(57)【要約】【課題】冷機時等に、スワールやタンブル等のガス流動を強化し、燃焼を安定化する。【解決手段】内燃機関１の気筒別の吸気通路５に、それぞれ吸気制御弁６が設けられている。吸気制御弁６は、互いに独立して制御可能なフラップ弁からなる一対の吸気制御弁６ａ、６ｂを組み合わせたものであり、２つに分岐した吸気通路５ａ、５ｂをそれぞれ閉鎖し得る。冷機時など強いガス流動が必要なときは、一方の吸気制御弁６ｂを常閉とし、他方の吸気制御弁６ａを吸気行程の途中で開く。負圧が発達した状態で開くので、吸気流は高速となり、かつ一方の吸気通路５ａのみからシリンダ９内に流れるため、強いスワールが生成される。高負荷域では、慣性過給効果が得られるタイミングで、双方の吸気制御弁６ａ、６ｂを開閉することにより、体積効率が向上する。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
各気筒の吸気通路に、吸気通路断面を閉鎖可能な吸気制御弁が設けられており、燃焼室内のガス流動の強化が要求される運転状態のときに、上記吸気制御弁を吸気行程の途中で開放することを特徴とする内燃機関の吸気制御装置。
【請求項２】
燃焼室内のガス流動の強化が要求される運転状態のときに、上記吸気制御弁の一部を吸気行程の途中で開放することを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の吸気制御装置。
【請求項３】
燃焼室内のガス流動の強化が要求される運転状態の中で、上記吸気制御弁の一部を吸気行程の途中で開放するモードと、吸気行程の全行程中開放するモードと、を有することを特徴とする請求項２に記載の内燃機関の吸気制御装置。
【請求項４】
吸気通路断面を左右に分割した片側に相当する吸気制御弁の一部が開放されることを特徴とする請求項２または３に記載の内燃機関の吸気制御装置。
【請求項５】
吸気通路断面を上下に分割した片側に相当する吸気制御弁の一部が開放されることを特徴とする請求項２または３に記載の内燃機関の吸気制御装置。
【請求項６】
上記吸気通路に、燃焼室内のスワールもしくはタンブルを強化するガス流動強化手段を備えており、ガス流動強化が要求される運転状態のときに、上記吸気制御弁を吸気行程の途中で開放するとともに、上記ガス流動強化手段を動作させることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の内燃機関の吸気制御装置。
【請求項７】
上記ガス流動強化手段を、上記吸気制御弁の下流に設けたことを特徴とする請求項６に記載の内燃機関の吸気制御装置。
【請求項８】
上記ガス流動強化手段を、上記吸気制御弁の上流に設けたことを特徴とする請求項６に記載の内燃機関の吸気制御装置。
【請求項９】
上記内燃機関の高負荷運転時に、体積効率が高くなるように上記吸気制御弁を吸気行程の途中で開放／閉鎖するモードを有することを特徴とする請求項１〜８のいずれかに記載の内燃機関の吸気制御装置。
【請求項１０】
各気筒の吸気通路に、吸気通路断面を閉鎖可能な吸気制御弁が設けられており、燃焼室内のガス流動の強化が要求される運転状態のときに、上記吸気制御弁の一部を吸気行程の全行程中開放し、かつ、高負荷運転時に、体積効率が高くなるように上記吸気制御弁を吸気行程の途中で開放／閉鎖することを特徴とする内燃機関の吸気制御装置。
【請求項１１】
吸気通路断面を左右に分割した片側に相当する吸気制御弁の一部が開放されることを特徴とする請求項１０に記載の内燃機関の吸気制御装置。
【請求項１２】
吸気通路断面を上下に分割した片側に相当する吸気制御弁の一部が開放されることを特徴とする請求項１０に記載の内燃機関の吸気制御装置。
【請求項１３】
ガス流動の強化が要求される運転状態とは、内燃機関の冷機時であることを特徴とする請求項１〜１２のいずれかに記載の内燃機関の吸気制御装置。
【請求項１４】
ガス流動の強化が要求される運転状態とは、リーン空燃比運転時であることを特徴とする請求項１〜１２のいずれかに記載の内燃機関の吸気制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は内燃機関の吸気制御装置に関し、特に４ストローク・サイクルの内燃機関において燃焼室内のガス流動を強化する技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、各気筒に至る吸気通路の燃焼室側開口端を開閉する吸気弁の上流側に、慣性過給効果を得るための吸気制御弁を設けた内燃機関の吸気装置が開示されている。上記吸気弁は、周知のように、内燃機関の回転に同期して所定のクランク角度の間、開弁するが、上記吸気制御弁を、吸気弁が開弁するときには閉じておき、かつ負圧が発達した吸気行程の途中で開放することにより、吸気流が加速されてシリンダ内に流入し、慣性過給効果を得ることができる。
【０００３】
特許文献１には、過給以外の目的で吸気制御弁を利用することは開示されていない。
【特許文献１】特開２０００−２４８９４６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
内燃機関、特に火花点火式内燃機関では、アイドル等の低負荷時や、冷機時、リーン空燃比運転時などにおいて、燃焼安定性確保の観点から、燃焼室内のガス流動を強化することが望ましい。
【０００５】
この発明は、上記のように、一般に高負荷域での慣性過給効果を得るために各気筒の吸気通路に設けられる吸気制御弁を利用して、冷機時等におけるガス流動の強化を実現することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
この発明に係る内燃機関の吸気制御装置は、各気筒の吸気通路に、吸気通路断面を閉鎖可能な吸気制御弁が設けられており、燃焼室内のガス流動の強化が要求される運転状態のときに、上記吸気制御弁を吸気行程の途中で開放することを特徴としている。
【０００７】
図１は、このようなガス流動強化を行う場合の吸気制御弁の開閉時期の一例を示している。吸気弁が開く前は、吸気制御弁は開いており、吸気弁が開いた直後、シリンダ内からの吹き返しが終了した時点で吸気制御弁を閉じる。吸気の吹き返しには、内部排気還流としての効果、並びに、吸気弁が開く前に吸気通路に噴射された燃料を高温のガスによって気化させる効果があることが知られているが、吹き返しの際に吸気制御弁を開いておくことで、これらの妨げとなることがない。
【０００８】
その後は、ピストンが下がるに従い吸気制御弁下流の圧力は下がり、上流との差圧が拡大する。次に、吸気制御弁を開くと、吸気が一気にシリンダ内に流れ込む。吸気制御弁の開時期は、その後吸気弁が閉じるまでに所望の量の吸気をシリンダ内に吸い込むことができるような範囲に、予め実験等により適合されるが、比較的早い時期、すなわち吸気制御弁下流の圧力が比較的高い状態で吸気制御弁を開くと、その後の吸気流速は小さくなり、逆に比較的遅い時期、すなわち吸気制御弁下流の圧力が低い状態で吸気制御弁を開くと、吸気流速は大きくなる。従って吸気制御弁開時期によって吸気流速を制御することも可能である。
【０００９】
このような動作により、吸気制御弁を用いて、非過給域つまり部分負荷時に吸気流速を増大させることが可能であり、燃焼室内のガス流動を強化することができる。
【００１０】
本発明の一つの態様では、燃焼室内のガス流動の強化が要求される運転状態のときに、上記吸気制御弁の一部を吸気行程の途中で開放するように構成することができる。このように一部のみが開放されることで、吸気通路に偏流を発生させ、かつそのときの流速を増大させることができ、より効果的に燃焼室内のガス流動が強化される。
【００１１】
そして、燃焼室内のガス流動の強化が要求される運転状態の中で、上記吸気制御弁の一部を吸気行程の途中で開放するモードと、吸気行程の全行程中開放するモードと、を有するものとしてもよい。
【００１２】
吸気制御弁の一部を吸気行程の途中で開放するモードのときには、偏流効果および流速増大効果によってガス流動強化のレベルが高くなり、全行程中開放するモードのときには、偏流のみの効果によりガス流動強化のレベルは相対的に低くなる。従って、ガス流動強化の要求レベルに応じて両モードを使い分けることで、所望の強さのガス流動を得ることが容易である。
【００１３】
吸気制御弁の一部を開放するに際し、吸気通路断面を左右に分割した片側に相当する吸気制御弁の一部が開放されるように構成すれば、開放時に、吸気は吸気通路断面の左右どちらかに偏って流れてシリンダに流入することになり、その結果、シリンダ内にスワールが生成される。
【００１４】
また、吸気通路断面を上下に分割した片側に相当する吸気制御弁の一部が開放されるように構成すれば、開放時に、吸気は吸気通路断面の上下どちらかに偏って流れてシリンダに流入するため、シリンダ内にタンブルが生成される。
【００１５】
本発明の吸気制御弁は、燃焼室内のスワールもしくはタンブルを強化するための他のガス流動強化手段と組み合わせて利用することも可能である。
【００１６】
例えば、吸気通路に、板状の弁体に切欠きを設けたバタフライバルブ型の開閉弁を設け、切欠きを通過して偏流となった吸気をシリンダ内に導入することによりスワール或いはタンブルを強化するガス流動強化手段が公知であり、そのほか、１気筒あたり複数の吸気ポートを設けて、その一部を、弁体あるいは該吸気ポート先端の吸気弁そのものを停止することにより閉鎖し、残りの吸気ポートからのみ吸気を導入することにより燃焼室内にスワールあるいはタンブルを生成するもの、複数の吸気弁のクランク角に対する開口面積変化に差を持たせることで通気抵抗に差を生じさせ、各吸気弁から導入される空気量を異ならせることによりスワールを強化するもの、などが知られている。さらには、吸気通路そのものをスワールあるいはタンブルを強化するような形状にしているものもある。
【００１７】
本発明においては、このような公知のガス流動強化手段に加えて、上記の吸気制御弁を作動させることにより、ガス流動強化手段により吸気に偏流を発生させるとともに、吸気制御弁によりその流速を調節することが可能であり、所望の強さのガス流動を得ることができる。
【００１８】
ガス流動強化手段を吸気制御弁の下流に設けるようにすれば、ガス流動強化手段によって作り出された流れが、その後シリンダに流入するまでに吸気制御弁によって乱されることがない。
【００１９】
また、ガス流動強化手段を吸気制御弁の上流に設けることも可能である。吸気制御弁の設置位置は、ピストン下降に伴う負圧の発達度合その他の要件により、一般に、吸気弁からある範囲に決定される。一方、ガス流動強化手段の中には、ある程度吸気通路長さを必要とするものがあり、これらの仕様を組み合わせて用いる場合は、ガス流動強化手段を吸気制御弁の上流側とすることで、レイアウトの自由度が確保される。
【００２０】
本発明の一つの態様では、上記内燃機関の高負荷運転時に、体積効率が高くなるように上記吸気制御弁を吸気行程の途中で開放／閉鎖するモード、つまり過給モードを有している。
【００２１】
図２は、この過給モードにおける吸気制御弁の開閉時期の一例を示している。過給効果が必要な高負荷域では、スロットルバルブはほぼ全開の状態であるため、吸気制御弁上流の吸気通路は大気圧とほぼ等しい。吸気弁が開く前は、吸気制御弁は閉じているが、吸気制御弁下流の吸気通路は前回の吸気行程で保持された正圧を維持している。吸気弁が開くと、その正圧により、吸気がシリンダ内に流入する。図２においては、このとき、まだ排気弁が開いており、流入した吸気によってシリンダ内に残留している既燃ガスが押し出される、所謂掃気効果が得られる。排気弁が閉じると、ピストンの下降に伴いシリンダ内および吸気制御弁下流の吸気通路の負圧が増大する。その後、吸気制御弁を開くと、吸気が一気にシリンダ内に流れ込む。このとき吸気は慣性により脈動を伴うが、これに合わせて吸気制御弁を閉じることで、体積効率を高め、トルクを増大させることが可能となる。
【００２２】
従って、同じ吸気制御弁を利用して、ガス流動強化が要求される運転状態ではガス流動強化の効果が得られ、トルク増加が要求される運転状態においては、過給によるトルク増大効果が得られる。
【００２３】
また、本発明の一つの態様では、各気筒の吸気通路に、吸気通路断面を閉鎖可能な吸気制御弁が設けられており、燃焼室内のガス流動の強化が要求される運転状態のときに、上記吸気制御弁の一部を吸気行程の全行程中開放し、かつ、高負荷運転時に、体積効率が高くなるように上記吸気制御弁を吸気行程の途中で開放／閉鎖する。従って、この構成では、ガス流動強化が必要な場合に、吸気制御弁の一部を吸気行程の全行程中開放することで、偏流によるガス流動強化作用が得られる。そして、高負荷域では、前述した吸気制御弁の開閉による過給効果が得られる。ガス流動強化時は、吸気制御弁が開閉動作しないので、その作動に伴う騒音振動の増加や消費エネルギ増加は生じない。
【発明の効果】
【００２４】
この発明に係る内燃機関の吸気制御装置によれば、各気筒の吸気通路に設けられた吸気制御弁を利用して、内燃機関の冷間時等における燃焼室内のガス流動の強化を効果的に行うことができ、燃焼安定性の向上が図れる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２５】
以下、この発明の一実施例を図面に基づいて詳細に説明する。
【００２６】
図３は、本発明に係る内燃機関１の吸気制御装置の構成を概略的に示したものである。図示例の内燃機関１は、例えば直列４気筒機関であって、各気筒毎に設けられた４本の吸気通路５が上流側でコレクタ４に集合しており、該コレクタ４の上流側に、スロットルバルブ３およびエアフロメータ２が順次設けられている。従って、吸気は、エアフローメータ２およびスロットルバルブ３を通過してコレクタ４に入り、各気筒の吸気通路５へと導かれる。気筒別の吸気通路５は、シリンダ９に近い下流側部分が一対の吸気通路５ａ、５ｂに分岐しており、１気筒あたり２つ設けられた吸気弁７のそれぞれが、各吸気通路５ａ、５ｂの先端を開閉している。
【００２７】
また、気筒別の吸気通路５には、それぞれ吸気制御弁６が設けられている。具体的には、上記吸気制御弁６は、図４に示すように、互いに独立して開閉制御可能なフラップ弁からなる一対の吸気制御弁６ａ、６ｂを組み合わせたものであり、２つに分岐した吸気通路５ａ、５ｂの一方の通路５ａを吸気制御弁６ａが閉鎖可能であり、他方の通路５ｂを吸気制御弁６ｂが閉鎖可能である。なお、吸気制御弁６ａ、６ｂの間には、隔壁を兼ねたストッパ６ｃが設けられている。
【００２８】
なお、後述する各実施例においても同様であるが、吸気制御弁６ａ、６ｂの形式としては、上記のフラップ弁型のものに限定されず、設置された吸気通路の通路断面を応答性よく閉鎖／開放できるものであれば、他の構造、例えばポペット弁やシャッタ弁、バタフライ弁などであってもよい。
【００２９】
また、一方の吸気通路５ａには各気筒毎にインジェクタ８が設けられており、エアフローメータ２で計測された空気流量を基に算出された量の燃料が、吸気弁７へ向けて噴射されるようになっている。上記シリンダ９には、１気筒あたり２つの排気弁１１が設けられ、排気通路１２に接続されている。また、シリンダ９の中心部には、点火プラグ１０が配置されている。ここで、燃料噴射量や点火時期等の制御、および吸気制御弁６ａ、６ｂの開閉制御は、エンジンコントロールユニット１３によって行われる。
【００３０】
次に、上記構成の吸気制御弁６ａ、６ｂの制御の一例を図５のフローチャートおよび図６の特性図に基づいて説明する。
【００３１】
まず、ステップ１では、図示せぬアクセル開度センサが出力するアクセル開度ＡＰＯと機関回転速度Ｎｅとに基づいて、目標トルクｔＴｅを算出する。次にステップ２で、図示せぬ水温センサにより検出される冷却水温もしくは油温センサにより検出される潤滑油温等に基づいて、内燃機関１が冷機状態であるか否かを判定する。
【００３２】
内燃機関１が冷機状態であれば、燃焼が不安定であり、ガス流動強化が必要であるので、ステップ３へ進み、「制御モードＡ」を選択する。この「制御モードＡ」では、片側の吸気制御弁６ａのみを例えば図１に示したタイミングで開閉制御し、他方の吸気制御弁６ｂは常閉とする。この結果、吸気は吸気通路５ａのみからシリンダ９に高速で流入するので、図３において反時計回り方向に旋回する強いスワールがシリンダ９内に発生する。
【００３３】
内燃機関１が冷機状態でなければ、ステップ４へ進み、図６に示す低速高負荷側の過給領域であるか否かを判定する。この過給領域である場合には、過給効果を得るために、ステップ５へ進んで、「制御モードＢ」を選択する。この「制御モードＢ」では、双方の吸気制御弁６ａ、６ｂを、例えば図２に示したタイミングで開閉制御する。これにより、前述したような過給効果が得られ、体積効率が向上する。特に、この吸気制御弁６ａ、６ｂを用いた慣性過給効果は、低速域で体積効率を向上できる利点がある。
【００３４】
また、目標トルクｔＴｅおよび機関回転速度Ｎｅから定まる内燃機関１の運転領域が、図６に示す低速低負荷側のリーンＡ領域である場合には、ステップ６からステップ７へ進み、「制御モードＡ」を選択する。この「制御モードＡ」は、前述と同様であり、片側の吸気制御弁６ａのみを例えば図１に示したタイミングで開閉制御し、他方の吸気制御弁６ｂは常閉として、シリンダ９内にスワールを生成する。リーンＡ領域は、リーン空燃比で運転される領域であり、特に低負荷側であることから、燃焼が不安定となり易いので、強いスワールを生成して、燃焼の安定化を図る。
【００３５】
運転領域が図６に示すリーンＢ領域である場合には、ステップ８からステップ９へ進み、「制御モードＣ」を選択する。この「制御モードＣ」では、一方の吸気制御弁６ａを常開とし、他方の吸気制御弁６ｂを常閉とする。これにより、吸気行程では、吸気制御弁６ａから吸気通路５ａ側のみを通して吸気が流れ、偏流となってシリンダ９内に流入するので、「制御モードＡ」と同方向のスワールが生成される。但し、そのスワール強度は、「制御モードＡ」よりも弱いものとなる。リーンＢ領域は、やはりリーン空燃比で運転される領域であるが、やや負荷が高いので、リーンＡ領域よりは燃焼が安定している。従って、適度なスワールを与えて、燃焼の安定化を図っている。
【００３６】
ステップ８でＮＯの場合は、運転領域が図６に示すストイキ領域であることを意味する。この場合は、ステップ８からステップ１０へ進み、「制御モードＤ」を選択する。「制御モードＤ」では、吸気制御弁６ａおよび吸気制御弁６ｂの双方を常開に保持する。従って、積極的なガス流動強化は特に行われない。このストイキ領域は、理論空燃比で運転される領域であり、暖機後であれば基本的に燃焼は安定している。吸気制御弁６ａ、６ｂによるガス流動強化は、燃費の悪化の要因となるので、この領域では、吸気制御弁６ａ、６ｂを動作させず、燃費向上を図っている。
【００３７】
以上のように、本実施例では、一対の吸気制御弁６ａ、６ｂを種々のモードで制御することにより、高負荷域での慣性過給効果を得られるとともに、冷機時やリーン空燃比運転時のガス流動強化による燃焼安定化を達成することができる。
【００３８】
次に、図７に基づいて、本発明の異なる実施例を説明する。なお以下の実施例については、前述した実施例と同様の構成については説明を省略する。
【００３９】
この図７の実施例においては、吸気通路５は上下に分割されており、上側の吸気通路５ａに吸気制御弁６ａが、下側の吸気通路５ｂに吸気制御弁６ｂがそれぞれ配置されている。ガス流動の強化が必要な運転状態においては、上述した「制御モードＡ」と同様に、吸気制御弁６ｂを閉状態のまま保持し、吸気制御弁６ａのみを例えば図１のタイミングで作動させる。この場合、吸気は上側の吸気通路５ａを通過してシリンダ９に高速で流入するので、図７において時計回り方向に旋回する強いタンブルが生成される。なお、上述した実施例と同様に、運転状態に応じて種々の制御モードに切り換えることが可能である。
【００４０】
次に、図８、図９は、１つの吸気通路５の断面に、独立して開閉可能な複数の吸気制御弁を設けた実施例である。図８の実施例においては、上下方向に一対の吸気制御弁６ａ、６ｂが配置されている。従って、ガス流動の強化が必要な運転状態において、吸気制御弁６ｂを閉状態のまま保持し、吸気制御弁６ａのみを例えば図１のタイミングで作動させると、吸気は吸気通路５の上側に偏って流れ、シリンダ９に高速で流入するため、図の時計回り方向の強いタンブルが得られる。
【００４１】
図９の実施例においては、左右方向に一対の吸気制御弁６ａ、６ｂが配置されている。従って、ガス流動の強化が必要な運転状態において、例えば吸気制御弁６ｂを閉状態のまま保持し、吸気制御弁６ａのみを例えば図１のタイミングで作動させると、吸気は吸気通路５の片側（図の上側）に偏って流れ、シリンダ９に高速で流入するため、図の時計回り方向に沿った強いスワールが生成される。
【００４２】
また、図８、図９に示した一対の吸気制御弁６ａ、６ｂを、図１０〜図１３に示すような中間開度で保持可能な１つの吸気制御弁６に置き換え、一方の吸気制御弁６ａのみを開放する代わりに、所定のタイミングで中間開度まで開放するようにしても、同様の作用効果を得ることができる。図１０の実施例は、下端を支点として回動可能な板状の弁体を用いたものであり、中間位置まで回動させることで、吸気通路５の上側部分のみを開放することができる。図１１の実施例は、下方へスライド可能な板状の弁体を用いたものであり、中間位置まで下降させることで、吸気通路５の上側部分のみを開放することができる。図１２の実施例は、吸気通路５の右側（図では下側）の一端を支点として回動可能な板状の弁体を用いたものであり、中間位置まで回動させることで、吸気通路５の左側部分（図では上側部分）のみを開放することができる。図１３の実施例は、吸気通路５の右方へスライド可能な板状の弁体を用いたものであり、中間位置までスライドさせることで、吸気通路５の左側部分のみを開放することができる。
【００４３】
なお、上記の図１０〜図１３の構成においても、前述した「制御モードＣ」と同様に、吸気行程の間、吸気制御弁６の弁体を中間開度のまま保持することで、吸気制御弁６の開閉による流速増大作用を伴わずに偏流のみを与えて、比較的弱いタンブルもしくはスワールを生成することが可能である。
【００４４】
次に、図１４に示す実施例、および図１５に示す実施例は、吸気通路５自体の形状によって比較的強いタンブルもしくはスワールを発生させることができるように構成した内燃機関１に適用した例を示している。つまり、図１４の実施例では、吸気通路５がタンブルポート形状となっており、図１５の実施例では、一方の吸気通路５ａがヘリカルポートとなっている。これらの実施例においては、吸気通路５の一部を開閉する構成とせずに、吸気通路５の通路断面全体を全開／全閉可能な吸気制御弁６が吸気通路５に取り付けられている。ガス流動の強化が必要な運転状態においては、吸気制御弁６を例えば図１のようなタイミングで作動させる。その結果、吸気はシリンダ９に高速で流入するが、吸気通路の形状により、図１４の実施例では図の時計回り方向の強いタンブルが、図１５の実施例では反時計回り方向の強いスワールが、それぞれシリンダ９内に発生する。
【００４５】
なお、これらの図１４、図１５の実施例における吸気制御弁６を、前述した各実施例に示したような吸気通路５の一部のみを開放し得る構成の吸気制御弁６とすることも可能である。この場合は、図１４、図１５の実施例よりもさらに偏流が強化され、強いタンブルもしくはスワールが得られる。
【００４６】
次に、図１６および図１７は、吸気制御弁６とは別に、公知のガス流動強化手段である開閉可能なバタフライバルブ型の弁を設けた実施例の構成を示す。図１６の実施例では、吸気通路５に吸気制御弁６が設けられているとともに、その下流に、タンブルコントロールバルブ１４が設けられている。このタンブルコントロールバルブ１４は、弁体の上側の一部に切欠部１４ａを備えている。また、図１７の実施例では、吸気通路５に吸気制御弁６が設けられているとともに、その下流に、スワールコントロールバルブ１５が設けられている。このスワールコントロールバルブ１５は、弁体に、左右の一方に偏って切欠部１５ａが設けられている。
【００４７】
これらの実施例においては、ある程度のガス流動強化が必要な運転状態においては、吸気制御弁６を常開状態とする一方、上記のタンブルコントロールバルブ１４もしくはスワールコントロールバルブ１５を閉じる。これにより、偏流によるタンブルもしくはスワールが得られる。そして、さらに強いガス流動を得たい場合には、吸気制御弁６を図１のようなタイミングで作動させる。これにより、吸気の流速が高くなるため、シリンダ９内に生成されるタンブルもしくはスワールが、一層強化される。
【図面の簡単な説明】
【００４８】
【図１】ガス流動強化を行う場合の吸気制御弁の開閉タイミング等を示すタイムチャート。
【図２】慣性過給を行う場合の吸気制御弁の開閉タイミング等を示すタイムチャート。
【図３】この発明の一実施例を示す構成説明図。
【図４】吸気制御弁部分のみの拡大図であって、（Ａ）は縦断面図、（Ｂ）は横断面図。
【図５】この実施例の吸気制御弁の制御を示すフローチャート。
【図６】運転領域を示す特性図。
【図７】タンブルを生成するようにした実施例を示す断面図。
【図８】タンブルを生成する他の実施例を示す断面図。
【図９】スワールを生成する他の実施例を示す断面図。
【図１０】回動する弁体を用いてタンブルを生成する実施例の説明図。
【図１１】スライドする弁体を用いてタンブルを生成する実施例の説明図。
【図１２】回動する弁体を用いてスワールを生成する実施例の説明図。
【図１３】スライドする弁体を用いてスワールを生成する実施例の説明図。
【図１４】タンブルポートと組み合わせた実施例の断面図。
【図１５】ヘリカルポートと組み合わせた実施例の断面図。
【図１６】タンブルコントロールバルブと組み合わせた実施例の断面図。
【図１７】スワールコントロールバルブと組み合わせた実施例の断面図。
【符号の説明】
【００４９】
１…内燃機関
５、５ａ、５ｂ…吸気通路
６、６ａ、６ｂ…吸気制御弁
７…吸気弁
９…シリンダ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
2005139939.tif 000013
【図１２】
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【図１３】
2005139939.tif 000015
【図１４】
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【図１５】
2005139939.tif 000017
【図１６】
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【図１７】
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