(57)【要約】【課題】  平板型可動コアと、コイルが固定コアの間に配置される平板型電磁駆動部を備えるものにおいて、コイル等への燃料侵入を防止するとともに、固定コアに悪影響を与えないシール構造を有する燃料噴射弁を提供する。【解決手段】  弁部１２、３０と、可動コア５０、固定コア７０、およびコイル６０を有する電磁駆動部とを備え、巻回されたコイル６０を挟んで固定コア７０が軸方向に延出する内周側コア部７１と外周側コア部７２とを有し、これら両コア部７１、７２と可動コア５０とが互いに端面同士で対向して配置されており、電磁駆動部により駆動されることで弁部が燃料の噴射を遮断および許容する燃料噴射弁において、両コア部７１、７２端面およびコイル６０を覆うカバー７５を有している。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
弁部と、可動コア、固定コア、およびコイルを有する電磁駆動部とを備え、巻回された前記コイルを挟んで前記固定コアが軸方向に延出する内周側コア部と外周側コア部とを有し、これら両コア部と前記可動コアとが互いに端面同士で対向して配置されており、前記電磁駆動部により駆動されることで前記弁部が燃料の噴射を遮断および許容する燃料噴射弁において、
前記両コア部端面および前記コイルを覆うカバーを有していることを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項２】
前記カバーは、薄板状の磁性部材であることを特徴とする請求項１に記載の燃料噴射弁。
【請求項３】
前記カバーは、薄板状の非磁性部材であることを特徴とする請求項１に記載の燃料噴射弁。
【請求項４】
内部を前記弁部へ燃料が流れる燃料コネクタを備えており、
前記固定コアは、前記燃料コネクタの外周側に配置されていることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。
【請求項５】
前記カバーは、前記燃料コネクタから略径方向に延出されたコネクタ部であることを特徴とする請求項４に記載の燃料噴射弁。
【請求項６】
前記カバーのうち、前記内周側コア部と前記外周側コア部との間に対向する部分は、非磁性部材または厚みを他の部分より薄く形成する磁気絞りとなっていることを特徴とする請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。
【請求項７】
前記内周側コア部における磁気通路端面の総磁路面積は、前記外周側コア部における磁気通路端面の総磁路面積より大きく形成されていることを特徴とする請求項１から請求項６のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。
【請求項８】
前記内周側コア部における磁気通路端面の総磁路面積Ｓｉと、前記外周側コア部における磁気通路端面の総磁路面積Ｓｏとの比率Ｓｉ／Ｓｏが、１．１以上であることを特徴とする請求項７に記載の燃料噴射弁。
【請求項９】
前記内周側コア部および前記外周側コア部と、前記可動コアとが対面する前記端面の少なくともいずれか一方の端面は、他方の端面に接離可能な突起部を有することを特徴とする請求項１から請求項８のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料噴射弁に関し、例えば内燃機関に燃料を噴射する燃料噴射弁における電磁駆動部に適用して好適なものである。
【背景技術】
【０００２】
燃料噴射弁としては、例えばガソリンエンジンの燃焼室に直接あるいは間接的に燃料噴射する電磁式燃料噴射弁が知られている。この種の電磁式燃料噴射弁は、燃料の噴射を遮断および許容する弁部を駆動する電磁駆動部を備えており、電磁駆動部は、コイルに発生する電磁力を利用し固定コアから作用する吸引力によって、可動コアとしてのアーマチャと一体の弁部材を駆動する。
【０００３】
例えば電磁駆動部は、アーマチャの種類によってプランジャ型と平板型と呼ばれるものがあり、平板型の電磁駆動部を用いた燃料噴射弁を提案するものがある（特許文献１参照）。特許文献１の開示する技術では、コイルが固定コアの内周側コアと外周側コアの間に挟まれており、内周側および外周側の両コアが平板型アーマチャに対向して配置されている。そして、両コア間のコイルを覆うカバーを設けることで、コイルへの燃料侵入を防止する技術が開示されている。なお、この技術では、リング状のカバーの両端部と固定コア間とを、レーザ溶接によって接合固定している。
【特許文献１】特開平８−４９６２４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、従来構成では、カバーを覆うことでコイルを燃料から隔離することはできるが、両コアつまり固定コアを燃料から隔離することは難しい。
【０００５】
また、出願人は、エンジンへの搭載スペースの制約等から吸引力の向上を図るため、コアの材料として、比較的大きな磁力を形成可能なパーメンジュール、あるいは純鉄等の鉄系軟磁性材料を用いることを検討している。しかしながら、このようなものを特許文献１のように、両コア間のコイルをカバーで覆うものに適用すると、少なくとも両コアの端面が燃料から隔離されていないため、両コアの端面が腐食するおそれがある。
【０００６】
本発明は、このような事情を考慮してなされたものであり、平板型可動コアと、コイルが固定コアの間に配置される平板型電磁駆動部を備えるものにおいて、コイル等への燃料侵入を防止するとともに、固定コアに悪影響を与えないシール構造を有する燃料噴射弁を提供することにある。
【０００７】
また、別の目的は、平板型可動コアと、コイルが固定コアの間に配置される平板型電磁駆動部を備えるものにおいて、コイル等への燃料侵入防止のための固定コアに悪影響を与えないシール構造が可能であるとともに、吸引力向上が図れる燃料噴射弁を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の請求項１によると、弁部と、可動コア、固定コア、およびコイルを有する電磁駆動部とを備え、巻回されたコイルを挟んで固定コアが軸方向に延出する内周側コア部と外周側コア部とを有し、これら両コア部と可動コアとが互いに端面同士で対向して配置されており、電磁駆動部により駆動されることで弁部が燃料の噴射を遮断および許容する燃料噴射弁において、両コア部端面およびコイルを覆うカバーを有していることを特徴とする。
【０００９】
これによると、巻回されたコイルを間に挟む固定コアの内周側コア部および外周側コア部と、可動コアとが互いに端面同士で対向するいわゆる平板型の電磁駆動部を有する燃料噴射弁において、内周側コア部および外周側コア部の各端面と、コイルとを覆うカバーを有するので、コイル、内周側コア部の端面、および外周側コア部の端面が燃料から隔離できる。従来技術の両コア部間のコイルを局所的に覆うものに比べて、内周側コア部の端面および外周側コア部の端面つまり固定コアへ燃料による悪影響を及ぼすことを防止することが可能である。したがって、例えばコイルおよびコイルの端末としてのターミナル等への燃料侵入を防止するとともに、固定コアに悪影響を与えないシール構造を形成することが可能である。
【００１０】
本発明の請求項２によると、カバーは、薄板状の磁性部材であることを特徴とする。
【００１１】
これによると、カバーは、薄板状の部材に形成され、かつその部材は磁性材からなるので、互いに端面同士で対向する両コア部と可動コアの間にカバーが配置されても、コイルの発生する電磁力を利用し固定コアから可動コアに作用する磁束の流れによる吸引力を妨げない。
【００１２】
本発明の請求項３によると、カバーは、薄板状の非磁性部材であることを特徴とする。
【００１３】
これによると、カバーは、薄板状の部材に形成され、かつその部材は非磁性材からなる。カバーが非磁性部材であっても薄板状に形成されることで、薄板を貫通する方向に流れる磁束つまり固定コアから可動コアへ作用する磁束の流れ方向である吸引力が作用する方向へは、その薄板の板厚の薄さに応じて磁束を通し易くなる。したがって、コイルの発生する電磁力を利用し固定コアから可動コアに作用する磁束の流れによる吸引力をほとんど妨げることはない。
【００１４】
本発明の請求項４によると、内部を弁部へ燃料が流れる燃料コネクタを備えており、固定コアは、燃料コネクタの外周側に配置されていることを特徴とする。
【００１５】
これによると、固定コアは、内部に弁部へ燃料を供給する燃料通路を形成する燃料コネクタの外周側に配置されているので、固定コア自体を確実に燃料通路から遮断することが可能である。したがって、燃料に対し腐食し易い鉄系の圧粉体あるいはパーメンジュール等の比較的磁力が大きい軟磁性材を固定コアとして用いることができる。
【００１６】
本発明の請求項５によると、カバーは、燃料コネクタから略径方向に延出されたコネクタ部であることを特徴とする。
【００１７】
これによると、例えば磁性を有するカバーを、燃料コネクタから略径方向に延出されたコネクタ部によって形成することができる。
【００１８】
なお、例えば燃料コネクタ、少なくともコネクタ部が薄板状に形成されるものであれば、燃料コネクタが非磁性部材で形成されていてもよい。
【００１９】
本発明の請求項６によると、カバーのうち、内周側コア部と外周側コア部との間に対向する部分は、非磁性部材または厚みを他の部分より薄く形成する磁気絞りとなっていることを特徴とする。
【００２０】
これによると、カバーのうち、内周側コア部と外周側コア部との間に対向する部分は、非磁性部材またはこの部分の厚みを他の部分より薄く形成する磁気絞りとするので、このカバー内を延伸する方向に流れる磁束いわゆる渡り磁束を減らすことができる。
【００２１】
本発明の請求項７によると、内周側コア部における磁気通路端面の総磁路面積は、外周側コア部における磁気通路端面の総磁路面積より大きく形成されていることを特徴とする。
【００２２】
これによると、固定コアのうち、内周側コア部における磁気通路端面の総磁路面積は、外周側コア部のものに比べて大きく形成されるので、一方のコア部に磁束の流れが偏ることなく、両コア部の全体を流れる磁束密度が高められる。したがって、固定コアから可動コアに作用する磁束の流れによる吸引力を最大にすることが可能である。
【００２３】
本発明の請求項８によると、内周側コア部における磁気通路端面の総磁路面積Ｓｉと、外周側コア部における磁気通路端面の総磁路面積Ｓｏとの比率Ｓｉ／Ｓｏが、１．１以上であることを特徴とする。
【００２４】
これにより、制限された燃料噴射弁つまり電磁駆動部の搭載スペースにおける所定外形寸法の範囲で、最大の吸引力を引き出すことができる。
【００２５】
本発明の請求項９によると、内周側コア部および外周側コア部と、可動コアとが対面する端面の少なくともいずれか一方の端面は、他方の端面に接離可能な突起部を有することを特徴とする。
【００２６】
これによると、互いに対向する端面同士のうち少なくともいずれか一方の端面は、他方の端面に接離可能な突起部を有することが好ましい。例えば、可動コアが固定コアに吸引されて衝突した場合であっても、端面同士には突起部に対する段差分の隙間が生じるため、端面同士の衝突の際に生じる負圧等の液圧による固着を回避できる。これにより、可動コアを固定コアから離反させる離反側の応答性つまり閉弁応答性の向上が図れる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２７】
以下、本発明の燃料噴射弁を、内燃機関へ燃料を噴射供給する燃料噴射弁に適用して具体化した実施形態を図面に従って説明する。
【００２８】
（第１の実施形態）
図１は、本実施形態の燃料噴射弁を示す断面図である。図２は、図１中の電磁駆動部を部分的に拡大した断面図である。図３は、図２中の電磁駆動部の固定コアにおける内周側コア部および外周側コア部の磁路面積の比率と外周側コア部における磁路での磁束密度の大きさの関係を示すグラフである。なお、図４は、図３中の内周側コア部および外周側コア部のそれぞれの磁路での磁束密度の分布を示す模式図であって、図４（ａ）は内周側および外周側の磁路面積の比率Ｓｉ／Ｓｏが０．９２、図４（ｂ）は比率Ｓｉ／Ｓｏが１．０６である場合を示す模式図である。
【００２９】
図１に示すように、燃料噴射弁（以下、インジェクタと呼ぶ）は、内燃機関（エンジン）、特にガソリンエンジンに用いられる。インジェクタは、例えば多気筒（例えば、４気筒）エンジンの吸気管等に取付けられて、図示しない燃料ポンプにより加圧された燃料が、燃料分配管（図示せず）を介して供給される。インジェクタは略円筒形状であり、一端から燃料を受け、他端から燃料を噴射する。インジェクタは電磁式燃料噴射弁であり、燃料の噴射を遮断および許容する弁部と、弁部を駆動する電磁駆動部と、噴霧を形成する噴孔２１を有する噴孔プレート２０とを含んで構成されている。噴孔プレート２０は燃料を微粒化し、噴霧を形成する燃料噴霧形成手段である。後述する弁部の弁ボディ１２のシート部１４の下流側に燃料噴霧形成手段を備えるようにしてもよい。インジェクタの燃料入口部４８には、内部に内孔が形成されており、インジェクタ内の弁部へ燃料を供給する燃料通路と連通している。内孔にはフィルタ８０が取付けられており、異物が除去される。なお、エンジンが直噴用エンジンの場合には、インジェクタは各気筒に設けられ、気筒の燃焼室（図示せず）に燃料を直接噴射供給する。この場合、燃焼室へ供給する燃料の圧力を約２ＭＰａ以上とするために、燃料ポンプによって燃料タンクから吸上げられた所定の低圧（例えば０．２ＭＰａ）の燃料を、図示しない高圧ポンプでさらに加圧し、この加圧された所定の高圧の燃料（例えば、２〜１３ＭＰａの範囲内の所定圧の燃料）が、燃料分配管を介してインジェクタに供給される。燃料ポンプから吐出される燃料、高圧ポンプからさらに加圧されて吐出される燃料は、それぞれ図示しない燃料調圧装置としてのプレッシャレギュレータによって所定の圧力に調圧されている。
【００３０】
なお、本実施例で説明するエンジンはガソリン直噴用エンジンとし、インジェクタは燃焼室に直接噴射するガソリン直噴用インジェクタとする。
【００３１】
電磁駆動部は、図１に示すように、コイル６０と、固定コア７０と、可動コア（以下、アーマチャ）５０と、燃料コネクタ（以下、燃料パイプと呼ぶ）４０と、スプリング５８とを含んで構成されている。燃料パイプ４０は、図１に示すように、略段付き円筒状体に形成されており、燃料入口部４８と、大径円筒状部４６と、小径円筒状部４２とを有しており、内部に燃料が流れる燃料通路が形成されている。なお、燃料パイプ４０は燃料（本実施例ではガソリン燃料）に対し耐腐食性を有する磁性材料などで形成されており、例えば電磁ステンレスで形成されている。小径円筒状部４２は、大径円筒状部に比べて外径が小さく形成されている。小径円筒状部４２の外周側には、固定コア７０が装着されている。固定コア７０内にはスプール６２に巻回されたコイル６０が装着されている。大径円筒状部４６は固定コア７０の上端部７３に配置されており、スプール６２に設けられたターミナル６３を収容する収容孔が形成されている。
【００３２】
コイル６０は、樹脂製のスプール６２に直接巻回され、スプール６２およびコイル６０の外周側は樹脂モールドにより覆われている。巻回装置により巻回されたコイル（以下、巻回コイルとも呼ぶ）６０の外周を図示しない樹脂モールドにより被覆した後に、被覆された巻回コイル６０に２次樹脂成形を行ってスプール６２と一体に成形されるものであってもよい。ターミナル６５はコイル６０側のターミナル６３に接合されており、コイル６０と電気的に接続されている。コイル６０に通電すると、固定コア７０とアーマチャ５０との間に磁気吸引力が働き、スプリング５８の付勢力に抗してアーマチャ５０は固定コア７０側に吸引される。なお、ターミナル６３、６５はコネクタ６４にインサート成形されている。
【００３３】
固定コア７０は略円筒状に形成されており、内周側コア部７１と、外周コア部７２と、これら両コア部７１、７２に両端が接続する上端部７３とを備えている。内周側コア部７１と外周コア部７２とは、それぞれ略筒状体に形成されており、これら略筒状体の間にコイル６０が挟み込まれている。固定コア７０は軟磁性材で形成されており、例えばパーメンジュール（本実施例では、材料組成を主要な元素で表すとＦｅ：４９〜５０％、Ｃｏ：４９〜５０％、Ｖ：２％以下）で形成されている。軟磁性材は、例えば圧粉体で形成された純鉄（Ｆｅ）でもよい。固定コア７０はアーマチャ５０に対して反噴孔側に設置されアーマチャ５０に向き合っている。内周側コア部７１および外周側コア部７２と、アーマチャ５０とは、互いに端面同士で対向している。電流を供給してコイル６０に発生する電磁力を利用し、内周側コア部７１および外周側コア部７２の各端面（以下、それぞれ、内周側磁気通路端面、外周側磁気通路端面と呼ぶ）からアーマチャ５０の平板部５１に向けて磁束が流れ、磁束密度に応じた吸引力がアーマチャ５０に作用する。なお、ここで、内周側コア部７１および外周側コア部７２は、それぞれ、内部を磁束が燃料噴射弁軸１０８方向に流れる磁気通路を構成しており、内周側磁気通路、外周側磁気通路と呼ぶ。内周側コア部７１のアーマチャ側端面すなわち内周側磁気通路端面の総磁路面積を、Ｓｉと表し、外周側コア部７２のアーマチャ側端面すなわち外周側磁気通路端面の総磁路面積を、Ｓｏと表す。
【００３４】
さらに、本実施形態では、固定コア７０における内周側磁気通路端面の総磁路面Ｓｉを、外周側磁気通路端面の総磁路面積Ｓｏに比べて大きく形成する。なお、内周側磁気通路端面の総磁路面Ｓｉと、外周側磁気通路端面の総磁路面積Ｓｏとの比率Ｓｉ／Ｓｏを、１．１以上に設定することが好ましい。所定外形寸法および比率Ｓｉ／Ｓｏが同じ場合には、固定コア５０を形成する軟磁性材自体の磁力の大きさ（詳しくは材料自体で高めることが可能な磁束密度の大きさＩｓ）に応じて最大の磁気吸引力が決まる。
【００３５】
アーマチャ５０は、略平板状に形成された平板部５１を有しており、平板部５１の上端面は、内周側磁気通路７１および外周側磁気通路７２の各端面に対向して配置されている。アーマチャ５０は軟磁性材からなり、例えばパーメンジュールで形成されている。平板部５１の弁部材（以下、ノズルニードルと呼ぶ）３０側には筒状体部５２が設けられており、筒状体部５２は、図１に破線のくさびで示される部位で、ノズルニードル３０の上端部とレーザ溶接等の溶接（以下、レーザ溶接）により固定されている。なお、ここで、破線のくさびは溶接による接合部位を示している。アーマチャ５０はノズルニードルとともに協働可能であり、軸方向に往復移動する。また、アーマチャ５０は内部に燃料通路を形成している。なお、詳しくは、平板部５１および筒状体部５２を略軸方向に貫通する段付きの内孔が形成されており、内孔にはスプリング５８を係止する収容孔５３が形成されており、燃料連絡孔５４が内孔を略径方向に貫通している。さらになお、平板部５１には、アーマチャ５０の移動方向すなわち軸方向に貫通する貫通孔が設けられていることが好ましい。アーマチャ５０を挟んで両側に配置される燃料において、アーマチャ５０の移動に伴いそれぞれの燃料を収容する空間容積が変化することで、アーマチャ５０を挟んだ一方の燃料側から他方の燃料側へ燃料の流れが生じるとき、この燃料の流通をスムースにして燃料によるダンパ効果を防止する。さらになお、平板部５１の上端面は、図１に示すように、一様な平面ではなく、内周側磁気通路７１および外周側磁気通路７２の各端面に対し接離可能な突起部を有することが好ましい。アーマチャ５０が固定コア７０に吸引されて衝突する場合であっても、アーマチャ５０および固定コア７０の端面同士には突起部に対する段差分の隙間が生じるため、端面同士の衝突の際に生じる負圧等の液圧による固着が回避される。
【００３６】
アジャスティングパイプ５６は燃料パイプ４０の内周に圧入され、内部に燃料通路を形成している。スプリング５８は一端部でアジャスティングパイプ５６に係止され、他端部でアーマチャ５０に係止されている。アジャスティングパイプ５６の圧入量を調整することにより、アーマチャ５０に付勢するスプリング５８の荷重が変更される。スプリング５８の付勢力によりアーマチャ５０およびノズルニードル３０は、後述の弁座１４に向けて付勢されている。
【００３７】
ここで、固定コア７０およびコイル６０への燃料侵入を防止するシール構造について、以下図１および図２に従って説明する。固定コア７０とコイル６０とは燃料パイプ４０の外周側に配置されるとともに、カップ状のカバー７５によって覆われている。カバー７５は磁性材（例えば、電磁ステンレス）からなり、薄板状に形成されている。カバーの両軸端部は、小径円筒状部４２と大径円筒状部４６にレーザ溶接により全周溶接されている。なお、詳しくは、燃料パイプ４０の小径円筒状部４２の下端部は、固定コア７０の内周側磁気通路端面および外周側磁気通路端面からノズルニードル３０側に延出されている。図１および図２に示すように、小径円筒状部４２の下端部の外周、および大径円筒状部４６の外周とカバー７５の軸端部とが、それぞれ全周をレーザ溶接される。これにより、カバー７５と燃料パイプ４０とて区画された内部空間が気密に接合され、従って内部空間に配置される固定コア７０およびコイル６０への燃料侵入が防止される。
【００３８】
なお、小径円筒状部４２の下端部が固定コア７０の内周側磁気通路端面および外周側磁気通路端面から延出する延出量を小さく形成するまたは延出しないことが好ましい。この下端部が延出していると、平板部５１と接合された小径円筒状部４２とカバー７５との干渉を回避するために、平板部５１の収容孔５４より内周が大きい段差部５４を形成する必要がある。
【００３９】
なお、本実施形態では、図１および図２に示すように、カバー７５は、弁ハウジング１６の上端部とこれに対向して配置されている固定コア５０（詳しくは外周側コア部７２）および大径円筒状部４６との間に挟み込まれて収容されている。なお、組付方法としては、図１に示すように、固定コア７０およびコイル６０とを収容してカバー７５と大径円筒状部４６および小径円筒状部４２とをレーザ溶接により全周溶接した後、弁ハウジング１６の上端側の開口部から挿入し、弁ハウジング１６の外周側から弁ハウジング１６、カバー７５、および大径円筒状部４６がレーザ溶接により全周溶接される。
【００４０】
さらになお、弁ハウジングの上記上端側の開口部およびカバーの軸端部は、ターミナル６３が挿通される大径円筒状部４６とともに樹脂モールドされ、コネクタ６４に一体成形されている。なお、ここで、カバー７５は、燃料流れの下流側から順に、小径円筒状部４２の下端部に接合固定される第１固定部７５ａと、固定コア７０の両コア部７１、７２のアーマチャ側端面とを支持する平板部７５ｂと、固定コア７０（詳しくは外周側コア部７２および上端部７３）の外周および大径円筒状部４６の外周に沿って軸方向に延びる筒部７５ｃとから構成されている。
【００４１】
弁部は、図１に示すように、弁ボディ１２と、ノズルニードル３０と、ハウジング１６とを含んで構成されている。弁ボディ１２はハウジング（以下、弁ハウジングと呼ぶ）１６の燃料噴射側端部の内壁に溶接により固定されている。弁ボディ１２は燃料流れ方向の噴孔プレート２０側に向けて縮径する内周面としての円錐面１３を有している。円錐面１３には、ノズルニードル３０が離座および着座可能である。なお、ここで、円錐面１３は、ノズルニードル３０が離座および着座可能な弁座１４を構成する。具体的には、弁座１４には、ノズルニードル３０の当接部３１が離座および着座する。ノズルニードル３０は略軸状に形成され、弁ボディ１２内を軸方向に往復移動可能である。なお、例えば弁ボディ１２の内周にはガイド部材１５が収容され、ガイド部材１５の内周によりノズルニードル３０が往復移動可能に支持されていることが好ましい。このガイド部材１５の外周側には、燃料を流通する燃料溝が設けられている。また、例えば、燃料溝を、ガイド部材１５の外周側に代えて、内周側に形成してもよい。この場合、燃料溝を螺旋状に形成することで、噴孔２１へ流入する燃料の流れにスワールが形成される。なお、ガイド部材１５と弁ボディ１２と噴孔プレート２０とは、弁ボディの底部側の部位でレーザ溶接により全周溶接される。なお、ここで、弁座１４と当接部３１は、弁部が燃料の噴射を遮断するための油密機能の働きをするシート部を構成している。
【００４２】
弁ハウジング１６の内周には、アーマチャ５０およびノズルニードル３０が往復移動可能に収容されており、燃料パイプ４０から流入した燃料を弁座１４へ導く燃料通路が形成されている。この燃料通路のアーマチャ５０側の中間部位には、図１に示すように、ノズルニードルを移動可能に支持する支持部材が設けられていることが好ましい。ガイド部材１５もしくは支持部材によってノズルニードル３０およびアーマチャ５０の軸ずれまたは軸傾きが防止される。なお、支持部材の内周と外周との間には複数の燃料孔が貫通している。なお、支持部材は弁ハウジング１６の内周に挿入され、圧入固定されている。
【００４３】
噴孔プレート２０は、図１に示すように、有底筒状に形成されており、弁ハウジング１６の底部の内壁と弁ボディ１２の底部の内壁との間に挟持されている。噴孔プレート２０には、図１に示すように、複数の噴孔２１が配置されている。この噴孔２１は、要求される燃料の噴霧の形状、方向、数などに応じて、その大きさ、噴孔軸線の方向、噴孔配列等が決定される。また、噴孔の開口面積は、開弁時の流量を規定する。したがって、インジェクタの燃料噴射量は、噴孔の開口面積と、開弁期間とによって計量されている。ノズルニードル３０が弁座１４に着座すると噴孔２１からの燃料噴射が遮断され、ノズルニードル３０が弁座１４から離座すると噴孔２１からの燃料噴射が許容され燃料が噴射される。
【００４４】
燃料入口部４８は略円筒状に形成されており、シール部材としてのＯリング９１と、バックアップリング９２とを備えている。燃料入口部４８は燃料分配管の図示しない分配口に挿入して組付けられる。Ｏリング９１は燃料入口部４８と分配口の間をシールする。また、図１に示すように、燃料入口部４８の先端側には樹脂製のリングが装着されており、燃料入口部４８の外周に沿って移動可能なＯリング９１の抜け止め防止が行なわれている。バックアップリング９２は、燃料分配管に燃料入口部４８が装着され、分配口から所定の高圧燃料がインジェクタへ供給されるとき、Ｏリング９１のシール性を確保するバックアップ機能を有する。
【００４５】
次に、上述した構成を有する本実施形態の燃料噴射弁の作動を説明する。車両のエンジンキーをＩＧ位置にして、図示しないイグニッションスイッチがオン（ＯＮ）すると、燃料ポンプが駆動され、燃料タンク内に燃料が燃料ポンプにより吸い上げられる。吸い上げられた燃料は、プレッシャレギュレータにより調圧され、所定の低圧燃料が高圧ポンプへ供給される。高圧ポンプによって所定の低圧燃料は加圧され、加圧された燃料が燃料分配管へ供給される。燃料分配管へ供給された燃料は、プレッシャレギュレータにより所定の高圧燃料に調圧されて、燃料分配管内の各分配口からインジェクタへ供給される。インジェクタの開時には、インジェクタのコイル６０に電流が供給され、ノズルニードル３０のリフトを制御する。ノズルニードル３０がリフトを開始すると、ノズル部は開弁され、エンジンへ燃料を噴射供給する。一方、インジェクタの閉時には、コイル６０への電流供給が停止され、スプリング５８の付勢力によりノズルニードル３０のリフトが減少する。そして、ノズルニードル３０が着座すると、噴射が終了する。
【００４６】
燃料ポンプから燃料が供給される間、インジェクタ内部の燃料通路つまり燃料パイプ４０の内周を通じて所定圧の燃料が弁部へ供給されている。固定コア７０とコイル６０とは燃料パイプ４０の外周側に配置されている。カバー７５は燃料パイプ４０（詳しくは小径円筒上部４２と大径円筒状部４６）にレーザ溶接によって全周接合されているので、固定コア７０とコイル６０とは、カバー７５と燃料パイプ４０とで区画する空間内に、供給燃料に対して気密に収容されている。したがって、コイル６０への燃料侵入またはコイル６０からターミナル６３、６５への燃料侵入が防止される。スプール６２に設置されるターミナル６３に、シール部材としてのＯリング等を設置しシールする必要がない。そのため、例えばコネクタ６４を形成する樹脂モールド程度でよく、ターミナル６３、６５のシール構造が簡素化される。従来技術のＯリングシール構造の場合では、インジェクタの組付け時には、Ｏリング切れや異物噛み込み等の信頼性確保のための配慮は不要となり、Ｏリングの廃止による製品コストの低減、および組付け工程内での信頼性確保のための管理コストの低減が図れる。また、内周側コア部７１と外周側コア部７２のアーマチャ側端面の間にあるコイル６０を局部的に覆う場合に比べて、内周側コア部７１と外周側コア部７２のアーマチャ側端面およびコイル６０の全体を覆うので、少なくとも内周側コア部７１と外周側コア部７２のアーマチャ側端面を燃料から隔離することができる。したがって、内周側コア部７１と外周側コア部７２つまり固定コア７０を燃料から隔離するので、固定コア７０への燃料による悪影響（例えば発錆等）を防止することができる。
【００４７】
さらに、カバー７５をシールのために接合する場合において、内周側コア部７１と外周側コア部７２のアーマチャ側端面以外の部位｛例えば、固定コアの上端部７３等アーマチャ側端面から比較的遠く離れた部位、あるいは固定コア７０とは別部材のもの（本実施例では、燃料パイプ４０）｝にレーザ溶接等により接合することができる。溶接温度が溶融温度を超える熱負荷を接合部に加えるレーザ溶接等の溶接による接合において、溶接による固定コア７０の磁気特性の劣化が防止され、固定コア５０の磁気特性への影響防止ができる。
【００４８】
次に、本実施形態では、固定コア７０における内周側磁気通路端面の総磁路面Ｓｉを、外周側磁気通路端面の総磁路面積Ｓｏに比べて大きく形成するので、一方のコア部に磁束の流れが偏ることなく、両コア部７１、７２の全体を流れる磁束密度が高められる。したがって、固定コア７０からアーマチャ５０に作用する磁束の流れによる吸引力を最大にすることが可能である。なお、本実施形態では外周側コア部７２に比べ内周側コア部７１の総磁路面積を大きくするので、図３および図４に示すように、内周側コア部７１に磁束の流れが偏ることなく、外周側磁気通路７１および内周側磁気通路７２内を流れる磁束の磁束密度を高めることができる。
【００４９】
なお、以下、図３および図４に従って詳しく説明する。図４（ａ）は内周側磁気通路端面の総磁路面Ｓｉが外周側磁気通路端面の総磁路面積Ｓｏに比べて小さく設定された（比率Ｓｉ／Ｓｏ＝０．９２）場合の一実施例を示し、図４（ｂ）は内周側磁気通路端面の総磁路面Ｓｉが外周側磁気通路端面の総磁路面積Ｓｏに比べて大きく設定された（比率Ｓｉ／Ｓｏ＝１．０６）場合の一実施例を示している。図４（ａ）および図４（ｂ）において空白から薄いハッチング、さらに濃いハッチングになるに従い磁束の流れつまり磁束コンタ成分の大きさが大きくなることを表している。なお、ここで、磁束コンタ成分の大きさレベルを説明の便宜上、図４の右側に示すように４段階で示し、磁束コンタ成分レベルの小さい方から、第１レベル、第２レベル、第３レベル、第４レベルと呼ぶ。図４（ａ）に示すように、内周側磁気通路端面の総磁路面Ｓｉが外周側磁気通路端面に比べて小さいＳｉ／Ｓｏ＝０．９２の場合では、内周側磁気通路７１内を流れる磁束が第３レベルの範囲にあるのに比べて、外周側磁気通路７２内を流れる磁束は第２レベル範囲と低くなっており、外周側磁気通路７２に発生可能な磁力を十分に引き出してはいない。これに対して、図４（ｂ）に示すように、内周側磁気通路端面の総磁路面Ｓｉが外周側磁気通路端面に比べて大きいＳｉ／Ｓｏ＝１．０６の場合では、内周側磁気通路７１内を流れる磁束および外周側磁気通路７２内を流れる磁束がともに第３レベルの範囲内に達しており、最大の吸引力を引き出すような比率Ｓｉ／Ｓｏの設定が行なえている。図３は、発明者が、比率Ｓｉ／Ｓｏの数値を変えて外周側磁気通路内の磁束密度を調査したもののであり、横軸に比率Ｓｉ／Ｓｏを、縦軸に外周側磁路の磁束密度を示す。図３に示すように、比率Ｓｉ／Ｓｏが１より小さいＳｉ／Ｓｏ＝０．７５やＳｉ／Ｓｏ＝０．９２では、Ｓｉ／Ｓｏが小さくなる程、外周側磁路の磁束密度がより小さくなる。言い換えると、内周側磁気通路端面の総磁路面Ｓｉに対し、外周側磁気通路端面の総磁路面積Ｓｏを大きく確保した場合には、内周側磁気通路７１内を流れる磁束密度が所定レベル（実施例では第３レベルの範囲）に偏って高めることはできるが、外周側磁気通路７２内の磁束密度は内周側磁気通路７１内の磁束密度ほど高められない。その結果、固定コア７０を所定外形寸法の範囲で外周側磁気通路７２の総磁路面積を大きくしても、最大の磁気吸引力は得られない。一方、内周側磁気通路端面の総磁路面Ｓｉを、外周側磁気通路端面の総磁路面積Ｓｏに対し大きく確保したＳｉ／Ｓｏ＝１．０６の場合には、内周側磁気通路７１内の磁束密度および外周側磁気通路７２内の磁束密度がともに第３レベルの範囲内に達するので、ほぼ最大の磁気吸引力が得られる。なお、本実施形態では、比率Ｓｉ／Ｓｏが１．１以上であることが好ましい。これにより、図３に示すように、外周側磁気通路７２内の磁束密度も、内周側磁気通路７１内の磁束密度と同様に第３レベルの範囲にほぼ均一化して確実に入れることができる。したがって、Ｓｉ／Ｓｏ≧１．１の範囲では比率Ｓｉ、Ｓｏの大きさに係わらず、外周側磁気通路７２内の磁束密度を所定範囲内に高めて均質化されるため、最大の磁気吸引力を引き出すことができる。
【００５０】
次に、本実施形態の作用効果を説明すると、（１）巻回されたコイル６０を間に挟む固定コア７０の内周側コア部７１および外周側コア部７２と、アーマチャ５０とが互いに端面同士で対向するいわゆる平板型の電磁駆動部を有する燃料噴射弁において、内周側コア部７１および外周側コア部７２の各端面と、コイル６０とを覆うカバー７５を有するので、燃料による両コア部７１、７２への悪影響を防止することが可能である。
【００５１】
（２）なお、シールのためにカバー７５を溶接等により接合する場合において、溶接により接合する際には溶接温度が融点温度を超える熱負荷を加えるため、接合部分の磁気特性が劣化する場合がある。これに対して、本実施形態のインジェクタでは、従来技術の両コア７１、７２部間のコイル６０を局所的に覆うものに比べて、内周側コア部７１および外周側コア部７２の各端面以外の部位を、レーザ溶接等によって接合することが可能である。したがって、カバー７５を接合する際のレーザ溶接等の熱負荷による内周側コア部７１および外周側コア部７２の各端面へ及ぼす磁気特性への影響を防止することができる。その結果、コイル６０およびコイル６０の端末としてのターミナル６３等への燃料侵入を防止できるとともに、固定コア７０に悪影響を与えないシール構造を形成することが可能である。
【００５２】
（３）カバー７５は、薄板状の部材に形成され、かつその部材は磁性材からなるので、互いに端面同士で対向する両コア部７１、７２とアーマチャ５０の間にカバー７５が配置されても、コイル６０の発生する電磁力を利用し固定コア７０からアーマチャ５０に作用する磁束の流れによる磁気吸引力を妨げない。
【００５３】
（４）固定コア７０は、内部に弁部へ燃料を供給する燃料通路を形成する燃料パイプ４０の外周側に配置されているので、固定コア７０自体を確実に燃料通路から遮断することが可能である。したがって、例えばガソリン等の燃料に対し腐食し易い鉄系の圧粉体あるいはパーメンジュール等の比較的磁力が大きい軟磁性材を固定コア７０として用いることができる。
【００５４】
（５）固定コア７０のうち、内周側コア部７１における磁気通路端面の総磁路面積Ｓｉは、外周側コア部７２における磁気通路端面の総磁路面積Ｓｏに比べて大きく形成されているので、一方のコア部に磁束の流れが偏ることなく、両コア部７１、７２の全体を流れる磁束密度が高められる。したがって、固定コア７０からアーマチャ５０に作用する磁束の流れによる磁気吸引力を最大にすることが可能である。
【００５５】
（６）なお、内周側コア部７１における磁気通路端面の総磁路面積Ｓｉを、外周側コア部７２における磁気通路端面の総磁路面積Ｓｏに比べて大きく形成することで、一方のコア部に磁束の流れが偏ることなく、両コア部７１、７２の全体を流れる磁束密度の均質化が図れるため、例えば必要最小限の磁路面積（Ｓｉ＋Ｓｏ）で最大の磁気吸引力を得ることができる。
【００５６】
（７）さらになお、内周側コア部における磁気通路端面の総磁路面積Ｓｉと、外周側コア部における磁気通路端面の総磁路面積Ｓｏとの比率Ｓｉ／Ｓｏが、１．１以上であることが好ましい。これにより、エンジンへの搭載スペースが制限されている燃料噴射弁つまり電磁駆動部の搭載スペースを所定外形寸法の範囲内で磁気吸引力の向上を図りたい場合において、電磁駆動部（詳しくは固定コア７０）を所定外形寸法の範囲内で、磁気回路としての固定コアの比率Ｓｉ／Ｓｏを１．１以上に設定することで磁気回路の最適化が図られ、これによって最大の磁気吸引力を引き出すことができる。
【００５７】
（８）なお、本実施形態では、アーマチャ５０の平板部５１の上端面は、一様な平面ではなく、内周側磁気通路７１および外周側磁気通路７２の各端面に対し、接離可能な突起部を有することが好ましい。アーマチャ５０が固定コア７０に吸引されて衝突する場合であっても、アーマチャ５０および固定コア７０の端面同士には突起部に対する段差分の隙間が生じるため、端面同士の衝突の際に生じる負圧等の液圧による固着が回避される。これにより、アーマチャ５０を固定コア７０から離反させる離反側の応答性つまり閉弁応答性の向上が図れる。
【００５８】
（第２の実施形態）
以下、本発明を適用した他の実施形態を説明する。なお、以下の実施形態においては、第１の実施形態と同じもしくは均等の構成には同一の符号を付し、説明を繰返さない。
【００５９】
第２の実施形態では、図５に示すように、第１の実施形態で説明した固定コア７０およびコイル６とを、燃料パイプ４０とで区画された内部空間に収容するカバー７５に代えて、固定コア７０の内周側コア部７１と外周側コア部７２の各端面、およびコイル６０のみを覆うカバー１７５とする。図５は、本実施形態に係わる電磁駆動部を部分的に拡大した断面図である。
【００６０】
図５に示すように、カバー１７５は略円板状に形成されており、カバー１７５の内周端部と外周端部は、それぞれ小径円筒状部４２の下端部、弁ハウジング１６の内周面にレーザ溶接によって全周接合されている。これにより、固定コア７０とコイル６０とを、燃料パイプ４０の内部を流れる燃料通路から遮断することができる。なお、カバー１７５の接合部位の数は二箇所であり、第１の実施形態で説明した接合部位数と同じである。
【００６１】
この様な構成であっても、第１の実施形態と同様な効果を得ることができる。
【００６２】
さらに、第１の実施形態で説明したカバー７５はカップ状の薄板状の部材であり、カップ状に形成するためには、深絞り加工によるプレス成形または冷鍛加工による深絞り成形等の特別な加工を行なう必要がある。これに対して、本実施形態では打抜き加工によるプレス成形を行う程度の簡単な加工で形成することができるので、安価に製造することが可能である。
【００６３】
（第３の実施形態）
第３の実施形態は、第１の実施形態で説明したカバー１７５は燃料パイプ４０とは別部材で形成したが、図６に示すように、燃料パイプ１４０と一体に成形するものとする。図６は、本実施形態に係わる電磁駆動部を部分的に拡大した断面図である。
【００６４】
図６に示すように、燃料パイプ１４０は、小径円筒状部１４２と、小径円筒上部１４２の下端部から略径方向に延出されたコネクタ部１４１とを有する。コネクタ部１４１は平板状に形成されており、弁ハウジング１１６の上端部にレーザ溶接により全周接合されている。固定コア７０とコイル６０とは燃料パイプ１４０の外周側に配置され、固定コア７０の両コア部７１、７２のアーマチャ側端面はコネクタ部１４１の上端面に当接している。なお、弁ハウジング１１６の軸方向の高さは、図６に示すように、固定コア７０のアーマチャ側端面を超える程度に短く形成されている。弁ハウジング１１６の上端部側、燃料パイプ１４０、および固定コア７０の外周は、ターミナル６３、６５とともに樹脂モールドされ、コネクタ１６４に一体形成されている。
【００６５】
なお、製造方法としては、図６に示すように、燃料パイプ１４０（詳しくはコネクタ部１４２）と弁ハウジング１１６とをレーザ溶接により全周溶接される。巻回コイル６０を固定コア７０の両コア部７１、７２間に挿入して組付ける。組付けられた固定コア７０およびコイル６０を、両コア部７１、７２のアーマチャ側端面がコネクタ部１４１の上端面に当接するまで、小径円筒状部１４２の外周に沿って挿入する。両コア部７１、７２のアーマチャ側端面がコネクタ部１４１の上端面に当接した状態で、弁ハウジング１１６の上端部側、燃料パイプ１４０、および固定コア７０の外周を、ターミナル６３、６５とともに樹脂モールドして、コネクタ１６４に一体形成する。
【００６６】
次に、本実施形態の作用効果を説明すると、（１）第１の実施形態で説明した磁性を有するカバーを、燃料パイプ１４０から略径方向に延出されたコネクタ部１４１によって形成することができる。この様な構成であっても、第１の実施形態と同様な効果を得ることができる。
【００６７】
（２）燃料パイプ１４０は磁性材（本実施例では電磁ステンレス）で形成されているので、薄板状の部材に限らず、内部に燃料通路を形成する構造用部材のような比較的肉厚な部材である場合であっても、コイル６０の発生する電磁力を利用し固定コアから可動コアに作用する磁束の流れによる吸引力を妨げない。なお、コネクタ部１４１は、互いに端面同士で対向する両コア部７１、７２とアーマチャ５０の間に配置されている。
【００６８】
（３）本実施形態では、固定コア７０およびコイル６０は、小径円筒状部１４２に挿入装着され、コネクタ部１４１の上端面に支持される構成を有するので、第１および第２の実施形態で説明した弁ハウジング１６のうように、固定コア７０（詳しくは外周側コア部７２および上端部７３）の上端側まで弁ハウジングを延出させ、大径円筒状部４６の外周に接合することで、固定コア７０とコイル６０とを燃料パイプ４０の外周と弁ハウジング１６の内周で保持する構造とする必要がない。したがって、例えばコネクタ１６４と一体成形するための樹脂モールドを行なう程度でインジェクタ内に簡素に固定コア７０およびコイル６０が収容されるので、固定コア７０およびコイル６０をインジェクタ内に収容する構成の簡素化ができる。
【００６９】
（４）なお、固定コア７０およびコイル６０は、小径円筒状部１４２の外周に沿って挿入装着され、コネクタ部１４１の上端面に支持される構成を有するので、固定コア７０およびコイル６０のインジェクタ（詳しくは、燃料パイプ１４０）への組付けが軸方向組付けによって行なうことができ、組付性向上が図れる。
【００７０】
（第４の実施形態）
第４の実施形態では、第１の実施形態で説明した磁性材からなるカバー７５に代えて、図７に示すように、カバー２７５のうち、内周側コア部７１と外周側コア部７２との間に対向する部分（以下、架橋部と呼ぶ）２７５ｄを非磁性材とする。図７は、本実施形態に係わる電磁駆動部を部分的に拡大した断面図である。なお、図７において、実線の矢印および破線の矢印はコイル６０に発生する電磁力により作用する磁束の流れを示し、その電磁力による磁束の流れのうち、固定コア７０およびアーマチャ５０間に作用する磁気吸引力となる磁束の流れを矢印で示し、磁気吸引力に寄与しない渡り磁束となる磁束の流れを破線の矢印で示す。
【００７１】
図７に示すように、平板部２７５ｂは、第１の実施形態で説明したカバー７５のうち、平板部７５ｂに相当するものであって、平板部２７５ｂのうち、内周側コア部７１と外周側コア部７２との間に対向する架橋部２７５ｄが、非磁性材で形成されている。
【００７２】
この様な構成であっても、第１の実施形態と同様な効果が得られる。
【００７３】
さらに、内周側コア部７１と外周側コア部７２との間に対向する架橋部２７５ｄを非磁性とするので、この架橋部２７５ｄ内を延伸する方向に流れる磁束いわゆる渡り磁束を減らすことができる。
【００７４】
（第５の実施形態）
第５の実施形態では、第１の実施形態で説明した磁性材からなるカバー７５に代えて、図８に示すように、カバー３７５のうち、内周側コア部７１と外周側コア部７２との間に対向する架橋部３７５ｄを、他の部分に比べて厚みを薄く形成する。図８は、本実施形態に係わる電磁駆動部を部分的に拡大した断面図である。
【００７５】
この様な構成であっても、第１の実施形態と同様な効果が得られる。
【００７６】
さらに、内周側コア部７１と外周側コア部７２との間に対向する架橋部３７５ｄを、他の部分に比べて厚みを薄く形成する磁気絞りとするので、この架橋部２７５ｄ内を延伸する方向に流れる磁束いわゆる渡り磁束を減らすことができる。
【００７７】
（第６の実施形態）
第６の実施形態では、第２の実施形態で説明した磁性材からなるカバー１７５に代えて、図９に示すように、非磁性材からなるカバー４７５とする。図９は、本実施形態に係わる電磁駆動部を部分的に拡大した断面図である。
【００７８】
図９に示すように、カバー４７５は、薄板状の部材に形成され、かつその部材は非磁性材からなる。カバー４７５が非磁性部材であっても薄板状に形成されることで、薄板を貫通する方向に流れる磁束つまり固定コア７０からアーマチャ５０へ作用する磁束の流れ方向である磁気吸引力が作用する方向へは、その薄板の板厚の薄さに応じて磁束を通し易くなる。したがって、コイル６０の発生する電磁力を利用し固定コア７０からアーマチャ５０に作用する磁束の流れによる磁気吸引力をほとんど妨げることはない。したがって、この様な構成であっても、第２の実施形態と同様な効果が得られる。
【００７９】
（第７の実施形態）
第７の実施形態では、第３の実施形態で説明した磁性材からなる燃料パイプ１４０のコネクタ部１４１に代えて、図１０に示すように、コネクタ部２４１のうち、内周側コア部７１と外周側コア部７２との間に対向する架橋部２４１ｄを、他の部分に比べて厚みを薄く形成する。図１０は、本実施形態に係わる電磁駆動部を部分的に拡大した断面図である。
【００８０】
この様な構成であっても、第３の実施形態と同様な効果が得られる。
【００８１】
さらに、内周側コア部７１と外周側コア部７２との間に対向する架橋部２４１ｄを、他の部分に比べて厚みを薄く形成するとするので、この架橋部２４１ｄ内を延伸する方向に流れる磁束いわゆる渡り磁束を減らすことができる。
【００８２】
（その他の実施形態）
以上説明した本実施形態において、固定コア７０を形成する軟磁性材料としてパーメンジュールを用いるものとして説明したが、例えば純鉄（Ｆｅ）を圧粉体で形成されたものであってもよい。本実施形態では、固定コア７０の内周側コア部７１および外周側コア部７２のアーマチャ側端面を覆うカバー７５、１７５、２７５、３７５、４７５またはコネクタ部１４１、２４１は、シールのためのレーザ溶接による接合を固定コア７０の部位とは実施せず、固定コア７０以外の他の部位（詳しくは、燃料パイプ、弁ハウジング）に実施しているので、軟磁性材が溶接することは難しい圧粉体である場合であっても、本実施形態の固定コア７０に適用することができる。
【００８３】
以上説明した本実施形態では、固定コア７０は、燃料パイプ４０とカバー７５、１７５、２７５、３７５、４７５、もしくは燃料パイプ１４０、２４０と樹脂モールド１６４によって燃料から完全に隔離できるため、鉄系の圧粉体あるいはパーメンジュールに限らず、ガソリン等の燃料性状に対して耐腐食性が比較的弱い固定コア材料の腐食を防止することができる。
【００８４】
以上説明した第４の実施形態では、磁性材からなるカバー２７５のうち、架橋部２７５ｄを非磁性部材とするものとして説明したが、製造方法としては、磁性部材と非磁性部材を溶接あるいは接着等による接合によって一体化されたもの、磁性部材を熱処理等によって一部を非磁性とした複合材料等いずれの製造方法で形成されたものであってもよい。なお、非磁性からなる部分は、非金属で形成されていてもよい。
【００８５】
以上説明した第４、第５、第７の実施形態では、内周側コア部７１と外周側コア部７２との間に対向する架橋部２７５ｄ、３７５ｄ、２４１ｄを非磁性または磁気絞りとするので、この架橋部２７５ｄ内を延伸する方向に流れる渡り磁束を低減し、コイル６０に発生する電磁力により作用する磁束を、固定コア７０からアーマチャ５０への磁束の流れに集中させることができる。したがって、コイル６０に発生する電磁力よる磁束の流れを、効率的に磁気吸引力に作用する磁束の流れに集中させるので、磁気吸引力の向上が図れる。
【００８６】
以上説明した第３の実施形態では、磁性を有するカバーを、燃料パイプ１４０から略径方向に延出されたコネクタ部１４１によって形成するものとしたが、燃料パイプ１４０は、少なくともコネクタ部１４１を薄板状に形成されるものであれば、非磁性部材で形成されていてもよい。
【００８７】
以上説明した本実施形態では、固定コア７０を一つの単一部材で形成するものとして説明したが、分割されものを組付けにより一体的なものにするものなど複数部材であってもよい。
【００８８】
以上説明した本実施形態では、燃料噴射弁を直噴エンジン用インジェクタとして説明したが、直噴エンジン用インジェクタのように燃焼室に燃料を直接噴射供給するものに限らず、吸気管等に噴射することで燃焼室に間接的に噴射供給するものであってもよい。なお、近年、燃費向上、排気ガス低減等の目的で、インジェクタに対して時間当たりの流量増加つまり大流量化の要求が高まっている。この要求に応えるためには従来の燃料噴射弁に比べて弁部を駆動する電磁駆動部の駆動力が大きいもの、言い換えると、アーマチャを吸引する吸引力が大きい電磁駆動部が求められている。本実施形態を適用することで電磁駆動部の吸引力の向上が図れるので、大流量化に対しても有利である。
【図面の簡単な説明】
【００８９】
【図１】本発明の第１の実施形態の燃料噴射弁を示す断面図である。
【図２】図１中の電磁駆動部を部分的に拡大した断面図である。
【図３】図２中の電磁駆動部の固定コアにおける内周側コア部および外周側コア部のそれぞれの磁路面積の比率と外周側コア部における磁路での磁束密度の大きさの関係を示すグラフである。
【図４】図３中の内周側コア部および外周側コア部のそれぞれの磁路での磁束密度の分布を示す模式図であって、図４（ａ）は内周側および外周側の磁路面積の比率Ｓｉ／Ｓｏが０．９２、図４（ｂ）は比率Ｓｉ／Ｓｏが１．０６である場合の模式図である。
【図５】第２の実施形態に係わる電磁駆動部を部分的に拡大した断面図である。
【図６】第３の実施形態に係わる電磁駆動部を部分的に拡大した断面図である。
【図７】第４の実施形態に係わる電磁駆動部を部分的に拡大した断面図である。
【図８】第５の実施形態に係わる電磁駆動部を部分的に拡大した断面図である。
【図９】第６の実施形態に係わる電磁駆動部を部分的に拡大した断面図である。
【図１０】第７の実施形態に係わる電磁駆動部を部分的に拡大した断面図である。
【符号の説明】
【００９０】
１２  弁ボディ
１４  弁座
１６  弁ハウジング（ハウジング）
３０  ノズルニードル（弁部材）
３１  当接部
４０  燃料パイプ（燃料コネクタ）
４２  小径円筒状部
４６  大径円筒状部
４８  燃料入口部
５０  アーマチャ（可動コア）
５１  平板部
５２  筒状体部
５８  スプリング
６０  コイル（巻回コイル）
６２  スプール
６３、６５  ターミナル
６４  コネクタ（樹脂モールド）
７０  固定コア
７１  内周側コア部（内周側磁気通路）
７２  外周側コア部（外周側磁気通路）
７３  上端部
７５  カバー
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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