(57)【要約】【課題】  インペラの摺動抵抗を低減し、燃料ポンプの効率を向上する。【解決手段】  燃料ポンプは、ケーシングとインペラを備え、インペラの表裏両面の外周近傍には、隔壁によって相互に分離された凹所群が周方向に繰り返して形成され、ケーシングは、吸入孔と、吐出孔と、インペラ表面の凹所群に略対向して周方向に伸びて吐出孔に達する第１溝と、インペラ裏面の凹所群に略対向して吸入孔から周方向に伸びる第２溝を備えている。凹所群は半径方向内側の凹所内端から半径方向外側の凹所外端まで開口し、第１溝は半径方向内側の第１溝内端から半径方向外側の第１溝外端まで開口し、第２溝は半径方向内側の第２溝内端から半径方向外側の第２溝外端まで開口している。第１溝内端と第１溝外端と第２溝内端と第２溝外端の少なくとも１つが、対応する凹所端から半径方向にオフセットされていることを特徴とする。【選択図】  図１
2005171801.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ケーシングと、そのケーシング内で回転する略円板状のインペラを備えており、
そのインペラの表裏両面の外周近傍には、隔壁によって相互に分離された凹所群が周方向に繰り返して形成されており、
そのケーシングは、吸入孔と、吐出孔と、インペラ表面の凹所群に略対向して周方向に伸びて吐出孔に達する第１溝と、インペラ裏面の凹所群に略対向して吸入孔から周方向に伸びる第２溝を備えており、
凹所群は、インペラ表裏両面に、半径方向内側の凹所内端から半径方向外側の凹所外端まで開口しており、
第１溝は、ケーシング内面に、半径方向内側の第１溝内端から半径方向外側の第１溝外端まで開口しており、
第２溝は、ケーシング内面に、半径方向内側の第２溝内端から半径方向外側の第２溝外端まで開口しており、
第１溝内端と第１溝外端と第２溝内端と第２溝外端の少なくとも１つが、対応する凹所端から半径方向にオフセットされていることを特徴とする燃料ポンプ。
【請求項２】
第１溝内端と第１溝外端の少なくとも一方が、対応する凹所端から半径方向外側にオフセットされていることを特徴とする請求項１に記載の燃料ポンプ。
【請求項３】
第２溝内端と第２溝外端の少なくとも一方が、対応する凹所端から半径方向内側にオフセットされていることを特徴とする請求項１又は２に記載の燃料ポンプ。
【請求項４】
ケーシングと、そのケーシング内で回転する略円板状のインペラを備えており、
そのインペラの表裏両面の外周近傍には、隔壁によって相互に分離された凹所群が周方向に繰り返して形成されており、
そのケーシングは、吸入孔と、吐出孔と、インペラ表面の凹所群に略対向して周方向に伸びて吐出孔に達する第１溝と、インペラ裏面の凹所群に略対向して吸入孔から周方向に伸びる第２溝と、インペラの表裏両面のいずれかに対向する凹部を備えており、
その凹部は、インペラの表裏両面とケーシング内面間の間隙によって第１溝と第２溝から遮蔽されていることを特徴する燃料ポンプ。
【請求項５】
前記凹部は、インペラ表面に対向して形成されており、凹部位置のインペラ裏面に作用する圧力よりも低い圧力を凹部位置のインペラ表面に作用させることを特徴とする請求項４に記載の燃料ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガソリン等の燃料を吸引して昇圧し、昇圧した燃料を吐出する燃料ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
ケーシング内で略円板状のインペラを回転させることによって燃料を吸引して昇圧し、昇圧した燃料を吐出する燃料ポンプが知られている。このような燃料ポンプでは、インペラの表裏面とケーシング内面間の摺動抵抗が、燃料ポンプの効率や寿命に大きな影響を与える。
特許文献１には、ケーシングを構成する第１ボディと第２ボディのそれぞれの内面に、インペラを挟んで対向する空洞を鏡対称に形成した燃料ポンプが開示されている。特許文献１の燃料ポンプでは、鏡対称に形成された空洞に等しい圧力を導入することによって、インペラの表裏両面に作用する力を均衡させ、インペラを第１ボディと第２ボディの中央に位置させ、上記の摺動抵抗を減じようとするものである。
【特許文献１】特開平１１−２５７２６９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
インペラの表裏両面に作用する力が不均衡となる最大の要因は、ポンプ部からモータ部に送られた高圧燃料が、インペラを回転させるモータ軸に沿ってポンプ部に還流するために、モータ部側に位置するインペラ面（こちら側をこの明細書ではインペラ表面という）に作用する燃料圧力が、インペラ裏面に作用する燃料圧力よりも高くなるからである。インペラの表裏両面に作用する燃料圧力に差が生じると、インペラは低圧側のケーシング内面に押し付けられ、強い摺動抵抗が発生する。
特許文献１に記載されている燃料ポンプでは、空洞がインペラを挟んで鏡対称に形成されており、燃料の流路となる溝もインペラを挟んで鏡対称に形成されている。そのため、モータ軸に沿って還流する燃料に起因するインペラの表裏両面に作用する圧力差が補償されず、インペラは低圧側のケーシング内面に押し付けられ、強い摺動抵抗が発生する。この摺動抵抗によって、燃料ポンプの効率や寿命を低下させてしまう。
本発明は、上記の問題を解決する。本発明では、インペラの表裏両面に作用する圧力差を補償する技術を提供し、インペラの摺動抵抗を低減し、燃料ポンプの効率や寿命を向上させることを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
本発明で創作した一つの燃料ポンプは、ケーシングと、そのケーシング内で回転する略円板状のインペラを備えている。インペラの表裏両面の外周近傍には、隔壁によって相互に分離された凹所群が周方向に繰り返して形成されている。ケーシングは、吸入孔と、吐出孔と、インペラ表面の凹所群に略対向して周方向に伸びて吐出孔に達する第１溝と、インペラ裏面の凹所群に略対向して吸入孔から周方向に伸びる第２溝を備えている。
凹所群は、インペラ表裏両面に、半径方向内側の凹所内端から半径方向外側の凹所外端まで開口している。第１溝は、ケーシング内面に、半径方向内側の第１溝内端から半径方向外側の第１溝外端まで開口している。第２溝は、ケーシング内面に、半径方向内側の第２溝内端から半径方向外側の第２溝外端まで開口している。
本発明で創作した一つの燃料ポンプは、第１溝内端と第１溝外端と第２溝内端と第２溝外端の少なくとも１つが、対応する凹所端から半径方向にオフセットされていることを特徴とする。
即ち、凹所内端に対して第１溝内端と第２溝内端の一方又は双方が半径方向にオフセットされているか、あるいは、凹所外端に対して第１溝外端と第２溝外端の一方又は双方が半径方向にオフセットされていることを特徴とする。
【０００５】
吸入孔から吸入された燃料は、インペラの回転によって第１溝と第２溝に沿って吐出孔に向けて流れる。凹所内端に対して第１溝内端と第２溝内端がほぼ対応して位置し、凹所外端に対して第１溝外端と第２溝外端がほぼ対応していると、燃料は、第１溝と第２溝に沿って流れるうちに、溝の横断内面に沿って強烈に旋回し始め、燃料圧力が高められる。凹所内端に対して第１溝内端と第２溝内端が対応して位置し、凹所外端に対して第１溝外端と第２溝外端が対応して位置していれば、第１溝と第２溝で昇圧される燃料がインペラ表面に作用する力とインペラ裏面に作用する力は均衡し、モータ軸に沿って還流する燃料に起因するインペラの表裏両面に作用する圧力差を補償することができない。
【０００６】
本発明の燃料ポンプでは、凹所内端に対して第１溝内端と第２溝内端がほぼ対応して位置し、凹所外端に対して第１溝外端と第２溝外端がほぼ対応して位置しているものの、第１溝内端と第１溝外端と第２溝内端と第２溝外端の少なくとも１つが、対応する凹所端から半径方向にオフセットされている。このために、第１溝と第２溝で昇圧される燃料がインペラ表面に作用する力とインペラ裏面に作用する力のバランスが崩すことができ、モータ軸に沿って還流する燃料に起因するインペラの表裏両面に作用する圧力差を補償することが可能となる。
例えば、凹所外端に対して第１溝外端を半径方向外側にオフセットすると、燃料は流路拡大部を流れることになり、燃料圧力は低下する。この結果、第１溝で昇圧される燃料がインペラ表面に作用する力を第２溝で昇圧される燃料がインペラ裏面に作用する力よりも低下させ、モータ軸に沿って還流する燃料に起因してインペラ表面に作用する力がインペラ裏面に作用する力よりも大きくなる現象を相殺してインペラの表裏両面に作用する力をバランスさせることができる。
第１溝内端と第１溝外端と第２溝内端と第２溝外端のうちのどれを半径方向のどちら側にオフセットするかは、第１溝で昇圧される燃料がインペラ表面に作用する力と第２溝で昇圧される燃料がインペラ裏面に作用する力のどちらをどれだけ大きくするかによって決定することができる事象であり、必要に応じて選択することができる。又は、半径方向にオフセットする端縁は一つに限られず、必要に応じて２以上を半径方向にオフセットしてもよい。
【０００７】
第１溝内端と第１溝外端と第２溝内端と第２溝外端の少なくとも１つが、対応する凹所端から半径方向にオフセットされると、旋回する燃料の流れが乱され、ポンプ効率は低下する。また、燃料にベーパが発生しやすくなるという問題もある。そこで、第１溝内端と第１溝外端と第２溝内端と第２溝外端は、対応する凹所端に一致させるのが技術常識とされてきた。しかしながら、本発明者らの研究によって、第１溝内端と第１溝外端と第２溝内端と第２溝外端の少なくとも１つを対応する凹所端から半径方向にオフセットしてインペラの表裏両面に作用する合力をバランスさせると、インペラの表裏両面に作用する合力がバランスして摺動抵抗が低減することによる好影響のほうが、旋回流が乱れてポンプ効率が低下する悪影響よりも大きく、総合したポンプ効率が向上することを確認した。
本発明のポンプは、非常識なものであり、総合ポンプ効率が向上している。
【０００８】
前記したように、通常の燃料ポンプでは、モータ軸に沿って還流する燃料のために、モータ部側に位置するインペラ面（インペラ表面）に作用する燃料圧力が、インペラ裏面に作用する燃料圧力よりも高くなる。これを補償するためには、第１溝内端と第１溝外端の少なくとも一方が、対応する凹所端から半径方向外側にオフセットされていることが好ましい。
図１９の（１）は、第１溝外端ａと凹所外端ｃが一致し、第１溝内端ｂと凹所内端ｄが一致している場合を示す。（２）は、第１溝外端ａが凹所外端ｃよりも外側にオフセットされている場合を示す。（３）は、第１溝内端ｂが凹所内端ｄよりも外側にオフセットされている場合を示す。（４）は、第１溝外端ａが凹所外端ｃよりも外側にオフセットされ、第１溝内端ｂが凹所内端ｄよりも外側にオフセットされている場合を示す。矢印は旋回流の流れを示す。×印は通路が拡大している部分を示し、×印の位置で燃料圧力は低下する。（２）〜（４）の場合、第１溝で昇圧される燃料がインペラ表面に作用する力は、第２溝で昇圧される燃料がインペラ裏面に作用する力よりも低くなり、モータ軸に沿って還流する燃料のために、インペラ表面に作用する燃料圧力がインペラ裏面に作用する燃料圧力よりも高くなることを補償することができる。
【０００９】
図１９の（ａ）は、第２溝外端ｅと凹所外端ｇが一致し、第２溝内端ｆと凹所内端ｈが一致している場合を示す。（ｂ）は、第２溝内端ｆが凹所内端ｈよりも内側にオフセットされている場合を示す。（ｃ）は、第２外端ｅが凹所外端ｇよりも内側にオフセットされている場合を示す。（ｄ）は、第２溝内端ｆが凹所内端ｈよりも内側にオフセットされ、第２外端ｅが凹所外端ｇよりも内側にオフセットされている場合を示す。・印は通路が縮小している部分を示し、・印の位置で燃料圧力は増大する。（ｂ）〜（ｄ）の場合、第２溝で昇圧される燃料がインペラ裏面に作用する力は、第１溝で昇圧される燃料がインペラ表面に作用する力よりも高くなり、モータ軸に沿って還流する燃料のために、インペラ表面に作用する燃料圧力がインペラ裏面に作用する燃料圧力よりも高くなることを補償することができる。
図１９において、（１）（ａ）の組合せが従来の技術を示す。残余の全ての組合せは、本発明で創作されたものである。
【００１０】
本発明の他の一つの燃料ポンプは、ケーシングと、そのケーシング内で回転する略円板状のインペラを備えている。インペラの表裏両面の外周近傍には、隔壁によって相互に分離された凹所群が周方向に繰り返して形成されている。ケーシングは、吸入孔と、吐出孔と、インペラ表面の凹所群に略対向して周方向に伸びて吐出孔に達する第１溝と、インペラ裏面の凹所群に略対向して吸入孔から周方向に伸びる第２溝を備えている。
本発明の燃料ポンプでは、ケーシング内面に、インペラの表裏両面のいずれかに対向する凹部が形成されている。その凹部は、インペラの表裏両面とケーシング内面間の間隙によって第１溝と第２溝から遮蔽されている。
【００１１】
ケーシングの内面とインペラの表裏両面間の間隙では、インペラの回転に引き摺られて燃料の回転流が発生する。その回転流がインペラの表裏両面に対向して形成された凹部を横切って流れると、その凹部近傍において圧力が変化する。インペラ表面に対向する凹部とインペラ裏面に対向する凹部を非対称に配置すると、凹部においてインペラの表裏両面に作用する圧力の大きさを異ならせることができ、インペラ表裏両面に作用する圧力差を補償することが可能となる。インペラに作用する合力をインペラ表裏両面で均衡させ、インペラとケーシングとの摺動抵抗を低減することができる。
【００１２】
前記凹部が、インペラ表面に対向して形成されていると、凹部位置でインペラ裏面に作用する圧力よりも凹部位置でインペラ表面に作用する力が小さくなり、インペラ裏面をケーシングに押し付ける力を補償することができる。
【発明の効果】
【００１３】
本発明により、インペラの摺動抵抗を低減することができ、燃料ポンプの総合的な効率や耐久性を向上することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、本発明の実施例を図面を参照して説明する。まず最初に、以下に説明する実施例の主要な特徴を列記する。
（形態１）  燃料ポンプのポンプカバーに形成された凹部は、ポンプカバーに形成された溝に比して、開口部は小さくその深さも浅い。
（形態２）  燃料ポンプのポンプカバーに形成された複数の凹部は、半径方向の位置が等しく、円周方向に等角度間隔で形成されている。
（形態３）  燃料ポンプのポンプカバーに形成された複数の凹部は、吐出口へ近い位置に形成されているものほど、断面積が大きくなる、または深さが深くなる。即ち、吐出口の近くに位置する凹部ほど、その容積が大きくなる。
（形態４）  燃料ポンプのポンプカバーに形成された複数の凹部は、吐出口へ近い位置に形成されているものほど、半径方向において外側に位置している。
なお上記の形態３、４でいう吐出口に対する凹部の位置とは、インペラの回転方向に沿った周方向の位置を意味しており、直線的な位置関係とは異なる。
【実施例】
【００１５】
（実施例１）  以下、本発明を具現化した実施例１の燃料ポンプを図面を参照して説明する。この実施例の燃料ポンプは、自動車用の燃料ポンプであり、燃料タンク内で用いられ、自動車のエンジンヘ燃料を供給するために利用される。図１は、実施例１の燃料ポンプを構成を示す断面図である。図１に示すように、燃料ポンプは、ポンプ部１と、そのポンプ部１を駆動するモータ部２とから構成されている。モータ部２は、ブラシ付きの直流モータであり、ほぼ円筒形状のハウジング４内にマグネット５を配置し、このマグネット５と同心状に回転子６を配置している。
【００１６】
回転子６のシャフト７の下部は、ハウジング４の下端部に取り付けられたポンプカバー９にメタル１０を介して回転可能に支持されている。また、シャフト７の上端部は、ハウジング４の上端部に取り付けられたモータカバー１２にメタル１３を介して回転可能に支持されている。
モータ部２は、モータカバー１２に設けられた端子（図示省略）を介して回転子６のコイル（図示省略）に通電することにより、その回転子６を回転させる。なお、このようなモータ部２の構成は周知であるから、詳しい説明は省略する。また、図示した形式以外のモータ部を利用することもできる。
【００１７】
モータ部２によって駆動されるポンプ部１の構成を説明する。ポンプ部１は、ポンプカバー９とポンプボディ１５とインペラ１６等から構成されている。ポンプカバー９とポンプボディ１５は、例えばアルミのダイカスト成形により形成されており、両者が組み合わされることによって、内部にインペラ１６を収容するケーシング１７が構成される。
【００１８】
図２にインペラ１６の表面１６ｅ（図１上面）を示す。インペラ１６は樹脂成形により形成され、図１、図２に示すように略円板状である。インペラ１６の表面１６ｅと裏面１６ｆには、インペラ外周面１６ｄより内側に所定距離を隔てた位置に凹所１６ａが形成されている。凹所１６ａは周方向に繰り返されて凹所１６ａ群を形成している。図２に示すように、凹所１６ａ群はインペラの中心から距離Ｄ１から距離Ｄ２の領域に形成されている。凹所１６ａ群の半径方向の内端（凹所内端）１６ｇは中心から距離Ｄ１だけ離れて位置しており、凹所１６ａ群の半径方向の外端（凹所外端）１６ｈは中心から距離Ｄ２だけ離れて位置している。凹所１６ａ群の半径方向の開口幅はＤ２−Ｄ１となる。
隣接する凹所１６ａ同士は、半径方向に伸びる隔壁１６ｂによって隔てられている。凹所１６ａ群は、インペラ１６の表裏両面に形成されており、表面１６ｅの凹所１６ａと裏面１６ｆの凹所１６ａは底部同士が連通しており、連通口１６ｃが形成されている。
インペラ１６の中心には、ほぼＤ字形の係合孔１６ｎが形成されている。係合孔１６ｎに、シャフト７の下端部の断面Ｄ字形の係合軸部７ａが係合している。これにより、インペラ１６はシャフト７に対して、回転方向には追従可能に連結されており、軸方向には僅かに移動可能に連結されている。インペラ１６の外周面１６ｄは凹凸のない円周面となっている。
【００１９】
図１と図３に示すように、ポンプカバー９の下面９ｂには溝３１（第１溝）が形成されている。図３は、ポンプカバー９の下面９ｂを示す。溝３１は、インペラ１６の表面１６ｅの凹所１６ａ群にほぼ対向する領域において、インペラの回転方向に沿って上流端３１ａから下流端３１ｂまで連続して形成されている。溝３１は、ポンプカバー９の中心から距離Ｄ１から距離Ｄ３の領域に形成されている。溝３１の半径方向の内端３１ｃ（第１溝内端）は中心から距離Ｄ１だけ離れて位置しており、溝３１の半径方向の外端３１ｄ（第１溝外端）は中心から距離Ｄ３だけ離れて位置している。溝３１の半径方向の開口幅はＤ３−Ｄ１となる。距離Ｄ１と距離Ｄ２と距離Ｄ３は、距離Ｄ１＜距離Ｄ２＜距離Ｄ３の関係である。従って、溝３１の半径方向の開口幅は、インペラ１６の凹所１６ａ群の半径方向の開口幅よりも大きい。
溝３１の下流端３１ｂには、ポンプカバー９の上面に至る吐出孔２４が形成されている。吐出孔２４は、ケーシング１７の内部と外部（モータ部２の内部空間２ａ）を連通させている。
ポンプカバー９の内周面９ｃは、全周に亘って、インペラ外周面１６ｄに微小なクリアランスを隔てて向い合う。図１では、図示の明瞭化のためにこのクリアランスは拡大されて表示されている。
ポンプカバー９の溝３１は、下流端近傍において、吐出孔２４に近づくにつれて徐々に横断面積が大きくなっており、下流端に向かってインペラ外周面１６ｄの範囲内で半径方向外側に変位している。吐出孔２４の終端部は、インペラ１６の凹所１６ａ群に対向する領域の半径方向外側に形成されている。
【００２０】
図１と図４に示すように、ポンプボディ１５の上面１５ｂには、溝２０（第２溝）が形成されている。図４は、ポンプボディ１５の上面１５ｂを示している。溝２０は、インペラ１６の裏面１６ｆの凹所１６ａ群に対向する領域において、インペラ回転方向に沿って上流端２０ａから下流端２０ｂまで連続して形成されいる。図３と図４では、インペラ１６の回転方向が反対に図示されることに留意されたい。溝２０は、ポンプボディ１５の中心から距離Ｄ１から距離Ｄ２だけ離れた領域に形成されている。溝２０の半径方向の内端２０ｃ（第２溝内端）は中心から距離Ｄ１だけ離れて位置しており、溝２０の半径方向の外端２０ｄ（第２溝外端）は中心から距離Ｄ２だけ離れて位置している。溝２０の半径方向の開口幅はＤ２−Ｄ１となり、インペラ１６の凹所１６ａ群の半径方向の開口幅と等しい。
溝２０の上流端２０ａには、ポンプボディ１５の下面に至る吸入孔２２が形成されている。吸入孔２２は、ケーシング１７の内部と外部を連通させている。
ポンプボディ１５は、ポンプカバー９に重ねた状態でハウジング４の下端部にかしめ付け等により固定されている。ポンプボディ１５の中心部にスラストベアリング１８が固定されている。スラストベアリング１８によって、シャフト７のスラスト荷重が受けられる。
【００２１】
図１では、図示の明瞭化のために、各所のクリアランスが拡大されて表示されている。実際にはポンプカバー９の周壁９ｂとインペラ外周面１６ｄはさらに近接しており、インペラ外周面１６ｄの外側では、溝２０と溝３１は実質的には連通していない。溝２０と溝３１はインペラ１６の連通口１６ｃによって連通されている。
【００２２】
ポンプカバー９の周方向に伸びる溝３１と、ポンプボディ１５の周方向に伸びる溝２０は、インペラ１６の回転方向に沿って、吸入孔２２から吐出孔２４に至るまで伸びている。インペラ１６が回転すると、燃料タンク内の燃料は吸入孔２２からケーシング１７内に吸入される。吸入孔２２から吸入された燃料の一部は溝２０に沿って流れ、インペラ１６の凹所１６ａに流れ込む。凹所１６ａ内で旋回流を発生させながら連通口１６ｃを通過して溝３１に入り、溝３１に沿って流れる。溝２０、３１に沿って燃料が流れるうちに燃料は昇圧される。昇圧された燃料は、吐出孔２４からモータ部２に送り出される。モータ部２に送り出された高圧燃料は吐出孔２８から燃料ポンプ外に送り出される。
昇圧された燃料はモータ部２に送り出されると、モータ部２のハウジング４内は高圧燃料で充たされる。ハウジング４内の高圧燃料は、シャフト７とメタル１０の間隙からケーシング１７内に漏洩する。そのためケーシング１７内のシャフト７近傍では、ポンプカバー９側の燃料圧力が、ポンプボディ１５側の燃料圧力に比して高くなる。その差圧によって、インペラ１６にはポンプボディ１５方向に力が働く。
【００２３】
図５は、ポンプ部１におけるインペラ１６の凹所１６ａ群付近を拡大して示すものである。先に説明したように、インペラ１６の凹所１６ａ群の内端１６ｇ（凹所内端）は、中心から距離Ｄ１に位置しており、ポンプカバー９の溝３１（第１溝）の内端３１ｃ（第１溝内端）も、中心から距離Ｄ１に位置している。従って、図５に示されるように、インペラ１６の凹所１６ａ群の内端１６ｇ（凹所内端）とポンプカバー９の溝３１の内端３１ｃ（第１溝内端）は、半径方向の位置が一致している。
それに対して、インペラ１６の凹所１６ａ群の外端１６ｈ（凹所外端）は、中心から距離Ｄ２に位置しており、ポンプカバー９の溝３１の外端３１ｄ（第１溝外端）は、中心から距離Ｄ３に位置している。従って、図５に示されるように、インペラ１６の凹所１６ａ群の外端１６ｈ（凹所外端）とポンプカバー９の溝３１の外端３１ｄ（第１溝外端）は、半径方向の位置が一致していない。距離Ｄ２＜距離Ｄ３であるため、ポンプカバー９の溝３１の外端３１ｄ（第１溝外端）は、インペラ１６の凹所１６ａ群の外端１６ｈ（凹所外端）に対して外側にオフセットして位置している。そのオフセット距離ΔＤは、ΔＤ＝Ｄ３−Ｄ２である。
従って、インペラ１６の各凹所１６ａとポンプカバー９の溝３１とが形成する空間Ｘでは、溝３１の外端３１ｄ付近に凹部（流路拡大部）Ｐが形成されることとなる。
【００２４】
一方、ポンプボディ１５の溝２０（第２溝）においては、内端２０ｃ（第２溝内端）は中心から距離Ｄ１に位置しており、外端２０ｄ（第２溝外端）は中心から距離Ｄ２に位置している。従って、インペラ１６の凹所１６ａ群の内端１６ｇ（凹所内端）と溝２０の内端２０ｃ（第２溝内端）は半径方向の位置が一致しており、インペラ１６の凹所１６ａ群の外端１６ｈ（凹所外端）と溝２０の外端２０ｄ（第２溝外端）も半径方向の位置が一致している。従って、インペラ１６の各凹所１６ａとポンプボディ１５の溝２０とが形成する空間Ｙでは、外延に有意な凹凸は形成されない。
【００２５】
燃料ポンプの動作中、インペラ１６の凹所１６ａ群と溝３１とが形成する空間Ｘ、およびインペラ１６の凹所１６ａ群と溝２０が形成する空間Ｙにおいて、燃料の旋回流が発生する。図５の矢印Ａ、Ｂは、その旋回流を模式的に示している。
空間Ｘでは、ポンプカバー９の溝３１の外端３１ｄが、インペラ１６の凹所１６ａ群の外端１６ｈに対して外側に位置しているため、溝３１の外端３１ｄ付近が段状となる。この段状部（凹部Ｐ）は、旋回流Ａに対して急激な流路拡大部として働くため、溝３１の外端３１ｄ付近には負圧が発生する。この負圧によって力Ｆ１がインペラ１６に作用する。インペラ１６に作用する力Ｆ１は、インペラ１６をポンプカバー９方向へ引き付ける方向である。
一方、先に説明したように、シャフト７近傍でインペラ１６に作用するポンプカバー９側の燃料圧力は、ポンプボディ１５側の燃料圧力に比して高くなっている。この差圧によって力Ｆ２がインペラ１６に作用する。この差圧による力Ｆ２は、インペラ１６をポンプボディ１５方向に押し付ける方向である。
上記の力Ｆ１と力Ｆ２がつり合うことによって、インペラ１６はポンプカバー９の下面９ｂとポンプボディ１５の上面１５ｂに対して中立に位置することとなる。それにより、インペラ１６とポンプカバー９の下面９ｂやポンプボディ１５の上面１５ｂとの摺動抵抗が低減され、ポンプ効率が向上されインペラ１６の磨耗が抑制される。
【００２６】
図６は、横軸にインペラ１６の凹所１６ａ群の外端１６ｈ（凹所外端）から溝３１の外端３１ｄ（第１溝外端）までのオフセット距離ΔＤをとり、縦軸にポンプ効率Ｅを示している。距離Ｄは半径方向外側を正とする。図６に示されるように、距離ΔＤが所定値ｄ１となるまでは、距離ΔＤが増加するとポンプ効率Ｅが向上する。従来の燃料ポンプの形態は距離ΔＤ＝０であり、それに対して本実施例の燃料ポンプはΔＤ＞０とすることでポンプ効率を向上することができる。距離ΔＤが所定の値ｄ２を超えると、逆にポンプ効率Ｅが低下する。これは、インペラ１６の凹所１６ａ群の外端１６ｈから溝３１の外端３１ｄまでの距離ΔＤが過度に大きくなると、旋回流Ａが強く乱されるためである。
インペラ１６の凹所１６ａ群の外端１６ｈから溝３１の外端３１ｄまでのオフセット距離ΔＤがΔＤ＝ｄ１であるとき、インペラ１６に作用するインペラ表裏方向の力は均衡が保たれてポンプ効率Ｅが最大となる。
【００２７】
本実施例の燃料ポンプでは、ポンプカバー９の溝３１の形成位置に特徴を有しており、従来の燃料ポンプに対して新たな構成部品等を付加する必要がない。そのため、燃料ポンプの製造工程が面倒になることはない。
上述では、モータ部２から昇圧された燃料が漏洩して、インペラ１６に作用する力が不均衡の状態となる場合を説明したが、本実施例の技術はこの形態に限定されるものではない。様々な原因によって発生するインペラ１６に作用する力の不均衡に応じて溝３１の開口位置を調節することで、インペラ１６に作用する力の不均衡を緩和することができる。
【００２８】
図７は、実施例１の変形例を示している。図７に示すように、溝３１の内端３１ｃ（第１溝内端）をインペラ１６の凹所１６ａ群の内端１６ｇ（凹所内端）よりも外側に位置させてもよい。それにより、溝３１の内端３１ｃ付近にも、旋回流Ａに対して急激な流路拡大部として働く段状部が形成され、溝３１の内端３１ｃ付近にも負圧が発生する。外端３１ｄ（第１溝外端）付近に発生する負圧と、溝３１の内端３１ｃ（第１溝内端）付近に発生する負圧によって力Ｆ１がインペラ１６に作用し、前出の力Ｆ２と均衡させることができる。
溝３１の開口位置の内端３１ｃ（第１溝内端）のみをインペラの凹所１６ａ群の内端１６ｇ（凹所内端）より外側に位置させて、インペラ１６に作用する図中上下方向の力Ｆ１、Ｆ２を均衡させることも可能である。
【００２９】
（実施例２）  以下、本発明を具現化した実施例２の燃料ポンプを図面を参照して説明する。本実施例の燃料ポンプは、実施例１の燃料ポンプにおいて、ポンプカバー９がポンプカバー５０に変更され、ポンプボディ１５がポンプボディ６０に変更されている。従って、ここではポンプカバー５０とポンプボディ６０についてのみ説明し、それ以外の部分についての説明は省略する。実施例１と同様の部分については同一の符号を付す。
【００３０】
図８は、ポンプカバー５０の下面５０ｂを示している。ポンプカバー５０の下面５０ｂには溝５１（第１溝）が形成されている。溝５１はポンプカバー９の中心から距離Ｄ１から距離Ｄ２だけ離れた領域に形成されている。溝５１の半径方向の内端５１ｃ（第１溝内端）は中心から距離Ｄ１だけ離れて位置しており、溝５１の半径方向の外端５１ｄ（第１溝外端）は中心から距離Ｄ２だけ離れて位置している。溝５１の開口幅はＤ２−Ｄ１となる。
溝５１の下流端５１ｂには、ポンプカバー５０の上面に至る吐出孔２４が形成されている。吐出孔２４は、ケーシング５７の内部と外部（モータ部２の内部空間２ａ）を連通させている。
ポンプカバー５０の溝５１は、下流端５１ｂ近傍において、吐出孔２４に近づくにつれて徐々に横断面積が大きくなっており、下流端５１ｂに向かってインペラ外周面１６ｄの範囲内で半径方向外側に変位している。吐出孔２４の終端部は、インペラ１６の凹所１６ａ群に対向する領域の半径方向外側に形成されている。
【００３１】
図９は、ポンプボディ６０の上面６０ｂを示している。ポンプボディ６０の上面６０ｂには、溝６１（第２溝）が形成されている。溝６１は、ポンプボディ６０の中心から距離Ｄ０から距離Ｄ２だけ離れた領域に形成されている。溝６１の半径方向の内端６１ｃ（第２溝内端）は中心から距離Ｄ０だけ離れて位置しており、溝６１の半径方向の外端６１ｄ（第２溝外端）は中心から距離Ｄ２だけ離れて位置している。溝６１の開口幅はＤ２−Ｄ０となる。距離Ｄ０と距離Ｄ１と距離Ｄ２と距離Ｄ３は、距離Ｄ０＜距離Ｄ１＜距離Ｄ２＜距離Ｄ３の関係である。
溝６１の上流端６１ａには、ポンプボディ１５の下面に至る吸入孔２２が形成されている。
【００３２】
図１０は、ポンプ部１におけるインペラ１６の凹所１６ａ群付近を拡大して示すものである。ポンプカバー５０の溝５１（第１溝）では、内端５１ｃ（第１溝内端）は中心から距離Ｄ１に位置しており、外端５１ｄ（第１溝外端）は中心から距離Ｄ２に位置している。従って、インペラ１６の凹所１６ａ群の内端１６ｇ（凹所内端）と溝５１の内端５１ｃ（第１溝内端）は半径方向の位置が一致しており、インペラ１６の凹所１６ａ群の外端１６ｈ（凹所外端）と溝５１の外端５１ｄ（第１溝外端）は半径方向の位置が一致している。従って、インペラ１６の凹所１６ａ群とポンプカバー５０の溝５１とが形成する空間Ｘでは、外延に有意な凹凸は形成されない。
【００３３】
それに対し、ポンプボディ６０の溝６１（第２溝）は、内端６１ｃ（第２溝内端）が中心から距離Ｄ０に位置している。従って、図１０に示されるように、インペラ１６の凹所１６ａ群の内端１６ｇ（凹所内端）とポンプボディ６０の溝６１の内端６１ｃ（第２溝内端）は、半径方向の位置が一致していない。距離Ｄ０＜距離Ｄ１であるため、ポンプボディ６０の溝６１の内端６１ｃ（第２溝内端）は、インペラ１６の凹所１６ａ群の内端１６ｇ（凹所内端）に対して内側にオフセットして位置している。そのオフセット距離ΔＤは、ΔＤ＝Ｄ１−Ｄ０である。
一方、溝６１の外端６１ｄ（第２溝外端）は、インペラ１６の凹所１６ａ群の外端１６ｈ（凹所外端）と半径方向の位置が一致している。
従って、インペラ１６の凹所１６ａ群とポンプボディ６０の溝６１とが形成する空間Ｙでは、溝６１の内端６１ｃ付近に凹部が形成されることとなる。
【００３４】
本実施例の燃料ポンプにおいても、インペラ１６の凹所１６ａ群と溝５１とが形成する空間Ｘ、およびインペラ１６の凹所１６ａ群と溝６１とが形成する空間Ｙにおいて、燃料の旋回流が発生する。図１０の矢印Ａ、Ｂは、その旋回流を模式的に示している。
このとき空間Ｙでは、ポンプボディ６０の溝６１の内端６１ｃ（第２溝内端）が、インペラ１６の凹所１６ａ群の内端１６ｇ（凹所内端）に対して内側に位置している。そのため空間Ｙにおいて溝６１の内端６１ｃ付近は凹状部となる。換言すると、空間Ｙにおいてインペラ１６の凹所１６ａ群の内端１６ｇ付近は凸状部となる。この凸状部は、旋回流Ｂに対して急激な流路縮小部として働くため、溝６１の内端６１ｃ付近には正圧が発生する。この正圧によって力Ｆ１がインペラ１６に作用する。インペラ１６に作用する力Ｆ１は、インペラ１６をポンプカバー９方向へ押し付ける方向である。
従って、実施例１と同様に、力Ｆ１とインペラに作用している不均衡な力Ｆ２がつり合わせて、インペラ１６はポンプカバー５０の下面５０ｂとポンプボディ６０の上面６０ｂに対して中立に位置させることができる。それにより、インペラ１６とポンプカバー５０の下面５０ｂやポンプボディ６０の上面６０ｂとの摺動抵抗が低減され、ポンプ効率が向上されインペラ１６の磨耗が抑制される。
【００３５】
本実施例の燃料ポンプにおいても、従来の燃料ポンプに対して新たな構成部品等を付加する必要がなく、燃料ポンプの製造工程が面倒になることもない。
【００３６】
図１１は、実施例２の変形例を示している。図１１に示すように、溝６１（第２溝）の外端６１ｄ（第２溝外端）をインペラ１６の凹所１６ａ群の外端１６ｈ（凹所外端）よりも内側に位置させてもよい。それにより、溝６１の外端６１ｄ付近にも、旋回流Ｂに対して急激な流路縮小部として働く段状部が形成され、溝６１の外端６１ｄ付近にも正圧が発生する。外端６１ｄ付近に発生する正圧と、溝６１の内端６１ｃ付近に発生する正圧によって力Ｆ１がインペラ１６に作用し、前出の力Ｆ２と均衡させることができる。
溝６１の開口位置の外端６１ｄ（第２溝外端）のみをインペラの凹所１６ａ群の内端１６ｇ（凹所内端）より外側に位置させて、インペラ１６に作用する図中上下方向の力Ｆ１、Ｆ２を均衡させることが可能なことも自明である。
【００３７】
実施例１の燃料ポンプと実施例２の燃料ポンプを組み合わせて、有用な燃料ポンプを具現化することもできる。この燃料ポンプでは、実施例１のポンプカバー９と実施例２のポンプボディ６０を用いてケーシングを構成する。それにより、インペラ１６の凹所１６ａ群とポンプカバー９の溝３１とが形成する空間Ｘでは、インペラ１６をポンプカバー９側に引き付ける力が発生し、インペラ１６の凹所１６ａ群とポンプボディ６０の溝６１とが形成する空間Ｙでは、インペラ１６をポンプカバー９側に押し付ける力が発生する。これら両者の力を調節して、インペラ１６をケーシング１７に対して中立に維持することができる。両者の力を調節することができるため、インペラ１６に作用する力の調節において自由度が広がる。
【００３８】
（実施例３）  以下、本発明を具現化した実施例３の燃料ポンプを図面を参照して説明する。本実施例の燃料ポンプは、実施例１の燃料ポンプにおいて、ポンプカバー９がポンプカバー７０に変更されたものである。従って、ここではポンプカバー７０についてのみ説明し、それ以外の部分についての説明は省略する。実施例１と同様の部分については同一の符号を付す。
【００３９】
図１２は、ポンプカバー７０の下面７０ｂを示している。ポンプカバー７０の下面７０ｂには溝７１（第１溝）が形成されている。溝７１は、上流端７１ａから下流端７１ｂにまで、ポンプカバー７０の中心から距離Ｄ１から距離Ｄ２の領域に形成されている。溝７１の半径方向の内端７１ｃは中心から距離Ｄ１だけ離れて位置しており、溝７１の半径方向の外端７１ｄは中心から距離Ｄ２だけ離れて位置している。溝７１の開口幅はＤ２−Ｄ１となる。
図１２に示すように、ポンプカバー７０の下面７０ｂには、凹部７２が形成されている。凹部７２はスロット状に開口しており、インペラ１６の回転軸を中心とする円周に沿って形成されている。凹部７２は、ポンプカバー７０の中心から半径方向に距離Ｄ１よりも近い位置に、等角度間隔で４箇所形成されている。４箇所の凹部７２は半径方向の位置が同一であり、溝７１とは離れて形成されている。図１３は、図１２のＸIII−ＸIII断面図であり、凹部７２の断面を示している。図１２、図１３に示されるように、凹部７２は溝７１に対して開口面積は小さく、その深さも浅い。
【００４０】
図１４は、ポンプ部１におけるインペラ１６の凹所１６ａ群付近を拡大して示すものである。ポンプカバー７０の溝７１は、内端７１ｃは中心から距離Ｄ１に位置しており、外端７１ｄは中心から距離Ｄ２に位置している。従って、インペラ１６の凹所１６ａ群の内端１６ｇと溝７１の内端７１ｃは半径方向の位置が一致しており、インペラ１６の凹所１６ａ群の外端１６ｈと溝７１の外端７１ｄも半径方向の位置が一致している。従って、インペラ１６の凹所１６ａ群とポンプカバー５０の溝５１とが形成する空間Ｘでは、外延に有意な凹凸は形成されない。
図１４に示されるように、ポンプカバー７０の下面７１に形成された凹部７２は、インペラ１６の表面１６ｆと対向している。凹部７２は、ポンプカバー７０の下面７０ｂとインペラ１６の表面１６ｆとの間隙によって、溝７１（第２溝）とは実質的に遮蔽されている。
【００４１】
本実施例の燃料ポンプの動作中、ポンプカバー７０の下面７０ｂとインペラ１６の表面１６ｅの間隙では、インペラ１６の回転運動に引き摺られて燃料の回転流が発生する。この回転流の中心軸は、インペラ１６の回転軸と略等しい。
図１５は、凹部７２とインペラ１６の表面１６ｅが対向する位置における円周方向の断面図である。図１５中の矢印Ｃは上記の回転流を模式的に示している。凹部７２の下方を横切って流れる回転流Ｃに対して凹部７２内の燃料流れは遅いため、凹部７２内には負圧が発生する。ここでいう負圧とは、凹部７２近傍の圧力に対して、凹部７２の圧力が低いことを意味する。それにより、凹部７２内の圧力は、凹部７２の位置のインペラ裏面１６ｆに作用する圧力よりも低い圧力となる。この負圧によって力Ｆ１がインペラ１６に作用する。インペラ１６に作用する力Ｆ１は、インペラ１６をポンプカバー７０方向へ引き付ける方向である。４箇所の凹部７２はインペラの回転軸に対して軸対称に設けられているので、４箇所の凹部７２の負圧によって作用する力Ｆ１は、インペラ１６の回転軸方向上向きに作用する。
【００４２】
本実施例の燃料ポンプでも、ハウジング４内の高圧燃料がケーシング１７内へ漏洩して、ポンプカバー７０側の燃料圧力が高まる。その燃料圧力によって、インペラ１６に不均衡な力Ｆ２が作用する。この力Ｆ２は、インペラ１６の回転軸方向下向きに作用する。
従って、実施例１や実施例２と同様に、凹部７２によって発生する力Ｆ１と、インペラ１６に作用している不均衡な力Ｆ２がつり合うことによって、インペラ１６はポンプカバー７０の下面７０ｂとポンプボディ１５の上面１５ｂに対して中立に位置する。それにより、インペラ１６とポンプカバー７０の下面７０ｂやポンプボディ１５の上面１５ｂとの摺動抵抗が低減され、ポンプ効率が向上されインペラ１６の磨耗が抑制される。
【００４３】
ポンプカバーに形成する凹部の形態は、上記の形態に限定されない。凹部の形状や、形成する位置や、形成する数を変更することによって、インペラに作用する力を調節することができる。上記の実施例はその一例であり、インペラに作用する不均衡な力に応じて凹部を調節して形成するとよい。
図１６に、他の好ましい形態の凹部が形成されたポンプカバー８０を示す。ポンプカバー７０とポンプカバー８０では、凹部の形態のみが異なっている。従って、ここではポンプカバー８０の凹部についてのみ説明する。なお、ポンプカバー７０と同一の構成には、ポンプカバー７０と同一の符号を付す。
図１６に示すように、ポンプカバー８０の下面８０ｂには、４箇所の凹部８２ａ、８２ｂ、８２ｃ、８２ｄが形成されている。凹部８２ａ〜８４ｄはスロット状に開口しており、インペラ１６の回転軸を中心とする円周に沿って形成されている。凹部８２ａ〜８２ｄは、ポンプカバー８０の中心から半径方向に距離Ｄ１よりも近い位置に形成されている。凹部８２ａ〜８４ｄは、溝７１の上流端７１ａから吐出口２４へ向かう周方向において、凹部８２ａ、８２ｂ、８２ｃ、８２ｄの順に位置している。
図１６に示すように、凹部８２ａ〜８２ｄの開口面積の大きさは、凹部８２ａ＜凹部８２ｂ＜凹部８２ｃ＜凹部８２ｄの関係となっている。凹部８２ａ〜８４ｄの周方向の断面形状は、図１３に示した凹部７２と略同様に、隅角部を除いて一定の深さとなっている。凹部８２ａ〜８２ｄの深さは、全て略同一である。従って、凹部８２ａ〜８２ｄの容積は、凹部８２ａ＜凹部８２ｂ＜凹部８２ｃ＜凹部８２ｄの関係となる。
また、図１６に示すように、凹部８２ａ〜８２ｄは半径方向の位置において、凹部８２ａ、８２ｂ、８２ｃ、８２ｄの順に外側に変位して位置している。
【００４４】
上記のポンプカバー８０を用いた燃料ポンプにおいても、図１５を用いて説明したポンプカバー７０を用いた燃料ポンプと同様に、凹部８２ａ〜８２ｄ内の下方を横切って燃料の回転流Ｃが流れる。インペラ１６の回転運動に引き摺られた回転流Ｃでは、半径方向の外側の方が流れの速度が速い。
この回転流Ｃによって、凹部８２ａ〜８２ｄ内では負圧が発生する。このとき、凹部８２ａ〜８２ｄの容積は、凹部８２ａ＜凹部８２ｂ＜凹部８２ｃ＜凹部８２ｄの関係であるので、凹部８２ａ〜８２ｄで発生する負圧の程度は、凹部８２ａ＜凹部８２ｂ＜凹部８２ｃ＜凹部８２ｄの関係となる。ここでいう負圧の程度が大きいとは、凹部８２ａ〜８２ｄ内の圧力が、その近傍の圧力に対してより小さいことを意味する。
また、凹部８２ａ〜８２ｄは半径方向の位置において、凹部８２ａ、８２ｂ、８２ｃ、８２ｄの順に外側に変位して位置している。従って、凹部８２ａ〜８２ｄの下方を横切って流れる回転流Ｃの速度は、凹部８２ａ＜凹部８２ｂ＜凹部８２ｃ＜凹部８２ｄの関係となる。それにより、凹部８２ａ〜８２ｄで発生する負圧の程度は、凹部８２ａ＜８２ｂ＜８２ｃ＜８２ｄの順にさらに大きくなる。
【００４５】
凹部８２ａ〜８２ｄで発生する負圧は、インペラ１６をポンプカバー８０方向へ引き付ける力を作用する。凹部８２ａ〜８２ｄで発生する負圧の程度は、凹部８２ａ＜凹部８２ｂ＜凹部８２ｃ＜凹部８２ｄの順に大きい。それにより、凹部８２ａ〜８２ｄの位置でインペラ１６に作用する力は、凹部８２ａ＜凹部８２ｂ＜凹部８２ｃ＜凹部８２ｄの位置の順に大きくなっていく。即ち、凹部８２ａ〜８２ｄ内の負圧がインペラ１６に作用する力は、ポンプカバー８０の吐出口２４に近い位置ほど大きくなる。
このように、ポンプカバー８０を用いた燃料ポンプでは、凹部８２ａ〜８２ｄの形態によって、ポンプカバー８０の吐出口２４に近い位置ほど、インペラ１６に上向きの力を大きく作用する。
凹部８２ａ〜８２ｄではその深さが全て略同一であるが、その深さを変化させてもよい。例えば、凹部８２ａ〜８２ｄの深さを、凹部８２ａ＜８２ｂ＜８２ｃ＜８２ｄの順に深く形成すれば、凹部８２ａ〜８２ｄの容積を、凹部８２ａ＜８２ｂ＜８２ｃ＜８２ｄの順に大きくすることができる。このとき、凹部８２ａ〜８２ｄの開口面積の大きさは、全て同一でもよい。凹部８２ａ〜８２ｄがこの形態であっても、ポンプカバー８０の吐出口２４に近い位置ほど、インペラ１６に上向きの力を大きく作用することができる。
【００４６】
以上、本発明の実施形態について詳細に説明したが、これらは例示に過ぎず、特許請求の範囲を限定するものではない。特許請求の範囲に記載の技術には、以上に例示した具体例を様々に変形、変更したものが含まれる。
例えば実施例１では、ポンプカバー９の溝３１（第１溝）の横断面形状を図１７（Ａ）に示すように対称的に形成してもよいし、図１７（Ｂ）のように外端３１ｄ（第１溝外端）側を面取加工のように形成してもよい。
例えば実施例２では、ポンプボディ６０の溝６１（第２溝）の横断面形状を図１８（Ａ）に示すように対称的に形成してもよいし、図１８（Ｂ）のように内端６１ｃ（第２溝内端）側を面取加工のように形成してもよい。
例えば、実施例３では、凹部７２をポンプカバー７０の内面に形成しているが、凹部７２をインペラ１６の表面１６ｅに形成するのもよい。
また、本明細書または図面に説明した技術要素は、単独であるいは各種の組み合わせによって技術的有用性を発揮するものであり、出願時請求項記載の組み合わせに限定されるものではない。また、本明細書または図面に例示した技術は複数目的を同時に達成するものであり、そのうちの一つの目的を達成すること自体で技術的有用性を持つものである。
【図面の簡単な説明】
【００４７】
【図１】燃料ポンプの構成を示す図。
【図２】インペラを示す図。
【図３】ポンプカバー９を示す図。
【図４】ポンプボディ１５を示す図。
【図５】実施例１のポンプ部１のインペラ１６の凹所１６ａ群近傍を示す図。
【図６】凹所外端と第１溝外端のオフセット距離ΔＤとポンプ効率Ｅを示す図。
【図７】実施例１の変形例を示す図。
【図８】実施例２で用いるポンプカバー５０を示す図。
【図９】実施例２で用いるポンプボディ６０を示す図。
【図１０】実施例２のポンプ部１のインペラ１６の凹所１６ａ群近傍を示す図。
【図１１】実施例２の変形例を示す図。
【図１２】実施例３で用いるポンプカバー７０を示す図。
【図１３】ポンプカバー７０の凹部７２の断面を示す図。
【図１４】実施例３のポンプ部１のインペラ１６の凹所１６ａ群近傍を示す図。
【図１５】凹部７２近傍のインペラ１６の回転方向の燃料流れを模式的に示す図。
【図１６】実施例３の変形例のポンプカバー８０を示す図。
【図１７】ポンプカバー９の溝３１の横断面形状の例を示す図。
【図１８】ポンプボディ６０の溝６１の横断面形状の例を示す図。
【図１９】第１溝内端と第１溝外端と第２溝内端と第２溝外端とそれらに対応する凹所端の位置関係（オフセットの有無）と、それによる圧力変化領域を示す図
【符号の説明】
【００４８】
１・・ポンプ部
２・・モータ部
９、５０、７０、８０・・ポンプカバー
１５、６０・・ポンプボディ
１６・・インペラ、１６ａ・・凹所、
３１・・ポンプカバー９の溝（第１溝）、５１・・ポンプカバー５０の溝（第１溝）
２０・・ポンプボディ１５の溝（第２溝）、６１・・ポンプボディ６０の溝（第２溝）
３１ｃ・・溝３１の内端（第１溝内端）、３１ｄ・・溝３１の外端（第１溝外端）
２０ｃ・・溝２０の内端（第２溝内端）、２０ｄ・・溝２０の外端（第２溝外端）
５１ｃ・・溝５１の内端（第１溝内端）、５１ｄ・・溝５１の外端（第１溝外端）
６１ｃ・・溝６１の内端（第２溝内端）、６０ｄ・・溝６１の外端（第２溝外端）
７２・・ポンプカバー７０の凹部
８２ａ、８２ｂ、８２ｃ、８２ｄ・・ポンプカバー８０の凹部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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