(57)【要約】【課題】  高温域における飽和磁束密度が高く、コア損失が低く、ボトム温度が６０℃以上にあるフェライト材料を安定して得る。【解決手段】  Ｆｅ2Ｏ3：６２〜６８ｍｏｌ％、ＺｎＯ：１２〜２０ｍｏｌ％、ＮｉＯ：５ｍｏｌ％以下（但し、０％を含む）、ＬｉＯ0.5：４ｍｏｌ％未満（但し、０を含む）、残部実質的にＭｎＯを主成分とするフェライト材料の製造方法であって、主成分を含む粉末を用いて成形体を得る成形工程と、成形工程で得られた成形体を焼成する焼成工程とを有する。焼成工程は、所定温度まで昇温する昇温過程（Ｉ）と所定温度で保持する保持過程（II）および保持過程（II）の後の降温過程（III）とを含み、昇温過程（Ｉ）の酸素分圧を４．０％以下にする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｆｅ2Ｏ3：６２〜６８ｍｏｌ％、ＺｎＯ：１２〜２０ｍｏｌ％、ＮｉＯ：５ｍｏｌ％以下（但し、０％を含む）及びＬｉＯ0.5：４ｍｏｌ％未満（但し、０を含む）の１種又は
２種、残部実質的にＭｎＯを主成分とするフェライト材料の製造方法であって、
前記主成分を含む粉末を用いて成形体を得る成形工程と、
前記成形工程で得られた前記成形体を焼成する焼成工程と、を有し、
前記焼成工程は、４．０％以下の酸素分圧の帯域を有し所定温度まで昇温する昇温過程、前記所定温度で保持する保持過程および前記保持過程の後の降温過程とを含むことを特徴とするフェライト材料の製造方法。
【請求項２】
前記昇温過程における９００℃以上の温度領域の平均昇温速度が２００℃／ｈｒ以下であることを特徴とする請求項１に記載のフェライト材料の製造方法。
【請求項３】
前記昇温過程における９００℃以上の温度領域に所定温度を維持する安定帯域を設けることを特徴とする請求項１又は２に記載のフェライト材料の製造方法。
【請求項４】
前記焼成工程において、焼成雰囲気に生じる気流の前記成形体への直接の衝突を遮る遮蔽体を配置することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のフェライト材料の製造方法。
【請求項５】
複数の前記成形体が積層された状態で焼成が行なわれ、前記成形体の周囲を取り囲むように前記遮蔽体を配置することを特徴とする請求項４に記載のフェライト材料の製造方法。
【請求項６】
前記遮蔽体は、得たいフェライト材料と実質的に同一の組成を有する焼成体から構成されることを特徴とする請求項４又は５に記載のフェライト材料の製造方法。
【請求項７】
焼成雰囲気を形成するガスによる気流が生じている環境下に被焼成物を配置し、前記被焼成物を基準として前記気流の上流側に、前記被焼成物への前記気流の直接の衝突を遮る遮蔽体を設置することを特徴とするフェライト材料の焼成方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、１００℃近傍の温度域における飽和磁束密度が高いとともに、低損失でかつ損失の劣化が小さいフェライト材料に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、電子機器の小型化、高出力化が進んでいる。それに伴い各種部品の高集積化、高速処理化が進み、電力を供給する電源ラインの大電流化が要求されている。また、ＣＰＵをはじめとする部品などからの発熱、あるいは自動車用電子回路のように使用環境温度の高い条件下など、高温域においても所定の性能を保つ電源ラインが要求されている。したがって、電源ラインに用いられるトランスやリアクタにも、高温下において大電流で使用されることが求められる。
これらトランスやリアクタに使用される材料としては、軟磁性金属材料とフェライト材料がある。フェライト材料はＭｎＺｎ系フェライトとＮｉ系フェライトに分類される。
軟磁性金属材料はフェライト材料に比べて飽和磁束密度が高いため、より大きな電流を流しても磁気飽和を起さない。しかしながら、軟磁性金属材料は、一般的に損失が高い、値段が高い、比重が高い、防錆性に劣るといった問題がある。
一方、フェライト材料はコストパフォーマンスに優れ、数十ｋＨｚから数百ｋＨｚの周波数帯域において損失が低いという利点がある。また、Ｎｉ系フェライトより飽和磁束密度が高いＭｎ−Ｚｎ系フェライトが一般的に大電流用のトランスおよびチョークコイルに使用されている。しかしながら、近年の仕様要求の高度化に対しては、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライトであっても１００℃近傍の温度域（以下、単に高温域という）で飽和磁束密度が不十分であった。
【０００３】
そこで、高温域におけるフェライト材料の飽和磁束密度を向上するための検討が種々行われている。その中で例えば、特許文献１（特開２０００−１５９５２３号公報）には、酸化鉄を６０〜７５ｍｏｌ％と多く含み、酸化亜鉛の含有量が０〜２０ｍｏｌ％（ただし、０を含まず）および残部が酸化マンガンからなり、１００℃での飽和磁束密度が４５０ｍＴ以上であり、かつ５０ｋＨｚ、１５０ｍＴでのコア損失の最小値が１５００ｋＷ／ｍ3以下であるフェライト焼結体が開示されている。
また、特許文献２（特開昭６２−８７４５９号公報）には、Ｆｅ2Ｏ3：６０〜６８ｍｏｌ％であるＭｎ−Ｚｎフェライトにおいて、焼成中の昇温過程において複数段の昇温工程を有すること、および酸素分圧を制御することにより５８０ｍＴ以上の高飽和磁束密度を持つ高密度フェライトが得られることの記載がなされている。
【０００４】
一方で、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライトの低損失化についても種々の提案がなされている。例えば、特許文献３（特公昭６３−５９２４１号公報）、特許文献４（特開平６−２６７７２５号公報）、特許文献５（同１１−３８１３号公報）等である。
特許文献３（特公昭６３−５９２４１公報）ではＭｎＯ、ＺｎＯにＮｉＯ、Ｌｉ2Ｏ、
ＭｇＯのうち少なくとも１種を加えることにより、１５０℃以上での低損失化を図っている。
【０００５】
【特許文献１】特開２０００−１５９５２３号公報
【特許文献２】特開昭６２−８７４５９号公報
【特許文献３】特公昭６３−５９２４１号公報
【特許文献４】特開平６−２６７７２５号公報
【特許文献５】特開平１１−３８１３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、特許文献１では損失値が大きい。また、コア損失が最小を示す温度（以下、ボトム温度と略す）が２０℃付近の材料もあり、一般的なトランス、リアクタ用コアが使用される温度帯域（６０〜１２０℃）では損失の温度依存性が正の傾きとなり、自己発熱による熱暴走の危険性を持つという不具合がある。
特許文献２は、損失、初透磁率に関する考慮がない。
特許文献３は飽和磁束密度に関する考慮がない。また、ボトム温度が１５０℃以上であることを特徴としているために、一般的なトランス、リアクタ用コアが使用される温度帯域（６０〜１２０℃）では損失、初透磁率の劣化を招き不向きである。
本発明は、このような技術的課題に基づいてなされたもので、高温域における飽和磁束密度が高く、コア損失が低く、ボトム温度が６０℃以上にあるフェライト材料を安定して得ることのできる製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
かかる目的のもと、本発明のフェライト材料の製造方法は、Ｆｅ2Ｏ3：６２〜６８ｍｏｌ％、ＺｎＯ：１２〜２０ｍｏｌ％、ＮｉＯ：５ｍｏｌ％以下（但し、０％を含む）及びＬｉＯ0.5：４ｍｏｌ％未満（但し、０を含む）の１種又は２種、残部実質的にＭｎＯを
主成分とするフェライト材料の製造方法であって、主成分を含む粉末を用いて成形体を得る成形工程と、成形工程で得られた成形体を焼成する焼成工程と、を有し、焼成工程は、４．０％以下の酸素分圧の帯域を有し所定温度まで昇温する昇温過程、所定温度で保持する保持過程および保持過程の後の降温過程とを含むことを特徴としている。
本発明において、昇温過程における９００℃以上の温度領域の平均昇温速度を２００℃／ｈｒ以下とすることが望ましい。
また本発明において、昇温過程における９００℃以上の温度領域に所定温度を維持する安定帯域を設けることが望ましい。
さらに本発明において、焼成工程において、焼成雰囲気に生じる気流の成形体への直接の衝突を遮る遮蔽体を配置することが望ましい。より具体的には、複数の成形体が積層された状態で焼成が行なわれる場合には、成形体の周囲を取り囲むように遮蔽体を配置することが望ましい。この遮蔽体は、得たいフェライト材料と実質的に同一の組成を有する焼成体から構成することができる。
【０００８】
遮蔽体を設置する焼成工程は、本発明で規定する組成以外のフェライト材料に適用することもできる。したがって、本発明は焼成雰囲気を形成するガスによる気流が生じている環境下に被焼成物を配置し、被焼成物を基準として気流の上流側に、被焼成物への気流の直接の衝突を遮る遮蔽体を設置することを特徴とするフェライト材料の焼成方法も提供する。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、高温域における飽和磁束密度が高く、コア損失が低く、ボトム温度が６０℃以上にあるフェライト材料を安定して得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
はじめに、本発明における成分の限定理由を説明する。
Ｆｅ2Ｏ3の量を増加すると高温域における飽和磁束密度が向上する一方、コア損失が劣化する傾向にある。Ｆｅ2Ｏ3が６２ｍｏｌ％より少ないと高温域における飽和磁束密度が低下する。一方、Ｆｅ2Ｏ3が６８ｍｏｌ％を超えるとコア損失の増大が顕著となる。したがって、本発明ではＦｅ2Ｏ3を６２〜６８ｍｏｌ％とする。この範囲では、Ｆｅ2Ｏ3量の増加に伴ってボトム温度は高温側へシフトするが、Ｆｅ2Ｏ3量が６２〜６８ｍｏｌ％の範囲内にある場合には、ボトム温度を６０〜１３０℃の範囲に設定することができる。望ま
しいＦｅ2Ｏ3の量は６３〜６７ｍｏｌ％、さらに望ましいＦｅ2Ｏ3の量は６３〜６６ｍｏｌ％である。
【００１１】
ＺｎＯの量も飽和磁束密度およびコア損失に影響を与える。ＺｎＯが１２ｍｏｌ％より少ないと飽和磁束密度が低下するとともに、損失が大きくなる。また、ＺｎＯが２０ｍｏｌ％を超えても飽和磁束密度が低下するとともに、損失が大きくなる。したがって、本発明ではＺｎＯを１２〜２０ｍｏｌ％とする。ＺｎＯ量の増加に伴ってボトム温度は高温側へシフトするが、ＺｎＯ量が１２〜２０ｍｏｌ％の範囲内にある場合には、ボトム温度を６０〜１３０℃の範囲に設定することができる。望ましいＺｎＯの量は１３〜１９ｍｏｌ％、さらに望ましいＺｎＯの量は１４〜１８ｍｏｌ％である。
【００１２】
ＮｉＯは、キュリー温度の上昇に伴い飽和磁束密度を向上させるのに有効である。但し、ＮｉＯの含有量が５ｍｏｌ％を超えると、損失が大きくなる。したがって本発明では、飽和磁束密度の向上および低損失という効果を享受するために、ＮｉＯを５ｍｏｌ％以下の範囲内で含有させる。望ましいＮｉＯの量は０．２〜５ｍｏｌ％、さらに望ましいＮｉＯの量は０．５〜４ｍｏｌ％である。
【００１３】
ＬｉＯ0.5は、高温域における飽和磁束密度を向上させるのに有効である。但し、４ｍ
ｏｌ％以上含有させると、損失が大きくなるとともに、１００℃における飽和磁束密度が添加前と同等以下のレベルまで低下してしまう。したがって本発明では、ＬｉＯ0.5の量
を４ｍｏｌ％未満とする。望ましいＬｉＯ0.5の量は０．２〜３．５ｍｏｌ％、さらに望
ましいＬｉＯ0.5の量は０．５〜３ｍｏｌ％である。
ＮｉＯおよびＬｉＯ0.5の合計量は、０．２〜５ｍｏｌ％とすることが望ましい。より
望ましいＮｉＯおよびＬｉＯ0.5の合計量は、０．５〜４ｍｏｌ％、さらに望ましいＮｉ
ＯおよびＬｉＯ0.5の合計量は、１〜３ｍｏｌ％である。
本発明のフェライト材料は主成分として、上記以外に実質的な残部としてＭｎＯを含む。
【００１４】
本発明のフェライト材料は、以上の主成分の他に以下説明する副成分を含むことができる。
本発明のフェライト材料は、第１副成分としてＳｉをＳｉＯ2換算で２５０ｐｐｍ以下
（但し、０を含まず）およびＣａをＣａＣＯ3換算で２５００ｐｐｍ以下（但し、０を含
まず）の範囲内で含むことができる。ＳｉおよびＣａは、結晶粒界に偏析して高抵抗層を形成して低損失に寄与するとともに焼結助剤として焼結密度を向上する効果を有する。ＳｉがＳｉＯ2換算で２５０ｐｐｍを超え、あるいはＣａがＣａＣＯ3換算で２５００ｐｐｍを超えると、不連続異常粒成長による損失の劣化が大きい。そこで本発明では、ＳｉをＳｉＯ2換算で２５０ｐｐｍ以下、ＣａをＣａＣＯ3換算で２５００ｐｐｍ以下とする。一方、ＳｉがＳｉＯ2換算で８０ｐｐｍ未満、あるいはＣａがＣａＣＯ3換算で８００ｐｐｍ未満では上記効果を十分に得ることができないため、ＳｉはＳｉＯ2換算で８０ｐｐｍ以上
、ＣａはＣａＣＯ3換算で８００ｐｐｍ以上、含有させることが望ましい。さらに望まし
いＳｉおよびＣａの含有量はＳｉはＳｉＯ2換算で８０〜２００ｐｐｍ、ＣａはＣａＣＯ3換算で１０００〜１８００ｐｐｍ、より望ましいＳｉおよびＣａの含有量はＳｉはＳｉＯ2換算で８０〜１５０ｐｐｍ、ＣａはＣａＣＯ3換算で１２００〜１７００ｐｐｍである。
低損失に寄与し、かつ焼結助剤として焼結密度を向上する効果を有するとともに、所定量のＳｉおよびＣａの含有は、高温域における飽和磁束密度の向上にも有効に寄与する。
【００１５】
また、ＳｉとＣａを複合添加する場合には、Ｓｉ、ＣａをそれぞれＳｉＯ2換算、Ｃａ
ＣＯ3換算でＳｉＯ2／ＣａＣＯ3（重量比）が０．０４〜０．２５、より望ましくは０．
０５〜０．２の範囲になるように設定することが有効である。
【００１６】
本発明は第２副成分として、Ｎｂ2Ｏ5：４００ｐｐｍ以下（但し、０を含まず）、ＺｒＯ2：１０００ｐｐｍ以下（但し、０を含まず）、Ｔａ2Ｏ5：１０００ｐｐｍ以下（但し
、０を含まず）、Ｉｎ2Ｏ5：１０００ｐｐｍ以下（但し、０を含まず）、Ｇａ2Ｏ5：１０００ｐｐｍ以下（但し、０を含まず）の１種又は２種以上を含むことができる。これらの第２副成分を含有することによって、飽和磁束密度の向上および／または損失低減という効果を得ることができる。
【００１７】
本発明は第３副成分として、ＳｎＯ2：１００００ｐｐｍ以下（但し、０を含まず）お
よびＴｉＯ2：１００００ｐｐｍ以下（但し、０を含まず）の１種又は２種を含むことが
できる。ＳｎＯ2およびＴｉＯ2は、結晶粒内、結晶粒界に存在し損失低減の効果がある。１００００ｐｐｍを超えると、不連続異常粒成長による損失の劣化や飽和磁束密度の低下を招く。そのために本発明では、ＳｎＯ2およびＴｉＯ2の上限値を各々１００００ｐｐｍとする。一方、以上の効果を十分享受するためには、第３副成分を５００ｐｐｍ以上含有させることが望ましい。さらに望ましいＳｎＯ2およびＴｉＯ2の量は１０００〜８０００ｐｐｍ、より望ましいＳｎＯ2およびＴｉＯ2の含有量は１０００〜７０００ｐｐｍである。なお、第３副成分を複合して添加する場合、添加量の合計は１００００ｐｐｍ以下とすることが望ましい。
【００１８】
本発明は第４副成分として、Ｐ換算でのＰの化合物：３５ｐｐｍ以下（但し、０を含まず）、ＭｏＯ3：１０００ｐｐｍ以下（但し、０を含まず）、Ｖ2Ｏ5：１０００ｐｐｍ以
下（但し、０を含まず）、ＧｅＯ2：１０００ｐｐｍ以下（但し、０を含まず）、Ｂｉ2Ｏ3：１０００ｐｐｍ以下（但し、０を含まず）、Ｓｂ2Ｏ3：３０００ｐｐｍ以下（但し、
０を含まず）の１種又は２種以上を含むことができる。第４副成分は、焼結助剤として焼結密度を向上させる効果を有するとともに、低温焼成に寄与する。その効果を十分に享受するためには、ＭｏＯ3、Ｖ2Ｏ5、ＧｅＯ2、Ｂｉ2Ｏ3、Ｓｂ2Ｏ3は５０ｐｐｍ以上、Ｐ換算でのＰの化合物は５ｐｐｍ以上含有されることが望ましい。なお、第４副成分を複合して添加する場合、添加量の合計は２５００ｐｐｍ以下とすることが望ましい。
【００１９】
本発明のフェライト材料は、上述した組成を適宜選択することにより、１００℃における飽和磁束密度を４８０ｍＴ以上（測定磁界：１１９４Ａ／ｍ）、かつコア損失が最小値を示す温度であるボトム温度を６０〜１３０℃の範囲に存在させることができる。さらに、コア損失の最小値を１３００ｋＷ／ｍ3以下（測定条件：１００ｋＨｚ、２００ｍＴ）
とすることができる。特に、望ましい組成を選択することにより、コア損失の最小値を１２００ｋＷ／ｍ3以下（測定条件：１００ｋＨｚ、２００ｍＴ）としつつ、１００℃にお
ける飽和磁束密度が５００ｍＴ以上（測定磁界：１１９４Ａ／ｍ）という従来では得ることのできなかった特性を得ることもできる。ボトム温度については、望ましくは７０〜１２０℃、さらに望ましくは８０〜１２０℃の範囲に設定することができる。したがって、本発明のフェライト材料を用いたフェライト部品は、その実用的な使用温度帯域にボトム温度が存在することになる。しかも本発明のフェライト材料は、室温における初透磁率が６００、さらには７００以上という高い値を有している。
【００２０】
次に、本発明によるフェライト材料にとって好適な製造方法を説明する。
主成分の原料としては、酸化物または加熱により酸化物となる化合物の粉末を用いる。具体的には、Ｆｅ2Ｏ3粉末、Ｍｎ3Ｏ4粉末、ＺｎＯ粉末、ＮｉＯ粉末およびＬｉ2ＣＯ3粉末等を用いることができる。各原料粉末の平均粒径は０．１〜３．０μｍの範囲で適宜選択すればよい。
主成分の原料粉末を湿式混合した後、仮焼きを行なう。仮焼きの温度は８００〜１０００℃の範囲内での所定温度で、また雰囲気はＮ２または大気とすればよい。仮焼きの安定時間は０．５〜５．０時間の範囲で適宜選択すればよい。仮焼き後、仮焼き体を例えば、平均粒径０．５〜２．０μｍ程度まで粉砕する。なお、本発明では、上述の主成分の原料
に限らず、２種以上の金属を含む複合酸化物の粉末を主成分の原料としてもよい。例えば、塩化鉄、塩化マンガンを含有する水溶液を酸化培焼することによりＦｅ、Ｍｎを含む複合酸化物の粉末が得られる。この粉末とＺｎＯ粉末を混合して主成分原料としてもよい。このような場合には、仮焼きは不要である。
【００２１】
同様に副成分の原料として、酸化物または加熱により酸化物となる化合物の粉末を用いることもできる。具体的には、ＳｉＯ2、ＣａＣＯ3、Ｎｂ2Ｏ5、ＺｒＯ2、Ｔａ2Ｏ5、Ｉ
ｎ2Ｏ5、Ｇａ2Ｏ5、ＳｎＯ2、ＴｉＯ2、ＭｏＯ3、Ｖ2Ｏ5、ＧｅＯ2、Ｂｉ2Ｏ3、Ｓｂ2Ｏ3等を用いることができる。また、第４副成分としてＰ化合物を選択する場合には、加熱によりＰ化合物が得られる粉末、例えば（Ｃａ3（ＰＯ4）2）等を用いることができる。こ
れら副成分の原料粉末は、仮焼き後に粉砕された主成分の粉末と混合される。但し、主成分の原料粉末と混合した後に、主成分とともに仮焼きに供することもできる。
【００２２】
主成分および副成分からなる混合粉末は、後の成形工程を円滑に実行するために顆粒に造粒される。造粒は例えばスプレードライヤを用いて行なうことができる。混合粉末に適当な結合材、例えばポリビニルアルコール（ＰＶＡ）を少量添加し、これをスプレードライヤで噴霧、乾燥する。得られる顆粒の粒径は８０〜２００μｍ程度とすることが望ましい。
【００２３】
得られた顆粒は、例えば所定形状の金型を有するプレスを用いて所望の形状に成形され、この成形体は焼成工程に供される。
焼成工程は、図１（ａ）に示すように、所定の温度まで昇温する昇温過程（Ｉ）、昇温過程（Ｉ）に続く所定温度に所定時間保持する保持過程（II）と、保持過程（II）の後に行われる降温過程（III）を含んでいる。
本発明は、昇温過程（Ｉ）に酸素分圧を４．０％以下となる帯域を設ける。この帯域は、昇温過程（Ｉ）の全域であっても、その一部であっても良い。一部の場合は、５００℃以上の温度範囲とするのがよい。昇温過程（Ｉ）における酸素分圧が４．０％を超えると、焼成後において密度が十分に向上せずに高い飽和磁束密度を得ることができないからである。望ましい酸素分圧は３．０％以下、更に望ましい酸素分圧は２．５％以下である。
また本発明は、昇温過程（Ｉ）における平均昇温速度を２００℃／ｈｒ以下とする。平均昇温速度が２００℃／ｈｒを超えると高い飽和磁束密度を得ることができないからである。望ましい平均昇温速度は１５０℃／ｈｒ以下、さらに望ましい平均昇温速度は１００℃／ｈｒ以下である。なお、昇温の初期から平均昇温速度を２００℃／ｈｒ以下とすることもできるが、高い飽和磁束密度を得るという効果は９００℃以上の温度領域での昇温速度を平均で２００℃／ｈｒ以下とすることにより顕著に得られる。したがって、焼成工程の長時間化を避けるために、９００℃以上の温度域における平均昇温速度を２００℃／ｈｒ以下とすることが望ましい。
【００２４】
ここで、昇温過程（Ｉ）は、図１（ａ）に示すように温度が一定の昇温速度で連続的に上昇する場合に限らず、図１（ｂ）に示すように所定温度を所定時間維持する安定帯域（Ｉａ）を設けることもできる。後述する実施例に示すように、安定帯域を設けることにより飽和磁束密度のさらなる向上を図ることができる。また、安定帯域は図１（ｃ）に示すように複数設ける（Ｉａ、Ｉｂ）ことも有効である。
【００２５】
昇温過程（Ｉ）に続いて保持過程（II）に移行する。ここで、保持過程（II）における保持温度を本願明細書では焼成温度と呼ぶことにする。
焼成温度は１２５０〜１４５０℃の範囲から適宜選択することができるが、本発明のフェライト材料の効果を十分引き出すには、１３００〜１４００℃の範囲で焼成することが望ましい。また本発明では、このときの雰囲気（焼成雰囲気）の酸素分圧を２．０％以下、望ましくは１．０％以下、さらに望ましくは０．５％以下とする。保持過程（II）における保持時間は、２〜１０時間の範囲で適宜選択すればよい。
【００２６】
保持過程（II）が終了すると降温過程（III）に移行する。降温過程（III）は図１（ａ）〜（ｃ）に示すように、一定の降温速度で連続的に温度を降下させることもできるし、昇温過程（Ｉ）と同様に安定帯域を設けることもできる。
【００２７】
焼成炉内には被焼成物である成形体が複数積層された状態で配置される。この状態を模式的に示したのが図２（ａ）である。本発明者等の検討によると、図２（ａ）に示すように成形体Ｇを積層して焼成すると、例えば上段に位置する成形体Ｇから得られた焼成体と、中段に位置する成形体Ｇから得られた焼成体とで初透磁率及びコア損失に差異があり、特性がばらつくことがわかった。
ところで焼成は、焼成炉内に所定のガスを導入しつつ行われる。例えば、上述した酸素分圧となるように制御された窒素ガスを焼成炉内に導入しつつ焼成工程は実施される。このとき、焼成炉内には焼成雰囲気を形成するための窒素ガスによる気流（図２（ａ）に矢印で示す）が生じる。本発明者等は、この気流が生じることによる焼成炉内の温度ばらつき、また、気流によるＺｎの蒸発等が焼成後の特性のばらつきの原因と推測した。そこで、気流が成形体Ｇに直接衝突しないように、図２（ｂ）に示す気流の障害物となる遮蔽体Ｐを設けたところ、特性のばらつきを低減することができた。
【００２８】
遮蔽体Ｐは、図２（ｂ）に示すように、少なくとも、成形体Ｇを基準として気流の上流側に設ければよいが、最も望ましくは図２（ｃ）に示すように成形体Ｇを取り囲むように配設する。ただし、遮蔽体Ｐにより成形体Ｇを気密に取り囲むことは避けなければならない。焼成が進行しがたくなるからである。なお、遮蔽体Ｐは成形体Ｇを焼成して得られるフェライト材料と同一の組成を有する焼成体を用いるのが望ましい。焼成雰囲気に悪影響を与えることがないからである。
【００２９】
以上のようにして得られるフェライト材料は、９３％以上、さらに望ましくは９５％以上の相対密度を得ることができる。
また、その平均結晶粒径は５〜３０μｍの範囲とすることが望ましい。結晶粒径が小さいとヒステリシス損失が大きくなり、一方結晶粒径が大きいと渦電流損失が大きくなるからである。望ましい平均結晶粒径は８〜２５μｍ、より望ましい平均結晶粒径は１０〜２０μｍである。
【実施例１】
【００３０】
主成分の原料として、Ｆｅ2Ｏ3粉末：６５．６ｍｏｌ％、ＭｎＯ粉末：１８．９ｍｏｌ％、ＺｎＯ粉末：１４．０ｍｏｌ％及びＮｉＯ粉末：１．５ｍｏｌ％を用意し、湿式混合した後、８５０℃で３時間仮焼きした。
次に仮焼体を粉砕して比表面積（ＳＳＡ）が３．１ｍ2／ｇ、９０％径が３．２μｍの
粉砕粉末を得た。この粉砕粉末にバインダを加え、顆粒化した後、成形してトロイダル形状の成形体を得た。
【００３１】
得られた成形体を、３００℃／ｈｒの速度で９００℃まで昇温し、さらに１５０℃／ｈｒの速度で１３５０℃まで昇温し、その後５時間保持することにより焼成してフェライトコアを作製した。なお、９００〜１３５０℃の温度範囲の酸素分圧を０％、１．０％、３．０％及び５．０％、１３５０℃保持の酸素分圧を１．０％として、４種類のフェライトコアを作製した。なお、焼成における昇温過程の酸素分圧及び保持過程の酸素分圧は、焼成炉内に上記酸素分圧に制御された窒素ガスを流入することにより設定した。このフェラ
イトコアについて、１００℃、測定磁界：１１９４Ａ／ｍにおける飽和磁束密度（Ｂｓ）を測定した。また、フェライトコアの密度を測定した。その結果を表１に示す。表１には、ボトム温度におけるコア損失（Ｐｃｖ）、ボトム温度（Ｂ．Ｔｅｍｐ．）及び２５℃における初透磁率（μｉ）の測定結果を併せて示しておく。
表１に示すように、酸素分圧が低くなるにつれて飽和磁束密度（Ｂｓ）が向上することがわかる。酸素分圧が低くなるにつれて密度も向上しており、これが飽和磁束密度（Ｂｓ）、向上の要因と解される。
以上の結果より、本発明では焼成工程における９００℃以上の昇温過程の酸素分圧を４．０％以下とすることを推奨する。望ましい酸素分圧は２．５％以下、さらに望ましい酸素分圧は１．０％以下である。
【００３２】
【表１】
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【実施例２】
【００３３】
第１実施例と同様にしてトロイダル形状の成形体を得た。
得られた成形体を、表２に示す昇温条件を適用して焼成を行なって７種類のフェライトコアを作製した。なお、焼成は炉内単位体積当りの焼成処理量（成形体の個数）が第１実施例よりも多く、かつ成形体を３段に積層した状態で行なった。なお、Ｍｎ−Ｚｎフェライトは、焼成の昇温過程において酸素を放出するため、単位体積当りの焼成処理量が多くなると磁気特性が低下する傾向にある。このフェライトコアについて、１００℃、測定磁界：１１９４Ａ／ｍにおける飽和磁束密度（Ｂｓ）を測定した。また、フェライトコアの密度を測定した。その結果を表２にあわせて示す。なお、この測定結果は、後述する焼結体ブロックによる囲いを設けない状態のものである。
表２における昇温速度とは９００〜１３５０℃における昇温速度をいう。ただし、９００℃までの昇温速度が３００℃／ｈｒである実施例８、９００℃までの昇温速度が１００℃／ｈｒである実施例９を除いて、他の実施例は９００℃までの昇温速度も表２に記載された昇温速度を採用している。また、表２における安定帯域とは９００〜１３５０℃の昇温過程において所定温度に所定時間に保持することをいう。例えば、実施例８の場合、３００℃／ｈｒの速度で９００℃まで昇温、７５℃／ｈｒの速度で９００℃から１２００℃まで昇温、引き続いて１２００℃で１ｈｒ保持、１ｈｒ経過後に７５℃／ｈｒの速度で１３５０℃まで昇温、１３５０℃で５ｈｒ保持するというパターンで焼成を行なう。表２に示される実施例の焼成パターンの一例を図３に示しておく。なお、焼成における昇温過程の酸素分圧は０％、保持過程の酸素分圧は１．０％であり、これは焼成炉内に上記酸素分圧に制御された窒素ガスを流入することにより設定した。
【００３４】
【表２】
2005075653.tif 000004
【００３５】
表２に示すように、実施例４に比べて実施例５、さらには実施例６の飽和磁束密度（Ｂｓ）が高いことから、昇温速度が遅い方が高い飽和磁束密度（Ｂｓ）を得るのに有利であることがわかる。また、実施例７〜９より、昇温過程に安定帯域を設けることにより、さらなる飽和磁束密度（Ｂｓ）向上効果があることがわかった。ここで、実施例９は９００℃までは比較例２と同様に３００℃／ｈｒの速度で昇温していることから、低い昇温速度、具体的には２００℃／ｈｒ以下の昇温速度は９００℃以上の温度範囲で採用すればよいことがわかる。さらに、実施例１０に示すように、安定帯域を２段階設けることにより、飽和磁束密度（Ｂｓ）をより向上することができる。
【００３６】
実施例４、実施例６、実施例８及び実施例１０については、図２（ｃ）に示すように成形体Ｇの周囲を本実施例と同組成の焼結体ブロックで囲った状態で焼成を行なったフェライトコアに関し、成形体Ｇの周囲を焼結体ブロックで囲わずに焼成したフェライトコアとともに、初透磁率（μｉ）及びコア損失（Ｐｃｖ）を測定した。３段に積まれたフェライトコアの中で、上段と中段のフェライトコアの初透磁率（μｉ）及びコア損失（Ｐｃｖ）のばらつき（変化率）を求めた。その結果を表２に示す。
表２に示すように、囲いをして焼成すると、囲いをしないで焼成した場合に比べて、初透磁率（μｉ）及びボトム温度におけるコア損失（Ｐｃｖ）のばらつきが小さくなることがわかる。
【実施例３】
【００３７】
第１実施例と同様にして表３に示すフェライトコアを作製し、１００℃における飽和磁束密度（Ｂｓ）、ボトム温度におけるコア損失（Ｐｃｖ）、ボトム温度（Ｂ．Ｔｅｍｐ．）及び初透磁率（μｉ）を測定した。その結果を表３に示すが、種々の組成について本発明を適用できることがわかる。なお、昇温過程である９００〜１３５０℃の温度範囲の酸素分圧は０％とした。
【００３８】
【表３】
2005075653.tif 000005
【実施例４】
【００３９】
昇温過程の雰囲気を表４に示すようにした以外、実施例１と同様にしてフェライトコアを作製し、１００℃における飽和磁束密度（Ｂｓ）、ボトム温度におけるコア損失（Ｐｃｖ）、ボトム温度（Ｂ．Ｔｅｍｐ．）及び初透磁率（μｉ）を測定した。その結果を表４に示すが、より低温域から酸素分圧を０％とすることが有効であるが、５００℃以上の温度から低酸素分圧とすることにより本発明の効果が得られることがわかる。
【００４０】
【表４】
2005075653.tif 000006
【図面の簡単な説明】
【００４１】
【図１】焼成工程を説明するための図である。
【図２】焼成を行なっている状態を示す図である。
【図３】実施例、比較例の焼成パターンを示す図である。
【図１】
2005075653.tif 000007
【図２】
2005075653.tif 000008
【図３】
2005075653.tif 000009
【手続補正書】
【提出日】平成16年5月24日(2004.5.24)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００３５】
表２に示すように、実施例４に比べて実施例５、さらには実施例６の飽和磁束密度（Ｂｓ）が高いことから、昇温速度が遅い方が高い飽和磁束密度（Ｂｓ）を得るのに有利であることがわかる。また、実施例７〜９より、昇温過程に安定帯域を設けることにより、さらなる飽和磁束密度（Ｂｓ）向上効果があることがわかった。ここで、実施例８は９００℃までは実施例４と同様に３００℃／ｈｒの速度で昇温していることから、低い昇温速度、具体的には２００℃／ｈｒ以下の昇温速度は９００℃以上の温度範囲で採用すればよいことがわかる。さらに、実施例１０に示すように、安定帯域を２段階設けることにより、飽和磁束密度（Ｂｓ）をより向上することができる。
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図３】
2005075653.tif 000010