(57)【要約】【課題】  ドリル、エンドミル、フライス加工用および旋削用刃先交換型チップ、メタルソー、歯切工具、リーマ、タップなどに好適に使用される表面被覆切削工具であって、従来よりも耐剥離性、耐摩耗性が向上された表面被覆切削工具を提供する。【解決手段】  基材上に、Ａｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素と窒素、炭素、酸素から選ばれる１種以上の元素とを少なくとも含む化合物にて形成された内層が被覆され、さらに内層上にＡｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素とを含む炭窒化物もしくは酸炭窒化物にて形成された外層が被覆されてなり、外層が内層よりも大きな炭素含有量を有することを特徴とする表面被覆切削工具。【選択図】        なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
基材上に、Ａｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素と窒素、炭素、酸素から選ばれる１種以上の元素とを少なくとも含む化合物にて形成された内層が被覆され、さらに内層上にＡｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素とを含む炭窒化物もしくは酸炭窒化物にて形成された外層が被覆されてなり、外層が内層よりも大きな炭素含有量を有することを特徴とする表面被覆切削工具。
【請求項２】
外層の厚みが０．１〜２μｍである、請求項１に記載の表面被覆切削工具。
【請求項３】
外層を形成する炭窒化物もしくは酸炭窒化物の平均結晶粒径が０．２μｍ以下である、請求項１または２に記載の表面被覆切削工具。
【請求項４】
前記内層は、（Ａｌ1-a-bＣｒaＶb）（ここで、０≦ａ≦０．５、０≦ｂ≦０．５、０≠ａ＋ｂ≦０．５）と窒素、炭素、酸素から選ばれる１種以上の元素とを少なくとも含む化合物にて形成されたものである、請求項１〜３のいずれかに記載の表面被覆切削工具。
【請求項５】
前記ａの値が０＜ａ＜０．３５、前記ｂの値が０＜ｂ＜０．３５を満たすことを特徴とする請求項４に記載の表面被覆切削工具。
【請求項６】
前記ａ，ｂの値が、２０＜ａ／ｂ＜１００を満たすことを特徴とする請求項４または５に記載の表面被覆切削工具。
【請求項７】
内層および／または外層が原子％で２０％以下のＳｉを含有することを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の表面被覆切削工具。
【請求項８】
前記内層が、Ａｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素とを含む窒化物にて形成されたものである、請求項１〜７のいずれかに記載の表面切削工具。
【請求項９】
Ａｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素とを含む炭窒化物にて形成され、内層よりも大きな炭素含有量を有する層にて、内層が分割されたものである請求項１〜８のいずれかに記載の表面被覆切削工具。
【請求項１０】
基材を被覆する層の総厚みが０．５〜８μｍであることを特徴とする請求項１〜９のいずれかに記載の表面被覆切削工具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ドリル、エンドミル、フライス加工用および旋削用刃先交換型チップ、メタルソー、歯切工具、リーマ、タップなどの切削工具に関し、特にその表面に耐摩耗性被膜を形成した切削工具に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年の切削加工では、高速・高精度・高能率加工への追求に加え、環境対策としてドライ加工も志向されている。加えて、工業技術の進歩に伴い、航空機、宇宙開発、原子力発電などに使用される難削材や新素材を多く使用する産業の活動がますます活発化し、質的な多様化と量的な拡大が一層進むとみられ、これらの切削加工についても当然対応が求められている。これまで、このような課題に対して、表面被覆切削工具が数多く提案され、実用化されてきた。
【０００３】
たとえば、特許文献１には、耐摩耗性および表面保護機能改善のため、ＷＣ基超硬合金、サーメット、高速度鋼などの切削工具や耐摩耗工具などの硬質基材の表面に、硬質被覆層として、（ＡｌxＴｉ1-x-yＳｉy）（ＣzＮ1-z）（ただし、０．０５≦ｘ≦０．７５、０．０１≦ｙ≦０．１、０．６≦ｚ≦１）のようなＡｌＴｉＳｉ系の膜が被覆されてなる硬質皮膜被覆工具、硬質皮膜被覆部材が開示されている。
【０００４】
また特許文献２には、Ｓｉを適量含有したＴｉを主成分とする窒化物、炭窒化物、酸窒化物、酸炭窒化物とＴｉとＡｌを主成分とする窒化物、炭窒化物、酸窒化物、酸炭窒化物を、ＴｉＳｉ系化合物などの微細組織構造が、Ｔｉを主成分とする炭窒化物、酸窒化物、酸炭窒化物中に、Ｓｉ3Ｎ4およびＳｉが独立相として存在するようにそれぞれ一層以上交互に被覆すると、乾式の高速切削加工において、切削工具の性能が極めて良好となることが開示されている。特許文献２によれば、従来のＴｉＡｌＮ膜では切削加工において起こる表面酸化で形成されるアルミナ層は酸素の内向拡散に対し酸化保護膜として機能するものの、動的な切削加工においては、最表面のアルミナ層は、その直下のポーラスなＴｉ酸化物層より容易に剥離してしまい酸化の進行に対して十分でないが、特許文献２に記載された発明のＴｉＳｉ系被膜は膜自体の耐酸化性が極めて高いだけはでなく、最表面にＳｉを含む非常に緻密なＴｉとＳｉの複合酸化物が形成されるので、従来問題となっていたポーラスなＴｉ酸化物層が形成されないので性能が向上すると示されている。
【０００５】
また、特許文献３には、ＡｌＣｒＶの炭窒化物、窒化物を用いることで、ＴｉＡｌＮ膜と比較して高硬度で耐摩耗性に優れた切削工具用膜質を形成することができることが記載されている。
【特許文献１】特許第２７９３７７３号
【特許文献２】特許第３３４７６８７号
【特許文献３】特開２００３−３４８５９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、切削過程において高速・高能率加工や完全に潤滑油剤を使わないドライ加工を行うためには、上述の高温での被膜の安定性だけでは不十分である。すなわち、如何に特性の優れる膜を、剥離や欠損を発生させずに密着性よく長時間にわたって基材表面に維持させるかが問題である。
【０００７】
つまり、低炭素鋼やステンレス材料、ダクタイル鋳鉄などの刃先に被削材が溶着しやすい材料の切削では、被削材の溶着が原因となって膜剥離が起こり易く、膜剥離が原因の欠損も発生しやすい。このため、剥離を防ぐには、如何に被削材の溶着を防止するかが重要であり、同時に耐摩耗性に優れた膜質とするかが重要な課題となっている。
【０００８】
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであって、その目的とするところは、ドリル、エンドミル、フライス加工用および旋削用刃先交換型チップ、メタルソー、歯切工具、リーマ、タップなどに好適に使用される表面被覆切削工具であって、従来よりも耐剥離性、耐摩耗性が向上された表面被覆切削工具を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは、上記課題に対して種々の工具表面被覆膜を検討した結果、基材上に、Ａｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素と窒素、炭素、酸素から選ばれる１種以上の元素とを少なくとも含む化合物にて形成された内層が被覆され、さらに内層上にＡｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素とを含む炭窒化物もしくは酸炭窒化物にて形成された外層が被覆されてなり、外層が内層よりも大きな炭素含有量を有する表面被覆切削工具が、膜剥離の抑制が可能で優れた耐摩耗性を示すことを見出し、本発明に至った。すなわち、本発明は以下のとおりである。
【００１０】
本発明の表面被覆切削工具は、基材上に、Ａｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素と窒素、炭素、酸素から選ばれる１種以上の元素とを少なくとも含む化合物にて形成された内層が被覆され、さらに内層上にＡｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素とを含む炭窒化物もしくは酸炭窒化物にて形成された外層が被覆されてなり、外層が内層よりも大きな炭素含有量を有することを特徴とする。
【００１１】
本発明の表面被覆切削工具において、外層の厚みは０．１〜２μｍであるのが好ましい。
【００１２】
また、外層を形成する炭窒化物もしくは酸炭窒化物の平均結晶粒径が０．２μｍ以下であるのが好ましい。
【００１３】
本発明の表面被覆切削工具における内層は、（Ａｌ1-a-bＣｒaＶb）（ここで、０≦ａ≦０．５、０≦ｂ≦０．５、０≠ａ＋ｂ≦０．５）と窒素、炭素、酸素から選ばれる１種以上の元素とを少なくとも含む化合物にて形成されたものであるのが好ましい。ここにおいて、ａの値が０＜ａ＜０．３５、前記ｂの値が０＜ｂ＜０．３５を満たすことがより好ましい。またａ，ｂの値が、２０＜ａ／ｂ＜１００を満たすことがさらに好ましい。
【００１４】
本発明の表面被覆切削工具における内層および／または外層は、原子％で２０％以下のＳｉを含有することが好ましい。
【００１５】
また本発明における内層は、Ａｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素とを含む窒化物にて形成されたものであるのが好ましい。
【００１６】
さらに本発明においては、Ａｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素とを含む炭窒化物にて形成された層であって、内層と比較して炭素含有量の多い層にて、内層が分割されたものであるのが好ましい。
【００１７】
本発明の表面被覆切削工具において、基材を被覆する層の総厚みが０．５〜８μｍであることが好ましい。
【発明の効果】
【００１８】
本発明に従えば、ドリル、エンドミル、フライス加工用および旋削用刃先交換型チップ、メタルソー、歯切工具、リーマ、タップなどにおける耐剥離性、耐摩耗性の向上が図れるため、寿命の長い表面被覆切削工具を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
本発明の表面被覆切削工具は、基材上に、Ａｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素と窒素、炭素、酸素から選ばれる１種以上の元素とを少なくとも含む化合物にて形成された内層が被覆され、さらに内層上にＡｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素とを含む炭窒化物もしくは酸炭窒化物にて形成された外層が被覆されてなり、外層が内層よりも大きな炭素含有量を有することを特徴とする。ここで、内層は、基材表面を直接覆うように形成されてもよいし、他の層が介された状態で基材を覆うように形成されてもよい。同様に外層も、内層を直接覆うように形成されてもよいし、他の層が介された状態で内層を覆うように形成されてもよい。
【００２０】
本発明の表面被覆切削工具は、化学的安定性に優れ、金属材料の切削において優れた耐摩耗性を示すＡｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素と窒素、炭素、酸素から選ばれる１種以上の元素とを少なくとも含む化合物にて形成された内層にて基材を被覆したことを特徴の１つとする。また本発明の表面被覆切削工具は、金属材料に対して低い摩擦係数、潤滑性を有し、高い化学的安定性を示すほか、Ａｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素と窒素、炭素、酸素から選ばれる１種以上の元素とを少なくとも含む化合物にて形成された内層と優れた密着力を有するＡｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素とを含む炭窒化物もしくは酸炭窒化物にて、前記内層を被覆して、外層を形成したこともその特徴とする。また、本発明の表面被覆切削工具は、前記組成の内層と前記組成の外層を備えた上で、外層が内層よりも炭素含有量が大きく、これにより特に優れた潤滑性を得ることができるため、非常に優れた膜の耐剥離性が得られるという効果が発揮されることもその特徴とする。これらの特徴を兼ね備えた本発明により、ドリル、エンドミル、フライス加工用および旋削用刃先交換型チップ、メタルソー、歯切工具、リーマ、タップなどにおける耐剥離性、耐摩耗性の向上が図れるため、寿命の長い表面被覆切削工具を提供することが可能となる。
【００２１】
本発明の表面被覆切削工具は、上述したようにＡｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素と窒素、炭素、酸素から選ばれる１種以上の元素とを少なくとも含む化合物にて内層が形成される。この内層を形成する化合物は、上記以外の元素（たとえば後述するＳｉ、Ｂ）を、本発明の効果を阻害しない範囲で含有していてもよい。本発明においては、内層がＡｌを含有することで、耐酸化特性が向上するとともに熱伝導率が高くなり、切削加工時の発熱を工具表面から逃がすことができるという効果を有する。
【００２２】
本発明における内層を形成する窒化物、炭窒化物、酸窒化物または酸炭窒化物は、Ａｌを除くＣｒとＶの量が（Ａｌ1-a-bＣｒaＶb）（ここで、０≦ａ≦０．５、０≦ｂ≦０．５、０≠ａ＋ｂ≦０．５）にて規定される化合物の窒化物、炭窒化物、酸窒化物または酸炭窒化物であることが好ましい。すなわち、本発明の表面被覆切削工具における内層は、（Ａｌ1-a-bＣｒaＶb）（ここで、０≦ａ≦０．５、０≦ｂ≦０．５、０≠ａ＋ｂ≦０．５）を含む窒化物、炭窒化物、酸窒化物または酸炭窒化物にて形成されたものであることが好ましい。（Ａｌ1-a-bＣｒaＶb）において、ａおよびｂの少なくともいずれかが０．５を越えると、内層の硬度が低下してしまい十分な耐摩耗性を発揮できなくなる虞があるためである。特に好ましい耐摩耗性が得られるのはａ＋ｂ＞０．３のときであり、ａ＋ｂの値がこの範囲にあると外層との密着性が向上し、優れた膜の耐剥離性が得られるため、特に好ましい。さらに（Ａｌ1-a-bＣｒaＶb）において、ａの値が０＜ａ＜０．３５、前記ｂの値が０＜ｂ＜０．３５であるのがより好ましい。ＣｒとＶが同時に含まれ、かつ、ａおよびｂの値が共に０．３５未満であることによって優れた耐剥離性を期待できるためである。この理由は明らかではないが、Ｃｒは低温での潤滑性、Ｖは比較的高温域での潤滑性を向上でき、同時に存在することで幅広い切削条件で優れた耐剥離性を示すためと考えられる。また、さらに前記ａ，ｂの値は２０＜ａ／ｂ＜１００の関係を有するものであることが特に好ましい。表面被覆切削工具において、内層を形成する窒化物、炭窒化物、酸窒化物または酸炭窒化物の組成は、Ｘ線光電子分光装置（ＸＰＳ）やオージェ電子分光装置（ＡＥＳ）によって確認することができる。
【００２３】
このようにＡｌを除くＣｒとＶの量が（Ａｌ1-a-bＣｒaＶb）（ここで、０≦ａ≦０．５、０≦ｂ≦０．５、０≠ａ＋ｂ≦０．５）で表される好適な化合物の窒化物、炭窒化物、酸窒化物または酸炭窒化物で形成された内層を備える表面被覆切削工具は、後述するようにたとえばカソードアークイオンプレーティング法にて表面被覆切削工具を製造する場合には、たとえば基板バイアス電圧を−３００〜−５０Ｖの範囲内とする条件にて内層を形成することで実現することができる。また、中でも好適なａ，ｂの値は２０＜ａ／ｂ＜１００の関係を有する（Ａｌ1-a-bＣｒaＶb）で表される好適な化合物の窒化物、炭窒化物、酸窒化物または酸炭窒化物にて形成された内層を備える表面被覆切削工具は、上記表面被覆切削工具を製造する際に基板バイアス電圧を−３００〜−１５０Ｖの範囲内とすることで、実現することができる。
【００２４】
また本発明における内層は、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素とを含む窒化物にて形成されたものであるのが好ましい。内層が前記化合物の窒化物にて形成された場合には、内層が前記化合物の炭窒化物にて形成された場合と比較して、膜の靭性が高く、耐欠損性に優れるというような利点があるからである。中でも、内層が（Ａｌ1-a-bＣｒaＶb）（ここで、０≦ａ≦０．５、０≦ｂ≦０．５、０≠ａ＋ｂ≦０．５）で表される好適な化合物の窒化物にて形成されたものであるのが好ましくより好ましく、ａ，ｂの値は２０＜ａ／ｂ＜１００の関係を有する（Ａｌ1-a-bＣｒaＶb）で表される好適な化合物の窒化物にて形成されてなるのが特に好ましい。
【００２５】
本発明の表面被覆切削工具においては、上述した内層を被覆して、Ａｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素とを含む炭窒化物もしくは酸炭窒化物にて外層が形成される。この外層を形成する炭窒化物もしくは酸炭窒化物は、上記以外の元素（たとえばＳｉ、Ｔｉ、Ｂ）を、本発明の効果を阻害しない範囲で含有していてもよい。
【００２６】
本発明における外層を形成する炭窒化物もしくは酸炭窒化物は、Ａｌを除くＣｒとＶの量が（Ａｌ1-c-dＣｒcＶd）（ここで、０≦ｃ＜１．０、０≦ｄ＜１．０、０．３＜ｃ＋ｄ＜１．０）にて規定される化合物の炭窒化物もしくは酸炭窒化物であることが好ましい。すなわち、本発明の表面被覆切削工具における外層は、（Ａｌ1-c-dＣｒcＶd）（ここで、０≦ｃ＜１．０、０≦ｄ＜１．０、０．３＜ｃ＋ｄ＜１．０）を含む炭窒化物もしくは酸炭窒化物にて形成されたものであることが好ましい。（Ａｌ1-c-dＣｒcＶd）において、ｃ＋ｄの値が０．３より大としたのは、０．３以下であると耐摩耗性が低下する虞があるためである。さらに（Ａｌ1-c-dＣｒcＶd）において、ｃの値が０＜ｃ＜０．５、前記ｄの値が０＜ｄ＜０．５であるのがより好ましい。ＣｒとＶが同時に含まれ、かつ、ｃおよびｄの値が共に０．５以下であることによって優れた耐剥離性を期待できるためである。この理由は明らかではないが、Ｃｒは低温での潤滑性、Ｖは比較的高温域での潤滑性を向上でき、同時に存在することで幅広い切削条件で優れた耐剥離性を示すためと考えられる。また、さらに前記ｃ，ｄの値は２０＜ｃ／ｄ＜１００の関係を有するものであることが特に好ましい。表面被覆切削工具において、外層を形成する炭窒化物もしくは酸炭窒化物の組成は、ＸＰＳによって確認することができる。
【００２７】
このようにＡｌを除くＣｒとＶの量が（Ａｌ1-c-dＣｒcＶd）（ここで、０≦ｃ＜１．０、０≦ｄ＜１．０、０．３＜ｃ＋ｄ＜１．０）で表される好適な化合物の炭窒化物もしくは酸炭窒化物で形成された外層を備える表面被覆切削工具は、後述するようにたとえばカソードアークイオンプレーティング法にて表面被覆切削工具を製造する場合には、たとえば基板バイアス電圧を−３００〜−５０Ｖの範囲内とする条件にて内層を形成することで実現することができる。また、中でも好適なｃ，ｄの値が２０＜ｃ／ｄ＜１００の関係を有する（Ａｌ1-c-dＣｒcＶd）で表される好適な化合物の炭窒化物もしくは酸炭窒化物にて形成された外層を備える表面被覆切削工具は、上記表面被覆切削工具を製造する際に基板バイアス電圧を−３００〜−１５０Ｖの範囲内とすることで、実現することができる。
【００２８】
ここで、本発明の表面被覆切削工具においては、外層が内層よりも大きな炭素含有量を有することを特徴とする。ここで、外層と内層との炭素含有量の差は５％以上であるのが好ましく、１０％以上であるのがより好ましい。外層と内層との炭素含有量の差が５％未満であると、外層が内層よりも大きな炭素含有量を有することによる上述した効果が十分に発揮されないためである。
【００２９】
なお、本発明の表面被覆切削工具においては、外層が内層よりも大きな炭素含有量を有しているならば、たとえば、内層から外層にかけて炭素含有量が連続的または段階的に増加するように実現されていてもよい。内層から外層にかけて連続的に炭素含有量が大きくなるような構成は、たとえば、後述するようにたとえばカソードアークイオンプレーティング法にて表面被覆切削工具を製造する場合には、メタンガス導入量を連続的に増加させていくことによって実現できる。また、内層から外層にかけて段階的に炭素含有量が大きくなるような構成は、たとえば、後述するようにたとえばカソードアークイオンプレーティング法にて表面被覆切削工具を製造する場合には、メタンガス導入量を段階的に増加させていくことによって実現できる。
【００３０】
なお、内層、外層のそれぞれの炭素含有量は、たとえば、ＡＥＳを用いて測定することができる。
【００３１】
また外層は、後述する本発明の表面被覆切削工具を製造する過程において、内層形成時よりもメタンガス導入量（流量、圧力など）を増やすことで、その炭素含有量が内層よりも大きくなるように形成できる。
【００３２】
本発明の表面被覆切削工具において、特に炭素含有量の多い外層の厚みは特に制限されるものではないが、０．１〜２μｍであるのが好ましく、０．２〜１μｍであるのがより好ましい。外層の厚みが０．１μｍより薄い場合には、外層としての優れた効果を発揮できない虞があるためであり、また、外層の厚みが２μｍを越えると、膜剥離を起こしやすくなる虞があるためである。外層の厚みは、表面被覆切削工具を切断し、その断面からＡＥＳを用いて測定できる。
【００３３】
本発明の表面被覆切削工具における外層は、好ましくは平均結晶粒径が０．２μｍ以下、より好ましくは０．１μｍ以下の前記炭窒化物もしくは酸炭窒化物により形成されてなるのが好ましい。これによって、特に優れた潤滑性、および内層との密着強度を有する外層を実現することができる。また、耐摩耗性の観点からは、外層を形成する前記炭窒化物もしくは酸炭窒化物の平均結晶粒径は、１ｎｍ以上であるのが好ましく、３ｎｍ以上であるのがより好ましい。表面被覆切削工具の外層におけるＡｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素とを含む炭窒化物もしくは酸炭窒化物の平均結晶粒径は、たとえば、膜断面もしくは破面をＳＥＭを用いて観察して測定することができる。
【００３４】
このような好適な平均結晶粒径を有するＡｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素とを含む炭窒化物もしくは酸炭窒化物にて形成された外層を備える表面被覆切削工具は、後述するようにたとえばカソードアークイオンプレーティング法にて表面被覆切削工具を製造する場合には、基材バイアス電圧を−３００〜−１５０Ｖの範囲とする条件にて外層を形成することが好ましい。
【００３５】
本発明の表面被覆切削工具においては、耐酸化性や耐摩耗性、耐剥離性を向上させる観点から、内層および／または外層はＳｉを原子％で好ましくは２０％以下、より好ましくは１５％以下含んでいてもよい。内層および／または外層中にＳｉが存在すると、内層および／または外層の組織が微細化するとともに、内層および／または外層の硬度が向上されるためである。ただし、内層および／または外層が原子％で２０％を越えてＳｉを含有すると、内層および／または外層が脆くなり逆に摩耗が促進されてしまう傾向にあるため、好ましくない。また、内層および／または外層がＳｉを含有する場合、組織の微細化効果を得るためには、Ｓｉは原子％で１％以上含有されてなるのが好ましく、５％以上含有されてなるのがより好ましい。ここで、表面被覆切削工具の内層および／または外層におけるＳｉ含有量は、たとえばＸＰＳ、ＡＥＳなどを用いて測定することができる。
【００３６】
また内層および／または外層には、Ｂを原子％で好ましくは１５％以下、より好ましくは１０％以下含んでいてもよい。内層および／または外層にＢが存在すると、高硬度な被膜が得られ、切削中の表面酸化によって形成されるＢの酸化物が特にＡｌの酸化物を緻密化するという利点がある。さらに、Ｂの酸化物は低融点であるので切削時の潤滑油として作用し、優れた耐剥離性を示すという利点もある。ただし、内層および／または外層が原子％で１５％を越えてＢを含有すると、逆に耐摩耗性が低下する傾向にあるため、好ましくない。また、内層および／または外層がＢを含有する場合、耐摩耗性と耐剥離性を向上させるためには、Ｂは原子％で１％以上含有されてなるのが好ましく、５％以上含有されてなるのがより好ましい。ここで、表面被覆切削工具の内層におけるＢ含有量は、たとえばＸＰＳ、ＡＥＳなどを用いて測定することができる。
【００３７】
本発明の表面被覆切削工具における内層は、Ａｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素と窒素、炭素、酸素から選ばれる１種以上の元素とを少なくとも含む化合物にて形成され、内層よりも大きな炭素含有量を有する層（分割層）にて、分割するように形成されていてもよい。このような分割層により内層が多層に分割されることで、優れた剥離性を実現することができる。また、内層が分割層にて分割されていることによって、切削時に突発的に大応力が付加されたとき、結合力が若干低下した多層膜界面で膜破壊が起こるため、切削時の内層の破壊単位を多層化により小さくでき、突発的な膜の大破壊現象を抑制できることから、結果として安定長寿命の表面被覆切削工具を実現することができる。
【００３８】
分割層は、Ａｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素とを含む炭窒化物にて形成され、内層よりも大きな炭素含有量を有するものであればよいが、Ａｌを除くＣｒとＶの量が（Ａｌ1-e-fＣｒeＶf）（ここで、０≦ｅ≦０．５、０≦ｆ≦０．５、０≠ｅ＋ｆ≦０．５）にて規定される化合物の炭窒化物であることが好ましい。すなわち、本発明の表面被覆切削工具における分割層は、（Ａｌ1-e-fＣｒeＶf）（ここで、０≦ｅ≦０．５、０≦ｆ≦０．５、０≠ｅ＋ｆ≦０．５）を含む炭窒化物にて形成されたものであることが好ましい。（Ａｌ1-e-fＣｒeＶf）において、ｅおよびｆの少なくともいずれかが０．５を越えると、耐摩耗性が低下する虞があるためである。さらに（Ａｌ1-e-fＣｒeＶf）において、ｅの値が０＜ｅ＜０．３５、前記ｆの値が０＜ｆ＜０．３５であるのがより好ましい。ＣｒとＶが同時に含まれ、かつ、ｅおよびｆの値が共に０．３５未満であることによって優れた耐剥離性を期待できるためである。この理由は明らかではないが、Ｃｒは低温での潤滑性、Ｖは比較的高温域での潤滑性を向上でき、同時に存在することで幅広い切削条件で優れた耐剥離性を示すためと考えられる。また、さらに前記ｅ，ｆの値は２０＜ｅ／ｆ＜１００の関係を有するものであることが特に好ましい。表面被覆切削工具において、分割層を形成する炭窒化物の組成は、ＡＥＳなどによって確認することができる。
【００３９】
このようにＡｌを除くＣｒとＶの量が（Ａｌ1-e-fＣｒeＶf）（ここで、０≦ｅ≦０．５、０≦ｆ≦０．５、０≠ｅ＋ｆ≦０．５）で表される好適な化合物の炭窒化物で形成された分割層を備える表面被覆切削工具は、後述するようにたとえばカソードアークイオンプレーティング法にて表面被覆切削工具を製造する場合には、たとえば基板バイアス電圧を−３００〜−５０Ｖの範囲内とする条件にて分割層を形成することで実現することができる。
【００４０】
分割層は、内層よりも大きな炭素含有量を有することを特徴とする。ここで、分割層と内層との炭素含有量の差は５％以上であるのが好ましく、１０％以上であるのがより好ましい。分割層と内層との炭素含有量の差が５％未満であると、分割層が内層よりも大きな炭素含有量を有することによる上述した効果が十分に発揮されないためである。
【００４１】
なお、分割層の炭素含有量は、たとえば、ＡＥＳを用いて測定することができる。
【００４２】
また、分割層は、後述する本発明の表面被覆切削工具を製造する過程において、メタンガス導入量（流量、圧力など）を増加させることで、その炭素含有量が内層よりも大きくなるように形成できる。
【００４３】
内層が前記分割層にて多層に分割されてなる場合、内層の分割数に特に制限はなく、分割された内層の各部分は、互いに均等な厚みを有していてもよく、不均等な厚みであってもよい。なお、不均等な厚みに分割すると、様々な破壊応力に対応可能となるという利点がある。内層の各部分の厚みは特に制限されるものではないが、分割された内層の各部分のいずれもが０．０１〜０．５μｍの範囲内にあり、かつ、内層の各部分の厚みの総計が、後述する内層の好適な厚みの範囲内にあるのが好ましい。内層の各部分のいずれかの厚みが０．０１μｍ未満であると、耐摩耗性が不十分となる虞があるためであり、また内層の各部分のいずれかの厚みが０．５μｍを越えると、内層を多層に分割することによる効果が低下する虞があるためである。前記内層の各部分の厚みも、上述した外層の場合と同様に、表面被覆切削工具を切断し、その断面をＳＥＭを用いて観察したり、ＡＥＳを用いて測定することができる。
【００４４】
また内層が前記分割層にて多層に分割されてなる場合、分割層の厚み（複数層形成される場合には、そのいずれもの厚み）は、１〜２００ｎｍであるのが好ましく、１０〜１００ｎｍであるのがより好ましい。分割層の厚みが１ｎｍ未満であると、内層を多層に分割することによる効果が低下する虞があるためであり、また分割層の厚みが２００ｎｍを越えると、耐摩耗性が低下する虞があるためである。前記分割層の厚みも、上述した外層の場合と同様に、表面被覆切削工具を切断し、その断面をＳＥＭを用いて観察して測定することができる。
【００４５】
さらに本発明の表面被覆切削工具においては、内層がＡｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素を含む炭窒化物、酸窒化物または酸炭窒化物にて形成される場合には、内層と基材との間にＡｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素を含む窒化物にて形成された層（最内層）が形成されていてもよい。このような最内層が基材と内層との間に介在されることによって、内層と基材との密着力が向上される。
【００４６】
最内層の厚みは特に制限されるものではないが、０．０５〜１．０μｍであるのが好ましく、０．１〜０．５μｍであるのがより好ましい。最内層の厚みが０．０５μｍ未満である場合には、前記密着力の向上の効果が充分に発揮されない虞があるためであり、また最内層の厚みが１．０μｍを越える場合には、耐摩耗性が低下する虞があるためである。前記最内層の厚みは、上述した最外層の場合と同様に、表面被覆切削工具を切断し、その断面をＳＥＭを用いて観察したり、ＡＥＳを用いて分析することで測定することができる。
【００４７】
本発明の表面被覆切削工具において、内層の残留応力は−６〜０ＧＰａであるのが好ましく、−４〜−１ＧＰａであるのがより好ましい。前記残留応力が−６ＧＰａ未満であると、表面被覆膜中の圧縮残留応力が大きくなりすぎ、基材との密着強度が低下する傾向にある。また、前記残留応力が０ＧＰａを越えると、被膜には引張応力が残留することとなり、膜に亀裂が入りやすくなるとともにチッピング性、欠損性が低下してしまう虞がある。なお、前記残留応力は、たとえばＸ線残留応力測定装置を用いて、あるいは、Ｓｉｎ2ψ法によって測定することができる。
【００４８】
このような好適な残留応力を有する表面被覆切削工具は後述するようにたとえばカソードアークイオンプレーティング法にて表面被覆切削工具を製造する場合には、たとえば基板バイアス電圧を−２５０〜−１００Ｖの範囲内とする条件にて内層を形成することで実現することができる。
【００４９】
本発明の表面被覆切削工具において、内層の厚みは特に制限されるものではないが、０．４〜８μｍであるのが好ましく、１〜６μｍであるのがより好ましい。内層の厚みが０．４μｍ未満である場合には、耐摩耗性が不十分となってしまう虞があるためであり、また、内層の厚みが８μｍを越えると、耐欠損性が低下する虞があるためである。内層の厚みは、上述した外層の場合と同様に、表面被覆切削工具を切断し、その断面をＳＥＭを用いて観察して測定することができる。
【００５０】
さらに、本発明の表面被覆切削工具は、基材を被覆する層（内層および外層、ならびに内層と外層との間に他の層が形成される場合にはその層も含む）の総厚みが０．５〜８μｍであるのが好ましく、１．０〜６．０μｍであるのがより好ましい。前記総厚みが０．５μｍ未満であると、充分な耐摩耗性の向上がみられない虞があり、また前記総厚みが８μｍを越えると、基材を被覆する層中の残留応力が大きくなり、基材との密着強度が低下してしまう虞があるためである。前記総厚みについても、上述した内層や外層の厚みと同様に、表面被覆切削工具を切断し、その断面をＳＥＭを用いて観察して測定することができる。
【００５１】
本発明の表面被覆切削工具において用いられる基材としては、当分野において従来より広く用いられてきたものを適宜用いることができ、特に制限されるものではないが、高温でも高い硬度を有することから、ＷＣ基超硬合金、サーメット、高速度鋼、セラミックス（炭化珪素、窒化珪素、窒化アルミニウム、酸化アルミニウム、炭化珪素、炭化チタンおよびそれらの複合材料など）、立方晶型窒化硼素焼結体、ダイヤモンド焼結体からなる基材のいずれかであることが好ましい。中でも特に、ＷＣ基硬超合金、サーメット、立方晶型窒化硼素焼結体を基材として用いるのが好適である。
【００５２】
本発明の表面被覆切削工具は、切削加工に用いられる従来公知の様々な切削工具に適用することができる。特に、本発明の被覆切削工具は、ドリル、エンドミル、フライス加工用および旋削用刃先交換型チップ、メタルソー、歯切工具、リーマ、タップであることが好ましい。
【００５３】
本発明の表面被覆切削工具は、結晶性の高い化合物を形成することができる公知の成膜プロセスにて基材を、内層、外層（場合によってはさらに最内層など）によって被覆することで製造することができる。かかる成膜プロセスとしては、膜中に圧縮応力を与えることができるという理由から、物理的蒸着法が好ましい。物理的蒸着法としては、たとえば、イオンプレーティング法、スパッタリング法、電子ビーム蒸着法などが挙げられるが、本発明の表面被覆切削工具を製造するに際しては、イオンプレーティング法を採用する場合には、アーク式イオンプレーティング法を用いるのが基材との密着力を確保しやすいという理由により好ましく、スパッタリング法を採用する場合には、マグネトロンスパッタリング法（バランスドおよびアンバランスドマグネトロンスパッタリング法）を用いるのが非導電性材料を被覆するのに優れているという理由により好ましい。これらの中でも、原料元素のイオン率が高いカソードアークイオンプレーティング法を用いるのが、特に好ましい。カソードアークイオンプレーティング法を用いると、内層を形成する前に、基材表面に対して金属のイオンボンバードメント処理が可能となるため、内層の密着性が格段に向上されるためである。
【００５４】
次に、実施例を用いて被覆切削工具の耐摩耗性が如何に改善されるかを具体的に説明する。実施例の組成はＸＰＳ（Ｘ線光電子分光装置）、ＡＥＳ（オージェ電子分光装置）により確認した。
【００５５】
＜実施例１〜５、比較例１〜４＞
基材として、グレードがＪＩＳ規格Ｋ１０の超硬合金、チップ形状がＪＩＳ規格のＳＰＧＮ１２０３０８のものを用い、カソードアークイオンプレーティング装置に装着した。
【００５６】
まず、真空ポンプによりチャンバー内を減圧するともに、装置内に設置されたヒーターにより基材を温度６５０℃に加熱し、チャンバー内の圧力が１．０×１０-4Ｐａとなるまで真空引きを行った。次に、アルゴンガスを導入してチャンバー内の圧力を３．０Ｐａに保持し、基板バイアス電源の電圧を徐々に上げながら、−１５００Ｖとし、基材の表面のクリーニングを１５分間行った。その後、アルゴンガスを排気した。
【００５７】
次いで、内層の化合物組成として、それぞれ表１に示す化合物となるように、金属蒸発源である合金製ターゲットをセットし、反応ガスとしてして窒素、メタン、酸素のうち、本発明の被膜が得られるガスを導入させながら、基板温度６５０℃、反応ガス圧２．０Ｐａ、基板バイアス電圧を−１５０Ｖに維持したまま、カソード電極に１００Ａのアーク電流を供給し、アーク式蒸発源から金属イオンを発生させ、被膜（内層）を形成した。内層がそれぞれ表１に示す所定の厚みとなったとき、蒸発源に供給する電流を停止した。
【００５８】
引き続き、内層上に、外層としてＡｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素とを含む炭窒化物の膜を形成した。具体的には、金属蒸発源である合金製ターゲットをセットし、反応ガスとしてして窒素、メタン、酸素のうち、本発明の被膜が得られるガスを導入させながら、基板温度６５０℃、反応ガス圧２．０Ｐａ、基板バイアス電圧を−３００Ｖまで高めて、カソード電極に１００Ａのアーク電流を供給し、アーク式蒸発源から金属イオンを発生させ、平均結晶粒径０．１５μｍのＡｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素とを含む炭窒化物からなる外層を形成した。外層が所定の厚みとなったとき、蒸発源に供給する電流を停止し、除冷した。
【００５９】
なお、実施例３については、内層の形成前に、基材上に最内層としてＡｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素とを含む窒化物の膜を形成した。具体的には、金属蒸発源である合金製ターゲットをセットし、反応ガスとしてして窒素、酸素を導入させながら、基板温度６５０℃、反応ガス圧２．０Ｐａ、基板バイアス電圧を−１５０Ｖに維持したまま、カソード電極に１００Ａのアーク電流を供給し、アーク式蒸発源から金属イオンを発生させ、最内層を形成した。最内層が所定の厚みとなったとき、蒸発源に供給する電流を停止した。
【００６０】
さらに、実施例５については、外層の形成に際し、基材バイアス電圧を−５０Ｖとして、平均結晶粒径が０．４μｍのＡｌと、ＣｒおよびＶのうちの少なくともいずれかの元素とを含む炭窒化物からなる外層とした。
【００６１】
なお、比較例４は、コーティングを行わず、基材のままとした。
【００６２】
前記の工程で製造した実施例１〜５、比較例１〜４について、以下に示す条件による乾式の旋削試験を行い、刃先の逃げ面摩耗幅が０．２ｍｍを越える時間を測定した。切削条件は、被削材をＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金とし、切削速度６０ｍ／ｍｉｎ、送り量０．２ｍｍ／ｒｅｖ、切り込み１ｍｍとした。結果を表１に示す。
【００６３】
【表１】
2005271132.tif 000002
【００６４】
表１から明らかなように、本発明において、実施例１〜５の切削工具寿命は比較例１〜４と比較して大きく向上したことが確認された。
【００６５】
チタン合金の切削においては、比較例１、２と４とを比較して分かるように、従来のコーティング膜は耐摩耗性の向上に寄与していなかったが、本発明の表面被覆切削工具である実施例１〜５は、コーティング膜にＴｉ成分を含んでおらず、外層として潤滑性に優れる膜質を用いているので、非常に優れた耐摩耗性を示し、チタン合金の切削において非常に優れた性能を示すことが分かる。
【００６６】
＜実施例６〜８＞
表２に示すような組成の内層、外層を形成した以外は、上述した実施例１と同様にして、本発明の表面被覆切削工具を作成した。上述と同様に、実施例６〜８について切削試験を行った結果、表２に示す性能を得た。
【００６７】
【表２】
2005271132.tif 000003
【００６８】
表２より、内層を形成する化合物（Ａｌ1-a-bＣｒaＶb）において、ａ，ｂの値が２０＜ａ／ｂ＜１００の範囲にある実施例６〜８は、特に優れた切削工具寿命を得ることができた。
【００６９】
＜実施例９＞
実施例７と同じ組成の内層を形成するに際し、内層の形成工程と、外層と同様の分割層の形成工程を交互に行った以外は同様に行い、内層が０．０５μｍの厚みの分割層で１５層に分割されてなる表面被覆切削工具を作製した。分割された内層の各部分は、いずれも均一な厚み０．２μｍを有するようにした。こうして得られた実施例９について、上述と同様に切削試験を行った結果、表３に示す性能を得た。
【００７０】
【表３】
2005271132.tif 000004
【００７１】
表３より、内層を分割層にて分割した実施例９は、非常に優れた切削工具寿命を有することが確認できた。