(57)【要約】【課題】冷媒圧縮機の再始動時に冷凍サイクルの蒸発器に貯溜された冷媒液を含む冷媒ガスがシリンダまで導入されることがあるため、液圧縮現象を起こし、吸入弁がバルブプレートに衝突して傷つき、この傷を起点に吸入弁が破損するという課題がある。【解決手段】シリンダ１２２の開口端で周囲に弁座１３３ｃを有する吸入孔１３３ａを配したバルブプレート１３３と、吸入孔１３３ａを覆う吸入弁１３２を備え、弁座１３３ｃの弁座面１３３ｆを吸入孔１３３ａに向かってへこむ方向に傾斜させているので、液冷媒の吸入による液圧縮、フォーミングオイルの吸入によるオイル圧縮などによる吸入弁１３２への過大な応力を低減させ、圧縮機の信頼性を向上させる。【選択図】図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダを形成するシリンダブロックと、前記シリンダ内で往復運動するピストンと、前記シリンダの開口端を封止するとともに、周囲に弁座を形成した吸入孔を設けたバルブプレートと、前記弁座を覆う板ばね状の吸入弁とを備え、前記弁座の弁座面は前記吸入孔に向かってへこむ方向に傾斜した冷媒圧縮機。
【請求項２】
弁座面の傾斜角度を１から５度の範囲とした請求項１に記載の冷媒圧縮機。
【請求項３】
使用する冷媒をＲ６００ａとした請求項１または２に記載の冷媒圧縮機。
【請求項４】
商用電源周波数未満の回転数を含む複数の運転周波数でインバータ駆動される電動要素とした請求項１から３のいずれか一項に記載の冷媒圧縮機。
【請求項５】
圧縮要素を電動要素の上部に配設した請求項１から４のいずれか一項に記載の冷媒圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、主に家庭用の電気冷蔵庫や自動販売機等に使用される冷媒圧縮機の吸入バルブの改良に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、地球環境に対する要求はますます強まってきており、冷蔵庫やその他の冷凍サイクル装置等においても、消費電力量の低減が強く要望されている。また、温室効果の高い冷媒ガスの規制等の動きが加速されている。
【０００３】
従来、この種の冷媒圧縮機としては、温暖化係数の小さい炭化水素を主体とする冷媒ガスを用い、商用電源周波数未満の回転数を含む複数の運転周波数で駆動されるインバータ駆動式のレシプロ型密閉型電動圧縮機であって、電動要素は永久磁石を埋め込んだ回転子と、コアにティース部を有し、前記ティース部に巻線を集中巻きした固定子とから構成したことで密閉容器内空間容積を小さくしたもの（例えば、特許文献１参照）がある。
【０００４】
以下、図面を参照しながら上記従来の冷媒圧縮機を説明する。
【０００５】
図７は、特許文献１に記載された従来の冷媒圧縮機の縦断面図を示したものである。
【０００６】
図７において、密閉容器１の底部には冷凍機油２を貯留している。電動要素５は固定子３および永久磁石（図示せず）を内臓する回転子４から構成され、圧縮要素６を駆動する。また、電動要素５は、インバータ駆動回路（図示せず）によって回転し、固定子３に突極集中巻の巻線を採用することで大幅にコイルエンドを減少させ、小型で高効率を実現している。
【０００７】
次に、圧縮要素６の詳細を以下に説明する。
【０００８】
クランクシャフト１０は、電動要素５の回転子４を圧入固定した主軸部１１および主軸部１１に対し偏心して形成された偏心部１２を有する。シリンダブロック２０は、略円筒形のシリンダ２２を有するとともに主軸部１１を軸支する軸受部２３を有している。
【０００９】
ピストン３０はシリンダ２２に嵌入され、偏心部１２との間を連結手段３１によって連結されている。バルブプレート３３はシリンダ２２側に吸入弁３２を介してシリンダヘッド３４とともにボルト３５により固定される。吸入管３８は、密閉容器１に固定されるとともに冷凍サイクルの低圧側（図示せず）に接続され、冷媒ガス（図示せず）を密閉容器１内に導く。サクションマフラー４０は、消音空間４２を形成する。
【００１０】
図８は、従来の冷媒圧縮機の吸入バルブの動作摸式図である。
【００１１】
図８において、バルブプレート３３はサクションマフラー４０の出口部４０ｂに対向する吸入孔３３ａを有し、シリンダ２２側の吸入孔３３ａの周囲に設けた弁座３３ｃには弁座面３３ｆを形成する。板ばね材を舌状に切り抜いた吸入弁３２は弁座３３ｆに当接することで吸入バルブ５０を形成する。運動性と耐久性を兼ね備える吸入弁３２に適する材料としては、板厚が０．１５ｍｍから０．３ｍｍの薄い炭素鋼（例えばＳＡＮＤＶＩＫ社製７Ｃ２７Ｍｏ２）を用いている。弁座３３ｃの弁座面３３ｆはバルブプレート３３の端面と略平行に、同一面に研磨加工されている。
【００１２】
以上のように構成された冷媒圧縮機について、以下にその動作を説明する。
【００１３】
電動要素５に通電されると、固定子３に発生する磁界により、回転子４はクランクシャフト１０を回転させる。主軸部１１の回転により、偏心部１２の偏心運動が連結手段３１を介してピストン３０に伝えられる。ピストン３０はシリンダ２２内で往復動し、密閉容器１に固定された吸入管３８よりサクションマフラー４０の消音空間４２を経た冷媒ガスを出口部４０ｂに対向する吸入孔３３ａからシリンダ２２内へ導入し、連続して圧縮する。そして、圧縮された冷媒ガスは、吐出管（図示せず）を経由して密閉容器１外の既知の冷凍サイクル（図示せず）へ送出される。
【００１４】
吸入バルブの動作について説明する。圧縮機の運転中、シリンダ２２の内圧が吸入孔３３ａより低い時（吸入時）、図中７破線で示すように吸入弁３２は差圧により弁座３３ｆより離れて、吸入孔３３ａよりシリンダ２２内へ冷媒ガスが流入する。また、吸入弁３２はシリンダ２２内圧が吸入孔３３ａより高い時（圧縮時）、図８中実線で示すように、変位量“Ｈ１”撓んで弁座３３ｆの内縁部３３ｅで接し，冷媒ガスがシリンダ２２へ逆流することを防ぐ。
【特許文献１】特開２００３−１４８３４０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
しかしながら、上記従来の構成では、冷媒圧縮機の再始動時に冷凍サイクルの蒸発器に貯溜された冷媒液を含む冷媒ガスがシリンダ２２まで導入された場合、液圧縮現象を起こし、吸入弁３２が破損するという課題がある。また、外気温度が低く冷媒圧縮機が長時間停止した時、冷凍機油２中に多量の冷媒ガスが溶け込み、再始動時に冷凍機油２が発泡することにより、冷凍機油２を含んだ冷媒ガスがサクションマフラー４０内を通ってシリンダ２２まで導入され、オイル圧縮によって吸入弁３２が破損するという課題がある。
【００１６】
これらの課題は、特に地球温暖化やオゾン層の破壊を起こさない環境対応に適した炭化水素冷媒を用いた冷媒圧縮機を実現するための障壁となっていた。
【００１７】
本発明は、上記従来の課題を解決するもので、環境対応に適する冷媒用圧縮機の信頼性向上を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
上記従来の課題を解決するために、本発明の冷媒圧縮機は、シリンダの開口端で周囲に弁座を形成した吸入孔を設けたバルブプレートと、前記吸入孔を覆う吸入弁を備え、前記弁座の弁座面は前記吸入孔に向かってへこむ方向に傾斜を設けたもので、液冷媒の吸入による液圧縮、フォーミングオイルの吸入によるオイル圧縮などによる吸入弁への応力を緩和でき、吸入弁の耐久力が向上するという作用を有する。
【発明の効果】
【００１９】
本発明の冷媒圧縮機は、液圧縮時等において、吸入弁が弁座内縁部に接して押圧を受けるので吸入弁への応力が低減でき、吸入バルブの耐久力が増して、圧縮機の信頼性を向上することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
請求項１に記載の発明は、シリンダを形成するシリンダブロックと、前記シリンダ内で往復運動するピストンと、前記シリンダの開口端を封止するとともに、周囲に弁座を形成した吸入孔を設けたバルブプレートと、前記弁座を覆う板ばね状の吸入弁とを備え、前記弁座の弁座面は前記吸入孔に向かってへこむ方向に傾斜したことにより、冷媒の吸入、圧縮に伴う冷媒ガスの流れにおいて、開弁時に弁座外縁部で差圧を受けるので吸入弁を推す力が大きく動作性が良く、弁部のガス流れ抵抗が減少し、圧縮機の体積効率が向上する。また、液圧縮時等には弁座内縁部で押圧を受け、吸入弁への応力が低減でき、吸入バルブの耐久力が増して圧縮機の信頼性が向上する。
【００２１】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明の弁座面を、傾斜角度が１から５度の範囲としたことにより、圧縮機の使用負荷に応じて、通常負荷では吸入バルブの動作性を向上させ、異常な過大負荷では吸入弁への応力が緩和できるので、請求項１に記載の発明の効果に加えて、圧縮機の体積効率と信頼性の向上が図れる。
【００２２】
請求項３に記載の発明は、請求項１または２に記載の発明の冷媒圧縮機に使用する冷媒を、Ｒ６００ａとしたことにより、同一冷凍能力を得るため気筒容積が約倍加した場合において、請求項１または２に記載の発明の効果に加えて、ガス流れ抵抗を小さく抑えることができるので、より高い体積効率を得ることができる。
【００２３】
請求項４に記載の発明は、請求項１から３のいずれか一項に記載の発明の冷媒圧縮機において、商用電源周波数未満の回転数を含む複数の運転周波数でインバータ駆動される電動要素としたことにより、請求項１から３に記載の発明の効果に加えて、高速運転下においても吸入弁への衝撃応力を抑えることができ、圧縮機の高信頼性を得られる。
【００２４】
請求項５に記載の発明は、請求項１から４のいずれか一項に記載の発明の冷媒圧縮機において、圧縮要素を電動要素の上部に配設したことにより、吸入マフラの入口を冷凍機油の油面に対して高位置に配置することができ、圧縮機の始動時にオイルを吸込み難い構造の圧縮要素とすることができ、請求項１から４に記載の発明の効果に加えて、吸入弁への衝撃応力を抑えることができ、高い信頼性を得られる。
【００２５】
以下、本発明による冷媒圧縮機の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。
【００２６】
（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１における冷媒圧縮機の縦断面図である。図２は、図１の要部断面図である。図３は、同実施の形態における冷媒圧縮機の要部分解図である。図４は、同実施の形態におけるバルブプレートの部分断面図である。図５は、同実施の形態における吸入バルブの動作摸式図である。図６は、同実施の形態における冷媒圧縮機の吸入バルブの動作特性図である。
【００２７】
図１、図２および図３において、密閉容器１０１内には集中巻線を保有する固定子１０３および永久磁石（図示せず）を内臓する回転子１０４からなる電動要素１０５と、電動要素１０５の上部に配設され、これによって駆動される圧縮要素１０６とを収容し、底部に冷凍機油１０２を貯留する。
【００２８】
また、電動要素１０３は、インバータ駆動により、最低回転数が１５ｒ／ｓｅｃで、最高回転数を７５ｒ／ｓｅｃとすることで、最低回転数に対する最高回転数の比を５としたものであり、冷凍能力幅が広範囲な運転を行うよう設定されている。
【００２９】
また、この冷媒圧縮機はオゾン破壊係数がゼロでしかも温暖化係数の小さい炭化水素系冷媒、具体的にはＲ６００ａ冷媒を圧縮するよう、設計されている。
【００３０】
次に圧縮要素６の詳細を以下に説明する。
【００３１】
クランクシャフト１１０は、回転子１０４を圧入固定した主軸部１１１および主軸部１１１に対し偏心して形成された偏心部１１２を有する。シリンダブロック１２０は、略円筒形のシリンダ１２２を有するとともに主軸部１１１を軸支する軸受部１２３を有している。
【００３２】
ピストン１３０は、シリンダ１２２に嵌入され、偏心部１１２との間を連結手段１３１によって連結されている。バルブプレート１３３はシリンダ１２２側に吸入弁１３２を介してシリンダヘッド１３４とともにボルト１３５によりシリンダブロック１２０に固定される。
【００３３】
吐出管１３９および吸入管１３８は密閉容器１０１に固定されるとともに冷凍サイクルの高圧および低圧側（図示せず）にそれぞれ接続され、冷媒ガス（図示せず）を吐出し、再び密閉容器１０１内に導く。サクションマフラー１４０は、消音空間１４２を形成するとともに、消音空間１４２と連通する出口部１４０ｂを備える。
【００３４】
板状のバルブプレート１３３はサクションマフラー１４０の出口部１４０ｂに対向する吸入孔１３３ａと、シリンダヘッド１３４の吐出室１３４ａへ連通する吐出孔１３３ｂを有する。
【００３５】
バルブプレート１３３のシリンダ１２２側には、吸入孔１３３ａの周囲に設けた弁座１３３ｃに弁座面１３３ｆを形成する。そして、板ばね材を舌状に切り抜いた吸入弁１３２が弁座面１３３ｆに当接することで吸入バルブ１５０を形成する。吸入弁１３２に適する材料として、板厚が０．１５ｍｍから０．３ｍｍの薄い炭素鋼（例えばＳＡＮＤＶＩＫ社製７Ｃ２７Ｍｏ２）を用いている。
【００３６】
そして、弁座面１３３ｆは吸入孔１３３ａに向かってへこむ方向に、バルブプレート１３３の端面に対して角度α傾斜させ、研磨加工している。吸入弁１３２は非動作時、弁座面１３３ｆの外縁部１３３ｄに円環状に当接して着座する。角度αは本実施の形態においては、１から５度の範囲に設定している。
【００３７】
以上のような構成における一連の動作について説明する。
【００３８】
商用電源から供給される電力はインバータ制御回路（図示せず）を介して電動要素１０５に供給され、電動要素１０５の回転子１０４を任意の回転数で回転させる。回転子１０４はクランクシャフト１１０を回転させ、偏心部１１２の偏心運動が連結手段１３１を介してピストン１３０を駆動することでピストン１３０はシリンダ１２２内を往復運動し、吸入管１３８を通して密閉容器１０１内に導かれた冷媒ガスはサクションマフラー１４０の入口部１４０ａから吸入され、消音空間１４２を経て出口部１４０ｂに対向する吸入孔１３３ａよりシリンダ１２２内へ導入され連続して圧縮される。ピストン１１３の往復動に伴って、密閉容器１０１外の既知の冷凍サイクル（図示せず）より戻った冷媒ガスはシリンダ１２２内に吸入され、圧縮された後、吐出管１３９経由して密閉容器１０１外の既知の冷凍サイクル（図示せず）へ送られる。
【００３９】
また、電動要素１０５の固定子１０３は集中巻きを採用しコイルエンドを低くしている。その結果、電動圧縮要素を収納する密閉容器１０１の全高も極めて低く抑えることができ、このことは取りも直さず冷蔵庫等に適用する上で利便性を向上させることができる。
【００４０】
一般に冷蔵庫などにおける圧縮機の消費電力は運転周波数が低いほど小さくなり、また一方で負荷に応じた冷凍能力も同時に求められることから、通常インバータ装置は商用電源の周波数に対しその半分程度以下から商用電源の周波数を超える程度までの間で任意に複数の出力周波数が設定される。
【００４１】
次に、図５により吸入バルブの動作について説明する。
【００４２】
圧縮機停止中における吸入バルブ１５０非動作時の吸入弁１３２の位置は図５（１）中実線で示すように弁座面１３３ｆの外縁部に接している。そして、圧縮機の運転中、シリンダ１２２の内圧が吸入孔１３３ａより低い時（吸入時）、図３（１）中の破線で示すように吸入弁１３２は差圧により弁座面１３３ｆより離れて、吸入孔１３３ａよりシリンダ１２２内へ冷媒ガスが流入する。
【００４３】
続いて、吸入弁１３２はシリンダ１２２内圧が吸入孔１３３ａより高い時（通常圧縮時）、図３（２）で示すように弁座面１３３ｆの外縁部１３３ｄに接し、圧力差に応じて変位量“Ｈ２”の撓みを生ずる。弁座面１３３ｆの外縁部１３３ｄで接することで冷媒ガスの吸入孔１３３ａへの逆流を防ぐ。
【００４４】
その結果、通常運転における圧縮機の吸入時には吸入弁１３２が弁座面１３３ｆの外縁部１３３ｄに接した状態から始まるので、吸入弁に作用する力が大きくなる。そして通路断面積も広くなるので、冷媒ガスの流れがスムーズになって、圧縮機の効率が向上する。
【００４５】
また、従来の圧縮機の弁座面３３ｆはフラットであり、吸入弁３２と弁座面３３ｆに冷凍機油２が介在することで、貼り付きを起こし、動作が緩慢となって、圧縮機の効率が低下することがあったが、本実施例では吸入弁１３２が弁座面１３３ｆに円環状に線接触するで、吸入弁１３２が弁座面１３３ｆより離脱する際に、スムーズに動作するため圧縮機効率が向上する。
【００４６】
次に、異常時における吸入バルブ１５０の動作について説明する。
【００４７】
圧縮機を冷蔵庫等に適用して使用する際に、冷却器に付着する霜を取除いた直後の運転時において、冷媒液が圧縮機の吸入管１３８迄到達することがあり、一部は気化しないまま、シリンダ１２２まで導入される（蒸発潜熱の大きい冷媒、例えばＲ６００ａはこの傾向が顕著である）。このように非凝縮性の冷媒液がシリンダ１２２内に流入する異常な圧縮時においては、シリンダ１２２内が異常高圧になり、吸入弁１３２が図３（３）で示すように過大圧力差により変位量“Ｈ”の撓みを生じて、弁座面１３３ｆの内縁部１３３ｅに当接することで冷媒ガスの吸入孔１３３ａへの逆流を防ぐ。
【００４８】
その結果、吸入弁１３２はシリンダ１２２内に発生する異常高圧を弁座面１３３ｆの内縁部１３３ｅで受けることになり、受圧面積が減り、吸入弁１３２への応力が緩和されることで、耐久性が増して圧縮機の信頼性が向上する。
【００４９】
また、圧縮機を冷蔵庫等に適用して使用する場合、圧縮機停止中に冷凍機油１０２内に冷媒ガスが溶け込み、この溶け込み量は停止時間が長いほど多くなる。そして、圧縮機の始動直後に冷凍機油１０２中に溶解した冷媒ガスはクランクシャフト１１０の回転によるオイル攪拌や密閉容器１０１内の減圧によって発泡しオイルフォーミングを起こすこととなる。オイルフォーミングが多量な場合には、冷凍機油１０２面が上昇して吸入マフラ１４０の入口管１４０ａより冷媒ガスとともに冷凍機油１０２を吸込んでシリンダ１２２まで届くことがある。このような場合においても前述したようにシリンダ１２２内が異常高圧となって、吸入弁１３２へ過大な負荷がかかるが、弁座面１３３ｆを吸入孔１３３ａに向かってへこむ方向に傾斜させることで、吸入弁１３２への応力を緩和させることができる。
【００５０】
次に、図６により、上述した圧縮機の吸入バルブ１５０の特性について説明する。
【００５１】
図６は、圧縮機における吸入バルブの動作を示したもので、シリンダ１２２と吸入孔１３３ａの圧力差に応じた吸入弁１３２の変位を示している。一般に冷蔵庫等に適用される圧縮機は使用環境により負荷が変化し、これにともないシリンダ１２２の吐出圧力が変化する。この圧力変化に応じて、従来の圧縮機の吸入バルブ５０の吸入弁３２の撓みは、図６中実線で示すように一定の増加をする。
【００５２】
また、図６中破線で示す吸入弁の撓みは本発明における動作特性を示している。吸入弁１３２の撓みは圧縮機の通常使用範囲（通常圧縮時）において、吸入弁１３２に作用する圧力差とともに増す。例えば、図６中“○”印（撓み量Ｈ２）で示す。そして、冷媒液を含む液圧縮および冷凍機油を含むオイル圧縮などの異常使用範囲（異常圧縮時）においては、吸入弁１３２は大きく撓む。例えば、図６中“●”印（撓み量Ｈ１）で示す。
【００５３】
本実施の形態では、弁座面１３３ｆを吸入孔１３３ａに向かってへこむ方向に傾斜させているので、通常使用範囲の図６中“イ”で示す圧力差までは吸入弁１３２は弁座面１３３ｆの外縁部１３３ｄに当接し着座する。さらに圧力差が増すと吸入弁１３２の着座位置は傾斜した弁座面１３３ｆ面上を内側に転移する。続いて異常使用範囲の図６中“ロ”で示す圧力差まで増すと吸入弁１３２の着座位置は弁座面１３３ｆ内縁部１３３ｅに移動し、その後、圧力差に応じて撓む。図中“◎”印で示す吸入弁１３２の変位量（Ｈ）は先に述べた従来の圧縮機における“●”印と同等の圧力差における撓みを示す。
【００５４】
図６からわかるように、圧縮機が通常使用範囲を超えて偶発的に起き得る異常使用範囲において、弁座面１３３ｆを吸入孔１３３ａに向かってへこむ方向に傾斜させているので、吸入弁１３２への応力は緩和されることとなる。
【００５５】
本実施の形態では、弁座面１３３ｆの傾斜角度を、通常使用時の吸入弁１３２の撓み角０．８度（吐出ガスの凝縮温度が６５度の場合）より大きい１度に設定してあるので、通常使用時には吸入弁１３２が弁座面１３３ｆの外縁部１３３ｄに当接して着座するようになる。
【００５６】
このように、通常使用時に吸入弁１３２が弁座面１３３ｆの外縁部１３３ｄに当接することで、圧縮機の吸入時（シリンダ１２２の内圧が吸入孔１３３ａより低い時）、吸入弁に作用する力が従来の弁座面１３３ｆの内縁部１３３ｅに当接する場合より大きくなり、吸入弁１３２の動作性が向上して圧縮機の効率が向上することとなる。
【００５７】
また、圧縮機の異常使用時における吸入弁１３２の撓み角度は概ね８度（通常の吐出ガス圧力の１０倍）であるので、弁座面１３３ｆの傾斜角度としては８度以下がよい。好適な弁座面１３３ｆの傾斜角度としては１度〜５度が望ましい。
【００５８】
このように、吸入弁１３２の着座する弁座面１３３ｆを吸入孔１３３ａに向かってへこむ方向に１度〜５度傾斜させることで、運転中の圧縮機の吸入時に吸入弁１３２へ作用する力を増して、吸入弁１３２の動作性を高めることで、圧縮機の効率を向上させることができる。また、圧縮機が遭遇する異常な圧縮時には吸入弁１３２へ作用する過大な力を緩和して、吸入弁１３２の破損を防止させることができる。
【００５９】
また、本実施の形態において、圧縮機の運転速度を低速の回転数１５ｒ／ｓｅｃから高速の回転数７５ｒ／ｓｅｃと回転数比で５以上と極めて広範囲としているが、高速運転時に圧縮ガスの吐出量が増して、吸入弁が弁座に衝突する場合においても、弁座を傾斜させたことにより吸入弁１３２への過大応力を減じることができ、圧縮機の信頼性を向上させることができる。
【００６０】
一方、近年の家庭用冷凍冷蔵庫は断熱性能が格段に向上しており、安定運転時と高い冷凍能力を必要とする負荷投入時との必要冷凍能力の比が大きくなってきているが、冷媒圧縮機の冷凍能力は概ね電動要素の回転数に比例するため、本実施の形態によればこうした必要冷凍能力の比の拡大に対応することができ、先に述べたように、極めて高い省エネ効果が得られるものである。そして、冷却負荷の増大時にも必要な冷凍能力を得ることができ、不冷や冷却速度が遅いといった冷却性能の問題も防止することができる。
【００６１】
また、本実施の形態では、冷媒ガスとして環境負荷の低いＲ６００ａを用いているが、Ｒ６００ａはＲ１３４ａ等のＨＦＣ冷媒に対して単位流量あたりの冷凍能力が低いため、シリンダ１２２容積を相対的に大きくするといった諸元の変更が必要となる。そのため、圧縮機の再始動時に密閉容器１０１内の減圧速度が大きくなり、再始動時に１０２の発泡現象が増すこととなる。
【００６２】
このように、シリンダ１２２の容積が大きくなり、フォーミングオイルが吸入マフラを通してシリンダ１２２に至るオイル圧縮となった場合においても、弁座面１３３ｆを傾斜させたことにより吸入弁１３２への過大応力を減じることができ、吸入弁の破損を回避することができる。そのため、特にＲ６００ａに対して好適であり、環境負荷の低い冷媒を用いた運転を実現する。
【００６３】
さらに、本実施の形態では、固定子１０４に突極集中巻の巻線を採用し、回転子１０５の鉄心内には希土類からなる磁気力の大きな磁石材を用いた電動要素によって駆動される圧縮要素を上部に配置しているので、磁気特性が大幅に改善され、圧縮機の小型化や効率の向上を図ることができる。
【００６４】
このように、圧縮要素を１０１内の上部に配置することでサクションマフラー１４０の入口管１４０ａを冷凍機油１０２の油面に対して高い位置に設けることができ、圧縮機の再始動時にフォーミングオイルがサクションマフラー１４０を通してシリンダ１２２に至るオイル圧縮となった場合においても、弁座面１３３ｆを傾斜させたことにより吸入弁１３２への過大応力を減じることができ、圧縮機の信頼性を向上させることができる。
【産業上の利用可能性】
【００６５】
以上のように、本発明にかかる冷媒圧縮機は、圧縮機の運転効率を高め、信頼性の向上が可能となるので、往復動式のものに限らず、リニアコンプレッサ等にも適用でき、環境適応型冷媒を用いたその他の冷凍サイクル装置等に広く使用される。
【図面の簡単な説明】
【００６６】
【図１】本発明の実施の形態１における冷媒圧縮機の縦断面図
【図２】図１の要部断面図
【図３】同実施の形態における冷媒圧縮機の要部分解図
【図４】同実施の形態におけるバルブプレートの部分断面図
【図５】同実施の形態における吸入バルブの動作摸式図
【図６】同実施の形態における冷媒圧縮機の吸入バルブの動作特性図
【図７】従来の冷媒圧縮機の縦断面図
【図８】従来の冷媒圧縮機の吸入バルブの動作摸式図
【符号の説明】
【００６７】
１０５    電動要素
１０６    圧縮要素
１２０    シリンダブロック
１２２    シリンダ
１３０    ピストン
１３２    吸入弁
１３３    バルブプレート
１３３ａ    吸入孔
１３３ｃ    弁座
１３３ｆ    弁座面
【図１】
2005307799.tif 000003
【図２】
2005307799.tif 000004
【図３】
2005307799.tif 000005
【図４】
2005307799.tif 000006
【図５】
2005307799.tif 000007
【図６】
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【図７】
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【図８】
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