(57)【要約】【課題】  現在実用化されている内燃機関としてはレシプロエンジン、ロータリーエンジン、ガスタービンエンジン等があり、最も普及しているエンジンとして４サイクルレシプロエンジンがあるが、各々に一長一短を有する。【解決手段】楕円状若しくはそれに類似したハウジングと、ハウジング内壁の一部を成すように成形配置された点火栓を有し、ローターを真円型とすると共に、特殊なセパレータ位置制御機構並びに各部の気密性維持に信頼性の高い特殊気密機構を駆使したことで、ほぼ全ての性能面で既存エンジンを凌駕する革新的な多気室楕円状ロータリーエンジンを具現化した。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
楕円形状若しくはそれに近似した内壁外周部を有し、両側面を平行平面で囲われたハウジングと、その内部に位置して出力軸と同軸に配置された真円形状のローターと、ハウジングとローターで形成される閉鎖空間を複数の気室に分割するセパレータよりなる、多気室楕円状ロータリーエンジン。
【請求項２】
ハウジングの内壁外周部は完全楕円形若しくは楕円形状部、半円形状部、直線部で構成され、各曲線部及び直線部はその接線が一致する様に接続されることで、円運動時における不連続偏移部が存在しない形状で成る、多気室楕円状ロータリーエンジン。
【請求項３】
軽油を燃料とするディーゼルエンジン型等高圧縮を要求される用途の場合、ハウジングの内壁外周部の曲線を構成する一部に偏移点を与えることで、要求される圧縮率とすることを可能とする形状を有する、多気室楕円状ロータリーエンジン。
【請求項４】
ハウジングの内壁外周部とローターは１点において面接触しており、面接触部はハウジングに設けた気密シーリングにより気密分離性と対磨耗性が保たれる構造を有してなる、多気室楕円状ロータリーエンジン。
【請求項５】
ローターをセパレータにより分割する数は４若しくは６として成る、多気室楕円状ロータリーエンジン。
【請求項６】
ハウジング内部に設けたセパレータガイドにより、ローターの回転位置に係らず常にセパレータがハウジング内壁外周部に接触するよう強制位置され、分割された各気室の気密性を確保する構造を有してなる、多気室楕円状ロータリーエンジン。
【請求項７】
ハウジングの両側面と平行するローターの平面な両側面は相互に非接触で僅かな間隙を有し、ハウジングとローター各々相対的同位置に設けた真円状の溝内に位置されてローターと共に回転する複数の半円状気密シーリングにより、ハウジング内壁部とローター側面部の気密性を確保された構造を有してなる、多気室楕円状ロータリーエンジン。
【請求項８】
セパレータで分割された各気室を成すローター部の周囲は、各々相互に僅かな重なりをもって取り囲む様に配置された４個の半円状気密シーリングにより、ローターとハウジング間、ローターとセパレータ間相互の気密性を確保された構造を有してなる、多気室楕円状ロータリーエンジン。
【請求項９】
ローター内部は機能上必要部を残して空洞化した多容量オイル溜め構造を有し、ハウジング外部よりの強制オイル循環を行なうことでオイルによる強制内部冷却と各気密シーリングの潤滑を行なう構造を有してなる、多気室楕円状ロータリーエンジン。
【請求項１０】
セパレータに装備された２つのＬ字型気密シーリングは相互に対称的な重なりをもって配置され、各々は円形スプリング及び波型スプリングによりハウジング外周面及び側面に密着されることで、セパレータ自体の気密性を確保する構造を有してなる、多気室楕円状ロータリーエンジン。
【請求項１１】
Ｌ字型気密シーリングがハウジング側面とセパレータ間を圧着シーリングするための波型スプリングが微小移動による磨耗を受けないための更なる補助シーリングを設けることで高い信頼性を確保する構造を有してなる、多気室楕円状ロータリーエンジン。
【請求項１２】
中心電極と絶縁碍子と外部電極が一体と成った点火栓自体がハウジング内壁曲面の一部を成し、点火栓の空隙による圧縮漏れや燃料の吹き抜けに依る低速回転時の不安定さを回避すると共に、セパレータの摺動により常に擦られてカーボンの付着を防止する構造を有してなる、多気室楕円状ロータリーエンジン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は化石燃料であるガソリンや他の一般的内燃機関用燃料を使用する、内燃機関の一種に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
現在実用化されている内燃機関としてはレシプロエンジン、ロータリーエンジン、ガスタービンエンジン等があり、最も普及しているエンジンとして４サイクルレシプロエンジンがある。
４サイクルレシプロエンジンは現時点で最も完成度が高く安定したエンジンとして多方面で使用されるが、ピストンが垂直運動であること、吸排気バルブも直線運動でありエンジン雑音の発生源であること、吸排気バルブ質量による慣性のため回転上限が存在すること、エンジン出力の一部がバルブ駆動に費やされるために熱−運動エネルギー変換効率が悪いこと、その構造上故燃焼ガスの完全排気はできず燃焼ドーム内に残留ガスが存在して次の吸気行程における酸素含有量を低下させること、構造が複雑でありバルブクリアランスの定期的調整が不可欠であること等の隘路を有する。
ロータリーエンジンは４サイクルレシプロエンジンに対比して高出力であり、吸排気バルブを持たないためエンジン雑音の発生が微小であるが、その構造上圧縮比が固定化されており変更自由度が少ないこと、先端平面型点火栓を用いるために圧縮行程で僅かな間隙が生じて圧縮漏れ及び燃料の吹き抜けが起き、低速回転時に回転安定しないこと、ローターは出力軸に対して偏芯運動を行なうため好ましくない振動が発生すること、ローターの偏芯運動のために対ハウジング間気密シーリングが困難であり面摩擦による磨耗や熱変形が発生しやすく信頼性や耐久性が低いこと等の隘路を有する。
ガスタービンエンジンは重量対出力比において４サイクルレシプロエンジンの２倍以上の出力を有するが、燃料消費率が極端に悪いために使途が限定される等の隘路を有する。
【０００３】
過去の類似特許等は、これら隘路を回避すべく考案、発明されてはいるが、いずれも構造の不完全さ、気密性の悪さ、熱変形に対する対応の不備等により、現在まで実用に供する完成度に至っていない。
【特許文献１】実開昭５９−１４２４２７号公報
【特許文献２】特開昭５８−２０００３５号公報
【特許文献３】特開平０１−３１３６２９号公報
【特許文献４】特開平０５−３４０２６３号公報
【特許文献５】特開平０６−２８０５９９号公報
【特許文献６】特開平０９−１５８７０１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
解決しようとする問題点は、現在実用化されている各種エンジンが各々有する隘路及び先行技術の不完全性のほぼ全てを回避する点である。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明は、新たなエンジン構造として楕円形状若しくは楕円形状に近似したハウジングと、出力軸に同軸な真円型ローターと、気室を分割する複数のセパレータより成り、ハウジング内部に設けたセパレータガイドによりローターの回転位置に係らず常にセパレータがハウジング内壁外周部に接触するよう強制位置されて分割された各気室の気密性を確保する構造と、各種気密シーリングにより相互に気密保持された構造と、点火栓自体をハウジング内壁外周部の曲面を成す構造として気密性を確保すると共にセパレータの面摺動により常に清掃されることでカーボンの付着を皆無とする構造を有すると共に、回転する真円型ローターを内部よりオイルで強制冷却する構造を有することで、従来の先行エンジンが解決し得なかった高度な気密性と高耐久性を両立し得たことを最も主要な特徴とする。
【発明の効果】
【０００６】
本発明の多気室楕円状ロータリーエンジンは、対４サイクルレシプロエンジンに措いては、バルブ機構を廃止することで得られる熱−運動エネルギー変換効率の向上と、エンジン雑音発生の防止と、回転上限の向上と、調整個所の撤廃と、完全な吸排気行程の実現であり、対ロータリーエンジンに置いては、偏芯運動しないローター構造とすることで得られる不要な振動の防止と、完全な気密構造の保持による耐久性の向上と、一層の高出力であり、対ガスタービンエンジンに措いては、燃料消費率を悪化させずに一層の高出力を得られることである。更に、不必要に高圧縮率としなくとも充分な出力を得られるため、適度な圧縮率により窒素酸化物の発生を低く押さえられる効果を有する。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
既存の各種エンジンが有する隘路をほぼ全て回避するという目的を、多気室楕円状ロータリーエンジン構造と、その構成要素として耐久性に優れた特殊な気密シーリング構造と、点火栓自体がハウジングの内周曲面を構成して気密性の確保とカーボン付着を防止する構造と、ローターを内部より強制オイル冷却する構造を複合させることで、調整個所を廃止した簡易な構造故に故障発生率の低減も併せて実現した。
【実施例１】
【０００８】
本発明は、化石燃料であるガソリンや他の一般的内燃機関用燃料を使用する内燃機関の一種に関するものであり、既存のロータリーエンジンの部類に属する多気室楕円状ロータリーエンジンである。従来の類似な先行エンジンが概念的には成り立つものの具現化できなかった最大の隘路は、その気密性の不完全さと、それに伴う信頼性の悪化である。
【０００９】
これら隘路を回避する手段としての本発明の実施例１では、楕円形状部、半円形状部、直線部で構成され、各曲線部及び直線部はその接線が一致する様に接続された、楕円型に近似したハウジングと、出力軸に同軸な真円型ローターと、気室を４分割するセパレータより成り、ハウジング内部に設けたセパレータガイドによりローターの回転位置に係らず常にセパレータがハウジング内壁外周部に接触するよう強制位置されて分割された各気室の気密性を確保する構造と、点火栓自体がハウジングの内周曲面を構成して気密性の確保とカーボン付着を防止する構造と、各種気密シーリングにより相互に気密保持された構造を有すると共に、回転する真円型ローターを内部よりオイルで強制冷却する構造を有することで、従来の先行エンジンが解決し得なかった高度な気密性と高耐久性を両立し得たことを最も主要な特徴とするが、これより得られる性能上の際立った特徴として、
【００１０】
イ：ロータリーエンジンでは、そのローターが偏芯回転するために発生する不要な振動と、ハウジングとローター間の面磨耗及び扁平状点火栓部に生じる僅かな間隙より発生する気密性の低下が、本発明の構造では発生しない。従って信頼性、耐久性はレシプロエンジンに近似する。
ロ：吸排気バルブを有さないために回転上限に制限を受けない。唯一の回転制限は、使用燃料の爆発燃焼速度がローターの回転速度に近づいた場合のみであり、市販されている通常ガソリンを燃料とした場合の常用使用回転域は１万回転以上が可能であり、酸化剤を添加した高性能燃料を使用した場合は、更にそれを上回る高速回転が可能である。
ハ：本発明における気室を４分割した多気室楕円状ロータリーエンジンの場合、出力軸１回転中に４回の爆発膨張が行なわれるので、等価的に８気筒４サイクルレシプロエンジンに相当する円滑で静粛な回転が得られる。又、本発明における気室を６分割した多気室楕円状ロータリーエンジンの場合、出力軸１回転中に６回の爆発膨張が行なわれるので、等価的に１２気筒４サイクルレシプロエンジンに相当する円滑で静粛な回転が得られる。
ニ：４サイクルレシプロエンジンに不可欠なバルブ調整機構を有さないため、性能維持のための保守、点検が全く不要であり、長期に渡るエンジン性能の劣化は僅かである。結果、故障率が低減する。
ホ：本発明における気室を４分割した多気室楕円状ロータリーエンジンの場合、８気筒４サイクルレシプロエンジンと同一な排気量の場合、同一回転において約８倍の出力が得られると共に、より一層の高速常用使用回転域を有するために計算上の出力は更に上回る。換言すれば、排気量で８分の１以下、エンジン重量比でも８分の１以下で、８気筒４サイクルレシプロエンジン以上の性能を得られる。同様に、本発明における気室を６分割した多気室楕円状ロータリーエンジンの場合、１２気筒４サイクルレシプロエンジンと同一な排気量の場合、同一回転において約１２倍の出力が得られると共に、より一層の高速常用使用回転域を有するために計算上の出力は更に上回る。換言すれば、排気量で１２分の１以下、エンジン重量比でも１２分の１以下で、１２気筒４サイクルレシプロエンジン以上の性能を得られる。
ヘ：同一出力を得る８又は１２気筒４サイクルレシプロエンジンに対比してエンジン重量を極度に軽量化可能なため、乗用自動車等に実装した場合の総合結果として飛躍的な燃費向上が図れる。
ト：真円ローターに対する楕円形状ハウジングの離心率を変えることで圧縮率を変更できるが、本発明における気室を４分割した多気室楕円状ロータリーエンジンの場合、円滑な回転を確保することに重点を措いた場合の最適な圧縮率を約６程度として燃焼温度を下げ、結果、窒素酸化物の排出が少なく、低公害である等の特徴を有する。本発明における気室を６分割した多気室楕円状ロータリーエンジンの場合、圧縮率を約１０以上に上げられるために燃焼効率は一段と良化する。なお、本エンジンの冷却は、既存技術である空冷若しくは液冷いずれかの手段で行ない、燃料の注入は、既存技術であるキャブレター若しくは燃料噴射装置のいずれかの手段で行なう。更に、点火栓自体がハウジング曲面の一部を成し、常にセパレータで摺動清掃されるため、カーボン付着が皆無である。
【００１１】
本発明の実施例１における４分割気室とした多気室楕円状ロータリーエンジンでは、真円ローターの直径を１００ミリメートル、楕円型ハウジングの長円部を１４０ミリメートルとしたときのハウジング内壁間隔を３５．５ミリメートルに選び、最大吸入容積を５０ＣＣ、最小圧縮容積を７．９ＣＣ、圧縮比を６．３３としたものである。
【００１２】
図１は本発明の実施例における正面透視図である。Ｈ０１は主ハウジングであり、垂直線に対して左右対称位置にＨ０４の吸入口とＨ０５の排気口及び上下に重なる位置にＨ０８のオイル注入口とＨ０９のオイル排出口が位置され、上部にＰ０１の点火栓が位置されている。Ｒ０１は真円型ローターであり、Ｈ０１の主ハウジングのほぼ中心位置にあるが、下部はＨ０７の気密シーリングを介してＨ０１の主ハウジングと接触しており、上部は僅かな空隙を有して非接触である。なお、図において、Ｒ０１の真円型ローターは右回りに回転するものとする。Ｓ０１のセパレータは、中心位置に対して各々９０度の相対角度で配置されており、Ｒ０１の真円型ローターに挟まれて共に回転するが、ハウジング部に固定されているＨ０６のセパレータガイドによりその位置は回転角度で偏移し、Ｓ０１のセパレータ先端部は常にＨ０１の主ハウジング内壁外周部に強制接触される。同図におけるセパレータ位置において、Ａ０１の気室１は吸入行程の最大容積状態と吸入行程終了段階を示し、Ａ０２の気室２は圧縮行程の最大圧縮状態と着火爆発の開始行程を示し、Ａ０３の気室３は爆発膨張行程の最大容積状態と排気行程開始段階を示す。
【００１３】
図２は本発明の実施例における側面断面図である。Ｈ０２の側壁ハウジング１とＨ０３の側壁ハウジング２は同一形状であり、Ｈ０１の主ハウジングを両側より挟み込むことでＲ０１の真円型ローターを取り囲んだハウジング部を成す。Ｒ０２は出力軸であり、Ｒ０１の真円型ローターが得た回転出力を外部に出力する。Ｇ０１は気密シーリング１であり、４分割されたＲ０１の真円型ローターの外周部に彫られた溝と、Ｈ０２及びＨ０３の側壁ハウジングに彫られた溝に共にはまり込むように位置される。なお、Ｒ０１の真円型ローター側面とハウジング部両側壁面は僅かな間隙を有しており面接触してしない。
【００１４】
図３は本発明の実施例におけるセパレータ詳細図である。Ｓ０１のセパレータは上部、側面に溝を有しており、その横幅はＨ０１の主ハウジングの幅にほぼ一致するが、僅かに狭くなっている。Ｇ０３の気密シーリング３と、Ｇ０４の気密シーリング４は全く同一であるが、Ｓ０１のセパレータに組み込まれる段階で重ね合わされて左右対称に位置する。ＳＰ１のスプリング１及びＳＰ２のスプリング２は同一であり、Ｓ０１に彫られた穴に位置してＧ０３の気密シーリング３及びＧ０４の気密シーリング４を上方に押し出すように機能する。ＳＰ３の波型スプリング１は、Ｇ０３の気密シーリング３及びＧ０４の気密シーリング４と共に上下に移動するＧ０５の補助気密シーリングを介してＧ０３の気密シーリング３及びＧ０４の気密シーリング４を夫々左右方向に押し出すように機能する。Ｓ０１のセパレータはＲ０１の真円型ローターの回転位置により強制移動されると共にハウジング部に配置されたセパレータガイドにより強制位置されるが、この際に僅かな誤差が発生する。この僅かな誤差を補正し常に一定の密着度を確保するため、Ｇ０３の気密シーリング３及びＧ０４の気密シーリング４及びその付帯構造は不可欠な要素である。
【００１５】
図４は本発明の実施例におけるローター部気密シーリング詳細図である。４分割された各々のローター部は周囲に気密シーリング用の溝を有し、Ｇ０１の気密シーリング１を２個、Ｇ０２の気密シーリング２の２個は、この溝に入り周囲４面を囲う。更に各気密シーリングは相互に重なり合ってより一層の気密性を確保する。隣り合う分割ローター部間に挿入されるＳ０１のセパレータに接する面は、内部にＳＰ４の波型スプリング２を有し、この圧力により気密性を確保する。ハウジング部側壁面方向に接する部分は、Ｒ０１の真円型ローターの幅以上にはみ出しており、このはみ出し部分はハウジング部に設けたシーリング溝に入ることで、側面における一層の気密性を確保する。
【００１６】
図５は本発明の実施例における点火栓の詳細図である。Ｐ０１の点火栓はＰ０１１の中心電極と、Ｐ０１２の絶縁碍子と、Ｐ０１３の外部電極より成るが、その放電着火部はＨ０１のハウジング内壁曲線に一致した構造であり、セパレータの接触において空隙が発生せずに気密性が保たれると共に、セパレータが点火栓部を摺動移動することで常にカーボンが清掃除去されるため、点火栓の定期的なカーボン清掃作業が不要である。
【００１７】
図６は本発明の実施例におけるハウジング主部詳細図である。Ｈ０１の主ハウジングには左右対称にＨ０４の吸気口、Ｈ０５の排気口が設けられ、それらは各々Ｈ１５のスリットにより一体化されている。なお、Ｈ１３は気密シーリング溝２である。
【００１８】
図７は本発明の実施例におけるハウジング側面部詳細図である。Ｈ０２の側壁ハウジング１とＨ０３の側壁ハウジング２は同一形状であり、Ｈ０１の主ハウジングを両側より挟み込むことでハウジング部を成す。Ｈ０２の側壁ハウジング１にはＨ０６のセパレータガイド、Ｈ０８のオイル注入口、Ｈ０９のオイル排出口、Ｈ１０の気密シーリング溝１、Ｈ１１の負圧逃げ溝、Ｈ１２の加圧逃げ溝、Ｈ１３の気密シーリング溝２、Ｈ１４の出力軸受けが設けられている。
【００１９】
図８は本発明の実施例における真円型ローター部詳細図である。Ｒ０１の真円型ローターは図示の如く４ブロックに分割されており、Ｒ０２は出力軸、Ｒ０３は気室面、Ｒ０４は気室面支持部、Ｒ０５はセパレータ保持部である。なお下図はＲ０１の真円型ローターを４５度回転させた状態における内部状態を示す。
【実施例２】
【００２０】
本発明の実施例１は多曲面形状で構成したハウジング形状と気室を４分割した多気室楕円状ロータリーエンジンであるが、実施例２はハウジング形状を完全楕円状として分割数を６とした多気室楕円状ロータリーエンジンであり、若干構造は複雑化するが、より一層の高圧縮比が実現でき、結果、排気量対出力比が向上する。
【００２１】
実施例２の６分割気室とした多気室楕円状ロータリーエンジンでは、実施例１における各部部品の共有化を図るために真円ローターの直径を１００ミリメートル、楕円型ハウジングの長円部を１４０ミリメートル、ハウジング内壁間隔を３５．５ミリメートルとして実施例１における主要寸法を同一としたときの最大吸入容積は３４．３ＣＣ、最小圧縮容積は２．９２ＣＣとなり、１１．７５の圧縮比を得たものである。
【００２２】
図９は本発明の実施例２における正面透視図である。Ｈ０１Ｂは主ハウジングであり、垂直線に対して左右対称位置にＨ０４Ｂの吸入口とＨ０５Ｂの排気口及び上下に重なる位置にＨ０８Ｂのオイル注入口とＨ０９Ｂのオイル排出口が位置され、上部にＰ０１Ｂの点火栓が位置されている。Ｒ０１Ｂは真円型ローターであり、Ｈ０１Ｂの主ハウジングのほぼ中心位置にあるが、下部はＨ０７Ｂの気密シーリングを介してＨ０１Ｂの主ハウジングと接触しており、上部は僅かな空隙を有して非接触である。なお、図において、Ｒ０１Ｂの真円型ローターは右回りに回転するものとする。Ｓ０１Ｂのセパレータは、中心位置に対して各々６０度の相対角度で配置されており、Ｒ０１Ｂの真円型ローターの回転と共にその位置角度が変わると共に、ハウジング部に固定されているＨ０６ＢのセパレータガイドによりＳ０１Ｂのセパレータ先端部は常にＨ０１Ｂの主ハウジング内壁外周部に強制接触される。なお、Ｓ０１ＢのセパレータはＳ０１のそれと同一であり、ローターに用いる各種気密シーリング及び波型スプリング類も実施例１のものと大差は無い。
【００２３】
図１０は本発明の実施例２におけるハウジング側面部及びローター側面図である。ハウジングの基本構造は実施例とほぼ同一であるが、大きく異なるのはＨ０６Ｂのセパレータガイド形状と、吸排気部における形状であるが、これは実施例２では動作に関与しない気室が存在するため、その部位に発生する負圧、加圧の逃げ溝を広くしている。
【実施例３】
【００２４】
本発明の実施例１における気室を４分割した多気室楕円状ロータリーエンジンのハウジング形状を変更することで、基本的に任意の圧縮率を得ることができるが、本実施例３ではこの圧縮率を極度に高めて、軽油を燃料とするディーゼルエンジンへの対応例を示す。相互比較及び各部部品の共有化を図るために真円ローターの直径を１００ミリメートル、楕円型ハウジングの長円部を１４０ミリメートル、ハウジング内壁間隔を３５．５ミリメートルとして実施例１における主要寸法と同一とするが、ハウジング形状は大きく変更されている。本実施例３では、最大吸入容積は４７．６７ＣＣ、最小圧縮容積は２．２５ＣＣとなり、２１．２１の高圧縮比を得たものである。
【００２５】
図１１は本発明の実施例３における正面透視図である。Ｈ０１Ｃは主ハウジングであり、垂直線に対して左右対称位置にＨ０４Ｃの吸入口とＨ０５Ｃの排気口及び上下に重なる位置にＨ０８Ｃのオイル注入口とＨ０９Ｃのオイル排出口が位置され、上部にＰ０１Ｃの燃料噴射装置が位置されている。Ｒ０１Ｃは真円型ローターであり、Ｈ０１Ｃの主ハウジングのほぼ中心位置にあるが、下部はＨ０７Ｃの気密シーリングを介してＨ０１Ｃの主ハウジングと接触しており、上部は僅かな同心円空隙を有して非接触である。なお、図において、Ｒ０１Ｃの真円型ローターは右回りに回転するものとする。Ｓ０１Ｃのセパレータは、中心位置に対して各々９０度の相対角度で配置されており、Ｒ０１Ｃの真円型ローターの回転と共にその位置角度が変わると共に、ハウジング部に固定されているＨ０６ＣのセパレータガイドによりＳ０１Ｃのセパレータ先端部は常にＨ０１Ｃの主ハウジング内壁外周部に強制接触される。なお、Ｓ０１ＣのセパレータはＳ０１のそれと同一であり、ローターに用いる各種気密シーリング及び波型スプリング類も実施例１のものと大差は無い。
【００２６】
図１２は本発明の実施例３におけるハウジング側面部及びローター側面図である。ハウジングの基本構造は他の実施例と一部異なり、２部分において各曲線の接線を同一としない偏移点が存在するが、その部分は滑らかな曲線で接続されている。これに伴い、Ｈ０６Ｃのセパレータガイド形状はかなり変形されている。この偏移点のために他例に比べてセパレータのモーメントフリクション発生が無視できなくなるため、回転上限はに適度な制限を与える必要が有る。
【産業上の利用可能性】
【００２７】
新種なロータリーエンジンの一種に属し、各部の気密性を確実化することで革新的な高性能性と、既存のロータリーエンジン以上の信頼性を両立させ得たことで、結果として性能を損なわずに飛躍的な軽量化を可能とし、乗用自動車等に用いた場合の総合結果として、燃料消費率の一層な改善と、低公害性が期待できる。
【図面の簡単な説明】
【００２８】
【図１】本発明の実施例における正面透視図である。（実施例１）
【図２】本発明の実施例における側面断面図である。（実施例１）
【図３】本発明の実施例におけるセパレータ詳細図である。（実施例１）
【図４】本発明の実施例におけるローター部気密シーリング詳細図である。（実施例１）
【図５】本発明の実施例における点火栓部断面図である。（実施例１）
【図６】本発明の実施例におけるハウジング主部詳細図である。（実施例１）
【図７】本発明の実施例におけるハウジング側面部詳細図である。（実施例１）
【図８】本発明の実施例における真円型ローター部詳細図である。（実施例１）
【図９】本発明の実施例における正面透視図である。（実施例２）
【図１０】本発明の実施例におけるハウジング側面部及びローター側面図である。（実施例２）
【図１１】本発明の実施例における正面透視図である。（実施例３）
【図１２】本発明の実施例におけるハウジング側面部及びローター側面図である。（実施例３）
【符号の説明】
【００２９】
Ａ０１  気室１
Ａ０２  気室２
Ａ０３  気室３
Ｇ０１  気密シーリング１
Ｇ０２  気密シーリング２
Ｇ０３  気密シーリング３
Ｇ０４  気密シーリング４
Ｇ０５  補助気密シーリング
Ｈ０１  主ハウジング
Ｈ０２  側壁ハウジング１
Ｈ０３  側壁ハウジング２
Ｈ０４  吸入口
Ｈ０５  排気口
Ｈ０６  セパレータガイド
Ｈ０７  気密シーリング５
Ｈ０８  オイル注入口
Ｈ０９  オイル排出口
Ｈ１０  気密シーリング溝１
Ｈ１１  負圧逃げ溝
Ｈ１２  加圧逃げ溝
Ｈ１３  気密シーリング溝２
Ｈ１４  出力軸受け
Ｐ０１  点火栓
Ｐ０１１  中心電極
Ｐ０１２  絶縁碍子
Ｐ０１３  外部電極
Ｒ０１  真円型ローター
Ｒ０２  出力軸
Ｒ０３  気室面
Ｒ０４  気室面支持部
Ｒ０５  セパレータ保持部
Ｓ０１  セパレータ
ＳＰ１  スプリング１
ＳＰ２  スプリング２
ＳＰ３  波型スプリング１
ＳＰ４  波型スプリング２
Ｈ０１Ｂ  主ハウジング
Ｈ０２Ｂ  側壁ハウジング１
Ｈ０３Ｂ  側壁ハウジング２
Ｈ０４Ｂ  吸入口
Ｈ０５Ｂ  排気口
Ｈ０６Ｂ  セパレータガイド
Ｈ０７Ｂ  気密シーリング５
Ｈ０８Ｂ  オイル注入口
Ｈ０９Ｂ  オイル排出口
Ｈ１０Ｂ  気密シーリング溝１
Ｈ１１Ｂ  負圧逃げ溝
Ｈ１２Ｂ  加圧逃げ溝
Ｈ１３Ｂ  気密シーリング溝２
Ｈ１４Ｂ  出力軸受け
Ｐ０１Ｂ  点火栓
Ｒ０１Ｂ  真円型ローター
Ｒ０２Ｂ  出力軸
Ｒ０５Ｂ  セパレータ保持部
Ｓ０１Ｂ  セパレータ
Ｈ０１Ｃ  主ハウジング
Ｈ０２Ｃ  側壁ハウジング１
Ｈ０３Ｃ  側壁ハウジング２
Ｈ０４Ｃ  吸入口
Ｈ０５Ｃ  排気口
Ｈ０６Ｃ  セパレータガイド
Ｈ０７Ｃ  気密シーリング５
Ｈ０８Ｃ  オイル注入口
Ｈ０９Ｃ  オイル排出口
Ｈ１０Ｃ  気密シーリング溝１
Ｈ１１Ｃ  負圧逃げ溝
Ｈ１２Ｃ  加圧逃げ溝
Ｈ１３Ｃ  気密シーリング溝２
Ｈ１４Ｃ  出力軸受け
Ｐ０１Ｃ  燃料噴射装置
Ｒ０１Ｃ  真円型ローター
Ｒ０２Ｃ  出力軸
Ｒ０５Ｃ  セパレータ保持部
Ｓ０１Ｃ  セパレータ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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