(57)【要約】【課題】本発明は、銅、アルミニウムなどの非鉄金属の切削工具として最適な遊離炭素粒子を含有する超硬合金製切削工具とその製造方法を提供することを目的とする。【解決手段】超硬合金製切削工具において、残留した遊離炭素粒子を均一に特定量以上分散させると、被削材との摩擦抵抗が低減するとともに、被削材の工具への溶着が軽減され、工具寿命が向上する。本発明の超硬合金製切削工具は、断面研磨組織において遊離炭素粒子の断面積の合計が観察面全体に対して１．１〜８面積％である。その中でも遊離炭素粒子の１粒子の面積が０．００５〜１０平方μｍ、粒子個数が１平方ｍｍ当たり１５０００〜１０００００個であると特に好ましい。【特許請求の範囲】
【請求項１】
鉄族金属を主成分とする結合相と、炭化タングステンを主成分とする硬質相とからなる超硬合金製切削工具において、該超硬合金製切削工具は遊離炭素粒子を含有する超硬合金製切削工具であり、該超硬合金製切削工具の断面組織の観察面における該遊離炭素粒子の断面積の合計が、該観察面の断面積全体に対して１．１〜８面積％である遊離炭素粒子を含有する超硬合金製切削工具。
【請求項２】
前記超硬合金製切削工具の断面組織の観察面における前記遊離炭素粒子の１粒子の最大断面積は、０．００５〜１０平方μｍである請求項１に記載の遊離炭素粒子を含有する超硬合金製切削工具。
【請求項３】
前記超硬合金製切削工具の断面組織の観察面における前記遊離炭素粒子の個数が１平方ｍｍ当たり１５０００〜１０００００個である請求項１または２に記載の遊離炭素粒子を含有する超硬合金製切削工具。
【請求項４】
前記超硬合金製切削工具の断面組織の観察面における前記遊離炭素粒子の１粒子の平均断面積が０．５〜１．５平方μｍである請求項１〜３のいずれか１項に記載の遊離炭素粒子を含有する超硬合金製切削工具。
【請求項５】
前記超硬合金製切削工具に含まれる全炭素含有量をＡc（重量％）と表し、前記結合相量をＦ（重量％）、と表し、前記炭化タングステンの化学量論組成炭素含有量をＣsc（重量％）と表したとき、
（数１）
Ｃc＝（Ａc／（１００―Ｆ））×１００
数１を用いて算出されるＣc（重量％）が、
０．４５≧（Ｃc−Ｃsc）≧０．１５（重量％）を満足する請求項１〜４のいずれか１項に記載の遊離炭素粒子を含有する超硬合金製切削工具。
【請求項６】
鉄族金属を主成分とする結合相と、炭化タングステンを主成分とする硬質相とからなる超硬合金製切削工具の製造方法において、該超硬合金製切削工具に含まれる全炭素含有量をＡc（重量％）と表し、該結合相量をＦ（重量％）、と表し、該炭化タングステンの化学量論組成炭素含有量をＣsc（重量％）と表したとき、
（数１）
Ｃc＝（Ａc／（１００―Ｆ））×１００
数１を用いて算出されるＣc（重量％）が、
０．４５≧（Ｃc−Ｃsc）≧０．１５（重量％）となるように原料粉末に炭素を配合する工程を含むことを特徴とする遊離炭素粒子を含有する超硬合金製切削工具の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、超硬合金製切削工具およびその製造方法に関するものであり、その中でも特に銅、アルミニウムなどの非鉄金属の切削工具として最適な超硬合金製切削工具およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
炭化タングステンを主な硬質相とし、Ｎｉおよび／またはＣｏなどの金属相で結合した超硬合金は、切削工具用および耐摩耗工具用の材料として広く使われていて、工具寿命および耐摩耗性を向上させる技術が開発されている。従来の技術として、第三相である遊離炭素粒子を含まない超硬合金がある（例えば、非特許文献１参照。）。また、硬質材料の断面組織において観察される遊離炭素粒子の最大寸法が５０μｍ以下であることを特徴とする硬質材料製切削工具がある（例えば、特許文献１参照。）。
【０００３】
【非特許文献１】日本金属学会誌、２８（１９６４）P５５
【０００４】
【特許文献１】特開２００１−２７９３６３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
遊離炭素粒子を含まない超硬合金製切削工具は、非鉄金属など溶着しやすい被削材との抵抗が高く、耐摩耗性に劣るという問題がある。また、硬質材料の断面組織において観察される遊離炭素粒子の最大寸法が５０μｍ以下である硬質材料製切削工具は、晶出によって遊離炭素粒子を含有させているが、晶出による遊離炭素粒子は最大寸法が２０〜５０μｍに達する。最大寸法が２０μｍ以上の遊離炭素粒子が含まれると、遊離炭素粒子が破壊起源の欠陥となり抗折力強度が低下するという問題がある。さらに、晶出による遊離炭素粒子であるため、焼結温度において液相中に溶解していた炭素が焼結工程の冷却過程で析出するとき晶出サイトが少なくなり、溶解炭素の濃度分布や冷却速度の部分的な違いにより晶出遊離炭素粒子が粗大かつ不均一に分布する。加えて硬質材料製切削工具の断面組織の観察面における遊離炭素粒子の断面積の合計が、該観察面の断面積全体に対して０．０１〜１面積％となるため、遊離炭素粒子による摩擦抵抗の低減効果が低く、切削工具として用いたときの性能向上は、望めないという問題がある。
【０００６】
そこで、本発明は、銅、アルミニウムなどの非鉄金属の切削工具として最適な遊離炭素粒子を含有する超硬合金製切削工具とその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、超硬合金製切削工具の工具寿命の延長、摩擦抵抗の低減、被削材溶着の軽減について検討していたところ、残留した遊離炭素粒子を均一に特定量分散させると、切削時の被削材との摩擦抵抗が低減するとともに、被削材の工具への溶着が軽減されること、その結果として工具寿命が向上するという知見を得て、本発明を完成するに至ったものである。
【０００８】
すなわち、本発明における遊離炭素粒子を含有する超硬合金製切削工具は、鉄族金属を主成分とする結合相と、炭化タングステンを主成分とする硬質相とからなる超硬合金製切削工具において、該超硬合金製切削工具は遊離炭素粒子を含有する超硬合金製切削工具であり、該超硬合金製切削工具の断面組織の観察面における該遊離炭素粒子の断面積の合計が、該観察面の断面積全体に対して１．１〜８面積％であることを特徴とする。
【０００９】
本発明における超硬合金製切削工具は、鉄族金属を主成分とする結合相と炭化タングステンを主成分とする硬質相とから構成された遊離炭素粒子を含有する超硬合金製切削工具である。ここで鉄族金属は、鉄、コバルト、ニッケルを示す。超硬合金製切削工具の結合相としては、鉄を主成分とした結合相よりもコバルトおよび／またはニッケルを主成分とした結合相が耐熱性、耐食性および硬質相とのぬれ性が高いため好ましい。なお、鉄族金属を主成分とする結合相は、鉄族金属または鉄族金属に硬質相成分が０．０１〜２０重量％固溶した合金を示す。本発明における炭化タングステンを主成分とする硬質相とは、炭化タングステンを必須成分として硬質相全体に対して９５重量％以上含有するもので、残部に、炭化タングステンを除く周期律表４ａ、５ａ、６ａ族元素の炭化物、窒化物、炭窒化物およびこれらの相互固溶体の中から選ばれた複合化合物を任意成分として含んでも良い。炭化タングステンとして、具体的にはＷＣを挙げることができる。複合化合物として、具体的には（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ、（Ｔｉ，Ｔａ，Ｗ）Ｃ、（Ｔｉ，Ｔａ，Ｗ，Ｎｂ）Ｃ、（Ｔｉ，Ｗ）Ｎ、（Ｔｉ，Ｔａ，Ｗ）Ｎ、（Ｔｉ，Ｔａ，Ｗ，Ｎｂ）Ｎ、（Ｔｉ，Ｗ）（Ｃ，Ｎ）、（Ｔｉ，Ｔａ，Ｗ）（Ｃ，Ｎ）、（Ｔｉ，Ｔａ，Ｗ，Ｎｂ）（Ｃ，Ｎ）などを挙げることができる。
【００１０】
本発明の超硬合金製切削工具に含まれる結合相が３重量％未満では、超硬合金製切削工具の耐欠損性が低下し、１０重量％を超えると耐摩耗性が低下する傾向がみられる。このため、鉄族金属を主成分とする結合相：超硬合金製切削工具全体に対して３〜１０重量％と、炭化タングステンを主成分とする硬質相：残部とからなる超硬合金製切削工具が好ましい。なお、超硬合金製切削工具は遊離炭素粒子を含有するが、硬質相に比較して超硬合金製切削工具に含まれる遊離炭素粒子は微量であり、比重も軽いため、重量％における残部は、実質的に硬質相の量を示している。
【００１１】
本発明の超硬合金製切削工具に含まれる遊離炭素粒子は、結晶質の炭素、非結晶質の炭素のいずれも良いが、結晶質の炭素として具体的には、黒鉛を挙げることができる。遊離炭素粒子は超硬合金製切削工具中に均一に分散している。表面付近に傾斜組成を有する超硬合金製切削工具においても、遊離炭素粒子は均一に分散している。このとき遊離炭素粒子が含まれる効果は、傾斜組成を有しない超硬合金製切削工具と同様である。超硬合金製切削工具断面組織の観察面における遊離炭素粒子の断面積の合計が、観察面の断面積全体に対して１．１面積％未満であると、遊離炭素粒子による摩擦抵抗の低減効果および／または被削材溶着の軽減の効果が著しく小さくなる。一方、遊離炭素粒子の断面積の合計が、観察面の断面積全体に対して８面積％を超えると超硬合金製切削工具の硬さが低下してしまうことから、遊離炭素粒子の断面積の合計は、観察面の断面積全体に対して１．１〜８面積％とした。その中でも摩擦抵抗低減効果および／または被削材溶着軽減効果と超硬合金製切削工具の硬さを保つために、遊離炭素粒子の断面積の合計は、観察面の断面積全体に対して３〜５面積％が好ましい。
【００１２】
本発明の遊離炭素粒子を含有する超硬合金製切削工具は、超硬合金製切削工具の断面組織の観察面における該遊離炭素粒子の１粒子の最大断面積が０．００５〜１０平方μｍであると抗折力強度に優れるため好ましい。遊離炭素粒子１粒子の断面積が最も大きい値、すなわち、遊離炭素粒子の１粒子の最大断面積が１０平方μｍを超えると、遊離炭素粒子が破壊の起源となり、抗折力強度が低下し、耐欠損性を著しく低下させる。遊離炭素粒子の１粒子の最大断面積が、０．００５平方μｍ未満であると摩擦抵抗の低減効果および／または被削材溶着軽減効果がほとんど見られない。なお、超硬合金製切削工具の断面組織の観察面における該遊離炭素粒子の１粒子の最大断面積は、０．００５〜６平方μｍであると耐欠損性が低下せず特に好ましい。
【００１３】
本発明の遊離炭素粒子を含有する超硬合金製切削工具は、超硬合金製切削工具の断面組織の観察面における該遊離炭素粒子の個数が１平方ｍｍ当たり１５０００〜１０００００個であると摩擦抵抗の低減効果および／または被削材溶着の軽減効果が高く好ましい。観察面における遊離炭素粒子の個数が１平方ｍｍ当たり１５０００個未満であると、遊離炭素粒子による摩擦抵抗の低減効果および／または被削材溶着の軽減効果が著しく小さくなり、遊離炭素粒子の個数が１平方ｍｍ当たり１０００００個を超えると超硬合金製切削工具の硬さが低下してしまうことから、超硬合金製切削工具の断面組織の観察面における遊離炭素粒子の個数が１平方ｍｍ当たり１５０００個〜１０００００個が好ましい。摩擦抵抗低減効果および／または被削材溶着軽減効果と超硬合金製切削工具の硬さを保つために、超硬合金製切削工具の断面組織の観察面における遊離炭素粒子の個数は、１平方ｍｍ当たり５００００個〜８００００個であると、特に好ましい。
【００１４】
本発明の超硬合金製切削工具の断面組織の観察面における遊離炭素粒子の１粒子の平均断面積が０．５平方μｍ未満であると摩擦抵抗低減効果および／または被削材溶着軽減効果が減少する傾向がみられ、遊離炭素粒子の１粒子の平均断面積が１．５平方μｍを超えると遊離炭素粒子の分布が不均一になり、抗折力強度が低下する傾向がみられる。そのため、超硬合金製切削工具の断面組織の観察面における遊離炭素粒子の１粒子の平均断面積が０．５〜１．５平方μｍであると好ましい。遊離炭素粒子の１粒子の平均断面積が０．５〜１．５平方μｍであると、遊離炭素粒子が均一に分散し、摩擦抵抗低減効果および／または被削材溶着軽減効果が向上するとともに、超硬合金製切削工具の抗折力強度低下を抑えることができる。その中でも遊離炭素粒子の１粒子の平均断面積が０．５〜１．０平方μｍであると特に好ましい。
【００１５】
本発明者らは、超硬合金製切削工具中に遊離炭素粒子を微細かつ均一に分散させることを目指し実験を行った結果、遊離炭素粒子には晶出遊離炭素粒子と残留遊離炭素粒子の２種類があり、晶出遊離炭素粒子に比べ残留遊離炭素粒子の方が微細で均一に分散するという知見が得られた。高温の焼結工程において晶出遊離炭素粒子は平衡状態にあるため存在せず、低温の冷却工程において超硬合金製切削工具中に晶出遊離炭素粒子として析出するものである。晶出遊離炭素粒子は析出サイトが少ないため粗大化しやすい。
【００１６】
本発明の超硬合金製切削工具における硬質相の９５重量％以上は炭化タングステンであるため、硬質相の炭素含有量は炭化タングステンの炭素含有量を調べればよく、炭化タングステン以外の複合化合物の炭素含有量および窒素含有量は、その量が少ないため、無視できる。なお、炭化タングステンはＷＣと表される化学量論組成炭化物を形成されるものとする。本発明の超硬合金製切削工具において、ＷＣの化学量論組成炭素含有量をＣsc（重量％）と表し、超硬合金製切削工具に含まれる全炭素含有量をＡc（重量％）と表し、結合相量をＦ（重量％）、と表したとき、
（数１）Ｃc＝（Ａc／（１００―Ｆ））×１００
数１を用いて算出されるＣc（重量％）が、
０．４５≧（Ｃc−Ｃsc）≧０．１５（重量％）を満足すると好ましい。超硬合金製切削工具のＣcが上記の範囲であると、超硬合金組織中に微細な遊離炭素粒子を均一分散することができ、超硬合金製切削工具の耐摩耗性および耐欠損性を向上させることができる。超硬合金製切削工具の（Ｃc−Ｃsc）（重量％）が０．１５（重量％）未満であると、晶出遊離炭素粒子が多くなり、遊離炭素粒子が粗大かつ不均一に分散し、耐摩耗性および耐欠損性が低下する傾向が見られる。また、超硬合金製切削工具の（Ｃc−Ｃsc）（重量％）が０．４５（重量％）を超えると、遊離炭素粒子の量が増加するため超硬合金製切削工具の硬さと耐摩耗性が低下する傾向が見られる。したがって、０．４５≧（Ｃc−Ｃsc）≧０．１５（重量％）であると好ましい。
【００１７】
本発明の遊離炭素粒子を含有する超硬合金製切削工具の製造方法は、該超硬合金製切削工具に含まれる全炭素含有量をＡc（重量％）と表し、該結合相量をＦ（重量％）、と表し、該炭化タングステンの化学量論組成炭素含有量をＣsc（重量％）と表したとき、
（数１）
Ｃc＝（Ａc／（１００―Ｆ））×１００
数１を用いて算出されるＣc（重量％）が、
０．４５≧（Ｃc−Ｃsc）≧０．１５（重量％）となるように原料粉末に炭素を配合する工程を含むことを特徴とする。
【００１８】
なお、本発明の超硬合金製切削工具は、通常の粉末冶金法によって得ることができるが、数１で求められるＣc（重量％）、炭化タングステンの化学量論組成炭素含有量Ｃsc（重量％）について、０．４５≧（Ｃc−Ｃsc）≧０．１５（重量％）を満足するように超硬合金製切削工具の原料粉末配合時に炭素粉末を添加した後、原料粉末の混合、乾燥、成形、および焼結の各工程を経る粉末冶金法によって、本発明の超硬合金製切削工具を容易に得ることができる。
【００１９】
本発明の遊離炭素粒子を含有する超硬合金製切削工具の表面には、耐摩耗性向上のためセラミックス、金属、合金、ダイヤモンドおよびダイヤモンド状カーボンの中の少なくとも１種でなる単層または多層の被覆を形成すると、耐摩耗性、耐溶着性および／または潤滑性を向上させることができるため、好ましい。
【００２０】
本発明の遊離炭素粒子を含有する超硬合金製切削工具として、銅、銅合金、アルミニウム、アルミニウム合金などの非鉄金属など各種被削材を切削加工する切削チップ、ドリル、リーマ、エンドミルなどを挙げることができる。その中でも、本発明の遊離炭素粒子を含有する超硬合金製切削工具をアルミニウム用またはアルミニウム合金用として用いることは、切削加工時に遊離炭素粒子が摩擦抵抗を低減させる効果および遊離炭素粒子が被削材の溶着を軽減させる効果が高いため、特に好ましい。
【００２１】
本発明の超硬合金製切削工具に含まれる遊離炭素粒子は均一であるが、超硬合金製切削工具の表面付近の断面を組織観察するとよい。観察面を光学顕微鏡で１５００倍に拡大し、６０μｍ×４５μｍ角の観察面を観察し、それぞれの観察面において遊離炭素粒子の断面積および個数を測定する。超硬合金製切削工具の断面組織の観察面における遊離炭素粒子の１粒子の最大断面積、遊離炭素粒子の１粒子の平均断面積、遊離炭素粒子の断面積の合計、遊離炭素粒子の個数は、１０カ所の測定値を平均化して求めると好ましい。
【００２２】
本発明の超硬合金製切削工具またはその原料粉末について、Ｃc（重量％）、Ｃsc（重量％）、を調べる方法は、以下のように行うとよい。超硬合金製切削工具を高周波炉により燃焼させて超硬合金製切削工具全体に含まれる炭素を酸化炭素ガスとし、その濃度により超硬合金製切削工具に含まれる全炭素含有量Ａc（重量％）を測定する炭素分析を行う。次いで蛍光Ｘ線分析を行い超硬合金製切削工具に含まれる鉄族金属含有量Ｆ（重量％）を測定する。超硬合金製切削工具のＣc（重量％）、は下記の数１を用いて算出する。
（数１）
Ｃc＝（Ａc／（１００―Ｆ））×１００
【００２３】
炭化タングステンの化学量論組成炭素含有量Ｃsc（重量％）は６．１３重量％として計算する。上記の計算は超硬合金製切削工具の原料粉末に対しても同様に適応できる。
【発明の効果】
【００２４】
本発明の超硬合金製切削工具は、遊離炭素粒子の作用によって、切削抵抗が低減する効果、および／または、被削材の溶着を軽減する効果を有する。このような効果により優れた切削性能を発揮する。
【００２５】
また、０．４５≧（Ｃc−Ｃsc）≧０．１５（重量％）となるように炭素粉末を添加配合することを特徴とする本発明の超硬合金製切削工具の製造方法によって、本発明の超硬合金製切削工具を容易に製造できる。
【実施例】
【００２６】
市販の平均粒径０．５〜４μｍのＷＣ、ＴｉＣ、ＴａＣ、ＮｂＣ、Ｃｏ、Ｃの各粉末を用いて、表１のような配合組成に配合し、この配合粉末とアセトンとボールをステンレス製の混合容器に入れて、２０時間の湿式混合粉砕をした。こうして得た混合粉末にパラフィンを少量添加した後、ＣＮＭＧ１２０４０８（ＪＩＳ規格形状）が得られるようにプレス成形した。このプレス成形により得た圧粉体からパラフィンを４５０℃にて加熱除去した後、１３Ｐａの真空中で１４００℃まで昇温の後、さらに１４００℃にて1時間保持して焼結して、発明品１〜５と比較品６〜１０の超硬合金製切削工具を得た。
【００２７】
こうして得られた本発明品１〜５と比較品６〜１０について炭素分析により（Ｃc−Ｃsc）を求め、その値を表２に記載した。発明品および比較品の断面研磨組織を観察し、観察面の断面積全体に対する遊離炭素粒子の断面積合計の面積率、遊離炭素粒子の１粒子の最大断面積、１平方ｍｍ当たりの遊離炭素粒子の個数、および１粒子の平均断面積を、それぞれ組織観察とその画像解析により測定した。硬さＨＲＡをロックウエル硬さ計により測定し、その結果を表２に示した。次に発明品１〜５および比較品６〜１０を用いて、下記（Ａ）および（Ｂ）の条件により切削試験を行い、その結果を表３に示した。
【００２８】
（Ａ）耐摩耗性試験
被削材：Ａ２０１７（Ｓｉ含有量１．０重量％以下）
チップ形状：ＶＣＧＴ１６０４０４、チップブレーカ付き
切削速度：800m/min
切り込み量：1.0mm
送り量：0.15mm/rev
工具寿命基準：工具刃先欠落
【００２９】
（Ｂ）耐欠損性試験
被削材：Ａ２０１７  4本溝入り
チップ形状：ＶＣＧＴ１６０４０４、チップブレーカ付き
切削速度：500m/min
切り込み量：2.0mm
送り量：0.2mm/rev
工具寿命基準：欠損
【００３０】
【表１】
2005271093.tif 000002
【００３１】
【表２】
2005271093.tif 000003
【００３２】
【表３】
2005271093.tif 000004
【００３３】
表３からは、断面組織の観察面のおける遊離炭素粒子の断面積の合計が、断面組織全体に対して３．５〜６．９重量％の発明品１〜５は、それぞれ、ほぼ同一組成の比較品６〜１０に比較して耐摩耗性および耐欠損性に優れることが分かる。