(57)【要約】【課題】パワーエレメントへの伝熱が正確にでき、コストを上げることなく時定数の調整が可能な膨張弁を提供する。【解決手段】パワーエレメント１のダイヤフラム６の直下にあって弁ケース３の接続穴２２，２３間の低圧通路に隣接した均圧室と低圧通路の冷媒流れ方向に対し直角方向に連通させる均圧穴１３を設けた。均圧穴１３は、ロアハウジング５の開口縁部に溶着されるホルダ１２の外周を切り欠くことで形成され、その開口面積はパワーエレメントが感温する時定数に応じて設定される。低圧通路の冷媒は均圧穴１３を介して均圧室を直接通過するため、パワーエレメント１は冷媒の温度を正確に感温することができ、均圧穴１３の開口面積を変えるだけで、パワーエレメントが感温する時定数を容易に調整することができる。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
高圧の冷媒流量を制御する弁部と低圧通路を流れる冷媒の温度および圧力に応じたダイヤフラムの変位により前記弁部を開閉するパワーエレメントとを有する膨張弁機能部を弁ケースに装着して構成され、前記弁ケースの低圧冷媒導出入口である接続穴の内径よりも前記弁部のボディの外形の方が小さい膨張弁において、
前記パワーエレメントのハウジングに設けられ、前記弁ケースに形成された前記低圧通路と前記ダイヤフラム直下の均圧室との間で前記低圧通路の冷媒流れ方向に対し直角方向に連通していて、前記パワーエレメントが感温する時定数に応じて開口面積が決定される少なくとも２つの均圧穴を有していることを特徴とする膨張弁。
【請求項２】
前記均圧穴は、前記ダイヤフラムの変位を前記弁部に伝達するシャフトを保持するように前記パワーエレメントの前記ハウジングの開口縁部に固着されたホルダの外周を切り欠くことによって形成されていることを特徴とする請求項１記載の膨張弁。
【請求項３】
前記均圧穴は、前記ダイヤフラムの変位を前記弁部に伝達するシャフトを保持するように前記パワーエレメントの前記ハウジングの開口縁部に固着されたホルダの外周近傍にて円弧状のスリットにより円周方向に形成されていることを特徴とする請求項１記載の膨張弁。
【請求項４】
前記均圧穴は、前記均圧室を構成する前記パワーエレメントの前記ハウジングにて前記弁部が固着されている部分の周りに配置された円弧状の穴によって形成されていることを特徴とする請求項１記載の膨張弁。
【請求項５】
前記均圧穴は、前記均圧室を構成する前記パワーエレメントの前記ハウジングにて前記ダイヤフラムの変位を前記弁部に伝達するシャフトを保持するための穴の周りに配置された円形の穴によって形成されていることを特徴とする請求項１記載の膨張弁。
【請求項６】
高圧の冷媒流量を制御する弁部と低圧通路を流れる冷媒の温度および圧力に応じたダイヤフラムの変位により前記弁部を開閉するパワーエレメントとを有する膨張弁機能部を弁ケースに装着して構成され、前記弁ケースの低圧冷媒導出入口である接続穴の内径よりも前記弁部のボディの外形の方が小さい膨張弁の時定数調整方法において、
前記弁ケースに形成された前記低圧通路と前記ダイヤフラム直下の均圧室との間で前記低圧通路の冷媒流れ方向に対し直角方向に連通している少なくとも２つの冷媒流出入口の開口面積を可変して前記パワーエレメントが感温する時定数を調整するようにしたことを特徴とする膨張弁の時定数調整方法。
【請求項７】
前記冷媒流出入口は、前記低圧通路と前記ダイヤフラム直下の均圧室との間を連通するように前記パワーエレメントのハウジングに設けられた均圧穴の大きさを可変することにより開口面積を変えるようにしたことを特徴とする請求項６記載の膨張弁の時定数調整方法。
【請求項８】
前記冷媒流出入口は、前記弁部の前記ボディが前記低圧通路を横切って配置されるように前記低圧通路に開口する弁ケースの穴の径を可変することにより前記ボディとの間に形成される開口の面積を変えるようにしたことを特徴とする請求項６記載の膨張弁の時定数調整方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は膨張弁およびその時定数調整方法に関し、特に自動車用エアコンシステムの冷凍サイクルの中でエバポレータ出口における冷媒の状態が所定の過熱度になるようにエバポレータに供給する冷媒の流量を制御する温度式の膨張弁およびその時定数調整方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車用エアコンシステムでは、コンプレッサによって圧縮された高温・高圧のガス冷媒をコンデンサで凝縮し、凝縮された液冷媒を膨張弁で断熱膨張させることにより低温・低圧の冷媒にし、それをエバポレータで蒸発させてコンプレッサに戻すような冷凍サイクルが形成されている。低温の冷媒が供給されるエバポレータは、車室内の空気と熱交換を行うことで、冷房を行う。
【０００３】
膨張弁は、エバポレータ出口側の冷媒の温度および圧力の変化を感知して内部の圧力が昇降するパワーエレメントと、そのパワーエレメント内の圧力の昇降に基づいてエバポレータ入口側に供給する冷媒の流量を制御する弁部とから構成されている。パワーエレメントは、エバポレータから戻ってきた冷媒の温度および圧力を感知するダイヤフラムを有し、このダイヤフラムが冷媒の温度および圧力の変化を感知することによる軸線方向の変位を、軸線方向に延びるシャフトを介して弁部の弁体に伝達し、これにより弁部を開閉動作させて、冷媒の流量を制御するようにしている。
【０００４】
パワーエレメントのダイヤフラムによる感圧は、エバポレータから戻ってきた冷媒が通過する低圧通路をダイヤフラム下部の均圧室に連通させることによって行われている。一方、ダイヤフラムによる感温は、ダイヤフラムによって仕切られた感温室内の作動流体に冷媒の温度を伝えることによって行われている。作動流体に冷媒の温度を伝える方法として、冷媒が通過する低圧通路を横切るように筒状部材を配置し、その筒状部材に穴を設けて中に冷媒を流通させるようにし、この筒状部材の中に配置されて感温室から延びる別の筒状部材の底部を流通する冷媒に曝す構造にし、その別の筒状部材の壁を介して流通する冷媒から作動流体に伝熱するようにした膨張弁がある（たとえば、特許文献１参照。）。
【０００５】
また、エバポレータから戻ってきた冷媒が通過する低圧通路を横切るようにダイヤフラム下部の均圧室に連通する筒状部材を配置し、その筒状部材に穴を設けて中に冷媒を流通させることにより、筒状部材の内部からダイヤフラム下部の均圧室に冷媒を流入させ、その冷媒の温度をダイヤフラムを介して感温室の作動流体に伝えるようにした膨張弁も知られている（たとえば、特許文献２参照。）。
【０００６】
また、パワーエレメントから延びる筒状部材をエバポレータから戻ってきた冷媒が通過する低圧通路を横切るように配置し、その筒状部材に穴を設けて冷媒を通過させることにより、ダイヤフラムの変位を弁部へ伝達するシャフトと弁部が開弁する方向へのダイヤフラムの変位を規制する部材とダイヤフラムとを介して感温室の作動流体に伝えるようにした膨張弁も知られている（たとえば、特許文献３参照。）。
【０００７】
さらに、冷媒が通過する低圧通路を横切るように感温室から延びる筒状部材を配置し、その筒状部材の中に熱バラスト材を入れた樹脂製チューブを配置して、エバポレータから戻ってきた冷媒から感温室内の作動流体に伝熱する速度、つまり時定数を調節して、パワーエレメントが冷媒温度に敏感に反応することにより生じるハンチング現象を抑えるようにした膨張弁も知られている（たとえば、特許文献４参照。）。
【０００８】
【特許文献１】
特開平１１−３５１４４０号公報（段落番号〔００２５〕，図１）
【特許文献２】
特開平８−１５２２３２号公報（段落番号〔００２１〕，図１〜図３）
【特許文献３】
特開２００２−３５００１０号公報（段落番号〔００１３〕，図１）
【特許文献４】
特開２０００−３２０７０６号公報（段落番号〔００２３〕，図１）
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、従来の膨張弁では、冷媒が通過する低圧通路内に配置された筒状部材は、感温のために冷媒を通過させる穴が冷媒の流れに対して平行に設けられ、その穴とダイヤフラム直下の均圧室との間に距離があって、その間では冷媒の流れがなく、冷媒が滞留する構造になっているため、流入してきた冷媒の温度をパワーエレメントに正確に伝達する妨げとなっているという問題点があった。
【００１０】
また、流入冷媒の温度を熱バラスト材および樹脂製チューブを介してパワーエレメントに伝える膨張弁では、時定数調整のための構成部品が余分に必要であり、部品定数が増えてコストが高くなるという問題点があった。
【００１１】
本発明はこのような点に鑑みてなされたものであり、パワーエレメントへの伝熱が正確にでき、コストを上げることなく時定数の調整が可能な膨張弁およびその時定数調整方法を提供することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明では上記問題を解決するために、高圧の冷媒流量を制御する弁部と低圧通路を流れる冷媒の温度および圧力に応じたダイヤフラムの変位により前記弁部を開閉するパワーエレメントとを有する膨張弁機能部を弁ケースに装着して構成され、前記弁ケースの低圧冷媒導出入口である接続穴の内径よりも前記弁部のボディの外形の方が小さい膨張弁において、前記パワーエレメントのハウジングに設けられ、前記弁ケースに形成された前記低圧通路と前記ダイヤフラム直下の均圧室との間で前記低圧通路の冷媒流れ方向に対し直角方向に連通していて、前記パワーエレメントが感温する時定数に応じて開口面積が決定される少なくとも２つの均圧穴を有していることを特徴とする膨張弁が提供される。
【００１３】
また、本発明によれば、高圧の冷媒流量を制御する弁部と低圧通路を流れる冷媒の温度および圧力に応じたダイヤフラムの変位により前記弁部を開閉するパワーエレメントとを有する膨張弁機能部を弁ケースに装着して構成され、前記弁ケースの低圧冷媒導出入口である接続穴の内径よりも前記弁部のボディの外形の方が小さい膨張弁の時定数調整方法において、前記弁ケースに形成された前記低圧通路と前記ダイヤフラム直下の均圧室との間で前記低圧通路の冷媒流れ方向に対し直角方向に連通している少なくとも２つの冷媒流出入口の開口面積を可変して前記パワーエレメントが感温する時定数を調整するようにしたことを特徴とする膨張弁の時定数調整方法が提供される。
【００１４】
このような膨張弁およびその時定数調整方法によれば、低圧通路を通過する冷媒の一部が均圧穴を介し、ダイヤフラムの直下にあって低圧通路に隣接した均圧室を直接通過するため、パワーエレメントは冷媒の温度を正確に感温することができ、均圧穴の開口面積を変えるだけで、パワーエレメントが感温する時定数を容易に調整することができる。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面を参照して詳細に説明する。
図１は第１の実施の形態に係る膨張弁の構成を示す中央縦断面図、図２は図１のＡ−Ａ矢視断面図である。
【００１６】
第１の実施の形態に係る膨張弁は、一体に構成されたパワーエレメント１および弁部２からなる膨張弁機能部と、この膨張弁機能部が挿入される弁ケース３とを備えている。
【００１７】
パワーエレメント１は、金属製のアッパーハウジング４およびロアハウジング５を有しており、アッパーハウジング４とロアハウジング５との間には、これらによって囲まれた空間を仕切るように可撓性を有する薄い金属製のダイヤフラム６が配置されている。
【００１８】
ダイヤフラム６とアッパーハウジング４とによって囲まれた空間は、たとえば冷媒ガスを充填した後に金属ボール７を溶接して閉止され、これにより感温室８を構成している。ダイヤフラム６の図の下面には、ダイヤフラム受け盤であるディスク９が配置されている。
【００１９】
このディスク９は、その中央部に形成されてダイヤフラム６と当接している平面に対して斜めに傾斜された斜面１０と、ロアハウジング５の内壁面と摺接する摺動部１１とを有し、ロアハウジング５の水平の内壁面と当接してダイヤフラム６の変位幅を規制する部分と一体に形成されている。
【００２０】
ロアハウジング５の下方の開口端には、ホルダ１２が溶着されている。ホルダ１２は、ロアハウジング５に溶着されるフランジ部を有し、その外周縁部には、図２に示したように、３箇所の切り欠きを有し、ディスク９が配置されているダイヤフラム６の下側の均圧室を開放する均圧穴１３を構成している。
【００２１】
弁部２は、そのボディ１４の軸線方向に進退自在に配置されたシャフト１５を有し、そのシャフト１５の上端部は、ホルダ１２を貫通し、ダイヤフラム６の下側の均圧室に延びていて、ディスク９の斜面１０に当接している。シャフト１５の下端部は、ボール形状の弁体１６がスポット溶接されており、したがって、この弁体１６は、シャフト１５の進退動作に連動してボディ１４に一体に形成された弁座１７に対し接離自在にされている。
【００２２】
シャフト１５は、また、その上方位置に溝が周設されていて、その溝にはストッパ１８が嵌合されている。ストッパ１８とボディ１４内に形成された段部との間には、ワッシャを介してスプリング１９がシャフト１５を取り巻くように配置されている。これにより、スプリング１９は、ボディ１４に関しシャフト１５をディスク９の斜面１０に常時付勢してシャフト１５に横荷重を与え、シャフト１５の軸線方向の微振動を抑制するようにしている。
【００２３】
ボディ１４は、ホルダ１２と螺着されていて、ホルダ１２に螺入する量を調節することにより、スプリング１９の荷重を変え、これによって、この膨張弁のセット値を調整するようにしている。
【００２４】
弁ケース３は、コンデンサからの配管が接続される接続穴２０と、エバポレータへの配管が接続される接続穴２１と、エバポレータからの配管が接続される接続穴２２と、コンプレッサへの配管が接続される接続穴２３とを有し、上部には、装着穴が設けられ、その装着穴には、パワーエレメント１のロアハウジング５が螺着され膨張弁を構成している。弁ケース３に膨張弁機能部を装着した状態では、接続穴２０と接続穴２１との間に弁部２が配置され、接続穴２２から接続穴２３へと冷媒が流れる低圧通路は、穴２４を介してパワーエレメント１の下部に連通し、さらに、ロアハウジング５とホルダ１２との間に形成された均圧穴１３を介してダイヤフラム６の直下の均圧室に低圧通路に対して直角方向に連通されている。なお、この膨張弁は、弁ケース３に形成されてエバポレータからの配管およびコンプレッサへの配管が接続される接続穴２２，２３の内径よりもボディ１４の外形の方が小さく形成されている。
【００２５】
以上の構成の膨張弁において、コンプレッサからコンデンサを介して圧送された高温・高圧冷媒は、接続穴２０に入り、弁体１６と弁座１７との間の隙間を通ることにより断熱膨張されて低温・低圧の冷媒となり、接続穴２１からエバポレータに供給される。エバポレータで蒸発された冷媒は、接続穴２２に戻り、接続穴２３を介してコンプレッサに戻る。エバポレータから戻ってきた冷媒が接続穴２２，２３間の低圧通路を通過するとき、冷媒の一部が穴２４とボディ１４との間の開口部と均圧穴１３とを通って均圧室に流入し、さらに、均圧穴１３および穴２４とボディ１４との間の開口部を通って接続穴２２，２３間の低圧通路に流出する。冷媒が均圧室を通過する際に、冷媒の圧力がダイヤフラム６に伝えられるとともに、冷媒の温度がダイヤフラム６を介して感温室８内の作動流体に正確に伝えられることになる。
【００２６】
ここで、たとえば車室内の温度が低くなってエバポレータから戻ってくる冷媒の温度が低くなった場合、感温室８内の温度が下がり、感温室８内の圧力が低下して、ダイヤフラム６が図の上方に変位する。このとき、シャフト１５は、スプリング１９によって図の上方へ押し上げられているので、ディスク９とともに上方へ移動し、弁体１６が弁座１７の側に移動して弁開度が小さくなり、この弁部２を通過する冷媒流量が減らされる。
【００２７】
逆に、車室内の温度が高くなって、エバポレータから戻ってくる冷媒の温度が高くなると、感温室８内の温度および圧力が上がるため、ダイヤフラム６は図の下方へ変位し、ディスク９を介してシャフト１５がスプリング１９の付勢力に抗して図の下方へ押し下げられる。これにより、弁体１６と弁座１７との間の流路面積が増加し、エバポレータに供給される冷媒流量が増加する。
【００２８】
なお、シャフト１５がディスク９の斜面１０に当接したままスプリング１９によって図の上方へ押し上げられていることにより、シャフト１５には図の左方向への横荷重が働き、弁体１６が受ける高圧の冷媒の圧力変動に対して軸線方向の動きが抑制されるとともに、ディスク９が受ける反力によって摺動部１１をロアハウジング５の内壁面に押し付ける作用をするので、そのときの摺動抵抗によっても、シャフト１５の軸線方向の動きを抑制している。
【００２９】
ところで、冷媒の温度がダイヤフラム６を介して感温室８内の作動流体に伝えられる時間、すなわち時定数は、膨張弁が組み込まれる冷凍サイクルの規模によってある程度最適な値がある。次に、この膨張弁の時定数の調整方法について説明する。
【００３０】
図３は第１の実施の形態に係る膨張弁の時定数の調整方法を説明する図である。
膨張弁の時定数は、接続穴２２から接続穴２３へと冷媒が流れる低圧通路とパワーエレメント１のダイヤフラム６下部の均圧室とを連通する冷媒流出入口の開口面積を変更することにより調整することができる。すなわち、時定数は、冷媒流出入口の開口面積を大きくすることにより、早くすることができ、冷媒流出入口の開口面積を小さくすることにより、遅くすることができる。
【００３１】
冷媒流出入口の開口面積を大きくするには、図３に示したように、ロアハウジング５に溶着されるホルダ１２のフランジ部の面積を小さくして均圧穴１３を大きくする方法と、均圧穴１３に部分的にオーバラップするように形成された弁ケース３の穴２４の径を大きくする方法とがある。冷媒流出入口の開口面積を大きくすることによって、均圧室に流入する冷媒流量が多くなり、時定数を早くすることができる。
【００３２】
逆に、冷媒流出入口の開口面積を小さくするには、ロアハウジング５に溶着されるホルダ１２のフランジ部の面積を大きくして均圧穴１３を小さくする方法と、弁ケース３の穴２４の径を小さくして均圧穴１３とオーバラップする量を増やす方法とがある。冷媒流出入口の開口面積を小さくすることによって、均圧室に流入する冷媒流量が少なくなり、時定数を遅くすることができる。
【００３３】
なお、図３に示した均圧穴１３および弁ケース３の穴２４は、図示の都合上、寸法的に誇張して描いてある。
図４は第２の実施の形態に係る膨張弁の構成を示す中央縦断面図、図５は図４のＢ−Ｂ矢視断面図である。この図４および図５において、図１および図２に示した構成要素と同じまたは同等の機能を有する構成要素については同じ符号を付してその詳細な説明は省略する。
【００３４】
第２の実施の形態に係る膨張弁は、ホルダ１２のフランジ部に２つの切り欠きを設けて２つの均圧穴１３を形成するようにしている。２つの均圧穴１３は、シャフト１５の中心軸に対して対称に配置され、好ましくは、図５に示したように、膨張弁機能部を弁ケース３に装着するときに、低圧通路の冷媒流れ方向に整列されるようにするとよい。
【００３５】
この構成の膨張弁では、エバポレータから接続穴２２に戻ってきた冷媒は、接続穴２２，２３間の低圧通路を通過するとき、冷媒の一部が穴２４とボディ１４との間の開口部と上流側の均圧穴１３とを通って均圧室に流入し、さらに、下流側の均圧穴１３および穴２４とボディ１４との間の開口部を通って低圧通路に流出する。冷媒が均圧室を通過する際に、冷媒の圧力がダイヤフラム６に伝えられるとともに、冷媒の温度がダイヤフラム６を介して感温室８内の作動流体に正確に伝えられることになる。
【００３６】
このとき、パワーエレメント１が感温する時定数は、この膨張弁が適用されるシステムに合わせて、図３に示した方法にて低圧通路と均圧室との間の冷媒通路の開口面積を変更することによって調整される。
【００３７】
図６は第３の実施の形態に係る膨張弁の構成を示す中央縦断面図、図７は図６のＣ−Ｃ矢視断面図である。この図６および図７において、図１および図２に示した構成要素と同じまたは同等の機能を有する構成要素については同じ符号を付してその詳細な説明は省略する。
【００３８】
第３の実施の形態に係る膨張弁は、ホルダ１２のフランジ部に円周方向にスリットを形成して均圧穴１３を形成するようにしている。この構成の膨張弁においても、エバポレータから戻ってきた冷媒が接続穴２２，２３間の低圧通路を通過する際に、冷媒の一部が穴２４とボディ１４との間の開口部と均圧穴１３とを通って均圧室に流入し、さらに、均圧穴１３および穴２４とボディ１４との間の開口部を通って低圧通路に流出する。このとき、冷媒の圧力がダイヤフラム６に伝えられるとともに、冷媒の温度がダイヤフラム６を介して感温室８内の作動流体に正確に伝えられる。
【００３９】
この場合も、パワーエレメント１が感温する時定数は、この膨張弁が適用されるシステムに合わせて、図３に示した方法にて低圧通路と均圧室との間の冷媒通路の開口面積を変更することによって調整される。
【００４０】
図８は第４の実施の形態に係る膨張弁の膨張弁機能部を示す中央縦断面図、図９は第４の実施の形態に係る膨張弁の膨張弁機能部を示す底面図である。この図８および図９において、図１および図２に示した膨張弁機能部の構成要素と同じまたは同等の機能を有する構成要素については同じ符号を付してその詳細な説明は省略する。
【００４１】
第４の実施の形態に係る膨張弁の膨張弁機能部は、パワーエレメント１のロアハウジング５が閉じられていて、そのロアハウジング５の底面にスリーブ２５の上縁部が溶着されている。スリーブ２５は、その下方開口部に弁部２のボディ１４が圧入されている。ボディ１４を貫通してその軸線方向に進退自在に配置されたシャフト１５は、その上端部がロアハウジング５の中心に設けられた穴を介してダイヤフラム６の下部の均圧室に進入しており、ディスク９の斜面１０に当接している。ロアハウジング５のスリーブ２５が溶着されている部分の回りには、複数個、図示の例では３個の円弧状の均圧穴１３が設けられている。均圧穴１３の１つには、ディスク９の摺動部１１が延びていて、均圧穴１３の内壁と摺接している。したがって、シャフト１５は、スプリング１９によりディスク９の斜面１０に常時付勢されて、横荷重を受け、ディスク９は、その摺動部１１が均圧穴１３の内壁面に押し付けられていることになる。これにより、シャフト１５は、コンデンサから供給される冷媒の圧力変動に起因する軸線方向の微振動が抑制されている。また、この膨張弁のセット値は、スリーブ２５に圧入されるボディ１４の圧入量を調整し、これによりスプリング１９の荷重を変えることによって調整されている。
【００４２】
以上の構成の膨張弁機能部を図示しない弁ケースに装着することにより、エバポレータから戻ってきた冷媒の一部が低圧通路の上流側に位置した均圧穴１３から均圧室に流入し、さらに、その均圧室から下流側に位置した均圧穴１３を通って低圧通路に流出するようになる。これにより、均圧室では、冷媒の温度をダイヤフラム６に正確に伝えられる。
【００４３】
この場合も、パワーエレメント１が感温する時定数は、この膨張弁が適用されるシステムに合わせて、図３に示した方法にて低圧通路と均圧室との間の冷媒通路の開口面積を変更することによって調整される。
【００４４】
図１０は第５の実施の形態に係る膨張弁の膨張弁機能部を示す中央縦断面図、図１１は第５の実施の形態に係る膨張弁の膨張弁機能部を示す底面図である。この図１０および図１１において、図８および図９に示した構成要素と同じまたは同等の機能を有する構成要素については同じ符号を付してその詳細な説明は省略する。
【００４５】
第５の実施の形態に係る膨張弁の膨張弁機能部は、第４の実施の形態に係る膨張弁の膨張弁機能部に比較して、均圧穴１３の形状と位置を変更している。すなわち、ロアハウジング５のシャフト１５が貫通している穴の回りに、複数個、図示の例では３個の円形の均圧穴１３が設けられている。この均圧穴１３と重なるように、スリーブ２５がロアハウジング５の底面に溶着されている。
【００４６】
以上の構成の膨張弁機能部を図示しない弁ケースに装着することにより、エバポレータから戻ってきた冷媒の一部が低圧通路の上流側に位置した均圧穴１３から均圧室に流入し、さらに、その均圧室から下流側に位置した均圧穴１３を通って低圧通路に流出する冷媒の流通路が形成され、冷媒が均圧室を通過するときに、冷媒の温度がダイヤフラム６に正確に伝えられる。
【００４７】
この膨張弁機能部の場合も、パワーエレメント１が感温する時定数は、この膨張弁が適用されるシステムに合わせて、図３に示した方法にて低圧通路と均圧室との間の冷媒通路の開口面積を変更することによって調整される。また、均圧穴１３の開口面積は、その直径を変えるか、開口位置を半径方向にずらすことによっても変更することができる。
【００４８】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明では、ダイヤフラムの直下にあって低圧通路に隣接した均圧室と低圧通路の冷媒流れ方向に対し直角方向に連通させる均圧穴をパワーエレメントのハウジングに設ける構成にした。これにより、低圧通路を通過する冷媒の一部が均圧穴を介して均圧室を直接通過するようになるため、パワーエレメントは冷媒の温度を正確に感温することができ、均圧穴の開口面積を変えるだけで、パワーエレメントが感温する時定数を容易に調整することが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１の実施の形態に係る膨張弁の構成を示す中央縦断面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ矢視断面図である。
【図３】第１の実施の形態に係る膨張弁の時定数の調整方法を説明する図である。
【図４】第２の実施の形態に係る膨張弁の構成を示す中央縦断面図である。
【図５】図４のＢ−Ｂ矢視断面図である。
【図６】第３の実施の形態に係る膨張弁の構成を示す中央縦断面図である。
【図７】図６のＣ−Ｃ矢視断面図である。
【図８】第４の実施の形態に係る膨張弁の膨張弁機能部を示す中央縦断面図である。
【図９】第４の実施の形態に係る膨張弁の膨張弁機能部を示す底面図である。
【図１０】第５の実施の形態に係る膨張弁の膨張弁機能部を示す中央縦断面図である。
【図１１】第５の実施の形態に係る膨張弁の膨張弁機能部を示す底面図である。
【符号の説明】
１  パワーエレメント
２  弁部
３  弁ケース
４  アッパーハウジング
５  ロアハウジング
６  ダイヤフラム
７  金属ボール
８  感温室
９  ディスク
１０  斜面
１１  摺動部
１２  ホルダ
１３  均圧穴
１４  ボディ
１５  シャフト
１６  弁体
１７  弁座
１８  ストッパ
１９  スプリング
２０，２１，２２，２３  接続穴
２４  穴
２５  スリーブ
【図１】
2005037016.tif 000003
【図２】
2005037016.tif 000004
【図３】
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【図４】
2005037016.tif 000006
【図５】
2005037016.tif 000007
【図６】
2005037016.tif 000008
【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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