(57)【要約】【課題】  連続焼鈍ラインのような設備においても、鋼板のトリミング加工により発生する鋼板エッジ部のバリを適切に矯正でき、安定したトリムエッジが得られるような鋼板エッジ部のバリ矯正方法を提供する。【解決手段】  鋼板エッジ部を挟んで対向するロール７を用いて、トリミング加工により発生した鋼板エッジ部のバリを押し潰して矯正する際に、前記ロール７の押付け圧力を鋼板２の材質および板厚に基づいて設定することを特徴とする鋼板エッジ部のバリ矯正方法。【選択図】図１
2005103583.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼板エッジ部を挟んで対向するロールを用いて、トリミング加工により発生した鋼板エッジ部のバリを押し潰して矯正する際に、前記ロールの押付け圧力を鋼板の材質および板厚に基づいて設定することを特徴とする鋼板エッジ部のバリ矯正方法。
【請求項２】
ロールの押付け圧力を、鋼板の材質に基づいて決定される下限値以上、且つ鋼板の材質および板厚に基づいて決定される上限値以下の範囲内に設定することを特徴とする請求項１に記載の鋼板エッジ部のバリ矯正方法。
【請求項３】
調質圧延機とトリマーとを備えた連続ラインにおいて、調質圧延時の荷重実績値に基づいて鋼板の材質を推定し、ロールの押付け圧力を設定することを特徴とする請求項１または２に記載の鋼板エッジ部のバリ矯正方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼板の製造ライン、特に連続ラインにおける鋼板のトリミング加工により発生する鋼板のバリ（ダレ、刃がえりともいうが以下バリという）を矯正する方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
鋼板を製造、加工する過程において、広幅のものを狭幅に分割したり、所定の製品幅にそろえるため等に、鋼板の幅方向所定位置にセットした上下一対の回転カッタにより鋼板を連続せん断するスリット加工、またはトリミング加工が一般に行われている。
【０００３】
このような加工により、切断面には程度の差はあれいくらかのバリが生じる。バリ部分は加工硬化し、かつ鋭利な形状のため、鋼板を取り扱う際に危険であり、また鋼板をコイル状に巻取ったり、積み重ねた場合に層間に隙間を生じること、またトリミング加工後のプレス成型の際にバリが粉砕（バリ粉）し、鋼板表面の清浄性を損ねたり、次工程ラインにおいてロール等への疵発生の原因となる等の問題がある。そして、上述したような品質問題および操業問題を発生させないためにはバリ高さに所定の目標値があると考えられている。
【０００４】
このような問題を解決するため、従来より、以下の方法により、各種のバリを除去または矯正することが提案されている。
【０００５】
（１）トリミング加工時のバリ抑制によるバリ高さ軽減
（２）バリ部分の押し潰しによるバリ高さ軽減
上記（１）の方法は、一般的にはトリマー刃の重なり代（＝ラップ代）を調整する方法である。
【０００６】
バリは剪断加工時に発生するものであるから、その剪断影響を最小限に留めるため、ラップ代を浅くする方法である。しかし、浅くしすぎると剪断力が発揮されず、トリミングが不可能となる。
【０００７】
上記（２）の方法は、トリミング加工後に鋼板エッジ部を挟んで対向するロール（マッシャーロールという）でバリ部分を押しつぶして矯正する方法であり、この方法は構造が単純であるため一般的なトリミング設備で使用されている。ここで、バリ高さを最適化するためにマッシャーロール形状等に様々な工夫がなされている。例えば、上下のロールの一方をラジアルクラウン付きロールとして適当なクラウン形状を持たせ、他方をテーパロールとして、鋼帯エッジ部と接触するマッシャーロールの接触角を適宜設定し、板厚毎に適宜設定した圧下力でバリを押し潰すことでトリムエッジの品質向上を図ることが知られている（例えば、特許文献１参照。）。
【特許文献１】特開平８−３３９０４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、上記した従来技術には次のような問題がある。
【０００９】
上記従来技術（１）のようなトリマー刃のラップ調整は、連続焼鈍ラインのような連続設備では、トリミング加工中且つ鋼板が走行中に変化させて行う必要があるため、トリマー刃への負担が高くなり刃の短寿命化を促進してしまう。
【００１０】
これより、連続焼鈍ラインのような設備にはバリを調整する方法より、バリを押しつぶす従来技術（２）の方法の方が望ましいといえるが、従来のマッシャーロールによる押付け方法では以下の問題が生じている。
【００１１】
［１］例えば特許文献１に記載されている方法では、マッシャーロールの押付け圧力の設定に鋼板の板厚だけを考慮しているが、鋼板の材質が異なった場合にはバリ高さにばらつきが生じる。
【００１２】
［２］バリ高さを低くするためにマッシャーロールの押付け圧力を高くした場合、バリのみならず鋼板エッジ部全体を押し潰す結果となり、エッジ部分が潰されて折れ状マークが発生する。
【００１３】
［３］鋼板折れ状マークを防止するためにマッシャーロールの押付け圧力を低くした場合、硬質材において目的のバリ高さに達しない懸念がある。
【００１４】
ここで、折れ状マークとは、鋼板が実際に折れる訳ではないが、マッシャーロールにより押付けた部分が他の部分と光沢差となって現われ、鋼板があたかも折れているようにマーク状に見える表面欠陥を言う。つまり多様な材質を大量生産する連続焼鈍ラインのような設備においては、従来の技術では安定したトリムエッジ品質が得られない。
【００１５】
したがって本発明の目的は、連続焼鈍ラインのような設備においても、鋼板のトリミング加工により発生する鋼板エッジ部のバリを適切に矯正でき、安定したトリムエッジが得られるような鋼板エッジ部のバリ矯正方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
本発明者等は、材質因子がトリミング加工のバリ高さに与える影響を調査するため、適当な材料を用いてトリミング加工後のマッシャーロール押付け圧力を変化させて、マッシャーロール押付け後のトリムエッジ品質を評価した。マッシャーロール押付け圧力の変化は、マッシャーロールのシリンダー圧力を変化させることで対応した。トリムエッジ品質は、（ａ）バリ高さ（ｂ）折れ状マークを評価した。
【００１７】
バリ高さはトリム断面を検鏡したもので測定し、折れ状マークは検鏡写真と目視検査により総合判定した。
【００１８】
なお、使用した鋼板は板厚１．６ｍｍのＳＰＣＣ規格相当材であり、評価を一定とするため、マッシャーロール押付け圧力以外のトリミング加工条件は一定とした。
【００１９】
また、上述したような品質問題および操業問題を発生させないようなバリ高さの目標値として、経験的な基準として３０μｍ以内に抑えることが望ましいことが判っている。
【００２０】
表１に実験結果の一部を示す。表１によると、マッシャーロール押付け圧力をシリンダー圧１．７kgf/cm2で押付けた場合、バリ高さが３０μｍ超えとなるが、折れ状マークは発生しなかった。これに対して、シリンダー圧６．０kgf/cm2で押付けた場合、バリ高さは３０μｍ以内を満たすが、折れ状マークが発生した。シリンダー圧３．０kgf/cm2で押付けた場合、バリ高さは３０μｍ以内となり且つ折れ状マークは発生せずに満足なエッジ品質を得ることができた。
【００２１】
【表１】
2005103583.tif 000003
【００２２】
また、該当材の降伏応力は約２２kgf/mm2であったが、この実験結果より降伏応力約２２kgf/mm2の材料では、当設備のマッシャーロールにおいては、シリンダー圧を３．０kgf/cm2で押付けることで、バリ高さを３０μｍ以内とすることができ且つ折れ状マークを発生させない最適なトリムエッジ品質を得られることが判った。
【００２３】
同様の方法を異なる材質および板厚の鋼板で実施した結果、最適なトリムエッジ品質を得るために最適なマッシャーロール押付け圧力が各々存在することが判った。
【００２４】
また、多種多様な材質を製造する連続焼鈍ラインのトリミング加工において、該当材の降伏応力に応じたマッシャーロール押付け圧力を設定することで、最適なトリムエッジ品質を得られることが判った。
【００２５】
本発明はこのような知見に基づきなされたもので、その特徴は以下の通りである
（１）鋼板エッジ部を挟んで対向するロールを用いて、トリミング加工により発生した鋼板エッジ部のバリを押し潰して矯正する際に、前記ロールの押付け圧力を鋼板の材質および板厚に基づいて設定することを特徴とする鋼板エッジ部のバリ矯正方法。
【００２６】
（２）ロールの押付け圧力を、鋼板の材質に基づいて決定される下限値以上、且つ鋼板の材質および板厚に基づいて決定される上限値以下の範囲内に設定することを特徴とする上記（１）に記載の鋼板エッジ部のバリ矯正方法。
【００２７】
（３）調質圧延機とトリマーとを備えた連続ラインにおいて、調質圧延時の荷重実績値に基づいて鋼板の材質を推定し、ロールの押付け圧力を設定することを特徴とする上記（１）または（２）に記載の鋼板エッジ部のバリ矯正方法。
【発明の効果】
【００２８】
本発明によれば、連続焼鈍ライン等におけるトリミング加工後の鋼板エッジ部のバリを適切に矯正することができ、安定したトリムエッジ品質を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２９】
本発明においては、鋼板エッジ部を挟んで対向するマッシャーロールを用いて、鋼板のトリミング加工により発生した鋼板エッジ部のバリを押し潰して矯正する際に、マッシャーロール押付け圧力を鋼板の材質および板厚に基づいて設定する。
【００３０】
具体的には、マッシャーロール押付け圧力をＰとすると、Ｐは下式（１）を満たすように設定すればよい。
【００３１】
Ｆ（ｘ）≦Ｐ≦Ｇ（ｘ，ｙ）  …（１）
ここで、Ｆ（ｘ）は鋼板の材質に基づいて決定されるマッシャーロール押付け圧力の下限値であり、Ｇ（ｘ，ｙ）は鋼板の材質および板厚に基づいて決定されるマッシャーロール押付け圧力の上限値である。
【００３２】
つまり、Ｆ（ｘ）はバリ高さを３０μｍ以内にするために必要なマッシャーロール押付け圧力の下限値であり、これは鋼板の材質によって決定される。
【００３３】
Ｇ（ｘ，ｙ）は、折れ状マークが発生しないマッシャーロール押付け圧力の上限値であり、これは鋼板の材質および板厚によって決定される。
【００３４】
図４はＳＰＣＣ規格相当材での板厚とマッシャーロール押付け圧力との関係の一例を示すグラフである。図４の斜線で示した範囲が、鋼板エッジ部のバリを適切に矯正することができ、安定したトリムエッジ品質を得ることができる板厚とマッシャーロール押付け圧力との領域である。図４において斜線の範囲のマッシャーロール押付け圧力の下限がＦ（ｘ）で板厚によらず一定値であり、斜線の範囲のマッシャーロール押付け圧力の上限がＧ（ｘ，ｙ）で板厚に依存する直線となることが判る。
【００３５】
また、図５はＳＰＣＤ規格相当材での板厚とマッシャーロール押付け圧力との関係の一例を示すグラフである。図５の斜線で示した範囲が、鋼板エッジ部のバリを適切に矯正することができ、安定したトリムエッジ品質を得ることができる板厚とマッシャーロール押付け圧力との領域である。図４と同様に、図５において斜線の範囲のマッシャーロール押付け圧力の下限がＦ（ｘ）で板厚によらず一定値であり、斜線の範囲のマッシャーロール押付け圧力の上限がＧ（ｘ，ｙ）で板厚に依存する直線となることが判る。
【００３６】
さらに、材質が異なる図４と図５とを比較すると、マッシャーロール押付け圧力の下限Ｆ（ｘ）と上限Ｇ（ｘ，ｙ）ともに、材質に依存することが判る。
【００３７】
次に、前述した本発明のマッシャーロール押付け圧力の設定方法を用いた、本発明の鋼板エッジ部のバリ矯正方法について説明する。
【００３８】
（第１の実施形態）
図１および図３は本発明の実施に供される連続焼鈍ラインにおける出側トリマー設備の一実施形態を示す説明図で、図１は側面図、図３は図１の一部の正面図である。
【００３９】
図１に示す出側トリマー設備は、焼鈍炉１の出側に設置された調質圧延機３の下流側に設置され、調質圧延機３の後に設置されたトリマー４と、トリマー４を経た鋼板の進行方向を変換するデフレクタロール５と、トリマーナイフでトリミング加工を行って発生したバリを押し潰すマッシャーロール７およびそれに鋼板を挟んで対向するマッシャーデフレクタロール６とからなる。
【００４０】
図３は、図１に示したマッシャーロール７およびそれに対向するマッシャーデフレクタロール６の部分の正面図である。
【００４１】
前記マッシャーロール７は、鋼板２の両エッジ部を押し潰して矯正するロール７ａ、７ｂから構成される。これらのマッシャーロール７ａ、７ｂは、それぞれ圧縮空気シリンダー８ａ、８ｂにより動作される。シリンダー圧力調整の方法として、圧縮空気配管途中に圧力調整弁９を設置する。
【００４２】
前記圧力調整弁９は、トリミング加工を行う作業材の材質および板厚情報が納められた計算機１０からの出力によって制御される。圧力調整弁９により数段階の圧縮空気シリンダー圧力の制御が可能となっており、軟質材から硬質材まで様々な材質毎や板厚毎にシリンダーの圧力指示設定がされている。また、材質範囲や板厚範囲が広い場合は、無段階圧力調整弁の設置が好ましい。
【００４３】
上記設備を使用して本発明法を実施する場合には、焼鈍炉１の出側に設置された調質圧延機３を経た当該作業材の材質および板厚情報を、計算機１０に納められた作業材の材質および板厚情報より引き出して、マッシャーロール押付け圧力Ｐを下式（１）より設定する。
【００４４】
Ｆ（ｘ）≦Ｐ≦Ｇ（ｘ，ｙ）  …（１）
ここで、Ｆ（ｘ）は鋼板の材質に基づいて決定されるマッシャーロール押付け圧力の下限値であり、Ｇ（ｘ，ｙ）は鋼板の材質および板厚に基づいて決定されるマッシャーロール押付け圧力の上限値である。これらの値は、先に図４および図５で説明したように、材質毎に板厚とマッシャーロール押付け圧力Ｐの適正領域を予め求めておくことにより得られるもので、計算機１０に納められる。
【００４５】
例えば、図７は、マッシャーロール押付け圧力の下限値Ｆ（ｘ）と鋼板の降伏応力YPとの関係の一例を示すグラフであり、図中にプロットした２点は、図４（ＳＰＣＣ規格相当材）および図５（ＳＰＣＤ規格相当材）により得られたその材質（降伏応力）におけるマッシャーロール押付け圧力の下限値Ｆ（ｘ）である。このようにして得られた図７を用いて、鋼板の材質（例えば降伏応力YP）に基づいて、マッシャーロール押付け圧力の下限値Ｆ（ｘ）が設定される。
【００４６】
さらに、マッシャーロール押付け圧力の上限値Ｇ（ｘ，ｙ）についても、鋼板の板厚毎に、前述したマッシャーロール押付け圧力の下限値Ｆ（ｘ）と同様の手法により、図７と同様のグラフを求めることができる。そして、そのグラフを用いて、鋼板の板厚、材質（例えば降伏応力YP）に基づいてマッシャーロール押付け圧力の上限値Ｇ（ｘ，ｙ）が設定される。
【００４７】
そして、このようにして設定されたマッシャーロール押付け圧力の上限値Ｇ（ｘ，ｙ）および下限値Ｆ（ｘ）に基づいて、マッシャーロール押付け圧力Ｐが設定される。すると、圧力調整弁９により圧縮空気シリンダー８ａ、８ｂの圧力の制御が可能となって、これによりマッシャーロール７ａ、７ｂを押付け圧力Ｐで作動させることができる。
【００４８】
このようにして、作業材の材質および板厚に見合った最適なマッシャーロール押付け圧力が設定され、鋼板エッジ部のバリを適切に矯正することが可能となり、これにより、最適なトリムエッジ品質を得られる。
【００４９】
なお、本実施形態は、連続焼鈍ラインのような連続ラインに限定されるものではなく、調質圧延機もなくてもよい。材質および板厚情報が得られれば、マッシャーロールを含むトリマー設備を備えた如何なるラインにおいても適用することができる。
【００５０】
（第２の実施形態）
次に、図２および図３は本発明の実施に供される連続焼鈍ラインにおける出側トリマー設備の他の実施形態を示す説明図で、図２は側面図、図３は図１の一部の正面図である。
【００５１】
図３は、図２に示したマッシャーロール７およびそれに対向するマッシャーデフレクタロール６の部分の正面図である。
【００５２】
図２に示す出側トリマー設備の構成は図１とほぼ同じであるので、その詳細説明を省略するが、上記設備を使用して本発明法を実施する場合には、第１の実施形態のように、作業材の材質情報を計算機１０に納められた作業材の材質情報より引き出すのではなくて、調質圧延機３に設置されている荷重計１１の出力を計算機１０に入力する。計算機１０は、この荷重計１１の実績値の出力結果より、当該鋼板の降伏応力を推定し、この降伏応力よりマッシャーロール押付け圧力Ｐを設定し、圧力調整弁９を制御して圧縮空気シリンダー８ａ、８ｂの圧力調整を行い、これによりマッシャーロール７ａ、７ｂを押付け圧力Ｐで作動させることができる。
【００５３】
ここで、図６は、調質圧延機３に設置されている荷重計１１の出力値より求めた幅荷重と当該鋼板の降伏応力YPとの関係の一例を示すグラフである。この図６を用いて荷重計１１の出力値より求めた幅荷重から当該鋼板の降伏応力YPを推定することができる。この手法によれば、焼鈍後の鋼板材質の実績値を反映することができるので、第１の実施形態で用いた予め計算機１０に納められた材質情報の誤差が大きい場合、例えば焼鈍条件のバラツキによって材質が大きく変化するような鋼種において、効果を発揮する。
【００５４】
このようにして当該鋼板の材質（降伏応力YP）を求めた後は、第１の実施形態と同様にマッシャーロール押付け圧力の上限値Ｇ（ｘ，ｙ）および下限値Ｆ（ｘ）を設定し、これらに基づいてマッシャーロール押付け圧力Ｐを設定する。
【００５５】
したがって、図２に図示されているような指令系統を設けることで、調質圧延機３の荷重情報より計算される降伏応力から、最適なマッシャーロール押付け圧力を計算して、マッシャーロールへフィードフォワードさせることができるので、材質の実績値に基づいた最適なマッシャーロール押付け圧力が実現可能である。
【００５６】
なお、本実施形態は、連続焼鈍ラインに限定されるものではなく、調質圧延機とトリマー設備を備えた連続ラインにおいて適用することができる。
【実施例１】
【００５７】
板厚１．２ｍｍのＳＰＣＤ規格相当材を図１および図３に示す連続焼鈍ラインにおける出側トリマー設備を用いて、トリミング加工により発生した鋼板エッジ部のバリを押し潰して矯正した。このとき当該ＳＰＣＤ規格相当材の材質および板厚情報を、計算機１０に納められたＳＰＣＤ規格相当材の材質および板厚情報より引き出して、マッシャーロールの押付け圧力Ｐを、鋼板の材質に基づいて決定される下限値以上、且つ鋼板の材質および板厚に基づいて決定される上限値以下の範囲内に、下式（１）により設定した。
【００５８】
Ｆ（ｘ）≦Ｐ≦Ｇ（ｘ，ｙ）  …（１）
つまり、計算機１０に納められたＳＰＣＤ規格相当材の降伏応力YPは１６kgf/mm2であり、図７を用いて、マッシャーロール押付け圧力の下限値Ｆ（ｘ）は１．５kgf/mm2と設定された。
【００５９】
さらに、マッシャーロール押付け圧力の上限値Ｇ（ｘ，ｙ）についても、鋼板の板厚毎に、本実施例１では鋼板の板厚が１．２ｍｍの場合に図７と同様のグラフを図４および図５より求めることができる。そして、そのグラフを用いれば、鋼板の板厚が１．２ｍｍで降伏応力YPが１６kgf/mm2であるときに、マッシャーロール押付け圧力の上限値Ｇ（ｘ，ｙ）は３kgf/mm2と設定された。
【００６０】
そして、このようにして設定されたマッシャーロール押付け圧力の上限値Ｇ（ｘ，ｙ）および下限値Ｆ（ｘ）に基づいて、マッシャーロール押付け圧力Ｐは以下のように設定された。
【００６１】
１．５kgf/mm2≦Ｐ≦３kgf/mm2
ここで、トリミング加工後のマッシャーロール押付け圧力を変化させて、マッシャーロール押付け後のトリムエッジ品質を評価した。マッシャーロール押付け圧力の変化は、マッシャーロールのシリンダー圧力を変化させることで対応した。トリムエッジ品質は、（ａ）バリ高さ（ｂ）折れ状マークを評価した。
【００６２】
バリ高さはトリム断面を検鏡したもので測定し、折れ状マークは検鏡写真と目視検査により総合判定した。
【００６３】
なお、評価を一定とするため、マッシャーロール押付け圧力以外のトリミング加工条件は一定とした。
【００６４】
表２に実験結果の一部を示す。表２によると、比較例としてマッシャーロール押付け圧力をシリンダー圧１．０kgf/cm2で押付けた場合、バリ高さが３０μｍ超えとなるが、折れ状マークは発生しなかった。また、比較例としてシリンダー圧４．０kgf/cm2で押付けた場合、バリ高さは３０μｍ以内を満たすが、折れ状マークが発生した。これに対して、本発明例としてシリンダー圧２．５kgf/cm2で押付けた場合、バリ高さは３０μｍ以内とすることができ、且つ折れ状マークは発生させない満足なトリムエッジ品質を得ることができた。
【００６５】
【表２】
2005103583.tif 000004
【実施例２】
【００６６】
板厚１．２ｍｍのＳＰＣＤ規格相当材を図２および図３に示す連続焼鈍ラインにおける出側トリマー設備を用いて、トリミング加工により発生した鋼板エッジ部のバリを押し潰して矯正した。調質圧延機３に設置されている荷重計１１の出力値より求めた幅荷重は０．２７Tonf /mmとなり、図６を用いて当該鋼板の降伏応力YPを推定したところ１５kgf/mm2であった。実施例１では、計算機に納められたＳＰＣＤ規格相当材の降伏応力YPは１６kgf/mm2であるので、焼鈍条件のバラツキによって材質が変化したと考えられる。そこで、図７を用いて、マッシャーロール押付け圧力の下限値Ｆ（ｘ）は１．３kgf/mm2と設定された。
【００６７】
さらに、マッシャーロール押付け圧力の上限値Ｇ（ｘ，ｙ）についても、鋼板の板厚毎に、本実施例２では鋼板の板厚が１．２ｍｍの場合に図７と同様のグラフを図４および図５より求めることができる。そして、そのグラフを用いれば、鋼板の板厚が１．２ｍｍで降伏応力YPが１５kgf/mm2であるときに、マッシャーロール押付け圧力の上限値Ｇ（ｘ，ｙ）は２．３kgf/mm2と設定された。
【００６８】
そして、このようにして設定されたマッシャーロール押付け圧力の上限値Ｇ（ｘ，ｙ）および下限値Ｆ（ｘ）に基づいて、マッシャーロール押付け圧力Ｐは以下のように設定された。
【００６９】
１．３kgf/mm2≦Ｐ≦２．３kgf/mm2
ここで、実施例１と同様にトリミング加工後のマッシャーロール押付け圧力を変化させて、マッシャーロール押付け後のトリムエッジ品質を評価した。
【００７０】
表３に実験結果の一部を示す。表３によると、比較例としてマッシャーロール押付け圧力をシリンダー圧１．０kgf/cm2で押付けた場合、バリ高さが３０μｍ超えとなるが、折れ状マークは発生しなかった。また、比較例としてシリンダー圧２．５kgf/cm2で押付けた場合、バリ高さは３０μｍ以内を満たすが、折れ状マークが発生した。これに対して、本発明例としてシリンダー圧２．０kgf/cm2で押付けた場合、バリ高さは３０μｍ以内とすることができ、且つ折れ状マークは発生させない満足なトリムエッジ品質を得ることができた。
【００７１】
つまり、実施例１と実施例２とでは同じ板厚で同じＳＰＣＤ規格相当材を用いており、実施例１でマッシャーロール押付け圧力が２．５kgf/cm2の場合、満足なトリムエッジ品質を得ることができた。これに対し、実施例２ではこのマッシャーロール押付け圧力では折れ状マークが発生したが、実施例２では調質圧延時の荷重実績値に基づいて鋼板の材質を推定することによりマッシャーロール押付け圧力の上限値を２．３kgf/cm2と設定しており、マッシャーロール押付け圧力２．５kgf/cm2では折れ状マークが発生することは判定できていた。このように、調質圧延時の荷重実績値に基づいて鋼板の材質を推定し、マッシャーロールの押付け圧力を設定することが好ましいことが判る。
【００７２】
【表３】
2005103583.tif 000005
【図面の簡単な説明】
【００７３】
【図１】本発明の実施に供される連続焼鈍ラインにおける出側トリマー設備の一実施形態を示す側面図
【図２】本発明の実施に供される連続焼鈍ラインにおける出側トリマー設備の他の実施形態を示す側面図
【図３】図１および図２に示したマッシャーロールおよびそれに対向するマッシャーデフレクタロールの部分の正面図
【図４】ＳＰＣＣ規格相当材での板厚とマッシャーロール押付け圧力との関係の一例を示すグラフ
【図５】ＳＰＣＤ規格相当材での板厚とマッシャーロール押付け圧力との関係の一例を示すグラフ
【図６】調質圧延機に設置されている荷重計の出力値より求めた幅荷重と当該鋼板の降伏応力YPとの関係の一例を示すグラフ
【図７】降伏応力YPとマッシャーロール押付け圧力との関係の一例を示すグラフ
【符号の説明】
【００７４】
１  焼鈍炉
２  鋼板
３  調質圧延機
４  トリマー
５  デフレクタロール
６  マッシャーデフレクタロール
７  マッシャーロール
７ａ、７ｂ  マッシャーロール
８  圧縮空気シリンダー
８ａ、８ｂ  圧縮空気シリンダー
９  圧力調整弁
１０  計算機
【図１】
2005103583.tif 000006
【図２】
2005103583.tif 000007
【図３】
2005103583.tif 000008
【図４】
2005103583.tif 000009
【図５】
2005103583.tif 000010
【図６】
2005103583.tif 000011
【図７】
2005103583.tif 000012