(57)【要約】【課題】鍛造用金型等、所定の部材が摺接する部材の摺接面における耐ヒートチェック性、耐摩耗性及び耐かじり性を確保する。【解決手段】鍛造用金型１０において、鋼材からなる母材１２の表面に金属層１４を設ける。この金属層１４中、第２層１８は相対密度が最も小さい。鍛造用金型１０を使用するに先立ち、この第２層１８の気孔内に離型材や潤滑材等を充填する。この離型材や潤滑材等は、鍛造用金型１０が使用される際、相対密度が第２層１８に比して大きく、且つ第１層１６の相対密度以下に設定された第３層２０の気孔を経由して該第３層２０の表面に滲出する。その結果、潤滑離型層２２が形成される。なお、この第２層１８と、該第２層１８とともに金属層１４を形成する第１層１６及び第３層２０とは、母材１２と同一の鋼材からなる。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
所定の部材に摺接する摺接面を有し、且つ前記摺接面に金属層が形成された鋼製の有摺接面部材であって、
前記金属層は、鋼材である母材側から、第１層、第２層及び第３層が積層された３層からなり、
前記第２層の相対密度は、前記第１層及び前記第３層に比して低く、
前記第３層の相対密度は、前記第１層の相対密度以下であることを特徴とする有摺接面部材。
【請求項２】
請求項１記載の有摺接面部材において、前記金属層は、前記母材と同一の鋼材からなることを特徴とする有摺接面部材。
【請求項３】
所定の部材に摺接する摺接面を有する鋼製の母材に対し、前記摺接面に金属層を形成して有摺接面部材とする製造方法であって、
前記母材の表面に第１金属粉末を積層した後、前記第１金属粉末を焼結させて第１層を形成する工程と、
前記第１層の表面に第２金属粉末を積層した後、前記第２金属粉末を焼結させて第２層を形成する工程と、
前記第２層の表面に第３金属粉末を積層した後、前記第３金属粉末を焼結させて第３層を形成する工程と、
を有し、
焼結の進行度合いを制御することにより、前記第２層の相対密度を前記第１層及び前記第３層に比して低くするとともに、前記第３層の相対密度を前記第１層の相対密度以下とすることを特徴とする有摺接面部材の製造方法。
【請求項４】
請求項３記載の製造方法において、前記第１金属粉末、前記第２金属粉末及び前記第３金属粉末として、前記母材と同一の鋼材の粉末を使用することを特徴とする有摺接面部材の製造方法。
【請求項５】
請求項３又は４記載の製造方法において、前記第１金属粉末、前記第２金属粉末及び前記第３金属粉末として、平均粒径が２０〜３０μｍである粉末を使用することを特徴とする有摺接面部材の製造方法。
【請求項６】
請求項３〜５のいずれか１項に記載の製造方法において、前記焼結をレーザ焼結にて行うことを特徴とする有摺接面部材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼材からなる母材の摺接面に金属層が形成された有摺接面部材及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
鍛造用金型は、ワークを押圧することによって該ワークを塑性変形させるための部材であり、従って、ワークに対して鍛造加工を施す際、該鍛造用金型の表面にはワークが摺接する。換言すれば、鍛造用金型は、摺接面を有する有摺接面部材である。
【０００３】
ところで、鍛造用金型の表面にワークが摺接した際には、ワークと鍛造用金型とが摩擦することやワークが変形することに伴って熱が発生する。このため、鍛造用金型に熱疲労が加わる。この熱疲労は、鍛造用金型の耐久性を低下させ、結局、鍛造用金型にヒートチェック等を生じさせる一因となる。また、鍛造用金型が摩耗したり、一部が欠損する、いわゆるかじりが発生することもある。
【０００４】
上記したような事態が生じると、鍛造加工品を所定の寸法精度で得ることが困難となる。従って、ヒートチェックや摩耗、かじりが生じた鍛造用金型を新品に交換する必要があるが、鍛造用金型は概して高価であるため、交換頻度が多くなると鍛造加工品の製造コストが高騰してしまう。
【０００５】
そこで、ヒートチェック、摩耗、かじり等が生じることを回避するために、靱性及び強度に優れたＳＫＨ５１材の摺接面に窒化層を設けることが広く行われている。窒化層を設ける手法としては、塩浴法、ガス法又はイオン法等が例示される。
【０００６】
しかしながら、窒化層には、母材であるＳＫＨ５１材との硬度差が大きいことに起因して、熱衝撃が繰り返し加わると、軟化して急激に摩耗が進行してしまうことがある。また、そもそも、窒化層は窒化鉄からなり、母材である鋼材と異種の素材であるため、窒化層と母材との密着性も良好ではなく、剥離が生じ易いという不具合がある。
【０００７】
窒化処理以外の他の表面処理方法としては、物理的気相成長（ＰＶＤ）法又は化学的気相成長（ＣＶＤ）法によってＴｉＣやＴｉＮ等のセラミックス材をコーティングする被覆処理、硫化鉄と窒化鉄との混合物層を設ける浸硫窒化処理、酸化鉄を設ける酸化処理等が例示される。しかしながら、被覆処理では、ビッカース硬度で１０００〜３０００を示す硬質のセラミックス皮膜を形成することができるものの、このセラミックス皮膜は概して靱性が低く、鍛造用金型が応力によって変形する際や、鍛造用金型に機械的衝撃が加えられた際に容易に剥離するという問題がある。しかも、セラミックス皮膜と鍛造用金型との熱膨張率が異なるため、鍛造成形時の膨張体積が相違することに起因しても剥離が生じることがある。
【０００８】
また、浸硫窒化処理によって母材の表面に形成された硫化鉄からなる硫化物層は硬度が低く、しかも、多孔質であるため、鍛造成形を繰り返すことによって剥離してしまうという不具合が顕在化している。さらに、この硫化物層には窒化鉄が含有されているため、耐ヒートチェック性が低いという問題がある。
【０００９】
さらに、酸化処理には、母材層である鋼材が熱応力によって変形した際、形成された酸化物層が剥離し易くなるという不具合がある。
【００１０】
このような観点から、耐ヒートチェック性、耐摩耗性及び耐かじり性をともに向上させるべく、様々な処理法が提案されている。例えば、特許文献１には、イオン法による窒化処理後に９５０℃に昇温し、高周波加熱処理を施すことによって窒化鉄を分解して窒化鉄の濃度を減少させる処理方法が開示されている。この分解によって遊離した窒素元素は、鋼材の内部に拡散・固溶し、窒素拡散層を形成する。しかしながら、この場合、窒化鉄の幾分かは分解されることなく残留するので、耐ヒートチェック性を飛躍的に向上させることはできない。
【００１１】
また、特許文献２には、熱間鍛造用金型に対して３５０〜４５０℃の比較的低温でイオン法によって窒化処理を行うことが提案されている。しかしながら、このような処理が施された鍛造用金型の寿命は、一般的な窒化処理が施された鍛造用金型の２〜３割程度長期化するに留まる。この程度の長寿命化では、鍛造用金型の交換頻度を低減し、ひいては製造コストを低廉化することができるとはいい難い。
【００１２】
そして、特許文献３には、鋼材の表面に、硫化鉄と酸化鉄を主体として窒素を含む混合物層を形成することが提案されている。しかしながら、この場合においても、窒素は窒化鉄として存在する。上記したように、窒化鉄は、耐ヒートチェック性を低下させる。
【００１３】
結局、これらの先行技術においては、窒化鉄を含有する層が鋼材に設けられているため、耐熱疲労性を向上させることが困難であるという不具合がある。
【００１４】
さらに、特許文献４には、鋼材の表面にＦｅＳ2からなる第１層と、Ｆｅ4Ｎからなる第２層とをこの順序で形成する処理法が提案されているが、これら２層が形成された鋼材を鍛造用金型として使用すると、容易に剥離してしまうという不具合がある。このため、鍛造用金型として使用することは困難である。
【００１５】
【特許文献１】特開平７−１３８７３３号公報
【特許文献２】特開昭５７−５４５５１号公報
【特許文献３】特開平１０−２０４６１０号公報
【特許文献４】特開昭６０−３９１５５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１６】
このように、耐熱疲労性、耐溶損性及び耐かじり性をともに向上させる技術は未だに確立されていない。
【００１７】
本発明は上記した問題を解決するためになされたもので、摺接面が耐ヒートチェック性、耐摩耗性及び耐かじり性のいずれにも優れ、このために鍛造用金型として使用された際には該鍛造用金型の寿命を長期化させ、これにより鍛造加工品の製造コストを低廉化することが可能な有摺接面部材及びその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
前記の目的を達成するために、本発明は、所定の部材に摺接する摺接面を有し、且つ前記摺接面に金属層が形成された鋼製の有摺接面部材であって、
前記金属層は、鋼材である母材側から、第１層、第２層及び第３層が積層された３層からなり、
前記第２層の相対密度は、前記第１層及び前記第３層に比して低く、
前記第３層の相対密度は、前記第１層の相対密度以下であることを特徴とする。
【００１９】
本発明においては、相対密度の高い第１層によって、鋼材である母材と金属層との接合強度が確保される。また、金属層の中で相対密度が最も低い第２層の気孔内に離型材等を保持することが可能となる。この離型材等の作用によって、有摺接面部材と、該有摺接面部材に摺接する部材との間の摩擦抵抗が小さくなる。従って、摩擦熱が小さくなるので、有摺接面部材に加わる熱衝撃が小さくなる。しかも、摩擦抵抗が小さくなることに伴って有摺接面部材が摩耗することが抑制されるので、有摺接面部材の耐摩耗性が確保される。なお、離型材等は、摺接面に部材を摺接させるに先立ち、第１層側から第２層まで浸透され、摺接面に部材が摺接する際に押圧されて第３層の表面に滲出する。
【００２０】
そして、本発明においては、相対密度が比較的大きい第３層によって金属層の強度及び硬度が確保される。このため、有摺接面部材の耐かじり性を確保することもできる。
【００２１】
さらに、本発明においては、熱疲労が蓄積され難い金属層を設けるようにしているので、有摺接面部材の耐ヒートチェック性も確保される。
【００２２】
すなわち、本発明によれば、耐ヒートチェック性、耐摩耗性及び耐かじり性を兼ね備え、このために長寿命である有摺接面部材を構成することができる。
【００２３】
金属層は、母材と同一の鋼材からなることが好ましい。この場合、金属層と母材の硬度や熱膨張係数が同等となる。このため、鍛造加工が繰り返され、その結果、熱衝撃が繰り返し加わっても、金属層が剥離し難くなる。従って、耐ヒートチェック性、耐摩耗性及び耐かじり性が一層長期間にわたって確保され、有摺接面部材の寿命を一層長期化することができる。
【００２４】
また、本発明は、所定の部材に摺接する摺接面を有する鋼製の母材に対し、前記摺接面に金属層を形成して有摺接面部材とする製造方法であって、
前記母材の表面に第１金属粉末を積層した後、前記第１金属粉末を焼結させて第１層を形成する工程と、
前記第１層の表面に第２金属粉末を積層した後、前記第２金属粉末を焼結させて第２層を形成する工程と、
前記第２層の表面に第３金属粉末を積層した後、前記第３金属粉末を焼結させて第３層を形成する工程と、
を有し、
焼結の進行度合いを制御することにより、前記第２層の相対密度を前記第１層及び前記第３層に比して低くするとともに、前記第３層の相対密度を前記第１層の相対密度以下とすることを特徴とする。
【００２５】
このような手順で金属層を設けることにより、耐ヒートチェック性、耐摩耗性及び耐かじり性に優れる有摺接面部材を得ることができる。
【００２６】
ここで、第１金属粉末、第２金属粉末及び第３金属粉末として、母材と同一の鋼材の粉末を使用することが好ましい。これにより母材と同一の鋼材からなる第１層、第２層及び第３層が形成されるので、金属層と母材の硬度や熱膨張係数が同等となる。これにより、上記したように金属層が剥離し難くなるので、耐ヒートチェック性、耐摩耗性及び耐かじり性が一層長期間にわたって確保されるからである。
【００２７】
そして、第１金属粉末、第２金属粉末及び第３金属粉末として、平均粒径が２０〜３０μｍである粉末を使用することが好ましい。このような粉末は、焼結の際に緻密化が容易に進行する。従って、焼結時間や温度等を適宜変更することによって焼結の進行度合い、ひいては各層の相対密度を容易に制御することができるからである。
【００２８】
いずれの場合においても、粉末の焼結をレーザ焼結にて行うことが好ましい。この場合、レーザ光の照射時間を調整することによって、相対密度が互いに異なる第１層、第２層及び第３層を容易且つ簡便に設けることができる。
【発明の効果】
【００２９】
本発明によれば、相対密度が互いに異なる３層からなる金属層を設けるようにしている。この中の第１層によって金属層と母材との接合強度が確保され、第２層によって離型材等が保持され、第３層によって金属層の強度や硬度が確保される。また、鋼材である母材と金属層との硬度差が小さくなるので、熱衝撃が繰り返し加わっても、金属層の剥離が生じ難い。このため、耐ヒートチェック性、耐摩耗性、耐かじり性に優れる有摺接面部材を構成することができるという効果が達成される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３０】
以下、本発明に係る有摺接面部材及びその製造方法につき、該有摺接面部材からなる鍛造用金型との関係で好適な実施の形態を挙げ、添付の図面を参照して詳細に説明する。
【００３１】
本実施の形態に係る鍛造用金型におけるキャビティ側表層部の縦断面拡大図を図１に示す。この鍛造用金型１０は、例えば、ＳＫＨ５１材やＳＫＤ６１材等の鋼材からなる母材１２と、該母材１２のキャビティ側端面上に設けられた３層構造の金属層１４とを有する。すなわち、鍛造用金型１０は、母材１２のキャビティ側端面が金属層１４で被覆されてなる。
【００３２】
金属層１４は、第１層１６、第２層１８及び第３層２０が母材１２側からこの順序で積層されてなる。そして、この場合、これら第１層１６、第２層１８及び第３層２０は、母材１２と同一の鋼材から形成されている。すなわち、例えば、母材１２がＳＫＨ５１材からなる場合、第１層１６、第２層１８及び第３層２０もすべてＳＫＨ５１材からなる。また、母材１２がＳＫＤ６１材からなる場合には、第１層１６、第２層１８及び第３層２０は、ＳＫＤ６１材からなる。
【００３３】
このように、母材１２と金属層１４とを同一の鋼材とすることにより、金属層１４が母材１２に良好に密着する。換言すれば、金属層１４が母材１２から剥離し難くなる。また、金属層１４を形成する第１層１６、第２層１８及び第３層２０同士も良好に密着する。
【００３４】
第１層１６は、母材１２が熱応力によって変形することを抑制するための層である。このため、第１層１６に高強度を発現させるべく、該第１層１６の相対密度は高く設定される。第１層１６の好ましい相対密度は、９９〜９９．５％程度である。
【００３５】
第２層１８は、金属層１４の中で相対密度が最も小さく設定される層である。換言すれば、第２層１８には、第１層１６及び第３層２０に比して気孔が最も多く存在する。後述するように、この気孔には離型材や潤滑材等が充填され、これら混合剤は、鍛造用金型１０を使用して鍛造加工を実施する最中に押圧されて第３層２０の表面に滲出する。なお、潤滑材としては黒鉛が例示される。
【００３６】
第２層１８の相対密度は、該第２層１８に混合剤を保持するに十分な量の気孔が設けられ、且つ該第２層１８が十分な強度を有するように設定される。具体的には、９５〜９７％程度であることが好ましい。
【００３７】
第３層２０は、金属層１４の最表面に位置する層であり、従って、高強度に設定される。その一方で、第３層２０には、前記混合剤が該第３層２０を通過することが可能な程度の気孔が設けられる。このような理由から、第３層２０の相対密度は、第２層１８に比して高く、且つ第１層１６の相対密度以下に設定される。第３層２０の好ましい相対密度は、９７〜９９％である。
【００３８】
このように、第１層１６、第２層１８及び第３層２０は、ともに同一の鋼材からなるものの、相対密度が互いに相違する。
【００３９】
上記したように構成された鍛造用金型１０を使用しての鍛造加工は、次のようにして実行される。
【００４０】
鍛造用金型１０を使用するに先立ち、第３層２０側から離型材や潤滑材等を塗布する。塗布された離型材や潤滑材等は、第３層２０の気孔を介して金属層１４に浸透し、第２層１８に到達する。しかしながら、第１層１６は、相対密度が最も高いために気孔の存在が少ないので、該第１層１６には離型材や潤滑材等はほとんど浸透しない。結局、第１層１６に堰止された離型材や潤滑材等は、第２層１８の気孔に保持され、混合剤となる。
【００４１】
そして、上記のようにして混合剤を保持した鍛造用金型１０のキャビティに、図示しないワークが収容される。
【００４２】
次に、鍛造用金型１０に支持されたワークを図示しないパンチで押圧し、該ワークを塑性変形させる。この際、鍛造用金型１０のキャビティ側端面（摺接面）が塑性変形するワークの肉で押圧されることによって金属層１４が圧縮され、これに伴って第２層１８の気孔内に充填された混合剤が押し出される。
【００４３】
押し出された混合剤は、第３層２０の気孔を経由して該第３層２０の表面に滲出する。これにより、図２に示すように、第３層２０の表面に潤滑離型層２２が形成されるに至る。
【００４４】
このように、本実施の形態によれば、３層構造の金属層１４の中央層である第２層１８に離型材や潤滑材等を保持させ、鍛造加工を実施する際にこれら離型材・潤滑材等を第３層２０の表面に導出するようにしている。このため、窒化処理やその他の表面処理を施すことなく、鍛造用金型１０の潤滑性を良好なものとすることができる。
【００４５】
鍛造加工が進行するに伴い、塑性変形するワークの肉が鍛造用金型１０の摺接面に順次摺接する。この場合、上記したように第３層２０の表面に潤滑離型層２２が形成されているので、鍛造用金型１０とワークとの摩擦が低減される。このため、高温の摩擦熱が発生することを回避することができる。
【００４６】
また、母材１２と、第１層１６、第２層１８及び第３層２０とが同一の鋼材からなるために摺接面と金属層１４との接合強度、金属層１４を形成する隣接する層同士の接合強度が高いので、金属層１４が母材１２から剥離することや、金属層１４が各層１６、１８、２０の界面から分離することがない。このため、鍛造の耐かじり性を確保することもできる。しかも、母材１２と金属層１４との硬度が略同等となるので、鍛造加工に伴って熱衝撃が繰り返し加わっても、該金属層１４が母材１２とともに剥離したり、軟化して急激に摩耗が進行したりすることもない。
【００４７】
その上、金属層１４が鋼材からなるので、該金属層１４は、耐ヒートチェック性に優れる。すなわち、耐ヒートチェック性に優れた鍛造用金型１０を構成することができる。
【００４８】
以上のようにして鍛造加工を繰り返した後、第２層１８の気孔からすべての離型材・潤滑材等が導出された場合には、離型材や潤滑材等を金属層１４の表面に再度塗布すればよい。塗布された離型材・潤滑材等は、第３層２０の気孔を経由して第２層１８に到達し、該第２層１８の気孔に含浸される。次なる鍛造加工時にこれら離型材・潤滑材等が第３層２０の表面に滲出することにより、金属層１４、ひいては鍛造用金型１０の潤滑性が確保される。
【００４９】
鍛造用金型１０は、以下のようにして製造することができる。
【００５０】
先ず、図３に（ａ）として示すように、鋼材からなる母材１２のキャビティ側端面（摺接面）に、母材１２と同一の鋼材の粉末３０を積層した後、レーザガンＬＧを介してレーザ光を照射することによってこの粉末３０を焼結させ、第１層１６を設ける。この際、粉末３０に対するレーザ光の照射時間は、第１層１６の相対密度が９９〜９９．５％となる程度に設定することが好ましい。すなわち、本実施の形態においては、第１層１６の相対密度は、粉末３０の焼結の進行度合いを制御することによって設定される。後述する第２層１８及び第３層２０においても同様である。
【００５１】
次に、（ｂ）に示すように、第１層１６上に鋼材の粉末３２を積層し、上記と同様にして該粉末３２を焼結させることによって、（ｃ）に示すように第２層１８を設ける。レーザ光の照射時間は、第２層１８の相対密度が９５〜９７％となる程度に設定することが好ましい。
【００５２】
そして、（ｄ）に示すように、第２層１８の表面に粉末３４を積層し、上記と同様に該粉末３４を焼結させる。これにより、（ｅ）に示すように第３層２０が形成され、母材１２の摺接面に、第１層１６、第２層１８及び第３層２０を有する金属層１４が設けられるに至る。この場合、レーザ光の照射時間は、第３層２０の相対密度が９７〜９９％となる程度に設定することが好ましい。
【００５３】
このように、粉末３０、３２、３４を焼結する手法としてレーザ焼結を採用し、且つ焼結の際のレーザ光の照射時間を適宜調整することによって、相対密度が互いに異なる第１層１６、第２層１８及び第３層２０を容易且つ簡便に設けることができる。又は、レーザ光の出力を適宜調整することによって、第１層１６、第２層１８及び第３層２０の相対密度を互いに相違させるようにしてもよい。
【００５４】
ここで、本実施の形態においては、粉末３２、３４として、粉末３０と同様に母材１２と同一の鋼材の粉末が選定される。また、粉末３０、３２、３４は、電子顕微鏡で観察される２次元平面における長径と短径との和の１／２として定義される平均粒径が２０〜３０μｍであることが好ましい。このような粉末を使用した場合、焼結の際に緻密化が容易に進行する。従って、レーザ光の照射時間又は出力を変更することによって焼結の進行度合い、ひいては相対密度を容易に制御することができる。
【００５５】
粉末３０、３２、３４としては、アトマイズ法によって得られた、いわゆるアトマイズ粉を使用すればよい。アトマイズ粉は球形状に近いため、焼結が進行し易いという利点がある。特に、遠心アトマイズ法等によって得られたアトマイズ粉は真球形状であり、焼結が一層進行し易くなる。
【００５６】
なお、上記した実施の形態においては、第１層１６、第２層１８及び第３層２０の各々を母材１２と同一の鋼材で形成するようにしているが、特にこれに限定されるものではなく、母材１２と硬度及び熱膨張係数が略同等の異種金属から第１層１６、第２層１８及び第３層２０を形成するようにしてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００５７】
【図１】本実施の形態に係る鍛造用金型におけるキャビティ側表層部の縦断面拡大図である。
【図２】図１の鍛造用金型の第２層から混合剤が導出され、第３層上に潤滑離型層が形成された状態を示す縦断面拡大図である。
【図３】本実施の形態に係る鍛造用金型の製造過程を示すフロー説明図である。
【符号の説明】
【００５８】
１０…鍛造用金型（有摺接面部材）      １２…母材
１４…金属層                          １６…第１層
１８…第２層                          ２０…第３層
２２…潤滑離型層                      ３０、３２、３４…粉末
ＬＧ…レーザガン
【図１】
2005042179.tif 000003
【図２】
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【図３】
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