(57)【要約】【課題】ガスタービン動翼の寿命をより正確に推定し得るガスタービン動翼の寿命推定方法を提供する。【解決手段】ニッケル基耐熱合金の基材の表面にアルミニウムがコーティングされてなるガスタービン動翼の寿命推定方法であって、アルミニウムを含有するニッケル基合金層であるコーティング層と上記基材との間に形成されたアルミニウムを含有するニッケル基合金層である拡散層と、上記基材との間に形成される金属間化合物層の厚さｄを測定し、次にこの測定された厚さｄおよびガスタービンの稼動時間ｔから、下記（１）式を用いて、金属間化合物層の成長速度係数ｋを求め、次にこの成長速度係数ｋ、並びに予め求められている金属間化合物層の材料定数ｋ０、金属間化合物層成長の活性化エネルギーＱおよびガス定数Ｒから、下記（２）式を用いて、稼動中における動翼の使用温度Ｔを推定し、この推定された使用温度Ｔに基づき動翼の交換寿命を推定する方法である。  ｔ＝ｋ×ｔ１／２              ・・・（１）  ｋ＝ｋ０ｅｘｐ（−Ｑ／ＲＴ）・・・（２）【選択図】      なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ニッケル基耐熱合金の基材の表面にアルミニウムがコーティングされてなるガスタービン動翼の寿命推定方法であって、
アルミニウムを含有するニッケル基合金層であるコーティング層と上記基材との間に形成されたアルミニウムを含有するニッケル基合金層である拡散層と、上記基材との間に形成される金属間化合物層の厚さｄを測定し、
次にこの測定された厚さｄおよびガスタービンの稼動時間ｔから、下記（１）式を用いて、金属間化合物層の成長速度係数ｋを求め、
次にこの成長速度係数ｋ、並びに予め求められている金属間化合物層の材料定数ｋ０、金属間化合物層成長の活性化エネルギーＱおよびガス定数Ｒから、下記（２）式を用いて、稼動中における動翼の使用温度Ｔを推定し、
この推定された使用温度Ｔに基づき動翼の交換寿命を推定することを特徴とするガスタービン動翼の寿命推定方法。
ｄ＝ｋ×ｔ１／２              ・・・（１）
ｋ＝ｋ０ｅｘｐ（−Ｑ／ＲＴ）・・・（２）
【請求項２】
ニッケル基耐熱合金の基材の表面にアルミニウムがコーティングされてなるガスタービン動翼の寿命推定装置であって、
アルミニウムを含有するニッケル基合金層であるコーティング層と上記基材との間に形成されたアルミニウムを含有するニッケル基合金層である拡散層と、上記基材との間に形成される金属間化合物層の厚さｄを測定する厚さ測定手段と、
この測定された金属間化合物の厚さｄおよびガスタービンの稼動時間ｔを入力して、下記（３）式に基づき、金属間化合物層の成長速度係数ｋを求める成長速度係数演算手段と、
この成長速度係数演算手段にて求められた成長速度係数ｋを入力するとともに予め求められている金属間化合物層の材料定数ｋ０、金属間化合物層成長の活性化エネルギーＱおよびガス定数Ｒを用いて、下記（４）式に基づき、稼動中における動翼の使用温度Ｔを推定する使用温度推定手段と、
この使用温度推定手段にて推定された使用温度Ｔに基づき動翼の交換寿命を推定する交換寿命推定手段とを具備したことを特徴とするガスタービン動翼の寿命推定装置。
ｄ＝ｋ×ｔ１／２              ・・・（３）
ｋ＝ｋ０ｅｘｐ（−Ｑ／ＲＴ）・・・（４）
【請求項３】
厚さ測定手段として、表面ＳＨ波に基づく超音波センサ、Ｘ線厚さ測定器、または渦電流厚さ測定器を用いたことを特徴とする請求項２に記載のガスタービン動翼の寿命推定装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はガスタービン動翼の寿命推定方法および寿命推定装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
ガスタービンにおいて、動翼は１３００Ｋを超える高温ガス中で高速回転しているため、温度的および強度的に非常に激しい状況下に置かれている。
このため、動翼部材には耐熱強度に優れた高価なニッケル基耐熱合金が用いられているが、当然、交換寿命が定められている。
【０００３】
そして、通常、ガスタービンの動翼は、運転中での破損を防止するため、定期検査などにおいて、破断寿命を待たずに交換されている。
しかし、破断までの寿命が十分に残っているにも拘わらず交換することは、メンテナンス費用の増大に繋がるため、動翼の交換寿命の正確な評価が必要とされる。
【０００４】
このため、例えば動翼の経年変化に伴い、動翼の内部組織のγ′（ガンマプライム）相が凝集粗大化することから、動翼の一部を採取し、これらγ′相の粒径を計測することで、残りの寿命（余寿命）が推定されている（特許文献１参照）。
【特許文献１】特開平４−２５７４５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上述したγ′相の粒径を計測して寿命を推定する方法では、高温でクリープ負荷（遠心力による）を受ける使用環境下では、γ′相にラフティングと呼ばれる変形が発生する場合があり、γ′相の粒径だけで寿命の推定を行うと、誤差が大きくなり、寿命を正確に推定することができないという問題があった。なお、動翼の一部を採取するという破壊検査法であるため、動翼に傷を付けてしまうという問題もあった。
【０００６】
そこで、上記課題を解決するため、本発明は、ガスタービン動翼の寿命をより正確に、また非破壊検査法を用いて推定し得るガスタービン動翼の寿命推定方法および寿命推定装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するため、本発明の請求項１に係るガスタービン動翼の寿命推定方法は、ニッケル基耐熱合金の基材の表面にアルミニウムがコーティングされてなるガスタービン動翼の寿命推定方法であって、
アルミニウムを含有するニッケル基合金層であるコーティング層と上記基材との間に形成されたアルミニウムを含有するニッケル基合金層である拡散層と、上記基材との間に形成される金属間化合物層の厚さｄを測定し、
次にこの測定された厚さｄおよびガスタービンの稼動時間ｔから、下記（１）式を用いて、金属間化合物層の成長速度係数ｋを求め、
次にこの成長速度係数ｋ、並びに予め求められている金属間化合物層の材料定数ｋ０、金属間化合物層成長の活性化エネルギーＱおよびガス定数Ｒから、下記（２）式を用いて、稼動中における動翼の使用温度Ｔを推定し、
この推定された使用温度Ｔに基づき動翼の交換寿命を推定する方法である。
【０００８】
ｄ＝ｋ×ｔ１／２              ・・・（１）
ｋ＝ｋ０ｅｘｐ（−Ｑ／ＲＴ）・・・（２）
また、請求項２に係るガスタービン動翼の寿命推定装置は、ニッケル基耐熱合金の基材の表面にアルミニウムがコーティングされてなるガスタービン動翼の寿命推定装置であって、
アルミニウムを含有するニッケル基合金層であるコーティング層と上記基材との間に形成されたアルミニウムを含有するニッケル基合金層である拡散層と、上記基材との間に形成される金属間化合物層の厚さｄを測定する厚さ測定手段と、
この測定された金属間化合物の厚さｄおよびガスタービンの稼動時間ｔを入力して、下記（３）式に基づき、金属間化合物層の成長速度係数ｋを求める成長速度係数演算手段と、
この成長速度係数演算手段にて求められた成長速度係数ｋを入力するとともに予め求められている金属間化合物層の材料定数ｋ０、金属間化合物層成長の活性化エネルギーＱおよびガス定数Ｒを用いて、下記（４）式に基づき、稼動中における動翼の使用温度Ｔを推定する使用温度推定手段と、
この使用温度推定手段にて推定された使用温度Ｔに基づき動翼の交換寿命を推定する交換寿命推定手段とを具備したものである。
【０００９】
ｄ＝ｋ×ｔ１／２              ・・・（３）
ｋ＝ｋ０ｅｘｐ（−Ｑ／ＲＴ）・・・（４）
さらに、請求項３に係るガスタービン動翼の寿命推定装置は、請求項２に記載の寿命推定装置の厚さ測定手段として、表面ＳＨ波に基づく超音波センサ、Ｘ線厚さ測定器、または渦電流厚さ測定器を用いたものである。
【発明の効果】
【００１０】
上記寿命推定方法および寿命推定装置によると、超音波を用いて動翼の拡散層とニッケル基耐熱合金（基材）との間に生成した金属間化合物層の厚さを測定するとともに、この金属間化合物層の厚さおよび現在までの稼動時間に基づき金属間化合物層の成長速度係数を求め、次にこの成長速度係数、金属間化合物層成長の活性化エネルギー等に基づき使用温度を推定し、そしてこの使用温度に基づき、予め求められた使用温度と交換寿命との関係から交換寿命を推定するようにしたので、従来のように、動翼の内部組織のγ′相の粒径を測定して推定する場合よりも、より正確に推定することができる。
【００１１】
しかも、動翼の金属間化合物層の厚さを測定するのに、表面ＳＨ波に基づく超音波、Ｘ線、または渦電流を用いるため、従来のように、動翼を破壊する必要がないため、簡単に且つ動翼に傷を付けることなく、測定することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
［実施の形態］
以下、本発明のガスタービン動翼の寿命推定方法および寿命推定装置を、図１〜図８に基づき説明する。
【００１３】
図１に示すように、ガスタービンの動翼１は、１３００Ｋ以上の高温に曝されるため、耐熱強度に優れたニッケル基耐熱合金（動翼基材）２の表面に、耐酸化性および耐食性を持たせるために、アルミニウムを２０重量％以上含有するニッケル基合金層であるコーティング層３およびその拡散層４の二層からなるアルミニウム拡散コーティングが施工されている。
【００１４】
以下、ガスタービン動翼の寿命推定方法について説明する。なお、本来なら、まずガスタービン動翼の寿命推定装置を説明すべきであるが、当該寿命推定装置は寿命推定方法を具現化するものであり、説明の重複を避けるため、先に、寿命推定方法を説明した後に、簡単に、寿命推定装置について説明する。
【００１５】
まず、本発明に係る動翼の寿命推定原理について説明する。
本発明者等は、１３００Ｋ以上の高温に曝されるガスタービンの動翼の評価、すなわち寿命を推定するのに、経年変化に基づくニッケル基耐熱合金の組織中のγ′（ガンマプライム）相の形状変化以外に、拡散層４とニッケル基耐熱合金２との間の性状変化に基づき寿命の推定が可能であるとの知見を得た。
【００１６】
すなわち、アルミニウムによりコーティングが施された動翼の場合、コーティング層３の下方にできる拡散層４とニッケル基耐熱合金２との間に生成する金属間化合物（例えば、Ｎｉを主体として、Ａｌ、Ｔｉ，Ｃｒ、Ｃｏなどからなるもので、当然に、Ａｌなどが内部に拡散し、ニッケル基耐熱合金２よりＡｌを若干多く含んだ化合物である。）の成長度合いから稼動中における動翼１の温度（内部の上昇温度で、以下、使用温度という）を推定するとともに、この使用温度に基づきその寿命（以下、交換寿命ともいう）を推定する方法である。
【００１７】
以下、この寿命推定方法について詳しく説明する。
図２に示すように、ある程度（例えば、寿命率が３０％程度）、稼動（運転）されたガスタービンの動翼１においては、コーティング層３の表面にアルミニウムの酸化膜層５が形成されるとともに、拡散層４とニッケル基耐熱合金２との間に金属間化合物層６が生成される。
【００１８】
そして、本発明者等は、この金属間化合物層６の厚さと使用温度との関係を熱処理実験により調べた。その結果は、以下の通りであった。
図３のグラフに示すように、金属間化合物層６は熱処理温度が高いと厚くなり、しかもその厚さｄは熱処理時間（動翼の現在までの稼動時間に相当する）ｔの１／２乗に比例して成長していることが判明した。
【００１９】
上記の関係を数式化すると、下記（１）式が得られる。
ｄ＝ｋ・ｔ１／２・・・（１）
但し、（１）式中、ｋは金属間化合物層の成長速度係数である。
【００２０】
なお、上記（１）式の関係は、一般に放物線則といわれ、この関係が成立する場合には、金属間化合物層の成長は拡散律速と見なすことができる。
また、上記成長速度係数ｋは、下記（２）式で表される。
【００２１】
ｋ＝ｋ０・ｅｘｐ（−Ｑ／（Ｒ・Ｔ））・・・（２）
ここで、ｋ０は金属間化合物層の材料定数［正確に言えば、基材におけるコーティング材の拡散性を考慮したもの］、Ｑは金属間化合物層成長の活性化エネルギー、Ｒはガス定数、Ｔは絶対温度を表している。
【００２２】
そして、熱処理実験により、成長速度係数ｋと熱処理温度（絶対温度；使用温度に相当）Ｔとの関係を調べると、図４のグラフのようになる。図４のグラフから、使用温度の逆数（１／Ｔ）と成長速度係数ｋの二乗（ｋ２）の対数［Ｌｏｇ（ｋ２）］とが直線関係（比例関係）になっていることが分かり、したがって上記（２）式が成立していることが判明した。
【００２３】
すなわち、（２）式から、実験により、金属間化合物層の材料定数ｋ０と金属間化合物層成長の活性化エネルギー［ニッケル基耐熱合金中におけるコーティング材（アルミニウム）の拡散活性化エネルギー］Ｑとを求めることができる。なお、図４から求めた活性化エネルギーＱの値は２６２ｋＪ／ｍｏｌであり、ニッケルにおけるアルミニウムの拡散活性化エネルギーの値２６８ｋＪ／ｍｏｌとほぼ同様の結果であった。
【００２４】
ところで、破断した動翼を用いて、金属間化合物層６の厚さｄおよび稼動時間ｔから動翼の使用温度Ｔを推定すると１１６６Ｋとなり、一方、クリープ実験データ（動翼中央部に発生する遠心力と同一応力でのクリープ破断実験）から推定すると１１７３Ｋであった。両者の値はほぼ一致しており、上述した方法により、使用温度の推定が可能なことが確認された。
【００２５】
次に、動翼における使用温度と寿命（交換寿命）との関係について説明する。
稼動されたガスタービンの動翼の交換寿命と使用温度との関係を、例えば破壊法に基づき調べた結果を、図５のグラフに示しておく。
【００２６】
このグラフから、動翼の使用温度Ｔと交換寿命ｈ（対数目盛）とが比例していることが分かる。すなわち、上述した（１）式および（２）式を用いて、金属間化合物層の厚さから動翼の使用温度が推定されると、図５のグラフから、使用温度Ｔ０に基づき交換寿命ｈ０を推定することができる。また、当然に、交換寿命ｈ０から現在までの稼動時間を差し引くことにより、ガスタービン動翼の余寿命を推定することができる。
【００２７】
ところで、ガスタービン動翼１の金属間化合物層６の厚さｄについては、超音波を用いて、より具体的には、表面ＳＨ波を用いて非破壊法にて測定される。
図６に示すように、この厚さ測定手段１１としては、表面ＳＨ波に基づく超音波センサが用いられる。この超音波センサには、被測定物である動翼１の表面に、超音波を発信する送波器１２と、この送波器１２から発信された超音波の表面ＳＨ波（横波のうち、ごく表層を伝播する波である）を受信する受波器１３と、表面ＳＨ波の伝播時間（受信時間）を入力して金属間化合物層６の厚さｄを演算する厚さ演算部１４とが具備されている。
【００２８】
なお、この厚さ測定手段１１の厚さ演算部１４には、図７のグラフに示すように、表面ＳＨ波の伝播時間と金属間化合物層の厚さとの関係を示すテーブルが具備されており、その伝播時間から金属間化合物層の厚さが求められるようにされている。
【００２９】
次に、上記寿命の推定方法を具現化する寿命推定装置について、簡単に説明する。なお、この寿命推定装置による寿命推定方法については、上述したので、その説明を省略する。
【００３０】
この寿命推定装置２１は、図８に示すように、動翼１の表面の金属間化合物層６の厚さを超音波すなわち表面ＳＨ波を用いて測定する厚さ測定手段１１と、寿命を推定するに際して必要な種々のデータを保持しているデータベース部２２と、上記厚さ測定手段１１からの測定値を入力して上記（１）式に基づき金属間化合物層の成長速度係数ｋを求める成長速度係数演算手段２３と、この成長速度係数演算手段２３からの成長速度係数ｋおよびデータベース部２２からのデータ（例えば、ｋ０、Ｑ、Ｒなど）を入力して上記（２）式に基づき動翼の使用温度Ｔを推定する使用温度推定手段２４と、この使用温度推定手段２４にて推定された使用温度Ｔおよびデータベース部２２から使用温度Ｔと交換寿命ｈとの関係を示すデータテーブルに係るデータを入力して、当該使用温度に基づき交換寿命、および現在までの稼動時間から残りの余寿命を推定する寿命推定手段２５と、この寿命推定手段２５にて求められた交換寿命および余寿命を表示する寿命表示手段（例えば、ディスプレイなど）２６とから構成されている。
【００３１】
そして、上記成長速度係数演算手段２３、使用温度推定手段２４および寿命推定手段２５は、例えばコンピュータ装置により構成されるとともに、それぞれの演算を行うためのプログラムが具備されている。
【００３２】
なお、上記データベース部２２には、少なくとも、金属間化合物層の材料定数ｋ０、金属間化合物層成長の活性化エネルギーＱ、ガス定数Ｒなどのデータ、および使用温度Ｔと交換寿命ｈとの関係を示すデータテーブルが保持されている。なお、このデータベース部２２に、厚さ測定手段１１に具備されている表面ＳＨ波の伝播時間と金属間化合物層の厚さとの関係を示すデータテーブルを保持させるようにしてもよい。勿論、この場合、厚さ測定時には、データベース部２２から厚さ測定手段１１の厚さ演算部１４にデータテーブルが読み込まれる（図８の破線矢印にて示す）。
【００３３】
上述したように、超音波、具体的には表面ＳＨ波を用いて、動翼の拡散層とニッケル基耐熱合金との間に生成した金属間化合物層の厚さを測定するとともに、この測定厚さおよび現在までのガスタービンの稼動状態（稼動時間、起動回数、運転負荷など）に基づき、金属間化合物層の成長速度係数を求め、次にこの成長速度係数、金属間化合物層の材料定数、金属化合物層成長の活性化エネルギーおよびガス定数に基づき使用温度を推定し、そしてこの使用温度に基づき、予め求められた使用温度と交換寿命との関係から交換寿命および余寿命を推定するようにしたので、従来のように、動翼の内部組織のγ′相の粒径を計測する場合よりも、正確に推定することができる。
【００３４】
すなわち、γ′相の粒径を測定するには、ニッケル基耐熱合金である動翼基材の組織観察が必要となり、コーティングの除去等が不可欠である上に、γ′相の粒径については、稼動時に応力の影響を受ける場合（γ′相がラフティングする場合）には、必ずしも正確な数値であるとは言えない。本発明においては、基材ではなく、コーティング部の金属間化合物層に着目し、その厚さを測定することで、応力の影響をあまり受けずに非破壊法にて正確な交換寿命を把握することができる。
【００３５】
また、金属間化合物層の厚さから使用温度を推定し、使用温度と交換寿命との関係を示すデータテーブルおよび今後のガスタービン動翼の稼動計画により、定量的に、交換寿命および余寿命を把握することができる。
【００３６】
しかも、動翼の金属間化合物層の厚さを測定するのに、非破壊検査法、例えば表面ＳＨ波に基づく超音波を用いるため、従来のように、動翼を破壊する必要がないため、簡単に且つ動翼に傷を付けることなく、測定することができる。
【００３７】
また、上記実施の形態においては、厚さ測定手段として、超音波センサを用いたが、例えばＸ線を用いたＸ線厚み測定器または渦電流を用いた渦電流厚み測定器であってもよい。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】本発明の実施の形態に係るガスタービンの未使用状態における動翼の要部断面図である。
【図２】同ガスタービンの使用状態（稼動状態）における動翼の要部断面図である。
【図３】同動翼の熱処理時間と金属間化合物層の厚さとの関係を示すグラフである。
【図４】同動翼の熱処理温度（使用温度）と金属間化合物層における拡散係数との関係を示すグラフである。
【図５】同動翼の使用温度と交換寿命との関係を示すグラフである。
【図６】同動翼の金属間化合物層の厚さ測定手段の概略構成を示す斜視図である。
【図７】同動翼における超音波の伝播時間と金属間化合物層の厚さとの関係を示すグラフである。
【図８】本発明の実施の形態に係るガスタービン動翼の寿命推定装置の概略構成を示すブロック図である。
【符号の説明】
【００３９】
１      動翼
２      ニッケル基耐熱合金
３      コーティング層
４      拡散層
６      金属間化合物層
１１      厚さ測定手段
１２      送波器
１３      受波器
１４      厚さ演算部
２１      寿命推定装置
２２      データベース部
２３      成長速度係数演算手段
２４      使用温度推定手段
２５      寿命推定手段
２６      寿命表示手段
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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