(57)【要約】【課題】  ろう付けしても高強度を維持することが可能なクラッドフィン材およびその製造方法を提供する。【解決手段】  Ａｌ-Ｍｎ系合金からなる芯材２と、芯材２の一面２ａおよび他面２ｂにはり合せたＡｌ-Ｍｎ系合金からなる皮材３、３とからなるクラッド材１の製造方法であり、５００℃以下の均質化処理がなされた芯材または均質化処理がなされない芯材を用意するとともに、５００℃以上の均質化処理がなされた皮材とを用意し、前記芯材の両面に前記皮材を各々重ねて熱間圧延にてはり合わせ、その後少なくとも１回の中間焼鈍を行い、最後の中間焼鈍から最終板厚までの圧下率を５超〜１５％未満の低圧延率で冷間圧延することを特徴とするクラッドフィン材１を提供する。【選択図】        図１
2005298914.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ａｌ-Ｍｎ系合金からなる芯材と、この芯材の両面にはり合せたＡｌ-Ｍｎ系合金からなる皮材とからなるクラッド材の製造方法であり、
５００℃以下の均質化処理がなされた芯材または均質化処理がなされない芯材を用意するとともに、５００℃以上の均質化処理がなされた皮材とを用意し、前記芯材の両面に前記皮材を各々重ねて熱間圧延にてはり合わせ、その後少なくとも１回の中間焼鈍を行い、最後の中間焼鈍から最終板厚までの圧下率を５超〜１５％未満の低圧延率で冷間圧延することを特徴とするクラッドフイン材の製造方法。
【請求項２】
前記芯材が、０．１〜２．５質量％のＭｎおよび０．０５〜０．３質量％のＺｒを含むとともに残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金から構成され、前記皮材が、０．１〜２．５質量％のＭｎおよび０．３〜２．０質量％のＦｅを含むとともに残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金から構成され、かつ前記芯材と前記皮材のいずれか一方または両方に、０．５〜３．０質量％のＺｎ、０．０５〜０．３質量％のＩｎ、０．０５〜０．３質量％のＳｎのうちのいずれか１種または２種以上の元素が含まれることを特徴とする請求項１に記載のクラッドフイン材の製造方法。
【請求項３】
前記皮材が、不可避不純物として含まれるＺｒの含有量を０．０３質量％未満に規制された組成のアルミニウム合金からなることを特徴とする請求項２記載のクラッドフィン材の製造方法。
【請求項４】
請求項1ないし請求項３のいずれかに記載の製造方法で製造されたことを特徴とするクラッドフィン材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱交換器のフィン材に使用されるクラッドフィン材の製造方法およびこの方法により製造されるクラッドフィン材に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般に熱交換器は、ヘッダータンクと、そのヘッダータンクの間に互いに平行に間隔を空けて設けられたアルミニウム合金からなる多数のチューブと、チューブとチューブとの間にろう付けされた波形のフィン材とで構成されている。前記波形のフィン材のろう付けは、フラックスろう付け、真空ろう付け、不活性ガス雰囲気ろう付けなどの方法により６００℃前後の温度で行われている。
【０００３】
近年、自動車は、快適性や省燃費が強く求められるようになり、熱交換器に対するコンパクト化や高性能化の要求は強まる一方である。また軽量化の観点から、それらの部材には薄肉化が求められ、フィン材に対しても従来の板厚０．０８〜０．１０ｍｍ程度から０．０４〜０．０６ｍｍへ移行しつつある。
【０００４】
このようにフィン材を薄肉化した場合、熱交換器の耐久性を左右するのはフィン材の強度であり、そのためにフィン材として耐座屈性に優れたＡｌ-Ｍｎ系アルミニウム合金が使用されている。しかし、Ａｌ-Ｍｎ系アルミニウム合金は耐座屈性に優れているものの熱伝導性が比較的劣るという短所がある。
これを改善するために必須成分として０．５〜２．０質量％のＭｎを含有するＡｌ-Ｍｎ系アルミニウム合金を芯材とし、その両面に、０．０３〜０．７質量％のＦｅ、０．０３〜０．３５質量％のＺｒのうちのいずれか一方または両方を含有する高温強度に優れたアルミニウム合金からなる皮材をクラッドすることにより、耐座屈性および熱伝導性が共に優れるアルミニウム合金からなるクラッドフィン材が提供されている。このクラッドフィン材は、前記芯材の両面に前記皮材をクラッドしてなる合せ材を４３０〜５３０℃の温度で均熱処理を行った後、これを熱間圧延し、その後少なくとも１回の中間焼鈍を行い、最後の中間焼鈍から最終板厚まで１５〜６０％の圧低率で冷間圧延することにより製造されている（特許文献１参照）。
【特許文献１】特開平１-１９８４５３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、前記従来のアルミニウム合金からなるクラッドフィン材を、熱交換器にろう付けして取り付けると、ろう付けの際の熱処理によってクラッドフィン材中に再結晶組織が形成されて強度が低下するという欠点があった。このため、ろう付けしても高強度を維持することのできるアルミニウム合金からなるクラッドフィン材の開発が求められていた。
【０００６】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであって、ろう付けしても高強度を維持することが可能なクラッドフィン材およびその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
ろう付けしても高強度を維持することのできるアルミニウム合金からなるクラッドフィン材を開発すべく本発明者等が鋭意研究を行なった結果、下記の事項が判明した。
(i)従来から知られているＡｌ-Ｍｎ系アルミニウム合金に対して、熱間圧延前に５００℃以下の均質化処理を行なってから、あるいは均質化処理を全く行なわないままに少なくとも１回以上の中間焼鈍を行ない、最後の中間焼鈍から最終板厚までの圧下率を１５％未満の低圧下率で圧延すると圧延組織を有するアルミニウム合金薄板が得られる。この圧延組織を有するアルミニウム合金薄板を波形に加工してフィン材としてチューブにろう付けすると、ろう付け後のフィン材には未再結晶組織が形成され、ろう付けによる強度の低下が阻止される。
【０００８】
(ii)一方、Ａｌ-Ｍｎ系アルミニウム合金に対し、熱間圧延前に５００℃以上で均質化処理を実施した場合、このアルミニウム合金には再結晶しやすい特性が付与され、ろう付け中に圧延組織から再結晶組織に変化する。このような再結晶組織を有する合金は、結晶粒界の長さが低減し、溶融ろう材の侵食経路が少なくなるために耐ろう侵食性が向上する。
【０００９】
(iii)前記ろう付け後の未再結晶組織を有するＡｌ-Ｍｎ系アルミニウム合金薄板は、ろう付け後の強度に優れるものの、ろう付け時にろう材が粒界に沿って薄板の内部に侵食しやすくなる。そこで、前記(i)の熱間圧延前に５００℃以下の均質化処理を行なうか若しくは均質化処理を行なわないＡｌ-Ｍｎ系合金を芯材とし、その両面に前記(ii)の熱間圧延前に５００℃以上の均質化処理を行なったＡｌ-Ｍｎ系合金を皮材として熱間圧延によりはり合わせる。その後少なくとも１回の中間焼鈍を行い、最後の中間焼鈍から最終板厚までの圧下率を５超〜１５％未満の低圧延率で冷間圧延することによりクラッド材を作製する。さらに、このクラッド材を波形に成形してからクラッドフィン材として熱交換器のチューブにろう付けすると、フィン材における芯材はろう付け中に圧延組織から再結晶組織に至らず、再結晶組織に至る途中の未再結晶組織に変化し、―方皮材はろう付け中に圧延組織から再結晶組織に変化する。このようにして、未再結晶組織を有する芯材の両面に、再結晶組織を有する皮材がはり合わされてなるクラッドフィン材が得られ、このクラッドフィン材は未再結晶組織を有する芯材を有することから強度に優れている。さらに耐ろう侵食性に優れる皮材により芯材へのろうの侵食が抑制される。
【００１０】
本発明は上記の研究結果に基づいてなされたものであって、
本発明のクラッドフイン材の製造方法は、Ａｌ-Ｍｎ系合金からなる芯材と、この芯材の両面にはり合せたＡｌ-Ｍｎ系合金からなる皮材とからなるクラッド材の製造方法であり、５００℃以下の均質化処理がなされた芯材または均質化処理がなされない芯材を用意するとともに、５００℃以上の均質化処理がなされた皮材とを用意し、前記芯材の両面に前記皮材を各々重ねて熱間圧延にてはり合わせ、その後少なくとも１回の中間焼鈍を行い、最後の中間焼鈍から最終板厚までの圧下率を５超〜１５％未満の低圧延率で冷間圧延することを特徴とする。
【００１１】
また本発明のクラッドフイン材の製造方法は、先に記載のクラッドフイン材の製造方法において、前記芯材が、０．１〜２．５質量％のＭｎおよび０．０５〜０．３質量％のＺｒを含むとともに残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金から構成され、前記皮材が、０．１〜２．５質量％のＭｎおよび０．３〜２．０質量％のＦｅを含むとともに残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金から構成され、かつ前記芯材と前記皮材のいずれか一方または両方に、０．５〜３．０質量％のＺｎ、０．０５〜０．３質量％のＩｎ、０．０５〜０．３質量％のＳｎのうちのいずれか１種または２種以上の元素が含まれることを特徴とする。
【００１２】
またアルミニウム合金中のＺｒはろう付け熱処理時の再結晶析出を遅延させる作用があるので、皮材にはＺｒが極力含まれないことが望ましく、より具体的には前記皮材に不可避不純物として含まれるＺｒの含有量が０．０３質量％未満に規制されることが好ましい。
【００１３】
また本発明のクラッドフィン材は、先のいずれかに記載の製造方法により製造されたことを特徴とする。
また上記の製造方法により製造されたクラッドフィン材は、熱交換器のフィン材として好適に用いられる。熱交換器にろう付けされた本発明に係るクラッドフィン材は、芯材が隣接する結晶粒に関して各々の結晶方位の差が２０°未満でありかつ各々の結晶粒径が２０μｍ未満の結晶粒が５０％以上存在する未再結晶組織からなり、皮材が隣接する結晶粒に関して各々の結晶方位の差が２０°以上でありかつ各々の結晶粒径が２０μｍ以上の結晶粒が５０％以上存在する再結晶組織からなる。このような構成のクラッドフィン材は、強度および耐ろう侵食性に優れたものとなる。
【発明の効果】
【００１４】
以上説明したように、本発明のクラッドフィン材の製造方法によれば、ろう付け後の強度および耐ろう浸食性に優れたクラッドフィン材を得ることができる。
また、本発明のクラッドフィン材は、強度および耐ろう浸食性に優れるので、強度が一層優れかつ耐ろう侵食性に優れた熱交換器を得ることができ、これによってクラッドフィン材の厚さを一層薄くすることができ、さらに熱交換器全体の寿命を一層改善することができ、工業上有用な効果をもたらすものとなる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、本発明の実施の形態を図面を参照して説明する。図１には本実施形態のクラッドフィン材の断面模式図を示す。
図１に示すように本実施形態のクラッドフィン材１は、Ａｌ-Ｍｎ系合金からなる芯材２と、この芯材２の一面２ａおよび他面２ｂにはり合わされた皮材３、３とから構成されている。芯材２は、皮材がはり合わされる前に、５００℃以下の均質化処理がなされたものか、あるいは均質化処理が全くなされないものである。また皮材３は、芯材２にはり合わされる前に５００℃以上の均質化処理がなされたものである。
また本実施形態のクラッドフィン材１は、芯材２と皮材３、３とが熱間圧延によりはり合わされた後に、少なくとも１回の中間焼鈍がなされ、最後の中間焼鈍から最終板厚までの圧下率を５超〜１５％未満の低圧延率で冷間圧延されたものである。
【００１６】
次に、本実施形態のクラッドフィン材１をチューブ材にろう付けした場合の芯材２と皮材３、３の結晶組織について説明する。図２は、本発明の製造方法により作製されたクラッドフィン材１を波形に成型してから、熱交換器のチューブにろう付けして波形のクラッドフィン材としたときの一部断面模式図である。図２において、符号１１はチューブ、符号１２はろう付け部分、符号１はろう付けされたクラッドフィン材である。このようにクラッドフィン材１は、ろう付け部分１２によりチューブ１１に接合されている。
【００１７】
ろう付けされたクラッドフィン材１においては、ろう付けの際の熱処理によって、芯材２の組織が圧延組織から未再結晶組織に変化され、皮材３、３の組織が圧延組織から再結晶組織に変化されている。
【００１８】
最終圧延率を５越え〜１５％未満とする本発明の製造方法により作製されたクラッドフィン材１をろう付けすると、クラッドフィン材１を構成する芯材２は圧延組織から十分に再結晶組織に変化していない未再結晶組織となる。この未再結晶組織は隣接する結晶粒に関して各々の結晶方位の差が２０°未満でありかつ各々の結晶粒径が２０μｍ未満の結晶粒が５０％以上存在する組織からなっている。この未再結晶組織を有する芯材２は、圧延組織から十分に再結晶組織変化していない極めて微細な組織を有するので、転位の増殖、ピン止め等の影響により材料強度が向上する。
【００１９】
一方で、この芯材２の未再結晶組織は、ろう材の侵食に対する抵抗力が小さい。この要因は、ろう付け時の溶融ろう材によるろう侵食では結晶粒界がろうの侵食経路となるため、粒界が多数存在する（即ち結晶粒が微細な）未再結晶組織は、ろう付時にろう材の侵食経路が多数存在し、そのためにろう侵食が生じやすくなからである。特に未再結晶組織は再結晶組織に比べて一段と微細なため、ろう付時に著しいろう侵食が生じ、クラッドフィン材１が座屈等を引き起こす原因となる。
【００２０】
本発明では、この未再結晶組織を有する芯材２に、再結晶組織を有する皮材３、３がはり合わされている。この皮材３、３の再結晶組織は、ろう付けにより隣接する結晶粒に関して各々の結晶方位の差が２０°以上でありかつ各々の結晶粒径が２０μｍ以上の結晶粒が５０％以上存在する再結晶組織である。かかる再結晶組織は結晶粒径２０μｍ以上の大きな再結晶粒径が大半を占めるので結晶粒界が少なく、ろう材に接触していても溶融ろう材侵食に対する抵抗力に優れている。この再結晶組織を有する皮材３、３が、耐ろう侵食性に劣る芯材２のろう侵食に対するバリア一層として働き、強度および耐ろう侵食性に優れたクラッドフィン材がろう付けされてなる熱交換器が得られる。
【００２１】
次に、本実施形態のクラッドフィン材を構成する芯材２および皮材３の組成について説明する。
［芯材の成分組成］
芯材２は、Ａｌ-Ｍｎ系のアルミニウム合金からなり、０．１〜２．５質量％のＭｎおよび０．０５〜０．３質量％のＺｒを含むとともに残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金から構成され、更に必要に応じて、０．５〜３．０質量％のＺｎ、０．０５〜０．３質量％のＩｎ、０．０５〜０．３質量％のＳｎのうちのいずれか１種または２種以上の元素が含有されている。
【００２２】
Ｍｎ：Ｍｎは芯材の強度を向上させる効果がある。その含有量が０．１質量％未満では所望の効果が得られないので好ましくなく、一方Ｍｎを２．５質量％より多く含有させると、鋳造時の晶出物が粗大化し、加工性が低下するため好ましくない。したがって芯材に含まれるＭｎの組成比を０．１〜２．５質量％の範囲に定めた。Ｍｎ含有量の一層好ましい範囲は１．０〜１．７質量％である。
【００２３】
Ｚｒ：Ｚｒはろう付熱処理時の再結晶を遅延させる効果があり、本発明の芯材に必要不可欠な元素である。Ｚｒの添加量を０．０５〜０．３質量％と限定したのは、０．０５質量％未満ではその効果が小さく、０．３質量％を越えると鋳造時の晶出物が粗大化し、加工性が低下するためである。Ｚｒ含有量の一層好ましい範囲は０．１０〜０．１５質量％である。
【００２４】
Ｚｎ、Ｉｎ、Ｓｎ：Ｚｎ、Ｉｎ、Ｓｎは合金の電位を卑にし、フィン材に犠牲陽極効果をもたらす効果がある。Ｚｎの添加量を０．５〜３．０質量％、Ｉｎ、Ｓｎの添加量をそれぞれ０．０５〜０．３質量％としたのは、下限未満ではその効果が小さく、上限を超えるとフィン材の自己耐食性が低下するためである。Ｚｎの含有量の一層好ましい範囲は１．０〜２．０質量％、Ｉｎ、Ｓｎの含有量の一層好ましい範囲は０．１０〜０．２０質量％である。なお、Ｚｎ、Ｉｎ、Ｓｎは、少なくとも芯材、皮材のいずれか一方に添加されていればよく、芯材、皮材の両方に添加されていてもよい。
【００２５】
［皮材の成分祖成］
皮材３は、Ａｌ-Ｍｎ系のアルミニウム合金からなり、０．１〜２．５質量％のＭｎおよび０．３〜２．０質量％のＦｅを含むとともに残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金から構成され、更に必要に応じて、０．５〜３．０質量％のＺｎ、０．０５〜０．３質量％のＩｎ、０．０５〜０．３質量％のＳｎのうちのいずれか１種または２種以上の元素が含有されている。また、皮材に不可避不純物として含まれるＺｒの含有量が０．０３質量％未満に規制されることが好ましい。
【００２６】
Ｍｎ：Ｍｎは皮材の強度を向上させるとともに、ろうの侵食を抑制する効果がある。その含有量が０．１質量％未満では所望の効果が得られないので好ましくなく、一方Ｍｎを２．５質量％より多く含有させると、鋳造時の晶出物が粗大化し、加工性が低下するため好ましくない。したがって皮材に含まれるＭｎは０．１〜２．５質量％に定めた。Ｍｎ含有量の一層好ましい範囲は１．０〜１．７質量％である。
【００２７】
Ｆｅ：Ｆｅは粗大な金属間化合物を作りやすく、それらの粗大晶出物が再結晶の核となるため、ろう付熱処理時の再結晶を促進させる効果がある。その添加量が０．３質量％未満では所望の効果が得られず、一方、２．０質量％を越えて含まれるとフィン材の自己耐食性が低下するので好ましくない。したがって、Ｆｅの含有量を０．３〜２．０質量％に定めた。Ｆｅの含有量の一層好ましい範囲は０．５〜１．５質量％である。
【００２８】
Ｚｒ：Ｚｒはろう付熱処理時の再結晶を遅延させる作用があるので、再結晶組織化が必要な皮材には含まれないことが好ましく、不可避不純物をして含まれていても可及的に少ないことが一層好ましい。従ってＺｒの含有量は０．０３質量％未満が好ましく、０．００３質量％未満が一層好ましい。
【００２９】
Ｚｎ、Ｉｎ、Ｓｎ：Ｚｎ、Ｉｎ、Ｓｎは合金の電位を卑にし、フィン材に犠牲陽極効果をもたらす効果がある。Ｚｎの添加量を０．５〜３．０質量％、Ｉｎ、Ｓｎの添加量をそれぞれ０．０５〜０．３質量％としたのは、下限未満ではその効果が小さく、上限を超えるとフィン材の自己耐食性が低下するためである。Ｚｎの含有量の一層好ましい範囲は１．０〜２．０質量％、Ｉｎ、Ｓｎの含有量の一層好ましい範囲は０．１０〜０．２０質量％である。なお、Ｚｎ、Ｉｎ、Ｓｎは、少なくとも芯材、皮材のいずれか一方に添加されていればよく、芯材、皮材の両方に添加されていてもよい。
【００３０】
次に、本実施形態のクラッドフィン材１の製造方法について説明する。
まず、上記組成のＡｌ-Ｍｎ合金からなる芯材２を用意する。この芯材２については、５００℃以下の均質化処理を行なうか、あるいは均質化処理を全く行なわないままとする。
また、上記組成のＡｌ-Ｍｎ合金からなる皮材３を用意する。この皮材については、あらかじめ５００℃以上の均質化処理を行なう。
【００３１】
次に、皮材-芯材-皮材の順に重ね合わせて合せ材を作製し、この合せ材を熱間圧延し、その後少なくとも１回の中間焼鈍を行い、最後の中間焼鈍から最終板厚までの圧下率を５超〜１５％未満の低圧低率で冷間圧延することにより、皮材-芯材-皮材の順にはり合わされた何れの層も圧延組織を有するクラッドフィン材１が製造される。
このようにして製造したクラッドフィン材１をフィン材に成形し、例えば、このフィン材をチューブとチューブの間に設けてろう付け加熱炉に装入し、通常のろう付加熱処理を行うと、クラッドフィン材１の芯材２は完全に再結晶化されずに強度に優れる未再結晶組織となって高強度を保持し、一方、皮材３、３は完全に再結晶化し、耐ろう侵食性（芯材２へのろう侵食抑制）に優れる特性を有するようになる。
【００３２】
なお、最後の中間焼鈍から最終板厚までの圧下率を５越〜１５％未満の低圧下率とした理由は、この圧下率が５％以下ではクラッドフィン材１における皮材３がろう付により再結晶化せずに未再結晶組織となるため、芯材２のろう侵食防止層としての役割が期待できなくなるため好ましくなく、一方この圧下率が１５％以上になると芯材２がろう付により再結晶組織となるため、クラッドフィン材１の強度向上の役割が期待できないので好ましくない理由によるものである。
【００３３】
また、皮材３のクラッド率は特に規定するものではないが、例えば板厚０．１ｍｍ以下のような薄肉のブレージングシートでは、皮材のクラッド率が低いと、ろう侵食防止の効果が効きにくくなる可能性があるため、望ましくは皮材のクラッド率を５％以上にすることが好ましく、５〜２０％の範囲内にあることが望ましい。
【実施例】
【００３４】
いずれも縦：２０ｍｍ、横：５２ｍｍ、長さ：１２５ｍｍの寸法を有する、表１〜２に示される化学組成の芯材のアルミニウム合金鋳塊および表１〜２に示される化学組成の皮材のアルミニウム合金鋳塊をそれぞれ片面につき１／４インチずつ面削した。次に、芯材に対して４３０℃、３時間の条件で均質化処理を実施した。ただし、一部の芯材については均質化処理を実施しなかった。また、皮材については、５５０℃、１２時間の均質化処理を実施した。
【００３５】
次に、芯材のアルミニウム合金鋳塊の両面に皮材のアルミニウム合金鋳塊を重ね合わせて合せ材を作製し、この合せ材を熱間圧延することによりはり合わせ、厚さ約６ｍｍのクラッド材を作製した。このクラッド材をさらに冷間圧延により厚さ約１．３ｍｍまで圧延した後、１回目の中間焼鈍として４００℃、３時間のバッチ焼鈍を行い、さらに冷間圧延を行なった後、２回目の中間焼鈍として４００℃、３時間のバッチ焼鈍を行い、さらに表１〜２に示される条件の圧下率にて最終圧延することにより板厚：０．０６０ｍｍの実施例のクラッドフィン材Ａ〜Ｔを作製した。得られたクラッドフィン材Ａ〜Ｔのクラッド率はいずれも皮材が片面各１５％（皮材板厚０．００９ｍｍ）、芯材が７０％であった。
【００３６】
また、芯材の均質化処理を５５０℃、１２時間の条件で行なったこと以外は上記Ａ〜Ｔと同様にして比較例のクラッドフィン材Ｕを作製した。
【００３７】
また、皮材の均質化処理を４３０℃、３時間の条件で行なったこと以外は上記Ａ〜Ｔと同様にして比較例のクラッドフィン材Ｖを作製した。
【００３８】
また芯材のＺｒ含有率を０．０３質量％としたこと以外は上記Ａ〜Ｔと同様にして比較例のクラッドフィン材Ｗを作製した。
【００３９】
また皮材のＺｒ含有率を０．０５質量％としたこと以外は上記Ａ〜Ｔと同様にして比較例のクラッドフィン材Ｘを作製した。
【００４０】
また最終圧延時の圧下率を３％としたこと以外は上記Ａ〜Ｔと同様にして比較例のクラッドフィン材Ｙを作製した。
また最終圧延時の圧下率を２０％としたこと以外は上記Ａ〜Ｔと同様にして比較例のクラッドフィン材Ｚを作製した。
【００４１】
得られた表１〜２に示される構成のクラッドフィン材Ａ〜Ｚを熱交換器のチューブにろう付けすることを想定して、クラッドフィン材Ａ〜Ｚをろう付け条件と同じ条件の窒素雰囲気中、温度：６００℃、３分間保持する熱処理を施したのち、熱処理後の引張試験片の組織について、芯材および皮材の断面における任意の個所の１．６ｍｍ×１．６ｍｍの１視野における結晶粒の方位および粒径をＳＥＭ-ＥＢＳＰ(ＥＢＳＰ：Electron Back-Scatter diffraction Pattern)により測定し、その測定結果に基づいて、隣接する結晶粒に関して各々の結晶方位の差が２０°未満でありかつ各々の結晶粒径が２０μｍ未満の結晶粒が５０％以上存在する組織を未再結晶組織とし、隣接する結晶粒に関して各々の結晶方位の差が２０°以上でありかつ各々の結晶粒径が２０μｍ以上の結晶粒が５０％以上存在する組織を再結晶組織として認定し、その結果を表３〜４に示した。さらに、下記の試験を行った。
【００４２】
引張試験
表１〜２に示される構成のクラッドフィン材Ａ〜Ｚを熱交換器のチューブにろう付けすることを想定して、クラッドフィン材Ａ〜Ｚをろう付けする条件と同じ条件の窒素雰囲気中、温度：６００℃、３分間保持の熱処理を施したのち、熱処理後のクラッドフィン材から引張試験片を作製し、この引張試験片を用いて引張試験を行い、その結果を表３〜４に示した。
【００４３】
耐ろう侵食試験
ＪＩＳ３００３で規定されている成分組成を有するアルミニウム合金板の片面にＪＩＳ７０７２で規定されている成分組成を有するろう材を形成し、他方の面にＪＩＳ４３４３で規定されている成分組成を有する犠牲陽極材を形成した厚さ：０．３ｍｍのブレージングシートを用意し、このブレージングシートのろう材面にコルゲート加工した表１〜２に示されるクラッドフィン材Ａ〜Ｚを組付け、これにフラックスを塗布したのち窒素雰囲気中、温度：６００℃、３分間保持の条件のろう付けを行い、ろう付け部分のクラッドフィン材の断面を観察することにより、表面からの最大ろう侵食深さを測定し、その結果を表３〜４に示すことにより各フィン材の耐ろう侵食性を評価した。
【００４４】
【表１】
2005298914.tif 000003
【００４５】
【表２】
2005298914.tif 000004
【００４６】
【表３】
2005298914.tif 000005
【００４７】
【表４】
2005298914.tif 000006
【００４８】
表１〜４に示される結果から、実施例のクラッドフィン材Ａ〜Ｔは、比較例のクラッドフィン材Ｕ〜Ｚに比べて、ろう付け後の強度、ろう付け後の耐ろう侵食性のいずれか一方または両方に優れているところから、実施例のクラッドフィン材Ａ〜Ｔをろう付けしてなる熱交換器は、比較例のクラッドフィン材Ｕ〜Ｚをろう付けしてなる熱交換器に比べて強度および耐ろう侵食性の少なくとも一方に優れたクラッドフィン材が取り付けられていることがわかる。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】図１は本実施形態のクラッドフィン材の断面模式図。
【図２】図２は本実施形態のクラッドフィン材をチューブ材にろう付けしたときの要部を示す断面模式図。
【符号の説明】
【００５０】
１…クラッドフィン材、２…芯材、２ａ…一面、２ｂ…他面、３…皮材
【図１】
2005298914.tif 000007
【図２】
2005298914.tif 000008