(57)【要約】【課題】ディーゼルエンジンの始動時などの低排気ガス温度と少排気ガス量の低負荷領域から、高排気ガス温度と多排気ガス量の高負荷領域までの全運転領域に対応してＮＯｘを除去すること。【解決手段】排気ガスの一部である分流ガス１９を尿素水噴霧２７の気化器１８である外周面側に通過させ、気化器１８外周面に複数個のヒータ３８，３２，３３，３４，４１，４３を配設し個別に温度制御する。また、気化器１８の蒸発面２６温度を２５０℃以上とし、気化器１８出口の尿素蒸気出口４７温度の変動幅を１０℃以下とする。さらに、尿素蒸気出口４７を気化器通路断面積より大きくする。さらに、尿素蒸気出口４７下流の煙道４，５内に旋回部材ｂ５２と煙道絞り５３，５４，５５と壁流剥離部材５６を配設する。【選択図】図２
2005344597.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
排気ガス煙道に設けられた脱硝触媒反応器に排気ガスを導入する排気ガス処理装置において、
前記排気ガス煙道内を流れる排気ガスの一部を分流する分流部と、前記分流された排気ガスの流入するヒータ付設の気化器と、前記気化器内へ尿素水を噴射する尿素水噴射弁と、前記気化器を通過した前記排気ガスと前記尿素蒸気を前記分流部と前記脱硝触媒反応器との間の排気ガス煙道に連通する尿素蒸気出口部と、を備え、
前記分流部で分流された排気ガスは、前記尿素水噴射弁から噴射された尿素水の供給されない前記気化器の加熱面上を通過し、前記加熱面とは反対側の前記気化器の蒸発面を前記尿素水とともに通過する
ことを特徴とする排気ガス処理装置。
【請求項２】
請求項１において、
前記気化器内には、絞りを配設するとともに加水分解触媒を設けることを特徴とする排気ガス処理装置。
【請求項３】
請求項１において、
前記気化器には、前記尿素水噴射弁から噴射された尿素水の流れに沿って複数のヒータが備えられ、
それぞれのヒータによって適宜に前記尿素水が温度制御される
ことを特徴とする排気ガス処理装置。
【請求項４】
請求項３において、
前記気化器には、前記尿素水噴射弁から噴射された尿素水が最初に当接する蒸発面を加熱するヒータと、前記排気ガスと前記尿素水とを蒸発面に滞留させる絞りを設けた箇所を加熱するヒータと、前記絞りの下流側に配設された加水分解触媒を加熱するヒータと、を設ける
ことを特徴とする排気ガス処理装置。
【請求項５】
請求項３において、
ヒータによる温度制御によって、前記気化器の前記蒸発面の温度を、蒸発面に尿素液膜が形成されない蒸発面温度以上で且つヒータによる消費電力を抑制しつつ比較的高い気化率を得る温度以下にする
ことを特徴とする排気ガス処理装置。
【請求項６】
請求項５において、
前記ヒータによる温度制御によって、前記蒸発面の温度を２５０℃以上で３００℃以下にする
ことを特徴とする排気ガス処理装置。
【請求項７】
請求項１、２又は３において、
前記尿素蒸気出口部の温度を検出する温度検出手段を有し、
前記排気ガスを排出するエンジンの回転数及び負荷が一定の条件下において、前記温度検出手段からの温度の周期的な変動幅が１０℃の範囲内に収まるように、前記ヒータの通電制御を行う
ことを特徴とする排気ガス処理装置。
【請求項８】
請求項１において、
前記尿素蒸気出口部は、前記排気ガス煙道内の通路に開口するとともに、前記気化部内の通路断面積に比べて、前記開口の面積を大きくする
ことを特徴とする排気ガス処理装置。
【請求項９】
請求項８において、
前記尿素蒸気出口部の下流側の前記排気ガス煙道内の通路内に、前記通路内を通過する流体に旋回流を形成する旋回翼を配設するとともに、前記旋回翼の下流に前記排気ガス煙道内の軸流方向断面積を可変する絞りを少なくとも１つ配設する
ことを特徴とする排気ガス処理装置。
【請求項１０】
請求項９において、
前記絞りの下流側であって且つ前記脱硝触媒反応器の上流側の前記排気ガス煙道に、前記排気ガス煙道内を流れる流体の一部を前記煙道の内周壁に沿った流れから前記煙道の軸心方向に向ける壁流剥離部材を配設する
ことを特徴とする排気ガス処理装置。
【請求項１１】
請求項１乃至１０のいずれか１つの請求項における前記尿素水噴射弁を配設するホルダー内に前記尿素水噴射弁の周方向に尿素水を循環させるための循環室を設け、
尿素水タンクに貯蔵された尿素水を昇圧させて前記尿素水噴射弁へ供給する配管を分岐し、前記分岐した配管の下流側に調圧器を配設し、前記調圧器を介して前記循環室に連通する配管を設け、前記循環室から前記尿素水タンクへ連通する戻り配管を設けて、前記尿素水噴射弁を冷却する
ことを特徴とする排気ガス処理システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、排気ガス処理装置および処理方法に係り、特に還元剤として尿素を用い、排気ガス中の窒素酸化物を効率良く除去することができる排気ガス処理装置および処理方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
大型トラック、バス等のディーゼルエンジンから、排出される排気ガスに含まれる窒素酸化物（以下、ＮＯｘと称する）は、光化学スモッグの原因となる物質である。これらを排出する車両に対してＮＯｘの排出規制が強化されるため、排気ガス脱硝装置の設置が急務となっている。その除去（脱硝）方法として、毒性の無い尿素を還元剤として使用し、ＮＯｘを高効率で低減しようとすることが提案されている。
【０００３】
たとえば、還元剤に尿素水を利用し、比較的低い温度領域においても高いＮＯｘ低減率を得られるようにするために、排気管内に配設されたＮＯｘ還元触媒を装備し、且つＮＯｘ還元触媒の上流側に還元剤として尿素水を添加するように構成した排気浄化装置において、排気管の長手方向における尿素水の添加位置とＮＯｘ還元触媒との間に尿素分解触媒を設け、尿素水を前段の尿素分解触媒にてアンモニアと二酸化炭素に分解させ、これにより得られた反応性の高いアンモニアによりＮＯｘを効率良く還元処理することにより、尿素水をそのままＮＯｘと反応させる場合よりも比較的低い温度領域からＮＯｘを還元浄化させることを可能とした排気浄化装置がある（例えば、特許文献１を参照）。
【０００４】
また、上述した排気浄化装置の尿素分解触媒を配設しない排気浄化装置として、尿素ＳＣＲ（Selective Catalytic Reduction）システムがある（例えば、非特許文献１を参照）。
【特許文献１】特開２００２−１６１７３２（第２〜４頁、第１図）
【非特許文献１】小高松男著「超低エミッションディーゼル機関への挑戦」日本機械学会誌、２００２．１０、Ｖｏｌ．１０５、Ｎｏ．１００７、Ｐ．２３
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
従来の技術は、尿素水の添加位置とＮＯｘ還元触媒（脱硝触媒）の間に尿素分解触媒を配設し尿素分解触媒へ直接尿素水を添加（噴射）する構成である。これにより、尿素分解触媒にて尿素水をアンモニアと二酸化炭素に分解し、分解したアンモニアとＮＯｘをＮＯｘ還元触媒上にて反応させ、ＮＯｘを効率良く還元処理している。しかし、尿素水を直接尿素分解触媒へ供給するために、尿素分解触媒へ尿素水を均一に分散供給することが難しい。また、尿素水の尿素分解触媒上での分解には、比較的時間を費やすことが懸念される。
【０００６】
これらのことから、尿素分解触媒へは、尿素水を排気ガスと気化、混合促進し、尿素蒸気等で供給することが好ましい。その尿素蒸気の供給手段として、噴射ノズルから尿素分解触媒までを所定距離確保し、尿素水が尿素分解触媒に到達するまでの間に排気ガスの排熱によって尿素水を加熱・気化促進する手法があるが、発明者らの計算によると噴射された尿素水噴霧が気化するには、排気ガスのある流速時に尿素水噴霧の液滴径１００μｍ程度では、たとえば煙道長さを１．５ｍ程度必要となる。また、液滴径２００μｍ程度の場合には、６．２ｍ程度の煙道長さが必要である。これは、システムの大型化につながり車載には好ましくない。
【０００７】
また、上述した排気ガスの排熱から尿素水気化のための熱量を得る手段は、排気ガス温度が高いときにＮＯｘが大量に発生することを鑑みると有効な方法ともいえるが、エンジン始動時は排気ガス温度が低く、排気ガス量も少ないため、十分に気化促進が図られない。よって、始動時等の低温時には、効率的にＮＯｘを還元浄化させることが難しい。
【０００８】
つぎに、大型トラック、バスなどのディーゼルエンジンを搭載した車両に、尿素水を気化し、加水分解したアンモニアを脱硝触媒反応の還元剤として用いた排気ガス処理装置を適用する場合、たとえば、ある運転状態での所定量の尿素水（50cc/min、32.5wt%、25℃）を気化し加水分解するために最低限必要な熱量は２．４ｋＷ程度である。車載バッテリからこれだけの電力を得るのは困難である。
【０００９】
本発明の目的は、還元剤として取り扱いが容易な、例えば尿素水を用い、始動時などの低排気ガス温度と少排気ガス量の低負荷領域から、高排気ガス温度と多排気ガス量の高負荷領域までの全運転領域に対応でき、コンパクトな構成で応答性がよく、および低消費電力として車載用に適したＮＯｘを除去することのできる排気ガス処理装置および処理方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
前記課題を解決するために、本発明は主として次のような構成を採用する。  
排気ガス煙道に設けられた脱硝触媒反応器に排気ガスを導入する排気ガス処理装置において、
前記排気ガス煙道内を流れる排気ガスの一部を分流する分流部と、前記分流された排気ガスの流入するヒータ付設の気化器と、前記気化器内へ尿素水を噴射する尿素水噴射弁と、前記気化器を通過した前記排気ガスと前記尿素蒸気を前記分流部と前記脱硝触媒反応器との間の排気ガス煙道に連通する尿素蒸気出口部と、を備え、
前記分流部で分流された排気ガスは、前記尿素水噴射弁から噴射された尿素水の供給されない前記気化器の加熱面上を通過し、前記加熱面とは反対側の前記気化器の蒸発面を前記尿素水とともに通過する構成とする。
【００１１】
また、前記排気ガス処理装置において、前記気化器には、前記尿素水噴射弁から噴射された尿素水の流れに沿って複数のヒータが備えられ、それぞれのヒータによって適宜に前記尿素水が温度制御される構成とする。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、ヒータの消費電力を低減できるとともに小型な伝熱面を形成することが可能となる。さらに、蒸発面への尿素析出を防止でき、安定して連続的に尿素水を気化することができる。
【００１３】
また、煙道主通路に効率的に尿素蒸気およびアンモニアガスを分散供給でき、さらに、脱硝触媒反応器に尿素蒸気およびアンモニアガスをほぼ均一に分散供給できる。
【００１４】
このように、低負荷領域から高負荷領域までのエンジンの全運転領域にて排気ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）を効率良く除去（脱硝）可能な排気ガス処理装置および排気ガス処理方法が提供できる。また、コンパクトな構成及び低消費電を実現可能である排気ガス処理装置および排気ガス処理方法を提供できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
本発明の実施形態に係る排気ガス処理装置について、図面を参照しながら以下詳細に説明する。図１は本発明の実施形態に係る排気ガス処理装置の全体構成とその周辺構成を示す図であり、図２は本実施形態に係る排気ガス処理装置の具体的構成を示す断面図であり、図３は本実施形態に係る排気ガス処理装置の具体的構成を示す斜視図であり、図４は図３に示すＢ部の拡大図である。
【００１６】
ここで、１はディーゼルエンジン、３は煙道、４，５は煙道、７はＤＰＦ（Diesel Particulate Filter）、８は脱硝触媒、１０は分流ガス取入口、１８は気化器、１９は分流ガス、２６は蒸発面、２７は尿素水噴霧、２８は加熱面、２９，３０，３１は絞り、３８，３２，３３，３４，４１，４３はヒータ、４０は加水分解触媒、４６は排気温センサ、５３，５４，５５は煙道絞り、５６は壁流剥離部材、１００は排気ガス処理装置、をそれぞれ表す。
【００１７】
図１において、ディーゼルエンジン１は、ＥＣＵ（Electric Control Unit）２に入力する各種信号に基づき燃料噴射量と噴射タイミングを決定している。また、ディーゼルエンジン１は、図示しないＥＧＲバルブ、このバルブと併用してＥＧＲ率の制御範囲を広げるための吸気スロットルを有している。ディーゼルエンジン１から排出される排気ガス１１の排気通路である煙道３内には、ディーゼル微粒子除去装置１００であるＤＰＦ（Diesel Particulate Filter）７が設置され、その下流には、脱硝触媒（ＳＣＲ：Selective Catalytic Reduction：選択還元型ＮＯｘ触媒）８が配設されている。さらにその下流には、図示しないマフラー等が配設されている。
【００１８】
ここで、ＤＰＦ７と脱硝触媒８を接続する煙道ａ４にはＬ字管９が配設されており、その端部である分流ガス取入口１０が、ＤＰＦ７を通過した排気ガス１１流の軸流流れ方向に相対するごとく開口している。そして、Ｌ字管９の他端は、煙道ａ４外壁面とボックス１２面にて形成される空間１３へ連通されている。また、前記ボックス１２外壁面の一部には外筒ａ１４が接続され、その外筒ａ１４端部には、外筒ｂ１５，ｃ１６が連通するように、それぞれ接続されている。また、外筒ｃ１６の端部には天板１７が配設されている。
【００１９】
ボックス１２内壁面と煙道ａ４外壁面と、外筒ａ１４，ｂ１５，ｃ１６の内壁面および天板１７にて形成された空間１３には、尿素水２５を気化することを目的とした円筒形状をした気化器１８が配設されている。ここで、外筒ａ１４，ｂ１５，ｃ１６の内壁面と気化器１８外周部とは、所定の環状空間が形成されている。また、気化器１８の端部と天板１７の端面の間には、分流ガス１９を気化器１８内部で旋回させるための旋回部材ａ２０が配設されている。そして、天板１７のもう一方の面側（図中上側）には、尿素水噴射弁２１を内蔵したホルダー２２が配設されている。ホルダー２２内には、噴射弁２１の外周側に沿って所定空間を持った尿素水循環通路２３が形成されている。ホルダー２２と天板１７の間には遮熱板２４が配設されている。
【００２０】
ここで、噴射弁２１の噴孔は、噴孔から噴射される尿素水噴霧２７が気化器１８の内周面である蒸発面２６へ向けて噴射供給可能な構成で配設されている。一方、気化器１８の外壁面である加熱面２８には、発熱体であるシーズヒータが伝熱面に分割して複数本巻きつけられている。本実施形態では、シーズヒータがひとつの気化器１８の加熱面２８に６段（本）に分割されて配設されている。さらに、シーズヒータの温度調節の温度センサａ３９，ｂ３５，ｃ３６，ｄ３７，ｅ４２，ｆ４４がシーズヒータａ３８，ｂ３２，ｃ３３，ｄ３４，ｅ４１，ｆ４３と加熱面２８の間に複数個配設されている。
【００２１】
なお、ヒータはシーズヒータに限定するものではなく、尿素水２５を気化させるのに充分な発熱量を保持できるヒータであれば、それに限定するものではない。たとえば、ヒータにＰＴＣ（Positive Temperature Coefficient Thermistor）ヒータのようなヒータを用いても良い。このヒータは、電極に電流を印加することにより、発熱を行うものであり、ヒータの温度が所定温度以上になると、電気抵抗が急増し電流が低下することにより、温度を一定に保持することのできるセラミックヒータである。この場合、ヒータが自己温度調節できるために、ヒータ温度調節のための温度センサは無くても良い。
【００２２】
気化器１８の内側面である蒸発面２６には、蒸発面２６から所定高さをもったリング状の気化器１８絞りａ２９，ｂ３０，ｃ３１が所定の間隔にて配設されている。ここで、気化器絞り２９，３０，３１は３段に配設されているが、その段数を限定するものではない。さらに、絞りの下流側である気化器１８内には、ハニカム（蜂の巣）状の加水分解触媒４０が配設されている。ここで、加水分解触媒４０は、ハニカム形状に限定するものではなく、ハニカム形状や板状のパラレルフロー型や粒状のものでも良い。加水分解触媒４０の下流側には、分流ガス１９取入口１０の下流側である煙道ａ４内に開口する尿素蒸気出口４７をもった尿素蒸気出口部材４５が配設されている。
【００２３】
尿素蒸気出口部材４５に開口している尿素蒸気出口４７は、気化器１８内通路断面積と比べて大きく、その尿素蒸気出口４７は、煙道ａ４の軸流の下流方向に向けて配設されている。すなわち、分流ガス取入口１０から尿素蒸気出口４７までは、ＤＰＦ７下流側の煙道ａ４に配設された分流ガス取入口１０からボックス１２内の空間１３と、気化器１８外壁面と外筒ａ１４，ｂ１５，ｃ１６内壁面と天板１７とで形成された通路ａ５８と、気化器１８の蒸発面２６を有する内側の通路ｂ５９と、尿素蒸気出口４７とを介して、分流ガス取入口１０の煙道ａ４下流側に連通する構成である。
【００２４】
また、煙道ａ４内の尿素蒸気出口部材４５下流側には、旋回部材ｂ５２が配設されている。旋回部材ｂ５２は、軸流方向に所定長さを持った円筒状のリング５０の外周面に複数枚の翼５１が形成された形状である。旋回部材ｂ５２の下流側には、煙道ａ４，ｂ内周面から所定高さを持ったリング状の煙道絞りａ５３，ｂ５４，ｃ５５が配設されている。ここで、煙道絞りは３段配設されているが、その段数に限定するものではない。煙道絞りａ５３，ｂ５４，ｃ５５の下流には、煙道ｂ５内周面に軸流方向垂直断面の周方向に複数個の段差のついた形状の壁流剥離部材５６が配設されている。
【００２５】
ここで、煙道内には排気温センサ６５、ＮＯｘセンサ６６、ＮＨ３センサ６７、および図示しないエンジンクランク角センサ等の各種センサが配設されている。これらのセンサによりディーセルエンジン１の運転条件等を把握し、複数のヒータの最適設定温度と尿素水噴射弁２１からの噴射量制御等を行っている。尿素蒸気出口部材４５の内周方向には、気化器１８にて気化された尿素蒸気の温度を計測するための排気温センサ４６が配設されている。
【００２６】
また、尿素水タンク６４内へ貯蔵されている尿素水２５は、フィルタ６３からポンプ６２を介して尿素水噴射弁２１へ供給される。また、尿素水噴射弁２１への尿素水供給圧力は、レギュレータ６０にて所定尿素水供給圧力に調圧されている。一方、レギュレータ６０からの戻り尿素水２５は、ホルダー２２内に形成された尿素水循環通路２３を介して、尿素水タンク６４へ流入するように構成されている。なお、これらは、配管６１にて接続されている。
【００２７】
図２は、図１中のＡ部拡大図を示す。図３は、図１中のＡ部拡大斜視図を示す。図４は、図３中のＢ部拡大図である。図２乃至図４を用いてエンジン排気ガス処理装置１００の詳細な構成、および排気ガス流れと尿素水噴射弁２１から噴射された噴霧２７と排気ガス流れとの混合器流れについて説明する。
【００２８】
ディーゼルエンジン１から排出された排気ガスは、ＤＰＦ７を通過後、煙道ａ４に配設された分流ガス取入口１０と煙道ａ４の開口面積比にてその分流比が決まる。煙道ａ４側へは排気ガスが主流ガス４８として流入し、排気ガスの一部であり分流ガス取入口１０を介して、所定分流量がボックス１２内へ分流ガス１９として流入する。ボックス１２内へ流入した分流ガス１９は、気化器１８外周部と外筒ａ１４，ｂ１５，ｃ１６とで形成された環状形状の通路ａ５８へと流入する。
【００２９】
ここで、高温の分流ガス１９が、気化器１８に巻きつけられたヒータａ３８，ｂ３２，ｃ３３，ｄ３４，ｅ４１，ｆ４３の外周部を通過することにより、気化器１８の加熱面２８への熱伝達が促進され、ヒータによる気化器１８の加熱面２８への熱の供給負担が大幅に低減できる。さらに、ディーゼルエンジン１の高負荷領域では、排気ガス流れは、高い温度であるために、ヒータ熱による尿素水噴霧２７の気化の必要がなく、排気ガスの熱量のみにて供給される尿素水噴霧を気化促進可能である。
【００３０】
また、低負荷領域においても、排気ガス流れの排気ガス温度は、添加する尿素水温度と比べて比較的高いために、比較的少量のヒータ熱量にて尿素水噴霧２７を気化可能となる効果がある。その後、分流ガス１９が通路ａ５８下流側に配設された旋回部材ａ２０を介することにより、気化器１８内部へ旋回流となって流入する。図示するように、ヒータを多段（例、６段）に設けることによって、内側通路５９に噴霧された尿素水の気化促進を図るとともに、加水分解触媒を活性化温度以上にして尿素蒸気のアンモニアガス化促進を図っている。
【００３１】
また、気化器１８内部へ向けて、ホルダー２２内に配設された尿素水噴射弁２１から、尿素水２５がエンジンの運転状態（または、窒素酸化物（以下、ＮＯｘと記す）の排出量）に応じて噴霧２７として所定量噴射される。ここで、尿素水噴射弁２１は、噴霧の微粒化特性の優れた噴射弁噴孔の上流側にて、噴射流体を旋回供給し噴霧を供給する上流旋回式噴射弁を用いることが好ましい。しかし、噴射弁を上流旋回方式の噴射弁に限定するものではない。微粒化特性の優れた噴射弁であれば、多方式の噴射弁を用いることによっても本発明を実現することが可能である。
【００３２】
先述のごとく、エンジン１の運転状態に応じて微粒化特性の優れた噴霧２７を所定量噴射することによって、気化器１８内部の蒸発面２６上を尿素水噴霧２７が分流ガス１９流れに乗って旋回流となって流れる。さらに、気化器１８内部の蒸発面２６上には、蒸発面２６から所定高さを持ったリング状の絞りａ２９，ｂ３０，ｃ３１が配設されており、そのために絞りａ２９，ｂ３０，ｃ３１の上下流にて流れの「よどみ領域」が形成される。これらの構成と分流ガス１９および尿素水噴霧２７流れにより、気化器１８内を軸流方向へそのまま通過する場合に比べて、より多くの尿素水噴霧２７が蒸発面２６上を接触しながら旋回することが可能となり、蒸発面２６と尿素水噴霧２７との滞留時間が確保でき気化促進が図れる。
【００３３】
さらに、図４中に記載のように、蒸発面２６上の噴霧液滴粒子は、旋回部材ａ２０を通過した分流ガス１９流れの旋回流の影響によって、軸流方向（Ｙ方向）の速度成分と、旋回方向（Ｘ方向）の速度成分をもっている。ここで、蒸発面２６上に形成された絞り（絞りには、蒸発面２６から内側通路５９の中心軸方向に向けての環状凸部が形成されている）を配設したことにより、蒸発面２６上を移動する噴霧粒子の軸流方向速度成分が、旋回方向速度成分へ変換される。言い換えると、軸流方向速度成分が小さく旋回方向速度成分が大きくなる。
【００３４】
よって、旋回流と絞りによる「よどみ領域」の形成および旋回方向速度成分が拡大し、分流ガス１９流れおよびこれに沿って流動する噴霧粒子の蒸発面２６上での旋回数の増加が実現でき、蒸発面２６上に尿素水噴霧２７の滞留する時間が大幅に拡大できるために、尿素水噴霧２７の気化向上が図られる。ここで、絞りの蒸発面２６からの凸部の高さと絞りリングの段数により、容易に蒸発面上への尿素水噴霧２７の滞留時間の確保が図れ、処理（気化）する尿素水噴霧２７量と気化器１８の大きさの調整が可能となる。これらの関係における実験結果を図６に示す。
【００３５】
図６は、円筒状の気化器１８内部にある液体噴霧を所定流量噴射した場合の絞り段数に対する伝熱面（本実施形態における蒸発面に相当）滞留時間、液流率の関係を示す。伝熱面滞留時間は、気化器１８の長さが１００ｍｍの所定内径を持つ気化器１８の伝熱面上を通過する時間を表す。液流率は、噴射された全噴霧が気化器１８（ヒータ）にて処理（気化）されずに、気化器１８外へ液流として流出した割合を示す。すなわち、液流率０％の場合が、完全気化されたものと同等である。
【００３６】
図示するように、絞り段数を多段化することにより、気化器１８の伝熱上を通過する伝熱面滞留時間が拡大することが確認できる。さらに絞りの多段化による滞留時間の拡大とともに液流率が低減することが確認できる。よって、絞りの多段化により伝熱面上での噴霧の滞留時間が増加でき、液流率が低減でき、気化促進できることが確認でき、絞りの多段化が気化促進に有効であることを示している。
【００３７】
本実施形態では、気化器１８の蒸発面２６に絞りａ２９，ｂ３０，ｃ３１を設けることにより、絞りの上下流に流れの「よどみ領域」が形成されるために、そこの蒸発面２６上に尿素水噴霧２７が比較的集中することになる。そのために蒸発面２６上に形成される尿素水噴霧２７の密度の濃い所と薄い所が生じる。ここで、蒸発面２６の全面にて等しい熱量を発生する場合、蒸発面上の尿素水噴霧２７密度の濃い所が、完全に気化するように設計する必要があり、それを実現するためには、所定量の尿素水噴霧２７を気化する必要最低限以上のヒータ発熱量を必要とする。なお、本実施形態では分流ガス通路５９と内側通路５９は環状形状として例示したが、これに限らず、分流ガス通路と尿素蒸気通路が断面矩形形状であっても良い。
【００３８】
「構成例１」
そこで、本発明の実施形態に係る排気ガス処理装置の構成例１においては、気化器１８の蒸発面２６上の噴霧２７の密度の濃いところの絞りａ２９，ｂ３０，ｃ３１部分の加熱面２８に、ヒータｂ３２，ｃ３３，ｄ３４を配設し、それに対応して温度センサｂ３５，ｃ３６，ｄ３７を配設することにより、噴霧２７濃度の高い所のみに集中してヒータ熱量を供給する。ここで、蒸発面２６に絞りａ２９，ｂ３０，ｃ３１を設けることにより、蒸発面積の拡大とフィンの放熱効果により、より効率的に絞りａ２９，ｂ３０，ｃ３１に集中した噴霧２７の気化促進が図られる。
【００３９】
さらに、気化器１８の上流側の蒸発面２６であって尿素水噴霧２７が最初に衝突する蒸発面２６では、尿素水噴霧２７が高温の分流ガス１９および蒸発面２６に接する時間が短く、噴霧液滴群の温度がさほど上昇していない。そのため、気化器１８の蒸発面２６において、比較的ヒータ発熱量を必要となる。よって、気化部１８上流側の領域には、ヒータａ３８を配設するととにも、それに対応して、温度センサａ３９を配設し、所定のヒータ熱量を供給する。
【００４０】
さらに、ハニカム状である加水分解触媒４０の上流側の気化器１８内蒸発面２６付近でも加水分解触媒４０の圧損により、比較的尿素水噴霧２７のよどみが生じやすく、噴霧濃度が高くなる傾向にあるためにヒータｅ４１およびそれに対応した温度センサｅ４２を配設する。さらに、排気ガス１１が比較的低温時から早期に活性化させるために、加水分解触媒４０を活性化温度以上とする必要がある。そのために、加水分解触媒４０の外周部である気化器１８外周面の加熱面２８にヒータｆ４３およびそれに対応した温度センサｆ４４を配設する。
【００４１】
以上により、蒸発面２６へ供給するヒータ熱量を尿素水噴霧２７の処理量に応じて、個別に制御し、個別に蒸発面２６へ供給するヒータ発熱量にて調整することにより、必要最低限の供給熱量により制御可能となる。さらに、加水分解触媒４０をヒータｆ４３にて加熱することにより、ディーゼルエンジン１が低排気温度領域においても、加水分解触媒４０を活性化でき、尿素蒸気を加水分解触媒４０にて加水分解して、ＮＨ３ガスを連続して供給することが可能となる。
【００４２】
なお、以上の説明ではヒータを６段（３２，３３，３４，３８，４１，４３）に設ける構成を示したが、これに限らず、尿素水噴霧が最初に当たる伝熱面箇所にのみヒータ３８を設ける構造、絞りを設けた箇所にのみヒータを設ける構造、加水分解触媒の上端部のみにヒータを設ける構造、加水分解触媒の周辺部のみにヒータを設ける構造、であっても良く、また、それらの適宜組み合わせ構造であっても良い。
【００４３】
「動作例１」
次に、本発明の実施形態に係る排気ガス処理装置の動作例１について、図５を用いて説明する。本動作例では、気化器１８の蒸発面２６温度についての動作である。図５は、尿素水噴霧２７（３２．５ｗｔ％）を蒸発面２６に所定量と所定時間だけ吹き付けた時の蒸発面２６温度と気化率の関係を検討した実験結果である。蒸発面２６温度の変化に対して、尿素水噴霧２７の気化率が変化することが確認できる。すなわち、蒸発面温度２００℃近傍にて気化率がピークとなり、３００℃以上では、ほぼ気化率が一定となる。ここで、蒸発面２８に尿素水噴霧２７が衝突する様子を観察すると図５中に図示のごとく、２５０℃以下が尿素水噴霧２７の核沸騰領域であり、２５０から３００℃が遷移領域、そして３００℃以上が膜沸騰領域であることが確認できた。
【００４４】
すなわち、加熱温度が約３００℃以上では完全に蒸発面２８上で噴霧２７が滴状のまま気化される様子が確認できた（膜沸騰領域では噴霧液滴と蒸発面との間に空気層が形成される）。また、２５０℃以上から３００℃では、噴霧液滴の状態のまま気化される様子と蒸発面２８上に液膜が形成し始めた瞬間に気化する様子が確認できた。さらに、２５０℃以下では、蒸発面２８上に完全に液膜を形成して気化する様子が確認できた。また、２５０℃以下の核沸騰領域では、蒸発面２８上に尿素析出が確認できた（核沸騰領域では噴霧液膜と蒸発面とが密着して気泡が発生し析出物が排出される）。
【００４５】
ここで、蒸発面２８に尿素析出を生じさせることは、尿素水噴霧２７の気化効率の低下につながる（蒸発面に析出膜が形成されると熱効率が低下するので）。また、加水分解触媒４０等への尿素析出を生じさせた場合、「つまり」が生じ、所定量のアンモニア（ＮＨ３）の安定した生成が不可能となり、排気ガス１１中のＮＯｘの低減率（脱硝率）を悪化することとなる。さらに、尿素析出物が副生成物に変化することは排気ガス処理装置において好ましくない。したがって、蒸発面２８及びその他の構成部品への尿素析出を生じさせることは好ましくない。
【００４６】
以上を考慮して、蒸発面２８上では、尿素析出を生じさせずに尿素水噴霧２７を高い気化率で気化して脱硝触媒８へ供給することが好ましい。そのためには、蒸発面２８上に尿素水噴霧２７を液膜として形成させること（核沸騰領域）は好ましくなく、したがって、蒸発面２８の蒸発面温度を２５０℃以上とすることが必要である。一方、これに対して、蒸発面２８面を加熱するための消費電力を抑制し、より高い気化率を得るためには、蒸発面２８を３００℃以下とすることが好ましい。
【００４７】
よって、気化器の蒸発面の温度を２５０℃以上であり３００℃以下とする動作においては、蒸発面２８への尿素析出は一切生じず、比較的消費電力も抑制でき、ある程度の気化率を得ることができるために、連続的に効率的に尿素水噴霧２７を処理でき、加水分解触媒４０へ尿素蒸気４９を供給可能となり、尿素蒸気４９をＮＨ３ガスに加水分解でき、ＮＨ３ガスを脱硝触媒８へ供給可能となる。このように、気化器の蒸発面の温度を２５０℃以上で３００℃以下として動作させることが望ましいことが解った。
【００４８】
「動作例２」
次に、本発明の実施形態に係る排気ガス処理装置の動作例２について、図７を用いて説明する。図７は本発明の尿素水気化器出口温度の尿素水噴射と気化器（伝熱部）出口温度の経時変化パターンを示す図である。具体的には、図７は、本実施形態に係る排ガス処理装置１００において、尿素水噴射弁２１から尿素水噴霧２７を噴射したとき、加水分解触媒４０下流の尿素蒸気出口部材４５内に排気温センサ４６を配設し、その尿素蒸気出口４７温度を排気温センサ４６にて測定した実験結果である。この実験結果は、回転数および負荷を一定とした時の一例である。
【００４９】
図７中の上段に示す図は、気化器１８を通過した尿素蒸気が蒸発（気化）限界温度を下回ることなく、安定してディーゼルエンジン１から排出された排気ガス中のＮＯｘを処理できる正常な運転状態時の尿素蒸気出口４７温度の波形を示している。図７中の中段に示す図は、ディーゼルエンジン１から排出された排気ガス中のＮＯｘを安定して処理できるかできないかの運転状態を表す尿素蒸気出口４７温度の波形を示している。図７中の下段に示す図は、ディーゼルエンジン１から排出された排気ガス中のＮＯｘを安定して処理できない運転状態を表す尿素蒸気出口４７温度の波形を示している。
【００５０】
すなわち、本実施形態に係る排気ガス処理装置１００において、正常な運転である図７中の上段に示す場合は、尿素蒸気出口４７温度が、所定量の尿素水噴射量が噴射されると同時に、尿素水噴霧２７の気化熱により熱量が奪われ、矢印（１）に示すごとく一端急激に低下する。その後、ヒータａ３８，ｂ３２，ｃ３３，ｄ３４，ｅ４１，ｆ４３からの熱の供給により所定温度に回復し、ほぼ一定の温度となる。また、矢印（２）に示すように、尿素水噴射量が少ない場合では、尿素水噴霧２７の気化熱が少ないために、急激な尿素蒸気出口４７温度の低下は生じず、若干低下した後にほぼ一定の温度となる。この運転状態の場合、連続して尿素噴霧２７および尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９を脱硝触媒８へ供給できるために、エンジン１より排出されたＮＯｘを脱硝することが実現できる。
【００５１】
次に、図７中の中段に示す場合では、所定量の尿素水噴射量が噴射されると同時に、図７中の上段の尿素蒸気出口４７温度の矢印（１）と同様の挙動を示したのち、エンジン回転数と負荷が一定の運転条件において、噴射中は所定の変動幅をもって、ほぼ周期的（図示のごとく規則的な周期とは限らず巨視的に見て所定の温度幅をもって変動が生じる場合である。なお、微視的に見れば常に温度制御させているために微少な温度変動は常に生じている）な温度の変動が生じる。ここで、前記周期的な尿素蒸気の出口温度の変動幅（全振幅）が、およそ１０℃以下の運転状態の場合、連続して尿素水噴霧２７および尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９を脱硝触媒８へ供給できるために所定のＮＯｘを脱硝することが実現できる（最初の下降幅は１０℃を超えているが単発なので脱硝効果に影響はない）。
【００５２】
しかし、前述した周期的な尿素蒸気の出口温度４７の変動幅（全振幅）が１０℃以上の運転状態の場合では、不連続に尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９を発生する場合がある。すなわち、前記周期的な尿素蒸気出口４７温度の変動にて、温度の高い「上に凸」の波形（図７中の中段における変動する温度波形で平均値より上の部分の波形）の時に所定量より多量の尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９（加水分解を促進することで）を発生し、温度の低い「下に凸」の波形（前記平均値より下の部分の波形）の時に所定量より少量の尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９を発生する。よって、脱硝触媒８へ連続して尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９を供給することができず、ディーゼルエンジン１から排出したＮＯｘを脱硝することができないために、所望の脱硝率と比べ、脱硝率が低下する原因となる。さらに前述のようなエンジン回転数が一定であり、一定の負荷の条件下では、尿素蒸気出口温度に周期的な変動（１０℃以上）が生じたときは、脱硝触媒８へ連続して尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９を供給することができないためにＮＨ３ガスが脱硝触媒を通過して、リークアンモニアとして排気されるため環境への悪影響が懸念される。本動作例では、要は、尿素蒸気出口温度が、周期的な変動として約１０℃の範囲内に収まるように、ヒータの通電制御（オンオフ制御）を行うものである。
【００５３】
次に、図７中の下段に示す場合では、所定量の尿素水噴射量が噴射されると同時に、尿素水噴霧２７の気化熱のために、矢印（１）に示すごとく一端急激に低下する。その後、さらに、ヒータからの熱の供給と尿素水噴霧２７の気化に必要とする熱量のバランスが崩れるために、一層、尿素蒸気出口４７温度が低下する。そして、気化器１８の蒸発面２６での気化限界温度を下回る状況を表している。この場合、気化器１８の蒸発面２６において、噴霧液滴が液流となり、所望の気化が促進されない。よって、所望の尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９を連続して脱硝触媒８へ供給することが不可能となり、ディーゼルエンジン１から排出したＮＯｘを脱硝することができない。さらに、気化器１８の伝熱面や脱硝触媒８および煙道の一部等に尿素を析出する可能性が大きい。よって、このような運転状況では、所望の脱硝性能を得られない排気ガス処理装置１００となる。
【００５４】
以上の結果より、尿素水噴射弁２１から尿素水噴霧２７を噴射した時の加水分解触媒（尿素＋水＋熱＋触媒）４０下流の尿素蒸気出口部材４５内に排気温センサ４６を配設し、エンジン回転数が一定であり、一定の負荷の条件下での尿素蒸気出口４７温度を排気温センサ４６にて検出し、その温度が尿素気化温度以上であり、或る周期的な温度変動幅（尿素蒸気出口変動温度幅１０℃）以下にする。そのために、あらかじめエンジンの運転状態である排気ガス温度やＮＯｘ発生量および尿素水２５添加量を推定し、前記気化器１８の加熱面２８に配設された各々のヒータａ３８，ｂ３２，ｃ３３，ｄ３４，ｅ４１，ｆ４３の投入電力を増減し発熱量を調整することにより、尿素蒸気出口４７温度が尿素気化温度以上で、所定変動温度幅以下とすることにより実現可能である。図７およびこれに関連する上述の説明に記述するような条件が本実施形態に係る排気ガス処理装置の一動作例である。
【００５５】
「構成例２」
次に、本発明の実施形態に係る排気ガス処理装置の構成例２について説明する。図１乃至図３に図示するように、本実施形態では、気化器１８内に内蔵されている加水分解触媒４０の下流側には、尿素蒸気出口部材４５が配設されており、その出口部材４５の構成上の特徴は、尿素蒸気出口部材４５に開口している尿素蒸気出口４７が気化器１８内通路断面積と比べて大きく、その尿素蒸気出口４７が煙道ａ４の軸流の下流方向に向いて配設されていることにある。
【００５６】
この構成上の特徴によって、煙道ａ４内を流れる排気ガスの一部である主流排ガス４８の流れの影響を受けにくい構成となり、気化器１８内で生成された尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９を煙道ａ４内へ供給することが可能となる。すなわち、尿素蒸気出口４７が前述のごとく気化器１８内通路断面積と比べ、大きく煙道ａ４に開口しているために、気化器１８内で生成された尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９と、主流ガス４８との接触面積が大きくなり、混合促進が図られる。さらに、尿素蒸気出口４７が、主流流れ４８に対して下流方向に向いて配設されているために、主流流れ４８の影響を受けにくい構造である。さらに、簡単な構造で任意の煙道ａ４内軸流方向垂直断面内の位置に尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９を供給可能であり、主流流れ４８の速い領域に尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９を供給可能である。これらの構造や流れの影響によって、尿素蒸気出口４７からの尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９と主流流れ４８との混合促進が図られる。
【００５７】
「構成例３」
次に、本発明の実施形態に係る排気ガス処理装置の構成例３について説明する。図１乃至図３に図示するように、本実施形態は、煙道軸流方向の尿素蒸気出口部材４５の下流側で、煙道ａ４内に円筒状リング５０の外周面に複数枚の翼５１を形成した旋回部材ｂ５２が配設されている。さらに、旋回部材ｂ５２の下流側には、煙道ａ４および煙道ｂ５の内周面から所定高さをもった煙道絞りａ５３，ｂ５４，ｃ５５が配設されている。さらに、その下流には、煙道ｂ５の内周面に軸流方向垂直断面の周方向に複数個の段差のついた形状の壁流剥離部材５６が配設されている。
【００５８】
上述した旋回部材、絞り及び壁流剥離部材の構成により、尿素蒸気出口部材４５の尿素蒸気から噴出される尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９は、第一に旋回部材ｂ５２にて煙道ａ４の軸流中心方向にリング５０の内周側を軸流方向に沿って所定流量が流れ、リング５０外周側を翼５１にて旋回されながら煙道ａ４，ｂの内周壁面側へ流れる。その際に、尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９は主流流れ４８と混合促進が成される。さらに、旋回部材ｂ５２の下流側に煙道ａ４，ｂ５内周面に配設された絞りａ５３，ｂ５４，ｃ５５により、主流流れ４８と尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９が各絞りａ５３，ｂ５４，ｃ５５の上下流で流れの「よどみ領域」が形成されるとともに乱れが生じる。このように、尿素蒸気出口部材４５と旋回部材ｂ５２と各絞りａ５３，ｂ５４，ｃ５５の形状および配設により、主流流れ４８と尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９の混合促進が一層図られる。
【００５９】
加えて、煙道ｂ５と脱硝触媒８との連結に際して、図１乃至図３に図示のように広がり管５７を用いる場合には、壁流剥離部材５６を広がり管５７入口に設けることが好ましい。壁流剥離部材５６の具体的構造は、部材５６の内周壁に流体流れを軸心方向に変更する剥離片を断続的に配設するものであってよく、剥離片によって流体流れが軸心方向に向くとともに、剥離片の間の部片によって流体流れが煙道４の壁に沿った方向に向く。これにより、広がり管５７内壁に集中する尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９を抑制できる。すなわち、壁流剥離部材５６を通過する主流流れ４８と尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９の混合ガスの一部を広がり管５７内周壁面へ流入させ、一部を煙道ｂ５軸流方向中心方向へ流入させることにより、脱硝触媒８への主流流れ４８と尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９の混合流の均一供給が可能となる。
【００６０】
図８には、本発明の排気ガス処理装置１００において、脱硝触媒８反応器直前のアンモニア濃度分布のシミュレーション結果を示す。図８中に図示する円内の数値は、ＮＨ３ガスの濃度分布を表している。ＮＨ３ガスの濃度分布幅が小さければ小さいほど均一に脱硝触媒８へ尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９を混合促進できるとともに供給できることを表している。図８によると、尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９と主流ガス４８との混合促進を図っていない従来品では、ＮＨ３ガス濃度分布幅が２０％程度の濃度分布バラツキがある。
【００６１】
本実施形態の構成例３によれば、前述した尿素蒸気出口部材４５と旋回部材ｂ５２と絞りａ５３，ｂ５４，ｃ５５と壁流剥離部材５６を配設することによって、主流ガス４８と尿素蒸気およびＮＨ３ガス４９の混合促進を図り、従来品における２０％程度のＮＨ３ガス濃度分布バラツキに比べて、１％程度の濃度分布バラツキに抑えることが可能となる。
【００６２】
以上の述べてきた本発明の効果を示す結果の一例を図９に示す。図９は、本発明のエンジン用排ガス処理装置１００において、触媒入口温度と脱硝率の関係についての実験結果であり、脱硝触媒８入口温度と脱硝率の関係を示す。図９によれば、低回転、低負荷領域である触媒入口温度の低い領域において、著しい脱硝率の向上が図れる。たとえば、触媒入口温度２００℃において、ＮＯｘの脱硝率が得られなかったものが５０％程度にまで改善できる効果がある。
【００６３】
「構成例４」
次に、本発明の実施形態に係る排気ガス処理装置の構成例４について説明する。図１乃至図３に図示するように、本実施形態の構成例４は、尿素水タンク６４に貯蔵された尿素水２５を、昇圧器（ポンプ）６２を介して尿素水噴射弁２１へ供給するとともに、尿素水噴射弁２１を内蔵するホルダー２２内に尿素水循環通路２３を設け、ポンプ６２からの通路を分岐して調圧器（レギュレータ）６０を介して循環通路２３に連通する配管を設け、さらに循環通路２３から尿素水タンク６４へ連通する戻り配管６１を設けることによって、尿素水噴射弁２１を冷却するものである。
【００６４】
このような尿素水噴射弁２１の冷却構造により、電磁弁である尿素噴射弁２１の磁気回路を安定して動作させるとともに、尿素噴射弁２１内にて尿素水２５の析出を防止させるものである。すなわち、高温の分流ガス１９によってホルダー２２へ伝達される熱が、噴射弁２１へ伝達するのを抑制するものである。本構成例４により、尿素水噴射弁２１の温度を所定温度以下に保持することが可能となり、安定して、所定量の尿素水噴霧２７を供給することができる。
【００６５】
以上説明したように、本発明の特徴は、次のような構成、機能又は作用を奏するものである。即ち、本発明では、尿素水の微粒化を図り、搬送気体として排気ガスを用い、エンジン始動時など排気ガス量、排気温度が低い運転領域においては、主にヒータ熱により尿素水を気化する。このとき、発生するＮＯｘは少量であるため、処理すべき尿素水量は少なく、ヒータは必要最低限の消費電力量で気化することが可能となる。また、排気ガス温度が高く、大量のＮＯｘを発生するときには、大量の尿素水を気化できるように排気ガスのもつ熱量を積極的に用いる。
【００６６】
また、排気ガスの熱を有効に活用するために、気化器の加熱面側に分流した排気ガスの一部である分流ガスを流入させ、排気ガスの熱を加熱面へ熱伝達した後に、気化器の蒸発面側に分流ガスを流入させる構成とし、気化器の蒸発面を所定温度以上で、蒸発面に所定の温度分布を形成できるごとくヒータを複数個配設し、各々のヒータ毎に温度制御する。
【００６７】
尿素水の排気ガスとの熱交換や排気ガスとの混合を効果的に、省スペースで達成させるために尿素水と排気ガスを旋回させるとともに煙道および伝熱部の蒸発面内通路に複数個の絞りを設ける。さらに、伝熱部の蒸発面上を通過した排気ガスと尿素蒸気を煙道内へ供給する尿素蒸気出口形状を煙道内主通路に開口するとともに、気化部内通路断面積に比べて、尿素蒸気出口の開口の面積を大きくする構成とする。
【００６８】
このように、本発明のディーゼルエンジン用の排気ガス処理装置に係る実施形態によれば、低消費電力であり、かつコンパクトな装置でありながら、排気ガス温度の低温域から高温域までの全てを、高い脱硝率でＮＯｘを除去することが可能である。したがって、自動車産業をはじめとするディーゼルエンジンを開発・使用する産業への利用可能性は非常に高いと言える。
【図面の簡単な説明】
【００６９】
【図１】本発明の実施形態に係る排気ガス処理装置の全体構成とその周辺構成を示す図である。
【図２】本実施形態に係る排気ガス処理装置の具体的構成を示す断面図である。
【図３】本実施形態に係る排気ガス処理装置の具体的構成を示す斜視図である。
【図４】図３に示すＢ部の拡大図である。
【図５】本発明の尿素水気化器における蒸発面温度と気化率および尿素水沸騰領域の分類を示す図である。
【図６】本発明の尿素水気化器蒸発面への絞りを配設した場合の伝熱面における尿素水の滞留時間と液流率（気化率）の関係を示す図である。
【図７】本発明の尿素水気化器出口温度の尿素水噴射と気化器出口温度の経時変化パターンを示す図である。
【図８】本発明の排気ガス処理装置において、脱硝触媒反応器直前のアンモニア濃度分布のシミュレーション結果を示す図である。
【図９】本発明の排気ガス処理装置において、脱硝触媒入口温度と脱硝率の関係を示す図である。
【符号の説明】
【００７０】
１  ディーゼルエンジン
３  煙道
４，５  煙道ａ，ｂ
７  ＤＰＦ
８  脱硝触媒
９  Ｌ字管
１０  分流ガス取入口
１８  気化器
１９  分流ガス
２３  尿素循環水通路
２６  蒸発面
２７  尿素水噴霧
２８  加熱面
２９，３０，３１  絞りａ，ｂ，ｃ
３８，３２，３３，３４，４１，４３  ヒータａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅ，ｆ
４０  加水分解触媒
４６  排気温センサ
４７  尿素蒸気出口
５２  旋回部材ｂ
５３，５４，５５  煙道絞りａ，ｂ，ｃ
５６  壁流剥離部材
５８，５９  通路ａ，ｂ
５７  広がり管
１００  排気ガス処理装置
【図１】
2005344597.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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