(57)【要約】【課題】地上建築物などの比較的調査の行いやすい場所での鉄筋コンクリート中の鉄筋表面腐食面積等を推定する方法は存在したが、地下構造物など様々な環境条件下にある鉄筋コンクリート中の鉄筋腐食量を精度よく推定する方法、および鉄筋腐食量に基づいて鉄筋コンクリートの耐久性診断を行うことができる手段がなかった。【解決手段】実験から湿度が高いほどコンクリートの中性化が進んでいなくても鉄筋は発錆する事を発見し、湿度による発錆するコンクリート中性化深さとかぶり深さの差をαとして実験より求めて鉄筋の発錆時期を計算する方法を見つけ出した。湿度が高いほど鉄筋腐食速度が速くなることを発見し、腐食速度を実験より求め、腐食開始後の腐食減量比を推定する方法を見つけ出した。この結果で得られるコンクリート中の鉄筋腐食減量比に基づいて、鉄筋コンクリートの耐久性診断を行う方法である。【選択図】図７
2005049217.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
コンクリート中の湿度により発錆するコンクリートかぶり深さと中性化深さの差を示すパラメータαが、コンクリート中の鉄筋位置での相対湿度が0％以上95％未満の時5mmであり95％以上100％以下の時10mmであることを用いる次式（1）を用いて、鉄筋のコンクリート表面からのかぶり深さに応じた鉄筋コンクリート中にある鉄筋の発錆時期を算出することを特徴とする発錆時期推定方法。
【数１】
2005049217.tif 000020
【請求項２】
コンクリート中の鉄筋位置での相対湿度と鉄筋径と鉄筋のかぶり厚さを用いる式(2)を用いて鉄筋の腐食速度を算出することを特徴とする鉄筋腐食速度推定方法。
【数２】
2005049217.tif 000021
【請求項３】
構造物の鉄筋かぶり深さと中性化深さの差の正規分布を考え、請求項1に記載のパラメータαとβを用いて中性化が進行する時の発錆時期を設定し、中性化が進行することにより発錆する確率P(t)を求める式(3)と請求項2における腐食速度と発錆時からの経過時間を用いて時間増分に応じた腐食減量比を(4)式を用いて算出することを特徴とする鉄筋コンクリート中にある鉄筋腐食量推定方法。
【数３】
2005049217.tif 000022
【請求項４】
請求項3により得られた鉄筋の腐食減量比により、所定の腐食減量比に至るまでの年数で鉄筋コンクリートの耐久性を評価することを特徴とする鉄筋コンクリートの耐久性診断方法。
【請求項５】
請求項4において腐食減量比が0.1％以上0.5％未満の時を「目視点検または簡易な点検により確認を行う状態」と判定し、0.5％以上2％未満の時を「調査診断を行い、適切な延命処置が必要な状態」と判定し、2％以上の時を「延命のためには詳細な点検と大規模な修繕を要す状態」と判定とすることを特徴とする鉄筋コンクリートの耐久性診断方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は鉄筋コンクリート中にある鉄筋の腐食評価に関するもので、特に腐食減量比に基づいて鉄筋コンクリートの耐久性評価に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来から鉄筋コンクリートの耐久性評価を行っている手法は存在した。
【０００３】
ある時刻での中性化深さと腐食速度を実測するか2つの時刻で腐食速度を実測し、あらかじめ想定しておいた腐食量の時刻暦関数にあてはめて未知定数を決定し腐食量の時刻暦関数を得て推定を行っている。（例えば特許文献1）しかし、腐食量の時刻暦関数を決定するためには、鉄筋が錆び始めた後に中性化深さや腐食速度を実測するしか方法がなく適用上の制約が大きい。鉄筋の腐食が進行し、ひび割れが生じた後に水分や酸素が供給されやすくなり腐食速度が速くなる現象については評価できない。部位によって腐食速度は異なり、建物全体としての影響を評価することができない。腐食量は推定しているが、耐久年数を評価するには至っていない。
【０００４】
鉄筋のコンクリートかぶり深さ・中性化深さ・鉄筋位置全塩化物量・ひび割れ・温度・年間降水量・湿度などのパラメータを用いて実測値から得た計算式を用い、鉄筋の腐食度を推定する評価方法がある。（例えば特許文献2）ニューラルネットワークを利用していることから、実測データを多数集めなければ精度が確保できず、特に推定を行う係数が示されていない。つまり統計データで推定を行う方法であるが、鉄筋コンクリートの寿命は50年から200年と非常に長く、現存している建築物での統計データを収集すること自体が困難なためすぐに実施することができない。
【０００５】
コンクリートの自然電位・塩分量・含水率・炭酸化深さから鉄筋の腐食度を評価する方法及び診断装置がある。（例えば特許文献3）腐食量の測定はできるが将来的な腐食速度を推定したり鉄筋コンクリートの寿命を推定したりすることはできない。
【０００６】
中性化によるコンクリート中の鉄筋腐食速度について検討するため2種類の水セメント比の試験体を制作し、促進中性化試験と散水促進中性化試験を行って鉄筋の腐食量を検討し、中性化による鉄筋腐食モデルを構築して中性化進行予測手法を組み合わせることにより中性化の進行に伴う鉄筋腐食の進行を予測している。(例えば非特許文献1)コンクリートの中性化速度はコンクリートの含水率が高いほど中性化速度が遅くなることが実験により分かっている。腐食速度については試験体の大きさが小さすぎたため構造物との条件が一致せず腐食モデルとしては一般的な構造物に適応できない。
【０００７】
従来から鉄筋コンクリート中にある鉄筋の腐食確率を用いて寿命評価を行う方法は存在していた。（例えば非特許文献2）建物の実態調査から、鉄筋のさび評点の平均値が3（腐食グレードIII、鉄筋が面錆びを起こしている相当）となるときの、かぶり厚さと中性化深さの関係を屋内、屋外について把握している。かぶり厚さと中性化深さはそれぞれ正規分布とみなせるのでこれらの差の正規分布を求め、マイナス無限大から鉄筋の錆び評点が3となるかぶり厚さと中性化深さの差まで積分することで腐食確率を求め耐久性評価を行っている。この方法は地上構造物の広範な調査結果に基づいており、地上構造物については妥当性が高いが、地下躯体の湿潤部のように環境条件で発錆時のかぶり厚さと中性化深さの関係（発錆条件）や腐食速度が異なってくる場合については大きな誤差を生み出してしまう。さらに、腐食を腐食確率すなわち腐食面積で捉えているため、鉄筋の腐食量については評価することができない。
従来鉄筋コンクリート中の鉄筋発錆はかぶり深さまで中性化が進行した時に起こるとされていた。しかしながら計算上の基準としては中性化深さの差を10mmとしている場合もある。（例えば非特許文献3）中性化残りを10mmとした根拠は、腐食しても構造物の機能を失うような重大な腐食が生じた例がほとんどないためであったが、本件の実験により条件によって5mmまで発錆しないことが分かった。しかし、かぶり厚さや中性化深さにばらつきがあるため、かぶり厚さが平均より小さく中性化深さが平均値より大きい部位では、早い時期に発錆して環境条件で決まる腐食速度でどんどん腐食が進行してゆく。腐食速度が速い場合はかなりの腐食量になり危険側の評価をしてしまう。
一般的なコンクリートよりも錆の発生しやすい水セメント比70％で試験体を制作して、中性化による鉄筋腐食限界をフェノールフタレイン法によって計測した中性化深さと比較している研究結果も存在している。(例えば非特許文献4)
塩化物を含んだコンクリート中の鉄筋腐食速度について実験を行い、腐食速度の推定式を導いている研究もある。(例えば非特許文献5)塩化物による鉄筋腐食速度は速い段階で起こるが、一般的な環境で起こるコンクリートの中性化による鉄筋腐食速度の推定式は求めていない。
塩分に起因する鉄筋腐食に関して海洋環境下で鉄筋コンクリート構造物を調査し、寿命予測式を導いている研究もある。(例えば非特許文献6)海洋環境などではない通常の場所で起こるコンクリートの中性化による鉄筋腐食についてのコンクリート寿命予測は行ってはいない。
【０００８】
鉄筋の腐食がRC構造物の耐久性・水密性に与える影響を評価することを目的として、電食試験により鉄筋の腐食を促進して腐食量と透水係数の関係について研究を行った例もある。(例えば非特許文献7)この結果ひび割れ発生限界腐食量が調べられている。
【０００９】
コンクリート中の鉄筋腐食を促進する要因の一つである中性化を様々な環境条件で実験を行っている例もある。(例えば非特許文献8) コンクリートの中性化について詳細な実験が行われているが、鉄筋腐食に関しては実験されていない。
【特許文献１】特開2002-98660号公報
【特許文献２】特開平10-21211号公報
【特許文献３】特開平9-329568号公報
【非特許文献１】佐伯，「中性化によるモルタル中の鉄筋腐食の定量評価」，土木学会論文集，No.532/V-30,1996年2月,p.55-66
【非特許文献２】和泉他，「鉄筋のかぶり厚さの信頼性設計による耐久性向上技術の研究その1〜その3」，日本建築学会大会学術講演梗概集，昭和59年1月
【非特許文献３】土木学会  2002年制定  「コンクリート標準示方書[施工編]」
【非特許文献４】岸谷他，「コンクリート中の鉄筋の腐食に関する研究」，日本建築学会論文報告集，昭和54年9月,p.11-15
【非特許文献５】桝田他,「塩化物を含んだコンクリート中の鉄筋腐食速度に関する実験」,日本建築学会構造系論文報告集,第435号1992年5月,p.19-27
【非特許文献６】森永他,「腐食による鉄筋コンクリート構造物の寿命予測」,コンクリート工学論文集,第1巻第1号,1990年1月,p.177-188
【非特許文献７】坂口他,「電飾試験による鉄筋の腐食と透水性について」,土木学会第50回年次学術講演会,V-139,平成7年9月,p.278-279
【非特許文献８】阿部他，「コンクリートの促進中性化試験方法の評価に関する研究」，日本建築学会構造系論文報告集，第409号，1990年3月，p.1-10
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
地上建築物などの比較的調査の行いやすい場所での鉄筋コンクリート中の鉄筋表面腐食面積等を推定する方法は存在したが、地下構造物など様々な環境条件下にある鉄筋コンクリート中の鉄筋腐食量を精度よく推定する方法、および鉄筋腐食量に基づいて鉄筋コンクリートの耐久性診断を行うことができる手段がなかった。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、実際には時間のかかる鉄筋コンクリートの中性化を促進処理した後、鉄筋コンクリートの寿命に対して重要な要因となる「温度」「湿度」「鉄筋のコンクリートかぶり深さ」の3点について実験を行った。本実験から湿度が高いほどコンクリートの中性化が進んでいなくてもコンクリート中にある鉄筋は発錆する事を発見し、湿度による発錆するコンクリート中性化深さの差をパラメータαとして実験より求めて鉄筋コンクリート中にある鉄筋の発錆時期を計算する方法を見つけ出した。更に、コンクリート中の鉄筋位置での相対湿度が高いほど鉄筋コンクリート中にある鉄筋の腐食速度が速くなることを発見し、コンクリート中の鉄筋位置での相対湿度による腐食速度を実験より求め、腐食開始後の腐食減量比を計算する方法を見つけ出した。
本発明は、この結果に基づいて竣工後の時間経過において鉄筋腐食減量比の推定を基に鉄筋コンクリートの耐久性診断を行う方法である。
【発明の効果】
【００１２】
本発明を用いることによって、今までのような測定を行わずに設計資料から得られるコンクリートかぶり深さとコンクリート中の湿度推定データからコンクリート中の鉄筋腐食量推定と鉄筋コンクリートの耐久性診断が可能となり、地下構造物のようなコンクリートの外側からの詳細な測定が困難な場所でも、コンクリート中の鉄筋腐食量の推定と鉄筋コンクリートの耐久性診断が可能になった。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
湿度によるコンクリートの中性化速度については非特許文献1において既に示されているので、コンクリートの中性化については実験期間を短縮するため促進試験を行った。コンクリートの調合は一般構造物と同程度(水セメント比60％)とした。試験体の形状および寸法を図1に示す。試験体形状は15×13.5×50cm、コンクリート中にみがき棒鋼Φ12mmをコンクリートかぶり深さが5〜35mmまで5mm刻みで埋め込んでいる。試験体は気中乾燥養生終了後、20℃・60％RH・CO25％の中性化促進チャンバーに入れ、中性化深さ25mmまで中性化を促進した。
【００１４】
中性化の促進試験終了後、試験体を中性化促進チャンバーから取り出し、冬季を想定した10℃・30％RH、春秋季を想定した20℃・60％RH、夏季を想定した35℃・80％RH、及び湿潤部を想定した20℃・100％RH(水中浸漬)の4つの環境条件で暴露した。暴露は12ヶ月間行い、中性化前・中性化12mm・中性化25mm・暴露後3ヶ月・暴露後12ヶ月の時点で、JIS  A  1152(2002)のフェノールフタレイン法によるコンクリート中性化深さの測定・画像解析による鉄筋腐食面積率の測定・鉄筋の錆を薬品で取り除いた後の重量減少率を測定した。試験体に図2のような細孔を設け、センサーを挿入してコンクリート中の鉄筋位置での相対湿度を測定した。重量減少率の結果を図3のグラフに示す。コンクリート中の鉄筋位置での相対湿度と鉄筋の腐食面積率の関係は、コンクリート中性化深さは同じあっても、コンクリート中の鉄筋腐食は湿度が高いほどかぶり深さの深い鉄筋が発錆していることが発見された。つぎに、環境湿度を湿度85、90、95％で暴露してコンクリート中の鉄筋位置での相対湿度と鉄筋の発錆深さに及ぼす影響を調べた。その結果、環境湿度とコンクリート中の鉄筋位置での相対湿度はおおむね一致しており、コンクリート中の鉄筋位置での相対湿度85％、90％では中性化深さから5mm深い鉄筋が腐食していたが、コンクリート中の鉄筋位置での相対湿度95%では中性化深さより10mm深い鉄筋が錆びていることが判明した。
【００１５】
鉄筋の発錆条件については、非特許文献4では中性化で鉄筋の発錆が決まる場合、フェノールフタレイン法による中性化深さより6〜8mm深い部分が鉄筋の発錆限界であることを報告されており、非特許文献１では、気中および散水しながら中性化した試験体中の鉄筋腐食状況を調べ、いずれの条件でもかぶり厚さの5mm手前まで中性化が進行した時点で発錆していると報告されている。このように中性化深さが鉄筋位置に到達する前から鉄筋は腐食が開始していることは周知の事実である。しかし、コンクリート中の鉄筋位置での相対湿度が95%以上と非常に高い場合は、湿度95％未満の場合より発錆する鉄筋位置は深くなることが実験により発見された。図4はその一例を示しており、中性化深さが同じでも、湿度100％の場合は、湿度80％、60％、30％の場合と比べて深い鉄筋まで発錆している。鉄筋の発錆条件は、中性化深さと鉄筋のかぶり厚さの関係に加えて、コンクリート中の鉄筋位置での相対湿度も加味して決定する必要がある。
【００１６】
コンクリートの中性化の進行に関しては、乾燥部での中性化速度の計算式は中性化深さをCd、中性化速度係数をA、期間をTdとすると  Cd＝A√Td  となる。Aを中性化速度係数と呼び、一般的には中性化の進行程度を現地調査で確認する場合が多いことから、調査時の築年数Tと実測中性化深さの平均値Cを用いてA=C／√Tで求めることができる。現地調査を実施しない場合は、各種の予測式が示されており、これを活用して推定することができる。
【００１７】
ただし、環境湿度やコンクリートの含水状態が高いと中性化は進行しにくいことを考慮して中性化速度係数を低減する必要があり、屋内などの乾燥部を基準として高含水状態での低減係数をβ（0<β<1）、とすると、中性化深さCw、期間をTw とすると以下になる。
【００１８】
【数１】
2005049217.tif 000003
Aを中性化速度係数と呼び、一般的な乾燥条件（温度15〜25℃、湿度50〜70%）で様々な実験により、岸谷式、和泉式等の予測式が示されている。
【００１９】
係数βの値は、以下の様々な報告例があり、構造物の状況や実測データに基づいて設定すると良く、非特許文献1によれば、1日3時間散水し続け乾湿繰り返しとなる場合はβ=0.3〜0.5と報告されている。片面乾燥の場合はβ＝0.5〜0.7と実験により求められている。
【００２０】
非特許文献２によると屋外で風雨にさらされる場合を1.0とすると屋内は1.7（屋内を１とすると屋外は0.59）が得られている。
【００２１】
環境湿度が中性化速度係数に及ぼす影響係数は、非特許文献8でも示されており、湿度60%の中性化速度係数を基準とし、環境湿度Hu％では比率βをβ＝Hu(100-Hu)(140-Hu)/192000  を示している。環境湿度80%でβ＝0.5となる。環境湿度90,95％を外挿（実験範囲は湿度40〜80%）して推定するとβ＝0.23、0.11となる。
【００２２】
コンクリート中の鉄筋位置での相対湿度による発錆する中性化深さの差αは本実験により
湿度95%未満      ：中性化深さ＋5mm
湿度95％以上     ：中性化深さ＋10mm
と表せる。従ってコンクリート中にある鉄筋の発錆時期は
【００２３】
【数２】
2005049217.tif 000004
となる。
【００２４】
鉄筋の腐食速度に関しては、コンクリート中の鉄筋位置での相対湿度RHが高いほど早く、かぶり厚さCに反比例し、鉄筋径φ比例することが実験から判明した。腐食速度vを目的変数として、説明変数をφ/C、RHおよびφ/CとRHの交互作用φ/C×RHとして重回帰分析を行った結果を図5に示した。説明変数としては、φ/Cとφ/C×RHが選択され、重回帰式から、湿度が高いほど、かぶり厚さが小さいほど腐食速度が高くなることを示す次式が得られた。
【００２５】
【数３】
2005049217.tif 000005
(2)式は一般的な塩化物量の範囲で実験した結果得られた式であるため、塩化物量が非常に多い場合は正しく推定できない場合がある。
【００２６】
基準コンクリートに対する温度・材料・調合の影響係数γについては、水セメント比が60%以外のときは、森永式などを活用して水セメント比が60%に対する腐食速度の比を計算して(2)式に乗じて反映すると良い。温度が特に高い場合はアレニウス式により基準とする温度（20℃程度）に対する反応速度定数比を計算して(2)式に温度の影響を反映すると更に良い。
【００２７】
統計学を用いて腐食量を算出する方法を示す。
【００２８】
【数４】
2005049217.tif 000006
となる。中性化深さのばらつきは正規分布であると考えられるので、材齢tの中性化深さの正規分布は
【００２９】
【数５】
2005049217.tif 000007
で表される。同様に鉄筋のかぶり深さの正規分布は
【００３０】
【数６】
2005049217.tif 000008
で表される。従って鉄筋のかぶり深さと中性化深さの差の分布も正規分布となり
【００３１】
【数７】
2005049217.tif 000009
で表される。よって鉄筋のかぶり深さと中性化深さの差の正規分布は
【００３２】
【数８】
2005049217.tif 000010
と表される。発錆する条件は(1)式のαと同じで鉄筋のかぶり深さと中性化深さの差がα以下になった部分が発錆することになる。従って分布関数のα以下の面積が鉄筋腐食確率P(t)となるので、
【００３３】
【数９】
2005049217.tif 000011
と表される。
図6は経年により中性化が進行してゆくときの(3)式で求められる腐食確率の変化を示したもので、腐食面積の面から評価すると中性化が進行しやすい乾燥部は湿潤部より腐食確率はかなり大きくなる。
図7に腐食確率と腐食減量比の関係を示す。腐食を腐食減量で評価するには以下のように考えると良い。ある時刻tiから時間増分Δtの間に新たにΔPiだけ発錆し、この発錆した部位は経年とともに腐食速度viで腐食してゆく。時刻TAある時間増分の腐食量は
【００３４】
【数１０】
2005049217.tif 000012
で表される。各時間増分を総和することにより、全体の腐食減量比Q(TA)が求められる。
【００３５】
【数１１】
2005049217.tif 000013
一般的な構造物をモデルとして本発明を用いて腐食減量比を求め、腐食減量比による鉄筋コンクリートの劣化度評価を以下のように設定した（実施例１、２参照）。コンクリート中の鉄筋の腐食減量比が0.1％以上0.5％未満の時は、鉄筋の腐食減量としては比較的少なく、目視点検または簡易な点検により健全性の確認を行えばよい状況で「軽微」な劣化と判定できる。腐食減量比が0.5以上2%未満となると、鉄筋の腐食が進んでいるため、ひびが発生している可能性が高く鉄筋コンクリートへの延命処置が必要となるので、詳細な調査に基づいて延命処置を行うことが望ましい段階となる。この時点を劣化度評価「中」とした。腐食減量比が2％以上になった場合強度上重大な影響を及ぼすため補強策が必要になる。この時点を劣化度評価「大」すなわち鉄筋コンクリートの寿命とした。
【００３６】
【表１】
2005049217.tif 000014
【実施例１】
【００３７】
一般的なコンクリート（水セメント比60％）で、コンクリート中の湿度が60〜100％の場合について、鉄筋の腐食量を推定する。
【００３８】
60%RHにおける中性化速度係数Aを平均値4.0 mm√年、
変動係数30%、かぶり厚さの平均値40mm、標準偏差10mm、
【００３９】
【数１２】
2005049217.tif 000015
鉄筋径12mm、αはコンクリート中の湿度95%未満5mm、95%以上10mm、βは既往のデータを参考に安全側の値として湿度60% RHを基準として、80%RHでβ=0.7、90%RHでβ=0.5、100%RHでβ=0.4として腐食量を推定する。
【００４０】
時間経過とともに中性化が√T則で進行するとして、腐食確率は(3)式により時間ステップで求めると結果は図8-Aとなる。
【００４１】
各時間ステップの腐食確率増分ΔPiに年数を乗じ、さらに新たに発錆した鉄筋の平均的なかぶり厚さから逐次求める腐食速度を乗じてすべての時間ステップについて総和すると(4)式より腐食減量比を求めることができる。結果は図8-Bとなる。
【００４２】
湿度100％では、中性化の進行は遅く腐食確率（腐食面積率）は小さいが、腐食減量比は最大となっており、部分的な鉄筋が大きな欠損を生じている状況を推定できる。各時間ステップにおいて、腐食減量比を腐食確率で除して腐食部の平均腐食減量を求め、横軸に腐食確率をとると図8-Cとなり、鉄筋の腐食確率が同じでも腐食部の平均腐食減量は大きく異なることが明瞭に把握できる。すなわち、腐食確率のみにより耐久性評価は困難であることを示しており、鉄筋の腐食の進行すなわち腐食減量で評価する必要がある。本発明により、精度良く腐食減量を推定することにより、構造物の耐久性を直接的に評価することが可能となった。耐久性評価について計算を行った結果の推定年数を表2に示す。
【００４３】
【表２】
2005049217.tif 000016
【実施例２】
【００４４】
水セメント比が55％のコンクリートについて実施例1と同じ条件で腐食量を推定する。
【００４５】
中性化速度係数に関しては、実測値があれば実測値より中性化速度係数を求めて使用すればよい。ここでは、既往の中性化予測式の１つである岸谷式を活用して水セメント比60％に対する水セメント比55％の中性化速度係数の比を求めると、
【００４６】
【数１３】
2005049217.tif 000017
となる。
【００４７】
腐食速度についても、従来のコンクリートの調合が腐食速度に及ぼす影響に関する知見を用いてγを設定すれば良い。例えば、非特許文献6に示されている式をグラフにすると図9のようになる。図9のグラフから0.8程度を用いると良い。腐食速度の推定式(2)に0.8を乗じて、
【００４８】
【数１４】
2005049217.tif 000018
とし、実施例１と同様に腐食減量比を求めた。腐食確率の経年変化、腐食減量比の経年変化および腐食確率と平均的な腐食量の関係が得られた。計算結果を図10A-Cに示した。
【００４９】
耐久性評価について計算を行った結果の推定年数を表3に示す。
【００５０】
【表３】
2005049217.tif 000019
【図面の簡単な説明】
【００５１】
【図１】試験体の形状及び寸法を説明する。
【図２】コンクリート内部湿度測定の方法について説明する。
【図３】鉄筋の重量減少率の経時変化に付いての実験結果を示す。
【図４】かぶり厚さと腐食速度の関係を示す。
【図５】かぶり厚さと湿度と腐食速度の関係を示す。
【図６】腐食確率の経年変化の考え方を示す。
【図７】腐食確率と全腐食量の関係の考え方を示す。
【図８Ａ】実施例１の結果を示す。
【図８Ｂ】実施例１の結果を示す。
【図８Ｃ】実施例１の結果を示す。
【図９】水セメント比による腐食速度の比較を示す。
【図１０Ａ】実施例2の結果を示す。
【図１０Ｂ】実施例2の結果を示す。
【図１０Ｃ】実施例2の結果を示す。
【図１】
2005049217.tif 000023
【図２】
2005049217.tif 000024
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８Ａ】
2005049217.tif 000030
【図８Ｂ】
2005049217.tif 000031
【図８Ｃ】
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【図９】
2005049217.tif 000033
【図１０Ａ】
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【図１０Ｂ】
2005049217.tif 000035
【図１０Ｃ】
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