(57)【要約】【課題】  従来の中間冷却用熱交換器やそれを連結するための中間冷却用の回路を設置することなく、構造を簡単にして、安価で小型化可能な遷臨界冷媒サイクル装置の提供。【課題の解決手段】  コンプレッサ１０、ガスクーラ１５４、絞り手段１５６および蒸発器１５７を順次接続して構成され、高圧側が超臨界圧力となる冷媒サイクル装置であって、コンプレッサ１０は、密閉容器１２内に複数段の圧縮要素３２、３４を備え、これらの圧縮要素の内の下段の圧縮要素３２の吐出冷媒は密閉容器１２内に吐出され、この冷媒を放熱させるための冷却手段１３が密閉容器１２に設けられている。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
コンプレッサ、ガスクーラ、絞り手段および蒸発器を順次接続して構成され、高圧側が超臨界圧力となる冷媒サイクル装置であって、
前記コンプレッサは、密閉容器内に複数段の圧縮要素を備え、これらの圧縮要素の内の下段の圧縮要素の吐出冷媒は前記密閉容器内に吐出され、この冷媒を放熱させるための冷却手段が前記密閉容器に設けられていることを特徴とする遷臨界冷媒サイクル装置。
【請求項２】
前記冷却手段が前記密閉容器の外壁面に固定して設置された放熱面を有する空冷あるいは水冷装置であることを特徴とする請求項１記載の遷臨界冷媒サイクル装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コンプレッサ、ガスクーラ、絞り手段および蒸発器を順次接続して構成され、高圧側が超臨界圧力となる冷媒サイクル装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来のこの種冷媒サイクル装置は、例えばロータリコンプレッサ、ガスクーラ、絞り手段（膨張弁など）および蒸発器などを順次環状に配管接続して冷媒サイクル（冷媒回路）が構成されている。そして、ロータリコンプレッサの回転圧縮要素の吸込みポートから冷媒ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経てガスクーラに吐出される。このガスクーラにて冷媒ガスは放熱した後、絞り手段で絞られて蒸発器に供給される。そこで冷媒が蒸発し、そのときに周囲から吸熱することにより冷却作用を発揮するものであった。ここで、近年では地球環境問題に対処するため、この種の冷媒サイクルにおいても、従来のフロンを用いずに自然冷媒である二酸化炭素（ＣＯ2 ）を冷媒として用い、高圧側を超臨界圧力として運転する遷臨界冷媒サイクルを用いた装置が開発されてきている。
【０００３】
このような遷臨界冷媒サイクル装置では、コンプレッサ内に液冷媒が戻って、液圧縮することを防ぐために、蒸発器の出口側とコンプレッサの吸込側との間の低圧側にレシーバタンクを配設し、このレシーバタンクに液冷媒を溜め、ガスのみをコンプレッサに吸い込ませる構成とされていた。そして、レシーバータンク内の液冷媒がコンプレッサに戻らないように絞り手段を調整していた（例えば、特許文献１参照）。
また、レシーバータンクを設けることなく、コンプレッサにおける液圧縮を解消した図５に示したような遷臨界冷媒サイクル装置が提案されている。
【０００４】
図５において、１０は内部中間圧型多段（２段）圧縮式ロータリコンプレッサを示しており、密閉容器１２内の電動要素１４とこの電動要素１４の回転軸１６で駆動される下段の回転圧縮要素３２および上段の回転圧縮要素３４を備えて構成されている。コンプレッサ１０は冷媒導入管９４から吸い込まれた冷媒ガスを下段の回転圧縮要素３２で圧縮して密閉容器１２内に吐出し、この密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガスを冷媒導入管９２から一旦中間冷却回路１５０Ａに吐出する。
中間冷却回路１５０Ａは中間冷却用熱交換器（インタークーラ）１５０Ｂを通過するように設けられており、そこで、冷媒ガスは空冷され、上段の回転圧縮要素３４に吸い込まれて圧縮される。２段目の圧縮にて高圧となった冷媒ガスは、冷媒吐出管９６から吐出され、ガスクーラ１５４で空冷される。このガスクーラ１５４から出た冷媒は第１熱交換器１６０にて蒸発器１５７を出た冷媒と熱交換した後、膨張弁１５６を経て蒸発器１５７に入り、蒸発して再度内部熱交換器１６０を経て冷媒導入管９４から下段の回転圧縮要素３２に吸い込まれる。
この場合の動作を図３のｐ−ｈ線図を参照して説明する。下段の回転圧縮要素３２で圧縮されて（エンタルピーをΔｈ３得て）中間圧となり、密閉容器１２内に吐出された冷媒は（図３の２の状態）、冷媒導入管９２から出て中間冷却回路１５０Ａに流入する。そして、この中間冷却回路１５０Ａが通過する中間冷却用熱交換器１５０Ｂに流入し、そこで空冷方式により放熱される（図３の３の状態）。ここで中間圧の冷媒は中間冷却用熱交換器１５０Ｂにて図３に示すようにエンタルピーをΔｈ１失う。
その後、上段の回転圧縮要素３４に吸い込まれて２段目の圧縮が行われて高圧高温の冷媒ガスとなり、冷媒吐出管９６より外部に吐出される。このとき、冷媒は適切な超臨界圧力まで圧縮されている（図３の４の状態）。
【０００５】
冷媒吐出管９６から吐出された冷媒ガスはガスクーラ１５４に流入し、そこで空冷方式により放熱された後（図３の５’の状態）、第１熱交換器１６０を通過する。冷媒はそこで低圧側の冷媒に熱を奪われて更に冷却される（図３の５の状態）（エンタルピーをΔｈ２失う）。その後冷媒は膨張弁１５６にて減圧され、その過程でガス／液混合状態となり（図３の６の状態。）、次に、蒸発器１５７に流入して蒸発する（図３の１’の状態）。蒸発器１５７から出た冷媒は第１熱交換器１６０を通過し、そこで前記高圧側の冷媒から熱を奪って加熱される（図３の１の状態）（エンタルピーをΔｈ２得る）。
そして、第１熱交換器１６０で加熱された冷媒は冷媒導入管９４からロータリコンプレッサ１０の下段の回転圧縮要素３２内に吸い込まれるサイクルを繰り返す。
【特許文献１】特公平７−１８６０２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし図５に示した遷臨界冷媒サイクル装置は、密閉容器１２内に吐出された中間圧の冷媒ガスを冷媒導入管９２から中間冷却回路１５０Ａに吐出し、中間冷却用熱交換器１５０Ｂで冷媒ガスを空冷した後、上段の回転圧縮要素３４に吸い込んで圧縮するようになっているため、中間冷却用熱交換器（インタークーラ）１５０Ｂやそれを連結するための中間冷却用の回路１５０Ａが必要になり、部品数が増大してコストアップになり小型化できない問題があった。
【０００７】
本発明の目的は、従来の諸問題を解決して、中間冷却用熱交換器やそれを連結するための中間冷却用の回路を設置することなく、構造を簡単にして安価で小型化可能な遷臨界冷媒サイクル装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記課題を解決するための本発明の請求項１記載の遷臨界冷媒サイクル装置はコンプレッサ、ガスクーラ、絞り手段および蒸発器を順次接続して構成され、高圧側が超臨界圧力となる冷媒サイクル装置であって、
前記コンプレッサは、密閉容器内に複数段の圧縮要素を備え、これらの圧縮要素の内の下段の圧縮要素の吐出冷媒は前記密閉容器内に吐出され、この冷媒を放熱させるための冷却手段が前記密閉容器に設けられていることを特徴とする。
【０００９】
本発明の請求項２記載の遷臨界冷媒サイクル装置は、請求項１記載の遷臨界冷媒サイクル装置において、前記冷却手段が前記密閉容器の外壁面に固定して設置された放熱面を有する空冷あるいは水冷装置であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１０】
本発明の請求項１記載の遷臨界冷媒サイクル装置は、コンプレッサ、ガスクーラ、絞り手段および蒸発器を順次接続して構成され、高圧側が超臨界圧力となる冷媒サイクル装置であって、前記コンプレッサは、密閉容器内に複数段の圧縮要素を備え、これらの圧縮要素の内の下段の圧縮要素の吐出冷媒［二酸化炭素（ＣＯ2 ）やＮＯなど］は前記密閉容器内に吐出されるが、この冷媒を放熱させるための冷却手段が前記密閉容器に設けられているため、前記冷却手段で充分冷却できるので、中間冷却用熱交換器やそれを連結するための中間冷却用の回路を設置しなくてもよくなり、また密閉容器内の温度上昇が抑えられ、吐出温度の低減が図れ、電動要素への入力低減が図れるので回転圧縮要素における圧縮効率を向上でき、ＣＯＰを向上させることができ、しかも構造を簡単にでき、安価で小型化可能となるという顕著な効果を奏する。
【００１１】
本発明の請求項２記載の遷臨界冷媒サイクル装置は、前記冷却手段が前記密閉容器の外壁面に固定して設置された多数のフィンなどの放熱面を有する空冷装置あるいは水冷装置であるので、構造が簡単で、安価で、小型化可能となる上、放熱効果が高く前記下段の回転圧縮要素から前記密閉容器内部に吐出された冷媒を充分冷却できるというさらなる顕著な効果を奏する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、図面により本発明の実施の形態を詳細に説明する。
（第１実施形態）
図１は本発明の遷臨界冷媒サイクル装置に使用するコンプレッサの実施例として、下段および上段の回転圧縮要素３２、３４を備えた内部中間圧型多段（２段）圧縮式ロータリコンプレッサ１０の縦断側面図、図２は本発明の遷臨界冷媒サイクル装置の冷媒回路図である。なお、本発明の遷臨界冷媒サイクル装置は、自販機、空気調和機または冷蔵庫、ショーケースなどに使用されるものである。
各図において１０は二酸化炭素（ＣＯ2 ）を冷媒として使用する内部中間圧型多段圧縮式ロータリコンプレッサで、このコンプレッサ１０は、例えば、アルミニウム系金属からなる円筒状の密閉容器１２と、この密閉容器１２の内部空間の上側に配置収納された電動要素１４およびこの電動要素１４の下側に配置され、電動要素１４の回転軸１６により駆動される下段の回転圧縮要素３２（１段目）および上段の回転圧縮要素３４（２段目）から成る回転圧縮機構部１８にて構成されている。
密閉容器１２は底部をオイル溜めとし、電動要素１４と回転圧縮機構部１８を収納する容器本体１２Ａと、この容器本体１２Ａの上部開口を閉塞する略椀状のエンドキャップ（蓋体）１２Ｂとで構成され、且つ、このエンドキャップ１２Ｂの上面中心には円形の取付孔１２Ｄが形成されており、この取付孔１２Ｄには電動要素１４に電力を供給するためのターミナル（配線を省略）２０が取り付けられている。
【００１３】
容器本体１２Ａの外壁面には、下段の回転圧縮要素３２から密閉容器１２内部に吐出された冷媒を冷却するための冷却手段１３が固定して設置されている。冷却手段１３は、例えば、アルミニウム系金属からなる多数のフィン１３Ａを備えた空冷装置からなっている。
【００１４】
電動要素１４所謂磁極集中巻き式のＤＣモータであり、密閉容器１２の上部空間の内周面に沿って環状に取り付けられたステ―タ２２と、このステ―タ２２の内側に若干の間隔を設けて挿入設置されたロータ２４とからなる。このロータ２４は中心を通り鉛直方向に延びる回転軸１６に固定されている。
ステ―タ２２は、ドーナッツ状の電極鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻き（集中巻き）方式により巻装されたステ―タコイル２８を有している。また、ロータ２４はステ―タ２２と同様に電極鋼板の積層体３０で形成され、この積層体３０内に永久磁石ＭＧを挿入して形成されている。
下段の回転圧縮要素３２と上段の回転圧縮要素３４との間には中間仕切板３６が狭持されている。即ち、下段の回転圧縮要素３２と上段の回転圧縮要素３４は、中間仕切板３６と、この中間仕切板３６の上下に配置された上シリンダ３８、下シリンダ４０と、この上下シリンダ３８、４０内を、１８０度の位相差を有して回転軸１６に設けられた上下遍心部４２、４４により遍心回転される上下ローラ４６、４８と、この上下ローラ４６、４８に当接して上下シリンダ３８、４０内をそれぞれ低圧室側と高圧室側に区画するベーン５０、５２と、上シリンダ３８の上側の開口面および下シリンダ４０の下側の開口面を閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材としての上部支持部材５４および下部支持部材５６にて構成されている。
【００１５】
一方、上部支持部材５４および下部支持部材５６には、図示しない吸込ポートにて上下シリンダ３８、４０の内部とそれぞれ連通する吸込通路６０（上側の吸込通路は図示せず）と、一部を凹陥させ、この凹陥部を上部カバー６６、下部カバー６８にて閉塞することにより形成される吐出消音室６２、６４とが設けられている。
尚、吐出消音室６４と密閉容器１２内とは、上下シリンダ３８、４０や中間仕切板３６を貫通する連通路にて連通されており、連通路の上端には中間吐出管１２１が立設され、この中間吐出管１２１から下段の回転圧縮要素３２で圧縮された中間圧の冷媒ガスが密閉容器１２内に吐出される。
【００１６】
そして、冷媒としては地球環境にやさしく、可燃性および毒性などを考慮して自然冷媒である前述した二酸化炭素（ＣＯ2）が使用され、潤滑油としてのオイルは、例えば鉱物油（ミネラルオイル）、アルキベンゼン油、エーテル油、エステル油、ＰＡＧ（ポリアルキルグリコール）など既存のオイルが使用される。
【００１７】
密閉容器１２の容器本体１２Ａの側面には、上部支持部材５４と下部支持部材５６の吸込通路６０（上側は図示せず）、吐出消音室６２、上部カバー６６の上側（電動要素１４の下端に略対応する位置）に対応する位置に、スリーブ１４２および１４３が溶接固定されている。
また、スリーブ１４２内には下シリンダ４０に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９４の一端は下シリンダ４０の吸込通路６０と連通する。この冷媒導入管９４の他端は第１熱交換器１６０に接続されている。また、スリーブ１４３内には冷媒吐出管９６が挿入接続され、この冷媒吐出管９６の一端は吐出消音室６２と連通する。
【００１８】
次に図２において、上述したコンプレッサ１０は図２に示す冷媒回路の一部を構成する。即ち、コンプレッサ１０の冷媒吐出管９６はガスクーラ１５４の入口に接続される。そして、このガスクーラ１５４を出た配管は第１熱交換器１６０を通過する。第１熱交換器１６０はガスクーラ１５４から出た高圧側の冷媒と蒸発器１５７から出た低圧側の冷媒とを熱交換させるためのものである。
第１熱交換器１６０を通過した冷媒は絞り手段としての膨張弁１５６に至る。そして、膨張弁１５６の出口は蒸発器１５７の入口に接続され、蒸発器１５７を出た配管は第１熱交換器１６０を経て冷媒導入管９４に接続される。
【００１９】
以上の構成で次に図３のｐ−ｈ線図（モリエル線図）を参照しながら本発明の遷臨界冷媒サイクル装置の動作を説明する。ターミナル２０および図示されない配線を介してコンプレッサ１０の電動要素１４のステータコイル２８に通電されると、電動要素１４が起動してロータ２４が回転する。この回転により回転軸１６と一体に設けた上下偏心部４２、４４に嵌合された上下ローラ４６、４８が上下シリンダ３８、４０内を偏心回転する。
これにより、冷媒導入管９４および下部支持部材５６に形成された吸込通路６０を経由して図示しない吸込ポートからシリンダ４０の低圧室側に吸入された低圧（図３の１の状態）の冷媒ガスは、ローラ４８とベーン５２の動作により圧縮されて中間圧となり下シリンダ４０の高圧室側より図示しない連通路を経て中間吐出管１２１から密閉容器１２内に吐出される。これによって、密閉容器１２内は中間圧となる（図３の２の状態）。
密閉容器１２内に吐出された冷媒は、冷却手段１３により冷却された密閉容器１２内で熱を奪われて冷却され、このときエンタルピーをΔｈ１失う（図３の３の状態）。密閉容器１２内の温度上昇が抑えられ、吐出温度の低減が図れ、電動要素への入力低減が図れるので上段の回転圧縮要素３４における圧縮効率を向上でき、ＣＯＰ向上させることができる。
【００２０】
そして、冷却された中間圧の冷媒ガスは上部支持部材５４に形成された図示しない吸込通路を経由して、図示しない吸込ポートから上段の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８の低圧室側に吸入され、ローラ４６とベーン５０の動作により２段目の圧縮が行われて高圧高温の冷媒ガスとなり、高圧室側から図示しない吐出ポートを通り上部支持部材５４に形成された吐出消音室６２を経て冷媒吐出管９６より外部に吐出される。このとき、冷媒は適切な超臨界圧力まで圧縮されている（図３の４の状態）。
【００２１】
冷媒吐出管９６から吐出された冷媒ガスはガスクーラ１５４に流入し、そこで空冷方式により放熱した後（図３の５’の状態）、第１熱交換器１６０を通過する。冷媒はそこで低圧側の冷媒に熱を奪われて更に冷却される（図３の５の状態）。
この状態を図３で説明する。即ち、第１熱交換器１６０がない場合、膨張弁１５６入口における冷媒のエンタルピーは５’で示す状態となる。この場合には蒸発器１５７における冷媒温度が高くなる。一方、第１熱交換器１６０にて低圧側の冷媒と熱交換させた場合には、冷媒のエンタルピーはΔｈ２だけ下がり、図３の５で示す状態となるため、図５の５’のエンタルピーより蒸発器１５７における冷媒温度が低くなる。そのため、第１熱交換器１６０を設けた方が蒸発器１５７における冷媒ガスの冷却能力が向上する。
従って、冷媒循環量を増やさずに所望の蒸発温度、例えば蒸発器１５７での蒸発温度を＋１２℃乃至−１０℃の中高温域とすることを容易に達成することができるようになる。また、コンプレッサ１０での消費電力の低減も図ることができるようになる。
【００２２】
第１熱交換器１６０で冷却された高圧側の冷媒ガスは膨張弁１５６に至る。膨張弁１５６の入口では冷媒ガスはまだ気体の状態である。冷媒は膨張弁１５６における圧力低下により、ガス／液体の二相混合体とされ（図３の６の状態）、その状態で蒸発器１５７内に流入する。そこで冷媒は蒸発し、空気から吸熱することにより冷却作用を発揮する。
その後、冷媒は蒸発器１５７から流出して（図３の１’の状態）、第１熱交換器１６０を通過する。そこで前記高圧側の冷媒から熱を奪い、加熱作用を受ける（図３の１の状態）。
ここで、この状態を図３で説明する。蒸発器１５７で蒸発して低温となり、蒸発器１５７を出た冷媒は図３に示す１’の状態であり、冷媒は完全に気体の状態ではなく液体が混在した状態である。そこで、第１熱交換器１６０を通過させて高圧側の冷媒と熱交換させることで、冷媒のエンタルピーがΔｈ２上昇して、図３の１に示す状態となる。これにより、冷媒は完全に気体の状態となる。
気体の状態となった冷媒は冷媒導入管９４からコンプレッサ１０の下段の回転圧縮要素３２内に吸い込まれるサイクルを繰り返す。
【００２３】
（第２実施形態）
図４は本発明の遷臨界冷媒サイクル装置に使用するコンプレッサの他の実施例を示す。図４において図１に示した符号と同じ符号のものは同一のものを示すので説明を省略する。
図４に示した本発明の遷臨界冷媒サイクル装置は、第１実施形態に示した多数のフィン１３Ａを備えた空冷装置の替わりに、冷却手段１３として、内部に冷却水を流す銅パイプなどの熱伝導性の高い金属性冷却パイプ１３Ｂを容器本体１２Ａの外壁面に設置した水冷装置を用いた以外は、第１実施形態に示した本発明の遷臨界冷媒サイクル装置と同様になっている。第２実施形態に示した本発明の遷臨界冷媒サイクル装置の動作は図３のｐ−ｈ線図を用いて第１実施形態に示した本発明の遷臨界冷媒サイクル装置の動作と同様に説明される。
図４に示した本発明の遷臨界冷媒サイクル装置は、密閉容器１２内に吐出される冷媒を放熱させるための冷却手段１３として、熱伝導性の高い金属性冷却パイプ１３Ｂを容器本体１２Ａの外壁面に設置した水冷装置が密閉容器１２に設けられているため、密閉容器１２内に吐出される冷媒を冷却手段１３で充分冷却できる。
【００２４】
本発明では、上述した第１の実施の形態の空冷装置、第２の実施の形態の水冷装置を用いることにより密閉容器１２内の温度上昇が抑えられ、吐出温度の低減が図れ、電動要素１４への入力低減が図れるので回転圧縮要素３２、３４における圧縮効率を向上でき、ＣＯＰを向上させることができる。
【００２５】
上記第１および第２の実施の形態の説明は、空冷装置や水冷装置を用いた例を示したが、空冷装置や水冷装置を用いた場合と同様な作用効果を有するものであれば冷却手段１３はこれらに限定されず、例えば空冷装置と水冷装置の両者を併用することもできる。
【００２６】
尚、実施例では、可燃性および毒性の観点から安全で地球環境にやさしい自然冷媒である二酸化炭素を冷媒として使用したが、請求項１の発明ではそれに限定されるものではなく、遷臨界冷媒サイクルにて使用可能な種々の冷媒が適用可能である。
【００２７】
上記実施の形態の説明は、本発明を説明するためのものであって、特許請求の範囲に記載の発明を限定し、あるいは範囲を減縮するものではない。また、本発明の各部構成は上記実施の形態に限らず、特許請求の範囲に記載の技術的範囲内で例えば下記のような種々の変形が可能である。
【００２８】
上記説明においては２段圧縮式ロータリコンプレッサについて説明したが、本発明はコンプレッサの形式は特に限定されず、具体的には、レシプロ式コンプレッサ、振動式コンプレッサ、マルチベーン式ロータリコンプレッサ、スクロール式コンプレッサなどであってもよく、また圧縮段数は少なくとも２段以上の多段圧縮であればよい。
【００２９】
また上記説明においては電動要素が密閉容器内に備えられている例について説明したが、電動要素は密閉容器外に備えられていてもよい。
【００３０】
また上記説明においては蒸発器を出た冷媒を第１熱交換器を通過させて高圧側の冷媒と熱交換させることで完全に気体の状態とする例について説明したが、第１熱交換器を用いる代わりに蒸発器の出口側とコンプレッサの吸込側との間の低圧側にレシーバタンクを配設してもよい。
【産業上の利用可能性】
【００３１】
本発明の遷臨界冷媒サイクル装置は、コンプレッサ、ガスクーラ、絞り手段および蒸発器を順次接続して構成され、高圧側が超臨界圧力となる冷媒サイクル装置であって、前記コンプレッサは、密閉容器内に複数段の圧縮要素を備え、これらの圧縮要素の内の下段の圧縮要素の吐出冷媒は前記密閉容器内に吐出されるが、この冷媒を放熱させるための冷却手段が前記密閉容器に設けられているため、前記冷却手段で充分冷却できるので、中間冷却用熱交換器やそれを連結するための中間冷却用の回路を設置しなくてもよくなり、また密閉容器内の温度上昇が抑えられ、吐出温度の低減が図れ、電動要素への入力低減が図れるので回転圧縮要素における圧縮効率を向上でき、ＣＯＰを向上させることができ、しかも構造を簡単にでき、安価で小型化可能となるので、産業上の利用価値が高い。
【図面の簡単な説明】
【００３２】
【図１】本発明の遷臨界冷媒サイクル装置に使用するコンプレッサの１実施の形態を示す説明図である。
【図２】図１に示したコンプレッサを備えた本発明の遷臨界冷媒サイクル装置の冷媒回路図である。
【図３】図２および図５の冷媒回路のｐ−ｈ線図である。
【図４】本発明の遷臨界冷媒サイクル装置に使用するコンプレッサの他の実施の形態を示す説明図である。
【図５】従来の遷臨界冷媒サイクル装置の冷媒回路図である。
【符号の説明】
【００３３】
１０  内部中間圧型多段（２段）圧縮式ロータリコンプレッサ
１２  密閉容器
１３  冷却手段
１３Ａ  フィン
１３Ｂ  冷却パイプ
１４  電動要素
３２  下段の回転圧縮要素
３４  上段の回転圧縮要素
９４  冷媒導入管
９６  冷媒吐出管
１５４  ガスクーラー
１５６  膨張弁
１５７  蒸発器
１６０  第１熱交換器
【図１】
2005127215.tif 000003
【図２】
2005127215.tif 000004
【図３】
2005127215.tif 000005
【図４】
2005127215.tif 000006
【図５】
2005127215.tif 000007