(57)【要約】【課題】  外湿度によるレンズの反りや浮き等が低減された安定性の高いスクリーン用レンズシートであるとともに、スクリーンとして輸送する際のレンズ同士の擦れが抑制されたスクリーン用レンズシートならびにそのレンズシートを構成する樹脂組成物を提供する。【解決手段】  他のレンズシートと組み合わせて使用する、一または二以上の層からなるスクリーン用レンズシートであって、前記他のレンズと接触する層が熱可塑性樹脂からなる場合において、前記熱可塑性樹脂組成物のユニバーサル硬さを３１．０〜４２．０の範囲とする。【選択図】  図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
他のレンズシートと組み合わせて使用する、一または二以上の層からなるスクリーン用レンズシートであって、
前記他のレンズと接触する層が熱可塑性樹脂からなり、前記熱可塑性樹脂のユニバーサル硬さが、３１．０〜４２．０Ｎ／ｍｍ２である、スクリーン用レンズシート。
【請求項２】
前記熱可塑性樹脂の圧縮弾性率が１６００〜２５００ＭＰａであり、かつ、クリープ試験最大変形量が２．０〜２．７μｍである、請求項１に記載のスクリーン用レンズシート。
【請求項３】
前記熱可塑性樹脂の−２０℃における損失正接が０．０４以上であり、かつ、弾性仕事割合が７０％以上である、請求項１または２に記載のスクリーン用レンズシート。
【請求項４】
前記スクリーン用レンズシートが単層からなる場合において、前記熱可塑性樹脂の吸水率が０．２％以下である、請求項１〜３のいずれか１項に記載のスクリーン用レンズシート。
【請求項５】
前記スクリーン用レンズシートが二以上の層からなる場合において、前記他のレンズと接触する層を構成する熱可塑性樹脂の吸水率をα１（％）、それ以外の層を構成する樹脂の吸水率をα２（％）とした場合に、α１―α２＞０．１％の関係を満足する、請求項１〜４のいずれか１項に記載のスクリーン用レンズシート。
【請求項６】
前記熱可塑性樹脂組成物が、メチルメタクリレートとスチレンとブタジエンゴムとの共重合ポリマーを含んでなり、前記メチルメタクリレートおよびスチレンの含有量が、前記共重合ポリマーに対して２０重量％以上である、請求項１〜５のいずれか１項に記載のスクリーン用レンズシート。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか１項に記載のスクリーン用レンズシートのレンチキュラーレンズとしての使用。
【請求項８】
請求項７に記載のレンチキュラーレンズと、フレネルレンズからなる、プロジェクションスクリーン。
【請求項９】
請求項１〜８のいずれか１項に記載のスクリーン用レンズシートに使用する熱可塑性樹脂であって、ユニバーサル硬さが、３１．０〜４３．０Ｎ／ｍｍ２である、熱可塑性樹脂。
【請求項１０】
圧縮弾性率が１６００〜２５００ＭＰａであり、かつ、クリープ試験最大変形量が１．９５〜２．７μｍである、請求項９に記載の熱可塑性樹脂。
【請求項１１】
−２０℃における損失正接が０．０４以上であり、かつ、弾性仕事割合が７０％以上である、請求項９または１０に記載の熱可塑性樹脂。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱可塑性樹脂からなるスクリーン用レンズシートに関し、さらに詳細には、吸湿によるレンズのうねりや反りが抑制され、かつ、耐擦れ性に優れるレンズシートに関する。
【背景技術】
【０００２】
プロジェクションスクリーンは、フレネルレンズとレンチキュラーレンズとを組合せて用いるのが一般的であり、その光学的効果を最大限に発揮させるため、また、互いのレンズ表面を向かい合わせ密着させて使用されている。当該フレネルレンズは、投射光を平行光化してスクリーン面に対して垂直方向に補正する機能を有するものであり、一方、レンチキュラーレンズは、フレネルレンズで平行光化した光を主に水平方向に拡散する機能を有するものである。通常、このようなプロジェクションスクリーンにおいては、フレネルレンズ(サーキュラーフレネル凸レンズ)の出光面側とレンチキュラーレンズの入光面側とを密着させて用いられる。
【０００３】
このように、光学素子のレンズ面どうしを密着すると、いずれの表面も凹凸を有するため、互いの表面形状に影響を及ぼす。例えば、上記の例においては、フレネルレンズ面の断面は、鋸刃状の先端が尖った凹凸形状を有し、一方、レンチキュラーレンズ面の断面は、半円形もしくは半楕円等の丸みを有する盛り上がったアーチ状の凹凸形状を有している。このような断面形状を持つフレネルレンズシートとレンチキュラーレンズシートとが互いに密着すると、レンチキュラーレンズの盛り上がった頂部と、フレネルレンズの尖った先端とが接触し、接触圧により、レンチキュラーレンズおよび/またはフレネルレンズの形状、即ちレンズ表面の凹凸形状が変形し、レンズつぶれが発生する。
【０００４】
これらレンズシートは、レンチキュラーレンズとフレネルレンズとが密着するように一方のレンズシートに反りを付与し、その弾性を利用して両レンズシートを密着することが行われる。レンチキュラーレンズは一般的に、光学異方性のない熱可塑性樹脂として、耐衝撃性の向上のため、ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）やポリカーボネート（ＰＣ）等にブタジエンゴム（ＢＲ）を共重合させた高分子樹脂材料が開発されている。しかしながら、ＢＲを導入した熱可塑性樹脂を用いた場合においては、該樹脂の吸湿等によりレンズシートに反りを生じたり、押し出し成形時の温度変化によりレンズのうねりや波打ちといった不良を生じることがある。この問題を解決するため、特開平１１−７２８４８号公報（特許文献１）や特開２００１−１３３８８号公報（特許文献２）では、レンチキュラーレンズを線膨張係数または吸水性の異なる二種類の材料をコンポジット化することにより、レンズシートのうねりや波打ちを低減し、湿度等の環境変化に追随可能なレンチキュラーレンズが提案されている。
【０００５】
しかしながら、特開２００１−１３３８８６号公報では、レンズシートの局所的な反り斑を防ぐために、多層からなるレンチキュラーレンズにおいて、フレネルレンズと接触する層（入光側）のゴム粒子添加量を少なくし、反対側（出光側）の層にゴム粒子添加量を多くする構成が提案されているが、輸送時等の振動擦れを回避するためには、フレネルレンズとの接触面はゴム粒子量の多い方が良く、これらレンズの耐擦れ性までが改善されるわけではない。
【０００６】
また、特開平１１−７２８４８では、外湿度の変化によるスクリーンセットの浮きや反りが発生するのを防止するため、多層からなるレンチキュラーレンズの内層側（入光側）にＰＭＭＡ等を用い、外層側（出光側）に吸湿性の低いポリメチルメタクリレート−ポリスチレン共重合ポリマーを用いることが開示されているが、一般的には、これらレンズの耐衝撃性を高めるためにＢＲを共重合させたものを用いられる。しかしながら、あまりにＢＲの含有量を高くすると入光側レンズ材料の吸湿性が高くなってしまいレンズシート自体の反りが大きくなる。吸湿によるレンズの反りを抑制するためにはポリスチレン（ＰＳ）の含有量をある程度高める必要を生じるが、入光側レンズ層のＰＳの含有量を高くすると、レンズの耐衝撃性や耐擦れ性が低下してしまうといった問題が生じる。
【０００７】
さらに、近年、高精細なレンズ形状の賦型が可能な紫外線硬化性樹脂からなるフレネルレンズの開発が進められている。しかしながら、熱可塑性樹脂からなるレンチキュラーレンズをこのような紫外線硬化性樹脂からなるフレネルレンズと組み合わせて使用すると、静的な接触力（すなわち、レンズ同士の接触圧）によるレンズの変形や潰れが抑制されるものの、レンズシートの輸送時に生じるレンズの動的な接触摩擦においては、レンチキュラーレンズの耐擦れ性が不十分であるといった問題があった。すなわち、高分子鎖の網目構造が密な紫外線硬化樹脂においては、該樹脂の弾性率を制御することにより動的な接触力によるレンズ擦れが抑制され得るが、高分子鎖の絡み合いにより構成される熱可塑性樹脂においては、レンズの耐擦れ性を向上させるために別の観点からの材料設計が必要となる。
【０００８】
したがって、本発明の目的とするところは、外湿度によるレンズシートの反りや浮き等が低減された形態安定性の高いスクリーン用レンズシートであるとともに、スクリーンとして輸送する際のレンズ同士の擦れが抑制されたスクリーン用レンズシートならびにそのレンズシートを構成する樹脂組成物を提供することにある。
【特許文献１】特開２００１−１３３８８６号公報
【特許文献２】特開平１１−７２８４８号公報
【発明の概要】
【０００９】
上記の課題を解決するため、鋭意研究を重ねた結果、吸湿性によるスクリーンセットの浮きを回避しつつ、スクリーン輸送時の振動によるレンチキュラーレンズ入光面の擦れ傷を、レンチキュラーレンズを構成している熱可塑性樹脂に所定の弾性率（硬さ）及びクリープ時の変形量を付与する事により上記課題が解決可能である事を見出したものである。
【００１０】
すなわち、本発明のスクリーン用レンズシートは、他のレンズシートと組み合わせて使用する、一または二以上の層からなるスクリーン用レンズシートであって、前記他のレンズと接触する層が熱可塑性樹脂からなり、前記熱可塑性樹脂のユニバーサル硬さが、３１．０〜４３．０Ｎ／ｍｍ２である。
【００１１】
上記の熱可塑性樹脂の圧縮弾性率は、１６００〜２５００ＭＰａであり、かつ、クリープ試験最大変形量が１．９５〜２．７μｍであることが好ましく、−２０℃における損失正接が０．０４以上であり、かつ、弾性仕事割合が７０％以上であることがより好ましい。
【００１２】
このような物性値を有する熱可塑性樹脂を用いることにより、レンズシートの反りや浮き等が低減された形態安定性の高いスクリーン用レンズシートであるとともに、スクリーンとして輸送する際のレンズ同士の擦れが抑制されたスクリーン用レンズシートが得られ。
【発明の具体的説明】
【００１３】
以下、本発明のスクリーン用レンズシートについて、さらに詳細に説明する。
【００１４】
本発明によるスクリーン用レンズシートは、図１に示す透過型プロジェクションスクリーン１において、レンチキュラーレンズ３として用いることができる。プロジェクションスクリーン１は、フレネルレンズシート２とレンチキュラーレンズシート３とが、各々のレンズ面が向かい合うように設置され、互いに密着したものである。レンチキュラーレンズは、図１に示すように、単層からなるものであっても、図２に示すように、基材３ａ上にレンズシート３ｂが設けられた構造を有する多層からなるものであっても良い。また、レンチキュラーレンズシート３は、図２に示すようにフレネルレンズシート２側とは反対側の面に、小レンチキュラーレンズと突起部およびブラックストライプを有していてもよい。
【００１５】
単層ないし多層からなるスクリーン用レンズシートにおいて、他のレンズ、例えばフレネルレンズと組み合わせて使用する際、該フレネルレンズと接する面のレンズシートが熱可塑性樹脂からなる場合において、前記熱可塑性樹脂のユニバーサル硬さを３１．０〜４３．０Ｎ／ｍｍ２とするものである。ここで、本願明細書中に用いる用語「ユニバーサル硬さ」とは、ＩＳＯ１４５７７−２に規定する、押し込み試験による硬さを示し、ユニバーサル硬さの値は、当該試験の測定基準において微小硬さ計により測定された値を示す。ＩＳＯ１４５７７−２に規定するユニバーサル硬さは、材料に外力を及ぼしたときの変形と、外力を取り去ったときの復元とを考慮した値であり、通常の硬さ測定と比べ、材料に関する変形や復元の挙動が、適格に反映されるものである。
【００１６】
本発明においては、レンチキュラーレンズを構成する材料のユニバーサル硬さの値が所定の範囲にあれば、レンズの反りや浮き等が低減されるとともに、レンズの耐擦れ性が向上することを見出したものである。
【００１７】
すなわち、本発明においては、レンチキュラーレンズのフレネルレンズ面と接する面（すなわち、レンズの入光面）が熱可塑性樹脂からなる場合において、該熱可塑性樹脂組成物のユニバーサル硬さが、３１．０〜４３．０Ｎ／ｍｍ２である。好ましくは、該熱可塑性樹脂組成物のユニバーサル硬さが、３２．０〜４２．０Ｎ／ｍｍ２であり、特に、３６．０〜４１．０Ｎ／ｍｍ２であることがより好ましい。当該熱可塑性樹脂からなるレンチキュラーレンズのユニバーサル硬さが、上記の範囲内にあれば、プロジェクションスクリーンとしてフレネルレンズと接触させた状態において振動や衝撃がスクリーンに加わっても、レンズ同士の擦れによるレンズの変形を抑制することができる。また、本発明によるレンズシートは、ユニバーサル硬さが上記の範囲にあれば、レンチキュラーレンズと接触するフレネルレンズが熱可塑性樹脂および紫外線硬化性樹脂のいずれの樹脂からなるものであっても、レンズ同士の擦れによるレンズの変形を抑制することができる。該熱可塑性樹脂のユニバーサル硬さが３１．０Ｎ／ｍｍ２未満であると、該熱可塑性樹脂組成物中のゴム成分の割合が多くなり、柔らかく衝撃性が増すものの、吸湿性が高くなるため、レンズの浮き等の問題が生じうる。一方、ユニバーサル硬さが４３．０Ｎ／ｍｍ２を超えると、レンズ自体が硬くなりすぎてレンズの衝撃性が低下してしまうため、耐擦れ性が低下し、また、スクリーン自体が割れ易くなる等の取扱い性の問題が生じる。
【００１８】
また、本発明においては、レンチキュラーレンズを構成する材料の耐衝撃性に着目することにより、レンチキュラーレンズの耐擦れ性を向上できることを見出したものである。すなわち、上記のユニバーサル硬さは、材料の硬さ成分と変形成分との両成分を考慮した値ではあるものの、例えばユニバーサル硬さの値が高い場合、硬さ成分の寄与度が大きく、かつ変形成分の寄与度が小さいために、復元性が低いのか、または、硬さ成分の寄与度が小さく、かつ変形成分の寄与度が大きいために、復元性が大きいのかの判別が困難である。このように、材料によっては、ユニバーサル硬さの値のみでは、耐擦れ性の最適化された材料を得ることが困難な場合も生じる。本発明においては、レンズを構成する材料の圧縮弾性率と最大変形量とに着目し、これらの値が所定の範囲にある材料をレンチキュラーレンズに用いることにより、レンチキュラーレンズの耐擦れ性が向上することを見出した。
【００１９】
本発明においては、レンチキュラーレンズのフレネルレンズ面と接する面（すなわち、レンズの入光面）が熱可塑性樹脂からなる場合において、熱可塑性樹脂の圧縮弾性率が１６００〜２５００ＭＰａ、好ましくは１６００〜２４００ＭＰａ、特に好ましくは１９００〜２３７０ＭＰａであり、かつ、クリープ試験最大変形量が１．９５〜２．７０μｍ、より好ましくは２．０２〜２．４４μｍ、特に２．０５〜２．４４μｍであることが好ましい。レンチキュラーレンズを構成する熱可塑性樹脂の圧縮弾性率と最大変形量とを上記の範囲に規定することにより、レンチキュラーレンズの耐衝撃性が増し、耐擦れ性の向上したものとなる。このように、圧縮弾性率のみならず最大変形量をも考慮する理由は、次のように考えられる。圧縮弾性率は、弾性領域内での外力に対する変形量を規定するものであるため、一定以上の荷重がレンズに及ぼされた場合には弾性変形領域を超えた変形を生じる。したがって、レンズ材料がクリープ変形する場合も考慮して、レンズ材料の最適化を図る必要があるからである。ここで、本願明細書中の用語「圧縮弾性率」とは、上記ユニバーサル硬さ試験に用いる微小硬度計により測定した値をいい、また、「最大変形量」とは、ユニバーサル硬さ試験の際に、該微小硬度計で設定した最大荷重において、クリープ試験した場合の最大変計量を意味するものである。
【００２０】
レンズシートを構成する熱可塑性樹脂の圧縮弾性率が１６００ＭＰａ未満では、擦れによるレンズの摩耗は少なくなるが、そのような樹脂ではブタジエンゴムの成分が多いため、吸湿性や熱膨張（線膨張）が大きくなり、レンズの反りや浮きの問題を生じる。一方、熱可塑性樹脂の圧縮弾性率が２５００ＭＰａを超えると、スチレン等の成分が増えるため、耐衝撃性が低下し耐擦れ性が低下する。また、レンズシートを構成する熱可塑性樹脂の最大変形量が１．９５μｍ未満であると、レンズシートの耐衝撃性が低下し擦れ性が悪化してしまう。一方、最大変形量が２．７０μｍを超えるとレンズシートの耐擦れ性は向上するものの、そのような最大変形量を有する熱可塑性樹脂では、ブタジエンゴム成分の割合が大きくなるため吸湿性や熱膨張（線膨張）が大きくなり、レンズの反りや浮きの問題を生じる。
【００２１】
本発明においては、熱可塑性樹脂として、例えば、メチルメタクリレート−スチレン−ブタジエンゴム共重合体ポリマーを用いた場合、該ポリマーの圧縮弾性率と最大変形量とが上記範囲内となるように、モノマーの配合割合を最適化することにより、レンズシートのうねり、浮き、および反りの抑制と、耐擦れ性とを兼ね備えたレンチキュラーレンズ材料を得ることができる。上記の共重合ポリマーでは、前記メチルメタクリレートおよびスチレンの含有量が、前記共重合ポリマーに対して２０重量％以上であることが好ましい。
【００２２】
また、上記の共重合ポリマーを含んでなる熱可塑性樹脂を単層からなるレンズシートに用いた場合においては、前記熱可塑性樹脂の吸水率が０．２％以下、好ましくは０．１８％以下であることが好ましい。このように吸水率の低い熱可塑性樹脂を用いることにより、高温多湿下にスクリーンレンズシートが置かれたときにでも、レンズシートの反りを抑制することができ、またレンズシートの反りが抑制されるために、フレネルレンズとの接触圧も一定に維持されるため、レンズの潰れや擦れが回避できる。さらに、本発明によるスクリーン用レンズシートが二以上の層からなる場合において、フレネルレンズと接触する側（入光側）の層を構成する熱可塑性樹脂の吸水率をα１（％）、それ以外の層を構成する樹脂の吸水率をα２（％）とした場合に、該レンズシートがα１―α２＞０．１％の関係を満足するものであることがより好ましい。このように、フレネルレンズと接する側の層の吸水率を他の層の吸水率よりも高くすることにより、高温多湿下にスクリーンレンズシートが置かれたときにでも、レンズシートの製造時に付与される所定の反りが維持できる。上記の好ましい態様において、本発明によるスクリーン用レンズシートが３層で構成されている場合、各層の吸水率を、フレネルレンズシートと接する側（入光側）の層から順にα１、α２、およびα３とすると、該レンズシートが、α１＞α２、かつα１＞α３の関係を満足するものであることがより好ましく、さらに、α１＞α２＞α３の関係を満足することがより好ましい。なお、本願明細書中の「吸水率」とは、ＪＩＳ  Ｋ７２０９に準拠して測定された値を示すものである。
【００２３】
さらに、上記のレンズシートを構成する熱可塑性樹脂は、−２０℃における損失正接が０．０４以上、特に、０．０４８以上であり、かつ、弾性仕事割合が７０％以上、特に、７７％以上であることが好ましい。このような材料物性値を有する熱可塑性樹脂を用いてレンチキュラーレンズを作製することにより、フレネルレンズシートと接触させた状態で振動を与えても、該フレネルレンズによってレンチキュラーレンズの表面が擦られて摩耗することはない。ここで、本願明細書中の用語「損失正接」とは、輸送振動を想定した１０Ｈｚの条件下において、動的粘弾性の温度分散により測定したものであり、また「弾性仕事割合」とは、全負荷エネルギーに対する弾性変形エネルギーの割合を意味するものである。
【００２４】
損失正接（ｔａｎδ）は、材料に加えられた衝撃外力（例えば、レンズシートの輸送時の振動）を、どの程度減衰させることができるかという振動減衰性を表す、一つのパラメータであり、弾性仕事割合は、該衝撃外力による材料の変形（レンズ潰れ）を、どの程度復元させることができるか変形復元性を表す、一つのパラメータであり、両パラメータが上記の範囲にある、熱可塑性樹脂をレンズシートに用いることにより、レンズの耐擦れ性を向上させることができることを見出した。すなわち、レンズシートを構成する熱可塑性樹脂の−２０℃における損失正接が０．０４未満では、防振性能が不十分となり、一方、弾性仕事割合が７０％未満であると、レンズの耐衝撃性が低下するため、レンズの耐擦れ性も低下する。
【００２５】
本発明のレンズシートに用いる熱可塑性樹脂としては、特に限定されるものではないが、アクリル樹脂、ＰＣ、ＰＳ等（ＭＳ、ＡＳ樹脂）、ポリエステル樹脂、環状オレフィンコポリマー、およびシクロオレフィンポリマー等の透明樹脂が挙げられる。特にポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）が好ましい。また、レンズの耐衝撃性を向上させるために、メチルメタクリレートにブタジエンゴム（ＢＲ）を共重合させても良い。さらに、吸湿によるレンズの反りや浮きを抑制するために、ＰＳ等を共重合させてもよい。また、フレネルレンズ面に接する層をＢＲリッチな共重合ポリマーを用い、反対側（外側）の層にＰＳリッチな共重合ポリマーを用いることができる。このように多層からなるレンチキュラーレンズを作製することにより、レンズの耐衝撃性と吸湿によるレンズの反りや浮きを抑制できる。しかしながら、このような共重合ポリマーからなる熱可塑性樹脂を用いる場合にあっても、レンチキュラーレンズのフレネルレンズと接触する側の層（入光面）は、上記範囲のユニバーサル硬さを有していることが必要である。
【００２６】
上記の熱可塑性樹脂においては、レンズの滑り性を向上させるため、ポリジメチルシロキサンやフッ素等の滑り剤を内添することができる。また、上記の数値範囲にするために、当該熱可塑性樹脂を構成するポリマーの極性基の数、分子量、および分子量分布等により、高分子鎖の絡み合い密度を調整する必要がある。
【００２７】
その他、本発明の範囲内において、非架橋のポリエステル型ポリウレタン、ポリカーボネート、メチルメタクリレートとスチレンの共重合体、アクリルポリマー、ビスフェノールＡ型およびビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、オレフィン樹脂、熱可塑オレフィンエラストマーなどを混合して用いることができる。
【００２８】
さらに、必要に応じて希釈剤を用いてもよく、該希釈剤としては、例えば、有機溶剤、例えばアセトン、エタノール、メタノール、酢酸エチル、テトラヒドロフラン、シクロヘキサン、ジエチルエーテル、メチルエチルケトン、トルエン、ベンゼン等が挙げられる。
【００２９】
またさらに、その他添加されるものとして、紫外線吸収剤、光安定剤、界面活性剤、消泡剤、帯電防止剤、酸化防止剤、および難燃剤等を、成形されるレンズの性能に悪影響を及ぼさない程度の量で添加することができる。
【００３０】
上記のような樹脂を用いて、本発明のスクリーン用レンズシートを作製する方法について説明する。
【００３１】
上記で説明したような熱可塑性樹脂を用いて本発明のレンズシートを作製する場合にあっては、一体化された構造、すなわち単層として製作したものを使用することができ、このような構造のものはプレス成形や注型により得ることができる。
【００３２】
また、二層以上の構造を有するレンズシートを作製する方法としては、それぞれの層をダイより押出した後に接着し、さらに成形するラミネート方式と、ダイから押出す前にそれぞれの層を重ね、重なった状態で押出して成形する共押出し方式とがある。ラミネート方式では、少なくとも一方の層をあらかじめフィルム状に成形しておき、もう一方の層と接着し成形する場合もある。
【実施例】
【００３３】
次に、具体的な実施例をあげて、本発明のスクリーン用レンズシートをさらに詳しく説明するが、本発明が実施例に限定されるものでないことは言うまででもない。
【００３４】
１．レンチキュラーレンズの作製
線膨張係数および吸水率が異なる樹脂を用いて、単層および二層からなるレンチキュラーレンズを作製した。用いた各樹脂を表１に示す。
【００３５】
ここで、実施例１〜５および比較例１〜７のレンズシートにおいては、熱可塑性樹脂を用い、押出成型法により成型した。また、二層からなるレンズシートにおいては、フレネルレンズと接する側（入光面側）の層に表１に示す熱可塑性樹脂を用い、反対側（出光面側）の層には、メチルメタクリレート−スチレン共重合ポリマーとＢＲとＰＭＭＡとのブレンド樹脂（ＨＴ０１３：住友化学製）を用いた。
【００３６】
また、レンチキュラーレンズの耐擦れ性評価等に供するための、試験用フレネルレンズを作製した。該試験用フレネルレンズは、エポキシアクリレートオリゴマーからなる紫外線硬化性樹脂を用いて作製したものであり、該レンチキュラーレンズの諸物性は、以下の通りであった。すなわち、超微小硬さ計で最大荷重を２０ｍＮにした場合に測定された圧縮弾性率が１２４０ＭＰａ、ユニバーサル硬さが、１３．１Ｎ／ｍｍ２、最大変形量が１．７５μｍ、弾性仕事割合が４４％であった。なお、本実施例においては、試験用フレネルレンズとして紫外線硬化性樹脂からなるものを用いたが、これが熱可塑性樹脂からなるものであっても、評価結果に影響を及ぼすものではない。
【００３７】
下記に説明する動的粘弾性測定用の試料には、表１に示す各樹脂を用いて、レンズ形状を賦型させない状態のシートを作製し、該シートを３０ｍｍ×３ｍｍ×１．８ｍｍの短冊状に切断することにより、測定用試料とした。
【００３８】
【表１】
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【００３９】
得られた各試料の、ユニバーサル硬さ（以下、ＵＨと略すこともある）、圧縮弾性率、最大変形量、線膨張係数、吸水率、アイゾット衝撃強度、および、損失正接について測定した。
【００４０】
また、得られたレンズシートの評価として、ＴＶセット潰れ試験、および各温度における振動試験を行った。
【００４１】
なお、試験用フレネルレンズも上記と同様にして、ＵＨ、圧縮弾性率、最大変形量について測定した。
【００４２】
以下、これらの試験方法を説明する。
【００４３】
２．ユニバーサル硬さの測定
得られた各レンズシートにおけるユニバーサル硬さは、超微小硬度計（Ｈ-１００Ｖ、フィッシャー社製）を用いて測定した。圧子として、直径が０．４ｍｍのタングステンカーバイト（ＷＣ）製のボール圧子を使用した。
【００４４】
３．圧縮弾性率の測定
超微小硬度計（Ｈ-１００Ｖ、フィッシャー社製）を用いたユニバーサル硬さ試験を応用することにより、圧縮弾性率を算出した。すなわち、圧子による荷重を所定の値になるまで徐々に増加させ、その後、徐々に減少させることにより、侵入深さの荷重依存性曲線を得、その測定結果を解析することにより圧縮弾性率を算出した。圧子として、直径が０．４ｍｍのタングステンカーバイト（ＷＣ）製のボール圧子を使用した。
【００４５】
侵入深さの荷重依存性曲線は、典型的には、図３に示すような様相を示す。まず、荷重が０（点ａ）から荷重ｆを徐々に増加させると変形が起き、徐々に圧子の侵人深さが増加する。ある荷重値で荷重の増加を停止させると、塑性変形による侵入が停止し（点ｂ）、その後、荷重値をそのまま維持すると、その間、クリープ変形により侵入深さの増加が続き、荷重値の維持を止める点ｃに至る。その後、荷重を徐々に減少させると、弾性変形によって、点ｄに向かって侵入深さが減少する。
【００４６】
上記において、図３中の点ｂにおける荷重値である最大荷重値Ｆは、１００ｍＮに設定した。また、クリーブ変形を行なわせる時間は、適宜６０秒間とした。
【００４７】
侵入深さの荷重依存性曲線を求める手順を以下に示す。
（１）圧縮のための荷重値を０から１００ｍＮになるまで、０．１秒毎に１００ステップで増加させる。
（２）１００ｍＮになった荷重値を６０秒間維持し、クリープ変形を起こさせる。
（３）荷重値が０．４ｍＮ（試験機最低荷重）になるまで、０．１秒毎に４０ステップで減少させる。
（４）荷重値が０．４ｍＮのまま６０秒間維持し、侵入深さを回復させる。
（５）以上の（１）〜（４）の操作を三回繰り返す。
【００４８】
なお、ボール圧子を作用させる部位としては、図４に示すように、フレネルレンズを構成する個々の細分化されたレンズ面、例えば、図４中、２ｃ、２ｃ′、および２ｃ"で示すような部分の中央部付近、すなわち、レンズ面の隣接する凹部と凹部との間隔（ピッチ幅Ｐ）の中央付近であることが好ましい。その他のレンズ形状の場合にも、レンズを形成する個々のレンズ面の中央付近にボール圧子を作用させることが好ましい。
【００４９】
圧縮弾性率（Ｅ）は、下記の式により求めた。
Ｅ＝１／（２（ｈｒ（２Ｒ−ｈｒ））１／２×Ｈ×（△Ｈ／△ｆ）−（１−ｎ）／ｅ）
【００５０】
ここで、ｈｒは、荷重ｆが最大値Ｆであるときの荷重減少区域の、侵入深さの荷重依存性曲線の接線と侵入深さ軸（横軸）との交点の侵入深さ（単位:ｍｍ）である。
Ｒは、ボール圧子の半径（２Ｒ＝０．４ｍｍ）である。
Ｈは、侵入深さｈの最大値（単位:ｍｍ）である。
△Ｈ／△ｆは、荷重ｆが最大値Ｆであるときの荷重減少区域の、荷重へ侵入深さ曲線の傾きの逆数である。
ｎは、ボール圧子の素材（ＷＣ）のポアソン比（ｎ＝０．２２）である。
ｅはボール圧子の素材（ＷＣ）の弾性率（ｅ＝５．３×１０５Ｎ／ｍｍ２）である。
【００５１】
前記で説明したように、荷重の増減等を（１）〜（４）の順で３回繰り返して、１回ごとに侵入深さの荷重依存性曲線を求め、その曲線の各々から圧縮弾性率（単位:Ｍｐａ）をそれぞれ求め、それらの平均値を圧縮弾性率とした。
【００５２】
４．最大変形量の算出
上記の圧縮弾性率の測定に際し、図３に示す点ｃにおける変形量を最大変形量とした。
【００５３】
５．弾性仕事割合の算出
図５は、侵入深さの荷重依存性を示したものである。弾性仕事割合は、全負荷エネルギーに対する弾性変形エネルギーの割合であり、図５の侵入深さ荷重依存性曲線から求めることができる。図５において、
Ａ         :初期状態
Ｂ         :最大荷重負荷時、最大変形時
Ｂ-Ｃ      :クリーブ変形量
Ｄ         :除荷重後(最低荷重まで)
Ｄ-Ｅ      :最低荷重時のクリーブ変形量
Ｅ-Ａ      :残留変形量
ｈmａx-Ｅ  :回復変形量
とすると、弾性変形率(ηｅ)は、
ηｅ＝Ｗｅｌａｓｔｉｃ／Ｗｔｏｔａｌ
で表すことができる。ただし、
Ｗｔｏｔａｌ=∫Ｆ１(ｈ)ｄｈ
Ｗｅｌａｓｔｉｃ=∫Ｆ２(ｈ)ｄｈ
である。
【００５４】
６．損失正接の測定
得られた試料を３０ｍｍ×３ｍｍ×０.２ｍｍの短冊状に成形し、動的粘弾性測定装置（（株）オリエンテック製、「レオバイブロン」）を用いて、試料に０．０５％の負荷歪みを与えて、貯蔵弾性率、および損失正接の測定を行った。周波数は１０Ｈｚとし、温度範囲は、−１００〜１００℃とした（３℃／ｍｉｎの昇温速度）。この測定により、損失正接の温度依存性曲線を得た。
【００５５】
また、得られた損失正接の温度依存性曲線から−２０℃における損失正接を求めた。
【００５６】
７．線膨張係数
ＡＳＴＭ  Ｄ６９６に準拠して、線膨張係数の測定を行った。
【００５７】
８．吸水率
ＪＩＳ  Ｋ７２０９に準拠して、吸水率の測定を行った。
【００５８】
９．レンズつぶれ評価試験
得られた各樹脂からなるレンチキュラーレンズを、上記の試験用フレネルレンズシートと組み合わせて、四辺を粘着テープで固定し、ＴＶ画面サイズの木枠にはめ込んでテレビ実装し、白画面で肉眼観察した。１時間経過後にフレネルレンズシートがつぶれているものは「×」、つぶれがあるが潰れ方が薄いものを「○−」、つぶれが認められないものは「○」とした。
【００５９】
１０．レンズ浮きの評価試験
得られた各樹脂からなるレンチキュラーレンズを、上記の試験用フレネルレンズシートと組み合わせて、四辺を粘着テープで固定し、ＴＶ画面サイズの木枠にはめ込んだ評価試験用試料を作製した。この評価試験用試料を、２５℃で湿度が３０％ＲＨの環境下に２４時間保持し、その後、２５℃で湿度８０％ＲＨの環境下に３６時間保持し、さらに、２５℃で湿度５０％ＲＨ環境下に１００時間保持した。次に、一定時間保持された上記の評価試験用試料をプロジェクタースクリーンとして使用し、レンチキュラーレンズのスクリーン中心付近の表面を触手で評価した時にフレネルと密着して浮いていないものを○、若干浮いているものを△、完全にレンズの浮きが確認されるものを×とした。
【００６０】
１１．レンズ耐擦れ性評価試験
得られた各樹脂からなるレンチキュラーレンズを、上記の試験用フレネルレンズシートと組み合わせて、四辺を粘着テープで固定し、ＴＶ画面サイズの木枠にはめ込んだ評価試験用試料を作製した。この評価試験用試料を、温度が一定に保たれた環境試験室内に設置した振動試験機（（株）アカシ製、振動試験機、ＥＤＳ２５２）にセットした。振動条件としては、図６に示すＰＳＤ（Ｐｏｗｅｒ  Ｓｐｅｃｔｒｕｍ  Ｄｅｎｓiｔｙ）波形に示すランダム波とし、４３２０秒を１サイクルとして、５０００ｋｍのトラック輸送に相当する振動試験を、２５℃の温度では１０サイクル、０℃の温度では５サイクル、−２０℃の温度では３サイクル、行なった。
【００６１】
このランダム波は、統計的性質を有する不確定波で、ＰＳＤ関数により性質を表現することが可能であり、この振動試験においては、その関数を指標に試験条件を決定している。このようなランダム波を使用した理由は、振動の非線形要素を排除できること、即ち、プロジェクションスクリーンの取付け、梱包形態などによる非線形要素を排除して対象物の振動を一定の状況で加振することが可能になるからである。また、振動は、試験開始時を０とした時間軸のいずれにおいても、すべて異なるので、実際の輸送時の振動により近い状況を作り出せるからである。
【００６２】
試験終了後、該評価試験用試料をプロジェクションスクリーンとして使用し、全体が白色の画面を投映した際に、擦れによる輝度むらが明瞭に認められるものを×、輝度ムラか認められるが目立たないものを△、輝度ムラが認められないものを○とした。
【００６３】
試験結果および評価結果を表２に示す。
【００６４】
【表２】
2005049795.tif 000004
【図面の簡単な説明】
【００６５】
【図１】本発明のプロジェクションスクリーンの一態様を示す、概略図である。
【図２】本発明のプロジェクションスクリーンの別の態様を示す、概略図である。
【図３】侵入深さの荷重依存性曲線を説明するための概略図である。
【図４】ボール圧子を作用させる位置を図示したものである。
【図５】侵入深さの荷重依存性曲線を説明するための概略図である。
【図６】レンズの耐擦れ性評価試験における振動条件を表す、ＰＳＤ波形である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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