(57)【要約】【課題】厚さ精度の高いシームレスポリイミドベルトの製造方法およびかかるポリイミドベルトを提供する。【解決手段】円筒状金型内表面にディスペンサーによりポリアミド酸溶液を塗布する工程を含むシームレスポリイミドの製造方法において、前記円筒状金型を周方向に回転させながらディスペンサーを回転軸方向に移動させつつ、ポリアミド酸溶液の吐出と同時または吐出に引き続いて、ディスペンサーの吐出部から円筒状金型の内表面に供給されるポリアミド酸溶液に気体を吹きつけながら塗布することを特徴とする製造方法。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
円筒状金型内表面にディスペンサーによりポリアミド酸溶液を塗布する工程を含むシームレスポリイミドベルトの製造方法において、前記円筒状金型を周方向に回転させながらディスペンサーを回転軸方向に移動させつつ、ポリアミド酸溶液の吐出と同時または吐出に引き続いて、ディスペンサーの吐出部から円筒状金型の内表面に供給されるポリアミド酸溶液に気体を吹きつけながら塗布することを特徴とする製造方法。
【請求項２】
前記気体の吹き付けがエアーナイフを用いて行なわれる請求項１に記載の製造方法。
【請求項３】
前記ディスペンサーの吐出部の開口形状が前記円筒状金型の回転軸方向に長辺をもつ長方形であり、前記吐出部の先端と前記金型内表面との距離が、塗布されるポリアミド酸膜の厚さ以上である請求項１または２に記載の製造方法。
【請求項４】
請求項１〜３いずれかに記載の製造方法により得られるシームレスポリイミドベルトであって、その厚さばらつきが１０％以下であるシームレスポリイミドベルト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高精度な寸法特性を要求される感光体ベルト、中間転写ベルトおよび定着ベルトなどに使用されるポリイミドベルトとその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、ポリイミド樹脂材料は、その高い機械的強度、耐熱性等の理由から宇宙航空分野から電気電子材料まで幅広い分野において実用化されている。その中でもポリイミド樹脂製シームレス状管状体は、複写機、レーザービームプリンター、ファクシミリ等の電子写真画像形成装置の定着ベルト、転写ベルト、中間転写ベルト、搬送ベルト、感光体ベルト等の機能性ベルトおよびこれらの基材として使用されている。特に、直接トナーが載る感光体ベルトや間接的にトナーが載る中間転写ベルトでは、抵抗制御もさることながら、周長精度や平面精度が悪いと、印刷ズレや濃淡ムラを発生させ、好ましくない。そのため、これら精度を左右する厚さ精度の要求も厳しくなっている。これを解決する方法として、ステンレス製円筒の内側にポリイミドのＮ−メチル−２−ピロリドン溶液を塗布した後、ナイフで平滑化し、温風を当て乾燥させる無端ベルトの製造方法が提案されている（特許文献１を参照）。
【特許文献１】特開２００３−２１５８２７公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかしながら、前記特許文献１に記載のナイフによる平滑化処理では、ステンレス製円筒の内側とナイフの隙間を一定に保つのが困難で、ナイフで除去されるポリイミド溶液の量がばらつき、乾燥後にベルトの厚さにムラが生じるという問題があった。
【０００４】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、本発明の目的は、厚さ精度の高いシームレスポリイミドベルトの製造方法およびかかるポリイミドベルトを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明者らは、前記課題を解決すべく鋭意研究したところ、塗布工程を下記のように改良することにより満足する特性を有するベルトを得ることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００６】
すなわち、本発明のシームレスポリイミドベルトの製造方法は、円筒状金型内表面にディスペンサーによりポリアミド酸溶液を塗布する工程において、前記円筒状金型を周方向に回転させながらディスペンサーを回転軸方向に移動させつつ、ポリアミド酸溶液の吐出と同時または吐出に引き続いて、ディスペンサーの吐出部から円筒状金型の内表面に供給されるポリアミド酸溶液に気体を吹きつけながら塗布することを特徴とする。
【０００７】
前記ディスペンサーの吐出部の開口形状が前記円筒状金型の回転軸方向に長辺をもつ長方形であり、前記吐出部の先端と前記金型内表面との距離（以下、ギャップ量とも称する場合がある）が、塗布されるポリアミド酸膜の厚さ以上であることが好ましい。
【０００８】
また、本発明は、本発明の製造方法により得られる、ベルトの厚さばらつきが１０％以下であるシームレスポリイミドベルトに関する。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の製造方法によると、ディスペンサーから吐出されて円筒状金型の内表面に供給されるポリアミド酸溶液に気体を吹きつけながら塗布する工程を含むことにより、非常に平滑な塗布面を有するポリアミド酸膜を形成することができ、最終製品となるシームレスポリイミドベルトを優れた厚さ精度で製造することができる。本製造方法は、気体の吹き付けをエアーナイフを用いて行うことにより、効率よく膜を平滑化することができる。本製造方法は、ディスペンサーの吐出部の開口形状を長方形にしてギャップ量を塗布されるポリアミド酸膜の厚さ以上に設定することにより、塗布効率がよく、しかも気体の吹き付け幅と吹き付け位置をより正確に制御することが可能となり、効率よくかつ容易に膜を平滑化することができる。
【００１０】
また、本発明の製造方法により得られたシームレスポリイミドベルトは、単層ベルトまたは多層ベルトを問わず、厚さばらつき１０％以下を達成することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
本発明のシームレスポリイミドベルトの製造方法は、円筒状金型内表面にディスペンサーによりポリアミド酸溶液を塗布する工程において、円筒状金型を周方向に回転させながらディスペンサーを回転軸方向に移動させつつ、ポリアミド酸溶液の吐出と同時または吐出に引き続いて、供給されるポリアミド酸溶液に気体を吹きつけながら塗布することを特徴とするものである。本製造方法は、前記塗布工程に引き続いて、遠心成形法でレベリングおよび脱泡する遠心成形工程、ポリアミド酸塗膜を溶媒除去により固化または硬化する工程、次いで加熱によりイミド転化する工程を含む。
【００１２】
前記ポリアミド酸溶液は、テトラカルボン酸二無水物あるいはその誘導体とジアミンとの略等モルを有機溶媒中で重合反応させて得られる。次いで、得られたポリアミド酸溶液を、溶媒の除去後にイミド転化反応を行うことによりポリイミド樹脂からなるベルトを形成することができる。芳香族ポリイミド樹脂であると、得られるベルトの機械的強度や耐熱性が好適なものが得られる。
【００１３】
前記テトラカルボン酸二無水物の具体例としては、ピロメリット酸二無水物、3 ，3 ′，4 ，4 ′−ベンゾフェノンテトラカルボン酸二無水物、3 ，3 ′，4 ，4 ′−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物、2 ，3 ，3 ′，4 ′−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物、2 ，3 ，6 ，7 −ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、1 ，2 ，5 ，6 −ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、1 ，4 ，5 ，8 −ナフタレンテトラカルボン酸二無水物等が挙げられる。
【００１４】
また、このようなテトラカルボン酸二無水物と反応させるジアミンの具体例としては、4 ，4 ′−ジアミノジフェニルエーテル、4 ，4 ′−ジアミノジフェニルメタン、3 ，3 ′−ジアミノジフェニルメタン、3 ，3 ′−ジクロロベンジジン、4 ，4 ′−ジアミノジフェニルスルフィド、3 ，3 ′−ジアミノジフェニルスルホン、1 ，5 −ジアミノナフタレン、ｍ−フェニレンジアミン、ｐ−フェニレンジアミン、3 ，3 ′−ジメチル−4 ，4 ′−ビフェニルジアミン、ベンジジン、3 ，3 ′−ジメチルベンジジン、3 ，3 ′−ジメトキシベンジジン、4 ，4 ′−ジアミノジフェニルスルホン、4 ，4 ′−ジアミノジフェニルスルフィド、4 ，4 ′−ジアミノジフェニルプロパン等が挙げられる。
【００１５】
前記テトラカルボン酸二無水物またはその誘導体と前記ジアミンは、それぞれの１種類以上を適宜に選定し反応させるが、その際に用いられる有機溶媒としては、その官能基がテトラカルボン酸二無水物またはジアミンと反応しない双極子を有する有機極性溶媒を用いる。また有機極性溶媒は、反応系に対して不活性であり、かつ生成物であるポリアミド酸に対しても溶媒として作用するものを用いる。しかも、有機極性溶媒は、反応成分の少なくとも一方、好ましくは両者に対して溶媒として作用するものが用いられる。前記有機極性溶媒としては、特にＮ，Ｎ−ジアルキルアミド類が有用であり、例えばこれの低分子量物であるＮ，Ｎ−ジメチルホルムアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド等が挙げられる。これら有機極性溶媒は、蒸発、置換または拡散によりポリアミド酸およびポリアミド酸成形品から容易に除去することができる。また、前記以外の有機極性溶媒として、Ｎ，Ｎ−ジエチルホルムアミド、Ｎ，Ｎ−ジエチルアセトアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルメトキシアセトアミド、ジメチルスルホキシド、ヘキサメチルホスホルトリアミド、Ｎ−メチル−2 −ピロリドン、ピリジン、テトラメチレンスルホン、ジメチルテトラメチレンスルホン等が挙げられる。これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。さらに、前記有機極性溶媒に、クレゾール、フェノール、キシレノール等のフェノール類、ベンゾニトリル、ジオキサン、ブチロラクトン、キシレン、シクロヘキサン、ヘキサン、ベンゼン、トルエン等を単独でまたは２種以上を組み合わせて混合することもできる。ただし、生成するポリアミド酸の加水分解による低分子量化を防ぐため、重合反応の際には水の使用は避けることが好ましい。
【００１６】
前記ポリアミド酸溶液は、前記テトラカルボン酸二無水物（ａ）とジアミン化合物（ｂ）とを有機極性溶媒中で、０．５〜１０時間程度反応させることにより得られる。なお、０．５時間未満であると反応が不十分となり、１０時間を超えてもそれ以上の効果が得られないからである。また、反応時におけるモノマー濃度〔前記溶媒中における（ａ）＋（ｂ）の濃度〕は種々の要因に応じて設定できるが、通常５〜３０重量％である。また、反応温度は８０℃以下に設定することが好ましい。なかでも、反応温度を５〜５０℃に設定することが好適である。
【００１７】
また、ポリイミドベルトに熱伝導性、導電性、帯電防止性、耐磨耗性等の所望の機能を付与するために、前記ポリアミド酸溶液に適宜無機粒子、無機酸化物、金属酸化物、界面活性剤等の充填材を混入することが可能である。
【００１８】
前記導電性を付与できる充填材としては、例えばカーボン、グラファイト、金属粉末等の導電性粉末や、導電性を有する有機化合物、無機化合物等が用いられる。なかでも、得られるポリイミドベルトの機械的特性を良好なものとする、カーボンブラック等の導電性粉末を用いることが好ましい。前記導電性粉末は、ポリイミド樹脂固形分に対して、０．５〜５０重量％の範囲内となるよう配合することが好ましい。
【００１９】
前記ポリアミド酸溶液中に、前記導電性粉末を添加して、ボールミル、三本ロール等にて均一に混合することにより、導電性ポリアミド酸溶液を調製することができる。なお、予め前記有機極性溶媒中に導電性粉末を含有させ、この導電性粉末含有有機極性溶媒中で、テトラカルボン酸二無水物とジアミン化合物とを反応させるようにしてもよい。この方法によれば、反応終了と同時に、導電性ポリアミド酸溶液を得ることができるという利点がある。
【００２０】
塗布するポリアミド酸溶液の粘度は、１〜１０００Ｐａ・ｓ（以下、Ｂ型粘度計、２３℃での測定値を示す）、好ましくは５〜５００Ｐａ・ｓ程度である。粘度が１Ｐａ・ｓ未満であると、いわゆるタレや塗布層のハジキが生じ易くなり、塗膜厚の均一性が得られ難くなる。一方、１０００Ｐａ・ｓを越えると、吐出の際に高い圧力をかけるだけでなく、気体の吹き付け時に風速をかなり上げる必要があり、それにより表面ムラが生じやすくなる。また、１０００Ｐａ・ｓを越えると、塗布後も遠心成形によるレベリング効果が出にくい。
【００２１】
本発明の製造方法の各工程について詳細に説明する。
【００２２】
（１）円筒状金型内表面にディスペンサーによりポリアミド酸溶液を塗布する工程
塗布工程は、円筒状金型を周方向に回転させながらディスペンサーを回転軸方向に移動させつつ、ポリアミド酸溶液の吐出と同時または吐出に引き続いて、ディスペンサーの吐出部から円筒状金型の内表面に供給されるポリアミド酸溶液に気体を吹きつけながら塗布する。
【００２３】
本発明で用いる円筒状金型は、従来からシームレスベルトの製造に用いられているものであればどのようなものでも差し支えなく、通常、ベルトの形状に応じた円筒状金型を用いる。前記金型の材質としては、その耐熱性の観点から、金属、ガラス、セラミック等の各種のものがあげられる。
【００２４】
本発明で用いるディスペンサーは、特に限定されるものではないが、吐出部の開口形状が長方形であるものが好ましい。開口形状における短辺と長辺は、短辺が０．５〜５ｍｍ程度、長辺が５〜１００ｍｍ、好ましくは１０〜５０ｍｍであるが、ベルトの形状に応じて適宜決定される。
【００２５】
前記円筒状金型とディスペンサーとの位置関係は、塗膜の均一性のためには、前記円筒状金型の回転軸方向と吐出部開口の長辺が一致するように位置させ、前記吐出部の先端と前記金型内表面との距離（ギャップ量）がポリアミド酸膜の厚さを越えるように設定するのが好ましい。ギャップ量が膜の厚さ以下では、吐出部の先端でポリアミド酸膜を引っかいてしまい、好ましくない。さらに好ましくは、ギャップ量を膜の厚さの１．５倍以上８倍以下に設定するのが好ましい。１. ５倍未満では気体吹き付けの効果が出にくく表面ムラを生じやすくなり、８倍を越えるとポリアミド酸溶液の金型への付着が不連続になりやすい。
【００２６】
前記金型とディスペンサーの駆動は、金型を周方向に回転させながら相対的にディスペンサーを回転軸方向に移動させる。本発明においては、ディスペンサーの吐出部を固定させて金型を回転（Ａ１方向）させながら回転軸方向に移動（Ａ２方向）させる方式（図１）および金型を回転（Ａ１方向）させながらディスペンサーの吐出部を回転軸方向に移動（Ａ２’方向）させる方式（図２）の２つの態様の駆動が可能である。
【００２７】
供給されるポリアミド酸溶液に吹き付ける気体は、空気のみならず不活性ガスでも良いが、ポリアミド酸の加水分解による低分子量化を防ぐため、湿度２０％以下の気体が好ましい。その際、気体に異物が混入しないように、フィルターを通した気体を供給するのが好ましい。
【００２８】
前記気体を吹き付けるためには、公知のエアーノズルを限定なく使用することができるが、塗膜の均一化のためには、エアーナイフを使用することが好ましい。例えば、図３に示す断面図において、エアーナイフ等のエアーノズルを断面図の手前に設置し、手前からギャップ量６に対してディスペンサー吐出部３の先端と平行に気体を吹き付ける。例えば、ギャップ量６が１ｍｍ程度の場合、エアーノズルは、吐出部３の先端から１０ｍｍ程度離れたところにエアー出口が設定されるように位置させ、気体は、入射角を一定（７０°程度）にして吐出部３の下方１ｍｍの所に吹き付けることができる（図示せず）。吐出部を固定する方式（図１）または吐出部を駆動する方式（図２）のどちらの方式を採用しても、エアーノズルを用いた気体の吹き付けにより、ポリアミド酸溶液の塗布が均一に行われる。
【００２９】
気体を吹き付ける幅は、吐出されるポリアミド酸溶液の幅より大きいことが好ましい。すなわち、ディスペンサー吐出部開口３ａの幅よりも大きいブローを発生させるエアーノズルを選択することが好ましい。ディスペンサー吐出部開口の幅よりも狭いと、ポリアミド酸塗膜の気体が吹き付けられない箇所の厚さが厚くなる傾向がある。具体的には、気体を吹き付ける幅は、吐出されるポリアミド酸溶液にまんべんなく吹き付けられ、かつ気体を無駄に拡散させないためには、ポリアミド酸溶液の幅よりも１ｍｍ〜１０ｍｍ程度大きいことが好ましい。かかる場合、塗布されたポリアミド酸膜の厚さも均一となり、重ねて塗布した場合でも厚さばらつきを低く抑えることができる。
【００３０】
気体の風速は、ポリアミド酸溶液の粘度に応じて調整すると常に平滑な表面が得られ、好ましい。例えば、エアーナイフを用いた場合、２０〜６０Ｐａ・ｓでは風速２０〜３０ｍ／ｓｅｃが、８０〜１６０Ｐａ・ｓでは風速４０〜５０ｍ／ｓｅｃが好ましい。
【００３１】
塗膜は、円筒状金型の回転に伴って、金型内表面にらせん状に形成される。塗膜は、隣接部分で一定のラップ量を持たせるように塗布すると、塗膜面が均一になりやすいため好ましい。ここでいうラップ量とは、図３に示すように円筒状金型２に既に塗布された塗膜面４と吐出部開口３ａから塗布されるポリアミド酸溶液１のラップ量７を示したものであり、本明細書中においてはラップ量が０のときディスペンサー吐出部開口３ａと塗膜面４の端が一致している場合を示し、プラス値の場合は重なりがあるときの度合いを長さで示したもの、マイナス値の場合は重なりがないときの度合いを長さで示したものを指す。最適なラップ量は溶液の粘度や円筒状金型の回転数、塗布幅等で変わるため、適宜実験的に確認する必要があるが、通常、０〜２ｍｍである。ラップ量が０未満の場合、膜厚の薄い部分が発生して塗膜面の凹凸の原因となり、ラップ量が大きすぎるとラッピングによる凸部５も大きくなりすぎ、後ほど行うレベリングに時間がかかり、また膜厚ムラの原因となる傾向がある。
【００３２】
（２）塗布工程の後、塗布されたポリアミド酸膜を遠心成形する工程
遠心成形により膜表面のレベリングと脱泡を行うことによって、さらに平滑な膜表面が形成される。遠心成形は、塗布中の円筒状金型の回転速度と同じかそれ以上の回転速度で行うことができる。前記回転速度および回転時間は、溶液の粘度に応じて適宜設定することができるが、通常、５００〜５０００ｒｐｍで、０．０１〜１時間である。
【００３３】
本発明では、厚さ精度の高い塗布が可能であるため、薄層の多層化に特に有利である。多層化は、前記塗布工程と遠心成形工程とを各層毎に繰り返すことで可能である。
【００３４】
（３）遠心成形工程後、塗膜を溶媒除去により固化または硬化する工程
溶媒除去の方法としては、加熱乾燥、乾燥空気の流通、ポリアミド酸を溶解せずに溶媒を溶解する抽出溶剤による抽出などが例示され、１以上の方法が使用される。
【００３５】
（４）固化または硬化工程後、前記ポリアミド酸塗膜をイミド転化する工程
イミド転化は、円筒状金型をイミド転化温度以上まで加熱してポリイミドベルトを形成してもよいし、固化または硬化工程後のポリアミド酸塗膜は自己支持可能であるので、前記金型から取り出し、金属パイプ等の二次金型に挿し替えてから、加熱してイミド転化を行ってもよい。
【００３６】
加熱温度は、通常２００℃以上であるが、イミド転化を完結させ、残存溶媒や脱水閉環水を効率よく除去するためには、２５０〜４５０℃が好ましく、３００〜４００℃がより好ましい。また、２００〜３００℃での低温加熱と３００〜４５０℃での高温加熱の二段階の加熱温度を設定してもよい。加熱時間は、加熱温度に応じて適宜に設定するが、通常、２０〜６０分程度である。
【００３７】
このようにして得られたシームレスポリイミドベルトの厚さは、画像形成装置への組み込み等を考慮して、１０〜１５０μｍの範囲に設定されていることが好ましい。
【００３８】
前記シームレスポリイミドベルトの厚さばらつきは、画像形成装置で好適に使用するためには、１０％以下が好ましく、８％以下がより好ましく、４％以下がさらにより好ましい。前記厚さばらつきは、実施例に記載の方法により求めた値である。
【００３９】
［実施例］
以下、本発明の構成と効果を具体的に示す実施例等について説明する。
【００４０】
［評価試験］
実施例および比較例で得たシームレスベルトについて下記の特性を調べ、評価を行った。
【００４１】
（１）平面度
２本のロール（８０ｍｍφ×８５０ｍｍ）に架け渡したシームレスベルトに０．０１８ｋｇ／ｍｍの荷重を掛け、張設した。ベルト幅方向にレーザー変位センサ（キーエンス社、ＬＫ０８０）を走査し、レーザーとベルト表面の距離を測定した。ベルト両端１０％を除いた内側エリアにおける距離の最大値と最小値の差を平面度とした。
【００４２】
（２）周長および周長偏差
２本のロール（８０ｍｍφ×８５０ｍｍ）に架け渡したシームレスベルトに０．０１８ｋｇ／ｍｍの荷重を掛け、張設した。各ロールの長さの中間点を通る垂線で２本のロール間の長さを測定し、２倍することでベルトの周長とした。またベルト両端部の周長の差を周長偏差とした。
【００４３】
（３）厚さおよび厚さばらつき
シームレスベルトの内部に１本のロール（３０ｍｍφ×８５０ｍｍ）を挿入して吊るし、直径５ｍｍの測定端子をエアーシリンダーでベルトに押し付け、リニアゲージ（小野測器製）で厚さを測定した。測定点は、ベルト幅方向１０点、周方向２４点の交点２４０点を選んだ。ベルトの厚さは、全測定値の平均値で表わした。レンジは、測定値の最大値と最小値の差で表わした。厚さばらつきは、下記式より求めた。
厚さばらつき（％）＝１００×レンジ（μｍ）／平均値（μｍ）
【００４４】
（４）印刷試験
シームレスベルトの表面に感光体を積層し、罫線印刷およびベタ印刷試験を行った。評価基準は、１万枚の試験中で印刷ズレや濃淡の有無を観察した。
【実施例１】
【００４５】
Ｎ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）にポリアミド酸溶液の固形分に対して８重量％になるよう乾燥したケッチェンブラック（ライオン社）を添加し、ボールミルで２４時間分散させたＮＭＰ溶液中に、酸成分として３，３’４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物を、アミン成分としてｐ−フェニレンジアミンと４，４’−ジアミノジフェニルエーテルの混合物（モル比８：２）を準備し、両者の略等モルの所定量を溶解した後、攪拌しながら５０℃で３６時間反応させて、固形分２０重量％、１００Ｐａ・ｓのポリアミド酸溶液Ａを得た。
【００４６】
内径４６５ｍｍ、長さ８５０ｍｍの円筒状金型の内面から１ｍｍの距離（ギャップ量）に、ディスペンサーのノズル先端部を設置し、ノズル先端部から１０ｍｍ程度離れたところにエアー出口（スリット幅３４ｍｍ、スリット隙間０．２ｍｍ）が設定されるようにエアーナイフを設置した。前記ポリアミド酸溶液Ａを、１ｍｍ×３０ｍｍの長方形の開口部を有する上記ノズルから７０ｇ／ｍｉｎの吐出を行うと同時に、前記ノズル先端部と金型内面の中間に当たる位置で、エアー幅３４ｍｍとなるような風速４５ｍ／ｓｅｃ、入射角７０°の乾燥空気をエアーナイフにより吹き付け、塗布を開始した。次いで、金型回転数（４ｒｐｍ）とノズルの移動速度（１１９ｍｍ／ｍｉｎ）を調整し、帯状のポリアミド酸溶液Ａを順次重ねていき（ラップ量０．３ｍｍ）、金型内表面全面にポリアミド酸溶液Ａからなる塗膜を形成した。
【００４７】
塗布後、金型を１０００ｒｐｍで１０分間回転させ、レベリングおよび脱泡を行った。形成された塗膜の厚さは、約２５０μｍであった。
【００４８】
さらに、金型内側の塗膜面に１００℃の熱風を１５分間あてて溶媒を除去した後、２００℃で２０分、３８０℃で２０分間加熱し、溶媒の除去、脱水閉環水の除去、イミド転化を行った。冷却後、金型から離型し、周長１４６１ｍｍのシームレス導電性ポリイミドベルトを得た。ベルトの厚さは５０μｍ、レンジ３μｍ、ばらつき６％であった。また、ベルトの周長偏差０．０５ｍｍ、平面度０．２ｍｍであった。このベルトの表面に感光体を積層し、印刷した結果、印刷ズレ、濃淡ムラは生じなかった。
【実施例２】
【００４９】
ポリアミド酸溶液の固形分に対して１２重量％になるよう乾燥したケッチェンブラック（ライオン社）を添加し、ボールミルで２４時間分散させたＮＭＰ溶液中に、酸成分として３，３’４，４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物を、アミン成分として４，４’−ジアミノジフェニルエーテルの略等モルの所定量を溶解し、攪拌しながら反応させて、固形分１５重量％、５０Ｐａ・ｓのポリアミド酸溶液Ｂを得た。実施例１と同様にして、先にポリアミド酸溶液Ａを塗布し、レベリングおよび脱泡を行い、１００℃の熱風で溶媒を除去した後、常温に戻した。次に、形成されたポリアミド酸塗膜Ａの上に、前記ポリアミド酸溶液Ｂの塗布を行った。このとき、ノズルからの吐出４８ｇ／ｍｉｎ、エアー風速３０ｍ／ｓｅｃにした以外は、実施例１のポリアミド酸溶液Ａと同じ条件で行った。形成された２層からなる塗膜の厚さは、約２５０μｍであった。
【００５０】
次いで、金型内側の塗膜面に１００℃の熱風を１５分間あてた後、２００℃で２０分、３８０℃で２０分間加熱し、溶媒の除去、脱水閉環水の除去、およびイミド転化を完了させた。常温に冷却した後、金型から離型し、２層からなる周長１４６１ｍｍのシームレス導電性ポリイミドベルトを得た。ベルトの厚さは８０μｍ、レンジ６μｍ、ばらつき７．５％であった。また、ベルトの周長偏差０．１ｍｍ、平面度０．３ｍｍであった。このベルトの表面に感光体を積層し、印刷した結果、印刷ズレ、濃淡ムラは生じなかった。
【比較例１】
【００５１】
実施例２において、エアーナイフによる乾燥空気の吹き付けをせず、ノズルと金型との距離をポリアミド酸溶液Ａの場合で０．３ｍｍ、ポリアミド酸溶液Ｂの場合で０．２ｍｍに設定を代えたこと以外は実施例２と同様にして、２層からなる周長１４６１ｍｍのシームレス導電性ポリイミドベルトを得た。ベルトの厚さを測定したところ、平均８０μｍ、レンジ１６μｍ、ばらつき２０％となった。また、周長偏差０．６ｍｍ、平面度０．６ｍｍとなり、このベルトの表面に感光体を積層し、印刷した結果、印刷ズレ、濃淡ムラが生じた。
【図面の簡単な説明】
【００５２】
【図１】本発明のシームレスベルトの製造方法の１つの態様を説明するための模式図
【図２】本発明のシームレスベルトの製造方法の別の態様を説明するための模式図
【図３】本発明のシームレスベルトの製造方法の塗布工程を説明するための模式図
【符号の説明】
【００５３】
１    ポリアミド酸溶液
２    円筒状金型
３    ディスペンサー吐出部
３ａ  吐出部開口
４    塗膜面
５    ラッピングによる凸部
６    ギャップ量
７    ラップ量
【図１】
2005219227.tif 000002
【図２】
2005219227.tif 000003
【図３】
2005219227.tif 000004