(57)【要約】【課題】  摺動性のみならず荷重負荷時の耐摩耗性をも改良したフッ素含有ポリマーおよび摺動部材を提供する。【解決手段】  過冷却状態下で電子線照射（１０００ｋＧｙ）した場合に、該照射による結晶化温度の低下が、相対値で７０℃以下であるフッ素含有ポリマーを摺動面に用いて、摺動部材を作製する。【選択図】      図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
過冷却状態下で電子線照射（１０００ｋＧｙ）した場合に、該照射による結晶化温度の低下が、相対値で７０℃以下であるフッ素含有ポリマー。
【請求項２】
架橋構造を有する請求項１に記載のフッ素含有ポリマー。
【請求項３】
前記フッ素含有ポリマーが、テトラフロロエチレン系共重合体、テトラフロロエチレンパーフロロ（アルキルビニルエテール）系共重合体、またはテトラフロロエチレン−ヘキサフロロプロピレン系共重合体からなる群から選ばれた１種以上である請求項１または２に記載のフッ素含有ポリマー。
【請求項４】
前記架橋構造が電離性放射線を照射することによって形成される請求項２に記載のフッ素含有ポリマー。
【請求項５】
前記架橋構造が酸素不存在のもとで照射線量１ｋＧｙ〜１０ＭＧｙの範囲で、且つ過冷却状態で照射された電離性放射線によって形成される請求項１〜４のいずれかに記載のフッ素含有ポリマー。
【請求項６】
フッ素含有ポリマーを少なくともその摺動部分に含む摺動部材であって、且つ、
該フッ素含有ポリマーが、過冷却状態下で電子線照射（１０００ｋＧｙ）した場合に、該照射による結晶化温度の低下が、相対値で７０℃以下であるフッ素含有ポリマーである摺動部材。
【請求項７】
前記フッ素含有ポリマーが架橋構造を有し、且つ、
該架橋構造が酸素不存在のもとで照射線量１ｋＧｙ〜１０ＭＧｙの範囲で、且つ過冷却状態とで照射された電離性放射線によって形成される請求項６に記載の摺動部材。
【請求項８】
リジッド表面部と、該リジッド表面と対向するポリマー表面部とを有する請求項６に記載の摺動部材。
【請求項９】
軸受け、または人工関節の形状を有する請求項６に記載の摺動部材。
【請求項１０】
人工関節用寛骨臼の形状を有する請求項９に記載の摺動部材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、各種材料との摺動性、耐摩耗性を始めとする種々の物性に優れるフッ素含有ポリマー、および該ポリマーを用いた摺動部材に関する。
【０００２】
本発明のフッ素含有ポリマーは、リジッド表面−ポリマー表面が対向する摺動部を含む摺動部材に好適に使用可能であるが、その金属またはセラミックに対する良好な摺動性、耐摩擦性および耐荷重性を活かして、金属またはセラミック製の骨頭を有する人工関節用寛骨臼に特に好適に使用可能である。
【背景技術】
【０００３】
本発明のフッ素含有ポリマーの用途、使用法は特に制限されないが、説明の便宜の観点から、摺動部材の一種である人工関節分野に関連する従来技術について先ず説明する。
【０００４】
従来より、フッ素含有ポリマーは、その低い摩擦係数を利用して、軸受け等の摺動部材としての利用がなされている。他方、フッ素含有ポリマー単体では、摺動環境下で容易に摩耗してしまう欠点があるため、実際には、炭素繊維やガラス繊維の短繊維を数十％添加して混合して成型した材料が摺動部材に用いられている。しかしながら、これらの成型した材料は、フッ素含有ポリマーに添加した材料の構成成分によって、摺動の相手材料を容易に摩耗させる傾向を有するため、半導体製造プラント等の非常にクリーンな環境下におけるフッ素含有ポリマーを利用した摺動部材の使用には注意が必要であった。
【０００５】
一方、フッ素系ポリマーに架橋構造を導入して、特に耐摩耗性を向上させるために、特定の条件下でフッ素系ポリマーに電離性放射線を照射する方法が提案されている（特許文献１および特許文献２）。具体的には、フッ素含有ポリマーの融点より高い温度で、酸素不在下でフッ素含有ポリマーに電離性放射線を照射することにより、このような架橋構造の導入は達成される。しかしながら、この方法においては、常に融点より高い温度に試料（フッ素含有ポリマー）温度を保持する必要があり、また、高温度では、放射線と熱による相乗効果によって、ポリマー分解も非常に多く起きるため、得られる材料の材料強度は充分なものではなかった。
【０００６】
他方、従来より、人工股関節、人工膝関節等の人工関節の寛骨臼用の素材として、ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）、ポリテトラフロロエチレン（ＰＴＦＥ）、ポリアミド（例えば、ナイロン）等の種々の高分子材料が検討されてきた。しかしながら、これらの材料は荷重下に人工骨頭との摺動により摩耗し、摩擦が著しく増大するのみならず、該摩耗により生じた「屑」が生体の免疫反応を惹起し炎症反応を引き起こす傾向が強いという致命的な問題点があることが判明した。その後、人工関節用材料の耐摩耗性の改良が進み、現在では分子量が２５０万〜６００万と極めて大きい超高分子量ポリエチレン（ＵＨＭＷＰＥ）が従来の材料と比較して格段に耐摩耗性に優れている事が判明し、人工関節の素材として使用されている。
【０００７】
しかしながら、現在、臨床的に使用されているＵＨＭＷＰＥ製寛骨臼にも、以下のような幾つかの問題点が指摘されている。すなわち、ＵＨＭＷＰＥ製寛骨臼を長期間、特に体重の数倍の荷重がかかり、動きの激しい人工膝関節に使用した場合には摩耗が特に激しくなり、炎症反応等を惹起する頻度が増える。
【０００８】
また、ＵＨＭＷＰＥを用いて寛骨臼を製造する場合には、圧縮成型した後に機械切削するか、押出成型により丸棒を作りそれを機械切削する方法が取られている。上述したように、耐摩耗性を向上させるためにＵＨＭＷＰＥの分子量は極端に高く２５０万〜６００万であるため、このようなＵＨＭＷＰＥについて成型加工時の流動性の目安であるメルトインデックスは測定が困難である。換言すれば、ＵＨＭＷＰＥの成型時には高温、高圧、長時間を必要とし、酸化分解防止剤やステアリン酸塩、グラファイト等の内部潤滑剤、流動パラフィン等の外部潤滑剤の添加が不可欠である。更には、ＵＨＭＷＰＥを製造するための高分子量化に必要なＳｉＯ２等の触媒残査も、結果として得られたＵＨＭＷＰＥ中に含まれることとなる。これらのＵＨＭＷＰＥ中に含有される種々の添加物は、生体内に移植された時に溶出し生体反応を惹起し副作用を引き起こすことが知られている。
【０００９】
他方、従来より、フッ素含有ポリマーの中でも特にポリテトラフロロエチレンは人工心臓弁、人工血管、各種のカテーテル類の素材等汎く医療用材料として臨床において長年使用され、その優れた生体適合性が実証されて来た。しかしながら、上述したように、ポリテトラフロロエチレンを人工関節の寛骨臼の素材に使用すると耐摩耗性に大きな問題があることが判明している。
【００１０】
【特許文献１】特開平０９−２７８９０７号公報
【特許文献２】特許第３３１７４５２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明の目的は、上記した従来技術の欠点を解消したおよび摺動部材を提供することにある。
【００１２】
本発明の他の目的は、摺動性のみならず荷重負荷時の耐摩耗性をも改良したフッ素含有ポリマーおよび摺動部材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明者は鋭意研究の結果、フッ素含有ポリマーの荷重負荷時の耐摩耗性が、該ポリマーの過冷却状態における電子線照射後の特性により好適に評価できることを見出した。
【００１４】
本発明者は更に研究を進めた結果、フッ素含有ポリマーに対して、過冷却状態における電子線照射後の特定の特性を付与することが、上記目的の達成のために極めて効果的なことを見出した。
【００１５】
本発明のフッ素含有ポリマーは上記知見に基づくものであり、より詳しくは、過冷却状態下で電子線照射（１０００ｋＧｙ）した場合に、該照射による結晶化温度の低下が、相対値で７０℃以下であるものである。
【００１６】
本発明によれば、荷重負荷時の耐摩耗性が改良されたフッ素含有ポリマーが提供される。このような荷重負荷時の耐摩耗性改良に基づき、例えば、本発明のフッ素含有ポリマーを生体内の材料（例えば、人工関節部におけるポリマー材料）として使用した際の生体適合性も良好なものとなる。
【００１７】
更に、本発明によれば、現在、汎く臨床的に使用されているＵＨＭＷＰＥ製寛骨臼の耐摩耗性、摺動性、耐荷重性、および生体適合性が向上し、且つ成型加工に付随する問題点も解決することができる。
【００１８】
本発明において上述した効果が得られる理由は、本発明者らの知見によれば、放射線等による架橋処理時の分子鎖の分解が適度に抑制されているためと推定される。
【００１９】
本発明では上述したように、フッ素系ポリマー（ポリテトラフロロエチレン等）を架橋（すなわち超高分子量化）することによってフッ素系ポリマーの優れた生体適合性および良好な滑り特性を実質的に維持しつつ、耐摩耗性を格段に向上できる。分子量を増大させる方法としてＵＨＭＷＰＥのようにポリエチレン鎖長を伸ばす方法と架橋構造を導入して分子鎖間を結合することによって高分子量化する方法があるが、本発明では後者が好適に使用される。
【００２０】
架橋構造を付与して高分子量化する方法の有利な点は、架橋前にポリマーを成型加工し、その後に該成型物に架橋構造を導入可能なことである。このような本発明の態様によれば、先行技術におけるような超高分子量のＵＨＭＷＰＥの成型加工の困難さ、および成型加工用の添加剤使用が必須でなくなる。
【００２１】
特に、本発明では電離性放射線を成型加工物に照射することによって何らの添加剤を加えることなく架橋構造を付与可能な点が重要である。これに対して、従来のフッ素系ポリマーに電離性放射線を照射して架橋する方法（特許文献２；特許第３３１７４５２）では、照射温度とともに分解も非常に多く起き、架橋構造による材料特性の改善効果を低下させていたことが、本発明者の知見により判明している。
【００２２】
本発明の好ましい態様では、この放射線照射時の温度の条件について、再結晶化温度以上の「過冷却状態」で放射線照射することによってポリマー分解の抑制をはかり、かつ改質された性質が摺動部材（特に人工関節の寛骨臼）の素材として好適であることが見出されている。
【発明の効果】
【００２３】
本発明の架橋構造を付与したフッ素系ポリマー（特にポリテトラフロロエチレン）の耐磨耗性は従来、汎く臨床使用されてきた人工関節用寛骨臼素材である超高分子量ポリエチレン（ＵＨＭＷＰＥ）よりも格段に優れており、今日、臨床上問題になっている摩耗屑によって引き起こされる炎症反応の防止にも有効である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
以下、必要に応じて図面を参照しつつ本発明を更に具体的に説明する。以下の記載において量比を表す「部」および「％」は、特に断らない限り質量基準とする。
（フッ素含有ポリマー）
本発明のフッ素含有ポリマーは、過冷却状態下で電子線照射（１０００ｋＧｙ）した場合に、該照射による結晶化温度の低下が、相対値で７０℃以下であることが特徴である。この結晶化温度の低下は、更には７５℃以下、特に８０℃以下であることが好ましい。
（結晶化温度低下の測定方法）
本発明において、上記した「電子線照射による結晶化温度の低下」は、以下の方法により好適に測定可能である。
＜結晶化温度の測定方法＞
結晶化温度を測定すべき試料について、示差走査型熱量分析計（ＤＳＣ）により熱分析を行う。測定用試料（円板状）を約１０ｍｇ秤量し、アルミニウム製の試料パン（サイズ：φ５．５ｍｍ）に入れてＡｌふたをしたあと円周をつぶして加工した後、ＤＳＣ（パーキンエルマー製ＤＳＣ−７）を用い、昇温および降温速度１０℃／ｍｉｎまたは２０℃／ｍｉｎで走査して、結晶化温度、結晶化熱量を求める。その他のＤＳＣ条件は、以下の通りである。
＜ＤＳＣ詳細条件＞
当初温度：１５０℃〜３６０℃の温度範囲を２０℃／ｍｉｎまたは１０℃／ｍｉｎのスキャン速度で昇温、降温各２回測定する。
【００２５】
測定後、融解温度（Ｔｍ）、融解熱量、結晶化温度（Ｔｃ）、結晶化熱量を求める。求め方は、ＴｍとＴｃは、ピーク温度とした。熱量は、ピークエリアの面積（ベースライン上に形成される）。
＜結晶化温度低下の測定条件＞
結晶化温度低下を測定すべきフッ素含有ポリマーの試料（パウダー状）の結晶領域化温度（Ｔｃ）を、予め上記したＤＳＣで測定する。
【００２６】
次いで、該フッ素含有ポリマー試料を、φ１００×１０ｃｍｍの円筒状の金型（ＳＵＳ３０４製）に入れて室温で、プレス機を用いて４００ｋｇｆ／ｃｍ２の圧力で予備成形を行った後、電気炉を用いて３５０℃で５時間焼成して成形する。得られた成形物を、ワイヤーソーを用いて厚さ０．５ｍｍ（サイズ：φ１００ｍｍ×０．５ｍｍ）円板状シートに切り出す。このシート状試料に対して、下記の条件で電子線放射を行い架橋構造を付与した試料を作製する。
【００２７】
上記のフッ素含有ポリマー試料を窒素ガス雰囲気の照射用容器（ＳＵＳ３０４製、高温照射容器、サイズ＝約２５×８０ｃｍ）に入れ、上記結晶化温度（Ｔｃ）より約２５℃高い温度（例えば、試料としてＴｃ＝３２０℃のＰＴＦＥを用いた場合には、約３５４℃）に加熱して該試料を完全に溶融させた後、Ｔｃと同じ温度（上記ＰＴＦＥの場合には、約３２０℃）に試料温度を冷やし、試料フッ素含有ポリマーが再結晶化していない状態（以下、「過冷却状態」と呼ぶ）において、３ＭｅＶの加速エネルギーの電子加速器（（静電型加速器：日新ハイボルテージ（株）））を用いて１０００ｋＧｙの電子線照射（照射時間：約１５分間）を行い、架橋フッ素含有ポリマー試料を得る。このようにして得た架橋フッ素含有ポリマー試料について、上記と同様に結晶化温度（Ｔｄ）を、予め上記したＤＳＣで測定して、これらの結晶化温度の差（Ｔｃ−Ｔｄ）を計算する。
【００２８】
なお、ここで用いた架橋条件（１０００ｋＧｙの電子線照射）は、本発明において好適に使用可能なフッ素含有ポリマーを規定するためにのみ用いられるものであり、本発明のポリマーの製造および／又は使用条件、その他の用途等を何ら限定するものではない。
（フッ素含有ポリマー）
本発明に使用可能なフッ素含有ポリマーとしては、テトラフロロエチレン系重合体（以下ＰＴＦＥという）、テトラフロロエチレン−パーフロロ（アルキルビニルエーテル）系共重合体（以下ＰＦＡという）、またはテトラフロロエチレン−ヘキサフロロプロピレン系共重合体（以下ＦＥＰという）等が挙げられる。上記ＰＴＦＥの中にはパーフロロ（アルキルビニルエーテル）、ヘキサフロロプロピレン、（パーフロロアルキル）エチレン等の共重合性モノマーを０．２モル％以下含有するものも含まれる。
（架橋）
本発明においては、上記した好適な特性が得られる限り、フッ素含有ポリマーの架橋方法および／又は条件は特に制限されない。
（電離性放射線）
本発明における電離性放射線としては、γ線、電子線、Ｘ線、中性子線、高エネルギーイオン等が使用可能である。
【００２９】
電離性放射線の照射は、放射線酸化およびラジカル保護の観点からは、通常は酸素不在下で実施することが好ましい。その照射線量は、通常は１ｋＧｙ〜１０ＭＧｙ、好ましくは１０ｋＧｙ〜２ＭＧｙ、より好ましくは、５０ｋＧｙ〜３００ｋＧｙである。吸収線量が、１ｋＧｙ以下では、架橋密度が不充分な傾向がある。他方、吸収線量１０ＭＧｙ以上では、架橋反応と同時に解重合反応が生じ、重量が大幅に減少する傾向がある。吸収線量の測定は、ＣＴＡフィルム線量計（放射線利用振興協会（旧放射線照射振興協会）下線量測定研究委員会編「工業照射用の電子線量計測、１７２〜２１２頁（地人書籍）１９９０年）を用いて決定した。
【００３０】
電離性放射線の照射温度は、フッ素含有ポリマーの融点（融解温度）近傍の−２０℃〜＋３０℃の範囲であることが好ましい。更に好ましくは、フッ素含有ポリマーを一旦、結晶融点より高い温度に昇温して溶解し、非晶質と成した後、温度を下げて再結晶化する温度（結晶化温度）以上０〜２０℃の範囲（すなわち、フッ素含有ポリマーが過冷却状態にある温度範囲）で上記した電離性放射線の照射を行うことが好ましい。
（フッ素含有ポリマーの溶融特性の例）
例えば、図１に示す溶融特性を有するＰＴＦＥを上記フッ素含有ポリマーとして用いた場合には、示差走査熱量分析計（ＤＳＣ）によるＰＴＦＥの熱曲線の融解温度は３２７℃であり結晶化温度は、３１０℃であるので、本発明の「過冷却」状態で照射を行う態様における温度は、一度溶解したのち、３１０℃〜３３０℃の範囲で照射することがより好ましい。
【００３１】
また、結晶融点と結晶化温度がそれぞれ約３１０℃と約２７８℃であるＰＦＡを用いた場合には、照射温度は、一度溶解したのち、２７８℃〜３００℃の範囲で照射することがより好ましい。
【００３２】
更に、結晶融点と結晶化温度がそれぞれ約２７０℃と約２４３℃であるＦＥＰを用いた場合には、照射温度は、一度溶解したのち、２４３℃〜２６５℃の範囲で照射することがより好ましい。
【００３３】
なお、高分子材料は、分子量が異なると融解温度や結晶化温度が±１０℃程度変わる可能性があるため、実際には、分子量に応じて、照射温度を制御することが好ましい。
（照射時の状態）
フッ素含有ポリマーを一度、結晶融点より高い温度で溶解してから、照射するまでの時間は、通常は１０時間以内、更には１時間以内であることが好ましい。フッ素含有ポリマーを溶融状態で１０時間以上保持すると、熱分解の影響が顕著に顕れる傾向があり、また結晶化温度近傍で長時間保持すると、試料内部で再結晶化がおきる可能性が高まるためである。
【００３４】
このような「過冷却」範囲より低い温度では、フッ素含有ポリマーは固相状態であるため、主鎖の分子運動が不充分であり、照射により生成したラジカルが架橋反応にせずに分解のみが起き、分子量が低下する傾向がある。他方、該「過冷却」範囲を超える温度では、ラジカル同士の結合により架橋反応は起きるものの解重合反応や分解反応の起きる確率が上昇し、分子鎖の切断および分解が起こり、分子量が低下する傾向がある。
【００３５】
本発明における重要なポイントは、電離性放射線照射による架橋構造の導入によって高分子量化を図った点にあるが、このような電離性放射線照射により得られた架橋構造および密度の測定は、以下の方法で行うことができる。
（架橋構造等の測定）
架橋構造およびその密度の測定は、固体高分解能の核磁気共鳴装置ＮＭＲ（日本電子社製、ＣＭＸ−４００）を用い、プローブに１９Ｆと１３Ｃを用いた。架橋したフッ素含有ポリマー（ＰＴＦＥ）を１９Ｆ−ＮＭＲにより測定した結果の一例を図２に示す。この図２に示すように、架橋構造を導入することにより、−１８９ｐｐｍ付近に架橋点を示すシグナルが検出される。架橋密度、あるいは架橋点の数は、この架橋点を示すシグナルのピーク強度を他の化学構造を示すピーク強度を用いて規格化することで求めることができる。本発明においては、好適な摺動性、耐摩擦性および耐荷重性を有する摺動部材（例えば、人工寛骨臼）が容易に得られる点からは、架橋点の濃度（全フッ素中の架橋に寄与するフッ素の濃度）が０．００５％以上、更には０．０１％以上、特に０．０５％以上存在することが好ましい（このような１９Ｆ−ＮＭＲによる架橋密度ないし架橋点の数を測定する方法の詳細に関しては、例えば文献：Ｒａｄｉａｌ．Ｐｈｙｓ．Ｃｈｅｍ．Ｖｏｌ  ５４．１６５−１７１，（１９９９）を参照することができる）。
【００３６】
図２と同様のポリマーを１３Ｃ−ＮＭＲにより測定した結果を図３に示す。架橋構造を導入することにより、１４５ｐｐｍ付近に架橋点を示すシグナルが検出される。１９Ｆ−ＮＭＲで求めた方法と同じように、架橋密度、あるいは架橋点の数は、この架橋点を示すシグナルのピーク強度を他の化学構造を示すピーク強度を用いて規格化することで求められる。本発明においては、好適な摺動性、耐摩擦性および耐荷重性を有する摺動部材（例えば、人工寛骨臼）が容易に得られる点からは、架橋点の濃度（全炭素中の架橋に寄与する炭素の濃度）が通常は０．００５％以上、更には０．０１％以上、特に０．０５％以上存在することが好ましい（このような１３Ｃ−ＮＭＲによる架橋密度ないし架橋点の数を測定する方法の詳細に関しては、例えば文献：Ｒａｄｉａｔ．Ｐｈｙｓ．Ｃｈｅｍ．Ｖｏｌ  ６２．３９−４５（２００１）を参照することができる）。
【００３７】
固体高分解能の核磁気共鳴装置の他に、赤外吸収分光光度計（ＦＴ−ＩＲ；例えば日本電子社製、商品名ＪＥＳ−６０００）を用いても架橋構造は確認することができる。通常は、１６７１ｃｍ−１付近に架橋構造を示すシグナルが得られるので、これを規格化することで、架橋密度や架橋点数を求めることができる。本発明においては、好適な摺動性、耐摩擦性および耐荷重性を有する摺動部材（例えば、人工寛骨臼）が容易に得られる点からは、架橋点の数が０．００５％以上であることが好ましい。
（摺動部材）
上記した本発明のフッ素含有ポリマーを用いて、該フッ素含有ポリマーを少なくともその摺動部分に含む摺動部材を作製する方法は、特に制限されない。このような摺動部材としては、典型的には、リジッド表面部と、該リジッド表面と対向するポリマー表面部とを有する摺動部材が挙げられる。このようなリジッド表面部と、該リジッド表面と対向するポリマー表面部とを有する摺動部材としては、例えば軸受け、または人工関節（例えば、寛骨臼）の形状を有する摺動部材が挙げられる。
【００３８】
例えば、上記のフッ素含有ポリマーから本発明の摺動部材（例えば人工関節の寛骨臼）を製造する方法として、該フッ素含有ポリマーの粉末を摺動部材用の成型金型に充填し予備成型品を作製した後、焼成、冷却した後、製品を取り出し電離性放射線を照射する方法；フッ素含有ポリマー製の丸棒ブロックを成型し電離製放射線を照射した後に機械切削によって作製する方法；また、電離性放射線によって架橋処理を行ったフッ素含有ポリマーを粉砕して１００μｍ以下のサイズの微粉末化したもの、あるいは予め粉体の状態で架橋処理を施して得た粉末状架橋フッ素含有ポリマーを５ｗｔ％以上、好ましくは１０ｗｔ％以上を未架橋のフッ素含有ポリマーとブレンドして摺動部材用の成型金型に充填し予備成型品を作製した後、焼成、冷却後、製品を取り出す方法；更には、該粉末状架橋フッ素含有ポリマーを未架橋のフッ素含有ポリマーとブレンドして丸棒やブロックを成型し、機械切削によって作製する方法を好適に用いることができる。しかしながら、本発明における摺動部材の作製方法は、上記方法に限定されない。
【００３９】
以下に実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例によって制限されるものではない。
【実施例】
【００４０】
実施例１
ＰＴＦＥモールディングパウダー（フルオンＧ１６３、旭硝子フロロポリマーズ株式会社）をφ１００×１０ｃｍｍの円筒状の金型（ＳＵＳ３０４製）に入れて室温で、プレス機を用いて４００ｋｇｆ／ｃｍ２の圧力で予備成形を行った後、電気炉を用いて３５０℃で５時間焼成して成形した。得られた成形物を、ワイヤーソーを用いて厚さ０．５ｍｍ（サイズ：φ１００×０．０５ｍｍ）のシート状に切り出した。次いで、下記の条件で、得られたシートポリマーに電子線放射を行い、架橋構造を付与した試料を作製した。
【００４１】
すなわち、該ポリマー試料を窒素ガス雰囲気の照射用容器（ＳＵＳ３０４製高温照射容器サイズ＝約２５×８０ｃｍ）に入れ、約３４５℃で完全に溶融させた後、３２０℃に試料温度を冷やし、ＰＴＦＥが再結晶化していない状態（以下、過冷却状態と呼ぶ）において、３ＭｅＶの加速エネルギーの電子加速器（（静電型加速器：日新ハイボルテージ（株）））を用いて、５０ＫＧｙ、１００ＫＧｙ、２００ＫＧｙ、３００ＫＧｙ、５００ＫＧｙ、１ＭＧｙ、２ＭＧｙの照射を行い、架橋密度の異なる試料ＲＸ−５０Ｋ、ＲＸ−１００Ｋ、ＲＸ−２００Ｋ、ＲＸ−３００Ｋ、ＲＸ−５００Ｋ、ＲＸ−１Ｍ、ＲＸ−１．５Ｍ、ＲＸ−２Ｍ、ＲＸ−３Ｍをそれぞれ作製した（条件１）。
【００４２】
他方、架橋条件の比較例として、試料が溶融した状態の３４０℃（以下、溶融状態と呼ぶ）において、上記と同様に加速器を用いて５０ＫＧｙ、１００ＫＧｙ、２００ＫＧｙ、３００ＫＧｙ、５００ＫＧｙ、１ＭＧｙ、２ＭＧｙの照射を行い、架橋密度の異なる試料ＲＸ−５０Ｋ、ＲＸ−１００Ｋ、ＲＸ−２００Ｋ、ＲＸ−３００Ｋ、ＲＸ−５００Ｋ、ＲＸ−１Ｍ、ＲＸ−１．５Ｍ、ＲＸ−２Ｍ、ＲＸ−３Ｍをそれぞれ作製した（条件２）。
実施例２
実施例１で作製した各種試料の引張り試験による引張り強度と破断伸び、ヤング弾性率を以下の方法で測定した。得られた結果を、下記の表１に示す。
【００４３】
この引張り強度と破断伸び、ヤング弾性率測定においては、各種の架橋試料をＡＳＴＭ−１８２２Ｌ型ダンベル試験片に切り出し、引っ張り試験機（インストロン４３０２型）を用い、チャック間距離３０ｍｍ、試験速度２ｍ／ｍｉｎにより室温で測定した。
表１  各種試料の引っ張り試験結果
【００４４】
【表１】
2005105057.tif 000003
【００４５】
上記表１に示すように、ＰＴＦＥを約３４５℃で完全に溶融させた後、３２０℃に試料温度を冷やし、ＰＴＦＥが再結晶化していない過冷却状態において照射し、架橋させた方（条件１）が、３４０℃の溶融状態において架橋させたもの（条件２）より、破断伸びの低下および強度の低下が少なく、ヤング弾性率が高いことが判明した。
実施例３
実施例１で作製した各種試料の示差走査型熱量分析計（ＤＳＣ）による熱分析を以下の方法で測定した。得られた結果を、下記の表２に示す。
【００４６】
このＤＳＣ測定は、上述した方法で行った。
【００４７】
図４および５に示すように、ＰＴＦＥを約３４５℃で完全に溶融させた後、３２０℃に試料温度を冷やし、ＰＴＦＥが再結晶化していない過冷却状態において照射し、架橋させた方が、３４０℃の溶融状態において架橋させたものより、結晶融解温度および結晶化温度の低下の度合いが大きく、また、結晶化熱量の低下も大きいことがわかる。
実施例４
実施例２、３の結果をもとに、ＰＴＦＥモールディングパウダー（フルオンＧ１６３、旭硝子フロロポリマーズ株式会社）をφ１００×１０ｃｍｍの円筒状の金型に入れて室温で、４００ｋｇｆ／ｃｍ２の圧力で予備成形を行った後、３５０℃で５時間焼成して成形した後、厚さ２ｍｍのシート状に切り出した。このシート状試料に対して、下記の条件で電子線放射を行い架橋構造を付与した試料を作製した。
【００４８】
すなわち、該試料をアルゴンガン雰囲気の照射用容器に入れ、約３４５℃で完全に溶融させた後、３２０℃に試料温度を冷やし、ＰＴＦＥが再結晶化していない過冷却状態において、３ＭｅＶの加速エネルギーの電子加速器（（静電型加速器：日新ハイボルテージ（株）））を用いて５０ＫＧｙ、１００ＫＧｙ、２００ＫＧｙ、３００ＫＧｙ、５００ＫＧｙ、１ＭＧｙ、２ＭＧｙ、４ＭＧｙを照射し、架橋密度の異なる試料ＲＸ−５０Ｋ、ＲＸ−１００Ｋ、ＲＸ−２００Ｋ、ＲＸ−３００Ｋ、ＲＸ−５００Ｋ、ＲＸ−１Ｍ、ＲＸ−２Ｍ、ＲＸ−４Ｍをそれぞれ作製した。
【００４９】
コントロール試料として未照射ＰＴＦＥ（ＰＴＦＥ（Ｖ））および厚さ２ｍｍの超高分子量ポリエチレンシート（ＵＨＭＷＰ、ニューライト、作新工業（株）製）から大きさ４０ｍｍ×４０ｍｍの試料を切り出して、試料（ＵＨＭＷＰＥ）を作製した。
実施例５
実施例４で作製した各種試料の摩擦係数と磨耗係数（Ｋ）を以下の方法で測定した。得られた結果を表２に示す。
【００５０】
摩擦摩耗試験はスラスト型摩擦摩耗試験装置（ＥＭＦ−II−Ｆ（株式会社オリエンテック製））を使用し、ＪＩＳ  Ｋ７２１８に準じステンレススチール（ＳＵＳ−３０４）製の円筒状リング（粗さＲｚ＝０．４〜０．６μｍ、外径２５．６ｍｍφ、内径２０．６ｍｍφ）を用いて被試験体に対して２．５ｋｇｆ／ｃｍ２の圧力（Ｐ）を加え、速度（Ｖ）３０ｍ／ｍｉｎ、試験時間（Ｔ）７時間の条件下で実施した。試験後、被試験体の重量減少を測定し、減少容量に換算し摩耗深さＷを算出した。Ｗ＝Ｋ・ＰＶ・Ｔの式から摩耗係数Ｋ（ｍ・ｓｅｃ／ＭＰａ／ｍ／ｈ×１０−６）を求めた。
表２  各種試料の摩擦係数と摩耗係数
【００５１】
【表２】
2005105057.tif 000004
【００５２】
上記表２に示すように、架橋を付与したＰＴＦＥ試料は照射量が１００ＫＧｙの時に摩擦係数および摩耗係数が最小値を示し、その値はＵＨＭＷＰＥよりも格段に優れていた。
実施例６
実施例５における測定の結果、架橋ＰＴＦＥ試料の中で最も良好な成績を示したＲＸ−１００Ｋと、最も悪い成績を示したＲＸ−４Ｍおよびコントロール試料としてＵＨＭＷＰＥとＰＴＦＥ（Ｖ）を選び、下記の条件で摩擦係数および摩耗量の測定を実施した。
【００５３】
これらの測定は実施例４と同様の方法で行ったが、試料に加える圧力を２０Ｋｇｆ／ｃｍ２、速度を１０ｍ／ｍｉｎとした。また、試験後の表面粗さについてはレーザー顕微鏡（１ＬＭ２１ＤＷ：レーザーテック（株）製）にて摩耗面および非摩耗面についてそれぞれ測定した。得られた測定結果を表３に示す。
【００５４】
表３  各種試料の摩擦摩耗試験結果
【００５５】
【表３】
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【００５６】
※）ステンレススチール製円筒が試料を貫通したため測定不能
表３からわかるように１００ＫＧｙの照射量で架橋したＰＴＦＥ（ＲＸ−１００Ｋ）はＵＨＭＷＰＥと比較して特に耐磨耗性が著しく優れていた。
【図面の簡単な説明】
【００５７】
【図１】未架橋のＰＴＦＥを示差走査熱量分析計（ＤＳＣ）を用いて熱分析を行った際の融解曲線および結晶化曲線を示す。
【図２】固体高分解能１９Ｆ−ＮＭＲを用いて測定した架橋フッ素含有ポリマーの化学構造を表すスペクトルである。−１８９ｐｐｍ付近に現れるのシグナルが、架橋構造を示している。
【図３】固体高分解能１３Ｃ−ＮＭＲを用いて測定した架橋フッ素含有ポリマーの化学構造を表すスペクトルである。１４５ｐｐｍ付近に現れるシグナルが、架橋構造を示している。
【図４】架橋条件の異なる架橋ＰＴＦＥについて示差走査熱量分析計（ＤＳＣ）を用いて熱分析を行った際の結晶化温度を示している（条件１は、過冷却状態での照射であり、条件２は、３４０℃の溶融状態照射である）。
【図５】架橋条件の異なる架橋ＰＴＦＥについて示差走査熱量分析計（ＤＳＣ）を用いて熱分析を行った際の結晶化熱量を示している（条件１は、過冷却状態での照射であり、条件２は、３４０℃の溶融状態照射である）。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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