(57)【要約】【課題】  温間鍛造または熱間鍛造により成形された従来の外側継手部材よりもコストを下げ、かつ、マウス部材をプレスなどの冷間成形により加工してステム部材と接合する方法により製造された従来の外側継手部材よりも、転動体からトラック溝部に加わる荷重に対するねじり破壊強度を高める。【解決手段】  長尺のパイプ材料から段階的に冷間引抜き加工を施し、長尺の管状材料として異形引抜き材を成形した後、所定の寸法に切断してマウス部材を得、このマウス部材をステム部材と接合することにより外側継手部材を製造する。トリポード型等速自在継手の場合を例にとると、マウス部材11が、円周方向の三等分位置に軸方向に延びるトラック溝15を有し、トラック溝15の溝底にあたる大径部と、隣接するトラック溝間に位置する小径部と、トラック溝の両側に位置して大径部と小径部を連結する連結部とからなり、大径部の肉厚をａ1、連結部の肉厚をｂ1、小径部の肉厚をｃ1としたとき、ａ1：ｂ1：ｃ1＝１：(1.1〜3.0)：(1.1〜3.0)の関係に設定する。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
長尺のパイプ材料から段階的に冷間引抜き加工を施し、長尺の管状材料として異形引抜き材を成形した後、所定の寸法に切断してマウス部材を得、前記マウス部材を別体として製作したステム部材と接合することからなる、トリポード型等速自在継手の外側継手部材の製造方法。
【請求項２】
前記マウス部材が、円周方向の三等分位置に軸方向に延びるトラック溝を有し、前記トラック溝の溝底にあたる大径部と、隣接するトラック溝間に位置する小径部と、前記トラック溝の両側に位置して前記大径部と前記小径部を連結する連結部とからなり、前記大径部の肉厚をａ1、前記連結部の肉厚をｂ1、前記小径部の肉厚をｃ1としたとき、ａ1：ｂ1：ｃ1＝１：（１．１〜３．０）：（１．１〜３．０）の関係にあることを特徴とする請求項１のトリポード型等速自在継手の外側継手部材の製造方法。
【請求項３】
長尺のパイプ材料から段階的に冷間引抜き加工を施し、長尺の管状材料として異形引抜き材を成形した後、所定の寸法に切断してマウス部材を得、前記マウス部材を別体として製作されたステム部材と接合することからなる、ダブルオフセット型等速自在継手の外側継手部材の製造方法。
【請求項４】
前記マウス部材が、円周方向の等配位置に軸方向に延びるトラック溝を有し、前記トラック溝の溝底部分の肉厚をａ2、隣接するトラック溝間の部分の肉厚をｂ2としたとき、ａ2：ｂ2＝（１．１〜２．３）：１の関係にあることを特徴とする請求項４のダブルオフセット型等速自在継手の外側継手部材の製造方法。
【請求項５】
請求項１ないし４のいずれかの方法により製造された等速自在継手の外側継手部材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、自動車や各種産業機械において動力伝達用に用いられる等速自在継手、より詳しくは、トリポード型またはダブルオフセット型の摺動式等速自在継手に関する。
【背景技術】
【０００２】
トリポード型等速自在継手またはダブルオフセット型等速自在継手における、内径部と、転動体が係合するトラック溝部が円周方向に交互に列設されたマウス部を有する外側継手部材を製造する従来の技術としては、一体素材として温間鍛造または熱間鍛造により成形を行う方法や、カップ状または筒状のマウス部材を板材または管材からプレス加工などの冷間加工により成形し、別体として製作したステム部材と接合して外側継手部材を構成する方法などがある。
【０００３】
近年、低燃費化などを目的とした車体の軽量化に取り組んでいる自動車業界において、等速自在継手にも小型・軽量化が要求されるようになってきており、後者の冷間成形により得られる外側継手部材はこのようなニーズに応えるものである。また、前者の温間または熱間鍛造による成形方法では、鍛造型が熱により劣化することや、多品種にわたる製品形状に対して一品一様で鍛造型が必要になること、鍛造工程および前処理などが煩雑な多工程となること、などの理由から製造コストを低減できないという問題点がある。冷間成形法は、温間または熱間鍛造による成形法に比べて、工程削減、工具の長寿命化および合理化の点から全体としてコストダウンを図ることができる。
【０００４】
プレスなどの冷間成形による等速自在継手の外側継手部材の製造方法として、以下のものを例示する。特開平９−７６０２６号公報には、低炭素の鋼板材を所定寸法形状に切断し、冷間プレス等で順次絞り込んで成形することが記載されている。特開平７−３１７７８８号公報には、パイプ素材をプレス加工により、中間部を軸部に成形するとともに、両端部を外側継手部材に成形することが記載されている。特開平７−２２４８５１号公報には、パイプ材より成形され、一方を軸に接続される基部とし、他方を膨大させて外側継手部材として成形することが記載されている。実公昭５２−３６９２６号公報には、プレスまたは引抜き加工等により成形した部品を溶接により集成結合して外側継手部材を構成することが記載されている。
【特許文献１】特開平９−７６０２６号公報
【特許文献２】特開平７−３１７７８８号公報
【特許文献３】特開平７−２２４８５１号公報
【特許文献４】実公昭５２−３６９２６号公報
【特許文献５】特開平５−１８５１４７号公報
【特許文献６】特開２０００−２４７３６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
温間または熱間鍛造では、プレスなどの冷間成形に比べて加工温度が高いため、材料が塑性流動しやすく、結果として大きな変形を与えることができる。また、目的とする外側継手部材においては、比較的自由な断面形状に成形し、角部のコーナーＲを小さく成形することが可能であり、小さな突起などの成形も比較的容易である。
【０００６】
これに対して従来のプレスなどの冷間成形では、特に硬度の高い材料や肉厚の大きな材料に対し、大きな塑性流動を必要とする加工において材料割れなどの不具合を生じやすく、角部の小さなコーナーＲの成形や小さな突起の成形が困難であるなどの問題があった。また、プレスなどの冷間成形により得られる外側継手部材のマウス部材は、その横断面において略均一な肉厚をもつことを特徴としているが、これも前述の、大きな塑性流動を伴う加工が困難であるという冷間成形における制約によるものである。
【０００７】
このようなプレスなどの冷間成形における問題に対し、特開平５−１８５１４７号公報や特開２０００−２４７３６号公報に開示されるようにいくつかの対策方法が考案されているが、温間または熱間鍛造に比べると、外側継手部材のマウス部材の断面形状は大きく制約される。また、プレスなどの冷間成形により得られる外側継手部材のマウス部材が、温間または熱間鍛造により成形されたものより軽量であるという特徴は、プレスなどの冷間成形では温間または熱間鍛造と同等の肉厚の材料を成形することは実質上困難であり、特に薄肉の材料においてその利点を活かすことができ、また、適用されているという実情によるものといえる。
【０００８】
一方、外側継手部材が薄肉になるほどねじり破壊強度は低下する。特に、転動体が係合するトラック溝部における、転動体から加わる荷重の作用点から荷重方向に伸ばした線上における外側継手部材のマウス部材の肉厚は、そのねじり破壊強度を左右する主要な要因である。すなわち、トラック溝部が薄肉になるほど、トラック溝部の外周面と荷重方向線との交点付近に転動体から加わる荷重により生じる引張応力が集中し、より低い荷重において破壊に至る。転動体からトラック溝部に加わる荷重は、等速自在継手に加わる負荷トルクに比例して発生するため、外側継手部材のねじり破壊強度が低いと等速自在継手の許容負荷トルクも低くなる。
【０００９】
そのためマウス部材は、転動体からトラック溝部に加わる荷重により生じる内部応力を分散させるように、横断面における周上の各部位の肉厚が設定されることが望ましい。しかし、前述のとおり、従来のプレスなどの冷間成形では、温間または熱間鍛造による成形法に比べて薄肉で、かつ、略均一な肉厚の断面形状しか得ることができないため、結果として、軽量かつ低コストであるが外側継手部材のマウス部材のねじり破壊強度が低く、許容負荷トルクの小さな等速自在継手にしか適用することができないという課題があった。
【００１０】
この発明の目的は、一体素材として温間鍛造または熱間鍛造により成形された従来の外側継手部材よりもコストを下げ、かつ、マウス部材を板材または管材からプレスなどの冷間成形により加工し、別体として製作したステム部材と接合する方法により製造された従来の外側継手部材よりも、転動体からトラック溝部に加わる荷重に対するねじり破壊強度を高めることである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、長尺のパイプ材料から段階的に冷間引抜き加工を施し、長尺の管状材料として異形引抜き材を成形した後、所定の寸法に切断してマウス部材１１，２１，５１，６１を得、前記マウス部材１１，２１，５１，６１を別体として製作したステム部材１２，２２，５２，６２と接合することからなる、トリポード型（請求項１）またはダブルオフセット型（請求項３）等速自在継手の外側継手部材の製造方法である。
【００１２】
温間または熱間鍛造における製造コストを低減できないという問題点に対して、従来のプレスなどの冷間成形と同様に、冷間引抜き加工においてもコスト低減を図ることができる。しかも、冷間引抜き加工により異形引抜き材を成形する加工方法においては、従来のプレスなどの冷間成形に比べ、横断面内での塑性流動を与えることが比較的容易であり、その結果として、周上の各部位における肉厚が異なる断面形状を成形することが可能である。したがって、マウス部材の横断面での円周方向の各部位における肉厚を最適化することができる。具体的には、転動体からトラック溝部に加わる荷重により生じる内部応力を分散させるように設定され、転動体からトラック溝部に加わる荷重に対するねじり破壊強度を、略均一な肉厚の断面形状のものに比べて高くすることが可能である。
【００１３】
より具体的に述べると、トリポード型等速自在継手の場合、前記マウス部材１１，５１，６１が、円周方向の三等分位置に軸方向に延びるトラック溝１５を有し、前記トラック溝１５の溝底にあたる大径部と、隣接するトラック溝１５間に位置する小径部と、前記トラック溝１５の両側に位置して前記大径部と前記小径部を連結する連結部とからなり、前記大径部の肉厚をａ1、前記連結部の肉厚をｂ1、前記小径部の肉厚をｃ1としたとき、ａ1：ｂ1：ｃ1＝１：（１．１〜３．０）：（１．１〜３．０）の関係にある（請求項２）。ダブルオフセット型自在継手の場合、前記マウス部材２１が、円周方向の等配位置に軸方向に延びるトラック溝２５を有し、前記トラック溝２５の溝底部分の肉厚をａ2、隣接するトラック溝２５間の部分の肉厚をｂ2としたとき、ａ2：ｂ2＝（１．１〜２．３）：１の関係にある（請求項４）。
【００１４】
本発明による等速自在継手（請求項５）は、外側継手部材のマウス部の横断面形状が、等速自在継手の外側継手部材として要求される内周面の輪郭形状をもち、トラック溝部およびその他の周上の各部位における肉厚が異なることを特徴とする。さらに、それらの肉厚は、転動体からトラック溝部に加わる荷重により生じる内部応力を分散させるように設定されており、同一質量で構成されるマウス部材において、転動体からトラック溝部に加わる荷重に対するねじり破壊強度を、略均一な肉厚の断面形状のものに比べて高くすることが可能である。
【００１５】
なお、マウス部材の横断面における周上の各部位における肉厚は、段階的に変化するものであっても連続的に変化するものであってもよい。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、一体素材として温間鍛造または熱間鍛造により成形された従来の外側継手部材よりも低い製造コストで外側継手部材を製造することができ、しかも、マウス部材の横断面での周上の各部位における肉厚を最適化することができるため、マウス部材を板材または管材からプレスなどの冷間成形により加工し、別体として製作したステム部材と接合する方法により製造された従来の外側継手部材よりも、転動体からトラック溝部に加わる荷重に対するねじり破壊強度を高めることができる。したがって、低コストで許容負荷トルクの高い、優れた等速自在継手を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明の実施の形態を添付図面を参照して説明する。
【００１８】
まず、図１および図２を参照してトリポード型等速自在継手およびダブルオフセット型等速自在継手の基本構成を説明する。
【００１９】
図１（ａ）はトリポード型等速自在継手の縦断面を示し、図１（ｂ）は横断面を示す。トリポード型等速自在継手は外側継手部材１０と内側継手部材１８とで構成され、外側継手部材１０が駆動軸または従動軸と接続され、内側継手部材１８が従動軸または駆動軸と接続される。外側継手部材１０はマウス部１１とステム部１２とからなり、符号１３で示すように境界部にて溶接してある。ステム部１２の端部に、駆動軸または従動軸と接続するためのセレーションまたはスプラインを形成してある。マウス部１１は円周方向の三等分位置に軸方向に延びるトラック溝１５を有し、マウス部１１の横断面は３弁の花冠状を呈している。内側継手部材１８は、円周方向の三等分位置から半径方向に突出したトラニオンを有し、また、駆動軸または従動軸と接続するためのセレーションまたはスプライン孔を有している。周知のとおり、各トラニオンは、針状ころを介して回転自在に転動体（ローラ）１４を担持している。外側継手部材１０から転動体（ローラ）１４を介して内側継手部材１８へ、またはその逆へ、トルクの伝達が行われる。外側継手部材１０と内側継手部材１８とは相対的に軸方向に摺動可能で（摺動式）、その際転動体（ローラ）１４が外側継手部材１０のトラック溝１５に沿って転動する。
【００２０】
図２（ａ）はダブルオフセット型等速自在継手の縦断面を示し、図２（ｂ）は横断面を示す。ダブルオフセット型等速自在継手は外側継手部材２０と内側継手部材２８とボール２４とケージ２６で構成される。外側継手部材２０が駆動軸または従動軸と接続され、内側継手部材２８が従動軸または駆動軸と接続される。外側継手部材２０はマウス部２１とステム部２２とからなり、符号２３で示すように境界部にて溶接してある。ステム部２２の端部に、駆動軸または従動軸と接続するためのセレーションまたはスプラインを形成してある。マウス部２１は円周方向の等配位置に軸方向に延びるトラック溝２５を有し、マウス部２１の横断面は六弁の花冠状を呈している。なお、トラック溝が６本の場合を例示したが、それ以外のたとえば８本の場合もある。内側継手部材２８は、円周方向の等配位置に軸方向に延びるトラック溝を有し、また、駆動軸または従動軸と接続するためのセレーションまたはスプライン孔を有している。外側継手部材２０のトラック溝１５と内側継手部材２８のトラック溝２７との間に転動体（ボール）２４が介在して、外側継手部材２０から内側継手部材２８へ、またはその逆へ、トルクの伝達が行われる。外側継手部材２０と内側継手部材２８との間にケージ２６が介在して、転動体（ボール）２４を保持している。ケージ２６は内側継手部材２８の外球面と球面接触する内球面と、外側継手部材２１の円筒状内周面と接する外球面を有する。ケージ２８の内球面の中心と外球面の中心は、継手中心Ｏに対し、軸方向で逆方向に等距離だけオフセットしている。ダブルオフセット型等速自在継手でも外側継手部材１０と内側継手部材２８は相対的に軸方向に摺動可能である（摺動式）。
【００２１】
続いて、図１および図２に示す本発明の実施の形態を説明すると、外側継手部材１０，２０が、別体として製作されたマウス部材１１，２１とステム部材１２，２２を接合して構成される。マウス部材１１，２１は、長尺のパイプ材料から段階的に冷間引抜き加工を施し、長尺の管状部材として異形の引抜き材を成形した後、所定の寸法に切断し切削加工することによって成形される。接合の手段として、ここでは、マウス部材１１，２１とステム部材１２，２２との外周面上の境界部１３，２３に適度な開先形状を設けて溶接することを例示してある。
【００２２】
マウス部材１１，２１の横断面での周上の各部位における肉厚ａ１〜ｃ１およびａ２，ｂ２は、内部部材１８，２８に矢印の方向に作用するトルクＴ1、Ｔ2により、転動体１４，２４からトラック溝部１５，２５に加わる荷重に対する破壊強度において有利なように、ａ１＜ｂ１≒ｃ１およびａ２＞ｂ２となるように設定されている。
【００２３】
次に、図３および図４に、それぞれ図１および図２に示す実施の形態に対応する比較例を示す。ここでは、板材より従来のプレス加工により成形されるマウス部材３６，４６と、別体として製作されたステム部材３７，４７とをかしめ加工により接合する。当該接合方法は特開平８−４９７２７号公報に記載されているとおりであり、本発明とは直接関係がないので詳細な説明は省略する。図３および図４に示すプレス加工により成形されるマウス部材３６，４６は、加工上の制約により略均一な肉厚の軸方向断面形状を有するため、その横断面での周上の各部位における肉厚は、ａ３≒ｂ３≒ｃ３およびａ４≒ｂ４である。
【００２４】
トリポード型等速自在継手に関する実施の形態を示す図１およびその比較例を示す図３において、図１の筒状のマウス部材１１における横断面の断面積をＳ1、図３のカップ状のマウス部材３６における横断面の断面積をＳ3としたとき、同一断面積（Ｓ1≒Ｓ3）の条件において、図１のマウス部材１１の横断面での周上の各部位における肉厚ａ1〜ｃ1の比率を種々変化させ、内側継手部材１８に矢印の方向に作用するトルクＴ1により、転動体１４からトラック溝部１５に加わる荷重によってマウス部材１１のＺ1部に生じる最大引張応力σ1ｍａｘを弾性変形領域内でのＦＥＭ解析により求めた結果を図７に示す。断面積Ｓ1およびＳ3が同一であることはマウス部材の重量が同一であることを意味する。
【００２５】
σ1ｍａｘの値が小さいほどマウス部材１１は破壊しにくく、等速自在継手の許容負荷トルクを高めることができる。解析Ｎｏ．１−１は肉厚比率ａ1：ｂ1：ｃ1＝１：１：１における解析結果であり、図３に示す略均一な肉厚の軸方向断面形状を有する従来のプレス加工により成形されたマウス部材３６の強度と同等である。これに対し肉厚ａ1を減少させ、肉厚ｂ1，ｃ1を増加させてゆけばσ1ｍａｘを低減することができ、解析Ｎｏ．１−９の肉厚比ａ1：ｂ1：ｃ1＝１：２．２２：２．２２においては、σ1ｍａｘを約４４％低減させることができる。さらに肉厚ａ1を減少させ、肉厚ｂ1，ｃ1を増加させてゆけば、マウス部材１１の最大引張応力の発生部位がＺ1部以外の部分となり、その値は逆に増加してゆく。この実施の形態においては、解析Ｎｏ．１−９の肉厚条件が、マウス部材１１の強度を最大限に高める最適条件といえる。
【００２６】
異形引抜き材を成形する引抜き加工においては、肉厚ａ1〜ｃ1の比率が高いほど加工工程が増加し、加工硬化による材料割れが発生しやすくなるため中間工程として焼鈍処理を必要とするなど、加工コストが増大しやすい。等速自在継手として要求される許容負荷トルク性能だけでなく、加工コストの妥当性を検討したうえで、肉厚ａ1〜ｃ1の比率を設定する必要がある。
【００２７】
同様に、ダブルオフセット型等速自在継手に関する実施の形態を示す図２およびその比較例を示す図４において、図２の筒状のマウス部材２１における横断面の断面積をＳ2、図４のカップ状のマウス部材４６における横断面の断面積をＳ4としたとき、同一断面積（Ｓ2≒Ｓ4）の条件において、図２のマウス部材２１の横断面での周上の各部位における肉厚ａ2，ｂ2の比率を変化させ、内側継手部材２８に矢印の方向に作用するトルクＴ2により、転動体２４からトラック溝部２５に加わる荷重によってマウス部材２１のＺ2部に生じる最大引張応力σ2ｍａｘを弾性変形領域内でのＦＥＭ解析により求めた結果を図８に示す。断面積Ｓ2およびＳ4が同一であるということはマウス部材の重量が同一であることを意味する。
【００２８】
σ2ｍａｘの値が小さいほどマウス部材２１は破壊しにくく、等速自在継手の許容負荷トルクを高めることができる。解析Ｎｏ．２−１は肉厚比率ａ2：ｂ2＝１：１における解析結果であり、図４に示す略均一な肉厚の軸方向断面形状を有する従来のプレス加工により成形されたマウス部材４６の強度と同等である。これに対し、肉厚ｂ2を減少させ、肉厚ａ2を増加させてゆけばσ2ｍａｘを低減させることができ、解析Ｎｏ．２−４の肉厚比率ａ2：ｂ2＝１．３６：１においては、σ2ｍａｘを約１０％低減させることができる。さらに肉厚ｂ2を減少させ、肉厚ａ2を増加させてゆけば、マウス部材２１の最大引張応力の発生部位がＺ2部ではなくなり、その値は逆に増加してゆく。この実施の形態においては、解析Ｎｏ．２−４の肉厚条件が、マウス部材２１の強度を最大限に高める最適条件といえる。
【００２９】
トリポード型等速自在継手とダブルオフセット型等速自在継手の両方において、マウス部材１１，２１とステム部材１２，２２の接合手段について、図１および図２に示した構造のほかに、図５に示すようにマウス部材５１の内周形状の輪郭線に沿った境界部５３に適度な開先形状を設けて溶接する構造や、図６に示すようにステム部材６２に設けた円盤状の端部６９とマウス部材６１の外周面との境界部６３を隅肉溶接とする構造、あるいは、図１、図５に示した構造において開先形状を設けずに溶接する構造、さらには抵抗溶接やレーザー溶接を適用する構造などが、他の実施の形態として挙げられる。
【００３０】
尚、本発明の等速ジョイントは、上記した実施の形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論である。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】（ａ）はトリポード型等速自在継手の縦断面図、（ｂ）は横断面図である。
【図２】（ａ）はダブルオフセット型等速自在継手の縦断面図、（ｂ）は横断面図である。
【図３】（ａ）は比較例を示すトリポード型等速自在継手の縦断面図、（ｂ）は横断面図である。
【図４】（ａ）は比較例を示すダブルオフセット型等速自在継手の縦断面図、（ｂ）は横断面図である。
【図５】（ａ）は別の実施の形態を示すトリポード型等速自在継手の縦断面図、（ｂ）は外側継手部材をステム部材側から見た図である。
【図６】（ａ）はさらに別の実施の形態を示すトリポード型等速自在継手の縦断面図、（ｂ）は外側継手部材を開口端側から見た図である。
【図７】図１のマウス部材のＺ1部に生じる最大引張応力を示すグラフである。
【図８】図２のマウス部材のＺ2部に生じる最大引張応力を示すグラフである。
【符号の説明】
【００３２】
１０，２０  外側継手部材
１１，２１，５１，６１  マウス部
１２，２２，５２，６２  ステム部
１３，２３，５３，６３  溶接部
１４，２４  転動体
１５，２５  トラック溝
１８，２８  内側継手部材
２６  ケージ
２７  トラック溝
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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