(57)【要約】  【課題】  赤外線快速接合製造工程を使用することにより、ゴルフクラブヘッドを製成することができると共に、製品の品質または生産コストを大幅に低減することができる赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法を提供しようとするものである。  【解決手段】  赤外線を熱源とした加熱方式を採用し、接合しようとするゴルフクラブヘッドの各部材の間の充填合金を加熱して熔融した後、制御された時間内において接合層の合金化の程度を有効に減少することにより、ゴルフクラブヘッドの各部材を接合してゴルフクラブヘッドを製成するように構成されている。【選択図】    図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
赤外線を熱源とした加熱方式を採用し、接合しようとするゴルフクラブヘッドの各部材の間の充填合金を加熱して熔融した後、制御された時間内において接合層の合金化の程度を有効に減らすことにより、ゴルフクラブヘッドの各部材を接合してゴルフクラブヘッドを製成することを特徴とする赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法。
【請求項２】
上記部材は重り、フェース板、ヘッド本体であることを特徴とする請求項１記載の赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法。
【請求項３】
上記部材の材質はチタン合金、フェロ合金、マグネシウム合金、アルミ合金、フェロ−マンガン−アルミ合金、形状記憶合金、タングステン合金、銅合金、鉛合金、ニッケル合金、塊材非晶質合金、ナノメーター合金、複合材料、陶磁材料のいずれの一種からなることを特徴とする請求項２記載の赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法。
【請求項４】
上記加熱のスピードは少なくとも１℃／秒より大きくまたは同じであるように形成されることを特徴とする請求項１記載の赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法。
【請求項５】
上記加熱のスピードは５０℃／秒であるように形成されることを特徴とする請求項１記載の赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法。
【請求項６】
上記赤外線の波長の範囲は０．７６〜１０００μｍに介在するように形成されることを特徴とする請求項１記載の赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法。
【請求項７】
上記各部材は互いに異種の材質であることを特徴とする請求項１記載の赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法。
【請求項８】
上記各部材は互いに同種の材質であることを特徴とする請求項１記載の赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法。
【請求項９】
上記製造方法は真空中で行うことを特徴とする請求項１記載の赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法。
【請求項１０】
上記製造方法は保護気体中で行うことを特徴とする請求項１記載の赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法。
【請求項１１】
上記充填合金は銀基、銅基、チタン基およびニッケル基の充填材からなるグループの少なくとも一種を含むことを特徴とする請求項１記載の赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
赤外線加熱は石英ランプ内のタングステン電熱線により生じた赤外線を熱源とし、接合しようとする物件に対して快速に加熱を行うものである。赤外線は石英保護管を貫通することができ、さらに適当な光学系統により加熱しようとする試験片にピント合わせすることにより、接合過程においては試験片ゾーンだけに熱が生じ、炉体のその他の部位は殆ど熱を受けることがないため、赤外線による加熱法には快速昇温（エネルギー効率が高く）、快速冷却（放熱が速く）と接合の時間が短くなるという特性を有して実に発展性を有した製造工程である。
【０００３】
本発明においては、赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法を考案したもので、その特徴は赤外線の熱源による加熱方式を採用し、ゴルフクラブヘッド本体とゴルフクラブヘッドフェース板の間に置かれた接合しようとする充填合金を加熱して熔融した後、ゴルフクラブヘッド本体とゴルフクラブヘッドフェース板を接合してゴルフクラブヘッドを製成することを特徴とする。
【０００４】
ゴルフクラブヘッドはヘッド本体とフェース板を接合することによって製成するものであり、その接合の方式として機械的嵌入式（Mechanical inserted）、接着式（Glued）、溶接式（welded）、ろう付け式（brazed）等が含まれる。例えば、ヘッド本体とフェース板はそれぞれ異なる種類の合金により製成された場合、従来の溶接の製造工程では利用し難くなり、現在採用できる方式としては、溶接だと先天的に異種金属の接合に適合していないために機械的嵌入式、接着式とろう付け等の方式が採用されている。そのうち、ろう付け方式においては、充填合金（Filler Metals）を接合しようとするゴルフクラブヘッド本体とフェース板の間に置き、炉体の中に充填合金を加熱して熔融した後、熔融された充填合金によりゴルフクラブヘッド本体とフェース板をそれぞれ湿潤し（Wetting）、そして熔融された充填合金が室温まで冷却された後、ゴルフクラブヘッドの接合が完成される。
【０００５】
ゴルフクラブヘッド本体の材料としてステンレス、マルエージング鋼、チタン合金、アルミ合金またはマグネシウム合金等が含まれ、フェース板の材料としてチタン合金、マルエージング鋼、形状記憶合金、塊材非晶質合金等が含まれる。そのうちに、よく見られる組合せとしてステンレス（例えば１７−４ＰＨ）製のゴルフクラブヘッド本体とチタン合金（例えばＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ）製のフェース板が採用されている。上記組合せのゴルフクラブヘッドの接合製造工程において、例えば従来のろう付けによる接合の製造工程を利用すると、加熱のスピードが低い（約５−５０℃／分）ため、基材が高温の環境に暴露することにより不良な影響が生じるのを減らすべく、その工作温度はややもすればろう付けの充填材料の熔融点の温度より０〜５０℃高い範囲の中で設定され、そして１０〜３０分が経ってから、再び軽く過熱された液体の充填材料と基材の間の湿潤作用により両端の基材を接合する。ろう付けの製造工程は比較的高い温度（４５０℃より高く）に形成され、ろう付け過程において比較的広い冶金の反応が生じるため、一部分のろう付けの合金は基材中に熔融され、または基材中の元素が高温な環境において拡散作用により充填合金の中に入り込んで合金の成分を変えてしまうため、充填合金の流動性、湿潤性に影響を与えてしまい、さらに接合強度に変化が生じてしまう（合金化作用と称し、Alloying）。その他に、充填合金と母材の界面においては脆性を有した介金属化合物が形成される。例えば上記本体、充填合金、フェース板の間に形成された界面層の成長が厚過ぎると、接合部分の機械強度が低くなったり、または衝撃に耐える能力が悪くなったりするため、ゴルフクラブヘッドにおける異種金属間の接合について、現在では機械的嵌入式と接着式が主流になっている。
【０００６】
また、上記従来のろう付け製造工程において生じた問題点を克服し、ゴルフクラブヘッドにおける異種金属間の接合がさらによい耐衝撃性を有するようにさせるべく、ろう付け製造工程を設計する上で、合金化の発生や脆性の介金属化合物がろう付けの界面に生成するのをできるだけ避けることによって接合点の信頼性を増やす。さらに、ろう付け製造工程に必要とする時間を短縮することにより、またはその他に快速な加熱能力を有した接合の製造工程を利用することにより、従来のろう付け製造工程における問題点を克服することができる。
【０００７】
さらに、赤外線には光波を反射する特性を有することにより、幾何の鏡面を利用してピント合わせすることができるため、赤外線のエネルギーの密度を増やすことができると共に、加熱のスピードを高めることができる。よく利用されている反射の曲面には楕円面形態と抛物面形態の二種類が含まれ（物件の形態によって異なり）、鏡面の表面に対してめっき処理を行い、さらに適度な冷却水をもって鏡面を冷却することにより、よりよい反射の効果が形成されると共に、比較的高い温度の下での使用にも適用される。赤外線により石英保護管を貫通し、それから物件の過熱ゾーンにピント合わせを行うことにより、全体の過程においてエネルギーを高い効率で使用することができると共に、不当な浪費を避けることができるため、赤外線加熱法には快速な昇温と快速な冷却との特性を有するだけではなく、全体の接合の時間を大幅に短縮することができる。また、従来の加熱法式（加熱スピードが僅か約５−５０℃／分）と比較して、赤外線快速接合製造工程を使用すると、快速に温度を昇降するスピード（３０００℃／分までに達する）を有することにより、接合の製造工程において基材が高温で暴露する時間を大幅に減少することができるため、高温により材料に与える不良な影響を減らすことができる。その他に、秒を計時単位とする敏感な製造工程の制御について、接合の温度が充填材料の熔融点温度以上で約０〜５０℃の範囲内における制限を受けることなく、界面の組織を選択して制御するのを変えることができるため、比較的適合な工作温度を設定することができる。そのために、生産効率と製造工程の変数の制御から言えば、赤外線快速接合製造工程を使用することにより、従来のろう付け接合製造工程より全ての面において優れている。
【０００８】
また、従来のろう付け製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの接合方法としては、ヘッド本体は金属により製成され、フェース板の位置には凹欠溝が形成され、凹欠溝の中間には凹欠部が設けられ、そして凹欠溝の底面には肩面が形成され、フェース板も金属により製成され、フェース板をヘッド本体の凹欠溝に嵌設することにより、クラブヘッドのフェースが形成されるようにとしたものがある（例えば、特許文献１を参照）。
【特許文献１】中華民国公告番号第３２７６０６号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
上記のような従来のろう付け製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの接合方法においては、ろう付けの製造工程は比較的高い温度に形成され、一部分のろう付けの合金は基材中に熔融され、または基材中の元素が高温な環境において拡散作用により充填合金の中に入り込んで合金の成分を変えてしまうため、充填合金の流動性、湿潤性に影響を与えてしまい、さらに接合強度に変化が生じてしまう。また、充填合金と母材の界面においては脆性を有した介金属化合物が形成され、ヘッド本体、充填合金、フェース板の間に形成された界面層の成長が厚過ぎると、接合部分の機械強度が低くなったり、または衝撃に耐える能力が悪くなるという問題点があった。このように、上記のような従来のろう付け製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの接合方法をさらに改良しなければならない。
【００１０】
本発明はこのような問題点に鑑みて発明したものであって、その目的とするところは、赤外線を熱源とした加熱方式を採用し、接合しようとするゴルフクラブヘッドの各部材の間の充填合金を加熱して熔融した後、制御された時間内において接合層の合金化の程度を有効に減少することにより、ゴルフクラブヘッドの各部材を接合してゴルフクラブヘッドを製成することができる赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法を提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記目的を達成するために、本発明による赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法は、下記のようになるものである。すなわち、
赤外線を熱源とした加熱方式を採用し、接合しようとするゴルフクラブヘッドの各部材の間の充填合金を加熱して熔融した後、制御された時間内において接合層の合金化の程度を有効に減らすことにより、ゴルフクラブヘッドの各部材を接合してゴルフクラブヘッドを製成する。
【００１２】
本発明による赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法は、上記部材は重り、フェース板、ヘッド本体であることもできる。また、上記部材の材質はチタン合金、フェロ合金、マグネシウム合金、アルミ合金、フェロ−マンガン−アルミ合金、形状記憶合金、タングステン合金、銅合金、鉛合金、ニッケル合金、塊材非晶質合金、ナノメーター合金、複合材料、陶磁材料のいずれの一種からなることもできる。また、上記加熱のスピードは少なくとも１℃／秒より大きくまたは同じであるように形成されることもできる。また、上記加熱のスピードは５０℃／秒であるように形成されることもできる。また、上記赤外線の波長の範囲は０．７６〜１０００μｍに介在するように形成されることもできる。また、上記各部材は互いに異種の材質であることもできる。また、上記各部材は互いに同種の材質であることもできる。また、上記製造方法は真空中で行うこともできる。また、上記製造方法は保護気体中で行うこともできる。また、上記充填合金は銀基、銅基、チタン基およびニッケル基の充填材からなるグループの少なくとも一種を含むこともできる。
【発明の効果】
【００１３】
本発明の赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法によれば、赤外線を熱源とした加熱方式を採用し、接合しようとするゴルフクラブヘッドの各部材の間の充填合金を加熱して熔融した後、制御された時間内において接合層の合金化の程度を有効に減少することにより、ゴルフクラブヘッドの各部材を接合してゴルフクラブヘッドを製成することができるという利点がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
本発明の実施の形態について、以下、図面を参照して説明する。
【００１５】
本発明において使用されている赤外線ろう付け接合の装置は日本製ULVAC SINKO‐RIKO RHL‐P610C型の赤外線加熱炉体を採用したものであり、炉内には六組の石英ランプ（中にタングステンフィラメントが内蔵）と六個の抛物線形の黄金聚光反射曲面を有し、最高な工作温度は約１３００℃に達することができ、入力パワーは１２．０ＫＷである。全体な接合のシステムは自ら組立ててなることができる。そして一端が密閉された石英保護管とその他の附属のエア進入排出の設備が配備されている。さらに上記赤外線快速加熱装置においては流動のアルゴンによる保護気体（或いは高真空で、＜５×１０−５mber）の中で赤外線快速接合製造工程を行うことができる。上記赤外線の波長は大体0.76〜1000μmの範囲に介在する。
【実施例１】
【００１６】
図１は本発明の実施例１の赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法による分解斜視図で、本発明のゴルフクラブヘッドは複数個の部材により構成される。図１を参照すると、本発明のゴルフクラブヘッドにはヘッド本体１、フェース板２および充填合金３などの三部分が含まれる。ヘッド本体１とフェース板２を結合する前、先ず充填合金３をヘッド本体１とフェース板２の間に置き、それから赤外線を利用して充填合金３を加熱することによって熔融する。充填合金３が冷却された後、ヘッド本体１とヘッド本体２が結合される。現在、ステンレス製のヘッド本体１とチタン合金製のフェース板２との組合せがよく使用されるため、実施例１においてはヘッド本体１は１７−４ＰＨのステンレスで、フェース板２はＴｉ−６Ａｌ−４Ｖの合金である。１７−４ＰＨのステンレスはアメリカのArmco社が1950年代で開発したステンレスであり、高強度と優良な加工性、耐腐食性、溶接性などを有している。また、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖの合金は優れた強度を有すると共に、耐腐食性と良好な溶接性を有しているため、ゴルフクラブヘッドの材料として最適である。さらに、充填合金３は１００％のＡｇ、７２Ａｇ−２８Ｃｕ（ｗｔ％）と９５Ａｇ−５Ａｌ（ｗｔ％）など三種類の銀基充填材料、またはニッケル基、銅基或いはチタン基をそれぞれ使用している。
【実施例２】
【００１７】
図２は本発明の実施例２の赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法による分解斜視図で、本発明のゴルフクラブヘッドにはヘッド本体１０、重り２０および充填合金３０が含まれる。ヘッド本体１０の材料は好ましくはチタン合金、フェロ合金、マグネシウム合金、アルミ合金、フェロ−マンガン−アルミ合金、形状記憶合金、タングステン合金、銅合金、ニッケル合金、塊材非晶質合金、ナノメーター合金、複合材料、陶磁材料などからなる。また、重り２０はヘッド本体１０より比重の大きい金屬または合金を使用する方が好適であり、例えばタングステン、タングステン合金、銅合金、鉛合金などからなる。さらに、充填合金３０は例えば銀基、ニッケル基、銅基またはチタン基からなることができる。ヘッド本体１０と重り２０を結合する前、先ず充填合金３０をヘッド本体１０と重り２０の間に置き、それから赤外線を利用して充填合金３０を加熱することによって熔融する。充填合金３０が冷却された後、ヘッド本体１０と重り２０が結合される。また、合金化の作用が起きるのを避けるべく、赤外線加熱のスピードは好ましくは少なくとも約１℃／秒で、さらに好ましくは約５０℃／秒である。また、赤外線接合製造工程に使用される製造工程のデータについて、例えば予熱温度、昇温スピード、真空度、製造工程の温度と時間については図３を参照する。
【００１８】
また、上記加熱の製造工程は空気中で行うことができる。しかし、熔融の充填合金が製造工程または冷却後において酸化などによる不良な反応が生じるのを避けるべく、好ましくは真空中で行ったり、または惰性気体中において行ったりすることができ、上記惰性気体は窒素、アルゴン、ヘリウムなどからなることができる。
【００１９】
図４Ａから４Ｄは本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／Ａｇ／１７−４ＰＨ接点が赤外線によって１０００℃×３０ｓｅｃで加熱接合を経た後、接点の部位の横断面の走査式電子顕微鏡（ＳＥＭ）による拡大の映像である。図４から分かるように、赤外線の短時間（例えば３０秒）の加熱によって得られた接合の界面にその充填材料と基材の間の冶金反応は明らかに制御されている。図５は本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／Ａｇ／１７−４ＰＨが赤外線によって接合された後、接点のせん断力テストのデータ表である。比較的低い接合温度または短い接合時間を使用することにより、比較的よい接合強度を獲得することができる。これはＡｇ充填材料とＴｉ−６Ａｌ−４Ｖまたは１７−４ＰＨステンレスの間の冶金反応は赤外線快速加熱製造工程を使用することによって制御されるからである。純銀の充填材料にとってその最高なせん断力の強度は約91.7MPaである。その他に、図４Ａからも観察できるように、赤外線快速接合製造工程を使用することにより密実な接点を獲得することができる。
【００２０】
図６Ａ、６Ｂは本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／７２Ａｇ−２８Ｃｕ／１７−４ＰＨステンレスが赤外線によって８００℃×１２０ｓｅｃで快速接合を経た試験片の横断面のＳＥＭ映像と接合界面における各位置のＥＰＭＡ化学成分の分析のデータ表である。図中には大体Ｔｉ−Ｃｕ化合物内固溶少量なその他の金属ゾーン（ＴｉＣｕ、Ｔｉ２Ｃｕ３、ＴｉＣｕ４）と残留充填材料ゾーンを分けることができる。同時に、充填材料中のＣｕ原子と基材の反応を発見することができ、そしてＡｇ原子は界面の反応に参与しておらず、充填合金ゾーンのＣｕの濃度は必ず降下するため、Ａｇの濃度も相対的に高められる。そのために、図６Ａの充填合金からＡｇの初結晶の組織を発見することができる。このような現象はＡｇ−Ｃｕの二次元合金相図から簡単に合理的な解釈を得ることができ、すなわちその組成線が原始の共析の成分から偏って亜共析成分まで至ったからである。
【００２１】
図７Ａから図７Ｃは本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／７２Ａｇ−２８Ｃｕ／１７−４ＰＨ接点が異なる赤外線快速接合の条件を経た後、接点の部位の横断面のＳＥＭ映像である。図６と図７を比較してみると、加熱温度または持ち温度の時間の昇高または延長に従って、充填合金と基材の間の反応層の厚さも増える。その他に、持ち温度が３０秒の条件下においては持ち温度の時間が短過ぎるため、充填材料が熔融してから完全に基材と反応することができないため、接合の界面には比較的大規模なＡｇ共析の組織が存在するように形成される。
【００２２】
図８は本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／７２Ａｇ−２８Ｃｕ／１７−４ＰＨが異なる赤外線接合の条件下における接点のせん断力テストのデータ表である。図８から知ることができるように、最大なせん断力の強度値は接合温度８００℃で持ち温度の時間が１２０秒の試験片であり、その平均なせん断力の強度値は最高が約96.4MPaである。しかし、図８から分かるように、接合の強度は持ち温度の時間または温度の増加に従って増えることなく、却って段々と降下するように形成される。その強度が降下する原因として主に界面には連続した形態の介金属相層の成長によるものである。このような結果は、上述のように純銀の充填材料を使用した結果とは類似しており、比較的低い接合の温度または比較的短い接合の時間を使用することにより、比較的よい接合の強度を獲得することができる。このような結果は、主に７２Ａｇ−２８Ｃｕ充填材料とＴｉ−６Ａｌ−４Ｖまたは１７−４ＰＨステンレス基材の間の冶金反応によるものであり、赤外線快速加熱製造工程を使用することにより制御されることができる。
【００２３】
図９Ａから９Ｄは本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／９５Ａｇ−５Ａｌ／１７−４ＰＨ接点が赤外線加熱によって接合された後、接点の部位の横断面のＳＥＭ映像である。図中から知ることができるように、残留充填材料ゾーンには介金属相層の生成を発見することができず、基材と充填材料の界面に生成された相層は１μｍより小さく、そしてＥＰＭＡ化学成分の解析できる範囲より低いため、上記相層の化学成分を正確に定量的に分析することができない。図１０は本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／９５Ａｇ−５Ａｌ／１７−４ＰＨが赤外線によって接合された後、接点のせん断力テストのデータ表である。上記二種のせん断力テストの結果と類似し、赤外線快速加熱製造工程を使用することにより、界面の反応層の生成の制御に役立つため、比較的低い接合の温度を使用することにより、比較的よい接合の強度を獲得することができる。
【産業上の利用可能性】
【００２４】
上記実施例から知ることができるように、赤外線快速接合製造工程の応用により、接合の界面における脆性の化合物の生成を制御することができると共に、このような製品の品質を大幅に高めることができ、さらに生産効率を高めることができると共に、製造工程におけるエネルギーの消耗を低く抑えることができる。故に、本発明の赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法は各式の充填材料を使用したゴルフクラブヘッドの製造工程に広く応用することができ、さらに製品の品質または生産コストを大幅に低減することができる。
【００２５】
本発明は、その精神及び必須の特徴事項から逸脱することなく他のやり方で実施することができる。従って、本明細書に記載した好ましい実施例は例示的なものであり、限定的なものではない。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】本発明の実施例１の赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法による分解斜視図である。
【図２】本発明の実施例２の赤外線快速接合製造工程を使用したゴルフクラブヘッドの製造方法による分解斜視図である。
【図３】本発明の赤外線快速接合製造工程を使用したデータ表である。
【図４Ａ】本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／Ａｇ／１７−４ＰＨ接点が赤外線によって１０００℃×３０ｓｅｃで加熱接合を経た後、接点の部位の横断面のＳＥＭ映像である。
【図４Ｂ】本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／Ａｇ／１７−４ＰＨ接点が赤外線によって１０００℃×１２０ｓｅｃで加熱接合を経た後、接点の部位の横断面のＳＥＭ映像である。
【図４Ｃ】本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／Ａｇ／１７−４ＰＨ接点が赤外線によって１０００℃×２１０ｓｅｃで加熱接合を経た後、接点の部位の横断面のＳＥＭ映像である。
【図４Ｄ】本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／Ａｇ／１７−４ＰＨ接点が赤外線によって１０００℃×３００ｓｅｃで加熱接合を経た後、接点の部位の横断面のＳＥＭ映像である。
【図５】本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／Ａｇ／１７−４ＰＨが赤外線によって接合された後、接点のせん断力テストのデータ表である。
【図６Ａ】本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／７２Ａｇ−２８Ｃｕ／１７−４ＰＨステンレスが赤外線によって８００℃×１２０ｓｅｃで快速接合を経た試験片のＳＥＭ映像である。
【図６Ｂ】本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／７２Ａｇ−２８Ｃｕ／１７−４ＰＨステンレスが赤外線によって８００℃×１２０ｓｅｃで快速接合を経た試験片の接合界面における各位置のＥＰＭＡ化学成分の分析のデータ表である。
【図７Ａ】本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／７２Ａｇ−２８Ｃｕ／１７−４ＰＨ接点が赤外線によって８５０℃×３０ｓｅｃで加熱接合を経た後、接点の部位の横断面のＳＥＭ映像である。
【図７Ｂ】本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／７２Ａｇ−２８Ｃｕ／１７−４ＰＨ接点が赤外線によって８５０℃×１２０ｓｅｃで加熱接合を経た後、接点の部位の横断面のＳＥＭ映像である。
【図７Ｃ】本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／７２Ａｇ−２８Ｃｕ／１７−４ＰＨ接点が赤外線によって８５０℃×３００ｓｅｃで加熱接合を経た後、接点の部位の横断面のＳＥＭ映像である。
【図８】本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／７２Ａｇ−２８Ｃｕ／１７−４ＰＨが赤外線によって接合された後、接点のせん断力テストのデータ表である。
【図９Ａ】本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／９５Ａｇ−５Ａｌ／１７−４ＰＨ接点が赤外線によって８３０℃×３０ｓｅｃで加熱接合を経た後、接点の部位の横断面のＳＥＭ映像である。
【図９Ｂ】本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／９５Ａｇ−５Ａｌ／１７−４ＰＨ接点が赤外線によって８５０℃×１２０ｓｅｃで加熱接合を経た後、接点の部位の横断面のＳＥＭ映像である。
【図９Ｃ】本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／９５Ａｇ−５Ａｌ／１７−４ＰＨ接点が赤外線によって８５０℃×３００ｓｅｃで加熱接合を経た後、接点の部位の横断面のＳＥＭ映像である。
【図９Ｄ】本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／９５Ａｇ−５Ａｌ／１７−４ＰＨ接点が赤外線によって９００℃×１２０ｓｅｃで加熱接合を経た後、接点の部位の横断面のＳＥＭ映像である。
【図１０】本発明のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ／９５Ａｇ−５Ａｌ／１７−４ＰＨが赤外線によって接合された後、接点のせん断力テストのデータ表である。
【符号の説明】
【００２７】
１    ヘッド本体                        ２    フェース板
３    充填合金                        １０    ヘッド本体
２０    重り                            ３０    充填合金
【図１】
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【図２】
2005103019.tif 000004
【図３】
2005103019.tif 000005
【図５】
2005103019.tif 000006
【図６Ｂ】
2005103019.tif 000007
【図８】
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【図１０】
2005103019.tif 000009
【図４Ａ】
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【図４Ｂ】
2005103019.tif 000011
【図４Ｃ】
2005103019.tif 000012
【図４Ｄ】
2005103019.tif 000013
【図６Ａ】
2005103019.tif 000014
【図７Ａ】
2005103019.tif 000015
【図７Ｂ】
2005103019.tif 000016
【図７Ｃ】
2005103019.tif 000017
【図９Ａ】
2005103019.tif 000018
【図９Ｂ】
2005103019.tif 000019
【図９Ｃ】
2005103019.tif 000020
【図９Ｄ】
2005103019.tif 000021