(57)【要約】      （修正有）【課題】既知の方法の欠点を回避して調整器設計の単純な方法を提案する。【解決手段】本方法においては既知の構造を有するエレベータケージ１の全体モデルは予め決められる。モデルパラメータは多かれ少なかれある程度知られるか推定値が存在しており、使用されるエレベータケージ１に関するパラメータは識別されることになっている。この場合、モデルの周波数応答は、測定済み周波数応答と比較される。多数の変数を有する関数の最適化アルゴリズムの助けにより、予測モデルパラメータは、最大の可能な一致を達成するように変えられる。識別されたパラメータを有するモデルは、エレベータケージ１におけるアクティブな振動減衰のための最適調整器の設計のための基礎を形成する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
エレベータケージ（１）における振動減衰用調整器の設計のための方法であって、この調整器設計はエレベータケージのモデルに基づき、エレベータケージ（１）の全体モデルが多かれ少なかれある程度知られる、あるいは予測されるモデルパラメータを伴って使用されることと、使用されるエレベータケージに関するパラメータがモデルの伝達関数または周波数応答と、測定済み伝達関数または測定済み周波数応答との比較によって識別され、またこれらのモデルパラメータが測定済み周波数応答との最大可能な一致を達成するために変えられることと、これら識別されたパラメータを有するモデルがアクティブな振動減衰用の最適調整器の設計の基礎として役立つことを特徴とする、方法。
【請求項２】
エレベータケージ（１）のアクティブ振動減衰システムがそれ自体、測定すべき伝達関数または周波数応答に関する測定装置として設けられており、またエレベータケージ（１）がアクチュエータ（１１）によって励起され、応答が加速度センサ（１３）または位置センサ（１２）によって測定されることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
モデルパラメータは、モデルの周波数応答の測定済み周波数応答からの偏差すべての合計（ｅ）の最小値が見出されるまで、最適化アルゴリズムによって変えられることを特徴とする、請求項１または２に記載の方法。
【請求項４】
モデルの周波数応答と測定済み周波数応答との間の偏差が合計（ｅ）の計算時に周波数依存値ｗ（ω）によって重み付けされることを特徴とする、請求項３に記載の方法。
【請求項５】
調整器（１７）がＨ∞方法の助けによって設計されることを特徴とする、請求項１から４のいずれか一項に記載の方法。
【請求項６】
調整器（１７）はガイド要素（７）が予め決められた位置を採用するエレベータケージ（１）の位置に依存して運転時のアクチュエータ（１１）を制御する位置調整器（１５）を備え、調整器（１７）がエレベータケージ（１）の加速度に依存して運転時のアクチュエータ（１１）を制御する加速度調整器（１６）を備え、それによってエレベータケージ（１）に発生する振動が抑制されることを特徴とする、請求項５に記載の方法。
【請求項７】
位置調整器（１５）と加速度調整器（１６）は並列に接続されており、位置調整器（１５）と加速度調整器（１６）の設定信号は加算されて合計信号としてアクチュエータ（１１）に供給されることを特徴とする、請求項６に記載の方法。
【請求項８】
位置調整器（１５）と加速度調整器（１６）は直列に接続されており、位置調整器（１５）の設定信号は入力信号として加速度調整器（１６）に供給されることを特徴とする、請求項６に記載の方法。
【請求項９】
位置調整器（１５）と加速度調整器（１６）は実質的に異なる周波数範囲で有効であることを特徴とする、請求項６から８のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１０】
マルチボディシステム（ＭＢＳ）モデルが、弾性エレベータケージに関してはケージボディ（２）とケージフレーム（３）とを表現する少なくとも二つのボディを備え、剛性エレベータケージ（１）に関しては全体として一体のケージボディ（２）とケージフレーム（３）とを備えることを特徴とする、請求項１から９のいずれか一項に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、調整器設計がエレベータケージのモデルに基づいているエレベータケージにおける振動減衰用調整器の設計の方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
エレベータケージにおける振動減衰のための装置と方法は、欧州特許第０，７３１，０５１号明細書によって知られている。走行方向に対して横向きに発生する振動または加速度は、これらの振動または加速度がもはやエレベータケージ内で知覚できないように、迅速な調整によって軽減される。測定値の検出のために、ケージフレームに慣性センサが配置される。さらにガイドレールに対して片側にそれた位置の場合には、より低速の位置調整器が自動的にエレベータケージを中心位置にガイドし、ここでは位置センサが測定値を位置調整器に供給する。
【０００３】
エレベータケージにおける振動または加速度を軽減するための多変数調整器と、ガイドローラにおける遊びまたはエレベータケージの垂直位置の維持のための更なる多変数調整器とが設けられる。これら二つの調整器の設定信号は、合算されてローラ案内用、水平方向用それぞれのアクチュエータを制御する。
【０００４】
調整器設計は、重要な構造的共振を考慮したエレベータケージのモデルに基づいて行われる。
【０００５】
全体モデルがポール数の削減のために高度に複雑ではあるが精密な方法になる傾向を持つことは不利である。その結果、モデルベースの調整器は等しく複雑になる。
【特許文献１】欧州特許第０，７３１，０５１号明細書
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ここで本発明は、改善方法を創案するであろう。請求項１において特徴付けられるように本発明は、既知の方法の欠点を回避して調整器設計の単純な方法を提案するという目的を達成する。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の有利な展開は、従属特許請求項に示されている。好都合にも本発明による方法の場合には、既知の構造を有するエレベータケージの全体モデルが予め決められる。この場合、数個の剛性ボディを含む、いわゆるマルチボディシステム（ＭＢＳ）モデルが関係している。このＭＢＳモデルは、ガイドローラとアクチュエータとを有するエレベータケージの本質的弾性構造とガイドレールに連結する力とを表現している。モデルパラメータは多かれ少なかれある程度知られ、あるいは予測が存在し、使用されるエレベータケージに関するパラメータは識別または決定されることになっている。この場合、モデルの伝達関数または周波数応答は、測定済み伝達関数または周波数応答と比較される。数個の変数を有する関数の最適化のためのアルゴリズムの助けによって、予測モデルパラメータは最大の可能な一致を達成するように変えられる。
【０００８】
さらに、エレベータケージのアクティブな振動減衰システムがそれ自体で、伝達関数または周波数応答を測定するために使用可能であることは有利である。エレベータケージは、アクチュエータによって励起され、応答は加速度センサまたは位置センサによって測定される。
【０００９】
調整器のこのモデルベースの設計方法は、非常に異なるパラメータを有する個々のエレベータケージのために最善の可能でアクティブな振動減衰を保証する。
【００１０】
その結果、エレベータケージの最も単純で最も一貫性のあるモデルが存在することは、前述の識別方法によって保証される。好都合にもこのモデルに基づく調整器は、より良好な等級、またはより良好な調整特性を有する。さらに本方法は、系統的に記述でき大幅に自動化でき実質的にさらに短時間で実施できる。
【００１１】
識別されたパラメータを有するＭＢＳモデルに基づいて、加速度の低減のために丈夫な多変数調整器が設計され、またガイドローラにおける遊びの維持のために位置調整器が設計される。
【００１２】
加速度調整器は、帯域フィルタの振舞いと、約１Ｈｚから４Ｈｚの中周波数範囲での最良の効果とを有する。この周波数帯域より下および上では、加速度調整器の増幅率と効率は低下する。
【００１３】
低周波数範囲では、加速度調整器の効果はガイドローラにおける利用可能な遊びによって制限され、そのために位置調整器が設計されるべきである。位置調整器は、エレベータケージがレールプロファイルの平均値にしたがうという効果を持っているが、加速度調整器は直線運動を引き起こす。対象物のこの矛盾は、これら二つの調整器が異なる周波数範囲で有効であることによって解決される。位置調整器の増幅率は、低周波数の場合に大きくて、それから減少する。これは、この位置調整器が低域フィルタの特性を有することを意味する。逆に加速度調整器は、低周波数において小さな増幅率を有する。
【００１４】
高周波数範囲では、加速度調整器の効果はエレベータケージの弾性によって制限される。最初の構造共振は、例えば１２Ｈｚで発生し得るが、ここでこの値はエレベータケージの構造のモードに強く依存しており、かなり低くなり得る。最初の構造共振より上では調整器はもはや、ケージボディにおける加速度を低減できない。構造共振が励起される、あるいは不安定が起こり得るという危険さえ存在する。調整器経路の動的システムモデルの知識によって、調整器はこれを避け得るように設計できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
本発明は、付属の図面に基づいてさらに詳細に説明される。
【００１６】
ＭＢＳモデルは、走行の快適さに関してエレベータケージの重要な特性を再現しなくてはならない。これらのパラメータの識別の場合に線形モデルだけで運行することが可能なので、すべての非線形効果は無視されなくてはならない。弾性エレベータケージの第１の固有周波数は、これらがケージ全体のいわゆる固体ボディ固有周波数とオーバーラップできるほど低い。
【００１７】
図１に示すように弾性エレベータケージ１を、すなわちケージボディ２とケージフレーム３をモデル化するためには少なくとも二つの剛性ボディが必要とされる。ケージボディ２とケージフレーム３は、エラストマスプリング４．１から４．６、いわゆるケージ絶縁４によって接続されている。これは、フレームからケージボディへの固体伝搬音響の伝達を低減する。剛性エレベータケージ１をモデル化するためには、ケージボディとケージフレームとを全体で一体と考えればよい。
【００１８】
ケージボディ２とケージフレーム３の横方向剛性は、縦方向の剛性より実質的に小さい。これは、各事例で少なくとも二つの剛性ボディへの、すなわちケージボディ２．１、２．２とケージフレーム３．１、３．２とへの分割によってモデル化できる。これら少なくとも二つの部分ボディは、水平方向にはスプリング５、６．１、６．２によって連結されており、垂直方向には剛性的に接続されていると考えることができる。
【００１９】
レバーとアクチュエータとの釣り合った質量と一緒のガイドローラ７．１から７．８は、少なくとも８個の剛性ボディによってモデル化できるか、あるいは無視され得る。これは、ガイドローラの関連固有周波数と、考慮される周波数範囲の上限とに依存する。このアクチュエータ／ローラシステムの固有周波数は、調整された状態で不安定になり得るので、剛性ボディによるモデル化が好ましい。これらの剛性ボディは、レールにおける支持面に垂直方向にだけフレームに対して変位可能であり、またローラガイドスプリング８．１から８．８に連結されている。この他の方向にはこれらは、フレームに剛性的に接続されている。
【００２０】
図２に示すように、ガイドローラとガイドレールとの間のガイド動作または連結力は、重要である。モデルの形成には、実質的に単に二つの水平力成分が必要である。転がり抵抗に起因する垂直力成分は無視できる。法線力は、ローラカバー９．１から９．８の弾性圧縮の結果として生じる。軸方向力または横方向力は、ローラ軸に垂直でレールに平行な直線と、ローラ中心点の動きの実際の方向との間の角度から生じる。
【００２１】
数学的には下記の関係が関連している。
【数１】
2005219929.tif 000003
（１）
ＦＲＡ：軸方向の転がり力（Ｎ）
α：斜め走行角（ｒａｄ）
ＦＲＮ：支持面に垂直な転がり力（Ｎ）
Ｋ：測定によって決定されるディメンションなしの定数
【００２２】
力の法則（１）は、遅くとも静止摩擦力の限界に達したとき、ならびに大きな斜め走行角αの場合に無効である。これは、低速の走行速度と約９０度までの静止量とにおいて迅速に大きくなる。したがって、この力法則（１）は走行中のケージにだけ当てはまる。
【００２３】
走行中のケージによる軸方向の転がり力に関しては下記の式が当てはまる。
【数２】
2005219929.tif 000004
【数３】
2005219929.tif 000005
ＶＫ：ケージの垂直方向速度（ｍ／ｓ）
ＶＡ：ケージの軸方向速度（ｍ／ｓ）
【００２４】
Ｋは定数であり、ＶＫとＦＲＮはバイアス力が法線力の動的部分よりかなり大きいときに定数と見なされ得る。これは、軸方向の転がり力が軸方向速度に比例して且つ反対方向であり、エレベータケージの走行速度に反比例することを意味する。
【００２５】
ケージの横方向の振動は、粘性減衰器（ｖｉｓｃｏｕｓ  ｄａｍｐｅｒ）のようなローラによって減衰され、この効果は走行速度の増加とともに小さくなる。
【００２６】
図３に示すようにガイドローラ７は、軸１０’を中心として回転可能なレバー１０によってケージフレーム３に連結されており、ローラガイドスプリング８はレバーとケージフレームとの間に力を発生させる。アクチュエータ１１は、ローラガイドスプリングに平行に作用する力を発生させる。位置センサ１２は、レバー１０またはガイドローラ７の位置を測定する。加速度センサ１３は、ガイドレール１４上のローラカバー９の支持面に垂直方向のエレベータケージ３の加速度を測定する。それぞれの要素の符号は図１に示すように適用される（例えばケージ１の右下では、７．１、８．１、９．１、１０．１、１１．１、１２．１、１３．１）。
【００２７】
４個の下部ガイドローラ７．１から７．４は、アクチュエータと位置センサとともにエレベータケージ１に設けられている。さらに４個の上部ガイドローラ７．５から７．８も、アクチュエータと位置センサとともに設けることができる。必要とされる加速度センサ１３の数は、調整される軸の数に対応し、少なくとも３個、多くとも６個の加速度センサが設けられる。
【００２８】
図４に示すように、エレベータケージ１のアクティブな振動減衰に関しては、軸の数は８から６に減らされ、あるいはアクティブな調整が底部だけで行われるときには４から３に減らされる。各軸Ａｎｉには、アクチュエータ力、位置および加速度に関する１トリプレット（三つ組み）の信号Ｆｎｉ、Ｐｎｉ、ａｎｉが属している。インデックスｉはそれぞれの軸システムにおける連続した番号付けであり、ｎはそのシステムの軸の数を表す。
【００２９】
ガイドレール１４．１、１４．２間の下部ローラ対と上部ローラ対の信号は、次のように組み合わされる。アクチュエータ１１．１、１１．３に関する力信号Ｆ６１またはアクチュエータ１１．５、１１．７に関する力信号Ｆ６４は、正の半分と負の半分とに分割される。各アクチュエータは、運転時に一方の半分によってだけ制御され、ローラカバーに圧縮力だけを生成できる。位置センサ１２．１、１２．３の信号から平均値が形成され、位置センサ１２．５、１２．７に対しても同じことが当てはまる。加速度センサ１３．１、１３．３または加速度センサ１３．５、１３．７の信号からも同様に平均値が形成される。加速度センサ１３．１、１３．３または１３．５、１３．７は一つの軸上に存在して、下部または上部ケージフレームによって剛性的に連結されているので、これらのセンサは原則として同じものを測定し、また各々の場合にそれぞれのペアのうちの１個のセンサは省略できる。
【００３０】
走行を測定する場合には、図１１に示すように運転中に力信号によって一つ以上のアクチュエータが制御され、またエレベータケージ１は位置センサ１２と加速度センサ１３に明らかに測定可能な信号が現れるほど、走行方向に対して横方向の振動に励起される。力信号との測定値の相関性が信頼度よく決定できるように、通常、１アクチュエータまたは１アクチュエータ対が運転中に制御される。表１に示すように少なくともアクティブな軸と同じほど多く必要である測定走行が提供される。
【表１】
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【００３１】
力信号ならびに測定された位置信号と加速度信号の周波数スペクトルは、フーリエ変換によって決定される。この周波数範囲における伝達関数、または偏角としての角周波数ωにおける周波数応答Ｇｉ，ｊ（ω）は、測定値のスペクトルが力信号の関連スペクトルによって除算されることによって決定される。この場合ｉは測定のインデックスであり、ｊは力のインデックスである。
【数４】
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【数５】
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【数６】
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【００３２】
ＧＰｉ，ｊ（ω）は位置に対する力の個別周波数応答であり、Ｇａｉ，ｊ（ω）は加速度に対する力の個別周波数応答である。マトリックスＧＰ（ω）は位置に対する力のすべての周波数応答を含んでおり、マトリックスＧａ（ω）は加速度に対する力のすべての周波数応答を含む。マトリックスＧ（ω）はＧＰ（ω）とＧａ（ω）の縦方向の組合せから生じる。
【００３３】
この結果、６軸システムに関しては２×６×６＝７２個の伝達関数が得られ、３軸システムに関しては２×３×３＝１８個の伝達関数が得られる。ガイドレール１４．１、１４．２間の軸上に存在する重心を有するケージの場合、二つの水平方向ｘ、ｙ間の結合と相関性は弱い。この理由からさらに、伝達関数のほぼ半分だけが使用され、残りは不十分な相関性のために除外される。
【００３４】
ケージのＭＢＳモデルは、一般に線形システムである。もしこれが非線形成分を含んでいれば、数値的微分によって適当な演算状態で完全線形化モデルが生成される。線形状態空間においてＭＢＳモデルは、下記の方程式によって記述される。
【数７】
2005219929.tif 000010
ｙ＝Ｃｘ＋Ｄｕ
【００３５】
ｘはシステムの状態のベクトルであって、これらの状態は一般に外部からは見えない。この場合のシステムの状態は、固体ボディモデルの重心の位置と速度ならびに回転角度と回転速度である。これらの状態の微分は速度と加速度である。したがって速度は、状態と微分の両者である。
【００３６】
ベクトル
【数８】
2005219929.tif 000011
は時間によるｘの微分を含んでいる。ｙは測定された量、すなわち位置と加速度を含むベクトルである。ベクトルｕはシステムの入力（アクチュエータ力）を含む。Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄは共に、線形システムが完全に記述される、いわゆるヤコビマトリックスを形成する。このシステムの周波数応答は次式によって与えられる。
【数９】
2005219929.tif 000012
【００３７】
Ｇ＾（ω）はベクトルｙの測定値と同じライン数とベクトルｕの入力と同じコラム数とを有するマトリックスであり、ケージのＭＢＳモデルのすべての周波数応答を有している。
【００３８】
ヤコビマトリックスは、１システムの方程式のすべての偏微分を含む。１次の連立微分方程式の線形システムの場合には、これらはＡマトリックス、Ｂマトリックス、Ｃマトリックス、Ｄマトリックスの一定の係数である。
【００３９】
このモデルは、多数のよく知られた、例えば測定値、質量といったパラメータと、多数のあまり知られていない、例えばスプリングレート、減衰定数といったパラメータとを含んでいる。これらのあまり知られていないパラメータを識別することは必要である。この識別は、このモデルの周波数応答が測定済み周波数応答と比較されることによって行われる。これらのあまり知られていないモデルパラメータは、モデルの周波数応答のすべての偏差の合計ｅの最小値が測定済み周波数応答によって見出されるまで最適化アルゴリズムによって変えられる。
【数１０】
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【数１１】
2005219929.tif 000014
【００４０】
ｗ（ω）は周波数に依存する重み付けである。これは、測定済み周波数応答の重要な成分だけがモデルでシミュレートされることを保証する。
【００４１】
最適化アルゴリズムは、簡単に次のように確定されることができる。すなわち、数個の変数を有する関数が与えられる。この関数の最小値と最大値が探索される。最適化アルゴリズムは、これらの極値を探索する。多くの種々のアルゴリズムが存在する。例えば最速逓減の方法は、偏微分の助けにより最大傾斜を探索して局所的最小値を迅速に見つけ出すが、その目的のために他を見落とす可能性がある。最適化は、多くの専門技術の分野で使用される数学的手順であって、科学的調査の重要な領域である。
【００４２】
図５は、測定された加速度と識別されたモデルとの周波数依存増幅度を示す。
【数１２】
2005219929.tif 000015
は、軸１からの出力加速度と軸１から入力された力とによる加速度に対する力の伝達関数の、または周波数応答の量または振幅を意味する。ディメンション：１ｍｇ／Ｎ＝１ミリｇ／Ｎ＝０．０９８１ｍ／ｓ＾２／Ｎから１ｃｍ／ｓ＾２／Ｎ。
【００４３】
図１１は、アクチュエータ１１の励起のための力信号を示す。励起は、ランダム発生器によって生成される、いわゆるランダム２進信号によって実行され、この信号の振幅は例えば±３００Ｎに固定的に設定でき、スペクトルは広く均一に分布させられる。
【００４４】
これらの識別されたパラメータを有するモデルは、アクティブな振動減衰のための最適調整器の設計に関する基礎を形成する。調整器構造と調整器パラメータは、調整すべき経路の特性に、この場合はエレベータケージに依存する。エレベータケージは、モデルに記述される静的および動的振舞いを有する。重要なパラメータは、質量および質量慣性モーメントと、例えば高さ、幅、奥行き、トラックサイズなどといった幾何学形状と、スプリングレートと、減衰値である。もしこれらのパラメータが変化すると、この変化はエレベータケージの振舞いに、したがって振動減衰のための調整器の設定値に影響を与える。古典的なＰＩＤ調整器（比例、積分、微分調整器）の場合には三つの振幅率が設定されなくてはならないが、これらは人手により容易に管理できる。当面の場合の調整器は１００をはるかに超えるパラメータを持っており、人手による設定は実際上、もはや不可能である。したがってこれらのパラメータは、自動的に確認されなくてはならない。これは、エレベータケージの本質的特性を記述したモデルの助けによってのみ可能である。
【００４５】
図６に示す調整は、並列に接続された二つの調整器、すなわち位置調整器１５と加速度調整器１６とに分割される。調整の他の構造、特に図７に示すような位置調整器と加速度調整器とのカスケード接続もまた可能である。これらの調整器は、線形、時間不変的、時間離散的であって、これらは数本の軸を同時に調整するので、マルチ入力、マルチ出力（Ｍｕｌｔｉ−Ｉｎｐｕｔ、Ｍｕｌｔｉ−Ｏｕｔｐｕｔ）のためにＭＩＭＯと呼ばれる。ｎは時間離散的調整器、あるいは「ディジタル」調整器における時間ステップの連続したインデックスである。
【００４６】
次の時間ステップに関する更新された状態ｘ（ｎ＋１）は、これらの状態がそこで利用できるように計算される。
【００４７】
動的システムは、記述されたパラメータが一定に留まっているときには時間不変的である。線形調整器は、システムマトリックスＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄが変化しないときには時間不変的である。ディジタルコンピュータ上に実現される調整器は、常に時間離散的である。これは、これらの調整器が一定の時間間隔で入力と計算と出力とを行うことを意味する。
【００４８】
調整器設計のためには、いわゆるＨ∞方法が使用される。図８は、閉じた調整ループを有するＨ∞設計方法の信号流れ図を示す。このＨ∞設計方法の主な利点は、それが自動化できることである。この場合、調整すべきシステムのＨ∞基準は、閉じた調整ループによって最小化される。ｍ×ｎ個の要素を有するマトリックスＡのＨ∞は次式によって与えられる。
【数１３】
2005219929.tif 000016
【００４９】
調整すべきシステムは、図８に示すようなプラントの記号Ｐを有するエレベータケージ１の識別されたモデルである。符号１７を有する調整器Ｋの望ましい振舞いは、システムの入力と出力における付加的な重み付け関数の助けによって生成される。
【００５０】
・ｗｖはシステムの入力における周波数範囲内の干渉をモデル化する。
・ｗｒは小さな一定値である。
・ｗｕは調整器出力を制限する。
・ｗｙは値１を有する。
【００５１】
図８は、Ｈ∞方法による調整器の設計のための図である。ｗは入力におけるベクトル信号であって、ｖとｒとからなる。ｚは出力におけるベクトル信号であって、ｚ＝Ｔ＊ｗである。Ｔは、調整器と調整経路と重み付け関数とからなる。Ｐ６またはａ６は、位置調整器または加速度調整器が別々の設計の場合に閉じた調整ループにおけるフィードバックを形成する。Ｆ６は、調整器の出力信号または設定信号である。Ｈ∞基準は、
【数１４】
2005219929.tif 000017
によって最小化される。この目的のために再び、最小値が見出されるまで調整器のパラメータを変化させる最適化アルゴリズムが必要になる。
【００５２】
図９は、ｙ方向における位置調整器の特異値の推移を示す。これは、優れて積分的振舞いを有する。
【００５３】
図１０は、ｙ方向における加速度調整器の特異値の推移を示す。これは、帯域特性を有する。
【００５４】
特異値は、マトリックスの増幅率全体に関する測定値である。ｎ×ｎマトリックスはｎ個の特異値を有する。ディメンション：１Ｎ／ｍｇ＝１Ｎ／ミリｇ＝Ｎ／（０．０９８１ｍ／ｓ＾２）から１Ｎ／（ｃｍ／ｓ＾２）。
【図面の簡単な説明】
【００５５】
【図１】エレベータケージのマルチボディシステム（ＭＢＳ）モデルを示す図である。
【図２】ローラ力を有するガイドローラを示す図である。
【図３】ガイドローラとアクチュエータとセンサとを有する設定要素を示す図である。
【図４】調整される軸の模式図を示す図である。
【図５】測定された加速度と識別されたモデルとの増幅率を示す図である。
【図６】アクティブな振動減衰のための識別されたパラメータを有する最適化された調整器を示す図である。
【図７】アクティブな振動減衰のための識別されたパラメータを有する最適化された調整器を示す図である。
【図８】調整器と調整器経路とによるＨ∞調整器の設計のための信号流れ図を示す図である。
【図９】ｙ方向の位置調整器の特異値の推移を示す図である。
【図１０】ｙ方向の加速度調整器の特異値の推移を示す図である。
【図１１】アクチュエータの励起のための力信号を示す図である。
【符号の説明】
【００５６】
１  エレベータケージ
２  ケージボディ
３  ケージフレーム
４  エラストマスプリング
５、６  スプリング
７  ガイドローラ
８  ローラガイドスプリング
９  ローラカバー
１０  レバー
１１  アクチュエータ
１２  位置センサ
１３  加速度センサ
１４  ガイドレール
１５  位置調整器
１６  加速度調整器
１７  調整器
【図１】
2005219929.tif 000018
【図２】
2005219929.tif 000019
【図３】
2005219929.tif 000020
【図４】
2005219929.tif 000021
【図５】
2005219929.tif 000022
【図６】
2005219929.tif 000023
【図７】
2005219929.tif 000024
【図８】
2005219929.tif 000025
【図９】
2005219929.tif 000026
【図１０】
2005219929.tif 000027
【図１１】
2005219929.tif 000028
【外国語明細書】
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