(57)【要約】      （修正有）【課題】鉄、銅、アルミ、特に鉄に対する防食性が充分であると共に、作業環境に負荷を与えることがなく、乾燥を簡易に行え、また比較的簡単に廃棄でき、従って環境面およびコストの面で有利であるような、金属加工用に適した潤滑剤組成物およびそれを用いた金属加工方法を提供する。【解決手段】本発明の金属加工用水性潤滑剤組成物は、（Ａ）金属防食剤０．１〜２０重量％、（Ｂ）両性界面活性剤３〜３０重量％、（Ｃ）分子量２００〜１０万の水溶性ポリアルキレングリコールまたはその誘導体０．５〜４０重量％、（Ｄ）水１０〜９６重量％を含有し、かつｐＨが５．０〜９．０の範囲内である。好適には、金属防食剤（Ａ）は、ベンゾトリアゾール類、チアゾール類、トリアゾール類、イミダゾール類から選択され、また、両性界面活性剤（Ｂ）は、ベタイン型、アラニン型、イミダゾリン型から選択される。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
（Ａ）金属防食剤０．１〜２０重量％、
（Ｂ）両性界面活性剤３〜３０重量％、
（Ｃ）分子量２００〜１０万の水溶性ポリアルキレングリコールまたはその誘導体０．５〜４０重量％および
（Ｄ）水１０〜９６重量％
を含有し、かつｐＨが５．０〜９．０の範囲内であることを特徴とする、金属加工用水性潤滑剤組成物。
【請求項２】
金属防食剤（Ａ）が、ベンゾトリアゾール類、チアゾール類、トリアゾール類およびイミダゾール類から選択される少なくとも１つであることを特徴とする、請求項１記載の金属加工用水性潤滑剤組成物。
【請求項３】
金属防食剤（Ａ）が、ベンゾトリアゾール類から選択される少なくとも１つであることを特徴とする、請求項１記載の金属加工用水性潤滑剤組成物。
【請求項４】
両性界面活性剤（Ｂ）が、ベタイン型両性界面活性剤、アラニン型両性界面活性剤およびイミダゾリン型両性界面活性剤から選択される少なくとも１つであることを特徴とする、請求項１〜３のいずれかに記載の金属加工用水性潤滑剤組成物。
【請求項５】
両性界面活性剤（Ｂ）が、炭素原子数６〜５０のベタイン型両性界面活性剤、炭素原子数６〜２１のアラニン型両性界面活性剤および炭素原子数８〜２５のイミダゾリン型両性界面活性剤から選択される少なくとも１つであることを特徴とする、請求項１〜３のいずれかに記載の金属加工用水性潤滑剤組成物。
【請求項６】
ｐＨ調整のために、無機塩基性物質をさらに配合することを特徴とする、請求項１〜５のいずれかに記載の金属加工用水性潤滑剤組成物。
【請求項７】
請求項１〜６に記載のいずれかの金属加工用水性潤滑剤組成物を、水、グリコール類およびアルコール類から選択される少なくとも１つで、１〜２００倍に希釈して金属加工時に使用することを特徴とする、金属加工方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、金属加工用の潤滑剤組成物およびそれを用いた金属加工方法に関し、より詳しくは、揮発油等の有機溶剤を使用しない、水をベースとした金属加工用の潤滑剤組成物およびそれを用いた金属加工方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
金属加工、例えば、エアコン等の熱交換器用のアルミフィンの加工においては、潤滑剤として、従来より、揮発性の炭化水素（例えば、合成炭化水素  商品名ＲＦ−１９０  ＮＳルブリカント製、あるいは商品名ＡＦ−２Ｃ、ＡＦ−３Ｃ  いずれも出光興産製）が使用されてきた。しかし、このような揮発性の炭化水素は皮膚刺激性がある、即ち作業環境に与える負荷が大きいといった問題があった。また、揮発性の炭化水素は沸点が高く（約１３０〜１７０℃）、加工後には熱風等の高温での乾燥が必要であるため、大掛かりな乾燥設備が必要であり、コスト高となっていた。加えて、この乾燥設備自体の操業によるＣＯ2の排出があり、この点においても作業環境が悪いものであった。さらには、この揮発性の炭化水素は乾燥工程で回収されるが、回収後はそのまま廃棄することはできず、焼却による処分を行っており、環境面の問題とそれにかかるコストの問題があった。このように、揮発性の炭化水素の使用では、環境面でもコストの面でも大きな問題があった。
【０００３】
このような問題から、揮発性の炭化水素に置き換わる潤滑剤の開発が望まれていた。その１つとして水をベースとした潤滑剤が考えられる。水ベースであれば、皮膚刺激性がないため、作業環境に負荷を与えることがなく、また、乾燥に大掛かりな設備も必要とせず、乾燥を行わないかあるいは簡易の設備で行うことができ、さらには、廃棄についても比較的簡単に行うことができる。従って、環境面でもコストの面でも有利であると考えられる。
【０００４】
既に、水ベースの切削油剤として、例えば、アルキレンオキサイドブロック付加型非イオン界面活性剤とカルボン酸塩を含有する切削油剤が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特開２００２−２１２５８４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
一般に、熱交換器用のアルミフィンの加工は鉄製の金型により打ち抜かれる。また、実使用の熱交換器では、何枚も重ねたアルミフィンの穴に銅配管を通して、この銅配管に冷媒を流すことにより熱交換されるが、この際、アルミフィンに付着する冷却水（空気中の水分が冷却したもの）は銅配管の外表面にも付着するので、アルミフィン表面に付着している成分は冷却水を介して銅配管の外表面にも付着する可能性がある。従って、特にアルミフィン加工用の潤滑剤としては、鉄、銅、アルミニウム、特に金型である鉄を腐蝕させることがないような、即ち、防食性が要求される。しかし、上記の切削油剤を潤滑剤として使用すると、上記の金属、特に、鉄に対する防食性が不充分であった。
【０００６】
本発明は、上記の課題を解決しようとするものであり、その目的は、鉄、銅、アルミニウム、特に鉄に対する防食性が充分であると共に、作業環境に負荷を与えることがなく、乾燥を簡易に行え、また比較的簡単に廃棄でき、従って環境面およびコストの面で有利であるような、金属加工用に適した潤滑剤組成物およびそれを用いた金属加工方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、上記課題を達成するために種々検討した結果、水をベースとし、特定の成分、特に両性界面活性剤の配合により、金属、特に鉄に対する防食性が充分であると共に、環境面およびコストの面で有利であることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００８】
即ち、本発明は、
（Ａ）金属防食剤０．１〜２０重量％、
（Ｂ）両性界面活性剤３〜３０重量％、
（Ｃ）分子量２００〜１０万の水溶性ポリアルキレングリコールまたはその誘導体０．５〜４０重量％および
（Ｄ）水１０〜９６重量％
を含有し、かつｐＨが５．０〜９．０の範囲内であることを特徴とする、金属加工用水性潤滑剤組成物である。
【０００９】
本発明の好適な態様としては、金属防食剤（Ａ）は、ベンゾトリアゾール類、チアゾール類、トリアゾール類およびイミダゾール類から選択される少なくとも１つであるのがよく、特に、ベンゾトリアゾール類から選択される少なくとも１つであるのがよい。
【００１０】
本発明の別の好適な態様としては、両性界面活性剤（Ｂ）は、ベタイン型両性界面活性剤、アラニン型両性界面活性剤およびイミダゾリン型両性界面活性剤から選択される少なくとも１つであるのがよく、特に、炭素原子数６〜５０のベタイン型両性界面活性剤、炭素原子数６〜２１のアラニン型両性界面活性剤および炭素原子数８〜２５のイミダゾリン型両性界面活性剤から選択される少なくとも１つであるのがよい。
【００１１】
本発明のまた別の好適な態様としては、ｐＨ調整のために、無機塩基性物質をさらに配合するのがよい。
【００１２】
また、本発明は、上記の金属加工用水性潤滑剤組成物を、水、グリコール類およびアルコール類から選択される少なくとも１つで、１〜２００倍に希釈して金属加工時に使用することを特徴とする、金属加工方法である。
【発明の効果】
【００１３】
本発明の金属加工用水性潤滑剤組成物によれば、金属防食剤（Ａ）と両性界面活性剤（Ｂ）の配合、およびｐＨの調整により、鉄、銅、アルミニウムのいずれに対しても防食性が充分なものとなる。
【００１４】
また、水ベースの潤滑剤であるため、皮膚刺激性がなく、作業環境に負荷を与えることがない。また、乾燥に大掛かりな設備も必要とせず、乾燥を行わないかあるいは簡易の設備で行うことができる。さらには、廃棄についても、凝集沈殿等の比較的簡単な操作で行うことができる。従って、環境面でもコストの面でも有利なものとなる。
【００１５】
さらには、従来の潤滑油と比較して潤滑性が向上し、また、ぬれ性や親水性（乾燥後の水ぬれ性）も従来の潤滑油と遜色なく良好に維持される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、本発明を詳細に説明する。本発明の金属加工用水性潤滑剤組成物は、金属防食剤（Ａ）、両性界面活性剤（Ｂ）、分子量２００〜１０万の水溶性ポリアルキレングリコールまたはその誘導体（Ｃ）および水を必須成分として含有する。
【００１７】
＜成分（Ａ）＞
本発明の水性潤滑剤組成物において、金属防食剤（Ａ）は、金属、特に銅（銅合金も含む）の防食性を付与するため成分である。本発明で使用される金属防食剤（Ａ）としては、例えば、ベンゾトリアゾール、カルボキシベンゾトリアゾール、２，５−ジアミノベンゾトリアゾール等のベンゾトリアゾール類；２−メルカプトベンゾチアゾール、２−アミノチアゾール等のチアゾール類；３−アミノトリアゾール、４−アミノトリアゾール等のトリアゾール類；２−メルカプトイミダゾール、２−メルカプト−１−メチルイミダゾール等のイミダゾール類等が挙げられる。これらの金属防食剤（Ａ）は単独で使用しても、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、銅に対する防食性に優れている点から、ベンゾトリアゾール類が好適に使用される。
【００１８】
上記の金属防食剤（Ａ）の含有量は、本発明の水性潤滑剤組成物中、０．１〜２０重量％であり、好ましくは１〜１５重量％である。この含有量が０．１重量％未満であると、金属、特に銅に対する防食性が不充分となり、逆に、１５重量％を超えると、組成物中で析出が生じる等の問題がある。
【００１９】
＜成分（Ｂ）＞
本発明の水性潤滑剤組成物において、両性界面活性剤（Ｂ）は、金属、特に鉄の防食性を付与するための成分である。本発明者らは、両性界面活性剤（Ｂ）を配合することにより、意外にも、鉄に対する防食性が飛躍的に向上することを見出したのである。
【００２０】
本発明で使用される両性界面活性剤（Ｂ）としては、例えば、Ｎ−ラウリルグリシンナトリウム等のグリシン型両性界面活性剤；ラウリルジメチルアミノ酢酸ベタイン等のベタイン型両性界面活性剤；ラウリルアミノプロピオン酸ナトリウム等のアラニン型両性界面活性剤；オレイルイミダゾリン等のイミダゾリン型両性界面活性剤等が挙げられる。これらの両性界面活性剤（Ｂ）は単独で使用しても、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、鉄に対する防食性に優れている点から、ベタイン型両性界面活性剤、アラニン型両性界面活性剤、イミダゾリン型両性界面活性剤が好適に使用され、炭素原子数６〜５０のベタイン型両性界面活性剤、炭素原子数６〜２１のアラニン型両性界面活性剤、炭素原子数８〜２５のイミダゾリン型両性界面活性剤が特に好適に使用される。
【００２１】
上記の両性界面活性剤（Ｂ）の含有量は、本発明の水性潤滑剤組成物中、３〜３０重量％であり、好ましくは５〜２０重量％である。この含有量が３重量％未満であると、金属、特に鉄に対する防食性が不充分となり、逆に、３０重量％を超えると、組成物中で析出が生じる等の問題がある。
【００２２】
＜成分（Ｃ）＞
本発明の水性潤滑剤組成物において、ポリアルキレングリコールまたはその誘導体（Ｃ）は潤滑成分であり、金型と加工されるアルミニウムとの潤滑性を付与するものである。本発明で使用されるポリアルキレングリコールまたはその誘導体（Ｃ）としては、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリオキシエチレンポリオキシプロピレン（以下、「ポリオキシアルキレン」ともいう）コポリマー（ランダム、ブロックおよびそれらの混合物を含む）、並びにこれらの誘導体が挙げられ、誘導体としては、例えば、ポリオキシアルキレンラウリルエーテル、ポリオキシエチレンオレイルエーテル等のポリオキシアルキレンアルキルエーテル；ポリオキシアルキレンアリルフェニルエーテル等が挙げられる。これらのポリアルキレングリコールまたはその誘導体（Ｃ）は単独で使用しても、２種以上を併用してもよい。
【００２３】
なお、上記のポリアルキレングリコールまたはその誘導体（Ｃ）の分子量は、２００〜１０万であり、好ましくは４００〜４０００である。この分子量が２００未満であると、組成物の表面張力が小さく、金属加工時に金属や金型表面に存在しにくくなるので、潤滑性が劣る。逆に、１０万を超えると、組成物の粘度が高くなって、金型に蓄積されやすくなったり、組成物中の他の成分の析出が生じたりする。
【００２４】
上記のポリアルキレングリコールまたはその誘導体（Ｃ）の含有量は、本発明の水性潤滑剤組成物中、０．５〜４０重量％であり、好ましくは５〜２５重量％である。この含有量が０．５重量％未満であると、潤滑性が不充分となり、逆に、４０重量％を超えると、組成物中で析出が生じる等の問題がある。
【００２５】
本発明の水性潤滑剤組成物においては、そのｐＨは５．０〜９．０であり、好ましくは７．０〜８．５である。このｐＨが５．０よりも低いと、金型である鉄に錆が発生し、また、長期保存した時に組成物が腐敗する。逆に９．０よりも高いと、アルミニウムが腐食し黒色に変色する。
【００２６】
ｐＨを上記範囲に調整するには、公知の塩基性化合物が使用され、例えば、ジエタノールアミン、トリエタノールアミン等のアルカノールアミン；エチレンジアミン等の多価アミン；ポリオキシエチレンラウリルアミノエーテル等の脂肪族アミンのアルキレンオキサイド付加物；水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等の無機塩基性物質等が挙げられる。これらの塩基性物質は単独で使用しても、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、有機アミンは臭いがあり、また熱等によりアンモニアに分解して銅を防食するおそれがあるので、無機塩基性物質の使用が好適である。
【００２７】
本発明の水性潤滑剤組成物においては、本発明による効果が損なわれない範囲で、必要に応じて他の成分を配合してもよい。例えば、グリコール類等の溶解助剤、その他、酸化防止剤、泡消剤等が挙げられる。
【００２８】
本発明の水性潤滑剤組成物は、金属防食剤（Ａ）、両性界面活性剤（Ｂ）、ポリアルキレングリコールまたはその誘導体（Ｃ）、必要に応じてその他の成分を水と共に混合することにより調製される。
【００２９】
本発明の水性潤滑剤組成物は、金属防食剤（Ａ）と両性界面活性剤（Ｂ）の配合、およびｐＨの調整により、鉄、銅、アルミニウムのいずれに対しても防食性が充分なものとなる。特に、両性界面活性剤（Ｂ）の配合により、金型である鉄に対する防食性が飛躍的に向上する。また、ｐＨの調整により、鉄とアルミニウムの両方の防食性を達成する。
【００３０】
本発明の水性潤滑剤組成物は水ベースの潤滑剤であるため、以下の利点がある。
【００３１】
従来の揮発油と比較して、皮膚刺激性がなく、作業環境に負荷を与えることがない。また、従来の揮発油と比較して沸点が低いため、乾燥性が良好であり、乾燥に大掛かりな設備も必要とせず、乾燥を行わないかあるいは電熱等の簡易の設備で行うことができる。加えて、廃棄についても、潤滑剤の成分や加工時の金属粉等を凝集沈殿等の比較的簡単な操作で除去でき、またろ液のＣＯＤの値も基準値よりも低いので、ろ液をそのまま廃棄することができる。従って、環境面でもコストの面でも有利なものとなる。
【００３２】
また、従来の潤滑油と比較して潤滑性が向上するため、従来の潤滑油の場合ではトップコート（潤滑皮膜）処理されたアルミニウムに対してしか加工できなかったが、そのような加工が施されていないアルミニウムに対しても加工することが可能となる。
【００３３】
また、ぬれ性も従来の潤滑油と遜色なく良好に維持され、少量でも、加工時にアルミニウム表面全体にまんべんなく充分に供給することができる。
【００３４】
また、親水性（乾燥後の水ぬれ性）も従来の潤滑油と遜色なく良好に維持され、エアコン等での使用時における、アルミフィン表面の水滴の流れ落ちが良好となり、エアコン性能が低下することがない。
【００３５】
このように調製された本発明の水性潤滑剤組成物は、１〜２００倍、好ましくは２０〜１００倍に希釈されて金属加工に使用される。ここで、希釈剤としては、水；プロピレングリコール等のグリコール類；イソプロピルアルコール等のアルコール類等が挙げられ、これらは、単独で、あるいは２種以上を任意の割合で使用される。これらの中でも、安全性の点から、プロピレングリコールおよび／または水が好適に使用される。
【００３６】
希釈された本発明の水性潤滑剤組成物は、プレス加工、切削加工、打ち抜き加工等の金属加工時に使用される。ここで加工対象としては、アルミニウム板、トップコート処理されたアルミニウム板等が挙げられる。
【００３７】
以下、本発明を、実施例を挙げてさらに詳しく説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものでない。
【実施例】
【００３８】
実施例１
以下の処方により、水性潤滑剤を調製した。
【００３９】
配合量（重量％）
ベンゾトリアゾール                                          ５
ラウリルアミノプロピオン酸ナトリウム                      １０
ポリオキシアルキレンラウリルエーテル（分子量７５０）      １０
（エチレンオキサイドとプロピレンオキサイドのコポリマー）
プロピレングリコール                                      １０
水酸化ナトリウム                                            ０．５
イオン交換水                                              ６４．５    
合計  １００
上記の本発明の水性潤滑剤（ｐＨ７．８）をイオン交換水により５０倍に希釈し、これをサンプルとした。
【００４０】
比較例１
従来から使用されている揮発油としてＲＦ−１９０（合成炭化水素  ＮＳルブリカント製）を潤滑剤とし、これをサンプルとした。
【００４１】
実施例１の水性潤滑剤および比較例１の揮発油について、以下の評価試験を行った。
【００４２】
＜評価方法＞
１．ぬれ性
マイクロシリンジにてサンプル１０ｍｌをアルミベア材（ＪＩＳ  １０００系）表面に滴下し、工学顕微鏡を用いて接触角を室温にて測定し、その時の接触角をめれ性として評価した。その結果、実施例１の水性潤滑剤の接触角は１５度以下であり、安定したぬれ性が確保されていることがわかる。なお、比較例１の揮発油は５度以下であり、水は８７度であった。
【００４３】
２．潤滑性
サンプル０．５ｇ／５０ｃｍ2をアルミベア材（ＪＩＳ  １０００系）表面に塗布（滴下）した後、測定器（トライボギア  ＴＹＰＥ  １４ＤＲ）を用い、室温で水平法にて往復動試験による繰り返し摩擦試験を行った。条件は、荷重１ｋｇｆで、ＳＵＳ（３／１６インチｂａｌｌ）を２０ｍｍ／Ｓまたは５０ｍｍ／Ｓの速度で１００ｍｍストロークを５回繰り返し、その時の摩擦力を潤滑性として評価した。実施例１の水性潤滑剤については、２０ｍｍ／Ｓの速度で摩擦した時を図１に、５０ｍｍ／Ｓの速度で摩擦した時を図２に示す。比較例１の揮発油については、２０ｍｍ／Ｓの速度で摩擦した時を図３に、５０ｍｍ／Ｓの速度で摩擦した時を図４に示す。図１〜図４から、実施例１の水性潤滑剤は、比較例１の揮発油と比較して、２０ｍｍ／Ｓ、５０ｍｍ／Ｓのいずれの速度でも、摩擦力（特に初期）が低く、潤滑性が良好であることがわかる。
【００４４】
３．防食性
６０℃のサンプル（恒温層）に、普通鋼（ＪＩＳ  ＳＳ材）、銅（ＪＩＳ  Ｈ  １２００）、超硬材（ＪＩＳ  Ｖ３．Ｖ４材）、アルミベア材（ＪＩＳ  １０００系）、をそれぞれ３時間、２４時間、７２時間半浸漬し、目視により防食性を評価した。その結果、実施例１の水性潤滑剤では、普通鋼、銅、超硬材、アルミベア材、アルミプレコート材はいずれも７２時間後であってもほとんど腐蝕しておらず、防食性が良好であることがわかる。なお、比較例１の揮発油についても、いずれも７２時間後でもほとんど腐蝕が見られなかった。
【００４５】
４．廃液処理性
ジャーテストにより行った。５００ｍｌビーカーにサンプルの５０倍希釈液５００ｍｌを調製し、これにＰＡＣ（ポリ塩化アルミニウム８％水溶液）を４ｍｌ添加し撹拌した。次いで、硫酸水溶液（３５％）または水酸化ナトリウム水溶液（２０％）でｐＨを６．３〜６．７に調整した。次いで、高分子液（アルギン酸ナトリウム０．１％水溶液）を４．８ｍｌ添加し撹拌した後、１８時間静置し、凝集の状態を目視により評価した。また、５Cろ紙でろ過後、ろ液のＣＯＤ（化学的酸素要求量）をＣＯＤ測定装置にて測定した。その結果、実施例１の水性潤滑剤では凝集沈殿が見られ、また、ろ液のＣＯＤは１５００ｐｐｍであった。このことから、実施例１の水性潤滑剤は、廃液処理性が良好であることがわかる。
【００４６】
５．乾燥性
サンプル１ｇ／５０ｃｍ2をアルミベア材（ＪＩＳ  １０００系）上に塗布した後、１００℃、１３０℃、１６０℃における蒸発減量を電子天秤ばかりにより測定した。１００℃における蒸発減量の変化を図５に、１３０℃における蒸発減量の変化を図６に、１６０℃における蒸発減量の変化を図７にそれぞれ示す。図５〜図７から、実施例１の水性潤滑剤は１００℃、１３０℃、１６０℃のいずれの温度においても、比較例１の揮発油と比較して蒸発減量が多く、乾燥性が良好であることがわかる。
【００４７】
６．親水性（乾燥後の水ぬれ性）
サンプル１ｇ／１ｍ2をアルミベア材（ＪＩＳ  １０００系）上に塗布し、１６０℃で４分間乾燥した。この時の水の接触角を工学顕微鏡を用いて測定した。また、これを流水で２４時間洗浄した後の水の接触角の同様に測定した。その結果、実施例１の水性潤滑剤の水の接触角は水洗前では５度以下であり、水洗後では７度であった。このことから、実施例１の水性潤滑剤は、水洗前後で水ぬれ性はほとんど変わらず、水洗後であっても水ぬれ性は確保されていることがわかる。なお、比較例１の揮発油の水の接触角は水洗前では５度以下であり、水洗後では８度であった。
【産業上の利用可能性】
【００４８】
本発明の金属加工用水性潤滑剤組成物は、鉄、銅、アルミ、特に鉄に対する防食性が充分であると共に、水ベースであるため、作業環境に負荷を与えることがなく、乾燥を簡易に行え、また比較的簡単に廃棄でき、従って環境面およびコストの面で有利である。このような水性潤滑剤組成物は産業上の貢献が非常に大きいものと思われる。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】実施例１の水性潤滑剤を２０ｍｍ／Ｓの速度で摩擦した時の摩擦力の経時変化を示すグラフである。
【図２】実施例１の水性潤滑剤を５０ｍｍ／Ｓの速度で摩擦した時の摩擦力の経時変化を示すグラフである。
【図３】比較例１の揮発油を２０ｍｍ／Ｓの速度で摩擦した時の摩擦力の経時変化を示すグラフである。
【図４】比較例１の揮発油を５０ｍｍ／Ｓの速度で摩擦した時の摩擦力の経時変化を示すグラフである。
【図５】実施例１の水性潤滑剤および比較例１の潤滑油についての１００℃における蒸発減量の経時変化を示すグラフである。
【図６】実施例１の水性潤滑剤および比較例１の潤滑油についての１３０℃における蒸発減量の経時変化を示すグラフである。
【図７】実施例１の水性潤滑剤および比較例１の潤滑油についての１６０℃における蒸発減量の経時変化を示すグラフである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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