(57)【要約】【課題】  貴金属チップの温度を低減し、貴金属チップが消耗することを抑制することができる、接地電極に突き出しが大きい貴金属チップを接合したスパークプラグを提供することにある。【解決手段】  軸線方向に軸孔６を有する絶縁体２と、該絶縁体２の先端側に配設される中心電極３と、絶縁体２の周囲を取り囲む主体金具１と、一端が該主体金具１に接合され、他端部が中心電極３との間に火花放電ギャップを形成する貴金属チップ４１を有する接地電極４とを備え、接地電極４が、電極母材４ａと、電極母材４ａの内部に配設され電極母材４ａよりも熱伝導性が高い金属芯４ｂとを有し、貴金属チップ４１の径をａとし、貴金属チップ４１の接地電極４の中心電極側内周面からの突出長さをｂとした時、ｂ＞ａ／２、０．４（ｍｍ）≦ｂで、且つ、貴金属チップ４１と金属芯４ｂとが接触しているスパークプラグ。【選択図】  図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸線方向に軸孔を有する絶縁体と、
該絶縁体の軸孔の先端側に配設される中心電極と、
前記絶縁体の周囲を取り囲む主体金具と、
一端が該主体金具に接合され、他端部に前記中心電極と対向し、前記中心電極との間に火花放電ギャップを形成する貴金属チップを有する接地電極と、を備えるスパークプラグにおいて、
前記接地電極は、電極母材と、前記電極母材の内部に配設され前記電極母材よりも熱伝導性が高い金属芯とを有し、
前記貴金属チップの径をａとし、
前記貴金属チップの前記接地電極の中心電極側内周面からの突出長さをｂとしたとき、
ｂ＞ａ／２
０．４（ｍｍ）≦ｂ
で、且つ前記貴金属チップと前記金属芯とが接触していることを特徴とするスパークプラグ。
【請求項２】
請求項１に記載のスパークプラグにおいて、
前記貴金属チップの径ａ及び前記貴金属チップの前記突出長さｂは、それぞれ
０．３（ｍｍ）≦ａ
ｂ≦１．５（ｍｍ）
であることを特徴とするスパークプラグ。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載のスパークプラグにおいて、
軸線を含み、前記接地電極の長手方向に切断した断面における前記金属芯と前記貴金属チップとの最大接触距離ｃが、
ｃ≦１．１（ｍｍ）
であることを特徴とするスパークプラグ。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれか1項に記載のスパークプラグにおいて、
接地電極は、前記金属芯の内部に、前記金属芯よりも熱膨張率が低い中芯を有していることを特徴とするスパークプラグ。
【請求項５】
請求項１乃至４のいずれか１項に記載のスパークプラグにおいて、
前記貴金属チップは、Ｉｒ、Ｗ及びＰｔのいずれかを主成分に構成されていることを特徴とするスパークプラグ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は内燃機関の着火用に使用されるスパークプラグに関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車エンジン等の内燃機関の着火用に使用されるスパークプラグは、耐久性の向上のために、接地電極の他端部にＰｔやＩｒ等を主体とする貴金属チップを溶接したタイプのものが多数提案されている。一方、スパークプラグをエンジンヘッド等に組み付けた際、接地電極が内燃機関の燃焼室内に突出しているため、接地電極が高温になり易い。そこで、Ｎｉ合金製の電極母材の内部にＣｕやＡｇを主体とする合金を配してなる複合材を使用してなる接地電極のものも多数提案されている。 
【特許文献１】特開平５−１０１８６９号
【特許文献２】特開平４−３６６５８１号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところで、特許文献１のスパークプラグにおいては、ＩｒまたはＩｒ合金を主成分とする貴金属チップを接地電極に溶接した場合に、貴金属チップと芯との距離を０〜０．５ｍｍとすることで、貴金属チップの熱が芯を介して主体金具に伝達し、貴金属チップの低温を保つようにしている。また、特許文献２のスパークプラグにおいては、ＰｔまたはＰｔ合金を主成分とする貴金属チップを接地電極に溶接した場合に、貴金属チップの溶接面と芯との距離を０〜２ｍｍとすることで、接地電極の高温化による貴金属チップの剥離を抑制するようにしている。
【０００４】
ところが、最近では、エンジンの更なる高性能化の要求が高まりつつあり、スパークプラグにおいても、更なる着火性の向上が求められている。この着火性の向上のためには、接地電極に取り付けられる貴金属チップの接地電極本体からの突き出し量を大きくすることが有効であり、接地電極の他端部に、突き出しが大きい貴金属チップを接合した構造が多く採用されている。
【０００５】
このような、接地電極の貴金属チップの突き出し量が大きいスパークプラグの場合、チップ先端部で受けた熱が接地電極に抜けにくく、貴金属チップがさらに高温化してしまい、貴金属チップの耐消耗性が低下してしまう虞があった。
【０００６】
本発明の課題は、接地電極に突き出し量が大きい貴金属チップを接合したスパークプラグにおいて、貴金属チップの温度を低減し、貴金属チップの耐消耗性が低下することを抑制することができるスパークプラグを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明のスパークプラグは、軸線方向に軸孔を有する絶縁体と、該絶縁体の軸孔の先端側に配設される中心電極と、前記絶縁体の周囲を取り囲む主体金具と、一端が該主体金具に接合され、他端部に前記中心電極と対向し、前記中心電極との間に火花放電ギャップを形成する貴金属チップを有する接地電極と、をそなえるスパークプラグにおいて、前記接地電極は、電極母材と、前記電極母材の内部に配設され前記電極母材よりも熱伝導性が高い金属芯とを有し、前記貴金属チップの径をａとし、前記貴金属チップの前記接地電極の中心電極側内周面からの突出長さをｂとしたとき、
ｂ＞ａ／２
０．４（ｍｍ）≦ｂ
であって、且つ前記貴金属チップと前記金属芯とが接触していることを特徴とする。
【０００８】
接地電極に接合される貴金属チップを前記貴金属チップの径をａとし、前記貴金属チップの前記接地電極の中心電極側内周面からの突出長さをｂとしたとき、
ｂがａ／２より大きく、且つ、０．４（ｍｍ）以上とする。このように、貴金属チップの中心電極内周面からの突き出し量を大きくすることで、着火性が向上する。なお、ｂがａ／２以下であると、突き出しの効果が薄れ、着火性向上の効果を十分に得ることができない。また、ｂが０．４（ｍｍ）より小さくても、突き出しの効果が薄れ着火性の効果が十分に得ることができない。
【０００９】
ところで、突き出しが大きい貴金属チップを接地電極の他端部に配置したスパークプラグは、貴金属チップが高温化し、貴金属チップの消耗が大きくなる。そこで、本発明のように、接地電極に、電極母材よりも熱伝導性が高い金属芯を電極母材の内部に設け、貴金属チップと金属芯とを接触させる。これにより、貴金属チップの高温化が抑制でき、貴金属チップの消耗が抑制することができる。なお、金属芯としては、Ｃｕ、Ｆｅ、Ａｇ、Ａｕ等のそれぞれの単体や、これを主成分とする合金などが挙げられる。
【００１０】
さらに、本発明のスパークプラグにおいて、前記貴金属チップの径ａ及び前記貴金属チップの前記突出長さｂは、それぞれ、０．３（ｍｍ）≦ａ、ｂ≦１．５（ｍｍ）であると良い。このように貴金属チップの径ａを０．３（ｍｍ）以上にすることで、着火性が向上するうえ、貴金属チップの耐久性も得ることができる。なお、貴金属チップの径ａが０．３（ｍｍ）未満であると、貴金属チップの径が小さすぎて、貴金属チップの耐久性が低下する。一方、突出長さｂが、１．５（ｍｍ）以下となることで、着火性が向上するうえ、貴金属チップの耐久性も得ることができる。なお、突出長さｂが１．５（ｍｍ）を越えると、熱引きが十分でなく貴金属チップの耐久性が低下する。
【００１１】
さらに、本発明のスパークプラグにおいて、軸線を含み、前記接地電極の長手方向に切断した断面における金属芯と貴金属チップとの最大接触距離ｃが、ｃ≦１．１（ｍｍ）となることが良い。最大接触距離が１．１ｍｍより大きくなると、貴金属チップを接地電極に溶接する際に、熱が金属芯によって主体金具側にひかれることとなり、溶接性が低下する。つまり、１．１ｍｍ以下とすることで、貴金属チップの接地電極への溶接性を保つことができる。なお、接地電極の長手方向とは、接地電極の主体金具の接合面から接地電極の先端面に向かう方向のことを言う。さらに、最大接触距離ｃが、０．５ｍｍ以上であることが好ましい。最大接触距離ｃが０．５ｍｍ以上であると、貴金属チップの熱を有効に芯に伝えることができ、貴金属チップの高温化を抑制し、貴金属チップの消耗をさらに抑制することができる。
【００１２】
ところで、接地電極の電極母材の内部に電極母材よりも熱伝導率性の高い金属芯を配置した接地電極は、中心電極の先端部に対向するために、中心電極側に折り曲げられる。この場合、金属芯と電極母材との熱膨張率の違いから接地電極が熱負荷により、中心電極から離間する方向に移動する現象（以下、起き上がりとも言う。）が起こる。このように起き上がりが発生すると、放電ギャップが広がってしまい、火花放電が起こりにくくなり、失火の原因となる。
【００１３】
そこで、本発明のスパークプラグにおいて、接地電極は、金属芯の内部に、金属芯よりも熱膨張率が低い中芯を有する。このように、熱膨張率が低い中芯を金属芯の内部に配置することで、起き上がりが発生することを抑制することができる。なお、中芯としては、Ｎｉ、Ｆｅの単体やこれを主成分とした合金等が挙げられる。なお、中芯と貴金属チップとは、接触しないほうが好ましい。これにより、十分に金属芯と貴金属チップが接触することで、貴金属チップの高温化が抑制でき、貴金属チップの消耗を抑制することができる。
【００１４】
また、本発明のスパークプラグは、貴金属チップが、Ｉｒ、Ｗ及びＰｔのいずれかを主成分に構成することができる。これらの金属元素は、中心電極の温度が上昇しやすい環境下においても、発火部の耐消耗性を良好なものとすることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、本発明のいくつかの実施の形態を、図面を用いて説明する。図１及び図２に示す本発明の一例たる抵抗体入りスパークプラグ１００は、筒状の主体金具１、先端部が突出するようにその主体金具１に嵌め込まれた絶縁体２、発火部３１を突出させた状態で絶縁体２の内側に設けられた中心電極３、発火部３１（中心電極３）の側面と対向するように配置された接地電極４等を備えている。接地電極４は、その先端面が発火部３１の側面とほぼ平行に対向するように曲げられており、発火部３１と対向する位置に発火部４１が形成されている。そして、これら発火部３１と発火部４１との間が火花ギャップｇとなっている。
【００１６】
主体金具１は炭素鋼等で形成され、図１に示すように、その外周面には、スパークプラグ１００を図示しないエンジンブロックに取付けるためのねじ部１２が形成されている。また、絶縁体２は、例えばアルミナあるいは窒化アルミニウム等のセラミック焼結体により構成され、その内部には自身の軸方向に沿って中心電極３を嵌め込むための貫通孔６を有している。貫通孔６の一方の端部側に端子金具８が挿入・固定され、同じく他方の端部側に中心電極３が挿入・固定されている。また、該貫通孔６内において端子金具８と中心電極３との間に抵抗体１５が配置されている。この抵抗体１５の両端部は、導電性ガラスシール層１６、１７を介して中心電極３と端子金具１３とにそれぞれ電気的に接続されている。
【００１７】
中心電極３は、電極母材３ａが表面に形成され、内部に金属芯３ｂが挿入されている。そして、中心電極３の電極母材３ａは、INCONEL６００（INCO社の登録商標）等のＮｉ合金である。一方、金属芯３ｂは、Ｃｕ、Ａｇの芯からなる。この金属芯３ｂは、電極母材よりも熱伝導率が高い。そして、中心電極３の電極母材３ａは先端側が縮径されるとともにその先端面が平坦に構成され、ここに上記発火部３１を構成する円板状の貴金属チップを重ね合わせ、さらにその接合面外縁部に沿ってレーザー溶接、電子ビーム溶接、抵抗溶接等により溶接部Ｗを形成してこれを固着することにより発火部３１が形成される。上記発火部３１は、Ｐｔ、Ｉｒ及びＷを主成分とする金属にて構成される。具体的には、Ｐｔ−Ｉｒ、Ｐｒ−Ｒｈ等のＰｔ合金や、Ｉｒ−５ｗｔ％Ｐｔ、Ｉｒ−２０Ｒｈ等のＩｒ合金が挙げられる。なお本明細書でいう「発火部」とは、接合されたチップのうち、溶接による組成変動の影響を受けていない部分（例えば、溶接により接地電極ないし中心電極の材料と合金化した部分を除く残余の部分）を指すものとする。
【００１８】
接地電極４の一端４２は、主体金具１の先端面に対して溶接等により固着・一体化されている。一方、接地電極の他端部４３は、中心電極先端面に対向している。接地電極４は、電極母材４ａが表面に形成され、内部に金属芯４ｂ、さらにその内部に中芯４ｃが挿入されている。（図３参照）そして、接地電極４の電極母材４ａは、INCONEL６００であり、金属芯４ｂは、Ｃｕであり、中芯４ｃは、Ｎｉである。さらに、電極母材４ａの熱伝導率は１３Ｗ／ｍ・Ｋであり、金属芯４ｂの熱伝導率は４２８Ｗ／ｍ・Ｋであり、この金属芯４ｂは、電極母材４ａよりも熱伝導率が高い。また、中芯の熱伝導率４ｃは１２１Ｗ／ｍ・Ｋであり、中芯４ｃは、金属芯４ｂよりも熱伝導率が低い。そして、接地電極４の他端部４３には、発火部４１が備えられている。そして、発火部４１は、円注状の貴金属チップを接地電極４の所定位置に設けた凹部に挿入し、さらにその接地電極４と貴金属チップとの境界に沿ってレーザー溶接、電子ビーム溶接、抵抗溶接等により溶接部Ｗを形成してこれを固着することにより発火部４１が形成される。上記発火部４１は、Ｐｔ、Ｉｒ及びＷを主成分とする金属にて構成される。具体的には、Ｐｔ−Ｉｒ、Ｐｒ−Ｒｈ等のＰｔ合金や、Ｉｒ−５ｗｔ％Ｐｔ、Ｉｒ−２０Ｒｈ等のＩｒ合金が挙げられる。
【００１９】
そして、発火部４１は、直径ａがφ０．６ｍｍ、接地電極本体からの突き出し量ｂが０．８ｍｍとなっている。このように、貴金属チップの中心電極側内周面からの突出長さがｂ＞ａ／２、０．４（ｍｍ）≦ｂとすることで、着火性が向上する。一方、貴金属チップの直径を０．３ｍｍ≦ａ、ｂ≦１．５ｍｍとすることで、貴金属チップの耐久性が確保される。
【００２０】
さらに、金属芯と貴金属チップとが接触している。上記のように、突き出しが大きい貴金属チップを接地電極の他端部に配置したスパークプラグは、貴金属チップが高温化し、貴金属チップの消耗が大きくなるが、貴金属チップと金属芯とを接触させることで、貴金属チップの高温化が抑制でき、貴金属チップの消耗が抑制することができる。
【００２１】
さらに、軸線を含み、前記接地電極の長手方向に切断した断面における貴金属チップと金属芯との接触距離ｃが０．５mmである。このように、接触距離ｃを１．１ｍｍ以下とすることで、貴金属チップの接地電極への溶接性を保つことができる。
【００２２】
このようなスパークプラグ１００は、次のようにして製造する。但し、スパークプラグ１００の要部の製造方法を中心に説明し、公知部分については、説明を省略または簡略化する。
【００２３】
まず、主原料にアルミナを使用し、高温の所定の形状に焼成することによって絶縁体２を形成する。また、鋼材を使用し、所定の形状に塑性加工することによって、主体金具１を形成する。次いで、Ｎｉ耐熱合金からなる棒状の中心電極３、接地電極４を作成する。そして、接地電極４を主体金具３の先端面に電気抵抗溶接する。その後、主体金具１の先端部の外周面にねじ部７を形成する。一方、中心電極３の先端を縮径し、その先端面に第１貴金属チップ３１を電気抵抗溶接、レーザ溶接等により固設する。この時、溶接部Ｗ１が形成される。
【００２４】
そして、絶縁体２の軸孔６に中心電極３を先端側が絶縁体２から突出するように挿入し、次いで、後端側に導電性シール層１６、抵抗体１５、導電性シール層１７を順に挿入し、さらに、絶縁体２の後端側に、絶縁体２の後端から端子金具５の後端側が突出するように端子金具８を挿入して、公知の手法を使って、固設する。そして、中心電極３、端子金具８等が固設された絶縁体２と、接地電極４が固設された主体金具１を組み付けた後、接地電極４の先端部に第２貴金属チップ４１を電気抵抗溶接、レーザ溶接等により固設する。この時、溶接部Ｗ２が形成される。そして、接地電極４の第２貴金属チップが４１の先端面４１ａが中心電極３の第１貴金属チップ３１の先端面３１ａが対向するように、接地電極４を曲げ、図１に示すような、内燃機関用スパークプラグ１００が完成する。
【実施例１】
【００２５】
本発明の効果を確認するために、以下の各種実験を行った。
図１、図２及び図３に示す形状のスパークプラグの各種試験品を以下のように用意した。まず、絶縁体２の材質として焼結アルミナセラミックを、中心電極３の電極母材としてINCONEL６００を、金属芯としてＣｕを、中芯としてＮｉを、発火部３１，３２を形成するための貴金属チップの材質としてＰｔ−２０ｗｔ％Ｎｉを、それぞれ選定した。そして、貴金属チップの直径ａを０．６ｍｍとして、また接地電極の内周面からの突出長さｂを０．１ｍｍ、０．３ｍｍ、０．４ｍｍ、０．６ｍｍ、０．８ｍｍとそれぞれに設定した。なお、中心電極と接地電極とのギャップの長さは１．１ｍｍである。また、接地電極の幅は２．８ｍｍ、高さ１．５ｍｍで、チップの中心軸は接地電極先端面から０．８ｍｍのところにある。
【００２６】
そして、上記のように設定した各スパークプラグを、排気量２０００ｃｃ、６気筒のＤＯＨＣ型ガソリンエンジンに取り付け、エンジン回転数７５０ｒｐｍにて運転で行った。なお、Ａ／Ｆは１４．５とする。そして、運転時に点火進角を進めていき、点火回数５００回におけるエンジン内の圧力のバラツキが２０％となる点火進角を確認した。点火進角が進むことで、着火性が向上することが分かる。結果を表１に示す。なお、点火進角が４５°以上のものを○、４５°未満のものを×と判断した。
【００２７】
【表１】
2005135783.tif 000003
【００２８】
表１によると、貴金属チップの絶縁体の内周面からの突出長さｂが０．４ｍｍ以上については、点火進角４５°以上となった。それに対して、突出長さｂを０．３ｍｍ以下にすると、点火進角４５°以下となる。つまり、貴金属チップの径をａとし、貴金属チップの前記接地電極の中心電極側内周面からの突出長さをｂとしたとき、絶縁体の内周面からの突出長さをｂ＞ａ／２とすることで、着火性が向上する。さらに、本実施例では、突出長さｂが０．４ｍｍ以上となっている。よって、着火性が十分に保たれている。
【実施例２】
【００２９】
次に、実施例１と形状のスパークプラグの各種試験品を以下のように用意した。そして、接地電極の内周面からの突出長さｂは０．８ｍｍとして、貴金属チップの直径ａを０．２ｍｍ、０．３ｍｍ、０．６ｍｍ、１．０ｍｍ、１．５ｍｍ、１．６ｍｍと設定した。なお、中心電極と接地電極とのギャップの長さは１．１ｍｍであり、また、接地電極の幅は２．８ｍｍ、高さ１．５ｍｍで、チップの中心軸は接地電極先端面から０．８ｍｍのところにある。
【００３０】
そして、上記のように設定した各スパークプラグを実施例１と同様に、排気量２０００ｃｃ、６気筒のＤＯＨＣ型ガソリンエンジンに取り付け、エンジン回転数７５０ｒｐｍにて運転で行った。なお、Ａ／Ｆは１４．５とする。そして、実施例１と同様に、運転時に点火進角を進めていき、点火回数５００回におけるエンジン内の圧力のバラツキが２０％となる点火進角を確認した。結果を表２に示す。なお、点火進角が４５°以上のものを○、４５°未満のものを×と判断した。
【００３１】
【表２】
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【００３２】
表２によると、貴金属チップの径ａが１．５ｍｍ以下では、点火進角が４５°以上となった。それに対して、貴金属チップの径ａが１．６ｍｍとなると、点火進角４５°未満となる。つまり、このことからも、貴金属チップの径をａとし、貴金属チップの突出長さをｂとしたとき、ｂ＞ａ／２とすることで、着火性が向上する。
【実施例３】
【００３３】
次に、実施例１、２と同様のスパークプラグの各種試験品を用意した。そして、金属芯と貴金属チップの接触長さを０ｍｍ（接触していない）、０．１ｍｍ、０．３ｍｍ、０．５ｍｍ、０．７ｍｍ、１．０ｍｍとした。なお、貴金属チップの直径を０．６ｍｍ、貴金属チップの接地電極内周面からの突出長さを０．８ｍｍとした。なお、中心電極と接地電極とのギャップの長さは１．１ｍｍであり、また、接地電極の幅は２．８ｍｍ、高さ１．５ｍｍで、チップの中心軸は接地電極先端面から０．８ｍｍのところにある。
【００３４】
そして、上記の各種試験品を、排気量２０００ｃｃ、６気筒のＤＯＨＣ型ガソリンエンジンに取り付け、エンジン回転数５０００ｒｐｍでスロットル全開にて５００時間運転を行った。そして、運転終了後のギャップ増加量を測定した。０．１ｍｍ未満を○とし、０．１ｍｍ以上０．１５ｍｍ未満のものを△、０．１５以上のものを×と判断した。結果を表３に示す。
【００３５】
【表３】
2005135783.tif 000005
【００３６】
表５によると、金属芯と貴金属チップとの接触長さが０ｍｍのものは、ギャップ量０．１５ｍｍ以上となっているのに対して、金属芯と貴金属チップとの接触長さが０．１ｍｍ、０．３ｍｍ、０．５ｍｍ、０．７ｍｍ、１．０ｍｍのものはギャップ量が０．１５ｍｍ未満となっている。さらに、金属芯と貴金属チップとの接触長さが０．５ｍｍ、０．７ｍｍ、１．０ｍｍのものは、ギャップ増加量０．１ｍｍ未満となっている。つまり、金属芯と貴金属チップを接触させることで、貴金属チップの高温化を防ぎ、耐久性を向上している。さらに、軸線を含み、前記接地電極の長手方向に切断した断面における貴金属芯と貴金属チップとの最大接触距離が０．５ｍｍ以上となるものは、耐久性の向上がより効果的である。
【実施例４】
【００３７】
次に、実施例１と形状のスパークプラグの各種試験品を以下のように用意した。そして、接地電極の内周面からの突出長さは０．８ｍｍとして、貴金属チップの直径を０．２ｍｍ、０．３ｍｍ、０．６ｍｍ、１．０ｍｍ、１．５ｍｍ、１．６ｍｍと設定した。なお、中心電極と接地電極とのギャップの長さは１．１ｍｍである。
【００３８】
そして、各スパークプラグを、排気量２０００ｃｃ、６気筒のＤＯＨＣ型ガソリンエンジンに取り付け、エンジン回転数５０００ｒｐｍでスロットル全開にて５００時間運転を行った。そして、運転終了後のギャップ増加量を測定し、０．１ｍｍ未満を○とし、０．１ｍｍ以上を×と判断した。この結果を表４に示す。
【００３９】
【表４】
2005135783.tif 000006
【００４０】
表４によると、貴金属チップの径が０．２ｍｍでは、ギャップ増加量が０．１ｍｍ以上となる。一方、貴金属チップの径が０．３ｍｍ、０．５ｍｍ、１．０ｍｍ、１．５ｍｍ、１．６ｍｍでは、ギャップ増加量が０．１ｍｍ未満となる。つまり、貴金属チップの径ａを０．３ｍｍ以上とすることで、貴金属チップの耐消耗性が向上する。
【実施例５】
【００４１】
次に、実施例１と形状のスパークプラグの各種試験品を以下のように用意した。そして、そして、直径を０．６ｍｍとして、また接地電極の内周面からの突出長さを０．８ｍｍ、１．２ｍｍ、１．５ｍｍ、１．６ｍｍとそれぞれに設定した。なお、中心電極と接地電極とのギャップの長さは１．１ｍｍである。
【００４２】
そして、各スパークプラグを、排気量２０００ｃｃ、６気筒のＤＯＨＣ型ガソリンエンジンに取り付け、エンジン回転数５０００ｒｐｍでスロットル全開にて５００時間運転を行った。そして、運転終了後のギャップ増加量を測定し、０．１ｍｍ未満を○とし、０．１ｍｍ以上を×とした。この結果を表５に示す。
【００４３】
【表５】
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【００４４】
表５によると、貴金属チップの径が１．６ｍｍでは、ギャップ増加量が０．１ｍｍ以上となる。一方、貴金属チップの径が０．８ｍｍ、１．２ｍｍ、１．５ｍｍでは、ギャップ増加量が０．１ｍｍ未満となる。つまり、貴金属チップの突出長さｂを１．５ｍｍ以下とすることで、貴金属チップの耐消耗性が向上する。
【００４５】
なお、本発明においては、上述した具体的な実施形態に限られず、目的、用途に応じて本発明の範囲内で種々変更した実施形態とすることができる。例えば、本実施形態では、接地電極４に中芯４ｃを設けていたが、接地電極４が電極母材４ａと金属芯４ｂの構成であっても良い。
また、本実施形態では、接地電極４に凹部を設けて、その凹部に貴金属チップを挿入し、レーザー等にて溶接していたが、これに限らず、接地電極４に貫通孔を設け、その貫通孔を埋設するように貴金属チップを設けて、接地電極４の中心電極３側とは反対側の面をレーザー等により溶接するようにしても良い。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】本発明のスパークプラグの実施例を示す正面断面図。
【図２】図１の要部を示す正面断面図。
【図３】本発明のスパークプラグの接地電極の要部を示す正面断面図。
【符号の説明】
【００４７】
１  主体金具
２  絶縁体
３  中心電極
４  接地電極
６  貫通孔
３１、４１  発火部（貴金属チップ）
１００  スパークプラグ
【図１】
2005135783.tif 000008
【図２】
2005135783.tif 000009
【図３】
2005135783.tif 000010