(57)【要約】【要  約】【課  題】  高入熱かつ高パス間温度の多層盛り溶接においても、優れた強度および靭性を有する溶接金属が得られ、しかも溶接施工時のスパッタ発生量およびスラグ形成量を低減して良好な溶接作業性を発揮するガスシールドアーク溶接方法を提供する。【解決手段】  Ｃ：0.01〜0.10質量％，Si： 0.２〜1.2 質量％，Mn： 1.0〜2.5 質量％，Ti：0.05〜0.20質量％，Ｓ： 0.003〜0.020 質量％，Ｐ： 0.020質量％以下，Mo：0.05〜0.5 質量％，Cr：0.05〜0.3 質量％，Cu： 0.5質量％以下，Al： 0.005〜0.02質量％，Ｂ：0.0005〜0.0050質量％を含有する鋼素線からなる溶接用鋼ワイヤを用い、かつＣＯ2 ：10〜50体積％，Ar：50〜90体積％を含有する混合ガスをシールドガスとして用いて溶接施工した後、最終パスのビード部が 800℃から 500℃に冷却されるまでの所用時間を15〜450 秒に調整する。【選択図】        図１
2005230906.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ：0.01〜0.10質量％、Si： 0.２〜1.2 質量％、Mn： 1.0〜2.5 質量％、Ti：0.05〜0.20質量％、Ｓ： 0.003〜0.020 質量％、Ｐ： 0.020質量％以下、Mo：0.05〜0.5 質量％、Cr：0.05〜0.3 質量％、Cu： 0.5質量％以下、Al： 0.005〜0.02質量％、Ｂ：0.0005〜0.0050質量％を含有する鋼素線からなるガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤを用い、かつＣＯ2 ：10〜50体積％、Ar：50〜90体積％を含有する混合ガスをシールドガスとして用いて溶接施工した後、最終パスのビード部が 800℃から 500℃に冷却されるまでの所用時間を15〜450 秒に調整することを特徴とするガスシールドアーク溶接方法。
【請求項２】
前記鋼素線が、前記組成に加えて、Ｋ：0.0001〜0.0030質量％を含有することを特徴とする請求項１に記載のガスシールドアーク溶接方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、軟鋼および 490Ｎ／mm2 級高張力鋼， 590Ｎ／mm2 級高張力鋼の溶接施工に好適なガスシールドアーク溶接方法に関し、特に高入熱かつ高パス間温度の多層盛り溶接おいても優れた強度および靭性を有する溶接金属が得られ、しかも溶接施工時にスパッタの発生やスラグの形成を抑制する等の優れた溶接作業性を発揮するガスシールドアーク溶接方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
建築や橋梁等の鋼構造物の溶接では、ガスシールドアーク溶接が一般的な溶接法として普及している。特に、シールドガスとして安価な炭酸ガスを使用する炭酸ガスシールドアーク溶接が最も広く採用されている。その炭酸ガスシールドアーク溶接では、溶接金属の靭性を向上させるために、Ti−Ｂ系の鋼素線からなる炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤが使用される。
【０００３】
たとえば特公昭43-12258号公報には、Ｃ，Si，Mnに加えて、Al，Ti，ZrおよびＶのうちの１種以上を含有し、さらにＢを添加した炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤが開示されている。また特開昭55-149797号公報には、Ｃ，Si，Mnに加えて、TiおよびMoのうちの１種以上を含有し、さらにＢを添加した炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤが開示されている。
【０００４】
しかし、近年では溶接施工の作業効率の向上を図るために、高入熱かつ高パス間温度で炭酸ガスシールドアーク溶接を施工する傾向がある。このような高入熱かつ高パス間温度の溶接施工では、Ti−Ｂ系の鋼素線からなる炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤを使用しても、溶接金属の強度が低下するばかりでなく、靭性も劣化する。そこで、高入熱かつ高パス間温度の溶接施工においても強度と靭性に優れた溶接金属を得る技術が、種々検討されている。
【０００５】
たとえば特開平10-230387 号公報には、Ｃ，Si，Mn，Ti，Ｂ，Ｓを含有し、TiとＢの比率を規定した炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤが開示されている。また特開平11-90678号公報には、Ｃ，Si，Mn，Moに加えて、Ti，Ｂ，AlおよびZrのうちの１種以上を含有する炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤが開示されている。
【０００６】
しかしながら、これらの技術では、シールドガスとして炭酸ガスを使用するので、溶接金属中にＯ（酸素）が混入しやすい。その結果、高入熱かつ高パス間温度の溶接施工を行なった場合に、溶接金属の靭性が劣化する。しかも、炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤに種々の元素を添加するので、スパッタが多量に発生するばかりでなく、スラグの形成量も増加し、十分な溶接作業性を確保するには至っていない。とりわけ多層盛り溶接では、スラグが増加すると、溶接金属の強度や靭性に悪影響を及ぼす。
【特許文献１】特公昭43-12258号公報
【特許文献２】特開昭55-149797号公報
【特許文献３】特開平10-230387 号公報
【特許文献４】特開平11-90678号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明の目的は、高入熱かつ高パス間温度の多層盛り溶接においても、優れた強度および靭性を有する溶接金属が得られ、しかも溶接施工時のスパッタ発生量およびスラグ形成量を低減して良好な溶接作業性を発揮するガスシールドアーク溶接方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、溶接用フラックスを内装していないソリッドワイヤと呼ばれるガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ（以下、溶接用鋼ワイヤという）を用いて、高入熱かつ高パス間温度で多層盛り溶接を行ない、溶接金属の機械的性質や溶接施工の作業性について検討した。すなわち本発明者らは、溶接用鋼ワイヤの素材となる鋼素線の成分およびシールドガスの成分が、溶接金属の機械的性質（強度，靭性）や溶接施工の作業性（スパッタの発生，スラグの形成）に及ぼす影響に着目して鋭意研究した結果、下記の知見を得た。
【０００９】
溶接金属の強度および靭性を確保するためには、溶接金属のＯ含有量を低減して、微細なフェライト組織を形成する必要がある。そこで鋼素線に脱酸元素（たとえ化Si，Mn，Al，Ti等）を添加し、溶融プールが凝固するまでに酸化反応を進行させることによって、溶接金属のＯ含有量を低減する。しかし、脱酸元素の酸化反応によって生じる酸化物がスラグとなるので、脱酸元素を過剰に添加した場合にはスラグが多量に形成される。多層盛り溶接では、スラグが増加すると、溶接金属の強度や靭性に悪影響を及ぼす。したがって、鋼素線に含有させる脱酸元素の添加量は制約を受けることになり、脱酸元素とＯを反応させて溶接金属のＯ含有量を低減させる効果にも限界がある。
【００１０】
そこで、脱酸元素の酸化反応によって溶接金属のＯ含有量を低減し、さらに溶接金属のＯ含有量を一層低減するために、シールドガスから溶融プールに混入するＯを減少させる必要がある。つまり高入熱かつ高パス間温度でガスシールドアーク溶接を行なった場合には溶融プールが大きくなるので、炭酸ガスをシールドガスとして用いると、シールドガス中のＯが混入し易くなる。したがって、溶接金属のＯ含有量を低減するためには、Arを主体とするシールドガスを使用する。
【００１１】
溶接金属のＯ含有量を低減すると、
(1) 溶接金属中に残留する酸化物が減少して、溶接金属の焼入れ性，靭性が向上する、
(2) 溶接金属中に残留するSi，Mnが増加して、溶接金属の強度が向上する
という効果が得られる。
【００１２】
また、溶接施工を中断することなく連続して行なう場合のような、高パス間温度のガスシールドアーク溶接では、溶接金属に粒界フェライトが生じ易くなり、溶接金属の靭性が低下する。Arを主体とするシールドガスを使用したガスシールドアーク溶接では、溶接金属のＯ含有量を低減するとともに、溶接金属にＢ，Mo，Crを含有させることによって、粒界フェライトの生成を抑制することができる。溶接金属にＢ，Mo，Crを含有させるためには、これらの元素を含有する鋼素線からなる溶接用鋼ワイヤを使用する必要がある。しかしArを主体とするシールドガスを使用する従来の溶接技術では、Ｂは鋼素線に添加されていなかった。
【００１３】
以上に説明した通り、本発明者らは、Arを主体とするシールドガスを使用して高入熱かつ高パス間温度で多層盛り溶接を行なう場合にも、溶接金属のＯ含有量を低減し、かつ溶接金属にＢを含有させることによって、溶接金属の機械的性質を安定して確保できるという新たな知見を得た。
【００１４】
ただしＢは焼入れ性を著しく高める元素であるから、溶接金属の靭性の劣化を防止するために、その含有量のみならず、溶接施工後の溶接金属の冷却速度も規定する必要がある。そこで、ガスシールドアーク溶接が終了した後、最終パスのビード部の温度が 800℃から 500℃に冷却されるまでの所用時間（以下、Ｔ8/5 という）を好適範囲に維持する。
【００１５】
このようにして、Arを主体とするシールドガスを使用し、かつ溶接金属に脱酸元素とＢ，Mo，Crを含有させることによって、溶接金属の強度と靭性を安定して確保し、スラグの形成を抑制することが可能である。しかも溶融プールの表面揺動の安定化とアークの安定化を達成できるので、スパッタの発生量を低減できる。
【００１６】
本発明はこれらの知見に基づいてなされたものである。
【００１７】
すなわち本発明は、Ｃ：0.01〜0.10質量％，Si： 0.２〜1.2 質量％，Mn： 1.0〜2.5 質量％，Ti：0.05〜0.20質量％，Ｓ： 0.003〜0.020 質量％，Ｐ： 0.020質量％以下，Mo：0.05〜0.5 質量％，Cr：0.05〜0.3 質量％，Cu： 0.5質量％以下，Al： 0.005〜0.02質量％，Ｂ：0.0005〜0.0050質量％を含有する鋼素線からなる溶接用鋼ワイヤを用い、かつＣＯ2 ：10〜50体積％，Ar：50〜90体積％を含有する混合ガスをシールドガスとして用いて溶接施工した後、最終パスのビード部が 800℃から 500℃に冷却されるまでの所用時間を15〜450 秒に調整するガスシールドアーク溶接方法である。
【００１８】
本発明のガスシールドアーク溶接方法では、鋼素線が、前記した組成に加えて、Ｋ：0.0001〜0.0030質量％を含有することが好ましい。
【００１９】
なお、ここで鋼素線からなる溶接用鋼ワイヤとは、溶接用フラックスを内装せず、素材となる鋼素線を主体とするワイヤ（いわゆるソリッドワイヤ）を指す。また本発明は、鋼素線の表面にめっきを施したり、あるいは潤滑剤を塗布した溶接用鋼ワイヤにも支障なく適用できる。
【発明の効果】
【００２０】
本発明によれば、高入熱かつ高パス間温度の多層盛り溶接においても、優れた強度および靭性を有する溶接金属が得られ、しかも溶接施工時にスパッタ発生量およびスラグ形成量を低減して良好な溶接作業性が得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
まず本発明のガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ（すなわち溶接用鋼ワイヤ）の鋼素線の成分を限定した理由について説明する。
【００２２】
Ｃ：0.01〜0.10質量％
Ｃは、溶接金属の強度を確保するのに必要な元素であり、溶融メタルの粘性を低下させて流動性を向上させる効果がある。しかしＣ含有量が0.01質量％未満では、溶接金属の強度を確保できない。一方、0.10質量％を超えると、溶接金属の靭性が低下する。したがって、Ｃは0.01〜0.10質量％の範囲内を満足する必要がある。
【００２３】
Si： 0.2〜1.2 質量％
Siは、脱酸作用を有し、溶融メタルの脱酸のためには不可欠な元素である。しかしSi含有量が 0.2質量％未満では、溶接施工時に溶滴や溶融プールが揺動し、スパッタが多量に発生する。また、溶融メタルの脱酸が不足するので、溶接金属にブローホールが発生し易い。一方、 1.2質量％を超えると、溶接金属の靭性が低下するばかりでなく、スラグ発生量が増加する。その結果、多層盛り溶接では、スラグに起因する溶接欠陥が生じ易くなり、しかもビード形状も劣化する。したがって、Siは 0.2〜1.2 質量％の範囲内を満足する必要がある。
【００２４】
Mn： 1.0〜2.5 質量％
Mnは、Siと同様に脱酸作用を有し、溶融メタルの脱酸のためには不可欠な元素であるとともに、溶接金属の機械的性質を向上させる元素である。しかしMn含有量が 1.0質量％未満では、溶融メタルの脱酸が不足して溶接金属にブローホールが発生するばかりでなく、溶接金属中に残留するMn量が不足して十分な強度と靭性が得られない。一方、 2.5質量％を超えると、溶接金属の靭性が低下し、しかもスラグ発生量が増加して多層盛り溶接ではスラグに起因する溶接欠陥が生じ易くなる。したがって、Mnは 1.0〜2.5 質量％の範囲内を満足する必要がある。
【００２５】
Ti：0.05〜0.20質量％
Tiは、脱酸剤として作用し、かつ溶接金属の強度と靭性を向上させる元素である。また、アークを安定させて、スパッタを減少させる効果も有する。しかしTi含有量が0.05質量％未満では、スパッタ低減の効果は乏しい。しかも溶接金属を微細なフェライト組織とするための変態核となるTi酸化物を十分に確保できないので、溶接金属が粗大な組織となり、強度と靭性が低下する。一方、0.20質量％を超えると、溶接施工時に溶滴が粗大になり大粒のスパッタが発生するばかりでなく、溶接金属の靭性が著しく低下する。したがって、Tiは0.05〜0.20質量％の範囲内を満足する必要がある。
【００２６】
Ｓ： 0.003〜0.020 質量％
Ｓは、鋼素線に不可避的に含有される不純物であるが、溶接される鋼板とビードとのなじみを良くして、ビードの形状を改善する効果がある。しかしＳ含有量が 0.003質量％未満では、アークが不安定になり溶接作業性が損なわれる。一方、 0.020質量％を超えると、溶接金属の高温割れが発生し易くなる。したがって、Ｓは 0.003〜0.020 質量％の範囲内を満足する必要がある。
【００２７】
Ｐ： 0.020質量％以下
Ｐは、製鋼工程および鋳造工程で鋼中に不純物として混入する元素であり、Ｓと同様に、溶接金属の耐高温割れ性を低下させる元素である。そのためＰ含有量は可能な限り減少させることが好ましい。一方、Ｐが 0.020質量％を超えると、溶接金属の耐高温割れ性が著しく低下する。したがって、Ｐは 0.020質量％以下とした。
【００２８】
Mo：0.05〜0.5 質量％
Moは、溶接金属の強度を向上させる元素であり、特に高入熱かつ高パス間温度の溶接で使用する溶接用鋼ワイヤに有効な元素である。しかしMo含有量が0.05質量％未満では、その効果は乏しい。一方、 0.5質量％を超えると、溶接金属の靭性が低下する。したがって、Moは0.05〜0.5 質量％の範囲内を満足する必要がある。
【００２９】
Cr：0.05〜0.3 質量％
Crは、Moと同様に、溶接金属の強度を向上させる元素であり、特に高入熱かつ高パス間温度の溶接で使用する溶接用鋼ワイヤに有効な元素である。しかしCr含有量が0.05質量％未満では、その効果は乏しい。一方、 0.3質量％を超えると、溶接金属の靭性が低下するばかりでなく、Crが弱いながらも脱酸作用を有する故にスラグ形成量が増加する。したがって、Crは0.05〜0.3 質量％の範囲内を満足する必要がある。
【００３０】
Cu： 0.5質量％以下
Cuは、鋼素線に不可避的に含有される不純物であり、溶接金属の靭性を低下させる元素である。そのためCu含有量は可能な限り減少させることが好ましい。一方、Cuが 0.5質量％を超えると、溶接金属の靭性が著しく低下する。したがって、Cuは 0.5質量％以下とした。ただし、鋼素線の表面にCuめっきを施して送給性を改善した溶接用鋼ワイヤを使用する場合には、めっき層から溶接金属へCuが移行する。そのため、鋼素線の表面にめっき層を有する溶接用鋼ワイヤでは、めっき層に含有されるCuと鋼素線に含有されるCuとの合計が、鋼素線の質量に対して 0.5質量％以下を満足する必要がある。
【００３１】
Al： 0.005〜0.02質量％
Alは、強脱酸剤として作用するとともに、アークの安定性を向上する元素である。しかしAl含有量が 0.005質量％未満では、このような効果は得られない。一方、 0.02質量％を超える場合は、溶接金属の靭性が低下する。したがって、Alは 0.005〜0.02質量％の範囲内を満足する必要がある。
【００３２】
Ｂ：0.0005〜0.0050質量％
Ｂは、溶接金属の粒界フェライトの粗大化を抑制することで組織を微細化し、靭性を向上するのに有効な元素である。しかしＢ含有量が0.0005質量％未満では、組織を微細化する効果が十分に得られない。一方、0.0050質量％を超えると、粒界フェライトの粗大化は抑制できるが、溶接金属の耐高温割れ性を著しく劣化させて高温割れが生じ易くなる。したがって、Ｂは0.0005〜0.0050質量％の範囲内を満足する必要がある。
【００３３】
さらに本発明では上記した組成に加えて、鋼素線が、Ｋ：0.0001〜0.0030質量％を含有することが好ましい。
【００３４】
Ｋ：0.0001〜0.0030質量％
Ｋは、アークを広げ（すなわちアークをソフト化し）、ガスシールドアーク溶接において溶滴の移行を容易にするとともに、溶滴を微細化し、さらには溶接用鋼ワイヤの送給抵抗の変動を抑制し、スパッタの発生を抑制する作用を有する。しかしＫ含有量が0.0001質量％未満では、その効果が十分に発揮されない。一方、0.0030質量％を超えると、溶接施工時にアーク長が増加し、溶接用鋼ワイヤの先端に懸垂した溶滴が不安定となり、スパッタが多量に発生する。したがって、Ｋは0.0001〜0.0030質量％の範囲内が好ましい。
【００３５】
なお、Ｋは沸点が低い（約 760℃程度）ので、鋼素線の素材となる鋼材を溶製する段階（たとえば製鋼工程）で添加すると、歩留りが著しく低下する。そこで、鋼素線を製造する段階（たとえば伸線工程）で鋼素線の表面にカリウム塩溶液を塗布し、さらに焼鈍を施すことによって、Ｋを鋼素線に安定して含有させることが好ましい。
【００３６】
上記した鋼素線の成分以外の残部は、Feおよび不可避的不純物である。たとえば、鋼材を溶製する段階や鋼素線を製造する段階で不可避的に混入する代表的な不可避的不純物であるＯやＮは、Ｏ： 0.020質量％以下，Ｎ： 0.010質量％以下に低減するのが好ましい。特にＯは、溶接施工時に溶滴を微細化する効果を有するので、0.0020〜0.0080質量％の範囲内が一層好ましい。
【００３７】
本発明では、このような組成を有する鋼素線からなる溶接用鋼ワイヤを用いてガスシールドアーク溶接を行なう。その際、シールドガスはArとＣＯ2 との混合ガスを用いる。シールドガス中のＣＯ2 の混合比率は10〜50体積％，Arの混合比率は50〜90体積％とする。ＣＯ2 の混合比率を減少することによって、高入熱かつ高パス間温度の溶接施工において、溶接金属中のＯ含有量が減少し、組織を微細化することが可能であり、その結果、溶接金属の強度および靭性を向上できる。しかもアークの安定性を高めるとともに、溶融プールの揺動を抑制する作用も有するので、スパッタ発生量およびスラグ形成量を低減できる。
【００３８】
しかしシールドガス中のＣＯ2 の混合比率が50体積％を超えると、そのような効果が十分に得られない。一方、10体積％未満では、アークが著しく不安定になり、スパッタ発生量が増加するばかりでなく、溶接欠陥が生じ易くなる。したがって、シールドガス中のＣＯ2 の混合比率は10〜50体積％の範囲内を満足する必要がある。
【００３９】
さらに本発明では、溶接施工の後、最終パスのビード部が 800℃から 500℃に冷却されるまでの所用時間（すなわちＴ8/5 ）を15〜450 秒とする。
【００４０】
高入熱かつ高パス間温度の多層盛り溶接においては、Ｔ8/5 を制御することが初パスから最終パスにかけての溶接金属全体の強度および靭性を確保する上で非常に重要である。しかしＴ8/5 が15秒未満では、溶接金属の硬さが上昇して靭性が劣化するばかりでなく、割れが発生し易くなる。一方、 450秒を超えると、溶接金属の強度および靭性が低下し、しかもビード形状が劣化する。したがって、Ｔ8/5 は15〜450 秒の範囲内を満足する必要がある。
【００４１】
次に、本発明の溶接用鋼ワイヤの製造方法について説明する。
【００４２】
転炉または電気炉等を用いて、上記した組成を有する溶鋼を溶製する。この溶鋼の溶製方法は、特定の技術に限定せず、従来から知られている技術を使用する。次いで、得られた溶鋼を、連続鋳造法や造塊法等によって鋼材（たとえばビレット等）を製造する。この鋼材を加熱した後、熱間圧延を施し、さらに乾式の冷間圧延（すなわち伸線）を施して鋼素線を製造する。熱間圧延や冷間圧延の操業条件は、特定の条件に限定せず、所望の寸法形状の鋼素線を製造する条件であれば良い。
【００４３】
さらに鋼素線は、焼鈍−酸洗−伸線加工−潤滑剤塗布の工程を順次施して、所定の製品すなわち溶接用鋼ワイヤとなる。
【００４４】
また、焼鈍を施した鋼素線は、酸洗した後、その表面にCuめっきを施しても良い。Cuめっきの厚さを 0.5μｍ以上とすることによって、給電チップと溶接ワイヤの給電不良が防止され、給電チップ先端部の摩耗が抑制される効果が得られる。
【００４５】
また、鋼素線の表面に固形潤滑剤を塗布して、固形潤滑剤層を形成しても良い。あるいは、鋼素線表面のCuめっきの表面に固形潤滑剤を塗布しても良い。さらに、溶接施工時の溶接用鋼ワイヤの送給抵抗を軽減して、安定した送給を維持するために、固形潤滑剤層の表面に脂肪酸エステルと潤滑油の混合物を塗布しても良い。
【実施例】
【００４６】
製鋼段階で成分を調整し、連続鋳造によって製造されたビレットを熱間圧延して、直径 5.5〜7.0mm の線材とした。次いで冷間圧延（すなわち伸線）によって直径 2.0〜2.8mm とした後、焼鈍して鋼素線とした。得られた鋼素線の成分は、表１に示す通りである。
【００４７】
【表１】
2005230906.tif 000003
【００４８】
さらに鋼素線の表面にCuめっきを施し、冷間加工（すなわち湿式伸線）を行なって、直径1.4mm の溶接用鋼ワイヤを製造した。
【００４９】
これらの溶接用鋼ワイヤを用いて、鋼板（ＪＩＳ規格SM490B）のガスシールドアーク溶接を行なった。その溶接条件は表２に示す通りであり、開先形状は図１に示す通りである。ただし図１において、鋼板の厚さＴは40mm，ルートギャップＧは７mm，開先角度θは35°である。
【００５０】
【表２】
2005230906.tif 000004
【００５１】
溶接施工時に発生したスパッタを回収し、その重量を測定した。スパッタ発生量が 0.8ｇ／min 以下を良（○）， 0.8ｇ／min 超えを不可（×）として評価した。スパッタ発生量の評価は表３に示す通りである。
【００５２】
また、溶接継手の断面マクロ観察を行ない、溶接割れや溶接欠陥が認められなかったものを良（○），認められたものを不可（×）として評価した。溶接割れ，溶接欠陥の評価は表３に示す通りである。
【００５３】
さらに、溶接金属からサンプルを切り出して、シャルピー衝撃試験と引張試験を行なった。シャルピー衝撃試験は、ＪＩＳ規格Z2202 に準拠した２mm−Ｖノッチ試験片を用いて、０℃で行なった。引張試験は、ＪＩＳ規格Z2201 に準拠したＡ１号試験片を用いて、室温（約20℃）で行なった。０℃における吸収エネルギーと室温における引張強さは表３に示す通りである。
【００５４】
【表３】
2005230906.tif 000005
【００５５】
表３から明らかなように、発明例では、スパッタ発生量，溶接割れ，溶接欠陥すべて評価は良（○）であった。一方、比較例では、不可（×）と評価されたものもあった。
【００５６】
また溶接金属の吸収エネルギーは、発明例が 105〜165 Ｊであったのに対して、比較例は35〜115 Ｊであった。ただし比較例の中で吸収エネルギーが最も高い試験番号14（吸収エネルギー：115 Ｊ）は溶接割れの評価が不可（×）であった。その他の比較例の吸収エネルギーは、35〜70Ｊであった。
【００５７】
溶接金属の引張強さは、発明例が 495〜550 Ｎ／mm2 であったのに対して、比較例は 465〜580 Ｎ／mm2 であった。ただし比較例の中で引張強さが高い試験番号９，10，11，14，15（引張強さ： 485〜580Ｎ／mm2 ）は、スパッタ発生量，溶接割れ，溶接欠陥のいずれかの評価が不可（×）であった。比較例の中で、スパッタ発生量，溶接割れ，溶接欠陥がすべて良（○）と評価された試験番号12，13の引張強さは、 465〜480 Ｎ／mm2 であり、 490Ｎ／mm2 未満であった。
【００５８】
以上に説明したように、本発明によれば、高入熱かつ高パス間温度の多層盛り溶接においても、優れた機械的性質を有する溶接金属が得られ、しかも溶接作業性も良好であることが確かめられた。
【図面の簡単な説明】
【００５９】
【図１】開先形状を模式的に示す断面図である。
【符号の説明】
【００６０】
１  鋼板
２  当金
３  最終パスのビード
θ  開先角度
Ｔ  鋼板の厚さ
Ｇ  ルートギャップ
【図１】
2005230906.tif 000006