(57)【要約】【課題】乗員に対して不快感を与える所定の振動を吸収・低減し、乗員に良好な乗り心地を提供すると共に、試作および量産が容易なシートパッドを提供する。【解決手段】ポリウレタンフォームからなり、着座部を構成するクッション本体１２と、このクッション本体１２の底面に一体的に設けられるシート状の低通気性フォーム１４とからシートパッドを構成することで、ＪＡＳＯ Ｂ ４０８(自動車用シートのパット材の性能試験方法))に準拠して測定されるシートパッド１０の振動特性から算出される共振倍率が少なくとも４.０以下とする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリウレタンフォームからなり、着座部を構成するクッション本体(12)と、
前記クッション本体(12)の底面に一体的に設けられるシート状の低通気性フォーム(14)とからなるシートパッドであって、
ＪＡＳＯ Ｂ ４０８(自動車用シートのパット材の性能試験方法)に準拠して測定されるシートパッド(10)の振動特性から算出される共振倍率が少なくとも４.０以下とされている
ことを特徴とするシートパッド。
【請求項２】
ポリウレタンフォームからなり、着座部を構成すると共に、ＪＡＳＯ Ｂ ４０８に準拠して測定される硬度が少なくとも０.０１ＭＰａ以下に設定されるクッション本体(12)と、
前記クッション本体(12)の底面に一体的に設けられるシート状の低通気性フォーム(14)とからなるシートパッドであって、
ＪＡＳＯ Ｂ ４０８(自動車用シートのパット材の性能試験方法)に準拠した方法から算出されるシートパッド(10)の動的反発率が少なくとも４５％以下とされている
ことを特徴とするシートパッド。
【請求項３】
前記低通気性フォーム(14)の通気性は、２０ｍｌ／ｃｍ２／秒以下に設定される請求項１または２記載のシートパッド。
【請求項４】
前記低通気性フォーム(14)の厚さは、少なくともシートパッド(10)の５.０〜４０％の範囲に設定される請求項１〜３の何れかに記載のシートパッド。
【請求項５】
シートパッド(10)の振動特性から算出される共振振動数が、少なくとも４.０Ｈｚ以下に設定される請求項１〜４の何れかに記載のシートパッド。
【請求項６】
前記低通気性フォーム(14)は、クッション本体(12)の底面において着座した乗員の臀部部位にだけ配置される請求項１〜５の何れかに記載のシートパッド。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、シートパッドに関し、更に詳細には、乗員に対して不快感を与える所定の振動を吸収・低減し、乗員に良好な乗り心地を提供すると共に、試作および量産が容易なシートパッドに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車等の車両用のシートの開発において、その乗り心地の向上は従来からの大きな改善点の１つである。過去においてこの乗り心地の改善は、シートのクッション性、すなわち反発弾性率を高めることでなされていた。例えば図４(ａ)に示す如く、その主構造がポリウレタンフォームだけからなる、所謂フルフォームシートパッドの場合、反発弾性率は７０％前後となり良好なクッション性が確保されていた。しかし反発弾性率が７０％を越える場合、例えば凹凸の悪路を走行した際の乗員の乗車時安定性(以下、単に安定性と云う)が悪化する問題が指摘される。このため最近のシートにおいては、適度なクッション性を発現しつつ、その一方で充分な安定性を発現するように、反発弾性率を低めに設定したシートパッドを採用することで、これにより乗り心地を改善する方法が模索されている。
【０００３】
一方、前述のフルフォームシートパッドに対して、その主構造がポリウレタンフォームと、このフォームの底部に備えられた金属等のバネとからなる、所謂バネ併用型シートパッド(図４(ｂ)参照)が従来から一部に採用されていた。このバネ併用型シートパッドの場合、反発弾性率を高くするポリウレタンフォームの一部がバネとされている構成上、反発弾性率が６２〜６８％前後の抑えられた値となり、その結果、安定性とクッション性とが併有され、フルフォームシートパッドより好適な乗り心地を発現するシートが製造可能であった。なお、フルフォームシートパッドまたはバネ併用型シートパッドは、車種毎に異なった車体構造およびシート構造を備えることに起因して使い分けがなされているに過ぎない。
【０００４】
そして乗り心地の評価方法の一つとして、ＪＡＳＯ Ｂ ４０８(自動車用シートのパット材の性能試験方法))に準拠した加速度／周波数の関係における「人体上下方向における振動暴露評価曲線」によって評価される振動特性が挙げられる。この評価は、図５(ａ)に示すような測定装置５０により、測定すべきシートパッド１０自体を試験片として振動台５２上に載置し、その上に３００Ｎの荷重を加える円板形の加圧板５４を載置し、振動台５２に所要の振動を加えて加圧板５４上の荷重中心点５４ａの絶対変位量を測定することでなされる。ここでシートパッド１０に加えられる荷重は、加圧板５４の重量を５０ｋｇとすることで達成され、振動台５２によって加えられる振動は１Ｈｚから少なくとも共振振動数(後述)＋２Ｈｚに設定される(本発明においては１〜１０Ｈｚの範囲で０.１Ｈｚ毎に設定されている(後述(［００２４］))。そしてこの各振動数(周波数)において、入力された５ｍｍの振幅(ＪＡＳＯ Ｂ ４０８における全振幅１０ｍｍを変更して実施)に対して、どれだけの振幅が伝達(出力)されるかを測定し、この測定における出力／入力の最も高い振動数を共振振動数、このときの出力値／入力値(伝達率)の結果を共振倍率として算出する。なお図５(ｂ)は、本測定で得られる測定結果の一例を示すグラフ図である。
【０００５】
そしてシートパッドの乗り心地は、一般に前述の振動数領域における振動の大きさ、すなわち共振倍率を下げることで達成されている。なお乗員が最も不快と感じる振動数は４〜８Ｈｚ、殊に６Ｈｚ(一般に内蔵共振点と呼ばれる)付近であることが知られており、共振振動数をこの範囲から遠ざける方法によっても乗り心地の改善が期待できる。前述のフルフォームシートパッドおよびバネ併用型シートパッドの場合、バネ併用型シートパッドの方が３.５〜４.０Ｈｚにおける共振倍率が低くなっており、その振動特性から乗り心地が改善しているといえる。このようなシートパッドは、一般に振動吸収シートパッドと呼ばれているが、充分な乗り心地、すなわち適度なクッション性および充分な安定性の発現が達成されているとは言い難かった。
【０００６】
なお、ＪＡＳＯ Ｂ ４０８に準拠して測定され、本発明で採用されている動的な反発率(以下、動的反発率と云う)についても、図６(ａ)に示す如く、図５(ａ)に示す測定装置５０を使用して測定される(後述［００１５］)。この動的反発率は、測定すべきシートパッド１０を試験片として振動台５２上に載置し、その上に３００Ｎの荷重を加える円板形の加圧板５４を載置した後、この加圧板５４を荷重中心点５４ａの真下で測って２０ｍｍとなる任意の高さまで持ち上げ、自由落下させた際の荷重中心点５４ａの変位量と経過時間との関係、すなわち減衰波形を測定する。そして、この減衰波形における第一の振幅Ａと第２の振幅Ｂとを使用し、(Ｂ／Ａ)＊１００の式により算出される。なお図６(ｂ)は、本測定で得られる測定結果の一例を示すグラフ図である。
【０００７】
ところで最近の車両用のシートは、採用される自動車の使用用途、例えばファミリーユースモデル、スポーティモデルまたはＳＵＶ等のモデルの違い並びに車両サイズ等により、その車両の性格をより鮮明かつ好適に発現し得るように開発されることが望まれている。これは個々の車種毎に、その都度、好適な物性、すなわち好適な乗り心地を有するシートパッドの設計が望まれていることを意味する。そして好適な乗り心地を発現するシートパッドを製造すべく、反発弾性率を制御するには、以下の方法が考えられる。すなわち、
(１)シートパッドを構成するポリウレタンフォームの材質、すなわち各原料の組成を変化させることで、各車種に求められる乗り心地を達成するポリウレタンフォームを最初から設計し、これを用いてシートパッドとする。
(２)フォームの材質として高弾性な素材を採用してクッション性を確保し、ポリウレタンフォームにおける一部のセルだけをクラッシングによって破泡することで通気性を制御し、これにより目的とする乗り心地を達成するポリウレタンフォームを得、これを用いてシートパッドとする。
(３)前述(［０００３］)の如く、その主構造がポリウレタンフォームと、このフォームの下側に備えられた金属等のバネとからなる、所謂バネ併用型のシートパッドにおいて、バネ定数を変化させたバネを用いることで、目的とする乗り心地を達成するシートパッドとする。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかし前述の(１)〜(３)の各方法の場合、以下の問題が指摘される。
(１)乗り心地を好適に発現するシートパッドの製造は、例えばその使用温度域に略一致させるようにガラス転移点を制御してシートパッドを構成するポリウレタンフォーム組成を設計しているが、このような場合、所謂トライアンドエラー的な極めて手間の掛かる手法での吟味が必要とされる。また乗り心地に係る諸物性は、実際に使用するシートパッドの形状で試作・評価されるため、その手間も多大なものとなる。更に量産においても、製造車種が変更される毎にポリウレタンフォーム組成を入れ替える必要があり、量産効率が大きく低下してそのコストが大きく悪化する。
【０００９】
(２)前述の(１)と同様に、シートパッドに好適に使用し得るポリウレタンフォームの組成決定についての手間や、試作の手間が掛かる。更にポリウレタンフォームのセルを破泡するクラッシングは基本的に、ローラ間にポリウレタンフォームを通過・圧縮させる、またはポリウレタンフォームを所要の減圧状態として、圧力低下によってセルを膨張させる等する従来公知の方法により実施されているが、繰り返し精度が高いものではないため、同一の組成からなるフォームを使用しても、発現される乗り心地にバラつきが発生し、歩留まりが悪化してしまう。
【００１０】
(３)基本的にシートパッドにおいて乗員が着座するクッション本体を変化させず、その底部に配置されるバネだけを変化させればよいため、前述の(１)および(２)に係る組成設計や試作製造の手間は回避し得る。しかし、一般に高価な立体バネを用いるために製造コストが増大する。また耐久性を備えるバネは、材質的には鋼製で、かつその構成数も多くなるため、車両の総重量が嵩む。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
前記課題を克服し、所期の目的を達成するため、本発明に係るシートパッドは、ポリウレタンフォームからなり、着座部を構成するクッション本体と、
前記クッション本体の底面に一体的に設けられるシート状の低通気性フォームとからなるシートパッドであって、
ＪＡＳＯ Ｂ ４０８に準拠して測定されるシートパッドの振動特性から算出される共振倍率が少なくとも４.０以下とされていることを特徴とする。
【００１２】
前記課題を克服し、所期の目的を達成するため、本願の別の発明に係るシートパッドは、ポリウレタンフォームからなり、着座部を構成すると共に、ＪＡＳＯ Ｂ ４０８に準拠して測定される硬度が少なくとも０.０１ＭＰａ以下に設定されるクッション本体と、
前記クッション本体の底面に一体的に設けられるシート状の低通気性フォームとからなるシートパッドであって、
ＪＡＳＯ Ｂ ４０８に準拠した方法から算出されるシートパッドの動的反発率が少なくとも４５％以下とされていることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１３】
以上に説明した如く、本発明に係るシートパッドによれば、シートパッドを構成するクッション本体の底部に低通気性フォームを一体的に設けて、乗り心地を悪化させる振動を吸収し、反発弾性率、すなわち動的反発率を制御下に低く抑え、乗員の安定性とクッション性とを併有した良好な乗り心地を発現することが可能である。また所定の通気性に設定された低通気性フォームだけを適宜選択することで多様な物性値を発現するシートパッドを製造し得るため、評価を実施する試作の手間を簡略化でき、更に量産工程においても製造車種毎にシートパッドの原料を、その都度入れ替える必要がなくなるため、多くの車種毎に好適な乗り心地を発現するシートパッドの量産が容易となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
次に、本発明に係るシートパッドにつき、好適な実施例を挙げて、添付図面を参照しながら以下説明する。本願の発明者は、汎用的に使用されるポリウレタンフォームにより着座部となるクッション本体を構成し、このクッション本体の底部に通気性を制御したシート状の低通気性フォームを一体的に設けて、ＪＡＳＯ Ｂ ４０８(自動車用シートのパット材の性能試験方法)に準拠した方法で測定されるシートパッドの振動特性から算出される共振倍率を少なくとも４.０以下とすることで、乗員の安定性およびクッション性の双方を好適化した乗り心地を備えると共に、試作時および量産時に掛かる各種手間の低減をなし得ることを知見したものである。
【００１５】
また振動特性は、図５(ｂ)から明らかなように、その測定に工数が掛かる、すなわち振動数に応じて測定を繰り返す必要がある。このため乗り心地については、振動特性と大きな関連性を持ち、かつ経験的に正の相関関係を備える動的反発率(前述［０００６］)と、硬度との双方による評価も採用可能である。具体的には、クッション本体におけるＪＡＳＯ Ｂ ４０８に準拠して測定される硬度を少なくとも０.０１ＭＰａ(３０ｋｇｆ／３１４ｃｍ２)以下に設定すると共に、シート状の低通気性フォームの通気性を制御してＪＡＳＯ Ｂ ４０８に準拠した方法から算出されるシートパッドの動的反発率を４５％以下とすることで、共振倍率を少なくとも４.０以下とした場合と同様の効果を呈することも併せて知見した。この動的反発率は、シートパッドが載置された際の静的な、言い換えれば素材的な物性である反発弾性率を動的に評価したもので、シートパッドの乗り心地の評価に関して高い親和性があり、また基本的に反発弾性率と正の相関関係を持つ物性値で、反発弾性率が低下すればこれに比例して低下する。この動的反発率は、シートパッドの乗り心地と大きな関連性があり、かつ容易な測定が可能である一方、その定量的な評価、すなわち如何なる値が好適かといった関連付けが困難なため、本発明においては数値的な判断が理論的に可能な前述の振動特性を主として規定している。
【００１６】
本発明の好適な実施例に係るシートパッド１０は、図１に示す如く、基本的にクッション本体１２と、このクッション本体１２の底部における所要位置に一体的に設けられたシート状の低通気性フォーム１４とから構成される。また実施例において低通気性フォーム１４は、殊に意図する乗り心地の発現が不可欠である乗員の着座部位、すなわち乗員の臀部部位に対応的にクッション本体１２の底面に配置されている(図１(ｂ)参照)。また本実施例では、乗員の着座部位だけに低通気性フォーム１４が設けられているが、図２に示す如く、シートパッド１０の全体に亘って低通気性フォーム１４を設けるようにしてもよい。この場合、シートパッド１０の全域において安定性とクッション性との調和が取れた好適な乗り心地が達成される。なお本実施例においてシートパッド１０は、図３に示す如く、車両用シート４０の着座部４２をなすものとして説明しているが、本発明はこれに限定されるものではなく、同じく車両用シート４０を構成する背もたれ部４４をなすものとしても使用可能である。また通常のシートパッド１０の場合、クッション本体１２の表面には、ファブリック、合成皮革または皮革からなる表皮が貼込まれているが、本発明の説明において不要であるので、その説明を省略すると共に、全ての図中において省略している。
【００１７】
クッション本体１２は、ポリウレタンフォームからなり、シートパッド１０の主要部でかつ乗員が着座する部位を構成するものである。そして試作および量産時において煩雑な手間を回避するべく、通常のシートパッドに一般的に使用され、その物性が明確でありモールド成形による量産工程の確立したポリウレタンフォームが好適に採用されている。なおクッション本体１２の一般的なモールド成形法で製造される。
【００１８】
前述(［０００８］)した如く、ポリウレタンフォームにおいてシートパッド１０としての各種物性を維持したまま反発弾性率を変化させることは、その主原料等の選定および各原料の組成まで考慮を及ぼさなければならない程の手間の掛かる作業となる。しかし本発明に係るシートパッド１０においては、クッション本体１２の底部に設けられる低通気性フォーム１４の通気性を変化させることで、シートパッド１０全体が発現する反発弾性率、言い換えれば動的反発率(すなわち振動特性)を制御するため、その主要部であるクッション本体１２の原料組成等を変える必要がない。殊にシートパッド１０のモールド成形において、その組成の変更は、成形時の、例えば注入温度、圧力およびライズタイム等の各種製造条件を変動させる必要も生じることがあるため、クッション本体１２の原料組成を変えない効果は、安定的な量産の達成において大きな意味を持つ。
【００１９】
低通気性フォーム１４は、クッション本体１２の底部に設けられるシート状のポリウレタンフォームであり、その通気量を低く設定することで、あたかも鋼製のバネの如き働きをなして加えられるエネルギーを吸収し、これにより振動特性を制御下に改善する部材である。このようにして発現される振動特性は、本発明においては前述(［０００４］)のＪＡＳＯ Ｂ ４０８に準拠して算出される共振倍率で規定され、この共振倍率が少なくとも４.０以下にされる。この４.０以下とされる共振特性は、具体的には低通気性フォーム１４の通気性および厚さによって決定される。
【００２０】
そして通気性は、ＪＩＳ Ｌ １０９６に準拠した測定方法により２０ｍｌ／ｃｍ２／秒以下に設定される。この値は、一般に低通気性フォームを定義するものであり、この範囲においてエネルギー吸収の挙動は大きく変化しない。殊に２ｍｌ／ｃｍ２／秒以下の通気性とすることで、好適な結果が得られることが経験的に知られている。この通気性が前述の値を越えると、シートパッド１０に対して乗員が着座した際に、低通気性フォーム１４内部の空気が容易に抜けてしまい、その結果、所要の減衰特性を発現し得なくなってしまう。また低通気性フォーム１４の厚さは、少なくともシートパッド１０全体の厚さの５.０〜４０％の範囲、好適には２０〜３５％の範囲に設定される。この厚さが５.０％未満であると、低通気性フォーム１４が２０ｍｌ／ｃｍ２／秒以下の通気性を達成した場合であっても、バネのように好適な振動吸収をなし得ない。一方４０％を越える場合には、共振振動数の高周波側へ移行し、内蔵共振点である６Ｈｚに近づいてしまい、共振倍率の低減による安定性の向上が相殺されて、乗り心地が悪化してしまう。なおここでの共振振動数は上限は、人体の共振振動数であり、感覚的に乗り心地が悪化すると経験的に知られている４.０Ｈｚに設定され、本発明においては４.０Ｈｚ以下は乗り心地が悪化しないと定義している。殊に低通気性フォーム１４の厚さがシートパッド１０全体の厚さの２０〜３５％の範囲に設定される場合には、共振倍率が３.５以下、共振振動数が３.８以下、動的反発率が４０％以下となる、更に好適な乗り心地および振動吸収がなされるシートパッド１０が得られる。
【００２１】
低通気性フォーム１４の形状は、一般的なシート状であるため、スラブ発泡その他の如何なる製法によっても、容易かつ安定的に試作や量産が可能である。従って、シートパッド１０のように所要の成形型を使用することなく、かつ煩雑な手間を必要とせずに、多種多様な通気性および厚さを備える低通気性フォーム１４を試作し得る。このため、前述(［０００６］)した実際に使用する形状をなしたシートパッド１０を評価するに際しても、一般的で量産性に富む組成からなるクッション本体１２を製造の容易な従来公知の方法により製造し、これに多種多様な通気性および厚さを備える低通気性フォーム１４を一体化するだけで、多種多様な採用車種毎に好適な乗り心地を達成するシートパッド１０を容易に製造し得る。
【００２２】
また前述(［００１３］)の如く、シートパッド１０の乗り心地は、クッション本体１２の硬度と、シートパッド１０全体の反発弾性率との双方によっても現すことが可能である。この場合、クッション本体１２は、ＪＡＳＯ Ｂ ４０８に準拠した硬度が少なくとも０.０１ＭＰａであることが求められる。この硬度が０.０１ＭＰａを越えると、後述する動的反発率が４５％以下を達成しても、共振倍率が４.０以下とはならない。また動的反発率を制御下に低く抑える役割を果たす低通気性フォーム１４を一体的に設けたシートパッド１０におけるＪＡＳＯ Ｂ ４０８に準拠した方法により算出される動的反発率は、少なくとも４５％以下とされる。この動的反発率は、基本的に振動特性における共振倍率と正の相関関係を示すことが経験的に知られている。従って動的反発率が４５％を越える場合には、共振倍率も４.０倍を超えてしまい、好適な乗り心地が得られないことになる。
【００２３】
(製造方法の一例)
次に実施例に係るシートパッド１０を好適に製造する製造方法の一例を以下説明する。実施例に係るシートパッド１０は、従来公知の製造方法、例えばシートパッド１０の外部輪郭形状と合致する内部輪郭形状を備える成形型を使用する一般的な方法で実施される。そして、クッション本体１２の原料を注入するするに先立ち、成形型の所要部位に低通気性フォーム１４をセットして原料を発泡させることで、原料の発泡に伴う体積膨張と、該原料の接着作用によって、低通気性フォーム１４をクッション本体１２に対して一体的に設けるようにしている。またこの他、クッション本体１２の外部輪郭形状と合致する内部輪郭形状を備える成形型によりクッション本体１２を製造し、これに対してウレタン系接着剤等の接着手段を利用して、低通気性フォーム１４をクッション本体１２に対して一体的に設けるようにしてもよい。
【００２４】
(実験例)
以下に本発明に係るシートパッドの実験例につき説明するが、本発明に係るシートパッドはこれに限定されるものではない。本実験例においては、クッション本体としてこれまでのシートパッドに一般的に使用されているポリウレタンフォームを使用すると共に、以下に示す表１に示す厚さ(ｍｍ)および厚さの全体厚さに対する割合(％)を備える低通気性フォーム(通気性は２ｍｌ／ｃｍ２／秒に設定)を使用し、このポリウレタンフォームの底面に低通気性フォームを設けることで実施例１〜５および比較例１〜３に係るシートパッドを製造し、このシートパッドのＪＡＳＯ Ｂ ４０８に準拠して測定される振動特性(１〜１０Ｈｚ、０.１Ｈｚ毎)から共振振動数(Ｈｚ)および共振倍率を算出し、同じくＪＡＳＯ Ｂ ４０８に準拠して測定される減衰特性から動的反発率(％)を算出し、またクッション本体のＪＡＳＯ Ｂ ４０８に準拠して測定される硬度(ＭＰａ)を測定した。なお、シートパッドの厚さ、すなわち全体の厚さは１１５ｍｍであり、またはクッション本体と同じ材質のポリウレタンフォームだけからなるシートパッドを比較例として製造し、同様の測定を実施している。
【表１】
2005177171.tif 000003
【００２５】
(結果)
上述の表１に実験の結果を併記する。表１に記載の結果から、通常使用されているポリウレタンフォームからなるクッション本体の底面に、その厚さの全体厚さに対する割合(％)が５〜４０％となる低通気性フォームを設けるという容易な作業だけで、シートパッドの振動特性から算出される共振倍率が少なくとも４.０以下とされ、共振振動数が少なくとも４.０Ｈｚ以下とされ、かつ動的反発率が少なくとも４５％以下とされて、好適な乗り心地および振動吸収がなされるシートパッドが得られることが確認された。また前述の厚さ割合が２０〜３５％の範囲にあっては、シートパッドの振動特性から算出される共振倍率が少なくとも３.５以下とされ、共振振動数が少なくとも３.８Ｈｚ以下とされ、かつ動的反発率が少なくとも４０％以下とされた、より好適なシートパッドが得られることも併せて確認された。更に通常の使用に供されるクッション本体の底面に、単に低通気性フォームを設けるだけであるため、実施例１〜５および比較例１〜３に係るシートパッドの製造は非常に簡便であった。
【産業上の利用可能性】
【００２６】
この発明は、従来のシートパッドに内在していた前記問題に鑑み、これを好適に解決するべく提案されたものであって、シートパッドが有する各種物理的特性を生かしつつ、殊に押圧初期における強い押し返しをなくすことで使用感触の良好なシートパッドと、該発泡体を製造する方法とを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明の好適な実施例に係るシートパッドを示す図であって、(ａ)は一部切り欠いて概略的に示す斜視図であり、(ｂ)は(ａ)のｂ−ｂ線断面図である。
【図２】クッション本体の底面全域に亘って低通気性フォームが設けられているシートパッドを示す縦断断面図である。
【図３】一般的な車両用シートの概略斜視図である。
【図４】従来技術に係るシートパッドの構成を概略的に示す断面図であり、図４(ａ)はフルフォームシートパッドを現し、図４(ｂ)はバネ併用型シートパッドを現す。
【図５】ＪＡＳＯ Ｂ ４０８に準拠して振動特性を測定する測定装置を示す概略図である。
【図６】ＪＡＳＯ Ｂ ４０８に準拠して減衰特性を測定する測定装置を示す概略図である。
【符号の説明】
【００２８】
１０  シートパッド
１２  クッション本体
１４  低通気性フォーム
【図１】
2005177171.tif 000004
【図２】
2005177171.tif 000005
【図３】
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【図４】
2005177171.tif 000007
【図５】
2005177171.tif 000008
【図６】
2005177171.tif 000009