(57)【要約】【課題】  長期間停止中の海水ポンプを適切に淡水中に保管できる海水ポンプ保管方法を提供することである。【解決手段】  海水ポンプ１１のシャフト１２及びインペラ１３を包囲するケーシング１４内に淡水を供給し、ケーシング１４内を海水から淡水に置き換え、淡水中にシャフト１２及びインペラ１３を浸水させて海水ポンプ１１を保管する際に、最初にケーシング１４内の海水の水量分の淡水をケーシング１４内に供給し、その後は、潮の干潮から満潮までケーシング１４内で変動する水量分より多めの淡水を潮の干潮から満潮までの時間をかけて常時補給する。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
海水ポンプのシャフト及びインペラを包囲するケーシング内に淡水を供給し、前記ケーシング内を海水から淡水に置き換え、淡水中に前記シャフト及びインペラを浸水させて海水ポンプを保管する海水ポンプ保管方法において、前記ケーシング内の海水から淡水への置き換えは、最初に前記ケーシング内の海水の水量分の淡水を前記ケーシング内に供給し、その後は、潮の干潮から満潮までケーシング内で変動する水量分より多めの淡水を潮の干潮から満潮までの時間をかけて常時補給することを特徴とする海水ポンプ保管方法。
【請求項２】
海水ポンプのシャフト及びインペラを包囲するケーシング内に淡水を供給し、前記ケーシング内を海水から淡水に置き換え、淡水中に前記シャフト及びインペラを浸水させて海水ポンプを保管する海水ポンプ保管方法において、前記ケーシング内の海水から淡水への置き換えは、潮の干潮から満潮までケーシング内で変動する水量分より多めの淡水を潮の干潮から満潮までの時間をかけて常時補給することを特徴とする海水ポンプ保管方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、海水が持つ熱量と熱交換を行うための機器に海水を供給する竪軸型の海水ポンプ保管方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、熱機関である蒸気タービンを備えた発電プラントにおいては、蒸気タービンで仕事を終えた蒸気を凝縮するための復水器を有しており、また、各種軸受け装置に冷却水を供給するための冷却水系統を有している。これらの冷却水設備には海水が供給され海水により冷却するようにしている。一方、液化天然ガスＬＮＧを気化する際においては、海水の持つ熱量でＬＮＧを気化するＬＮＧ気化設備を有している。
【０００３】
冷却設備やＬＮＧ気化設備に海水を供給する海水系統には、海水を取り込むための海水ポンプが設けられており、海水ポンプは、シャフト及びインペラがケーシングで包囲されて取水路の海水中に配置されケーシングの底部から海水を取り込み海水を海水系統配管に供給するようになっている。
【０００４】
例えば、発電プラントの定期検査などにおいて海水ポンプの運転を長期間停止する場合は、海水ポンプが設置される取水路の海水を抜き取り海水ポンプをドライ状態に保持し、海水ポンプ内部の腐食防止及び海生物の成長を防止するようにしている。
【０００５】
すなわち、海水ポンプの停止後に取水路に仕切板を入れ、海水ポンプの海水止め弁を全閉にして海水ポンプを海水系統配管から隔離する。この状態で仕切られた取水路内の海水を排水し海水ポンプをドライ状態にしている。さらに、電力需要の低迷により発電プラントを長期間停止する場合には、海水を排水して空気雰囲気にした後に、さらに、取水路内から海水ポンプを引き抜き塩分を水洗により落として地上保管している。
【０００６】
長期間停止中の海水ポンプの腐食を防止するものとしては、海水ポンプのケーシング内部に淡水を充満して塩分による腐食を防止するようにしたものがある（例えば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特開平１０−２６６９８９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかし、取水路に仕切板を挿入し仕切られた取水路内の排出を行い海水ポンプをドライ状態するには、悪臭対策のための貝の除去処理を含めた清掃が必要となり、また、海水ポンプを引き上げる場合には、分解作業や水洗作業が必要となり、多くのコストがかかる。また、発電プラントの再起動が必要になった場合には、取水路への海水の導入や海水ポンプの組み立てや据え付け作業が必要となる。
【０００８】
一方、特許文献１のものでは、そのような作業は不要となるが、潮の満潮時に海水ポンプのシャフト及びインペラが海水中に浸水することがある。特許文献１のものでは、ケーシング内に淡水を注入した後に淡水の補給をし、淡水への海水の浸透がないように考慮しているが、潮の干潮や満潮を考慮に入れていないので、干潮時と満潮時との水位変動により淡水の供給が間に合わず海水ポンプのシャフト及びインペラが海水中に浸水することがある。
【０００９】
すなわち、外洋と繋がって海水を取水する取水路においては、潮汐により海水の水位が２ｍ程度変動するので、淡水への海水の浸透を抑制する程度の淡水の補給では、潮が干潮のときに海水ポンプのシャフト及びインペラが淡水に浸水していても満潮となると、海水ポンプのインペラやシャフトの一部が海水に浸水することになる。海水が浸水するとインペラやシャフトの腐食が進行し、発電プラントの再起動が必要になった場合に海水ポンプを起動できなくなってしまう。
【００１０】
本発明の目的は、長期間停止中の海水ポンプを適切に淡水中に保管できる海水ポンプ保管方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
請求項１の発明に係わる海水ポンプ保管方法は、海水ポンプのシャフト及びインペラを包囲するケーシング内に淡水を供給し、前記ケーシング内を海水から淡水に置き換え、淡水中に前記シャフト及びインペラを浸水させて海水ポンプを保管する海水ポンプ保管方法において、前記ケーシング内の海水から淡水への置き換えは、最初に前記ケーシング内の海水の水量分の淡水を前記ケーシング内に供給し、その後は、潮の干潮から満潮までケーシング内で変動する水量分より多めの淡水を潮の干潮から満潮までの時間をかけて常時補給することを特徴とする。
【００１２】
請求項２の発明に係わる海水ポンプ保管方法は、海水ポンプのシャフト及びインペラを包囲するケーシング内に淡水を供給し、前記ケーシング内を海水から淡水に置き換え、淡水中に前記シャフト及びインペラを浸水させて海水ポンプを保管する海水ポンプ保管方法において、前記ケーシング内の海水から淡水への置き換えは、潮の干潮から満潮までケーシング内で変動する水量分より多めの淡水を潮の干潮から満潮までの時間をかけて常時補給することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、潮汐の干潮時だけでなく満潮時においても長期停止中の海水ポンプを淡水に浸水させることができるので、海水ポンプのシャフトやインペラが腐食することを防止でき、再起動時においては短時間で海水ポンプを起動できる。また、海水ポンプが配置された取水路内の貝等の海洋生物が死滅していたとしても、再起動時においては海水と共に排出できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
潮の干潮から満潮まで海水ポンプのケーシング内で変動する水量分より多めの淡水を潮の干潮から満潮までの時間をかけて常時補給する。これにより、潮の干潮及び満潮によりケーシング内の水位が変動してもケーシング内は淡水に保たれる。
【００１５】
図１は本発明の海水ポンプ保管方法の説明図である。海水ポンプ１１は、シャフト１２及びインペラ１３をケーシング１４で包囲して海水の取水路に配置される。シャフト１２はケーシング１４の外部に配置された電動機１５により駆動され、インペラ１３により海水が汲み上げられ海水系統配管１６に供給される。この場合、取水路からの海水はケーシング１４の下部に形成されたベルマウス１７からケーシング１４内に取り込まれる。
【００１６】
ケーシング１４の上部には淡水を供給するための淡水供給配管１８が設けられており、海水ポンプ１１を長期間に亘って停止する際に、この淡水供給配管１８からケーシング１４内に淡水を供給し、ケーシング１４内を海水から淡水に置き換え、淡水中にシャフト１２及びインペラ１３を浸水させて海水ポンプ１１を保管する。
【００１７】
ケーシング１４は海水の取水路に配置されることから、潮汐により海水の水位が変動する。満潮時の水位をＬ１、干潮時の水位をＬ２とすると、潮位変動幅ΔＬはΔＬ＝Ｌ１−Ｌ２で示される。この潮位変動幅ΔＬは約２ｍであり、干潮から満潮までの時間は約６時間である。
【００１８】
ケーシング１４内の海水を淡水に置き換えるにあたっては、海水内の塩分の淡水側への拡散、及び潮汐による海水水位の変動による影響を考慮に入れ、海水ポンプ１１のシャフト１２及びインペラ１３が淡水内に浸水している状態を保持する必要がある。
【００１９】
そこで、まず、海水内の塩分の淡水側への拡散について検討する。海水によるシャフト１２やインペラ１３の腐食は海水ポンプの動作時はほとんど問題にならないが、停止した状態が長時問続くと、海水中の塩分によりシャフト１２やインペラ１３の材料であるステンレス材は孔食により腐食される。ステンレスの塩分濃度に対する腐食限界は塩分濃度が０．１％であり、塩分濃度が０．１％以下ではステンレス鋼は腐食されない。従って、海水の拡散による塩分濃度は０．１％以上となる場合に考慮することになる。
【００２０】
ここで、発明者らは、実験により海水中に上方から淡水を注入すると海水と淡水とがきれいに分離し、停止中の海水ポンプ１１のケーシング１４上方から淡水を静かに注入したときには海水と淡水とがひとつの界面をもってきれいに分離することを知見した。
【００２１】
いま、潮位変動幅ΔＬが生じる海水ポンプ１１のケーシング１４の下部を単純な円筒とし、初期条件として淡水と海水との界面をベルマウス１７の下端とする。また、説明を簡単にするために海水側は塩分の淡水への進入にもかかわらず塩分濃度一定と仮定する。なお、これは淡水中の塩分濃度を高めに評価することになり安全側の評価につながる。そして、ポンプ内部のベルマウス下端からの距離ｘ（ｍ）、時間ｔ（ｓ）、拡散係数Ｄ（ｍ２／ｓ）、塩分濃度ｃ（％）、海水の塩分濃度（３．５％）ｃ０（％）、淡水高さ（ベルマウス下端から水面までの距離）とすると、ケーシング１４内への塩分の拡散は淡水を完全に静止した流体とみなすことにより、塩分濃度ｃ（％）は（１）式で与えられ、（１）式を解いて（２）式を得る。
【００２２】
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この（２）式より、ある場所での塩分濃度ｃはベルマウス下端からの距離ｘ、時間ｔ、拡散係数Ｄのみによって決まることがわかる。塩分（ＮａＣｌ）の水溶液中での拡散係数Ｄは、図２に示すように、濃度に依存性があるが、ほぼ１．５×１０−９（ｍ２／ｓ）で一定である。
【００２３】
海水の濃度ｃ０（ｃ０＝３．５％）、淡水高さａ（ａ＝２ｍ）とすると、海水中の塩分が淡水中へ拡散する様子は、（２）式より図３に示すようになる。図３は、ステンレスの耐食限界である０．１％塩分等濃度線ｆの位置をケーシング１４のベルマウス下端からの距離ｘで示した特性図である。この０．１％塩分等濃度線ｆは約１５０日後にインペラ１３の近傍に到達し、７５０日後でもベルマウス下端から約１．０ｍまでしか侵入しない。
【００２４】
すなわち、（２）式を用いて、０．１％塩分等濃度線ｆの各時間での位置ｘ０．１％を求めると、下記の（３）式となり、これを時間ｔで微分して０．１％塩分等濃度線ｆの移動速度ｖ（ｍ／ｓ）を求めると（４）式となる。
【００２５】
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各場所（ベルマウス下端からの距離ｘ）での０．１％塩分等濃度線ｆの移動速度を図４に示す。このグラフよりベルマウス下端から０．０５ｍの位置でも０．１％塩分等濃度線ｆの移動速度は約２×１０−７（ｍ／ｓ）であり非常に遅い。従って、ケーシングの断面積をＡ（ｍ２）とした場合に、２×１０−７Ａ（ｍ３／ｓ）の淡水を絶えずケーシング１４の上方からケーシング内に流し続けると、０．１％塩分等濃度線ｆは０．０５ｍの位置から先に進まないことになり、海水内の塩分の淡水側への拡散を防止できる。
【００２６】
次に、潮汐による海水水位の変動の影響について検討する。ケーシング１４内に淡水を充満し海水ポンプのシャフト１２及びインペラ１３を淡水中に保管している状態で、淡水の供給をしない場合には、干潮時から満潮時にかけて海水が海水ポンプ１１のベルマウス下端からケーシング１４内に侵入する。大潮の干満の差は約２ｍであるので、インペラ１３よりも上部に塩分が侵入することになる。これを防ぐためには海面の上昇速度以上に淡水を供給する必要がある。干潮から満潮までの時間を約６時間とすると、平均海面上昇速度は約９．３×１０−５(ｍ／ｓ)である。これは、ベルマウス下端から０．０５ｍの位置での０．１％塩分等濃度線ｆの移動速度より約４５０倍も速い。
【００２７】
これは、潮汐による海水の上昇速度に抗しうるように淡水を供給すれば、塩分の拡散を考慮しなくても、充分に塩分の進入を防げることを意味している。海水の上昇速度に抗しうる淡水供給量は、ケーシングの断面積をＡ（ｍ２）とすると、９．３×１０−５Ａ（ｍ３／ｓ）で表される。ケーシングの断面積をベルマウス下端の面積とすると、直径約２ｍであることから、淡水供給量は２．９×１０−４（ｍ３／ｓ）となる。これは１日あたり約２５ｍ３になり、例えば、８台の海水ポンプのすべてに適用しても、２００ｍ３／日である。
【００２８】
以上のことから、塩分の拡散速度は潮汐による潮位の変化よりはるかに小さいので、海水ポンプ１１を淡水保管する場合、海面の上昇に抗しうる淡水を供給するだけで充分である。また、例えば８台の海水ポンプのすべてに淡水保管を適用しても必要な淡水量は２００ｍ３／日である。また、淡水中では微生物腐食が問題になることがあるが、潮汐の変動により数日で淡水が入れ替わるので微生物腐食の問題は心配ない。
【実施例１】
【００２９】
図５は本発明の実施例１の海水保管方法の説明図である。図５（ａ）は海水ポンプ１１を停止した状態であり、取水路の海水水位Ｌは干潮と満潮との間にある場合を示している。この状態で海水ポンプ１１を淡水保管するには、淡水供給配管１８からケーシング１４内に淡水を静かに注入し、海水と淡水との比重の差を利用して、海水ポンプ１１のケーシング１４内部の海水を淡水に置換する。ここで、淡水を静かに注入するのは海水中での淡水の流れを抑制し、海水と淡水とが撹拌されるのを防止するためである。海水と淡水との撹拌が防止されることにより海水の塩分の淡水への拡散が抑制される。
【００３０】
図５（ｂ）はケーシング１４内の海水の水量分の淡水をケーシング１４内に供給しケーシング内を淡水に置き換えた状態を示している。ケーシング内を海水から淡水に置き換えた後に、淡水供給配管１８より常時所定流量の淡水を供給する。潮の干潮から満潮までケーシング１４内で変動する水量分より多めの淡水を潮の干潮から満潮までの時間をかけて補給する。図５（ｃ）は干潮時の状態を示しており、この状態では淡水供給配管１８から淡水が供給されているので、ケーシング１４内は淡水で充満されておりベルマウス下端から海水中に淡水が流れ出している。
【００３１】
次に、潮汐が干潮から満潮に向けて変化し始めると取水路中の海水水位Ｌは上昇するが、淡水供給配管１８から淡水が供給されているので、ケーシング１４に海水が浸水してくることはない。図５（ｄ）は満潮時の状態を示しており、この場合においても、淡水供給配管１８から潮の干潮から満潮までケーシング１４内で変動する水量分より多めの淡水が供給されているので、ケーシング１４内は淡水で充満されベルマウス下端から海水中に淡水が流れ出している状態となる。
【００３２】
本発明の実施例１によれば、まず最初にケーシング１４内の海水の水量分の淡水をケーシング１４内に供給し、その後は、潮の干潮から満潮までケーシング１４内で変動する水量分より多めの淡水を潮の干潮から満潮までの時間をかけて常時補給するので、潮汐により海水ポンプ１１が配置された取水路の海水水位が変動しても、海水ポンプ１１のケーシング１４内は淡水で保持される。従って、シャフト１２やインペラ１３が海水に触れることがなく腐食を防止でき、海水ポンプ１１の再起動時においては淡水の供給を止めて海水ポンプ１１を起動するだけでよいので短時間で海水ポンプ１１を起動できる。
【実施例２】
【００３３】
図６は本発明の実施例２の海水保管方法の説明図である。この実施例２は実施例１に対し、最初にケーシング１４内の海水の水量分の淡水をケーシング１４内に供給することを省略し、最初から潮の干潮から満潮までケーシング１４内で変動する水量分より多めの淡水を潮の干潮から満潮までの時間をかけて常時補給するようにしたものである。
【００３４】
図６（ａ）は海水ポンプ１１を停止した状態であり、取水路の海水水位Ｌは干潮と満潮との間にある場合を示している。この状態で海水ポンプ１１を淡水保管するには、潮の干潮から満潮までケーシング１４内で変動する水量分より多めの淡水を潮の干潮から満潮までの時間をかけて常時補給する。
【００３５】
図６（ｂ）は潮汐が引き潮であり、淡水の補給を開始してからしばらくの時間が経過した状態を示している。この状態では、淡水が供給されたことからケーシング１４内の一部の海水が淡水と置き換わり、図６（ｂ）ではインペラ１３はまだ海水に浸水している状態である。
【００３６】
図６（ｃ）は干潮時の状態を示しており、この状態では淡水供給配管１８からの淡水がほぼケーシング１４内の海水と置き換わった状態となっている。そして、潮汐が干潮から満潮に向けて変化し始めると取水路中の海水水位Ｌは上昇するが、淡水供給配管１８から淡水が供給されているので、ケーシング１４に海水が浸水してくることはなく、むしろ、干潮から満潮までケーシング１４内で変動する水量分より多めの淡水が供給されているので、図６（ｄ）に示すように、ケーシング１４内は淡水で充満されベルマウス下端から海水中に淡水が流れ出している状態となる。
【００３７】
図６（ｅ）は満潮時の状態を示しており、この場合においては、淡水供給配管１８から潮の干潮から満潮までケーシング１４内で変動する水量分より多めの淡水が供給されているので、ケーシング１４内は淡水で充満されベルマウス下端から海水中に淡水が流れ出している状態となる。さらに、潮汐が満潮から干潮に向けて変化し始めると、図６（ｆ）に示すように取水路中の海水水位Ｌは下降し、淡水供給配管１８から潮の干潮から満潮までケーシング１４内で変動する水量分より多めの淡水が供給されていることから、ケーシング１４内は淡水で充満されベルマウス下端から海水中に淡水が流れ出している状態となる。
【００３８】
本発明の実施例２によれば、潮の干潮から満潮までケーシング１４内で変動する水量分より多めの淡水を潮の干潮から満潮までの時間をかけて常時補給するので、当初は海水ポンプ１１のシャフト１２やインペラ１３は海水に浸水した状態となるが、時間が経過すると海水ポンプ１１のケーシング１４内は淡水で保持される。従って、その後は潮汐により海水ポンプ１１が配置された取水路の海水水位が変動しても、シャフト１２やインペラ１３が海水に触れることがなく腐食を防止でき、海水ポンプ１１の再起動時においては淡水の供給を止めて海水ポンプ１１を起動するだけでよいので短時間で海水ポンプ１１を起動できる。
【００３９】
次に、本発明の海水ポンプ保管方法の実現可能性を確認するために、図７に示す試験装置を製作し、その試験装置を用いて海水ポンプ１１の淡水保管試験を行った。
【００４０】
図７に示すように、試験装置として、直径が実機の海水ポンプ１１の直径の約１／１０（直径２１６．３ｍｍ）、長さが約６．７ｍの鋼製円筒試験体１９を製作し、その鋼製円筒試験体１９の上端部２０が満潮時水位Ｌ１より上方に位置し、下端部２１が干潮時水位Ｌ２より下方に位置するように護岸２２にアンカーボルト２３により固定して設置した。鋼製円筒試験体１９の下端部２１は開口しており、下端部２１から海水が自由に鋼製円筒試験体１９内に出入りできるように形成した。その下端部２１の近傍には海水ポンプ１１と同一材料の試験部材２４を配置し、試験部材２４は棒状部材２５にて支持するようにした。
【００４１】
また、鋼製円筒試験体１９の上端部２０の近傍に排水処理水タンク２６を設け、排水処理水供給ライン２７及び供給弁２８を通して排水処理水（淡水）を受給するように構成し、排水処理水タンク２６から注水弁２９及び注水ライン３０を通して鋼製円筒試験体１９に排水処理水（淡水）を注水できるように構成した。
【００４２】
そして、排水処理水タンク２６内に電気伝導率計３１ａを設置すると共に鋼製円筒試験体１９の下端部２１に配置した試験部材２４に電気伝導率計３１ｂを設置し、電気伝導率計３１ａ、３１ｂで計測された電気伝導率σ１、σ２を記録装置３２で記録し、その差から試験部材２４への塩分侵入を検知することとした。
【００４３】
このように構成した試験装置に対し、排水処理水タンク２６から注水弁２９及び注水ライン３０を通して排水処理水（淡水）を鋼製円筒試験体１９に注水し、電気伝導率計３１ａ、３１ｂで計測された電気伝導率σ１、σ２を記録装置３２で記録した。
【００４４】
まず、試験開始時には海水が満潮時水位Ｌ１と干潮時水位Ｌ２との間のいずれかにあり、その状態で排水処理水（淡水）を鋼製円筒試験体１９に注水した。排水処理水（淡水）の注入量は、海面の上昇に抗し得る注入量である２５０（ｃｃ／ｍｉｎ）とした。
【００４５】
すなわち、海面の上昇に抗し得る淡水注入量は、前述したように９．３×１０−５Ａ（ｍ３／ｓ）であり（Ａはケーシングの断面積）、試験装置の鋼製円筒試験体１９の断面積は約０．０３６７２７（ｍ２）であることから、試験装置の鋼製円筒試験体１９での海面の上昇に抗し得る淡水注入量は３．４×１０−６（ｍ３／ｓ）である。そこで、海面の上昇に抗し得る淡水注入量として、海面上昇速度よりやや早い４．２×１０−６（ｍ３／ｓ）＝２５０（ｃｃ／ｍｉｎ）を、排水処理水タンク２６から注水弁２９及び注水ライン３０を通して鋼製円筒試験体１９に９日間にわたって継続して注水した。そして、排水処理水タンク２６内の電気伝導率σ１と試験部材２４近傍の電気伝導率σ２とを記録した。
【００４６】
図８は、その測定結果のグラフである。試験部材２４近傍の電気伝導率σ２は、排水処理水（淡水）の供給開始と共に急激に小さくなり、排水処理水（淡水）の供給開始から約半日で、排水処理水タンク２６内の電気伝導率σ１とほぼ同じ値となった。また、それ以降の試験部材２４近傍の電気伝導率σ２は、排水処理水タンク２６内の電気伝導率σ１の変化に対して遅れをもって追従していることが分かった。
【００４７】
ここで、排水処理水タンク２６内の排水処理水の電気伝導率σ１が変化しているのは、以下の理由によるものと判断される。排水には各種のイオンが含まれており、排水を処理する際には凝集剤を添加して凝集させて水処理を行うが、その水処理した後の排水処理水中にもイオンが残存している。しかも、残存するイオン濃度は必ずしも一定ではないので、排水処理水の電気伝導率σ１は残存するイオン濃度に応じて変化するためであると判断される。また、排水処理水タンク２６内の電気伝導率σ１の変化に対して、試験部材２４近傍の電気伝導率σ２が遅れをもって追従するのは、排水処理水タンク２６から注入された排水処理水が試験部材２４に到達するまでの時間遅れであると判断される。
【００４８】
排水処理水に残存するイオンについて、塩分（塩素イオンＣｌ−）の濃度を測定したところ３００ｐｐｍ程度であり、ステンレスの腐食限界である塩分濃度０．１％に相当する１０００ｐｐｍより小さい値であることを確認した。
【００４９】
次に、排水処理水タンク２６内の電気伝導率σ１と試験部材２４近傍の電気伝導率σ２との大きさをより正確に比較するために、試験部材２４近傍の電気伝導率σ２が排水処理水タンク２６内の電気伝導率σ１とほぼ同じ値となった以降の排水処理水タンク２６内の電気伝導率σ１の平均値及び試験部材２４近傍の電気伝導率σ２の平均値を求めた。排水処理水タンク２６内の電気伝導率σ１の平均値はＥ＋１．１７（ｍＳ／ｃｍ）、試験部材２４近傍の電気伝導率σ２の平均値はＥ＋１．１９（ｍＳ／ｃｍ）であり、両者はほぼ一致していることが分かった。その平均値の差である０．０２（ｍＳ／ｃｍ）は測定誤差と判断される。
【００５０】
試験部材２４近傍の電気伝導率σ２が排水処理水タンク２６内の電気伝導率σ１とほぼ同じ値となった以降の排水処理水タンク２６内の電気伝導率σ１の平均値と試験部材２４近傍の電気伝導率σ２の平均値とがほとんど同じであることは、電気伝導率の高い海水｛５０（ｍＳ／ｃｍ）｝が試験部材２４近傍の淡水中に侵入していないことを意味している。このことから、潮位変化に対抗し得るだけの排水処理水（淡水）を海水ポンプ１１内に常時流入させるだけで、淡水保管中における海水の侵入を防止できることが分かった。
【００５１】
以上述べたように、図７に示す試験装置にて海水ポンプ１１の淡水保管試験を行い、理論と同様に、潮汐変化に対抗できる程度の淡水を常時海水ポンプ１１内に注入すれば、海水の淡水中への侵入を防ぐことができる試験結果を得ることができた。これにより、本発明による海水ポンプ１１の淡水保管が実現可能であることを確証できた。
【図面の簡単な説明】
【００５２】
【図１】本発明の海水ポンプ保管方法の説明図。
【図２】塩分（ＮａＣｌ）の水溶液中での拡散係数Ｄの特性図。
【図３】ステンレスの耐食限界である０．１％塩分等濃度線ｆの位置をケーシングのベルマウス下端からの距離ｘで示した特性図。
【図４】ベルマウス下端からの各距離ｘにおける０．１％塩分等濃度線ｆの移動速度の特性図。
【図５】本発明の実施例１の海水保管方法の説明図。
【図６】本発明の実施例２の海水保管方法の説明図。
【図７】本発明の海水ポンプ保管方法を試験するための試験装置の構成図。
【図８】本発明の海水ポンプ保管方法を試験するための試験装置で試験した測定結果のグラフ。
【符号の説明】
【００５３】
１１…海水ポンプ、１２…シャフト、１３…インペラ、１４…ケーシング、１５…電動機、１６…海水系統配管、１７…ベルマウス、１８…淡水供給配管、１９…鋼製円筒試験体、２０…上端部、２１…下端部、２２…護岸、２３…アンカーボルト、２４…試験部材、２５…棒状部材、２６…排水処理水タンク、２７…排水処理水供給ライン、２８…供給弁、２９…注水弁、３０…注水ライン、３１…電気伝導率計、３２…記録装置
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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