(57)【要約】【課題】  本発明は、低圧ガスタービンの第１段用空気力学的高効率ステータを提供する。【解決手段】  本低圧タービンの第１段用ステータは、軸（Ｚ）がタービンの中心軸線と交差する半径方向軸線であるデカルト基準系（Ｘ、Ｙ、Ｚ）における個別組合せの点の座標値によってその各々が定まる一連のブレード（１）を有する。  各ブレード（１）の輪郭は、該輪郭自体と中心軸線からの距離（Ｚ）に位置する平面（Ｘ、Ｙ）との間の一連の閉交差曲線（２０）によって特定される。  各ブレード（１）は、該ブレードの高さ中央における平均スロート長さと平均スロート点の半径において評価した周ピッチとの間の比率のコサイン円弧によって定まる平均スロート角を有し、この平均スロート角が、５７°〜６０°の範囲にある。【選択図】      図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸（Ｚ）がタービンの中心軸線と交差する半径方向軸線であるデカルト基準系（Ｘ、Ｙ、Ｚ）における個別組合せの点の座標値によってその各々が定まる一連のブレード（１）を有し、
各ブレード（１）の輪郭が、該輪郭自体と前記中心軸線からの距離（Ｚ）に位置する平面（Ｘ、Ｙ）との間の一連の閉交差曲線（２０）によって特定され、また各ブレード（１）が、該ブレードの高さ中央における平均スロート長さと平均スロート点の半径において評価した周ピッチとの間の比率のコサイン円弧によって定まる平均スロート角を有する、
低圧タービンの第１段用ステータであって、
前記平均スロート角が、５７°〜６０°の範囲にある、
ことを特徴とする低圧タービンの第１段用ステータ。
【請求項２】
前記平均スロート角が、５８．５°であることを特徴とする、請求項１記載の低圧タービンの第１段用ステータ。
【請求項３】
各閉曲線（２０）が、前記中心軸線からの距離（Ｚ）に対応する該閉曲線（２０）自体の半径において評価したスロート長さと周ピッチとの間の比率のコサイン円弧によって定まるスロート角を有することを特徴とし、かつ各ブレード（１）が、該ブレード（１）の高さ（Ｚ）に沿ったスロート角の分布を有し、前記平均スロート角に対する前記分布の変動が、＋１°〜−１°の範囲にあることを特徴とする、請求項１又は請求項２記載の低圧タービンの第１段用ステータ。
【請求項４】
前記閉曲線（２０）が表Ｉに従って定まり、該表Ｉの値が、室温輪郭についてのものであり、かつ前記ブレード（１）の最内方距離（Ｚ）についてのミリメートルで表した軸方向翼弦長の値によって除算されていることを特徴とする、請求項１から請求項３のいずれか１項記載の低圧タービンの第１段用ステータ。
【請求項５】
各ブレード（１）の輪郭が、該ブレード（１）自体の輪郭に対して垂直方向に＋／−０．３ｍｍの公差を有することを特徴とする、請求項１から請求項４のいずれか１項記載の低圧タービンの第１段用ステータ。
【請求項６】
各ブレード（１）の輪郭が、耐摩耗性皮膜を含むことを特徴とする、請求項１から請求項５のいずれか１項記載の低圧タービンの第１段用ステータ。
【請求項７】
前記皮膜が、０〜０．５ｍｍの範囲にある厚さを有することを特徴とする、請求項１から請求項６のいずれか１項記載の低圧タービンの第１段用ステータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスタービンの第１段用ステータに関する。
【０００２】
より具体的には、本発明は、低圧ガスタービンの第１段用の空気力学的高効率ステータに関する。
【背景技術】
【０００３】
ガスタービンは、燃焼により生じたガスを用いてガスのエンタルピーを有用な仕事に変換し、回転シャフトに機械的出力を供給する回転熱機械のことを言う。
【０００４】
従って、タービンは通常、その中で外部から取り入れた空気を加圧状態にする圧縮機又はターボ圧縮機を含む。
【０００５】
様々なインジェクタにより、燃料を供給し、その燃料を空気と混合して空気−燃料燃焼混合気を形成する。
【０００６】
軸流圧縮機には、タービン、より正確にはターボエクスパンダが続き、ターボエクスパンダは、燃焼室で燃焼したガスのエンタルピーを変換した機械的エネルギーをユーザに供給する。
【０００７】
機械的エネルギーを発生するための使用において、膨張急拡大は、その各々がタービン内部で行われる２つの部分的急拡大に細分される。燃焼室の下流の高圧タービンは、加圧状態を伴う。高圧タービンから流入するガスを回収する低圧タービンは、次にユーザにつながる。
【０００８】
ターボエクスパンダ、ターボ圧縮機、燃焼室（又はヒータ）、取出しシャフト、調整システム及び点火システムは、ガスタービン装置の主要部分を形成する。
【０００９】
ガスタービンの機能に関する限り、流体は一連の入口ダクトを通して圧縮機を貫流することが公知である。
【００１０】
これらの流路系において、ガスは、低圧及び低温特性を有しているが、ガスは圧縮機を通過すると、加圧され、その温度が上昇する。
【００１１】
ガスは、次に燃焼（又は加熱）室内に貫流し、そこで温度がさらに大きく上昇する。
【００１２】
ガスの温度上昇に必要な熱は、インジェクタによって燃焼室内に導入された液体燃料の燃焼によって供給される。
【００１３】
機械を起動させるとき、燃焼の起爆は、点火プラグによって得られる。
【００１４】
燃焼室の出口において、高圧かつ高温ガスは、特別のダクトを通してタービンに到達し、該タービンにおいて、高圧かつ高温ガスは、圧縮機及び加熱室（燃焼器）内で蓄積したエネルギーの一部を放出し、次に吐出チャネルによって外部に流出する。
【００１５】
ガスによってタービンに与えられる仕事は、圧縮機内でガスが吸収した仕事よりも大きいので、一定量のエネルギーが、利用可能な状態で機械のシャフト上に残り、付属品と可動機械内部部品の受動抵抗とによって吸収される仕事が除かれたこのエネルギーが、装置の有用な仕事を表す。
【００１６】
高い比エネルギーを利用可能にすることを受けて、実際のタービン、すなわちターボエクスパンダは、一般的にガスによって有用な仕事に転換されるエネルギー変換の産生量を最適化するために多段になっている。
【００１７】
従って、段は、タービンの各セクションのための構成要素であり、その各々が一連のブレードを備えたステータ及びロータを含む。
【００１８】
しかしながら、全てのタービンに共通な主な必要条件の１つは、高い効率に関連し、この高い効率は、タービンの全ての構成部品における作動によって得られなければならない。
【００１９】
近年、技術的に先駆的なタービンは、該タービンの燃焼温度、圧力変化、冷却システムの効力及び構成部品のような熱力学的サイクルパラメータを高めることによってさらに改善されてきた。
【００２０】
今日、効率をさらに向上させるためには、空気力学的条件で作動させることが必要である。
【００２１】
ブレードシステムの幾何学的構成は、空気力学的効率に著しく影響を与える。このことは、ブレードの幾何学的特性が、相対的流体流量の分布を決め、その結果壁面に沿った境界層の分布に影響を与え、また最後になったが決して重要でないというのではなく、摩擦損に影響を与えるという事実による。
【００２２】
低圧タービンでは、回転速度作動状態が公称速度の５０％から１０５％まで変化することになることが認められ、その結果として、タービンのブレードシステムは、極めて広い範囲内で高い空気力学的効率を維持しなければならない。
【００２３】
特に低圧タービンの第１段ステータブレードの場合には、適当な空気力学的及び機械的負荷を支持すると同時に、極めて高い効率が要求される。
【００２４】
ガスタービンの全体出力は、タービン自体の効率だけではなく、タービンが処理することができるガス流量にも関連する。
【００２５】
従って、出力増大は、処理可能なガス流量を増加させることによって得ることができる。
【００２６】
その欠点の１つは、ガス流量を増加させることにより、明らかに出力増大を大きく低下させる効率低下が生じることである。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００２７】
従って、本発明の目的の１つは、タービンの寸法が同じであれば、タービン自体の出力が増大する低圧タービンの第１段用ステータを提供することである。
【００２８】
本発明の別の目的は、高い空気力学的効率を可能し、同時にタービンの大きい流量を得るのを可能にして、その結果同じタービン寸法でタービン自体の出力を増大させるのを可能にする低圧タービンの第１段用ステータを提供することである。
【００２９】
本発明のさらに別の目的は、高い空気力学的効率を可能にする低圧タービンの第１段用ステータを提供することである。
【００３０】
本発明のさらに別の目的は、自動化プロセスによって大規模に製造することができる低圧タービンの第１段用ステータを提供することである。
【００３１】
本発明のさらに別の目的は、３次元モデリングを使用して限られた一連のスターティング要素によって定めることができる低圧タービンの第１段用ステータを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００３２】
本発明のこれら及び他の目的は、請求項１に特定したものによる低圧タービンの第１段用ステータによって得られる。
【００３３】
本発明によるステータのさらなる特徴は、その後の請求項の対象である。
【００３４】
本発明による低圧タービンの第１段用ステータの特徴及び利点は、同封の図面を参照して、以下の例示的かつ非限定的な説明からより明白になるであろう。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３５】
図を参照すると、ステータ自体の外側面と該外側面上に分散配置された一連のブレード１とを含む、ガスタービンの第１段用のステータを示している。
【００３６】
このブレード１は、外側面上に一様に分散配置されている。
【００３７】
各ブレード１は、デカルト基準系Ｘ、Ｙ、Ｚにおける個別組合せの点の座標値によって定まり、このデカルト基準系Ｘ、Ｙ、Ｚにおいて、軸Ｚはタービンの中心軸線と交差する半径方向軸線である。
【００３８】
各ブレード１の輪郭は、該輪郭自体と中心軸線からの距離Ｚに位置する平面Ｘ、Ｙとの間の一連の閉交差曲線２０によって特定される。
【００３９】
各ブレード１の輪郭は、正圧下にある第１の凹形面３と負圧状態にありかつ第１の面と対向する第２の凸形面５とを含む。
【００４０】
２つの面３、５は、連続しており共同して各ブレード１の輪郭を形成する。
【００４１】
公知の技術によると、端部には各ブレード１とステータ自体との間のコネクタがある。
【００４２】
各閉曲線２０は、中心軸線からの距離Ｚに対応する該閉曲線２０自体の半径において評価したスロート長さと周ピッチとの間の比率のコサイン円弧によって定まるスロート角を有する。
【００４３】
各ブレード１は、隣接するブレードとの間に、ガスの通路セクション、すなわちガスが順々に通過するそれぞれ第１の入口セクション及びスロートセクションを形成する。
【００４４】
スロートセクションを増大させることによって、単位時間内にタービンを通って流れることが可能なガスの量が増加することが認められた。
【００４５】
従って、同じ数のブレードを有しかつ同じ寸法特性を維持したガスタービンの流量を増加させることが可能になった。
【００４６】
ステータの各スロートセクションの増大は、各閉曲線２０のスロート角を適当に変化させることによって得られた。
【００４７】
各ブレード１は、該ブレード１自体の高さ中央において評価した平均スロート角を有する。
【００４８】
この平均スロート角は、５７°〜６０°の範囲にあるのが好ましい。
【００４９】
この平均スロート角は、５８．５°であるのが好ましい。
【００５０】
各ブレード１は、該ブレード１自体の高さに沿って変化するスロート角分布を有する。
【００５１】
平均スロート角の値に関して、このスロート角分布の変動は、二次圧力低下を最小に低減するために＋１°〜−１°の範囲にあるのが好ましい。
【００５２】
このようにして、タービンの第１段のステータブレードの輪郭を適当に形作ることによって満足な効率及び有効寿命を得ることが可能である。
【００５３】
事実、出口セクションと、該出口セクション自体の傾きに関連させてブレードを形作ることによって得られたタービンブレードの効率及び有効寿命のような特性との間には相関がある。
【００５４】
各ブレード１の輪郭は、効率が高いレベルに維持されることを可能にするように適当に形作られた。
【００５５】
このことは極めて重要であり、その理由は、通常、流量が増加すると空気力学的低下が大きくなるために結果として効率の低下が起こり、このことが、出力はこれらの２つの要因すなわち流量及び変換効率によって比例的に影響を受けるので、タービン自体の出力の全体的な増大を大きく制限することになるからである。
【００５６】
それに加えて、各ブレード１の有効寿命もまたこの平均スロート角によって直接影響を受ける。
【００５７】
この有効寿命が影響を受けるという理由は、平均スロート角により、空気力学的負荷が各ブレードにおいて異なりかつ各ブレードに対して機械的応力を引き起こし、そのことが、タービン自体の作動時に発生する熱応力と共に時の経過と共に各ブレードの機能の不足を引き起こし、その結果ブレードを交換することになるからである。
【００５８】
本発明によると、平均スロート角が、さらにブレード１の高さＺに沿ったスロート角分布の変動としても決定されると、高い効率と適当な有効寿命とを維持するように、各ブレード１の輪郭を形作ることが可能になる。
【００５９】
ガスタービンの第１段のステータは、その各々が形作られた空気力学的輪郭を有する一連の成形ブレード１を含むことが好ましい。
【００６０】
ガスタービンの第１低圧段用ステータの各ブレード１の空気力学的輪郭は、その座標をデカルト基準系Ｘ、Ｙ、Ｚに対して定めた一連の閉曲線２０によって定められ、ここで、軸Ｚはタービンの中心軸線と交差する半径方向軸線であり、また中心軸線からの距離Ｚに位置する閉曲線２０は表Ｉによって定められ、該表Ｉの値は、室温輪郭についてのものであり、かつ表ＩにＣＨＸで示したブレード１の最内方距離Ｚについてのミリメートルで表した軸方向翼弦長の値によって除算されている。
表Ｉ
【００６１】
【表１】
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【００６２】
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【００６３】
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【００６４】
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【００６５】
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【００６６】
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【００６７】
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【００６８】
さらに、本発明によるブレードの空気力学的輪郭は、一連の閉曲線２０を互いに積み重ねかつそれらを連続した空気力学的輪郭を得るように結合することによって表Ｉの値を用いて得られる。
【００６９】
融解プロセスによって得るのが好ましい各ブレード１の寸法変動性に対処するために、各ブレード１の輪郭は、ブレード１自体の輪郭に対して垂直方向に＋／−０．３ｍｍの公差を有することができる。
【００７０】
各ブレード１の輪郭はまた、輪郭自体を変化させるような、その後施工された皮膜を含むことができる。
【００７１】
この耐摩耗性皮膜は、ブレードの各面に対して垂直方向に定められかつ０〜０．５ｍｍの範囲にある厚さを有するのが好ましい。
【００７２】
さらに、表Ｉの座標の値を修正定数によって乗算又は除算して、同じ形態を維持しながらより大きい又はより小さい尺度の輪郭を得ることができるのは明らかである。
【００７３】
本発明によると、同じ寸法特性を有するタービンに関して、流量と直接関連する流動関数の大きな増大が得られた。
【００７４】
より具体的には、本発明によるステータを用いると、同じ寸法を有するタービンに関して、同時に高い変換効率を維持しながら、流動関数が著しく増大した。
【００７５】
従って、各ブレードは、同時に、高い変換効率及び大きな有効寿命を維持することを可能にする空気力学的輪郭を有する。
【図面の簡単な説明】
【００７６】
【図１】本発明による空気力学的輪郭で製造したタービンのステータのブレードの立面図。
【図２】図１におけるブレードの反対側の立面図。
【図３】本発明による複数のブレードの吐出側からの概略立面図。
【図４】本発明による複数のブレードの吐出側からの概略立面図。
【図５】ガス流の流入方向における、正圧下にある側面からの立面図。
【図６】本発明による空気力学的輪郭の、ブレードの異なる高さレベルにおける形跡の上からの概略図。
【符号の説明】
【００７７】
１  ブレード
３  第１の凹形面
５  第２の凸形面
Ｘ  タービンの中心軸線に一致するデカルト座標系の軸
Ｙ  デカルト座標系の軸
Ｚ  タービンの中心軸線と交差する半径方向軸線であるデカルト座標系の軸
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【外国語明細書】
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