(57)【要約】【課題】同一成分組成の母材を連続鋳造し、その後の冷却条件を変えることにより種々材質に造り分け、在庫種別増や保管費増を防ぐ。【解決手段】下記の工程を備えたことを特徴とする球状黒鉛鋳鉄の連続鋳造方法である。（ａ）成分組成（成分組成はｍａｓｓ％である）が、Ｃ：３．１〜３．７％、Ｓｉ：２．５〜３．２％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｍｇ：０．０２〜０．０５％、Ｃｕ：０．１〜１．０％を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物である溶湯を連続鋳造鋳型に導いて鋳片を鋳造し、（ｂ）ついで、前記鋳型から引き抜かれた鋳片を冷却させてその表面温度を７１０〜７３０℃とし、（ｃ）ついで、前記鋳片を６００℃まで冷却する平均冷却速度を０．０５〜１．５℃／sの間の特定の冷却速度となるように調整して該鋳片を冷却し、（ｄ）引張強さが、４００〜７５０ＭＰａ範囲の特定の引張強さを備えた鋳片を得る。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
下記の工程を備えたことを特徴とする球状黒鉛鋳鉄の連続鋳造方法。
（ａ）成分組成（成分組成はｍａｓｓ％である）が、Ｃ：３．１〜３．７％、Ｓｉ：２．５〜３．２％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｍｇ：０．０２〜０．０５％、Ｃｕ：０．１〜１．０％を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物である溶湯を連続鋳造鋳型に導いて鋳片を鋳造し、
（ｂ）ついで、前記鋳型から引き抜かれた鋳片を冷却させてその表面温度を７１０〜７３０℃とし、
（ｃ）ついで、前記鋳片を６００℃まで冷却する平均冷却速度を０．０５〜１．５℃／sの間の特定の冷却速度となるように調整して該鋳片を冷却し、
（ｄ）引張強さが、４００〜７５０ＭＰａ範囲の特定の引張強さを備えた鋳片を得る。
【請求項２】
前記冷却は、スリットを設けた中空管を鋳片の周りにリング状に配設した１基以上の空気噴射装置により空気を噴射させる方法であることを特徴とする請求項１に記載の球状黒鉛鋳鉄の連続鋳造方法。
【請求項３】
前記鋳片を６００℃まで冷却する際に、該冷却を保温カバー付設ロール上を移動させて行うことを特徴とする請求項１又は２に記載の球状黒鉛鋳鉄の連続鋳造方法。
【請求項４】
前記鋳片を６００℃まで冷却する平均冷却速度を０．０５〜１．５℃／sの間の所定の冷却速度に調整し、黒鉛、パーライト及びフェライトからなる金属組織の基地面積比を制御し、前記成分組成の範囲内の溶湯を用いて４００〜７５０ＭＰａの範囲において所定の引張強さを備えた鋳片を同一ロットにおいて鋳造することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の球状黒鉛鋳鉄の連続鋳造方法。
（Ｐ０３０５０６８）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は球状黒鉛鋳鉄の製造方法に関する。特に、引張強さが４００〜７５０ＭＰａの球状黒鉛鋳鉄連続鋳造棒の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、鋳鉄の連続鋳造棒は種々の産業分野で使用に供され、例えば、素材の寸法精度が高い等の特徴があることから、ＮＣ旋盤加工や自動切断加工のような連続化された加工工程に最も適した鋳鉄素材としてその価値は益々高まっている。
【０００３】
球状黒鉛鋳鉄は、鋳鉄中の黒鉛を球状化することにより、普通鋳鉄に較べて引張り強度、伸び等の機械的性質を向上させている。球状黒鉛鋳鉄の強度を高めるために、銅、マンガンを適量添加する方法が一般的に用いられている。また、特開平８―１８８８１２号公報には、球状黒鉛鋳鉄の強度を高めるために、アンチモンを添加する方法が記載されている。
【特許文献１】特開平８−１８８８１２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
前記先行技術の銅、マンガンを添加して引張強さを高める方法では、引張強さに応じて銅、マンガンの添加量を変更する必要がある。そのため、引張強さ、成分組成に仕分けした種別毎の製品在庫が必要となるので在庫量が増えることになり、そのため製品保管費も高くなる。また、前記アンチモンを添加する方法においても、同様に在庫種別の増加や保管費用を増加させることになる。
【０００５】
さらに、球状黒鉛鋳鉄は、引張り強度が４００ＭＰａから７５０ＭＰａの範囲でも、例えば、ＪＩＳ  Ｇ５５０２（球状黒鉛鋳造品）の規格においては、ＦＣＤ４００、ＦＣＤ４５０、ＦＣＤ５００、ＦＣＤ６００、ＦＣＤ７００等数多くの品種がある。そのため、球状黒鉛鋳鉄の全材質、全サイズの製品を保有し管理するとなると、在庫費用増や管理費用増を招くことになる。
【０００６】
従って、本発明は上記課題を解決するものであり、同一成分組成の母材を連続鋳造し、その後の冷却条件を変えることにより種々材質の鋳造品に造り分け、在庫種別増や保管費増を防ぐことを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
前記課題を解決するために、本発明の態様は以下のようである。
本発明の第１の態様は、下記の工程を備えたことを特徴とする球状黒鉛鋳鉄の連続鋳造方法である。
（ａ）成分組成（成分組成はｍａｓｓ％である）が、Ｃ：３．１〜３．７％、Ｓｉ：２．５〜３．２％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｍｇ：０．０２〜０．０５％、Ｃｕ：０．１〜１．０％を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物である溶湯を連続鋳造鋳型に導いて鋳片を鋳造し、
（ｂ）ついで、前記鋳型から引き抜かれた鋳片を冷却させてその表面温度を７１０〜７３０℃とし、
（ｃ）ついで、前記鋳片を６００℃まで冷却する平均冷却速度を０．０５〜１．５℃／sの間の特定の冷却速度となるように調整して該鋳片を冷却し、
（ｄ）引張強さが、４００〜７５０ＭＰａ範囲の特定の引張強さを備えた鋳片を得る。
【０００８】
本発明の第２の態様は、前記冷却は、スリットを設けた中空管を鋳片の周りにリング状に配設した１基以上の空気噴射装置により空気を噴射させる方法であることを特徴とする球状黒鉛鋳鉄の連続鋳造方法である。
【０００９】
本発明の第３の態様は、前記鋳片を６００℃まで冷却する際に、該冷却を保温カバー付設ロール上を移動させて行うことを特徴とする球状黒鉛鋳鉄の連続鋳造方法である。
【００１０】
本発明の第４の態様は、前記鋳片を６００℃まで冷却する平均冷却速度を０．０５〜１．５℃／sの間の所定の冷却速度に調整し、黒鉛、パーライト及びフェライトからなる金属組織の基地面積比を制御し、前記成分組成の範囲内の溶湯を用いて４００〜７５０ＭＰａの範囲において所定の引張強さを備えた鋳片を同一ロットにおいて鋳造することを特徴とする球状黒鉛鋳鉄の連続鋳造方法である。
【発明の効果】
【００１１】
本発明では、Ｃ：３．１〜３．７％、Ｓｉ：２．５〜３．２％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｍｇ：０．０２〜０．０５％、Ｃｕ：０．１〜１．０％を含有し残部がＦｅ及び不可避不純物である連続鋳造棒を空気冷却して鋳造棒の表面温度を７１０〜７３０℃に保持後、６００℃までの平均冷却速度を０．５〜１．５℃／sの間に調整して冷却することにより、４００〜７５０ＭＰａの引張強さを備えた球状黒鉛鋳鉄連続鋳造棒を製造することができ、連続鋳造棒の冷却条件を変えることにより材質の造り分けが可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下に本発明の実施形態について説明する。本実施形態の球状黒鉛鋳鉄連続鋳造棒の製造方法は、成分組成（成分組成はｍａｓｓ％である）が、Ｃ：３．１〜３．７％、Ｓｉ：２．５〜３．２％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｍｇ：０．０２〜０．０５％、Ｃｕ：０．１〜１．０％を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物である溶湯を連続鋳造鋳型で鋳片を鋳造し、ついで、前記鋳型から引き抜かれた鋳片を冷却させてその表面温度を７１０〜７３０℃とし、ついで、前記鋳片の６００℃までの平均冷却速度を０．０５〜１．５℃／sの間の特定の冷却速度に調整して該鋳片を冷却し、引張強さが、４００〜７５０ＭＰａ範囲の特定の引張強さを備えた鋳片を得ることを特徴とする。
【００１３】
本実施形態では、球状黒鉛鋳鉄の成分組成（成分組成は、以下ｍａｓｓ％である。）として、Ｃ：３．１〜３．７％、Ｓｉ：２．５〜３．２％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｍｇ：０．０２〜０．０５％、Ｃｕ：０．１〜１．０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物である。
【００１４】
以下に、本発明における化学成分等の限定理由について説明する。
Ｃ：３．１〜３．７％  Ｃは、鋳鉄で黒鉛を晶出させるための重要元素である。ただし、含有量が３．１％未満ではチルが発生しやすくなり、３．７％を超えると球状化処理した時、ドロスが発生しやすくなる。従って、添加量は３．１〜３．７％の範囲とする。
【００１５】
Ｓｉ：２．５〜３．２％。Ｓｉは、黒鉛化促進元素であると共に、鋳造性を改善する効果がある。含有量が２．５％未満では注湯時の溶湯の流動性が悪くなる。３．２％を超えると靭性が低下する。従って、Ｓｉの添加量は２．５〜３．２％の範囲とする。
【００１６】
Ｍｎ：０．１〜０．６％  Ｍｎは、脱酸、脱硫作用を備えており、また、パーライト化を促進する元素である。含有量が０．１％未満では熱処理効果が期待できず、０．６％を超えると靭性が劣化する。従って、Ｍｎの添加量は０．１〜０．６％の範囲とする。
【００１７】
Ｍｇ：０．０２〜０．０５％  Ｍｇは黒鉛を球状化させる作用を備える。含有量が０．０２％未満では黒鉛を球状化する効果が少ない。含有量が０．０５％を超えてもその効果が少なく、チル発生の要因となる。従って、Ｍｇの添加量は０．０２〜０．０５％の範囲とする。
【００１８】
Ｃｕ：０．１〜１．０％  Ｃｕは、パーライト形成元素であるため、基地強化促進効果のために必要である。０．１％未満ではその効果がなく、１．０％を超えると靭性が劣化する。従って、添加量は０．１〜１．０％の範囲とする。
【００１９】
なお、鋳造棒を製造する際には、例えば、円柱であれば直径の大小、のようにサイズや形状に応じて組織を制御するために成分を調整する必要がある。例えば、Ｃについては、鋳片の大きさによって添加量を変える必要があり、直径が３００ｍｍでは添加量を３．３％程度に低くし、直径が４０ｍｍでは添加量を３．６％程度に高めとする必要がある。Ｃｕの場合には、鋳片が３００ｍｍ以上では、組織制御のために０．４〜０．８％添加することが望ましい。
【００２０】
本実施形態の球状黒鉛鋳鉄連続鋳造棒の製造方法は、連続鋳造された鋳造棒を噴射空気を用いて冷却させて鋳造棒の表面温度を７１０〜７３０℃とし、ついで、６００℃までの平均冷却速度を０．０５〜1．５℃／sの間に調整して冷却し４００〜７５０ＭＰａの引張強さを備えた鋳造棒を得ることを特徴とする。
【００２１】
本発明者等は球状黒鉛鋳鉄を連続鋳造法により製造するにあたり、本発明に係る成分組成を備えた鋳造品について、球状黒鉛周辺の基地の金属組織と冷却速度との関係を調べた。
【００２２】
図４には連続冷却変態曲線（ＣＣＴ曲線）を示した。図４中のＦはフェライト、Ｐはパーライト、Ｍはマルテンサイトをそれぞれ示す。図４から、パーライト変態域は７２０〜６００℃の範囲に存在していること、また冷却速度に応じてフェライトとパーライトの割合が変わることが分かる。即ち、冷却速度（ＣＲ）が０．１℃／sよりも小さいとフェライトが７０％以上（パーライトが３０％以下）を占め、冷却速度が０．１＜ＣＲ＜５ではフェライトとパーライトとが混在（パーライト３０〜９０％）し、ＣＲ＞５ではマルテンサイト組織になる。
【００２３】
鋳造中の鋳造棒内部の温度については、コンピュータによる凝固解析を行って温度を推定した。表面温度が７２０℃のとき中心部の温度は、例えば、直径５０ｍｍの鋳造棒では７３５℃、直径１００ｍｍの鋳造棒では７５０℃、直径３００ｍｍの鋳造棒では８００℃となることが分かった。
【００２４】
図１を用いて本実施形態について説明する。タンディッシュ１５内に保持された球状黒鉛鋳鉄溶湯１３は、タンディッシュ１５の開口部を通して水冷鋳型１７に導入され、水冷鋳型１７を通過して固められた鋳造棒１１は、ピンチロール２９を用いて図の右方向に引き抜かれる。次に、鋳造棒１１はサポートロール２７上を移動しながら、一基以上複数基設けられた空気噴射装置を通過する際に噴射空気で冷却される。
【００２５】
例えば、図１においては、第１の空気噴射装置１９、第２の空気噴射装置２１、第３の空気噴射装置２３と空気噴射装置が３基設けられている。第１〜第３の何れか１基又は２基以上を用いて空気噴射する。すると、鋳造棒１１は冷却されて表面温度が７１０〜７３０℃に制御される。
【００２６】
本実施形態では、空気噴射装置を通過後の鋳造棒１１の表面温度は７１０〜７３０℃に制御する。７１０℃を下回ると変態開始温度を下回り、７３０℃を超えると大径鋳片では中心部の温度が８００℃を越え、組織制御に不可欠な所望の冷却速度を得るのが困難だからである。
【００２７】
ついで、鋳造棒１１は、６００℃までの平均冷却速度を０．０５〜１．５℃／ｓに調整されて冷却される。所定の冷却速度に調製する場合には、前記表面温度を７１０〜７３０℃に制御する際に用いる、例えば、第１〜第３の何れか１基又は２基以上を用いて空気噴射して冷却することが望ましい。あるいは、水をミスト状に噴射して冷却しても良い。要は、６００℃までの平均冷却速度を０．０５〜１．５℃／ｓに調整できれば良い。なお、平均冷却速度とは、所定温度から所定温度までの温度差を、冷却するに要した時間で割って求めた値である。
【００２８】
本実施形態の球状黒鉛鋳鉄連続鋳造棒の製造方法では、空気を噴射するためのスリットを設けた中空管をリング状に配設した空気噴射装置を１基以上複数基設け、前記空気噴射装置を通過させてスリットから空気を噴射させて冷却する際に、噴射空気量を調整して鋳片表面を冷却したり、鋳片の平均冷却速度を制御することを特徴とする。
【００２９】
本実施形態の空気噴射装置について、図２（ａ）、図２（ｂ）を用いて説明する。空気噴射装置４１は中空円筒状の管を成形してリング状に加工したものである。図２（ａ）は、リング状に設けられた空気噴射装置４１を通過する円柱状の鋳造棒１１に対して、スリットを通して噴射空気４３を吹付けている状態を示したものである。噴射空気４３はリング状管の内側円周周囲に設けられたスリットから均一な圧力、均一な流量で吹き出されるので、中心に位置する鋳造棒１１の表面を均一に冷却することができる。
【００３０】
図２（ｂ）には空気噴射装置４１の中空円筒状管の断面を示した。空気噴射装置４１には、リング状管の内側に円周の全周囲にわたりスリット４５が設けられている。また、リング状管の中空部４７に冷却用の空気を受け入れるための図示していないパイプが接続され、やはり図示されていない流量計や圧力計や調節弁等が備えられる。
【００３１】
なお、鋳造棒の表面温度を制御するためには、噴射空気の調整は、管の形状や寸法、スリットの形状や寸法、噴射空気の圧力や流量等を目的とする鋳造棒の大きさ、形状等により最適なものを選定すれば良い。また、空気噴射装置については、複数基設けると精密な制御が可能となる。また、複数設ける場合には、空気噴射装置を設ける間隔についても上記と同様最適な条件を選定すれば良い。
【００３２】
本実施形態の球状黒鉛鋳鉄連続鋳造棒の製造方法は、６００℃までの平均冷却速度を０．０５〜１．５℃／sの間の所定の冷却速度に調整し、黒鉛、パーライト及びフェライトからなる金属組織の基地面積比を制御し、前記成分組成の範囲内の溶湯を用いて４００〜７５０ＭＰａの範囲において所定の引張強さを備えた鋳片を同一ロットにおいて鋳造することを特徴とする。
【００３３】
なお、同一ロットとは、溶製した所定量の鋳鉄溶湯をタンディッシュに繰り返し補給して連続的に鋳片を得る連続鋳造法において、鋳造開始から終了までの１サイクル操業で製造した鋳片を表す。
【００３４】
（実施形態１）
以下に冷却速度を変化させた場合の金属組織と引張強さについて個別に説明する。
実施の形態１は、空気噴射装置による冷却後の鋳造棒の６００℃までの冷却速度を０．５〜１．５℃／sとして、金属組織の基地が面積比で９０％以上のパーライトと残部がフェライトの共存組織であり、かつ、７００ＭＰａ以上の引張強さを備えた鋳造棒を得ることを特徴とする。
【００３５】
すなわち、鋳造棒の表面温度が７１０〜７３０℃の範囲となるように空気冷却する。その後、空気圧力・風量を調整して６００℃までの平均冷却速度を０．５〜１．５℃／ｓに制御して鋳造棒を強制冷却する。これにより、金属組織の基地が面積比で９０％以上のパーライトと残部がフェライトの共存組織で、かつ７００ＭＰａ以上の引張強さを備えた球状黒鉛鋳鉄連続鋳造棒を得ることができる。
【００３６】
なお、金属組織の基地については、例えば鋳物便覧（社団法人  日本鋳物協会編、昭和６０年1月２０日、丸善書店  発行）により、以下の式を用いてパーライト面積比Ｐ（％）を求めることができる。
Ｐ（％）＝ＡＰ÷（ＡＧ＋ＡＦ＋ＡＰ）×１００
ここで、ＡＰ：パーライト占有面積
ＡＧ：黒鉛の占有面積
ＡＦ：フェライトの占有面積
【００３７】
（実施の形態２）
実施の形態２は、空気噴射装置による冷却後の鋳造棒の６００℃までの冷却速度を０．３〜１．０℃／sとして、金属組織の基地が面積比で８０％のパーライトと残部がフェライトの共存組織であり、かつ、６００ＭＰａ以上の引張強さを備えた鋳造棒を得ることを特徴とする。
【００３８】
すなわち、鋳造棒の表面温度が７１０〜７３０℃の範囲となるように空気冷却する。その後、空気圧力・風量を調整して６００℃までの平均冷却速度を０．３〜１．０℃／sに制御する。これにより、金属組織の基地が面積比で８０％以上のパーライトと残部がフェライトの共存組織で、かつ６００ＭＰａ以上の引張強さを備えた球状黒鉛鋳鉄連続鋳造棒を得ることができる。
【００３９】
（実施の形態３）
実施の形態３は、空気噴射装置による冷却後の鋳造棒の６００℃までの平均冷却速度を０．１〜０．５℃／ｓとして、金属組織の基地が面積比で４０〜６０％のパーライトと残部がフェライトの共存組織であり、かつ、５００ＭＰａ以上の引張強さを備えた鋳造棒を得ることを特徴とする。
【００４０】
すなわち、鋳造棒の表面温度が７１０〜７３０℃の範囲となるように空気冷却する。その後、空気圧力や風量を調製して６００℃までの平均冷却速度を０．１〜０．５℃／ｓに制御する。これにより、金属組織の基地が面積比で４０〜６０％のパーライトと残部がフェライトの共存組織で、かつ５００ＭＰａ以上の引張強さを備えた球状黒鉛鋳鉄連続鋳造棒を得ることができる。
【００４１】
（実施の形態４）
実施の形態４は、空気噴射装置による冷却後の鋳造棒の６００℃までの平均冷却速度を０．０５〜０．１℃／ｓとして、金属組織の基地が面積比で８０〜１００％のフェライトと残部がパーライトの共存組織であり、かつ、４００ＭＰａ以上の引張強さを備えた鋳造棒を得ることを特徴とする。
【００４２】
すなわち、鋳造棒の表面温度が７１０〜７３０℃の範囲となるように空気冷却する。その後、保温カバー付設ロール上を移動させて６００℃までの平均冷却速度を０．０５〜０．１０℃／ｓに制御する。これにより、金属組織の基地が面積比で８０〜９０％のフェライトと残部がパーライトの共存組織で、かつ４００ＭＰａ以上の引張強さを備えた球状黒鉛鋳鉄連続鋳造棒を得ることができる。
【実施例１】
【００４３】
図３としての表１の実施例１に示した本発明成分組成の球状黒鉛鋳鉄溶湯３トンを水平連続鋳造設備のタンディッシュ（ＴＤ）に注湯して、直径１００ｍｍの鋳鉄鋳造棒を鋳造した。図１に示したようにリング状の第１から第３までの空気噴射装置を配置させ、空気噴射装置のスリットから空気を噴射して、鋳型から出た鋳造棒を円周方向から連続冷却した。
【００４４】
第１、第２の空気冷却装置を用いて空気噴射し、鋳造棒の表面温度は７１０〜７３０℃の範囲となるように制御した。その後、第３の空気冷却装置を用い、空気圧力や風量を調整して風速３０〜４０ｍ／ｓの衝風冷却を行い、６００℃までの鋳造棒の平均冷却速度を１．０〜１．１℃／ｓとなるように制御して鋳造棒２トンを製造した。
【００４５】
得られた鋳造棒の表層部、中間部（直径の1／4位置）、および中心部の金属組織を観察したところ、何れの部位でもパーライト主体（パーライト９５％）であった。また、中間部から試験片を採取し機械的性質を調べたところ、引張強さは７６６ＭＰａ、伸びは４．２％、硬さはＨＢ（ブリネル硬さ）が２５５を示し、ＦＣＤ７００相当の特性を備えていることがわかった。
【００４６】
なお、引張強さと伸びは、ＪＩＳ  Ｚ２２４１の方法により求めた。硬さはＪＩＳ  Ｚ２２４３の方法により求めた。
【実施例２】
【００４７】
実施例１に用いたタンディッシュ（ＴＤ）に表１の実施例２に示した本発明成分組成の球状黒鉛鋳鉄溶湯２トンをつぎ足して、直径１００ｍｍの鋳鉄鋳造棒を鋳造した。
【００４８】
実施例１と同様に、第１、第２の空気冷却装置を用いて空気噴射し、鋳造棒の表面温度は７１０〜７３０℃の範囲となるように制御した。その後、第３の空気冷却装置を用い、空気圧力や風量を調整して風速２０〜３０ｍ／ｓの衝風冷却を行い、６００℃までの鋳造棒の平均冷却速度を０．５〜０．７℃／sとなるように制御して鋳造棒を製造した。
【００４９】
得られた鋳造棒の表層部、中間部（直径の1／4位置）、および中心部の金属組織を観察したところ、何れの部位でもパーライト主体（パーライト８０％）であった。また、中間部から試験片を採取し機械的性質を調べたところ、引張強さは６５０ＭＰａ、伸びは７．０％、硬さはＨＢ（ブリネル硬さ）が２４１を示し、ＦＣＤ６００相当の特性を備えていることがわかった。
【実施例３】
【００５０】
実施例２に用いたタンディッシュ（ＴＤ）に表１の実施例３に示した本発明成分組成の球状黒鉛鋳鉄溶湯２トンつぎ足して、直径１００ｍｍの鋳鉄鋳造棒を鋳造した。
【００５１】
実施例１と同様に、第１、第２の空気冷却装置を用いて空気噴射し、鋳造棒の表面温度は７１０〜７３０℃の範囲となるように制御した。その後、第３の空気冷却装置を用い、空気圧力や風量を調整して、６００℃までの鋳造棒の平均冷却速度を０．２〜０．３℃／sとなるように制御して鋳造棒を製造した。
【００５２】
得られた鋳造棒の表層部、中間部（直径の1／4位置）、および中心部の金属組織を観察したところ、何れの部位でもフェライトとパーライトがほぼ同じ割合（パーライト６０％）であった。また、中間部から試験片を採取し機械的性質を調べたところ、引張強さは５２２ＭＰａ、伸びは１１．６％、硬さはＨＢ（ブリネル硬さ）が１８７を示し、ＦＣＤ５００相当の特性を備えていることがわかった。
【実施例４】
【００５３】
実施例３に用いたタンディッシュ（ＴＤ）に表１の実施例４に示した本発明成分組成の球状黒鉛鋳鉄溶湯２トンをつぎ足して、直径１００ｍｍの鋳鉄鋳造棒を鋳造した。
【００５４】
第１、第２、第３の空気冷却装置を用いて空気噴射し、鋳造棒の表面温度は７１０〜７３０℃の範囲となるように制御した。
【００５５】
その後、保温カバー付設ロール上を移動させ、６００℃までの鋳造棒の平均冷却速度を０．０５〜０．０６℃／ｓとなるように制御した。
【００５６】
得られた鋳造棒の表層部、中間部（直径の1／4位置）、および中心部の金属組織を観察したところ、何れの部位でもフェライト主体（９２％）であった。また、中間部から試験片を採取し機械的性質を調べたところ、引張強さは４５８ＭＰａ、伸びは２４．４％、硬さはＨＢ（ブリネル硬さ）が１５９を示し、ＦＣＤ４００相当の特性を備えていることがわかった。
【産業上の利用可能性】
【００５７】
Ｃ：３．１〜３．７％、Ｓｉ：２．５〜３．２％、Ｍｎ：０．１〜０．６％、Ｍｇ：０．０２〜０．０５％、Ｃｕ：０．１〜１．０を含有し残部がＦｅ及び不可避不純物である連続鋳造棒を製造する際、同一成分組成の母材から、冷却条件を変えることにより４００〜７５０ＭＰａの引張強さを備えた球状黒鉛鋳鉄連続鋳造棒を造り分けることができる。
【図面の簡単な説明】
【００５８】
【図１】本発明の鋳造方法を示した図である。
【図２】本発明の空気噴射装置を示した図である。
【図３】本発明の実施例の成分組成等を示した図である。
【図４】連続冷却変態曲線（ＣＣＴ曲線）を示した。
【符号の説明】
【００５９】
１１  鋳造棒
１３  溶湯
１５  タンディッシュ
１７  水冷鋳型
１９  空気噴射装置
２１  空気噴射装置
２３  空気噴射装置
２５  保温カバー
２７  サポートロール
２９  ピンチロール
４１  空気噴射装置
４３  噴射空気
４５  スリット
４７  中空部
【図１】
2005095911.tif 000002
【図２】
2005095911.tif 000003
【図３】
2005095911.tif 000004
【図４】
2005095911.tif 000005