(57)【要約】【課題】  本発明は、可変円錐形フィレットを提供する。【解決手段】  タービンバケット翼形部（２０）は、翼形部先端（３３）と先端シュラウド（４２）との交差部の周りの円錐形フィレット（４０）を有し、該円錐形フィレットは、表Ｉに記載したＸ及びＹの座標値、オフセット量Ｏ１、オフセット量Ｏ２及びＲｈｏに従った基準輪郭を有する。フィレットの形状は、各Ｘ、Ｙ位置におけるＤ１／（Ｄ１＋Ｄ２）の形状パラメータ比の値の関数として、放物線等とすることができる。ここでＤ１は、オフセット量Ｏ１及びＯ２により決定されるエッジ点（５６、５８）間の翼弦（６０）に沿った中間点（５９）とフィレット表面上のショルダ点（６２）との間の距離であり、Ｄ２は、ショルダ点（６２）と翼形部先端及び先端シュラウドの交差部におけるアペックス位置（５２）との間の距離である。【選択図】      図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
翼形部（３６）と、翼形部先端（３３）と、先端シュラウド（４２）と、前記翼形部先端と先端シュラウドとの交差部の周りのフィレット（４０）とを有し、
前記フィレットが、前記交差部の周りで該交差部の周りにおける局所応力の関数として可変であるフィレット輪郭を有する、
タービンバケット（２０）。
【請求項２】
前記交差部の１つの点におけるフィレット輪郭が、放物線、楕円及び双曲線のうちの１つである、請求項１記載のタービンバケット。
【請求項３】
前記交差部の別の点におけるフィレット輪郭が、前記交差部の１つの点における放物線、楕円及び双曲線の１つとは異なる曲線である、請求項２記載のタービンバケット。
【請求項４】
翼形部（３６）と、翼形部先端（３３）と、先端シュラウド（４２）と、前記翼形部先端と先端シュラウドとの交差部の周りのフィレット（４０）とを有し、
前記フィレットが、表Ｉに記載したＸ及びＹの座標値、オフセット量Ｏ１、オフセット量Ｏ２及びＲｈｏに実質的に従った基準輪郭を有し、
前記Ｘ及びＹは、前記翼形部先端と先端シュラウドとの交差部の周りの個別のアペックス位置をインチで定め、
前記オフセット量Ｏ１及びオフセット量Ｏ２は、前記翼形部表面及び先端シュラウド下面に沿って投影した各それぞれのＸ、Ｙ位置におけるそれぞれ該翼形部表面及び先端シュラウド下面に対して垂直なインチで表した距離であり、オフセット面が互いに交差（５４）して該オフセットの交差位置からそれぞれ先端シュラウド下面及び翼形部表面上への垂直投射線がエッジ点（５６、５８）を定め、前記エッジ点が、前記それぞれの先端シュラウド及び翼形部の周りで接続されると前記フィレットの端縁部を形成するようになり、
前記Ｒｈｏは、各アペックス位置（５２）におけるＤ１／（Ｄ１＋Ｄ２）の無次元形状パラメータ比であり、ここでＤ１は、前記フィレットエッジ点（５６、５８）間の翼弦（６０）に沿った中間点（５９）と前記フィレットの表面上のショルダ点（６０）との間の距離であり、Ｄ２は、前記ショルダ点と前記アペックス位置との間の距離であり、
各Ｘ、Ｙ位置における前記先端シュラウド及び翼形部上のフィレットエッジ点が、前記形状パラメータＲｈｏに従ったショルダ点を通る滑らかな連続円弧により接続されて各アペックス位置において輪郭セクションを形成し、
各アペックス位置における前記輪郭セクションが、互いに滑らかに結合されて基準フィレット輪郭を形成する、
タービンバケット（２０）。
【請求項５】
前記フィレット（４０）が、各対応するアペックス位置（５２）からそれぞれ前記先端シュラウド及び翼形部に沿ったエッジ点（５６、５８）までの、表Ｉに記載したインチで表したＡ及びＢの直線距離を含む、請求項４記載のタービンバケット。
【請求項６】
タービンの第２段の一部を形成している、請求項４記載のバケット。
【請求項７】
前記フィレット輪郭が、任意のフィレット表面位置に対して垂直な方向に＋／−０．１６０インチ以内のエンベロープ内に位置する、請求項４記載のバケット。
【請求項８】
前記Ｘ及びＹ距離並びにオフセット量１及びオフセット量２が、拡大又は縮小されたフィレット輪郭を得るために、同一の定数又は数値の関数として拡大縮小可能である、請求項４記載のバケット。
【請求項９】
前記フィレットが、各対応するアペックス位置からそれぞれ前記先端シュラウド及び翼形部に沿ったエッジ点までの、表Ｉに記載したインチで表したＡ及びＢの直線距離を含み、前記フィレット輪郭が、任意のフィレット表面位置に対して垂直な方向に＋／−０．１６０インチ以内のエンベロープ内に位置する、請求項４記載のタービンバケット。
【請求項１０】
前記Ｘ及びＹ値がＺ軸を有するデカルト座標系を形成し、前記バケット翼形部が翼形部形状を有し、該翼形部が、表ＩＩに記載したＸ、Ｙ及びＺのデカルト座標値に実質的に従った基準輪郭を有し、前記Ｚ値は、前記翼形部の９２％スパンにおけるものであり、前記表ＩＩ中のＸ及びＹ値は、滑らかな連続円弧により接続されると９２％スパンにおける翼形部輪郭セクション（３９）を形成するインチで表した距離であり、前記フィレット及び翼形部輪郭に対するＸ、Ｙ及びＺデカルト座標系が一致している、請求項４記載のタービンバケット。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、タービンバケットの翼形部先端とバケット先端シュラウドとの間の可変円錐形フィレットに関し、具体的には、タービンバケットの部品寿命、性能及び製造容易性を向上させるような形状及び寸法にした円錐形フィレットに関する。
【背景技術】
【０００２】
タービンバケットは一般的に、翼形部と、プラットフォームと、シャンクと、該バケットの半径方向内側端部に沿ったダブテールとを含み、また多くの場合、隣接するバケットの先端シュラウドと機械的に係合する、翼形部の先端における先端シュラウドを含む。従来型のタービンバケットの先端シュラウド及び翼形部は、典型的には先端シュラウドと翼形部先端との交差部の周りに、所定の大きさ及び通常は一定半径の単純なフィレット形状を備える。すなわち、翼形部先端と先端シュラウドとの交差部の周りにフィレットを設ける際に、シュラウドフィレットにはほぼ一律の半径を使用した。フィレットは、翼形部と先端シュラウドとの間の応力集中を低下させた。
【０００３】
一定半径のフィレットの使用によって応力は減少したが、翼形部と先端シュラウドとの間のフィレット内及びその周りの様々な位置又は点（Point）においてフィレット領域内の高い応力が局所的に生じ、そのような局所応力によりバケット寿命の大きな低下を招くことが発見された。従って、一定半径のフィレットを設けることによって応力は減少したが、重要部位における高い局所応力は、依然として存在していた。これらの応力は、先端シュラウドのクリープ寿命を低下させ、それによってバケットの早期破損を招くおそれがあった。１つのバケットの破損が修理のためにタービンの使用を中止する原因となることも分かるであろう。これは多大な時間を要しかつ費用のかかる機械停止であり、顧客及びタービン製造者が、非生産性、労力、部品修理、機械停止時間及び交換に起因するより大きい出費を被る原因となる。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
従って、フィレットの質量を減少させるだけでなくフィレットの周りの高い局所応力を考慮してより均一な応力分布を得るように、バケットの翼形部先端と先端シュラウドとの間のフィレットを特別構成し、それによって先端シュラウドのクリープ寿命を延ばす必要性が生じてきた。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明の好ましい実施形態によると、翼形部先端と先端シュラウドとの交差部の周りの高い局所応力の関数としてフィレットの寸法及び構成を変えることによってフィレットのクリープと同時に質量を最小にする、翼形部先端と先端シュラウドとの間の可変円錐形フィレットを提供する。可変円錐形フィレットの輪郭は、翼形部と先端シュラウドとの交差部の周りにおけるオフセット量Ｏ１、オフセット量Ｏ２、Ｒｈｏ及び個別のＸ、Ｙアペックス位置の関数である。オフセット量Ｏ１は、翼形部表面に沿って投影した各アペックス位置における翼形部表面に対して垂直な距離であり、オフセット量Ｏ２は、先端シュラウド下面に沿って投影した各アペックス位置における先端シュラウド下面に対して垂直に延びる距離である。オフセット量Ｏ１及びＯ２の交差位置から翼形部表面及び先端シュラウド下面上に投射した法線が、エッジ点を定め、このエッジ点が、それぞれの先端シュラウド及び翼形部の周りで接続されるとフィレットの端縁部を形成する。オフセット量は、有限要素応力解析によって応力を最小にするように決定される。Ｒｈｏは、各アペックス位置におけるフィレットの形状を定める形状パラメータである。翼形部先端と先端シュラウドとの交差部の周りの様々なＸ及びＹ位置においてこれらの係数を用いることにより、各位置におけるフィレットが該フィレットの周りに応力を均一に分布させるような可変構成の輪郭になり、同時にバケットフィレットに付加する質量を最小にすることが可能となる。従って、フィレットの形状は、検討中の特定の位置における応力解析によって決定されたように先端シュラウド又は翼形部に向かって偏倚され、それによって、高い局所応力に対処しかつフィレットの質量を最小にする。
【０００６】
具体的には、好ましい実施形態では、本発明の最適化した円錐形先端シュラウドフィレットは、先端シュラウドと翼形部先端との交差部の周りの１５個の位置又は点によって定まり、各位置が、その位置におけるフィレットの範囲及び形状を定める３つのパラメータ、すなわちオフセット量Ｏ１、オフセット量Ｏ２及びＲｈｏを持つ。これらのパラメータに従って交差部の周りでフィレットを変化させることによって、フィレットにおけるバケットの質量を最小にしながら、先端シュラウドのクリープ寿命を最大にすることができる。９２個のバケットを有する３段タービンの第２段の先端シュラウド／翼形部フィレットにおける特定の位置及びパラメータを下記の表Ｉに記載する。クリープ寿命を最大にしかつバケット質量を減少させる目的を達成するのに十分なロバストなエンベロープ内にフィレットの形状を維持しながら、これらのパラメータを適用する位置の数を変えることができることが分かるであろう。
【０００７】
本発明による好ましい実施形態では、翼形部と、翼形部先端と、先端シュラウドと、該翼形部先端と先端シュラウドとの交差部の周りのフィレットとを有し、該フィレットが、交差部の周りの局所応力の関数として該交差部の周りで可変であるフィレット輪郭を有するタービンバケットを提供する。
【０００８】
本発明による別の好ましい実施形態では、タービンバケットを提供し、本タービンバケットは、翼形部と、翼形部先端と、先端シュラウドと、該翼形部先端と先端シュラウドとの交差部の周りのフィレットとを有し、フィレットは、表Ｉに記載したＸ及びＹの座標値、オフセット量Ｏ１、オフセット量Ｏ２及びＲｈｏに実質的に従った基準輪郭を有し、Ｘ及びＹは、翼形部先端と先端シュラウドとの交差部の周りの個別のアペックス位置をインチで定め、オフセット量Ｏ１及びオフセット量Ｏ２は、翼形部表面及び先端シュラウド下面に沿って投影した各それぞれのＸ、Ｙ位置におけるそれぞれ該翼形部表面及び先端シュラウド下面に対して垂直なインチで表した距離であり、オフセット面が互いに交差して該オフセット面の交差位置からそれぞれ先端シュラウド下面及び翼形部表面上への垂直投射線がエッジ点を定め、これらエッジ点は、それぞれの先端シュラウド及び翼形部の周りで接続されるとフィレットの端縁部を形成するようになり、Ｒｈｏは、各アペックス位置におけるＤ１／（Ｄ１＋Ｄ２）の無次元形状パラメータ比であり、ここでＤ１は、フィレットエッジ点間の翼弦に沿った中間点とフィレットの表面上のショルダ点との間の距離であり、Ｄ２は、ショルダ点とアペックス位置との間の距離であり、各Ｘ、Ｙ位置における先端シュラウド及び翼形部上のフィレットエッジ点が、形状パラメータＲｈｏに従ったショルダ点を通る滑らかな連続円弧により接続されて各アペックス位置において輪郭セクションを形成し、各アペックス位置における輪郭セクションが、互いに滑らかに結合されて基準フィレット輪郭を形成する。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
ここで図面、特に図１を参照すると、複数のタービン段を含むガスタービン１２の、全体を符号１０で表した高温ガス流路が示されている。ここには、３つの段が示されている。例えば、第１段は、複数の円周方向に間隔を置いて配置されたノズル１４及びバケット１６を含む。ノズルは、互いに円周方向に間隔を置いて配置され、ロータの軸線の周りに固定される。もちろん、第１段バケット１６は、ロータホイール１９を介してタービンロータ１７に取付けられる。タービン１２の第２段も示されており、第２段は、複数の円周方向に間隔を置いて配置されたノズル１８と、ロータホイール２１を介してロータ１７に取付けられた複数の円周方向に間隔を置いて配置されたバケット２０とを含む。さらに、複数の円周方向に間隔を置いて配置されたノズル２２と、ロータホイール２３を介してロータ１７に取付けられたバケット２４とを含む第３段も示されている。ノズル及びバケットは、タービンの高温ガス流路１０内に位置しており、高温ガス流路１０を通る高温ガスの流れの方向が、矢印２６により示されていることが分かるであろう。
【００１０】
第２段の各バケット２０には、プラットフォーム３０と、シャンク３２と、ロータホイール２１上の相補形状の嵌合ダブテール（図示せず）と連結するためのほぼ軸方向挿入式又は軸方向挿入式に近いダブテール３４とが設けられる。各バケット２０が、例えば図２に示すように、バケット翼形部３６を有することも分かるであろう。従って、バケット２０の各々は、翼形部根元３１からバケット先端３３までの任意の断面において翼形の形状になっているバケット翼形部輪郭を有する。
【００１１】
ここで図２〜図６を参照すると、バケット２０は、翼形部３６の先端と先端シュラウド４２との間にフィレット４０を含む。図２、図３及び図８に示すように、先端シュラウド４２は、固定シュラウドとの間をシールするための、円周方向に延びかつカッタ歯４４を有するシール４４を含む。フィレット４０は、翼形部の先端と先端シュラウド４２との交差部の周りで延びる。本発明によると、フィレット４０は、先端シュラウドと翼形部先端との交差部の周りで、該交差部の周りにおける局所応力の位置の関数としてクリープと同時にフィレットの質量を最小にするような大きさ及び構成とされる。すなわち、フィレットの形状は、交差部の周りの各位置における応力解析に従って先端シュラウド又は翼形部に向かって偏倚されて、高い局所応力に対処しかつ各そのような位置におけるフィレットの質量を最小にする。
【００１２】
本発明の好ましい実施形態では、先端シュラウドフィレット４０は、先端シュラウドと翼形部先端との交差部の周りのＸ、Ｙ座標系の１５個の点Ｐ１〜Ｐ１５（図９）によって定まる。各Ｘ、Ｙ位置において、フィレットの構成は、３つのパラメータ、すなわちオフセット量１（Ｏ１）、オフセット量２（Ｏ２）及びＲｈｏによって決定される。これらのパラメータを用いて可変円錐形フィレット４０を定めることにより、バケットの質量を最小に維持しながら、先端シュラウドのクリープ寿命が最適化される。
【００１３】
具体的には、また図９を参照すると、図９にはＸ軸がＹ＝０で水平に延び、Ｙ軸がＸ＝０で垂直に延び、かつ各軸が原点４８において交差したＸ、Ｙ座標系が示されている。原点４８は、翼形部のスタック（積み重ね）軸線に沿って半径方向に延びる。Ｘ、Ｙ座標及び原点は、２００３年６月１３日に出願した米国特許出願番号第１０／４６０２０５号に記載したものと同一のＸ、Ｙ座標を用いており、該特許出願の内容は、参考文献として本明細書に組み込まれる。図９にはさらに、位置を定める数字が後に続いた文字Ｐで表した、翼形部３６と先端シュラウド４２の下面との交差部の周りの複数の位置が示されており、該交差部は、図７において符号５２で示したアペックス位置として表されている。下記の表Ｉにおいて、位置（Point）Ｐ１〜Ｐ１５が、この表に記載したＸ、Ｙ座標によって定められる。
【００１４】
円錐形フィレット４０の構成は、３つのパラメータ、すなわちオフセット量１、オフセット量２及びＲｈｏに基づいて各Ｘ、Ｙ位置において決まる。図７に示すＯ１で表したオフセット量１は、翼形部表面に沿って投影したＰで表した各Ｘ、Ｙ位置における翼形部３６からの法線に沿ったインチで表した距離(Offset 1 From the Airfoil)である。オフセット量Ｏ２は、先端シュラウドの下面に沿って投影した各Ｘ、Ｙ位置Ｐにおける先端シュラウド４２からの法線に沿った距離(Offset 2 From the tip shroud)をインチで定める。オフセット量Ｏ１及びＯ２は、先端シュラウドと翼形部先端との交差部の周りの各位置における反復プロセスによる有限応力解析によって決定され、フィレットの周りにおけるより均一な応力分布をもたらし、同時にフィレット領域におけるバケット質量を最小にする。オフセットＯ１及びＯ２は、図７の符号５４において交差する。交差位置５４から先端シュラウド及び翼形部上への垂直投射線により、それぞれエッジ点５６及び５８が定まり、それらエッジ点は、それぞれの先端シュラウド及び翼形部の周りで接続されるとフィレットの端縁部を形成する。
【００１５】
Ｒｈｏは、各位置Ｐにおける無次元形状パラメータ比である。Ｒｈｏは、Ｄ１／（Ｄ１＋Ｄ２）の比であり、ここで、図８に示すように、Ｄ１は、エッジ点５６及び５８間で延びる翼弦６０の中間点５９とフィレット４０の表面上のショルダ点６２との間の距離であり、Ｄ２は、ショルダ点６２とアペックス位置５２との間の距離である。従って、形状パラメータＲｈｏに従ったショルダ点６２を通る滑らかな連続円弧でオフセット量１及び２によって決定されたエッジ点５６及び５８を接続することにより、応力を最小にする各アペックス位置Ｐにおけるフィレット輪郭セクションが形成される。フィレットの表面形状、すなわち各位置Ｐにおけるフィレット輪郭セクション６４が互いに滑らかに結合されて翼形部先端と先端シュラウドとの交差部の周りに基準フィレット輪郭を形成することが分かるであろう。図８を再度見ると、フィレット表面の形状６４をＲｈｏの値に応じて変化させることができることが分かるであろう。例えば、小さい値のＲｈｏは、極めて平坦な円錐形表面を形成し、一方、大きいＲｈｏ値は、極めて先が尖った円錐形を形成する。従って、Ｒｈｏ値は、Ｒｈｏ＝０．５において放物線形状を、Ｒｈｏが０．０より大きくかつ０．５より小さい場合に楕円形状を、またＲｈｏが０．５より大きくかつ１．０より小さい場合に双曲線形状を有する円錐形の形状を決定する。
【００１６】
Ｘ、Ｙ座標値と共に、パラメータ、すなわちオフセット量１（Ｏ１）、オフセット量２（Ｏ２）、Ｄ１、Ｄ２及びＲｈｏを下記の表Ｉに示す。
表Ｉ
【００１７】
【表１】
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【００１８】
表ＩにおけるＡ及びＢの値は、エッジ点のオフセットＯ１及びＯ２の交差位置（アペックス位置）までのインチで表した距離である。表ＩにおけるＺ値は、翼形部の高さであり、Ｚ’は、回転軸線と翼形部先端との間(Centerline )の距離である。Ｘ−Ｙ平面に対して垂直に延びる半径方向Ｚ軸の位置は、バケットのシャンク３４における所定の基準面に対して決定される。具体的には図３及び図４を参照すると、Ｚ軸は、Ｘ軸に沿って前方バケットタング６８（図３）の前端縁６６から１．８６６インチの位置にあり、かつバケットのシャンクに対して垂直な方向にシールピン７２（図４）の外端縁７０から０．５１７インチの位置にある。それぞれのピン７２、７３外端縁間の距離は１．１５３インチ（図４）であることに注目されたい。従って、Ｚ軸の位置はまた、座標Ｘ＝０、Ｙ＝０を定める。Ｚ軸上のＺ＝０の点（図３）は、バケットがホイール上に取付けられたときにロータの中心線から２４．１インチの位置にある。ピン７２及び７３の直径は、０．２２４インチである。
【００１９】
表Ｉに示すフィレット４０の表面構成を決定する値は基準フィレットに対するものであることも理解されたい。従って、表Ｉにより決定されたフィレット表面構成６４に対して、あらゆる被膜厚さを含む一般的な±製造公差、すなわち±値が加算される。従って、フィレット４０に沿った任意の表面位置に対して垂直な方向に±０．１６０インチの距離が、この特定のフィレット４０に対するフィレット輪郭エンベロープ、すなわち上記の表Ｉによって示したフィレットの理想的な構成と基準の低温又は室温でのフィレット構成との間の差異の範囲を定める。このフィレット構成は、この差異の範囲にロバストであり、フィレット領域の周りにおける所望の均一な応力分布を維持しながら、機械的機能及び空気力学的機能を損なうことがない。
【００２０】
さらに、表Ｉは、翼形部先端と先端シュラウドとの交差部の周りのフィレット輪郭を定める。この輪郭を定めるために、任意の数のＸ、Ｙ位置を用いることができる。従って、表Ｉにより定まる輪郭が該表Ｉに示した位置の間を延びる滑らかな曲線によって接続されると、該表Ｉの値により定まる輪郭は、より少ないＸ、Ｙ位置を用いて定められる輪郭のみならず、示されたＸ、Ｙ位置の中間のフィレット輪郭をも包含する。
【００２１】
また、上記の表に開示したフィレットは、他のタービンにおける他の類似のフィレット設計において使用するために、幾何学的に拡大又は縮小することができることも理解されたい。例えば、Ｘ、Ｙ座標値と同時にオフセット量Ｏ１及びＯ２は、それらの値を定数により乗算又は除算することにより拡大又は縮小して、フィレット４０の拡大又は縮小バージョンを形成することができる。Ｒｈｏ値は、無次元値であるため、定数により乗算又は除算されることはない。
【００２２】
上に特定したフィレットを定めるために及び翼形部を定めるために用いられるデカルト座標系は共通であるので、フィレットは翼形部に対して定めることができることも理解されたい。従って、フィレットは、該フィレットの直ぐ半径方向内側の９２％スパンにおける各第２段バケット翼形部３６の翼形部形状に対して定めることができる。下記の表ＩＩに示すＸ、Ｙ及びＺ値のデカルト座標系は、９２％スパンにおけるバケット翼形部の輪郭を定める。９２％スパンにおけるＺ座標値は、１０．４１０インチであるのが好ましく、その場合Ｚ＝０値は、ロータ中心線から半径方向Ｚ軸に沿って２４．１インチにあるのが好ましい。Ｘ、Ｙ座標の座標値は、表ＩＩにインチで記載しているが、数値が適当に換算される場合、他の寸法単位を用いることもできる。デカルト座標系は、直交関係のＸ、Ｙ及びＺ軸を有しており、Ｘ軸は、タービンロータ中心線、すなわち回転軸線に平行に位置し、正のＸ座標値は、後方、すなわちタービンの排出端部に向う軸方向である。後方に向かって見たときの正のＹ座標値は、ロータの回転方向における接線方向に延びており、また正のＺ座標値は、バケット先端に向かう半径方向外向き方向である。
【００２３】
Ｘ及びＹ値を滑らかな連続円弧で接続することにより、９２％スパンにおける輪郭セクション３９が確定される。フィレットの点及び９２％スパンにおける翼形部輪郭を定める点のＸ、Ｙ座標系に対する共通のＺ軸原点を用いることにより、フィレットの表面構成は、９２％スパンにおける翼形部輪郭に対して定まる。他のパーセントスパンを用いてこの関係を定めることもでき、用いた９２％スパンは、単に例示的なものである。フィレット及び９２％スパンにおける翼形部輪郭を表すこれらの値は、周囲温度、非作動状態又は非高温状態におけるものであり、また被膜のない表面に対するものである。
【００２４】
フィレット４０と同様に、翼形部の実輪郭には、考慮しなければならない一般的な製造公差及び被膜が存在する。従って、表ＩＩに示した９２％スパンにおける輪郭の値は、基準翼形部に対するものである。従って、あらゆる被膜厚さを含む一般的な±製造公差、すなわち±値が下表ＩＩに示したＸ及びＹ値に加算されることが分かるであろう。従って、９２％スパンにおける翼形部輪郭に沿った任意の表面位置に対して垂直な方向に±０．１６０インチの距離が、翼形部輪郭エンベロープ、すなわち基準の低温又は室温での実際の翼形部表面上で測定した点とそれと同一の温度での下表ＩＩに示したそれらの点の理想的な位置との間の差異の範囲を定める。９２％スパンにおけるバケット翼形部は、この差異の範囲にロバストであり、機械的機能及び空気力学的機能を損なうことがない。
【００２５】
表ＩＩ
【００２６】
【表２】
2005061414.tif 000004
【００２７】
従って、フィレット４０を定めるのに用いたのと同一のデカルト座標系で９２％スパンにおける翼形部輪郭を定めることにより、フィレットと翼形部との間の関係が確立される。
【００２８】
現在最も実用的かつ好ましい実施形態であると考えられるものに関して本発明を説明してきたが、本発明は、開示した実施形態に限定されるものではなく、また、特許請求の範囲に記載された符号は、理解容易のためであってなんら発明の技術的範囲を実施例に限縮するものではない。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】本発明の好ましい実施形態による円錐形先端シュラウドフィレットを有する第２段バケット翼形部を示す、多段ガスタービンを通る高温ガス流路の概略図。
【図２】ほぼ円周方向に見た、図１の第２段バケットの一側の側面図。
【図３】ほぼ円周方向に見た、図１の第２段バケットの他側の側面図。
【図４】図３に示すバケットの部分拡大正面図。
【図５】図３の線５−５のほぼ周りで取った翼形部及び先端シュラウドの断面図。
【図６】バケット先端における円錐形先端シュラウドフィレットの拡大側面図。
【図７】図５の線７−７のほぼ周りで翼形部及び先端シュラウドを取ったそれらの断面図。
【図８】図５の線７−７のほぼ周りで翼形部及び先端シュラウドを取ったそれらの断面図。
【図９】上記の表Ｉに記載したＸ、Ｙ及びＺ座標の位置を示す、半径方向内向きに見た先端シュラウドの端面図。
【符号の説明】
【００３０】
２０  タービンバケット
３０  プラットフォーム
３１  翼形部根元
３２  シャンク
３３  バケット先端
３４  ダブテール
３６  翼形部
４０  フィレット
４２  先端シュラウド
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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