(57)【要約】【課題】排気ガス浄化用の触媒コンバータや微粒子捕集用フィルターとして使用した場合の把持力、機械的振動による破損や、熱衝撃による破損を防止するために、機械的強度、特にアイソスタティック強度と耐熱衝撃性を両立させたセラミックハニカム構造体を容易に提供する。【解決手段】セル壁と一体に形成された外周壁を有するセラミックハニカム構造体において、前記外周壁の少なくとも一部に、軸方向に連続し、且つセラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面における径が０．１ｍｍ以上である孔を有する。【選択図】          図１
2005007218.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
セル壁と一体に形成された外周壁を有するセラミックハニカム構造体において、前記外周壁の少なくとも一部に、軸方向に連続し、且つセラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面における径が０．１ｍｍ以上である孔を有することを特徴とするセラミックハニカム構造体。
【請求項２】
前記孔の軸方向長さが、少なくとも軸方向垂直断面における径の１０倍以上であることを特徴とする請求項１に記載のセラミックハニカム構造体。
【請求項３】
前記外周壁の厚さが０．６ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のセラミックハニカム構造体。
【請求項４】
セル壁と一体に形成された外周壁を有するセラミックハニカム構造体において、セラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面での最外周部のセル形状が、最外周部にあるセル数の９０％以上のセルで略正方形であり、前記外周壁の厚さが０．６ｍｍ以上であることを特徴とするセラミックハニカム構造体。
【請求項５】
セル壁と一体に形成された外周壁を有するセラミックハニカム構造体において、セラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面での最外周部のセル形状が、最外周部にあるセル数の９０％以上のセルで略正方形であり、前記外周壁の厚さが０．６ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１乃至請求項２に記載のセラミックハニカム構造体。
【請求項６】
前記外周壁の外周の少なくとも一部が加工除去されてなることを特徴とする請求項１乃至５の何れかに記載のセラミックハニカム構造体。
【請求項７】
セラミック坏土を供給する複数の坏土供給孔と前記坏土供給孔に連通した坏土を排出する複数の成形溝を有する口金と、前記口金の外周縁部において前記成形溝とクリアランスＬ（ｍｍ）を介して対向する当接面を有するガイドリングからなるセラミックハニカム構造体用金型において、前記口金の成形溝を有するセラミック坏土排出面がセラミックハニカム構造体のセル壁部を形成する本体成形部と、セラミックハニカム構造体の外周壁を形成する外周成形部からなるとともに、前記本体成形部と前記外周成形部が段差Ｈ（ｍｍ）を有するように、前記本体成形部が前記外周成形部に対して、押出方向に突出しているとともに、クリアランスＬ（ｍｍ）は下記式
Ｈ／３≦Ｌ≦Ｈ
を満たすことを特徴とするセラミックハニカム構造体用金型。
【請求項８】
前記口金の本体成形部の押出方向に垂直な断面形状がいずれも略正方形であることを特徴とする請求項７に記載のセラミックハニカム構造体用金型。
【請求項９】
前記ガイドリングのセラミックハニカム構造体の外周壁を形成する内周面と前記口金の本体成形部の最外周部の押出し方向延長線との間隔が０．６ｍｍ以上であることを特徴とする請求項７乃至８に記載のセラミックハニカム構造体用金型。
【請求項１０】
セラミック坏土を供給する複数の坏土供給孔と前記坏土供給孔に連通した坏土を排出する複数の成形溝を有する口金と、前記口金の外周縁部において前記成形溝とクリアランスＬ（ｍｍ）を介して対向する当接面を有するガイドリングからなるセラミックハニカム構造体用金型であって、前記口金の成形溝を有するセラミック坏土排出面がセラミックハニカム構造体のセル壁部を形成する本体成形部と、セラミックハニカム構造体の外周壁を形成する外周成形部からなり、前記本体成形部と前記外周成形部が段差Ｈ（ｍｍ）を有するように、前記本体成形部が前記外周成形部に対して、押出方向に突出し、クリアランスＬ（ｍｍ）が下記式
Ｈ／３≦Ｌ≦Ｈ
を満たすセラミックハニカム構造体用金型を用いて、セル壁と一体に押出形成される外周壁を有するセラミックハニカム構造体の外周壁の少なくとも一部に、軸方向に連続し、且つセラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面における径が０．１ｍｍ以上である孔を有することを特徴とするセラミックハニカム構造体。
【請求項１１】
セラミック坏土を供給する複数の坏土供給孔と前記坏土供給孔に連通した坏土を排出する複数の成形溝を有する口金と、前記口金の外周縁部において前記成形溝とクリアランスＬ（ｍｍ）を介して対向する当接面を有するガイドリングからなるセラミックハニカム構造体用金型であって、前記口金の成形溝を有するセラミック坏土排出面がセラミックハニカム構造体のセル壁部を形成する本体成形部と、セラミックハニカム構造体の外周壁を形成する外周成形部からなり、前記本体成形部と前記外周成形部が段差Ｈ（ｍｍ）を有するように、前記本体成形部が前記外周成形部に対して、押出方向に突出し、クリアランスＬ（ｍｍ）が下記式
Ｈ／３≦Ｌ≦Ｈ
を満たすセラミックハニカム構造体用金型を用いて、セル壁と一体に押出形成される外周壁を有するセラミックハニカム構造体で、セラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面での最外周部のセル形状が、最外周部にあるセル数の９０％以上のセルで略正方形であり、前記外周壁の厚さが０．６ｍｍ以上であることを特徴とするセラミックハニカム構造体。
【請求項１２】
セラミック坏土を供給する複数の坏土供給孔と前記坏土供給孔に連通した坏土を排出する複数の成形溝を有する口金と、前記口金の外周縁部において前記成形溝とクリアランスを介して対向する当接面を有するガイドリングからなるセラミックハニカム構造体用金型において、前記口金の成形溝を有するセラミック坏土排出面がセラミックハニカム構造体のセル壁部を形成する本体成形部と、セラミックハニカム構造体の外周壁を形成する外周成形部からなるとともに、前記本体成形部と前記外周成形部が段差部を有するように、前記本体成形部が前記外周成形部に対して押出方向に突出し、前記外周成形部から押出された成形材料は、前記ガイドリングに当接した後、前記段差部に当接してその進行方向を押出し方向と平行方向に変え、前記本体成形部から押出されているセル壁とセルを有するハニカム本体成形体の外周部に当接しながら押出されることを特徴とするセラミックハニカム構造体用金型。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はセラミックハニカム構造体の外周壁の構造に関するものである。
【０００２】
【従来技術】
地域環境や地球環境の保全面から、自動車などのエンジンの排気ガスに含まれる有害物質を削減するため、セラミックハニカム構造体を使用した排気ガス浄化用の触媒コンバータや微粒子捕集用フィルターが使用されている。
【０００３】
図２はセラミックハニカム構造体の斜視図である。図２に示すように、通常、セラミックハニカム構造体１は、外周壁３（括弧数字）と、この外周壁３の内周側に各々直交するセル壁４により形成された多数のセル５を有する。そして、セラミックハニカム構造体１は、金属製収納容器（図示せず）内に収納されて使用されるが、セラミックハニカム構造体が収納容器内で回転したり、軸方向に移動しないように、収納容器内周面とセラミックハニカム構造体の外周壁との間に配置された把持部材により強固に把持されて収納されている。
【０００４】
最近の排気ガス規制の強化に伴い、ディーゼルエンジンの微粒子除去用に用いられているような、例えば外径が１２５ｍｍ以上の寸法を有し、セル壁の気孔率を５０％以上とした大型、高気孔率セラミックハニカム構造体や、セル壁の厚さが０．２ｍｍ以下のいわゆる薄壁セラミックハニカム構造体が使用されるようになってきた。
【０００５】
しかしながら、上記の大型、高気孔率セラミックハニカム構造体や、薄壁セラミックハニカム構造体は、セル壁が高気孔率であること或いは薄いことから、セル壁自体の強度が低くなるため、セラミックハニカム構造体の強度を示す指標であるアイソスタティック強度が低くなり、金属製容器内に把持部材を介して強固に把持する際に、セラミックハニカム構造体が破損するという場合があった。さらに、上記セラミックハニカム構造体が、金属製容器に把持部材を介して強固に把持できたとしても、実際に自動車に搭載して使用された際にエンジン振動や路面振動等の機械的振動により、セラミックハニカム構造体が破損するという場合があった。
【０００６】
上記破損の問題を解決し、セラミックハニカム構造体のアイソスタティック強度を向上させる目的で、例えば、外周壁厚を厚くすることにより、外周壁自体の強度を向上する対策が考えられる。しかし、外周壁を厚く形成すると、使用時にはセラミックハニカム構造体の軸方向に形成されている多数のセルを高温の排気ガスが流通することから、特にエンジン始動時には、セラミックハニカム構造体の中心部と外周壁の間の温度差により発生する熱衝撃応力が大きくなるため、セラミックハニカム構造体の外周壁に熱衝撃による割れが発生し易くなるという問題があった。
【０００７】
このような問題を解決し、セラミックハニカム構造体のアイソスタティック強度と耐熱衝撃性を両立させるために、セラミックハニカム構造体の外周壁の構造を最適化しようとする以下の技術が開示されている。
特許文献１には、セラミックハニカム構造体の外周に肉厚の外周壁を一体に形成し、前記外周壁に多数の溝又はスリットを設けた触媒担体に関する発明が開示されている。この従来の発明によれば、ハニカム構造を有する焼成体の外周壁を肉厚に形成するとともに、縁部（外周壁）に設けた溝又はスリットが熱変形を容易にして、急熱急冷の熱変化に対する破損を防ぎ、セラミックハニカム構造体の耐久性を高めることができるとしている。
【０００８】
また、セラミックハニカム構造体のアイソスタティック強度を向上させるために、特許文献２には最外周部の不完全セルのみを選択的にセラミック材料により塞いだセラミックハニカム構造体に関する発明が開示されている。この従来の発明によれば、ハニカム構造体は、元来、完全に四角形状を有する中央部の完全セル及び、円筒状の外周壁のために四角形状を有さない最外周の不完全セルを有しているが、不完全セルを構成するセル壁は湾曲したり、セル壁同士が直交しないため、アイソスタティック強度が低下し、金属製容器に収納する際に破損したり、亀裂が入ったりする原因となるため、不完全セルをセラミック材料で塞ぐことにより、安定的な機械的強度、具体的にはアイソスタティック強度及び耐熱衝撃強度が得られるとしている。また、この発明において、不完全セルの閉塞部は、セラミック材料を充填する方法の他に、押出成形と同時に一体に成形する方法も採用できるとしている。
【０００９】
【特許文献１】
実開昭５３−５１４４４号公報
【特許文献２】
特開平７−２４６３４１号公報
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
上記の特許文献１に記載の発明のセラミックハニカム構造体を実際に排気ガス浄化用の触媒コンバータや微粒子捕集用フィルターとして使用した場合には、以下のような問題があった。
【００１１】
外周壁にスリットを形成して用いる場合には、外周壁が円周方向で分断されているため、外周壁の補強効果が得られずアイソスタティック強度を高くすることが出来ない。さらに、外周壁のスリットに連通したセルに流入した排気ガスの一部が未浄化のままスリットを経由してハニカム構造体外に排出されることから、排気ガスの浄化効率が低下するという問題があった。
また、外周壁に溝を形成する場合には、外周壁外表面に開口した溝底部に機械的応力や熱応力が集中し易くなるため、セラミックハニカム構造体のアイソスタティック強度と耐熱衝撃性の両者を向上させるには限界があった。
【００１２】
また、上記の特許文献２に記載の発明の不完全セルをセラミック材料で塞いだ完全セルのみからなるセラミックハニカム構造体において、特に０．６ｍｍ以上の厚肉の外周壁を有し、外周壁とセル壁を一体的に形成したセラミックハニカム構造体の場合には、外周壁が厚いが故に、乾燥、焼成工程で変形や割れが発生し易い。このため、不完全セルを有さず、かつ外周壁の厚さが０．６ｍｍ以上の外周壁とセル壁を一体的に形成したセラミックハニカム構造体は得られないという問題を有していた。これは、下記のような理由によると考えられる。
セラミックハニカム構造体は、従来、セラミックス原料粉末と、成形助剤、造孔剤と水を、混合、混練して得たセラミック坏土を特殊金型を通じて押出成形することにより、外周壁やセル壁が一体に形成されたセラミックハニカム構造を有する成形体を得た後に、乾燥炉で、成形体中の水分などを蒸発乾燥させ、更に焼成炉により、成形体中のバインダ等の成形助剤等を除去した後、所定温度下で焼成して得られていた。不完全セルを有しないセラミックハニカム構造体は、図３に模式的に示すような断面形状を有しており、外周壁の厚さは、セル壁と水平方向の外周壁厚さｒ１と、セル壁と４５度方向の外周壁厚さｒ２とを比較すると、外周壁の円周方向の厚さに大きな違いがある。この外周壁の円周方向の厚さの不均一のために、乾燥工程において、外周壁の乾燥の程度に不均一が生じるため、外周壁に変形や、割れが発生しやすかった。同様に焼成工程においても、外周壁が厚いこと及び外周壁の壁厚の不均一により、ハニカム構造体内外の温度差により、焼成割れが発生しやすい。このため、従来技術では、このような厚肉の外周壁を有するとともに完全セルからなるセラミックハニカム構造体を外周壁とセル壁を一体的に形成して得ることは困難であった。
【００１３】
従って、本発明の目的は、排気ガス浄化用の触媒コンバータや微粒子捕集用フィルターとして使用した場合の把持力、機械的振動による破損や、熱衝撃による破損を防止するために、機械的強度、特にアイソスタティック強度と耐熱衝撃性を両立させたセラミックハニカム構造体を容易に提供することにある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
本発明者等は、ディーゼルエンジンの微粒子除去用に用いられているような、例えば外径が１２５ｍｍ以上のような大型であって、５０％以上の気孔率を有する高気孔率セラミックハニカム構造体や、セル壁の厚さが０．２ｍｍ以下のいわゆる薄壁セラミックハニカム構造体のセル壁の強度が低く、アイソスタティック強度が低くなる問題については、外周壁を厚く形成して解決する一方、外周壁を厚く形成することにより生じる耐熱衝撃性の低下の問題や、製造上の問題に関して、鋭意検討を行った。
【００１５】
その結果、本発明者らは、このような外周壁が厚肉の場合に発生しやすい熱衝撃応力に対して、外周壁のミクロ構造を最適化することにより、熱衝撃応力を緩和させれば、従来技術では達成出来なかったような厚肉の外周壁を有し、且つ優れた耐熱衝撃性を有するセラミックハニカム構造体が得られることを見出し本発明に想到した。本発明の特徴は、特に外径が１２５ｍｍ以上の大型であったり、気孔率が５０％以上という高気孔率のセラミックハニカム構造体の場合には特に有効となる。
【００１６】
すなわち、本発明のセラミックハニカム構造体は、セル壁と一体に形成された外周壁を有するセラミックハニカム構造体において、前記外周壁の少なくとも一部に、軸方向に連続し、且つセラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面における径が０．１ｍｍ以上である孔を有することを特徴とする。
【００１７】
また、本発明のセラミックハニカム構造体に形成された孔の軸方向長さが少なくとも、軸方向垂直断面における径の１０倍以上であると良い。さらに本発明のセラミックハニカム構造体は、外周壁の厚さが０．６ｍｍ以上であると良い。
【００１８】
また、本発明者らは上記で説明したような外周壁の少なくとも一部に、軸方向に連続し、セラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面における径が０．１ｍｍ以上である孔を有する場合には、従来技術では、乾燥工程での変形、割れ、及び焼成工程での割れの問題により製造が困難であった厚肉の外周壁を有し、且つ、不完全セルを有しない、すなわち、セラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面での最外周部のセル形状が、最外周部にあるセル数の９０％以上のセルで略正方形であるようなセラミックハニカム構造体においても、外周壁の割れが生じにくくなり、安定して製造出来ることを見出した。
すなわち、本発明の別の発明のセラミックハニカム構造体は、セル壁と一体に形成された外周壁を有するセラミックハニカム構造体において、セラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面での最外周部のセル形状が、最外周部にあるセル数の９０％以上のセルで略正方形であり、外周壁の厚さが０．６ｍｍ以上であることを特徴とする。
このとき、外周壁の少なくとも一部に、軸方向に連続し、且つセラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面における径が０．１ｍｍ以上である孔を有して良く、孔の軸方向長さが少なくとも、軸方向垂直断面における径の１０倍以上あると良い。
また、本発明のセラミックハニカム構造体は、その外周壁の外周の少なくとも一部が加工により除去されてなると好適である。
【００１９】
上記のような特徴を有する、厚肉の外周壁を有するセラミックハニカム構造体は、例えば押出成形を行う際に使用する金型を最適化することにより得られる。即ち、本発明のセラミックハニカム構造体用金型は、セラミック坏土を供給する複数の坏土供給孔と前記坏土供給孔に連通した坏土を排出する複数の成形溝を有する口金と、前記口金の外周縁部において前記クリアランスＬ（ｍｍ）を介して対向する当接面を有するガイドリングからなるセラミックハニカム構造体用金型において、前記口金の成形溝を有するセラミック坏土排出面のセラミックハニカム構造体のセル壁部を形成する本体成形部とセラミックハニカム構造体の外周壁を形成する外周成形部からなるとともに、前記本体成形部と外周成形部が段差Ｈ（ｍｍ）を有するように、前記本体成形部が前記外周成形部に対して、押出方向に突出しているとともに、クリアランス部Ｌ（ｍｍ）は下記式
Ｈ／３≦Ｌ≦Ｈ
を満たすことを特徴とする。また、前記口金の本体成形部の押出方向に垂直な断面形状がいずれも略正方形であると良い。
【００２０】
また、本発明のセラミックハニカム構造体用金型は、前記ガイドリングの押出方向に開口した内周面と最外周に位置する本体成形部の押出方向に沿った面との間隔Ｔ（ｍｍ）が０．６ｍｍ以上であることが好ましい。
【００２１】
本発明のセラミックハニカム構造体は、セラミック坏土を供給する複数の坏土供給孔と前記坏土供給孔に連通した坏土を排出する複数の成形溝を有する口金と、前記口金の外周縁部において前記成形溝とクリアランスＬ（ｍｍ）を介して対向する当接面を有するガイドリングからなるセラミックハニカム構造体用金型であって、前記口金の成形溝を有するセラミック坏土排出面がセラミックハニカム構造体のセル壁部を形成する本体成形部と、セラミックハニカム構造体の外周壁を形成する外周成形部からなり、前記本体成形部と前記外周成形部が段差Ｈ（ｍｍ）を有するように、前記本体成形部が前記外周成形部に対して、押出方向に突出し、クリアランスＬ（ｍｍ）が下記式
Ｈ／３≦Ｌ≦Ｈ
を満たすセラミックハニカム構造体用金型を用いて、セル壁と一体に押出形成される外周壁を有するセラミックハニカム構造体の外周壁の少なくとも一部に、軸方向に連続し、且つセラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面における径が０．１ｍｍ以上である孔を有することを特徴とする。
このとき、本発明のセラミックハニカム構造体に形成された孔の軸方向長さが少なくとも、軸方向垂直断面における径の１０倍以上であると良い。さらに本発明のセラミックハニカム構造体は、外周壁の厚さが０．６ｍｍ以上であると良い。
【００２２】
また、本発明のセラミックハニカム構造体は、セラミック坏土を供給する複数の坏土供給孔と前記坏土供給孔に連通した坏土を排出する複数の成形溝を有する口金と、前記口金の外周縁部において前記成形溝とクリアランスＬ（ｍｍ）を介して対向する当接面を有するガイドリングからなるセラミックハニカム構造体用金型であって、前記口金の成形溝を有するセラミック坏土排出面がセラミックハニカム構造体のセル壁部を形成する本体成形部と、セラミックハニカム構造体の外周壁を形成する外周成形部からなり、前記本体成形部と前記外周成形部が段差Ｈ（ｍｍ）を有するように、前記本体成形部が前記外周成形部に対して、押出方向に突出し、クリアランスＬ（ｍｍ）が下記式
Ｈ／３≦Ｌ≦Ｈ
を満たすセラミックハニカム構造体用金型を用いて、セル壁と一体に押出形成される外周壁を有するセラミックハニカム構造体で、セラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面での最外周部のセル形状が、最外周部にあるセル数の９０％以上のセルで略正方形であり、前記外周壁の厚さが０．６ｍｍ以上であることを特徴とする
このとき、外周壁の少なくとも一部に、軸方向に連続し、且つセラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面における径が０．１ｍｍ以上である孔を有して良く、孔の軸方向長さが少なくとも、軸方向垂直断面における径の１０倍以上あると良い。
【００２３】
また、本発明のセラミックハニカム構造体用金型は、セラミック坏土を供給する複数の坏土供給孔と前記坏土供給孔に連通した坏土を排出する複数の成形溝を有する口金と、前記口金の外周縁部において前記成形溝とクリアランスを介して対向する当接面を有するガイドリングからなるセラミックハニカム構造体用金型において、前記口金の成形溝を有するセラミック坏土排出面がセラミックハニカム構造体のセル壁部を形成する本体成形部と、セラミックハニカム構造体の外周壁を形成する外周成形部からなるとともに、前記本体成形部と前記外周成形部が段差部を有するように、前記本体成形部が前記外周成形部に対して押出方向に突出し、前記外周成形部から押出された成形材料は、前記ガイドリングに当接した後、前記段差部に当接してその進行方向を押出し方向と平行方向に変え、前記本体成形部から押出されているセル壁とセルを有するハニカム本体成形体の外周部に当接しながら押出されることを特徴とする。
【００２４】
本発明のセラミックハニカム構造体を構成するセラミック材料としては、本発明が主に、自動車エンジンの排気ガス浄化用触媒の担体として或いはディーゼルエンジンの排気ガス中の微粒子を除去するためのフィルタとして用いられるため、耐熱性に優れた材料を使用することが好ましく、コージェライト、アルミナ、ムライト、窒化珪素、炭化珪素及びＬＡＳからなる群から選ばれた少なくとも１種を主結晶とするセラミック材料を用いることが好ましい。中でも、コージェライトを主結晶とするセラミックハニカム構造体は、安価で耐熱性、耐食性に優れ、また低熱膨張であることから最も好ましい。
【００２５】
【作用】
次に本発明の構成要件について説明する。
本発明のセラミックハニカム構造体は、図１（ａ）及び（ｂ）に模式図を示すように外周壁３の少なくとも一部に、軸方向に連続し、且つセラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面における径が０．１ｍｍ以上である孔６を有することから、強度を確保するために厚肉化された外周壁においても、厚肉の外周壁の熱容量が小さくなることから、ハニカム構造体の中心部温度が急上昇しても、発生した熱が外周壁に伝わりやすくなり、熱衝撃に伴い発生するハニカム構造体中心部と外周壁の温度差が小さくなるため、例えば０．６ｍｍ以上の厚さの外周壁を有していても耐熱衝撃性に優れたセラミックハニカム構造体を得ることができる。ここで外周壁の厚さとは、セラミックハニカム構造体を軸方向垂直断面で観察した際に、中心から半径方向に測定した際に外周壁の最も薄い箇所を言う。
【００２６】
この外周壁の少なくとも一部に設けた軸方向に連続した孔のハニカム構造体の軸方向垂直断面における直径が０．１ｍｍ以上であると、耐熱衝撃性の向上に対する効果が大きくなるが、１．０ｍｍよりも孔の径が大きくなると外周壁中に対する孔の占める割合が大きくなり過ぎ、外周壁の機械的強度が低下するために、好ましい孔の直径は０．１ｍｍ〜１．０ｍｍである。更に好ましくは、軸方向に連続した孔のハニカム構造体の軸方向垂直断面における径は、０．２ｍｍ〜０．８ｍｍである。ここで、セラミックハニカム構造体の外周壁の孔は、軸方向垂直断面で観察した場合に、円形の孔もあるが、四角形、三角形等の多角形の孔や、不定形の孔であっても良い。セラミックハニカム構造体の外周壁中に存在する孔の、軸方向垂直断面における孔の径は、例えば実体顕微鏡により倍率１０倍の写真を画像データとして取り込み、このデータを画像解析により求めることができる。ここで、孔の径は、孔の平均径のことを言い、具体的には、孔の重心を通る径を２°刻みで測定し、これを平均した値を用いることができる。
【００２７】
また、本発明のセラミックハニカム構造体の外周壁に形成された、軸方向に連続し、且つセラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面における径が０．１ｍｍ以上である孔は、セラミックハニカム構造体の全長に亘って連続していても良いし、孔が軸方向長さを持って不連続に並んでいても良いが、本発明の目的であるアイソスタティック強度と耐熱衝撃性を両立させるためには、孔の軸方向長さは、少なくとも軸方向垂直断面における径の１０倍以上あると良い。
【００２８】
従来の外周壁に軸方向に連通した孔を有しないセラミックハニカム構造体の外周壁が０．６ｍｍを超えると耐熱衝撃性が著しく低下するのに対し、本発明の軸方向に連続した孔を外周壁に有するセラミックハニカム構造体の外周壁は０．６ｍｍ以上であっても耐熱衝撃性を大きく低下させずに使用することが出来る。また外周壁の厚さの範囲は０．６ｍｍ〜７ｍｍが耐熱衝撃性を維持する為に好ましい。外周壁の厚さが７ｍｍを超えるとセラミックハニカム構造体の耐熱衝撃性が著しく低下するばかりか、焼成時に外周壁にクラックが発生し易くなる。更に好ましくは、外周壁の厚さは１．０ｍｍ〜５．０ｍｍである。更により好ましくは１．０〜３．０ｍｍである。
【００２９】
本発明のセラミックハニカム構造体の外周壁中に形成される孔は、セラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面の外周壁断面積中、占有面積で０．３％以上であると良い。セラミックハニカム構造体の外周壁中に形成される孔が、セラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面の外周壁断面積中、占有面積で０．３％以上であると、耐熱衝撃性の向上に対する効果が大きくなるからである。一方、セラミックハニカム構造体の外周壁中に形成される孔が、セラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面の外周壁断面積中、占有面積で３０％以上であると外周壁中に対する孔の占める割合が大きくなり過ぎ、外周壁の機械的強度が低下するため０．３％以上３０％以下が好ましい。更に好ましくは１％〜１０％である。
【００３０】
さらに、本発明の別の発明のセラミックハニカム構造体は、セル壁と一体に形成された外周壁を有するセラミックハニカム構造体において、セラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面での最外周部のセル形状が、最外周部にあるセル数の９０％以上のセルで略正方形であり、前記外周壁の厚さが０．６ｍｍ以上であることから、高いアイソスタティック強度を耐熱衝撃性を併せ持つセラミックハニカム構造体を得ることが出来る。これは、厚い外周壁を有すると共に、セラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面での最外周部のセル形状が、最外周部にあるセル数の９０％以上のセルで略正方形であることから、図３の模式図に示すように外周壁３に隣接するセル壁４が外周壁の内側の面と直交することから、セラミックハニカム構造体が優れた機械的強度及び熱衝撃強度を有するようになるからである。外径が１２５ｍｍ以上の大型であったり、気孔率が５０％以上という高気孔率のセラミックハニカム構造体の場合には特に有効となる。
ここで、セラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面での最外周部のセル形状が、最外周部にあるセル数の９０％未満のセルで略正方形であった場合は、機械的強度及び熱衝撃強度が低下するので、セラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面での最外周部のセル形状が、最外周部にあるセル数の９０％以上のセルで略正方形であることが好ましい。セラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面での最外周部のセル形状が、最外周部にあるセル数の９５％以上のセルで略正方形であることがさらに好ましい。
【００３１】
従来、セル壁と一体に形成された外周壁を有するセラミックハニカム構造体において、セルの軸方向垂直断面の形状が略正方形であり、前記外周壁の厚さが０．６ｍｍ以上であるセラミックハニカム構造体は外周壁が厚いために、乾燥及び、焼成工程で変形、或いは割れが発生し易く健全な製品を製造できないという問題を有していた。
しかし、本発明のセラミックハニカム構造体の特徴である外周壁の少なくとも一部に軸方向に連続し、且つセラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面における直径が０．１ｍｍ以上である孔を有している場合には、セラミックハニカム構造体の軸方向に形成されている孔が厚肉の外周壁内部の水分除去を効率的に行わせることから、乾燥時の外周壁の変形や割れの問題が生じにくい。さらに、厚肉の外周壁の熱容量が小さくなることから、焼成過程で供給された熱エネルギーが外周壁表面から中心部に伝わりやすく、ハニカム構造体の中心部と表面の温度差が大きくなりにくいため、焼成過程で外周壁が割れるという問題も防ぐことができる。このため、従来製造が困難であったセル壁と一体に形成された外周壁を有するセラミックハニカム構造体において、セラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面での最外周部のセル形状が、最外周部にあるセル数の９０％以上のセルで略正方形であり、前記外周壁の厚さが０．６ｍｍ以上であるセラミックハニカム構造体を製造できるようになった。
【００３２】
また、本発明のセラミックハニカム構造体は、厚肉の外周壁を有していることから、目的とする製品外径よりも大きな外径のハニカム構造体を製造しておき、最終的に外周の少なくとも一部を加工除去することにより、外径の寸法精度の高いセラミックハニカム構造体を得ることが出来る。
【００３３】
また従来、ハニカム構造体は、図９、１０に示すような金型７を用いて押出し成形されていた。図９は金型７を坏土排出側から見た模式図、図１０は図９のＥ−Ｅ部の矢視の模式図である。この金型７は、一方の面に坏土供給孔７４が開口し、他方の面にはハニカム構造体の断面形状に対応する成形溝７３が開口し、成形溝７３が開口している面には、ハニカム構造体の外周壁を形成するためのガイドリング７５が対向して設けられている。坏土供給孔７４より導入された成形材料は、成形溝７３より押出されてセル壁４とセル５を有するハニカム成形体が形成される。この時、外周側の成形溝７３１より押出された成形材料は、図１０に矢印で示すようにガイドリング７５の当接面７５ａに当接される。当接した成形材料は、クリアランス部７６に充填された後、図１０では右方向の内周側に押し出され、更にガイドリング７５の内側ガイド部７５ｂに沿ってハニカム構造体の軸方向に図１０では上方向に方向転換されると同時に、軸方向に押出されているセル壁と一体化して外周壁を形成していた。この為、従来の金型で厚い外周壁を形成しようとすると、外周壁を形成する坏土が、軸方向に押出されているセル壁を変形させてしまうという問題があった。
【００３４】
このような従来の金型に対して、本発明のセラミック坏土を供給する複数の坏土供給孔と前記坏土供給孔に連通した坏土を排出する複数の成形溝を有する口金と、前記口金の外周縁部において前記クリアランスＬ（ｍｍ）を介して対向する当接面を有するガイドリングからなるセラミックハニカム構造体用金型において、前記口金の成形溝を有するセラミック坏土排出面がセラミックハニカム構造体のセル壁部を形成する本体成形部とセラミックハニカム構造体の外周壁を形成する外周成形部からなるとともに、前記本体成形部と外周成形部が段差Ｈ（ｍｍ）を有するように、前記本体成形部が前記外周成形部に対して、押出方向に突出しているとともに、クリアランス部Ｌ（ｍｍ）は下記式
Ｈ／３≦Ｌ≦Ｈ  を満たしていることから、外周成形部から押出された成形材料がクリアランス部に充填された後、求心方向に移動した際に、成形材料は成形部の段差に当接してその進行方向を押出し方向に変更して、同時に押出されているセル壁とセルを有するハニカム成形体本体と同方向に押出され、外周成形部から押出された成形材料は、ハニカム成形体に求心方向に力を加えることなく外周壁と一体化されて成形される。これにより、外周壁近傍のセル壁に変形のないハニカム構造体を成形することができる。
【００３５】
クリアランス部ＬがＬ＜Ｈ／３の場合、クリアランス部から坏土が排出され難く外周壁を形成するのが困難となり、Ｌ＞Ｈの場合、クリアランス部から排出された坏土がハニカム成形体に求心方向の力を加える為に外周壁に接するセル壁を変形させてしまう為、Ｈ／３≦Ｌ≦Ｈが好ましい。
【００３６】
また、口金の本体成形部の押出方向に垂直な断面形状がいずれも略正方形である場合には、軸方向垂直断面の形状が略正方形であるセルにより構成されるハニカム構造体を成形することができ、外周壁の強度にばらつきが生じず、アイソスタティック強度が向上したハニカム構造体を成形することができる。
【００３７】
また、本発明のセラミックハニカム構造体用金型において、前記ガイドリングのセラミックハニカム構造体の外周壁を形成する内周面と前記口金の本体成形部の最外周部の押出し方向延長線との間隔Ｔ（ｍｍ）が、０．６ｍｍ以上であると、厚肉の外周壁を有し、且つ、前記外周壁の少なくとも一部に、軸方向に連続し、且つセラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面における径が０．１ｍｍ以上である孔を有するセラミックハニカム構造体を成形することが出来る。
【００３８】
図４、５は本発明の実施の形態に係るハニカム成形用金型の一例を示したものである。この金型７は、一方の面に坏土供給孔７４が開口し、他方の面にはハニカム構造体の断面形状に対応する成形溝７３が開口している。この成形溝７３が開口している成形部７１は、坏土排出側で本体成形部７１−２と外周成形部７１−１とが段差部７６を形成し、段差Ｈをなしている。そして、外周成形部７１−１には、ハニカム構造体の外周壁を形成するためのガイドリング７５が口金の外周成形部７１−１からクリアランスＬを介して形成されている。
また、図７、８は本発明の実施の形態に係るハニカム成形用金型の別の一例を示したものである。この金型７は、一方の面に坏土供給孔７４が開口し、他方の面にはハニカム構造体の断面形状に対応する成形溝７３が開口している。この成形溝７３が開口している成形部７１は、坏土排出側で本体成形部７１−２と外周成形部７１−１とが段差部７６を形成し、段差Ｈをなしている。そして、外周成形部７１−１には、ハニカム構造体の外周壁を形成するためのガイドリング７５が口金の外周成形部７１−１からクリアランスＬを介して形成されている。更に本体成形部７１−２は、押出方向に垂直な断面形状がいずれも略正方形に形成されている。
次に、図７、８に示す金型を押出し成形装置に装着し、坏土供給孔７４より成形材料を押出し、成形溝７３よりハニカム構造の成形体を押出した例を示す。外周成形部７１−１の成形溝７３１より押出された成形材料は、ガイドリング７５に当接した後、成形材料は段差部７６に当接してその進行方向を押出し方向と平行方向に変え、本体成形部７１−２から押出されているセル壁とセルを有するハニカム本体成形体の外周部に当接しながら押出され、外周壁が形成されため、外周壁に接するセル壁の変形が少なく、且つ軸方向垂直断面の形状が略正方形であるセルにより構成されるセラミックハニカム構造体が得られる。このため外周壁の強度にばらつきが生じず、アイソスタティック強度が向上したハニカム構造体を得ることができる。更にこの金型において、前記ガイドリングのセラミックハニカム構造体の外周壁を形成する内周面と前記口金の本体成形部の最外周部の押出し方向延長線との間隔Ｔ（ｍｍ）が、０．６ｍｍ以上であると、厚肉の外周壁を有し、且つ、前記外周壁の少なくとも一部に、軸方向に連続し、且つセラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面における径が０．１ｍｍ以上である孔を有するセラミックハニカム構造体を成形することが出来る。
また、外周壁成形部に流入する坏土の量をマスク等の遮蔽板を用いて制限することにより、外周壁を形成する坏土の密度を疎にすることができるため、外周壁の密着は抑制され、外周壁の金型の外周壁成形部セル位置に相当した箇所に、軸方向に連通し、且つ軸方向垂直断面における径が０．１ｍｍ以上である孔を確実に設けることができる。
また、別の手段として、図６に示すように外周成形部の坏土排出面に直接ピン７７を立てて押出成形することでも連通した孔を得ることができる。
【００３９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態につき説明する。
（実施例１〜２）
カオリン、タルク、シリカ、アルミナなどの粉末を調整して、質量比で、ＳｉＯ２  ：４８〜５２％、Ａｌ２Ｏ３：３３〜３７％、ＭｇＯ：１２〜１５％を含むようなコージェライト生成原料粉末とし、これにメチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース等のバインダー、潤滑剤、造孔材としてグラファイトを適量添加し、乾式で十分混合した後、規定量の水を添加、十分な混練を行って可塑化したセラミック杯土を作成した。
【００４０】
次いで、図７、８に記載の金型を用いて成形を行った。この金型７は、一方の面に坏土供給孔７４が開口し、他方の面にはハニカム構造体の断面形状に対応する成形溝７３が開口している。この成形溝７３が開口している成形部７１は、坏土排出側で本体成形部７１−２と外周成形部７１−１とが段差７６（Ｈｍｍ）をなしている。そして、外周成形部７１−１には、ハニカム構造体の外周壁を形成するためのガイドリング７５を有している。また、本体成形部７１−２はセラミックハニカム構造体のセルの軸方向垂直断面の形状が略正方形であるセル壁を形成する部分のみとしている。本実施例１及び２では、本体成形部と外周成形部の段差Ｈを２．５ｍｍとし、クリアランスＬ及びガイドリングの内周面と本体成形部の最外周部との間隔Ｔは、表１に示す通りとした。
前記のようにして得られた坏土を、この押出成形用金型７を通過させることにより、外周壁３とセル壁４とが一体に形成され、外周壁内の一部に軸方向に連通した孔を有するハニカム構造を有する成形体とした後、乾燥、焼成操作を加えることにより、セル壁厚０．３ｍｍ、セル壁のピッチ１．５ｍｍ、外径寸法２８０ｍｍ、全長３００ｍｍの外周壁３とセル壁４とが一体に形成された、実施例１及び２のコージェライト質セラミックハニカム焼成体を得た。このセラミックハニカム構造体はその外周壁に図１（ａ）に模式図で示すように、軸方向に連続した孔を有するとともに、セラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面での最外周部のセル形状が、最外周部にあるセル数の９０％以上のセルで略正方形である構造となっていた。
【００４１】
まず、セラミックハニカム構造体に対して、社団法人自動車技術会発行の自動車規格（ＪＡＳＯ）Ｍ５０５−８７に基づき、アイソスタティック破壊強度の測定を行った。セラミックハニカム構造体の上下端面に、セラミックハニカム構造体と同一断面形状のウレタンシートを介して、２０ｍｍのアルミニウム板を当て、さらに側面をウレタンチューブで包み密封し、水を満たした圧力容器に入れ、徐々に圧力を上げて破壊音が生じたときの圧力を測定した。結果を表１に示す。
次にセラミックハニカム構造体に対して、耐熱衝撃性の評価を行った。耐熱衝撃性の評価試験は、一定温度に加熱された電気炉中にセラミックハニカム構造体を挿入して１時間以上保持し、その後室温に急冷し、目視観察でクラックが発見された温度差（加熱温度−室温）を耐熱衝撃温度とした。また、目視による判定でクラックが発見されない場合は、１０℃温度を上昇させ同様の試験を行い、クラックが発生するまで繰り返した。なお、試験数は各３個とし、それらの平均で示した。結果を表１に示す。
上記アイソスタティック破壊強度及び耐熱衝撃性評価結果から、セラミックハニカム構造体の総合判定を行った。アイソスタティック破壊強度については１ＭＰａ以上の場合を合格（○）、更に好ましい１．５ＭＰａ以上の場合を（◎）、１．０ＭＰａ未満を不合格（×）と判定し、耐熱衝撃温度については５００℃以上の場合を合格（○）、更に好ましい５５０℃以上の場合を（◎）、５００℃未満の場合を不合格（×）と判定を行った上で、両者とも合格の場合を合格（○）、両者とも更に好ましい（◎）の場合を（◎）、どちらか一方が不合格の場合を不合格（×）として判定した。
次に、上記アイソスタティック破壊強度試験が終了後のハニカム構造体の隔壁から試験片を作成し、水銀圧入法にて平均細孔径及び気孔率を測定した。得られたセラミックハニカム構造体のセル壁の気孔率は６５％、平均細孔径は２０μｍであった。また、ハニカム構造体端面を軸方向に垂直に切断し、外周壁断面の１０倍の実体顕微鏡写真を撮影し、得られた写真に対して、画像解析を行い、外周壁中に存在する孔の径、及び孔の面積率を求めた。孔の径は、孔の平均径のことを言い、具体的には、孔の重心を通る径を２°刻みで測定し、これを平均した値を用いた。この画像解析は、５視野分測定し、平均孔径、孔の占有面積率とも５視野の平均値を求めた結果を表１に記載した。また、外周壁厚については、ハニカム構造体端面を軸方向に垂直に切断し、８ケ所（４５°刻み）測定し、平均値を求めた結果を、表１に示す。
【００４２】
【表１】
2005007218.tif 000003
【００４３】
表１から、本発明例のセラミックハニカム構造体によれば、外周壁厚さが厚く、且つ外周壁に軸方向に連続し、且つセラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面における径が０．１ｍｍ以上である孔を有し、更には、セラミックハニカム構造体の軸方向断面での最外周部のセル形状が、最外周部にあるセル数の９０％以上のセルで略正方形であることから、耐熱衝撃性及びアイソスタティック強度が高く、総合判定が合格の（○）及び（◎）のセラミックハニカム構造体が得られることがわかる。
【００４４】
（比較例１〜２）
実施例１〜２と同様の方法により、コージェライト生成原料からなるセラミック坏土を作製し、図７、８に記載の金型を用いて成形を行った。この際、金型７における、ハニカム構造体の外周壁を形成するためのガイドリングのＬの寸法を表１に示すように、実施例１〜２とは、変更した。得られた、成形体に対して、乾燥、焼成を行うことにより、セル壁厚０．３ｍｍ、セル壁のピッチ１．５ｍｍ、外形寸法約２８０ｍｍ、全長３００ｍｍの比較例１及び２のコージェライト質セラミックハニカム構造体を得た。その後、実施例１〜２と同様に、アイソスタティック破壊強度、及び耐熱衝撃性の評価をおこなった結果を、表１に示す。
【００４５】
比較例１のセラミックハニカム構造体は、金型のクリアランスＬが、金型の本体成形部と外周成形部の段差Ｈより大きく、Ｈ＜Ｌであることから、クリアランス部から排出された坏土がハニカム構造の成形体のセル壁に押出方向と垂直方向の力を加えることから、外周壁近傍のセル壁が変形していた。更に、外周壁を形成するためにクリアランス部から供給される坏土量が多くなるため、
外周壁中に軸方向に連通した孔が形成されなかった。このような外周壁の構造を有する比較例１のセラミックハニカム構造体は、外周壁厚が１．２ｍｍであるものの、セル壁の変形が大きいことからアイソスタティック強度の評価が不合格（×）となり、外周壁中に軸方向に連通した孔が形成されなかったため、熱衝撃の評価も、不合格となり、総合判定は不合格（×）であった。
【００４６】
一方、比較例２のセラミックハニカム構造体は、金型のクリアランスＬが、金型の本体成形部と外周成形部の段差Ｈに対して小さく、Ｌ＜Ｈ／３であることから、クリアランス部から排出される坏土量が外周壁を形成するためには不足したため、外周壁が形成されなかった。このような比較例２のセラミックハニカム構造体は、外周壁がないことから、熱衝撃の評価は合格（◎）となったものの、アイソスタティック強度の評価が不合格（×）であったため、総合判定は不合格（×）であった。
【００４７】
（実施例３〜１８）
実施例１と同様の方法で、可塑化したセラミック杯土を作成し、図４、５に記載の金型を用いて成形を行った。この金型７は、一方の面に坏土供給孔７４が開口し、他方の面にはハニカム構造体の断面形状に対応する成形溝７３が開口している。この成形溝７３が開口している成形部７１は、坏土排出側で本体成形部７１−２と外周成形部７１−１とが段差７６をなしている。そして、外周成形部７１−１には、ハニカム構造体の外周壁を形成するためのガイドリング７５を有している。更に成形においては図６に示すように外周成形部に外周壁内に軸方向に連通した孔の大きさ、面積率を調整するためのピン７７を有する構造とした。本実施例３〜１８では、本体成形部と外周成形部の段差Ｈを２．５ｍｍ及び３．０ｍｍとし、クリアランスＬ及びガイドリングの内周面と本体成形部の最外周部との間隔Ｔは、表２に示す通りとした。
【００４８】
次に、この金型を押出し成形装置に装着し、坏土供給孔７４より成形材料を押出し、成形溝７３よりハニカム構造の成形体が押出される。この時、外周成形部７１−１の成形溝７３１より押出された成形材料は、ガイドリング７５に当接した後、成形材料は段差部７６に当接してその進行方向を押出し方向と平行方向に変え、本体成形部７１−２から同時に押出されているセル壁とセルを有するハニカム成形体の外周部に当接しながら押出され、外周壁３とセル壁４とが一体に形成され、外周壁内の一部に軸方向に連通した孔を有するセラミックハニカム構造成形体とした。
【００４９】
その後、乾燥、焼成操作を加えることにより、セル壁厚０．３ｍｍ、セル壁のピッチ１．５ｍｍ、外径寸法２８０ｍｍ、全長３００ｍｍの外周壁３とセル壁４とが一体に形成された実施例３〜１８のコージェライト質セラミックハニカム焼成体を得た。セル壁の気孔率は６５％、平均細孔径は２０μｍであった。このコージェライト質セラミックハニカム構造体はその外周壁に図１（ｂ）に模式図で示すような軸方向に連続した孔を有していた。
この実施例３〜１８のセラミックハニカム構造体について実施例１及び２と同様にアイソスタティック破壊強度及び耐熱衝撃性の評価を行った。結果を表２に示す。
【００５０】
【表２】
2005007218.tif 000004
【００５１】
表２から、本発明例のセラミックハニカム構造体によれば、外周壁厚さが厚く、且つ外周壁に軸方向に連続し、且つセラミックハニカム構造体の軸方向垂直断面における径が０．１ｍｍ以上である孔を有していることから、耐熱衝撃性及びアイソスタティック強度の高いセラミックハニカム構造体が得られることがわかる。
【００５２】
（従来例１〜３）
実施例１及び２と同様の方法で、可塑化したセラミック杯土を作成し、図９、１０に示す公知の金型を通過させることにより、外周壁３とセル壁４とが一体に形成されたセラミックハニカム構造を有する成形体とした後、乾燥、焼成操作を加えることにより、セル壁厚０．３ｍｍ、セル壁のピッチ１．５ｍｍ、外径寸法２８０ｍｍ、全長３００ｍｍの外周壁３とセル壁４とが一体に形成されたコージェライト質セラミックハニカム焼成体を得た。セル壁の気孔率は６５％、平均細孔径は２０μｍであった。この金型は、図１０に示すとおり、本体成形部と外周成形部の段差Ｈ及び、ガイドリングの内周面と本体成形部の最外周部との間隔Ｔが存在しない。このため、外周壁と接する隔壁の変形が大きく、コージェライト質セラミックハニカム構造体はその外周壁には連続した孔を有していなかった。
この従来例１〜３の外周壁厚は表２に示す通りであった。この従来例のセラミックハニカム構造体を実施例３〜１８と同様にアイソスタティック破壊強度及び耐熱衝撃性の評価を行った。結果を表２に示す。従来例１〜３のセラミックハニカム構造体は、外周壁が厚く、外周壁中に軸方向に連続した孔を有していなかったため、耐熱衝撃温度が低くなったのと共に、外周壁に接するセルの変形が大きかったためアイソスタティック強度も低くなり、総合判定は（×）であった。
【００５３】
【発明の効果】
以上、説明のとおり、本発明のセラミックハニカム構造体によれば、外周壁の形態を適切に選択することで、排気ガス浄化用の触媒コンバータや微粒捕集用フィルター，特に排気ガス浄化用の触媒コンバータとして使用した場合に熱衝撃応力に伴う割れが発生しにくく且つ、機械的強度に優れたセラミックハニカム構造体を得ることが出来る。
【図面の簡単な説明】
【図１】（ａ）軸方向に連続した孔を有するセラミックハニカム構造体の断面形状を示す模式図である。
（ｂ）軸方向に連続した孔を有するセラミックハニカム構造体の断面形状を示す模式図である。
【図２】セラミックハニカム構造体の斜視図である。
【図３】不完全セルを有しないセラミックハニカム構造体の断面形状を示す模式図である。
【図４】本発明の実施形態に係るハニカム構造体成形用金型を示す模式図である。
【図５】（ａ）本発明の実施形態に係るハニカム構造体成形用金型を示す模式図である。（図４の矢視ＡＡ）
（ｂ）本発明の実施形態に係るハニカム構造体成形用金型を示す模式図である。（図５（ａ）での矢視ＢＢ）
【図６】外周成形部に外周壁内に軸方向に連通した孔を形成する為のピンを示す模式図である。
【図７】本発明の実施形態に係る不完全セルを形成しないハニカム構造体成形用金型を示す模式図である。
【図８】（ａ）本発明の実施形態に係る不完全セルを形成しないハニカム構造体成形用金型を示す模式図である。（図７の矢視ＣＣ）
（ｂ）本発明の実施形態に係る不完全セルを形成しないハニカム構造体成形用金型を示す模式図である。（図８（ａ）の矢視ＤＤ）
【図９】従来のハニカム構造体成形用金型を示す模式図である。
【図１０】従来のハニカム構造体成形用金型を示す模式図である（図９の矢視ＥＥ）
【符号の説明】
１：セラミックハニカム構造体
３：外周壁
４：セル壁
５：セル
６：孔
７：セラミックハニカム構造体成形用金型
７１：成形部
７１−１：外周成形部
７１−２：本体成形部
７２：坏土供給部
７３：成形溝
７３１：外周側成形溝
７４：坏土供給孔
７５：ガイドリング
７５ａ：当接面
７５ｂ：内側ガイド部
７６：段差
７７：ピン
Ｈ：段差
Ｌ：クリアランス
Ｔ：間隔
【図１】
2005007218.tif 000005
【図２】
2005007218.tif 000006
【図３】
2005007218.tif 000007
【図４】
2005007218.tif 000008
【図５】
2005007218.tif 000009
【図６】
2005007218.tif 000010
【図７】
2005007218.tif 000011
【図８】
2005007218.tif 000012
【図９】
2005007218.tif 000013
【図１０】
2005007218.tif 000014