(57)【要約】【課題】燃焼室内に水等の液体を供給する液体供給機構をより簡易な構成で構築することのできるシリンダヘッド及びエンジンを提供する。【解決手段】燃焼室１６の内壁を構成する壁面１２ａが形成されたシリンダヘッド１２において、壁面１２ａ全体に、液体供給機構から供給される水によって浸潤される多孔質部材１７を設ける。【選択図】      図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃焼室の内壁を構成する壁面が形成されたシリンダヘッドにおいて、
液体供給機構から供給される液体によって浸潤される多孔質部材が前記壁面に設けられてなる
ことを特徴とするシリンダヘッド。
【請求項２】
前記多孔質部材は前記壁面全体を覆うように設けられてなる
請求項１に記載のシリンダヘッド。
【請求項３】
前記多孔質部材は燒結金属にて形成される
請求項１または２に記載のシリンダヘッド。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれかに記載のシリンダヘッドと、前記液体供給機構とを備える
ことを特徴とするエンジン。
【請求項５】
請求項１〜３のいずれかに記載のシリンダヘッドと、前記液体供給機構と、排気の流勢を利用して吸気の過給を行う排気駆動式の過給機とを備える
ことを特徴とするエンジン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃焼室を形成するシリンダヘッド、及び同シリンダヘッドを備えるエンジンに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関の燃焼室内に水等の液体を噴射供給することにより、該燃焼室内の冷却や燃焼・膨張行程での筒内圧の増大等を図るようにしたエンジンが知られている（例えば、特許文献１参照）。この特許文献１に記載のエンジンでは、圧縮行程後半、燃焼室内に向けて水が噴射供給される。この噴射供給された水は燃焼ガスで気化され、そのときの気化潜熱によって燃焼室内の冷却が行われる。また、水の気化によって発生した蒸気の膨張力が燃焼ガスの膨張力に加担するようになるため、これにより燃焼・膨張行程での筒内圧の増大が図られ、もってピストンの運動エネルギが増大される。
【特許文献１】特許第２８４１５５１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかしながら、特許文献１に記載のエンジンのように、燃焼室内に水を直接噴射供給する場合にはその噴射圧を筒内圧よりも高くする必要がある。従って、燃焼室内に水等の液体を供給する液体供給機構としては、例えば高圧噴射ノズルや高圧ポンプ等といった高圧に対応したものを構築する必要があり、同液体供給機構は複雑なものになるといった問題が生じてしまう。
【０００４】
本発明は、このような従来の技術に存在する問題点に着目してなされたものである。その目的とするところは、燃焼室内に水等の液体を供給する液体供給機構をより簡易な構成で構築することのできるシリンダヘッド及びエンジンを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
以下、上記課題を解決するための手段、及びその作用効果を記載する。
請求項１に記載の発明は、燃焼室の内壁を構成する壁面が形成されたシリンダヘッドにおいて、液体供給機構から供給される液体によって浸潤される多孔質部材が前記壁面に設けられてなることを要旨とする。
【０００６】
同構成では、シリンダヘッドにあって燃焼室の内壁を構成する壁面に、液体で浸潤される多孔質部材を設けるようにしており、多孔質部材の表面が実質的に燃焼室の内壁の少なくとも一部を構成するようにしている。そのため、エンジンの圧縮行程において混合気や空気が断熱圧縮されることによって発生する熱、あるいは燃焼・膨張行程において混合気が燃焼されることによって発生する熱等といった燃焼室で発生する熱が多孔質部材の表面に加わると、該多孔質部材内の液体が同多孔質部材の表面から気化し、このときの液体の気化潜熱により多孔質部材の表面が冷却される。これにより燃焼室の内壁にあって多孔質部材が設けられた部位を好適に冷却することができるようになる。
【０００７】
特に、燃焼室の内壁にあって加熱されやすい部位に上記多孔質部材を設ける場合には、同部位を好適に冷却することができるため、ノッキングの発生を抑制することができるようになる。このため、圧縮比をより高く設定することができ、理論熱効率の向上を図ることができる。
【０００８】
また、上記液体はその気化にともなって体積が膨張するため、この膨張により燃焼室の内圧、すなわち筒内圧が高められ、燃焼・膨張行程においてピストンを押下げる力が増大される。そのため、上記液体による燃焼室内の冷却によって失われる混合気の熱エネルギをピストンの運動エネルギとして回収することができるようになる。
【０００９】
ここで、上記構成では、多孔質部材を浸潤状態にさえしておけば上述したような効果を得ることができるため、燃焼室内に液体を噴射供給する必要がない。従って、燃焼室内に液体を供給するための液体供給機構として、筒内圧よりも高い圧力で送液できる液体供給機構を構築する必要がなく、上記構成によれば、液体供給機構をより簡易な構成で構築することができるようになる。
【００１０】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載のシリンダヘッドにおいて、前記多孔質部材は前記壁面全体を覆うように設けられてなることを要旨とする。
同構成では、燃焼室の内壁が上記多孔質部材で覆われるため、該多孔質部材の表面が実質的に燃焼室の内壁を構成するようになる。ここで、燃焼室形状の設計制約等により、燃焼室の内壁に加熱されやすい部位ができる場合であっても、この加熱されやすい部位ほど多孔質部材の表面から大量の液体が気化されてより多くの熱が奪われるようになる。このように加熱されやすい部位ほど冷却される度合いが高くなるため、多孔質部材の表面における温度差が小さくなる、換言すればシリンダヘッドに形成される燃焼室の内壁にあってその温度分布のばらつきを抑えつつ、該内壁を冷却することができる。従って、例えば混合気の圧縮工程においても上記内壁における部分的な高温部位の発生を抑制することができ、ノッキングの発生をより好適に抑制することができるようになる。
【００１１】
なお、上記請求項１または２に記載の構成によれば、燃焼室の内壁が好適に冷却されるため、上記多孔質部材を例えばセラミックス等のような特に耐熱性に優れた材質で形成する必要はない。そのため、請求項３に記載の発明によるように、前記多孔質部材は燒結金属にて形成される、といった構成を採用することもでき、この場合には該多孔質部材を比較的廉価なもので形成することができる。
【００１２】
請求項４に記載の発明は、請求項１〜３のいずれかに記載のシリンダヘッドと、前記液体供給機構とを備えるエンジンであることを要旨とする。
同構成によっても、多孔質部材を浸潤状態にさえしておけば上述したような効果を得ることができるため、燃焼室内に液体を噴射供給する必要がない。従って、燃焼室内に液体を供給するための液体供給機構として、筒内圧よりも高い圧力で送液できる液体供給機構をエンジンに備える必要がなく、液体供給機構をより簡易な構成で構築することのできるようになる。
【００１３】
請求項５に記載の発明は、請求項１〜３のいずれかに記載のシリンダヘッドと、前記液体供給機構と、排気の流勢を利用して吸気の過給を行う排気駆動式の過給機とを備えるエンジンであることを要旨とする。
【００１４】
排気駆動式の過給機（いわゆるターボチャージャ）は、エンジンから排出される排気の流勢を利用して吸気をシリンダ内に過給するようにしている。ここで、エンジンが低回転状態にあるときには排気の流勢が小さいために、このようなターボチャージャではタービンの回転速度が低下するとともに、排気の流勢が増大するときの同回転速度の立ち上がりも緩慢になる傾向がある。
【００１５】
ここで、上記請求項１〜３のいずれかに記載のシリンダヘッドを備えるエンジンでは、燃焼室内に熱が存在する限り、多孔質部材からは気相となった液体、すなわち蒸気が燃焼室内に放出され、この蒸気が排気に加わることで排気の流勢は増大されるようになる。また、エンジンが低回転状態にあるときほど、吸入・圧縮・燃焼／膨張・排気といった１サイクル当りの時間が長くなるため、多孔質部材での液体の気化時間が充分に確保され、燃焼室内により多くの蒸気が発生するようになる。そのためエンジンが低回転状態にあるときほど、排気の流勢を効果的に増大させることができるようになる。従って、請求項１〜３のいずれかに記載のシリンダヘッドと、排気駆動式の過給機とを備えるエンジンでは、上述したような蒸気の発生によって排気の流勢を増大させることができ、特に同エンジンが低回転状態にあるときのタービンの回転速度や同回転速度の立ち上がりをより高めることができるようになる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、本発明を具体化した一実施形態について、図１に基づいて説明する。
図１に示すように、エンジン１１は、シリンダヘッド１２や同シリンダヘッド１２の下部に取り付けられたシリンダブロック１３等を備えている。シリンダヘッド１２には、吸気を気筒内に導入するための吸気ポート３０や、排気を排気通路に導入するための排気ポート３１等が設けられている。シリンダブロック１３には、シリンダ１４が設けられており、同シリンダ１４内にはその内部を上下に往復動するピストン１５が配置されている。そして、シリンダヘッド１２、ピストン１５の頂面及びシリンダ１４の内壁によって燃焼室１６が区画形成されている。
【００１７】
シリンダヘッド１２には、燃焼室１６の内壁を構成する略凹状の壁面１２ａが形成されている。この壁面１２ａには、燒結金属（例えば焼結ステンレス鋼）にて形成された、微細な間隙を有する多孔質部材１７が該壁面１２ａ全体を覆うように設けられている。従ってこの多孔質部材１７の表面１７ａが実質的に燃焼室１６の内壁を構成している。また、多孔質部材１７は、後述する液体供給機構から供給される水によって浸潤されている。
【００１８】
多孔質部材１７には、燃焼室１６の外部に設けられた給水タンク１８から延びる給水管１９が接続されており、該給水管１９には、ポンプ２０が設けられている。こうして給水タンク１８内の水は、ポンプ２０により給水管１９を介して送り出されて多孔質部材１７に供給される。なお、給水タンク１８、給水管１９及びポンプ２０によって液体供給機構が構築されており、該液体供給機構はエンジン１１に付随して設けられている。
【００１９】
他方、エンジン１１には、同エンジン１１から排出される排気の流勢を利用して吸気をシリンダ１４内に過給する排気駆動式の過給機、いわゆるターボチャージャ５０が設けられている。このターボチャージャ５０は、排気の流勢により回転されるタービンホイールや、同タービンホイールと同一回転軸に設けられて吸気の過給を行うコンプレッサホイール等を備えている。タービンホイールはタービンハウジング５２内に設けられており、同タービンハウジング５２の排気導入孔は排気通路を介して上記排気ポート３１に接続されている。またコンプレッサホイールはコンプレッサハウジング５１内に設けられており、同コンプレッサハウジング５１の吸気吐出孔は吸気通路を介して上記吸気ポート３０に接続されている。
【００２０】
次に、本実施形態による作用を説明する。
まず、エンジン１１の圧縮行程において混合気や空気が断熱圧縮されたり、燃焼・膨張行程において混合気が燃焼されたりすることにより、燃焼室１６内には熱が発生する。この熱により多孔質部材１７の表面１７ａの温度が上昇して、該多孔質部材１７内の水が表面１７ａから気化する。このときの水の気化潜熱により多孔質部材１７の表面１７ａは冷却される。すなわち燃焼室１６の内壁は冷却される。ちなみに、表面１７ａの温度は、水の気化により、その蒸発温度（筒内圧に応じた蒸発温度）近傍であってほぼ一定の温度になる。
【００２１】
ここで燃焼室形状の設計制約等により、燃焼室１６の内壁に加熱されやすい部位ができる場合であっても、この加熱されやすい部位ほど、すなわち他の部位に比して高温の部位ほど、多孔質部材１７の表面１７ａから多くの水が気化され、より多くの熱が該表面１７ａから奪われるようになる。このように加熱されやすい部位ほど冷却される度合は高くなるため、多孔質部材１７の表面１７ａにおける温度差が小さくなる、換言すればシリンダヘッド１２に形成される燃焼室１６の内壁にあってその温度分布のばらつきを抑えつつ、該内壁を冷却することができる。従って、混合気の圧縮工程においても燃焼室１６の内壁における部分的な高温部位の発生を抑制することができ、ノッキングの発生を抑制することができるようになる。そしてこれにより、圧縮比をより高く設定することができ、理論熱効率の向上を図ることができる。なお、多孔質部材１７内の水は、該多孔質部材１７の表面１７ａから気化されてその量が減少しても、上記液体供給機構から速やかに補給されるので不足することはない。
【００２２】
ちなみに、従来のごとく燃焼室内に水を噴射供給する場合には、燃焼室の内壁の部位によって供給される水の量に差が生じることがある。この場合には、燃焼室の内壁には一様に水が供給されず、冷却が不十分となる部位が生じやすくなる。このため、燃焼室の内壁における温度分布のばらつきを十分に抑えることができず、燃焼室の内壁に高温部位が生じてノッキングが発生してしまうおそれがある。この点本実施形態では、上述したように、こうした温度分布のばらつきを抑えることができる。
【００２３】
また、多孔質部材１７を浸潤する水のうち、気相となった水はその気化に伴って体積が膨張する。そのため、この膨張により燃焼室１６の内圧、すなわち筒内圧が高められ、燃焼・膨張行程においてピストン１５を押下げる力が増大される。換言すれば、水の気化によって発生した蒸気の膨張力が燃焼ガスの膨張力に加担するようになるため、これにより燃焼・膨張行程での筒内圧の増大を図ることができ、ピストン１５の運動エネルギを増大させることができる。従って、水の気化による燃焼室１６内の冷却によって失われる混合気の熱エネルギは、ピストン１５の運動エネルギとして回収することができるようになる。
【００２４】
他方、エンジン１１が低回転状態にあるときには排気の流勢が小さいために、上記ターボチャージャ５０ではタービンホイールの回転速度が低下するとともに、排気の流勢が増大するときの同回転速度の立ち上がりも緩慢になる傾向がある。
【００２５】
ここで、本実施形態におけるエンジン１１は、上述したような多孔質部材１７が設けられたシリンダヘッド１２を備えるようにしている。そのため、燃焼室１６内に熱が存在する限り、多孔質部材１７からは気相となった液体、すなわち蒸気が燃焼室１６内に放出され、この蒸気が排気に加わることで排気の流勢は増大されるようになる。また、エンジン１１が低回転状態にあるときほど、吸入・圧縮・燃焼／膨張・排気といった１サイクル当りの時間が長くなるため、多孔質部１７材での液体の気化時間が充分に確保され、燃焼室１６内により多くの蒸気が発生するようになる。そのためエンジン１１が低回転状態にあるときほど、排気の流勢を効果的に増大させることができるようになる。従って、本実施形態におけるエンジン１１では、上述したような蒸気の発生によって排気の流勢を増大させることができ、特に同エンジン１１が低回転状態にあるときのタービンホイールの回転速度や同回転速度の立ち上がりをより高めることができるようになる。
【００２６】
また、従来のごとく、燃焼室１６内に水を噴射供給する場合には、その噴射供給された水のうち、気化されなかった水が液相状態のまま潤滑油に混入したりする等といったおそれがある。この点本実施形態では、液体供給機構から供給された水が気相状態になってはじめて燃焼室１６の内部空間に放出されるため、そのような潤滑油への混入等も抑制される。
【００２７】
また、本実施形態によれば、燃焼室１６の内壁が冷却されるため、多孔質部材１７を例えばセラミックス等のような特に耐熱性に優れた材質で形成する必要はない。そのため、多孔質部材１７は、上述したような燒結金属にて形成することができ、該多孔質部材１７を比較的廉価なもので形成することができる。
【００２８】
そして本実施形態では、多孔質部材１７を浸潤状態にさえしておけば上述したような効果を得ることができるため、従来のごとく燃焼室１６内に水を噴射供給する必要がない。従って、燃焼室１６内に水を供給するための上記液体供給機構としては、筒内圧よりも高い圧力で送液できる液体供給機構、例えば高圧噴射ノズルや高圧ポンプ等といった高圧に対応したものを構築する必要がなく、燃焼室１６内に水を供給する液体供給機構をより簡易な構成で構築することのできるようになる。
【００２９】
なお、本実施形態では燃焼室１６の壁面１２ａに多孔質部材１７を設けているが、該多孔質部材１７を介してシリンダ１４内の筒内圧が燃焼室１６の外部に漏れてしまうといったことはない。これは次の理由による。
【００３０】
まず、多孔質部材１７の内部における水の状態は、燃焼室１６側の表面１７ａ側では気相となっており、表面１７ａに対向する裏面１７ｂ側では液相となっている。そして、筒内圧の高まると気相と液相との境界面が裏面１７ｂ側に移動するようになる。ここで多孔質部材１７はその内部に微細な間隙を有していることから、液相状態の水の移動に際してはその移動を妨げる力となる圧力損失が生じる。液相状態の水は気相状態の水と比較してその粘性が極めて高いため、このような圧力損失は非常に高いものとなる。さらに、シリンダ１４内の筒内圧はピストン１５の上昇に伴って急激に上昇するため、このときの液相状態の水の移動速度も比較的速いものとなり、これによっても圧力損失は非常に高いものとなる。従って、多孔質部材１７内における液相状態の水が液体供給機構側に押し戻されること等による筒内圧の漏れは、このような圧力損失の作用により十分に抑制される。ちなみに、筒内圧の上昇する期間は極めて短時間であるため、該筒内圧が燃焼室１６の外部に漏れる前にその圧力値は小さくなり、これによっても上述したような筒内圧の漏れは抑制される。なお、液体供給機構による水の供給圧力は、このような圧力損失の作用による相乗効果により、最大筒内圧近傍の圧力よりも低くすることができる。
【００３１】
また、上記液体供給機構による水の供給圧力は次のように設定するとよい。
まず、エンジン１１の機関負荷が高くなるほど多孔質部材１７の表面１７ａの受熱量は大きくなる、従って、エンジン１１の運転状態に基づいて表面１７ａの受熱量は求めることができる。そしてこの受熱量に対してこれを冷却することのできる水量は、液相状態及び気相状態の水についてのそれぞれの比熱、燃焼室内の温度上昇量、及び気化潜熱等に基づいて算出することができる。そこで、筒内圧と水の供給圧力との圧力差について、エンジン１１の膨張行程から次の圧縮行程に至るまでの期間にかけて、このような水量を多孔質部材１７に供給できるだけの圧力差となるように、上記液体供給機構の供給圧力を設定するとよい。
【００３２】
また、吸入・圧縮・燃焼／膨張・排気といった１サイクルを通して、多孔質部材１７の内部における水の状態は表面１７ａ側では気相、上記裏面１７ｂ側では液相となっていることが望ましい。そこで、このような状態を維持するために、平均筒内圧及び機関回転速度等に基づいて液体供給機構の供給圧力を制御するようにしてもよい。
【００３３】
以上詳述した本実施形態によれば次のような効果を得ることができる。
（１）燃焼室１６の内壁を構成する壁面１２ａが形成されたシリンダヘッド１２において、同壁面１２ａ全体を、液体供給機構から供給される水によって浸潤される多孔質部材１７で覆うようにしている。そのため、シリンダヘッド１２に形成される燃焼室１６の内壁にあってその温度分布のばらつきを抑えつつ、該内壁を冷却することができる。従って、混合気の圧縮工程においても上記内壁における部分的な高温部位の発生が抑制され、ノッキングの発生を好適に抑制することができるようになる。
【００３４】
また、上記水はその気化にともなって体積が膨張するため、この膨張により燃焼室の内圧、すなわち筒内圧が高められ、燃焼・膨張行程においてピストンを押下げる力が増大される。そのため、上記水による燃焼室１６内の冷却で失われる混合気の熱エネルギをピストン１５の運動エネルギとして回収することができるようになる。
【００３５】
ここで、上記実施形態では、多孔質部材１７を浸潤状態にさえしておけば上述したような効果を得ることができるため、燃焼室１６内に水を噴射供給する必要がない。従って、燃焼室１６内に水を供給するための液体供給機構として、筒内圧よりも高い圧力で送液できる液体供給機構を構築する必要がなく、液体供給機構をより簡易な構成で構築することができるようになる。
【００３６】
（２）上記実施形態によれば、燃焼室１６の内壁が好適に冷却されるため、上記多孔質部材１７を例えばセラミックス等のような特に耐熱性に優れた材質で形成する必要はない。そのため、多孔質部材１７を燒結金属で形成することができ、該多孔質部材１７を比較的廉価なもので形成することができる。
【００３７】
（３）エンジン１１は、上記シリンダヘッド１２と液体供給機構とを備える構成とされている。このような構成によって、多孔質部材１７を浸潤状態にさえしておけば上述したような効果を得ることができるため、燃焼室１６内に水を噴射供給する必要がない。従って、燃焼室１６内に水を供給するための液体供給機構として、筒内圧よりも高い圧力で送液できる液体供給機構をエンジン１１に備える必要がなく、液体供給機構をより簡易な構成で構築することのできるようになる。
【００３８】
（４）エンジン１１は、上記シリンダヘッド１２と液体供給機構とターボチャージャ５０とを備える構成とされている。そのため、多孔質部材１７から発生する蒸気によって排気の流勢が効果的に増大され、特に同エンジン１１が低回転状態にあるときのタービンホイールの回転速度や同回転速度の立ち上がりをより高めることができるようになる。
【００３９】
（５）本実施形態では、液体供給機構から供給された水が気相状態になってはじめて燃焼室１６の内部空間に放出される。そのため、液体供給機構から供給された水が潤滑油に混入してしまう等といった不具合の発生も抑制できる。
【００４０】
なお、上記実施形態は、以下のように変更して実施することもできる。
・上記実施形態では多孔質部材１７を燃焼室１６の内壁を構成する壁面１２ａ全体に設けるようにしたが、必ずしも壁面１２ａ全体に設ける必要はなく、燃焼室１６の内壁を構成する壁面１２ａの少なくとも一部に同多孔質部材１７を設けるようにしてもよい。この場合であっても、上記実施形態と同様に、燃焼室１６で発生する熱が多孔質部材１７の表面に加わると、該多孔質部材１７内の水が同多孔質部材１７の表面１７ａから気化し、このときの水の気化潜熱により多孔質部材１７の表面１７ａが冷却される。これにより燃焼室１６の内壁にあって多孔質部材１７が設けられた部位を好適に冷却することができるようになる。特に、燃焼室１６の内壁にあって加熱されやすい部位に上記多孔質部材１７を設ける場合には、同部位を好適に冷却することができるため、ノッキングの発生を抑制することができるようになる。このため、圧縮比をより高く設定することができ、理論熱効率の向上を図ることができる。そしてこのように、部分的に多孔質部材１７を設ける場合であっても、同多孔質部材１７を浸潤状態にさえしておけば上述したような効果を得ることができるため、この場合にも、上記実施形態と同様に、燃焼室１６内に水を供給するための液体供給機構をより簡易な構成で構築することができるようになる。
【００４１】
・多孔質部材１７にデポジット等による目詰まりが発生すると、上記冷却効果等は低減されてしまうおそれがある。そこで、デポジットの生成に関与する燃焼室１６の壁温を検出、あるいは推定するなどして多孔質部材１７の目詰まり状態を推定し、この推定結果に応じた処理、例えば運転者等への異常検出の報知等を行うようにしてもよい。
【００４２】
・多孔質部材１７への水の供給箇所、及びその数は適宜設定することができる。例えば燃焼室１６の内壁にあって加熱されやすい部位、換言すれば熱の溜まりやすい部位に水の供給箇所を設けることにより、より効果的に燃焼室１６の内壁を冷却することができる。また、供給箇所の数を多くするほど、より効果的に燃焼室１６の内壁を冷却することができるとともに、液体供給機構による水の供給圧力をさらに低下させることができる。
【００４３】
・多孔質部材１７の材質としては、燃焼圧の変動、温度変化やエンジンの組み付けによって発生する応力に耐えられる程度の強度を有するものであればよい。そのため、その材質としては、鋼材やアルミ系の材料、あるいはセラミックス等を採用することもできる。また、多孔質部材１７は上述したような焼結体に限らず、圧力損失の大きいフィルタのようなものでもよい。例えば微細な間隙を有するように線材等を固めたフィルタのようなものでもよい。
【００４４】
・多孔質部材１７に供給される液体は上記水に限定されるものではなく、気化潜熱によって燃焼室１６内の冷却を行うことができる液体であればよい。
・ターボチャージャ５０を備えていないエンジンにも本発明は適用することができる。
【００４５】
・本発明は、燃焼室内に熱が発生するシリンダヘッド及びエンジンであれば同様に適用することができ、例えばガソリンエンジンのみならずディーゼルエンジンにも適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】本発明にかかるシリンダブロック及びエンジンを具体化した一実施形態について、その構成を示す概略図。
【符号の説明】
【００４７】
１１…エンジン、１２…シリンダヘッド、１２ａ…壁面、１３…シリンダブロック、１４…シリンダ、１５…ピストン、１６…燃焼室、１７…多孔質部材、１７ａ…表面、１７ｂ…裏面、１８…給水タンク、１９…給水管、２０…ポンプ、３０…吸気ポート、３１…排気ポート、５０…ターボチャージャ、５１…コンプレッサハウジング、５２…タービンハウジング。
【図１】
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