(57)【要約】【課題】シリンダヘッドのバルブシートに金属粉末を環状に溶着して肉盛りを行う際、肉盛りの始端部と肉盛り終端部との重ね合わ部に未溶着部やクラック等の欠陥が発生することを抑制する。【解決手段】アルミニウム合金製シリンダヘッドのバルブシートに、銅合金粉末を供給しつつ、該銅合金粉末にレーザを照射することにより溶融及び固化させて肉盛りをする。肉盛りの開始時に銅合金粉末の供給量Ｓを徐々に増加させるとともに、半導体レーザの出力Ｗを供給量Ｓに応じて増加させながら環状に移動させ、所定時間ｔ１経過後に銅合金粉末の供給量Ｓ及び半導体レーザの出力Ｗを一定に保ち、バルブシートの肉盛り終端部を肉盛り始端部に重ね合わせる。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダヘッドのバルブシートに、金属粉末を供給しつつ、該金属粉末にレーザを照射することにより溶融及び固化させて肉盛りをするバルブシートのレーザ肉盛方法において、
肉盛りの開始時に前記金属粉末の供給量を徐々に増加させるとともに、前記レーザの出力を前記供給量に応じて増加させながら前記レーザの照射部を環状に移動させ、所定時間経過後に前記金属粉末の供給量及び前記レーザの出力を一定に保ち、前記バルブシートの肉盛り終端部を肉盛り始端部に重ね合わせることを特徴とするバルブシートのレーザ肉盛方法。
【請求項２】
請求項１記載のバルブシートのレーザ肉盛方法において、
前記シリンダヘッドはアルミニウム合金からなり、前記金属粉末は銅合金からなり、前記レーザは半導体レーザであることを特徴とするバルブシートのレーザ肉盛方法。
【請求項３】
請求項２記載のバルブシートのレーザ肉盛方法において、
前記半導体レーザの波長は、８００〜９５０［ｎｍ］であることを特徴とするバルブシートのレーザ肉盛方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、シリンダヘッドのバルブシートに金属粉末を供給しつつ、該金属粉末にレーザを照射することにより溶融及び固化させて肉盛りをするバルブシートのレーザ肉盛方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
シリンダヘッドのバルブシート部はバルブに対して繰り返し接触することから、耐摩耗性が要求されており、アルミニウム合金製のシリンダヘッドにおけるバルブシート部に焼結リング（バルブシート材）を圧入することが行われている。また、レーザを照射して金属粉末を溶融及び固化させながら環状に移動して肉盛りを行う冶金的工程であるレーザ肉盛方法が行われている。このような方法は、レーザクラッドとも呼ばれている。
【０００３】
レーザ肉盛方法としては、アルミニウム系母材であるシリンダヘッドの表面に対してレーザを適当に予備照射をした後に金属粉末を溶融及び固化させることにより濡れ性を向上させる方法が提案されている（例えば、特許文献１参照）。この方法では、肉盛層の始端部と終端部との重なり合うオーバラップ部に未溶着部やブローホール等の欠陥が生じることを相当に防止できる。
【０００４】
また、肉盛りの始端部において、金属粉末の供給量を徐々に増加しながら該金属粉末を溶融及び固化させることにより、始端部における母材に対する肉盛層の傾斜を８〜２７°という比較的緩やかな角度に設定する方法が提案されている（例えば、特許文献２参照）。この方法においても前記欠陥が生じることを相当に防止できる。
【０００５】
８〜２７°という傾斜角度の根拠は、肉盛層の傾斜角度を８°未満とすると肉盛層が薄すぎて母材であるシリンダヘッドが過度に溶融して凝固時にクラックが発生することとなり、２７°以上とすると未溶着部が発生するという理由から傾斜角度が設定されている。
【０００６】
【特許文献１】特許３０６０６３８号公報
【特許文献２】特許３４０９６３１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで、前記特許文献１に記載された方法では、始端部における肉盛層の傾斜角度が急であるため、溶融状態の終端部を重ね合わせる際に該終端部が始端部に対して付着しにくく、始端部と終端部との境界が未溶着部となってクラックが発生するおそれがある。また、母材に対してレーザを直接的に照射することから、母材に与える熱影響が大きく、熱歪みによってクラックが発生するおそれがある。
【０００８】
一方、前記特許文献２に記載された方法では、肉盛層の傾斜が８〜２７°という比較的緩やかな角度に設定されており、未溶着部の発生が抑制される。しかしながら、この方法では未溶着部の発生を完全に防止するには至ってなく、未溶着部の発生を一層抑制するためにはこの傾斜をより緩やかで８°未満の角度に設定することが望まれている。
【０００９】
本発明はこのような課題を考慮してなされたものであり、バルブシートに金属粉末を供給しつつ該金属粉末にレーザを照射して溶融及び固化させ、レーザの照射部を環状に移動しながら肉盛りをする際、肉盛り始端部と肉盛り終端部との重ね合わせ部に未溶着部やクラック等の欠陥が発生することを一層抑制することが可能なバルブシートのレーザ肉盛方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明に係るバルブシートのレーザ肉盛方法は、シリンダヘッドのバルブシートに、金属粉末を供給しつつ、該金属粉末にレーザを照射することにより溶融及び固化させて肉盛りをするバルブシートのレーザ肉盛方法において、肉盛りの開始時に前記金属粉末の供給量を徐々に増加させるとともに、前記レーザの出力を前記供給量に応じて増加させながら前記レーザの照射部を環状に移動させ、所定時間経過後に前記金属粉末の供給量及び前記レーザの出力を一定に保ち、前記バルブシートの肉盛り終端部を肉盛り始端部に重ね合わせることを特徴とする。
【００１１】
このように、肉盛りの開始時に前記金属粉末の供給量を徐々に増加させるとともに、前記レーザの出力を増加させることにより、始端部における傾斜角度を緩やかにすることができ始端部が薄くなる。従って、始端部と終端部との重ね合わせ部に未溶着部やクラック等の欠陥が発生することを抑制することができる。
【００１２】
この場合、前記シリンダヘッドはアルミニウム合金からなり、前記金属粉末は銅合金からなり、前記レーザは半導体レーザであるとよい。半導体レーザを用いることにより、応答性よく出力を変更することができるため、効率よくバルブシートの肉盛り処理を行うことができる。
【００１３】
銅合金は半導体レーザのエネルギを吸収しやすいため溶融しやすく、エネルギ効率が高い。従って半導体レーザは低出力で足り、シリンダヘッドに対する熱影響を低減できる。しかも銅合金による溶融池は大きくなり肉盛層の厚肉化が可能である。
【００１４】
さらに、銅合金は熱伝導性及び耐摩耗性に優れており、シリンダヘッドのバルブシートに好適である。これにより、母材のシリンダヘッドを軽量なアルミニウム合金製とすることができ、エンジンの軽量化を図ることができる。
【００１５】
前記半導体レーザの波長は、８００〜９５０［ｎｍ］であると、半導体レーザのエネルギが銅合金により吸収されやすい。
【発明の効果】
【００１６】
本発明に係るバルブシートのレーザ肉盛方法では、バルブシートに金属粉末を供給しながらレーザを照射して金属粉末を溶融及び固化させて環状に移動しながら肉盛りをする際、肉盛りの開始時に金属粉末の供給量を徐々に増加させるとともに、レーザの出力を供給量に応じて増加させる。これにより、肉盛り始端部における傾斜角度を緩やかにすることができ、始端部と終端部との重ね合わせ部に未溶着部やクラック等の欠陥が発生することを抑制することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明に係るバルブシートのレーザ肉盛方法について実施の形態を挙げ、添付の図１〜図６を参照しながら説明する。
【００１８】
図１に示すように、本実施の形態に係るバルブシートのレーザ肉盛方法で用いられるレーザクラッド装置１０は、ワークであるシリンダヘッド１２における給排気用バルブ孔１４（図２参照）の周囲のバルブシート１６に対して、銅合金粉末（金属粉末）１８を供給しながら半導体レーザ２０を照射して銅合金粉末１８を溶融及び固化させて環状に移動しながら肉盛りをする装置である。
【００１９】
シリンダヘッド１２は４気筒型のエンジン用であり、各気筒当たり４つのバルブシート１６が設けられている。また、バルブシート１６には、肉盛り用のＵ字溝が周囲に沿って設けられている。シリンダヘッド１２はアルミ合金製であり軽量である。銅合金粉末１８は、銅及びニッケルをベースとする合金の粉末であり、アトマイズ粉末となっている。
【００２０】
レーザクラッド装置１０は、シリンダヘッド１２を水平二軸方向に移動して位置決めを行うとともに所定のバルブシート１６を中心として回転させるテーブル２２と、該テーブル２２の制御を行うテーブルコントローラ２４と、バルブシート１６に対して銅合金粉末１８を供給するフィード機構２６と、該フィード機構２６を制御するフィードコントローラ２８とを有する。フィード機構２６の収納部２６ａには銅合金粉末１８が投入されており、フィードコントローラ２８の作用下にノズル２９を介して銅合金粉末１８をバルブシート１６の周囲の一部に供給可能である。この銅合金粉末１８の供給量Ｓは、フィードコントローラ２８により調整可能である。
【００２１】
また、レーザクラッド装置１０は、バルブシート１６に対して半導体レーザ２０を照射するレーザ発振機構部３０と、該レーザ発振機構部３０を制御するレーザコントローラ３２と、バルブシート１６の拡大撮影を行うカメラ３４と、該カメラ３４により撮像された画像を表示するモニタ３６とを有する。カメラ３４は、例えば、ＣＣＤ式又はＭＯＳ式の撮像部を有するカメラである。さらに、レーザクラッド装置１０は、テーブルコントローラ２４、フィードコントローラ２８、レーザコントローラ３２及びカメラ３４を統合的に制御するメインコントローラ４０を有する。
【００２２】
レーザ発振機構部３０は、例えば、モジュール式でＧａaＡｌbＡｓ型（ａ，ｂは固相比）のレーザ発振部を有し、半導体のＰＮ接合部から半導体レーザ２０を発生する装置であり、半導体レーザ２０の波長は、半導体の成分により８００〜９５０［ｎｍ］の範囲の所定値となるように設定されている。また、レーザ発振機構部３０は、レーザコントローラ３２の作用下に半導体レーザ２０の出力Ｗ（図４参照）を調整可能であって、具体的には、ＰＮ接合部に印加する制御電圧を変更することにより半導体レーザ２０の出力Ｗを調整する。半導体レーザ２０の出力Ｗは、印加電圧を変更することにより瞬時に変化し、応答遅れや出力Ｗの変化時のオーバシュート等がなく、印加電圧に対して極めて高い応答性を有する。従って、半導体レーザ２０の出力Ｗは、徐々に変化させることが可能であるとともに、段階的に変化させることも可能である。
【００２３】
レーザ発振機構部３０は、バルブシート１６に対してシールドガスとして不活性ガス（アルゴンガス等）を吹きつけることができる。レーザ発振機構部３０はテーブル２２に対する高さ調整が可能である。
【００２４】
次に、このように構成されるレーザクラッド装置１０を用いてバルブシート１６に肉盛りを行う方法について説明する。
【００２５】
先ず、所定の手順によりテーブル２２上にシリンダヘッド１２を取り付け、テーブルコントローラ２４の作用下に所定のバルブシート１６が回転中心位置に配置されるように水平位置決めを行う。
【００２６】
次に、図２に示すように、バルブシート１６の周囲の一部に対してフィード機構２６のノズル２９から銅合金粉末１８を供給するとともにレーザ発振機構部３０から半導体レーザ２０を照射し、テーブル２２を回転させる。テーブル２２、フィード機構２６及びレーザ発振機構部３０は、テーブルコントローラ２４、フィードコントローラ２８及びレーザコントローラ３２により制御され、それぞれメインコントローラ４０の作用下に同期し、同時に動作を開始する。また、シールドガスの噴出も同時に開始する。
【００２７】
このとき、図３に示すように、銅合金粉末１８の供給量Ｓは、開始時ｔ０においては１６［ｇ／ｍｉｎ］であり、その後、２［ｓｅｃ］まで時間比例的に３０［ｇ／ｍｉｎ］まで増大させ、２［ｓｅｃ］以降は３０［ｇ／ｍｉｎ］の供給を維持する。
【００２８】
また、半導体レーザ２０の出力Ｗは、開始時ｔ０においては１．２［ｋＷ］であり、その後、２［ｓｅｃ］まで時間比例的に２．０［ｋＷ］まで増大させ、２［ｓｅｃ］以降は２．０［ｋＷ］を維持する。
【００２９】
出力Ｗの設定方法は、例えば、所定時間毎の供給量Ｓをタイマを用いて測定し、該供給量Ｓに合わせて出力Ｗを設定するとよい。
【００３０】
テーブル２２は、バルブシート１６の周速度が６〜１６［ｍｍ／ｓｅｃ］の一定速度となるように回転される。テーブル２２の回転速度は、バルブシート１６の大きさに合わせて調整するとよい。
【００３１】
このとき、肉盛りの始端部Ｐでは銅合金粉末１８の供給量Ｓは少ないため、図４に示すように、始端部Ｐにおける肉盛層４２の厚みを充分に薄くすることができる。また、供給量Ｓは次第に増加するように設定されていることから、肉盛層４２の厚みは次第に厚くなる。供給量Ｓ及び出力Ｗを上記の数値のとおり設定することにより、母材であるシリンダヘッド１２に対する肉盛層４２の傾斜角度θは２〜５°（図４中、傾斜角度θは模擬的に大きい角度で図示している）に形成される。
【００３２】
始端部Ｐでは銅合金粉末１８の供給量Ｓが少ないが、半導体レーザ２０の出力Ｗもそれに応じた小さい値となっていることから、母材のシリンダヘッド１２に対する熱影響を低減し、クラック等の欠陥の発生を抑制できる。また、半導体レーザ２０は印加電圧に対する応答性がよいことから、図３に示す出力Ｗを正確に再現することができる。一方、ＣＯ2レーザ又はＹＡＧレーザ等は応答性に劣り、２［ｓｅｃ］程度で出力Ｗを所定値まで変化させるとともにその後の出力Ｗを一定に保つという出力調整が困難である。
【００３３】
また、図５に示すように、銅のエネルギ吸収率Ｅは、レーザの波長Ｈの対数に対して反比例的に変化し、発振波長Ｈが１．０［μｍ］以上ではエネルギ吸収率Ｅが非常に低い。ところで、一般的にＣＯ2レーザの波長は約１１［μｍ］であり、ＹＡＧレーザの波長は約１．１［μｍ］であり、それぞれエネルギ吸収率Ｅが低い。上記のように半導体レーザ２０の波長は、図５中の縦線ＬＤで代表的に示すように、８００〜９５０［ｎｍ］に設定されていることからエネルギ吸収率Ｅが高いため、銅合金粉末１８は半導体レーザ２０のエネルギを吸収しやすく、溶融しやすいことが了解される。従って半導体レーザ２０は１．２〜２．０［ｋＷ］程度の低出力で足り、シリンダヘッド１２に対する熱影響を低減できる。しかも銅合金粉末１８による溶融池は大きくなり肉盛層４２の厚肉化が可能であり、例えば、５［ｍｍ］の厚さを形成することができる。銅合金粉末１８は溶融しやすいため、バルブシート１６上に残存粉として残ることがなく、このような残存粉の巻き込みによるブローホールの発生を防止できる。
【００３４】
次に、バルブシート１６に対する肉盛りを続行しテーブル２２を回転させる。これにより、銅合金粉末１８の供給位置及び半導体レーザ２０の照射部がバルブシート１６の周囲に沿って相対的且つ環状に移動し、銅合金粉末１８の溶融池が環状に移動することになる。
【００３５】
テーブル２２を１回転させたときに、溶融池は当初の始端部Ｐに達する。この際、始端部Ｐにおける肉盛層４２の傾斜角度θは２〜５°という充分に緩やかな角度となっており、しかも始端部Ｐには銅合金粉末１８の残存粉がないため、溶融池と始端部Ｐとの間にブローホールが生じない。従って、この重ね合わせ部（オーバラップ部とも呼ばれる）における肉盛層４２にブローホール及び該ブローホールに起因するクラック等の欠陥が発生することを抑制できる。
【００３６】
この後、始端側における肉盛層４２が所定の一定厚さとなる位置まで肉盛りを続けた後に銅合金粉末１８の供給と半導体レーザ２０とを停止させ、バルブシート１６に対する肉盛りを終了する。なお、終了時には、供給量Ｓと出力Ｗとを徐々に減少させ、終端部Ｑにおける肉盛層４２が徐々に薄くなるようにして肉盛りを終了させてもよい。
【００３７】
さらにこの後、肉盛りの処理が行われていない他のバルブシート１６に対しても同様の肉盛り処理を順次行う。
【００３８】
ところで、図４中、アルミニウムと銅との拡散層５０の厚みが５０［μｍ］以下となると未溶着によるブローホールの発生が多くなり、４００［μｍ］以上となると、アルミニウムと銅との合金化割れが発生しやすくなる。本実施の形態に係るバルブシートのレーザ肉盛方法では、供給量Ｓに合わせて出力Ｗを調整することから、母材であるシリンダヘッド１２の溶融量が適正量となって、拡散層５０の厚さを５０〜４００［μｍ］とすることができる。これにより、特に始端部Ｐの近傍における合金化割れ及び未溶着を防止し、結果としてクラック等の欠陥の発生を防止することができる。
【００３９】
なお、上記の説明では、半導体レーザ２０の出力Ｗは、図３に示したように時間比例的に増加させるものとして説明したが、例えば、図６に示すように段階的に増加させるようにしてもよい。すなわち、開始時ｔ０から０．３［ｓｅｃ］までは１．２［ｋＷ］、０．３〜０．５［ｓｅｃ］までは１．４［ｋＷ］、０．５〜０．７［ｓｅｃ］までは１．６［ｋＷ］、０．７〜０．９［ｓｅｃ］までは１．８［ｋＷ］とし、０．９［ｓｅｃ］以降は２．０［ｋＷ］の一定値としてもよい。この場合、０．５［ｓｅｃ］以内の時間間隔で３〜１０段階程度に分けて出力Ｗを増加させるとよい。また、最終的に出力Ｗを一定とする時間ｔ１は０．５〜３．０［ｓｅｃ］に設定するとよい。出力Ｗを段階的に変更することにより、レーザコントローラ３２は印加電圧のリアルタイム的な制御が不要となり、簡便な手順で肉盛り処理を行うことができる。
【００４０】
上述したように、本実施の形態に係るバルブシートのレーザ肉盛方法によれば、銅合金粉末１８の供給量Ｓを徐々に増加させるとともに、供給量Ｓに対応して半導体レーザ２０の出力Ｗを徐々に増大させることにより、母材であるシリンダヘッド１２の溶融量増大によるクラックの発生を防止でき、母材に対する肉盛層４２の傾斜角度θを緩やかな角度（つまり、２〜５°）に形成することができる。これにより、始端部Ｐに対して溶融状態の終端部Ｑを重ね合わせる際に該終端部Ｑが始端部Ｐに対して付着しやすく、未溶着部がなくなり、クラックやブローホール等の欠陥が発生することを抑制できる。
【００４１】
また、銅合金粉末１８は発振波長Ｈが８００〜９５０［ｎｍ］である半導体レーザ２０のエネルギを吸収しやすく、銅合金粉末１８は迅速に溶融される。従って、銅合金粉末１８に対してエネルギが吸収されにくいＣＯ2レーザやＹＡＧレーザを用いた場合と比較して、母材に対する熱影響を低減することができる。
【００４２】
半導体レーザ２０は、印加電圧の調整により出力Ｗの調整を迅速且つ簡便に行うことができ、銅合金粉末１８の供給量Ｓに応じて出力Ｗを適切に増大させることができる。また、出力Ｗを調整することにより肉盛層４２の肉厚調整が容易であり、設計自由度が高い。
【００４３】
これに対して、ＣＯ2レーザやＹＡＧレーザを照射する場合で銅合金粉末１８の量が少ないときには、銅合金粉末１８に対するエネルギ吸収率Ｅが低いために母材が過度に溶融し、クラックが発生する原因となりうる。また、出力Ｗの迅速な調整が困難であり、傾斜角度θを２〜５°に形成することができない。
【００４４】
本発明に係るバルブシートのレーザ肉盛方法は、上述の実施の形態に限らず、本発明の要旨を逸脱することなく、種々の構成を採りうることはもちろんである。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】レーザクラッド装置の機能ブロック図である。
【図２】バルブシートに半導体レーザを照射しながら肉盛りを行う工程を示す模式図である。
【図３】半導体レーザの出力及び銅合金粉末の供給量のタイムチャートである。
【図４】バルブシート上に形成された肉盛層の模式断面図である。
【図５】光の波長に対する銅のエネルギ吸収率を示すグラフである。
【図６】変形例に係る半導体レーザの出力及び銅合金粉末の供給量のタイムチャートである。
【符号の説明】
【００４６】
１０…レーザクラッド装置              １２…シリンダヘッド
１６…バルブシート                    １８…銅合金粉末
２０…半導体レーザ                    ２２…テーブル
２４…テーブルコントローラ            ２６…フィード機構
２８…フィードコントローラ            ３０…レーザ発振機構部
３２…レーザコントローラ              ４０…メインコントローラ
４２…肉盛層                          ５０…拡散層
Ｐ…始端部                            Ｓ…供給量
Ｗ…出力
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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