(57)【要約】【課題】定期検査期間中にジェットポンプの洗浄作業を実施した場合においても、定期検査期間の増加を抑制することができるジェットポンプの洗浄方法を提供する。【解決手段】ジェットポンプからインレットミキサを取り外し、インレットミキサを燃料貯蔵プールに移動し、燃料貯蔵プールにおいてインレットミキサを洗浄し、インレットミキサを燃料貯蔵プールから移動してジェットポンプに設置する。ジェットポンプ内面に堆積したスケールの除去作業を燃料プール又はドライセパレータプールにおいて行うことにより、定期検査の作業とジェットポンプの洗浄作業とを平行して実施することができる。これにより、定期検査期間の増加を抑制することができる。【選択図】  図４
2005061846.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
原子炉容器内に設置され、インレットミキサ，ライザ管及びディフューザを含んでいるジェットポンプからインレットミキサを取り外し、
前記インレットミキサを燃料貯蔵プールに移動し、
前記燃料貯蔵プールにおいて、前記インレットミキサ内面に超音波を照射することにより、前記インレットミキサを洗浄し、
前記インレットミキサを前記燃料貯蔵プールから移動して前記ジェットポンプに設置することを特徴とするジェットポンプの洗浄方法。
【請求項２】
原子炉容器内に設置され、インレットミキサ，ライザ管及びディフューザを含んでいるジェットポンプからインレットミキサを取り外し、
前記インレットミキサをドライヤセパレータプールに移動し、
前記度ドライヤセパレータプールにおいて、前記インレットミキサ内面に超音波を照射することにより、前記インレットミキサを洗浄し、
前記インレットミキサを前記ドライヤセパレータプールから移動して前記ジェットポンプに設置することを特徴とするジェットポンプの洗浄方法。
【請求項３】
洗浄容器を燃料貯蔵プールに設置し、
原子炉容器内に設置され、インレットミキサ，ライザ管及びディフューザを含んでいるジェットポンプからインレットミキサを取り外し、
前記インレットミキサを前記燃料貯蔵プール内に設置された前記洗浄容器内に移動し、
前記洗浄容器を密閉し、
前記洗浄容器内において、前記インレットミキサ内面に超音波を照射することにより、前記インレットミキサを洗浄し、
前記インレットミキサを前記燃料貯蔵プールから移動して前記ジェットポンプに設置することを特徴とするジェットポンプの洗浄方法。
【請求項４】
洗浄容器をドライヤセパレータプールに設置し、
原子炉容器内に設置され、インレットミキサ，ライザ管及びディフューザを含んでいるジェットポンプからインレットミキサを取り外し、
前記インレットミキサを前記ドライヤセパレータプール内に設置された前記洗浄容器内に移動し、
前記洗浄容器を密閉し、
前記洗浄容器内において、前記インレットミキサ内面に超音波を照射することにより、前記インレットミキサを洗浄し、
前記インレットミキサを前記ドライヤセパレータプールから移動して前記ジェットポンプに設置することを特徴とするジェットポンプの洗浄方法。
【請求項５】
請求項１乃至４の何れかにおいて、前記インレットミキサの洗浄中に、原子炉ウェルを通過する作業及び天上クレーンを使用する作業のうち少なくとも何れかを行うことを特徴とするジェットポンプの洗浄方法。
【請求項６】
請求項１乃至５の何れかにおいて、前記インレットミキサの洗浄の終点は、液中放射能濃度及び液中放射能濃度に対応する線量率モニタの指示値のうち少なくとも何れかを指標に判定することを特徴とするジェットポンプの洗浄方法。
【請求項７】
請求項１乃至６の何れかにおいて、前記インレットミキサの洗浄中に、インレットミキサ内の洗浄液の流れの方向を逆転させることを特徴とするジェットポンプの洗浄方法。
【請求項８】
請求項１乃至７の何れかにおいて、前記インレットミキサ内面への超音波の照射は、インレットミキサ内部に設置された超音波発生装置から照射することを特徴とするジェットポンプの洗浄方法。
【請求項９】
請求項１乃至８の何れかにおいて、前記インレットミキサの洗浄時に、前記インレットミキサ内にオゾン含有水を供給することを特徴とするジェットポンプの洗浄方法。
【請求項１０】
請求項１乃至９の何れかにおいて、前記インレットミキサの洗浄は、前記インレットミキサ内にシュウ酸を供給する工程を含むことを特徴とするジェットポンプの洗浄方法。
【請求項１１】
インレットミキサを収納する洗浄容器と、
洗浄液を収容するタンク、前記タンク内の洗浄液をインレットミキサ内に導くインレットミキサ入口側ライン、及び前記インレットミキサ内の洗浄液をタンク内に導くインレットミキサ出口側ラインを備えた洗浄液循環ラインと、
前記インレットミキサ内に挿入される超音波発生装置と、
洗浄液循環ラインに設けられ洗浄液中のイオン及びクラッドを除去するイオン交換樹脂塔とを備えたことを特徴とするジェットポンプの洗浄装置。
【請求項１２】
インレットミキサを収納する洗浄容器と、
洗浄液を収容するタンク、前記タンク内の洗浄液をインレットミキサ内に導くインレットミキサ入口側ライン、及び前記インレットミキサ内の洗浄液をタンク内に導くインレットミキサ出口側ラインを備えた洗浄液循環ラインと、
前記インレットミキサ内に挿入される超音波発生装置と、
前記除洗浄液循環ラインにオゾンを供給するオゾン発生装置と、
洗浄液循環ラインに設けられ洗浄液中のイオン及びクラッドを除去するイオン交換樹脂塔とを備えたことを特徴とするジェットポンプの洗浄装置。
【請求項１３】
請求項１１又は１２において、前記洗浄容器は燃料プール又はドライヤセパレータプール内に設置され、前記タンク、前記超音波調整器及び前記イオン交換樹脂塔は運転床上に設置されることを特徴とするジェットポンプの洗浄装置。
【請求項１４】
請求項１１乃至１３の何れかにおいて、前記超音波発生装置は、インレットミキサのスリップジョイント側開口部を閉鎖する閉鎖部材に支持部材を介して取り付けられていることを特徴とするジェットポンプの洗浄装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、沸騰水型原子炉に用いられるジェットポンプの内面に堆積したスケールを除去するジェットポンプの洗浄方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
沸騰水型原子炉のジェットポンプ内面には、スケールが長期間に渡って徐々に堆積する。堆積したスケールによりジェットポンプ内面は表面粗さを増すため、ジェットポンプ内面の圧力損失が増大する。所定の流量の冷却水を炉心に流入させるためには、この圧力損失の増大に応じて、再循環ポンプの回転速度を速くすることが必要となる。このため、回転速度に対する再循環ポンプの性能の余裕が徐々に低下する。従って、回転速度に対する再循環ポンプの性能の余裕を回復させるため、ジェットポンプ内面に堆積したスケールを除去することが必要となる。
【０００３】
原子力発電プラントのジェットポンプ内面に堆積したスケールを除去する洗浄技術として、超高圧水を用いて管状部品の内面からスケールを除去するものがある（例えば、特許文献１参照。）。また、掻き取り器を用いてスケールを除去するものがある（例えば、特許文献２参照。）。
【０００４】
【特許文献１】
特開平７−５５９８６
【特許文献２】
特開２００１−２８１３８６
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
上記従来技術では、ジェットポンプは原子炉容器内に据え付けられたまま洗浄する。従って、ジェットポンプ内面に堆積したスケールの除去作業を実施する際には、洗浄装置等を原子炉ウェルから原子炉容器内へ挿入した状態で行わなければならない。ここで、スケールの除去作業は原子力発電プラントの定期検査中に実施することとなるが、洗浄装置を原子炉容器内へ挿入した状態では洗浄装置やその付属物が障害となり、定期検査作業である炉内機器の点検・交換等を行うことができない。このため、ジェットポンプの洗浄作業を定期検査期間中に実施しようとすると、定期検査の作業時間がジェットポンプの洗浄時間分だけそのまま増加することとなる。
【０００６】
本発明の目的は、定期検査期間中にジェットポンプ（特に、ジェットポンプインレットミキサ（（以下単に「インレットミキサ」という。）））の洗浄作業を実施した場合においても、定期検査期間の増加を抑制することができるジェットポンプの洗浄方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
ジェットポンプからインレットミキサを取り外し、インレットミキサを燃料貯蔵プールに移動し、燃料貯蔵プールにおいてインレットミキサを洗浄し、インレットミキサを燃料貯蔵プールから移動してジェットポンプに設置する。
【０００８】
ジェットポンプ内面に堆積したスケールの除去作業を燃料プール又はドライセパレータプールにおいて行うことにより、定期検査の作業とジェットポンプの洗浄作業とを平行して実施することができる。これにより、定期検査期間の増加を抑制することができる。
【０００９】
【発明の実施の形態】
（実施例１）
以下、本発明の第１の実施例を図１〜図６を用いて説明する。本実施例は、インレットミキサ２，ライザ管１０６及びディフューザ１０８により構成されるジェットポンプからインレットミキサを取り外し、当該インレットミキサ２内面に堆積したスケールを燃料プール１７内において除去する実施例である。
【００１０】
図１は、沸騰水型原子力発電プラントの概略図である。沸騰水型原子炉１００は原子炉圧力容器１０１やシュラウド１３０及びジェットポンプ１０２等を含む炉内構造物から構成される。沸騰水型原子炉の上方には、燃料集合体の交換や炉内構造物の取り出し等に際して燃料集合体等からの放射線を遮蔽する遮蔽水を張るための原子炉ウェル１０３が設けられている。また、取り出した炉内構造物を保管するためのドライヤセパレータプール（以下「ＤＳＰ」という。）１０４が、原子炉ウェル１０３に隣接して設置されている。さらに、燃料集合体を保管するための燃料プール１７が、原子炉ウェル１０３を挟んでＤＳＰの反対側に設けられている。原子炉圧力容器内からジェットポンプ等の炉内構造物や燃料集合体を取り出す際には、原子炉ウェル１０３を通過することとなる。またこれらの作業に際しては、天上クレーン１０５が使用される。
【００１１】
図２はジェットポンプ１０２の概略図である。ジェットポンプ１０２は、ライザ管１０６，インレットミキサ２及びディフューザ１０８から構成される。ライザ管１０６とインレットミキサ２はビーム（図示せず）とボルト１０９で締結されている。インレットミキサ２とディフューザ１０８はスリップジョイント１１２により嵌合されている。従って、当該ビームとボルト９を外すことにより、インレットミキサ２の取り外し及び移動が可能となる。ここで、インレットミキサ２の取り外し及び移動には、吊孔２４を用いることができる。
【００１２】
図３は、インレットミキサ２の概略図である。インレットミキサ２はエルボ
２１３，二次インレット開口部２５，スロート２１７，フレアセクション２１８，スリップジョイント１１２等から構成される。また、インレットミキサ２はその両端に、スリップジョイント側開口部２３及びエルボ側開口部２２を有する。
【００１３】
インレットミキサ２の洗浄方法について、図４を用いて説明する。図４は、洗浄工程のフローを示している。まず、燃料プール１７内に洗浄容器１を設置する（Ａ１）。洗浄容器１の上部の蓋はインレットミキサ２を洗浄容器１内に収納するために予め開放しておく。この洗浄容器は、インレットミキサ２の洗浄で除去したスケールや洗浄に用いるオゾン水やシュウ酸等が燃料プール内へ拡散することを防止する。次に、インレットミキサ２をジェットポンプから取り外し（Ａ２）、原子炉ウェル１０３を通して燃料プール内に設置された洗浄容器１内に設置する（Ａ３）。
【００１４】
具体的には、インレットミキサ２の吊孔２４に天井クレーンのフックをかけ、ジェットポンプのビーム（図示せず）とボルト９を取り外す。その後、インレットミキサ２を天上クレーンで吊り上げることにより、インレットミキサ２をジェットポンプから取り外す。さらに、インレットミキサ２を天上クレーンで吊り上げ、インレットミキサ２を原子炉ウェルの水中を通して燃料プール内に移動し、洗浄容器１内部の架台１２０に据え付ける。この際、エルボ側開口部２２及びスリップジョイント側開口部２３は、閉鎖部材１２３，１２４で閉鎖される。閉鎖部材１２４の上面には、超音波発生装置（超音波発信子）が支持部材４０を介して取り付けられている。閉鎖部材１２３には、インレットミキサ出口側ライン
１９に連結される流路が、閉鎖部材１２４にはインレットミキサ入口側ライン
１８に連結される流路がそれぞれ形成される。また、必要に応じて二次インレット開口部２５を外側から覆ってシールする。当該シール機構１２２は、例えば、観音開き機構により、二次インレット開口部２５を外側から覆ってシールする。
その後、洗浄容器１の蓋を閉止する（Ａ４）。洗浄容器１の密閉性を確認するための耐圧試験を行い、リークの有無を確認する。
【００１５】
次に、洗浄方法の詳細について説明する（Ａ５〜Ａ１０）。本実施例では、オゾン水及び超音波を併用してインレットミキサを洗浄する。ここで、原子炉で用いられるジェットポンプの大部分はオーステナイト系ステンレス鋼が用いられている。運転中の環境では、これらの構造材料の表面に酸化皮膜が成長するとともに、冷却水からクラッドと呼ばれる酸化物が付着する。このため、材料表面の母材側にはクロムを主成分とする薄い内層酸化皮膜が形成され、内層酸化皮膜の外側には鉄を主成分とする外層酸化皮膜が形成される。
【００１６】
外層酸化皮膜であるソフトクラッドは超音波により容易に除去することができるが、内層酸化皮膜であるハードクラッドは超音波だけで除去するのは困難である。ここで、内層に形成されているクロム酸化物はオゾンと接触させることで酸化されてクロム酸イオンとなり、水に溶解する。従って、オゾンにより母材と酸化物の界面との接合状態を弱めることにより、超音波を用いて酸化物を除去することが可能となる。また、オゾンは温度が低いほうが溶解度が大きい。従って、温度を上げなくても反応させることができるため、常温のまま施工することもできる。
【００１７】
超音波で剥離したクラッドや溶出したクロム酸イオンは、液中のオゾンが消失したことを確認してから混床イオン交換樹脂塔に通水して除去する。これにより、燃料プールの水質に影響を与えることなく、洗浄容器からインレットミキサを取り出すことが可能となる。
【００１８】
図５は、洗浄装置２００の系統構成を示している。洗浄液はタンク１０からポンプ４によりインレットミキサ入口側ライン１８を通ってエルボ側開口部２２からインレットミキサ２内に導かれる。インレットミキサ内を通過した洗浄液は、スリップジョイント側開口部２３からインレットミキサ出口側ライン１９へ導かれ、タンク１０に戻る。洗浄液は、タンク１０，インレットミキサ入口側ライン１８，インレットミキサ２及びインレットミキサ出口側ライン１９から構成される循環ループ内を循環する。二次インレット開口部２５にシール機構１２２を設けない場合や万一洗浄液がインレットミキサ内から外部に漏れ出た場合でも、洗浄容器１により、当該洗浄液が燃料プール１７内に拡散することはない。さらに、洗浄容器１内に漏れ出た洗浄液は、洗浄容器出口ライン２０によりタンク１０に戻ることとなる。タンク１０には、廃オゾン処理装置１３が接続されている。
【００１９】
ポンプ４には、オゾン発生装置５からオゾンガス供給ライン２１が接続されている。また、タンク１０とポンプ４の間には樹脂塔６がバイパスラインを設けて接続されている。樹脂塔入口弁７及び樹脂塔出口弁８を閉じ、樹脂塔バイパスライン弁９を開放することにより、樹脂塔６はバイパスモードとなる。逆に、樹脂塔入口弁７及び樹脂塔出口弁８を開放し、樹脂塔バイパスライン弁９を閉じることにより、洗浄液が樹脂塔６を通過することとなる。インレットミキサ出口側ライン１９と洗浄容器出口ライン２０には、流量配分を行うために弁１１と弁１２がそれぞれ設けられている。インレットミキサ入口側には放散器１４が設けられている。放散器１４により、インレットミキサ２内でオゾンガスがマイクロバブルで流れることとなる。インレットミキサ２内部には、円筒状の超音波発生装置１５が挿入され、この超音波発生装置１５は超音波調整器１６により制御される。インレットミキサ２を架台１２０へ設置する際には、スリップジョイント側開口部２３からインレットミキサ２の内部に予め閉鎖部材１２４に固定された支持部材４０に取り付けられた超音波発生装置１５がインレットミキサ２の内部に納まるようにする。予め、閉鎖部材１２４に支持部材４０を介して超音波発生装置を取り付けておくことにより、インレットミキサを架台に（つまり、スリップジョイント側開口部２３を閉鎖部材１２４に）設置する際に、同時に超音波発生装置１５をインレットミキサ２内に挿入することができる。超音波発生装置１５のインレットミキサ２内への挿入が短時間で行うことができる。
【００２０】
尚、これらの洗浄装置２００は運転床上に設置される。洗浄対象であるインレットミキサ２を燃料プールに設置し、洗浄装置２００を運転床上に設置することにより、インレットミキサをジェットポンプに据え付けた状態で洗浄する場合に比べ、洗浄装置２００と洗浄対象が近いため、洗浄作業が向上する。
【００２１】
Ａ４で洗浄容器１の密閉性を確認後、ポンプ４を起動して、インレットミキサ内に水を循環させる（Ａ５）。
【００２２】
次に、オゾン発生装置５からオゾンを発生し、インレットミキサ２内に循環している水にオゾンを溶解させる（Ａ６）。オゾンを注入する前に、樹脂塔６はバイパスモードとする。オゾン含有水がイオン交換樹脂塔６に通水されると、オゾンの酸化力によって樹脂が分解されるためである。樹脂が分解されると、イオン交換能力が低下すると共に、水中の全有機炭素（ＴＯＣ）濃度が上昇し、水の浄化が困難となる。イオン交換樹脂塔６のバイパスを確認したのち、オゾン発生装置５を起動して、オゾンガスをポンプ４に供給する。ポンプ４には、オゾンの溶解を促進する渦流ポンプを適用する。通常のポンプの場合には出口側にエゼクタを設けて、オゾンガスを供給することができる。
【００２３】
オゾンガスの供給開始後、超音波調整器１６により超音波の照射を開始する
（Ａ７）。
【００２４】
予め設定された時間に到達した場合又は洗浄液中のクラッド濃度若しくはクロム濃度が飽和傾向を示した場合を洗浄の終了として、オゾン発生装置５を停止する（Ａ８）。図６は、オゾンによる内層酸化皮膜の溶解挙動として、オゾン濃度と洗浄時間に対する除去率を示している。試験片として、コバルトのトレーサを２８０℃，７０気圧の環境で付着させたものを用いた。ここでは、超音波の照射は行っていない。従って、外層のクラッドが除去されていないため除去率は５５％付近で飽和傾向を示している。図６より、オゾン濃度が高いほど除去率は大きくなるが、内層のクロム量に対応して飽和することがわかる。また、除去率は濃度に依存するが、例えば１０ｐｐｍ  では３時間以上で飽和傾向を示す。従って、洗浄時間は３時間を目安にすることができる。
【００２５】
また、実際の洗浄に際しては、オゾン濃度を正確に管理することは難しいので、溶出してくる放射能をモニタし、時間的な変化が飽和傾向を示したときを洗浄の終点とする。対象物そのものは放射化しており、対象物自体の線量率の低下を観測することは困難であるため、洗浄液側の放射能濃度を線量率として連続測定（洗浄液を循環する配管又はホース等の表面線量率を線量率モニタで測定）するか、洗浄液を一定時間間隔でサンプリングすることにより放射能濃度を測定する。
【００２６】
液中のオゾンの消失を確認し、樹脂塔出口弁８，樹脂塔入口弁７の順で弁を開き、樹脂塔バイパスライン弁９を閉じてイオン交換樹脂塔６への通水を開始する（Ａ９）。
【００２７】
イオン交換樹脂塔６でクラッド及びイオンを除去し、水の純度が燃料プール
１７の水質に影響を及ぼさないレベルまで達したのち、超音波の照射及び水の循環を停止する（Ａ１０）。
【００２８】
その後、洗浄容器１の蓋を開放して、インレットミキサ２を天上クレーンを用いて架台から取り外す（Ａ１１）。さらに、原子炉ウェル１０３を通して原子炉圧力容器１０１内に移動し、所定の位置に据え付ける（Ａ１２）。必要な本数だけ洗浄作業（Ａ１〜Ａ１２）を繰り返すことにより、原子炉運転時のジェットポンプの差圧を回復することができる。
【００２９】
さらに、燃料集合体や炉内構造物の取り替え等、原子炉ウェルを通過する作業や天上クレーンを用いる定期検査作業をインレットミキサ２の洗浄作業（Ａ５〜Ａ１０）と平行して実施する（Ａ１３）。以上Ａ１〜Ａ１３を実施して、インレットミキサ２の洗浄作業及び定期検査作業を終了する。インレットミキサ２を燃料プールで洗浄することにより、原子炉ウェルを通過する作業及び天上クレーンを用いる作業とインレットミキサ２の洗浄作業とを平行して実施することができる。これらの作業を平行して実施することにより、定期検査期間中にジェットポンプ（特に、インレットミキサ）の洗浄作業を実施した場合においても、定期検査期間の増加を抑制することができる。
【００３０】
ここで、本実施例では、原子炉ウェルを通過する作業や天上クレーンを用いる定期検査作業をインレットミキサの洗浄作業（Ａ５〜Ａ１０）中に実施したが、原子炉ウェルを通過する作業等はインレットミキサ２をジェットポンプから取り外す（Ａ２）前に始めてもよいし、インレットミキサ２を原子炉圧力容器内に設置した（Ａ１２）後に終了させてもよい。つまり、インレットミキサの移動中
（Ａ２〜Ａ４，Ａ１１，Ａ１２）以外であるインレットミキサの洗浄作業（Ａ５〜Ａ１０）中に原子炉ウェルを通過する作業や天上クレーンを用いる定期検査作業を実施する。これにより、ジェットポンプの洗浄作業及び原子炉ウェルを通過する作業等の実施期間を短縮することができ、ひいては定期検査期間を短縮することができる。
【００３１】
また、インレットミキサを取り外して燃料プール１７内で洗浄作業を実施することにより、シュラウド外面（通常、ジェットポンプにより点検が困難な部位）の点検等の作業性を向上することができる。
【００３２】
また、インレットミキサ２は高い線量を有することから、インレットミキサの移動及び洗浄作業は水中で行うことが望ましい。燃料プール１７において洗浄作業を実施することにより、インレットミキサの移動及び洗浄作業を水中で実施することができ、ひいては作業者の被曝を低減することができる。
【００３３】
また、本実施例では、洗浄作業を燃料プール１７において実施したが、ＤＳＰ１０４において実施しても同様の効果を得ることができる。
【００３４】
また、本実施例では、超音波及びオゾン含有水を用いてインレットミキサを洗浄したが、洗浄対象部位のクラッドの状況により、超音波照射のみでの洗浄することも可能である。この場合は、オゾン発生装置等の設備が不要となる。
【００３５】
（実施例２）
以下、本発明の第２の実施例を図７を用いて説明する。本実施例は、第７の実施例では一定であった洗浄方向（洗浄液の流れ）を洗浄中に切り替えて逆方向とする実施例である。
【００３６】
第１の実施例では、インレットミキサ２中を流れる洗浄液の方向は一定（スリップジョイント側開口部２３からエルボ側開口部２２）であったが、図５に示す系統構成を用いることにより洗浄液の流れの方向を逆方向（エルボ側開口部２２からスリップジョイント側開口部２３）とする。具体的には、流路切り替え弁
２７及び２９を閉じ、流路切り替え弁２６及び２８を開くことにより、実施例１と同様に、洗浄液はインレットミキサ２の中をスリップジョイント側開口部２３からエルボ側開口部２２に向かって流れる。これに対して、流路切り替え弁２６及び２８を閉じ、流路切り替え弁２７及び２９を開くことにより、洗浄液をエルボ側開口部２２からスリップジョイント側開口部２３に向かって流すことができる。
【００３７】
洗浄液の流れを逆転させることにより、供給されるオゾン濃度の高い洗浄液をどちらの開口部にも配分することができる。従って、全体の洗浄効果を均一化することができる。
【００３８】
（実施例３）
以下、本発明の第３の実施例を図８及び図９を用いて説明する。本実施例は、実施例１及び２においてオゾン洗浄を実施した後に、シュウ酸を系統中に注入して鉄酸化物を溶解する実施例である。図８は、シュウ酸を用いて鉄酸化物を溶解する洗浄工程のフローを示している。
【００３９】
実施例１及び２では、オゾン及び超音波による洗浄を実施したが、構造材料表面にオゾンで溶解しない鉄系の緻密な皮膜が形成されている場合には、スケールの除去が不十分となる可能性がある。この場合には、図８に示すように、シュウ酸を用いて鉄酸化物を溶解する。
【００４０】
具体的には、まず、オゾン発生装置を停止（Ａ８）した後、系統中にシュウ酸を注入する（Ｂ１）。シュウ酸濃度は高いほど溶解速度が速くなるが、分解に要する時間が長くなる。従って、飽和溶解度以下で適切なシュウ酸濃度を選定する。また、シュウ酸洗浄は常温で実施する。常温で実施することにより、加熱するための設備を不要とすることができる。溶解終了後は、再びオゾン発生装置を起動してオゾンを注入することによりシュウ酸を分解する（Ｂ２）。シュウ酸を分解した後、オゾン発生装置を停止する（Ｂ３）。シュウ酸を用いた鉄酸化物溶解工程（Ｂ１〜Ｂ３）を追加して実施することにより、緻密な鉄系酸化皮膜を含んだスケールも除去することができる。
【００４１】
ここで、本実施例では、シュウ酸洗浄を常温で実施するとしたが、図９に示すようにタンク１０にヒータ３０を取り付けることにより、洗浄液の温度を上げることもできる。洗浄液の温度を上げることで化学反応の速度が速くなる。従って、シュウ酸の濃度を下げたり、洗浄時間を短くすることができる。
【００４２】
また、洗浄液の温度を上昇させる場合には、材料への影響を緩和するためにシュウ酸にヒドラジンを添加してｐＨ調整を行うことができる。例えば、温度９０℃，シュウ酸２０００ｐｐｍ，ｐＨ２．５という洗浄条件を設定すれば、材料への影響も小さく鉄酸化物を溶解できることが確認されている。ただし、ヒドラジンを用いる場合は、二次廃棄物を抑制するためにシュウ酸及びヒドラジンを同時に分解する必要がある。シュウ酸及びヒドラジンを同時に分解するためには、ルテニウムを添着した活性炭触媒を充填した触媒塔を用い、かつ触媒塔の入口側で過酸化水素を注入して分解する方式を用いることができる。
【００４３】
【発明の効果】
本発明によれば、ジェットポンプ内面に堆積したスケールの除去作業を燃料プール又はドライセパレータプールにおいて行うことにより、定期検査の作業とジェットポンプの洗浄作業とを平行して実施することができる。これにより、定期検査期間の増加を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】沸騰水型原子力発電プラントの概略図。
【図２】ジェットポンプの概略図。
【図３】インレットミキサの概略図。
【図４】洗浄工程のフローを示す図。
【図５】洗浄装置の系統構成を示す図。
【図６】オゾン濃度と洗浄時間が除去率に与える影響を示す図。
【図７】洗浄液の流れ方向を変える場合の洗浄装置の系統構成を示す図。
【図８】シュウ酸洗浄工程を追加した場合のフローを示す図。
【図９】加熱装置を追加した洗浄装置の系統構成を示す図。
【符号の説明】
１…洗浄容器、２…インレットミキサ、５…オゾン発生装置、１５…超音波発生装置、１７…燃料プール、３０…ヒータ、１０４…ドライヤセパレータプール。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
2005061846.tif 000008
【図７】
2005061846.tif 000009
【図８】
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【図９】
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