(57)【要約】【課題】  非円形な外周形状のアウターケースに取り付けられる熱可塑性エラストマー樹脂製ジョイントブーツにおいて、成形性に優れ、十分な強度を確保することができるものを提供する。【解決手段】  非円形な外周形状のアウターケースに取り付けられる大径側取付部と、シャフトに取り付けられる小径側取付部と、両者を一体に連結する蛇腹部とを備える熱可塑性エラストマー樹脂製等速ジョイント用ブーツにおいて、前記大径側取り付け部が、円形状の外周形状を有し、前記アウターケースの非円形な外周形状に対応して、内周側形状が周方向に複数の凸状部を有したものであり、これら凸状部の内周側の高さａと外周側の高さｂの比がａ／ｂ＜０．８であることを特徴とする等速ジョイントブーツにより達成できる。【選択図】    なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
非円形な外周形状のアウターケースに取り付けられる大径側取付部と、シャフトに取り付けられる小径側取付部と、両者を一体に連結する蛇腹部とを備える熱可塑性エラストマー樹脂製等速ジョイント用ブーツにおいて、前記大径側取り付け部が、円形状の外周形状を有し、前記アウターケースの非円形な外周形状に対応して、内周側形状が周方向に複数の凸状部を有したものであり、これら凸状部の内周側の高さａと外周側の高さｂの比がａ／ｂ＜０．８であることを特徴とする等速ジョイントブーツ。
【請求項２】
前記大径側取付部の内周側の凸状部が３個であることを特徴とする請求項１記載の等速ジョイントブーツ。
【請求項３】
前記蛇腹部の山の数が３から５個であることを特徴とする請求項１または２のいずれかに記載の等速ジョイントブーツ。
【請求項４】
小径側取付部からディスクゲートで射出成型することを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の等速ジョイントブーツ。
【請求項５】
コア金型のディスクゲートに空気を発することが可能な空気穴を有する射出成型機により射出成形することを特徴とする請求項１から４のいずれかに記載の等速ジョイントブーツ。
【請求項６】
熱可塑性エラストマー樹脂がアクリル系ブロック共重合体からなることを特徴とする請求項１から５のいずれかに記載の等速ジョイントブーツ。
【請求項７】
熱可塑性エラストマー樹脂がアクリル系ブロック共重合体とポリオルガノシロキサン系グラフト重合体からなる組成物であることを特徴とする請求項１から６のいずれかに記載の等速ジョイントブーツ。
【請求項８】
熱可塑性エラストマー樹脂がアクリル系ブロック共重合体、ポリオルガノシロキサン系グラフト重合体、熱可塑性樹脂、滑剤および無機充填剤からなる組成物であることを特徴とする請求項１から７のいずれかに記載の等速ジョイントブーツ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱可塑性エラストマー樹脂製等速ジョイントブーツに関し、詳しくは、自動車の等速ジョイントなどに用いられる蛇腹状の熱可塑性エラストマー樹脂製ジョイントブーツに関する。
【背景技術】
【０００２】
車両のドライブシャフト等に用いられる等速ジョイント の一つとして、トリポートタイプのジョイント が知られている（特許文献１）。
【０００３】
トリポートタイプの等速ジョイントは、入力側と出力側の一方のシャフトに、ローラを持つ３本のトラニオンを軸直角方向に突設して構成したトリポートと、他方のシャフトの端部に設けたアウターケースとからなる。アウターケースは、その内周にトリポートに対応する軸方向の３本の摺動溝を有する。そして、等速ジョイント は、トリポートのローラを摺動溝に対して軸方向に摺動可能に嵌め合わせることにより、両シャフトの角度付けを可能にしながら、回転トルクを伝達できるように構成されている。
【０００４】
このような等速ジョイントにおいては、一般に、アウターケースからトリポート側のシャフトの部分を覆うように蛇腹状をなすジョイントブーツが装着されている。トリポートタイプの等速ジョイントにおいては、軽量化等のため、アウターケースは内周の摺動溝の配置に対応して、外周形状が周方向に凹凸形状をなしている。すなわち、アウターケースは、周方向に３つの均等配置された凹状部を有する非円形な外周形状をなしている。
【０００５】
そのため、アウターケースに取り付けられるジョイントブーツの大径側取付部は、その内周形状がアウターケースの外周形状に対応した非円形状をなしている。すなわち、大径側取付部の内周は、アウターケースの凹状部に対応して周方向の３箇所において内方に凸状に張り出しており、この張り出し部が厚肉部として形成されている。
【特許文献１】特開２００３−３２９０５９
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、上記ジョイント ブーツでは、大径側取付部の周方向において厚肉部と薄肉部が交互に形成されていることから、熱可塑性エラストマー樹脂を射出成形した時、大径側取付部の外周面、特に厚肉部の外周面にウェルド部が発生する問題がある。これは、大径側取付部の外周面に応力がかかった際、ウェルド部が開口して破壊することになる。
本発明は、このような点に鑑みてなされたものであり、トリポートタイプの等速ジョイントのように非円形な外周形状のアウターケースに取り付けられる熱可塑性エラストマー樹脂製ジョイントブーツにおいて、成形性に優れ、十分な強度を確保することができるものを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、前記課題を解決するために鋭意検討を重ねた結果、本発明を完成するに至った。すなわち本発明は、非円形な外周形状のアウターケースに取り付けられる大径側取付部と、シャフトに取り付けられる小径側取付部と、両者を一体に連結する蛇腹部とを備える熱可塑性エラストマー樹脂製等速ジョイント用ブーツにおいて、前記大径側取り付け部が、円形状の外周形状を有し、前記アウターケースの非円形な外周形状に対応して、内周側形状が周方向に複数の凸状部を有したものであり、これら凸状部の内周側の高さａと外周側の高さｂの比がａ／ｂ＜０．８であることを特徴とする等速ジョイントブーツに関する。
【０００８】
好適な実施態様としては、前記大径側取付部の内周側の凸状部が３個であることを特徴とする等速ジョイントブーツに関する。
【０００９】
好適な実施態様としては、前記蛇腹部の山の数が３から５個であることを特徴とする等速ジョイントブーツに関する。
【００１０】
好適な実施態様としては、小径側取付部からディスクゲートで射出成型することを特徴とする等速ジョイントブーツに関する。
【００１１】
好適な実施態様としては、コア金型のディスクゲートに空気を発することが可能な空気穴を有する射出成型機により射出成形することを特徴とする等速ジョイントブーツに関する。
【００１２】
好適な実施態様としては、熱可塑性エラストマー樹脂がアクリル系ブロック共重合体からなることを特徴とする等速ジョイントブーツに関する。
【００１３】
好適な実施態様としては、熱可塑性エラストマー樹脂がアクリル系ブロック共重合体とポリオルガノシロキサン系グラフト重合体からなる組成物であることを特徴とする等速ジョイントブーツに関する。
【００１４】
好適な実施態様としては、熱可塑性エラストマー樹脂がアクリル系ブロック共重合体、ポリオルガノシロキサン系グラフト重合体、熱可塑性樹脂、滑剤および無機充填剤からなる組成物であることを特徴とする等速ジョイントブーツに関する。
【発明の効果】
【００１５】
本発明により、熱可塑性エラストマー樹脂を射出成形した時、大径側取付部の外周面、特に厚肉部の外周面にウェルド部が発生せず、十分な強度を確保できる熱可塑性エラストマー樹脂製等速ジョイントブーツを得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
本発明の実施の形態を実施例に基づき図面を参照して詳述するが、本発明はこれに限定されるものではない。
【００１７】
図１は本実施形態の熱可塑性エラストマー樹脂製ジョイントブーツの半断面図である。このジョイントブーツはトリポートタイプの等速ジョイントのような３個の凹部がある非円形な外周形状のアウターケースに取り付けられる大径側取付部と、シャフトに取り付けられる小径側取付部と、両者を一体に連結する蛇腹部とを備える熱可塑性エラストマー樹脂製等速ジョイント用ブーツである。
【００１８】
前記大径側取り付け部は、円形状の外周形状を有し、前記アウターケースの非円形な外周形状に対応して、内周側形状が周方向に複数個の凸状部を有したものである。アウタケースに３個の凹状部がある場合、凸状部の個数は３個であることが必要である。
【００１９】
これら凸状部の内周側の高さａと外周側の高さｂの比は、ａ／ｂ＜０．８であることが必要であり、ａ／ｂが０．８よりも大きい場合は、大径側取付部の外周面、特に厚肉部の外周面にウェルドが発生することがある。
【００２０】
前記蛇腹部の山の数は、射出成型の加工性や蛇腹の回転時の膨張性などの点から３から５個が好ましい。蛇腹の数が２個より少ない場合、射出成型の脱型が困難になる場合がある。蛇腹の数が５個より多い場合、厚みが薄くなり、回転中に膨張して破損する場合がある。
【００２１】
射出成型の金型と成型方法について説明する。金型は、キャビティとコアから成り、そのゲート位置と形状は、成型後のブーツ形状の歪性を小さくさせるため小径側取付部側からディスクゲートで射出成型することが好ましい。さらに、射出成型後に金型から容易に脱型させるために、コア金型のディスクゲート側に空気を発することが可能な空気穴を有するものが好ましい。コア金型の空気穴は、樹脂が射出される成型時には穴に樹脂が入らないように閉じており、脱型時は金型が開くと同時に穴が開く仕組みであることが好ましい。
【００２２】
熱可塑性エラストマー樹脂は、成形性、耐熱性、耐油性、圧縮永久歪性が優れ、引張永久歪が小さいアクリル系ブロック共重合体であることが好ましい。また低温特性が要求される場合は、アクリル系ブロック共重合体とポリオルガノシロキサン系グラフト重合体からなる組成物であることが好ましい。さらに高温での弾性率が要求される場合、アクリル系ブロック共重合体、ポリオルガノシロキサン系グラフト重合体、熱可塑性樹脂、滑剤および無機充填剤からなる組成物であることが好ましい。
【００２３】
アクリル系ブロック共重合体について説明する。アクリル系ブロック共重合体の構造は、コスト面や重合容易性の点から、線状アクリル系ブロック共重合体であるのが好ましい。前記線状アクリル系ブロック共重合体は、アクリル系ブロック共重合体を構成するアクリル系重合体ブロック（ａ）（以下、いずれも重合体ブロック（ａ）またはブロック（ａ）ともいう）およびメタアクリル系重合体ブロック（ｂ）（以下、重合体ブロック（ｂ）またはブロック（ｂ）ともいう）が、加工時の取扱い容易性や、組成物にした場合の物性の点から、ｂ−ａ−ｂ型のトリブロック共重合体またはこれらの混合物が好ましい。アクリル系ブロック共重合体中に、耐熱性を高めるために一般式（１）：
【００２４】
【化１】
2005299692.tif 000002
（式中、Ｒ1は水素原子またはメチル基で、互いに同一でも異なっていてもよい、ｐは０または１の整数、ｑは０〜３の整数）で表わされる単位（ｃ）を有することが好ましい。単位（ｃ）は、酸無水物基を含有する単位（ｃ１）及び／又はカルボキシル基を含有する単位（ｃ２）からなる単位であり、アクリル系重合体ブロック（ａ）及びメタアクリル系重合体ブロック（ｂ）の少なくとも一方の重合体ブロックあたりに１個以上含まれていればよく、その数が２個以上の場合には、その単量体が重合されている様式はランダム共重合であってもよくブロック共重合であってもよい。
【００２５】
アクリル系ブロック共重合体のゲルパーミエーションクロマトグラフィーで測定した数平均分子量は、３０，０００〜５００，０００が好ましく、４０，０００〜４００，０００がより好ましく、５０，０００〜３０，００００がさらに好ましい。分子量が３０，０００未満であるとエラストマーとして充分な機械特性を発現することができない場合があり、５００，０００を超えると加工特性が低下する場合がある。
【００２６】
アクリル系ブロック共重合体のゲルパーミエーションクロマトグラフィーで測定した重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）としては、１〜２であるのが好ましく、１〜１．８であるのが更に好ましい。Ｍｗ／Ｍｎが２をこえるとアクリル系ブロック共重合体の均一性が低下する場合がある。尚、本発明で、数平均分子量及び重量平均分子量の測定は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーを用いてクロロホルムを移動相とし、ポリスチレン換算の分子量を求めた。
【００２７】
アクリル系ブロック共重合体を構成するアクリル系重合体ブロック（ａ）とメタアクリル系重合体ブロック（ｂ）との組成比は、要求される物性、組成物の加工時に要求される成形性、およびアクリル系重合体ブロック（ａ）とメタアクリル系重合体ブロック（ｂ）にそれぞれ必要とされる分子量などから決めればよい。好ましいアクリル系重合体ブロック（ａ）とメタアクリル系重合体ブロック（ｂ）の組成比の範囲を例示すると、アクリル系重合体ブロック（ａ）が４０〜９０重量％、更には４５〜８０重量％、特には５０〜７０重量％、メタアクリル系重合体ブロック（ｂ）が６０〜１０重量％、更には５５〜２０重量％、特には５０〜３０重量％であるのが好ましい。アクリル系重合体ブロック（ａ）の割合が４０重量％より少ない場合には、エラストマーとしての機械特性、特に破断伸びが低下したり、柔軟性が低下する場合があり、９０重量％より多い場合には、機械強度が低下する場合がある。
【００２８】
アクリル系ブロック共重合体を構成するアクリル系重合体ブロック（ａ）とメタアクリル系重合体ブロック（ｂ）とのガラス転移温度の関係は、アクリル系重合体ブロック（ａ）のガラス転移温度をＴｇa、メタアクリル系重合体ブロック（ｂ）のそれをＴｇbとした場合、Ｔｇa＜Ｔｇbの関係を満たすことが好ましい。
【００２９】
アクリル系ブロック共重合体を製造するの重合方法としては、制御重合を用いることが好ましい。制御重合としては、リビングアニオン重合、連鎖移動剤を用いるラジカル重合および近年開発されたリビングラジカル重合を挙げることができる。リビングラジカル重合がブロック共重合体の分子量および構造制御の点ならびに架橋性官能基を有する単量体を共重合できる点から好ましい。
【００３０】
リビング重合とは、狭義においては、末端が常に活性を持ち続ける重合のことを示すが、一般には、末端が不活性化されたものと活性化されたものが平衡状態にある擬リビング重合も含まれ、本発明におけるリビングラジカル重合は、重合末端が活性化されたものと不活性化されたものが平衡状態で維持されるラジカル重合であり、近年様々なグループで積極的に研究がなされている。
【００３１】
その例としては、ポリスルフィドなどの連鎖移動剤を用いるもの、コバルトポルフィリン錯体（Ｊｏｕｒｎａｌ  ｏｆ  Ａｍｅｒｉｃａｎ  Ｃｈｅｍｉｃａｌ  Ｓｏｃｉｅｔｙ，１９９４，１１６，７９４３）やニトロキシド化合物などのラジカル捕捉剤を用いるもの（Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，１９９４，２７，７２２８）、有機ハロゲン化物などを開始剤とし遷移金属錯体を触媒とする原子移動ラジカル重合（Ａｔｏｍ  Ｔｒａｎｓｆｅｒ  Ｒａｄｉｃａｌ  Ｐｏｌｙｍｅｒｉｚａｔｉｏｎ：ＡＴＲＰ）などをあげることができる。本発明において、これらのうちどの方法を使用するかは特に制約はないが、制御の容易さなどから原子移動ラジカル重合が好ましい。
【００３２】
ポリオルガノシロキサン系グラフト重合体について説明する。ポリオルガノシロキサン系グラフト重合体は、本組成物のマトリクス樹脂であるアクリル系ブロック共重合体に配合し分散される。マトリクス樹脂であるアクリル系ブロック共重合体単独の脆化温度以下であっても、脆化による破壊は起こらず、良好な低温特性を発現させることを可能とする。また、低温での弾性回復特性（ＴＲ特性）といった低温特性についても、その改善効果を発現させることができ、低温弾性回復温度や低温での引張り永久歪み特性を改善することが可能である。更には、本来、ポリオルガノシロキサンが発現し得る種々の特性（金型離型性などの成形加工性、摺動性、難燃性など）を付与し得るものである。
【００３３】
ポリオルガノシロキサン系グラフト重合体は、組成等に特に限定はないが、ポリオルガノシロキサン（ｄ１）４０〜９５重量％の存在下に、単量体（ｄ２）０〜１０重量％を重合し、さらにビニル系単量体（ｄ３）５〜６０重量％（（ｄ１）、（ｄ２）および（ｄ３）合わせて１００重量％）を重合してなる共重合体であることが好ましい。単量体（ｄ２）は、分子内に重合性不飽和結合を２つ以上含む多官能性単量体（ｘ）５０〜１００重量％、および、その他の共重合可能なビニル系単量体（ｙ）０〜５０重量％からなる単量体のことをいう。さらには、単量体（ｄ２）とビニル系単量体（ｄ３）をあわせたグラフト成分の含有量５〜４０重量％と、ポリオルガノシロキサン含有量９５〜６０重量％であることが好ましい。
【００３４】
アクリル系ブロック共重合体組成物には、高温時の弾性率を高めるために滑剤、無機充填剤、及び熱可塑性樹脂を配合することができる。配合量に関しては、アクリル系ブロック共重合体１００重量部に対して、ポリオルガノシロキサン系グラフト重合体１０〜１００重量部、滑剤０．１〜１０重量部、無機充填剤０．１〜１００重量部、熱可塑性樹脂０．１〜１００重量部が好ましい範囲として例示できる。
【００３５】
滑剤としては、たとえばステアリン酸、パルミチン酸などの脂肪酸、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸マグネシウム、パルミチン酸カリウム、パルミチン酸ナトリウムなどの脂肪酸金属塩、ポリエチレンワックス、ポリプロピレンワックス、モンタン酸系ワックスなどのワックス類、低分子量ポリエチレンや低分子量ポリプロピレンなどの低分子量ポリオレフィン、ジメチルポリシロキサンなどのポリオルガノシロキサン、ククタデシルアミン、リン酸アルキル、脂肪酸エステル、エチレンビスステアロアミドなどのアミド系滑剤、４−フッ化エチレン樹脂などのフッ素樹脂粉末、二硫化モリブデン粉末、シリコーン樹脂粉末、シリコーンゴム粉末、シリカなどがあげられるが、これらに限定されるものではない。これらは単独で使用してもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。なかでも樹脂表面の低摩擦性、加工性に優れた点から、ステアリン酸、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸マグネシウム、ステアリルアミドが好ましい。
【００３６】
無機充填剤としては、たとえば、酸化チタン、硫化亜鉛、酸化亜鉛、カーボンブラック、炭酸カルシウム、ケイ酸カルシウム、クレー、カオリン、シリカ、雲母粉、アルミナ、ガラス繊維、金属繊維、チタン酸カリウィスカー、アスベスト、ウォラストナイト、マイカ、タルク、ガラスフレーク、ミルドファイバー、金属粉末などがあげられるが、これらに限定されるものではない。これらは単独で用いてもよく、複数を組合せて用いてもよい。なかでも高弾性率の点からは、シリカ、また耐候性と顔料としても用いることができる点からではカーボンブラックや酸化チタンが好ましい。
【００３７】
熱可塑性樹脂としては、たとえばポリ塩化ビニル系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、環状オレフィン共重合樹脂、ポリメチルメタクリレート系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリフェニレンエーテル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリアミドイミド樹脂およびイミド化ポリメチルメタクリレート樹脂などがあげられる。これらは単独で使用してもよく２種以上を組み合わせて使用してもよい。これらのうちでは、アクリル系ブロック共重合体と相溶性のよいものが好適に用いられ、酸無水物基と反応し得る官能基を有するものがより好適に用いられる。酸無水物基と反応し得る官能基としては、アミノ基、水酸基などが例示され、これらを有する熱可塑性樹脂としては、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂などがあげられる。これら以外の酸無水物基と反応する官能基を含有する熱可塑性樹脂も好適に使用することができる。
【００３８】
本発明の組成物には、さらに必要特性に応じて、安定剤（老化防止剤、光安定剤、紫外線吸収剤など）、柔軟性付与剤、離型剤、相溶化剤および他の熱可塑性エラストマーなどを添加してもよい。これらの添加剤は、必要とされる物性や、加工性などに応じて、適宜適したものを選択して使用すればよい。
【００３９】
例えば、前記相溶化剤としては、クレイトンシリーズ（シェルジャパン（株）製）、タフテックシリーズ（旭化成工業（株）製）、ダイナロン（日本合成ゴム（株）製）、エポフレンド（ダイセル化学工業（株）製）、セプトン（クラレ（株）製）、ノフアロイ（日本油脂（株）製）、レクスパール（日本ポリオレフィン（株）製）、ボンドファースト（住友化学工業（株）製）、ボンダイン（住友化学工業（株）製）、アドマー（三井化学（株）製）、ユーメックス（三洋化成工業（株）製）、ＶＭＸ（三菱化学（株）製）、モディーパー（日本油脂（株）製）、スタフィロイド（武田薬品工業（株）製）、レゼタ（東亜合成（株）製）などの市販品をあげることができる。
【実施例】
【００４０】
以下に実施例を示し、本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に何ら限定されるものではない。
【００４１】
（実施例１）
リビングラジカル重合によりブチルアクリレート３３．８Ｌ（２３５．５ｍｏｌ）、エチルアクリレート３２．１Ｌ（２９６ｍｏｌ）、２メトキシエチルアクリレート１８．２Ｌ（１４１．３ｍｏｌ）の仕込み比で重合を行ない、ブチルアクリレートの転化率が９６％、エチルアクリレートの転化率が９５％、２メトキシエチルアクリレートの転化率が９６％の時点でハードセグメントにターシャリーブチルメタアクリレート  ４０．５Ｌ（２４９．９ｍｏｌ）、メチルメタアクリレート１７．８Ｌ（１６６．６ｍｏｌ）を添加した。ターシャリーブチルメタアクリレートの転化率が９５％、メチルメタアクリレートの転化率が９２％の時点で反応を終了させ、得られた重合体１００重量部に対して、イルガノックス１０１０（チバ・スペシャルティ・ケミカルズ（株）製）０．３重量部を配合し、ベント付二軸押出機（４４ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝４２．２５）（日本製鋼所（株）製）で温度２４０℃で押出混練して、トリブロック構造の酸無水物元含有アクリル系ブロック共重合体ペレットを得た。
【００４２】
乳化重合によりポリオルガノシロキサン含有量が７０重量％にブチルメタアクリレート１３．５重量％、メチルメタアクリレート１５．６重量％、エチルアクリレート０．９重量％をグラフト共重合体し、塩凝固によりポリオルガノシロキサン系グラフト重合体パウダーを得た。
【００４３】
得られたアクリル系ブロック共重合体７２７ｇとポリオルガノシロキサン系グラフト重合体４７２．７ｇおよび無機充填剤７ｇ（旭カーボン(株)社製/旭＃１５）を均一分散されるようにハンドブレンドにて十分に混合した。混練条件をＣ１〜Ｃ４：５０℃、Ｃ５：１００℃、Ｃ６：１５０℃、Ｃ７：２００℃、ダイヘッド：２２０℃、回転数：１００ｒｐｍ、ダイス部に１００メッシュ、１５０メッシュ、１００メッシュのステンレス製金網を３枚重ねて装填したベント付き２軸押出し機「ＴＥＸ３０ＨＳＳ−２５．５ＰＷ−２Ｖ」（日本製鋼所製）で溶融混練し、アクリル系ブロック共重合体組成物のペレットを得た。８０℃、３時間以上乾燥して得られたペレットは、型締め圧力１５０ＴＯＮの射出成形機「J１５０Ｅ−Ｐ」（日本製鋼社製）にて、内周側形状の凸状部の内周側の高さａ１３ｍｍ、外周側の高さｂ１７ｍｍのジョイントブーツとなるコア金型およびキャビ金型で、ノズル温度２４０℃、射出圧力５０％、射出速度１０％、金型温度８０℃で射出成形し、コア金型から発する空気圧５ｋｇ／ｃｍ2で脱型し、等速ジョイントブーツを得た。その大径側取付部の外周側（肉厚部）の表面状態の結果を表１に示す。
【００４４】
（比較例１）
射出成型金型が内周側形状の凸状部の内周側の高さａ１７ｍｍ、外周側の高さｂ１７ｍｍのジョイントブーツとなるコア金型およびキャビ金型であること以外は、実施例１と同じ条件で、射出成型して等速ジョイントブーツを得た。その大径側取付部の外周側（肉厚部）の表面状態の結果を表１に示す。
【００４５】
【表１】
2005299692.tif 000003
表１の結果から明らかのように、ａ／ｂ＜０．８である実施例１において、大径側取付部の外周側の表面状態（肉厚部）にウェルド部が発生していないことがわかる。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】ジョイントブーツの半断面図である。
【符号の説明】
【００４７】
１    大径側取付部
２    小径側取付部
３    蛇腹部
【図１】
2005299692.tif 000004