(57)【要約】【課題】  本発明は、第１段タービンバケットの翼形部輪郭を提供する。【解決手段】  第１段タービンバケット（１６）は、表Ｉに記載したＸ、Ｙ及びＺのデカルト座標値に実質的に従った翼形部輪郭を有し、該表Ｉにおいて、Ｘ及びＹ値は、インチで表されており、Ｚ値は、該Ｚ値にインチで表した翼形部の高さを乗じることによってインチで表したＺ距離に換算可能な０．０５スパン〜０．９５スパンの無次元値である。Ｘ及びＹは、滑らかな連続円弧により接続されると、各距離Ｚにおける翼形部輪郭セクション（４０）を形成する距離である。Ｘ、Ｙ及びＺ距離は、拡大又は縮小されたバケット用翼形部セクションを得るために、同一の定数又は数値の関数として拡大縮小可能とすることができる。Ｘ、Ｙ及びＺ距離で与えられた基準翼形部は、翼形部の表面に対して垂直な方向に±０．１５０インチのエンベロープ内に在る。【選択図】      図２
2005030403.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
翼形形状を有するバケット翼形部（３６）を含むタービンバケット（１６）であって、
前記翼形部が、表Ｉに記載したＸ、Ｙ及びＺのデカルト座標値に実質的に従った基準輪郭を有し、前記表Ｉにおいて、Ｚ値は、該Ｚ値にインチで表した翼形部の高さを乗じることによってインチで表したＺ距離に換算可能な０．０５スパン〜０．９５スパンの無次元値であり、またＸ及びＹは、滑らかな連続円弧により接続されると、各距離Ｚにおける翼形部輪郭セクション（４０）を形成するインチで表した距離であり、
前記Ｚ距離における輪郭セクションが、互いに滑らかに結合されて完全な翼形部形状を形成する、
タービンバケット。
【請求項２】
タービンの第１段の一部を形成している、請求項１記載のタービンバケット。
【請求項３】
前記翼形部形状が、任意の翼形部表面位置に対して垂直な方向に±０．１５０インチの範囲にあるエンベロープ内に在る、請求項１記載のタービンバケット。
【請求項４】
プラットフォーム（３０）を含み、前記プラットフォームの中間点における根元から前記翼形部の先端までのタービン翼形部高さが、７．０７５インチである、請求項１記載のタービンバケット。
【請求項５】
バケット翼形部（３６）を含むタービンバケット（１６）であって、
前記バケット翼形部が、表Ｉに記載したＸ、Ｙ及びＺのデカルト座標値に実質的に従った被膜のない基準翼形部輪郭を有し、前記表Ｉにおいて、Ｚ値は、該Ｚ値にインチで表した翼形部の高さを乗じることによってインチで表したＺ距離に換算可能な０．０５スパン〜０．９５スパンの無次元値であり、またＸ及びＹは、滑らかな連続円弧により接続されると、各距離Ｚにおける翼形部輪郭セクション（４０）を形成するインチで表した距離であり、
前記Ｚ距離における輪郭セクションが、互いに滑らかに結合されて完全な翼形部形状を形成し、
前記Ｘ及びＹ距離が、拡大又は縮小された翼形部を得るために、同一の定数又は数値の関数として拡大縮小可能である、
タービンバケット。
【請求項６】
インチに換算した場合、前記Ｚ距離が同一の定数又は数値の関数として拡大縮小可能である、請求項５記載のタービンバケット。
【請求項７】
タービンの第１段の一部を形成している、請求項５記載のタービンバケット。
【請求項８】
前記翼形部形状が、任意の翼形部表面位置に対して垂直な方向に±０．１５０インチの範囲にあるエンベロープ内に在る、請求項５記載のタービンバケット。
【請求項９】
複数のバケットを有するタービンホイール（１９）を含むタービンであって、
前記バケットの各々が、翼形形状を有する翼形部（３６）を含み、
前記翼形部が、表Ｉに記載したＸ、Ｙ及びＺのデカルト座標値に実質的に従った基準輪郭を有し、前記表Ｉにおいて、Ｚ値は、該Ｚ値にインチで表した翼形部の高さを乗じることによってインチで表したＺ距離に換算可能な０．０５スパン〜０．９５スパンの無次元値であり、またＸ及びＹは、滑らかな連続円弧により接続されると、各距離Ｚにおける翼形部輪郭セクション（４０）を形成するインチで表した距離であり、
前記Ｚ距離における輪郭セクションが、互いに滑らかに結合されて完全な翼形部形状を形成する、
タービン。
【請求項１０】
複数のバケット（１６）を有するタービンホイール（１９）を含むタービンであって、
前記バケットの各々が、翼形部（３６）を含み、
前記翼形部が、表Ｉに記載したＸ、Ｙ及びＺのデカルト座標値に実質的に従った被膜のない基準翼形部輪郭を有し、前記表Ｉにおいて、Ｚ値は、該Ｚ値にインチで表した翼形部の高さを乗じることによってインチで表したＺ距離に換算可能な０．０５スパン〜０．９５スパンの無次元値であり、またＸ及びＹは、滑らかな連続円弧により接続されると、各距離Ｚにおける翼形部輪郭セクション（４０）を形成するインチで表した距離であり、
前記Ｚ距離における輪郭セクションが、互いに滑らかに結合されて完全な翼形部形状を形成し、
前記Ｘ、Ｙ及びＺ距離が、拡大又は縮小された翼形部を得るために、同一の定数又は数値の関数として拡大縮小可能である、
タービン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスタービン段のバケット用翼形部に関し、具体的には第１段タービンバケットの翼形部輪郭に関する。
【背景技術】
【０００２】
効率及び翼形部負荷の全体的な改善を含む設計目標に適合させるために、ガスタービンの各段の高温ガス流路セクションにおいて多くの要件が満たされなければならない。特に、第１段タービンセクションのバケットは、その特定の段における熱的及び機械的作動要件を満たさなければならない。
【発明の開示】
【課題を解決するための手段】
【０００３】
本発明の好ましい実施形態によると、ガスタービンの性能を向上させるガスタービンのバケット、好ましくは第１段バケット用の固有の翼形部形状を提供する。本発明の翼形部形状は、従来の翼形部設計を改良したものである。具体的には、従来公知の設計から後縁を新しい形態にすることによって、本発明の翼形部は特有のものとなっており、従来公知のバケット翼形部を単に拡大縮小したものではない。より具体的には、従来公知の設計の後縁に、特にその全長に沿ってカットバックを施して、完全に新規な翼形部輪郭全体を得るものである。
【０００４】
本発明のバケット翼形部輪郭は、必要な効率及び負荷要件を達成するような固有の点の軌跡によって定められる。この固有の点の軌跡は、基準翼形部輪郭を定め、以下に示す表ＩのＸ、Ｙ及びＺデカルト座標によって特定される。表Ｉに示す座標値の１０００個の点は、タービン中心線に対してのものであり、またバケット翼形部のその全長に沿った様々な断面における低温即ち室温に対するものである。Ｘ、Ｙ及びＺの正の方向は、それぞれ、タービンの排出端部に向かう軸方向、エンジンの回転方向における接線方向、及びバケット先端に向かう半径方向外向き方向である。Ｘ及びＹ座標は、距離のディメンション、例えばインチの単位で与えられ、各Ｚ位置において滑らかに結合されて滑らかな連続した翼形部断面を形成する。Ｚ座標は、０．０５（５％）スパン〜０．９５（９５％）スパンの無次元形式で与えられる。例えばインチで表した翼形部高さ寸法に、表Ｉの無次元Ｚ値を乗じることによって、バケット翼形部の翼形部形状即ち輪郭が得られる。Ｘ、Ｙ平面内の各形成された翼形部セクションが、Ｚ方向における隣接する翼形部セクションと滑らかに結合されて完全な翼形部形状を形成する。得られた翼形部は、特に従来公知のバケットと比較すると後縁カットバックを有する。
【０００５】
各バケット翼形部は使用中に高温になるので、機械的負荷及び温度の結果として、その輪郭が変化することになることが分かるであろう。従って、低温即ち室温輪郭は、製造目的のためのＸ、Ｙ、Ｚ座標によって与えられる。製造されたバケット翼形部輪郭は、下表により与えられた基準翼形部輪郭とは異なる可能性があるため、基準輪郭に沿った任意の表面位置対して垂直な方向の、該基準輪郭から±０．１５０インチの、任意の被膜を含む距離により、このバケット翼形部の輪郭エンベロープが定まる。この翼形部形状は、このような差異に強く、バケットの機械的機能及び空気力学的機能を損なうことがない。
【０００６】
翼形部は、類似のタービン設計に取り入れるために幾何学的に拡大又は縮小することが可能であることも理解されたい。その場合、下に与えられた基準翼形部輪郭のインチで表したＸ及びＹ座標とインチに換算した場合の無次元Ｚ座標とは、同一の定数又は数値の関数とすることができる。即ち、インチで表したＸ及びＹ座標値と任意選択的にインチに換算した場合のＺ座標値とを、同一の定数又は数値により乗算又は除算して、翼形部断面形状を維持しながらバケット翼形部輪郭の拡大又は縮小バージョンを得ることができる。
【０００７】
本発明による好ましい実施形態では、翼形形状を有するバケット翼形部を含むタービンバケットを提供し、該翼形部は、表Ｉに記載したＸ、Ｙ及びＺのデカルト座標値に実質的に従った基準輪郭を有し、該表Ｉにおいて、Ｚ値は、該Ｚ値にインチで表した翼形部の高さを乗じることによってインチで表したＺ距離に換算可能な０．０５スパン〜０．９５スパンの無次元値であり、またＸ及びＹは、滑らかな連続円弧により接続されると、各距離Ｚにおける翼形部輪郭セクションを形成するインチで表した距離であり、Ｚ距離における輪郭セクションが、互いに滑らかに結合されて完全な翼形部形状を形成する。
【０００８】
本発明による別の好ましい実施形態では、バケット翼形部を含むタービンバケットを提供し、該バケット翼形部は、表Ｉに記載したＸ、Ｙ及びＺのデカルト座標値に実質的に従った被膜のない基準翼形部輪郭を有し、該表Ｉにおいて、Ｚ値は、該Ｚ値にインチで表した翼形部の高さを乗じることによってインチで表したＺ距離に換算可能な０．０５スパン〜０．９５スパンの無次元値であり、またＸ及びＹは、滑らかな連続円弧により接続されると、各距離Ｚにおける翼形部輪郭セクションを形成するインチで表した距離であり、Ｚ距離における輪郭セクションが、互いに滑らかに結合されて完全な翼形部形状を形成し、Ｘ及びＹ距離は、拡大又は縮小された翼形部を得るために、同一の定数又は数値の関数として拡大縮小可能である。
【０００９】
本発明による更に別の好ましい実施形態では、複数のバケットを有するタービンホイールを含むタービンを提供し、バケットの各々は、翼形形状を有する翼形部を含み、該翼形部は、表Ｉに記載したＸ、Ｙ及びＺのデカルト座標値に実質的に従った基準輪郭を有し、該表Ｉにおいて、Ｚ値は、該Ｚ値にインチで表した翼形部の高さを乗じることによってインチで表したＺ距離に換算可能な０．０５スパン〜０．９５スパンの無次元値であり、またＸ及びＹは、滑らかな連続円弧により接続されると、各距離Ｚにおける翼形部輪郭セクションを形成するインチで表した距離であり、Ｚ距離における輪郭セクションが、互いに滑らかに結合されて完全な翼形部形状を形成する。
【００１０】
本発明による更に別の好ましい実施形態では、複数のバケットを有するタービンホイールを含むタービンを提供し、バケットの各々は翼形部を含み、該翼形部は、表Ｉに記載したＸ、Ｙ及びＺのデカルト座標値に実質的に従った被膜のない基準翼形部輪郭を有し、該表Ｉにおいて、Ｚ値は、該Ｚ値にインチで表した翼形部の高さを乗じることによってインチで表したＺ距離に換算可能な０．０５スパン〜０．９５スパンの無次元値であり、またＸ及びＹは、滑らかな連続円弧により接続されると、各距離Ｚにおける翼形部輪郭セクションを形成するインチで表した距離であり、Ｚ距離における輪郭セクションが、互いに滑らかに結合されて完全な翼形部形状を形成し、Ｘ、Ｙ及びＺ距離は、拡大又は縮小されたバケット翼形部を得るために、同一の定数又は数値の関数として拡大縮小可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
ここで図面、特に図１を参照すると、複数のタービン段を含むガスタービン１２の、全体を符号１０で表した高温ガス流路が示されている。ここには、３つの段が示されている。例えば、第１段は、複数の円周方向に間隔を置いて配置されたノズル１４及びバケット１６を含む。ノズルは、互いに円周方向に間隔を置いて配置され、ロータの軸線の周りに固定される。もちろん、第１段バケット１６は、タービンロータ１７に取付けられる。タービンの第２段１２も示されており、該第２段１２は、複数の円周方向に間隔を置いて配置されたノズル１８とロータ１７に取付けられた複数の円周方向に間隔を置いて配置されたバケット２０とを含む。更に、複数の円周方向に間隔を置いて配置されたノズル２２とロータ１７に取付けられた複数の円周方向に間隔を置いて配置されたバケット２４とを含む第３段も示されている。ノズル及びバケットは、タービンの高温ガス流路１０内に位置しており、高温ガス流路１０を通る高温ガスの流れの方向が、矢印２６により示されていることが分かるであろう。
【００１２】
バケット、例えば第１段のバケット１６は、ロータ１７の一部を形成するロータホイール１９上に取付けられることが分かるであろう。各バケット１６には、図２及び図３に示すように、プラットフォーム３０と、シャンク３２と、ロータホイール１９上の相補形状の嵌合ダブテール（図示せず）に連結される軸方向ダブテール３４とが設けられる。各バケット１６がバケット翼形部３６を有することも分かるであろう。従って、バケット１６の各々は、プラットフォーム３０の中間点における翼形部根元３１（図３）からバケット先端３３までの任意の断面において翼形部の形状になっている翼形部断面輪郭を有する。
【００１３】
各第１段バケット翼形部の翼形形状を形成するために、段の要件を満たしかつ製造することができる、空間における固有の点の組又は軌跡が準備される。この固有の点の軌跡は、段効率の要件と熱的及び機械的応力の低下の要件とを満たす。点の軌跡は、タービンを効率的、安全かつ円滑な状態で作動させることを可能にするように空気力学的負荷と機械的負荷と間の関係を反復することによって得られる。バケット翼形部輪郭を定めるこの軌跡は、タービンの回転軸線に対する１０００個の点の組を含む。下記の表Ｉに示すＸ、Ｙ及びＺ値のデカルト座標系が、その全長に沿った様々な位置におけるバケット翼形部の輪郭セクションを定める。Ｘ及びＹ座標における座標値は、表Ｉにはインチで記載されているが、数値が適当に換算される場合、他の寸法単位を用いることもできる。Ｚ値は、表Ｉには０．０５スパン〜０．９５スパンの無次元形式で記載されている。Ｚ値を例えばインチで表したＺ座標値に換算するためには、表Ｉに示した無次元Ｚ値に、インチで表した翼形部３６の高さが乗じられる。デカルト座標系は、直交関係のＸ、Ｙ及びＺ軸を有しており、Ｘ軸は、タービンロータ中心線、即ち回転軸線に平行に位置し、正のＸ座標値は、後方、即ちタービンの排出端部に向う軸方向である。後方に向かって見たときの正のＹ座標値は、ロータの回転方向における接線方向に延びており、また正のＺ座標値は、バケット先端に向かうほぼ半径方向外向き方向である。
【００１４】
Ｘ、Ｙ平面に対して垂直なＺ方向の選択された位置におけるＸ及びＹ座標値を定めることにより、翼形部の全長に沿った各Ｚ距離におけるバケット翼形部の輪郭セクション、例えば図８の輪郭セクション４０を確定することができる。Ｘ及びＹ値を滑らかな連続円弧で接続することにより、各Ｚ距離における各輪郭セクション４０が、決定される。距離Ｚ間の様々な表面位置の翼形部輪郭セクション４０は、隣接する輪郭セクションを互いに滑らかに接続して翼形部輪郭全体を形成することによって決定される。これらの値は、周囲温度、非作動状態又は非高温状態における翼形部輪郭セクションを表し、また被膜のない翼形部に対するものである。
【００１５】
Ｘ及びＹについての表Ｉの値は、翼形部の輪郭を決定するために小数点以下４桁まで作成されかつ示されている。しかしながら、小数点以下第４桁は重要なものではなく、切り上げ又は切り捨ててもよい。翼形部の実際の輪郭には、考慮しなければならない一般的な製造公差と被膜とが存在する。従って、表Ｉに示す翼形部輪郭の値は、基準翼形部のためのものである。それ故、あらゆる被膜厚さを含む一般的な±製造公差、即ち±値が、下表Ｉに示すＸ及びＹ値に加算されることが分かるであろう。従って、翼形部輪郭に沿った任意の表面位置に対して垂直な方向に±０．１５０インチの距離が、この特定のバケット翼形部設計及びタービンに対する翼形部輪郭エンベロープ、即ち、基準の低温又は室温での実際の翼形部表面上で測定した点とそれと同一温度での下表に示したそれらの点の理想的な位置との間の差異の範囲を定める。このバケット翼形部設計は、この差異の範囲に強く、機械的機能及び空気力学的機能を損なうことがない。
【００１６】
下表Ｉに示した座標値は、好ましい基準輪郭エンベロープを提供する。
表Ｉ
【００１７】
【表１−１】
2005030403.tif 000003
【００１８】
【表１−２】
2005030403.tif 000004
【００１９】
【表１−３】
2005030403.tif 000005
【００２０】
【表１−４】
2005030403.tif 000006
【００２１】
【表１−５】
2005030403.tif 000007
【００２２】
【表１−６】
2005030403.tif 000008
【００２３】
【表１−７】
2005030403.tif 000009
【００２４】
【表１−８】
2005030403.tif 000010
【００２５】
【表１−９】
2005030403.tif 000011
【００２６】
【表１−１０】
2005030403.tif 000012
【００２７】
【表１−１１】
2005030403.tif 000013
【００２８】
【表１−１２】
2005030403.tif 000014
【００２９】
【表１−１３】
2005030403.tif 000015
【００３０】
【表１−１４】
2005030403.tif 000016
【００３１】
【表１−１５】
2005030403.tif 000017
【００３２】
【表１−１６】
2005030403.tif 000018
【００３３】
【表１−１７】
2005030403.tif 000019
【００３４】
【表１−１８】
2005030403.tif 000020
【００３５】
【表１−１９】
2005030403.tif 000021
【００３６】
【表１−２０】
2005030403.tif 000022
【００３７】
【表１−２１】
2005030403.tif 000023
【００３８】
この第１段タービンバケットの好ましい実施形態では、９２個のバケット翼形部３６がある。タービンの好ましい実施形態でのプラットフォームの中間点におけるバケット翼形部の根元３１は、タービン中心線、即ちロータ軸線３９（図１）からの半径に沿った３２．３４８インチの位置にある。本発明の好ましい実施形態での翼形部３６の実際の高さ、即ちバッケットの実Ｚ高さは、プラットフォーム３０の中間点における根元３１から先端３３まで７．０７５インチである。従って、好ましい実施形態でのバケット１６の先端３３は、タービン中心線３９からの半径に沿った３９．４２３インチの位置にある。本発明の一部を構成しないが、各第１段バケット翼形部３６は、図示していないが複数の内部空気冷却通路を含み、該空気冷却通路は、図示した翼形部先端３３に隣接する出口位置４２において高温ガス流路内に冷却空気を排出する。
【００３９】
上記の表に開示した翼形部は、他の類似のタービン設計において使用するために、幾何学的に拡大又は縮小することができることも理解されたい。その結果、表Ｉに記載した座標値は、翼形部輪郭形状が変化しない状態に維持されて、率に応じて拡大又は縮小することができる。表Ｉの座標の拡大又は縮小バージョンは、定数により乗算又は除算された、表ＩのＸ及びＹ座標値と任意選択的にインチに変換された場合の無次元Ｚ座標値とによって表されることになる。
【００４０】
次ぎに図９及び図１０を参照すると、これら図には、本発明の翼形部の後縁を符号５０で示している。従来公知のバケットの後縁は、符号５２で示している。図９を見ると、後縁５０は従来のバケットの後縁５２から短縮（カットバック）されていることが分かるであろう。カットバックは、後縁５０及び５２間の距離５４で示している。カットバックは、翼形部３６の後縁の高さ全体に沿って延びている。
【００４１】
図１０を参照すると、後縁直径５６は、翼形部の後縁においてインチで表した下表ＩＩで与えられる。変位量５８は、前述したように後縁を従来型のバケット設計から短縮した距離５４である。従って、下表は、翼形部３６のインチで表したスパンのパーセントとして後縁直径及び変位量を示す。後縁構成をカットバックすることによって、従来の設計と比較して全く新規かつ異なった翼形部構成全体が得られる。例えば、後縁カットバックによって、０％スパン以上の各スパンにおいて翼形部正接弦（ｔａｎｇｅｎｔ  ｃｈｏｒｄ）、即ち前縁及び後縁間の直線距離は、より短くなる。
表ＩＩ
【００４２】
【表２】
2005030403.tif 000024
【００４３】
現在最も実用的かつ好ましい実施形態であると考えられるものに関して本発明を説明してきたが、本発明は、開示した実施形態に限定されるものではなく、また、特許請求の範囲に記載された符号は、理解容易のためであってなんら発明の技術的範囲を実施例に限縮するものではない。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】本発明の好ましい実施形態による第１段バケット翼形部を示す、多段ガスタービンを通る高温ガス流路の概略図。
【図２】バケット翼形部がそのプラットフォーム、シャンク及びほぼ軸方向挿入式ダブテール継手と共に示された状態の、本発明の好ましい実施形態によるバケットの斜視図。
【図３】図２のバケットの側面図。
【図４】図２のバケットの反対側の側面図。
【図５】翼形部の前縁から見たバケットの端面図。
【図６】翼形部の後縁から見たバケットの端面図。
【図７】バケットの先端から半径方向内向きに見た上面図。
【図８】本発明の翼形部のほぼ中間スパンで取った代表的な翼形部輪郭セクションを示す図。
【図９】従来公知のバケット翼形部と比較する目的で、後縁の短縮を示す概略図。
【図１０】従来公知のバケットと比較してその構成を示す、本発明のバケット翼形部の後縁直径についての概略図。
【符号の説明】
【００４５】
１６  バケット
１９  タービンホイール
３０  プラットフォーム
３１  翼形部根元
３２  シャンク
３３  バケット先端
３４  ダブテール
３６  バケット翼形部
３９  タービン中心線
４０  翼形部輪郭セクション
【図１】
2005030403.tif 000025
【図２】
2005030403.tif 000026
【図３】
2005030403.tif 000027
【図４】
2005030403.tif 000028
【図５】
2005030403.tif 000029
【図６】
2005030403.tif 000030
【図７】
2005030403.tif 000031
【図８】
2005030403.tif 000032
【図９】
2005030403.tif 000033
【図１０】
2005030403.tif 000034