(57)【要約】    【課題】  衝撃吸収性を高め打球感や耐衝撃性を向上する。    【解決手段】  金属材料からなり少なくとも一つの開口部Ｏが設けられたヘッド本体Ｍと、マトリックス樹脂を繊維で補強した繊維強化樹脂からなりかつ前記開口部に配された樹脂部材ＦＲとを含むゴルフクラブヘッド１であって、少なくとも一つの樹脂部材ＦＲは、マトリックス樹脂の損失正接ｔａｎδa が０．５〜３．０である第１の樹脂部を少なくとも一部に含むことを特徴とする。【選択図】  図１
2005304728.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属材料からなり少なくとも一つの開口部が設けられたヘッド本体と、マトリックス樹脂を繊維で補強した繊維強化樹脂からなりかつ前記開口部に配された樹脂部材とを含むゴルフクラブヘッドであって、
少なくとも一つの樹脂部材は、マトリックス樹脂の損失正接ｔａｎδa が０．５〜３．０である第１の樹脂部を少なくとも一部に含むことを特徴とするゴルフクラブヘッド。
【請求項２】
前記樹脂部材は、マトリックス樹脂の損失正接ｔａｎδb が０．０１以上０．５未満である第２の樹脂部を含むことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項３】
前記第１の樹脂部の損失正接ｔａｎδa と、前記第２の樹脂部の損失正接ｔａｎδb との比（ｔａｎδa ／ｔａｎδb ）が１．２以上である請求項２に記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項４】
前記第１の樹脂部の少なくとも一部は、前記樹脂部材の外面及び／又は内面をなすことを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項５】
前記第１の樹脂部の少なくとも一部は、前記樹脂部材の外面をなし、かつその内側に前記第２の樹脂部が設けられたことを特徴とする請求項２又は３記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項６】
前記第２の樹脂部の少なくとも一部は、前記樹脂部材の外面をなし、かつその内側に前記第１の樹脂部が設けられたことを特徴とする請求項２又は３記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項７】
前記樹脂部材は、その外面及び内面が前記第１の樹脂部からなり、かつ、その間に前記第２の樹脂部が設けられたことを特徴とする請求項２又は３に記載のゴルフクラブヘッド。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、衝撃吸収性を高め打球感を向上しうるゴルフクラブヘッドに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、必要な剛性を確保しつつ低重心化、軽量化を図るために、例えばクラウン部の一部を構成する繊維強化樹脂からなる樹脂部材と、金属材料からなるヘッド本体とを固着したいわゆる複合型のゴルフクラブヘッドが提案されている（下記特許文献１参照）。前記樹脂部材のマトリックス樹脂には、通常、熱硬化型のエポキシ系樹脂、より具体的にはエポキシ当量が１９０〜２００、かつ、分子量が３８０〜４００のビスフェノールＡ型のエポキシ樹脂が用いられている。
【０００３】
【特許文献１】特開２００３−１１１８７４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、上述のような複合型のゴルフクラブヘッドは、金属製のゴルフクラブヘッドに比べると、意外にも打球時にプレーヤの手に伝わる衝撃が大きく、またそのときの振動が長く持続する傾向がある。また、樹脂部材は、ゴルフボールとは直接接触しない位置（例えばクラウン部やサイド部等）に設けられるが、キャディバッグでの搬送中に他のクラブのヘッドと接触したり、またプレー中において異物と接触し樹脂部材に大きな力が作用することによって割れなどの損傷が生じやすいという欠点がある。
【０００５】
本発明は、以上のような問題点に鑑み案出なされたもので、樹脂部材の少なくとも一部に、マトリックス樹脂の損失正接ｔａｎδa が０．５〜３．０である衝撃吸収性に優れた第１の樹脂部を含ませることを基本として、打球時の振動エネルギーを熱エネルギーへと効率良く変換し、打球時にプレーヤの手に伝わる衝撃力を軽減しうるとともに外力に対する耐衝撃性能を向上して樹脂部材の破損等を防止するのに役立つゴルフクラブヘッドを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明のうち請求項１記載の発明は、金属材料からなり少なくとも一つの開口部が設けられたヘッド本体と、マトリックス樹脂を繊維で補強した繊維強化樹脂からなりかつ前記開口部に配された樹脂部材とを含むゴルフクラブヘッドであって、少なくとも一つの樹脂部材は、マトリックス樹脂の損失正接ｔａｎδa が０．５〜３．０である第１の樹脂部を少なくとも一部に含むことを特徴としている。
【０００７】
本明細書において、樹脂部材の損失樹脂部ｔａｎδは、粘弾性測定装置（例えばレオロジ社製）によって以下の条件で測定された値とする。
＜測定条件＞
周波数：１０（Hz）
温度：０〜１０（℃）
治具：引張式
昇温速度：２（℃／min ）
初期伸び：２mm
変位振幅：±１２（μｍ）
＜試験片の条件＞
樹脂部のみで幅５（mm）×厚さ２（mm）×長さ３０（mm）
（ただし、試験片の両端部はそれぞれ５mmづつチャックされるので試験片の実変位長さは２０（mm）となる。）
【０００８】
また請求項２記載の発明は、前記樹脂部材は、マトリックス樹脂の損失正接ｔａｎδb が０．０１以上０．５未満である第２の樹脂部を含むことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッドである。
【０００９】
また請求項３記載の発明は、前記第１の樹脂部の損失正接ｔａｎδa と、前記第２の樹脂部の損失正接ｔａｎδb との比（ｔａｎδa ／ｔａｎδb ）が１．２以上である請求項２に記載のゴルフクラブヘッドである。
【００１０】
また請求項４記載の発明は、前記第１の樹脂部の少なくとも一部は、前記樹脂部材の外面及び／又は内面をなすことを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載のゴルフクラブヘッドである。
【００１１】
また請求項５記載の発明は、前記第１の樹脂部の少なくとも一部は、前記樹脂部材の外面をなし、かつその内側に前記第２の樹脂部が設けられたことを特徴とする請求項２又は３記載のゴルフクラブヘッドである。
【００１２】
また請求項６記載の発明は、前記第２の樹脂部の少なくとも一部は、前記樹脂部材の外面をなし、かつその内側に前記第１の樹脂部が設けられたことを特徴とする請求項２又は３記載のゴルフクラブヘッドである。
【００１３】
また請求項７記載の発明は、前記樹脂部材は、その外面及び内面が前記第１の樹脂部からなり、かつ、その間に前記第２の樹脂部が設けられたことを特徴とする請求項２又は３に記載のゴルフクラブヘッドである。
【発明の効果】
【００１４】
本発明は、金属材料からなり少なくとも一つの開口部が設けられたヘッド本体と、マトリックス樹脂を繊維で補強した繊維強化樹脂からなりかつ前記開口部に配された樹脂部材とを含むゴルフクラブヘッドであって、少なくとも一つの樹脂部材は、マトリックス樹脂の損失正接ｔａｎδa が０．５〜３．０である第１の樹脂部を少なくとも一部に含む。第１の樹脂部の損失正接は、従来のマトリックス樹脂の損失正接に比べると大きい。従って、打球時に生じる樹脂部材の振動エネルギーは、第１の樹脂部によってより多く熱エネルギーへと変換され、ひいてはプレーヤの手に作用する衝撃力を低減できる。同様に、樹脂部材に外力が直接作用した場合でも、第１の樹脂部によって衝撃を緩和吸収しうる結果、衝撃に伴う割れやクラック等の発生を防止でき耐衝撃性能を向上しうる。
【００１５】
また請求項２記載の発明のように、樹脂部材に、マトリックス樹脂の損失正接ｔａｎδb が０．０１以上０．５未満である第２の樹脂部を一部に含ませること、即ち、第１の樹脂部と第２の樹脂部とをともに有することにより、樹脂部材の衝撃吸収性を向上しつつ、大きなエネルギーロスを抑制してヘッドの反発性能の過度の低下を防止できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、本発明の実施の一形態を図面に基づき説明する。
図１には本実施形態のゴルフクラブヘッド（以下、単に「ヘッド」ということがある。）１を規定のライ角及びロフト角（リアルロフト角）に保持して水平面に接地させた基準状態の斜視図、図２にはその平面図、図３には図２のＡ−Ａ拡大断面図、図４には図２のＢ−Ｂ拡大断面図、図５には図１の分解斜視図がそれぞれ示されている。
【００１７】
本実施形態のヘッド１は、ボールを打球する面であるフェース面２を有するフェース部３と、前記フェース部３に連なりヘッド上面をなすクラウン部４と、前記フェース部３に連なりヘッド底面をなすソール部５と、前記クラウン部４とソール部５との間を継ぎ前記フェース部３のトウ３ａからバックフェースを通りヒール３ｂに至ってのびるサイド部６と、クラウン部４のヒール側に設けられかつシャフト（図示せず）の一端が装着されるネック部７とを具え、内部に中空部ｉが設けられた中空構造のドライバー（＃１）又はフェアウェイウッドといったウッド型のものが例示されている。
【００１８】
またヘッド１は、開口部Ｏが設けられた金属材料からなるヘッド本体Ｍと、前記開口部Ｏを覆うように配されかつ繊維強化樹脂からなる樹脂部材ＦＲとを用いて形成されたものが例示される。本実施形態の開口部Ｏは、クラウン部４に一つ設けられており、また樹脂部材ＦＲは該開口部Ｏに配された一つのクラウン側の樹脂部材ＦＲ１が例示される。
【００１９】
前記ヘッド本体Ｍは、図５に示されるように、例えばフェース部３、ソール部５、ネック部７、前記開口部Ｏの周りに形成されたクラウン縁部１０及びサイド壁部１１を含んで形成される。このようなヘッド本体Ｍは、例えば鋳造等で前記各部を当初から一体に形成されても良いし、また鍛造、鋳造、プレス又は圧延等にて２以上のパーツを成形した後、これらを溶接等により一体に接合して形成することができる。
【００２０】
ヘッド本体Ｍの金属材料は、特に限定されるものではないが、例えばステンレス鋼、マレージング鋼、チタン、チタン合金、アルミ合金、マグネシウム合金又はアモルファス合金などを用いることができ、とりわけ比強度の大きいチタン合金、アルミ合金又はマグネシウム合金の１種若しくは２種以上を用いることができる。特に好ましくは、比強度の大きいチタン合金が好適である。
【００２１】
図４ないし図５に示されるように、前記クラウン縁部１０は、クラウン部４の実質的な外面部分を形成するクラウン面部１０ａと、表面がクラウン面部１０ａから中空部ｉ側に段差を有して凹んだクラウン受け部１０ｂとを含む。またサイド壁部１１は、サイド部６の実質的な外面部分を形成するサイド面部１１ａと、表面がサイド面部１１ａから中空部ｉ側に段差を有して凹んだサイド受け部１０ｂとを含む。これらの各受け部１０ｂ、１１ｂは、いずれもクラウン側の樹脂部材ＦＲ１の内面側の周縁部と接着され、かつこれを保持しうる。また各受け部１０ｂ、１１ｂは、前記段差によってクラウン側の樹脂部材ＦＲ１の厚さを吸収し、該クラウン側の樹脂部材ＦＲ１とクラウン面部１０ａ（又はサイド面部１１ａ）とを面一に仕上げるのに役立つ。
【００２２】
開口部Ｏの周りには、クラウン受け部１０ｂとサイド受け部１１ｂとが連なることにより環状に連続する受け部が形成される。各受け部１０ｂ、１１ｂとクラウン側の樹脂部材ＦＲ１との間は前記の通り接着される。これにより、クラウン側の樹脂部材ＦＲ１とヘッド本体Ｍとは一体に固着される。開口部Ｏの縁から直角方向に測定される受け部１０ｂないし１１ｂの長さ（受け部の表面に沿って測定される長さ）Ｗａは、特に限定はされないが、小さすぎるとヘッド本体Ｍとクラウン側の樹脂部材ＦＲ１との接合面積が小さくなるため接合強度が低下しやすく、逆に大きすぎると開口部Ｏの面積が小さくなって重量削減効果が十分に得られない傾向がある。このような観点より、前記幅Ｗａは例えば５．０mm以上、好ましくは１０．０mm以上が望ましく、上限については３０．０mm以下、より好ましくは２０．０mm以下、特に好ましくは１５．０mm以下が望ましい。なお本実施形態では、前記幅Ｗａは各部において変化している。
【００２３】
前記クラウン側の樹脂部材ＦＲ１は、図１〜５に示されるように、前記開口部Ｏを覆うようにヘッド本体Ｍに配されてなり、本実施形態ではクラウン部４に配される基部１２と、該基部１２から折れ曲がり前記サイド受け部１１ｂに接着される小長さの垂下部１３とを含むものが例示される。このようなクラウン側の樹脂部材ＦＲ１は、基部１２がクラウン受け部１０ｂと、垂下部１３が前記クラウン受け部１０ｂからほぼ直角に近い角度で折れ曲がったサイド受け部１１ｂとにそれぞれ接着される結果、接着界面の向きを多様化し多方向の外力に対してもより大きな接着強度を確保できる。
【００２４】
図６には、クラウン側の樹脂部材ＦＲ１の断面図として、図３のＸ部が拡大されて示されている（なおこの図では補強用の繊維は省略されている。）。本実施形態のクラウン側の樹脂部材ＦＲ１は、マトリックス樹脂Ｒの損失正接ｔａｎδa が０．５〜３．０である第１の樹脂部Ｒａと、マトリックス樹脂Ｒの損失正接ｔａｎδb が０．０１以上０．５未満である第２の樹脂部Ｒｂとを含んで構成されたものが例示される。
【００２５】
またこの実施形態では、クラウン側の樹脂部材ＦＲ１のヘッド外表面側の面である外面Ａ及びヘッド内表面（中空部ｉを向く面）側の面である内面Ｂが第１の樹脂部Ｒａで構成されており、かつ、その間には第２の樹脂部Ｒｂが設けられたものが例示されている。さらにこの例では、第１の樹脂部Ｒａ及び第２の樹脂部Ｒｂは、いずれも所定の厚さを持った層状をなし、クラウン側の樹脂部材ＦＲ１はマトリックス樹脂Ｒの損失正接で区分したときに実質的に３層の樹脂層で構成されたものが例示される。
【００２６】
発明者らの種々の実験の結果、繊維強化樹脂において、マトリックス樹脂Ｒが該繊維強化樹脂の剛性に寄与する割合は比較的小さい反面、振動吸収性能に寄与する割合は大きいことが判明した。従って、マトリックス樹脂Ｒに、損失正接が従来に比して大きい第１の樹脂部Ｒａを含ませることによって、第１の樹脂部Ｒａに入力された振動エネルギーの多くを該第１の樹脂部Ｒａの内部摩擦によって熱エネルギーに変換して消費しうる（エネルギーロス）。これにより、クラウン側の樹脂部材ＦＲ１の強度ないし剛性を損ねることなく打球時の振動を吸収しプレーヤの手に伝わる衝撃を緩和しうる。
【００２７】
ここで第１の樹脂部Ｒａにおいて、損失正接ｔａｎδa が０．５未満であると、従来と大差が無く十分な振動吸収作用が得られなくなり、逆に３．０を超えると成形性が悪化したり、またエネルギーロスが過度に大きくなるためヘッドの運動エネルギーが効果的にボールに伝わらず、ひいては反発性能が悪化するおそれがある。このような観点より、第１の樹脂部Ｒａの損失正接ｔａｎδa は、好ましくは０．８以上、より好ましくは１．０以上が望ましく、上限については好ましくは２．８以下、より好ましくは２．５以下が望ましい。
【００２８】
またクラウン側の樹脂部材ＦＲ１は、全てが第１の樹脂部Ｒａで構成されても良いが、好ましくは本実施形態のように損失正接ｔａｎδb が小さい第２の樹脂部Ｒｂを含むことが望ましい。即ち、第２の樹脂部Ｒｂは、損失正接ｔａｎδb が小さいためエネルギーロスも小さい。従って、ヘッドの反発性能が著しく低下するのを防止できる。
【００２９】
第２の樹脂部Ｒｂの損失正接ｔａｎδb は、０．０１以上０．５未満であるが、好ましくは０．０５以上、より好ましくは０．１以上が望ましく、上限については好ましくは０．４以下、より好ましくは０．３以下が望ましい。前記損失正接ｔａｎδb が小さすぎると、この部分での耐衝撃性が著しく低下する傾向があり、逆に大きすぎると、ヘッドの反発性能が低下しやすい。
【００３０】
また第１の樹脂部Ｒａの損失正接ｔａｎδa と、第２の樹脂部ｔａｎδb との比（ｔａｎδa ／ｔａｎδb ）については特に限定はされないが、各種の実験の結果、好ましくは１．２以上、より好ましくは１．４以上、さらに好ましくは１．６以上が望ましく、上限については好ましくは２．５以下、より好ましくは２．２以下、さらに好ましくは２．０以下が望ましい。前記比（ｔａｎδa ／ｔａｎδb ）を上述の範囲とした場合、クラウン側の樹脂部材ＦＲ１の衝撃吸収作用と反発作用とを好適にバランスさせ、反発性能の実質的な低下を招くことなく衝撃吸収作用を向上できる。
【００３１】
また第１の樹脂部Ｒａは、好ましくは本実施形態のようにクラウン側の樹脂部材ＦＲ１の外面Ａ及び／又は内面Ｂに設けるのが望ましい。図７に示されるように、打球時のクラウン側の樹脂部材ＦＲ１の振動は、ヘッド内、外への曲げ変形をなす振動モードを含む。このとき、樹脂部材ＦＲ１の歪は、曲げ中立線を基準として外面Ａ及び内面Ｂに、それぞれ最大圧縮歪及び最大引張歪が交互に生じる。とりわけクラウン側の樹脂部材ＦＲ１の外面Ａは、異物との直接的な接触により大きな歪を受けやすい。従って、歪の大きい部分である樹脂部材ＦＲ１の外面Ａ及び／又は内面Ｂに、損失正接の大きい第１の樹脂部Ｒａを用いることにより、より一層効果的に衝撃吸収作用や耐衝撃性の向上を図り得る。
【００３２】
またクラウン側の樹脂部材ＦＲ１の他の実施形態として、図６（Ｂ）に示されるように、層状をなす第１の樹脂部Ｒａがクラウン側の樹脂部材ＦＲ１の外面Ａをなし、かつその内側に内面Ｂに至る層状の第２の樹脂部Ｒｂを設けることができる。さらに図６（Ｃ）に示されるように、層状をなす第２の樹脂部Ｒｂがクラウン側の樹脂部材ＦＲ１の外面Ａをなし、かつその内側に内面Ｂに至る層状の第１の樹脂部Ｒａを設けることでも良い。また第１の樹脂部Ｒａと第２の樹脂部Ｒｂとの積層構造のバリエーションは、例示の形状に限定されるものではなく、種々の態様を含ませても良い。例えば第１の樹脂部Ｒａは、損失正接が異なる２種以上で構成することもできる。この場合、損失正接が大きいマトリックス樹脂を、歪が大となる樹脂部材ＦＲの表面側に配するのが好適である。
【００３３】
また例えば図６（Ａ）ないし（Ｃ）の態様のように、樹脂部材ＦＲの樹脂部が、第１の樹脂部Ｒａと第２の樹脂部Ｒｂとをともに含んで構成される場合、第１の樹脂部Ｒａの占める割合が少ないと、ヘッドの振動抑制効果を十分に発揮することが困難な傾向がある。このような観点より、樹脂部材ＦＲにおいて、第１の樹脂部Ｒａの重量Ｇ１は、その樹脂部材ＦＲの樹脂部の全重量の好ましくは１５％以上、より好ましくは１８％以上、さらに好ましくは２０％以上であるのが望ましい。
【００３４】
第１の樹脂部Ｒａは、損失正接ｔａｎδa が上述の値を満たすものであれば、その材料等は特に限定されることなく種々のものが採用できる。本実施形態の第１の樹脂部Ｒａには、ベース樹脂と、該ベース樹脂の損失正接を大とする活性剤とを含んだ樹脂組成物が用いられたものが例示される。
【００３５】
前記ベース樹脂は、例えばエポキシ樹脂、フェノール樹脂、ポリエステル樹脂又は不飽和ポリエステル樹脂等の熱硬化性樹脂や、ポリカーボネート樹脂又はナイロン樹脂といった熱可塑性樹脂などを用いることができ、とりわけエポキシ樹脂が好ましい。エポキシ樹脂としては、エポキシ分子の鎖が長くかつ側鎖が少ないもの、具体的にはエポキシ当量が２５０〜３５０、分子量が５００〜７００のものが望ましい。このようなエポキシ樹脂は、架橋点が少ないため、樹脂組成物の損失正接を高めやすい。特に、ポリプロピレン−エーテル系エポキシ樹脂とＧ−グリシジルエーテル系エポキシ樹脂との混合物が好ましい。これらのベース樹脂は、第２の樹脂部Ｒｂのマトリックス樹脂としても勿論採用できる。
【００３６】
前記活性剤は、ベース樹脂の損失正接を高めるものであれば特に限定はされないが、例えばベンゾトリアゾール基を持つ化合物及びジフェニルアクリレート基を持つ化合物から選択される１種以上のものが好ましい。具体的には、シーシーアイ（株）製の双極子剤が配合された商品名「ＤＬ２６」又は「ＤＬ３０」等の活性剤が好ましい。活性剤は、ベース樹脂に対する添加量を調節することにより、前記樹脂組成物の損失正接を所望の値に調節することができる。
【００３７】
前記活性剤が添加された樹脂組成物には、平衡状態において電荷が引き付け合って安定状態にある±の双極子が含まれる。そして、該樹脂組成物に振動が加わると、変位によって双極子は一旦離れるが、その後再び互いに引きつけ合おうとする復元作用が生じる。その際に双極子がベース樹脂や他の双極子と接触し、摩擦熱として振動エネルギーを大量に熱エネルギーへと変換する。これが振動吸収作用のメカニズムである。活性剤のベース樹脂に対する添加量は、任意であるが概ねベース樹脂１００重量部に対して１０〜２００重量部程度の範囲で調節するのが良い。
【００３８】
またクラウン側の樹脂部材ＦＲ１は、種々の方法で成形することができる。例えば図８（Ａ）〜（Ｅ）に示されるように、複数枚、例えば２〜１０枚、より好ましくは３〜８枚、さらに好ましくは４〜６枚（この例では５枚）のプリプレグＰを重ねた積層体を所定の温度と圧力とを作用させることにより所望形状に成形できる。成形されたクラウン側の樹脂部材ＦＲ１は、例えば接着剤を用いてヘッド本体Ｍのクラウン受け部１０ｂ及びサイド受け部１１ｂに固着されへッド１が製造される。
【００３９】
各プリプレグＰは、繊維ｆの配列体をマトリックス樹脂Ｒに含浸させて固めた半硬化状態のシートであり、該マトリックス樹脂Ｒには前記第１の樹脂部Ｒａを構成する樹脂組成物又は第２の樹脂部Ｒｂを構成する樹脂組成物が適宜用いられる。これにより、クラウン側の樹脂部材ＦＲ１は、成形後において、図６に示したように、実質的な層状をなす第１ないし第２の樹脂部Ｒａ、Ｒｂを設けることができる。なお図６には、理解しやすいように、現実には見えないプリプレグＰの境界面が破線で示されている。
【００４０】
また図８において、（Ａ）のプリプレグＰはクラウン側の樹脂部材ＦＲ１の外面Ａを構成し、（Ｅ）のプリプレグＰが同樹脂部材ＦＲ１の内面Ｂを構成するよう外側から順番に例示されている。従って、この例では、最外層及び最内層の各プリプレグＰのマトリックス樹脂Ｒが第１の樹脂部Ｒａを構成する樹脂組成物からなり、これらの間に挟まれる３枚のプリプレグＰには第２の樹脂部Ｒｂを構成する樹脂組成物が用いられている。
【００４１】
前記繊維ｆは、例えば炭素繊維、黒鉛繊維、ガラス繊維、アルミナ繊維、ボロン繊維、芳香族ポリエステル繊維、アラミド繊維又はＰＢＯ繊維、アモルファス繊維又はチタン繊維等の１種以上が望ましく、特に比重が小さくかつ引張強度が大きい炭素繊維が好適に用いられる。これらの繊維ｆは、短繊維、長繊維又は両者である。繊維ｆの弾性率は、特に限定はされないが、小さすぎると樹脂部材ＦＲの剛性を確保できず耐久性が低下する傾向があり、逆に大きすぎるとコストを上昇させるほか引張強度を低下させる傾向がある。このような観点より、繊維の弾性率は、５０ＧＰａ以上、より好ましくは１００ＧＰａ以上、さらに好ましくは１５０ＧＰａ以上、特に好ましくは２００ＧＰａ以上が望ましく、その上限については好ましくは５００ＧＰａ以下、より好ましくは４５０ＧＰａ以下、さらに好ましくは４００ＧＰａ以下が望ましい。なお前記弾性率は引張弾性率であって、ＪＩＳ  Ｒ７６０１の「炭素繊維試験方法」に準じて測定された値とする。
【００４２】
また本実施形態のクラウン側の樹脂部材ＦＲは、図８（Ａ）に示されるように、少なくとも１枚（この例では１枚）のクロスプリプレグＰｂと、図８（Ｂ）ないし（Ｅ）に示される複数枚（この例では４枚）の一方向プリプレグＰａとで構成されたものが例示される。クロスプリプレグＰｂは、１枚のシートの中に二つの方向に配向され互いに交差する繊維ｆａ、ｆｂを含み、これらは織物状に織成されたものが望ましい。このようなクロスプリプレグＰｂは、成形時に均一な伸びが得られ易いため、最外層に用いることによって成形不良の低減に役立つ。また一方向プリプレグＰａは、一つの方向にのみ配向された繊維ｆの配列体を持っている。そして複数枚の一方向プリプレグＰａを用いる場合、図８（Ｂ）〜（Ｅ）のように、ヘッド前後方向線ＢＬに対する繊維ｆの配向角度θを互いに異ならせ、各プリプレグの繊維が交差する向きに重ね合わせるのが望ましい（この例では外側から順次θ＝＋４５゜、−４５゜、＋４５゜、−４５゜である）。
【００４３】
各プリプレグＰは、その輪郭形状に基づき、開口部Ｏに配される向きが定められている。従って、各プリプレグＰの繊維ｆのヘッド前後方向線ＢＬに対する前記配向角度θは、この向きに合わせた状態で特定される。また各プリプレグＰの輪郭形状は、開口部Ｏや前記各受け部１０ｂ、１１ｂの形状に合わせて適宜設定することができる。この例では、各プリプレグＰのサイド部側の周縁を折り曲げて垂下部１３の成形を容易とするために、複数個のスリットが設けられたものが例示されている。
【００４４】
またクラウン側の樹脂部材ＦＲ１は、内圧成形法により成形することもできる。内圧成形法は、図９（Ａ）に示されるように、先ずヘッド本体Ｍの開口部Ｏに、プリプレグＰの積層体Ｐｓを貼り付けてヘッド基体が準備される。ヘッド基体は、例えば分離可能な上型２０ａ及び下型２０ｂからなる金型２０に投入される。ヘッド本体Ｍには、予めサイド部６等に前記中空部ｉに通じる透孔２３を設けておき、そこから膨張ないし収縮可能なブラダＣが挿入される。この際、予めプリプレグの積層体Ｐｓと各受け部１０ｂ、１１ｂとの間には熱硬化型の接着剤ないしプライマーなどを塗布しておくことが望ましい。
【００４５】
しかる後、図９（Ｂ）に示されるように、金型２０を閉じ加熱するとともにブラダＣを中空部ｉの中で膨張変形させる。これにより、熱とブラダＣからの圧力とを受けたプリプレグの積層体Ｐｓは上型２０ａのキャビティに沿って所定形状のクラウン側の樹脂部材ＦＲ１として成形されるとともに各受け部１０ｂ、１１ｂに一体に接着される。成形後、ブラダＣは収縮させられ、前記透孔２３から取り出される。また透孔２３は、カバー等によって適宜閉塞される。
【００４６】
また内圧成形法を用いる場合、例えば図９、図１０に示されるように、クラウン受け部１０ｂ及び／又はサイド受け部１１ｂの中空部側を向く内面１５に補助のプリプレグ２４を予め貼り付けておくことが望ましい（図１０の例では、サイド受け部１１ｂには補助のプリプレグ２４を図示していない。）。補助のプリプレグ２４は、開口部Ｏの縁から開口部Ｏ側にはみ出したはみ出し部２４ａを有して固着される。これにより、図３に示されるように、樹脂部材ＦＲの周縁部が各受け部１０ｂ、１１ｂを挟む二股状、より具体的にはヘッド本体Ｍの外面側をのびる外片部２６ａと、同内面側をのびる内片部２６ｂとを有する二股部２６として成形できる。このように、ヘッド１を製造するに際して、受け部１０ｂ又は１１ｂの内面側にはみ出し部２４ａを有する補助のプリプレグシート２４を予め配する工程を含ませることにより、簡単な手順にてクラウン側の樹脂部材ＦＲ１の周縁部に二股部２６を形成し、ヘッド本体Ｍと樹脂部材ＦＲとの物理的な係合作用を得て接合強度を高めることができる。
【００４７】
本実施形態のヘッド１は、ヘッド体積が２００cm3 以上、より好ましくは２５０cm3 以上、さらに好ましくは２７０cm3 以上のものに適用することがより効果的である。ヘッド体積が２００cm3 未満であると、慣性モーメントが小さくなりかつスイートエリアも小さくなる。他方、ヘッド体積が大きすぎても重量が増加するため、好ましくは４６０cm3 以下、より好ましくは４４０cm3 以下、さらに好ましくは４２０cm3 以下が望ましい。
【００４８】
以上本発明の実施形態について説明したが本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、例えば中空構造を有するアイアン型やユーティリティ型、さらにはパター型のゴルフクラブヘッドに適用することができる。また上記実施形態では、繊維強化樹脂からなる樹脂部材が、クラウン側の樹脂部材ＦＲ１からなるものが示されているが、例えばサイド部やソール部にも樹脂部材を配しても良いのは言うまでもない。また、樹脂部材ＦＲやヘッド殻部Ｍの各部の厚さ等については、慣例に従って適宜定めることができる。また樹脂部材ＦＲが例えばクラウン部とソール部とに分けて設けられた複数個からなる場合、少なくとも一つの樹脂部材に第１の樹脂部が設けられていれば良いが、好ましくは全ての樹脂部材に第１の樹脂部Ｒａを含ませるのが望ましい。
【実施例】
【００４９】
本発明の効果を確認するために、表１の仕様に基づきヘッド体積が３５０cm3 のウッド型のドライバーヘッドを試作した。ヘッド本体及び樹脂部材の形状ないし仕様は、図１〜図５、及び下記に示す通りである。＜ヘッド本体＞
材料：Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ
製法：ロストワックス精密鋳造法による一体成形
＜クラウン側の樹脂部材＞
製法：内圧成形法
使用プリプレグ枚数：５枚
プリプレグの繊維配向角度：（図８の通り）
内側から５層目（最外層）  θ＝０゜及び９０゜のクロスプリプレグ
内側から４層目            θ＝４５゜の一方向クロスプリプレグ
内側から３層目            θ＝−４５゜の一方向クロスプリプレグ
内側から２層目            θ＝４５゜の一方向クロスプリプレグ
内側から１層目（最内層）  θ＝−４５゜の一方向クロスプリプレグ
繊維材料：炭素繊維
繊維の引張弾性率：２４０．３ＧＰａ
成形後のクラウン側の樹脂部材の厚さ：約０．８〜０．９mm
マトリックス樹脂のベース樹脂：ビスフェノールＡ型のエポキシ樹脂
活性剤：シーシーアイ（株）社製の双極子含有活性剤「ＤＬ２６」
【００５０】
以上のような仕様で製造された各供試ヘッドについて、反発性能、耐衝撃性能及び打球感についてテストを行った。テスト方法は次の通りである。
【００５１】
＜反発性能＞
ヘッドの反発特性は、Ｕ．Ｓ．Ｇ．Ａ．の Procedure for Measureing the Velocity Ratio of a Club Head for Conformance to Rule 4-1e, Revision 2 (February 8, 1999) に準拠して測定した。数値が大きいほど良好である。
【００５２】
＜耐衝撃性能＞
図１１に示されるように、基準状態で固定されたヘッドのクラウン部（樹脂部材部分）のほぼ中央に、該クラウン部から１５０mmの高さを隔てる位置から自由落下する錘を衝突させ、その衝突部位の損傷状況を調べた。錘は、先端部がＲ＝６．３５mmの球面状をなす突起が設けられて、その総重量は５００ｇ±１ｇとした。また各供試ヘッドについて、３回の衝突テストが行われ、破損が生じなかったものを「○」、破損したものについては破損した時のテスト回数の値を記入している。
【００５３】
＜打球感＞
各供試ヘッドにＦＲＰ製の同一のシャフト（ＳＲＩスポーツ（株）製のＸＸＩＯ（同社の登録商標であり以下同じ。）ＭＰ３００、フレックスＲ）を装着して４５インチのウッド型ゴルフクラブを試作するとともに、該クラブをハンディキャップ５〜２０の１０名のゴルファによりゴルフボール（ＳＲＩスポーツ（株）製のＸＸＩＯ）を各クラブ毎に１０球づつ打撃し、打球時の手に伝わる感触を下記の基準で評価し、その１０名の平均値を求めた。数値が大きいほど良好である。
３：衝撃力が小さく感触が良い
２：普通
１：衝撃力が大きく感触が悪い
テストの結果などを表１に示す。
【００５４】
【表１】
2005304728.tif 000003
【００５５】
テストの結果、実施例のゴルフクラブヘッドは、耐衝撃性と打球感（打球時の衝撃吸収性）に優れることが確認できた。また実施例のヘッドは、反発性能の大きな低下も見られなかった。
【図面の簡単な説明】
【００５６】
【図１】本発明の実施形態を示すヘッドの基準状態の斜視図である。
【図２】その平面図である。
【図３】図２のＡ−Ａ断面図である。
【図４】図２のＢ−Ｂ断面図である。
【図５】ヘッドの分解斜視図である。
【図６】（Ａ）は図３のＸ部拡大図であり、（Ｂ）及び（Ｃ）はその他の実施形態を示す図である。
【図７】樹脂部材の振動を示す断面略図である。
【図８】（Ａ）〜（Ｅ）はプリプレグの平面図である。
【図９】（Ａ）、（Ｂ）は内圧成形法を説明する断面図である。
【図１０】内圧成形法の他の実施形態を示す部分断面図である。
【図１１】ヘッドの耐衝撃性能のテスト方法を示す側面図である。
【符号の説明】
【００５７】
１  ゴルフクラブヘッド
２  フェース面
３  フェース部
４  クラウン部
５  ソール部
６  サイド部
７  ネック部
１０  クラウン縁部
１１  サイド壁部
ｆ  繊維
Ｒ  マトリックス樹脂
Ｒａ  第１の樹脂部
Ｒｂ  第２の樹脂部
Ｏ  開口部
ＦＲ  樹脂部材
ＦＲ１  クラウン側の樹脂部材
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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