(57)【要約】【課題】  さらに温度分布のムラを小さくできる蒸発器の提供を図る。【解決手段】  乾き度が低く冷媒の流通分布に偏りがでやすい入口側熱交換部１０においては、上昇流パス１０ｂの熱交換通路数を下降流パス１０ａ、１０ｃの熱交換通路数よりも少なくした。これにより、上昇流パス１０ｂで液相冷媒が不足しがちなタンク長手方向上流側に流れる液相冷媒が増えて液相冷媒不足領域が減り、温度分布のムラが小さくなる。また、乾き度が高く冷媒の流通分布に偏りが出にくい出口側熱交換部２０においては、最も流通冷媒の体積が膨張する最下流パス２０ｃの熱交換通路数を最下流直前パス２０ｂの熱交換通路数よりも多くした。これにより、最下流パス２０ｃにおける流通抵抗の上昇が抑えられて出口側熱交換部２０における流通抵抗が低く抑えられる。結果、温度分布のムラが小さく且つ流通抵抗が低い蒸発器を実現できる。【選択図】      図６
2005315567.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
上下方向に延び且つ横方向に複数多段に積層され且つ内部に冷媒を流す熱交換通路（３１）と、この複数多段の熱交換通路（３１、３１、・・）の上下両端に設けられ熱交換通路（３１、３１、・・）からの冷媒を合流分配するタンク（１１、１２、２１、２２）と、を有する熱交換部（１０、２０）を備え、
前記熱交換部（１０、２０）を通風方向に向けて二層に配置し、
いずれか一方の熱交換部（１０）に冷媒を流通させた後に続けてその冷媒を他方の熱交換部（２０）に流通させるように、両熱交換部（１０、２０）を接続した蒸発器であって、
冷媒の入口側の熱交換部（１０）を２以上のパス（１０ａ、１０ｂ、・・・）に設定し、
冷媒の出口側の熱交換部（２０）を２以上のパス（２０ａ、２０ｂ、・・・）に設定し、
前記入口側熱交換部（１０）において、冷媒が下降流となる下降流パスの熱交換通路数よりも冷媒が上昇流となる上昇流パスの熱交換通路数を少なくし、
前記出口側熱交換部（２０）において、最下流パスの熱交換通路数を最下流直前パスの熱交換通路数よりも多くしたことを特徴とする蒸発器（１）（２００）（３００）（４００）（５００）（６００）（７００）。
【請求項２】
請求項１に記載の蒸発器であって、
両熱交換部（１０、２０）でパス数が同一となるようにし、
対向する風上側のパスと風下側のパスとの冷媒の流れ方向が逆となるようにしたことを特徴とする蒸発器（１）（２００）（３００）（５００）（６００）。
【請求項３】
請求項１に記載の蒸発器であって、
前記入口側熱交換部（１０）よりも、前記出口側熱交換部（２０）のパス数を少なくしたことを特徴とする蒸発器（４００）（７００）。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載の蒸発器であって、
前記出口側熱交換部（２０）を３パス以上に設定し、
前記出口側熱交換部（２０）で、下流側のパスに向けて除々に熱交換通路数を多くしたことを特徴とする蒸発器（１）（５００）（６００）。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１項に記載の蒸発器であって、
前記出口側熱交換部（２０）を３パス以上にし、
前記出口側熱交換部（２０）で、前記最下流パスをのぞいて前記下降流パスの熱交換通路数よりも前記上昇流パスの熱交換通路数を少なくしたことを特徴とする蒸発器（１）。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか１項に記載の蒸発器であって、
前記入口側熱交換部（１０）を３パス以上に設定したことを特徴とする蒸発器（１）（４００）（５００）（６００）（７００）。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか１項に記載の蒸発器であって、
前記入口側熱交換部（１０）を風下側に配置し且つ前記出口側熱交換部（２０）を風上側に配置したことを特徴とする蒸発器（１）（２００）（３００）（４００）（５００）（６００）（７００）。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱交換部を風上と風下に並べて配置した蒸発器に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
例えば特許文献１〜３に開示されるように、従来から２つの熱交換部を風上と風下に並べた蒸発器がある。図１３はこの種の２つの熱交換部を風上側と風下側に並列配置した蒸発器の一例である。図１３に示す蒸発器１００は、上部タンク１１１および下部タンク１１２およびこれら両タンク１１１、１１２間に連通接続される複数の熱交換通路からなる風下側熱交換部１１０と、同じく上部タンク１２１および下部タンク１２２およびこれら両タンク１２１、１２２間に連通接続される複数の熱交換通路からなる風上側熱交換部１２０と、を送風方向に前後に重なり合うように配置して構成されている。
【０００３】
風下側熱交換部１１０は、その上部タンク１１１の右端に蒸発器入口１０７が設けられ、上部タンク１１１が仕切部１１４によって上部第１タンク部１１１ａおよび上部第２タンク部１１１ｂに区画される一方、下部タンク１１２が仕切部１１５によって下部第１タンク部１１２ａおよび下部第２タンク部１１２ｂに区画されている。これにより、複数多段に積層される熱交換通路群は右から左に向けて順に第１パス１１０ａ、第２パス１１０ｂ、第３パス１１０ｃに区画されることとなり、蒸発器入口１０７から風下側熱交換部１１０に導入される冷媒は、上部第１タンク部１１１ａ→第１パス１１０ａ→下部第１タンク部１１２ａ→第２パス１１０ｂ→上部第２タンク部１１１ｂ→第３パス１１０ｃ→下部第２タンク部１１２ｂという順で流れる。そして、冷媒は、風下側熱交換部１１０の最下流部としての下部第２タンク部１１２ｂから、連通路１０９を通じて、風上側熱交換部１２０の最上流部としての下部第１タンク部１２２ａに導入されるようになっている。
【０００４】
一方、風上側熱交換部１２０は、下部タンク１２２が仕切部１２４によって下部第１タンク部１２２ａおよび下部第２タンク部１２２ｂに区画される一方、上部タンク１２１が仕切部１２５によって上部第１タンク部１２１ａおよび上部第２タンク部１２１ｂに区画されている。これにより、複数多段に積層される熱交換通路群は左から右に向けて順に第１パス１２０ａ、第２パス１２０ｂ、第３パス１２０ｃに区画されることとなり、連通路１０９から風上側熱交換部１２０に導入される冷媒は、下部第１タンク部１２２ａ→第１パス１２０ａ→上部第１タンク部１２１ａ→第２パス１２０ｂ→下部第２タンク部１２２ｂ→第３パス１２０ｃ→上部第２タンク部１２１ｂという順で流れる。そして、この冷媒は、風上側熱交換部１２０の最下流部としての上部第２タンク部１２１ｂの右端に設けられた蒸発器出口１０８から、蒸発器１００から導出されるようになっている。
【０００５】
ここで、風上側と風下側とに重ね合わされるパス同士は、通風方向で重なり合っている。また、風上側と風下側とに重ね合わされるパス同士（１０ａと２０ｃ）（１０ｂと２０ｂ）（１０ｃと２０ａ）は、その上流下流のタンク部の流れを含めて互いに冷媒の流通方向が逆になっている。なお、図中丸数字は、冷媒が流れる順番にそってパスに数字をつけたものである。
【０００６】
図１４ａは、各熱交換部１１０、１２０における液相冷媒の分布を示し、図１４ｂは、これを重ね合わせた蒸発器全体としての液相冷媒の分布を示す。なお、液相冷媒の分布はほぼ温度分布と一致する。図１４ｂに示すように２つの熱交換部１１０、１２０を風の流通方向に積層した蒸発器１００では、２つの熱交換部１１０、１２０で熱交換を互いに補え合えるため、１つの熱交換部からなる蒸発器に比べ温度分布のムラを小さくできる。
【特許文献１】特開平６−７４６７９号公報
【特許文献２】特開平１０−２３８８９６号公報
【特許文献３】特開２０００−１０５０９１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしそれでもムラができてしまう。液相冷媒が流通しない領域すなわち気相冷媒ばかりが流通する領域が、通風する風を十分に冷却できないため温度ムラの原因となる。
【０００８】
本発明は上記点に鑑みてなされたもので、熱交換部を通風方向に向けて２層に積層した蒸発器であって、さらに温度分布のムラを小さくできる蒸発器の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
研究の結果、本発明者は、上昇流パス（本明細書では上昇流パスとは流通する冷媒が上昇流となるパスをいう）では、下部タンクから流れ込む気液混合冷媒が、下部タンクのタンク長手方向下流側に押し込まれて所定の圧力に達したところで上昇流パスを上昇するため、液相冷媒がタンク長手方向下流側に偏ってタンク長手方向上流側で不足してしまうことを突き止めた。しかも、本発明者は上記現象が、乾き度が低い（＝湿り度が高い）冷媒（気液混合冷媒）が流通する入口側熱交換部において顕著に現れる一方で乾き度が高い（＝湿り度が低い）冷媒（気相冷媒）が流通する出口側熱交換部においてはあまり顕著に現れず、むしろ出口側熱交換部においては冷媒が体積膨張することで流通抵抗が問題となり特に最も冷媒体積が大きくなる最下流パスでの流通抵抗が問題となることを同時に突き止めた。
【００１０】
なお、図１５は全室１３０ａ〜１３０ｆを上昇流のパスとした場合の温度分布を示す補足説明図である。図１５に示すように下流側のパスほど冷媒の乾き度が増して冷媒の流速が早まることで、温度分布にムラが少なくなっていることがわかる。
【００１１】
そこで、本発明者は、入口側熱交換器においては上昇流バスの熱交換通路数を少なくすることでタンク長手方向上流側の液相冷媒量を増やして温度ムラを小さくするとともに、出口側熱交換器においては最下流パスの熱交換通路数を最下流直前パスの熱交換通路数よりも多くすることで流通抵抗の上昇を防止する技術的思想を想い到った。
【００１２】
請求項１の発明にあっては、上下方向に延び且つ横方向に複数多段に積層され且つ内部に冷媒を流す熱交換通路と、この複数多段の熱交換通路の上下両端に設けられ熱交換通路からの冷媒を合流分配するタンクと、を有する熱交換部を備え、
前記熱交換部を通風方向に向けて二層に配置し、一方の熱交換部に冷媒を流通させた後に続けてその冷媒を他方の熱交換部に流通させるように、両熱交換部を接続した蒸発器であって、
前記冷媒の入口側の熱交換部を２以上のパスに設定し、前記冷媒の出口側の熱交換部を２以上のパスに設定し、
前記入口側熱交換部においては、冷媒が下降流となる下降流パスの熱交換通路数よりも冷媒が上昇流となる上昇流パスの熱交換通路数を少なくし、前記出口側熱交換部においては最下流パスの熱交換通路数を最下流直前パスの熱交換通路数よりも多くしたことを特徴とするものである。
【００１３】
請求項２の発明は、請求項１の蒸発器であって、両熱交換部でパス数がとなるようにし、対向する風上側のパスと風下側のパスとの冷媒の流れ方向が逆となるようにしたことを特徴とするものである。
【００１４】
請求項３の発明は、請求項１の蒸発器であって、前記入口側熱交換部のパス数よりも前記出口側熱交換部のパス数を少なくしたことを特徴とするものでる。
【００１５】
請求項４の発明は、請求項１〜３のいずれか１項の蒸発器であって、前記出口側熱交換部を３パス以上に設定し、前記出口側熱交換部において冷媒下流側のパスほど熱交換通路数を多くしたことを特徴とするものである。
【００１６】
請求項５の発明は、請求項１〜４のいずれか１項の蒸発器であって、前記出口側熱交換部を３パス以上に設定し、前記出口側熱交換部で前記最下流のパスをのぞいて前記下降流パスの熱交換通路数よりも前記上昇流パスの熱交換通路数を少なくしたことを特徴とするものである。
【００１７】
請求項６の発明は、請求項１〜５のいずれか１項の蒸発器であって、前記入口側熱交換部を３パス以上に設定したことを特徴とするものである。
【００１８】
請求項７の発明は、請求項１〜６のいずれか１項の蒸発器であって、前記入口側熱交換部を風下側に配置し且つ前記出口側熱交換部を風上側に配置したことを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００１９】
請求項１の発明によれば、入口側熱交換部においては、下降流パスの熱交換通路数よりも冷媒が上昇流となる上昇流パスの熱交換通路数を少なくしたので、温度分布のムラを小さくできる。しかも、出口側熱交換部においては、最も流通冷媒の体積が膨張する最下流パスの熱交換通路数を最下流直前パスの熱交換通路数よりも多くしたので、流通抵抗の上昇を押さえることができる。これにより温度分布のムラが小さく且つ流通抵抗が低い蒸発器を実現できる。
【００２０】
請求項２の発明によれば、請求項１の発明の効果に加え、２つの熱交換部でパス数が異なる蒸発器に比べ、２つの熱交換部の温度分布を重ね合わせた状態を予想またはシュミレーションしやすいため、管理しやすい。なお、請求項１の発明では、２つの熱交換部でパス数が異なる蒸発器を含み、特にこのように２つの熱交換部でパス数が異なる蒸発器では、請求項３のようなものが好ましい。
【００２１】
請求項３の発明によれば、請求項１の発明の効果に加え、入口側熱交換部のパス数よりも出口側熱交換部のパス数を少なくしたため、出口側熱交換部では、各パスでの総通路断面積（各パスにおける熱交換通路の通路断面積の和）が大きくなる。そのため、各パスでの通路断面積が大きくなり通路抵抗が下がる。結果、出口側熱交換部の通路抵抗をさらに低減することが求められる場合に好適となる。
【００２２】
請求項４の発明によれば、請求項１〜４のいずれかの発明の効果に加え、出口側熱交換部において下流側のパスほど熱交換通路数を多くした構造であるため、つまり、冷媒の体積膨張にそってパスの総通路断面積を拡大させていく構造であるため、出口側熱交換部での通路抵抗を最も抑えることができる構造となる。
【００２３】
請求項５の発明によれば、請求項１〜３のいずれかの発明の効果に加え、出口側熱交換部で、最下流パスをのぞいて下降流パスの熱交換通路数よりも上昇流パスの熱交換通路数を少なくしたため、出口側熱交換部においてもさらなる温度分布の改善が図られることとなり（請求項１参照）、出口側熱交換部において通路抵抗低減より温度分布均一性を優先したい場合に有効な構造となる。
【００２４】
特に請求項５と請求項４とを組み合わせた構造では、出口側熱交換部において通路抵抗を極めて低減しつつも温度分布の均一性をさらに向上できる。
【００２５】
請求項６の発明によれば、請求項１〜５のいずれかの発明の効果に加え、入口側熱交換部を３パス以上に設定したため、さらに入口側熱交換部の温度分布のムラを小さくできる。
【００２６】
請求項７の発明によれば、請求項１〜６のいずれかの発明の効果に加え、入口側熱交換部を風下側に配置し且つ出口側熱交換部を風上側に配置したため、まず最初に、出口側熱交換器で通風する空気を冷やし、次にこの冷えた空気を出口側熱交換部よりも低温の入口側熱交換部で更に冷やせる。つまり、風上側と風下側の熱交換部で段階的に空気を冷やすことができる。これにより風上側および風下側の熱交換部を無駄なく効率的に利用でき、さらに熱交換効率を向上できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２７】
以下、本発明の一実施形態を図面に基づいて説明する。
【００２８】
第１実施形態：図１〜図６は本発明の第１実施形態の蒸発器を説明する図である。
【００２９】
この第１実施形態の蒸発器１は、自動車用空調装置の冷凍サイクルに介装される蒸発器であって、インストルメントパネルの内側に配置される空調ケース内に設置され、内部を流れる冷媒と外側を通過する空気とを熱交換させ、冷媒を蒸発気化させて空気を冷却するものである。なお本発明の蒸発器は車両用空調装置に限られずその他の分野で利用できる。
【００３０】
まず、図５をもとに蒸発器内の全体構造を説明する。
【００３１】
この蒸発器１は、冷媒の入口側の熱交換部１０と、冷媒の出口側の熱交換部２０と、を風上側と風下側に並列配置した蒸発器である。
【００３２】
入口側熱交換部１０は、上部タンク１１および下部タンク１２およびこれら両タンク１１、１２間に連通接続される複数の熱交換通路からなる。一方、出口側熱交換部２０は、同じく上部タンク２１および下部タンク２２およびこれら両タンク２１、２２間に連通接続される複数の熱交換通路からなる。
【００３３】
入口側熱交換部１０は、上部タンク１１が仕切部５１によって上部第１タンク部１１ａおよび上部第２タンク部１１ｂに区画される一方、下部タンク１２が仕切部５１によって下部第１タンク部１２ａおよび下部第２タンク部１２ｂに区画されている。その上部タンク１１の右端には蒸発器入口７が設けられ、複数多段に積層される熱交換通路群は右から左に向けて順に第１パス１０ａ、第２パス１０ｂ、第３パス１０ｃに区画されることとなる。これにより蒸発器入口７から出口側熱交換部２０に導入される冷媒は、上部第１タンク部１１ａ→第１パス１０ａ→下部第１タンク部１２ａ→第２パス１０ｂ→上部第２タンク部１１ｂ→第３パス１０ｃ→下部第２タンク部１２ｂという順で流れるようになっている。そして、この冷媒は、出口側熱交換部２０の最下流部（下部第２タンク部１２ｂ）から、連通路９を通じて出口側熱交換部２０の最上流部（下部第１タンク部２２ａ）に導入される。
【００３４】
一方、出口側熱交換部２０は、下部タンク２２が仕切部５１によって下部第１タンク部２２ａおよび下部第２タンク部２２ｂに区画される一方、上部タンク２１が仕切部５１によって上部第１タンク部２１ａおよび上部第２タンク部２１ｂに区画されて、上部タンク２１の右端に蒸発器出口８が設けられている。これにより複数多段に積層される熱交換通路群は左から右に向けて順に第１パス２０ａ、第２パス２０ｂ、第３パス２０ｃに区画されることとなる。連通路９から出口側熱交換部２０に導入される冷媒は、下部第１タンク部２２ａ→第１パス２０ａ→上部第１タンク部２１ａ→第２パス２０ｂ→下部第２タンク部２２ｂ→第３パス２０ｃ→上部第２タンク部２１ｂという順で流れるようになっている。そして、この冷媒は、風上側熱交換部（冷媒下流の熱交換部）２０の最下流部としての上部第２タンク部２１ｂの右端に設けられた蒸発器出口８から、蒸発器１から導出される。
【００３５】
この蒸発器１は、両熱交換部１０、２０で蛇行数が同一となるように各熱交換部１０、２０を複数（この例では３つ）のパス（１０ａ、１０ｂ、１０ｃ，２０ａ、２０ｂ、２０ｃ）に分割してあり、そして、風上側と風下側とに重ね合わされるパス同士（例えば、入口側熱交換部１０の第１パス１０ａと出口側熱交換部２０の第３パス２０ｃ）は、その上流下流のタンク部の流れを含めて互いに冷媒の流通方向が逆になっている。
【００３６】
次に、この第１実施形態の蒸発器１の製造工程を補足する。この蒸発器１は、垂直方向に向けて配置されたチューブ３０をアウターフィン３３を介在させつつ水平方向に向けて複数多段に積層し、チューブ積層方向最外側（水平方向最外側）に強度補強用のサイドプレート３５、３７および配管コネクタ３６等を付設して所定の蒸発器の形状とした状態で、一体にろう付けすることで製造される（図１、図２、図３参照）。なお、図１、２中符号３４は最外端用の金属薄板を示す。
【００３７】
使用されるチューブ３０は、図３に示すように、一対の金属薄板４０Ａ、４０Ｂの間にインナーフィン６１、６１を挟み込んだ状態でこれら一対の金属薄板４０Ａ，４０Ｂを最中合わせに接合して構成され、チューブ３０内部には中央部の仕切部３０ａを隔てて冷媒を流す２本の熱交換通路３１、３１が形成され且つチューブ３０壁部には各熱交換通路３１の両端部から外方に向けて筒状に突出するタンク部３２、３２が形成されている。なお、このチューブ３０を形成する各金属薄板４０Ａ、４０Ｂは、チューブ３０の２本の通路３１、３１と４つのタンク部３２、３２に対応して、２本の熱交換通路用凹部４１、４２と４つのタンク部４３、４４、４５、４６とを備えた構造となっている。また、金属薄板４０Ａと金属薄板４０Ｂは同一形状であり、金属薄板４０Ａを裏返したものが金属薄板４０Ｂとなり、金属薄板４０Ｂを裏返したものが金属薄板４０Ａである。
【００３８】
上述の各熱交換部１０、２０のタンク１１、１２、２１、２２に形成される仕切部５１は、図４に示す仕切部５１を構成するための閉塞部を備える金属薄板５０を、所定の積層位置の金属薄板４０Ａ、４０Ｂの代わりに利用することで形成される。
【００３９】
「特徴点」
次に図２および図６を参照しつつ第１実施形態の特徴点について説明する。この第１実施形態では金属薄板５０の配置位置により設定されるパスの区画に特徴がある。
【００４０】
まず、入口側熱交換部１０においては、下降流パスとしての第１パス１０ａおよび第３パス１０ｃの熱交換通路数よりも上昇流パスとしての第２パス１０ｂの熱交換通路数を少なくしてある。言い換えると、上昇流パス１０ｂの総通路断面積Ｓ１０ｃと下降流パス１０ａ、１０ｃの総通路断面積Ｓ１０ａ、Ｓ１０ｃとの関係を、Ｓ１０ａ，Ｓ１０ｃ＞Ｓ１０ｂとなるようにしてある同時に、上昇流パス１０ｂのタンク長手方向（水平方向）のサイズＬ１０ｂと下降流パス１０ａ、１０ｃのタンク長手方向（水平方向）のサイズＬ１０ａ、Ｌ１０ｃとの関係を、Ｌ１０ａ，Ｌ１０ｃ＞Ｌ１０ｂとなるようにしてある。なお、本明細書において「パスの総通路断面積」とは（パスの熱交換通路数）×（熱交換通路の通路断面積）をいう。
【００４１】
このため、乾き度が低い（＝湿り度が高い）気液混合冷媒が流通する入口側熱交換部１０においては、図６ａに示すように上昇流パス１０ｂでのタンク長手方向上流側（図６中左側）の液相冷媒量が増えて上昇流パス１０ｂでの液相冷媒が不足する領域が減る。これにより入口側熱交換部１０における温度ムラが小さくなる。
【００４２】
一方、出口側熱交換部２０においては、下流側のパスほど熱交換通路数を多くしてある。言い換えると、第１パス２０ａの総通路断面積Ｓ２０ａと第２パスの総通路断面積Ｓ２０ｂと第３パス２０ｃの総通路断面積Ｓ２０ｃの関係が、Ｓ２０ｃ＞Ｓ２０ｂ＞Ｓ２０ａとなると同時に、第１パス２０ａのタンク長手方向（水平方向）のサイズＬ２０ａと、第２パス２０ｂのタンク長手方向（水平方向）のサイズとＬ２０ｂと、第３パス２０ｃのタンク長手方向（水平方向）のサイズＬ２０ｃと、の関係が、Ｌ２０ｃ＞Ｌ２０ｂ＞Ｌ２０ａとなる。
【００４３】
このため、乾き度が高く（＝湿り度が低く）体積膨張した気液混合冷媒または気相冷媒が流通する出口側熱交換部２０においては、流通抵抗が問題となる最下流パスとしての第３パス２０ｃでの流通抵抗が低減され、出口側熱交換部２０における通路抵抗が低減される。
【００４４】
また、この実施形態では、最下流パス２０ｃを除いて下降流パス２０ｂの熱交換通路数よりも上昇流パス２０ａの熱交換通路数が少なくなっている。そのため、最下流パスとしての第３パス２０ｃを除いて下降流パスとしての第２パス２０ｂの総通路断面積Ｓ２０ｂよりも上昇流パスとしての第１パス２０ａの総通路断面積Ｓ２０ａが小さくなっている。これにより、上昇流パス２０ａでのタンク長手方向上流側の液相冷媒量が増えて、上昇流パスでの液相冷媒が不足する領域が減る。これにより出口側熱交換部２０における温度ムラもさらに小さくなる。
【００４５】
「効果」
次に、この第１実施形態の蒸発器１の効果をまとめる。
【００４６】
（Ｉ）この第１実施形態によれば、冷媒の乾き度が低く液相冷媒の流通分布に偏りがでやすい入口側熱交換部１０においては、上昇流パス１０ｂの熱交換通路数を下降流パス１０ａ、１０ｃの熱交換通路数よりも少なくした構造（Ｓ１０ａ，Ｓ１０ｃ＞Ｓ１０ｂ）であるため、上昇流パス１０ｂで液相冷媒が不足しがちなタンク長手方向上流側に流れる液相冷媒（図６中点線部分）が増えて液相冷媒不足領域が減り、温度分布のムラが小さくなる。
【００４７】
また、乾き度が高く冷媒（気液混合冷媒または気相冷媒）の流通分布に偏りが出にくい出口側熱交換部２０においては、最も流通冷媒の体積が膨張する最下流パス２０ｃの熱交換通路数を最下流直前パス２０ｂの熱交換通路数よりも多くした構造（Ｓ２０ｃ＞Ｓ２０ｂ）であるため、最下流パス２０ｃにおける流通抵抗の上昇が抑えられて出口側熱交換部２０における流通抵抗が低く抑えられる。
【００４８】
結果、温度分布のムラが小さく且つ流通抵抗が低い蒸発器を実現できる。
【００４９】
（ＩＩ）特にこの第１実施形態によれば、出口側熱交換部２０が３パス以上に設定され、冷媒体積が膨張する下流側のパスほど熱交換通路数を多くした構造であるため、つまりＳ２０ｃ＞Ｓ２０ｂ＞Ｓ２０ａとした構造であるため、出口側熱交換部２０における通路抵抗を低減するのに最もふさわしい構造となる。
【００５０】
（ＩＩＩ）またこの第１実施形態によれば、両熱交換部１０、２０のパス数（この例では３つ）を同一に設定し且つ通風方向に向かって対向するパス同士（１０ａと２０ｃ）（１０ｂと２０ｂ）（１０ｃと２０ａ）の冷媒の流れ方向が逆となるようにした構造であるため、２つの熱交換部１０、２０でパス数が異なる蒸発器（例えば第４実施形態の蒸発器４００や第７実施形態の蒸発器７００）に比べ、２つの熱交換部１０、２０の温度分布を重ね合わせた状態を予想またはシュミレーションしやすく、管理しやすい。
【００５１】
（ＩＶ）またこの第１実施形態によれば、出口側熱交換部２０において最下流パス２０ｃをのぞいて下降流パス２０ｂの熱交換通路数よりも上昇流パス２０ａの熱交換通路数を少なくした構造であるため、つまりＳ２０ｂ＞Ｓ２０ａとした構造であるため、出口側熱交換部２０でもさらなる温度分布の改善が図られる。
【００５２】
（Ｖ）またこの第１実施形態によれば、入口側熱交換部１０を３パス以上に設定した構造であるため、２パス以下の構造（例えば第２実施形態や第３実施形態）に比べて各パス１０ａ、１０ｂ、１０ｃの総通路断面積Ｓ１０ａ、Ｓ１０ｂ、Ｓ１０ｃが小さくなるため、入口側熱交換部１０の温度分布のムラをさらに小さくできる。
【００５３】
（ＶＩ）またこの第１実施形態によれば、入口側熱交換部１０を風下側に配置し且つ出口側熱交換部２０を風上側に配置したため、まず最初に風上側の出口側熱交換部２０で空気を冷やし、次にこの冷えた空気を風下側の出口側熱交換部２０よりも低温の入口側熱交換部１０で更に冷やせる。つまり、出口側熱交換部２０と入口側熱交換部１０とで段階的に空気を冷やすことができる。これにより風上側および風下側の熱交換部２０、１０を無駄なく効率的に利用でき、さらに熱交換効率を向上できる。
【００５４】
以下、本発明のその他の実施形態を説明する。以下の実施形態では詳細部分の図面を省略するとともに第１実施形態と同一または類似の構成については同一の符号を付して説明を省略する。
【００５５】
第２実施形態：図７は第２実施形態の蒸発器を示すものである。
【００５６】
この第２実施形態の蒸発器２００は、仕切部５１の設定により入口側熱交換部２１０が２パスであり且つ出口側熱交換部２２０が２パスである点で、入口側熱交換部１０が３パスであり且つ出口側熱交換部２０が３パスである第１実施形態の蒸発器１と異なっている。
【００５７】
この第２実施形態では、以下のような構成であるため、（ＩＩ）（ＩＶ）（Ｖ）を除いた第１実施形態と同様の効果（Ｉ）（ＩＩＩ）（ＶＩ）が得られる。
【００５８】
（Ｉ）第２実施形態の蒸発器２００は、第１実施形態と同様に、入口側熱交換部２１０において、第２パス（上昇流パス）２１０ｂの熱交換通路数を第１パス（下降流パス）２１０ａの熱交換通路数よりも少なくした構造（Ｓ２１０ｂ＜Ｓ２１０ａ）であり、且つ、出口側熱交換部２２０においては、第２パス（最下流パス）２２０ｂの熱交換通路数を第１パス（最下流直前パス）２２０ａの熱交換通路数よりも多くした構造（Ｓ２２０ａ＜Ｓ２２０ｂ）である。そのため、入口側熱交換部２１０では上昇流パス２１０ｂで液相冷媒が不足しがちなタンク長手方向上流側に流れる液相冷媒が増えて液相冷媒不足領域が減り、温度分布のムラが小さくなる。また、出口側熱交換部２２０では最下流パス２２０ｂにおける流通抵抗の上昇が抑えられて出口側熱交換部２２０における流通抵抗が低く抑えられる。これにより温度分布のムラが小さく且つ流通抵抗が低い蒸発器を実現できる。
【００５９】
（ＩＩＩ）また第２実施形態は、第１実施形態と同様に、両熱交換部２１０、２２０のパス数（この例では２つ）を同一に設定し且つ通風方向に向かって対向するパス同士（２１０ａと２２０ｂ）（２１０ｂと２２０ａ）の冷媒の流れ方向が逆となるようにした構造である。そのため、２つの熱交換部２１０、２２０でパス数が異なる蒸発器（例えば第４実施形態の蒸発器４００や第７実施形態の蒸発器７００）に比べ、２つの熱交換部２１０、２２０の温度分布を重ね合わせた状態を予想またはシュミレーションしやすく、管理しやすい。
【００６０】
（ＶＩ）またこの第２実施形態は、第１実施形態と同様に、入口側熱交換部２１０を風下側に配置し且つ出口側熱交換部２２０を風上側に配置した構造である。そのため、まず最初に風上側の出口側熱交換部２２０で空気を冷やし、次にこの冷えた空気を出口側熱交換部２２０よりも低温の入口側熱交換部２１０で更に冷やせる。つまり、出口側熱交換部２２０と入口側熱交換部２１０とで段階的に空気を冷やすことができる。これにより風上側および風下側の熱交換部２２０、２１０を無駄なく効率的に利用でき、さらに熱交換効率を向上できる。
【００６１】
第３実施形態：図８は本発明の第３実施形態を示すものである。
【００６２】
この第３実施形態の蒸発器３００は、第２実施形態の蒸発器２００とは冷媒の流通方向が上下逆になっている点を除いて第２実施形態の蒸発器２００と同様の構成であり、次に説明するように第２実施形態の蒸発器２００と同様の効果が得られる。
【００６３】
（Ｉ）この第３実施形態の蒸発器３００は、入口側熱交換部３１０において上昇流パスとしての第１パス３１０ａの熱交換通路数を下降流パスとしての第２パス３１０ｂの熱交換通路数よりも少なくした構造（Ｓ３１０ａ＜Ｓ３１０ｂ）であり、且つ、出口側熱交換部３２０においては、最下流パスとしの第２パス３２０ｂの熱交換通路数を最下流直前パスとしての第１パス３２０ａの熱交換通路数よりも多くした構造（Ｓ３２０ｂ＞Ｓ３２０ａ）である。そのため、入口側熱交換部３１０では上昇流パス３１０ａで液相冷媒が不足しがちなタンク長手方向上流側に流れる液相冷媒が増えて液相冷媒不足領域が減り、温度分布のムラが小さくなる。また、出口側熱交換部３２０では最下流パス３２０ｂにおける流通抵抗の上昇が抑えられて出口側熱交換部３２０における流通抵抗が低く抑えられる。これにより温度分布のムラが小さく且つ流通抵抗が低い蒸発器を実現できる。
【００６４】
（ＩＩＩ）またこの第３実施形態の蒸発器３００は、両熱交換部３１０、３２０のパス数（この例では２つ）を同一に設定し且つ通風方向に向かって対向するパス同士（３１０ａと３２０ｂ）（３１０ｂと３２０ａ）の冷媒の流れ方向が逆となるようにした構造である。そのため、２つの熱交換部３１０、３２０でパス数が異なる蒸発器（例えば第４実施形態の蒸発器４００や第７実施形態の蒸発器７００）に比べ、２つの熱交換部３１０、３２０の温度分布を重ね合わせた状態を予想またはシュミレーションしやすく、管理しやすい。
【００６５】
（ＶＩ）またこの第３実施形態の蒸発器３００は、入口側熱交換部３１０を風下側に配置し且つ出口側熱交換部３２０を風上側に配置した構造である。そのため、まず最初に風上側の出口側熱交換部３２０で空気を冷やし、次にこの冷えた空気を出口側熱交換部３２０よりも低温の入口側熱交換部３１０で更に冷やせる。つまり、出口側熱交換部３２０と入口側熱交換部３１０で段階的に空気を冷やすことができる。これにより風上側および風下側の熱交換部３２０、３１０を無駄なく効率的に利用でき、さらに熱交換効率を向上できる。
【００６６】
第４実施形態：図９は本発明の第４実施形態を示すものである。
【００６７】
この第４実施形態の蒸発器４００は、出口側熱交換部４２０が２パスである点で第１実施形態の蒸発器１と異なっており、それ以外はほぼ第１実施形態と同様の構成となっている。この第４実施形態の蒸発器４００によれば、以下のような構成であるため、（ＩＩ）（ＩＩＩ）（ＩＶ）を除いた第１実施形態と同様の効果（Ｉ）（Ｖ）（ＶＩ）に加えて（ＶＩＩ）の効果も得られる。
【００６８】
（Ｉ）この第４実施形態は、入口側熱交換部４１０においては、上昇流パスとしての第２パス４１０ｂの熱交換通路数を下降流パスとしての第１パス４１０ａおよび第３パス４１０ｃの熱交換通路数よりも少なくした構造（Ｓ４１０ａ，Ｓ４１０ｃ＞Ｓ４１０ｂ）であり、且つ、出口側熱交換部４２０においては、最も流通冷媒の体積が膨張する最下流パスとしての第２パス４２０ｂの熱交換通路数を最下流直前パスとしての第１パス４２０ａの熱交換通路数よりも多くした構造（Ｓ４２０ｂ＞Ｓ４２０ａ）である。
【００６９】
そのため、乾き度が低く冷媒の流通分布に偏りがでやすい入口側熱交換部４１０においては、上昇流パス４１０ｂで液相冷媒が不足しがちなタンク長手方向上流側に流れる液相冷媒が増えて液相冷媒不足領域が減り、温度分布のムラが小さくなる。また、乾き度が高く冷媒の流通分布に偏りが出にくい出口側熱交換部４２０においては、最も流通冷媒の体積が膨張する最下流パス４２０ｂでの流通抵抗の上昇が抑えられて出口側熱交換部４２０における流通抵抗が低く抑えられる。結果、温度分布のムラが小さく且つ流通抵抗が低い蒸発器を実現できる。
【００７０】
（Ｖ）またこの第４実施形態は、入口側熱交換部４１０を３パス以上に設定した構造である。そのため、２パス以下の構造（例えば第２実施形態や第３実施形態）に比べて各パス４１０ａ、４１０ｂ、４１０ｃの総通路断面積Ｓ４１０ａ、Ｓ４１０ｂ、Ｓ４１０ｃが小さくなるため、入口側熱交換部４１０の温度分布のムラをさらに小さくできる。
【００７１】
（ＶＩ）またこの第４実施形態は、入口側熱交換部４１０を風下側に配置し且つ出口側熱交換部４２０を風上側に配置した構造である。そのため、まず最初に風上側の出口側熱交換部４２０で空気を冷やし、次にこの冷えた空気を出口側熱交換部４２０よりも低温の入口側熱交換部４１０で更に冷やせる。つまり、出口側熱交換部４２０と入口側熱交換部４１０とで段階的に空気を冷やすことができる。これにより風上側および風下側の熱交換部４２０、４１０を無駄なく効率的に利用でき、さらに熱交換効率を向上できる。
【００７２】
（ＶＩＩ）またこの第４実施形態の蒸発器４００によれば、入口側熱交換部４１０のパス数（この例は３つ）よりも出口側熱交換部４２０のパス数（この例では２つ）を少なくした構造である。そのため、出口側熱交換部４２０では各パス４１０ａ、４１０ｂでの総通路断面積Ｓ４１０ａ、Ｓ４１０ｂが大きくなる。結果、出口側熱交換部４２０の通路抵抗をさらに低減することが求められる場合に好適となる。
【００７３】
第５実施形態：図１０は第５実施形態の蒸発器５００を示すものである。
【００７４】
この第５実施形態の蒸発器５００は、冷媒の流通方向が第１実施形態の蒸発器１とは上下逆になっており、且つ、出口側熱交換部５２０において最下流パス５２０ｃを除いて下降流パス５２０ａの熱交換通路数よりも上昇流パス５２０ｂの熱交換通路数が多くなってはいないこと以外は第１実施形態と同様の構造である。第５実施形態では、以下のような構成であるため、（ＩＶ）を除いた第１実施形態と同様の効果（Ｉ）（ＩＩ）（ＩＩＩ）（Ｖ）（ＶＩ）が得られる。
【００７５】
（Ｉ）この第５実施形態の蒸発器５００は、入口側熱交換部５１０においては、上昇流パスとしての第１パス５１０ａおよび第３パス５１０ｃの熱交換通路数を下降流パスとしての第２パス５１０ｂの熱交換通路数よりも少なくした構造（５１０ａ，Ｓ５１０ｃ＜Ｓ５１０ｂ）であり、且つ、出口側熱交換部５２０においては、最も流通冷媒の体積が膨張する最下流パスとしての第３パス５２０ｃの熱交換通路数を最下流直前パスとしての第２パス５２０ｂの熱交換通路数よりも多くした構造（Ｓ５２０ｃ＞Ｓ５２０ｂ）である。そのため、乾き度が低く冷媒の流通分布に偏りがでやすい入口側熱交換部５１０においては、上昇流パス５１０ｃ、５１０ａで液相冷媒が不足しがちなタンク長手方向上流側に流れる液相冷媒が増えて液相冷媒不足領域が減り、温度分布のムラが小さくなる。また、乾き度が高く冷媒の流通分布に偏りが出にくい出口側熱交換部５２０においては、最も流通冷媒の体積が膨張する最下流パス５２０ｃにおける流通抵抗の上昇が抑えられて出口側熱交換部５２０における流通抵抗が低く抑えられる。結果、温度分布のムラが小さく且つ流通抵抗が低い蒸発器を実現できる。
【００７６】
（ＩＩ）またこの第５実施形態の蒸発器５００によれば、出口側熱交換部５２０が３パス以上に設定され、冷媒体積が膨張する下流側のパスほど熱交換通路数を多くした構造（Ｓ５２０ｃ＞Ｓ５２０ｂ＞Ｓ５２０ａ）である。そのため、出口側熱交換部２０における通路抵抗を低減するのに最もふさわしい構造となる。
【００７７】
（ＩＩＩ）またこの第５実施形態によれば、両熱交換部５１０、５２０のパス数（この例では３つ）を同一に設定し且つ通風方向に向かって対向するパス同士（５１０ａと５２０ｃ）（５１０ｂと５２０ｂ）（５１０ｃと５２０ａ）の冷媒の流れ方向が逆となるようにした構造である。そのため、２つの熱交換部５１０、５２０でパス数が異なる蒸発器（例えば第４実施形態の蒸発器４００や第７実施形態の蒸発器７００）に比べ、２つの熱交換部５１０、５２０の温度分布を重ね合わせた状態を予想またはシュミレーションしやすく、管理しやすい。
【００７８】
（Ｖ）またこの第５実施形態の蒸発器５００は、入口側熱交換部５１０を３パス以上に設定した構造であるため、２パス以下の構造（例えば第２実施形態や第３実施形態）に比べて各パス５１０ａ、５１０ｂ、５１０ｃの総通路断面積Ｓ５１０ａ、Ｓ５１０ｂ、Ｓ５１０ｃが小さくなるため、入口側熱交換部５１０の温度分布のムラをさらに小さくできる。
【００７９】
（ＶＩ）またこの第５実施形態の蒸発器５００は、入口側熱交換部５１０を風下側に配置し且つ出口側熱交換部５２０を風上側に配置した構造である。そのため、まず最初に風上側の出口側熱交換部５２０で空気を冷やし、次にこの冷えた空気を出口側熱交換部５２０よりも低温の入口側熱交換部５１０で更に冷やせる。つまり、出口側熱交換部５２０と入口側熱交換部５１０とで段階的に空気を冷やすことができる。これにより風上側および風下側の熱交換部５２０、５１０を無駄なく効率的に利用でき、さらに熱交換効率を向上できる。
【００８０】
第６実施形態：図１１は本発明の第６実施形態の蒸発器６００を示すものである。この第６実施形態の蒸発器６００は、入口側熱交換部６１０および出口側熱交換部６２０で４パスに設定された点で第１実施形態と異なっており、それ以外は第１実施形態とほぼ同様の構成になっている。この第６実施形態では、以下のような構成であるため、（ＩＶ）を除いた第１実施形態の蒸発器１と同様の効果（Ｉ）（ＩＩ）（ＩＩＩ）（Ｖ）（ＶＩ）が得られる。
【００８１】
（Ｉ）この第６実施形態の蒸発器６００は、入口側熱交換部６１０においては、上昇流パスとしての第２パス６１０ｂおよび第４パス６１０ｄの熱交換通路数を下降流パスとしての第１パス６１０ａおよび第３パス６１０ｃの熱交換通路数よりも少なくした構造（Ｓ６１０ａ，Ｓ６１０ｃ＞Ｓ６１０ｂ，６１０ｄ）であり、且つ、出口側熱交換部６２０においては、最も流通冷媒の体積が膨張する最下流パスとしての第４パス６２０ｄの熱交換通路数を最下流直前パスとしての第３パス６２０ｃの熱交換通路数よりも多くした構造（Ｓ６２０ｄ＞Ｓ６２０ｃ）である。そのため、乾き度が低く冷媒の流通分布に偏りがでやすい入口側熱交換部６１０においては、上昇流パス６１０ｂ、６１０ｄで液相冷媒が不足しがちなタンク長手方向上流側に流れる液相冷媒が増えて液相冷媒不足領域が減り、温度分布のムラが小さくなる。また、乾き度が高く冷媒の流通分布に偏りが出にくい出口側熱交換部６２０においては、最も流通冷媒の体積が膨張する最下流パス６２０ｄにおける流通抵抗の上昇が抑えられて出口側熱交換部６２０における流通抵抗が低く抑えられる。
【００８２】
（ＩＩ）特にこの第６実施形態の蒸発器６００は、出口側熱交換部６２０が３パス以上に設定され、冷媒体積が膨張する下流側のパスほど熱交換通路数を多くした構造（Ｓ６２０ｄ＞Ｓ６２０ｃ＞Ｓ６２０ｂ＞Ｓ６２０ａ）であるため、出口側熱交換部６２０における通路抵抗を低減するのに最もふさわしい構造となる。
【００８３】
（ＩＩＩ）またこの第６実施形態の蒸発器６００は、両熱交換部６１０、６２０のパス数（この例では４つ）を同一に設定し且つ通風方向に向かって対向するパス同士（６１０ａと６２０ｄ）（６１０ｂと６２０ｃ）（６１０ｃと６２０ｂ）（６１０ｄと６２０ａ）の冷媒の流れ方向が逆となるようにした構造である。そのため、２つの熱交換部６１０、６２０でパス数が異なる蒸発器（例えば第４実施形態の蒸発器４００や第７実施形態の蒸発器７００）に比べ、２つの熱交換部６１０、６２０の温度分布を重ね合わせた状態を予想またはシュミレーションしやすく、管理しやすい。
【００８４】
（Ｖ）またこの第６実施形態の蒸発器６００は、入口側熱交換部６１０を３パス以上に設定した構造である。そのため、２パス以下の構造（例えば第２実施形態や第３実施形態）に比べて各パス６１０ａ、６１０ｂ、６１０ｃ、６１０ｄの総通路断面積Ｓ６１０ａ、Ｓ６１０ｂ、Ｓ６１０ｃ、６１０ｄが小さくなるため、入口側熱交換部６１０の温度分布のムラをさらに小さくできる。
【００８５】
（ＶＩ）またこの第６実施形態の蒸発器６００は、入口側熱交換部６１０を風下側に配置し且つ出口側熱交換部６２０を風上側に配置した構造である。そのため、まず最初に風上側の出口側熱交換部６２０で空気を冷やし、次にこの冷えた空気を出口側熱交換部６２０よりも低温の入口側熱交換部６１０で更に冷やせる。つまり、出口側熱交換部６２０と入口側熱交換部６１０とで段階的に空気を冷やすことができる。これにより風上側および風下側の熱交換部６２０、６１０を無駄なく効率的に利用でき、さらに熱交換効率を向上できる。
【００８６】
第７実施形態：図１２は本発明の第７実施形態の蒸発器７００を示すものである。この第７実施形態の蒸発器７００は、出口側熱交換部７２０が２パスで構成されている以外は、第６実施形態とほぼ同様の構成となっている。
【００８７】
この第７実施形態によれば、以下のような構成であるため、（ＩＩ）（ＩＩＩ）（ＩＶ）をのぞく第１実施形態と同様の効果（Ｉ）（Ｖ）（ＶＩ）に加えて、後述する（ＶＩＩ）の効果も得られる。
【００８８】
（Ｉ）この第７施形態の蒸発器７００は、入口側熱交換部７１０においては、上昇流パスとしての第２パス７１０ｂおよび第４パス７１０ｄの熱交換通路数を下降流パスとしての第１パス７１０ａおよび第３パス７１０ｃの熱交換通路数よりも少なくした構造Ｓ７１０ａ，Ｓ７１０ｃ＞Ｓ７１０ｂ，７１０ｄ）であり、且つ、出口側熱交換部７２０においては、最も流通冷媒の体積が膨張する最下流パスとしての第２パス７２０ｂの熱交換通路数を最下流直前パスとしての第１パス７２０ａの熱交換通路数よりも多くした構造（Ｓ７２０ｂ＞Ｓ７２０ａ）である。そのため、乾き度が低く冷媒の流通分布に偏りがでやすい入口側熱交換部７１０においては、上昇流パス７１０ｂ、７１０ｄで液相冷媒が不足しがちなタンク長手方向上流側に流れる液相冷媒が増えて液相冷媒不足領域が減り、温度分布のムラが小さくなる。また、乾き度が高く冷媒の流通分布に偏りが出にくい出口側熱交換部７２０においては、最も流通冷媒の体積が膨張する最下流パス７２０ｂにおける流通抵抗の上昇が抑えられて出口側熱交換部７２０における流通抵抗が低く抑えられる。
【００８９】
（Ｖ）またこの第７実施形態の蒸発器７００は、入口側熱交換部７１０を３パス以上に設定した構造である。そのため、２パス以下の構造（例えば第２実施形態や第３実施形態）に比べて各パス７１０ａ、７１０ｂ、７１０ｃ、７１０ｄの総通路断面積Ｓ７１０ａ、Ｓ７１０ｂ、Ｓ７１０ｃ、７１０ｄが小さくなるため、入口側熱交換部７１０の温度分布のムラをさらに小さくできる。
【００９０】
（ＶＩ）またこの第７実施形態の蒸発器７００は、入口側熱交換部７１０を風下側に配置し且つ出口側熱交換部７２０を風上側に配置した構造である。そのため、まず最初に風上側の出口側熱交換部７２０で空気を冷やし、次にこの冷えた空気を出口側熱交換部７２０よりも低温の入口側熱交換部７１０で更に冷やせる。つまり、出口側熱交換部７２０と入口側熱交換部７１０とで段階的に空気を冷やすことができる。これにより風上側および風下側の熱交換部７２０、７１０を無駄なく効率的に利用でき、さらに熱交換効率を向上できる。
【００９１】
（ＶＩＩ）またこの第７実施形態は、入口側熱交換部７１０のパス数（この例は４つ）よりも出口側熱交換部７２０のパス数（この例では２つ）を少なくした構造である。そのため、出口側熱交換部７２０では各パス７２０ａ、７２０ｂでの総通路断面積Ｓ７２０ａ、Ｓ７２０ｂが大きくなる。結果、出口側熱交換部７２０の通路抵抗をさらに低減することが求められる場合に好適となる。
【００９２】
以上要するに、本発明は、乾き度が低く冷媒の流通分布に偏りがでやすい入口側熱交換部においては、上昇流パスの熱交換通路数を下降流パスの熱交換通路数よりも少なくした構造であるため、上昇流パスで液相冷媒が不足しがちなタンク長手方向上流側に流れる液相冷媒が増えて液相冷媒不足領域が減り、温度分布のムラが小さくなる。また、乾き度が高く冷媒の流通分布に偏りが出にくい出口側熱交換部においては、最も流通冷媒の体積が膨張する最下流パスの熱交換通路数を最下流直前パスの熱交換通路数よりも多くした構造であるため、最下流パスにおける流通抵抗の上昇が抑えられて出口側熱交換部における流通抵抗が低く抑えられる。これにより、温度分布のムラが小さく且つ流通抵抗が低い蒸発器となる。
【図面の簡単な説明】
【００９３】
【図１】図１は第１実施形態の蒸発器の風上側から見た正面図。
【図２】図２は同蒸発器の上面図。
【図３】図３はチューブの構造を示す斜視図。
【図４】図４はタンクの仕切部を構成する閉塞部を備える金属薄板を示す斜視図。
【図５】図５は蒸発器内の冷媒の流れを示す概略図。
【図６】図６は蒸発器内の液相冷媒の分布を示す概略図。
【図７】図７は第２実施形態の蒸発器を示す概略図。
【図８】図８は第３実施形態の蒸発器を示す概略図。
【図９】図９は第４実施形態の蒸発器を示す概略図。
【図１０】図１０は第５実施形態の蒸発器を示す概略図。
【図１１】図１１は第６実施形態の蒸発器を示す概略図。
【図１２】図１２は第７実施形態の蒸発器を示す概略図。
【図１３】図１３は従来の蒸発器の一例を示す概略図。
【図１４】図１４は図１３の蒸発器内の液相冷媒の分布を示す概略図。
【図１５】図１５は全室を上昇流のパスとした場合の温度分布を示す模式図。
【符号の説明】
【００９４】
１…蒸発器
１０…入口側熱交換部
１０…出口側熱交換部
１０ａ…第１パス（下降流パス）
１０ｂ…第２パス（上昇流パス）
１０ｃ…第３パス（下降流パス）
１１…上部タンク
１２…下部タンク
２０…出口側熱交換部
２０ａ…第１パス（上昇流パス）
２０ｂ…第２パス（最下流直前パス，下降流パス）
２０ｃ…第３パス（最下流パス）
２１…上部タンク
２２…下部タンク
３１…熱交換通路
５１…仕切部
Ｓ１０ａ、ｂ、ｃ…パスの総通路断面積
Ｓ２０ａ、ｂ、ｃ…パスの総通路断面積
２００…蒸発器
２１０…入口側熱交換部
２１０ａ…第１パス（下降流パス）
２１０ｂ…第２パス（上昇流パス）
２２０…出口側熱交換部
２２０ａ…第１パス（最下流直前パス）
２２０ｂ…第２パス（最下流パス）
Ｓ２１０ａ、ｂ…パスの総通路断面積
Ｓ２２０ａ、ｂ…パスの総通路断面積
３００…蒸発器
３１０…入口側熱交換部
３１０ａ…第１パス（上昇流パス）
３１０ｂ…第２パス（下降流パス）
３２０…出口側熱交換部
３２０ａ…第１パス（最下流直前パス）
３２０ｂ…第２パス（最下流パス）
Ｓ３１０ａ、ｂ…パスの総通路断面積
Ｓ３２０ａ、ｂ…パスの総通路断面積
４００…蒸発器
４１０…入口側熱交換部
４１０ａ…第１パス（下降流パス）
４１０ｂ…第２パス（上昇流パス）
４１０ｃ…第１パス（下降流パス）
４２０…出口側熱交換部
４２０ａ…第１パス（最下流直前パス）
４２０ｂ…第２パス（最下流パス，上昇流パス）
Ｓ４１０ａ、ｂ、ｃ…パスの総通路断面積
Ｓ４２０ａ、ｂ…パスの総通路断面積
５００…蒸発器
５１０…入口側熱交換部
５１０ａ…第１パス（上昇流パス）
５１０ｂ…第２パス（下降流パス）
５１０ｃ…第３パス（上昇流パス）
５２０…出口側熱交換部
５２０ａ…第１パス
５２０ｂ…第２パス（最下流直前パス）
５２０ｃ…第３パス（最下流パス）
Ｓ５１０ａ、ｂ、ｃ…パスの総通路断面積
Ｓ５２０ａ、ｂ、ｃ…パスの総通路断面積
６００…蒸発器
６１０…入口側熱交換部
６１０ａ…第１パス（下降流パス）
６１０ｂ…第２パス（上昇流パス）
６１０ｃ…第３パス（下降流パス）
６１０ｄ…第４パス（上昇流パス）
６２０…出口側熱交換部
６２０ａ…第１パス
６２０ｂ…第２パス
６２０ｃ…第３パス（最下流直前パス）
６２０ｄ…第４パス（最下流パス）
Ｓ６１０ａ、ｂ、ｃ、ｄ…パスの総通路断面積
Ｓ６２０ａ、ｂ、ｃ、ｄ…パスの総通路断面積
７００…蒸発器
７１０…入口側熱交換部
７１０ａ…下降流パス
７１０ｂ…上昇流パス
７２０…出口側熱交換部
７２０…熱交換部
７２０ｃ…第３パス（最下流直前パス）
７２０ｄ…最下流パス
Ｓ７１０ａ、ｂ、ｃ、ｄ…パスの総通路断面積
Ｓ７２０ａ、ｂ…パスの総通路断面積
【図１】
2005315567.tif 000003
【図２】
2005315567.tif 000004
【図３】
2005315567.tif 000005
【図４】
2005315567.tif 000006
【図５】
2005315567.tif 000007
【図６】
2005315567.tif 000008
【図７】
2005315567.tif 000009
【図８】
2005315567.tif 000010
【図９】
2005315567.tif 000011
【図１０】
2005315567.tif 000012
【図１１】
2005315567.tif 000013
【図１２】
2005315567.tif 000014
【図１３】
2005315567.tif 000015
【図１４】
2005315567.tif 000016
【図１５】
2005315567.tif 000017