(57)【要約】【課題】遠心ファン用の翼の長い小型のインペラを射出成形にて高い歩留りで製造する。【解決手段】金型６は、第１ないし第３プレート６１〜６３、２つのサイドブロック６４およびコア６５を備え、内部のキャビティは、インペラの翼が形成される細長い空間６５１と、インペラのモータに接続される接続部に対応する空間６２１と、複数の翼の先端を連結する略円筒状の補強リングが形成される凹部６４１とを有する。サイドブロック６４はインペラの側面を囲い、サイドブロック６４と第３プレート６３との間には、成形時に凹部６４１からキャビティ内のガスを排気する排気口６３１が設けられる。また、成形されるインペラでは補強リングの厚さは翼の最大厚さとほぼ同等とされ、補強リングの中心軸方向の長さは翼のピッチの２倍以上とされる。これにより、ゲート６１２から細長い空間６５１に樹脂を充填することができ、補強リングの強度を高めることもできる。【選択図】図５
2005315249.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
射出成形による遠心ファン用のインペラの製造方法であって、
それぞれが所定の中心軸に平行であって外径２ｒが２５ｍｍ以下となるように前記中心軸の周囲に配列される複数の翼を備えるとともに前記複数の翼の長さｆＬが、２≦ｆＬ／ｒ≦２０、を満たすインペラの形状に合わせたキャビティを有する金型を準備する工程と、
前記金型の前記複数の翼の一端に対応する部位の近傍に形成された排気口から前記キャビティ内のガスを排気する工程と、
前記排気する工程の後または並行して、前記金型の前記複数の翼の他端側に対応する部位に形成されたゲートから溶融された樹脂を注入する工程と、
前記金型から成形されたインペラを取り出す工程と、
を備え、
前記インペラの前記複数の翼のそれぞれの最大厚さが０．７ｍｍ未満であり、長さが前記最大厚さの４０倍を超えることを特徴とするインペラの製造方法。
【請求項２】
請求項１に記載のインペラの製造方法であって、
前記インペラが、前記複数の翼の前記一端を連結する略円筒状の補強リングを備えることを特徴とするインペラの製造方法。
【請求項３】
請求項２に記載のインペラの製造方法であって、
前記金型が、前記補強リングに対応する凹部を備えることを特徴とするインペラの製造方法。
【請求項４】
請求項３に記載のインペラの製造方法であって、
前記補強リングが、前記樹脂を注入する工程において前記複数の翼と並行して前記樹脂により成形され、
前記補強リングの厚さが、前記複数の翼のそれぞれの前記最大厚さの１／２倍以上、３倍以下であり、
前記補強リングの前記中心軸方向の長さが、前記複数の翼のピッチの２倍以上であることを特徴とするインペラの製造方法。
【請求項５】
請求項３に記載のインペラの製造方法であって、
前記補強リングが、前記樹脂を注入する工程において前記複数の翼と並行して前記樹脂により成形され、
前記インペラの前記複数の翼のそれぞれにおいて、前記補強リングに接続される部位の厚さが前記最大厚さとなることを特徴とするインペラの製造方法。
【請求項６】
請求項５に記載のインペラの製造方法であって、
前記インペラの前記複数の翼のそれぞれの厚さが、前記補強リングから離れるにしたがって漸次減少することを特徴とするインペラの製造方法。
【請求項７】
請求項４ないし６のいずれかに記載のインペラの製造方法であって、
前記樹脂を注入する工程において、前記金型に注入された前記樹脂の一部が、前記補強リングの端面または側面に対応する部位に形成された開口から溢れ出され、
前記インペラを取り出す工程と同時または後に、前記開口から溢れ出た樹脂が除去されることを特徴とするインペラの製造方法。
【請求項８】
請求項４ないし７のいずれかに記載のインペラの製造方法であって、
前記排気口が、前記凹部において前記補強リングの端面または側面に対応する部位に形成されることを特徴とするインペラの製造方法。
【請求項９】
請求項４ないし８のいずれかに記載のインペラの製造方法であって、
前記インペラの前記補強リングが、前記複数の翼の前記一端から突出する突出部を有することを特徴とするインペラの製造方法。
【請求項１０】
請求項３に記載のインペラの製造方法であって、
前記補強リングが、前記凹部に挿入されたリング部材であることを特徴とするインペラの製造方法。
【請求項１１】
請求項１ないし１０のいずれかに記載のインペラの製造方法であって、
前記インペラが、サーモトロピック型液晶ポリマー樹脂を主成分として成形されることを特徴とするインペラの製造方法。
【請求項１２】
遠心ファンであって、
請求項１ないし１１のいずれかに記載の製造方法にて製造されたインペラと、
前記インペラに接続されて前記インペラを前記中心軸回りに回転するモータと、
前記インペラを収納するハウジングと、
を備え、
前記ハウジングが、
前記インペラの前記複数の翼の前記一端側に形成された吸気口と、
前記インペラの側面に対向して形成された送風口と、
を備えることを特徴とする遠心ファン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、遠心ファン用のインペラの製造方法および遠心ファンに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、電子機器の小型化と高性能化に伴って、電子機器に搭載される冷却用のファンの小型化が要求されている。また、このようなファンにおいて、比較的高い静圧と風量を得ることも要求されている。例えば、特許文献１には、クロスフローファンを放熱用ヒートシンク上に設けることにより、冷却効果を高めると共に薄型化を図った冷却用のヒートシンクファンが記載されている。また、特許文献２には、インペラを構成する複数の翼の外周部の半径をインペラの回転軸方向の長さより小さくすることにより、回転軸に垂直な面の断面積を小さくして携帯型電子機器への搭載を図った遠心ファンが記載されている。
【０００３】
一方、遠心ファンのインペラを射出成形により製造する方法も検討されており、例えば、特許文献３および４には、略円筒形の外型の内部にセンタコアを配置し、外型とセンタコアとの間に、翼の間の空間に対応する多数の仕切板を放射状に配置し、射出成形後に中心軸に沿って成形物を金型から抜くことにより多数の薄肉の翼を有するインペラを製造する技術が開示されている。なお、特許文献５の明細書の従来技術では、金型のキャビティ内を排気してから射出成形する技術が開示されている。
【特許文献１】特許第３３７８６３２号公報
【特許文献２】特開２００３−３０７１９６号公報
【特許文献３】特許第２８９７７３３号公報
【特許文献４】特許第３２３９８４６号公報
【特許文献５】実開昭６０−３４４１６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、特許文献１に記載のヒートシンクファンでは、ヒートシンク上に設けられているファンがクロスフローファンであるため、高い静圧を得ることができない。特許文献２に記載の遠心ファンでは、クロスフローファンを用いるよりは高い静圧を得ることができるものの、小型の電子機器に搭載される小型のファンとしては、更なる高い静圧を得ることが要求される。
【０００５】
遠心ファンの性能を改良するために個々の翼を薄くかつ長くした場合、特許文献３および４の手法にて合成樹脂を素材として射出成形を行っても樹脂の充填を十分に行うことができず、インペラを上手く量産することができない。特に、翼の間の仕切板と金型との接続箇所で欠陥が生じ易くなってしまい、十分な歩留りを確保することができない。
【０００６】
また、遠心ファンでは、インペラの多数の翼の剛性を向上させるために、インペラの吸気口側の先端を連結するリング部が設けられることがある。しかしながら、小型の遠心ファン（例えば、インペラの外径が２５ｍｍ以下である遠心ファン）においてリング部を有するインペラを射出成形する場合、翼厚も薄く、リング部も小さいため、金型内において樹脂の流動が抑制され、リング部に樹脂が十分に充填できない。このため、リング部の強度が確保できず、生産時の歩留まりが低下したり製造後にリング部が破損する恐れが高くなってしまう。
【０００７】
一方、このような小型の遠心ファンにおいて、リング部まで樹脂を適切に充填するために翼厚を厚くした場合、隣接する翼の間の隙間が小さくなって風量が低下してしまう。また、インペラのリング部を増厚してリング部の強度の向上を図った場合、増厚されたリング部により遠心ファンの吸気口の一部が閉塞され、実質的な開口径が小さくなってしまう。
【０００８】
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであり、遠心ファン用のインペラ、特に、静圧を高くし、送風量を増大することができる小型のインペラを射出成形にて高い歩留りで製造することを主な目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
請求項１に記載の発明は、射出成形による遠心ファン用のインペラの製造方法であって、それぞれが所定の中心軸に平行であって外径２ｒが２５ｍｍ以下となるように前記中心軸の周囲に配列される複数の翼を備えるとともに前記複数の翼の長さｆＬが、２≦ｆＬ／ｒ≦２０、を満たすインペラの形状に合わせたキャビティを有する金型を準備する工程と、前記金型の前記複数の翼の一端に対応する部位の近傍に形成された排気口から前記キャビティ内のガスを排気する工程と、前記排気する工程の後または並行して、前記金型の前記複数の翼の他端側に対応する部位に形成されたゲートから溶融された樹脂を注入する工程と、前記金型から成形されたインペラを取り出す工程とを備え、前記インペラの前記複数の翼のそれぞれの最大厚さが０．７ｍｍ未満であり、長さが前記最大厚さの４０倍を超える。
【００１０】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載のインペラの製造方法であって、前記インペラが、前記複数の翼の前記一端を連結する略円筒状の補強リングを備える。
【００１１】
請求項３に記載の発明は、請求項２に記載のインペラの製造方法であって、前記金型が、前記補強リングに対応する凹部を備える。
【００１２】
請求項４に記載の発明は、請求項３に記載のインペラの製造方法であって、前記補強リングが、前記樹脂を注入する工程において前記複数の翼と並行して前記樹脂により成形され、前記補強リングの厚さが、前記複数の翼のそれぞれの前記最大厚さの１／２倍以上、３倍以下であり、前記補強リングの前記中心軸方向の長さが、前記複数の翼のピッチの２倍以上である。
【００１３】
請求項５に記載の発明は、請求項３に記載のインペラの製造方法であって、前記補強リングが、前記樹脂を注入する工程において前記複数の翼と並行して前記樹脂により成形され、前記インペラの前記複数の翼のそれぞれにおいて、前記補強リングに接続される部位の厚さが前記最大厚さとなる。
【００１４】
請求項６に記載の発明は、請求項５に記載のインペラの製造方法であって、前記インペラの前記複数の翼のそれぞれの厚さが、前記補強リングから離れるにしたがって漸次減少する。
【００１５】
請求項７に記載の発明は、請求項４ないし６のいずれかに記載のインペラの製造方法であって、前記樹脂を注入する工程において、前記金型に注入された前記樹脂の一部が、前記補強リングの端面または側面に対応する部位に形成された開口から溢れ出され、前記インペラを取り出す工程と同時または後に、前記開口から溢れ出た樹脂が除去される。
【００１６】
請求項８に記載の発明は、請求項４ないし７のいずれかに記載のインペラの製造方法であって、前記排気口が、前記凹部において前記補強リングの端面または側面に対応する部位に形成される。
【００１７】
請求項９に記載の発明は、請求項４ないし８のいずれかに記載のインペラの製造方法であって、前記インペラの前記補強リングが、前記複数の翼の前記一端から突出する突出部を有する。
【００１８】
請求項１０に記載の発明は、請求項３に記載のインペラの製造方法であって、前記補強リングが、前記凹部に挿入されたリング部材である。
【００１９】
請求項１１に記載の発明は、請求項１ないし１０のいずれかに記載のインペラの製造方法であって、前記インペラが、サーモトロピック型液晶ポリマー樹脂を主成分として成形される。
【００２０】
請求項１２に記載の発明は、遠心ファンであって、請求項１ないし１１のいずれかに記載の製造方法にて製造されたインペラと、前記インペラに接続されて前記インペラを前記中心軸回りに回転するモータと、前記インペラを収納するハウジングとを備え、前記ハウジングが、前記インペラの前記複数の翼の前記一端側に形成された吸気口と、前記インペラの側面に対向して形成された送風口とを備える。
【発明の効果】
【００２１】
本発明によれば、遠心ファン用のインペラを射出成形にて高い歩留りで製造することができる。請求項２の発明では、高速回転によるインペラの複数の翼の変形を抑制することができる。請求項３の発明では、補強リングを容易に設けることができる。
【００２２】
請求項４ないし９の発明では、樹脂による補強リングの強度を高めることができる。請求項１０の発明では補強リングを別部材とすることにより強度を高めることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
図１は、本発明の第１の実施の形態に係る遠心ファン１の構成を示す図であり、中心軸１０を含む平面で切断した縦断面を示す。図２は、遠心ファン１の正面図であり、図３は、図１中の矢印Ａ−Ａの位置における遠心ファン１の横断面図である。
【００２４】
遠心ファン１は、例えば電気製品や電子機器（特に、携帯型のもの）の内部の電子部品を空冷するために用いられる電動ファンであり、回転することにより空気の流れを発生するインペラ２と、インペラ２を回転させるモータ３と、インペラ２およびモータ３を収納するとともにインペラ２の回転により発生した空気の流れを制御して空気を送出するためのハウジング４とを備える。
【００２５】
インペラ２は、外形が略円筒状になっており、空気の流れを発生するための複数の翼２１と、複数の翼２１のモータ３側の端部を連結固定するとともにモータ３に接続される端部である接続部２２と、複数の翼２１の接続部２２とは反対側の端部を固定して翼２１の連結を補強する略円筒状の補強リング２３とを備えている。複数の翼２１、接続部２２、および補強リング２３は、樹脂により一体的に成形されている。
【００２６】
複数の翼２１は、図３に示すように、中心軸１０から一定の距離にて中心軸１０の周囲に隙間を空けて一定ピッチｆｐで配列されており、図１に示すようにそれぞれ中心軸１０に平行に伸びている。複数の翼２１で囲まれた内部の空間９０には、モータ３の回転時に補強リング２３側から空気が流入する。すなわち、インペラ２において補強リング２３は空間９０へと空気を導く開口端となっている。空間９０の接続部２２側は、接続部２２がモータ３に接続されることにより閉塞されている。
【００２７】
モータ３は、ロータヨーク（継鉄）３１、シャフト３２、およびロータマグネット３５により回転組立体が構成され、ベースプレート３６、スリーブ３４、ホルダ３３、シール３７、ステータ（固定子）３８により固定組立体が構成されている。モータ３は、電子部品３９１の駆動回路にてステータ３８のコイルに供給される電流が制御されることにより、ロータマグネット３５とステータ３８との間の磁気作用によってロータヨーク３１がシャフト３２を中心として回転駆動される。これにより、ロータヨーク３１に接続されているインペラ２が中心軸１０を中心として回転する。ロータヨーク３１の回転方向（すなわちインペラ２の回転方向）は、図３中に矢印Ｐにて示す方向とされ、その回転数は、毎分１００００回転以上とされる。
【００２８】
インペラ２およびモータ３を収納するハウジング４は、外形が中心軸１０に平行に長い略直方体形状になっており、図１に示すようにインペラ２の補強リング２３（開口端）に対向する箇所に形成された吸気口４１と、図２に示すようにインペラ２の側面に対向して中心軸１０に平行に長く形成された送風口４２とを備える。吸気口４１は、インペラ２の外径と略同じ大きさの円形に形成されている。送風口４２は、図３に示すようにハウジング４の外側に向かって広がっており、インペラ２を囲む内面４９に繋がっている。
【００２９】
ハウジング４は、図１および図２に示すように、インペラ２およびモータ３の主要部分（ステータ３８付近まで）を収納するハウジング本体４５と、ハウジング本体４５に嵌着されるキャップ４６とを備えており、吸気口４１および送風口４２はハウジング本体４５に設けられている。ハウジング本体４５は、樹脂製であり、例えば、ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）をベースとしたＦＲＰ（繊維強化プラスチック）とされる。キャップ４６は、アルミニウムにより形成される。
【００３０】
以上の構造を有する遠心ファン１では、インペラ２が回転すると空気が吸気口４１から空間９０内に流入して複数の翼２１の間から流出し、ハウジング４の内面４９に沿って移動して送風口４２から送出される。
【００３１】
ここで、図１に示すインペラ２の外径２ｒ（ｒは半径）は２５ｍｍ以下とされ、複数の翼２１の中心軸１０の方向の長さｆＬは、２≦ｆＬ／ｒ≦２０の関係を満たす長さとされる。なお、より好ましくは、３≦ｆＬ／ｒの関係を満たすようにされる。近年のノートブック型コンピュータの厚さを考慮した場合、インペラ２の外径２ｒは２０ｍｍ以下とされることがさらに好ましい。本実施の形態では、外径２ｒが１２ｍｍ、長さｆＬが２７ｍｍ（うち、補強リング２３の長さｒＬが４ｍｍ）とされている。なお、実質的な翼２１の長さは（ｆＬ−ｒＬ）であるが、この長さはほぼｆＬと捉えることができる。また、インペラ２の外径２ｒには、図３に示す補強リング２３の厚さｒｔは含まれないものとする。
【００３２】
インペラ２では、２≦ｆＬ／ｒの関係が満たされることにより、複数の翼２１の間から流出する空気の流速最大点が翼２１の両端の中間付近になり、その結果、空気の流量を増して、効率の良い空気の流れを発生することが可能になっている。また、ｆＬ／ｒ≦２０が満たされることにより、振動することなく毎分１００００回転以上（例えば、２００００回転）の高速回転が実現され、高速回転により一層空気の流量を増し、静圧も高めて効率の良い空気の流れを発生することが可能になっている。また、インペラ２では補強リング２３を備えることにより、高速回転による翼２１の変形が抑制される。
【００３３】
さらにインペラ２では、図３に示すように各翼２１の最大厚さ（翼２１をおよそ平らな板と捉えた場合の最大の肉厚であり、本実施の形態では中心軸１０から放射状に広がる径方向における翼２１のほぼ中央における厚さ）ｆｔが０．７ｍｍ未満とされ、翼２１の長さｆＬとｆｔとの比（ｆＬ／ｆｔ）が４０を超えるように各翼２１の形状が設計される。すなわち、小型で長いインペラ２を実現するために、インペラ２では各翼２１が薄肉かつ長いものとされる。
【００３４】
また、図３に示す補強リング２３の厚さｒｔは、各翼２１の最大厚さｆｔとほぼ同等、一般的な設計では、最大厚さｆｔの１／２倍以上、３倍以下とされ、補強リング２３の中心軸１０方向の長さｒＬ（図１参照）が、複数の翼２１のピッチｆｐの２倍以上とされる。なお、ピッチｆｐは、互いに隣接する翼２１の中心軸１０から最も離れた部位におけるピッチであるものとする。補強リング２３の形状に関する条件は、後述するように補強リング２３の強度を得るために導かれたものである。
【００３５】
図４は、微細で長い翼２１を有する遠心ファン１用のインペラ２を射出成形により製造する流れを示す図である。インペラ２の製造に際してまず、インペラ２の形状に合わせた内部空間であるキャビティを有する金型が射出成形装置にセットされて準備される（ステップＳ１）。図５は、金型６の構造を示す断面図であり、図６は図５中の矢印Ｂ−Ｂの位置における金型６の断面の一部を示す図である。図５において成形されるインペラの向きは、図１に示すインペラ２の向きと左右が逆になっている。
【００３６】
金型６は、射出成形装置のノズル９１が接続される第１プレート６１、第１プレート６１の左側に接する第２プレート６２、最も左側に位置する第３プレート６３、第２プレート６２と第３プレート６３との間にて上下に位置し、成形されるインペラ２の側面を囲う２つのサイドブロック６４、２つのサイドブロック６４に挟まれる略円筒状の空間に挿入されるコア６５を備える。
【００３７】
第１プレート６１にはノズル９１から射出された樹脂が通る流路６１１が形成されており、流路６１１の端部であるゲート６１２はインペラ２の接続部２２の中央（実際には、成形後にモータ３が接続される穴が形成される。図１参照）に対応する。第２プレート６２は接続部２２の外側面に対応する内側面を有し、接続部２２に対応する空間６２１を形成する。図６に示すように、コア６５は２つのサイドブロック６４に挟まれる空間に挿入され、コア６５は、インペラ２内の空間９０および複数の翼２１の間の隙間に対応する形状となっている（図３参照）。図５および図６では、翼２１に対応する空間に符号６５１を付している。なお、図５では、中心線６０の上側では空間６５１が存在する様子を示しており、下側では複数の空間６５１の間に存在するコア６５の板状の部位６５２（図６参照）が存在する様子を示している。また、図５および図６では中心線６０の方向に伸びる補強リング２３に対応する凹部に符号６４１を付している。
【００３８】
第３プレート６３は、コア６５が挿脱される開口を有し、右側の面はインペラ２の開口端である補強リング２３の端面に対応する。補強リング２３の端面と側面（外周面を指す。）との間の角に対応する位置、すなわち、空間６５１における第３プレート６３とサイドブロック６４との間の位置には僅かな隙間の排気口６３１が形成されており、排気口６３１は第３プレート６３とサイドブロック６４との間に形成された排気路６３２に接続される。排気路６３２は射出成形装置の排気ポンプに接続される。第３プレート６３は射出成形後にコア６５を引き抜くことができるように、コア６５の板状の部位６５２に対応する溝が形成されている。なお、翼２１に対応する空間６５１はサイドブロック６４の内側面に接しており、第３プレート６３のコア６５が挿入される開口に形成された各溝の両壁は空間６５１を塞ぐ突起（翼２１の端面に対応する。）となっている。
【００３９】
金型６が射出成形装置にセットされると、排気ポンプにより排気路６３２から排気が行われ、金型６内の空間であるキャビティが真空状態とされる（ステップＳ２）。一方、予め乾燥機内で減圧環境下または所定のガス環境下にて１４０〜１６５℃にて２．５〜３時間加熱により乾燥された原料樹脂のペレットが、長時間外気に触れることなくホッパーから射出成形装置に投入されており、樹脂は射出成形装置のスクリューシリンダ内にてヒータにより２５０〜３３０℃まで加熱されて溶融され、ノズル９１まで充填されている。金型６も別途ヒータにより７０〜９０℃に維持される。なお、ペレットの事前乾燥が不要な射出成形装置が使用されてもよい。
【００４０】
以上の準備が完了すると、ノズル９１から流路６１１に向けて樹脂が射出され、第１プレート６１から第３プレート６３に向かって、すなわち、インペラ２の接続部２２に対応する位置から補強リング２３に対応する位置に向かって樹脂が流れ、キャビティ内が樹脂で満たされる（ステップＳ３）。樹脂の流入と同時に樹脂から発生するガスは、排気口６３１から排気路６３２を介して強制的に排気される。この間も金型６が７０〜９０℃に保持されるため、溶融している樹脂が速やかにキャビティ内を満たしつつ速やかに硬化することが実現される。
【００４１】
樹脂としては、流動性に優れ、固化した後の強度が高く機械的特性に優れたサーモトロピック型液晶ポリマー樹脂を主成分とするもの（重量の半分以上がサーモトロピック型液晶ポリマー樹脂であるものを指し、サーモトロピック型液晶ポリマー樹脂のみの場合を含む。）が用いられる。具体的には、ガラスファイバを混入したＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド）やベクトラ（登録商標）に代表される、全芳香族ポリエステル系液晶ポリマーにガラスファイバやカーボンファイバ等の繊維質を２０重量％程度添加したものが用いられる。また、ＰＰＳとベクトラとを混合したものやサーモトロピック型液晶ポリマー樹脂に他の樹脂を混合したものが用いられてもよい。樹脂の選択は、インペラ２の長さおよび外径並びに翼２１の枚数等を考慮して行われる。
【００４２】
各翼２１は、最大厚さが０．７ｍｍ未満であり、かつ、長さが最大厚さの４０倍を超える非常に細長い形状をしているが、複数の翼２１の一端に対応する部位に形成された排気口６３１からキャビティ内のガスが排気され、さらに、複数の翼２１の他端側（すなわち、他端に繋がる部位）に対応する部位に形成されたゲート６１２から溶融された樹脂が注入されることにより、翼２１全体を適正に樹脂で満たすことが実現される。また、翼２１と並行して成形される補強リング２３についても適正に樹脂で満たすことが実現される。なお、樹脂が翼２１用の空間６５１内をほぼ一方向に流れるのであれば、ゲート６１２は金型６の複数の翼２１の他端側に対応する他の部位、例えば、インペラ２の接続部２２の外側面に対応する部位に形成されてもよい。
【００４３】
樹脂が冷却されて固化すると、金型６から成形されたインペラ２の取り出しが行われる（ステップＳ４）。インペラ２の取り出しでは、まず、コア６５が第３プレート６３およびサイドブロック６４から引き抜かれる。図７は、コア６５が引き抜かれる途中の様子を示す断面図である。既述のように、第３プレート６３にはコア６５の板状の部位６５２に対応する溝が形成されており、各溝の両壁は翼２１の端面に対向する突起となっていることから、コア６５は第３プレート６３から引き抜かれるが、翼２１は２つのサイドブロック６４に挟まれた状態でキャビティ内に残ることとなる。
【００４４】
コア６５が引き抜かれると、２つのサイドブロック６４が僅かに離れ、さらに、第１プレート６１の流路６１１近傍に設けられた押出部材６１３によりインペラ２の接続部２２が押し出されることにより、インペラ２が金型６から完全に分離されて取り出される。取り出し後のインペラ２は、ゲート６１２に対応する箇所にモータ３のロータヨーク３１が挿入される穴が形成される。
【００４５】
次に、射出成形時に補強リング２３が形成される様子について説明する。図８．Ａないし図８．Ｃは補強リング２３に対応する凹部６４１が樹脂８で満たされる様子を示す図であり、コア６５の空間６５１（翼２１に対応）からサイドブロック６４の凹部６４１へと樹脂８が（紙面の手前側および左側へと）出てくる様子を示している。凹部６４１に樹脂８が進入し始めると、図８．Ａに示すように空間６５１から樹脂が上昇し、やがて隣接するものが互いに接して中心軸に平行な境界面であるウェルドライン（図８．Ａ〜図８．Ｃにおいて太線にて示し、以下、ウェルドライン近傍をウェルド部８１と呼ぶ。）が形成される。なお、ウェルド部８１では境界面に垂直な方向の力に対して割れが生じ易く、他の部分に比べて強度が低下する。その後、図８．Ｂに示すように樹脂８が第３プレート６３側へと移動することにより、ウェルド部８１が伸び、やがて図８．Ｃに示すように凹部６４１が樹脂８にて満たされる。
【００４６】
ここで、図８．Ｃ中に符号８２にて囲むウェルド部８１の両端部では、樹脂の流動が少なかったために十分な強度を得ることができないが、補強リング２３の長さｒＬを十分に長くする（少なくとも複数の翼２１のピッチｆｐの２倍以上とする）ことにより、ウェルド部８１の中央部８３にて樹脂の大きな流動により接合強度が高められ、補強リング２３の強度が高められる。これにより、補強リング２３の厚さｒｔを、各翼２１の最大厚さｆｔとほぼ同等、具体的には、最大厚さｆｔの１／２倍以上、３倍以下としつつ（換言すれば、補強リング２３の厚さを極端に厚くすることなく）、ウェルド部８１における強度を高めることができる。その結果、例えば、外径２５ｍｍ以下の小型のインペラ２を毎分１００００回転以上で回転しても翼２１が破損しない補強リング２３を実現することができる。
【００４７】
図９は、翼２１と異なる材料にて補強リング２３が形成される場合の金型６のサイドブロック６４および第３プレート６３により形成される凹部６４１近傍を示す断面図である。この場合、図９に示すように射出成形装置に金型６がセットされる際に、凹部６４１に予め略円筒状の金属のリング部材２３ａが挿入され、この状態でキャビティ内の排気が行われて樹脂が注入されることにより、補強リング２３がいわゆるインサート成形される。補強リング２３をインサート成形時の金属部材とすることにより、補強リング２３の強度を樹脂に比べて極めて高くすることが実現され、インペラ２の信頼性が向上される。
【００４８】
図１０は、補強リング２３の強度を高める他の例を示す図である。図１０に示す金型６では、補強リング２３の端面に対応する部位に開口６３３が形成される。なお、開口６３３が形成されるため、キャビティ内の排気は原則として行われない。開口６３３は、凹部６４１の深さに合わせて第３プレート６３内に、または、第３プレート６３とコア６５との間に、環状の凹部６４１に沿って複数箇所に設けられる。開口６３３を設けることにより、射出成形が行われる際に補強リング２３を満たす樹脂の一部が開口６３３から溢れ出ることとなる。図１０に示す金型６を用いてインペラ２が製造される際には、図４に示す製造工程の最後に、すなわち、インペラ２が金型６から取り出された後に、開口６３３から溢れ出た樹脂を除去する工程が追加される。なお、金型６に、例えば、第３プレート６３をサイドブロック６４に対してスライドする機構を設け、第３プレート６３のスライドにより、インペラ２を金型６から取り出す工程と同時に開口６３３から溢れ出た樹脂が除去されてもよい。
【００４９】
以上のように、金型６の補強リング２３に対応する部位に開口６３３を形成しておき、開口６３３から補強リング２３を形成する樹脂の一部を溢れ出させることにより、補強リング２３においてウェルド部が形成される際にウェルド部近傍の樹脂が大きく流れることとなり、ウェルド部の接合強度がさらに向上する（あるいは、ウェルドラインが消滅する）。
【００５０】
図１１は、補強リング２３の強度を高めるさらに他の例を示す図である。図１１に示す金型６では、第３プレート６３において、翼２１の端面に対向する部位がサイドブロック６４側に突出する突起部６３４となっている。換言すれば、補強リング２３に対応する凹部６４１が第３プレート６３に向かって延長されている。これにより、キャビティ内の排気および樹脂の注入により成形される補強リング２３は、複数の翼２１の端部から突出する突出部を有することとなる（後述の図１２．Ｂにおける突出部２３ｂ参照）。
【００５１】
図１１に示す金型６の場合、図１０に示す場合と同様に補強リング２３のウェルド部が形成される際に、ウェルド部近傍の樹脂が凹部６４１が延長された分だけ大きく流れることとなり、ウェルド部の接合強度が向上される。また、図１０に示す場合と異なり、インペラ２の成形の際に樹脂が溢れ出ることもない。
【００５２】
次に、実際にインペラ２を成形して補強リング２３の強度を試験した結果について説明する。表１は射出成形された３種類（条件１ないし３）のインペラ２の形状を示す表である。表１における長さの単位はミリメートルである。試験では、樹脂としてベクトラ（登録商標）を用い、図１２．Ａにて示すように、翼２１の端面と補強リング２３の端面とが一致するものを作成した。
【００５３】
【表１】
2005315249.tif 000003
【００５４】
表１において、「リング強度」の欄における「×」は、射出成形後、金型６からインペラ２を取り出す際に補強リング２３に割れが生じる確率が７０％以上であったことを示し、「○」は１０％未満であったことを示す。試験の結果から補強リング２３が長くされる条件２および３において補強リング２３の強度が十分であることが確認できる。また、条件２および３から、補強リング２３の厚さｒｔが翼２１の最大厚さｆｔとほぼ同等である場合は、補強リング２３の中心軸１０方向の長さｒＬが複数の翼２１のピッチｆｐの２倍以上とされることが好ましいといえる。ただし、樹脂の種類によって強度にばらつきがあることから、補強リング２３と翼２１との最大厚さは等しくされることは必ずしも必要なく、設計における経験上から補強リング２３の厚さが、複数の翼２１のそれぞれの最大厚さの１／２倍以上、３倍以下とされる程度でよいと推測される。
【００５５】
また、表１の条件３に従いつつ、図１２．Ｂおよび図１２．Ｃに示すように補強リング２３の一部を翼２１の端面から突出した状態および補強リング２３を翼２１の端面に接続した状態でインペラ２を作成して補強リング２３の強度試験を行った結果、補強リング２３の強度が十分であることが確認された。このことから、補強リング２３の厚さを翼２１の最大厚さの１／２倍以上、３倍以下とし、補強リング２３の長さを翼２１のピッチの２倍以上とすることにより、複数の翼２１が補強リング２３により連結される態様とは関係なく補強リング２３の強度が保たれることが分かる。もちろん、図１２．Ｃの場合よりも、補強リング２３の内周面にて翼２１が連結される図１２．Ａや図１２．Ｂの場合、さらには、補強リング２３の外周面により翼２１が連結される場合（すなわち、複数の翼２１の内側に補強リング２３が配置される場合）の方が、インペラ２全体の強度という観点からは好ましい。
【００５６】
なお、図１２．Ｂの場合において、補強リング２３のうち翼２１の端部から中心軸１０に平行に突出する突出部２３ｂの長さを翼２１のピッチｆｐの約１．５倍以上とし、翼２１に対応する空間６５１から流れ出た樹脂が補強リング２３の延長部分に十分流れ込むことにより、ウェルド部の強度が十分に確保される（図１１参照）。
【００５７】
以上に説明したように、遠心ファン１のインペラ２では、複数の翼２１の一端（インペラ２の開口端側の端部）を連結する補強リング２３が設けられることにより、高速回転による複数の翼２１の変形を抑制することができ、インペラ２の製造では、金型６に形成された補強リング２３に対応する凹部６４１を利用することにより、補強リング２３を翼２１と並行して射出成形する場合、および、翼２１とは別部材であるリング部材２３ａを用いてインサート成形する場合のいずれの場合であっても、補強リング２３を容易に設けることができる。
【００５８】
インペラ２の製造（図１０の場合を除く。）では、金型６において補強リング２３に対応する凹部６４１に形成された排気口６３１からキャビティ内のガスが排気されることにより、すなわち、複数の翼２１の一端（インペラ２の開口端側の端部）に対応する部位の近傍に形成された排気口から排気されることにより、樹脂をキャビティの端部まで適切に進入させることができ、静圧を高くし、送風量を増大することができる小型の遠心ファン用のインペラを射出成形にて安定して高い歩留りで製造することができる。その結果、インペラ２や遠心ファン１の製造コストを削減することができる。
【００５９】
また、排気口６３１が凹部６４１において補強リング２３の端面（側面であってもよい。）に対応する部位に形成されることにより、より適切に樹脂を凹部６４１全体に充填することができ、インペラ２の高速回転に必須とされる補強リング２３の強度を高めることができる。補強リング２３を翼２１のピッチの２倍以上に長くし、あるいは、図１０に示すように凹部６４１から樹脂を溢れ出させたり、凹部６４１を延長する（すなわち、補強リング２３を延長して翼の一端から突出させる）ことによってもウェルド部の影響による補強リング２３の強度不足を解消することが実現される。図９に示すように、補強リング２３を別部材とすることによっても強度を高めることができる。これらの技術により、遠心ファン１の信頼性が向上される。
【００６０】
また、樹脂として異方性の強いサーモトロピック型液晶ポリマー樹脂を用いる場合であっても、上述の手法や条件にて補強リング２３を形成することにより、ウェルド部の強度を十分に確保することができる。特に、補強リング２３に対応する凹部６４１から排気を行い、かつ、補強リング２３の長さを拡大したり、補強リング２３に突出部２３ｂ（図１２．Ｂ参照）を設けることにより、ウェルド部の強度を極めて有効に改善することができ、高強度のインペラ２を得ることができる。
【００６１】
次に、本発明の第２の実施の形態に係る遠心ファンについて説明する。図１３は、第２の実施の形態に係る遠心ファンのインペラ２ａを中心軸１０を含む平面で切断して示す縦断面図である。図１４は、図１３中の右側から左方向を向いて見たインペラ２ａの側面図であり、図１５は、図１４に示すインペラ２ａの一部を拡大して示す図である。図１４に示すように、第２の実施の形態に係る遠心ファンでは、図３に示す複数の翼２１とは異なる横断面形状を有する複数の翼２１ａがインペラ２ａに設けられる。その他の構成は図１ないし図３と同様であり、以下の説明において同符号を付す。
【００６２】
第２の実施の形態に係る遠心ファンは、図１３に示すインペラ２ａを備えるという点を除いて図１と同様であり、モータ３およびハウジング４の構造および形状は、図１ないし図３に示すものと同様である。すなわち、ハウジング４は、端面に形成された吸気口４１および中心軸１０に平行に長く形成された送風口４２を備える（図１および図２参照）。インペラ２ａも、図１に示すものと同様に、複数の翼２１ａ、接続部２２および補強リング２３を備え、複数の翼２１ａ、接続部２２および補強リング２３は、サーモトロピック型液晶ポリマー樹脂を主成分とする樹脂により一体的に成形されている。
【００６３】
図１４では、図３と同様に、複数の翼２１ａのピッチに符号ｆｐを付し、インペラ２ａの外径に符号２ｒを付している。ここで、インペラ２ａの外径２ｒ（補強リング２３の厚さｒｔは含まない。）は２５ｍｍ以下とされ、複数の翼２１ａの中心軸１０の方向の長さｆＬは、２≦ｆＬ／ｒ≦２０（より好ましくは、３≦ｆＬ／ｒ≦２０）の関係を満たす長さとされる。
【００６４】
インペラ２ａでは、第１の実施の形態と同様に、２≦ｆＬ／ｒの関係が満たされることにより、複数の翼２１ａの間から流出する空気の流速最大点が翼２１ａの両端の中間付近になり、その結果、空気の流量を増して、効率の良い空気の流れを発生することが可能になっている。また、ｆＬ／ｒ≦２０が満たされることにより、振動することなく毎分１００００回転以上（例えば、２００００回転）の高速回転が実現され、高速回転により一層空気の流量を増し、静圧も高めて効率の良い空気の流れを発生することが可能になっている。また、インペラ２ａでは補強リング２３を備えることにより、高速回転による翼２１ａの変形が抑制される。
【００６５】
インペラ２ａでは、図１５に示すように、複数の翼２１ａのそれぞれにおいて、補強リング２３に接続される部位（以下、「リング接続部」という。）２１１の厚さｆｔ２が、翼２１ａの他の部位の厚さよりも厚くされ、翼２１ａの厚さは補強リング２３から離れるにしたがって漸次減少するように各翼２１ａの形状が設計される。すなわち、インペラ２ａのそれぞれの翼２１ａでは、リング接続部２１１の厚さｆｔ２が最大厚さとなり、補強リング２３から最も離れている内周部２１２の厚さ（すなわち、翼２１ａの内周側のエッジ近傍において、エッジに向けて行われるＲ部（面取り部）の開始点における厚さ）ｆｔ１が最小厚さとなる。
【００６６】
なお、翼２１ａの厚さとは、翼２１ａの面におよそ垂直な方向に対する厚さを指すものとし、リング接続部２１１の厚さは、翼２１ａの付け根極近傍に設けられたＲ部を含まない厚さを指すものとする。また、インペラ２ａでは、各翼２１ａの最大厚さであるリング接続部２１１の厚さｆｔ２が０．７ｍｍ未満とされ、図１３に示す翼２１の長さｆＬが、ｆｔ２との比（ｆＬ／ｆｔ２）が４０を超えるように設計される。すなわち、小型で長いインペラ２ａを実現するために、インペラ２ａでは各翼２１ａが薄肉かつ長いものとされる。
【００６７】
また、図１５に示すように、補強リング２３の厚さｒｔは、各翼２１ａの最大厚さであるリング接続部２１１の厚さｆｔ２の１／２倍以上、３倍以下とされ、補強リング２３の中心軸１０方向の長さｒＬ（図１３参照）は、複数の翼２１ａの中心軸１０から最も離れた部位におけるピッチｆｐの２倍以上とされる。
【００６８】
インペラ２ａの射出成形による製造の流れは、図４に示す第１の実施の形態に係るインペラ２の製造の流れと同様であり、インペラ２ａの製造に利用される金型の構成も、翼２１ａに対応する空間の形状を除いて図５に示す金型６と同様である。すなわち、まず、インペラ２ａの形状に合わせたキャビティを有する金型６が射出成形装置にセットされて準備され（ステップＳ１）、続いて、金型６の排気路６３２から排気が行われ（ステップＳ２）、ノズル９１から流路６１１に向けて樹脂が射出される。これにより、インペラ２ａの接続部２２に対応する位置から補強リング２３に対応する位置に向かって樹脂が流れてキャビティ内が樹脂で満たされ（ステップＳ３）、溶融している樹脂が速やかにキャビティ内を満たしつつ速やかに硬化することにより、複数の翼２１ａと補強リング２３とが並行して成形される。
【００６９】
インペラ２ａの製造では、補強リング２３が形成される様子も図８．Ａないし図８．Ｃと同様であり、ウェルドラインが長くされることにより、補強リング２３に十分な強度が与えられる。金型６に注入された樹脂が冷却されて固化すると、金型６から成形されたインペラ２ａが取り出されてインペラ２ａの製造が終了する（ステップＳ４）。
【００７０】
次に、実際にインペラ２ａを成形して補強リング２３の強度を試験した結果について説明する。表２は射出成形された２種類（条件４および５）のインペラ２ａの形状を示す表であり、比較例として、表１に示す条件１のインペラ２の形状も併せて示す。試験では、樹脂としてベクトラ（登録商標）を用い、図１２．Ａに示す翼２１および補強リング２３と同様に、翼２１ａの端面と補強リング２３の端面とが一致するものを作成した。
【００７１】
【表２】
2005315249.tif 000004
【００７２】
表２では、表１と同様に、「リング強度」の欄における「×」は、射出成形後、金型６からインペラ２ａを取り出す際に補強リング２３に割れが生じる確率が７０％以上であったことを示し、「○」は１０％未満であったことを示す。また、表２における長さの単位はミリメートルである。
【００７３】
試験の結果から、翼２１ａの厚さが補強リング２３から離れるにしたがって漸次減少する（すなわち、ｆｔ１がｆｔ２よりも小さい）条件４および５において補強リング２３の強度が十分であることが確認できる。また、補強リング２３の厚さｒｔが、翼２１ａの最大厚さであるリング接続部２１１の厚さｆｔ２とほぼ同等である場合は、補強リング２３の中心軸１０方向の長さｒＬが複数の翼２１ａのピッチｆｐの２倍以上とされることが好ましいといえる。ただし、樹脂の種類によって強度にばらつきがあることから、補強リング２３の厚さと翼２１ａのリング接続部２１１の厚さとは等しくされることは必ずしも必要なく、設計における経験上から補強リング２３の厚さが、複数の翼２１ａのそれぞれのリング接続部２１１の厚さｆｔ２の１／２倍以上、３倍以下とされる程度でよいと推測される。また、第１の実施の形態と同様に、補強リング２３の厚さを翼２１ａの最大厚さ（すなわち、リング接続部２１１の厚さ）の１／２倍以上、３倍以下とし、補強リング２３の長さを翼２１ａのピッチの２倍以上とすることにより、複数の翼２１ａが補強リング２３により連結される態様とは関係なく（例えば、図１２．Ｂや図１２．Ｃに示す連結態様であっても）、補強リング２３の強度が保たれると推測される。
【００７４】
以上に説明したように、第２の実施の形態に係る遠心ファンのインペラ２ａでは、第１の実施の形態と同様に、複数の翼２１ａの一端を連結する補強リング２３により、高速回転による複数の翼２１ａの変形を抑制することができる。
【００７５】
インペラ２ａの製造でも、第１の実施の形態と同様に、金型６において複数の翼２１ａの一端（インペラ２ａの開口端側の端部）に対応する部位の近傍に形成された排気口６３１からキャビティ内のガスが排気されることにより、樹脂をキャビティの端部まで適切に進入させることができ、静圧を高くし、送風量を増大することができる小型の遠心ファン用のインペラを射出成形にて安定して高い歩留りで製造することができる。その結果、インペラ２ａや遠心ファンの製造コストを削減することができる。また、排気口６３１が補強リング２３に対応する凹部６４１において補強リング２３の端面（または、側面）に対応する部位に形成されることにより、より適切に樹脂を凹部６４１全体に充填することができ、インペラ２ａの高速回転に必須とされる補強リング２３の強度を高めることができる。
【００７６】
インペラ２ａの製造では、特に、複数の翼２１ａのそれぞれにおいてリング接続部２１１の厚さが翼２１ａの最大厚さとされるため、金型６の翼２１ａに対応する空間６５１と補強リング２３に対応する凹部６４１との接続部の幅も大きくなる。その結果、各空間６５１に注入された樹脂が、凹部６４１および隣接する空間６５１にさらに容易に流入することが可能とされるため、空間６５１および凹部６４１全体に樹脂をより適切に充填することができ、補強リング２３の強度をより高めることができる。また、翼２１ａのリング接続部２１１のみを厚くすることにより、翼２１ａ全体の翼厚を厚くする場合に比べて、隣接する翼間の隙間が小さくなることを防止し、遠心ファンの風量の低下を防止（または、抑制）することができる。さらに、翼２１ａの厚さが補強リング２３から離れるにしたがって漸次減少しているため、翼厚がインペラの内側および外側に向かって極端に薄くなる場合に比べて空間６５１への樹脂の充填をより適切に行うことができ、その結果、凹部６４１への樹脂の充填もさらに適切に行うことができる。
【００７７】
インペラ２ａの製造では、第１の実施の形態と同様に、補強リング２３を翼２１ａのピッチの２倍以上に長くすることにより、補強リング２３の厚さを翼２１ａの最大厚さであるリング接続部２１１の厚さの１／２倍以上、３倍以下としつつ（換言すれば、補強リング２３の厚さを極端に厚くすることなく）、ウェルド部８１（図８．Ｃ参照）における強度を高めることができる。また、第１の実施の形態と同様に、凹部６４１から樹脂を溢れ出させたり、補強リング２３を延長して翼の一端から突出させることによっても、ウェルド部８１の影響による補強リング２３の強度不足を解消することが実現される。
【００７８】
以上、本発明の実施の形態に係る遠心ファンおよびインペラの製造方法について説明してきたが、本発明は上記実施の形態に限定されるものではなく、様々な変形が可能である。
【００７９】
例えば、上記実施の形態では、射出成形の前に金型６のキャビティ内が排気されて真空状態にされる例を挙げたが、排気は成形とほぼ並行して行われてもよい。また、排気は第３プレート６３に微小な排気口を形成して補強リング２３の端面に対応する位置から行われてもよく、補強リング２３の側面に対応する凹部６４１の底面に微小な排気口が形成されてもよい。
【００８０】
図５並びに図９ないし図１１のいずれの例においても、補強リング２３は複数の翼２１の内側にて翼２１を連結してもよい（第２の実施の形態における翼２１ａおよび補強リング２３についても同様）。なお、補強リング２３の樹脂の一部を溢れ出させる図１０の場合において、樹脂が溢れ出る方向は中心軸に平行である必要はなく、中心軸に対して垂直であってもよい。また、樹脂を溢れ出させる開口は、補強リング２３の側面に対応する部位に形成されてもよい。
【００８１】
図１１に示す例の場合、補強リング２３の外径を容易に小さくするという観点からは突出部２３ｂ（図１２．Ｂ参照）は中心軸に平行に形成されることが好ましいが、突出部が補強リング２３から外側や内側に広がる形状とされてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００８２】
【図１】第１の実施の形態に係る遠心ファンを示す縦断面図である。
【図２】遠心ファンを示す正面図である。
【図３】遠心ファンを示す横断面図である。
【図４】インペラを射出成形により製造する流れを示す図である。
【図５】金型の断面図である。
【図６】金型の断面の一部を示す図である。
【図７】コアが引き抜かれる様子を示す図である。
【図８．Ａ】補強リングに対応する凹部が樹脂で満たされる様子を示す図である。
【図８．Ｂ】補強リングに対応する凹部が樹脂で満たされる様子を示す図である。
【図８．Ｃ】補強リングに対応する凹部が樹脂で満たされる様子を示す図である。
【図９】リング部材により補強リングが形成される場合の金型を示す断面図である。
【図１０】金型の他の例を示す断面図である。
【図１１】金型の他の例を示す断面図である。
【図１２．Ａ】補強リングと翼との配置を示す図である。
【図１２．Ｂ】補強リングと翼との配置を示す図である。
【図１２．Ｃ】補強リングと翼との配置を示す図である。
【図１３】第２の実施の形態に係る遠心ファンのインペラを示す縦断面図である。
【図１４】インペラを示す側面図である。
【図１５】インペラを示す拡大図である。
【符号の説明】
【００８３】
１    遠心ファン
２，２ａ    インペラ
３    モータ
４    ハウジング
６    金型
１０    中心軸
２１，２１ａ    翼
２３    補強リング
２３ａ    リング部材
２３ｂ    突出部
４１    吸気口
４２    送風口
２１１    リング接続部
６１２    ゲート
６２１，６５１    空間
６３１    排気口
６３３    開口
６４１    凹部
Ｓ１〜Ｓ４    ステップ
【図１】
2005315249.tif 000005
【図２】
2005315249.tif 000006
【図３】
2005315249.tif 000007
【図４】
2005315249.tif 000008
【図５】
2005315249.tif 000009
【図６】
2005315249.tif 000010
【図７】
2005315249.tif 000011
【図８．Ａ】
2005315249.tif 000012
【図８．Ｂ】
2005315249.tif 000013
【図８．Ｃ】
2005315249.tif 000014
【図９】
2005315249.tif 000015
【図１０】
2005315249.tif 000016
【図１１】
2005315249.tif 000017
【図１２．Ａ】
2005315249.tif 000018
【図１２．Ｂ】
2005315249.tif 000019
【図１２．Ｃ】
2005315249.tif 000020
【図１３】
2005315249.tif 000021
【図１４】
2005315249.tif 000022
【図１５】
2005315249.tif 000023