(57)【要約】【課題】  ＳＵＳ３０４を置換し得る高純度フェライト系ステンレス鋼を提供する目的で，加工性を低下させるＣｒやＭｏを多量に添加することなく，耐銹性や耐すき間腐食性を改善して，同時にできる限り加工性を高める。【解決手段】  Ｔｉで安定化した高純度フェライト系ステンレス鋼において，Ｃｒ，Ｍｏに加えてＶ，Ｓｎを複合添加することにより耐銹性や耐すき間腐食性を著しく改善し，しかも，良好な伸び，平均ｒ値，リジング特性を確保する。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で，Ｃ：０．００１〜０．０１０％，Ｓｉ：０．０１〜０．５％，Ｍｎ：０．０１〜１．００％，Ｐ：０．０３％以下，Ｓ：０．０１％以下，Ｃｒ：１６〜２０％，Ｍｏ：０．３〜１．８％，Ｖ：０．３〜２．５％，Ｓｎ：０．１〜１．５％，Ｔｉ：０．０５〜０．２５％，Ｎ：０．００１〜０．０２０％を含み，残部Ｆｅならびに不可避的不純物からなることを特徴とする耐食性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項２】
質量％で，Ａｌ：０．００５〜０．０５％を含有することを特徴とする請求項１記載の耐食性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項３】
質量％で，Ｃｕ：０．０５〜１．０％，Ｚｒ：０．０５〜０．５％，のうち１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１又は２記載の耐食性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項４】
質量％で，Ｍｇ：０．０００２〜０．００５０％を含有することを特徴とする請求項１〜３記載のいずれかの耐食性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項５】
質量％で，Ｂ：０．０００２〜０．００５０％を含有することを特徴とする請求項１〜４記載のいずれかの耐食性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項６】
質量％で，Ｎｂ：０．０１〜０．１％を含有することを特徴とする請求項１〜５記載のいずれかの耐食性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項７】
ＪＡＳＯ  Ｍ．６１０で規定される複合サイクル試験５０サイクルで生じるすき間腐食深さが，３５０μｍ以下であることを特徴とする，請求項１〜６記載のいずれかの耐食性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は大気環境における耐銹性ならびに塩害環境におけるすき間腐食進展が汎用のオーステナイト系ステンレス鋼であるＳＵＳ３０４と同等で，かつ伸び，平均ｒ値に代表される加工性に優れ，ＳＵＳ３０４が適用される用途の一部でＳＵＳ３０４に置換し得る，耐食性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板に関わる。
【背景技術】
【０００２】
代表的なオーステナイト系ステンレス鋼であるＳＵＳ３０４は，耐食性，加工性，溶接性に優れており，ステンレス鋼として最も広範に使用されている。ＳＵＳ３０４はＮｉを８％含有しているが，Ｎｉは価格がＬＭＥで決定され投機の対象となりやすく価格変動が大きい。ＳＵＳ３０４の溶解原料となるスクラップもまたＮｉの価格変動の影響を受けやすい。このようにＳＵＳ３０４の原料コストは不安定であり，その結果，ステンレス鋼板の価格も変動せざるを得ない。このような事情から，Ｎｉの高騰対策として価格が比較的安定しているフェライト系ステンレス鋼によりＳＵＳ３０４を代替することは，ステンレス鋼の製造者，使用者両者にとって意味のあることである。
【０００３】
フェライト系ステンレス鋼の代表であるＳＵＳ４３０は耐食性，加工性ともにＳＵＳ３０４には及ばない。耐食性，加工性を改善したフェライト系ステンレス鋼として，いわゆる高純度フェライト系ステンレス鋼が開発されている。高純度フェライト系ステンレス鋼は，Ｃ，Ｎを精錬で低減することに加え，ＴｉやＮｂで安定化を行い，耐粒界腐食性や加工性を高めた鋼で，使用環境に応じて，ＣｒＭｏ含有量を調節して耐孔食性の向上が行われている。しかし，高純度フェライト系ステンレス鋼でもＳＵＳ３０４と比較すると活性溶解速度が大きく，すき間腐食のようにいったん不動態が破壊して活性溶解が進行する場合には，耐食性が低下してしまう。このような耐食性の低下を補うためには一般にはＳＵＳ４４５Ｊ２（２２Ｃｒ−２Ｍｏ−（極低Ｃ，Ｎ））で行われているようにＣｒやＭｏを増量する必要がある。ただし，このようにＣｒ，Ｍｏを増量したのでは，鋼が固溶強化されて加工性が低下し，ＳＵＳ３０４で行われるような絞りなどの厳しい加工には耐えられない。
【０００４】
そこで，できるだけＣｒやＭｏを含有せず加工性を低下させることなく高純度フェライト系ステンレス鋼の耐食性を改善することが試みられており，鋼表面のスケールや表面近傍に偏析する元素の調整，介在物の組成制御を行う方法が開示されている。これらの例として，特許文献１，特許文献２，特許文献３が挙げられる。しかし，これらの方法をもってしても高純度フェライト系ステンレス鋼ですき間腐食などが原因となりいったん活性溶解が生じた場合に，その溶解速度を低減してＳＵＳ３０４並の耐銹性や耐すき間腐食性を得ることはできず，銹の進展やすき間内でのピットの成長を抑制し得る高純度フェライト系の新たな合金設計が渇望されるのである。もっとも，高純度フェライト系ステンレス鋼にある程度のＮｉを添加すれば耐すき間腐食性の改善を見ることができる。しかしこの場合にはフェライト系ステンレス鋼のＳＵＳ３０４に対する優位さである耐応力腐食割れ性が損なわれるおそれがある。よって，合金設計にあたっては，このように従来のフェライト系ステンレス鋼の特長を維持することも合わせて考慮しなければならない。
【０００５】
【特許文献１】特開平６−２７９９５１号公報
【特許文献２】特開平７−２１６５９１号公報
【特許文献３】特開平９−２７９２３１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明が解決しようとする課題は，従来はＳＵＳ３０４が使用されていた用途に高純度フェライト系ステンレス鋼を適用することを狙い，加工性を低下させるＣｒやＭｏ，特に影響の大きいＭｏを多量に添加することなく，高純度フェライト系ステンレス鋼の耐銹性や耐すき間腐食性を改善して，同時にできる限り加工性を高めることにより，ＳＵＳ３０４の一部用途でＳＵＳ３０４を置換し得る程度に耐食性と加工性を改善した高純度フェライト系ステンレス鋼を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は，Ｔｉで安定化した高純度フェライト系ステンレス鋼において，Ｃｒ，Ｍｏに加えてＶ，Ｓｎを複合添加すれば，耐銹性や耐すき間腐食性を著しく改善でき，しかも，ＶとＳｎの複合添加は加工性に対するダメージがほとんどなく，良好な加工性を確保できるという本発明者らの知見に基づいてなされたものである。
【０００８】
本発明の骨子とするところは，
（１）
質量％で，Ｃ：０．００１〜０．０１０％，Ｓｉ：０．０１〜０．５％，Ｍｎ：０．０１〜１．００％，Ｐ：０．０３％以下，Ｓ０．０１％以下，Ｃｒ：１６〜２０％，Ｍｏ：０．３〜１．８％，Ｖ：０．３〜２．５％，Ｓｎ：０．１〜１．５％，Ｔｉ：０．０５〜０．２５％，Ｎ：０．００１〜０．０２０％を含み，残部Ｆｅならびに不可避的不純物からなる加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
（２）
質量％で，Ａｌ：０．００５〜０．０５％を含有する（１）の耐食性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
（３）
質量％で，Ｃｕ：０．０５〜１．０％，Ｚｒ：０．０５〜０．５％，のうち１種または２種以上を含有する（１）又は（２）記載の耐食性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
（４）
質量％で，Ｍｇ：０．０００２〜０．００５０％を含有する（１）〜（３）記載のいずれかの耐食性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
（５）
質量％で，Ｂ：０．０００２〜０．００５０％を含有する（１）〜（４）記載のいずれかの耐食性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
（６）
質量％で，Ｎｂ：０．０１〜０．１％を含有する（１）〜（５）記載のいずれかの耐食性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
（７）
ＪＡＳＯ  Ｍ．６１０で規定される複合サイクル試験５０サイクルで生じるすき間腐食深さが，３５０μｍ以下である耐食性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【発明の効果】
【０００９】
本発明は、フェライト系ステンレス鋼の加工性を低下させるＣｒやＭｏを多量に添加することなく，耐銹性や耐すき間腐食性を改善して，同時にできる限り加工性を高めることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
本発明者らは銹の進展やすき間内でのピットの成長を抑制し得る高純度フェライト系の新たな合金設計を試み，いくつかの成分系について実験室溶解を行い，Ｃｒ，Ｍｏに加えてＶ，Ｓｎを複合添加すれば，耐銹性や耐すき間腐食性を著しく改善でき，しかも，ＶとＳｎの複合添加は加工性に対するダメージがほとんどないことを知見した。
【００１１】
本発明者らは表１に化学成分を示す鋼１〜１３を実験室の真空溶解炉で溶製しインゴットにした。実験室で熱延，熱延板焼鈍・酸洗，冷延，焼鈍，酸洗を行い，板厚１ｍｍの鋼板サンプルを製造した。冷延焼鈍後の酸洗は，実製造ラインのソルト，硝酸電解を模擬した酸洗を行った。得られた鋼板からＪＩＳ１３号Ｂ引張試験片を圧延方向に作製して引張試験を行い，降伏強さ，引張強さ，伸びを求めた。また，同じくＪＩＳ１３号Ｂ引張試験片を圧延方向，圧延直角方向，圧延４５°方向から作製して，平均ｒ値（ランクフォード値）を測定した。さらに，ＪＩＳ５号引張試験片を圧延方向に作製して１６％の伸び歪を与えたときの試験片幅方向の凹凸を粗さ計で測定し，測定範囲中の最大リジング高さを測定した。耐食性に関しては，複合サイクル試験により耐候性と耐すき間腐食性の評価を行った。結果を表２に示す。
【００１２】
まず耐候性は，大気環境中におけるステンレス鋼の銹の発生と進展をよく再現することが明らかにされている人工海水を用いたサイクルで評価した。１サイクルは，(1)人工海水噴霧  ３５℃  ４時間→(2)乾燥  ６０℃  ２時間→(3)湿潤  相対湿度９５％  ５０℃  ２時間で，６サイクルまで繰り返した。試験片は，＃６００のエメリー紙で研磨して仕上げた。比較鋼としてＳＵＳ３０４  ２Ｂ  １ｍｍの実機製造材を用いた。試験後の表面の発銹状況をステンレス協会のレイティングナンバー（ＳＡＲＮ）で評価した。ＳＡＲＮは，１０（発銹なし）から１（最も発銹）まで１０段階で評価を行う。耐すき間腐食性の評価では，５０ｍｍ×１００ｍｍ（大）と３０ｍｍ×７０ｍｍ（小）の２種類の短冊状試験片を用意し，２種類の板を中心部が重なるように重ねて，３０ｍｍ×７０ｍｍのサンプルの上辺から１５ｍｍ，３５ｍｍ，５５ｍｍの３箇所をスポット溶接してすき間腐食試験片を作製した。複合サイクル試験のサイクルは，ＪＡＳＯで規定される試験方法に従い，(1)５％ＮａＣｌ噴霧  ３５℃  ２時間→(2)乾燥  ６０℃  ２時間→(3)湿潤  相対湿度９０％  ５０℃  ２時間を１サイクルとして５０サイクルの試験を行った。試験後，スポット溶接の溶接金属をくり抜き大小試験片を離し，スポット溶接金属近傍のすき間部におけるピット深さをレーザー顕微鏡で測定して，測定した範囲での最大ピット深さをすき間腐食深さとした。この場合も比較鋼はＳＵＳ３０４  ２Ｂとした。
【００１３】
図１にＶを１．０％含有する鋼１〜６について耐食性，加工性に及ぼすＳｎの影響を示す。耐銹性は，１％未満のＳｎ添加では，ＳＡＲＮが４で顕著な発銹を示す。しかし，０．３％のＳｎ添加で，ＳＡＲＮ５まで改善し，０．５％以上のＳｎを添加すれば，ＳＵＳ３０４と同じＳＡＲＮ６まで向上する。すき間腐食深さもＳｎ添加量が多いほど低減し，約１％まで添加すると，ＳＵＳ３０４と同等の深さまで浅くなる。一方，加工性は，Ｓｎを１％まで添加しても，伸び３７％，平均ｒ値２．１を維持しており，加工性低下に対するＳｎ添加の影響は小さい。
【００１４】
図２にＳｎを０．５％含有する鋼３ならびに７〜１３について耐食性，加工性に及ぼすＶの影響を示す。耐銹性は，Ｖ添加量が０．０５％の場合，ＳＡＲＮが４で顕著な発銹を示す。しかし，０．３１％，０．５０％のＶ添加で，ＳＡＲＮ５まで改善し，０．５％以上のＳｎを添加すれば，ＳＵＳ３０４と同じＳＡＲＮ６まで向上する。すき間腐食深さもＶ添加量が多いほど低減し，２％まで添加すると，ＳＵＳ３０４と同等以上の耐すき間腐食性を示す。
【００１５】
一方，加工性は，Ｖを２％まで添加しても，伸び３７％，平均ｒ値２．１を維持しており，加工性低下に対するＶ添加の影響は小さい。
【００１６】
図１，２から明らかなように，Ｔｉで安定化した高純度フェライト系ステンレス鋼において，Ｃｒ，Ｍｏに加えてＶ，Ｓｎを複合添加すれば，耐銹性や耐すき間腐食性を著しく改善でき，しかも，ＶとＳｎの複合添加は加工性に対するダメージがほとんどなく，良好な加工性を確保できる。
【００１７】
次に，本発明における成分の限定理由を述べる。
【００１８】
Ｃの低減は，高純度フェライト系ステンレス鋼の強度を低下して伸びを大きくするとともに，平均ｒ値の向上ももたらす。耐食性についても，Ｃを低減すれば，高純度フェライト系ステンレス鋼の耐粒界腐食性が向上する。よって，Ｃは本発明において低ければ低いほど好ましい。しかし，過度の低減は精錬コストの増大をもたらすので，高純度化に必要な二次精錬の能力を勘案して，Ｃの含有量を０．００１〜０．０１０％とする。好ましい範囲は０．００１〜０．００５％である。
【００１９】
Ｓｉは脱酸元素として有効であるが，過度の含有はフェライトの固溶強化が大きくなり延性低下をもたらすので，脱酸に必要な最小限にとどめ，０．０１〜０．５％とする。好ましい範囲は０．０５〜０．１５％である。
【００２０】
Ｍｎも脱酸元素として有効であるが，Ｓｉと同じくフェライトを強化して延性を低下させ，また過度に添加するとＭｎＳを形成して耐銹性を阻害するので，０．０１〜１．００％範囲で添加する。好ましい範囲は０．０１〜０．５％である。
【００２１】
Ｐは耐食性と加工性の両方を低下させる有害不純物であり，できるだけ低減させるべきものである。しかし，Ｐの低減は，原料の制約をはじめ精錬コストの増大をもたらすため，本発明では，０．０３％以下に限定する。好ましい範囲は０．０２％以下である。
【００２２】
Ｓは鋼中で硫化物を形成して発銹起点となるので，本発明では少ないことが望まれる。精錬コストを勘案して，０．０１％以下に限定する。好ましい範囲は０．００２〜０．００６％である。
【００２３】
Ｃｒはステンレス鋼として必要な耐食性を確保するために基本的な元素であり，屋内環境での耐食性をはじめ，屋外での耐候性，塩害環境での耐すき間腐食性を確保するために，１６％以上の添加を行う。ただし，過度の添加はフェライトの強度を増し鋼の延性を低下するので，上限は２０％とする。好ましい範囲は１７〜１９％である。
【００２４】
Ｍｏは耐局部腐食性を向上するために有効な元素である。しかし，Ｍｏ添加による延性の低下は大きく，必要な耐食性が得られる範囲でできるだけ限定的に添加すべきである。かかる観点から本発明では，Ｍｏを０．３〜１．８％の範囲で添加する。好ましい範囲は０．５〜１．５％である。
【００２５】
ＶとＳｎは本発明の根幹をなす重要な添加元素である。Ｃｒ，Ｍｏに加えてＶとＳｎを複合添加することによりフェライト系ステンレス鋼の弱点である耐銹性や耐すき間腐食性が改善され，適切な組合せによりＳＵＳ３０４と同等以上の耐食性が得られるだけでなく，Ｃｒ，Ｍｏの使用を最小限にしてＶ，Ｓｎを添加すれば伸びや平均ｒ値の低下も小さく，耐食性と合わせて優れた加工性を確保することができる。このような効果を得るため，図１ならびに図２に示したようにＶとＳｎはそれぞれ少なくとも０．３％以上，０．１％以上添加しなければならない。しかし，これらの元素の過度の添加はやはり加工性を低下させる上，耐食性向上効果も飽和するため，上限をＶ：２．５％，Ｓｎ：１．５％とする。Ｖの好ましい範囲は０．７５〜２．０％である。また、Ｓｎの好ましい範囲は０．４〜１．０％である。
【００２６】
Ａｌは精錬過程の脱酸や還元の結果，鋼中に残存したものである。Ａｌの過度の含有は，介在物の残存により鋼の清浄度を低下して伸びを低減したり，また耐食性を低下する場合もあるため，本発明では０．００５〜０．０５％の範囲で含有させる。
【００２７】
Ｔｉはいわゆる安定化元素であり，ＣやＮの固定により，耐粒界腐食性を向上したり平均ｒ値を大きくする効果を有する。同様の効果は，ＮｂやＺｒも有するが，これらの元素に比べてＴｉ添加は延性低下が少ないことから，本発明では，安定化元素としてＴｉを優先して使用する。このような効果を得るためＴｉは０．０５％以上添加する。しかし，過度に添加するとフェライトの固溶強化により延性を低下させるため，Ｔｉの上限は０．２５％とする。好ましい範囲は０．１０〜０．２０％である。
【００２８】
Ｎの低減は，高純度フェライト系ステンレス鋼の強度を低下して伸びを大きくするとともに，平均ｒ値の向上ももたらす。耐食性についても，Ｎを低減すれば，高純度フェライト系ステンレス鋼の耐粒界腐食性が向上する。よって，Ｎは本発明において低ければ低いほど好ましい。しかし，過度の低減は精錬コストの増大をもたらすので，高純度化に必要な二次精錬の能力を勘案して，Ｎの含有量を０．００１〜０．０２０％とする。好ましい範囲は０．００１〜０．２０％である。
【００２９】
以上の元素に加えて本発明では，耐食性のさらなる向上や加工性，表面特性の改善を意図して，Ｃｕ，Ｚｒ，Ｍｇ，Ｂ，Ｎｂのうち１種または２種以上を目的に応じて適宜添加する。
【００３０】
Ｃｕは腐食ピット底部での溶解速度を低減したり再不動態化を促進したりする効果を有するので，耐銹性の改善や耐すき間腐食性の向上に有効である。また，適量の添加により平均ｒ値が向上する効果がある。しかし，過度の添加はフェライトの強度を大きくして伸びを低下するので，本発明ではＣｕの添加量を０．０５〜１．０％とする。好ましい範囲は０．２５〜０．７５％である。
【００３１】
Ｚｒは不動態皮膜の強化や介在物の組成制御を通じて，耐銹性や耐すき間腐食性の改善に効果を発揮する。しかし，過度の添加は，伸びの低下をもたらすとともに，製造工程で鋳造が困難になったりするため，Ｚｒの添加量は，０．０５〜０．５％とする。
【００３２】
ＭｇはＴｉやＡｌと合わせて利用することにより，凝固過程でフェライトの凝固核となる複合酸化物を形成して，凝固組織の微細化をもたらす。これにより，凝固組織に起因するリジングやローピングに有害な組織が製造工程において破壊されやすくなり，高純度フェライト系ステンレス鋼の加工時に問題となりやすいリジングを軽減することができる。しかし過度の添加はＭｇ系介在物を多数残存させ，耐食性の低下をもたらす。以上のことから本発明ではＭｇが有効に機能する０．０００２〜０．００５０％の範囲で添加する。好ましい範囲は０．０００２〜０．００２０％である。
【００３３】
Ｂは高純度フェライト系ステンレス鋼の二次加工脆性改善に有効な粒界強化元素であり，このような効果を得るために０．０００２％以上添加する。しかし，過度の添加はフェライトを固溶強化して延性低下の原因になるので，上限を０．００５０％とする。好ましい範囲は０．０００５〜０．００２０％である。
【００３４】
ＮｂはＢＡ（光輝焼鈍）製品のように良質の表面品位が必要な場合にＴｉの一部を代替する安定化元素として添加する。また，Ｎｂは不動態皮膜を強化して耐食性を向上させる効果も有する。しかし，過度の添加は，強度上昇，延性低下をもたらすので，本発明では，０．０１〜０．１％の範囲で添加する。
【００３５】
本発明の耐食性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板において、ＪＡＳＯ  Ｍ．６１０で規定される複合サイクル試験５０サイクルで生じるすき間腐食深さが，３５０μｍ以下であることとすると好ましい。図１、図２に示すとおり、ＳＵＳ３０４のすき間腐食深さは３５０μｍ以下であり、本発明のフェライト系ステンレス鋼もすき間腐食深さを３５０μｍ以下とすることによってＳＵＳ３０４と同等の腐食性が得られるからである。
【実施例】
【００３６】
表１に化学成分を示す鋼１〜３２を実験室の真空溶解炉で溶製しインゴットにした。実験室で熱延，熱延板焼鈍・酸洗，冷延，焼鈍，酸洗を行い，板厚１ｍｍの鋼板サンプルを製造した。冷延焼鈍後の酸洗は，実製造ラインのソルト，硝酸電解を模擬した酸洗を行った。得られた鋼板からＪＩＳ１３号Ｂ引張試験片を圧延方向に作製して引張試験を行い，降伏強さ，引張強さ，伸びを求めた。また，同じくＪＩＳ１３号Ｂ引張試験片を圧延方向，圧延直角方向，圧延４５°方向から作製して，平均ｒ値（ランクフォード値）を測定した。さらに，ＪＩＳ５号引張試験片を圧延方向に作製して１６％の伸び歪を与えたときの試験片幅方向の凹凸を粗さ計で測定し，測定範囲中の最大リジング高さを測定した。
【００３７】
耐食性に関しては，複合サイクル試験により耐候性と耐すき間腐食性の評価を行った。まず耐候性は，大気環境中におけるステンレス鋼の銹の発生と進展をよく再現することが明らかにされている人工海水を用いたサイクルで評価した。１サイクルは，(1)人工海水噴霧  ３５℃  ４時間→(2)乾燥  ６０℃  ２時間→(3)湿潤  相対湿度９５％  ５０℃  ２時間で，６サイクルまで繰り返した。試験片は，＃６００のエメリー紙で研磨して仕上げた。比較鋼としてＳＵＳ３０４  ２Ｂ  １ｍｍの実機製造材を用いた。試験後の表面の発銹状況をステンレス協会のレイティングナンバー（ＳＡＲＮ）で評価した。ＳＡＲＮは，１０（発銹なし）から１（最も発銹）まで１０段階で評価を行う。
【００３８】
耐すき間腐食性の評価では，５０ｍｍ×１００ｍｍ（大）と３０ｍｍ×７０ｍｍ（小）の２種類の短冊状試験片を用意し，２種類の板を中心部が重なるように重ねて，３０ｍｍ×７０ｍｍのサンプルの上辺から１５ｍｍ，３５ｍｍ，５５ｍｍの３箇所をスポット溶接してすき間腐食試験片を作製した。
【００３９】
複合サイクル試験のサイクルは，ＪＡＳＯのＣＣＴに従い，(1)５％ＮａＣｌ噴霧  ３５℃  ２時間→(2)乾燥  ６０℃  ２時間→(3)湿潤  相対湿度９０％  ５０℃  ２時間を１サイクルとして５０サイクルの試験を行った。試験後，スポット溶接の溶接金属をくり抜き大小試験片を離し，スポット溶接金属近傍のすき間部におけるピット深さをレーザー顕微鏡で測定して，測定した範囲での最大ピット深さをすき間腐食深さとした。この場合も比較鋼はＳＵＳ３０４  ２Ｂとした。
【００４０】
良好な加工性の判断基準は，伸び：３５．０％以上，平均ｒ値：１．８以上，リジング：１２μｍ以下とした。また，良好な耐食性の判断基準は，耐銹性：ＳＡＲＮ５以上，すき間腐食深さ：３５０μｍ以下とした。
【００４１】
結果を表２に示す。本発明に従う鋼ではいずれも優れた加工性ならびに耐食性を有することが分かる。一方，鋼６，鋼１３，鋼１７ではそれぞれＳｎ，Ｖ，Ｍｏが本発明範囲を逸脱しており，耐銹性や耐すき間腐食性に劣る。また，鋼１８はＭｏ含有量が多すぎるため，耐食性は得られるものの，加工性に劣る。
【００４２】
【表１】
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【００４３】
【表２】
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【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】Ｖを１．０％含有する鋼の耐食性，加工性に及ぼすＳｎの影響を示す。
【図２】Ｓｎを０．５％含有する鋼の耐食性，加工性に及ぼすＶの影響を示す。
【図１】
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【図２】
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