(57)【要約】【課題】吐出弁から油分離手段までの空間が狭いと圧縮機構から吐出された吐出ガスの圧力変動（脈動圧）が十分減衰されず、圧縮機のガス排出口に接続されている高圧配管を振動させ、結合されている冷凍サイクル部品などを共振させて脈動音が発生しやすくなる課題があった。また、ベーン背圧制御装置は、特に圧縮機の始動時においては、ガス供給通路へは確実にガス状流体を供給する必要があり、このガス通路に誤って潤滑油が供給されると機能しない。【解決手段】圧縮高圧流体が吐出される高圧室と、高圧流体から分離された潤滑油を貯える貯油室と、ベーン背圧室に気流体又は貯油室の潤滑油を選択的に供給するベーン背圧制御装置とを備えたベーンロータリ型圧縮機において、ベーン背圧制御装置を高圧室に設けたことにより、高圧室の容積を確保し、かつベーン背圧制御装置に高圧室の流体が供給されるようにしたものである。【選択図】  図１
2005030278.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
流体を吸入し、圧縮し、吐出する圧縮機構と、前記圧縮機構より圧縮された高圧流体が吐出される高圧室と、前記高圧流体から分離された潤滑油を貯える貯油室を備え、前記潤滑油が分離された高圧流体を所定経路へ導く流出手段を具備した圧縮機において、前記高圧室の容積を前記貯油室の容積よりも大きくした圧縮機。
【請求項２】
前記高圧室及び貯油室は、隔壁によって区画された高圧ケース内に区画形成され、前記高圧室と貯油室は、前記高圧室からの高圧流体に含まれる潤滑油を分離する油分離手段にて連通され、さらに前記高圧ケースを前記圧縮機構に併設した請求項１記載の圧縮機。
【請求項３】
前記圧縮機構は、ベーンがロータに設けられたベーン溝内を出没し、前記ロータと共にシリンダ内を回転して流体を吸入し、圧縮し、吐出するベーンロータリ型圧縮機構であって、前記高圧室に吐出された高圧流体をガス供給通路入口部から前記ベーン溝内へ供給するベーン背圧制御装置を具備し、このベーン背圧制御装置の一部乃至全部を前記高圧室内に設け、前記ガス供給通路入口部を前記高圧室内に開口した請求項１または２記載の圧縮機。
【請求項４】
ベーンがロータに設けられたベーン溝内を出没し、前記ロータと共にシリンダ内を回転して流体を吸入し、圧縮し、吐出するベーンロータリ型圧縮機構と、前記圧縮機構より圧縮された高圧流体が吐出される高圧室と、前記高圧流体から分離された潤滑油を貯える貯油室と、前記圧縮機構の始動時は前記高圧室の流体を、始動後は前記貯油室に貯えられた潤滑油を選択的に切り替えて前記ベーン溝内へ供給するベーン背圧制御装置とを備えたベーンロータリ型圧縮機であって、前記ベーン背圧制御装置は前記高圧室に設けられ、前記高圧室と前記貯油室は隔壁により前記高圧室の容積が前記貯油室の容積よりも大きくなるように仕切られ、さらに前記ベーン溝に供給する高圧流体を取り入れるガス供給通路入口部を前記高圧室に連通し、前記ベーン溝に供給する潤滑油を取り入れる潤滑油供給通路入口部を前記貯油室の潤滑油中に連通した圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、流体の圧縮、吐出を行う圧縮機に関するもので、特に自動車用空調装置などに用いられる圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、車輌用空調装置として搭載されるこの種の圧縮機においては、圧縮機構によって圧縮された流体（冷媒）と共に圧縮機潤滑油の一部が空調装置の冷凍サイクル部品中へ吐出されるものである。
【０００３】
したがって、流体（ガス冷媒）と共に吐出される圧縮機の潤滑油がサイクル中に多く吐出されるほど、冷凍サイクル部品の熱交換器の熱伝達効率を低下させ、さらに冷凍サイクル部品中の配管の圧力損失が大きくなり冷凍サイクルの効率が低下する。
【０００４】
その対策として、この種の圧縮機においては、圧縮機構部から側板により隔設される油溜め室と、この油溜め室上部に収納される遠心分離式の油分離手段と、上記側板の油溜め室側の面に密接して蓋板を取り付け、上記側板の油溜め室側の表面を覆う構成とし、前記油分離手段にて流体（ガス冷媒）と潤滑油の分離を行い、冷空調装置の冷凍サイクル部品中への潤滑油の吐出を抑制することが知られている（例えば特許文献１参照）。
【０００５】
また、ベーンロータリ型圧縮機においては、ロータの回転に伴ってベーンがその先端をシリンダ内壁に接して回転摺動運転をするようにベーン背部に高圧の潤滑油を圧力差により供給する構成が広く用いられている（例えば特許文献２参照）。
この特許文献２に記載の圧縮機は、圧縮機の高低圧差がないか、または小さい場合に圧縮機を始動した場合でも、始動直後に生じるベーン背圧室内の圧力低下をガス供給通路からのガス状流体の供給によって防止し、また定常運転時においてはガス供給通路を遮断することによって適量の潤滑油をベーン背圧室へ供給するよう選択できるベーン背圧制御装置を備えている。
【０００６】
【特許文献１】
特開平４−１５３５９６号公報（図１）
【特許文献２】
特公平７−４５８７７号公報（第１図、第４図）
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、上記特許文献１に記載の圧縮機においては、空調装置の冷凍サイクル部品中への潤滑油の吐出を抑制するため、圧縮機構部から側板により隔設される油溜め室と、該油溜め室上部に収納される遠心分離式の油分離手段と、上記側板の油溜め室側の面に密接して取り付けられて上記側板の油溜め室側の表面を覆う蓋とを備えているものである。
【０００８】
しかしながら、上記特許文献１に記載の構成は、吐出弁から油分離手段までの空間が狭いため、圧縮機構から吐出された吐出ガスの圧力変動（脈動圧）が減衰され難く、圧縮機のガス排出口に接続されている高圧配管を振動させ、結合されている冷凍サイクル部品（例えば熱交換器）などと締結されている車両部品を共振させて起こる異音（いわゆる脈動音）が発生しやすくなるものであった。
また、上記特許文献２に記載のベーン背圧制御装置は、特に圧縮機の始動時においては、ガス供給通路へは確実にガス状流体を供給する必要があり、このガス通路に誤って潤滑油が供給されると機能しないものである。
【０００９】
特に、この種のベーン背圧制御装置を具備した圧縮機においては、潤滑油が貯留されている空間内に設置されている関係から、例えば、市場サービスにおいて圧縮機を交換する際、誤って潤滑油を規定量以上入れてしまい、油面が規定値より上昇する等が原因で、圧縮機の始動時においてベーン背圧制御装置のガス供給通路入口部から、潤滑油が入り込む可能性が高い構造となっている。
【００１０】
そこで、本発明は上述の従来の課題に鑑み、高圧ケース内の限られた容積の中で高圧室の容積を貯油室の容積よりも大きくし、冷凍サイクル部品（例えば熱交換器）などと締結されている車両部品を共振させて起こる異音（いわゆる脈動音）の発生を合理的に防止するものである。
【００１１】
また、本発明は、上記ベーン背圧制御装置を具備した圧縮機においても、上記異音の発生が防止でき、あわせてベーン背圧制御装置の作動を確実にするものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明の請求項１記載のものは、流体を吸入し、圧縮し、吐出する圧縮機構と、前記圧縮機構より圧縮された高圧流体が吐出される高圧室と、前記高圧流体から分離された潤滑油を貯える貯油室を備え、前記潤滑油が分離された高圧流体を所定経路へ導く流出手段を具備した圧縮機において、前記高圧室の容積を前記貯油室の容積よりも大きくしたものである。
【００１３】
かかる構成により、圧縮機構より吐出された高圧流体の脈動を高圧室内で緩和することができ、脈動音の発生が防止できる。
【００１４】
また、本発明は、前記高圧室及び貯油室を、隔壁によって区画された高圧ケース内に区画形成し、さらに前記高圧室と貯油室を、前記高圧室からの高圧流体に含まれる潤滑油を分離する油分離手段にて連通し、さらに前記高圧ケースを前記圧縮機構に併設したものである。
【００１５】
かかる構成によって、前記貯油室内の潤滑油が前記高圧室を流れる高圧流体に含まれて圧縮機外に流出することもなく、確実に潤滑油が貯油室内に貯められる。
【００１６】
さらに、本発明は、前記圧縮機構をベーンロータリ型圧縮機構とし、さらに前記高圧室に吐出された高圧流体をガス供給通路入口部から前記ベーン溝内へ供給するベーン背圧制御装置を具備し、このベーン背圧制御装置の一部乃至全部を前記高圧室内に設け、前記ガス供給通路入口部を前記高圧室内に開口したものである。
【００１７】
かかる構成により、高圧室の大容量化を活かしてベーン背圧制御装置の設置スペースが確保でき、圧縮機の大型化が抑制できると共に、ベーン背圧制御装置によるベーン溝へのガス供給が確実なものとなる。
【００１８】
また、本発明は、ベーンがロータに設けられたベーン溝内を出没し、前記ロータと共にシリンダ内を回転して流体を吸入し、圧縮し、吐出するベーンロータリ型圧縮機構と、前記圧縮機構より圧縮された高圧流体が吐出される高圧室と、前記高圧流体から分離された潤滑油を貯える貯油室と、前記圧縮機構の始動時は前記高圧室の流体を、始動後は前記貯油室に貯えられた潤滑油を選択的に切り替えて前記ベーン溝内へ供給するベーン背圧制御装置とを備えたベーンロータリ型圧縮機であって、前記ベーン背圧制御装置は前記高圧室に設けられ、前記高圧室と前記貯油室は隔壁により前記高圧室の容積が前記貯油室の容積よりも大きくなるように仕切られ、さらに前記ベーン溝に供給する高圧流体を取り入れるガス供給通路入口部を前記高圧室に連通し、前記ベーン溝に供給する潤滑油を取り入れる潤滑油供給通路入口部を前記貯油室の潤滑油中に連通したものである。
【００１９】
かかる構成により、圧縮機構より吐出された高圧流体の脈動を緩和する高圧室の容積が確保でき、前記高圧流体の脈動に伴う脈動音の発生が防止でき、また、始動時は高圧室からのガス成分の多い高圧流体をベーン溝へ供給し、始動後は前記貯油室の潤滑油をベーン溝へ供給するため、始動直後に生じるベーンの飛び出しに伴うベーン溝内の圧力低下に起因したベーンの飛び出し不調が防止でき、圧縮機の始動を確実なものとすることができると共に、始動後は潤滑油をベーン溝に供給し、ベーンとシリンダ内壁面との接触を確実なものとして、圧縮機の効率を確保することができる。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を所謂ベーンロータリ型圧縮機に適用した実施の形態について、図面を参照しながら説明する。
【００２１】
図１乃至図４において、１は圧縮機で、円筒内壁を有するシリンダ２と、前記シリンダ２の前後の開口を閉塞する前部側板３、後部側板４および前記後部側板４と併設された高圧ケース（以下高圧室カバーという）５より構成されている。
【００２２】
前記シリンダ２の内部には、略円柱状のロータ６が、その外周の一部をシリンダ２の内壁と微少隙間を形成するようにシリンダ２の軸芯から偏芯して回転自在に収容されている。前記ロータ６には、一体的に形成された駆動軸７が設けられ、この駆動軸７は、前記前部側板３及び後部側板４に軸支されている。８は前記ロータ６に設けられたベーン溝で、前記ロータ６の接線方向に掘り下げられており、等間隔（所定角度毎）に複数設けられている。９は前記ベーン溝８内に出没自在に設けられたベーンである。
【００２３】
ここで、前記ロータ６が回転すると、前記ベーン９は前記シリンダ２内壁を摺動し、シリンダ２内空間に、吸入空間２ａ、圧縮空間２ｂ、吐出空間２ｃを形成する。１０は前記シリンダ２に設けられた吸入孔で、一端は前記吸入空間２ａに開口し、他端は前記圧縮機１の吸入口１１に連通している。１２は前記シリンダ２に設けられた吐出孔で、前記吐出空間２ｃに開口し、吐出バルブ１３が設けられている。この吐出孔１２と吐出バルブ１３は、前記シリンダ２に２対並設されている。１４は前記シリンダ２の上部に設けられた高圧通路カバーで、前記吐出空間２ｃは、前記吐出孔１２を介してこの高圧通路カバー１４の高圧通路１５に連通している。１６は前記後部側板４に設けられた連通路で、これにより前記高圧通路１５と前記高圧室カバー５の内部に形成された高圧室１７が連通している。また、前記後部側板４には、前記シリンダ２内空間に面して前記吐出空間２ｃ、吸入空間２ａ、圧縮空間２ｂに延びるベーン背圧溝１８が設けられ、またこのベーン背圧溝１８に連通する給油路１９が貫通して設けられている。
【００２４】
次に、前記高圧室カバー５の構成について説明する。この高圧室カバー５は、隔壁２０により、内部が前記高圧室１７と、連通穴２１を介して前記高圧室１７と連通した先細り筒状の油分離室２２と、前記高圧室１７の下部に位置し、かつ前記油分離室２２の先細り開口２３を介して前記油分離室２２に連通した貯油室２４より構成されている。
【００２５】
前記油分離室２２は、いわゆる遠心分離式オイルセパレータと称される構造を有している。すなわち、所定の直径からなる円筒空間２２ａが設けられ、この円筒空間２２ａに高圧流体（ガス冷媒）を導く連通穴２１は、この円筒空間２２ａの接線方向に高圧流体（ガス冷媒）を導くようにその向き、角度等が設定されている。すなわち、高圧流体（ガス冷媒）をより円滑に旋回させるために円筒空間２２ａの内周面２２ｂに沿って高圧流体（ガス冷媒）が吐出されるように形成されていることが望ましい。また、前記油分離室２２の先細り先端側には、徐々に径が小さくなる導油路２６が設けられ、その先端に前記開口２３が設けられている。
【００２６】
２５は前記油分離室２２の上端に設けられたガス排出口で、冷凍サイクル部品（図示せず）が接続される。２７は前記円筒空間２２ａにおける隔壁２０近傍に設けられた連通路で、前記貯油室２４と前記円筒空間２２ａの下部（導油路２６との境界近く）を連通しており、適宜貯油室２４と油分離室２２の圧力をバランスさせる。
【００２７】
２８は前記高圧室１７に配置され、前記後部側板４に設けられたベーン背圧制御装置で、前記高圧室１７の高圧流体（ガス冷媒）と前記貯油室２４に溜まった潤滑油２９を適宜切り替えて前記給油路１９より前記ベーン背圧溝１８へ供給する。
【００２８】
このベーン背圧制御装置２８は、図４に示すように、ガス通路開閉手段２８Ａと、油路開閉手段２８Ｂを具備している。
【００２９】
前記ガス通路開閉手段２８Ａは、一端が前記高圧室内１７に開口したガス供給通路入口部２８ａと、一端が前記ガス供給通路入口部２８ａに連通した第１ガス供給通路２８ｂと、上下動する第１プランジャ２８ｃ、第１プランジャ２８ｃの上下動により開閉する第１球弁２８ｄ及び第１弁座２８ｅ、前記第１プランジャ２８ｃの上下動作を調節する第１バイアスばね２８ｆ、前記第１プランジャ２８ｃを収納した第１プランジャ室２８ｇとからなる弁機構と、前記弁機構の開動作により前記第１ガス供給通路２８ｂと連通する第２ガス供給通路２８ｈと、前記第２ガス供給通路２８ｈと前記給油路１９との連通を制御する第２球弁２８ｉ、第２弁座２８ｊからなる弁機構と、一端が前記第１プランジャ室２８ｇに開口し、他端が後部側板４に形成され、前記シリンダ２内に開口したガス導入路２８ｋより構成されている。ここで、前記ガス導入路２８ｋは、前記シリンダ２内において、図２に示す如くロータ６の矢印Ｘ方向の回転に伴い、前部側板３と後部側板４およびベーン９で形成される空間であって、吸入圧力と同等若しくは吸入圧力よりより若干高い圧力となる部位に開口している。また、前記第２球弁２８ｉは前記第２ガス供給通路２８ｈと前記給油路１９の差圧によって連通・遮断を行う。
【００３０】
また、前記油路開閉手段２８Ｂは、前記シリンダ２内吐出空間２ｃの圧力を取り入れる回路と、貯油室２４内の圧力を取り入れる回路と、これら両回路からの圧力の差圧によって作動する弁機構より構成され、具体的には、一端が図２に示す如く前記シリンダ２内空間の吐出空間２ｃに極小面積で開口し、他端が第２プランジャ室２８ｌに連通した高圧導入路２８ｍと、第２プランジャ室２８ｌ内を上下動するように収納された第２プランジャ２８ｎと、第２プランジャ室２８ｌに収納され、第２プランジャ２８ｎの上下動作を調節する第２バイアスばね２８ｏと、前記第２プランジャ２８ｎの上下動により開閉動作を行う第３弁球２８ｐ、第３弁座２８ｑからなる弁機構と、前記第２プランジャ２８ｎにおける動作調節用の第２バイアスばね２８ｏの付勢力を考慮して前記第３球弁２８ｐを常時第３弁座２８ｑへ押圧する如く付勢する第３バイアスばね２８ｒと、一端が前記貯油室２４に開口し、他端が前記第３弁球２８ｐ、第３弁座２８ｑに連通した第１導入路２８ｓと、前記第３弁球２８ｐ、第３弁座２８ｑを介して前記第１導入路２８ｓを前記給油路１９に連通する第２導入路２８ｔより構成されている。
【００３１】
したがって、前記第３弁球２８ｐ、第３弁座２８ｑが開状態であれば、前記貯油室２４の潤滑油は、導入路２８ｔおよび給油路１９を介して前記ベーン背圧溝１８内へ供給される。
【００３２】
ここで、前記高圧室カバー５における高圧室１７の容積は、前記貯油室２４の容積よりも大きく設定されている。具体的には、前記高圧室１７の容積は約１５７ｃｃで、前記貯油室２４の容積は約９７ｃｃに設定されている。また、前記高圧室１７内には、ベーン背圧制御装置２８が内蔵されているが、このベーン背圧制御装置２８の体積（約２８ｃｃ）を除く高圧室の容積（約１２９ｃｃ）も、前記貯油室の容積より大きい状態にある。
【００３３】
次に、上記構成からなる圧縮機１の動作について説明する。ここでは、説明の便宜上、運転されている圧縮機１の状態から圧縮機が停止し、再度起動される様子について説明する。
【００３４】
上記構成において、エンジン（図示せず）等の駆動源より駆動軸７に動力が伝達されると、ロータ６が回転し、これに伴ってベーン９も移動する。その結果、吸入孔１０から吸入された流体（冷媒）は、ベーン９、前部側板３、後部側板４によって形成される吸入空間２ａへ流入し、圧縮空間２ｂから吐出空間２ｃへ移動し、圧縮された高圧流体となって吐出孔１２から吐出される。
【００３５】
一方、ベーン９は、シリンダ２の内壁を摺動している間ベーン溝８内を出没しているが、前記ベーン溝８内に充満している潤滑油によって絶えず突出する方向に付勢されている。
【００３６】
つまり、油路開閉手段２８Ｂにおいて、プランジャ２８ｎは、高圧導入路２８ｍを介して供給されたシリンダ２内吐出空間２ｃの圧力と、第１導入路２８ｓを介して供給された貯油室２４の圧力の差圧に委ねて動作している。この場合は、吐出空間２ｃの圧力が貯油室２４の圧力より上回っているため、第３弁球２８ｐ、第３弁座２８ｑは開放状態にある。
したがって、前記ベーン溝８へは、貯油室の潤滑油が２８ｊ、給油路１９、ベーン背圧溝１８を介して供給され続け、これによって前記ベーン９は、前記ベーン溝８より絶えず突出する方向に付勢されている。
【００３７】
また、ベーン背圧溝１８の圧力は、給油路１９を介して第２弁座２８ｊ、第２弁球２８ｉにも作用し、この第２弁座２８ｊ、第２弁球２８ｉを閉塞状態に付勢する。そのため、前記第２ガス供給通路２８ｈと油路１９の連通は遮断されている。
【００３８】
前記吐出孔１２から吐出された高圧流体は、高圧通路１５、連通路１６を通過し、高圧室１７へ流入する。ここで流体は、前記高圧室１７の容積が十分確保されているため、吐出時に発生している脈動も緩和されつつ、連通穴２１から油分離室２２へ勢いよく噴出する。
【００３９】
したがって、前記高圧室１７から流入した高圧流体（ガス冷媒）は、前記円筒空間２２ａを旋回しつつ円筒空間２２ａの上方に形成されたガス排出口２５より圧縮機１の外部に接続された冷凍サイクル部品（図示せず）へ吐出される。
【００４０】
一方、高圧流体（ガス冷媒）に含まれる潤滑油は、円筒空間２２ａを旋回する中で遠心力により、円筒空間２２ａの内周面２２ｂに接触して張り付き、前記高圧流体（ガス冷媒）から分離される。そして、分離された潤滑油は、前記高圧流体の圧力も作用する関係から円筒空間２２ａの内周面に沿って下方に移動し、先細り開口２３から貯油室２４へ流入する。
【００４１】
このように、圧縮機が運転されている間は、上述の状態が継続されている。
【００４２】
そして、温度調節等の関係から圧縮機１が停止すると、シリンダ２内では、その内部における圧力差から、ロータ６と前部側板３および後部側板４の微小隙間から流体の移動が生じ、その結果、吐出孔１２に近い高圧部の圧力は下降し、吸入孔１０に近い低圧部の圧力は上昇する。
【００４３】
これに伴って、ベーン背圧溝１８内の圧力も下降する。このベーン背圧溝１８の圧力下降に伴い、油路開閉手段２８Ｂにおいても、第１導入路２８ｓを介しての貯油室２４からの圧力および第３バイアスばね２８ｒ及び第２バイアスばね２８ｏの付勢力が作用し、第３弁球２８ｐ、第３弁座２８ｑは閉塞方向に動作し、その結果、給油路１９、第２導入路２８ｔと貯油室２４の連通を遮断する。
【００４４】
一方、ガス通路開閉手段２８Ａにおいても、圧縮機停止後、ある時間放置されて高圧側と低圧側の圧力差が小さくなると、第１バイアスばね２８ｆの作用によって第１プランジャ２８ｃが第１弁座２８ｅ側に移動し、第１球弁２８ｄを開放する状態となる。
【００４５】
これにともない、第２球弁２８ｉ、第２弁座２８ｊも開放状態となり、その結果、ガス供給通路入口部２８ａ、第１ガス供給通路２８ｂ、第２ガス供給通路２８ｈと、給油路１９は、それぞれ連通する。
【００４６】
そして、上記の状態から圧縮機が始動すると、ガス通路開閉手段２８Ａが開放されていること、およびロータ６の回転に伴いベーン９が突出することに起因するベーン溝８内の負圧現象に起因した給油路１９、第２ガス供給通路２８ｈに生じる吸引作用によって、シリンダ２から吐出された高圧流体（ガス冷媒）は、瞬時に高圧室１７からガス供給通路入口部２８ａと流れる。さらに、第１ガス供給通路２８ｂから第２ガス供給通路２８ｈ、第２球弁２８ｉ、第２弁座２８ｊからなる弁機構、さらに給油通路１９を介してベーン背圧溝１８に供給される。
【００４７】
このように、圧縮機１の起動時は、ベーン背圧溝１８に高圧のガス流体（冷媒）が供給されるため、ベーン溝８におけるベーン９の摺動は円滑なものとなり、ベーン９は確実に突出することができる。
【００４８】
さらに、上記動作とほぼ同時に、前記シリンダ２内の吸入圧力より若干高い圧力となる部位の容積拡大に起因したガス導入路２８ｋからの吸引作用により、第１プランジャ２８ｃが下方へ移動し、加えてロータ６の回転にともなって吐出される高圧流体の加圧作用も相乗し、第１ガス供給通路２８ｂの圧力が第１バイアスばね２８ｆに抗して第１球弁２８ｄを第１弁座２８ｅへ押しつけ、第１ガス供給通路２８ｂと第２ガス供給通路２８ｈの連通を遮断する。
【００４９】
ほぼ同時に高圧室１７の圧力は、貯油室２４にも作用し、またこの時、既に第２プランジャ室２８ｌには、シリンダ２内で最も高い圧力に相当する吐出空間２ｃからの圧力が導入されているため、第２プランジャ２８ｎは下方に押され、第３弁球２８ｐ、第３弁座２９ｑが開放されている。また、この状態においては、第２球弁２８ｉは先の給油路１９からの潤滑油圧力によって第２弁座２８ｊへ押圧されており、第２ガス供給通路２８ｈと給油路１９も遮断されている。つまり、図４の状態になっている。
【００５０】
そのため、貯油室２４の潤滑油は、第１導入路２８ｓを介して第２導入路２８ｔから給油路１９を介してベーン背圧溝１８に供給され、前述の圧縮機１の運転状態が再び維持される。
【００５１】
図５は、本実施の形態による圧縮機と本実施の形態を満足していない従来構造による圧縮機の運転状態における吐出高圧流体の脈動を高圧室カバー５内で測定した結果を示す特性図である。
【００５２】
すなわち、従来構造の圧縮機は、高圧室と貯油室が隔壁によって区画されているものの、ベーン背圧制御装置が前記貯油室内に配置されており、前記高圧室の容積と貯油室の容積の関係は、高圧室の容積が貯油室の容積よりも小さく形成されたものである。ちなみに、測定に使用した従来構造の高圧室容積は、３０ｃｃであり、貯油室の容積は、１６０ｃｃである。さらに、前記ベーン背圧制御装置の体積（約４０ｃｃ）を除く貯油室の容積（約１２０ｃｃ）も、前記高圧室の容積より大きい状態にある。そして、圧縮機構の構成は、同じベーンロータリ型機構を使用しての比較結果である。
【００５３】
図５からも明らかなように、高圧室１７の容積を貯油室２４より大きくすることは、圧縮機回転数における幅広い範囲において圧縮機から吐出される高圧流体（冷媒）の脈動が低いレベルで安定したものとなり、その結果、エンジン等の取付体への振動伝達が小さなものとなる。
【００５４】
したがって、圧縮機の吐出高圧流体（冷媒ガス）の脈動に伴う振動によって空気調和装置の高圧配管等が大きく振動することも抑制でき、これに起因する異常音の発生が防止できる。
【００５５】
上記圧縮機の吐出高圧流体（冷媒ガス）の脈動に伴う振動減衰効果は、ベーンロータリ型圧縮機に限らず、他の回転式圧縮機、往復動式圧縮機においても同様の効果が期待できるものである。
【００５６】
また、容積を大きくした高圧室１７を、ベーン背圧制御装置２８の取付空間とすることができるため、圧縮機１をコンパクトに構成することができ、特に、前記ベーン背圧制御装置２８のガス供給通路入口部２８ａへの潤滑油の流入に伴う誤動作もなく、ベーンロータリ型圧縮機における信頼性の向上が図れるものである。
なお、本実施の形態においては、潤滑油の分離機構として、所謂旋回式の構造を例に説明したが、潤滑油の分離機構として衝突式や濾過式等の他の分離機構を採用することも可能である。
【００５７】
また、ベーン背圧制御装置２８全体を高圧室１７に収納した構成としたが、その一部（例えばベーン背圧制御装置２８の底部）を、隔壁２０から貯油室２４に面するように取り付けることも可能である。
【００５８】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の圧縮機は、圧縮機構より圧縮された高圧流体が吐出される高圧室と、前記高圧流体から分離された潤滑油を貯える貯油室を備え、前記高圧室の容積を前記貯油室の容積よりも大きくしたもので、圧縮機構より吐出された高圧流体の脈動を高圧室内で緩和することができ、脈動音の発生が防止できるものである。
【００５９】
また、本発明は、前記高圧室及び貯油室を、隔壁によって区画された高圧ケース内に区画形成し、さらに前記高圧室と貯油室を、前記高圧室からの高圧流体に含まれる潤滑油を分離する油分離手段にて連通し、さらに前記高圧ケースを前記圧縮機構に併設したもので、前記貯油室内の潤滑油が前記高圧室を流れる高圧流体に含まれて圧縮機外に流出することもなく、確実に潤滑油が貯油室内に貯められるものである。
【００６０】
さらに、本発明は、前記圧縮機構をベーンロータリ型圧縮機構とし、さらに前記高圧室に吐出された高圧流体をガス供給通路入口部から前記ベーン溝内へ供給するベーン背圧制御装置を具備し、このベーン背圧制御装置の一部乃至全部を前記高圧室内に設け、前記ガス供給通路入口部を前記高圧室内に開口したもので、前記高圧室をベーン背圧制御装置の取付スペースと兼ねることができ、圧縮機の小型化がはかれるものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態を示すベーンロータリ型圧縮機におけるガス供給経路および潤滑油供給経路を示す横断面図
【図２】同圧縮機におけるシリンダの内部構造を示す断面図
【図３】同圧縮機における高圧室カバー（高圧ケース）をシリンダ側から見た一部切り欠き正面図
【図４】同圧縮機におけるベーン背圧制御装置部分の要部拡大断面図
【図５】同圧縮機と従来構造による圧縮機の運転状態における吐出高圧流体の圧力脈動状態を示す特性図
【符号の説明】
１  圧縮機
２  シリンダ
２ａ  吸入空間
２ｂ  圧縮空間
２ｃ  吐出空間
３  前部側板
４  後部側板
５  高圧室カバー
６  ロータ
７  駆動軸
８  ベーン溝
９  ベーン
１０  吸入孔
１１  吸入口
１２  吐出孔
１３  吐出バルブ
１４  高圧通路カバー
１５  高圧通路
１６  連通路
１７  高圧室
１８  ベーン背圧溝
１９  給油路
２０  隔壁
２１  連通穴
２２  油分離室
２３  開口
２４  貯油室
２５  ガス排出口
２６  導油路
２７  連通路
２８  ベーン背圧制御装置
２８Ａ  ガス通路開閉手段
２８Ｂ  油路開閉手段
２９  潤滑油
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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