(57)【要約】  【課題】  盛立材料の締固め工程の施工時間を短縮して効率化を図る。  【解決手段】  超硬練りコンクリートまたは盛土材料の締固め方法であって、所定厚さの超硬練りコンクリート層または盛土材料層を積層して一リフトを形成する工程において、一リフトの表面から振動ローラーで振動を加えた場合に、振動が減衰する超硬練りコンクリートまたは盛土材料の各層はキャタピラーを備えた転圧機で転圧し、振動が減衰しない超硬練りコンクリートまたは盛土材料の層は一つの層として形成すべく超硬練りコンクリートまたは盛土材料を敷き均した後に、キャタピラーを備えた転圧機で転圧することなく、振動ローラーで振動を加えて転圧することを特徴とする。【選択図】      なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
超硬練りコンクリートまたは盛土材料の締固め方法であって、所定厚さの超硬練りコンクリート層または盛土材料層を積層して一リフトを形成する工程において、一リフトの表面から振動ローラーで振動を加えた場合に、振動が減衰する超硬練りコンクリートまたは盛土材料の各層はキャタピラーを備えた転圧機で転圧し、振動が減衰しない超硬練りコンクリートまたは盛土材料の層は一つの層として形成すべく超硬練りコンクリートまたは盛土材料を敷き均した後に、キャタピラーを備えた転圧機で転圧することなく、振動ローラーで振動を加えて転圧することを特徴とする盛立材料の締固め方法。
【請求項２】
超硬練りコンクリートまたは盛土材料の締固め方法であって、所定厚さの超硬練りコンクリート層または盛土材料層を積層して一リフトを形成する工程において、敷き均された超硬練りコンクリートまたは盛土材料の上からキャタピラーを備えた転圧機で転圧した場合に、超硬練りコンクリートまたは盛土材料の密度比が上昇する各層は該転圧機で転圧し、超硬練りコンクリートまたは盛土材料の密度比が上昇しない層は一つの層として形成すべく超硬練りコンクリートまたは盛土材料を敷き均した後に、キャタピラーを備えた転圧機で転圧することなく、振動ローラーで振動を加えて転圧することを特徴とする盛立材料の締固め方法。
【請求項３】
超硬練りコンクリートまたは盛土材料の締固め方法であって、所定厚さの超硬練りコンクリート層または盛土材料層を積層して一リフトを形成する工程において、一リフトの下方ほぼ半分の各層はキャタピラーを備えた転圧機で転圧して締め固め、一リフトの上方残り半分は一つの層として形成すべく超硬練りコンクリートまたは盛土材料を敷き均した後に、キャタピラーを備えた転圧機で転圧することなく、振動ローラーで振動を加えて転圧することを特徴とする盛立材料の締固め方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は盛立材料の締固め方法に関し、さらに詳細には、超硬練りコンクリートまたは盛土材料の締固め方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ＲＣＤ工法（Roller Compacted Dam Construction Method）は、コンクリートダムを建設するために従来から実施されている工法であって、スランプ０cmの超硬練りコンクリート（ＲＣＤ用コンクリート）をブルドーザで一層当たり２０〜２５ｃｍの厚さに敷き均し、各層毎にその上でブルドーザを複数回走行させて転圧し、これを４〜５層繰り返して１ｍリフトにして、１ｍリフトの表面からは振動ローラーにより振動締固めを行なう工法である。
このようなＲＣＤ工法において、例えば、ほぼ３００〜４００ｍ2の面積で１ｍリフトを構築した場合、ブルドーザによる転圧工程の所要時間は４.５時間程度となり、超硬練りコンクリートの凝結という観点から考えられている締固め工程の施工制限時間、５時間のうちのほぼ９０％がブルドーザの転圧工程に費やされている状況である。
【０００３】
また、土も盛立材料として用いられており、超硬練りコンクリートと同様に、ブルドーザと振動ローラーの組み合わせにより施工されている。通常、この施工は以下のような手順で行なわれている。
ダンプトラックなどにより運搬された盛土材料は、ブルドーザで一定の厚さに敷き均されてから、締固め機械や振動ローラーにより締め固められる。盛土量によっては、容量１５トン〜２１トン程度のブルドーザが使用されており、振動ローラーは１５トン〜２１トン程度のものが使用される。盛土材料の敷き均し作業は、築造された盛土の品質に最も影響を与える作業である。すなわち、定められた厚さで敷き均されて築造された盛土は、均質で安定した品質になるが、逆に、敷き均し厚さが厚過ぎる盛土は、締め固めが不充分になるため、施工後の使用状況や時間経過により、盛土自体の圧縮沈下が起き易く、不等沈下などの原因になる。
敷き均し厚さは盛土材料の粒度、土質、締め固め機械と施工方法、要求される締め固め度などの条件に左右されるものであるが、一般的に、締め固められた一層の仕上がり厚さは、３０ｃｍ以下とされている。したがって、盛土の築造工程に費やされる施工時間は、ほとんどがブルドーザや振動ローラーなどの締固め機械による締固工程に費やされている状況である。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
本発明は上記のような問題点を解決するためになされたものであり、その課題は、ＲＣＤ工法または盛土施工における締固め工程の施工時間を短縮して効率化を図ることである。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記課題を解決するために、本発明によれば、超硬練りコンクリートまたは盛土材料の締固め方法であって、所定厚さの超硬練りコンクリート層または盛土材料層を積層して一リフトを形成する工程において、一リフトの表面から振動ローラーで振動を加えた場合に、振動が減衰する超硬練りコンクリートまたは盛土材料の各層はキャタピラーを備えた転圧機で転圧し、振動が減衰しない超硬練りコンクリートまたは盛土材料の層は一つの層として形成すべく超硬練りコンクリートまたは盛土材料を敷き均した後に、キャタピラーを備えた転圧機で転圧することなく、振動ローラーで振動を加えて転圧することを特徴とする盛立材料の締固め方法が提供される。
上述のように、一リフトの表面からの振動ローラーによる振動が減衰せず、超硬練りコンクリートまたは盛土材料に伝播する振動の加速度が、例えば、２Ｇ以上得られるような深さでは、この深さ部分を複数の層から構成することなく、一つの層として形成すべく超硬練りコンクリートまたは盛土材料を所定厚さに敷き均し、キャタピラーを備えた転圧機で転圧して締め固めず、振動ローラーのみにより振動を加える。
これにより、超硬練りコンクリートにおいては、流動化して空隙がモルタル分により埋められると共に、空気泡は流動化したモルタル中を上昇して外部に抜け出ることにより充分に締め固められる。
一方、盛土材料においては、土粒子間の間隙が狭められ、土粒子同士のかみ合わせが良くなり、密度が高くなることによって、充分な締め固め効果が得られる。また一リフトの表面からの振動ローラーによる振動が減衰して、これによる締め固め効果が得られない深さでは、この深さ部分を複数の層から構成し、各層毎にキャタピラーを備えた転圧機で転圧する。以上のようにして、超硬練りコンクリートまたは盛土材料の締め固め施工時間が短縮され、施工全体の効率化が可能になる。
【０００６】
また本発明によれば、超硬練りコンクリートまたは盛土材料の締固め方法であって、所定厚さの超硬練りコンクリート層または盛土材料層を積層して一リフトを形成する工程において、敷き均された超硬練りコンクリートまたは盛土材料の上からキャタピラーを備えた転圧機で転圧した場合に、超硬練りコンクリートまたは盛土材料の密度比が上昇する各層は該転圧機で転圧し、超硬練りコンクリートまたは盛土材料の密度比が上昇しない層は一つの層として形成すべく超硬練りコンクリートまたは盛土材料を敷き均した後に、キャタピラーを備えた転圧機で転圧することなく、振動ローラーで振動を加えて転圧することを特徴とする盛立材料の締固め方法が提供される。
上述のように、キャタピラーを備えた転圧機で転圧するだけで超硬練りコンクリートまたは盛土材料の密度比が上昇する各層では、この各層毎にキャタピラーを備えた転圧機で転圧して締め固めるだけで充分な締め固め効果が得られるので、これらの各層は振動ローラーからの振動が伝播されることを必須としない。またキャタピラーを備えた転圧機で転圧しても超硬練りコンクリートまたは盛土材料の密度比が上昇しない深さ部分は、この深さ部分を複数の層から構成することなく、一つの層として形成すべく超硬練りコンクリートまたは盛土材料を所定厚さに敷き均し、キャタピラーを備えた転圧機で転圧して締め固めることをせず、振動ローラーのみにより振動を加える。
これにより、超硬練りコンクリートにおいては、流動化して空隙がモルタル分により埋められると共に、空気泡は流動化したモルタル中を上昇して外部に抜け出ることにより充分に締め固められる。
一方、盛土材料においては、土粒子間の間隙が狭められ、土粒子同士のかみ合わせが良くなり、密度が高くなることによって、充分な締め固め効果が得られる。したがって、本発明によれば、超硬練りコンクリートまたは盛土材料の締め固め施工時間が短縮され、施工全体の効率化が可能になる。
【０００７】
また本発明によれば、超硬練りコンクリートまたは盛土材料の締固め方法であって、所定厚さの超硬練りコンクリート層または盛土材料層を積層して一リフトを形成する工程において、一リフトの下方ほぼ半分の各層はキャタピラーを備えた転圧機で転圧して締め固め、一リフトの上方残り半分は一つの層として形成すべく超硬練りコンクリートまたは盛土材料を敷き均した後に、キャタピラーを備えた転圧機で転圧することなく、振動ローラーで振動を加えて転圧することを特徴とする盛立材料の締固め方法が提供される。
一リフトの下方ほぼ半分の各層では、その直下のリフトからの反力が得られるためキャタピラーを備えた転圧機で転圧するだけで、超硬練りコンクリートまたは盛土材料の密度比を上昇させることを可能にする。また一リフトの上方残り半分の深さでは、そのリフト表面からの振動ローラーによる振動が減衰せずに伝播するため、この深さ部分を複数の層から構成することなく、一つの層として形成すべく超硬練りコンクリートまたは盛土材料を所定厚さに敷き均し、キャタピラーを備えた転圧機で転圧して締め固めず、振動ローラーのみにより振動を加える。
これにより、超硬練りコンクリートにおいては、流動化して空隙がモルタル分により埋められると共に、空気泡は流動化したモルタル中を上昇して外部に抜け出ることにより充分に締め固められる。
一方、盛土材料においては、土粒子間の間隙が狭められ、土粒子同士のかみ合わせが良くなり、密度が高くなることによって、充分な締め固め効果が得られる。したがって、本発明によれば、超硬練りコンクリートまたは盛土材料の締め固め施工時間が短縮され、施工全体の効率化が可能になる。
【発明の効果】
【０００８】
本発明では、一リフト表面から振動ローラーで振動を加えた場合に、振動が減衰しない超硬練りコンクリートまたは盛土材料の層は、複数の層から構成せず、一つの層として形成すべく超硬練りコンクリートまたは盛土材料を敷き均すので、この工程における施工時間が短縮され、施工全体の効率化が可能になる。また振動が減衰しない超硬練りコンクリートまたは盛土材料の層では、キャタピラーを備えた転圧機で締固めをせずに、振動ローラーで振動を加えて転圧するものであるため、この点においても、施工全体の効率化が図られる。
【０００９】
また本発明では、敷き均された超硬練りコンクリートまたは盛土材料の上からキャタピラーを備えた転圧機で転圧した場合に、超硬練りコンクリートまたは盛土材料の密度比が上昇しない層は、複数の層から構成することなく、一つの層として形成すべく超硬練りコンクリートまたは盛土材料を敷き均すので、この工程における施工時間が短縮され、施工全体の効率化が可能になる。また超硬練りコンクリートまたは盛土材料の密度比が上昇しない層では、キャタピラーを備えた転圧機で締固めをせずに、振動ローラーで振動を加えて転圧するものであるため、この点においても、施工全体の効率化が図られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
以下、本発明の実施形態に関し、ＲＣＤ工法における超硬練りコンクリートについてのみ説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
ＲＣＤ工法における超硬練りコンクリートの締固め方法では、所定厚さの超硬練りコンクリート層を複数積層して一リフトを形成する工程において、一リフトの下方ほぼ半分を例えば各２５ｃｍの二層から構成し、各層で超硬練りコンクリートを敷き均した後に、その上をブルドーザで複数回走行してそのキャタピラーによる転圧で締固めを行ない、次に、一リフトの上方残り半分は一つの層として形成すべく、例えば５０ｃｍ厚さで超硬練りコンクリートを敷き均した後に、ブルドーザで締固めを行なうことなく、振動ローラーで振動を加えて転圧することを特徴とするものである。
【００１１】
次に、超硬練りコンクリートに対して行なわれた実験、すなわち、ブルドーザのキャタピラーによる締固めの効果と、振動ローラーによる締固めの効果を検証するために行なわれた実験について説明する。
【００１２】
図１はキャタピラー１２と超硬練りコンクリート１１とを模式的に図示したものである。図１に示したように、ブルドーザが走行するとき、そのキャタピラー１２は超硬練りコンクリート１１に所定の深さｈだけ貫入する。このキャタピラー１２の貫入深さと、ブルドーザの転圧回数との関係について測定し、その結果を図２のグラフに示した。ここでは、一リフトが５層から構成され、各層が２０ｃｍの厚さに形成されるものを測定対象とした。
【００１３】
図２のグラフからは、ブルドーザの転圧回数が増加すると、キャタピラー１２の貫入深さが減少することが判る。これは、ブルドーザの転圧により超硬練りコンクリートが締固められて密度が上昇し、キャタピラー１２が貫入し難くなるためである。またブルドーザによる転圧回数が１５回前後に達すると、下層の１層目と２層目では貫入深さが５０ｍｍ以下になる一方で、上層の３〜５層目では貫入深さが６０ｍｍ以上であった。
その理由として、１〜２層目のような下層部では、その直ぐ下方に硬化した既設コンクリート層があり、この既設コンクリート層からの反力を受け易いため、キャタピラー１２との間で圧縮されたときの締固め効果が大きく、その密度も上昇し易いものと推定される。また逆に３〜５層目のような上層部では、硬化した既設コンクリート層からの反力は、未硬化状態の１〜２層目の超硬練りコンクリートを介して得られるものであるため、下層部と比べると圧縮力は小さく、その密度も比較的上昇し難いものと推定される。
【００１４】
さらに、ブルドーザの転圧による締固め効果を検証するため、一リフトの超硬練りコンクリートをブルドーザの転圧のみにより締固めた後、垂直方向に切断して断面を目視した。これは、一リフトが１ｍで５層からなり、各層が２０ｃｍ厚さに形成され、各層の上を重量１１トンのブルドーザで７回走行して転圧されたものが測定対象となった。その目視観察の結果、下層部分５０ｃｍ厚さでは、大きな空隙がほとんど見当たらず、密実なコンクリートが得られていた。一方、上層部分５０ｃｍ厚さでは、大きな空隙が所々に見受けられ、密実さという点では、下層部分に劣るものであった。
【００１５】
次に、図３（ａ）（ｂ）はブルドーザの転圧回数と、超硬練りコンクリートの密度比の関係を示すグラフであり、図３（ａ）は下層部、図３（ｂ）は上層部についてのものである。
ここでは、Ｃ＋Ｆ、すなわち単位結合材量が１１０、１２０、１３０ｋｇ／ｍ3の３種類の超硬練りコンクリートを使用し、下層部における締固めは、ブルドーザの転圧をビデオで撮影し、このビデオを観察してブルドーザ転圧回数を求め、観察から求めたブルドーザ転圧位置で直径２００ｍｍのコア供試体を採取し、それぞれのコア供試体の密度比を測定し、それらの各値を図３（ａ）に示した。
また一方、上層部の締固めは、下層部と同様に、ブルドーザ転圧をビデオで撮影し、このビデオを観察してブルドーザ転圧回数を求め、観察から求めたブルドーザ転圧位置で直径２００ｍｍのコア供試体を採取し、それぞれのコア供試体の密度比を測定し、それらの各値を図３（ｂ）に示した。
ここで、密度比とは、コア供試体の質量を測定し、さらにコア供試体の形状、寸法から得られた体積でコア供試体の質量を除して密度を求め、この密度を打ち込んだＲＣＤ用コンクリートの理論密度で除した値である。
なお、盛土材料において、密度比とは、盛土材料の質量と、その盛土材料の体積とを測定し、これら質量と体積から密度を求め、その密度を理論密度で除した値である。
【００１６】
図３（ａ）のグラフでは、すべての種類の超硬練りコンクリートにおいてブルドーザの転圧回数の増加に伴なって密度比も上昇しており、このことから、１リフトの下層部ではブルドーザの転圧回数の増加が良好な締固め効果をもたらすことが判った。
一方、図３（ｂ）のグラフでは、ブルドーザの転圧回数の多少にかかわらず、密度比は所定範囲の値が得られており、このことから、１リフトの上層部ではブルドーザの転圧回数に拘わらず一定の締固め効果が得られていることが判った。これは、ブルドーザの転圧後に上層部の表面から振動ローラで振動を加えて締固めが行なわれているため、転圧回数に拘わらず密度比が一様に上昇したものと考えられる。
つまり、上層部では、ブルドーザの転圧よりも振動ローラの振動のほうが締固め効果に大きな影響を与えるものであり、下層部では振動ローラの振動よりもブルドーザの転圧のほうが締固め効果に大きな影響を与えるものであることが推測される。
【００１７】
次に、図４は振動ローラーからコンクリート中に伝達される圧力を模式的に図示したものである。すなわち、既に硬化した既設コンクリート層の上に１リフトが１ｍの超硬練りコンクリート２２が設けられ、その超硬練りコンクリート２２中にＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄの圧力計がそれぞれ表面から深度１２.５ｃｍ、３７.５ｃｍ、６２.５ｃｍ、８７.５ｃｍに埋め込まれ、振動ローラー２１により表面から振動ｍを加え、各圧力計で圧力の経時的な変化を測定し、この結果を図５のグラフに示した。なお、図４の超硬練りコンクリート２２中に図示した４つの円２３は、振動ローラー２１からコンクリート２２中に応力が伝達される状況を理論的に示したものである。
【００１８】
図５のグラフでは、深度が大きくなるにしたがって、すなわち、下層部になるにしたがって、振動ローラー２１から伝播する圧力が低下することが判る。
なお、図５のグラフにおいてＡ〜Ｄの圧力計毎に経過時間が少しずつ異なるのは、計測の都合により水平方向の設置位置をずらしたからであり、各圧力計が２つの時点において伝播圧力を検知しているのは、１台の装置の二箇所に振動ローラー２１が有るからである。
【００１９】
次に、図６及び図７は、それぞれ振動ローラーの締固めによる深度方向の加速度と密度比の分布について示したグラフである。
図６では、ＲＣＤ用コンクリートを使用し、１リフトの厚さが１.２５ｍと１.００ｍになるように、それぞれにおいて、振動数４５Ｈｚ、起振力２３ｔｆの振動ローラーを用いて締固め、２０Ｇの加速度計をＲＣＤ用コンクリートに埋没して、それぞれの深度における振動ローラーからの振動の加速度を測定し、それらの各加速度の実効値を図６に示した。
図７では、ＲＣＤ用コンクリートを使用し、１リフトの厚さが１.２５ｍと１.００ｍになるように、それぞれにおいて、振動数４５Ｈｚ、起振力２３ｔｆの振動ローラーを用いて締固め、深部ＲＩ（ラジオアイソトープ）を埋設して測定を行ない、それぞれの深度における密度比を測定し、それらの各値を図７に示した。
【００２０】
図６のグラフからは、振動ローラーの振動伝達による加速度は、深度が浅い部分で大きな値が得られる一方で、深度が深くなるにしたがって減衰することが判った。
また図７のグラフからは、深度が大きい下層部では振動ローラーによる転圧前後で密度比に大きな変化が見受けられない一方で、深度が浅い上層部では振動ローラーによる転圧前後で密度比に大きな変化、すなわち、転圧後に密度比が上昇することが判る。
図６と図７のグラフに示された結果を併せ考えると、深度が大きい下層部ではブルドーザの転圧による締固め効果が大きい一方で、振動ローラーによる締固め効果は小さく、また深度が浅い上層部ではブルドーザの転圧によっては充分な締固め効果が得られず、振動ローラーの転圧により比較的良好な締固め効果が得られることが判った。
【００２１】
以上の図２〜図７までの実験結果から以下の結論が得られた。
(1)振動ローラーの加速度は深度が大きくなるにしたがって減衰し、下層部まで伝達しないので、上層部の締固めには有効であるが、下層部には効果が少ない。以上の結論は、超硬練りコンクリートのみならず、盛土材料に関しても同様であるが、これは盛土材料が超硬練りコンクリートのセメントを抜いた材料であることから推定できる。
(2)ブルドーザの敷き均し転圧によって、下層部では密度比が高くなり、上層部では密度比があまり高くならず比較的小さいままであるため、下層部の締固めには有効であるが、下層部には効果が少ない。以上の結論は、超硬練りコンクリートのみならず、盛土材料に関しても同様であるが、これは盛土材料が超硬練りコンクリートのセメントを抜いた材料であることから推定できる。
【００２２】
上記結果から、本発明では超硬練りコンクリートまたは盛土材料の締固め方法として、所定厚さの超硬練りコンクリート層または盛土材料層を積層して一リフトを形成する工程において、一リフトの表面から振動ローラーで振動を加えた場合に、振動が減衰する超硬練りコンクリートまたは盛土材料の各層はキャタピラーを備えた転圧機で転圧し、振動が減衰しない超硬練りコンクリートまたは盛土材料の層は一つの層として形成すべく超硬練りコンクリートまたは盛土材料を敷き均した後に、キャタピラーを備えた転圧機で転圧することなく、振動ローラーで振動を加えて転圧することを特徴とする方法を提案するに至った。
また本発明では別に、所定厚さの超硬練りコンクリート層または盛土材料層を積層して一リフトを形成する工程において、敷き均された超硬練りコンクリートまたは盛土材料の上からキャタピラーを備えた転圧機で転圧した場合に、超硬練りコンクリートまたは盛土材料の密度比が上昇する各層は該転圧機で転圧し、超硬練りコンクリートまたは盛土材料の密度比が上昇しない層は一つの層として形成すべく超硬練りコンクリートまたは盛土材料を敷き均した後に、キャタピラーを備えた転圧機で転圧することなく、振動ローラーで振動を加えて転圧することを特徴とする盛立材料、すなわち、超硬練りコンクリートまたは盛土材料の締固め方法も提案するものである。
【００２３】
従来工法と本発明工法との比較を行なう。
３００ｍ3程度の超硬練りコンクリートを打設して厚さ１ｍの１リフトを締固める場合について施工時間を計算する。
【００２４】
(従来工法）
１ｍの１リフトを各２５ｃｍ厚さの４層で構成し、各層毎にブルドーザーによる敷き均し転圧を行なうと、その所要時間は各層毎に６５分、１〜４層の合計が２６０分になる。また１リフトの敷き均し後に、振動ローラーによる締固め作業は４０分を要する。これらの総計は３００分となる。
【００２５】
（本発明工法）
１ｍの１リフトを各２５ｃｍ厚さの１〜２層目と、５０ｃｍ厚さの３層目とで構成し、１〜３層目の各層毎にブルドーザーによる敷き均し転圧を行なうと、その所要時間は各層毎に６５分、１〜３層の合計が１９５分になる。また１リフトの敷き均し後に、振動ローラーによる締固め作業は４０分を要する。これらの総計は２３５分となる。
なお、上述したように、上層部におけるブルドーザーの転圧締固め効果は比較的小さいものであるため、３層目のブルドーザーによる敷き均し作業をさらに簡略にして６５分以下にすることも可能であり、この場合には、１リフトの締固め工程を総計２３５分よりも短くすることが可能になる。
【００２６】
以上の比較から、３００ｍ3程度の超硬練りコンクリートを打設して締固める場合に、本発明では、従来工法よりも少なくとも６５分の施工時間短縮が可能になることが判る。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】キャタピラーと超硬練りコンクリートとを模式的に図示したものである。
【図２】キャタピラーの超硬練りコンクリートへの貫入深さと、ブルドーザの転圧回数との関係についてのグラフである。
【図３】ブルドーザの転圧回数と超硬練りコンクリートの密度比との関係を示すグラフであり、（ａ）は下層部、（ｂ）は上層部についてのものである。
【図４】振動ローラーからコンクリート中に伝達される圧力を示した模式図である。
【図５】振動ローラーからコンクリート中に伝達される圧力を経時的に測定したグラフである。
【図６】振動ローラーの締固めによる深度方向の加速度分布を示したグラフである。
【図７】振動ローラーの締固めによる深度方向の密度比分布を示したグラフである。
【図１】
2005030098.tif 000002
【図２】
2005030098.tif 000003
【図３】
2005030098.tif 000004
【図４】
2005030098.tif 000005
【図５】
2005030098.tif 000006
【図６】
2005030098.tif 000007
【図７】
2005030098.tif 000008