(57)【要約】【課題】  軽量で高い強度を有すると共に、耐候性および耐光性に優れるメッシュクロスを提供する。【解決手段】  芯部分が溶融液晶ポリマー、鞘部分がカーボンブラックを１〜５質量％の割合で含有する熱可塑性ポリマーからなり、芯部分の径が２０〜２００μｍ及び繊維横断面における芯部分：鞘部分の面積比が５０：５０〜９０：１０である芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸及びヨコ糸として製織したメッシュクロスであって、カバーファクター（Ｋ）が２００〜１６００であるメッシュクロス［但し、カバーファクター（Ｋ）＝タテ糸カバーファクター(Ｋｗ)＋ヨコ糸カバーファクター(Ｋｆ)であり、前記式中、Ｋｗ=Ｎｗ×（Ｄｗ）1/2、Ｋｆ＝Ｎｆ×（Ｄｆ）1/2、Ｎｗ＝メッシュクロスにおけるタテ糸（ｗ）の織り密度（本／２．５４ｃｍ）、Ｎｆ＝メッシュクロスにおけるヨコ糸（ｆ）の織り密度（本／２．５４ｃｍ）、Ｄｗ＝メッシュクロスを構成するタテ糸（ｗ）の繊度（ｄｔｅｘ）及びＤｆ＝メッシュクロスを構成するヨコ糸（ｆ）の繊度（ｄｔｅｘ）を示す。］。【選択図】      なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
芯部分が溶融液晶ポリマー、鞘部分がカーボンブラックを１〜５質量％の割合で含有する熱可塑性ポリマーからなり、芯部分の径が２０〜２００μｍおよび繊維横断面における芯部分：鞘部分の面積比が５０：５０〜９０：１０である芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として製織したメッシュクロスであって、下記の式（Ｉ）で表されるカバーファクター（Ｋ）が２００〜１６００であることを特徴とするメッシュクロス。
Ｋ＝タテ糸カバーファクター(Ｋｗ)＋ヨコ糸カバーファクター(Ｋｆ)    （Ｉ）
［式中、Ｋｗ=Ｎｗ×（Ｄｗ）1/2
Ｋｆ＝Ｎｆ×（Ｄｆ）1/2
Ｎｗ＝メッシュクロスにおけるタテ糸（ｗ）の織り密度（本／２．５４ｃｍ）
Ｎｆ＝メッシュクロスにおけるヨコ糸（ｆ）の織り密度（本／２．５４ｃｍ）
Ｄｗ＝メッシュクロスを構成するタテ糸（ｗ）の繊度（ｄｔｅｘ）
Ｄｆ＝メッシュクロスを構成するヨコ糸（ｆ）の繊度（ｄｔｅｘ）］
【請求項２】
メッシュクロスの引張強度(Ｔ0)（単位：Ｎ／ｃｍ）と目付(Ｗ)（ｇ／ｍ2）との比(Ｔ0／Ｗ)が、下記の式（II）；
Ｔ0／Ｗ≧５              ・・・・（II）
［但し、Ｔ0は耐候性試験前のメッシュクロスのタテ方向の引張強度（Ｔｗo）（Ｎ／ｃｍ）とヨコ方向の引張強度（Ｔｆ0）（Ｎ／ｃｍ）の平均値である。］
を更に満足する請求項１に記載のメッシュクロス。
【請求項３】
８３℃の温度下にキセノンウェザーメーターで５００時間照射した後の引張強度（Ｔ1）（Ｎ／ｃｍ）［但しＴ1は照射後のメッシュクロスのタテ方向の引張強度（Ｔｗ1）（Ｎ／ｃｍ）とヨコ方向の引張強度（Ｔｆ1）（Ｎ／ｃｍ）の平均値］と、目付（W）（ｇ／ｍ2）との比（Ｔ1／Ｗ）が４以上である請求項１または２に記載のメッシュクロス。
【請求項４】
カバーファクター（Ｋ）が２００〜８００であり、メッシュクロスの交点が熱融着および／または樹脂被覆により接着されている請求項１〜３のいずれか１項に記載のメッシュクロス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、軽量で、高い強度を有し、しかも耐候性および耐光性に優れるメッシュクロスに関する。本発明のメッシュクロスは、前記した特性を活かして、各種軽量膜体の基布、インテリア用品、軽量・高強力ネット、ブラインド、網戸、鞄、靴用素材、テント、防御シート、安全ネット、フィルター、通風性仕切壁などの広範な用途に有効に用いることができる。
【背景技術】
【０００２】
近年、溶融液晶ポリマー（溶融異方性ポリマー）からなる高強力・高弾性率繊維が開発され、多くの産業資材用途で用いられている。しかし、溶融液晶ポリマー繊維の多くは、耐光性および耐候性に劣っており、紫外線や直射日光などに曝露されると強度の低下が大きい。溶融液晶ポリマー繊維を用いて比較的厚手の織物や径の大きなロープ類を製造した場合は、表面劣化は生ずるが内部の劣化はかなり遅延されるため使用上あまり問題とならない場合が多い。しかし、繊度の小さい溶融液晶ポリマー繊維を用いて製造した薄くて軽い織物などは、光によって内部まで短期間に劣化が進むため、耐久性がなく、実用性に乏しい。かかる点から、溶融液晶ポリマー繊維よりなる軽量織物などでは用途面での開発が滞っているのが現状である。
【０００３】
一例を挙げると、ゴルフネットを溶融液晶ポリマー繊維から製造した場合には、その優れた初期性能（特に高い初期強度）に基づいて設計するとゴルフネットの重量を従来の１／３程度にすることができ、ポールなどの設備の大幅な軽量化が可能である。しかしながら、溶融液晶ポリマー繊維製のゴルフネットは、耐光性および耐候性に劣るために、屋外で使用すると早期に大幅な強度低下をきたしやすく、かかる点から屋外での設置や使用に適していなかった。
【０００４】
高強力・高弾性率でしかも耐候性および耐摩耗性に優れる溶融液晶ポリマー繊維（溶融異方性ポリマー繊維）を得ることを目的として本発明者らは研究を重ねてきた。そして、溶融異方性ポリマーからなる繊維または糸条に、カーボンブラックおよび／または紫外線吸収剤を含有する樹脂をコートした後にその上にクリア樹脂をコートするか、またはカーボンブラックおよびイオウ系過酸化物分解剤を含有する樹脂をコートすると、耐候性、または耐候性と耐摩耗性の改善された高強力・高弾性率繊維が得られることを見出して先に出願した（特許文献１および２を参照）。
前記特許文献１および２に記載されている本発明者らの開発した表面コート溶融異方性ポリマー繊維および糸条は、表面コートしてない従来の溶融異方性ポリマー繊維および糸条に比べて耐光性および耐候性が大きく改善されていて、屋外で使用したり、その他の光に曝される状況下で使用した場合にも、高い強度を維持できるという優れた特性を有する。
【０００５】
本発明者らは、前記特許文献１および２の発明を踏まえて更に検討を重ねてきた。そして、溶融異方性ポリマー繊維の表面を樹脂コートしている特許文献１および２に記載の繊維または糸条は、耐候性を付与するための樹脂コートにより重くなり易く、そのためメッシュクロスのような軽量化された織物を製造するにはその繊維形態などの点で改良の余地があること、また溶融異方性ポリマー繊維を製造した後に耐候性を付与するための樹脂組成物をコートする工程が必要であり、より簡略化された製造工程に改良する余地があることが判明した。
また、メッシュクロス用の合成繊維としては、従来、ポリプロピレン繊維、ポリアミド繊維、ポリエステル繊維などが広く用いられているが、これらの汎用の合成繊維からは、軽量で高い強度を有し、しかも耐候性および耐光性にも優れるメッシュクロスが得られにくいのが現状であった。
【０００６】
【特許文献１】特開平５−２８７６８０号公報
【特許文献２】特開平６−５７６３５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明の目的は、軽量で高い強度を有すると共に、耐候性および耐光性に優れていて、長期にわたって高い強度を維持することができる耐久性に優れるメッシュクロスを提供することである。
さらに、本発明の目的は、高強力・高弾性繊維を形成する溶融液晶ポリマーを用いて、溶融液晶ポリマー繊維を紡出した後に、耐候性および耐光性向上用の樹脂層をコートするという多段工程を必要とせずに、簡単な工程で高強力・高弾性で且つ耐候性および耐光性に優れる繊維をつくり、その繊維から、軽量で、高い強度を有する、耐候性および耐光性に優れるメッシュクロスを得ることである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、上記の目的を達成すべく鋭意検討を重ねてきた。その結果、芯部分が溶融液晶ポリマー、鞘部分がカーボンブラックを特定の割合で含有する熱可塑性ポリマーからなり、且つ芯部分の径が特定範囲にある芯鞘型複合モノフィラメントをつくり、その芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として製織を行ってカバーファクターが２００〜１６００のメッシュクロスにすると、それにより得られたメッシュクロスが、軽量で高い強度を有し、しかも耐光性および耐候性に優れていて、屋外やその他の環境下で使用しても当初の高い強度を長期にわたって維持し、耐久性に優れることを見出した。
また、本発明者らは、メッシュクロスを構成する前記した特定の芯鞘型複合モノフィラメントは、溶融複合紡糸によって直接製造でき、紡糸後に耐候性を付与するための樹脂層のコート工程が不要であることから、該芯鞘型複合モノフィラメントを用いると、前記した高性能のメッシュクロスを簡単に生産性良く製造できることを見出した。
さらに、本発明者らは、カバーファクターが２００〜１６００の範囲にある前記したメッシュクロスにおいて、メッシュクロスの引張強度と目付との比を５以上の値にすると、軽量性および強度に一層優れ、しかも通気性、形態安定性に優れる高品位のメッシュクロスが得られることを見出した。また、本発明者らは、前記のメッシュクロスにおいてその交点を熱融着および／または樹脂被覆によって接着すると、メッシュクロスの強度が一層向上すると共に、製織によりメッシュクロスを製造する際の工程性が良好になることなどを見出し、それらの知見に基づいて本発明を完成した。
【０００９】
すなわち、本発明は、
（１）  芯部分が溶融液晶ポリマー、鞘部分がカーボンブラックを１〜５質量％の割合で含有する熱可塑性ポリマーからなり、芯部分の径が２０〜２００μｍおよび繊維横断面における芯部分：鞘部分の面積比が５０：５０〜９０：１０である芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として製織したメッシュクロスであって、下記の式（Ｉ）で表されるカバーファクター（Ｋ）が２００〜１６００であることを特徴とするメッシュクロスである。
Ｋ＝タテ糸カバーファクター(Ｋｗ)＋ヨコ糸カバーファクター(Ｋｆ)    （Ｉ）
［式中、Ｋｗ=Ｎｗ×（Ｄｗ）1/2
Ｋｆ＝Ｎｆ×（Ｄｆ）1/2
Ｎｗ＝メッシュクロスにおけるタテ糸（ｗ）の織り密度（本／２．５４ｃｍ）
Ｎｆ＝メッシュクロスにおけるヨコ糸（ｆ）の織り密度（本／２．５４ｃｍ）
Ｄｗ＝メッシュクロスを構成するタテ糸（ｗ）の繊度（ｄｔｅｘ）
Ｄｆ＝メッシュクロスを構成するヨコ糸（ｆ）の繊度（ｄｔｅｘ）］
【００１０】
そして、本発明は、
（２）  メッシュクロスの引張強度(Ｔ0)（単位：Ｎ／ｃｍ）と目付(Ｗ)（ｇ／ｍ2）との比(Ｔ0／Ｗ)が、下記の式（II）；
Ｔ0／Ｗ≧５              ・・・・（II）
［但し、Ｔ0は耐候性試験前のメッシュクロスのタテ方向の引張強度（Ｔｗo）（Ｎ／ｃｍ）とヨコ方向の引張強度（Ｔｆ0）（Ｎ／ｃｍ）の平均値である。］
を更に満足する前記（１）のメッシュクロス；
（３）  ８３℃の温度下にキセノンウェザーメーターで５００時間照射した後の引張強度（Ｔ1）（Ｎ／ｃｍ）［但しＴ1は照射後のメッシュクロスのタテ方向の引張強度（Ｔｗ1）（Ｎ／ｃｍ）とヨコ方向の引張強度（Ｔｆ1）（Ｎ／ｃｍ）の平均値］と、目付（W）（ｇ／ｍ2）との比（Ｔ1／Ｗ）が４以上である前記（１）または（２）のメッシュクロス；および、
（４）  カバーファクター（Ｋ）が２００〜８００であり、メッシュクロスの交点が熱融着および／または樹脂被覆により接着されている前記（１）〜（３）のいずれかのメッシュクロス；
を好ましい態様として包含する。
【発明の効果】
【００１１】
本発明のメッシュクロスは、従来のメッシュクロスに比べて軽量性および強度に優れ、しかも耐光性および耐候性に優れていて、屋外やその他の環境下で使用しても当初の高い強度を長期にわたって維持することができ、耐久性に優れている。
本発明のメッシュクロスを形成するタテ糸およびヨコ糸をなす芯鞘型複合モノフィラメントは、溶融複合紡糸によって直接製造でき、紡糸後に耐候性を付与するための樹脂層のコート工程が不要であることから、かかる芯鞘型複合モノフィラメントよりなる本発明のメッシュクロスは簡単に生産性良く製造することができる。
本発明のメッシュクロスのうち、カバーファクター（Ｋ）が２００〜８００のもので、タテ糸とヨコ糸との交点を熱融着および／または樹脂被覆によって接着したものは、タテ糸とヨコ糸との間のスリップがなく、製造が容易で且つメッシュの崩れが生じず、形態安定性に優れている。
本発明のメッシュクロスは上記した優れた特性を活かして、各種軽量膜体の基布、インテリア用品、軽量・高強力ネット、ブラインド、網戸、鞄や靴の一部、テント、防御シート、安全ネット、フィルター、通風性仕切壁などの広範な用途に好適に用いることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
本発明のメッシュクロスは、芯部分が溶融液晶ポリマー、鞘部分がカーボンブラックを１〜５質量％の割合で含有する熱可塑性ポリマーからなる芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として製織して形成されている。
メッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントの芯部分を構成する溶融液晶ポリマーは、溶融相において光学異方性（液晶性）を示すポリマーである。ポリマーが光学異方性（液晶性）であるか否かは、例えば試料（ポリマー）をホットステージに載せて窒素雰囲気下で昇温加熱してその透過光を観察する方法などの通常採用されている方法により調べることができる。
【００１３】
本発明のメッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントの芯部分を構成する溶融液晶ポリマーの種類は特に制限されず、従来から知られている繊維形成性の溶融液晶ポリマーのいずれもが使用できる。そのうちでも、芯鞘型複合モノフィラメントの芯部分を構成する溶融液晶ポリマーとしては、分子中に芳香族基を有するジオール成分、ジカルボン酸成分、ヒドロキシカルボン酸成分、ヒドロキシアミン成分などを用いて得られる溶融液晶ポリマーであって、融点が２５０〜３５０℃、特に２６０〜３２０℃の溶融液晶ポリマーが好ましく用いられる。ここでいう融点とは、ＪＩＳ  Ｋ７１２１に準拠した試験方法により測定されるものであり、示差走査熱量計（ＤＳＣ：例えばＭｅｔｔｌｅｒ社製「ＴＡ３０００」）で観察される主吸熱ピークのピーク温度として求められる。
本発明のメッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントの芯部分を構成する溶融液晶ポリマーとしては、例えば、下記に示す溶融液晶ポリマー（ｉ）〜（xi）を挙げることができる。
【００１４】
【化１】
2005220450.tif 000002
【００１５】
【化２】
2005220450.tif 000003
【００１６】
【化３】
2005220450.tif 000004
【００１７】
芯鞘型複合モノフィラメントの芯部分は、上記した溶融液晶ポリマー（ｉ）〜（xi）のうちでも、溶融液晶ポリマー（ｉ）〜（iii）から構成されていることが、紡糸性、得られる繊維の性能の点から好ましく、溶融液晶ポリマー（ｉ）から構成されていることがより好ましい。
溶融液晶ポリマー（ｉ）のうちでも、パラヒドロキシ安息香酸単位と２−ヒドロキシ−６−ナフトエ酸単位との合計が溶融液晶ポリマーを構成する全構造単位の８０モル％以上であって、且つパラヒドロキシ安息香酸単位と２−ヒドロキシ−６−ナフトエ酸単位の合計に対して２−ヒドロキシ−６−ナフトエ酸単位の割合が４〜４５モル％（パラヒドロキシ安息香酸単位の割合が９６〜５５モル％）である溶融液晶ポリマーから芯部分を構成することが、紡糸性、得られる繊維の性能などの点から特に好ましい。
【００１８】
芯鞘型複合モノフィラメントの芯部分を構成する溶融液晶ポリマーは、本発明の効果を損なわない範囲で、必要に応じて、ポリエチレンテレフタレート、変性ポリエチレンテレフタレート、ポリオレフィン、ポリカーボネート、ポリアリレート、ポリアミド、ポリフェニレンサルファイド、ポリエステルエーテルケトン、フッ素樹脂などの熱可塑性ポリマー、酸化チタン、カオリン、シリカ、酸化バリウムなどの無機物、カーボンブラック、染料、顔料などの着色剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、その他の各種添加剤を含有していてもよい。
【００１９】
本発明のメッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントの鞘部分を構成する熱可塑性ポリマーとしては、ポリオレフィン、ポリアセタール、ポリエステル、ポリアミド、ポリアリレート、ポリカーボネート、ポリフェニレンサルファイド、ポリエーテルエステルケトン、フッ素樹脂、これらの２種以上の混合物などの熱溶融可能な屈曲性ポリマーまたはポリマー混合物を挙げることができる。そのうちでも、鞘部分は、ポリエチレンナフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリテトラメチレンテレフタレートなどのポリエステル、半芳香族ポリアミドなどの１種または２種以上から構成されていることが、紡糸性、得られる繊維の性能などの点から好ましい。
【００２０】
本発明のメッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントの鞘部分は、鞘部分を構成する熱可塑性ポリマー組成物の質量（鞘部分を構成する熱可塑性ポリマー、カーボンブラックおよび必要に応じて添加される他の成分の合計質量）に基づいて、カーボンブラックを１〜５質量％の割合で含有していることが必要であり、１．５〜５質量％の割合で含有していることが好ましい。鞘部分におけるカーボンブラックの含有量が１質量％未満であると、光に対する十分な遮蔽効果が得られず、芯鞘型複合モノフィラメント、ひいてはメッシュクロスの耐候性および耐光性が不十分になり、短期間でメッシュクロスの強度が低下し易くなる。一方、鞘部分におけるカーボンブラックの含有量が５質量%を超えると、光に対する遮蔽効果は高いものの、芯鞘型複合モノフィラメントを製造する際の紡糸時に断糸が多発し、紡糸工程性が不良になる。
【００２１】
鞘部分を構成する熱可塑性ポリマーに含有させるカーボンブラックとしては、熱可塑性ポリマーへの均一分散性に優れる点から、平均粒径が１〜５００ｍμのものが好ましく用いられ、３〜３００ｍμのものがより好ましく用いられ、５〜２００ｍμのものが更に好ましく用いられる。
カーボンブラックを鞘部分用の熱可塑性ポリマー中に添加するに当っては、鞘部分用の熱可塑性ポリマーにそのまま直接添加すると均一に分散しにくく好ましくないので、カーボンブラックを分散性の良好な熱可塑性ポリマー中に高濃度で添加し混錬してマスターチップを予め製造しておき、そのマスターチップと鞘部分用の熱可塑性ポリマーとを、鞘部分におけるカーボンブラックの含有量が上記した１〜５質量％の範囲になる割合で押出機のフィーダーに混合供給して芯鞘型複合モノフィラメントを製造することが好ましい。その際のマスターチップ用の樹脂としては、鞘部分を構成する熱可塑性ポリマーとの親和性に優れるものを用いることが好ましい。例えば、鞘部分をポリエステルから形成する場合は、鞘部分を形成するのと同じポリエステルまたは該ポリエステルと親和性のある別のポリエステルまたはその他の熱可塑性ポリマーを用いてマスターチップを製造するのがよく、鞘部分をポリアミドから形成する場合は、鞘部分を形成するのと同じポリアミドまたは該ポリアミドと親和性のある別のポリアミドまたはその他の熱可塑性ポリマーを用いてマスターチップを製造するのがよい。マスターチップにおけるカーボンブラックの含有量は１０〜４０質量％が好ましい。１０質量%未満では、経済性の点からマスターチップの意義が薄れ、一方４０質量％を超えると、鞘部分用の熱可塑性ポリマー中へのマスターチップの分散性に問題が生じ、さらに紡糸口金に設けたフィルターでの濾過性の不良、紡糸不良の原因となり易い。
【００２２】
本発明のメッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントにおいて、その高い機械的強度の大半は溶融液晶ポリマーからなる芯部分によってもたらされる。通常、カーボンブラックをポリマーに練り込んで繊維を製造した場合には、カーボンブラックの添加量が多くなるにしたがって繊維の強度が著しく低下し、本発明におけるような１〜５質量％のカーボンブラック含有量であると繊維強度の低下が大きい。しかし、本発明のメッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントでは、鞘部分でのカーボンブラックの含有量は１〜５質量％と高いものの、芯部分が溶融液晶ポリマーから構成されているために、芯鞘型複合モノフィラメント全体では高い強度を有している。
【００２３】
溶融液晶ポリマーからなる芯部分の光による劣化を防止する有効な方策の一つは、芯部分を包囲する鞘部分が光を吸収または反射する、特に紫外線を遮蔽するようにすることである。顔料などを含む樹脂の透過率（Ｔ）は、顔料の遮蔽率（ｋ）、顔料濃度（ｃ）および顔料を含む樹脂層の厚さ（膜厚）（ｄ）に影響を受ける。そのため、それらの積（ｋ×ｃ×ｄ）を大きくすることが耐光性（耐候性）の向上のために有効である。本発明のメッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントでは、光の遮蔽率の高いカーボンブラックを１〜５質量％という高濃度で含有する鞘部分によって溶融液晶ポリマーよりなる芯部分を包囲しているので、光の遮蔽率が高く、光による芯部分（芯部分を構成する溶融液晶ポリマー）の劣化を良好に防ぐことができる。
【００２４】
本発明のメッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントでは、芯部分の径が２０〜２００μｍであることが必要であり、２４〜１５０μｍであることが好ましい。芯鞘型複合モノフィラメントにおける芯部分の径が２０μｍ未満であると、芯鞘型複合モノフィラメントおよびそれから形成したメッシュクロスは超軽量なものとなるが、芯鞘型複合モノフィラメントの強度が小さくなり、高強度のメッシュクロスが得られない。一方、芯鞘型複合モノフィラメントにおける芯部分の径が２００μmよりも大きいと、芯鞘型複合モノフィラメント自体の径もそれに伴って必然的に大きくなるため、メッシュクロスを形成したときに硬くて目付が大きいものとなり、柔軟性および軽量性に劣るようになる。
ここで、芯鞘型複合モノフィラメントにおける芯部分の径とは、芯部分の横断面形状が円形である場合はその直径をいう。また、芯部分の横断面形状が円形でない場合（例えば楕円形、正方形、長方形などの異形形状の場合）は、芯部分の横断面積を求め、それと同じ面積を有する円を描き、その円の直径に換算した値をもって芯部分の径とする。
【００２５】
さらに、本発明のメッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントでは、繊維横断面における芯部分：鞘部分の面積比が５０：５０〜９０：１０であることが必要であり、６０：４０〜８０：２０であることが好ましい。繊維横断面において、芯部分の面積が５０％未満であると（鞘部分の面積が５０％を超すと）、芯鞘型複合モノフィラメントの強度が低くなり、ひいてはメッシュクロスの強度も低下する。一方、芯部分の面積が９０％を超えると（鞘部分の面積が１０％未満であると）、鞘部分の厚みが薄くなり、カーボン濃度をアップしても光の遮蔽効果が十分でなくなり、耐光性および耐候性に優れる芯鞘型複合モノフィラメント、ひいてはメッシュクロスが得られなくなる。
【００２６】
メッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントの横断面形状、芯鞘型複合モノフィラメントの芯部分の横断面形状は特に制限されず、例えば、円形、楕円形、偏平形、四角形、三角形、多葉形、中空形などを挙げることができる。芯鞘型複合モノフィラメントの横断面形状と、芯鞘型複合モノフィラメント中の芯部分の横断面形状は同じであっても、または異なっていてもよい。そのうちでも、芯鞘型複合モノフィラメントの横断面形状および芯部分の横断面形状は、共に円形であることが、芯鞘型複合モノフィラメントの製造の容易性、高強度、メッシュクロスをつくる際の製織性、メッシュクロスの強度、カバーファクターの設計の容易性、耐候性、耐光性などの点から好ましい。また、芯鞘型複合モノフィラメントは、中央またはほぼ中央に１個の芯部分を有する単芯型の構造であることが好ましい。
【００２７】
芯鞘型複合モノフィラメントの繊度（径）は、芯鞘型複合モノフィラメントにおける芯部分の上記した径（２０〜２００μｍ）、および芯部分：鞘部分の面積比（５０：５０〜９０：１０）の両方を満足するようにして決めればよく、一般的には、３０〜３００μｍ、特に５０〜１００μｍであることが、得られるメッシュクロスの強度、軽量性、メッシュクロスの製織の容易性、耐候性、耐光性などの点から好ましい。
【００２８】
芯鞘型複合モノフィラメントの製法は特に制限されず、溶融液晶ポリマーを芯成分とし、カーボンブラックを含有する熱可塑性ポリマーを鞘成分として用いて、従来から知られている溶融紡糸による芯鞘型複合フィラメントの製造方法および製造装置を採用して製造することができる。
溶融紡糸により得られた芯鞘型複合モノフィラメントの紡糸原糸は、強度と弾性率を向上させるために、熱処理を施して芯部分を構成する溶融液晶ポリマーを固相重合させることが好ましい。固相重合するための熱処理は、露点温度が−８０℃以下の低湿気体雰囲気中、具体的には窒素など不活性ガス中や除湿空気などの活性ガス中で、減圧下にて行うことが好ましい。その際の好ましい熱処理条件としては、芯部分を構成する溶融液晶ポリマーのガラス転移温度以下から融点近傍まで漸次昇温する温度パターンを採用するか、融点近傍の温度で加熱することが好ましい。加熱方式としては、加熱気体媒体を用いる方法、加熱板や赤外線ヒーターなどによる輻射熱を利用する方法、高周波などを利用した内部加熱方法などのいずれの方式を採用してもよい。熱処理時の芯鞘型複合モノフィラメントの形状は、カセ状、トウ状（例えば金属網等にのせて行う）、ボビンに巻いた状態、ローラー間で連続的に引き取りながら処理するなどのいずれでもよい。処理時間は、芯鞘型複合モノフィラメントを構成する溶融液晶ポリマーの種類、芯鞘型複合モノフィラメントの太さ、芯鞘型複合モノフィラメントに求める強度などに応じて異なり得るが、一般的には５〜３０時間行うことが好ましい。このような熱処理により、一般的に芯鞘型複合モノフィラメントの強度を２倍以上、弾性率を２０％以上向上させることができる。
【００２９】
本発明のメッシュクロスは、上記した特定の芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いて製織して形成されている。
本発明のメッシュクロスは、カバーファクター（Ｋ）が２００〜１６００であることが必要であり、２００〜１０００であることが好ましく、３００〜９００であることがより好ましい。
メッシュクロスのカバーファクター（Ｋ）が２００未満であると、軽量にはなるが、メッシュクロスの強度が低下し、目止め加工しても製織中にタテ糸とヨコ糸間のスリップが大きくなって、織目の均一なメッシュクロスが得られなくなる。一方、メッシュクロスのカバーファクター（Ｋ）が１６００を超えると、メッシュクロスの通気性が低くなり、メッシュ交点での芯鞘型複合モノフィラメントの屈曲が大きくなって、メッシュクロスの強力が低下し、しかもメッシュクロスが重くなり軽量性が損なわれる。
【００３０】
カバーファクター（Ｋ）は、布帛分野では、布帛の通気性の大小を示す指標として一般に用いられており、カバーファクター（Ｋ）が小さくなるほど布帛の目が粗く通気性が高くなり、一方カバーファクター（Ｋ）が大きくなるほど布帛が緻密になり通気性が低下する。
本発明のメッシュクロスのカバーファクター（Ｋ）は、布帛に対して一般に採用されているのと同じようにして、メッシュクロス（布帛）を構成するタテ糸のカバーファクター(Ｋｗ)とヨコ糸のカバーファクター(Ｋｆ)との和として求められる。
その際に、タテ糸のカバーファクター（Ｋｗ）及びヨコ糸のカバーファクター（Ｋｆ）は、以下の式から求められる。
タテ糸のカバーファクター（Ｋｗ）=Ｎｗ×（Ｄｗ）1/2、
ヨコ糸のカバーファクター（Ｋｆ）＝Ｎｆ×（Ｄｆ）1/2
但し、Ｎｗ＝メッシュクロスにおけるタテ糸（ｗ）の織り密度（本／２．５４ｃｍ）
Ｎｆ＝メッシュクロスにおけるヨコ糸（ｆ）の織り密度（本／２．５４ｃｍ）
Ｄｗ＝メッシュクロスを構成するタテ糸（ｗ）の繊度（ｄｔｅｘ）
Ｄｆ＝メッシュクロスを構成するヨコ糸（ｆ）の繊度（ｄｔｅｘ）］
【００３１】
本発明のメッシュクロスは、上記した２００〜１６００のカバーファクター（Ｋ）と共に、更に引張強度(Ｔ0) （単位：Ｎ／ｃｍ）と目付(Ｗ)（ｇ／ｍ2）との比(Ｔ0／Ｗ)が、下記の数式（II）を満足することが好ましい。
Ｔ0／Ｗ≧５              ・・・・（II）
［但し、Ｔ0は耐候性試験前のメッシュクロスのタテ方向の引張強度(Ｔｗ0) （Ｎ／ｃｍ）とヨコ方向の引張強度(Ｔｆ0)（Ｎ／ｃｍ）の平均値｛Ｔ0＝（Ｔｗ0＋Ｔｆ0)÷２｝である。］
本発明のメッシュクロスにおいて、比(Ｔ0／Ｗ)が５以上であることにより、軽量性および高強度という両方の性質を同時に且つ確実に満たすことができる。
本発明のメッシュクロスは、比(Ｔ0／Ｗ)が５．５以上であることがより好ましく、６以上であることが更に好ましい。比(Ｔ0／Ｗ)の上限値は特に制限されないが、上記した芯鞘型複合モノフィラメントを用いてメッシュクロスを製織した場合には、比(Ｔ0／Ｗ)が１５を超えるメッシュクロスを製造することは一般に困難である。
【００３２】
さらに、本発明のメッシュクロスは、８３℃の温度下にキセノンウェザーメーターで５００時間照射した後の引張強度（Ｔ1）（単位：Ｎ／ｃｍ）［但しＴ1はタテ方向の引張強度（Ｔｗ1）（Ｎ／ｃｍ）とヨコ方向の引張強度（Ｔｆ1）（Ｎ／ｃｍ）の平均値］と目付（W）（ｇ／ｍ2）との比（Ｔ1／Ｗ）が４以上であることが好ましく、４．５以上であることがより好ましく、５以上であることが更に好ましい。比（Ｔ1／Ｗ）が４未満であるメッシュクロスは、強度が低く、しかも耐候性および耐光性に劣ったものになり易い。
なお、引張強度（Ｔ0）および引張強度（Ｔ1）を得るためのメッシュクロスの上記したタテ方向の引張強度およびヨコ方向の引張強度は、ＪＩＳ  Ｌ１０９６に準じて、メッシュクロスよりなる幅５ｃｍの試験片を、つかみ間隔２０ｃｍで測定したときの引張強度をいう。
【００３３】
本発明のメッシュクロスでは、メッシュクロスのメッシュの形状（構造）、製織方法、製織装置などは特に制限されず、芯部分が溶融液晶ポリマー、鞘部分がカーボンブラックを１〜５質量％の割合で含有する熱可塑性ポリマーからなり、芯部分の径が２０〜２００μｍおよび繊維横断面における芯部分：鞘部分の面積比が５０：５０〜９０：１０である芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いて製織したメッシュクロスであって、カバーファクター（Ｋ）が上記した２００〜１６００の範囲にあるメッシュクロスであれば、メッシュの形状（構造）、メッシュクロスの製織方法および装置などはいずれでもよい。
【００３４】
カバーファクター（Ｋ）が２００〜１６００の本発明のメッシュクロスのうちで、カバーファクター（Ｋ）が８００以下（２００〜８００）であって織目の比較的粗いメッシュクロスでは、タテ糸およびヨコ糸の織り密度が低く空隙が多いことにより、メッシュクロスを形成している糸間でスリップが生じ易く、それに伴ってメッシュの形態安定性、メッシュクロスの強度、取扱性、外観品位などの低下が生ずることがある。そのため、本発明のメッシュクロスのうちで、カバーファクター（Ｋ）が２００〜８００のものでは、タテ糸とヨコ糸の交点を熱融着および／または樹脂被覆によって接着して糸間のスリップが生じないようにすることが、メッシュ形態の安定性、強度維持、取扱性の向上、外観品位などの点から好ましい。
【００３５】
メッシュクロスの交点を熱融着により接着させる方法としては、メッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントにおける芯部分と鞘部分の融点差を利用してメッシュクロスの交点を融着させることが好ましい。そのためには、鞘部分を構成する熱可塑性ポリマーとして、芯部分を構成する溶融液晶ポリマーの融点より２０℃以上低い融点を有する熱可塑性ポリマーを用いることが好ましい。溶融紡糸により得られた紡糸原糸に熱処理を施して芯部分を構成する溶融液晶ポリマーを固相重合させる上記した方法を採用した場合には、固相重合によって芯部分を構成する溶融液晶ポリマーの融点を２０℃以上高くすることができるので、固相重合を施した芯鞘型複合モノフィラメントを用いてメッシュクロスを形成すると、タテ糸とヨコ糸の交点の熱融着を容易に行うことができる。
【００３６】
また、樹脂被覆によってメッシュクロスにおけるタテ糸とヨコ糸の交点を接着させる方法としては、アクリル系樹脂、ウレタン系樹脂、メラミン系樹脂などの接着性樹脂をメッシュクロスの少なくとも交点に塗布して乾燥する方法が好ましく採用される。その際の樹脂の塗布方法としては、例えば、デップニップ法、浸透法、ローラータッチ法などのいずれの方法も採用できる。
【実施例】
【００３７】
以下に本発明を実施例などにより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に何ら限定されるものではない。なお以下の実施例などにおいて、ポリマーの融点、ポリマーの溶融粘度、繊維（芯鞘型複合モノフィラメント）の径、繊維（芯鞘型複合モノフィラメント）の強度、繊維（芯鞘型複合モノフィラメント）における芯部分の径、鞘部分：芯部分の面積比、メッシュクロスの引張強度、メッシュクロスにおける目開き（タテ糸間の間隙とヨコ糸間の間隙の平均値）およびメッシュクロスの耐候性の測定または評価は次のようにして行った。
【００３８】
（１）ポリマーの融点（℃）：
ポリマー試料１０〜２０ｍｇを採取し、アルミニウム製パンに封入した後、示差走査熱量計（ＤＳＣ：Ｍｅｔｔｌｅｒ社製「ＴＡ３０００」）にてキャリアーガスとして窒素を１００ｍｌ／分の流量にて注入しながら、昇温速度２０℃／分で昇温したときの吸熱ピーク温度を測定する（１ｓｔ  Ｒｕｎ）。ポリマーの種類により上記１ｓｔ  Ｒｕｎで明確な吸熱ピークが出現しない場合、５０℃／分の昇温速度で、予想される流れ温度より５０℃高い温度まで昇温し、その温度で３分間以上保持し完全に溶融した後、８０℃／分の降温速度で５０℃まで冷却し、しかる後２０℃／分の昇温速度で吸熱ピークを測定する。
【００３９】
（２）ポリマーの溶融粘度（Ｐａ・ｓ）：
ポリマーを３００℃で溶融し、同温度で、剪断速度１０００ｓｅｃ-1の条件に東洋精機製「キャピログラフ１Ｂ型」を用いて測定した。
【００４０】
（３）繊維（芯鞘型複合モノフィラメント）の径：
繊維（芯鞘型複合モノフィラメント）の横断面の顕微鏡写真を撮り、繊維の横断面の面積（Ｓ1）を測定し、下記の式から、前記面積（Ｓ1）と同じ面積を有する円の直径（Ｒ1）を求めて、該直径（Ｒ1）を繊維の径とした。
繊維の横断面の面積（Ｓ1）＝π（Ｒ1／２）2
繊維の径（Ｒ1）＝２×（Ｓ1／π）1/2
【００４１】
（４）繊維（芯鞘型複合モノフィラメント）の強度：
温度２０℃、湿度６５％の雰囲気下に繊維を５日間放置して調湿した後、試長６０ｍｍとし、引張速度６０ｍｍ／分の条件下に、引張強度試験機（Ｔｅｘｔｅｃｈｎｏ製「ＦＡＦＥＧＲＡＰＨ  Ｍ」）を使用して繊維強力を測定し、その値を繊度で除して繊維の強度を求めた。同じ操作を１０回繰り返し、その平均値を求めて繊維の強度とした。
【００４２】
（５）繊維（芯鞘型複合モノフィラメント）における芯部分の径：
繊維（芯鞘型複合モノフィラメント）の横断面の顕微鏡写真を撮り、繊維横断面での芯部分の面積（Ｓ2）を測定し、下記の式から、前記面積（Ｓ2）と同じ面積を有する円の直径（Ｒ2）を求めて、該直径（Ｒ2）を芯部分の径とした。
繊維横断面での芯部分の面積（Ｓ2）＝π（Ｒ2／２）2
芯部分の径（Ｒ2）＝２×（Ｓ2／π）1/2
【００４３】
（６）繊維（芯鞘型複合モノフィラメント）における鞘部分：芯部分の面積比：
繊維（芯鞘型複合モノフィラメント）の横断面の顕微鏡写真を撮り、繊維の横断面の面積（Ｓ1）および繊維横断面における芯部分の面積（Ｓ2）をそれぞれ測定し、下記の式から、鞘部分の面積率および芯部分の面積率を算出して、それらの値から鞘部分：芯部分の面積比を求めた。
鞘部分の面積率（％）＝｛(Ｓ1−Ｓ2)／Ｓ1｝×１００
芯部分の面積率（％）＝(Ｓ2／Ｓ1)×１００
【００４４】
（７）メッシュクロスの引張強度（Ｔ0）（単位：Ｎ／ｃｍ）：
耐候性試験前（照射前）のメッシュクロスのタテ方向の引張強度（Ｔｗ0）（Ｎ／ｃｍ）およびヨコ方向の引張強度（Ｔｆ0）（Ｎ／ｃｍ）をＪＩＳ  Ｌ１０９６に準じて測定し（試験片の幅５ｃｍ）、それらの平均値［（Ｔｗ0＋Ｔｆ0）÷２］を求めてメッシュクロスの引張強度（Ｔ0）（Ｎ／ｃｍ）とした。
【００４５】
（８）メッシュクロスの目開き（タテ糸間の間隙とヨコ糸間の間隙の平均値）（ｍｍ）：
メッシュクロスのタテ糸間の間隙（ｍｍ）、およびヨコ糸間の間隙（ｍｍ）を光学顕微鏡を使用して測定し、それらの平均値［（タテ糸間の間隙＋ヨコ糸間の間隙）÷２］をメッシュクロスの目開き（ｍｍ）とした。
【００４６】
（９）メッシュクロスの耐候性：
耐候性試験前（キセノンウェザーメータによる照射前）のメッシュクロスのタテ方向の引張強度（Ｔｗ0）（Ｎ／ｃｍ）およびヨコ方向の引張強度（Ｔｆ0）（Ｎ／ｃｍ）をＪＩＳ  Ｌ１０９６に準じて測定して、それらの平均値（Ｔ0）（Ｎ／ｃｍ）［Ｔ0＝（Ｔｗ0＋Ｔｆ0）÷２］を求めた（試験片の幅５ｃｍ）。
次いで、キセノンウェザーメータ（スガ試験機社製）を使用して、前記メッシュクロスに対して８３℃で５００時間にわたってキセノンアークランプから光を照射し、照射後のメッシュクロスのタテ方向の引張強度（Ｔｗ1）（Ｎ／ｃｍ）およびヨコ方向の引張強度（Ｔｆ1）（Ｎ／ｃｍ）を前記と同様にして測定し、それらの平均値（Ｔ1）（Ｎ／ｃｍ）［Ｔ1＝（Ｔｗ1＋Ｔｆ1）÷２］を求めた。
前記で求めた照射前のメッシュクロスの引張強度（Ｔ0）と照射試験後のメッシュクロスの引張強度（Ｔ1）の値から、下記の式（III）；
強度保持率（％）＝（Ｔ1／Ｔ0）×１００              （III）
から、強度保持率（％）を求めて耐候性の評価を行った。
【００４７】
《調製例１》［マスターチップ（Ａ）の調製］
ポリエチレンナフタレート(融点２６６℃、溶融粘度４５Pa・s）６０質量部に平均粒径５mμのカーボンブラック４０質量部を添加して、ヘンシルミキサーで攪拌しながら２軸混練装置に供給して溶融混錬した後、ダイスよりストランド状に押し出し、水で冷却後にカットして、カーボンブラックを含有するマスターチップ（Ａ）を調製した。
【００４８】
《調製例２》［マスターチップ（Ｂ）の調製］
ポリエチレンテレフタレート（融点２５８℃、溶融粘度４０Ｐａ・ｓ）６０質量部に平均粒径５ｍμのカーボンブラック４０質量部を添加して、ヘンシルミキサーで攪拌しながら２軸混練装置に供給して溶融混錬した後、ダイスよりストランド状に押し出し、水で冷却後にカットして、カーボンブラックを含有するマスターチップ（Ｂ）を調製した。
【００４９】
《実施例１》
（１）  芯部分用の溶融液晶ポリマーとして、パラヒドロキシ安息香酸単位と２−ヒドロキシ−６−ナフトエ酸単位からなり、［パラヒドロキシ安息香酸単位］：［２−ヒドロキシ−６−ナフトエ酸単位］＝７３：２７（モル比）である上記した（ｉ）の溶融液晶ポリマー（融点２８１℃、溶融粘度４２．５Ｐａ・ｓ）を使用し、鞘部分用の熱可塑性ポリマー組成物として、ポリエチレンナフタレート（融点２６６℃、溶融粘度４８．５Ｐａ・ｓ）９５質量部に上記の調製例１で調製したマスターチップ（Ａ）５質量部をブレンドしたものを用いた。
（２）  繊維横断面での芯部分：鞘部分の面積比が６５：３５になるようにして［芯部分用溶融液晶ポリマー：鞘部分用熱可塑性ポリマーの紡糸装置への供給割合＝６４．５：３５．５（質量比）］、芯鞘型複合繊維用の紡糸口金を備えた溶融紡糸装置を使用して、紡糸温度３０５℃で紡出し、巻き取り速度８００ｍ／分で巻き取って、断面円形の繊維（モノフィラメント）の中心に直径６４μmの円形の芯部分が存在する繊維径８０μｍの芯鞘型複合モノフィラメント（紡糸原糸）を製造した。
【００５０】
（３）  上記（２）で得られた芯鞘型複合モノフィラメント（紡糸原糸）を窒素雰囲気中で、２６０℃にて１０時間熱処理して、芯部分を構成する溶融液晶ポリマーの固相重合させた。
（４）  上記（３）で得られた熱処理後の芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いて、メッシュクロスにおけるタテ糸およびヨコ糸の織り密度（Ｎｗ）および（Ｎｆ）がいずれも４５本／２．５４cmである平織状のメッシュクロスを製織した。
（５）  上記（４）で得られたメッシュクロスの物性を上記した方法で測定または評価したところ、下記の表１に示すとおりであった。
【００５１】
《実施例２》
（１）  実施例１の（３）で得られたのと同じ、熱処理後の芯鞘複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として使用し、タテ糸およびヨコ糸の織り密度（Ｎｗ）および（Ｎｆ）をいずれも２４本／２．５４cmとして、平織状のメッシュクロスを製織すると共に、製織時にメラミン系樹脂溶液（昭和高分子社製「ミルベンレジン」；メラミン系樹脂濃度２質量％）をローラーでメッシュクロスの表裏全体に塗布し（塗布量２ｇ／ｍ2）、赤外線ヒーターで乾燥して巻きとった。
（２）  上記（１）で得られたメラミン系樹脂処理メッシュクロスは、メラミン系樹脂による糸交点の接着（目止め）により、タテ糸とヨコ糸間のスリップなどの問題が生じなかった。また、このメラミン系樹脂処理メッシュクロスは裏面側から表面側への透視が可能で、膜状を呈していた。
（３）  上記（１）で得られたメラミン系樹脂処理メッシュクロスの物性を上記した方法で測定または評価したところ、下記の表１に示すとおりであった。
【００５２】
《実施例３》
（１）  芯部分用の溶融液晶ポリマーとして、パラヒドロキシ安息香酸単位と２−ヒドロキシ−６−ナフトエ酸単位からなり、［パラヒドロキシ安息香酸単位］：［２−ヒドロキシ−６−ナフトエ酸単位］＝７０：３０（モル比）である上記した（ｉ）の溶融液晶ポリマー（融点２７６℃、溶融粘度３２Ｐａ・ｓ）を使用し、鞘部分用の熱可塑性ポリマー組成物として、ポリエチレンナフタレート（融点２６６℃、溶融粘度４８．５Ｐａ・ｓ）９２．５質量部に上記の調製例１で調製したマスターチップ（Ａ）７．５質量部をブレンドしたものを用いた。
（２）  繊維横断面での芯部分：鞘部分の面積比が６５：３５になるようにして［芯部分用溶融液晶ポリマー：鞘部分用熱可塑性ポリマーの紡糸装置への供給割合＝６４．５：３５．５（質量比）］、芯鞘型複合繊維用の紡糸口金を備えた溶融紡糸装置を使用して、紡糸温度３０５℃で紡出し、巻き取り速度１３００ｍ／分で巻き取って、断面円形の繊維（モノフィラメント）の中心に直径２４μmの円形の芯部分が存在する、繊維径３０μｍの芯鞘型複合モノフィラメント（紡糸原糸）を製造した。
【００５３】
（３）  上記（２）で得られた芯鞘型複合モノフィラメント（紡糸原糸）を窒素雰囲気中で、２６０℃にて１８時間熱処理して、芯部分を構成する溶融液晶ポリマーを固相重合させた。
（４）  上記（３）で得られた熱処理後の芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いて、メッシュクロスにおけるタテ糸およびヨコ糸の織り密度（Ｎｗ）および（Ｎｆ）がいずれも１４０本／２．５４cmである平織状のメッシュクロスを製織した。
（５）  上記（４）で得られたメッシュクロスの物性を上記した方法で測定または評価したところ、下記の表１に示すとおりであった。
【００５４】
《実施例４》
（１）  芯部分用ポリマーとして実施例３で使用したのと同じ溶融液晶ポリマーを使用し、鞘部分用の熱可塑性ポリマーとしてポリエチレンテレフタレート（融点２６０℃、溶融粘度３９Ｐａ・ｓ）９５質量部に調製例２で調製したマスターチップＢを５質量部の割合でブレンドしたものを用いた。
（２）  繊維横断面での芯部分：鞘部分の面積比が６０：４０になるようにして［芯部分用溶融液晶ポリマー：鞘部分用熱可塑性ポリマーの紡糸装置への供給割合＝５９．５：４０．５（質量比）］、芯鞘型複合繊維用の紡糸口金を備えた溶融紡糸装置を使用して、紡糸温度３０２℃で紡出し、巻き取り速度６００ｍ／分で巻き取って、断面円形の繊維（モノフィラメント）の中心に直径６２μmの円形の芯部分が存在する、繊維径８０μｍの芯鞘型複合モノフィラメント（紡糸原糸）を製造した。
（３）  上記（２）で得られた芯鞘型複合モノフィラメント（紡糸原糸）を窒素雰囲気中で、室温から温度を２５３℃の最終温度まで徐々に上昇させて２８時間かけて熱処理して、芯部分を構成する溶融液晶ポリマーの固相重合を行った。
【００５５】
（４）  上記（３）で得られた熱処理後の芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いて、メッシュクロスにおけるタテ糸およびヨコ糸の織り密度（Ｎｗ）および（Ｎｆ）がいずれも２４本／２．５４cmである平織状のメッシュクロスを製織し、更に製織時に赤外線ヒーターを用いてメッシュクロスの表面温度を芯鞘型複合モノフィラメントの鞘部分を形成しているポリエチレンテレフタレートの融点（２６０℃）以上に加熱して（メッシュクロス表面での温度２６５℃）、メッシュクロスのタテ糸とヨコ糸の交点で接着したメッシュクロスを製造した。
（５）  上記（４）で得られたタテ糸とヨコ糸の交点で接着したメッシュクロスは、交点の接着（目止め）によりタテ糸とヨコ糸間のスリップなどの問題が生じず、また裏面側から表面側への透視が可能で、やや膜状を呈していた。
（６）  上記（４）で得られた交点で接着したメッシュクロスの物性を上記した方法で測定または評価したところ、下記の表１に示すとおりであった。
【００５６】
《比較例１》
実施例１において、鞘部分用の熱可塑性ポリマーとしてカーボンブラックを含有しないポリエチレンナフタレートを使用した以外は、実施例１と全く同様にしてメッシュクロスを製造し、その物性を上記した方法で測定または評価したところ、下記の表２に示すとおりであった。
【００５７】
《比較例２》
（１）  実施例１の（３）で得られたのと同じ熱処理（固相重合）後の芯鞘複合モノフィラメントを使用して、タテ糸およびヨコ糸の織り密度（Ｎｗ）および（Ｎｆ）がいずれも１１本／２．５４ｃｍである平織状のメッシュクロスを製織すると共に、実施例２で使用したのと同じメラミン系樹脂溶液をローラーでメッシュクロスの表裏全体に塗布し（塗布量２ｇ／ｍ2）、赤外線ヒーターで乾燥して巻きとった。
（２）  上記（１）で得られたメラミン系樹脂処理メッシュクロスは、メラミン系樹脂により糸の交点の接着（目止め）を行ったにも拘らず、カバーファクター（Ｋ）が１８５で２００よりも小さかったために、製織後の巻き返し時にタテ糸とヨコ糸間のスリップを生じ、実用性に乏しいものであった。
（３）  上記（１）で得られたメラミン系樹脂処理メッシュクロスの物性を上記した方法で測定または評価したところ、下記の表２に示すとおりであった。
【００５８】
《比較例３》
（１）  実施例１の（３）で得られたのと同じ熱処理（固相重合）後の芯鞘複合モノフィラメントを使用して、タテ糸およびヨコ糸の織り密度（Ｎｗ）および（Ｎｆ）がいずれも１１０本／２．５４ｃｍである平織状のメッシュクロスを製織した。
（２）  上記（１）で得られたメッシュクロスは、カバーファクター（Ｋ）が１８５４で１６００を超えていて高かったために、製織時に断糸やその他のトラブルが多発して製織工程で一時的な停止が頻発し製織性に劣り、しかも得られたメッシュクロスは品位に劣るものであった。
（３）  上記（１）で得られたメッシュクロスの物性を上記した方法で測定または評価したところ、下記の表２に示すとおりであった。
【００５９】
《比較例４》
（１）  実施例３の（２）において、繊維横断面での芯部分：鞘部分の面積比が４５：５５になるように変え［芯部分用溶融液晶ポリマー：鞘部分用熱可塑性ポリマーの紡糸装置への供給割合＝４４．５：５５．５（質量比）］、それ以外は実施例３の（１）および（２）と同様にして、断面円形の繊維（モノフィラメント）の中心に直径２０μmの円形の芯部分が存在する、繊維径３０μｍの芯鞘型複合モノフィラメント（紡糸原糸）を製造した。
（２）  上記（１）で得られた芯鞘型複合モノフィラメント（紡糸原糸）を窒素雰囲気中で、２６０℃にて１８時間熱処理して、芯部分を構成する溶融液晶ポリマーの固相重合を行った。
（３）  上記（２）で得られた熱処理後の芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いて、実施例３の（４）と同様に、メッシュクロスにおけるタテ糸およびヨコ糸の織り密度（Ｎｗ）および（Ｎｆ）がいずれも１４０本／２．５４cmである平織状のメッシュクロスを製織した。
（４）  上記（３）で得られたメッシュクロスの物性を上記した方法で測定または評価したところ、下記の表２に示すとおりであった。
【００６０】
《比較例５》
（１）  芯部分用ポリマーおよび鞘部分用ポリマーとして、実施例１の（１）で使用したのと同じ芯部分用の溶融液晶ポリマーおよび熱可塑性ポリマー組成物をそれぞれ使用し、繊維横断面での芯部分：鞘部分の面積比が６０：４０になるようにして［芯部分用溶融液晶ポリマー：鞘部分用熱可塑性ポリマーの紡糸装置への供給割合＝５９．５：４０．５（質量比）］、芯鞘型複合繊維用の紡糸口金を備えた溶融紡糸装置を使用して、紡糸温度３１０℃で紡出し、巻き取り速度４５０ｍ／分で巻き取って、断面円形の繊維（モノフィラメント）の中心に直径２５８μmの円形の芯部分が存在する繊維径３２０μｍの芯鞘型複合モノフィラメント（紡糸原糸）を製造した。
（２）  上記（２）で得られた芯鞘型複合モノフィラメント（紡糸原糸）を窒素雰囲気中で、２６０℃にて１０時間熱処理して、芯部分を構成する溶融液晶ポリマーの固相重合を行った。
（３）  上記（２）で得られた熱処理後の芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いて、メッシュクロスにおけるタテ糸およびヨコ糸の織り密度（Ｎｗ）および（Ｎｆ）がいずれも２０本／２．５４cmである平織状のメッシュクロスを製織した。
（４）  上記（３）で得られたメッシュクロスの物性を上記した方法で測定または評価したところ、下記の表２に示すとおりであった。
【００６１】
【表１】
2005220450.tif 000005
【００６２】
【表２】
2005220450.tif 000006
【００６３】
上記の表１および表２に見るように、実施例１〜４で得られたメッシュクロスは、芯部分が溶融液晶ポリマー、鞘部分がカーボンブラックを１〜５質量％の範囲内の量で含有する熱可塑性ポリマーからなり、芯部分の径が２０〜２００μｍの範囲内で且つ繊維横断面における芯部分：鞘部分の面積比が５０：５０〜９０：１０の範囲内である芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として製織されていて、しかもそのカバーファクター（Ｋ）が２００〜１６００の範囲内にあることにより、メッシュクロスを得るための製織時の加工性が良好であり、しかも軽量で且つ高い強度を有している。
しかも、実施例１〜４のメッシュクロスは、いずれも、引張強度(Ｔ0)と目付(Ｗ)との比(Ｔ0／Ｗ)が５以上と大きく、目付当たりの強度に優れている。その上、耐候性試験（キセノンウエザーメータ照射試験）後の引張強度(Ｔ1）と目付(Ｗ)との比(Ｔ1／Ｗ)が４以上で且つ強度保持率が６５％以上であって、強度の低下が小さく、耐候性および耐光性に優れている。
【００６４】
一方、比較例１のメッシュクロスは、メッシュクロスを形成している芯鞘型複合モノフィラメントの鞘部分にカーボンブラックが含まれていないことにより、耐候性試験後の引張強度(Ｔ1）と目付(Ｗ)との比(Ｔ1／Ｗ)が０．８と極めて小さく、さらに強度保持率も１２％と極めて低く、耐候性および耐光性に劣っている。
また、比較例２のメッシュクロスは、カバーファクター（Ｋ）が１８５であって２００よりも小さいために、メッシュクロスをつくるための製織時に、芯鞘型複合モノフィラメントよりなるタテ糸およびヨコ糸との交点を樹脂被覆によって接着したにも拘わらず、タテ糸とヨコ糸との間にスリップを生じ、実用性に乏しい。
さらに、比較例３のメッシュクロスは、カバーファクター（Ｋ）が１８５４であって１６００を超えているために、メッシュクロスをつくるための製織時に断糸などのトラブルを発生し、加工性に劣っており、軽量性の点でも劣っている。
【００６５】
また、比較例４のメッシュクロスは、メッシュクロスを形成している芯鞘型複合モノフィラメントの横断面における芯部分：鞘部分の面積比が４５：５５であって、芯部分の占める面積率が５０％よりも少ないために、メッシュクロスの引張強度（Ｔ0）が５０Ｎ／ｃｍと小さく、耐候性試験前の引張強度(Ｔ0）と目付(Ｗ)との比(Ｔ0／Ｗ)も４．５と小さく、強度が低い。
さらに、比較例５のメッシュクロスは、メッシュクロスを形成している芯鞘型複合モノフィラメントにおける芯部分の径が２５８μｍであって２００μｍよりも大きく、それに伴って芯鞘型複合モノフィラメント自体の径が太く且つ鞘部分に含まれているカーボンブラックの含有率がモノフィラメント全体からみ相対的に少ないために、メッシュクロスの目付が大きく軽量性に劣り、更には耐候性試験前の引張強度(Ｔ0）と目付(Ｗ)との比(Ｔ0／Ｗ)が３．６と強度が小さく、しかも耐候性試験後の引張強度(Ｔ1）と目付(Ｗ)との比(Ｔ1／Ｗ)が２．３と小さい。
【００６６】
《実施例５》
実施例１の（１）において、鞘部分用の熱可塑性ポリマー（熱可塑性ポリマー組成物）中でのカーボンブラックの含有量を、下記の表３に示すように変え、それ以外は実施例１と全く同じ操作を行って加熱処理した芯鞘型複合モノフィラメントをつくり、その芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として用いて、タテ糸およびヨコ糸の織り密度（Ｎｗ）および（Ｎｆ）がいずれも４５本／２．５４cmである平織状のメッシュクロスを製織した。それにより得られたそれぞれのメッシュクロスについて耐候性試験を上記した方法で行い、耐候性試験後の強度保持率（％）を求めたところ、下記の表３に示すとおりであった。
【００６７】
【表３】
2005220450.tif 000007
【００６８】
上記の表３の結果に見るように、芯部分が溶融液晶ポリマー、鞘部分がカーボンブラックを含有する熱可塑性ポリマーからなり、芯部分の径が２０〜２００μｍの範囲内および繊維横断面における芯部分：鞘部分の面積比が５０：５０〜９０：１０の範囲内である芯鞘型複合モノフィラメントをタテ糸およびヨコ糸として製織したカバーファクター（Ｋ）が２００〜１６００の範囲内のメッシュクロスでは、メッシュクロスを形成するタテ糸およびヨコ糸を構成する芯鞘型複合モノフィラメントの鞘部分でのカーボンブラックの含有量が１〜５質量％のときに、メッシュクロスを形成する芯鞘型複合モノフィラメントを断糸などを生ずることなく円滑に溶融紡糸できると共に、軽量で強度が高く、しかも耐候性および耐光性に優れるメッシュクロスを得ることができる。
【産業上の利用可能性】
【００６９】
本発明のメッシュクロスは、軽量で、高い強度を有し、しかも耐候性および耐光性に優れていて、屋外や屋内で使用したときにその優れた軽量性および高強度を長期にわたって維持することができるので、各種軽量膜体の基布、インテリア用品、軽量・高強力ネット、ブラインド、網戸、鞄や靴の一部、テント、防御シート、安全ネット、フィルター、通風性仕切壁などの広範な分野に好適に用いることができる。