(57)【要約】【課題】  斜板に対する摺動板の傾斜によっても、シューを一方の摺動対象とする摺動部分が潤滑不良となることを抑制できる斜板式圧縮機を提供すること。【解決手段】斜板１８には、第１及び第２シュー３０Ａ，３０Ｂを介してピストン２８が係留されている。斜板１８に対して圧縮室側には摺動板５１が配置され、該摺動板５１は斜板１８によって相対回転可能に支持されている。摺動板５１は、斜板１８と圧縮室側に位置する第２シュー３０Ｂとの間において、該第２シュー３０Ｂに対して摺動可能に配設されている。斜板１８と摺動板５１との間にはスラスト軸受け５３が配設されている。第１シュー座４６Ａと第２シュー座４６Ｂの対向間隔は、圧縮反力Ｘに起因して、該摺動板５１が斜板１８に対して傾斜された場合でも、第１シュー３０Ａを摺動対象とする摺動部分及び第２シュー３０Ｂを摺動対象とする摺動部分の少なくとも一方に隙間が残存するように設定されている。【選択図】      図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
駆動軸には円盤状をなす斜板が一体回転可能に連結され、該斜板にはそれぞれ半球状をなす第１及び第２シューを介してピストンが係留されているとともに、該ピストンには前記第１シューを摺動可能に受ける第１シュー座と前記第２シューを摺動可能に受ける第２シュー座とが対向して形成され、前記駆動軸の回転に伴う前記斜板の回転によって前記ピストンが往復運動されて圧縮室内でガスの圧縮が行われ、前記斜板に対して前記圧縮室側には円盤状をなす摺動板が配置され、該摺動板は前記斜板によって相対回転可能に支持され、前記摺動板は、前記斜板と前記圧縮室側に位置する前記第２シューとの間において、該第２シューに対して摺動可能に配設され、前記斜板と前記第２シューとの間において前記斜板と前記摺動板との間にはコロ軸受けが配設された斜板式圧縮機において、
前記ピストンを介して前記摺動板に作用する圧縮反力に起因して、該摺動板が前記斜板に対して傾斜された場合でも、前記第１シューを摺動対象とする摺動部分及び前記第２シューを摺動対象とする摺動部分の少なくとも一方に隙間が残存するように、前記第１シュー座と前記第２シュー座の対向間隔が設定されていることを特徴とする斜板式圧縮機。
【請求項２】
前記斜板及び前記摺動板において円盤の外周部には、前記コロ軸受けのコロが転動される転動面がそれぞれ円環状に形成されており、前記斜板の前記転動面と、前記摺動板の前記転動面との間隔は、前記斜板の半径方向において外側から内側に向かって狭くなるように構成されている請求項１に記載の斜板式圧縮機。
【請求項３】
前記斜板の前記転動面は、該斜板の半径方向において外側から内側に向かうに連れて、該斜板の円盤中心軸線と直交しかつ該斜板の前記転動面と前記摺動板の前記転動面との間に配置された第１仮想平面に徐々に接近するように、該第１仮想平面に対して傾斜されており、前記摺動板の前記転動面は、該摺動板の半径方向において外側から内側に向かうに連れて、該摺動板の円盤中心軸線と直交しかつ前記斜板の前記転動面と前記摺動板の前記転動面との間に配置された第２仮想平面に徐々に接近するように、該第２仮想平面に対して傾斜されている請求項２に記載の斜板式圧縮機。
【請求項４】
前記ガスは冷凍回路の冷媒であって、該冷媒としては二酸化炭素が用いられている請求項１〜３のいずれか一項に記載の斜板式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば、空調装置の冷凍回路に用いられて冷媒ガスの圧縮を行う斜板式圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
この種の斜板式圧縮機としては、次のような構成のものが一般的に用いられている。即ち、駆動軸には、円盤状をなす斜板が一体回転可能に連結されている。斜板の外周部には、第１及び第２シューを介して片頭型のピストンが係留されている。ピストンには、第１シューを摺動可能に受ける第１シュー座と、第２シューを摺動可能に受ける第２シュー座とが対向して形成されている。駆動軸の回転によって斜板が回転すると、該斜板は第１及び第２シューに対して摺動しつつ駆動軸の軸線に沿う方向の前後へと見掛け揺動される。この斜板の揺動によってピストンが往復運動されて、圧縮室内で冷媒ガスの圧縮が行われる。
【０００３】
ところが、前記斜板式圧縮機においては、斜板に対して第１及び第２シューがそれぞれ直接摺動される構成を有している。従って、特に、斜板と、圧縮室側に位置する第２シュー言い換えればピストンからの圧縮反力を受ける第２シューとの摺動部分における機械損失が大きくなるし、該摺動部分において焼付き等の不具合が発生する問題があった。
【０００４】
このような問題を解決するために、例えば、図３に示すような技術を採用することが考えられる（例えば特許文献１参照。）。即ち、斜板９２において、ピストン９６からの圧縮反力を受ける後面（図面右方側に向かう面）には、円盤状をなすスラストレース（摺動板）９５が相対回転可能に支持されている。スラストレース９５は、斜板９２と、ピストン９６からの圧縮反力を斜板９２に伝達する第２シュー９３Ｂとの間において、該第２シュー９３Ｂに対して摺動可能に配設されている。斜板９２と第２シュー９３Ｂとの間において斜板９２とスラストレース９５との間には、ニードルローラ９４（コロ軸受け）が配設されている。
【０００５】
そして、前記駆動軸９１の回転に応じて斜板９２が回転すると、該斜板９２とスラストレース９５との間には、ニードルローラ９４の転動によって滑りが生じる。従って、スラストレース９５の回転速度は斜板９２の回転速度よりも低下され、該スラストレース９５と第２シュー９３Ｂとの相対回転速度は、該第２シュー９３Ｂと斜板９２との相対回転速度よりも低下される。よって、スラストレース９５と第２シュー９３Ｂとの間の摺動抵抗を低減することができて機械損失を低減できるし、該第２シュー９３Ｂの摩耗や焼付き等を防止することができる。
【特許文献１】特開２００１−３２７６８号公報（第３頁、第２図）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところが、前記特許文献１の技術においては、斜板９２に対してスラストレース９５が傾斜して、各シュー９３Ａ，９３Ｂとの摺動部分が潤滑不良を生じる問題があった。以下に、この問題が顕著となる場合について図４に従って詳述する。なお、図４は、図３において斜板９２の外周部付近を模式的に示す図である。
【０００７】
前記斜板９２及びスラストレース９５において、ニードルローラ９４が転動される転動面９２ａ，９５ａは、設計思想上は平面とされてはいる。しかし、実際において斜板９２の転動面９２ａは、例えば製造時の研磨加工誤差によって、斜板９２の円盤中心軸線Ｓと直交しかつ転動面９２ａ，９５ａ間に位置する第１仮想平面Ｈに対して、微妙に傾いた状態となることが多い。また、実際においてスラストレース９５の転動面９５ａは、斜板９２の転動面９２ａと同様な理由によって、スラストレース９５の円盤中心軸線Ｔと直交しかつ転動面９２ａ，９５ａ間に位置する第２仮想平面Ｊに対して、微妙に傾いた状態となることが多い。
【０００８】
詳しくは、図４に示す斜板９２の転動面９２ａは、半径方向外側から内側に向かうに連れて第１仮想平面Ｈに近づくように、該第１仮想平面Ｈに対して傾斜されている。また、スラストレース９５の転動面９５ａは、半径方向外側から内側に向かうに連れて第２仮想平面Ｊに近づくように、該第２仮想平面Ｊに対して傾斜されている。
【０００９】
前記圧縮機の運転状態にてニードルローラ９４には、圧縮行程にあるピストン９６から第２シュー９３Ｂ及びスラストレース９５を介して圧縮反力（理解を容易とするために該圧縮反力の荷重中心を矢印Ｘで示す）が偏作用されている。従って、スラストレース９５は、圧縮反力Ｘの偏作用位置においてニードルローラ９４が全長に渡って転動面９５ａに当接するように、円盤中心軸線Ｔが斜板９２の円盤中心軸線Ｓに対して傾斜された状態となる。また、圧縮反力Ｘの偏作用位置にあるニードルローラ９４は、斜板９２の転動面９２ａに全長に渡って当接するように、第１仮想平面Ｈに対して傾斜された状態となる。
【００１０】
よって、前記スラストレース９５は、自身の転動面９５ａが第２仮想平面Ｊに対して傾斜されている分に加え、斜板９２の転動面９２ａが第１仮想平面Ｈに対して傾斜されている分についても、円盤中心軸線Ｔが斜板９２の円盤中心軸線Ｓに対して傾斜されることとなる。なお、図４においては、ニードルローラ９４及びスラストレース９５の傾斜を誇張して描いてある。
【００１１】
前記スラストレース９５（円盤中心軸線Ｔ）が斜板９２（円盤中心軸線Ｓ）に対して傾斜すると、該スラストレース９５において圧縮反力Ｘの偏作用位置から遠い位置にある部分（詳しくは吸入行程にあるピストン９６に対応する部分）が、斜板９２から離間する方向へと大きく変位する（図面上方側参照）。スラストレース９５が斜板９２から離間する方向へと大きく変位した部分については、第２シュー９３Ｂが第１シュー９３Ａから離れて、第１シュー９３Ａと第２シュー９３Ｂの間隔が広がる。
【００１２】
前記第１シュー９３Ａと第２シュー９３Ｂの間隔が広がった部分については、第１シュー９３Ａと第１シュー座９７Ａを摺動対象とした摺動部分、第１シュー９３Ａと斜板９２を摺動対象とした摺動部分、第２シュー９３Ｂとスラストレース９５を摺動対象とした摺動部分、及び第２シュー９３Ｂと第２シュー座９７Ｂを摺動対象とした摺動部分の全てが圧接してしまう。従って、各摺動部分に潤滑油（冷凍機油）が供給され難くなり、該各摺動部分における摺動抵抗や摺動騒音が大きくなるという問題があった。
【００１３】
このような問題は、前記斜板９２の転動面９２ａと第１仮想平面Ｈとの関係、及びスラストレース９５の転動面９５ａと第２仮想平面Ｊとの関係が、図４の態様に限って生じるものではない。例えば、図５〜図８に示す態様であっても、同様な問題を生じる。
【００１４】
図５の態様において前記斜板９２の転動面９２ａは、半径方向外側から内側に向かうに連れて第１仮想平面Ｈに近づくように、該第１仮想平面Ｈに対して傾斜されている。また、スラストレース９５の転動面９５ａは、第２仮想平面Ｊに対して平行となっている。
【００１５】
図６の態様において前記斜板９２の転動面９２ａは、第１仮想平面Ｈに対して平行となっている。また、スラストレース９５の転動面９５ａは、半径方向外側から内側に向かうに連れて第２仮想平面Ｊに近づくように、該第２仮想平面Ｊに対して傾斜されている。
【００１６】
図７の態様において前記斜板９２の転動面９２ａは、半径方向外側から内側に向かうに連れて第１仮想平面Ｈに近づくように、該第１仮想平面Ｈに対して傾斜されている。また、スラストレース９５の転動面９５ａは、半径方向外側から内側に向かうに連れて第２仮想平面Ｊから離れるように、該第２仮想平面Ｊに対して傾斜されている。第１仮想平面Ｈに対する斜板９２の転動面９２ａの傾斜度合いは、第２仮想平面Ｊに対するスラストレース９５の転動面９５ａの傾斜度合いよりも大きい。
【００１７】
図８の態様において前記斜板９２の転動面９２ａは、半径方向外側から内側に向かうに連れて第１仮想平面Ｈから離れるように、該第１仮想平面Ｈに対して傾斜されている。また、スラストレース９５の転動面９５ａは、半径方向外側から内側に向かうに連れて第２仮想平面Ｊに近づくように、該第２仮想平面Ｊに対して傾斜されている。第１仮想平面Ｈに対する斜板９２の転動面９２ａの傾斜度合いは、第２仮想平面Ｊに対するスラストレース９５の転動面９５ａの傾斜度合いよりも小さい。
【００１８】
つまり、前述した問題は、前記スラストレース９５（円盤中心軸線Ｔ）が斜板９２（円盤中心軸線Ｓ）に対して傾斜していない状態にて、斜板９２の転動面９２ａとスラストレース９５の転動面９５ａとの間隔が、斜板９２の半径方向において外側から内側に向かって狭くなるような態様において生じ易い。
【００１９】
さらに、前述した問題は、冷凍回路の冷媒として二酸化炭素を用いた場合に、クローズアップされることとなる。つまり、二酸化炭素冷媒を圧縮するための斜板式圧縮機においては、二酸化炭素で冷凍サイクルを成立させる都合上、例えばフロン冷媒を圧縮する斜板式圧縮機と比較してピストン９６に作用する圧縮反力Ｘが遙かに大きくなり、前述した各摺動部分の摺動環境が非常に厳しくなるからである。
【００２０】
本発明の目的は、斜板に対する摺動板の傾斜によっても、シューを一方の摺動対象とする摺動部分が潤滑不良となることを抑制できる斜板式圧縮機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００２１】
上記目的を達成するために請求項１に記載の発明の斜板式圧縮機においては、ピストンを介して摺動板に作用する圧縮反力に起因して、該摺動板が斜板に対して傾斜された場合でも、第１シューを摺動対象とする摺動部分及び第２シューを摺動対象とする摺動部分の少なくとも一方に隙間が残存するように、ピストンにおける第１シュー座と第２シュー座の対向間隔が設定されている。第１シューを摺動対象とする摺動部分及び第２シューを摺動対象とする摺動部分の少なくとも一方に隙間が残存することは、例えば該隙間の減少によって他方の摺動部分の隙間を大きくし得ることを意味する。従って、斜板に対する摺動板の傾斜によっても、各摺動部分に潤滑油が供給され難くなることを抑制できる。
【００２２】
請求項２の発明は請求項１において、前記摺動板が斜板に対して傾斜し易い一態様について言及するものである。即ち、斜板及び摺動板において円盤の外周部には、コロ軸受けのコロが転動される転動面がそれぞれ円環状に形成されている。そして、斜板の転動面と、摺動板の転動面との間隔は、斜板の半径方向において外側から内側に向かって狭くなるように構成されている。
【００２３】
請求項３の発明は請求項２において、前記摺動板が斜板に対して大きく傾斜し易い一態様について言及するものである。即ち、斜板の転動面は、該斜板の半径方向において外側から内側に向かうに連れて、該斜板の円盤中心軸線と直交しかつ該斜板の転動面と摺動板の転動面との間に配置された第１仮想平面に徐々に接近するように、該第１仮想平面に対して傾斜されている。摺動板の転動面は、該摺動板の半径方向において外側から内側に向かうに連れて、該摺動板の円盤中心軸線と直交しかつ斜板の転動面と摺動板の転動面との間に配置された第２仮想平面に徐々に接近するように、該第２仮想平面に対して傾斜されている。
【００２４】
請求項４の発明は、請求項１〜３のいずれか一項の発明を適用するの特に有効な態様について言及するものである。即ち、前記ガスは冷凍回路の冷媒であって、該冷媒としては二酸化炭素が用いられている。
【発明の効果】
【００２５】
上記構成の請求項１〜４の発明によれば、斜板に対する摺動板の傾斜によっても、シューを一方の摺動対象とする摺動部分が潤滑不良となることを抑制でき、該摺動部分における摺動抵抗や摺動騒音が大きくなることを防止できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
以下、本発明を、車両空調装置の冷凍回路に用いられて冷媒の圧縮を行う斜板式圧縮機に具体化した一実施形態について説明する。なお、冷凍回路の冷媒としては二酸化炭素が用いられている。
【００２７】
まず、斜板式圧縮機（以下単に圧縮機とする）の全体について説明する。
図１は、前記圧縮機１０の縦断面図を示す。図１において左方を圧縮機１０の前方とし、右方を圧縮機１０の後方とする。図１に示すように、圧縮機１０のハウジングは、シリンダブロック１１と、該シリンダブロック１１の前端に接合固定されたフロントハウジング１２と、シリンダブロック１１の後端に弁・ポート形成体１３を介して接合固定されたリヤハウジング１４とを備えている。
【００２８】
前記ハウジング内において、シリンダブロック１１とフロントハウジング１２との間には、クランク室１５が区画形成されている。シリンダブロック１１とフロントハウジング１２との間には、クランク室１５を挿通するようにして、駆動軸１６が回転可能に支持されている。駆動軸１６には、車両の走行駆動源である図示しないエンジンが作動連結されている。駆動軸１６は、エンジンから動力の供給を受けて軸線Ｌを中心に回転される。
【００２９】
前記クランク室１５内において駆動軸１６には、実質的に円盤状をなすラグプレート１７が一体回転可能に固定されている。クランク室１５内には、斜板１８が収容されている。斜板１８の中央部に穿設された挿通孔１８ａには、駆動軸１６が挿通されている。ラグプレート１７と斜板１８との間には、ヒンジ機構１９が介在されている。斜板１８は、ヒンジ機構１９を介したラグプレート１７との間でのヒンジ連結、及び挿通孔１８ａを介した駆動軸１６の支持により、ラグプレート１７及び駆動軸１６と同期回転可能であるとともに、駆動軸１６の軸線Ｌ方向へのスライド移動を伴いながら駆動軸１６に対して傾動可能となっている。
【００３０】
前記シリンダブロック１１において駆動軸１６の軸線Ｌ周りには、複数のシリンダボア２７が等角度間隔で軸線Ｌに沿う方向へと貫通形成されている。各シリンダボア２７内には片頭型のピストン２８がスライド移動可能に収容されている。ピストン２８は、シリンダボア２７に収容される円柱状の頭部４５と、シリンダボア２７の外方でクランク室１５に位置する首部４６とが軸線Ｌに沿う方向へと連接されてなる。シリンダボア２７の前後開口は、弁・ポート形成体１３の前端面及びピストン２８の頭部４５によって閉塞されており、このシリンダボア２７内にはピストン２８の移動に応じて容積変化する圧縮室２９が区画されている。
【００３１】
前記ピストン２８において首部４６の内側には、第１及び第２シュー座４６Ａ，４６Ｂがそれぞれ凹設されている。第１及び第２シュー座４６Ａ，４６Ｂには、球面の一部からなる第１及び第２保持凹面４６ａ，４６ｂがそれぞれ形成されている。第１保持凹面４６ａの曲率中心Ｚ１及び第２保持凹面４６ｂの曲率中心Ｚ２は、それぞれピストン２８（頭部４５）の中心軸線Ｐ上に位置されている。
【００３２】
前記ピストン２８の首部４６内には、それぞれ半球状をなす第１及び第２シュー３０Ａ，３０Ｂが内装されている。第１及び第２シュー３０Ａ，３０Ｂは、それぞれ半球凸面よりなる第１及び第２摺接球面３０ａ，３０ｂを介して、対応する第１及び第２シュー座４６Ａ，４６Ｂの第１及び第２保持凹面４６ａ，４６ｂによって摺動可能に球面受けされている。各ピストン２８は、第１及び第２シュー３０Ａ，３０Ｂを介して斜板１８の外周部に係留されている。この斜板１８におけるピストン２８の係留構造については後に詳述する。従って、駆動軸１６の回転によって斜板１８が回転すると、該斜板１８は駆動軸１６の軸線Ｌに沿う方向の前後へと見掛け揺動される。この斜板１８の揺動によって、ピストン２８が軸線Ｌに沿う方向の前後へと往復直線運動される。
【００３３】
前記ハウジング内において弁・ポート形成体１３とリヤハウジング１４との間には、吸入室３１及び吐出室４０がそれぞれ区画形成されている。弁・ポート形成体１３には、圧縮室２９と吸入室３１との間に位置するように、吸入ポート３２及び吸入弁３３がそれぞれ形成されている。弁・ポート形成体１３には、圧縮室２９と吐出室４０との間に位置するように、吐出ポート３４及び吐出弁３５がそれぞれ形成されている。
【００３４】
前記吸入室３１内の冷媒ガスは、各ピストン２８の上死点位置から下死点位置側への移動により、吸入ポート３２及び吸入弁３３を介して圧縮室２９へと吸入される。圧縮室２９に吸入された冷媒ガスは、ピストン２８の下死点位置から上死点位置側への移動により所定の圧力にまで圧縮され、吐出ポート３４及び吐出弁３５を介して吐出室４０へと吐出される。
【００３５】
前記圧縮機１０のハウジング内には、抽気通路３６及び給気通路３７並びに制御弁３８が設けられている。抽気通路３６は、クランク室１５と吸入室３１とを接続する。給気通路３７は、吐出室４０とクランク室１５とを接続する。給気通路３７の途中には、電磁弁よりなる周知の制御弁３８が配設されている。
【００３６】
前記制御弁３８の開度を調節することで、給気通路３７を介したクランク室１５への高圧な吐出ガスの導入量と、抽気通路３６を介したクランク室１５からのガス導出量とのバランスが制御され、クランク室１５の内圧が決定される。クランク室１５の内圧の変更に応じて、クランク室１５の内圧と圧縮室２９の内圧とのピストン２８を介した差が変更され、斜板１８の傾斜角度が変更される結果、ピストン２８のストローク即ち圧縮機１０の吐出容量が調節される。
【００３７】
例えば、前記クランク室１５の内圧が低下されると斜板１８の傾斜角度が増大し、ピストン２８のストロークが増大して圧縮機１０の吐出容量が増大される。逆に、クランク室１５の内圧が上昇されると斜板１８の傾斜角度が減少し、ピストン２８のストロークが減少して圧縮機１０の吐出容量が減少される。
【００３８】
次に、前記斜板１８におけるピストン２８の係留構造について詳述する。
図１に示すように、前記斜板１８の後面中央部には、実質的に円筒状をなす支持部４１が、駆動軸１６を取り囲むようにして突設されている。斜板１８において支持部４１の半径方向外側には、円盤状をなす摺動板５１が、その中央部に貫通形成された支持孔５１ａに支持部４１が挿通された状態で配置されている。支持部４１の外周面と摺動板５１の支持孔５１ａの内周面との間には、複数のコロ５２ａを有してなるラジアル軸受け５２が介在されている。
【００３９】
前記斜板１８の後面において外周部の円環状領域には、転動面１８ｂが形成されている。摺動板５１の前面において外周部の円環状領域には、転動面５１ｂが形成されている。斜板１８と、圧縮室２９側の第２シュー３０Ｂ言い換えればピストン２８からの圧縮反力を斜板１８に伝達する第２シュー３０Ｂとの間において、斜板１８の転動面１８ｂと摺動板５１の転動面５１ｂとの間には、コロ軸受けよりなるスラスト軸受け５３が介在されている。スラスト軸受け５３は複数のコロ５３ａを有している。この複数のコロ５３ａは、斜板１８の周方向に沿って配列されている。各コロ５３ａは、斜板１８の転動面１８ｂ上及び摺動板５１の転動面５１ｂ上を転動可能となっている。
【００４０】
前記摺動板５１は、ラジアル軸受け５２及びスラスト軸受け５３を介して、斜板１８によって相対回転可能に支持されている。従って、斜板１８が駆動軸１６の回転に応じて回転すると、該斜板１８と摺動板５１との間には、ラジアル軸受け５２のコロ５２ａ及びスラスト軸受け５３のコロ５３ａの転動によって滑りが生じる。よって、摺動板５１の回転速度は斜板１８の回転速度よりも低下され、該摺動板５１と第２シュー３０Ｂとの相対回転速度は、該第２シュー３０Ｂと斜板１８との相対回転速度よりも低下される。その結果、摺動板５１と第２シュー３０Ｂとの間の摺動抵抗を低減することができて機械損失を低減できるし、該第２シュー３０Ｂの摩耗や焼付き等を防止することができる。
【００４１】
さて、前記斜板１８及び摺動板５１の転動面１８ｂ，５１ｂは、設計思想上は平面とされてはいる。しかし、実際において斜板１８の転動面１８ｂは、例えば製造時の研磨加工誤差によって、斜板１８の円盤中心軸線Ｓと直交しかつ転動面１８ｂ，５１ｂ間に位置する第１仮想平面Ｈに対して、微妙に傾いた状態となることが多い。また、実際において摺動板５１の転動面５１ｂは、斜板１８の転動面１８ｂと同様な理由によって、摺動板５１の円盤中心軸線Ｔと直交しかつ転動面１８ｂ，５１ｂ間に位置する第２仮想平面Ｊに対して、微妙に傾いた状態となることが多い。
【００４２】
図２には、前記斜板１８の転動面１８ｂが第１仮想平面Ｈに対して傾いて形成され、かつ摺動板５１の転動面５１ｂが第２仮想平面Ｊに対して傾いて形成された状態が示してある。即ち、図２に示す斜板１８の転動面１８ｂは、半径方向外側から内側に向かうに連れて第１仮想平面Ｈに近づくように、該第１仮想平面Ｈに対して傾斜されている。また、摺動板５１の転動面５１ｂは、半径方向外側から内側に向かうに連れて第２仮想平面Ｊに近づくように、該第２仮想平面Ｊに対して傾斜されている。従って、摺動板５１が斜板１８に対して傾斜していない状態にて、転動面１８ｂと転動面５１ｂとの間隔は、斜板１８の半径方向において外側から内側に向かって徐々に狭くなっている。
【００４３】
なお、図２において、前記第１仮想平面Ｈに対する転動面１８ｂの傾斜角度θ１、及び第２仮想平面Ｊに対する転動面５１ｂの傾斜角度θ２はそれぞれ誇張して示してある。各傾斜角度θ１，θ２は、それぞれ製造誤差が最大に振れたとしても、最大で０．０５°程度である（最大傾斜角度θ１ｍａｘ，θ２ｍａｘ）。
【００４４】
前記圧縮機１０の運転状態にて、圧縮行程にあるピストン２８から第２シュー３０Ｂ及び摺動板５１を介してスラスト軸受け５３には、圧縮反力（理解を容易とするために該圧縮反力の荷重中心を矢印Ｘで示す）が偏作用されている。従って、摺動板５１は、圧縮反力Ｘの偏作用位置において、スラスト軸受け５３のコロ５３ａが全長に渡って転動面５１ｂに当接するように、円盤中心軸線Ｔが斜板１８の円盤中心軸線Ｓに対して傾斜された状態となる。同時に、圧縮反力Ｘの偏作用位置にあるコロ５３ａは、斜板１８の転動面１８ｂに全長に渡って当接するように、第１仮想平面Ｈに対して傾斜された状態となる。
【００４５】
よって、前記摺動板５１は、自身の転動面５１ｂが第２仮想平面Ｊに対して傾斜されている分に加え、斜板１８の転動面１８ｂが第１仮想平面Ｈに対して傾斜されている分についても、円盤中心軸線Ｔが斜板１８の円盤中心軸線Ｓに対して傾斜されることとなる。つまり、図２のように、転動面５１ｂが第２仮想平面Ｊに近づくように該第２仮想平面Ｊに対して傾斜されかつ、転動面１８ｂが第１仮想平面Ｈに近づくように該第１仮想平面Ｈに対して傾斜された態様は、摺動板５１が斜板１８に対して大きく傾斜し易いと言える。
【００４６】
なお、前記圧縮反力Ｘが作用されていない状態では、摺動板５１は斜板１８に対して傾斜されておらず、円盤中心軸線Ｓと円盤中心軸線Ｔはほぼ一致されている（図１参照）。
前記摺動板５１（円盤中心軸線Ｔ）が斜板１８（円盤中心軸線Ｓ）に対して傾斜すると、該摺動板５１において圧縮反力Ｘの偏差用位置から遠い位置にある部分（詳しくは吸入行程にあるピストン２８に対応する部分）が、斜板１８から離間する方向へと大きく変位する（図面上方側参照）。摺動板５１が斜板１８から離間する方向へと大きく変位した部分については、第２シュー３０Ｂが第１シュー３０Ａから離れて、第１シュー３０Ａと第２シュー３０Ｂの間隔が広がる。
【００４７】
前記第１シュー３０Ａと第２シュー３０Ｂの間隔が広がった部分については、第１シュー３０Ａと第１シュー座４６Ａを摺動対象とする摺動部分、第１シュー３０Ａと斜板１８を摺動対象とする摺動部分、第２シュー３０Ｂと摺動板５１を摺動対象とする摺動部分、及び第２シュー３０Ｂと第２シュー座４６Ｂを摺動対象とする摺動部分の全てが圧接しようとする。
【００４８】
しかし、本実施形態においては、前記摺動板５１（円盤中心軸線Ｔ）が斜板１８（円盤中心軸線Ｓ）に対して最大傾斜角（θ１ｍａｘ＋θ２ｍａｘ）で傾いたとしても、第１シュー３０Ａと第１シュー座４６Ａとの間、第１シュー３０Ａと斜板１８との間、第２シュー３０Ｂと摺動板５１との間、及び第２シュー３０Ｂと第２シュー座４６Ｂとの間の少なくとも一つの摺動部分に隙間が残存するように、ピストン２８における第１シュー座４６Ａと第２シュー座４６Ｂの対向間隔が好適に設定されている。「第１シュー座４６Ａと第２シュー座４６Ｂの対向間隔」とは、ピストン２８の中心軸線Ｐ上における第１保持凹面４６ａと第２保持凹面４６ｂとの間の距離のことを指す。各摺動部分のうちの少なくとも一つに隙間が残存することは、例えば該隙間の減少によって残りの摺動部分の隙間を大きくし得ることを意味する。
【００４９】
前記第１シュー座４６Ａと第２シュー座４６Ｂの好適な対向間隔（詳しくは中心軸線Ｐ上における曲率中心Ｚ１と曲率中心Ｚ２との好適なずれ量）は、第１仮想平面Ｈに対する転動面１８ｂの傾斜角度θ１や、第２仮想平面Ｊに対する転動面５１ｂの傾斜角度θ２や、斜板１８の外周部の厚みや、摺動板５１の外周部の厚みや、第１シュー３０Ａの寸法（斜板１８からの高さ等）や、第２シュー３０Ｂの寸法（摺動板５１からの高さ等）や、スラスト軸受け５３のコロ５３ａの直径や、駆動軸１６の軸線Ｔとピストン２８の中心軸線Ｐとのずれ量等の各種寸法・角度がわかれば算出することができる。
【００５０】
ここで、前記摺動板５１（円盤中心軸線Ｔ）が斜板１８（円盤中心軸線Ｓ）に対して最大傾斜角（θ１ｍａｘ＋θ２ｍａｘ）で傾く場合を想定する。この場合においても各摺動部分のうちの少なくとも一つに隙間が残存するように、第１シュー座４６Ａと第２シュー座４６Ｂの対向間隔を、設計上一定に広く設定しておくことが考えられる。このようにすれば、圧縮機１０の個体毎に、第１シュー座４６Ａと第２シュー座４６Ｂの対向間隔が好適であるか否かを確認しなくとも、第１シュー座４６Ａと第２シュー座４６Ｂの対向間隔を確実に好適とすることができ、該圧縮機１０の製造コストを低減することができる。
【００５１】
しかし、例えば、前記第１仮想平面Ｈに対する転動面１８ｂの傾斜角度θ１や、第２仮想平面Ｊに対する転動面５１ｂの傾斜角度θ２は、最大傾斜角度θ１ｍａｘ，θ２ｍａｘよりも小さい場合がある。また、第１シュー座４６Ａと第２シュー座４６Ｂの実際の対向間隔は、寸法公差等によって一定ではない。つまり、斜板１８に対する摺動板５１の最大傾斜を想定して、第１シュー座４６Ａと第２シュー座４６Ｂの対向間隔を設計上一定に広く設定するのみでは、各摺動部分のうちの少なくとも一つの隙間が過剰に広くなってしまう場合がある。この場合には、ピストン２８や第１及び第２シュー３０Ａ，３０Ｂのガタつきが大きくなって、異音や振動を発生する問題を生じる。
【００５２】
従って、本実施形態においては、前記圧縮機１０の個体毎に、第１及び第２シュー３０Ａ，３０Ｂ以外の各種寸法・角度（第１シュー座４６Ａと第２シュー座４６Ｂの対向間隔も含む）を計測する。そして、この計測結果に基づいて、各摺動部分のうちの少なくとも一つに隙間を残存できてなおかつガタつきが生じることのない第１シュー座４６Ａと第２シュー座４６Ｂの対向間隔を実現できる、最適な寸法を有する第１及び第２シュー３０Ａ，３０Ｂを選択するようにしている。すなわち、予め準備された異なる寸法を有するシュー群の中から前記最適な寸法を有する第１及び第２シュー３０Ａ，３０Ｂを選択する。
【００５３】
なお、前記第１シュー座４６Ａと第２シュー座４６Ｂの対向間隔を、各摺動部分のうちの少なくとも一つに隙間を残存できてなおかつガタつきが生じることのないようにするその他の手法としては、例えば、第１シュー座４６Ａと第２シュー座４６Ｂの対向間隔以外の各種寸法・角度を計測する。そして、この計測結果に基づいて、第１シュー座４６Ａと第２シュー座４６Ｂの対向間隔が最適なピストン２８を、予め準備された異なる対向間隔を有するピストン群の中から選択するようにしてもよい。
【００５４】
以上のように本実施形態においては、前記斜板１８に対する摺動板５１の大きな傾斜によっても、各摺動部分に潤滑油（冷凍機油）が供給され難くなることを抑制でき、二酸化炭素冷媒の圧縮を行う圧縮機１０であっても、該各摺動部分における摺動抵抗や摺動騒音が大きくなることを防止できる。
【００５５】
本発明の趣旨から逸脱しない範囲で例えば以下の態様でも実施できる。
○「発明が解決しようとする課題」でも述べたように、斜板１８に対する摺動板５１の傾斜によって各摺動部分に潤滑油が供給され難くなる問題は以下のような態様において生じる。すなわち、上記問題は摺動板５１（円盤中心軸線Ｔ）が斜板１８（円盤中心軸線Ｓ）に対して傾いていない状態にて、斜板１８の転動面１８ｂと摺動板５１の転動面５１ｂとの間隔が、斜板１８の半径方向において外側から内側に向かって徐々に狭くなるような態様において生じる。
【００５６】
つまり、本発明は、前記斜板１８の転動面１８ｂと第１仮想平面Ｈとの関係、及び摺動板５１の転動面５１ｂと第２仮想平面Ｊとの関係が、図２の態様に限って適用可能なのではない。例えば、図５〜図８に示す態様に対して本発明を適用することも、言い換えれば上記実施形態を図５〜図８の態様の何れかに変更することも、本発明の趣旨を逸脱するものではない。なお、図５〜図８の各部材には、該部材に相当する上記実施形態の部材番号が括弧内に付されている。
【００５７】
○固定容量型の斜板式圧縮機に本発明を具体化してもよい。
○両頭ピストンを備えた斜板式圧縮機に本発明を具体化してもよい。この場合、斜板において摺動板と反対側に、該摺動板と同様な作用効果を奏する第２の摺動板を配置するようにしてもよい。
【００５８】
次に、上記実施形態及び別例から把握できる技術的思想について以下に記載する。
（１）前記斜板の前記転動面は、該斜板の円盤中心軸線と直交しかつ該斜板の前記転動面と前記摺動板の前記転動面との間に配置された第１仮想平面と平行な平面よりなっており、前記摺動板の前記転動面は、該摺動板の半径方向において外側から内側に向かうに連れて、該摺動板の円盤中心軸線と直交しかつ前記斜板の前記転動面と前記摺動板の前記転動面との間に配置された第２仮想平面に徐々に接近するように、該第２仮想平面に対して傾斜されている請求項２に記載の斜板式圧縮機。
【００５９】
（２）前記斜板の前記転動面は、該斜板の半径方向において外側から内側に向かうに連れて、該斜板の円盤中心軸線と直交しかつ該斜板の前記転動面と前記摺動板の前記転動面との間に配置された第１仮想平面に徐々に接近するように、該第１仮想平面に対して傾斜され、前記摺動板の前記転動面は、該摺動板の円盤中心軸線と直交しかつ前記斜板の前記転動面と前記摺動板の前記転動面との間に配置された第２仮想平面と平行な平面よりなっている請求項２に記載の斜板式圧縮機。
【００６０】
（３）前記斜板の前記転動面は、該斜板の半径方向において外側から内側に向かうに連れて、前記斜板の円盤中心軸線と直交しかつ前記斜板の転動面と前記摺動板の前記転動面との間に配置された第１仮想平面から徐々に離間するように、該第１仮想平面に対して傾斜されており、前記摺動板の前記転動面は、該摺動板の半径方向において外側から内側に向かうに連れて、前記摺動板の円盤中心軸線と直交しかつ前記斜板の前記転動面と前記摺動板の前記転動面との間に配置された第２仮想平面に徐々に接近するように、該第２仮想平面に対して傾斜され、前記第１仮想平面に対する斜板の転動面の傾斜度合いは、前記第２仮想平面に対する摺動板の転動面の傾斜度合いよりも小さくなっている請求項２に記載の斜板式圧縮機。
【００６１】
（４）前記斜板の前記転動面は、該斜板の半径方向において外側から内側に向かうに連れて、前記斜板の円盤中心軸線と直交しかつ前記斜板の転動面と前記摺動板の前記転動面との間に配置された第１仮想平面に徐々に接近するように、該第１仮想平面に対して傾斜されており、前記摺動板の前記転動面は、該摺動板の半径方向において外側から内側に向かうに連れて、前記摺動板の円盤中心軸線と直交しかつ前記斜板の前記転動面と前記摺動板の前記転動面との間に配置された第２仮想平面から徐々に離間するように、該第２仮想平面に対して傾斜され、前記第１仮想平面に対する斜板の転動面の傾斜度合いは、前記第２仮想平面に対する摺動板の転動面の傾斜度合いよりも大きくなっている請求項２に記載の斜板式圧縮機。
【図面の簡単な説明】
【００６２】
【図１】実施形態における斜板式圧縮機を示す模式断面図。
【図２】図１において斜板に対する摺動板の傾斜状態を誇張して示す図。
【図３】従来技術の斜板式圧縮機を示す断面図。
【図４】図３において斜板に対するスラストレースの傾斜状態を誇張して示す図。
【図５】スラストレースが斜板に対して傾斜する可能性のある態様を説明する模式図。
【図６】スラストレースが斜板に対して傾斜する可能性のある態様を説明する模式図。
【図７】スラストレースが斜板に対して傾斜する可能性のある態様を説明する模式図。
【図８】スラストレースが斜板に対して傾斜する可能性のある態様を説明する模式図。
【符号の説明】
【００６３】
１０…斜板式圧縮機、１６…駆動軸、１８…斜板（ｂ…転動面）、２８…ピストン、２９…圧縮室、３０Ａ…第１シュー、３０Ｂ…第２シュー、４６Ａ…第１シュー座、４６Ｂ…第２シュー座、５１…摺動板（ｂ…転動面）、５３…コロ軸受けとしてのスラスト軸受け（ａ…コロ）、Ｈ…第１仮想平面、Ｊ…第２仮想平面、Ｓ…斜板の円盤中心軸線、Ｔ…摺動板の円盤中心軸線、Ｘ…圧縮反力。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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