(57)【要約】【課題】  転動装置の耐熱性を維持しつつ、転動装置に優れた耐摩耗性を付与し、潤滑寿命がより長い転動装置用フッ素系グリース組成物、及び、耐焼付き性及び耐摩耗性に優れた転動装置を提供する。【解決手段】  内輪１０と、外輪１１と、玉１３と、を備えた深溝玉軸受１において、基油としてパーフルオロポリエーテル油と、増ちょう剤としてフッ素樹脂と、シリカ超微粒子と、を含有したフッ素系グリース組成物Ｇを用いて潤滑する。これにより、深溝玉軸受１は、耐焼付き性及び耐摩耗性に優れる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
パーフルオロポリエーテル油を基油として含有し、フッ素樹脂を増ちょう剤として含有した転動装置用のフッ素系グリース組成物において、
シリカ超微粒子をさらに含有することを特徴とする転動装置用フッ素系グリース組成物。
【請求項２】
前記シリカ超微粒子は、一次粒径が１００ｎｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載の転動装置用フッ素系グリース組成物。
【請求項３】
前記シリカ超微粒子は、疎水性付与剤を用いた疎水化処理が施されて、表面が疎水化されていることを特徴とする請求項１又は２に記載の転動装置用フッ素系グリース組成物。
【請求項４】
外面に軌道面を有する内方部材と、該内方部材の軌道面に対向する軌道面を有し前記内方部材の外方に配置された外方部材と、前記両軌道面の間に転動自在に配設された複数の転動体と、を備え、グリース組成物により潤滑が行われる転動装置において、
前記グリース組成物は、請求項１〜請求項３のいずれか１項に記載の転動装置用フッ素系グリース組成物であることを特徴とする転動装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は転動装置用フッ素系グリース組成物、及び、転動装置に関し、特に優れた耐熱性、耐焼付き性及び耐摩耗性を転動装置に付与する転動装置用フッ素系グリース組成物及び長寿命な転動装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、自動車（乗用車）は小型軽量化や居住空間の拡大が望まれていることから、エンジンルーム空間の縮小が余儀なくされており、そのため電装部品やエンジン補機の小型軽量化がより一層進められている。このことに加えて、静粛性の向上が望まれエンジンルームの密閉化が進んでいるため、エンジンルーム内の高温化が促進されている。このため、上記各部品は高温に耐えられることも重要となっている。
【０００３】
現在、上記各部品に使用されている転がり軸受には、合成油を基油として配合し、増ちょう剤としてウレア化合物を配合してなるウレア−合成油系グリースが主に用いられている。このウレア−合成油系グリースは、軸受温度が１７０〜１８０℃までの条件下では、潤滑寿命が長く十分使用可能である。しかし、軸受温度が２００℃以上になるような条件では、基油の蒸発やそれに伴うグリースの硬化、及び、増ちょう剤の破壊によるグリースの軟化が起きるため、ウレア−合成油系グリースを用いた場合では早期に焼付きを生じる。
【０００４】
このため、耐熱性を向上させるためには、例えば、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）を増ちょう剤として配合し、パーフルオロポリエーテル油を基油としたフッ素系グリースを転がり軸受に封入することが知られている（特許文献１等参照）。このフッ素系グリースを用いれば、１８０℃以上の環境下でも転がり軸受は十分に使用可能である。
【特許文献１】特開平１−２８４５４２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、パーフルオロポリエーテル油は、鉱油やエステル系及びエーテル系等の合成油と比べ、例えば軸受鋼ＳＵＪ２やステンレス鋼ＳＵＳ４４０Ｃ等の軸受材料との親和性に劣るため摩擦摩耗特性に劣る傾向がある。また、フッ素系グリースには一般的なグリースに配合される添加剤を添加することが難しいために、従来の添加剤によって摩擦摩耗特性を改善することには限界がある。
本発明は上述のような問題点に鑑みてなされたものであり、転動装置の耐熱性を維持しつつ、転動装置に優れた耐摩耗性を付与し、潤滑寿命がより長い転動装置用フッ素系グリース組成物、及び、耐焼付き性及び耐摩耗性に優れた転動装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の請求項１による転動装置用フッ素系グリース組成物は、パーフルオロポリエーテル油を基油として含有し、フッ素樹脂を増ちょう剤として含有した転動装置用のフッ素系グリース組成物において、シリカ超微粒子をさらに含有することを特徴とする。
本発明者は上記従来のグリースの欠点を克服し、耐熱性、耐摩耗性及び潤滑寿命に優れたグリースを創作すべく鋭意研究した結果、パーフルオロポリエーテル油（ＰＦＰＥ油）を基油として、フッ素樹脂を増ちょう剤として含有するフッ素系グリース組成物にシリカ超微粒子を添加すると、該フッ素系グリース組成物を用いて潤滑した転動装置が耐熱性に優れるとともに、耐摩耗性及び潤滑寿命にも優れていることを見いだし、本発明を完成するに至った。
【０００７】
本発明のフッ素系グリース組成物は、高温条件下でも優れた酸化安定性、機械的安定性を有するパーフルオロポリエーテル油を基油としているため、１８０℃以上の環境においても基油の熱劣化が抑えられ、優れた高温耐久性を転動装置に付与する。さらに、フッ素系グリース組成物は、基油粘度を低く抑えることにより、低温流動性にも優れる。加えて、フッ素系グリース組成物にシリカ超微粒子を配合したことにより、転動装置の耐摩耗性に著しい改善効果が得られる。これは、シリカ超微粒子による厚さ１ｎｍ〜１μｍの耐摩耗性を有する潤滑膜が転動装置の転走面（転走面とは、内方部材又は外方部材においては転動体が転動する軌道面を意味し、転動体においては軌道面と転がり接触する転動体の表面（転動面）を意味する。）に形成されるためである。
【０００８】
本発明の請求項２による転動装置用フッ素系グリース組成物は、請求項１において、前記シリカ超微粒子は、一次粒径が１００ｎｍ以下であることを特徴とする。
一次粒径が１００ｎｍ以下であると、転動装置の転走面に形成される潤滑膜中に超微粒子が入り込みやすくなるので好ましい。
本発明の請求項３による転動装置用フッ素系グリース組成物は、請求項１又は２において、前記シリカ超微粒子は、疎水性付与剤を用いた疎水化処理が施されて、表面が疎水化されていることを特徴とする。
このようなフッ素系グリース組成物であれば、表面が疎水化されたシリカ超微粒子が互いに凝集しにくく安定的に分散するため、転動装置の転走面に耐摩耗性に優れた潤滑膜を均一に形成することができる。
【０００９】
本発明の請求項４による転動装置は、請求項１〜３のいずれか１項において、外面に軌道面を有する内方部材と、該内方部材の軌道面に対向する軌道面を有し前記内方部材の外方に配置された外方部材と、前記両軌道面の間に転動自在に配設された複数の転動体と、を備え、グリース組成物により潤滑が行われる転動装置において、前記グリース組成物は、請求項１〜請求項３のいずれか１項に記載の転動装置用フッ素系グリース組成物であることを特徴とする。
このような転動装置は、高温条件下でも優れた酸化安定性、機械的安定性を有するパーフルオロポリエーテル油を基油としたフッ素系グリース組成物を用いているため耐焼付き性に優れるとともに、シリカ超微粒子の上記作用により耐摩耗性に優れる。
【発明の効果】
【００１０】
本発明のフッ素系グリース組成物は、高温条件下で優れた酸化安定性、機械的安定性を示し、かつ、優れた耐摩耗性を有する潤滑膜を形成するため潤滑寿命に優れる。また、本発明の転動装置は、上記のような本発明のフッ素系グリース組成物が使用されているため、耐摩耗性及び耐焼付き性に優れる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
次に、図面を参照して本発明の実施の形態について説明する。なお、以下の説明において参照する各図においては、他の図と同一又は相当する部分には同一の符号を付してある。
［転動装置について］
図１には、本発明の実施形態に係る深溝玉軸受を示す。この深溝玉軸受１は、内輪（内方部材）１０と、外輪（外方部材）１１と、転動自在に装填された玉１３と、これを保持する保持器１２と、を備えるものである。また、内輪１０と外輪１１との間に形成され玉１３が内設された空隙部内（図１中に網掛けで示す。）には、本発明のフッ素系グリース組成物Ｇが充填されており、このフッ素系グリース組成物Ｇは接触形のシール１４，１４によって軸受内部に密封されている。
【００１２】
なお、上記実施の形態の深溝玉軸受１は本発明の転動装置の一例であり、本発明は深溝玉軸受に限定されるものではなく、種々の転動装置に適用可能である。転動装置の例としては、深溝玉軸受以外の軸受形式の転がり軸受、リニアガイド、リニアベアリング、及び、ボールねじ装置等があげられる。
なお、本発明における内方部材は、転動装置がリニアガイドの場合には案内レール、同じくリニアベアリングの場合には軸、同じくボールねじ装置の場合にはねじ軸にそれぞれ相当する。また、本発明における外方部材は、転動装置がリニアガイドの場合にはスライダ、同じくリニアベアリングの場合には外筒、同じくボールねじ装置の場合にはナットにそれぞれ相当する。
これらの転動装置は、本発明のフッ素系グリース組成物により潤滑されているので、耐摩耗性及び耐焼付き性に優れている。
【００１３】
［フッ素系グリース組成物について］
次に、本発明におけるフッ素系グリース組成物について説明する。
本発明のフッ素系グリース組成物は、基油としてＰＦＰＥ油と、増ちょう剤としてフッ素樹脂と、シリカ超微粒子と、を含有する。
本発明に用いるフッ素樹脂としては、例えば、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、又は、テトラフルオロエチレンと全体もしくは部分的にフッ素化されたエチレン系不飽和モノマーとの共重合体（以下、「テトラフルオロエチレン共重合体」と記すこともある。）が挙げられる。
【００１４】
テトラフルオロエチレン共重合体としては、例えば以下の（１）〜（４）に示すものを挙げることができる。
（１）パーフルオロアルキル−トリフルオロエチレンエーテル類、フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロイソブテン、クロロトリフルオロエチレン、パーフルオロオレフィン類（例えば、パーフルオロプロペン）のうちの１種以上のコモノマーを少量、一般に０．０１〜３モル％、好ましくは０．０５〜０．５モル％、ＰＴＦＥに共重合させた変性ポリテトラフルオロエチレン。
【００１５】
（２）パーフルオロアルキル基が１〜６個の炭素原子を含有しているパーフルオロアルキルビニルエーテルの少なくとも１種を０．５〜８モル％共重合させたテトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）熱可塑性共重合体（例えば、ＴＦＥ／パーフルオロプロピルビニルエーテル共重合体、ＴＦＥ／パーフルオロメチルビニルエーテル共重合体、ＴＦＥ／パーフルオロエチルビニルエーテル共重合体）。
【００１６】
（３）３〜８個の炭素原子を有するパーフルオロオレフィンを２〜２０モル％共重合させたＴＦＥ熱可塑性共重合体（例えば、ＴＦＥ／ヘキサフルオロプロペン熱可塑性共重合体）。なお、この共重合体には、トリフルオロエチレンエーテルの構造を有する他のコモノマーを少量（５モル％未満）共重合させてもよい。
（４）０．５〜１３モル％のパーフルオロメチルビニルエーテルと、０．０５〜５モル％の以下の（ｉ）〜（ｉｉｉ）に示すうちの１種以上のフッ素化合物モノマーと、を共重合させたＴＦＥ熱可塑性共重合体。
（ｉ）  ＲFＯ−ＣＦ＝ＣＦ2    ・・・式（Ｉ）
【００１７】
なお、式（Ｉ）中でＲFは、以下の（ａ）〜（ｃ）に示すもののいずれかである。
（ａ）２〜１２個の炭素原子を含有するパーフルオロアルキル基
（ｂ）以下の式（ＩＩ）に示すもの
−（ＣＦ2−ＣＦ（ＣＦ3）−Ｏ）r−（ＣＦ2）r´−ＣＦ3    ・・・式（ＩＩ）
なお、この式（ＩＩ）中のｒは１〜４の整数であり、ｒ´は０〜３の整数である。
（ｃ）以下の式（ＩＩＩ）に示すもの
−Ｚ−（ＯＣＦＸ）q−（ＯＣＦ2−ＣＦＹ）q´−Ｏ−Ｔ    ・・・式（ＩＩＩ）
【００１８】
なお、この式（ＩＩＩ）中、構造単位（ＯＣＦＸ）と（ＯＣＦ2−ＣＦＹ）は、連鎖に沿って統計的に分布している。また、Ｔは１〜３個の炭素原子を有するパーフルオロアルキル基で、任意に１個のＨ又はＣｌを有する。さらに、Ｘ及びＹはＦ又はＣＦ3であり、Ｚは（ＣＦＸ）又は（ＣＦ2−ＣＦＹ）である。さらに、ｑ及びｑ´は互いに同じか又は異なる数値で０〜１０の整数であり、このフッ素化合物モノマーの数平均分子量は２００〜２０００である。
（ｉｉ）  ＲF‐ＣＨ＝ＣＨ2    ・・・式（ＩＶ）
なお、式（ＩＶ）中、ＲFは（ｉ）において記述した意味を有する。
（ｉｉｉ）
【００１９】
【化１】
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【００２０】
なお、式（Ｖ）中のＲ1は１〜５個の炭素原子を有するパーフルオロアルキル基、好ま
しくはＣＦ3である。また、式（Ｖ）中のＸ1、Ｘ2は、互いに独立したフッ素原子又は１〜３個の炭素原子を有するパーフルオロアルキル基であり、好ましくはＣＦ3である。
なお、（１）〜（４）には、分子式中の数値、共重合比、及び平均分子量について好適な数値範囲が上述のように規定されているが、これらの数値が前記範囲の下限値未満であると、フッ素系グリース組成物をグリース状とするのに十分な増ちょう性がテトラフルオロエチレン共重合体に付与されない。また、前記範囲の上限値超過であると、フッ素系グリース組成物が硬化して十分な潤滑性を発揮することが困難となる。
【００２１】
本発明におけるパーフルオロポリエーテル油は、以下に示すフルオロオキシアルキレン構造単位を１種以上含有し、かつ、これらの構造単位が重合体連鎖に沿って統計的に分布したものである。このフルオロオキシアルキレン構造単位としては、例えば、−（ＣＦ2ＣＦ2Ｏ）−，−（ＣＦ2Ｏ）−，−（ＣＦ2ＣＦ（ＣＦ3）Ｏ）−，−（ＣＦ（ＣＦ3）Ｏ）−，−（ＣＦ2ＣＦ2ＣＦ2Ｏ）−，−（ＣＦ2ＣＦ（ＯＸ3）Ｏ）−、及び、−（ＣＦ（ＯＸ3）Ｏ）−が挙げられる。なお、上記フルオロオキシアルキレン構造単位を示す式中のＸ3は−（ＣＦ2）n−Ｆ3であり、このｎは０〜４の整数である。
【００２２】
また、パーフルオロポリエーテル油の末端基は、１個のＨ及び／又はＣｌを任意に有するフルオロアルキル基である。フルオロアルキル基としては、例えば、−ＣＦ3，−Ｃ2Ｆ5，−Ｃ3Ｆ7，−ＣＦ（ＣＦ3）ＣＦ2Ｃｌ，−ＣＦ2ＣＦＣｌＣＦ3，−ＣＦ2ＣＦ2Ｃｌ，−ＣＦ2Ｃｌ，−ＣＨＦ2，−ＣＨＦＣＦ3が挙げられる。
本発明に用いるパーフルオロポリエーテル油は、低温流動性不足による転動装置における低温起動時の異音発生や、油膜が形成され難い高温条件下で起こる焼付きを避けるために、４００℃における動粘度が２０〜４００ｍｍ2／ｓであることが好ましく、３０〜２００ｍｍ2／ｓであることがさらに好ましい。
【００２３】
本発明に用いるシリカ超微粒子は、一次粒径が１００ｎｍ以下であるものが好ましい。一次粒径が１００ｎｍよりも大きいと、シリカ超微粒子が研摩材として作用するおそれがある。また、耐摩耗性を有する潤滑膜の形成のし易さという観点から、シリカ超微粒子はアスペクト比が３以下であることが好ましい。
超微粒子の製法としては、公知の方法を用いることができ、例えば化学気相析出法（ＣＶＤ法）、物理気相析出法（ＰＶＤ）等の気相法や共沈法、金属アルコキシド法、ゾル−ゲル法等の液相法を用いることができる。特に金属アルコキシド法やゾル−ゲル法等の液相法を用いれば、シリカ超微粒子の二次凝集を防ぎやすいので好適である。
【００２４】
また、一般にシリカは、その表面が親水性のシラノール基で覆われているため、フッ素系グリース組成物中における分散安定性が十分でない場合がある。このため、シリカ超微粒子の分散安定性を向上させるために、適当な疎水性付与剤によるシリカ表面の疎水化処理が好適に行われる。このとき用いられる疎水性付与剤は、シリカ超微粒子同士の凝集を防ぎ、かつフッ素系グリース組成物中での分散安定性を向上するものであれば特に限定されないが、例えば、シリカ超微粒子の表面に化学吸着もしくは物理吸着することにより、シリカ超微粒子に疎水性を付与するものを用いることができる。特に、シランカップリング剤、チタネート系カップリング剤、アルミニウム系カップリング剤、シラン化合物（クロロシラン、アルコキシシラン、シラザン等）、シリコン油類（変性シリコーン油、ジメチルポリシロキサン、メチル水素ポリシロキサン）、高級脂肪酸、高級脂肪酸塩類（ロウ、高級脂肪酸グリセリル、高級脂肪酸多価金属塩等）、高級アルコール又はそれらの誘導体、パーフロロ化又は部分フッ素化した高級脂肪酸及び高級アルコール等の有機フッ素化合物のうちの少なくとも１種の化合物を好適に用いることができる。
【００２５】
フッ素系グリース組成物への超微粒子の添加量は、好ましくはフッ素系グリース組成物全体の０．０１質量％以上２０質量％以下であり、より好ましくは０．１質量％以上１０質量％以下である。０．０１質量％より少ないと耐摩耗性を有する潤滑膜の形成が困難である。また、２０質量％より多いと、フッ素系グリース組成物中におけるシリカ超微粒子の分散性の悪化及びシリカ超微粒子同士の凝集が発生するため、耐摩耗性及び耐焼付き性向上の効果が不十分となる。
【００２６】
なお、所望の性能を得るために、本発明のフッ素系グリース組成物に、酸化防止剤、防錆剤等の種々の添加剤をさらに混合してもよい。
酸化防止剤としては、一般的に使用される酸化防止剤を使用でき、例えば、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ジブチルフェノール等のフェノール系酸化防止剤、フェニル−１−ナフチルアミン等のアミン系酸化防止剤、硫黄系酸化防止剤、ジチオリン酸亜鉛等を使用することができる。
【００２７】
防錆剤としては、スルフォン酸の金属塩（アルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩等）、アルキルこはく酸誘導体（アルキルこはく酸エステル等）、アルケニルこはく酸誘導体（アルケニルこはく酸エステル等）、ソルビタンモノオレエート等の多価アルコールの部分エステル、亜硝酸ソーダ等を使用することができる。
その他、極圧剤（リン系極圧剤、ジチオリン酸亜鉛、モリブデン化合物等）や、油性向上剤（脂肪酸、動植物油等）、金属不活性化剤（ベンゾトリアゾール等）等の添加剤を使用することができる。
【００２８】
これらの添加剤は、単独又は２種以上を本発明のフッ素系グリース組成物に混合して用いることができる。なお、これら添加剤の添加量は、本発明の目的を損なわない程度であれば特に限定されるものではない。
上記のようにして得られる本発明のフッ素系グリース組成物は、高温条件下で優れた酸化安定性、機械的安定性を示し、かつ、優れた耐摩耗性を有する潤滑膜を形成するため潤滑寿命に優れる。また、本発明の転動装置は、上記のような本発明のフッ素系グリース組成物が使用されているため、耐摩耗性及び耐焼付き性に優れる。
【実施例】
【００２９】
以下、実施例により本発明を具体的に説明するが、これらの実施例により、本発明が制約されるものではない。
［フッ素系グリース組成物について］
本実施例のフッ素系グリース組成物は、以下のようにして調製した。まず、側鎖を有するパーフルオロポリエーテル油（４００℃における動粘度８８ｍｍ2／ｓ）を基油として含有し、ポリテトラフルオロエチレンを増ちょう剤として含有したベースとなるフッ素系グリース組成物を調製した。そして、イソプロピルアルコール溶媒中に分散した一次粒径が１２ｎｍの球状のシリカ超微粒子を上記ベースとなるフッ素系グリース組成物に所定量添加した。その後、このシリカ超微粒子を添加したフッ素系グリース組成物を８０℃に保ちながら撹拌することにより、溶媒のイソプロピルアルコールを蒸発させた。この溶媒蒸発後のフッ素系グリース組成物を３本ロールにかけて、本実施例のフッ素系グリース組成物とした。
【００３０】
［表面ケイ素化合物層の元素分析について］
図２は、本実施例のフッ素系グリース組成物で潤滑された深溝玉軸受の転走面の深さ方向元素分析の結果を示すグラフである。分析対象とした深溝玉軸受は後述の焼付き寿命試験後の深溝玉軸受１であり、フッ素系グリース組成物（シリカ超微粒子添加量：０．１質量％）を用いた潤滑によりケイ素化合物層が形成された外輪の軌道面について分析した。
【００３１】
分析にはＸ線光電子分光分析機（ＥＳＣＡ）を用い、ＥＳＣＡによって光電子の強度を測定することにより各元素の元素存在率（原子％）を得た。また、アルゴンイオンを用いて試料表面を深さ方向へスパッタリングしながらＥＳＣＡによる測定を行うことにより、種々の深さでの各元素の元素存在率を得た。この深さは、厚さ２５ｎｍのシリカ皮膜を有する標準試料について得たスパッタ率を用いて、スパッタ時間から換算した。スパッタ率は、標準試料について深さ２５ｎｍまでスパッタリングし、これに要したスパッタ時間を測定することにより算出した。
【００３２】
上記のようにして得られた種々の深さでのケイ素の元素存在率から、そのケイ素の元素存在率の最大値をバックグラウンドで除した値をケイ素極大値とし、ケイ素の元素存在率がバックグラウンドと同等になる深さをケイ素存在深さとした。図２の例においては、ケイ素極大値は表面からの深さが２０ｎｍの位置での４であり、ケイ素存在深さは５５ｎｍである。また、ケイ素元素のケミカルシフト分析結果より、ケイ素化合物層の主成分は二酸化ケイ素であった。
【００３３】
［焼付き寿命試験について］
次に、本発明の効果を確認するために行った焼付き寿命試験について説明する。
焼付き寿命試験は、ＡＳＴＭ  Ｄ  １７４１に規定された試験機に類似の軸受寿命試験機を用いて行った。図３に軸受寿命試験機を示す。
軸受寿命試験機には、深溝玉軸受１の外輪がハウジング９１に、内輪が主軸９３に固定されており、プーリ９２を介してモータ（不図示）の回転駆動力が主軸９３に伝わると深溝玉軸受１の内輪が回転するようになっている。また、主軸９３にはシーズヒータ９４が取り付けられており、深溝玉軸受１の温度を調節可能になっている。そして、深溝玉軸受１の外輪に接続するＺスプリング９５を用いることによって、深溝玉軸受１に負荷されるアキシアル荷重及びラジアル荷重の調節が可能になっている。なお、同図中の符号９６はヒーター取付金具であり、符号９７は電源接続端子である。
【００３４】
本試験に用いた深溝玉軸受１には、図１に示したものと同様の深溝玉軸受（呼び番号６３０６ＶＶ：内径３０ｍｍ、外径７２ｍｍ、幅１８ｍｍ）を用い、各フッ素系グリース組成物を５ｇ封入した。なお、実施例のフッ素系グリース組成物は、種々の量のシリカ超微粒子を添加して、上記のようにして調製した。試験条件は、温度２００℃、ラジアル荷重６８６Ｎ、アキシアル荷重４９０Ｎ、深溝玉軸受１の回転速度８０００ｍｉｎ-1であり、モーターが過負荷にて停止するか、軸受温度が２１５℃を超えるまでの時間を測定した。また、試験は各１０回行い、測定時間の平均値を焼付き寿命時間とした。さらに、比較例として、市販のウレアグリース（基油：ジアルキルジフェニルエーテル油（４０℃における動粘度１００ｍｍ2／ｓ）、増ちょう剤：ジウレア化合物）を封入して焼付き寿命時間を測定し、この焼付き寿命時間を１とした場合の相対値を比焼付き寿命として算出し、比較評価を行った。試験結果を図４に示す。
同図に示すように、シリカ超微粒子の添加量がいずれの場合にも、焼付き寿命が比較例の２倍以上であり、耐焼付き性に優れることが確認された。
【００３５】
［耐摩耗試験について］
次に、本発明の効果を確認するために行った耐摩耗試験について説明する。
耐摩耗試験はＡＳＴＭ  Ｄ  ２５９６に規定されるものに類似の超高速四球試験機を用い、以下の方法により行った。すなわち、３つの試験球(玉軸受用鋼球、鋼種：ＳＵＪ２、径：１／２インチ)を互いに接するように正三角形状に配置して固定し、その中心に形成された窪み上に１つの試験球を配置する。そして、各フッ素系グリース組成物を試験球に塗布した状態で、窪み上に配置した試験球を一定条件(面圧：１．５ＧＰａ、滑り速度：１．５ｍ／ｓ）で１０分間回転させた後、下側に固定された３つの試験球の摩耗面積をそれぞれ測定した。なお、実施例のフッ素系グリース組成物は、種々の量のシリカ超微粒子を添加して、上記のようにして調製した。試験は各５回行い、計１５個の試験球から摩耗面積の平均値を求めた。なお、比較例として、シリカ超微粒子を添加していないフッ素系グリース組成物（シリカ超微粒子添加量：０質量％）を塗布した場合の摩耗面積を測定し、この摩耗面積を１とした場合の相対値を比摩耗面積として算出し、比較評価を行った。試験結果を図４に示す。
【００３６】
同図に示すように、シリカ超微粒子の添加量がいずれの場合にも、摩耗面積が比較例よりも小さく、耐摩耗性に優れることが確認された。また、同図に示すように、シリカ超微粒子の添加量が０．０１質量％以上２０質量％以下であると耐焼付き性及び耐摩耗性の双方でより優れた効果が得られ、さらに添加量が０．１質量％以上１０質量％以下であると耐焼付き性及び耐摩耗性の双方で顕著な効果が得られた。
【図面の簡単な説明】
【００３７】
【図１】本発明の実施形態に係る深溝玉軸受を示す図である。
【図２】本発明の実施例のフッ素系グリース組成物で潤滑された深溝玉軸受の転走面の深さ方向元素分析の結果を示すグラフである。
【図３】軸受寿命試験機を示す図である。
【図４】焼付き寿命試験及び耐摩耗性試験の結果を示すグラフである。
【符号の説明】
【００３８】
１    深溝玉軸受
１０  内輪
１１  外輪
１２  保持器
１３  玉
１４  シール
Ｇ    フッ素系グリース組成物
【図１】
2005097513.tif 000004
【図２】
2005097513.tif 000005
【図３】
2005097513.tif 000006
【図４】
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