(57)【要約】【課題】ポンプ部の仕事効率を低下させることなく、モータが収容されたモータ室とポンプ部が収容されたギヤ室との間を流動する流体によりモータを良好に冷却することができるギヤポンプを提供する。【解決手段】モータ室２６内の温度が閾値温度以上の高温になると、バイメタルからなる開閉弁５２が熱変位して第２連通路５１を開放し、中間圧のモータ室２６から高温のＤＭＥがギヤ室３０内の吸入室へ流出する。すると、モータ室２６内の圧力が低下するため、ギヤ室３０内の吐出室から中間圧のシャフト室へ洩出したＤＭＥが、ドライブシャフト２４とモータハウジング２０の孔部２０ａとの間の隙間２０ｂ等からなる第１連通路を介してモータ室２６内に流入（洩入）し、モータ室２６内の高温のＤＭＥと外部から吸入した低温（常温）のＤＭＥとの入れ替えが行われる。【選択図】      図３
2005256733.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ハウジング内にモータ室とギヤ室とを設け、モータ室内にはモータを収容すると共に流体を充満し、ギヤ室内には互いに噛み合う一対のギヤからなるギヤ列を有したポンプ部を収容し、前記モータの回転に伴うポンプ部の駆動に基づき外部から吸入した流体を昇圧して吐出するギヤポンプにおいて、
前記モータ室とギヤ室との間を第１連通路及び開閉弁が設けられた第２連通路を介して連通し、前記開閉弁を、前記モータ室内の温度が予め設定された閾値温度以上である場合には開弁状態となる一方、前記モータ室内の温度が前記閾値温度未満である場合には閉弁状態となるようにし、前記開閉弁が開弁状態となった場合には前記第１連通路及び第２連通路を介してモータ室とギヤ室との間で流体が両室内の圧力差に基づき流動する構成としたギヤポンプ。
【請求項２】
前記ギヤ室には、吸入ポートを介して外部から流体を吸入するための吸入圧領域と、吐出ポートを介して外部に流体を吐出するための吐出圧領域と、吸入圧と吐出圧との中間の圧力雰囲気で前記吸入圧領域と吐出圧領域とを連通する中間圧領域とが設けられ、当該中間圧領域と前記モータ室とが前記第１連通路を介して連通される一方、前記モータ室と前記吸入圧領域又は前記吐出圧領域とが前記第２連通路を介して連通されている請求項１に記載のギヤポンプ。
【請求項３】
前記各ギヤは前記モータの駆動力に基づき回転するシャフトと共に一体回転する構成とされており、前記ギヤ室内において当該シャフトの周辺には、前記中間圧領域を構成するシャフト室が設けられ、当該シャフト室が前記第１連通路を介して前記モータ室と連通されている請求項２に記載のギヤポンプ。
【請求項４】
前記開閉弁は、前記モータ室内の温度の変化に基づき熱変位するバイメタルを用いた構成とされている請求項１〜請求項３のうち何れか一項に記載のギヤポンプ。
【請求項５】
前記モータ室内には、当該モータ室内の温度を検知する温度検知手段が配設されており、前記開閉弁は、前記温度検知手段の検知温度が前記閾値温度以上である場合には開弁状態となる一方、前記検知温度が前記閾値温度未満である場合には閉弁状態となる電磁弁にて構成された請求項１〜請求項４のうち何れか一項に記載のギヤポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、流体の圧送に用いられるギヤポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種のギヤポンプとして、例えば特許文献１に記載のギヤポンプが知られている。このギヤポンプは、潤滑油ポンプや燃料ポンプ等として用いられるものであり、そのハウジング内には、流体（取扱液）で満たされるモータ室と「８の字」状（又は眼鏡形状）をなすギヤ室とが形成されている。前記モータ室内にはモータ固定子とモータ回転子とを有するモータ（直流ブラシレスモータ）が収容されている。一方、前記ギヤ室内には、当該ギヤ室の内周面に沿って流体を移送するためのポンプ室を形成する配置態様にて、互いに噛み合う一対のギヤ（歯車）からなるギヤ列がポンプ部を構成するべく収容されている。そして、前記モータの回転駆動に基づき各ギヤが回転した場合には、ギヤポンプ外からギヤ室内へ吸入した流体をポンプ部のポンプ室にて昇圧した後、モータ室内を通過させてギヤポンプ外へ吐出するようにしている。また、前記流体がモータ室内を通過する際には、前記モータ回転子とモータ固定子との間に形成された狭い隙間を流れるようにし、当該流体によってモータを冷却するようにしていた。
【特許文献１】特開２００３−２５４２５９号公報（請求項１、段落番号［００１０］、図１）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところが、前記ギヤポンプでは、ポンプ部において吐出圧相当まで昇圧された流体の全部がモータを冷却するためにモータ室内のモータ固定子とモータ回転子との間の狭い隙間を常時通過してギヤポンプ外へ吐出される構成となっていた。そのため、ポンプ部には、常時、モータ室内の前記狭い隙間を流体が通過する際の流動抵抗に起因した負荷が掛かることになり、ポンプ部の仕事効率を低下させてしまうという問題があった。
【０００４】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、ポンプ部の仕事効率を低下させることなく、モータが収容されたモータ室とポンプ部が収容されたギヤ室との間を流動する流体によりモータを良好に冷却することができるギヤポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明は、ハウジング内にモータ室とギヤ室とを設け、モータ室内にはモータを収容すると共に流体を充満し、ギヤ室内には互いに噛み合う一対のギヤからなるギヤ列を有したポンプ部を収容し、前記モータの回転に伴うポンプ部の駆動に基づき外部から吸入した流体を昇圧して吐出するギヤポンプにおいて、前記モータ室とギヤ室との間を第１連通路及び開閉弁が設けられた第２連通路を介して連通し、前記開閉弁を、前記モータ室内の温度が予め設定された閾値温度以上である場合には開弁状態となる一方、前記モータ室内の温度が前記閾値温度未満である場合には閉弁状態となるようにし、前記開閉弁が開弁状態となった場合には前記第１連通路及び第２連通路を介してモータ室とギヤ室との間で流体が両室内の圧力差に基づき流動する構成としたことを要旨としている。
【０００６】
従って、請求項１に記載の発明では、モータ室内の温度が予め定められた閾値温度以上になると、開閉弁が開弁状態となって第２連通路を開放するため、モータ室内の圧力とギヤ室内の圧力との圧力差に基づき、モータ室とギヤ室との間で流体が循環するように流動する。その結果、モータ室内で高温となった流体とモータ室内へ流入する低温（常温）の流体との入れ替えが行われることになり、モータの冷却が効率良く行われる。しかも、ポンプ部の駆動中において前記開閉弁が開弁状態となりモータ室とギヤ室との間を流体が流動するのは、モータ室が高温となってモータの冷却が必要となった場合のみであるため、ポンプ部における仕事効率が格別に低下することもない。
【０００７】
また、請求項２に記載の発明は、請求項１に記載のギヤポンプにおいて、前記ギヤ室には、吸入ポートを介して外部から流体を吸入するための吸入圧領域と、吐出ポートを介して外部に流体を吐出するための吐出圧領域と、吸入圧と吐出圧との中間の圧力雰囲気で前記吸入圧領域と吐出圧領域とを連通する中間圧領域とが設けられ、当該中間圧領域と前記モータ室とが前記第１連通路を介して連通される一方、前記モータ室と前記吸入圧領域又は前記吐出圧領域とが前記第２連通路を介して連通されていることを要旨としている。
【０００８】
従って、請求項２に記載の発明では、まず、第２連通路を介してモータ室と吸入圧領域とを連通させる構成とした場合（第１実施形態の場合）には、前記開閉弁が開弁状態となったことに基づき、第２連通路を通って中間圧雰囲気のモータ室内から高温の流体が吸入圧領域に流出する。すると、モータ室内の圧力が吸入圧側へ低下するため、外部から吸入した低温（常温）の流体を吐出するために最も高圧雰囲気（吐出圧雰囲気）になっている吐出圧領域から前記低温（常温）の流体の一部が当該吐出圧領域に連通する中間圧領域及び第１連通路を介してモータ室内に流入（洩入）する。その結果、モータ室内では、高温となった流体と低温（常温）の流体との入れ替えが行われるようになり、モータの冷却が効率良く行われる。しかも、ポンプ部の駆動中にモータ冷却用流体となって第１連通路からモータ室内へ流入する流体は、第１連通路内を中間圧相当で通過する構成であるため、たとえ第１連通路が細径の通路であったとしても、吐出圧相当で通過する場合に比して、流動抵抗も小さなものとなり、ポンプ部の仕事効率を低下させることも殆どない。
【０００９】
一方、請求項２に記載の発明において、第２連通路を介してモータ室と吐出圧領域とを連通させる構成とした場合（第２実施形態の場合）には、前記開閉弁が開弁状態となったことに基づき、第２連通路を通って最も高圧雰囲気（吐出圧雰囲気）である吐出圧領域から前記低温（常温）の流体の一部が中間圧雰囲気のモータ室内に流入（洩入）する。すると、モータ室内の圧力が吐出圧側へ上昇するため、前記モータ室内の高温の流体が、第１連通路及び当該第１連通路に連通する中間圧領域を介して吸入圧領域に流出する。その結果、モータ室内では、高温となった流体と低温（常温）の流体との入れ替えが行われるようになり、モータの冷却が効率良く行われる。しかも、開閉弁が開弁状態になった場合には吐出圧領域から第２連通路を介してモータ室内へ即座に前記低温（常温）の流体の一部が流入（洩入）するため、モータの冷却が速やかに行われる。
【００１０】
また、請求項３に記載の発明は、請求項１又は請求項２に記載のギヤポンプにおいて、前記各ギヤは前記モータの駆動力に基づき回転するシャフトと共に一体回転する構成とされており、前記ギヤ室内において当該シャフトの周辺には、前記中間圧領域を構成するシャフト室が設けられ、当該シャフト室が前記第１連通路を介して前記モータ室と連通されていることを要旨としている。従って、請求項３に記載の発明では、第２連通路がモータ室と吸入圧領域とを連通させる構成の場合には、吐出圧領域から低温（常温）の流体が中間圧雰囲気のシャフト室に流入した後、第１連通路を介してモータ室内に流入する。また、第２連通路がモータ室と吐出圧領域とを連通させる構成の場合には、吐出圧側に圧力上昇したモータ室内の流体が第１連通路を介して中間圧雰囲気のシャフト室内に流入した後、吸入圧領域へ流出する。そのため、モータの冷却のためにモータ室の内外間を流動する流体が必ずシャフト室内を通過するので、当該流体によりシャフト室内も一緒に冷却される。
【００１１】
また、請求項４に記載の発明は、請求項１〜請求項３のうち何れか一項に記載のギヤポンプにおいて、前記開閉弁は、前記モータ室内の温度の変化に基づき熱変位するバイメタルを用いた構成とされていることを要旨としている。従って、請求項４に記載の発明では、モータ室内の温度が閾値温度以上になると開閉弁が第２連通路を閉鎖する姿勢態様から第２連通路を開放する姿勢態様へ変位し、その一方、モータ室内の温度が閾値温度未満になると開閉弁が第２連通路を閉鎖する元の姿勢態様に復帰変位する。このように、開閉弁がバイメタルを用いた構成の場合には、開閉弁構造が簡単になるため、ギヤポンプの製造コストが高くなることもない。
【００１２】
また、請求項５に記載の発明は、請求項１〜請求項４のうち何れか一項に記載のギヤポンプにおいて、前記モータ室内には、当該モータ室内の温度を検知する温度検知手段が配設されており、前記開閉弁は、前記温度検知手段の検知温度が前記閾値温度以上である場合には開弁状態となる一方、前記検知温度が前記閾値温度未満である場合には閉弁状態となる電磁弁にて構成されたことを要旨としている。従って、請求項５に記載の発明では、モータ室内の温度が閾値温度以上の高温になったと温度検知手段が検知すると、電磁弁からなる開閉弁は第２連通路を開放し、その一方、モータ室内の温度が閾値温度未満の低温であると温度検知手段が検知すると、電磁弁からなる開閉弁は第２連通路を閉鎖する。そのため、モータ室内の温度が閾値温度を超えた場合には電磁弁からなる開閉弁が素早く開弁状態となるため、流体の流動を促進してモータの冷却が迅速に行われる。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、ポンプ部の仕事効率を低下させることなく、モータが収容されたモータ室とポンプ部が収容されたギヤ室との間を流動する流体によりモータを良好に冷却することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
（第１の実施形態）
以下、本発明を車両用内燃機関（エンジン）の燃料供給装置に用いられるギヤポンプに具体化した第１の実施形態を図１〜図６に従って説明する。
【００１５】
図５に示すように、燃料供給装置１０はギヤポンプ（以下、「ポンプ」と示す）１１を備えており、当該ポンプ１１は、ほぼ全体が流体としてのジメチルエーテル（以下、「ＤＭＥ」と示す）を貯留するタンク１２内に収容された所謂インタンクポンプとして構成されている。ポンプ１１は、吸入側がタンク１２内に開放されると共に、吐出側が吐出管路１３を介して当該タンク１２外に設けられた燃料噴射ポンプ１４に接続されている。燃料噴射ポンプ１４の吐出側には、エンジン１５が接続されており、ポンプ１１から圧送されたＤＭＥは、高圧状態でエンジン１５に供給される。なお、燃料噴射ポンプ１４内に余った余剰ＤＭＥは、戻し通路１４ａを介してタンク１２内に戻される。
【００１６】
図１に示すように、本実施形態のポンプ１１は、前記タンク１２に対して当該タンク１２の側壁１２ａの一部を構成するように取り付けられる蓋体１６と、当該蓋体１６のタンク１２内に臨む内面に固定されたハウジング１７とを備えている。蓋体１６は、その径方向端部がボルト１８によりタンク１２の側壁１２ａに設けられた取付フランジ１９に固定されることでタンク１２に取り付けられている。前記ハウジング１７は、一端側（図１では左端側）が開口すると共に他端側（図１では右端側）が閉塞した有底略筒状をなすモータハウジング２０と、当該モータハウジング２０の底部（図１における右端部）に接合固定されるポンプハウジング２１とから構成されている。モータハウジング２０内にはモータ部２２が設けられ、モータハウジング２０とポンプハウジング２１との接合部分にはポンプ部２３が設けられている。そして、モータハウジング２０及びポンプハウジング２１内には、前記モータ部２２及びポンプ部２３に亘って延びるようにドライブシャフト２４が回転可能に収容されている。
【００１７】
図１に示すように、前記モータハウジング２０は、軸支フレーム２５を挟み込んだ状態でボルト（図示略）により蓋体１６に組み付けられている。モータハウジング２０と軸支フレーム２５との間にはモータ室２６が形成され、モータ室２６内にはモータ２７が収容されている。モータ２７は、モータハウジング２０の内周面に沿って配置された巻線を有する固定子２７ａと、当該固定子２７ａとの間の電磁誘導作用に基づき回転するように構成された鉄心からなる回転子２７ｂとを備えている。回転子２７ｂは前記ドライブシャフト２４に一体回転可能に固着されており、前記固定子２７ａの巻線は端子２８に接続されている。
【００１８】
また、モータ室２６内には、前記ＤＭＥが充満されており、当該ＤＭＥに前記モータ２７の回転駆動に基づき発生した熱が放熱されるようになっている。また、前記モータハウジング２０の底部には、ドライブシャフト２４を回動可能に挿通するための孔部２０ａが形成されており、当該孔部２０ａの径は、ドライブシャフト２４の径よりも若干大きく設定されている。そのため、ドライブシャフト２４の周面（円筒面）と孔部２０ａの内周面との間には、前記ＤＭＥの通過を許容する隙間２０ｂが形成されている。
【００１９】
一方、前記ポンプハウジング２１は、複数（本実施形態では２本）の位置決めピン２９にて位置決めされた状態で、前記モータハウジング２０の底部に対して複数（本実施形態では４本）のボルト（図示略）により接合固定されている。ポンプハウジング２１におけるモータハウジング２０との接合部分には、図２に示すように、側面視略８の字状（又は眼鏡形状）をなすギヤ室３０が形成されている。そして、ポンプハウジング２１の一側部（図２では右側部）には、前記ギヤ室３０内とポンプ１１外（タンク１２内）とを連通させ、当該ポンプ１１外からギヤ室３０内にＤＭＥを吸入するための吸入通路（吸入ポート）３１が形成されている。また、前記ポンプハウジング２１の底部外面（図１，図３では右端面）には、吐出ポート３２ａを有する吐出接続部３２が設けられている。そして、ポンプハウジング２１の底部には、前記ギヤ室３０と前記吐出ポート３２ａとを連通する吐出通路３３が形成されている。従って、ギヤ室３０内のＤＭＥは、前記ポンプ部２３の駆動に基づき吐出通路３３及び吐出ポート３２ａを介して燃料噴射ポンプ１４側に吐出されるようになっている。
【００２０】
前記ドライブシャフト２４の一端側（図１における左端側）は、前記軸支フレーム２５の内面に形成された軸端収容凹部２５ａ内まで延設されており、ベアリング３４を介して軸支フレーム２５に支持されている。一方、ドライブシャフト２４の他端側（図１における右端側）は、ポンプハウジング２１内に前記ギヤ室３０の一部を構成するように凹設された軸端収容凹部２１ａ内まで延設されており、ベアリング３５を介してポンプハウジング２１に支持されている。また、前記ドライブシャフト２４の他端側において前記ギヤ室３０と位置対応する軸方向部分の外周面には、軸方向に沿って延びる溝部２４ａが形成されており、当該溝部２４ａには、略直方体のキー３６が取り付けられている。そして、このキー３６を介してドライブシャフト２４には前記ギヤ室３０内に配置された１つのギヤ３７が取り付けられている。即ち、このギヤ３７は、外周面に歯３７ａが形成される一方、内周面には前記キー３６の形状に対応した形状をなすキー溝３７ｂが形成されており、当該キー溝３７ｂに前記キー３６を係止させることにより前記ドライブシャフト２４と一体回転可能に支持されている。
【００２１】
また、前記モータハウジング２０とポンプハウジング２１との接合部分には、前記ドライブシャフト２４と軸方向が平行をなすドリブンシャフト３８が回転可能に収容されている。ドリブンシャフト３８の一端側（図１における左端側）は、前記モータハウジング２０の底部外面に前記ギヤ室３０の一部を構成するように凹設された軸端収容凹部２０ｃ内まで延設されており、ベアリング３９を介してモータハウジング２０に支持されている。一方、ドリブンシャフト３８の他端側（図１における右端側）は、前記ポンプハウジング２１内に前記ギヤ室３０の一部を構成するように凹設された軸端収容凹部２１ｂ内まで延設されており、ベアリング４０を介してポンプハウジング２１に支持されている。前記ドリブンシャフト３８において前記ギヤ室３０と位置対応する軸方向部分には、外周面に歯４１ａが形成されてなる１つのギヤ４１が一体形成されており、当該ギヤ４１が前記ドライブシャフト２４に取り付けられたギヤ３７に噛み合い係合されている。そして、本実施形態では、これら互いに噛み合う一対のギヤ（ギヤ３７及びギヤ４１）からなるギヤ列４２により前記ポンプ部２３が構成されている。
【００２２】
図２に示すように、前記ギヤ室３０内には、前記ギヤ列４２のギヤ３７とギヤ４１が噛み合う前後に若干の空間領域を設けることで、ＤＭＥの通路となる吸入室（吸入圧領域）４３と吐出室（吐出圧領域）４４とが形成されている。吸入室４３は、前記吸入通路３１を介してタンク１２に連通されると共に、吐出室４４は、前記吐出通路３３、吐出ポート３２ａ及び吐出管路１３を介して燃料噴射ポンプ１４に連通されている。また、ギヤ３７における隣接する各歯３７ａとギヤ室３０の内周面との間にはポンプ室４５が形成されている。同様に、ギヤ４１における隣接する各歯４１ａとギヤ室３０の内周面との間にはポンプ室４６が形成されている。
【００２３】
従って、吸入室４３内に吸入されたＤＭＥは、ドライブシャフト２４（ギヤ３７）が図２の矢印方向（時計回り）に回転すると共に、ドリブンシャフト３８（ギヤ４１）が同図の白抜き矢印方向（反時計回り方向）に回転すると、ギヤ室３０の内周面に沿ってポンプ室４５，４６内で昇圧されながら吐出室４４へと移送されることになる。なお、吸入室４３内の圧力雰囲気は、ギヤ室３０内において最も低い圧力雰囲気（吸入圧雰囲気）とされる一方で、前記吐出室４４内の圧力雰囲気は、ギヤ室３０内において最も高い圧力雰囲気（吐出圧雰囲気）とされている。また、各ポンプ室４５，４６内の圧力雰囲気は、当該各ポンプ室４５，４６が各ギヤ３７，４１とギヤ室３０の内周面との間の僅かな隙間を介して吸入室４３及び吐出室４４に連通しているため、吸入圧と吐出圧との中間の圧力雰囲気（中間圧雰囲気）となっている。
【００２４】
また、前記モータハウジング２０とポンプハウジング２１との接合部分において、前記ドライブシャフト２４の周辺には、第１シャフト室４７ａ、第２シャフト室４７ｂ、及び第３シャフト室４７ｃからなるシャフト室４７が前記ギヤ室３０の一部を構成するように形成されている。即ち、第１シャフト室４７ａは、前記ポンプハウジング２１の軸端収容凹部２１ａ内における前記ギヤ３７とベアリング３４との間の内部空間により形成されている。また、第２シャフト室４７ｂは、前記ポンプハウジング２１の軸端収容凹部２１ａ内における当該軸端収容凹部２１ａの内底面と前記ドライブシャフト２４の他端面（図１における右端面）との間の内部空間により形成されている。また、第３シャフト室４７ｃは、前記モータハウジング２０の底部における前記孔部２０ａとドライブシャフト２４との間の隙間２０ｂに連通する内部空間であって第１シャフト室４７ａとはギヤ３７を境界とする内部空間により形成されている。
【００２５】
前記第１シャフト室４７ａと第２シャフト室４７ｂとはベアリング３４の隙間を介して連通されており、前記第１シャフト室４７ａと第３シャフト室４７ｃとは前記キー３６及び溝部２４ａの間の僅かな隙間を介して連通されている。また、第１シャフト室４７ａ及び第３シャフト室４７ｃは、夫々、前記ギヤ３７とギヤ室３０の内周面との間の僅かな隙間を介して前記吸入室４３及び吐出室４４に連通されている。そのため、シャフト室４７（第１シャフト室４７ａ、第２シャフト室４７ｂ、及び第３シャフト室４７ｃ）は、吸入圧と吐出圧との中間の圧力雰囲気で吸入室（吸入圧領域）４３と吐出室（吐出圧領域）４４とを連通する中間圧領域とされている。
【００２６】
また、前記モータハウジング２０とポンプハウジング２１との接合部分において、前記ドリブンシャフト３８の周辺には、第１シャフト室４８ａ、第２シャフト室４８ｂ、及び第３シャフト室４８ｃからなるシャフト室４８が前記ギヤ室３０の一部を構成するように形成されている。即ち、第１シャフト室４８ａは、前記ポンプハウジング２１の軸端収容凹部２１ｂ内における前記ギヤ４１とベアリング４０との間の内部空間により形成されている。また、第２シャフト室４８ｂは、前記ポンプハウジング２１の軸端収容凹部２１ｂ内における当該軸端収容凹部２１ｂの内底面と前記ドリブンシャフト３８の他端面（図１における右端面）との間の内部空間により形成されている。また、第３シャフト室４８ｃは、前記モータハウジング２０の軸端収容凹部２０ｃ内における当該軸端収容凹部２０ｃの内底面と前記ドリブンシャフト３８の一他端面（図１における左端面）との間の内部空間により形成されている。
【００２７】
前記第１シャフト室４８ａと第２シャフト室４８ｂとはベアリング３５の隙間を介して連通されており、前記第２シャフト室４８ｂと第３シャフト室４８ｃとは前記ドリブンシャフト３８の軸芯位置に貫通形成された軸内通路４９を介して連通されている。また、前記第１シャフト室４８ａは、前記ギヤ４１とギヤ室３０の内周面との間の僅かな隙間を介して前記吸入室４３及び吐出室４４に連通されている。そのため、前記シャフト室４８（第１シャフト室４８ａ、第２シャフト室４８ｂ及び第３シャフト室４８ｃ）は、吸入圧と吐出圧との中間の圧力雰囲気で吸入室（吸入圧領域）４３と吐出室（吐出圧領域）４４とを連通する中間圧領域とされている。
【００２８】
そして、本実施形態では、前記モータハウジング２０の底部において、前記ドリブンシャフト３８の周辺に形成された第３シャフト室４８ｃと対応する位置に、前記シャフト室４８とモータ室２６とを連通する第１連通路５０が形成されている。また、同じく前記モータハウジング２０の底部において、前記孔部２０ａとドライブシャフト２４との間の隙間２０ｂが前記シャフト室４７（第３シャフト室４７ｃ）とモータ室２６とを連通する構成になっている。即ち、前記隙間２０ｂは、シャフト室（中間圧領域）４７とモータ室２６とを連通する第１連通路としても機能する構成とされている。従って、前記モータ室２６は、前記第１連通路５０を介してシャフト室４８と連通すると共に、前記隙間２０ｂを介してシャフト室４７と連通しているため、モータ室２６内の圧力雰囲気は各シャフト室４７，４８と同様の圧力雰囲気である中間圧雰囲気とされている。
【００２９】
また、図４に示すように、前記モータハウジング２０の底部において、前記ギヤ室３０内の吸入室４３と対応する位置には、当該吸入室（吸入圧領域）４３を介してモータ室２６とギヤ室３０とを連通するための第２連通路５１が形成されている。そして、この第２連通路５１の一端側が開口するモータハウジング２０の底部の一面側（図４における左面側）には、前記第２連通路５１を開放又は閉鎖するための開閉弁５２が配設されている。開閉弁５２は、平板状をなすバイメタルからなり、その基端部が前記モータハウジング２０の底部の一面に止めネジ５２ａにて固定されている。因みに、前記開閉弁５２を構成するバイメタルは、熱膨張率の異なる２種類の金属の板を貼り合わせたものであり、当該バイメタル（開閉弁５２）の周りの雰囲気温度の変化に基づき、熱膨張率の小さな金属の板が貼り合わされた方向（本実施形態では、図４における左方向）に向けて湾曲（熱変位）するようになっている。
【００３０】
本実施形態の場合、前記開閉弁５２は、モータ室２６の温度が予め定められた閾値温度（例えば６０度）以上の高温になると、第２連通路５１を閉鎖する姿勢態様（図３参照）から第２連通路５１を開放する姿勢態様（図４参照）へと変位し、第２連通路５１を介してモータ室２６と吸入室４３とを連通状態とするようになっている。その一方、前記開閉弁５２は、モータ室２６の温度が前記閾値温度未満の低温になると、前記第２連通路５１を閉鎖する姿勢態様へ復帰変位し、モータ室２６と吸入室４３とを非連通状態とするようになっている。従って、モータ室２６内の温度が前記閾値温度以上の高温となり開閉弁５２が開弁状態になった場合には、モータ室２６内からＤＭＥが第２連通路５１を介して中間圧より低い圧力雰囲気である吸入室（吸入圧領域）４３内に流出するため、モータ室２６内の圧力は中間圧から吸入圧側へと低下することになる。なお、前記閾値温度は、開閉弁５２を構成するバイメタルの熱変位の特性によって定まるものである。
【００３１】
そこで次に、上記のように構成された本実施形態のポンプ１１の作用について以下説明する。なお、タンク１２内には常温（例えば２５度程度）のＤＭＥが貯留されているものとし、ポンプ１１の駆動前においてモータ室２６内には低温（常温）のＤＭＥが充満されているものとする。
【００３２】
さて、ポンプ１１を駆動するためにモータ２７が回転すると、ドライブシャフト２４及びギヤ３７が図２の矢印方向に回転すると共に、ドリブンシャフト３８及びギヤ４１が図２の白抜き矢印方向に回転する。すると、タンク１２内からＤＭＥが吸入通路３１を介してギヤ室３０の吸入室４３内に吸入され、当該吸入室４３内のＤＭＥは、前記一対のギヤ３７，４１の回転に基づき前記各ポンプ室４５，４６を介して吐出室４４へと移送される。そして、吐出室４４内に移送されたＤＭＥは、前記吐出通路３３を介してポンプ１１外へ吐出される。但し、一般に、本実施形態のようなポンプ１１では、ポンプ部２３の吐出室４４からの圧力洩れが当該吐出室４４に連通する他の室（シャフト室４７，４８等）との圧力差の関係で回避できない事実として存在する。
【００３３】
図６は、このような吐出室４４からの圧力洩れが当該吐出室４４に前記各ギヤ３７，４１とギヤ室３０の内周面との間の僅かな隙間を介して連通した状態にあるシャフト室４７，４８との圧力差の関係でどのように変化するかを示したものである。この図６からも明らかなように、吐出室４４からの吐出量は吸入室４３に吸入されたＤＭＥの全吸入量が１００％そのまま吐出量となるのではなく、シャフト室４７，４８内の圧力が中間圧のときに最も少ない洩れ量（約１０％程度）となり、吸入された全ＤＭＥのうち約９０％程度が吐出通路３３を介して外部へ吐出される吐出量となる。そして、シャフト室４７，４８の圧力が中間圧から吸入圧側又は吐出圧側に変化した場合には、吐出室４４からのＤＭＥの洩れ量は次第に増加し、吸入圧又は吐出圧に相当する圧力雰囲気となったときに最も大きな洩れ量（約４０％程度）となる。即ち、シャフト室４７，４８の圧力が吸入圧又は吐出圧に相当する圧力雰囲気となったときには、吸入された全ＤＭＥのうち約６０％程度が吐出通路３３を介して外部へ吐出される吐出量となり、吸入された全ＤＭＥのうち約４０％程度がシャフト室４７，４８内へ流入（洩入）することになる。
【００３４】
そのため、本実施形態の場合、ポンプ１１の駆動直後において前記第２連通路５１の開閉弁５２が閉弁状態にある場合には、モータ室２６とシャフト室４７，４８との間でＤＭＥの流動も生じておらず、各シャフト室４７，４８内は中間圧雰囲気であるため、吐出室４４からシャフト室４７，４８へのＤＭＥの洩れ量は約１０％程度とされる。そして、そのようにシャフト室４７，４８へ流入（洩入）したＤＭＥは、中間圧雰囲気のシャフト室４７，４８に対して同じく前記各ギヤ３７，４１とギヤ室３０の内周面との間の僅かな隙間を介して連通した状態にある吸入圧雰囲気の吸入室４３へと流入（洩入）し、再びポンプ室４５，４６を介して吐出室４４側へと移送される。そして、この時点では、まだシャフト室４７，４８とモータ室２６とは共に中間圧雰囲気であり、両室間に圧力差は存在しないため、例え第１連通路５０（及び隙間２０ｂ）を介して連通された状態にあっても、シャフト室４７，４８とモータ室２６との間でＤＭＥの流動が生じることはない。
【００３５】
一方、モータ室２６内に充満されたＤＭＥは、モータ２７の駆動に基づき発生する熱を受熱するため、その温度（ＤＭＥの液温）が徐々に上昇し、モータ室２６内の温度を徐々に上昇させる。そして、モータ室２６内の温度（モータ室２６内のＤＭＥの温度）が閾値温度（６０度）以上の高温になると、開閉弁５２が開弁状態となり、モータ室２６と吸入室４３とを連通する第２連通路５１が開放される。すると、モータ室２６とギヤ室３０との間には、第１連通路５０、第２連通路５１、及び前記隙間２０ｂを含んで構成されるＤＭＥの循環回路が形成され、モータ室２６とギヤ室３０との間でのＤＭＥの流動が許容される。その結果、中間圧雰囲気であるモータ室２６内からは高温のＤＭＥが前記第２連通路５１を介して吸入圧雰囲気である吸入室４３内に流出（洩出）する（図４参照）。
【００３６】
すると、中間圧雰囲気であったモータ室２６内の圧力は吸入圧雰囲気である吸入室４３への前記ＤＭＥの流出に伴い中間圧から吸入圧側へ徐々に低下する。そのため、この吸入圧側へ圧力が低下したモータ室２６へ中間圧雰囲気の各シャフト室４７，４８から前記第１連通路５０及び隙間２０ｂを介して低温（常温）のＤＭＥが中間圧相当の圧力でもって流入する。すると、シャフト室４７，４８内の圧力も、前記モータ室２６へのＤＭＥの流出により中間圧から吸入圧まで徐々に低下する。その結果、このようなシャフト室４７，４８内の圧力低下に対応して吐出室４４からシャフト室４７，４８へのＤＭＥの洩れ量が図６に示すように大幅に増加する。
【００３７】
本実施形態では、前述したように、吐出室４４からシャフト室４７，４８へのＤＭＥの洩れ量が１０パーセント程度から４０パーセント程度にまで増加する（図６参照）。その結果、モータ室２６内では、高温となったＤＭＥと低温のＤＭＥとの入れ替えが速やかに行われるようになり、モータ２７の冷却が効率良く行われる。また、シャフト室４７，４８内のＤＭＥがモータ室２６内に流入する際には、特許文献１に記載のギヤポンプの場合のように吐出流量の全量が流れるのと異なり、洩れに相当する流量が流れるだけであり、また吐出圧相当でなく中間圧相当の圧力で流入する。そのため、モータ室２６内へＤＭＥが流入する際における流動抵抗も極めて小さなものとなり、ポンプ１１（ポンプ部２３）の仕事効率が低下することも殆どない。また、モータハウジング２０には、常時吐出圧がかかってもよいような強度を持たせる必要もない。
【００３８】
その後、モータ室２６内の温度が前記閾値温度（６０度）未満の低温になると、開閉弁５２が閉弁状態となり、モータ室２６と吸入室４３とを連通する第２連通路５１が閉鎖される。そのため、モータ室２６とギヤ室３０との間ではＤＭＥの流動が規制された状態となり、モータ室２６内のＤＭＥの入れ替えが行われなくなる。そして、このＤＭＥの流動規制に伴いモータ室２６内及びシャフト室４７，４８内の各圧力が吸入圧から中間圧まで夫々徐々に上昇するため、吐出室４４からシャフト室４７，４８への前記ＤＭＥの洩れ量は元の１０パーセント程度にまで低下する（図６参照）。このように、本実施形態では、モータ室２６内の温度が閾値温度（６０度）以上の高温になった場合のみ、モータ室２６内で高温となったＤＭＥの入れ替えが吐出室４４からシャフト室４７，４８側へ流出（洩出）する低温（常温）のＤＭＥの洩れ量を増加させて行われる。
【００３９】
従って、本実施形態では、以下に示す効果を得ることができる。
（１）モータ室２６内の温度が予め定められた閾値温度（本実施形態では６０度）以上の高温となった場合にのみ開閉弁５２が開弁状態となってモータ室２６とギヤ室３０との間でのＤＭＥの流動を許容する。そして、第１連通路５０、第２連通路５１及び前記隙間２０ｂからなる循環回路が形成されることにより、モータ室２６内で高温となったＤＭＥとタンク１２から吸入通路（吸入ポート）３１を介してギヤ室３０内に吸入された低温（常温）のＤＭＥとの入れ替えが行われる。即ち、ポンプ部２３の駆動中において、常時、モータ室２６とギヤ室３０との間でＤＭＥの入れ替えが行われる訳ではない。そのため、ポンプ部２３の仕事効率を低下させることなく、モータ２７が収容されたモータ室２６とポンプ部２３が収容されたギヤ室３０との間を流動するＤＭＥ（流体）によりモータ２７を良好に冷却することができる。
【００４０】
（２）また、モータ室２６とギヤ室３０との間のＤＭＥの入れ替えに際しては中間圧雰囲気である各シャフト室４７，４８内からドライブシャフト２４とモータハウジング２０の孔部２０ａとの間の隙間２０ｂ及び第１連通路５０を介してモータ室２６内にＤＭＥが中間圧相当で流入（洩入）することになる。そのため、ＤＭＥがモータ室２６内に流入する際における流動抵抗も吐出圧で全量流す場合と異なり極めて小さなものとでき、モータ室２６とギヤ室３０との間でのＤＭＥの入れ替え流動によってポンプ部２３の仕事効率が低下することも良好に回避できる。
【００４１】
（３）また、モータ２７を冷却するためにモータ室２６内へ流入する低温（常温）のＤＭＥは、吐出室４４からシャフト室４７，４８へ流入（洩入）した後、当該シャフト室４７，４８から第１連通路５０を介してモータ室２６内へと供給される。そのため、モータ２７を冷却するために流動するＤＭＥを利用して、シャフト室４７，４８の冷却をも同時に図ることができる。
【００４２】
（４）第２連通路５１に設けられる開閉弁５２はバイメタルを用いて構成されているため、当該開閉弁５２自体が温度検知手段としての機能も併有していることになり、例えば温度センサ等を別途設けることによる部品点数の増加に伴う構成の複雑化を回避できる。従って、開閉弁５２を設けたとしてもポンプ１１の製造コストが大幅に上昇するようなことはない。
【００４３】
（５）モータ室２６内の温度が閾値温度（本実施形態では６０度）未満の低温の場合には、モータ室２６とギヤ室３０との間でのＤＭＥの流動が規制されるため、中間圧雰囲気のシャフト室４７，４８と吐出圧雰囲気の吐出室４４とは両室間の圧力差が一定に保たれる。従って、モータ２７を冷却する必要がない場合には、シャフト室４７，４８内が中間圧から吸気圧側へ圧力低下することもないので、吐出室４４から各シャフト室４７，４８内に流出（洩出）するＤＭＥの洩れ量が増加することもなく、ポンプ部２３の仕事効率を良好に維持できる。
【００４４】
（６）また、モータ２７の冷却用ＤＭＥが吐出室４４から流入（洩入）するシャフト室４７，４８は圧力雰囲気が中間圧と吸入圧との間で変化する構成とされ、吸入圧との差圧が小さなものとされる。そのため、各シャフト室４７，４８内のＤＭＥを、シャフト室４７，４８の圧力雰囲気が中間圧と吐出圧との間で変化する構成の場合と異なり、吸入圧雰囲気の吸入室４３側への流入（所謂、逆流）を良好に抑制して確実にモータ室２６内に流入（洩入）させることができる。
【００４５】
（第２の実施形態）
次に、本発明を具体化した第２の実施形態を図７〜図８に従って説明する。なお、本実施形態は、第２連通路が形成される位置と当該第２連通路に設けられる開閉弁に関する構成とが第１の実施形態の場合とは相違しており、他の構成部分については第１の実施形態の場合と同一構成になっている。従って、以下の説明においては、第１の実施形態と相違する部分について主に説明することにし、第１の実施形態と同一又は相当する部材構成には同一符号を付して重複説明を省略する。
【００４６】
さて、図７に示すように、本実施形態のポンプ１１Ａは、前記モータハウジング２０の底部（図７における右端側の側面部）に、第２連通路５１Ａがモータ室２６と吐出室４４とを連通するように形成されており、当該第２連通路５１Ａには電磁弁（開閉弁）５３が設けられている。この電磁弁５３は、略円筒形状をなすコア５４と、高透磁率材料（例えば、鉄又はニッケル等）からなる可動部材５５とを備えており、当該可動部材５５は前記モータハウジング２０の外周面から第２連通路５１Ａ内まで延びるように形成された孔部２０ｄを図７において上下方向に摺動可能（移動可能）とされている。また、孔部２０ｄ内において前記コア５４と可動部材５５との間にはスプリング（付勢部材）５６が介在されており、当該スプリング５６は、その付勢力により可動部材５５を常には第２連通路５１Ａ内に先端（図７では下端）を進入させて当該第２連通路５１Ａを閉鎖する位置状態とするようになっている。
【００４７】
また、図７に示すように、本実施形態のポンプ１１Ａには、モータ室２６内に温度検知手段としての温度センサ（例えば、熱伝対等）５７が配設されている。この温度センサ５７は、モータ室２６内の温度（検知温度）が予め定められた閾値温度（本実施形態では６０度）以上の高温になったことを検知すると、冷却ＯＮ信号を制御部５８に出力するようになっている。一方、温度センサ５７は、モータ室２６内の温度（検知温度）が閾値温度未満の低温になったことを検知すると、冷却ＯＦＦ信号を制御部５８に出力するようになっている。そして、制御部５８は、前記温度センサ５７から冷却ＯＮ信号を入力した場合には前記コア５４を励磁状態とする一方、前記温度センサ５７から冷却ＯＦＦ信号を入力した場合には前記コア５４を消磁状態とするようになっている。
【００４８】
即ち、本実施形態では、前記コア５４が励磁された場合、図８（ａ）に示すように、当該コア５４の励磁に応答して可動部材５５が前記孔部２０ｄ内を図７における上方に向けてスプリング５６の付勢力に抗して移動（即ち、開き動作）し、第２連通路５１Ａを開放するようになっている。一方、前記コア５４が消磁された場合は、図８（ｂ）に示すように、当該コア５４の消磁に伴い可動部材５５がスプリング５６の付勢力により前記孔部２０ｄ内を図７における下方に向けて移動（即ち、閉じ動作）し、第２連通路５１Ａを閉鎖するようになっている。
【００４９】
そこで次に、上記のように構成された本実施形態のポンプ１１Ａの作用に関して以下説明する。なお、本実施形態の場合も、タンク１２内には常温（例えば２５度程度）のＤＭＥが貯留されているものとし、ポンプ１１Ａの駆動前においてモータ室２６内には低温（常温）のＤＭＥが充満されているものとする。
【００５０】
さて、本実施形態の場合も、ポンプ１１Ａの駆動直後においてモータ室２６内の温度が前記閾値温度未満の低温である場合には、前記電磁弁５３が閉弁状態となって第２連通路５１Ａを閉鎖しているため、第１の実施形態の場合と同様に、モータ室２６とシャフト室４７，４８との間でのＤＭＥの流動は規制された状態とされる。従って、シャフト室４７，４８内は中間圧雰囲気に維持され、吐出室４４からシャフト室４７，４８側へのＤＭＥの洩れ量も約１０％程度とされる。即ち、ポンプ１１Ａは第１の実施形態の場合と同様のポンプ作用を行うことになる。
【００５１】
そして、モータ２７の駆動に伴ってモータ室２６内のＤＭＥの温度が徐々に上昇し、温度センサ５７による検知温度が閾値温度以上の高温になると、制御部５８からの冷却ＯＮ信号に基づきコア５４が励磁される。すると、このコア５４の励磁に応答して可動部材５５が図７における上方に移動（即ち、開き動作）し、第２連通路５１Ａが開放される。そのため、モータ室２６とギヤ室３０との間には、第１連通路５０、第２連通路５１Ａ、及び前記隙間２０ｂを含んで構成されるＤＭＥの循環回路が形成され、モータ室２６とギヤ室３０との間でのＤＭＥの流動が許容される。その結果、吐出圧雰囲気である吐出室４４から低温（常温）のＤＭＥの一部が前記第２連通路５１Ａを介して中間圧雰囲気であるモータ室２６内へ流入（洩入）する。
【００５２】
すると、中間圧雰囲気であったモータ室２６内の圧力は吐出圧雰囲気である吐出室４４からの前記ＤＭＥの流入に伴い中間圧から吐出圧側へ徐々に上昇する。そのため、この吐出圧側へ圧力が上昇したモータ室２６から高温のＤＭＥが中間圧雰囲気の各シャフト室４７，４８へ前記第１連通路５０及び隙間２０ｂを介して流出する。すると、シャフト室４７，４８内の圧力も、前記モータ室２６からのＤＭＥの流入により中間圧から吐出圧側へ徐々に上昇する。そして、吐出圧側に圧力上昇したシャフト室４７，４８内のＤＭＥは、前記各ギヤ３７，４１とギヤ室３０の内周面との間の僅かな隙間を介して吸入圧雰囲気の吸入室４３へと流出（洩出）し、再びポンプ室４５，４６を通じて吐出室４４へと移送される。
【００５３】
このように、本実施形態では、電磁弁５３が開弁状態となり第２連通路５１Ａが開放されると、吐出圧雰囲気の吐出室４４からは、中間圧雰囲気のシャフト室４７，４８へだけでなく、第２連通路５１Ａを介して同じく中間圧雰囲気のモータ室２６内へもＤＭＥが流入（洩入）するため、吐出室４４からのＤＭＥの洩れ量が増大する。そして、この吐出室４４からのＤＭＥの洩れ量増大と対応するように、シャフト室４７，４８内の圧力は中間圧から吐出圧側へと上昇することになる。即ち、図６に示すように、中間圧から吐出圧側へシャフト室４７，４８の圧力が変化した場合には、吐出室４４からモータ室２６及びシャフト室４７，４８へ流出（洩出）するＤＭＥの洩れ量が約１０％から約４０％へと増加することになる。そして、このような吐出室４４からの低温（常温）のＤＭＥの洩れ量が増加することを利用してモータ室２６内の高温のＤＭＥの入れ替えが行われ、モータ２７の冷却が行われる。
【００５４】
その後、温度センサ５７による検知温度が閾値温度未満の低温になると、制御部５８からの冷却ＯＦＦ信号に基づきコア５４が消磁される。すると、このコア５４の消磁に伴いスプリング５６の付勢力で可動部材５５が図７における下方に移動（即ち、閉じ動作）し、第２連通路５１Ａが閉鎖される。そのため、モータ室２６とギヤ室３０との間ではＤＭＥの流動が規制された状態となり、モータ室２６内のＤＭＥの入れ替えが行われなくなる。そして、このＤＭＥの流動規制に伴いモータ室２６内及びシャフト室４７，４８内の各圧力は吐出圧から中間圧側へ夫々徐々に低下し、吐出室４４からの前記ＤＭＥの洩れ量はシャフト室４７，４８のみへ流出（洩出）する元の１０パーセント程度にまで低下する（図６参照）。このように、本実施形態でも、モータ室２６内の温度が閾値温度（６０度）以上の高温になった場合のみ、モータ室２６内で高温となったＤＭＥの入れ替えが吐出室４４からの低温（常温）のＤＭＥの洩れ量増加を利用して行われる。
【００５５】
従って、本実施形態では、前記第１の実施形態における開閉弁５２が設けられた第２連通路５１を電磁弁５３が設けられた第２連通路５１Ａに置換することで、第１の実施形態における前記（１）の効果と同様の効果を得ることができる。
【００５６】
また、本実施形態においても、電磁弁５３が開弁状態となり第２連通路５１Ａが開放されることによりモータ室２６とギヤ室３０との間でのＤＭＥの流動（循環）が許容された状態となった場合には、当該ＤＭＥが必ずシャフト室４７，４８を通過するので、第１の実施形態における前記（３）の効果と同様の効果を得ることができる。
【００５７】
そして、本実施形態では、更に、以下に示す効果をも得ることができる。
（７）開閉弁としての電磁弁５３は、温度センサ（温度検知手段）５７からの冷却ＯＮ信号又は冷却ＯＦＦ信号に基づく制御部５８の制御に従い、モータハウジング２０の孔部２０ｄ内を図７における上下方向に迅速に移動して第２連通路５１Ａを開き動作及び閉じ動作するようになっている。そのため、モータ室２６内の温度が閾値温度以上の高温となってモータ２７の冷却が必要となった場合には、素早く電磁弁５３が開き動作してモータ２７を迅速に冷却することができる。
【００５８】
（８）モータ室２６内の温度が閾値温度（本実施形態では６０度）未満の低温の場合には、電磁弁５３が閉弁状態となりモータ室２６とギヤ室３０との間でのＤＭＥの流動を規制し、中間圧雰囲気のシャフト室４７，４８と吐出圧雰囲気の吐出室４４とは両室の圧力差が一定に保たれる。従って、モータ２７を冷却する必要がない場合には、吐出室４４からモータ室２６へＤＭＥが流出（洩出）してＤＭＥの洩れ量が増加することもないので、ポンプ部２３の仕事効率を良好に維持できる。
【００５９】
なお、前記各実施形態は以下のような別の実施形態（別例）に変更してもよい。
○  前記各実施形態において、ポンプ１１が吸入・吐出する流体は、ＤＭＥ（ジメチルエーテル）以外の流体（任意の液体又は気体）であってもよい。
【００６０】
○  前記第１の実施形態において、モータ室２６内に例えば熱伝対等の任意の温度検知手段を設け、開閉弁５２は、当該温度検知手段からの信号を入力した制御部の制御に基づき開閉動作する構成にしてもよい。
【００６１】
○  前記第２の実施形態において、開閉弁（電磁弁５３）は、制御部５８の制御に基づき可動部材５５が第２連通路５１Ａを開放する位置状態又は閉鎖する位置状態に変位可能な構成であれば、第２の実施形態の電磁弁５３の構成に限定されるものではなく、例えば電動モータ等の任意のアクチュエータを備えた開閉弁であってもよい。
【００６２】
○  前記第２の実施形態において、開閉弁（電磁弁５３）は、バイメタルを用いて構成された第１の実施形態の開閉弁５２に置換してもよい。この場合、温度センサ（温度検知手段）５７等を設けなくてもよい。
【００６３】
○  前記各実施形態において、第１連通路５０は、中間圧領域であるポンプ室４５，４６とモータ室２６とが連通可能となる位置に形成されてもよい。
○  前記各実施形態において、ギヤ室３０内に複数列（例えば２列等）のギヤ列を収容した所謂多段式のギヤポンプに具体化してもよい。
【００６４】
○  前記各実施形態において、ポンプ１１は、タンク１２外に配置されるギヤポンプであってもよい。
【図面の簡単な説明】
【００６５】
【図１】第１の実施形態のギヤポンプの縦断面図。
【図２】図１における２−２線矢視断面図。
【図３】図１における３−３線矢視断面図。
【図４】図１における４−４線矢視断面図。
【図５】燃料供給装置の概略構成図。
【図６】シャフト室内の圧力変化と吐出室からのＤＭＥの吐出量（洩れ量）変化の関係を示すグラフ。
【図７】第２実施形態のギヤポンプの縦断面図。
【図８】図７に示すギヤポンプにおいて、（ａ）は第２連通路が開放された場合、（ｂ）は第２連通路が閉鎖された場合を示す部分断面図。
【符号の説明】
【００６６】
１１，１１Ａ…ギヤポンプ（ポンプ）、１７…ハウジング、２０ｂ…隙間（第１連通路）、２３…ポンプ部、２４…ドライブシャフト（シャフト）、２６…モータ室、２７…モータ、３０…ギヤ室、３１…吸入通路（吸入ポート）、３２ａ…吐出ポート、３７…ギヤ、３８…ドリブンシャフト（シャフト）、４１…ギヤ、４２…ギヤ列、４３…吸入室（吸入圧領域）、４４…吐出室（吐出圧領域）、４５…ポンプ室（中間圧領域）、４６…ポンプ室（中間圧領域）、４７…シャフト室（中間圧領域）、４８…シャフト室（中間圧領域）、５０…第１連通路、５１，５１Ａ…第２連通路、５２…開閉弁、５３…電磁弁（開閉弁）、５７…温度センサ（温度検知手段）、ＤＭＥ…ジメチルエーテル（流体）。
【図１】
2005256733.tif 000003
【図２】
2005256733.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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