(57)【要約】  【課題】  テニスラケットの飛び性能とコントロール性と振動減衰性を高める。  【解決手段】  テニスラケット１０のフレーム１１の打球面Ｆの最大長さの中点を中心Ｏとし、打球面Ｆの最大長さと打球面Ｇの上部との交点を０度位置とした場合において、時計回りに４５度位置〜１３５度位置の範囲に少なくとも一部が重なり、かつ２２５度位置〜３１５度位置の範囲に少なくとも一部が重なるようにストリング保護材２１を取り付けると共に、ストリング保護材２１と前記フレーム１１との間に粘弾性材３１を介在させ、ストリングＳを張架していない状態のスイング方向の慣性モーメント（Ｉｓ）を４５０，０００ｇ／ｃｍ2以上４９０，０００ｇ／ｃｍ2とし、センター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）を１５，０００ｇ／ｃｍ2以上１９，０００ｇ／ｃｍ2以下としている。  【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ラケットフレームの重量を１００ｇ以上２７０ｇ以下で、該ラケットフレームの打球面を囲むヘッド部の外周面の少なくとも一部に、ストリングを挿通する複数の筒部とこれら複数の筒部を連結する帯部とを備えたストリング保護材を取り付けたテニスラケットであって、
前記ストリング保護材は、前記ラケットフレームの打球面の最大長さの中点を中心とし、打球面最大長さ位置と打球面上部との交点を０度とした場合において、時計回りに４５度〜１３５度の範囲に少なくとも一部の前記ヘッド部に重ねると共に、２２５度〜３１５度の範囲に少なくとも一部の前記ヘッド部に重ねて取付付け、前記ストリング保護材と前記フレームとの間に粘弾性材を介在させ、かつ、
ストリングを張架していない状態のスイング方向の慣性モーメント（Ｉｓ）を４５０，０００ｇ／ｃｍ2以上４９０，０００ｇ／ｃｍ2以下とし、センター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）を１５，０００ｇ／ｃｍ2以上１９，０００ｇ／ｃｍ2以下としていることを特徴とするテニスラケット。
【請求項２】
前記粘弾性材は、厚みを１ｍｍ以上５ｍｍ以下とし、周波数１０Ｈｚで測定された複素弾性率が０℃〜１０℃の温度下で２．０Ｅ＋７ｄｙｎ／ｃｍ2以上１．０Ｅ＋１０ｄｙｎ／ｃｍ2以下の範囲内としている請求項１または請求項２に記載のテニスラケット。
【請求項３】
前記ストリング保護材の始端角度位置と終端角度位置の角度差は１０度以上６０度以下としている請求項１または請求項２に記載のテニスラケット。
【請求項４】
前記粘弾性材は、前記ストリング保護材の筒部を貫通させる孔を備えると共に前記帯部とヘッド部外面との間に介在される板状としている請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載のテニスラケット、
【請求項５】
前記ストリング保護材と前記粘弾性材との間に繊維強化樹脂製のバンパーを介在させている請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載のテニスラケット。
【請求項６】
前記ストリング保護材は、その前記帯部の幅を広げて前記ヘッド部のガット溝を挟む両側外面を覆う形状とし、前記帯部の下面全体を覆うように前記粘弾性材を介在させて前記ヘッド部に重ねている請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載のテニスラケット。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、テニスラケットに関し、特に、軽量な硬式テニスラケットに用いられるもので、反発性能、コントロール性能、振動減衰性の向上を図るものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、ラケットフレームの打球面の面外方向に厚みを持たせた所謂「厚ラケ」が提供されている。該厚ラケを必要とするユーザーは、女性やシニア層といった少ない力で飛び性能を要求する層であり、軽量で飛び性能の良いテニスラケットが求められている。そのため、ラケットの材料は、軽量で比強度が高く、設計自由度も高い繊維強化樹脂が主流となっている。
【０００３】
しかしながら、ラケットフレームとボールとの二物体が衝突する観点からみると、エネルギー保存則により、ラケットフレームが軽くなるとボールの反発係数が低下する。よって、ラケットフレームの軽量化は反発性能の低下を招くこととなる。この点を解決するには、重心を先寄りにすることによりスイング方向の慣性モーメントを高めることが考えられるが、スイング方向の慣性モーメントが大きければプレーヤーにはラケットが重く感じられ、操作性が悪化する。
【０００４】
また、軽量なテニスラケットは、打球時の衝撃が手に伝わりやすく、テニス肘（所謂「テニスエルボー」）の原因となる。一方、女性やシニア層の中でも競技思考の強いプレーヤーにおいては、面安定性が高くコントロール性能に優れた軽量なテニスラケットへの要請も強い。
【０００５】
これらの問題を解決するために、本出願人は、特開２００３−１７５１３４号（特許文献１）において、ラケットフレームの剛性を高め、かつ、反発性能に影響するスイング方向の慣性モーメントと面安定性に影響するとセンター方向の慣性モーメントとの比を一定範囲内に設定することによって、反発性能、操作性、面安定性をバランスよく改善したテニスラケットを提案している。
しかしながら、特許文献１に示す前記テニスラケットは、振動吸収性の改善については、特に留意されていない。
【０００６】
また、特開２０００−３００６９８号（特許文献２）では、図１９に示すように、ストリング保護材２を、ストリングを挿通する筒部３ａを帯部３ｂで連結した振動吸収材３と、該振動吸収剤の帯部３ｂの外側を覆う帯状の保護部材４とに分けて構成し、比重１．５以上の高比重材料製の重量部材５と前記振動吸収材３とを保護部材４で押さえつけてラケットフレーム１に添装することによって、反発性、面安定性、振動吸収性を高めたテニスラケットを提案している。
【０００７】
しかしながら、前記テニスラケット１はストリング保護材２自体の変形量を増やす構成ではないため、反発性が効果的に向上せず、ボールの飛び性能を高めることができない。また、重量部材５の取り付けにより、部品点数が増大してしまうと共に、軽量化が難しくなり操作性を低下させる問題もある。  
【０００８】
反発性を向上させる手段としては、前記各公報に開示された手段以外にも下記の手段がある。
（１）フェイス面積を大きくし、ガット可動範囲を大きくする。
（２）フレームの面内剛性を上げる。
（３）フレームを高弾性にする。
しかしながら、（１）はフェイス面積が大きくなることで重量および慣性モーメントが増加し、操作性が低下する問題があり、（２）は積層構造にしたり補強部を設ける等して断面形状の変更を伴い成形性が悪くなる問題があり、（３）は強度が低下する問題がある。
【０００９】
【特許文献１】特開２００３−１７５１３４号公報
【特許文献２】特開２０００−３００６９８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明は前記問題に鑑みてなされたもので、振動吸収性がよく、かつ、軽量性を維持しながら反発性能が高く、面安定性の向上によりコントロール性も高いテニスラケットの提供を課題としている。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
前記課題を解決するために、本発明は、ラケットフレームの重量を１００ｇ以上２７０ｇ以下で、該ラケットフレームの打球面を囲むヘッド部の外周面の少なくとも一部に、ストリングを挿通する複数の筒部とこれら複数の筒部を連結する帯部とを備えたストリング保護材を取り付けたテニスラケットであって、
前記ストリング保護材は、前記ラケットフレームの打球面の最大長さの中点を中心とし、打球面最大長さ位置と打球面上部との交点を０度とした場合において、時計回りに４５度〜１３５度の範囲に少なくとも一部の前記ヘッド部に重ねると共に、２２５度〜３１５度の範囲に少なくとも一部の前記ヘッド部に重ねて取付付け、かつ、
前記ストリング保護材と前記フレームとの間に粘弾性材を介在させ、
ストリングを張架していない状態のスイング方向の慣性モーメント（Ｉｓ）を４５０，０００ｇ／ｃｍ2以上４９０，０００ｇ／ｃｍ2以下とし、センター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）を１５，０００ｇ／ｃｍ2以上１９，０００ｇ／ｃｍ2以下としていることを特徴とするテニスラケットを提供している。
【００１２】
前記構成として、ストリング保護材をラケットフレームの４５度〜１３５度の範囲と、２２５度位置〜３１５度位置の範囲に少なくとも一部を重ねて取り付けることにより、スイング方向の慣性モーメントとセンター方向の慣性モーメントとをバランスよく高め、反発性能とコントロール性能を共に改善することができる。
即ち、前記範囲にストリング保護材を取り付けると、グリップ部の軸線を通るセンター方向の中心軸よりも外側に重量が付加されることとなって、センター方向の慣性モーメントを増大し、中心軸回りのラケットが回転しにくくなり面安定性も向上するが、４５度位置および３１５度位置よりも上部側のフレームトップ側にストリング保護材を取り付けると、重心が先寄りとなってスイング方向の慣性モーメントは大きくなるが、センター方向の慣性モーメントが大きくならず、反発性能は高まるが操作性、面安定性が悪化することになる。また、１３５度位置および２２５度位置よりも下部側のフレームにストリング保護材を取り付けると、センター方向の慣性モーメントのみでなくスイング方向の慣性モーメントも大きくならないため、反発性能と面安定性がともに向上しない。
なお、ストリング保護材は、前記角度範囲の少なくとも一部に取り付ければよく、かつ、前記角度範囲より若干延在してもよく、ストリング保護材のに少なくとも一部が前記角度範囲に位置する場合を含むものである。
【００１３】
前記ストリング保護材の取付位置は、好ましくはヘッド部の６０度〜１２０度の範囲と２４０度〜３００度の範囲に少なくとも一部が重なる位置であり、さらに好ましくは、７５度〜１０５度の範囲と２５５度〜２８５度の範囲に少なくとも一部に重なる位置である。  特に、ヘッド部の最大横幅位置の９０度位置と２７０度位置を中心として、それぞれ１つのストリング保護材を取り付けることが好ましい。これは、前記範囲が、スイング方向の慣性モーメントとセンター方向の慣性モーメントがともにバランスよく増大する範囲であるため、高い反発性能と面安定性と操作性を実現することができる位置であることに因る。
【００１４】
また、前記ストリング保護材は、３５度〜１４５度の範囲と２１５度〜３２５度の範囲内のみに、好ましくは５０度〜１３０度の範囲内と２３０度〜３１０度の範囲内のみに、最も好ましくは６５度〜１１５度の範囲内と２４５度〜２９５度の範囲内のみに取り付けることが好ましい。これは、前記範囲を越えストリング保護材を取り付けると、ラケットが重くなり操作性が悪くなることに因る。
【００１５】
ストリング保護材の始端位置と終端位置の角度差は、下限を１０度以上、好ましくは１５度以上、最も好ましくは２０度以上としている。上限を６０度以下、好ましくは４０度以下、より好ましくは３０度以下、最も好ましくは２０度以下としている。
前記１０度以上６０度以下としているのは、ストリング保護材の装着範囲が長すぎるとラケットが重くなり操作性が悪くなり、短かすぎると反発性能および面安定性を高める効果が不十分となることに因る。
【００１６】
ストリングを張架しない状態のスイング方向の慣性モーメントＩｓを４５０，０００ｇ／ｃｍ2以上４９０，０００ｇ／ｃｍ2以下としているのは、４５０，０００ｇ／ｃｍ2未満では操作性は良いが反発性能が低下し、４９０，０００ｇ／ｃｍ2より大きいと操作性が悪くなることに因る。なお、このスイング方向の慣性モーメントＩｓの下限は、好ましくは４５５，０００ｇ／ｃｍ2以上、さらに好ましくは４５６，０００ｇ／ｃｍ2以上、特に４６０，０００ｇ／ｃｍ2以上である。上限は、好ましくは４８０，０００ｇ／ｃｍ2以下、さらに好ましくは４７６，０００ｇ／ｃｍ2以下、特に４７０，０００ｇ／ｃｍ2以下が好ましい。
【００１７】
また、ストリングを張架していない状態のセンター方向の慣性モーメントＩｃを１５，０００ｇ／ｃｍ2以上１９，０００ｇ／ｃｍ2以下としているのは、１５，０００ｇ／ｃｍ2未満では面安定性が悪く、１９，０００ｇ／ｃｍ2より大きいものは打球面が大きいか重いラケットでしかなく操作性が悪くなることに因る。なお、このセンター方向の慣性モーメントＩｃの下限は、好ましくは１６，０００ｇ／ｃｍ2以上、さらに好ましくは１６，３００ｇ／ｃｍ2以上、特に１６，４００ｇ／ｃｍ2以上である。上限は、好ましくは１８，０００ｇ／ｃｍ2以下、さらに好ましくは１７，９００ｇ／ｃｍ2以下、特に１７，３００ｇ／ｃｍ2以下とすることが好ましい。
【００１８】
前記ストリング保護材とフレームの間に粘弾性材を介在させることにより、例えば、高強度・高弾性のラケットフレームであっても、該粘弾性材がストリング振動のフレームへの伝達を抑制して、フレーム振動を効果的に減衰することができる。
前記粘弾性材としては、弾性率の低いゴム、エストラマーあるいは樹脂が好適であり、特に、ゴム単体やカーボンブラック配合のゴム等が好ましい。
【００１９】
前記粘弾性材は、ストリング保護材の筒部を貫通させる孔を備えると共に前記帯部とヘッド部外面との間に介在される板状としている。該形状としている事により、ヘッド部の外周面に一定の長さにわたって粘弾性材を取り付けることができるうえ、ストリング保護材とフレームとの間に該粘弾性材を確実に固定することができる。
【００２０】
前記粘弾性材は、厚みを１ｍｍ以上５ｍｍ以下とし、周波数１０Ｈｚで測定された複素弾性率が０℃〜１０℃の温度下で２．０Ｅ＋７ｄｙｎ／ｃｍ2以上１．０Ｅ＋１０ｄｙｎ／ｃｍ2以下の範囲内としている。
粘弾性材の厚みが１ｍｍ未満では、反発性および振動吸収性を十分に向上させることができず、５ｍｍより厚いと重量増加を招き操作性が低下することに因る。また、複素弾性率が２．０Ｅ＋７ｄｙｎ／ｃｍ2未満では、フレームへの応力集中が発生して破損が起こりやすく、１．０Ｅ＋１０ｄｙｎ／ｃｍ2より大きいと打球時の荷重によるストリングの変形が小さくなり、十分なバネ効果が得られず、反発性能が向上しないばかりか振動数が合わなくなり振動吸振器として機能しなくなることに因る。なお、前記複素弾性率は、好ましくは１．０Ｅ＋８ｄｙｎ／ｃｍ2以上、特に、３．８６Ｅ＋８ｄｙｎ／ｃｍ2以上２．７２Ｅ＋９ｄｙｎ／ｃｍ2以下の範囲内とすることが好ましい。
【００２１】
前記構成では、主に粘弾性材が振動減衰材として機能させているため、ストリング保護材にはさほど振動減衰機能が要求されない構成であるため、ストリング保護材自体を軟質性材料で形成する必要がなくなる。これにより、ストリングと接触する前記筒部や、該筒部を有する前記ストリング保護材自体にある程度の剛性を持たせることが可能となる。よって、ストリング保護材で前記粘弾性材を覆い、押さえつけることができる。また、ストリング保護材の耐久性が向上するうえ、ストリング保護材にストリングが食い込むことによるラケットフレームへの応力集中を防止して、ラケットフレームの強度・耐久性も高めることができる。
【００２２】
前記ストリング保護材は、前記耐久性を確保する必要上、ショアＤ硬度で５０以上８０以下、さらに５５以上７５以下とすることが好ましい。具体的には、１１ナイロン、１２ナイロン、ポリエーテルブロックアミドなど、ポリアミド樹脂等の熱可塑性樹脂で成形することが好ましく、これにより、ある程度の振動吸収性も有しながらある程度の剛性を備えることができる。
さらに、粘弾性材をストリング保護材とフレームの間に介在させることにより、粘弾性材の変形性を利用してストリング保護材も変形可能となるため、バネ効果が得られ、打球の反発性を高めることができる。
さらにまた、前記粘弾性材は軽量であるうえ、フレーム外周面の一定箇所に装着すれば足るため、ラケットの総重量に殆ど影響を与えず、軽量化にも十分に応じることができる。
【００２３】
前記ストリング保護材と前記粘弾性材との間に繊維強化樹脂製のバンパーを介在させていることが好ましい。該構成とすると、該ＦＲＰ板状部材が剛性を持つため、粘弾性材のバネ効果が十分に発揮されて好適である。
さらに、前記ストリング保護材は、その前記帯部の幅を広げて前記ヘッド部のガット溝を挟む両側外面を覆う形状とし、即ち、グロメットとバンパーとの一体型とし、前記帯部の下面全体を覆うように前記粘弾性材を介在させて前記ヘッド部に重ねてもよい。  
【発明の効果】
【００２４】
上述したように、本発明に係るテニスラケットによれば、ストリングを張架していない状態のスイング方向の慣性モーメント（Ｉｓ）を４５０，０００ｇ／ｃｍ2以上４９０，０００ｇ／ｃｍ2以下とし、センター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）を１５，０００ｇ／ｃｍ2以上１９，０００ｇ／ｃｍ2以下としているため、ラケットの重量増大を抑えながら、反発性に影響するスイング方向の慣性モーメントと面安定性に影響するセンター方向の慣性モーメントとをバランスよく高めることができるため、良好な操作性を維持しながら、打球の反発性能とコントロール性能を共に向上させることができる。
【００２５】
また、ストリングをストリング保護材に通して打球面に張架した場合、該ストリング保護材とフレームの間に粘弾性材を介在させることにより、打球時に発生するストリング振動を粘弾性材が吸収し、フレーム振動を抑制することができる。さらに、ストリング保護材は、粘弾性材の変形性を利用してバネ効果が得られるため、この点からも打球の反発性を高めることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
以下、発明の実施形態を図面を参照して説明する。なお、以下に説明する実施形態はいずれも本発明を硬式テニス用ラケットフレームに適用したものである。
【００２７】
図１乃至図４は本発明の第一実施形態を示し、テニスラケット１０は、ラケットフレーム１１の打球面を囲むヘッド部１２の外周面側の二箇所にストリング保護材２１を一つずつ取り付けると共に、該ストリング保護材２１とラケットフレーム１１との間には、粘弾性材３１を介在させてストリングＳを張架している。
【００２８】
前記ラケットフレーム１１は、ヘッド部１２、スロート部１３、シャフト部１４、グリップ部１５を連続して形成し、両側のスロート部１３にヨーク１７の両端を連結して、ヘッド部１２と共に打球面Ｆを囲むガット張架部Ｇを形成している。前記ヘッド部１２には、図２、図３に示すように、その外周に前記粘弾性材３１およびストリング保護材２１を添装する溝部１８が周方向に連続して形成している。また、図４に示すように、ストリングＳを挿通する複数のガット穴１９をフレーム方向に対して垂直に、即ちフレーム１１の幅方向に貫通させて設けている。
【００２９】
前記ストリング保護材２１は、図２に示すように、ストリングＳを挿通する挿通孔２２ａを貫通させた複数の筒部２２と、これら複数の筒部２２を内周側に突設するように連結する帯部２３とからなる。該帯部２３は、厚みを１ｍｍとし、幅はラケットフレーム１１の厚みに対応した広幅とし、中央にガット溝２４を形成している。このストリング保護材２１は言わばグロメットをバンパーとを一体形成した形状としている。このストリング保護材２１は繊維強化樹脂として剛性を持たせ、具体的には、カーボン繊維にエポキシ樹脂（ＲＣ：４３％）を配合して成形している。
【００３０】
前記粘弾性材３１は、厚みを３ｍｍとした平板形状とし、ラケットフレーム１１のヘッド部１２の外周面に沿う断面形状としている。また、ストリング保護材２１の筒部２２を挿通させる複数の貫通穴３２を穿設している。
この粘弾性材３１は、ストリング保護材２１よりも弾性率の低いゴムで成形し、具体的には、スチレン−ブタジエンゴム１００重量部と硫黄１．５重量部とカーボンブラック４０重量部とを配合した加硫成形されたゴムにより成形され、周波数１０Ｈｚで測定された複素弾性率が０℃〜１０℃のいずれの温度下でも２．０Ｅ＋０７ｄｙｎ／ｃｍ2以上１．０Ｅ＋１０ｄｙｎ／ｃｍ2以下の範囲内となるように作成されている。
【００３１】
前記ストリング保護材２１は、図４に示すように、ラケットフレーム１１の打球面Ｆの最大長さの中点を中心Ｏとし、打球面Ｆの最大長さと打球面Ｆの上部との交点を０度位置とした場合において時計回りに（以下同前提につき説明を省略する）、３５度〜５５度位置の範囲Ａ１と３０５度〜３２５度位置の範囲Ａ２のみに、それぞれ１つずつ取り付けている。即ち、２つのストリング保護材２１の取り付け位置は、打球面Ｆを時計面として見た場合、前記範囲Ａ１は１．５時位置を、前記範囲Ａ２は１０．５時位置を中心に、それぞれ角度差２０度の範囲としている。このとき各ストリング保護材２１の重さは２ｇとしている。
【００３２】
前記ストリング保護材２１と粘弾性材３１を前記ラケットフレーム１１のガット張架部Ｇに添装するときは、まず、ストリング保護材２１の筒部２２を粘弾性材３１の貫通穴３２にそれぞれ挿通して、図３（Ａ）に示すように、ストリング保護材２１の内周側に粘弾性材３１を取り付ける。
次に、粘弾性材３１を取り付けたストリング保護材２１の全筒部２２を、ラケットフレーム１１の前記範囲Ａ１および範囲Ａ２の前記ガット穴１９に挿通することにより、図３（Ｂ）に示すように、粘弾性材３１をフレーム１１の溝部１８に埋設した状態で該フレーム１１とストリング保護材２１との間に介在させ、最後にストリングＳを縦横に張架している。なお、各粘弾性材３１の重さは３ｇとしている。
【００３３】
前記構成のテニスラケット１０では、ストリング保護材２１および粘弾性材３１の取り付け位置が、４５度〜１３５度位置の範囲に少なくとも一部が重なり、かつ２２５度〜３１５度位置の範囲に少なくとも一部が重なるようにしている。
【００３４】
また、ストリングＳを張架していない状態におけるスイング方向の慣性モーメント（Ｉｓ）は４５０，０００ｇ／ｃｍ2以上４９０，０００ｇ／ｃｍ2の範囲内に設定し、センター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）は１５，０００ｇ／ｃｍ2以上１９，０００ｇ／ｃｍ2以下の範囲内となるように設定している。
上記設定とすることにより、高い反発性を維持しながら面安定性を高めることができ、打球の反発性とコントロール性をバランスよく向上させることができる。
【００３５】
また、前記ストリング保護材２１と粘弾性材３１の合計重量は５ｇであり、これを前記範囲Ａ１と範囲Ａ２の２箇所に取り付けても計１０ｇの重量増加にすぎないため、ラケットフレームの軽量性を損なうことなく、良好な操作性を維持することができる。
【００３６】
さらに、フレーム１１とストリング保護材２１との間に介在させた粘弾性材３１がストリング保護材２１よりも弾性率の低いゴム製であるため、該粘弾性材３１によって、打球時に発生するストリング振動のフレーム１１への伝達を効果的に減衰し吸収することができると共に、該粘弾性材３１の変形性を利用してストリング保護材２１も変形可能となり、ボールの反発性を高めて飛び性能を向上させることができる。
さらにまた、ストリングＳと直接接触するストリング保護材２１は繊維強化樹脂製とし、ある程度の振動減衰性を有しながらも必要な剛性も備えることができ、ストリング保護材２１の耐久性、さらにはフレーム１１の耐久性も高めることができる。
【００３７】
図５は本発明の第二実施形態を示し、本実施形態ではストリング保護材２１と粘弾性材３１を、前記ラケットフレーム１１の８０度〜１００度位置の範囲Ｂ１と２６０度〜２８０度位置の範囲Ｂ２のみに、それぞれ１つずつ取り付けている。
即ち、２つのストリング保護材２１の取り付け位置は、打球面Ｆを時計面として見た場合、前記範囲Ｂ１は３時位置を、前記範囲Ｂ２は９時位置を中心にそれぞれ角度差２０度の範囲としている。
【００３８】
図６は本発明の第三実施形態を示し、本実施形態ではストリング保護材２１と粘弾性材３１を、ラケットフレーム１１の１２５度〜１４５度位置の範囲Ｃ１と、２１５度〜２３５度位置の範囲Ｃ２のみに、それぞれ１つずつ取り付けている。即ち、２つのストリング保護材２１の取り付け位置は、打球面Ｆを時計面として見た場合、前記範囲Ｃ１は４．５時位置を、前記範囲Ｃ２は７．５時位置を中心にそれぞれ角度差２０度の範囲としている。
【００３９】
図７は本発明の第四実施形態を示し、本実施形態ではストリング保護材２１と粘弾性材３１とを、前記ラケットフレーム１１の５０度〜７０度位置の範囲Ｄ１と、２９０度〜３１０度位置の範囲Ｄ２のみに、それぞれ１つずつ取り付けている。即ち、２つのストリング保護材２１の取り付け位置は、打球面Ｆを時計面として見た場合、前記範囲Ｄ１は２時位置を、前記範囲Ｄ２は１０時位置を中心にそれぞれ角度差２０度の範囲としている。
【００４０】
図８は本発明の第五実施形態を示し、本実施形態ではストリング保護材２１と粘弾性材３１とを、前記ラケットフレーム１１の１１０度〜１３０度位置の範囲Ｅ１と、２３０度〜２５０度位置の範囲Ｅ２のみに、それぞれ１つずつ取り付けている。即ち、２つのストリング保護材２１の取り付け位置は、打球面Ｆを時計面として見た場合、前記範囲Ｅ１は４時位置を、前記範囲Ｅ２は８時位置を中心にそれぞれ角度差２０度の範囲としている。
【００４１】
前記第二実施形態乃至第五実施形態のいずれにおいても、粘弾性材３１は、スチレン−ブタジエンゴム１００重量部、カーボンブラック４０重量部、硫黄１．５重量部を配合した加硫成形されたゴムにより成形され、周波数１０Ｈｚで測定された複素弾性率が０℃〜１０℃のいずれの温度下でも２．０Ｅ＋７ｄｙｎ／ｃｍ2以上１．０Ｅ＋１０ｄｙｎ／ｃｍ2以下の範囲内となるように作成されている。また、粘弾性材３１とストリング保護材２１の添装による重量増加はいずれも計１０ｇである。
他の構成は前記第一実施形態と同様であるため、同一符号を付して説明を省略する。
【００４２】
ストリング保護材２１および粘弾性材３１を、前記第二実施形態のようにヘッド部１２の両サイド位置に取り付けた場合も、第三実施形態及び第五実施形態のようにヘッド部１２のやや下方寄りに取り付けた場合でも、また、第四実施形態のようにヘッド部１２のやや上方寄りに取り付けた場合でも、４５度〜１３５度位置の範囲に少なくとも一部が重なり、かつ２２５度〜３１５度位置の範囲に少なくとも一部が重なるように取り付けており、ストリングＳを張架していない状態におけるスイング方向の慣性モーメント（Ｉｓ）は４５０，０００ｇ／ｃｍ2以上４９０，０００ｇ／ｃｍ2の範囲内に、センター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）は１５，０００ｇ／ｃｍ2以上１９，０００ｇ／ｃｍ2以下の範囲内となる。従って、高い反発性を維持しながら面安定性を高めることができ、打球の反発性とコントロール性をバランスよく向上させることができる。また、粘弾性材３１がストリング振動を吸収し、フレーム１１の振動を十分に減衰することができる。
【００４３】
図９は本発明の第六実施形態を示し、本実施形態ではストリング保護材２１と粘弾性材３１とを、前記ラケットフレーム１１の７０度〜１1０度位置の範囲Ｂ１’と、２５０度〜２９０度位置の範囲Ｂ２’のみに、それぞれ１つずつ取り付けている。即ち、２つのストリング保護材２１の取り付け位置は、打球面Ｆを時計面として見た場合、前記範囲Ｂ１’は３時位置を、前記範囲Ｂ２’は９時位置を中心にそれぞれ角度差４０度の範囲としている。また、前記ストリング保護材２１は厚さを２ｍｍ、１個当たりの重量を４ｇとし、粘弾性材３１は厚さを５ｍｍ、1個当たりの重量を５ｇとしている。
他の構成は前記第一実施形態と同様であるため、同一符号を付して説明を省略する。
【００４４】
本実施形態では、ストリング保護材２１と粘弾性材３１が厚く、かつ添装範囲が長いため、ラケット総重量が１８ｇ増加するが、本発明の効果は十分に発揮することができる。従って、ストリングＳを張架していない状態におけるスイング方向の慣性モーメント（Ｉｓ）は４５０，０００ｇ／ｃｍ2以上４９０，０００ｇ／ｃｍ2の範囲内に、センター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）は１５，０００ｇ／ｃｍ2以上１９，０００ｇ／ｃｍ2以下の範囲内となり、高い反発性を維持しながら面安定性を高めることができ、打球の反発性とコントロール性をバランスよく大幅に向上させることができる。
【００４５】
「実施例」
本発明の実施例１〜１０と比較例１〜９のテニスラケットを作成し、それぞれの特性を測定した。
前記実施例１〜１０、比較例１〜９は、以下の表１〜表３に示すとおり、ストリング保護材と粘弾性材の搭載位置、粘弾性材の材料、複素弾性率、厚みを異ならせて作成し、テニスラケットの反発係数、スイートエリア、振動減衰率について測定し、実打テストも行った。
【００４６】
なお、表１および表２中の複素弾性率は、レオロジ製のＤＶＥ−Ｖ４を使用して、以下の条件下で測定した数値のうち温度５°で測定した数値を代表して示しているが、実施例１〜６、８，９と比較例４〜比較例９については、０℃〜１０℃のいずれの温度下でも２．０Ｅ＋７ｄｙｎ／ｃｍ2以上１．０Ｅ＋１０ｄｙｎ／ｃｍ2以下の範囲内となっていた。
試料：幅５ｍｍ×長さ３０ｍｍ×厚み２ｍｍ
試料における変形部位の長さ：２０ｍｍ（長さ３０ｍｍのうち両端５ｍｍを挟持）
初期歪み：１０％（２ｍｍ）
振幅：１２μｍ
周波数：１０Ｈｚ
モード：引張モード
また、表１、表２中において搭載位置とは粘弾性材を介在させたストリング保護材の搭載位置であり、ヘッド部の１２時から６時までの右半側で示し、左右対称に搭載しているため、３時と記載している場合は９時にも搭載している。
粘弾性材とストリング保護材の合計重量は、左右配置位置の合計重量を記載しており、３時と９時位置に搭載する場合は５ｇ×２＝１０ｇとして記載している。
粘弾性材およびストリング保護材の重量はそれぞれ１個の重量を記載している。
表３は実施例および比較例のストリング保護材の始端位置と終端位置、中心位置を示す表である。
【００４７】
【表１】
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【表２】
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【表３】
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【００４８】
実施例１〜１０および比較例１〜９のいずれのラケットフレーム１１も、繊維強化熱硬化性樹脂で成形した中空形状とし、厚み２８ｍｍ、幅１３〜１６ｍｍの断面形状とし、打球面Ｆの面積が１１５平方インチである同一形状とし、フレーム重量およびフレームバランスは表１に示すとおり設定した。
【００４９】
詳細には、ラケットフレームはカーボン繊維を強化繊維とした繊維強化熱硬化性樹脂のプリプレグシート（ＣＦプリプレグ（東レＴ３００、７００、８００、Ｍ４６Ｊ））を、６６ナイロンからなる内圧チューブを被覆したマンドレル（φ１４．５）上に積層し、鉛直状の積層体を成形した。プリプレグ角度は０°、２２°、３０°、９０°とし、積層した。マンドレルを抜き取って前記積層体を金型にセットした。金型を型締して、金型を１５０℃に昇温し、３０分間の加熱を行うと同時に内圧チューブ内に９ｋｇｆ／ｃｍ2の空気圧を付加し、加圧保持し、加熱加圧成形により作成した。
また、実施例１〜１０および比較例１〜９のいずれも、ストリング保護材２１はカーボン繊維にエポキシ樹脂を配合して成形したものを用いた。
【００５０】
（実施例１）
ストリング保護材２１の厚み、重量、配置位置、および粘弾性材３１の材料、複素弾性率、厚み、重量、配置位置は、いずれも前記第一実施形態と同一とした。すなわち、粘弾性材３１は、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）１００重量部と硫黄１．５重量部とカーボンブラック４０重量部を配合した加硫成形されたゴムにより成形し、厚さは３ｍｍ、重さは３ｇとし、前記条件下で測定された複素弾性率を３．８６Ｅ+０８ｄｙｎ／ｃｍ2とした。また、ストリング保護材２１の厚さは１ｍｍ、重さは２ｇとし、ストリング保護材２１と前記粘弾性材３１の配置位置は、前記範囲Ａ１および範囲Ａ２にそれぞれ一つずつとし、ラケット１０の重量は２４０ｇとした。
実施例１のラケットのストリングを張架していない状態におけるスイング方向の慣性モーメントＩｓは４６０，０００ｇ／ｃｍ2とし、センター方向の慣性モーメントＩｃは１６，３００ｇ／ｃｍ2（慣性モーメント比：２８）とした。
【００５１】
（実施例２）
ストリング保護材２１の厚み、重量、配置位置、および粘弾性材３１の材料、複素弾性率、厚み、重量、配置位置は、いずれも前記第二実施形態と同一とした。すなわち、前記実施例１との相違点は、ストリング保護材２１と前記粘弾性材３１の配置位置を、前記範囲Ｂ１および範囲Ｂ２にそれぞれ一つずつとし、ラケット１０の重量を２３９ｇとし、ストリングを張架していない状態におけるスイング方向の慣性モーメントＩｓを４５６，０００ｇ／ｃｍ2とし、センター方向の慣性モーメントＩｃを１７，２００ｇ／ｃｍ2（慣性モーメント比：２７）とした点である。
【００５２】
（実施例３）
ストリング保護材２１の厚み、重量、配置位置、および粘弾性材３１の材料、複素弾性率、厚み、重量、配置位置は、いずれも前記第三実施形態と同一とした。すなわち、前記実施例１との相違点は、ストリング保護材２１と前記粘弾性材３１の配置位置を前記範囲Ｃ１および範囲Ｃ２にそれぞれ一つずつとし、ラケット１０の重量を２４０ｇとし、ストリングを張架していない状態におけるスイング方向の慣性モーメントＩｓを４５０，０００ｇ／ｃｍ2とし、センター方向の慣性モーメントＩｃを１６，４００ｇ／ｃｍ2（慣性モーメント比：２７）とした点である。
【００５３】
（実施例４）
ストリング保護材２１の厚み、重量、配置位置、および粘弾性材３１の材料、複素弾性率、厚み、重量、配置位置は、いずれも前記第六実施形態と同一とした。すなわち、前記実施例１との相違点は、ストリング保護材２１と前記粘弾性材３１の配置位置を前記範囲Ｂ１’および範囲Ｂ２’にそれぞれ一つずつとし、粘弾性材３１の厚さを５ｍｍ、重さを５ｇとし、ストリング保護材２１の厚さを２ｍｍ、重さを４ｇとし、ラケット１０の重量を２４７ｇとし、ストリングを張架していない状態におけるスイング方向の慣性モーメントＩｓを４７６，０００ｇ／ｃｍ2、センター方向の慣性モーメントＩｃを１８，７００ｇ／ｃｍ2（慣性モーメント比：２５）とした点である。
【００５４】
（実施例５）
ストリング保護材２１の厚み、重量、配置位置、および粘弾性材３１の材料、複素弾性率、厚み、重量、配置位置は、いずれも前記第四実施形態と同一とした。すなわち、前記実施例１との相違点は、ストリング保護材２１と前記粘弾性材３１の配置位置を前記範囲Ｄ１および範囲Ｄ２にそれぞれ一つずつとし、ラケット１０の重量を２３９ｇとし、ストリングを張架していない状態におけるスイング方向の慣性モーメントＩｓを４５８００ｇ／ｃｍ2とし、センター方向の慣性モーメントＩｃを１６８００ｇ／ｃｍ2（慣性モーメント比：２７）とした点である。
【００５５】
（実施例６）
ストリング保護材２１の厚み、重量、配置位置、および粘弾性材３１の材料、複素弾性率、厚み、重量、配置位置は、いずれも前記第五実施形態と同一とした。すなわち、前記実施例１との相違点は、ストリング保護材２１と前記粘弾性材３１の配置位置を前記範囲Ｅ１および範囲Ｅ２にそれぞれ一つずつとし、ラケット１０の重量を２３９ｇとし、ストリングを張架していない状態におけるスイング方向の慣性モーメントＩｓを４５３０００ｇ／ｃｍ2とし、センター方向の慣性モーメントＩｃを１６９００ｇ／ｃｍ2（慣性モーメント比：２７）とした点である。
【００５６】
（実施例７）
前記実施例２の粘弾性材３１の材料を変えた。すなわち、フレーム１１の前記範囲Ｂ１、範囲Ｂ２のそれぞれにストリング保護材２１と粘弾性材３１とを１つずつ取り付け、該粘弾性材３１はシリコンゴムで成形し、厚さは３ｍｍ、１個当たりの重さは３ｇとし、前記条件下で測定された複素弾性率を１．４１Ｅ+０７ｄｙｎ／ｃｍ2とした。また、ストリング保護材２１の厚さは１ｍｍ、１個当たりの重さは２ｇとし、ラケット１０の重量は２３９ｇとした。
本実施例７のラケットのストリングを張架していない状態におけるスイング方向の慣性モーメントＩｓは４５６，０００ｇ／ｃｍ2とし、センター方向の慣性モーメントＩｃは１７，２００ｇ／ｃｍ2（慣性モーメント比：２７）とした。
【００５７】
（実施例８）
前記実施例２の粘弾性材３１の材料を変えた。即ち、粘弾性材３１は、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）１００重量部と硫黄１．５重量部とを配合した加硫成形されたゴムにより成形し、厚さは３ｍｍ、重さは３ｇとし、前記条件下で測定された複素弾性率を５．０７Ｅ+０７ｄｙｎ／ｃｍ2とした。また、ストリング保護材２１の厚さは１ｍｍ、重さは２ｇとし、ストリング保護材２１と前記粘弾性材３１の配置位置は前記範囲Ｂ１および範囲Ｂ２にそれぞれ一つずつとし、ラケット１０の重量は２３９ｇとした。
本実施例８のラケットのストリングを張架していない状態におけるスイング方向の慣性モーメントＩｓは４５５，０００ｇ／ｃｍ2とし、センター方向の慣性モーメントＩｃは１７，３００ｇ／ｃｍ2（慣性モーメント比：２６）とした。
【００５８】
（実施例９）
前記実施例２の粘弾性材３１の材料を変えた。即ち、粘弾性材３１は、ＰＥＢＡＸ５５３３（ＡＴＯＣＨＥＭ社製）により成形し、厚さは３ｍｍ、重さは３ｇとし、前記条件下で測定された複素弾性率を２．７２Ｅ+０９ｄｙｎ／ｃｍ2とした。また、ストリング保護材２１の厚さは１ｍｍ、重さは２ｇとし、ストリング保護材２１と前記粘弾性材３１の配置位置は前記範囲Ｂ１および範囲Ｂ２にそれぞれ一つずつとし、ラケット１０の重量は２３９ｇとした。
本実施例９のラケットのストリングを張架していない状態におけるスイング方向の慣性モーメントＩｓは４５５，０００ｇ／ｃｍ2とし、センター方向の慣性モーメントＩｃは１７，３００ｇ／ｃｍ2（慣性モーメント比：２６）とした。
【００５９】
（実施例１０）
前記実施例２の粘弾性材３１の材料を変えた。すなわち、粘弾性材料３１は、１１−ナイロンで成形し、厚さは３ｍｍ、１個当たりの重さは３ｇとし、前記条件下で測定された複素弾性率を１．４５Ｅ+１０ｄｙｎ／ｃｍ2とした。また、ストリング保護材２１の厚さは１ｍｍ、１個当たり重さは２ｇとし、ストリング保護材２１と粘弾性材３１の配置位置は前記範囲Ｂ１および範囲Ｂ２にそれぞれ一つずつとし、ラケット１０の重量は２３９ｇとした。
本実施例１０のラケットのストリングを張架していない状態におけるスイング方向の慣性モーメントＩｓは４５６，０００ｇ／ｃｍ2とし、センター方向の慣性モーメントＩｃは１７，２００ｇ／ｃｍ2（慣性モーメント比：２７）とした。
【００６０】
（比較例１）
ラケットフレーム１１にストリング保護材２１と粘弾性材３１を全く取り付けないテニスラケットとした。このラケットの重量は２３０ｇとし、ストリングを張架していない状態におけるスイング方向の慣性モーメントＩｓは４３４，０００ｇ／ｃｍ2とし、センター方向の慣性モーメントＩｃは１４，３００ｇ／ｃｍ2（慣性モーメント比：３０）とした。
【００６１】
（比較例２）
フレーム１１の０度位置を時計の１２時位置すると３時位置（９０度位置）と９時位置（２７０度位置）に鉛を５ｇずつ付加した。このラケットの重量は２３９ｇとし、ストリングを張架していない状態におけるスイング方向の慣性モーメントＩｓは４５６，０００ｇ／ｃｍ2とし、センター方向の慣性モーメントＩｃは１７，２００ｇ／ｃｍ2（慣性モーメント比：２７）とした。
【００６２】
（比較例３）
フレーム１１から１４ｇ軽量化して、３時位置と９時位置に鉛を１２ｇずつ付加した。このラケットの重量は２４０ｇとし、ストリングを張架していない状態におけるスイング方向の慣性モーメントＩｓは４５０，０００ｇ／ｃｍ2とし、センター方向の慣性モーメントＩｃは１９，２００ｇ／ｃｍ2（慣性モーメント比：２３）とした。
【００６３】
（比較例４）
図１０に示すように、フレーム１１のヘッド部１２のトップ位置を中心に、３５０度位置から１０度位置までの角度差２０度の範囲Ｈにストリング保護材２１と粘弾性材３１とを１つずつ取り付けた。粘弾性材３１は、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）１００重量部と硫黄１．５重量部とカーボンブラック４０重量部を配合した加硫成形されたゴムにより成形し、厚さは３ｍｍ、重さは３ｇとし、前記条件下で測定された複素弾性率を３．８６Ｅ+０８ｄｙｎ／ｃｍ2とした。また、ストリング保護材２１の厚さは１ｍｍ、重さは２ｇとし、ラケット１０の重量は２３４ｇとした。
本比較例４のラケットのストリングを張架していない状態におけるスイング方向の慣性モーメントＩｓは４５０，０００ｇ／ｃｍ2とし、センター方向の慣性モーメントＩｃは１４，４００ｇ／ｃｍ2（慣性モーメント比：３１）とした。
【００６４】
（比較例５）
図１１に示すように、フレーム１１のヘッド部１２のトップ位置を中心に、３３０度位置から３０度位置までの角度差６０度の範囲Ｈ’にストリング保護材２１と粘弾性材３１とを１つずつ取り付けた。粘弾性材３１は、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）１００重量部と硫黄１．５重量部とカーボンブラック４０重量部を配合した加硫成形されたゴムにより成形し、厚さは３ｍｍ、重さは９ｇとし、前記条件下で測定された複素弾性率を３．８６Ｅ+０８ｄｙｎ／ｃｍ2とした。また、ストリング保護材２１の厚さは１ｍｍ、重さは６ｇとし、ラケット１０の重量は２４４ｇとした。
本比較例５のラケットのストリングを張架していない状態におけるスイング方向の慣性モーメントＩｓは５００，０００ｇ／ｃｍ2とし、センター方向の慣性モーメントＩｃは１４，４００ｇ／ｃｍ2（慣性モーメント比：３５）とした。
【００６５】
（比較例６）
図１２に示すように、フレーム１１のヘッド部１２のトップ位置を中心に３５０度位置から１０度位置までの角度差２０度の範囲Ｈと、前記範囲Ｂ１、範囲Ｂ２の計３箇所のそれぞれに、ストリング保護材２１と粘弾性材３１とを１つずつ取り付けた。粘弾性材３１は、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）１００重量部と硫黄１．５重量部とカーボンブラック４０重量部を配合した加硫成形されたゴムにより成形し、厚さは３ｍｍ、１個当たりの重さは３ｇとし、前記条件下で測定された複素弾性率を３．８６Ｅ+０８ｄｙｎ／ｃｍ2とした。また、ストリング保護材２１の厚さは１ｍｍ、１個当たり重さは２ｇとし、ラケット１０の重量は２４４ｇとした。
本比較例６のラケットのストリングを張架していない状態におけるスイング方向の慣性モーメントＩｓは４９７，０００ｇ／ｃｍ2とし、センター方向の慣性モーメントＩｃは１７，９００ｇ／ｃｍ2（慣性モーメント比：２８）とした。
【００６６】
（比較例７）
図１３に示すように、フレーム１１のヘッド部１２のトップ位置（１２時位置）を中心に３５０度位置から１０度位置までの角度差２０度の範囲Ｈと、６時位置を中心に１７０度位置から１９０度位置までの角度差２０度の範囲Ｉのそれぞれに、ストリング保護材２１と粘弾性材３１とを１つずつ取り付けた。粘弾性材３１は、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）１００重量部と硫黄１．５重量部とカーボンブラック４０重量部を配合した加硫成形されたゴムにより成形し、厚さは３ｍｍ、１個当たりの重さは３ｇとし、前記条件下で測定された複素弾性率を３．８６Ｅ+０８ｄｙｎ／ｃｍ2とした。また、ストリング保護材２１の厚さは１ｍｍ、１個当たり重さは２ｇとし、ラケット１０の重量は２４０ｇとした。
本比較例７のラケットのストリングを張架していない状態におけるスイング方向の慣性モーメントＩｓは４７０，０００ｇ／ｃｍ2とし、センター方向の慣性モーメントＩｃは１４，５００ｇ／ｃｍ2（慣性モーメント比：３２）とした。
【００６７】
（比較例８）
図１４に示すように、前記実施例４と比較してストリング保護材２１と粘弾性材３１の配置範囲をさらに長くし、ストリング保護材２１と粘弾性材３１の厚みも増加した。すなわち、フレーム１１のヘッド部１２の３時位置を中心に６５度位置から１１５度位置までの角度差５０度の範囲Ｂ１”と、９時位置を中心に２４５度位置から２９５度位置までの角度差５０度の範囲Ｂ２”のそれぞれに、ストリング保護材２１と粘弾性材３１とを１つずつ取り付けた。粘弾性材３１は、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）１００重量部と硫黄１．５重量部とカーボンブラック４０重量部を配合した加硫成形されたゴムにより成形し、厚さは７ｍｍ、１個当たりの重さは７ｇとし、前記条件下で測定された複素弾性率を３．８６Ｅ+０８ｄｙｎ／ｃｍ2とした。また、ストリング保護材２１の厚さは２．５ｍｍ、１個当たり重さは５ｇとし、ラケット１０の重量は２５３ｇとした。
本比較例８のラケットのストリングを張架していない状態におけるスイング方向の慣性モーメントＩｓは５１０，０００ｇ／ｃｍ2とし、センター方向の慣性モーメントＩｃは１９，２００ｇ／ｃｍ2（慣性モーメント比：２７）とした。
【００６８】
（比較例９）
前記実施例２と比較して粘弾性材３１の厚み、重量を小さくした。すなわち、前記範囲Ｂ１、範囲Ｂ２のそれぞれにストリング保護材２１と粘弾性材３１とを１つずつ取り付け、該粘弾性材３１は、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）１００重量部と硫黄１．５重量部とカーボンブラック４０重量部を配合した加硫成形されたゴムにより成形し、厚さは１ｍｍ、１個当たりの重さは１ｇとし、前記条件下で測定された複素弾性率を３．８６Ｅ+０８ｄｙｎ／ｃｍ2とした。また、ストリング保護材２１の厚さは１ｍｍ、１個当たり重さは２ｇとし、ラケット１０の重量は２３５ｇとした。
本比較例９のラケットのストリングを張架していない状態におけるスイング方向の慣性モーメントＩｓは４４３，０００ｇ／ｃｍ2とし、センター方向の慣性モーメントＩｃは１６，４００ｇ／ｃｍ2（慣性モーメント比：２７）とした。
【００６９】
（慣性モーメント測定）
図１６（Ａ）に示すように、テニスラケット１０を慣性モーメント測定器で、グリップ１５を上端として吊り下げ、スイング周期Ｔｓを測定し、下記の数式により、スイング方向の慣性モーメント（グリップ端を支点とする打球面外へのスイング方向の慣性モーメント）を計算した。
図１６（Ｂ）に示すように、慣性モーメント測定器でテニスラケット１０のグリップ１５を上端として吊り下げ、センター周期Ｔｃを測定し、下記の数式により、センター方向の慣性モーメント（グリップ部の中心軸回りの慣性モーメント）を計算した。
【００７０】
（慣性モーメントの計算）
スイング方向：Ｉｓ［ｇ／ｃｍ2］
Ｉｓ＝Ｍ×ｇ×ｈ（Ｔｓ／２／π）2−Ｉｃ
センター方向：Ｉｃ［ｇ／ｃｍ2］
Ｉｃ＝２５４４５８×（Ｔｃ／π）2−８３５７
重心回り：Ｉｇ
Ｉｇ＝Ｉｓ−ｍ（１＋２．６）2
ここで、Ｍ＝ｍ＋ｍｃ、ｈ＝（ｍ×ｌ−ｍｃ×ｌｃ）／ｍ＋２．６であり、ｍ：ラケット重量、ｌ：ラケットバランスポイント、ｍｃ：チャック重量、ｌｃ：チャックバランスポイントである。
【００７１】
（反発係数の測定）
反発係数は、図１７に示すように、実施例および比較例のテニスラケット１０に、ガットを縦６０ポンド、横５５ポンドの張力で張架し、各テニスラケット１０を垂直状態でフリーとなるようにグリップ部１５を柔らかく固定し、その打球面にボール打出機から一定速度Ｖ１（３０ｍ／ｓｅｃ）でテニスボールを打球面に衝突させ、跳ね返ったボールの速度Ｖ２を測定した。反発係数は発射速度Ｖ１、反発速度Ｖ２の比（Ｖ２／Ｖ１）であり、反発係数が大きいほどボールの飛びが良いことを示している。
【００７２】
（面外１次振動減衰率の測定）
各実施例および比較例のラケットフレーム１１を図１８（Ａ）に示すようにヘッド部１２の上端を紐５１で吊り上げ、ヘッド部１２とスロート部１３との一方の連続点に加速度ピックアップ計５３を打球面に垂直に固定した。この状態で、図１８（Ｂ）に示すように、ヘッド部１２とスロート部１３の他方の連続点をインパクトハンマー５５で加振した。インパクトハンマー５５に取り付けられたフォースピックアップ計で計測した入力振動（Ｆ）と加速度ピックアップ計５３で計測した応答振動（α）をアンプ５６Ａ、５６Ｂを介して周波数解析装置５７（ヒューレットパッカード社製、ダイナミックシングルアナライザーＨＰ３５６２Ａ）に入力して解析した。解析で得た周波数領域での伝達関数を求め、テニスラケットの振動数を得た。振動減衰比（ζ）は下式より求め、面外１次振動減衰率とした。各実施例および比較例のラケットフレームについて測定された平均値を前記表１に示す。
【００７３】
ζ＝（１／２）×（△ω／ωｎ）
Ｔｏ＝Ｔｎ×√２
【００７４】
（面外２次振動減衰率の測定）
ラケットフレーム１１を図１８（Ｃ）に示すようにヘッド部１２上端を紐５１で吊り下げ、スロート部１３とシャフト部１４との連続点に加速度ピックアップ計５３を打球面に垂直に固定した。この状態で、加速度ピックアップ計５３の裏側のフレーム１１をインパクトハンマー５５で加振した。そして、面外１次振動減衰率と同等の方法で減衰率を算出し、面外２次振動減衰率とした。各実施例および比較例のラケットフレームについて測定された平均値を前記表１に示す。
【００７５】
（実打評価）
ラケットの操作性、面安定性（コントロール性）、飛び、振動吸収性についてアンケート調査を行った。５点満点で（点が多い程良いと評価）、中・上級者（テニス歴１０年以上、現在も週３日以上プレーする条件を満たす女性）３３名の採点結果の平均値を表１に示した。
【００７６】
表１から確認できるように、比較例１は従来のフレームよりも約１５ｇ／５ｍｍと軽量化しているが、慣性モーメントがスイング方向、センター方向共に小さくなっており、操作性は良いが、飛び、面安定性が悪く、振動吸収性も良くないこと分かった。これに対し、３時位置、９時位置に５ｇずつ重量を付加した比較例２は、比較例１に比して、慣性モーメントが増大して飛び、面安定性は向上したが、振動吸収性は良くないままであった。また、センター方向の慣性モーメントを増大し、スイング方向の慣性モーメントを減少させるために１４ｇと軽量化したフレームの３時（９０度位置）、９時（２７０度位置）に１２グラムずつの重量を付加した比較例３は、操作性、面安定性は良いが、飛び性能は比較例２と同等であった。
【００７７】
そこで、ストリング保護材の配置位置、長さ、粘弾性材の材料、厚み等について検討した。
粘弾性材の有無で異なる比較例２と実施例２とを比較すると、慣性モーメントは同じであるが、粘弾性材を介在させた実施例２は反発係数が大幅に向上し、振動吸収性も向上している。粘弾性材の配置位置が３時（９０度位置）、９時（２７０度位置）であることにより、面外２次の減衰率が向上したことによる。これにより、粘弾性材を介在させることによって振動吸収性のみでなく反発性も向上することが分かった。
【００７８】
ストリング保護材と粘弾性材の配置位置の異なる比較例４〜７と実施例１〜３、実施例５、６を比較すると、４５度位置〜１３５度位置の範囲の少なくとも一部に重なり、かつ２２５度位置〜３１５度位置の範囲の少なくとも一部に重なるように配置している実施例１〜３、５、６と比較例６は反発係数が高く、実打評価からは、飛び性能のみでなく面安定性、操作性、振動吸収性のいずれも良いという評価が得られた。一方、ストリング保護材と粘弾性材を前記範囲に重なるように配置していない比較例４、５、７は、スイング方向の慣性モーメントが４９０，０００ｇ／ｃｍ2以上、あるいはセンター方向の慣性モーメントが１５，０００ｇ／ｃｍ2以下となっており、飛び性能、面安定性ともに良くないという評価になった。
【００７９】
ストリング保護材等の長さ（角度差）が相異なる実施例２、４、比較例８を比較すると、反発性、面安定性、振動吸収性については、角度差６０度の比較例８が角度差４０度の実施例４よりも、また角度差４０の実施例４が角度差２０度の実施例２よりもいずれも高評価であったが、比較例８は、スイング方向の慣性モーメントが４９０，０００ｇ／ｃｍ2以上で、かつセンター方向の慣性モーメントも１９，０００ｇ／ｃｍ2以上となり、操作性が悪いという評価が得られた。
【００８０】
また、スイング方向の慣性モーメントが４５０，０００ｇ／ｃｍ2以上４９０，０００ｇ／ｃｍ2以下で、センター方向の慣性モーメントが１５，０００ｇ／ｃｍ2以上１９，０００ｇ／ｃｍ2以下の範囲内であった実施例１〜１１は、飛び性能、面安定性、操作性についてはいずれも高い評価が得られたが、慣性モーメントが前記範囲外の比較例１〜９は、操作性、飛び性能、面安定性のいずれかが低い、あるいは総体的に良くないという結果が得られた。
【００８１】
さらに、粘弾性材の厚みについて、実施例２と比較例８、９を比較すると、１ｍｍ以上５ｍｍ以下の粘弾性材を用いた実施例２が、操作性、飛び性能、面安定性、振動吸収性のすべてにバランスよく良いことが分かった。
【００８２】
さらにまた、粘弾性材の材料について、実施例２と実施例７〜１０を比較すると、周波数１０Ｈｚで測定された複素弾性率が０℃〜１０℃の温度下で２．０Ｅ＋７ｄｙｎ／ｃｍ2以上１．０Ｅ＋１０ｄｙｎ／ｃｍ2以下の範囲内の材料を用いた実施例２、８、９が高い振動吸収性を発揮することが分かった。
【００８３】
なお、本発明は前記実施形態、実施例に限定するものではない。図１５（Ａ）（Ｂ）に示すように、ストリング保護材２１を、筒部２２と細幅の帯部２３からなるグロメット部材２１Ａと、前記筒部２２を挿通する複数の貫通穴２５を穿設した広幅のＦＲＰ板状部材２１Ｂとに分離して構成してもよい。
【図面の簡単な説明】
【００８４】
【図１】本発明の第一実施形態に係るテニスラケットの正面図である。
【図２】図１に示すテニスラケットの要部を示す分解斜視図である。
【図３】（Ａ）（Ｂ）は図１に示すテニスラケットのフレームへのストリング保護材と粘弾性材の取り付け手順を示す断面図である。
【図４】図１に示すテニスラケットのガット張架部を示す正面図である。
【図５】本発明の第二実施形態に係るテニスラケットのヘッド部を示す正面図である。
【図６】本発明の第三実施形態に係るテニスラケットのヘッド部を示す正面図である。
【図７】本発明の第四実施形態に係るテニスラケットのヘッド部を示す正面図である。
【図８】本発明の第四実施形態に係るテニスラケットのヘッド部を示す正面図である。
【図９】本発明の第六実施形態に係るテニスラケットのヘッド部を示す正面図である。
【図１０】比較例４に係るテニスラケットのヘッド部を示す正面図である。
【図１１】比較例５に係るテニスラケットのヘッド部を示す正面図である。
【図１２】比較例６に係るテニスラケットのヘッド部を示す正面図である。
【図１３】比較例７に係るテニスラケットのヘッド部を示す正面図である。
【図１４】比較例８に係るテニスラケットのヘッド部を示す正面図である。
【図１５】他のストリング保護材を示し、（Ａ）は分解斜視図であり、（Ｂ）はストリング保護材と粘弾性材をフレームに取り付けた状態を示す断面図である。
【図１６】（Ａ）（Ｂ）はラケットフレームの慣性モーメントの測定方法を示す概略図である。
【図１７】テニスラケットの反発係数の測定方法を示す概略図である。
【図１８】（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）はラケットフレームの振動減衰率の測定方法を示す概略図である。
【図１９】従来例の図である。
【符号の説明】
【００８５】
１０  テニスラケット
１１  ラケットフレーム
１２  ヘッド部
１８  溝部
２１  ストリング保護材
２２  筒部
２３  帯部
３１  粘弾性材
Ｆ  打球面
Ｇ  ガット張架部
Ｓ  ストリング
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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