(57)【要約】【課題】光コネクタのチューニングに用いられる偏心フェルールのように、貫通孔が外周に対して大きな同心度を有する偏心円筒体を作製することが困難であった。【解決手段】略中心部に貫通孔を有する複数の円筒体同士をワイヤに通して互いに当接し、該ワイヤを中心軸として上記円筒体の外周側面を研削加工する円筒体の製造方法において、上記円筒体の両端面を互いに反対方向の傾斜面とし、複数の上記円筒体の端面同士を当接して外周側面を研削加工することにより、上記貫通孔を上記外周側面に対して偏心させる。【選択図】  図１
2005238371.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
略中心部に貫通孔を有する複数の円筒体同士をワイヤに通して互いに当接し、該ワイヤを中心軸として上記円筒体の外周側面を研削加工する円筒体の製造方法において、上記円筒体の両端面を互いに反対方向の傾斜面とし、複数の上記円筒体の端面同士を当接して外周側面を研削加工することにより、上記貫通孔を上記外周側面に対して偏心させる工程を含むことを特徴とする偏心円筒体の製造方法。
【請求項２】
上記端面同士の上記中心軸に対する角度のバラツキを±０．５°以下とすることを特徴とする請求項１記載の偏心円筒体の製造方法。
【請求項３】
上記円筒体の両端面の外周と各端面の長軸との交点における接線間の角度を±０．５°以下とすることを特徴とする請求項１または２記載の偏心円筒体の製造方法。
【請求項４】
上記端面の表面粗さＲａを３．２μｍ以下とすることを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の偏心円筒体の製造方法。
【請求項５】
上記円筒体の外周側面を研削加工した後に、上記円筒体の少なくとも一方の傾斜した端面を研磨し、上記貫通孔の偏心方向と反対の位置に凹部を設けることを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載の偏心円筒体の製造方法。
【請求項６】
請求項１乃至５のいずれかに記載の偏心円筒体の製造方法であって、上記偏心円筒体を光コネクタ用フェルールとすることを特徴とする偏心フェルールの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、任意の偏心量を有する偏心円筒体の製造方法であって、特に、光コネクタ用フェルールのチューニングに用いられる偏心フェルールの製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
略中心部に貫通孔を有する円筒形状体よりなる光コネクタ用フェルールの製造工程の一例を以下に示す。先ず、押出し成形法により、略中心部に貫通孔を有する円柱状ジルコニア成形体を作製する。これを乾燥、焼成し、円柱状ジルコニアセラミックを製作する。次に貫通孔を研磨加工する。これは光ファイバの挿入に適した内径を得るためである。これを所望の長さにカットし、外周加工を行う。この時、上記貫通孔を中心に外周を研削加工するので、通常のフェルールに要求される高い同心度が得られる。
【０００３】
その後、光ファイバの挿入口となるコーン部や、先端のＣ面加工等を施す。次に外周の仕上げ加工を行い、先端面の曲面加工を行い、フェルールが完成する。
【０００４】
上記フェルールの外周加工方法としては、一般にワイヤセンタレス加工機と呼ばれる装置により、次のような方法で行われる。先ず、図７に示すように、略中心部に貫通孔を有する複数のジルコニアセラミック円筒体１を貫通孔の内径に近い外径を有するワイヤ２に通す。ワイヤ２に通された複数のジルコニアセラミック円筒体１の両端にはストッパー３が取り付けられ、ワイヤ２上の複数のジルコニアセラミック円筒体１全体が、加工中、両ストッパー３内に拘束される。
【０００５】
次に、複数のジルコニアセラミック円筒体１を通したワイヤ２は、ダイヤ砥粒を用いた回転砥石４とローラー５を有するワイヤセンタレス装置にセットされる。この時、ワイヤ２を弛まないように、ストッパー３で両側から引きあってセットされる。さらに、ワイヤ２は回転砥石４、及びローラー５の回転軸に並行に往復運動する。ワイヤ２の移動中、ジルコニアセラミック円筒体１が回転砥石４とローラー５部を通過するところで、ジルコニアセラミック円筒体１の外周研削加工が行われる。ジルコニアセラミック円筒体１が回転砥石４を通過し終わると、回転砥石４がジルコニアセラミック円筒体１の中心軸方向へ移動する。これにより、次にジルコニアセラミック円筒体１が、回転砥石４を逆方向に通過するときに、さらに外周が研削される。これを繰り返すことによって、所望の外径を得られる。
【０００６】
研削加工時の状態をより細かく説明すると、図８に示されるように、回転砥石４とローラー５は共に同じ方向に回転する。また、同時にジルコニアセラミック円筒体１はブレード２０により保持される。これらにより、ジルコニアセラミック円筒体１の外周は、ワイヤ２を中心にブレード２０上で回転しながら研削される。この時、ジルコニアセラミック円筒体１はワイヤ２、即ち中心部の貫通孔を中心に研削されるので、外周に対する内径の同心度が高くなる。
【０００７】
また、ジルコニアセラミック円筒体の略中心部に位置する貫通孔両端に円錐状部材を突き当て、この貫通孔を中心に外周加工を行う、所謂両センタ加工と呼ばれる加工方法も提案されている（特許文献１、２参照）。
【特許文献１】特開平６−２０８０４２号公報
【特許文献２】特開２００３−１７５４４４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
光通信システムでは、信号は光ファイバ２１内を伝達する。光ファイバ２１は光コネクタ２２によって相互に接続され、長距離の信号伝達が可能となる。光ファイバ２１同士が接続される時の、接続損失はできるだけ小さくなければならない。接続損失が大きいと、長距離の信号伝達ができなくなるからである。
【０００９】
ここで、光コネクタ２２は内部にフェルール２３を収納しており、このフェルール２３の中心部には貫通孔が有り、この貫通孔に光ファイバ２１が接着固定される。また、一対の光コネクタは内部に割りスリーブ２４を収容するアダプタ２５内で接続される。割りスリーブ２４内で各コネクタ２２のフェルール２３先端が突き合わされ、各フェルール２３の中心部に接着固定された光ファイバ２１同士が接合される。
【００１０】
この時、２本の光ファイバ２１の中心が相互にずれていると、光は効率良く伝達されず、上述した接続損失は大きくなる。従って、２本の中心ずれはできるだけ小さいことが望ましい。
【００１１】
アダプタ２５内でコネクタ２２が接続される場合、フェルール２３の外周は割りスリーブ２４内で整列される。しかし、フェルール２３外周に対する貫通孔の同心度を０にすることは困難であるため、フェルール２３の真中心に貫通孔を設けることは難しい。従って、上述した２本の光ファイバ２１の中心ずれを無くすことは困難である。
【００１２】
そこで、上記中心ずれをできるだけ小さくするために、貫通孔の偏心方向をそろえる、所謂チューニングという方法が取られている。貫通孔は、加工精度の限界から、フェルール２３の中心から偏心した位置に形成されるが、この偏心の方向をコネクタ２２のある方向にそろえるものである。
【００１３】
即ち、２本の光ファイバ２１はフェルール２３の中心から偏心した位置に存在することになるが、偏心の方向は同じになるので、光ファイバ２１同士の中心ずれは小さくなる。そのため、フェルール２３の同心度がある程度大きくても、光ファイバ２１同士の中心ずれを小さくすることができ、結果的に接続損失を小さくすることができる。
【００１４】
上記チューニングには偏心マスタと呼ばれるコネクタが用いられる。偏心マスタ内には大きな偏心量を持ち、その方向が分かっている偏心フェルールが収納される。チューニングするコネクタ内のフェルールを９０°づつ４回回転させて接続損失を測定する。貫通孔が偏心している方向が、偏心マスタ内の偏心フェルールの偏心方向に合致した場合に、接続損失が一番小さくなる。偏心マスタとの接続損失が一番小さくなる方向にフェルールを固定したフェルール同士を接続させると、個々のフェルールでは偏心量がある程度大きくても、その方向が一致しているので、接続損失は小さくなる。
【００１５】
このように、光通信システムにおいては接続損失を小さくする必要があり、そのためにはコネクタのチューニングが必要となり、そのためには偏心量の大きいフェルールを収容した偏心マスタが必要になる。
【００１６】
この偏心フェルールは通常のフェルールよりも同心度が大きくなくてはならない。あまり小さいと、チューニングするフェルールを回転させて接続させても接続損失にあまり変化が見られなくなってしまうからである。一般的には２μm以上の同心度が必要で、８μm、或いは１６μmという要求もある。
【００１７】
一般にフェルール製造に用いられるワイヤセンタレス加工や両センタ加工等の外周加工方法では、同心度が良くなりすぎるので、この偏心フェルールを製造するのは困難であった。ワイヤセンタレス加工では、使用するワイヤを、フェルール内径よりもかなり小さくし、加工時のガタを大きくして加工精度を悪くして、大きな同心度を得ることも試みられるが、実際には好ましい大きさの同心度を得ることは困難である。
【００１８】
また、このような外周加工を行わずことも考えられるが、この場合、加工前のセラミック母材の同心度はばらつきが多く、やはり歩留り良く、偏心フェルールを得ることができないという問題があった。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
そこで、本発明の偏心円筒体の製造方法は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、略中心部に貫通孔を有する複数の円筒体同士をワイヤに通して互いに当接し、該ワイヤを中心軸として上記円筒体の外周側面を研削加工する円筒体の製造方法において、上記円筒体の両端面を互いに反対方向の傾斜面とし、複数の上記円筒体の端面同士を当接して外周側面を研削加工することにより、上記貫通孔を上記外周側面に対して偏心させる工程を含むことを特徴とする。
【００２０】
さらに、上記端面同士の上記中心軸に対する角度のバラツキを±０．５°以下とすることを特徴とする。
【００２１】
さらに、上記円筒体の両端面の外周と各端面の長軸との交点における接線間の角度を±０．５°以下とすることを特徴とする。
【００２２】
さらに、上記端面の表面粗さＲａを３．２μｍ以下とすることを特徴とする。
【発明の効果】
【００２３】
以上のように、本発明の偏心円筒体の製造方法によれば、略中心部に貫通孔を有する複数の円筒体同士をワイヤに通して互いに当接し、該ワイヤを中心軸として上記円筒体の外周側面を研削加工する円筒体の製造方法において、上記円筒体の両端面を互いに反対方向の傾斜面とし、複数の上記円筒体の端面同士を当接して外周側面を研削加工することにより、上記貫通孔を上記外周側面に対して偏心させる工程を含むことにより、任意の同心度を有する偏心円筒体を得ることができる。
【００２４】
さらに、複数の上記円筒体の当接する上記端面同士の上記中心軸に対する角度のバラツキを±０．５°以下とすることにより、任意の同心度を有する偏心円筒体を容易に得ることができるとともに、上記ワイヤにかかる力を低減し、ワイヤ切れを防ぐことができる。
【００２５】
さらに、上記円筒体の両端面の外周と各端面の長軸との交点における接線間の角度を±０．５°以下とすることにより、任意の同心度を有する偏心円筒体を容易に得ることができるとともに、複数の上記円筒体を上記ワイヤに沿って直線状に併設することができる。
【００２６】
さらに、複数の上記円筒体の当接する上記端面の表面粗さをＲａ３．２μｍ以下とすることにより、複数の上記円筒体の端面同士が当接する接触面の摩擦抵抗を低減することができる。
【００２７】
さらに、上記円筒体の外周側面を研削加工した後に、上記円筒体の少なくとも一方の傾斜した端面を研磨し、上記貫通孔の偏心方向と反対の位置に凹部を設けることにより、作製された偏心円筒体の偏心方向が上記端面から容易に見出すことができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２８】
以下に本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
【００２９】
図１は、本発明の偏心円筒体の製造方法の外周研削工程における一実施形態を示す側面図である。２個の円筒体１を１本のワイヤ２に通し、連続する円筒体１の両端にストッパー３をそれぞれ設置し、円筒体１のストッパー３間より外側への移動を防止する。
【００３０】
ストッパー３間に複数の円筒体１を通したワイヤ２は左右に移動し、一定の位置で回転する回転砥石４とローラー５の間を通過させる。この時、回転砥石４とローラー５間の距離は、円筒体１の外径よりも僅かに小さいので、円筒体１の外周は回転砥石４によって研削される。
【００３１】
このように回転砥石４を通過する円筒体１ａは、その外径よりも間隔の狭い部分を通過しようとするので、ここで大きな抵抗を受ける。一方、ワイヤ２は進行し続けるので、円筒体１ａは、後方の円筒体１ｂから進行方向８に押され、これら２つの円筒体１ａ、１ｂは、接触面で軸方向に互いに押し合う力６を及ぼし合う。
【００３２】
ここで、円筒体１の両端面９を互いに反対方向の傾斜面とし、複数の円筒体１の端面９同士を当接し、円筒体１の外周側面を研削加工しなければならない。これは、円筒体１ａ及び１ｂの端面９同士が当接する接触面は、互いに中心軸に対して傾斜しているので、中心軸方向に押し合う力６により、図１の場合では、円筒体１ａは上記接触面付近で径方向下向きの力７ａを受ける。また、円筒体１ｂは上記接触面付近で径方向上向きの力７ｂを受ける。そのため、円筒体１ａの短辺側の外周は回転砥石４から遠ざかり、この短辺側の外周側面はあまり研削されない。これに対して、円筒体１ｂの長辺側の外周は逆に回転砥石４に押し付けられるため、この長辺側の外周側面は大きく研削される。
【００３３】
実際は、回転砥石４とローラー５の回転により、円筒体１はワイヤ２を中心に回転するため、図１の状態から１８０°回転した時は、円筒体１ａの長辺側の外周側面は回転砥石４に押し付けられ、大きく研削される。一方、円筒体１ｂの短辺側の外周側面は、回転砥石４から遠ざかり、あまり研削されない。
【００３４】
これらの事項により、円筒体１ａ、１ｂ共に、長辺側の外周側面が、短辺側の外周側面よりも多く研削される。このことは、全ての円筒体１が回転砥石４を通過し、ワイヤ２の進行方向を変え、次に逆方向に回転砥石４を通過する時も同様に起きるため、その結果、貫通孔１０が長辺側の外周方向に偏心した偏心円筒体１を得ることができる。
【００３５】
尚、円筒体１の両端面９を互いに反対方向の傾斜面とするとは、図２（ａ）に示すように、端面９と中心軸に対する垂線ｋの成す角度θ１が両端面９同士で実質的に同一であることを示している。
【００３６】
この偏心量は、円筒体１両端の傾斜面の角度θ１と、当接する２つの円筒体１ａ、１ｂの押し合う力６によって決まり、傾斜面の角度θ１が大きいほど、また、押し合う力６が大きいほど偏心量は大きくなる。押し合う力６は、回転砥石４の切り込み量、ワイヤ２の進行速度、回転砥石４の回転速度で決まる。切り込み量が大きいと、円筒体１ａの受ける抵抗が大きくなり押し合う力は大きくなる。ワイヤ２の進行速度が大きい時も同様である。また、回転砥石４の回転が遅いと、研削も遅くなり、結果的に円筒体１ａの受ける抵抗も小さくなり、押し合う力６が大きくなる。
【００３７】
一方、円筒体１の両端面９を傾斜面にしないと、円筒体１ａ、１ｂが上記接触面に及ぼす押し合う力６は互いに打ち消し合うため、上記接触面付近で力７ａ及び力７ｂのような力を受けなくなるので、貫通孔１０を任意の偏心量とした円筒体を得ることはできない。
【００３８】
また、円筒体１の両端面９を互いに反対方向の傾斜面にしないと、上記接触面付近で発する力７ａ及び力７ｂの大きさにバラツキが生じるため、貫通孔１０が中心軸に対して曲がってしまう。
【００３９】
次に上記傾斜面の傾斜角度について説明する。図２は円筒体１の両端面９の傾斜角度の説明図である。図２（ａ）は円筒体１の長手方向の断面図であり、図２（ｂ）は円筒体１の平面図である。
【００４０】
ここで、当接する円筒体１ａ及び１ｂの端面９同士の中心軸に対する角度θ１のバラツキが±０．５°以下であることが好ましい。これは、角度θ１のバラツキが±０．５°を超えると、これら端面９同士が接触する際に、各円筒体１をワイヤ２上で一直線に整列できず、貫通孔１０の偏心方向にバラツキが生じる場合がある。併せて、研削加工中にワイヤ２を不正に曲げようとする力が働き、加工中ワイヤ２切れが起こり、研削加工ができなくなる可能性がある。
【００４１】
さらに、円筒体１の両端面９の外周と各端面９の長軸ａ、ｂとの交点における接線ｃ、ｄ間の角度θ２が±０．５°以下であることが好ましい。これは、角度θ２が±０．５°を超えると、各円筒体１をワイヤ２上で一直線に整列できず、貫通孔１０の偏心方向にバラツキが生じる場合がある。併せて、研削加工中にワイヤ２を不正に曲げようとする力が働き、加工中ワイヤ２切れが起こり、研削加工ができなくなる可能性がある。ここで、端面９は上述したように傾斜面となっているため、図２に示すように、各端面９は楕円形状を有するので、長軸ａ、ｂを規定できる。さらに、長軸ａ、ｂの各端面９の外周との交点も規定できるので、従って、該交点における接線ｃ、ｄを導くことができる。
【００４２】
さらに、複数の円筒体１が当接する端面９の表面粗さがＲａ３．２μｍ以下であることが好ましい。これは、円筒体１の端面９の表面粗さがＲａ３．２μｍを超えると、複数の円筒体１同士の端面９が当接する接触面に摩擦抵抗が発生するため、円筒体１に与える力７ａや力７ｂを抑制するため、円筒体１の外周側面に対する貫通孔１０の偏心量にバラツキが生じたり、あるいは、貫通孔１０を偏心させることができない可能性がある。
【００４３】
さらに、円筒体１の外周側面を研削加工した後に、円筒体１の少なくとも一方の傾斜した端面９を研磨し、貫通孔１０の偏心方向と反対の位置に凹部１３を設けることが好ましい。これは、凹部１３を設けることにより、円筒体１の偏心方向を容易に見出すことができるようになるからである。例えば、偏心フェルール用いた光コネクタのチューニングは、先ず偏心フェルールの偏心方向を知り、次にこの方向に各光コネクタの偏心方向をそろえるように行われる。従って偏心フェルールの偏心方向を容易に知ることができるということは非常に有益で、これにより、チューニング作業が容易になるのである。
【００４４】
ここで、光コネクタ用フェルール１４を製作する場合、上述の様に貫通孔１０を偏心させて外周を研削加工した後に、各円筒体１をワイヤ２から取り外し、図３に示すように、両端面９に平面研削加工を施し、その後、先端部外周にＣ面加工を施す。
【００４５】
次に、平面研削を施す時に円筒体１端面９の傾斜面を残し、その後Ｃ面研削を施すと、図４に示すように、平面研削面１１とＣ面研削面１２のつなぎ部に凹部１３が残る。この凹部１３は必然的に貫通孔１０の偏心方向の反対側に形成されるので、これにより、容易に貫通孔１０の偏心方向を知ることができる。
【実施例】
【００４６】
以下に、本発明の偏心円筒体の製造方法を用いて偏心円筒体を作製した。
【００４７】
（実施例１）押出し成形法により円筒状ジルコニア成形体を押出し、乾燥、焼成工程を経て長尺円筒状ジルコニアセラミック１５を製作した。長さは約２００ｍｍで直径はφ２．７ｍｍである。
【００４８】
次に、長尺円筒状ジルコニアセラミック１５を図５に示すように、カット治具１６上に載置、固定した。カット治具１６には平行な溝が５０本、約３ｍｍの間隔で形成されており、本実施例では、各溝に長尺円筒状ジルコニアセラミック１５を載置した。固定にはホットメルトワックスを用いたが、他の接着剤を用いてもよく、細い板状の治具をねじで押し付けるなどの機械的な固定方法でも良い。
【００４９】
次に、図６（ａ）に示すように、ベッド１８ａ上に、角度θ３＝１０°にて角度治具１９を電磁石の磁力で固定し、その上に長尺円筒状ジルコニアセラミック１５を載置、固定したカット治具１６をねじによって固定した。
【００５０】
上記の状態で、高速回転するダイヤ工具１８ｃを長尺円筒状ジルコニアセラミック１５に押し当て、長尺円筒状ジルコニアセラミック１５をカットした。ここで、ダイヤ工具１８ｃは、コラム１８ｂで上下方向に移動させることができる。また、コラム１８ｂ自体もベッド１８ａに平行に、紙面を貫く方向、及び紙面手前方向に移動させることができる。この機構により、本実施例では長尺円筒状ジルコニアセラミック１５、５０本を約２２ｍｍの間隔でカットして傾斜した端面９を有する長尺円筒状ジルコニアセラミック１５を形成した。尚、カットにより形成された端面９は、角度θ１＝１０°となった。これは上述した方法を鑑みると、角度θ３＝角度θ１となるからである。
【００５１】
次に、カット治具１６を角度治具１９から外し、図６（ｂ）に示すように、角度治具１９をベッド１８ａ上で反転させ、再度カット治具１６上に固定した。さらに、再度高速回転するダイヤ工具１８ｃを長尺円筒状ジルコニアセラミック１５に押し当てカットすることにより、互いに反対方向となる傾斜した両端面９を有する円筒体１を形成した。
【００５２】
以上の２回の切断工程により、両端面９が互いに角度θ１＝１０°で反対方向に傾斜し、貫通孔１０の両端面９間の距離が約１１ｍｍの円筒体１を切り出すことができた。各長尺円筒状ジルコニアセラミック１５から１８本の円筒体１を切り出したので、合計で９００本の円筒体１を切り出すことができた。
【００５３】
上述した製造方法で作製された５０個の円筒体１をそれぞれ当接させて、各円筒体１の有する貫通孔１０に１本のワイヤ２を通した。今回の試験では、円筒体１の貫通孔の内径がφ１２５μm〜１２６μmであったので、外径φ１２４．９〜１２５．０のワイヤ２を用いた。
【００５４】
次に、５０個の円筒体１を通したワイヤをワイヤセンタレス加工機にセットし、一回の研削量を約１０μｍとして５回研削した。
【００５５】
その結果、平均で１．８μｍの偏心量が得られた。これは同心度で言うと３．６μｍであり、一般に光コネクタのチューニング用偏心フェルールは、同心度で２．０μｍ以上が必要とされるので、チューニング用偏心フェルールとして利用するために十分な偏心量を有する偏心円筒体を作製できた。
【００５６】
尚、偏心量の測定は、円筒体１を回転させながら貫通孔１０後方から光を当て、貫通孔１０先端面から出射した円形光線の外周線の振れから判断するという一般的な測定方法を用いた。
【００５７】
これに対して、図７に示すような両端面９が傾斜していない円筒体１による外周研削では、加工中に各円筒体１に径方向上向きの力や下向きの力が作用しないので、貫通孔１０を大きく偏心させることが出来ない。比較のため両端面９が傾斜していない円筒体１による外周研削加工を行ったところ、平均で０．２５μｍの偏心量しかなかったため、チューニング用偏心フェルールとして利用可能な偏心円筒体を作製できなかった。
【００５８】
（実施例２）上述した本発明の偏心円筒体の製造方法において、当接する２つの円筒体１ａ及び１ｂの端面９同士の中心軸に対する角度θ１のバラツキとワイヤ２のワイヤ切れの発生率との関連について検証した。
【００５９】
上記実施例１と同じ条件で５０個の円筒体１を外周研削加工する試験を１００回行い、隣り合い当接する円筒体１ａ及び円筒体１ｂの端面９における様々な角度θ１にともなうワイヤ切れの発生率を算出した。結果は表１に示すとおりである。
【表１】
2005238371.tif 000003
【００６０】
この表１から、試料番号４〜６では円筒体１ａ及び円筒体１ｂの当接する各端面９の角度θ１の差が１．０°を超えたため、ワイヤ２に円筒体１ａ及び円筒体１ｂを一直線に維持することが困難になり、ワイヤ２に力が作用し、ワイヤ切れが生じた。
【００６１】
これらに対して、試料番号１〜３では円筒体１ａ及び円筒体１ｂの当接する各端面９の角度θ１の差を１．０°以下としたため、角度θ１のバラツキが±０．５°以下とすることができるので、ワイヤ２にかかる力を低減し、ワイヤ２の切れを防ぐことができた。
【００６２】
（実施例３）上述した本発明の偏心円筒体の製造方法において、上記実施例２と同じ条件及び回数で外周研削加工試験を行い、円筒体１の端面９の外周と端面９の長軸ａ、ｂとの交点における接線ｃ、ｄ間の角度θ２とワイヤ切れについて検証した。結果は表２に示すとおりである。
【表２】
2005238371.tif 000004
【００６３】
この表２から、試料番号１０〜１２では円筒体１の両端面９の角度θ２の差が１．０°を超えたため、ワイヤ２に円筒体１ａ及び円筒体１ｂを一直線に維持することが困難になり、ワイヤ２に力が作用し、ワイヤ切れが生じた。
【００６４】
これらに対して、試料番号７〜９では円筒体１の両端面９の角度θ２の差を１．０°以下としたため、角度θ２を±０．５°以下とすることができるので、ワイヤ２にかかる力を低減し、ワイヤ２の切れを防ぐことができた。
【００６５】
（実施例４）上述した本発明の偏心円筒体の製造方法において、上記実施例２と同じ条件で円筒体１ａ及び円筒体１ｂの外周研削加工を行い、当接する円筒体１ａ及び円筒体１ｂの端面９の表面粗さＲａと偏心量のバラツキとの関連について検証した。
【００６６】
ダイヤ工具１８ｃの番手を変えて様々な表面粗さＲａの端面９を有する円筒体１を作製し、上記実施例２と同じ条件及び回数で外周研削加工試験を行い、得られた円筒体１が有する貫通孔１０の各円筒体の外周に対する偏心量を上記実施例１と同様の方法で測定した。
【００６７】
ここで、円筒体１ａ及び１ｂの当接する各端面９の表面粗さＲａを０．４μｍとし、外周研削加工して得られた円筒体の偏心量σを１として規格化し、評価を行った。結果は表３に示すとおりである。
【表３】
2005238371.tif 000005
【００６８】
この表３から、試料番号１７、１８では当接する各端面９の表面粗さＲａが３．２μｍを超えたため、円筒体１ａと円筒体１ｂの当接する各端面９の接触面に摩擦抵抗が発生し、各円筒体に与える力７ａや力７ｂを抑制したため、円筒体１の外周側面に対する貫通孔１０の偏心量のバラツキが大きくなった。
【００６９】
これらに対して、試料番号１４〜１６では当接する各端面９の表面粗さＲａを３．２μｍ以下としたため、円筒体１ａと円筒体１ｂの当接する各端面９の接触面に発生する摩擦抵抗を低減できたため、各円筒体に与える力７ａや力７ｂを効率よく均等に作用することができたため、円筒体１の外周側面に対する貫通孔１０の偏心量のバラツキは小さかった。
【図面の簡単な説明】
【００７０】
【図１】本発明の偏心円筒体の製造方法における外周研削工程を示す断面図である。
【図２】偏心円筒体の端面の傾斜角を示す図であり、（ａ）は側面図であり、（ｂ）は平面図である。
【図３】凹部の形成工程を示す要部の側面図である。
【図４】偏心円筒体の端面付近を示す斜視図である
【図５】円筒体のカット治具示す平面図である。
【図６】（ａ）、（ｂ）は円筒体をカットする工程を示す側面図である。
【図７】従来の貫通孔を有する円筒体の製造方法における外周研削工程を示す断面図である。
【図８】従来の貫通孔を有する円筒体の製造方法における外周研削工程を示す側面図である。
【図９】光ファイバ同士を接続する一般的な光コネクタの構造を示す断面図である。
【符号の説明】
【００７１】
１・・・円筒体
１ａ・・・進行方向前方の円筒体
１ｂ・・・進行方向後方の円筒体
２・・・ワイヤ
３・・・ストッパー
４・・・回転砥石
５・・・ローラー
６・・・軸方向力
７・・・径方向力
７ａ・・・径方向下向きの力
７ｂ・・・径方向上向きの力
８・・・進行方向
９・・・円筒体端面
１０・・・貫通孔
１１・・・平面研削面
１２・・・Ｃ面研削面
１３・・・凹部
１４・・・光コネクタ用フェルール
１５・・・長尺円筒状ジルコニアセラミック
１６・・・カット治具
１７・・・溝
１８・・・カット装置
１８ａ・・・ベッド
１８ｂ・・・コラム
１８ｃ・・・ダイヤ工具
１９・・・角度治具
２０・・・ブレード
２１・・・光ファイバ
２２・・・コネクタ
２３・・・フェルール
２４・・・割スリーブ
２５・・・アダプタ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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