(57)【要約】【課題】  電力の伝達効率の良好な、ばね上ばね下間の給電機能を備えたショックアブソーバを提供することを目的とする。【解決手段】  ピストンロッド２０の外周面のリバウンドストッパ２３とピストン１７の間にコイル１がモールド固定され、そのコイル１の端子に接続したハーネス６ａ、６ｂが中心穴２１を経て、ピストンロッド２０の上端に引き出される。内筒の内周面には、エンドキャップ１２側の位置に、コイル２をモールド固定する。そのコイル２の端子に接続したハーネス７ａ、７ｂがエンドキャップおよび外筒の引き出し穴３３Ａ、３３Ｂから外筒１１の外周面に引き出される。ピストンロッドは、コイル１の下端側でピストンの上側に、導磁リング５ａを有し、内筒はエンドキャップ下に導磁リング５ｂを有する。ピストンロッド、導磁リング５ｂ、内筒、導磁リング５ａは軟磁性材料で構成され、同心のコイル１、２の中心部と両者の外側を巡る閉じた磁束経路を構成する。【選択図】    図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ロッド部材と、前記ロッド部材の一端を液密に摺動可能に収容した円筒部材とが、その一方が車両のばね上部材、他方がばね下部材に固定され、相対変位することにより減衰力を発生させるショックアブソーバにおいて、
前記ロッド部材の外周面に固定される第１のコイルと、
前記円筒部材の内側に固定される第２のコイルとを有し、
前記ロッド部材と前記円筒部材はそれぞれ軟磁性材料で構成され、前記第１と第２の２つのコイル間で電磁誘導によって電力の授受を行うことを特徴とするばね上ばね下間の給電機能を備えたショックアブソーバ。
【請求項２】
前記第１のコイルは、その外径が前記第２のコイルの内径より小さく、
前記２つのコイルは、それぞれ同心状に巻かれ、前記第１のコイルが間隙をもって前記第２のコイルの内側をスライド可能な構成とすることを特徴とする請求項１に記載のばね上ばね下間の給電機能を備えたショックアブソーバ。
【請求項３】
前記ロッド部材には、前記一端側の端部と前記第１のコイルとの間に、前記円筒部材側へ径方向に延びる環状の軟磁性材料の第１の導磁リングが取り付けられ、
前記円筒部材は、前記ロッド部材が貫通する部分にエンドキャップを有し、該エンドキャップの内側には前記ロッド部材側に径方向に延びる環状の軟磁性材料の第２の導磁リングが取り付けられ、
前記第１および第２の導磁リングを通して、前記ロッド部材と前記円筒部材中の軸方向の磁束を径方向に誘引することを特徴とする請求項１または２に記載のばね上ばね下間の給電機能を備えたショックアブソーバ。
【請求項４】
内外２重に配置された内筒と外筒を有するツインチューブ式ショックアブソーバにおいて、前記内筒が前記円筒部材であることを特徴とする請求項１から３のいずれか１に記載のばね上ばね下間の給電機能を備えたショックアブソーバ。
【請求項５】
内外２重に配置された内筒と外筒を有するツインチューブ式ショックアブソーバにおいて、前記外筒が前記円筒部材であり、前記第２のコイルは、前記内筒と前記外筒の間に設けられることを特徴とする請求項１から３のいずれか１に記載のばね上ばね下間の給電機能を備えたショックアブソーバ。
【請求項６】
前記内筒は、非磁性材料で構成された非磁性内筒部材と、軟磁性材料で構成された磁性内筒部材とを、同軸に接続してなり、前記エンドキャップ側に前記非磁性円筒部材が配置されることを特徴とする請求項５に記載のばね上ばね下間の給電機能を備えたショックアブソーバ。
【請求項７】
前記内筒と前記外筒の環状空間の前記エンドキャップと反対側に、軟磁性材料の第３の導磁リングを設け、
前記ロッド部材と前記外筒部材中の軸方向の磁束を径方向に誘引可能に配置することを特徴とする請求項４から６のいずれか１に記載のばね上ばね下間の給電機能を備えたショックアブソーバ。
【請求項８】
前記内筒と前記外筒の環状空間の前記エンドキャップと反対側に、軟磁性材料の第３の導磁リングを設け、
前記ロッド部材と前記外筒部材中の軸方向の磁束を径方向に誘引可能に配置し、
前記第２のコイルは、ショックアブソーバを車載したときの中立状態において前記第１のコイルと対向する軸方向位置に設けることを特徴とする請求項６に記載のばね上ばね下間の給電機能を備えたショックアブソーバ。
【請求項９】
前記ロッド部材は、前記ロッド部材の取り付け端に開口し軸方向に延びて前記第１のコイルの下端に至る中心穴を備え、
該中心穴は前記第１のコイルの端子位置で前記ロッド部材の外周面に連絡穴を通じて開口し、
前記第１のコイルの端子線は、前記連絡穴と中心穴を経て前記ロッド部材の取り付け端に引き出され、
前記円筒部材は、前記エンドキャップ側に引き出し穴を備え、
前記第２のコイルの端子線は、前記引き出し穴から外部に引き出され、
前記第１のコイルは前記ロッド部材に、前記第２のコイルは前記円筒部材に、それぞれ樹脂でモールド固定され、
該樹脂は、前記連絡穴部分、および前記引き出し穴部分までも覆っていることを特徴とする請求項１から８のいずれか１に記載のばね上ばね下間の給電機能を備えたショックアブソーバ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ばね上ばね下間の給電機能を備えたショックアブソーバに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、環境保全の観点から電気自動車の車両が多数市場に出回っており、特に宅配車などの小型で走行距離も短い車両の普及が進んでいる。これらの車両では、スペースユーティリティを重視して車輪にモータが付いているものがある。また、ブレーキ液の廃液削減の観点から、油圧ではなく電動モータで駆動する電動ブレーキも検討されている。
上記の電気自動車および電動ブレーキでは、車両のタイヤ近傍の、いわゆるばね下に搭載される電装部品、特にモータへ、ばね上側の車体から給電する必要がある。
前述の小型電気自動車においては、これら電装部品は電線で車体側と直接結ばれているが、普通の乗用車などでは、乗り心地の観点からサスペンションのストロークも長く、モータ容量も大きいため電線も太くなる。
従って、電線の繰り返したわみの結果、疲労により電線が切れてしまう可能性がある。
この問題の解決方法として、例えばばね上に第１のコイル、ばね下に第２のコイルを設け、両者の間で電磁誘導により非接触で電力を送る、つまりトランスを形成してばね上ばね下間で電力を供給する技術が知られている（特許文献１参照）。
【特許文献１】特開平１１−１８２１２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかしながら、上記の技術においては、トランスで最も重要である２つのコイルを貫通する磁束の経路の大部分が非磁性体で構成されており、電力伝達の効率の悪い構造となっている。
またショックアブソーバの外側とか、サスペンションリンクの途中などに新たに追加して取り付ける構成のため、サスペンションを構成する部品との干渉の可能性があり、取り付けにくいという問題がある。
本発明は、上記の問題点を解決するために周辺部材との干渉の恐れなく、電力伝達の効率の良好なばね上ばね下間の給電機能を備えたショックアブソーバを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
このため、本発明は、ロッド部材と、ロッド部材の一端を液密に摺動可能に収容した円筒部材とが、その一方が車両のばね上部材、他方がばね下部材に固定され、相対変位することにより減衰力を発生させるショックアブソーバにおいて、ロッド部材の外周面に固定される第１のコイルと、円筒部材の内側に固定される第２のコイルとを有し、ロッド部材と円筒部材はそれぞれ軟磁性材料で構成され、第１と第２の２つのコイル間で電磁誘導によって電力の授受を行うものとした。
【発明の効果】
【０００５】
本発明により、軟磁性材料のロッド部材と円筒部材が、第１と第２のコイルに対してその中心部と外部をループ状に閉じる磁束の経路を構成するので、第１と第２のコイル間で効率よく電力の授受が可能となる。
また、ショックアブソーバの内部に第１と第２のコイルを組み込むので、他部品との干渉が発生しない。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００６】
以下に本発明の実施の形態を説明する。
【実施例１】
【０００７】
図１は、本発明の第１の実施例のツインチューブ式ショックアブソーバの縦断面図である。
内外２重に配置された内筒１０及び外筒１１は、上端部及び下端部がエンドキャップ１２及びベースバルブ１３により互いに連結され、外筒１１の下端部はエンドカバー１４により液密に閉じられ、内筒１０、外筒１１の間の環状空間のリザーバ室１８の上部に低圧の気体が封入されている。リザーバ室１８とベースバルブ１３の下側の空間Ｐとは連通孔１６でつながっている。
【０００８】
内筒１０内には、その内部の作動室を下室Ｒ１及び上室Ｒ２に分離するピストン１７が摺動可能に設けられ、ピストン１７からはピストンロッド２０が、エンドキャップ１２の貫通穴２４を貫通して内筒１０及び外筒１１の上方に突出している。
図示を省略するが、ピストンロッド２０の上端部は、車両のばね上側部材つまり車体側の部材に取り付けられ、外筒１１またはエンドカバー１４は、車両のばね下側部材つまり車輪側の部材に取り付けられる。
【０００９】
ベースバルブ１３は、通常のツインチューブ式ショックアブソーバと同様、縮み側動作時に作動油の下室Ｒ１から空間Ｐ経由でリザーバ室１８への流動に抵抗を与えて減衰力を主として発生する図示しないリーフ弁と、伸び側動作時にリザーバ室１８内の作動油を空間Ｐ経由で下室Ｒ１内に導入する図示しないリーフ弁とを備えている。
【００１０】
ピストン１７も同様に、伸び側動作時に作動油の上室Ｒ２から下室Ｒ１への流動に抵抗を与えて減衰力を主として発生する図示しないリーフ弁と、縮み側動作時に下室Ｒ１内の作動油を上室Ｒ２内に導入する図示しないリーフ弁とを備えている。
また、ピストン１７の側面には内筒１０の内周面に摺動するシール２５ａを有している。
なお、図１にはベースバルブ１３とピストン１７の詳細構造を省略して、それぞれの本体部分のみを示してある。
また、リザーバ室１８の上部に封入された低圧の気体は、ショックアブソーバの伸縮時に、内筒１０内のピストンロッド２０の体積の変化分を吸収するためのものである。
【００１１】
次に、ピストンロッド２０の構成について詳細に説明する。ピストンロッド２０は軟磁性材料で構成されており、先端に取り付けられたピストン１７以外に、以下に述べるリバウンドストッパ２３、第１のコイルであるコイル１、中心穴２１および導磁リング５ａなどを備えている。
リバウンドストッパ２３は、内筒１０内でのピストン１７の伸び側の最大ストローク（変位）を規制する鍔状のもので、ピストン１７から所定の距離上方の位置に設けられている。
さらに、コイル１がリバウンドストッパ２３とピストン１７の間のピストンロッド２０の外周面に、上方から見て例えば反時計回りに巻き回され、モールド樹脂４ａで覆われ固定されている。中心穴２１は、ピストンロッド２０の中心部に、その上端からコイル１の下端まで達するように開けられている。
【００１２】
ピストンロッド２０はコイル１の上下端に対応して、その外周面から中心穴２１に連絡する連絡穴３２を有する。コイル１の端子はハーネス６ａ、６ｂの一端に接続し、ハーネス６ａ、６ｂは連絡穴３２と中心穴２１を経由してピストンロッド２０の上端に至り、さらにばね上側へ延びて、ばね上側の電源に接続する。連絡穴３２はモールド樹脂４ａで液密に封止されている。
また、中心穴２１も、ハーネス６ａ、６ｂを通した上で、樹脂などを充填し、ショックアブソーバの作動油が漏れ出ないように密封されている。
【００１３】
導磁リング５ａは、ピストン１７のすぐ上のピストンロッド２０の外周面に固定された環状の円盤である。
図２は図１のＡ−Ａ部断面図である。導磁リング５ａの外径は、内筒１０との間にわずかな間隙を有し接触しない程度である。導磁リング５ａは、ピストン１７が下室Ｒ１と上室Ｒ２の間で作動油を流通させるとき、作動油を通過させる通路となる切り欠き部３５を外周部に有する。
【００１４】
次に、内筒１０の詳細な構成を説明する。内筒１０は軟磁性材料で構成されており、エンドキャップ１２側の内周面には、モールド樹脂４ｂで覆われ固定された第２のコイルであるコイル２を備えている。コイル２もコイル１同様に、上方から見て反時計回りに巻き回されている。
また、内筒１０は、コイル２の下端に対応して、内周面から外周面に通じる連絡穴３４を有する。
コイル２の下端に接続したハーネス７ａが、連絡穴３４とリザーバ室１８を経由してエンドキャップ１２の下端に至る。コイル２の上端にハーネス７ｂが接続し、エンドキャップ１２の下端に至る。ハーネス７ａ、７ｂは、それぞれエンドキャップ１２の下端面から外筒１１の外周面に連絡する引き出し穴３３Ａ、３３Ｂを経て外部に引き出され、ばね下側の電装品に接続する。
引き出し穴３３Ａ、３３Ｂ、連絡穴３４は、液密にモールド樹脂４ｂで密封されている。
【００１５】
なお、モールド樹脂４ａおよびリバウンドストッパ２３の外径と、モールド樹脂４ｂの内径は、ピストンロッド２０が変位したとき、モールド樹脂４ａおよびリバウンドストッパ２３がモールド樹脂４ｂと接触しないように設定されている。
【００１６】
エンドキャップ１２は貫通穴２４の内壁に、ピストンロッド２０と摺動するシール２５ｂを備え、またシール２５ｂの上方に防塵と液密の両方を兼ねるオイルシール１５を備えている。
エンドキャップ１２のすぐ下側に、軟磁性材料でできた環状の導磁リング５ｂを配置する。導磁リング５ｂの外周部分は内筒１０の内周面に当接し、内径はピストンロッド２０の外径よりわずかに大きく、ピストンロッド２０の外周面と間隙を持つ。
【００１７】
導磁リング５ｂの下面からリバウンドストッパ２３の上面までの距離Ｌ１と、モールド樹脂４ｂの下端から導磁リング５ａの上面までの距離Ｌ２との関係は、距離Ｌ２の方を距離Ｌ１よりやや大きく取り、ピストンロッド２０が延び側に最大変位量のときでも導磁リング５ａとモールド樹脂４ｂの下端とが接触しないようにする。
なお、本実施例において軟磁性材料とは例えば電磁ステンレス、珪素鋼などである。ハーネス６ａ、６ｂ、７ａ、７ｂは外周を絶縁材で被覆された導体である。
【００１８】
本実施例の作用を以下に説明する。
以上の構成により軟磁性材料で構成されたピストンロッド２０、導磁リング５ｂ、内筒１０、導磁リング５ａにより、図３に矢印で示すように同心のコイル１、２の中心部とコイル１、２の外側を巡る閉じた磁束経路が形成される。
導磁リング５ａ、５ｂは内筒１０とピストンロッド２０中を軸方向に通る磁束を、誘導して結び合わせる働きをする。導磁リング５ａの外周部と内筒１０の内周面との間隙、および導磁リング５ｂの内径の周縁部とピストンロッド２０の外周面との間隙部分は、わずかであり、ここでの磁束の漏れは少ない。
【００１９】
ばね上側に搭載したバッテリの電力を、直流交流変換器などによって交流電流に変換し、その交流をハーネス６ａ、６ｂに通電する。例えば、ハーネス６ｂから流れ込んで、ハーネス６ａから流れ出る電流が増加していく過程とすると、コイル１で発生する磁束は、図３の矢印の方向を向いており、電流の増加に従って、磁束線密度も増加する過程にある。このときコイル２では、誘起電圧を発生し、ハーネス７ｂ側端子が高い電位、ハーネス７ａ側端子が低い電位となる。ハーネス７ａ、７ｂに負荷である電装品を接続すれば、電流はコイル２のハーネス７ｂ側端子から流れ出て、ハーネス７ａ側端子に戻る。
コイル１を流れる電流が減少を始めると、コイル２に発生する誘起電圧も逆向きになる。
このように、コイル１の発生させる磁束が時間的に変化したとき、コイル２にその変化率に応じた誘起電圧が効率的に生じ、ばね下側の電装品にハーネス７ａ、７ｂを介して電力が供給される。
【００２０】
車両が走行し、ばね上ばね下間に相対的な変位が発生したときに、ピストンロッド２０と内筒１０との間では、軸方向の伸び縮みと同時に、周方向のひねりも生じるが、コイル１、２間の電磁誘導による電力供給は、それらの相対的な変位に関係なく維持される。特にサスペンションが前輪で一般的なストラット形式では、転舵にともなう大きなひねりがピストンロッド２０と内筒１０の間で生じるが、これをも吸収してコイル１、２間の電磁誘導による電力供給が可能である。
本実施例におけるピストンロッド２０は本発明のロッド部材を、内筒１０は円筒部材を構成する。また、コイル１は本発明の第１のコイルに、コイル２は第２のコイルに、導磁リング５ａは第１の導磁リングに、導磁リング５ｂは第２の導磁リングに対応する。
【００２１】
以上のように本実施例によれば、同心のコイル１、２の中心部と両者の外側は、軟磁性材料で構成された閉じた磁束の経路で結んでいるので磁束の漏れが少なく、電磁結合が強いトランスの構成となり、電力伝達効率が良い。
また、ショックアブソーバの伸縮に対してハーネスが撓むことがない構成となっているので、ばね上ばね下間の伸び縮みがあっても、その間のハーネスの撓み疲労が発生せず、電力供給用のハーネスの破損が防止できる。さらに前輪のストラット形式サスペンションに適用した場合は、転舵に伴うハーネスの撓みをも無くすことが可能である。
【００２２】
なお、本実施例においてピストン１７を軟磁性材料で構成する場合は、導磁リング５ａを省略しても良い。また、エンドキャップ１２を軟磁性材料で構成する場合は、導磁リング５ｂを省略しても良い。
【実施例２】
【００２３】
次に本発明の第２の実施例を説明する。
図４は本発明の第２の実施例のツインチューブ式ショックアブソーバの縦断面図である。図４において第１の実施例と同じ構成に付いては同一の符号を付して示し、説明を省略する。
本実施例では外筒１１’は、軟磁性材料で構成され、内筒１０’は非磁性材料で構成されている。第２のコイルであるコイル２’は、第１の実施例の場合の内筒の内周面ではなく、外筒１１’のエンドキャップ１２側の内周面に、モールド樹脂４ｂで覆われ固定されている。
コイル２’の両端はハーネス７ａ、７ｂの一端に接続し、ハーネス７ａ、７ｂはエンドキャップ１２の下端に至り、さらにエンドキャップ１２の下端面から外筒１１’の外周面に連絡する引き出し穴３３Ａを経て外部に引き出され、ばね下側の電装品に接続する。引き出し穴３３Ａは、液密にモールド樹脂４ｂで密封されている。
【００２４】
ショックアブソーバが伸縮時に導磁リング５ａが取りうる軸方向位置の区間に対応するリザーバ室１８の領域に、軟磁性材料で構成された円筒状の導磁リング８を配置固定する。この領域は、リバウンドストッパ２３が導磁リング５ｂに当たるような、ピストンロッド２０が上限一杯まで伸び側の位置からベースバルブ１３近くまでの領域である。
導磁リング８は、内周面が内筒１０’の外周面に接し、外周部が外筒１１’の内周面に接する。
図５に図４のＢ−Ｂ部断面図を示す。導磁リング８は外周部に、軸方に延びる複数の溝８ａを有し、外筒１１’の内周面との間で連通孔を形成する。
また、エンドキャップ１２全体を軟磁性材料で構成する。
なお、本実施例においても、軟磁性材料とは例えば電磁ステンレス、珪素鋼などである。
【００２５】
本実施例の作用を以下に説明する。
以上の構成により、軟磁性材料で構成されたピストンロッド２０、導磁リング５ｂ、エンドキャップ１２、外筒１１’、導磁リング８、導磁リング５ａにより、図６に矢印で示すように同心のコイル１、２’の中心部とコイル１、２’の外側を巡る、閉じた磁束経路を構成する。
導磁リング５ａと導磁リング８、導磁リング５ｂとエンドキャップ１２とは、外筒１１’とピストンロッド２０中を軸方向に通る磁束を誘導して結び合わせる働きをする。
導磁リング５ａの外周部と導磁リング８の内周面との間隙、および導磁リング５ｂの内径の周縁部とピストンロッド２０の外周面との間隙部分は、わずかであり、ここでの磁束の漏れは少ない。
【００２６】
リザーバ室１８は、ショックアブソーバの伸縮時の内筒１０’内へのピストンロッド２０の体積の変化分を調整するためのものであり、ショックアブソーバの伸縮時にも比較的低圧である。それに対し、ピストンロッド２０が伸び側に動く過程では、上室Ｒ２はかなりの高圧になる。本実施例では、コイル２’がリザーバ室１８の中に配置されているため、引き出し穴３３Ａの密封条件が第１実施例の引き出し穴３３Ｂに対するものより楽である。
【００２７】
第１の実施例と同様に、ばね上ばね下間に相対的な変位が発生したときに、ピストンロッド２０と外筒１１’との間では、軸方向の伸び縮みと同時に、周方向のひねりも生じるが、コイル１、２’間の電磁誘導による電力供給は、それらの相対的な変位に関係なく維持される。
【００２８】
本実施例におけるピストンロッド２０は本発明のロッド部材を、外筒１１’は円筒部材を構成する。また、コイル１は本発明の第１のコイルに、コイル２’は第２のコイルに、導磁リング５ａは第１の導磁リングに、導磁リング５ｂは第２の導磁リングに、導磁リング８は第３の導磁リングに対応する。
【００２９】
以上のように本実施例によれば第１の実施例と同様に、同心のコイル１、２’の中心部と両者の外側を軟磁性材料で構成された閉じた磁束の経路で結んでいるので、磁束の漏れが少なく、電磁結合が強いトランスの構成となり、電力の伝達効率が良い。
また、ばね上ばね下間の伸び縮みがあっても、その間のハーネスの撓み疲労が発生せず、電力供給用のハーネスの破損が防止できる。
なお、本実施例において導磁リング５ｂを省略しても良い。また、ピストン１７を軟磁性材料で構成する場合は、導磁リング５ａを省略しても良い。
【００３０】
次に、図７に基づいて第２の実施例の変形例を説明する。図において第２の実施例と同じ構成に付いては図４と同一の符号を付して示し、説明を省略する。
第２の実施例と異なる点は、内筒が軸方向に上部内筒１０ａ’と下部内筒１０ｂ’とで構成されていることと、車両が静止状態で前輪の操舵状態が中央、つまり中立状態のときコイル１が位置する軸方向位置（以下、中立位置と呼称する）に対応する軸方向位置にコイル２’を配置したことである。
例えば上部内筒１０ａ’は非電磁性のステンレス鋼、下部内筒１０ｂ’は電磁ステンレス鋼とし、両者は溶接で接続される。
導磁リング５ｂの下面からリバウンドストッパ２３の上面までの距離Ｌ１と、上部内筒１０ａ’と下部内筒１０ｂ’の区切れ目から導磁リング５ａの上面までの距離Ｌ２は同じにする。また、導磁リング８の上端は、モールド樹脂４ｂの下端より下で、溝８ａの上端で作動油の流通を確保できる位置までである。導磁リング８の下端はピストンロッド２０が縮み側に最大ストローク時の位置に対応する位置であり、ベースバルブ１３近傍までである。
【００３１】
これにより、第２の実施例において、導磁リング８の内周面と導磁リング５ａの外周部との間に非磁性材料の内筒１０’の壁が介在し磁束経路に非磁性体材料のギャップを生じていたが、本変形例では軟磁性の下部内筒１０ｂ’に置き換わり、ここでの磁束の漏れが少なくなる。
【００３２】
図８の破線はコイル１が中立位置より下方に最大変位のときの磁束経路を示し、実線は中立位置より上方に最大変位のときの磁束経路を示す。
図８に示すように、導磁リング５ａが、コイル２’の位置する軸方向位置範囲内に入っても導磁リング８と、下部内筒１０ｂ’、導磁リング５ｂ、エンドキャップ１２とによって外筒１１’とピストンロッド２０の磁束が径方向に誘引されて結び合わされる。仮想線（図中、２点鎖線で示す）のようなコイル１の外周側でコイル２’の内周側を通る磁束が生じないので、第１、第２の実施例のようにコイル２または２’をエンドキャップ１２側に寄せて配置する必要がない。
本変形例の上部内筒１０ａ’は本発明の非磁性内筒部材に、下部内筒１０ｂ’は磁性内筒部材に対応する。
【００３３】
以上のように本変形例によれば第２の実施例よりも、磁束の漏れが少なく、電磁結合が強いトランスの構成となり、電力の伝達効率が良い。
また、車載状態中立位置のときコイル１とコイル２’が同一軸方向位置に同心で重なるので、時間的に走行中最も多い状態で効率の良い給電ができる。
【００３４】
なお、上記第１、第２の実施例およびその変形例では、ピストンロッドのエンドキャップから突出している側の端部をばね上側部材に固定し、外筒側をばね下側部材に固定する例で説明したが、その逆に外筒側をばね上側部材に固定し、ピストンロッドのエンドキャップから突出している側の端部をばね下側部材に固定してもよい。
また、第１の実施例において、外筒１１、エンドキャップ１２を軟磁性材料とし、さらに導磁リング５ａが伸縮時に位置する軸方向領域のリザーバ室１８に第２の実施例の導磁リング８を配置固定することとしても良い。
この場合、内筒１０と外筒１１の両方を磁束経路とするので、コイル１、２の外側の磁束の経路断面積を大きくすることになり、磁束飽和を緩和し、電磁誘導による電力授受の効率が向上する。
さらに、第２の実施例またはその変形例において、コイル２’を外筒１１’の内周面にモールド固定したが、代わりに内筒１０’の外周面にモールド固定しても良い。
また、第１の実施例をシングルチューブ式ショックアブソーバに適用することも出来る。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】本発明における第１の実施例の全体構造を示す縦断面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ部断面図である。
【図３】第１の実施例の磁束経路を示す縦断面図である。
【図４】本発明における第２の実施例の全体構造を示す縦断面図である。
【図５】図４のＢ−Ｂ部断面図である。
【図６】第２の実施例の磁束経路を示す縦断面図である。
【図７】第２の実施例の変形例の全体構造を示す縦断面図である。
【図８】第２の実施例の変形例の磁束経路を示す縦断面図である。
【符号の説明】
【００３６】
１      コイル（第１のコイル）
２、２’    コイル（第２のコイル）
４ａ、４ｂ    モールド樹脂
５ａ    導磁リング（第１の導磁リング）
５ｂ    導磁リング（第２の導磁リング）
６ａ、６ｂ    ハーネス
７ａ、７ｂ    ハーネス
８      導磁リング（第３の導磁リング）
８ａ    溝
１０、１０’    内筒
１０ａ’    上部内筒（非磁性内筒部材）
１０ｂ’    下部内筒（磁性内筒部材）
１１、１１’      外筒
１２    エンドキャップ
１３    ベースバルブ
１４    エンドカバー
１５    オイルシール
１６    連通孔
１７    ピストン
１８    リザーバ室
２０    ピストンロッド
２１    中心穴
２３    リバウンドストッパ
２４    貫通穴
２５ａ、２５ｂ    シール
３２、３４    連絡穴
３３Ａ、３３Ｂ    引き出し穴
３５    切り欠き部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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