(57)【要約】【課題】  本発明は広い周波数範囲にわたって音響減衰を行うことのできる音響減衰パネルを提供することを目的としている。【解決手段】  本発明の音響減衰パネルは、複数の個々のセルに分割された剛性のフレーム１と、フレキシブルな材料のシート２と、複数の重り３とを備え、各重り３は各セルにそれぞれ重り３が設けられるようにフレキシブルな材料のシート２に固定されており、減衰された音響は重りの質量の適切な選択により制御されることができる。【選択図】      図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の個々のセルに分割された剛性のフレームと、フレキシブルな材料のシートと、複数の重りとを具備し、前記各重りは各セルにそれぞれ重りが設けられるように前記フレキシブルな材料のシートに固定されている音響減衰パネル。
【請求項２】
フレキシブルな材料のシートは空気に対して不浸透性である請求項１記載のパネル。
【請求項３】
各前記重りは前記セルの中心に設けられている請求項１記載のパネル。
【請求項４】
前記フレキシブルな材料は弾性材料である請求項１記載のパネル。
【請求項５】
前記弾性材料はゴムである請求項４記載のパネル。
【請求項６】
前記重りは０．２乃至２ｇの範囲の質量を有する請求項１記載のパネル。
【請求項７】
各重りは同一の質量を有する請求項６記載のパネル。
【請求項８】
前記セルは０．５乃至１．５ｃｍの範囲の間隔を有する正方形である請求項１記載のパネル。
【請求項９】
前記フレキシブルな材料のシートは多数のセルを覆っている請求項１記載のパネル。
【請求項１０】
各セルにはそれぞれフレキシブルな材料のシートが設けられている請求項１記載のパネル。
【請求項１１】
前記シートは前記フレキシブルな材料の複数の層を有している請求項１記載のパネル。
【請求項１２】
一緒に積層されている複数のパネルを有する音響減衰構造において、
各前記パネルは複数の個々のセルに分割された剛性のフレームと、フレキシブルな材料のシートと、複数の重りとを具備し、前記各重りは各セルにそれぞれ重りが設けられるように前記フレキシブルな材料のシートに固定されている音響減衰構造。
【請求項１３】
前記各パネルは前記構造中の他の前記パネルとは異なる重りを有して形成されている請求項１２記載の構造。
【請求項１４】
さらに音響吸収パネルを含んでいる請求項１２記載の構造。
【請求項１５】
複数の個々のセルに分割された剛性のフレームと、フレキシブルな材料のシートと、複数の重りと、音響吸収パネルとを具備し、各前記重りは各セルにそれぞれ重りが設けられるように前記フレキシブルな材料のシートに固定されている音響減衰構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は優れた音響減衰構造に関し、特に特定の周波数範囲に対して遮蔽または音響バリアを設けることができ、広い周波数音響減衰遮蔽として動作するように一緒に積層されることのできる局部的共振音響材料（ＬＲＳＭ）に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、構成された局部的振動器の原理に基づいて、新しいクラスの音響材料が開発されている。このような材料は音響減衰の質量密度の法則にしたがわず、これは音響伝送を同程度まで減衰するために、固体パネルの厚さまたは単位面積当りの質量が音響周波数と反比例して変化しなければならないことを意味している。したがって通常の音響減衰材料では、低い周波数の音響減衰は非常に厚い固体パネルまたは鉛のような非常に高い密度の材料で作られたパネルを必要とする。
【０００３】
局部的共振の音響材料（ＬＲＳＭ）と呼ばれているこの新しいクラスの材料の基礎となる基本原理は非特許文献１に記載されており、また、このような材料はこのタイプのＬＲＳＭの構成の種々の設計について特許文献１および特許文献２にも記載されている。
【特許文献１】米国特許第6,576,333 号明細書
【特許文献２】米国特許出願第09/964,529号明細書
【非特許文献１】Science 、288 巻、1641〜1282頁（2000年）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、現在の設計は依然として、質量密度の法則にしたがわないのは狭い周波数範囲のみに限定されるという事実によって制約を受けている。したがって、広い周波数範囲にわたって音響減衰を必要とする応用では、ＬＲＳＭは依然としてかなり厚く、重いものとなる可能性が高い。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明によれば、改良された音響減衰パネルが提供され、これは複数の個々のセルに分割される剛性なフレームと、フレキシブルな材料のシートと、複数の重りとを具備し、前記の各重りは各セルにそれぞれ重りが設けられるように前記フレキシブルな材料のシートに固定されている。
【０００６】
各重りはセルの中心に設けられることが好ましい。
【０００７】
フレキシブルな材料はゴム、またはナイロンのような材料等の弾性材料のような任意の適切なソフトな材料であってよい。好ましくはフレキシブルな材料は約１ｍｍよりも小さい厚さをもつべきである。重要なことに、フレキシブルな材料は空気に対して不浸透性であり、穿孔または穴をもたないことが理想的であり、そうでなければ、効果は著しく減少される。
【０００８】
剛性のフレームはアルミニウムまたはプラスティックのような材料から作られることができる。グリッドの機能は支持体であり、それ故、グリッドに選択される材料はこれが十分に剛性で、好ましくは軽量であるが、臨界的なものではない。
【０００９】
典型的に、グリッド内のセルの間隔は０．５乃至１．５ｃｍの範囲である。幾つかのケースでは、特にフレキシブルなシートが薄いならば、グリッドの寸法は阻止される周波数に影響を与え、特にグリッドの寸法が小さいほど、阻止される周波数は高くなる。しかしながら、グリッドの寸法の影響はフレキシブルなシートが厚くなるならば重要性が少なくなる。
【００１０】
１つの重りの典型的な大きさは０．２乃至２ｇの範囲の質量では約５ｍｍである。通常、１つのパネルの全ての重りは同一の質量を有し、重りの質量は所望の周波数で音響減衰を実現するように選択され、全ての他のパラメータが同じ状態であるならば、阻止される周波数は質量の平方根の逆数で変化する。重りの大きさは阻止される周波数に関して臨界的ではなく、これらは入来する音響と共振構造との間の結合に影響を与える。重りは比較的“フラット”な形状が好ましく、したがって頭付きの螺子およびナットの組合わせは非常に効率的である。別の可能性は、重りが任意の薄膜の穿孔を必要とせずに薄膜に固定されることのできる（磁気ディスクのような）２つの磁石部品により形成されることであり、代わりに、一方の部品は薄膜の各面上に固定され、磁石部品はそれらの相互の引力により位置に保持されている。
【００１１】
単一のパネルは周波数の比較的狭い帯域だけを減衰することができる。しかしながら、複数のパネルは複合構造を形成するため一緒に積層される。特に各パネルが異なる重りを有して形成され、したがって異なる範囲の周波数を減衰するならば、複合構造はそれによって比較的大きい減衰帯域幅を有する。
【００１２】
それ故、本発明は一緒に積層されている複数のパネルを有する音響減衰構造へ拡張され、各前記パネルは複数の個々のセルに分割される剛性のフレームと、ソフトな材料のシートと、複数の重りとを具備し、前記の各重りは各セルにそれぞれ重りが設けられるように前記ソフトな材料のシートに固定されている。
【００１３】
前述した個々の音響減衰パネルは通常、音を反射する。音の反射を減少することが所望されるならば、前述のパネルは既知の音響吸収パネルと組合わせられてもよい。
【００１４】
したがって、本発明は、複数の個々のセルに分割される剛性のフレームと、ソフトな材料のシートと、複数の重りと、音響吸収パネルとを具備する音響減衰構造へ拡張され、前記各重りは各セルにそれぞれ重りが設けられるように前記ソフト材料のシートに固定されている。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
本発明の幾つかの実施形態を例示により添付図面を参照して説明する。  
本発明は新しいタイプのＬＲＳＭ設計に関する。基本的に、局部的振動器は２つのコンポーネント、即ち振動器の質量ｍと振動器のスプリングＫから構成されると考えられることができる。通常、ｍを増加することはパネルの重量全体を増加するので逆効果である。それ故、Ｋを下げる選択をすべきである。しかしながら、低いＫは通常ソフトな材料に関連され、これは構造的に維持することが難しい。しかしながら、本発明の好ましい実施形態では、低いＫは以下の説明から分かるように、幾何学的手段によって実現される。
【００１６】
通常の質量スプリング形状を考えると、質量変位ｘはスプリングの変位に等しく、それ故、復元力はＫｘにより与えられる。質量変位が図１に示されているようにスプリングに対して横方向である場合について考える。その場合、質量変位ｘは（１／２）＊Ｌ＊（ｘ／Ｌ）2 ＝ｘ2 ／２Ｌの量のスプリング伸張を生じ、ここでＬはスプリングの長さである。したがって復元力はＫｘ＊（ｘ／２Ｌ）により与えられる。ｘは通常、非常に小さいので、実効的なスプリング定数Ｋ’＝Ｋ＊（ｘ／２Ｌ）はしたがって非常に減少される。局部的振動器の共振周波数は次式、即ち、
【数１】
2005250474.tif 000003
【００１７】
により与えられるので、弱い実効的なＫ’は非常に低い共振周波数を発生する。したがって設計においてさらに軽量の質量ｍを使用して、依然として同一の効果を実現することが可能になる。
【００１８】
前述の説明はスプリングまたは弾性ロッドの直径が長さＬよりも非常に小さい極端な場合に対するものである。直径がＬに匹敵するとき、復元力は横方向変位ｘに比例し、力定数Ｋ’はｘから独立している。中間範囲の直径では、Ｋ’はｘからの独立から線形にｘにしたがうように漸進的に変化し、即ち変位のｘ独立領域は漸進的にゼロまで収斂する。２次元構造では、これは横方向のディメンションよりも非常に小さい範囲からそれに匹敵する範囲の厚さを有する弾性薄膜の質量に対応する。実効的な力定数Ｋ’は薄膜の実際のディメンションと、弾性薄膜の張力にしたがっている。全てのこのようなパラメータは所定の質量に一致するように所望のＫ’を得るために調節されることができ、それによって必要とされる共振周波数を実現する。例えば、高い共振周波数に到達するために、軽い重量を使用するか、２以上の薄膜を一緒に積層することによって薄膜のＫ’を増加させ、その効果は単一の厚い薄膜を使用する効果と同じである。共振周波数もまた薄膜が剛性のグリッドに固定されるとき薄膜の張力を変化することによって調節される。例えば薄膜の張力が増加されるならば、共振周波数もまた増加する。
【００１９】
図２は本発明の１実施形態で使用され、９個の同一のセルに分割されている剛性グリッドの１例を示しており、中心のセルが明瞭にするために強調されている。グリッドはそれが剛性であり好ましくは軽量であるならば、任意の適切な材料から形成されることができる。適切な材料には例えばアルミニウムまたはプラスティックが含まれている。典型的にセルは約０．５乃至１．５ｃｍのサイズの正方形である。
【００２０】
図４に示されているように、本発明の１実施形態によるＬＲＳＭパネルは複数の個々のセルによって構成され、各セルは３つの主要な部分、即ちグリッドフレーム１、弾性（例えばラバー）シート２のようなフレキシブルなシート、重り３から形成される。堅牢なグリッドは剛性フレームを提供し、それには（局部的な共振器として動作する）重りが固定されることができる。グリッド自体はほぼ全体的に音波に対して透明である。（接着剤または任意の他の機械的手段により）グリッドに固定されるラバーシートはスプリング−質量の局部的振動器システムのスプリングとして作用する。螺子およびナットの組合わせは重りとして動作するために各グリッドセルの中心でラバーシートに固定されている。
【００２１】
フレキシブルなシートは多数のセルをカバーする単一のシートであってもよいが、各セルはフレームに取付けられる個々のフレキシブルなシートで形成されてもよい。多数のフレキシブルなシートはまた相互に重ねて設けられてもよく、例えば２つの薄いシートは１つの厚いシートを置換するために使用されることができる。フレキシブルなシートの張力もまたシステムの共振周波数に影響を与えるために変更されることができる。
【００２２】
システムの共振周波数（自然周波数）は質量ｍとラバーシートの実効的な力定数Ｋにより決定され、このＫは以下の簡単な関係式において、ラバーの弾性×セルのサイズおよびラバーシートの厚さにより規定される形状ファクタに等しい。  
【数２】
2005250474.tif 000004
【００２３】
Ｋが一定の状態であるならば、共振周波数（およびしたがって透過が最小である周波数）はｌ／ｍの平方根に等しい。これは所望のディップ周波数を得るために必要な質量の評価に使用されることができる。
【００２４】
図４の設計によるＬＲＳＭパネルの４つの例は以下のパラメータにより実験の目的で構成された。  
サンプル１  
サンプル１のパネルは一方のグリッドが他方の上に重ねられている２つのグリッドからなり、それらのグリッドはケーブルの結合により共に固定されている。各セルは各グリッドの辺が１．５ｃｍの正方形で高さが０．７５ｃｍである。２つのラバーシート（各０．８ｍｍの厚さ）は２つのグリッド間に保持されている一方のシートと、パネルの表面上に固定されている他方のシートとで構成されている。両シートは何等の張力も先に与えずにグリッドに固定されている。重りはステンレス鋼の螺子およびナットの組合わせの形態でシートの中心で各ラバーシートに取付けられる。サンプル１では、各螺子／ナットの組合わせの重りは０．４８ｇである。
【００２５】
サンプル２  
サンプル２のパネルは各螺子／ナットの組合わせの重りが０．７６ｇであることを除いて、サンプル１と同一である。
【００２６】
サンプル３  
サンプル３のパネルは各螺子／ナットの組合わせの重りが０．２７ｇであることを除いて、サンプル１と同一である。
【００２７】
サンプル４  
サンプル４のパネルは各螺子／ナットの組合わせの重りが０．１３６ｇであり、螺子／ナットの組合わせがテフロンであることを除いて、サンプル１と同一である。
【００２８】
図５は、サンプル１乃至３のそれぞれおよび組合わされてパネルを形成するために一緒に積層されたサンプル１、２、３から形成されるパネルの振幅透過率（後述する付録の式（４）のｔ）スペクトルを示している。単一の透過ディップはこれらが個々に測定されたとき各例で認められる。サンプル１は１８０Ｈｚでの透過ディップを示し、サンプル２は１５５Ｈｚでディップを示し、サンプル３は２３０Ｈｚでディップを示している。透過ディップは予測されるｌ−ｍの平方根の関連式にしたがって、螺子／ナットの質量の増加と共に低い周波数にシフトする。３つのサンプルが一緒に積層されたときに形成された組合わされたパネルの測定された透過率曲線は、これらがブロードバンドの低い透過音響バリアを形成することを示している。１２０乃至２５０Ｈｚの範囲で、透過率は１％よりも低く、それは４０ｄＢを超えている透過率の減衰を示している。１２０乃至５００Ｈｚ全体にわたって、透過率は３％よりも小さく、これは３５ｄＢを超える透過率の減衰を示している。
【００２９】
高い周波数での遮音では、サンプル４のようなさらに軽量が使用される。図６は別々に測定されたサンプル１と４の透過スペクトルと、２つが一緒に積層されたときのスペクトルを示している。積層されたサンプルはそれら自体で各単一のパネルでは実現されない広い周波数透過率減衰（〜１２０Ｈｚから４００Ｈｚ）を示す。
【００３０】
これらの結果を伝統的な音波透過減衰技術と比較するために、質量密度ρと厚さｄ：ｔ∝（ｆｄρ）-1を有する固体パネルを通して（空気中における）音響透過のいわゆる質量−密度の法則を使用することが可能である。〜５００Ｈｚにおいては、重量において２桁以上重い固体パネルに匹敵するが、さらに低い周波数については示されていない。
【００３１】
図７は３３  ｌｂ／ｆｔ2 の面積質量密度で４ｃｍの厚さの固体パネルサンプルの透過スペクトルを示している。このパネルは“ラバーソイル”のレンガから作られる。通常の透過の傾向は質量の法則により予測されるように低周波数で増加する。変動は完全に剛性ではないパネルの内部の振動によるものである。
【００３２】
本発明の好ましい実施形態のＬＲＳＭパネルは全て約９０％の反射を有し、低い反射パネルは反射を減少するか吸収を増加するために付加されてもよい。図８は１２０Ｈｚから１５００Ｈｚの範囲にわたって平均６６％である（図６のサンプル１と４および低い反射パネルからなる）積層されたパネルの吸収（左側の軸）（＝１−ｒ＊ｒ−ｔ＊ｔ）を示しており、ｒは反射係数であり、ｔは透過係数（右側の軸）である。この場合、低反射パネルは１ｃｍ2 当り１０個の穴の密度で、直径１ｍｍから０．２ｍｍ範囲のテーパーを有する穴を有する金属である穴を開けられたプレートとその後方のファイバガラスの層の組合わせである。透過振幅は全ての周波数で３％よりも低く、平均値は１２０乃至１５００Ｈｚの範囲で１．２１％または３８ｄＢである。組合わされたパネルの空中の総重量は２２ｋｇ／ｍ2 （約４．５  ｌｂ／ｆｔ2 ）である。これは典型的なセラミックタイルよりも軽い。厚さ全体は３ｃｍよりも小さい。
【００３３】
前述の好ましい実施形態の説明から認められるように、本発明の好ましい実施形態のＬＲＳＭパネルはセルを有する剛性なフレームから形成され、その上には薄いラバーシートのようなソフトな材料が固定されている。各セルでは、小さい質量はその後、ラバーシートの中心に固定されることができる（図３）。
【００３４】
フレームは小さい厚さを有することができる。この方法で、共振周波数範囲の音波がパネルに入射するとき、質量の小さい変位がラバーシートに対して横方向に誘起される。この場合のラバーシートは復元力のための弱いスプリングとして動作する。単一のパネルが非常に薄いので、多数の音響パネルは広い周波数の音響減衰パネルとして動作するために一緒に積層されることができ、集合して広い周波数範囲にわたって質量密度の法則を破壊する。
【００３５】
従来の設計と比較して、この新しい設計は次の利点を有している。即ち（１）音響パネルは非常に薄くできる。（２）音響パネルは非常に軽量（密度が低い）にできる。（３）パネルは広い周波数範囲にわたって質量密度の法則にしたがわないで広周波数のＬＲＳＭ材料を形成するために一緒に積層されることができ、特に、これは５００Ｈｚよりも低い周波数で質量密度の法則から外れることができる。（４）パネルは容易に、廉価に製造されることができる。
【００３６】
ＬＲＳＭは固有の反射材料である。それ自体によりこれは非常に低い吸収性を有する。それ故、低い反射が所望される応用では、ＬＲＳＭは他の音響吸収材料と組合わせられてもよく、特に結合されたＬＲＳＭ吸収パネルは１２０−１０００Ｈｚの周波数範囲にわたって、低透過性で、低反射性の音響パネルとして動作させることができる。通常、１０００Ｈｚにわたって、音響は容易に減衰されることができ、特別な構成は必要とされない。したがって基本的に、本発明の音響パネルは屋内および屋外の応用の両者において、非常に広い周波数範囲にわたって音響減衰の問題を解決できる。
【００３７】
屋内の応用において、例えば壁が石膏ボードを有する木のフレームを使用して製造される木造建築の家では、本発明の実施形態にしたがったＬＲＳＭパネルは既存の壁に３５ｄＢを超える透過損失を付加することにより部屋間にすぐれた遮音を実現するために、石膏ボードの間に挿入されることができる。屋外の応用において、パネルはまたコンクリートまたはその他の気候に耐久性のあるフレーム内の挿入物として、環境雑音（特に低周波数雑音）を遮断するために使用されることができる。
【００３８】
［付録］  
［測定技術］  
測定方法は標準的な方法［ASTM C384-98“Standard test method for impedance and absorption of acoustical materials by the impedance tube method”］の変更に基づいている。インピーダンスチューブは室外雑音を遮断しながら、チューブ内に平面音波を発生するために使用された。図９はこの方法の概略を示している。測定されているサンプルスラブ９は標準的な方法により必要とされるとき、２つのBruel & Kjaer (B&K) Type-4026 インピーダンスチューブ10、11間にしっかりと堅密に配置される。前方のチューブ10は標準的な方法のように、最端部の１つのＢ＆Ｋ高声器12と、２つの４１８７型音響センサ13、14を含んでいる。前方センサ13、14の約１００倍の電子利得を有する第３の音響センサ15は後部チューブ11の固定装置に位置されている。このセンサの後方の残りの後方チューブは無饗音吸収スポンジ16で充填されている。これはもとの標準的な方法が有していない付加的な特徴であり、サンプルの透過の正確度を測定するように設計されている。
【００３９】
前方チューブ10は長さｄf ＝２７．５ｃｍで直径１０ｃｍである。第１および第２のセンサ13、14は１０ｃｍの間隔で隔てられており、第２のセンサはサンプル９から１０．５ｃｍだけ隔てられている。後方インピーダンスチューブ11の第３のセンサ15はサンプル９から１０．５ｃｍだけ隔てられており、後方チューブ11は前方チューブ10と同一の直径１０ｃｍを有している。
【００４０】
後方インピーダンスチューブ11は第３のセンサ15から室内雑音を実効的に遮蔽し、それによって測定は（特別に設けられた静かな部屋の代わりに）通常の研究所で行われることができる。正弦波信号はパワー増幅器を通して高声器12を駆動するためにロックイン増幅器から送られ、それはまた第３のセンサ15からの信号を測定した。正弦波の周波数は２Ｈｚインターバルで２００Ｈｚから１４００Ｈｚの範囲で走査され、一方、同位相および逆位相の両電気信号は３つの（２位相）ロックイン増幅器により測定された。単一周波数励起および位相感応検出は低い周波数で雑音干渉を受けやすい自己相関多チャンネル周波数解析でより広く使用されたブロードバンドソースと比較して信号対雑音比を著しく改善する。全てのセンサは通常の位置切換え方法により相対的な応答曲線を得るように較正されている。
【００４１】
説明を完全にするために、以下、データ解析に使用された関係式の導出について説明する。この導出で使用される以下の項を最初に規定する。  
θn ＝２πｆｄn ／ｃ、ｃ＝空気中の音速、ｆ＝周波数、ｋ＝２πｆ／ｃ  
ｄ1,2,3 ＝サンプルから第１のセンサ13、第２のセンサ14、第３のセンサ15のそれぞれの位置までの距離、ｄf ＝前方インピーダンスチューブの長さ、ｄb ＝後方インピーダンスチューブの長さ  
ｒs ＝高声器の反射係数、ｒ＝サンプルの反射係数  
ｔ＝サンプルの透過係数  
Ｘn ＝センサ−ｎにおける信号、Ａ＝高声器により放射された音波の振幅。
【００４２】
音波がチューブ内の平面波であると仮定し、右方向にｚ軸を取り、サンプル表面でｚ＝０とすることにより、第１のセンサ13と第２のセンサ14における振幅は次式により与えられる。  
【数３】
2005250474.tif 000005
【００４３】
サンプルの後部表面の音波はそのとき、次のようになる。  
【数４】
2005250474.tif 000006
【００４４】
後方チューブの音波に対してサンプルの後側でｚ＝０とすることにより、第３のセンサ15の信号は次式のようになる。  
【数５】
2005250474.tif 000007
【００４５】
式（１）から、サンプルの反射係数ｒは次式として得られる。  
【数６】
2005250474.tif 000008
【００４６】
ここで、Ｈ1,2 はＸ2 ／Ｘ1 である。式（３）は測定される伝達関数Ｈ1,2 を使用して、反射係数ｒを決定するための標準的な２つのマイクロホン方法で使用されるのと同じである。
【００４７】
透過係数ｔは式（１）と（２）のＸ3 ／Ｘ2 およびｒを使用して得られることができる。  
【数７】
2005250474.tif 000009
【００４８】
透過損失（ＴＬ）はＴＬ（ｄＢ）＝−２０＊ｌｏｇ（｜ｔ｜）として規定される。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】スプリングに対して横方向の質量変位を示す図。
【図２】太線で規定されている単一のセルを有する複数のＬＲＳＭセルを有している剛性フレームを示す図。
【図３】単一のセルの平面および分解図。
【図４】本発明の１実施形態によるＬＲＳＭパネルの平面図。
【図５】本発明の１実施形態による３個の別々のＬＲＳＭパネルおよび一緒に積層されている３個のＬＲＳＭパネルからなるパネルの透過スペクトルを示す図。
【図６】本発明による２個の別々のＬＲＳＭパネルおよび一緒に積層された２個のＬＲＳＭパネルからなるパネルの透過スペクトル図。
【図７】比較のため固体パネルの透過スペクトルを示す図。
【図８】高い吸収で低い透過のパネルの特性を示す図。
【図９】図５乃至８の結果を得るために使用された測定装置の概略図。
【図１】
2005250474.tif 000010
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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