(57)【要約】  【課題】  テニスラケットの飛び性能とコントロール性を高める。  【解決手段】  ラケットフレーム１１の重量が１００ｇ以上２７０ｇ以下のテニスラケット１０であって、打球面Ｆを囲むヘッド部１２は、断面の厚みＴＦを２０ｍｍ以上、断面の幅ＷＦを１３ｍｍ以上とし、上記厚みＴＦと幅ＷＦの比ＷＦ／ＴＦを０．５以上０．９以下の範囲内とする断面形状で連続的に形成すると共に、打球面Ｆの最大横幅位置のサイド部Ａで断面厚みＴＦ１と断面幅ＷＦ１がともに最大となるように形成し、ラケットフレーム１１のスロート部１３とグリップ部１５を連結するシャフト部１４は、ヘッド部１２の最大断面厚みＴＦ１と、シャフト部１４の断面の厚みＴＳの比ＴＳ／ＴＦ１を１．０以上１．３以下の範囲内とする断面形状で連続的に形成している。  【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ラケットフレームの重量が１００ｇ以上２７０ｇ以下であって、
上記ラケットフレームの打球面を囲むヘッド部の断面は、厚み（ＴＦ）を２０ｍｍ以上、幅（ＷＦ）を１３ｍｍ以上とし、上記厚み（ＴＦ）と幅（ＷＦ）の比（ＷＦ／ＴＦ）を０．５以上０．９以下の範囲内とする断面形状で連続化させている一方、
上記打球面の最大横幅位置において、ヘッド部の断面は厚み（ＴＦ１）と幅（ＷＦ１）をともに最大とし、
上記ラケットフレームのスロート部とグリップ部を連結するシャフト部は、上記ヘッド部の最大断面厚み（ＴＦ１）と、シャフト部の断面の厚み（ＴＳ）の比（ＴＳ／ＴＦ１）を１．０以上１．３以下の範囲内とする断面形状で連続化させているテニスラケット。
【請求項２】
ストリングを張設していない状態において、上記ラケットフレームの打球面の面内２次固有振動数（Ｆ１）を３５０Ｈｚ以上６００Ｈｚ以下とし、面外２次固有振動数（Ｆ２）を４８０Ｈｚ以上６５０Ｈｚ以下とし、上記面内２次固有振動数（Ｆ１）と面外２次固有振動数（Ｆ２）との比（Ｆ１／Ｆ２）を０．７以上１．２以下としている請求項１に記載のテニスラケット。
【請求項３】
上記ヘッド部の断面の厚み（ＴＦ）は２０ｍｍ以上３０ｍｍ以下、幅（ＷＦ）は１３ｍｍ以上２０ｍｍ以下とし、
上記シャフト部の断面の厚み（ＴＳ）は２０ｍｍ以上３０ｍｍ以下、幅（ＷＳ）は２５ｍｍ以上としている請求項１又は請求項２に記載のテニスラケット。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、テニスラケットに関し、特に、軽量な硬式テニスラケットにおいてフレームの剛性を高めて、打撃時における反発性能の向上を図るものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、テニスラケットフレームにおいて、ガット張架面となる打球面を囲むヘッド部（フェイス部とも称す）の断面形状は、打球面の面外方向に厚みを持たせた所謂「厚ラケ」が提供されている。該厚ラケを必要とするユーザーは、女性やシニア層といった少ない力で飛び性能を要求する層であり、軽量で飛び性能の良いテニスラケットが求められている。そのため、ラケットの材料は、軽量で比強度が高く、設計自由度も高い繊維強化樹脂が主流となっている。
【０００３】
しかしながら、ラケットフレームとボールとの二物体が衝突する観点からみると、エネルギー保存則により、ラケットフレームが軽くなるとボールの反発係数が低下する。よって、ラケットフレームの軽量化は反発性能の低下を招くこととなる。
この点を解決するには、重心をグリップ側よりヘッド側の先寄りにすることによりスイング方向の慣性モーメントを高めることが考えられるが、スイング方向の慣性モーメントが大きければプレーヤーにはラケットが重く感じられ、操作性が悪化する。
一方、女性やシニア層の中でも競技思考の強いプレーヤーにおいては、面安定性が高くコントロール性能に優れたテニスラケットへの要請も強い。
【０００４】
これらの問題を解決するために、本出願人は、特開２０００−３２５５０３号（特許文献１）において、ラケットフレームの重量（Ｍ）とバランス（Ｉ）とを掛け合わせた値（ＭＩ）を一定範囲内とし、ヘッド部の側部の面内方向剛性値とスロート部の面外方向剛性値との比を一定範囲内に設定することにより、プレーヤーに扱いやすく、かつ、反発性の高いテニスラケットを提案している。また、ヘッド部の最大厚箇所における「厚み/幅」と、スロート部最大厚箇所の「厚み／幅」との比を１．０以上に設定することも提案している。
【０００５】
また、本出願人は、特開２００３−３８６８３号（特許文献２）において、ラケットフレームのヘッド部のトップ位置の幅と厚み、ヘッド部の両サイド位置の幅と厚みを調整して、ラケットフレームを一定の断面形状とする等により、ラケットフレームの面内固有振動数と面内方向の剛性値を一定範囲内に設定して、スイートエリアを拡大し、打球の反発性能を高めることを提案している。
【０００６】
さらに、本出願人は、特開２００３−１７５１３４号（特許文献３）において、ラケットフレームのヘッド部とスロート部それぞれの厚みと幅を調整してラケットフレームの剛性値を一定範囲内とし、かつ、反発性能に影響するスイング方向の慣性モーメントと面安定性に影響するセンター方向の慣性モーメントとの比を一定範囲内に設定することによって、反発性能、操作性、面安定性を改善したテニスラケットを提案している。
【０００７】
しかしながら、特許文献１に示すテニスラケットは、反発性能と、コントロール性に影響する面安定性の双方について改良の余地がある。特に、ストリングの固有振動数と面外方向の２次固有振動数を近接させることにより、エネルギーロスを抑えてテニスラケットの反発性能を向上させる理論（インピーダンスマッチング理論）から、面外方向の２次固有振動に影響する打球面剛性の向上に改善の余地がある。
また、特許文献２、特許文献３に示すテニスラケットは、いずれもコントロール性、面安定性について改良の余地がある。
【０００８】
さらにまた、特許第２６０８２０２号（特許文献４）では、ラケットフレームの幅および厚みを、スロート部のグリップ側からヨーク部に向かって大きくし、ヨーク部との連結部近傍で最大幅、最大厚とすると共に、ヘッド部のスロート側からトップ部に向かって減少させることにより、ラケットフレームの剛性を高め、面安定性を向上させることを提案している。
【０００９】
しかしながら、特許文献４に示す上記テニスラケットは、反発性の向上については言及されていない。特に、このテニスラケットは面外１次固有振動数を向上する設計であるが、上記インピーダンスマッチング理論により、面外２次振動数を調整して反発性を向上させる余地がある。
【００１０】
【特許文献１】特開２０００−３２５５０３号公報
【特許文献２】特開２００３−３８６８３号公報
【特許文献３】特開２００３−１７５１３４号公報
【特許文献４】特許第２６０８２０２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は上記問題に鑑みてなされたもので、軽量性を維持しながらフレームの高剛性として反発性能を高め、かつ、打球面の安定性の向上により高いコントロール性能も併せ持つテニスラケットの提供を課題としている。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記課題を解決するために、本発明は、ラケットフレームの重量が１００ｇ以上２７０ｇ以下であって、
上記ラケットフレームの打球面を囲むヘッド部の断面は、厚み（ＴＦ）を２０ｍｍ以上、幅（ＷＦ）を１３ｍｍ以上とし、上記厚み（ＴＦ）と幅（ＷＦ）の比（ＷＦ／ＴＦ）を０．５以上０．９以下の範囲内とする断面形状で連続化させている一方、
上記打球面の最大横幅位置において、ヘッド部の断面は厚み（ＴＦ１）と幅（ＷＦ１）をともに最大とし、
上記ラケットフレームのスロート部とグリップ部を連結するシャフト部は、上記ヘッド部の最大断面厚み（ＴＦ１）と、シャフト部の断面の厚み（ＴＳ）の比（ＴＳ／ＴＦ１）を１．０以上１．３以下の範囲内とする断面形状で連続化させているテニスラケットを提供している。
【００１３】
上記のように、ヘッド部は「幅（ＷＦ）／厚み（ＴＦ）」を０．５以上０．９以下の範囲内として、幅広の断面形状としているため、該ヘッド部の側圧剛性を高めることができ、かつ、打球時のヘッド部の捩れを防止し、打球面剛性も高めることができる。
特に、捩れが最も生じやすい打球面最大横幅部分におけるヘッド部の厚み（ＴＦ１）と幅（ＷＦ１）とを最大とすることにより、打球面剛性を効果的に高めることができる。
さらに、打球時に捩れ変形しにくいシャフト部は、厚み（ＴＳ）の大きい断面形状とすることによって剛性を高めることができる。
上記打球面の横幅とは、ヘッド部のトップとグリップ後端を結ぶ直線に対して直交する方向幅を指す。
【００１４】
又、本発明者は、ラケットフレームの剛性は、打球面の面外２次振動に関与し、この面外２次振動数がストリングの固有振動数に近接したときに反発性能が向上することを、鋭意研究および試打テストを含む実験の結果から知見している。
従って、上記テニスラケットは、側圧剛性、打球面剛性ともに向上するため、打球面の面外２次振動数が増加してストリングの振動数に近接し、高い反発性能を得ることができる。
【００１５】
なお、ストリングの固有振動数と面外２次振動数が近接したときに反発性能が向上するのは、ストリングの位置と面外２次の振動モードの位置が一致しているためであると考えられ、面外２次振動の振動波形とストリングの振動波形は、ラケットの打球面の範囲で振動モードが同じになるため、反発性能が大きくなる。
前記面外２次振動のモードは、フレーム全長Ｌに対して、トップ位置から０．１Ｌ〜０．４Ｌ、０．６Ｌ〜０．９Ｌである。
【００１６】
さらに、上記のようにヘッド部を幅（ＷＦ）の広い断面形状として側圧剛性を高めることにより、打球時のフレーム変形を抑制できると共に、スイング方向の慣性モーメントの増大を抑えながらセンター方向の慣性モーメントを増大させることができるため、中心軸回りにラケットが回転しにくくなり面安定性が向上し、コントロール性を高めることができる。さらにまた、センター方向の慣性モーメントが増大することにより、打球の反発性も向上する。
【００１７】
ヘッド部の断面の厚み（ＴＦ）は２０ｍｍ以上３０ｍｍ以下が良い。これは、２０ｍｍ未満では打球面剛性が上がりにくく、３０ｍｍを超えると重量が増加して操作性が悪化することに因る。なお、このヘッド部の断面の厚み（ＴＦ）は、下限を２１ｍｍ以上、さらに２２ｍｍ以上、特に２３ｍｍ以上がよい。また、上限は２８ｍｍ以下、さらに２７ｍｍ以下、特に２５ｍｍ以下がよい。
【００１８】
ヘッド部の断面の幅（ＷＦ）は１３ｍｍ以上２０ｍｍ以下が良い。これは、１３ｍｍ未満では側圧剛性、打球面剛性ともに上がりにくく、２０ｍｍを超えると重量が増加して操作性が悪化することに因る。なお、このヘッド部の断面の幅（ＷＦ）は、さらに、下限は１４ｍｍ、特に１５ｍｍ以上がよく、上限は１９ｍｍ以下、さらに１８ｍｍ以下が好ましい。
【００１９】
ヘッド部の断面の厚み（ＴＦ）と幅（ＷＦ）の比(ＷＦ／ＴＦ)を０．５以上０．９以下としているのは、０．５未満では、打球面剛性、側圧剛性ともに向上せず、０．９を超えると打球面剛性が向上しないことに因る。なお、上記比（ＷＦ／ＴＦ）は、下限は０．６０以上、さらに０．７５以上がよく、上限は０．８６以下、さらに０．７８以下がよい。
【００２０】
シャフト部の断面の厚み（ＴＳ）は２０ｍｍ以上３０ｍｍ以下が良い。これは、２０ｍｍ未満ではスロート剛性が上がりにくく、３０ｍｍを超えると重量が増加して操作性が悪化することに因る。
なお、このシャフト部の断面の厚み（ＴＳ）は、さらに、下限は２２ｍｍ以上、さらに、２３ｍｍ以上、特に２５ｍｍ以上がよく、上限は２８ｍｍ以下、さらに２７ｍｍ以下がよい。なお、シャフト部の幅（ＷＳ）は、２５ｍｍ以上のものが大半であり、剛性には殆ど影響しない。
【００２１】
打球面最大幅位置におけるヘッド部の最大断面厚み（ＴＦ１）とシャフト部の断面の厚み（ＴＳ）の比（ＴＳ／ＴＦ１）を１．０以上１．３以下としているのは、１．０未満ではスロート剛性が低下し、面外２次固有振動数が向上しないため反発性能が低下し、１．３を超えると、シャフト部が厚くなり重量が増加する、あるいはヘッド部が捩れやすく打球面剛性が低下するためコントロール性や反発性が低下することに因る。
なお、上記比（ＴＳ／ＴＦ１）は、下限は１．０５以上、さらに、１．１２以上がよく、上限は１．２５以下、さらに１．２２以下とすることが好ましい。
【００２２】
ストリングを張設していない状態において、上記ラケットフレームの打球面の面内２次固有振動数（Ｆ１）を３５０Ｈｚ以上６００Ｈｚ以下とし、面外２次固有振動数（Ｆ２）を４８０Ｈｚ以上６５０Ｈｚ以下とし、上記面内２次固有振動数（Ｆ１）と面外２次固有振動数（Ｆ２）との比（Ｆ１／Ｆ２）を０．７以上１．２以下とすることが好ましい。
【００２３】
打球面の面内２次固有振動数（Ｆ１）を３５０Ｈｚ以上６００Ｈｚ以下としているのは、３５０Ｈｚ未満ではスイートエリアが小さくなり、６００Ｈｚを超えると断面形状拡大に伴い重量が増加することに因る。なお、この面内２次固有振動数（Ｆ１）は、さらに、３８０Ｈｚ以上５７０Ｈｚ以下、特に、４００Ｈｚ以上５５０Ｈｚ以下とすることが好ましい。
【００２４】
打球面の面外２次固有振動数（Ｆ２）を４８０Ｈｚ以上６５０Ｈｚ以下としているのは、４８０Ｈｚ未満ではストリングの固有振動数より低く近接しなくなるため反発性能が向上せず、６５０Ｈｚを超えてもストリングの固有振動数よりも高く近接しなくなり、やはり反発性能が低下することに因る。なお、この面外２次固有振動数（Ｆ２）は、さらに、５００Ｈｚ以上６２０Ｈｚ以下、特に、５２０Ｈｚ以上６００Ｈｚ以下とすることが好ましい。
【００２５】
上記面内２次固有振動数（Ｆ１）と面外２次固有振動数（Ｆ２）との比（Ｆ１／Ｆ２）を０．７以上１．２以下としているのは、０．７未満ではスイートエリアが小さくなり、１．２より大きいと反発性能が低下するためである。この比（Ｆ１／Ｆ２）は、さらに０．８以上１．１以下、特に０．９以上１．０以下が好ましい。
【００２６】
上記打球面の面内２次固有振動数（Ｆ１）、面外２次固有振動振動数（Ｆ２）は、ヘッド部の各部分における断面形状の幅（ＷＦ）と厚み（ＴＦ）の形状を前記した範囲内で変えて、面内２次固有振動数（Ｆ１）は３５０Ｈｚ以上６００Ｈｚ以下、面外２次固有振動振動数（Ｆ２）は４８０Ｈｚ以上６５０Ｈｚ以下に設定している。
【発明の効果】
【００２７】
上述したように、本発明に係るテニスラケットによれば、ヘッド部の側圧剛性が向上するとともに、打球時の捩れを抑制して打球面剛性も高めることができ、さらに、スロート部はシャフト部の断面の厚み（ＴＳ）を大きくすることにより高剛性となるため、全体的にラケットフレームの剛性を高めることができる。従って、打球面の面外２次固有振動数が増加してストリングの固有振動数に近接し、高い反発性を実現することができる。
【００２８】
また、ヘッド部の断面の幅（ＷＦ）を大きくすることにより、スイング方向の慣性モーメントの増大を抑えながらセンター方向の慣性モーメントを増大することができ、さらに、打球時に最も捩れが生じやすい打球面最大幅部分でヘッド部の断面厚み、断面幅をともに最大とすることにより、効果的に打球面の変形を防止して、面安定性を高め、コントロール性を向上させることができる。
【００２９】
さらに、打球面の面内２次固有振動数（Ｆ１）、面外２次固有振動数（Ｆ２）、および面内２次固有振動数（Ｆ１）と面外２次固有振動数（Ｆ２）との比（Ｆ１／Ｆ２）を上記一定範囲内とすることにより、広いスイートエリアと高い反発性能を実現することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３０】
以下、発明の実施形態を図面を参照して説明する。
図１乃至図４は本発明の第一実施形態に係る硬式テニス用のテニスラケット１０を示し、ラケットフレーム１１は、ヘッド部１２、スロート部１３、シャフト部１４、グリップ部１５を連続して形成し、両側のスロート部１３にヨーク１７の両端を連結して、ヘッド部１２と共に打球面Ｆを囲むガット張架部Ｇを形成している。
図１（Ｂ）に示すように、ヘッド部１２の外周面側にはガット溝１８を形成し、ガット張架部Ｇにはストリングを挿通する複数のガット穴１９をフレーム方向に対して垂直に、即ちフレーム１１の幅方向に貫通させて設けている。
【００３１】
上記ラケットフレーム１１は、本実施形態では、繊維強化樹脂製のプリプレグシートを、内圧チューブを被覆したマンドレル上に積層して成形し、マンドレルを抜き取って上記積層体を金型にセットし、加熱加圧成形により作成している。
【００３２】
以下、上記ヘッド部１２の厚み（ＴＦ）とは、打球面Ｆに対してボールの打球方向の面の寸法を指し、幅（ＷＦ）は打球面Ｆと平行で且つ上記ボールの打球方向と直交する方向の面の寸法を指す。
打球面Ｆに対して面外方向とはボールの打球方向を指し、面内方向とは打球面Ｆの中心方向を指す。
【００３３】
上記ヘッド部１２のフレームの断面は、厚みＴＦが２０ｍｍ以上３０ｍｍ以下の範囲内、幅ＷＦが１３ｍｍ以上２０ｍｍ以下の範囲内、「幅ＷＦ／厚みＴＦ」が０．５以上０．９以下の範囲内となる断面形状で連続する形状としている。
即ち、「ＷＦ／ＴＦ」は、打球面Ｆの最大横幅位置ＷＦに当たる両サイド部Ａ（打球面Ｆを時計面とみて、トップ部Ｂを１２時とした場合における３時、９時位置に当たる位置）で０．６０、トップ部Ｂで０．６１、その他いずれの位置でも０．５以上０．９以下の範囲内としている。
【００３４】
また、上記ヘッド部１２の両サイド部Ａで、フレームの厚みおよび幅を最大とし、この最大断面厚みＴＦ１を２５ｍｍ、最大断面幅ＷＦ１を１５ｍｍとしている。
ヘッド部１２のトップ部Ｂは、図３に示すように、断面の厚みＴＦ２を２３ｍｍ、断面の幅ＷＦ２を１４ｍｍとしている。
【００３５】
上記シャフト部１４の最小断面積部Ｃは、図４に示すように、断面の厚みＴＳ１を２５ｍｍ、断面の幅ＷＳ１を２８ｍｍとしている。また、該シャフト部１４は、ヘッド部１２の上記最大断面厚みＴＦ１に対する断面厚みＴＳが１．０以上１．３以下の範囲内となる断面形状で連続的に作製している。
【００３６】
上記ラケットフレーム１１は、ストリングを張設していない状態において、面内２次固有振動数Ｆ１を３５０Ｈｚ以上６００Ｈｚ以下の範囲内とし、面外２次固有振動数Ｆ２を４８０Ｈｚ以上６５０Ｈｚ以下の範囲内としている。かつ、面内２次固有振動数Ｆ１と面外２次固有振動数Ｆ２の比（Ｆ１／Ｆ２）が０．７以上１．２以下の範囲内となるように作製している。
【００３７】
上記構成のテニスラケット１０では、ヘッド部１２の断面の幅ＷＦを大きく、かつ、シャフト部１４の断面の厚みＴＳを厚く設定している。これにより、ラケットフレーム１１の剛性が高まり、打球面Ｆの面内２次固有振動数Ｆ２が上記範囲内となってストリングの固有振動数に近接することにより、打球の反発性能を向上させることができる。同時に、センター方向の慣性モーメントも増大し、コントロール性を高めることができる。
【００３８】
さらに、ヘッド部の断面幅ＷＦと断面厚みＴＦとの比ＷＦ／ＴＦは、ヘッド部１２の上記サイド部Ａで０．６０、トップ部Ｂで０．６１とし、その他いずれの位置でも０．５以上０．９以下の範囲内に設定しているため、バランスがよく、打球時の捩れに対して高い剛性を備えることができる。特に、捩れが最も生じやすいヘッド部１２のサイド部Ａに、最大断面幅ＷＦ１と最大断面厚みＴＦ１を配置することにより、打球時の捩れを効果的に防止して、面安定性を高めることができる。
【００３９】
さらにまた、打球面Ｆの面内２次固有振動数Ｆ１と、該面内２次固有振動数Ｆ１の面外２次固有振動数Ｆ２に対する比をそれぞれ上記範囲内に設定することにより、広いスイートエリアを確保し、かつ、反発性能を高めることができる。
【００４０】
「実施例」
以下の表１に示すとおり、ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面厚みＴＦ２、断面幅ＷＦ２、サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１、最大断面幅ＷＦ１、シャフト部１４の最小径部Ｃの断面厚みＴＳ１、断面幅ＷＳ１を異ならせた実施例１〜４と比較例１〜６を作製し、テニスラケットの慣性モーメント、剛性、固有振動数、反発係数を測定し、実打テストも行った。
【００４１】
【表１】
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【００４２】
実施例１〜４および比較例１〜６のいずれのラケットフレーム１１も、繊維強化熱硬化性樹脂で成形した中空形状とし、厚み２８ｍｍ、幅１３〜１６ｍｍの断面形状とし、打球面Ｆの面積が１１５平方インチである同一形状とし、フレーム重量およびフレームバランスは表１に示すとおり設定した。
詳細には、ラケットフレーム１１は、カーボン繊維を強化繊維とした繊維強化熱硬化性樹脂のプリプレグシート（ＣＦプリプレグ（東レＴ３００、７００、８００、Ｍ４６Ｊ））を、６６ナイロンからなる内圧チューブを被覆したマンドレル（φ１４．５）上に積層し、鉛直状の積層体を成形した。プリプレグ角度は０°、２２°、３０°、９０°とし、積層した。マンドレルを抜き取って上記積層体を金型にセットした。金型を型締して、金型を１５０℃に昇温し、３０分間の加熱を行うと同時に内圧チューブ内に９ｋｇｆ／ｃｍ２の空気圧を付加し、加圧保持し、加熱加圧成形により作成した。
【００４３】
実施例１〜４および比較例１〜６のいずれのラケットフレーム１１も、打球面Ｆの最大横幅ＷＦ位置は前記３時、９時のサイド部Ａび位置とし、この３時、９時位置にヘッド部１２の幅および厚みを最大とした。
また、実施例１〜４はいずれも、ヘッド部１２の断面は、幅ＷＦと厚みＴＦの比（ＷＦ／ＴＦ）を０．５以上０．９以下の範囲内とする断面形状で連続的に形成した。かつ、シャフト部１４は、シャフト部１４の断面の厚みＴＳとヘッド部１２の最大断面厚みＴＦ１との比（ＴＳ／ＴＦ１）を１．０以上１．３以下の範囲内とする断面形状で連続的に形成した。
【００４４】
「実施例１」
ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面の厚みＴＦ２、幅ＷＦ２、サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１、最大断面幅ＷＦ１、シャフト部１４の最小断面積部Ｃの厚みＴＳ１、幅ＷＳ１は、いずれも上記第一実施形態と同一とした。
すなわち、ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面の厚みＴＦ２を２３ｍｍ、幅ＷＦ２を１４ｍｍ、ＷＦ２／ＴＦ２を０．６１とした。サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１を２５ｍｍ、最大断面幅ＷＦ１を１５ｍｍ、ＷＦ１／ＴＦ１を０．６０とした。シャフト部の最小断面積部Ｃの断面の厚みＴＳ１を２５ｍｍ、幅ＷＳ１を２８ｍｍ、ＷＳ１／ＴＳ１を１．１２とし、比（ＴＳ１／ＴＦ１）を１．００とした。
また、ストリングを張設していない状態における面内２次固有振動数Ｆ１は４６２Ｈｚ、面外２次固有振動数Ｆ２は５４１Ｈｚであり、Ｆ１／Ｆ２を０．８５とした。
【００４５】
「実施例２」
実施例１よりもヘッド部１２の厚みを薄く、幅を広く作製した。すなわち、ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面の厚みＴＦ２を２０ｍｍ、幅ＷＦ２を１５ｍｍ、ＷＦ２／ＴＦ２を０．７５とした。サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１を２２ｍｍ、最大断面幅ＷＦ１を１７ｍｍ、ＷＦ１／ＴＦ１を０．７７とした。シャフト部１４の最小断面積部Ｃの断面の厚みＴＳ１を２５ｍｍ、幅ＷＳ１を２８ｍｍ、ＷＳ１／ＴＳ１を１．１２とし、ＴＳ１／ＴＦ１を１．１４とした。
また、ストリングを張設していない状態における面内２次固有振動数Ｆ１は４７８Ｈｚ、面外２次固有振動数Ｆ２は４９０Ｈｚであり、Ｆ１／Ｆ２を０．９８とした。
【００４６】
「実施例３」
実施例２よりもヘッド部１２の厚みを薄く、幅を広く、シャフト部１４の厚みを大きく作製した。すなわち、ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面の厚みＴＦ２を２１ｍｍ、幅ＷＦ２を１６ｍｍ、ＷＦ２／ＴＦ２を０．７６とした。サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１を２３ｍｍ、最大断面幅ＷＦ１を１８ｍｍ、ＷＦ１／ＴＦ１を０．７８とした。シャフト部１４の最小断面積部Ｃの断面の厚みＴＳ１を２８ｍｍ、幅ＷＳ１を２８ｍｍ、ＷＳ１／ＴＳ１を１．００とし、ＴＳ１／ＴＦ１を１．２２とした。
また、ストリングを張設していない状態における面内２次固有振動数Ｆ１は４８３Ｈｚ、面外２次固有振動数Ｆ２は５１４Ｈｚであり、Ｆ１／Ｆ２を０．９４とした。
【００４７】
「実施例４」
実施例３よりもヘッド部１２の厚みを薄く、幅を広く、シャフト部１４の厚みを薄く作製した。すなわち、ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面の厚みＴＦ２を２０ｍｍ、幅ＷＦ２を１７ｍｍ、ＷＦ２／ＴＦ２を０．８５とした。サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１を２２ｍｍ、最大断面幅ＷＦ１を１９ｍｍ、ＷＦ１／ＴＦ１を０．８６とした。シャフト部１４の最小断面積部Ｃの断面の厚みＴＳ１を２５ｍｍ、幅ＷＳ１を２８ｍｍ、ＷＳ１／ＴＳ１を１．１２とし、ＴＳ１／ＴＦ１を１．１４とした。
また、スイングを張設していない状態における面内２次固有振動数Ｆ１は５３８Ｈｚ、面外２次固有振動数Ｆ２は５８７Ｈｚであり、Ｆ１／Ｆ２を０．９２とした。
【００４８】
「比較例１」
上記各実施例よりも、ヘッド部１２は厚みを大きく幅を薄く、シャフト部１４は厚みを大きく作製した。すなわち、ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面の厚みＴＦ２を２６ｍｍ、幅ＷＦ２を１１ｍｍ、ＷＦ２／ＴＦ２を０．４２とした。サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１を２８ｍｍ、最大断面幅ＷＦ１を１３ｍｍ、ＷＦ１／ＴＦ１を０．４６とした。シャフト部１４の最小断面積部Ｃの断面の厚みＴＳ１を２６ｍｍ、幅ＷＳ１を２８ｍｍ、ＷＳ１／ＴＳ１を１．０８とし、ＴＳ１／ＴＦ１を０．９３とした。
また、ストリングを張設していない状態における面内２次固有振動数Ｆ１は３２０Ｈｚ、面外２次固有振動数Ｆ２は５４９Ｈｚであり、Ｆ１／Ｆ２を０．５８とした。
【００４９】
「比較例２」
比較例１よりも、ヘッド部１２はさらに細幅とし、シャフト部１４はさらに厚みを大きくした。すなわち、ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面の厚みＴＦ２を２６ｍｍ、幅ＷＦ２を９ｍｍ、ＷＦ２／ＴＦ２を０．３５とした。サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１を２８ｍｍ、最大断面幅ＷＦ１を１０ｍｍ、ＷＦ１／ＴＦ１を０．３６とした。シャフト部１４の最小径部Ｃの断面厚みＴＳ１を３０ｍｍ、断面幅ＷＳ１を２８ｍｍ、ＷＳ１／ＴＳ１を０．９３とし、比ＴＳ１／ＴＦ１を１．０７とした。
また、ストリングを張設していない状態における面内２次固有振動数Ｆ１は３４０Ｈｚ、面外２次固有振動数Ｆ２は５７０Ｈｚであり、Ｆ１／Ｆ２を０．５２とした。
【００５０】
「比較例３」
上記各実施例よりも、ヘッド部１２の厚みを薄く、幅を広くした。すなわち、ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面の厚みＴＦ２を１６ｍｍ、幅ＷＦ２を１９ｍｍ、ＷＦ２／ＴＦ２を１．１９とした。サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１を１８ｍｍ、最大断面幅ＷＦ１を２１ｍｍ、ＷＦ１／ＴＦ１を１．１７とした。シャフト部１４の最小断面積部Ｃの断面の厚みＴＳ１を２５ｍｍ、幅ＷＳ１を２８ｍｍ、ＷＳ１／ＴＳ１を１．１２とし、ＴＳ１／ＴＦ１を１．３９とした。
また、スイングを張設していない状態における面内２次固有振動数Ｆ１は５７０Ｈｚ、面外２次固有振動数Ｆ２は４４０Ｈｚであり、Ｆ１／Ｆ２を１．３０とした。
【００５１】
「比較例４」
比較例３よりも、ヘッド部１２はさらに幅を広く、シャフト部１４は厚みを薄くした。すなわち、ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面の厚みＴＦ２を１６ｍｍ、幅ＷＦ２を２０ｍｍ、ＷＦ２／ＴＦ２を１．２５とした。サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１を１８ｍｍ、最大断面幅ＷＦ１を２２ｍｍ、ＷＦ１／ＴＦ１を１．２２とした。シャフト部１４の最小断面積Ｃの断面の厚みＴＳ１を２２ｍｍ、幅ＷＳ１を２８ｍｍ、ＷＳ１／ＴＳ１を１．２７とし、ＴＳ１／ＴＦ１を１．２２とした。
また、ストリングを張設していない状態における面内２次固有振動数Ｆ１は５７６Ｈｚ、面外２次固有振動数Ｆ２は４２２Ｈｚであり、Ｆ１／Ｆ２を１．３６とした。
【００５２】
「比較例５」
実施例１よりも、ヘッド部１２は幅を広く、シャフト部１４は厚みを薄くした。すなわち、ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面の厚みＴＦ２を２３ｍｍ、幅ＷＦ２を１７ｍｍ、ＷＦ２／ＴＦ２を０．７４とした。サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１を２５ｍｍ、最大断面幅ＷＦ１を１８ｍｍ、ＷＦ１／ＴＦ１を０．７２とした。シャフト部１４の最小断面積Ｃの断面の厚みＴＳ１を２２ｍｍ、幅ＷＳ１を２８ｍｍ、ＷＳ１／ＴＳ１を１．２７とし、ＴＳ１／ＴＦ１を０．８８とした。
また、ストリングを張設していない状態における面内２次固有振動数Ｆ１は５４０Ｈｚ、面外２次固有振動数Ｆ２は４１６Ｈｚであり、Ｆ１／Ｆ２を１．３０とした。
【００５３】
「比較例６」
上記各実施例よりも、ヘッド部１２の幅、厚みをともに小さくした。すなわち、ヘッド部１２のトップ部Ｂの断面の厚みＴＦ２を１６ｍｍ、面幅ＷＦ２を１３ｍｍ、ＷＦ２／ＴＦ２を０．８１とした。サイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１を１８ｍｍ、最大断面幅ＷＦ１を１５ｍｍ、ＷＦ１／ＴＦ１を０．８３とした。シャフト部１４の最小断面積部Ｃの断面の厚みＴＳ１を２５ｍｍ、幅ＷＳ１を２８ｍｍ、ＷＳ１／ＴＳ１を１．１２とし、ＴＳ１／ＴＦ１を１．３９とした。
また、ストリングを張設していない状態における面内２次固有振動数Ｆ１は４７０Ｈｚ、面外２次固有振動数Ｆ２は３５０Ｈｚであり、Ｆ１／Ｆ２を１．３４とした。
【００５４】
（慣性モーメント測定）
図５（Ａ）に示すように、上記ラケットフレームの所要の付属部品を.取り付ける。該テニスラケット１０を慣性モーメント測定器で、テニスラケット１０のグリップ１５を上端として吊り下げ、スイング周期Ｔｓを測定し、下記の数式により、スイング方向の慣性モーメント（グリップ端を支点とする打球面外へのスイング方向の慣性モーメント）を計算した。
図５（Ｂ）に示すように、慣性モーメント測定器でテニスラケット１０のグリップ１５を上端として吊り下げ、センター周期Ｔｃを測定し、下記の数式により、センター方向の慣性モーメント（グリップ部の中心軸回りの慣性モーメント）を計算した。
【００５５】
（慣性モーメントの計算）
スイング方向：Ｉｓ［ｇ／ｃｍ2］
Ｉｓ＝Ｍ×ｇ×ｈ（Ｔｓ／２／π）2−Ｉｃ
センター方向：Ｉｃ［ｇ／ｃｍ2］
Ｉｃ＝２５４４５８×（Ｔｃ／π）2−８３５７
重心回り：Ｉｇ
Ｉｇ＝Ｉｓ−ｍ（１＋２．６）2
ここで、Ｍ＝ｍ＋ｍｃ、ｈ＝（ｍ×ｌ−ｍｃ×ｌｃ）／ｍ＋２．６であり、ｍ：ラケット重量、ｌ：ラケットバランスポイント、ｍｃ：チャック重量、ｌｃ：チャックバランスポイントである。  
【００５６】
（側圧剛性の測定）
図６に示すように、実施例及び比較例のラケット１０を横向きで打球面Ｆを垂直方向として、ラケットを保持している。この状態で上方のヘッド部１２のサイド部Ａに対して、平板Ｐにより、８０ｋｇｆの荷重を加えて変位量（たわみ量）を測定し、加えた荷重値である８０ｋｇｆを変位量（ｃｍ）で割って、その値をヘッド部１２の側面の面内方向の剛性値とした。
【００５７】
（打球面剛性の測定）
図７に示すように、実施例及び比較例のテニスラケット１０を水平に配置し、ヘッド部１２のトップ部Ｂを受け治具６１（Ｒ１５）で支持するとともに、トップ部１２ａから３４０ｍｍ離れた位置で、スロート部１３の両側からヨーク１７にかけた位置を受け治具６２（Ｒ１５）で支持した。この状態で、受け治具６２より受け治具６１の方向へ１７０ｍｍ離れた位置に対して、加圧具６３（Ｒ１０）により上方より８０ｋｇｆの力を加えて変位量（たわみ量）を測定し、加えた荷重値である８０ｋｇｆを変位量（ｃｍ）で割って、その値を打球面Ｆの面外方向の剛性値とした。
【００５８】
（スロート部の剛性測定）
スロート部の剛性測定は、図８（Ａ）（Ｂ）に示すように、テニスラケットフレーム１１を水平に配置し、ヨーク部１７の下端に当たる位置から両側のスロート部１３を受け治具７０で支持するとともに、該受け治具７０よりグリップ１５側に３４０ｍｍ離れた位置で受け治具７１によりグリップ部１５を支持した。この状態で、受け治具７１よりスロート部１３側に２２０ｍｍ離れた位置に対して、加圧具７２により上方より８０ｋｇｆの力を加えて変位量（たわみ量）を測定し、加えた加重値である８０ｋｇｆを変位量で割って、その値をスロート部１３の剛性値とした。
【００５９】
（面内２次固有振動数の測定）
図９（Ａ）に示すように、ラケットフレーム１１を下向きとし、シャフト部１４とスロート部１３との合流点を紐５１で吊り下げ、ヘッド部１２の最大幅位置の一側に加速度ピックアップ計５３をフレーム面（打球面）に平行となるように固定した。この状態で、図９（Ｂ）に示すように、スロート部１３をインパクトハンマー５５で加振した。インパクトハンマー５５に取り付けられたフォースピックアップ計で計測した入力振動（Ｆ）と加速度ピックアップ計５３で計測した応答振動（α）をアンプ５６Ａ、５６Ｂを介して周波数解析装置５７（ヒューレットパッカード社製、ダイナミックシングルアナライザーＨＰ３５６２Ａ）に入力して解析した。解析で得た周波数領域での伝達関数を求め、ラケットフレーム１１の振動数を得た。測定は、各実施例および比較例毎に、ストリングを張架していないテニスラケットについて測定した。
【００６０】
（面外２次固有振動数の測定）
図９（Ｃ）に示すように、ヘッド部１２の上端を紐５１で吊り下げ、スロート部１３とシャフト部１４との連続点に加速度ピックアップ計５３をフレーム面に垂直に固定した。この状態で、加速度ピックアップ計５３の裏側のフレームをインパクトハンマー５５で加振した。そして、面内２次固有振動数と同等の方法で振動数を算出し、面外２次固有振動数とした。測定は、各実施例および比較例毎に、ストリングを張架していないテニスラケット１０について測定した。
【００６１】
（反発係数の測定）
反発係数は、図１０に示すように、実施例および比較例のテニスラケット１０に、ストリングを縦６０ポンド、横５５ポンドの張力で張架し、各テニスラケット１０を垂直状態でフリーとなるようにグリップ部１５を柔らかく固定し、その打球面にボール打出機から一定速度Ｖ１（３０ｍ／ｓｅｃ）でテニスボールを打球面に衝突させ、跳ね返ったボールの速度Ｖ２を測定した。反発係数は発射速度Ｖ１、反発速度Ｖ２の比（Ｖ２／Ｖ１）であり、反発係数が大きいほどボールの飛びが良いことを示している。
【００６２】
（実打評価）
ラケットの飛び、スイートエリア、コントロール性についてアンケート調査を行った。５点満点で（点が多い程良いと評価）、中・上級者（テニス歴１０年以上、現在も週３日以上プレーする条件を満たす女性）４４名の採点結果の平均値を表１に示した。
【００６３】
表１から確認できるように、比較例３〜６はいずれも共通して面外２次固有振動数および反発係数が低く、面内２次固有振動数と面外２次固有振動数の比Ｆ１／Ｆ２が１．２より大きく、実打テストにおいても飛びが良くないという結果となった。これは、比較例３、４は、ヘッド部１２の断面幅と断面厚みの比ＷＦ１／ＴＦ１、ＷＦ２／ＴＦ２がいずれも０．９を超え、かつヘッド部１２の断面厚みＴＦ１、ＴＦ２が２０ｍｍ未満となったことで、打球面剛性が低下したためであり、比較例５は、シャフト部１４の断面厚みＴＳ１とサイド部Ａの最大断面厚みＴＦ１との比ＴＳ１／ＴＦ１が１．０未満となってスロート剛性が低下したためであり、比較例６は、サイド部Ａの断面厚みＴＦ１が２０ｍｍ未満で、かつＴＳ１／ＴＦ１の値が１．３を超えたことで打球面剛性が低下したためである。
【００６４】
また、比較例１、２は、いずれも面内２次固有振動数が低く、面内２次固有振動数と面外２次固有振動数の比Ｆ１／Ｆ２が０．７未満となり、実打テストにおいてもスイートエリアが狭く、コントロール性が低いという評価となった。これは、比較例１、２ともに、、ヘッド部１２の断面幅ＷＦ１、ＷＦ２が１３ｍｍ以下であり、かつ、ヘッド部１２の断面幅と断面厚みの比ＷＦ／ＴＦ、ＷＦ１／ＴＦ１がいずれも０．５未満となったことで、特に側圧剛性とセンター方向の慣性モーメントが低下したことに因る。
【００６５】
一方、実施例１〜４は、側圧剛性、打球面剛性、スロート剛性がいずれも高いうえ、センター方向の慣性モーメントも高く、実打テストにおいても、飛び、スイートエリア、コントロール性のいずれも良好な結果となった。
【００６６】
以上のことから、ヘッド部の断面幅ＷＦ、断面厚みＴＦを大きく、かつ、ＷＦ／ＴＦを０．５以上０．９以下の範囲内とすることによって、側圧剛性、打球面剛性を高めることができ、これにより、面外２次固有振動数が増加して反発性が向上するとともに、センター方向の慣性モーメントが増大してコントロール性が向上し、さらに面内２次固有振動数が増加してスイートエリアを拡大できることが判った。
また、シャフト部１４の断面厚みＴＳ１とヘッド部のサイド部Ａの断面厚みＴＦ１との比ＴＳ１／ＴＦ１を１．０以上１．３以下の範囲内とすることにより、スロート剛性、打球面剛性が高まり、反発性能を向上できることが判った。
【産業上の利用可能性】
【００６７】
本発明のラケットフレームはテニスラケットとして最も好適に用いられるが、バトミントン、スカッシュ等のテニス以外の打球用のラケットフレームとしても用いられる。
【図面の簡単な説明】
【００６８】
【図１】本発明の第一実施形態に係るテニスラケットを示し、（Ａ）は正面図であり、（Ｂ）は側面図である。
【図２】図１のII− II線断面図である。
【図３】図１のIII− III線断面図である。
【図４】図１のIV− IV線断面図である。
【図５】（Ａ）（Ｂ）はラケットフレームの慣性モーメントの測定方法を示す概略図である。
【図６】テニスラケットの側圧剛性の測定方法を示す概略図である。
【図７】テニスラケットの打球面剛性の測定方法を示す概略図である。
【図８】（Ａ）（Ｂ）はテニスラケットのスロート剛性の測定方法を示す概略図である。
【図９】（Ａ）（Ｂ）はテニスラケットの面内２次固有振動数と面外２次固有振動数の測定方法を示す概略図である。
【図１０】テニスラケットの反発係数の測定方法を示す概略図である。
【符号の説明】
【００６９】
１０  テニスラケット
１１  ラケットフレーム
１２  ヘッド部
１３  スロート部
１４  シャフト部
Ａ  サイド部
Ｂ  トップ部
ＴＦ、ＴＦ１、ＴＦ２  （ヘッド部の）断面厚み  
ＷＦ，ＷＦ１、ＷＦ２  （ヘッド部の）断面幅
ＴＳ、ＴＳ１  （シャフト部の）断面厚み
ＷＳ，ＷＳ１  （シャフト部の）断面幅
【図１】
2005237873.tif 000004
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
2005237873.tif 000009
【図７】
2005237873.tif 000010
【図８】
2005237873.tif 000011
【図９】
2005237873.tif 000012
【図１０】
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