(57)【要約】  【課題】  ラケットフレームの飛び、面安定性、操作性、強度を高める。  【解決手段】  ヘッドトップ位置とグリップ端中心位置を通る線を第一中心基準線を挟んで左右幅方向に左右５センチづつ離れた幅１０センチの範囲内のヘッドトップ側の第一領域では、単位長さ当たりの重量をＷｔとし、打球面の中心点を通る第二中心基準線を挟んで上下方向に５センチづつ離れた幅１０センチの範囲内のフレームサイド側の第二領域では、単位長さ当たりの重量をＷｓとし、スロート部とヨーク部との接合点を中心としてヘッド部側とスロート側とに５センチずす離れた幅１０センチの範囲内の領域と、接合点から上記第一中心基準線に挟まれた領域とを組み合わせて構成されるＹ字形状の領域を第三領域とし、該第三領域では単位長さ当たり重量をＷｙと、Ｗｔ／Ｗｙを０．５以上０．８以下とし、Ｗｓ／Ｗｙを０．４以上０．７以下に設定している。  【選択図】  図２
2005237757.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
繊維強化樹脂からなり、ヘッド部とシャフト部とを連続するスロート部を二股状とし、該スロート部の両側枠の間にヨーク部を設けたラケットフレームであって、
ヘッドトップ位置とグリップ端中心位置を通る線を第一中心基準線とし、該第一中心基準線と直交する左右幅方向に左右５センチづつ離れた２本の第一基準線に挟まれた幅１０センチの範囲内のヘッドトップ側の第一領域では、単位長さ当たりの重量をＷｔとし、
上記ヘッド部で囲まれた打球面の中心点を通り、上記第一中心基準線と直交する線を第二中心基準線とし、該第二中心基準線と直交して上下方向に５センチづつ離れた２本の第二基準線に挟まれた幅１０センチの範囲内のフレームサイド側の第二領域では、単位長さ当たりの重量をＷｓとし、
上記スロート部とヨーク部との接合点を中心として上記ヘッド部側とスロート側とに５センチづつ離れた第三基準線に挟まれた幅１０センチの範囲内の領域と、上記接合点から上記第一中心基準線に挟まれた領域とを組み合わせて構成されるヨーク両端部近傍のＹ字形状の領域を第三領域とし、該第三領域では単位長さ当たり重量をＷｙと、
Ｗｔ／Ｗｙを０．５以上０．８以下とし、Ｗｓ／Ｗｙを０．４以上０．７以下に設定していることを特徴とするラケットフレーム。
【請求項２】
上記グリップ部の中心軸回りのセンター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）を１３，０００ｇ／ｃｍ2以上１７，０００ｇ／ｃｍ2以下としている請求項１に記載のラケットフレーム。
【請求項３】
前記ラケットフレームは、強化繊維を樹脂で含浸したプリプレグを積層して成形したパイプ状とし、
前記単位長さ当たりの重量Ｗｔ、Ｗｓ，Ｗｙは、前記プリプレグの積層枚数、プリプレグの強化繊維の本数あるいは／および目付樹脂量、前記強化繊維の比重等を変えて調整している請求項１または請求項２に記載のラケットフレーム。
【請求項４】
上記Ｗｔは、１．３ｇ／ｃｍ以上２．０ｇ／ｃｍ以下、上記Ｗｓは、１．１ｇ／ｃｍ以上１．８ｇ／ｃｍ以下、上記Ｗｙは、２．０ｇ／ｃｍ以上４．０ｇ／ｃｍ以下の範囲内で設定している請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載のラケットフレーム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ラケットフレームに関し、特に、打球面を囲むフレームの重量分布を改良して、軽量でありながら、反発性、面安定性、操作性、強度をの向上させるものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、軽量で操作性が良く、飛び性能の高いテニスラケットが求められており、特に、女性やシニア層といった力の弱い層からの要請が強い。そのため、ラケットの材料は、軽量で比強度が高く、設計自由度も高い繊維強化樹脂が主流となっている。
【０００３】
しかしながら、ラケットフレームとボールとの二物体が衝突する観点からみると、エネルギー保存則により、ラケットフレームが軽くなるとボールの反発係数が低下する。よって、ラケットフレームの軽量化は反発性能の低下を招くこととなる。この点を解決するには、重心を先寄りにすることによりスイング方向の慣性モーメントを高めることが考えられるが、スイング方向の慣性モーメントが大きければプレーヤーにはラケットが重く感じられ、操作性が悪化する。従って、ラケットフレームの重量配置の調整が、操作性と反発性の両立にとって重要な課題となっている。
また、女性やシニア層の中でも競技思考の強いプレーヤーにおいては、面安定性が高くコントロール性能に優れたテニスラケットへの要請も強い。
【０００４】
これらの問題に関し、特開平１０−３２８３３３号（特許文献１）では、図５に示すように、繊維強化樹脂製のラケットフレーム１について、重心Ｇ付近で他の部位よりも繊維の配合量を多くして密度を高め、重心Ｇ付近に重量を集中させることにより、ヘッド部２のトップを軽くして振り抜きを良好にし、操作性を向上させることが提案されている。
【０００５】
また、特開平７−１６３６７９号（特許文献２）では、図６に示すように、ラケットフレーム５のヘッド部６のトップ６ａとヨーク部６ｂに、フレーム素材よりも比重の大きいバランス調整部材７ａ、７ｂを備え、ヨーク部６ｂのバランス調整部材７ｂをトップ部６ａのバランス調整部材７ａの１．５〜２．９倍の質量とすることにより、スイートエリアを拡大し、特に、スポットからトップ６ａ側またはヨーク６ｂ側に外れた打球時でも、振動衝撃が少なく、反発を良好とすることが提案されている。
【０００６】
しかしながら、特許文献１に示すラケットフレーム１は、ヘッド部２のトップの軽量化を図ることはできるが、トップの繊維量、樹脂量が少なくなることで強度が低下する問題があるうえ、トップを軽くすることにより反発性が低下する問題もある。また、面安定性について言及されていない。
【０００７】
また、特許文献２に示すラケットフレーム５は、ヘッド部６の幅方向へのオフスポット打球時の反発性を向上させることができない。また、上記バランス調整部材７ａ、７ｂを取り付けながらラケットフレーム５の軽量性を維持するには、フレーム素材の繊維や樹脂量を小さくする必要があるため、フレーム５全体の強度が低下する問題がある。さらに、面安定性についてはやはり言及されていない。
【０００８】
【特許文献１】特開平１０−３２８３３３号公報
【特許文献２】特開平７−１６３６７９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は上記問題に鑑みてなされたもので、特に、打球面を囲むヘッド部およびヨーク部におけるフレーム重量分布を適宜に設定することのより、軽量性を維持しながら、操作性、反発性が高く、面安定性の向上により高いコントロール性能も併せ持ち、かつ強度にも優れたラケットフレームの提供を課題としている。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決するために、本発明は、繊維強化樹脂からなり、ヘッド部とシャフト部とを連続するスロート部を二股状とし、該スロート部の両側枠の間にヨーク部を設けたラケットフレームであって、
ヘッドトップ位置とグリップ端中心位置を通る線を第一中心基準線とし、該第一中心基準線と直交する左右幅方向に左右５センチづつ離れた２本の第一基準線に挟まれた幅１０センチの範囲内のヘッドトップ側の第一領域では、単位長さ当たりの重量をＷｔとし、
上記ヘッド部で囲まれた打球面の中心点を通り、上記第一中心基準線と直交する線を第二中心基準線とし、該第二中心基準線と直交する上下方向に５センチづつ離れた２本の第二基準線に挟まれた幅１０センチの範囲内のフレームサイド側の第二領域では、単位長さ当たりの重量をＷｓとし、
上記スロート部とヨーク部との接合点を中心として上記ヘッド部側とスロート側とに５センチづつ離れた第三基準線に挟まれた幅１０センチの範囲内の領域と、上記ヨーク部において上記接合点から上記第一中心基準線に挟まれた領域とを組み合わせて構成されるＹ字形状の領域を第三領域とし、該第三領域では単位長さ当たり重量をＷｙと、
Ｗｔ／Ｗｙを０．５以上０．８以下とし、Ｗｓ／Ｗｙを０．４以上０．７以下に設定していることを特徴とするラケットフレームを提供している。
【００１１】
本発明者は、反発性能と操作性とのバランス点からラケットフレームの重量分布について、市販の軽量テニスラケットを調査した。その結果、前記ヘッドトップ側の第一領域の単位長さ当たりの重量Ｗｔとヨーク近傍部の第三領域のＷｙの比（Ｗｔ／Ｗｙ）は、０．２〜０．４５であり、打球面の最大幅部分に当たるフレームサイド側の第二領域のＷｓとヨーク近傍部の第三領域のＷｙの比（Ｗｓ／Ｗｙ）は、従来のラケットフレームでは０．１５〜０．３５であった。
前記のように、打球面を囲むヘッドトップ領域の第一領域と、最大幅領域にあたる第二領域において、ヨーク近傍の第三領域よりも重量配分を少なくしているのは、これら第一、第二領域の重量分配を多くすると、重心が先より（ヘッドトップ側より）となり、スイング方向の慣性モーメントを高めることはできるが、非力のプレーヤーにとってラケットが重たく感じられ、操作性が悪化することによる。よって、非力のプレーヤーが使用する軽量ラケットでは、前記したヘッドトップ側の第一領域と最大幅のサイドフレーム側の第二領域には重量を付加しない設計とされ、反発性よりも操作性が優先されていたと認められる。
【００１２】
これに対して、本発明では、フレーム重量分布を種々変えて反発性と操作性の両立を図るための研究、実験を重ねた結果、前記した特定範囲領域において、特定範囲の重量分布が最適であることを知見し、前記発明を達成したものである。
【００１３】
前記したように、従来の市販の硬質ラケットフレームでは、Ｗｔ／Ｗｙが０．２〜０．４５であったが、本発明は０．５以上０．８以下の範囲内としている。
なお、単位長さ当たりの重量Ｗｔとは、Ｗｔ＝１０ｃｍの重量／１０ｃｍである。
単位長さ当たりの重量Ｗｓ、Ｗｙも同様であり、Ｗｓ、Ｗｙは左右２カ所に存在するが、左右同一としている。
【００１４】
このように、従来と比較して、ヘッドトップ側でヘッドトップ点を境界として左右５センチの１０センチ範囲内の第一領域における単位長さ当たりの重量Ｗｔを、ヨーク接合位置近傍の大さん領域における単位長さ当たりの重量Ｗｙに対して従来より大とすることで、ヘッドトップ側を比較的重くしてスイング方向の慣性モーメントを高め、反発性能を向上させることができる。かつ、Ｗｔ／Ｗｙが０．８以下として、操作性を維持できる範囲としている。
即ち、Ｗｔ／Ｗｙを０．５以上０．８以下としているのは、０．５未満であると、フレームトップ部の重量増加が小さくため、軽くなって操作性はよくなるが、飛び性能が低下し、強度も低下する。一方、０．８より大きくなると、フレームトップ部の比重が大きくなるため、飛び性能は向上するが、重くなって操作性が低下し、振り難くなる。
また、前記第一領域をヘッドトップ位置を中心とした１０センチ幅とすることで、フレーム作製上での重量付加が容易にでき、ヘッドトップ位置で鉛等を貼着して局部的に重量を付加する必要がない。一方、１０センチ幅を越えるとヘッド部の全体重量が増加して、操作性が悪くなりやすい。
前記Ｗｔ／Ｗｙは好ましくは０．５５以上０．７以下で、特に、Ｗｔ／Ｗｙは０．６以上０．６５以下が好ましい。
【００１５】
打球面の最大幅部分に当たるフレームサイド側の第二領域のＷｓのヨーク近傍部の第三領域のＷｙに対する比は、０．４以上０．７以下の範囲内とし、従来のラケットフレームでは０．１５〜０．３５より大きくし、特に、打球面の面安定性を高めている。
前記範囲は、Ｗｓ／Ｗｙが０．４未満であると、フレームサイド部の重量が少ないため、打球面の面安定性と強度が低下し、スイートエリアも小さくなる。一方、０．７より大きくなると、フレームサイド部の重量が大となって、センター方向の慣性モーメントが大きくなって面安定性は向上するが、重くなりすぎて操作性が低下する。
前記Ｗｓ／Ｗｙは好ましくは０．４５以上０．６以下、特に、Ｗｓ／Ｗｙは０．５以上０．５５以下が好ましい。
【００１６】
このように、ヘッドトップ側の１０センチ範囲内の第一領域と、最大幅位置のフレームサイド側の１０範囲内の第二領域の両方で、比較的狭い範囲ではあるが反発性や打球面の安定性に関して最も有効な領域において、その単位長さあたりの重量をヨーク近傍の第三領域の単位あたり重量に対して、従来より大きくしているため、反発性および安定性を向上っせることができる。
特に、ヘッド部の最大幅位置からトップ側にかけた部分は最も捩れや変形が生じやすいが、フレームトップ側の第一領域とフレームサイド側の第二領域では、ＷｔとＷｓを大きくしているため、高い強度も備えることができ、捩れや変形を生じにくでき、打球面の安定性を高めることができ、。
かつ、ヘッドトップ側の第一領域のみの単位あたり重量を大とせずに、サイドフレーム側の第二領域でも単位あたり重量を大として、増加させる重量を分配しているため、重心位置も極端にヘッドトップ側に位置させず、操作性を損なわないようにすることができる。  かつ、第一領域、第二領域、第三領域の単位あたり重量の比を変えているだけであるため、全体重量を従来の軽量ラケットと同一に保持することができ、この点からも操作性を維持できる。
【００１７】
上記Ｗｔ、Ｗｓ、Ｗｙの値を大きくする方法として、繊維強化熱硬化性樹脂あるいは／および繊維強化熱可塑性樹脂で成形しているラケットフレームにおいて、強化繊維を引き揃えて樹脂を含浸させたプリプレグを積層してラケットフレームを成形している場合には、プリプレグの層数の増加、プリプレグ内の強化繊維量の増加や樹脂の目付の増加、高比重の熱可塑性樹脂の使用、断面周長の増大などの方法が適宜に採用できる。
Ｗｔ、Ｗｓ、Ｗｙの値を小さくする方法として、プリプレグ層数の減少、プリプレグ内の強化繊維や樹脂の目付の減少、低比重の熱可塑性樹脂の使用、断面周長の減少などの方法が採用できる。
【００１８】
上記Ｗｔ／Ｗｙを大きくするには、フレームトップ側の第一領域でプリプレグ層数の増加、強化繊維本数を増加したプリプレグの配置、樹脂の目付けの大きいプリプレグの配置、逆にヨーク接合部近傍の第三領域の強化繊維量の減少、樹脂として熱可塑性樹脂の使用などの手法がある。
一方、Ｗｔ／Ｗｙを小さくするには、フレームトップ側の第一領域のプリプレグ層数の減少、強化繊維方数を減少したプリプレグや樹脂目付量を減少したプリプレグの配置、第三領域への高比重材料の使用などの手法がある。
なお、フレームトップ領域に取り付けるガット保護材の厚みの増加、減少させることにより、フレームの第一領域の重量分布と組み合わせて、上記Ｗｔ／Ｗｙの範囲内としてもよい。
上記第二領域のＷｓ／Ｗｙを大きくする方法、および小さくする方法は第一領域と同一の手法が採用できる。
【００１９】
具体的には、上記Ｗｔは、１．３ｇ／ｃｍ以上２．０ｇ／ｃｍ以下がよく、特に、１．４ｇ／ｃｍ以上１．８ｇ／ｃｍ以下が好ましい。
上記１．３ｇ／ｃｍ未満では、プリプレグ積層量が少なく強度が低下し、２．０ｇ／ｃｍを超えると、スイング方向の慣性モーメントが大きくなり、操作性が低下することに因る。
上記Ｗｓは、１．１ｇ／ｃｍ以上１．８ｇ／ｃｍ以下がよく、特に、１．２ｇ／ｃｍ以上１．７ｇ／ｃｍ以下が好ましい。１．１ｇ／ｃｍ未満では、センター方向の慣性モーメントが低下して面安定性が悪化し、１．８ｇ／ｃｍを超えると、重量が増大して操作性が低下することに因る。
上記Ｗｙは、２．０ｇ／ｃｍ以上４．０ｇ／ｃｍ以下がよく、特に、２．５ｇ／ｃｍ以上３．５ｇ／ｃｍ以下が好ましい。２．０ｇ／ｃｍ未満では、プリプレグ積層量が少なく強度が低下し、４．０ｇ／ｃｍを超えると、ヨーク部に重量が集中するため軽量化が困難になることに因る。
【００２０】
上記ラケットフレームの打球面の面積は、９０ｓｑｉｎ以上１２０ｓｑｉｎ以下が良く、特に、１００ｓｑｉｎ以上１１０ｓｑｉｎ以下が好ましい。これは、９０ｓｑｉｎ未満では、ストリングの変形量が小さくなり、反発性が低下し、１２０ｓｑｉｎより大きいと、慣性モーメントが大きくなりすぎて操作性が低下することに因る。
ラケットフレームの全体重量は２００ｇ〜３５０ｇが良く、特に、軽量ラケットフレームとする観点から、２２０ｇ〜３００ｇが好ましい。
【００２１】
上記ラケットフレームのヘッドトップ位置と上記第二中心基準線との距離は、１２０ｍｍ以上２００ｍｍ以下がよく、特に、１４０ｍｍ以上１８０ｍｍ以下が好ましい。
上記ラケットフレームの最下端位置と上記第二中心基準線との距離は、１２０ｍｍ以上２００ｍｍ以下がよく、特に、１４０ｍｍ以上１８０ｍｍ以下が好ましい。
これらいずれの距離も、上記好ましい範囲より短いと、ストリング変形量が小さくなり反発性が低下し、上記範囲を超えると、慣性モーメントが増大して操作性が低下するためである。
【００２２】
上記ラケットフレームの上記第二中心基準線とフレーム外周との交点と上記第一中心基準線との距離は、１００ｍｍ以上１５０ｍｍ以下がよく、特に、１１０ｍｍ以上１４０ｍｍ以下が好ましい。１００ｍｍ未満では、センター方向の慣性モーメントが小さくなり面安定性が低下し、１５０ｍｍを超えると、慣性モーメントが大きくなりすぎて操作性が低下することに因る。
【００２３】
なお、上記フレームトップ側の第一領域、フレームサイド側の第二領域、ヨーク近傍の第三領域は、同一厚、同一幅、同一周長とする同一断面形状で形成することが好ましい。ただし、フレームの外周形状において、例えば、フレームトップ側の第一領域とフレームサイド側の第二領域のフレームが太く、上記ヨーク近傍部の第三領域ではフレームが細い場合でも、各領域によって比重の異なる材料を使用したり、肉厚を変えることによって、Ｗｔ／Ｗｙ、Ｗｓ／Ｗｙを上記範囲内に設定することは可能である。
【００２４】
また、第一、第二、第三領域に入らない領域、即ち、打球面を時計面とみてトップ位置を１２時とした場合において、２時、１０時部分およびと４時、８時部分に当たるヘッド部は、いずれも単位長さ当たりの重量を、１．３ｇ／ｃｍ以上１．８ｇ／ｃｍ以下とし、特に、１．４ｇ／ｃｍ以上１．７ｇ／ｃｍ以下とすることが好ましい。１．３ｇ／ｃｍ未満では、プリプレグ量が少なく強度が低下し、１．８ｇ／ｃｍを超えると、重量が増加し、操作性が低下することに因る。
【００２５】
上記した重量分布とすることにより、グリップ部の中心軸回り慣性モーメント（Ｉｃ）を１３，０００ｇ／ｃｍ2以上１７，０００ｇ／ｃｍ2以下としている。
即ち、ストリングを張架していない状態におけるセンター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）を１３，０００ｇ／ｃｍ2以上１７，０００ｇ／ｃｍ2以下としている。
上記範囲内とすることにより、打球時の面安定性が最も良好となり、逆に、１３，０００ｇ／ｃｍ2未満では、特にサイド寄りのオフスポット打球時にコントロール性が低下する。一方、１７，０００ｇ／ｃｍ2を超えると、重くなりすぎて操作性が低下し、振り難くなる。
より好ましくは１４，０００ｇ／ｃｍ2以上１６，５００ｇ／ｃｍ2以下、特に、１５，０００ｇ／ｃｍ2以上１６，０００ｇ／ｃｍ2以下とすることが好ましい。
【００２６】
なお、フレームの重量分布を前記した構成とすることにより、上記慣性モーメント（ＩＣ）を前記慣性モーメント（Ｉｃ）を１３，０００ｇ／ｃｍ2以上１７，０００ｇ／ｃｍ2以下の範囲に設定することができるが、さらに慣性モーメント（ＩＣ）を増大させには、フレームサイド部に鉛等の重量物を取り付けて重量を付加する、あるいはヘッド部の横幅を大きくするなどの手法を組み合わせてもよい。逆に、慣性モーメント（Ｉｃ）を減少させるには、ヘッド部の横幅を小さくするなどの手法を組み合わせてもよい。
【発明の効果】
【００２７】
上述したように、本発明に係るラケットフレームによれば、フレームトップ側の幅１０センチ範囲内の第一領域、フレームサイド側の第二領域の単位長さ当たりの重量（Ｗｔ、Ｗｓ）と、ヨーク近傍の第三領域の単位長さ当たりの重量（Ｗｙ）の比率（Ｗｔ／Ｗｙ、Ｗｓ／Ｗｙ）を、従来の市販の平均的ラケットフレームの比率よりも適度に大きくすることにより、ラケットフレーム全体の重量増大を抑制しながら、飛び性能、操作性、面安定性をバランスよく向上させ、強度も高めることができる。
【００２８】
さらに、前記重量分布として、グリップ部の中心軸回りの慣性モーメント（Ｉｃ）を１３，０００ｇ／ｃｍ2以上１７，０００ｇ／ｃｍ2以下の範囲内とすることにより、飛び性能、操作性、軽量性、強度を悪化させることなく、面安定性を最良の状態として、高いコントロール性を実現することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２９】
以下、発明の実施形態を図面を参照して説明する。
図１および図２は本発明の第一実施形態に係る硬式テニス用のラケットフレーム１１を示す。
【００３０】
ラケットフレーム１１は、ヘッド部１２、スロート部１３、シャフト部１４、グリップ部１５とを連続して形成し、ヘッド部１２とシャフト部１４とを連続するスロート部１３を二股状としている。スロート部１３の両側枠の間にヨーク部１７を設け、該ヨーク部１７とヘッド部１２とで打球面Ｆを囲むガット張架部Ｇを形成している。
図１（Ｂ）に示すように、ヘッド部１２の外周面側にはガット溝１８を形成し、ガット張架部Ｇにはストリングを挿通する複数のガット穴１９をフレーム方向に対して垂直に、即ちフレーム１１の幅方向に貫通させて設けている。
【００３１】
上記ラケットフレーム１１は、繊維強化熱硬化性樹脂製のプリプレグシートを、内圧チューブを被覆したマンドレル上に積層して成形し、マンドレルを抜き取って上記積層体を金型にセットし、加熱加圧成形により作製している。
また、ヘッド部１２、スロート部１３、ヨーク部１７は、同一厚、同一幅、同一周長の同一断面形状で左右対称に作製しているが、後述のフレームトップ側の第一領域Ａ、フレームサイド側の第二領域Ｂ、およびヨーク近傍部の採算領域Ｃについては、プリプレグ積層を増減し、単位長さ当たりの重量（１０ｃｍの重量／１０ｃｍ）を異ならせている。
【００３２】
上記フレームトップ側の第一領域Ａは、図２に示すように、ヘッド部１２の頂点（ヘッドトップａ位置）とグリップ部１６の先端中心点を通る線で且つヘッド部１２とヨーク部１７とで囲む打球面Ｆの最大長さＬＦを通る第一中心基準線Ａ１に対して、直交する横幅Ｘ方向に左右に５センチづつ離れた２本の第一基準線Ａ２、Ａ３に挟まれた幅１０センチの範囲（図２の斜線部）としている。この第一領域Ａでは前記単位長さ当たりの重量Ｗｔを１．７１ｇ／ｃｍとしている。
【００３３】
上記フレームサイド側の第二領域Ｂは、ヘッド部１２で囲まれた打球面Ｆの中心点Ｏを通り、上記第一中心基準線Ａ１と直交する線を第二中心基準線Ｂ１とし、該第二中心基準線Ｂ１と直交する上下方向に５センチづつ離れた２本の第二基準線Ｂ２，Ｂ３に挟まれた幅１０センチの範囲内としている。前記第二中心基準線Ｂ１は打球面Ｆの最大幅ＷＦを通る線と一致する。このフレームサイド部側の第二領域Ｂでは前記単位長さ当たりの重量Ｗｓを１．４３ｇ／ｃｍとしている。
【００３４】
上記ヨーク近傍部の第三領域Ｃは、スロート部１３とヨーク部１７との接合点Ｐを通る第三中心基準線Ｃ１（前記第二中心基準線Ｂ１と平行線）を中心として、ヘッド部側とスロート側とに５センチづつ離れた第三基準線Ｃ２、Ｃ３に挟まれた幅１０センチの範囲内の領域と、上記接合点Ｐと上記第一中心基準線Ａ１に挟まれた領域とを組み合わせて構成されるＹ字形状の領域である。該ヨーク近傍部の第三領域Ｃの単位長さ当たりの重量Ｗｙを２．８５ｇ／ｃｍとしている。
【００３５】
上記第一、第二、第三領域以外の領域では、打球面Ｆを時計面とみてトップ位置ａを１２時位置とした場合において、上記ヘッド部１２のうち、２時位置および１０時位置に当たる範囲Ｄの幅１センチ当たりの重量Ｗ２は１．５７ｇ／ｃｍとしている。
また、上記ヘッド部１２のうち、４時位置および８時位置に当たる範囲Ｅの幅１センチ当たりの重量Ｗ４は１．４７ｇ／ｃｍとしている。
【００３６】
上記ラケットフレーム１１のトップ位置ａと第二中心基準線Ｂ１との距離Ｌ１は１２０以上２００ｍｍ以下の範囲内とし、ヨーク部１７の最下端位置ｙと第二中心基準線Ｂ１との距離Ｌ３も、１２０ｍｍ以上２００ｍｍ以下の範囲内に設定している。
また、フレーム１１の第二中心基準線Ｂ１とフレーム１１の外周との交点に当たるサイド位置ｂと上記第一中心基準線Ａ１との距離Ｌ２は、１００ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の範囲内に設定している。
さらに、打球面Ｆの面積は９０ｓｑｉｎ以上１２０ｓｑｉｎ以下の範囲内としている。
【００３７】
上記ラケットフレーム１１は、ストリングを張設していない状態において、グリップ部の中心軸回り（センター方向）の慣性モーメント（Ｉｃ）を１３，０００ｇ／ｃｍ2以上１７，０００ｇ／ｃｍ2以下の範囲内となるように作製している。
【００３８】
本実施形態のラケットフレーム１１は、上記比Ｗｔ／Ｗｙが０．６となり、上記Ｗｓ／Ｗｙが０．５としている。
従って、同一重量の従来のラケットフレームと比較すると、フレームトップ側の第一領域Ａとフレームサイド側の第二領域Ｂへの重量配分が大きくなっており、かつ、過剰な重量増加を抑制できる範囲内としている。これにより、軽量性を維持し操作性を良好としながら、飛び性能と面安定性とをバランスよく高めることができる。また、最も捩れや変形が生じやすいフレームトップ部Ａとフレームサイド部Ｂでは、ＷｔとＷｓを大きくするために従来の平均的ラケットフレームよりもプリプレグ量を多くしているため、高い強度も備えることができる。さらに、打球時のセンター方向の慣性モーメントを上記範囲内としているため、良好な操作性、飛び性能、強度を維持しながら、特に高い面安定性を実現することができる。
【００３９】
「実施例」
以下の表１に示すとおり、ヘッド部１２のフレームトップ側の第一領域ＡのＷｔ、フレームサイド側の第二領域ＢのＷｓ、ヨーク近傍部の第三領域ＣのＷｙ、２時、１０時位置に当たる範囲ＤのＷ２、４時、８時位置に当たる範囲ＥのＷ４、および、Ｗｔ／Ｗｙ、Ｗｓ／Ｗｙを異ならせた実施例１〜実施例５と比較例１〜６を作製し、ラケットフレームの慣性モーメント、反発係数を測定し、実打テスト、耐久テストも行った。
【００４０】
【表１】
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【００４１】
実施例１〜５および比較例１〜６のいずれのラケットフレーム１１も、繊維強化熱硬化性樹脂で成形した中空形状とし、厚み２４ｍｍ、幅１２ｍｍの断面形状とし、打球面Ｆの面積が１１０平方インチとし、距離Ｌ１、Ｌ３を１７０ｍｍ、距離Ｌ２を１３０ｍｍとし、フレーム重量を２７０ｇとする左右対称、同一形状、同一重量とし、フレームバランスは表１に示すとおり設定した。
詳細には、ラケットフレーム１１は、ジャパンエポキシレジン製のビスフェノールＡエポキシ「エピコート８２８」と、ジャパンエポキシレジン製のジシアンジアミド硬化剤「ＤＩＣＹ５０」と、保土谷化学工業製のＤＣＭＵ硬化剤「ダイロンゾル」とを配合したエポキシ樹脂と、引張弾性率３９０［Ｇｐａ］のカーボン繊維（三菱レーヨン製「ＨＲ４０」）との複合材料からなる繊維強化熱硬化性樹脂のプリプレグシート（ＣＦプリプレグ（東レＴ３００、７００、８００、Ｍ４６Ｊ））を、６６ナイロンからなる内圧チューブを被覆したマンドレル（φ１４．５）上に積層し、鉛直状の積層体を成形した。プリプレグ角度は０°、２２°、３０°、９０°とし、積層した。マンドレルを抜き取って上記積層体を金型にセットした。金型を型締して、金型を１５０℃に昇温し、３０分間の加熱を行うと同時に内圧チューブ内に９ｋｇｆ／ｃｍ2の空気圧を付加し、加圧保持し、加熱加圧成形により作成した。
【００４２】
「実施例１」
上記プリプレグシートを７層積層して成形し、上記第一実施形態と同一構成のラケットフレームとした。すなわち、第一領域ＡのＷｔを１．７１ｇ／ｃｍ、第二領域ＢのＷｓを１．４３ｇ／ｃｍ、第三領域ＣのＷｙを２．８５ｇ／ｃｍ、２時、１０時部位のＷ２を１．５７ｇ／ｃｍ、４時、８時部位のＷ４を１．４７ｇ／ｃｍとし、Ｗｔ／Ｗｙを０．６、Ｗｓ／Ｗｙを０．５とした。
また、ストリングを張設していない状態におけるグリップの軸線回りセンター方向の慣性モーメントＩｃは１５，０００ｇ／ｃｍ2あり、スイング方向の慣性モーメントＩｓは４８０，０００ｇ／ｃｍ2とした。
【００４３】
「実施例２」
実施例１の積層構成から第一領域Ａのプリプレグシートを集中的に２層抜いて実施例１よりもＷｔ、Ｗ２、Ｗ４をそれぞれ減少し、Ｗｔ／Ｗｙを小さくした。すなわち、第一領域ＡのＷｔを１．４３ｇ／ｃｍ、第二領域ＢのＷｓを１．４３ｇ／ｃｍ、第三領域ＣのＷｙを２．８５ｇ／ｃｍ、２時、１０時部位のＷ２を１．４２ｇ／ｃｍ、４時、８時部位のＷ４を１．４５ｇ／ｃｍとし、Ｗｔ／Ｗｙを０．５、Ｗｓ／Ｗｙを０．５とした。
また、ストリングを張設していない状態におけるセンター方向の慣性モーメントＩｃは１５，０００ｇ／ｃｍ2であり、スイング方向の慣性モーメントＩｓは４７５，０００ｇ／ｃｍ2とした。
【００４４】
「実施例３」
実施例１の積層構成に第一領域Ａのプリプレグシートを集中的に４層増やして実施例１よりもＷｔ、Ｗ２を増加、Ｗ４を減少し、Ｗｔ／Ｗｙを大きくした。すなわち、第一領域ＡのＷｔを２．２８ｇ／ｃｍ、第二領域ＢのＷｓを１．４３ｇ／ｃｍ、第三領域ＣのＷｙを２．８５ｇ／ｃｍ、２時、１０時部位のＷ２を１．６３ｇ／ｃｍ、４時、８時部位のＷ４を１．４６ｇ／ｃｍとし、Ｗｔ／Ｗｙを０．８、Ｗｓ／Ｗｙを０．５とした。
また、ストリングを張設していない状態におけるセンター方向の慣性モーメントＩｃは１５，０００ｇ／ｃｍ2であり、スイング方向の慣性モーメントＩｓは４９０，０００ｇ／ｃｍ2とした。
【００４５】
「実施例４」
実施例１の積層構成から第二領域Ｂのプリプレグシートを集中的に２層抜いて実施例１よりもＷｓ、Ｗ４を減少し、Ｗｓ／Ｗｙを小さくした。すなわち、第一領域ＡのＷｔを１．７１ｇ／ｃｍ、第二領域ＢのＷｓを１．１４／ｃｍ、第三領域ＣのＷｙを２．８５ｇ／ｃｍ、２時、１０時部位のＷ２を１．５７ｇ／ｃｍ、４時、８時部位のＷ４を１．３５ｇ／ｃｍとし、Ｗｔ／Ｗｙを０．６、Ｗｓ／Ｗｙを０．４とした。
また、ストリングを張設していない状態におけるセンター方向の慣性モーメントＩｃは１３，５００ｇ／ｃｍ2であり、スイング方向の慣性モーメントＩｓは４８０，０００ｇ／ｃｍ2とした。
【００４６】
「実施例５」
実施例１の積層構成に第二領域Ｂのプリプレグシートを集中的に４層増やして実施例１よりもＷｓ、Ｗ２、Ｗ４を増加し、Ｗｓ／Ｗｙを大きくした。すなわち、第一領域ＡのＷｔを１．７１ｇ／ｃｍ、第二領域ＢのＷｓを１．９９／ｃｍ、第三領域ＣのＷｙを２．８５ｇ／ｃｍ、２時、１０時部位のＷ２を１．５９ｇ／ｃｍ、４時、８時部位のＷ４を１．６８ｇ／ｃｍとし、Ｗｔ／Ｗｙを０．６、Ｗｓ／Ｗｙを０．７とした。
また、ストリングを張設していない状態におけるセンター方向の慣性モーメントＩｃは１６，５００ｇ／ｃｍ2であり、スイング方向の慣性モーメントＩｓは４８５，０００ｇ／ｃｍ2とした。
【００４７】
「比較例１」
実施例１と同じ積層構成において第三領域Ｃに熱可塑性樹脂のナイロンを使用することによって、実施例１よりもＷｙを増加し、Ｗｔ／Ｗｙ、Ｗｓ／Ｗｙを小さくした。また、Ｗｓ、Ｗ２，Ｗ４も少なくした。すなわち、第一領域ＡのＷｔを１．７１ｇ／ｃｍ、第二領域ＢのＷｓを１．２８ｇ／ｃｍ、第三領域ＣのＷｙを４．２７ｇ／ｃｍ、２時、１０時部位のＷ２を１．５２ｇ／ｃｍ、４時、８時部位のＷ４を１．４２ｇ／ｃｍとし、Ｗｔ／Ｗｙを０．４、Ｗｓ／Ｗｙを０．３とした。
また、ストリングを張設していない状態におけるセンター方向の慣性モーメントＩｃは１２，８００ｇ／ｃｍ2であり、スイング方向の慣性モーメントＩｓは４７０，０００ｇ／ｃｍ2とした。
【００４８】
「比較例２」
実施例１の積層構成から第三領域Ｃのプリプレグシートを２層抜き、第一領域Ａのプリプレグシートを１層追加し、第二領域Ｂのプリプレグシートを２層追加して、実施例１よりもＷｔ、Ｗｓを増加、Ｗｙを減少して、Ｗｔ／Ｗｙ、Ｗｓ／Ｗｙをともに大きくした。また、Ｗ２，Ｗ４は少なくした。すなわち、第一領域ＡのＷｔを１．８９ｇ／ｃｍ、フレームサイド部ＢのＷｓを１．６８ｇ／ｃｍ、ヨーク近傍部ＣのＷｙを２．１１ｇ／ｃｍ、２時、１０時部位のＷ２を１．５２ｇ／ｃｍ、４時、８時部位のＷ４を１．３２ｇ／ｃｍとし、Ｗｔ／Ｗｙを０．９、Ｗｓ／Ｗｙを０．８とした。
また、ストリングを張設していない状態におけるセンター方向の慣性モーメントＩｃは１７，５００ｇ／ｃｍ2であり、スイング方向の慣性モーメントＩｓは５１０，０００ｇ／ｃｍ2とした。
【００４９】
「比較例３」
実施例１の積層構成から第二領域Ｂのプリプレグシートを集中的に４層抜いて実施例１よりもＷｓを減少し、Ｗｓ／Ｗｙを小さくした。また、Ｗ２は減少し、Ｗ４は増加した。すなわち、第一領域ＡのＷｔを１．７１ｇ／ｃｍ、第二領域ＢのＷｓを０．８５ｇ／ｃｍ、第三領域ＣのＷｙを２．８５ｇ／ｃｍ、２時、１０時部位のＷ２を１．５２ｇ／ｃｍ、４時、８時部位のＷ４を１．４８ｇ／ｃｍとし、Ｗｔ／Ｗｙを０．６、Ｗｓ／Ｗｙを０．３とした。
また、ストリングを張設していない状態におけるセンター方向の慣性モーメントＩｃは１２，８００ｇ／ｃｍ2であり、スイング方向の慣性モーメントＩｓは４７８，０００ｇ／ｃｍ2とした。
【００５０】
「比較例４」
実施例１の積層構成に第二領域Ｂのプリプレグシートを集中的に６層追加して実施例１よりもＷｓを増加し、Ｗｓ／Ｗｙを大きくした。また、Ｗ２、Ｗ４は減少した。すなわち、第一領域ＡのＷｔを１．７１ｇ／ｃｍ、第二領域ＢのＷｓを２．２８ｇ／ｃｍ、第三領域ＣのＷｙを２．８５ｇ／ｃｍ、２時、１０時部位のＷ２を１．４８／ｃｍ、４時、８時部位のＷ４を１．４５ｇ／ｃｍとし、Ｗｔ／Ｗｙを０．６、Ｗｓ／Ｗｙを０．８とした。
また、ストリングを張設していない状態におけるセンター方向の慣性モーメントＩｃは１７，５００ｇ／ｃｍ2であり、スイング方向の慣性モーメントＩｓは７８５，０００ｇ／ｃｍ2とした。
【００５１】
「比較例５」
実施例１の積層構成から第一領域Ａのプリプレグシートを集中的に４層抜いて実施例１よりもＷｔを減少し、Ｗｔ／Ｗｙを小さくした。また、Ｗ２、Ｗ４も減少した。すなわち、第一領域ＡのＷｔを１．１４ｇ／ｃｍ、第二領域ＢのＷｓを１．４３ｇ／ｃｍ、第三領域ＣのＷｙを２．８５ｇ／ｃｍ、２時、１０時部位のＷ２を１．３５／ｃｍ、４時、８時部位のＷ４を１．４５ｇ／ｃｍとし、Ｗｔ／Ｗｙを０．４、Ｗｓ／Ｗｙを０．５とした。
また、ストリングを張設していない状態におけるセンター方向の慣性モーメントＩｃは１４，８００ｇ／ｃｍ2であり、スイング方向の慣性モーメントＩｓは４７５，０００ｇ／ｃｍ2とした。
【００５２】
「比較例６」
実施例１の積層構成に第一領域Ａのプリプレグシートを集中的に６層追加して実施例１よりもＷｔを増加し、Ｗｔ／Ｗｙを大きくした。また、Ｗ２は増加し、Ｗ４は減少した。すなわち、第一領域ＡのＷｔを２．５６ｇ／ｃｍ、第二領域ＢのＷｓを１．４３ｇ／ｃｍ、第三領域ＣのＷｙを２．８５ｇ／ｃｍ、２時、１０時部位のＷ２を１．８５／ｃｍ、４時、８時部位のＷ４を１．４２ｇ／ｃｍとし、Ｗｔ／Ｗｙを０．９、Ｗｓ／Ｗｙを０．５とした。
また、ストリングを張設していない状態におけるセンター方向の慣性モーメントＩｃは１５，５００ｇ／ｃｍ2であり、スイング方向の慣性モーメントＩｓは５０５，０００ｇ／ｃｍ2とした。
【００５３】
（慣性モーメント測定）
図３（Ａ）に示すように、ラケットフレーム１１を慣性モーメント測定器で、ラケットフレーム１１のグリップ１５を上端として吊り下げ、スイング周期Ｔｓを測定し、下記の数式により、スイング方向の慣性モーメント（グリップ端を支点とする打球面外へのスイング方向の慣性モーメント）を計算した。
図３（Ｂ）に示すように、慣性モーメント測定器でラケットフレーム１１のグリップ１５を上端として吊り下げ、センター周期Ｔｃを測定し、下記の数式により、センター方向の慣性モーメント（グリップ部の中心軸回りの慣性モーメント）を計算した。
【００５４】
（慣性モーメントの計算）
スイング方向：Ｉｓ［ｇ／ｃｍ2］
Ｉｓ＝Ｍ×ｇ×ｈ（Ｔｓ／２／π）2−Ｉｃ
センター方向：Ｉｃ［ｇ／ｃｍ2］
Ｉｃ＝２５４４５８×（Ｔｃ／π）2−８３５７
重心回り：Ｉｇ
Ｉｇ＝Ｉｓ−ｍ（１＋２．６）2
ここで、Ｍ＝ｍ＋ｍｃ、ｈ＝（ｍ×ｌ−ｍｃ×ｌｃ）／ｍ＋２．６であり、ｍ：ラケット重量、ｌ：ラケットバランスポイント、ｍｃ：チャック重量、ｌｃ：チャックバランスポイントである。  
【００５５】
（反発係数の測定）
反発係数は、図４に示すように、実施例および比較例のラケットフレーム１１に、ストリングを縦６０ポンド、横５５ポンドの張力で張架し、各テニスラケットを垂直状態でフリーとなるようにグリップ部１５を柔らかく固定し、その打球面にボール打出機から一定速度Ｖ１（３０ｍ／ｓｅｃ）でテニスボールを打球面に衝突させ、跳ね返ったボールの速度Ｖ２を測定した。反発係数は発射速度Ｖ１、反発速度Ｖ２の比（Ｖ２／Ｖ１）であり、反発係数が大きいほどボールの飛びが良いことを示している。
【００５６】
（実打評価）
ラケットの飛び、スイートエリア、面安定性、操作性についてアンケート調査を行った。５点満点で（点が多い程良いと評価）、中・上級者（テニス歴１０年以上、現在も週３日以上プレーする条件を満たす者）５０名の採点結果の平均値を表１に示した。
【００５７】
（耐久テスト）
球速５５ｍ／ｓのボールを打球面Ｆのトップ位置から１８ｃｍの部分に当ててフレームが破損するか否かを確認し、結果を○×（○は破損なし、×は破損あり）で表１に示した。
【００５８】
表１から確認できるように、ヨーク近傍部Ｃの重量を増加した比較例１は、スイートエリア、面安定性のいずれも低い評価となり、耐久テストにおいても破損があった。これは、Ｗｔ／Ｗｙが０．５未満に、Ｗｓ／Ｗｙが０．４未満となり、センター方向の慣性モーメントも１３，０００ｇ／ｃｍ2未満であったことに因る。逆に、ヨーク近傍部の第三領域Ｃの重量を削減し、フレームトップ側の第一領域Ａとフレームサイド側の第二領域Ｂの重量を増加した比較例２は、Ｗｔ／Ｗｙが０．８より、Ｗｓ／Ｗｙが０．７より大きく、センター方向の慣性モーメントも１７，０００ｇ／ｃｍ2を超えたため、飛び、スイートエリア、面安定性、強度のいずれもが向上したが、操作性が低下した。
【００５９】
第二領域Ｂの重量を削減してＷｓ／Ｗｙを０．４未満にした比較例３は、センター方向の慣性モーメントも低下し、スイートエリア、面安定性が低い評価となり、耐久テストにおいても破損があった。逆に、第二領域Ｂの重量を増加してＷｓ／Ｗｙを０．７より大きくした比較例４は、センター方向とスイング方向の慣性モーメントがともに増大し、飛び、スイートエリア、面安定性、強度は向上したが、操作性が低下した。
【００６０】
フレームトップ側の第一領域Ａの重量を削減してＷｔ／Ｗｙを０．５未満にした比較例５は、飛びおよび面安定性の評価が低く、強度も弱いという結果が得られた。逆に、第一領域Ａの重量を増加してＷｔ／Ｗｙを０．８より大きくした比較例６は、強度は向上したが、スイング方向の慣性モーメントが大きくなりすぎて操作性が低下した。
【００６１】
一方、実施例１〜実施例５はいずれも、Ｗｔ／Ｗｙが０．５以上０．８以下であり、Ｗｓ／Ｗｙが０．４以上０．７以下であり、かつ、センター方向の慣性モーメントが１３，０００ｇ／ｃｍ2以上１７，０００ｇ／ｃｍ2以下であり、飛び、スイートエリア、面安定性、操作性のすべてにおいて良い評価が得られ、耐久テストにおいても破損がなかった。
【産業上の利用可能性】
【００６２】
本発明のラケットフレームは、硬質テニス用のラケットフレームに限定されず、軟式テニス、バトミントン、スカッシュ等のラケットフレームとしても好適に採用できる。
【図面の簡単な説明】
【００６３】
【図１】本発明の第一実施形態に係るラケットフレームを示し、（Ａ）は正面図であり、（Ｂ）は側面図である。
【図２】図１に示すラケットフレームの要部拡大図である。
【図３】（Ａ）（Ｂ）はラケットフレームの慣性モーメントの測定方法を示す概略図である。
【図４】テニスラケットの反発係数の測定方法を示す概略図である。
【図５】従来例の図である。
【図６】他の従来例の図である。
【符号の説明】
【００６４】
１１  ラケットフレーム
１２  ヘッド部
１３  スロート部
１４  シャフト部
Ａ  フレームトップ側の第一領域
Ｂ  フレームサイド部側の第二領域
Ｃ  ヨーク近傍部の第三領域
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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