(57)【要約】    【課題】  打球の方向性を向上する。    【解決手段】  フェース部３、クラウン部４、ソール部５及びサイド部６を有するゴルフクラブヘッド１である。金属材料からなりかつクラウン部４からバックフェース側でサイド部６を横切りソール部５に至る少なくとも一つの開口部Ｏが設けられたヘッド基体Ｍと、開口部Ｏに配されかつ前記金属材料よりも比重が小さい低比重材料からなるカバー体ＦＲとを含む。基準状態におけるヘッド重心Ｇからフェース面２に立てた法線Ｎを含む垂直面ＶＰにより仮想区分されるヘッドトウ側部１ｔとヘッドヒール側部１ｈとにおいて、ヘッドトウ側部１ｔに含まれる開口部Ｏを覆うカバー体ＦＲの表面積Ｓｔを、ヘッドヒール側部１ｈに含まれる開口部を覆うカバー体ＦＲの表面積Ｓｈよりも大としてヘッドヒール側部１ｈの重量Ｗｈをヘッド全重量Ｗの５５〜７５％とする。【選択図】  図２
2005278838.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ボールを打球するフェース部と、このフェース部に連なりヘッド上面をなすクラウン部と、前記フェース部に連なりヘッド底面をなすソール部と、前記クラウン部と前記ソール部との間をフェース部のトウからバックフェースを通ってヒールにのびるサイド部とを有するゴルフクラブヘッドであって、
金属材料からなりかつ少なくとも一つの開口部が設けられたヘッド基体と、前記開口部に配されかつ前記金属材料よりも比重が小さい低比重材料からなるカバー体とを含み、
かつ前記開口部は、前記クラウン部で開口するクラウン開口部、前記サイド部で開口するサイド開口部及び前記ソール部で開口するソール開口部を含むとともに、
規定のライ角、ロフト角で水平面に載置された基準状態におけるヘッド重心からフェース面に立てた法線を含む垂直面によりヘッドを仮想区分したヘッドトウ側部とヘッドヒール側部とにおいて、
前記ヘッドトウ側部で前記開口部を閉じているカバー体の表面積Ｓｔを、前記ヘッドヒール側部で開口部を閉じているカバー体の表面積Ｓｈよりも大、かつヘッドヒール側部の重量Ｗｈをヘッド全重量Ｗの５５〜７５％としたことを特徴とするゴルフクラブヘッド。    
【請求項２】
前記低比重材料は、比重が１．０〜２．０であり、前記金属材料の比重が４．０〜１０．０である請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項３】
前記低比重材料は、繊維強化樹脂からなる請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項４】
前記基準状態において、ヘッド重心を通る垂直軸周りの慣性モーメントが３３００〜５５００（ｇ・cm2 ）であり、かつヘッド体積が３００〜５００（cm3 ）である請求項１乃至３のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項５】
前記開口部は、前記クラウン開口部、前記サイド開口部及び前記ソール開口部が連なるとともに前記クラウン部からヘッド後方の前記サイド部を横切り前記ソール部にのびる一つからなることを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、打球の方向性を向上しうるゴルフクラブヘッドに関する。
【背景技術】
【０００２】
ゴルフクラブヘッドは、ボールをフェース面のスイートスポットで打撃することにより正確な距離と方向性とが得られるように設計される。しかし、現実には、プロや一部の上級者を除いて、多くのアベレージゴルファにスイートスポットで正確にボールを打球することを期待することは困難であり、通常これらの技量のゴルファは、フェース面のスイートスポットからトウ又はヒール側にずれた位置でボールを打撃する。この場合、ヘッドはその重心周りで微小な回転運動を起こし、フェース面と接触しているボールには摩擦力によってヘッドの前記回転方向とは逆向きのサイドスピンが生じる。これにより、打ち出されたボールは意図しない方向へと曲がる。このような作用は、ギア効果として知られている。
【０００３】
従来、打球の方向性を高めるために、ヘッドの慣性モーメントを大きくすることが提案されている。このようなヘッドは、フェース面のスイートスポットからトウ又はヒール側に外れた位置でボールを打撃した場合でもヘッドの前記回転運動をより小さくできる。例えば下記特許文献１ないし２では、ヘッドの一部に繊維強化樹脂などの低比重材料を用いることにより、慣性モーメントを大きくすることが記載されている。
【０００４】
【特許文献１】特開２００３−２４５３８２号公報
【特許文献２】特開平１１−４９１９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
慣性モーメントの大きいヘッドは、上述のようなミスヒットに対してヘッドの回転運動を抑制することで方向性の悪化を抑える。しかしながら、図１２（Ａ）〜（Ｃ）に打撃時の状態を時系列的に示すように、ヘッドａは、ボールｂの打撃時にフェース面ｃが開きやすい（右打ちゴルファの場合、フェース面ｃが右側を向く状態であり、以下同じである。）。このような打撃では、仮にボールｂをフェース面ｂのスイートスポットで打撃することができたとしても、該ボールｂを意図した方向に打ち出すことはできない。
【０００６】
ゴルフスイングは、通常、フェース面ｃを正しい向きに合わせて構えるアドレス動作、クラブを最も高い位置（トップ位置）まで振り上げるテイクバック動作及びトップ位置からクラブを振り下ろすダウンスイング動作を含む。トップ位置では、通常、フェース面ｃが目標飛球線方向Ａに対して開いた状態になるため、正しくボールを打撃するためには、トップ位置からインパクトまでのダウンスイング動作中にこの開きがアドレス状態の正しい向きに戻るようにヘッドａ乃至フェース面ｃを返す修正動作が必要になる。然るに、慣性モーメントの大きいヘッドは、大きな慣性モーメントが災いし、前記修正動作が効きづらい。その結果、フェース面ｃが開いたままでボールｂを打撃してしまうものと考えられる。
【０００７】
本発明は、以上のような実情に鑑み案出なされたもので、少なくとも一つの開口部を有した金属材料からなるヘッド基体と、前記開口部に配されかつ低比重材料からなるカバー体とを含んで構成し、ヘッドトウ側部に含まれる開口部を覆うカバー体の表面積Ｓｔをヘッドヒール側部に含まれる開口部を覆うカバー体の表面積Ｓｈよりも大とし、かつヘッド全重量に対してヘッドヒール側部の重量を限定することを基本として、打球の方向性を向上するのに役立つゴルフクラブヘッドを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明のうち請求項１記載の発明は、ボールを打球するフェース部と、このフェース部に連なりヘッド上面をなすクラウン部と、前記フェース部に連なりヘッド底面をなすソール部と、前記クラウン部と前記ソール部との間をフェース部のトウからバックフェースを通ってヒールにのびるサイド部とを有するゴルフクラブヘッドであって、金属材料からなりかつ少なくとも一つの開口部が設けられたヘッド基体と、前記開口部に配されかつ前記金属材料よりも比重が小さい低比重材料からなるカバー体とを含み、かつ前記開口部は、前記クラウン部で開口するクラウン開口部、前記サイド部で開口するサイド開口部及び前記ソール部で開口するソール開口部を含むとともに、規定のライ角、ロフト角で水平面に載置された基準状態におけるヘッド重心からフェース面に立てた法線を含む垂直面によりヘッドを仮想区分したヘッドトウ側部とヘッドヒール側部とにおいて、前記ヘッドトウ側部で前記開口部を閉じているカバー体の表面積Ｓｔを、前記ヘッドヒール側部で開口部を閉じているカバー体の表面積Ｓｈよりも大とし、かつヘッドヒール側部の重量Ｗｈをヘッド全重量Ｗの５５〜７５％としたことを特徴としている。
【０００９】
また請求項２記載の発明は、前記低比重材料は、比重が１．０〜２．０であり、前記金属材料の比重が４．０〜１０．０である請求項１記載のゴルフクラブヘッドである。
【００１０】
また請求項３記載の発明は、前記低比重材料は、繊維強化樹脂からなる請求項１記載のゴルフクラブヘッドである。
【００１１】
また請求項４記載の発明は、前記基準状態において、ヘッド重心を通る垂直軸周りの慣性モーメントが３３００〜５５００（ｇ・cm2 ）であり、かつヘッド体積が３００〜５００cm3 である請求項１乃至３のいずれかに記載のゴルフクラブヘッドである。
【００１２】
また請求項５記載の発明は、前記開口部は、前記クラウン開口部、前記サイド開口部及び前記ソール開口部が連なるとともに前記クラウン部からヘッド後方の前記サイド部を横切り前記ソール部にのびる一つからなることを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載のゴルフクラブヘッドである。
【発明の効果】
【００１３】
本発明では、ヘッドトウ側部に含まれる開口部を覆うカバー体の表面積Ｓｔを、ヘッドヒール側部に含まれる開口部を覆うカバー体の表面積Ｓｈよりも大、かつヘッドヒール側部の重量Ｗｈをヘッド全重量Ｗの５５〜７５％としている。このようなゴルフクラブヘッドは、トップからのインパクトまでのダウンスイングにおいてフェース面の返りを向上しうる。従って、アドレスした状態ないしそれに近似したフェース面の向きでボールを打撃することができるから打球の方向性が向上する。
【００１４】
また請求項４記載の発明のように、慣性モーメント等を限定したときには、ミスヒット時のヘッドの回転運動を低減でき、より一層打球の方向性が向上する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、本発明の実施の一形態を図面に基づき説明する。
図１は本実施形態のゴルフクラブヘッド（以下、単に「ヘッド」ということがある。）１を規定のライ角及びロフト角（リアルロフト角）の保持して水平面に接地させた基準状態の斜視図、図２（Ａ）、（Ｂ）はその平面図及び底面図、図３は図２のＡ−Ａ拡大断面図をそれぞれ示している。なお水平面は、図３に符号ＨＰとして表されている。
【００１６】
本実施形態のヘッド１は、ボールを打球する面であるフェース面２を有するフェース部３と、このフェース部３に連なりヘッド上面をなすクラウン部４と、前記フェース部３に連なりヘッド底面をなすソール部５と、前記クラウン部４とソール部５との間を継ぎかつ前記フェース部３のトウ３ａからバックフェースを通りヒール３ｂに至ってのびるサイド部６と、クラウン部４のヒール側に設けられかつシャフト（図示せず）の一端が装着されるネック部７とを具え、内部に中空部ｉが設けられた中空構造のドライバー（＃１）又はフェアウェイウッドといったウッド型のものが例示されている。なおライ角は、ネック部７に設けられたシャフト差込孔７ａの軸中心線ＣＬをシャフト軸と仮定して設定できる。  
【００１７】
またヘッド１は、金属材料からなりかつ少なくとも一つの開口部Ｏが設けられたヘッド基体Ｍと、前記開口部Ｏに配されかつ前記金属材料よりも比重が小さい低比重材料からなるカバー体ＦＲとを含んで構成されている。
【００１８】
前記ヘッド基体Ｍの前記開口部Ｏは、クラウン部４で開口するクラウン開口部Ｏｃと、サイド部６で開口するサイド開口部Ｏｐ及びソール部５で開口するソール開口部Ｏｓとを含み、この例では前記クラウン開口部Ｏｃ、サイド開口部Ｏｐ及びソール開口部Ｏｓが互いに連なることにより一つの開口部Ｏを形成するものが例示される。このような開口部Ｏは、開口部分がクラウン部４、ソール部５及びサイド部６に夫々分散して設けられるため、各部の強度の低下を最小限に抑えつつもヘッド基体Ｍにより大きな開口面積を得ることができる点で好ましく、また重量配分設計の自由度が向上しヘッドの慣性モーメントの調整にも役立つ。
【００１９】
また本実施形態の開口部Ｏは、クラウン部４からヘッド後方（バックフェース側）のサイド部６を横切りソール部５に実質的に一定の幅でのびる帯状をなすことによって、ヘッド基体Ｍの重量を効果的に開口部Ｏの両側、即ちトウ側及びヒール側に分けて配分することができる。これは、後述するヘッド重心Ｇを通る垂直軸周りの慣性モーメントを増大するのに特に役立つ点で好ましい。
【００２０】
またヘッド基体Ｍは、前記フェース部３と、ネック部７と、クラウン部４の主要部を構成するクラウン主壁部８と、ソール部５の主要部を構成するソール主壁部９と、サイド部６の主要部を構成するサイド主壁部１０とを含んで構成される。該ヘッド基体Ｍは、例えば鋳造等で前記各部を当初から一体に形成されても良いし、また鍛造、鋳造、プレス又は圧延等の加工法により２以上のパーツで成形された後、これらを溶接等により一体に接合して形成することもできる。鋳造により一体成形された場合、ヘッド１のロフト角、ライ角などを決定付けるネック部７とフェース部３とを後から溶接する必要が無いため、ライ角、ロフト角などを精度良く仕上げるのに役立つ。また鋳造後に各種の機械加工（例えばＮＣ加工）を施すことも勿論可能である。
【００２１】
ヘッド基体Ｍを形成する金属材料については特に限定されるものではないが、例えばステンレス鋼、マレージング鋼、チタン、チタン合金、アルミ合金、マグネシウム合金又はアモルファス合金などを用いることができ、とりわけ比強度の大きいチタン合金、アルミ合金又はマグネシウム合金が望ましい。とりわけ比重が４．０以上、より好ましくは４．２以上であり、上限については１０．０以下、より好ましくは８．０以下の金属材料が好適である。前記比重を有する金属材料としては、例えば軟鉄（比重約７．９）、ステンレス（比重７．８〜８．２）、純チタン（比重４．５）、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ（比重４．４）、Ｔｉ−２０Ｖ−４Ａｌ−１Ｓｎ（比重４．８）、Ｔｉ−４．５Ａｌ−３Ｖ−２Ｆｅ−２Ｍｏ（比重５．０）、Ｔｉ−１５Ｍｏ−５Ｚｒ−３Ａｌ（比重４．５）、Ｔｉ−１５Ｖ−３Ｃｒ−３Ｓｎ−３Ａｌ（比重４．７）等が挙げられる。
【００２２】
またチタン合金としては、α＋β系やβ系のチタン合金が好適であり、特に限定はされないが例えば、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ、Ｔｉ−４．５Ａｌ−３Ｖ−２Ｆｅ−２Ｍｏ、Ｔｉ−２Ｍｏ−１．６Ｖ−０．５Ｆｅ−４．５Ａｌ−０．３Ｓｉ−０．０３Ｃ、Ｔｉ−１５Ｖ−３Ｃｒ−３Ａｌ−３Ｓｎ、Ｔｉ−１５Ｍｏ−５Ｚｒ−３Ａｌ、Ｔｉ−１５Ｍｏ−５Ｚｒ−４Ａｌ−４Ｖ、Ｔｉ−１５Ｖ−６Ｃｒ−４Ａｌ、Ｔｉ−２０Ｖ−４Ａｌ−１Ｓｎなどが好ましい。なおヘッド基体Ｍは、１種の金属材料のみならず、２種以上の金属材料を用いて形成することも勿論可能である。
【００２３】
また本実施形態のカバー体ＦＲは、低比重材料として繊維強化樹脂からなるものが例示される。繊維強化樹脂は、マトリックス樹脂とその補強材である繊維との複合材料であって、金属材料からなるヘッド基体Ｍに比べて比重が小さい。従って、このような低比重材料からなるカバー体ＦＲを用いることにより、より大きな重量削減効果を得ることができる。また削減された重量は、例えばヘッド基体Ｍの大型化に消費されたり、ヘッド基体Ｍの肉厚設計に基づき適宜の位置に配分されることでヘッド重心Ｇの位置や慣性モーメントを調整でき、重量配分設計の自由度を高め得る。
【００２４】
またカバー体ＦＲを構成する低比重材料は、特に限定はされないが、比重が大きすぎると上述の重量削減効果等が十分に得られない傾向がある。このような観点より、該低比重材料の比重は２．０以下、より好ましくは１．８以下が望ましい。なお下限についても特に制限はないが、小さすぎると強度が低下する傾向があるため、例えば１．０以上が望ましい。
【００２５】
前記マトリックス樹脂としては、特に限定はされないが、例えばエポキシ樹脂、フェノール樹脂等の熱硬化性樹脂や、ナイロン樹脂、ポリカーボネート樹脂などの熱可塑性樹脂が挙げられる。また補強材としての繊維も特に限定はされないが、例えば炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維又はポリフェニレンベンズオキサゾール樹脂繊維（ＰＢＯ繊維）といった有機繊維や、アモルファス繊維又はチタン繊維等の金属繊維などを用いることができ、とりわけ比重が小さくかつ引張強度が大きい炭素繊維が好適である。
【００２６】
また前記繊維の弾性率については特に限定されないが、小さすぎるとカバー体ＦＲの剛性を確保できず耐久性が低下する傾向があり、逆に大きすぎるとコストを上昇させるほか引張強度を低下させる傾向がある。このような観点より、繊維の弾性率は、５０ＧＰａ以上、より好ましくは１００ＧＰａ以上、さらに好ましくは１５０ＧＰａ以上、特に好ましくは２００ＧＰａ以上が望ましく、上限については好ましくは４６０ＧＰａ以下、より好ましくは３５０ＧＰａ以下が望ましい。また繊維の弾性率は引張弾性率であって、ＪＩＳ  Ｒ７６０１の「炭素繊維試験方法」に準じて測定された値とする。また２種以上の繊維が含まれている場合には、下記式で表されるように、それぞれの繊維の弾性率を、その重量比で重み付けして計算した平均弾性率とする。
平均弾性率＝Σ（Ｅｉ・Ｖｉ）／ΣＶｉ  （ｉ＝１，２…）
（ここで、Ｅｉは繊維ｉの弾性率、Ｖｉは繊維ｉの総重量とする。）
【００２７】
また本実施形態では、図３に示されるように、ヘッド基体Ｍのクラウン主壁部８は、クラウン部４の外面部分を形成するクラウン面部８ａと、このクラウン面部８ａと前記開口部Ｏとの間に形成されかつ表面がクラウン面部８ａから段差を有して中空部ｉ側に凹んだクラウン受け部８ｂとを含む。またソール主壁部９は、ソール部５の外面部分を形成するソール面部９ａも、このソール面部９ａと前記開口部Ｏとの間に形成されかつ表面がソール面部９ａから段差を有して中空部ｉ側に凹んだソール受け部９ｂとを含む。同様にサイド主壁部１０は、サイド部１０の外面部分を形成するサイド面部１０ａも、図２（Ｂ）に示されるように、このサイド面部１０ａと前記開口部Ｏとの間に形成されかつ表面がサイド面部１０ａから段差を有して中空部ｉ側に凹んだサイド受け部１０ｂとを含む。
【００２８】
各受け部８ｂ、９ｂ及び１０ｂは、カバー体ＦＲの内面側かつその周縁部を保持しうる。また各受け部８ｂ、９ｂ及び１０ｂは、前記段差によってカバー体ＦＲの厚さを吸収することができ、これにより、カバー体ＦＲの外面をクラウン面部８ａ、ソール面部９ａ及びサイド面部１０ｂと面一に仕上げることが容易に行え見映えを向上するのに役立つ。
【００２９】
前記各受け部８ｂ、９ｂ及び１０ｂとカバー体ＦＲとの間は接着される。本実施形態では、開口部Ｏの周囲で前記各受け部８ｂ、９ｂ及び１０ｂが連続することにより環状の受け部を構成する。従って、カバー体ＦＲは、開口部Ｏ１の周りで連続して環状に支持されるものが例示される。ただし、受け部は、このような態様に限定されるものではなく、開口部Ｏの周囲で一部が途切れるものでも良い。好ましい態様としては、受け部は開口部Ｏに沿った開口長さの６０％以上、より好ましくは７０％以上、さらにこのましくは８０％以上の長さで形成されるのが望ましい。これにより、カバー体ＦＲとヘッド基体Ｍとの接合面積を十分に確保し、より強い接着強度を得るのに役立つ。
【００３０】
また開口部Ｏの縁から直角方向に測定される各受け部８ｂ、９ｂ及び１０ｂの幅Ｗａも特に限定されないが、小さすぎるとヘッド基体Ｍとカバー体ＦＲとの接合面積が小さくなるため接合強度が低下しやすく、逆に大きすぎると開口部Ｏ１の面積が十分に確保できず重量削減効果が低下する場合がある。このような観点より、前記幅Ｗａは、例えば５mm以上、より好ましくは１０mm以上が望ましく、上限については３０mm以下、より好ましくは２０mm以下、特に好ましくは１５mm以下が望ましい。なお各受け部８ｂ、９ｂ及び１０ｂの幅Ｗａは一定であっても良いしまた変化させても良い。
【００３１】
またカバー体ＦＲは、種々の方法で成形することができる。例えば１ないし複数枚、より好ましくは２〜１０枚程度のプリプレグを積層した積層体に、所定の熱と圧力とを作用させ所望の形状に成形してカバー体ＦＲを得ることができる。成形されたカバー体ＦＲは、例えば接着剤等を用いて前記各受け部８ｂ、９ｂ及び１０ｂに固着される。また液状の樹脂マトリックス中に繊維、その他必要な配合剤を混練した液状のコンパウンド材料を、金型のキャビティ内に直接射出等によりチャージしてカバー体ＦＲを射出成形することもできる。さらにカバー体ＦＲは、内圧成形法などを用いてヘッド基体Ｍに一体成形することもできる。
【００３２】
内圧成形法は、例えば図４（Ａ）に示されるように、先ずヘッド基体Ｍの前記開口部Ｏに、該開口部Ｏを覆うように前記複数枚からなるプリプレグの積層体Ｐを配する予備成形が行われる。またプリプレグの積層体Ｐと各受け部８ｂ、９ｂ及び１０ｂとの間には、例えば熱硬化型の接着剤や樹脂プライマーなどを予め塗布しておくことによって、両部材の位置ずれ等を防ぎ、成形精度を高めるのに役立つ。
【００３３】
次に、例えば一対の分離可能な上型２０ａ及び下型２０ｂからなる金型２０にプリプレグの積層体Ｐを配したヘッド基体Ｍが投入される。またヘッド基体Ｍには、予め中空部ｉに通じる透孔２２を設けておくことが望ましい。この例では、透孔２２が例えばサイド部６に設けられたものを示すが、この態様に限定されるものではない。そして、透孔２２から中空部ｉの中にブラダーＢが挿入される。ブラダーＢは、加圧された流体の出入りによって膨張及び収縮が可能に構成されている。
【００３４】
しかる後、図４（Ｂ）に示されるように、金型２０を加熱するとともにブラダーＢを中空部ｉの中で膨張変形させる内圧成形工程が行われる。これにより、熱とブラダーＢからの圧力とを受けたプリプレグの積層体Ｐは金型２０のキャビティＣに沿って変形し、所望のカバー体ＦＲへと成形されるとともに、その周縁部は各受け部８ｂ、９ｂ及び１０ｂに一体に接着できる。なおプリプレグを成形した後、ブラダＢは収縮させられ、前記透孔２２から取り出される。また透孔２２は、後にヘッドの商品名や装飾的な模様などを付したバッジ、カバー等によって閉塞することができる。
【００３５】
また内圧成形法を用いる場合、例えば図５（Ａ）に示されるように、ヘッド基体Ｍの開口部Ｏにおいて、本実施形態ではクラウン受け部８ｂの中空部ｉ側を向く内面８ｂｉに補助のプリプレグ１５を予め貼り付けておくことが望ましい。補助のプリプレグ１５は、前記開口部Ｏの縁から開口部Ｏ側にはみ出すはみ出し部１５ｂを有してクラウン受け部８ｂの内面８ｂｉに貼り付けされる。また、補助のプリプレグ１５は、例えば前記開口部Ｏの周囲の少なくとも一部に設けられるが、好ましくは開口部Ｏの周囲に環状で連続的に貼り付けされることが望ましい。つまり、ソール受け部９ｂ及びサイド受け部１０ｂにも同様に設けられるのが望ましい。
【００３６】
次に図５（Ｂ）に示されるように、開口部Ｏを覆うようにプリプレグの積層体Ｐを受け部８ｂに貼り付けする。そして、図５（Ｃ）に示されるように、金型２０で内圧成形を行うことにより、補助のプリプレグ１５を積層体Ｐに一体化しうる。これにより、カバー体ＦＲの周縁部は、クラウン受け部８ｂの外面側をのびる外片部１６ａと、クラウン受け部８ｂの内面側をのびる内片部１６ｂとを有する二股部１６として成形できる。他の受け部９ｂ及び１０ｂについても同様に二股部１６が形成できる。このように、複合ヘッドを製造するに際して、受け部８ｂ、９ｂ又は１０ｂの内面側にはみ出し部１５ｂを有する補助のプリプレグ１５を予め配する工程を含ませることにより、簡単な手順にてカバー体ＦＲとヘッド基体Ｍとの接合面積を増加させ強固な接合強度を具えたヘッド１を製造するのに役立つ。
【００３７】
本発明のヘッド１は、図２（Ａ）に示されるように、前記基準状態におけるヘッド重心Ｇからフェース面２に立てた法線Ｎを含む垂直面ＶＰによりヘッドを仮想区分したヘッドトウ側部１ｔとヘッドヒール側部１ｈとにおいて、ヘッドトウ側部１ｔで開口部Ｏを閉じているカバー体ＦＲの表面積Ｓｔを、ヘッドヒール側部１ｈで開口部Ｏを閉じているカバー体の表面積Ｓｈよりも大、かつヘッドヒール側部の重量Ｗｈをヘッド全重量Ｗの５５〜７５％としている。なお前記カバー体の各表面積Ｓｈ、Ｓｔには、各受け部８ｂ、９ｂ及び１０ｂと接合されている部分の表面積は含めないものとする。
【００３８】
従来のヘッド１の重量配分設計では、各部の肉厚の最適化や重量物（例えば高比重材料からなる錘体等）の付加によって行われていたが、これらの方法はヘッド体積の大型化を妨げる。本発明では、ヘッドトウ側部１ｔで開口部Ｏを閉じているカバー体ＦＲの表面積Ｓｔを、ヘッドヒール側部１ｈで開口部Ｏを閉じているカバー体の表面積Ｓｈよりも大とする。これにより、本発明のヘッド１は、ヘッド体積の大型化を図りつつ、ヘッドトウ側部１ｔにより多くの低比重材料を用いることができる。この結果、ヘッドトウ側部１ｔの軽量化を促進する一方、ヘッドヒール側部１ｈにより多くの重量を配分することが可能になる。
【００３９】
また特に限定はされないが、ヘッドヒール側部１ｈのヘッド全重量に対する重量の割合を最適化するために、ヘッドトウ側部１ｔで開口部Ｏを閉じているカバー体ＦＲの表面積Ｓｔと、ヘッドヒール側部１ｈで開口部Ｏを閉じているカバー体の表面積Ｓｈとの比（Ｓｈ／Ｓｔ）の百分率は好ましくは１０％以上、より好ましくは３０％以上が望ましく、上限については好ましくは８０％以下、より好ましくは７０％以下が望ましい。さらに、前記カバー体ＦＲの前記表面積の和（Ｓｈ＋Ｓｔ）が小さすぎると、十分な重量削減ないし重量配分設計を行うことができない傾向があり、逆に前記表面積の和（Ｓｈ＋Ｓｔ）が大きすぎてもヘッド基体Ｍの強度が低下し耐久性が悪化する傾向がある。このような観点より、カバー体ＦＲの前記表面積の和（Ｓｈ＋Ｓｔ）は、前記シャフト差込孔７ａを埋めた状態で測定されるヘッド全表面積Ｓの２０％以上、より好ましくは２５％以上が望ましく、上限については７０％以下、より好ましくは６５％以下が望ましい。
【００４０】
またヘッドトウ側部１ｔで開口部Ｏを閉じているカバー体の表面積Ｓｔは、該ヘッドトウ側部１ｔにおいて、クラウン開口部Ｏｃを閉じるカバー体の表面積Ｓｔ１と、ソール開口部Ｏｓを閉じるカバー体の表面積Ｓｔ２と、サイド開口部Ｏｐを閉じるカバー体の表面積Ｓｔ３との合計値である。同様に、ヘッドヒール側部１ｈで開口部Ｏを閉じているカバー体の表面積Ｓｈは、該ヘッドヒール側部１ｈにおいて、クラウン開口部Ｏｃを閉じるカバー体の表面積Ｓｈ１と、ソール開口部Ｏｓを閉じるカバー体の表面積Ｓｈ２と、サイド開口部Ｏｐを閉じるカバー体の表面積Ｓｈ３との合計値である。そして、特に好ましい態様としては、ヘッド１が下記の式（１）、（２）及び（３）を満たすのが望ましい。これにより、クラウン部４、ソール部５及びサイド部６のそれぞれにおいて、ヘッドトウ側部１ｔの重量をバランス良く低減でき、強度低下の偏り等を防止しうる。
Ｓｔ１＞Ｓｈ１  …（１）
Ｓｔ２＞Ｓｈ２  …（２）
Ｓｔ３＞Ｓｈ３  …（３）
（ただし、Ｓｈ１≠０、Ｓｈ２≠０、Ｓｈ３≠０）
【００４１】
また発明者らは、前述のダウンスイング時のヘッド１ないしフェース面２の返りについて種々の実験を行った。図６には、ヘッドスピードが３５〜４３ｍ／ｓのアベレージゴルファ３０名を対象として打撃テストを行い、インパクト時のフェース面の開き角度を測定した結果が示されている。この図では、縦軸にインパクト直前のフェース面２の開き角度（deg ）を、また横軸にはヘッド全重量Ｗに対するヘッドヒール側部１ｈの重量Ｗｈの割合（％）が示されている。ヘッドは、図１のものを基調としたが、開口部Ｏの大きさを種々違えて前記重量割合を変化させたものである。またフェース面２の開き角度は、＋表示が目標に対して開いていること、マイナス表示が閉じていることをそれぞれ示している。なおヘッド体積は３２０cm3 とした。
【００４２】
上述の実験等により、フェース面２の返りを向上させるには、シャフト側に近いヘッドヒール側部１ｈの重量割合が非常に重要であることを発明者らは知見した。そして、前記ヘッドヒール側部の重量Ｗｈの割合（％）がヘッド全重量の５５％以上、より好ましくは６０％以上、さらに好ましくは６５％以上が好ましく、上限については好ましくは７５％以下、より好ましくは７０％以下が望ましいことを知見した。即ち、前記ヘッドヒール側部の重量Ｗｈの割合（％）がヘッド全重量の５５％未満であると、この種のヘッドスピードのアベレージゴルファにとってはヘッドトウ側部１ｔの重量が大きすぎてヘッドを返しづらくなり、ひいてはフェース面２の開き角度が２．００よりも大となる。逆に前記ヘッドヒール側部の重量Ｗｈの割合（％）が７５％を超えると、この種のゴルファにとってもヘッドヒール側部１ｈの重量が著しく大きくなるため、ヘッド１が過度に返りやすく、ひいてはフェース面２が閉じた状態でボールを打撃するため打球が左方向にぶれやすくなる。なお従来の一般的なヘッドは、ヘッドヒール側部の重量Ｗｈの割合（％）がヘッド全重量のほぼ５０％である。
【００４３】
また本発明では、ヘッド重心Ｇの位置については特に限定はされないが、好ましくは図７に示されるように、ヘッド重心Ｇから前記シャフト差込孔７ａの軸中心線ＣＬまでの最短距離である重心距離Ｌを限定することが望ましい。該重心距離Ｌもダウンスイング時のヘッド１の返りやすさの一応の基準となる傾向があり、この値が大きすぎるとダウンスイング時にフェース面２が返りにくくなり、逆に小さすぎてもフェース面２が過度に返りやすくなる。このような観点より、該重心距離Ｌは、好ましくは２０mm以上、より好ましくは２５mm以上、さらに好ましくは２７mm以上が望ましく、同上下については好ましくは４５mm以下、より好ましくは４０mm以下、さらに好ましくは３８mm以下が望ましい。
【００４４】
またヘッド１は、基準状態において、ヘッド重心Ｇを通る垂直軸周りの慣性モーメントが小さすぎるとフェース面２のスイートスポットＳＳから離れた位置でボールを打撃するミスヒット時において、ヘッド１の回転運動が大きくなり打球の方向性が低下しやすい。逆に前記慣性モーメントが大きすぎると、ダウンスイング時にフェース面２が返りづらくなる傾向があり、ボールが右方向にそれやすくなる。このような観点より、前記慣性モーメントは、好ましくは３３００（ｇ・cm2 ）以上、より好ましくは３５００（ｇ・cm2 ）以上、さらに好ましくは３６００（ｇ・cm2 ）以上が望ましく、上限については好ましくは５５００（ｇ・cm2 ）以下、より好ましくは５２００（ｇ・cm2 ）以下、さらに好ましくは５０００（ｇ・cm2 ）以下が望ましい。
【００４５】
またヘッド１の体積は、特に限定されるものではないが小さすぎると、構えた際に安心感が得られず、また上述の慣性モーメントも小さくしてしまう傾向がある。逆にヘッド体積が大きすぎると、前記慣性モーメントを過度に大きくする傾向がある。このような観点より、ヘッド体積は好ましくは３００cm3 以上、より好ましくは３２０cm3 以上、さらに好ましくは３４０cm3 以上が望ましく、上限については例えば５００cm3 以下、より好ましくは４８０cm3 以下、さらに好ましくは４６０cm3 以下が望ましい。
【００４６】
図８（Ａ）、（Ｂ）には、本発明のヘッド１の他の実施形態として基準状態の平面図及び底面図がそれぞれ示されている。該ヘッド１では、ヘッド基体Ｍに、６つの開口部Ｏが設けられたものが例示される。即ちクラウン部４には、前記垂直面ＶＰに対してトウ側のクラウン開口部Ｏｃｈとヒール側のクラウン開口部Ｏｃｔとが設けられ、これらにはトウ側のクラウンカバー部ＦＲｃｔ、ヒール側のクラウンカバー部ＦＲｃｈがそれぞれ配されている。またソール部５には、前記垂直面ＶＰに対してトウ側のソール開口部Ｏｓｔとヒール側のソール開口部Ｏｓｈとが設けられ、これらにはトウ側のソールカバー部ＦＲｓｔ、ヒール側のソールカバー部ＦＲｓｈがそれぞれ配されている。さらにサイド部６には、前記垂直面ＶＰに対してトウ側のサイド開口部Ｏｐｔとヒール側のサイド開口部Ｏｐｈとが設けられ、これらにはトウ側のサイドカバー部ＦＲｐｔ、ヒール側のサイドカバー部ＦＲｐｈがそれぞれ設けられている。
【００４７】
このように、開口部Ｏは、複数個に分けて形成することができるが、少なくともクラウン部４、ソール部５及びサイド部６を含んで形成される必要がある。また図示していないが、例えば開口部Ｏは、クラウン部４、ソール部５及びサイド部６に各１個形成された合計３個で形成されても良いし、そのうちの２つを連ねて２個で形成することもできる。また上記実施形態では、いずれも低比重材料が繊維強化樹脂から形成されたものを例示したが、これに限定されるものではない。
【実施例】
【００４８】
本発明の効果を確認するために、表１の仕様に基づきヘッド体積が４２０cm3 のウッド型のドライバーヘッドを試作した。ヘッド基体は、バラツキをなくすためにチタン合金（Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ、比重約４．４）を用いて一体鋳造した後、開口部をＮＣ加工を施して形状を精密に整えた。いずれの実施例においても開口部の周り全周にカバー体を受ける５mm幅の受け部を設けた。またカバー体は、引張弾性率が      ＧＰａの炭素繊維をエポキシ樹脂に含浸させたプリプレグを使用して内圧成形法により形成した。そして、各ヘッドについて、次のような測定ないしテストを行った。
【００４９】
＜慣性モーメント＞
基準状態において、ヘッド重心を通る垂直軸周りの慣性モーメントがINERTIA DYNAMICS Inc社製のMOMENT OF INERTIA MEASURING INSTRUMENTの MODEL  NO.005-002を用いて測定された。
【００５０】
＜打球の方向性＞
打撃テストは、ハンディキャップが０〜２０の２０名の一般ゴルファ（いずれも右打ち）をテスターとし、各供試ゴルフクラブについて５球づつゴルフボール（ＳＲＩスポール社製の「ＨＩ−ＢＲＩＤ」）を打撃し、飛距離（キャリー＋ラン）と、目標方向に対するキャリー落下位置の左右のズレ量（右ズレを＋、左ズレを−表示）とを測定した。いずれも５球の平均値で表した。テストの結果等を表１に示す。
【００５１】
【表１】
2005278838.tif 000003
【００５２】
テストの結果、実施例は比較例に比べると、打球の右方向へのズレ量が大幅に低減していることが分かる。従って、本発明の有意な効果を確認することができた。
【図面の簡単な説明】
【００５３】
【図１】本発明の実施形態を示すヘッドの基準状態の斜視図である。
【図２】（Ａ）はその平面図、（Ｂ）は底面図である。
【図３】図２のＡ−Ａ断面図である。
【図４】（Ａ）、（Ｂ）は内圧成形法を説明する断面図である。
【図５】内圧成形法の他の実施形態を示すヘッド基体の部分断面図である。
【図６】フェース面の開き角度とヘッドヒール側部の重量との関係を示すグラフである。
【図７】重心距離を説明する断面図である。
【図８】本発明の他の実施形態のヘッドを示し、（Ａ）は基準状態の平面図、（Ｂ）はその底面図である。
【図９】本発明の他の実施形態のヘッドを示し、（Ａ）は基準状態の平面図、（Ｂ）はその底面図である。
【図１０】本発明の他の実施形態のヘッドを示し、（Ａ）は基準状態の平面図、（Ｂ）はその底面図である。
【図１１】比較例のヘッドを示し、（Ａ）は基準状態の平面図、（Ｂ）はその底面図である。
【図１２】（Ａ）〜（Ｃ）はダウンスイング時のヘッドの状態を示す平面略図である。
【符号の説明】
【００５４】
１  ゴルフクラブヘッド
１ｔ  ヘッドトウ側部
１ｈ  ヘッドヒール側部
２  フェース面
３  フェース部
４  クラウン部
５  ソール部
６  サイド部
７  ネック部
Ｍ  ヘッド基体
ＦＲ  カバー体
Ｏ  開口部
Ｏｃ  クラウン開口部
Ｏｐ  サイド開口部
Ｏｓ  ソール開口部
ＶＰ  垂直面
Ｇ  ヘッド重心
【図１】
2005278838.tif 000004
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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