(57)【要約】【課題】  例えば熱交換器の材料として用いられる高温強度に優れたアルミニウム合金を提供する。【解決手段】  アルミニウム合金は、Ｍｎ：０．８〜２質量％、Ｃｕ：０．２２〜０．６質量％、Ｔｉ：０．０１〜０．２質量％およびＦｅ：０．０１〜０．４質量％を含有し、Ｚｎが０．２質量％以下、Ｓｎが０．０１８質量％以下、Ｉｎが０．０２質量％以下にそれぞれ規制され、残部がＡｌおよび不純物からなる。またさらに、Ｚｒ：０．１４〜０．３質量％、Ｃｒ：０．０１〜０．３質量％、Ｓｃ：０．０１〜０．２質量％またはＶ：０．０１〜０．１質量％のうちの１種以上を含有する。またさらに、Ｍｇが０．２質量％に規制されている。【選択図】      なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｍｎ：０．８〜２質量％、Ｃｕ：０．２２〜０．６質量％、Ｔｉ：０．０１〜０．２質量％およびＦｅ：０．０１〜０．４質量％を含有し、Ｚｎが０．２質量％以下、Ｓｎが０．０１８質量％以下、Ｉｎが０．０２質量％以下にそれぞれ規制され、残部がＡｌおよび不純物からなることを特徴とする高温強度に優れたアルミニウム合金。
【請求項２】
さらに、Ｚｒ：０．１４〜０．３質量％、Ｃｒ：０．０１〜０．３質量％、Ｓｃ：０．０１〜０．２質量％またはＶ：０．０１〜０．１質量％のうちの１種以上を含有する請求項１に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
【請求項３】
さらに、Ｍｇが０．２質量％に規制されている請求項１または２に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
【請求項４】
Ｍｎ含有量が１．２〜１．６質量％である請求項１〜３のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
【請求項５】
Ｃｕ含有量が０．３〜０．５質量％である請求項１〜４のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
【請求項６】
Ｔｉ含有量が０．０５〜０．１５質量％である請求項１〜５のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
【請求項７】
Ｆｅ含有量が０．１〜０．２５質量％である請求項１〜６のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
【請求項８】
Ｚｎ含有量が０．１質量％以下である請求項１〜７のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
【請求項９】
Ｓｎ含有量が０．０１質量％以下である請求項１〜８のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
【請求項１０】
Ｉｎ含有量が０．０１質量％以下である請求項１〜９のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
【請求項１１】
Ｚｒ含有量が０．１５〜０．２質量％である請求項２〜１０のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
【請求項１２】
Ｃｒ含有量が０．０５〜０．２質量％である請求項２〜１１のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
【請求項１３】
Ｓｃ含有量が０．０２〜０．１８質量％である請求項２〜１２のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
【請求項１４】
Ｖ含有量が０．０３〜０．０８質量％である請求項２〜１３のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
【請求項１５】
Ｍｇ含有量が０．１質量％以下である請求項３〜１４のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
【請求項１６】
請求項１〜１５のいずれか１項に記載された高温強度に優れたアルミニウム合金からなることを特徴とする熱交換器用部材。
【請求項１７】
前記熱交換器用部材は熱交換チューブまたはヘッダーである請求項１６に記載の熱交換器用部材。
【請求項１８】
請求項１７に記載の熱交換チューブの表面に犠牲腐食層が設けられてなることを特徴とする熱交換チューブ。
【請求項１９】
前記犠牲腐食層はＺｎ拡散層からなる請求項１８に記載の熱交換チューブ。
【請求項２０】
複数のチューブが相互間にフィンを介在させた状態で積層され、前記チューブと前記フィンとがろう付けにより接合一体化されたコア部を有する熱交換器において、
前記チューブとして、請求項１７〜１９のいずれか１項に記載の熱交換チューブが用いられていることを特徴とする熱交換器。
【請求項２１】
冷媒としてＣＯ2が用いられる請求項２０に記載の熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、Ａｌ−Ｍｎ系で高温強度に優れたアルミニウム合金、およびこのアルミニウム合金を材料とする熱交換器用部材、熱交換チューブおよび熱交換器に関する。
【背景技術】
【０００２】
車両用空気調和装置の凝縮器等としては、図１に示すようなマルチフロータイプの熱交換器(1)が周知である。前記熱交換器(1)は、アルミニウム製の偏平型の熱交換チューブ(2)とコルゲートフィン(3)とが交互に積層配置されてろう付接合されてコア部が構成され、さらに熱交換チューブ(2)の両端が中空ヘッダー(4)(4)に連通接続されてろう付されたものである。なお、図１において、(10)は最外側のコルゲートフィン(3)にろう付されたサイドプレートである。
【０００３】
前記熱交換器(1)において、熱交換チューブ(2)としては図２に示す扁平状の多穴管が多く用いられる。また、各部材材料として、加工性、耐食性、ろう付性が優れていることから、１０００系または３０００系のアルミニウム合金、あるいはＡｌ−Ｍｎ系合金に種々の元素を添加した合金が用いられている（例えば、特許文献１〜４参照）。
【特許文献１】特開２０００−１１９７８４号公報
【特許文献２】特開２００１−２０７２３１号公報
【特許文献３】特許第２５２８１８７号公報
【特許文献４】特開平８−２６９６０４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上述した熱交換器において、近年、小型軽量化や高性能化を目的として、前記熱交換チューブにあっては、薄肉化するとともに穴を微細化することが検討され、ヘッダーにおいては薄肉化するとともに長円形、楕円形、長方形等種々の断面形状のものが検討されている。
【０００５】
また、環境保護の観点から、フロンに代えてＣＯ2を冷媒に用いる熱交換器も検討されている。
【０００６】
しかしながら、上述した既存のアルミニウム合金では強度が不足して熱交換チューブやヘッダーの薄肉化を図ることが困難である。
【０００７】
また、ＣＯ2冷媒を用いた熱交換器では使用圧力が従来よりも高くなるとともに、最高で２００℃程度の高温となる。しかしながら、既存のアルミニウム合金では強度、特に高温強度が不足するために、熱交換チューブやヘッダーを大幅に厚肉化する必要があった。部材の厚肉化は、熱交換器の大型化や重量増を招き、熱交換器の小型軽量化に反する結果となっている。
【０００８】
このため、強度、特に高温強度に優れ、重量増を招くことなくＣＯ2冷媒の使用が可能なアルミニウム合金が希求されている。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、上述した技術背景に鑑み、高温強度に優れたアルミニウム合金を提供するとともに、該アルミニウム合金で製作された熱交換器用部材、熱交換チューブ、熱交換器の提供を目的とする。
【００１０】
前記目的を達成するために、本発明の高温強度に優れたアルミニウム合金は、下記（１）〜（１５）の構成を有する。
（１）  Ｍｎ：０．８〜２質量％、Ｃｕ：０．２２〜０．６質量％、Ｔｉ：０．０１〜０．２質量％およびＦｅ：０．０１〜０．４質量％を含有し、Ｚｎが０．２質量％以下、Ｓｎが０．０１８質量％以下、Ｉｎが０．０２質量％以下にそれぞれ規制され、残部がＡｌおよび不純物からなることを特徴とする高温強度に優れたアルミニウム合金。
（２）  さらに、Ｚｒ：０．１４〜０．３質量％、Ｃｒ：０．０１〜０．３質量％、Ｓｃ：０．０１〜０．２質量％またはＶ：０．０１〜０．１質量％のうちの１種以上を含有する前項１に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
（３）  さらに、Ｍｇが０．２質量％に規制されている前項１または２に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
（４）  Ｍｎ含有量が１．２〜１．６質量％である前項１〜３のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
（５）  Ｃｕ含有量が０．３〜０．５質量％である前項１〜４のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
（６）  Ｔｉ含有量が０．０５〜０．１５質量％である前項１〜５のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
（７）  Ｆｅ含有量が０．１〜０．２５質量％である前項１〜６のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
（８）  Ｚｎ含有量が０．１質量％以下である前項１〜７のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
（９）  Ｓｎ含有量が０．０１質量％以下である前項１〜８のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
（１０）  Ｉｎ含有量が０．０１質量％以下である前項１〜９のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
（１１）  Ｚｒ含有量が０．１５〜０．２質量％である前項２〜１０のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
（１２）  Ｃｒ含有量が０．０５〜０．２質量％である前項２〜１１のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
（１３）  Ｓｃ含有量が０．０２〜０．１８質量％である前項２〜１２のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
（１４）  Ｖ含有量が０．０３〜０．０８質量％である前項２〜１３のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
（１５）  Ｍｇ含有量が０．１質量％以下である前項３〜１４のいずれか１項に記載の高温強度に優れたアルミニウム合金。
【００１１】
また、本発明の熱交換器用部材は、下記（１６）（１７）の構成を有する。
（１６）  前項１〜１５のいずれか１項に記載された高温強度に優れたアルミニウム合金からなることを特徴とする熱交換器用部材。
（１７）  前記熱交換器用部材は熱交換チューブまたはヘッダーである前項１６に記載の熱交換器用部材。
【００１２】
また、本発明の熱交換チューブは、下記（１８）（１９）の構成を有する。
（１８）  前項１７に記載の熱交換チューブの表面に犠牲腐食層が設けられてなることを特徴とする熱交換チューブ。
（１９）  前記犠牲腐食層はＺｎ拡散層からなる前項１８に記載の熱交換チューブ。
【００１３】
また、本発明の熱交換器は、下記（２０）（２１）の構成を有する。
（２０）  複数のチューブが相互間にフィンを介在させた状態で積層され、前記チューブと前記フィンとがろう付けにより接合一体化されたコア部を有する熱交換器において、
前記チューブとして、前項１７〜１９のいずれか１項に記載の熱交換チューブが用いられていることを特徴とする熱交換器。
（２１）  冷媒としてＣＯ2が用いられる前項２１に記載の熱交換器。
【発明の効果】
【００１４】
本発明のアルミニウム合金は、Ｍｎ：０．８〜２質量％、Ｃｕ：０．２２〜０．６質量％、Ｔｉ：０．０１〜０．２質量％およびＦｅ：０．０１〜０．４質量％を含有し、Ｚｎが０．２質量％以下、Ｓｎが０．０１８質量％以下、Ｉｎが０．０２質量％以下にそれぞれ規制され、残部がＡｌおよび不純物からなるものであるから、高温強度に優れ、かつ加工性および耐食性に優れている。
【００１５】
本発明のアルミニウム合金が、Ｚｒ：０．１４〜０．３質量％、Ｃｒ：０．０１〜０．３質量％、Ｓｃ：０．０１〜０．２質量％またはＶ：０．０１〜０．１質量％のうちの１種以上を含有する場合にはさらに優れた強度を有するものとなし得る。
【００１６】
本発明のアルミニウム合金が、さらに、Ｍｇが０．２質量％に規制されている場合にはろう付性にも優れている。
【００１７】
本発明のアルミニウム合金において、Ｍｎ含有量が１．２〜１．６質量％である場合には、特に優れた強度を有する。
【００１８】
本発明のアルミニウム合金において、Ｃｕ含有量が０．３〜０．５質量％である場合には特に優れた強度を有する。
【００１９】
本発明のアルミニウム合金において、Ｔｉ含有量が０．０５〜０．１５質量％である場合には特に優れた強度を有する。
【００２０】
本発明のアルミニウム合金において、Ｆｅ含有量が０．１〜０．２５質量％である場合には特に優れた強度を有する。
【００２１】
本発明のアルミニウム合金において、Ｚｎ含有量が０．１質量％以下である場合には特に特に優れた耐食性を有する。
【００２２】
本発明のアルミニウム合金において、Ｓｎ含有量が０．０１質量％以下である場合には特に特に優れた耐食性を有する。
【００２３】
本発明のアルミニウム合金において、Ｉｎ含有量が０．０１質量％以下である場合には特に特に優れた耐食性を有する。
【００２４】
本発明のアルミニウム合金において、Ｚｒ含有量が０．１５〜０．２質量％である場合には特に優れた強度を有する。
【００２５】
本発明のアルミニウム合金において、Ｃｒ含有量が０．０５〜０．２質量％である場合には特に優れた強度を有する。
【００２６】
本発明のアルミニウム合金において、Ｓｃ含有量が０．０２〜０．１８質量％である場合には特に優れた強度を有する。
【００２７】
本発明のアルミニウム合金において、Ｖ含有量が０．０３〜０．０８質量％である場合には特に優れた強度を有する。
【００２８】
本発明のアルミニウム合金において、Ｍｇ含有量が０．１質量％以下である場合には特に優れたろう付性を有する。
【００２９】
本発明の熱交換器用部材は、上述した本発明のアルミニウム合金からなることを特徴とするものであるから、薄肉でも熱交換器に要求される強度を有し、部材の小型軽量化、ひいては熱交換器の小型軽量化が可能である。
【００３０】
前記熱交換器用部材が熱交換チューブまたはヘッダーである場合には、それぞれ薄肉で軽量の部材とすることができる。
【００３１】
本発明の熱交換チューブは、表面に犠牲腐食層が設けられているため、さらに耐食性に優れ、ひいては耐久性に優れた熱交換器となし得る。
【００３２】
本発明の熱交換チューブにおいて、前記犠牲腐食層がＺｎ拡散層からなる場合に優れた耐食性が得られる。
【００３３】
本発明の熱交換器は、本発明の複数の熱交換チューブが相互間にフィンを介在させた状態で積層され、前記熱交換チューブと前記フィンとがろう付けにより接合一体化されたコア部を有するものであるから、チューブの薄肉化により軽量化が可能である。
【００３４】
本発明の熱交換器において、冷媒としてＣＯ2が用いられる場合にもチューブを厚肉にせずとも十分な強度が得られ、重量増加を来すことがない。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３５】
本発明のアルミニウム合金において、Ｍｎ、Ｃｕ、ＴｉおよびＦｅの４元素は必須添加元素であり、Ｚｎ、ＳｎおよびＩｎの３元素は必須的に規制される元素である。また本発明のアルミニウム合金において、前記７元素を基本組成として、さらにＺｒ、Ｃｒ、Ｓｃ、Ｖのうちの１種以上の元素が任意に添加され、あるいはＭｇが規制される。
【００３６】
以下に、各元素の添加意義または規制意義および含有量の限定理由について詳述する。
【００３７】
Ｍｎは、アルミニウムならびにアルミニウム中に含有されるＳｉ、Ｆｅと微細な金属間化合物を形成することにより再結晶温度を高め、ひいては高温強度の向上に寄与する元素である。Ｍｎ含有量が０．８質量％未満では固溶量が少なく再結晶温度上昇効果に乏しく、一方２質量％を超えてもその効果が飽和し、経済的な無駄を招く。従って、Ｍｎは０．８〜２質量％の範囲で含有されなければならない。好ましいＭｎ含有量は１．２〜１．６質量％である。なお、Ｓｉ含有量は特に規定されるものではないが、０．０３〜０．８質量％の範囲で含有されればその効果を発揮する。
【００３８】
Ｃｕは、固溶強化作用により強度向上に寄与する元素である。Ｃｕ含有量が０．２２質量％未満では強度向上効果に乏しく、一方０．６質量％を超えると加工性が低下するとともに、合金としての耐食性が著しく低下する。従って、Ｃｕは０．２２〜０．６質量％の範囲で含有させなければならない。好ましいＣｕ含有量は０．３〜０．５質量％である。
【００３９】
Ｔｉは、結晶粒を微細化して強度向上に寄与するとともに、熱交換チューブとして用いた場合に、孔食ピットの成長を抑止する元素である。Ｔｉ含有量が０．０１質量％未満では強度向上効果に乏しく、一方０．２質量％を超えると金属間化合物等を形成するため、やはり強度向上効果が乏しくなる。従って、Ｔｉは０．０１〜０．２質量％の範囲で含有させなければならない。好ましいＴｉ含有量は０．０５〜０．１５質量％である。
【００４０】
Ｆｅは、結晶粒を微細化して強度向上に寄与する元素である。Ｆｅ含有量が０．０１質量％未満では強度向上効果に乏しく、一方０．４質量％を超えるとＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅ系の粗大晶出物を形成するため、やはり強度向上効果が乏しくなる。従って、Ｆｅは０．０１〜０．４質量％の範囲で含有させなければならない。好ましいＦｅ含有量は０．１〜０．２５質量％である。
【００４１】
Ｚｎ、ＳｎおよびＩｎは、いずれも耐食性を低下させる元素でありその含有量を規制する必要があるが、これらの元素の微量添加によりＣｕ添加による孔食発生の程度を軽減させる効果がある。
【００４２】
Ｚｎ含有量が０．２質量％を超えると耐食性の低下が著しくなるため、０．２質量％以下に規制する必要があり、０．１質量％以下が好ましい。また、Ｃｕによる孔食性の程度軽減効果を得るためには０．００１質量％以上添加する必要があり、耐食性低下抑制およびＣｕによる孔食性の程度軽減の両方の効果を得るためには、Ｚｎ含有量は０．００１〜０．１質量％の範囲が好ましい。
【００４３】
Ｓｎ含有量が０．１８質量％を超えると耐食性の低下が著しくなるため、０．１８質量％以下に規制する必要があり、０．０１質量％以下が好ましい。また、Ｃｕによる孔食性の程度軽減効果を得るためには０．０００３質量％以上添加する必要があり、耐食性低下抑制およびＣｕによる孔食性の程度軽減の両方の効果を得るためには、Ｓｎ含有量は０．０００３〜０．０１質量％の範囲が好ましい。
【００４４】
Ｉｎ含有量が０．２質量％を超えると耐食性の低下が著しくなるため、０．２質量％以下に規制する必要があり、０．０１質量％以下が好ましい。また、Ｃｕによる孔食性の程度軽減効果を得るためには０．０００３質量％以上添加する必要があり、耐食性低下抑制およびＣｕによる孔食性の程度軽減の両方の効果を得るためには、Ｉｎ含有量は０．０００３〜０．０１質量％の範囲が好ましい。
【００４５】
また、ＳｎおよびＩｎは本発明の合金の使用温度範囲において、長期間の使用中に結晶粒界に析出し、耐食性を著しく低下させるため、特に厳密に規制されなければならない。
【００４６】
Ｚｒ、Ｃｒ、ＳｃおよびＶは、いずれも再結晶温度を高め、ひいては高温時の強度向上に寄与する元素である。これらの元素は少なくとも１種を添加すれば強度向上効果が得られ、任意の２種以上の元素を添加することもできる。
【００４７】
Ｚｒ含有量が０．１４質量％未満では強度向上効果に乏しく、一方０．３質量％を超えると粗大晶出物を形成して強度向上効果に乏しくなる上に加工性の低下を招く。従って、Ｚｒは０．１４〜０．３質量％の範囲で含有させることが好ましい。特に好ましいＺｒ含有量は０．１５〜０．２質量％である。
【００４８】
Ｃｒ含有量が０．０１質量％未満では強度向上効果に乏しく、一方０．３質量％を超えると加工性の低下を招く。従って、Ｃｒは０．０１〜０．３質量％の範囲で含有させることが好ましい。特に好ましいＣｒ含有量は０．０５〜０．２質量％である。
【００４９】
Ｓｃ含有量が０．０１質量％未満では強度向上効果に乏しく、一方０．２質量％を超えると加工性の低下を招く。従って、Ｓｃは０．０１〜０．２質量％の範囲で含有させることが好ましい。特に好ましいＳｃ含有量は０．０２〜０．１８質量％である。
【００５０】
Ｖ含有量が０．０１質量％未満では強度向上効果に乏しく、一方０．１質量％を超えると加工性の低下を招く。従って、Ｖは０．０１〜０．１質量％の範囲で含有させることが好ましい。特に好ましいＶ含有量は０．０３〜０．０８質量％である。
【００５１】
Ｍｇは、多量に含有されているとろう付性を低下させるおそれがあるため、本発明の合金をろう付用部材として用いる場合にはＭｇ含有量が規制されていることが好ましい。Ｍｇ含有量が０．２質量％を超えるとろう付性の低下が認められるため、０．２質量％以下に規制することが好ましい。特に好ましいＭｇ含有量は０．０５質量％以下である。
【００５２】
前記合金組成において、上記元素を除く残部はアルミニウムおよび不純物である。
【００５３】
本発明のアルミニウム合金は、高温強度に優れているとともに、耐食性および加工性に優れ、Ｍｇ含有量が規制されている場合はろう付性にも優れている。このため、これらの特性が要求される各種アルミニウム製品の材料として好適に用いることができる。特に、熱交換器用部材、例えば熱交換チューブまたはヘッダーの材料として用いた場合には、熱交換器として必要とされる強度を維持しつつ薄肉化することができ、ひいては熱交換器の軽量小型化を図ることができる。また、高温強度に優れているため、ＣＯ2冷媒を用いる熱交換器においても、熱交換チューブやヘッダーを厚肉することなく必要な強度を得ることができる。即ち、冷媒としてＣＯ2を用いる場合、システム内で冷媒温度が１２０〜１８０℃の高温となる部分が存在する。本発明のアルミニウム合金は前記温度範囲を含む１００〜２００℃の温度域においても強度低下が少ないため、熱交換チューブやヘッダー等の部材を厚肉することなく必要な強度を得ることができる。また、加工性に優れているため、所要形状への加工を容易に行え、穴径の小さい多穴管の製造にも適している。なお、熱交換チューブおよびヘッダーの形状や所要形状への加工方法は何ら限定されない。
【００５４】
本発明のアルミニウム合金はＺｎ、ＳｎおよびＩｎの各含有量が規制されることによって耐食性に優れたものであるが、このアルミニウム合金で製作された熱交換チューブの表面に犠牲腐食層を設けることによってさらに耐食性に優れたチューブとすることができる。前記犠牲腐食層は、Ａｌよりも電位の卑な元素、例えばＺｎ、Ｓｎ、Ｉｎ等をＡｌ中に拡散させ、これらの元素が濃化された層を形成することによって設けることができる。また前記元素の中ではＺｎが好ましい。前記犠牲腐食層の形成方法は特に限定されず、チューブの表面にＡｌ−Ｚｎ系合金材をクラッドする方法、Ａｌ−Ｚｎ系合金材を溶射する方法、メッキ、蒸着、スパッタ等による方法を例示できる。また、犠牲腐食層におけるＺｎ濃度は８質量％以下が好ましく、さらに１〜６質量％が最も好ましい。
【００５５】
本発明の熱交換器は、上述した複数の熱交換チューブが相互間にフィンを介在させた状態で積層され、熱交換チューブとフィンとがろう付けにより接合一体化されたコア部を有するものである。前記熱交換器において、熱交換チューブは高温強度に優れたアルミニウム合金で形成されているため、冷媒としてＣＯ2が用いられる場合でもチューブを厚肉に形成しなくても必要な強度が確保されている。また、耐食性にも優れている。また、熱交換器においてコア部を除く部分の構成は限定されず、図１に示した熱交換チューブ(2)の両端に中空ヘッダー(4)(4)を連通接続した熱交換器(1)を例示できる。
【実施例】
【００５６】
表１Ａ、表１Ｂ、表２、表３に示す組成のアルミニウム合金からなるビレットを用いて試験材を製作し、それぞれの強度、加工性、耐食性、ろう付性について評価した。
【００５７】
なお、各表において含有量が「−」で示されている場合は、不可避不純物のレベルであることを示す。
〔強度試験〕
各ビレットに対し均質化処理を施すことなく５７０℃に加熱し、試験材として図２に示す断面形状の熱交換チューブ(2)を押出した。前記熱交換チューブ(2)は多数の穴(2a)を有する扁平多穴管であり、、幅（Ｗ１）が１６mm、高さ（Ｈ１）が１．５mm、扁平壁の肉厚（Ｔ１）が１．５mmである。押出した熱交換チューブ(2)について、ろう付を模した熱処理（６００℃×１０分）を施した後、常温および高温（１８０℃）における引張試験を行った。試験結果を各表に併せて示す。
〔加工性試験〕
熱間加工および冷間加工によって試験材を製作し、熱間加工性および冷間加工性について評価した。
【００５８】
熱間加工は、上述の強度試験と同じ熱交換チューブ(2)を熱間押出するものとし、押圧により加工性を評価した。
【００５９】
冷間加工は、ロール圧延により図３に示す試験材(20)を製作した。前記試験材(20)は、基板部(21)の一面側に所定間隔で多数の凸部(22)が形成されたものであり、基板部(21)の幅（Ｗ２）が１６mm、凸部(22)の高さ（Ｈ２）が１mm、凸部(22)の幅（Ｔ２)が０．５mmである。そして、試験材(20)の凸部(22)の成形状態により加工性を評価した。
【００６０】
評価基準は、熱間加工性、冷間加工性ともに、○：良好、△：やや良好、×：不良の３段階とした。これらの評価結果を各表に併せて示す。
〔耐食性〕
試験材として、上述の強度試験と同じ熱交換チューブ(2)を熱間押出した。この熱交換チューブ(2)に対し、試験室内で塩水噴霧１時間→乾燥２時間→湿潤２１時間を１サイクルとする複合サイクル腐食試験（ＣＣＴ）を実施した。試験開始後６０日経過したところで、試験材を取出し、腐食生成物を除去した後に光学顕微鏡にて焦点深度法により最大孔食深さを測定した。測定結果を各表に併せて示す。
〔ろう付性〕
各組成のビレットを用い、厚さ３mmの板を押出した。一方で前記押出板の両面にＡｌ−７．５質量％Ｓｉ系合金からなり、厚さ１mmのろう材をクラッドしてブレージングシートを作製した。そして、前記押出板とブレージングシートとを逆Ｔ字形に組み付け、６００℃で１０分間加熱し、これらをろう付接合した。
【００６１】
ろう付性の良否は、ろう付品の継ぎ手部に形成されるフィレット形状により評価した。評価基準は、○：良好、△：やや良好、×：不良の３段階とした。評価結果を各表に併せて示す。
【００６２】
【表１Ａ】
2005068557.tif 000002
【００６３】
【表１Ｂ】
2005068557.tif 000003
【００６４】
【表２】
2005068557.tif 000004
【００６５】
【表３】
2005068557.tif 000005
【００６６】
これらの試験結果から、所定範囲のＭｎ、Ｃｕ、ＴｉおよびＦｅを含有するとともに、Ｚｎ、ＳｎおよびＩｎが規制されたアルミニウム合金は、常温においても高温においても優れた強度を有し、加工性、耐食性、ろう付性の各特性も優れていることを確認できた。また、所定量のＺｒ、Ｃｒ、Ｓｃ、Ｖを加えることによって、良好な加工性を維持しつつさらに強度を向上しうることを確認できた。また、Ｍｇ含有量が０．２質量％以下に規制されている限り、良好なろう付性も確保することができた。
【図面の簡単な説明】
【００６７】
【図１】熱交換器の一例を示す正面図である。
【図２】熱交換チューブの一例を示す断面図である。
【図３】冷間加工性試験に供する試験材断面図である。
【符号の説明】
【００６８】
１…熱交換器
２…熱交換チューブ
３…コルゲートフィン
４…ヘッダー
【図１】
2005068557.tif 000006
【図２】
2005068557.tif 000007
【図３】
2005068557.tif 000008