(57)【要約】      （修正有）【課題】クラッチディスクとプレッシャーとの圧着力を維持した上で、体力の如何に拘わらず多くの人が自動二輪車の運転を楽しむことを可能とするクラッチディスク押圧組立体を提供する。【解決手段】クラッチディスクを押圧することによってクラッチディスクにエンジンからの動力を伝達し、または押圧を解除することによってエンジンからの動力を切断するクラッチディスク押圧組立体であって、クラッチディスクと圧着するプレッシャープレートと、プレッシャープレートに押し付け力を与えるダイヤフラムスプリングと、ダイヤフラムスプリングに所定の荷重を加えるリテーナとを備える。クラッチディスクとプレッシャープレートとはダイヤフラム荷重と遠心荷重とによって圧着し、ダイヤフラム荷重が最大トルク値から算出されるクラッチディスクとプレッシャープレートとの滑り限界値未満となるように設定される。【選択図】図１
2005009675.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
クラッチディスクを押圧することによってクラッチディスクにエンジンからの動力を伝達しまたは押圧を解除することによってエンジンからの動力を切断するクラッチディスク押圧組立体であって、
前記クラッチディスクと圧着するプレッシャープレートと、前記プレッシャープレートに押し付け力を与えるダイヤフラムスプリングと、前記ダイヤフラムスプリングに所定の荷重を加えるリテーナとを備え、
前記ダイヤフラムスプリングは前記プレッシャープレートと前記リテーナとの間に弾性的に支持されるとともに前記プレッシャープレートの移動によって弾性変形し、
前記リテーナは環状部と、当該環状部の一方の面に環状に形成された隆起部と、当該環状部を貫通し当該環状部の支持部にて揺動自在に取り付けられた複数のＶ字型フィンガーとを有し、
前記隆起部が前記ダイヤフラムスプリングを押圧する押圧力と前記ダイヤフラムスプリングが前記プレッシャープレートを押圧する押圧力とが重畳されて生じるダイヤフラム荷重と、
前記Ｖ字型フィンガーがエンジン回転数の上昇に伴って増加する荷重で前記プレッシャープレートを押圧する遠心荷重とによって前記クラッチディスクに対する前記プレッシャープレートの圧着力を設定することを特徴とするクラッチディスク押圧組立体。
【請求項２】
前記ダイヤフラムスプリングは環状部と、当該環状部の内周から円中心方向へ先細に延びる複数のレバー部と、中心部の開口部から放射状に延びる複数のスリット部とを有し、
前記Ｖ字型フィンガーは前記支持部を介する両側の一側に設けられた作用部と、他側に備え付けられた質量体とを有し、
前記ダイヤフラム荷重は前記隆起部が前記ダイヤフラムスプリングのレバー部を押圧し前記レバー部がプレッシャープレートを押圧することによって発生し、
前記遠心荷重はエンジン回転数の上昇に伴って前記質量体に作用する遠心力によって前記Ｖ字型フィンガーの前記作用部が前記スリット部を挿通して前記プレッシャープレートを押圧することによって発生することを特徴とする請求項１に記載のクラッチディスク押圧組立体。
【請求項３】
リング状の板部とそのリング状の板部の外周部分から外側に向かって延びるプレート部を備えるベースプレートを有し、
前記ベースプレートは前記プレート部が前記ダイヤフラムスプリングのスリット部に対応するように配置され、
前記遠心荷重は前記Ｖ字型フィンガーの前記作用部が前記プレート部を介して前記プレッシャープレートを押圧することによって発生することを特徴とする請求項２に記載のクラッチディスク押圧組立体。
【請求項４】
前記ダイヤフラム荷重が最大トルク値から算出されるクラッチディスクとプレッシャープレートとの滑り限界値未満であることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか一に記載のクラッチディスク押圧組立体。
【請求項５】
前記ダイヤフラム荷重が最大トルク値から算出されるクラッチディスクとプレッシャープレートとの滑り限界値未満となるように前記隆起部の内径が決定されてなることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか一に記載のクラッチディスク押圧組立体。
【請求項６】
前記ダイヤフラム荷重と前記遠心荷重との合計荷重が最大トルク発生時のエンジン回転数にて滑り限界値以上となるようにエンジン回転数に対して可変に設定されてなることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか一に記載のクラッチディスク押圧組立体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動二輪車のクラッチディスク押圧組立体に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
クラッチディスクを押圧することによってクラッチディスクにエンジンからの動力を伝達し、または押圧を解除することによってエンジンからの動力を切断する自動二輪車に用いられるクラッチディスク押圧組立体として、クラッチディスクと圧着するプレッシャープレートと、プレッシャープレートに押し付け力を与えるダイヤフラムスプリングと、ダイヤフラムスプリングのスプリングに荷重を加えるリテーナとを備えるものがある。
ドライバーが操作するクラッチレバーはプレッシャープレートにつながっており、ドライバーがクラッチレバーを握ることによって、プレッシャープレートがダイヤフラムスプリングのスプリング荷重に抗して移動し、クラッチの切断が行われる。このように、ドライバーは、クラッチを切断するときには、ダイヤフラムスプリングのスプリング荷重に打ち勝つ力でクラッチレバーを握らなければならない。
【０００３】
このダイヤフラムスプリングのスプリング荷重は、自動二輪車の最大トルク値からクラッチディスクとプレッシャープレートとが滑りを起こさないための必要クラッチディスク荷重を求め、クラッチディスクとプレッシャープレートとの荷重が必要クラッチディスク荷重以上の値となるように決定される。
最大トルク値を基準としてダイヤフラムスプリングのスプリング荷重を決定し、そのスプリング荷重はエンジン回転数に関係なく一定に設定されるため、全ての回転数領域でクラッチディスクの滑りを防止することができる。
【０００４】
このように、ダイヤフラムスプリングのスプリング荷重は、自動二輪車の最大トルク値から決定されるため、エンジントルクの大きい自動二輪車の場合には、必然的にスプリング荷重は大きくなる。
したがって、エンジントルクが大きい自動二輪車を運転する場合、ドライバーはクラッチレバーの手動操作に大きな力を必要とする傾向にあり、ドライバーにとっては大きな負担となる。
【０００５】
実際、エンジントルクの大きい自動二輪車を長時間運転する場合や、ギアチェンジを繰り返さなければならない交通量の多い道路を運転する場合には、ドライバーの握力は低下し易くなる。このような場合に対応するためには、握力その他の体力が充実し、さらに円滑なギアチェンジが可能であるような高い運転技術が必要とされる。このような事情から、自動二輪車を楽しむことができる人は一部の人に限定されるということがあった。また、特に、女性の場合には、握力が弱いことが多いためクラッチレバー操作自体の困難性に起因して、楽しむことができる車種が限定されてしまうことがあった。
【０００６】
そこで、クラッチレバーの操作に要する力を低減させる方法として、プレッシャープレートの移動幅を従来よりも短くする方法がある。しかし、この方法では、プレッシャープレートとクラッチディスクとの完全な切断を確保するための精度出しに大変な労力を要していた。
【０００７】
また、特許文献１には、ダイヤフラムスプリングを有するクラッチ押圧組立体におけるクラッチペダルの荷重を軽減させる構造として、レバー部材のレバー比を調整することによって、ダイアフラムスプリングの押圧力を小さく設定し、クラッチペダルの踏力を低減させる構造が開示されている。
しかし、ダイヤフラムスプリングのスプリング荷重を小さく設定すれば、クラッチディスクとプレッシャープレートとの圧着力が減少するため、エンジントルクが大きい自動二輪車の場合や、エンジンが高回転数になった場合には、クラッチディスクとプレッシャープレートとの滑りの原因になる。
【０００８】
【特許文献１】特開平８−６１３８９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
以上のように、クラッチレバーの操作に要する力を低減するという要請と、クラッチディスクとプレッシャープレートとの圧着力を大きくするという要請とを同時に充足するということは困難であった。
【００１０】
そこで、本発明は、クラッチディスクとプレッシャープレートとの圧着力を維持した上で、体力の如何に拘わらず多くの人が自動二輪車の運転を楽しむことを可能とするクラッチディスク押圧組立体を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本願発明に係るクラッチディスク押圧組立体は、クラッチディスクを押圧することによってクラッチディスクにエンジンからの動力を伝達しまたは押圧を解除することによってエンジンからの動力を切断するクラッチディスク押圧組立体であって、前記クラッチディスクと圧着するプレッシャープレートと、前記プレッシャープレートに押し付け力を与えるダイヤフラムスプリングと、前記ダイヤフラムスプリングに所定の荷重を加えるリテーナとを備え、前記ダイヤフラムスプリングは前記プレッシャープレートと前記リテーナとの間に弾性的に支持されるとともに前記プレッシャープレートの移動によって弾性変形し、前記リテーナは環状部と、当該環状部の一方の面に環状に形成された隆起部と、当該環状部を貫通し当該環状部の支持部にて揺動自在に取り付けられた複数のＶ字型フィンガーとを有し、前記隆起部が前記ダイヤフラムスプリングを押圧する押圧力と前記ダイヤフラムスプリングが前記プレッシャープレートを押圧する押圧力とが重畳されて生じるダイヤフラム荷重と、前記Ｖ字型フィンガーがエンジン回転数の上昇に伴って増加する荷重で前記プレッシャープレートを押圧する遠心荷重とによって前記クラッチディスクに対する前記プレッシャープレートの圧着力を設定することを特徴とする。
【００１２】
また、本願発明に係るクラッチディスク押圧組立体は、前記ダイヤフラムスプリングは環状部と、当該環状部の内周から円中心方向へ先細に延びる複数のレバー部と、中心部の開口部から放射状に延びる複数のスリット部とを有し、前記Ｖ字型フィンガーは前記支持部を介する両側の一側に設けられた作用部と、他側に備え付けられた質量体とを有し、前記ダイヤフラム荷重は前記隆起部が前記ダイヤフラムスプリングのレバー部を押圧し前記レバー部がプレッシャープレートを押圧することによって発生し、前記遠心荷重はエンジン回転数の上昇に伴って前記質量体に作用する遠心力によって前記Ｖ字型フィンガーの前記作用部が前記スリット部を挿通して前記プレッシャープレートを押圧することによって発生することを特徴とする。
本発明によれば、クラッチディスク押圧組立体がダイヤフラム荷重とともにエンジンの回転数上昇に伴って増加する遠心荷重も備えるため、その分ダイヤフラム荷重を抑えることができ、それによって、ドライバーがクラッチレバーを操作するのに必要な力を低減させることができる。
【００１３】
また、本願発明に係るクラッチディスク押圧組立体は、リング状の板部とそのリング状の板部の外周部分から外側に向かって延びるプレート部を備えるベースプレートを有し、前記ベースプレートは前記プレート部が前記ダイヤフラムスプリングのスリット部に対応するように配置され、前記遠心荷重は前記Ｖ字型フィンガーの前記作用部が前記プレート部を介して前記プレッシャープレートを押圧することによって発生することを特徴とする。
本発明によれば、Ｖ字型フィンガーの作用部のみでプレッシャープレートを圧着するよりもプレッシャープレートに当接する面積が大きくなり、効率良くプレッシャープレートを圧着することが可能となる。
【００１４】
また、本願発明に係るクラッチディスク押圧組立体は、前記ダイヤフラム荷重が最大トルク値から算出されるクラッチディスクとプレッシャープレートとの滑り限界値未満であることを特徴とする。
ここでダイヤフラム荷重とは、リテーナがダイヤフラムスプリングを押圧し、それによってダイヤフラムスプリングがプレッシャープレートを押圧する荷重である。なお、ダイヤフラム荷重は、エンジン回転数に関係なく一定の荷重である。
また、滑り限界値とは、クラッチディスクとプレッシャープレートとの間に滑りが起こらないための必要最低限の荷重である。具体的には、最大トルク値を基準としてエンジンやトランスミッション等の特性に基づいて算出される荷重である。
本発明によれば、ダイヤフラム荷重をすべり限界値未満としたので、ダイヤフラムスプリングのスプリング荷重を低減して、ドライバーがクラッチレバーを操作するのに必要な力を低減させることができる。
【００１５】
また、本願発明に係るクラッチディスク押圧組立体は、ダイヤフラム荷重が最大トルク値から算出されるクラッチディスクとプレッシャープレートとの滑り限界値未満となるように前記リテーナの隆起部の内径が決定されてなることを特徴とする。
本発明によれば、ダイヤフラムスプリングのスプリング荷重の低減は、リテーナの隆起部の内径を小さくすることによって実現される。このように、極めて簡易な構造によって、ドライバーがクラッチレバーを操作するのに必要な力を低減できるクラッチディスク押圧組立体を得ることができる。
【００１６】
また、本願発明に係るクラッチディスク押圧組立体は、前記ダイヤフラム荷重と前記遠心荷重との合計荷重が最大トルク発生時のエンジン回転数にて滑り限界値以上となるようにエンジン回転数に対して可変に設定されてなることを特徴とする。
本発明によれば、クラッチディスクとプレッシャープレートとの圧着力がそれほど必要のない低回転数領域では、ダイヤフラム荷重を抑えることによってドライバーがクラッチレバーを操作するのに必要な力を低減させることができる。それに加えて、回転数が上昇して最大トルク発生時には遠心荷重の増大によってクラッチディスクとプレッシャープレートとの圧着力を確保しクラッチディスクの滑りを防止することができる。
【００１７】
以上のように、本願発明は、ダイヤフラム荷重を滑り限界値よりも低く設定することを特徴とするものである。また、エンジン回転数が上昇し最大トルク発生時に、クラッチディスクとプレッシャープレートとの間の荷重が、滑り限界値以上となるようにダイヤフラム荷重を低く設定した分を遠心荷重で補うことを特徴とするものである。これによって、ドライバーがクラッチレバーを操作するのに必要な力を低減することができ、かつ最大トルク発生時にもクラッチディスクとプレッシャープレートとの間の荷重を確保することができる。
【００１８】
すなわち、本願発明は、低速運転時におけるクラッチディスクとプレッシャープレートとの間の荷重がそれほど必要がない状態では、両者の圧着力を低減させ、両者の圧着力が必要になるエンジンの高回転数時には、エンジンの回転数の上昇に伴ってその圧着力が補われることを特徴とするものである。
このように、本願発明は、クラッチディスクとプレッシャープレートとの間の荷重を必要な時にだけ必要な圧着力となるように可変としたものである。これによって、両者の荷重を最大トルク発生時を基準として常に一定に設定した従来の自動二輪車と比較して、クラッチレバーを操作するのに必要な力を大幅に低減することが可能となる。
【発明の効果】
【００１９】
本願発明に係るクラッチディスク押圧組立体を自動二輪車に採用することによって、クラッチディスクとプレッシャープレートとの圧着力を維持した上で、体力の如何に拘わらず多くの人が自動二輪車の運転を楽しむことが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
以下に、本発明の実施の形態について、図面を参照して詳細に説明する。
【００２１】
（実施の形態１）
図１（ａ）は、本発明の実施の形態１であるクラッチディスク押圧組立体１００の平面図であり、図１（ｂ）は図１（ａ）のａ−ａ’断面図である。
【００２２】
クラッチディスク押圧組立体１００は、クラッチディスク１を押圧することによってクラッチディスク１にエンジン（図示せず）の動力を伝達し、または押圧を解除することによってエンジンの動力を切断するものである。このクラッチディスク押圧組立体１００は、クラッチディスク１と圧着するプレッシャープレート２と、プレッシャープレート２に押し付け力を与えるダイヤフラムスプリング３と、ダイヤフラムスプリング３に所定の荷重を加えるリテーナ４とを備える。また、クラッチディスク押圧組立体１００は、リテーナ４が固定されるインナーハブ５と、プレッシャープレート２に作用してプレッシャープレート２を移動させるアジャスタスクリュー６とを備える。なお、アジャスタースクリュー６はドライバーが手動にて操作するクラッチレバー（図示せず）につながっている。
【００２３】
図２はプレッシャープレート２の平面図である。
プレッシャープレート２は、環状の部材であり、外周に添って形成された環状突起部２１と、インナーハブ５に形成された円筒部（図示せず）が挿通する複数の穴部２２とを有する。
【００２４】
プレッシャープレート２は、クラッチディスク１とダイヤフラムスプリング３の間に配置され、プレッシャープレート２の中央の開口部２３はアジャスタースクリュー６に連結されている。プレッシャープレート２は、アジャスタースクリュー６の作用によって、すなわちドライバーがクラッチレバーを操作することによって、アジャスタースクリュー６の軸と平行な方向（以下、「軸方向」と称する）に移動する。
【００２５】
図３はダイヤフラムスプリング３の平面図である。
ダイヤフラムスプリング３は、環状部３１と環状部３１の内周から円中心方向へ先細に延びスプリング機能を有する複数のレバー部３２とを有し、レバー部３２は円周方向に等間隔に設けられている。このように、ダイヤフラムスプリング３は、中心部に開口部３３と、開口部３３から放射状に延び、等間隔に形成されたスリット部３４とを有する。
【００２６】
ダイヤフラムスプリング３は、プレッシャープレート２のクラッチディスク１と圧着する面の逆側に配置され、ダイヤフラムスプリング３の外周端３５は、プレッシャープレート２の外周の環状突起部２１に支持されている。
【００２７】
ダイヤフラムスプリング３は、ダイヤフラムスプリング３の外周を円周とした場合の中心部を中心にプレッシャープレート２側に湾曲したお椀状の形状である。したがって、ダイヤフラムスプリング３に負荷がかかっていない状態では、ダイヤフラムスプリング３とプレッシャープレート２とはダイヤフラムスプリング３の外周端３５のみが接触した状態となっている。
【００２８】
図４（ａ）はリテーナ４の平面図、図４（ｂ）はリテーナ４の背面図、図４（ｃ）はリテーナ４の側面図、図４（ｄ）はリテーナ４においてＶ字型フィンガーが揺動する状態を表す側面図である。
【００２９】
リテーナ４は、環状部４１と、環状部４１の一方の面４２に環状に形成された複数の隆起部４３と、環状部４１を貫通する複数のＶ字型フィンガー４４とを有する。Ｖ字型フィンガー４４は、図４（ｄ）に示すように環状部４１に設けられた支持部４８にて揺動自在に取り付けられている。
リテーナ４は、ダイヤフラムスプリング３のレバー部３２に隆起部４３が当接するように配置される。
【００３０】
Ｖ字型フィンガー４４の支持部４８を介する両側の一側であるダイヤフラムスプリング３側には、プレッシャープレート２に当接する部分が平面状である作用部４５が設けられている。また、他側には円筒状のおもりである質量体４６が備え付けられている。なお、質量体４６の形状および取り付け方は本実施の形態の態様に限定されるものではなく、質量体４６が遠心力を受けＶ字型フィンガー４４が揺動する構造であればよい。
【００３１】
Ｖ字型フィンガー４４は円周方向に等間隔に配置され、環状部４１の各Ｖ字型フィンガー４４の間隔領域には、ボルトが挿入されるボルト挿入穴４７が形成されている。各ボルト挿入穴４７は、エンジンの動力によって回転するインナーハブ５に備えられリテーナ側に延びる複数の円筒部に対向するように配置され、リテーナ４はボルトによってその円筒部に固定される。
なお、プレッシャープレート２とダイヤフラムスプリング３とはボルトに固定されず、円筒部に添ってスライドする構造となっている。
【００３２】
Ｖ字型フィンガー４４およびボルト挿入穴４７はそれぞれダイヤフラムスプリング３のスリット部３４に対応するように交互に等間隔に配置されている。したがって、Ｖ字型フィンガー４４の作用部４５は、ダイヤフラムスプリング３のスリット部３４を挿通してプレッシャープレート２に当接可能な構造となっている。
【００３３】
リテーナ４がボルトによってインナーハブ５の円筒部に固定されることによって、リテーナ４の隆起部４３がダイヤフラムスプリング３のレバー部３２に所定の荷重を与える。そして、その荷重によってダイヤフラムスプリング３のレバー部３２はプレッシャープレート２に押し付け力を与える。この押し付け力がダイヤフラム荷重である。
【００３４】
したがって、エンジンの回転によってインナーハブ５とそれに固定されているリテーナ４が回転し、リテーナ４が及ぼす荷重によってダイヤフラムスプリング３とプレッシャープレート２も一体になって回転する。
なお、リテーナ４、プレッシャープレート２、ダイヤフラムスプリング３はアジャスタースクリュー６を軸として同軸上に配置されている。
【００３５】
（作用）
図１（ｂ）および図５を参照して、実施の形態１におけるクラッチディスク押圧組立体１００の作用について説明する。
【００３６】
アジャスタースクリュー６は、クラッチレバーに連結されており、ドライバーがクラッチレバーを握ると、アジャスタースクリュー６がクラッチディスク１側に移動する。そして、アジャスタースクリュー６の作用でプレッシャープレート２がクラッチディスク１から離れる方向へ移動しクラッチが切断される。
この時、プレッシャープレート２を移動させるためには、ダイヤフラムスプリング３のレバー部３２のスプリング荷重に抗する力でドライバーはクラッチレバーを握らなければならない。
【００３７】
ここで、ダイヤフラムスプリング３は、図１（ｂ）に示すようにプレッシャープレート２とリテーナ４との間に配置される。ダイヤフラムスプリング３は、ダイヤフラムスプリング３の一側であるプレッシャープレート２側では、ダイヤフラムスプリング３の外周端３５がプレッシャープレート２の外周の環状突起部２１によって支持される。また、ダイヤフラムスプリング３は、他側であるリテーナ４側では、ダイヤフラムスプリング３のレバー部３２がリテーナ４の隆起部４３によって支持される。
【００３８】
クラッチを切断させるには、プレッシャープレート２をダイヤフラムスプリング３側（クラッチディスクと離れる方向）に移動させ、ダイヤフラムスプリング３を圧縮させなければならない。つまり、リテーナ４の隆起部４３によるダイヤフラムスプリング３のレバー部３２の押さえ位置を支点、ダイヤフラムスプリング３の外周端３５を力点として、湾曲しているダイヤフラムスプリング３を平板状にするようにレバー部３２を弾性変形させなければならない。
【００３９】
このように、クラッチを切断させるには、ダイヤフラムスプリング３のレバー部３２の剛性に打ち勝つ力でプレッシャープレート２を移動させなければならない。つまり、ドライバーはダイヤフラムスプリング３のレバー部３２を弾性変形させる力でクラッチレバーを握らなければならない。
【００４０】
ここで、リテーナ４の隆起部４３によるダイヤフラムスプリング３の押さえ付け位置（支点）がレバー部３２の根元に近い位置（剛性が高い位置）、つまり隆起部４３の内径が大きい場合、支点とダイヤフラムスプリング３の外周端３５である力点との距離が短くなる。したがって、この場合ダイヤフラムスプリング３のレバー部３２を弾性変形させるための必要荷重は大きくなり、ドライバーはクラッチレバーをより強い力で握らなければならない。
【００４１】
このことから、クラッチレバーを操作するのに必要な力を低減させるためには、ダイヤフラムスプリング３のレバー部３２のスプリング荷重を低減させることが必要となる。スプリング荷重を低減させる方法としては、リテーナ４の隆起部４３によるダイヤフラムスプリング３の押さえ付け位置をレバー部３２の先端側に変更することが有効となる。すなわち、リテーナ４の隆起部４３の内径を小さくすることが有効となる。
【００４２】
リテーナ４の隆起部４３の内径が小さくなれば、ダイヤフラムスプリング３のレバー部３２を弾性変形させるための必要荷重は低減され、ドライバーがクラッチレバーを握る力も低減される。
【００４３】
このように、リテーナ４の隆起部４３の内径を小さくすると、クラッチレバーを操作するのに必要な力を低減できるのに対して、クラッチディスク１とプレッシャープレート２との圧着力は減少してしまう。これは、リテーナ４の隆起部４３がダイヤフラムスプリング３のレバー部３２の剛性が低い位置を押さえ付けることになり、レバー部３２がプレッシャープレート２を押さえ付けるダイヤフラム荷重が減少するためである。
【００４４】
そこで、ダイヤフラム荷重が減少した分を補う構造として、図５に示すリテーナ４に取り付けられたＶ字型フィンガー４４が機能する。
図５は、図１（ａ）のｂ−ｂ’断面図であり、本発明の実施の形態１であるクラッチディスク押圧組立体１００においてプレッシャープレートに遠心荷重が作用している状態を表す図である。
【００４５】
エンジンが回転すれば、エンジンの動力によって回転するインナーハブ５に固定されたリテーナ４も一緒に回転する。これによって、Ｖ字型フィンガー４４に取り付けられた質量体４６には、リテーナ４の外側に向かう遠心力が作用する。この遠心力によって質量体４６はリテーナ４の中心から離れる方向に移動し、Ｖ字型フィンガー４４は支持部４８を介して揺動する。そして、Ｖ字型フィンガー４４の作用部４５がダイヤフラムスプリング３のスリット部３４を挿通してプレッシャープレート２に圧着する。このように、エンジンの回転数上昇に伴って、質量体４６のリテーナ４の外側に向かう遠心力が増大するので、Ｖ字型フィンガー４４の作用部４５がプレッシャープレート２を押圧する力が増大する。このプレッシャープレート２を押圧する力が遠心荷重である。
【００４６】
したがって、エンジンの回転数上昇に伴う質量体に加わる遠心力の増大を利用することによって、ダイヤフラム荷重の低減を遠心力として補うことができ、クラッチディスクとプレッシャープレートとの滑りを防止する圧着力を確保することができる。
【００４７】
以上のように、実施の形態１であるクラッチディスク押圧組立体１００によれば、クラッチレバーを操作するのに必要な力を低減しつつ、かつエンジンの高回転数時においてもクラッチディスクとプレッシャープレートとの間の必要圧着力を確保することが可能となる。
【００４８】
上記で説明したように実施の形態１におけるクラッチディスク押圧組立体１００はダイヤフラムスプリング３を備える構造のものであるのに対し、ダイヤフラムスプリングに替わる部材としてコイルスプリングを備える構造のものもある。そこで、図９の模式図を用いてダイヤフラムスプリングとコイルスプリングとの特性の違いについて説明する。図９に示す模式図の横軸はクラッチレバー移動量を示し、縦軸はクラッチレバー操作荷重を示す。
【００４９】
コイルスプリングを使用する場合には、クラッチレバーの移動量すなわちクラッチレバーを握る量に比例してコイルスプリングは圧縮される。したがって、図９に示すように、クラッチレバーを深く握るほどドライバーのクラッチレバーを握る力は増加し、クラッチレバーを限界まで握った状態でそれを維持するには大きな力を必要とする。
【００５０】
これに対して、本実施の形態１のようにダイヤフラムスプリングを使用する場合について説明する。クラッチレバーの握り始めの段階、すなわち湾曲したダイヤフラムスプリングが弾性変形している過程では、図９に示すようにドライバーがクラッチレバーを握る力はコイルスプリングを使用した場合とほぼ同じである。しかし、クラッチレバーを限界まで握りダイヤフラムスプリングが平板状に弾性変形した状態では、クラッチレバーを握って維持するための力は、コイルスプリングを使用する場合と比較して格段に小さい。
このように、ダイヤフラムスプリングはコイルスプリングと比較して、クラッチレバーの操作性において優れた特性を有する。
【００５１】
（実施の形態２）
図６（ａ）は、本発明の実施の形態２であるクラッチディスク押圧組立体２００の断面図であり、図６（ｂ）は、ベースプレート７の平面図である。
【００５２】
実施の形態１の構造は、リテーナ４のＶ字型フィンガー４４の作用部４５が、プレッシャープレート２を直接圧着するものである。これに対して、クラッチディスク押圧組立体２００は、図６（ａ）に示すようにＶ字型フィンガー４４の作用部４５とプレッシャープレート２との間に図６（ｂ）に示すようなベースプレート７を装着させる構造のものである。その他の構造については実施の形態１と同様である。
【００５３】
ベースプレート７は、リング状の板部７１とそのリング状の板部７１の外周部分から外側に向かって延びるプレート部７２とを有する。
プレート部７２はダイヤフラムスプリング３のスリット部３４のうちＶ字型フィンガー４４に対応するスリット部３４に配置され、かつスリット部３４とほぼ同じ形状である。
【００５４】
このベースプレート７を設けることによって、Ｖ字型フィンガー４４の作用部４５がプレート部７２を介してプレッシャープレート２を押圧することができる。これによって、プレッシャープレート２が遠心荷重を受ける面積は、Ｖ字型フィンガー４４の作用部４５のみでプレッシャープレート２を押圧するよりも大きくなる。
したがって、Ｖ字型フィンガー４４による遠心荷重が効率良くプレッシャープレート２に伝わることとなる。
【実施例】
【００５５】
以下に、本発明の実施の形態２を採用したクラッチディスク押圧組立体の実施例を従来のクラッチディスク押圧組立体と比較して示す。なお、本実施例における自動二輪車は、ハーレーダビッドソン（登録商標）２００４年式ＦＬＳＴＦ／１４５５ｃｃである。
【００５６】
表１に従来のクラッチディスク押圧組立体を使用した場合の各データを示す。
従来のクラッチディスク押圧組立体とは、プレッシャープレートと、ダイヤフラムスプリングと、リテーナとを備え、リテーナがＶ字型フィンガーを有さない構造のものである。したがって、従来のクラッチディスク押圧組立体は、ダイヤフラムスプリングがエンジン回転数に関係なく一定の荷重でプレッシャープレートを押圧するダイヤフラム荷重のみを有するものである。
【００５７】
従来のリテーナに形成された環状の隆起部の内径（以下、「リテーナリング直径」と称する。）は、９５ｍｍでありダイヤフラム荷重はエンジンの回転数に関係なく３００ｌｂで一定である。このときのドライバーが実際にクラッチレバーを操作するのに必要な荷重（以下、「クラッチレバー操作必要荷重」と称する。）は、８．０ｋｇ一定である。
【００５８】
ダイヤフラム荷重を３００ｌｂに設定した根拠は、本自動二輪車は最大トルクが１１．０ｋｇ−ｍ／３０００ｒｐｍであり、この値からクラッチディスクとプレッシャープレートとの間に滑りが起こらないための必要最低限の荷重、すなわち滑り限界値が２４６ｌｂ／３０００ｒｐｍと算出され、この滑り限界値２４６ｌｂに余裕をもたせダイヤフラム荷重を３００ｌｂに設定した。
【００５９】
このように従来の自動二輪車におけるクラッチディスク押圧組立体においては、最大トルク値からダイヤフラム荷重を決定し、エンジンの回転数に関係なくその決定したダイヤフラム荷重一定に設定されるため、最大トルクが発生していない領域、特にエンジンの低回転数域では、必要以上のダイヤフラム荷重であると言える。このような事情から、エンジントルクの大きい従来の自動二輪車では、クラッチレバー操作必要荷重が大きくなっていた。
【００６０】
表１  従来のクラッチディスク押圧組立体を使用した場合のデータ
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【００６１】
次に、本発明の実施の形態２のクラッチディスク押圧組立体を使用した場合のデータを表２に、また、本データと上記従来のクラッチディスク押圧組立体を使用した場合のデータとを比較したグラフを図７に示す。
【００６２】
本実施例に係るクラッチディスク押圧組立体は、回転数に関係なく一定の荷重でプレッシャープレートを押圧するダイヤフラム荷重とエンジン回転数の上昇に伴って増加しプレッシャープレートを押圧する遠心荷重とを有する。したがって、最大トルクが発生するエンジン回転数３０００ｒｐｍにおいて、ダイヤフラム荷重と遠心荷重との合計荷重が滑り限界値である２４６ｌｂ以上となるように、ダイヤフラム荷重および遠心荷重をそれぞれ設定した。そして、その設定したダイヤフラム荷重である２２０ｌｂとなるように、リテーナリング直径を７５ｍｍに決定した。つまり、リテーナの隆起部によるダイヤフラムスプリングのレバー部押し付け位置を従来と比較して２０ｍｍ内側に変更した。
【００６３】
図８に示す実線部が本実施例におけるレバー部３２の押し付け位置であり、点線部は従来のレバー部の押し付け位置である。このように、レバー部３２の押し付け位置を円内側に変更することによって、レバー部３２はより弾性変形し易くなる。
【００６４】
ここで、表２および図７から、エンジン回転数２０００ｒｐｍ以下では、ダイヤフラム荷重は滑り限界値以下であり、最大トルクが発生する３０００ｒｐｍ以降にてダイヤフラム荷重がすべり限界値以上になっていることがわかる。
【００６５】
このように、本願発明に係るクラッチディスク押圧組立体は、エンジン回転数上昇に伴って増加する遠心荷重を有するため、合計荷重が最大トルク発生時のエンジン回転数にて滑り限界値に達するように可変とすることができる。これによって、ダイヤフラム荷重を低減することが可能となるとともに、クラッチディスクとプレッシャープレートとの圧着力も両者に滑りが生じない荷重を確保することが可能となる。
【００６６】
ダイヤフラム荷重を滑り限界値未満に低減することによって、すなわちリテーナリング直径を従来と比較して小さくすることによって、表２からかわるように、クラッチレバー操作必要荷重はエンジン回転数４０００ｒｐｍまでは従来のものと比較して低減されている。
【００６７】
そして、図７からわかるように、エンジン回転数４０００ｒｐｍを越えたところで本実施例における合計荷重と従来のダイヤフラム荷重とは一致し、５０００ｒｐｍでは逆に本実施例における合計荷重が遠心荷重の増加によって、従来のダイヤフラム荷重を上回っている。そして、表２からわかるように、クラッチレバー操作必要荷重も従来の荷重よりも大きくなっている。
【００６８】
しかし、本願発明が主な対象とする自動二輪車は、エンジントルクが大きいものであり、そのような自動二輪車の場合、通常の走行時にはエンジン回転数は高くても３０００ｒｐｍ程度である。
したがって、通常の走行時においては、本願発明に係るクラッチディスク押圧組立体を採用することによって、従来のものと比較してクラッチレバー操作必要荷重が低減できることは明らかである。
【００６９】
また、本願発明に係るクラッチディスク押圧組立体においては、その構造からクラッチ切断後にドライバーがクラッチレバーを握って維持する力はさほど大きいものとはならない。これについて、図４のリテーナ４の側面図を参照して説明する。
【００７０】
図４（ｄ）は、クラッチが接続されている時、つまりドライバーがクラッチレバーを握っていない時のリテーナ４の状態を表す側面図であり、図４（ｃ）は、クラッチが切断されている時、つまりドライバーがクラッチレバーを握っている時のリテーナ４の状態を表す側面図である。
【００７１】
まず、クラッチが接続されている時には、図４（ｄ）に示すようにＶ字型フィンガー４４の質量体４６には、リテーナ４の回転によってリテーナ４の外側に向かう遠心力が作用しているため、作用部４５はプレッシャープレート２に当接した状態となっている。
【００７２】
次に、クラッチレバーを握りクラッチが切断された状態、つまりプレッシャープレートがダイヤフラムスプリング側に移動し、ダイヤフラムスプリングがリテーナ４側に圧縮された状態では、リテーナ４に備え付けられたＶ字型フィンガー４４はダイヤフラムスプリングから逆に押される状態となる。このとき、Ｖ字型フィンガー４４は図４（ｃ）に示すように、支持部４８を介して質量体４６がリテーナ４の中心に向かって移動するように揺動する。このように、クラッチ切断時は、質量体４６は図４（ｄ）のクラッチ接続時の状態と比較して、リテーナ中心側に位置するため、質量体４６に作用する遠心力は小さくなる。
【００７３】
以上のように、本発明のクラッチディスク押圧組立体を使用した場合、エンジン回転数がある一定の領域より高くなると、遠心荷重の増加によってクラッチレバー操作必要荷重は大きくなる。しかし、一旦クラッチレバーを握ってしまえば、遠心荷重が小さくなるように作用するため、クラッチレバーを握った後に維持する力はそれほど大きいものとはならない。
【００７４】
以上にて説明したように、本願発明に係るクラッチディスク押圧組立体を自動二輪車に採用することによって、クラッチディスクとプレッシャープレートとの圧着力を維持した上で、体力の如何に拘わらず多くの人が自動二輪車の運転を楽しむことが可能となる。
【００７５】
表２  本願発明に係るクラッチディスク押圧組立体を使用した場合のデータ
2005009675.tif 000004
【産業上の利用可能性】
【００７６】
以上のように、自動二輪車のクラッチディスク押圧組立体に本願発明を適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００７７】
【図１】（ａ）  本発明の実施の形態１のクラッチディスク押圧組立体１００の平面図である。（ｂ）  図１（ａ）のａ−ａ’断面図である。
【図２】本発明に係るクラッチディスク押圧組立体におけるプレッシャープレートの平面図である。
【図３】本発明に係るクラッチディスク押圧組立体におけるダイヤフラムスプリングの平面図である。
【図４】（ａ）  本発明に係るクラッチディスク押圧組立体におけるリテーナの平面図である。（ｂ）  本発明に係るクラッチディスク押圧組立体におけるリテーナの背面図である。（ｃ）  本発明に係るクラッチディスク押圧組立体におけるリテーナの側面図である。（ｄ）  本発明に係るクラッチディスク押圧組立体におけるリテーナにおいてＶ字型フィンガーが揺動する状態を表す側面図である。
【図５】図１（ａ）のｂ−ｂ’断面図である。
【図６】（ａ）  本発明の実施の形態２のクラッチディスク押圧組立体２００の断面図である。（ｂ）  本発明に係るクラッチディスク押圧組立体におけるベースプレートの平面図である。
【図７】本発明の実施の形態２のクラッチディスク押圧組立体を使用した場合のデータと従来のクラッチディスク押圧組立体を使用した場合のデータとを比較したグラフ図である。
【図８】ダイヤフラムスプリングのレバー部押さえ付け位置を表す図である。
【図９】ダイヤフラムスプリングとコイルスプリングの特性を表す模式図である。
【符号の説明】
【００７８】
１…クラッチディスク、
２…プレッシャープレート、
３…ダイヤフラムスプリング、
４…リテーナ、
５…インナーハブ、
６…アジャスタースクリュー、
７…ベースプレート、
２１…環状突起部、
３１…環状部、
３２…レバー部、
３４…スリット部、
３５…外周端
４１…環状部、
４３…隆起部、
４４…Ｖ字フィンガー、
４５…作用部、
４６…質量体、
４７…ボルト挿入穴、
４８…支持部、
１００，２００…クラッチディスク組立体、
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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