(57)【要約】【課題】ゴルフクラブシャフト等に好適に使用出来る、ねじり剛性などの設計選択幅が広く、高いねじり強さを有する繊維強化複合材料製管状体を提供すること。【解決手段】複数の繊維強化複合材料層を積層してなる管状体であって、巻き回数が非整数｛ｎ＋（１／ｍ）｝であるバイアス層を複数層ｍ有する管状体において、各バイアス層を構成するアングル層の巻き始めの位置を互いに管状体の１／２周または１／ｍ周ずらした位置とし、各バイアス層の巻き始めの位置を順に１／ｍ周ずつずらして巻回した構成を有する（ただし、ｍは２または３の整数、ｎは１以上４以下の整数）。これにより、強化繊維の巻き角度が管状体の軸線に対し正逆両方向に傾斜した±α°の組み合わせのバイアス構成を管状体周方向で効率的に確保し、優れたねじり強さを得ることができる。【選択図】  図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の繊維強化複合材料層を積層してなる管状体であって、巻き回数が非整数｛ｎ＋（１／ｍ）｝であるバイアス層をｍ層有する管状体において、各バイアス層を構成するアングル層の巻き始めの位置を互いに管状体の１／２周または１／ｍ周ずらした位置とし、各バイアス層の巻き始めの位置を順に１／ｍ周ずつずらして巻回してなる繊維強化複合材料製管状体。
（ただし、ｍは２または３の整数、ｎは各バイアス層によって同じ、または異なる１以上４以下の整数）
【請求項２】
強化繊維が炭素繊維である請求項１記載の繊維強化複合材料製管状体。
【請求項３】
繊維強化複合材料が一方向プリプレグシートにより形成されてなるものである請求項１又は２記載の繊維強化複合材料製管状体。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれかに記載する繊維強化複合材料製管状体を有するゴルフクラブシャフト。
【請求項５】
請求項１〜３のいずれかに記載する繊維強化複合材料製管状体を有する釣り竿。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、繊維強化複合材料で構成された管状体に関し、特に、軽量でかつねじり力に対する耐性に優れ、ゴルフクラブシャフト、釣り竿，バドミントンラケット用シャフトその他のスポーツ用具などに用いられるのに適した管状体に関する。
【背景技術】
【０００２】
強化繊維とマトリックス樹脂からなる繊維強化複合材料を使用した管状体は、軽量で力学特性に優れるために、ゴルフクラブシャフト、釣り竿その他のスポーツ用具や、ドライブシャフト、ロールその他の一般産業用途などに広く用いられている。このような繊維強化複合材料製管状体の成形方法としては、プリプレグを所定の形状に切り出し、芯金に巻き付けて成形するシートワインド法が広く用いられている。
【０００３】
昨今のゴルフクラブシャフトや釣り竿などの高性能化に伴い、その材料である管状体への要求も多様化し、求められる性能も厳しくなりつつある。軽量性や強さと共に、所望のフィーリングや固有振動数を示すよう特定の剛性を実現させることが求められる。
【０００４】
これらの繊維強化複合材料製管状体には、ねじりに対する耐性、すなわちねじり剛性やねじり強さを具備させる目的で、強化繊維の配向角度が管状体の主軸に対し２５°〜６５°の角度に傾斜したアングル層と−２５°〜−６５°に傾斜したアングル層からなるバイアス層が配される。
【０００５】
ねじり剛性を向上させるためには、バイアス層やバイアス層の強化繊維量を増やしたり、管状体の径を大きくする方法が考えられるが、この場合には管状体の重量が重くなる。また、バイアス層の強化繊維を増やした分だけ、実質的に管状体軸方向に配向したストレート層の強化繊維を減らせば、管状体の重量は増加しないが、この場合には、曲げ力に対する耐性が低下するという問題がある。
【０００６】
ねじり剛性を低くするためには、バイアス層やバイアス層の強化繊維量を減らしたり、管状体の径を小さくする方法が考えられるが、この場合には、ねじり強さが低下する。バイアス層の強化繊維の傾斜角度を変えることにより、ねじり剛性を調整する方法が考えられるが、この場合も、曲げ力に対する耐性を変えてしまうという問題がある。
【０００７】
さらに、ねじり剛性を調整する他の方法として、バイアス層の強化繊維の弾性率が異なるものを選ぶことが考えられるが、その強化繊維の選択の幅は限られ、ねじり剛性の微妙な調整は困難である。そこで、弾性率が異なる強化繊維からなる複数のバイアス層を設けて、その間のねじり剛性を調整することが考えられる。この場合、軽量性の維持や、ねじり剛性の選択の関係から、各々のバイアス層における巻回数を非整数にする必要が出てくる。非整数回巻回の複数バイアス層については、Ｎ＋０．５回巻回分のアングル層（プリプレグ）を＋α°、−α°、＋α°、−α°と順次巻き始めの位置をシャフト周方向で１８０°ずらせて巻くことにより異方性ゴルフシャフトを得る方法が開示されている（例えば、特許文献１参照）。しかし、このように非整数回巻回バイアス層を複数配する場合は、ねじり強さが低くなるという問題があった。
【０００８】
すなわち、高いねじり強さを有し、かつ目的に応じたねじり剛性を設計することは困難であるのが現状であった。
【特許文献１】特開平１１−２９９９４４号公報（第５頁）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明の目的は、従来の技術の上述した問題点を解決し、ゴルフクラブシャフト等に好適に使用出来る、ねじり剛性の選択幅が広く、高いねじり強さを有する繊維強化複合材料製管状体を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、複数の繊維強化複合材料層を積層してなる管状体であって、巻き回数が非整数｛ｎ＋（１／ｍ）｝であるバイアス層をｍ層有する管状体において、各バイアス層を構成するアングル層の巻き始めの位置を互いに管状体の１／２周または１／ｍ周ずらした位置とし、各バイアス層の巻き始めの位置を順に１／ｍ周ずつずらして巻回してなる繊維強化複合材料製管状体である（ただし、ｍは２または３の整数、ｎは各バイアス層によって同じ、または異なる１以上４以下の整数）。
【００１１】
また、かかる繊維強化複合材料製管状体を有するゴルフクラブシャフトである。
【００１２】
さらには、かかる繊維強化複合材料製管状体を有する釣り竿である。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、以下に説明するとおり、非整数巻回複数バイアス層の正逆両方向の巻き角度の組み合わせを周方向に過不足なく確保することで、ゴルフクラブシャフトなどに好適に使用できる、ねじり剛性設計自由度が高く、ねじり強さに優れた繊維強化複合材料製管状体を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
上記目的を達成するために本発明によれば、複数の繊維強化複合材料層を積層してなる管状体であって、巻き回数が非整数｛ｎ＋（１／ｍ）｝であるバイアス層をｍ層有する管状体において、各バイアス層を構成するアングル層の巻き始めの位置を互いに管状体の１／２周または１／ｍ周ずらした位置とし、各バイアス層の巻き始めの位置を順に１／ｍ周ずつずらして巻回してなる繊維強化複合材料製管状体（ただし、ｍは２または３の整数、ｎは各バイアス層によって同じ、または異なる１以上４以下の整数）が提供される。
【００１５】
各バイアス層を構成するアングル層の巻き始めの位置を互いに管状体の１／２周または１／ｍ周ずらした位置とし、各バイアス層の巻き始めの位置を順に１／ｍ周ずつずらして巻回することにより、管状体主軸に対し強化繊維が正逆両方向に傾斜したバイアス構成が管状体周方向各部分で過不足無く形成され、効果的に高いねじり強さが得られる。
【００１６】
本発明において、複合材料に用いる強化繊維としては、ガラス繊維、炭素繊維、各種有機繊維、ボロン繊維、アルミナ繊維、炭化ケイ素繊維、金属繊維等を用いることができる。これらの繊維を単独で用ることも、２種以上混在させることもできるが、より軽量で高強度の成形品を得るためには、炭素繊維を用いるのが良い。
【００１７】
一方、樹脂としては、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂等の熱硬化性樹脂、又はポリアミド等の熱可塑性樹脂が使用できるが、成形性や力学物性等の面からエポキシ樹脂が好ましい。
【００１８】
また、管状体全体を繊維強化複合材料層のみで形成しても良いが、繊維強化複合材料層以外のゴム層、熱硬化性樹脂層、熱可能塑性樹脂層、金属層、セラミック層、および／又はこれらの混合物からなる材料層を組み合わせても良い。また、繊維を含有しない他の材料を管状体の一部に組み合わせても良い。
【００１９】
本発明による管状体は、いわゆるプリプレグを介して製造することが出来る。この場合、強化繊維の形態は、長繊維を一方向に引き揃えたもの、織物、トウ，マット，ニット等を用いることができる。中でも，積層構成によって容易に強度や剛性を設計可能であることから、一方向に引き揃えられたものを採用するのが好ましい。
【００２０】
バイアス構成が管状体周方向各部分で過不足無く形成されるのが好ましいが、現実にはプリプレグシートの切断誤差、アングル層の貼り合わせ誤差、巻き始めの巻き付け誤差などで、厳密に設定どおりにすることは難しく、０．１周分程度過不足が出たりする可能性がある。強度安全性の面からは、過剰気味の方が望ましく、バイアス層を形成するプリプレグシートの切断幅は｛ｎ＋（１／ｍ）｝〜｛ｎ＋（１／ｍ）＋０．１｝巻回分にしておく方がより好ましい。
【００２１】
本発明の繊維強化複合材料製管状体は、ねじり剛性、ねじり強さに優れることからゴルフクラブシャフト等のスポーツ用具に好適に使用出来る。
【００２２】
管状体全体は内径を一定にしても良いが、主軸方向で内径を変えても良い。即ち、芯金が主軸方向にテーパを有しても良く、また、該テーパは主軸方向で変化しても良い。繊維強化複合材料層の巻回において皺の発生や強化繊維の巻角度のずれを防ぐためには、芯金の各部分のテーパは、主軸方向１０００ｍｍ当たり直径変化３０ｍｍ以下が好ましい。また、管状体には、バイアス層、ストレート層以外に、強化繊維が管状体周方向に配向したフープ層を配しても良く、さらにバイアス層間にストレート層やフープ層を配しても良い。
【００２３】
本発明の繊維強化複合材料製管状体は、ゴルフクラブシャフトや釣り竿の全体に適用しても良く、主軸方向の特定部分に適用しても良い。
【００２４】
本発明において、アングル層とは、強化繊維の配向角度が管状体の主軸に対し２５°〜６５°、または−２５°〜−６５°の角度で一方向に傾斜した層をいう。
【００２５】
また、バイアス層とは、強化繊維の配向角度が管状体の主軸に対し正逆両方向にα°と−α°の角度に傾斜したアングル層用に切り出した一対のプリプレグシートからなる層をいう。また、バイアス層用に切り出したプリプレグシートが２組（アングル層用に切り出したプリプレグシートでは４枚）以上になる場合、即ち、バイアス層の巻き付けが２回以上になる場合は、そのバイアス層を複数層といい、かかるバイアス層の数をｍとする。例えば、プリプレグシートが２組（アングル層用に切り出したプリプレグシートでは４枚）の場合、ｍ＝２である。
【００２６】
また、ストレート層とは、強化繊維の配向角度が管状体の主軸に対して実質的に平行な層をいい、フープ層とは、強化繊維の配向角度が管状体の主軸に対し実質的に直交した層をいう。
【００２７】
以下、本発明の最良の実施形態の例を、図面を参照しながら説明する。図１は、繊維強化複合材料製管状体を構成するプリプレグの展開図である。管状体主軸方向に対して強化繊維方向が＋α°であるプリプレグ１ａと強化繊維方向が−α°であるプリプレグ１ｂとが１組のバイアス層を構成し、同様にプリプレグ１ｃとプリプレグ１ｄとが別の１組のバイアス層を構成する。図１では、各バイアス層の巻回数｛ｎ＋（１／ｍ）｝が｛１＋（１／２）｝に該当する例を示すが、ｍは２または３の整数、ｎは各バイアス層によって同じ、または異なる１以上４以下の整数であれば、これに限定されるものではない。また、ストレート層１ｅが巻回数、３回に該当する場合を示すがこれに限定されるものでもない。
【００２８】
図２は、図１に示すバイアス層を構成するプリプレグ１ａと１ｂ、１ｃと１ｄをそれぞれ管状体の１／２周分ずらし貼り合わせた状態を示す模式図である。プリプレグ１ａ巻始め側の重なりのない部分１Ａと、プリプレグ１ｂ巻終わり側の重なりのない部分１Ｂが、いずれも管状体の１／２周に該当する。また、プリプレグ１ｃ巻始め側の重なりのない部分１Ｃと、プリプレグ１ｄ巻終わり側の重なりのない部分１Ｄがいずれも管状体の１／２周に該当する。
【００２９】
図３は、図２の２組の貼り合わせたバイアス層のプリプレグを管状体に巻回し、最外層にプリプレグ１ｅ（ストレート層）を巻回した、本発明の繊維強化複合材料製管状体の１実施形態を示す断面模式図である。プリプレグ１ａと１ｂを貼り合わせたバイアス層（以下、第１バイアス層ともいう）の巻始め３と、プリプレグ１ｃと１ｄを貼り合わせたバイアス層（以下、第２バイアス層ともいう）の巻始め４とは、管状体の１／２周分ずれた位置に存する。
【００３０】
図４は、図３の中で、図２に示すバイアス層を構成するプリプレグの重なり合っていない１／２周分（非整数巻回部分）１Ａ、１Ｂ、１Ｃ、１Ｄの管状体周方向での巻回位置を示す模式図である。図から明らかなように、＋α°と−α°が１組となり、管状体の周方向にみた場合に、−α°のアングル層（１Ｂ、１Ｄのいずれか）が存在しない部分および＋α°のアングル層（１Ａ、１Ｃのいずれか）が存在しない部分がない。つまり、全周に渡って±α°の層が存在することなる。かかる構成をとることにより、本発明の管状体は、これまでにない優れたねじり強さと剛性を発揮するものである。
【００３１】
図５は、従来の繊維強化複合材料製管状体を構成するプリプレグの巻回状態を示す断面模式図である。プリプレグとしては、図１に示すものを用い、バイアス層は図２に示すように重ね合わせて用いた。プリプレグ１ａと１ｂを重ね合わせた第１バイアス層の巻始め３と、プリプレグ１ｃと１ｄとを重ね合わせた第２バイアス層の巻始め４とは、管状体の周長の１／４周ずれた位置に存する。
【００３２】
図６は、図５に示した繊維強化複合材料製管状体の層の中で、図２に示すバイアス層を構成するプリプレグの重なり合っていない１／２周分（非整数巻回部分）１Ａ、１Ｂ、１Ｃ、１Ｄの管状体周方向での巻回位置を示す模式図である。図から明らかなように＋α°のアングル層しか存在しない部分（１Ａと１Ｃとの重なり部分）や、−α°のアングル層しか存在しない部分（１Ｂと１Ｄとの重なり部分）が存在する。このように＋α°、−α°のどちらかしか存在しない箇所がある従来の管状体は、力を受ける方向によって、ねじり強さやねじり剛性の十分発揮されない場合や、フィーリングの違いなどを生じてしまう。
【００３３】
図７は、従来の別の繊維強化複合材料製管状体を構成するプリプレグの巻回状態を示す断面模式図である。プリプレグとしては図１に示すものを用い、バイアス層は図２に示すように重ね合わせて用いた。第１バイアス層の巻始め３と第２バイアス層の巻始め４とは、管状体周方向の同位置に存する。
【００３４】
図８は、図７に示した繊維強化複合材料製管状体の層の中で、図２に示すバイアス層を構成するプリプレグの重なり合っていない１／２周分（非整数巻回部分）１Ａ、１Ｂ、１Ｃ、１Ｄの管状体周方向での巻回位置を示す模式図である。図から明らかなように、管状体周方向全体に渡って同一方向の組み合わせ、すなわち、＋α°と＋α°（１Ａと１Ｃ）、−α°と−α°（１Ｂと１Ｄ）の組合せになる。このようなアングル層の組合せになると、図４に示した本発明の管状体とは異なり、力を受ける方向によって、ねじり強さ、ねじり剛性に差異が生じたり、フィーリングの違いが生じることとなる。
【００３５】
図９は、本発明のまた別の実施態様の繊維強化複合材料製管状体の各バイアス層を構成するプリプレグの巻回状態において重なっていない部分の管状体周方向での巻回位置状態を示す模式図である。各バイアス層は図２に示すのと同様アングル層を１／２周ずらし貼り合わせたものを巻回した。図９の本発明の繊維強化複合材料製管状体は、かかるバイアス層を３層（ｍ＝３）有するものである。そして、かかる３層のバイアス層の巻き始め３、４、５は、管状体周方向において１／３周分ずれた位置に存する。かかる本発明の繊維強化複合材料製管状体は、バイアス層を構成するプリプレグの巻回状態において重なり合っていない１／３周分（非整数巻回部分）についてみた場合、管状体の全周に渡って±α°の層が存在する。
【００３６】
図１０は、本発明のさらに別の実施態様の繊維強化複合材料製管状体であって、各バイアス層を構成するプリプレグの重なっていない部分の管状体周方向での巻回位置状態を示す模式図である。かかる管状体は、｛ｎ＋（１／ｍ）｝が｛１＋（１／３）｝に該当する例である。図示しないプリプレグ（アングル層）２枚１組を１／３周ずらし貼り合わせて、３組のバイアス層を用意し、かかるバイアス層の巻き始め３、４、５を１／３周分ずらし、巻回したものである。かかる本発明の繊維強化複合材料製管状体は、バイアス層を構成するプリプレグの重なり合っていない１／３周分（非整数巻回部分）についてみた場合、管状体の全周に渡って±α°の層が存在する。
【実施例】
【００３７】
以下、本発明の繊維強化複合材料製管状体の実施例、比較例について詳述する。以下、単に  °と記載する繊維方向は常に管状体の主軸方向に対して測定した角度を示す。各物性値の測定は、次の方法によった。なお、物性測定は、断りのない限り温度２３℃、相対湿度５０％の雰囲気中で行った。
【００３８】
（強化繊維のストランド引張り弾性率）
束状の炭素繊維に下記組成物を含浸させ、１３０℃で３５分間硬化させた後、ＪＩＳ  Ｒ７６０１に基づいて引張試験を行った。試料長２００ｍｍ、引張り速度６０ｍｍ／分の条件で測定した。
＊樹脂組成物
・３，４−エポキシシクロヘキシルメチル−３，４−エポキシ−シクロヘキシル−カルボキシレート（ＥＲＬ−４２２１、ダウ・ケミカル日本（株）製）
１００重量部
・３フッ化ホウ素モノエチルアミン（ステラケミファ株式会社製）  ３重量部
・アセトン（和光純薬工業株式会社製）                          ４重量部
（繊維強化複合材料製管状体のねじり試験）
内径１０ｍｍの管状体から長さ４００ｍｍの試験片を切り出し，製品安全協会の「ゴルフクラブ用シャフトの認定基準及び基準確認方法」（通商産業大臣承認５産第２０８７号・平成５年１０月４日）記載の方法に準じて行った。試験片ゲージ長は３００ｍｍとし、試験片両端の５０ｍｍを固定ジグで把持した。ねじり強さは、次式により計算した。
ねじり強さ（Ｎ・ｍ・度）＝破壊トルク（Ｎ・ｍ）×破壊時のねじれ角（度）
また、ねじり剛性は、次式により計算した。
ねじり剛性（Ｎ・ｍ2）＝１８０×ねじりモーメント（Ｎ・ｍ）×試験片ゲージ長（ｍ）／｛π×ねじれ角（度）｝
（実施例１）
次の操作により、管状体の主軸に対して〔（±４５°）1.5／（±４５°）1.5／０°3〕の積層構成を有し、内径が１０ｍｍの管状体を作製した。芯金には、直径１０ｍｍ、長さ１０００ｍｍのステンレス製丸棒を用いた。
【００３９】
第１のバイアス層として炭素繊維とエポキシ樹脂からなる一方向プリプレグＡ（プリプレグ目付：１３２ｇ／ｍ2、繊維含有率：７６重量％、繊維ストランド引張弾性率：３７５ＧＰａ）を、繊維の方向が長手方向に対して４５°になるように、縦８００ｍｍ×横５０ｍｍ（巻回数１．５に対応）の長方形に２枚切り出した（１ａ、１ｂ）。この２枚を、繊維方向が互いに交差するように、かつ横方向に１６ｍｍ（芯金１／２周分に対応）ずらして貼り合わせた（図２）。次に貼り合わせたプリプレグを、離型処理した外径１０ｍｍφの芯金に、プリプレグの縦方向と芯金主軸方向が一致するように巻き付けた。次に、第２のバイアス層として炭素繊維とエポキシ樹脂からなる一方向プリプレグＡを、繊維の方向が長手方向に対して４５°になるように、縦８００ｍｍ×横５２ｍｍ（巻回数１．５に対応）の長方形に２枚切り出した（１ｃ、１ｄ）。この２枚を、繊維方向が互いに交差するように、かつ横方向に１６．５ｍｍ（半周分に対応）ずらして貼り合わせた（図２）。該貼り合わせたプリプレグの巻き始め位置を第１のバイアス層の巻き始め位置から周方向に半周分ずらし巻き付けた（図３、４）。さらにその上にストレート層として炭素繊維とエポキシ樹脂からなる一方向プリプレグＢ（プリプレグ目付：１４３ｇ／ｍ2、繊維含有率：７０重量％、繊維ストランド引張弾性率：２９５ＧＰａ）をプリプレグの繊維方向が縦方向になるように、縦８００ｍｍ×横１０９ｍｍ（巻回数３に対応）の長方形に切り出したシート（１ｅ）をプリプレグの縦方向と芯金主軸方向が一致するように巻き付けた（図３）。次に、シートワインド成形用のラッピングテープ（熱収縮フィルムテープ）を所定の方法で巻き付けた後、硬化炉中で温度１３０℃、２時間加熱成形した。その後、芯金を脱芯（抜き取り）し、ラッピングテープを除去して管状体を得た。
【００４０】
（比較例１）
第２のバイアス層プリプレグの巻き始め位置を第１のバイアス層の巻き始め位置から周方向にずらす分を１／４周分に変更した以外は、実施例１と同様にして管状体を得た（図５、図６）。
【００４１】
（比較例２）
第２のバイアス層プリプレグの巻き始め位置を第１のバイアス層の巻き始め位置から周方向で一致するように変更した以外は、実施例１と同様にして管状体を得た（図７、図８）。
【００４２】
（実施例２）
第２のバイアス層として用いるプリプレグシート（１ｃ、１ｄ）を、一方向プリプレグＣ（プリプレグ目付：１３２ｇ／ｍ2、繊維含有率：７６重量％、繊維ストランド引張弾性率：４７５ＧＰａ）に変更した以外は、実施例１と同様にして管状体を得た（図１、図３）。
【００４３】
（比較例３）
第２のバイアス層プリプレグの巻き始め位置を第１のバイアス層の巻き始め位置から周方向にずらす分を１／４周分に変更した以外は、実施例２と同様にして管状体を得た（図５、図６）。
【００４４】
（比較例４）
第２のバイアス層プリプレグの巻き始め位置を第１のバイアス層の巻き始め位置から周方向で一致するように変更した以外は、実施例２と同様にして管状体を得た（図７、図８）。
【００４５】
以上の実施例１〜２、比較例１〜４で得られた繊維強化複合材料製管状体のねじり強さ及びねじりせん断弾性率を測定した結果を表１に示す。実施例１は比較例１、２に対して、実施例２は比較例３、４に対し、同じプリプレグ材料、切り出し形状、量であるが、巻き付け方法により高いねじり強さが発現した。また、ねじり剛性も高くなった。
【００４６】
【表１】
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【産業上の利用可能性】
【００４７】
本発明は、ゴルフクラブシャフトや釣り竿等のスポーツ用具に限らず、ドライブシャフト、ロール、ロボットアームなど一般産業用途にも応用することができるが、その応用範囲が、これらに限られるものではない。
【図面の簡単な説明】
【００４８】
【図１】繊維強化複合材料製管状体を構成するプリプレグの展開図である。
【図２】図１に示すバイアス層を構成するプリプレグを管状体の１／２周分ずらし貼り合わせた状態を示す模式図である。
【図３】本発明の繊維強化複合材料製管状体の巻回状態を示す断面模式図である。
【図４】本発明の繊維強化複合材料製管状体において、図２に示すバイアス層を構成するプリプレグの重なり合っていない１／２周分（非整数巻回部分）の管状体周方向での巻回位置を示す模式図である。
【図５】従来の繊維強化複合材料製管状体を構成するプリプレグの巻回状態を示す断面模式図である。
【図６】図５に示すバイアス層を構成するプリプレグの重なり合っていない１／２周分（非整数巻回部分）の管状体周方向での巻回位置を示す模式図である。
【図７】従来の繊維強化複合材料製管状体を構成するプリプレグの巻回状態を示す断面模式図である。
【図８】図７に示すバイアス層を構成するプリプレグの重なり合っていない１／２周分（非整数巻回部分）の管状体周方向での巻回位置を示す模式図である。
【図９】本発明の別の実施態様において、各バイアス層を構成するプリプレグの巻回状態において重なっていない部分の管状体周方向での巻回位置状態を示す模式図である。
【図１０】本発明の別の実施態様において、各バイアス層を構成するプリプレグの重なっていない部分の管状体周方向での巻回位置状態を示す模式図である。
【符号の説明】
【００４９】
１ａ〜１ｅ：  プリプレグ
３：  第１のバイアス層プリプレグ巻き始め
４：  第２のバイアス層プリプレグ巻き始め
５：  第３のバイアス層プリプレグ巻き始め
１Ａ：  １ａプリプレグ巻き始めの１ｂと重なっていない１／２周分
１Ｂ：  １ｂプリプレグ巻き終わりの１ａと重なっていない１／２周分
１Ｃ：  １ｃプリプレグ巻き始めの１ｄと重なっていない１／２周分
１Ｄ：  １ｄプリプレグ巻き終わりの１ｃと重なっていない１／２周分
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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