(57)【要約】【課題】トリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステルとポリアミドからなる分割型複合繊維を製糸性良く製造することにより、ソフトな触感・ストレッチ性を有する布帛を提供することを課題とする。【解決手段】ポリアミドおよびポリトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステルからなる分割型複合繊維であって、（１）複合繊維の横断面中にポリアミド層が連続しており、かつポリエステル層が前記ポリアミド層により３〜１６に分割され、（２）複合繊維全体の重量に対してポリアミドが５０〜２０重量％、前記ポリエステルが５０〜８０重量％であり、（３）複合繊維をポリアミドとポリエステルとに剥離分割した後のポリトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステルフィラメントの単繊維繊度が０．０１〜０．５デシテックスであることを特徴とするポリトリメチレンテレフタレート・ポリアミド分割型複合繊維。【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリアミドおよびポリトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステルからなる分割型複合繊維であって、
（１）該複合繊維の横断面中に前記ポリアミドからなる層が連続しており、かつ前記ポリエステルからなる層が前記ポリアミドからなる層により３〜１６に分割され、
（２）前記複合繊維全体の重量に対してポリアミドが５０〜２０重量％、前記ポリエステルが５０〜８０重量％であり、
（３）該分割型複合繊維をポリアミドとポリエステルとに剥離分割した後のポリトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステルフィラメントの単繊維繊度が０．０１〜０．５デシテックスであることを特徴とするポリトリメチレンテレフタレート・ポリアミド分割型複合繊維。
【請求項２】
前記ポリアミドがナイロン６であることを特徴とする請求項１に記載のポリトリメチレンテレフタレート・ポリアミド分割型複合繊維。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ポリトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステルおよびポリアミドからなる分割型複合繊維に関するものであり、特にソフトな触感・ストレッチを有する布帛製品を得るための分割型複合繊維に関するものである。より詳細には、ピーチスキンタッチの高級風合いを有する衣料用素材、光学機器やガラス製品など各種製品用ワイピングクロス等に好適な分割型複合繊維を提供するものである。
【０００２】
【従来の技術】
ポリエチレンテレフタレートおよびポリアミドからなる分割型複合繊維は、減量工程においてポリエチレンテレフタレートとポリアミドを剥離分割することにより、単一のポリマーによる製糸では得られなかった極細繊維を製造する方法に従来より用いられており、特許文献１〜２にはポリエチレンテレフタレートおよびポリアミドからなる分割型複合繊維が記載されている。また、特許文献３にはポリエチレンテレフタレートとポリトリメチレンテレフタレートからなる分割型複合繊維が記載されている。
【０００３】
【特許文献１】
特公平８−１４０４２号公報（実施例１〜４）
【特許文献２】
特開平３−９０６１９号公報（特許請求の範囲）
【特許文献３】
特開２００１−１８１９３１号公報（請求項１）
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、特許文献１〜２に記載されているポリエチレンテレフタレートとポリアミドからなる分割型複合繊維をもちいて製造される布帛は、ポリエチレンテレフタレートの伸長回復率が低いために、ストレッチ性に乏しい。また、ポリエチレンテレフタレートのヤング率が高いため、ソフトな風合いを得るためには、剥離分割後に得られる極細繊維の単糸繊度をさらに細くする必要があり、そのためにポリエチレンテレフタレートおよびポリアミドからなる分割型複合繊維の繊度を小さくしなければならず、製糸性が悪化するという問題があった。
【０００５】
また、特許文献３記載のように相溶性の高いポリエステル同士の組み合わせでは、分割処理の際に分割されにくいという欠点がある。また、分割処理の際にアルカリを用いた場合、分割前の複合繊維芯部にポリアミドを使用した場合はポリエステル・ポリアミド界面からも減量処理が進むのに対し、ポリエステルは構造が密であるために、ポリエステル内を水酸化物イオンが浸透しにくく、ポリエチレンテレフタレートとポリトリメチレンテレフタレートからなる分割型複合繊維の場合には、主にポリエチレンテレフタレート表面から減量が進行するため、分割処理に要する時間が長くなるという欠点がある。
【０００６】
そこで、本発明では上記課題を解決するため、ポリトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステルとポリアミドからなる分割型複合繊維を製造することにより、ソフトな触感・ストレッチ性を有する布帛を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために、本発明のポリトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステル・ポリアミド分割型複合繊維は主として次の構成を有する。すなわち、本発明は、
（イ）ポリアミドおよびポリトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステルからなる分割型複合繊維であって、
（１）該複合繊維の横断面中に前記ポリアミドからなる層が連続しており、かつ前記ポリエステルからなる層が前記ポリアミドからなる層により３〜１６に分割され、
（２）前記複合繊維全体の重量に対してポリアミドが５０〜２０重量％、前記ポリエステルが５０〜８０重量％であり、
（３）該複合繊維をポリアミドとポリエステルとに剥離分割した後のポリトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステルフィラメントの単繊維繊度が０．０１〜０．５デシテックスであることを特徴とするポリトリメチレンテレフタレート・ポリアミド分割型複合繊維であり、
（ロ）ポリアミドがナイロン６であることを特徴とする（１）に記載のポリトリメチレンテレフタレート・ポリアミド分割型複合繊維である。
【０００８】
【発明の実施の形態】
本発明の分割型複合繊維は、ポリトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステルとポリアミドからなる。相溶性の乏しいポリトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステルとポリアミドの組み合わせを用いることにより、従来よりも分割剥離処理を効率的に行うことができる。ここで、分割型複合繊維とは、２以上の成分を有する複合繊維であって分割処理を行うことにより、各々の成分からなる単糸に分割される繊維のことを言う。
【０００９】
本発明におけるポリアミドとは、炭化水素基が主鎖にアミド結合を介して連結された高分子量体であって、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン８、ナイロン１１、ナイロン１２、ナイロン６１０などが例として挙げられるが、ナイロン６、ナイロン６６が好ましく、融点・製糸性の面からナイロン６が特に好ましい。
【００１０】
また本発明におけるポリトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステルとは、ポリエステル中に含まれるポリトリメチレンテレフタレートの比率が６０〜１００重量％であるポリエステル、またはポリエステルを構成する繰り返し単位の６０％〜１００モル％がトリメチレンテレフタレートからなるポリエステルである。ポリエステル層中に含まれるポリトリメチレンテレフタレートの比率が６０重量％未満、もしくはポリエステルを構成する繰り返し単位のうちポリトリメチレンテレフタレートが占める割合が６０モル％未満の場合には、ポリトリメチレンテレフタレートの有するストレッチ性が損なわれる。本発明におけるポリトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステルには、本発明が提供する効果を阻害しない範囲であれば、いかなる溶融粘度のものを用いても良いが、３００〜２０００ｐｏｉｓｅの範囲であることが好ましい。ポリトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステルの溶融粘度が３００ｐｏｉｓｅ未満であると、製造される分割型複合繊維の曳糸性が低くなるために製糸性が悪くなる。
２０００ｐｏｉｓｅを越えると、紡糸パックの内圧が大きくなり、紡糸パックからのポリマー洩れを生じる可能性があり、また、紡糸パックの内圧を出来る限り押さえるために、口金の孔径を大きくした場合には、紡糸線速度が最適値より小さくなるために、繊維の長手方向のムラが大きくなったり、製糸性が悪化する可能性がある。
【００１１】
本発明におけるポリアミド、ポリトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステルは、本発明の効果を阻害しない限り、各種添加剤が添加されていても良い。
【００１２】
また、本発明の分割型複合繊維は、図１に例示されるように、繊維横断面内にポリアミド層が連続し、該ポリアミド層によりポリエステル層が３〜１６に分割されることを必須とする。さらに、本発明においてはポリアミド層によりポリエステル層が６〜１６に分割されることが好ましく、特に８〜１２に分割されることが好ましい。また、分割される数が小さい場合には、分割後のポリエステル層が大きいために、ポリエステル繊維の単糸繊度が大きくなり、布帛を形成した際にソフト感が乏しくなる。またさらに、ポリエステル層が、ポリアミド層により２に分割される場合には、ポリアミド層とポリエステル層の界面の面積が小さく接合性が低いために、紡糸もしくは製織・編成中にポリアミド層とポリエステル層の剥離分割が起こり、製糸性の悪化および毛羽や糸切れなどによる高次通過性の悪化を招く。一方、分割される数が大きい場合には、紡糸口金の作成が困難となる。本発明の範囲にある場合には界面の面積が大きくなるため両者の接合性が高く、紡糸もしくは製糸中に剥離分割することが特に少ない。
【００１３】
本発明が提供する分割型複合繊維は、分割型複合繊維の重量に対してポリエステル層が５０〜８０重量％、ポリアミド層が５０〜２０重量％で構成されることが必要である。ポリエステル層が５０重量％未満の場合には、布帛を形成した際に十分なストレッチ性が得られず、８０重量％を越える場合には、ポリエステル層を分割するポリアミド層の比率が小さくなるため、ポリアミド層の凸部が細くなる場合が多く、分割後に十分な強度が保てなくなるため、分割処理後の布帛中に毛羽が多くなる。
【００１４】
また、ポリアミドにより分割されたポリトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステルの分割処理後の単繊維繊度が０．０１〜０．５デシテックスであることを必要とし、好ましくは０．０５〜０．３デシテックスである。ポリアミドにより分割されたポリトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステルの単繊維繊度が０．５デシテックスを越える場合には、布帛の形成後、分割した際に、十分なソフト感が得られない。単繊維繊度が０．３デシテックス以下の場合には特に良好なソフト感が得られる。単繊維繊度が０．０１デシテックス未満の場合には、口金の作製が非常に困難となるばかりか、ポリエステル層が吐出される口金孔が小さくなるために、異物のつまりなどが起こりやすく、紡糸の操業性が非常に悪くなる場合が多い。また、製糸工程での操業性、染色工程での毛羽・当たり傷の生の観点から０．０５デシテックス以上が好ましい。
【００１５】
また、本発明の分割型複合繊維では、ポリトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステルの熱収縮率をａ％、ポリアミドの熱収縮率をｂ％としたとき、ａ−ｂが５〜３０であることが好ましい。ポリエステル層とポリアミド層が分割された後、加熱された際に、ポリトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステルの収縮率ａがポリアミドの収縮率ｂよりも十分に大きいと、ポリトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステルを芯糸として、その周りをポリアミドがループを形成する。これにより布帛の伸縮がポリアミドによって妨げられず、布帛のストレッチ性が向上するためである。一方、ａ−ｂが３０を越えるほど大きい場合には、鞘糸となるポリトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステルの収縮が大きくなり、編成・製織の際の収縮分を見込んだ密度設計とする必要があり、生機での編密度もしくは織密度が粗くなるために、加工当たり・目よれ・目ズレなどが発生しやすくなり、高次通過性が悪くなる。
【００１６】
本発明が提供する分割型複合繊維は、溶融紡糸で分割型の複合糸を製造する際に使用される一般的な口金が用いられる。一例としては、図２で示されるように、上部口金（図２（ａ））で芯部がいくつかのスリット孔と丸孔からなる孔（３）（図２（ｃ））、鞘部が丸孔（４）で構成される一対となった別々の孔に、芯部・鞘部の２成分のポリマーを導入し、下部口金（図２（ｄ）、（ｅ））で鞘部ポリマーを芯部と合流させるような、上下２枚で構成される口金により製造できる。紡糸工程は、未延伸糸を一端巻き取り、その後、延伸するＵＹ／ＤＴ法でも良いが、曳糸性の面から１工程で延伸糸を得るＯＳＰ法であることが望ましい。また、本発明の効果であるストレッチ性を得るために、得られた分割型複合繊維を編成もしくは製織したのちに、ポリアミド層とポリトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステル層とを分割することを必要とする。このとき、ストレッチ性を向上するために、編成もしくは製織する前に、分割型複合繊維に加撚・熱固定することが好ましい。加撚する撚り数は３００〜２０００Ｔ／ｍが好ましく、３００Ｔ／ｍ未満であるとストレッチ性の向上が小さく、２０００Ｔ／ｍ以上であると編成・製織時にビリが入り易くなり、布帛の表面品位が悪くなる恐れがある。
【００１７】
本発明の分割型複合繊維を用いた布帛組織は編地・織物のいずれも用いることができ、特に限定されない。編地の製編においては、経編地であるトリコット地、ラッセル地、および丸編地であるシングル丸編地、ダブル丸編地、成形丸編地、あるいは、横編地の成形横編地のいずれであってもよく、織物の製織においては、タフタ・リップストップ・ツイル・サテンなどいずれの組織でもよい。
【００１８】
本発明の分割型複合繊維から編成・製織された布帛は、一般的に用いられる方法、つまり、ソフサーやシュリンクドライサーファーなどによるリラックス処理、ピンテンターなどによる熱セットを行うことが出来る。
【００１９】
また、分割型複合繊維の分割は、物理的な力による方法・アルカリを用いたポリエステル層の減量処理、ポリアミド層をフィブリル化することによるポリアミド層の膨潤による剥離など、公知のいかなる方法を用いても良いが、扱いの容易さ・コストの面から、アルカリを用いたポリエステル層の減量処理もしくはベンジルアルコール水溶液によるポリアミド層をフィブリル化による方法が好ましい。この分割剥離処理を行うことにより、布帛を構成する分割型複合繊維をポリトリメチレンテレフタレート繊維とポリアミド繊維とに分割することができ、ポリトリメチレンテレフタレートの単繊維繊度を小さくすることができる。これにより、特有の風合いを有する布帛を得ることができる。
【００２０】
また、さらに本発明においては染色についても一般的に用いられる方法が使用でき、ポリエステル層のみの染色、ポリアミド層のみの染色、その両方の染色のいずれでもよい。
【００２１】
本発明の分割複合繊維を用いた布帛はポリトリメチレンテレフタレートのストレッチ性が十分に発揮されるため布帛としてストレッチ性を有し、また、ポリトリメチレンテレフタレートの単繊維繊度が小さいため、ピーチスキンタッチの高級風合いを有することから婦人用高級衣料素材や、単繊維繊度が小さいことにより、布帛にした時に布帛とふき取り対象物との接触点が多くなることから、光学機器やガラス製品など各種製品用ワイピングクロス等に好適に用いることができる。
【００２２】
【実施例】
以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明する。評価方法は、以下の通りである。
【００２３】
Ａ．ポリトリメチレンテレフタレートの単繊維繊度
分割後の布帛を、繊維の断面を潰さないようにかみそりで切り取る。切り取った布帛片をＳＥＭで観察し、繊維断面を写真に撮しとり、写し取られた断面から、ポリトリメチレンテレフタレートの単繊維の面積を分割された単繊維の個数分測定し、ポリトリメチレンテレフタレートの単繊維の面積の平均値を算出した。
その平均値から単繊維繊度を算出した。
【００２４】
Ｂ．分割型複合繊維の断面
巻き取った分割型複合繊維を黒色の綿とともに、金属板に空けられた円状の穴に通し、断面を潰さないようにかみそりで金属板に沿って分割型複合繊維を切断した。これを顕微鏡で倍率４００倍で観察し、断面を確認した。
【００２５】
Ｃ．熱収縮率
分割型複合繊維の熱収縮率は、下記の条件で測定したものを代用した。
ポリエステル層・ポリアミド層それぞれを構成するポリマーごとに変え、ポリエステル層がポリアミド層に分割される数が３で、ポリエステル層とポリアミド層の比率が７／３である図１（ｄ）で示される形態に複合し、冷ローラーとホットローラー温度１５０℃に設定したローラーとの間で延伸するＤＳＤ法で、６デシテックス１フィラメント、伸度４０％の糸を紡糸速度４０００ｍで巻き取った。
巻き取った糸を検尺機で１ｍ測りとり、温度２５℃湿度６５％の中で２４時間放置したのち、０．１ｇの荷重をかけて測長し、Ｌ１とした。
このかせを８５℃に調整した２０ｇ／Ｌの水酸化ナトリウム水溶液の中に６０分浸漬したのち、ポリエステル層単繊維とポリアミド層繊維それぞれに０．０２ｇの荷重をかけて測長し、それぞれＬ２、Ｌ３とした。熱収縮率を下の式で求めた。
ａ＝（Ｌ１−Ｌ２）／Ｌ１
ｂ＝（Ｌ１−Ｌ３）／Ｌ１。
【００２６】
Ｄ．ストレッチ性（２００％伸長時応力、伸長回復力）
ポリトリメチレンテレフタレート・ポリアミド分割型複合繊維を１口給糸の筒編機（２００Ｎ）を用いて、密度２５本／ｃｍで筒編みを作製した。この筒編み地を９０℃に保温した濃度１０ｇ／Ｌの水酸化ナトリウム水溶液の中に３０ｍｉｎ浸し、分割処理を施した。その後、１日風乾した後、長さ７０ｃｍの筒編み地を２つ折りにして、その両端をテンシロンのつかみで固定し、３倍の長さまで２０ｃｍ／ｍｉｎで伸長し、３倍の長さに達した時点で筒編み地を回復させた。このときの伸長−応力曲線を測定し、筒編み地が３倍の長さに達した時の応力を２００％伸長応力とした。また、最初の応力がかかっていない時の筒編み地の長さをＬ０、３倍の長さの状態から筒編み地を２０ｃｍ／ｍｉｎで緩和回復させた時に、最初に応力値が０ｃＮとなるときの筒編み長をＬ１とし、伸長回復率を以下の式で求めた。
伸長回復率（％）＝（３×Ｌ０−Ｌ１）／（２×Ｌ０）×１００。
【００２７】
Ｅ．ソフト感評価試験
温度２５℃、湿度５０％に調整した部屋の中で２時間放置し、編物のソフト感について、官能評価を以下の基準で１０人に対して行い、各々の点数の総計として評価した。
かなりソフトである：２点、ソフトである：１点、ソフトでない：０点。
【００２８】
Ｆ．ポリトリメチレンテレフタレートおよびポリエチレンテレフタレートとポリトリメチレンテレフタレート共重合チップの溶融粘度
島津製フローテスタ  ＣＦＴ−５００型を用い、ダイ：φ０．５×２．０ｍｍ、プランジャ：１ｃｍ２、温度：２６０℃、時間：５ｍｉｎ、荷重：２００Ｎ、サンプル量：１ｇの条件で測定した。
【００２９】
Ｇ．ナイロン硫酸相対粘度
試料を９８％硫酸で濃度１重量％に溶解し、オストワルド粘度計により２５℃の恒温下で流下時間を測定する。硫酸の流下時間に対する試料溶液の時間の比を標準試料により比粘度に換算し、これを硫酸相対粘度とした。
【００３０】
Ｈ．紡糸糸切れ
２８０℃で溶融し、１口金当たり２糸条の口金より吐出量約４０ｇで吐出し、冷却、給油、速度８００ｍ／ｍｉｎにて巻取りを実施した。これを１ｔ紡糸した時の糸切れ回数を次の基準で評価した。
○：３回／ｔ未満
△：４〜８回／ｔ未満
×：８回／ｔ以上。
【００３１】
［実施例１］
硫酸相対粘度２．７のナイロン６および溶融粘度１２００ｐｏｉｓｅのポリトリメチレンテレフタレートを重量比で３：７になるように別々にギアポンプにより計量し、通常の２成分複合紡糸機に導入して、紡糸温度２６０℃で、５６デシテックス１８フィラメントの図１（ａ）で示されるような断面をもつ芯鞘分割型複合繊維を巻取速度４０００ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率１．６倍でＯＳＰ法で紡糸し、芯部が八葉状である芯鞘構造のポリトリメチレンテレフタレート・ポリアミド分割型複合繊維を得た。このとき、口金には図２に示した上部口金と下部口金の２枚からなる口金を用い、図２（ａ）に示したように上部口金中の孔（３）にナイロン６を、孔（４）にポリトリメチレンテレフタレートを導入し、下部口金（図２（ｄ）、（ｅ））により２成分のポリマー複合し、吐出することで、八葉状である芯鞘構造のポリトリメチレンテレフタレート・ポリアミド分割型複合繊維を得た。上部口金中の孔（３）は図２（ｃ）で示される８本のスリット孔と丸孔からなる形状の吐出孔であり、上部口金は孔（３）と丸孔である孔（４）が一対となって配列している。また、丸孔（４）が孔（３）の外周部に配置されている、孔（３）にナイロン６を、その外周部に配置された丸孔（４）にポリトリメチレンテレフタレートを導入した。図２（ｄ）で示されるように、下部口金の上面でポリトリメチレンテレフタレートがスリットを通してナイロン６に合流する形で複合させ、下部口金の下面の丸孔から吐出させた。
吐出された糸条は３０ｍ／ｍｉｎの冷風で冷却し、給油、交絡後、非加熱ローラーで引取、１５０℃に加熱されたローラーとの間で延伸後、糸条を巻き取った。得られたポリトリメチレンテレフタレート・ポリアミド分割型複合繊維を１４００Ｔ／ｍ追撚を行い、１口給糸の筒編機（２００Ｎ）を用いて、密度２５本／ｃｍで筒編みを作製した。この筒編み地を９０℃に保温した濃度１０ｇ／Ｌの水酸化ナトリウム水溶液の中に３０ｍｉｎ浸し、分割処理を施した。１日風乾後、ストレッチ性・２００％伸長時応力・伸長回復率・風合いの評価を実施した。結果を表１に示した。表１に示したように、分割型複合繊維の紡糸糸切れは２回／ｔで良好であり、得られた布帛はソフト感を有し、ストレッチ性も良好であった。
なお、実施例１の分割型複合繊維で用いたポリエステル層・ポリアミド層の熱収縮率はそれぞれａ＝１７％、ｂ＝１１％であった。
【００３２】
［実施例２］
硫酸相対粘度２．７のナイロン６および溶融粘度１０００ｐｏｉｓｅのポリトリメチレンテレフタレートが８０重量％・ポリエチレンテレフタレートを２０重量％からなる共重合ポリエステルを重量比で３：７になるように別々にギアポンプにより計量し、通常の２成分複合紡糸機に導入して、紡糸温度２８０℃で、５６デシテックス１８フィラメントの図１（ａ）で示されるような断面をもつ芯鞘分割型複合繊維を巻取速度４０００  ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率１．９倍でＯＳＰ法で紡糸した。その他は実施例１と同様にした。分割型複合繊維の紡糸糸切れ、得られた布帛のストレッチ性・風合いを評価した結果を表１に示す。表１に示したように、分割型複合繊維の紡糸糸切れは３回／ｔで○と良好であり、得られた布帛はソフト感を有し、ストレッチ性も良好であった。
なお、実施例２の分割型複合繊維で用いたポリエステル層・ポリアミド層の熱収縮率はそれぞれａ＝２５％、ｂ＝１０％であった。
【００３３】
［実施例３］
硫酸相対粘度２．７のナイロン６および溶融粘度７００ｐｏｉｓｅのポリトリメチレンテレフタレートが８０重量％・ポリエチレンテレフタレートを２０重量％からなる共重合ポリエステルを重量比で３：７になるように別々にギアポンプにより計量し、通常の２成分複合紡糸機に導入して、紡糸温度２８０℃で、５６デシテックス１８フィラメントの図１（ａ）で示されるような断面をもつ芯鞘分割型複合繊維を巻取速度４０００ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率２．１倍でＯＳＰ法で紡糸した。その他は実施例１と同様にした。分割型複合繊維の紡糸糸切れ、得られた布帛のストレッチ性・風合いを評価した結果を表１に示す。表１に示したように、分割型複合繊維の紡糸糸切れは４回／ｔで○と良好であり、得られた布帛はソフト感を有し、ストレッチ性も良好であった。
なお、実施例３の分割型複合繊維で用いたポリエステル層・ポリアミド層の熱収縮率はそれぞれａ＝３９％、ｂ＝１１％であった。
【００３４】
［実施例４］
硫酸相対粘度２．７のナイロン６および溶融粘度１２００ｐｏｉｓｅのポリトリメチレンテレフタレートを重量比で５：５になるように別々にギアポンプにより計量し、通常の２成分複合紡糸機に導入して、紡糸温度２６０℃で、５６デシテックス１８フィラメントの図１（ｂ）で示されるような断面をもつ芯鞘分割型複合繊維を巻取速度４０００  ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率１．６倍でＯＳＰ法で紡糸し、芯部が十二葉状である芯鞘分割型複合繊維を得た。その他は実施例１と同様にした。分割型複合繊維の紡糸糸切れ、得られた布帛のストレッチ性・風合いを評価した結果を表１に示す。表１に示したように、分割型複合繊維の紡糸糸切れは３回／ｔで良好であり、得られた布帛はソフト感を有し、ストレッチ性も良好であった。
【００３５】
［実施例５］
硫酸相対粘度２．７のナイロン６および溶融粘度１２００ｐｏｉｓｅのポリトリメチレンテレフタレートを重量比で２：８になるように別々にギアポンプにより計量し、通常の２成分複合紡糸機に導入して、紡糸温度２６０℃で、５６デシテックス２４フィラメントの図１（ｃ）で示されるような断面をもつ芯鞘分割型複合繊維を巻取速度４０００  ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率１．６倍でＯＳＰ法で紡糸し、芯部が四葉状である芯鞘分割型複合繊維を得た。その他は実施例１と同様にした。分割型複合繊維の紡糸糸切れ、得られた布帛のストレッチ性・風合いを評価した結果を表１に示す。表１に示したように、分割型複合繊維の紡糸糸切れは２回／ｔで良好であり、得られた布帛はソフト感を有し、ストレッチ性も良好であった。
【００３６】
［実施例６］
硫酸相対粘度２．６のナイロン６・１０および溶融粘度１２００ｐｏｉｓｅのポリトリメチレンテレフタレートを重量比で３：７になるように別々にギアポンプにより計量し、通常の２成分複合紡糸機に導入して、紡糸温度２６０℃で、５６デシテックス１８フィラメントの図１（ａ）で示されるような断面をもつ芯鞘分割型複合繊維を巻取速度４０００  ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率１．５倍でＯＳＰ法で紡糸し、芯部が八葉状である芯鞘分割型複合繊維を得た。その他は実施例１と同様にした。分割型複合繊維の紡糸糸切れ、得られた布帛のストレッチ性・風合いを評価した結果を表１に示す。表１に示したように、分割型複合繊維の紡糸糸切れは２回／ｔで良好であり、得られた布帛はソフト感を有し、ストレッチ性も良好であった。
【００３７】
［比較例１］
硫酸相対粘度２．６のナイロン６および溶融粘度１２００ｐｏｉｓｅのポリトリメチレンテレフタレートを重量比で１：９になるように別々にギアポンプにより計量し、通常の２成分複合紡糸機に導入して、紡糸温度２６０℃で、５６デシテックス１８フィラメントの図１（ａ）で示されるような断面をもつ芯鞘複合糸を巻取速度４０００  ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率１．６倍でＯＳＰ法で紡糸し、芯部が八葉状である芯鞘分割型複合繊維を得た。その他は実施例１と同様とした。複合糸の紡糸糸切れ、得られた布帛のストレッチ性・風合いを評価した結果を表１に示す。表１に示したように、ポリトリメチレンテレフタレート・ポリアミド複合糸紡糸の際に糸切れが多発した。
【００３８】
［比較例２］
硫酸相対粘度２．６のナイロン６および溶融粘度１２００ｐｏｉｓｅのポリトリメチレンテレフタレートを重量比で６：４になるように別々にギアポンプにより計量し、通常の２成分複合紡糸機に導入して、紡糸温度２６０℃で、５６デシテックス１８フィラメントの図１（ａ）で示されるような断面をもつ芯鞘分割型複合繊維を巻取速度４０００  ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率１．６倍でＯＳＰ法で紡糸し、芯部が八葉状である芯鞘複合糸を得た。その他は実施例１と同様とした。複合糸の紡糸糸切れ、得られた布帛のストレッチ性・風合いを評価した結果を表１に示す。表１に示したように、得られた布帛の２００％伸長応力が高く、伸長回復性が低くなり、ストレッチ性が低い結果となった。
【００３９】
［比較例３］
硫酸相対粘度２．６のナイロン６および溶融粘度１２００ｐｏｉｓｅのポリエチレンテレフタレートを重量比で３：７になるように別々にギアポンプにより計量し、通常の２成分複合紡糸機に導入して、紡糸温度２８０℃で、５６デシテックス１８フィラメントの図１（ａ）で示されるような断面をもつ芯鞘分割型複合繊維を巻取速度４８００  ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率１．８５倍でＯＳＰ法で紡糸し、芯部が八葉状である芯鞘分割型複合繊維を得た。その他は実施例１と同様とした。複合糸の紡糸糸切れ、得られた布帛のストレッチ性・風合いを評価した結果を表１に示す。表１に示したように、得られた布帛の２００％伸長応力が高く、伸長回復性が低くなり、ストレッチ性が低い結果となった。
【００４０】
［比較例４］
硫酸相対粘度２．７のナイロン６および溶融粘度１０００ｐｏｉｓｅのポリトリメチレンテレフタレートが４０重量％・ポリエチレンテレフタレートを６０重量％からなる共重合ポリエステルを重量比で３：７になるように別々にギアポンプにより計量し、通常の２成分複合紡糸機に導入して、紡糸温度２８０℃で、５６デシテックス１８フィラメントの図１（ａ）で示されるような断面をもつ芯鞘分割型複合繊維を巻取速度４０００  ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率１．９倍でＯＳＰ法で紡糸した。その他は実施例１と同様にした。複合糸の紡糸糸切れ、得られた布帛のストレッチ性・風合いを評価した結果を表１に示す。表１に示したように、得られた布帛の２００％伸長応力が高く、伸長回復性が低くなり、ストレッチ性が低い結果となった。
【００４１】
［比較例５］
硫酸相対粘度２．７のナイロン６および溶融粘度１２００ｐｏｉｓｅのポリトリメチレンテレフタレートを重量比で３：７になるように別々にギアポンプにより計量し、通常の２成分複合紡糸機に導入して、紡糸温度２６０℃で、５６デシテックス１８フィラメントの図１（ｄ）で示されるような断面をもつ芯鞘分割型複合繊維を巻取速度４０００  ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率１．６倍でＯＳＰ法で紡糸し、芯部が三葉状である芯鞘構造のポリトリメチレンテレフタレート・ポリアミド分割型複合繊維を得た。複合糸の紡糸糸切れ、得られた布帛のストレッチ性・風合いを評価した結果を表１に示す。表１に示したように、得られた布帛のソフト感が足りない結果となった。
【００４２】
［比較例６］
硫酸相対粘度２．７のナイロン６および溶融粘度１２００ｐｏｉｓｅのポリトリメチレンテレフタレートを重量比で５：５になるように別々にギアポンプにより計量し、通常の２成分複合紡糸機に導入して、紡糸温度２６０℃で、２６デシテックス１８フィラメントの図１（ｅ）で示されるような断面をもつ芯鞘分割型複合繊維を巻取速度４０００ｍ／ｍｉｎ、延伸倍率１．３倍でＯＳＰ法で紡糸し、芯部が直線状である芯鞘構造のポリトリメチレンテレフタレート・ポリアミド分割型複合繊維を得た。複合糸の紡糸糸切れ、得られた布帛のストレッチ性・風合いを評価した結果を表１に示す。剥離のために糸切れが多く、分割型複合繊維の毛羽も多くなった。そのため非常に編み立て性も悪かった。
【００４３】
［比較例７］
硫酸相対粘度２．７のナイロン６および溶融粘度１２００ｐｏｉｓｅのポリトリメチレンテレフタレートを重量比で８：２になるように別々にギアポンプにより計量し、通常の２成分複合紡糸機に導入して、紡糸温度２６０℃で、２０デシテックス３０フィラメントの図１（ｆ）で示されるような断面をもつ芯鞘分割型複合繊維を巻取速度４０００  ｍ／ｍｉｎで紡糸しようとしたが、糸切れ多発で紡糸不可能であった。
【００４４】
［比較例８］
図２（ｃ）のスリット孔を２０本とし、ポリエステル層がポリアミド層により分割される数を２０となる分割型複合繊維を紡糸しようとしたが、口金の作製が不可能であった。
【００４５】
【表１】
2005015973.tif 000002
【００４６】
【発明の効果】
本発明のトリメチレンテレフタレートを主体とするポリエステルとポリアミドからなる分割型複合繊維では、ポリエステル層とポリアミド層の複合比、ポリエステル層のトリメチレンテレフタレート比率を適正化することにより、ソフトな触感・ストレッチ性を有する布帛を提供することの出来る原糸を製糸性良く製造することが出来る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の分割型複合繊維の横断面の一例である。
【図２】本発明の分割型複合繊維を紡糸するのに使用する口金図の一例である。
図２（ａ）２枚構成でなる口金の上部口金下面の鳥瞰図
図２（ｂ）孔縦断面図
図２（ｃ）上部口金のポリアミド層の吐出孔形状
図２（ｄ）下部口金上面の鳥瞰図
図２（ｅ）下部口金下面の鳥瞰図
【符号の説明】
１：ポリアミド層
２：ポリエステル層
３：上部口金におけるポリエステル層が導入される孔
４：上部口金におけるポリアミド層が導入される孔
【図１】
2005015973.tif 000003
【図２】
2005015973.tif 000004