(57)【要約】【課題】  蒸発器に供給されるホットガス量、及び気液分離器５０に供給されるホットガス量を最適にすることが可能な蒸気圧縮式冷凍機を提供する。【解決手段】  気液分離器５０の液相冷媒出口側に固定絞り６３を設ける。そして、固定絞り６３が設けられていない蒸気圧縮式冷凍機では、蒸発器３０に供給されるホットガス量Ｑ１と気液分離器５０に供給されるホットガス量Ｑ２との流量比が成り行きとなり、最適な流量比とすることが困難であるのに対して、本発明では、固定絞り６３が設けられているので、蒸発器３０に供給されるホットガス量Ｑ１と気液分離器５０に供給されるホットガス量Ｑ２との流量比を最適にすることが可能となり得る。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式冷凍機であって、
冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１０）と、
圧縮された高圧冷媒を冷却する高圧側熱交換器（２０）と、
減圧された低圧冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器（３０）と、
前記圧縮機（１０）に吸入側に設けられ、冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して気相冷媒を前記圧縮機（１０）に供給する気液分離器（５０）と、
前記高圧側熱交換器（２０）にて冷却されていない高温冷媒を前記低圧側熱交換器（３０）及び前記気液分離器（５０）それぞれに供給するバイパス回路（６０）と、
前記バイパス回路（６０）から前記気液分離器（５０）に供給される高温冷媒量を調節する絞り手段（６３）とを備えることを特徴とする蒸気圧縮式冷凍機。
【請求項２】
前記高圧側熱交換器（２０）を流出した高圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル（４１）を有し、前記ノズル（４１）から噴射する高い速度の冷媒流により前記低圧側熱交換器（３０）にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して前記圧縮機（１０）の吸入圧を上昇させるエジェクタ（４０）を備え、
前記気液分離器（５０）の冷媒入口部は、前記エジェクタ（４０）の冷媒出口側に接続され、かつ、前記気液分離器（５０）の液相冷媒出口側は、前記低圧側熱交換器（３０）側に接続されており、
さらに、前記絞り手段（６３）は、前記気液分離器（５０）の液相冷媒出口側と前記低圧側熱交換器（３０）側とを繋ぐ冷媒回路（６２）のうち、前記バイパス回路（６０）との接続部（ａ）より前記気液分離器（５０）側に設けられていることを特徴とする請求項１に記載の蒸気圧縮式冷凍機。
【請求項３】
前記冷媒回路（６２）のうち前記バイパス回路（６０）との接続部（ａ）より前記低圧側熱交換器（３０）側には、前記低圧側熱交換器（３０）に流入する冷媒を減圧する減圧手段（６４）が設けられていることを特徴とする請求項２に記載の蒸気圧縮式冷凍機。
【請求項４】
低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式冷凍機であって、
冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１０）と、
圧縮された高圧冷媒を冷却する高圧側熱交換器（２０）と、
減圧された低圧冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器（３０）と、
前記圧縮機（１０）に吸入側に設けられ、冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して気相冷媒を前記圧縮機（１０）に供給する気液分離器（５０）と、
前記高圧側熱交換器（２０）にて冷却されていない高温冷媒を前記低圧側熱交換器（３０）及び前記気液分離器（５０）それぞれに供給するバイパス回路（６０）とを備え、
前記低圧側熱交換器（３０）に供給される高温冷媒量と前記気液分離器（５０）に供給される高温冷媒量との流量比が略７：３〜３：７となるように設定されていることを特徴とする蒸気圧縮式冷凍機。
【請求項５】
前記流量比が略６：４となるように設定されていることを特徴とする請求項４に記載の蒸気圧縮式冷凍機。
【請求項６】
低温側の熱を高温側に移動させる場合には、前記圧縮機（１０）の吐出圧を冷媒の臨界圧力以上とすることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載の蒸気圧縮式冷凍機。
【請求項７】
冷媒として二酸化炭素が用いられていることを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１つに記載の蒸気圧縮式冷凍機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は蒸気圧縮式冷凍機に関するもので、給湯器や暖房装置等の蒸気圧縮式冷凍機で発生する温熱を利用する機器に適用して有効である。
【背景技術】
【０００２】
図４は、蒸気圧縮式冷凍機の低圧（低温）側熱交換器３０の表面に付着した霜を除去する除霜運転の短縮を図るべく、発明者等が試作検討した蒸気圧縮式冷凍機であり、この蒸気圧縮式冷凍機では、除霜運転時に高圧側熱交換器２０にて冷却されていない高温冷媒（ホットガスを低圧側熱交換器３０及び気液分離器５０に供給することにより除霜運転時間の短縮化を図ったものである。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかし、上記試作検討に係る蒸気圧縮式冷凍機では、低圧側熱交換器３０に供給されるホットガス量、及び気液分離器５０に供給されるホットガス量は成り行きであるので、低圧側熱交換器３０に供給されるホットガス量、及び気液分離器５０に供給されるホットガス量を最適化することが困難である。
【０００４】
本発明は、上記点に鑑み、第１には、従来と異なる新規な蒸気圧縮式冷凍機を提供し、第２には、低圧側熱交換器３０に供給されるホットガス量、及び気液分離器５０に供給されるホットガス量を最適にすることが可能な蒸気圧縮式冷凍機を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明は、上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明では、低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式冷凍機であって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１０）と、圧縮された高圧冷媒を冷却する高圧側熱交換器（２０）と、減圧された低圧冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器（３０）と、圧縮機（１０）に吸入側に設けられ、冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して気相冷媒を圧縮機（１０）に供給する気液分離器（５０）と、高圧側熱交換器（２０）にて冷却されていない高温冷媒を低圧側熱交換器（３０）及び気液分離器（５０）それぞれに供給するバイパス回路（６０）と、バイパス回路（６０）から気液分離器（５０）に供給される高温冷媒量を調節する絞り手段（６３）とを備えることを特徴とする。
【０００６】
これにより、絞り手段（６３）が設けられていない上記試作検討品では、低圧側熱交換器（３０）に供給される高温冷媒量と気液分離器（５０）に供給される高温冷媒量との流量比が成り行きとなり、最適な流量比とすることが困難であるのに対して、本発明では、絞り手段（６３）が設けられているので、低圧側熱交換器（３０）に供給される高温冷媒量と気液分離器（５０）に供給される高温冷媒量との流量比を最適にすることが可能となり得る。
【０００７】
請求項２に記載の発明では、高圧側熱交換器（２０）を流出した高圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル（４１）を有し、ノズル（４１）から噴射する高い速度の冷媒流により低圧側熱交換器（３０）にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して圧縮機（１０）の吸入圧を上昇させるエジェクタ（４０）を備え、気液分離器（５０）の冷媒入口部は、エジェクタ（４０）の冷媒出口側に接続され、かつ、気液分離器（５０）の液相冷媒出口側は、低圧側熱交換器（３０）側に接続されており、さらに、絞り手段（６３）は、気液分離器（５０）の液相冷媒出口側と低圧側熱交換器（３０）側とを繋ぐ冷媒回路（６２）のうち、バイパス回路（６０）との接続部（ａ）より気液分離器（５０）側に設けられていることを特徴とするものである。
【０００８】
請求項３に記載の発明では、冷媒回路（６２）のうちバイパス回路（６０）との接続部（ａ）より低圧側熱交換器（３０）側には、低圧側熱交換器（３０）に流入する冷媒を減圧する減圧手段（６４）が設けられていることを特徴とするものである。
【０００９】
請求項４に記載の発明では、低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式冷凍機であって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１０）と、圧縮された高圧冷媒を冷却する高圧側熱交換器（２０）と、減圧された低圧冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器（３０）と、圧縮機（１０）に吸入側に設けられ、冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して気相冷媒を圧縮機（１０）に供給する気液分離器（５０）と、高圧側熱交換器（２０）にて冷却されていない高温冷媒を低圧側熱交換器（３０）及び気液分離器（５０）それぞれに供給するバイパス回路（６０）とを備え、低圧側熱交換器（３０）に供給される高温冷媒量と気液分離器（５０）に供給される高温冷媒量との流量比が略７：３〜３：７となるように設定されていることを特徴とする。
【００１０】
これにより、低圧側熱交換器（３０）に供給される高温冷媒量と気液分離器（５０）に供給される高温冷媒量との流量比を最適にすることが可能となり得る。
【００１１】
請求項５に記載の発明では、流量比が略６：４となるように設定されていることを特徴とするものである。
【００１２】
請求項６に記載の発明では、低温側の熱を高温側に移動させる場合には、圧縮機（１０）の吐出圧を冷媒の臨界圧力以上とすることを特徴とするものである。
【００１３】
請求項７に記載の発明では、冷媒として二酸化炭素が用いられていることを特徴とするものである。
【００１４】
因みに、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
（第１実施形態）
本実施形態は、本発明に係る蒸気圧縮式冷凍機を給湯器に適用したものであって、図１は本実施形態に係る蒸気圧縮式冷凍機の模式図である。
【００１６】
圧縮機１０は冷媒を吸入圧縮するもので、本実施形態では電動モータと圧縮機構とが一体化された電動圧縮機を採用しており、この圧縮機１０の回転数は電子制御装置（ＥＣＵ）７０により制御される。
【００１７】
水冷媒熱交換器２０は、給湯水と圧縮機１０から吐出する高温・高圧冷媒とを熱交換して給湯水を加熱する高圧側熱交換器であり、本実施形態では、冷媒として二酸化炭素とするとともに、圧縮機１０の吐出圧を冷媒の臨界圧力以上として所望の温度を得ているので、水冷媒熱交換器２０内で冷媒は、凝縮（相変化）することなく温度を低下させながらエンタルピを低下させていく。
【００１８】
なお、水冷媒熱交換器２０にて加熱された給湯水は、給湯水を保温貯蔵する貯湯タンクの上方側に供給され、水冷媒熱交換器２０に供給される温度の低い給湯水は、貯湯タンクの下方側から供給される。
【００１９】
蒸発器３０は低圧冷媒を蒸発させる低温側熱交換器であり、エジェクタ４０は冷媒を減圧膨張させて蒸発器３０にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して圧縮機１０の吸入圧を上昇させるものである。
【００２０】
なお、エジェクタ４０は、流入する高圧冷媒の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル４１、ノズル４１から噴射する高い速度の冷媒流により蒸発器３０にて蒸発した気相冷媒を吸引しながら、ノズル４１から噴射する冷媒流とを混合する混合部４２、及びノズル４１から噴射する冷媒と蒸発器３０から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させるディフューザ４３等からなるものである。
【００２１】
因みに、混合部４２においては、ノズル４１から噴射する冷媒流の運動量と、蒸発器３０からエジェクタ４０に吸引される冷媒流の運動量との和が保存されるように混合するので、混合部４２においても冷媒の静圧が上昇する。
【００２２】
一方、ディフューザ４３においては、通路断面積を徐々に拡大することにより、冷媒の動圧を静圧に変換するので、エジェクタ４０においては、混合部４２及びディフューザ４３の両者にて冷媒圧力を昇圧する。そこで、混合部４２とディフューザ４３とを総称して昇圧部と呼ぶ。
【００２３】
つまり、理想的なエジェクタ４０においては、混合部４２で２種類の冷媒流の運動量の和が保存されるように冷媒圧力が増大し、ディフューザ４３でエネルギーが保存されるように冷媒圧力が増大することが望ましい。
【００２４】
また、本実施形態では、ノズル４１として、通路途中に通路面積が最も縮小した喉部、及び喉部以降において、実質的な冷媒通路断面積が徐々に拡大するように設定されたノズルディフューザ部を有するラバールノズル（流体工学（東京大学出版会）参照）を用いているが、先細ノズルを用いてもよいことは言うまでもない。
【００２５】
また、気液分離器５０はエジェクタ４０から流出した冷媒が流入するとともに、その流入した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液分離手段であり、気液分離器５０の気相冷媒流出口は圧縮機１０の吸引側に接続され、液相冷媒流出口は蒸発器３０側の流入側に接続される。
【００２６】
バイパス回路６０は、圧縮機１０から吐出した冷媒を水冷媒熱交換器２０及びエジェクタ４０を迂回させて蒸発器３０及び気液分離器５０それぞれに分配供給するための冷媒回路であり、バイパス回路６０に流れ込む冷媒量は、電子制御装置（ＥＣＵ）７０により開閉作動が制御されるバイパス弁６１により制御される。
【００２７】
ところで、気液分離器５０の液相冷媒出口と蒸発器３０とを繋ぐ冷媒回路６２のうち、バイパス回路６０との接続部ａより気液分離器５０側の冷媒回路６２ａには、後述する除霜運転モード時に圧縮機１０から気液分離器５０に供給される水冷媒熱交換器２０にて冷却されていない高温冷媒（ホットガス）量を調節する絞り手段をなす固定絞り６３が設けられている。
【００２８】
なお、本実施形態に係る固定絞り６３の絞り開度、つまり固定絞り６３で発生する冷媒の流通抵抗は、外気温度、つまり蒸発器３０の雰囲気温度によらず、蒸発器３０に供給されるホットガス量Ｑ１と気液分離器５０に供給されるホットガス量Ｑ２との流量比（Ｑ１：Ｑ２）が概ね７：３〜３：７となるように設定されている。
【００２９】
また、固定絞り６３は、後述するように、沸き上げ運転モード時には、蒸発器３０に流入する冷媒を確実に減圧する減圧手段として機能し、除霜運転モードには、蒸発器３０に供給されるホットガス量Ｑ１と気液分離器５０に供給されるホットガス量Ｑ２との流量比を調節する流量比調節手段として機能する。
【００３０】
また、電子制御装置７０には、蒸発器３０から流出する冷媒の温度を検出する冷媒温度センサ７１の検出値、蒸発器３０から流出する冷媒の圧力を検出する圧力センサ７２の検出値、及び蒸発器３０の雰囲気温度、つまり外気温度を検出する外気温度センサ７３の検出値が入力されている。
【００３１】
次に、本実施形態に係る給湯器（蒸気圧縮式冷凍機）の作動を述べる。
【００３２】
１．沸き上げ運転モード
このモードは、蒸発器３０にて外気から吸熱して水冷媒熱交換器２０にて給湯水を加熱するものであり、バイパス弁６１を閉じた状態で圧縮機１０から吐出した冷媒を水冷媒熱交換器２０側に循環させながら、水冷媒熱交換器２０に給湯水を循環させる。
【００３３】
これにより、水冷媒熱交換器２０にて給湯水に熱を与えて冷却された冷媒は、エジェクタ４０のノズル４１にて等エントロピ的に減圧膨張して、音速以上の速度で混合部４２内に流入する。そして、混合部４２に流入した高速冷媒の巻き込み作用に伴うポンプ作用（ＪＩＳ  Ｚ  ８１２６  番号２．１．２．３等参照）により、蒸発器３０内で外気から吸熱して蒸発した冷媒が混合部４２内に吸引されるため、低圧側の冷媒が気液分離器５０→固定絞り６３→蒸発器３０→エジェクタ４０（昇圧部）→気液分離器５０の順に循環する。
【００３４】
また、蒸発器３０から吸引された冷媒（吸引流）とノズル４１から吹き出す冷媒（駆動流）とは、混合部４２にて混合しながらディフューザ４３にてその動圧が静圧に変換されて気液分離器５０に戻る。
【００３５】
なお、水冷媒熱交換器２０に循環させる給湯水量は水冷媒熱交換器２０から流出する給湯水の温度が所定沸き上げ温度となるように電子制御装置７０により制御される。
【００３６】
２．除霜運転モード
本モードは、蒸発器３０から流出する冷媒の温度が摂氏０度以下の所定温度（例えば、０℃）の場合であって、外気温度と蒸発器３０から流出する冷媒の温度との差が所定値以上となったときに、蒸発器３０に発生した霜が発生したものとして行うものである。
【００３７】
すなわち、水冷媒熱交換器２０への給湯水の供給を停止し、かつ、蒸発器３０への外気送風を停止した状態でバイパス弁６１を全開とした状態で圧縮機１０を稼動させる。
【００３８】
なお、本実施形態では、圧縮機１０の回転数は所定の一定回転数に保持されるが、外気温度と蒸発器３０から流出する冷媒の温度との差、又は蒸発器出口の温度に基づいて圧縮機の回転数を調整してもよいことは言うまでもない。
【００３９】
これにより、圧縮機１０から吐出した高温の冷媒（ホットガス）が冷却されることなく蒸発器３０及び気液分離器５０それぞれに分配供給されるので、蒸発器３０は勿論のこと、気液分離器５０にも高温の冷媒が供給される。
【００４０】
そして、蒸発器３０から流出する冷媒の温度若しくは圧力が所定値以上となったとき、又は除霜運転モードに移行した時から所定時間が経過したときには、蒸発器３０の除霜が完了したものとみなして、沸き上げ運転モードに復帰する。
【００４１】
ところで、仮に、蒸発器３０と気液分離器５０とが圧縮機１０から吐出されたホットガス流れに対して直列に繋がれている場合には、蒸気圧縮式冷凍機において、蒸発器３０及び気液分離器５０は低圧側に属して略等温・等圧であり、かつ、蒸発器３０を加熱して温度が低下した冷媒により気液分離器５０を加熱せざるを得ない。
【００４２】
このため、蒸発器３０から流出して気液分離器５０に流入した多くの冷媒が凝縮して液化してしまため、気液分離器５０から圧縮機に供給される気相冷媒量が圧縮機１０から吐出されるホットガス量に比べて少なくなってしまう。
【００４３】
また、蒸発器３０では除霜完了部分を通ってホットガスが流れるため、放熱ロスが発生してしまう。したがって、除霜運転に多くの時間を要すると言う問題が発生する。
【００４４】
しかし、本実施形態では、前述のごとく、圧縮機１０から吐出した高温の冷媒が冷却されることなく蒸発器３０及び気液分離器５０それぞれに分配供給されるので、蒸発器３０は勿論のこと、気液分離器５０にも高温の冷媒が供給される。
【００４５】
このため、気液分離器５０に流入した多くの冷媒が凝縮液化してしまうことを抑制できるので、気液分離器５０から圧縮機１０に供給される気相冷媒量が圧縮機から吐出されるホットガス量に比べて少なくなってしまうことを防止できる。延いては、蒸発器３０に多くのホットガスを供給することができるので、除霜運転時間を短縮することができる。
【００４６】
なお、バイパス弁６１にて全く減圧しないで高圧冷媒（ホットガス）を蒸発器３０に供給すると、蒸発器３０が耐圧限界を超えてしまうおそれがあるとともに、圧縮機１０の吸入側と吐出側の圧力が等しくなってしまうので、本実施形態では、バイパス弁６１を全開としたときに、バイパス弁６１にて所定の圧力損失が発生するように設定されている。
【００４７】
具体的には、蒸発器３０の耐圧圧力以下であって、蒸発器３０を加熱することができる、つまり外気温度より高い温度となる圧力相当まで減圧する。
【００４８】
次に、本実施形態の特徴を述べる。
【００４９】
固定絞り６３が設けられていない上記試作検討品では、蒸発器３０に供給されるホットガス量Ｑ１と気液分離器５０に供給されるホットガス量Ｑ２との流量比が成り行きとなり、最適な流量比とすることが困難であるのに対して、本実施形態では、固定絞り６３が設けられているので、蒸発器３０に供給されるホットガス量Ｑ１と気液分離器５０に供給されるホットガス量Ｑ２との流量比を最適にすることが可能となり得る。
【００５０】
ここで、最適な流量比とは、除霜時間の短縮を図ることが可能な流量比であり、その値は実験的に求められるものである。因みに、本実施形態では、流量比（Ｑ１：Ｑ２）が概ね７：３〜３：７となるように固定絞り６３が設定されている。
【００５１】
（第２実施形態）
本実施形態は、図２に示すように、冷媒回路６２のうちバイパス回路６０との接続部ａより蒸発器３０側の冷媒回路６２ｂにも蒸発器３０に流入する冷媒を減圧する減圧手段をなす第２の固定絞り６４を設けたものである。
【００５２】
これにより、蒸発器３０に供給されるホットガス量Ｑ１と気液分離器５０に供給されるホットガス量Ｑ２との流量比をより最適な流量比に近づけることができる。
【００５３】
なお、固定絞り６３、６４及びは、沸き上げ運転モード時には、蒸発器３０に流入する冷媒を確実に減圧する減圧手段として機能し、除霜運転モードには、蒸発器３０に供給されるホットガス量Ｑ１と気液分離器５０に供給されるホットガス量Ｑ２との流量比を調節する流量比調節手段として機能する。
【００５４】
（第３実施形態）
第１、２実施形態では、高圧冷媒を等エントロピ的に減圧するエジェクタ４０を用いた蒸気圧縮式冷凍機であったが、本実施形態は、図３に示すように、高圧冷媒を等エンタルピ的に減圧膨脹させる膨脹弁８０を用いた蒸気圧縮式冷凍機に本発明を適用したものである。
【００５５】
因みに、膨脹弁８０としては、蒸発器３０の冷媒出口側における冷媒冷媒過熱度が所定値となるように絞り開度が制御される、いわゆる温度式膨脹弁、又はオリフィスやキャピラリチューブ等の固定絞り等がある。
【００５６】
なお、逆止弁６５は、沸き上げ運転モードに冷媒がバイパス回路６０側に流れ込むことを防止するもので、冷媒はバイパス回路６０から蒸発器３０に向かうときのみ流れることができる。
【００５７】
次に、本実施形態に係る給湯器（蒸気圧縮式冷凍機）の作動を述べる。
【００５８】
１．沸き上げ運転モード
このモードは、蒸発器３０にて外気から吸熱して水冷媒熱交換器２０にて給湯水を加熱するものであり、バイパス弁６１を閉じた状態で圧縮機１０から吐出した冷媒を水冷媒熱交換器２０側に循環させながら、水冷媒熱交換器２０に給湯水を循環させる。
【００５９】
これにより、水冷媒熱交換器２０にて給湯水に熱を与えて冷却された冷媒は、膨脹弁８０にて等エントロピ的に減圧膨脹して気液二相状態の低圧冷媒となる。そして、気液二相状態の低圧冷媒のうち液相冷媒が蒸発器３０にて外気から吸熱して蒸発する。
【００６０】
２．除霜運転モード
本モードは、蒸発器３０から流出する冷媒の温度が摂氏０度以下の所定温度（例えば、０℃）の場合であって、外気温度と蒸発器３０から流出する冷媒の温度との差が所定値以上となったときに、蒸発器３０に発生した霜が発生したものとして行うものである。
【００６１】
すなわち、水冷媒熱交換器２０への給湯水の供給を停止し、かつ、蒸発器３０への外気送風を停止した状態でバイパス弁６１を全開とした状態で圧縮機１０を稼動させる。
【００６２】
なお、本実施形態では、圧縮機１０の回転数は所定の一定回転数に保持されるが、外気温度と蒸発器３０から流出する冷媒の温度との差、又は蒸発器出口の温度に基づいて圧縮機の回転数を調整してもよいことは言うまでもない。
【００６３】
これにより、圧縮機１０から吐出した高温の冷媒（ホットガス）が冷却されることなく蒸発器３０及び気液分離器５０それぞれに分配供給されるので、蒸発器３０は勿論のこと、気液分離器５０にも高温の冷媒が供給される。
【００６４】
そして、蒸発器３０から流出する冷媒の温度若しくは圧力が所定値以上となったとき、又は除霜運転モードに移行した時から所定時間が経過したときには、蒸発器３０の除霜が完了したものとみなして、沸き上げ運転モードに復帰する。
【００６５】
次に、本実施形態の特徴を述べる。
【００６６】
固定絞り６３が設けられていない上記試作検討品では、蒸発器３０に供給されるホットガス量Ｑ１と気液分離器５０に供給されるホットガス量Ｑ２との流量比が成り行きとなり、最適な流量比とすることが困難であるのに対して、本実施形態では、固定絞り６３が設けられているので、蒸発器３０に供給されるホットガス量Ｑ１と気液分離器５０に供給されるホットガス量Ｑ２との流量比を最適にすることが可能となり得る。
【００６７】
（その他の実施形態）
上述の実施形態では、絞り手段がオリフィスやキャピラリチューブ等の絞り開度が固定された固定絞り６３にて構成されていたが、本発明はこれに限定されるものではなく、例えば、固定絞り６３を可変絞りとして、電子制御装置７０にて蒸発器３０に供給されるホットガス量Ｑ１と気液分離器５０に供給されるホットガス量Ｑ２との流量比（Ｑ１：Ｑ２）が、例えば常に６：４となるようにしてもよい。
【００６８】
上述の実施形態では、給湯器を例に本発明を説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、冷凍庫等の冷熱を利用する蒸気圧縮式冷凍機にも適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００６９】
【図１】本発明の第１実施形態に係る蒸気圧縮式冷凍機の模式図である。
【図２】本発明の第２実施形態に係る蒸気圧縮式冷凍機の模式図である。
【図３】本発明の第３実施形態に係る蒸気圧縮式冷凍機の模式図である。
【図４】試作検討に係る蒸気圧縮式冷凍機の模式図である。
【符号の説明】
【００７０】
１０…圧縮機、２０…水冷媒熱交換器、３０…蒸発器３０、
４０…エジェクタ、５０…気液分離器、６０…バイパス回路、
６１…バイパス弁、６３…固定絞り、７０…電子制御装置。
【図１】
2005024210.tif 000003
【図２】
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【図３】
2005024210.tif 000005
【図４】
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