(57)【要約】【課題】  凸型プレス成形時に、研磨による除去が極めて困難なビビリが発生せず、かつ肌荒れも発生しない反射鏡用オーステナイト系ステンレス鋼板を提供する。【解決手段】  鋼成分を個々に適正範囲に限定し、特にＳ量を０.０１０％以下に制限し、かつ、Ｘ値（Ｘ＝３.２Ｃｒ＋４.８Ｓｉ＋３.２Ｍｏ＋１.６Ｎｂ＋１.６Ｔｉ−２.５Ｎｉ−１.２５Ｍｎ−７５Ｃ−７５Ｎ−０.７５Ｃｕ）を３１.７以下とし、さらにオーステナイト結晶粒度を７.０〜８.５に制御する。【選択図】          なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０.０８０％以下、Ｓｉ：１.０％以下、Ｍｎ：２.０％以下、Ｐ：０.０４５％以下、Ｓ：０.０１０％以下、Ｎｉ：８.０〜１０.５％、Ｃｒ：１８.０〜２０.０％、Ｃｕ：０.５〜１.５％、Ｎｂ：０.００５〜０.５％、Ｔｉ：０.００１〜０.５％、Ｍｏ：０.０５〜０.３％、Ｎ：０.１％以下を含有し、かつ下記式で定義されたＸ値が３１.７以下であり、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、オーステナイト結晶粒度が７.０〜８.５であることを特徴とする反射鏡用オーステナイト系ステンレス鋼板。
記
Ｘ＝３.２Ｃｒ＋４.８Ｓｉ＋３.２Ｍｏ＋１.６Ｎｂ＋１.６Ｔｉ−２.５Ｎｉ−１.２５Ｍｎ−７５Ｃ−７５Ｎ−０.７５Ｃｕ
ここに、右辺の元素記号は同号元素の含有量（質量％）を表す。
【請求項２】
Ｆｅの一部に代えて、Ａｌ：０.２％以下を含有する請求項１記載のオーステナイト系ステンレス鋼板。
【請求項３】
反射鏡がカーブミラーである請求項１または２記載のオーステナイト系ステンレス鋼板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、反射鏡用オーステナイト系ステンレス鋼板に関し、特にカーブミラー等の反射鏡に優れた鏡面鮮鋭性を付与しうる、反射鏡用オーステナイト系ステンレス鋼板に関する。なお、鏡面鮮鋭性とは、鏡映像の濃度が互いに異なる部分の境界を鮮鋭に視認させる鏡面性状をいう。
【背景技術】
【０００２】
カーブミラー等の反射鏡用オーステナイト系ステンレス鋼板に関し、従来、以下のような問題とその解決法が知られている。
【０００３】
市販のＳＵＳ  ３０４薄板を用いてカーブミラーを製作すると、鏡面に圧延方向と平行に微細なしわ状模様が発生して映像にゆがみを生じ、このしわ状模様を除去するために多大な研磨工数を要するという問題の解決には、鋼のＮ量を限定し、溶製時の脱酸にはＡｌ、Ｔｉを使用せず、電磁攪拌、熱延、冷延により鋳造組織を改善することが有効である（特許文献１）。
【０００４】
成形加工時に生じがちな肌荒れ（オレンジピール）を抑えるべく結晶粒径を小さくすると鋼板の耐力および硬さが上昇して研磨時間が長くなるという問題の解決には、結晶粒径を小さくしても軟質な特性が維持されるようにＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｎ量の個別限定に加え、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ量間の相互関係を限定することが有効である（特許文献２）。
【０００５】
また、建材、厨房用など、プレス成形後に鏡面研磨されるオーステナイト系ステンレス鋼板については、ローピング（冷延製品に発生する圧延方向に沿った表面凹凸）防止のために、Ｃｒ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｃ、Ｎ量の関数で表したδ−Ｆｅcal値、連鋳操業様式、冷延のロール粗さや圧延率、調質圧延率などを限定したもの（特許文献３）、深絞り性、張り出し性と鏡面研磨時の研磨性（研磨負荷低減）とを両立させるために、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ａｌ、Ｎ量の個別限定に加え、（Ｃ＋Ｎ）、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ａｌ量の関数で表したＮｉ当量、および結晶粒度を限定したもの（特許文献４）、光輝焼鈍後の伸び率０.５％超の調質圧延で発生する細かなしわ状のうねりを防止して鏡面研磨前の下地研磨（砥石研磨）を省略可能とするために、Ａｌ、Ｏの量、結晶粒度、調質圧延伸び率を限定したもの（特許文献５）などが知られている。
【特許文献１】特開昭６０−００９８２９号公報
【特許文献２】特開平１０−１５８７９２号公報
【特許文献３】特許第３２８０７４４号公報
【特許文献４】特許第３３９８２５８号公報
【特許文献５】特開平８−３０９４０５号公報公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１に示された方法は、オーステナイト系ステンレス鋼板を凸型にプレス成形したときに鏡面に現出する圧延方向と平行な微細なしわ状模様の発生を抑制するものであるが、その抑制効果は十分とはいえず、凸型プレス成形時に上記のようなしわ状模様（本発明ではこれをビビリと称する。）が局所的に発生する場合があった。このようなビビリが発生した場合、これを研磨によって除去することは極めて困難であった。
【０００７】
一方、特許文献２〜５では、凸型プレス成形前の鋼板製造過程で発生するしわ、あるいは凸型プレス成形時に発生する肌荒れの防止法が記されているが、凸型プレス成形時に鏡面に局所的に発生するビビリについては言及されていない。
【０００８】
そこで、本発明は、凸型プレス成形時に、研磨による除去が極めて困難なビビリが発生せず、かつ肌荒れも発生しない反射鏡用オーステナイト系ステンレス鋼板を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは、上記目的を達成すべく鋭意検討し、その結果、鋼組成を適正に制御してδフェライトの生成を抑制し、かつ、特にＳ量を低減してＳ偏析による混粒の生成を抑制し、併せて結晶粒度を適正に制御することにより、凸型プレス成形時の肌荒れの発生とビビリの発生を有効に防止できるという知見を得て本発明をなした。
【００１０】
すなわち、本発明は、以下のとおりである。
【００１１】
（発明項１）  質量％で、Ｃ：０.０８０％以下、Ｓｉ：１.０％以下、Ｍｎ：２.０％以下、Ｐ：０.０４５％以下、Ｓ：０.０１０％以下、Ｎｉ：８.０〜１０.５％、Ｃｒ：１８.０〜２０.０％、Ｃｕ：０.５〜１.５％、Ｎｂ：０.００５〜０.５％、Ｔｉ：０.００１〜０.５％、Ｍｏ：０.０５〜０.３％、Ｎ：０.１％以下を含有し、かつ下記式で定義されたＸ値が３１.７以下であり、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、オーステナイト結晶粒度が７.０〜８.５であることを特徴とする反射鏡用オーステナイト系ステンレス鋼板。
【００１２】
記
Ｘ＝３.２Ｃｒ＋４.８Ｓｉ＋３.２Ｍｏ＋１.６Ｎｂ＋１.６Ｔｉ−２.５Ｎｉ−１.２５Ｍｎ−７５Ｃ−７５Ｎ−０.７５Ｃｕ
ここに、右辺の元素記号は同号元素の含有量（質量％）を表す。
【００１３】
（発明項２）  Ｆｅの一部に代えて、Ａｌ：０.２％以下を含有する発明項１記載のオーステナイト系ステンレス鋼板。
【００１４】
（発明項３）  反射鏡がカーブミラーである発明項１または２記載のオーステナイト系ステンレス鋼板。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、オーステナイト系ステンレス鋼板を凸型にプレス成形したときに、研磨による除去が極めて困難なビビリが発生するのを有効に防止することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
本発明の各種要件の限定理由および好適実施形態について説明する。なお、成分含有量の数値に係る％は、質量％を意味する。また、結晶粒度は、ＪＩＳ  Ｇ  ０５５１に規定される結晶粒度番号を意味する。
【００１７】
Ｃ：０.０８０％以下
Ｃ量（Ｃ含有量の意。他元素でも同様。）が０.０８０％を超えると応力腐食割れ感受性が高まるので、Ｃ量は０.０８０％以下とした。なお、脱炭コストの点で、Ｃ量は０．０２０％以上が好ましい。
【００１８】
Ｓｉ：１.０％以下、Ｍｎ：２.０％以下
Ｓｉ、Ｍｎはいずれも脱酸剤として有用であるが、Ｓｉ量で１.０％、Ｍｎ量で２.０％を超えると熱間加工性が損なわれるので、Ｓｉ量は１.０％以下、Ｍｎ量は２.０％以下とした。なお、好ましくはＳｉ量で０．３０％以上、Ｍｎ量で０．５０％以上である。
【００１９】
Ｐ：０.０４５％以下
Ｐが過剰に含有されると耐食性が損なわれるので、Ｐ量は０.０４５％以下とした。なお、脱燐コストの点で、Ｐ量は０．０１０％以上が好ましい。
【００２０】
Ｓ：０.０１０％以下
Ｓ量が０.０１０％を超えると、圧延方向に伸びたＳ偏析部が最終焼鈍時に細粒化して混粒組織の生成を促し、凸型プレス成形時にビビリが発生する。よって、Ｓ量は０.０１０％以下とする。なお、より好ましくは０．００５％以下である。また、脱硫コストの点で、Ｓ量は０．０００５％以上が好ましい。
【００２１】
Ｎｉ：８.０〜１０.５％
Ｎｉは、オーステナイト生成元素として有用なものであるが、Ｎｉ量が８.０％未満ではオーステナイト相を維持することができず、一方、１０.５％を超えるとδフェライト起因のＮｉ不均一分布の程度が大きくなり、凸型プレス成形時のビビリ発生の原因となる。よって、Ｎｉ量は８.０〜１０.５％とした。なお、好ましくは９.０〜１０.５％である。
【００２２】
Ｃｒ：１８.０〜２０.０％
Ｃｒ量が１８.０％未満では十分な耐食性が得られず、一方、２０.０％を超えるとオーステナイト相が不安定になるので、Ｃｒ量は１８.０〜２０.０％とした。
【００２３】
Ｃｕ：０.５〜１.５％
Ｃｕは、冷間加工性を向上させる元素であるが、Ｃｕ量が０.５％未満ではその添加効果に乏しく、一方、１.５％を超えると熱間加工性が阻害されるので、Ｃｕ量は０.５〜１.５％とした。なお、好ましくは０.９〜１.５％である。
【００２４】
Ｎｂ：０.００５〜０.５％、Ｔｉ：０.００１〜０.５％
Ｎｂ、Ｔｉはそれぞれ、組織の細粒化による成形性向上のため、または粒界腐食感受性低減のため用いられるが、Ｎｂ量で０.００５％未満、Ｔｉ量で０.００１％未満ではその添加効果に乏しく、一方、ともに、０.５％を超えると経済的な不利が大きいので、Ｎｂ量は０.００５〜０.５％、Ｔｉ量は０.００１〜０.５％とした。
【００２５】
Ｍｏ：０.０５〜０.３％
Ｍｏは、耐食性の向上に有効に寄与し、そのためには少なくとも０.０５％の含有を必要とするが、０.３％を超えて含有されると加工性が損なわれるので、Ｍｏ量は０.０５〜０.３％とした。
【００２６】
Ｎ：０.１％以下
Ｎ量が０.１％を超えると、鋼板が硬質化し、加工が困難となるので、Ｎ量は０.１％以下とした。なお、脱窒コストの点で、Ｎ量は０．００５０％以上が好ましい。
【００２７】
Ｘ：３１.７％以下
Ｘは、本発明者らが多々行った実験結果からδフェライト生成量と各種成分含有量との関係を整理、解析して導出した、δフェライト生成量のよい指標となる変数であり、次式で定義される。
Ｘ＝３.２Ｃｒ＋４.８Ｓｉ＋３.２Ｍｏ＋１.６Ｎｂ＋１.６Ｔｉ−２.５Ｎｉ−１.２５Ｍｎ−７５Ｃ−７５Ｎ−０.７５Ｃｕ
ここに、右辺の元素記号は同号元素の含有量（質量％）を表す。
【００２８】
このＸ値が３１.７％を超えると、Ｓ量が０.０１０％以下であっても、スラブ中のδフェライトが多い部分に、スラブ加熱時に硫化物が微細に析出し、この硫化物が、冷延板焼鈍時の粒成長を局所的に抑制して、混粒組織の生成を促し、その結果、凸型プレス成形時にビビリが発生する。よって、Ｘ値は３１.７％以下とした。
【００２９】
本発明では、脱酸剤としてＡｌを用いてもよく、その場合、Ａｌ量が０.２％を超えると介在物による表面疵が問題となるので、Ａｌ量は０.２％以下とするのが好ましい。
【００３０】
上記以外の鋼成分は、Ｆｅおよび不可避的不純物である。不可避的不純物としては、Ｏ、Ｖ等が挙げられる。Ｏは０.０１％程度まで、Ｖ量は０.１％までの含有が許容できる。
【００３１】
オーステナイト結晶粒度：７.０〜８.５
結晶粒度が７.０未満であると、結晶粒が大きすぎて、凸型プレス成形時に肌荒れ（オレンジピール）が発生しやすく、一方、８.５を超えると、混粒の程度が大きくなり、凸型プレス成形時にビビリが発生しやすくなる。よって、オーステナイト結晶粒度は７.０〜８.５％とした。なお、好ましくは７.０〜８.０である。
【００３２】
本発明の鋼板は、本発明に定められた組成範囲に溶製した溶鋼を、公知の連続鋳造法あるいは造塊法により鋳片となし、これを例えば１１５０〜１３００℃に加熱後、熱間圧延し、さらに焼鈍-酸洗したのち、例えば圧下率４０〜９０％で冷間圧延し、得られた冷延板に焼鈍-酸洗あるいは光輝焼鈍を施すことにより、製造することができる。
【実施例】
【００３３】
表１に示すオーステナイト系ステンレス鋼相当組成に溶製した溶鋼を、連続鋳造により厚さ２００ｍｍのスラブとなし、これを１２５０℃に加熱後、板厚６．０ｍｍに熱間圧延し、次いで焼鈍-酸洗した。その後、板厚０．９ｍｍに冷間圧延し、次いで表２に示す温度で光輝焼鈍して、供試鋼板とした。
【００３４】
供試鋼板について、ビッカース硬さ（ＪＩＳ  Ｚ  ２２４１、Ｈｖ０．１の０．９８Ｎによる）、オーステナイト結晶粒度を測定した（前述のＪＩＳ  Ｇ  ０５５１による）。また、供試鋼板を、直径９５０ｍｍの円形底上に高さ１５０ｍｍの凸面を有するカーブミラー型の形状にプレス成形して、ビビリの発生程度および肌荒れ有無を調査した。ビビリ発生程度は、鏡面を目視観察し、Ａ：ビビリ無し、Ｂ：許容範囲内のビビリ有り（通常の研磨で除去可能）、Ｃ：許容範囲外のビビリ有り（通常の研磨では除去できず、研磨の負荷が大きい）、の三段階に分級評価した。 
【００３５】
その結果、表２に示すように、本発明の要件を満たす発明例では、ビビリの発生が有効に防止され、また肌荒れも発生しなかった。
【００３６】
【表１】
2005256021.tif 000002
【００３７】
【表２】
2005256021.tif 000003
【産業上の利用可能性】
【００３８】
本発明は、カーブミラー等の反射鏡に利用することができる。