(57)【要約】【課題】  圧力室内の流体圧が吐出ポートへの連通時に急激に低下するのをより確実に防止する一方で、製造コストの低廉化を図る。【解決手段】  トロコイド式ポンプ１０において、ロータ２０，２２の各歯２１，２３には、吸入ポート２６から外れて閉止された油室Ｐ１（対象圧力室）とこの油室Ｐ１の下流側に隣接する油室Ｐ２（下流側圧力室）とを連通させるための歯間隙間を形成する切欠き２１ａ，２３ａが設けられている。切欠き２１ａ，２３ａは、下流側の油室Ｐ２が吐出ポート２８と連通し始めた後に油室Ｐ１とその下流側の油室Ｐ２とを連通させる前記歯間隙間を形成するとともにロータ２０，２２の回転に伴いこの歯間隙間の断面積を漸増させるように形成されている。【選択図】      図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内歯をもつアウタロータの内側に外歯をもつインナロータが挿入され、これらロータのトロコイド噛み合いにより周方向に並ぶ複数の圧力室を画成した状態で前記両ロータがポンプハウジング内に収納され、前記インナロータの回転による前記圧力室の容積変化に伴い前記ポンプハウジングに設けられる吸入ポートから流体を吸入しつつ吐出ポートから吐出させるトロコイド式ポンプにおいて、
前記吸入ポートから外れて閉止された対象圧力室とこの圧力室に対してインナロータの回転方向下流側に隣接する下流側圧力室とを連通させるための歯間隙間を形成する切欠きが前記内歯又は外歯の少なくとも一方側に設けられ、この切欠きは、前記下流側圧力室が吐出ポートと連通し始めるのと同時又はそれより遅いタイミングで前記対象圧力室と下流側圧力室とを連通させる前記歯間隙間を形成するとともにインナロータの回転に伴いこの歯間隙間の断面積を漸増させるように設けられていることを特徴とするトロコイド式ポンプ。
【請求項２】
請求項１に記載のトロコイド式ポンプにおいて、
前記内歯及び外歯の双方に前記切欠きが設けられ、各歯の切欠きが協働して前記歯間隙間を形成するように構成されていることを特徴とするトロコイド式ポンプ。
【請求項３】
請求項２に記載のトロコイド式ポンプにおいて、
前記切欠きは前記インナロータの回転軸方向側から視た形状が円弧状に形成されていることを特徴とするトロコイド式ポンプ。
【請求項４】
請求項１乃至３の何れかに記載のトロコイド式ポンプにおいて、
前記インナロータおよびアウタロータは焼結金属からなることを特徴とするトロコイド式ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、トロコイド式ポンプに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来から、オイルの吸入ポートと吐出ポートとを備えたポンプハウジング内に、内歯をもつアウタロータとこのアウタロータの内側に配設されて外歯をもつインナロータとを配設するとともに、これらロータをトコロイド噛合させ、エンジン動力により前記インナロータを回転駆動することにより前記両ロータの歯の間に画成される油室（圧力室）の容積変化に伴い前記吸入ポートからオイルを吸入しつつ吐出ポートから吐出させるように構成されたトロコイド式オイルポンプが知られている。
【０００３】
この種のオイルポンプでは、油室へのオイル閉込み完了後、インナロータの回転に伴い油室容積が減少するため、これに伴い油室内のオイル圧力も上昇する。そのため、その後油室が吐出ポートに連通するとオイル圧力が急激に低下してキャビテーションが発生し、騒音等のトラブルを招く原因となる。そこで、例えば特許文献１には、吐出ポートに連通して両ロータの回転方向に延びる細溝をポンプハウジングに形成し、油室へのオイル閉込み完了後、油室内のオイル圧力をこの細溝を介して吐出ポートにリリースすることにより、事前に（油室と吐出ポートとが連通する前に）油室内のオイル圧力をある程度低下させておくようにしたオイルポンプが提案されている。
【特許文献１】実開昭６１−４８９８４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところが、上記従来のオイルポンプでは、油室へのオイル閉込み完了後、アウタロータの回転に伴い油室容積が徐々に縮小するのに対して、前記細溝はその断面積（オイルの流路面積）が長手方向に一定に形成されているので、油室内のオイル圧力を多少低下させることはできるが、油室と吐出ポートとが直接連通する段階では、油室内のオイルと吐出ポートのオイルとの間には依然として大きな圧力差があり、急激な圧力低下を回避することは難しい。従って、キャビテーション等の発生を確実に防止するという観点からは未だ改良の余地が残されている。
【０００５】
また、細溝は油室内のオイル圧力に直接影響するため精度良く設ける必要があるが、従来のオイルポンプでは上記のようにポンプハウジングに細溝を設けているため、製造コストが嵩むという問題もある。すなわち、ポンプハウジングは、他の機能面を確保する理由から焼結や鋳造（特にダイカスト）等、安価で、かつ精度確保が容易な製法を適用することができない。そのため、細溝の加工は専ら切削加工に依存せざるを得えず、これが製造コストを上げる１つの要因となっている。
【０００６】
なお、キャビテーション等の発生を防止するために、上記細溝の断面積を溝の先端側から吐出ポート側に向って漸増させ、油室内のオイル圧を漸減させることも考えられる。しかし、この場合にはポンプハウジングの製作時に切削加工の工程が増え、製造コストがアップすることとなるため必ずしも得策とは言えない。
【０００７】
本発明は、上記のような事情に鑑みてなされたものであって、トロコイド式ポンプにおいて、油室（圧力室）が吐出ポートに連通したときの油室内のオイル（流体）圧力の急激な低下を確実に防止するとともに製造コストの低廉化を図ることを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために、本発明は、内歯をもつアウタロータの内側に外歯をもつインナロータが挿入され、これらロータのトロコイド噛み合いにより周方向に並ぶ複数の圧力室を画成した状態で前記両ロータがポンプハウジング内に収納され、前記インナロータの回転による前記圧力室の容積変化に伴い前記ポンプハウジングに設けられる吸入ポートから流体を吸入しつつ吐出ポートから吐出させるトロコイド式ポンプにおいて、前記吸入ポートから外れて閉止された対象圧力室とこの圧力室に対してインナロータの回転方向下流側に隣接する下流側圧力室とを連通させるための歯間隙間を形成する切欠きが前記内歯又は外歯の少なくとも一方側に設けられ、この切欠きは、前記下流側圧力室が吐出ポートと連通し始めるのと同時又はそれより遅いタイミングで前記対象圧力室と下流側圧力室とを連通させる前記歯間隙間を形成するとともにインナロータの回転に伴いこの歯間隙間の断面積を漸増させるように設けられているものである（請求項１）。
【０００９】
このトロコイド式ポンプにおいては、前記内歯及び外歯の双方に前記切欠きが設けられ、各歯の切欠きが協働して前記歯間隙間を形成するように構成されているのが好ましく（請求項２）、この場合には、前記切欠きは前記インナロータの回転軸方向側から視た形状が円弧状に形成されているのが好ましい（請求項３）。
【００１０】
なお、上記のトロコイド式ポンプにおいては、前記インナロータおよびアウタロータが焼結金属からなるものであるのがより好ましい（請求項４）。
【発明の効果】
【００１１】
請求項１に係るトロコイド式ポンプによると、圧力室への流体閉込み完了後は、歯間隙間を介して対象圧力室が下流側圧力室に連通することにより、対象圧力室内の流体圧力が下流側圧力室を介して吐出ポートにリリースされることとなる。この際、歯間隙間はインナロータの回転に伴い漸増するように構成されているため、対象圧力室が吐出ポートに連通するまでの間、対象圧力室内の流体圧力を漸減させて当該圧力室内の流体と吐出ポート内の流体との圧力差を減少させることができる。従って、対象圧力室と吐出ポートとが連通した時点で当該圧力室内の流体圧力が急激に低下してキャビテーションを招くといったトラブルの発生をより確実に防止できるようになる。
【００１２】
また、製造方法についての制約がないインナロータおよびアウタロータの各歯に切欠きを設けて前記歯間隙間を形成するので、例えば両ロータの製法に焼結や鋳造を適用することにより、必要な切欠き精度を確保しながらも切削加工を行うことなく低コストで各ロータ等の主要部品を製作することができるようになる。従って、キャビテーションの発生を確実に防止する一方で、製造コストの低廉化をも図ることができるという効果がある。
【００１３】
なお、歯間隙間を形成するための切欠きは内歯又は外歯の少なくとも一方側に設ければよいが、請求項２又は３に係るポンプのように内歯及び外歯の双方に設けるようにすれば、歯間隙間を形成するタイミング設定を比較的容易に行うことができるという利点がある。
【００１４】
また、インナロータおよびアウタロータは、上記のように必要な切欠き精度を確保する上で焼結金属や鋳造品（ダイカスト）であるのが好ましいが、鋳造品（ダイカスト）に比べて精度が出やすい焼結金属から両ロータを構成すれば（請求項４）、対象圧力室内の流体圧力のリリースをより正確に行わせることが可能となるため、キャビテーションの発生をより確実に防止する上で有効となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
本発明の好ましい実施の形態について図面を用いて説明する。図１および図２は、本発明に係るトロコイド式ポンプの１つであるオイルポンプを示している。
【００１６】
これらの図において１２はオイルポンプ１０のポンプハウジング１２を示している。このポンプハウジング１２は、中央に開口部１６ａを備えた環状のポンプケース１６と、後記インナロータ２２の支持軸１５を中心部分に備えた盤状のポンプカバー１４とからなり、同図に示すように支持軸１５を前記開口部１６ａに挿入した状態でポンプケース１６に対してポンプカバー１４が組付けられることにより構成されている。
【００１７】
ポンプハウジング１２の内部には、ポンプカバー１４の端面とポンプケース１６の組付け面に形成される円形凹部とによって円筒状のロータ室１８が形成されている。ロータ室１８は、支持軸１５の軸心に対して上側（図１、図２で上側）に偏心しており、その内部には、トロコイド内歯２１をもつアウタロータ２０がロータ室内周面に沿って回転可能な状態で嵌入され、さらにこのアウタロータ２０の内側に前記内歯２１と噛合するトロコイド外歯２３を有するインナロータ２２が配設されている。
【００１８】
インナロータ２２は、支持軸１５に回転可能に支持された状態でアウタロータ２０内に配されており、その結果、図２に示すように回転中心が上下に偏心した状態でアウタロータ２０とインナロータ２２とが互いに噛み合うトロコイド噛み合いの状態で両ロータ２０，２２がロータ室１８内に配設されている。そして、アウタロータ２０の内歯２１とインナロータ２２の外歯２３とにより周方向に並ぶ複数の油室Ｐ（圧力室）が画成され、インナロータ２２の回転（当実施形態では反時計回り（図２中の矢印方向）の回転）に伴い油室Ｐの容積が変化するようになっている。当実施形態では、インナロータ２２の回転中心に対してアウタロータ２０の回転中心が上側に偏心している結果、図２に示すように油室Ｐの容積は、ロータ室１８の下端で最小となり上端で最大となるようになっている。
【００１９】
前記ポンプハウジング１２にはロータ室１８内に連通するオイルの吸入ポート２６および吐出ポート２８が形成されている。図２に示すように、吸入ポート２６はロータ室１８の下端部分から上端部近傍まで反時計回りに延びる弓形の開口を有しており、この開口を介して容積拡大過程にある各油室Ｐに対して連通するようになっている。これに対して吐出ポート２８は、ロータ室１８の下端部分から上端部のやや下側まで時計回りに延びる弓形の開口を介して容積縮小過程にある油室Ｐと連通するようになっている。これにより油室Ｐの容積が拡大するに伴い吸入ポート２６から油室Ｐ内にオイルが吸入され（吸入工程という）、油室Ｐの容積が縮小するに伴い油室Ｐから吐出ポート２８へオイルが吐出されるようになっている（吐出工程という）。なお、吐出ポート２８は、正確には、吸入工程後、容積がある程度縮小した段階で油室Ｐと連通するようになっており、従って、吸入工程後、吐出工程開始までの間、油室Ｐは、何れのポート２６，２８にも連通しないでその容積が縮小する状態となる（圧縮工程という）。
【００２０】
ここで、前記アウタロータ２０の内歯２１およびインナロータ２２の外歯２３には切欠き２１ａ，２３ａが形成されている。これらの切欠き２１ａ，２３ａは、当該油室Ｐとこれに隣接する油室Ｐ、詳しくはアウタロータ２０の回転方向下流側に隣接する油室Ｐ（以下、単に下流側の油室Ｐという）とを連通する歯間隙間を形成するためのものである。図３および図４ａに示すように、これらの切欠き２１ａ，２３ａはロータ回転軸方向（図４では紙面に直交する方向）から視た形状が円弧状の切欠きであって、それぞれ歯２１，２３の厚み方向一端側部分にのみ形成されている。これらの切欠き２１ａ，２３ａはそれぞれ歯先中心に対して互いに反対側（すなわちロータ回転方向において互いに反対側）に形成されており、詳しくは、内歯２１の切欠き２１ａが歯先中心に対して回転方向下流側に、外歯２３の切欠き２３ａが歯先中心に対して同回転方向上流側にそれぞれ形成されており、これによって圧縮工程後期には、後に詳述するように内歯２１および外歯２３の各切欠き２１ａ，２３ａが協働することにより、油室Ｐとその下流側の油室Ｐのみとを連通し、かつアウタロータ２０の回転に伴い断面積（つまりオイルの流路面積）が漸増する歯間隙間Ｓ（図１に示す）を形成するようになっている。
【００２１】
なお、図１において符号２４は、インナロータ２２を回転駆動するための中空の駆動軸であって、同図に示すように前記開口部１６ａを介してポンプケース１６の後側（図１では右側）から同カバー１６に挿入されている。駆動軸２４は、その先端に爪部を備えており、この爪部がインナロータ２２に形成された係合孔２２ａに嵌入されることによりインナロータ２２に結合されている。
【００２２】
次に、上記のように構成されたオイルポンプ１０の作用について説明する。
【００２３】
このオイルポンプ１０は、図外のエンジン等により前記駆動軸２４を介してインナロータ２２が図２の反時計回りに回転駆動されることにより作動する。インナロータ２２が回転駆動されると、これと噛合するアウタロータ２０が同方向に回転し、両ロータ２０，２２の間に画成される油室Ｐが容積変化を伴いながら吸入ポート２６側から吐出ポート２８側へと移動する。そして、油室Ｐの容積が拡大過程にあるときには、上記のように油室Ｐが吸入ポート２６と連通することにより吸入ポート２６から油室Ｐ内にオイルが吸入され（吸入工程）、さらに油室Ｐが移動して該油室Ｐの容積が縮小過程に移行すると、上記の油室Ｐが吐出ポート２８と連通し、これにより油室Ｐ内のオイルが吐出ポート２８に吐出される（吐出工程）こととなる。
【００２４】
ここで、特定の油室Ｐが吸入工程から吐出工程に移行する状態を、図４を使って詳細に説明する。まず、吸入工程の後期、図４（ａ）に示すように油室Ｐ１（対象圧力室）はその容積が略最大の状態で吸入ポート２６に僅かに連通する位置にある。この際、油室Ｐ１を画成する各歯２１，２３の切欠き２１ａ，２３ａは互いにロータ回転方向にずれており、従って油室Ｐ１は吸入ポート２６にのみ連通している。なお、当該油室Ｐ１に隣接する下流側の油室Ｐ２（下流側圧力室）は吐出ポート２８と連通しており、既に吐出工程に移行されている。
【００２５】
この状態からインナロータ２２が回転し、図４（ａ）に示す位置から反時計方向に偏角した位置に油室Ｐ１が移動すると、油室Ｐは、両ポート２６，２８に連通することなく、その容積が縮小した状態となる（圧縮工程；図４（ｂ））。この段階でも、油室Ｐ１を画成する各歯２１，２３の切欠き２１ａ，２３ａは、依然、ロータ回転方向にずれており、従って、油室Ｐ１は完全に閉止された状態でその容積が縮小され、これによって油室Ｐ１内のオイルが必要な圧力まで加圧される。
【００２６】
図４（ｂ）に示す位置からさらに偏角した位置に油室Ｐ１が移動すると、図５（ａ）に示すように、油室Ｐ１の容積が縮小する一方で、油室Ｐ１を画成する各歯２１，２３のうちロータ回転方向下流側の内歯２１，２３に形成された切欠き２１ａ，２３ａ同士が同回転方向に重なり始め、その結果、歯間隙間Ｓが形成されて油室Ｐ１がこの歯間隙間Ｓを介して下流側に隣接する油室Ｐ２に連通した状態となる。このように油室Ｐ１が隣接する油室Ｐ２に連通すると、油室Ｐ１内のオイル圧力が、油室Ｐ２を介して吐出ポート２８にリリースされ、その結果、オイル圧力が低下することとなる。
【００２７】
そして、さらにインナロータ２２が回転すると、これに伴い歯間隙間Ｓが漸増することにより油室Ｐ１内のオイル圧力が徐々に低下し（図５（ｂ））、油室Ｐ１内のオイルと吐出ポート２８内のオイルとの圧力差が充分に小さくなった状態で最終的に油室Ｐ１と吐出ポート２８とが連通して吐出工程に移行されることとなる。
【００２８】
以上のようなオイルポンプ１０によると、上述したように、油室Ｐ１へのオイル閉込み完了後、歯間隙間Ｓを介して油室Ｐ１内のオイル圧力を吐出工程にある下流側の油室Ｐ２を介して吐出ポート２８にリリースさせるようにしているので、当該油室Ｐ１が吐出ポート２８に連通した段階で油室Ｐ１内のオイル圧力が急激に低下するのを効果的に防止することができる。特に、インナロータ２２の回転に伴い歯間隙間Ｓの断面積（オイルの流路面積）が漸増するように構成しているため、油室Ｐ１が吐出ポート２８に連通するまでの間に、油室Ｐ１内のオイル圧力を徐々に低下させて吐出ポート２８内のオイル圧力に近づけることができる。そのため、当該油室Ｐ１が吐出ポート２８に連通する段階では油室Ｐ１内のオイル圧力が急激に低下することがなく、従って、オイル圧力の急激な低下に起因するキャビテーションの発生をより確実に防止することができる。
【００２９】
しかも、焼結や鋳造（特にダイカスト）等の製法を適用可能なアウタロータ２０およびインナロータ２２の各歯２１，２３に切欠き２１ａ，２３ａを設けて前記歯間隙間Ｓを形成するようにしたので、例えば両ロータ２０，２２として焼結金属や鋳造品を適用することにより、切削加工に依存することなく性能確保に必要な切欠き２１ａ，２３ａの精度を充分に確保することができる。従って、従来のこの種のオイルポンプ、すなわちポンプハウジング１２にオイル圧力リリース用の細溝を設けているために切削加工が必要となるオイルポンプと比べると、切削加工を伴わない分、ロータ２０，２２およびポンプハウジング１２といった主要部品を安価に製作することができる。従って、上記のようにキャビテーションの発生を確実に防止できる一方で、製造コストの低廉化をも図ることができる。
【００３０】
なお、以上説明したオイルポンプ１０は、本発明に係るトロコイド式ポンプの好ましい実施の形態であって、その具体的な構成は、本発明の要旨を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。
【００３１】
例えば、実施形態では、歯間隙間Ｓを形成する切欠き２１ａ，２３ａとして、各歯２１，２３に上記のような円弧状の切欠き面をもつ切欠き２１ａ，２３ａを形成しているが、必ずしも切欠き面は正確な円弧状である必要はなく、それに近い形状であればよい。また切欠きの具体的な形状は、これ以外の形状であっても構わない。要は、圧縮工程後期に、隣接する油室同士を連通させる歯間隙間Ｓを形成することができ、かつこの歯間隙間Ｓの断面積（オイルの流路面積）をアウタロータ２０の回転に伴い漸増させることができるような切欠きであればよい。但し、実施形態のような円弧状の切欠き２１ａ，２３ａによると上述したように機能性も良好で、また形状的にも単純であるため製作性も良く、従って切欠き２１ａ，２３ａの形状として推奨できるものである。
【００３２】
また、実施形態では、図３に示すように、切欠き２１ａ，２３ａを歯２１，２３の厚み方向一端部分にのみ設けているが、例えば図６，図７に示すように、厚み方向両側、あるいは厚み方向中央部分に設けるようにしてもよい（同図では、インナロータ２２の内歯２１のみ示す）。勿論、歯２１，２３の厚み方向全体に亘って切欠き２１ａ，２３ａを設けるようにしてもよい。
【００３３】
また、実施形態では、内歯２１及び外歯２３の双方に切欠き２１ａ，２３ａを設けているが、内歯２１又は外歯２３のいずれか一方側にのみ切欠きを設けるようにしてもよい。但し、実施形態のように内歯２１及び外歯２３の双方に切欠き２１ａ，２３ａを設ける構成によると、歯間隙間Ｓを形成するタイミングの設定が比較的容易になるというメリットがある。
【００３４】
また、実施形態では、図４および図５に示したように、対象となる油室Ｐ１（対象圧力室）に隣接する下流側の油室Ｐ２（下流側圧力室）が吐出工程に移行された後、つまり油室Ｐ２と吐出ポート２８とが連通した後に歯間隙間Ｓが形成されるように切欠き２１ａ，２３ａを設けているが、例えば油室Ｐ２が吐出ポート２８に連通するのと同時に歯間隙間Ｓが形成されるようにしてもよい。要は、対象となる油室Ｐ１のオイル圧力を下流側の油室Ｐ２を介して吐出ポート２８にリリースできればよいので、歯間隙間Ｓを形成するタイミングは、下流側の油室Ｐ２が吐出ポート２８と連通し始めるのと同時又はそれより遅いタイミングであればよい。
【００３５】
なお、アウタロータ２０およびインナロータ２２は、上記のように性能確保に必要な切欠き２１ａ，２３ａの精度を確保する上で焼結金属や鋳造品（特にダイカスト）であるのが好ましいが、鋳造品に比べて精度が出やすい焼結金属から両ロータを構成すれば、油室Ｐ１内のオイルをより正確なタイミングおよび量でリリースさせることが可能となるため、キャビテーションの発生を確実に防止する上で有効である。
【００３６】
また、実施形態では本発明のポンプをオイルポンプに適用した例について説明したが、勿論、オイル以外の流体を対象とするポンプについても本発明が適用可能であることは言うまでもない。
【図面の簡単な説明】
【００３７】
【図１】本発明に係るトロコイド式ポンプであるオイルポンプを示す縦断面図（図２のＢ−Ｂ断面図）である。
【図２】オイルポンプを示す図１のＡ−Ａ断面図である。
【図３】アウタロータの内歯およびインナロータの外歯を示す斜視概略図である。
【図４】オイルポンプの動作を説明する図で、（ａ）は対象油室が吸入工程後期にある状態、（ｂ）は対象油室が圧縮工程にある状態をそれぞれ示している。
【図５】オイルポンプの動作を説明する図で、（ａ）は圧縮工程後、対象油室が歯間隙間を介して隣接する油室と連通した状態、（ｂ）は（ａ）の状態から歯間隙間がさらに拡大した状態をそれぞれ示している。
【図６】（アウタロータの）内歯の変形例を示す斜視概略図である。
【図７】（アウタロータの）内歯の変形例を示す斜視概略図である。
【符号の説明】
【００３８】
１０  オイルポンプ
１２  ポンプハウジング
１４  ポンプカバー
１６  ポンプケース
１８  ロータ室
２０  アウタロータ
２１  内歯
２１ａ，２３ａ  切欠き
２２  インナロータ
２３  外歯
２６  吸入ポート
２８  吐出ポート
Ｐ  油室（圧力室）
Ｐ１  油室（対象圧力室）
Ｐ２  油室（下流側圧力室）
Ｓ  歯間隙間
【図１】
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【図２】
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【図３】
2005188380.tif 000005
【図４】
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【図５】
2005188380.tif 000007
【図６】
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【図７】
2005188380.tif 000009