(57)【要約】【課題】  自動車排気系、特にマフラーなどコールドエンド部の寿命保証制度の発足に伴い、耐食性の優れた材料が要望されている。本発明は、この要求を満足するフェライト系耐熱鋼を提供するものである。すなわち、自動車排気系の排気ガス凝縮濃化液が生成する環境において優れた耐食性を有し、かつ良好な加工性を有するフェライト系耐熱鋼とその製造方法に関する。【解決手段】  本発明は、排気ガス成分を含む凝縮濃化液が生成する環境において優れた耐食性を発揮させるために、鋼中の固溶Ｐ量を厳しく制御する必要があることを見出したもので、鋼中の固溶Ｐ量を０．０１５％以下に規定したＴｉ添加高耐食フェライト系耐熱鋼であり、その製造方法としては熱延板焼鈍をコイル状でボックス焼鈍炉にて行い、８００〜９００℃の温度域に６０秒〜２０時間保持し、６５０℃までの平均冷却速度を５〜４０℃／ｈｒで冷却する。【選択図】    図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
固溶Ｐ量が０．０１５％以下であることを特徴とする耐食性と加工性に優れたフェライト系耐熱鋼。
【請求項２】
質量で、
Ｃ  ：０．００１５〜０．００８０％、
Ｓｉ：０．０５〜０．７０％、
Ｍｎ：０．０５〜０．７０％、
Ｐ  ：０．０１７〜０．０３５％、
Ｓ  ：０．０００５〜０．０１００％、
Ｎ  ：０．００４０〜０．０１５０％、
Ａｌ：０．００３〜０．１００％、
Ｃｒ：１０〜１８％、
Ｍｏ：０．００１〜０．０５０％、
Ｃｕ：０．００１〜０．１％、
Ｔｉ：１０×（Ｃ＋Ｎ）＋２×Ｐ〜０．３０％
を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、固溶Ｐ量が０．０１５％以下であることを特徴とする耐食性と加工性に優れたフェライト系耐熱鋼。
【請求項３】
質量で、Ｃｒを１０〜１２％含有することを特徴とする請求項２記載の耐食性と加工性に優れたフェライト系耐熱鋼。
【請求項４】
請求項２または３に記載の成分からなる熱延板の熱延板焼鈍をコイル状でボックス焼鈍炉にて行い、８００〜９００℃の温度域に６０秒〜２０時間保持し、６５０℃までの平均冷却速度を５〜４０℃／ｈｒで冷却し、酸洗し冷間圧延し、冷延板焼鈍を７８０℃〜８５０℃で２０〜１６０秒間行い、調質圧延後に酸洗、或いは酸洗後に調質圧延を施すことを特徴とするフェライト系耐熱鋼の製造方法。
【請求項５】
請求項１乃至３のいずれか１項に記載のフェライト系耐熱鋼から製造した溶接鋼管もしくは自動車排気系部品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、主に自動車排気系のような排気ガス凝縮濃化液が生成するような環境下において優れた耐食性を有するフェライト系耐熱鋼に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、自動車の排気系の一部であるマフラー用材料として、普通鋼にアルミニウムめっきを施したアルミニウムめっき鋼板が多用されてきた。自動車排気系において排気ガス凝縮濃化液が生成する環境下では、アルミニウムめっき鋼板外層のアルミニウムは短時間で溶出し、かつ内層である鋼板の鉄と反応して生成するアルミニウムめっき合金層は、素地の鉄に対して電位的に貴であるため防食効果が十分ではなく、長期の寿命を保証することが困難であった。
【０００３】
一方、素地の耐食性を向上させるべく、Ｃｒを５〜１０％添加した耐食性鋼が、特許文献１或いは特許文献２に開示されている。
しかしながら、これらの成分系では、近年の自動車排気系部材の長寿命化の要求に応えきれていないのが現状であるため、さらに高級な高Ｃｒ鋼が必要とされ、特許文献３にはＣｒを１１〜２５％、Ｍｏを０．５〜５．０％、Ｃｕを０．１％以下にしたステンレス鋼が、開示されている。
これらの技術を基に、ＳＵＳ４３６Ｌ、ＳＵＳ４３６Ｊ１Ｌ規格鋼などが実用化され、現在用いられているが、耐食性向上のためにＣｒ，Ｍｏを多量に添加した結果、合金コストの上昇や加工性低下が問題になっており、これらの問題を解決する新しい材料の開発が望まれていた。
【特許文献１】特開昭６３−１４３２４０号公報
【特許文献２】特開昭６３−１４３２４１号公報
【特許文献３】特開平５−８６４４０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
本発明は、自動車、オートバイ等のエンジンの排気系における排気ガス凝縮濃化液環境下で内面腐食（局部腐食及び全面腐食）に対する抵抗特性の優れた安価な鋼材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明の要旨とするところは下記のとおりである。
（１）固溶Ｐ量が０．０１５％以下であることを特徴とする耐食性と加工性に優れたフェライト系耐熱鋼。
【０００６】
（２）質量で、
Ｃ  ：０．００１５〜０．００８０％、Ｓｉ：０．０５〜０．７０％、
Ｍｎ：０．０５〜０．７０％、        Ｐ  ：０．０１７〜０．０３５％、
Ｓ  ：０．０００５〜０．０１００％、Ｎ  ：０．００４０〜０．０１５０％、
Ａｌ：０．００３〜０．１００％、    Ｃｒ：１０〜１８％、
Ｍｏ：０．００１〜０．０５０％、    Ｃｕ：０．００１〜０．１％、
Ｔｉ：１０×（Ｃ＋Ｎ）＋２×Ｐ〜０．３０％
を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、固溶Ｐ量が０．０１５％以下であることを特徴とする耐食性と加工性に優れたフェライト系耐熱鋼。
【０００７】
（３）質量で、Ｃｒを１０〜１２％含有することを特徴とする前記（２）項記載の耐食性と加工性に優れたフェライト系耐熱鋼。
【０００８】
（４）前記（２）または（３）項に記載の成分からなる熱延板の熱延板焼鈍をコイル状でボックス焼鈍炉にて行い、８００〜９００℃の温度域に６０秒〜２０時間保持し、６５０℃までの平均冷却速度を５〜４０℃／ｈｒで冷却し、酸洗し冷間圧延し、冷延板焼鈍を７８０℃〜８５０℃で２０〜１６０秒間行い、調質圧延後に酸洗、或いは酸洗後に調質圧延を施すことを特徴とするフェライト系耐熱鋼の製造方法。
【０００９】
（５）前記（１）〜（３）項のいずれか１項に記載のフェライト系耐熱鋼から製造した溶接鋼管もしくは自動車排気系部品。
【発明の効果】
【００１０】
本発明は、極低Ｐ化を行わなずとも、固溶Ｐ量を析出処理により低減することによって、安価な１１ＣｒベースのＳＵＨ４０９Ｌ鋼規格範囲でもＳＵＳ４３６Ｌに匹敵するなどの高い内面腐食性を達成すると共に、鋼板の異方性を制御して、ＬＣ方向の伸びを高めることによって、溶接管に造管後の、鋼管としての高い加工性を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明者等は、自動車、オートバイ等のエンジンの排気系、わけてもセンターパイプ以降のセンターパイプ、マフラー、テイルパイプ等の所謂コールド・エンドの耐食性を向上させ、部材の長寿命化を可能ならしめるべく、マフラー部の排気ガス凝縮濃化液環境下で材料を腐食させる因子を分析した。その結果に基づいて模擬液を作成し、これを用いてマフラー内の液性変化を解析した結果、マフラー内で生成した凝縮濃化液は、自動車等のエンジンの起動、停止に伴う温度変化を受けることによって、その液性が大きく変化することが判明した。
【００１２】
排気ガス凝縮濃化液中には、主としてＳＯ４２−，ＳＯ３２−，ＮＯ３−，ＮＨ４＋，ＣＯ３２−， Ｃｌ−やその他有機酸が微量含まれている。これらが加熱サイクルを受けることによって、初期にｐＨの高い（ｐＨ：８前後）凝縮濃化液が、極端な場合はｐＨ：２前後まで変化する。従って、マフラー部の排気ガス凝縮濃化液環境下で使用されるステンレス鋼の耐食寿命を長くするためには、中性環境から酸性環境までの広い環境領域において耐食性を有するものでなければならない。すなわち、腐食挙動に及ぼす排気ガス凝縮濃化液成分と合金成分、成分の固溶析出状態の関係を明らかにして合金設計すべきである。
【００１３】
而して、本発明者等はこの目的に沿う合金成分を検討し、素材に適正範囲のＣｒ，Ｔｉを添加した上で、不純物として混入しているＰを析出させ、固溶Ｐ量を極力低減することが重要であることを見出した。
すなわち、排気ガス凝縮濃化液中でのＣｒ系材料の耐食性は固溶Ｐ量に大きく影響されるため、固溶Ｐ量を厳しく規制する必要があることを解明し、さらに固溶Ｐ量を厳しく規制するための析出処理を行うことによって、１）中性環境での塩化物イオンによる局部腐食発生を防止できること、２）排気系の長期使用によって濃縮する傾向のあるＳＯ４２−イ オンやＳＯ３２−イオンを含む環境での全面腐食、局部腐食を著しく防止できることを見出した。
【００１４】
また、本発明者等は、実際の排気系材料を詳細に解析し、凝縮濃化液環境下でフェライト系耐熱鋼の主成分であるＣｒ，Ｔｉ、不純物として混入するＰが部材の耐食性に及ぼす影響を検討した結果、実際の排気系へ本発明のフェライト系耐熱鋼を適用することによって、優れた耐食性が確保されることを知見した。さらに、本発明のフェライト系耐熱鋼を製造する方法としては、熱延板焼鈍をコイル状でボックス焼鈍炉にて行い、８００〜９００℃の温度域に１〜２０時間保持し、６５０℃までの平均冷却速度を５〜４０℃／ｈｒで冷却し、酸洗し、冷間圧延し、冷延板焼鈍を７８０℃〜８５０℃で２０〜１６０秒間行うことが材質と耐食性を両立する条件であることを見出した。
【００１５】
ここで、熱延板焼鈍は加工硬化した熱延鋼板を再結晶させる目的で行われるものであり、熱延温度域から常温まで冷却される間において相変態を伴なわない、或いは、部分的な相変態にとどまるステンレス鋼やフェライト系耐熱鋼で行われるものである。
一般的には、連続焼鈍炉にて行うが、連続焼鈍炉では本発明で意図している固溶Ｐの低減を効率的に行うことができない。
すなわち、バッチ式焼鈍炉にて時間を掛けて固溶Ｐを析出させることが必要である。また、固溶Ｐを熱延板段階で低減することにより、冷延し、焼鈍する際にＰ化物が析出することも無くなり、従来よりも低温短時間にて再結晶が完了する。これにより、析出したＰの再固溶量を極力小さくすることが可能となり、固溶Ｐ量を低減したフェライト系耐熱鋼板の製造が可能になった。
【００１６】
本発明のフェライト系耐熱鋼は、自動車、オートバイ等のエンジン排気系に用いる場合、排気ガス凝縮濃化液による内面腐食（局部腐食及び全面腐食）に対して、優れた抵抗特性を発揮する。
【００１７】
以下、本発明をさらに詳細に説明する。
本発明者等は、従来の自動車等の排気系用材料に比較して一段と優れた耐食性及び加工性を有する排気系用材料を開発すべく研究を重ねた結果、以下の点が明らかとなった。
すなわち、ａ）溶接部の炭化物析出による粒界腐食を防止し、固溶Ｐを低減させるためには、Ｔｉ≧１０×（Ｃ＋Ｎ）＋２×Ｐ％が必要であること、ｂ）Ｔｉの添加量は、粒界腐食を防止し、Ｐを固定するに必要な最少限度に止め、加工性を劣化せしめないこと、また再結晶温度を可及的に低く抑え、普通鋼製造プロセスによって製造できるようになることを、本発明者等は明らかにした。
【００１８】
また、自動車等のエンジン排気系における凝縮濃化液環境での耐食性は、鋼中の固溶Ｐ量を低減することで著しく向上する。本発明者らは、以下の実験により固溶Ｐ量の最適範囲を見出した。
すなわち、ＳＵＨ４０９Ｌ鋼の熱延板に５００〜１０００℃の各種温度で１時間の熱処理を行った後、水冷し、表面を６００番研摩紙で研摩した後、硫酸３００ｇ／Ｌ＋Ｆｅイオン濃度５０ｇ／Ｌ、９０℃溶液に３００秒浸漬して、溶削量を測定した。鋼中の固溶Ｐ量は、非水溶媒電解液による定電位電解腐食法によって母地を溶解し、沈殿した析出物を濾過し収集して、析出していたＰ量を測定し、全体のＰ量から差し引いて求めた。
【００１９】
その結果を図１に示す。固溶Ｐ量の増加と共に、溶削量が大幅に増加し、溶体化材と析出処理材で溶削量が約４倍異なることが分かった。固溶Ｐを低減した材料の溶削量は、Ｍｏを１％含有するＳＵＳ４３６Ｌ鋼とほぼ同等である。従って、固溶Ｐを熱処理により低減することによって、Ｍｏ無しで高い耐食性が得られるようになる。
【００２０】
よって、固溶Ｐ量は０．０１５％以下、望ましくは、０．０１０％以下に抑えねばならない。また、下限については特に限定しないが、０．００５％未満にするのはコスト等の面から好ましくない。
固溶Ｐ量を減らす方法としては、低Ｐの高純度フェロクロム原料を使用するのが簡単であるが、原料コスト増加に繋がり好ましくない。他の固溶Ｐの低減方法としては、原料の高純化以外に、Ｐと結びつく元素を活用してＰを析出させ固溶Ｐを低減する方法がある。鉄鋼材料における代表的なりん化物はＦｅＴｉＰである。そこで、本発明においては鋼中の炭素、窒素を固定し、さらにＰを固定するだけのＴｉを添加し、熱処理との組み合わせによって固溶Ｐを低減することを可能にした。
【００２１】
さらに、本発明鋼による鋼管は、造管後に拡管、縮管や曲げといった加工を加えられるところから、このような加工性に優れたものでなければならない。かかる観点から、本発明鋼においては熱延板焼鈍を行う際に、組織を再結晶させることで、冷延焼鈍後の結晶方位を間接的に制御し、ＬＣ方向の伸びをＤ方向に対して相対的に高くするような異方性に造り込むこととした。ここで、Ｌ方向は鋼板の圧延方向に対応する方向であり、Ｃ方向とは圧延方向に対して９０°を為す板幅方向、Ｄ方向とはＬ方向とＣ方向の中間方向である。
【００２２】
本発明では、熱延板焼鈍時において、組織の再結晶とＦｅＴｉＰ析出（固溶Ｐ低減）を同時に行うことに第一の特徴がある。組織の再結晶には、８００℃以上で６０秒以上焼鈍することが必要である。コイル状で行うバッチ式焼鈍であるため、コイルの最熱部と最冷部の温度差はかなり大きくなるが、８００℃以上、９００℃以下の範囲で温度制御し、焼鈍時間を２０時間以下、雰囲気を水素窒素混合雰囲気として焼鈍すれば、再結晶組織も均一化し、スケール成長は少なく、厚みも均一に制御できる。但し、８００℃においても、ＦｅＴｉＰの最大析出温度を越えており、この時点では十分に固溶Ｐを低減できていない。
【００２３】
コイル内最熱点では、より一層Ｐの析出量が少なくなっている。従って、ＦｅＴｉＰ析出は焼鈍後の冷却過程で析出させる。本発明者らの調査により、ＦｅＴｉＰの析出に重要な温度域は、再結晶下限温度である８００℃から６５０℃までであり、焼鈍後６５０℃までを、５〜４０℃／ｈｒで冷却することでＦｅＴｉＰを析出させ、固溶Ｐを十分に低減できることが明らかになった。ここで析出させたＰを再固溶させないために、冷延板焼鈍時にはできるだけ低温短時間で焼鈍することが必要である。
【００２４】
本発明の第二のポイントは、冷延前に十分に低減した固溶Ｐを冷延板焼鈍時に再固溶しない様に、冷延板焼鈍を行うことである。既に鋼中のＰは十分に析出粗大化しているため、冷延板焼鈍時の再結晶温度は、熱延板焼鈍を連続焼鈍で行った場合に比べて低温であり、７８０℃から再結晶が開始する。焼鈍温度が上がると再結晶、粒成長が促進するが、Ｐの溶体化が始まるため、８５０℃以下とする。焼鈍時間についても、２０秒でほぼ完了するため、２０秒以上とし、Ｐの溶体化を抑制するために１２０秒以下とした。
【００２５】
本発明鋼は、上述の知見に基づき、質量で、Ｃｒ：１０．５０〜１１．７５％、Ｔｉ：１０×（Ｃ＋Ｎ）＋２×Ｐ〜０．３０％を基本成分とし、Ｍｏ，Ｃｕ量を低減し、Ｓｉ：０．０５〜０．７０％、Ｍｎ：０．０５〜０．７０％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる成分系とし、固溶Ｐ量を０．００２〜０．０１５％とした。この成分系によって特徴付けられる本発明鋼は、エンジン排気系部材として優れた耐食性及び加工性を示す。
【００２６】
本発明においては、固溶Ｐを低減して耐食性を高めると共に、材質の異方性を望ましい形に制御するため、熱延板焼鈍をコイル状にてバッチ式焼鈍炉にて行い、８００℃以上９００℃以下の温度域において、６０秒から２０時間の焼鈍とし、その後、６５０℃までの平均冷却速度を５〜４０℃／時とし、冷延後の焼鈍を７８０〜８５０℃にて、２０〜１２０秒で行うの温度とすることで、固溶Ｐの低減による耐食性向上と、異方性制御による加工性向上を両立している。
【００２７】
次に、成分の限定理由を説明する。
Ｃｒは、エンジン排気系における排気ガス凝縮濃化液環境下で、ステンレス鋼の耐食性を確保するための基本成分であり、Ｍｏとの組合せで担保するのが一般的であるが、本発明では加工性、生産性の向上と、原料コストの低減を前提に、Ｍｏを添加せず、Ｃｒと低Ｐ化との組み合わせで耐食性を保つため、少なくとも１０％のＣｒ含有量が必要である。Ｃｒ添加量の増大に応じて鋼の耐食性、耐酸化性が向上するが、Ｃｒ含有量が１８％を超えてもその効果は飽和する。また、１２％を超えると、熱延板焼鈍時にスケール内層に強固な高クロムスケールを形成してデスケ性が低下し、また原料コストを高くすることから、１０〜１２％の範囲とするのが好ましい。
【００２８】
Ｔｉは、Ｃ，Ｎ，Ｐを固定し、ステンレス鋼の耐食性劣化を防止する。０．３％超では大型介在物等による疵が多発すると共に、加工性が低下する。また、粒界腐食性に及ぼすＴｉ量と（Ｃ＋Ｎ）量との関係、及び、固溶Ｐ低減とＴｉ量の関係から、Ｔｉは１０×（Ｃ＋Ｎ）＋２×Ｐ％以上必要であるので、これを下限とした。
【００２９】
Ｍｏは、Ｃｒと同じくエンジン排気系における排気ガス凝縮濃化液環境下で、ステンレス鋼の耐食性を確保するための基本成分であるが、本発明ではＣｒと固溶Ｐの低下で耐食性を担保しているので、対象鋼種をＭｏ：０．００１〜０．０５０％に限定した。不要なＭｏは熱延板酸洗の能率を低下させるので０．０５％以下とする。下限は不純物として混入する下限レベルとした。
【００３０】
Ｃｕは、エンジン排気系における排気ガス凝縮濃化液環境下、特にＮＨ４＋，ＳＯ３２−， ＨＣＨＯ等の有機酸が共存する環境においては、Ｃｒ含有鋼の耐食性を著しく損なうから、その含有量を厳しく規制する必要がある。本発明者等の知見によれば、Ｃｕ含有量０．１％超で、本発明の低固溶Ｐ鋼の耐食性を著しく損なう。従って、Ｃｕ含有量は、０．００１〜０．１％とする。下限は不純物として混入する下限レベルである。
【００３１】
Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓは、通常の製鋼条件で得られる範囲内でよい。
すなわち、Ｃは、フェライト系ステンレス鋼の粒界腐食、割れの原因となるから０．００８０％以下とする。０．００１５％以下に下げると製鋼時間を長くして生産性を低下させ、コストを上昇させる。従って、鋼の耐食性及び生産性の観点から、Ｃ含有量は０．００１５〜０．００８０％とする。
【００３２】
Ｓｉは、鋼の脱酸作用があるが、０．０５％未満では効果を発現できない。一方、Ｓｉ含有量が０．７０％を超えると、鋼の加工性を劣化させるし、表面処理性も低下する。そこで、表面処理性、加工性の観点から、Ｓｉ含有量を０．７０％以下とする。
【００３３】
Ｍｎは、エンジン排気系における排気ガス凝縮濃化液環境下での鋼の耐食性に悪影響を及ぼすことはないけれども、通常のステンレス鋼における含有量である０．０５％以上、０．７０％以下とする。
【００３４】
Ｐは、エンジン排気系における排気ガス凝縮濃化液環境下での鋼の耐食性に悪影響を及ぼすから、その含有量は少ないほどよいが、原料フェロクロムからの混入のため、下げることは容易でないし、本発明では、熱処理によって固溶Ｐの低減を行っているので、不必要な原料の低Ｐ化は不要であることから、標準的なＰの混入レベルとして０．０１７〜０．０３５％とした。
【００３５】
また、Ｓも排気ガス凝縮濃化液環境での耐食性に影響するので少ない程よい。通常のステンレス鋼の製鋼条件として、上限を０．０１００％とした。また下限は生産性の観点から０．０００５％とした。
【００３６】
ＮもＣと同様に溶接熱影響部で炭窒化物を生成して粒界腐食の原因となるので少ない程よく、上限を０．０１５０％とした。但し、低Ｎ化は製鋼時間を長時間化し生産性を低下するため下限を０．００４０％とした。
【００３７】
ＡｌはＳｉより強い脱酸作用があり、脱炭精錬後、スラグ中のクロム酸化物を還元するために添加する。ＳｉとＡｌのバランスによって脱酸を行うが、本発明においては脱酸に必要な最低限の量として、下限を０．００３％とした。また、過度の添加は大型介在物による疵の原因となるため０．１００％を上限とした。
【実施例１】
【００３８】
表１に示すＳＵＨ４０９Ｌ相当の組成を試験的に溶製し、板厚３．２ｍｍまで熱延し、熱延板焼鈍し、酸洗し、板厚１．２ｍｍまで冷延し、焼鈍し、酸洗して試験に供した。
また、表２に示すように、熱延板焼鈍条件、冷延板焼鈍条件を種々変化させて、本発明法、及び比較法の条件で試料製作し評価した。
【００３９】
排気系内面での凝縮濃化液による耐食性評価（全面腐食性）は硫酸中での溶削量で評価した。供試鋼の組成が本発明の範囲であるので、排気系における外面腐食を意図するような局部腐食性の評価は行わなかった。試験片のサイズは５０ｍｍ角とし、表面は６００番研摩紙での研摩仕上げとした。硫酸３００ｇ／Ｌ＋Ｆｅイオン濃度５０ｇ／Ｌ溶液を９０℃に加熱し、試料を３００秒浸漬して溶削量を測定した。鋼中の固溶Ｐ量は、非水溶媒電解液による定電位電解腐食法によって母地を溶解し、沈殿した析出物を濾過し収集して、析出していたＰ量を測定し、全体のＰ量から差し引いて求めた。
【００４０】
製品の材質異方性は、薄板のＬＤＣ方向からＪＩＳ１３号引張試験片を製作して、全伸びを測定した。ＬＤＣ方向の伸び異方性はＬＣ方向の伸びがＤ方向より相対的に３％以上高くなるようなＶ型の異方性を示し、かつ、その時のＣ方向の全伸びが３５％以上になることを目標とした。また、生産性の指標として、熱延焼鈍板の酸洗時間が極端に遅いものをデスケ性不良材とした。また、熱延板のバッチ焼鈍時間が加熱から冷却まで合わせて４日を超え、極端に生産性を損ねるものを、焼鈍サイクルの生産性低下材とした。
【００４１】
表２の評価結果において、比較例のＮｏ．１１が現行法の熱延板焼鈍材であり、比較例のＮｏ．１２が熱延板の連続焼鈍プロセス材に相当する。これら既存プロセスのＳＵＨ４０９Ｌ鋼と比較して、固溶Ｐ量を低減した本発明鋼は、溶削量が小さく優れた特性を有していることが明らかになった。材質異方性もＬＣ方向の伸びが高い、所謂Ｖ型の特性が得られており、材質と耐食性が両立できていた。固溶Ｐ量も本発明の製造条件下においては、目標とする０．０１５％以下に低減できている。本発明法の熱延板焼鈍条件、冷延板焼鈍条件下で製造したものは全て良好な特性を示したが、本発明法の条件から外れる比較法においては、耐食性、加工性、或いは生産性に問題が見られた。
【実施例２】
【００４２】
表３に示す組成のＳＵＨ４０９Ｌ鋼、及びそれに類似する鋼種を試験的に溶解鋳造し、板厚３．２ｍｍまで熱延し、熱延板焼鈍を８５０℃で４時間行い、６５０℃まで３０℃／ｈｒで冷却し、その後、ショットブラストし、硫酸中で酸洗し、引き続き、冷間圧延して板厚１．２ｍｍとし、冷延板焼鈍を８５０℃で１２０秒行い、調質圧延し、酸洗して薄板とした。
【００４３】
薄板の耐食性は、実施例１と同じ方法で排気系内面における腐食を想定した全面腐食性の評価を行うと共に、排気系部品の初期の外面腐食性を比較評価するため、試験片サイズ１５０×７５ｍｍで、表面を６００番研摩紙による研摩仕上げとして、海浜環境で屋外暴露試験を行い、ＳＵＨ４０９Ｌ鋼に対してさびの程度が劣るものを不良とした。
【００４４】
また、加工性と製造性に付いては、実施例１と同様の基準で評価した。本発明鋼は全ての特性が良好であるが、比較鋼は耐食性、加工性、生産性に何がしかの問題点を呈した。このことから本発明鋼はエンジン排気ガスのような腐食性の厳しい凝縮濃化液環境において長期にわたり優れた耐食性を示し、実用的に極めて有効であることを示している。
【００４５】
【表１】
2005272937.tif 000003
【００４６】
【表２】
2005272937.tif 000004
【００４７】
【表３】
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【００４８】
【表４】
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【産業上の利用可能性】
【００４９】
本発明によれば、エンジン排気系における排気ガス凝縮濃化液環境下で優れた耐食性を発揮するとともに、加工性に優れたステンレス鋼を提供することができ、産業上裨益するところ大なるものがある。
【図面の簡単な説明】
【００５０】
【図１】フェライト系耐熱鋼における固溶Ｐ量が耐食性に及ぼす影響を示す図。
【図１】
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