(57)【要約】【課題】新たな部材を設けたり、構造を変更したりせずに、バルブプレートに処理を施すことにより、吸入冷媒ガスの温度上昇を抑制して、圧縮効率を向上させる。【解決手段】吸入室24及び吐出室25を備えたリヤハウジング14が、シリンダブロック11の端面に対し、弁・ポート形成体13を介して接合されている。弁・ポート形成体13は、バルブプレート26と、吸入弁プレート27と、吐出弁プレート28とで構成されている。バルブプレート26には吸入ポート29及び吐出ポート30が形成されている。バルブプレート26は、冷間圧延鋼板製で、浸炭処理が施されている。バルブプレート26には、その両面に浸炭層26ａが形成されている。両浸炭層26ａは、その厚さの合計が、素材の厚さの５０％以上となるように形成されている。浸炭処理は、浸炭層26ａに鉄炭化物層の析出がない状態に施されている。【選択図】      図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼製のバルブプレートを備えた圧縮機であって、前記バルブプレートに対して浸炭層の厚さが素材の厚さの５０％以上となるように浸炭処理が施されていることを特徴とする圧縮機。
【請求項２】
前記浸炭処理は、前記浸炭層に鉄炭化物層の析出がない状態に施されている請求項１に記載の圧縮機。
【請求項３】
前記浸炭処理は、真空浸炭処理である請求項１又は請求項２に記載の圧縮機。
【請求項４】
前記バルブプレートの素材は、冷間圧延鋼板である請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の圧縮機。
【請求項５】
前記バルブプレートの素材は、熱間圧延軟鋼板である請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の圧縮機。
【請求項６】
前記バルブプレートの素材は、電磁軟鉄板である請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の圧縮機。
【請求項７】
前記圧縮機は、シリンダブロックに形成されたシリンダボア内にピストンが収容され、ピストンの往復動により、冷媒ガスの吸入及び圧縮・吐出が行われるように構成されたピストン式圧縮機である請求項１〜請求項６のいずれか一項に記載の圧縮機。
【請求項８】
前記バルブプレートは、吸入室及び吐出室を形成するハウジングと、前記シリンダブロックとの間に配置され、その両面に浸炭層が形成されている請求項７に記載の圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼製のバルブプレートを備えた圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
ピストン式圧縮機においては、シリンダブロックに形成されたシリンダボア内にピストンが収容され、吸入室及び吐出室を区画形成するハウジングが、吸入孔及び吐出孔が形成されたバルブプレートを介して、シリンダブロックの端面に対し接合されている。そして、回転軸の回転が駆動機構を介してピストンの往復運動に変換され、ピストンの往復運動により吸入室内の冷媒ガスを吸入孔を通してシリンダボア内の圧縮室に吸入し、圧縮された冷媒ガスを吐出孔を通して吐出室へ吐出するように構成されている。
【０００３】
ハウジングに設けられた吐出室は、圧縮された冷媒ガス（吐出ガス）により高温に加熱されている。そのため、外部冷媒回路から吸入室へ流入した低温の冷媒ガスが、吐出室と吸入室とを区画するハウジングの壁面やバルブプレートを介して伝達される熱により加熱される。そして、吸入室内の冷媒ガスがシリンダボア内の圧縮室へ吸入される以前に冷媒ガスが加熱されて膨張する状態となり、圧縮室への実質的な冷媒ガスの吸入量が減少し、体積効率が低下するという問題がある。また、吸入冷媒ガスが加熱された場合には、圧縮室で圧縮された圧縮ガスの温度も上昇し、このため吐出冷媒ガスの温度が上昇して、圧縮機や冷房回路のシール部材等の熱による劣化が生じ易いという問題があった。
【０００４】
この問題を解決する手段として、吸入室及び吐出室の区画壁に断熱手段を設けたピストン式圧縮機が提案されている（例えば、特許文献１参照。）。特許文献１に開示された圧縮機は、図８に示すように、吸入室５１及び吐出室５２を備えたハウジング５３が、シリンダブロック５４の端面に対し、吸入孔５５及び吐出孔５６が形成されたバルブプレート５７を介して接合されている。吸入室５１及び吐出室５２は区画壁５８により区画され、区画壁５８には断熱手段としての断熱溝５８ａが設けられている。
【０００５】
また、シリンダの端部に、吸込室（吸入室）と吐出室とが形成されたシリンダヘッドを設けた圧縮機において、前記シリンダヘッドを放熱性の良い材料で製造し、かつ、シリンダヘッドの吸入室を断熱材により形成したものも提案されている（例えば、特許文献２参照。）。  
【特許文献１】特開平５−１６４０４２号公報（明細書の段落［０００６］、［００１２］、図１）
【特許文献２】実開平２−３１３８２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところが、特許文献１の圧縮機は、区画壁５８に断熱溝５８ａが設けられているため、ハウジング５３の構造が従来と異なる構造となり、既存のハウジングを使用できない。また、特許文献２の圧縮機も、吸入室を断熱材により形成するため、吸入室の周囲の構造をそれに対応して変更する必要があり、既存のハウジング等をそのまま使用することができない。
【０００７】
本発明は、前記の問題に鑑みてなされたものであって、その目的は、新たな部材を設けたり、構造を変更したりせずに、バルブプレートに処理を施すことにより、吸入冷媒ガスの温度上昇を抑制して、圧縮効率を向上することができる圧縮機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記の目的を達成するため、請求項１に記載の発明は、鋼製のバルブプレートを備えた圧縮機であって、前記バルブプレートに対して浸炭層の厚さが素材の厚さの５０％以上となるように浸炭処理が施されている。例えば、バルブプレートとして冷間圧延鋼板を使用した場合、熱伝導率が８０Ｗ／（ｍＫ）と高いが、バルブプレートに対して浸炭層の厚さが素材の厚さの５０％以上となるように浸炭処理が施されることにより、その熱伝導率が６０Ｗ／（ｍＫ）以下になる。その結果、吐出室内の冷媒ガスの熱がバルブプレートを介して吸入室内の冷媒ガスに伝達されるのが抑制される。即ち、バルブプレートに浸炭処理を施すことにより、吸入冷媒ガスの温度上昇を抑制して、圧縮効率を向上することができる。また、浸炭処理が施されることにより、バルブプレートの硬度が高くなり、バルブプレートが浸炭処理を施さないバルブプレートに比較して薄くても必要な強度を確保することができる。また、バルブプレートの素材として安価な鉄材を使用することができる。即ち、この発明では、従来、鋼板の硬度を高めるのに使用されていた表面処理の手法である浸炭処理を、これまで考えられていなかったバルブプレートの熱伝導率を低下させる手段として採用することにより、安価な鉄材を使用して前記目的を達成することができる。
【０００９】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、前記浸炭処理は、前記浸炭層に鉄炭化物層の析出がない状態に施されている。この発明では、浸炭処理として、浸炭層に鉄炭化物層の析出がないため、バルブプレートの熱膨張係数が、浸炭処理を施さない場合とほぼ同様に維持される。従って、圧縮機を組み付ける際の組付け性が変わらない。
【００１０】
請求項３に記載の発明は、請求項１又は請求項２に記載の発明において、前記浸炭処理は、真空浸炭処理である。この発明では、浸炭処理を固体浸炭、液体浸炭、ガス浸炭等の他の浸炭処理で行う場合に比較して、必要な厚さ（深さ）の浸炭層を短時間で形成することができる。
【００１１】
請求項４に記載の発明は、請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の発明において、前記バルブプレートの素材は、冷間圧延鋼板である。冷間圧延鋼板は価格が安く、加工性も良いため、バルブプレートの素材として適しており、バルブプレートの製造コストを低くできる。
【００１２】
請求項５に記載の発明は、請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の発明において、前記バルブプレートの素材は、熱間圧延軟鋼板である。この発明では、加工性は冷間圧延鋼板に比較して多少劣るが、請求項４に記載の発明とほぼ同様な作用効果を奏する。
【００１３】
請求項６に記載の発明は、請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の発明において、前記バルブプレートの素材は、電磁軟鉄板である。この発明では、価格は冷間圧延鋼板に比較して多少高いが、請求項４に記載の発明とほぼ同様な作用効果を奏する。
【００１４】
請求項７に記載の発明は、請求項１〜請求項６のいずれか一項に記載の発明において、前記圧縮機は、シリンダブロックに形成されたシリンダボア内にピストンが収容され、ピストンの往復動により、冷媒ガスの吸入及び圧縮・吐出が行われるように構成されたピストン式圧縮機である。この発明では、ピストン式圧縮機において、請求項１〜請求項６のいずれか一項に記載の発明と同様な作用効果を奏する。
【００１５】
請求項８に記載の発明は、請求項７に記載の発明において、前記バルブプレートは、吸入室及び吐出室を形成するハウジングと、前記シリンダブロックとの間に配置され、その両面に浸炭層が形成されている。この発明では、シリンダブロックの両側に形成された浸炭層の合計の厚さと同じ厚さの浸炭層を、バルブプレートの片側にのみ形成した場合に比較して、吸入冷媒ガスの温度上昇が抑制される。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、新たな部材を設けたり、構造を変更したりせずに、バルブプレートに処理を施すことにより、吸入冷媒ガスの温度上昇を抑制して、圧縮効率を向上することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明を、車両空調装置の冷凍回路に用いられるピストン式可変容量圧縮機に具体化した一実施形態を図１〜図４に従って説明する。
図１は、前記可変容量圧縮機（以下単に圧縮機とする）の縦断面図を示す。図１において左方を圧縮機の前方とし、右方を圧縮機の後方とする。図１に示すように、圧縮機１０のハウジングは、シリンダブロック１１と、該シリンダブロック１１の前端に接合固定されたフロントハウジング１２と、シリンダブロック１１の後端に弁・ポート形成体１３を介して接合固定されたリヤハウジング１４とを備えている。
【００１８】
前記ハウジング内において、シリンダブロック１１とフロントハウジング１２との間には、クランク室１５が区画形成されている。シリンダブロック１１とフロントハウジング１２との間には、クランク室１５を挿通するようにして、駆動軸１６が回転可能に支持されている。駆動軸１６には、車両の走行駆動源である図示しないエンジンが作動連結されている。駆動軸１６は、エンジンから動力の供給を受けて矢印Ｒの方向に回転される。
【００１９】
前記クランク室１５内において駆動軸１６には、実質的に円盤状をなすラグプレート１７が一体回転可能に固定されている。クランク室１５内には、カムプレートとしての斜板１８が収容されている。斜板１８の中央部に形成された挿通孔１８ａには、駆動軸１６が挿通されている。ラグプレート１７と斜板１８との間には、ヒンジ機構１９が介在されている。斜板１８は、ヒンジ機構１９を介したラグプレート１７との間でのヒンジ連結、及び挿通孔１８ａを介した駆動軸１６の支持により、ラグプレート１７及び駆動軸１６と同期回転可能であるとともに、駆動軸１６の軸線Ｔ方向へのスライド移動を伴いながら駆動軸１６に対して傾動可能となっている。
【００２０】
前記シリンダブロック１１において駆動軸１６の軸線Ｔ周りには、複数（図１には一つのみ示す）のシリンダボア２０が等角度間隔で前後方向（紙面左右方向）に貫通形成されている。片頭型のピストン２１は、各シリンダボア２０内に前後方向へ移動可能に収容されている。シリンダボア２０の前後開口は、弁・ポート形成体１３及びピストン２１によって閉塞されており、このシリンダボア２０内にはピストン２１の前後方向への移動に応じて容積変化する圧縮室２２が区画されている。
【００２１】
前記ピストン２１は、一対のシュー２３を介して斜板１８の外周部に係留されている。ハウジング内において弁・ポート形成体１３とリヤハウジング１４との間には、吸入室２４及び吐出室２５がそれぞれ区画形成されている。
【００２２】
弁・ポート形成体１３は、バルブプレート２６と、バルブプレート２６のシリンダブロック１１側に設けられた吸入弁プレート２７と、バルブプレート２６のリヤハウジング１４側に設けられた吐出弁プレート２８とで構成されている。図１及び図３に示すように、バルブプレート２６には、各シリンダボア２０と相対する位置において、径方向外寄りに吸入ポート２９が、径方向内寄りに吐出ポート３０がそれぞれ形成されている。吸入弁プレート２７には吸入ポート２９と対応する位置に吸入弁３１が形成され、吐出弁プレート２８には吐出ポート３０と対応する位置に吐出弁３２が形成されている。吐出弁３２はバルブプレート２６に固定されたリテーナ３３によって開放位置が規制されるようになっている。
【００２３】
圧縮機１０のハウジング内には、抽気通路３４及び給気通路３５並びに制御弁３６が設けられている。抽気通路３４は、クランク室１５と吸入室２４とを接続する。給気通路３５は、吐出室２５とクランク室１５とを接続する。給気通路３５の途中には、電磁弁よりなる周知の制御弁３６が配設されている。
【００２４】
次に、前記バルブプレート２６について説明する。バルブプレート２６は、鋼製（この実施形態では冷間圧延鋼板製）で、浸炭処理が施されている。冷間圧延鋼板としては、ＳＰＣＣ、ＳＰＣＤ、ＳＰＣＥが使用されるが、中でもＳＰＣＤが好ましい。図２に示すように、バルブプレート２６には、その両面に浸炭層２６ａが形成されている。なお、図示の都合上、図１においては、浸炭層２６ａの図示を省略している。両浸炭層２６ａは、その厚さの合計が、素材の厚さの５０％以上となるように形成されている。即ち、浸炭処理は、バルブプレート２６に対して浸炭層２６ａの厚さが素材の厚さの５０％以上となるように施されている。この実施形態では、浸炭処理は、浸炭層２６ａに鉄炭化物層の析出がない状態、即ち鋼の結晶構造内に炭素の原子が侵入した状態に施されている。また、浸炭処理は、真空浸炭処理により施されている。
【００２５】
バルブプレート２６の厚さは、例えば、２〜３ｍｍで、浸炭層２６ａの厚さは素材の厚さの例えば６０％（１．２〜１．８ｍｍ）に形成されている。浸炭層２６ａの厚さが厚い方が吸入冷媒ガスの温度上昇の抑制効果が大きく、素材の全厚さに亘って浸炭層２６ａを形成する方が、吸入冷媒ガスの温度上昇の抑制効果の点からは好ましい。しかし、浸炭層２６ａの厚さが厚い方が浸炭処理に必要な時間が長くなるため、両者のかねあいで浸炭層２６ａの厚さが設定される。
【００２６】
真空浸炭処理は、公知の真空浸炭処理方法で行うことができる。例えば、一度炉内を真空にした後、減圧されたメタンガス（ＣＨ４）、プロパンガス（Ｃ３Ｈ８）等の浸炭用ガスを導入して行われる。浸炭処理は、吸入ポート２９及び吐出ポート３０等の加工が終了したバルブプレート２６に対して行われる。
【００２７】
図４に、浸炭層２６ａに鉄炭化物層の析出がない状態で浸炭処理を行った場合の、浸炭比率と熱伝導率との関係、並びに浸炭比率と熱膨張係数との関係を示す。図４において、菱形が浸炭比率と熱伝導率との関係を示し、正方形が浸炭比率と熱膨張係数との関係を示す。なお、浸炭比率とは、素材厚さに対する浸炭層厚さの割合をパーセントで表したものである。浸炭比率＝（浸炭層厚さ／素材厚さ）×１００（％）となる。
【００２８】
図４から、浸炭比率が０％（浸炭処理なし）から１００％まで変化しても、熱膨張係数がほぼ一定（±２％）に維持されることが確認された。また、熱伝導率は浸炭比率が高くなるに従って低下し、浸炭比率が５０％以上で熱伝導率が６０Ｗ／（ｍＫ）以下になることが確認された。
【００２９】
次に、前記のように構成された圧縮機について、その作用を説明する。
駆動軸１６の回転に伴い斜板１８が一体回転し、斜板１８の回転運動がシュー２３を介して各ピストン２１の往復運動に変換され、各ピストン２１が斜板１８の傾角に対応したストロークで往復動される。この駆動の継続によって、圧縮室２２への吸入室２４からの冷媒ガスの吸入、吸入冷媒ガスの圧縮、吐出室２５への圧縮冷媒ガスの吐出が順次繰り返される。吸入室２４内の冷媒（本実施形態においては二酸化炭素が用いられている）ガスは、各ピストン２１の上死点位置から下死点位置側への移動により、吸入ポート２９及び吸入弁３１を介して圧縮室２２へと吸入される。圧縮室２２に吸入された冷媒ガスは、ピストン２１の下死点位置から上死点位置側への移動により所定の圧力にまで圧縮され、吐出ポート３０及び吐出弁３２を介して吐出室２５へと吐出される。吐出室２５に吐出された冷媒は、吐出孔（図示せず）から外部冷媒回路に送り出される。
【００３０】
前記制御弁３６の開度を調節することで、給気通路３５を介したクランク室１５への高圧な吐出ガスの導入量と、抽気通路３４を介したクランク室１５からのガス導出量とのバランスが制御され、クランク室１５の内圧が決定される。クランク室１５の内圧の変更に応じて、クランク室１５の内圧と圧縮室２２の内圧とのピストン２１を介した差が変更され、斜板１８の傾斜角度（駆動軸１６の軸線Ｔと直交する平面との間でなす角度）が変更される結果、ピストン２１のストローク即ち圧縮機１０の吐出容量が調節される。
【００３１】
例えば、クランク室１５の内圧が低下されると斜板１８の傾斜角度が増大し、ピストン２１のストロークが増大して圧縮機１０の吐出容量が増大される。逆に、クランク室１５の内圧が上昇されると斜板１８の傾斜角度が減少し、ピストン２１のストロークが減少して圧縮機１０の吐出容量が減少される。
【００３２】
圧縮機１０の運転中においては、圧縮された冷媒ガスが高圧、高温となって吐出室２５内に一時貯留される。バルブプレート２６が浸炭処理の施されていない冷間圧延鋼板で形成されている場合は、バルブプレート２６の熱伝導率が８０Ｗ／（ｍＫ）程度のため、吐出室２５内の冷媒ガスの熱はバルブプレート２６を介して伝達され易い。その結果、吸入室２４内の吸入冷媒ガスが加熱されたり、吸入冷媒ガスが吸入ポート２９を通過する際に加熱されたりするため、圧縮室２２への実質的な冷媒ガスの吸入量が減少し、体積効率が低下する。
【００３３】
しかし、この実施形態では、バルブプレート２６に対して浸炭層２６ａの厚さが素材の厚さの５０％以上となるように浸炭処理が施されているため、その熱伝導率が６０Ｗ／（ｍＫ）以下になる。その結果、吐出室２５内の冷媒ガスの熱がバルブプレート２６を介して吸入室２４内の冷媒ガスに伝達されるのが抑制される。また、吸入冷媒ガスが吸入ポート２９を通過する際に加熱されるのも抑制される。その結果、圧縮室２２への実質的な冷媒ガスの吸入量が増加し、体積効率が向上して、圧縮効率も向上する。
【００３４】
この実施形態では以下の効果を有する。
（１）圧縮機１０のバルブプレート２６に対して浸炭層２６ａの厚さが素材の厚さの５０％以上となるように浸炭処理が施されている。従って、バルブプレート２６の素材として安価な鉄材を使用しても、熱伝導率を６０Ｗ／（ｍＫ）以下にすることができ、吐出室２５内の冷媒ガスの熱がバルブプレート２６を介して吸入室２４内の冷媒ガスに伝達されるのを抑制することができ、吸入冷媒ガスの温度上昇を抑制して、圧縮効率を向上することができる。また、浸炭処理が施されることにより、バルブプレート２６の硬度が高くなり、バルブプレート２６が浸炭処理を施さないバルブプレートに比較して薄くても必要な強度を確保することができる。
【００３５】
（２）前記浸炭処理は、浸炭層２６ａに鉄炭化物層の析出がない状態に施されている。その結果、バルブプレート２６の熱膨張係数が、浸炭処理を施さない場合とほぼ同様に維持され、圧縮機１０を組み付ける際、浸炭処理の施されていないバルブプレート２６を使用する場合と同様に組付け作業を行うことができる。
【００３６】
（３）前記浸炭処理として、真空浸炭処理が行われる。従って、浸炭処理を固体浸炭、液体浸炭、ガス浸炭等の他の浸炭処理で行う場合に比較して、必要な厚さ（深さ）の浸炭層２６ａを短時間で形成することができる。また、浸炭層２６ａに鉄炭化物層の析出がない状態での浸炭処理も他の浸炭処理に比較して容易に行うことができる。
【００３７】
（４）バルブプレート２６の素材として、冷間圧延鋼板でが使用されている。冷間圧延鋼板は価格が安く、加工性も良いため、バルブプレート２６の素材として適しており、バルブプレート２６の製造コストを低くできる。
【００３８】
（５）圧縮機１０は、シリンダブロック１１に形成されたシリンダボア２０内にピストン２１が収容され、ピストン２１の往復動により、冷媒ガスの吸入及び圧縮・吐出が行われるように構成されたピストン式圧縮機である。従って、他の圧縮機に比較して吸入室２４と吐出室２５との距離が近く、吐出室２５内の熱がバルブプレート２６を介して吸入室２４内の吸入冷媒ガスに伝達され易い構造であるが、浸炭処理という、比較的簡単な処理で吸入冷媒ガスの温度上昇を抑制することができる。
【００３９】
（６）バルブプレート２６は、シリンダブロック１１と、吸入室２４及び吐出室２５を形成するリヤハウジング１４との間に配置され、その両面に浸炭層２６ａが形成されている。従って、浸炭層２６ａの厚さが同じ場合、バルブプレート２６の片側にのみ浸炭層２６ａを形成した場合に比較して、吸入冷媒ガスの温度上昇が抑制される。なぜならば、バルブプレート２６のシリンダボア２０と対応する側には吸入弁プレート２７が存在するが、吸入弁３１の周囲にはバルブプレート２６に直接圧縮室２２内の冷媒ガスと接触する領域が存在する。その結果、圧縮行程において吐出圧まで圧縮された高温の圧縮ガスがバルブプレート２６と接触する状態となるため、その部分から熱が吸入ポート２９の周囲に伝達されて、吸入冷媒ガスに熱が伝達される。しかし、バルブプレート２６の両側に浸炭層２６ａが形成されていれば、前記の経路による吸入冷媒ガスへの熱伝達が抑制されるからである。
【００４０】
（７）車両空調装置の冷媒として二酸化炭素が用いられている。二酸化炭素冷媒を用いた場合には、例えばフロン冷媒を用いた場合と比較して、単位体積当たりの冷媒能力が大きく、同じ能力の圧縮機ではシリンダボア２０の容積が小さく形成される。そのため、吸入室２４内の冷媒ガスが加熱されて膨張し、圧縮室２２への実質的な冷媒ガスの吸入量が減少した際、体積効率の低下割合が大きくなる。従って、二酸化炭素冷媒を扱う圧縮機１０では、吸入冷媒ガスの加熱による膨張を抑制することによる体積効率の向上効果が大きくなる。従って、二酸化炭素冷媒の圧縮を行う圧縮機１０に適用するのに特に有効であると言える。
【００４１】
実施形態は前記に限定されるものではなく、例えば次のように構成してもよい。
○  バルブプレート２６は、浸炭層２６ａの厚さが素材の厚さの５０％以上となるように浸炭処理が施されていればよい。例えば、図５に示すように、リヤハウジング１４側にのみ浸炭層２６ａが形成された構成としたり、図６に示すように、シリンダブロック１１側にのみ浸炭層２６ａが形成された構成としたり、あるいはバルブプレート２６の全厚さに亘って浸炭層２６ａが形成された構成としたりしてもよい。浸炭層２６ａをバルブプレート２６の片側にのみ形成する構成の場合は、リヤハウジング１４側に浸炭層２６ａが存在するように形成する方が好ましい。なぜならば、リヤハウジング１４側の方が、吐出ガスと対向する面積が広いからである。
【００４２】
○  吸入室２４及び吐出室２５の配置は、図７に示すように、吸入室２４が内側に配置され、吐出室２５が外側に配置される構成としてもよい。
○  浸炭処理は、浸炭層２６ａに鉄炭化物層の析出がない状態に施されている構成に限らず、浸炭層２６ａに鉄炭化物層の析出がある状態に施されていてもよい。
【００４３】
○  浸炭処理は、真空浸炭処理に限らず、固体浸炭、液体浸炭、ガス浸炭等の他の浸炭処理で行ってもよい。
○  真空浸炭処理における浸炭用ガスは、メタンガス、プロパンガス等の飽和鎖式炭化水素に限らず、エチレン、アセチレン等の不飽和鎖式炭化水素を使用してもよい。
【００４４】
○  バルブプレート２６の素材は、冷間圧延鋼板に限らず、浸炭処理の可能な鋼材であればよい。しかし、バルブプレート２６としての加工性や浸炭処理の容易さを考慮した場合、冷間圧延鋼板の他には、熱間圧延軟鋼板及び電磁軟鉄板が挙げられる。
【００４５】
○  可変容量型の斜板式圧縮機に限らず、両頭式や固定容量型の斜板式圧縮機に適用してもよい。斜板が駆動軸と一体回転せずに、駆動軸の回転に伴って揺動するタイプ（ワブルタイプ）の斜板式圧縮機に適用してもよい。
【００４６】
○  圧縮機１０のハウジングは、シリンダブロック１１をフロントハウジング１２及びリヤハウジング１４で挟む構成に限らない。例えば、ハウジングをフロントハウジングとリヤハウジングとで構成し、フロントハウジング及びリヤハウジングの一方にクランク室を設け、他方のハウジングにシリンダボアを有するシリンダを嵌入した構成としてもよい。
【００４７】
○  斜板式以外のピストン式圧縮機に適用したり、ピストン式圧縮機に限らず、スクロール式圧縮機に適用したりしてもよい。
○  車両空調装置の冷媒として二酸化炭素を用いる圧縮機に限らず、例えば、フロン系冷媒を用いる圧縮機に適用してもよい。
【００４８】
○  駆動軸１６がエンジンから動力の供給を受けて回転される構成に限らず、モータで駆動される構成としてもよい。
○  車両用空調装置に用いられる圧縮機に限らず、例えば家庭用空調装置に用いられる電動圧縮機に適用してもよい。
【００４９】
○  空調装置に用いられる圧縮機に限らず、空調装置以外の冷凍サイクル、例えば、冷蔵庫や冷凍庫の冷凍サイクルに用いられる圧縮機に適用してもよい。
以下の技術的思想（発明）は前記実施形態から把握できる。
【００５０】
（１）請求項１〜請求項７に記載の発明において、前記バルブプレートの全厚さに亘って浸炭層が形成されている。
（２）請求項１〜請求項８及び前記技術的思想（１）のいずれか一項に記載の発明において、冷媒として二酸化炭素が使用されている。
【００５１】
（３）鋼製のバルブプレートを備えた圧縮機であって、前記バルブプレートに対して浸炭層の厚さが１ｍｍ以上となるように浸炭処理が施されていることを特徴とする圧縮機。
【図面の簡単な説明】
【００５２】
【図１】ピストン式可変容量圧縮機に具体化した一実施形態を示す縦断面図。
【図２】図１の弁・ポート形成体部分の模式拡大図。
【図３】図１のＡ−Ａ線断面図。
【図４】浸炭比率と、熱伝導率及び熱膨張係数との関係を示すグラフ。
【図５】別の実施形態の弁・ポート形成体部分の模式拡大図。
【図６】別の実施形態の弁・ポート形成体部分の模式拡大図。
【図７】別の実施形態の部分断面図。
【図８】従来技術の部分断面図。
【符号の説明】
【００５３】
１０…圧縮機、１１…シリンダブロック、１４…吸入室及び吐出室を形成するハウジングとしてのリヤハウジング、２０…シリンダボア、２１…ピストン、２４…吸入室、２５…吐出室、２６…バルブプレート、２６ａ…浸炭層。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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