(57)【要約】    【課題】  吸気ポート１からの混合気を燃焼室８内に供給する際、燃料噴霧を更に微粒化する。    【解決手段】  吸気ポート１の第１分岐通路部３と第２分岐通路部４との間の股部１０に、吸気流を衝突させる吸気流衝突面１１を形成した。この衝突面１１は、吸気バルブ６，７のステム部６ａ，７ａまで後退させて形成しており、第１衝突面１１ａと第２衝突面１１ｂとで構成される。第２衝突面１１ｂは、吸気バルブ６，７のステム部６ａ，７ａに沿って形成される。衝突面１１は、吸気流を両側（第１分岐通路部３、第２分岐通路部４）に分散する。インジェクタ５からの燃料噴霧は、分散された吸気流と混合することで微粒化される。この混合気が燃焼室８内に供給され、燃焼室８内における混合気の均質度を向上する。【選択図】  図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸気通路に配設されたインジェクタと、各気筒に一対の吸気バルブとを備え、各気筒の吸気ポートは、上流側の集合通路部と、下流側で２つに分岐して各吸気バルブへ向かう一対の分岐通路部とからなる内燃機関の吸気ポート構造において、
前記一対の分岐通路部の間の股部に、吸気流を衝突させる吸気流衝突面を形成したことを特徴とする内燃機関の吸気ポート構造。
【請求項２】
前記吸気流衝突面は、吸気バルブのステム部近傍まで後退した位置に形成されることを特徴とする請求項１記載の内燃機関の吸気ポート構造。
【請求項３】
前記吸気流衝突面は、少なくとも１つの平面を含んで構成されることを特徴とする請求項１または請求項２記載の内燃機関の吸気ポート構造。
【請求項４】
前記吸気流衝突面を構成する平面は、シリンダ軸線と集合通路部の中心線とを含む仮想平面に対し、垂直に形成されることを特徴とする請求項３記載の内燃機関の吸気ポート構造。
【請求項５】
前記吸気流衝突面は、吸気バルブのバルブ面とほぼ平行に形成される第１衝突面を含んで構成されることを特徴とする請求項１〜請求項４のいずれか１つに記載の内燃機関の吸気ポート構造。
【請求項６】
前記吸気流衝突面は、シリンダ軸線と集合通路部の中心線とを含む仮想平面と垂直に見たときに、吸気バルブのステム部の軸線方向に傾斜する第２衝突面を含んで構成されることを特徴とする請求項１〜請求項５のいずれか１つに記載の内燃機関の吸気ポート構造。
【請求項７】
前記吸気流衝突面は、シリンダ軸線と集合通路部の中心線とを含む仮想平面と垂直に見たときに、インジェクタの軸線とほぼ垂直に形成される平面であることを特徴とする請求項１〜請求項４のいずれか１つに記載の内燃機関の吸気ポート構造。
【請求項８】
前記集合通路部と前記一対の分岐通路部との接続部は、前記分岐通路部の総断面積が前記集合通路部の断面積と同じになるよう縮径して形成した断面積調整部を有することを特徴とする請求項１〜請求項７のいずれか１つに記載の内燃機関の吸気ポート構造。
【請求項９】
前記インジェクタは、吸気ポートの集合通路部に配置され、その軸線が、シリンダ軸線と集合通路部の中心線とを含む仮想平面に配置されることを特徴とする請求項１〜請求項８のいずれか１つに記載の内燃機関の吸気ポート構造。
【請求項１０】
前記インジェクタは、吸気ポートの集合通路部から各分岐通路部内へ向けて２方向に燃料を噴射する２方向燃料噴射弁であることを特徴とする請求項１〜請求項９のいずれか１つに記載の内燃機関の吸気ポート構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の吸気ポート構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、火花点火燃焼を行う内燃機関において、吸気通路に配設されたインジェクタと、各気筒に一対の吸気バルブとを備え、各気筒の吸気ポートは、上流側の集合通路部と、下流側で２つに分岐して各吸気バルブへ向かう一対の分岐通路部とを形成することが記載されている。そして、一対の分岐通路部は略直線状に長く形成され、これらの間の股部は凸曲面をなして形成されている。なお、インジェクタは、吸気ポートの集合通路部の上部に配設され、中央側通路の下方に向けて燃料を噴射して混合気を形成する。
【特許文献１】特開平５−３２１６７８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかしながら、特許文献１に記載の吸気ポート構造では、混合気が層流の状態を保ったまま燃焼室内に供給されるため、インジェクタから噴射された燃料噴霧の微粒化が不十分な状態となる。すなわち混合気中の燃料が十分に微粒化されない状態のまま筒内へ供給されるため、均質度の向上が図れず、熱効率が低下してしまうという問題があった。
ここで、インジェクタ単体にて更なる微粒化が可能なものを用いることで、熱効率を向上させることができる。しかしながら、この場合、ある程度まで燃料噴霧の微粒化促進は可能であるとしても、それ以上の微粒化促進はインジェクタ単体だけでは費用が高くなるという問題があった。
【０００４】
また出力性能向上、すなわち一般的には通気抵抗指数値の向上と、壁流低減等による排気性能向上とを両立させることのできる形状の吸気ポートは無かった。
本発明は、このような課題に着目してなされたもので、吸気ポートから混合気を燃焼室内に供給する際、燃料噴霧を更に微粒化することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
そのため本発明では、内燃機関の吸気ポート構造において、一対の分岐通路部の間の股部に、吸気流を衝突させる吸気流衝突面を形成した。
【発明の効果】
【０００６】
本発明によれば、吸気流衝突面により吸気ポート（分岐通路部）内の乱流エネルギーが増大し、燃料噴霧の更なる微粒化ができるという効果がある。そして、燃料噴霧の更なる微粒化により、燃焼室内の混合気の均質度を向上でき、熱効率の向上および排気性能の向上が図れるという効果がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
以下、図面に基づいて本発明について説明する。
図１は、本発明の第１の実施形態に係る吸気ポート１の上流側の集合通路部２の断面図であり、集合通路部２から下流側の分岐通路部（第１分岐通路部３および第２分岐通路部４）を見た構成を示す図である。図２は、吸気ポート１の側面図である。図３は、吸気ポート１においてインジェクタ５から燃料が噴射された状態を示す図であり、図２の燃料噴射中心線（破線）での断面図である。
【０００８】
各気筒の吸気ポート１は、上流側の集合通路部２と、下流側で２つに分岐して各吸気バルブ６，７及び燃焼室８（筒内）へ向かう一対の分岐通路部（第１分岐通路部３，第２分岐通路部４）とを形成している。集合通路部２には、この通路部２を上下に区画する隔壁９が配設されている。
集合通路部２の上部には、インジェクタ５が配置されている。このインジェクタ５は、気筒毎に配置され、その軸線ＡＬが、シリンダ軸線と集合通路部２の中心線とを含む平面に配置されている。
【０００９】
インジェクタ５の先端部には燃料噴霧孔が形成されており、この燃料噴霧口から、吸気ポートの平面視（図３）にて各吸気バルブ６，７の傘部に燃料が噴射される。本実施形態におけるインジェクタ５は、吸気ポート１の集合通路部２から各分岐通路部３，４内（吸気バルブ６，７の傘部）へ向けて２方向に燃料を噴射する。なお、図２に示す、インジェクタ５の縦方向の燃料噴射角αは、１０°程度としている。
【００１０】
なお、インジェクタ５を、全気筒共通に、例えば吸気マニホールドの集合部（図示しない）に配設して、吸気マニホールド内において混合気を形成し、各吸気ポート１に分配するように構成してもよい。
本実施形態では、一対の分岐通路部（第１分岐通路部３及び第２分岐通路部４）の間の股部１０に、吸気流を衝突させる平面となる吸気流衝突面１１を形成している。吸気流衝突面１１は、図２に示す通り、後述する従来の吸気ポート２１における股部３０（２点鎖線で示している）に対して、燃料噴霧の進行方向に削除して後退させたような形状である。
【００１１】
この吸気流衝突面１１は、吸気ポート１の側面視にて、インジェクタ５の燃料噴霧中心線方向における吸気バルブ６，７の傘側に後退させ、吸気バルブ６，７のステム部６ａ，７ａの近傍まで後退させた位置に形成している。
そして、吸気流衝突面１１を構成する平面は、シリンダ軸線と集合通路部２の中心線とを含む仮想平面（図２の紙面）に対し、垂直に形成されている。
【００１２】
更に、吸気流衝突面１１は、側面視（図２）にて、吸気バルブ６，７のバルブ面６ｂ，７ｂとほぼ平行に形成した第１衝突面１１ａと、この衝突面１１ａに略垂直に形成された第２衝突面１１ｂとから構成されている。
第１衝突面１１ａは、吸気バルブ６，７のステム部６ａ，７ａの軸線に対して垂直に形成されており、図３の斜線部分（後退部分）にて示している。
【００１３】
第２衝突面１１ｂは、シリンダ軸線と集合通路部２の中心線とを含む仮想平面と垂直に見たときに（図２）、吸気バルブ６，７のステム部６ａ，７ａの軸線方向に傾斜している。
ここで、吸気流衝突面１１は、図３に示す通り、集合通路部２から流入する吸気流の一部を流入方向に対して側方（垂直）に分散する。これは、第１衝突面１１ａと第２衝突面１１ｂとに衝突する吸気流が、平面視（図３）にて側方に分散するためである。特に、図２に示す第１衝突面１１ａと第２衝突面１１ｂとの接続部において、両衝突面１１ａ，１１ｂからの吸気流が合流して衝突するため、吸気流の分散が強化される。この時、第１分岐通路部３及び第２分岐通路部４における乱流エネルギーを増加可能とする。
【００１４】
そして、吸気流衝突面１１（衝突面１１ａ，１１ｂ）は、平面視（図３）では、インジェクタ５の軸線ＡＬ上に形成されている。このため、図３に示す通り、インジェクタ５から分岐通路部３，４（各吸気バルブ６，７の傘部）に向けて噴射された燃料は、吸気流衝突面１１に衝突した後に側方に分散された吸気流と混合することにより燃料の微粒化を促進可能とする。
【００１５】
ここで、図２に２点鎖線で示すように、従来における股部３０は、吸気バルブ６，７のステム部６ａ，７ａよりも上流側であるのに対して、本実施形態の股部１０は、ステム部６ａ，７ａまで大きく後退して形成している。すなわち、吸気流衝突面１１とインジェクタ５の先端との間の距離を、従来における距離と比較して大きくしている。
これにより図３に示す通り、吸気流が衝突面１１に衝突した際に、吸気流が衝突面１１（股部１０）の側方（第１分岐通路部３、第２分岐通路部４）に広がり、インジェクタ５から噴射された燃料噴霧と混合することにより、燃料の更なる微粒化を促進する。この結果として、分岐通路３，４内の乱流エネルギーの増加が図れる。そして、吸気バルブ６，７の傘裏に壁流として燃料が付着することを減少できる。更に、始動時におけるＨＣの低減や過渡の応答性向上も可能となる。
【００１６】
そして、図１，３に示すように、吸気流衝突面１１の平面的な部分の横幅Ｗを広く形成している。これにより、分岐通路部３，４内において更なる乱流エネルギーの増加が可能となるため、吸気流が衝突面１１に衝突した際に、燃料噴霧の更なる微粒化が図れ、燃焼室８内の均質度の向上が図れる。例えば、吸気バルブ６，７の温度が低い冷間始動時にあっては、衝突面１１により燃料の微粒化がされるため、壁流を減少させることができる。
【００１７】
また、図３に示す通り、吸気ポート１の集合通路部２での吸気流速（流量）と、第１分岐通路部３および第２分岐通路部４における混合気の流速（総流量）とを一致させるため、吸気通路の径を絞っている。ここでは、吸気流衝突面１１が後退して形成されたことに対応して、この吸気流衝突面１１の両側の通路部、すなわち集合通路部２と分岐通路部３，４との接続部に、断面積調整部１２ａ，１２ｂを形成している。
【００１８】
この断面積調整部１２ａ，１２ｂは、各分岐通路部３，４の総断面積が集合通路部２の断面積と同じになるよう縮径して形成している（図の点線部分が従来の吸気ポート２１における通路部の径となっている）。
なお、図示しないが、第１分岐通路部３及び第２分岐通路部４の分岐角、すなわち集合通路部２の軸線に対し、第１分岐通路部３及び第２分岐通路部４の軸線が交わる角度をそれぞれ大きく形成してもよい。これにより、吸気流衝突面１１より下流側（第１分岐通路部３、第２分岐通路部４）における混合気の流れの乱れ強さが増強され、混合気形成の上で均質度の向上が図れる。
【００１９】
ここで、本発明の吸気ポート１との比較のため、従来の吸気ポート２１（例えば特許文献１の吸気ポート）について図８〜１０を用いて説明する。
図８は、従来の吸気ポート２１の上流側の集合通路部２２における断面図であり、集合通路部２２から下流側の分岐通路部（第１分岐通路部２３および第２分岐通路部２４）を見た構成を示す図である。図９は、従来の吸気ポート２１の側面図である。図１０は、従来の吸気ポート２１においてインジェクタ５から燃料が噴射された状態を示す図である。
【００２０】
各気筒の吸気ポート２１は、上流側の集合通路部２２と、下流側で２つに分岐して各吸気バルブ６，７へ向かう一対の分岐通路部（第１分岐通路部２３，第２分岐通路部２４）とを形成している。そして、分岐通路部２３，２４は、略直線状に長く形成され、これらの間の股部３０は凸曲面をなして形成されている（図１０）。
このため、従来の吸気ポート２１では、集合通路部２２に導入された吸入新気と、インジェクタ５から各吸気バルブ６，７に向けて噴射された燃料噴霧とが混合して混合気を形成した後、この混合気は、層流状態を保ちながら、第１分岐通路部２３および第２分岐通路部２４の下流にそれぞれ配設された吸気バルブ６，７を介して燃焼室８内（筒内）へ供給される。
【００２１】
ここで、吸気流（吸入新気）の一部は、股部３０により、第１分岐通路部２３若しくは第２分岐通路部２４のいずれか一方に分配される。分配された吸気流は、股部３０が吸気ポート上流側に向かって滑らかな凸曲面になっているため、層流状態を保ちながら燃焼室８内へ供給される。これにより、燃焼室８内のタンブル流における層状化を促進して、安定した希薄燃焼状態を保持する。
【００２２】
しかしながら、吸気流と、インジェクタ５による燃料噴霧との混合のみでは、吸気流のエネルギーが足りないため、形成された混合気中の燃料の微粒化が不十分となり、混合気の形成の上で均質度の向上を図ることができなかった。
この原因として、従来の吸気ポート２１の構造においては、分岐通路部（第１分岐通路部２３，第２分岐通路部２４）の長さが長かったこと及び股部３０が凸曲面をなして形成されていたこと等が挙げられる。
【００２３】
一方、本発明では、第１分岐通路部３および第２分岐通路部４にて乱流エネルギーを増加させて燃料噴霧の更なる微粒化を図るため、これらの分岐通路部３，４を短く形成（短足化）し、股部１０に吸気流を衝突させる吸気流衝突面１１を形成して、この衝突面１１により混合気を形成する際の均質度の向上を図っている。すなわち、吸気流衝突面１１が吸気流の一部を側方に拡散させて吸気流のエネルギーを増加させ、この拡散された吸気流に、インジェクタ５から噴射された燃料が混合されることで、噴霧の微粒化を促進するのである。
【００２４】
また図４は、シリンダヘッド１３における吸気ポート１とウォータージャケット１４とを示す断面図である。なお、図には、従来のウォータージャケットの壁と、本発明のウォータージャケットの壁とを示している。
本発明の吸気流衝突面１１を形成するには、図２に示す通り、吸気ポート１の股部１０を吸気バルブ６，７のステム部６ａ，７ａ近傍まで後退させなければならない。この場合、ウォータージャケット１４における冷却水通路が部分的に狭まり、シリンダヘッド１３において冷却水による十分な冷却が図れなくなる結果、ノッキング等が生じるおそれがある。
【００２５】
従来のウォータージャケットの壁は、吸気ポート２１の股部３０が長く形成されていたため、ウォータージャケットの冷却水通路が十分に確保されていた。
しかしながら、本発明のように吸気ポート１の股部１０を短く形成した場合には、図４に示す通り、斜線にて示した部分において冷却水通路が狭まることとなる。特に、分岐通路部３，４と点火プラグ壁１５との間の冷却水通路が狭まる。
【００２６】
この部分においては、点火プラグ壁１５を従来の壁より薄く形成することにより、分岐通路部３，４と点火プラグ壁１５との間の冷却水通路を確保している。なお、吸気バルブ６，７近傍におけるウォータージャケット１４の冷却水通路においても、十分に冷却水を供給可能な程度で、且つ十分な強度を確保できる範囲で、冷却水の通路壁を薄く形成している。
【００２７】
本発明の場合、股部１０を吸気バルブ６，７のステム部６ａ，７ａ近傍まで後退させて吸気流衝突面１１を形成するが、これ以上後退させた場合には、ウォータージャケット１４の冷却水通路の断面積が小さくなり、成形性が悪く、また、冷却効果が低減してしまう。このため、股部１０（吸気流衝突面１１）は、吸気バルブ６，７のステム部６ａ，７ａ近傍の位置において形成することが適当であることが判る。これにより、吸気流の乱流エネルギーを増加させる一方、従来のウォータージャケットと同じ冷却水流量を確保でき、ノッキング等の発生を防止する。
【００２８】
図５は、従来の吸気ポート２１と、本発明の吸気ポート１とにおいて、股部１０，３０より下流部分（第１分岐通路部３，２３または第２分岐通路部４，２４）での乱流運動エネルギーの積算値を、各回転数毎（２０００，４０００，６０００ｒｐｍ）に比較した図である。
なお、本発明の吸気ポート１の股部１０に吸気流衝突面１１を形成したもの（分岐通路部３，４を短く形成したもの）を「短足ポート」とし、更に通路部（分岐通路部３，４）の径を小さく絞って断面積調整部１２ａ，１２ｂを形成したものを「短足ポート＋径絞り」として示している。
【００２９】
各回転数において、従来の吸気ポート２１より本発明の吸気ポート１（短足ポート）の方が、吸気ポート１の股部１０（吸気流衝突面１１）の下流側での乱流運動エネルギーが増加している。更に、吸気ポート１の分岐通路部３，４に断面積調整部１２ａ，１２ｂを形成した場合（短足ポート＋径絞り）には、更なる乱流エネルギーの増大が可能であることを示している。
【００３０】
ここで図６は、全開時における機関性能を示す図であり、エンジン回転数に応じた体積効率（％）、トルク（ｋｇｍ）及び点火時期（ｄｅｇ）を示している。図中の●印は従来の吸気ポート２１、○印は本発明の吸気ポート（短足ポート）１を示している。
同一体積効率および同一点火時期であるのに、トルクにおける●印と○印との差分だけトルクが向上していることを示している。このトルク差分は、従来の吸気ポート２１においては未燃焼となっていた分の燃料によるトルクと考えられる。このことから本発明の吸気ポート１においては、熱効率が向上していることが判る。
【００３１】
特に、低速域及び中速域において広範囲に渡ってトルク増加が図れることを示している。これは高速域（６０００ｒｐｍ）では、もともと吸気ポート１内での混合気の流速が速いため、図５に示すように乱流エネルギーが高くとも十分な均質度の向上が図れないが、低・中速域では、乱流エネルギーが多少減少するとしても混合気の流速が遅いため、十分な均質度の向上が図れるためであると考えられる。
【００３２】
ここで、筒内直接噴射式の内燃機関においては、吸気行程にて直接筒内に噴射する燃料量を増加させて燃料による気化潜熱を利用して内燃機関を冷却し、吸気温度を低下させて空気の充填効率を向上させている。
これと同様に、本発明でも気化潜熱を利用して筒内の空気の充填効率を向上させる。すなわち、吸気ポート１にて予め混合気を形成し、吸気バルブ６，７が開く際に混合気が筒内に供給されるようにする。そして、インジェクタ５からの燃料噴射タイミングを変更して、吸気バルブ６，７が開く時に燃料を吸気バルブ６，７の傘部に向かって噴射する。この場合、吸気流衝突面１１により吸気流の乱流エネルギーが増加するため、更に燃料の微粒化が促進され、充填効率が向上する。
【００３３】
本実施形態によれば、吸気通路（例えば集合通路部２の上部）に配設されたインジェクタ５と、各気筒に一対の吸気バルブ６，７とを備え、各気筒の吸気ポート１は、上流側の集合通路部２と、下流側で２つに分岐して各吸気バルブ６，７へ向かう一対の分岐通路部３，４とからなる内燃機関の吸気ポート構造において、一対の分岐通路部３，４の間の股部１０に、吸気流を衝突させる吸気流衝突面１１を形成した。このため、吸気流衝突面１０により吸気ポート１内（第１分岐通路部３、第２分岐通路部４）の乱流エネルギーが増大し、燃料噴霧の更なる微粒化ができる。そして、燃料噴霧の微粒化の更なる微粒化により、燃焼室８内の混合気の均質度を向上させ、熱効率の向上および排気ガス中の未燃ガス（ＨＣなど）の低減が図れる。特に吸気行程噴射にも有効である。
【００３４】
また本実施形態によれば、吸気流衝突面１１は、吸気バルブ６，７のステム部６ａ，７ａ近傍まで後退した位置に形成される。このため、従来の吸気ポート２１と比較して、吸気流衝突面１１より下流側における乱流エネルギーが増加するため、混合気中の燃料の微粒化が促進され、燃焼室８内の均質度が向上する結果、熱効率を向上させることができる。
【００３５】
また本実施形態によれば、吸気流衝突面１１は、少なくとも１つの平面（衝突面１１ａ，１１ｂ）を含んで構成される。このため、吸気流を平面に衝突させて吸気流衝突面１１より下流側における乱流エネルギーを更に増加することができる。
また本実施形態によれば、吸気流衝突面１１を構成する平面（衝突面１１ａ，１１ｂ）は、シリンダ軸線と集合通路部２の中心線とを含む仮想平面（図２の紙面）に対し、垂直に形成される。このため、吸気流を平面の側方（仮想平面に対し垂直）に拡散でき、吸気流の乱流エネルギーを増加させることができる。
【００３６】
また本実施形態によれば、吸気流衝突面１１は、吸気バルブ６，７のバルブ面６ｂ，７ｂとほぼ平行に形成される第１衝突面１１ａを含んで構成される。このため、インジェクタ５から噴射された燃料と、第１衝突面１１ａにより拡散された吸気流とが混合することで、燃料の微粒化を促進させることができる。
また本実施形態によれば、吸気流衝突面１１は、シリンダ軸線と集合通路部２の中心線とを含む仮想平面（図２の紙面）と垂直に見たときに、吸気バルブ６，７のステム部６ａ，７ａの軸線方向に傾斜する第２衝突面１１ｂを含んで構成される。このため、インジェクタ５から噴射された燃料と、第２衝突面１１ｂとにより拡散された吸気流とが混合することで、燃料の微粒化を促進することができる。
【００３７】
また本実施形態によれば、集合通路部２と一対の分岐通路部３，４との接続部は、分岐通路部３，４の総断面積が集合通路部２の断面積と同じになるよう縮径して形成した断面積調整部１２ａ，１２ｂを有する。このため、集合通路部２での吸気流速（流量）と、第１分岐通路部３および第２分岐通路部４における混合気の流速（総流量）とを一致させることができる。
【００３８】
また本実施形態によれば、インジェクタ５は、吸気ポート１の集合通路部２に配置され、その軸線ＡＬが、シリンダ軸線と集合通路部２の中心線とを含む仮想平面に配置される。このため、インジェクタ５からの燃料を第１分岐通路部３及び第２分岐通路部４に噴射しやすくすることができる。
また本実施形態によれば、インジェクタ５は、吸気ポート１の集合通路部２から各分岐通路部３，４内へ向けて２方向に燃料を噴射する２方向燃料噴射弁である。このため、インジェクタ５から噴射された燃料噴霧が、吸気流衝突面１１により両側に分散された吸気流と混合することにより、燃料噴霧の微粒化が促進される。
【００３９】
次に、本発明の第２の実施形態に係る吸気ポート１６について図７を用いて説明する。
本実施形態では、吸気ポート１６の吸気流衝突面１７を、吸気バルブ６，７の近傍まで後退させて形成し、更にシリンダ軸線と集合通路部２の中心線とを含む仮想平面に対し、垂直に見た場合（側面視）に、インジェクタ５の軸心ＡＬ（インジェクタ５の燃料噴霧中心線）とほぼ垂直になるよう平面状に形成している。
【００４０】
これにより、集合通路部２からの吸気流が衝突面１７に略垂直に衝突して両側に分散する。そして、インジェクタ５から燃料が各分岐通路部３，４（吸気バルブ６，７の傘部）に向かって噴射される。このため、衝突面１７の両側において、吸気流と燃料噴霧とが混合することで燃料の微粒化が促進され、燃焼室８内の均質度が向上し、熱効率を向上させることが可能となる。
【００４１】
なお、吸気流衝突面１７は、集合通路部２からの吸気流とほぼ垂直に衝突するように形成してもよく、更に、燃料の微粒化が最適となる角度に形成してもよい。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】第１の実施形態に係る吸気ポートの上流側の集合通路部における断面図
【図２】吸気ポートの側面図
【図３】吸気ポートにおいてインジェクタから燃料が噴射された状態を示す図
【図４】シリンダヘッドにおける吸気ポートとウォータージャケットとを示す断面図
【図５】従来の吸気ポートと本発明の吸気ポートとにおいて、乱流運動エネルギーの積算値を各回転数毎に比較した図
【図６】エンジン回転数に応じた体積効率、トルク及び点火時期を示す図
【図７】第２の実施形態に係る吸気ポートの側面図
【図８】従来の吸気ポートの集合通路部の断面図
【図９】従来の吸気ポートの側面図
【図１０】従来の吸気ポートにおいてインジェクタから燃料が噴射された状態を示す図
【符号の説明】
【００４３】
１，１６，２１  吸気ポート
２，２２  集合通路部
３，２３  第１分岐通路部
４，２４  第２分岐通路部
５  インジェクタ
６，７  吸気バルブ
６ａ，７ａ  ステム部
８  燃焼室
１０，３０  股部
１１，１７  吸気流衝突面
１１ａ  第１衝突面
１１ｂ  第２衝突面
１２ａ，１２ｂ  断面積調整部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2005188361.tif 000009
【図８】
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【図９】
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【図１０】
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