(57)【要約】【課題】  液中で使用すべく、従来に比べ耐食性を改善し、液中での円滑な回転に適し、密着性に優れたＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石を提供する。【解決手段】  Ｒ（ＲはＹを含む少なくとも１種類以上の希土類元素）、ＴＭ（Ｆｅを主成分とする遷移元素）、及びＢを主成分とするＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石体と、前記Ｒ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石体の表面に形成された樹脂層を備え、前記樹脂層は、第１層と第２層で構成され、前記第１層はＡｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｓｎから選ばれる少なくとも１種を含有する樹脂層であり、前記第２層はフッ素樹脂層であることを特徴とするＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石を用いる。【選択図】        なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｒ（ＲはＹを含む少なくとも１種類以上の希土類元素）、ＴＭ（Ｆｅを主成分とする遷移元素）、及びＢを主成分とするＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石体と、前記Ｒ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石体の表面に形成された樹脂膜を備え、
前記樹脂膜は第１層と第２層で構成され、前記第１層はＡｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｓｎから選ばれる少なくとも１種の元素を含有する樹脂層であり、前記第２層はフッ素樹脂層であることを特徴とするＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石。
【請求項２】
前記第１層はＡｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｓｎから選ばれる少なくとも１種の元素の化合物を添加した塗料を電着塗装で形成した樹脂層であることを特徴とする請求項１に記載のＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石。
【請求項３】
前記第２層はフッ素を含有する塗料を塗装で形成したフッ素樹脂層であることを特徴とする請求項１に記載のＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は回転機等に使用されるＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石に関する。特に水中で使用するＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石に関する。
【背景技術】
【０００２】
Ｒ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石は、使用しているＦｅがＳｍ−Ｃｏ系磁石に含まれるＣｏより安価で埋蔵量が多いこと及び磁気特性が高いことから、Ｓｍ−Ｃｏ系磁石に置き換わってきた。しかし、きわめて錆びやすいので耐食性改善のために永久磁石体表面に耐酸化性の被膜層が被覆されてきた。Ｒ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石の表面処理としては、耐食性を付与すべくＮｉメッキ、樹脂塗装、Ａｌ蒸着が広く使用されている。また、従来技術として、永久磁石体に樹脂の粉体塗装を直接行う技術が開示されている（特許文献１）。また、他の従来技術として、永久磁石体にフッ素含有塗料からなる軟質塗料をスプレー塗装する技術が開示されている（特許文献２）。また、他の従来技術として、永久磁石体に電着エポキシ樹脂コーティング層とエポキシ樹脂吹付け塗装層とフッ素樹脂吹付け塗装層を被覆した技術が開示されている（特許文献３）。
【０００３】
【特許文献１】特開２００２−２７０４１５号公報（第２〜３頁）
【特許文献２】特開２０００−０１２３１７号公報（第２〜３頁）
【特許文献３】特開２００３−０２７２３２号公報（第５〜６頁、図１）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
モーターやポンプ用途において、液中で使用する永久磁石が求められている。しかしながら、従来の表面処理や被覆では、十分な耐食性を有し且つ液中で永久磁石を円滑に回転させるには至っていない。永久磁石体の表面にＮｉメッキ、樹脂塗装を順に形成する被覆は、長時間の使用を想定した場合には耐食性が十分でない。亜鉛メッキを主体とした表面処理は、自己犠牲型防食であるため、発錆による発粉があり、回転機に用いる永久磁石体の表面処理としては適当ではない。
【０００５】
特許文献１の被覆は、耐食性が十分でない。また、通常のエポキシ樹脂を多層膜化した被覆は、撥水性と耐食性が不十分である。特許文献２の被覆は、耐食性向上のための厚膜化が難しい。厚膜化すると、膜厚の不均一化、密着性の低下、成膜に係る工数増によるコストアップ等が懸念される。特許文献３の被覆は、樹脂被膜の層数が多いため膜厚均一性や表面の円滑性が良好でなく、永久磁石体を液中で高速回転させる用途に試用してみたところノイズが発生してしまう。
【０００６】
そこで、本発明の目的は、液中での円滑な回転に適し、密着性と耐食性に優れた被膜を有する永久磁石を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明のＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石は、Ｒ（ＲはＹを含む少なくとも１種類以上の希土類元素）、ＴＭ（Ｆｅを主成分とする遷移元素）、及びＢを主成分とするＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石体と、前記Ｒ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石体の表面に形成された樹脂層を備え、前記樹脂膜は、第１層と第２層で構成され、前記第１層はＡｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｓｎから選ばれる少なくとも１種の元素を含有する樹脂層であり、前記第２層はフッ素樹脂層であることを特徴とする。
【０００８】
前記本発明のＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石において、前記第１層はＡｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｓｎから選ばれる少なくとも１種の元素の化合物を添加した塗料を電着塗装で形成した樹脂層であることを特徴とする。前記第１層は膜厚５〜５０μｍであることを特徴とする。塗料にＡｌ２０３、ＳｉＯ２、ＴｉＯ２、ＳｎＯ２等を添加することにより、２層の樹脂膜で高い耐食性を得ると共に、密着性を向上して永久磁石体とフッ素樹脂層間を強固に接合させる。
【０００９】
また、本発明のＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石において、前記第２層はフッ素を含有する塗料を塗装で形成したフッ素樹脂層であることを特徴とする。より好ましくは静電塗装でフッ素樹脂層を形成する。前記第２層は膜厚１０〜３０μｍであることを特徴とする。前記樹脂層は、第１層と第２層の厚さの合計が１５〜８０μｍであることが望ましい。上層（表面層）として塗装によるフッ素樹脂層を用い、下層として密着力を高めた樹脂層を用いることで、２層でも耐水性および耐食性に優れ、被覆の膜厚が均一で、液中での回転運動におけるノイズを抑制する。層数と厚さを制限しているので工数も短くてすむ。前記樹脂膜を設けたリング磁石、特にラジアルリング磁石は、溶媒を扱うポンプや真空ポンプの用途に適している。
【００１０】
電着塗装の方式としては、カチオンタイプ、アニオンタイプのいずれかを用いる。電着塗装の塗料としてはエポキシウレタン系、エポキシ系、アクリル系から選定される材料を用いることができる。ただし、アニオンタイプにおいては磁石素材の腐食を伴うため、若干の耐食性の低下が見られる。よって、電着塗装はエポキシカチオンタイプを用いることが望ましい。フッ素樹脂塗料には、ポリエステル系の材料を用いることが望ましい。１液加熱硬化型もしくは２液加熱硬化型のどちらでも効果はあるが、スプレータイプの塗装方法で塗膜を形成することが好ましい。
【発明の効果】
【００１１】
本発明に係る構成、すなわち、Ｒ（ＲはＹを含む少なくとも１種類以上の希土類元素）、ＴＭ（Ｆｅを主成分とする遷移元素）、及びＢを主成分とするＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石体と、前記Ｒ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石体の表面に形成された樹脂層を備え、前記樹脂層は、第１層と第２層で構成され、前記第１層はＡｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｓｎから選ばれる少なくとも１種を含有する樹脂層であり、前記第２層はフッ素樹脂層であることを特徴とするＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石は、液中で用いるための耐食性と密着性に優れた被膜を備え、液中での円滑な回転を実現することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
本発明に係るＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石において、永久磁石体は、焼結法、溶湯急冷法あるいはその変形法のいずれの方法で製造されたものであってもよい。永久磁石体は、焼結後の素材を所定の寸法に研削したもの、或いは研削後に熱処理を施したものどちらであってもよい。
【００１３】
永久磁石体に電着塗装を施す前には化成処理等の前処理を施すことが望ましい。化成処理前の素材に油脂が付着する工程を有する場合には苛性ソーダ等で脱脂を行っても良い。化成処理の工程の一部として酸による前処理を行う場合には、脱脂を行うのが適切である。化成処理の種類としてはクロメート、リン酸系処理等を挙げられるが、特に限定されるものではない。電着塗装の変わりにスプレー塗装で代用する場合には、加熱硬化タイプの塗料を用いる。しかしながら、硬化剤を使う塗装では完全硬化に７日以上かかり、その間にフッ素樹脂塗装を行うと、スプレー塗装とフッ素樹脂塗装の間で密着不良を起こすことがある。したがって、電着塗装を用いる方が望ましい。
【００１４】
電着塗装とフッ素塗装の間には特別な処理は必須ではないが、連続して処理できず作業する上で電着塗装膜に油脂が付着する場合には、フッ素樹脂塗装前にアルコール等で表面を脱脂しても良い。電着塗装の後にフッ素樹脂塗装を行う。この手順に代えて、電着塗装の後に渦電流対策のために、永久磁石体（素片）同士を接着して１つの永久磁石体を構成し、この永久磁石体にフッ素塗装することもできる。
【００１５】
本発明に係るＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石において、Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ等のＴＭの一部を置換する元素として、Ｇａ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ｓｂ，Ｓｎ，Ｂｉ，Ｎｉ等の少なくとも１種を用いることができる。
【００１６】
本発明のＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石を構成する永久磁石体は、例えば、Ｒ２４〜３４ｍａｓｓ％（ＲはＹを含む少なくとも１種以上の希土類元素）、Ｂ０．６〜１．８ｍａｓｓ％、残部がＴＭ（ＴＭはＦｅまたはＦｅ＋Ｃｏからなる）であり、Ｒ２ＴＭ１４Ｂ型金属間化合物を主相とする。さらに、本発明に係る永久磁石体は、Ｒ２４〜３５ｍａｓｓ％、Ｂ０．６〜１．８ｍａｓｓ％、Ｃｏ０．０００１〜２０ｍａｓｓ％、Ｍ０．００１〜３ｍａｓｓ％（ＭはＡｌ、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｇａ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｗのうちの１種または２種以上である）、残部をＦｅおよび不可避的不純物とすることもできる。Ｒとして（Ｎｄ，Ｄｙ）または（Ｎｄ，Ｄｙ，Ｐｒ）を選択することが望ましい。
【００１７】
Ｒ量は２４〜３５ｍａｓｓ％が好ましく、２７〜３４ｍａｓｓ％がより好ましい。Ｒ量が２４ｍａｓｓ％未満では保磁力ｉＨｃが大きく低下し、３５ｍａｓｓ％を超えると残留磁束密度Ｂｒが大きく低下する。Ｂ量は０．６〜１．８ｍａｓｓ％が好ましく、０．８〜１．５ｍａｓｓ％がより好ましい。Ｂ量が０．６ｍａｓｓ％未満では実用に耐えるｉＨｃが得られず、１．８ｍａｓｓ％超ではＢｒが大きく低下する。磁気特性及び耐食性を改善するためにＡｌ，Ｓｉ，Ｃｕ，Ｇａ，Ｎｂ，Ｍｏ、Ｗのうち１種または２種以上を０．００１〜３ｍａｓｓ％含有することが好ましい。これらの添加量が０．００１ｍａｓｓ％未満では添加効果が十分に認められず、３ｍａｓｓ％超では逆に磁気特性が劣化する。Ｃｏ量は０．０００１４から２０ｍａｓｓ％が好ましく、０．３〜５ｍａｓｓ％がより好ましい。Ｃｏ量が０．０００１ｍａｓｓ％未満では樹脂膜と永久磁石体との密着性を向上する効果が認められず、２０ｍａｓｓ％超ではＢｒ，ｉＨｃが大きく低下する。
【００１８】
本発明に用いる永久磁石体は、焼結型のＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石に限定されず、Ｒ２ＴＭ１４Ｂ型金属間化合物を主相とし、かつ平均粒径が０．０１〜０．５μｍであるＲ−ＴＭ−Ｂ系温間加工永久磁石体に樹脂膜を被覆したものを包含する。また、Ｒ２ＴＭ１４Ｂ型金属間化合物を主相とするように組成を調整した鋳造合金に熱間加工を施して異方性を付与したＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石体に樹脂膜を被覆したものを包含する。
【実施例】
【００１９】
以下、実施例により本発明を詳しく説明するが、それら実施例により本発明が必ずしも限定されるものではない。
【００２０】
（実施例１）
（Ｎｄ，Ｐｒ，Ｄｙ）2（Ｆｅ，Ｃｏ）14Ｂ型金属間化合物を主相とするＮｄ−Ｐｒ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ａｌ−Ｇａ−Ｃｕ系の焼結型の永久磁石体を作製した。この永久磁石体の室温における磁気特性はＢｒ＝１．３Ｔ（１３ｋＧ），ｉＨｃ＝１３５３ｋＡ／ｍ（１７ｋＯｅ）、（ＢＨ）ｍａｘ＝３２６ｋＪ／ｍ３（４１ＭＧＯｅ）であった。次に、前記永久磁石体を２０ｍｍ×１８ｍｍ×７ｍｍの長方形形状に加工後、バレル研磨を施した。永久磁石体を水溶性防錆剤に浸漬後、約６０℃に加温して乾燥した。乾燥した永久磁石体をイオン交換水で希釈して６０℃に加温した六価クロム（ＣｒＯ3）溶液（濃度０．７ｇ／ｌ＝０．７×１０３ｇ／ｍ３）に１０分間浸漬後、イオン交換水で２０秒間の洗浄を３回行ない、熱風乾燥炉にて十分に乾燥した。その後、治具にセットしてエポキシ系電着塗料に浸漬し、１８０Ｖの電圧を３分間印加して電着塗装膜を形成した。エポキシ系電着塗料にはＡｌ２Ｏ３、ＳｉＯ２、ＴｉＯ２、ＳｎＯ２、Ｆｅ２Ｏ３、ＣａＣＯ３を添加物として混ぜ、成膜後のエポキシ系電着塗料において、質量百分率でＡｌ１５．３ｍａｓｓ％、Ｓｉ１９．３ｍａｓｓ％、Ｔｉ５６．１ｍａｓｓ％、Ｓｎ３．５ｍａｓｓ％、Ｆｅ５．５ｍａｓｓ％、Ｃａ０．４ｍａｓｓ％となるようにした。その後、温度１９０℃にて２０分間かけて焼き付け硬化を行った。電着塗装膜の膜厚は約２０μｍとなった。成膜中に電極を接触させていた電極部は、２液性エポキシ塗料を用いて塞ぐことで保護した。その後、スプレー塗装によりフッ素樹脂塗装を行った。塗装後、温度１７０℃で２０分間かけて加熱硬化して試験片とした。フッ素樹脂塗装と電着塗装との樹脂膜の合計膜厚は４０μｍとなった。
【００２１】
(実施例２)
（Ｎｄ，Ｐｒ，Ｄｙ）2（Ｆｅ，Ｃｏ）14Ｂ型金属間化合物を主相とするＮｄ−Ｐｒ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ａｌ−Ｇａ−Ｃｕ系の焼結型の永久磁石体を作製した。この永久磁石体の室温における磁気特性はＢｒ＝１．３Ｔ（１３ｋＧ），ｉＨｃ＝１３５３ｋＡ／ｍ（１７ｋＯｅ）、（ＢＨ）ｍａｘ＝３２６ｋＪ／ｍ３（４１ＭＧＯｅ）であった。次に、前記永久磁石体を２０ｍｍ×１８ｍｍ×７ｍｍの長方形形状に加工後、バレル研磨を施した。永久磁石体を水溶性防錆剤に浸漬後、温度約６０℃に加温して乾燥した。乾燥した永久磁石体を、イオン交換水で希釈して温度６０℃に加温した六価クロム（ＣｒＯ3）溶液（濃度０．７ｇ／ｌ）に１０分間浸漬後、イオン交換水で２０秒間の洗浄を３回行ない、熱風乾燥炉にて十分に乾燥した。その後、治具にセットしエポキシ系電着塗料に浸漬して７０Ｖの電圧を３分間印加して電着塗装膜を形成した。エポキシ系電着塗料にはＡｌ２Ｏ３、ＳｉＯ２、ＴｉＯ２、ＳｎＯ２、Ｆｅ２Ｏ３、ＣａＣＯ３を添加物として混ぜ、成膜後のエポキシ系電着塗料において質量百分率でＡｌ１５．３ｍａｓｓ％、Ｓｉ１９．３ｍａｓｓ％、Ｔｉ５６．１ｍａｓｓ％、Ｓｎ３．５ｍａｓｓ％、Ｆｅ５．５ｍａｓｓ％、Ｃａ０．４ｍａｓｓ％となるようにした。その後、温度１９０℃にて２０分間かけて焼き付け硬化を行った。電着塗装膜の膜厚は約５μｍとなった。成膜中に電極を接触させていた電極部は、２液性エポキシ塗料を用いて塞ぐことにより保護した。その後、スプレー塗装によりフッ素樹脂塗装を行った。塗装後、温度１７０℃で２０分かけて加熱硬化して試験片とした。フッ素樹脂塗装と電着塗装との樹脂膜の合計膜厚は１５μｍとなった。
【００２２】
（比較例１）
（Ｎｄ，Ｐｒ，Ｄｙ）２（Ｆｅ，Ｃｏ）１４Ｂ型金属間化合物を主相とするＮｄ−Ｐｒ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ａｌ−Ｇａ−Ｃｕ系の焼結型の永久磁石体を作製した。この永久磁石体の室温における磁気特性はＢｒ＝１．３Ｔ（１３ｋＧ），ｉＨｃ＝１３５３ｋＡ／ｍ（１７ｌＯｅ）、（ＢＨ）ｍａｘ＝３２６ｋＪ／ｍ３（４１ＭＧＯｅ）であった。次に、前記永久磁石体を２０ｍｍ×１８ｍｍ×７ｍｍの長方形形状に加工後、バレル研磨を施した。永久磁石体を水溶性防錆剤に浸漬後、温度約６０℃に加温し乾燥した。乾燥した永久磁石体をイオン交換水で希釈し温度６０℃に加温した六価クロム（ＣｒＯ3）溶液（濃度０．７ｇ／ｌ）に１０分間浸漬後、イオン交換水で２０秒回の洗浄を３回行ない、熱風乾燥炉にて十分に乾燥した。その後、治具にセットしエポキシ系電着塗料に浸漬し１８０Ｖの電圧を３分間印加して電着塗装膜を形成した。その後、温度１９０℃にて２０分間かけて焼き付け硬化を行った。電着塗装膜の膜厚は約２０μｍとなった。成膜中に電極を接触させていた電極部は、２液性エポキシ塗料を用いて塞ぐことにより保護し、試験片とした。
【００２３】
（比較例２）
（Ｎｄ，Ｐｒ，Ｄｙ）2（Ｆｅ，Ｃｏ）14Ｂ型金属間化合物を主相とするＮｄ−Ｐｒ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ａｌ−Ｇａ−Ｃｕ系の焼結型の永久磁石体を作製した。この永久磁石体の室温における磁気特性はＢｒ＝１．３Ｔ（１３ｋＧ），ｉＨｃ＝１３５３ｋＡ／ｍ（１７ｋＯｅ）、（ＢＨ）ｍａｘ＝３２６ｋＪ／ｍ３（４１ＭＧＯｅ）であった。次に、前記永久磁石体を２０ｍｍ×１８ｍｍ×７ｍｍの長方形形状に加工後、バレル研磨を施した。永久磁石体を水溶性防錆剤に浸漬後、温度約６０℃に加温して乾燥した。乾燥した永久磁石体をイオン交換水で希釈し且つ温度６０℃に加温した六価クロム（ＣｒＯ3）溶液（濃度０．７ｇ／ｌ）に１０分間浸漬した後、イオン交換水で２０秒間の洗浄を３回行ない、熱風乾燥炉にて十分に乾燥した。その後、スプレー塗装によりフッ素樹脂塗装を行って試験片を得た。フッ素樹脂塗装膜の膜厚は１０μｍとなった。
【００２４】
これらの各試験片について、下記要領で耐食試験を行い、外観の錆やフクレの有無を確認した。耐食試験はＰＣＴ（PRESSURE  COOKER  TEST）とし、温度１２０℃×気圧２ａｔｍ×湿度１００％ＲＨの条件で行った。これらの評価結果を表１に示した。表１の結果から明らかなように、実施例１、実施例２において耐食性が向上していることがわかった。実施例１および実施例２は、膜厚の均一性に優れると共に耐食性も備えており、水中での使用に十分耐え得るものである。
【００２５】
【表１】
2005285906.tif 000002
【００２６】
（実施例３）
実施例２と同様の永久磁石体と被膜形成方法を用いて、外径２５ｍｍの円筒形状のＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石としてラジアルリング磁石を作製した。フッ素樹脂塗装と電着塗装との樹脂膜の合計膜厚は１５μｍとした。ラジアルリング磁石の中空部にＳＵＳのシャフトを通した状態で金型に配置し、ラジアルリング磁石とシャフト間を射出成形による樹脂で固定してローターを作製した。シャフトの両端近傍を回転可能な状態で非磁性の筐体に保持するとともに、シャフトの一端を試験駆動用モーターに接続した。水を満たした浴槽を用意し、ローターと筐体を水中に沈め、試験駆動用モーターを駆動した。その結果、回転に伴うノイズ音は抑制された。ついで、水のみに代えてエチレングリコールを混入させた水を用いて同様の試験を行ったところ、樹脂膜は十分な耐食性を示し、ローターからのノイズ音は抑制された。耐食性が十分高いことから、このラジアルリング磁石は、海岸部等塩霧の多い場所でも、その耐蝕性を発揮すると考えられる。５０時間の液中回転試験を行った後に、ラジアルリング磁石表面の約１０ｍｍ×１０ｍｍの面積にセロハンテープを貼付けて、ついで引き剥がすテストを行った。その結果、セロハンテープには何ら被膜が付着することは無く、十分な密着性を保持していた。
【００２７】
（比較例３）
実施例２と同様の永久磁石体を用い、被膜構成を電着エポキシ樹脂コーティング層（５μ）とエポキシ樹脂吹付け塗装層（１０μｍ）とフッ素樹脂吹付け塗装層（１０μｍ）を順に形成した３層樹脂被膜を被覆し、円筒形状のＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石としてラジアルリング磁石を作製した。被膜膜の合計膜厚は約２５μｍとした。３層樹脂膜とすることで膜厚の均一性は実施例３よりも劣化した。ラジアルリング磁石の中空部にＳＵＳのシャフトを通した状態で金型に配置し、ラジアルリング磁石とシャフト間を射出成形による樹脂で固定してローターを作製した。シャフトの両端近傍を回転可能な状態で非磁性の筐体に保持するとともに、シャフトの一端を試験駆動用モーターに接続した。水を満たした浴槽を用意し、ローターと筐体を水中に沈め、試験駆動用モーターを駆動した。その結果、ローターから回転に伴うノイズ音が認められた。なお、実施例３と同様のセロハンテープを引き剥がすテストを行ったところ、被膜の剥れは若干認められた。
【００２８】
（比較例４）
実施例３の構成について、電着塗装の成分を変更して同様の実験を行った。すなわち、エポキシ系電着塗料にはＦｅ２Ｏ３、ＣａＣＯ３を添加物として混ぜ、成膜後のエポキシ系電着塗料において質量百分率でＦｅ５．５ｍａｓｓ％、Ｃａ０．４ｍａｓｓ％となるようにした。その結果、ローターにおける回転に伴うノイズ音は抑制された。つづけて５０時間の液中回転試験を行った後に、ラジアルリング磁石表面の約１０ｍｍ×１０ｍｍの面積にセロハンテープを貼付けて、ついで引き剥がすテストを行った。その結果、セロハンテープには被膜の一部が被着した。十分な密着性を保持していないことがわかった。
【産業上の利用可能性】
【００２９】
本発明は、風力発電機などの高耐食性を要する回転機に使用されるＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石として利用することができる。特に液中での使用を前提にしたＲ−ＴＭ−Ｂ系永久磁石として利用できる。