(57)【要約】【課題】  吸気騒音における音圧レベル低減対象である複数の周波数と、自身の複数の共鳴周波数とを、対応させやすいレゾネータを提供することを課題とする。【解決手段】  レゾネータ１は、吸気通路９５を区画する吸気部材９０に配設され、吸気通路９５に連通する第一開口部２０および第二開口部２１と、第一開口部２０に連通する第一容積部２２と、第二開口部２１に連通する第二容積部２３と、を区画するハウジング２と、第一容積部２２と第二容積部２３とを移動可能に仕切り、第一容積部２２の容積と第二容積部２３の容積とを変更可能な可動隔壁３と、可動隔壁３に協動し、第二開口部２１の開口面積を変更可能な可動蓋４と、を備える。【選択図】  図２
2005282514.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸気通路を区画する吸気部材に配設され、該吸気通路に連通する第一開口部および第二開口部と、該第一開口部に連通する第一容積部と、該第二開口部に連通する第二容積部と、を区画するハウジングと、
該第一容積部と該第二容積部とを移動可能に仕切り、該第一容積部の容積と該第二容積部の容積とを変更可能な可動隔壁と、
該可動隔壁に協動し、該第二開口部の開口面積を変更可能な可動蓋と、
を備えてなるレゾネータ。
【請求項２】
さらに、前記第一開口部と前記第一容積部とを連通する連通部を区画する筒体を備える請求項１に記載のレゾネータ。
【請求項３】
前記第一容積部の容積をＶ１、前記第二容積部の容積をＶ２、前記第二開口部の開口面積をＳ２とすると、
エンジン回転数が高くなる場合、前記可動隔壁および前記可動蓋は、Ｖ１が小さくなりかつＳ２／Ｖ２が大きくなるように移動する請求項１に記載のレゾネータ。
【請求項４】
前記可動隔壁および前記可動蓋は、前記吸気通路を通る吸気の負圧により移動する請求項１に記載のレゾネータ。
【請求項５】
さらに、前記吸気部材において前記第一開口部が開口する部位には、前記吸気通路の通路断面積を絞り、前記第一容積部と前記第二容積部との間に差圧を発生させることにより、前記可動隔壁および前記可動蓋を駆動する差圧用絞り部が配置されている請求項４に記載のレゾネータ。
【請求項６】
前記第二開口部は、スリット状を呈している請求項１に記載のレゾネータ。
【請求項７】
前記第二開口部は、多数の小孔からなる小孔群である請求項１に記載のレゾネータ。
【請求項８】
前記可動隔壁は、前記第一容積部と前記第二容積部とを連通する連通窓を持ち、
さらに、該連通窓を塞ぐ通気性部材を備える請求項１に記載のレゾネータ。
【請求項９】
前記ハウジングは、さらに、前記吸気通路および前記第一容積部に連通する第三開口部を区画し、
エンジン回転数が低速から中速の場合、前記可動蓋は該第三開口部を塞ぎかつ前記第二開口部の開口面積を変更し、
エンジン回転数が高速の場合、該可動蓋は該第二開口部を塞ぎ、前記第一開口部と前記第一容積部と該第三開口部とを連通するバイパス吸気通路が開通する請求項１に記載のレゾネータ。
【請求項１０】
さらに、前記吸気部材において前記第一開口部が開口する部位と前記第三開口部が開口する部位との間には、前記吸気通路の通路断面積を絞り、該第一開口部および該第三開口部のうち、より上流側に配置される開口部に吸気を案内するバイパス用絞り部が配置されている請求項９に記載のレゾネータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、吸気騒音を抑制する可変容積型のレゾネータに関する。
【背景技術】
【０００２】
ヘルムホルツ型のレゾネータは、筒体とハウジングとを備える。筒体の一端は、吸気ダクトに分岐接続されている。吸気ダクト内には吸気通路が区画されている。吸気通路における筒体接続部位には、開口部が開設されている。筒体の他端には、ハウジングが接続されている。ハウジング内部には、容積部が区画されている。
【０００３】
ここで、レゾネータの共鳴周波数ｆは、Ｃを音速、Ｓを開口部の開口面積、Ｌを筒体の長さ、Ｖを容積部の容積として、次式により得ることができる。
【０００４】
【数１】
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ところで、吸気騒音の周波数は、エンジン回転数に応じて比例的に変化する。そこで、特許文献１には、エンジン回転数に応じて、開口部の開口面積Ｓを変えることができるヘルムホルツ型のレゾネータが紹介されている。上式から、開口面積Ｓを変えると、レゾネータの共鳴周波数ｆを変えることができる。同文献記載のレゾネータの場合、エンジン回転数ごとに、共鳴周波数ｆを吸気騒音の所望の周波数Ｆと一致させることにより、周波数Ｆ付近の音圧レベルを低減させている。
【特許文献１】特開２００１−５０１２７号公報
【特許文献２】特開平５−１８２２４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、吸気騒音は、エンジンの燃焼室の爆発に対応した複数の成分から構成されている。図１７（ａ）に、四気筒エンジンの吸気騒音の爆発一次成分を、（ｂ）に同エンジンの吸気騒音の爆発二次成分を、それぞれ示す。例えば、エンジン回転数が５０００ｒｐｍの場合、（ａ）の爆発一次成分において、音圧レベル低減対象となる周波数は２５０Ｈｚである。これに対し、同エンジン回転数の場合、（ｂ）の爆発二次成分において、音圧レベル低減対象となる周波数は５００Ｈｚである。
【０００６】
しかしながら、同文献記載のレゾネータの場合、任意の単一のエンジン回転数において音圧レベルを低減可能な周波数領域は、一つだけである。したがって、同文献記載のレゾネータを用いて、エンジン回転数５０００ｒｐｍの吸気騒音を低減させようとすると、周波数２５０Ｈｚ（爆発一次成分）付近の音圧レベルを下げることはできても、周波数５００Ｈｚ（爆発二次成分）付近の音圧レベルを下げることはできない。あるいは、周波数５００Ｈｚ（爆発二次成分）付近の音圧レベルを下げることはできても、周波数２５０Ｈｚ（爆発一次成分）付近の音圧レベルを下げることはできない。したがって、二つの周波数領域の音圧レベルを下げる場合は、複数のレゾネータを吸気ダクトに配置しなければならない。
【０００７】
この問題を解消すべく、特許文献２には、任意の単一のエンジン回転数において、二つの周波数領域の音圧レベルを低減させることができるレゾネータが紹介されている。同文献記載のレゾネータのハウジング内は、可動隔壁により、第一容積部と第二容積部とに仕切られている。第一容積部は、第一筒体により吸気ダクトに接続されている。第二容積部は、第一筒体とは別の第二筒体により吸気ダクトに接続されている。可動隔壁を動かすことにより、第一容積部の容積Ｖ１と第二容積部の容積Ｖ２とを変えることができる。したがって、同文献記載のレゾネータによると、第一容積部に関する共鳴周波数ｆ１と第二容積部に関する共鳴周波数ｆ２とを別々に設定することができる。
【０００８】
しかしながら、第一容積部の容積Ｖ１と第二容積部の容積Ｖ２とを、互いに独立に変化させることはできない。すなわち、ハウジング内の全容積をＶｔとすると、Ｖｔ＝Ｖ１＋Ｖ２の関係が成立する。このため、容積Ｖ１を大きくすると、容積Ｖ２は必然的に小さくなる。反対に、容積Ｖ２を大きくすると、容積Ｖ１は必然的に小さくなる。
【０００９】
この事象を前出［数１］に代入すると、第一容積部に関する共鳴周波数ｆ１を高周波数側へシフトさせる場合、容積Ｖ１を小さくする必要がある。ところが、容積Ｖ１を小さくすると、容積Ｖ２は不可避的に大きくなる。このため、第二容積部に関する共鳴周波数ｆ２は、不可避的に低周波数側へシフトしてしまう。すなわち、共鳴周波数ｆ１と共鳴周波数ｆ２とが反対方向にシフトしてしまう。
【００１０】
反対に、第一容積部に関する共鳴周波数ｆ１を低周波数側へシフトさせる場合、容積Ｖ１を大きくする必要がある。ところが、容積Ｖ１を大きくすると、容積Ｖ２は不可避的に小さくなる。このため、第二容積部に関する共鳴周波数ｆ２は、不可避的に高周波数側へシフトする。すなわち、共鳴周波数ｆ１と共鳴周波数ｆ２とが反対方向にシフトしてしまう。
【００１１】
このように、同文献記載のレゾネータによると、二つの共鳴周波数ｆ１、ｆ２が、互いに反対方向にシフトしてしまう。ところが、前述したように、吸気騒音の周波数は、エンジン回転数に応じて比例的に変化する。例えば、図１７において、エンジン回転数が２０００ｒｐｍの場合、爆発一次成分（ａ）の周波数は１００Ｈｚ、爆発二次成分（ｂ）の周波数は２００Ｈｚである。これに対し、エンジン回転数が４０００ｒｐｍの場合、爆発一次成分（ａ）の周波数は２００Ｈｚ、爆発二次成分（ｂ）の周波数は４００Ｈｚである。このため、同文献記載のレゾネータによると、任意のエンジン回転数において、音圧レベルを低減させたい周波数Ｆ１、Ｆ２に、二つの共鳴周波数ｆ１、ｆ２を、対応させるのは困難である。
【００１２】
本発明のレゾネータは、上記課題に鑑みて完成されたものである。したがって、本発明は、吸気騒音における音圧レベル低減対象である複数の周波数と、自身の複数の共鳴周波数とを、対応させやすいレゾネータを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
（１）上記課題を解決するため、本発明のレゾネータは、吸気通路を区画する吸気部材に配設され、該吸気通路に連通する第一開口部および第二開口部と、該第一開口部に連通する第一容積部と、該第二開口部に連通する第二容積部と、を区画するハウジングと、該第一容積部と該第二容積部とを移動可能に仕切り、該第一容積部の容積と該第二容積部の容積とを変更可能な可動隔壁と、該可動隔壁に協動し、該第二開口部の開口面積を変更可能な可動蓋と、を備えてなることを特徴とする。
【００１４】
本発明のレゾネータによると、第一容積部の容積、第二容積部の容積のみならず、第二開口部の開口面積をも変更することができる。このため、前述したように、二つの共鳴周波数が互いに反対方向にシフトするのを抑制することができる。したがって、本発明のレゾネータによると、吸気騒音における音圧レベル低減対象である二つの周波数と、自身の二つの共鳴周波数とを、対応させやすい。
【００１５】
（２）好ましくは、さらに、前記第一開口部と前記第一容積部とを連通する連通部を区画する筒体を備える構成とする方がよい。つまり、本構成は、ハウジングにおける第一開口部および第一容積部区画部位と、連通部を区画する筒体とにより、ヘルムホルツ型のレゾネータを形成するものである。ヘルムホルツ型のレゾネータは、音圧レベルの低減幅が大きい。このため、本構成によると、所望の周波数の音圧レベルを大幅に低減させることができる。
【００１６】
（３）好ましくは、前記第一容積部の容積をＶ１、前記第二容積部の容積をＶ２、前記第二開口部の開口面積をＳ２とすると、エンジン回転数が高くなる場合、前記可動隔壁および前記可動蓋は、Ｖ１が小さくなりかつＳ２／Ｖ２が大きくなるように移動する構成とする方がよい。
【００１７】
第一容積部に関する共鳴周波数ｆ１は、Ｃを音速、Ｓ１を第一開口部の開口面積、Ｌ１を吸気通路から第一容積部までの距離、Ｖ１を第一容積部の容積として、次式により得ることができる。
【００１８】
【数２】
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エンジン回転数が高くなると、吸気騒音の周波数Ｆ１は高くなる。これに対し、本構成の場合、エンジン回転数が高くなると、第一容積部の容積Ｖ１は小さくなる。このため、共鳴周波数ｆ１は高くなる。したがって、吸気騒音の周波数Ｆ１のシフト方向と、共鳴周波数ｆ１のシフト方向とは、一致している。
【００１９】
同様に、第二容積部に関する共鳴周波数ｆ２は、Ｃを音速、Ｓ２を第二開口部の開口面積、Ｌ２を吸気通路から第二容積部までの距離、Ｖ２を第二容積部の容積として、次式により得ることができる。
【００２０】
【数３】
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また、第一容積部の容積と第二容積部の容積との総和をＶｔとすると、Ｖｔ＝Ｖ１＋Ｖ２の関係が成立する。
【００２１】
エンジン回転数が高くなると、吸気騒音の周波数Ｆ２は高くなる。これに対し、本構成の場合、エンジン回転数が高くなると、第一容積部の容積Ｖ１が小さくなるため、不可避的に第二容積部の容積Ｖ２（＝Ｖｔ−Ｖ１）は大きくなる。ここで、第二開口部の開口面積Ｓ２は、容積Ｖ２と共に、大きくなるように設定されている。並びに、容積Ｖ２と開口面積Ｓ２とは、Ｓ２／Ｖ２が大きくなるように設定されている。このため、共鳴周波数ｆ２は高くなる。したがって、吸気騒音の周波数Ｆ２のシフト方向と、共鳴周波数ｆ２のシフト方向とは、一致している。
【００２２】
このように、本構成によると、エンジン回転数の変化に伴い、二つの共鳴周波数ｆ１、ｆ２を同方向にシフトさせることができる。すなわち、エンジン回転数が高い場合（吸気騒音の周波数Ｆ１、Ｆ２が高い場合）は、共鳴周波数ｆ１、ｆ２を高い周波数領域に設定することができる。反対に、エンジン回転数が低い場合（吸気騒音の周波数Ｆ１、Ｆ２が低い場合）は、共鳴周波数ｆ１、ｆ２を低い周波数領域に設定することができる。言い換えると、本構成によると、吸気騒音における音圧レベル低減対象である二つの周波数と、自身の二つの共鳴周波数とを、対応させやすい。
【００２３】
（４）好ましくは、前記可動隔壁および前記可動蓋は、前記吸気通路を通る吸気の負圧により移動する構成とする方がよい。本構成によると、可動隔壁および可動蓋を動かすのに、別途モータ、センサ、コントローラなどの駆動用部品を設置する必要がない。このため、レゾネータの製造コストを削減できる。また、レゾネータの構造が単純になる。
【００２４】
（５）好ましくは、上記（４）の構成において、さらに、前記吸気部材において前記第一開口部が開口する部位には、前記吸気通路の通路断面積を絞り、前記第一容積部と前記第二容積部との間に差圧を発生させることにより、前記可動隔壁および前記可動蓋を駆動する差圧用絞り部が配置されている構成とする方がよい。
【００２５】
本構成によると、差圧用絞り部を通過する吸気の流速が大きくなる。このため、第一開口部付近が減圧される。第一開口部と第一容積部とは連通している。したがって、第一容積部も減圧される。第一容積部が減圧されると、第一容積部の内圧は、第二容積部の内圧よりも小さくなる。したがって、可動隔壁および可動蓋は、第一容積部側に移動する。本構成によると、差圧用絞り部を設けるという比較的簡単な手法により、可動隔壁および可動蓋を動かすことができる。
【００２６】
（６）好ましくは、前記第二開口部は、スリット状を呈している構成とする方がよい。つまり、本構成は、ハウジングにおけるスリット状の第二開口部および第二容積部区画部位により、空洞型のレゾネータを形成するものである。空洞型のレゾネータは、音圧レベルを低減可能な周波数幅が広い。このため、本構成によると、所望の周波数を含む広い周波数領域の音圧レベルを低減させることができる。また、スリットの向き、サイズにより、周波数の変化量を調整することが容易である。
【００２７】
（７）好ましくは、前記第二開口部は、多数の小孔からなる小孔群である構成とする方がよい。つまり、本構成は、上記（６）同様に、ハウジングにおける小孔群および第二容積部区画部位により、空洞型のレゾネータを形成するものである。空洞型のレゾネータは、音圧レベルを低減可能な周波数幅が広い。このため、本構成によると、所望の周波数を含む広い周波数領域の音圧レベルを低減させることができる。
【００２８】
（８）好ましくは、前記可動隔壁は、前記第一容積部と前記第二容積部とを連通する連通窓を持ち、さらに、該連通窓を塞ぐ通気性部材を備える構成とする方がよい。図１８に、音圧レベル低減の模式図を示す。図に示すように、任意の周波数の音圧レベルを低減させると、当該周波数の低周波数側と高周波数側とに、音圧レベルの高い反共鳴部（図中ハッチングで示す）が発現する場合がある。この点に鑑み、本構成の可動隔壁の連通窓には、通気性部材が配置されている。通気性部材を配置すると、反共鳴部の発現を抑制することができる。
【００２９】
（９）好ましくは、前記ハウジングは、さらに、前記吸気通路および前記第一容積部に連通する第三開口部を区画し、エンジン回転数が低速から中速の場合、前記可動蓋は該第三開口部を塞ぎかつ前記第二開口部の開口面積を変更し、エンジン回転数が高速の場合、該可動蓋は該第二開口部を塞ぎ、前記第一開口部と前記第一容積部と該第三開口部とを連通するバイパス吸気通路が開通する構成とする方がよい。
【００３０】
本構成によると、エンジン回転数が低速から中速の場合は、第一開口部と第一容積部との組、第二開口部と第二容積部との組により、低周波数領域から中周波数領域の所望の周波数の音圧レベルを低減させることができる。一方、エンジン回転数が高速の場合は、第一容積部が拡張室型レゾネータとして作用する。このため、高周波数領域の音圧レベルを低減させることができる。
【００３１】
並びに、エンジン回転数が高速になると、バイパス吸気通路が開通する。このため、二系統の吸気通路を確保することができる。したがって、別個独立に、二系統の吸気系システム（例えば、吸気ダクト、レゾネータ、エアクリーナ、エアクリーナホース、スロットルボディなどから構成される吸気系システム）をエンジンルームに配置する場合と比較して、吸気系システムの部品点数が少なくて済む。また、製造コストを削減できる。また、エンジンルームに占める吸気系システムのスペース割合が小さくなる。
【００３２】
（１０）好ましくは、上記（９）の構成において、さらに、前記吸気部材において前記第一開口部が開口する部位と前記第三開口部が開口する部位との間には、前記吸気通路の通路断面積を絞り、該第一開口部および該第三開口部のうち、より上流側に配置される開口部に吸気を案内するバイパス用絞り部が配置されている構成とする方がよい。本構成によると、バイパス用絞り部により、吸気通路とバイパス吸気通路との吸気の配分を調整することができる。
【発明の効果】
【００３３】
本発明によると、吸気騒音における音圧レベル低減対象である複数の周波数と、自身の複数の共鳴周波数とを、対応させやすいレゾネータを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３４】
以下、本発明のレゾネータの実施の形態について説明する。
【００３５】
＜第一実施形態＞
まず、本実施形態のレゾネータが配置された吸気系システムについて説明する。図１に、本実施形態のレゾネータが配置された吸気系システムの斜視図を示す。図に示すように、吸気系システム９は、吸気ダクト９０とエアクリーナ９１とエアクリーナホース９３とを備えている。吸気系システム９の内部には、吸気通路が区画されている。吸気ダクト９０とエアクリーナ９１とは、車両のフロントタイヤ９２（一点鎖線で示す）前方のスペースに配置されている。
【００３６】
吸気ダクト９０は、ＰＰ（ポリプロピレン）製であって筒状を呈している。吸気ダクト９０は、本発明の吸気部材に含まれる。吸気ダクト９０の上流側端部９００は、扁平台形状を呈している。上流側端部９００には、吸気口９０１が開設されている。上流側端部９００は、ラジエターアッパサポート（図略）に止着されている。吸気ダクト９０は、Ｕ字状に湾曲している。吸気ダクト９０のＵ字底部９０２は、フェンダーエプロンＦＥの下方に配置されている。
【００３７】
エアクリーナ９１は、ダーティ側ケース９１０とクリーン側ケース９１１とを備えている。ダーティ側ケース９１０は、タルク配合ＰＰ製であって上方に開口する箱状を呈している。ダーティ側ケース９１０には、吸気ダクト９０の下流側端部９０３が連結されている。クリーン側ケース９１１は、タルク配合ＰＰ製であって下方に開口する箱状を呈している。クリーン側ケース９１１は、ダーティ側ケース９１０の上方に、互いの開口同士を合わせた状態で配置されている。ダーティ側ケース９１０とクリーン側ケース９１１との間には、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）不織布をひだ折り加工したエアエレメント（図略）が介装されている。
【００３８】
エアクリーナホース９３は、ＣＲ（クロロプレンゴム）製であって蛇腹（図略）を持つ円筒状を呈している。エアクリーナホース９３の上流側端部は、クリーン側ケース９１１に連結されている。一方、エアクリーナホース９３の下流側端部は、インレットマニホールド（図略）に連結されている。レゾネータ１は、吸気ダクト９０のＵ字底部９０２に配設されている。吸気は、吸気口９０１から吸気ダクト９０に導入され、エアクリーナ９１を通過することにより濾過され、エアクリーナホース９３、インレットマニホールドを介して、エンジンの燃焼室に供給される。
【００３９】
次に、本実施形態のレゾネータの構成について説明する。図２に、本実施形態のレゾネータの透過斜視図を示す。図３に、同レゾネータの長手方向断面図を示す。なお、図３においては、モータ収容室、ホルダー、スクリューを省略して示す。これらの図に示すように、レゾネータ１は、ハウジング２と可動隔壁３と可動蓋４と筒体５と通気性部材６とを備えている。
【００４０】
ハウジング２は、ＰＰ製であって直方体箱状を呈している。ハウジング２は、吸気ダクト９０のＵ字底部９０２の下壁と一体に形成されている。ハウジング２の上壁（Ｕ字底部９０２の下壁）には、円形の第一開口部２０が開設されている。第一開口部２０は、Ｕ字底部９０２内の吸気通路９５に連通している。ハウジング２の上壁における第一開口部２０の下流側には、スリット２１が開設されている。スリット２１は、本発明の第二開口部に含まれる。スリット２１は、後述する可動隔壁３の移動方向に対して幅広の矩形状を呈している。スリット２１は、Ｕ字底部９０２内の吸気通路９５に連通している。
【００４１】
筒体５は、ＰＰ製であって短軸円筒状を呈している。筒体５は、ハウジング２の上壁下面から下方に向かって突設されている。筒体５は、第一開口部２０の外周側に配置されている。筒体５の内周側には、連通部５０が区画されている。連通部５０は、前記第一開口部２０に連通している。
【００４２】
可動隔壁３は、ＰＰ製であって矩形板状を呈している。可動隔壁３の外縁には、ゴム製のシール枠（図略）が環装されている。可動隔壁３は、ハウジング２の内部を、第一容積部２２と第二容積部２３とに仕切っている。第一容積部２２は、連通部５０に連通している。一方、第二容積部２３は、スリット２１に連通している。可動隔壁３により、第一容積部２２の容積と第二容積部２３の容積とを変えることができる。可動隔壁３の第一容積部２２側の表面略中央からは、細板状のロッド３０が突設されている。ロッド３０は、ハウジング２のモータ固定壁２９を貫通している。ロッド３０の貫通端に形成されたラック部３００は、モータ収容室２９０において、ピニオン９６に噛合している。ピニオン９６は、モータ９７の回転軸９７０に止着されている。モータ９７は、ホルダー９７２に収容されている。ホルダー９７２は、スクリュー９７１により、モータ固定壁２９に止着されている。可動隔壁３におけるロッド３０根本部下方には、矩形状の連通窓３１が開設されている。
【００４３】
通気性部材６は、ＰＥＴ不織布製であって矩形板状を呈している。通気性部材６は、連通窓３１を塞いでいる。したがって、微視的には、通気性部材６を介して、第一容積部２２と第二容積部２３とは連通している。
【００４４】
可動蓋４は、ＰＰ製であって矩形板状を呈している。可動蓋４は、ちょうど庇のように、可動隔壁３の上縁から第二容積部２３側に突設されている。可動蓋４は、前記スリット２１の下方に配置されている。したがって、可動蓋４により、スリット２１の開口面積を変えることができる。
【００４５】
次に、本実施形態のレゾネータのエンジン回転数を上げる場合の動きについて説明する。図４に、本実施形態のレゾネータの模式図を示す。（ａ）は、エンジン回転数が低速の場合を、（ｂ）はエンジン回転数が高速の場合を、それぞれ示す。
【００４６】
（ａ）に示すように、エンジン回転数が低速の場合は、第一容積部２２の容積は、比較的大きい。また、第二容積部２３の容積は、比較的小さい。また、スリット２１の開口面積は、比較的小さい。
【００４７】
エンジン回転数が高くなると、回転数センサ（図略）からの信号により、コントローラ（図略）が、モータ９７（前出図２参照）の回転軸９７０を回動させる。モータ９７の回転軸９７０は、ピニオン９６に止着されている。このため、回転軸９７０と一緒にピニオン９６も回動する。ピニオン９６は、ロッド３０のラック部３００に噛合している。このため、ピニオン９６が回動すると、ロッド３０がピニオン９６に引っ張られる。したがって、可動隔壁３および可動蓋４は、第一容積部２２方向に移動する。
【００４８】
（ｂ）に示すように、可動隔壁３および可動蓋４が第一容積部２２方向に移動すると、第一容積部２２の容積は小さくなる。前出図３に示すように、第一容積部２２、連通部５０、第一開口部２０に関する共鳴周波数ｆ１は、Ｃを音速、Ｓ１を第一開口部２０の開口面積、Ｌ１を筒体５の軸長、Ｖ１を第一容積部２２の容積として、次式により得ることができる。
【００４９】
【数４】
2005282514.tif 000006
エンジン回転数が高くなると、吸気騒音の周波数Ｆ１は高くなる。これに対し、エンジン回転数が高くなると、第一容積部２２の容積Ｖ１は小さくなる。このため、共鳴周波数ｆ１は高くなる。
【００５０】
同様に、第二容積部２３、スリット２１に関する共鳴周波数ｆ２は、Ｃを音速、Ｓ２をスリット２１の開口面積、Ｌ２をハウジング２上壁の肉厚、Ｖ２を第二容積部２３の容積として、次式により得ることができる。
【００５１】
【数５】
2005282514.tif 000007
また、第一容積部２２の容積と第二容積部２３の容積との総和をＶｔとすると、Ｖｔ＝Ｖ１＋Ｖ２の関係が成立する。
【００５２】
エンジン回転数が高くなると、吸気騒音の周波数Ｆ２は高くなる。これに対し、エンジン回転数が高くなると、第一容積部２２の容積Ｖ１が小さくなるため、不可避的に第二容積部２３の容積Ｖ２（＝Ｖｔ−Ｖ１）は大きくなる。また、スリット２１の開口面積Ｓ２は、可動蓋４の移動に伴い大きくなる。並びに、容積Ｖ２と開口面積Ｓ２とは、Ｓ２／Ｖ２が大きくなるように設定されている。このため、共鳴周波数ｆ２は高くなる。なお、エンジン回転数が下がる場合は、可動隔壁３および可動蓋４を第二容積部２３方向に動かす。
【００５３】
次に、本実施形態のレゾネータの作用効果について説明する。本実施形態のレゾネータ１によると、第一容積部２２の容積Ｖ１、第二容積部２３の容積Ｖ２のみならず、スリット２１の開口面積Ｓ２をも変更することができる。このため、吸気騒音における音圧レベル低減対象である二つの周波数Ｆ１、Ｆ２と、自身の二つの共鳴周波数ｆ１、ｆ２とを、対応させやすい。
【００５４】
また、本実施形態のレゾネータ１によると、ハウジング２における第一開口部２０および第一容積部２２区画部位と、連通部５０を区画する筒体５とにより、ヘルムホルツ型のレゾネータ部が形成されている。ヘルムホルツ型レゾネータは、音圧レベルの低減幅が大きい。このため、本実施形態のレゾネータ１によると、所望の周波数の音圧レベルを大幅に低減させることができる。
【００５５】
また、本実施形態のレゾネータ１によると、エンジン回転数の変化に伴い、二つの共鳴周波数ｆ１、ｆ２を同方向にシフトさせることができる。すなわち、エンジン回転数が高い場合（吸気騒音の周波数Ｆ１、Ｆ２が高い場合）は、共鳴周波数ｆ１、ｆ２を高い周波数領域に設定することができる。反対に、エンジン回転数が低い場合（吸気騒音の周波数Ｆ１、Ｆ２が低い場合）は、共鳴周波数ｆ１、ｆ２を低い周波数領域に設定することができる。
【００５６】
また、本実施形態のレゾネータ１によると、ハウジング２におけるスリット２１および第二容積部２３区画部位により、空洞型のレゾネータ部が形成されている。空洞型レゾネータは、音圧レベルを低減可能な周波数幅が広い。このため、本実施形態のレゾネータ１によると、所望の周波数を含む広い周波数領域の音圧レベルを低減させることができる。
【００５７】
また、本実施形態のレゾネータ１によると、可動隔壁３の連通窓３１に通気性部材６が配置されている。このため、音圧レベルを低減させた周波数の低周波数側と高周波数側とに、音圧レベルの高い反共鳴部が発現するのを抑制することができる。
【００５８】
＜第二実施形態＞
本実施形態と第一実施形態との相違点は、スリットの代わりに多数の小孔からなる小孔群がハウジングの上壁に穿設されている点である。したがって、ここでは相違点についてのみ説明する。
【００５９】
図５に、本実施形態のレゾネータの透過斜視図を示す。なお、図２と対応する部位については同じ符号で示す。図に示すように、ハウジング２の上壁には、小孔２４０が穿設されている。小孔２４０は、吸気通路９５と第二容積部２３とを連通している。多数の小孔２４０により、小孔群２４が構成されている。小孔群２４は、可動隔壁３の移動方向に対して幅広に配置されている。本実施形態のレゾネータ１は、第一実施形態のレゾネータと同様の作用効果を有する。
【００６０】
＜第三実施形態＞
本実施形態と第一実施形態との相違点は、可動隔壁および可動蓋が吸気負圧により動く点である。また、第一容積部と第二容積部の配置、第一開口部とスリットの配置が、吸気流れ方向に対し、各々逆になっている点である。したがって、ここでは相違点についてのみ説明する。
【００６１】
図６に、本実施形態のレゾネータの透過斜視図を示す。なお、図２と対応する部位については同じ符号で示す。図に示すように、吸気ダクト９０のＵ字底部９０２上壁には、差圧用絞り部９８が凹設されている。差圧用絞り部９８により、吸気通路９５の通路断面積は、局部的に小さくなる。
【００６２】
ハウジング２の上壁には、差圧用絞り部９８に上下方向に対向して、第一開口部２０が開設されている。また、ハウジング２の上壁下面からは、筒体５が突設されている。筒体５の内周側には、連通部５０が区画されている。ハウジング２の内部空間は、可動隔壁３により、上流側の第二容積部２３と下流側の第一容積部２２とに仕切られている。連通部５０は、第一容積部２２に連通している。また、ハウジング２の上壁における第一開口部２０の上流側には、スリット２１が開設されている。スリット２１は、第二容積部２３に連通している。
【００６３】
可動隔壁３の第一容積部２２側の表面略中央からは、丸棒状のロッド３０が突設されている。ロッド３０は、ハウジング２の側壁を貫通している。ロッド３０の中間部には、鍔状のストッパー３３が環装されている。ストッパー３３とハウジング２側壁内面との間には、鋼製のコイルスプリング３２が介装されている。可動蓋４は、可動隔壁３の上縁から第二容積部２３側に突設されている。可動蓋４は、前記スリット２１の下方に配置されている。
【００６４】
図７に、本実施形態のレゾネータの模式図を示す。（ａ）は、エンジン回転数が低速の場合を、（ｂ）はエンジン回転数が高速の場合を、それぞれ示す。なお、図４と対応する部位については、同じ符号で示す。
【００６５】
（ａ）に示すように、エンジン回転数が低速の場合は、第一容積部２２の容積は、比較的大きい。また、第二容積部２３の容積は、比較的小さい。また、スリット２１の開口面積は、比較的小さい。
【００６６】
エンジン回転数が高くなると、差圧用絞り部９８を流れる吸気の流速が大きくなる。このため、第一開口部２０付近が減圧される。第一開口部２０と第一容積部２２とは、連通部５０を介して、連通している。したがって、第一容積部２２も減圧される。第一容積部２２が減圧されると、第一容積部２２の内圧は、第二容積部２３の内圧よりも小さくなる。したがって、（ｂ）に示すように、可動隔壁３および可動蓋４は、第一容積部２２側に移動する。このため、第一容積部２２の容積は小さくなる。また、第二容積部２３の容積は大きくなる。並びに、スリット２１の開口面積は大きくなる。
【００６７】
反対に、エンジン回転数が低くなると、差圧用絞り部９８を流れる吸気の流速が小さくなる。このため、第一容積部２２の内圧と第二容積部２３の内圧との差圧が小さくなる。したがって、コイルスプリング３２の付勢力により、可動隔壁３および可動蓋４は、第二容積部２３側に再移動する。すなわち、（ａ）の状態に戻る。このため、第一容積部２２の容積は大きくなる。また、第二容積部２３の容積は小さくなる。並びに、スリット２１の開口面積は小さくなる。
【００６８】
本実施形態のレゾネータ１は、第一実施形態のレゾネータと同様の作用効果を有する。また、本実施形態のレゾネータ１によると、差圧用絞り部９８を設けるという比較的簡単な手法により、可動隔壁３および可動蓋４を動かすことができる。並びに、モータ、回転数センサ、コントローラなど可動隔壁３および可動蓋４を動かすための駆動用部品が不要である。このため、レゾネータ１の製造コストを削減できる。また、レゾネータ１の構造が単純になる。また、本実施形態のレゾネータ１によると、コイルスプリング３２が第一容積部２２に収容されている。このため、コイルスプリング３２に錆が発生したり、コイルスプリング３２が凍結等するのを、抑制することができる。
【００６９】
＜第四実施形態＞
本実施形態と第一実施形態との相違点は、ハウジングの上壁に第三開口部が開設されている点である。したがって、ここでは相違点についてのみ説明する。
【００７０】
図８に、本実施形態のレゾネータの模式図を示す。（ａ）は、エンジン回転数が低速の場合を、（ｂ）はエンジン回転数が中速の場合を、（ｃ）はエンジン回転数が高速の場合を、それぞれ示す。なお、図４と対応する部位については、同じ符号で示す。
【００７１】
図に示すように、ハウジング２の上壁には、吸気の流れ方向に沿って、第一開口部２０、第三開口部２５、スリット２１が直列に並んで開設されている。第三開口部２５は円状を呈している。また、吸気ダクトのＵ字底部９０２には、バイパス用絞り部９９が凹設されている。バイパス用絞り部９９により、吸気通路９５の通路断面積は、局部的に小さくなる。バイパス用絞り部９９は、第一開口部２０と第三開口部２５との間に配置されている。
【００７２】
（ａ）に示すように、エンジン回転数が低速の場合は、第一容積部２２の容積は、比較的大きい。また、第二容積部２３の容積は、比較的小さい。また、スリット２１の開口面積は、比較的小さい。また、第三開口部２５は、可動蓋４により塞がれている。
【００７３】
エンジン回転数が高くなると、回転数センサ（図略）からの信号により、コントローラ（図略）が、モータ９７（前出図２参照）の回転軸９７０を回動させる。このため、ピニオン９６も回動する。ピニオン９６が回動すると、ロッド３０がピニオン９６に引っ張られる。したがって、可動隔壁３および可動蓋４は、第一容積部２２方向に移動する。
【００７４】
（ｂ）に示すように、可動隔壁３および可動蓋４が第一容積部２２方向に移動すると、第一容積部２２の容積は小さくなる。また、第二容積部２３の容積は大きくなる。また、スリット２１の開口面積は大きくなる。エンジン回転数が下がる場合は、可動隔壁３および可動蓋４を第二容積部２３方向に動かす。このように、本実施形態のレゾネータ１は、エンジン回転数が低速から中速の場合は、第一実施形態のレゾネータ同様の動きをする。
【００７５】
これに対し、エンジン回転数が高速の場合は、（ｃ）に示すように、可動隔壁３を第二容積部方向に大きく動かす。そして、可動蓋４によりスリット２１の全面を塞ぐ。反対に、可動蓋４の移動により、第三開口部２５が開く。そして、第一開口部２０、連通部５０、第一容積部２２、第三開口部２５を結ぶバイパス吸気通路１０が形成される。
【００７６】
本実施形態のレゾネータ１は、エンジン回転数が低速から中速の場合、第一実施形態のレゾネータと同様の作用効果を有する。また、本実施形態のレゾネータ１によると、エンジン回転数が高速の場合、ハウジング２内部空間の略全体を占めるほど第一容積部２２が大容積化する。このため、第一容積部２２は、拡張室型レゾネータとして機能する。したがって、エンジン回転数が高速の場合、高周波数領域の音圧レベルを低減させることができる。
【００７７】
また、本実施形態のレゾネータ１によると、エンジン回転数が高速の場合、バイパス吸気通路１０が開通する。このため、二系統の吸気通路９５、１０を確保することができる。したがって、別個独立に、二系統の吸気系システムをエンジンルームに配置する場合と比較して、吸気系システムの部品点数が少なくて済む。また、製造コストを削減できる。また、エンジンルームに占める吸気系システムのスペース割合が小さくなる。
【００７８】
また、本実施形態のレゾネータ１によると、吸気ダクトのＵ字底部９０２において第一開口部２０が開口する部位と第三開口部２５が開口する部位との間には、バイパス用絞り部９９が配置されている。このため、エンジン回転数が高速の場合、バイパス吸気通路１０に吸気を分流させやすい。
【００７９】
また、本実施形態のレゾネータ１によると、Ｕ字底部９０２上流側の通路断面積をＳａ、下流側の通路断面積をＳｅ、バイパス用絞り部９９の通路断面積をＳｂ、第一開口部２０の開口面積をＳｃ、第三開口部２５の開口面積をＳｄとすると、Ｓａ≦Ｓｂ＋Ｓｃ、Ｓａ≦Ｓｄ＋Ｓｅとなるように、各面積が設定されている（図８（ｃ）参照）。このため、通気抵抗が小さい。
【００８０】
＜第五実施形態＞
本実施形態と第一実施形態との相違点は、可動隔壁および可動蓋が吸気負圧により動く点である。また、ハウジングが円筒状を呈している点である。すなわち、第一容積部と第二容積部とが円グラフ状に配置されている点である。したがって、ここでは相違点についてのみ説明する。
【００８１】
図９に、本実施形態のレゾネータの上方断面図（図１０のＩＩ−ＩＩ断面図）を示す。なお、図２と対応する部位については同じ符号で示す。また、図１０に、同レゾネータの側方断面図（図９のＩ−Ｉ断面図）を示す。これらの図に示すのは、エンジン回転数が低速の場合である。
【００８２】
これらの図に示すように、ハウジング２は、軸方向両端部が上下壁により封止された中空円筒状を呈している。ハウジング２の上壁には、円状の第一開口２０と円状の連通口２８２と扇状の第二開口部２６とが開設されている。吸気ダクト９０上壁には、連通口２８２と対向して差圧用絞り部９８が凹設されている。ハウジング２の上壁下面における第一開口２０の外周側からは、下方に向かって筒体５が突設されている。ハウジング２の内部には、固定隔壁２７と可動隔壁３と可動蓋４と回転軸７１とスプリング収容部２８０とコイルスプリング２８１とスプリング弾接板２８７と第一連結アーム２８３と揺動アーム２８４と揺動アーム支持片２８５と第二連結アーム２８６とが配置されている。回転軸７１は、ハウジング２の軸心と略同軸上に配置されている。可動隔壁３は、回転軸７１に止着されている。可動隔壁３の上縁からは、可動蓋４が突設されている。一方、固定隔壁２７は、ハウジング２の上壁下面、下壁上面、外周壁内面に止着されている。これら可動隔壁３および固定隔壁２７により、ハウジング２の内部空間は、第一容積部２２と第二容積部２３とに仕切られてる。
【００８３】
スプリング収容部２８０は、円筒状であって、ハウジング２上壁下面から突設されている。スプリング収容部２８０は、前記連通口２８２と連通している。スプリング弾接板２８７は円板状を呈している。スプリング弾接板２８７は、スプリング収容部２８０に収容されている。コイルスプリング２８１は、スプリング弾接板２８７とスプリング収容部２８０上壁との間に、介装されている。第一連結アーム２８３は角柱状を呈している。第一連結アーム２８３の上端は、スプリング弾接板２８７に枢支されている。一方、第一連結アーム２８３の下端は、角柱状の揺動アーム２８４の一端に枢支されている。揺動アーム支持片２８５は、ハウジング２下壁上面から突設されている。揺動アーム支持片２８５は、揺動アーム２８４の中間部を、揺動軸Ｏを中心に、揺動可能に支持している。第二連結アーム２８６は角柱状を呈している。第二連結アーム２８６の一端は、揺動アーム２８４の他端に枢支されている。第二連結アーム２８６の他端は、可動隔壁３に枢支されている。
【００８４】
図１１に、本実施形態のレゾネータのエンジン回転数が高速の場合の側方断面図を示す。前出図１０に示すように、エンジン回転数が低速の場合は、第一容積部２２の容積は、比較的大きい。また、第二容積部２３の容積は、比較的小さい。また、第二開口部２６の開口面積は、比較的小さい。
【００８５】
エンジン回転数が高くなると、吸気負圧が大きくなる。吸気負圧は、連通口２８２を介して、スプリング弾接板２８７を上方に吸引しようとする。吸気負圧の吸引力がコイルスプリング２８１の付勢力を超えると、スプリング弾接板２８７が上方に移動する。このため、第一連結アーム２８３も上方に移動する。第一連結アーム２８３の下端は、揺動アーム２８４の一端に枢支されている。このため、揺動アーム２８４の一端は、上方に引っ張られる。したがって、揺動アーム２８４は、揺動軸Ｏを中心に、図中時計回り方向に揺動する。揺動アーム２８４が揺動すると、揺動アーム２８４の他端は、下方に移動する。このため、揺動アーム２８４の他端に枢支された第二連結アーム２８６の一端も、下方に移動する。したがって、可動隔壁３および可動蓋４は、前出図９の回転軸７１を中心に、揺動軸Ｏに近づく方向に移動する。
【００８６】
図１１に示すように、可動隔壁３および可動蓋４が揺動軸Ｏに近づく方向に移動すると、第一容積部２２の容積は小さくなる。また、第二容積部２３の容積は大きくなる。また、第二開口部２６の開口面積は大きくなる。
【００８７】
エンジン回転数が下がると、吸気負圧が小さくなる。コイルスプリング２８１の付勢力が吸気負圧の吸引力を超えると、スプリング弾接板２８７が下方に移動する。このため、可動隔壁３および可動蓋４は、揺動軸Ｏから離れる方向に移動する。したがって、第一容積部２２の容積は大きくなる。また、第二容積部２３の容積は小さくなる。また、第二開口部２６の開口面積は小さくなる。
【００８８】
本実施形態のレゾネータ１は、第一実施形態のレゾネータと同様の作用効果を有する。また、本実施形態のレゾネータ１の可動隔壁３および可動蓋４は、吸気負圧により揺動する。このため、別途モータ、センサ、コントローラなどの駆動用部品を設置する必要がない。したがって、レゾネータ１の製造コストを削減できる。また、レゾネータ１の構造が単純になる。また、本実施形態のレゾネータ１は、特に配管の湾曲部に装着しやすい。
【００８９】
＜第六実施形態＞
本実施形態と第一実施形態との相違点は、可動隔壁および可動蓋が吸気負圧により動く点である。したがって、ここでは相違点についてのみ説明する。
【００９０】
図１２に、本実施形態のレゾネータのエンジン回転数が低速の場合の長手方向断面図を示す。図１３に、同レゾネータのエンジン回転数が高速の場合の長手方向断面図を示す。なお、これらの図において、図３、図１０と対応する部位については同じ符号で示す。
【００９１】
図に示すように、吸気ダクト９０のＵ字底部９０２上壁には、差圧用絞り部９８が凹設されている。差圧用絞り部９８により、吸気通路９５の通路断面積は、局部的に小さくなる。
【００９２】
ハウジング２の上壁には、差圧用絞り部９８に上下方向に対向して、第一開口部２０が開設されている。また、ハウジング２の上壁下面からは、筒体５が突設されている。筒体５の内周側には、連通部５０が区画されている。ハウジング２の内部空間は、可動隔壁３により、下流側の第二容積部２３と上流側の第一容積部２２とに仕切られている。連通部５０は、第一容積部２２に連通している。また、ハウジング２の上壁における第一開口部２０の下流側には、スリット２１が開設されている。スリット２１は、第二容積部２３に連通している。第二容積部２３には、スプリング収容部２８０とコイルスプリング２８１とスプリング弾接板２８７と第一連結アーム２８３と揺動アーム２８４と揺動アーム支持片２８５と第二連結アーム２８６とが配置されている。
【００９３】
図１２に示すように、エンジン回転数が低速の場合は、第一容積部２２の容積は、比較的大きい。また、第二容積部２３の容積は、比較的小さい。また、スリット２１の開口面積は、比較的小さい。
【００９４】
エンジン回転数が高くなると、吸気負圧が大きくなる。このため、可動隔壁３および可動蓋４は、第一容積部２２方向に移動する。したがって、第一容積部２２の容積は小さくなる。また、第二容積部２３の容積は大きくなる。また、スリット２１の開口面積は大きくなる。
【００９５】
また、可動隔壁３および可動蓋４が移動すると、第二連結アーム２８６も第一容積部２２方向に移動する。このため、揺動アーム２８４が、図中反時計回り方向に、揺動軸Ｏを中心に揺動する。揺動アーム２８４が揺動すると、第一連結アーム２８３が上方に押し上げられる。したがって、コイルスプリング２８１が、スプリング弾接板２８７により、縮められる。吸気負圧による吸引力と、コイルスプリング２８１の付勢力とが釣り合う位置に、可動隔壁３および可動蓋４は保持される。
【００９６】
エンジン回転数が下がると、吸気負圧が小さくなる。コイルスプリング２８１の付勢力が吸気負圧の吸引力を超えると、コイルスプリング２８１によりスプリング弾接板２８７が押し下げられる。このため、可動隔壁３および可動蓋４は、揺動軸Ｏに近づく方向に移動する。したがって、第一容積部２２の容積は大きくなる。また、第二容積部２３の容積は小さくなる。また、スリット２１の開口面積は小さくなる。
【００９７】
本実施形態のレゾネータ１は、第一実施形態のレゾネータと同様の作用効果を有する。また、本実施形態のレゾネータ１によると、差圧用絞り部９８を設けるという比較的簡単な手法により、可動隔壁３および可動蓋４を動かすことができる。並びに、モータ、回転数センサ、コントローラなど可動隔壁３および可動蓋４を動かすための駆動用部品が不要である。このため、レゾネータ１の製造コストを削減できる。また、レゾネータ１の構造が単純になる。また、本実施形態のレゾネータ１によると、コイルスプリング２８１が第二容積部２３に収容されている。このため、コイルスプリング２８１に錆が発生したり、コイルスプリング２８１が凍結等するのを、抑制することができる。
【００９８】
＜第七実施形態＞
本実施形態と第六実施形態との相違点は、可動隔壁および可動蓋が、ソレノイドとプランジャとからなるアクチュエータにより、動く点である。したがって、ここでは相違点についてのみ説明する。
【００９９】
図１４に、本実施形態のレゾネータのエンジン回転数が低速の場合の長手方向断面図を示す。図１５に、同レゾネータのエンジン回転数が高速の場合の長手方向断面図を示す。なお、これらの図において、図１２、図１３と対応する部位については同じ符号で示す。ハウジング２の下壁上面には、ソレノイド２８８が配置されている。また、ソレノイド２８８の内周側には、プランジャ２８９が挿通されている。
【０１００】
図１４に示すように、エンジン回転数が低速の場合は、第一容積部２２の容積は、比較的大きい。また、第二容積部２３の容積は、比較的小さい。また、スリット２１の開口面積は、比較的小さい。
【０１０１】
エンジン回転数が高くなると、回転数センサ（図略）からの信号により、ソレノイド２８８への通電が遮断される。このため、プランジャ２８９が下方に移動する。したがって、揺動アーム２８４が、揺動軸Ｏを中心に、図中反時計回り方向に揺動する。揺動アーム２８４が揺動すると、第二連結アーム２８６の一端が上方に移動する。このため、可動隔壁３および可動蓋４は、第一容積部２２方向に移動する。したがって、第一容積部２２の容積は小さくなる。また、第二容積部２３の容積は大きくなる。また、スリット２１の開口面積は大きくなる。
【０１０２】
エンジン回転数が下がると、回転数センサからの信号により、ソレノイド２８８への通電が開始される。このため、プランジャ２８９が上方に移動する。したがって、揺動アーム２８４が、揺動軸Ｏを中心に、図中時計回り方向に揺動する。揺動アーム２８４が揺動すると、第二連結アーム２８６の一端が下方に移動する。このため、可動隔壁３および可動蓋４は、第二容積部２３方向に移動する。したがって、第一容積部２２の容積は大きくなる。また、第二容積部２３の容積は小さくなる。また、スリット２１の開口面積は小さくなる。本実施形態のレゾネータ１は、第一実施形態のレゾネータと同様の作用効果を有する。
【０１０３】
＜その他＞
以上、本発明のレゾネータの実施の形態について説明した。しかしながら、実施の形態は、上記形態に特に限定するものではない。当業者が行いうる種々の変形的形態、改良的形態で実施することも可能である。
【０１０４】
例えば、上記実施形態においては、第一容積部２２、連通部５０、第一開口部２０に関するヘルムホルツ型レゾネータ部と、第二容積部２３、第二開口部２１、２６に関する空洞型レゾネータ部とを配置した。しかしながら、レゾネータ部のタイプは特に限定しない。例えば、一対のヘルムホルツ型レゾネータ部、一対の空洞型レゾネータ部を配置してもよい。片方のレゾネータ部の開口部の開口面積が可変であればよい。
【０１０５】
また、上記実施形態においては、通気性部材６を、ＰＥＴ不織布により形成した。しかしながら、通気性部材６の材質は特に限定しない。例えば、ＰＰ不織布やＰＡ（ポリアミド）不織布により形成してもよい。また、不織布に限らず、ＰＥＴ織布、ＰＰ織布、ＰＡ織布、木綿織布により形成してもよい。また、ウレタン系連泡スポンジやＥＰＤＭ（エチレンプロピレンディエンモノマー）系連泡スポンジにより形成してもよい。また、濾紙を用いてもよい。
【０１０６】
また、上記実施形態においては、吸気ダクト９０を、ＰＰにより形成した。しかしながら、例えばＰＥ（ポリエチレン）などにより形成してもよい。
【０１０７】
また、通気性部材６の可動隔壁３の連通窓３１に対する接合方法は特に限定しない。例えば、熱板溶着、振動溶着、超音波溶着などの溶着方法により接合してもよい。また、接着剤により接合してもよい。また、通気性部材の配置場所、個数、形状も特に限定しない。
【０１０８】
また、上記実施形態においては、ハウジング２を吸気ダクト９０と一体に形成したが、両部材は別体に形成してもよい。また、上記実施形態においては、フェンダーエプロンＦＥ下方にレゾネータ１を配置したが、レゾネータ１の配置場所は特に限定しない。また、レゾネータ１は、吸気ダクト９０に限らず、例えばエアクリーナ９１、エアクリーナホース９３など他の吸気部材に配設してもよい。
【実施例】
【０１０９】
以下、第一実施形態のレゾネータ１を持つ吸気系システム９を用いて行った実験について、前出の図１〜図３を参照しながら説明する。第一実施形態の吸気系システム９を実施例とする。また、レゾネータ無しの吸気系システムを比較例とする。
【０１１０】
図１６（ａ）に、四気筒エンジンの吸気騒音の爆発一次成分を、（ｂ）に同エンジンの吸気騒音の爆発二次成分を、それぞれ示す。図中、横軸はエンジン回転数（ｒｐｍ）を示す。図中、縦軸は音圧レベル（ｄＢＡ）を示す。また、図中、実線は実施例データを示す。また、図中、点線は比較例データを示す。なお、比較例データは、前出図１７のデータと同じである。また、インテークマニホールド下流側に配置したスピーカからホワイトノイズを発生させ、吸気口９０１上流側に配置したマイクロホンから採取される音を吸気騒音とする。
【０１１１】
第一開口部２０の開口面積Ｓ１は、７．１ｃｍ2である。第一容積部２２の容積Ｖ１は、３０００ｃｃである。筒体５の軸長Ｌ１は、１００ｍｍである。スリット２１の開口面積Ｓ２は、２０ｃｍ2である。第二容積部２３の容積Ｖ２は、２０００ｃｃである。ハウジング２上壁の肉厚Ｌ２は、２．５ｍｍである。通気性部材６の肉厚は、２．５ｍｍである。
【０１１２】
図に示すように、爆発一次成分、爆発二次成分共に、エンジン回転数（周波数）略全域において、吸気騒音が低減されることが判る。エンジン回転数が低速の場合について見ると、例えばエンジン回転数が２８００ｒｐｍの場合、爆発一次成分（１４０Ｈｚ）の音圧レベルは、約８４ｄＢＡから約６９ｄＢＡまで、約１５ｄＢＡ程度低減することが判る。これは、第一容積部２２、連通部５０、第一開口部２０に関するヘルムホルツ型レゾネータ部による音圧レベル低減効果と考えられる。
【０１１３】
また、同エンジン回転数の場合、爆発二次成分（２８０Ｈｚ）の音圧レベルは、約１１５ｄＢＡから約７１ｄＢＡまで、約４４ｄＢＡ程度低減することが判る。これは、第二容積部２３、スリット２１に関する空洞型レゾネータ部による音圧レベル低減効果と考えられる。
【０１１４】
一方、エンジン回転数が高速の場合について見ると、例えばエンジン回転数が５５００ｒｐｍの場合、爆発一次成分（２７５Ｈｚ）の音圧レベルは、約１０８ｄＢＡから約６９ｄＢＡまで、約３９ｄＢＡ程度低減することが判る。これは、第一容積部２２、連通部５０、第一開口部２０に関するヘルムホルツ型レゾネータ部による音圧レベル低減効果と考えられる。
【０１１５】
また、同エンジン回転数の場合、爆発二次成分（５５０Ｈｚ）の音圧レベルは、約１０１ｄＢＡから約６５ｄＢＡまで、約３６ｄＢＡ程度低減することが判る。これは、第二容積部２３、スリット２１に関する空洞型レゾネータ部による音圧レベル低減効果と考えられる。
【０１１６】
このように、第一実施形態のレゾネータ１によると、エンジン回転数が低速の場合は、第一容積部２２、連通部５０、第一開口部２０に関するヘルムホルツ型レゾネータ部が低周波数領域（１５０Ｈｚ未満）用のレゾネータとして機能することが判る。また、第二容積部２３、スリット２１に関する空洞型レゾネータ部が中周波数領域（１５０Ｈｚ以上３００Ｈｚ未満）用のレゾネータとして機能することが判る。
【０１１７】
また、エンジン回転数が高速の場合は、第一容積部２２、連通部５０、第一開口部２０に関するヘルムホルツ型レゾネータ部が中周波数領域（１５０Ｈｚ以上３００Ｈｚ未満）用のレゾネータとして機能することが判る。また、第二容積部２３、スリット２１に関する空洞型レゾネータ部が高周波数領域（３００Ｈｚ超過）用のレゾネータとして機能することが判る。
【図面の簡単な説明】
【０１１８】
【図１】第一実施形態のレゾネータが配置された吸気系システムの斜視図である。
【図２】同レゾネータの透過斜視図である。
【図３】同レゾネータの長手方向断面図である。
【図４】（ａ）は、エンジン回転数が低速の場合の同レゾネータの模式図である。（ｂ）はエンジン回転数が高速の場合の同レゾネータの模式図である。
【図５】第二実施形態のレゾネータの透過斜視図である。
【図６】第三実施形態のレゾネータの透過斜視図である。
【図７】（ａ）は、エンジン回転数が低速の場合の同レゾネータの模式図である。（ｂ）はエンジン回転数が高速の場合の同レゾネータの模式図である。
【図８】（ａ）は、エンジン回転数が低速の場合の第四実施形態のレゾネータの模式図である。（ｂ）はエンジン回転数が中速の場合の同レゾネータの模式図である。（ｃ）はエンジン回転数が高速の場合の同レゾネータの模式図である。
【図９】第五実施形態のレゾネータのエンジン回転数が低速の場合の上方断面図である。
【図１０】同レゾネータのエンジン回転数が低速の場合の側方断面図である。
【図１１】同レゾネータのエンジン回転数が高速の場合の側方断面図である。
【図１２】第六実施形態のレゾネータのエンジン回転数が低速の場合の長手方向断面図である。
【図１３】同レゾネータのエンジン回転数が高速の場合の長手方向断面図である。
【図１４】第七実施形態のレゾネータのエンジン回転数が低速の場合の長手方向断面図である。
【図１５】同レゾネータのエンジン回転数が高速の場合の長手方向断面図である。
【図１６】（ａ）は、第一実施形態のレゾネータを持つ吸気系システムにおける四気筒エンジンの吸気騒音の爆発一次成分を示すグラフである。（ｂ）は同吸気系システムにおける四気筒エンジンの吸気騒音の爆発二次成分を示すグラフである。
【図１７】（ａ）は、レゾネータを持たない吸気系システムにおける四気筒エンジンの吸気騒音の爆発一次成分を示すグラフである。（ｂ）は同吸気系システムにおける四気筒エンジンの吸気騒音の爆発二次成分を示すグラフである。
【図１８】音圧レベル低減の様子を示す模式図である。
【符号の説明】
【０１１９】
１：レゾネータ、２：ハウジング、２０：第一開口部、２１：スリット（第二開口部）、２２：第一容積部、２３：第二容積部、２４：小孔群、２４０：小孔、２５：第三開口部、２６：第二開口部、２７：固定隔壁、２８０：スプリング収容部、２８１：コイルスプリング、２８２：連通口、２８３：第一連結アーム、２８４：揺動アーム、２８５：揺動アーム支持片、２８６：第二連結アーム、２８７：スプリング弾接板、２８８：ソレノイド、２８９：プランジャ、２９：モータ固定壁、２９０：モータ収容室、３：可動隔壁、３０：ロッド、３００：ラック部、３１：連通窓、３２：コイルスプリング、３３：ストッパー、４：可動蓋、５：筒体、５０：連通部、６：通気性部材、７１：回転軸、９：吸気系システム、９０：吸気ダクト（吸気部材）、９００：上流側端部、９０１：吸気口、９０２：Ｕ字底部、９０３：下流側端部、９１：エアクリーナ、９１０：ダーティ側ケース、９１１：クリーン側ケース、９２：フロントタイヤ、９３：エアクリーナホース、９５：吸気通路、９６：ピニオン、９７：モータ、９７０：回転軸、９７１：スクリュー、９７２：ホルダー、９８：差圧用絞り部、９９：バイパス用絞り部、１０：バイパス吸気通路、ＦＥ：フェンダーエプロン。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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