(57)【要約】【課題】冷却水用開口、潤滑油用開口およびボルト孔等の開口部について好適に用いられるシール性能が優れた安価なガスケット材、その製造法およびガスケット材を提供する。【解決手段】重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３５％、Ｓｉ：０．２〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、Ｃｕ：１．５〜２．０％、Ｎｉ：≦１．２％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなることを特徴とするか、または、前記の組成に加え、Ｎｂ：０．００１〜０．１％、Ｔｉ：０．００１〜０．１％、または、Ｂ：０．０００５〜０．０１％のいずれか１種または、２種以上を含むことを特徴とする。【選択図】      図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３５％、Ｓｉ：０．２〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、Ｃｕ：１．５〜２．０％、Ｎｉ：≦１．２％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなることを特徴とするガスケット材用冷延鋼板。
【請求項２】
重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３５％、Ｓｉ：０．２〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、Ｃｕ：１．５〜２．０％、Ｎｉ：≦１．２％、または、Ｎｂ：０．００１〜０．１％、Ｔｉ：０．００１〜０．１％、または、Ｂ：０．０００５〜０．０１％のいずれか１種または、２種以上、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなることを特徴とするガスケット材用冷延鋼板。
【請求項３】
重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３５％、Ｓｉ：０．２〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、Ｃｕ：１．５〜２．０％、Ｎｉ：≦１．２％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗し、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施すことを特徴とするガスケット材用冷延鋼板の製造法。
【請求項４】
重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３５％、Ｓｉ：０．２〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、Ｃｕ：１．５〜２．０％、Ｎｉ：≦１．２％、または、Ｎｂ：０．００１〜０．１％、Ｔｉ：０．００１〜０．１％、または、Ｂ：０．０００５〜０．０１％のいずれか１種または、２種以上、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗し、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施すことを特徴とするガスケット材用冷延鋼板の製造法。
【請求項５】
重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３５％、Ｓｉ：０．２〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、Ｃｕ：１．５〜２．０％、Ｎｉ：≦１．２％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗し、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施し、更に表面にＺｎまたはＮｉめっきを施すことを特徴とするガスケット材用冷延鋼板の製造法。
【請求項６】
重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３５％、Ｓｉ：０．２〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、Ｃｕ：１．５〜２．０％、Ｎｉ：≦１．２％、または、Ｎｂ：０．００１〜０．１％、Ｔｉ：０．００１〜０．１％、または、Ｂ：０．０００５〜０．０１％のいずれか１種または、２種以上、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗し、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施し、更に表面にＺｎまたはＮｉめっきを施すことを特徴とするガスケット材用冷延鋼板の製造法。
【請求項７】
重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３５％、Ｓｉ：０．２〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、Ｃｕ：１．５〜２．０％、Ｎｉ：≦１．２％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗し、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施し、連続焼鈍で７３０〜９００℃または、バッチ焼鈍で５５０〜９００℃で焼鈍を行い、その後、圧延率１０％以下の２次圧延、または、調質圧延を施すことを特徴とするガスケット材用冷延鋼板の製造法。
【請求項８】
重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３５％、Ｓｉ：０．２〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、Ｃｕ：１．５〜２．０％、Ｎｉ：≦１．２％、または、Ｎｂ：０．００１〜０．１％、Ｔｉ：０．００１〜０．１％、または、Ｂ：０．０００５〜０．０１％のいずれか１種または、２種以上、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗し、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施し、連続焼鈍で７３０〜９００℃、または、バッチ焼鈍で５５０℃〜９００℃で焼鈍を行い、その後、圧延率１０％以下の２次圧延、または、調質圧延を施すことを特徴とするガスケット材用冷延鋼板の製造法。
【請求項９】
重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３５％、Ｓｉ：０．２〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、Ｃｕ：１．５〜２．０％、Ｎｉ：≦１．２％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗し、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施し、連続焼鈍で７３０〜９００℃または、バッチ焼鈍で５５０〜９００℃で焼鈍を行い、その後、圧延率１０％以下の２次圧延、または、調質圧延を施し、更に表面にＺｎまたはＮｉめっきを施すことを特徴とするガスケット材用冷延鋼板の製造法。
【請求項１０】
重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３５％、Ｓｉ：０．２〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、Ｃｕ：１．５〜２．０％、Ｎｉ：≦１．２％、または、Ｎｂ：０．００１〜０．１％、Ｔｉ：０．００１〜０．１％、または、Ｂ：０．０００５〜０．０１％のいずれか１種または、２種以上、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗し、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施し、連続焼鈍で７３０〜９００℃、または、バッチ焼鈍で５５０℃〜９００℃で焼鈍を行い、その後、圧延率１０％以下の２次圧延、または、調質圧延を施し、更に表面にＺｎまたはＮｉめっきを施すことを特徴とするガスケット材用冷延鋼板の製造法。
【請求項１１】
請求項１または２に記載のガスケット材用冷延鋼鈑を用いて製造されたことを特徴とするガスケット材。
【請求項１２】
請求項３乃至１０の何れかに記載のガスケット材用冷延鋼鈑の製造法を用いて製造されたことを特徴とするガスケット材。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、主として内燃機関において、シリンダを始めとする各開口部のシール材として使用されるガスケット材用冷延鋼板、その製造法およびガスケット材に関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、自動車のエンジン回りには、シリンダーヘッドガスケットをはじめとして多くのガスケットが使用されている。このガスケット用材料として、従来はアスベストが使用されてきたが、環境問題およびエンジンの高性能化等に対処するため非アスベスト材料が模索されている。
【０００３】
上記アスベスト代替材料として、アラミド繊維や黒鉛を用い、軟鋼板との複合加工としたものが使用されている。また、従来のガスケット構造と全く異なるものとして、ステンレス鋼にゴム塗料を塗装したものも使用されている。
【０００４】
従来、冷延鋼板をガスケット材料に用いたケースとして、再結晶温度以上に加熱した後、急冷する方法が開示されている（例えば、特許文献１参照）。この場合、急冷するため、急冷後、冷延鋼板にそりが発生し、平坦性の点で問題がある。
【０００５】
また、ステンレス鋼板を提供する例が開示されている（例えば、許文献２参照）。しかし、ステンレス鋼板は高価であるため、不経済である。
【０００６】
本出願に関する先行技術文献情報として次のものがある。
【０００７】
【特許文献１】
特開平９−１９４９３５号公報
【特許文献２】
特開２０００−１０９９５７号公報
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上記アラミド繊維や黒鉛を用いたものや、ステンレス鋼にゴム塗料を塗装したものは、他の材料との複合加工となるためコストアップとなるという問題がある。
【０００９】
図３はばね性が要求されるばね用途と加工性が要求される加工用途のガスケット材の使用態様を示す模式断面図である。この図３に示すように、ガスケット材４１は、シール性を向上させるため、ビード部４２が形成されている。このため、ばね性が要求されるガスケット材としての特性は、ビード加工性とばね性である。このビード加工性とばね性とは金属学上相反する性質である。
【００１０】
即ち、一般に加工性を向上させるには鋼材を軟化するのがよく、一方ばね性を向上させるためには、鋼材を硬化させるのがよい。
【００１１】
本発明はこれらの点に鑑みてなされたものであり、安価で、かかるビード加工性とばね性との調和をとりながら、すぐれたガスシール性を有するガスケット材用冷延鋼板およびその製造法を提供することを目的とする。
【００１２】
また、本発明の他の目的は、シリンダ用開口部のシール性能に必要なばね性が特に良好であり、冷却水用開口、潤滑油用開口、およびボルト孔等の各種開口部についてもよく適応した、ばね性の良好なシール性能が得られるガスケット材を提供することを目的とし、その強度はＪＩＳ５号片の引張強度（抗張力：以下、「Ｔ．Ｓ．」という）で１０００ＭＰａ以上を必要とする。また、ガスケットは上記のようにビード部の加工に対しては、８％以上の伸び（全伸び：以下、「Ｔ．ＥＬ．」という）が必要である。
【００１３】
更に、ばね性が要求されるばね用途の他に、ガスケット材としては、図４に示すように、折り曲げ加工が要求される加工用途もある。その場合、その強度はＪＩＳ５号片のＴ．Ｓ．で８００ＭＰａ以上を必要とし、１５％以上のＴ．ＥＬ．望ましくは、１３％以上が必要である。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため、請求項１記載のガスケット材用冷延鋼板は、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３５％、Ｓｉ：０．２〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、Ｃｕ：１．５〜２．０％、Ｎｉ：≦１．２％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなることを特徴とする。
【００１５】
請求項２記載のガスケット材用冷延鋼板は、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３５％、Ｓｉ：０．２〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、Ｃｕ：１．５〜２．０％、Ｎｉ：≦１．２％、または、Ｎｂ：０．００１〜０．１％、Ｔｉ：０．００１〜０．１％、または、Ｂ：０．０００５〜０．０１％のいずれか１種または、２種以上、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなることを特徴とする。
【００１６】
請求項３記載のガスケット材用冷延鋼板の製造法は、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３５％、Ｓｉ：０．２〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、Ｃｕ：１．５〜２．０％、Ｎｉ：≦１．２％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗し、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施すことを特徴とする。
【００１７】
請求項４記載のガスケット材用冷延鋼板の製造法は、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３５％、Ｓｉ：０．２〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、Ｃｕ：１．５〜２．０％、Ｎｉ：≦１．２％、または、Ｎｂ：０．００１〜０．１％、Ｔｉ：０．００１〜０．１％、または、Ｂ：０．０００５〜０．０１％のいずれか１種または、２種以上、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗し、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施すことを特徴とする。
【００１８】
請求項５記載のガスケット材用冷延鋼板の製造法は、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３５％、Ｓｉ：０．２〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、Ｃｕ：１．５〜２．０％、Ｎｉ：≦１．２％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗し、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施し、更に表面にＺｎまたはＮｉめっきを施すことを特徴とする。
【００１９】
請求項６記載のガスケット材用冷延鋼板の製造法は、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３５％、Ｓｉ：０．２〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、Ｃｕ：１．５〜２．０％、Ｎｉ：≦１．２％、または、Ｎｂ：０．００１〜０．１％、Ｔｉ：０．００１〜０．１％、または、Ｂ：０．０００５〜０．０１％のいずれか１種または、２種以上、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗し、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施し、更に表面にＺｎまたはＮｉめっきを施すことを特徴とする。
【００２０】
請求項７記載のガスケット材用冷延鋼板の製造法は、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３５％、Ｓｉ：０．２〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、Ｃｕ：１．５〜２．０％、Ｎｉ：≦１．２％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗し、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施し、連続焼鈍で７３０〜９００℃または、バッチ焼鈍で５５０〜９００℃で焼鈍を行い、その後、圧延率１０％以下の２次圧延、または、調質圧延を施すことを特徴とする。
【００２１】
請求項８記載のガスケット材用冷延鋼板の製造法は、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３５％、Ｓｉ：０．２〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、Ｃｕ：１．５〜２．０％、Ｎｉ：≦１．２％、または、Ｎｂ：０．００１〜０．１％、Ｔｉ：０．００１〜０．１％、または、Ｂ：０．０００５〜０．０１％のいずれか１種または、２種以上、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗し、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施し、連続焼鈍で７３０〜９００℃、または、バッチ焼鈍で５５０℃〜９００℃で焼鈍を行い、その後、圧延率１０％以下の２次圧延、または、調質圧延を施すことを特徴とする。
【００２２】
請求項９記載のガスケット材用冷延鋼板の製造法は、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３５％、Ｓｉ：０．２〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、Ｃｕ：１．５〜２．０％、Ｎｉ：≦１．２％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗し、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施し、連続焼鈍で７３０〜９００℃または、バッチ焼鈍で５５０〜９００℃で焼鈍を行い、その後、圧延率１０％以下の２次圧延、または、調質圧延を施し、更に表面にＺｎまたはＮｉめっきを施すことを特徴とする。
【００２３】
請求項１０記載のガスケット材用冷延鋼板の製造法は、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．３５％、Ｓｉ：０．２〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、Ｃｕ：１．５〜２．０％、Ｎｉ：≦１．２％、または、Ｎｂ：０．００１〜０．１％、Ｔｉ：０．００１〜０．１％、または、Ｂ：０．０００５〜０．０１％のいずれか１種または、２種以上、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗し、圧延率が３０〜９０％の冷間圧延を施し、連続焼鈍で７３０〜９００℃、または、バッチ焼鈍で５５０℃〜９００℃で焼鈍を行い、その後、圧延率１０％以下の２次圧延、または、調質圧延を施し、更に表面にＺｎまたはＮｉめっきを施すことを特徴とする。
【００２４】
請求項１１記載のガスケット材は、請求項１または２に記載のガスケット材用冷延鋼鈑を用いて製造されたことを特徴とする。
【００２５】
請求項１２記載のガスケット材は、請求項３乃至１０の何れかに記載のガスケット材用冷延鋼鈑の製造法を用いて製造されたことを特徴とする。
【００２６】
これにより、本発明のガスケット材は、加工性とばね性との調和がとれているばね用途、あるいは、０Ｔ折り曲げ加工性に優れている加工用途として、いずれも優れたガスシール性を有する。
【００２７】
更に、表面処理を施したガスケット材は、高温状態にさらされてもすぐれた耐食性を示し、長期間安定したガスシール性を示す。
【００２８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を詳細に説明する。
【００２９】
原板の鋼成分
上記目的を達成するため本発明のガスケット材用冷延鋼板は、重量％（以下同じ）で、Ｃ：０．０３〜０．３５％、Ｓｉ：０．２〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．０６％、Ｓ≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％、Ｃｕ：１．５〜２．０％、Ｎｉ：≦１．２％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物より成る。
【００３０】
Ｃは原板に高い調質度のため、Ｃは０．０３％以上あることが望ましい。一方でＣ成分が０．３５％を超えると炭化物析出量が増大し原板の加工性の低下をもたらすと同時に、冷間圧延の負荷の増大、形状の劣化、連続焼鈍工程での通板性阻害等、生産性低下の原因となる。そのため本発明においてはＣ成分の上限値を０．３５％とする。
【００３１】
Ｓｉは鋼中では大きな固溶強化能を持ち、ばね性を得るのに有効な元素である。したがって、０．２％以上は必要である。また、材質強化面では多い程良いが、３．０％を超えると冷間圧延の負荷の増大、形状の劣化を招くため上限値を３．０％とする。
【００３２】
Ｍｎは不純物であるＳによる熱延中の赤熱脆性を防止するために必要な成分であると同時に、上記のＣと同様に原板に高い調質度を与えるため、Ｍｎ成分は０．５％以上とする。しかし、ここでもＣ同様に、多過ぎると冷間圧延の負荷の増大、スラブ圧延中の割れ発生、形状の劣化、連続焼鈍工程での通板性阻害等、生産性低下の原因となるため、上限値を３．０％とする。
【００３３】
Ｐは結晶粒微細化成分であり、また原板の強度を高めることから一定の割合で添加されるが、一方で耐食性を阻害する。本発明用途としては、Ｐが０．０６％を超えると耐食性、特に耐孔明性が著しく低下するため上限値を０．０６％とする。
【００３４】
Ｓは熱延中において赤熱脆性を生じる不純物成分であり、極力少ないことが望ましいが、鉄鋼石等からの混入を完全に防止することができず、工程中の脱硫も困難なことからある程度の残留もやむをえない。少量の残留Ｓによる赤熱脆性はＭｎにより軽減できるため、Ｓ成分の上限値は０．０６％とする。
【００３５】
Ａｌは製鋼に際し脱酸剤として鋼浴中に添加されるが、０．１０％以上になると連続鋳造時に酸化抑制剤、および、連続鋳造での鋳型への焼き付き防止剤として使用する鋳型パウダー中の酸素と過剰Ａｌが反応し、本来のパウダー効果を阻害する。したがって、Ａｌ量は０．１０％以下とする。
【００３６】
ＮはＣ、Ｍｎと同様に原板に高い調質度を与える。耐力強化のために必要な成分であるが、０．００１％より少なくすることは製鋼上の困難を生じ、また一方０．０１５０％を超える添加は製鋼時に添加するフェロ窒化物の歩留の低下が著しく、安定性に欠けると同時に、プレス成形時の異方性を著しく劣化させる。更に、連続鋳造片の表面に割れが生じ、鋳造欠陥となるため本発明ではＮ成分範囲を０．００１〜０．０１５０％とする。
【００３７】
Ｃｕは本発明のもっとも主要な特徴である。Ｃｕは固溶したままの状態でも硬化に寄与するが、本発明では、主に冷間圧延後の焼鈍におけるＣｕの微細析出による硬化を利用する。その焼鈍条件は後述するが、前述のＣｕの析出硬化により、高張力の鋼板を得るには、１．５％以上のＣｕが必要である。また、Ｃｕが２．０％より高くなると、伸びが低下するため、その上限を２．０％以下とする。
【００３８】
Ｎｉは上記のＣｕを添加することで、熱延中に生じるＣｕの表層スケールを改善する効果がある。そのためには、Ｃｕ量に対し、おおよそ２０〜６０％程度が望ましいことから、必然的にＮｉは０．３〜１．２％がその範囲になる。
【００３９】
Ｔｉ、Ｎｂは炭窒化化合物を形成しやすく、結晶粒を微細化する効果ある。Ｎｂは下限を０．００１％、Ｔｉも０．００１％とする。また、いずれの元素も多すぎると再結晶温度を上昇させ、連続焼鈍温度を上げなければならず、コスト増である。そこで、Ｔｉ、Ｎｂのいずれも上限を０．１％とする。
【００４０】
Ｂは粒界に偏析しやすく、溶接用途などの加熱時に、結晶粒粗大化を低減する効果があるため、必要に応じて０．０００５以上を添加する。また、多過ぎてもその効果が飽和するため、コストなどの理由から、上限を０．０１％とする。
【００４１】
そのためには、冷間圧延後に望ましくは焼鈍で７３０〜９００℃において、Ｃｕの固溶体処理を行い、その後、Ｃｕが析出する２００〜６５０℃で焼鈍を行う（時効処理）。しかし、連続焼鈍で７３０〜９００℃での加熱後、冷却中にＣｕが微細析出するために、必ずしも、時効処理は必要ない。また、バッチ焼鈍の場合、５００〜９００℃で加熱後、同じく冷却中にＣｕが析出するために、時効処理は必要ない。
【００４２】
熱間圧延
熱間圧延工程におけるスラブ加熱温度は本発明において特定するものではないが、Ｃｕの積極的分解固溶および熱間仕上圧延温度の安定的確保の見地から１１００℃以上とするのが望ましい。熱間圧延仕上温度をＡｒ３  点以下にすると、熱間鋼帯の結晶組織が混粒化するとともに粗大化し、目的の強度が得られないので熱間圧延仕上温度はＡｒ３  点以上とするのが望ましい。
【００４３】
巻き取り温度はスラブ加熱時に固溶したＣｕの析出を極力抑えるために、低温ほど望ましく、特に限定はしない。しかし、後工程の焼鈍においてＣｕの固溶体化処理を行うため、特に限定はしないが、巻取温度が７００℃を超えると、熱延時および連続焼鈍時で結晶粒径が大きくなり、ガスケットビード加工時の不良原因となるため、巻取温度は７００℃以下とするのが望ましい。
【００４４】
上記の成分系で熱延された鋼板を冷間圧延するが、この冷間圧延率は、成分とともに本発明の重要な強度因子であり、目的の強度を得るために、３０〜９０％で行う。
【００４５】
上記のように３０〜９０％の冷間圧延を施した材料は、クリーニング工程で脱脂を施した後、７３０〜９００℃において連続焼鈍する。これは、再結晶による伸び回復効果に加え、Ｃｕの固溶体処理も兼ねている。その後、望ましくは、Ｃｕが析出する２００〜６５０℃以下で焼鈍を行う（時効処理）。しかし、連続焼鈍で７３０〜９００℃での加熱後、冷却中にＣｕが微細析出するために、必ずしも、時効処理は必要ない。また、バッチ焼鈍の場合、５５０〜９００℃の再結晶温度以上に加熱後、同じく冷却中にＣｕが微細析出するために、必ずしも時効処理は必要ではない。
【００４６】
焼鈍後の２次冷間圧延率が高くなると強度は増し、望ましいが、伸びが小さくなるので、２次冷間圧延を行う場合は、１０％以下とする。その後、必要により調質圧延により表面粗度を付与する。
【００４７】
つぎに、このようにして作成した本発明の鋼板としては、シ−ト状およびコイル状の鋼板、鋼箔およびそれらの鋼板に表面処理を施したものがあげられる。特に、下層が金属クロム、上層がクロム水和酸化物の２層構造をもつ電解クロム酸処理鋼板あるいは極薄錫めっき鋼板、ニッケルめっき鋼板、亜鉛めっき鋼板およびこれらのめっき鋼板にクロム水和酸化物あるいは上層がクロム水和酸化物、下層が金属クロム層からなる２層構造をもつ表面処理をほどこしたものが耐食性の点で優れている。
【００４８】
【実施例】
本発明である実施例と比較例について、表１に鋼成分と圧延率などの製造条件を示し、表２にその特性評価結果を示す。
【００４９】
表１と表２より、実施例である試料Ｎｏ．１〜７は、高張力でかつ折り曲げ性に優れる。表２には、加工用途に用いる試料Ｎｏ．１〜３は、ばね性の欄は×で、ばね用途には適用できないが、折り曲げ加工性の欄は○となり、良好な折り曲げ性を示す。ばね用途に用いる試料Ｎｏ．４〜７は、バネ評価およびビード加工の欄で○印と良好であるが、折り曲げ加工性は×で適用できない。
【００５０】
一方、比較例である試料Ｎｏ８〜１４は、ばね性あるいはビード加工性の特性を満足しておらず、ばね用途には適用できない（表２のばね性およびビード加工性の欄のいずれかの項目が×印である）。更に、折り曲げ加工性が、いずれも×で劣っている。
【００５１】
【表１】
2005036266.tif 000003
【００５２】
ばね性およびビード加工性の評価
本発明のガスケットについてのビード加工性およびばね性の評価は下記のようにして行った。まず、図１に示すような断面形状に鋼板をプレス加工（フランジ付きビード溝加工）し、幅ｗ、高さｔのビード部を形成する。このビード加工時にビード部に割れが発生しない場合は○で合格とし、一方、割れが発生するものは、ビード加工性不合格として評価×とした。
【００５３】
図２は、ばね性を評価するための試験法である圧縮試験の工程を示す。図２の（ａ）は、加工ビード部の圧縮前の状態を示し、同図（ｂ）は、圧縮荷重を負荷した状態を示し、同図（ｃ）は、圧縮荷重を除荷した状態を示す。
【００５４】
図２に示すように、圧縮試験機にてビード部に上方から圧縮荷重を負荷した。荷重除荷後、圧縮量（Ｔ）に対し復元量（Ｔ１）が４０％を超えたものを、ばね性が合格として、○で表した。一方、４０％以下の場合は、バネ性が不合格として、×で表した。
【００５５】
【表２】
2005036266.tif 000004
【００５６】
折り曲げ加工性評価
折り曲げ加工性は、試料を０Ｔで１８０°折り曲げ加工を施し、試料に亀裂が発生するかしないかで評価した。亀裂が発生した場合を×として表し、不合格とした。逆に亀裂が発生しなかった場合を、○として表し、合格とした。伸びが１３％以上を示す試料は、この折り曲げ加工性が良好であった。
【００５７】
【産業上の利用可能性】
本発明のガスケット材は、製造方法を少し変えることにより、加工性とばね性との調和がとれているばね用途、あるいは、０Ｔ折り曲げ加工性に優れている加工用途として、いずれもすぐれたガスシール性を有する。
【００５８】
更に、表面処理を施したガスケット材は、高温状態にさらされてもすぐれた耐食性を示し、長期間安定したガスシール性を示す。
【００５９】
また、本発明のガスケット材は、ばね用途では、シリンダ用開口部のシール性能に必要なばね特性が特に良好であり、冷却水用開口、潤滑油用開口、およびボルト孔等の各種開口部についても好適に用いることができる。加工用途では、ばね用途には適用できないが、冷却水用開口、潤滑油用開口、およびボルト孔等の各種開口部についても好適に用いることができる。
【００６０】
【発明の効果】
これにより、本発明のガスケット材は、加工性とばね性との調和がとれているばね用途、あるいは、０Ｔ折り曲げ加工性に優れている加工用途として、いずれも優れたガスシール性を有する。
【００６１】
更に、表面処理を施したガスケット材は、高温状態にさらされてもすぐれた耐食性を示し、長期間安定したガスシール性を示す。
【図面の簡単な説明】
【図１】ガスケットについての加工性の評価法の概略図
【図２】ばね性を評価するための試験法の概略図
【図３】ばね用途のガスケット材の使用態様を示す模式断面図
【図４】折り曲げ河口を施したガスケット材の使用態様を示す模式断面図
【符号の説明】
Ｔ    圧縮量
Ｔ１    復元量
４１  ガスケット材
４２  ビード部
【図１】
2005036266.tif 000005
【図２】
2005036266.tif 000006
【図３】
2005036266.tif 000007
【図４】
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