(57)【要約】【課題】  合成樹脂製のプーリを支持する為に使用する、４点接触型の構造で、高温で且つ高速回転状況下で使用する場合でも、動トルクを十分に抑えつつ焼き付き寿命を十分に確保する。【解決手段】  １対のシールリング２０、２０により塞いだ、各玉１７を設置した内部空間２１で、これら各シールリング２０、２０の内周縁が摺接するシール溝２２、２２を構成する側壁面２３、２３とこれら各シールリング２０、２０の内側面との間に存在する環状空間２４、２４を除いた部分の容積から、上記各玉１７と保持器２５とが限りなく高速で回転すると仮定した場合にこれら各部材１７、２５の外縁により規定される環状部分の容積を引いたものを、動的空間容積と定義する。そして、上記内部空間２１内に封入するグリースの封入量を、この動的空間容積の７５〜１１０％とする。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
外周面に玉の転動面と１点又は２点で接触する形状の内輪軌道を有する内輪と、内周面に玉の転動面と１点又は２点で接触する形状の外輪軌道を有する外輪と、これら内輪軌道と外輪軌道との間に転動自在に設けられた複数個の玉とを備え、これら内輪軌道と外輪軌道とのうちの少なくとも一方の軌道とこれら各玉の転動面とがそれぞれ２点ずつで接触する、単列で３点又は４点接触型である玉軸受であって、その両端部を１対の密封板により塞いだ、上記各玉を設置した内部空間で、これら各密封板の一部が摺接するシール溝を構成する側壁面とこれら各密封板の側面との間に存在する環状空間を除いた部分の容積から、上記各玉とこれら各玉を保持する保持器とが限りなく高速で回転すると仮定した場合にこれら各玉と保持器との外縁により規定される環状部分の容積を引いたものを、動的空間容積とし、上記内部空間内に封入するグリースの封入量を、この動的空間容積の７５〜１１０％とした玉軸受。
【請求項２】
無端ベルトを掛け渡す為のプーリを、固定の支持部分に対し回転自在に支持する為に使用する、請求項１に記載した玉軸受。
【請求項３】
プーリが合成樹脂製である、請求項２に記載した玉軸受。
【請求項４】
プーリがコンプレッサ駆動用の従動プーリである、請求項２又は請求項３に記載した玉軸受。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、例えば自動車用エンジン等のエンジンに使用されるタイミングベルト等の無端ベルトの張力を調整する為のテンショナ用プーリ、アイドラプーリ、又は自動車用空気調和装置に組み込むコンプレッサ、自動車用発電機であるオルタネータ、ウォーターポンプ等の補機を駆動する為の従動プーリ等のプーリのうち、合成樹脂製のプーリの回転支持部に組み込んで、内部にグリースを封入した状態で使用する玉軸受の改良に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、自動車用エンジンに使用されているタイミングベルトや補機駆動用ベルトの張力を調整する為にオートテンショナを使用したり、このベルトによりコンプレッサ、オルタネータ等の補機を駆動する事が行なわれている。そして、上記オートテンショナに使用するプーリ、アイドラプーリ、上記補機を駆動する為の従動プーリ等の回転支持部には、転がり軸受を使用して、固定の部分に対しプーリを回転自在に支持している。
【０００３】
又、近年は、省エネルギ化及び環境問題の観点から、自動車の低燃費化や高効率化が望まれている。そして、この為の方法の一つとして、自動車の小型・軽量化を図れるＦＦ車（前置エンジン前輪駆動車）が普及してきている。又、近年は、自動車の車室内空間をより大きくする事も望まれており、エンジンルームの空間が小さくなる原因となっている。そして、これらの問題に対応する為、上記オートテンショナや補機等の小型・軽量化を図る事が望まれている。但し、補機を単純に小型化すると、この補機の出力が低下する事が避けられなくなる。この為、コンプレッサやオルタネータ等の補機では、高速回転させる事で出力の低下を補っており、これに伴って、上記オートテンショナに使用するプーリやアイドラプーリも同様に高速回転される。
【０００４】
又、近年は、自動車室内の静粛性を向上させる為、エンジンルームの密閉化が進んでおり、このエンジンルーム内の温度が上昇する傾向になっている。この為、上記オートテンショナや補機等のプーリの回転支持部に組み込む転がり軸受の温度が上昇する傾向にあり、この転がり軸受に高温に耐え得る事が要求されている。又、このプーリに掛け渡す無端ベルトの張力が大きくなる事に伴って、このプーリの回転支持部に使用する転がり軸受に、高荷重が加わる傾向になっている。
【０００５】
この様な事情から、上記プーリを支持する為の転がり軸受に封入するグリースには、長寿命で、且つ、耐トルク性能と防錆性能と音響性能とに優れる事が望まれている。又、上記転がり軸受は、一般的に、複数の転動体を設置した内部空間の両端部を１対のシール部材により密封している。例えば、転がり軸受を構成する外輪の両端部内周面に、それぞれが密封板である１対のシールリングの外周縁部を係止すると共に、これら各シールリングの内周縁を、内輪の両端部外周面に摺接させる。そして、この構成により、複数の転動体を設置した内部空間内に封入したグリースや、内部で発生したダストの外部への漏出防止を図ると共に、外部からこの内部空間内に塵芥等の異物が侵入する事を防止する。又、従来は、上記グリースのこの内部空間内への封入量を設定する為に、「静的空間容積」を定義し、この「静的空間容積」に対する所定の割合のグリースを、この内部空間内に封入している。このグリースの封入量は、グリースの寿命や耐トルク性能に大きく影響する。尚、上記「静的空間容積」は、後述する本発明の実施例１を説明する為の図１に梨地で示す様に、その両端部を１対のシールリング２０、２０により塞いだ、それぞれが転動体である複数の玉１７を設置した内部空間２１で、これら各シールリング２０、２０の内周縁が摺接するシール溝２２、２２を構成する側壁面２３、２３とこれら各シールリング２０、２０の内側面との間に存在する環状空間２４、２４を除いた部分の容積から、上記複数の玉１７とこれら各玉１７を保持する保持器２５との全容積（容積の和）を引いた容積である。
【０００６】
一方、前記コンプレッサ等の補機駆動用のプーリは、固定の部分に対し、複列の玉軸受により回転自在に支持する場合がある。例えば、図４は、このコンプレッサの駆動用のプーリの回転支持部に複列の玉軸受を使用した、従来構造の第１例を示している。このコンプレッサの回転軸１は、図示しない転がり軸受により、ケーシング２内に回転自在に支持している。このケーシング２の端部外面に設けた、請求項に記載した支持部分に相当する支持筒部３の周囲に合成樹脂製の従動プーリ４を、複列ラジアル玉軸受５により、回転自在に支持している。この従動プーリ４は、断面コ字形で全体を円環状に構成しており、上記ケーシング２の端面に固定したソレノイド６を、上記従動プーリ４の内部空間に配置している。一方、上記回転軸１の端部で上記ケーシング２から突出した部分には取付ブラケット７を固定しており、この取付ブラケット７の周囲に磁性材製の環状板８を、板ばね９を介して支持している。この環状板８は、上記ソレノイド６への非通電時には、上記板ばね９の弾力により、図４に示す様に上記従動プーリ４から離隔しているが、上記ソレノイド６への通電時にはこの従動プーリ４に向け吸着されて、この従動プーリ４から上記回転軸１への回転力の伝達を自在とする。即ち、上記ソレノイド６と上記環状板８と上記板ばね９とにより、上記従動プーリ４と上記回転軸１とを係脱する為の電磁クラッチ１０を構成している。
【０００７】
上述の様な、複列ラジアル玉軸受５により従動プーリ４を回転自在に支持する構造の場合には、図４に示す様に、この従動プーリ４の外周面で無端ベルト１１と接触する部分の幅方向中央部位置αと上記複列ラジアル玉軸受５の軸方向中心βとがこの軸方向に関してずれる事により、上記無端ベルト１１から上記従動プーリ４に多少の偏荷重が加わった場合でも、上記複列ラジアル玉軸受５を構成する外輪１２の中心軸と内輪１３の中心軸とが不一致になる（傾斜する）事は殆どない。従って、上記複列ラジアル玉軸受５の耐久性を十分に確保すると共に、上記従動プーリ４の回転中心が傾斜する事を防止して、上記無端ベルト１１の偏摩耗を防止できる。
【０００８】
但し、上記複列ラジアル玉軸受５を使用する事に伴って、軸方向寸法が嵩む事が避けられない。従動プーリ４の回転支持部は、限られた空間内に設置しなければならない場合が多く、軸方向寸法が嵩む事は好ましくない。しかも、軸方向寸法が嵩む事に伴い、構成各部品のコストが嵩んでしまう。
【０００９】
上記従動プーリ４を支持する為の転がり軸受として、上述の様な複列ラジアル玉軸受５に代えて単列深溝型のラジアル玉軸受を使用すれば、軸方向寸法を短縮して限られた空間内への設置が容易になる。但し、単純な単列深溝型のラジアル玉軸受の場合には、上記従動プーリ４がモーメント荷重を受けた場合にこの従動プーリ４の傾斜を防止する為の力が小さく、上記ラジアル玉軸受を構成する外輪の中心軸と内輪の中心軸とが不一致になる程度が著しくなる。この結果、上記ラジアル玉軸受の耐久性が不十分になるだけでなく、上記従動プーリ４に掛け渡した無端ベルト１１に著しい偏摩耗が発生し易くなる。
【００１０】
この様な事情に鑑みて、従動プーリを支持する為に、例えば特許文献１〜２に記載されている様な、単列で４点接触型のラジアル玉軸受を使用する事が、従来から考えられている。図５〜６は、このうちの特許文献１に記載された、従来構造の第２例を示している。
【００１１】
この従来構造の第２例では、鉄等の金属板にプレス加工等による曲げ加工を施して成る従動プーリ４ａを、単列で４点接触型のラジアル玉軸受１４により、図示しない固定の支持部分の周囲に回転自在に支持できる様にしている。このラジアル玉軸受１４は、互いに同心に支持された外輪１５及び内輪１６と、複数個の玉１７、１７とを備える。このうちの外輪１５の内周面には外輪軌道１８を、内輪１６の外周面には内輪軌道１９を、それぞれ全周に亙って形成している。これら各軌道１８、１９の断面形状はそれぞれ、上記各玉１７、１７の直径の１／２よりも大きな曲率半径を有する円弧同士を中間部で交差させた、所謂ゴシックアーチ状である。従って、上記各軌道１８、１９と上記各玉１７、１７の転動面とは、それぞれ２点ずつ、これら各玉１７、１７毎に合計４点ずつで接触する。
【００１２】
この様な４点接触型のラジアル玉軸受１４は、一般的な単列深溝型のラジアル玉軸受に比べてモーメント荷重に対する剛性が大きく、モーメント荷重を受けた場合でも上記外輪１５の中心軸と上記内輪１６の中心軸とがずれにくくなる。この為、一般的な単列深溝型のラジアル玉軸受を使用してプーリの回転支持装置を構成した場合に比べ、従動プーリ４に掛け渡した無端ベルト１１（図４参照）に発生する偏摩耗を緩和できる。尚、図５に示す従動プーリ４ａをコンプレッサ駆動用として使用する場合、この外周面を、無端ベルト１１の片面と係合自在な断面波形とする。又、この従動プーリ４ａを鉄等の金属の鋳造により造る場合もある。
【００１３】
又、図７に示す様な、単列で３点接触型のラジアル玉軸受１４ａでも、一般的な単列深溝型のラジアル玉軸受に比べてモーメント荷重に対する剛性が大きく、モーメント荷重を受けた場合でも外輪１５の中心軸と内輪１６ａの中心軸とがずれにくくなる。この３点接触型の玉軸受１４ａは、この内輪１６ａの外周面に、玉１７の転動面と１点で接触する、断面が単一曲率を有する円弧状の内輪軌道１９ａを、上記外輪１５の内周面に、上記図６に示した４点接触型のラジアル玉軸受１４と同様に、上記玉１７の転動面と２点で接触する、ゴシックアーチ状の外輪軌道１８を、それぞれ形成している。この様な３点接触型の玉軸受１４ａを使用してプーリを支持する場合でも、一般的な単列深溝型のラジアル玉軸受を使用してプーリの回転支持装置を構成した場合に比べて、従動プーリ４に掛け渡した無端ベルト１１（図４参照）に発生する偏摩耗を緩和できる。図７に記載した構造とは逆に、各玉の転動面と外輪軌道とが１点ずつで、内輪軌道とが２点ずつで、それぞれ接触する、３点接触型の玉軸受の場合も同様である。
【００１４】
上述した様に、プーリの回転支持部に上述の様な単列で３点接触型或は４点接触型のラジアル玉軸受１４、１４ａを組み付けた場合には、小型・軽量化と耐久性の確保とを高度に両立させられる可能性がある。但し、この様なラジアル玉軸受１４、１４ａを組み付けた構造の場合には、転がり接触部が増える事で内部滑りが増大し易くなる。この為、ラジアル玉軸受１４、１４ａの発熱量が必然的に多くなり、軸受温度が上昇し易くなる。又、前述した様に、コンプレッサ等の補機は、高速回転化される傾向にある為、この軸受温度が更に上昇し易くなる。しかも、この補機を配置するエンジンルームの密閉化が進む事も、この軸受温度が更に上昇し易くなる原因となる。
【００１５】
特に、上記ラジアル玉軸受１４、１４ａにより支持する従動プーリ４ａが、前記図５に示した従来構造の第２例の様に、鉄等の金属製の従動プーリ４ａであれば、軸受温度が上昇しても、外輪１５で発生した熱を、良好な熱伝導製を有するこの金属製の従動プーリ４ａを通じて、この従動プーリ４ａの外径側から逃がし（放熱し）易くできる。この為、ラジアル玉軸受１４、１４ａの温度上昇を或る程度抑える事ができる。但し、前記図４に示した従来構造の第１例で使用する従動プーリ４の様な、合成樹脂製の従動プーリを、上記ラジアル玉軸受１４、１４ａにより支持する場合には、熱伝導性が悪いこの合成樹脂製の従動プーリが断熱材の役目を果たす。この為、合成樹脂製の従動プーリの回転支持部に使用するラジアル玉軸受１４、１４ａでは、金属製の従動プーリの回転支持部に使用する場合に比べて、温度上昇が著しくなる。従って、シールリング２０、２０や内部に封入したグリースが早期に劣化して潤滑不良を生じ、ラジアル玉軸受１４、１４ａの焼き付き寿命が低下する可能性がある。
【００１６】
又、上記ラジアル玉軸受１４、１４ａの小型化が進むと、このラジアル玉軸受１４、１４ａの内部空間の容積が小さくなる。この場合に、この内部空間に封入するグリースの封入量を少なくしないと、グリースの攪拌抵抗が大きくなり、動トルクが大きくなる事により、動力損失が大きくなってしまう。逆に、グリースの封入量を少なくし過ぎた場合には、トルクの上昇を抑える事ができるが、軸受寿命の著しい低下を招くと言った問題が生じる。この様な事情から、軸受寿命の長寿命化と低トルク化と言った相反する二つの性能を高次元で両立させる為には、最適なグリース封入量を設定する必要がある。但し、前述した様に、従来は、このグリース封入量を、前記静的空間容積に対する割合で設定している。これに対して、本発明者は、この静的空間容積を基準に設定したグリースの封入量の変化は、トルクの変化に十分に対応していない事を知見した。
【００１７】
【特許文献１】特開平９−１１９５１０号公報
【特許文献２】特開平１１−３３６７９５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１８】
上述の様に、コンプレッサ等の補機や、オートテンショナ用のプーリ、アイドラプーリ等は高速回転化が行なわれると共に、エンジンルームの密閉化が進んでいる事により、このプーリを支持する為の玉軸受には、高温、高速回転状況下での使用に十分耐え得る事が要求されている。そして、これに伴って、上記プーリの回転支持部に使用する玉軸受の焼き付き寿命の改善が強く望まれている。特に、このプーリを合成樹脂製とした場合には、この玉軸受の温度がより上昇し易くなり、この玉軸受を３点又は４点接触型とした場合には、各玉と外輪、内輪各軌道との接触部が増える事により、内部での発熱量が多くなり、玉軸受の温度がより上昇し易くなる。
本発明の玉軸受は、この様な事情に鑑みて、３点又は４点接触型の構造で、高温で且つ高速回転状況下で使用する場合でも、動トルクを抑えつつ焼き付き寿命を十分に確保すべく発明したものである。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
本発明の玉軸受は、前述の特許文献１〜２に記載されている構造と同様に、外周面に玉の転動面と１点又は２点で接触する形状の内輪軌道を有する内輪と、内周面に玉の転動面と１点又は２点で接触する形状の外輪軌道を有する外輪と、これら内輪軌道と外輪軌道との間に転動自在に設けられた複数個の玉とを備え、これら内輪軌道と外輪軌道とのうちの少なくとも一方の軌道とこれら各玉の転動面とがそれぞれ２点ずつで接触する、単列で３点又は４点接触型である。又、その両端部を１対の密封板により塞いだ、上記各玉を設置した内部空間で、これら各密封板の一部が摺接するシール溝を構成する側壁面とこれら各密封板の側面との間に存在する環状空間を除いた部分の容積から、上記各玉とこれら各玉を保持する保持器とが限りなく高速で回転すると仮定した場合にこれら各玉と保持器との外縁により規定される環状部分の容積を引いたものを、動的空間容積としている。そして、上記内部空間内に封入するグリースの封入量を、この動的空間容積の７５〜１１０％としている。
【発明の効果】
【００２０】
上述の様に構成する本発明の玉軸受によれば、３点又は４点接触型の構造で、高温で且つ高速回転状況下で使用する場合でも、動トルクを抑えつつ焼き付き寿命を十分に確保できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
又、好ましくは、請求項２に記載した様に、無端ベルトを掛け渡す為のプーリを、固定の支持部分に対し回転自在に支持する為に使用する。
この好ましい構成の場合、玉軸受が高温で且つ高速回転状況下で使用される場合が多くなる。この為、グリースの封入量を所定の範囲に規制する事により、高温で且つ高速回転状況下で使用する場合でも、動トルクを抑えつつ焼き付き寿命を確保できると言った、本発明により得られる効果が顕著になる。
【００２２】
又、より好ましくは、請求項３に記載した様に、上述の請求項２に記載した玉軸受に於いて、プーリを合成樹脂製とする。
このより好ましい構成の場合、玉軸受の温度が上昇し易くなる。この為、グリースの封入量を所定の範囲に規制する事により、高温で且つ高速回転状況下で使用する場合でも、動トルクを抑えつつ焼き付き寿命を確保できると言った、本発明により得られる効果がより顕著になる。
【００２３】
更に好ましくは、請求項４に記載した様に、プーリを、コンプレッサ駆動用の従動プーリとする。
この好ましい構成の場合、玉軸受が、より高温で、且つ、より高速回転状況下で使用される場合が多くなる。この為、グリースの封入量を所定の範囲に規制する事により、高温で且つ高速回転状況下で使用する場合でも、動トルクを抑えつつ焼き付き寿命を確保できると言った、本発明により得られる効果がより顕著になる。
【００２４】
更に好ましくは、内部空間内に封入するグリースの封入量を、動的空間容積の７５〜１００％とする。
この好ましい構成によれば、焼き付き寿命を十分に確保しつつ、動トルクをより低く抑える事ができる。
【実施例】
【００２５】
図１は、本発明の実施例を示している。本実施例の玉軸受である、ラジアル玉軸受１４ｂの特徴は、合成樹脂製の従動プーリ４（図４参照）を支持する為に使用する４点接触型の構造で、高温で且つ高速回転状況下で使用する場合でも、動トルクを抑えつつ焼き付き寿命を十分に確保すべく、内部空間２１内に封入するグリースの封入量を適切な範囲に規制した点にある。その他の４点接触型であるラジアル玉軸受１４ｂの構造は、前述の図５〜６に示した従来構造の第２例のラジアル玉軸受１４とほぼ同様である為、同等部分には同一符号を付して重複する説明は省略若しくは簡略にし、以下、本発明の特徴部分を中心に説明する。
【００２６】
上記ラジアル玉軸受１４ｂは、複数の玉１７を設置した内部空間２１の両端部を、１対のシールリング２０、２０により密封している。又、この内部空間２１内にグリースを封入している。又、本実施例の場合には、合成樹脂製の冠型の保持器２５により、上記各玉１７を転動自在に保持している。特に、本実施例の場合には、上記グリースの封入量を、次述する所定の範囲に規制している。この封入量を規制する為、本実施例の場合には、前述した従来構造の場合と異なり、内部空間２１内の「静的空間容積」ではなく「動的空間容積」を基準としている。即ち、本実施例の場合には、図１に梨地で示す様に、その両端部を１対のシールリング２０、２０により塞いだ、複数の玉１７を設置した内部空間２１で、これら各シールリング２０、２０の内周縁が摺接するシール溝２２、２２を構成する側壁面２３、２３とこれら各シールリング２０、２０の内側面との間に形成される環状空間２４、２４を除いた部分の容積から、上記各玉１７と上記保持器２５とが限りなく高速で回転すると仮定した場合にこれら各玉１７と保持器２５との外縁により規定される環状部分（保持器２５の径方向及び軸方向のぶれは考慮しないものとする。）の容積を引いたものを、上記「動的空間容積」と定義している。そして、本実施例の場合には、上記内部空間２１内に封入するグリースの封入量を、この動的空間容積の７５〜１１０％としている。この様に構成するラジアル玉軸受１４ｂは、前述の図４に示した従来構造の第１例の場合と同様に、合成樹脂製の従動プーリ４と、固定の支持部分である支持筒部３との間に組み込んで、この従動プーリ４をこの支持筒部３に対し回転自在に支持した状態で使用する。
【００２７】
上述の様に構成する本実施例のプーリ支持用玉軸受によれば、合成樹脂製の従動プーリ４を支持する為に使用する４点接触型の構造で、高温で且つ高速回転状況下で使用する場合でも、動トルクを抑えつつ焼き付き寿命を十分に確保できる。
【００２８】
次に、本発明者が本発明の効果を確認すべく行なった第一、第二の実験に就いて説明する。先ず、第一の実験は、互いに寸法が異なる２種類の４点接触型のラジアル玉軸受Ａ、Ｂを用いて、それぞれで動的空間容積に対するグリースの封入量の割合（グリース封入率）を種々に異ならせつつ、動トルクを測定した。又、実験は、各ラジアル玉軸受Ａ、Ｂを合成樹脂製のプーリの回転支持部に組み込んだ状態で、これら各ラジアル玉軸受Ａ、Ｂに所定の荷重を負荷した状態で行なった。図２は、この様にして行なった第一の実験結果を示している。図２に示した第一の実験結果から明らかな様に、動的空間容積に対するグリースの封入量の割合が、７５〜１１０％である本発明の場合には、動トルクを十分低く抑える事ができた。又、上記図２に示した実験結果から明らかな様に、ラジアル玉軸受Ａ、Ｂに荷重を負荷した条件で、動的空間容積に対するグリースの封入量の割合が大きくなる程、動トルクが増大する傾向になった。又、この動トルクは、この割合が１００〜１１０％の間を境に急激に上昇した。言い換えれば、この割合が１００〜１１０％の間に、上記グリースの封入量の割合と動トルクとの関係を表す、互いに傾きが異なる２直線の交点Ｐ、Ｑが存在する。この様に動トルクが交点Ｐ、Ｑを境に急激に上昇する理由は、上記グリースの封入量の割合が１００％を越えた場合に、グリースの攪拌抵抗が急激に上昇して、大幅なトルク上昇に繋る事によるものと考えられる。そして、この様な第一の実験結果から、本発明の場合には、従来構造の場合と異なり、「静的空間容積」ではなく、「動的空間容積」に対するグリースの封入量の割合を適切な範囲に規制する事により、動トルクを低減できる事を確認できた。そして、この割合を１１０％以下、好ましくは、１００％以下にする事により、この動トルクを低減できる。
【００２９】
次に、本発明者が本発明の効果を確認すべく行なった第二の実験に就いて説明する。この第二の実験は、４点接触型のラジアル玉軸受で、動的空間容積に対するグリースの封入量の割合を、６０％、７５％、９０％、１０５％の４種類に異ならせたものを、それぞれ３個ずつ使用した．そして、このグリースの封入量の割合を異ならせたラジアル玉軸受を、合成樹脂製プーリの回転支持部に組み込んで、所定の荷重を負荷した状態で耐久試験（焼き付き寿命試験）を行なった。又、実験は、軸受温度を１６０℃とし、プーリの回転速度を１００００min-1 とした条件で行なった。
【００３０】
図３は、この様にして行なった第二の実験結果を示している。この図３に示した第二の実験結果から明らかな様に、動的空間容積に対するグリースの封入量の割合が、７５〜１１０％である本発明の場合には、焼き付き寿命を十分に長くできた。又、図３から明らかな様に、上記封入量の割合が７５％であるラジアル玉軸受の焼き付き寿命は、この割合が６０％であるラジアル玉軸受の場合に比べて、約１．７〜１．８倍の長寿命になった。更に、この割合が９０％であるラジアル玉軸受の焼き付き寿命は、この割合が６０％であるラジアル玉軸受の場合に比べて、約２．０〜２．１倍の長寿命となり、この割合が１０５％であるラジアル玉軸受の焼き付き寿命は、この割合が６０％であるラジアル玉軸受の場合に比べて、約２．１〜２．２倍の長寿命となった。この事から、グリースの封入量の割合が７５％以上では、この割合が６０％の場合に比べて、大幅な長寿命化を図れる事が分かった。又、この割合が７５％以上ではグリースの封入量の割合が増大する程、焼き付き寿命をより向上させる事ができるが、その向上の程度は、このグリースの封入量の割合が６０％から７５％に変化する場合に比べて緩やかである．
【００３１】
尚、上述した実施例は、各玉１７の転動面が外輪軌道１８と内輪軌道１９とにそれぞれ２点ずつ、合計４点で接触する４点接触型のラジアル玉軸受１４ｂに就いて説明した。但し、本発明は、前述の図７に示した様な、各玉１７の転動面と内輪１６ａの外周面に形成した内輪軌道１９ａとが１点で接触し、これら各玉１７の転動面と外輪１５の内周面に形成した外輪軌道１８とが２点で接触する３点接触型のラジアル玉軸受１４ａを使用する場合でも、同様に構成して同様の効果を得られる．又、上述の図７に示した構造以外でも、玉の転動面と外輪の内周面に形成した外輪軌道とが１点で接触し、この玉の転動面と内輪の外周面に形成した内輪軌道とが２点で接触する３点接触型のラジアル玉軸受を使用する場合でも、同様に構成して同様の効果を得られる。
【図面の簡単な説明】
【００３２】
【図１】本発明の実施例を示す部分断面図。
【図２】第一の実験結果を、グリース封入率と動トルクとの関係で示す図。
【図３】第二の実験結果を、グリース封入率と焼き付き寿命との関係で示すグラフ。
【図４】従来構造の第１例の玉軸受を、プーリの回転支持部に組み込んだ状態で示す部分断面図。
【図５】同じく第２例の玉軸受を、プーリの回転支持部に組み込んだ状態で示す断面図。
【図６】４点接触型のラジアル玉軸受のみを取り出して示す部分拡大断面図。
【図７】３点接触型のラジアル玉軸受のみを取り出して示す部分拡大断面図。
【符号の説明】
【００３３】
１    回転軸
２    ケーシング
３    支持筒部
４、４ａ  従動プーリ
５    複列ラジアル玉軸受
６    ソレノイド
７    取付ブラケット
８    環状板
９    板ばね
１０    電磁クラッチ
１１    無端ベルト
１２    外輪
１３    内輪
１４、１４ａ、１４ｂ  ラジアル玉軸受
１５    外輪
１６、１６ａ  内輪
１７    玉
１８    外輪軌道
１９、１９ａ  内輪軌道
２０    シールリング
２１    内部空間
２２    シール溝
２３    側壁面
２４    環状空間
２５    保持器
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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