(57)【要約】【課題】  窒化処理における寸法変化およびその異方性が小さい窒化処理用鋼板を提供する。【解決手段】  プレス成形後、窒化処理して用いられる薄鋼板において、平均ｒ値が0.9以上で、下記(1)式で定義されるｒ値の異方性の絶対値|Δｒ|が0.4以下である特性を有する鋼板とする。                    記  |Δｒ|＝|(ｒ０−２ｒ45＋ｒ90)／２|  ……  (1)ここで、ｒ０：圧延方向に対して０度の方向におけるｒ値        ｒ45：圧延方向に対して45度の方向におけるｒ値        ｒ90：圧延方向に対して90度の方向におけるｒ値【選択図】    図４
2005264205.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
プレス成形後、窒化処理して用いられる薄鋼板であって、平均ｒ値が0.9以上で、下記(1)式で定義されるｒ値の異方性の絶対値|Δｒ|が0.4以下であることを特徴とする窒化処理による寸法変化の異方性が小さい窒化処理用鋼板。
記
|Δｒ|＝|(ｒ０−２ｒ45＋ｒ90)／２|  ……  (1)
ここで、ｒ０：圧延方向に対して０度の方向におけるｒ値
ｒ45：圧延方向に対して45度の方向におけるｒ値
ｒ90：圧延方向に対して90度の方向におけるｒ値
【請求項２】
下記(2)式で定義される窒化処理前後の寸法変化率ｄの異方性Δｄが0.08％以下であることを特徴とする請求項１に記載の窒化処理用鋼板。
記
Δｄ＝(ｄ０−２ｄ45＋ｄ90)／２  ……  (2)
ここで、ｄ０：圧延方向に対して０度の方向における寸法変化率(％)
ｄ45：圧延方向に対して45度の方向における寸法変化率(％)
ｄ90：圧延方向に対して90度の方向における寸法変化率(％)
【請求項３】
圧延方向に対して０度、45度および90度の方向における窒化処理前後の寸法変化率の最大値と最小値の差が0.10％以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の窒化処理用鋼板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車部品や機械部品などの耐摩耗性や耐疲労特性、耐焼付性等が求められる部品、中でも窒化処理によってこれらの諸特性を付与する部品に用いられる窒化処理用鋼板に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車部品や機械部品、工具などの中には、耐摩耗性や耐疲労特性、耐焼付性等が必要とされる部品が数多く存在する。このような部品は、素材となる鋼板を、打抜き加工や曲げ加工、プレス加工等により部品形状に成形した後、表面硬化処理を施して使用されることが多い。上記表面硬化処理の代表的なものとして、浸炭処理や窒化処理が良く知られている。
【０００３】
浸炭処理は、最も一般的な表面硬化処理であるが、高温での浸炭処理後に、焼入処理をするため、焼入歪による部品の形状変化や寸法精度(以下、単に「寸法精度」と言う)の低下が避けられない。そのため、部品の形状矯正ならびに焼戻しの工程が必要となり、部品の製造コストが高くなるという問題がある。
【０００４】
一方、窒化処理は、鋼中に窒素または窒素と同時に炭素などを侵入させる処理であり、処理工程での加熱温度が鋼のＡ1変態点よりも低いため、素材の相変態による寸法精度の低下が起こらない。また、窒化処理に伴う素材表層部の体積変化が小さく、部品の寸法精度を良好に保つことが容易である等の優れた特長がある。
【０００５】
軟窒化処理に用いられる素材としては、例えば、特許文献１や特許文献２には、成形性に優れた窒化用鋼板として、Alを0.060wt％を超えて含有する鋼板に、さらに窒化促進元素として多量のCrと同時にTiやＶを複合添加した低炭素鋼板が提案されている。また、特許文献３には、窒化促進元素としてCrを0.20〜2.00wt％含有し、フェライト結晶粒度番号を５以上12以下に調整した軟窒化処理用の低炭素鋼板が開示されている。さらに、特許文献４には、Ｃ含有量が0.001〜0.005wt％の極低炭素鋼において、伸びフランジ性や穴拡げ性を確保したプレス成形性に優れる軟窒化処理用鋼板が開示されている。
【特許文献１】特開平９−２５５１３号公報
【特許文献２】特開平９−２５５４３号広報
【特許文献３】特開２００３−１０５４８９号公報
【特許文献４】特開２００３−１１９５４８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、窒化処理は、表面硬化能に優れるため、従来から広く利用されているが、その表面硬化能は、部品表面から侵入した窒素が鋼中に含まれる炭窒化形成元素と硬い析出物を形成し、その析出物が結晶格子に大きな歪を引き起こし、部品表層に大きな圧縮応力を発生することにより得られる。その結果、窒化処理を施した部品表面には、おきな歪が発生し、寸法変化が発生すると考えられている。この寸法変化は、浸炭処理によるそれと比較して小さい。しかしながら、近年における部品の小型化、高精度化に伴い、窒化処理部品に対しても、より寸法精度の向上が望まれるようになり、中でも回転体部品や他の部品と組み合わせて用いられる部品に対しては、特に高い寸法精度が要求されるようになった。そこで、窒化処理が施される部品に用いられる素材に対しても、窒化処理による寸法変化の小さい特性が求められるようになってきた。
【０００７】
しかしながら、上述した従来の鋼板は、窒化処理に用いられる素材(鋼板)の硬度分布制御や疲労特性の改善などについてのものが主であり、窒化処理による部品の寸法変化については考慮されていない。特に、窒化処理の実務においては、単なる寸法の変化以外に、窒化処理した部品の異方性(素材鋼板の圧延方向に対する方向によって寸法が変化する現象)が問題となっており、寸法精度の向上を図る上で大きな障害となっていた。しかし、従来技術においては、窒化処理により寸法変化の異方性については全く検討されていないのが実情である。
【０００８】
本発明の目的は、窒化処理による寸法変化およびその異方性が小さい窒化処理用鋼板を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
発明者らは、上記課題の解決に向けて、種々の特性の異なる鋼板を作製し、これら鋼板の特性と窒化処理による寸法変化およびその異方性との関係について検討を行った。その結果、窒化処理によって起こる寸法変化の大きさは、窒化層深さにより変化する他、素材鋼板が有するｒ値(平均ｒ値)よっても変化すること、また、窒化処理による寸法変化の異方性は、素材鋼板が有するｒ値の異方性と極めて強い相関があり、これらを適正に制御することにより、窒化処理による寸法変化およびその異方性を小さく抑えることができることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００１０】
すなわち、本発明は、プレス成形後、窒化処理して用いられる薄鋼板であって、平均ｒ値が0.9以上で、下記(1)式で定義されるｒ値の異方性の絶対値|Δｒ|が0.4以下であることを特徴とする窒化処理による寸法変化の異方性が小さい窒化処理用鋼板である。
記
|Δｒ|＝|(ｒ０−２ｒ45＋ｒ90)／２|  ……  (1)
ここで、ｒ０：圧延方向に対して０度の方向におけるｒ値
ｒ45：圧延方向に対して45度の方向におけるｒ値
ｒ90：圧延方向に対して90度の方向におけるｒ値
【００１１】
上記窒化処理用鋼板は、下記(2)式で定義される窒化処理前後の寸法変化率ｄの異方性Δｄが0.08％以下であることが好ましい。
記
Δｄ＝(ｄ０−２ｄ45＋ｄ90)／２  ……  (2)
ここで、ｄ０：圧延方向に対して０度の方向における寸法変化率(％)
ｄ45：圧延方向に対して45度の方向における寸法変化率(％)
ｄ90：圧延方向に対して90度の方向における寸法変化率(％)
【００１２】
また、上記窒化処理用鋼板は、圧延方向に対して０度、45度および90度の方向における窒化処理前後の寸法変化率の最大値と最小値の差が0.10％以下であることが好ましい。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、素材鋼板の平均ｒ値およびその異方性を規制することにより、窒化処理による部品の寸法変化ならびにその異方性を小さく抑えることができるので、寸法精度の高い窒化処理部品を安定して製造することが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
本発明を開発する契機となった実験について説明する。
表１に示した成分組成を有するＡ〜Ｉの鋼スラブを、1180℃に加熱後、830℃以上の仕上圧延温度により板厚1.6mmとする熱間圧延した後、550〜650℃で巻き取り、ｒ値(Lankford値、塑性歪比とも称する)の異なる各種の熱延鋼板を得た。また、表１の鋼Ｊについては、該スラブを上記と同じ条件で熱間圧延して板厚3.5〜6.0mmの熱延鋼板とした後、冷間圧延により板厚1.6mmに圧延し、その後、連続焼鈍を行い、ｒ値の異なる各種冷延鋼板を得た。これらの熱延鋼板および冷延鋼板から、圧延方向に対して０°、45°、90°の方向から採取したJIS Z 2201に規定された５号試験片を採取し、これを用いて、JIS Z 2254に準拠して各方向のｒ値を求め、この結果を元に、下記(1)，(2)式により、平均ｒ値およびｒ値の異方性Δｒを求めた。
記
平均ｒ値＝(ｒ０＋２ｒ45＋ｒ90)／４  ……(1)
Δｒ＝(ｒ０−２ｒ45＋ｒ90)／２  ……(2)
ただし、ｒ０：圧延方向に対して０度の方向におけるｒ値
ｒ45：圧延方向に対して45度の方向におけるｒ値
ｒ90：圧延方向に対して90度の方向におけるｒ値
【００１５】
また同様に、上記の熱延鋼板および冷延鋼板から、圧延方向に対して０°、45°、90°の方向から採取したJIS ５号試験片を採取し、この試験片に５％の引張歪を付与した後、ＮＨ3＋ＲＸガス混合ガス中で560〜580℃×0.5〜５hrの熱処理を行い、窒化層深さが0.2〜1.0mmの範囲となるようガス軟窒化処理を施した後、80℃のクエンチオイル中に油冷した。なお、上記窒化層深さは、窒化処理後、板厚方向断面のビッカース硬さを測定し、JIS G 0562に規定された方法により求めた実用窒化層深さのことである。また、窒化処理前後において、JIS ５号試験片の標点間距離を測定することにより、各方向の寸法変化率ｄを求めた。ここで、上記寸法変化率ｄは、下記(3)式で定義される値である。また、この値を元に、下記(4)，(5)式により、平均ｄ値およびｄ値の異方性Δｄを求めた。さらに、下記(6)式で定義される、各方向の寸法変化率の最大値と最小値の差で定義される寸法変化率の変動幅Ｄについても求めた。
記
ｄ＝(窒化処理後の寸法−窒化処理前の寸法)／窒化処理前の寸法×100(％)  ……(3)
平均ｄ＝(ｄ０＋２ｄ45＋ｄ90)／４  ……(4)
Δｄ＝(ｄ０−２ｄ45＋ｄ90)／２  ……(5)
Ｄ＝(ｄ０，ｄ45およびｄ90内の最大値−ｄ０，ｄ45およびｄ90内の最小値)  ……(6)
ここで、ｄ０：圧延方向に対して０度の方向における寸法変化率ｄ(％)
ｄ45：圧延方向に対して45度の方向における寸法変化率ｄ(％)
ｄ90：圧延方向に対して90度の方向における寸法変化率ｄ(％)
【００１６】
【表１】
2005264205.tif 000003
【００１７】
【表２】
2005264205.tif 000004
【００１８】
上記測定の結果を表２に、また、この表２の結果を整理して図１〜６に示した。
図１は、圧延方向に対して０°、45°、90°方向の寸法変化率ｄ０、ｄ45、ｄ90および平均ｄと窒化層深さとの関係を示したものである。この図１から、いずれの方向においても、窒化層深さが大きくなるほど寸法変化率ｄは大きくなること、その変化率の窒化層深さによる変化率は方向により余り差はなく、
寸法変化率ｄ(％)≒窒化層深さ(mm)×0.5
の関係があることがわかる。また、図２は、図１のデータを窒化層深さによって３区分し、寸法変化率ｄに及ぼす平均ｒ値の影響を見たものである。この図２から、ｒ値が高い材料ほど、寸法変化率が小さくなる傾向が認められる。
【００１９】
これらの結果から、窒化処理による寸法変化の大きさは、窒化処理深さ(有効窒化層深さ)および、素材鋼板が有する平均ｒ値より変化する、すなわち、窒化層深さおよび素材鋼板の平均ｒ値を規制することにより、寸法変化を小さく抑えられることがわかった。しかしながら、前述した、窒化処理による寸法変化の異方性は、窒化層深さや、平均ｒ値によっては予測できない。例えば、図３は寸法変化率ｄの変動幅Ｄと窒化層深さとの関係を、また図４は寸法変化率ｄの変動幅Ｄと平均ｒ値との関係を示したものであるが、いずれも相関が認められない。従って、寸法変化の異方性の問題は、単なる窒化層深さや素材鋼板のｒ値の制御のみでは解決できないことがわかった。
【００２０】
そこで、発明者らは、機械的特性の異方性を表す指標であるｒ値の異方性Δｒに着目し、このΔｒと窒化処理による寸法変化率の異方性との関係について検討した。図５および図６は、それぞれ素材鋼板が有するｒ値の異方性の絶対値|Δｒ|と、窒化処理による寸法変化率の異方性の絶対値|Δｄ|および寸法変化率の変動幅Ｄとの関係を示したものであるが、明らかに相関が認められる。これから、窒化処理による寸法変化の異方性を抑制するためには、素材鋼板のｒ値の異方性Δｒを制御すればよいこと、つまり、寸法変化の異方性を小さくするには、素材鋼板のｒ値の異方性を小さく制御すればよいことが明らかとなった。
本発明は、上記の従来技術にはない全く新しい知見に基づき開発したものである。
【００２１】
次に、本発明に係る窒化処理用鋼板について説明する。なお、本発明の窒化処理用鋼板は、上記実験で説明したように熱延鋼板だけでなく、冷延鋼板をも含むものである。
平均ｒ値：0.9以上
本発明の窒化処理用鋼板は、窒化処理による寸法変化の大きさが小さく、かつ、寸法変化率の異方性Δｄおよび寸法変化率の変動幅Ｄが小さいことに特徴がある。このうち、寸法変化の大きさについては、前述したように、窒化層深さによって大きく影響される。しかし、この窒化層深さは、窒化処理部品に要求される耐磨耗特性や耐疲労特性等により決定される因子であるため規制することは難しい。しかし、図２からわかるように、素材鋼板の平均ｒ値を高めることにより、寸法変化の程度を軽減することは可能である。例えば、窒化層深さが0.3mm超え0.4mm未満の場合、平均ｒ値が0.9超えの鋼板の寸法変化率ｄは、平均ｒ値が0.8未満のそれの約１／２に軽減されている。そこで、本発明の軟窒化処理用鋼板は、平均ｒ値を0.9以上に、好ましくは1.0以上に制限する。
【００２２】
ｒ値の異方性の絶対値|Δｒ|：0.4以下
上記に説明した実験結果から明らかなように、窒化処理による寸法変化の異方性を小さく抑えるには、素材鋼板のｒ値の異方性Δｒを小さく制御する必要がある。ここで、実用上、寸法異方性が問題とならないレベルとは、寸法変化率の異方性の絶対値|Δｄ|は0.08％以下、寸法変化率の変動幅Ｄは0.10％以下の範囲であると言われており、本発明においても、この基準を採用する。このような小さな寸法変化率の異方性を得るためには、図４および図５から、|Δｒ|が0.4以下であればよいことがわかる。よって、本発明の窒化処理用鋼板は、|Δｒ|を0.4以下に制限する。好ましくは、|Δｒ|が0.3以下、より好ましくは|Δｒ|が0.2以下である。なお、ここで、Δｒについて絶対値で示す理由は、Δｒはプラス、マイナスいずれの符号にもなり得るからである。いずれにせよ、絶対値が上記範囲であれば、良好な寸法時変化の異方性を確保することができる。
【００２３】
次に、本発明の窒化処理用鋼板の製造方法について説明する。
本発明の鋼板の成分組成は、従来公知の窒化処理用鋼板と同じでよいが、以下の範囲であることが好ましい。
Ｃ：0.002〜0.09mass％
Ｃは、鋼板の加工性に大きな影響を及ぼす元素であり、含有量が多くなるほど加工性が低下する。よって、Ｃの含有量は0.09mass％以下に制限するのが好ましい。一方、Ｃ含有量が低い程、加工性は向上するため、Ｃの下限値は0.002mass％まで許容することができる。しかし、機械構造用鋼としての強度が要求される部品に用いられる場合には、Ｃ含有量は0.01mass％超えとすることが好ましい。
【００２４】
Si：0.005〜0.5mass％
Siは、強度を高める元素であるが、過度の添加は加工性を低下させる他、表面酸化によって窒化反応を阻害するので、0.5mass％以下に制限するのが好ましい。なお、Siの0.005mass％未満への低減は、製鋼コストの増大を招くので、下限値は0.005mass％とするのが好ましい。
【００２５】
Mn：0.01〜1.0mass％
Mnは、Siと同様、強度を高める元素であるが、過度の添加は加工性を低下させるため、その上限値を3.0mass％とするのが好ましい。一方、Mn含有量の過度の低減は、製鋼コストの上昇を招くため、下限値は0.01mass％するのが好ましい。
【００２６】
Ｐ：0.001〜0.10mass％
Ｐは、加工性の低下を招くことなく強度を上げる元素であるが、0.10mass％を超える添加は、成形性の劣化や２次加工脆性などを招くので好ましくない。一方、Ｐの過度の低減は、製鋼コストの増大を招くので、下限値は0.001mass％とするのが好ましい。
【００２７】
Ｓ：0.01mass％以下
Ｓは、0.010mass％を超えて含有すると、表面疵の発生および延性の低下を招くので好ましくない。よって、Ｓは0.01mass％以下に制限するのが好ましい。
【００２８】
Al：0.005〜0.3mass％
Alは、溶鋼の脱酸剤として添加される元素であり、0.005mass％以上添加することが好ましい。一方、過度の添加は加工性を低下させるので、Alの上限値は0.3mass％とするのが好ましい。また、Alは、窒素との親和力が強く、窒化による硬化処理においては、重要な元素であり、特に化合物層の表層硬度を高める働きがある。その効果を有効に発揮させるためには、0.03mass％以上の添加がより好ましい。なお、Alは、Ａr3変態点を高める効果があり、熱延時の仕上温度を確保することが困難な場合には、0.2mass％以下に制限することが望ましい。
【００２９】
Cr：0.20〜1.5mass％
Crは、窒化による硬化処理する上では特に重要な元素であり、0.20mass％未満の添加では、窒化による硬度上昇および硬化深さが十分に得られない。しかしながら、1.5mass％を超えて添加すると、高応力負荷環境における疲労強度が低下するため、1.5mass％を上限とするのが好ましい。
【００３０】
Ti：0.005〜0.3mass％
Tiは、必要に応じて選択的に添加することができる元素である。Tiを0.005〜0.02mass％の微量範囲で添加した場合には、鋼中Ｎを固着してAlＮ形成を抑制し、Alが窒化処理時に有効に働くようになる。さらに、Tiを0.02〜0.3mass％の範囲で添加した場合には、窒化処理時にTiＮ形成により表面硬化に有効に寄与する。ただし、0.3mass％を超えるTiの添加は、Ａr3変態点を著しい上昇を招き、熱間圧延における所望の仕上圧延温度を確保することが困難となるため、上限を0.3mass％とするのが好ましい。
【００３１】
Nb：0.005〜0.3mass％
Nbも、Tiと同様、必要に応じて選択的に添加することができる元素である。特に、Nbは、Ｃとの親和力が強く、結晶粒の微細化に効果がある。また、短時間の窒化処理でも、表面硬度を高めることができる。これらの効果を得るためには、少なくとも0.005mass％以上添加することが好ましい。しかしながら、0.3mass％を超える添加は、加工性を低下させるため、上限値を0.3mass％とするのが好ましい。
【００３２】
Ｖ：0.005〜0.3mass％
Ｖは、Ti，Nbと同様に、選択的に添加することができる元素である。Ｖは、Ｎの拡散を促進させる働きがあり、硬化深さを深めるのに有効な元素であるとともに、Crとの複合効果により析出物の大きさを微細化する効果を有する。このような効果は、0.005mass％未満では得られない。一方、0.3mass％を超えて添加すると、成形性が低下するので、上限値は0.3mass％とするのが好ましい。
【００３３】
本発明の窒化処理用鋼板は、上記成分組成に調整された鋼を転炉等、従来公知の方法で溶製し、鋼スラブとした後、熱間圧延あるいはさらに冷間圧延、焼鈍工程を経て製造することができる。各工程における製造条件については、従来公知の条件でよい。ただし、平均ｒ値を0.9以上、ｒ値の異方性|Δｒ|を0.4以下とするためには、熱延最終仕上温度はＡr3変態点以上、巻取温度は400〜650℃とし、また、冷延鋼板である場合には、冷延圧下率は50〜80％の範囲に制御することが好ましい。
【００３４】
本発明の窒化処理用鋼板は、あらゆる窒化処理に対応でき、例えば、ガス窒化、ガス軟窒化、イオン窒化、プラズマ窒化、塩浴窒化、酸窒化、浸硫窒化、塩浴浸硫窒化、プラズマ浸硫窒化などいずれにも好適に用いることができる。また、所望の実用窒化層深さを得るには、窒化処理条件(ガスの種類、窒化処理温度および時間など)を調整して窒化処理を行えばよい。なお、本発明の知見に基づけば、製品への要求特性から決定される予定した実用窒化層深さと素材鋼板が有するｒ値から、寸法変化率を精度よく予測することができるので、予め、窒化処理後の寸法変化を予測して製品設計を行えば、寸法精度に優れた窒化処理部品を製造することができる。
【実施例１】
【００３５】
Ｃ：0.038mass％、Si：0.02mass％、Mn：0.21mass％、Ｐ：0.016mass％、Ｓ：0.005mass％、Al：0.066mass％、Ｎ：0.0016mass％、Ｏ：0.0038mass％、Cr：0.78mass％、残部が実質的にFeからなる鋼スラブを加熱後、熱間圧延し、酸洗を行った後、冷間圧延し、焼鈍して板厚：1.2mmの冷延鋼板とした。この際、冷間圧下率を種々に変更することによりｒ値を変化させた。このようにして得た冷延鋼板について、先述した方法と同様にして圧延方向に対し０°、45°、90°方向のｒ値を測定し、ｒ値の異方性Δｒを求めた。また、上記の冷延鋼板から、ブランク径300mmφの円板を打抜き、この円板を絞り加工し、図７に示したような高さ80mmのドーム形状のプレス成形品を作製した。このドーム形状のプレス成形品の、圧延方向となす角度が０°、45°、90°の各方向の寸法を測定し、その後、ＮＨ3＋ＲＸの混合ガスを用い、57O℃×３時間の熱処理により実用窒化層深さが0.25mmとなるガス軟窒化処理を施したのち、再度、上記と同じ位置の寸法を測定し、窒化処理前後における寸法変化率ｄおよび寸法変化率の変動幅Ｄを求めた。
【００３６】
得られた結果について、図８および図９に示した。図８は、ｒ値の異方性|Δｒ｜と寸法変化率ｄの異方性の絶対値|Δｄ|との関係を示したものであり、Δｒの正負に拘わらず、その絶対値|Δｒ|を0.4以下に制御すれば、寸法変化率ｄの異方性|Δｄ|を0.08％以下に抑制することができることがわかる。また、図９は、Δｒと寸法変化率ｄの変動幅Ｄとの関係を示したものであるが、同様に、|Δｒ|を0.4以下に制御すれば、寸法変化率ｄの変動幅Ｄを0.10％以下に抑制することができることがわかる。
【実施例２】
【００３７】
Ｃ：0.045mass％、Si：0.01mass％、Mn：0.25mass％、Ｐ：0.01mass％、Ｓ：0.004mass％、Al：0.11mass％、Cr：1.2mass％、Ti：0.009 mass％、残部が実質的にFeからなる鋼スラブを、仕上圧延終了温度を800〜900℃の間で変化させて熱間圧延し、ｒ値が異なる板厚1.6mmの熱延鋼板を製造した。この熱延鋼板より、圧延方向に対して０°、45°、90°の３方向からJIS ５号試験片を採取し、各方向のｒ値を測定し、これから平均ｒ値を求めた。また、上記熱延鋼板の表面スケールを酸洗除去したのち、先述した図７と同じドーム形状に成型加工した後、ガス窒化処理を施し、素材鋼板の圧延方向に対して０°、45°、90°３方向の窒化処理前後の寸法変化を測定して寸法変化率ｄを求め、これから平均ｄを求めた。なお、ガス窒化処理においては、ガス組成、窒化処理温度または窒化処理時間のいずれかを変化させることにより、実用窒化処理深さを0.25mm、0.30mmおよび0.40mmの３段階に変化させた。
【００３８】
得られた結果を、図１０に示した。この図から、窒化処理により寸法変化率ｄは大きく変化するが、素材鋼板の平均ｒ値を0.9以上に大きくすることにより、寸法変化率を小さく抑制できることが確認された。
【産業上の利用可能性】
【００３９】
本発明の技術は、自動車パワートレイン系部品ならびに平板から複雑な形状に至る各種の駆動系部品にも適用できる。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】窒化層深さと寸法変化率との関係を示すグラフである。
【図２】窒化処理による寸法変化率に及ぼす鋼板ｒ値の影響を示すグラフである。
【図３】寸法変化率の変動幅Ｄと窒化層深さとの関係を示すグラフである。
【図４】寸法変化率の変動幅Ｄと平均ｒ値との関係を示すグラフである
【図５】窒化処理による寸法変化率の異方性Δｄに及ぼすｒ値の異方性の絶対値|Δｒ|の影響を示すグラフである。
【図６】窒化処理による寸法変化率の変動幅Ｄに及ぼすｒ値の異方性の絶対値|Δｒ|の影響を示すグラフである。
【図７】窒化処理による寸法変化率を測定するのに用いた窒化処理部品を説明する図である。
【図８】窒化処理による寸法変化率の異方性Δｄとｒ値の異方性の絶対値|Δｒ|との関係を示すグラフである。
【図９】窒化処理による寸法変化率の変動幅Ｄとｒ値の異方性の絶対値|Δｒ|との関係を示すグラフである。
【図１０】窒化処理による寸法変化率ｄと鋼板ｒ値および有効窒化層深さとの関係を示すグラフである。
【図１】
2005264205.tif 000005
【図２】
2005264205.tif 000006
【図３】
2005264205.tif 000007
【図４】
2005264205.tif 000008
【図５】
2005264205.tif 000009
【図６】
2005264205.tif 000010
【図７】
2005264205.tif 000011
【図８】
2005264205.tif 000012
【図９】
2005264205.tif 000013
【図１０】
2005264205.tif 000014