(57)【要約】【課題】  回転流体機械のロータリバルブの摺動面の偏摩耗を防止して作動媒体の漏洩を阻止する。【解決手段】  膨張機の膨張室に高温高圧蒸気を供給・排出するロータリバルブのロータに設けた可動側バルブプレートに摺動面７７を介して摺接する固定側バルブプレート７３は、円形の蒸気供給通路Ｐ２が開口する摺動面積が大きい膨張領域と、円弧状の蒸気排出通路Ｐ５が開口する摺動面積が小さい排気領域とを備える。摺動面７７の中央部に形成した非対称の凹部７３ａと、膨張領域の外周部に形成した円弧状の切欠７３ｂとにより、膨張領域の摺動面積と排気領域の摺動面積とを略一致させて面圧を均一化することで、摺動面７７の偏摩耗を防止して蒸気の漏洩を抑制することができる。【選択図】        図６
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ケーシング（１１）と、
ケーシング（１１）に回転自在に支持されたロータ（２２）と、
ロータ（２２）に設けられた作動部（Ａ）と、
ケーシング（１１）およびロータ（２２）間に設けられて作動部（Ａ）に対する作動媒体の膨張または圧縮行程と排気または吸入行程とを制御するロータリバルブ（７１）とを備え、
ロータリバルブ（７１）は、ケーシング（１１）側に支持された固定側バルブプレート（７３）とロータ（２２）側に支持された可動側バルブプレート（７４）とを摺動面（７７）において接触させてなり、固定側バルブプレート（７３）に形成した作動媒体の供給・排出通路（Ｐ２，Ｐ５）が前記摺動面（７７）に開口する回転流体機械において、
固定側バルブプレート（７３）の摺動面（７７）は、供給・排出通路（Ｐ２，Ｐ５）の開口面積が小さい膨張または圧縮領域と、供給・排出通路（Ｐ２，Ｐ５）の開口面積が大きい排気または吸入領域とを備えており、膨張または圧縮領域の摺動面積と排気または吸入領域の摺動面積とを略等しく設定したことを特徴とする回転流体機械。
【請求項２】
前記回転流体機械は膨張行程および排気行程を有する膨張機（Ｅ）であり、膨張行程の初期に吸気行程を有することを特徴とする、請求項１に記載の回転流体機械。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ケーシングと、ケーシングに回転自在に支持されたロータと、ロータに設けられた作動部と、ケーシングおよびロータ間に設けられて作動部に対する作動媒体の膨張または圧縮行程と排気または吸入行程とを制御するロータリバルブとを備えた回転流体機械に関する。
【背景技術】
【０００２】
かかる回転流体機械は、下記特許文献１により公知である。この回転流体機械のロータリバルブは、ケーシング側に支持された固定側バルブプレートとロータ側に支持された可動側バルブプレートとを摺動面において接触させたもので、固定側バルブプレートの摺動面には円形の蒸気供給通路および円弧状の蒸気排出通路が非対称に開口し、可動側バルブプレートの摺動面にはロータの７個の膨張室に連通する７個の蒸気通路が円周方向に等間隔に開口する。
【０００３】
従って、固定側バルブプレートの蒸気供給通路から可動側バルブプレートの所定の蒸気通路に供給された高温高圧蒸気は膨張室内で膨張してピストンを駆動し、膨張仕事を終えた低温低圧蒸気は可動側バルブプレートの所定の蒸気通路から固定側バルブプレートの蒸気供排出路に排出され、この作用が７個の膨張室に対して順番に行われることでロータが回転駆動される。
【特許文献１】特開２００２−２５６８０５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、固定側バルブプレートの摺動面に開口する円形の蒸気供給通路および円弧状の蒸気排出通路のうち、円形の蒸気供給通路は開口面積が小さいが円弧状の蒸気排出通路は開口面積が大きいため、膨張行程にある膨張室に連なる蒸気通路に対向する固定側バルブプレートの摺動面の膨張領域は、円形の蒸気供給通路が開口するだけなので摺動面積が大きくなる一方、排気行程にある膨張室に連なる蒸気通路に対向する固定側バルブプレートの摺動面の排気領域は、円弧状の蒸気排出通路が開口するために摺動面積が小さくなる。そのため、固定側バルブプレートの摺動面は、その膨張領域の面積と排気領域の面積とがアンバランスになり、固定側バルブプレートおよび可動側バルブプレートの摺動面のうち摺動面積が小さい排気領域の摩耗が促進されて摺動面の平坦度が損なわれてしまい、ロータリバルブからの作動媒体の漏洩が懸念されることになる。
【０００５】
本発明は前述の事情に鑑みてなされたもので、回転流体機械のロータリバルブの摺動面の偏摩耗を防止して作動媒体の漏洩を阻止することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するために、請求項１に記載された発明によれば、ケーシングと、ケーシングに回転自在に支持されたロータと、ロータに設けられた作動部と、ケーシングおよびロータ間に設けられて作動部に対する作動媒体の膨張または圧縮行程と排気または吸入行程とを制御するロータリバルブとを備え、ロータリバルブは、ケーシング側に支持された固定側バルブプレートとロータ側に支持された可動側バルブプレートとを摺動面において接触させてなり、固定側バルブプレートに形成した作動媒体の供給・排出通路が前記摺動面に開口する回転流体機械において、固定側バルブプレートの摺動面は、供給・排出通路の開口面積が小さい膨張または圧縮領域と、供給・排出通路の開口面積が大きい排気または吸入領域とを備えており、膨張または圧縮領域の摺動面積と排気または吸入領域の摺動面積とを略等しく設定したことを特徴とする回転流体機械が提案される。
【０００７】
また請求項２に記載された発明によれば、請求項１の構成に加えて、前記回転流体機械は膨張行程および排気行程を有する膨張機であり、膨張行程の初期に吸気行程を有することを特徴とする回転流体機械が提案される。
【０００８】
尚、実施例のアキシャルピストンシリンダ群Ａは本発明の作動部に対応し、実施例の膨張機Ｅは本発明の回転流体機械に対応し、実施例の第２蒸気通路Ｐ２および第５蒸気通路Ｐ５は本発明の供給・排出通路に対応する。
【発明の効果】
【０００９】
請求項１の構成によれば、供給・排出通路の開口面積が小さい膨張または圧縮領域と、供給・排出通路の開口面積が大きい排気または吸入領域とを備えた固定側バルブプレートの摺動面を、膨張または圧縮領域の摺動面積と排気または吸入領域の摺動面積とが略等しくなるように設定したので、膨張または圧縮領域と排気または吸入領域との摺動面積差に起因する摺動面の偏摩耗を防止して作動媒体の漏洩を抑制し、回転流体機械の効率を高めることができる。
【００１０】
請求項２の構成によれば、回転流体機械が膨張行程および排気行程を有する膨張機であり、膨張行程の初期に吸気行程を有するので、吸気行程に続く膨張行程に対応する膨張領域の摺動面積を減少させて摺動面の偏摩耗を効果的に抑制することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明の実施の形態を、添付の図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。
【００１２】
図１〜図９は本発明の一実施例を示すもので、図１は膨張機の縦断面図、図２は図１の２部拡大図、図３はロータの分解斜視図、図４は図１の４部拡大図、図５は図４の５−５線矢視図、図６は図４の６−６線矢視図、図７は図４の７−７線矢視図、図８は図４の８−８線矢視図、図９はコイルスプリング、パッキンリテーナおよびＶパッキンの斜視図である。
【００１３】
図１〜図３に示すように、本実施例の膨張機Ｅは例えばランキンサイクル装置に使用されるもので、作動媒体としての高温高圧蒸気の熱エネルギーおよび圧力エネルギーを機械エネルギーに変換して出力する。膨張機Ｅのケーシング１１は、ケーシング本体１２と、ケーシング本体１２の前面開口部にシール部材１３を介して複数本のボルト１４…で結合される前部カバー１５と、ケーシング本体１２の後面開口部にシール部材１６を介して複数本のボルト１７…で結合される後部カバー１８と、ケーシング本体１２の下面開口部にシール部材１９を介して複数本のボルト２０…で結合されるオイルパン２１とで構成される。
【００１４】
ケーシング１１の中央を前後方向に延びる軸線Ｌまわりに回転可能に配置されたロータ２２は、その前部を前部カバー１５に設けた組み合わせアンギュラベアリング２３，２３によって支持され、その後部をケーシング本体１２に設けたラジアルベアリング２４によって支持される。前部カバー１５の後面に斜板ホルダ２８が一体に形成されており、この斜板ホルダ２８にアンギュラベアリング３０を介して斜板３１が回転自在に支持される。斜板３１の軸線は前記ロータ２２の軸線Ｌに対して傾斜しており、その傾斜角は固定である。
【００１５】
ロータ２２は、組み合わせアンギュラベアリング２３，２３で前部カバー１５に支持された出力軸３２と、出力軸３２の後部に一体に形成された３個のスリーブ支持フランジ３３，３４，３５と、後側のスリーブ支持フランジ３５にメタルガスケット３６を介して複数本のボルト３７…で結合され、前記ラジアルベアリング２４でケーシング本体１２に支持されたロータヘッド３８と、３個のスリーブ支持フランジ３３，３４，３５に前方から嵌合して複数本のボルト３９…で前側のスリーブ支持フランジ３３に結合された断熱カバー４０とを備える。
【００１６】
３個のスリーブ支持フランジ３３，３４，３５には各々５個のスリーブ支持孔３３ａ…，３４ａ…，３５ａ…が軸線Ｌまわりに７２°間隔で形成されており、それらのスリーブ支持孔３３ａ…，３４ａ…，３５ａ…に５本のシリンダスリーブ４１…が後方から嵌合する。各々のシリンダスリーブ４１の後端にはフランジ４１ａが形成されており、このフランジ４１ａが後側のスリーブ支持フランジ３５のスリーブ支持孔３５ａに形成した段部３５ｂに嵌合した状態でメタルガスケット３６に当接して軸方向に位置決めされる。各々のシリンダスリーブ４１の内部にピストン４２が摺動自在に嵌合しており、ピストン４２の前端は斜板３１に形成したディンプル３１ａに当接するとともに、ピストン４２の後端とロータヘッド３８との間に蒸気の膨張室４３が区画される。
【００１７】
次に、ロータ２２の５個の膨張室４３…に蒸気を供給・排出するロータリバルブ７１の構造を、図４〜図９に基づいて説明する。
【００１８】
図４に示すように、ロータ２２の軸線Ｌに沿うように配置されたロータリバルブ７１は、バルブ本体部７２と、カーボン製の固定側バルブプレート７３と、カーボン製、テフロン（登録商標）製、金属製等の可動側バルブプレート７４とを備える。可動側バルブプレート７４は、ロータ２２の後面にノックピン７５で回転方向に位置決めされた状態で、オイル通路閉塞部材４５（図２参照）に螺合するボルト７６で固定される。尚、ボルト７６はロータヘッド３８を出力軸３２に固定する機能も兼ね備えている。
【００１９】
バルブ本体部７２は、その後部に一体に形成された円形のフランジ７２ａが後部カバー１８の後面にシール部材９１を介して当接し、複数本のボルト９２…で固定される。このとき、バルブ本体部７２の前部に一体に形成された円形断面の支持部７２ｂが後部カバー１８の支持孔１８ａに嵌合する。後部カバー１８の支持孔１８ａに連なる支持面１８ｂに環状のホルダ７９が複数本のボルト８０…で固定されており、このホルダ７９の内部にシール部材８２を介して保持された固定側バルブプレート７３が、テフロン（登録商標）コーティングしたノックピン８１，８１で回り止めされる。固定側バルブプレート７３はノックピン８１，８１によって回転方向に位置決めされるが、径方向および軸線Ｌ方向には僅かに移動可能にフローティング支持される。
【００２０】
バルブ本体部７２が固定側バルブプレート７３に当接する合わせ面８３に、円形断面の圧力室８４が開口する。バルブ本体部７２をシール部材９３を介して貫通する蒸気供給パイプ８５が圧力室８４の中心を通って合わせ面８３まで延びており、圧力室８４の内部において、蒸気供給パイプ８５の外周にコイルスプリング８６、パッキンリテーナ８７およびＶパッキン８８が順次配置される。
【００２１】
蒸気供給パイプ８５の先端と固定側バルブプレート７３の合わせ面８３との間には僅かな隙間が設定されており、蒸気供給パイプ８５が軸線Ｌ方向に熱膨張しても、その先端が合わせ面８３と干渉しないようになっている。蒸気供給パイプ８５に形成した１個の通孔８５ａが圧力室８４の後部に連通する。圧力室８４に供給された高温高圧蒸気は固定側バルブプレート７３を可動側バルブプレート７４に向けて付勢し、両者の摺動面７７を密着させてシール性を高める機能を発揮する。通孔８５ａの数は、蒸気供給パイプ８５の強度および圧力室８４への必要蒸気供給量に応じて複数個としても良い。
【００２２】
図４および図９から明らかなように、テーパーしていない等径のコイルスプリング８６により付勢されるパッキンリテーナ８７は、コイルスプリング８６が当接する平坦面８７ａと、平坦面８７ａの反対側に形成された円錐面８７ｂと、蒸気供給パイプ８５の外周に緩く嵌合する貫通孔８７ｃとを備える。パッキンリテーナ８７により保持されるＶパッキン８８には、パッキンリテーナ８７の円錐面８７ｂに支持される円錐面８８ａと、固定側バルブプレート７３の合わせ面８３との間をシールする第１のシールリップＳ１と、圧力室８４の内周面８４ａとの間をシールする第２のシールリップＳ２とが形成される。
【００２３】
このＶパッキン８８は圧力室８４の内周面８４ａとの間のシールを主要な目的とするもので、第２のシールリップＳ２を圧力室８４の蒸気圧で径方向外側に変形させて内周面８４ａに密着させるようになっている。従って、第２のシールリップＳ２はバルブ本体部７２の熱伸びによる圧力室８４の内周面８４ａの内径の拡大に良く追従してシール性を確保することができる。
【００２４】
コイルスプリング８６は、高温高圧蒸気の圧力が立ち上がる前にＶパッキン８８を固定側バルブプレート７３との合わせ面８３に押し付ける予荷重を与えるとともに、固定側バルブプレート７３の振動をシール部材８２と圧力室８４内の高温高圧蒸気の圧力との協働により減衰させる機能を有する。パッキンリテーナ８７はＶパッキン８８を圧力室８４内で正しい姿勢で保持するとともに、高温高圧蒸気の熱を遮断してＶパッキン８８の耐久性を高める機能を有する。
【００２５】
またコイルスプリング８６を、圧力室８４の小さい空間内にスプリング巻き数を多く取るためにスプリングシートを廃止した構造とし、かつ直接Ｖパッキン８８に当接させることなく、Ｖパッキン８８との間に介在するパッキンリテーナ８７をスプリングシートとして利用することで、Ｖパッキン８８に特別のスプリングシートを設ける必要をなくし、コイルスプリング８６の長さを最大限に確保しながら圧力室８４の軸線Ｌ方向の寸法を小型化することができる。
【００２６】
図４〜図８から明らかなように、ロータ２２の軸線Ｌ上に蒸気供給パイプ８５が配置され、その径方向外側に偏倚して蒸気排出パイプ８９が配置される。蒸気供給パイプ８５の内部に形成した第１蒸気通路Ｐ１は、固定側バルブプレート７３に形成した第２蒸気通路Ｐ２を介して摺動面７７に連通する。軸線Ｌを囲むように等間隔で配置された５個の第３蒸気通路Ｐ３…が可動側バルブプレート７４を貫通しており、軸線Ｌを囲むようにロータ２２に形成された５個の第４蒸気通路Ｐ４…の両端が、それぞれ前記第３蒸気通路Ｐ３…および前記膨張室４３…に連通する。第２蒸気通路Ｐ２が摺動面７７に開口する部分は円形であるのに対し、第５蒸気通路Ｐ５が摺動面７７に開口する部分は軸線Ｌを中心とする円弧状に形成される。
【００２７】
また固定側バルブプレート７３の摺動面７７には、相互に連通する円弧状の第５蒸気通路Ｐ５および２個の円弧状の第６蒸気通路Ｐ６，Ｐ６が凹設されており、第６蒸気通路Ｐ６，Ｐ６は合わせ面８３においてバルブ本体部７２に形成された２個の第７蒸気通路Ｐ７，Ｐ７に連通する。ケーシング本体１２および後部カバー１８の間には蒸気排出室９４が形成されており、この蒸気排出室９４は蒸気排出パイプ８９に連通するとともに、バルブ本体部７２に形成した２個の第７蒸気通路Ｐ７，Ｐ７に連通する。
【００２８】
図６から明らかなように、ロータリバルブ７１の固定側バルブプレート７３の摺動面７７には高温高圧蒸気を供給する円形の第２蒸気通路Ｐ２と、低温低圧蒸気を排出する円弧状の第５蒸気通路Ｐ５とが開口しており、可動側バルブプレート７４の５個の第３蒸気通路Ｐ３…の一つが円形の第２蒸気通路Ｐ２に連通した瞬間が吸気行程となり、前記第３蒸気通路Ｐ３が第２蒸気通路Ｐ２との連通を遮断されてから円弧状の第５蒸気通路Ｐ５に連通するまでの間が膨張行程となり、前記第３蒸気通路Ｐ３が円弧状の第５蒸気通路Ｐ５に連通している間が排気行程となる。
【００２９】
固定側バルブプレート７３の摺動面７７を、第２蒸気通路Ｐ２および第５蒸気通路Ｐ５の始端を結ぶ直線ａ−ａで左右に２分割し、その右側を膨張領域とし、その左側を排気領域と定義すると、右側の膨張領域には円形の第２蒸気通路Ｐ２の一部および円弧状の第５蒸気通路Ｐ５の一部だけが開口しているのに対し、左側の排気領域には円弧状の第５蒸気通路Ｐ５の大部分が開口しているため、そのままでは膨張領域の摺動面積が排気領域の摺動面積よりも大きくなってしまう。
【００３０】
そこで本実施例では、固定側バルブプレート７３の中央部に形成した凹部７３ａの半径を右側の膨張領域において大きくするとともに左側の排気領域において小さくし、かつ右側の膨張領域の外周部に１８０°に亘る円弧状の切欠７３ｂを形成することで、右側の膨張領域の摺動面積と左側の排気領域の摺動面積とが略等しくなるように設定している。
【００３１】
次に、上記構成を備えた本実施例の膨張機Ｅの作用を説明する。
【００３２】
蒸発器で水を加熱して発生した高温高圧蒸気は蒸気供給パイプ８５内の第１蒸気通路Ｐ１と、合わせ面８３と、固定側バルブプレート７３の第２蒸気通路Ｐ２とを経て可動側バルブプレート７４との摺動面７７に達する。そして摺動面７７に開口する第２蒸気通路Ｐ２はロータ２２と一体に回転する可動側バルブプレート７４に形成した５個の第３蒸気通路Ｐ３…に所定のタイミングで瞬間的に連通し、高温高圧蒸気は第３蒸気通路Ｐ３からロータ２２に形成した第４蒸気通路Ｐ４を経てシリンダスリーブ４１内の膨張室４３に供給される。
【００３３】
ロータ２２の回転に伴って第２蒸気通路Ｐ２および第３蒸気通路Ｐ３の連通が絶たれた後も膨張室４３内で高温高圧蒸気が膨張することで、シリンダスリーブ４１に嵌合するピストン４２が上死点から下死点に向けて前方に押し出され、その前端が斜板３１のディンプル３１ａを押圧する。その結果、ピストン４２が斜板３１から受ける反力でロータ２２に回転トルクが与えられる。そしてロータ２２が５分の１回転する毎に、相隣り合う新たな膨張室４３内に高温高圧蒸気が供給されてロータ２２が連続的に回転駆動される。
【００３４】
ロータ２２の回転に伴って下死点に達したピストン４２が斜板３１に押圧されて上死点に向かって後退する間に、膨張室４３から押し出された低温低圧蒸気は、ロータ２２の第４蒸気通路Ｐ４と、可動側バルブプレート７４の第３蒸気通路Ｐ３と、摺動面７７と、固定側バルブプレート７３の第５蒸気通路Ｐ５および第６蒸気通路Ｐ６，Ｐ６と、合わせ面８３と、バルブ本体部７２の第７蒸気通路Ｐ７，Ｐ７と、蒸気排出室９４と、蒸気排出パイプ８９とを経て凝縮器に供給される。
【００３５】
ロータリバルブ７１は固定側バルブプレート７３および可動側バルブプレート７４間の平坦な摺動面７７を介してアキシャルピストンシリンダ群Ａに蒸気を供給・排出するので、蒸気のリークを効果的に防止することができる。なぜならば、平坦な摺動面７７は高精度の加工が容易なため、円筒状の摺動面に比べてクリアランスの管理が容易であるからである。しかも膨張機Ｅに供給される高温高圧蒸気の圧力が高まると、固定側バルブプレート７３および可動側バルブプレート７４の摺動面７７から高温高圧蒸気が漏れ易くなるが、その圧力の増加に応じて圧力室８４が発生する押圧荷重が増加して摺動面７７の面圧を高めるので、高温高圧蒸気の圧力に応じたシール性を発揮させることができる。
【００３６】
さて、固定側バルブプレート７３および可動側バルブプレート７４の摺動面７７には均一な面圧が作用するが、図６における膨張領域の摺動面積と排気領域の摺動面積とがアンバランスであると、摺動面積の小さい側が面圧の増加によって早期に摩耗して摺動面７７の平坦度が損なわれてしまい、その摺動面７７から蒸気が漏れて膨張機Ｅの効率が低下する虞がある。しかしながら、前述したように、摺動面７７の中央部に形成した非対称の凹部７３ａと、膨張領域の外周部に形成した円弧状の切欠７３ｂとにより、膨張領域の摺動面積と排気領域の摺動面積とを略一致させて面圧を均一化したことで、摺動面７７の偏摩耗を防止して蒸気の漏洩を抑制することができる。
【００３７】
特に、膨張機Ｅでは膨張領域の始端に第２蒸気通路Ｐ２が開口し、そこから略１８０°に亘って摺動面７７に開口が存在しないため、その大部分に第５蒸気通路Ｐ５が開口する排気領域との摺動面積のアンバランスが顕著なものとなるが、本実施例によれば前記アンバランスを補償して摺動面７７の偏摩耗を効果的に防止することができる。
【００３８】
以上、本発明の実施例を説明したが、本発明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行うことが可能である。
【００３９】
例えば、実施例の膨張機Ｅは作動部としてアキシャルピストンシリンダ群Ａを備えているが、作動部の構造はそれに限定されるものではない。
【００４０】
また本発明の回転流体機械は膨張機Ｅに限定されず、圧縮機にも適用することができる。本発明を圧縮機に適用した場合、膨張機Ｅの膨張行程および膨張領域はそれぞれ圧縮行程および圧縮領域となり、また排気行程および排気領域はそれぞれ吸入行程および吸入領域となる。
【図面の簡単な説明】
【００４１】
【図１】膨張機の縦断面図
【図２】図１の２部拡大図
【図３】ロータの分解斜視図
【図４】図１の４部拡大図
【図５】図４の５−５線矢視図
【図６】図４の６−６線矢視図
【図７】図４の７−７線矢視図
【図８】図４の８−８線矢視図
【図９】コイルスプリング、パッキンリテーナおよびＶパッキンの斜視図
【符号の説明】
【００４２】
１１        ケーシング
２２        ロータ
７１        ロータリバルブ
７３        固定側バルブプレート
７４        可動側バルブプレート
７７        摺動面
Ａ          アキシャルピストンシリンダ群（作動部）
Ｅ          膨張機
Ｐ２        第２蒸気通路（供給・排出通路）
Ｐ５        第５蒸気通路（供給・排出通路）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2005163577.tif 000009
【図８】
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【図９】
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