(57)【要約】【課題】耐圧性及び振動吸収性に優れ、ホース長の短尺化が可能であるとともに、内圧が作用したときにホース長手方向に大きく伸び変形して過大な余剰長さを生じることの無い耐圧振動吸収ホースを提供する。【解決手段】蛇腹部１２を有する筒状の内側ゴム層１６の外面に補強糸１８-２を蛇腹形状に沿ってブレード編組して成る補強層１８を積層するとともに、蛇腹部１２の谷部に且つ補強層１８の外側から、剛性の拘束リング４４を外嵌状態に嵌着して谷部を拡径方向に拘束する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
蛇腹部を有する筒状の内側ゴム層の外面側に補強糸を蛇腹形状に沿ってブレード編組し、該蛇腹形状に対応した成形形状を有する補強層を積層するとともに、該補強層はホース長手方向に配向した縦糸を含んで構成してあることを特徴とする耐圧振動吸収ホース。
【請求項２】
前記縦糸は前記ブレード編組の際に他の補強糸と一緒に編み込んである請求項１に記載の耐圧振動吸収ホース。
【請求項３】
前記蛇腹部は前記ホース長手方向に隣接する山部と山部，谷部と谷部とが不連続を成して互いに独立したものである請求項１，２の何れかに記載の耐圧振動吸収ホース。
【請求項４】
蛇腹部を有する筒状の内側ゴム層の外面側に補強糸を蛇腹形状に沿ってブレード編組し、該蛇腹形状に対応した成形形状を有する補強層を積層するとともに、該蛇腹部はホース長手方向に隣接する山部と山部，谷部と谷部とが不連続を成して互いに独立したものと成し、該蛇腹部の谷部に且つ前記補強層の外側から、前記ホース長手方向に互いに独立した剛性の環状の拘束リングを外嵌状態に嵌着して該谷部を拡径方向に拘束してあることを特徴とする耐圧振動吸収ホース。
【請求項５】
前記補強層は、前記ホース長手方向に配向した縦糸を含んで構成してある請求項４に記載の耐圧振動吸収ホース。
【請求項６】
前記内側ゴム層における前記蛇腹部の前記山部の肉厚が前記谷部の肉厚よりも厚くしてある請求項１〜５の何れかに記載の耐圧振動吸収ホース。
【請求項７】
１ＭＰａ以上の破裂圧を有する請求項１〜６の何れかに記載の耐圧振動吸収ホース。
【請求項８】
前記補強層の外側にカバー層が積層されている請求項１〜７の何れかに記載の耐圧振動吸収ホース。
【請求項９】
自動車のエンジンルーム内に配設される配管用ホースである請求項１〜８の何れかに記載の耐圧振動吸収ホース。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は耐圧振動吸収ホースに関し、特に自動車のエンジンルーム内に配設される配管用ホースに適用して好適な耐圧振動吸収ホースに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、筒状のゴム層を主体として構成されたホースが産業用，自動車用のホースとして各種用途に広く使用されている。
このようなホースを用いる主たる目的は振動を吸収することにある。
【０００３】
例えば自動車のエンジンルーム内に配設される配管用ホースの場合、エンジン振動やエアコンのコンプレッサ振動（冷媒輸送用ホース即ちエアコンホースの場合），車両の走行に伴って発生する各種の振動をホース部分で吸収し、ホースを介して接続されている一方の部材から他方の部材へと振動が伝達されるのを抑制する役割りを担っている。
【０００４】
ところで産業用，自動車用を問わずオイル系，燃料系，水系，冷媒系ホースの構造は、例えば下記特許文献１に開示されているように内側ゴム層と外側ゴム層との中間に補強糸を編組して成る補強層を有する構造をなしている。
【０００５】
図７（イ）は下記特許文献１に開示された冷媒輸送用ホース（エアコンホース）の構造を示したもので、図中２００は筒状の内側ゴム層で、その内側に樹脂内層２０２が積層形成されている。
内側ゴム層２００の外側には補強糸をスパイラル巻きして成る第１補強層２０４が、更にその外側に中間ゴム層２０６を介して補強糸を第１補強層２０４とは逆向きにスパイラル巻きして成る第２補強層２０８が積層され、そして最外層としてカバー層としての外側ゴム層２１０が積層された構造をなしている。
【０００６】
この例は補強糸をスパイラル編組して補強層を構成した例であるが、かかる補強層を、補強糸をブレード編組して構成することも行われている。
図７（ロ）はその例を示したもので、図中２１２は補強糸をブレード編組して成る補強層で、内側ゴム層２００と外側ゴム層２１０との間に形成されている。
尚内側ゴム層２００の更に内側には樹脂内層２０２が形成されている。
【０００７】
これらに示しているように、補強層を有する形態で従来提供されているホースは何れも内面，外面ともに軸方向にストレート形状をなす直筒状のものである。
ところでこのような直筒状のホースの場合、良好な振動吸収性を確保するためには一定の長さを必要とする。
【０００８】
特に燃料系や水系等の低圧用のホースに比べてオイル系（例えばパワーステアリング用ホース）や冷媒系（冷媒輸送用ホース）等の高圧用のホースでは、ホース剛性が高い分、振動吸収，車室内への音，振動の伝播低減のための必要長さが長くなる。
例えば冷媒輸送用ホースの場合、その長さは、接続しなければならない直線距離が２００ｍｍであったとしても、一般的に３００〜６００ｍｍの長さのホースを用いて振動吸収，音，振動の伝播低減を行っている。
【０００９】
しかしながら、エンジンルーム内には各種の装置や部品が所狭しと組み込まれており、特に近年にあってはエンジンルームがますますコンパクト化されて来ており、そのような中でそこに配設されるホース長が長いと、他との干渉を避けるための配管設計やホース取付時の取回しが大変な作業となり、しかも車種ごとにそれら配管設計や取回しを工夫しなければならず、大きな負担となっている。
【００１０】
このようなことから、ホース長が短尺で良好に振動吸収することのできるホースの開発が求められている。
ホースにおける振動吸収性を確保しながらこれを短尺化する手段として、ホースを蛇腹形状化することが考えられる。
現に自動車の燃料系ホースにおいて蛇腹部を設ける点が下記特許文献２に開示されている。
【００１１】
図８はこの特許文献２に開示された燃料系ホースを示したもので、図中２１３は筒状のゴム層、２１４はその内面に形成された樹脂内層である。
同図に示しているようにこの燃料系ホースにあっては蛇腹部２１６が設けてある。
従ってこの燃料系ホースの場合、蛇腹部２１６の可撓性に基づいて振動吸収することが可能である。
【００１２】
しかしながらこの例のホースはフィラーホースと称される、燃料給油口に用いられるものであり、耐圧性は特に求められないものであって、その破裂圧は１ＭＰａ未満のものである。
従ってこのようなホースの構造を耐圧性の求められるホースにそのまま適用することはできない。
【００１３】
このような蛇腹部を有するホースに耐圧性を付与する手段として、補強効果の大きい補強層を設けることが考えられるが、蛇腹部を有するホースの補強層としては、蛇腹部の山部や谷部を均等に補強できるものであることが求められる。蛇腹部の山部と谷部とが均等に補強されていないと、ホースに内圧が付加された場合、補強の弱い箇所がより破断し易く、補強の弱い部分により耐圧性が決ってしまうからである。
また蛇腹部の本来有する可撓性を減殺するものであってはならず、更に内側ゴム層の外面側に容易且つ良好に補強層を形成できるものでなければならない。
【００１４】
また蛇腹部を有するホースの場合、圧力流体を通したときの内圧によって蛇腹部が伸び変形を起こしてホースに余剰長さが発生し、これによりホースが周辺部品と干渉する恐れが生じることから、蛇腹部を有するホースにおいては内圧作用時にこのような伸びが抑えられるものであることが求められる。
【００１５】
【特許文献１】特開平７−６８６５９号公報
【特許文献２】特開２００１−７４１７４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１６】
本発明はこのような事情を背景とし、耐圧性と振動吸収性とに優れ、ホース長を短尺化することができるとともに、併せて内圧作用時に蛇腹部の伸び変形が抑制される耐圧振動吸収ホースを提供することを目的としてなされたものである。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
而して本発明の耐圧振動吸収ホースは、蛇腹部を有する筒状の内側ゴム層の外面側に補強糸を該蛇腹形状に沿ってブレード編組し、該蛇腹形状に対応した成形形状を有する補強層を積層するとともに、該補強層はホース長手方向に配向した縦糸を含んで構成してあることを特徴とする（請求項１）。
【００１８】
請求項２のものは、請求項１において、前記縦糸は前記ブレード編組の際に他の補強糸と一緒に編み込んであることを特徴とする。
【００１９】
請求項３のものは、請求項１，２の何れかにおいて、前記蛇腹部は前記ホース長手方向に隣接する山部と山部，谷部と谷部とが不連続を成して互いに独立したものであることを特徴とする。
【００２０】
請求項４のものは、蛇腹部を有する筒状の内側ゴム層の外面側に補強糸を該蛇腹形状に沿ってブレード編組し、該蛇腹形状に対応した成形形状を有する補強層を積層するとともに、該蛇腹部はホース長手方向に隣接する山部と山部，谷部と谷部とが不連続を成して互いに独立したものと成し、該蛇腹部の谷部に且つ前記補強層の外側から、前記ホース長手方向に互いに独立した剛性の環状の拘束リングを外嵌状態に嵌着して該谷部を拡径方向に拘束してあることを特徴とする。
【００２１】
請求項５のものは、請求項４において、前記補強層は、前記ホース長手方向に配向した縦糸を含んで構成してあることを特徴とする。
【００２２】
請求項６のものは、請求項１〜５の何れかにおいて、前記内側ゴム層における前記蛇腹部の前記山部の肉厚が前記谷部の肉厚よりも厚くしてあることを特徴とする。
【００２３】
請求項７のものは、請求項１〜６の何れかにおいて、１ＭＰａ以上の破裂圧を有することを特徴とする。
【００２４】
請求項８のものは、請求項１〜７の何れかにおいて、前記補強層の外側にカバー層が積層されていることを特徴とする。
【００２５】
請求項９のものは、請求項１〜８の何れかにおいて、自動車のエンジンルーム内に配設される配管用ホースであることを特徴とする。
【発明の作用・効果】
【００２６】
以上のように本発明は、蛇腹部を有する筒状の内側ゴム層の外面側に、補強糸を蛇腹形状に沿ってブレード編組して成る、蛇腹形状に対応した成形形状の補強層を積層して耐圧振動吸収ホースを構成したものである。
【００２７】
本発明によれば、蛇腹部によってホースの良好な可撓性を確保することができる。従ってホース長を短尺化した場合においても良好な振動吸収性を確保することができる。
即ち本発明によれば、ホースの良好な振動吸収性を確保しつつホース長を短くすることができ、これにより特に自動車のエンジンルーム内に配設される配管用ホースにおいて、とりわけ耐圧性の要求される配管用ホースにおいて、課題となっている配管設計やホース取付時の取回しの問題を解決することが可能となる。
更にホース長の短尺化が可能となることによって配管の際のレイアウトの自由度が高まる利点も得られる。
【００２８】
また本発明によれば、補強糸を蛇腹形状に沿ってブレード編組して成る補強層により良好な耐圧性をホースに付与することができる。
そのブレード編組の際、蛇腹部における山部と谷部とにおいて編組角度がほぼ等しくなるように引取り速度を制御することが望ましい。
編組角度が静止角（５４．７°）より大きいとホースが長手方向に伸びようとし、編組角度が静止角より小さいとホースが径方向に伸びようとするため、山部と谷部とにおいて編組角度がほぼ等しくなっていない場合は山部と谷部とでホースの挙動が異なるため、耐圧性が低下する恐れがあるからである。
即ち本発明によれば優れた振動吸収性と耐圧性との両特性を確保することができる。
【００２９】
加えて本発明ではその補強層を、補強糸を蛇腹形状に沿ってブレード編組することで構成しているため、良好な蛇腹形状で補強層を内側ゴム層の外面側に成形することができる。
【００３０】
例えば補強糸を予め編組して成る布を内側ゴム層の外面側に巻き付けて補強層を構成するといったことも考えられるが、この場合には布を蛇腹形状に沿って変形させなければならず、谷部や山部でしわや弛み等が発生し易い。
しかるに本発明では補強糸を蛇腹形状に沿ってブレード編組し補強層を構成しているため、蛇腹部における山部も谷部も均等に補強することができるとともに、補強層を設けることによって蛇腹部の本来有する可撓性を大きく損うといった問題も生じない。
【００３１】
しかも補強糸を蛇腹形状に沿って編組し補強層を構成する場合には、補強布を巻き付けて補強層を構成するような場合と異なって、補強層を周方向にも、またホース長手方向にも継目のない連続した形で構成できるため、補強層によるホースの耐圧性を効果的に高めることができる。
またホース製造に際しても補強層を容易に形成することができ、ホースの製造コストを安価に抑えることができる。
【００３２】
本発明ではまた、上記補強層をホース長手方向（ホース軸方向）に配向した縦糸を含んで構成してある点を他の特徴としている。
前述したように蛇腹部を有するホースの場合、内部に圧力流体を通してホースに内圧が作用したとき、その内圧によって蛇腹部が伸び変形を起こす問題がある。
【００３３】
しかるに本発明では上記補強層がホース長手方向に伸びる縦糸を含んで構成してあるため、内圧の作用によってホースが長手方向に伸び変形するのを良好に抑制することができる。
そしてこれにより、ホースの伸び変形によって余剰長さが発生し、ホースが周辺部品と干渉してしまうといった問題を解決することができる。
【００３４】
ここで上記縦糸はブレード編組の際に他の補強糸と一緒に編み込んでおくことが望ましい（請求項２）。
このように縦糸を他の補強糸と一緒に編み込んでおくことで、縦糸とブレード編組した他の補強糸とが互いに拘束し合い、補強層による蛇腹部、即ちホース全体の伸び変形を効果的に抑制することができる。
【００３５】
ここで蛇腹部はホース長手方向に螺旋状に繋がったものではなく、ホース長手方向に隣接する山部と山部，谷部と谷部とが不連続を成していて互いに独立したものとなしておくことができる（請求項３）。
【００３６】
次に請求項４は、請求項１〜３と同様に内側ゴム層の外面側に補強糸をブレード編組してなる補強層を積層するとともに、蛇腹部の谷部に且つ補強層の外側から剛性の拘束リングを外嵌状態に嵌着して谷部を拡径方向に拘束補強したもので、この請求項４においても補強糸をブレード編組してなる補強層によって上記と同様の効果を奏することができるとともに、谷部に嵌着した剛性の拘束リングの作用で、内圧作用時における蛇腹部の伸び変形を良好に抑制することができる。
【００３７】
蛇腹部がホース長手方向に伸びるとき、谷部はその開き角度を広げながら拡径し、また山部は同じくその角度を広げながら縮径しようとする。即ち蛇腹部はこれら谷部の拡径，山部の縮径を伴ってホース長手方向に伸びようとする。
しかるに谷部の外側に剛性の拘束リングが嵌着して成る本発明のホースの場合、その谷部が剛性の拘束リングによって拡径方向に拘束されており、これにより蛇腹部の伸び変形が良好に抑制される。
【００３８】
このような拘束リングを設けて成る請求項４のホースの場合、蛇腹部全体の拡径変形が抑制されるとともに、内圧作用時に拘束リングにて荷重分担することができるため、ホースの耐圧性能をより高くできる効果も得られる。
【００３９】
この請求項４に記載のホースにおいて、上記請求項１と同様に補強層をホース長手方向に配向した縦糸を含んで構成しておくことができる（請求項５）。
このようにすれば、内圧作用時におけるホース長手方向の伸び変形を更に効果的に抑制できる。
【００４０】
次に請求項６は、内側ゴム層における蛇腹部の山部の肉厚を谷部の肉厚よりも厚く成したものである。
上記谷部に拘束リングを嵌着したホースの場合、内圧が作用しても谷部は拡径防止される。一方山部については特に縮径防止されていないため、その山部の変形を伴って蛇腹部が伸びようとする。
この場合、その山部の肉厚を厚くすることによって山部の変形抵抗を大となすことができ、これによって蛇腹部の伸びを良好に抑制することができる。
【００４１】
またこのような拘束リングを設けていない場合であっても、内側ゴム層の外面側に補強糸をブレード編組して成る補強層を設けたホースの場合、その補強層は内圧作用時において谷部の拡径変形に対する抵抗力よりも山部の縮径変形に対する抵抗力が小さく、従ってこの場合においても、山部の肉厚を厚くすることによって蛇腹部の伸び変形を抑制することができる。
従って山部の肉厚増大による伸び変形の抑制は、上記のように拘束リングを嵌着したもののみならず、単に補強層で蛇腹部を補強したものにおいても効果を奏する。
【００４２】
本発明は、破裂圧が１ＭＰａ以上の耐圧性が求められるホースに適用して特に効果の大なるものである（請求項７）。
また本発明の耐圧振動吸収ホースは、上記補強層の外側にカバー層を積層した形態で構成することができる（請求項８）。
ここでカバー層は好適には外側ゴム層から成るものとすることができる。
【００４３】
更に本発明は自動車のエンジンルーム内に配設される配管用ホースに適用して特に大なる効果を奏する（請求項９）。
【発明を実施するための最良の形態】
【００４４】
次に本発明の実施形態を図面に基づいて詳しく説明する。
図１及び図２において、１０は例えば冷媒輸送用ホース（エアコンホース）等として用いられる耐圧振動吸収ホース（以下単にホースとする）で、そのほぼ全体をなす蛇腹部１２と直筒状の端部１４とを有している。
このホース１０は、筒状の内側ゴム層１６と、その外側の補強糸１８-２をブレード編組して成る補強層１８と、最外層のカバー層としての外側ゴム層２０との積層構造を成している。
【００４５】
このホース１０において、補強層１８は、筒状をなす内側ゴム層１６の外面に沿って、詳しくは両端部１４，１４の直筒形状及びそれらの間の蛇腹部１２の蛇腹形状に沿って補強糸１８-２をブレード編組して構成したもので、かかる補強層１８は内側ゴム層１６の外面形状に対応した形状で成形されている。
この結果として補強層１８は、端部１４においては直筒状に、また蛇腹部１２においては蛇腹形状に成形され、その全体が内側ゴム層１６の外面に密着状態で、その外側に積層されている。
【００４６】
ここで補強層１８は、図１及び図２に示しているようにホース長手方向（ホース軸方向）に配向した縦糸１８-１を含んで構成してある。
この形態において、縦糸１８-１は図２（Ｂ）に示しているように周方向に９０°ずつ隔たった４箇所に配置してあり、ブレード編組の際にそれら４箇所において他の補強糸１８-２と一緒に編み込んであり、それら縦糸１８-１と他の補強糸１８-２とによって補強層１８が構成してある。
尚この縦糸１８-１は４箇所以上の複数箇所、例えば８箇所に配置しておくこともできる。
【００４７】
このホース１０において、内側ゴム層１６はＩＩＲ，ハロゲン化−ＩＩＲ（Ｃｌ−ＩＩＲ，Ｂｒ−ＩＩＲ），ＮＢＲ，ＣＲ，ＥＰＤＭ，ＥＰＭ，ＦＫＭ，ＥＣＯ，シリコンゴム，ウレタンゴム等の単独材又はブレンド材を用いることができる。
但し内側ゴム層１６は、内部を流通する流体に応じて適宜の材料を選択して用いる。
但しＨＦＣ系冷媒輸送用ホースの場合には、特にＩＩＲ，ハロゲン化−ＩＩＲの単独材又はブレンド材が好ましい。
【００４８】
また補強層１８を構成する縦糸１８-１，補強糸１８-２としてＰＥＴ，ＰＥＮ，アラミド，ＰＡ（ポリアミド），ビニロン，レーヨン，金属ワイヤ等を用いることができる。
また外側ゴム層２０として、上記内側ゴム層１６で列挙した各種ゴム材を用いることができるが、それ以外にも熱収縮チューブや熱可塑性エラストマー（ＴＰＥ）を使用することも可能で、材質としてはアクリル系，スチレン系，オレフィン系，ジオレフィン系，塩化ビニル系，ウレタン系，エステル系，アミド系，フッ素系等を用いることができる。
尚この形態において、ホース１０は内径が５〜５０ｍｍ程度のものである。
【００４９】
本形態ではまた、蛇腹部１２の蛇腹形状がホース長手方向に連続した螺旋形状をなしておらず、蛇腹部１２における山部４０，谷部４２のそれぞれがホース長手方向に隣接するもの同士において互いに不連続で独立した形態をなしている。
そして図２（Ａ）の部分拡大図に示しているように、各谷部４２ごとに金属製の剛性の拘束リング（樹脂製であっても良い）４４が、補強層１８の外側から内側ゴム層１６の外面に外嵌状態に嵌着され、その拘束リング４４によって各谷部４２が拡径方向に拘束されている。
【００５０】
ここで拘束リング４４は、各谷部４２の外周面の独立した円形状に対応した無端環状をなしており、隣接する谷部４２同士において拘束リング４４同士は互いに不連続で、それぞれが独立した形態をなしている。
【００５１】
また拘束リング４４は、周方向所定箇所に切目を有するものを補強層１８の外側から内側ゴム層１６の谷部４２の外側に嵌め合せた後、その切目を溶接することによって最終的に切目の無い無端環状となし且つこれを谷部４２の外側に嵌着状態としても良いし、或いは当初から切目を有しない無端環状のリングを用い、これを内側ゴム層１６に対し軸方向に外装して、谷部４２の外側に嵌着するようになすこともできる。
【００５２】
あるいは、拘束リング４４は断面が円形または矩形のワイヤー、例えば針金などを各谷部４２の外側に添って環状に曲げ形成し、その両端を径方向外方に折り曲げて一対の拘束片を形成した上、一対の拘束片を外嵌するカバーを設けたり、一対の拘束片を撚りあわせるようになすこともできる。
【００５３】
尚この金属製の拘束リング４４としては例えばＳＵＳ製，ＳＵＰ製のものを好適に用いることができる。
【００５４】
本形態ではまた、図２（Ａ）の部分拡大図に示しているように内側ゴム層１６における蛇腹部１２の肉厚が山部４０と谷部４２とで異ならせてある。
具体的には、谷部４２の肉厚ｔ2に対し山部４０の肉厚ｔ1がｔ1＞ｔ2となしてある。
【００５５】
図１及び図２に示すホース１０は、例えば次のようにして製造することができる。
即ち先ずインジェクション成形，ブロー成形等により蛇腹部１２を有する内側ゴム層１６を成形する。
【００５６】
そして図３に示すように長尺のマンドレル（例えば樹脂マンドレル）２１に上記で成形した内側ゴム層１６を外挿する。
そしてその状態でこれを図３に示すブレード編組装置２２の中心孔に通して、これを送りながらその外面に補強糸１８-２を編組して行く。
【００５７】
このブレード編組装置２２は、円盤状のデッキ板２４と、互いに対をなすキャリヤ２６Ａ，２６Ｂを円周に沿って複数対有しており、互いに対をなすキャリヤ２６Ａ，２６Ｂが８の字状に交叉しつつ、デッキ板２４をその中心回りに周回運動することで、補強糸１８-２を内側ゴム層１６の外面にブレード編組して行く。
尚このブレード編組の際、蛇腹部１２における山部４０と谷部４２とにおいて編組角度がほぼ等しくなるように引取り速度を制御する。
またこのブレード編組の際、周方向４箇所の縦糸１８-１を補強糸１８-２とともに編み込んで行く。
【００５８】
以上のようにして内側ゴム層１６の外面に補強糸１８-２を縦糸１８-１とともにブレード編組して成る補強層１８を積層形成したら、次に各谷部４２において拘束リング４４を補強層１８の外側から嵌着する。
そして拘束リング４４を嵌着したところで、続いて外側ゴム層２０用のディッピング液に連続的にディッピングしてその外側に外側ゴム層２０をコーティング形成し、次にこれを乾燥炉に装入して乾燥させる。
【００５９】
その後マンドレル２１を抜き取り、更にその後長尺の成形品を切断することで図１，図２に示すホース１０が得られる。
尚これはあくまでホース１０の一製造例で、他の製造方法で製造することも可能である。
【００６０】
以上のような本形態のホース１０では、蛇腹部１２によって良好な振動吸収性を確保しつつホース長を短くすることができ、自動車のエンジンルーム内における配管設計やホース取付時の取回しの問題を解決することができる。更に配管の際のレイアウトの自由度が高まる利点も得られる。
またその蛇腹形状に沿って補強糸１８-２をブレード編組して成る補強層１８によって良好な耐圧性を確保することができる。
即ち本形態によれば、優れた振動吸収性と耐圧性との両特性を確保することができる。
【００６１】
加えて本形態では、その補強層１８を蛇腹形状に沿って内側ゴム層１６の外面に積層していることから、蛇腹部１２における山部４０も谷部４２も均等に補強することができるため、ホース１０に内圧が付加された場合においても、補強の弱い箇所が破断し耐圧性が低下するといったことがないとともに、補強層１８がブレード編組して成るものであることから、補強層１８を設けることによって、蛇腹部１２の本来有する可撓性が大きく損われるといったこともない。
【００６２】
しかもその補強層１８は周方向にも、またホース長手方向にも継目のない連続した形で構成できるため、補強層１８によるホース１０の耐圧性も高く確保することができる。
またホース１０の製造に際しても補強層１８を容易に形成することができ、ホース１０の製造コストを安価に抑えることができる。
【００６３】
本形態ではまた縦糸１８-１を含んで補強層１８を構成してあるため、内圧作用時にホース１０が長手方向に伸び変形するのを良好に抑制することができる。
そしてこれにより、ホース１０に余剰長さが生じてホース１０が周辺部品と干渉してしまったりする問題を解決することができる。
【００６４】
また縦糸１８-１はブレード編組の際に他の補強糸１８-２と一緒に編み込んであるので、縦糸１８-１とブレード編組した補強糸１８-２とが互いに拘束し合い、補強層１８よる蛇腹部１２、即ちホース１０全体の伸び変形を効果的に抑制できる。
【００６５】
更に本形態では、蛇腹部１２の谷部４２に且つ補強層１８の外側から剛性の拘束リング４４を外嵌状態に嵌着して谷部４２を拡径方向に拘束しているため、内圧作用時における蛇腹部１２の伸び変形をより良好に抑制できる。
更に内圧作用時に拘束リング４４にて荷重分担でき、ホース１０の耐圧性をより高くできる効果も得られる。
【００６６】
加えて本形態では内側ゴム層１６における蛇腹部１２の山部４０の肉厚ｔ1が谷部４２の肉厚ｔ2よりも厚くしてあり、山部４０の変形抵抗が大となっていることから、拘束リング４４の作用と相俟って図４に示すように内圧作用時に蛇腹部１２の伸び変形をより効果的に抑制することができる。
【００６７】
尚図４において（ア）は本形態のホース１０における蛇腹部１２の伸び変形前の状態を、（イ）は内圧の作用によりある程度伸び変形した状態を示している。
（ウ），（エ）は比較例としてのもので、その内（ウ）は谷部４２の肉厚ｔ2に対して山部４０の肉厚ｔ1が等しくされた場合の例を、また（エ）は肉厚ｔ1が肉厚ｔ2に等しくされ、かつ拘束リング４４が設けられていない場合でそれぞれ内圧の作用した例を示している。
【００６８】
図４に示しているように、拘束リング４４を設けることによって蛇腹部１２の伸び変形が効果的に抑制され、更に加えて山部４０の肉厚ｔ1を谷部４２の肉厚ｔ2よりも大とすることで、更に蛇腹部１２のホース長手方向の伸び変形が抑制される。
詳しくは、（イ）は内圧の作用により外径はｄ1分小さくなるが、山部４０の変形抵抗が大となっているので（ウ）の外径変化ｄ2に対してｄ1＜ｄ2の関係になり、（イ）の伸び変形は（ウ）に対してＬ1分少なくなる。
（エ）は、肉厚ｔ1が肉厚ｔ2に等しくされ、かつ拘束リング４４が設けられていないので、内圧の作用により山部４０は径方向内方に縮まり（ｄ3の部分）、谷部４２は径方向外方に拡がる（ｄ4の部分）ので、伸び変形は（イ）及び（ウ）より大きい。すなわち、ｄ3＋ｄ4＞ｄ2、及びＬ2＞Ｌ1の関係になる。
【００６９】
〔実施例〕
表１に示す各種構成のホースを製造し、加圧時長さ変化率，破裂圧及び振動吸収性を測定した。
【表１】
2005036971.tif 000003
【００７０】
尚表１において、各ホースにおける補強層の打込本数３本揃え×４８打とあるのは、１０００ｄｅ（デニール）の補強糸を３本並べて４８個のキャリヤでブレード編みしたことを表している。
【００７１】
ここで加圧時長さ変化率は、初期蛇腹部長さ（約１００ｍｍ）に対し、１．５ＭＰａ×１分の条件で内圧を加えた後の蛇腹部の長さを測定し、変化率を求めたものである。
この変化率は小さいほど良いが、周辺部品との干渉の可能性を考えて２０％以下を目標とした。
【００７２】
また破裂圧の数値は、ホース内部に水圧をかけ、そして昇圧速度１６０ＭＰａ／分で昇圧し、破裂に到ったときの圧力で表した。
【００７３】
一方振動吸収性については図５に示す測定装置３０を用いて測定を行った。
詳しくは、本実施例，比較例ともにホースを測定装置３０にセットして、各端部を芯金３２で支持させ、そして加振装置３４でその一端側を加振して他端側で受振させるとともに、加振側の測定点Ｐ０で加振側加速度Ａ０を、受振側の測定点Ｐ１で受振側加速度Ａ１をそれぞれ測定し、それらに基づいて伝達関数を測定した。その結果が図６に示してある。
尚図５において３６はラバー、３８は箱形定盤である。
【００７４】
尚測定条件は以下とした。
＜振動吸収性＞
ここでは１．５ＭＰａの加圧（内圧）下で評価した。尚加圧時にはホースが伸び、それぞれのホース長が異なるため、加圧時のホース長がほぼ同じになるように、無加圧時のホース長を調整し評価した。
取付形状：ストレート
周波数：４０〜１０００Ｈｚ
加速度：３Ｇ一定
【００７５】
表１に示しているように、本実施例のホースの場合、破裂圧が何れも約１８ＭＰａ以上と耐圧性において優れており、また加圧時の長さ変化率についても何れも２０％の以下の目標を達している。
更に図６の振動吸収性においても優れた特性を示している。
【００７６】
以上本発明の実施形態を詳述したがこれはあくまで一例示である。
例えば本発明においては、拘束リング４４の嵌着を省略して補強層１８のみとなしておくこともできるし、或いはまた縦糸１８-１を省略した形で補強層１８を構成するとともに、各谷部４２に拘束リング４４を嵌着した形態でホース１０を構成するといったことも可能である。
また場合によって外側ゴム層２０を省略することも可能であるし、更に本発明は用途に応じてホース１０の構成を様々に変更するといったことも可能であるなど、本発明はその趣旨を逸脱しない範囲において種々変更を加えた形態で構成可能である。
【図面の簡単な説明】
【００７７】
【図１】本発明の一実施形態のホースを一部切り欠いて示す斜視図である。
【図２】図１のホースの断面図である。
【図３】図１のホースの一製造方法の要部工程を示す説明図である。
【図４】図１のホースの作用を、比較例との比較において示した作用説明図である。
【図５】実施例及び比較例のホースの振動吸収性の測定方法を測定装置とともに示す説明図である。
【図６】図５の測定方法により得られた振動吸収性を示す図である。
【図７】従来公知のホースの一例を示す図である。
【図８】従来公知の図７とは異なるホースの例を示す図である。
【符号の説明】
【００７８】
１０  ホース
１２  蛇腹部
１６  内側ゴム層
１８  補強層
１８-１  縦糸
１８-２  補強糸
２０  外側ゴム層
４０  山部
４２  谷部
４４  拘束リング
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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