(57)【要約】  【課題】入力電流及び出力電圧を同時に制御する際に、入力電圧の大小関係等に応じてモードを切り替えることなく簡単なアルゴリズムで適切なスイッチングパターンを出力可能とし、入力電圧の歪みにも強い安価な制御装置を提供する。  【解決手段】半導体スイッチング素子からなる双方向性の交流スイッチを用いて多相交流電圧を任意の大きさ及び周波数を有する多相交流電圧に直接変換する電力変換器の制御装置に関する。マトリクスコンバータ２０の入力電圧を検出する電圧検出手段３４と、電源短絡及び負荷端開放を防止するための条件、瞬時無効電力を所定値に制御する条件、出力電圧を所定値に制御する条件からなる制約条件をすべて満足するような交流スイッチＳ１〜Ｓ９のオンオフ時間を、擬似逆行列を用いて決定する擬似逆行列演算手段３９と、を備える。【選択図】図１
2005245122.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
半導体スイッチング素子からなる双方向性の交流スイッチを用いて多相交流電圧を任意の大きさ及び周波数を有する多相交流電圧に直接変換する電力変換器の制御装置において、
前記電力変換器の入力電圧が入力され、かつ、電源短絡及び負荷端開放を防止するための条件、瞬時無効電力を所定値に制御する条件、出力電圧を所定値に制御する条件からなる制約条件をすべて満足するような前記交流スイッチのオンオフ時間を、擬似逆行列を用いて決定する擬似逆行列演算手段を備えたことを特徴とする電力変換器の制御装置。
【請求項２】
請求項１に記載した電力変換器の制御装置において、
前記擬似逆行列演算手段には、前記電力変換器の入力電圧と、瞬時無効電力をゼロにするための瞬時無効電力指令と、出力電圧指令とが入力され、前記擬似逆行列演算手段は、右側擬似逆行列と前記制約条件に係る行列とに基づいて前記交流スイッチのオンオフのデューティ比を演算することを特徴とする電力変換器の制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、半導体スイッチング素子を用いて電力変換を行う電力変換器の制御装置に関し、詳しくは、多相交流電圧を任意の大きさ及び周波数を有する多相交流電圧に直接変換する交流−交流直接変換形電力変換器において、半導体スイッチング素子のオンオフ時間を決定する演算手段に特徴を有する制御装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
図４は、この種の交流−交流直接変換形電力変換器としてのマトリクスコンバータ、及びその制御装置の概略的な構成を示している。ここでは、多相の例として最も一般的な三相を例示している。
【０００３】
図４において、１０は三相交流電源、２０はマトリクスコンバータであり、その入力側（電源側）をＲ，Ｓ，Ｔ相とし、出力側（負荷側）をＵ，Ｖ，Ｗ相と呼ぶものとする。マトリクスコンバータ２０は、前記入力側と出力側との各相間に９個の交流スイッチ（双方向性スイッチ）Ｓ１〜Ｓ９を接続して構成されており、これらの交流スイッチＳ１〜Ｓ９は、例えば還流ダイオードが逆並列に接続された単方向性の半導体スイッチング素子を２個直列に接続して構成されている。なお、３０は交流スイッチＳ１〜Ｓ９のオンオフを制御するための制御装置である。
【０００４】
この種のマトリクスコンバータ２０では、出力電圧の制御に加えて入力電流の制御も可能になっているが、入力側と出力側とが交流スイッチを介して直接接続されているため、スイッチング素子を一つ切り替えると入力と出力の状態が同時に変化することになり、入出力を同時に制御することは難しい。
上記の点に鑑み、三相／三相ＰＷＭサイクロコンバータの入出力を同時に制御可能とした制御装置として、例えば下記の特許文献１に記載された従来技術がある。
【０００５】
図４に示す制御装置３０の内部構成は、特許文献１に記載された従来技術を要約したものであり、以下にその構成及び動作を略述する。
図４において、キャリア発生手段３１により発生した三角波キャリアを振幅変調手段３２により電源電圧の最大線間電圧で振幅変調し、また、出力電圧指令に対して、線間電圧変調手段３３により線間電圧変調を施す。
一方、入力電流については、電圧検出手段３４により検出した電源電圧位相等の入力電圧情報に基づき、電流分配率演算手段３５がテーブルを参照して入力電流指令（電流分配指令）を作成し、この入力電流指令をスイッチングパターン発生手段３６に出力する。
【０００６】
スイッチングパターン発生手段３６では、前記入力電流指令と、線間電圧変調手段３３から出力された出力電圧指令と、最大相中間相最小相判別手段３７により判別された各相入力電圧の大小関係とを用いて、出力相電圧指令が最大、中間または最小の出力相と入力電流指令が最大、中間または最小の入力相との間の交流スイッチ（全９個の交流スイッチＳ１〜Ｓ９）のスイッチングパターンを作成して出力する。
パルス発生手段３８では、上記スイッチングパターンと振幅変調後の三角波キャリアとを用いて全１８個の単方向スイッチに対するＰＷＭパルスを作成し、出力する。
これにより、マトリクスコンバータ２０は入力電流指令及び出力電圧指令に従って制御されることになる。
【０００７】
【特許文献１】特開平１１−３４１８０７号公報（請求項１、［０００６］〜［００２２］、図１、図４等）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
特許文献１に開示されている従来技術では、入力電圧情報に基づき電流分配率を設定して入力電流指令を作成すると共に、スイッチングパターン発生手段３６では、上記入力電流指令や入力電圧、出力電圧の大小関係に応じて様々なモードを選択してスイッチングパターンを決定しなくてはならないため、回路構成や演算内容が複雑になるという問題があり、これが制御装置のコスト上昇を招いていた。
また、マトリクスコンバータは通常、大容量のエネルギー蓄積要素を持っていないため、入力電圧の歪みが出力電圧に直接現れる結果、負荷が電動機である場合にこの電動機のトルクリプルを誘発し、制御性能が悪化すると共に、騒音や発熱の発生、効率低下等を招く原因となっていた。
【０００９】
そこで本発明の課題は、入力電流及び出力電圧の制御を同時に行う場合でも、入力電圧やその位相に応じてモードを切り替えることなく簡単なアルゴリズムで適切なスイッチングパターンを決定し、また、入力電圧の歪みに影響されることもない安価な制御装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決するため、請求項１に記載した発明は、半導体スイッチング素子からなる双方向性の交流スイッチを用いて多相交流電圧を任意の大きさ及び周波数を有する多相交流電圧に直接変換する電力変換器の制御装置において、
前記電力変換器の入力電圧が入力され、かつ、電源短絡及び負荷端開放を防止するための条件、瞬時無効電力を所定値に制御する条件、出力電圧を所定値に制御する条件からなる制約条件をすべて満足するような前記交流スイッチのオンオフ時間を、擬似逆行列を用いて決定する擬似逆行列演算手段を備えたものである。
【００１１】
請求項２に記載した発明は、請求項１に記載した電力変換器の制御装置において、
擬似逆行列演算手段には、電力変換器の入力電圧と、瞬時無効電力をゼロにするための瞬時無効電力指令と、出力電圧指令とが入力され、擬似逆行列演算手段は、右側擬似逆行列と前記制約条件に係る行列とに基づいて交流スイッチのオンオフのデューティ比を演算するものである。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、瞬時無効電力や出力電圧指令に関する制約条件を設定し、擬似逆行列を用いて各交流スイッチのデューティ比を直接演算することにより、入力電圧や出力電流波形にかかわらず、制約条件を常に満足するような適切なスイッチングパターンを容易に得ることができる。また、入力電圧や出力電圧の大小関係に応じたスイッチングパターンを得るためにモードを切り替える等の必要もないので、制御動作のアルゴリズムが簡単になる。
以上の点から、入力電流及び出力電圧を同時に制御しながら入力電圧の歪みにも強い制御装置を安価に実現することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下、図に沿って本発明の実施形態を説明する。この実施形態は、図１に示す如く、交流−交流直接変換形電力変換器として図４と同様に三相のマトリクスコンバータ２０を用いた場合の制御装置４０に関するものである。なお、図１において、図４と同一の構成要素には同一の参照符号を付してある。
【００１４】
図１において、制御装置４０は、電圧検出手段３４によりマトリクスコンバータ２０の入力電圧を検出し、この入力電圧を擬似逆行列演算手段３９に入力すると共に、擬似逆行列演算手段３９では、電源短絡及び負荷端開放を防止するための条件、瞬時無効電力を所定値に制御する条件、出力電圧を所定値に制御する条件からなる制約条件をすべて満たすような各交流スイッチＳ１〜Ｓ９のオンオフのデューティ比を直接演算する。
また、パルス発生手段３８では、演算された各交流スイッチＳ１〜Ｓ９のデューティ比に基づき、タイマを用いて前記デューティ比に応じたオンオフ時間になるようにＰＷＭパルスを作成し、出力する。なお、パルス発生手段３８においてパルスを作成する際には、スイッチング１サイクル中にオンオフするスイッチの順番については自由度があり、スイッチング回数や出力電圧、入力電流の変化幅が最小になるようにＰＷＭパルスを作成しても良い。
【００１５】
以下に、本発明の要旨である擬似逆行列演算手段３９の作用、すなわち擬似逆行列を用いた各交流スイッチＳ１〜Ｓ９のデューティ比の決定方法について説明する。
マトリクスコンバータ２０の交流スイッチは９個あり、各スイッチＳ１〜Ｓ９がスイッチング１サイクル中にオンしている期間（デューティ比）をそれぞれｄ１〜ｄ９とすれば、各相の入力電圧ｖＲ，ｖＳ，ｖＴと出力電圧ｖＵ，ｖＶ，ｖＷとの関係は数式１によって表される。
【００１６】
【数１】
2005245122.tif 000003
【００１７】
ただし、電源短絡及び負荷端開放を防止する条件から、デューティ比ｄ１〜ｄ９には次の制約がある。
【００１８】
【数２】
2005245122.tif 000004
【００１９】
ここで、デューティ比ｄ１〜ｄ９を行行列で表現すると、数式３となり、この数式３を数式１，２に代入して数式４，５を得る。
【００２０】
【数３】
2005245122.tif 000005
【００２１】
【数４】
2005245122.tif 000006
【００２２】
【数５】
2005245122.tif 000007
【００２３】
直交２軸の静止座標上においてマトリクスコンバータ２０に数式６の出力電圧指令ｖα＊，ｖβ＊を与えるとすれば、数式４は数式７のように変形することができる。
【００２４】
【数６】
2005245122.tif 000008
【００２５】
【数７】
2005245122.tif 000009
【００２６】
一方、マトリクスコンバータ２０の入力電流は数式８によって表される。
【００２７】
【数８】
2005245122.tif 000010
【００２８】
入力電圧と同様に、数式３を数式８に代入すると、数式９を得る。
【００２９】
【数９】
2005245122.tif 000011
【００３０】
マトリクスコンバータでは入力力率を制御することができ、この入力力率は瞬時無効電力により制御可能である。例えば、入力力率を１にするには、瞬時無効電力をゼロに制御すればよい。
直交２軸の静止座標上で瞬時無効電力がゼロになる条件は、直交２軸で表した入力電圧及び入力電流をそれぞれｖｓα，ｖｓβ，ｉｓα，ｉｓβとすれば、数式１０によって表される。
【００３１】
【数１０】
2005245122.tif 000012
【００３２】
数式１０を三相座標上に変換し、数式９を代入して整理すると、数式１１が得られる。
【００３３】
【数１１】
2005245122.tif 000013
【００３４】
数式５，７，１１をまとめて行列式で表すと、数式１２となる。
【００３５】
【数１２】
2005245122.tif 000014
【００３６】
数式１２の左辺の行列をＹ、同じく右辺の行列をそれぞれＦ，Ｄとすると、数式１３となる。
【００３７】
【数１３】
2005245122.tif 000015
【００３８】
前述した数式１２は、行列Ｄにおける未知数すなわち各交流スイッチのデューティ比（ｄ１〜ｄ９）が９個であるのに対し、行列Ｙにおける制約条件は、出力電圧指令（ｖα＊，ｖβ＊）に関する２個、数式５に示した電源短絡及び負荷端開放防止に関する３個、並びに、数式１１に示した瞬時無効電力ゼロに関する１個の合計６個しかない（未知数の数と連立方程式の数とが等しくない）ため、行列Ｆは正方行列にならず、その逆行列Ｆ−１を求めることができない。
【００３９】
数式１２，１３を満足する解、つまり各交流スイッチのデューティ比（ｄ１〜ｄ９）は無数に存在するが、未知数のノルムを最小化するという条件のもとでは解は一意的に求められる。そこで、デューティ比（ｄ１〜ｄ９）を、数式１４で表される一般的な右側擬似逆行列（right pseudo inverse）ＦＲＭを用いて、数式１５により求めることとする。
【００４０】
【数１４】
2005245122.tif 000016
【００４１】
【数１５】
2005245122.tif 000017
【００４２】
前記数式１４において、“Ｔ”は転置を示し、添字の“−１”は通常の逆行列を示している。
ここで、行列Ｆは正方行列でないため、このままでは逆行列をとることができないので、（ＦＦＴ）により正方にしてから逆行列（ＦＦＴ）−１をとり、その後、未知数の次元（＝９）に復元するために、逆行列（ＦＦＴ）−１を元の行列Ｆの転置行列ＦＴに右から掛けることにより右側擬似逆行列ＦＲＭを得るものである。
なお、右側擬似逆行列ＦＲＭが通常の逆行列と同じ性質を持つことは、元の行列Ｆと右側擬似逆行列ＦＲＭとを掛け合わせれば単位行列になることから明らかである。
【００４３】
従って、本実施形態では、図１の擬似逆行列演算手段３９が数式１４，１５の演算を行って各交流スイッチのデューティ比（ｄ１〜ｄ９）を求め、パルス発生手段３８が前記デューティ比に基づき各交流スイッチＳ１〜Ｓ９に対して所定のオンオフ時間を設定したＰＷＭパルスを作成し、出力する。
数式１４による右側擬似逆行列ＦＲＭの演算、言い換えればその基本となる行列Ｆの演算に当たり、ｖＲ，ｖＳ，ｖＴは電圧検出手段３４の出力から得ることができると共に、ｉＵ，ｉＶ，ｉＷについては、電圧検出手段３４の出力に基づいて従来技術と同様に求めた入力電流指令から求めることができる。
また、擬似逆行列演算手段３９には瞬時無効電力指令“０”と出力電圧指令ｖα＊，ｖβ＊とが制約条件として入力されているので、これらを要素として有する行列Ｙと前記右側擬似逆行列ＦＲＭとから、数式１５によってデューティ比（ｄ１〜ｄ９）を求めることは容易である。
【００４４】
本実施形態によれば、入力電圧、出力電流の波形に関わらず、制約条件通りに瞬時無効電力が常にゼロになり、出力電圧も常に指令値通りの値を得ることができる。従って、入力電圧が歪んだ場合でも対策手段を別途設ける必要がなく、また、数式１５を一意的に演算するだけであるため、入力電圧や出力電圧の大小関係に応じてスイッチングパターンを選択する処理も不要になって簡単なアルゴリズムにより制御することが可能である。
なお、未知数の数と制約条件の数とが同じ場合には、行列Ｆの逆行列を直接求めることにより、各交流スイッチのデューティ比を演算することができる。
【００４５】
図２は、マトリクスコンバータ２０の出力電圧及び入力電流のシミュレーション結果を示す波形図であり、図３は、上記実施形態により数式１５に従って演算したデューティ比（ｄ１〜ｄ９）を示している。
これらの図から、入力電流には電源と同期した正弦波波形が得られ、出力電圧にも正弦波波形が得られていることが確認できる。また、各デューティ比（ｄ１〜ｄ９）は０から１の間に入っており、適切に計算できていることが確認されている。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】本発明の実施形態を示すブロック図である。
【図２】本発明の実施形態におけるシミュレーション結果を示す波形図である。
【図３】本発明の実施形態における各相交流スイッチのデューティ比の演算結果を示す図である。
【図４】従来技術を示すブロック図である。
【符号の説明】
【００４７】
１０：三相交流電源
２０：マトリクスコンバータ
３４：電圧検出手段
３８：パルス発生手段
３９：擬似逆行列演算手段
４０：制御装置
Ｓ１〜Ｓ９：交流スイッチ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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