(57)【要約】【課題】飽和ブライン調製工程、電解工程、塩素脱気工程、還元剤による塩素分解除去工程を包含するアルカリ金属塩化物の電解方法において、塩素分解除去工程で使用される還元剤の効果的な利用が図られる様に改良されたアルカリ金属塩化物の電解方法を提供する。【解決手段】塩素脱気工程と塩素分解除去工程の間に酸素脱気工程を設ける。本発明の好ましい態様においては、塩素分解除去工程の後に、脱芒工程として、イオン交換体が充填された分離塔に淡ブラインと水とを交互に通液し、主としてアルカリ金属塩化物を含有する流出液と硫酸塩を含有する流出液とを分離して回収すると共に、前者は上記の飽和ブライン調製工程へ循環し、後者は循環系外に除去する工程を設ける。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
不純物として硫酸塩が含まれたアルカリ金属塩化物を水に溶解する飽和ブライン調製工程、飽和ブラインを電解するイオン交換膜方式の電解工程、電解工程から抜き出され且つアルカリ金属塩化物の濃度が低下した淡ブラインから塩素を脱気する塩素脱気工程、塩素脱気工程から導出される淡ブライン中の残存塩素を還元剤で分解除去するための塩素分解除去工程を包含するアルカリ金属塩化物の電解方法において、塩素脱気工程と塩素分解除去工程の間に、酸素脱気工程を設けたことを特徴とするアルカリ金属塩化物の電解方法。
【請求項２】
塩素分解除去工程の後に、脱芒工程として、イオン交換体が充填された分離塔に淡ブラインと水とを交互に通液し、主としてアルカリ金属塩化物を含有する流出液と硫酸塩を含有する流出液とを分離して回収すると共に、前者は上記の飽和ブライン調製工程へ循環し、後者は循環系外に除去する工程を設けた請求項１に記載の電解方法。
【請求項３】
酸素脱気工程が、窒素曝気法、減圧脱気法、加熱脱気法の何れによって行われ請求項１又は２に記載の電解方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アルカリ金属塩化物の電解方法に関し、詳しくは、飽和ブライン調製工程、電解工程、塩素脱気工程、還元による塩素分解除去工程を包含するアルカリ金属塩化物の電解方法であって、上記の塩素脱気工程と塩素分解除去工程の間に酸素脱気工程を設けた、工業的に有利な電解方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、飽和ブライン調製工程、電解工程、塩素脱気工程、還元による塩素分解除去工程を包含するアルカリ金属塩化物の電解方法は公知である。
【０００３】
例えば、不純物として硫酸塩が含まれたアルカリ金属塩化物を水に溶解する飽和ブライン調製工程、飽和ブラインを電解するイオン交換膜方式の電解工程、電解工程から抜き出され且つアルカリ金属塩化物の濃度が低下した淡ブラインから塩素を脱気する塩素脱気工程、イオン交換体が充填された分離塔に上記の淡ブラインと水とを交互に通液し、主としてアルカリ金属塩化物を含有する流出液と硫酸塩を含有する流出液とを分離して回収すると共に、前者は上記の飽和ブライン調製工程へ循環し、後者は循環系外に除去する脱芒工程を包含するアルカリ金属塩化物の電解方法において、塩素脱気工程と脱芒工程の間に、塩素脱気工程から導出される淡ブライン中の残存塩素を還元剤で分解除去するための塩素分解除去工程を設けたアルカリ金属塩化物の電解方法が知られている。
【特許文献１】特開２００１−１８１８７８
【０００４】
上記の電解方法は、塩素脱気工程で除去されずに残存する淡ブライン中の塩素によって脱芒工程のイオン交換体が劣化するという問題を解決するために、塩素脱気工程と脱芒工程の間に塩素分解除去工程を設けた改良された方法である。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
先行技術における塩素分解除去工程は、脱芒工程のイオン交換体の劣化防止に限らず、配管腐食防止などの観点からも意義があるが、塩素分解除去工程で消費される還元剤によってコストが増加するため、還元剤の効果的な利用が望まれる。
【０００６】
本発明は、上記実情に鑑みなされたものであり、その目的は、飽和ブライン調製工程、電解工程、塩素脱気工程、還元剤による塩素分解除去工程を包含するアルカリ金属塩化物の電解方法において、塩素分解除去工程で使用される還元剤の効果的な利用が図られる様に改良されたアルカリ金属塩化物の電解方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、鋭意検討を重ねた結果、淡ブラインに添加された還元剤は、目的とする塩素の分解反応の他に、溶存酸素との反応によって無駄に消費されているとの知見を得た。
【０００８】
本発明は上記の知見に基づき更に検討を重ねて完成されたものであり、その要旨は、不純物として硫酸塩が含まれたアルカリ金属塩化物を水に溶解する飽和ブライン調製工程、飽和ブラインを電解するイオン交換膜方式の電解工程、電解工程から抜き出され且つアルカリ金属塩化物の濃度が低下した淡ブラインから塩素を脱気する塩素脱気工程、塩素脱気工程から導出される淡ブライン中の残存塩素を還元剤で分解除去するための塩素分解除去工程を包含するアルカリ金属塩化物の電解方法において、塩素脱気工程と塩素分解除去工程の間に、酸素脱気工程を設けたことを特徴とするアルカリ金属塩化物の電解方法に存する。
【０００９】
そして、本発明の好ましい態様においては、塩素分解除去工程の後に、脱芒工程として、イオン交換体が充填された分離塔に淡ブラインと水とを交互に通液し、主としてアルカリ金属塩化物を含有する流出液と硫酸塩を含有する流出液とを分離して回収すると共に、前者は上記の飽和ブライン調製工程へ循環し、後者は循環系外に除去する工程を設けられる。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、還元剤は、溶存酸素の除去後に添加されるため、塩素の分解に有効に消費されて無駄がない。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明を添付図面に基づき詳細に説明する。図１は、本発明の電解方法の一例を示す工程説明図である。図中、符号（１）は飽和ブライン調製工程の溶解槽、（６）は必要に応じて設けられる精製設備、（７）は電解工程の電解槽、（１３ａ）は塩素脱気工程の塩素脱気塔、（１３ｂ）は酸素脱気工程の酸素脱気塔、（１５）は好ましい態様として設けられる脱芒工程の分離塔、（２３）は塩素分解除去工程の塩素分解反応器を示す。
【００１２】
図１に示す電解方法は、塩素分解除去工程の後に脱芒工程を設け、しかも、塩素分解除去工程での還元剤の使用量の節減を図る観点から、塩素脱気工程から回収される淡ブラインの一部を脱芒工程に供給する様にした方法であり、酸素脱気工程を除けば、特開２００１−１８１８７８に記載された電解方法と同じである。
【００１３】
先ず、溶解槽（１）において送給路（２）から送られるアルカリ金属塩化物の原塩（不純物として硫酸塩を含有する）と、導管（３）の枝管（３ａ）からの溶解水、電解槽（７）から循環される淡ブライン及び硫酸塩が実質的に除去された分画液を使用して電解槽（７）に供給する高濃度塩水を調製する。上記の分画液とは、分離塔（１５）によって硫酸塩が実質的に除去されたアルカリ金属塩化物含有分画液を指す。すなわち、アルカリ金属塩化物水溶液を電解槽（７）で電解処理した後、電解槽（７）から排出されるアルカリ金属塩化物の含有割合が低下しているアルカリ金属塩化物水溶液（淡ブライン）をクロマトグラフ手法に従って分画した、硫酸塩を実質的に含まず、アルカリ金属塩化物を含有する様に処理した液であって、この分画液は導管（４）を経て溶解槽（１）に導出される。
【００１４】
塩水中のアルカリ金属塩化物濃度はできるだけ高濃度であることが好ましく、通常飽和濃度の塩水（飽和ブライン）が調製される。溶解槽（１）で調製された飽和ブラインは、導管（５）により精製設備（６）に送られ、原塩に由来する飽和ブライン中のカルシウム塩、マグネシウム塩、ストロンチウム塩などの不純物が除去される。精製方法としては、例えば、炭酸ソーダ、苛性ソーダを順次添加して、炭酸カルシウム、水酸化マグネシウムとして沈澱させる方法が採用される。更に必要であれば、キレ−ト樹脂処理などの精製法を併用してもよい。次いで、飽和ブラインはイオン交換膜方式の電解槽（７）に送られ常法に従って電解が行われる。
【００１５】
電解槽（７）はイオン交換膜からなる隔膜（２０）により陰極室と陽極室とに分けられ、陰極室で生成した苛性アルカリは導管（１１）から、また、水素ガスは導管（９）から排出され、陽極室で生成した塩素ガスは導管（８）から排出され、夫々回収される。なお、符号（１０）は、電解槽（７）から苛性アルカリを押し出すために供給される水の導管である。電解により飽和ブライン中のアルカリ金属塩化物の約５０％及び水の約２０％が消費され、残った塩水（淡ブライン）は導管（１２）から抜き出され溶解槽（１）へ循環される。電解槽（７）からから抜き出される淡ブライン中には、通常、アルカリ金属塩化物が１８０〜２００ｇ／Ｌ、硫酸塩が６〜１２ｇ／Ｌ程度含まれている。また、そのｐＨは通常２〜４程度である。斯かる淡ブラインは、好適には例えば塩酸により１〜２にｐＨ調節した後、塩素脱気塔（１３ａ）でのエアーレーションにより塩素が脱気される。そして、要すれば、図示されていない貯槽に貯えた後、バルブ（１４ａ）の開により、少くともその一部を一定量づつ、詳細を後述する本発明による改良要素である酸素脱気塔（１３ｂ）へ送給した後、塩素分解反応器（２３）へ送給する。その後、分離塔（１５）にて処理する。
【００１６】
上記の塩素分解反応器（２３）で使用する還元剤としては、例えば亜硫酸ナトリウム等の亜硫酸塩の水溶液が好適に使用される。還元剤の使用量は、遊離塩素１．０当量当たり１．０〜５．０当量である。通常、淡ブラインと還元剤との反応は撹拌槽によって行われるが、撹拌は淡ブラインの移送配管中に還元剤を添加するラインミキシング方式によって行なうことも出来る。還元反応の際のｐＨ値は、通常７〜１２、好ましくは９〜１１である。斯かるｐＨ調節は、淡ブラインに例えば苛性ソーダ水溶液を添加することにより行われる。還元反応温度は通常５０〜９０℃、滞留時間は、通常１〜６０分、好ましくは１０〜３０分とされる。
【００１７】
分離塔（１５）には、陰イオン交換基と陽イオン交換基とを有し、これら両イオンが内部塩を形成している両性イオン交換体が充填されている。内部塩を形成している両性イオン交換体としては、例えば一般にスネークケージ型と呼ばれている樹脂が挙げられる。スネークケージ型樹脂とは、スチレン又はアクリル系の強塩基性イオン交換体にアクリル酸を含浸、重合させた複合体であり、ダウケミカル社の「リタ−デイオン１１Ａ−８」、三菱化学社の「ダイヤイオンＳＲ−１」等の名称で市販されている。また、内部塩を形成している両性イオン交換体としては、アクリル系またはスチレン系の架橋共重合体から成る樹脂母体に直接結合した次の一般式（１）で示されるイオン交換基を有する樹脂も使用される。
【００１８】
【化１】
2005272994.tif 000002
【００１９】
（式中Ｒ１及びＲ２は、夫々炭素数１〜３のアルキル基を示し、ｍ及びｎは夫々１〜４の数を示す。）
【００２０】
一般式（１）で示されるイオン交換基を有する樹脂は、例えば特公昭６０−４５９４２号公報に記載されている方法に従い、スチレン系の架橋共重合体にハロメチル基を導入し、次いで、Ｎ，Ｎ’−ジメチルグリシンの酸無水物、酸アマイド、酸ハロゲン化物、低級アルキルエステル等のＮ−置換−アミノ酸の酸誘導体を反応させた後、加水分解する方法およびこれに準ずる方法により製造される。
【００２１】
上記の両性イオン交換体は球状であり、その粒径は、通常１００〜１２００μm、好ましくは１５０〜３５０μmである。両性イオン交換体の内部塩を形成する交換容量は、通常１〜６ｍｅｑ／ｇ樹脂、好ましくは２．０〜４．５ｍｅｑ／ｇ樹脂である。また、両性イオン交換体の水分は、通常２０〜８０重量％、好ましくは３０〜６０重量％である。分離塔（１５）に充填する両性イオン交換体の層高は、イオン交換体の種類や処理水の量（電解プラントの容量）によるが、通常１〜４ｍ程度がよい。
【００２２】
分離塔（１５）へ供給する淡ブラインの量は、原塩中の硫酸塩量や電解槽（７）に供給される飽和ブライン中に許容される硫酸塩濃度などを考慮して決められる。淡ブライン中の硫酸塩は完全に除去する必要は無く、電解の障害にならない濃度以下に維持すればよい。少なくとも、新たに添加される原塩に伴う硫酸塩量を除くことにより、飽和ブラインへの硫酸塩の更なる蓄積を阻止すればよい。そのためには電解槽（７）に循環されるブラインを分離塔（１５）で処理すればよい。分離塔（１５）に供給する１回の淡ブラインの量は充填イオン交換体容積の０．１〜０．５倍容量であり、通水流速は空間速度（ＳＶ）で１〜５ｈ−１がよい。通水温度は４０〜８０℃が好ましい。１回量の淡ブラインを通水した後バルブ（１４ａ）を閉じ、バルブ（１４ｂ）を開いて導管（３ｂ）から水を分離塔（１５）へ通水してクロマトグラフ手法に従って、最初に硫酸塩を溶離、流出させ、次いで、アルカリ金属塩化物を溶離流出させる。この水としては、導管（３）からの溶解水を１ミクロン程度のフィルターで濾過したもの、または、それを軟化した軟水の使用が好ましい。１回の通水量は充填イオン交換体容積の０．２〜１．１倍で、通水流速はＳＶで通常１〜５ｈ−１、好ましくは上記淡ブラインの通水流速と同じにするのがよい。通水温度は４０〜８０℃であり、上記淡ブラインの通水温度と同じにするのがよい。
【００２３】
淡ブライン及び溶解水の通水方向は、充填イオン交換体が分離塔（１５）内を完全に充満するように充填されている場合は上向流または下向流の何れでもよく、イオン交換体が空塔部分を残して充填されている場合は下向流とし、充填イオン交換体が流動しない様に通水する。分離塔（１５）から流出してくる液中の成分濃度の変化は電導度計または屈折率計等からなる検出器（１６）で検出し、伝達路（２１）及び（２２）によってバルブ（１８）及び（１９）に伝達し、主として硫酸塩を含有する流出分画液を流出管（１７）を経て系外に排出し、一方、主としてアルカリ金属塩化物を含有する流出分画液は導管（４）を経て溶解槽（１）へ循環する。再びバルブ（１４ａ）を開けて淡ブラインの通水を供給し、次いで、溶解水を通水する操作が繰り返し行われる。溶解槽（１）では導管（１２）から分離塔（１５）を経由せずに直接循環される淡ブライン、分離塔（１５）からのアルカリ金属含有流出分画液に、要すれば更に溶解水を加え、新たに原塩を追加し、飽和ブラインを調製する。両性イオン交換体に吸着された淡ブラインは水により容易に溶離され、酸やアルカリによる再生処理をすることなく再び淡ブラインの処理に使用できる。
【００２４】
淡ブラインの処理量が適性量であれば原料塩の添加による新たな硫酸塩の蓄積を防止することが出来、また、両性イオン交換体の溶離に使用する水は電解槽（７）で消費される水量の範囲内であるから、分離塔（１５）から流出される主としてアルカリ金属塩化物からなる流出分画液を全量溶解槽（１）へ循環することが出来、電解に使用する水の量および系外に漏出するアルカリ金属塩化物の量を最小にすることが出来る。また、廃水の量も少なく経済的である。
【００２５】
上記に説明した例の場合は、アルカリ等の薬剤を使用しない脱芒工程、すなわち、イオン交換体が充填された分離塔に淡ブラインと水とを交互に通液する脱芒工程として特開平７−３４８５号公報に記載のクロマト分離的態様の脱芒工程を採用したが、本発明においては、吸脱着的態様の脱芒工程であってもよい。斯かる態様においては、水によって再生（樹脂に吸着された硫酸根または硫酸塩の脱着）可能な適宜のイオン交換樹脂が使用される。斯かるイオン交換樹脂の硫酸根または硫酸塩に対する吸着力は一般に弱いため、破過点に到達する前の再生、すなわち、淡ブラインと交互に通液する水のサイクルは、前記のクロマト分離的態様の場合と同様になることが多い。
【００２６】
本発明の最大の特徴は、上記の様なアルカリ金属塩化物の電解方法において、上記の塩素脱気工程と塩素分解除去工程の間に酸素脱気工程を設けた点にある。すなわち、図示した例の場合は、バルブ（１４ａ）の開により、塩素脱気後の淡ブラインの少くともその一部を一定量づつ、酸素脱気塔（１３ｂ）へ送給し、淡ブライン中の溶存酸素を除去する。そして、その後、塩素分解反応器（２３ｂ）にて淡ブライン中の残存塩素を分解除去し、塩素が十分に除去された淡ブラインを分離塔（１５）へ送給する。
【００２７】
酸素脱気塔（１３ｂ）は、空気の代わりに窒素ガスを使用する以外は塩素脱気塔（１３ａ）でのエアーレーションと同様の方法により淡ブライン中の溶存酸素が脱気される。斯かる窒素曝気法における窒素供給速度や窒素供給時間（曝気時間）は溶存酸素の量を考慮して適宜決定されるが、通常、５Ｌの淡ブライン当たり、窒素供給速度は０．０１〜０．０５Ｎｍ３／分、窒素供給時間は３〜６０分とされる。
【００２８】
また、本発明において、酸素脱気工程の手段として、上記の窒素曝気法の他、減圧脱気法や加熱脱気法を採用することが出来る。減圧脱気法は、減圧容器内に淡ブラインを収容して減圧処理して脱気する方法であり、通常、減圧度は２０〜５０ｍｍＨｇ、減圧処理時間は５〜６０分とされる。また、加熱脱気法は淡ブラインを加熱処理して脱気する方法であり、通常、加熱温度は７０〜９０℃、加熱処理時間は５〜６０分とされる。
【００２９】
本発明においては、上記の様に、塩素脱気工程と塩素分解除去工程の間に酸素脱気工程を設けたことにより、塩素分解除去工程で使用される還元剤の効果的な利用が図られる。そして、塩素分解除去工程で淡ブライン中の塩素が分解除去されるため、イオン交換体が充填された分離塔に淡ブラインと水とを交互に通液する脱芒工程の当該イオン交換体の劣化が防止される。勿論、配管腐食も防止される。
【００３０】
また、本発明においては、特開２００１−１８１８７８に記載の電解方法と同様、前記の塩素脱気工程から導出される淡ブラインを２分割し、３〜５０％は前記の塩素分解除去工程に導入し、残余は直接に前記の前記の飽和ブライン調製工程へ循環するのが好ましい。
【００３１】
すなわち、上記の様に、淡ブライン中の残存塩素の分解除去工程を設けることにより脱芒工程のイオン交換体の劣化防止を図ることが出来るが、淡ブラインの全量を脱芒工程に供給する必要はなく、従って、脱芒工程に供給される量見合いの量の淡ブラインについて残存塩素の分解除去を行なえばよい。上記３〜５０％の淡ブライン量は斯かる観点から決定された量である。
【００３２】
塩素分解除去工程に導入される淡ブライン量が３％未満の場合はイオン交換体の劣化防止を図りつつ脱芒処理される淡ブラインの量が少なすぎるため、電解プラント内に蓄積される芒硝（Ｎａ２ＳＯ４）の量が増加し、その結果、電解工程においてイオン交換膜の劣化や消費電力の増加という問題が惹起される。一方、塩素分解除去工程に導入される淡ブライン量が５０％を超える場合は、不必要な量の淡ブラインを処理する結果となり、塩素分解除去工程で使用する各種の薬剤（還元剤、ｐＨ調節剤など）や脱芒工程で使用するイオン交換体が不必要に多くなり経済的ではない。塩素分解除去工程に導入する淡ブラインの好ましい量は５〜３０％、更に好ましい量は５〜１５％である。
【００３３】
更に、本発明においては、前記の脱芒工程において、通水する水（クロマト分離的態様の場合の溶離液または吸脱着的態様の場合の樹脂の再生液）に工業用水を使用するのが経済的であり好ましい。ここで、工業用水とは、河川水、地下水の他、涌き水をポリ塩化アルミニウム（ＰＡＣ）や硫酸バンド等の凝集剤で処理した水を指す。斯かる工業用水は、一般に、金属塩を主成分とする硬度分と共に藻類やコロイダル金属を主とする懸濁物質を含む。硬度分は、Ｃａ、Ｍｇ等の２価イオンが主成分であり、炭酸カルシウム当量で表される。ここでいう工業用水の硬度分の量は、通常３０〜２００ｍｇ／Ｌ炭酸カルシウム当量である。また、懸濁物質（ＳＳ成分）の量は、ガラス繊維フィルターに捕捉されるＳＳ成分として表され、カオリン濁度で通常１〜１０度である。
【００３４】
工業用水を使用した脱芒工程の場合は次の様に運転するのが更に好ましい。すなわち、イオン交換体の性能が低下した時点で運転を中止し、イオン交換体の酸洗浄、アルカリ洗浄またはこれらの交互洗浄を行った後に運転を再開する。ここで、イオン交換体の性能が低下した時点とは、概略、クロマト分離的態様の場合は前述の両性イオン交換体によるクロマト分離性能が低下した時点を意味し、吸脱着的態様の場合はイオン交換樹脂が破過点に到達した時点を意味する。斯かるイオン交換体の性能低下は、硬度分によるイオン交換体のコーティング汚染や懸濁物質によるイオン交換体充填層内への堆積汚染によって惹起される。
【００３５】
上記の酸洗浄は、硬度分によるコーティング汚染の際に適用される。そして、酸としてはＨＣｌが好適に使用され、その濃度は、通常１０〜１５０ｇ／Ｌ、好ましくは５０〜１００ｇ／Ｌである。洗浄処理後の排水は系外に排出され、その後に水洗される。
【００３６】
上記のアルカリ洗浄は、懸濁物質による堆積汚染の際に適用される。そして、アルカリとしては、食塩電解の場合はＮａＯＨ水溶液が好適に使用され、その濃度は、通常１〜１００ｇ／Ｌ、好ましくは５〜５０ｇ／Ｌである。洗浄処理後の排水は系外に排出され、その後に水洗される。
【００３７】
上記の様に、脱芒工程の酸洗浄および／またはアルカリ洗浄を定期的に行なっても、斯かる洗浄のインターバルは長期間であるため、薬剤に掛かるコストは非常に少なく、工業的な有利性は何ら損なわれない。
【実施例】
【００３８】
本発明は、上記の様にして実施されるが、以下に本発明の特徴部分、すなわち、アルカリ金属塩化合物の電解方法における、塩素脱気工程、酸素脱気工程、塩素分解除去工程を示すが、本発明は、その要旨を超えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。
【００３９】
参考例１：
塩素含有量２００ｇ／Ｌの塩化ナトリウム水溶液５Ｌを調製し、これに窒素ガスを０．０１Ｎｍ３／分で１時間吹き込んで窒素曝気処理した。窒素曝気処理後の塩化ナトリウム水溶液中の残存塩素濃度は２ｍｇ−Ｃｌ２／Ｌであった。この塩化ナトリウム水溶液を６０℃に加温し、亜硫酸ソーダを溶液１Ｌ当たり１０ｍｇ（Ｃｌ２に対する化学当量比の２．８倍相当量）添加して塩素の還元分解を行った。その後、ジエチル−ｐ−フェニレンジアミン比色法で塩素濃度を測定した結果、塩素は検出されなかった。
【００４０】
参考例２：
塩素含有量２００ｇ／Ｌの塩化ナトリウム水溶液５Ｌを調製し、これを４０ｍｍＨｇの減圧下で１時間放置して減圧脱気処理した。減圧脱気処理後の塩化ナトリウム水溶液中の残存塩素濃度は２ｍｇ−Ｃｌ２／Ｌであった。この塩化ナトリウム水溶液を６０℃に加温し、亜硫酸ソーダを溶液１Ｌ当たり１０ｍｇ（Ｃｌ２に対する化学当量比の２．８倍相当量）添加して塩素の還元分解を行った。その後、ジエチル−ｐ−フェニレンジアミン比色法で塩素濃度を測定した結果、塩素は検出されなかった。
【００４１】
参考例３：
塩素含有量２００ｇ／Ｌの塩化ナトリウム水溶液５Ｌを調製し、これを大気中７５℃で１時間加熱して加熱脱気処理した。加熱脱気処理後の塩化ナトリウム水溶液中の残存塩素濃度は２ｍｇ−Ｃｌ２／Ｌであった。この塩化ナトリウム水溶液に亜硫酸ソーダを６０℃に加温し、溶液１Ｌ当たり１８ｍｇ（Ｃｌ２に対する化学当量比で５．０倍に相当）添加して塩素の還元分解を行った。その後、ジエチル−ｐ−フェニレンジアミン比色法で塩素濃度を測定した結果、塩素は検出されなかった。
【００４２】
実施例１：
電解槽（７）から４５ｍ３／ｈで淡ブラインを流出させ、ｐＨを約２に調節し、塩素脱気塔（１３ａ）でエアレーションし、２ｍｇ−Ｃｌ／Ｌの遊離塩素と５．０ｇ／Ｌ硫酸根を含有する淡ブラインを得た。そして、得られた淡ブラインの内の３．６ｍ３／ｈ（全体の約８％）について、酸素脱気塔（１３ｂ）で窒素曝気処理を行った。窒素供給速度は７．２Ｎｍ３／分、窒素供給時間は１時間とした。
窒素曝気処理後の淡ブラインを、再度、ｐＨを約１１に調節し、撹拌槽式の塩素分解反応器（２３）に供給し、淡ブライン１．０Ｌ当たり１０．７ｍｇ（Ｃｌ２に対する化学当量比で３．０倍に相当）の亜硫酸ナトリウムを水溶液として添加し、６０℃で還元処理した。塩素分解反応器（２３）から流出する淡ブラインの遊離塩素をジエチル−ｐ−フェニリンジアミン比色法で測定した結果、塩素は検出されなかった。
【００４３】
比較例１：
実施例１において、酸素脱気塔（１３ｂ）での窒素曝気処理を省略した以外は、実施例１と同様に操作した。塩素分解反応器（２３）から流出する淡ブラインの遊離塩素を測定した結果、０．２ｍｇ−Ｃｌ／Ｌであった。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】本発明の電解方法の一例を示す工程説明図
【符号の説明】
【００４５】
１：飽和ブライン調製工程の溶解槽
６：精製設備
７：電解工程の電解槽
１３ａ：塩素脱気工程の塩素脱気塔
１３ｂ：酸素脱気工程の酸素脱気塔
１５：脱芒工程の分離塔
２３：塩素分解除去工程の塩素分解反応器
【図１】
2005272994.tif 000003