(57)【要約】      （修正有）【課題】二物体間摩擦系の摩擦による摩耗を最小限に抑制すること、特に内燃機関におけるシリンダとピストン間の摩擦による摩耗を最小限に抑制し、オーバーホールのインターバルを最大限に延長させるためのシステムを提供することを目的とする。【解決手段】接触的且つ周期的な相対運動をする二物体と、この二物体間の接触面若しくは摩擦面２に介在させる潤滑油３と、この潤滑油３に含有させる不溶解分４と、を備え、この不溶解分４の潤滑油３に対する含有率を特定の値となるよう調整及び保持する含有率制御手段を用いることを特徴として構成され、含有率ｐが最大回転数ｎの関数としてすなわちｐ(ｎ)と表され、有効誤差範囲を含めた潤滑油に対する不溶解分４の含有率Ｐが、Ｐ(ｎ)＝ｐ(ｎ)±０．０５質量％で与えられる値となるよう、潤滑油３を用いる。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
二物体間の接触的な周期的相対運動における摩擦面の摩擦による摩耗を抑制する目的で潤滑油を前記二物体間に介在させた摩擦系において、前記相対運動の最大回転数に応じて、不溶解分を前記潤滑油に対し特定の最適な含有率の範囲内となるよう調整して含有させ、これを維持するようにしたことを特徴とする二物体間摩擦系における摩耗の抑制方法。
【請求項２】
前記最大回転数と含有率の対応値が、横軸に前記最大回転数ｎを、縦軸に前記含有率ｐを採ったグラフ上において、このグラフ上の点を（ｎ，ｐ）と表すとき、点（２５ｒｐｍ，０．８％）及び、点（１００ｒｐｍ，０．５％）及び、点（７５０ｒｐｍ，０．２％）及び、点（１２００ｒｐｍ，０．１％）及び、点（３０００ｒｐｍ，０．０５％）及び、点（８０００ｒｐｍ，０．０２５％）を通る連続的な単調減少曲線が、不溶解分の含有率ｐを用い、それを最大回転数ｎの関数として、すなわちｐ(ｎ)と表すことが出来るとき、有効誤差範囲を含めた潤滑油に対する不溶解分の含有率Ｐが、Ｐ(ｎ)＝ｐ(ｎ)±０．０５％で与えられ、この値域内の値で不溶解分を潤滑油に対し含有するよう調整、維持し、前記二物体間の摩擦による摩耗を抑制するようにしたことを特徴とする請求項１に記載の摩耗の抑制方法。
【請求項３】
不溶解分が、ｎ−ペンタンであることを特徴とする請求項１又は２に記載の摩耗の抑制方法。
【請求項４】
二物体間摩擦系が、シリンダとピストンからなる摩擦系であることを特徴とする請求項１乃至３に記載の摩耗の抑制方法。
【請求項５】
二物体間摩擦系が、ボアと、このボアに軸支されたシャフトからなる摩擦系であることを特徴とする請求項１乃至３に記載の摩耗の抑制方法。
【請求項６】
潤滑油に対する不溶解分の含有率を調整、維持するための手段が、精密濾過手段を用いて潤滑油の調整、維持を行うものであることを特徴とする請求項１乃至５に記載の摩擦の抑制方法。
【請求項７】
潤滑油に対する不溶解分の含有率を調整、維持するための手段が、不溶解分含有率が、最大回転数ｎの関数Ｐ(ｎ)で与えられる範囲から逸脱する頃合いに、潤滑油の一部又は全部を新油に交換することによって、不溶解分の含有率を前記Ｐ(ｎ)で与えられる範囲内に収め、潤滑油の調整、維持を行うものであることを特徴とする請求項１乃至６に記載の摩擦の抑制方法。 
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
二物体間摩擦系の摩擦面に潤滑油を介在させて、摩擦による摩耗を抑制する技術、特に内燃機関におけるシリンダとピストン間の摩擦による摩耗を抑制して内燃機関の信頼性を向上させる技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
二物体間摩擦系における摩耗の要因は、その物体同士の摩擦によると考えられている。このため従来より、その物体同士の間、例えば内燃機関におけるシリンダとピストンとの間に潤滑油を介在させることによって摩擦を緩和させ、これによって摩耗が抑制されると考えられており、事実、潤滑油を介在させる方が摩耗が少ないということは経験から明らかである。しかし、この摩耗というものは、潤滑油を摩擦面に介在させていれば完全に防止出来るというものではなく、あくまでも抑制することが出来るということであり、問題は、どれ程の使用時間に対してどれだけ効果的に摩耗を抑制出来、その内燃機関の信頼性を高めることが出来るかということである。
【０００３】
周知のように、内燃機関におけるエンジンオイル等の潤滑油は特定期間又は時間の使用毎に全量交換乃至使用油の一部を抜き取って新油を補給したりすることが専門メーカー各社から推奨されている。これは、この手のシステム油は使用中に酸化重縮合作用を起こし、また燃焼成生物が混入したり、金属摩耗粉や錆等が含有されるために様々な不溶解分を生じ、中でも潤滑油中に生成される固形物が使用に際して経時的に、増加すると共に摩擦面を損傷する原因となっていることによる。
【０００４】
このような理由から専門メーカー各社はそれぞれ独自の潤滑油の性状限界値を定めている（表１参照）。この性状限界値は現在までのところ例えば、Ａ法による分析で潤滑油に含有されるメタン系炭化水素化合物であるｎ−ペンタン（ｎ−ｐｅｎｔａｎｅ)不溶解分が、２サイクル機関で１．５質量％、４サイクルトランクピストン機関で２．５質量％と定められている。しかし実際には、この潤滑油の使用の許容限度を規定する性状限界値を定めることは、潤滑油に含まれる塵埃粒子の大きさや摩擦面における表面仕上げ粗さや、潤滑油中に生成される生成物の種類や粒子の大きさ、或いはその含有量によって様々であると考えられ一概に決定することは困難であり、そのような許容限度を裏付ける明確な根拠は知られておらず、経験的に不溶解分の含有量が２．５質量％程度以下の値とされている状況である。つまり、現状では凡そ潤滑油に含有される不溶解分の含有量が２．５質量％を超えるときが潤滑油の交換時期の目安とされ、２．５質量％以下であればオイル交換をせずに使用出来るとみなされている。
【０００５】
【表１】
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【０００６】
しかし、以上のような従来の方式は、シリンダ／ピストン間の摩擦面における摩耗による内燃機関の劣化を最小限に抑制するものではなく、寧ろ、潤滑油の性状の最適値を遙かに超えた前記性状限界値を許容限度とする不純物含有率で潤滑油を使用することによって、エンジンの心臓部ともいうべきシリンダやピストンの表面を損傷させ、結果としてエンジンの性能を低下させ、また著しく寿命を短命化させているということが発明者等によって示された。
【０００７】
使用に際してエンジンを常に最適な状態に保つためには、様々なファクターを考慮することが必要である。特にシリンダ／ピストン間やボア／シャフト間等の摩擦面を最適な状態に保つためには、前述のように該摩擦面に介在させるべき潤滑油中に含まれるペンタンやベンゼンの如きの不溶解分や腐食成分の種類や粒子の大きさ、或いはその含有量、又は燃料供給量やエンジン回転数、シリンダの径の大きさや、摩擦面の表面粗さ等々が関与しているが、発明者等は長期間に渡る日夜の鋭意研究を重ねた結果、それらのようなエンジンの性状を左右する様々な要因を、前記接触面に介在させる潤滑油に対する不溶解分の含有率で代表させることが出来、且つ、この不溶解分の含有率が、エンジンの回転数、若しくは最大回転数に応じた特定の値域の範囲内の値をとるとき、前記摩擦面における摩耗が最小限に抑制されるという事実を見出し、本発明を完成させるに至ったのである。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
すなわち、本発明の目的とするところは、様々な大きさや回転数の内燃機関において、それぞれに最適な潤滑油性状値を示し、且つその性状値に調整された潤滑油を前記内燃機関に適用して、そのエンジンにとって最適な潤滑剤となるよう性状値を保持させることによって、潤滑剤系のトラブルを大幅に減少させ、且つ、シリンダ／ピストン間やボア／シャフト間等の摺動部における摩擦面の摩耗を最小限に抑制し、結果としてオーバーホール期間を長期化させ、またエンジンの寿命を最大限に引き延ばすことを可能とする二物体間摩擦系における摩耗の抑制方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決するために本発明が採った手段は、二物体間の接触的な周期的相対運動における摩擦面の摩擦による摩耗を抑制する目的で潤滑油を前記二物体間に介在させた摩擦系において、前記相対運動の最大回転数に応じて、不溶解分を前記潤滑油に対し特定の含有率の範囲内となるよう調整して含有させ、これを維持するようにしたことを特徴とする。
【００１０】
前記最大回転数と含有率の対応値が、横軸に前記最大回転数ｎを、縦軸に前記含有率ｐを採ったグラフ上において、このグラフ上の点を（ｎ，ｐ）と表すとき、点（２５ｒｐｍ，０．８質量％）及び、点（１００ｒｐｍ，０．５質量％）及び、点（７５０ｒｐｍ，０．２質量％）及び、点（１２００ｒｐｍ，０．１質量％）及び、点（３０００ｒｐｍ，０．０５質量％）及び、点（８０００ｒｐｍ，０．０２５質量％）を通る連続的な単調減少曲線が、不溶解分の含有率ｐを用い、それを最大回転数ｎの関数として、すなわちｐ(ｎ)と表すことが出来るとき、有効誤差範囲を含めた潤滑油に対する不溶解分の含有率Ｐが、Ｐ(ｎ)＝ｐ(ｎ)±０．０５質量％で与えられ、この値域内の値で不溶解分を潤滑油に対し含有するよう調整、維持し、前記二物体間の摩擦による摩耗を抑制するようにしたことを特徴とする。
【００１１】
また前記不溶解分が、ｎ−ペンタンであることを特徴とする。
【００１２】
また前記二物体間摩擦系が、シリンダとピストン、或いは、ボアと、このボアに軸支されたシャフトからなる摩擦系であることを特徴とする。
【００１３】
そして、前記潤滑油に対する不溶解分の含有率を調整、維持するための手段が、精密濾過手段を用いて潤滑油の調整、維持を行うものであることを特徴とする。なお、本願でいう精密濾過手段とは、燃焼生成物、不完全燃焼物等の不溶解分を精密に濾過し得るフィルタエレメントを有し、目的とする範囲内に、潤滑油に対する不溶解分含有率を調整することが出来る濾過手段のことであって、特に、薄い紙を多数積層したフィルタエレメントを含み、紙の積層間隙に潤滑油を流過させて潤滑油中に含有される燃焼生成物、不完全燃焼物等の不溶解分からなる不純物を分子のブラウン運動で紙の繊維に付着させて除去するようにしたもので、１μｍ以上の不純物を効果的に除去することを可能としたものであることが好ましいが、上記の如くの目的を達し得るものであれば何ら限定されるものではない。
【００１４】
更に、潤滑油に対する不溶解分の含有率を調整、維持するための手段が、不溶解分含有率が、最大回転数ｎの関数Ｐ(ｎ)で与えられる範囲から逸脱する頃合いに、潤滑油の一部又は全部を新油に交換することによって、不溶解分の含有率を前記Ｐ(ｎ)で与えられる範囲内に収め、潤滑油の調整、維持を行うものであることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１５】
本発明を適用し、不溶解分含有率を摩擦系の摺動の最大回転数に応じた所定の値に常に調整し、保持するようにした摩擦面においては、該摩擦面の摩耗を最小限度に抑制することが可能であり、その結果、摩擦面を長期間に渡って最適な状態に保持し続けることが出来る。
【００１６】
本発明を内燃機関における摩擦面の摩耗の抑制方法として適用した場合には、多様な要因が複雑に作用し合って作出される内燃機関の潤滑油系の性状を、あらゆる内燃機関においても共通に、回転数とこれに対応する潤滑油に対する不溶解分の含有率とのシンプルな関係で規定して、内燃機関を最適な状態に保持するためのそれぞれの内燃機関についての最適値を簡明に示すことが出来、その状態が常に保持されるように調整することを可能とした。
【００１７】
また、排気弁やタービンノズルへの燃焼残査物の付着が殆ど無くなる等の潤滑油系のトラブルを大幅に減少させることが出来、またシリンダやピストン、ボアやシャフト等の摺動部の摩耗を大幅に減少させることによって、オーバーホール期間を長期化させることが出来、その結果、エンジンの寿命を大幅に引き延ばすことを可能とし、また故障やメンテナンスに伴う操業停止による損失を減少させることが可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
この発明の好ましい実施の形態を、図を参照しながら以下に詳細に説明する。図１は本発明にかかる接触面の様子を示すものであり、図２は本発明にかかる摩擦面の摩耗を最少限に抑制することが出来る不溶解分含有率とこれに対応した摩擦面の回転数との関係を不溶解分含有率／回転数平面上に示したグラフである。本実施の形態例の二物体間摩擦系における摩耗の抑制方法は、接触的且つ周期的な相対運動をする二物体と、この二物体間の接触面若しくは摩擦面(２)に介在させる潤滑油(３)と、この潤滑油(３)に含有させる不溶解分(４)と、を備え、この不溶解分(４)の潤滑油(３)に対する含有率を特定の値となるよう調整及び保持する含有率制御手段を用いることを特徴として構成される。
【００１９】
本実施の形態例における上記二物体は、それぞれ、互いに接触的且つ相対的な単振動する内燃機関のシリンダとピストンであるが、二物体は、接触的且つ周期的な相対運動による二物体間の摩擦面(２)を形成するものであれば特に限定されるものではなく例えば、以下に述べる実施例のように、ボア(７)とこれに軸支されるシャフト(５)との間等の接触面であってもよい。
【００２０】
上記潤滑油(３)は、従来公知のものを用いることが出来、例えば、エンジンオイル、作動油、タービン油、ギアオイル等を採用することが出来るが勿論、摩擦面(２)の摩耗を抑制する作用を有するものであれば特に限定されるものではない。
【００２１】
上記不溶解分(４)は、広義の意味としては、潤滑油(３)が使用中に酸化重縮合作用を起こしたり焼成生物が混入したり、金属摩耗粉や錆等が含有されるために潤滑油(３)中に生成される不溶解分(４)全般を指し、特には潤滑油(３)中に生成され摩擦面(２)を損傷する原因となるような様々な種類、粒子の大きさの固形物であって、更に限定的には、ベンゼン不溶解分(４)や、メタン系炭化水素化合物であるペンタン不溶解分(４)、或いはより一般のｎペンタン不溶解分(４)の如きの炭化水素系化合物をはじめとする各種不溶解分(４)であるが、本発明においては前記広義の意味としての不溶解分(４)をｎペンタン不溶解分(４)で代表させることが可能であることに着目したものであり、従って狭義の意味としてはｎペンタン不溶解分(４)と特定してもよいし、勿論この狭義の意味での不溶解分(４)に限らず前記広義の意味としての不溶解分(４)であってもよい。
【００２２】
上記潤滑油(３)に対する不溶解分(４)の含有率は、摩擦面(２)の摩耗を最少限に抑制するための最適値であり、このような該含有率の最適値は絶対的な一価性のものではなく図２に示すように、その摩擦系の周期的運動の回転数に依存するものであって、回転数に応じた含有率の最適値が存在することが発明者等の鋭意研究によって見出されたのであり、この回転数に応じた含有率の最適値という意味において前記含有率は一価性を有するものである。また図２は、種々のエンジンを様々な回転数で回転させて、摩耗状態が最も抑制される回転数に対する不溶解分含有率の最適値を割り出して、それを不溶解分含有率／回転数平面上にプロットして得た帯状の最適値ラインを示し、そのグラフ上に、代表的な最大回転数の内燃機関をプロットし、該内燃機関の性状を最高度に高め、信頼性を向上させることが出来る不溶解分含有率の最適値を示したものである。
【００２３】
この図２からも明らかなように、ある最大回転数の内燃機関において、その最大回転数に対応する不溶解分含有率の最適値は、最大回転数未満の回転数に対応する不溶解分含有率の値よりも小さく、また不溶解分含有率は有限の小さな値であれば、その分、摩擦面(２)の摩耗は小さくなるので結局、或る最大回転数の内燃機関においては、その最大回転数に対応する不溶解分含有率値以下程度で、不溶解分含有率を保持すれば、その内燃機関においてはどのような回転数で作動させても長期間の使用に渡って好適な性状を保持することが可能であることが判り、よって横軸の回転数を最大回転数と見なせば、所定の最大回転数の内燃機関が与えられたとき、その信頼性を最高度に高めることが出来、好適な性状を保持するために必要な不溶解分含有率の最適値を知ることが出来る。従って、潤滑油(３)の性状の調整及び保持手段を用いて、潤滑油(３)の性状を前記最適値に調整、保持することで、その内燃機関を常に好適な性状に保持することが可能となり、長期使用に耐え、信頼性が高く、ひいては内燃機関自体の長命化を図ることが出来る。
【００２４】
また図示しないが、不溶解分含有率が零の時よりも若干の含有率で不溶解分(４)を含有している方が、摩擦面(２)における摩耗が少ないと考えられることから、潤滑油(３)に対する不溶解分含有率の最適な範囲とは、零より大きい有限の最小値から、或る回転数ｎのときのＰ(ｎ)で与えられる値を最高値とする範囲ということであり、この最適値範囲に不溶解分含油率を収めることで、内燃機関を最適な性状に保つことが出来る。不溶解分の含有率の最適値範囲が、図２において実線の両側にグレーゾーンとして示されている。例えば、７５０回転の中速ディーゼル機関においては、含有率が０．８％では既にグレーゾーンの範囲外にありトラブルを発生させるので、０．２から０．０１％の範囲となる。１２００回転のディーゼル発電機では、不溶解分の含有率は０．０１から０．１５％までとなる。又、３０００回転の自動車のエンジンでは０．１％以下、８０００回転のターボチャージャーエンジンでは、０．０５％以下となる。
【００２５】
上記含有率制御手段は、前記内燃機関に精密濾過手段を取付て構成することが可能であり、その内燃機関の最大回転数に応じたフィルタ面積を有する精密濾過手段を採用することによって、適宜不要な分量及びサイズの不溶解分(４)を除去することが出来、所望の不溶解分含有量を長期間に渡って保持することが可能である。また該フィルタが、長期使用に伴って汚れた場合には、精密濾過手段の濾過部のみ交換することも出来、この場合には潤滑油(３)を最適な性状に保ちつつの恒久的使用が可能となる。勿論、含有率制御手段としてのフィルタは、上記の如くの役割を果たすものであればよく、前述の如くの精密濾過手段に限定されるものではない。或いは、含有率制御手段は上記の如くのフィルタ等による濾過ではなく、潤滑油(３)の一部又は全部を新油に更油することによって、潤滑油(３)に含有される不溶解分(４)の含有率が、前記最適値の範囲に調整するように構成してもよく、濾過法と更油法とを組み合わせたものであってもよい。
【００２６】
また発明者等は、摩耗を最小とする潤滑油の汚れは一定ではなく、エンジンの回転速度に依存すると考え、低速エンジンでは、適正な潤滑油中のスラッジ粒子の大きさは比較的大きく、高速化する程、潤滑油を綺麗に保ち潤滑油中のスラッジ粒子の大きさは小さくする必要があることが判明した。図３に、低速エンジンと高速エンジンの摺動面と、潤滑油の適正汚れの状態を模式的に示す。この図に示すように、凹に入り込んだスラッジ粒子が、凹の大きさにマッチした大きさと量であれば、スラッジ粒子がボールベアリングの作用で摩耗を減少させる。これは例えば、図３Ａに示すように、低速エンジンでは凹が大きいので、適正汚れとしての潤滑油中のスラッジ粒子には大きいものが存在し、図３Ｂに示すような高速小型エンジンでは比較的潤滑油中のスラッジ粒子が小さいことが好ましいことを示すものである。
【実施例１】
【００２７】
次に、図４〜６を参照して、本発明を適用した一例とその実測結果を示し、本発明の有効性を見る。図４に示すように本例の構成は、最大７５０ｒｐｍのディーゼル機関と、これと連通して潤滑油(３)を循環させながらフィルティングする精密濾過手段と、を備え前記ディーゼル機関内におけるシリンダとピストンとの摩擦面(２)に前記潤滑油(３)を介在させて、該摩擦面(３)の摩耗を抑制するようになっている。
【００２８】
例えば、図５の７５０ｒｐｍ状態の、精密濾過手段を備えていないディーゼル機関と、精密濾過手段設置ディーゼル機関のペンタン不溶解分含有率の経時変化の様子を示したグラフから明らかな通り、精密濾過手段を備えていないディーゼル機関が２００時間くらいから急激にペンタン不溶解分含有率が上昇し、２００数十時間経過した時点ではメーカー各社が定めている基準値を超えてしまい、その後も更に急上昇が続くという結果であるのに対し、精密濾過手段を設置したディーゼル機関の場合、５００時間が経過しても０．２質量％にも満たない状態が保持され続けている。その後の様子は、精密濾過手段設置ディーゼル機関のペンタン不溶分含有率の長期経時変化の様子を示した図６から明らかなように、途中約５０００時間毎に１回くらいのペースで、濾過部の交換を行い、約８０００時間毎に１回くらいのペースで新油交換を行うだけで、凡そ２００００時間の間、潤滑油(３)中の不溶解分含有率を０．２質量％未満に抑え続けることが出来るという結果を得ている。
【実施例２】
【００２９】
次に、図７〜９を参照して、本発明を適用した一例とその実測結果を示し、本発明の有効性を見る。本例の構成は、最大７５０ｒｐｍの舶用中速ディーゼル機関において、該機関の動力を伝達し、スクリューに回転力を付与するためのシャフト(５)と、このシャフト(５)を軸受けして軸支するための半円弧状の金属部品(６)二つを接合させて円筒状に形成してなるボア(７)とを備え、このボア(７)と前記シャフト(５)との摩擦面(２)に介在させる潤滑油(３)と、この潤滑油(３)に含有される不溶解分(４)とを備えて構成され、図６に示すように本例のボア(７)は表層からオーバレイ層(８)、ニッケルダム層(９)、鉛青銅層(１０)からなる三層の積層構造を有している。
【００３０】
図８は、本例のディーゼル機関を用いて、様々な不溶解分含有率に保持しながらそれぞれ長期間回転させてボア(７)／シャフト(５)間の摩擦面(２)を摩擦し、各含有率の場合における摩擦面の摩耗度を調べた結果を示したものである。図８に示すように、Ａ法による潤滑油(３)に対する潤滑油(３)中のペンタン不溶解分(４)の含有率を０．２質量％に保持して作動させた場合、その摩耗の度合いは平均摩耗角度で２０度強程度であり、これはボア(７)表層のオーバレイ層(８)のみの摩耗であることを示しており、これに対し、該含有率が０．４質量％を超えるものは含有率が高くなる程、平均摩耗角度も比例的に大きくなって摩耗の度合いが進行し、オーバレイ層(８)のみならず、その下層のニッケルダム層(９)や更にその下層の鉛青銅層(１０)を露出させる程の摩耗となっていることを示している。
【００３１】
このことからも明らかな通り、摩耗の度合いを決定付ける重要な要因を、ｎペンタン不溶解分(４)で代表させることが出来ると共に、ｎペンタン不溶解分(４)の含有率によって摩耗の度合いが異なり、また図１等の結果も合わせ考えることによって、回転数に応じた含有率の最適値が存在することが判り、その最適値すなわち本例においては、該含有率を０．２質量％以下程度の値に保持することによって摩擦面(２)の摩耗を最少限に抑制することが可能となる。
【００３２】
この含有率が０．２質量％のものについて軸受使用時間が２万時間を経過した時点におけるボア(７)の摩擦面(２)の摩耗量を測定した。その結果の内、特に最も摩耗が進行している部分及びその周辺の金属摩耗の状態を図９に示し、該図９に示す測定カ所(i)〜(viii)のメタル摩耗量測定結果を表２に示した。図１０は、表２に示した項目の概念を図９の測定カ所の状態と関連付けて断面図に示したものである。
【００３３】
表２から明らかな通り、２万時間近くの長期間に渡ってボア(７)とシャフト(５)を摩擦させても不溶解分含有率を０．２質量％未満に抑え続けた摩擦面(２)においては、金属摩耗が殆ど無い状態、すなわち二物体間の摩擦面(２)の摩耗を高度に抑制することが可能であるという結果が得られている。なお、表２の全肉厚には、マイクロメータとメジャースコープによる測定の結果を示し、メタル摩耗量には健全部(i)の測定値０．０４０ｍｍを基準として、計算式「基準値−溝深さ」によって算出した値を示した。ただし表２に示す(i)〜(viii)の何れの測定結果も、ニッケルダム層(９)までは摩耗が進行していないということに注意する。つまり、既に述べたように、不溶解分含有率を０．２質量％に保持して、ボア(７)を２万時間に渡って軸受に使用した場合、摩耗はボア(７)の表層であるオーバレイ層(８)までしか進行せず従来よりも大幅に摩耗を抑制することが出来ることを示している。
【００３４】
【表２】
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【００３５】
表２は、ボア(７)／シャフト(５)間の摩擦面(２)における摩耗の状態を調べた結果を示したものであるが、この結果は前述の実施例１におけるシリンダ／ピストン間の如くの二物体摩擦系についても同様の結果が得られるということを示すものであり、二物体間摩擦系における摩擦摺動の回転数と、その摩擦面(２)に介在させる潤滑油(３)に対する不溶解分含有率の適正値との間に、図２に示したグラフのような関係が成立していることを裏付ける結果の一つであるといえる。
【実施例３】
【００３６】
また、１９７６年１０月就航の北海道大学水産学部の練習船、北星丸に搭載された前記精密濾過手段を装備してなる４サイクル過給ディーゼル６シリンダ機関（１，５４４ｋＷ×８００ｒｐｍ、Ｄ×Ｓ＝３７０ｍｍ×５４０ｍｍ）を用いた発明者等による実機試験の結果を示す。この結果によれば、第２次中間検査のあった１９８７年１０月までの約１０年間の１８，０００ｈｒに渡る運転中、潤滑油性状はほぼ一定に保たれ、ｎペンタン不溶解分の含有率は約０．２質量％の一定値に保持されていた。この結果のように潤滑油が清浄に保たれていたため、エンジンが清浄に保たれクランク室は製造直後のように赤ペンキが残っていた。この１０年間の摩耗はライナが０．００８ｍｍ／１，０００ｈｒ、リングが０．０１４ｍｍ／１，０００ｈｒで通常の摩耗の１／５〜１／１０であった。
【実施例４】
【００３７】
また、前記精密濾過手段と、後述のフローティング・ハイ・サクションとを装備した同型同出力の発電用ディーゼル機関４台に対し、それぞれ約９，０００ｈｒの運転時間をもってオーバーホールを行い、各部の摩耗度や潤滑油の消費率及びｎペンタン不溶解分含有率を計測した結果を示す。
【００３８】
ただし、上記フローティング・ハイ・サクションとは、一般に、船舶におけるエンジンに対する燃料オイルの供給が、スラッジが沈殿堆積しているサービスタンク底部から燃料オイルが供給されるシステムであるのに対し、サービスタンク上部からスラッジのない上ずみの燃料オイルをエンジンに供給するように構成し、燃料オイルのスラッジがエンジンに入らないようにしてなるシステムをいう。
【００３９】
上記実験の結果によれば、４台のエンジンのトップリングの摩耗は、９，０００ｈｒで０．００３〜０．０１８ｍｍで零に近く、シリンダライナ、クランクピン軸受の摩耗も零に近く、潤滑油の消費率は約０．１２ｇ／ｋＷ・ｈと通常の約１／１０であり、ｎペンタン不溶解分の含有率は約０．１％に維持され、その外観は新油のそれと殆ど変わらないというものであった。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】本発明にかかる接触面の様子を示す図
【図２】摩擦面の摩耗を最少限に抑制することが出来る不溶解分の含有率と回転数の関係を示すグラフ
【図３Ａ】低速エンジンの摩擦部における適正汚れ状態を示す模式図
【図３Ｂ】高速エンジンの摩擦部における適正汚れ状態を示す模式図
【図４】精密濾過手段設置ディーゼル機関の構成図
【図５】従来機と精密濾過手段設置機のペンタン不溶分含有率の経時変化の様子を示すグラフ
【図６】精密濾過手段設置機のペンタン不溶分含有率の長期経時変化の様子を示すグラフ
【図７】舶用中速ボアの積層構造を示す断面図
【図８】舶用中速ボアのペンタン不溶解分含有率と摩耗度の関係を示すグラフ
【図９】本例におけるボアの摩擦面メタルの摩耗の様子を示す図
【図１０】本例におけるボアの摩耗部周辺の断面図
【符号の説明】
【００４１】
１  二物体の内の片方
２  摩擦面
３  潤滑油
４  不溶解分
５  シャフト
６  半円弧状の金属部品
７  ボア
８  オーバレイ層
９  ニッケルダム層
１０  鉛青銅層 
【図１】
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【図３Ａ】
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【図３Ｂ】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図２】
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