(57)【要約】 【課題】  高周波造管時の適正溶接条件範囲が広くて容易に溶接することができ、溶接部の靭性に優れるフェライト系ステンレス鋼の提供。【解決手段】  質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．６０〜１．２０％、Ｍｎ：２．００％以下、Ｎｉ：０．６％以下、Ｃｒ：１２．０〜２２．０％、Ｎ：０．０２％以下、Ａｌ：０．７５×Ｎ〜０．１０％および／またはＴｉ：１．３０×Ｎ〜０．３０％、さらにＮｂ：０．２〜０．６％、Ｍｏ：０．５〜２．５％、Ｃｕ：０．０５〜０．８％、Ｖ：０．０１〜０．３０％、およびＢ：０．０００５〜０．０２％のうちから選択される１種以上を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物から成り、高周波溶接造管が容易で溶接部の靭性に優れるフェライト系ステンレス鋼。【選択図】      図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、
Ｃ：０．０２％以下、
Ｓｉ：０．６０〜１．２０％、
Ｍｎ：２．００％以下、
Ｎｉ：０．６％以下、
Ｃｒ：１２．０〜２２．０％、
Ｎ：０．０２％以下、
Ａｌ：０．７５×Ｎ〜０．１０％および／またはＴｉ：１．３０×Ｎ〜０．３０％、
さらにＮｂ：０．２〜０．６％、Ｍｏ：０．５〜２．５％、Ｃｕ：０．０５〜０．８％、Ｖ：０．０１〜０．３０％、およびＢ：０．０００５〜０．０２％のうちから選択される１種以上を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物から成る溶接部の靭性に優れるフェライト系ステンレス鋼。
【請求項２】
質量％で、
Ｃ：０．０２％以下、
Ｓｉ：０．６０〜１．２０％、
Ｍｎ：０．６０〜１．２０％、
Ｎｉ：０．６％以下、
Ｃｒ：１２．０〜２２．０％、
Ｎ：０．０２％以下、
Ａｌ：０．７５×Ｎ〜０．１０％および／またはＴｉ：１．３０×Ｎ〜０．３０％、
さらにＮｂ：０．２〜０．６％、Ｍｏ：０．５〜２．５％、Ｃｕ：０．０５〜０．８％、Ｖ：０．０１〜０．３０％、およびＢ：０．０００５〜０．０２％のうちから選択される１種以上を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物から成る耐熱性および溶接部の靭性に優れるフェライト系ステンレス鋼。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶接部の靭性に優れるフェライト系ステンレス鋼に関する。
【背景技術】
【０００２】
フェライト系ステンレス鋼は、オーステナイト系ステンレス鋼に比べて熱膨張係数が低いので熱疲労特性に優れ、また耐高温酸化性にも優れることから、熱ひずみが問題とされる耐熱用途に多用されている。フェライト系ステンレス鋼の耐熱用途の代表的なものに、たとえばエキゾーストマニホールド（以下、エキマニと略称する）、フロントパイプ、触媒担体外筒、センターパイプ、マフラー、テールパイプなどの自動車の排ガス経路部材がある。
【０００３】
近年、自動車の排ガス生成源であるエンジンは、排ガスの浄化効率および出力の向上を目的として、排ガス温度を上昇する傾向にある。したがって、エキマニ、フロントパイプおよび触媒担体外筒などのエンジンの近くであり排ガス温度の高い部位に用いられる部材には、耐熱性に優れた材料が望まれている。特に、エキマニは、エンジンの燃焼排ガス排出口に設けられ、最も高い温度の排ガスに曝されるので、一層耐熱性に優れた材料が望まれている。このようなエキマニ用途には、たとえばＮｂおよびＭｏを含有する低温靭性、溶接性および耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼（特許文献１参照）、ＮｂおよびＳｉを含有する耐高温酸化性およびスケール密着性に優れたフェライト系ステンレス鋼（特許文献２参照）などが、用いられている。
【０００４】
これらの先行技術に開示されるフェライト系ステンレス鋼は、耐熱性、溶接性、加工性および低温靭性にも優れるので、エキマニ、フロントパイプおよび触媒担体外筒などの耐熱用途部材として、多くの車種に用いられている。また排ガスの凝縮水や融雪塩に対する耐食性にも優れるので、一部の車種では、センターパイプ、マフラー、テールパイプなどの耐食部材にも用いられている。
【０００５】
しかしながら、自動車に搭載される各種装置の増加およびその多機能化に伴って、排ガス部材の搭載に許容される空間が狭小化し、また経路が複雑化しているので、排ガス部材の形状が一層複雑化する傾向にある。したがって、排ガス部材用途に用いられる材料には、複雑な形状の加工に耐えうる加工性を備えることが強く望まれている。特にエキマニや触媒担体外筒は、高周波、ＴＩＧまたはレーザなどによって一旦溶接造管された鋼管を加工素材として成形加工されることが多い。エキマニや触媒担体外筒を作製するに際しては、鋼管に曲げ、拡管および縮管など様々な加工を施して複雑な形状に成形するので、造管加工後の二次加工または三次加工における割れ発生の防止が課題であり、特に造管溶接部の脆性割れ発生の防止が重要な課題である。前述の特許文献１および特許文献２に開示されるフェライト系ステンレス鋼は、造管加工後の二次加工または三次加工における割れ発生を防止するに充分な加工性を備えるものではない。
【０００６】
さらに、排ガス部材の形状が複雑になると、エンジンの稼動と停止との繰返しに伴って発生する熱ひずみが、局部的に集中することがあり、熱疲労破壊が起こりやすくなるとともに、部材の温度が局部的に上昇して異常酸化も起こりやすくなる。したがって、排ガス部材として用いられるフェライト系ステンレス鋼には、造管加工後の二次加工または三次加工における割れ発生を防止するに充分な加工性を備えるとともに、熱疲労破壊や異常酸化を起こしにくいという耐熱性をも備えることが要求される。
【０００７】
このような過酷な加工と使用環境とに曝される排ガス部材に用いられるフェライト系ステンレス鋼は、先の特許文献１および特許文献２に開示されるもの以外にもいくつか提案されている。
【０００８】
たとえば、９００℃での耐熱性、７００℃での高温強度および室温伸びに優れたエンジン排ガス経路部材用フェライト系高Ｃｒ鋼（特許文献３参照）が提案されている。このフェライト系高Ｃｒ鋼は、室温での引張試験における破断伸びが３６％以上であり、優れた延性を備えるけれども、造管後の鋼管状態での加工性、特に溶接部の加工性については、何ら言及されていないので、二次加工性が定かではないという問題がある。
【０００９】
また耐熱性、加工性およびマフラー耐食性に優れたエンジン排気系部材用フェライト系ステンレス鋼（特許文献４参照）が提案されている。このフェライト系ステンレス鋼は、母材の耐食性と溶接部の耐食性との差異を小さくすることによって、溶接部に対する腐食および腐食に起因する応力の集中を緩和し、マフラーの耐食寿命向上を実現するものである。しかしながら、母材の耐食性と溶接部の耐食性との差異を小さくする目的達成のために、母材の耐食性を低下させているので、溶接部以外の母材にも腐食による破断または孔あきが発生するような部位、たとえば凝縮水の液溜り部および隙間部における耐食寿命は充分ではないという問題がある。また耐熱性のうち、高温酸化性およびスケール剥離性について全く言及されていないので、排ガス経路部材のうち高温に上昇する部位に適するか否かが明らかでないという問題もある。
【００１０】
このような問題を解決するべく、Ｓｉ、Ｎｂ、（Ｃ＋Ｎ）、Ａｌ等の成分添加量を適正化することにより、優れた高温強度と、優れた耐高温酸化性特に酸化皮膜の密着性とを有し、さらに造管加工された溶接部の靭性に優れた耐熱性フェライト系ステンレス鋼板（特許文献５参照）が、提案されている。しかしながら、このフェライト系ステンレス鋼板は、前述のような種々の優れた特性を有するけれども、高周波溶接造管時の適正溶接条件範囲が狭いので、造管に困難性を伴うことにより、前述の優れた特性を充分に発揮し難いという問題を有する。
【００１１】
【特許文献１】特開平３−２７４２４５号公報
【特許文献２】特開平１１−２５６２８７号公報
【特許文献３】特開平１０−１４７８４８号公報
【特許文献４】特開平１０−２０４５９０号公報
【特許文献５】特開平１１−２５６２８６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本発明の目的は、高周波造管時の適正溶接条件範囲が広くて容易に溶接することができ、溶接部の靭性に優れるフェライト系ステンレス鋼、また耐熱性と溶接部の靭性とに優れるフェライト系ステンレス鋼を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明は、質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．６０〜１．２０％、Ｍｎ：２．００％以下、Ｎｉ：０．６％以下、Ｃｒ：１２．０〜２２．０％、Ｎ：０．０２％以下、Ａｌ：０．７５×Ｎ〜０．１０％および／またはＴｉ：１．３０×Ｎ〜０．３０％、さらにＮｂ：０．２〜０．６％、Ｍｏ：０．５〜２．５％、Ｃｕ：０．０５〜０．８％、Ｖ：０．０１〜０．３０％、およびＢ：０．０００５〜０．０２％のうちから選択される１種以上を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物から成る溶接部の靭性に優れるフェライト系ステンレス鋼である。
【００１４】
また本発明は、質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．６０〜１．２０％、Ｍｎ：０．６０〜１．２０％、Ｎｉ：０．６％以下、Ｃｒ：１２．０〜２２．０％、Ｎ：０．０２％以下、Ａｌ：０．７５×Ｎ〜０．１０％および／またはＴｉ：１．３０×Ｎ〜０．３０％、さらにＮｂ：０．２〜０．６％、Ｍｏ：０．５〜２．５％、Ｃｕ：０．０５〜０．８％、Ｖ：０．０１〜０．３０％、およびＢ：０．０００５〜０．０２％のうちから選択される１種以上を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物から成る耐高温酸化性および溶接部の靭性に優れるフェライト系ステンレス鋼である。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、高周波造管時の適正溶接条件範囲を広くすることができるので、造管歩留を向上することができ、また適正溶接条件範囲にて高周波造管されたフェライト系ステンレス鋼から成る鋼管の溶接部が靭性に優れるので、鋼管を焼鈍することなく複雑な形状に二次加工することができる。
【００１６】
また本発明によれば、Ｍｎ含有量を好適範囲に限定することによって、溶接部の靭性向上に加えて、高温強度と耐高温酸化性からなる耐熱性に優れるフェライト系ステンレス鋼を提供することができる。
【００１７】
このように本発明によれば、複雑な形状に加工され、また使用環境が高温に曝される自動車の排ガス経路部材用途に好適なフェライト系ステンレス鋼を提供することが可能になる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
本発明者らは、フェライト系ステンレス鋼にＡｌまたはＴｉを微量添加することによって、高周波造管された鋼管の二次加工性が改善されるという知見を得、該知見に基づいて本発明に至ったものである。ＡｌまたはＴｉの微量添加による二次加工性の改善機構については、未だ詳らかではないけれども、ひずみ時効を軽減する作用によるものと推察される。
【００１９】
高周波溶接で造管された鋼管断面の溶接部近傍における円周方向の硬さ分布を測定すると、溶接熱影響部では硬さ上昇が観察される。この硬さ上昇には、溶接熱履歴を受けたことによる固溶元素の増加、溶接ひずみの増加およびひずみ時効が関与しているものと考えられる。ひずみ時効には、時効現象を発現する温度とともに、固溶Ｃ，Ｎと転移とが必要とされる。Ａｌ，Ｔｉは窒化物生成元素であるので、これらの元素の添加は、ひずみ時効に必要とされる固溶Ｎを窒化物として固定することによって低減し、ひずみ時効を軽減しているものと推察される。
【００２０】
特にＴｉは強力なＮ固着作用を有し、一旦形成されたＴｉＮは、溶接熱履歴に曝されても解離することがないので、Ｔｉ含有フェライト系ステンレス鋼においては、ほとんど固溶Ｎが生じていないと推察される。一方、Ａｌは、Ｔｉに比較して窒化物生成能が低いので、Ｔｉを含有しないフェライト系ステンレス鋼において、固溶Ｎの固定作用が発揮される。たとえばＴｉと同様にＣ，Ｎ固定元素として知られるＮｂを含有するフェライト系ステンレス鋼（Ｔｉは含まない）では、溶接熱履歴によって固溶したＣ，Ｎが、冷却過程における１０００〜１１００℃付近でＮｂによって固定されるけれども、ＮｂがＴｉに比べてＣ，Ｎ固定作用が弱いので、固溶Ｃ，Ｎが残留する。この残留固溶Ｃ，ＮのうちのＮが、冷却過程の８００℃付近でＡｌに固定されてＡｌＮを形成する。このように、Ｔｉ，Ａｌが固溶Ｎを窒化物として固定することによって、ひずみ時効を軽減し、特に溶接部の二次加工性を向上しているものと推察される。
【００２１】
このような知見に基づいて開発された本発明の溶接部の靭性に優れるフェライト系ステンレス鋼は、質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．６０〜１．２０％、Ｍｎ：２．００％以下、Ｎｉ：０．６％以下、Ｃｒ：１２．０〜２２．０％、Ｎ：０．０２％以下、Ａｌ：０．７５×Ｎ〜０．１０％および／またはＴｉ：１．３０×Ｎ〜０．３０％、さらにＮｂ：０．２〜０．６％、Ｍｏ：０．５〜２．５％、Ｃｕ：０．０５〜０．８％、Ｖ：０．０１〜０．３０％、およびＢ：０．０００５〜０．０２％のうちから選択される１種以上を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物から成ることを特徴とする。また好ましくは、Ｍｎ含有量を０．６０〜１．２０％の範囲に限定することによって、耐熱性および溶接部の靭性に優れるフェライト系ステンレス鋼が実現される。
【００２２】
以下本発明を特定する事項である各成分の作用とその範囲限定理由とについて説明する。
【００２３】
Ｃは、高温でのクリープ特性を向上させる有効な元素であるけれども、過剰の添加は靭性特に溶接部の靭性に悪影響を及ぼすので、その含有量の範囲を０．０２％以下とした。
【００２４】
Ｓｉは、耐高温酸化性の改善に有効な元素であり、充分な耐高温酸化性を得るためには０．６０％以上が必要である。しかしながら、Ｓｉの過剰添加は、靭性を低下させるので、その含有量の上限を１．２０％とした。
【００２５】
Ｍｎは、鋼の脱酸剤として有効な元素であるけれども、過剰添加は、鋼を硬質にして靭性や加工性を低下させるので、その含有量の範囲を２．００％以下とした。
【００２６】
Ｃｒは、耐食性および耐高温酸化性を発現させるために不可欠の元素であり、そのためには１２．０％以上を必要とする。しかしながら、過剰のＣｒは、鋼にシグマ脆化などを誘発して製造性を悪化させるとともに、硬質にして加工性を低下させるので、その上限を２２．０％とした。
【００２７】
Ｎは、Ｃと同様高温でのクリープ特性を向上させる有効な元素であるけれども、過剰の添加による固溶Ｎの増加は靭性特に溶接部の靭性に悪影響を及ぼすので、その含有量の範囲を０．０２％以下とした。
【００２８】
Ａｌ，Ｔｉは、前述のように鋼中のＮを固定して窒化物を生成することによって、特に溶接部の靭性を改善するのに有効な元素である。Ａｌ，Ｔｉは、いずれもＮを固定する作用によってひずみ時効を軽減し、二次加工性を改善することから、それぞれの含有量の下限は、Ｎ含有量との関係で定められる。Ａｌは０．７５×Ｎ％以上、Ｔｉは１．３０×Ｎ％以上が必要である。しかしながら、Ａｌ，Ｔｉは、いずれも酸化物生成能が高いので、過剰に添加されると、Ｎの固定に用いられた以外の残余が、造管溶接時に酸化物を形成し、これらの酸化物が加工時の割れ発生の起点として作用するので、加工性を低下させる。したがって、Ａｌは、その含有量の上限を０．１０％とし、Ｔｉは、その含有量の上限を０．３０％とした。
【００２９】
Ｎｂは、鋼の高温強度を改善するのに有効な元素である。高温強度発現効果を得るには、０．２％以上の含有が好ましく、過剰の添加は、鋼の脆化や加工性の低下を生じるので、その上限を０．６％以下とすることが好ましい。
【００３０】
Ｍｏは、Ｎｂと同様に高温強度改善に有効な元素である。しかしながら、過剰の添加は、鋼の脆化や加工性の低下を生じるので、その含有量の範囲を０．５〜２．５％とすることが好ましい。
【００３１】
Ｃｕは、適量の添加で靭性と加工性との両方を改善する作用を呈するけれども、過剰の添加は逆に加工性を低下させるので、その含有量の範囲を０．０５〜０．８％とすることが好ましい。
【００３２】
Ｖ，Ｂは、いずれも高温強度を改善する作用を呈するけれども、過剰の添加は逆に強度を低下させるので、その含有量の範囲を、Ｖ：０．０１〜０．３０％、Ｂ：０．０００５〜０．０２％とすることが好ましい。
【００３３】
前述のＮｂ，Ｍｏ，Ｃｕ，ＶおよびＢは、これらのうちから選択される１種以上が添加される。
【００３４】
また本発明のもう一つについては、Ｍｎ含有量は、０．６０〜１．２０％に規定される。Ｍｎは、０．６０％以上含有されることによって、耐高温酸化性特に表層酸化物の素地に対する密着性を著しく改善することができる。また耐高温酸化性の向上と、高周波造管時の適正溶接条件範囲の拡大とを両立させるためには、その上限を１．２０％以下とするのが好ましい。
【００３５】
（実施例）
以下本発明の実施例について説明する。
表１および表２に示す成分組成を有する実施例の鋼Ｎｏ．Ｓ１〜Ｓ９と、比較例の鋼Ｎｏ．Ｃ１〜Ｃ９とを、商用炉または容量７トンの試験溶解炉にて溶製後、得られたスラブを熱間圧延して厚み４．５ｍｍの熱延鋼帯とした。次いで、熱延鋼帯を焼鈍酸洗後、厚み２．０ｍｍまで冷間圧延し、さらに焼鈍酸洗して冷延鋼帯を得た。この冷延鋼帯を所定の幅に裁断して、外径３８．１ｍｍの鋼管とするべく、高周波造管に供した。
【００３６】
【表１】
2005264269.tif 000003
【００３７】
【表２】
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【００３８】
（実施例１）
表２に示す実施例鋼Ｎｏ．Ｓ４およびＳ９と、比較例鋼Ｎｏ．Ｃ９とは、高周波造管に際し、アプセット量と入熱量とを変化させて、成分組成と適正溶接条件範囲との関係を求めた。高周波造管における溶接条件の適否は、日本工業規格（ＪＩＳ）Ｇ３４５９に規定されるへん平試験に準じて判定した。図１は、鋼管のへん平試験の概要を説明する図である。以下へん平試験について説明する。まず、高周波造管した鋼管１を１ｍの長さで採取し、採取した鋼管１を温度５〜８℃に保たれた水槽中に浸漬し、１５分間浸漬保持した後、該鋼管１を平板間に挟み、圧縮へん平する。圧縮へん平に際し、溶接部２を図５に示すように、圧縮方向に対して直角に配置し、造管ままの鋼管１の外径をＤとすると、へん平高さがＤ／３になるまで圧縮へん平する。試験後の鋼管を目視観察して、適否を評価した。
【００３９】
評価基準は、以下のようであり、●および■印の評価が得られた溶接条件を適正と判定した。
●：割れ無し。ピンホールの数が１個以下／ｍ。
■：割れ無し。ピンホールの数が５個以下／ｍ。
◆：割れ無し。ピンホールの数が５個超え／ｍ。
×：割れ発生。割れは、ホール欠陥の長さが１ｍｍを超えるもの。
【００４０】
図２は、高周波造管における適正溶接条件範囲を示す図である。図２の評価結果に示すように、本発明の実施例である鋼Ｓ９，Ｓ４と、比較例である鋼Ｃ９とを比較すると、実施例の方が明らかに広範な入熱量とアプセット量とにおいて、●または■の評価が得られており、適正溶接条件範囲の広いことが判る。さらに実施例鋼Ｓ９とＳ４とを比較すると、Ｍｎ含有量が０．６０〜１．２０％の範囲内にある鋼Ｓ４の方が、Ｍｎ含有量が０．６０％未満である鋼Ｓ９よりも、より広範なアプセット量と入熱量とにおいて、●または■の評価が得られており、適正溶接条件範囲の広いことが判る。
【００４１】
（実施例２）
実施例１の高周波造管試験に準じて、表１に示す実施例および比較例の各鋼の適正溶接条件を求め、各鋼について求めた適正溶接条件にて高周波造管を行い、溶接部の靭性評価用に鋼管をそれぞれ作製した。また、表１に示す実施例および比較例の各鋼の造管前鋼帯から、耐熱性のうち高温強度および耐高温酸化性評価用に板状試験片を作成した。
以下評価方法について説明する。
【００４２】
［溶接部の靭性］
鋼管の溶接部の靭性は、実施例１と同様のへん平試験により評価した。ただし本実施例では、１つの試験鋼あたり長さ１ｍの鋼管１０本をへん平試験した。実施例１と同様、特に試験温度５〜８℃としたのは、鋼管が冬季に過酷な二次加工または三次加工を受けることを想定したものである。へん平試験結果の評価基準は、以下のようである。
◎：割れおよびピンホールの発生無し。
○：割れ無し。ピンホール発生。ピンホールの数が１０点以下／１０本。
△：割れ無し。ピンホール発生。ピンホールの数が１０点超え／１０本。
×：割れ発生。割れは、ホール欠陥の長さが１ｍｍを超えるもの。
【００４３】
ここで、評価◎および○のものを溶接部の靭性良好と判定したけれども、へん平試験結果が、同一試験鋼においても、溶接造管された鋼管のメタルフロー角度に依存することが判ったので、厳密には、１つの試験鋼のメタルフロー角度が、２０〜４０度のものについて１０本、４１〜６０度のものについて１０本、６１〜８０度のものについて１０本のへん平試験を実施した。
【００４４】
図３は、メタルフロー角度θを説明する図である。メタルフロー角度θは、鋼管の厚さｔの１／４の所に引く仮想線３（便宜上１／４ｔ線と呼ぶ）とメタルフロー線４とが交わる位置の角度をいう。
【００４５】
［高温強度］
９００℃における高温引張試験を行い、０．２％耐力を求めた。０．２％耐力が、１２Ｎ／ｍｍ２以上であるものを良好（○）と評価し、１２Ｎ／ｍｍ２未満であるものを不良（×）と評価した。
【００４６】
［耐高温酸化性］
９００℃に温度設定されたエレマ電気炉中へ試験片を装入し、該温度で１００時間保持した。１００時間経過後、試験片を炉から取出して室温まで冷却し、目視観察した。スケール剥離が生じていないものを良好（○）と評価し、スケール剥離いわゆる異常酸化を生じているものを不良（×）と評価した。
【００４７】
評価結果を合わせて先の表１に示す。比較例の鋼における溶接部の靭性は、メタルフロー角度の小さい２０〜４０度でも、すでにいくつかの鋼では靭性のよくない△または×の評価結果であり、メタルフロー角度がやや急峻な４１〜６０度では、すべて△または×の評価結果であった。一方、本発明の実施例の鋼における溶接部の靭性は、メタルフロー角度がやや急峻な４１〜６０度においても、すべて靭性の良好な◎または○の評価結果であった。このことから、実施例の鋼の溶接部の靭性は、比較例の鋼の溶接部の靭性に比べて優れていることが判る。
【００４８】
実施例および比較例の鋼は、ともに適量のＮｂを含有するので差異がなく、いずれも高温強度に優れる評価であった。
【００４９】
耐高温酸化性は、実施例の鋼の成分組成の中でもＭｎ含有量を０．６０％以上含有させた鋼において良好な評価結果が得られた。このことから、本発明成分組成の中でも、Ｍｎ含有量を０．６０〜１．２０％の範囲に規制することによって、耐高温酸化性と高温強度とを併せた耐熱性を向上できることが判る。
【図面の簡単な説明】
【００５０】
【図１】鋼管のへん平試験の概要を説明する図である。
【図２】高周波造管における適正溶接条件範囲を示す図である。
【図３】メタルフロー角度θを説明する図である。
【符号の説明】
【００５１】
１  鋼管
２  溶接部
【図１】
2005264269.tif 000005
【図２】
2005264269.tif 000006
【図３】
2005264269.tif 000007