(57)【要約】【課題】高抵抗材１１ａの整流に必要な抵抗を維持しつつ、低抵抗材１１ｂの抵抗を限界まで低減することで、ブラシ寿命の低下を抑制でき、且つ出力の大幅な向上を期待できる複層ブラシ１１を提供する。【解決手段】複層ブラシ１１は、銅粉等の良導体金属成分の含有率が異なる低抵抗材１１ｂと高抵抗材１１ａおよび両抵抗材１１ａ、１１ｂの間に配置される中間抵抗材１１ｃとを一体的に成型して設けられ、整流子９の回転方向出口側に高抵抗材１１ａが配置され、回転方向入口側に低抵抗材１１ｂが配置される。この複層ブラシ１１は、高抵抗材１１ａに含まれる金属成分の含有率と低抵抗材１１ｂに含まれる金属成分の含有率との差が４５〜７０％の範囲内に設定される。また、中間抵抗材１１ｃは、高抵抗材１１ａの熱膨張率と低抵抗材１１ｂの熱膨張率との間の熱膨張率となるように、銅、銀等の金属成分を含有し、その含有率が略４０〜６０％である。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
互いに絶縁された複数のセグメントから成る整流子を有する電機子と、
前記整流子上に配置され、銅粉等の良導体金属成分の含有率が異なる高抵抗材と低抵抗材および両抵抗材の間に配置される中間抵抗材とを含んで構成される複層ブラシとを備える回転電機であって、
前記複層ブラシは、前記整流子の回転方向出口側に前記高抵抗材が配置され、回転方向入口側に前記低抵抗材が配置されて、前記低抵抗材に含有される前記良導体金属成分の含有率と前記高抵抗材に含有される前記良導体金属成分の含有率との差が４５〜７０％であり、
前記中間抵抗材は、前記低抵抗材が持つ熱膨張率と前記高抵抗材が持つ熱膨張率との間の熱膨張率を有するように、銅、銀等の金属成分を配合して構成されていることを特徴とする回転電機。
【請求項２】
請求項１に記載した回転電機において、
前記複層ブラシ全体の周方向幅をＷ、前記高抵抗材の周方向幅をｗａ、前記セグメントの周方向幅をＳｗ、および周方向に隣合う前記セグメント間の絶縁幅をδとした時に、
Ｗ≒ｗａ＋Ｓｗ＋２・δ
上記の関係を満足することを特徴とする回転電機。
【請求項３】
請求項１または２に記載した回転電機において、
前記低抵抗材に含有される固体潤滑材の含有率を、前記高抵抗材および前記中間抵抗材に含有される固体潤滑材の含有率より多くしたことを特徴とする回転電機。
【請求項４】
請求項１〜３に記載した何れかの回転電機において、
前記低抵抗材の周方向幅を、前記高抵抗材および前記中間抵抗材の周方向幅より厚くしたことを特徴とする回転電機。
【請求項５】
請求項１〜４に記載した何れかの回転電機において、
前記中間抵抗材は、前記高抵抗材の熱膨張率と前記低抵抗材の熱膨張率との略中間の熱膨張率を有することを特徴とする回転電機。
【請求項６】
請求項１〜５に記載した何れかの回転電機は、内燃機関を始動するための回転動力を発生するスタータモータとして使用されることを特徴とする自動車用スタータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、整流子上にブラシを配置した回転電機であり、特にブラシの構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、大気中の二酸化炭素増加による温暖化等、地球環境の悪化が問題となっており、自動車用スタータにおいても様々な取り組みが成されている。そのうちの一つが、出力向上への取り組みである。自動車用スタータには、通常、直流モータが用いられているが、その出力は、バッテリと組み合わされた状態での最大出力で表されている。
つまり、モータの出力は、使用されるバッテリが決まると、残りは、概ねモータの内部抵抗で決まってくる。従って、モータ出力を向上させるためには、モータの内部抵抗を低減することが必要である。
【０００３】
さらに、モータの内部抵抗は、巻線界磁方式のモータであれば、電機子コイルの抵抗、界磁コイルの抵抗、及びブラシの抵抗から成り、磁石界磁方式のモータであれば、電機子コイルの抵抗とブラシの抵抗となる。従って、従来、モータの出力を上げる場合には、電機子コイル、及び界磁コイルの断面積を増大して、電機子コイルの抵抗、及び界磁コイルの抵抗を低減することで対応していた。
【０００４】
ここで、ブラシについては、モータ出力毎に基本的な抵抗値が決まっており、ブラシ抵抗を積極的に低減させる試みは成されていなかった。コイル断面積を増大させることは、主として比重の大きな銅の使用量が増加することであり、これは、必然的に、モータの体格、及び重量の増大となり、使用材料の増加によって生産時に排出される二酸化炭素の増加、さらには、搭載される自動車の燃費悪化を招くといった弊害が考えられる。
この問題を解決する方法としては、コイルの断面積を増大させずに、出力の向上を図ることであり、その手段として、ブラシの抵抗を低減することが考えられる。
【０００５】
自動車用スタータでは、出力重視のために、黒鉛等のカーボン材に銅粉等の良導体金属を混ぜた金属黒鉛系のブラシが一般的に用いられている。ブラシの抵抗を低減するためには、この銅粉の含有率を上げれば良いが、銅の含有率増加による抵抗低減は、整流性能を悪化させ、ブラシの寿命を著しく悪くする欠点がある。一方、整流性能と出力向上の両立を図るため、二層ブラシが提案されている（特許文献１参照）。この二層ブラシは、抵抗の異なる二種類の材料を整流子の回転方向に配置して一体的に成型したもので、近年では普及が進んでいる。
【特許文献１】特開２００２−１７６７５０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上記の特許文献に開示された二層ブラシは、摺接する整流子に対して、回転方向の出口側に高抵抗材が配置され、回転方向の入口側に低抵抗材が配置されている。この二層ブラシのメインとなる基本材は、低抵抗材であり、高抵抗材は整流能力を補助する役目を担っている。しかし、上記の二層ブラシにおいては、低抵抗材と高抵抗材との機械的材質が大きく異なると、ブラシの成型時またはモータの運転中もしくは高温雰囲気中の振動等で破損するといった不具合を生じる恐れがあり、両抵抗材に抵抗値の差を付けるための銅等の良導体金属の含有比率の差を大きくすることができず、従って出力向上の効果も限定されたものであった。
【０００７】
本発明は、上記事情に基づいて成されたもので、その目的は、高抵抗材の整流に必要な抵抗を維持しつつ、低抵抗材の抵抗を限界まで低減することにより、ブラシ寿命の低下を抑制でき、且つ出力の大幅な向上を期待できる複層ブラシを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
（請求項１の発明）
本発明の回転電機は、銅粉等の良導体金属成分の含有率が異なる高抵抗材と低抵抗材および両抵抗材の間に配置される中間抵抗材とを含んで構成される複層ブラシを備える。
その複層ブラシは、整流子の回転方向出口側に高抵抗材が配置され、回転方向入口側に低抵抗材が配置されて、低抵抗材に含有される良導体金属成分の含有率と高抵抗材に含有される良導体金属成分の含有率との差が４５〜７０％であり、中間抵抗材は、低抵抗材が持つ熱膨張率と高抵抗材が持つ熱膨張率との間の熱膨張率を有するように、銅、銀等の金属成分を配合して構成されていることを特徴とする。
【０００９】
本発明の複層ブラシは、低抵抗材の金属成分含有量を高抵抗材の同含有量より大幅に増やして、両抵抗材に含有される金属成分含有率の差を４５〜７０％とに設定したことにより、従来の二層ブラシと比較して、ブラシ全体の抵抗を大きく低減できるので、回転電機の出力を大幅に向上できる。また、低抵抗材と高抵抗材との間に配置される中間抵抗材は、低抵抗材の熱膨張率と高抵抗材の熱膨張率との間の熱膨張率を有しているので、低抵抗材と高抵抗材との間で、ブラシ成型時または回転電機の運転中における温度上昇、更には運転中の振動等によって破損することを防止できる。
【００１０】
（請求項２の発明）
請求項１に記載した回転電機において、複層ブラシ全体の周方向幅をＷ、高抵抗材の周方向幅をｗａ、セグメントの周方向幅をＳｗ、および周方向に隣合うセグメント間の絶縁幅をδとした時に、以下の関係を満足することを特徴とする。
Ｗ≒ｗａ＋Ｓｗ＋２・δ
上記の関係が成立することにより、抵抗値の低い低抵抗材のみを介して整流子のセグメント３枚分が短絡することがないため、ブラシがセグメント間を短絡することによる影響を小さくでき、ブラシの寿命低下を抑制できる。
【００１１】
（請求項３の発明）
請求項１または２に記載した回転電機において、低抵抗材に含有される固体潤滑材の含有率を、高抵抗材および中間抵抗材に含有される固体潤滑材の含有率より多くしたことを特徴とする。
銅粉等の良導体金属成分の含有率が高くなると、一般に潤滑性が低下するため、低抵抗材に含有される固体潤滑材の含有率を、高抵抗材および中間抵抗材に含有される固体潤滑材の含有率より多くすることで、銅粉等の含有量が多いことによる潤滑性の低下を補うことができ、機械的摩耗を低減してブラシの寿命低下を抑制できる効果を有する。
【００１２】
（請求項４の発明）
請求項１〜３に記載した何れかの回転電機において、低抵抗材の周方向幅を、高抵抗材および中間抵抗材の周方向幅より厚くしたことを特徴とする。
この場合、抵抗が小さい低抵抗材の周方向幅を最も厚くすることで、ブラシ全体の抵抗を有効に低減することができ、出力向上の効果を高めることが可能である。
【００１３】
（請求項５の発明）
請求項１〜４に記載した何れかの回転電機において、中間抵抗材は、高抵抗材の熱膨張率と低抵抗材の熱膨張率との略中間の熱膨張率を有することを特徴とする。
この構成によれば、低抵抗材と中間抵抗材との熱膨張率差と、中間抵抗材と高抵抗材との熱膨張率差とが略等しくなるので、各抵抗材間における熱膨張率差による歪みを最小限度に抑えることができ、ブラシの破損に対する安全性を高くできる。
【００１４】
（請求項６の発明）
請求項１〜５に記載した何れかの回転電機は、内燃機関を始動するための回転動力を発生するスタータモータとして使用されることを特徴とする。
スタータモータは、短時間に定格電圧で作動するため、ブラシの温度上昇が大きくなる。このため、スタータモータの出力向上を実現する上で、ブラシの信頼性を向上させることが重要となる。これに対し、本発明の複層ブラシをスタータモータに使用することで、スタータモータの体格を増大することなく、出力向上が可能であり、且つ信頼性のあるスタータを提供できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
本発明を実施するための最良の形態を以下の実施例により詳細に説明する。
【実施例１】
【００１６】
以下に、本発明の回転電機を直流モータとして使用する自動車用スタータの一実施例を説明する。図１は実施例１に係る整流子９と複層ブラシ１１の断面図であり、図２はスタータ１の半断面図である。
スタータ１は、エンジン（図示せず）を始動するために必要な回転動力を発生する直流モータ２と、このモータ２に駆動されて回転する出力軸３と、この出力軸３上にクラッチ４と共に配置されるピニオンギヤ５と、モータ２の通電回路に設けられるメイン接点（図３参照）を開閉すると共に、シフトレバー６を介してピニオンギヤ５をクラッチ４と共に軸方向に移動させる働きを有する電磁スイッチ７等より構成される。
【００１７】
モータ２は、磁束を発生する界磁８と、整流子９を有する電機子１０、および整流子９上に配置されるブラシ１１等より構成される本発明の回転電機であり、電磁スイッチ７によりメイン接点が閉操作されると、車載バッテリ１２（図３参照）から始動電流が供給されて、電機子１０に回転力を発生する。
界磁８は、磁気回路を形成するヨーク１３と、このヨーク１３の内周に固定される界磁極１４、および界磁極１４に巻線される界磁コイル１５より構成される。なお、図２では、巻線式界磁を示しているが、巻線式界磁に替えて、永久磁石を使用した磁石式界磁を用いても良い。
【００１８】
電機子１０は、モータ２の回転軸である電機子軸１６と、この電機子軸１６に固定される電機子コア１７、および電機子コア１７に巻線される電機子コイル１８を備える。
整流子９は、電機子軸１６の後端側端部（図２の右側端部）に設けられ、その電機子軸１６の周囲に樹脂等の絶縁材１９により保持された複数のセグメント２０を円筒形状に配置して構成され、各セグメント２０がそれぞれ電機子コイル１８と電気的且つ機械的に接続されている。
ブラシ１１は、整流子９の外周に配置され、ブラシスプリング２１により整流子９の外周面に押圧されている。このブラシ１１の構造について後述する。
【００１９】
出力軸３は、電機子軸１６を軸方向に延長して設けられ、先端部が軸受２２を介してハウジング２３に回転自在に支持されている。なお、図２では、電機子軸１６と出力軸３とが一体に設けられているが、電機子軸１６と出力軸３とを別々に設けて、減速装置（図示せず）を介して両者を連結しても良い。この場合、電機子軸１６の回転が減速装置で減速されて出力軸３に伝達される。
クラッチ４は、出力軸３上にヘリカルスプライン嵌合して、出力軸３の回転をピニオンギヤ５に伝達すると共に、ピニオンギヤ５の回転速度が出力軸３の回転速度を上回った時に、ピニオンギヤ５の回転が出力軸３に伝達されない様に、回転動力の伝達を遮断する一方向クラッチを構成している。
【００２０】
ピニオンギヤ５は、モータ２の回転力をエンジンのリングギヤ２４に伝達するもので、クラッチ４と共に出力軸３上を移動可能に配置されている。
電磁スイッチ７は、図３に示す様に、始動スイッチ２５の閉操作により、バッテリ１２から通電される磁力を発生するソレノイド２６と、このソレノイド２６の内側に挿入され、ソレノイド２６への通電によって発生する磁力を受けて図２の右方向へ吸引されるプランジャ２７、およびソレノイド２６への通電が停止されて磁力が消滅した時に、プランジャ２７を押し戻すためのリターンスプリング（図示せず）等を備えている。
【００２１】
シフトレバー６は、レバーホルダ２８を介してハウジング２３に揺動可能に支持されると共に、レバー上端部がプランジャ２７に組み付けられたフック２９に係合し、レバー下端部がクラッチ４の外周に連結されて、プランジャ２７の動き（図２の左右方向の移動）をクラッチ４に伝達する。
モータ２のメイン接点は、図３に示す様に、電磁スイッチ７が有する２本の外部端子３０、３１を介して通電回路に接続されると一組の固定接点３２と、プランジャ２７の移動に連動して（またはプランジャ２７と一体に）可動する可動接点３３とで構成され、この可動接点３３が一組の固定接点３２に当接して両固定接点３２間が導通することによりメイン接点が閉状態となり、可動接点３３が一組の固定接点３２から離れることでメイン接点が開状態となる。
【００２２】
ここで、前記ブラシ１１の構造について説明する。
本実施例のブラシ１１は、図１に示す様に、銅粉等の良導体金属成分の含有率が異なる高抵抗材１１ａと低抵抗材１１ｂおよび両抵抗材１１ａ、１１ｂの間に配置される中間抵抗材１１ｃとを一体的に成型した複層ブラシ１１であり、図１に矢印で示す整流子９の回転方向に対し出口側に高抵抗材１１ａが配置され、入口側に低抵抗材１１ｂが配置される。また、低抵抗材１１ｂには、銅撚線から成る通電用のピグテール３４が接続されている。
【００２３】
この複層ブラシ１１は、低抵抗材１１ｂに含有される金属成分の含有率が略７０〜９０％、高抵抗材１１ａに含有される金属成分の含有率が略１０〜３０％であり、且つ低抵抗材１１ｂに含まれる金属成分の含有率と、高抵抗材１１ａに含まれる金属成分の含有率との差が４５〜７０％の範囲内に設定されている。
また、中間抵抗材１１ｃは、低抵抗材１１ｂが持つ熱膨張率と高抵抗材１１ａが持つ熱膨張率との間の熱膨張率を有するように、銅、銀等の金属成分を配合して構成され、その含有率が略４０〜６０％である。
【００２４】
次に、スタータ１の作動を説明する。
始動スイッチ２５の閉操作により電磁スイッチ７のソレノイド２６が通電されると、プランジャ２７が吸引されることにより、シフトレバー６を介してピニオンギヤ５がクラッチ４と共に出力軸３を反モータ方向（図２の左方向）へ押し出され、リングギヤ２４に当接して停止する。
一方、プランジャ２７の移動によりメイン接点が閉じて、バッテリ１２から電機子１０に始動電流が供給されると、電機子１０に回転力が発生して出力軸３が回転する。これにより、ピニオンギヤ５がリングギヤ２４と噛み合い可能な位置まで回転してリングギヤ２４に噛み合うと、ピニオンギヤ５からリングギヤ２４に回転力が伝達されてエンジンをクランキングさせる。
【００２５】
エンジン始動後、始動スイッチ２５が開操作されると、ソレノイド２６への通電が遮断されて磁力が消滅することにより、それまで吸引されていたプランジャ２７がリターンスプリングの反力を受けて図２の左方向へ押し戻される。このプランジャ２７の移動により、シフトレバー６を介してピニオンギヤ５に後退力が付与されると、ピニオンギヤ５がリングギヤ２４から離脱して、クラッチ４と共に出力軸３上を後退（図２の右方向へ移動）する。また、プランジャ２７の移動によりメイン接点が開くと、電機子１０に供給される通電電流が遮断されて、電機子１０の回転が停止する。
【００２６】
続いて、複層ブラシ１１の作用および効果について説明する。
本実施例の複層ブラシ１１は、低抵抗材１１ｂに含まれる金属成分の含有率を略７０〜９０％と大幅に増やすことで、低抵抗材１１ｂの抵抗を限界まで低減すると共に、高抵抗材１１ａに含まれる金属成分の含有率を略１０〜３０％と少なくして、整流に必要な抵抗を維持したことにより、モータ２の出力を大幅に向上できる。
図４は、高抵抗材１１ａと低抵抗材１１ｂとの金属成分の含有率差によるモータ２の最大出力を測定した結果であり、高抵抗材１１ａに含まれる銅等の含有率を２０％に固定した時に、低抵抗材１１ｂに含まれる金属成分の含有率が６５〜９０％の範囲でモータ出力が大きくなる結果が得られた。
【００２７】
また、複層ブラシ１１は、高抵抗材１１ａと低抵抗材１１ｂとの間に中間抵抗材１１ｃが配置され、その中間抵抗材１１ｃの熱膨張率が高抵抗材１１ａの熱膨張率と低抵抗材１１ｂの熱膨張率との間に設定されているので、ブラシ成型時またはモータ２の作動中における温度上昇、あるいは振動等による破損を防止できる。
図５は、高抵抗材と低抵抗材とで構成される従来の二層ブラシ（中間抵抗材を有していない）と本実施例の複層ブラシ１１とを用いて、急加熱時およびブラシ成型時における破損の有無を試験した結果であり、破損したものを×印、破損しなかったものを○印で示している。
【００２８】
上記の試験によれば、高抵抗材と低抵抗材との間に中間抵抗材を有していない従来の二層ブラシでは、急加熱モードにおいて、高抵抗材と低抵抗材との金属成分の含有率差が６０％以上になると破損し、成型モードにおいては、高抵抗材と低抵抗材との金属成分の含有率差が５０％以上で破損した。これに対し、本実施例の複層ブラシ１１は、急加熱モードおよび成型モードの両方で、それぞれ高抵抗材１１ａと低抵抗材１１ｂとの金属成分の含有率差が７５％に達するまでは破損が生じていない。つまり、高抵抗材１１ａと低抵抗材１１ｂとの金属成分の含有率差が４５〜７０％の範囲では破損が生じていない。
【００２９】
この様に、高抵抗材１１ａと低抵抗材１１ｂとの間に、両者の熱膨張率の間の熱膨張率を有する中間抵抗材１１ｃを配置したことにより、高抵抗材１１ａと低抵抗材１１ｂとの金属成分の含有率差を４５〜７０％の範囲内に設定することが可能となり、モータ２の出力向上を実現できる。
なお、中間抵抗材１１ｃに含まれる金属成分の含有率を略４０〜６０％の間で調整することにより、図６に示す様に、中間抵抗材１１ｃの熱膨張率を高抵抗材１１ａの熱膨張率と低抵抗材１１ｂの熱膨張率との略中間に設定することができる。この場合、高抵抗材１１ａと中間抵抗材１１ｃとの熱膨張率差と、中間抵抗材１１ｃと低抵抗材１１ｂとの熱膨張率差とが略等しくなるので、各抵抗材間における熱膨張率差による歪みを最小限度に抑えることができ、複層ブラシ１１の破損に対する安全性をより高くできる。
【００３０】
また、本実施例の複層ブラシ１１は、低抵抗材１１ｂの抵抗を限界まで低減するために、低抵抗材１１ｂに含まれる銅粉等の金属成分含有率を略７０〜９０％と大幅に増やしているが、金属成分の含有率が高くなると、一般に潤滑性が低下する傾向を有する。そこで、低抵抗材１１ｂに含有される固体潤滑材の含有率を、高抵抗材１１ａおよび中間抵抗材１１ｃに含有される固体潤滑材の含有率より多くすることで、銅粉等の含有量が多いことによる潤滑性の低下を補うことができ、機械的摩耗を低減して複層ブラシ１１の寿命低下を抑制できる効果を得ることができる。なお、固体潤滑材としては、例えば、二硫化モリブデン、二硫化タングステン等を使用できる。
【実施例２】
【００３１】
図７は実施例２に係る整流子９と複層ブラシ１１の断面図である。
実施例２に係る複層ブラシ１１は、以下の特徴を有している。
図７に示す様に、複層ブラシ１１の周方向幅をＷ、高抵抗材１１ａの周方向幅をｗａ、低抵抗材１１ｂの周方向幅をｗｂ、中間抵抗材１１ｃの周方向幅をｗｃ、セグメント２０の周方向幅をＳｗ、および周方向に隣合うセグメント２０間の絶縁幅（いわゆるアンダーカットの幅）をδとした時に、以下の関係（１）〜（４）が成立している。
Ｗ≒ｗａ＋Ｓｗ＋２・δ…………（１）
ｗｂ＜Ｓｗ＋２・δ………………（２）
ｗｂ＞ｗａ…………………………（３）
ｗｂ＞ｗｃ…………………………（４）
【００３２】
上記の関係（１）、（２）が成立することにより、抵抗値の低い低抵抗材１１ｂのみを介して３枚のセグメント２０ａ、２０ｂ、２０ｃが短絡することはないため、低抵抗材１１ｂが複数のセグメント２０同士を短絡することによる短絡電流を小さくでき、ブラシ１１の寿命低下を抑制できる効果がある。
また、上記の関係（３）、（４）が成立する、つまり、低抵抗材１１ｂの周方向幅ｗｂを、高抵抗材１１ａの周方向幅ｗａおよび中間抵抗材１１ｃの周方向幅ｗｃより、それぞれ厚くすることで、ブラシ１１全体の抵抗を効果的に低減できるので、モータ出力の向上効果が大きくなる。
【００３３】
（変形例）
実施例１、２では、高抵抗材１１ａと低抵抗材１１ｂとの間に中間抵抗材１１ｃを１層だけ配置しているが、熱膨張率が異なる複数の中間抵抗材１１ｃを用いることもできる。この場合、低抵抗材１１ｂ側から高抵抗材１１ａ側へ向かって順に熱膨張率が小さくなる様に配置することが望ましい。
実施例１では、本発明の複層ブラシ１１をスタータ１の直流モータ２に使用した例を記載したが、スタータ用のモータ２以外にも、本発明の複層ブラシ１１を、整流子型回転電機に広く用いることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３４】
【図１】実施例１に係る整流子と複層ブラシの断面図である。
【図２】実施例１に係るスタータの半断面図である。
【図３】実施例１に係るスタータの電気回路図である。
【図４】実施例１に係る複層ブラシの低抵抗材と高抵抗材との金属成分の含有率差によるモータ出力の変化を測定した試験結果である。
【図５】実施例１に係る複層ブラシと従来の二層ブラシとを用いたブラシ破損に対する試験結果である。
【図６】実施例１に係る複層ブラシの各抵抗材が有する熱膨張率のグラフである。
【図７】実施例２に係る整流子と複層ブラシの断面図である。
【符号の説明】
【００３５】
１    スタータ
２    モータ（回転電機）
９    整流子
１０    電機子
１１    複層ブラシ
１１ａ  高抵抗材
１１ｂ  低抵抗材
１１ｃ  中間抵抗材
２０    セグメント
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
2005285467.tif 000007
【図６】
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【図７】
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