(57)【要約】【課題】ピストンのスカート部の剛性を確実に低下することを目的とする。【解決手段】円筒外周の最下位置にオイルリング溝４が形成されたランド部１ａに連続してピストン摺動方向下方側に延設されるスカート部１ｂを有するエンジンのピストン構造において、上記オイルリング溝４より下方側に径方向に延設されるスリット５が形成されるとともに、該スリット５下方のスカート部１ｂの壁厚が、当該スリット５上方の上記オイルリング溝４を形成する壁厚に対して径方向に薄く形成されるよう構成してある。【選択図】 図３
2005188303.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
円筒外周の最下位置にオイルリング溝が形成されたランド部に連続してピストン摺動方向下方側に延設されるスカート部を有するエンジンのピストン構造において、
上記オイルリング溝より下方側に径方向に延設されるスリットが形成されるとともに、
該スリット下方のスカート部の壁厚が、当該スリット上方の上記オイルリング溝を形成する壁厚に対して径方向に薄く形成されていることを特徴とするエンジンのピストン構造。
【請求項２】
上記スカート部は、バレルプロフィール状に形成される一方、
上記スリットは、上記ピストンの高さ方向で見てピストンピンが挿入されるピストンピンボス部の中心位置よりも上方側に形成され、かつ
上記スカート部のバレルプロフィールの頂点が、上記ピストンピンボス部の中心位置と略同等の高さ位置に設定されていることを特徴とする請求項1に記載のエンジンのピストン構造。
【請求項３】
上記スリット直上方の上記オイルリング溝を形成するランド部の外形寸法が、上記ピストンの温度が高く熱膨張した状態において上記スリット下方のスカート部の外形寸法よりも小さく設定されていることを特徴とする請求項１又は２に記載のエンジンのピストン構造。
【請求項４】
上記スリットは、上記スカート部と当該スカート部内方に形成されるピストンピンボス部の両端側とをそれぞれ繋ぐサイドウォール間に跨るよう延設されていることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか一つに記載のエンジンのピストン構造。  
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エンジンのピストン構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ピストンは、オイルリング溝等が形成される円筒状のランド部と、そのランド部に連続してピストン摺動方向下方に延設されるスカート部とから構成されており、その内、主としてスカート部がシリンダライナ内周面と接してシリンダライナ内を上下方向に往復運動するようになっている。
そして、スカート部は、その上方側はランド部近傍で壁厚が厚く、剛性が高いのに対し、下方側は開放端となっていることから、上方側に対して剛性が低くなっている。
従って、ピストン往復運動時、スカート部の上方側は、ピストンがシリンダライナに押し付けられる際における歪が小さく、スカート部のシリンダライナに対する接触面積が小さくなるため、摺動抵抗が大きくなる一方、スカート部の下方側は、ピストンがシリンダライナに押し付けられる際における歪が大きく、スカート部のシリンダライナに対する接触面積が大きくなるため、摺動抵抗は小さくなる。よって、スカート部上方側では、ピストンとシリンダライナとの間の潤滑油の油膜切れを生じる虞があり、スカート部の上方側の剛性を下方側と同等に低下させる必要がある。
【０００３】
また、ピストンは、その頂面側が燃焼による熱の影響を受けるため、上部側程高温となって熱膨張が大きくなり、摺動抵抗が増加する。そこで、その熱膨張分を考慮してスカート部の上方側は、下方側に対して、スカート部とシリンダライナとのクリアランスを予め大きくすることが行われている。
ところで、ピストンは、往復運動時、姿勢を変えながら往復運動しており、特に、圧縮上死点直後は燃焼圧の影響によってピストンは反スラスト側から勢いよくスラスト方向に押し付けられる。
従って、上述のようにクリアランスが設けてあると、ピストンの熱膨張の小さい冷間時は、反スラスト側に傾いている時のスカート部上方のクリアランスが大きくなり、姿勢変化時の運動量が大きくなるため、スラスト側に押し付けられた際、大きなスラップ音が発生するという問題がある。よって、このスラップ音を抑制するためには、姿勢変化時の運動量を低下させる必要があり、そのため、スカート部全体の剛性を低下する必要がある。
【０００４】
そこで、下記特許文献１には、オイルリング溝内にスリットを形成するピストン構造が開示されている。
このような特許文献１によれば、スカート部の剛性、特に、スカート部上方側の剛性を低下させることができ、摺動抵抗と、スラップ音とを低減することができる。
【０００５】
【特許文献１】実開平６−１４４５４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところが、上述の特許文献１によれば、スリットがオイルリング溝内に形成されているため、以下に述べるような問題が生じる虞がある。
つまり、オイルリング溝は、ピストンの壁厚が厚くもともと剛性が高いため、スリットを形成したとしても剛性低下効果が低いという問題がある。
【０００７】
本発明は、以上のような課題に勘案してなされたもので、その目的は、スカート部の剛性を確実に低下することができるエンジンのピストン構造を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記目的を達成するため、本発明にあってはその解決手法として次のようにしてある。すなわち、本発明の第１の構成において、円筒外周の最下位置にオイルリング溝が形成されたランド部に連続してピストン摺動方向下方側に延設されるスカート部を有するエンジンのピストン構造において、上記オイルリング溝より下方側に径方向に延設されるスリットが形成されるとともに、該スリット下方のスカート部の壁厚が、当該スリット上方の上記オイルリング溝を形成する壁厚に対して径方向に薄く形成されるよう構成してある。
【０００９】
本発明の第１の構成によれば、オイルリング溝より下方側で、オイルリング溝が形成されるランド部の壁厚よりも壁厚が薄い個所に径方向に延設されるスリットが形成されるため、そのスリットによってランド部とスカート部との連続性が中断され、分離された形状となるため、スカート部全体の剛性を確実に低下させることができる。
また、通常、ピストンの壁厚は、ランド部で最も厚く形成され、そのランド部からスカート部にかけて連続的に減少され、その後スカート部では均一の壁厚とされるように形成されるため、オイルリング溝よりも下方にスリットを形成したとしてもそのスリット下方には、壁厚を連続的に減少させている途中の厚い個所が残り、剛性を十分に低下させることができない虞がある。
本発明の第１の構成によれば、該スリット下方のスカート部の壁厚が、当該スリット上方の上記オイルリング溝を形成する壁厚に対して径方向に薄く形成される、つまり、スカート部の上方側の壁厚が薄くされるため、スカート部上方の剛性を確実に低下することができ、スカート部全体の剛性を低下することができるため、スカート部の摺動抵抗を低減できるとともに、スラップ音を抑制することができる。
【００１０】
本発明の第２の構成において、上記スカート部は、バレルプロフィール状に形成される一方、上記スリットは、上記ピストンの高さ方向で見てピストンピンが挿入されるピストンピンボス部の中心位置よりも上方側に形成され、かつ上記スカート部のバレルプロフィールの頂点が、上記ピストンピンボス部の中心位置と略同等の高さ位置に設定されるよう構成してある。
【００１１】
本発明の第２の構成によれば、スリットによってランド部とスカート部との連続性が中断され、分離された形状とされるため、ランド部からスカート部への熱伝達の影響が抑制され、スカート部の上方側と下方側との熱膨張量差が縮小される。その結果、温間時と冷間時とにおいて、熱膨張に伴うスカート部のプロフィールの差が小さくなるため、冷間時においても温間時と同様のスカート部のプロフィールを設定することができる。
従って、スカート部のバレルプロフィールの頂点を、ピストンピンボス部の中心位置と略同等の高さ位置に設定することができ、反スラスト側からスラスト方向への姿勢変化時に荷重が加わる中心となるピストンピンボス部の中心位置とバレルプロフィールの頂点とのクリアランスを縮小できるため、スラップ音を一層確実に低減することができる。
【００１２】
本発明の第３の構成において、上記スリット直上方の上記オイルリング溝を形成するランド部の外形寸法が、上記ピストン近傍の温度が高く熱膨張した状態で見て上記スリット下方のスカート部の外形寸法よりも小さく設定されるよう構成してある。
【００１３】
スリットによってランド部とスカート部との連続性が中断され、分離された形状になると、ランド部の熱膨張量がスカート部に対して非常に大きくなり、ランド部の外形がスカート部の外形よりも大きくなり、温間時にランド部がシリンダライナに接触する虞がある。
本発明の第３の構成によれば、スリット直上方のオイルリング溝を形成するランド部の外形寸法が、ピストン近傍の温度が高く熱膨張した状態で見てスリット下方のスカート部の外形寸法よりも小さく設定されるため、熱膨張してもスカート部より大きくなることが抑制され、ランド部のスカート部への接触を抑制することができる。
【００１４】
本発明の第４の構成によれば、上記スリットは、上記スカート部と当該スカート部内方に形成されるピストンピンボス部の両端側とをそれぞれ繋ぐサイドウォール間に跨るよう構成してある。
【００１５】
ピストンは、往復運動に伴うシリンダライナへの当接を繰り返すことによって、変形を繰り返すため、その変形の繰り返しによる応力がスリット端に集中し、スリット端にクラックが生じる虞がある。
本発明の第４の構成によれば、スリットは、その両端が、スカート部とその内方のピストンピンボス部とを繋ぐサイドウォールにまで延設されるため、スリットの両端が、壁厚が厚く剛性が高いサイドウォールに位置することになり、クラックの発生を抑制でき、耐久性を向上することができる。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、スカート部の剛性を確実に低下することができ、摺動抵抗やスラップ音を低減することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
【００１８】
（実施形態１）
図１は実施形態１に関するピストン正面図、図２はピストン側面図、図３はピストンの要部断面図、図４はスカート部のプロフィールを説明した説明図を示している。
図1、図２において、１は、例えば、ガソリンエンジン用のアルミニウム合金製のピストンであって、そのピストン１は、ピストンリング（不図示）がそれぞれ挿嵌されるピストンリング溝２、３、及びオイルリング（不図示）が挿嵌されるオイルリング溝４が、円筒外周に形成されるランド部１ａと、そのランド部１ａからピストン摺動方向下方側に延設されるスカート部１ｂとから構成されている。
また、オイルリング溝４より下方側には、径方向に延設されるスリット５が形成されている。
尚、６はピストン１とコンロッド（不図示）とを連結するためのピストンピン（不図示）が挿入されるピストンピンボス部である。
【００１９】
また、図３に示すように、ピストン１のランド部１ａの壁厚は、頂部側からスカート部１ｂ上方のスリット５に向かって徐々に壁厚が減少されるよう形成されている。
また、スリット５下方のスカート部の壁厚は、スリット上方のオイルリング溝４を形成する壁厚に対して急激に薄くされたｔ１に形成され、スカート部１ａは、上方側から下方側に亘ってその壁厚がｔ１で一定に形成されている。
つまり、従来であれば、図３中二点鎖線で示すように、ランド部１ｂからスカート部１ａに亘って壁厚が徐々に減少されるようになっているため、スカート部１ｂの上方側の壁厚が厚く形成され、スカート部上方側の剛性を十分に低下させることができない。
これに対し、本実施形態では、スリット５下方の壁厚が、スリット上方の壁厚に対して急激に薄いｔ１に形成されるため、スカート部１ｂの上方側の剛性を十分低下することが可能とされている。
【００２０】
また、スカート部１ｂは、ピストンの高さ方向の中央部分が上下両端に対してシリンダライナ（不図示）側に湾曲して凸となる、いわゆるバレルプロフィール状に形成されるとともに、図４にそのプロフィールを拡大して示すように、バレルプロフィールの頂点７が、シリンダ軸線Ｌ１に略直交するとともに、ピストンピンボス部６の中心位置を通る中心線Ｌ２上にその頂点が位置するよう形成されている。
つまり、従来であれば、図４中二点鎖線で示すように、温間時におけるスカート部１ｂの上方側の熱膨張を考慮してスカート部１ｂの上方側のシリンダライナ８とのクリアランスＴ１を、同下方側のクリアランスＴ２に対して大きく設定する必要があり、そのため、冷間時にはクリアランスＴ１分ピストン１が傾くことによってスラップ音が発生していた。
これに対し、本実施形態では、スリット５によってランド部１ａとスカート部１ｂとの連続性が中断され、ランド部からスカート部への熱伝達が抑制されるため、温間時と冷間時との熱膨張量差を考慮することなくスカート部１ｂのプロフィールを最適な形状に設定することができる。
つまり、スカート部１ｂがバレルプロフィール形状に形成されるとともに、そのバレルプロフィールの頂点７が、シリンダ軸線Ｌ１に略直交するとともに、ピストンピンボス部６の中心位置を通る中心線Ｌ２上に位置するよう形成されるため、反スラスト側からスラスト方向への姿勢変化時に荷重が加わる中心となるピストンピンボス部６の中心位置とバレルプロフィールの頂点７とのクリアランスを縮小できるため、冷間時におけるスラップ音を一層抑制することが可能とされている。
【００２１】
以上のように、実施形態１によれば、オイルリング溝４より下方側で、オイルリング溝が形成されるランド部の壁厚よりも壁厚が薄い個所に径方向に延設されるスリット５が形成されるため、そのスリット５によってランド部１ａとスカート部１ｂとの連続性が中断され、分離された形状となるため、スカート部１ｂ全体の剛性を確実に低下させることができる。
また、スリット５下方のスカート部１ｂの壁厚が、当該スリット５上方のオイルリング溝４を形成する壁厚に対して径方向に薄いｔ１に形成される、つまり、スカート部１ｂの上方側の壁厚が薄くされるため、スカート部１ｂ上方の剛性を確実に低下することができ、スカート部１ｂ全体の剛性を低下することができるため、スカート部１ｂの摺動抵抗を低減できるとともに、スラップ音を抑制することができる。
また、スリット５によってランド部１ａとスカート部１ｂとの連続性が中断され、分離された形状とされるため、ランド部１ａからスカート部１ｂへの熱伝達の影響が抑制され、スカート部１ｂの上方側と下方側との熱膨張量差が縮小される。その結果、温間時と冷間時とにおいて、熱膨張に伴うスカート部１ｂのプロフィールの差が小さくなるため、冷間時においても温間時と同様のスカート部１ｂのプロフィールを設定することができる。従って、スカート部１ｂのバレルプロフィールの頂点７を、ピストンピンボス部６の中心位置と略同等の高さ位置に設定することができ、反スラスト側からスラスト方向への姿勢変化時に荷重が加わる中心となるピストンピンボス部６の中心位置とバレルプロフィールの頂点７とのクリアランスを縮小できるため、スラップ音を一層確実に低減することができる。
【００２２】
次に、本実施形態の具体的な効果について、図５、図６に基づいて説明する。
図５はスカート部１ｂの剛性テストの状態を示す図、図６はスカート部１ｂの剛性テスト結果の比較を示すグラフである。尚、図６中、▲で示すグラフが、スリット５をオイルリング溝４下方に形成した場合、●で示すグラフがスリット５をオイルリング溝４内に形成した場合、■で示すグラフがスリット５を形成しない場合の特性を示している。
【００２３】
図５に示すように、スカート部１ｂの剛性をテストするため、ピストン１を試験装置の台座１０に固定し、荷重付与部１２によってスカート部１ｂに一定の荷重、例えば、２４５Ｎを加え、その時のスカート部１ｂの４点におけるそれぞれの変位量を計測する。
そして、このテストを、スリット５をオイルリング溝４下方に形成した場合（つまり、本実施形態１に相当）、スリット５をオイルリング溝４内に形成した場合（つまり、特許文献１に相当）、及びスリット５を形成しない場合の３つの異なるピストンについて、それぞれテストする。
その結果、図６に示すように、いずれの場合もオイルリング溝４からの距離が短い、つまり、スカート部１ｂ上方側が、オイルリング溝５からの距離が長い、つまり、スカート部１ｂ下方側に対して、変位量が大きく、剛性が高いことが確認された。
更に、図６からも明らかなように、３つのピストンの内、オイルリング溝４下方にスリット５を形成した場合がスカート部１ｂ上方側の変位量が最も大きく、スカート部１ｂの上方側と下方側との剛性差が縮小されていることが確認された。
【００２４】
（実施形態２）
次に、実施形態２について説明する。
本実施形態のように、スリット５によってランド部１ａとスカート部１ｂとの連続性が中断され、分離された形状になると、ランド部１ａの熱膨張量がスカート部１ｂに対して非常に大きくなり、ランド部１ａの外形がスカート部１ｂの外形よりも大きくなり、温間時にランド部１ａがシリンダライナに接触する虞がある。
そこで、実施形態２では、この問題に対応するため、スリット５の直上方側のオイルリング溝５を形成するランド部１ａの外形寸法を、ピスント１の温度が高く熱膨張した状態においてスリット５下方のスカート部１ｂの外形寸法よりも小さく設定したものであり、この点が実施形態１に対して相違する。
以下、相違点について、図７に基づき説明する。    
【００２５】
図７は、実施形態２に関するピストン１の要部拡大断面図であって、スリット５の直上方側のオイルリング溝の４下方側の壁厚を形成する外形寸法は、ピスント１の温度が高く熱膨張した状態においてスリット５下方側のスカート部１ｂの外形寸法よりもｔ２だけ小さく設定されている。
【００２６】
従って、実施形態２によれば、スリット５直上方のオイルリング溝４を形成するランド部１ａの外形寸法が、ピストン１近傍の温度が高く熱膨張した状態で見てスリット５下方のスカート部１ｂの外形寸法よりも小さく設定されるため、熱膨張してもスカート部１ｂより大きくなることが抑制され、ランド部１ａのスカート部１ｂへの接触を抑制することができる。
【００２７】
（実施形態３）
次に、実施形態３について説明する。
本実施形態によれば、ピストン１は、往復運動に伴うシリンダライナへの当接を繰り返すことによって、変形を繰り返すため、その変形の繰り返しによる応力がスリット５の端に集中し、スリット５の端にクラックが生じる虞がある。
そこで実施形態３では、この問題に対応するため、スリット５は、スカート部１ｂと当該スカート部１ｂ内方に形成されるピストンピンボス部６の両端側とをそれぞれ繋ぐサイドウォール９間に跨るよう構成したものであり、この点が実施形態１、２と相違する。
以下、相違点について、図８および図９に基づいて説明する。
【００２８】
図８は実施形態３に関するピストン１の側面図、図９は図８のＡ−Ａ断面図であって、図８、図９に示すように、スリット５は、スカート部１ｂとそのスカート部１ｂ内方に形成されるピストンピンボス部６の両端側とをそれぞれ繋ぐサイドウォール９間に跨るよう延設されている。
【００２９】
従って、実施形態３によれば、スリット５は、その両端が、スカート部１ｂとその内方のピストンピンボス部６とを繋ぐサイドウォール９にまで延設されるため、スリット５の両端が、壁厚が厚く剛性が高いサイドウォール９に位置することになり、クラックの発生を抑制でき、耐久性を向上することができる。
【００３０】
（実施形態３の変形例）
また、図１０、図１１に示すように、スリット５の両端を更に延設して、スカート部１ｂの外周に達するまで延設するようにしてもよく、このような実施形態によっても図５、図６に示した実施形態と同様、スリット５の両端が、壁厚が厚く剛性が高いサイドウォール９に位置することになり、クラックの発生を抑制でき、耐久性を向上することができる。
【００３１】
ところで、ピストン１冷却のため、ピストン１の裏面にオイルを噴射供給するオイル冷却システムを適用することが知られており、このオイル冷却システムを備えたピストンにおいて、スリット５を形成する場合、上述した特許文献１に開示されるように、オイルリング溝４内に形成すると、供給されたオイルがスリット５を介してオイルリング背面から燃焼室内に供給され、オイル消費量が悪化する虞がある。
これに対し、本実施形態では、オイルリング溝４より下方側に径方向に延設されるスリット５が形成されるため、上述のオイル冷却システムを備えたピストン１において、オイル消費量の悪化を抑制することができる。
【００３２】
尚、本実施形態では、ガソリンエンジン用のピストン１の例を示したが、その他、ディーゼルエンジン用のピストンに適用することもできる。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】本発明の実施形態１に係るピストン正面図。
【図２】本発明の実施形態１に係るピストン側面図。
【図３】本発明の実施形態１に係るピストンの要部断面図。
【図４】本発明の実施形態１に係るピストンスカート部の形状を説明した説明図。
【図５】ピストンスカート部の剛性テストの状態を示す図。
【図６】ピストンスカート部の剛性テスト結果の比較状態を示すグラフ。
【図７】本発明の実施形態２に係るピストンの要部断面図。
【図８】本発明の実施形態３に係るピストンの側面図。
【図９】本発明の実施形態３に係るＡ−Ａ断面図。
【図１０】本発明の実施形態３の変形例に係るピストンの側面図。
【図１１】本発明の実施形態３の変形例に係るＢ−Ｂ断面図。
【符号の説明】
【００３４】
１：ピストン
１ａ：ランド部
１ｂ：スカート部
４：オイルリング溝
５：スリット
６：ピストンピンボス部
７：バレルプロフィールの頂点
８：シリンダライナ
９：サイドウォール
【図１】
2005188303.tif 000003
【図２】
2005188303.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2005188303.tif 000009
【図８】
2005188303.tif 000010
【図９】
2005188303.tif 000011
【図１０】
2005188303.tif 000012
【図１１】
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