(57)【要約】【課題】  回転流体機械のロータリバルブの摺動面の面圧の変動を抑制し、摺動面における作動媒体の漏洩や異常摩耗の発生を防止する。【解決手段】  固定側バルブプレート７３から摺動面７７に開口する単一の第１高圧作動媒体通路Ｐ２と、可動側バルブプレート７４から摺動面７７に開口する複数の第２高圧作動媒体通路Ｐ３とがロータの回転に伴って順次連通する際に、摺動面７７に高温高圧蒸気を導入する高圧作動媒体導入孔７３ｂを固定側バルブプレート７３に開口させたことにより、第１高圧作動媒体通路Ｐ２からの高温高圧蒸気と高圧作動媒体導入孔７３ｂからの高温高圧蒸気とを摺動面７７の全域に均一に導入し、摺動面７７の面圧の変動を抑制して固定側バルブプレート７３の挙動を安定させ、高温高圧蒸気の漏洩や異常摩耗の発生を防止することができる。【選択図】        図４
2005163581.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ケーシング（１１）と、
ケーシング（１１）に回転自在に支持されたロータ（２２）と、
ロータ（２２）に設けられた作動部（Ａ）と、
ケーシング（１１）およびロータ（２２）間に設けられて作動部（Ａ）に対する作動媒体の供給・排出を制御するロータリバルブ（７１）とを備え、
ロータリバルブ（７１）は、ケーシング（１１）側に支持された固定側バルブプレート（７３）とロータ（２２）側に支持された可動側バルブプレート（７４）とを摺動面（７７）において接触させてなり、固定側バルブプレート（７３）から摺動面（７７）に開口する単一の第１高圧作動媒体通路（Ｐ２）と、可動側バルブプレート（７４）から摺動面（７７）に開口する複数の第２高圧作動媒体通路（Ｐ３）とが、ロータ（２２）の回転に伴って順次連通する回転流体機械において、
摺動面（７７）に高圧作動媒体を導入する高圧作動媒体導入孔（７３ｂ）を固定側バルブプレート（７３）に開口させたことを特徴とする回転流体機械。
【請求項２】
第１高圧作動媒体通路（Ｐ２）と高圧作動媒体導入孔（７３ｂ）とを円周方向に等角度となるように配置したことを特徴とする、請求項１に記載の回転流体機械。
【請求項３】
高圧作動媒体導入孔（７３ｂ）から摺動面（７７）に導入される高圧作動媒体は、第１高圧作動媒体通路（Ｐ２）から膨張行程にある第２高圧作動媒体通路（Ｐ３）に供給される高圧作動媒体、あるいは圧縮行程にある第２高圧作動媒体通路（Ｐ３）から第１高圧作動媒体通路（Ｐ２）に排出される高圧作動媒体であることを特徴とする、請求項１または請求項２に記載の回転流体機械。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ケーシングと、ケーシングに回転自在に支持されたロータと、ロータに設けられた作動部と、ケーシングおよびロータ間に設けられて作動部に対する作動媒体の供給・排出を制御するロータリバルブとを備えた回転流体機械に関する。
【背景技術】
【０００２】
かかる回転流体機械は、下記特許文献１により公知である。この回転流体機械のロータリバルブは、ケーシング側に支持された固定側バルブプレートとロータ側に支持された可動側バルブプレートとを摺動面において接触させたもので、固定側バルブプレートの摺動面には蒸気供給通路および蒸気排出通路が開口し、可動側バルブプレートの摺動面にはロータの複数個の膨張室に連通する複数個の蒸気通路が円周方向に等間隔に開口する。
【０００３】
従って、固定側バルブプレートの蒸気供給通路から可動側バルブプレートの所定の蒸気通路に供給された高温高圧蒸気は膨張室内で膨張してピストンを駆動し、膨張仕事を終えた低温低圧蒸気は可動側バルブプレートの所定の蒸気通路から固定側バルブプレートの蒸気供排出路に排出され、この作用が各膨張室に対して順番に行われることでロータが回転駆動される。
【特許文献１】特開２００２−２５６８０５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、上記ロータリバルブでは、固定側バルブプレートの摺動面に開口する単一の高圧蒸気通路が可動側バルブプレートの摺動面に開口する複数の高圧蒸気通路に順次連通するようになっているため、ロータの回転に伴って固定側バルブプレート側の高圧蒸気通路と可動側バルブプレート側の高圧蒸気通路とが連通および遮断を交互に繰り返すようになり、連通時に摺動面の反力が減少して遮断時に摺動面の反力が増加することで、摺動面の密着度が固定側バルブプレート側の高圧蒸気通路の近傍で周期的に変化し、これが摺動面からの高温高圧蒸気の漏洩や摺動面の異常摩耗の原因となる問題がある。
【０００５】
本発明は前述の事情に鑑みてなされたもので、回転流体機械のロータリバルブの摺動面の面圧の変動を抑制し、摺動面における作動媒体の漏洩や異常摩耗の発生を防止することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するために、請求項１に記載された発明によれば、ケーシングと、ケーシングに回転自在に支持されたロータと、ロータに設けられた作動部と、ケーシングおよびロータ間に設けられて作動部に対する作動媒体の供給・排出を制御するロータリバルブとを備え、ロータリバルブは、ケーシング側に支持された固定側バルブプレートとロータ側に支持された可動側バルブプレートとを摺動面において接触させてなり、固定側バルブプレートから摺動面に開口する単一の第１高圧作動媒体通路と、可動側バルブプレートから摺動面に開口する複数の第２高圧作動媒体通路とが、ロータの回転に伴って順次連通する回転流体機械において、摺動面に高圧作動媒体を導入する高圧作動媒体導入孔を固定側バルブプレートに開口させたことを特徴とする回転流体機械が提案される。
【０００７】
また請求項２に記載された発明によれば、請求項１の構成に加えて、第１高圧作動媒体通路と高圧作動媒体導入孔とを円周方向に等角度となるように配置したことを特徴とする回転流体機械が提案される。
【０００８】
また請求項３に記載された発明によれば、請求項１または請求項２の構成に加えて、高圧作動媒体導入孔から摺動面に導入される高圧作動媒体は、第１高圧作動媒体通路から膨張行程にある第２高圧作動媒体通路に供給される高圧作動媒体、あるいは圧縮行程にある第２高圧作動媒体通路から第１高圧作動媒体通路に排出される高圧作動媒体であることを特徴とする回転流体機械が提案される。
【０００９】
尚、実施例のアキシャルピストンシリンダ群Ａは本発明の作動部に対応し、実施例の第２蒸気通路Ｐ２は本発明の第１高圧作動媒体通路に対応し、実施例の第３蒸気通路Ｐ３は本発明の第２高圧作動媒体通路に対応する。
【発明の効果】
【００１０】
請求項１の構成によれば、ケーシング側に支持された固定側バルブプレートとロータ側に支持された可動側バルブプレートとを摺動面において接触させたロータリバルブにおいて、固定側バルブプレートから摺動面に開口する単一の第１高圧作動媒体通路と、可動側バルブプレートから摺動面に開口する複数の第２高圧作動媒体通路とがロータの回転に伴って順次連通する際に、摺動面に高圧作動媒体を導入する高圧作動媒体導入孔を固定側バルブプレートに開口させたことにより、第１高圧作動媒体通路からの高圧作動媒体と高圧作動媒体導入孔からの高圧作動媒体とを摺動面の全域に均一に導入し、摺動面の面圧の変動を抑制して固定側バルブプレートの挙動を安定させ、作動媒体の漏洩や異常摩耗の発生を防止することができる。特に、作動媒体の漏洩を阻止すべく摺動面の密封度を高めても、導入された作動媒体によって摺動面が固体潤滑になるのを防止して耐摩耗性を向上させることができる。
【００１１】
請求項２の構成によれば、第１高圧作動媒体通路と高圧作動媒体導入孔とを円周方向に等角度となるように配置したので、第１高圧作動媒体通路から導入される高圧作動媒体と高圧作動媒体導入孔から導入される高圧作動媒体とを摺動面の全域に一層均等に供給し、固定側バルブプレートの挙動を更に安定させることができる。
【００１２】
請求項３の構成によれば、回転流体機械が膨張機である場合には、第１高圧作動媒体通路から膨張行程にある第２高圧作動媒体通路に供給される高圧作動媒体を摺動面に導入することができ、また回転流体機械が圧縮機である場合には、圧縮行程にある第２高圧作動媒体通路から第１高圧作動媒体通路に排出される高圧作動媒体を摺動面に導入することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下、本発明の実施の形態を、添付の図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。
【００１４】
図１〜図９は本発明の一実施例を示すもので、図１は膨張機の縦断面図、図２は図１の２部拡大図、図３はロータの分解斜視図、図４は図１の４部拡大図、図５は図４の５−５線矢視図、図６は図４の６−６線矢視図、図７は図４の７−７線矢視図、図８は図４の８−８線矢視図、図９はコイルスプリング、パッキンリテーナおよびＶパッキンの斜視図である。
【００１５】
図１〜図３に示すように、本実施例の膨張機Ｅは例えばランキンサイクル装置に使用されるもので、作動媒体としての高温高圧蒸気の熱エネルギーおよび圧力エネルギーを機械エネルギーに変換して出力する。膨張機Ｅのケーシング１１は、ケーシング本体１２と、ケーシング本体１２の前面開口部にシール部材１３を介して複数本のボルト１４…で結合される前部カバー１５と、ケーシング本体１２の後面開口部にシール部材１６を介して複数本のボルト１７…で結合される後部カバー１８と、ケーシング本体１２の下面開口部にシール部材１９を介して複数本のボルト２０…で結合されるオイルパン２１とで構成される。
【００１６】
ケーシング１１の中央を前後方向に延びる軸線Ｌまわりに回転可能に配置されたロータ２２は、その前部を前部カバー１５に設けた組み合わせアンギュラベアリング２３，２３によって支持され、その後部をケーシング本体１２に設けたラジアルベアリング２４によって支持される。前部カバー１５の後面に斜板ホルダ２８が一体に形成されており、この斜板ホルダ２８にアンギュラベアリング３０を介して斜板３１が回転自在に支持される。斜板３１の軸線は前記ロータ２２の軸線Ｌに対して傾斜しており、その傾斜角は固定である。
【００１７】
ロータ２２は、組み合わせアンギュラベアリング２３，２３で前部カバー１５に支持された出力軸３２と、出力軸３２の後部に一体に形成された３個のスリーブ支持フランジ３３，３４，３５と、後側のスリーブ支持フランジ３５にメタルガスケット３６を介して複数本のボルト３７…で結合され、前記ラジアルベアリング２４でケーシング本体１２に支持されたロータヘッド３８と、３個のスリーブ支持フランジ３３，３４，３５に前方から嵌合して複数本のボルト３９…で前側のスリーブ支持フランジ３３に結合された断熱カバー４０とを備える。
【００１８】
３個のスリーブ支持フランジ３３，３４，３５には各々５個のスリーブ支持孔３３ａ…，３４ａ…，３５ａ…が軸線Ｌまわりに７２°間隔で形成されており、それらのスリーブ支持孔３３ａ…，３４ａ…，３５ａ…に５本のシリンダスリーブ４１…が後方から嵌合する。各々のシリンダスリーブ４１の後端にはフランジ４１ａが形成されており、このフランジ４１ａが後側のスリーブ支持フランジ３５のスリーブ支持孔３５ａに形成した段部３５ｂに嵌合した状態でメタルガスケット３６に当接して軸方向に位置決めされる。各々のシリンダスリーブ４１の内部にピストン４２が摺動自在に嵌合しており、ピストン４２の前端は斜板３１に形成したディンプル３１ａに当接するとともに、ピストン４２の後端とロータヘッド３８との間に蒸気の膨張室４３が区画される。
【００１９】
次に、ロータ２２の５個の膨張室４３…に蒸気を供給・排出するロータリバルブ７１の構造を、図４〜図９に基づいて説明する。
【００２０】
図４に示すように、ロータ２２の軸線Ｌに沿うように配置されたロータリバルブ７１は、バルブ本体部７２と、カーボン製の固定側バルブプレート７３と、カーボン製、テフロン（登録商標）製、金属製等の可動側バルブプレート７４とを備える。可動側バルブプレート７４は、ロータ２２の後面にノックピン７５で回転方向に位置決めされた状態で、オイル通路閉塞部材４５（図２参照）に螺合するボルト７６で固定される。尚、ボルト７６はロータヘッド３８を出力軸３２に固定する機能も兼ね備えている。
【００２１】
バルブ本体部７２は、その後部に一体に形成された円形のフランジ７２ａが後部カバー１８の後面にシール部材９１を介して当接し、複数本のボルト９２…で固定される。このとき、バルブ本体部７２の前部に一体に形成された円形断面の支持部７２ｂが後部カバー１８の支持孔１８ａに嵌合する。後部カバー１８の支持孔１８ａに連なる支持面１８ｂに環状のホルダ７９が複数本のボルト８０…で固定されており、このホルダ７９の内部にシール部材８２を介して保持された固定側バルブプレート７３が、テフロン（登録商標）コーティングしたノックピン８１，８１で回り止めされる。固定側バルブプレート７３はノックピン８１，８１によって回転方向に位置決めされるが、径方向および軸線Ｌ方向には僅かに移動可能にフローティング支持される。
【００２２】
バルブ本体部７２が固定側バルブプレート７３に当接する合わせ面８３に、円形断面の圧力室８４が開口する。バルブ本体部７２をシール部材９３を介して貫通する蒸気供給パイプ８５が圧力室８４の中心を通って合わせ面８３まで延びており、圧力室８４の内部において、蒸気供給パイプ８５の外周にコイルスプリング８６、パッキンリテーナ８７およびＶパッキン８８が順次配置される。
【００２３】
蒸気供給パイプ８５の先端と固定側バルブプレート７３の合わせ面８３との間には僅かな隙間が設定されており、蒸気供給パイプ８５が軸線Ｌ方向に熱膨張しても、その先端が合わせ面８３と干渉しないようになっている。蒸気供給パイプ８５に形成した１個の通孔８５ａが圧力室８４の後部に連通する。圧力室８４に供給された高温高圧蒸気は固定側バルブプレート７３を可動側バルブプレート７４に向けて付勢し、両者の摺動面７７を密着させてシール性を高める機能を発揮する。通孔８５ａの数は、蒸気供給パイプ８５の強度および圧力室８４への必要蒸気供給量に応じて複数個としても良い。
【００２４】
図４および図９から明らかなように、テーパーしていない等径のコイルスプリング８６により付勢されるパッキンリテーナ８７は、コイルスプリング８６が当接する平坦面８７ａと、平坦面８７ａの反対側に形成された円錐面８７ｂと、蒸気供給パイプ８５の外周に緩く嵌合する貫通孔８７ｃとを備える。パッキンリテーナ８７により保持されるＶパッキン８８には、パッキンリテーナ８７の円錐面８７ｂに支持される円錐面８８ａと、固定側バルブプレート７３の合わせ面８３との間をシールする第１のシールリップＳ１と、圧力室８４の内周面８４ａとの間をシールする第２のシールリップＳ２とが形成される。
【００２５】
このＶパッキン８８は圧力室８４の内周面８４ａとの間のシールを主要な目的とするもので、第２のシールリップＳ２を圧力室８４の蒸気圧で径方向外側に変形させて内周面８４ａに密着させるようになっている。従って、第２のシールリップＳ２はバルブ本体部７２の熱伸びによる圧力室８４の内周面８４ａの内径の拡大に良く追従してシール性を確保することができる。
【００２６】
コイルスプリング８６は、高温高圧蒸気の圧力が立ち上がる前にＶパッキン８８を固定側バルブプレート７３との合わせ面８３に押し付ける予荷重を与えるとともに、固定側バルブプレート７３の振動をシール部材８２と圧力室８４内の高温高圧蒸気の圧力との協働により減衰させる機能を有する。パッキンリテーナ８７はＶパッキン８８を圧力室８４内で正しい姿勢で保持するとともに、高温高圧蒸気の熱を遮断してＶパッキン８８の耐久性を高める機能を有する。
【００２７】
またコイルスプリング８６を、圧力室８４の小さい空間内にスプリング巻き数を多く取るためにスプリングシートを廃止した構造とし、かつ直接Ｖパッキン８８に当接させることなく、Ｖパッキン８８との間に介在するパッキンリテーナ８７をスプリングシートとして利用することで、Ｖパッキン８８に特別のスプリングシートを設ける必要をなくし、コイルスプリング８６の長さを最大限に確保しながら圧力室８４の軸線Ｌ方向の寸法を小型化することができる。
【００２８】
図４〜図８から明らかなように、ロータ２２の軸線Ｌ上に蒸気供給パイプ８５が配置され、その径方向外側に偏倚して蒸気排出パイプ８９が配置される。蒸気供給パイプ８５の内部に形成した第１蒸気通路Ｐ１は、固定側バルブプレート７３に形成した第２蒸気通路Ｐ２を介して摺動面７７に連通する。軸線Ｌを囲むように等間隔で配置された５個の第３蒸気通路Ｐ３…が可動側バルブプレート７４を貫通しており、軸線Ｌを囲むようにロータ２２に形成された５個の第４蒸気通路Ｐ４…の両端が、それぞれ前記第３蒸気通路Ｐ３…および前記膨張室４３…に連通する。第２蒸気通路Ｐ２が摺動面７７に開口する部分は円形であるのに対し、第５蒸気通路Ｐ５が摺動面７７に開口する部分は軸線Ｌを中心とする円弧状に形成される。
【００２９】
また固定側バルブプレート７３の摺動面７７には、相互に連通する円弧状の第５蒸気通路Ｐ５および２個の円弧状の第６蒸気通路Ｐ６，Ｐ６が凹設されており、第６蒸気通路Ｐ６，Ｐ６は合わせ面８３においてバルブ本体部７２に形成された２個の第７蒸気通路Ｐ７，Ｐ７に連通する。ケーシング本体１２および後部カバー１８の間には蒸気排出室９４が形成されており、この蒸気排出室９４は蒸気排出パイプ８９に連通するとともに、バルブ本体部７２に形成した２個の第７蒸気通路Ｐ７，Ｐ７に連通する。
【００３０】
摺動面７７には高温高圧蒸気を供給する円形の第２蒸気通路Ｐ２と、低温低圧蒸気を排出する円弧状の第５蒸気通路Ｐ５とが開口しており、可動側バルブプレート７４の５個の第３蒸気通路Ｐ３…の一つが円形の第２蒸気通路Ｐ２に連通した瞬間が吸気行程となり、前記第３蒸気通路Ｐ３が第２蒸気通路Ｐ２との連通を遮断されてから円弧状の第５蒸気通路Ｐ５に連通するまでの間が膨張行程となり、前記第３蒸気通路Ｐ３が円弧状の第５蒸気通路Ｐ５に連通している間が排気行程となる。
【００３１】
図４、図６および図７から明らかなように、ロータリバルブ７１の固定側バルブプレート７３の合わせ面８３に２個の高圧作動媒体導入通路７３ａ，７３ａが開口しており、これらの高圧作動媒体導入通路７３ａ，７３ａの底部から延びる２個の高圧作動媒体導入孔７３ｂ，７３ｂが可動側バルブプレート７４との間の摺動面７７に開口する。高圧作動媒体導入通路７３ａ，７３ａは、パッキンリテーナ８７と固定側バルブプレート７３との隙間を介して蒸気供給パイプ８５に連通しており、従って蒸気供給パイプ８５からの高温高圧蒸気は前記隙間から高圧作動媒体導入通路７３ａ，７３ａおよび高圧作動媒体導入孔７３ｂ，７３ｂを経て摺動面７７に供給される。
【００３２】
図６に最も良く示されるように、固定側バルブプレート７３の摺動面７７に開口する２個の高圧作動媒体導入孔７３ｂ，７３ｂと、その摺動面７７に開口する第２蒸気通路Ｐ２とは、軸線Ｌを中心として円周方向に等角度で、つまり１２０°間隔で配置される。また摺動面７７に開口する２個の高圧作動媒体導入孔７３ｂ，７３ｂの径方向の位置は、第２蒸気通路Ｐ２および第５蒸気通路Ｐ５の径方向内端よりも更に軸線Ｌ寄りとなっている。従って、固定側バルブプレート７３に対して可動側バルブプレート７４が回転しても、可動側バルブプレート７４の摺動面７７に開口する５個の第３蒸気通路Ｐ３…に２個の高圧作動媒体導入孔７３ｂ，７３ｂが連通することはない。
【００３３】
次に、上記構成を備えた本実施例の膨張機Ｅの作用を説明する。
【００３４】
蒸発器で水を加熱して発生した高温高圧蒸気は蒸気供給パイプ８５内の第１蒸気通路Ｐ１と、合わせ面８３と、固定側バルブプレート７３の第２蒸気通路Ｐ２とを経て可動側バルブプレート７４との摺動面７７に達する。そして摺動面７７に開口する第２蒸気通路Ｐ２はロータ２２と一体に回転する可動側バルブプレート７４に形成した５個の第３蒸気通路Ｐ３…に所定のタイミングで瞬間的に連通し、高温高圧蒸気は第３蒸気通路Ｐ３からロータ２２に形成した第４蒸気通路Ｐ４を経てシリンダスリーブ４１内の膨張室４３に供給される。
【００３５】
ロータ２２の回転に伴って第２蒸気通路Ｐ２および第３蒸気通路Ｐ３の連通が絶たれた後も膨張室４３内で高温高圧蒸気が膨張することで、シリンダスリーブ４１に嵌合するピストン４２が上死点から下死点に向けて前方に押し出され、その前端が斜板３１のディンプル３１ａを押圧する。その結果、ピストン４２が斜板３１から受ける反力でロータ２２に回転トルクが与えられる。そしてロータ２２が５分の１回転する毎に、相隣り合う新たな膨張室４３内に高温高圧蒸気が供給されてロータ２２が連続的に回転駆動される。
【００３６】
ロータ２２の回転に伴って下死点に達したピストン４２が斜板３１に押圧されて上死点に向かって後退する間に、膨張室４３から押し出された低温低圧蒸気は、ロータ２２の第４蒸気通路Ｐ４と、可動側バルブプレート７４の第３蒸気通路Ｐ３と、摺動面７７と、固定側バルブプレート７３の第５蒸気通路Ｐ５および第６蒸気通路Ｐ６，Ｐ６と、合わせ面８３と、バルブ本体部７２の第７蒸気通路Ｐ７，Ｐ７と、蒸気排出室９４と、蒸気排出パイプ８９とを経て凝縮器に供給される。
【００３７】
ロータリバルブ７１は固定側バルブプレート７３および可動側バルブプレート７４間の平坦な摺動面７７を介してアキシャルピストンシリンダ群Ａに蒸気を供給・排出するので、蒸気のリークを効果的に防止することができる。なぜならば、平坦な摺動面７７は高精度の加工が容易なため、円筒状の摺動面に比べてクリアランスの管理が容易であるからである。しかも膨張機Ｅに供給される高温高圧蒸気の圧力が高まると、固定側バルブプレート７３および可動側バルブプレート７４の摺動面７７から高温高圧蒸気が漏れ易くなるが、その圧力の増加に応じて圧力室８４が発生する押圧荷重が増加して摺動面７７の面圧を高めるので、高温高圧蒸気の圧力に応じたシール性を発揮させることができる。
【００３８】
ところで、固定側バルブプレート７３の第２蒸気通路Ｐ２から可動側バルブプレート７４との間の摺動面７７に供給された高温高圧蒸気は、その第２蒸気通路Ｐ２が可動側バルブプレート７４の５個の第３蒸気通路Ｐ３…のうちの何れかに連通した瞬間に膨張室４３に供給され、何れの第３蒸気通路Ｐ３…とも連通しないときには摺動面７７において塞き止められる。このように、可動側バルブプレート７４の回転に伴って第２蒸気通路Ｐ２および第３蒸気通路Ｐ３の連通および遮断が繰り返し行われ、連通時には第２蒸気通路Ｐ２の近傍の蒸気圧が減少して摺動面７７の面圧が増加し、遮断時には第２蒸気通路Ｐ２の近傍の蒸気圧が増加して摺動面７７の面圧が減少する。
【００３９】
従って、固定側バルブプレート７３および可動側バルブプレート７４の密着度は第２蒸気通路Ｐ２の近傍において周期的に変化することになり、これが摺動面７７からの高温高圧蒸気の漏洩や、摺動面７７の異常摩耗の原因となる可能性がある。
【００４０】
しかしながら、本実施例によれば、固定側バルブプレート７３の摺動面７７に第２蒸気通路Ｐ２および２個の高圧作動媒体導入孔７３ｂ，７３ｂが円周方向に等角度で開口しているため、第２蒸気通路Ｐ２および２個の高圧作動媒体導入孔７３ｂ，７３ｂから摺動面７７の全域に高温高圧蒸気を均一に供給し、フローティング支持された固定側バルブプレート７３の挙動を安定させて高温高圧蒸気の漏洩や摺動面７７の異常摩耗を抑制することができる。特に、作動媒体として蒸気を採用しているため、蒸気が液化した水が摺動面７７に介在することにより、摺動面７７の潤滑性能、冷却性能、シール性能等が大幅に高められ、ロータリバルブ７１の耐久性の向上に寄与することができる。特に、高温高圧蒸気の漏洩を阻止すべく摺動面７７の密封度を高めても、摺動面７７が固体潤滑になるのを防止して耐摩耗性を向上させることができる。
【００４１】
以上、本発明の実施例を説明したが、本発明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行うことが可能である。
【００４２】
例えば、実施例の膨張機Ｅは作動部としてアキシャルピストンシリンダ群Ａを備えているが、作動部の構造はそれに限定されるものではない。
【００４３】
また本発明の回転流体機械は膨張機Ｅに限定されず、圧縮機にも適用することができる。回転流体機械が膨張機Ｅの場合には、高圧作動媒体導入孔７３ｂ，７３ｂから摺動面７７に導入される高圧作動媒体は、第２蒸気通路Ｐ２から膨張行程にある第３蒸気通路Ｐ３…に供給される高圧作動媒体であり、回転流体機械が圧縮器の場合には、高圧作動媒体導入孔７３ｂ，７３ｂから摺動面７７に導入される高圧作動媒体は、圧縮行程にある第３蒸気通路Ｐ３…から第２蒸気通路Ｐ２に排出される高圧作動媒体である。
【００４４】
また実施例では固定側バルブプレート７３が２個の高圧作動媒体導入孔７３ｂ，７３ｂを備えているが、その個数は任意である。
【００４５】
また実施例では高圧作動媒体導入孔７３ｂ，７３ｂが第２蒸気通路Ｐ２および第５蒸気通路Ｐ５の径方向内端よりも更に径方向内側に開口しているが、第２蒸気通路Ｐ２および第５蒸気通路Ｐ５の径方向外端よりも更に径方向外側に開口していても良い。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】膨張機の縦断面図
【図２】図１の２部拡大図
【図３】ロータの分解斜視図
【図４】図１の４部拡大図
【図５】図４の５−５線矢視図
【図６】図４の６−６線矢視図
【図７】図４の７−７線矢視図
【図８】図４の８−８線矢視図
【図９】コイルスプリング、パッキンリテーナおよびＶパッキンの斜視図
【符号の説明】
【００４７】
１１        ケーシング
２２        ロータ
７１        ロータリバルブ
７３        固定側バルブプレート
７３ｂ      高圧作動媒体導入孔
７４        可動側バルブプレート
７７        摺動面
Ａ          アキシャルピストンシリンダ群（作動部）
Ｐ２        第２蒸気通路（第１高圧作動媒体通路）
Ｐ３        第３蒸気通路（第２高圧作動媒体通路）
【図１】
2005163581.tif 000003
【図２】
2005163581.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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