(57)【要約】【課題】  異方化度が大きく、同時に角形比も大きく、高い最大エネルギー積を有する異方性の交換スプリング磁石を提供する。【解決手段】  Ｎｄ2Ｆｅ14Ｍ相とα−Ｆｅ相の少なくとも２相を含み、組成式が、次式：    ＮｄxＬａyＦｅ100-x-y-zＭz（ただし、ｘ，ｙ，ｚは、それぞれ、２≦ｘ≦１１，０.５≦ｙ≦５，１≦ｚ≦１０を満たす数であり、Ｍは、Ｂ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｇａ，ＩｎおよびＣの群から選ばれる少なくとも１種の元素を表す）で示される異方性磁石。【選択図】      なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｎｄ2Ｆｅ14Ｍ相とα−Ｆｅ相の少なくとも２相を含み、組成式が、次式：
ＮｄxＬａyＦｅ100-x-y-zＭz
（ただし、ｘ，ｙ，ｚは、それぞれ、２≦ｘ≦１１，０.５≦ｙ≦５，１≦ｚ≦１０を満たす数であり、Ｍは、Ｂ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｇａ，ＩｎおよびＣの群から選ばれる少なくとも１種の元素を表す）
で示されることを特徴とする異方性磁石。
【請求項２】
前記組成式において、ｘ，ｙ，ｚが、それぞれ、５≦ｘ≦１０，２≦ｙ≦４，１≦ｚ≦７を満たす数である請求項１の異方性磁石。
【請求項３】
前記組成式において、Ｆｅの３０原子％以下がＣｏで置換されている請求項１または２の異方性磁石。
【請求項４】
前記組成式において、Ｆｅの１原子％以下が、Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｗ，ＺｒおよびＨｆの群から選ばれる少なくとも１種の元素で置換されている請求項１〜３のいずれかの異方性磁石。
【請求項５】
前記組成式において、Ｎｄの５０原子％以下が、Ｐｒ，Ｃｅ，ＤｙおよびＴｂの群から選ばれる少なくとも１種の希土類元素で置換されている請求項１〜４のいずれかの異方性磁石。
【請求項６】
前記Ｎｄ2Ｆｅ14Ｍ相と前記α−Ｆｅ相の少なくとも２相を含む磁性粉末と樹脂バインダとの混合物の成形体である請求項１〜５のいずれかの異方性磁石。
【請求項７】
前記磁性粉末または前記成形体の飽和磁化が、１.５５Ｔ以上であり、かつ、固有保磁力が３.２×１０5〜２.４×１０6Ａ／ｍである請求項１〜６の異方性磁石。
【請求項８】
Ｎｄ2Ｆｅ14Ｍ相とα−Ｆｅ相の少なくとも２相を含み、かつ、組成式が、次式：
ＮｄxＬａyＦｅ100-x-y-zＭz
（ただし、ｘ，ｙ．ｚは、それぞれ、２≦ｘ≦１１，０.５≦ｙ≦５，１≦ｚ≦１０を満たす数であり、Ｍは、Ｂ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｇａ，ＩｎおよびＣの群から選ばれる少なくとも１種を表す元素である）
で示される粉末、またはその粉末のバルク体を、７００〜１１００℃の温度域で塑性加工する工程を備えていることを特徴とする異方性磁石の製造方法。
【請求項９】
前記塑性加工が、据え込み加工または押出加工である請求項８の異方性磁石の製造方法。
【請求項１０】
前記塑性加工の工程の前段に、冷間プレスの工程と熱間プレスの工程をこの順序で配置する請求項８または９の異方性磁石の製造方法。
【請求項１１】
前記塑性加工の工程の後段に、得られた加工物を粉砕し、その粉砕粉とバインダ樹脂を混合し、得られた混合物を磁場中で射出成形または圧縮成形する工程を配置する請求項８〜１０のいずれかの異方性磁石の製造方法。
【請求項１２】
請求項１〜７のいずれかの異方性磁石が、ロータまたはステータに永久磁石として取り付けられていることを特徴とするモータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高磁束密度など、優れた磁気特性を有する異方性磁石、とりわけ、磁化曲線における角形性が優れていて、最大エネルギー積が大きい異方性磁石とその製造方法、およびそれを用いたモータに関する。
なお、以後の説明においては、所定形状に成形された着磁前の成形体についても磁石という。
【背景技術】
【０００２】
高い最大エネルギー積を有するＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石は、例えば携帯電話のバイブレーションモータやマイクロスピーカ、コンピュータの記憶装置に組み込まれている。また、電気自動車やハイブリッド車の駆動モータ、発電機にも使用されている。
そして、昨今、これら機器の高性能化と小型化が追求されていることに対応して、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石に関しても、高性能化、とりわけ高磁束密度化の要求が強まっている。
【０００３】
一方、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系材料を用いた交換スプリング磁石の開発研究が進められている。
この交換スプリング磁石の材料設計思想は、いずれもnmオーダの微細な結晶粒である高保磁力の硬磁性相（Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ相）と高飽和磁化の軟磁性相（α−Ｆｅ相）を全体の組織内に共存させ、両相の特性を交換相互作用を介して同時に発現させ、もって高エネルギー積を達成するというものである。
【０００４】
その場合、この交換スプリング磁石は、各磁性相の磁化容易軸が一方向に配向してそれぞれのＮ極、Ｓ極が一方向に揃っている異方性磁石であることが要求される。その理由は、異方性磁石であれば、磁気特性は向上し、また外部磁界の影響を受けたときの誤動作が抑制されるからである。
更に、この交換スプリング磁石は、磁化曲線における角形比が大きく、高エネルギー積を実現していることが要求される。
【０００５】
このような要求特性を満たすために、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系材料を用いた異方性交換スプリング磁石が提案されているが、例えば次のような異方性交換スプリング磁石が提案されている（特許文献１を参照）。
この磁石は、組成Ｎｄ8Ｆｅ83Ｃｏ5Ｂ4の合金溶湯を超急冷法で薄膜片にしたのちそれを粉砕し、その粉砕粉を冷間プレスして予備成形体とし、更にその予備成形体を熱間プレスして高密度化したのち熱間で据え込み加工を行って製造されている。
【０００６】
この磁石は、得られた磁石の微細なＮｄ2Ｆｅ14Ｂ相とα−Ｆｅ相の混合物であり、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ相が主相になっている。そして、飽和磁化（Ｉｓ）、残留磁束密度（Ｂｒ）、固有保磁力（iHc）、および最大エネルギー積（（BH）max）は、磁化容易軸方向において、それぞれ、１.６５Ｔ（１６.５kG）、１.５５Ｔ（１５.５kG）、１.２５×１０6Ａ／ｍ（１５.７kOe）、４１３.９kJ／ｍ3（５２MGOe）であり、磁化容易軸と直角する方向において、それぞれ、０.６９Ｔ（６.９kG）、０.３５Ｔ（３.５kG）、３６６kA／ｍ（４.６kOe）、１０.３kJ／ｍ3（１.３MGOe）である。
【０００７】
すなわち、この磁石は、磁化容易軸方向で高い最大エネルギー積を有し、同時に大きな異方化度を有する磁石になっている。
【特許文献１】特開２００２−５７０１４号公報（実施例１）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、特許文献１に記載の異方性磁石に比べて、更に大きな異方化度を有し、しかも磁化曲線における角形性が向上して更に高い最大エネルギー積を示す異方性磁石とその製造方法の提供を目的とする。
また、本発明は上記異方性磁石を用いることにより、より一層の高性能化と小型化が可能なモータの提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記した目的を達成するために、本発明においては、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｍ相とα−Ｆｅ相の少なくとも２相を含み、組成式が、次式：
ＮｄxＬａyＦｅ100-x-y-zＭz      …(1)
（ただし、ｘ，ｙ，ｚは、それぞれ、２≦ｘ≦１１，０.５≦ｙ≦５，１≦ｚ≦１０を満たす数であり、Ｍは、Ｂ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｇａ，ＩｎおよびＣの群から選ばれる少なくとも１種の元素を表す）
で示されることを特徴とする異方性磁石が提供される。
【００１０】
また、本発明においては、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｍ相とα−Ｆｅ相の少なくとも２相を含み、かつ、組成式が、次式：
ＮｄxＬａyＦｅ100-x-y-zＭz
（ただし、ｘ，ｙ．ｚは、それぞれ、２≦ｘ≦１１，０.５≦ｙ≦５，１≦ｚ≦１０を満たす数であり、Ｍは、Ｂ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｇａ，ＩｎおよびＣの群から選ばれる少なくとも１種を表す元素である）
で示される粉末、またはその粉末のバルク体を、７００〜１１００℃の温度域で塑性加工する工程を備えていることを特徴とする異方性磁石の製造方法が提供される。
【００１１】
更に、本発明においては、上記した異方性磁石が、ロータまたはステータに永久磁石として取り付けられていることを特徴とするモータが提供される。
【発明の効果】
【００１２】
本発明の異方性磁石は、その組成にＬａ成分が配合されているので、この成分の働きによって、異方化度が高く、かつ磁化曲線の角形性に優れた高い最大エネルギー積を示す磁石になっていて、形状が小型であっても高性能磁石として動作する。
また、磁石の製造工程においては、７００〜１１００℃の温度域で行う塑性加工の工程を必須の工程として含んでいるので、磁性相の相互流動性が保障されて磁性相は特定方向に配向することができ、そのことにより、大きな異方化度が実現され、各磁性相の磁化容易軸が揃うことになる。
【００１３】
更に、磁気特性が優れているこの異方性磁石を用いた本発明のモータは、形状が小型であっても小電力で高いトルクを得ることができるので、各種の小型機器の駆動用モータとして有用である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
本発明の磁石は、(1)式で示した組成の材料から成る。そして、微細な硬磁性相と軟磁性相が組織内に共存している異方性交換スプリング磁石である。
具体的には、硬磁性相であるＮｄ2Ｆｅ14Ｍ相と軟磁性相であるα−Ｆｅ相の少なくとも２相が共存し、これら２相のうち、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｍ相は磁石に高保磁力を付与する結晶相として、またα−Ｆｅ相は磁石に高飽和磁化を付与する結晶相としてそれぞれ機能する。
【００１５】
なお、これらの硬磁性相、軟磁性相は、いずれも、Ｘ線回折法によって同定することができる。また、その存在量はＸ線回折時の回析強度から定量することができる。
そして、本発明の磁石は、上記した結晶相における磁化容易軸が特定の方向に揃って配向している焼結磁石またはボンド磁石であって、例えばトロイダル形、円板形、角棒、板状の直方体、丸棒、瓦形などの形状をしており、かつ、上記した磁化容易軸に沿って着磁しているものは勿論のこと、着磁前のものも含まれる。
【００１６】
(1)式の組成において、Ｌａ成分は、その融点が９２０℃であるため、磁石の製造時に後述する高温下における塑性加工の工程で溶融または軟化・流動化して、各結晶相の粒界で潤滑作用を発揮し、そのことによって各結晶相の方向を揃えて、磁石の異方化度を向上させるとともに、磁石の磁化曲線における角形性を向上させて最大エネルギー積を高めるために配合されている。
【００１７】
また、(1)式の組成において、Ｍ成分は硬磁性相（Ｎｄ2Ｆｅ14Ｍ相）を構成するために配合される元素である。Ｍ成分としては、Ｂ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｇａ，Ｉｎ，Ｃの１種または２種以上を用いることができるが、磁石原料である後述の磁性粉末を超急冷法で調製するときに、超微細な硬磁性相を準安定状態で生成することができるという点でＢであることが好ましい。
【００１８】
勿論、他のＭ成分もＮｄ、Ｆｅと一緒になって微細な硬磁性相を生成するが、そのときの急冷条件などはＢを用いた場合に比べて厳しい制御が必要になるという問題がある。
(1)式における指数ｘ，ｙ，ｚは、いずれも、組成におけるＮｄ，Ｌａ，Ｍそれぞれの元素の原子％数を表しており、その値は(1)式で示したように設定される。
ｘが２原子％より小さく、かつｚが１原子％より小さい値である場合は、磁石の組織において、硬磁性相であるＮｄ2Ｆｅ14Ｍ相の占有割合が少なくなりすぎて高保磁力が得られなくなる。また、逆に、ｘが１１原子％より大きく、かつｚが１０原子％より大きい場合は、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｍ相の占有割合が多くなり、軟磁性相であり高飽和磁化を付与するα−Ｆｅ相の割合が少なくなりすぎて、実質的に交換スプリング磁石として機能しなくなる。
【００１９】
また、ｙが０.５（原子％）より小さい場合は、前記した潤滑作用が充分に発揮されないので、磁石の異方化度を充分に高めることができず、また最大エネルギー積もそれほど高くならない。また、ｙが５（原子％）より大きい場合は、Ｆｅの割合が減少するため、磁化が低下し、最大エネルギー積を低下させるような問題が発生してくる。
ｘ，ｙ，ｚを、それぞれ、５≦ｘ≦１０，２≦ｙ≦４，１≦ｚ≦７とした(1)式の組成の材料は、最大エネルギー積がより高くなるので好適である。
【００２０】
また、(1)式の組成において、Ｆｅの一部をＣｏで置換した磁石は、キュリー点が高くなり、高温特性が向上して好適である。
その場合、Ｃｏの置換量は、Ｆｅの３０原子％以下に設定することが好ましい。置換量が３０原子％より多くなると、磁石の磁束密度は低下し、にもかかわらず材料コストが割高になるからである。
【００２１】
また、(1)式の組成において、Ｆｅの一部を、Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｗ，Ｚｒ，Ｈｆの１種または２種以上の元素で置換した磁石は、高温下における結晶粒の粗大化が抑制されて、結晶粒の微細化と異方性化が促進されるため、磁束密度や保磁力が高くなる。
これらの置換元素のうち、Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｔａ，Ｚｒ，Ｈｆは磁気特性を向上させるので好適であり、更にＮｂ，Ｖ，Ｚｒはより一層の磁気特性の向上効果をもたらすので好適である。
【００２２】
これらの置換元素の置換量は、Ｆｅの１原子％以下に設定することが好ましい。置換量が１原子％より多くなると、磁石の磁束密度が低下するからである。
また、(1)式の組成において、Ｎｄの一部を、Ｐｒ，Ｃｅ，Ｄｙ，Ｔｂの１種または２種以上の希土類元素で置換して成る異方性磁石も含まれる。具体的には、Ｐｒ，Ｃｅで置換すると、性能は落とさずに材料コストの低減が可能であり、またＤｙ，Ｔｂで置換すると、磁石の保磁力を高めることができる。
【００２３】
その場合、これら希土類元素の置換量は、Ｎｄのうち５０原子％以下に設定することが好ましい。置換量が５０原子％より多くなると、磁石の磁束密度の低下を招くからである。
上記したような材料を用いることにより、本発明の磁石では、飽和磁化を１.５５Ｔ以上で、かつ固有保磁力を３.２×１０5〜２.４×１０6Ａ／ｍにすることができる。
【００２４】
次に、本発明の異方性磁石の製造方法について説明する。
まず、(1)式で示した組成の磁性粉末、またはそれを集合して軽く圧縮することにより塊状物にしたバルク体を製造する。
なお、上記した磁性粉末は、超急冷法を適用して製造される。
具体的には、(1)式で示した組成の合金を例えばＡｒ雰囲気中で高周波溶解して溶湯とし、その溶湯を所定口径のノズルから例えば所定の周速度で回転するロールの周面に噴射する。溶湯は急冷され、かつリボン状の薄膜片となって飛散する。
【００２５】
この過程で得られた薄膜片は、nmオーダの極微細な結晶粒のランダムな集合体からなり、全体としては非晶質構造で、かつ磁気的には等方性になっている。そして、その組成には、微細な硬磁性相（Ｎｄ2Ｆｅ14Ｍ相）と軟磁性相（α−Ｆｅ相）が形成されている。
本発明方法においては、上記した磁性粉末またはそのバルク体に対して、７００〜１１００℃の温度域において塑性加工を施す工程を必須の工程として含むことを最大の特徴とする。塑性加工としては、例えば据え込み加工または押出加工を適用することができる。
【００２６】
この熱間塑性加工によって次のような作用効果が得られる。
すなわち、上記した温度域で加熱されることにより、Ｌａ成分の溶融または流動化が進み、各磁性相の粒界では潤滑作用が惹起される。同時に、非晶質状態にあった各磁性相では極微細な結晶の粒成長が進行する。
このようにして、粒界での流動性が増大した状態にある各磁性相に対し、一方向からの圧力が印加されるので、各磁性相は特定の方向に配向され、ここに、各磁性相の微細結晶における磁化容易軸が特定方向に揃えられる。その結果、磁気異方化した磁性粉末が得られる。
【００２７】
この工程における温度が７００℃より低い場合は、Ｌａ成分の潤滑作用が充分に発揮されないので、異方化度は充分に高くならない。また温度を１１００℃より高くすると、塑性変形に先立って各磁性相の微細結晶の粒成長が進行してしまうので塑性加工の効果は減殺されて、高い異方化度が実現されず、そして保磁力も低下してしまう。
また、このときの加工率は８５％以上に設定することが好ましい。加工率が８５％より小さい塑性加工を行っても、磁性粉末やそのバルク体の塑性変形量が小さく、そのため高い異方化度が得られないからである。
【００２８】
本発明の製造方法は上記した熱間塑性加工を必須の工程として含んでいるが、この工程の前段に、冷間プレスの工程と熱間プレスの工程をこの順序で配置することが好ましい。
具体的には、まず、超急冷法で調製した磁性粉末を、型内に充填したのち常温下でプレス成形して、所定形状のグリーン成形体にする。
ついで、このグリーン成形体を型内にセットしたのち熱間プレスして高密度な成形体にする。適用する温度は、通常、６００〜８００℃程度とし、またプレス作業は各元素の例えば高温酸化を防止するために例えばＡｒ雰囲気中で行われる。
【００２９】
そして、この熱間プレス後の成形体を、前記した塑性加工の工程に移送することにより、目的とする異方性磁石を製造することができる。
塑性加工の工程の前段に、冷間プレス工程−熱間プレス工程を配置することにより、目的とする形状の異方性磁石を高い寸法精度で製造することができる。
また、本発明では、上記した熱間塑性加工の工程の後段に、次のような工程を配置することもできる。
【００３０】
すなわち、塑性加工の工程で異方性化された磁性粉末やバルク体を一旦粉砕する。そして、得られた粉砕粉を篩い分けして所定の粒度に整粒する。
ついで、その磁性粉末と例えばポリイミド樹脂やエポキシ樹脂のようなバインダ樹脂を所定の割合で混合して混合物にする。
このとき、磁性粉末の割合が多すぎると、混合物の流動性が低下して後述する成形作業が円滑に進められず、また逆にバインダ樹脂の割合が多すぎると、混合物の成形性は高まるとはいえ、得られた成形体の磁気特性が低下する。このようなことから、本発明においては、磁性粉末とバインダ樹脂の混合割合は目標とする磁気特性との関係で適宜に選択するが、概ね、磁性粉末１００重量部に対し、バインダ樹脂１〜５重量部にすることが好ましい。
【００３１】
そして、この混合物を、磁場中で射出成形または圧縮成形して所望する寸法形状に成形する。この過程で、磁性粉末はその長軸方向を揃えた状態で成形体の中に配向する。
ついで、成形体の脱磁を行ったのち、磁性粉末の磁化容易軸に沿って再度着磁する。このようにして、本発明では異方性のボンド磁石が製造される。
このような工程を配置することにより、本発明においては、例えば薄肉サイズ、複雑な形状、または形状が小型である異方性磁石を高い生産性の下で製造することが可能である。
【００３２】
本発明のモータは、上記した異方性磁石をロータまたはステータに取り付ける永久磁石として用いたものである。
本発明の異方性磁石が、既に説明したように、高い最大エネルギー積を有し、異方化度が高く、また飽和磁化、固有保磁力も大きいという優れた磁気特性を備えているので、本発明のモータは、従来のモータに比べて小型であっても高いトルクを小電力で発揮することが可能である。
【００３３】
このようなことから、本発明のモータは、例えば電気自動車やハイブリッド車、磁気センサ、回転センサ、加速度センサ、トルクセンサ、ＯＡ機器、オーディオ機器、ビデオ機器、各種のデジタル機器、携帯用コンピュータやその端末機などに組み込まれる駆動用モータとして使用することができる。
【実施例１】
【００３４】
石英管内で、表１で示した各種組成の合金を、Ａｒ雰囲気下において高周波溶解した。それぞれの溶湯を、口径０.５mmの石英管ノズルから周速度２４ｍ／秒で回転する片ロールの周面に噴射してリボン状の薄膜片を製造した。
薄膜片を粉砕機で粉砕したのち篩い分けして粒径３００μｍ以下の粉末を用意した。
ついで、得られた粉末を金型に充填したのち常温下で圧縮して、外径２０mm、高さ５０mmの円柱体を成形した。そして、この円柱体を熱間プレス用の金型の中にセットし、Ａｒ雰囲気下において、温度８００℃で圧縮成形し、外径２０mm、高さ３０mmの高密度な円柱体にした。
【００３５】
この円柱体を、据え込み加工装置にセットし、Ａｒ雰囲気下において、温度１０００℃で円柱体の軸方向における据え込み加工を行い、外径５２mm、高さ（厚み）４.５mmの円板形状の磁石にした。
なお、このときの加工率は８５％である。
この磁石の場合、図１で示したように、内部の粉末１は、いずれも、据え込み方向に圧縮されて扁平となっているので、その磁化容易軸２は粉末の厚み方向に沿っている。そのため、磁石全体の磁化容易軸３に沿った方向の両端面にＮ極、Ｓ極が形成され、強い磁力を保持することができる。
【００３６】
それぞれの磁石の磁気特性を測定し、その結果を表１，表２に示した。
なお、表１，表２における飽和磁化とは、外部磁界を１.６MA／ｍ印加したときの磁化の値である。
また、比較例１は、前記した特許文献１に記載されている組成式において、ｘ＝１０（原子％）、ｙ＝５（原子％）としたときの合金組成である。
【００３７】
また、比較例、実施例の全てにつきＸ線回折法で測定したところ、比較例については、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ相とα−Ｆｅ相が同定された。そして、実施例については、Ｎｄ2（Ｆｅ，Ｃｏ）14Ｂ相とα−Ｆｅ相が同定された。
【００３８】
【表１】
2005093729.tif 000002
【００３９】
【表２】
2005093729.tif 000003
【００４０】
なお、各実施例については、Ｌａ濃度と（BH）maxとの関係を図２に示した。
表１，表２と図２から次のことが明らかである。
（１）実施例と比較例を対比すると、実施例の磁石は少なくとも磁化容易軸方向における磁気特性がいずれも優れており、また角形比も大きい値になっている。特に、実施例３の場合、最大エネルギー積は４９６kJ／ｍ3となり、比較例の値との対比で５０％以上高い値になっている。このことから、Ｌａ成分を配合することの効果が明らかである。
【００４１】
（２）一方、図２から明らかなように、Ｌａ濃度が５原子％より高くなり、また０.５原子％より低くなると、いずれの場合においても、最大エネルギー積は低くなっていく。
このことから、最大エネルギー積を４６８〜４９６kJ／ｍ3に保持するためには、Ｌａ濃度を０.５〜５原子％の範囲内に設定すべきであることがわかる。
（３）また、実施例、比較例は、いずれも、磁化容易軸方向の磁気特性の方が磁化容易軸と直行する方向の磁気特性よりも優れている異方性磁石であるが、両特性の比で表した異方化度を対比すると、実施例の方が大きく、異方性磁石として高性能であることがわかる。
【産業上の利用可能性】
【００４２】
本発明の異方性磁石は、異方化度が大きく、また磁化曲線における角形性が優れていて、高い最大エネルギー積を有している。
したがって、この異方性磁石を組み付けたモータは、従来のモータに比べて小型であっても小電力で高いトルクを得ることができるので、例えば電気自動車やハイブリッド車などの駆動モータとして好適である。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】実施例で製造した磁石における磁化容易軸方向を示す模式図である。
【図２】合金組成におけるＬａ濃度と得られた磁石の最大エネルギー積との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
【００４４】
１  磁性粉末
２  磁性粉末１の磁化容易軸
３  磁石全体の磁化容易軸
【図１】
2005093729.tif 000004
【図２】
2005093729.tif 000005