(57)【要約】【課題】吸収冷凍機において、小型で高効率なエジェクタを用いた吸収器を提供する。【解決手段】吸収冷凍機は、蒸発器９、吸収器１、凝縮器８、再生器６、７、溶液熱交換器３、５、ポンプ類１９、及びこれらを接続する配管類からなっている。吸収器１は再生器６、７で濃縮された吸収液を駆動源とすると共に蒸発器９内部の冷媒蒸気を吸引して吸収液に吸収するエジェクタ１１を備えた。【選択図】  図１
2005337565.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
蒸発器、吸収器、凝縮器、再生器、溶液熱交換器、ポンプ類、及びこれらを接続する配管類からなる吸収冷凍機において、
前記吸収器は前記再生器で濃縮された吸収液を駆動源とすると共に前記蒸発器内部の冷媒蒸気を吸引して吸収液に吸収するエジェクタを備えた
ことを特徴とする吸収冷凍機。
【請求項２】
請求項１の吸収冷凍機において、蒸発器圧力よりも低い飽和圧力を持つ吸収液を前記エジェクタの駆動源としたことを特徴とする吸収冷凍機。
【請求項３】
請求項１の吸収冷凍機において、前記エジェクタの出口側に冷却用熱交換器を配設したことを特徴とする吸収冷凍機。
【請求項４】
蒸発器、吸収器、凝縮器、再生器、溶液熱交換器、ポンプ類、及びこれらを接続する配管類からなる吸収冷凍機において、
前記吸収器は前記再生器で濃縮された吸収液を駆動源とすると共に前記蒸発器内部の冷媒蒸気を吸引して吸収液に吸収するエジェクタを備え、
前記エジェクタはノズル部として二相流ラバルノズルを用いた
ことを特徴とする吸収冷凍機。
【請求項５】
請求項４の吸収冷凍機において、前記エジェクタの吸収液の入口側に加熱用熱交換器を配設したことを特徴とする吸収冷凍機。
【請求項６】
請求項１または４の吸収冷凍機において、前記エジェクタの入口側に吸収液の圧力を上昇するための溶液ポンプを配設したことを特徴とする吸収冷凍機。
【請求項７】
請求項１または４の吸収冷凍機において、前記エジェクタを直列に複数段設けたことを特徴とする吸収冷凍機。
【請求項８】
請求項１または４の吸収冷凍機において、前記吸収器は前記エジェクタを前記蒸発器の空間内部に配置することにより構成したことを特徴とする吸収冷凍機。
【請求項９】
請求項１または４の吸収冷凍機において、前記吸収器は前記エジェクタを前記蒸発器側面に密着または隣接配置して壁面に吸入蒸気の通路となる開口部を設けたことを特徴とする吸収冷凍機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は吸収冷凍機に係る。
【背景技術】
【０００２】
流下液膜を利用したシェル＆チューブ方式吸収器を用いた吸収冷凍機に関する従来技術としては、例えば特開平６−３４７１２２号公報（特許文献１）に記載のものが挙げられる。この吸収冷凍機は、蒸発器、温水器、吸収器、凝縮器、高温再生器、低温再生器、溶液熱交換器、溶液ポンプ、冷媒ポンプ、温水三方弁、これらを作動的に結合する配管系から構成されている。そして、水冷の吸収器の熱交換器部分には、チューブ内を流れる流体とシェル側を流れる流体の間で熱交換を行なうシェル＆チューブ型の熱交換器が用いられている。蒸発器で蒸発された冷媒蒸気が吸収器へ流れ込み、ここで吸収器伝熱管上にスプレーされる臭化リチウム水溶液により吸収されるように構成されている。
【０００３】
また、ノズルによるスプレー方式吸収器を用いた吸収冷凍機に関する従来技術としては、例えば特開平１１−２７０９２１号公報（特許文献２）に記載のものが挙げられる。この吸収冷凍機は、冷媒を蒸発させる蒸発器と、この蒸発器で蒸発した冷媒蒸気を吸収液に吸収する吸収器と、この吸収器で冷媒を吸収した吸収液を再生する高温再生器及び低温再生器と、これら高温再生器及び低温再生器での再生により発生した冷媒蒸気を凝縮させる凝縮器と、前記低温再生器と前記凝縮器とを連結する蒸気通路とを備える。そして、吸収器の吸収器本体内に設けられた噴霧器から溶液冷却部で冷却された吸収溶液がスプレーされ、伝熱管で蒸発した冷媒蒸気を吸収溶液中に吸収するように構成されている。
【０００４】
【特許文献１】特開平６−３４７１２２号公報
【０００５】
【特許文献２】特開平１１−２７０９２１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１の吸収器は、チューブ内を流れる流体とシェル側を流れる流体の間で熱交換を行なうシェル＆チューブ方式であるため、伝熱性能が液膜の厚さや流下速度に大きく依存しており、また、吸収過程で熱と物質の移動プロセスを同時に行なうことが避けられない構造となっていた。よって、特許文献１の吸収器では、プレートフィンなどの高効率熱交換器も使えないことから伝熱性能を向上することが難しく、装置が大型化してしまっていた。
【０００７】
一方、特許文献２の吸収器は、前記二つの移動プロセスを分離することを目的として、先に冷却して過冷却な状態とした吸収液をノズルで吸収器中の自由空間に噴霧することにより蒸発器で発生した冷媒蒸気を吸収する方式をとっている。この特許文献２の吸収器では、吸収液をノズルで噴霧することから、液滴と冷媒蒸気との気液界面が増加するという長所はあるが、自由空間に噴霧していることから継続して吸収作用を行なう要因としては、従来の流下液膜を利用した吸収器と同様に吸収液の飽和濃度差による物質移動のみであった。また、特許文献２の吸収器では、ノズル入口で吸収液を過冷却状態とする目的でしか吸収液の冷却を行なえないことから、従来の流下液膜を利用した吸収器よりも冷媒蒸気の吸収能力は小さかった。よって、吸収器出口の溶液を再循環するなどしなければ吸収器の性能を確保できないことから、吸収器の大型化や構造の複雑化を招いていた。
【０００８】
本発明の目的は、吸収器の高効率化・小型化が可能な吸収冷凍機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
前記目的を達成するために、本発明は、蒸発器、吸収器、凝縮器、再生器、溶液熱交換器、ポンプ類、及びこれらを接続する配管類からなる吸収冷凍機において、前記吸収器は前記再生器で濃縮された吸収液を駆動源とすると共に前記蒸発器内部の冷媒蒸気を吸引して吸収液に吸収するエジェクタを備えた構成にしたことにある。
【００１０】
また、前記目的を達成するために、本発明は、蒸発器、吸収器、凝縮器、再生器、溶液熱交換器、ポンプ類、及びこれらを接続する配管類からなる吸収冷凍機において、前記吸収器は前記再生器で濃縮された吸収液を駆動源とすると共に前記蒸発器内部の冷媒蒸気を吸引して吸収液に吸収するエジェクタを備え、前記エジェクタはノズル部として二相流ラバルノズルを用いた構成にしたことにある。
【００１１】
係る本発明のより好ましい具体的な構成は次の通りである。
（１）蒸発器圧力よりも低い飽和圧力を持つ吸収液を前記エジェクタの駆動源としたこと。
（２）前記エジェクタの出口側に冷却用熱交換器を配設したこと。
（３）前記エジェクタの吸収液の入口側に加熱用熱交換器を配設したこと。
（４）前記エジェクタの入口側に吸収液の圧力を上昇するための溶液ポンプを配設したこと。
（５）前記エジェクタを直列に複数段設けたこと。
（６）前記吸収器は前記エジェクタを前記蒸発器空間内部に配置することにより構成したこと。
（７）前記吸収器は前記エジェクタを前記蒸発器側面に密着または隣接配置して壁面に吸入蒸気の通路となる開口部を設けたこと。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、吸収器の高効率化・小型化が可能な吸収冷凍機を実現することが可能とである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下、本発明の複数の実施例について図を用いて説明する。各実施例の図における同一符号は同一物または相当物を示す。
【００１４】
本発明の第１実施例の吸収冷凍機について、図１〜図４を用いて説明する。
【００１５】
まず、本実施例の吸収冷凍機の全体構成に関して図１及び図２を参照しながら説明する。図１は本発明の第１実施例である二重効用吸収冷凍機の構成図、図２は図１の吸収器の要部構成図である。
【００１６】
本実施例の吸収冷凍機は、図１に示すように、混合型吸収器１、低温熱交換器３、高温溶液熱交換器５、高温再生器６、低温再生器７、凝縮器８、蒸発器９からなるパラレルフロー式のＨ２Ｏ／ＬｉＢｒ系ガス焚二重効用吸収冷凍機である。なお、図１において、矢印は吸収液、冷媒及び冷却の流れ方向を示している。また、本発明は、シリーズフロー、リバースフロー等の吸収冷凍機に適用可能である。
【００１７】
この吸収冷凍機において、吸収器１からの稀溶液は、溶液循環ポンプ２により低温溶液熱交換器３に送り込まれ、低温溶液熱交換器３を出てから分流される。分流された一方の稀溶液は、高温溶液熱交換器５に送り込まれた後、高温再生器６へ送り込まれ、分流された他方の稀溶液は、低温再生器７へ送り込まれる、というパラレルフローを構成している。高温再生器６に送り込まれた稀溶液は、この高温再生器６内でバーナー６Ａにより加熱されて冷媒蒸気と濃溶液に分離される。また、低温再生器７に送り込まれた稀溶液は、高温再生器６で発生した冷媒蒸気により加熱されて冷媒蒸気と濃溶液に分離される。このようにして濃縮された濃溶液は再び高温溶液熱交換器５、低温溶液熱交換器３を経て吸収器１内に戻される。
【００１８】
低温再生器７を加熱して凝縮された冷媒ドレンは凝縮器８へ導かれ、低温再生器７で発生した冷媒蒸気は凝縮器８に導かれ、これらは凝縮器８で凝縮される。このようにして凝縮された凝縮冷媒は蒸発器９内に戻される。
【００１９】
蒸発器９は液冷媒を蒸発するためのものである。蒸発器９の底部には、液冷媒を貯留するタンク部が形成され、貯留された液冷媒を吸込む冷媒ポンプ９１がこのタンク部に接続されている。この冷媒ポンプ９１は、タンク部と蒸発器９内上部とを連通する冷媒スプレー配管９２に設置されている。タンク部に貯留された液冷媒は、冷媒ポンプ９１の運転により、冷媒スプレー配管９２を通して蒸発器９内の上部に供給され、蒸発器９内の上部からスプレーされる。その下方には、冷水ポンプ（図示せず）により水が供給される冷水管９３が設けられている。スプレーされた冷媒は蒸発器９内で蒸発され、その蒸発熱により冷水管９３内の水が冷却される。冷却された水は冷房用の冷水などとして使用される。また、蒸発された冷媒蒸気は吸収器１に吸込まれる。
【００２０】
吸収器１は、濃溶液に冷媒蒸気を吸収して稀釈するために、蒸発器９に隣接して連通して設けられている。この吸収器１は、溶液ポンプ１８、冷却用熱交換器１６、第１段エジェクタ１１、第１段冷却用熱交換器１７、第１段溶液ポンプ１９、第２段エジェクタ１１Ａ、第２段冷却用熱交換器１７Ａ及び第２段溶液ポンプ１９Ａを直列に接続して構成されている。本実施例では、吸収器１の小型化・高効率化を図るため、第１段エジェクタ１１及び第２段エジェクタ１１Ａを直列に接続した２段エジェクタで構成されている。
【００２１】
図２において、第１段エジェクタ１１は、第１段ノズル部１２、第１段吸引部１３、第１段混合部１４、及び第１段ディフューザ部１５を備えて構成されている。第２段エジェクタ１１Ａは、第２段ノズル部１２Ａ、第２段吸引部１３Ａ、第２段混合部１４Ａ、及び第２段ディフューザ部１５Ａを備えて構成されている。第１段ノズル部１２及び第２段ノズル部１２Ａは先細ノズルで構成されている。
【００２２】
なお、１０は再生器６、７で濃縮された吸収液の流れ、２０、２０Ａは冷却用熱交換器１６、冷却用熱交換器１６Ａで冷却され過冷却状態となった吸収液の流れ、３０、３０Ａは蒸発器９で発生する冷媒蒸気の流れ、４０、４０Ａは吸収液と冷媒蒸気の二相流、５０、５０Ａは第１段ディフューザ部１５、第２段ディフューザ部１５Ａの出口の吸収液の流れ、６０、６０Ａは第１段冷却用熱交換器１７、第２段冷却用熱交換器１７Ａの出口の吸収液の流れ、７０、７０Ａは第１段溶液ポンプ１９、第２段溶液ポンプ１９Ａの出口側の吸収液の流れを示す。
【００２３】
吸収器１の動作を図１及び図２を参照しながら説明する。
【００２４】
高温再生器６及び低温再生器７で濃縮され吸収器１に戻る流れ１０の吸収液は、溶液ポンプ１８で昇圧され、さらに冷却用熱交換器１６で冷却されることにより過冷却状態となる。この過冷却状態の流れ２０の吸収液は、その流れ２０を駆動流として第１段エジェクタ１１のノズル部１２からベンチュリ中に噴霧される。これにより、蒸発器９から冷媒蒸気が流れ３０として吸引され、噴霧された吸収液と混合されて気液二相流４０が生成される。その後、気液二相流４０は第１段混合部１４及び第１段ディフューザ部１５を流れ、圧力回復されながら、過冷却された吸収液の飽和濃度差と第１段エジェクタ１１の圧縮作用とにより、冷媒蒸気が吸収液に吸収されて流れ５０として流出される。さらに、第１段エジェクタ１１の出口側に第１段冷却用熱交換器１７が設置されているので、第１段冷却用熱交換器１７で吸収液を冷却することにより、過冷却された吸収液の飽和濃度差と第１段エジェクタ１１の圧縮作用とによる吸収効果で吸収しきれなかった冷媒蒸気が第１段冷却用熱交換器１７内で再び吸収液の飽和濃度差による吸収され、流れ６０として流出される。よって、吸収器１のより一層の高効率化を図ることができる。なお、第１段冷却用熱交換器１７の冷却方法としては水冷式でも空冷式でも構わない。
【００２５】
このようにして濃度の薄くなった流れ６０の吸収液は、第１段溶液ポンプ１９で昇圧される。この昇圧された流れ７０の吸収液は、その流れ７０を駆動流として第２段ノズル部１２Ａからベンチュリ中に噴霧される。これにより、蒸発器９から冷媒蒸気が流れ３０Ａとして吸引され、噴霧された吸収液と混合されて気液二相流４０Ａが生成される。その後、気液二相流４０Ａは第２段混合部１４Ａ、第２段ディフューザ部１５Ａ及び第２段冷却用熱交換器１７Ａを流れ、圧力回復されながら冷媒蒸気が吸収液に吸収され、さらには第２段冷却用熱交換器１７Ａで冷却されることにより冷媒蒸気が吸収液にさらに吸収され、さらに濃度が薄くなった流れ５０Ａとなる。この流れ５０Ａの稀溶液は、第２段溶液ポンプ１９Ａで昇圧されて低温溶液熱交換器３に流出される。なお、利用条件によっては、第１段ディフューザ部１５及び第２段ディフューザ部１５Ａを省略してもよい。
【００２６】
かかる吸収器１によれば、吸収作用が従来の飽和濃度差による物質移動に加えて運動量による吸引効果も起因すること、エジェクタ１１、１１Ａにおける段混合部１４、１４Ａ・ディフューザ部１５、１５Ａで吸収液及び冷媒蒸気を圧力回復させることが可能なこと、ベンチュリによる吸引効果によって吸収器１の不凝縮ガスを吸収する抽気装置を兼用できることなどの優れた効果を奏することができる。さらに具体的に説明すると、一点目は、吸収作用が従来の熱的効果に加えて噴流のエントレイメント効果やエジェクタ１１、１１Ａにおける段混合部１４、１４Ａ・ディフューザ部１５、１５Ａによる圧縮作用による効果も起因することである。これにより、従来技術より吸収器１の高効率化を実現することが可能となる。二点目は、吸収器１中に自由空間を設けないことから吸収器１の大幅な小型化を実現することが可能となることである。三点目は、従来技術の吸収器と異なり強制的に冷媒蒸気を吸引することから、従来吸収器の性能に大きく影響していた吸収器の不凝縮ガスを吸収する抽気装置を兼用することが可能なことである。
【００２７】
また、本実施例の吸収器１が従来のシェル＆チューブ方式吸収器と大きく異なる点としては、前記の違いに加えて、吸収過程における熱と物質の移動プロセスを分離できること、エジェクタのノズル部で微細な噴流を作ることにより気液界面の面積が大きく取れるため吸収現象が促進できること、などが挙げられる。
【００２８】
また、エジェクタ１１、１１Ａを直列に複数段設けることにより、全体での冷媒蒸気吸収量は増加するため、再生器６、７で濃縮された吸収液１０と吸収器１の出口の吸収液７０Ａの濃度幅が広がることにより吸収冷凍機の性能が向上する。
【００２９】
かかる吸収冷凍機のサイクルシミュレーションについて図３〜図４を参照しながら説明する。
【００３０】
サイクルシミュレーションにおいて、各熱交換器の熱収支は、伝熱管内及び管外におけるエンタルピの変化量と、対数平均温度差を用いて求めた伝熱量とに分けて算出した。なお、冷凍機の効率を表すＣＯＰは次の式（１）の如く、冷凍能力ＱＥと高位発熱量換算の高温再生器加熱量ＱＨＧとの比で算出した。
ＣＯＰ＝ＱＥ／ＱＨＧ      （１）
シミュレーションの対象とした吸収冷凍機の容量、冷水・冷却水の条件、及びベンチュリ入口の溶液温度・圧力は表１に示す通りである。
【００３１】
【表１】
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【００３２】
また、ベンチュリの吸収性能に関する実験結果を図３に示す通りである。なお、シミュレーションで冷凍能力を2.0usRTとした理由は、実験したベンチュリの溶液循環量が2.0usRT相当であるためであり、それに合わせたものである。ベンチュリ性能曲線は、シミュレーションと同様の入口温度・圧力の条件において、入口濃度をパラメータとした場合の入口と出口の濃度幅（１段分）を測定したものである。サイクルシミュレーションのベンチュリ部分の計算は本性能曲線図に基づいている。
【００３３】
吸収器１の入口濃度をパラメータとした場合のＣＯＰ及びサイクル状態の変化は図４に示す通りである。図４から明らかなように本実施例の吸収器１を用いた場合のＣＯＰは、従来サイクルより約１０％から１５％向上しており、その傾向は吸収器１の入口濃度が薄くなるほど向上率は高くなっていることが判る。これは、吸収器１の入口濃度が薄くなることによって、高温再生器６の温度が低下するためにサイクル内部の顕熱ロスが低減できるためである。従来の流下液膜式吸収器の場合は、５０％台の低濃度の吸収液では吸収作用が小さいため、濃溶液の濃度が６０％台となるようにサイクルを構成せざるを得なかったが、本実施例の吸収器１の場合は、熱・物質移動プロセスを分離していることや、吸収作用が飽和濃度差による物質移動に加えて運動量による吸引効果も起因していることから、従来サイクルより低濃度でサイクルを構成することが可能となっている。これにより、ＣＯＰの向上が可能となった他に、溶液の結晶化や腐食等の可能性を低減できるという特徴もある。
【００３４】
本実施例の吸収器１と従来の流下液膜式吸収器との容積を比較すると、表２に示すとおりである。本実施例の吸収器１の容積は、第１段エジェクタ１１及び第２段エジェクタ１１Ａを直列に２段設けることから、ベンチュリ・熱交換器・溶液ポンプそれぞれ２個の合計値を表示してある。なお、2.0usRTの従来吸収器の比較対象が無いため、30usRT用吸収器と単位冷凍能力当りの容積比にて比較している。
【００３５】
【表２】
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【００３６】
この表２から分かるように、本実施例の容積は、従来の流下液膜式吸収器の５０％程度となる可能性があり、小型化にも大きく寄与できる。
【００３７】
上述したように、本実施例では、再生器６、７で濃縮された吸収液を吸収器１の入口で冷却することにより、蒸発器圧力よりも低い飽和圧力を持つ吸収液を駆動流としたエジェクタ１１、１１Ａを吸収器１として用いている。このエジェクタ１１、１１Ａは、ノズル部１２、１２Ａ、吸引部１３、１３Ａ、混合部１４、１４Ａ、ディフューザ部１５、１５Ａから構成されており、ノズル部１２、１２Ａにより駆動流となる低圧で高速な噴流を作り、吸引部１３、１３Ａで吸引流体を噴流のエントレイメント作用により巻き込んで吸引し、混合部１４、１４Ａ・ディフューザ部１５、１５Ａを通じて次第に圧力回復させる装置である。このエジェクタ１１、１１Ａを吸収器１に適用する方法は次の通りである。エジェクタ１１、１１Ａの駆動流は再生器６、７で濃縮された後に過冷却状態にした吸収液とし、吸引流は蒸発器９で発生する冷媒蒸気とする。吸収液をノズル部１２、１２Ａにより高速な噴霧流として吸引部１３、１３Ａ中に噴射することにより、蒸発器９で発生する冷媒蒸気は吸収液との飽和圧力差と噴流のエントレイメント作用によって吸引される。これを連続的に行なうことにより、蒸発器９は一定の圧力を保ち冷凍能力を発揮する。吸引部１３、１３Ａで冷媒蒸気を吸引し、二相流となった吸収液は、混合部１４、１４Ａ・ディフューザ部１５、１５Ａで圧力回復しながら冷媒蒸気を吸収する。以上により吸収プロセスが完了する。このようにして、吸収器１の高効率化・小型化が可能である。
【００３８】
本実施例では、２段のエジェクタ１１、１１Ａを備えているので、吸収器１の性能を一段と向上することができるものであるが、１段のエジェクタのみであっても従来例に比較して高効率化及び小型化を図ることができる。１段のエジェクタの場合には、２段のエジェクタの場合に比較して、吸収器の性能が低下することになるが、小型化の点では有利である。
【００３９】
次に、本発明の第２実施例について図５を用いて説明する。図５は本発明の第２実施例の吸収冷凍機における吸収器１の要部構成図である。
【００４０】
この第２実施例では、第１実施例の第１段ノズル部１２及び第２段ノズル部１２Ａが先細ノズルであったのに対し、二相流ラバルノズルとした点、及びエジェクタに流入する吸収液を過冷却状態にしない点にて相違し、その他の点については第１実施例と基本的には同一である。なお、図５では第１段エジェクタ１１のみを示すが、第２段エジェクタ１１Ａもこの第１段エジェクタ１１と同一構成となっている。
【００４１】
二相流ラバルノズル１２は、先細部１２ａ・のど部１２ｂ・末広部１２ｃから構成されるものである。この先細部１２ａでは液単相の亜音速流れであることから流路断面積が減少することにより減圧・加速する。のど部１２ｂでは吸収液圧力が飽和圧力以下となることにより減圧沸騰して気液二相流となり、その流れは音速に達する。末広部１２ｃでは超音速流れとなることにより流路断面積が増加することによって更に減圧・加速するものである。この二相流ラバルノズル１２を用いることにより、ノズル出口の吸収液の噴流は先細ノズルを用いた場合より圧力は低下し、流速は増加し、液滴は微細化されるため、先細ノズルを用いた場合以上に噴流のエントレイメント効果による冷媒蒸気の吸引が可能となる。また、二相流ラバルノズル１２を用いた場合は、ノズルからの噴流は超音速流れであるが、混合部１４では亜音速流れに低下するために衝撃波（ショック）が発生し、冷媒蒸気と吸収液の圧力が吸収液の飽和圧力や蒸発器の圧力よりも上昇することにより、吸収能力が増加する（吸収液を過飽和状態にすることができる）という効果が期待できる。
【００４２】
なお、第１実施例、第２実施例は共にエジェクタを吸収器として用いているが、両者が大きく異なる点は、吸収液が冷媒蒸気を吸引するための支配的な要因の違いにある。即ち、第１実施例が駆動流の吸収液と蒸発器で発生する冷媒蒸気との飽和圧力差によって吸引されるのが支配的であるに対して、第２実施例は吸収液の飽和圧力差による吸引よりも、ノズルによって噴霧される駆動流の流速によるエントレイメント作用が支配的な要因となっている。
【００４３】
次に、本発明の第３実施例について図６を用いて説明する。図６は本発明の第３実施例の吸収冷凍機における吸収器１の要部構成図である。
【００４４】
この第３実施例では、冷却用熱交換器１６の代わりに吸収液の温度を上昇するための加熱用熱交換器１６’を用いた点にて第２実施例と相違し、その他の点については第２実施例と基本的には同一である。
【００４５】
ラバルノズルの性能はラバルノズル入口と出口の吸収液のエンタルピ差に大きく影響し、エンタルピ差が大きいほどノズル性能は向上する。よって、エジェクタ入口で吸収液の温度を上昇することにより、エンタルピ差を大きくしノズル効率を向上させたのがこの第３実施例である。エジェクタの性能はノズルからの噴流に大きく左右されることからこの第３実施例の如くしてノズル性能を向上させることにより、エジェクタの性能も向上するものである。
【００４６】
次に、本発明の第４実施例について図７を用いて説明する。図７は本発明の第４実施例の吸収冷凍機における吸収器１の要部構成図である。
【００４７】
この第４実施例では、第２段エジェクタ１１Ａの入口側に冷却用熱交換器１６Ａを設けた点にて第１実施例と相違し、その他の点については第１実施例と基本的には同一である。この冷却用熱交換器１６Ａにより冷却用熱交換器１６と同様の効果を第２段エジェクタ１１Ａで奏することができる。
【００４８】
次に、本発明の第５実施例について図８を用いて説明する。図８は本発明の第５実施例の吸収冷凍機における吸収器１の要部構成図である。
【００４９】
この第５実施例では、第２段エジェクタ１１Ａの入口側に加熱用熱交換器１６’Ａを設けた点にて第３実施例と相違し、その他の点については第３実施例と基本的には同一である。この加熱用熱交換器１６’Ａにより加熱用熱交換器１６’と同様の効果を第２段エジェクタ１１Ａで奏することができる。
【００５０】
次に、本発明の第６実施例について図９を用いて説明する。図９は本発明の第６実施例の吸収冷凍機における吸収器１の要部構成図である。
【００５１】
この第６実施例では、エジェクタ１１を蒸発器９内に配置した点にて第１実施例と相違し、その他の点については第１実施例と基本的には同一である。エジェクタ１１を蒸発器９内に配置することにより、第１実施例と比較して、エジェクタ１１の吸引部１３の圧力損失を格段に低減することができ、吸収器の性能を向上することができる。また、エジェクタ１１を１段のみにすると共に、冷水管９３を円筒状に形成、この冷水管９３内にエジェクタ１１を配置することにより、吸収器１の小型化を一層図ることができる。
【００５２】
次に、本発明の第７実施例について図１０を用いて説明する。図１０は本発明の第７実施例の吸収冷凍機における吸収器１の要部構成図である。
【００５３】
この第７実施例では、エジェクタ１１を蒸発器９側面に密着または隣接して配置し、吸入蒸気の通路となる開口部を設けた点にて第６実施例と相違し、その他の点については第１実施例と基本的には同一である。かかる第７実施例の構成により、第１実施例と比較して、エジェクタ１１の吸引部１３の圧力損失を格段に低減することができ、吸収器の性能を向上することができる。
【図面の簡単な説明】
【００５４】
【図１】本発明の第１実施例である二重効用吸収冷凍機の構成図である。
【図２】第１実施例の吸収器の要部構成図である。
【図３】第１実施例の吸収器ノズル入口濃度と濃度差との関係を示す特性図である。
【図４】第１実施例の吸収器ノズル入口濃度とＣＯＰとの関係を示す特性図である。
【図５】本発明の第２実施例の吸収冷凍機における吸収器の要部構成図である。
【図６】本発明の第３実施例の吸収冷凍機における吸収器の要部構成図である。
【図７】本発明の第４実施例の吸収冷凍機における吸収器の要部構成図である。
【図８】本発明の第５実施例の吸収冷凍機における吸収器の要部構成図である。
【図９】本発明の第６実施例の吸収冷凍機における吸収器の要部構成図である。
【図１０】本発明の第７実施例の吸収冷凍機における吸収器の要部構成図である。
【符号の説明】
【００５５】
１…吸収器、３…低温溶液熱交換器、５…高温溶液熱交換器、６…高温再生器、６Ａ…バーナー、７…低温再生器、８…凝縮器、９…蒸発器、１１…第１段エジェクタ、１１Ａ…第２段エジェクタ、１２…第１段ノズル部、１２Ａ…第２段ノズル部、１３…第１段吸引部、１３Ａ…第２段吸引部、１４…第１段混合部、１４Ａ…第２段混合部、１５…第１段ディフューザ部、１５Ａ…第２段ディフューザ部、１６、１６Ａ…冷却用熱交換器、１６’、１６’Ａ…加熱用熱交換器、１７…第１段冷却用熱交換器、１７Ａ…第２段冷却用熱交換器、１８…溶液ポンプ、１９…第１段溶液ポンプ、１９Ａ…第２段溶液ポンプ、９１…冷媒ポンプ、９２…冷媒スプレー配管、９３…冷水管。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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