(57)【要約】     【課題】  蒸気タービンのタービン翼を大型化する必要が無く、しかも、蒸気タービンから排出された蒸気が保有する熱量を直接発電に有効利用することが出来る様なコンバインドサイクル発電装置の提供。【解決手段】  ガスタービン（１）を駆動源とする第１の発電装置（２）と、蒸気タービン（３）を駆動源とする第２の発電装置（４）と、ガスタービン（１）の排熱を利用して蒸気タービン（３）を駆動する蒸気を生成する排熱回収ボイラ（５）、とを有するコンバインドサイクル発電装置において、蒸気タービン（３）から出た蒸気が保有する熱量を吸収溶液に投入して蒸気を再生する再生器（６）と、蒸気を吸収溶液に吸収させて吸収熱を発生せしめる吸収器（７）とを有し、排熱回収ボイラ（５）はそれぞれ異なる温度の高温蒸気が流れる２つの蒸気回路（節炭器、蒸気ドラム、過熱器１を有する回路Ｌ１と、過熱器２を有する回路Ｌ２）を内蔵し、各々の蒸気回路（Ｌ１、Ｌ２）を流れる高温蒸気を加熱する様に構成されていることを特徴としている。  【選択図】  図１
2005214089.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガスタービンを駆動源とする第１の発電装置と、蒸気タービンを駆動源とする第２の発電装置と、ガスタービンの排熱を利用して蒸気タービンを駆動する蒸気を生成する排熱回収ボイラ、とを有するコンバインドサイクル発電装置において、蒸気タービンから出た蒸気が保有する熱量を吸収溶液に投入して蒸気を再生する再生器と、蒸気を吸収溶液に吸収させて吸収熱を発生せしめる吸収器とを有し、排熱回収ボイラはそれぞれ異なる温度の高温蒸気が流れる２つの蒸気回路を内蔵し、各々の蒸気回路を流れる高温蒸気を加熱する様に構成されていることを特徴とするコンバインドサイクル発電装置。
【請求項２】
蒸気タービンから出た蒸気が流過するラインは吸収器に連通するラインと再生器に連通するラインとに分岐しており、再生器に連通するラインは吸収器を介して排熱回収ボイラに連通しており、当該ライン内を流れる蒸気は再生器内で凝縮した後に吸収器内に発生した吸収熱により蒸発して排熱回収ボイラで加熱されて蒸気タービンに供給され、再生器で再生された水蒸気が流過するラインは復水器を介して排熱回収ボイラに連通し、その内部を流れる再生蒸気は復水器で凝縮し、排熱回収ボイラで加熱されて蒸気タービンへ供給される請求項１のコンバインドサイクル発電装置。
【請求項３】
吸収器として第１の吸収器及び第２の吸収器を有し、蒸気タービンから出た蒸気が流過するラインは第２の吸収器に連通するラインと再生器に連通するラインとに分岐しており、再生器に連通するラインは排熱回収ボイラに連通し、その内部を流れる蒸気は再生器で凝縮し、排熱回収ボイラで加熱されて蒸気タービンへ供給され、再生器で再生した蒸気が流れるラインは、復水器を介して、第１の吸収器へ連通して排熱回収ボイラに連通する分岐ラインと第２の吸収器へ連通する分岐ラインとに分岐し、第２の吸収器へ連通する該分岐ラインは第１の吸収器に連通しており、第２の吸収器では蒸気タービンから出た蒸気が吸収溶液に吸収されて吸収熱を発生しており、再生器で再生された再生蒸気は復水器で凝縮され、第２の吸収器内を流れる凝縮水は吸収熱で加熱されて蒸発して第１の吸収器内に供給され、吸収溶液に吸収されて吸収熱を発生し、当該吸収熱により第１の吸収器へ連通する分岐ラインを流れる凝縮液が加熱されて蒸発し、排熱回収ボイラで加熱されて蒸気タービンに供給される様に構成されている請求項１のコンバインドサイクル発電装置。
【請求項４】
蒸気タービンから出た蒸気が流過するラインは再生器に連通するラインと蒸発器に連通するラインとに分岐しており、再生器に連通するラインは吸収器を介して排熱回収ボイラに連通すると共に、排熱回収ボイラに直接連通する分岐ラインに分岐しており、再生器で再生した蒸気を流れるラインは復水器、蒸発器を介して吸収器に連通しており、再生器で再生した蒸気は復水器で凝縮し、蒸発器で蒸気タービンを出た蒸気が保有する熱量を投入されて蒸発して吸収器に供給され、吸収器内に供給された蒸気は吸収溶液に吸収されて吸収熱を生じ、該吸収熱により再生器から吸収器に連通するラインを流れる凝縮水が蒸発して排熱回収ボイラで加熱されて蒸気タービンに供給され、蒸気タービンから出た蒸気は蒸発器で凝縮した後に再生器から吸収器に連通するライン合流し、再生器から排熱回収ボイラに直接連通する分岐ライン流れる凝縮水は排熱回収ボイラで加熱されて蒸気タービンへ供給される様に構成されている請求項１のコンバインドサイクル発電装置。
【請求項５】
吸収器として第１の吸収器及び第２の吸収器を有し、蒸気タービンから出た蒸気が流過するラインは再生器に連通するラインと蒸発器に連通するラインとに分岐しており、再生器に連通するライン第１の吸収器を介して排熱回収ボイラに連通すると共に、排熱回収ボイラに直接連通する分岐ラインに分岐しており、再生器で再生した蒸気を流れるラインは復水器、蒸発器を介装しており、第２の吸収器を経由して吸収器に連通する分岐ラインと、蒸発器を経由して第２の吸収器に連通している分岐ラインとに分岐しており、蒸発器を経由して第２の吸収器に連通している分岐ラインを流れる凝縮水は、蒸発器で蒸気タービンから出た蒸気が保有する熱量が投入されて蒸発し、第２の吸収器に流入した際に吸収溶液により吸収されて吸収熱を発生し、第２の吸収器を経由して吸収器に連通する分岐ラインを流れる凝縮水は、第２の吸収器内の吸収熱を投入されて蒸発し、第１の吸収器に流入した際に吸収溶液に吸収されて吸収熱を発生し、該吸収熱により、第１の吸収器を介して排熱回収ボイラに連通するラインを流れる凝縮水は加熱されて蒸発して排熱回収ボイラで加熱されて蒸気タービンに供給され、第１の吸収器を介して排熱回収ボイラに連通するラインから分岐して排熱回収ボイラに連通するラインを流れる凝縮水は、排熱回収ボイラで加熱されて蒸気タービンへ供給され、蒸気タービンから出た蒸気は蒸発器で凝縮した後に、蒸気タービンから再生器を経由して流れるラインに合流する様に構成されている請求項１のコンバインドサイクル発電装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、発電装置に関する。より詳細には、ガスタービンを駆動源とする第１の発電装置と、蒸気タービンを駆動源とする第２の発電装置と、ガスタービンの排熱を利用して蒸気タービンを駆動する蒸気を生成する排熱回収ボイラ、とを有するコンバインドサイクル発電装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
最近の火力発電プラントでは、コンベンショナルな発電プラントに比べて起動運転時間が短く、プラント熱効率の高いコンバインドサイクル発電プラントが主流を占めつつある。
このコンバインドサイクル発電プラントは、ガスタービンプラントに蒸気タービンプラントと排熱回収ボイラとを組み合わせ、ガスタービンプラントから出た排熱（排ガス）を利用して排熱回収ボイラで蒸気を発生させ、その蒸気を蒸気タービンプラントに供給して発電させるもので、その一例を図５で示す。
【０００３】
このコンバインドサイクル発電装置は、ガスタービン１で第１の発電装置２を回転駆動する。
第２の発電装置４は蒸気タービン３で回転駆動するが、蒸気タービン３を駆動するための蒸気は、ガスタービン１の排熱を利用して排熱回収ボイラ５で生成される。
【０００４】
空気圧縮機１０で圧縮された燃焼用空気と、燃料ラインＬＦを介して供される燃料とが、燃焼器１１で燃焼される。燃焼機１１の燃焼ガス「Ｇ」は、ガスタービン１で膨脹してガスタービン１を回転駆動する。その回転力が軸１６を介して第１の発電機２のロータ（図示せず）を回転して発電する。
燃焼用空気を圧縮する空気圧縮機１０の駆動源もガスタービン１で発生する動力を軸１６を介して伝達される回転力から得ている。
【０００５】
ガスタービン１の排気は排気供給ラインＬＥを介して排熱回収ボイラ５へ供給される。排熱回収ボイラ５において、ガスタービン排気が保有する熱量は蒸気タービン３駆動用の蒸気を生成するのに用いられる。排気回収ボイラ５で生成された蒸気タービン駆動用の高圧蒸気「ＶＨ」はラインＬ２を流過して蒸気タービン３に流入する。
【０００６】
ここで、排熱回収ボイラ５におけるラインＬＨ２の各領域に介装される装置の名称は、そこを流れる液体（Ｈ２Ｏ）の相如何（液相、気相）により、名称が異なる。
【０００７】
復水器８で凝縮して液相となり、水ポンプＰｗでヘッドを付加されて排熱回収ボイラ５内に供給されると、節炭器５１内を流れる。その段階で、液相の状態のまま、例えば５００℃（排熱回収ボイラ５内で、水が蒸発する温度）まで昇温される。
換言すれば、節炭器５１は、海水温度から蒸発温度（５００℃）まで、顕熱上昇させるための機構である。
【０００８】
ついで、蒸気ドラム５２において、節炭器５１で５００℃まで昇温した液相の水が蒸発して（潜熱変化して）、５００℃の水蒸気となる。
ここで、相変化で生成した５００℃の水蒸気は飽和水蒸気である。飽和水蒸気を蒸気タービン３に供給してしまうと、蒸気タービン３を回転駆動して降温した飽和水蒸気は直ちに水となり、そのため、キャビテーションが発生する。係るキャビテーションにより、蒸気タービン３のタービン翼が破損してしまう。
キャビテーションによる蒸気タービン３のタービン翼の破損を防止するためには、当該タービン翼を回転した後でも、直ちに水とならないような水蒸気を供給してやれば良い。
そのため、蒸気ドラム５２で発生した飽和水蒸気（例えば５００℃）を、過熱器Ｈにより、さらに加熱して昇温（例えば、７００℃〜８００℃）してやる。
【０００９】
過熱器Ｈにより、例えば、７００℃〜８００℃まで加熱された高圧蒸気「ＶＨ
」は、ラインＬ２を流れて蒸気タービン３へ供給され、回転駆動する。蒸気タービン３が回転駆動されることにより第２の発電機４により発電が行われる。
２つの発電機２、４で発電するので、コンバインドサイクル発電プラントの発電効率は高い。
【００１０】
蒸気タービン３を出た低圧蒸気「ＶＬ」は、ラインＬ１を流過して、その保有する熱量（潜熱）を、復水器８において海水（通常、約２０℃）に投棄して、凝縮する。
【００１１】
ここで、蒸気タービン３の効率を上げるためには、蒸気タービン３に流入してきた蒸気と、そこから流出する蒸気との圧力差を大きくしてやる必要がある。
従来のコンバインドサイクル発電プラントの場合、蒸気タービン３から流出する蒸気の圧力は、ラインＬ２を介して供給される蒸気圧力の約１／２０程度となり、比容積が増大する。
しかし、比容積が増大する結果として、蒸気タービン３を通過する蒸気の容積流量が大きくなり、それに合わせてタービンの翼を大きくしなければならなくなる、という問題がある。
【００１２】
すなわち、蒸気タービン３から出る蒸気は低圧で、温度は２０℃程度であり、潜熱は保有しているものの、係る２０℃程度の低温の蒸気が保有する潜熱は利用し難い。そのため、上述した様に、復水器８において、海水に投棄されている。    
この様に、従来は投棄されていた熱量（潜熱）を有効利用したいという要請がある。
【００１３】
これに対して従来技術（特許文献１および２参照）では、排熱で吸収式冷凍機を駆動して、冷熱、温熱を発生させる技術が開示されている。
【００１４】
しかし、コンバインドサイクル発電プラントの様に大掛かりな発電設備は立地上の制約等の理由により、都市部や住宅地から遥かに離れた遠隔地に設けられている。上述した技術により、冷熱、温熱を生成したとしても、都市部や住宅地から遥かに離れた遠隔地においては、当該冷熱、温熱を利用する様な住宅その他の設備が、当該プラントの周囲には存在しないので、生成された冷熱、温熱は利用されなくなってしまう。
そして、利用されない冷熱、温熱であるならば、生成する意味がない。すなわち、コンバインドサイクル発電プラントにおける蒸気タービンから出た蒸気が保有する熱量は、発電に利用されるのでなければ、有効に利用されたことにはならない。
【００１５】
この点で、上述した特許文献１、２に記載された従来技術は、吸収冷温水機を用いて冷熱を、又は吸収ヒートポンプとしてより多くの温熱を発生する例が紹介されているが、コンバインドサイクル発電プラントにおける蒸気タービンから出た蒸気が保有する熱量を発電に有効利用する、という上述した要請に応えるものではない。
【特許文献１】特開平３−１３４２０７号公報
【特許文献２】特開平５−２６３６１０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１６】
本発明は上述した従来技術の問題点に鑑みて提案されたものであり、蒸気タービンのタービン翼を大型化する必要が無く、しかも、蒸気タービンから排出された蒸気が保有する熱量を直接発電に有効利用することが出来る様なコンバインドサイクル発電装置の提供を目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
本発明のコンバインドサイクル発電装置は、ガスタービン（１）を駆動源とする第１の発電装置（２）と、蒸気タービン（３）を駆動源とする第２の発電装置（４）と、ガスタービン（１）の排熱を利用して蒸気タービン（３）を駆動する蒸気を生成する排熱回収ボイラ（５）、とを有するコンバインドサイクル発電装置において、蒸気タービン（３）から出た蒸気が保有する熱量を吸収溶液に投入して蒸気を再生する再生器（６）と、蒸気を吸収溶液に吸収させて吸収熱を発生せしめる吸収器（７）とを有し、排熱回収ボイラ（５）はそれぞれ異なる温度の高温蒸気が流れる２つの蒸気回路（節炭器５１、蒸気ドラム５２、過熱器Ｈ１を有する回路Ｌ８、Ｌ１３Ａ、Ｌ２４Ｂ、Ｌ３４Ｂと、過熱器Ｈ２を有する回路Ｌ７、Ｌ１７Ｂ、Ｌ２３Ｂ、Ｌ３３Ｂ）を内蔵し、各々の蒸気回路（Ｌ８、Ｌ１３Ａ、Ｌ２４Ｂ、Ｌ３４Ｂ；Ｌ７、Ｌ１７Ｃ、Ｌ２３Ｂ、Ｌ３３Ｂ）を流れる高温蒸気を加熱する様に構成されていることを特徴としている（請求項１：図１〜図４の全ての実施形態を包含）。
【００１８】
本発明の実施に際して、前記蒸気タービン（３）は、排熱回収ボイラ（５）で生成される２種類の高温蒸気が供給されて、回転駆動するように構成されているのが好ましい（図１〜図４）。
また、前記蒸気タービン（３）は、そこから排出される蒸気の温度が約１００℃で、圧力が約０．１ＭＰａ程度であることが好ましい。
【００１９】
係る構成を具備する本発明によれば、蒸気タービン（３）から出た蒸気が保有する熱量を吸収溶液に投入して蒸気を再生する再生器（６）と、蒸気を吸収溶液に吸収させて吸収熱を発生せしめる吸収器（７）とを有しており、前記再生器（６）及び吸収器（７）により吸収サイクルを構成し、係る吸収サイクルにおいては吸収器（７）で発生する吸収熱を利用して、高温、高圧の蒸気を生成することが出来る。そして、生成された高温、高圧の蒸気を排熱回収ボイラ（５）に内蔵された２つの蒸気回路の一方（過熱器Ｈ２を有する蒸気回路Ｌ７、Ｌ１７Ｃ、Ｌ２３Ｂ、Ｌ３３Ｂ）に流過せしめて、加熱して蒸気タービン（３）に供給している。
ここで、吸収サイクルで生成された高温、高圧の蒸気は、蒸気タービン（３）で発電するのに直接利用されるので、本発明によれば、蒸気タービン（３）から出た蒸気が保有する熱量を発電に直接利用することが可能となるのである。
【００２０】
また、蒸気タービン（３）から出た蒸気が保有する熱量を発電に直接利用出来るので、従来のコンバインドサイクル発電装置の様に蒸気タービン（３）の効率を高くしなくても、発電装置（発電プラント）全体の発電効率が低下しない。換言すれば、蒸気タービン（３）を出る蒸気の温度・圧力を可及的に降下させなくても、全体の発電効率は低下しない。
そのため、従来のコンバインドサイクル発電装置の場合に比較して遥かに高温、高圧の蒸気を蒸気タービン（３）から出すことが可能となり（例えば、蒸気タービン（３）から排出される蒸気の温度を約１００℃で、圧力を約０．１ＭＰａ程度にすることが出来る）、当該蒸気の比容積が従来の場合に比較して遥かに小さくなり、蒸気タービン（３）のタービン翼を通過する蒸気の容積流量も減少する。従って、当該タービン翼を小型化することが出来る。
【００２１】
本発明のコンバインドサイクル発電装置において、蒸気タービン（３）から出た蒸気が流過するラインは吸収器（７）に連通するライン（Ｌ１）と再生器（６）に連通するライン（Ｌ２）とに分岐（Ｂ１）しており、再生器（６）に連通するライン（Ｌ２）は（ラインＬ３及び、）吸収器（７）を介して排熱回収ボイラ（５）に連通しており（ラインＬ６）、当該ライン内を流れる蒸気は再生器（６）内で凝縮した後に吸収器（７）内に発生した吸収熱により蒸発して（高圧蒸気「ＶＨ２」）排熱回収ボイラ（５の第２の過熱器Ｈ２）で加熱（過熱）されて（ラインＬ７を介して）蒸気タービン（３）に供給され、再生器（６）で再生された水蒸気が流過するライン（ラインＬ５）は復水器（８及び第１の水ポンプＰ１）を介して排熱回収ボイラ（５）に連通し、その内部を流れる再生蒸気は復水器（８）で凝縮し、排熱回収ボイラ（５）で加熱（排熱回収ボイラの節炭器５１で過熱され、蒸気ドラム５２で蒸発し、第１の過熱器Ｈ１で加熱）されて（ラインＬ８を介して）蒸気タービン（３）へ供給される様に構成することが出来る（請求項２：図１）。
【００２２】
この場合、吸収器（７）及び再生器（６）で構成される吸収サイクルは所謂「一重効用」であるが、これを「二重効用」とすることも可能である。
【００２３】
その様な「二重効用」の本発明のコンバインドサイクル発電装置は、吸収器として第１の吸収器（７１）及び第２の吸収器（低温吸収器７２）を有し、蒸気タービン（３）から出た蒸気「ＶＭ」が流過するラインは第２の吸収器（低温吸収器７２）に連通するライン（Ｌ１１）と再生器に連通するライン（Ｌ１２）とに分岐（Ｂ１１）しており、再生器（６）に連通するライン（Ｌ１２）は（ラインＬ１２Ａ、ラインＬ１２Ａに介装された第２の水ポンプＰ１２及びラインＬ１２Ｂを介して）排熱回収ボイラ（５）に連通し、その内部を流れる蒸気は再生器（６）で凝縮し、（第２の水ポンプＰ１２でヘッドを付加されて）排熱回収ボイラ（５）で加熱（排熱回収ボイラ５の節炭器５１で加熱され、蒸気ドラム５２で蒸発し、第１の過熱器Ｈ１で過熱）されて（ラインＬ１３Ａを介して）蒸気タービン（３）へ供給され、再生器（６）で再生した低圧蒸気「ＶＬ」が流れるライン（Ｌ１５）は、復水器（８及び第１の水ポンプＰ１１）を介して、第１の吸収器（７１）へ連通して（Ｌ１７）排熱回収ボイラ（５）に連通する（Ｌ１７Ａ）分岐ライン（Ｌ１７）と第２の吸収器（低温吸収器７２）へ連通する分岐ライン（Ｌ１６）とに分岐（Ｂ１２）し、第２の吸収器（低温吸収器７２）へ連通する該分岐ライン（Ｌ１６）は第１の吸収器（７２）に連通（Ｌ１６Ａ）しており、第２の吸収器（低温吸収器７２）では蒸気タービン（３）から出た蒸気が吸収溶液に吸収されて吸収熱を発生しており、再生器（６）で再生された再生蒸気「ＶＬ」は復水器（８）で凝縮され、（分岐ラインＬ１６を流れて）第２の吸収器（低温吸収器７２）内を流れる凝縮水は吸収熱で加熱されて蒸発（中高圧蒸気「ＶＨＭ」）して第１の吸収器（７１）内に供給され、（第１の吸収器７１内で）吸収溶液に吸収されて吸収熱を発生し、当該吸収熱により第１の吸収器（７１）へ連通する分岐ライン（Ｌ１７）を流れる凝縮液が過熱されて蒸発（高圧蒸気「ＶＨ２」）し、（ラインＬ１７Ａを介して）排熱回収ボイラ（５の第２の過熱器Ｈ２）で加熱（過熱）されて（ラインＬ１７Ｂを介して）蒸気タービン（３）に供給される様に構成することが出来る（請求項３：図２）。
【００２４】
また、本発明のコンバインドサイクル発電装置において、蒸気タービン（３）から出た蒸気「ＶＭ」が流過するラインは再生器（６）に連通するライン（Ｌ２１）と蒸発器（９）に連通するライン（Ｌ２２）とに分岐（Ｂ２１）しており、再生器（６）に連通するライン（Ｌ２１、Ｌ２１Ａ）は（合流点Ｇ２１を経由して）吸収器（７）を介して排熱回収ボイラ（５）に連通する（ラインＬ２３、Ｌ２３Ａ）と共に、排熱回収ボイラ（５）に直接連通する分岐ライン（Ｌ２４）に分岐（Ｂ２２）しており、再生器（６）で再生した蒸気「ＶＬ」が流れるライン（Ｌ２７、Ｌ２７Ａ、Ｌ２７Ｂ、Ｌ２７Ｃ）は復水器（８）、（第１の水ポンプＰ２１、）蒸発器（９）を介して吸収器（７）に連通しており、再生器（６）で再生した蒸気は復水器（８）で凝縮し（第１の水ポンプＰ２１でヘッドが付加されて）、蒸発器（９）で蒸気タービン（３）を出た蒸気が保有する熱量を投入されて蒸発（高中圧蒸気「ＶＨＭ」）して吸収器（７）に供給され、吸収器（７）内に供給された蒸気（高中圧蒸気「ＶＨＭ」）は吸収溶液に吸収されて吸収熱を生じ、該吸収熱により再生器（６）から吸収器に連通するライン（Ｌ２１Ａ、Ｌ２３）を流れる凝縮水が蒸発（高圧蒸気「ＶＨ２」）して（ラインＬ２３Ａを介して）排熱回収ボイラ（５の第２の過熱器Ｈ２）で加熱（過熱）されて（ラインＬ２３Ｂを介して）蒸気タービン（３）に供給され、蒸気タービン（３）から出た蒸気は蒸発器（９）で凝縮した後に再生器（６）から吸収器（７）に連通するライン（Ｌ２１Ａ）に合流（Ｇ２１）し、再生器（６）から排熱回収ボイラ（５）に直接連通する分岐ライン（Ｌ２４）を流れる凝縮水は排熱回収ボイラ（５）で加熱（排熱回収ボイラ５の節炭器５１で過熱され、蒸気ドラム５２で蒸発し、第１の過熱器Ｈ１で加熱）されて（ラインＬ２４Ｂを介して）蒸気タービン（３）へ供給される様に構成することが出来る（請求項４：図３）。
【００２５】
係る構成を採用した場合には、再生器（６）で再生した低圧蒸気は（ラインＬ２７を流れ）、復水器（８）で凝縮し、（ラインＬ２７Ａを介して第１の水ポンプＰ２１でヘッドを付加されラインＬ２７Ｂを流過して、）蒸発器（９）で蒸発した後（高中圧蒸気「ＶＨＭ」となった後）に、吸収器（７）で吸収溶液に吸収されて再生器（６）に戻る。すなわち、吸収溶液の溶質である臭化リチウム（ＬｉＢｒ）を連行する恐れの有る再生蒸気は、再生器（６）、復水器（８）、蒸発器（９）、吸収器（７）からなる閉鎖系である吸収サイクル内を循環するのみであり、蒸気タービン（３）に供給されることはない。
換言すれば、上述した構成を採用した場合には、腐食性の強い臭化リチウムが、蒸気タービン（３）のタービン翼を腐食させてしまう可能性が防止されるのである。
【００２６】
ここで、吸収サイクルを閉鎖系とした蒸気の構成では、当該吸収サイクルは所謂「一重効用」であるが、これを「二重効用」とすることも可能である。
【００２７】
その様な「二重効用」の本発明のコンバインドサイクル発電装置は、吸収器として第１の吸収器（７１）及び第２の吸収器（低温吸収器７２）を有し、蒸気タービン（３）から出た蒸気が流過するラインは再生器（６）に連通するライン（Ｌ３１）と蒸発器（９）に連通するライン（Ｌ３２）とに分岐（Ｂ３１）しており、再生器（６）に連通するライン（Ｌ３１）は（合流点Ｇ３１を経由して、第２の水ポンプＰ３２を介して）第１の吸収器（７１）を介して排熱回収ボイラ（５）に連通する（ラインＬ３３、Ｌ３３Ａ）と共に、排熱回収ボイラ（５）に直接連通する分岐ライン（Ｌ３４）に分岐（Ｂ３３）しており、再生器（６）で再生した蒸気を流れるライン（Ｌ３８、Ｌ３８Ａ、Ｌ３８Ｂ）は復水器（８）、（第１の水ポンプＰ３１、）蒸発器（９）を介装しており、（分岐点Ｂ３３にて、）第２の吸収器（低温吸収器７２）を経由して吸収器に連通する分岐ライン（Ｌ３９、Ｌ３９Ａ）と、蒸発器（９）を経由して第２の吸収器（低温吸収器７２）に連通している分岐ライン（Ｌ４０、Ｌ４０Ａ）とに分岐しており、蒸発器（９）を経由して第２の吸収器（低温吸収器７２）に連通している分岐ライン（Ｌ４０、Ｌ４０Ａ）を流れる凝縮水は、蒸発器（９）で蒸気タービン（３）から出た蒸気が保有する熱量が投入されて蒸発（高中圧蒸気「ＶＨＭ１」）し、第２の吸収器（低温吸収器７２）に流入した際に吸収溶液により吸収されて吸収熱を発生し、第２の吸収器（低温吸収器７２）を経由して吸収器（７１）に連通する分岐ライン（Ｌ３９、Ｌ３９Ａ）を流れる凝縮水は、第２の吸収器（低温吸収器７２）内の吸収熱を投入されて蒸発（高中圧蒸気「ＶＨＭ２」）し、第１の吸収器（７１）に流入した際に吸収溶液に吸収されて吸収熱を発生し、該吸収熱により、（合流点Ｇ３１を経由して）第１の吸収器（７１）を介して排熱回収ボイラ（５）に連通するライン（Ｌ３３、Ｌ３３Ａ）を流れる凝縮水は加熱されて蒸発（高圧蒸気「ＶＨ２」）して（ラインＬ３３Ａを介して）排熱回収ボイラ（５の第２の過熱器Ｈ２）で加熱（過熱）されて（ラインＬ３３Ｂを介して）蒸気タービン（３）に供給され、第１の吸収器（７１）を介して排熱回収ボイラ（５）に連通するライン（Ｌ３３）から分岐して排熱回収ボイラ（５）に連通するライン（Ｌ３４）を流れる凝縮水は、排熱回収ボイラ（５）で加熱（排熱
回収ボイラの節炭器５１で過熱され、蒸気ドラム５２で蒸発し、第１の過熱器Ｈ１で加熱）されて（ラインＬ３４Ｂを介して）蒸気タービン（３）へ供給され、蒸気タービン（３）から出た蒸気は（ラインＬ３２を流過して、）蒸発器（９）で凝縮した後に、蒸気タービン（３）から再生器（６）を経由して流れるライン（Ｌ３１Ａ）に合流（Ｇ３１：合流ラインＧ３１Ｗ）する様に構成されている（請求項５：図４）。
【００２８】
本発明の実施に際して、吸収サイクル内を循環する溶液は臭化リチウム水溶液であるのが好ましい。
但し、臭化リチウム水溶液に限定されるものではなく、水蒸気を吸収し易く、且つ、腐食性が許容範囲内にある溶液であれば、採用可能である。
【発明の効果】
【００２９】
本発明の作用効果を以下に列挙する。
（１）  蒸気タービンから出た蒸気が保有する熱量を吸収溶液に投入して蒸気を再生する再生器と、蒸気を吸収溶液に吸収させて吸収熱を発生せしめる吸収器とを有しており、前記再生器及び吸収器により吸収サイクルを構成し、この吸収サイクルにおいては吸収器で発生する吸収熱を利用して、高温、高圧の蒸気を生成することが出来る。そして、生成された高温、高圧の蒸気を排熱回収ボイラに内蔵された２つの蒸気回路の一方に流過させ、加熱して蒸気タービンに供給している。
そのように吸収サイクルで生成された高温、高圧の蒸気は、蒸気タービンで発電するのに直接利用されるので、蒸気タービンから出た蒸気が保有する熱量を発電に直接利用することが可能となる。
（２）  蒸気タービンから出た蒸気が保有する熱量を発電に直接利用出来るので、従来のコンバインドサイクル発電装置の様に蒸気タービンの効率を高くしなくても、発電装置全体の発電効率が低下しない。換言すれば、蒸気タービンを出る蒸気の温度・圧力を可及的に降下させなくても、全体の発電効率は低下しない。
（３）  全体の発電効率を低下させることがないので、従来のコンバインドサイクル発電装置の場合に比較して遥かに高温、高圧の蒸気を蒸気タービンから出すことが可能となり、例えば、蒸気タービンから排出される蒸気の温度を約１００℃で、圧力を約０．１ＭＰａ程度にすることが出来る。したがって、当該蒸気の比容積が従来の場合に比較して遥かに小さくなり、蒸気タービンのタービン翼を通過する蒸気の容積流量も減少する。そのため、当該タービン翼を小型化することが出来る。
（４）  吸収溶液の溶質である臭化リチウム（ＬｉＢｒ）を連行する恐れの有る再生蒸気は、再生器、復水器、蒸発器、吸収器からなる閉鎖系である吸収サイクル内を循環するのみであり、蒸気タービンに供給されることはない。
したがって、腐食性の強い臭化リチウムが、蒸気タービンのタービン翼を腐食させてしまう恐れがなくなる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３０】
以下、添付書類を参照して、本発明の実施形態について説明する。
図１を参照して第１実施形態を説明する。
【実施例１】
【００３１】
ガスタービン回転駆動系については、図５で示す従来技術と同様である。すなわち、ガスタービン１が駆動する空気圧縮機１０が圧縮した空気によって燃料供給ラインＬＦから供給された燃料ガスが燃焼器１１で燃焼させられ、その高温高圧の燃焼ガスＧをガスタービン１に吹き付けることでガスタービン１が回転し、その回転力で第１の発電機２が発電を行う。
ガスタービン１に投入された燃焼ガスＧの排気は排熱回収ボイラ５に供給される。
【００３２】
後述する方法によって排気回収ボイラ５から２系統の高圧蒸気（第１の高圧蒸気「ＶＨ１」、第２の高圧蒸気「ＶＨ２」）がラインＬ８及びラインＬ７を介して蒸気タービン３に供給される。
蒸気タービン３を出た中圧蒸気ＶＭの温度・圧力は、従来のものほどは低くなく、例えば１００℃前後で０．１ＭＰａ（大気圧）程度である。
その結果、蒸気タービン３から出た中圧蒸気「ＶＭ」の比容積が従来技術に比較して小さい。その結果、蒸気タービン通過容積流量が少なくなり、タービン翼をその分だけ小さく出来る。
【００３３】
蒸気タービン３を出た約１００℃、０．１ＭＰａの蒸気（中圧蒸気「ＶＭ」）は、分岐点Ｂ１で、吸収器７に連通するラインＬ１と、再生器６に連通するラインＬ２に分岐する。
【００３４】
ラインＬ１を流れて吸収器７に供給された中圧蒸気「ＶＭ」は、吸収器７内で滴下される吸収溶液（濃溶液）である臭化リチウム水溶液ＱＣにより吸収される。
【００３５】
吸収溶液ＱＣが蒸気を吸収した際に、潜熱である吸収熱が吸収器７内に発生し、この吸収熱により、前記ラインＬ２の延長で再生器６から吸収器７に連通するように、第２の水ポンプＰ２を介装したラインＬ３を流れる凝縮水が加熱され、ラインＬ３内の水を昇温・昇圧する。
【００３６】
中圧蒸気「ＶＭ」を吸収した溶液は、濃度が低くなり、希溶液Ｑｎとなり、吸収器７から、吸収器７の液相と再生器６の気相を連通し減圧弁Ｖ１を介装したラインＬ４０内を流過し、再生器６内に滴下される。
【００３７】
蒸気タービン３を出て分岐点Ｂ１でラインＬ２側に流れた中圧蒸気「ＶＭ」は、再生器内の領域ＬＧを流れ、その際に再生器６内に滴下される希溶液ＱＮに対して潜熱を投入して（再生器６内に滴下される希溶液と潜熱交換して）、１００℃の水となって第２の水ポンプＰ２に送られる。
【００３８】
再生器６内のラインＬＧを流れる中圧蒸気「ＶＭ」が希溶液ＱＮに対して潜熱を投入する結果、滴下された希溶液Ｑｎから水蒸気が再生され、再生した低圧蒸気「ＶＬ」はラインＬ５を流れる。また、蒸気が再生した後の吸収溶液の濃度は増加して、濃溶液ＱＣとなり、溶液ポンプＰによりヘッドを付加されて溶液ラインＬ４を流れ、吸収器７に送られて、滴下される。
そして、溶液ラインＬ４を流れる際に、溶液熱交換器１２により希溶液ラインＬ３を流れる希溶液Ｑｎに顕熱を投入して、当該希溶液Ｑｎの蒸気再生量を増加する。
【００３９】
一方、中圧蒸気「ＶＭ」が再生器６内の領域ＬＧで吸収溶液に顕熱を投入して凝縮した水は、第２の水ポンプＰ２でヘッドを付加されて、ラインＬ３を流れ、上述した通り吸収器７で吸収熱が投入されて、約１５０℃、０．５ＭＰａの高圧蒸気ＶＨ２となり、ラインＬ６を流れて排熱回収ボイラ５に送られる。
【００４０】
排熱回収ボイラ５の符号Ｌ６７で示す領域（請求項２の第２の加熱器Ｈ２）で、ラインＬ６を流れる高圧蒸気「ＶＨ２」は更に加熱・昇圧されて、蒸気タービン３が回るのに十分な程度の温度、圧力となる。そして、ラインＬ７を流れて、蒸気タービン３に供給されて、蒸気タービン３を回転駆動する。
【００４１】
すなわち、蒸気タービン３を回転駆動した後の蒸気は、ラインＬ７を流れる蒸気を発生するのに利用される。換言すれば、蒸気タービン３の回転動力創生に用いられ、発電に直接利用されるのである。
【００４２】
再生器６で再生した蒸気（例えば、０．００５ＭＰａ程度の低圧蒸気「ＶＬ」）はラインＬ５を流れて、復水器８で海水ラインＬｓによって海水と熱交換をして凝縮される。
ここで、復水器８において、ラインＬ５を流れる低圧蒸気「ＶＬ」の保有する熱量（潜熱）は海水中に放棄されるが、この蒸気は、分岐点Ｂ１で分岐した一方の蒸気であるため、従来技術に比較して、復水器８で海水中に廃棄される排熱は約１／２となる
【００４３】
複数器８で凝縮した水は、第１の水ポンプＰ１でヘッドを付加された後、排熱回収ボイラ５の節炭器５１を経て蒸発器５２ａを有する蒸気ドラム５２へ供給される。
節炭器５１で蒸発温度まで昇温され、蒸発器５２ａで蒸発して蒸気となり、第１の過熱器Ｈ１で更に加熱される。
第１の過熱器Ｈ１で加熱しない場合には、飽和蒸気が蒸気タービン３を回転駆動して、その熱エネルギを消費すると、直ちに液相となり、キャビテーションを発生してタービン翼を破壊する。それを防止するため、過熱器Ｈ１で飽和蒸気を昇温している。
【００４４】
第１の過熱器Ｈ１で昇温された高圧蒸気「ＶＨ１」は、ラインＬ８を流れて、蒸気タービン３に供給されて、図示しないタービン翼を回転駆動する。
【００４５】
ここで、タービン翼に供給される高圧蒸気は、ラインＬ７を流れる蒸気「ＶＨ２」と、ラインＬ８を流れる蒸気「ＶＨ１」の２種類がある。これ等の蒸気は、互いに温度・圧力が相違する。従って、蒸気タービン３は、複数種類の温度の蒸気が供給されて回転駆動するタイプのものが採用される。
【実施例２】
【００４６】
次に図２を参照して、第２実施形態を説明する。
図１の第１実施形態は単効用であるが、図２の第２実施形態では、所謂「２重効用」を奏する。
【００４７】
その様な「２重効用」のコンバインドサイクル発電装置は、吸収器として第１の吸収器７１及び第２の吸収器（低温吸収器）７２を有し、蒸気タービン３から出た約１００℃、０．１ＭＰａの蒸気（中圧蒸気ＶＭ）は、分岐点Ｂ１１で、低温吸収器７２に連通するラインＬ１１と、再生器６に連通するラインＬ１２に分岐している。
【００４８】
蒸気タービン３を出て分岐点Ｂ１１でラインＬ１２側に流れた中圧蒸気「ＶＭ」は、再生器６内の領域ＬＧを流れ、その際に再生器６内に滴下される希溶液Ｑｎに対して潜熱を投入して（再生器６内に滴下される希溶液Ｑｎと潜熱交換して）、１００℃の水となって、ラインＬ１２Ａを流れて第２の水ポンプＰ１２に送られる。
第２の水ポンプＰ１２でヘッドを付加された後、ラインＬ１２Ｂを通って、排熱回収ボイラ５の節炭器５１で加熱され、蒸気ドラム５２で気化する。気化した蒸気はラインＬ１３を流れ、第１の過熱器Ｈ１で加熱され、ラインＬ１３Ａを流れて蒸気タービン３へ供給される。
【００４９】
ラインＬ１１を流れて低温吸収器７２に供給された中圧蒸気「ＶＭ」は、低温吸収器７２内で滴下される吸収溶液により吸収される。その際に、低温吸収器７２内に吸収熱が発生する。低温吸収器７２内に発生した吸収熱により、ラインＬ１６を流れる凝縮水を加熱し、ラインＬ１６内の水が昇温・昇圧される。
【００５０】
低温吸収器７２内で中圧蒸気「ＶＭ」を吸収した溶液は、濃度が低くなり、希溶液Ｑｎとなり、ラインＬ１９Ａ内を流過し、第２の減圧弁Ｖ２を介して再生器６内に滴下される。
【００５１】
再生器６内では、ラインＬ１２を流れ、再生器６内のラインＬＧを通過する中圧蒸気「ＶＭ」が希溶液Ｑｎに対して潜熱を投入する。その結果、滴下された希溶液Ｑｎから低圧蒸気「ＶＬ」が再生され、再生した低圧蒸気「ＶＬ」はラインＬ１５を流れる。そして、低圧蒸気「ＶＬ」が再生した後の吸収溶液の濃度は増加して、濃溶液ＱＣとなり、溶液ラインＬ１８を流れ、溶液ポンプＰによりヘッドを付加され、第１の吸収器７１に送られて滴下される。
そして、溶液ラインＬ１８を流れる際に低温溶液熱交換器１２を介して吸収溶液ラインＬ１９Ａを流れる吸収溶液に顕熱を投入し、更に高温溶液熱交換器１３を介して、吸収溶液ラインＬ１９を流れる吸収溶液に顕熱を投入する。
【００５２】
再び再生器６において、ラインＬ１２を流れる中圧蒸気「ＶＭ」の潜熱を投入されて再生した低圧蒸気「ＶＬ」は、ラインＬ１５を流れて復水器８に送られ、復水器８で海水ラインＬＳによって海水を供給されることによって、凝縮されて、第１の水ポンプＰ１１でヘッドを付加される。
そして、分岐点Ｂ１２でラインＬ１６とＬ１７とに分岐する。
【００５３】
ラインＬ１６を流れる水は、低温吸収器７２内を通過し、上述した吸収熱により加熱され、例えば１５０℃、０．５ＭＰａの高中圧蒸気「ＶＨＭ」となり、吸収器７１内に供給される。吸収器７１内に供給された該高中圧蒸気「ＶＨＭ」は、吸収器７１内を滴下する吸収溶液（濃溶液）ＱＣにより吸収される。その際に、吸収器７１内で吸収熱が発生する。
係る吸収器７１内で発生した吸収熱により、ラインＬ１７を流れる水は加熱され、例えば、２００℃、１．５ＭＰａの高圧蒸気「ＶＨ２」となり、ラインＬ１７Ａを流れる。そして、排熱回収ボイラ５の第２の過熱器Ｈ２で加熱されてラインＬ１７Ｂを介して、蒸気タービン３に供給されて蒸気タービン３を回転駆動する。
【００５４】
図２においても、蒸気タービン３を回転駆動した後の蒸気は、ラインＬ１７Ｂを流れる高圧蒸気を発生するのに利用され、蒸気タービン３の回転動力創生に用いられ、発電に直接利用されるのである。
【００５５】
その他の構成及び作用効果については、図１で示す実施形態と同様であり、以降の説明を省略する。
【実施例３】
【００５６】
次に図３を参照して、第３実施形態を説明する。
図１の第１実施形態では、吸収器７と再生器６との吸収溶液循環系を流れる蒸気がタービン３まで到達してしまいタービン翼を腐食させてしまう恐れがある。
そのため、図３で示す第３実施形態では、吸収溶液回路内を流れる蒸気と、タービン３を回す蒸気回路とを相互に独立させて、タービン３の腐食を防止しようとするものである。
【００５７】
再生器６で濃縮された吸収溶液は、溶液ポンプＰでヘッドを付加され、ラインＬ２５を流れる吸収溶液は、吸収器７内で滴下され、蒸気を吸収してラインＬ２６を流れて再生器６に戻る。
蒸気タービン３を出て分岐点Ｂ２１で分岐してラインＬ２１を流れる中圧蒸気「ＶＭ」は、再生器６内のラインＬＧを通過する際に吸収溶液（希溶液）Ｑｎに潜熱を投与して、凝縮して水となり、ラインＬ２１Ａを流れる。
【００５８】
潜熱を投与された結果、吸収溶液より蒸気が再生し、再生した低圧蒸気「ＶＬ」はラインＬ２７を流れる。ラインＬ２７を流れる蒸気「ＶＬ」は復水器８で復水してラインＬ２７Ａを流れ、第１の水ポンプＰ２１によりヘッドが付加されて、ラインＬ２７Ｂを流れて蒸発器９に送られる。
一方、蒸気タービン３を出て分岐点Ｂ２１で他方のラインＬ２２側に分岐した中圧蒸気「ＶＭ」が蒸発器９に供給される。中圧蒸気「ＶＭ」が保有する潜熱は、蒸発器９において、ラインＬ２７Ｂを流れる水に投入され、ラインＬ２７Ｂを流れる水を気化して高中圧蒸気「ＶＨＭ」とせしめる。当該高中圧蒸気「ＶＨＭ」はラインＬ２７Ｃを流れる。
【００５９】
ラインＬ２７Ｃを流れる高中圧蒸気「ＶＨＭ」は吸収器７に供給され、吸収器７内を滴下する吸収溶液に吸収されて吸収熱を発生して、吸収器７内を加熱する。そして、ラインＬ２３を流れる水を加熱する。
【００６０】
ラインＬ２２を流れ蒸発器９で潜熱を投入した中圧蒸気「ＶＭ」は凝縮水となり、ラインＬ２２Ａを流れる。そして、合流点Ｇ２１において、ラインＬ２１Ａを流れる凝縮水と合流して、ラインＬ２１Ｗを介して第２の水ポンプＰ２２へ流れ、ヘッドが付加される。第２の水ポンプＰ２２でヘッドが付加された凝縮水は、ラインＬ２１Ｂを流れ、分岐点Ｂ２２でラインＬ２３とラインＬ２４とに分岐する。
ラインＬ２３を流れる水は、上述した通り吸収器７内で加熱され、高圧蒸気「ＶＨ２」となり、ラインＬ２３Ａを流れる。そして、排熱回収ボイラ５内の第２の過熱器Ｈ２で加熱されて高圧蒸気となり、ラインＬ２３Ｂを介して、蒸気タービン３に供給されて蒸気タービン３を回転駆動する。
【００６１】
一方、ラインＬ２４を流れる水は、排熱回収ボイラ５内の節炭器５１で加熱され、蒸気ドラム５２で気化する。気化した蒸気はラインＬ２４Ａを流れ、第１の過熱器Ｈ１で加熱され、高圧蒸気「ＶＨ１」となり、ラインＬ２４Ｂを流れて蒸気タービン３へ供給される。
【００６２】
すなわち、図３の実施形態においても、蒸気タービン３を出た中圧蒸気「ＶＭ」が保有する熱量は、吸収器７においてラインＬ２３Ａを流れる高圧蒸気生成に投入され、蒸気タービン３の回転動力創生に用いられ、発電に直接利用される。
【００６３】
また、再生器６内で再生した蒸気は、ラインＬ２７、復水器８、ラインＬ２７Ａ、第１の水ポンプＰ２１、ラインＬ２７Ｂ、蒸発器９、ラインＬ２７Ｃを流れて、再び吸収器７にて吸収溶液に吸収され、蒸気タービン３に到達することはない。したがって、蒸気タービン３のタービン翼が腐食する可能性も回避される。
【００６４】
その他の構成及び作用効果は、図１、図２の実施形態と同様であり、以降の説明は省略する。
【実施例４】
【００６５】
次に図４を参照して、第４実施形態を説明する。
図４の第４実施形態は図２の第２実施形態と同様に「２重効用」を奏するものである。
【００６６】
蒸気タービン３を出て分岐点Ｂ３１でラインＬ３１側に流れた中圧蒸気ＶＭは、再生器６で潜熱を投与して凝縮してＬ３１Ａを流過する。
再生器６において、中圧蒸気「ＶＭ」により、吸収溶液から蒸気を再生し、その再生した低圧蒸気「ＶＬ」はラインＬ３８を介して複数器８に流入する。
【００６７】
復水器8において、低圧蒸気「ＶＬ」は海水供給ラインＬＳによって海水を供給されることによって復水し、Ｌ３８Ａを流過し、第1の水ポンプＰ３１によって加圧され、Ｌ３８Ｂを経て分岐点Ｂ３３でＬ３９とＬ４０に分岐する。分岐点Ｂ３３からラインＬ４０側を流れる水は蒸発器９に供給される。
【００６８】
ここで、蒸気タービンを出て、Ｂ３１でＬ３２に分岐した中圧蒸気「ＶＭ」が蒸発器９に供給され、潜熱を前記ラインＬ４０を流れる水に投入する。ラインＬ４０を流れる水は高中圧蒸気「ＶＨＭ１」となり、Ｌ４０Ａを流れて低温吸収器７２へ流入する。
【００６９】
前記高中圧蒸気「ＶＨＭ１」は低温吸収器７２で吸収溶液に吸収され、吸収熱を発生して、低温吸収器７２内を加熱し、その結果ラインＬ３９を流れる水が加熱される。
そして、ラインＬ３９を流れる水は高中圧蒸気「ＶＨＭ」となりラインＬ３９Ａを経て吸収器７１へ流入する。吸収器７１内では吸収溶液に吸収されて、吸収熱を発生し、吸収器７１内を加熱する。
【００７０】
蒸気タービン３を出て分岐点Ｂ３１を経由し、Ｌ３２を流れる中圧蒸気「ＶＭ」は前述のように蒸発器９でラインＬ４０を流れる水に潜熱を与えており、凝縮し、水と化す。その水はラインＬ３２Ａを流れて合流点Ｇ３１でＬ３１Ａを流れる水と合流する。
合流した水は第２の水ポンプＰ３２で加圧され、ラインＬ３１Ｂを流過し、分岐点Ｂ３２でラインＬ３３、ラインＬ３４に分岐する。
【００７１】
Ｌ３３を流れる水は、吸収器７１内の吸収熱により加熱され、高圧蒸気「ＶＨ２」となり、ラインＬ３３Ａを流れて、排熱回収ボイラ５の第２の過熱器Ｈ２でさらに過熱される。過熱された高圧蒸気「ＶＨ２」はラインＬ３３Ｂを経由して蒸気タービン３に流入してタービン３を回転させる。そしてタービン３が回転することにより、タービン３と一体で回転する発電機４が発電を行う。
【００７２】
一方、ラインＬ３４を流れる水は、排熱吸収ボイラ５の節炭器５１で加熱されて、蒸気ドラム５２で気化してさらに気化した蒸気はラインＬ３４Ａを介して第１の加熱器Ｈ１に流入する。
第１の加熱器Ｈ１で過熱された高圧蒸気「ＶＨ１」はラインＬ３４Ｂを介して蒸気タービン３に流入してタービン３を回転させる。そしてタービン３が回転することにより、タービン３と一体で回転する発電機４が発電を行う。
【００７３】
なお、再生器６で濃縮した吸収溶液は、溶液ポンプＰでヘッドを付加されて、ラインＬ３５、低温溶液熱交換器１２及び高温溶液熱交換器１３を介して吸収器７１へ流入する。
【００７４】
低温溶液熱交換器１２では、ラインＬ３５を流れる濃溶液ＱＣはラインＬ３７を流過する希溶液Ｑｎから熱を受け昇温する。また、高温溶液熱交換器１３では、ラインＬ３５を流れる濃溶液ＱＣはラインＬ３６を流過する希溶液Ｑｎから熱を受け、更に昇温する。
【００７５】
吸収器７１では中間溶液はラインＬ３９Ａを流れる中高圧蒸気「ＶＨＭ２」を吸収して、ラインＬ３６、第１の減圧弁Ｖ１、ラインＬ３６Ａを介して低温吸収器７２へ流入する。温吸収器７２では希溶液ＱｎはラインＬ４０Ａを流れる高中圧蒸気「ＶＨＭ１」を吸収し、ラインＬ３７、第２の減圧弁Ｖ２、ラインＬ３７Ａを介して再生器６へ流入する。
【００７６】
図４の実施形態においても、蒸気タービン３を出た中圧蒸気「ＶＭ」が保有する熱量は、吸収器７１において、ラインＬ３３Ａを流れる高圧蒸気生成に用いられ、蒸気タービン３の回転動力創生に用いられ、発電に直接利用される。
【００７７】
また、再生器６内で再生した低圧蒸気「ＶＬ」は、ラインＬ３８、復水器８、ラインＬ３８Ａ、第１の水ポンプＰ３１、ラインＬ３８Ｂ、Ｌ４０、蒸発器９、ラインＬ４０Ａを流れて、低温吸収器７２にて吸収溶液に吸収される。また、ラインＬ３９から低温吸収器７２に流入した水は低温吸収器７２内で昇温され高中圧蒸気「ＶＨＭ２」と成って、Ｌ３９Ａを流れ、吸収器７１にて吸収溶液に吸収されるので、蒸気タービン３に到達しない。したがって、蒸気タービ３ンのタービン翼が腐食する可能性も防止される。
【００７８】
その他の構成及び作用効果は、図１〜図３の実施形態と同様であり、以降の説明を省略する。
【００７９】
図示の実施形態はあくまでも例示であり、本発明の技術的範囲を限定する趣旨ではない旨を付記する。
【図面の簡単な説明】
【００８０】
【図１】本発明の第１実施形態の構成を示すブロック図。
【図２】本発明の第２実施形態の構成を示すブロック図。
【図３】本発明の第３実施形態の構成を示すブロック図。
【図４】本発明の第４実施形態の構成を示すブロック図。
【図５】従来技術のコンバインドサイクル発電装置の構成を示すブロック図。
【符号の説明】
【００８１】
１・・・ガスタービン
２・・・第１の発電機
３・・・蒸気タービン
４・・・第２の発電機
５・・・排熱回収ボイラ
６・・・再生器
７、７１・・・吸収器
８・・・復水器
９・・・蒸発器
１２・・・低温溶液熱交換器
１３・・・高温溶液熱交換器
７２・・・低温吸収器
Ｂ１、Ｂ１１、Ｂ２１、Ｂ３１・・・第１の分岐点
Ｐ・・・溶液ポンプ
Ｐ１、Ｐ１１、Ｐ２１、Ｐ３１・・・第１の水ポンプ
Ｌ１〜Ｌ４０・・・ライン
【図１】
2005214089.tif 000003
【図２】
2005214089.tif 000004
【図３】
2005214089.tif 000005
【図４】
2005214089.tif 000006
【図５】
2005214089.tif 000007