(57)【要約】      （修正有）【課題】排ガス中に含まれる一酸化炭を酸化除去する触媒活性が持続する触媒構造体を提供する。【解決手段】該ジルコニア担体は少なくとも１種の無機または有機のジルコニウム化合物を大気中、４５０〜６００℃で焼成したものである。触媒構造体の容量１リットル当たりのジルコニア量は２０〜１００ｇである。【効果】使用温度でＳＯ２の酸化能が低い。アンモニアの吸着が少なく酸性硫酸アンモニウム等の酸性硫酸塩が形成しにくい。硫酸塩やダストと触媒との接触が低減できて活性成分担持量を多くしなくても一酸化炭素等可燃成分の酸化能の長期継続が期待できる。【選択図】    なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
一酸化炭素等可燃成分の酸化能を有する活性成分をジルコニア担体に担持した触媒を一体構造を有する支持体表面に被覆してなる触媒構造体であって、該ジルコニア担体は少なくとも１種の無機または有機のジルコニウム化合物を大気中、４５０〜６００℃で焼成したものであり、触媒構造体の容量１リットル当たりのジルコニア量が２０〜１００ｇであることを特徴とする排気ガス中の一酸化炭素等可燃成分の酸化触媒構造体。
【請求項２】
活性成分がＰｔ、その酸化物またはこれらの混合物であり、Ｒｈを含んでもよく、活性成分の量が、その元素換算で、触媒構造体の容量１リットル当たり０．５〜３．０ｇであることを特徴とする請求項１に記載の触媒構造体。
【請求項３】
昇温脱離（ＴＰＤ）によるアンモニアの吸着量測定で１００〜５００℃の温度範囲におけるアンモニアの吸着量が０．１０ｍｍｏｌ／ｇ以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の触媒構造体。
【請求項４】
ＢＥＴ比表面積が６０ｍ２／ｇ以下 であることを特徴とする請求項１に記載の触媒。
【請求項５】
支持体がハニカム構造体または三次元網状構造体であり、そのセル目の数が１平方インチ当たり３０〜３００個であることを特徴とする請求項１に記載した触媒構造体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、製鉄工場の燒結鉱の製造工程において発生する、ＳＯx、ハロゲン、硫酸塩類ダスト、ヒュームを含む燒結炉排気ガス中の一酸化炭素等可燃成分を酸化し環境を保護すると同時に反応熱を有効利用する触媒構造体に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
製鉄工場の燒結鉱の製造工程で生成する排気ガスには、一酸化炭素、微量の揮発性有機物（ＶＯＣ）などの可燃成分のほか、ＮＯx、ＳＯx、ハロゲン、酸性硫酸塩類ダスト、重金属ヒューム、水蒸気等が含まれる。
【０００３】
これら有害成分を含む排気ガスは、通常排気ガス処理が施された後に大気排出される。排気ガス浄化処理としては、まず集塵装置により重金属ヒュームや微粒子ダストが除去され、次に脱硫装置により硫黄成分を含んだＳＯx等が除去され、次いで脱硝装置によりＮＯx等の窒素化合物が除去され、最後に一酸化炭素等の可燃ガスが触媒反応装置で酸化除去される。しかる後、熱交換器を通り熱回収されガスは大気中に排出される。
【０００４】
しかし、前記排気ガス処理設備で処理された後のガス中にも微量のＳＯx、ハロゲン、酸性硫酸塩類ダスト、重金属ヒュームが除去されず、触媒反応装置に到達する。
【０００５】
特にＳＯx、ハロゲン等のガス体は触媒に吸着し、触媒活性点であるＰｔを覆い、触媒の酸化能を低下させる。
【０００６】
また、分解温度の高い酸性硫酸塩類ダスト（例えば酸性硫酸アンモニウムの分解温度は４９０℃）が触媒表面に付着し、触媒細孔を閉塞する結果、排気ガスの酸化除去効率を低下させる。
【０００７】
酸化能の低下した触媒は、一般的には随時装置運転を継続しながら加熱再生されるが、これらの影響により触媒再生頻度を上げても触媒活性の持続が難しい欠点があった。
【０００８】
酸化除去用触媒の活性を持続させるための解決策として、例えば、下記特許文献１には、「燒結炉排気ガス中の一酸化炭素の酸化触媒として、排気ガス処理中の活性持続のためコージェライトに０．２４ｍｇ／ｃｍ２以上のＰｔを担持したＰｔ−γ−アルミナ触媒成分をハニカム支持体にコートした触媒」が開示されている。
【０００９】
これは、例えば四角孔の３００セル目のコーディライトハニカムでは、幾何学表面積２２ｃｍ２／ｃｍ３で触媒全容積１リットル当たりＰｔの担持量が５．２８ｇ以上必要とする事に相当し、２１０セル目の製品では幾何学表面積１９ｃｍ２／ｃｍ３で４．５６ｇ以上、８０セル目の製品では幾何学表面積１０ｃｍ２／ｃｍ３で触媒全容積１リットル当たりＰｔの担持量は２．４ｇ以上、３０セル目の製品で幾何学表面積８ｃｍ２／ｃｍ３で触媒全容積１リットル当たりＰｔの担持量は１．９２ｇ以上必要とする事に相当する。
【特許文献１】特公平３−５３９７１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
前述した様に、微量のＳＯx、ハロゲンガスの触媒表面への吸着や酸性硫酸塩ダストの触媒表面への付着や触媒細孔の閉塞等が、活性メタル表面積や触媒のＢＥＴ比表面積を低減させる。活性の継続時間を少しでも長く保つために活性メタルの担持量を高める必要があるが、メタル担持量を高めても活性持続時間が短く、実用技術としては問題があった。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明者らは上記課題を解決するため鋭意検討した結果、触媒使用温度４００〜５００℃でＳＯ２の酸化能が低く、入口ガス中に含まれるアンモニアの吸着も少なく、生成する酸性硫酸アンモニウム等の酸性硫酸塩の形成も低減することができ、これらのダストの直接的な付着も防止でき、適度なメタル担持量で一酸化炭素や可燃成分の酸化能を長期に持続する触媒を見出し、本発明を完成した。
【００１２】
すなわち、本発明は、一酸化炭素等可燃成分の酸化能を有する活性成分をジルコニア担体に担持した触媒を一体構造を有する支持体表面に被覆してなる触媒構造体であって、該ジルコニア担体は少なくとも１種の無機または有機のジルコニウム化合物を大気中、４５０〜６００℃で焼成したものであり、触媒構造体の容量１リットル当たりのジルコニア量が２０〜１００ｇであることを特徴とする排気ガス中の一酸化炭素等可燃成分の酸化触媒構造体である。
【００１３】
本発明で用いる支持体は、粒状、球状、ペレット状、押出し状、板状、円筒状、格子状の外、一体構造を有する支持体、フイルター状等の任意の形状をなすものであってよいが、燒結炉の様に排気ガス中にダストが多く含まれる場合は、セル目の大きいセラミック素材の一体構造を有する支持体を用いる事が好ましい。一体構造を有する支持体は例えばハニカム構造体、三次元網状構造である。
【００１４】
セラミック素材としてコーディライト（２ＳｉＯ２・２Ａｌ２Ｏ３・５ＭｇＯ）、ムライト（２ＳｉＯ２・３Ａｌ２Ｏ３）、α−アルミナ、アルミナチタネート、チタニア、Ｓｉ Ｃ、珪酸マグネシウム、シリカ・アルミナのハニカム状に成型したものや、ニチアス社や西部技研社から市販のセラミック繊維やシートで一体型構造を成型したもの、また、市販の活性炭、カーボングラファイト製のハニカム、市販のスポンジ状のセラミック三次元網状構造体がある。これらはそれ自体ではほとんど触媒担体機能を持たないので、表面に触媒担体機能を有する多孔質体を被覆して使用する。また、多孔質体にはＰt、Ｒｈ等の活性成分を担持しておいてもよく、あるいは担体基材に被覆した後に活性成分を担持してもよい。
【００１５】
一体構造を有する支持体の内、コーディライト（２ＳｉＯ２・２Ａｌ２Ｏ３・５ＭｇＯ）から構成されたハニカム構造体が安価で最も好ましく用いられる。また、本発明に係る触媒の支持体は、上述した安価な組成構造体で構成され、機械的特性、物理的特性、例えば圧損強度、摩耗性、落下強度などが優れた物理的特性を有する。
【００１６】
ハニカム構造体や三次元網状構造体のセル数としては１平方インチ当り３０〜３００セルが適当である。３０セル以下では、支持体体積当たりの幾何表面積が低く、体積当たりの触媒性能が低い。３００セルを超えるとダストによる貫通孔の閉塞が起き易い。燒結炉排気ガスの様にダストの比較的多い排気ガスには，１平方インチ当り好ましくは３０〜１００セルの一体構造を有する支持体を使用する。
【００１７】
次に本発明に適用される一酸化炭素の酸化に用いる触媒を説明する。
【００１８】
本発明はで用いるジルコニア担体は、ＢＥＴの比表面積が６０ｍ２／ｇ以上、好ましくは８０ｍ２／ｇ以上で、平均粒径が０．５〜１０μｍのものである。市販のジルコニア粉末を使用しても良いが次の安価な製法で製造できる。
【００１９】
例えば市販の硝酸ジルコニウムの直接熱分解により、または、硝酸ジルコニウム、硫酸ジルコニウム、コロイド状ジルコニアなどの無機化合物、酢酸ジルコニル等の有機化合物などから選ばれるジルコニウム化合物の水溶液にアルカリ水溶液を加えて、生成する水酸化ジルコニウムを遠心分離して濾取、洗浄後、乾燥し、大気中３５０〜６００℃、好ましくは４５０〜６００℃で１〜１２時間焼成し、粒径１μｍ程度まで粉砕することにより、ジルコニアを得ることができる。これら原料中に、微量の不純物等が含まれる場合でも、得られる物性に大きく影響を与えるものでない限り問題はない。ジルコニアは、希土類、Ｌａ、Ｃｅ、Ｎｄ等の酸化物を１〜２０重量％添加されたものであってもよい。
【００２０】
ジルコニアの焼成を４５０〜６００℃で行う事により、１００〜５００℃の温度範囲における昇温脱離（ＴＰＤ）によるアンモニアの吸着測定で、吸着量を０．１０ｍｍｏｌ／ｇ以下に抑制する事が出来る。４５０℃を越えない温度での焼成では、アンモニアの吸着量が多く、６００℃を越える温度での焼成ではＢＥＴ比表面積が低下し、触媒化後の一酸化炭素やその他の可燃成分の酸化活性が低くなるので好ましくない。アンモニア吸着量が抑制される結果、製鉄工場の燒結鉱の製造工程やその後の排ガス処理工程からの排気ガス中に含まれるアンモニアの触媒への吸着を抑制し、アンモニアとＦｅ、アルカリ、Ｐｂなどとの反応の結果生成する酸性硫酸アンモニウム金属塩等の形成も低減可能となる。
【００２１】
担体に担持する活性成分は、一酸化炭素等可燃成分の酸化能を有する公知の酸化活性成分であってよく、貴金属元素またはその酸化物、とりわけＰｔ、その酸化物またはこれらの混合物がＳＯx、ハロゲンの被毒に強い点で好ましい。またＰｔへの適量のＲｈの添加は、一酸化炭素酸化能を落とさずＳＯ２酸化能を抑制する。
【００２２】
活性成分としてのＰｔは、市販の例えばエヌ・イー・ケムキャツト社製のＰｔ原料、白金の酸化物、例えば塩化白金酸、塩化白金アルカリ塩、塩化白金酸アンモニウム、アンミン白金塩化物、白金の有機塩化合物等の溶液にアルカリや酸を添加したり、これらの塩を酸化分解させ、還元処理して得られるＰｔ微粒子、酸化物、水酸化物であってよい。
【００２３】
活性成分としてのＲｈは、市販の例えばエヌ・イー・ケムキャツト社製のＲｈ原料、Ｒｈの酸化物、例えば塩化ロジウム、塩化ロジウム酸、硝酸ロジウム、硫酸ロジウム、酢酸ロジウム、ロジウムの有機塩化合物等の溶液にアルカリや酸を添加したり、これらの塩を酸化分解させ、還元処理して得られるＲｈ微粒子、酸化物、水酸化物であってよい。
【００２４】
前述のＰｔあるいはＲｈの担持状態は、熱分解した状態でも、またはアルカリや酸で中和沈殿した後、濾取、水洗した状態でもよいが、還元処理を行ったものを用いるのが好ましい。還元処理には湿式還元法と乾式還元法がある。湿式還元法ではＰｔあるいはＲｈ原料をそのまま、またはそれをアルカリや酸で中和したもの、またはＰｔあるいはＲｈ原料をジルコニア粉体に浸漬または吸液したもの、または支持体にジルコニア粉体を被覆した後ＰｔあるいはＲｈ原料をジルコニア粉体に浸漬または吸液させたものを、そのまま、または一旦乾燥または焼成後、水溶液中で１０〜９５℃でホルマリン、ヒドラジン、シュウ酸、ＳＢＨ（ナトリウムボロハイドライト）等の一般的に用いられる還元剤を用いて１０分〜一昼夜、還元を実施する。
【００２５】
乾式還元では、所定の焼成を行ったジルコニア粉体にＰｔあるいはＲｈ原料をそのまま、またはそれをアルカリや酸で中和したもの、またはＰｔあるいはＲｈ原料をジルコニア粉体に浸漬または吸液したもの、または支持体にジルコニア粉体を被覆した後ＰｔあるいはＲｈ原料をジルコニア粉体に浸漬または吸液させたものを、そのまま、または乾燥焼成するか、またはアルカリや酸で中和後水洗乾燥し、水素ガス、一酸化炭素等の還元性ガスやそれらを窒素で希釈した還元性ガスを使用し１５０〜６００℃、好ましくは２００℃〜５００℃で３０分〜３時間、還元を行なう。
【００２６】
アルカリや酸で中和後水洗処理をしていない場合は還元処理によりＰｔあるいはＲｈを固定した後に温水による洗浄で水溶性残留不純物を除去する事が触媒の低温活性向上に好ましい。
【００２７】
触媒を一体構造を有する支持体に被覆する場合、触媒のＰｔおよびＲｈ担持量は、触媒を支持体に被覆した触媒構成体の容量１リットル当り、ＰｔおよびＲｈの元素換算で０．５ｇ〜３．０ｇである。ＰｔおよびＲｈ担持量がこの範囲より低いと一酸化炭素等可燃成分の酸化活性が弱く、担持量が高いと経済性で不利となる。
【００２８】
活性成分をジルコニア担体に担持した触媒を一体構造を有する支持体表面に被覆した触媒構造体を製造する方法には、１）まず活性成分をジルコニア担体に担持させた粉状の触媒を製造し、その後、該触媒を一体構造を有する支持体表面に被覆する方法と、２）予めジルコニア粉体を一体構造を有する支持体表面に被覆し、その後、活性成分を支持体表面に被覆されたジルコニア層に担持する方法がある。
【００２９】
前者の方法１）では、活性成分をジルコニアに担持した触媒を得るには、ジルコニア粉体を活性成分の原料物質の均一溶液または均一分散液に浸漬し、ジルコニア粉体に活性成分を吸着させた後、粉体を濾取するか、あるいは必要な量の活性成分の原料物質を、ジルコニア粉体の吸水量に相当する量の純水に溶かし、それをジルコニア粉体に噴霧または滴下する。その後この粉体を５０〜２００℃で乾燥し、４５０℃から６００℃の温度で焼成して活性成分を担持させたジルコニア粉体を得る。乾燥後に前述した還元処理や温水洗浄を行っても良い。
【００３０】
次に、これらの粉体を純水およびバインダーと混合し、スラリー化し、ボールミルを用いてスラリー中の粒子を径が０．１〜１０μｍになるまで粉砕する。ここで用いるバインダーは、シリカ、ジルコニル等が好ましく、特にジルコニアバインダーが好ましい。バインダーの量は被覆層乾燥固形成分１ｋｇ当たり固形分として１００〜２００ｇ、純水の量はジルコニア粉体のスラリーを所定の固形分濃度に調節する量を含め被覆層乾燥固形成分１ｋｇ当たり３００〜８００ｍｌである。スラリーは純水の添加により所定の固形分濃度に調節する。スラリーの被覆前の乾燥固形成分濃度は例えば３０〜６０重量％であってよい。この場合、比重は１．２０〜１．６０ｇ／ｍｌとなる。このスラリーを一体構造を有する支持体に被覆する。
【００３１】
セルの数によって支持体表面の被覆に用いるスラリーの最適な固形分濃度は異なるが、好ましくは４０〜５０重量％である。支持体をスラリー中に５〜６０秒間沈め、取り出した後、余分のスラリーを空気流等で取り除き、１００〜２００℃で乾燥する。乾燥後４５０〜６００℃の温度で焼成を行い、支持体を粉体触媒で被覆してなる触媒構造体が得られる。被覆完成後の支持体１リットル当り、被覆される粉体触媒とバインダーの固形物量は、支持体のセル目、構造によって異なるが、通常３０〜１６０ｇである。
【００３２】
後者の方法２）では、市販のジルコニア粉体を純水およびバインダーと混合し、スラリー化し、ボールミルを用いてスラリー中の粒子を径が０．１〜１０μｍになるまで粉砕する。ここで用いるバインダーは、シリカ、ジルコニル等が好ましく、特にジルコニアバインダーが好ましい。バインダーの量は被覆層乾燥固形成分１ｋｇ当たり固形分として１００〜２００ｇ、純水の量はジルコニア粉体のスラリーを所定の固形分濃度に調節する量を含め被覆層乾燥固形成分１ｋｇ当たり３００〜８００ｍｌである。スラリーは純水の添加により所定の固形分濃度に調節する。スラリーの被覆前の乾燥固形成分濃度は例えば３０〜６０重量％であってよい。この場合、比重は１．２０〜１．６０ｇ／ｍｌとなる。セルの数によって支持体表面の被覆に用いるスラリーの最適な固形分濃度は異なるが、好ましくは４０％〜５０重量％である。
【００３３】
その後、支持体をそのスラリー中に５〜６０秒間沈め、取り出した後余分のスラリーを空気流等で取り除き、１００〜２００℃で乾燥する。乾燥後４５０〜６００℃の温度で焼成し被覆が完成される。被覆完成後の支持体１リットル当りに被覆されるジルコニアとバインダーの固形物の量は、支持体のセル目、構造によって異なるが、３０ｇ〜１６０ｇである。
【００３４】
これらの被覆を完成した後、該ジルコニアとバインダーの固形物で被覆された支持体を活性成分の原料物質を含む液中に室温〜９８℃の温度にて浸漬または吸液し、室温〜２００℃の温度で乾燥した後、４５０〜６００℃の温度で焼成し、場合によっては還元処理を行い、更に洗浄してから５０〜２００℃の温度で乾燥して、触媒構造体を得る。
【００３５】
ジルコニアまたは活性成分−ジルコニアの触媒は、何処かの工程で４５０〜６００℃で１時間から１２時間熱処理を受けさせる。熱処理条件は好ましくは大気中２〜５時間である。
【００３６】
ジルコニア量は触媒構造体の容量１リットル当たり２０〜１００ｇ、好ましくは３０〜６０ｇである。この範囲のジルコニア量では、ダストによる目詰まりもなく一酸化炭素等可燃成分の酸化性能の持続に効果がある。
【００３７】
支持体をジルコニアスラリーに浸す高さを調節する事により、触媒構造体の一部例えばガス流れ方向の前部のみにジルコニアの被覆を行い、飛散酸性硫酸塩ダスト類が付着堆積し易い触媒表面を保護する事が出来る。
【００３８】
活性成分層やジルコニア担体にチタン酸アルミニウム、チタン酸カリウム、ＳｉＣ等の市販のウイスカー、ガラス繊維、アルミナ・シリカ繊維、活性炭繊維、カーボングラファイト繊維等の耐酸性繊維状物質を添加して被覆層の密着性を増す事も好ましい。
【００３９】
［使用方法］
触媒層の出口ガス温度は、入口ガス温度に処理ガス中に存在する一酸化炭素の酸化熱による昇温が加算される。一酸化炭素の濃度変動を考慮し、触媒層出口温度が４９０℃以上、好ましくは５００℃以上を維持する様に、入口ガス温度の制御を行う事が当該被毒成分共存ガスの処理で長期一酸化炭素の接触酸化活性維持に望ましい。入口ガス温度３５０℃未満では除去効率が低いことに加え、極微量のＳＯxによる被毒で活性の維持が難し い。
【００４０】
また、一酸化炭素の濃度が低い時に易燃性のガスを入口ガス側に追加して触媒層の温度を上げることや、活性低下が観測された場合５００℃以上の熱風による再生処置を行う使い方が望ましい。
【００４１】
処理ガスの酸素濃度は、ガス中の可燃成分を燃焼するに充分な理論量以上で有れば良いが、好ましくは理論量の２倍から１０倍を必要とする。本発明による触媒構造体の反応装置への充填量は、通常、空間速度（ＳＶ）１,０００〜１００，０００ｈ−１、好ましくは３，０００〜８０，０００ｈ−１である。本発明による触媒構造体の設置位置は、脱硝装置を併用する場合、脱硝触媒層の前後どちらでもよいが、これを前段に設置する場合、脱硝用の還元剤が酸化されることのないよう、処理ガス流に対して還元剤の注入口前段に設置する。
【発明の効果】
【００４２】
本発明の触媒構造体は、(1)使用温度でＳＯ２の酸化能が低い、(2)アンモニアの吸着が少なく酸性硫酸アンモニウム等の酸性硫酸塩が形成しにくい、(3)硫酸塩やダストと触媒との接触が低減できて活性成分担持量を多くしなくても一酸化炭素等可燃成分の酸化能の長期継続が期待できる、(4)排気ガス中の一酸化炭素等可燃成分を酸化し反応熱を有効に広範囲な用途で使える、(5)共存ＶＯＣやダイオキシン類の除去も可能である、等の利点を有し、エネルギー源の節約、有害物質の分解除去による環境保全の他、省エネによる二酸化炭素の削減が可能で、地球温暖化の防止に利用出来る。
【発明を実施するための最良の形態】
【００４３】
以下に実施例および比較例を用いて本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれら実施例のみに限定されるものではない。
【００４４】
実施例１
市販のＢＥＴ比表面積値９７ｍ２／ｇを有するジルコニア粉体（平均粒度１μｍ）を５５０℃２時間大気中で焼成し、ＢＥＴ比表面積値４３ｍ２／ｇのジルコニア粉体１,０００ｇを得た。これにバインダーとして市販の２０％酢酸ジルコニル８８３ｇ（ジルコニアとしての固形分１７６ｇ）、純水５００ｍｌを均一混合し、同粉体をボールミルにて８時間湿式粉砕して取りだし、２３０ｍｌの純水を加えて固形分約４５重量％のジルコニアスラリーを調製した。
【００４５】
このスラリーに１インチ平方当たり８０セルのセル目を持つ日本ガイシ社市販のハニセラム（コージェライト製ハニカム支持体）１５０ｍｍ×１５０ｍｍ×高さ５０ｍｍを浸漬し、引き上げ、空気流で余分なスラリーを除去した後、１１０℃で６０分乾燥し、４００℃１時間焼成して、ハニカム支持体１リットル当たり６５ｇの固形分を被覆した。
【００４６】
次に、この支持体を、エヌ・イー・ケムキャット社製の塩化白金酸５．７５ｇ（Ｈ２ＰｔＣｌ６、Ｐｔ含有率４０％、Ｐｔで２．３ｇ）を溶解した加温水溶液に浸し、９５℃２時間保持後引き上げ、１００℃で乾燥した。これを水素を含む気流中で４００℃１時間還元処理した後、温水洗浄し１１０℃乾燥して２．０ｇ／リットルＰｔ−ジルコニア触媒コート（被覆）コージェライト製ハニカム触媒構造体Ａ−１（触媒構造体としてのＢＥＴ比表面積は４．９ｍ２／ｇ）を調製した。
【００４７】
実施例２
実施例１で用いたと同じＢＥＴ比表面積値９７ｍ２／ｇを有するジルコニア粉体（平均粒度１μｍ）を５５０℃２時間大気中で焼成した。ＢＥＴ比表面積値を４３ｍ２／ｇとしたジルコニア粉体８２４ｇを得た。これにエヌ・イー・ケムキャット社製の塩化白金酸７７．５ｇ（Ｈ２ＰｔＣｌ６、Ｐｔ含有率４０％、Ｐｔで３１ｇ）を含む水溶液３００ｍｌを滴下し、１００℃２時間乾燥した。
【００４８】
次いで、この粉体を水素還元炉中で水素を含む気流中で４００℃１時間還元後、温水中に縣濁し、濾取、洗浄し、３．６３％Ｐｔ−ジルコニア粉体８５５ｇを調製した。
【００４９】
このＰｔ−ジルコニア粉体とバインダーとしての２０％酢酸ジルコニル８８３ｇ（ジルコニアとしての固形分１７６ｇを含む）、純水５００ｍｌとを均一混合し、粉体をボールミルにて８時間湿式粉砕し、取り出して純水を加えてＰｔ−ジルコニア固形分約４５重量％のスラリーを調製した。
【００５０】
このスラリーに１インチ平方当たり８０セルのセル目を持つ実施例１で用いたと同じコージェライト製ハニカム支持体１５０ｍｍ×１５０ｍｍ×高さ５０ｍｍを浸漬し、引き上げ、空気流で余分なＰｔを含むスラリーを除去した後、１１０℃で６０分乾燥し、４００℃１時間焼成して、Ｐｔ−ジルコニアの触媒成分をハニカム支持体１リットル当たり６５ｇ被覆して、２．０ｇ／リットルＰｔ−ジルコニア触媒コート（被覆）コージェライト製ハニカム触媒構造体Ａ−２（触媒構造体としてのＢＥＴ比表面積は４．８ｍ２／ｇ）を調製した。
【００５１】
実施例３
実施例１で用いたと同じＢＥＴ比表面積値９７ｍ２／ｇを有するジルコニア粉体（平均粒度１μｍ）を使用して実施例２と同様の手法で被覆後支持体を得た。
【００５２】
次にこの支持体を、エヌ・イー・ケムキャット社製のテトラアンミンＰｔジナイトレート水溶液（［Ｐｔ（ＮＨ４）２］（ＮＯ３）４水溶液、Ｐｔ含有率５．７％）を純水で希釈して２．３％Ｐｔ含有率のテトラアンミンＰｔジナイトレート水溶液とした液中に５秒間浸し吸液させ、引き上げ、空気流で余分なＰｔ液を除去し、９９ｇのＰｔ液量を吸液させた。１００℃で乾燥６０分、５００℃２時間焼成後、温水で洗浄乾燥して２．０ｇ／リットルＰｔ−ジルコニア触媒コート（被覆）コージェライト製ハニカム触媒構造体Ａ−３（触媒構造体としてのＢＥＴ比表面積は５ｍ２／ｇ）を得た。
【００５３】
実施例４
実施例３と同様の手法でジルコニアを被覆した支持体を作成し、エヌ・イー・ケムキャット社製のテトラアンミンＰｔジナイトレート水溶液のＰt含有率を２．０７％、１．８４％、１．５９％に変えて、同様の手法でＰt担持・焼成・温水洗浄・乾燥を施し、各 １．８ｇ／リットル、１．６ｇ／リットル、１．４ｇ／リットルのＰｔ−ジルコニア触媒コートコージェライト製ハニカム触媒構造体（触媒構造体としてのＢＥＴ比表面積は各々５．３ｍ２／ｇ）を得た。
【００５４】
別途、エヌ・イー・ケムキャット社製の硝酸Ｒｈを純水で溶解調整し、０．２３％、０．４６％、０．６９％Ｒｈ含有液を作り、各液に上記１．８ｇ／リットル、１．６ｇ／リットル、１．４ｇ／リットルのＰｔ−ジルコニア触媒コートコージェライト製ハニカム触媒構造体を５秒間浸し吸液させ、引き上げ、空気流で余分な液を除去、９２ｇのＲｈ液量を吸液させた。１００℃で乾燥６０分、５００℃２時間焼成後、温水で洗浄乾燥して２．０ｇ／リットル（Ｐｔ＋Ｒｈ）−ジルコニア触媒コートコージェライト製ハニカム触媒構造体Ａ−４１、４２、４３（触媒構造体としてのＢＥＴ比表面積は４．８ｍ２／ｇ）を得た。
【００５５】
実施例５
実施例１で用いたと同じＢＥＴ比表面積値９７ｍ２／ｇを有するジルコニア粉体（平均粒度１μｍ）を、５５０℃２時間大気中で焼成し、ＢＥＴ比表面積値４３ｍ２／ｇのジルコニア粉体１,０００ｇと成したものに、バインダーとして実施例１で用いたと同じ２０％酢酸ジルコニル８８３ｇ（ジルコニアとしての固形分１７６ｇ）、純水５００ｍｌを均一混合し、ボールミルにて８時間湿式粉砕して取りだし、５６０ｍｌの純水を加えて固形分約４０重量％のジルコニアスラリーを調製した。
【００５６】
このスラリーに実施例３の２．０ｇ／リットルＰｔ−ジルコニア触媒コート（被覆）コージェライト製ハニカム触媒構造体Ａ−３を浸漬し、引き上げ、空気流で余分なスラリーを除去した後、１１０℃で乾燥６０分、４００℃１時間焼成して、ジルコニア被覆層を触媒構造体１リットル当たり４０ｇの固形分として被覆し、ジルコニア表面コート−２．０ｇ／リットルＰｔ−ジルコニア触媒コートコージェライト製ハニカム触媒構造体Ａ−５を得た。
【００５７】
比較例１
ジルコニア粉末を市販のアナターゼ型のチタニア粉体に変更した以外は実施例１と同一の処理により、２．０ｇ／リットルＰｔ−チタニアコート（被覆）コージェライトハニカム触媒構造体Ｂを調製した。
【００５８】
比較例２
ジルコニア粉末を市販のγ−アルミナ粉体に変更した以外は実施例１と同一な処理により２．０ｇ／リットルＰｔ−γ−アルミナコート（被覆）コージェライトハニカム触媒構造体Ｃを調製した。
【００５９】
ＳＯ２酸化性能評価試験１
上記触媒構造体Ａ−１〜３、５、Ｂ、Ｃを夫々１％一酸化炭素−５０ｐｐｍＳＯ２−空気からなる調製ガスを使用して、空間速度（ＳＶ）６１，０００ｈ−１でＳＯ２の酸化能の測定を行った。この結果を図１に示す。実施例１、２、３で得られたＰｔ−ジルコニア触媒構造体Ａ−１〜３、実施例５で得られたジルコニア表面コートＰｔ−ジルコニア触媒構造体Ａ−５は、概略同様の結果を示した。これから、Ｐｔ触媒構造体Ａ−１〜３や表面ジルコニアコートＰｔ触媒構造体Ａ−５がチタニアを用いた触媒構造体Ｂ、γ−アルミナを用いた触媒構造体Ｃに比較して触媒使用温度３００℃以上、特に４００−５００℃でＳＯ２のＳＯ３への酸化能が低い事がわかる。
【００６０】
ＳＯ２酸化性能評価試験２
上記触媒構造体Ａ−４１〜４３を夫々１％一酸化炭素−５０ｐｐｍＳＯ２−空気からなる調製ガスを使用して、空間速度（ＳＶ）６１，０００ｈ−１でＳＯ２の酸化能の測定を行った結果を図２−１に示す。図２−２には、実際の焼結炉排気ガスによる入口反応温度４２０℃のＣＯ酸化性能（ＳＶ：６０,０００ｈ−１）試験結果を示す。
【００６１】
Ｒｈの添加により、ＣＯ酸化性能は変化せず、ＳＯ２性能が低下する事がわかる。
【００６２】
ＣＯ酸化性能ライフ試験
実際の焼結炉排気ガスによる、ＳＶ＝６０，０００ｈ−１、入口ガス温度４２０℃でのライフ試験の結果を図３に示す。本発明の実施例１、２、３、５で得られたＰｔ−ジルコニア触媒構造体Ａ−１〜３、５は、比較例１、比較例２と比較して当該被毒成分を共存する処理ガスに対して一酸化炭素除去能の低下が見られず、著しく耐久性が優れていることがわかる。
【００６３】
アンモニア吸着量の測定
実施例で使用したジルコニア粉体（５５０℃２時間大気中焼成粉体）、チタニア粉体（５５０℃２時間大気中焼成粉体）、γ−アルミナ粉体（５５０℃２時間大気中焼成粉体）ならび未焼成ジルコニア粉体を夫々ヘリウムガスで５００℃まで加熱前処理し、１００℃でアンモニアを１時間流通し、１００℃で真空脱気した。各粉体について、温度１００℃〜５００℃におけるアンモニアＴＰＤ（アンモニア吸着量の総和）を測定した。この結果を表１および図４に示した。
【００６４】
これらから、実施例のジルコニア焼成品のアンモニア吸着量がチタニア焼成品やγ−アルミナ焼成品やジルコニア未焼成品より少ない事、および触媒層温度４００℃前後以上では殆どアンモニアの吸着が無い事が分かる。
【表１】
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【図面の簡単な説明】
【００６５】
【図１】入口ガス温度とＳＯ２のＳＯ３への転化率の関係を示すグラフである。
【図２−１】入口ガス温度とＳＯ２のＳＯ３への転化率の関係を示すグラフである。
【図２−２】Ｒｈ／Ｐｔモル比と一酸化炭素の転化率の関係を示すグラフである。
【図３】時間（日）と一酸化炭素の転化率の関係を示すグラフである。
【図４】温度とアンモニア脱着量の関係を示すグラフである。
【図１】
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【図２−１】
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【図２−２】
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【図３】
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【図４】
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