(57)【要約】    【課題】  被覆層自体の耐久強度を高めうるなど被覆効果を長期化でき、加硫用ブラダーの使用寿命を延命化し、加硫成形工程の作業効率向上を図る。    【解決手段】  ゴム状弾性体からなり膨張しうるブラダー本体２と、その外表面Ｓｏ又は内表面Ｓｉに配される被覆層３とを具える。該被覆層３は、スリット状の区画溝７により六角形に区切られた島部８からなるハニカム構造をなし、島部８の六角形の一辺の長さＬを０．１〜５．０ｍｍ、かつ厚さＤを１μｍ〜１００μｍ、かつ前記区画溝７の巾Ｗａを３００μｍ以下とした。【選択図】  図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
未加硫タイヤの内腔内で膨張することにより、該未加硫タイヤを加硫金型の金型面に押し付けて加硫成形するためのタイヤ加硫用ブラダーであって、
ゴム状弾性体からなり内圧充填により膨張しうるブラダー本体と、該ブラダー本体の外表面又は内表面の少なくとも一方の表面に配され該表面の少なくとも一部を被覆する被覆層とを具え、
かつ前記被覆層は、スリット状の区画溝により六角形に区切られた島部が、前記区画溝を介してハニカム状に配列するハニカム構造をなすとともに、
前記島部は、六角形の一辺の長さＬを０．１〜５．０ｍｍ、かつ厚さＤを１μｍ〜１００μｍ、かつ前記区画溝の巾を３００μｍ以下としたことを特徴とするタイヤ加硫用ブラダー。
【請求項２】
前記島部は、六角形の一辺の長さＬを０．１〜１．０ｍｍとしたことを特徴とする請求項１記載のタイヤ加硫用ブラダー。
【請求項３】
前記被覆層は、前記ブラダー本体の外表面に配される外の被覆層であって、前記未加硫タイヤとの離型性に優れかつ前記ブラダー本体よりも１００％モジュラスが大な離型材からなることを特徴とする請求項１又は２記載のタイヤ加硫用ブラダー。
【請求項４】
前記離型材は、シリコーン、又はフッ素を含有することを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載のタイヤ加硫用ブラダー。
【請求項５】
前記ブラダー本体は、その外表面に、ブラダー赤道面とは傾斜してのびる複数のベント溝を具えるとともに、前記外の被覆層は、前記ベント溝間に形成されることを特徴とする請求項３又は４に記載のタイヤ加硫用ブラダー。
【請求項６】
前記被覆層は、前記ブラダー本体の内表面に配される内の被覆層であって、耐水蒸気透過性に優れかつ前記ブラダー本体よりも１００％モジュラスが大な耐水蒸気透過性材からなることを特徴とする請求項１又は２記載のタイヤ加硫用ブラダー。
【請求項７】
前記耐水蒸気透過性材は、シリコーンを含有することを特徴とする請求項６記載のタイヤ加硫用ブラダー。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ブラダー本体の外表面又は内表面を、ハニカム構造の被覆層により被覆することにより耐久性を向上させた、タイヤ加硫用ブラダーに関する。
【背景技術】
【０００２】
空気入りタイヤを加硫成形するタイヤ加硫装置として、ゴム状弾性体からなる膨縮自在な加硫用ブラダーを用いたものが多用されている。この加硫用ブラダーは、加熱・加圧媒体である高温水蒸気の充填により膨張し、その外表面が未加硫タイヤの内腔面を押圧することにより、前記未加硫タイヤを加硫金型の金型面に押し付けて加熱し、加硫成形を行う。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかし加硫用ブラダーは、高温下、高伸張で繰り返し使用されるため、ブラダー表面にクラック等が発生しやすく、従って比較的頻繁な交換が必要となるなど、加硫成形工程の作業効率向上の妨げとなっている。なおブラダーの外表面でのクラック発生原因としては、熱劣化や疲労以外に、例えば空気中のオゾンや酸素による劣化、及び未加硫タイヤから移行する硫黄などの配合剤による劣化が知られており、又内表面におけるクラック発生原因としては、加熱・加圧媒体である水蒸気と、ブラダーに配合された分散不良或いは未反応の亜鉛華との反応による膨れがある。
【０００４】
従って近年、ブラダーの外表面及び／又は内表面をコーティング材によって被覆し、空気中の酸素や未加硫タイヤの配合剤、或いは充填される水蒸気からブラダー表面を保護して劣化を防止することが望まれている。しかし、コーティング材による被覆は、高伸張での繰り返し変形によって被覆層自体にクラックが早期に発生するため、満足しうる効果を得るに至っていない。なお特許文献１には、ブラダーの外表面に未加硫タイヤとの離型性に優れる離型材を塗布することが記載されているが、係る離型材も早期にクラックが発生する傾向にあるため、頻繁な再塗布が必要であり、充分な作業効率向上には至っていない。
【０００５】
【特許文献１】実開平７−１２２１７号公報
【０００６】
そこで本発明は、被覆層を、スリット状の区画溝により六角形に区切られた島部が配列するハニカム構造とすることを基本として、被覆層自体の耐久強度を高めうるなど被覆効果を長期化でき、加硫用ブラダーの使用寿命を延命化し、加硫成形工程の作業効率向上を図りうる加硫用ブラダーを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
前記目的を達成するために、本願請求項１の発明は、未加硫タイヤの内腔内で膨張することにより、該未加硫タイヤを加硫金型の型面に押し付けて加硫成形するためのタイヤ加硫用ブラダーであって、
ゴム状弾性体からなり内圧充填により膨張しうるブラダー本体と、該ブラダー本体の外表面又は内表面の少なくとも一方の表面に配され該表面の少なくとも一部を被覆する被覆層とを具え、
かつ前記被覆層は、スリット状の区画溝により六角形に区切られた島部が、前記区画溝を介してハニカム状に配列するハニカム構造をなすとともに、
前記島部は、六角形の一辺の長さＬを０．１〜５．０ｍｍ、かつ厚さＤを１μｍ〜１００μｍ、かつ前記区画溝の巾を３００μｍ以下としたことを特徴としている。
【０００８】
又請求項２の発明では、前記島部は、六角形の一辺の長さＬを０．１〜１．０ｍｍとしたことを特徴としている。
【０００９】
又請求項３の発明では、前記被覆層は、前記ブラダー本体の外表面に配される外の被覆層であって、前記未加硫タイヤとの離型性に優れかつ前記ブラダー本体よりも１００％モジュラスが大な離型材からなることを特徴としている。
【００１０】
又請求項４の発明では、前記離型材は、シリコーン、又はフッ素を含有することを特徴としている。
【００１１】
又請求項５の発明では、前記ブラダー本体は、その外表面に、ブラダー赤道面とは傾斜してのびる複数のベント溝を具えるとともに、前記外の被覆層は、前記ベント溝間に形成されることを特徴としている。
【００１２】
又請求項６の発明では、前記被覆層は、前記ブラダー本体の内表面に配される内の被覆層であって、耐水蒸気透過性に優れかつ前記ブラダー本体よりも１００％モジュラスが大な耐水蒸気透過性材からなることを特徴としている。
【００１３】
又請求項７の発明では、前記耐水蒸気透過性材は、シリコーンを含有することを特徴としている。
【発明の効果】
【００１４】
本発明は叙上の如く構成しているため、被覆層自体の耐久強度を高めうるなど被覆効果を長期化でき、加硫用ブラダーの使用寿命を延命化し、加硫成形工程の作業効率向上を図りうる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、本発明の実施の一形態を、図示例とともに説明する。図１は、本発明のタイヤ加硫用ブラダーの使用状態を説明する線図、図２はタイヤ加硫用ブラダーの自由状態を示す側面図である。
【００１６】
図１、２において、タイヤ加硫用ブラダー１（以下ブラダー１という）は、加熱・加圧媒体である高温水蒸気の充填により膨張し、その外表面が未加硫タイヤＴの内腔面Ｔｓを押圧することにより、前記未加硫タイヤＴを加硫金型Ｋの金型面Ｋｓに押し付けて加熱し、加硫成形を行いうる。
【００１７】
そしてこのブラダー１は、内圧充填により膨張しうるブラダー本体２と、該ブラダー本体２の外表面Ｓｏ又は内表面Ｓｉの少なくとも一方の表面Ｓにコーティングされ該表面Ｓの少なくとも一部を被覆する被覆層３とから構成される。
【００１８】
前記ブラダー本体２は、例えばブチルゴムなど空気不透過性の高いゴム状弾性材からなり、両端部Ｅ、Ｅ間を胴部４で継いだ、本例では上下開放の円筒状体のものを例示している。このとき各端部Ｅは、加硫金型Ｋによって保持される厚肉リング状のクランプ部５を形成している。なおブラダー本体２としては、一端部Ｅを閉じた壷状体であっても良く、使用する加硫装置の種類等に応じて種々の形状のものが採用しうる。
【００１９】
又ブラダー本体２には、その外表面Ｓｏに、ブラダー赤道面ＣＢに対して傾斜してのびる複数のベント溝６が並設されている。このベント溝６は、ブラダー１が膨張して未加硫タイヤＴの内腔面Ｔｓと接する際、この内腔面Ｔｓとの間の空気を排出して空気溜まりを防止する周知の排気溝であり、前記内腔面Ｔｓのうち、タイヤのトレッド端Ｔａから内腔面Ｔｓに直角に下した法線ｎとビードトウ端Ｔｂとの間のサイド領域Ｔｓ１に対抗しうる前記外表面Ｓｏの範囲領域Ｓｏ１を少なくとも含んで形成される。これは、ブラダー１が膨張する際、タイヤ赤道側から接触を開始し、前記サイド領域Ｔｓ１で空気溜まりが生じやすくなるからである。
【００２０】
なお前記ベント溝６のブラダー表面での溝巾、及びブラダー表面からの溝深さは特に規制されることがなく、従来的なサイズ、例えば溝巾では１〜５ｍｍ、溝深さでは０．３〜２ｍｍの範囲を採用しうる。しかし本願では、後述する被覆層３に排気効果が期待できるため、溝深さの下限値を０．１ｍｍまで下げることが可能となる。このことは、未加硫タイヤＴにおけるインナーライナゴム層の厚さを低く設定することを可能とし、タイヤの軽量化に貢献できる。
【００２１】
次に前記被覆層３は、本例では、前記ブラダー本体２の外表面Ｓｏを被覆保護する外の被覆層３ｏと、内表面Ｓｉを被覆保護する内の被覆層３ｉとから構成される。
【００２２】
このうち前記外の被覆層３ｏは、前記外表面Ｓｏにおいて、少なくとも前記範囲領域Ｓｏ１を含む領域に形成するのが排気効果をも発揮させる上で好ましいが、特に好ましくは、被覆保護をより確実に行うために、タイヤの内腔面Ｔｓと対抗する全領域に形成する。なお前記範囲領域Ｓｏ１では、ベント溝６、６間に形成される。
【００２３】
この外の被覆層３ｏは、前記ブラダー本体２を被覆保護し、空気中のオゾンや酸素による劣化、及び未加硫タイヤＴから移行する硫黄などの配合剤による劣化を防止することを主目的としている。従って、保護用の種々なコーティング材を採用しうるが、例えば未加硫タイヤＴとの離型性を高めた離型材を用いることが、加硫成形工程での作業効率を向上する上で好ましく、特に耐熱性や耐候性に優れるシリコーン又はフッ素を含有した離型材は、離型効果と保護効果との双方の観点から好ましく採用しうる。
【００２４】
しかし、ブラダー本体２に被覆層３を設けた場合には、その高伸張での繰り返し変形によって被覆層３自体にクラックが発生しやすくなり、保護効果を早期に喪失させたり、又このクラックがブラダー本体２へのクラックを誘発してパンクに至らしめるなどブラダーの使用寿命を逆に短くさせるという問題が生じる。
【００２５】
そこで本実施形態では、前記被覆層３ｏを、図３、４に拡大して示すように、スリット状の区画溝７により六角形に区切られた島部８が、前記区画溝７を介してハニカム状に配列するハニカム構造で構成している。このとき、前記島部８における六角形の一辺の長さＬを０．１〜５．０ｍｍの範囲、又島部８の厚さＤ、即ち被覆層３ｏの厚さＤを１μｍ〜１００μｍの範囲、又前記区画溝７の巾Ｗａを３００μｍ以下に設定している。なお本例では、前記島部８の表面８ｓを、凸円弧状の湾曲面で形成し、未加硫タイヤＴとの摩擦抵抗を変じた好ましい場合を例示している。
【００２６】
このようなハニカム構造の被覆層３ｏは、前記島部８が六角形をなすことにより、密な配列が可能となり広い被覆面積を確保することができる。またハニカム構造は方向性を持たないため、種々な方向への均一な引き伸しが可能であり、膨張時のブラダー本体２の張力を均一に分散させることができる。また膨張時には、前記区画溝７が主に変形して溝巾Ｗａを広げるため、島部８自体の変形が少なくなり、島部８にクラックが発生するのを抑制できる。又溝巾Ｗａの広がりにより、排気効果を期待することができる。
【００２７】
なお、繰り返し変形を受ける際の材料寿命（クラック発生時間）は、変形量と強い相関性を有することが知られており、変形量が大なほど、即ちブラダーにおいては膨張時の伸びが大きいほど、大きな歪みが残留して材料寿命を短くさせる。従って、本実施形態の如く、ハニカム構造を採用し島部８自体の変形量を抑えることにより、この島部８にクラックが発生するのを抑制できるのである。又もしクラックが局部的に生じた場合にも、隣接する他の島部８がこのクラックの成長を防止ししうるため、被覆層３ｏの耐久強度を高めることができる。
【００２８】
図５（Ａ）、（Ｂ）に、本発明者が行った引っ張り実験の結果を示す。該実験では、厚さ４．０ｍｍのゴムシートの表面に、ハニカム構造の被覆層３を、六角形の一辺の長さＬが約０．３７ｍｍ、厚さＤが５０μｍ、区画溝７の巾Ｗａが１００μｍの仕様で印刷法によって形成したサンプルを作成し、引っ張り方向に５０％の伸びを付与した。図５（Ａ）は、引っ張り前の状態、図５（Ｂ）は、引っ張り状態の被覆層３を示し、引っ張り状態では引っ張り方向への島部８の伸びが１〜８％の範囲であり、又引っ張り方向とは直角方向への島部８の縮みが１１〜１９％の範囲であるなど、島部８自体の変形量が小さく抑えられているのが確認できる。
【００２９】
ここで、前記六角形の一辺の長さＬが０．１ｍｍ未満では、製造上ハニカム構造を形成することが難しくなり、かつ区画溝７による排気効果が期待できなくなる。逆に長さＬが５．０ｍｍを越えると、島部８の大きさが過大となって島部８の変形量が増大し、島部８にクラックが発生したり、又このクラックが成長しやすくなる傾向を招く。又前記島部８の厚さＤが１μｍ未満では、被覆保護効果が不十分となってブラダー表面の劣化を防止することが難しく、かつ区画溝７による排気効果が期待できなくなる。逆に、厚さＤが１００μｍを越えると、区画溝７内にクラックが発生しやすくなるとともに、このクラックが厚さ方向に成長してブラダー本体２にパンクを誘発させる傾向となる。又前記区画溝７の巾Ｗａが３００μｍを越えると、被覆保護効果を充分に発揮できず、この区画溝７から劣化が進行する恐れを招く。なお区画溝７の巾Ｗａの下限値は実質的に０の切り込みであってもかまわない。
【００３０】
このような観点から、前記長さＬは０．１〜１．０ｍｍの範囲が好ましい。又前記厚さＤは、１〜５０μｍの範囲が好ましい。又前記区画溝７の巾Ｗａは２００μｍ以下が好ましい。
【００３１】
又前記被覆層３ｏをなすコーティング材は、その１００％モジュラスＭ１を、ブラダー本体２の１００％モジュラスＭ２よりも大な引張弾性を有することが必要であり、もしモジュラスＭ２以下では、ハニカム構造によっても島部８の変形を充分抑えることができなくなる。従って好ましくは、比Ｍ１／Ｍ２を１．５以上とするのが好ましい。
【００３２】
次に、このようなハニカム構造の被覆層３ｏは、例えばスクリーン印刷技術を用いて形成することができる。即ち、六角形孔からなる例えば金属製のハニカム状のメッシュ（スクリーン版）をブラダー本体２の外表面Ｓｏに貼り付け、このメッシュを介して、被覆層用のコーティング材を、例えば静電塗装法などの塗装方法によりブラダー本体２に塗布する。これによって、メッシュ模様に合ったハニカム構造の被覆層３ｏを形成できる。なお塗布後は、ブラダーの予熱処理の後、前記メッシュを取り外し、しかる後ブラダーを高温で熱処理することによりコーティング材を最終硬化させる。
【００３３】
又六角形状の凹部からなるハニカム模様の塗布ローラを用いて、液状のコーティング材をブラダー本体２に塗布することにより、塗布ローラ（凹部内）に付着したコーティング材を逆転写させ、ハニカム構造の被覆層３ｏを形成できる。このとき、加硫直後のブラダー本体２に塗布を行い、ブラダーの残熱でコーティング材を予備硬化させた後、ブラダーの二次加硫によって最終硬化させるのが好ましい。
【００３４】
次に、前記内の被覆層３ｉは、ブラダー本体２の内表面Ｓｉを被覆保護し、ブラダー本体２に配合された分散不良或いは未反応の亜鉛華が、加熱・加圧媒体である水蒸気と反応して膨れを招きクラックを発生させるのを防止することを目的としている。従って、この内の被覆層３ｉには、耐水蒸気透過性に優れ、前記水蒸気とブラダー本体２との接触を断つ耐水蒸気透過性材であるコーティング材が使用され、特にシリコーンを含有するものは耐熱性や耐候性にも優れるなど好適に採用しうる。
【００３５】
この内の被覆層３ｉは、内腔面Ｔｓのうち、前記法線（図１）ｎ、ｎ間のトレッド下領域Ｔｓ２に対抗しうる前記内表面Ｓｉの範囲領域Ｓｉ２を少なくとも含んで形成するのが好ましい。これは、前記範囲領域Ｓｉ２がブラダーの伸縮が最も大きくなるからであり、より好ましくは内表面Ｓｉの全域に形成するのが好ましい。
【００３６】
又該内の被覆層３ｉも、前記外の被覆層３ｏと同様、スリット状の区画溝７により六角形に区切られた島部８が、前記区画溝７を介してハニカム状に配列するハニカム構造で構成される。なお六角形の一辺の長さＬも０．１〜５．０ｍｍの範囲、好ましくは０．１〜１．０ｍｍの範囲が望ましく、又島部８の厚さＤも、１μｍ〜１００μｍの範囲、好ましくは１μｍ〜５０μｍの範囲が望ましく、又前記区画溝７の巾Ｗａも３００μｍ以下、好ましくは２００μｍ以下とするのが望ましい。
【００３７】
しかし、内の被覆層３ｉにおいては、六角形の一辺の長さＬを、外の被覆層３ｏにおける長さＬよりも小とするのが、ブラダー膨張時における内層と外層の伸縮率（膨張率）の差からも有利である。
【００３８】
又ハニカム構造の内の被覆層３ｉは、前記外の被覆層３ｏと同様、ハニカム状のメッシュを用いる、及びハニカム模様の塗布ローラを用いることにより形成できる。
【００３９】
しかし、例えば前記塗布ローラに代え、外表面に六角形状の凹部からなるハニカム模様を設けた拡張機能を有するモールドを用いることもできる。詳しくは、ブラダー本体２の二次加硫の際、このブラダー本体２の内表面Ｓｉにプライマーを塗布するとともに、前記凹部内にコーティング材を付着させた前記モールドをブラダー本体２内で拡張させる。これにより、ブラダー本体２の内表面Ｓｉに、モールドに付着するコーティング材を逆転写させ、しかる後、二次加硫によって最終硬化を行う。
【００４０】
以上、本発明の特に好ましい実施形態について詳述したが、例えばブラダー本体２の外表面Ｓｏ又は内表面Ｓｉの一方のみに、被覆層３を形成することができる等、本発明は図示の実施形態に限定されることなく、種々の態様に変形して実施しうる。
【実施例】
【００４１】
ブラダー本体２の外表面Ｓｏのみを外の被覆層３ｏで被覆した表１の仕様の第１実施形態の加硫用ブラダー（サイズ１４／３７０Ｔ）を試作し、その屈曲に対する耐クラック性、加硫成型時の空気溜まりの発生の有無、及びブラダーの使用寿命を評価した。なおベント溝は、溝巾が１．３ｍｍ、溝深さが０．５ｍｍ、かつ周方向の形成本数は１２０本としている。
【００４２】
又ブラダー本体２の内表面Ｓｉのみを内の被覆層３ｉで被覆した表２の仕様の第２実施形態の加硫用ブラダーを試作し、その屈曲に対する耐クラック性、水蒸気に対する耐クラック性、水蒸気の耐透過性、及びブラダーの使用寿命を評価した。
【００４３】
なお各実施形態におけるブラダー本体２のゴム組成は表３に示している。又コーティング材としては、フッ素ゴム塗料（ダイキン工業（株）製、ダイエルラテックスＧＬＳ−２１３Ｆ）を使用している。
【００４４】
（１）耐クラック性（屈曲）：
加硫用ブラダーから切り出したシートにより３号ダンベル型のサンプルを作成し、温度１６０℃の条件にて、定伸び４０％で２分間停止する伸びサイクルと、伸びを戻して折り畳み３０秒停止するサイクルとを交互に繰り返し、クラックが発生するまでの屈曲回数を測定した。
【００４５】
（２）空気溜まりの発生：
加硫用ブラダーを用いてタイヤを加硫成形し、そのときのブラダーとタイヤとの間の空気溜まりの発生の有無を目視によって検査した。
【００４６】
（３）使用寿命：
加硫用ブラダーを用いてタイヤを加硫成形し、ブラダーに交換が必要になるまでに加硫成形しうるタイヤの本数を測定した。
【００４７】
（４）耐クラック性（水蒸気）：
静止状態の加硫用ブラダーに、６００ｋＰａの高圧水蒸気を１ヶ月間当て続け、膨れやクラックなどの発生の有無を検査した。
【００４８】
（５）水蒸気の耐透過性：
ＪＩＳ  Ｚ０２０８におけるカップ法にて、４０℃、９０％湿度の条件のオーブンに入れて、重量変化を測定し、その変化率が安定した時の傾きより水蒸気透過度を求め、比較例Ｂ１を１００とする指数で評価した。値が小なほど耐透過性に優れている。
【００４９】
【表１】
2005280260.tif 000003
【００５０】
【表２】
2005280260.tif 000004
【００５１】
【表３】
2005280260.tif 000005
【図面の簡単な説明】
【００５２】
【図１】本発明のタイヤ加硫用ブラダーの使用状態を説明する線図である。
【図２】タイヤ加硫用ブラダーの自由状態を示す側面図である。
【図３】被覆層のハニカム構造を示す平面図である。
【図４】被覆層のハニカム構造を示す断面図である。
【図５】（Ａ）は引っ張り前の被覆層の状態を示す平面図、（Ｂ）は引っ張り状態の被覆層を示す平面図である。
【符号の説明】
【００５３】
１      タイヤ加硫用ブラダー
２      ブラダー本体
３      被覆層
３ｉ    内の被覆層
３ｏ    外の被覆層
６      ベント溝
７      区画溝
８      島部
Ｋ      加硫金型
Ｋｓ    金型面
Ｓｏ、Ｓｉ      外表面、内表面
Ｔ      未加硫タイヤ
Ｔｓ    内腔面
【図１】
2005280260.tif 000006
【図２】
2005280260.tif 000007
【図３】
2005280260.tif 000008
【図４】
2005280260.tif 000009
【図５】
2005280260.tif 000010