(57)【要約】【課題】ボイラ高さ方向の大きな流速分布に対して整流効果を持ち、かつ、ガス流の流速分布に合わせて最適な整流効果を得ることにある。【解決手段】ガスタービン２から排出される排ガスが導かれるダクト１と、当該ダクト内の排ガスの流れに直交する方向に多数配置される伝熱管４とを備え、当該伝熱管にて排ガスの熱を回収して蒸気を発生させる排熱回収ボイラにおいて、伝熱管４の少なくとも一部を、排ガスに対する流動抵抗が当該伝熱管の長手方向の位置により異なる整流伝熱管６とする。【選択図】      図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガスタービンから排出される排ガスが導かれるダクトと、当該ダクト内の前記排ガスの流れに直交する方向に多数配置される伝熱管とを備え、当該伝熱管にて前記排ガスの熱を回収して蒸気を発生させる排熱回収ボイラにおいて、
前記伝熱管の少なくとも一部を、前記排ガスに対する流動抵抗が当該伝熱管の長手方向の位置により異なる整流伝熱管としたことを特徴とする排熱回収ボイラ。
【請求項２】
請求項１記載の排熱回収ボイラにおいて、
整流伝熱管はその外周面に螺旋状フィンが設けられ、
かつ、当該螺旋状フィンのピッチを前記整流伝熱管の長手方向の位置により異ならせたことを特徴とする排熱回収ボイラ。
【請求項３】
請求項１又は請求項２記載の排熱回収ボイラにおいて、
整流伝熱管の外周面には、螺旋状フィンとその外周部にさらに放射状に形成された複数の小片からなるセレートタイプフィンが設けられ、
かつ、前記小片のそれぞれと前記螺旋状フィンとがなす角度を、前記整流伝熱管の長手方向位置により異ならせたことを特徴とする排熱回収ボイラ。
【請求項４】
請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の排熱回収ボイラにおいて、
ダクトは略水平に配置されるとともに、その入口部に流路が上方へ拡大する拡大部を有し、
伝熱管は前記ダクト内に略鉛直に配置され、
かつ整流伝熱管の流動抵抗はその下部に比べて上部が小さくなるように構成されることを特徴とする排熱回収ボイラ。
【請求項５】
請求項１至請求項３のいずれかに記載の排熱回収ボイラにおいて、
整流伝熱管は、当該整流伝熱管の上流における排ガスの流速が大きい部分の流動抵抗が大きく、流速の小さい部分の流動抵抗が小さくなるように構成していることを特徴とする排熱回収ボイラ。
【請求項６】
請求項１乃至請求項５のいずれかに記載の排熱回収ボイラにおいて、
整流伝熱管は、伝熱管のうち排ガス流れに対する最も上流側に配置されることを特徴とする排熱回収ボイラ。
【請求項７】
請求項１乃至請求項６のいずれかに記載の排熱回収ボイラにおいて、
ダクト内には蒸気発生量を増加させるための助燃バーナ装置がさらに設けられるとともに、
整流伝熱管は前記助燃バーナ装置の排ガス流れに対する上流側に配置されることを特徴とする排熱回収ボイラ。
【請求項８】
請求項１乃至請求項７のいずれかに記載の排熱回収ボイラにおいて、
ダクト内には排ガス中の窒素酸化物を脱硝するためのアンモニア注入装置と触媒装置がさらに設けられるとともに、
整流伝熱管は前記触媒装置の上流側に配置されることを特徴とする排熱回収ボイラ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ボイラ高さ方向に生じる排ガスの大きな流速分布に対して整流効果を持たせた排熱回収ボイラに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ボイラに適用されるガス流の整流装置としては、ボイラの最上流部に伝熱管と同じ配列のダミー管を流路抵抗体として配列し、水平方向に流入する排ガスがボイラ入口上流側で９０°向きを変えて垂直方向に流れるガス流の整流を図るようにしたものがある（例えば、特許文献１）。
【０００３】
この従来のガス流整流装置は、ダミー管の軸方向と直交する方向であるボイラ幅方向のガス流速分布に対してダミー管が抵抗体として作用するため、多少の整流効果が期待できるが、ダミー管の軸方向であるボイラ高さ方向のガス流速分布に対しては、ダミー管はボイラ高さ方向への流路抵抗体となっていないため、整流効果がほとんど得られないという問題があった。
【０００４】
一方、近年の発電プラント、特にコンバインドサイクル発電プラントでは、プラント立地の制約より、ガスタービンから排熱回収ボイラを経て煙突に至る排ガス系統機器の距離を短縮する必要性が高まっている。
【０００５】
通常、ガスタービンと排熱回収ボイラとは、拡大ダクトによって接続され、高速の排ガス流を適度の圧力に回復させて減速し、排熱回収ボイラでの収熱性と圧力損失を両立させるようにしているが、前述のガスタービンと排熱回収ボイラとの間の距離を短縮するため、拡大ダクトの形状をより急拡大にする傾向が強まっている。
【０００６】
しかし、この拡大ダクトの広がり角度が大きい場合、ガスタービン排ガス流はダクト広がり部に沿って膨張することが十分にできず、結果としてボイラ高さ方向に大きな流速分布を生じることになる。このため、排熱回収ボイラの最上部では排ガス流が逆流することもあり、その結果、期待する伝熱性能を得ることができなくなる。
【特許文献１】特開平１０−８９６０９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
このように従来の排熱回収ボイラでは、ボイラ高さ方向の流速分布に対して十分な整流効果が得られないという問題があった。
【０００８】
また、従来の排熱回収ボイラでは、ダミー管の配列はその下流に位置する熱交換器の配列と一致させているため、ダミー管の配列はボイラ幅方向に一様であり、したがって、ガス流の流速分布に合わせた最適な整流効果を得るダミー管の配列にできないという問題があった。
【０００９】
さらに、従来の排熱回収ボイラでは、ダミー管がボイラの熱交換には寄与せずに、整流効果だけを目的としている独立装置であるため、ボイラの長大化を招くという問題があった。
【００１０】
そこで、本発明では、独立した整流装置を使用せずに、ボイラ高さ方向に生じる排ガスの大きな流速分布に対して整流効果を持ち、かつ、ガス流の流速分布に合わせて最適な整流効果を得ることができる排熱回収ボイラを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
請求項１に対応する発明は、ガスタービンから排出される排ガスが導かれるダクトと、当該ダクト内の前記排ガスの流れに直交する方向に多数配置される伝熱管とを備え、当該伝熱管にて前記排ガスの熱を回収して蒸気を発生させる排熱回収ボイラにおいて、前記伝熱管の少なくとも一部を、前記排ガスに対する流動抵抗が当該伝熱管の長手方向の位置により異なる整流伝熱管とする。
【００１２】
請求項２に対応する発明は、請求項１に対応する発明の排熱回収ボイラにおいて、整流伝熱管の外周面には螺旋状フィンが設けられ、かつ、当該螺旋状フィンのピッチを前記整流伝熱管の長手方向の位置により異ならせる。
【００１３】
請求項３に対応する発明は、請求項１又は請求項２に対応する発明の排熱回収ボイラにおいて、整流伝熱管の外周面には、螺旋状フィンとその外周部にさらに放射状に形成された複数の小片からなるセレートタイプフィンが設けられ、かつ、前記小片のそれぞれと前記螺旋状フィンとがなす角度を、前記整流伝熱管の長手方向位置により異ならせる。
【００１４】
請求項４に対応する発明は、請求項１乃至請求項３のいずれかに対応する排熱回収ボイラにおいて、ダクトは略水平に配置されるとともに、その入口部に流路が上方へ拡大する拡大部を有し、伝熱管は前記ダクト内に略鉛直に配置され、かつ整流伝熱管の流動抵抗はその下部に比べて上部が小さくなるように構成される。
【００１５】
請求項５に対応する発明は、請求項１至請求項３のいずれかに対応する発明の排熱回収ボイラにおいて、整流伝熱管は、当該整流伝熱管の上流における排ガスの流速が大きい部分の流動抵抗が大きく、流速の小さい部分の流動抵抗が小さくなるように構成する。
【００１６】
請求項６に対応する発明は、請求項１乃至請求項５のいずれかに対応する発明の排熱回収ボイラにおいて、整流伝熱管は、伝熱管のうち排ガス流れに対する最も上流側に配置される。
【００１７】
請求項７に対応する発明は、請求項１乃至請求項６のいずれかに対応する発明の排熱回収ボイラにおいて、ダクト内には蒸気発生量を増加させるための助燃バーナ装置がさらに設けられるとともに、整流伝熱管は前記助燃バーナ装置の排ガス流れに対する上流側に配置される。
【００１８】
請求項８に対応する発明は、請求項１乃至請求項７のいずれかに対応する発明の排熱回収ボイラにおいて、ダクト内には排ガス中の窒素酸化物を脱硝するためのアンモニア注入装置と触媒装置がさらに設けられるとともに、整流伝熱管は前記触媒装置の上流側に配置される。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、ボイラ高さ方向の大きな流速分布に対して整流効果を持ち、かつ、ガス流の流速分布に合わせて最適な整流効果を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
以下本発明の実施形態を図面を参照して説明する。
【００２１】
図１は本発明による排熱回収ボイラの第１の実施形態を示す構成図である。
【００２２】
図１において、１はガスタービン２から排出される排ガスをボイラケーシング３に導くダクトで、このダクト１はボイラケーシング３との距離を短くするため、広がり角度の大きな拡大ダクトとして構成されている。
【００２３】
また、４はボイラケーシング３内の排ガスの流れに直交する方向に多数配置された伝熱管で、これらの伝熱管４は排ガスの熱を回収して蒸気を発生させるものである。
【００２４】
さらに、５はボイラケーシング３内で伝熱管４と熱交換を終えた排ガスを外部に放出する煙突である。
【００２５】
このような構成の排熱回収ボイラにおいて、ガスタービン２から排出される排ガスは、拡大ダクト１を経てボイラケーシング３に流入し、伝熱管４と熱交換して排ガス温度を低下させながら煙突５より放出されることになるが、この場合、ガスタービン２の排ガス流はダクト広がり部に沿って膨張することが十分にできず、結果としてボイラ高さ方向に大きな流速分布を生じることになる。
【００２６】
図１に示す拡大ダクト１において、例えばガスタービン２の出口部のダクト高さがＡ＝５ｍからボイラケーシング３の入口部高さＢ＝２０ｍまで急拡大する広がり角度を有する場合、図１のａ−ａ線に沿う断面における流速分布は図３に示すようになり、排熱回収ボイラの最上部では排ガス流が逆流していることが分かる。
【００２７】
そこで、本発明の第１の実施形態では、拡大ダクト１より排ガスが流入するボイラケーシング２内の最上流部に整流伝熱管として図２に示すようなフィンチューブ６を設置するものである。
【００２８】
このフィンチューブ６は、図２に示すようにボイラケーシング３の下側で排ガスの流速が大となる部分を密度が高いフィン部６ａとし、またボイラケーシング３の上側で排ガスの流れが逆方向となる部分を密度が疎のフィン部６ｂとしてそれぞれ形成したものである。
【００２９】
このような構成のフィンチューブ６をボイラケーシング３内の最上流部に設置することにより、ボイラケーシング３の下側、すなわち流速大の部分では密度が高いフィン部６ａにより排ガスの流路抵抗が増大し、ボイラケーシング３の上側では密度が疎のフィン部６ｂにより排ガスの流路抵抗が減少するため、フィンチューブ６を通過後の図１のｂ−ｂ線に沿う断面の排ガスの流速分布は図４に示すように均一化される。
【００３０】
したがって、ボイラ高さ方向に生じる排ガスの大きな流速分布に対して最適な整流効果を得ることができので、高い効率で熱交換を行なうことができる。
【００３１】
図５は本発明による排熱回収ボイラの第２の実施形態を示す構成図で、図１と同一構成部品には同一符号を付してその説明を省略し、ここでは異なる点について述べる。
【００３２】
図５はガスタービン２から排出される排ガスをボイラケーシング３に導くダクトとして上下両方向に広がる拡大ダクト１Ａがボイラケーシング３に接続された排熱回収ボイラの構成を示している。
【００３３】
このような拡大ダクト１Ａの場合、図５のｃ−ｃ線に沿う断面における流速分布は図７に示すようにボイラケーシング３の上部及び下部で流速が小となり、中央部分で流速が大となる。
【００３４】
本発明の第２の実施形態では、このような拡大ダクト１Ａより排ガスが流入するボイラケーシング３内の最上流部に整流伝熱管として図６に示すようなフィンチューブ７を設置するものである。
【００３５】
このフィンチューブ７は、図６に示すようにボイラケーシング３の上側及び下側で排ガスの流速が小となる上下部を密度が疎のフィン部７ｂとし、中央側の排ガスの流速が大となる中央部を密度が高いフィン部７ａとしてそれぞれ形成したものである。
【００３６】
このような構成のフィンチューブ７をボイラケーシング３内の最上流部に設置することにより、ボイラケーシング３の上下側、すなわち流速大の部分では密度が疎のフィン部７ｂにより排ガスの流路抵抗が減少し、ボイラケーシング３の中央側では密度が高いフィン部７ａにより排ガスの流路抵抗が増大するため、フィンチューブ７を通過後の図５のｄ−ｄ線に沿う断面の排ガスの流速分布は図８に示すように均一化される。
【００３７】
したがって、ボイラ高さ方向に生じる排ガスの大きな流速分布に対して最適な整流効果を得ることができ、且つ高い効率で熱交換を行なうことができる。
【００３８】
図９は本発明による排熱回収ボイラの第３の実施形態を示す構成図で、図５と同一構成部品には同一符号を付してその説明を省略し、ここでは異なる点について述べる。
【００３９】
図９はガスタービン２から排出される排ガスを一旦９０°向きを変えるエルボダクト１Ｂを通過させて鉛直な流れとし、さらにこの排ガスがエルボダクト１Ｂを中心に上向き方向に広がる拡大ダクト１Ａを通してボイラケーシング３に流入するようにした縦型排熱回収ボイラの構成を示している。
【００４０】
本発明の第３の実施形態では、このような構成の縦型排熱回収ボイラにおいて、拡大ダクト１Ａより排ガスが流入するボイラケーシング３内の最上流部に整流伝熱管として図１０に示すようなフィンチューブ８を水平に設置するものである。
【００４１】
このフィンチューブ８は、図９に示すようにエルボダクト１Ｂ及び拡大ダクト１Ａを通過することによって生じる排ガスの流速分布に応じて長手方向の両側で排ガスの流速が小となる長手方向の両側部を密度が疎のフィン部８ｂとし、排ガスの流速が大となる中央部を密度が高いフィン部８ａとしてそれぞれ形成したものである。
【００４２】
このような構成のフィンチューブ８をボイラケーシング３の入口部に水平に設置することにより、ボイラケーシング３の入口の流速大の部分では密度が疎のフィン部８ｂにより排ガスの流路抵抗が減少し、ボイラケーシング３入口の流速小の部分では密度が高いフィン部８ａにより排ガスの流路抵抗が増大するため、フィンチューブ８を通過後の排ガスの流速分布は均一化され、ボイラ水平方向に生じる排ガスの大きな流速分布に対して最適な整流効果を得ることができ、且つ高い効率で熱交換を行なうことができる。
【００４３】
前述した第１の実施形態乃至第３の実施形態では、フィンチューブ６，７，８のフィン形状について特に言及しなかったが、これらの整流伝熱管としては、次のような構成が挙げられ、伝熱設計上の要求及び整流を必要とする流路抵抗に応じて適宜選択して採用される。
【００４４】
（ａ）図１１に示すようにチューブ外周面に螺旋状フィン２０を設け、この螺旋状フィン２０のピッチを長手方向の位置により異ならせ、密度が高いフィン部と密度が疎のフィン部を形成した整流伝熱管。
【００４５】
（ｂ）図１２に示すようにチューブ外周面に上記同様の螺旋状フィン２０とその外周部に放射状に形成された複数の小片２１からなるセレートタイプフィンを設け、小片のそれぞれと螺旋状フィンとが成す角度をチューブ長手方向の位置により異ならせ、図１１の整流伝熱管における密度が高い部分に相当する流動抵抗体の大きいフィン部と、図１１の整流伝熱管における密度が疎の部分に相当する流動抵抗の小さいフィン部を形成した整流伝熱管。
【００４６】
（ｃ）チューブ外周面に長手方向に沿って複数の円板状フィンを設け、この円板状フィンの間隔を長手方向の位置により異ならせ、密度が高いフィン部と密度が疎のフィン部を形成した整流伝熱管。
【００４７】
（ｄ）チューブ外周面に円板状フィンとその外周部に放射状に形成された複数の小片からなるセレートタイプフィンを長手方向に沿って複数設け、小片のそれぞれと円板状のフィンとが成す角度をチューブ長手方向の位置により異ならせ、（ｃ）の整流伝熱管における密度が高い部分に相当する流動抵抗の大きいフィン部と、（ｃ）の整流伝熱管における密度が疎の部分に相当する流動抵抗の小さいフィン部を形成した整流伝熱管。
【００４８】
ここで、上記（ｂ）及び（ｄ）にて示した整流伝熱管は、所謂ツイストセレートフィンに係るものであり、図１３に示すように小片のねじり角度２３を伝熱管の長手方向に異ならせることで流動抵抗を調節したものである。すなわち、ガス流の流動抵抗はこのねじり角度２３に強く影響され、ねじり角度が大きいほど流動抵抗が大きくなる。したがって、例えば図３に示したボイラ入口流速分布に対して、図１４に示す管軸方向にねじり角度分布を持つフィンチューブを配列することによって、図４に示すような流速分布を得ることができる。
【００４９】
また、前述した第１の実施形態乃至第３の実施形態おいては、拡大ダクト１より排ガスが流入するボイラケーシング３内の最上流部にフィンチューブを設置し、このフィンチューブに排ガスの流速分布に応じて密度の高いフィン部と密度が疎のフィン部を形成したが、最上流部に１列のフィンチューブにより所定の流路抵抗を得ようとすると、フィンチューブのフィン部の密度を過剰に密にしなければならない場合がある。
【００５０】
例えば、収熱設計上、図１５に示すような等フィン密度の伝熱面積が必要とされる最上流部のフィンチューブ９に対して、流入ガスの流速分布が図１６のようになっている場合、この最上流部のフィンチューブだけで整流効果が得られるように密度の異なるフィン部に設計すると、図１７に示すように密度が疎のフィン部１０ｂと密度の高いフィン部１０ａのいずれもフィン数の多いフィンチューブ１０にする必要があるが、そのフィン面積は元々の等密度フィンでの面積を大きく上回ってしまい、必要伝熱面積を超過してしまう。
【００５１】
このような場合には、図１８に示すようにボイラケーシングの入口より下流側にフィンチューブ１１を複数列にして配置することにより、必要伝熱面積を超えないフィン数にして密度の高いフィン部１１ａと密度が疎のフィン部１１ｂを形成することによって、収熱設計を満足し、かつ複数列のフィンチューブ１１を通過させることにより、ガス流を整流することができる。
【００５２】
図１９は本発明による排熱回収ボイラの第４の実施形態を示す構成図で、図１と同一構成部品には同一符号を付してその説明を省略し、ここでは異なる点について述べる。
【００５３】
排熱回収ボイラにおいて、プラントの要求により多量の蒸気を発生させる必要がある。
【００５４】
このようなプラントの要求に応えるため、図１９に示すようにボイラハウジング３の内部に助燃バーナ３１を設置して、ガスタービン排ガスを追焚きし、排ガスの温度を上昇させるようにしている。
【００５５】
このようにボイラハウジング内に助燃バーナ３１が設置される場合は、バーナ上流でのガス流速を均一に分布させることで、安定した火炎を発生させる必要があるが、バーナ上流での図１９のe−e線に沿う断面におけるガス流速が図２１に示すような分布であれば、安定した火炎を発生させることはできない。
【００５６】
そこで、本発明の第４の実施形態では、図２０に示すようなフィンチューブ１２を助燃バーナ装置３１の排ガス流れに対する上流側に配置するものである。
【００５７】
このフィンチューブ１２は図２０に示すようにボイラケーシング３の上側及び下側で排ガスの流速が小となる上下部を密度が疎のフィン部１２ｂとし、中央側の排ガスの流速が大となる中央部を密度が高いフィン部１２ａとしてそれぞれ形成したものである。
【００５８】
このような構成のフィンチューブ１２を助燃バーナ装置３１の排ガス流れに対する上流側に配置することにより、バーナ上流側での図１９のe−e線に沿う断面におけるガス流速分布を図２２のように均一化することができ、安定な火炎３２を発生させることができる。
【００５９】
図２３は本発明の第５の実施形態を示す排熱回収ボイラの構成図で、図１と同一構成部品には同一符号を付してその説明を省略し、ここでは異なる点について述べる。
【００６０】
排熱回収ボイラにおいて、プラントが要求する環境仕様によっては、図２３に示すようにボイラハウジング３内部にアンモニア注入装置４１と触媒４２から構成される脱硝装置を設置して、ガスタービン排ガスに含まれる窒素酸化物（ＮＯｘ）を分解除去（脱硝）する場合がある。
【００６１】
このようにボイラハウジング３の内部に脱硝装置が設置して安定した脱硝性能を得るためには、アンモニア注入装置４１の上流でのガス流速を均一に分布させることが重要である。
【００６２】
本発明の第５の実施形態においても、アンモニア注入装置４１の上流側に図２０に示すフィンチューブ１２を同様に設置することにより、図２３におけるアンモニア注入装置４１の上流側のガス流速分布を図２２と同様に均一化することができ、最適な脱硝性能を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００６３】
【図１】本発明による排熱回収ボイラの第１の実施形態を示す構成図。
【図２】同実施形態におけるフィンチューブを示す構成図。
【図３】図１のａ−ａ線に沿う断面での排ガス流速分布図。
【図４】図１のｂ−ｂ線に沿う断面での排ガス流速分布図。
【図５】本発明による排熱回収ボイラの第２の実施形態を示す構成図。
【図６】同実施形態におけるフィンチューブを示す構成図。
【図７】図５のｃ−ｃ線に沿う断面での排ガス流速分布図。
【図８】図５のｄ−ｄ線に沿う断面での排ガス流速分布図。
【図９】本発明による排熱回収ボイラの第３の実施形態を示す構成図。
【図１０】同実施形態におけるフィンチューブを示す構成図。
【図１１】第１乃至第３の実施形態で用いられるフィンチューブのフィン形状の説明図。
【図１２】同じくセレートタイプフィンチューブの説明図。
【図１３】同じくセレートタイフィンチューブの構成図。
【図１４】セレートタイプフィンチューブを用いる場合の小片のねじり角度分布図。
【図１５】フィン密度の伝熱面積が必要とされるフィンチューブの構成図。
【図１６】フィン密度のフィンチューブを最上流部に１列設置した場合の流入ガスの流速分布図。
【図１７】図４の流入ガスの流速分布を改善するためのフィンチューブの構成図。
【図１８】フィン密度の伝熱面積と流入ガスの整流効果の両者を満たし得るフィンチューブの構成と配列構成図。
【図１９】本発明による排熱回収ボイラの第４の実施形態を示す構成図。
【図２０】同実施形態で配置されるフィンチューブの構成図。
【図２１】フィンチューブがないときの図１９のｅ−ｅ線に沿う断面での排ガス流速分布図。
【図２２】図２０のフィンチューブを配置したときの図１９のｅ−ｅ線に沿う断面での排ガス流速分布図。
【図２３】本発明の第５の実施形態を示す排熱回収ボイラの構成図。
【符号の説明】
【００６４】
１，１Ａ…拡大ダクト、１Ｂ…エルボダクト、２…ガスタービン、３…タービンハウジング、４…伝熱管、５…煙突、６〜１３…整流伝熱管としてのフィンチューブ、２０…螺旋状フィン、２１…小片、２２…ねじり角度、３１…助燃バーナ装置、３２…火炎、４１…アンモニア注入装置、４２…脱硝触媒。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2005140370.tif 000009
【図８】
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【図９】
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【図１０】
2005140370.tif 000012
【図１１】
2005140370.tif 000013
【図１２】
2005140370.tif 000014
【図１３】
2005140370.tif 000015
【図１４】
2005140370.tif 000016
【図１５】
2005140370.tif 000017
【図１６】
2005140370.tif 000018
【図１７】
2005140370.tif 000019
【図１８】
2005140370.tif 000020
【図１９】
2005140370.tif 000021
【図２０】
2005140370.tif 000022
【図２１】
2005140370.tif 000023
【図２２】
2005140370.tif 000024
【図２３】
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