(57)【要約】【課題】ランプが確実に再始動し、なおかつ頻繁に点灯・消灯を行った場合でも、ランプ内始動器である非線形強誘電体セラミックコンデンサにかかるストレスを減少させて、非線形強誘電体セラミックコンデンサの不具合を防止する事を目的とする。【解決手段】両端に電極を有し、内部に始動補助希ガスと共に発光金属を封入してなる発光管に、非線形強誘電体セラミックコンデンサを含む始動補助回路を並列に接続し、前記非線形強誘電体セラミックコンデンサと直列に熱応動スイッチを接続し、不活性ガスを封入する外管内に収納してなる高圧金属蒸気放電灯において、前記熱応動スイッチの動作温度が５０〜８０℃となるように設定する。【選択図】          図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
両端に電極を有し、内部に始動補助希ガスと共に発光金属を封入してなる発光管に、非線形強誘電体セラミックコンデンサを含む始動補助回路を並列に接続し、前記非線形強誘電体セラミックコンデンサと直列に熱応動スイッチを接続し、不活性ガスを封入する外管内に収納してなる高圧金属蒸気放電灯において、前記熱応動スイッチの動作温度が５０〜８０℃となるように設定したことを特徴とする高圧金属蒸気放電灯。
【請求項２】
発光管中心から前記非線形強誘電体セラミックコンデンサの発光管側端部までの距離をＹ（ｍｍ）とし、ランプ電力をＸ（Ｗ）としたとき、
０．０５Ｘ＋５３≦Ｙ≦０．０５Ｘ＋８７
を満足するように設定したことを特徴とする、請求項１記載の高圧金属蒸気放電灯。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は高圧金属蒸気放電灯の改良に関し、ランプ内の始動器として非線形強誘電体セラミックコンデンサを含む始動補助回路を用いた高圧金属蒸気放電灯の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】
図８はランプ内の始動器として非線形強誘電体セラミックコンデンサを含む始動補助回路を用いた従来のメタルハライドランプの回路図であり、特開平０８−０９６９７７号において提案されている。
【０００３】
【特許文献１】
特開平０８−０９６９７７
【０００４】
図中２１は両端に電極を有し、内部に始動補助希ガスと共に発光金属を封入してなる発光管、２２は非線形強誘電体セラミックコンデンサ、２３は前記非線形強誘電体セラミックコンデンサ２２に並列に接続された、ランプ点灯後非線形強誘電体セラミックコンデンサの温度が上昇してキュリー温度を超える時に非線形強誘電体セラミックコンデンサ２２に蓄積される電荷を放電させるための抵抗、２４は半導体スイッチ、２５は半導体スイッチ４に並列に接続され、該半導体スイッチ２４のＯＮ位相を安定化するための抵抗である。
【０００５】
そして、非線形強誘電体セラミックコンデンサ２２と半導体スイッチ２４との直列回路でランプ内の始動器を構成し、発光管２１と並列に接続されて非線形強誘電体セラミックコンデンサ２２は外球２６内に収納され、半導体スイッチ２４は外球２６の端部に固定した口金部分に配置されている。また、発光管２１は両端に主電極２７ａ，２７ｂを封着し、少なくとも一方の主電極２７ａに近接して補助電極２８が封着され、内部に始動補助希ガスと共に発光金属を封入している。さらに、補助電極２８と対向するに主電極２７ｂとの間には始動補助抵抗２９と常温閉接点を有する熱応動スイッチ３０とが直列に接続されている。
【０００６】
上記のように構成されたランプは、安定器を介して交流電源に接続され、点灯されるようになっている。ランプが始動すると、常温閉接点である熱応動スイッチは発光管の放射熱によって開いて、熱応動スイッチと直列に配置されている非線形強誘電体セラミックコンデンサと半導体スイッチを電源から切り離すため高電圧パルスの発生は停止する。
【０００７】
また、電源電圧の供給を遮断して、一旦ランプを消灯してから、すぐに電源電圧を供給してランプが再び点灯するのを待つ再始動時には、発光管の放射熱が無くなるため、ランプ点灯中には開となっている熱応動スイッチは熱応動スイッチの温度が低下するのと同じ様に徐々に閉の状態に戻る。完全に閉になり、なおかつ再始動時に必要なパルス電圧が発生しなければ、ランプは再始動しない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
ランプ内始動器を有するメタルハライドランプは、ランプが始動、再始動する際のグロー放電からアーク放電に移行する間に整流現象が発生し、特に、再始動時にこの整流現象が顕著に見られ、１０（Ａ）〜３０（Ａ）ほどの電流が瞬間的に流れる。始動器として外管内に設置している非線形強誘電体セラミックコンデンサは発光管と電気的には並列に設置してあることから、上記整流現象による電流は非線形強誘電体セラミックコンデンサにも瞬間的に流れ、この電流によるストレスがランプ内始動器である非線形強誘電体セラミックコンデンサにかかる。
【０００９】
非線形強誘電体セラミックコンデンサをランプ点灯の際に発光管の放射熱による温度が高い場所に設置すると、ランプの再始動時に非線形強誘電体セラミックコンデンサがパルスを発生する際、つまり非線形強誘電体セラミックコンデンサが動作する際に非線形強誘電体セラミックコンデンサは充分冷えていない。このような状態で非線形強誘電体セラミックコンデンサが動作すると、非線形強誘電体セラミックコンデンサが発生するパルス電圧は低いため、非線形強誘電体セラミックコンデンサがパルス電圧を発生した直後にランプは再始動しない。非線形強誘電体セラミックコンデンサがパルス電圧を発生してから、実際にランプが再始動するまで数分間を有することがある。この間、非線形強誘電体セラミックコンデンサはパルス電圧を発生し続けて、何度も発光管の内部の主電極間でアーク放電に移行しようとする現象が起こっている。つまり、上記整流現象による電流が非線形強誘電体セラミックコンデンサにも幾度となく流れる事になる。
【００１０】
一方、非線形強誘電体セラミックコンデンサが発光管中心からの距離には関係なく配置された場合でも、再始動時には非線形強誘電体セラミックコンデンサがパルス電圧を発生する温度まで低下する前に熱応動スイッチが閉の状態となると、非線形強誘電体セラミックコンデンサはパルスを発生せずに電源電圧だけを供給され続けて、非線形強誘電体セラミックコンデンサがパルス電圧を発生する温度まで低下してからパルス電圧が発生する。この場合、非線形強誘電体セラミックコンデンサは充分冷えていないため、非線形強誘電体セラミックコンデンサが発生するパルス電圧は低い。そのため非線形強誘電体セラミックコンデンサがパルス電圧を発生した直後にランプは再始動しない。
また、非線形強誘電体セラミックコンデンサがパルス電圧を発生する温度まで低下したと同時にパルス電圧が発生するよう設計されたランプでも、非線形強誘電体セラミックコンデンサは充分冷えていないため、非線形強誘電体セラミックコンデンサが発生するパルス電圧は低い。そのため上記の場合と同様に非線形強誘電体セラミックコンデンサがパルス電圧を発生した直後にはランプは再始動しない。いずれの場合も非線形強誘電体セラミックコンデンサがパルス電圧を発生してから実際にランプが再始動するまで数分間を有することがある。この間、非線形強誘電体セラミックコンデンサはパルス電圧を発生し続けて、何度も発光管の内部の主電極間でアーク放電に移行しようとする現象が起こっている。つまり、上記整流現象による電流が非線形強誘電体セラミックコンデンサにも幾度となく流れる事になる。
【００１１】
その結果、ランプの点灯・消灯を頻繁に行うような場合、瞬間的に流れる上記整流現象で流れる電流によるストレスがランプ内始動器である非線形強誘電体セラミックコンデンサにかかることにより、非線形強誘電体セラミックコンデンサが早期に破損等の不具合を生じる恐れがあった。
本発明は上記問題点を解決するためになされたもので、ランプが確実に再始動し、なおかつ頻繁にランプの点灯及び消灯を行った場合でも、ランプ内始動器である非線形強誘電体セラミックコンデンサにかかるストレスを減少させて、非線形強誘電体セラミックコンデンサの不具合を防止する事を目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
上記問題を解決するため、両端に電極を有し、内部に始動補助希ガスと共に発光金属を封入してなる発光管に、非線形強誘電体セラミックコンデンサを含む始動補助回路を並列に接続し、前記非線形強誘電体セラミックコンデンサと直列に熱応動スイッチを接続し、不活性ガスを封入する外管内に収納してなる高圧金属蒸気放電灯において、前記熱応動スイッチの動作温度が５０〜８０℃となるように設定する。
【００１３】
さらに、発光管中心から前記非線形強誘電体セラミックコンデンサの発光管側端部までの距離をＹ（ｍｍ）とし、ランプ電力をＸ（Ｗ）としたとき、
０．０５Ｘ＋５３≦Ｙ≦０．０５Ｘ＋８７
を満足するように設定した。
【００１４】
上記の事を満足することにより、ランプを消灯し直ちに点灯する場合でも、ランプが確実に再始動し、また頻繁にランプの点灯・消灯を行った場合でも、ランプ内始動器である非線形強誘電体セラミックコンデンサにコンデンサの粒界と空隙に加わるストレスと上記整流現象によって流れる瞬間的な電流によるストレスを減少させて、非線形強誘電体セラミックコンデンサの不具合を防止する事ができる。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施例を図１乃至図８に基づき説明する。図１は本発明に係わるランプ内の始動器として非線形強誘電体セラミックコンデンサを含む始動補助回路を用いたメタルハライドランプの実施の形態を示す平面図であり、この実施の形態は４００Ｗの非線形強誘電体セラミックコンデンサ内蔵メタルハライドランプを示している。
【００１６】
図中１は両端に電極を有し、内部に始動補助希ガスと共に発光金属を封入してなる発光管、２は非線形強誘電体セラミックコンデンサで、チタン酸バリウム（ＢａＴｉＯ３）を主成分とする直径１８（ｍｍ）、厚さ１．２（ｍｍ）の円板状の焼結体の両面に直径１６．０（ｍｍ）の銀電極膜を形成し、これに電極端子を接続した上、電極膜上を無機ガラスでオーバーコートしたものであり、キュリー温度は約９０℃のものを用いる。
【００１７】
３は前記非線形強誘電体セラミックコンデンサ２に並列に接続された、ランプ点灯後非線形強誘電体セラミックコンデンサの温度が上昇してキュリー温度を超える時に非線形強誘電体セラミックコンデンサに蓄積される電荷を放電させるための抵抗、４は半導体スイッチ、５は半導体スイッチ４に並列に接続された、該半導体スイッチのＯＮ位相を安定化するための抵抗である。
【００１８】
そして、非線形強誘電体セラミックコンデンサ２と半導体スイッチ４との直列回路でランプ内の始動器を構成し、発光管１と並列に接続されて非線形強誘電体セラミックコンデンサ２は不活性ガスを封入した外球６内に収納され、半導体スイッチ４は外球６の端部に固定した口金１１部分に配置されている。また、発光管１は両端に主電極７ａ，７ｂを封着し、少なくとも一方の主電極７ａに近接して補助電極８が封着され、内部に始動補助希ガスと共に発光金属を封入している。さらに、補助電極８と対向するに主電極７ｂと補助電極８の間には始動補助抵抗９と常温閉接点を有する熱応動スイッチ１０とが直列に接続されている。
【００１９】
まず初めに、再始動時に非線形強誘電体セラミックコンデンサが動作したときの温度と、非線形強誘電体セラミックコンデンサの不具合の関係を調べた。実験は非線形強誘電体セラミックコンデンサを不活性ガス中の各温度雰囲気に設定し、ランプが再始動する際に発生する整流現象と同様の電流を瞬間的に流して行ったところ、図２に示すような結果が得られた。図２に示すとおり、非線形強誘電体セラミックコンデンサが７５℃より高い温度で動作した場合、ランプが再始動する際に発生する整流現象による電流が非線形強誘電体セラミックコンデンサに加わるストレスによって不具合を生じ始め、温度が高くなるにつれ不具合の確率が高い結果となった。
【００２０】
次に、図１で示した実施の形態と同様に構成した４００Ｗの非線形強誘電体セラミックコンデンサ内蔵メタルハライドランプにおいて、消灯後にランプが再始動するために必要なパルス電圧を定格電源電圧にて、時間と共に測定したところ、図３に示すような結果が得られた。なお、測定は点灯姿勢を垂直とし、室温２５℃、無風状態で３０分点灯後消灯して行った。
【００２１】
次に、図１で示した実施の形態と同様に構成した４００Ｗの非線形強誘電体セラミックコンデンサ内蔵メタルハライドランプにおいて、発光管中心から前記非線形強誘電体セラミックコンデンサの発光管側端部までの距離Ｙを６５（ｍｍ）から１１５（ｍｍ）まで変えたランプを作成し、ランプ消灯後の非線形強誘電体セラミックコンデンサの温度変化および発生したパルス電圧を定格電源電圧とし、時間と共に測定したところ、図４、図５に示すような結果が得られた。なお、測定は点灯姿勢が垂直で、室温２５℃、無風状態で３０分点灯後消灯して行った。ここで、非線形強誘電体セラミックコンデンサの発光管側端部までの距離Ｙを６５（ｍｍ）から１１５（ｍｍ）までと限定したのは、４００Ｗのランプの外球内に設置可能な範囲だからである。
【００２２】
図２よりランプの再始動時に非線形強誘電体セラミックコンデンサの不具合が生じなくなるのは、非線形強誘電体セラミックコンデンサの温度が７５℃以下になった時であるとわかる。図４より、それぞれの位置における、非線形強誘電体セラミックコンデンサの温度が７５℃以下になるのは表１の通りである。
【００２３】
【表１】
2005026146.tif 000003
【００２４】
ところで、図５はランプ消灯後の時間と、それぞれの位置における非線形強誘電体セラミックコンデンサが発生するパルス電圧の関係である。
非線形強誘電体セラミックコンデンサに不具合が生じないようにするためには、非線形強誘電体セラミックコンデンサの温度が７５℃以下になってからパルスを発生させるよう設計するのが良い。そこで、表１の値を図５にプロットする事により、発光管中心から非線形強誘電体セラミックコンデンサの発光管側端部の距離に関係なく、パルス電圧は７００〜８００Ｖ以上必要であることが分かる。
ここで非線形強誘電体セラミックコンデンサは、温度が７５℃の時に７００〜８００Ｖのパルス電圧を発生するといえる。これは非線形強誘電体セラミックコンデンサが温度に依存して発生するパルス電圧を変化させるからである。
【００２５】
図３は、ランプ消灯後にランプが再始動するために必要なパルス電圧を時間と共に測定したグラフである。上記の理由より、非線形強誘電体セラミックコンデンサが出力するパルス電圧が７００〜８００Ｖで再始動するためには、発光管が必要とするパルス電圧が７００〜８００Ｖ以下になる必要があり、図３より、ランプ消灯後９分経過してからであるとわかる。
【００２６】
次に図１に示した実施の形態と同様に構成した４００Ｗの非線形強誘電体セラミックコンデンサ内蔵メタルハライドランプにおいて、熱応動スイッチの動作温度とランプ消灯後に熱応動スイッチが閉の状態となる時間の関係を測定したところ、熱応動スイッチは発光管との距離は関係なく図６に示すような結果が得られた。なお、点灯姿勢垂直とし、低格電源電圧の条件にて、室温２５℃、無風状態で３０分点灯後消灯して行った。
【００２７】
上記の理由から消灯後９分経ってから非線形強誘電体セラミックコンデンサが動作をすると、非線形強誘電体セラミックコンデンサに不具合が生じないので、図６より熱応動スイッチの動作温度は８０℃以下にするのが良い。しかし熱応動スイッチの動作温度を常温近くにしてしまうと、熱応動スイッチは常温で誤動作してしまう可能性もあり、ランプが不点になる可能性がある。また一般的にメタルハライドランプの再始動時間は１５分未満が推奨されているので、図６より熱応動スイッチの動作温度は５０〜８０℃となるように設定しなければならない。
【００２８】
以上のことからランプが確実に再始動し、なおかつ頻繁に点灯・消灯を行った場合でも、ランプ内始動器である非線形強誘電体セラミックコンデンサにかかるストレスを減少させて、非線形強誘電体セラミックコンデンサの不具合が生じるのを防止するためには、前記熱応動スイッチの動作温度が５０〜８０℃となるように設定しなければならない。
【００２９】
ところで表１と図６より、以下のことも考えられる。
発光管中心から非線形強誘電体セラミックコンデンサの発光管側端部までの距離が６５ｍｍのとき、表１よりランプ消灯後１４分以上経ってから動作を開始しないと、非線形強誘電体セラミックコンデンサに不具合が生じてしまう事がわかるので、図６より熱応動スイッチの動作温度は５０℃以下にする必要がある。
同様に発光管中心から非線形強誘電体セラミックコンデンサの発光管側端部までの距離が７５〜１０５ｍｍのとき８０℃以下、
発光管中心から非線形強誘電体セラミックコンデンサの発光管側端部までの距離が１１５ｍｍのとき６５℃以下にする必要がある。
ところで一般的にメタルハライドランプの再始動時間は１５分未満が推奨されているので、発光管中心から非線形強誘電体セラミックコンデンサの発光管側端部までの距離Ｙ（ｍｍ）と熱応動スイッチの動作温度の関係は表２のようになる。
【００３０】
【表２】
2005026146.tif 000004
【００３１】
以上のことからランプが確実に再始動し、なおかつ頻繁に点灯・消灯を行った場合でも、ランプ内始動器である非線形強誘電体セラミックコンデンサにかかるストレスを減少させて、非線形強誘電体セラミックコンデンサの不具合を防止するためには、通常は熱応動スイッチの動作温度を５０〜８０℃とするが、非線形強誘電体セラミックコンデンサが発光管から近い場合は、熱応動スイッチの動作温度を５０℃、発光管から遠い場合は熱応動スイッチの動作温度を５０〜６５℃とする必要がある。
【００３２】
このように、発光管からの距離が近い場合と遠い場合とで、同様な傾向を示すのは、ほとんど前記非線形強誘電体セラミックコンデンサの支柱部材の影響ではなく、ランプ外球内に封入されている不活性ガスの対流態様による温度分布の不均一性によるものと考えられる。すなわち、発光管の中心より離れすぎた部分においては、不活性ガスの対流が円滑に行われず、高温の不活性ガスがよどんで温度の低下が阻害されたためと考えられる。
【００３３】
次に、図１で示した実施の形態と同様に構成した４００Ｗの非線形強誘電体セラミックコンデンサ内蔵メタルハライドランプにおいて、熱応動スイッチの動作温度を５０〜１２０℃まで変えて、なおかつ発光管中心から前記非線形強誘電体セラミックコンデンサの発光管側端部までの距離Ｙを６５（ｍｍ）から１１５（ｍｍ）まで変えたランプを多数製作し、ランプの再始動と非線形強誘電体セラミックコンデンサの不具合の状態の有無を調べた。ここで熱応動スイッチの動作温度を５０℃以上としたのは、４０℃程度では常温で動作してしまうため４０℃以下は省いた。結果を表３に示す。
【００３４】
【表３】
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【００３５】
表中の○は熱応動スイッチが閉の状態となった直後に、全数ランプが再始動した、なおかつ非線形強誘電体セラミックコンデンサに不具合が生じなかったことを示し、表中の×は熱応動スイッチが閉の状態となった直後に、１本でもランプが再始動しないもしくは非線形強誘電体セラミックコンデンサに不具合が生じた事を示す。なお、ランプの各部構成は図８で示したものと同じであり、点灯姿勢を垂直とし、定格電源電圧にて、室温２５℃、無風状態で３０分点灯後消灯して行った。
【００３６】
表３に示すとおり、先の実験結果である前記熱応動スイッチの動作温度が５０〜８０℃となるように設定して、発光管中心から前記非線形強誘電体セラミックコンデンサの発光管側端部までの距離Ｙが７５〜１０５（ｍｍ）となるように設定したランプは全数ランプが確実に再始動し、なおかつ非線形強誘電体セラミックコンデンサに不具合は生じなかった。
つづいて、図１で示した実施の形態と同様に構成した２５０Ｗの非線形強誘電体セラミックコンデンサ内蔵メタルハライドランプにおいて、上記と同様な実験を行った。結果を表４に示す。
【００３７】
【表４】
2005026146.tif 000006
【００３８】
表４に示すとおり、先の実験結果である前記熱応動スイッチの動作温度が５０〜８０℃となるように設定して、発光管中心から前記非線形強誘電体セラミックコンデンサの発光管側端部までの距離Ｙが６５〜１００（ｍｍ）となるように設定したランプは全数ランプが確実に再始動し、なおかつ非線形強誘電体セラミックコンデンサの不具合は生じなかった。
更に、図１で示した実施の形態と同様に構成した１０００Ｗの非線形強誘電体セラミックコンデンサ内蔵メタルハライドランプにおいて、上記と同様な実験を行った。結果を表５に示す。
【００３９】
【表５】
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【００４０】
表５に示すとおり、先の実験結果である前記熱応動スイッチの動作温度が５０〜８０℃となるように設定して、発光管中心から前記非線形強誘電体セラミックコンデンサの発光管側端部までの距離Ｙが１０５〜１３５（ｍｍ）となるように設定したランプは全数ランプが確実に再始動し、なおかつ非線形強誘電体セラミックコンデンサの不具合は生じなかった。
【００４１】
図７は表３乃至表５をまとめたグラフであり、再始動時に非線形強誘電体セラミックコンデンサに不具合が生じない範囲を示す。図７に記載してある式は近似曲線であり、発光管中心から前記非線形強誘電体セラミックコンデンサの発光管側端部までの距離Ｙ（ｍｍ）の値は小数点以下を四捨五入し、ランプ電力をＸ（Ｗ）として、
０．０５Ｘ＋５３≦Ｙ≦０．０５Ｘ＋８７
の範囲となる。この範囲内であれば、ランプが確実に再始動し、なおかつ頻繁に再始動を行った場合でも、ランプ内始動器である非線形強誘電体セラミックコンデンサにかかるストレスを減少させて、非線形強誘電体セラミックコンデンサの不具合を防止することが可能である。
【００４２】
次に、図８で示した実施の形態と同様に構成した４００Ｗの非線形強誘電体セラミックコンデンサ内蔵メタルハライドランプにおいて、上記実験の中で判明した条件である、熱応動スイッチの動作温度を５０〜８０℃および発光管中心から前記非線形強誘電体セラミックコンデンサの発光管側端部までの距離Ｙが７５〜１０５（ｍｍ）に対し、再始動に関して条件の厳しい場合となるように、熱応動スイッチの動作温度を８０℃、発光管中心から前記非線形強誘電体セラミックコンデンサの発光管側端部までの距離Ｙを７５（ｍｍ）としたランプを多数作成し、再始動を再現させるため４５分点灯後消灯して、その後１分間電源を遮断し、その後再び４５分電源供給を行う点滅テストを行った。なお、ランプの各部構成は図８で示したものと同じであり、点灯姿勢を垂直とし、定格電源電圧にて、室温２５℃、無風状態で行った。上記のように再始動を再現させた点滅テストを５０００回以上行っても、ランプは正常に再始動し、かつ非線形強誘電体セラミックコンデンサに不具合は生じなかった。
【００４３】
【発明の効果】
以上のように本発明の上記のように構成された両端に電極を有し、内部に始動補助希ガスと共に発光金属を封入してなる発光管に、非線形強誘電体セラミックコンデンサを含む始動補助回路を並列に接続し、前記非線形強誘電体セラミックコンデンサと直列に熱応動スイッチを接続し、不活性ガスを封入する外管内に収納してなる高圧金属蒸気放電灯において、前記熱応動スイッチの動作温度が５０〜８０℃となるように設定する。
さらに、発光管中心から前記非線形強誘電体セラミックコンデンサの発光管側端部までの距離をＹ（ｍｍ）とし、ランプ電力をＸ（Ｗ）としたとき、
０．０５Ｘ＋５３≦Ｙ≦０．０５Ｘ＋８７
を満足するように設定することにより、ランプ消灯後直ちに点灯した場合、ランプが確実に再始動し、また頻繁に点灯・消灯を行った場合でも、ランプ内始動器である非線形強誘電体セラミックコンデンサに上記粒界と空隙に加わるストレスと上記整流現象によって流れる瞬間的な電流によるストレスを減少させて、非線形強誘電体セラミックコンデンサの不具合が生じるのを防止する事ができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係わるランプ内の始動器として非線形強誘電体セラミックコンデンサを含む始動補助回路を用いたメタルハライドランプの実施の形態を示す平面図である。
【図２】再始動時に非線形強誘電体セラミックコンデンサが動作したときの温度と、非線形強誘電体セラミックコンデンサの不具合の関係を示す図である。
【図３】ランプ消灯時間と消灯後にランプが再始動するために必要なパルス電圧の関係を示す図である。
【図４】ランプ消灯時間とランプ消灯後の非線形強誘電体セラミックコンデンサの温度の関係を示す図である。
【図５】ランプ消灯時間とランプ消灯後の非線形強誘電体セラミックコンデンサが発生するパルス電圧の関係を示す図である。
【図６】熱応動スイッチの動作温度とランプ消灯後に熱応動スイッチが閉の状態となる時間の関係を示す図である。
【図７】ランプ電力と、発光管中心からの非線形強誘電体セラミックコンデンサの距離を示し、非線形強誘電体セラミックコンデンサに不具合が生じないような範囲を示す図である。
【図８】従来のランプ内の始動器として非線形強誘電体セラミックコンデンサを含む始動補助回路を用いた従来のメタルハライドランプの回路図である。
【符号の説明】
１、２１：発光管
２、２２：非線形強誘電体セラミックコンデンサ
３、２３：非線形強誘電体セラミックコンデンサに並列に接続された抵抗
４、２４：半導体スイッチ
５、２５：半導体スイッチに並列に接続された抵抗
６、２６：外球
７ａ、２７ａ：主電極
７ｂ、２７ｂ：主電極
８、２８：補助電極
９、２９：始動補助抵抗
１０、３０：熱応動スイッチ
１１：口金
【図１】
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【図２】
2005026146.tif 000009
【図３】
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【図４】
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【図５】
2005026146.tif 000012
【図６】
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【図７】
2005026146.tif 000014
【図８】
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