(57)【要約】【課題】コンプレッサ停止後の冷媒回路内の均圧を早めながら、生産コストを低減することができる冷媒サイクル装置を提供する。【解決手段】冷媒回路の中間圧領域と低圧側とを連通するバイパス回路１７０と、このバイパス回路１７０に設けられた弁装置としての電磁弁１７４と、この電磁弁１７４の開閉を制御する制御装置１００とを備え、制御装置１００は、常には電磁弁１７４を閉じており、コンプレッサ１０の停止と同時に電磁弁１７４を開いて、バイパス回路１７０の流路を開放する。【選択図】      図２
2005003239.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
コンプレッサ、ガスクーラ、絞り手段及び蒸発器を順次接続して冷媒回路が構成されると共に、前記コンプレッサは、駆動要素にて駆動される第１及び第２の圧縮要素を備え、前記冷媒回路の低圧側から前記第１の圧縮要素に冷媒を吸い込んで圧縮し、密閉容器内に吐出すると共に、当該密閉容器内の中間圧の冷媒を前記第２の圧縮要素に吸い込み、圧縮して前記冷媒回路の高圧側に吐出する冷媒サイクル装置において、
前記冷媒回路の中間圧領域と低圧側、若しくは、高圧側と中間圧領域とを連通するバイパス回路と、
該バイパス回路に設けられた弁装置と、
該弁装置の開閉を制御する制御装置とを備え、
該制御装置は、常には前記弁装置を閉じており、前記コンプレッサの停止時に開いて、前記バイパス回路の流路を開放することを特徴とする冷媒サイクル装置。
【請求項２】
前記制御装置は、前記コンプレッサの停止と同時に前記弁装置を開くことを特徴とする請求項１の冷媒サイクル装置。
【請求項３】
前記制御装置は、前記コンプレッサの停止直前から停止後に渡って前記弁装置を開くことを特徴とする請求項１の冷媒サイクル装置。
【請求項４】
前記制御装置は、前記コンプレッサが停止した時点から所定期間後に前記弁装置を開くことを特徴とする請求項１の冷媒サイクル装置。
【請求項５】
前記冷媒として二酸化炭素を使用することを特徴とする請求項１、請求項２、請求項３又は請求項４の冷媒サイクル装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、コンプレッサ、ガスクーラ、絞り手段及び蒸発器を順次接続して冷媒回路が構成される冷媒サイクル装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来のこの種冷媒サイクル装置は、コンプレッサ、例えば、内部中間圧の多段圧縮式ロータリコンプレッサ、ガスクーラ、絞り手段（膨張弁等）及び蒸発器等を順次環状に配管接続して冷媒サイクル（冷媒回路）が構成されている。そして、ロータリコンプレッサの回転圧縮要素の吸込ポートから冷媒ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経てガスクーラに吐出される。このガスクーラにて冷媒ガスは放熱した後、絞り手段で絞られて蒸発器に供給される。そこで冷媒が蒸発し、そのときに周囲から吸熱することにより冷却作用を発揮するものであった。
【０００３】
ここで、近年では地球環境問題に対処するため、この種の冷媒サイクルにおいても、従来のフロンを用いずに自然冷媒である二酸化炭素（ＣＯ２）を冷媒として用い、高圧側を超臨界圧力として運転する遷臨界冷媒サイクルを用いた装置が開発されて来ている。
【０００４】
このような冷媒サイクル装置では、コンプレッサ内に液冷媒が戻って、液圧縮することを防ぐために、蒸発器の出口側とコンプレッサの吸込側との間の低圧側にアキュムレータを配設し、このアキュムレータに液冷媒を溜め、ガスのみをコンプレッサに吸い込ませる構成とされていた。そして、アキュムレータ内の液冷媒がコンプレッサに戻らないように絞り手段を調整していた（例えば、特許文献１参照）。
【０００５】
【特許文献１】
特公平７−１８６０２号公報
【０００６】
しかしながら、冷媒サイクルの低圧側にアキュムレータを設けることは、その分多くの冷媒充填量を必要とする。また、液バックを防止するためには絞り手段の開度を小さくし、或いは、アキュムレータの容量を拡大しなければならず、冷却能力の低下や設置スペースの拡大を招く。そこで、係るアキュムレータを設けること無く、コンプレッサにおける液圧縮を解消するために、出願人は従来図３に示す冷媒サイクル装置の開発を試みた。
【０００７】
図３において、１０は内部中間圧型多段（２段）圧縮式ロータリコンプレッサを示しており、密閉容器１２内の電動要素１４とこの電動要素１４の回転軸１６で駆動される第１の回転圧縮要素３２及び第２の回転圧縮要素３４を備えて構成されている。
【０００８】
この場合の冷媒サイクル装置の動作を説明する。コンプレッサ１０の冷媒導入管９４から吸い込まれた低圧の冷媒は、第１の回転圧縮要素３２で圧縮されて中間圧となり、密閉容器１２内に吐出される。その後、冷媒導入管９２から出て中間冷却回路１５０Ａに流入する。中間冷却回路１５０Ａはガスクーラ１５４を通過するように設けられており、そこで、冷媒が空冷方式により放熱する。ここで中間圧の冷媒はガスクーラにて熱が奪われる。
【０００９】
その後、第２の回転圧縮要素３４に吸い込まれて２段目の圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり、冷媒吐出管９６より外部に吐出される。このとき、冷媒は適切な超臨界圧力まで圧縮されている。
【００１０】
冷媒吐出管９６から吐出された冷媒ガスはガスクーラ１５４に流入し、そこで空冷方式により放熱した後、内部熱交換器１６０を通過する。冷媒はそこで蒸発器１５７を出た低圧側の冷媒に熱を奪われて更に冷却される。その後、冷媒は膨張弁１５６にて減圧され、その過程でガス／液混合状態となり、次に蒸発器１５７に流入して蒸発する。蒸発器１５７から出た冷媒は内部熱交換器１６０を通過し、そこで前記高圧側の冷媒から熱を奪って加熱される。
【００１１】
そして、内部熱交換器１６０で加熱された冷媒は冷媒導入管９４からロータリコンプレッサ１０の第１の回転圧縮要素３２内に吸い込まれるサイクルを繰り返す。このように、蒸発器１５７から出た冷媒を内部熱交換器１６０により高圧側の冷媒にて加熱することで過熱度を取ることができるようになり、低圧側にアキュムレータなどを設けること無く、コンプレッサ１０に液冷媒が吸い込まれる液バックを防止し、コンプレッサ１０が液圧縮にて損傷を受ける不都合を回避することができるようになる。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
このような冷媒サイクル装置では、コンプレッサ１０を停止すると、シリンダ３８の隙間から高圧冷媒が密閉容器１２内に流れ込み、高圧と中間圧とが平衡圧力に達した後、これらが低圧と平衡圧に達するため、冷媒回路内の圧力が均圧となるまでに著しく時間がかかる。
【００１３】
この場合、停止後の再始動時に回転圧縮要素の高低圧差があると始動性が悪化すると共に損傷も引き起こす恐れがあった。
【００１４】
また、密閉容器内の中間圧は、始めに高圧側圧力と平衡圧に達するので、通常運転時より停止後に圧力が上昇する。このため、停止後の圧力上昇を考慮してコンプレッサの密閉容器の耐圧設計を施さなければ成らなず、生産コストの高騰を招いていた。
【００１５】
本発明は、係る技術的課題を解決するために成されたものであり、コンプレッサ停止後の冷媒回路内の均圧を早めながら、生産コストを低減することができる冷媒サイクル装置を提供することを目的とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
即ち、本発明の冷媒サイクル装置では、冷媒回路の中間圧領域と低圧側、若しくは、高圧側と中間圧領域とを連通するバイパス回路と、このバイパス回路に設けられた弁装置と、この弁装置の開閉を制御する制御装置とを備え、制御装置は、常には弁装置を閉じており、コンプレッサの停止時に開いて、バイパス回路の流路を開放するので、コンプレッサの停止後の冷媒回路内の均圧を早めることができるようになる。
【００１７】
請求項２の発明では上記発明に加えて、制御装置は、コンプレッサの停止と同時に弁装置を開くことを特徴とする。
【００１８】
請求項３の発明では請求項１の発明に加えて、制御装置は、コンプレッサの停止直前から停止後に渡って弁装置を開くことを特徴とする。
【００１９】
請求項４の発明では請求項１の発明に加えて、制御装置は、コンプレッサが停止した時点から所定期間後に弁装置を開くことを特徴とする。
【００２０】
請求項５の発明では上記各発明に加えて、冷媒として二酸化炭素を使用することを特徴とする。
【００２１】
【発明の実施の形態】
次に、図面に基づき本発明の実施形態を詳述する。図１は本発明の冷媒サイクル装置に使用するコンプレッサの実施例として、第１の回転圧縮要素（第１の圧縮要素）３２及び第２の回転圧縮要素（第２の圧縮要素）３４を備えた内部中間圧型多段（２段）圧縮式のロータリコンプレッサ１０の縦断面図、図２は本発明の冷媒サイクル装置の冷媒回路図である。
【００２２】
各図において、１０は二酸化炭素（ＣＯ２）を冷媒として使用する内部中間圧型多段圧縮式ロータリコンプレッサで、このコンプレッサ１０は鋼板からなる円筒状の密閉容器１２と、この密閉容器１２の内部空間の上側に配置収納された駆動要素としての電動要素１４及びこの電動要素１４の下側に配置され、電動要素１４の回転軸１６により駆動される第１の回転圧縮要素３２（１段目）及び第２の回転圧縮要素３４（２段目）から成る回転圧縮機構部１８にて構成されている。尚、コンプレッサ１０の電動要素１４は所謂磁極集中巻き式のＤＣモータであり、インバータにより回転数及びトルク制御が行われる。
【００２３】
密閉容器１２は底部をオイル溜めとし、電動要素１４と回転圧縮機構部１８を収納する容器本体１２Ａと、この容器本体１２Ａの上部開口を閉塞する略椀状のエンドキャップ（蓋体）１２Ｂとで構成され、且つ、このエンドキャップ１２Ｂの上面中心には円形の取付孔１２Ｄが形成されており、この取付孔１２Ｄには電動要素１４に電力を供給するためのターミナル（配線を省略）２０が取り付けられている。
【００２４】
前記電動要素１４は、密閉容器１２の上部空間の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ２２と、このステータ２２の内側に若干の間隔を設けて挿入設置されたロータ２４とからなる。このロータ２４は中心を通り鉛直方向に延びる回転軸１６に固定されている。ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２８を有している。また、ロータ２４はステータ２２と同様に電磁鋼板の積層体３０で形成され、この積層体３０内に永久磁石ＭＧを挿入して形成されている。
【００２５】
前記第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４との間には中間仕切板３６が挟持されている。即ち、第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４は、中間仕切板３６と、この中間仕切板３６の上下に配置された上シリンダ３８、下シリンダ４０と、この上下シリンダ３８、４０内を、１８０度の位相差を有して回転軸１６に設けられた上下偏心部４２、４４により偏心回転される上下ローラ４６、４８と、この上下ローラ４６、４８に当接して上下シリンダ３８、４０内をそれぞれ低圧室側と高圧室側に区画するベーン５０、５２と、上シリンダ３８の上側の開口面及び下シリンダ４０の下側の開口面を閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材としての上部支持部材５４及び下部支持部材５６にて構成されている。
【００２６】
一方、上部支持部材５４及び下部支持部材５６には、図示しない吸込ポートにて上下シリンダ３８、４０の内部とそれぞれ連通する吸込通路６０（上側の吸込通路は図示せず）と、一部を凹陥させ、この凹陥部を上部カバー６６、下部カバー６８にて閉塞することにより形成される吐出消音室６２、６４とが設けられている。
【００２７】
尚、吐出消音室６４と密閉容器１２内とは、上下シリンダ３８、４０や中間仕切板３６を貫通する連通路にて連通されており、連通路の上端には中間吐出管１２１が立設され、この中間吐出管１２１から第１の回転圧縮要素３２で圧縮された中間圧の冷媒ガスが密閉容器１２内に吐出される。
【００２８】
そして、冷媒としては地球環境にやさしく、可燃性及び毒性等を考慮して自然冷媒である前述した二酸化炭素（ＣＯ２）が使用され、潤滑油としてのオイルは、例えば鉱物油（ミネラルオイル）、アルキルベンゼン油、エーテル油、エステル油、ＰＡＧ（ポリアルキレングリコール）など既存のオイルが使用される。
【００２９】
密閉容器１２の容器本体１２Ａの側面には、上部支持部材５４と下部支持部材５６の吸込通路６０（上側は図示せず）、吐出消音室６２、上部カバー６６の上側（電動要素１４の下端に略対応する位置）に対応する位置に、スリーブ１４１、１４２、１４３及び１４４がそれぞれ溶接固定されている。そして、スリーブ１４１内には上シリンダ３８に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９２の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９２の一端は上シリンダ３８の図示しない吸込通路と連通する。この冷媒導入管９２は後述する中間冷却回路１５０に設けられたガスクーラ１５４を経てスリーブ１４４に至り、他端はスリーブ１４４内に挿入接続されて密閉容器１２内に連通する。
【００３０】
また、スリーブ１４２内には下シリンダ４０に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９４の一端は下シリンダ４０の吸込通路６０と連通する。また、スリーブ１４３内には冷媒吐出管９６が挿入接続され、この冷媒吐出管９６の一端は吐出消音室６２と連通する。
【００３１】
次に図２において、上述したコンプレッサ１０は図２に示す冷媒回路の一部を構成する。即ち、コンプレッサ１０の冷媒吐出管９６はガスクーラ１５４の入口に接続される。そして、このガスクーラ１５４の出口に接続された配管は内部熱交換器１６０を通過する。この内部熱交換器１６０はガスクーラ１５４から出た高圧側の冷媒と蒸発器１５７から出た低圧側の冷媒とを熱交換させるためのものである。
【００３２】
内部熱交換器１６０を通過した配管は絞り手段としての膨張弁１５６に至る。そして、膨張弁１５６の出口は蒸発器１５７の入口に接続され、蒸発器１５７を出た配管は内部熱交換器１６０を経て冷媒導入管９４に接続される。
【００３３】
また、冷媒回路には本発明における中間圧領域と低圧側とを連通するバイパス回路１７０が設けられている。即ち、中間圧領域である中間冷却回路１５０の冷媒導入管９２の途中部からはバイパス回路１７０が分岐している（図１では示さず）。そして、バイパス回路１７０は冷媒回路における低圧側である冷媒導入管９４に接続されている。このバイパス回路１７０には、バイパス回路１７０の流路を開閉するための弁装置としての電磁弁１７４が設けられており、この電磁弁１７４の開閉は制御装置１００にて制御されている。
【００３４】
ここで、制御装置１００は冷媒回路の制御を司る制御装置であり、前記電磁弁１７４の開閉や膨張弁１５６の絞り調整、及び、コンプレッサ１０の回転数を制御している。当該制御装置１００は、常には電磁弁１７４を閉じており、コンプレッサ１０の停止時に開いてバイパス回路１７０の流路を開放する。即ち、本実施例では制御装置１００は、コンプレッサ１０の運転中は電磁弁１７４を閉じ、コンプレッサ１０の停止と同時に電磁弁１７４を開いて、パイパス回路１７０の流路を開放する。
【００３５】
尚、前記中間圧領域は第１の回転圧縮要素３２で圧縮された冷媒が、第２の回転圧縮要素３４に吸い込まれるまでの経路の全てが相当するものであり、バイパス回路１７０は、実施例の位置に限らず、中間圧の冷媒ガスが通過する経路と低圧の冷媒ガスが通過する経路とを連通するものであれば、接続箇所は特に限定されない。
【００３６】
以上の構成で次に本発明の冷媒サイクル装置の動作を説明する。尚、コンプレッサ１０の起動前には前記バイパス回路１７０の電磁弁１７４は制御装置１００により開かれているものとする。制御装置１００によりターミナル２０及び図示されない配線を介してコンプレッサ１０の電動要素１４のステータコイル２８に通電されると、制御装置１００は電磁弁１７４を閉じて、電動要素１４を前記インバータより起動する。
【００３７】
これにより、ロータ２４が回転し始め、回転軸１６と一体に設けた上下偏心部４２、４４に嵌合された上下ローラ４６、４８が上下シリンダ３８、４０内を偏心回転する。そして、冷媒導入管９４及び下部支持部材５６に形成された吸込通路６０を経由して図示しない吸込ポートからシリンダ４０の低圧室側に吸入された低圧（通常運転状態で４ＭＰａ程）の冷媒ガスは、ローラ４８とベーン５２の動作により圧縮されて中間圧（通常運転状態で８ＭＰａ程）となり下シリンダ４０の高圧室側より図示しない連通路を経て中間吐出管１２１から密閉容器１２内に吐出される。これによって、密閉容器１２内は中間圧となる。
【００３８】
そして、密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガスは冷媒導入管９２に入り、スリーブ１４４から出て中間冷却回路１５０に流入する。ここで、コンプレッサ１０の運転中は制御装置１００により電磁弁１７４が閉じられているので、スリーブ１４４から出て中間冷却回路１５０に流入した中間圧の冷媒ガスは全てガスクーラ１５４を通過する。そして、この中間冷却回路１５０に流入した冷媒ガスがガスクーラ１５４を通過する過程で空冷方式により放熱する。このように、第１の回転圧縮要素３２で圧縮された中間圧の冷媒ガスを中間冷却回路１５０を通過させることで、ガスクーラ１５４にて効果的に冷却することができるので、密閉容器１２内の温度上昇を抑え、第２の回転圧縮要素３４における圧縮効率も向上させることができるようになる。
【００３９】
ガスクーラ１５４にて冷却された中間圧の冷媒ガスは上部支持部材５４に形成された図示しない吸込通路を経由して、図示しない吸込ポートから第２の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８の低圧室側に吸入される。
【００４０】
第２の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８の低圧室側に吸入された冷媒ガスは、ローラ４６とベーン５０の動作により２段目の圧縮が行われて高温高圧（通常運転状態で１２ＭＰａ程）の冷媒ガスとなり、高圧室側から図示しない吐出ポートを通り上部支持部材５４に形成された吐出消音室６２を経て冷媒吐出管９６より外部に吐出される。このとき、冷媒は適切な超臨界圧力まで圧縮されており、この冷媒吐出管９６から吐出された冷媒ガスはガスクーラ１５４に流入する。
【００４１】
ガスクーラ１５４に流入した冷媒ガスは空冷方式により放熱した後、内部熱交換器１６０を通過する。冷媒はそこで低圧側の冷媒に熱を奪われて更に冷却される。これにより、冷媒の過冷却度が大きくなるという効果によって、蒸発器１５７における冷媒の冷却能力が向上する。
【００４２】
内部熱交換器１６０で冷却された高圧側の冷媒ガスは膨張弁１５６に至る。尚、膨張弁１５６の入口では冷媒ガスはまだ気体の状態である。冷媒は膨張弁１５６における圧力低下により、気体／液体の二相混合体とされ、その状態で蒸発器１５７内に流入する。そこで冷媒は蒸発し、空気から吸熱することにより冷却作用を発揮する。
【００４３】
その後、冷媒は蒸発器１５７から流出して、内部熱交換器１６０を通過する。そこで前記高圧側の冷媒から熱を奪い、加熱作用を受ける。このように、蒸発器１５７で蒸発して低温となり、蒸発器１５７を出た冷媒は完全に気体の状態ではなく液体が混在した状態となる場合もあるが、内部熱交換器１６０を通過させて高圧側の冷媒と熱交換させることで、冷媒は過熱度が取れて完全に気体となる。これにより、低圧側にアキュムレータを設けること無く、コンプレッサ１０に液冷媒が吸い込まれる液バックを確実に防止し、コンプレッサ１０が液圧縮にて損傷を受ける不都合を回避することができるようになる。
【００４４】
尚、内部熱交換器１６０で加熱された冷媒は、冷媒導入管９４からコンプレッサ１０の第１の回転圧縮要素３２内に吸い込まれるサイクルを繰り返す。
【００４５】
次に、コンプレッサ１０の停止時の動作について説明する。蒸発器１５７に着霜が生じた場合など、制御装置１００はコンプレッサ１０の運転を停止すると同時に、バイパス回路１７０に設けられた電磁弁１７４を開いて、バイパス回路１７０の流路を開放する。これにより、冷媒回路の中間圧領域と低圧側とが連通される。
【００４６】
即ち、コンプレッサ１０の運転が停止すると、シリンダ３８の隙間から高圧の冷媒ガスが流れ込み、後述する如く密閉容器１２内の中間圧が上昇し、中間圧領域と高圧側とが平衡圧に達する。その後、低圧側がこれらと平衡圧になり、冷媒回路内が均圧されることとなる。このように、冷媒回路内が均圧されるまでに著しく時間がかかり、停止後の再始動時に回転圧縮要素の高低圧差があると始動性が悪化する。
【００４７】
また、このように高低圧差がある状態で再始動されると中間圧と高圧の圧力逆転や高圧側圧力の異常上昇を生じやすく、機器の損傷を引く起こす恐れがあった。
【００４８】
そこで、本発明ではコンプレッサ１０が停止すると電磁弁１７４を開いてバイバス回路１７０を開放し、中間圧領域と低圧側とを連通させるので、中間圧領域と低圧側との均圧を早めることができるようになる。
【００４９】
これにより、冷媒回路内が均圧に達する時間を著しく短縮することができるようになり、停止後の再始動時における始動性を改善することができるようになる。
【００５０】
また、従来では前述の如く始めに密閉容器１２内の中間圧と高圧側の圧力が平衡に達するので、コンプレッサ１０の運転中より停止後の圧力が高くなるため、この停止後の圧力上昇を考慮して密閉容器１２の耐圧設計を施す必要があった。しかしながら、本発明ではコンプレッサ１０の停止後に中間圧領域と低圧側とを連通させることで、停止後にコンプレッサ１０の密閉容器１２内の圧力が運転中の圧力より上昇することが無いので、密閉容器１２の設計圧も低く抑えることができるようになる。
【００５１】
これにより、密閉容器１２の肉厚を薄くすることができるので、コンプレッサ１０の製造コストの低減を図ることができるようになる。
【００５２】
他方、制御装置１００によりコンプレッサ１０が再起動されると、制御装置１００は電磁弁１７４を全閉する。これにより、バイパス回路１７０は閉塞され、第１の回転圧縮要素３２で圧縮された中間圧の冷媒ガスは全て第２の回転圧縮要素３４に吸い込まれるようになる。
【００５３】
尚、本実施例では、冷媒回路に中間圧領域と低圧側とを連通バイパス回路１７０を設けるものとしたが、これに限らず、バイパス回路は冷媒回路の高圧側と中間圧領域とを連通するものとしても構わない。この場合においても、冷媒回路内の均圧を早めることができるので、冷媒回路内が均圧に達する時間を短縮することができるようになる。
【００５４】
また、本実施例では、制御装置１００は電磁弁１７４をコンプレッサ１０の停止と同時に開いて、バイパス回路を開放するものとしたが、本発明はこれに限定されるものでなく、制御装置１００はコンプレッサ１０が停止直前から停止後に渡って弁装置を開くものとしても構わない。
【００５５】
更に、制御装置１００は、コンプレッサ１０が停止した時点から所定期間後、例えば、コンプレッサ１０が停止した後、密閉容器１２内の圧力が臨界点に達する以前の期間内に電磁弁１７４を開くものとしても良い。この場合であっても、冷媒回路内の均圧を早めることができ、コンプレッサ１０の設計圧を低く抑えることができるようになる。
【００５６】
更にまた、本実施例では、制御装置１００はコンプレッサ１０の起動と同時に電磁弁１７４を閉じるものとしたが、これに限らず、制御装置１００は冷媒回路内の均圧が完了する時点で電磁弁１７４を閉じるものとしても良い。
【００５７】
更に、実施例ではコンプレッサ１０は内部中間圧型の多段（２段）圧縮式ロータリコンプレッサを用いて説明したが、本発明に使用可能なコンプレッサ１０はこれに限定されるものではなく、２段以上の圧縮要素を備えた密閉容器内の圧力が中間圧となるコンプレッサ１０であれば本発明は有効である。
【００５８】
【発明の効果】
以上詳述した如く、本発明の冷媒サイクル装置によれば、冷媒回路の中間圧領域と低圧側、若しくは、高圧側と中間圧領域とを連通するバイパス回路と、このバイパス回路に設けられた弁装置と、この弁装置の開閉を制御する制御装置とを備え、制御装置は、常には弁装置を閉じており、コンプレッサの停止時に開いて、バイパス回路の流路を開放するので、例えば請求項２乃至請求項４の如く、制御装置はコンプレッサの停止と同時、又は、コンプレッサの停止直前から停止後に渡って、若しくは、コンプレッサが停止した時点から所定期間後に弁装置を開くものとすれば、コンプレッサの停止後の冷媒回路内の中間圧領域と低圧側との均圧を早めることができるようになる。
【００５９】
これにより、冷媒回路内が均圧に達する時間を著しく短縮することができるようになり、停止後の再始動時における始動性を改善することができるようになる。
【００６０】
また、上記請求項２乃至請求項３の如く、制御装置はコンプレッサの停止と同時、又は、コンプレッサの停止直前から停止後に渡って弁装置を開くものとすれば、冷媒回路内の圧力を早期に平衡圧にすることができるようになり、始動性の向上を図ることができるようになる。
【００６１】
一方、前記請求項４の如く、制御装置はコンプレッサが停止した時点から所定期間後に弁装置を開くものとすれば、密閉容器内の設計圧を低く抑えることができるようになり、製造コストの低減を図ることができる。
【００６２】
特に、請求項５の如く冷媒として二酸化炭素を使用する場合に、上記各発明はより効果的であると共に、環境問題にも寄与することができるようになる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の冷媒サイクル装置に使用する実施例の内部中間圧多段圧縮式ロータリコンプレッサの縦断面図である。
【図２】本発明の冷媒サイクル装置の冷媒回路図である。
【図３】従来の冷媒サイクル装置の冷媒回路図である。
【符号の説明】
１０  コンプレッサ
１２  密閉容器
１２Ａ  容器本体
１２Ｂ  エンドキャップ
１４  電動要素
１６  回転軸
１８  回転圧縮機構部
３２  第１の回転圧縮要素
３４  第２の回転圧縮要素
３８、４０  シリンダ
９２、９４  冷媒導入管
９６  冷媒吐出管
１００  制御装置
１５０  中間冷却回路
１５４  ガスクーラ
１５６  膨張弁
１５７  蒸発器
１６０  内部熱交換器
１７０  バイパス回路
１７４  電磁弁
【図１】
2005003239.tif 000003
【図２】
2005003239.tif 000004
【図３】
2005003239.tif 000005