(57)【要約】【課題】  手動切換弁３２ａを後退の為のＲレンジに切り換えた後、発進の直前、直後に、加圧ポンプからの油圧の吐出量が少ない状態でも、高速用クラッチの遮断を確実に行なわせる。【解決手段】  上記手動切換弁３２ａに、上記高速用クラッチに付属した高速クラッチ用油圧室に通じる上流側排出ポート７０と、油溜３０に通じる下流側排出ポート７１とを設ける。上記手動切換弁３２ａを上記Ｒレンジに切り換えた状態では、これら両ポート７０、７１同士を連通させて、上記高速クラッチ用油圧室内の油圧を排出し、上記高速用クラッチの接続を断つ。この構成により、上記高速用クラッチを確実に遮断して、短時間でも、前進方向の駆動力が加わる事を防止する。【選択図】  図１
2005195106.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
入力軸と出力軸との間に設けられたトロイダル型無段変速機と遊星歯車式変速機とを、クラッチ装置を介して組み合わせて成り、このクラッチ装置は、減速比を大きくする低速モードを実現する際に接続され、減速比を小さくする高速モードを実現する際に接続を断たれる低速用クラッチと、この高速モードを実現する際に接続されて上記低速モードを実現する際に接続を断たれる高速用クラッチと、これら各クラッチの断接状態を切り換える制御回路とから成り、この制御回路は、これら各クラッチの断接を制御する事により、変速状態を上記低速モードと上記高速モードとのうちの何れかのモードにするものであり、このうちの低速モードが選択された状態では、上記入力軸を一定方向に回転させた状態のまま、上記出力軸の回転方向を、この出力軸の停止状態を挟んで、車両を前進させる方向と後退させる方向とに変換自在であり、この出力軸の回転方向は、手動切換弁の切り換えに基づいて選択される無段変速装置に於いて、この手動切換弁を、上記出力軸の回転方向を車両を後退させる方向に切り換えた状態では、上記高速用クラッチが接続される可能性をなくした事を特徴とする無段変速装置。
【請求項２】
高速用クラッチが、油溜から吸引されて加圧ポンプから吐出された圧油を高速クラッチ用油圧室に送り込む事に伴って繋がれるものであり、手動切換弁が出力軸の回転方向を車両を後退させる方向に切り換えられた状態で、上記高速クラッチ用油圧室を上記油溜に向けて解放する事により、この高速クラッチ用油圧室内の油圧が立ち上がる事を禁止する、請求項１に記載した無段変速装置。
【請求項３】
手動切換弁に、この手動切換弁が出力軸の回転方向を車両を後退させる方向に切り換えられた状態で、高速クラッチ用油圧室を油溜に通じさせる通路を設けた、請求項２に記載した無段変速装置。
【請求項４】
パイロット室内への油圧の導入に伴って高速クラッチ用油圧室内の油圧を排出する状態に、このパイロット室内からの油圧の排出に伴ってこの高速クラッチ用油圧室内に油圧を導入可能とする状態に、それぞれ切り換えられる高速クラッチ用切換弁を設け、手動切換弁が出力軸の回転方向を車両を後退させる方向に切り換えられた状態で、この手動切換弁を通過した圧油を上記パイロット室内に直接送り込む、請求項２に記載した無段変速装置。
【請求項５】
解放に伴って高速クラッチ用油圧室と油溜とを連通させる電磁弁を設け、手動切換弁が出力軸の回転方向を車両を後退させる方向に切り換えられた状態で上記電磁弁を解放する、請求項２に記載した無段変速装置。
【請求項６】
手動切換弁は、出力軸の回転方向を２通りに選択されるポジションに加え、この出力軸を回転させない停止ポジションを選択自在としており、上記手動切換弁がこの停止ポジションに位置する状態で、高速クラッチ用油圧室を油溜に向けて解放する事により、この高速クラッチ用油圧室内の油圧が立ち上がる事を禁止する、請求項２〜５の何れかに記載した無段変速装置。
【請求項７】
低速モードと高速モードとの切換時に低速用クラッチと高速用クラッチとの両方のクラッチを同時に接続する瞬間を設けた、請求項１〜６の何れかに記載した無段変速装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、車両（自動車）用自動変速装置として利用する、トロイダル型無段変速機と遊星歯車式変速機とを複数のクラッチを介して組み合わせた無段変速装置の改良に関する。具体的には、車両を後退させようとした場合に、短時間とは言え、前方に発進する事を確実に防止できる構造を実現するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車用自動変速装置として、図５に示す様なトロイダル型無段変速機を使用する事が研究され、一部で実施されている。このトロイダル型無段変速機は、ダブルキャビティ型と呼ばれるもので、入力軸１の両端部周囲に入力側ディスク２、２を、ボールスプライン３、３を介して支持している。従ってこれら両入力側ディスク２、２は、互いに同心に、且つ、同期した回転を自在に支持されている。又、上記入力軸１の中間部周囲に出力歯車４を、この入力軸１に対する相対回転を自在として支持している。そして、この出力歯車４の中心部に設けた円筒部の両端部に出力側ディスク５、５を、それぞれスプライン係合させている。従ってこれら両出力側ディスク５、５は、上記出力歯車４と共に、同期して回転する。
【０００３】
又、上記各入力側ディスク２、２と上記各出力側ディスク５、５との間には、それぞれ複数個ずつ（通常２〜３個ずつ）のパワーローラ６、６を挟持している。これら各パワーローラ６、６は、それぞれトラニオン７、７の内側面に、支持軸８、８及び複数の転がり軸受を介して、回転自在に支持されている。上記各トラニオン７、７は、それぞれの長さ方向（図５の表裏方向）両端部に、これら各トラニオン７、７毎に互いに同心に設けられた枢軸を中心として揺動変位自在である。これら各トラニオン７、７を傾斜させる動作は、周知の様に、油圧式のアクチュエータにより、これら各トラニオン７、７を上記枢軸の軸方向に変位させる事で行なう。
【０００４】
上記入力軸１と出力歯車４との間の変速比を変えるべく、上記各トラニオン７、７の傾斜角度を変える場合には、上記各アクチュエータにより上記入力軸３を挟んで対向する上記各トラニオン７、７を、互いに逆方向（上記各ディスク２、５の回転方向に関して同方向）に、それぞれ変位させる。この結果、これら各パワーローラ６、６の周面と上記各入力側ディスク２、２及び各出力側ディスク５、５の内側面との当接部に作用する、接線方向の力の向きが変化（当接部にサイドスリップが発生）する。そして、この力の向きの変化に伴って上記各トラニオン７、７が上記各枢軸を中心として、互いに逆方向に揺動（傾斜）する。この結果、上記各パワーローラ６、６の周面と上記入力側、出力側各ディスク２、５の内側面との当接位置が変化し、上記入力軸１と出力歯車４との間の回転変速比が変化する。
【０００５】
上述の様なトロイダル型無段変速機の運転時には、エンジン等の動力源に繋がる駆動軸９により一方（図５の左方）の入力側ディスク２を、図示の様なローディングカム式の、或は油圧式の押圧装置１０を介して回転駆動する。この結果、前記入力軸１の両端部に支持された１対の入力側ディスク２、２が、互いに近づく方向に押圧されつつ同期して回転する。そして、この回転が、上記各パワーローラ６、６を介して上記各出力側ディスク５、５に伝わり、前記出力歯車４から取り出される。
【０００６】
上記入力軸１と出力歯車４との回転速度を変える場合で、先ず入力軸１と出力歯車４との間で減速を行なう場合には、上記各アクチュエータにより上記各トラニオン７、７を上記各枢軸の軸方向に移動させ、これら各トラニオン７、７を図５に示す位置に揺動させる。そして、上記各パワーローラ６、６の周面をこの図５に示す様に、上記各入力側ディスク２、２の内側面の中心寄り部分と上記各出力側ディスク５、５の内側面の外周寄り部分とにそれぞれ当接させる。反対に、増速を行なう場合には、上記各トラニオン７、７を図５と反対方向に揺動させ、上記各パワーローラ６、６の周面を、この図５に示した状態とは逆に、上記各入力側ディスク２、２の内側面の外周寄り部分と上記各出力側ディスク５、５の内側面の中心寄り部分とに、それぞれ当接する様に、上記各トラニオン７、７を傾斜させる。これら各トラニオン７、７の傾斜角度を中間にすれば、入力軸１と出力歯車４との間で、中間の変速比（速度比）を得られる。
【０００７】
更に、上述の様に構成され作用するトロイダル型無段変速機を実際の自動車用の自動変速機に組み込む場合、遊星歯車機構と組み合わせて無段変速装置を構成する事が、従来から各種提案されている。図６は、この様な従来から提案されている無段変速装置のうち、特許文献１に記載されたものを示している。この無段変速装置は、所謂ギヤード・ニュートラルと呼ばれ、入力軸を一方向に回転させたまま、出力軸の回転状態を、停止状態を挟んで正転、逆転に切り換えられるもので、トロイダル型無段変速機１１と遊星歯車式変速機１２とを組み合わせて成る。このうちのトロイダル型無段変速機１１は、入力軸１と、１対の入力側ディスク２、２と、出力側ディスク５ａと、複数のパワーローラ６、６とを備える。図示の例では、この出力側ディスク５ａは、１対の出力側ディスクの外側面同士を突き合わせて一体とした如き構造を有する。
【０００８】
又、上記遊星歯車式変速機１２は、上記入力軸１及び一方（図６の右方）の入力側ディスク２に結合固定されたキャリア１３を備える。このキャリア１３の径方向中間部に、その両端部にそれぞれ遊星歯車素子１４ａ、１４ｂを固設した第一の伝達軸１５を、回転自在に支持している。又、上記キャリア１３を挟んで上記入力軸１と反対側に、その両端部に太陽歯車１６ａ、１６ｂを固設した第二の伝達軸１７を、上記入力軸１と同心に、回転自在に支持している。そして、上記各遊星歯車素子１４ａ、１４ｂと、上記出力側ディスク５ａにその基端部（図６の左端部）を結合した中空回転軸１８の先端部（図６の右端部）に固設した太陽歯車１９又は上記第二の伝達軸１７の一端部（図６の左端部）に固設した太陽歯車１６ａとを、それぞれ噛合させている。又、一方（図６の左方）の遊星歯車素子１４ａを、別の遊星歯車素子２０を介して、上記キャリア１３の周囲に回転自在に設けたリング歯車２１に噛合させている。
【０００９】
一方、上記第二の伝達軸１７の他端部（図６の右端部）に固設した太陽歯車１６ｂの周囲に設けた第二のキャリア２２に遊星歯車素子２３ａ、２３ｂを、回転自在に支持している。尚、この第二のキャリア２２は、上記入力軸１及び第二の伝達軸１７と同心に配置された、出力軸２４の基端部（図６の左端部）に固設されている。又、上記各遊星歯車素子２３ａ、２３ｂは、互いに噛合すると共に、一方の遊星歯車素子２３ａが上記太陽歯車１６ｂに、他方の遊星歯車素子２３ｂが、上記第二のキャリア２２の周囲に回転自在に設けた第二のリング歯車２５に、それぞれ噛合している。又、上記リング歯車２１と上記第二のキャリア２２とを低速用クラッチ２６により係脱自在とすると共に、上記第二のリング歯車２５とハウジング等の固定の部分とを、高速用クラッチ２７により係脱自在としている。
【００１０】
上述の様な、図６に示した無段変速装置の場合、上記低速用クラッチ２６を接続すると共に上記高速用クラッチ２７の接続を断った、所謂低速モード状態では、上記入力軸１の動力が上記リング歯車２１を介して上記出力軸２４に伝えられる。そして、前記トロイダル型無段変速機１１の変速比を変える事により、無段変速装置全体としての変速比、即ち、上記入力軸１と上記出力軸２４との間の変速比が変化する。この様な低速モード状態では、無段変速装置全体としての変速比は、無限大に変化する。即ち、上記トロイダル型無段変速機１１の変速比を調節する事により、上記入力軸１を一方向に回転させた状態のまま上記出力軸２４の回転状態を、停止状態を挟んで、正転、逆転の変換自在となる。
【００１１】
これに対して、上記低速用クラッチ２６の接続を断ち、上記高速用クラッチ２７を接続した、所謂高速モード状態では、上記入力軸１の動力が上記第一、第二の伝達軸１５、１７を介して上記出力軸２４に伝えられる。そして、上記トロイダル型無段変速機１１の変速比を変える事により、無段変速装置全体としての変速比が変化する。この場合には、上記トロイダル型無段変速機１１の変速比を増速側に変化させる程、無段変速装置全体としての変速比も増速側に変化する。
【００１２】
トロイダル型無段変速機１１と遊星歯車式変速機１２とをクラッチ装置を介して組み合わせて成り、低速モードと高速モードとを有する無段変速装置の場合、低速モードと高速モードとの切換時に、上記トロイダル型無段変速機１１を通過するトルクの大きさ並びに方向が急激に変動する。このトロイダル型無段変速機１１は、通過するトルク（通過トルク）の大きさに応じて構成各部材が、このトルクの方向に応じた方向に、変位若しくは弾性変形する。そして、この変位若しくは弾性変形に応じて、上記トロイダル型無段変速機１１の変速比が変化する、所謂トルクシフトが発生する。
【００１３】
従って、何らの対策も施さない場合には、上記無段変速装置のモード切換時に、上記トルクシフトにより、無段変速装置全体としての変速比が急変動する。この様な変速比の急変動が発生すると、変速ショックが発生し、運転者を初めとする乗員に不快感を与える他、動力の伝達系部品の耐久性を損なう原因となる為、好ましくない。これに対して、モード切換時に於ける変速比の急変動を防止する技術が、特許文献３〜７に記載されて、従来から知られている。
【００１４】
又、特願２００３−３６５８５０号には、低速モードと高速モードとの切換時に急な変速比の変動が生じる状態を確実に防止でき、しかも故障しにくい構造を、低コストで実現できる発明が開示されている。この先発明に係る無段変速装置の場合には、図７に示す様な油圧回路により、低速用クラッチ２６と高速用クラッチ２７との断接を制御する様に構成している。具体的には、上記低速モードと高速モードとの切換の際に上記低速用クラッチ２６と上記高速用クラッチ２７との双方のクラッチを、（半クラッチ状態ではなく）完全につないでいる時間を短時間だけ設定している。
【００１５】
上記低速用クラッチ２６は低速クラッチ用油圧室２８内への油圧の導入に基づいて、上記高速用クラッチ２７は高速クラッチ用油圧室２９内への油圧の導入に基づいて、それぞれ接続される湿式多板式のものである。そして、油溜３０（無段変速装置の底部に設けたオイルパン）から吸引され、高圧側の加圧ポンプ３１から吐出され、手動切換弁３２を通過してから減圧弁３３により所定圧に調整された圧油に基づく油圧を、上記低速クラッチ用油圧室２８と高速クラッチ用油圧室２９との一方又は双方に導入する様にしている。
【００１６】
先ず、上記低速クラッチ用油圧室２８内への油圧の導入状態は、低速クラッチ用切換弁３４により切り換える。この低速クラッチ用切換弁３４は、低速クラッチ用スプール３５の軸方向変位に伴って、上記低速クラッチ用油圧室２８を、上記油溜３０と上記減圧弁３３の吐出ポートとの何れかに通じさせるものである。そして、上記低速クラッチ用スプール３５を軸方向に変位させる為、この低速クラッチ用スプール３５の軸方向一端（図７の右端）側に低速クラッチ用圧縮コイルばね３６を、軸方向他端（図７の左端）側に低速クラッチ用パイロット室３７を、それぞれ設けている。
【００１７】
この様な低速クラッチ用切換弁３４は、上記低速クラッチ用パイロット室３７内への油圧の導入を停止（油溜３０に開放）した状態では、上記低速クラッチ用スプール３５が上記低速クラッチ用圧縮コイルばね３６の弾力に基づいて図７に示した状態に変位し、上記低速クラッチ用油圧室２８内に油圧を導入する。この状態で、前記低速用クラッチ２６は接続状態となる。これに対して、上記低速クラッチ用パイロット室３７内に油圧を導入した状態では、上記低速クラッチ用スプール３５が上記低速クラッチ用圧縮コイルばね３６の弾力に抗して図７に示した状態とは逆側に変位し、上記低速クラッチ用油圧室２８を前記油溜３０に通じさせる。この状態で、上記低速用クラッチ２６は非接続状態となる。
【００１８】
又、前記高速クラッチ用油圧室２９内への油圧の導入状態は、高速クラッチ用切換弁３８により切り換える。この高速クラッチ用切換弁３８は、高速クラッチ用スプール３９の軸方向変位に伴って、上記高速クラッチ用油圧室２９を、上記油溜３０と上記減圧弁３３の吐出ポートとの何れかに通じさせるものである。そして、上記高速クラッチ用スプール３９を軸方向に変位させる為、この高速クラッチ用スプール３９の軸方向一端（図７の左端）側に高速クラッチ用圧縮コイルばね４０を、軸方向他端（図７の右端）側に高速クラッチ用パイロット室４１を、それぞれ設けている。
【００１９】
この様な高速クラッチ用切換弁３８は、上記高速クラッチ用パイロット室４１内への油圧の導入を停止した状態では、上記高速クラッチ用スプール３９が上記高速クラッチ用圧縮コイルばね４０の弾力に基づいて図７に示した状態とは逆側に変位し、上記高速クラッチ用油圧室２９内に油圧を導入する。この状態で、前記高速用クラッチ２７は接続状態となる。これに対して、上記高速クラッチ用パイロット室４１内に油圧を導入した状態では、上記高速クラッチ用スプール３９が上記高速クラッチ用圧縮コイルばね４０の弾力に抗して図７に示した状態に変位し、上記高速クラッチ用油圧室２９を前記油溜３０に通じさせる。この状態で、上記高速用クラッチ２７は非接続状態となる。
【００２０】
又、前記低速クラッチ用切換弁３４の低速クラッチ用パイロット室３７と、上記高速クラッチ用切換弁３８の高速クラッチ用パイロット室４１とへの油圧の導入状態は、油圧式切換弁であるシフト用切換弁４２により制御する様にしている。このシフト用切換弁４２は、切換用スプール４３の軸方向変位に伴って、上記低速クラッチ用パイロット室３７と上記高速クラッチ用パイロット室４１とのうちの何れか一方に油圧を導入すると同時に、他方を上記油溜３０に通じさせる。上記切換用スプール４３を軸方向に変位させる為に、この切換用スプール４３の一端（図７の左端）側に切換用パイロット室４４を、他端側に弾性部材である切換用圧縮コイルばね４５を、それぞれ設けている。この様なシフト用切換弁４２は、上記切換用パイロット室４４に圧油を導入すると、図７に示した状態に切り換わり、上記低速クラッチ用パイロット室３７を前記油溜３０に通じさせると同時に、上記高速クラッチ用パイロット室４１に、上記低速クラッチ用切換弁３４から前記低速クラッチ用油圧室２８に送られる油圧を導入する。これに対して、上記切換用パイロット室４４に圧油を導入しない状態では、図７に示した状態とは逆側に切り換わり、上記高速クラッチ用パイロット室４１を上記油溜３０に通じさせると同時に、上記低速クラッチ用パイロット室３７に、上記高速クラッチ用切換弁３８から前記高速クラッチ用油圧室２９に送られる油圧を導入する。
【００２１】
更に、上記切換用パイロット室４４への油圧の導入状態は、電磁切換弁４６により制御している。この電磁切換弁４６は、ソレノイドへの通電に基づいてスプールを変位させ、上記切換用パイロット室４４を、油圧源である低圧側の加圧ポンプ４７の吐出口に通じさせる状態と、上記油溜３０に通じさせる状態とに切り換える。即ち、上記電磁切換弁４６は、上記ソレノイドへの非通電時には上記スプールを、ばねの弾力に基づいて図７に示した状態に変位させ、上記低圧側の加圧ポンプ４７の吐出口から吐出された圧油に基づく油圧を、上記切換用パイロット室４４に導入する。これに対して、上記ソレノイドへの通電時には、上記スプールを上記ばねの弾力に抗して図７に示した状態とは逆側に変位させ、上記切換用パイロット室４４を上記油溜３０に通じさせる。
【００２２】
先発明に係る無段変速装置の場合、上述の様な油圧回路により、低速モードと高速モードとの切換時に、前記低速用クラッチ２６と前記高速用クラッチ２７との両方のクラッチが接続されている瞬間を造り出し、モード切換の際にトロイダル型無段変速機１１に発生するトルクシフトを緩和する様にしている。
即ち、図７に示した油圧回路の構造の場合には、制御器が１個の電磁切換弁４６だけを切り換えれば、後は、何れも油圧式の弁である、シフト用切換弁４２、低速クラッチ用切換弁３４、高速クラッチ用切換弁３８の切り換えの遅延時間に基づき、上記両方のクラッチが接続されている時間を、短時間造り出す。この為、制御が容易で故障しにくい構造を、低コストで実現できる。
【００２３】
又、図７に示した油圧回路は、上記低速モードの状態のうちで、無段変速装置の変速比が無限大に近い場合に、前記トロイダル型無段変速機１１を通過するトルクを厳密に制御する為の機能と、前記各加圧ポンプ３１、４７の駆動に要する動力を低く抑える機能（何れも、特願２００３−５６６８１号に係る発明の機能）とを備えている。
これら両機能のうち、トルクを厳密に制御する為の機能を備える為に、図７に示した油圧回路では、変速比制御弁４８のスリーブ４９を、ステッピングモータ５０により駆動するのに加えて、油圧式の差圧シリンダ５１によっても駆動する様にしている。即ち、上記スリーブ４９に基端部を結合したロッド５２の先端部をリンク腕５３の中間部に枢支すると共に、このリンク腕５３の両端部に形成した長孔に、上記ステッピングモータ５０或は上記差圧シリンダ５１により押し引きされるピンを係合させている。一方のピンが押し引きされる場合、他方のピンは支点として作用する。この様な構成により、上記スリーブ４９を、上記ステッピングモータ５０による他、上記トロイダル型無段変速機１１を通過するトルクに応じて上記差圧シリンダ５１によっても軸方向に変位させ、このトロイダル型無段変速機１１の変速比を微調節する様にしている。
【００２４】
この為に、上記差圧シリンダ５１に設けた１対の油圧室５４ａ、５４ｂ内に圧油を、ロード電磁弁５５より制御される、第一、第二の差圧制御弁５６、５７により、前後進切換弁５８を介して給排する様にしている。上記ロード電磁弁５５は、ノーマルオープン型の電磁比例弁で、付加された電圧にほぼ比例した油圧を、下流側に存在する、上記第一、第二の差圧制御弁５６、５７に導入する機能を有する。又、ノーマルクローズ型の電磁弁５９の開閉に基づき、加圧用圧力調整弁６０の開弁圧を調節自在としている。更に、運転席に設けたシフトレバーにより操作される、前記手動切換弁３２により、各部の連通状態を切り換えられる様にしている。上記前後進切換弁５８は、この手動切換弁３２により、その連通状態が切り換えられる。即ち、運転席に設けたシフトレバーを操作する事により上記手動切換弁３２を図８に示す様に後退レンジ（Ｒレンジ）に切り換えると、上記前後進切換弁５８の右側のパイロット室に油圧を導入し、この前後進切換弁５８を図示の状態とは逆に切り換える。これに対して、上記手動切換弁３２を前進レンジ（Ｄ、Ｌレンジ）に切り換えると、上記前後進切換弁５８の左側のパイロット室に油圧を導入し、この前後進切換弁５８を図示の状態に切り換える。
【００２５】
又、トラニオン７（図５参照）を変位させる為の油圧式のアクチュエータ６１に設けた１対の油圧室６２ａ、６２ｂ内の油圧の差を、差圧取り出し弁６３により取り出して、上記加圧用圧力調整弁６０に導入する様にしている。この差圧取り出し弁６３を構成するスプール６４は、１対のパイロット室６５ａ、６５ｂに導入された、上記アクチュエータ６１にピストン７６を挟んで設けた１対の油圧室６２ａ、６２ｂ内の圧力に応じて、軸方向に変位する。そして、何れのパイロット部６５ａ（６５ｂ）に導入された油圧が他のパイロット部６５ｂ（６５ａ）に導入された油圧よりも高いかにより、上記差圧取り出し弁６３にそれぞれの端部を接続した圧力導入路６６ａ（６６ｂ）と、上記スプール６４の両端面に対向する部分に設けた反力室６７ａ（６７ｂ）とに、油圧を導入する。
【００２６】
例えば、上記アクチュエータ６１の一方の油圧室６２ａ内の油圧が他方の油圧室６２ｂよりも高くなる状態を考える。この状態では、上記パイロット部６５ａに導入される油圧が他のパイロット部６５ｂに導入される油圧よりも高くなり、上記スプール６４が図７の右方に移動し、上記差圧取り出し弁６３が切り換わる。この結果、前記加圧ポンプ３１から吐出された圧油が、一方（図７の右方）の圧力導入路６６ａを通じて、上記加圧用圧力調整弁６０の第一のパイロット部に導入される。尚、これと共に上記圧油は、前記第一、第二の差圧制御弁５６、５７に導入され、上記前後進切換弁５８を介して前記差圧シリンダ５１を変位させて、前記変速比制御弁４８のスリーブ４９を微小変位させる。
【００２７】
これに対して、上記アクチュエータ６１の他方の油圧室６２ｂ内の油圧が一方の油圧室６２ａよりも高くなると、上記他のパイロット部６５ｂに導入される油圧が上記一方のパイロット部６５ａに導入される油圧よりも高くなり、上記スプール６４が図７の左方に移動し、上記差圧取り出し弁６３が上述した状態とは逆に切り換わる。この結果、上記加圧ポンプ３１から吐出された圧油が、他方（図７の左方）の圧力導入路６６ｂを通じて、上記加圧用圧力調整弁６０の第二のパイロット部に導入される。又、これと共に上記圧油は、前記第一、第二の差圧制御弁５６、５７に導入され、上記前後進切換弁５８を介して上記差圧シリンダ５１を変位させる。
【００２８】
何れの場合でも、上記圧力導入路６６ａ、６６ｂに導入された圧油は、上記差圧取り出し弁６３の反力室６７ａ、６７ｂにも導入されて、上記スプール６４の軸方向端面を押圧する。従って、このスプール６４を軸方向に変位させて、上記加圧ポンプ３１に通じる管路と上記圧力導入路６６ａ（６６ｂ）とを連通させようとする力は、上記差圧取り出し弁６３に設けた１対のパイロット部内に導入された油圧の差｜△Ｐ｜に比例する。この結果、上記加圧用圧力調整弁６０の第一、第二のパイロット部に導入される油圧は、上記アクチュエータ６１の油圧室６２ａ、６２ｂ内の油圧の差｜△Ｐ｜、即ち、トロイダル型無段変速機１１（図６参照）を通過する動力に比例する。
【００２９】
又、上記加圧用圧力調整弁６０の開弁圧は、上記第一、第二のパイロット部に導入される油圧が高くなる程高くなる。そして、機械式の押圧装置１０（図５参照）に代えて設ける油圧式の押圧装置１０ａ内に導入される油圧は、上記加圧用圧力調整弁６０の開弁圧が高くなる程高くなる。従って、上記押圧装置１０ａ内に導入される油圧、延てはこの押圧装置１０ａが発生する押圧力は、トロイダル型無段変速機１１を通過する動力が大きくなる程大きくなる。そして、これと共に、上記加圧用圧力調整弁６０から吐出される潤滑油の量が多くなり、トロイダル型無段変速機の各部に送り込まれる潤滑油の量が多くなる。従って、潤滑油を吐出する為の加圧ポンプ３１、４７を駆動する動力を無駄に消費する事を防止して、無段変速装置全体としての効率の向上を図れる。
【００３０】
又、上述の様な油圧制御回路で、前記差圧シリンダ５１による前記変速比制御弁４８を構成するスリーブ４９の変位量、延いては、前述した様な、トロイダル型無段変速機１１の変速比の微調整は、前記ノーマルオープン型のロード電磁弁５５への通電状態を制御する事により行なう。具体的には、制御用コンピュータが、アクセル開度、セレクトレバーの位置（手動切換弁３２の切換位置）、ブレーキ状態等、各種車両状態に応じて、出力軸２４（図６参照）に伝達されるトルクの目標値を設定する。そして、この目標値が低い程、上記ロード電磁弁５５への印加電圧を高くし、このロード電磁弁５５の開度を小さく（開いている瞬間を少なく）して、前記第一、第二の差圧制御弁５６、５７に導入する油圧を低くする。この結果、これら第一、第二の差圧制御弁５６、５７を通じて上記差圧シリンダ５１に導入される油圧が低くなり、上記差圧シリンダ５１による、上記トロイダル型無段変速機１１の変速比の補正量は小さくなる。この状態では、前記変速比制御弁４８のスリーブ４９がステッピングモータ５０により変位させられない限り、上記出力軸２４に伝達されるトルクは、自動車を走行させるには不十分な程度に低くなる。
【００３１】
逆に、目標値が高い程、上記ロード電磁弁５５への印加電圧を低くし、このロード電磁弁５５の開度を大きく（開いている瞬間を多く）して、前記第一、第二の差圧制御弁５６、５７に導入する油圧を高く（例えばライン圧である０．４５ＭＰａに）する。この結果、これら第一、第二の差圧制御弁５６、５７を通じて上記差圧シリンダ５１に導入される油圧が高くなり、上記差圧シリンダ５１による、上記トロイダル型無段変速機１１の変速比の補正量は多くなる。この状態では、前記変速比制御弁４８のスリーブ４９がステッピングモータ５０により変位させられなくても、上記出力軸２４に伝達されるトルクは、ブレーキペダルを踏んだり、或はパーキングブレーキを作動させていない限り、自動車を低速走行させるのに十分な程度に高くなる。
【００３２】
図７に示した油圧回路の場合、上記ロード電磁弁５５として、ノーマルオープン型のものを使用している為、電気的制御回路の故障により上記ロード電磁弁５５への通電が断たれる（印加電圧が０になる）と、上記差圧シリンダ５１に導入される油圧が最大値になり、上記差圧シリンダ５１による、上記トロイダル型無段変速機１１の変速比の補正量は最大値になる。この結果、電気的な制御回路の故障時に、上記出力軸２４に伝達されるトルクを、自動車を低速走行させる事が可能な程度に大きくできる。そして、道路上で故障した自動車を、路肩等の安全な場所にまで移動させる事が可能になる。言い換えれば、上記電気的制御回路の故障時には、前記手動切換弁３２を走行状態（Ｄレンジ或はＲレンジ）に切り換えれば、自動車を低速走行させられる程度のトルクが、上記出力軸２４に加わる様になる。
【００３３】
図７に示した様な、制御回路を備えた先発明に係る無段変速装置の場合、安定した運行の確保を考慮した場合には、更なる改良が望まれる。この点に就いて、図７に図９を加えて説明する。この図９は、前述の図６に示した様な、ギヤード・ニュートラルと呼ばれる無段変速装置での、トロイダル型無段変速機１１の変速比（縦軸）と、無段変速装置全体としての変速比（横軸）との関係を示している。この様な図９から明らかな通り、上記トロイダル型無段変速機１１の変速比が同じ場合でも、低速用クラッチ２６と高速用クラッチ２７との断接に基づくモードが異なると、無段変速装置全体としての変速比が大きく異なる場合がある。
【００３４】
即ち、上記低速用クラッチ２６と高速用クラッチ２７との切り換えは、図９のＡ点で行なわれ、このＡ点よりも図９の左側部分では、上記低速用クラッチ２６が接続され、上記高速用クラッチ２７の接続が断たれた低速モードとなる。この様な低速モードでは、上記トロイダル型無段変速機１１の変速比を増速側に変える程無段変速装置全体としての変速比が減速側に変わる。そして、入力軸１を回転させたまま出力軸２４（図６参照）を停止させる、変速比が無限大の状態を経て、この出力軸２４を逆方向に回転させる、後退領域になる。これに対して、上記Ａ点よりも図９の右側部分では、上記低速用クラッチ２６の接続が断たれ、上記高速用クラッチ２７が接続される高速モードとなる。この様な高速モードでは、上記トロイダル型無段変速機１１の変速比を増速側に変える程無段変速装置全体としての変速比も増速側に変わる。従って、このトロイダル型無段変速機１１の変速比が同じであっても、上記両クラッチ２６、２７の断接状態が異なれば、上記無段変速装置全体としての変速比が大きく異なる事になる。
【００３５】
この為、上記両クラッチ２６、２７の断接が意図しない状態で行なわれると、上記無段変速装置全体としての変速比が意図した値と大きく異なってしまい、安定した運行を確保できなくなる。特に、低速モード領域にあるＢ点は、車両を後退させる際に、上記低速用クラッチ２６を接続し、上記高速用クラッチ２７の接続を断つ事で実現される状態であるが、この状態でこれら両クラッチ２６、２７の断接状態が逆転すると、上記無段変速装置全体としての変速比は、高速走行時に実現すべき、大きな増速比を実現する状態となる。この様な場合には、エンジンの負荷が過大になってエンジンが停止する可能性が高くなるだけでなく、仮にエンジンが停止しない場合には、車両が運転者の意図しない方向に動き出す可能性がある。
【００３６】
図７に示した油圧回路は、シフト用切換弁４２の切換用パイロット室４４内の油圧上昇遅れにより、両クラッチ２６、２７の断接状態が、運転者の意図や車両の運行状態とは関係なく逆転する事が、短時間とは言え生じる可能性がある。この理由は、車両を停止状態から（前進、後退に関係なく）発進させる場合、前記各加圧ポンプ３１、４７から吐出される圧油の流量が少なく、上記切換用パイロット室４４内に十分な圧油を送り込めない可能性がある為である。
【００３７】
即ち、上記低速モードを実現すべく、上記低速用クラッチ２６を接続し、上記高速用クラッチ２７の接続を断つ為には、前述の様に、前記電磁切換弁４６への通電を停止してこの電磁切換弁４６を開き、上記切換用パイロット室４４内に油圧を導入する。この切換用パイロット室４４内の油圧が立ち上がる事で、上記シフト用切換弁４２の切換用スプール４３が切換用圧縮コイルばね４５の弾力に抗して図７の右方に移動し、前述の様に前記低速クラッチ用油圧室２８内に油圧を導入すると共に、前記高速クラッチ用油圧室２９内の油圧を低下させる。
【００３８】
この様な一連の動作は、前記各加圧ポンプ３１、４７から吐出される圧油の量が十分にあれば確実に行なわれて、後退時に上記低速用クラッチ２６の接続が断たれ、上記高速用クラッチ２７が接続される（高速モードになる）事はない。ところが、一般的には、後退動作の開始時、前記手動切換弁３２を、Ｐ或はＮレンジから、Ｒレンジに切り換えた直後の状態では、上記圧油の量が必ずしも十分とは言えない場合がある。即ち、この状態では、アクセルペダルが殆ど踏まれておらず、上記各加圧ポンプ３１、４７を駆動するエンジンの回転速度が低い為、上記圧油の量が少ない。この状態では、上記各加圧ポンプ３１、４７から吐出される圧油のうちの相当量が、前記押圧装置１０ａの油圧室や上記低速クラッチ用油圧室２８内に流入し、上記切換用パイロット室４４内の油圧上昇が遅れる可能性がある。Ｐ或はＮレンジからＲレンジへの切り換え後、上記電磁切換弁４６への通電を停止する前にエンジンの回転速度を上昇させれば、上記切換用パイロット室４４内の油圧上昇の遅れをなくせるが、滑らかな発進動作の為の制御が難しくなるので、採用する事は難しい。
【００３９】
そして、上記切換用パイロット室４４内の油圧上昇が遅れた場合には、上記シフト用切換弁４２の切換用スプール４３が切換用圧縮コイルばね４５の弾力に基づいて図７とは反対側に（図７の左方に）移動したままとなる。この結果、発進の直前或は直後にも拘らず、上記低速用クラッチ２６の接続が断たれ、上記高速用クラッチ２７が接続されてしまう（高速モードになる）。この状態は、極く短時間後に、上記押圧装置１０ａの油圧室や上記低速クラッチ用油圧室２８内の油圧が上昇し切り、上記切換用パイロット室４４内の油圧が上昇する事で解消される。但し、極く短時間とは言え、発進の直前或は直後に高速モード状態になる事は、エンジンに過度の負担を掛けてエンジン停止の原因となるだけでなく、後退を選択した状態で前進方向への駆動力が加わる可能性もある為、好ましくない。
【００４０】
更には、上記押圧装置１０ａの油圧室や上記低速クラッチ用油圧室２８内の油圧が上昇し切り、上記切換用パイロット室４４内の油圧が上昇して、上記切換用スプール４３が上記切換用圧縮コイルばね４５の弾力に抗して図７に示した位置にまで移動した瞬間に、高速モードから低速モードへの切り換えが行なわれる。この様なモード切り換えは、図９にＡ点で示した本来のモード切換ポイントからは、大きく外れた部分で行なわれる。この結果、上記切り換えに伴って無段変速装置全体としての変速比が大きく変動し、大きな変速ショックが発生して、乗員に不快感を与える原因となる。前述の特許文献３〜７に記載されたモード切換時に於ける変速比の急変動を防止する技術は、何れも本来のモード切換ポイントで発生する衝撃の緩和を意図したものであって、上述した様な、本来のモード切換ポイントから外れた部分でモード切換が行なわれる事を防止するものではない。又、この様な、異常なモード切換の発生防止を図れるものでもない。
【００４１】
これに対して特許文献８には、後退時に出力回転方向検出手段が出力軸が逆転している事を検知した状態では、無段変速装置が直結モード（高速モード）に切り換えられる事を禁止する発明が記載されている（特許文献８の明細書の段落番号［００７６］［００９７］［００９８］等参照）。但し、上記特許文献８に記載された発明は、出力軸が逆転する事で、始めて直結モードになる事を禁止するものであり、前述の様な理由により、Ｒレンジの選択時に出力軸が前進方向に回転する事を防止できるものではない。又、上記出力回転方向検出手段であるピトー管を組み込む必要がある等、構成が複雑でコストが嵩む事が避けられない。
【００４２】
【特許文献１】特開２０００−２２０７１９号公報
【特許文献２】特開平１１−６３１４６号公報
【特許文献３】特開平１１−１０８１４７号公報
【特許文献４】特開２００１−５０３７５号公報
【特許文献５】特開２００１−５０３８０号公報
【特許文献６】特開２００１−２３５０２２号公報
【特許文献７】特開２００１−２５４８０４号公報
【特許文献８】特開平９−２１０１９１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００４３】
本発明は、上述の様な事情に鑑みて、車両を後退させるレンジが選択された場合には、エンジンの回転速度が低く、加圧ポンプから吐出される圧油の量が少ない等の場合でも、変速状態が低速モードのままとなり、運転者や乗員に、違和感や不快感を与える事のない無段変速装置を、低コストで実現すべく発明したものである。
【課題を解決するための手段】
【００４４】
本発明の無段変速装置は、従来から知られている無段変速装置と同様に、トロイダル型無段変速機と遊星歯車式変速機とをクラッチ装置を介して組み合わせて成る。
そして、このクラッチ装置は、減速比を大きくする低速モードを実現する際に接続され、減速比を小さくする高速モードを実現する際に接続を断たれる低速用クラッチと、この高速モードを実現する際に接続されて上記低速モードを実現する際に接続を断たれる高速用クラッチと、これら各クラッチの断接状態を切り換える制御回路とから成る。
又、この制御回路は、これら各クラッチの断接を制御する事により、変速状態を上記低速モードと上記高速モードとのうちの何れかのモードにするものである。
そして、このうちの低速モードが選択された状態では、上記入力軸を一定方向に回転させた状態のまま、上記出力軸の回転方向を、この出力軸の停止状態を挟んで、車両を前進させる方向と後退させる方向とに変換自在であり、この出力軸の回転方向は、手動切換弁の切り換えに基づいて選択される。
特に、本発明の無段変速装置に於いては、上記手動切換弁を、上記出力軸の回転方向を車両を後退させる方向に切り換えた状態では、上記高速用クラッチが接続される可能性をなくしている。
【発明の効果】
【００４５】
上述の様に構成する本発明の無段変速装置によれば、エンジンの回転速度が低く、加圧ポンプから吐出される圧油の量が少なく、油圧切換弁のパイロット室内に十分な油圧が導入されない等の場合でも、高速用クラッチが接続される事はない。この結果、手動切換弁により、車両を後退させる事を選択した状態では、短時間と言えども、この車両を前進させる方向の駆動力が加わる事がなくなり、運転者や乗員に、違和感や不快感を与える事を防止できる。又、上記手動切換弁により車両を後退させる事を選択した状態で、上記高速用クラッチが接続される可能性をなくす構造は簡単に構成できるので、コストが嵩む事もない。
【発明を実施するための最良の形態】
【００４６】
本発明を実施する場合に好ましくは、請求項２に記載した様に、高速用クラッチを、油溜から吸引されて加圧ポンプから吐出された圧油を高速クラッチ用油圧室に送り込む事に伴って繋がれるものとする。そして、手動切換弁が出力軸の回転方向を車両を後退させる方向に切り換えられた状態で、上記高速クラッチ用油圧室を上記油溜に向けて解放する事により、この高速クラッチ用油圧室内の油圧が立ち上がる事を禁止する。
この様に構成すれば、手動切換弁により車両を後退させる事を選択した状態で上記高速用クラッチが接続される可能性をなくす構造を、低コストで実現できる。
【００４７】
上述の様な、請求項２に記載した発明を実現する為に、例えば請求項３に記載した様に、上記手動切換弁に、この手動切換弁が出力軸の回転方向を車両を後退させる方向に切り換えられた状態で、高速クラッチ用油圧室を油溜に通じさせる通路を設ける。
この様な構成を採用すれば、上記手動切換弁のみで、この手動切換弁により車両を後退させる事を選択した状態で、上記高速用クラッチが接続される可能性をなくす構造を実現できる。
【００４８】
又は、請求項４に記載した様に、パイロット室内への油圧の導入に伴って高速クラッチ用油圧室内の油圧を排出する状態に、このパイロット室内からの油圧の排出に伴ってこの高速クラッチ用油圧室内に油圧を導入可能とする状態に、それぞれ切り換えられる高速クラッチ用切換弁を設ける。そして、手動切換弁が出力軸の回転方向を車両を後退させる方向に切り換えられた状態で、この手動切換弁を通過した圧油を上記パイロット室内に直接送り込む。
或は、請求項５に記載した様に、解放に伴って高速クラッチ用油圧室と油溜とを連通させる電磁弁を設ける。そして、手動切換弁が出力軸の回転方向を車両を後退させる方向に切り換えられた状態で上記電磁弁を解放する。
この様に構成すれば、上記高速クラッチ用切換弁或は電磁弁が別途必要になる代わりに、上記手動切換弁を大型化する必要がなくなる。上記高速クラッチ用切換弁或は電磁弁は小型に構成できるので、場合によっては、上記請求項３に記載した様に、手動切換弁自体に高速クラッチ用油圧室を油溜に通じさせる通路を設ける構造に比べて、限られた空間に各弁を組み込む為の設計が容易になる。
【００４９】
又、好ましくは、請求項６に記載した様に、手動切換弁は、出力軸の回転方向を２通りに選択されるポジションに加え、この出力軸を回転させない停止ポジションを選択自在とする。そして、上記手動切換弁がこの停止ポジションに位置する状態で、高速クラッチ用油圧室を油溜に向けて解放する事により、この高速クラッチ用油圧室内の油圧が立ち上がる事を禁止する。
この様に構成する事で、車両を停止させるべく、上記停止ポジションを選択した場合に、前記高速用クラッチが繋がれる事を確実に防止して、停止時にこの高速用クラッチが過って繋がれる事により、各部に無理な力が加わって各部が損傷する事を防止できる。又、上記手動切換弁の構成も簡略化でき、この手動切換弁の大型化を防止できる。
【００５０】
更に、好ましくは、請求項７に記載した様に、低速モードと高速モードとの切換時に、低速用クラッチと高速用クラッチとの両方のクラッチを同時に接続する瞬間を設ける。
この様に構成すれば、前述した先発明（特願２００３−３６５８５０号）の場合と同様に、低速モードと高速モードとの間でのモード切換時に、急な変速比の変動が生じる状態を確実に防止でき、しかも故障しにくい構造を、低コストで実現できる。
【実施例１】
【００５１】
図１は、請求項１〜３に対応する、本発明の実施例１を示している。尚、本実施例の特徴は、運転席に設けたシフトレバーにより手動切換弁３２ａを後退レンジ（Ｒレンジ）に切り換えた状態で、高速用クラッチ２７の接続を確実に断ったままとすべく、高速クラッチ用油圧室２９（図７参照）部分の油圧を確実に断てる構造を低コストで実現する点にある。その他の部分の構造及び作用は、前述の図７に記載した、特願２００３−３６５８５０号に係る先発明と同様であるから、同等部分に関する図示並びに説明は、省略若しくは簡略にし、以下、本実施例の特徴部分を中心に説明する。
【００５２】
本実施例の場合、上記手動切換弁３２ａを構成するシリンダ孔６８及びスプール６９を、前述の図８に示した先発明に係る構造に組み込む手動切換弁３２に比べ、軸方向に（図面の左方に）延長している。そして、上記シリンダ孔６８のうちで延長した部分（図１の中間部左端寄り部分）に、上記高速クラッチ用油圧室２９に通じる上流側排出ポート７０と、油溜３０に通じる下流側排出ポート７１とを設けている。又、上記スプール６９のうちで延長した部分の先端部（図１の左端部）に、上記上流側排出ポート７０を開閉する為の、高速クラッチ用ランド７２を設けている。上記手動切換弁３２ａの他の部分の構成は、上記先発明に係る構造に組み込む手動切換弁３２と同様である。
【００５３】
上述の様な構成を有する上記手動切換弁３２ａは、運転席に設けたシフトレバーをパーキング（Ｐ）レンジに位置させた場合には、図１の（Ａ）に示す状態に切り換わる。この状態では、低速クラッチ用、高速クラッチ用両油圧室２８、２９の何れにも圧油の導入が行なわれなくなって、低速用、高速用両クラッチ２６、２７（図７）が何れも接続を断たれた状態となる。従って、エンジンや無段変速装置の各部に大きな力が加わる事がなくなる。尚、この状態では、上記両油圧室２８、２９は、低速クラッチ用、高速クラッチ用両切換弁３４、３８（図７）を介して、上記油溜３０に連通する状態となる。
【００５４】
次に、運転席に設けたシフトレバーを後退（Ｒ）レンジに位置させた場合には、上記手動切換弁３２ａは、図１の（Ｂ）に示す状態に切り換わる。この状態では、低速クラッチ用油圧室２８に圧油の導入が行なわれるのに対して、高速ラッチ用油圧室２９への圧油の導入が行なわれない状態となり、低速用クラッチ２６が接続され、高速用クラッチ２７の接続が断たれる。この動作は、前述の図７で説明した先発明の場合と同様である。更に本実施例の場合には、上記手動切換弁３２ａが図１の（Ｂ）に示す状態に切り換えられた状態では、上流側排出ポート７０と上記下流側排出ポート７１とが連通する。この為、上記高速クラッチ用油圧室２９が上記油溜３０に、上記手動切換弁３２ａを介して通じる状態となる。
【００５５】
この結果、エンジンの回転速度が低く、低圧側の加圧ポンプ４７（図７）から吐出される圧油の量が少ない事で、前述の様に、シフト用切換弁４２の切換用パイロット室４４（図７）内の油圧上昇が遅れ、このシフト用切換弁４２の切り換わりが遅れた場合でも、上記高速クラッチ用油圧室２９内の油圧が立ち上がる事はない。従って、上記シフトレバーを後退（Ｒ）レンジに位置させた状態では、（上記低速用クラッチ２６の接続が極く短時間遅れる事はあっても）上記高速用クラッチ２７が接続される事はない。この為、運転者が車両を後退させるモードを選択した場合に、極く短時間、且つ、小さいとは言え、車両を前進させる方向の駆動力が加わる事はない。本実施例の場合、上記Ｒレンジを選択した状態での、上記高速クラッチ用油圧室２９内の油圧排出を、上記手動切換弁３２ａの切り換えにより行なうので、上記Ｒレンジ選択時に上記高速用クラッチ２７が接続されるのを防止する動作を、確実に（極めて高い信頼性で）行なえる。
【００５６】
又、上記シフトレバーをニュートラル（Ｎ）レンジに位置させた場合には上記手動切換弁３２ａは図１の（Ｃ）に示す状態に、ドライブ（Ｄ）レンジに位置させた場合には同じく（Ｄ）に示す状態に、高駆動力前進（Ｌ）レンジに位置させた場合には同じく（Ｅ）に示す様に、それぞれ切り換わる。このうちのＮレンジの場合には、前記Ｐレンジの場合と同様に、低速クラッチ用、高速ラッチ用両油圧室２８、２９の何れにも圧油の導入が行なわれなくして、低速用、高速用両クラッチ２６、２７を何れも接続を断たれた状態とする。又、Ｄ、Ｌレンジの場合には、電磁切換弁４６（図７）の開閉に伴って上記低速クラッチ用、高速クラッチ用両油圧室２８、２９のうちの何れかの油圧室に圧油を導入可能とする。これらの動作は、前述の図７で説明した先発明の場合と同様である。
【実施例２】
【００５７】
図２は、請求項１、２、４に対応する、本発明の実施例２を示している。本実施例の場合、運転席に設けたシフトレバーにより手動切換弁３２ｂを後退レンジ（Ｒレンジ）に切り換えた状態で、高速クラッチ用油圧室２９（図７）内への油圧の導入とその排出とを制御する為の高速クラッチ用切換弁３８ａに設けた高速クラッチ用パイロット室４１ａ内に、低圧側の加圧ポンプ４７（図７）から吐出された圧油の一部を、直接（前述の図７に示した先発明の様に、シフト用切換弁４２等、他の弁を介する事なく）導入する様にしている。
【００５８】
上述の様に構成する本実施例の場合、上記手動切換弁３２ｂをＲレンジに切り換えると、図２の（Ａ）に示す様に、上記加圧ポンプ４７（図７）から吐出された圧油が、上記手動切換弁３２ｂから上記高速クラッチ用パイロット室４１ａ内に、直接送り込まれる。この結果、上記高速クラッチ用切換弁３８ａが、時間的遅れを殆ど生じる事なく、図２の（Ａ）に示す様な、上記高速クラッチ用パイロット室４１ａを油溜３０に通じさせる状態に切り換わる。そして、高速クラッチ用２７（図７）が短時間とは言え接続される事を確実に防止する。
【００５９】
これに対して、上記手動切換弁３２ｂがＲレンジ以外のレンジに切り換えられた場合には、例えば図２の（Ｂ）に示す様に、上記加圧ポンプ４７の吐出口と上記高速クラッチ用パイロット室４１ａとが、上記手動切換弁３２ｂを介して連通する事はなくなる。この結果、上記高速用クラッチ２７と低速用クラッチ２６（図７）との切り換えは、前述の図７に示した先発明の場合と同様にして行なわれる。即ち、本実施例の場合、上記手動切換弁３２ｂと上記高速クラッチ用パイロット室４１ａとの間に、この手動切換弁３２ｂがＲレンジに切り換えられた状態で油圧の導入を行なう為の経路を設けた以外の構成及び作用は、上記先発明の場合と同様である。本実施例の場合、前述した実施例１の場合に比べて手動切換弁３２ｂの軸方向寸法を多少短くできて、この手動切換弁３２ｂの設置の自由度を高められる。上記高速クラッチ用切換弁３８ａは、前述の図７に示した先発明に組み込むものにポート７７を１個加えるのみで足りる為、特にコストが嵩む事はない。
【実施例３】
【００６０】
図３は、請求項１、２、５に対応する、本発明の実施例３を示している。本実施例の場合、高速クラッチ用油圧室２９と油溜３０との間に、電磁弁７３を設けている。そして、運転席に設けたシフトレバーを後退レンジに切り換えた状態でこの電磁弁７３を解放し、上記高速クラッチ用油圧室２９と上記油溜３０とを連通させる様にしている。この電磁弁７３の開閉を制御する為の制御器７４は、上記シフトレバーに付設されたレンジ検出器７５からの信号に基づき、上記電磁弁７３の開閉を制御する。尚、このレンジ検出器７５は、上記シフトレバーの位置を運転席のダッシュボードに表示する為に従来から一般的に設置されているものをそのまま使用できる。即ち、本実施例は、上記電磁弁７３と制御器７４とレンジ検出器７５とを設けた点以外の構成及び作用は、前述の図７に示した先発明の場合と同様である。
【００６１】
本実施例の場合、上記レンジ検出器７５が上記シフトレバーが後退レンジにある事を表す信号を上記制御器７４に送ると、この制御器７４が上記電磁弁７３を解放する。この結果、上記高速クラッチ用油圧室２９内の油圧が直ちに低下して、高速用クラッチ２７が接続される事がなくなる。この様な本実施例の場合、手動切換弁３２は、前述の図７に示した先発明を構成するのと同様のものを使用できる。又、上記電磁弁７３は小型であり、その設置位置の自由度は大きい。従って、限られた空間に各弁を組み込む為の設計が容易になる。
【実施例４】
【００６２】
図４は、請求項１、２、３、６に対応する、本発明の実施例４を示している。本実施例の場合には、手動切換弁３２ｃは、後退（Ｒ）レンジ選択時に高速クラッチ用油圧室２９（図７）を油溜３０に通じさせるのに加えて、非走行状態であるニュートラル（Ｎ）レンジとパーキング（Ｐ）レンジを選択した場合にも、上記高速クラッチ用油圧室２９を上記油溜３０に通じさせる様にしている。即ち、本実施例の場合には、図４の（Ｂ）に示した様な、後退（Ｒ）レンジ選択時だけでなく、この図４の（Ａ）に示したＰレンジ及び（Ｃ）に示したＮレンジの場合も、上記高速クラッチ用油圧室２９を上記油溜３０に通じさせる様にしている。図４の（Ｄ）に示した、前進走行状態であるドライブ（Ｄ）レンジ、及び、図４の（Ｅ）に示した、高駆動力前進（Ｌ）レンジの場合には、上記高速クラッチ用油圧室２９と上記油溜３０とを連通させる事はない。
【００６３】
この様に構成する事で、車両を停止させるべく、停止ポジションである上記Ｐレンジ或はＮレンジを選択した場合に、上記高速用クラッチ２７が繋がれる事を確実に防止できる。この為、停止時にこの高速用クラッチ２７が過って繋がれる事により、各部に無理な力が加わって各部が損傷する事を防止できる。又、図４と前記図１とを比較すれば明らかな通り、上記手動切換弁３２ｃの構成も簡略化できる。即ち、上記高速クラッチ用油圧室２９と上記油溜３０とを、Ｒレンジの場合にのみ連通させる構成に比べて、Ｒ、Ｐ、Ｎレンジの場合に連通する様に構成する方が、上記手動切換弁３２ｃの構成を簡略化できる。この為、この手動切換弁３２ｃの大型化（軸方向寸法が長くなる事）を防止して、限られた空間への設置の自由度の向上を図れる。
尚、本発明は、図示の様な、ハーフトロイダル型のトロイダル型無段変速機と組み合わせた無段変速装置に限らず、フルトロイダル型のトロイダル型無段変速機と組み合わせた無段変速装置でも実施できる。
【図面の簡単な説明】
【００６４】
【図１】本発明の実施例１に関して、手動切換弁の切り換え状態を示す断面図。
【図２】同実施例２に関して、手動切換弁及び高速クラッチ用切換弁の切り換え状態を示す断面図。
【図３】同実施例３の油圧回路図。
【図４】同実施例４に関して、手動切換弁の切り換え状態を示す断面図。
【図５】従来から知られているトロイダル型無段変速機の１例を示す断面図。
【図６】従来から知られている無段変速装置の１例を示す略断面図。
【図７】先発明に係る、変速比並びに押圧力制御の為の油圧回路図。
【図８】手動切換弁部分を拡大して示す図。
【図９】無段変速装置全体としての変速比と、この無段変速装置に組み込んだトロイダル型無段変速機の変速比との関係を示す線図。
【符号の説明】
【００６５】
１    入力軸
２    入力側ディスク
３    ボールスプライン
４    出力歯車
５、５ａ  出力側ディスク
６    パワーローラ
７    トラニオン
８    支持軸
９    駆動軸
１０、１０ａ  押圧装置
１１    トロイダル型無段変速機
１２    遊星歯車式変速機
１３    キャリア
１４ａ、１４ｂ  遊星歯車素子
１５    第一の伝達軸
１６ａ、１６ｂ  太陽歯車
１７    第二の伝達軸
１８    中空回転軸
１９    太陽歯車
２０    遊星歯車素子
２１    リング歯車
２２    第二のキャリア
２３ａ、２３ｂ  遊星歯車素子
２４    出力軸
２５    第二のリング歯車
２６    低速用クラッチ
２７    高速用クラッチ
２８    低速クラッチ用油圧室
２９    高速クラッチ油圧室
３０    油溜
３１    加圧ポンプ
３２、３２ａ、３２ｂ、３２ｃ  手動切換弁
３３    減圧弁
３４    低速クラッチ用切換弁
３５    低速クラッチ用スプール
３６    低速クラッチ用圧縮コイルばね
３７    低速クラッチ用パイロット室
３８、３８ａ  高速クラッチ切換弁
３９    高速クラッチ用スプール
４０    高速クラッチ用圧縮コイルばね
４１、４１ａ  高速クラッチ用パイロット室
４２    シフト用切換弁
４３    切換用スプール
４４    切換用パイロット室
４５    切換用圧縮コイルばね
４６    電磁切換弁
４７    加圧ポンプ
４８    変速比制御弁
４９    スリーブ
５０    ステッピングモータ
５１    差圧シリンダ
５２    ロッド
５３    リンク腕
５４ａ、５４ｂ  油圧室
５５    ロード電磁弁
５６    第一の差圧シリンダ
５７    第二の差圧シリンダ
５８    前後進切換弁
５９    電磁弁
６０    加圧用圧力調整弁
６１    アクチュエータ
６２ａ、６２ｂ  油圧室
６３    差圧取り出し弁
６４    スプール
６５ａ、６５ｂ  パイロット室
６６ａ、６６ｂ  圧力導入路
６７ａ、６７ｂ  反力室
６８    シリンダ孔
６９    スプール
７０    上流側排出ポート
７１    下流側排出ポート
７２    高圧クラッチ用ランド
７３    電磁弁
７４    制御器
７５    レンジ検出器
７６    ピストン
７７    ポート
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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