(57)【要約】【課題】  耐磨耗特性および耐スカッフ特性に優れるとともに、優れた押出し特性を示すアルミニウム複合材料、機械構造部品およびアルミニウム合金製押出し材の成形方法を提供する。【解決手段】  アルミニウム複合材料は、アルミニウム合金１０と、硬質粒子２０とを備える。アルミニウム合金１０は、アルミニウム合金１０に対して、０．０２質量％以上０．４質量％以下のクロム（Ｃｒ）と、０．３質量％以上３質量％以下のマグネシウム（Ｍｇ）とを含む。【選択図】        図６
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
アルミニウム合金と、硬質粒子とを備え、
前記アルミニウム合金は、前記アルミニウム合金に対して、０．０２質量％以上０．４質量％以下のクロムと、０．３質量％以上３質量％以下のマグネシウムとを含む、アルミニウム複合材料。
【請求項２】
前記アルミニウム合金は、０を超え０．５質量％以下の銅と、０を超え１質量％以下のシリコンとをさらに含む、請求項１に記載のアルミニウム複合材料。
【請求項３】
アルミニウム複合材料に対する前記硬質粒子の割合は、単位面積当たり５面積％以上３０面積％以下である、請求項１または２に記載のアルミニウム複合材料。
【請求項４】
アルミニウム複合材料に対して１質量％以上２０質量％以下の純アルミニウムをさらに備える、請求項１から３のいずれか１項に記載のアルミニウム複合材料。
【請求項５】
前記硬質粒子は、ムライト、ＦｅＭｏおよび多孔質アモルファスカーボンからなる群より選ばれた少なくとも一種を含む、請求項１から４のいずれか１項に記載のアルミニウム複合材料。
【請求項６】
前記硬質粒子の粒径は、２μｍ以上１５０μｍ以下である、請求項１から５のいずれか１項に記載のアルミニウム複合材料。
【請求項７】
請求項１から６のいずれか１項に記載のアルミニウム複合材料を用いて形成された、機械構造部品。
【請求項８】
０．０２質量％以上０．４質量％以下のクロムと、０．３質量％以上３質量％以下のマグネシウムとを含むアルミニウム合金と、硬質粒子との混合体を成形して成形体を形成する工程と、
前記成形体を温度４００℃以上で押出し成形することによって、アルミニウム合金製押出し材を形成する工程とを備える、アルミニウム合金製押出し材の成形方法。
【請求項９】
前記アルミニウム合金は、０を超え０．５質量％以下の銅と、０を超え１質量％以下のシリコンとをさらに含む、請求項８に記載のアルミニウム合金製押出し材の成形方法。
【請求項１０】
前記成形体を形成する工程は、前記アルミニウム合金製押出し材に対する前記硬質粒子の割合が、単位面積当たり５面積％以上３０面積％以下となるように、前記アルミニウム合金と前記硬質粒子とを混合する工程を含む、請求項８または９に記載のアルミニウム合金製押出し材の成形方法。
【請求項１１】
前記成形体を形成する工程は、前記アルミニウム合金と、前記硬質粒子と、前記アルミニウム合金製押出し材に対して１質量％以上２０質量％以下の純アルミニウム粉末との混合体を成形する工程を含む、請求項８から１０のいずれか１項に記載のアルミニウム合金製押出し材の成形方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、一般的には、アルミニウム複合材料、機械構造部品およびアルミニウム合金製押出し材の成形方法に関する。より特定的には、大きい割合で硬質粒子を含むアルミニウム複合材料、内燃機関用エンジンスリーブに代表される機械構造部品およびアルミニウム合金製押出し材の成形方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、エンジンスリーブ用アルミニウム合金には、高Ｓｉ（シリコン）アルミニウム合金にアルミナや黒鉛等の粉末を混合したものが用いられてきた。このようなアルミニウム合金は、たとえば、特開平１−２５３５５３号公報（特許文献１）に開示されている。
【特許文献１】特開平１−２５３５５３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
この高Ｓｉ系アルミニウム合金は、耐磨耗性に優れるものの、延性に乏しいことが知られている。このため、高Ｓｉ系アルミニウム合金に硬質粒子を多く添加すると、押出し成形時にひび割れが発生するという問題が生じる。しかし、ひび割れの発生するおそれがない範囲で硬質粒子を添加しただけでは、スリーブやシリンダーライナーの耐磨耗特性および耐スカッフ特性を十分に向上させることができない。
【０００４】
そこでこの発明の目的は、上記の課題を解決することであり、耐磨耗特性および耐スカッフ特性に優れるとともに、優れた押出し特性を示すアルミニウム複合材料、機械構造部品およびアルミニウム合金製押出し材の成形方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
この発明に従ったアルミニウム複合材料は、アルミニウム合金と、硬質粒子とを備える。アルミニウム合金は、アルミニウム合金に対して、０．０２質量％以上０．４質量％以下のクロム（Ｃｒ）と、０．３質量％以上３質量％以下のマグネシウム（Ｍｇ）とを含む。また好ましくは、アルミニウム合金は、０を超え０．５質量％以下の銅（Ｃｕ）と、０を超え１質量％以下のシリコン（Ｓｉ）とをさらに含む。ここでいう硬質粒子は、アルミニウム合金のマトリクスに対してビッカース硬さＨｖ１００以上のものをいう。好ましくは、アルミニウム複合材料に対する硬質粒子の割合は、単位面積当たり５面積％以上３０面積％以下である。
【０００６】
このような金属組成を備えるアルミニウム合金は、４００℃以上の温度で高い伸びを示す。このため、このアルミニウム合金と硬質粒子とから形成されたアルミニウム複合材料も、４００℃以上の温度で高い伸びを示す。したがって、アルミニウム複合材料に硬質粒子を多量に含む場合であっても、アルミニウム複合材料の押出し成形時にひび割れが生じるおそれがない。
【０００７】
硬質粒子は、アルミニウム複合材料の表面から突出し、アルミニウム複合材料の表面と、その表面に対して摺動する部材とが直接接触することを抑制する。硬質粒子の割合が５面積％以上である場合、このような効果を十分に得ることができる。また、硬質粒子の割合が３０面積％以下である場合、アルミニウム複合材料の被削性が良好であり、硬質粒子の割合が大きすぎることによるアルミニウム複合材料の押出し特性の低下を招くことがない。
【０００８】
一般的に、優れた摺動特性（耐磨耗性、耐スカッフ特性）を得るためには、アルミニウム合金の強度を高くすることが必要とされている。しかし、発明者等が独自に調査した結果、アルミニウム合金に硬質粒子を添加する場合、アルミニウム合金の強度（硬度）は、摺動特性の優劣にほとんど影響を与えないことが判明した。このことから、強度は低いものの４００℃以上の温度で高い伸びを示すアルミニウム合金と、硬質粒子とを備える本発明のアルミニウム複合材料によって、優れた耐磨耗特性および耐スカッフ特性と、優れた押出し特性とを同時に実現することができる。
【０００９】
また好ましくは、アルミニウム複合材料は、アルミニウム複合材料に対して１質量％以上２０質量％以下の純アルミニウムをさらに備える。純アルミニウムとは、アルミニウムの純度が９９．０％以上のものを言う。このように構成されたアルミニウム複合材料によれば、純アルミニウムの価格は、アルミニウム合金の価格の１／３から１／５程度であるため、アルミニウム複合材料の原料コストを削減することができる。純アルミニウムの割合が１質量％以上である場合、このような効果を確実に得ることができる。純アルミニウムの割合が２０質量％以下である場合、アルミニウム複合材料の硬度が低くなりすぎず、耐磨耗性が著しく低下することがない。
【００１０】
また好ましくは、硬質粒子は、ムライト、ＦｅＭｏおよび多孔質アモルファスカーボンからなる群より選ばれた少なくとも一種を含む。これらの材料の硬度は、ビッカース硬さＨｖ５００から１２００程度の範囲内にある。硬質粒子の硬度がＨｖ１２００以下である場合、アルミニウム複合材料の被削性が低下せず、硬質粒子と接触する外部部材に対しての相手攻撃性を低くできる。また、硬質粒子の硬度がＨｖ５００以上ある場合、外部部材と硬質粒子とが接触することによる硬質粒子の自己磨耗を抑制できる。
【００１１】
なお、多孔質アモルファスカーボンとは、各種セルロース系材料に樹脂を含浸させ、これを圧縮した成形品を炭化焼成することによって得られるものをいう。このような多孔質アモルファスカーボンとしては、セルロース系材料として木材または木質材料を用いたウッドセラミックや、セルロース系材料として米糠を用いた米糠セラミックなどが挙げられる。これらの材料は、多孔質という構造のため、油を保持する機能を有している。
【００１２】
また好ましくは、硬質粒子の粒径は、２μｍ以上１５０μｍ以下である。硬質粒子の粒径が２μｍ以上である場合、アルミニウム合金に対する硬質粒子の埋め込み効果が十分得られる。また、硬質粒子が凝集しにくく、アルミニウム合金中に均一に分散する。これらの理由により、硬質粒子の磨耗にともなって、硬質粒子がアルミニウム合金から欠落することを抑えられる。硬質粒子の粒径が１５０μｍ以下である場合、アルミニウム複合材料の被削性を大幅に低下させない。また、外部からの衝撃に対して硬質粒子が割れにくくなり、割れることによって硬質粒子がアルミニウム合金から欠落する問題を抑えられる。
【００１３】
この発明に従った機械構造部品は、上述のいずれかに記載のアルミニウム複合材料を用いて形成されている。所定の割合で硬質粒子を含む機械構造部品は、既に説明した理由から耐磨耗特性および耐スカッフ特性に優れている。加えて、室温から２００℃程度までの温度において、特に高い機械的強度を示す。このような機械構造部品としては、たとえば、内燃機関に用いられるスリーブやシリンダーライナー、その他ポンプ用ロータなどが挙げられる。このアルミニウム複合材料は、４００℃以上で高い伸びを有し、スリーブやシリンダーライナーなどを押出し材で成形する場合に適している。つまり、高速での押出し成形が可能となる。
【００１４】
この発明に従ったアルミニウム合金製押出し材の成形方法は、０．０２質量％以上０．４質量％以下のクロムと、０．３質量％以上３質量％以下のマグネシウムとを含むアルミニウム合金と、硬質粒子との混合体を成形して成形体を形成する工程と、成形体を温度４００℃以上で押出し成形することによって、アルミニウム合金製押出し材を形成する工程とを備える。また好ましくは、アルミニウム合金は、０を超え０．５質量％以下の銅と、０を超え１質量％以下のシリコンとをさらに含む。
【００１５】
このように構成されたアルミニウム合金製押出し材の成形方法によれば、アルミニウム合金は、温度４００℃以上において高い伸びを示すため、この温度条件下で行なわれる押出し成形時、形成されるアルミニウム合金製押出し材にひび割れが生じることがない。このため、成形体に含まれる硬質粒子の割合を大きくして、耐磨耗特性および耐スカッフ特性に優れたアルミニウム合金製押出し材を得ることができる。加えて、成形体を押出し成形する工程において、押出し速度を向上させることができる。これにより、アルミニウム合金製押出し材の生産効率を向上させることができる。
【００１６】
また好ましくは、成形体を形成する工程は、アルミニウム合金製押出し材に対する硬質粒子の割合が、単位面積当たり５面積％以上３０面積％以下となるように、アルミニウム合金と硬質粒子とを混合する工程を含む。成形体を形成する工程は、アルミニウム合金と、硬質粒子と、アルミニウム合金製押出し材に対して１質量％以上２０質量％以下の純アルミニウム粉末との混合体を成形する工程を含む。
【発明の効果】
【００１７】
以上説明したように、この発明に従えば、耐磨耗特性および耐スカッフ特性に優れるとともに、優れた押出し特性を示す安価なアルミニウム複合材料、機械構造部品およびアルミニウム合金製押出し材の成形方法を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
図１は、硬質粒子の沈み込みを説明するための断面図である。図１を参照して、本発明によるアルミニウム複合材料１００と、アルミニウム複合材料１００に対して摺動する相手材２００とが示されている。相手材２００は、アルミニウム複合材料１００の表面１００ａから突出した状態の硬質粒子３００に接触しながら摺動する。このとき相手材２００から受ける力により硬質粒子３００は、マトリクス合金中に沈み込む。この沈み込み量Ｌが大きい場合、アルミニウム複合材料１００と相手材２００とが直接接触し、その接触圧力が一定値を超えた時に焼付きが発生するものと考えられる。
【００１９】
図２は、硬質粒子の体積率と沈み込み量との関係を示すグラフである。図３は、硬質粒子の直径と沈み込み量との関係を示すグラフである。図４は、アルミニウム複合材料のマトリクス硬度と硬質粒子の沈み込み量との関係を示すグラフである。図５は、摺動面圧と硬質粒子の沈み込み量との関係を示すグラフである。これらの図には、図１中の硬質粒子３００の直径Ｄ、硬質粒子３００のアルミニウム複合材料１００に占める体積率、アルミニウム複合材料１００のマトリクス硬度、および摺動面圧のうち３つの値を図中の値に固定して、残る１つの値を変化させた場合に、硬質粒子３００の沈み込み量にどのような影響が出るかが示されている。
【００２０】
図２から図５を参照して、アルミニウム複合材料１００のマトリクス硬度は、他の因子に比べて、硬質粒子３００の沈み込み量に与える影響が小さいことが分かる。つまり、アルミニウム複合材料１００のマトリクス硬度が低い値であっても、硬質粒子３００の沈み込み量はほとんど大きくならず、結果、焼付きが発生することもない。
【００２１】
以上に説明した知見から、強度（硬度）は低いものの高い伸びを示すアルミニウム合金と、硬質粒子とを備える本発明のアルミニウム複合材料を完成するに至った。以下、この発明の実施の形態について、図面を用いて説明する。
【００２２】
図６から図１１は、この発明の実施の形態におけるアルミニウム合金製押出し材の表面を示す顕微鏡写真である。図６から図１１に示す顕微鏡写真の倍率は１００倍である。図６から図１１に示すアルミニウム合金製押出し材に旋盤加工などが施されることによって、エンジンに組み込まれてピストンリングと摺動するシリンダーライナーやスリーブが製造される。
【００２３】
図６から図１１を参照して、アルミニウム合金製押出し材は、アルミニウム合金１０と、アルミニウム合金１０中に分散して分布する硬質粒子２０とから形成されている。硬質粒子２０は、ムライト、ＦｅＭｏまたは米糠セラミックから形成されている。硬質粒子２０が含まれる割合は、アルミニウム合金製押出し材に対して５体積％以上３０体積％以下である。なお、硬質粒子２０を含む割合を体積％および面積％のいずれで表わした場合にも、値は等しくなる。
【００２４】
アルミニウム合金１０は、アルミニウム合金１０に対して、０．０２質量％以上０．４質量％以下のクロムと、０．３質量％以上３質量％以下のマグネシウムとを含み、残部はアルミニウムおよび不可避不純物である。好ましくは、アルミニウム合金１０は、０を超え０．５質量％以下の銅と、０を超え１質量％以下のシリコンとをさらに含む。
【００２５】
図１２は、アルミニウム合金の引張り強さと温度との関係を示すグラフである。図１２には、図６から図１１中のアルミニウム合金１０の組成範囲にあるものとして、０．２質量％のクロムと、２．５質量％のマグネシウムとを含み、残部がアルミニウムと不可避不純物であるアルミニウム合金Ａ、および０．６質量％のシリコンと、０．２質量％のクロムと、１質量％のマグネシウムと、０．３質量％の銅とを含み、残部がアルミニウムと不可避不純物であるアルミニウム合金Ｂの引張り強さと温度との関係が示されている。
【００２６】
また、比較のため、１７質量％のシリコンと、５質量％の鉄と、３質量％の銅と、１．５質量％のマグネシウムとを含み、残部がアルミニウムと不可避不純物からなる♯２１７合金、および純アルミニウムの引張り強さと温度との関係も示されている。
【００２７】
図１２を参照して、アルミニウム合金ＡおよびＢは、従来のエンジンスリーブ用アルミニウム合金である♯２１７合金と比較して、低い引張り強さを有する。
【００２８】
図１３は、アルミニウム合金の破断伸びと温度との関係を示すグラフである。図１３には、図６から図１１中のアルミニウム合金１０としてのアルミニウム合金ＡおよびＢの他、比較のための♯２１７合金および純アルミニウムの破断伸びと温度との関係も示されている。
【００２９】
図１３を参照して、♯２１７合金の破断伸びが、温度変化にかかわらず２０％以下の値を推移しているのに対して、アルミニウム合金ＡおよびＢの破断伸びは、２００℃を超える温度下で急激に増加している。結果、４００℃の温度では、破断伸びが８０％を超える値となっている。このため、アルミニウム合金１０から形成されたアルミニウム合金製押出し材が多量の硬質粒子２０を含む場合であっても、４００℃以上の温度下で行なわれる押出し成形時に優れた押出し特性を示す。
【００３０】
図１４は、各種材料からなる硬質粒子の硬度を示すグラフである。図１４を参照して、ムライトのビッカース硬さは１１５０程度、ＦｅＭｏのビッカース硬さは１１００程度、米糠セラミックのビッカース硬さは６００程度である。ここで、硬質粒子２０のビッカース硬さは、５００以上１２００以下であることが好ましい。
【００３１】
このように構成されたアルミニウム合金製押出し材は、優れた押出し特性を有するため、５面積％以上の割合で硬質粒子２０を含むことができる。このため、このアルミニウム合金製押出し材でシリンダーライナーやスリーブを製造した場合に、より優れた耐磨耗特性および耐スカッフ特性を得ることができる。また、硬質粒子２０が含まれる割合は３０面積％以下であるため、アルミニウム合金製押出し材の被削性や押出し特性が低下することを防止できる。
【実施例】
【００３２】
本発明によるアルミニウム複合材料を評価するために、焼付き性評価試験および耐磨耗性評価試験を以下に説明する手順に従って行なった。
【００３３】
まず、０．２質量％のクロムと、２．５質量％のマグネシウムとを含み、残部がアルミニウムと不可避不純物であるサンプル１のアルミニウム合金粉末と、０．６質量％のシリコンと、０．２質量％のクロムと、１質量％のマグネシウムと、０．３質量％の銅とを含み、残部がアルミニウムと不可避不純物であるサンプル２のアルミニウム合金粉末とを準備した。また別に、ムライト（平均粒径１２μｍ）、ウッドセラミック（平均粒径２０μｍ）およびＦｅＭｏ（平均粒径３０μｍ）の３種類の硬質粒子と、純アルミニウム粉末とを準備した。
【００３４】
サンプル１および２のアルミニウム合金粉末と３種類の硬質粒子と純アルミニウム粉末とを適当に組み合わせ、Ｖ型ブレンターにより１５分間混合した。この際、組み合わせる硬質粒子の割合を、単位面積当たり１０面積％から２０面積％まで変化させた。混合によって得られた粉末を５×１０３（ｋｇｆ／ｃｍ２）の成形圧力で成形することによって成形体を形成した。その成形体を温度４６０℃まで加熱した後、φ２２ｍｍの丸棒に押出し成形した。この際、いずれの丸棒においても、ひび割れが観察されなかった。
【００３５】
図１５は、テストピースの形状を示す側面図である。図１５を参照して、丸棒から５ｍｍ×１０ｍｍ×７ｍｍの大きさを有し、摺動面にＣ０．５ｍｍの面取りがされたテストピース３１を切り出した。これにより、アルミニウム合金粉末と硬質粒子と純アルミニウム粉末との組み合わせ、硬質粒子および純アルミニウム粉末の割合が異なる実施例１から１１のテストピース３１を作製した。
【００３６】
また別に、本発明による効果を確認するために、前述の♯２１７合金に硬質粒子としてのアルミナを適当な割合で混合した比較例１から３のテストピースを作製した。なお、アルミナを１０質量％の割合で混合した比較例３では、成形体の押出し成形時にむしれが発生し、丸棒を作製することができなかった。以上のテストピースの組成を表１に示した。
【００３７】
【表１】
2005054232.tif 000003
【００３８】
図１６は、チップオンディスク試験装置を示す側面図である。図１６に示す装置を用いて、テストピースの焼付き性評価試験を行なった。図１６を参照して、テストピース３１を押し付ける相手材３２には、表面を窒化した窒化鋼（φ６０ｍｍ×７ｍｍ）を用いた。試験は、相手材３２の表面に直接テストピース３１を押し付ける乾式と、相手材３２の表面に油を０．０５ｍｇ滴下してテストピース３１を押し付ける湿式との２種類を行なった。
【００３９】
相手材３２を回転部材３４に固定し、テストピース３１を固定部材３３に固定した。そして、テストピース３１を相手材３２に対して０．０４ＭＰａの荷重で押し付けた。その状態で０．２５ｍ／ｓの速度で回転部材３４を固定部材３３に対して回転させて試験をスタートさせた。
【００４０】
テストピース３１と相手材３２との摩擦抵抗が変化するまでの時間を測定し、その時間をスカッフ発生時間とした（初期スカッフの評価）。なお、スカッフとは、摺動面が互いに溶着を起こしている現象をいう。また別に、テストピース３１を押し付ける荷重をステップ式に上げていき、焼付きが発生した時点での荷重を焼付き荷重とした。測定されたスカッフ発生時間および焼付き荷重を表１に示した。
【００４１】
次に、図１６に示す装置を用いて、テストピースの耐磨耗性評価試験を行なった。この試験では、テストピース３１と相手材３２との接触部分を油中に浸し、テストピース３１を相手材３２に対して１００ＭＰａの荷重で押し付けた。その状態で０．２５ｍ／ｓの速度で回転部材３４を固定部材３３に対して回転させて試験をスタートさせた。スタートから１時間後のテストピース３１の磨耗量を測定し、これを自己磨耗量として表１に示した。同時に相手材３２の磨耗量を測定し、これを相手磨耗量として表１に示した。
【００４２】
表１を参照して、比較例１および２のテストピースと実施例１から１１のテストピースとを比較した場合に、実施例１から１１のテストピースではスカッフ発生時間が比較的長い時間になることを確認できた。また、比較例１および２のテストピースと実施例１から１１のテストピースとを比較した場合に、実施例１から１１のテストピースでは焼付き荷重が比較的大きい値となることを確認できた。さらに、比較例１および２のテストピースと実施例１から１１のテストピースとを比較した場合に、実施例１から１１のテストピースではテストピース３１の自己磨耗量が比較的小さい値となることを確認できた。
【００４３】
今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】硬質粒子の沈み込みを説明するための断面図である。
【図２】硬質粒子の体積率と沈み込み量との関係を示すグラフである。
【図３】硬質粒子の直径と沈み込み量との関係を示すグラフである。
【図４】アルミニウム複合材料のマトリクス硬度と硬質粒子の沈み込み量との関係を示すグラフである。
【図５】摺動面圧と硬質粒子の沈み込み量との関係を示すグラフである。
【図６】この発明の実施の形態におけるアルミニウム合金製押出し材の表面を示す顕微鏡写真である。
【図７】この発明の実施の形態における別のアルミニウム合金製押出し材の表面を示す顕微鏡写真である。
【図８】この発明の実施の形態におけるさらに別のアルミニウム合金製押出し材の表面を示す顕微鏡写真である。
【図９】この発明の実施の形態におけるさらに別のアルミニウム合金製押出し材の表面を示す顕微鏡写真である。
【図１０】この発明の実施の形態におけるさらに別のアルミニウム合金製押出し材の表面を示す顕微鏡写真である。
【図１１】この発明の実施の形態におけるさらに別のアルミニウム合金製押出し材の表面を示す顕微鏡写真である。
【図１２】アルミニウム合金の引張り強さと温度との関係を示すグラフである。
【図１３】アルミニウム合金の破断伸びと温度との関係を示すグラフである。
【図１４】各種材料からなる硬質粒子の硬度を示すグラフである。
【図１５】テストピースの形状を示す側面図である。
【図１６】チップオンディスク試験装置を示す側面図である。
【符号の説明】
【００４５】
１０  アルミニウム合金、２０  硬質粒子。
【図１】
2005054232.tif 000004
【図２】
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【図３】
2005054232.tif 000006
【図４】
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【図５】
2005054232.tif 000008
【図１２】
2005054232.tif 000009
【図１３】
2005054232.tif 000010
【図１４】
2005054232.tif 000011
【図１５】
2005054232.tif 000012
【図１６】
2005054232.tif 000013
【図６】
2005054232.tif 000014
【図７】
2005054232.tif 000015
【図８】
2005054232.tif 000016
【図９】
2005054232.tif 000017
【図１０】
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【図１１】
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