(57)【要約】【課題】水素と窒素の反応触媒の本来の性能を発揮させて水素を効果的に除去し、水素による原子炉格納容器の内圧上昇を抑制することのできる原子炉格納容器の水素除去方法および装置を提供する。【解決手段】原子炉格納容器内に設けられ上部および下部に開口部を有する筐体と、前記筐体内の前記下部の開口部寄りに設けられ酸素と水素から水を生成する水素／酸素触媒と、前記水素／酸素触媒の上部に設けられ窒素と水素からアンモニアを生成する水素／窒素触媒とを備えている構成とする。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
原子炉格納容器内に設置され窒素と水素からアンモニアを生成する触媒を脱酸素処理を施したのちに前記原子炉格納容器内雰囲気中の窒素と水素からアンモニアを生成する反応を行わせることを特徴とする原子炉格納容器の水素除去方法。
【請求項２】
原子炉格納容器内に設けられ上部および下部に開口部を有する筐体と、前記筐体内の前記下部の開口部寄りに設けられ酸素と水素から水を生成する水素／酸素触媒と、前記水素／酸素触媒の上部に設けられ窒素と水素からアンモニアを生成する水素／窒素触媒とを備えていることを特徴とする原子炉格納容器の水素除去装置。
【請求項３】
前記水素／窒素触媒の担持体はＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、ＴｉＯ２、ＺｒＯ２、Ｃ、およびゼオライトの中から選択される少なくとも一つの物質から成り、前記担持体の比表面積は５ｍ２／ｇ以上であることを特徴とする請求項２記載の原子炉格納容器の水素除去装置。
【請求項４】
前記水素／窒素触媒の活性種はＲｕ、Ｐｄ、Ｐｔ、Ｉｒ、Ｗ、Ａｇ、Ａｕ、Ｒｈ、Ｒｅの中から選択される少なくとも一つの物質から成り、前記触媒における活性種の含有率は０．１ｗｔ％から３０ｗｔ％であることを特徴とする請求項２記載の原子炉格納容器の水素除去装置。
【請求項５】
前記水素／窒素触媒はＣｅＯ２、Ｌａ２Ｏ３、ＭｇＯ、Ｋ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、ＣａＯ、ＣｓＮＯ３の中から選択される少なくとも一つの物質を助触媒とし、前記触媒における前記助触媒の含有率は１ｗｔ％から５０ｗｔ％であることを特徴とする請求項２記載の原子炉格納容器の水素除去装置。
【請求項６】
前記筐体は前記上部および下部の開口部の近傍に筐体の内外を連通する配管および弁を備えていることを特徴とする請求項２記載の原子炉格納容器の水素除去装置。
【請求項７】
前記筐体は前記開口部を開閉する扉を有する密閉構造であり、前記筐体内を窒素または不活性ガスで置換することを特徴とする請求項２記載の原子炉格納容器の水素除去装置。
【請求項８】
前記開口部は、前記筐体の電源損失または急激な温度上昇または筐体外面への水分付着を関知したときに自動的に開閉する扉を備えていることを特徴とする請求２記載の原子炉格納容器の水素除去装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、原子炉の事故時に原子炉格納容器内に発生する水素を除去する原子炉格納容器の水素除去方法および装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
原子炉事故が発生すると原子炉格納容器内に水素が発生する。従来の原子炉格納容器の構造は図１０に示すようになっている。原子炉格納容器２１は原子炉炉心２２を収容する原子炉圧力容器２３を格納している。原子炉圧力容器２３を包囲する上部ドライウェル２４と下部ドライウェル２５、および、上部ドライウェル２４とベント管２６を介して接続され内部に水を貯蔵したサプレッションプール２７ａを備えたウェットウェル２７が形成されている。また、原子炉圧力容器２３を包囲して生体遮蔽壁２８が設置されている。
【０００３】
上記のような構成の原子炉格納容器２１内において、原子炉圧力容器２３に接続された主蒸気管２９等の原子炉一次冷却系配管が万が一破断した場合、原子炉格納容器２１内の上部ドライウェル２４に高温・高圧の原子炉一次冷却材（水）が放出され、上部ドライウェル２４内の圧力・温度が急激に上昇する。上部ドライウェル２４に放出された高温・高圧の冷却材は、上部ドライウェル２４内の気体と混合して、ベント管２６を通してサプレッションプール２７ａの水中に放出されて冷却される。こうして原子炉圧力容器２３から放出される熱エネルギーの多くはこのサプレッションプール２７ａにおいて吸収される。
【０００４】
原子炉圧力容器２３内には非常用炉心冷却系によりサプレッションプール２７ａの水が注入されて炉心２２が冷却されるが、この冷却水は長期的には炉心２２から崩壊熱を吸収し、破断した配管の破断口からドライウェルへ流出される。このため、上部ドライウェル２４内の圧力・温度は常にウェットウェル２７よりも高い状態となる。このような長期的事象下で軽水炉型原子力発電所の原子炉内では冷却材である水が放射線分解され、水素ガスと酸素ガスが発生する。
【０００５】
さらに、燃料被覆管の温度が上昇する場合には水蒸気と燃料被覆管材料のジルコニウムとの間で反応（Ｍｅｔａｌ−Ｗａｔｅｒ反応）が起こり、短時間で水素ガスが発生する。こうして発生する水素ガスが破断した配管の破断口等から原子炉格納容器２１内に放出され、原子炉格納容器２１内の水素ガス濃度は次第に上昇する。また、水素ガスは非凝縮性であるから、原子炉格納容器２１内の圧力も上昇する。
【０００６】
この状態に対し何等有効な対策を行うことができずに水素ガス濃度が４ｖｏｌ％かつ酸素濃度が５ｖｏｌ％以上に上昇すると、すなわち可燃性ガス濃度が可燃限界を越えたときには、気体は可燃状態となる。さらに水素ガス濃度が上昇すると爆発等の急激な反応が起きる可能性がある。
【０００７】
こうした事態への有効な対策として、従来の沸騰水型原子力発電設備の場合には、圧力抑制式の原子炉格納容器内を窒素ガスで置換し酸素濃度を低く維持することにより、Ｍｅｔａｌ−Ｗａｔｅｒ反応により短時間で大量に発生する水素ガスに対しても原子炉格納容器内が可燃性雰囲気となることを防止し、固有の安全性を達成している。
【０００８】
また、再結合器及びブロアを有する可燃性ガス濃度制御装置を原子炉格納容器外に設置して、原子炉格納容器内の気体を原子炉格納容器外に吸引し、昇温させて水素ガスと酸素ガスを再結合させて水に戻し、残りの気体を冷却してから原子炉格納容器内へ戻すことで、可燃性ガス濃度の上昇を抑制している。
【０００９】
さらに、上述の装置とは異なり外部電源を必要とせず、静的に可燃性ガス濃度を制御する装置として、水素の酸化触媒を用いて再結合反応を促進させる触媒式再結合装置を原子炉格納容器内に複数配置する方法が開発されている。こうした可燃性ガス除去装置は、例えば下記の特許文献１や特許文献２に記載されている。
【００１０】
また、主に原子力発電所に用いられ事故時に原子炉格納容器内に発生する水素を窒素との触媒反応で除去する方法が開発されている。こうした可燃性ガス除去装置は、例えば特許文献３や特許文献４に記載されている。
【００１１】
【特許文献１】
特表平５−５０７５５３号公報
【特許文献２】
特開平５−１８８１９６号公報
【特許文献３】
特開平１１−１６６９９６号公報
【特許文献４】
特開２００１−５６３９１号公報
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
Ｍｅｔａｌ−Ｗａｔｅｒ反応によって大量の水素が発生する事象下において、上述の水素と酸素の再結合による従来の水素処理方法では、低酸素状態で水素の除去を行うことが困難である。水素除去が出来ない場合、格納容器内圧力を低減することができず、事故を収束に導くことが困難となる。この場合、現行のシステムでは格納容器内雰囲気を環境に放出して格納容器内圧力を低減し、事故を収束することが計画されているが、同時に放射性廃棄物を環境に放出する恐れがある。そこで酸素濃度が低く再結合を行うのが難しい場合にも水素を除去する方法として、水素吸蔵合金の利用が提案されている。
【００１３】
しかし、水素吸蔵合金が吸蔵する水素の重量は高々その合金重量の数％にすぎない。例えば、ＴｉＦｅ合金の吸蔵水素量は合金重量の約１．８％である。よって、大量の水素発生に対処するには膨大な量の水素吸蔵合金が必要とされる。また、水素を窒素との触媒反応で除去する場合、特にＲｕ金属を使用する触媒においては、空気中にある酸素により水素と窒素の反応が阻害されるため、触媒本来の性能が発揮されず格納容器内の水素を除去しきれない可能性が生じる。
【００１４】
本発明は上記課題に鑑みなされたものであり、水素と窒素の反応触媒の本来の性能を発揮させて水素を効果的に除去し、水素による原子炉格納容器の内圧上昇を抑制することのできる原子炉格納容器の水素除去方法および装置を提供することを目的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、請求項１の発明は、原子炉格納容器内に設置され窒素と水素からアンモニアを生成する触媒を脱酸素処理を施したのちに前記原子炉格納容器内雰囲気中の窒素と水素からアンモニアを生成する反応を行わせる構成とする。
【００１６】
請求項２の発明は、原子炉格納容器内に設けられ上部および下部に開口部を有する筐体と、前記筐体内の前記下部の開口部寄りに設けられ酸素と水素から水を生成する水素／酸素触媒と、前記水素／酸素触媒の上部に設けられ窒素と水素からアンモニアを生成する水素／窒素触媒とを備えている構成とする。
【００１７】
請求項３の発明は、前記水素／窒素触媒の担持体はＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、ＴｉＯ２、ＺｒＯ２、Ｃ、およびゼオライトの中から選択される少なくとも一つの物質から成り、前記担持体の比表面積は５ｍ２／ｇ以上である構成とする。
【００１８】
請求項４の発明は、前記水素／窒素触媒の活性種はＲｕ、Ｐｄ、Ｐｔ、Ｉｒ、Ｗ、Ａｇ、Ａｕ、Ｒｈ、Ｒｅの中から選択される少なくとも一つの物質から成り、前記触媒における活性種の含有率は０．１ｗｔ％から３０ｗｔ％である構成とする。
【００１９】
請求項５の発明は、前記水素／窒素触媒はＣｅＯ２、Ｌａ２Ｏ３、ＭｇＯ、Ｋ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、ＣａＯ、ＣｓＮＯ３の中から選択される少なくとも一つの物質を助触媒とし、前記触媒における前記助触媒の含有率は１ｗｔ％から５０ｗｔ％である構成とする。
【００２０】
請求項６の発明は、前記筐体は前記上部および下部の開口部の近傍に筐体の内外を連通する配管および弁を備えている構成とする。
請求項７の発明は、前記筐体は前記開口部を開閉する扉を有する密閉構造であり、筐体内を窒素または不活性ガスで置換する構成とする。
【００２１】
請求項８の発明は、前記開口部は、前記筐体の電源損失または急激な温度上昇または筐体外面への水分付着を関知したときに自動的に開閉する扉を備えている構成とする。
【００２２】
【発明の実施の形態】
図１は本発明の第１の実施の形態の水素除去装置の構成図である。本実施の形態の水素除去装置は、酸素と水素から水を生成する水素／酸素触媒層１と、窒素と水素からアンモニアを生成する水素／窒素触媒層２と、触媒層１と触媒層２を内蔵し且つ雰囲気ガスの自然循環流路を形成する筐体３とからなる。筐体３は底部と上部に蓋付の開口部４ａ，４ｂと脱酸素処理を施すための弁および配管５ａ，５ｂを備えている。
【００２３】
原子炉格納容器内に本実施の形態の水素除去装置を設置したのちに、水素と窒素の混合ガスを導入して触媒表面に吸着した酸素を除去する。すなわち、触媒層１及び触媒層２を収容し筐体３の開口部４ａと４ｂを閉じた状態で、弁および配管５ａを介して約３００℃程度まで昇温した窒素と水素の混合ガスを１２時間程度通気する。混合ガスは弁および配管５ｂから排出される。このときの窒素と水素の混合割合は１：１程度である。
【００２４】
水−ジルコニウム反応によって大量の水素が発生した場合、雰囲気中の水素と酸素が触媒層１の作用によって結合して水が生成される。このとき、酸素分子１モルと水素分子２モルが反応して２モルの水分子を生成する。したがってガス状分子のモル数が３分の２に減少するため体積も３分の２に減少する。この反応は発熱反応であるため、筐体３内のガスは浮力を伴って上部の蓋付開口部４ｂから排出される。また、原子炉格納容器内の雰囲気ガスは底部の蓋付開口部４ａから筐体３内部へと取り込まれる。このように触媒反応熱を駆動源とする自然循環流によって雰囲気ガスを触媒層１，２に導くために動的機器を必要せず、装置の小型化、コスト削減、メンテナンスが容易であるなどの特長がある。
【００２５】
触媒層１で発生した熱は上昇流を伴って触媒層２へ行き、水素と窒素が触媒層２の作用によって結合しアンモニアが生成される。これらの作用により雰囲気中の水素、窒素、酸素全てが水蒸気あるいはアンモニアになる。
【００２６】
図２は本発明の第１の実施の形態の水素除去装置に関して、アンモニア合成反応触媒の脱酸素前処理の有無による水素除去割合の違いを示すグラフである。同図に示す如く脱酸素処理の有無により水素除去率に顕著な影響が現れる。
【００２７】
アンモニア合成反応は
３Ｈ２  ＋  Ｎ２→  ２ＮＨ３
で表され、触媒反応において触媒表面に水素なり窒素が吸着してアンモニア生成反応が成り立つ。触媒表面に酸素が吸着している場合には、その後に窒素などの不活性ガスで置換したとしても、触媒に吸着した酸素を取り除くことができない。このため、触媒表面の酸素を水素に結合させ酸素除去を行うことで、アンモニア生成反応本来の性能が得られる。
【００２８】
図３は、水素の酸化触媒だけを用いた水素除去装置による格納容器内圧力低減効果と本発明の第１の実施の形態による格納容器内圧力低減効果との比較を示している。水素の酸化触媒だけを用いた場合（Ｈ２Ｏ生成）には、酸素不足により大量の水素が除去されずに残留するため、格納容器内圧力はほとんど低下しない。一方、本発明（ＮＨ３生成）によれば格納容器内に大量に存在する窒素を利用するため、水素を大量に除去することが可能であり、格納容器内圧力低減効果は顕著である。
【００２９】
更に、アンモニア生成触媒（水素／窒素触媒）と共に水素酸化触媒を使用することにより、水素酸化反応の反応熱を利用してアンモニア生成触媒を昇温し、触媒活性を向上させると共に、酸素を消費することで格納容器内雰囲気が可燃限界に到達するのを防止することができる。水素酸化触媒はアンモニア生成触媒と混合して使用するか、あるいはアンモニア生成触媒の上流側に水素酸化触媒を配置して使用する。また、アンモニア生成触媒のなかにはそれ自体が水素の酸化触媒でもあるものがある。
【００３０】
図４はアンモニア生成触媒の比表面積と活性（反応率）との関係を示したものである。触媒活性が高い領域は比表面積が５ｍ２／ｇ−ｃａｔ以上の範囲であり、この範囲では水素除去効率が高く、速やかに水素を除去することができるといえる。
【００３１】
図５は、Ａｌ２Ｏ３をアンモニア生成触媒（水素／窒素触媒）の担持体として各種金属（Ｒｕ，Ｐｄ，Ｐｔ，Ｉｒ，Ｗ，Ａｇ，Ａｕ，Ｒｈ，Ｒｅ）の担持量と触媒活性（反応率）との関係を示したものである。触媒活性種の含有率が０．１ｗｔ％から３０ｗｔ％では触媒活性が高く、速やかに水素を除去することができるといえるといえる。さらに、この実施例では単体の例を示したが、上記各種金属の複数を混合して使用してもよいのはもちろんである。なお、水素／窒素触媒の担持体としてはＳｉＯ２、ＴｉＯ２、ＺｒＯ２、Ｃ（活性炭）およびゼオライトの中から選択される少なくとも一つの物質を用いることができる。
【００３２】
図６は各種助触媒（ＣｅＯ２，Ｌａ２Ｏ３，ＭｇＯ，ＣａＯ，ＣｓＮＯ３）の含有率とアンモニア生成触媒の活性との関係を示したものである。Ａｌ２Ｏ３を担持体とした場合の助触媒の含有率が１ｗｔ％から５０ｗｔ％のものを示す。この図より、助触媒を用いることによって水素除去を効率的に行うことができること、およびＣｅＯ２，Ｌａ２Ｏ３，ＭｇＯが特によいことがわかる。なお、図６に記載した物質のほかに、Ｋ２Ｏ、Ｎａ２Ｏも助触媒として用いることができる。さらに、この実施例では単体の例を示したが、上記各種金属の複数を混合して使用してもよいのはもちろんである。
【００３３】
水素と窒素からアンモニアを生成するモデル反応機構は下記のようになる（Ｊ．Ｒ．Ｊｅｎｎｉｎｇｓ，゛Ｃａｔａｌｙｔｉｃ  Ａｍｍｏｎｉａ  Ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ，Ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌｓ  ａｎｄ  Ｐａｒｃｔｉｃｅ゛，Ｐｌｅｎｕｍ  Ｐｒｅｓｓ，Ｎｅｗ  Ｙｏｒｋ，１９９１）。
【００３４】
Ｎ（ｇ）＋＊→Ｎ２＊（分子状前駆体）    （１）
Ｎ２＊＋＊→２Ｎ＊（解離律速）      （２）
Ｎ＊＋Ｈ＊→ＮＨ＊＋＊ （３）
ＮＨ＊＋Ｈ＊→ＮＨ２＊＋＊ （４）
ＮＨ２＊＋Ｈ＊→ＮＨ３＊＋＊   （５）
ＮＨ３＊→ＮＨ３（ｇ）＊ （６）
ＮＨ２（ｇ）＋２＊→２Ｈ＊   （７）
【００３５】
サイト（＊）は１種類で全ての吸着手が競争吸着する。これにより、触媒表面における反応は窒素の解離が律速である。従って、触媒表面に窒素および水素以外の物質が吸着している場合は、このモデル反応機構以前に吸着物質の脱離操作が必要となる。
【００３６】
例えばアルミナを担持体とし、触媒活性種にＲｕ、助触媒としてＣｓからなる触媒を大気中に曝した後、窒素だけの置換では触媒本来の性能は得られず、図７に示す様に水素と窒素の混合ガスにより触媒表面の酸素と反応させることで、触媒本来の性能が得られる。その後反応の律速となる窒素を注入することで水素除去性能が発揮され、速やかに水素を除去することができる。
【００３７】
以上のように本発明の第１の実施の形態によれば、炉心を内包する原子炉圧力容器を包囲する原子炉格納容器内部に配置され、前記格納容器内雰囲気中の窒素と水素からアンモニアを生成する触媒に、脱酸素処理を施すことにより、原子炉事故後に予測される原子炉格納容器内雰囲気条件において、触媒毒となる酸素を除去し触媒本来のアンモニア合成反応を行わせることができる。
【００３８】
また、触媒担体、触媒活性種、助触媒などから組み合わされた触媒が、大気中の酸素を吸着した場合に、水素と窒素混合気体により水素と酸素の再結合反応により脱酸素し、その後窒素により置換処理を施すことにより、原子炉事故後に予測される原子炉格納容器内雰囲気条件において、酸素の妨害を受けずにアンモニア合成反応を効率よく行わせることができる。
その結果、水素による原子炉格納容器の内圧上昇を抑制することができる。
【００３９】
図８は本発明の第２の実施の形態の水素除去装置の構成図である。筐体３の上下二方向にある開口部４ａ，４ｂは格納容器中の雰囲気ガスの通気を可能とし、パッキン７ａ，７ｂを具備する蓋６ａ，６ｂにより密閉できる。そして、窒素および不活性ガスを置換する弁および配管５ａ，５ｂにより筐体３中を窒素および不活性ガスで加圧置換する。これにより、格納容器雰囲気中の酸素による妨害を受けず、触媒水素除去効率を高く維持することができる。
【００４０】
この第２の実施の形態によれば、触媒担体、触媒活性種、助触媒などから組み合わされた触媒が、酸素を吸着していない場合に、不活性化ガス置換処理を施すことにより、原子炉事故後に予測される原子炉格納容器内雰囲気条件において、酸素の妨害を受けずアンモニア合成反応を効率的に行わせ、原子炉格納容器内の圧力上昇を抑制することができる。
【００４１】
図９は本発明の第３の実施の形態の水素除去装置の構成図である。筐体３の開口部４ａ，４ｂには蓋開閉機構１０が設けられている。蓋開閉機構１０は内部にバネと蓋６ｂを閉めるための治具を有し、治具は例えば「コ」の字形をしており、一端にバネを配置し他端に筐体３の蓋６ｂを掛ける構造である。バネを配置した一端の反対側は通電時に「開」となる電磁弁９からの圧縮空気により押される構造となっている。
【００４２】
この状態で筐体３の蓋６ａ，６ｂを閉めた状態に保ち、電源８ａや温度８ｂ，湿度センサー８ｃの信号を受けて圧縮空気を通気している電磁弁９が遮断されると、前記したバネによりコの字形の治具が蓋６ｂから外れ、蓋押上バネ１１によって筐体３の蓋６ｂが開放される構造となっている。
【００４３】
各種センサーについては、原子炉格納容器内事故後であるため、雰囲気温度が１００℃以上となる場合や、多量の水蒸気を放出したことで各種容器が凝縮水に曝される場合、また電源損失などにより開閉機構１０が作動する。
【００４４】
筐体３の上下二方向にある開口部４ａ，４ｂは筐体３に取り付けられた押上バネ１１を押さえて蓋６ａ，６ｂを閉じ、蓋の施錠を電磁弁９を介して開閉機構１０により行う。この状態において、筐体３の外側に取り付けてある温度センサー８ｂ、湿度センサー８ｃ、あるいは電源８ａが損失すると電磁弁９は閉じ、開閉機構１０への駆動空気が切断され開錠する。これによって蓋４ａ，４ｂが自然落下あるいはバネ１１の力で開き、水素除去装置としての準備が完了する。
【００４５】
この第３の実施の形態によれば、前記格納容器内雰囲気ガスの流路を形成する筐体を具備し、筐体の二方向に自動的に開閉する扉を有する密閉構造を有し、かつ不活性化ガス、特に窒素による加圧置換されていることにより、原子炉事故後に予測される原子炉格納容器内雰囲気条件において、酸素の妨害を受けずアンモニア合成反応速度が速い水素除去装置を得ることができる。
【００４６】
また筐体が、電源損失または急激な温度上昇または筐体外面への水分付着を関知したときに自動的に開閉する扉を具備し、扉の開閉は自由落下による開閉であることにより、システム立ち上げのためのセンサー不具合事象においても、誤動作なく立ち上げを可能とし、原子炉事故時のシステム立ち上げを完了させる。原子炉事故後に予測される原子炉格納容器内雰囲気条件において、酸素の妨害を受けずアンモニア合成反応速度が速い水素除去装置を得ることができる。
【００４７】
このようにこの第３の実施の形態によれば、原子炉格納容器内の雰囲気ガスおよび大気中の酸素に触媒が曝されず、触媒本来の性能を発揮することから、水−ジルコニウム反応によって大量の水素が発生するような状況においても、水素による原子炉格納容器の加圧を緩和することができる。
【００４８】
【発明の効果】
本発明によれば、水素と窒素の反応触媒の本来の性能を発揮させて水素を効果的に除去し、水素による原子炉格納容器の内圧上昇を抑制することのできる原子炉格納容器の水素除去方法および装置を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施の形態の原子炉格納容器の水素除去装置を示す斜視図。
【図２】触媒の前処理有り無しによる水素除去率の違いを示し、本発明の作用効果を説明するグラフ。
【図３】利用する反応によるガス圧力低下の違いを示し、本発明の作用効果を説明するグラフ。
【図４】触媒の比表面積と反応率の関係を示し、本発明の作用効果を説明するグラフ。
【図５】触媒の含有率と反応率の関係を示し、本発明の作用効果を説明するグラフ。
【図６】助触媒の含有率と反応率の関係を示し、本発明の作用効果を説明するグラフ。
【図７】触媒の水素処理時間と水素除去率の関係を示し、本発明の作用効果を説明するグラフ。
【図８】本発明の第２の実施の形態の原子炉格納容器の水素除去装置を示す斜視図。
【図９】本発明の第３の実施の形態の原子炉格納容器の水素除去装置を示す斜視図。
【図１０】原子炉格納容器の概略断面図。
【符号の説明】
１…水素／酸素触媒層、２…水素／窒素触媒層、３…筐体、４ａ，４ｂ…蓋付開口部、５ａ，５ｂ…弁および配管、６ａ，６ｂ…蓋、７ａ，７ｂ…パッキン、８ａ…電源、８ｂ…温度センサー、８ｃ…湿度センサー、９…電磁弁、１０…蓋開閉機構、１１…蓋押上バネ、２１…原子炉格納容器、２２…原子炉炉心、２３…原子炉圧力容器、２４…上部ドライウェル、２５…下部ドライウェル、２６…ベント管、２７…ウェットウェル、２７ａ…サプレッションプール、２８…生体遮蔽壁、２９…主蒸気管。
【図１】
2005003371.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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