(57)【要約】  【課題】音波の発生までの時間を短縮化するとともに、スタック内でうまく熱交換できる熱音響装置を提供する。  【解決手段】ループ管２の内部に、第一高温側熱交換器４と第一低温側熱交換器５に挟まれた第一のスタック３ａと、第二高温側熱交換器６と第二低温側熱交換器７に挟まれた第二のスタック３ｂとを設け、第一高温側熱交換器４を加熱することによって定在波及び進行波を発生させ、この定在波及び進行波によって第二低温側熱交換器７を冷却し、又は／及び、第一低温側熱交換器５を冷却することによって定在波及び進行波を発生させ、この定在波及び進行波によって第二高温側熱交換器６を加熱する熱音響装置１であって、ループ管内に音速が速く、プラントル数が小さく、比重も小さいヘリウムを封入した状態で定在波及び進行波を発生させ、その後、音速が遅く、プラントル数が大きく、比重も小さいアルゴンを注入する。  【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ループ管の内部に、第一高温側熱交換器と第一低温側熱交換器に挟まれた第一のスタックと、第二高温側熱交換器と第二低温側熱交換器に挟まれた第二のスタックとを具備してなり、前記第一高温側熱交換器を加熱することによって自励による定在波及び進行波を発生させ、この定在波及び進行波によって前記第二低温側熱交換器を冷却し、又は／及び、前記第一低温側熱交換器を冷却することによって定在波及び進行波を発生させ、この定在波及び進行波によって前記第二高温側熱交換器を加熱する熱音響装置であって、
ループ管の内部に第一の作動流体を封入した後、当該第一の作動流体と異なる作動流体を注入して混合する混合手段を設けたことを特徴とする熱音響装置。
【請求項２】
前記混合手段が、先にループ管に封入された音速の速い作動流体に対して、後から音速の遅い作動流体を注入する手段である請求項１に記載の熱音響装置。
【請求項３】
前記混合手段が、先にループ管に封入された比重の小さい作動流体に対して、後から比重の大きい作動流体を注入する手段である請求項１に記載の熱音響装置。
【請求項４】
前記混合手段が、先にループ管に封入されたプラントル数の小さな作動流体に対して、後からプラントル数の大きい作動流体を注入する手段である請求項１に記載の熱音響装置。
【請求項５】
前記ループ管が、地面に対して起立する複数の直線管部と、これら複数の直線管部を連結する連結管部とを具備してなるものであり、前記混合手段が、当該ループ管の中央よりも上側に設けられたものである請求項１に記載の熱音響装置。
【請求項６】
前記ループ管が、地面に対して起立する複数の直線管部と、これら複数の直線管部を連結する連結管部とを具備して左右対称形状に構成されるものであり、前記混合手段が、上側の連結管部の中央に設けられたものである請求項１に記載の熱音響装置。
【請求項７】
更に、前記音の発生を検知する音検知手段を設け、この音検知手段によって定在波及び進行波の発生が検知された場合、若しくは、音波状態の変動が検知された場合に、前記作動流体の注入を開始する請求項１に記載の熱音響装置。
【請求項８】
更に、前記ループ管内の圧力を計測する圧力計測手段を設け、この圧力計測手段によって一定の圧力が計測された場合に作動流体の注入を停止する請求項１に記載の熱音響装置。
【請求項９】
前記混合手段が、前記第二高温側熱交換器若しくは第二低温側熱交換器から出力される熱の時間的変化に基づいて作動流体の注入を停止するものである請求項１に記載の熱音響装置。
【請求項１０】
前記混合された作動流体が、空気よりも軽い作動流体と空気よりも重い作動流体とからなるものであり、ループ管の下端に前記空気よりも重い作動流体を抜くための開口部を設けた請求項１に記載の熱音響装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱音響効果を利用して対象物を冷却し、若しくは、加熱しうる熱音響装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
音響効果を利用した熱交換装置の従来技術に関しては下記の特許文献１や非特許文献１などに記載されるものが存在する。
【０００３】
特許文献１に記載される装置は、熱音響効果を利用して冷却を行う装置に関するものであり、ヘリウムやアルゴン、若しくはこれらの混合ガスを封入したループ管の内部に、高温側熱交換器及び低温側熱交換器に挟まれた第一のスタックと、高温側熱交換器及び低温側熱交換器に挟まれた蓄冷器とを設け、第一のスタック側の高温側熱交換器を加熱することによって生じた自励の定在波及び進行波によって蓄冷器側の低温側熱交換器を冷却するようにしたものである。
【０００４】
また、非特許文献１にも同様に、熱音響効果を利用した冷却装置の実験的検討が開示されている。この実験に用いられる冷却装置も、内部にヘリウムやアルゴン、若しくはこれらの混合ガスを封入したループ管と、ヒーター（高温側熱交換器）及び低温側熱交換器とに挟まれた第一のスタックと、この第一のスタックの対向する位置に設けられた第二のスタックとを設けて構成される。そして、第一のスタック側に設けられたヒーター（高温側熱交換器）を加熱するとともに、低温側熱交換器に水道水を循環させることによって第一のスタック内に温度勾配を発生させ、この温度勾配と逆方向に自励による音波を発生させる。そして、その音エネルギーをループ管を介して蓄冷器側に移送し、エネルギー保存の法則により、第二のスタック側でその音エネルギーと逆方向に熱エネルギーを移送させて、第二のスタックの他端側に設けられた温度計近傍を冷却するようにしたものである。この文献によれば、所定の条件のもと、温度計が設けられる部分で約１６℃の温度低下が確認されている。
【特許文献１】特開２０００―８８３７８号公報
【非特許文献１】坂本眞一、村上和宏、渡辺好章  著「熱音響効果を用いた音響冷却現象の実験的検討」社団法人  電子情報通信学会  信学技報  TECHNICAL REPORT OF IEICE. US2002-118(2003-02)
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、このような熱音響効果を利用した装置では、一般の熱交換装置などと同様に、エネルギー変換の効率性が要求される。そして、この熱音響効果を用いた装置のエネルギー変換の効率を向上させるには、加熱から定在波及び進行波の発生までの時間を短縮化する必要があり、また、音波が発生した後においてもエネルギー変換の効率を向上させる必要がある。このため、従来の装置では、ループ管の内部にプラントル数の小さいヘリウムや、プラントル数の大きいアルゴン、若しくは、これらの混合ガスを封入して定在波及び進行波の発生までの時間の短縮化と、音エネルギー及び熱エネルギーの変換効率の向上を図っている。
【０００６】
しかしながら、このような従来用いられている装置のように、プラントル数の小さいヘリウムを使用すれば、音波の発生までの時間を短縮化できるようになるものの、発生した音波の音速が速くなってしまい、スタックの内壁との間でうまく熱交換を行うことができないという問題がある。また、アルゴンなどのように比較的プラントル数の大きい作動流体を使用すれば、その粘性によって音速を落とすことができるものの今度は逆に音波の発生までの時間が長くなってしまうという問題がある。一方、ヘリウムとアルゴンの混合ガスを封入した場合は、その混合割合によっては音速が速くなり過ぎてしまったり、また、逆に、音波の発生までの時間が長くなり過ぎてしまったりする問題があった。更に、混合ガスの割合を最適な状態にした場合であっても、ループ管を長時間放置することによって混合されたガスが上下に分離してしまい、均一に混合された初期の状態と同じ効果を得ることができなくなるなどの問題があった。
【０００７】
そこで、本発明は上記課題に着目してなされたもので、音波の発生までの時間を短縮化できるようにするとともに、スタック内でうまく熱交換できるような熱音響装置などを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は上記課題を解決するために、ループ管の内部に、第一高温側熱交換器と第一低温側熱交換器に挟まれた第一のスタックと、第二高温側熱交換器と第二低温側熱交換器に挟まれた第二のスタックとを具備してなり、前記第一高温側熱交換器を加熱することによって自励による定在波及び進行波を発生させ、この定在波及び進行波によって前記第二低温側熱交換器を冷却し、又は／及び、前記第一低温側熱交換器を冷却することによって自励による定在波及び進行波を発生させ、この定在波及び進行波によって前記第二高温側熱交換器を加熱する熱音響装置であって、ループ管の内部に第一の作動流体を封入した後、当該第一の作動流体と異なる作動流体を注入して混合する混合手段を設けるようにしたものである。
【０００９】
このように構成すれば、第一の作動流体を封入しておき、例えば、音の発生直前や音が発生した後、若しくは、音が急に大きくなった後に、この第一の作動流体と異なる作動流体を注入するので、使用時においてループ管内の作動流体を均一な状態にすることができ、また、音の発生と熱の出力のバランスを考慮しながら最適な状態にガスを混合させることができるようになる。
【００１０】
そして、このように作動流体を混合する場合、先にループ管に封入された音速の速い作動流体に対して、後から音速の遅い作動流体を注入する。
【００１１】
このように構成すれば、迅速に音波を発生させることができるようになるとともに、音波発生後においては、熱交換の効率の良い状態に遷移させることができるようになる。
【００１２】
そして、このような態様としては、例えば、比重の小さい作動流体を先に封入しておき、後から比重の大きい作動流体を注入する。
【００１３】
また、別の態様としては、先にループ管に封入されたプラントル数の小さな作動流体に対して、後からプラントル数の大きい作動流体を注入する。
【００１４】
このように構成すれば、一定条件下において、プラントル数の小さな作動流体（すなわち、熱拡散係数に対して動粘性係数が小さい作動流体）を用いることによって迅速に音波を発生させることができ、その後注入されたプラントル数の大きい作動流体（すなわち、動粘性係数に対して熱拡散係数の小さい作動流体）によって、熱交換の効率に最も適した状態にすることができるようになる。
【００１５】
そして、このようなループ管として、地面に対して起立する複数の直線管部と、これら複数の直線管部を連結する連結管部とを具備してなるものを用い、混合手段を、当該ループ管の中央よりも上側に設けるようにする。
【００１６】
このように構成すれば、相対的に重さの異なる作動流体を混合させる場合において後から重い作動流体を上方から注入すれば、ループ管内において作動流体を均一に混合させることができるようになる。
【００１７】
また、このようなループ管を、地面に対して起立する複数の直線管部と、これら複数の直線管部を連結する連結管部とを設けて左右対称形状に構成し、このようなループ管に対して、混合手段を上側の連結管部の中央に設けるようにする。
【００１８】
このように構成すれば、左右対称形状に構成されたループ管の上側中央から作動流体を注入するので、その注入された作動流体が均等に左右に分かれ、ループ管全体を均一に混合させることができるようになる。
【００１９】
更に、音の発生を検知する音検知手段を設け、この音検知手段によってループ管内に発生した音が検知された場合や音の状態変動が検知された場合に、作動流体の注入を開始する。
【００２０】
このように構成すれば、音の発生した後や音が急に大きくなったような場合に作動流体を注入するので、音の発生後若しくは大きな音が発生した後、迅速に熱交換に効率の良い状態にすることができるようになる。
【００２１】
加えて、ループ管内の圧力を計測する圧力計測手段を設け、この圧力計測手段によって一定の圧力が計測された場合に作動流体の注入を停止する。
【００２２】
このように構成すれば、常にループ管内の圧力を一定の圧力値に保つことができ、使用の都度、圧力が異なることによって熱変換の効率が変わってしまうなどといった不具合を防止することができるようになる。
【００２３】
また、第二高温側熱交換器若しくは第二低温側熱交換器から出力される熱の時間的変化に基づいて作動流体の注入を停止する。
【００２４】
このように構成すれば、第二高温側熱交換器から出力される熱の変化がなくなった場合であっても作動流体を注入し続けてしまうといった不具合を防止することができる。
【００２５】
また、作動流体として、空気よりも軽い作動流体と空気よりも重い作動流体からなる作動流体を使用する場合、ループ管の下端部分に空気よりも重い作動流体を抜くための開口部を設けるようにする。
【００２６】
このように構成すれば、例えば、空気よりも軽いヘリウムと空気よりも重いアルゴンなどを使用した場合、アルゴンのみを下端に設けられた開口部から抜くことができ、全ての作動流体を入れ替える必要がなくなる。
【発明の効果】
【００２７】
本発明では、ループ管の内部に、第一高温側熱交換器と第一低温側熱交換器に挟まれた第一のスタックと、第二高温側熱交換器と第二低温側熱交換器に挟まれた第二のスタックとを具備してなり、前記第一高温側熱交換器を加熱することによって自励による定在波及び進行波を発生させ、この定在波及び進行波によって前記第二低温側熱交換器を冷却し、又は／及び、前記第一低温側熱交換器を冷却することによって自励による定在波及び進行波を発生させ、この定在波及び進行波によって前記第二高温側熱交換器を加熱する熱音響装置であって、ループ管の内部に第一の作動流体を封入した後、当該第一の作動流体と異なる作動流体を注入して混合する混合手段を設けるようにしたので、ループ管内の作動流体を均一に混合させることができ、しかも、音の発生と熱の出力の加減を見ながら最適な混合状態にすることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２８】
以下、本発明に係る熱音響装置１の第一の実施の形態について図面を参照して説明する。
【００２９】
この実施の形態における熱音響装置１は、図１に示すように、全体として略長方形状に構成されたループ管２の内部に、第一高温側熱交換器４及び第一低温側熱交換器５に挟まれた第一のスタック３ａと、第二高温側熱交換器６及び第二低温側熱交換器７に挟まれた第二のスタック３ｂとを具備してなるもので、第一のスタック３ａ側の第一高温側熱交換器４を加熱することによって自励による定在波及び進行波を発生させ、この定在波及び進行波を第二のスタック３ｂ側へ伝搬して第二のスタック３ｂ側に設けられた第二低温側熱交換器７を冷却させるようにしたものである。
【００３０】
そして、この実施の形態では、第一高温側熱交換器４の加熱開始から定在波及び進行波の発生までの時間を短縮化するとともに、発生した定在波及び進行波によるエネルギー変換の効率を上げるために、まず、ループ管２内に音速が速く、プラントル数が小さく、比重も小さい第一の作動流体を封入しておき、その後、定在波及び進行波を発生させてからこの第一の作動流体よりも音速が遅く、プラントル数が大きく、比重も大きい第二の作動流体を注入するようにしたものである。
【００３１】
一般に、このプラントル数Ｐｒは以下のように示される。
Ｐｒ＝ν（動粘性係数）／κ（熱拡散係数）＝Ｃｐμｇ／λ
Ｃｐ：定圧比熱、μ：粘性率、ｇ：重力加速度、λ：熱伝導率
【００３２】
従って、異なる作動流体の熱拡散係数κが同じであると、プラントル数の小さい作動流体の方が動粘性係数νは小さくなり、これにより、音波の発生までの時間が短くなり、また、発生した音波の音速も早くなる。これに対して、プラントル数の大きい作動流体は相対的に動粘性係数νの方が大きくなり（熱拡散係数κが小さくなる）、音波の発生までに時間がかかるが、プラントル数が大きければ熱変換の効率は良くなる。また、比重と音速との関係については、比重が小さければ相対的に音速は速くなる傾向がある。このため、本実施の形態では、最初にヘリウムなどのような音速が速く、プラントル数が小さく、比重も小さい作動流体をループ管２内に封入しておき、これによって定在波及び進行波を迅速に発生させた後に、アルゴンなどのような音速が遅く、プラントル数が大きく、比重も大きい作動流体を適宜注入して熱変換の効率を向上させるようにしている。以下、本実施の形態における熱音響装置１の詳細について説明する。
【００３３】
この熱音響装置１を構成するループ管２は、地面に対して鉛直状に設けられた対向する一対の直線管部２ａと、これら直線管部２ａを連結する連結管部２ｂを具備してなるもので、金属製のパイプなどによって構成される。なお、このループ管２ａの材質については金属などに限らず、透明なガラス、若しくは樹脂などによって構成することもでき、透明なガラスや樹脂などの材料で構成した場合は、実験等における第一のスタック３ａや第二のスタック３ｂの位置の確認や管内の状況を容易に観察することができる。
【００３４】
このように設けられた直線管部２ａ及び連結管部２ｂの長さは、直線管部２ａの長さをＬａ、連結管部２ｂの長さをＬｂとした場合、
【００３５】
１：０．０１≦Ｌａ：Ｌｂ<１：１
の範囲に設定され、好ましくは可能な限り直線管部２ａを長くすべく、
【００３６】
１：０．０１≦Ｌａ：Ｌｂ≦１：０．５
の範囲に設定するのが好ましい。
【００３７】
このように直線管部２ａの長さを長く設定すれば、この第一のスタック３ａから発生した音波の波面をできる限り早く安定させることができる。
【００３８】
そして、このように構成されたループ管２の内部には、第一高温側熱交換器４と第一低温側熱交換器５とに挟まれた第一のスタック３ａ及び、第二高温側熱交換器６と第二低温側熱交換器７とに挟まれた第二のスタック３ｂが設けられる。
【００３９】
この第一のスタック３ａは、ループ管２の内壁に接するような円柱状に構成され、セラミクス、燒結金属、金網、金属製不織布などのように熱容量の大きい材質であって、ループ管２の軸方向に貫通する多孔を有して構成される。なお、この第一のスタック３ａは、図２や図３に示すように、中心から順次外側へ向けて内径を大きくした導通路３０を多数有するようなスタック３ｃや、中心から順次外側へ向けて内径を小さくした導通路３０を有するスタック３ｄを用いるようにしても良い。また、図４や図５に示すように、例えば、微小の球状セラミクスなどを多数敷き詰めて蛇行する導通路３０（太線で示される導通路３０）を有するようなスタック３ｅや、ループ管２の内周面に近い側の導通路３０の流路長を短くしたスタック３ｆなどを用いても良い。
【００４０】
第一高温側熱交換器４及び第一低温側熱交換器５は、共に薄い金属で構成され、その内側に定在波及び進行波を導通させるための貫通孔を設けて構成される。そして、これらの熱交換器のうち、第一高温側熱交換器４は外部から供給される電力、若しくは、廃熱や未利用エネルギーなどによって加熱されるように構成される、一方、第一低温側熱交換器５はその周囲に水を循環させて相対的に第一高温側熱交換器４よりも低い温度となるように設定される。
【００４１】
そして、このように第一高温側熱交換器４及び第一低温側熱交換器５によって挟まれた第一のスタック３ａは、第一高温側熱交換器４を上側に設けた状態で直線管部２ａの中央よりも下方側に設けられる。このように第一のスタック３ａを直線管部２ａの中央より下方に設けるようにするのは、第一高温側熱交換器４を加熱する際に生じる上昇気流を利用して迅速に音波を発生させるようにするためであり、また、第一高温側熱交換器４を加熱する際に発生する暖かい作動流体を第一のスタック３ａ内に入り込ませないようにするためである。そして、このように第一のスタック３ａ内に暖かい作動流体を入り込ませないようにすることによって、第一のスタック３ａ内で大きな温度勾配を形成させられるようにしている。
【００４２】
ここで第一のスタック３ａで自励による音波が発生するための条件としては、この第一のスタック３ａ内に作動流体が流れる際の平行通路の流路半径をｒ、作動流体の角周波数をω、温度拡散係数をα、温度緩和時間をτ（＝ｒ２／２α）とした場合、ωτが０．２〜２０の範囲内である場合に最も効率良く自励による音波を発生させることができる。このため、これらの関係を満たすようにｒ、ω、τを設定する。また、図１におけるループ管２の左上における直線管部２ａの一端と連結管部２ｂの一端とを連結したときのそれぞれの中心軸の交点を回路の始点Ｘとし、回路全長を１．００とした場合、第一のスタック３ａの中心を始点Ｘから反時計回りに回路全長の０．２８±０．０５となる位置に設定すれば、より迅速かつ効率良く自励による音波を発生することができる。
【００４３】
一方、第二のスタック３ｂは、第一のスタック３ａと同様に、ループ管２の内壁に接するような円柱状に構成され、セラミクス、燒結金属、金網、金属製不織布などのように熱容量の大きい材質であって、ループ管２の軸方向に貫通する孔を多数有して構成される。この第二のスタック３ｂは、ループ管２に沿った作動流体の圧力変動が、第一のスタック３ａの近傍に第一のピークが存在し、更に回路全長の約１／２進んだ位置に第二のピークが存在する場合に、そのスタック３ｂの中心が第二のピークを過ぎた場所に位置するように設置される。この第二のスタック３ｂの構造については、第一のスタック３ａと同様に、図２や図３に示すように、中心から順次外側へ向けて内径を大きくした導通路３０を多数有するようなスタック３ｃや、中心から順次外側へ向けて内径を小さくした導通路３０を有するスタック３ｄを用いるようにしても良い。また、図４や図５に示すように、例えば、微小の球状セラミクスなどを多数敷き詰めて蛇行する導通路３０（太線で示される導通路３０）を有するようなスタック３ｅや、ループ管２の内周面に近い側の導通路３０の流路長を短くしたスタック３ｆなどを用いても良い。
【００４４】
また、この第二のスタック３ｂ側に設けられる第二高温側熱交換器６及び第二低温側熱交換器７も、同様に、ともに薄い金属で構成され、その内側に定在波及び進行波を導通させるための貫通孔を設けて構成される。そして、第二高温側熱交換器６の周囲に水を循環させるようにするとともに、第二低温側熱交換器７に冷却の対象物に接続する。この冷却の対象物としては、外気や、発熱を伴う家電製品、パーソナルコンピュータのＣＰＵなどが考えられるが、これ以外の対象物を冷却するようにしても良い。
【００４５】
このように構成されたループ管２の内部には、プラントル数の小さい第一の作動流体としてのヘリウムと、この第一の作動流体よりもプラントル数の大きい第二の作動流体としてのアルゴンが封入される。
【００４６】
これらの作動流体を封入する場合、音速が速く、プラントル数が小さく、比重も小さいヘリウムを使用すれば、音波の発生までの時間を短縮化することができるが、音速が速くなってしまって、スタック内壁との間でうまく熱交換を行うことができない。また、逆に音速が遅く、プラントル数が大きく、比重も小さいアルゴンなどを使用すると、粘性が高くなって音波を迅速に発生させることができない。このため、本実施の形態では、迅速に音波を発生させるために、最初にヘリウムをループ管２の内部に封入しておき、その後、定在波及び進行波が発生した後にアルゴンを注入するようにしている。そして、このような第二の作動流体を注入する場合としては、次のようにして行う。
【００４７】
まず、図１に示すように、ループ管２の上側にヘリウムを充填したヘリウム気体注入装置９ａとアルゴンを充填したアルゴン気体注入装置９ｂを設け、これらの気体注入装置９ａ、９ｂを共通の注入口９ｄに接続しておく。この注入口９ｄは上側の連結管部２ｂの中央部分に設けられ、ヘリウム気体注入装置９ａのバルブ９ｃとアルゴン気体注入装置９ｂのバルブ９ｃを開放することによって共通の注入口９ｄからそれぞれの作動流体をループ管２内に注入できるようにする。このようにした状態で、まず、ヘリウム気体注入装置９ａのバルブ９ｃを開放しループ管２内にヘリウムを封入する。そして、このようにヘリウムを封入した状態で第一低温側熱交換器５及び第二高温側熱交換器６の周囲に水を循環させるとともに、第一高温側熱交換器４側を加熱する。すると、第一高温側熱交換器４と第一低温側熱交換器５との間の温度差によって第一のスタック３ａ内に温度勾配が発生し、作動流体が微小に揺らぎ始め、次に、この作動流体が大きく振動し始めてループ管２内を周回する。この際、ループ管２内に音速が速く、プラントル数が小さく、比重も小さいヘリウムガスを封入しているため、定在波及び進行波を迅速に発生させることができる。そして、この定在波及び進行波を発生させた後、アルゴン気体注入装置９ｂのバルブ９ｃを開放し、音速が遅く、プラントル数が大きく、比重も大きいアルゴンをループ管２の上側から注入していく。すると相対的に比重の大きいアルゴンはループ管２内の下方に向かって移動し、その際、比重の小さいヘリウムと均一に混ざり合わされる。そして、このように混合された状態で第一のスタック３ａから発生した音エネルギーは、エネルギー保存の法則に基づき、第一のスタック３ａ内での熱エネルギーの移送方向（第一高温側熱交換器４から第一低温側熱交換器５の方向）と逆方向、すなわち、第一低温側熱交換器５から第一高温側熱交換器４の方向に移送され、ループ管２を介して第二のスタック３ｂ側へ移送される。そして、第二のスタック３ｂ側では、定在波及び進行波に基づく作動流体の圧力変化及び体積変化によって作動流体を膨張・収縮させ、その際に生じた熱エネルギーを音エネルギーの移送方向と逆方向である第二低温側熱交換器７から第二高温側熱交換器６側へ移送させる。このようにして、第二低温側熱交換器７を冷却し、目的の対象物を冷却するようにする。
【００４８】
なお、このようにアルゴンを注入する場合の方法としては、次のような方法を用いることができる。
【００４９】
まず、ループ管２の外周部分若しくは内部に、図６に示すような音の発生を検知する音検知手段８ａを設け、この音検知手段８ａからの出力信号によってアルゴン気体注入装置９ｂのバルブ９ｃを開放するようにする。この音検知手段８ａとしては、特定周波数の音波を検知する方法や、ループ管２の振動を検知する方法などが考えられるが、これ以外に、種々の方法を用いるようにしても良い。
【００５０】
また、アルゴン気体注入装置９ｂからの注入を停止する場合は、次のようにして行う。
【００５１】
まず、ループ管２内の圧力を計測する圧力計などの圧力計測手段９０を設け、この圧力計測手段９０が一定の圧力値を計測した場合にアルゴン気体注入装置９ｂのバルブ９ｃを閉じるようにする。この圧力としては、例えば、０．０１ＭＰａ〜５ＭＰａの範囲内で設定され、ループ管２が比較的小さく構成されている場合は粘性の影響を少なくすべく小さな圧力値に設定される。
【００５２】
また、このように圧力計測手段９０によってアルゴン気体注入装置９ｂのバルブ９ｃを制御するだけでなく、第二低温側熱交換器７から出力される熱の変化に基づいてバルブ９ｃの開閉制御する熱変化制御手段９１を設けるようにしても良い。この熱変化制御手段９１を用いる場合、例えば、第二低温側熱交換器７から出力される熱の時間的変化が一定値以下になった場合にアルゴン気体注入装置９ｂのバルブ９ｃを閉じて注入を停止するように制御する。このように構成すれば、無駄にアルゴンを注入してしまうことがなくなり、ガスを節約することができるようになる。なお、このように熱の時間的変化に基づいてバルブ９ｃの開閉制御をする場合、上述のような圧力によるバルブ９ｃの開閉制御と併用するようにしても良い。このように構成すれば、無制限に加圧してしまうことがなくなり、装置１の破損などを防止することができるようになる。
【００５３】
更に、このような装置１を用いる場合、使用の都度ガス抜き作業をして新たな混合ができるように、ループ管２に閉止可能な開口部２ｃを設ける。この開口部２ｃはループ管２の下端部分に設けるのが好ましく、装置１の使用終了後この開口部２ｃを開放することによって相対的に比重の大きい作動流体を空気中に放出する。このように構成すれば、使用の終了後一定時間を経過すると相対的に比重の大きいアルゴンがループ管２の下方に沈殿し、空気よりも重いアルゴンのみが開口部２ｃから空気中に放出されることになる。また、次回の使用時に再びヘリウムを上側から充填する場合、ループ管２内に入り込んだ空気を押し出して下方の開口部２ｃから放出することができ、ループ管２内のヘリウムの密度を高くすることができるようになる。
【００５４】
このように上記実施の形態によれば、ループ管２の内部に一の作動流体を封入した状態で自励による定在波及び進行波を発生させ、その後、この作動流体と異なる作動流体を注入する気体注入装置９ｂを設けるようにしたので、音波の発生とエネルギー変換の効率性を考慮した最もバランスのとれた状態に設定することができるようになる。
【００５５】
そして、この実施の形態においては、音速が速く、プラントル数が小さく、比重も小さいヘリウムを先に封入しておき、その後、音速が遅く、プラントル数が大きく、比重も大きいアルゴンを注入するようにしたので、このようなヘリウムによって音波を迅速に発生させるとともに、音波発生後、アルゴンによって熱交換の効率に最も適した状態にすることができる。
【００５６】
また、ループ管２として、地面に対して鉛直状に設けられた複数の直線管部２ａと、この直線管部２ａを連結する連結管部２ｂを具備してなるものを用い、このループ管２の中央よりも上側にアルゴン気体注入装置９ｂを設けるようにしたので、ヘリウムよりも重いアルゴンを上側から注入することによって均一に作動流体を混合することができるようになる。
【００５７】
そして、ループ管２を左右対称形状に構成し、そのループ管２の上側中央部分にその気体注入装置９ｂの注入口９ｄを設けるようにしたので、注入口９ｄから注入されたアルゴンを左右に分離してループ管内に均一に作動流体を注入することができるようになり、これにより、音波発生のムラや熱交換のムラをなくすことができるようになる。
【００５８】
更に、音の発生を検知する音検知手段８ａを設け、この音検知手段８ａによってループ管内に発生した音が検知された場合に、プラントル数の大きい作動流体を注入するようにしたので、音波の発生時間の短縮化を図ると同時に熱交換の効率を向上させることができるようになる。
【００５９】
加えて、圧力計測手段９０を設け、ループ管２内の圧力が一定値になった場合に作動流体の注入を停止するようにしたので、常にループ管内の圧力を一定に保つことができ、使用の都度、圧力が異なることによって熱変換の効率が変わってしまうといった不具合を防止することができるようになる。
【００６０】
また、作動流体の注入を停止する場合の別の態様として、第二高温側熱交換器６から出力される熱の時間的変化に基づいて作動流体の注入を停止するようにしたので、無駄に作動流体を注入し続けてしまうといった無駄を防止することができるようになる。
【００６１】
更に、空気よりも軽いヘリウムに対して空気よりも重いアルゴンを注入する場合、ループ管２の下端部分にアルゴンを抜くための開口部２ｃを設けるようにしたので、その開口部２ｃを開放することによってアルゴンのみを空気中に放出することができ、全ての作動流体を入れ替える必要がなくなる。
【００６２】
なお、本発明は上記実施の形態に限定されることなく、種々の態様で実施することができる。
【００６３】
例えば、上述のような熱音響装置１では、第一のスタック３ａ内に設けられた温度勾配によって自励による音波を発生させるようにしているが、この自励による音波の発生を促進するために、ループ管２の外周部若しくは内部に音波発生装置８ｂを設けるようにしても良い。この音波発生装置８ｂとしては、スピーカーや圧電素子、その他、外部から作動流体を強制振動させるような装置で構成され、好ましくは、発生する定在波及び進行波の１／２波長、１／４波長の間隔を設けて取り付けられる。また、定在波及び進行波の進行方向に対応してループ管２の軸方向に作動流体を強制振動させるように設けるのが好ましい。このように音波発生装置８ｂを設けると、定在波及び進行波の発生時間を短縮することができ、迅速に第二低温側熱交換器７を冷却することができるようになる。
【００６４】
また、このような熱音響装置１だけでは充分な冷却効果を得ることができない場合、図７に示すように、熱音響装置１を複数連結させた熱音響システム１００を用いるようにするようにしても良い。図７において、１ａ、１ｂ…１ｎは上述のように構成された熱音響装置１を示す。これらの第一の熱音響装置１ａ、第二の熱音響装置１ｂ…第ｎの熱音響装置１ｎは隣接して直列に設けられ、また、気体注入装置９ａ、９ｂは全て若しくは複数の熱音響装置１ａ、１ｂ…１ｎに対して共通に設けられる。これらの熱音響装置１ａ…における第一高温側熱交換器４は、全てヒーターなどで加熱され、一方、それぞれにおける熱音響装置１ａ…の第二低温側熱交換器７は、これに隣接する熱音響装置１ｂ…の第一低温側熱交換器５に連結される。これによって、第一の熱音響装置１ａにおける第一のスタック３ａの温度勾配よりも第二の熱音響装置１における温度勾配の方を大きくすることができ、順次下流側に向けて熱音響装置１ｎの温度勾配が大きくすることができて、末端の熱音響装置１ｎからより低い熱を出力することができるようになる。なお、このように熱音響装置１ａ…を連結する場合、各熱音響装置１ａ…で音波を自励させようとすると、末端の熱音響装置１ｎで定在波及び進行波が発生するまでの間に非常に長い時間を要することになる。このため、特にループ管２の外周面若しくは内部に音波発生装置８ｂを設けて各熱音響装置１ａ…での定在波及び進行波の発生までの時間を短縮化するように構成すると良い。また、このようなシステム１００において各ループ管２で音波を発生させる場合、共通に設けられた気体注入装置９ｂのバルブ９ｃを制御し、各ループ管２で音波が発生するごとにそのループ管２に対応したバルブ９ｃを開放して作動流体を注入すると良く、また、注入を停止する場合についても同様に、各ループ管２に設けられた圧力計測手段９０や熱変化制御手段９１によって注入の停止を行うようにしても良い。
【００６５】
また、上記実施の形態では、第一のスタック３ａ側を加熱して第二のスタック３ｂ側を冷却する熱音響装置１を例に挙げて説明したが、これとは逆に、第一のスタック３ａ側を冷却して第二のスタック３ｂ側を加熱するようにしても良い。この熱音響装置１の例を図８に示す。
【００６６】
図８において、図１から図６までと同じ符号を示すものは上記説明したものと同じ構造を有するものを示す。この図８においては、第一のスタック３ａを直線管部２ａの中央よりも上方に設けるとともに、第二のスタック３ｂをこれに対向する直線管部２ａの適所に設けるようにしている。この第一のスタック３ａ及び第二のスタック３ｂの設置位置としては、上記実施の形態における設置条件と同じ条件となる位置に設けると良い。そして、第一低温側熱交換器５にマイナス数十度若しくはこれよりも低い冷熱を入力するとともに、第一高温側熱交換器４および第二低温側熱交換器７に不凍性の液体を循環させる。すると熱音響効果の原理により、第一のスタック３ａに形成された温度勾配によって自励の音波が発生し、比較的長く設定された直線管部２ａで波面を安定させ、また、冷熱の下降気流を利用して迅速に定在波及び進行波を発生させる。この定在波及び進行波の音エネルギーの進行方向は、第一のスタック３ａにおける熱エネルギーの移送方向（第一高温側熱交換器４から第一低温側熱交換器５の方向）と逆方向に向かうように発生する。この定在波及び進行波による音エネルギーは、第二のスタック３ｂ側へ伝搬され、第二のスタック３ｂ側では、定在波及び進行波に基づく作動流体の圧力変化及び体積変化によって作動流体が膨張・収縮を繰り返し、その際に生じた熱エネルギーを音エネルギーの移送方向と逆方向である第二低温側熱交換器７から第二高温側熱交換器６側へ移送する。このようにして、第二高温側熱交換器６を加熱する。
【００６７】
なお、この実施の形態においても、定在波及び進行波の発生を促進するためにループ管２の外周面若しくは内部に音波発生装置８ｂを設けるようにしても良く、また、このような熱音響装置１を図７に示すように連結して末端側の熱音響装置１からより高い熱を出力するようにしても良い。
【図面の簡単な説明】
【００６８】
【図１】本発明の一実施の形態を示す熱音響装置の概略図
【図２】他の実施の形態におけるスタックの形状を示す図
【図３】他の実施の形態におけるスタックの形状を示す図
【図４】他の実施の形態におけるスタックの形状を示す図
【図５】他の実施の形態におけるスタックの形状を示す図
【図６】音検知手段、圧力計測手段、熱変化制御手段を設けた熱音響装置の概略図
【図７】音響暖房装置を連結させた音響暖房システムの概略図
【図８】他の実施の形態における熱音響装置の概略図
【符号の説明】
【００６９】
１・・・熱音響装置
２・・・ループ管
２ａ・・・直線管部
２ｂ・・・連結管部
２ｃ・・・開口部
３ａ・・・第一のスタック
３ｂ・・・第二のスタック
３ｃ・・・スタック
３ｄ・・・スタック
３ｅ・・・スタック
３ｆ・・・スタック
３０・・・導通路
４・・・第一高温側熱交換器
５・・・第一低温側熱交換器
６・・・第二高温側熱交換器
７・・・第二低温側熱交換器
８ａ・・・音検知手段
８ｂ・・・音波発生装置
９ａ・・・ヘリウム気体注入装置
９ｂ・・・アルゴン気体注入装置
９ｃ・・・バルブ
９ｄ・・・注入口
９０・・・圧力計測手段
９１・・・熱変化制御手段
１００・・・熱音響システム
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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