(57)【要約】【課題】アルコール濃度が異なる混合燃料を用いた場合であっても、燃料噴射弁の噴口部へのデポジット付着を抑制すること。【解決手段】アルコール濃度センサを用いて燃料性状を算出し、その燃料性状に応じて燃料噴射量を調整する（ステップＳ１０，１１）。燃料性状からインジェクタの噴口部の上限温度を推定し、現在の運転条件からマップにより噴口部温度を推定する（ステップＳ１２，１３）。推定された噴口部温度が上限温度を超え（ステップＳ１４否定）、かつ当該上限温度を超えた状態で行われた燃料噴射の累積時間が所定時間を超えた場合には（ステップＳ１６，１７肯定）、均質燃焼下で燃料噴射圧を通常の噴射時よりも増大させることにより、付着初期状態のデポジットを洗浄するようにした（ステップＳ１８〜２０）。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
基本燃料中にアルコールが混合された混合燃料を燃料噴射弁によって筒内に直接噴射する混合燃料直噴エンジンと、
前記混合燃料中のアルコール濃度を検出するアルコール濃度検出手段と、
前記燃料噴射弁の噴口部の温度を検知または推定する噴口部温度検出手段と、
前記アルコール濃度検出手段によって検出されたアルコール濃度に基づいてデポジット付着が予想される前記燃料噴射弁噴口部の上限温度を算出する噴口部上限温度算出手段と、
燃料噴射圧を通常の噴射時よりも増大させる燃料噴射圧増大手段と、
を備えた混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法であって、
前記噴口部温度検出手段によって検知または推定された温度が、前記噴口部上限温度算出手段によって算出された上限温度を超えた場合に、均質燃焼制御下で前記燃料噴射圧増大手段によって燃料噴射圧を通常の噴射時よりも増大させることを特徴とする混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法。
【請求項２】
前記噴口部上限温度算出手段によって算出される噴口部上限温度は、前記アルコール濃度検出手段によって検出されたアルコール濃度における前記混合燃料の９０％蒸留温度または当該９０％蒸留温度に所定係数を乗じて換算した温度であることを特徴とする請求項１に記載の混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法。
【請求項３】
前記噴口部温度検出手段によって検知または推定された温度が、前記噴口部上限温度算出手段によって算出された上限温度を超えた状態で行われた燃料噴射の時間を累積し、この累積時間が所定時間を超えた場合に、前記燃料噴射圧増大手段によって燃料噴射圧を通常の噴射時よりも増大させることを特徴とする請求項１または２に記載の混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法。
【請求項４】
前記噴口部温度検出手段は、エンジン負荷およびエンジン回転数に基づいて前記燃料噴射弁噴口部の温度を推定することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一つに記載の混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法。
【請求項５】
前記噴口部温度検出手段は、温度センサにより前記燃料噴射弁噴口部の温度を検知することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一つに記載の混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法に関し、更に詳しくは、アルコール濃度が異なる混合燃料を用いた場合であっても、燃料噴射弁の噴口部へのデポジット付着を抑制することができる混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関（以下、エンジンと記す）の燃焼室に噴口部を臨ませて、燃料を直接燃焼室に噴射供給する燃料噴射弁が種々提供されている。そして、このような燃料噴射弁のノズル先端部温度を、燃料の９０％蒸留温度（以下、Ｔ９０と記す）以下に調整することにより、ノズル噴口内面におけるデポジット（Ｄｅｐｏｓｉｔ）の生成および堆積を抑制する技術が提案されている（たとえば、特許文献１参照）。
【０００３】
ところで、近年、環境保護の観点から、バイオ燃料であるアルコールの使用が増加しつつあり、特に基本燃料であるガソリンとの混合が推進されているため、アルコールとガソリンの混合燃料を使用する直噴エンジンの開発も種々行われている。
【０００４】
アルコール燃料は蒸発温度が低いので、基本燃料であるガソリン燃料と混合すると、その混合燃料の蒸留温度は、ガソリン燃料単体の場合よりも下がって蒸発し易くなるとともに、そのアルコール濃度によっても異なってくる。また、アルコールとガソリンの混合燃料は、濃度規定が確立されていないため、地域等により燃料性状が大きく異なっているのが実情である。
【０００５】
燃料噴射弁先端の噴口部の温度が上記Ｔ９０よりも高くなる場合、噴口部内に残留した燃料のほとんどが蒸発するため、デポジット生成の核となる前駆物質が噴口部内壁面に凝集すると考えられている。このような状態の前駆物質は、つぎの燃料噴射の際に洗い流されにくく、噴口部内に残留してデポジットの堆積が進行することとなる。燃料噴射弁の噴口部にデポジットの堆積が進行すると、燃料噴射量が低下して空燃比にずれが生じ、出力低下を起こしたり、最悪の場合には燃料噴射が不可能になる虞もある。
【０００６】
そこで、アルコールとガソリンを混合燃料とする筒内直噴エンジンに上記特許文献１に係る技術を適用することにより、燃料噴射弁の噴口部へのデポジット付着を抑制する手段が考えられる。
【０００７】
【特許文献１】特開平１０−８９１９２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、上記特許文献１に係る従来技術をアルコールとガソリンを混合燃料とする筒内直噴エンジンに適用した場合、この混合燃料のＴ９０は、ガソリン単体の場合に比べて低く、またアルコール濃度によっても蒸留特性が異なってくるので、アルコール濃度によっては、燃料噴射弁の噴口部の温度をＴ９０以下に調整することができなくなる虞があった。すなわち、アルコール濃度によっては、燃料噴射弁の噴口部へのデポジット付着量が増加して燃料噴射量が低下してしまい、適正な燃料噴射を阻害する虞があるという課題があった。
【０００９】
この発明は、上記に鑑みてなされたものであって、アルコール濃度が異なる混合燃料を用いた場合であっても、燃料噴射弁の噴口部へのデポジット付着を抑制することができる混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上述した課題を解決し、目的を達成するために、この発明の請求項１に係る混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法は、基本燃料中にアルコールが混合された混合燃料を燃料噴射弁によって筒内に直接噴射する混合燃料直噴エンジンと、前記混合燃料中のアルコール濃度を検出するアルコール濃度検出手段と、前記燃料噴射弁の噴口部の温度を検知または推定する噴口部温度検出手段と、前記アルコール濃度検出手段によって検出されたアルコール濃度に基づいてデポジット付着が予想される前記燃料噴射弁噴口部の上限温度を算出する噴口部上限温度算出手段と、燃料噴射圧を通常の噴射時よりも増大させる燃料噴射圧増大手段とを備えた混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法であって、前記噴口部温度検出手段によって検知または推定された温度が、前記噴口部上限温度算出手段によって算出された上限温度を超えた場合に、均質燃焼制御下で前記燃料噴射圧増大手段によって燃料噴射圧を通常の噴射時よりも増大させることを特徴とするものである。
【００１１】
また、この発明の請求項２に係る混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法は、請求項１に記載の発明において、前記噴口部上限温度算出手段によって算出される噴口部上限温度は、前記アルコール濃度検出手段によって検出されたアルコール濃度における前記混合燃料の９０％蒸留温度または当該９０％蒸留温度に所定係数を乗じて換算した温度であることを特徴とするものである。
【００１２】
また、この発明の請求項３に係る混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法は、請求項１または２に記載の発明において、前記噴口部温度検出手段によって検知または推定された温度が、前記噴口部上限温度算出手段によって算出された上限温度を超えた状態で行われた燃料噴射の時間を累積し、この累積時間が所定時間を超えた場合に、前記燃料噴射圧増大手段によって燃料噴射圧を通常の噴射時よりも増大させることを特徴とするものである。
【００１３】
また、この発明の請求項４に係る混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法は、請求項１〜３のいずれか一つに記載の発明において、前記噴口部温度検出手段は、エンジン負荷およびエンジン回転数に基づいて前記燃料噴射弁噴口部の温度を推定することを特徴とするものである。
【００１４】
また、この発明の請求項５に係る混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法は、請求項１〜３のいずれか一つに記載の発明において、前記噴口部温度検出手段は、温度センサにより前記燃料噴射弁噴口部の温度を検知することを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００１５】
この発明に係る混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法（請求項１）によれば、アルコール濃度が異なる混合燃料を用いた場合であっても、燃料噴射弁の噴口部にデポジットが付着して堆積するのを抑制することができ、燃料噴射量が低下するのを抑制することができる。したがって、空燃比にずれが生じたり、燃料噴射が不可能になる等の不具合の発生を抑制することができる。
【００１６】
また、この発明に係る混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法（請求項２）によれば、デポジット生成の核となる前駆物質が噴口部内壁面に凝集する温度を噴口部上限温度として設定することができ、デポジットの生成開始を効果的に抑制することができる。
【００１７】
また、この発明に係る混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法（請求項３）によれば、燃料噴射圧を増大させる頻度を減らすことができ、燃料噴射圧増大手段の負荷を軽減することができる。
【００１８】
また、この発明に係る混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法（請求項４）によれば、エンジンの実際の運転状態に基づいて燃料噴射弁噴口部の温度を推定することができ、デポジットの生成・付着条件をきめ細かく判定することができる。
【００１９】
また、この発明に係る混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法（請求項５）によれば、燃料噴射弁の先端温度を温度センサにより測定しているので、当該温度を推定する場合に比べて、更に精密なデポジット付着抑制制御を実施することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
以下に、この発明に係る混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法の実施例を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。
【実施例１】
【００２１】
先ず、本発明を適用するエンジンおよびその燃料供給システムの概略構成について図２および図３に基づいて説明する。ここで、図２は、エンジンの概略構成を示す断面図であり、１気筒について示してある。図３は、エンジンの燃料供給システムを示す模式図であり、４気筒エンジンを例にして示してある。
【００２２】
図２に示すように、エンジン（混合燃料直噴エンジン）１０は、基本燃料であるガソリンにアルコールが混合された燃料をインジェクタ（燃料噴射弁）２３の噴口部２３ａから燃焼室１０ａに直接噴射する直噴式である。エンジン１０の燃焼室１０ａは、シリンダボア１１とシリンダヘッド１３とシリンダボア１１内に往復動自在に配設されたピストン１２とによって構成されている。また、ピストン１２の頂面の吸気側部分には、成層燃焼を成立させるために凹状のキャビティ１２ａが形成されている。
【００２３】
この燃焼室１０ａのほぼ中央には、混合気に点火するための点火プラグ１４が配設されている。燃焼室１０ａを臨む吸気ポート１５には吸気弁１６が配設され、燃焼室１０ａを臨む排気ポート１８には排気弁２０が配設されている。また、インジェクタ２３は、燃焼室１０ａの吸気弁１６近傍に配設されている。
【００２４】
また、図３に示すように、燃料タンク２９は、アルコールが混合されたガソリン燃料（以下、単に燃料と記す）を貯蔵するためのものである。この燃料タンク２９とエンジン１０のデリバリパイプ３３とは、燃料供給パイプ（燃料供給系）３０およびリターンパイプ３１によって接続されている。
【００２５】
燃料供給パイプ３０には、燃料をデリバリパイプ３０に供給するポンプ３２ａと、燃料圧力を検出する圧力センサ３２ｃが設けられている。ポンプ（燃料噴射圧増大手段）３２ｂは、通常時に燃料を筒内噴射可能な所定圧力に昇圧してデリバリパイプ３３に供給するとともに、後述するデポジット洗浄制御時に燃料噴射圧を通常の噴射時よりも増大させるためのものである。
【００２６】
デリバリパイプ３３は、昇圧された燃料を上記各インジェクタ２３に分配するためのものであり、当該デリバリパイプ３３内の圧力を検出する圧力センサ３３ａや、アルコール濃度を検出する公知のアルコール濃度センサ（アルコール濃度検出手段）３３ｂを備えている。
【００２７】
なお、このアルコール濃度センサ３３ｂには、たとえば静電気容量式の公知のアルコール濃度センサを用いることができる。すなわち、アルコール濃度センサ３３ｂは、混合燃料のアルコール濃度に応じて当該混合燃料の誘電率が相違することを利用し、電極板間に混合燃料を通過させて、当該電極間の静電容量を測定することにより混合燃料のアルコール濃度を測定するものである。また、このアルコール濃度センサ３３ｂは、燃料タンク２９や燃料供給パイプ３０に設けることもできる。
【００２８】
以上に説明したエンジン１０は、ガソリン単体を燃料とするエンジンと同様に各種センサ情報に基づいて図示しない電子制御ユニット（以下、ＥＣＵと称する）によって基本制御されるとともに、インジェクタ２３の噴口部２３ａへのデポジット付着を抑制するために、圧力センサ３２ｃ，３３ａやアルコール濃度センサ３３ｂ等のセンサ情報に基づいて以下のように燃料噴射制御される。
【００２９】
このＥＣＵは、エンジン１０の基本制御を実行する手段であるとともに、インジェクタ２３の噴口部２３ａの温度を推定する噴口部温度検出手段と、アルコール濃度センサ３３ｂによって検知されたアルコール濃度に基づいてデポジット付着が予想されるインジェクタ２３の噴口部２３ａの上限温度を算出して推定する噴口部上限温度算出手段とを兼ね備えている。
【００３０】
つぎに、本実施例１に係る燃料噴射制御方法について図１に基づいて説明する。その際、図２および図３を適宜参照する。ここで、図１は、この発明の実施例１に係る筒内直噴エンジンの燃料噴射制御方法を示すフローチャートである。
【００３１】
先ず、アルコール濃度センサ３３ｂを用いて混合燃料の性状を算出する（ステップＳ１０）。そして、この算出した燃料性状に応じて燃料噴射量（燃料噴射時間）を補正調整する（ステップＳ１１）。
【００３２】
また、上記燃料性状からインジェクタ２３の先端温度（噴口部２３ａ）の上限温度を、図４に示すマップに基づいて推定する（ステップＳ１２）。ここで、図４は、アルコール濃度とデポジット付着が予想されるインジェクタ２３の先端の上限温度との関係を示すマップの一例であり、予め実験等により燃料性状（アルコール濃度）とその燃料の蒸留特性（Ｔ９０）から求められ、上記ＥＣＵに格納されているものである。このようなマップを用いることにより、デポジット生成の核となる前駆物質が噴口部２３ａの内壁面に凝集する温度を、噴口部２３ａの上限温度として設定することができ、デポジットの生成開始を効果的に抑制することができる。なお、このマップにおける上限温度には、デポジット付着抑制の観点から、Ｔ９０に所定の安全係数を乗じて換算したものを用いている。
【００３３】
つぎに、現在のエンジン１０の運転条件（たとえば、回転数および負荷）からインジェクタ２３の先端温度を、図５に示すマップに基づいて推定する（ステップＳ１３）。ここで、図５は、エンジンの吸気管圧および回転数から推定されるインジェクタ２３の先端温度を示すマップの一例であり、予め実験等により基本燃料であるガソリンのみで適合され、上記ＥＣＵに格納されているものである。このようなマップを用いることにより、エンジン１０の実際の運転状態に基づいて噴口部２３ａの温度を推定することができ、デポジットの生成・付着条件をきめ細かく判定することができる。
【００３４】
そして、ステップＳ１３で求めたインジェクタ２３の先端温度が、ステップＳ１２で求めた上限温度以下であるか否かを判断する（ステップＳ１４）。ステップＳ１３で求めたインジェクタ２３の先端温度が、ステップＳ１２で求めた上限温度以下であるならば（ステップＳ１４肯定）、インジェクタ２３の噴口部２３ａにデポジットが付着していないと推定でき、デポジットを洗浄するための制御を実施する必要がないので、通常の燃焼制御を実施し（ステップＳ１５）、燃料性状を算出するためのステップＳ１０に戻る。
【００３５】
一方、ステップＳ１３で求めたインジェクタ２３の先端温度が、ステップＳ１２で求めた上限温度以上ならば（ステップＳ１４否定）、その上限温度以上での燃料噴射時間を累積し、この累積時間をＳ１とする（ステップＳ１６）。そして、この累積時間Ｓ１が所定の規定時間Ｔ１以上になったか否かを判断する（ステップＳ１７）。
【００３６】
この規定時間Ｔ１は経験値であり、デポジットがインジェクタ２３の噴口部２３ａに完全に付着・凝固せずに洗浄可能と判断される時間である。したがって、上記累積時間Ｓ１がこの規定時間Ｔ１以上になったならば（ステップＳ１７肯定）、デポジットを洗浄するための制御を実施する必要がある。
【００３７】
一方、ステップＳ１２で求めた上限温度以上であっても（ステップＳ１４否定）、上記累積時間Ｓ１がこの規定時間Ｔ１に達していなければ（ステップＳ１７否定）、デポジットの堆積は進行しておらず、その洗浄制御を実施する必要がないので、通常の燃焼制御を実施し（ステップＳ２２）、燃料性状を算出するためのステップＳ１０に戻る。このように上記規定時間Ｔ１を設定したことにより、燃料噴射圧を増大させる頻度を減らすことができ、ポンプ３２ｂの負荷を軽減することができる。
【００３８】
デポジット洗浄のための制御は、ロバスト性のない成層燃焼では実施できないので、先ず現時点での燃焼が成層燃焼であるか否かを判断する（ステップＳ１８）。成層燃焼であるならば（ステップＳ１８肯定）、均質燃焼へ切り替えて（ステップＳ１９）、ステップＳ２０のデポジット洗浄制御へ移行し、成層燃焼でないならば（ステップＳ１８否定）、ステップＳ２０へ移行する。
【００３９】
このステップＳ２０では、インジェクタ２３の噴口部２３ａに初期付着したデポジットを高圧の燃料噴射によって洗浄するため、燃料噴射圧をポンプ３２ｂの最大圧まで高圧にする。噴射時間は、その圧力に応じて補正する。その後、上記デポジットを洗浄するのに十分な時間Ｔ２になるまで高圧噴射での均質燃焼制御を実施する。
【００４０】
これにより、インジェクタ２３の噴口部２３ａにデポジットが付着し堆積するのを抑制することができ、燃料噴射量が低下するのを抑制することができる。したがって、空燃比にずれが生じたり、燃料噴射が不可能になる等の不具合の発生を抑制することができる。なお、この規定時間Ｔ２も経験値であり、一般的には、Ｔ１＞Ｔ２である。
【００４１】
そして、このステップＳ２０のデポジット洗浄制御を実施したら、上記上限温度領域における高圧噴射累積時間Ｓ１をクリアし（ステップＳ２１）、燃料性状を算出するためのステップＳ１０に戻る。
【００４２】
以上のように、この実施例１に係る混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法によれば、インジェクタ２３の噴口部２３ａにデポジットが付着して堆積するのを抑制することができ、燃料噴射量が低下するのを抑制することができる。したがって、空燃比にずれが生じたり、燃料噴射が不可能になる等の不具合の発生を抑制することができる。
【実施例２】
【００４３】
上記実施例１は、インジェクタ２３の先端温度（噴口部２３ａの温度）を図５に示すマップにより推定したが、本実施例２では、当該インジェクタ２３の先端温度を温度センサにより測定し、この温度データをフィードバックすることにより上記実施例１の場合よりも更に精密な制御を実施するようにしたものである。
【００４４】
すなわち、本実施例２では、図６に示すように、図２に示した構成に加えて、インジェクタ２３の噴口部２３ａの温度を測定する温度センサ（噴口部温度検出手段）３３ｃを設けてある。エンジン１０のその他の構成および燃料供給系の構成は、図２および図３に示した構成と同一であるので、同一の符号を付して重複説明を省略する。ここで、図６は、この発明の実施例２に係るエンジンの概略構成を示す断面図である。
【００４５】
つぎに、本実施例２に係る燃料噴射制御方法について図７に基づいて説明する。その際、図６および図３を適宜参照する。ここで、図７は、筒内直噴エンジンの燃料噴射制御方法を示すフローチャートである。
【００４６】
先ず、アルコール濃度センサ３３ｂを用いて混合燃料の性状を算出する（ステップＳ３０）。そして、この算出した燃料性状に応じて燃料噴射量（燃料噴射時間）を補正調整する（ステップＳ３１）。また、上記燃料性状からインジェクタ２３の先端温度（噴口部２３ａの温度）の上限温度を、上記実施例１で示したマップ（図４参照）に基づいて推定する（ステップＳ３２）。
【００４７】
なお、上記実施例１で示したマップにおける上限温度には、デポジット付着抑制の観点から、Ｔ９０に所定の安全係数を乗じて換算したものを用いているが、本実施例２では、後述するように温度センサ３３ｃによりインジェクタ２３の先端温度を直接測定しており、デポジット生成に係る温度を精度良く検出できていると考えられるので、必ずしもＴ９０に所定の安全係数を乗じた換算値を用いなくてもよく、Ｔ９０をそのまま上限値として用いてもよい。
【００４８】
つぎに、温度センサ３３ｃにより各インジェクタ２３の先端温度を測定し、この温度データの中から最高温度を算出する（ステップＳ３３）。したがって、上記実施例１のようなマップ（図５参照）によるインジェクタ２３の先端温度の推定を行わず、直接測定した温度データを用いているので、当該マップデータを格納するためのＥＣＵ内のメモリー量を削減できるとともに、上記実施例１の場合よりも更に精密な以下の制御を実施することができる。
【００４９】
すなわち、ステップＳ３３で求めたインジェクタ２３の先端最高温度が、ステップＳ３２で求めた上限温度以下であるか否かを判断する（ステップＳ３４）。ステップＳ３３で求めたインジェクタ２３の先端最高温度が、ステップＳ３２で求めた上限温度以下であるならば（ステップＳ３４肯定）、インジェクタ２３の噴口部２３ａにデポジットが付着していないと推定でき、デポジットを洗浄するための制御を実施する必要がないので、通常の燃焼制御を実施し（ステップＳ３５）、燃料性状を算出するためのステップＳ３０に戻る。
【００５０】
一方、ステップＳ３３で求めたインジェクタ２３の先端最高温度が、ステップＳ３２で求めた上限温度以上ならば（ステップＳ３４否定）、その上限温度以上での燃料噴射時間を累積し、この累積時間をＳ１とする（ステップＳ３６）。そして、この累積時間Ｓ１が所定の規定時間Ｔ１以上になったか否かを判断する（ステップＳ３７）。
【００５１】
この規定時間Ｔ１は経験値であり、デポジットがインジェクタ２３の噴口部２３ａに完全に付着・凝固せずに洗浄可能と判断される時間である。したがって、上記累積時間Ｓ１がこの規定時間Ｔ１以上になったならば（ステップＳ３７肯定）、デポジットを洗浄するための制御を実施する必要がある。
【００５２】
一方、ステップＳ３２で求めた上限温度以上であっても（ステップＳ３４否定）、上記累積時間Ｓ１がこの規定時間Ｔ１に達していなければ（ステップＳ３７否定）、デポジットの堆積は進行しておらず、その洗浄制御を実施する必要がないので、通常の燃焼制御を実施し（ステップＳ４２）、燃料性状を算出するためのステップＳ３０に戻る。
【００５３】
デポジット洗浄のための制御は、ロバスト性のない成層燃焼では実施できないので、先ず現時点での燃焼が成層燃焼であるか否かを判断する（ステップＳ３８）。成層燃焼であるならば（ステップＳ３８肯定）、均質燃焼へ切り替えて（ステップＳ３９）、ステップＳ４０のデポジット洗浄制御へ移行し、成層燃焼でないならば（ステップＳ３８否定）、ステップＳ４０へ移行する。
【００５４】
このステップＳ４０では、インジェクタ２３の噴口部２３ａに初期付着したデポジットを高圧の燃料噴射によって洗浄するため、燃料噴射圧をポンプ３２ｂの最大圧まで高圧にする。噴射時間は、その圧力に応じて補正する。その後、上記デポジットを洗浄するのに十分な時間Ｔ２になるまで高圧噴射での均質燃焼制御を実施する。
【００５５】
これにより、インジェクタ２３の噴口部２３ａにデポジットが付着し堆積するのを抑制することができ、燃料噴射量が低下するのを抑制することができる。したがって、空燃比にずれが生じたり、燃料噴射が不可能になる等の不具合の発生を抑制することができる。なお、この規定時間Ｔ２も経験値であり、一般的には、Ｔ１＞Ｔ２である。
【００５６】
そして、このステップＳ４０のデポジット洗浄制御を実施したら、上記上限温度領域における高圧噴射累積時間Ｓ１をクリアし（ステップＳ４１）、燃料性状を算出するためのステップＳ３０に戻る。
【００５７】
以上のように、この実施例２に係る混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法によれば、インジェクタ２３の先端温度を温度センサ３３ｃにより測定し、この温度データをフィードバックすることにより上記実施例１の場合よりも推定による誤差や大きめの安全係数による換算誤差等の発生を抑制できるため、更に精密な制御を実施することができる。すなわち、インジェクタ２３の噴口部２３ａにデポジットが付着して堆積するのを更に精度良く抑制することができ、燃料噴射量が低下するのを抑制することができる。したがって、空燃比にずれが生じたり、燃料噴射が不可能になる等の不具合の発生を抑制することができる。
【産業上の利用可能性】
【００５８】
以上のように、この発明に係る混合燃料直噴エンジンの燃料噴射制御方法は、基本燃料中にアルコールが混合された混合燃料を燃料噴射弁によって筒内に直接噴射する混合燃料直噴エンジンに有用であり、特に、アルコール濃度が異なる混合燃料を用いた場合であっても、燃料噴射弁の噴口部へのデポジット付着を抑制することができる燃料噴射制御方法に適している。
【図面の簡単な説明】
【００５９】
【図１】この発明の実施例１に係る筒内直噴エンジンの燃料噴射制御方法を示すフローチャートである。
【図２】エンジンの概略構成を示す断面図である。
【図３】エンジンの燃料供給システムを示す模式図である。
【図４】アルコール濃度とデポジット付着が予想されるインジェクタ先端の上限温度との関係を示すマップである。
【図５】エンジンの吸気管圧および回転数から推定されるインジェクタ先端温度を示すマップである。
【図６】この発明の実施例２に係るエンジンの概略構成を示す断面図である。
【図７】筒内直噴エンジンの燃料噴射制御方法を示すフローチャートである。
【符号の説明】
【００６０】
１０  エンジン（混合燃料直噴エンジン）
２３  インジェクタ（燃料噴射弁）
２３ａ  噴口部
２９  燃料タンク（燃料供給系）
３０  燃料供給パイプ（燃料供給系）
３２ｂ  ポンプ（燃料噴射圧増大手段）
３３  デリバリパイプ
３３ｂ  アルコール濃度センサ（アルコール濃度検出手段）
３３ｃ  温度センサ（噴口部温度検出手段）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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