(57)【要約】【課題】低温排熱と高温排熱の双方を利用することが出来て、しかも、冷房効率が良好な吸収冷凍機及び制御方法の提供。【解決手段】凝縮器（５）と、蒸発器（６）と、吸収器（１）と、高温再生器（２）と、中温再生器（３）と、低温再生器（４）とを有し、中温再生器（３）には、高温再生器（２）で再生した気相冷媒（水蒸気）が保有する熱量を吸収溶液に投入する第１の熱交換器（３１ａ、３１ｂ）と、排熱を投入するための第２の熱交換器（３２ａ、３２ｂ）とが設けられている。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
凝縮器と、蒸発器と、吸収器と、高温再生器と、中温再生器と、低温再生器とを有し、中温再生器には、高温再生器で再生した気相冷媒が保有する熱量を吸収溶液に投入する第１の熱交換器と、排熱を投入するための第２の熱交換器とが設けられていることを特徴とする吸収冷凍機。
【請求項２】
凝縮器と、蒸発器と、吸収器と、高温再生器と、中温再生器と、低温再生器とを有し、低温再生器には、中温再生器で再生した気相冷媒が保有する熱量を吸収溶液に投入する第１の熱交換器と、排熱を投入するための第２の熱交換器とが設けられていることを特徴とする吸収冷凍機。
【請求項３】
凝縮器と、蒸発器と、吸収器と、高温再生器と、中温再生器と、低温再生器とを有し、吸収器から送られる稀溶液が流過する稀溶液ラインには排熱を稀溶液に投入して気相冷媒を再生する排熱焚再生器が介装されており、該排熱焚再生器で再生された気相冷媒は低温再生器に導入される様に構成されていることを特徴とする吸収冷凍機。
【請求項４】
凝縮器と、蒸発器と、吸収器と、高温再生器と、中温再生器と、低温再生器とを有し、吸収器から送られる稀溶液が流過する稀溶液ラインには排熱を稀溶液に投入して気相冷媒を再生する排熱焚再生器が介装されており、該排熱焚再生器で再生された気相冷媒は凝縮器に導入される様に構成されていることを特徴とする吸収冷凍機。
【請求項５】
凝縮器と、蒸発器と、吸収器と、高温再生器と、中温再生器と、低温再生器とを有し、中温再生器には、高温再生器で再生した気相冷媒が保有する熱量を吸収溶液に投入する第１の熱交換器と、比較的高温の排熱を投入するための第２の熱交換器とが設けられ、低温再生器には、中温再生器で再生した気相冷媒が保有する熱量を吸収溶液に投入する第３の熱交換器と、比較的低温の排熱を投入するための第４の熱交換器とが設けられていることを特徴とする吸収冷凍機。
【請求項６】
凝縮器と、蒸発器と、吸収器と、高温再生器と、中温再生器と、低温再生器とを有し、吸収器から送られる稀溶液が流過する稀溶液ラインには比較的高温の排熱を稀溶液に投入して気相冷媒を再生する高温排熱焚再生器と、比較的低温の排熱を稀溶液に投入して気相冷媒を再生する低温排熱焚再生器とが介装されており、高温排熱焚再生器で再生された気相冷媒は低温再生器に導入され、低温排熱焚再生器で再生された気相冷媒は凝縮器に導入される様に構成されていることを特徴とする吸収冷凍機。
【請求項７】
請求項１〜４の何れか１項の吸収冷凍機の制御方法において、排熱の温度及び／又は圧力を計測する工程と、計測した排熱の温度及び／又は圧力が閾値以上であるか否かを判断する工程とを有し、排熱の温度及び／又は圧力が閾値以上であれば中温再生器、低温再生器、排熱焚再生器の何れか１つに排熱を投入し、排熱の温度及び／又は圧力が閾値を下回っていれば、排熱を投入せずに高温再生器に供給される熱量のみにより運転を行うことを特徴とする吸収冷凍機の制御方法。
【請求項８】
請求項５、６の何れかの吸収冷凍機の制御方法において、比較的高温の排熱及び比較的低温の排熱の温度及び／又は圧力を計測する工程を有し、比較的高温の排熱が高温排熱閾値以上で且つ比較的低温の排熱の温度及び／又は圧力が低温排熱閾値以上であれば、比較的高温の排熱を中温再生器或いは高温排熱焚再生器の何れかに投入し且つ比較的低温の排熱を低温再生器或いは低温排熱焚再生器の何れかに投入して、比較的高温の排熱の温度及び／又は圧力は高温排熱閾値以上であるが比較的低温の排熱の温度及び／又は圧力が低温排熱閾値を下回っていれば、比較的高温の排熱を中温再生器或いは高温排熱焚再生器の何れかに投入するが、比較的低温の排熱は低温再生器或いは低温排熱焚再生器の何れにも投入せず、比較的高温の排熱の温度及び／又は圧力が高温排熱閾値を下回っているが比較的低温の排熱の温度及び／又は圧力が低温排熱閾値以上であれば、比較的高温の排熱は中温再生器或いは高温排熱焚再生器の何れにも投入しないが、比較的低温の排熱は低温再生器或いは低温排熱焚再生器の何れかに投入し、比較的高温の排熱が高温排熱閾値を下回り且つ比較的低温の排熱の温度及び／又は圧力も低温排熱閾値を下回っていれば、比較的高温の排熱を中温再生器或いは高温排熱焚再生器の何れにも投入せず、比較的低温の排熱も低温再生器或いは低温排熱焚再生器の何れにも投入しないことを特徴とする吸収冷凍機の制御方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、吸収冷凍機に関する。より詳細には、凝縮器と、蒸発器と、吸収器と、高温再生器と、中温再生器と、低温再生器とを有する吸収冷凍機に関する。
【背景技術】
【０００２】
単効用吸収冷凍機は、低温排熱が利用出来るが、効率が低い。二重効用吸収冷凍機は、単効用吸収冷凍機よりは効率が高いが、更に高効率運転を行いたいという要請が存在する。
【０００３】
係る要請に対処して効率の向上を図るべく、供給された熱量により３回水蒸気を発生させる三重効用吸収冷凍機が提案されている（例えば、特許文献１、特許文献２参照）。
しかし、係る従来の三重効用吸収冷凍機では、駆動熱源として低温排熱を利用することが出来ない。
【０００４】
また、供給された熱量に対応して、単効用運転と二重効用運転とを選択可能な一重二重効用吸収冷凍機であって、排熱を利用可能なものも提案されている（例えば、特許文献３参照）。
しかし、係る一重二重効用吸収冷凍機では低温排熱を利用できるが、高質燃料焚再生器が二重効用として、排熱焚再生器が単効用として冷房に寄与する構造となっているため、高質燃料の冷房変換効率（ＣＯＰ＝１．２程度）、低温排熱の冷房変換効率（ＣＯＰ＝０．７程度）が共に低下する、という問題を有している。
【特許文献１】特開２０００−５５４９７号公報
【特許文献２】特開２００３−３２９３２９号公報
【特許文献３】特開平７−４７６９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は上述した従来技術の問題点に鑑みて提案されたものであり、低温排熱と高温排熱の双方を利用することが出来て、しかも、冷房効率が良好な吸収冷凍機及び制御方法の提供を目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の吸収冷凍機は、凝縮器（５）と、蒸発器（６）と、吸収器（１）と、高温再生器（２）と、中温再生器（３）と、低温再生器（４）とを有し、中温再生器（３）には、高温再生器（２）で再生した気相冷媒（水蒸気）が保有する熱量を吸収溶液に投入する第１の熱交換器（３１ａ、３１ｂ）と、排熱を投入するための第２の熱交換器（３２ａ、３２ｂ）とが設けられている（請求項１：図１〜図４）。
【０００７】
本発明の吸収冷凍機は、凝縮器（５）と、蒸発器（６）と、吸収器（１）と、高温再生器（２）と、中温再生器（３）と、低温再生器（４）とを有し、低温再生器（４）には、中温再生器（３）で再生した気相冷媒（水蒸気）が保有する熱量を吸収溶液に投入する第１の熱交換器（４１ａ、４１ｂ）と、排熱を投入するための第２の熱交換器（４２ａ、４２ｂ）とが設けられている（請求項２：図６〜図９）。
【０００８】
ここで、前記第１の熱交換器（３１ａ、４１ａ）は満液型熱交換器で構成され、前記第２の熱交換器（３２ｂ、４２ｂ）は流下液膜式熱交換器で構成されるのが好ましい（図１、図３、図４、図６、図８、図９）。
しかし、第１の熱交換器（３１ａ、４１ａ）及び第２の熱交換器（３２ａ、４２ａ）を、共に満液型熱交換器で構成することも可能である（図２、図７）。
或いは、第１の熱交換器及び第２の熱交換器を、共に流下液膜型熱交換器で構成することも可能である。
【０００９】
また、本発明の吸収冷凍機は、凝縮器（５）と、蒸発器（６）と、吸収器（１）と、高温再生器（２）と、中温再生器（３）と、低温再生器（４）とを有し、吸収器（１）から送られる稀溶液が流過する稀溶液ライン（Ｌｒ５、Ｌｒ６）には（比較的高温、例えば１３５℃以上の）排熱を稀溶液に投入して気相冷媒を再生する排熱焚再生器（７）が介装されており、該排熱焚再生器（７）で再生された気相冷媒は低温再生器（４）に導入される様に構成されている（換言すれば、排熱は二重効用を行う）（請求項３：図５）。
【００１０】
一方、本発明の吸収冷凍機は、凝縮器（５）と、蒸発器（６）と、吸収器（１）と、高温再生器（２）と、中温再生器（３）と、低温再生器（４）とを有し、吸収器（１）から送られる稀溶液が流過する稀溶液ライン（Ｌｒ５、Ｌｒ６）には（比較的低温、例えば１３５℃以下の）排熱を稀溶液に投入して気相冷媒を再生する排熱焚再生器（７）が介装されており、該排熱焚再生器（７）で再生された気相冷媒は凝縮器（５、８）に導入される様に構成されている（換言すれば、排熱は単効用を行う）（請求項４：図１０、図１１）。
【００１１】
ここで、排熱焚再生器（７）で排熱を稀溶液に投入する熱交換器を満液型熱交換器（７１ａ）で構成する場合には、前記凝縮器（５）に加えて、排熱焚再生器で再生された気相冷媒のみが導入される第２の凝縮器（排熱焚再生器専用の凝縮器８）を設けるのが好ましい（図１０）。
一方、排熱焚再生器（７）で排熱を稀溶液に投入する熱交換器を流下液膜型熱交換器（７１ｂ）で構成する場合には、排熱焚再生器（７）で再生した気相冷媒を直接前記凝縮器（５）に供給する様に構成する（前記第２の凝縮器、排熱焚再生器専用の凝縮器８は設けない）のが好ましい（図１１）。
【００１２】
上述した構成を具備する吸収冷凍機（請求項１〜４の吸収冷凍機）を制御する本発明の制御方法において、排熱の温度及び／又は圧力を計測する工程（Ｓ１）と、計測した排熱の温度及び／又は圧力が閾値以上であるか否かを判断する工程（Ｓ２）とを有し、排熱の温度及び／又は圧力が閾値以上であれば中温再生器、低温再生器、排熱焚再生器の何れか１つに排熱を投入して（複合焚運転モードを選択しＳ３）、排熱の温度及び／又は圧力が閾値を下回っていれば、排熱を投入せずに高温再生器に供給される熱量（高質燃料による熱量）のみにより（高質燃料焚モード）運転を行う（Ｓ５）ことを特徴としている（請求項７：図１２、図１３）
【００１３】
さらに本発明の吸収冷凍機は、凝縮器（５）と、蒸発器（６）と、吸収器（１）と、高温再生器（２）と、中温再生器（３）と、低温再生器（４）とを有し、中温再生器（３）には、高温再生器（２）で再生した気相冷媒（水蒸気）が保有する熱量を吸収溶液に投入する第１の熱交換器（３１ａ）と、比較的高温（例えば、１３５℃以上）の排熱を投入するための第２の熱交換器（３２ｂ）とが設けられ、低温再生器（４）には、中温再生器（３）で再生した気相冷媒（水蒸気）が保有する熱量を吸収溶液に投入する第３の熱交換器（４３ａ）と、比較的低温（例えば、１３５℃以下）の排熱を投入するための第４の熱交換器（４４ｂ）とが設けられている（請求項５：図１４〜図１７）。
【００１４】
この場合、前記第１の熱交換器（３１ａ）及び第３の熱交換器（４３ａ）は満液型熱交換器で構成され、前記第２の熱交換器（３２ｂ）及び第４の熱交換器（４４ｂ）は流下液膜式熱交換器で構成されるのが好ましい（図１４、図１６、図１７）。
しかし、第１の熱交換器〜第４の熱交換器を、全て満液型熱交換器で構成することも可能である（図１５）。
或いは、第１の熱交換器〜第４の熱交換器を、全て流下液膜型熱交換器で構成することも可能である。
【００１５】
そして本発明の吸収冷凍機は、凝縮器（５）と、蒸発器（６）と、吸収器（１）と、高温再生器（２）と、中温再生器（３）と、低温再生器（４）とを有し、吸収器（１）から送られる稀溶液が流過する稀溶液ラインには比較的高温（例えば、１３５℃以上）の排熱を稀溶液に投入して気相冷媒を再生する高温排熱焚再生器（７）と、比較的低温（例えば、１３５℃以下）の排熱を稀溶液に投入して気相冷媒を再生する低温排熱焚再生器（９）とが介装されており、高温排熱焚再生器（７）で再生された気相冷媒は低温再生器（４）に導入され（換言すれば、排熱は二重効用で用いられる）、低温排熱焚再生器（９）で再生された気相冷媒は凝縮器（凝縮器５或いは第２の凝縮器８）に導入される（換言すれば、排熱は単効用で用いられる）様に構成されている（請求項６：図１８、図１９）。
【００１６】
そして、低温排熱焚再生器（９）で排熱を稀溶液に投入する熱交換器を満液型熱交換器（９２ａ）で構成する場合には、前記凝縮器（５）に加えて、低温排熱焚再生器で再生された気相冷媒のみが導入される第２の凝縮器（低温排熱焚再生器専用の凝縮器８）を設けるのが好ましい（図１８）。
一方、低温排熱焚再生器（９）で排熱を稀溶液に投入する熱交換器を流下液膜型熱交換器（９２ｂ）で構成する場合には、低温排熱焚再生器（９）で再生した気相冷媒を直接前記凝縮器（５）に供給する様に構成する（前記第２の凝縮器、低温排熱焚再生器専用の凝縮器、は設けない）のが好ましい（図１９）。
【００１７】
上述した構成を具備する吸収冷凍機（請求項５、６の何れかの吸収冷凍機）を制御する本発明の制御方法において、比較的高温の排熱及び比較的低温の排熱の温度及び／又は圧力を計測する工程（Ｓ１１）を有し、比較的高温の排熱が高温排熱閾値以上（Ｓ１２がＹＥＳ）で且つ比較的低温の排熱の温度及び／又は圧力が低温排熱閾値以上（Ｓ１３がＹＥＳ）であれば、比較的高温の排熱を中温再生器或いは高温排熱焚再生器の何れかに投入し且つ比較的低温の排熱を低温再生器或いは低温排熱焚再生器の何れかに投入して（一重二重三重効用複合焚運転モードを実行：Ｓ１６）、比較的高温の排熱の温度及び／又は圧力は高温排熱閾値以上であるが比較的低温の排熱の温度及び／又は圧力が低温排熱閾値を下回っていれば（Ｓ１３がＮＯ）、比較的高温の排熱を中温再生器或いは高温排熱焚再生器の何れかに投入するが、比較的低温の排熱は低温再生器或いは低温排熱焚再生器の何れにも投入せず（二重三重効用複合焚運転モードを実行：Ｓ１５）、比較的高温の排熱の温度及び／又は圧力が高温排熱閾値を下回っている（Ｓ１２がＮＯ）が比較的低温の排熱の温度及び／又は圧力が低温排熱閾値以上であれば（Ｓ１４がＹＥＳ）、比較的高温の排熱は中温再生器或いは高温排熱焚再生器の何れにも投入しないが、比較的低温の排熱は低温再生器或いは低温排熱焚再生器の何れかに投入し（一重三重効用複合焚運転モードを実行：Ｓ１７）、比較的高温の排熱が高温排熱閾値を下回り且つ比較的低温の排熱の温度及び／又は圧力も低温排熱閾値を下回っていれば（Ｓ１４がＮＯ）、比較的高温の排熱を中温再生器或いは高温排熱焚再生器の何れにも投入せず、比較的低温の排熱も低温再生器或いは低温排熱焚再生器の何れにも投入しない（高質燃料焚運転モードを実行：Ｓ１８）ことを特徴としている（請求項８：図２０、図２１）。
【発明の効果】
【００１８】
上述した構成を具備する本発明によれば、排熱温度が比較的高い場合（例えば、１３５℃以上）には、排熱を中温再生器（３）或いは気相冷媒ラインが低温再生器（４）に連通する排熱焚再生器（９）、高温排熱焚再生器（７）に投入して、排熱によって２回に亘って気相冷媒を再生することが出来るので、効率が向上する。
一方、排熱温度が比較的低くても（例えば、１３５℃以下）、低温再生器（４）或いは気相冷媒ラインが凝縮器（排熱焚再生器専用の凝縮器８）に連通する排熱焚再生器（７）、低温排熱焚再生器（９）に投入して、単効用で用いることにより、当該低温排熱を有効利用することが出来る。
すなわち、排熱で二重効用を行うことによって利用効率を向上し、単効用にすればより低温の排熱の再利用出来る。
【００１９】
さらに本発明の吸収冷凍機では、高温再生器（２）、中温再生器（３）、低温再生器（４）を有しているので、効率が極めて良好な三重効用運転が可能である。
【００２０】
これに加えて、排熱の状況に対応して、効率的な運転モードを選択することが可能であるため、低温排熱のみならず、排熱全体の有効利用と、効率の向上とを同時に成立させることが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
以下、添付図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。
【００２２】
第１実施形態〜第４実施形態は、排熱温度が、例えば１３５℃以上の場合に適用される二重三重効用吸収冷凍機を示している。
ここで、例としてあげた「１３５℃」という温度は、一般的に吸収冷凍機において、二重効用として使える（水蒸気を２回発生させる）最低温度である。
【００２３】
先ず、図１及び図２を参照して第１実施形態を説明する。
【００２４】
図１において、吸収冷凍機は、吸収器１、高温再生器２、中温再生器３、低温再生器４、凝縮器５、及び蒸発器６とを有している。
【００２５】
吸収器１は、第１の冷媒ポンプＰ１、第１の熱交換器（低温溶液熱交換器）Ｈ１、第２の熱交換器（中温溶液熱交換器）Ｈ２及び第３の熱交換器（高温溶液熱交換器）Ｈ３を介装し稀溶液が流過する稀溶液ラインＬｒ１によって前記高温再生器２に連通している。
【００２６】
高温再生器２は、都市ガスによるバーナ２ｂが加熱源として用いられており、高温再生器２で暖められた吸収溶液は溶液ラインＬｒ２によって中温再生器３に投入されている。
溶液ラインＬｒ２は前記稀溶液ラインＬｒ１に介装された第３の熱交換器Ｈ３を経由しており、第３の熱交換器Ｈ３において溶液ラインＬｒ２を流過する吸収溶液が稀溶液ラインＬｒ１を流過する稀溶液に熱エネルギを与えた後、中温再生器３に投入される。
【００２７】
前記中温再生器３には、高温再生器２で再生した気相冷媒（水蒸気）が保有する熱量を、気相冷媒ラインＬ１を経由して、中温再生器３の吸収溶液に投入する第１の熱交換器３１ａと、排熱ラインＬＨｈから排熱を投入するための第２の熱交換器３２ｂとが設けられている。
【００２８】
通常、中温再生器は圧力が比較的高いので、図１の例では、前記第１の熱交換器３１ａを満液型熱交換器とし、第２の熱交換器３２ｂとして排熱（排熱ラインＬＨｈを流過する温冷媒）による再生（濃縮）を行う熱交換器部分を流下液膜型の熱交換器に構成している。
【００２９】
また、中温再生器３で加熱された吸収溶液は溶液ラインＬｒ３によって低温再生器４に投入されている。溶液ラインＬｒ３は前記稀溶液ラインＬｒ１に介装された第２の熱交換器Ｈ２を経由しており、第２の熱交換器Ｈ２においてラインＬｒ３を流過する溶液が稀溶液ラインＬｒ１を流過する稀溶液に熱エネルギを与えた後、低温再生器４に投入される。
【００３０】
前記中温再生器３の第１の熱交換器３１ａで吸収溶液に熱エネルギを与えた後、冷媒は、気相冷媒ラインＬ２によって後述する第１の合流点Ｇ１に至る。
【００３１】
前記低温再生器４には、中温再生器３で再生した気相冷媒（水蒸気）が保有する熱量を、冷媒ラインＬ３を経由して、低温再生器４の吸収溶液に投入する熱交換部４１が設けられており、その熱交換部４１に、第１の合流点Ｇ１に連通する冷媒ラインＬ４が接続されている。
その合流点Ｇ１は冷媒ラインＬ５によって前記凝縮器５に接続されている。従って、冷媒ラインＬ２及びＬ４を流過する気相冷媒（温度条件によっては気液２相冷媒）は共にラインＬ５から凝縮器５に投入される。
【００３２】
また、低温再生器４に貯留された吸収溶液は吸収溶液ラインＬｒ４によって吸収器１に戻されている。吸収溶液ラインＬｒ４は稀溶液ラインＬｒ１に介装された第１の熱交換器Ｈ１を経由しており、第１の熱交換器Ｈ１においてラインＬｒ４を流過する吸収溶液がラインＬｒ１を流過する稀溶液に熱エネルギを与えている。
【００３３】
前記低温再生器４で再生した気相冷媒は気相冷媒ラインＬ６によって前記凝縮器５に投入される。凝縮器５には後述の冷却水ラインＬｗが通してあり、凝縮器５内に投入された気相冷媒は冷却水によって凝縮・冷却され、液化する。さらに、液化した冷媒は凝縮器５から前記蒸発器６に冷媒ラインＬ７を介して導入される。
【００３４】
蒸発器６において、冷水ラインＬａを流れる冷水（冷房負荷である図示しない室内を循環して加熱された冷水）から液相冷媒が気化熱を奪って蒸発することにより、当該冷水が冷やされる。一方、冷水から熱を奪うことで気化した冷媒は気相冷媒ラインＬ８によって吸収器１に戻される。なお、蒸発器６には第２の冷媒ポンプＰ２が装備されており、蒸発器６に溜まった液状の冷媒を汲み上げて滴下させるように構成されている。
ここで、実機においては、このラインＬ８の距離はゼロであり、蒸発器６と吸収器１とは、同一位置に配置される様に構成される場合がある。
【００３５】
吸収器１及び前記凝縮器５を冷却水ラインＬｗが通っており、吸収器１内で発生した吸収熱が冷却水に投入されて吸収器１内の温度を降温し、気相冷媒を吸収溶液に吸収し易くしている。気相冷媒を十分に吸収した稀溶液は、再び、稀溶液ラインＬｒ１から高温再生器２に送られ、上述と同様のサイクルを繰り返す。
【００３６】
上述した第１実施形態の吸収冷凍機で、高温再生器２で濃縮された吸収溶液は、中温再生器３の流下液膜型の熱交換器３２ｂにおいて、投入された排熱により濃縮され、気相冷媒である蒸気を再生する。それと共に、中温再生器３の満液型の熱交換器３１ａにおいて、高温再生器で再生した蒸気により濃縮され、蒸気を再生する。この様に構成すれば、中温再生器３において、吸収溶液の濃縮及び気相冷媒（蒸気）の再生（蒸発）がし易くなる。
すなわち、排熱を中温再生器３の流下液膜型の熱交換器３２ｂに導入し、高温再生器２からの蒸気を中温再生器３の満液型の熱交換器３１ａに導入することにより、高温再生器２からの吸収溶液が、流下液膜型熱交換器３２ｂで濃縮し蒸気を再生した後、満液型熱交換器３１ａで濃縮・再生する構成となる。そのため、低質の排熱によって、より効率的に吸収溶液が濃縮され、気相冷媒である蒸気が再生し易くなる。
【００３７】
排熱は温度、発生量が不安定である。したがって、排熱ラインＬＨｈ側の熱交換器も満液型にすると、排熱の温度が低い場合には、高温再生器２で発生した蒸気により再生された蒸気が保有する潜熱が、排熱ラインＬＨｈ側で当該潜熱を奪われて凝縮してしまい、（高温再生器２で発生した蒸気により再生された）蒸気が低温再生器３側に行かない恐れがある。
その点、排熱ラインＬＨｈ側の熱交換器を流下液膜型３２ｂにすれば、排熱温度が低くても、滴下する吸収溶液から熱を奪うだけなので、満液型熱交換器３１ａで再生した蒸気を凝縮してしまう可能性が少なくなる。
【００３８】
しかしながら、図２で示す変形例の様に、排熱側の熱交換器を満液型熱交換器３２ａで構成することは、もちろん可能である。
【００３９】
或いは、高温再生器２で再生した蒸気が中温再生器３で吸収溶液に熱量を投入する熱交換器を、流下液膜型熱交換器で構成することも可能である。
【００４０】
次に、図３を参照して第２実施形態を説明する。
図１の第１実施形態はシリーズフロータイプに構成されているが、図３の第２実施形態ではパラレルフロータイプに構成した実施形態である。その他の構成及び作用効果は、図１及び図２の第１実施形態と同様である。
【００４１】
次に、図４を参照して第３実施形態を説明する。
図１の第１実施形態はシリーズフロータイプに構成されているが、図４の第３実施形態ではリバースフロータイプに構成した実施形態である。その他の構成及び作用効果は、図１の第１実施形態と同様である。
【００４２】
次に、図５を参照して第４実施形態を説明する。
【００４３】
図１の第１実施形態では中温再生器３には第１の熱交換器３１ａと第２の熱交換器３２ｂとが設けられているが、図５の第４実施形態では、排熱焚再生器（高温排熱焚再生器）７を別途設けている。
【００４４】
高温排熱焚再生器７は、排熱ラインＬＨｈから例えば１３５℃以上の比較的高温の排熱をもらい、高温排熱焚再生器７内の稀溶液に熱を与え、気相冷媒を再生させ、その再生された気相冷媒を低温再生器４に投与するものである。
【００４５】
稀溶液ラインＬｒ１に分岐点Ｂを設け、その分岐点Ｂから分岐した稀溶液ラインＬｒ５が高温排熱焚再生器７に連通しており、稀溶液ラインＬｒ５から高温排熱焚再生器７に稀溶液を供給している。
【００４６】
一方、高温排熱焚再生器７で再生した気相冷媒は冷媒ラインＬ９によって、前記低温再生器４の第２の熱交換器４２Ｃに投入し、そこにて気化する吸収溶液と熱交換した後、冷媒ラインＬ１０を介して、冷媒ラインＬ４に設けた第２の合流点に連通している。
【００４７】
高温排熱焚再生器７には吸収溶液ラインＬｒ６が接続しており、ラインＬｒ６はラインＬｒ３に設けられた第３の合流点Ｇ３に連通し、排熱により加熱された吸収溶液が低温再生器４に投与できるように構成されている。
【００４８】
前記低温再生器４の第１の熱交換器４１ａは中温再生器３で再生した気相冷媒が保有する熱量を投入する様に構成され且つ満液型に構成されており、第２の熱交換器４２ｃは前記高温排熱焚再生器７で再生した気相冷媒を投入する流下液膜型である。
【００４９】
ここで、高温排熱焚再生器７で加熱・再生される稀溶液の濃度は、中温再生器３内の吸収溶液の濃度よりも遥かに低いので、再生し易い。上述した第４実施形態の吸収冷凍機Ｍ２によれば、高温排熱焚再生器７では低温の排熱であっても、そこに供給された吸収溶液から気相冷媒が再生（吸収溶液は濃縮）され易く、より低温の排熱が使用出来る。
【００５０】
高温排熱焚再生器７において、排熱ラインＬＨｈを経由して投入された排熱により再生した蒸気（或いは気相冷媒）はラインＬ９を流れ、ラインＬ９を流れる蒸気が保有する熱量は、低温再生器４の第２の熱交換器である流下液膜型熱交換器４２ｃで吸収溶液に投入される。
すなわち、冷媒ラインＬ３を流れる蒸気が満液型の熱交換器（第１の熱交換器）４１ａを介して吸収溶液を加熱するが、低温再生器４に供給される吸収溶液は、先ず、流下液膜型熱交換器４２ｃにおいて高温排熱焚再生器７で再生した蒸気が保有する熱量が投入される。換言すれば、低温再生器４において、高温排熱焚再生器７で再生した蒸気が保有する熱量を吸収溶液に投入するために、流下液膜型熱交換器４２ｃを設けるように構成すれば、高温排熱焚再生器７で再生した蒸気が優先的に吸収溶液を加熱する。
そのため、排熱で再生した蒸気の凝縮（排熱焚再生器で再生した蒸気による吸収溶液の加熱・再生）は、流下液膜型熱交換器で行うように構成しているのである。
【００５１】
図５の第４実施形態では、シリーズフロータイプに構成しているが、パラレルフロータイプ、リバースフロータイプに構成することも出来る。
【００５２】
図５の第４実施形態のその他の構成及び作用効果は、図１〜図４の実施形態と同様である。
【００５３】
以下に説明する第５実施形態〜第８実施形態は、排熱温度が１３５℃以下の場合に適用される一重三重効用吸収冷凍機を示している。
【００５４】
図６及び図７を参照して第５実施形態を説明する。
【００５５】
図１の第１実施形態では、中温再生器３を、第１の熱交換器３１ａと第２の熱交換器３２ｂを有していたが、図６の第５実施形態では、中温再生器３には高温再生器２で再生された気相冷媒によって熱交換を行う（満液型熱交換器で構成された）熱交換部３１のみが設けられ、低温再生器４に、第１の熱交換器（満液型）４１ａと第２の熱交換器（流下液膜型）４２ｃを有している。
尚、上記以外の構成に関しては図１の第１実施形態と実質的の同様である。
【００５６】
低温再生器４の第２の熱交換器（流下液膜型）４２ｂには排熱ラインＬＨｃから１３５℃以下の排熱が投入され、低温再生器４の第１の熱交換器（満液型）４１ａには中温再生器３で発生した蒸気が保有する熱量が投入される。
【００５７】
排熱を満液型の熱交換器で投入すると、排熱が低温である場合に、中温再生器４で発生した蒸気により再生された蒸気から凝縮熱を奪い、いわゆる「熱の逆流」現象が生じてしまい、低温再生器４における蒸気再生量が減少する恐れがある。
これに対して、排熱を投入するための熱交換器を流下液膜型熱交換器４２ｂとすれば、上述した様な熱の逆流減少が防止され、低温再生器４における蒸気再生量が減少しない。
【００５８】
しかし、低温再生器の第１および第２の熱交換器は両方とも、流下液膜型という構成を採用し得る。或いは、図７で示す変形例の様に、中温再生器３で発生した蒸気が保有する熱量を吸収溶液に投入する熱交換器４１ａも、排熱側の熱交換器４２ａも、共に満液型熱交換器とすることも可能である。
【００５９】
次に、図８を参照して第６実施形態を説明する。
【００６０】
図６の第５実施形態はシリーズフロータイプに構成されているが、図８の第６実施形態ではパラレルフロータイプに構成されている。その他の構成及び作用効果は、図６の第５実施形態と同様である。
【００６１】
次に、図９を参照して第７実施形態を説明する。
【００６２】
図６の第５実施形態はシリーズフロータイプに構成されているが、図９の第７実施形態ではリバースフロータイプに構成されている。その他の構成及び作用効果は、図６の第５実施形態と同様である。
【００６３】
次に、図１０を参照して第８実施形態を説明する。
【００６４】
図１０の第８実施形態は、吸収器１から高温再生器２に連通する稀溶液ラインから稀溶液ラインＬｒ５を分岐し、稀溶液ラインＬｒ５に排熱焚再生器（低温排熱焚再生器）９を接続すると共に、第２の凝縮器８を別途設けた実施形態である。
【００６５】
低温排熱焚再生器９は、満液型の熱交換器９２ａを有しており、排熱ラインＬＨｃから例えば１３５℃以下の比較的低温の排熱をもらい、排熱焚再生器９内の稀溶液に熱を与え、気相冷媒を再生させ、その再生された気相冷媒をラインＬ１１を介して第２の凝縮器８（低温排熱焚再生器９専用の再生器）に投与するものである。
【００６６】
すなわち、稀溶液ラインＬｒ１に分岐点Ｂを設け、その分岐点Ｂから分岐した稀溶液ラインＬｒ５を接続し、その稀溶液ラインＬｒ５を介して低温排熱焚再生器９に稀溶液を供給するように構成されている。
【００６７】
低温排熱焚再生器９で再生した気相冷媒は、冷媒ラインＬ１１によって、新たに設けた第２の凝縮器８に投入され凝縮される。凝縮された冷媒（液相冷媒）は、冷媒ラインＬ１２を流れ、第４の合流点Ｇ４を介して冷媒ラインＬ７を流れる。
【００６８】
低温排熱焚再生器９で加熱・再生された後の吸収溶液は溶液ラインＬｒ６を流れ、第３の合流点Ｇ３で溶液ラインＬｒ３に合流する。ラインＬｒ３は、低温再生器４に連通している。
【００６９】
上述した図１０の第８実施形態によれば、低温排熱焚再生器９に投入される稀溶液は、低温再生器４内の吸収溶液に比較して濃度が低く、再生し易い。すなわち、低温排熱焚再生器９は、再生し易い稀溶液に排熱を投入し、再生し易くなる様に構成されている。
【００７０】
低温排熱焚再生器９専用の第２の凝縮器８は、通常の凝縮器５よりも圧力を低く設定してある。
低温排熱焚再生器９で再生された蒸気が流れるラインＬ１１が凝縮器５へ直接連通されていると、排熱温度が低い場合に、低温再生器４で発生した蒸気が、凝縮器５及びラインＬ１１を経由して、圧力の低い低温排熱焚再生器９へ流れてしまう事態（蒸気の逆流）が生じる恐れが存在する。
低温排熱焚再生器専用の（通常の凝縮器５よりも圧力を低く設定した）第２の凝縮器８を、凝縮器５とは別途に設けることで、その様な蒸気の逆流を防止することが出来る。
【００７１】
図１０はシリーズフロータイプで構成されているが、パラレルフロータイプ、リバースフロータイプも可能である。図１０の第８実施形態のその他の構成及び作用効果は、図６〜図９で示した実施形態と同様である。
【００７２】
図１０の実施形態では、低温排熱焚再生器９は満液型の熱交換器９２ａを用いているが、第８実施形態の変形例に係る図１１で示す様に、低温排熱焚再生器９として流下液膜型の熱交換器９２ｂを用いても良い。
図１０の第８実施形態では、低温排熱再生器専用の凝縮器８を必要とするが、低温排熱焚再生器９に流下液膜型の熱交換器９２ｂを設けた図１１の（第８実施形態の）変形例によれば、低温排熱再生器専用の凝縮器を設けなくても、蒸気の逆流という事態を防止することが出来る。
排熱の温度は、通常、凝縮器５を流れる冷却水温度よりも高温であると想像されることと、低温排熱焚再生器９と凝縮器５とを連通する冷媒ラインＬ１３における管路抵抗が存在することにより、図１１の様な構成であれば、低温排熱再生器専用の凝縮器を設けなくても、低温再生器４で発生した蒸気がラインＬ６、凝縮器５、ラインＬ１３を介して低温排熱焚再生器９へ逆流する恐れはない。
【００７３】
図１１についても、シリーズフロータイプのみならず、パラレルフロータイプ、リバースフロータイプも可能である。
【００７４】
図１２及び図１３は、上述した第１実施形態〜第８実施形態における制御の１例を示している。
図１２において、符号１０Ｍは第１実施形態〜第８実施形態に係る吸収冷凍機を示している。ここで、吸収冷凍機１０Ｍにおいて、高温再生器２と蒸発器６とが示されており、符号３４は排熱が投入される再生器を示している。すなわち符号３４は、図１〜図４の実施形態では第１及び第２の熱交換器を有する中温再生器３を示し、図６〜図９の実施形態では第１及び第２の熱交換器を有する低温再生器４を示し、図５の実施形態では熱交換器７２ａを有する高温排熱焚再生器７を示し、図１０、図１１の実施形態では熱交換器９２ａ或いは９２ｂを有する低温排熱焚再生器９を示している。
その他の再生器は、制御には直接関係が無いので、図１２では省略されている。蒸発器、凝縮器についても同様である。
【００７５】
高温再生器２に高質燃料、例えば都市ガスを投入する燃料供給ラインＬｆには流量調節弁Ｖ１が介装されており、その流量調節弁Ｖ１は制御信号ラインＳｏによって制御手段であるコントロールユニット５０に接続されている。
【００７６】
前記中温再生器３４には排熱ラインＬＨ及び熱交換器Ｈによって排熱が投入可能に構成されている。その排熱ラインＬＨには流量調整弁Ｖ２が介装されており、その流量調整弁Ｖ２は制御信号ラインＳｏによって前記コントロールユニットに接続されている。
【００７７】
前記排熱ラインＬＨの流量調節弁Ｖ２と熱交換器Ｈとの間の領域には圧力センサＰｗ及び／又は温度センサＴｗが介装されており、その圧力センサＰｗ及び／又は温度センサＴｗは入力信号ラインＳｉによってコントロールユニット５０と接続されている。
【００７８】
図１３を用い、図１２をも参照して第１実施形態〜第８実施形態における制御方法を説明する。
先ず、ステップＳ１において、圧力センサＰｗ及び／又は温度センサＴｗで、排熱ラインＬＨの圧力及び／又は温度を計測し、次のステップＳ２においてコントロールユニット５０は、計測した排熱の圧力及び／又は温度が閾値以上であるか否かを判断する。
【００７９】
排熱の圧力及び／又は温度が閾値以上であれば（ステップＳ２のＹＥＳ）、ステップＳ３に進み、排熱の圧力及び／又は温度が閾値を下回っていれば（ステップＳ２のＮＯ）、ステップＳ４に進む。
【００８０】
ステップＳ３では、複合焚運転モードを選択し、流量調節弁Ｖ２を再生器（中温再生器３、低温再生器４、高温排熱焚再生器７、低温排熱焚再生器９の何れか１つの再生器）側に切り換え、中温再生器３、低温再生器４、高温排熱焚再生器７、低温排熱焚再生器９の何れか１つに排熱を投入した後、ステップＳ１に戻り再びステップＳ１以降を繰り返す。
【００８１】
一方、ステップＳ４では、流量調節弁Ｖ２をバイパス側に切り換え、排熱を投入せずに高温再生器２に供給される熱量（高質燃料による熱量）のみによる高質燃料焚モード運転を行い（Ｓ５）、その後、ステップＳ１に戻り、再びステップＳ１以降を繰り返す。
【００８２】
第９実施形態〜第１２実施形態は、１３５℃以上の排熱と１３５℃以下の排熱の双方が存在する場合、または、排熱が１３５℃前後で変動される場合に適用される一重二重三重効用吸収冷凍機を示している。
換言すれば、第９実施形態〜第１２実施形態では、一重三重効用運転と二重三重効用運転とを選択可能な吸収冷凍機が提供される。
【００８３】
先ず、図１４を参照して第９実施形態を説明する。
【００８４】
図１４の第９実施形態では、中温再生器３は、高温再生器２で再生した気相冷媒が保有する熱量を投入する満液型の第１の熱交換器３１ａと、排熱ラインＬＨｈからの排熱を投入する流下液膜型の第２の熱交換器３２ｂとを備えている。それと共に、低温再生器４は、中温再生器３で再生された気相冷媒が保有する熱量を投入する第３の熱交換器（満液型）４３ａと、排熱ラインＬＨｃからの排熱を投入する第４の熱交換器（流下液膜型）４４ｂとを有している。
尚、上記以外の構成に関しては図１の第１実施形態と実質的に同様である。
【００８５】
上述の第９実施形態によれば、１３５℃以上の高温排熱であれば、二重効用が可能なので、中温再生器３に設けた流下液膜型熱交換器３２ｂで、吸収溶液に投入できる。
一方、１３５℃以下の低温排熱であれば、単効用として吸収溶液を再生するため、低温再生器４に設けた流下液膜型熱交換器４４ｂで、吸収溶液に投入する。
【００８６】
排熱を流下液膜型熱交換器３２ｂ、４４ｂで吸収溶液に投入する理由は、図１の第１実施形態と、図６の第５実施形態で説明したのと同様である。
【００８７】
図１５で示す変形例の様に、中温再生器３における排熱用の熱交換器３２ａ（たとえば、１３５度以上の排熱ラインＬＨｈに連通する熱交換器）と、低温再生器４における排熱用の熱交換器４４ａ（たとえば、１３５度以下の排熱ラインＬＨｈ用）を、共に、満液型熱交換器で構成することも可能である。
【００８８】
ここで、「１３５℃以上の高温排熱であれば中温再生器に供給し、１３５℃以下の低温排熱であれば低温再生器に供給する制御」について、図２０のブロック図及び図２１のフローチャートを参照して後述する。
【００８９】
次に、図１６を参照して第１０実施形態を説明する。
図１４の第９実施形態はシリーズフロータイプに構成されているが、図１４の第１０実施形態ではパラレルフロータイプに構成している。その他の構成及び作用効果は、図１４（第９実施形態）と同様である。
【００９０】
次に、図１７を参照して第１１実施形態を説明する。
図１４の第９実施形態はシリーズフロータイプに構成されているが、図１７の第１１実施形態ではリバースフロータイプに構成している。その他の構成及び作用効果は、図１４（第９実施形態）と同様である。
【００９１】
次に、図１８を参照して第１２実施形態を説明する。
図１８の第１２実施形態は、図５の実施形態と図１０の実施形態とを組み合わせた構成である。
【００９２】
稀溶液ラインＬｒ１における第１の熱交換器Ｈ１の高温再生器２側には分岐点Ｂ１が設けられており、その分岐点Ｂ１から分岐ラインＬｒ７が分岐しており、分岐ラインＬｒ７は低温排熱焚再生器９が連通している。一方、吸収溶液ラインＬｒ４には合流点Ｇ５が設けてあり、低温排熱焚再生器９に接続している吸収溶液ラインＬｒ８が合流点Ｇ５で溶液ラインＬｒ４と合流している。
【００９３】
低温排熱焚再生器９には、低温排熱焚再生器９で再生した気相冷媒を搬送する冷媒ラインＬ１３が接続され、その冷媒ラインＬ１３は第２の凝縮器（低温排熱焚再生器９専用の再生器）８に連通している。そして第２の凝縮器８は、冷媒ラインＬ１４を介して、冷媒ラインＬ７に設けた合流点Ｇ４に連通している。
【００９４】
第２の凝縮器８には、冷却水ラインＬｗが連通しており、冷却水によって気相冷媒が凝縮し、ラインＬ１４、ラインＬ７を介して蒸発器６に投入される。
【００９５】
また、稀溶液ラインＬｒ１における第２の熱交換器Ｈ２の高温再生器２側には分岐点Ｂ２が設けられており、その分岐点Ｂ２から分岐ラインＬｒ５が分岐しており、分岐ラインＬｒ５は高温排熱焚再生器７に連通している。そして、高温排熱焚再生器７に接続している吸収ライン溶液ラインＬｒ６が、吸収溶液ラインＬｒ３の合流点Ｇ３に連通している。
【００９６】
高温排熱焚再生器７には、高温排熱焚再生器７で再生した気相冷媒が流れる気相冷媒ラインＬ９が接続され、気相冷媒ラインＬ９は低温再生器４の第１の熱交換器４１ａに連通している。そして低温再生器４の第１の熱交換器４１ａは、冷媒ラインＬ１０（第１の熱交換器４１ａを介してラインＬ９と連通するライン）を介して、冷媒ラインＬ４に設けた合流点Ｇ２に接続されている。そのため、高温排熱焚再生器７で再生された気相冷媒は、最終的には凝縮器５に投入される。
【００９７】
図１８の第１２実施形態はシリーズフロータイプで構成されているが、パラレルフロータイプ、リバースフロータイプも可能である。図１６の第１２実施形態のその他の構成及び作用効果は、図１２〜図１５の実施形態と同様である。
【００９８】
図１８の第１２実施形態では、高温排熱焚再生器７及び低温排熱焚再生器９は、共に満液型の熱交換器７２ａ、９２ａを用いているが、第１２実施形態の変形例に係る図１９で示す様に、低温排熱焚再生器９に流下液膜型の熱交換器９２ｂを用いても良い。
図１８の第１２実施形態では、（低温排熱焚再生器９専用の）第２の凝縮器８を必要とするが、低温排熱焚再生器９に流下液膜型の熱交換器９２ｂを設けた図１９の（第１２実施形態の）変形例によれば、低温排熱焚再生器９専用の凝縮器を設けなくても、蒸気の逆流という事態を防止出来る。
低温排熱の温度は通常、凝縮器５を流れる冷却水温度よりも高いと予想され、且つ、低温排熱焚再生器９と凝縮器５とを連通する配管Ｌ１３における管路抵抗が存在するからである。
【００９９】
図１９についても、シリーズフロータイプのみならず、パラレルフロータイプ、リバースフロータイプも可能である。
【０１００】
図２０及び図２１は、上述した第９実施形態〜第１２実施形態における制御の１例を示している。
図２０において、符号１１Ｍは第９実施形態〜第１２実施形態に係る吸収冷凍機を示している。ここで、吸収冷凍機１１Ｍにおいて、高温再生器２と蒸発器６とが示されており、符号７０は高温排熱が投入される再生器を示し、符号９０は低温排熱が投入される再生器を示している。
すなわち符号７０は、図１４〜図１７の実施形態では熱交換器３２ｂ、３２ａを有する中温再生器３を示し、図１８、図１９の実施形態では熱交換器７２ａを有する高温排熱焚再生器７を示している。
また、符号９０は図１４〜図１７の実施形態では熱交換器４４ｂ、４４ａを有する低温再生器４を示し、図１８、図１９の実施形態では熱交換器９２ａ、９２ｂを有する低温排熱焚再生器９を示している。
その他の再生器は、制御には直接関係が無いので、図２０では省略されている。蒸発器、凝縮器についても同様である。
【０１０１】
高温再生器２に高質燃料、例えば都市ガスを投入する燃料供給ラインＬｆには流量調節弁Ｖ１が介装されており、その流量調節弁Ｖ１は制御信号ラインＳｏによって制御手段であるコントロールユニット５０に接続されている。
【０１０２】
前記再生器７０には、排熱ラインＬＨｈを介して、例えば１３５℃以上の高温の排熱が投入可能に構成されている。その排熱ラインＬＨｈには流量調整弁Ｖｈが介装されており、その流量調整弁Ｖｈは制御信号ラインＳｏによってコントロールユニット５０に接続されている。
【０１０３】
前記排熱ラインＬＨｈの流量調節弁Ｖｈと再生器７０との間の領域には、圧力センサＰｗｈ及び／又は温度センサＴｗｈが介装されており、その圧力センサＰｗｈ及び／又は温度センサＴｗｈは入力信号ラインＳｉによってコントロールユニット５０と接続されている。
【０１０４】
前記再生器９０には排熱ラインＬＨｃを介して、例えば１３５℃以下の低温の排熱が投入可能に構成されている。その排熱ラインＬＨｃには流量調整弁Ｖｃが介装されており、その流量調整弁Ｖｃは制御信号ラインＳｏによって前記コントロールユニットに接続されている。
【０１０５】
前記排熱ラインＬＨｃの流量調節弁Ｖ３と熱交換器９０との間の領域には圧力センサＰｗｃ及び／又は温度センサＴｗｃが介装されており、その圧力センサＰｗｃ及び／又は温度センサＴｗｃは入力信号ラインＳｉによってコントロールユニット５０と接続されている。
【０１０６】
図２１を用いて、図２０をも参照して、第１実施形態〜第８実施形態における制御を説明する。尚、図２１のフローチャートの制御では、検出手段として、高温の排熱ラインＬＨｈに介装された温度センサＴｗｈと、低温の排熱ラインＬｈｃに介装された温度センサＴｗｃが用いられている。
【０１０７】
先ず、ステップＳ１１において、温度センサＴｗｈ及びＴｗｃで、高温排熱ラインＬＨｈ及び低温排熱ラインＬＨｃの排熱の温度Ｔｈ、Ｔｃを計測し、次のステップＳ１２においてコントロールユニット５０は、計測した高温排熱温度Ｔｈが閾値以上であるか否かを判断する。
【０１０８】
高温排熱温度Ｔｈが閾値以上であれば（ステップＳ１２のＹＥＳ）、ステップＳ１３に進み、高温排熱温度Ｔｈが閾値を下回っていれば（ステップＳ１２のＮＯ）、ステップＳ１４に進む。
【０１０９】
ステップＳ１３では、コントロールユニット５０は、低温排熱温度Ｔｃが所定値以上であるか否かを判断する。低温排熱温度Ｔｃが所定値以上であれば（ステップＳ１３のＹＥＳ）、高温排熱及び低温排熱がそれぞれ再生器７０、９０へ供給される様に開閉弁Ｖｈ、Ｖｃを操作し、冷凍機の運転を一重二重三重効用の複合焚きモードに決定する（ステップＳ１６）。そしてステップＳ１１に戻り、再びステップＳ１１以降を繰り返す。
一方、低温排熱温度Ｔｃが所定値未満であれば（ステップＳ１３のＮＯ）、ステップＳ１６に進み、開閉弁Ｖｈは再生器７０側に通じているが、開閉弁Ｖｃをバイパス側に通じるように操作する。その結果、高温排熱は再生器７０へ供給されるが、低温排熱は再生器９０には提供されないので、冷凍機の運転は、二重三重効用の複合焚きモードに決定される（ステップＳ１５）。そしてステップＳ１１に戻り、再びステップＳ１１以降を繰り返す。
【０１１０】
高温排熱温度Ｔｈが所定値以下であれば（ステップＳ１２がＮＯ）、コントロールユニット５０は、低温排熱温度Ｔｃが所定値以上であるか否かを判断する（ステップＳ１４）。
低温排熱温度Ｔｃが所定値以上であれば（ステップＳ１４のＹＥＳ）、冷凍機の運転を一重三重効用の複合焚きモードに決定し（ステップＳ１７）、開閉弁Ｖｈはバイパス側に通じるが、開閉弁Ｖｃは再生器９０側に通じるように操作する。そしてステップＳ１１に戻り、再びステップＳ１１以降を繰り返す。
一方、低温排熱温度Ｔｃが所定値未満であれば（ステップＳ１４のＮＯ）、開閉弁Ｖｈ及び開閉弁Ｖｃがバイパス側へ通じる様に操作し、冷凍機の運転を高質燃料焚きモードに決定する（ステップＳ１８）。そしてステップＳ１１に戻り、再びステップＳ１１以降を繰り返す。
【０１１１】
図２０及び図２１で示す制御の１例では、高温排熱の温度Ｔｈ及び低温排熱の温度Ｔｃにより制御を行っているが、高温排熱の圧力Ｐｈ及び低温排熱の圧力Ｐｃで制御しても良い。
【０１１２】
図示の実施形態はあくまでも例示であり、本発明の技術的内容を限定する趣旨の記述ではない旨を付記する。
【図面の簡単な説明】
【０１１３】
【図１】本発明の第１実施形態を示すブロック図。
【図２】第１実施形態の変形例を示すブロック図。
【図３】本発明の第２実施形態を示すブロック図。
【図４】本発明の第３実施形態を示すブロック図。
【図５】本発明の第４実施形態を示すブロック図。
【図６】本発明の第５実施形態を示すブロック図。
【図７】第５実施形態の変形例を示すブロック図。
【図８】本発明の第６実施形態を示すブロック図。
【図９】本発明の第７実施形態を示すブロック図。
【図１０】本発明の第８実施形態を示すブロック図。
【図１１】第８実施形態の変形例を示すブロック図。
【図１２】第９実施形態〜第１２実施形態における制御の１例を示すブロック図。
【図１３】図１２の制御方法を示す制御フローチャート。
【図１４】本発明の第９実施形態を示すブロック図。
【図１５】第９実施形態の変形例を示すブロック図。
【図１６】本発明の第１０実施形態を示すブロック図。
【図１７】本発明の第１１実施形態を示すブロック図。
【図１８】本発明の第１２実施形態を示すブロック図。
【図１９】第１２実施形態の変形例を示すブロック図。
【図２０】第９実施形態〜第１２実施形態における制御の１例を示すブロック図。
【図２１】図２０の制御方法を示す制御フローチャート。
【符号の説明】
【０１１４】
１・・・吸収器
２・・・高温再生器
３・・・中温再生器
４・・・低温再生器
５・・・凝縮器
６・・・蒸発器
７・・・高温排熱焚再生器
８・・・第２の凝縮器
９・・・低温排熱焚再生器
Ｌ１〜Ｌ１４冷媒ライン
ＬＨｈ、ＬＨｃ・・・排熱ライン
Ｌｒ１〜Ｌｒ８・・・稀溶液ライン
Ｂ、Ｂ１、Ｂ２・・・分岐点
Ｈ１〜Ｈ３・・・第１〜第３の熱交換器
Ｇ１〜Ｇ５・・・合流点
Ｌｗ・・・冷却水ライン
【図１】
2005274081.tif 000003
【図２】
2005274081.tif 000004
【図３】
2005274081.tif 000005
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2005274081.tif 000009
【図８】
2005274081.tif 000010
【図９】
2005274081.tif 000011
【図１０】
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【図１１】
2005274081.tif 000013
【図１２】
2005274081.tif 000014
【図１３】
2005274081.tif 000015
【図１４】
2005274081.tif 000016
【図１５】
2005274081.tif 000017
【図１６】
2005274081.tif 000018
【図１７】
2005274081.tif 000019
【図１８】
2005274081.tif 000020
【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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