(57)【要約】【課題】プレストレストコンクリート構造物のグラウト不十分な部分にグラウトを再注入する技術を提供する。【解決手段】プレストレストコンクリート構造物のグラウト充填不良箇所１０を特定し、グラウト充填不良箇所１０へコンクリート構造物の外部から連通孔２０、３０、４０をウォータージェット工法によって削孔し、連通孔２０、３０には真空ポンプ２７を接続し、連通孔４０にグラウトポンプ４５を連結し、真空ポンプ２７でグラウト充填不良箇所１０の内部の空気を吸引し、他方の孔４０からグラウトを注入する。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
プレストレストコンクリート構造物のグラウト充填不良箇所を特定し、該グラウト充填不良箇所へコンクリート構造物の外部から複数の孔を削孔して連通させ、これらの孔のうち一部の孔から内部の空気を吸引し、他の孔からグラウトを注入することを特徴とするプレストレストコンクリートグラウト再注入方法。
【請求項２】
前記プレストレストコンクリート構造物が既設構造物であることを特徴とするプレストレストコンクリートグラウト再注入方法。
【請求項３】
前記削孔をウォータージェットで行うことを特徴とする請求項１記載のプレストレストコンクリートグラウト再注入方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、プレストレストコンクリートグラウト再注入方法に関する。さらに詳しくは、プレストレストコンクリート構造物のグラウトの充填不良箇所にグラウトの再注入を行う技術に係るものである。
【０００２】
【従来の技術】
ポストテンション方式のプレストレストコンクリートでは、コンクリート中に埋設したシース内にＰＣ鋼材を挿通し、プレストレスを導入した後、シース内にグラウトを注入し、ＰＣ鋼材とコンクリートとの付着を図ると共に、ＰＣ鋼材をアルカリ性のグラウトで被覆しＰＣ鋼材を腐食から保護する。
【０００３】
実際には、シースとＰＣ鋼材との隙間が狭く、ＰＣ鋼材のシースの配置が複雑な形状である場合が多く、注入グラウトの流動性が不十分であったり、グラウトから気泡や水泡が分離し、グラウト充填不十分な部分が生ずることが避けられないと言う実情にある。
【０００４】
一方、長期間経過したプレストレストコンクリート構造物では、鋼材に作用して劣化させる原因となるコンクリートの中性化や、アルカリ骨材反応や塩害等がある。
【０００５】
グラウトの充填不良は、プレストレストコンクリート構造物の耐久性低下の大きな原因となる。これを防止するために、グラウトの充填を確実にする方策として、種々の技術が開発されている。
【０００６】
例えば、シースとＰＣ鋼材との隙間のグラウト充填領域の一方に空気を吸引する手段を接続し、他方にグラウト材充填手段を接続し、前記領域内の空気を排出して、グラウト材を注入する、真空を併用したグラウト工法がある（例えば、特許文献１、特許文献２参照。）。
【０００７】
なお、鉄筋の腐食等を検知する手段としては従来、電磁誘導法、電磁波レーダ法、Ｘ線透過撮影法など知られている。
【０００８】
【特許文献１】
特開２０００−６４６１８号公報
【特許文献２】
特開２００２−３０９７７７号公報
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、プレストレストコンクリート構造物のグラウト注入が不十分な部分にグラウトを再注入する技術に関するものである。
【００１０】
プレストレストコンクリート構造物の健全度評価を目的とした非破壊検査によるグラウト充填度の点検も、精度や効率性、経済性に問題があるうえ、ＰＣ鋼材の健全度を完全に評価するには至っていない。そこで、適切な手段によって削孔処理を行い、削孔した孔からファイバースコープ等を差込んでプレストレストコンクリートグラウトの充填度、ＰＣ鋼材の健全度の目視点検を実施することができる技術について検討した。
【００１１】
従来の削孔処理手段は、コンクリート用コアカッタ等を用いてコンクリートを削孔する技術が主流であったが、事前の調査不足、作業員への指示不徹底などの原因によって、鋼材（鉄筋、ＰＣ鋼材）に損傷を与えてしまう場合があった。また、このようなトラブルを防止するために、電気的な短絡を利用して、鋼材に接触したとき削孔機械が停止するようにした装置を付加した削孔技術もあるが、停止するには必ず鋼材に接触する必要があり、さらに通電がないと機械が停止しない等の問題もある。
【００１２】
本発明はこのようなトラブルを生ずることなく、プレストレストコンクリート構造物のＰＣ鋼材のグラウト充填不十分な部分にグラウトを注入する技術を提供することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記問題点を解決するためになされたもので、その技術手段は、プレストレストコンクリート構造物のグラウト充填不良箇所を特定し、該グラウト充填不良箇所へコンクリート構造物の外部から複数の孔を削孔して連通させ、これらの孔のうち一部の孔から内部の空気を吸引し、他の孔からグラウトを注入することを特徴とするプレストレストコンクリートグラウト再注入方法である。
【００１４】
前記プレストレストコンクリート構造物は新設構造物であってもよく、既設構造物であってもよい。
【００１５】
上記プレストレストコンクリートグラウト再注入方法において、前記削孔は手段を問わないが、ウォータージェットで行うと好適である。
【００１６】
本発明では削孔処理手段として、コンクリート部材や鋼材に極力損傷を与えない、ウォータージェットを用いる削孔処理手段（以下、ウォータージェット工法という）を選定した。ウォータージェット工法は近年、コンクリート構造物の補修補強に用いられる機会が多く、その有効性も確認されているが、コンクリート構造物の削孔処理に適用することが検討された事例は少ない。
【００１７】
本発明者は、実橋模擬試験体および撤去桁を用いたウォータージェット工法の削孔実験により確認した。その結果、ウォータージェットの水量・水圧等を適切に設定、操作することにより、プレストレストコンクリートグラウト充填度およびＰＣ鋼材の健全度を適切に評価することができ、その削孔をグラウトの再注入に利用することができることが判明した。
【００１８】
【発明の実施の形態】
本発明は次の（ａ）〜（ｄ）の工程から成るプレストレストコンクリートグラウト再注入方法である。
（ａ）プレストレストコンクリート構造物のグラウト充填不良箇所を特定する
（ｂ）グラウト充填不良箇所へコンクリート構造物の外部から複数の孔を削孔して連通させる
（ｃ）これらの孔のうち、一部の孔から内部の空気を吸引する
（ｄ）他の孔からグラウトを注入する。
【００１９】
プレストレストコンクリートグラウトの本来の目的は、ＰＣ鋼材の防食、部材断面との一体化であり、再注入は充填不良個所に追加充填し、不良個所をなくするものである。
【００２０】
図１１は、本発明の工程を具体的に示すフローチャートである。まず、プレストレストコンクリート構造物のグラウト充填不良箇所を特定するために、グラウト充填度確認のための削孔６１を行う。グラウト充填度の確認６２を行い、充填が十分であれば、作業終了６３となる。グラウト充填不良箇所があれば、削孔６４を行う。連通孔の削孔６４をウォータージェット工法によって行う。ウォータージェット工法では充填度の確認６２と削孔６４とを兼ねることもできる。削孔は例えば２ｍピッチで行う。次いで、充填度の確認及び通気確認６５を行い、その結果に応じて、再び削孔６４に戻るか又は次のステップへ進み、グラウトを再注入すべき領域の残留水の排出６６を行う。次に注入口及び排出口の取付け６７、グラウトの再注入６８を行う。再注入６８は一方の孔から内部の空気を吸引し、他方の孔からグラウトを注入する。注入後、注入口・排出口の後処理６９を行って作業を完了する。
【００２１】
【実施例】
本発明の実施例として種々の実験を行った。
【００２２】
実験内容は、ウォータージェット工法による削孔処理の精度・能力等の基本性能を確認する実験、鋼製シース、ＰＣ鋼材およびプレストレストコンクリートグラウトを配置した試験体を用いる実橋模擬実験、実物大を再現したプレストレストコンクリート桁を用いる実験、並びに本線橋として使われていたプレストレストコンクリートＴ桁（以下、「撤去桁」という）を用いる実験を行った。これは、ウォータージェット工法の削孔処理に関する施工実績が従来ほとんどないため、着目点を絞った試験体による実験を行う必要があったからである。
【００２３】
本発明者が検討したウォータージェット工法に用いる施工機械の種類及び条件を表１に示した。
【００２４】
【表１】
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【００２５】
表１に示すように、削孔機械としてタイプＡ〜タイプＦの機械を用いて、それぞれの条件で試験を行った。
【００２６】
図６は、表１に示すタイプＡの「中水圧大水量」の２穴式回転ノズル１００をしめすもので、（ａ）縦断面図、（ｂ）正面図である。２穴式回転ノズル１００は、削孔ヘッド１０３先端に水の噴射角度が異なる２個のノズル１０１、１０２を備えている。一方のノズル１０１は、ほぼ削孔方向を向いており、主に掘進の能力を期待するものである。他方のノズル１０２は、掘進方向に対して角度をつけており、孔壁を目標の削孔径に仕上げる性能を有する。
【００２７】
図７に示す「高水圧少水量」のタイプＢの２穴式回転ノズル１１０は、２個のノズル１１１及び１１２の方向がほぼ平行に近い形式のものである。タイプＣの「アブレイシブ」は、噴射水に研磨剤（けい砂）を混入することにより低水圧でも削孔を可能としたものである。この他に孔壁の形成を補助する目的で削孔ヘッド先端に切削用ビットが仕込まれている。
【００２８】
また、タイプＤ、ＥおよびＦは基本的な施工機械の仕様は同様とし、ノズルの種類を変化させたもので水圧一定の条件で比較した。
【００２９】
図８は、基本性能確認用の試験体１２０を示すもので、鋼材への接触を再現する実験に用いたものである。図８（ａ）は正面図、図８（ｂ）は図８（ａ）のＡ−Ａ矢視断面図である。そのコンクリート配合を表２に示した。試験体１２０は正面図における幅が５００ｍｍ、高さが１０００ｍｍである。３個の孔１２１が３００ｍ間隔で施工された。この孔は図８（ｂ）に示すように、表面からのコンクリートかぶり深さ３００ｍｍの位置にあるグラウト有りのプレストレストコンクリート鋼棒１２２とグラウト無しのプレストレストコンクリート鋼棒１２３に向けてコンクリート表面から深さ３００ｍｍ削孔した。いずれの場合にも、ウォータージェットのノズル先端とＰＣ鋼材の接触を操作技術者（オペレータ）が感知し、直ちに削孔を停止することができた。
【００３０】
【表２】
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【００３１】
また、図９は実橋模擬試験体１３０を示すもので、そのコンクリート配合を表３に示した。図９（ａ）は正面図で、幅１２００ｍｍ、高さ８２５ｍｍであり、ＰＣ鋼材の定着部１３１は模擬試験体１３０の側面表面１３２から１５０ｍｍコンクリート内に入った位置にある。図９（ｂ）は図９（ａ）のＢ−Ｂ矢視図で削孔１３３の配列を示したものである。図９（ｂ）中にハッチを施して示した孔はＰＣ鋼材がなくグラウトのみのもの、○で示した孔はＰＣ鋼材を挿通したものである。
【００３２】
【表３】
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【００３３】
図３は撤去桁５０を示すものである。
【００３４】
図３（ａ）は側面図、図３（ｂ）は支点部の断面図、図３（ｃ）は支間中央部の断面図である。桁高１０００ｍｍ、上フランジ幅１３００ｍｍ、下フランジ幅２００ｍｍ、長さ１７，７４０ｍｍのＴ字桁で、ＰＣ鋼材はｃ１〜ｃ５の５本が用いられている。
【００３５】
図４、図５は、図３に示す撤去桁５０のグラウト充填状態を調査した結果を示す説明図である。図中に記載した各種のマークは、次の状態を示している。
【００３６】
●  グラウトが完全に充墳されている
▲  グラウト充填度が半分程度以上でＰＣ鋼材がグラウトで覆われている
△  グラウト充填度が半分程度以上でＰＣ鋼材が露出している
□  グラウト充填度が半分程度未満でＰＣ鋼材が露出している
×  グラウトが充填されていない
―  通気有り
また、ＰＣ鋼材５１の通路の一部に斜線を施して示したグラウト充填不良部５２、５３があった。
【００３７】
これらの充填不良部５２、５３にそれぞれ対応して、図１、図２に系統図を示すように、再注入系統を設けて本発明の実施例のプレストレストコンクリートグラウト再注入を実施した。図１は、充填不良部５１を包含するＰＣ鋼材挿通路１０に、真空吸引経路２０及び３０を穿孔し、グラウト注入経路４０を穿孔した状態を示す系統図である。ＰＣ鋼材挿通路１０には、連通点１１、１２、１６でそれぞれ真空吸引経路３０、２０及びグラウト注入経路４０が連通している。また、ＰＣ鋼材挿通路１０には、調整弁１３ａ、１４ａ、１５ａを取り付ける分岐点１３、１４、１５があり、端部には定着端部１７がある。このＰＣ鋼材挿通通路１０の長さは概略１０ｍ程度である。
【００３８】
真空吸引経路２０及び３０には、圧力計２１、３１、調整弁２２、３２、分岐弁２３、３３、排出管２４、３４、調整弁２５、３５が取り付けられ、真空ポンプ２７が共通の分岐点２６に取り付けられている。
【００３９】
グラウト注入経路４０には、圧力計４１、調整弁４２が取り付けられ、分岐弁４３により循環回路４４が設けられている。
【００４０】
図１に示す系統図に従って、本発明のプレストレストコンクリートグラウト再注入工程を説明する。
【００４１】
まず、グラウト注入経路４０の分岐弁４３を矢印４３ｂに示すようにセットしてグラウトポンプ４５を運転しグラウトを循環させておく。次いで、グラウトの循環を止め、分岐弁４３を矢印４３ａで示すようにセットする。グラウト注入経路４０の調整弁４２、真空吸引経路の調整弁２２、２５、３２、３５を開け、ＰＣ鋼材挿通経路の調整弁１３ａ，１４ａ、１５ａを閉じる。
【００４２】
次に真空吸引経路２０及び３０の分岐弁２３、３３をそれぞれ矢印２３ａ、３３ａに示すように切換えると、作業準備が完了する。
【００４３】
次に、真空ポンプ２７を運転して充填区域の減圧を開始する。充填区域の全長にわたって目標の真空度になっているか否かを、ホースのつぶれおよび圧力計２１、３１で確認する。
【００４４】
目標の真空度になったら、グラウト注入ポンプ４５を作動させてグラウト注入を開始する。真空経路２０、３０の分岐弁２３、３３の近くまでグラウトが到達したら、真空経路２０、３０の調整弁２５、３５を閉め、その後、真空経路２０、３０の分岐弁２３、３３を矢印２３ａ、３３ａで示す方向にセットし、真空ポンプ２７側にグラウトが流入しないようにする。
【００４５】
排出管２４、３４から排出されたグラウトが均一なものであることを確認した後、真空経路２０、３０の調整弁２２、３２を閉じて、グラウト充填区域の圧力を目標圧力まで加圧する。目標圧力まで加圧したら、グラウト注入ポンプ４５を止め、調整弁４２を閉める。注入口、排気口、排出口付近のグラウトホースを適当な位置で折り曲げ、グラウトが漏れないように結束して作業終了とする。
【００４６】
図２は、図４に示すグラウト充填不良箇所５３に対する充填系統図である。真空経路２０のみである点が図１と異なるが、同一物に図１と同一符号を付してあり、上記図１についての説明を全く同様に当てはめることができる。
【００４７】
（実施例）
図１、図２に示す装置を用いて図３〜図５に示す撤去桁５０を対象として本発明を実施した。
【００４８】
使用したウォータージェット工法の機械能力は、水圧６０ＭＰａ、水量５０〜１００Ｌ／ｍｉｎであった。削孔機械は、ストローク３００ｍｍ、ノズルヘッド径４０ｍｍの２穴（ノズル径１．６〜１．８ｍｍ）であった。
【００４９】
実施例の環境条件と実橋現場での施工の環境条件の大きな違いは、実橋現場での施工は吊り足場上での作業となることである。実施例の削孔は、現場での作業を意識して、スラブ下より作業床（地上）まで約１７５０ｍｍ（桁下よりクリアランス９５ｃｍ）で設定し、削孔した。
【００５０】
水平方向の削孔姿勢は、地盤に鉄筋アンカーを３箇所を取ってこのアンカーに反力を支持させ、７５０ｋｇのレバーブロックで控えを取った。削孔機械は、リフト台車上に架台を、架台上に削孔機械をセットした。削孔位置へのセットは、リフト台車を上下することにより行った。使用水の回収は、地盤上にシートを貼り、一部地面を掘り下げて窪みを形成して回収した。
【００５１】
通常使用されている削孔機械では、主桁間の空間が１．２ｍでは施工することができない。そこで、ウォータースイベル部分を小型化・軽量化し、全長５１０ｍｍ、質量は約１／２の４５ｋｇ（スライド台重量含む）の削孔機械を製作した。実現した。機械の場所移動は、手動で地面上を移動させた。上向き削孔姿勢は、地盤上に直接セットし、水平の場合と同様に鉄筋でアンカーをとり、７５０ｋｇのレバーブロックで控えを取った。
【００５２】
削孔作業中に、孔の方向・深さ、シース位置や状況等、孔の進捗状況を何回も確認した。この確認のためには、セットした機械をリセットして目視で覗くスペースが必要であり、何回もセットリセットを繰り返した。リフト台車でのセットは、比較的簡単であった。実施例のリフト台車には市販品を用い、ゴム製タイヤによって移動した。
【００５３】
実施例では、ＲＣレーダーで、鉄筋の位置を確認し、ケーブルの位置を図面上から桁側面に表した後、削孔を開始した。削孔の目標位置は、シース上部とした。これは、ブリーディング水の影響で、シース上部に空隙が起きやすいこと、シースの中心を狙って削孔するとシースの損傷が大きいことが、プレストレストコンクリート桁の削孔試験で判明したからである。孔の大きさは、１孔であると、その後シースを剥いで行うグラウト充填確認作業が困難である。第１孔を削孔した後、孔をラップするように、第２孔目（拡径）を削孔するようにした。
【００５４】
実施例では、以下のルールに従って削孔した。
【００５５】
（１）安全対策として削孔対象桁の背面は、万一削孔で貫通しても、事故とならないよう、立入禁止とし、さらに鉄板（ｔ＝９ｍｍ）を噴射方向延長上に設置した。
【００５６】
（２）１孔目は、設計図上のシース位置をノズルの位置に合わせた。その際、鉄筋の配置から判断して、第２孔目をなるべく上下左右に移動できる場所を選定した。
【００５７】
（３）第１孔目の第１回削孔深さは、設計図上のシース外縁から主桁外面までの距離マイナス４〜５ｃｍとし、ノズルヘッドにビニールテープでマーキングした。実施例のウォータージェットの場合、削孔穴の中心部分は、ノズルヘッド先端より４〜５ｃｍ先方まで達している。
【００５８】
（４）第１回削孔がマーキング箇所までの所定深さ終了したら、シースの位置状況を確認して、削孔をつづけるか、場所をずらすか、判断する。削孔の深さを計測し、十分シースが現れてもおかしくない深さ（設計上のシース内縁の深さ程度で）でシースが現れていない場合は、場所をずらして削孔した。基本的には、下方に移動した。
【００５９】
（５）シースが現れて第１孔目が終了したら第２孔目を削孔する。この削孔によって、シース内にグラウトの充填されていない部分は、そのほとんどが水圧によって、シースが破れたり、変形することがわかった。
【００６０】
シース内にグラウトが充填されていても、シースが破損したり、シースが破れた後、その水圧によってグラウトが飛ばされ、すぐにはグラウトの有無の判断がつかない場合もあった。このとき、孔を拡径掘削することによって、グラウトの存在の有無を、明確に目視で確認することができた。グラウトが充填されていてもシースが破損するのは、水圧によって飛ばされた砕かれた粗骨材がシースに当たるためではないかと考えられる。シースの破損した部分から水圧によって飛ばされた骨材は、グラウト充填されていないシース内に入り込むことが、再注入のグラウト終了後の桁切断検査の結果、明らかになった。しかしながら、その骨材が、再注入の障害にはなっておらず、充填は完全であった。
【００６１】
第１孔目は、４０ｍｍのノズル径に対し５０ｍｍ程度の孔があく。今回の撤去桁は、粗骨材が玉石であり、なかには、３０〜４０ｍｍ程度の玉石があったため、第１孔目の削孔に時間がかかった。拡径孔の削孔は、第１孔目の孔より、粗骨材が比較的大きな形のままで排出されるので、掘削速度は、数倍程度速い。
【００６２】
また、第１孔目は、ノズル先端の蓄圧によって戻される。操作はオペレーターの力量に負う部分が多い。実施例では、取り付けていなかったが、油圧回路にチェックバルブを設置することによって押し戻しは、ある程度解消されると考えられる。
【００６３】
通気の確認は、コンプレッサーを使用して行った。この通気確認手段により、中に貯まっている水をある程度排出することができる。
【００６４】
基本性能確認用試験体１２０（図８）、実橋模擬試験体１３０（図９）、撤去桁５０（図３〜５）に対する各試験結果を図１０にまとめて示した。図１０は、横軸に水圧（ＭＰａ）を取り、縦軸に単位長さ当たりの削孔処理時間（分／ｍ）を取って示した。プロットされた各点の使用機械は、前述の表１に示した各タイプである。水圧が高い程、処理時間は短く、同タイプの機械による低圧力の削孔では、粗骨材が川砂利の場合に比し、砕石を用いたコンクリートでは処理時間が短くなるのに比し、高圧力では近接している。
【００６５】
観察は、目視を主体とし、目視による判定が困難な場合には、ファイバースコープを用いた。また、ウォータージェット工法による削孔処理のみでは鋼製シースが障害となりプレストレストコンクリートグラウトおよびＰＣ鋼材の確認ができない場合があると想定されたので、鋼製シースの除去手段についても検討した。
【００６６】
各試験体とも削孔の直進性はほぼ確保できていると判断された。また、施工機械の違いによる差も殆どないが、いずれも上方に偏心する傾向が見られた。削孔径は、いずれも目標削孔径を大きく逸脱するものはなかったが、タイプＡ１での水圧では粗骨材を粉砕するエネルギーを有していないため、粗骨材の大きさに影響を受けて孔壁に凹凸が目立つ結果となった。
【００６７】
タイプＢ１では、高水圧仕様で粗骨材も粉砕しながら削孔処理が可能なため、孔壁の仕上がりは比較的平滑であったが、貫通直前に試験体（粗骨材＝砕石）の破壊現象が見られた。これは、形成された削孔孔とロットの隙間に骨材の削孔粉がかみ合うことによって一時的に排水不良となり、削孔孔先端において水圧の上昇が起き、内部から試験体を破壊したものと考えられる。そこで、タイプＢ２〜Ｂ４のように水圧を下げた削孔処理を実施したところ、このような試験体の破壊現象は見られなかった。
【００６８】
タイプＣ１では、ノズル先端にビットが仕込まれているため、均一な孔壁の仕上がりとなっている。また、低水圧のエネルギーをカバーするため、研磨剤を併用したウォータージェット工法については、研磨剤を用いない他の手段に比べ能力に優位性が見られなかった。
【００６９】
図１０より、削孔処理能力は試験体の使用粗骨材の影響を受けていると判断され、総じて川砂利より砕石の方が削孔速度は速い。これは、川砂利は噴射水による破砕が困難なのに対し、砕石は粉砕が容易であるためといえる。また、水圧ならびに水量の違いによる相関はあまりなく、タイプＢ１での試験体の破壊例を考慮すると、できるだけ低水圧で適切なノズルを選定することが効率的な削孔処卑に有効であると考えられる。本実験の範囲内では、水圧５０〜１５０ＭＰａ程度で流量が１００Ｌ／分前後が適切であった。粗骨材が川砂利であっても、水圧２００ＭＰａ以下での適用が望ましい。
【００７０】
【発明の効果】
本発明のプレストレストコンクリートグラウト再注入方法は以上のように構成されているので、プレストレストコンクリート構造物のグラウト充填不十分な不良箇所をウォータージェット工法により特定し、グラウト充填不良部分にグラウトの充填を完全に行うことができ極めて有用である。
【図面の簡単な説明】
【図１】プレストレストコンクリートグラウト再注入方法の作業手順を示すフロー図である。
【図２】プレストレストコンクリートグラウト再注入方法の作業手順を示すフロー図である。
【図３】撤去桁の（ａ）は側面図、（ｂ）支点部横断面図、（ｃ）支間中央部断面図である。
【図４】グラウト充填調査結果を示す説明図である。
【図５】グラウト充填調査結果を示す説明図である。
【図６】ウォータージェット用ノズルの（ａ）縦断面図、（ｂ）正面図である。
【図７】ウォータージェット用ノズルの（ａ）縦断面図、（ｂ）正面図である。
【図８】基本性能確認用の試験体の（ａ）は正面図、（ｂ）はそのＡ−Ａ矢視断面図である。
【図９】実橋模擬試験体の（ａ）は正面図、（ｂ）はそのＡ−Ａ矢視断面図である。
【図１０】水圧と削孔時間との関係を示すグラフである。
【図１１】作業手順を示すフローチャートである。
【符号の説明】
１０    ＰＣ鋼材挿通路
１１、１２、１６    通過点
１３、１４、１５    分岐点
１３ａ、１４ａ、１５ａ    調整弁
１７    定着部
２０、３０    真空吸引経路
２１、３１    圧力計
２２、２３    調整弁
２３、３３    分岐弁
２３ａ、３３ａ    矢印
２４、３４    排出管
２５、３５    調整弁
２６    分岐点
２７    真空ポンプ
４０    グラウト注入経路
４１    圧力計
４２    調整弁
４３    分岐弁
４３ａ、４３ｂ    矢印
４４    循環回路
４５    グラウトポンプ
５０    撤去桁
５１    ＰＣ鋼材
５２、５３    充填不良部
６１    削孔
６２    確認
６３    終了
６４    削孔
６５    確認
６６    排出
６７    取付
６８    再注入
６９    後処理
１００    ２穴式回転ノズル
１０１、１０２    ノズル
１０３    削孔ヘッド
１１１、１１２    ノズル
１２０    試験体
１３０    実橋模擬試験体
１３１    定着部
１３２    表面
１３３    削孔
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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