(57)【要約】【課題】  しごき加工時に発生する損傷を的確に評価することが可能な試験方法および装置を提供する。【解決手段】  本発明の装置は、対向する２つの成形面１１を有する成形ダイス１と、成形ダイス１と同軸的に配置され対向する２つのしごきすべり面２１を有するしごきダイス２と、厚さＴの板状ワーク５を成形ダイス１およびしごきダイス２に押し込み、成形ダイス１で成形し、その後しごきダイス２でしごく、幅Ｗのパンチ３と、を有し、成形面１１の対向面間隔は（２Ｔ＋Ｗ）以上であって、しごきすべり面２１の対向面間隔はＷより大きく成形面１１の対向面間隔より小さい。  そして、上記装置を用い、板状ワーク５をパンチ３により成形ダイス１に押し込む成形工程と、成形工程で成形された板状ワーク５’をパンチ３によりしごきダイス２に押し込んでしごく加工工程と、からなり、しごき加工工程中に発生する損傷を測定する。【選択図】      図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
厚さＴの板状ワークを幅Ｗのパンチにより、（２Ｔ＋Ｗ）以上の対向面間隔で対向する少なくとも２つの成形面を有する成形ダイスに押し込んで成形する成形工程と、
該成形工程で成形された該板状ワークを該パンチにより、Ｗより大きく該成形面の対向面間隔より小さい対向面間隔で対向する少なくとも２つのしごきすべり面を有するしごきダイスに押し込んでしごき加工を行うしごき加工工程と、
からなり、該しごき加工工程中に発生する損傷を測定することを特徴とするしごき加工時の損傷評価試験方法。
【請求項２】
前記しごき加工工程は、前記パンチおよび前記しごきダイスに付加する荷重を測定するしごき荷重測定工程を含む請求項１記載のしごき加工時の損傷評価試験方法。
【請求項３】
前記しごき加工工程は、前記しごきダイスの温度を測定する温度測定工程を含む請求項１または２に記載のしごき加工時の損傷評価試験方法。
【請求項４】
前記成形工程は、前記板状ワークを断面Ｕ字形状に曲げ変形するＵ字曲げ加工工程である請求項１〜３のいずれかに記載のしごき加工時の損傷評価試験方法。
【請求項５】
さらに、前記成形工程の前に、前記しごきダイスに潤滑剤を塗布する潤滑剤塗布工程を有する請求項１〜４のいずれかに記載のしごき加工時の損傷評価試験方法。
【請求項６】
さらに、前記成形工程の前に、前記板状ワーク、前記パンチおよび前記しごきダイスのうちいずれか１以上を加熱する加熱工程を有する請求項１〜５のいずれかに記載のしごき加工時の損傷評価試験方法。
【請求項７】
さらに、前記しごき加工工程の後に前記板状ワークおよび／または前記しごきダイスの表面の性状の評価を行う請求項１〜６のいずれかに記載のしごき加工時の損傷評価試験方法。
【請求項８】
対向する少なくとも２つの成形面を有する成形ダイスと、
該成形ダイスと同軸的に配置され、対向する少なくとも２つのしごきすべり面を有するしごきダイスと、
厚さＴの板状ワークを前記成形ダイスおよび前記しごきダイスに押し込み、該成形ダイスで成形し、その後該しごきダイスでしごく、幅Ｗのパンチと、
を有し、前記成形面の対向面間隔は（２Ｔ＋Ｗ）以上であって、前記しごきすべり面の対向面間隔はＷより大きく該成形面の対向面間隔より小さいことを特徴とするしごき加工時の損傷評価試験装置。
【請求項９】
さらに、前記しごきダイスおよび前記パンチに付加する荷重を測定するしごき荷重測定手段を有する請求項８記載のしごき加工時の損傷評価試験装置。
【請求項１０】
前記荷重測定手段は、ロードセルである請求項９記載のしごき加工時の損傷評価試験装置。
【請求項１１】
前記しごきすべり面は、テーパ面である請求項８〜１０のいずれかに記載のしごき加工時の損傷評価試験装置。
【請求項１２】
前記しごきダイスは、温度測定手段を有する請求項８〜１１のいずれかに記載のしごき加工時の損傷評価試験装置。
【請求項１３】
前記しごきダイスは、前記しごきすべり面の対向面間の間隔を調整するスペーサーを有する請求項８〜１２のいずれかに記載のしごき加工時の損傷評価試験装置。
【請求項１４】
さらに、前記成形ダイスおよび／または前記しごきダイスを加熱する加熱手段を有する請求項８〜１３のいずれかに記載のしごき加工時の損傷評価試験装置。
【請求項１５】
前記パンチは、前記板状ワークを押し込む速度を調整する速度調整手段を有する請求項８〜１４のいずれかに記載のしごき加工時の損傷評価試験装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、塑性加工、特に金属のしごき加工時に工具等が受ける損傷を再現し、加工性能を評価する方法および装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
塑性加工の際、一般的に発生する問題の大部分は、摩擦、潤滑、凝着などのトライボロジー的な問題である。しかしながら、トライボロジー的な現象は、様々な因子の組み合わせにより大きく左右されるため、非常に複雑である。そのため、ある加工において、加工条件（たとえば、加工温度、工具への負荷、工具材料、表面処理、潤滑剤、など）が、工具や被加工材などにどのような影響を及ぼすかを判定するためには、実生産と同様な条件下で試験を行う必要がある。
【０００３】
最も信頼性がある試験は実地試験であるが、実地試験は費用と時間がかかる。そのため、これまで、実験室において簡単に短時間で判定できる試験方法が工夫されてきている。特に、熱間鍛造金型の寿命を正確に予測することができる試験方法は、金型の寿命を向上させる目的から必要とされている。
【０００４】
また、熱間鍛造金型の寿命を予測するために、熱−変形連成温度解析や摩耗予測式を用いた算出が行われている。熱−変形連成温度解析では、変形解析と温度解析を微小ステップ毎に交互に行い連成解析をする。そして、この解析に必要な物性値・特性値の一つとして摩擦特性が挙げられる。また、摩耗予測式には、累積摩擦仕事量がパラメータとして含まれている。累積摩擦仕事量は、すべり速度、面圧、摩擦係数の積の累積で表される。したがって、摩擦係数を精度よく定量的に算出することは、金型の寿命を予測する上で特に重要である。
【０００５】
たとえば、しごき加工における損傷評価試験方法として、特許文献１には、中央部に孔が設けられた試験片に潤滑剤を塗布するとともに一対の凹部と凸部を備えた工具により試験片にしごき加工を行う、潤滑剤の性能評価方法が開示されている。特許文献１の方法では、しごき加工中の工具にかかる荷重や、しごき加工後の工具と試験片の表面性状を測定する。また、非特許文献１には、パンチとテーパダイスによりＵ曲げとしごき加工を行い、ダイス押拡げ力とパンチ力とを測定して摩擦係数を算出する摩擦試験法が記載されている。
【特許文献１】特開２００３−２９４７２７号公報
【非特許文献１】中村、他４名，「Ｕ曲げしごき形摩擦試験機による亜鉛系表面処理鋼板の摩擦特性評価」，塑性と加工，日本塑性加工学会，１９９３年１０月，第３４巻，第３９３号，ｐ．１１５３−１１５９
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、特許文献１では、特定の形状の試験片や、それに合わせた工具を用いなければ、的確な測定をすることができない。また、特許文献１の方法により得られる測定結果は、潤滑剤の違いによる性能差を相対的に評価するものであって、摩擦係数の絶対値を算出するには至っていない。
【０００７】
非特許文献１に記載の方法では、Ｕ曲げとしごき加工を同時に行っている。そのため、ダイスを押拡げる力は、Ｕ曲げとしごき加工の双方に起因するものである。したがって、ダイスを押拡げる力を測定し算出した摩擦係数は、しごき加工時の摩擦係数を的確に示していない。つまり、非特許文献１では、しごき加工のみに起因する損傷を的確に再現することができない。
【０００８】
そこで、本発明は、しごき加工時に発生する損傷を的確に再現することにより、しごき加工における工具や潤滑剤などの性能を容易に評価できる試験方法および装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
［しごき加工時の損傷評価試験方法］
本発明のしごき加工時の損傷評価試験方法は、厚さＴの板状ワークを幅Ｗのパンチにより、（２Ｔ＋Ｗ）以上の対向面間隔で対向する少なくとも２つの成形面を有する成形ダイスに押し込んで成形する成形工程と、該成形工程で成形された該板状ワークを該パンチにより、Ｗより大きく該成形面の対向面間隔より小さい対向面間隔で対向する少なくとも２つのしごきすべり面を有するしごきダイスに押し込んでしごき加工を行うしごき加工工程と、からなり、該しごき加工工程中に発生する損傷を測定することを特徴とする。
【００１０】
本発明のしごき加工時の損傷評価試験方法において、前記しごき加工工程は、前記パンチおよび前記しごきダイスに付加する荷重を測定するしごき荷重測定工程を含むのが望ましい。また、前記しごき加工工程は、前記しごきダイスの温度を測定する温度測定工程を含むのが望ましい。
【００１１】
本発明のしごき加工時の損傷評価試験方法において、前記成形工程は、前記板状ワークを断面Ｕ字形状に曲げ変形するＵ字曲げ加工工程であるのが望ましい。
【００１２】
さらに、前記成形工程の前に、前記しごきダイスに潤滑剤を塗布する潤滑剤塗布工程、および／または、前記板状ワーク、前記パンチおよび前記しごきダイスのうちいずれか１以上を加熱する加熱工程、を有するのが望ましい。
【００１３】
さらに、前記しごき加工工程の後に前記板状ワークおよび／または前記しごきダイスの表面の性状の評価を行うのが望ましい。
【００１４】
［しごき加工時の損傷評価試験装置］
本発明のしごき加工時の損傷評価試験装置は、対向する少なくとも２つの成形面を有する成形ダイスと、該成形ダイスと同軸的に配置され、対向する少なくとも２つのしごきすべり面を有するしごきダイスと、厚さＴの板状ワークを前記成形ダイスおよび前記しごきダイスに押し込み、該成形ダイスで成形し、その後該しごきダイスでしごく、幅Ｗのパンチと、を有し、前記成形面の対向面間隔は（２Ｔ＋Ｗ）以上であって、前記しごきすべり面の対向面間隔はＷより大きく該成形面の対向面間隔より小さいことを特徴とする。
【００１５】
さらに、前記しごきダイスおよび前記パンチに付加する荷重を測定するしごき荷重測定手段を有するのが好ましい。この際、前記荷重測定手段は、ロードセルであるのが好ましい。
【００１６】
本発明のしごき加工時の損傷評価試験装置において、前記しごきすべり面は、テーパ面であるのが好ましい。
【００１７】
前記しごきダイスは、温度測定手段を有するのが好ましい。また、前記しごきダイスは、前記しごきすべり面の対向面間の間隔を調整するスペーサーを有するのが好ましい。
【００１８】
さらに、前記成形ダイスおよび／または前記しごきダイスを加熱する加熱手段を有するのが好ましい。
【００１９】
また、前記パンチは、前記板状ワークを押し込む速度を調整する速度調整手段を有するのが好ましい。
【発明の効果】
【００２０】
［しごき加工時の損傷評価試験方法］
本発明のしごき加工時の損傷評価試験方法は、成形工程としごき加工工程との２工程からなる。成形工程において板状ワークを予め成形してからしごくので、成形工程で要する力の影響がしごき加工工程に及ばない。その結果、しごき加工工程では、成形工程の影響を排除でき、しごき加工工程に起因して発生するしごきダイスの損傷を再現することができる。
【００２１】
また、本発明のしごき加工時の損傷評価試験方法のしごき加工工程において、パンチおよびしごきダイスに付加する荷重を測定することにより、しごき加工に起因する荷重を測定することができる。その結果、しごき加工における正確な摩擦係数を定量的に算出することができる。
【００２２】
［しごき加工時の損傷評価試験装置］
本発明のしごき加工時の損傷評価試験装置は、成形ダイスと、成形ダイスとは別のしごきダイスと、を有する。成形ダイスとしごきダイスとを別々にしたことにより、成形に要する力の影響が、しごきダイスに及ばない。その結果、成形ダイスからしごきダイスへの影響を排除でき、しごきに起因して発生するしごきダイスの損傷を再現することができる。
【００２３】
また、本発明のしごき加工時の損傷評価試験装置がパンチおよびしごきダイスに付加する荷重を測定するしごき荷重測定手段を有すれば、しごき加工に起因する荷重を測定することができる。さらに、しごきダイスのしごきすべり面がテーパ面であれば、パンチおよびしごきダイスに付加する荷重の測定値から、正確な摩擦係数を直接算出することができる。
【００２４】
そして、しごきすべり面の対向面間隔を調整するスペーサ、成形ダイスやしごきダイスを加熱する加熱手段、パンチの押し込み速度を調整する速度調整手段、等により、摩擦を引き起こす要因となる複数の摩擦因子をそれぞれ独立に任意に設定することができる。その結果、実際の生産工程と同等の損傷を再現することができる。
【００２５】
すなわち、本発明のしごき加工時の損傷評価試験方法および損傷評価試験装置によれば、しごき加工に関して信頼性の高い正確な評価が可能となる。たとえば、ある加工条件下において黒鉛系潤滑剤の摩擦係数はμ＝０．１であることが知られているが、本発明の試験方法および試験装置を同様の加工条件の下で用い、黒鉛系潤滑剤の摩擦係数を算出した場合、ほぼ０．１の正確な計算結果を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
以下に、本発明のしごき加工時の損傷評価試験方法、および、しごき加工時の損傷評価試験装置を実施するための最良の形態を、図１および図２を用いて説明する。
【００２７】
［しごき加工時の損傷評価試験方法］
本発明のしごき加工時の損傷評価試験方法は、成形工程と、しごき加工工程と、からなる。そして、しごき加工工程中に発生する損傷を測定する。
【００２８】
成形工程は、厚さＴの板状ワークを幅Ｗのパンチにより、（２Ｔ＋Ｗ）以上の対向面間隔で対向する少なくとも２つの成形面を有する成形ダイスに押し込んで成形する工程である。
【００２９】
成形工程は、成形面の対向面間隔が（２Ｔ＋Ｗ）以上であるので、板状ワークに対してしごきは行われない。そのため、成形工程は、曲げ成形や絞り成形からなる成形であるのが望ましい。特に、板状ワークの断面Ｕ字形状曲げ変形するＵ字曲げ加工工程であるのが望ましい。そして、成形工程後の板状ワークは、Ｕ字形状や円筒状であって、対向する２以上の壁面部を有する形状に成形される。
【００３０】
しごき加工工程は、成形工程で成形された板状ワークを上記パンチにより、Ｗより大きく成形ダイスの成形面の対向面間隔より小さい対向面間隔で対向する少なくとも２つのしごきすべり面を有するしごきダイスに押し込んでしごき加工を行う工程であって、成形工程の後行われる。
【００３１】
また、しごきダイスは、成形ダイスと同軸的に配置されているのがよい。成形ダイスとしごきダイスとが同軸的に配置されていることにより、同一のパンチを用いて成形工程としごき加工工程とを連続的に行うことができる。
【００３２】
しごき加工工程は、しごきすべり面の対向面間隔がＷより大きく該成形面の対向面間隔より小さいため、成形工程で成形された板状ワーク（壁面部）は、その外側面部にしごき変形を受ける。しごき加工により、板状ワークの壁面部は、板厚が薄くなる。
【００３３】
しごき加工工程では、成形工程において板状ワークが予め成形されているので、成形工程で要する力の影響、たとえば、成形により生じるパンチやダイスへの荷重が、しごき加工工程に及ばない。具体的には、成形工程により壁面部が形成された一定の形状で、その外側面部にしごき加工が施されるため、しごき加工工程ではしごく力に起因する荷重のみがパンチおよびダイスへ定常的に作用する。したがって、しごき加工工程では成形工程の影響が排除され、しごきダイスはしごき加工に起因して発生する損傷のみを受ける。つまり、しごき加工時に発生する損傷を的確に再現することが可能となる。
【００３４】
しごき加工工程は、パンチおよびしごきダイスに付加する荷重を測定するしごき荷重測定工程を含むのが望ましい。本発明のしごき加工時の損傷評価試験方法において荷重測定工程で測定される荷重は、しごき加工のみに起因して発生する荷重である。そして、測定された荷重を用いて算出される摩擦係数（算出方法は後述）は、しごき加工のみに起因する正確な値である。
【００３５】
また、しごき加工工程は、しごきダイスの温度を測定する温度測定工程を含むのが望ましい。温度測定工程において、しごき加工中のダイス内の温度を定量的に捉えることにより、しごきダイスの寿命を予測する上で主要な要因となるダイス温度を経時的に測定することができる。
【００３６】
なお、本発明のしごき加工時の損傷評価試験装置において、試験片である板状ワークは、その厚さがＴでほぼ一定であれば、特に限定はない。たとえば、成形工程がＵ字曲げ成形であれば、帯状であるのが望ましい。また、成形工程が絞り成形であれば、円板状であるのが望ましい。なお、帯状の板状ワークを用いれば、板状ワークの長さを変えることにより、しごきすべり面との接触時間やすべり距離を任意の条件に設定するのが容易である。
【００３７】
さらに、しごきダイス等（板状ワークや各ダイス）に任意の潤滑剤を塗布することにより、潤滑剤に関する性能評価が可能となる。また、しごきダイス等を所望の温度まで加熱することにより、実際の生産工程と同等の損傷を再現することができる。そのため、本発明のしごき加工時の損傷評価試験方法は、さらに、成形工程の前に、しごきダイスに潤滑剤を塗布する潤滑剤塗布工程を有するのが望ましい。また、さらに、板状ワーク、パンチおよびしごきダイスのうちいずれか１以上を加熱する加熱工程を有するのが望ましい。
【００３８】
さらに、しごき加工工程の後に板状ワークおよび／またはしごきダイスの表面の性状の評価を行うのが望ましい。成形工程において板状ワークが予め成形されているので、しごき加工工程では、成形工程の影響が排除され、しごき加工に起因して発生する損傷のみを受ける。その結果、しごき加工時に発生する板状ワークの変形状態やしごきダイス表面のしごき痕などを的確に評価することが可能となる。また、表面の性状を評価する方法としては、目視による観察の他、表面粗さ計による測定や、画像分析などが挙げられる。
【００３９】
なお、本発明のしごき加工時の損傷評価試験方法は、上記の実施の形態に限定されるものではなく、他の工程を追加してもよい。
【００４０】
［しごき加工時の損傷評価試験装置］
本発明のしごき加工時の損傷評価試験装置は、成形ダイスと、しごきダイスと、パンチと、からなり、板状ワークを被加工材（試験片）として塑性加工を行う装置である。
【００４１】
成形ダイスは、対向する少なくとも２つの成形面を有する。成形面とは、板状ワークを成形する際に板状ワークと接触する面である。また、成形面の対向面間隔とは、成形ダイスの対向する面の各部のうち最も対向面間隔の狭い間隔を指す。成形ダイスは、少なくとも２つの成形面を有する形態であればよく、たとえば、対向する２つの成形面を有する成形ダイスであればＵ字曲げ加工に代表される曲げ加工を行うことができるし、対向する形成面が無数にある成形ダイス、すなわち、円筒形の中空部を有する成形ダイスであれば深絞り加工に代表される絞り加工を行うことができる。
【００４２】
しごきダイスは、成形ダイスと同軸的に配置され、対向する少なくとも２つのしごきすべり面を有する。しごきすべり面とは、板状ワークをしごく際に板状ワークと接触する面である。また、しごきすべり面の対向面間隔とは、しごきダイスの対向する面の各部のうち最も対向面間隔の狭い間隔を指す。また、しごきダイスは、少なくとも２つのしごきすべり面を有する形態であればよく、通常、しごきダイスと成形ダイスとは、ほぼ同様の形態である。つまり、対向する２つの成形面を有する成形ダイスを用いる場合には、対向する２つのしごきすべり面を有するしごきダイスを用いる。
【００４３】
パンチは、幅がＷであって、厚さＴの板状ワークを成形ダイスおよびしごきダイスに押し込み、成形ダイスで成形し、その後しごきダイスでしごく。しごきダイスは、成形ダイスと同軸的に配置されるので、同一のパンチで板状ワークに成形としごきを行うことができる。
【００４４】
成形ダイスの成形面の対向面間隔は、（２Ｔ＋Ｗ）以上である。また、しごきダイスのしごきすべり面の対向面間隔は、Ｗより大きく成形面の対向面間隔より小さい。ここで、図１は、本発明のしごき加工時の損傷評価試験装置の一例を示した軸方向断面図である。図１の装置は、凹部を有するダイベース４と、ダイベース４の凹部に固定され成形面１１を有する形成ダイス１と、形成ダイス１と同軸的に配置されしごきすべり面２１を有するしごきダイス２と、幅Ｗのパンチ３と、からなる。図１では、厚さＴの板状ワーク５をパンチ３により成型ダイス１へ押し込み、次にしごきダイス２へ押し込む。
【００４５】
成形ダイス１の成形面１１の対向面間隔は、図１のＤf で示される。Ｄf は、（２Ｔ＋Ｗ）以上であるため、厚さＴの板状ワーク５に対してしごきは行われない。そして、成形後の板状ワーク５’には壁面部５１が形成され、一方の壁面部５１の外側面から他方の壁面部５１の外側面までの幅は、成形面１１の対向面間隔Ｄf と同じとなる。また、しごきダイス２のしごきすべり面の対向面間隔は、Ｄi で示される。Ｄi は、Ｗより大きいが成形面の対向面間隔Ｄf より小さいため、成形ダイス１で成形された板状ワーク５’の壁面部５１は、しごかれる。
【００４６】
なお、成形ダイスが円筒形の中空部を有する成形ダイスである場合は、パンチの幅はパンチの直径、対向面間隔は成形ダイスの中空部の径のうち最も狭い部分の直径、に相当する。しごきダイスも同様である。また、この際、板状ワークは円板状である。
【００４７】
本発明のしごき加工時の損傷評価試験装置は、成形ダイスとしごきダイスとが別々のダイスからなる。そのため、成形に要する力の影響が、しごきダイスに及ばない。具体的には、成形ダイスとしごきダイスとが別々のダイスからなるため、しごきダイスによりしごく際には、しごく力に起因する荷重のみがパンチおよびしごきダイスへ定常的に作用する。その結果、成形ダイスからしごきダイスへの影響を排除でき、しごきに起因して発生するしごきダイスの損傷のみを再現することができる。
【００４８】
さらに、しごきダイスおよびパンチに付加する荷重を測定するしごき荷重測定手段を有するのが好ましい。成形ダイスとしごきダイスとが別々のダイスからなるため、板状ワークをしごく際に、しごく操作のみに関する荷重を測定することができる。その結果、測定された荷重を用いて算出される摩擦係数（算出方法は後述）は、しごきにのみ起因する正確な摩擦係数である。
【００４９】
荷重測定手段は、しごきダイスおよびパンチに付加する荷重を測定できる手段であれば、特に限定はない。荷重を測定する各種センサ類を用いたり、歪ゲージなどの歪検出素子をしごきダイスに貼付し変形量から荷重を算出してもよいが、荷重測定手段はロードセルであるのが好ましい。
【００５０】
なお、しごきダイスのしごきすべり面がテーパ面であれば、パンチおよびしごきダイスに付加する荷重の測定値から、正確な摩擦係数を直接算出することができる。図２は、図１の断面図のうち、しごきすべり面２１の部分拡大図である。成形された板状ワーク５’をしごく際、しごきすべり面２１には、軸方向（パンチの押し込み方向）にかかるしごき荷重ＬI と、軸方向と垂直にかかるしごき開き荷重ＬE が付加する。しごきすべり面が軸方向から角度θ傾いたテーパ面であると、摩擦係数μは、下記の［数１］の数式から算出される。
【００５１】
【数１】
2005292005.tif 000003
【００５２】
上記方法により摩擦係数μが定量的に算出できるので、しごき加工に対する定量的な性能評価が可能となる。また、正確な摩擦係数μは、熱−変形連成温度解析や摩耗予測式に用いられ、しごきダイスの寿命を的確に予測することができる。
【００５３】
さらに、本発明のしごき加工時の損傷評価試験装置に以下に説明する手段を設けることにより、摩擦を引き起こす要因となる複数の摩擦因子を独立に設定することができる。摩擦条件は、摩擦因子により大きく左右される。各摩擦因子を個々に設定し、操作中の摩擦条件を一定とすることにより、実際の生産工程と同等の損傷をしごきダイスに対して再現することができる。
【００５４】
ここで、摩擦因子とは、摩擦を引き起こす要因となる物性値や特性値であり、板状ワークの温度、しごきすべり面をすべるすべり速度、すべり距離、しごきすべり面との接触時間、しごきダイスの温度、面圧（しごき率：板状ワークの厚さの減少率）などである。
【００５５】
しごきダイスは、温度測定手段を有するのが好ましい。温度測定手段により、しごく際のダイス内の温度を定量的に捉えることにより、しごきダイスの寿命を予測する上で主要な要因となるダイス温度を経時的に測定することができる。
【００５６】
しごきダイスは、しごきすべり面の対向面間の間隔を調整するスペーサーを有するのが好ましい。スペーサの厚さを調整することにより、しごきすべり面の対向面間隔を任意に調整することができるので、摩擦因子のうち面圧を任意に設定することができる。
【００５７】
また、成形ダイスおよび／またはしごきダイスを加熱する加熱手段を有するのが好ましい。加熱手段は、その形態に特に限定はないが、発熱体を配設することにより各ダイスを加熱・保温可能なダイベースであるのが好ましい。加熱手段により、摩擦因子のうちしごきダイス内の温度さらには板状ワークの温度を、操作中において一定に保つことができる。特に、多数の板状ワークに対して繰り返して試験を行う場合においても、個々の板状ワークに対して同一の温度条件で試験が可能である。
【００５８】
また、パンチは、板状ワークを押し込む速度を調整する速度調整手段を有するのが好ましい。速度調整手段により、摩擦因子のうちすべり速度を任意に設定することができる。さらに、板状ワークの大きさ（長さや直径）によりすべり距離を任意に設定することができ、すべり速度とすべり距離とを調整することにより接触時間を任意に設定することができる。
【００５９】
上記の各手段によれば、摩擦因子を任意に設定でき、実際の生産工程と同等の損傷をしごきダイスに対して再現することができる。その結果、実際の生産工程でのしごきダイスの性能（しごきダイスの材質、表面処理、潤滑剤など）を定量的に評価することが可能となる。
【００６０】
なお、本発明のしごき加工時の損傷評価試験装置は、上記の実施の形態に限定されるものではなく、他の構成を追加してもよい。また、本発明のしごき加工時の損傷評価試験装置は、上記のしごき加工時の損傷評価試験方法に用いる試験装置として好適である。
【実施例】
【００６１】
以下に、本発明のしごき加工時の損傷評価試験方法およびその試験装置の実施例を、図３〜図１０を用いて説明する。
【００６２】
本実施例のしごき加工時の損傷評価試験装置（以下、試験装置と記載）は、ダイベース４０に配置された対向する２つの成形ダイス１０と対向する２つのしごきダイス２０と、パンチ３０と、からなる。図３は、本実施例の試験装置を模式的に示した斜視図であるが、本実施例の試験装置は同様の構成が左右対称に対向して配置されるため、片側だけを示している。なお、図３において、形成ダイス１０は一点鎖線、しごきダイス２０は点線、ダイベース４０は実線で示した。
【００６３】
ダイベース４０は、しごきダイス２０を保持する凹部４２と、凹部４２に保持されたしごきダイス２０の上に成形ダイス１０を保持する断面Ｌ字形状の固定面４１を有する。また、ダイベース４０には、１５本の棒状のヒータ（図示せず）が配設されており、５００℃までの加熱が可能である。
【００６４】
しごきダイス２０を図４に示す。図４は、しごきダイス２０の断面図であって、＜断面１＞は図３のX-X'方向、＜断面２＞は図３のY-Y'方向の断面図である。なお、X-X'方向およびY-Y'方向と直交する方向をZ-Z'方向とする。Z-Z'方向は、本実施例の試験装置の軸方向であって、板状ワーク５０（後述）は、図３のＺ方向にパンチ３０により押し込まれる。
【００６５】
しごきダイス２０は、５５mm×４０mm×３０mm（寸法はX-X',Y-Y',Z-Z'方向の順に記載。以下同様。）であって、浸硫窒化処理を施した熱間ダイス鋼ＤＡＣ10（内部硬さ５０HRC,表面粗さ６．３Rz）からなる。しごきダイス２０のX-X'方向の一端面（X'側）は２つのテーパ面２２，２３からなり、テーパ面２２，２３が交わった部分はX-X'方向に突出している。テーパ面２２，２３は、Z-Z'方向に対して１４°の傾きをもつ。
【００６６】
また、しごきダイス２０は、他端面（Ｘ側）からX'方向へと伸びる断面半円形の空間部２４を有する。空間部２４は、その先端に３つの孔２４１，２４２，２４３（φ0.35）を有する。孔２４１，２４２，２４３は、テーパ面２２と直交する方向に伸びる孔であり、それぞれテーパ面２２から孔２４１，２４２，２４３の先端までの深さが１．０mm，０．５mm，２．０mmの位置まで伸びている。孔２４１，２４２，２４３の先端には、それぞれＣＡ熱電対が配設されており、各深さ位置での温度測定が可能である。
【００６７】
しごきダイス２０は、テーパ面２２，２３が突出するように、ダイベース４０の凹部４２に保持される（図３）。この際、テーパ面２２が上向きとなるように保持される。すなわち、テーパ面２２が、しごきすべり面２２となる。
【００６８】
さらに、しごきダイス２０は、その他端面側に配置された、任意の幅×４０mm×３０mmのスペーサ２５とともにダイベース４０に保持される。
【００６９】
成形ダイス１０は、５４．５mm×１００mm×５０mmであって、浸硫窒化処理を施した熱間ダイス鋼ＤＡＣ10からなる。成形ダイス１０のX'側面は、曲率半径が１０mmの曲面からなる隅部１２と、隅部１２と面続きでＸ方向に入り込んだテーパ面１３を有する。
【００７０】
また、成形ダイス１０は、Z-Z'方向に貫通した複数の孔（図示せず）を有する。この孔は、成形ダイス１０をダイベース４０に固定する際に用いられる。
【００７１】
成形ダイス１０は、隅部１２が突出するようにダイベース４０の固定面４１に固定されることにより、しごきダイス２０の上部に載置される（図３）。すなわち、隅部１２からなる面が、成形面１２となる。また、成形ダイス１０は、固定具（図示せず）と上記複数の孔を用いてダイベース４０に固定される。
【００７２】
そして前述したように、本実施例の試験装置は左右対称の構成を有し、本実施例の試験装置全体のX-X'方向の断面は、図５で示される。すなわち、成形ダイス１０およびしごきダイス２０は互いに同軸的に配置され、対向する２つの成形面１２の対向面間隔はＤf 、対向する２つのしごきすべり面２２の対向面間隔はＤi である（図５（１）参照）。そして、本実施例の試験装置では、Ｄf ＞Ｄi とする。なお、しごきすべり面２２の対向面間隔Ｄi は、スペーサ２５のX-X'方向の幅を選択することにより任意に変更することができる。
【００７３】
パンチ３０は、熱間ダイス鋼ＤＡＣ10からなり、１０mm×４０mm×９０mmの先端部３１（すなわち幅W=10mm）を有する。パンチ３０は、Z-Z'方向に移動可能な状態で対向する一対のダイスの中央に配置される。パンチ３０の他端部には、パンチ３０をＺ方向に加圧する油圧シリンダ（図示せず）が設置される。なお、油圧シリンダにより、パンチ３０は、最大加圧１７tonf、最大変位２５０mm、最大速度３００mm/sで加圧が可能である。
【００７４】
（試験例１）
上記の試験装置を用い、条件Ａ〜Ｃの潤滑剤を用いてしごき加工を１回行ったときの摩擦係数の変化の測定、および、試験後のしごきダイスの表面性状の評価を行った。
【００７５】
試験片として、６０mm×２０mm×１０mmの構造用炭素鋼S45C製のみがき平形鋼である板状ワーク５０（すなわち厚さT=10mm）を準備した（図５（１）参照）。板状ワーク５０は、高周波誘導加熱装置により４３秒間で１２８０℃まで昇温して加熱した。なお、板状ワーク５０の温度測定には、板状ワーク５０に溶着したＣＡ熱電対を用いた。
【００７６】
また、しごきダイス２０のしごきすべり面２２に、潤滑剤を塗布した。一対のしごきダイス２０は、試験装置から取り外され、ホットプレートに載置して３００℃に加熱した。そのままの状態で、潤滑剤スプレー装置により、テーパ面２２，２３に対し０．５秒間スプレー塗布を行った。なお、スプレー条件を変えて、３種類の潤滑条件を設定した。各スプレー条件およびスプレー後のしごきすべり面２２の観察結果（目視により観察）を表１に示す。
【００７７】
【表１】
2005292005.tif 000004
【００７８】
なお、条件Ａと条件Ｂとでは用いられた潤滑剤の種類は同じであるが、条件Ａでは潤滑剤が十分な量で付着しており、条件Ｂよりも表面状態が良好であった。
【００７９】
そして、しごき率が３０％となるようにスペーサ２５で調整してから、潤滑剤を塗布されたしごきダイス２０および成形ダイス１０をダイベース４０に設置した。その結果、成型面１２の対向面間隔Ｄf は３０mm、しごきすべり面２２の対向面間隔Ｄi は２４mmとなった。その後、しごきダイス２０および成形ダイス１０を、ダイベース４０の棒状ヒータにより３００℃に加熱した。また、パンチ３０は、３０℃とした。
【００８０】
上記のようにして準備された試験装置と板状ワーク５０を用い、Ｕ字曲げ加工およびしごき加工を行った。この手順を、図５を用いて説明する。
（１）板状ワークを試験装置（成形ダイス１０上）に載置した。この際、板状ワーク５０は、対向する各ダイス１０の中央に位置するようにした。
（２）パンチ３０をすべり速度１９０mm/sで押し込み、板状ワーク５０に対してＵ字曲げ加工をおこなった（Ｕ字曲げ加工工程）。板状ワーク５０は、対向する２つの側壁部５２を有する断面Ｕ字形状体（板状ワーク５０’とする）に変形した。
（３）引き続き、Ｕ字曲げ加工された板状ワーク５０’に対し、しごき加工を行った（しごき加工工程）。しごき加工により、側壁面５２の外側面がしごかれた。なお、しごき加工工程中の板状ワークの温度（試験温度）は、１２００℃であった。また、試験例１の試験条件を表２に示す。
【００８１】
（１）〜（３）の各工程において、パンチ３０に付加する荷重ＬF ，ＬI およびしごきダイス２０に付加する荷重ＬE を測定した。荷重ＬF ，ＬI およびＬE は、ロードセル（図示せず）により測定した。そして、測定結果を図６に示す。なお、図６のグラフＡは条件Ａ、グラフＢは条件Ｂ、グラフＣは条件Ｃの潤滑条件による測定結果を示している。また、ＬF は曲げ荷重、ＬI はしごき荷重、ＬE はしごき開き荷重、である。なお、各グラフにおいて「変位／mm」とは、パンチ３０の先端の変位である。９０mmの位置でパンチ３０の先端と板状ワーク５０とが接触し、１３５mmの位置でしごき加工工程が開始され、１７５mmの位置で板状ワーク５０がしごきダイス２０から離れる。
【００８２】
また、図６に示す測定値を用いて［数１］に記載の数式によりしごき加工工程中の摩擦係数μを計算した（なお、θ＝14°である）。計算結果を図７に示す。
【００８３】
条件ＡおよびＢ（共に白色系潤滑剤）では、しごき加工工程の初期の段階では付着量の多い条件Ａの摩擦係数μの方が小さいが、しごき距離の増加と共にμが増加し、条件ＡとＢとでほぼ同程度のμの値となった。しごき加工の進行に伴い、条件Ａで付着させた潤滑剤がしごきすべり面から徐々に剥ぎ取られたためと考えられる。また、条件Ｃ（黒鉛系潤滑剤）は、他の条件よりも摩擦係数μが低い値を示した。
【００８４】
すなわち、本試験例によれば、潤滑剤の種類や付着量の差が摩擦に及ぼす影響を、定量的に確認することができた。
【００８５】
さらに、試験後のしごきダイス２０の表面性状の評価を行った。しごきダイス２０の表面状態を、図８に示す。なお、試験後の板状ワーク５０は、所望のＵ字形状に加工されており、Y-Y'方向の幅が試験前の２０mmに対して、試験後では２３mm（最大幅）であった。
【００８６】
（試験例２）
本試験例では、しごき加工工程中の板状ワークの温度を１０８０℃とした他は、試験例１と同様に試験を行った。なお、潤滑剤は、表１の条件Ｃとした。
【００８７】
そして、しごき加工工程中のしごきダイス２０の温度を、孔２４１〜２４３に配設されたＣＡ熱電対を用いて経時的に測定した。図９に測定結果を示す。図９において、点線で示されているのは１．０mm（孔２４１）、実線で示されているのは０．５mm（孔２４２）、太い実線で示されているのは２．０mm（孔２４３）、の深さにおける測定結果である。
【００８８】
温度測定結果によれば、しごきすべり面２２からの深さが０．５mmのしごきダイス内部では、約０．２秒の接触時間で、約２００℃の温度上昇がみとめられた。なお、接触時間は、しごきダイスの出口部（テーパ面２２，２３の突出部）と板状ワークとの実際の接触時間である。
【００８９】
（試験例３）
試験例３−Ｉ〜IVでは、接触時間、すべり速度、しごき加工工程中の板状ワークの温度（試験温度）、摩擦係数、を変更して、試験２と同様な試験を行い、しごきダイスの温度上昇量に対する各摩擦因子の寄与を評価した。また、しごきダイスの温度は、しごきすべり面２２から０．５mmの深さ（孔２４２）での測定値を用いた。
【００９０】
なお、試験例３−Ｉ〜IVの試験条件において、黒鉛潤滑剤の摩擦係数がμ＝０．１となることが既に知られている。
【００９１】
（試験例３−Ｉ）
すべり速度を１４０mm/sまたは１９０mm/sとし、接触時間を変化させて試験を行った。なお、接触時間は、板状ワーク５０の長さを５０〜８０ｍｍの範囲で用い、すべり距離を変更することにより変化させた。図１０のＩに、接触時間に対するしごきダイスの温度上昇量を示す。接触時間は、しごきダイスの温度に大きく影響することがわかった。
【００９２】
（試験例３−II）
長さ５０〜８０ｍｍの範囲の板状ワーク５０を用い、接触時間が０．２２秒または０．４２秒となるように、すべり速度を変化させて試験を行った。図１０のIIに、すべり速度に対するしごきダイスの温度上昇量を示す。すべり速度は、しごきダイスの温度に影響することがわかった。
【００９３】
（試験例３−III）
すべり速度、すべり距離、接触時間、を表２の値に設定し、試験温度を変化させて試験を行った。図１０のIII に、試験温度に対するしごきダイスの温度上昇量を示す。試験温度は、しごきダイスの温度への影響が小さいことがわかった。通常、試験温度が低いほど板状ワークからの伝熱量は少なくなるが、面圧（しごき率）の影響により摩擦熱の発熱量が多かったために、試験温度が低い場合においてもしごきダイスの温度が上昇したのだと考えられる。
【００９４】
（試験例３−IV）
すべり速度、すべり距離、接触時間、を表２の値に設定し、摩擦係数を変化させ（潤滑剤の有無による）て試験を行った。図１０のIVに、摩擦係数に対するしごきダイスの温度上昇量を示す。摩擦係数は、しごきダイスの温度に影響することがわかった。
【００９５】
なお、十分な塗布量の黒鉛系潤滑剤（摩擦係数μ＝０．１）を用いた場合には、摩擦係数はほぼ０．１を示した。すなわち、本実施例の測定装置は、しごき加工工程中の摩擦条件を正確に再現することができた。
【００９６】
【表２】
2005292005.tif 000005
【図面の簡単な説明】
【００９７】
【図１】本発明のしごき加工時の損傷評価試験装置の一例を示す軸方向断面図である。
【図２】本発明のしごき加工時の損傷評価試験装置の一例を示す断面図であって、図１の部分拡大図である。
【図３】実施例のしごき加工時の損傷評価試験装置を模式的に示した斜視図である。
【図４】実施例のしごき加工時の損傷評価試験装置のしごきダイスを模式的に示した断面図であって、＜断面１＞は図３のX-X'方向、＜断面２＞は図３のY-Y'方向の断面図である。
【図５】実施例のしごき加工時の損傷評価試験装置を模式的に示したX-X'方向の断面図であって、（１）は試験前、（２）はＵ字曲げ加工工程、（３）はしごき加工工程を示す。
【図６】試験例１における加工中の変位−荷重グラフであって、Ａは条件Ａ、Ｂは条件Ｂ、Ｃは条件Ｃの潤滑条件での測定結果を示すグラフである。
【図７】試験例１のしごき加工工程中における摩擦係数μの変化を示すグラフである。
【図８】試験例１の試験後の各しごきダイスの表面性状を示す図面代用写真であって、Ａは条件Ａ、Ｂは条件Ｂ、Ｃは条件Ｃで潤滑剤を塗布したしごきダイスの表面性状を示す。
【図９】試験例２の試験結果をまとめたグラフであって、しごき加工工程中のしごきダイスの温度変化を経時的に示すグラフである。
【図１０】試験例３の試験結果をまとめたグラフであって、しごきダイスの温度上昇量に対する各摩擦因子の寄与を示すグラフである。
【符号の説明】
【００９８】
１，１０：成形ダイス
１１，１２：成形面
２，２０：しごきダイス
２１、２２：しごきすべり面
３，３０：パンチ
４，４０：ダイベース
５，５０：板状ワーク
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
2005292005.tif 000009
【図５】
2005292005.tif 000010
【図６】
2005292005.tif 000011
【図７】
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【図８】
2005292005.tif 000013
【図９】
2005292005.tif 000014
【図１０】
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