(57)【要約】【要  約】【課  題】  ＣＯ2 を主成分とするシールドガスを使用し、かつ鋼素線からなる溶接用鋼ワイヤを使用して隅肉溶接を行なうにあたって、スパッタ発生量の低減とビード形状の改善とを達成できる溶接方法を提供する。【解決手段】  REM を 0.015〜0.100 質量％含有する鋼素線からなる溶接用鋼ワイヤを用いて、ガスシールドアーク溶接法で隅肉溶接を行なう。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
希土類元素を 0.015〜0.100 質量％含有する鋼素線からなる溶接用鋼ワイヤを用い、かつＣＯ2 を含有するシールドガスを用いて隅肉溶接を行なうことを特徴とする隅肉溶接方法。
【請求項２】
前記鋼素線が、前記希土類元素に加えて、Ti：0.02〜0.50質量％およびZr：0.02〜0.50質量％のうちの１種または２種を含有し、かつＯ：0.0080質量％以下、Ca：0.0008質量％以下を含有する組成を有することを特徴とする請求項１に記載の隅肉溶接方法。
【請求項３】
前記鋼素線が、前記組成に加えて、Al： 0.005〜3.00質量％を含有することを特徴とする請求項２に記載の隅肉溶接方法。
【請求項４】
前記シールドガスがＣＯ2 を60体積％以上含有し、かつ正極性で前記隅肉溶接を行なうことを特徴とする請求項１、２または３に記載の隅肉溶接方法。
【請求項５】
前記シールドガスが、 100体積％ＣＯ2 であることを特徴とする請求項４に記載の隅肉溶接方法。
【請求項６】
前記シールドガスが、ＣＯ2 を60体積％以上含有し、かつAr、He、Ｈ2 およびＯ2 のうちの１種以上を合計40体積％以下含有する混合ガスであることを特徴とする請求項４に記載の隅肉溶接方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスシールドアーク溶接法で隅肉溶接を行なう溶接方法に係り、特に低コストでスパッタの発生が少なく、優れたビード形状が得られる隅肉溶接方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
シールドガスとしてＣＯ2 ガスを用いるガスシールドアーク溶接は、ＣＯ2 ガスが安価であるとともに、能率の良い溶接法であるので、鉄鋼材料の溶接に広く利用されている。特に自動溶接の急速な普及によって、造船，建築，橋梁，自動車等の種々の分野で使用されている。造船，建築，橋梁の分野では、厚鋼板の高電流多層溶接や隅肉溶接に使用され、自動車の分野では薄鋼板の重ね隅肉溶接やフレア溶接に使用されることが多い。
【０００３】
ガスシールドアーク溶接で使用される消耗電極（すなわち溶接ワイヤ）は、ソリッドワイヤとフラックスコアードワイヤに大別される。
【０００４】
ソリッドワイヤは、鋼素線からなる溶接ワイヤであり、素材となる鋼素線の表面にめっきを施したり、あるいは潤滑剤を塗布したものもある。一方、フラックスコアードワイヤ（以下、ＦＣＷという）は、鋼製の外殻の内側に溶接用フラックスを充填した溶接ワイヤであり、ソリッドワイヤに比べて高価である。
【０００５】
ガスシールドアーク溶接にてＣＯ2 を主成分とするシールドガスを使用し、かつソリッドワイヤを使用する場合には、粗大な溶滴が溶接ワイヤの先端に懸垂し、その溶滴がアーク力によって揺れ動きながら移行するグロビュール移行が生じ、母材（すなわち溶接される厚鋼板）との短絡あるいは再アークによってスパッタが多量に発生する。そのため溶接施工の作業環境が悪化するばかりでなく、溶接ノズルにもスパッタが付着して、シールドガスの供給が不安定になり、溶接施工の作業能率が低下する。特に溶接ロボットを用いた自動溶接では、シールドガスによるシールド性を一定に保つために、溶接ノズルに付着したスパッタを定期的に除去しなければならないので、溶接ロボットの稼働率が低下する。
【０００６】
このような問題に対して、スパッタの発生を抑制する技術が種々検討されている。たとえば特開平6-218574号公報には、溶接ワイヤにＫを添加することによって、スパッタ発生量を低減する技術が開示されている。しかしながら、ＣＯ2 を主成分とするシールドガスを使用し、かつソリッドワイヤを使用するガスシールドアーク溶接では、スパッタの発生を抑制する効果は不十分である。
【０００７】
さらに厚鋼板の隅肉溶接では、ビードの止端形状やアンダーカットの有無等が、溶接継手の疲労強度に多大な影響を及ぼす。したがって隅肉溶接におけるシールドガスと溶接ワイヤの組み合わせは、スパッタの発生を抑制し、かつ優れたビード形状を得る観点から選択される。たとえば、ＣＯ2 を主成分とするシールドガスを使用して隅肉溶接を行なう場合は高価なＦＣＷを使用し、ソリッドワイヤを使用する場合は高価なArを主体とするシールドガスを使用する。
【特許文献１】特開平6-218574号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
厚鋼板の隅肉溶接にて安価なＣＯ2 を主成分とするシールドガスを使用し、かつ安価なソリッドワイヤを使用して、スパッタ発生量の低減とビード形状の改善とを達成できれば、施工コストを削減することが可能である。ところが現状の隅肉溶接技術では、ＣＯ2 を主成分とするシールドガスを使用し、かつソリッドワイヤを使用するための有効な技術は確立していない。
【０００９】
本発明は上記のような問題を解消し、ＣＯ2 を主成分とするシールドガスを使用し、かつ鋼素線からなるガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤを使用して隅肉溶接を行なうにあたって、スパッタ発生量の低減とビード形状の改善とを達成できる溶接方法を提供することを目的とする。
【００１０】
なお、ここで鋼素線からなるガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤとは、溶接用フラックスを内装せず、素材となる鋼素線を主体とするワイヤ（いわゆるソリッドワイヤ）を指す。また本発明は、鋼素線の表面にめっきを施したり、あるいは潤滑剤を塗布したガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤにも支障なく適用できる。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明者らは、溶接用フラックスを内装していないソリッドワイヤと呼ばれるガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ（以下、溶接用鋼ワイヤという）を用いた隅肉溶接について、ＣＯ2 を主成分とするシールドガスを使用して、ビード形状を改善し、かつスパッタ発生量を低減させる技術を鋭意検討した。本発明者らは、溶接用鋼ワイヤの素材となる鋼素線の微量添加元素や溶接の極性が、ビード形状やスパッタ発生量に及ぼす影響について詳細に検討し、以下に述べる知見を得た。
【００１２】
(a) 溶接用鋼ワイヤの鋼素線に希土類元素（以下、REM という）を添加することによって、溶滴移行が安定するとともに、アーク点が集中して、溶融プールの揺動を抑制することが可能となる。その結果、スパッタの発生量を低減でき、しかもビード形状が平滑でアンダーカットの小さい健全な隅肉溶接継手を得ることができる。
【００１３】
(b) 鋼素線に REMを添加し、さらにTi，Zr，Ｏ，Ca およびAlを添加することによって、アーク発生点をさらに安定させ、かつ溶滴の表面張力を好適範囲に調整して溶滴挙動を安定させることが可能となる。その結果、スパッタの発生量を大幅に低減でき、しかも一層良好な隅肉溶接継手を得ることができる。
【００１４】
(c) 鋼素線に REMを添加した溶接用鋼ワイヤをマイナス極（いわゆる正極性）とし、ＣＯ2 を60体積％以上含有するシールドガスを用いて隅肉溶接を行なうことによって、施工コストを削減できる。シールドガスの残部（すなわち40体積％以下）は、Ar，He，Ｈ2 およびＯ2 のうちの１種以上のガスを混合するのが好ましい。なお、 100体積％ＣＯ2 のシールドガスを用いても何ら問題はない。
【００１５】
本発明は、これらの知見に基づいてなされたものである。
【００１６】
すなわち本発明は、REM を 0.015〜0.100 質量％含有する鋼素線からなる溶接用鋼ワイヤを用い、かつＣＯ2 を含有するシールドガスを用いて隅肉溶接を行なう隅肉溶接方法である。
【００１７】
本発明の隅肉溶接方法では、鋼素線が、REM に加えて、Ti：0.02〜0.50質量％およびZr：0.02〜0.50質量％のうちの１種または２種を含有し、かつＯ：0.0080質量％以下、Ca：0.0008質量％以下を含有する組成を有することが好ましい。さらに鋼素線が、前記した組成に加えて、Al： 0.005〜3.00質量％を含有することが好ましい。
【００１８】
また、シールドガスは、ＣＯ2 を60体積％以上含有するガスを用いることが好ましい。そのシールドガスは、 100体積％ＣＯ2 であっても良いし、あるいはＣＯ2 を60体積％以上含有しかつAr，He，Ｈ2 およびＯ2 のうちの１種以上を合計40体積％以下含有する混合ガスであっても良い。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、隅肉溶接の溶接施工時のスパッタ発生を抑制し、かつ優れたビード形状を有する健全な隅肉溶接継手を低コストで得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
本発明の溶接用鋼ワイヤは、ソリッドワイヤとＦＣＷに大別される溶接ワイヤのうち、ソリッドワイヤを対象とする。
【００２１】
まず本発明の溶接用鋼ワイヤの鋼素線の成分を限定した理由について説明する。
【００２２】
REM ： 0.015〜0.100 質量％
REM は、溶滴移行を安定させるとともに、アーク点を集中させて、溶融プールの揺動を抑制する元素である。ガスシールドアーク溶接法による隅肉溶接では、スパッタ発生の抑制に加えて、ビードの止端形状の平滑化やアンダーカットの低減を達成する必要がある。このような隅肉溶接の特性に対して、REM を含有する鋼素線からなる溶接用鋼ワイヤを使用することによって、アークの安定化，スパッタ発生量の低減，ビード形状の改善（すなわちビードの止端形状の平滑化，アンダーカットの低減）が可能となった。REM 含有量が 0.015質量％未満では、これらの効果は得られない。一方、 0.100質量％を超えて添加すると、溶接用鋼ワイヤの製造工程で割れが生じたり、溶接金属の靭性低下を招く。したがって、REM は 0.015〜0.100 質量％の範囲内を満足する必要がある。なお、好ましくは 0.025〜0.050 質量％である。
【００２３】
ここで REMとは、周期表の３族に属する元素の総称である。本発明では、原子番号57〜71の元素を使用するのが好ましく、特にCe，Laが好適である。Ce，Laを鋼素線に添加する場合は、CeまたはLaを単独で添加しても良いし、CeおよびLaを併用しても良い。なお、CeおよびLaをともに添加する場合は、あらかじめCe：40〜90質量％，La：10〜60質量％の範囲内で混合して得られた混合物を使用するのが好ましい。
【００２４】
なお本発明は、基本的成分としてＣ，Si，Mn，Ｐ，Ｓを下記の通り含有する鋼素線からなる溶接用鋼ワイヤに適用するのが好ましい。
【００２５】
Ｃ：0.20質量％以下
Ｃは、溶接金属の強度を確保するのに必要な元素であり、溶融メタルの粘性を低下させて流動性を向上させる効果がある。しかしＣ含有量が0.20質量％を超えると、溶滴および溶融メタルの挙動が不安定となるのみならず、溶接金属の靭性の低下を招く。したがって、Ｃは0.20質量％以下とした。一方、Ｃ含有量を過剰に減少させると溶接金属の強度を確保できない。そのため、0.01〜0.20質量％とするのが好ましい。なお、0.01〜0.10質量％が一層好ましい。
【００２６】
Si：0.05〜2.5質量％以下
Siは、脱酸作用を有し、溶融メタルの脱酸のためには不可欠な元素である。ガスシールドアーク溶接では、Si含有量が0.05質量％未満では、溶融メタルの脱酸が不足し、溶接金属にブローホールが発生する。さらに正極性のガスシールドアーク溶接におけるアークの広がりを抑え、溶滴を微細化し挙動を安定化する作用も有する。一方、 2.5質量％を超えると、溶接金属の靭性が著しく低下する。したがって、Siは0.05〜2.5 質量％の範囲内を満足する必要がある。ただしSi含有量が0.65質量％を超えると、小粒のスパッタが増加する傾向が現われるので、0.05〜0.65質量％の範囲内が好ましい。
【００２７】
Mn：0.25〜3.5 質量％
Mnは、Siと同様に脱酸作用を有し、溶融メタルの脱酸のためには不可欠な元素である。Mn含有量が0.25質量％未満では、溶融メタルの脱酸が不足し、溶接金属にブローホールが発生する。一方、3.5 質量％を超えると、溶接金属の靭性が低下する。したがって、Mnは0.25〜3.5 質量％の範囲内を満足する必要がある。なお、溶融メタルの脱酸を促進し、ブローホールを防止するためには、0.45質量％以上が望ましい。そのため、0.45〜3.5 質量％とするのが好ましい。
【００２８】
Ｐ：0.05質量％以下
Ｐは、鋼の融点を低下させるとともに、電気抵抗率を向上させ、溶融効率を向上させる元素である。さらに正極性のガスシールドアーク溶接において、溶滴を微細化し、アークを安定化する作用も有する。しかしＰ含有量が0.05質量％を超えると、正極性のガスシールドアーク溶接において溶融メタルの粘性が著しく低下し、アークが不安定となり、小粒のスパッタが増加する。また、溶接金属の高温割れを生じる危険性が増大する。したがって、Ｐは0.05質量％以下とした。なお、好ましくは0.03質量％以下である。一方、 鋼素線の鋼材を溶製する製鋼段階でＰを低減するためには長時間を要するので、生産性向上の観点から 0.002質量％以上が望ましい。そのため、 0.002〜0.03質量％とするのが好ましい。
【００２９】
Ｓ：0.02質量％以下
Ｓは、溶融メタルの粘性を低下させ、溶接用鋼ワイヤの先端に懸垂した溶滴の離脱を促進し、正極性のガスシールドアーク溶接においてアークを安定化する。またＳは、正極性のガスシールドアーク溶接においてアークを広げ、溶融メタルの粘性を低下させてビードを平滑にする効果も有する。しかしＳ含有量が0.02質量％を超えると、溶接施工時に小粒のスパッタが増加するばかりでなく、鋼素線中の REM析出物が粗大化するので、鋼素線の加工性が低下して歩留り低下を招く。したがって、Ｓは0.02質量％以下とした。一方、 鋼素線の鋼材を溶製する製鋼段階でＳを低減するためには長時間を要するので、生産性向上の観点から 0.002質量％以上が望ましい。そのため、 0.002〜0.02質量％とするのが好ましい。
【００３０】
さらに本発明では、上記した組成に加えて、鋼素線がTi，Zr，Ｏ，Ca，Alを含有することが好ましい。
【００３１】
Ti：0.02〜0.50質量％およびZr：0.02〜0.50質量％のうちの１種または２種
Ti，Zrは、いずれも強脱酸剤として作用するとともに、溶接金属の強度を増加する元素である。さらに溶融メタルの脱酸によって粘性の低下を抑制してビード形状を平滑化（すなわちハンピングビードを抑制）する効果がある。このような効果を有する故に 350Ａ以上の高電流溶接において有効な元素であり、必要に応じて添加する。Tiが0.02質量％未満，Zrが0.02質量％未満では、この効果は得られない。一方、 Tiが0.50質量％を超える場合，Zrが0.50質量％を超える場合は、溶滴が粗大化して大粒のスパッタが多量に発生する。したがって、Ti，Zrを含有する場合は、Ti：0.02〜0.50質量％，Zr：0.02〜0.50質量％の範囲内を満足するのが好ましい。
【００３２】
Ｏ：0.0080質量％以下
Ｏは、正極性のガスシールドアーク溶接において溶接用鋼ワイヤの先端に懸垂した溶滴
に発生するアーク点を不安定にするとともに、溶滴の挙動を不安定にする作用がある。Ｏ含有量が 0.0080質量％を超えると、正極性の高電流溶接におけるアークの集中と安定化というREM 添加の効果が損なわれ、アークの揺動が増大してスパッタが多量に発生する。またＯは、鋼素線の鋼材を溶製する製鋼段階で REMと激しく反応してスラグを形成する作用を有しており、Ｏ含有量が0.0080質量％を超えると、REM の歩留りが著しく低下する。したがって、Ｏは0.0080質量％以下とするのが好ましい。一方、鋼素線の鋼材を溶製する製鋼段階でＯを低減するためには長時間を要するので、生産性向上の観点から0.0010質量％以上が望ましい。したがって、 0.0010〜0.0080質量％が好ましく、さらに0.0010〜0.0050質量％が一層好ましい。
【００３３】
Ca：0.0008質量％以下
Caは、製鋼および鋳造時に不純物として溶鋼に混入したり、あるいは伸線加工時に不純物として鋼素線に混入する。正極性のガスシールドアーク溶接では、Ca含有量が0.0008質量％を超えると、高電流溶接におけるREM 添加アークの集中と安定化効果が損なわれる。したがって、Caは0.0008質量％以下とするのが好ましい。
【００３４】
Al： 0.005〜3.00質量％
Alは、強脱酸剤として作用するとともに、溶接金属の強度を増加する元素である。さらに溶融メタルの脱酸によって粘性の低下を抑制してビード形状を安定化（すなわちハンピングビードを抑制）するとともに、隅肉溶接におけるビードのアンダーカットを抑制する効果がある。また、Ｏとの親和力によって、溶接用鋼ワイヤの製造段階における REMの酸化ロスを低減する効果も有する。Alが 0.005質量％未満では、このような効果は得られない。一方、 Alが3.00質量％を超える場合は、溶接金属の結晶粒が粗大化し、靭性が著しく低下する。したがって、Alは 0.005〜3.00質量％の範囲内を満足する必要がある。
【００３５】
さらに必要に応じて下記の元素を添加しても、本発明の効果を減じるものではない。
【００３６】
Cr：0.02〜3.0 質量％，Ni：0.05〜3.0 質量％，Mo：0.05〜1.5 質量％，Cu：0.05〜3.0 質量％，Ｂ：0.0005〜0.015 質量％，Mg： 0.001〜0.20質量％
Cr，Ni，Mo，Cu，Ｂ，Mgは、いずれも溶接金属の強度を増加し、耐候性を向上させる元素である。これらの元素の含有量が微少である場合は、このような効果は得られない。一方、過剰に添加すると、溶接金属の靭性の低下を招く。したがって、Cr，Ni，Mo，Cu，Ｂ，Mgを含有する場合は、Cr：0.02〜3.0 質量％，Ni：0.05〜3.0 質量％，Mo：0.05〜1.5 質量％，Cu：0.05〜3.0 質量％，Ｂ：0.0005〜0.015 質量％，Mg： 0.001〜0.20質量％の範囲内を満足するのが好ましい。
【００３７】
Nb： 0.005〜0.5 質量％，Ｖ： 0.005〜0.5 質量％
Nb，Ｖは、いずれも溶接金属の強度，靭性を向上し、アークの安定性を向上させる元素である。これらの元素の含有量が微少である場合は、このような効果は得られない。一方、過剰に添加すると、溶接金属の靭性の低下を招く。したがって、Nb，Ｖを含有する場合は、Nb： 0.005〜0.5 質量％，Ｖ： 0.005〜0.5 質量％の範囲内を満足するのが好ましい。
【００３８】
上記した鋼素線の成分以外の残部は、Feおよび不可避的不純物である。たとえば、鋼材を溶製する段階や鋼素線を製造する段階で不可避的に混入する代表的な不可避的不純物であるＮは、0.020質量％以下に低減するのが好ましい。
【００３９】
次に、本発明の溶接用鋼ワイヤの製造方法について説明する。
【００４０】
転炉または電気炉等を用いて、上記した組成を有する溶鋼を溶製する。この溶鋼の溶製方法は、特定の技術に限定せず、従来から知られている技術を使用する。次いで、得られた溶鋼を、連続鋳造法や造塊法等によって鋼材（たとえばビレット等）を製造する。この鋼材を加熱した後、熱間圧延を施し、さらに乾式の冷間圧延（すなわち伸線）を施して鋼素線を製造する。熱間圧延や冷間圧延の操業条件は、特定の条件に限定せず、所望の寸法形状の鋼素線を製造する条件であれば良い。
【００４１】
さらに鋼素線は、焼鈍−酸洗−銅めっき−伸線加工−潤滑剤塗布の工程を必要に応じて順次施して、所定の製品すなわち溶接用鋼ワイヤとなる。なお本発明では、必ずしも鋼素線に銅めっきを施す必要はなく、鋼素線の表面に潤滑剤を塗布した溶接用鋼ワイヤであっても何ら支障なく使用できる。
【００４２】
このようして製造した溶接用鋼ワイヤを用いて正極性でガスシールドアーク溶接を行なう際の好適な溶接条件について、以下に説明する。
【００４３】
シールドガスは、ＣＯ2 を60体積％以上含有するガスを用いる。シールドガスの残部（すなわち40体積％以下）は、Ar，He，Ｈ2 およびＯ2 のうちの１種以上のガスを混合するのが好ましい。なお、ＣＯ2  ガスを単独（すなわちＣＯ2 の混合比率： 100体積％）でシールドガスとして使用しても、支障なく正極性でガスシールドアーク溶接を行なうことができる。
【００４４】
溶接電流は 300〜400 Ａ，溶接電圧は29〜38Ｖ（電流とともに上昇），溶接速度は20〜150 cm／分，突き出し長さは15〜30mm，ワイヤ径は 1.2〜1.6mm ，溶接入熱は５〜45kJ／cmの範囲内が好ましい。
【００４５】
溶接する母材（すなわち鋼板）の鋼種は特に限定されないが、ＪＩＳ規格G3106 に規定されるSi−Mn系の溶接構造用圧延鋼材（ＳＭ材）や、ＪＩＳ規格G3136 に規定される建築構造用鋼材（ＳＮ材）に適用するのが好ましい。
【００４６】
以上のような溶接条件で隅肉溶接を支障なく行なうことができる。
【実施例】
【００４７】
製鋼段階で成分を調整し、連続鋳造によって製造されたビレットを熱間圧延して、直径 5.5〜7.0mm の線材とした。次いで冷間圧延（すなわち伸線）によって直径 2.0〜2.8mm とし、必要に応じて窒素雰囲気中で焼鈍した後、酸洗を施し、さらに冷間で固形潤滑剤を用いた乾式伸線を施して、直径1.4mm の鋼素線を製造した。さらに鋼素線に潤滑剤を塗布（溶接用鋼ワイヤ10kgあたり 0.5〜0.8 ｇ）することによって十分な送給性を確保できるように調整して、溶接用鋼ワイヤを製造した。得られた鋼素線の成分は、表１に示す通りである。
【００４８】
【表１】
2005246386.tif 000003
【００４９】
これらの溶接用鋼ワイヤを使用して、ガスシールドアーク溶接を行ない、隅肉溶接継手を製作した。ガスシールドアーク溶接法による隅肉溶接の条件は表２に示す通りである。
【００５０】
【表２】
2005246386.tif 000004
【００５１】
それぞれの溶接用鋼ワイヤを使用して隅肉溶接を行なう際に、発生したスパッタを全て回収して、その質量を測定した。溶接施工時間１分あたりのスパッタ発生量が 0.5ｇ／min 以下のものを良（○），  0.5ｇ／min 超え〜 0.7ｇ／min 以下のものを可（△）， 0.7ｇ／min 超えのものを不可（×）として評価した。その結果は表３に示す通りである。
【００５２】
さらに、得られた隅肉溶接継手から図１に示すようなサンプルを採取して、隅肉溶接継手の断面を目視で観察し、ビード形状を評価した。図１中の余盛り高さＨ（mm）が１mm以下のものを良（○），１mm超え〜２mm以下のものを可（△），２mm超えのものを不可（×）として評価した。また、図１中のアンダーカット深さＵ（mm）が 0.5mm以下のものを良（○）， 0.5mm超え〜２mm以下のものを可（△），２mm超えのものを不可（×）として評価した。それらの結果を表３に併せて示す。
【００５３】
【表３】
2005246386.tif 000005
【００５４】
ちなみにＪＩＳ規格Z3313 YFW-C50DR に規定されるＦＣＷを使用して、表２と同じ条件で隅肉溶接を行なった場合の余盛り高さＨは1.3mm ，アンダーカット深さＵは0.7mm であった。
【００５５】
表３から明らかなように、発明例は、いずれもスパッタ発生量が減少し、ビード形状も良好であった。一方、比較例は、鋼素線の REM含有量が不足しているのでアークが不安定になり、スパッタが多量に発生したばかりでなく、ビード形状も不良であった。
【００５６】
つまり本発明によれば、ガスシールドアーク溶接法による隅肉溶接において、溶接施工時のスパッタ発生を抑制し、優れたビード形状を有する隅肉溶接継手を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００５７】
【図１】隅肉溶接継手の例を模式的に示す断面図である。
【符号の説明】
【００５８】
１  横板
２  縦板
３  溶接金属
Ｈ  余盛り高さ
Ｕ  アンダーカット深さ
【図１】
2005246386.tif 000006