(57)【要約】      （修正有）【課題】煩雑なブローイング操作を行う必要がなく、簡単な操作で、２５℃における針入度が３０〜１００（１／１０ｍｍ）で、６０℃における粘度が該針入度の範囲において一定値以上の粘度の高いアスファルトの製造方法を提供する。【解決手段】下記の（１）および（２）の原油：（１）減圧蒸留のカット温度が６００℃未満で、２５℃における針入度が１００（１／１０ｍｍ）以下、２５℃における針入度が４０〜１００（１／１０ｍｍ）の範囲でＰＶＮが−０．５以上の性状を有するストレートアスファルトが得られる原油、（２）減圧蒸留のカット温度が６００℃以上で、２５℃における針入度が１００（１／１０ｍｍ）以上の性状を有する減圧残油が得られる原油、を混合して常圧および減圧蒸留する。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
下記の（１）および（２）の原油：
（１）  減圧蒸留のカット温度が６００℃未満で、２５℃における針入度が１００（１／１０ｍｍ）以下、２５℃における針入度が４０〜１００（１／１０ｍｍ）の範囲でＰＶＮが−０．５以上の性状を有するストレートアスファルトが得られる原油、
（２）  減圧蒸留のカット温度が６００℃以上で、２５℃における針入度が１００（１／１０ｍｍ）以上の性状を有する減圧残油が得られる原油、
を混合して常圧および減圧蒸留することを特徴とし、２５℃における針入度が３０〜１００（１／１０ｍｍ）で、６０℃における粘度が該針入度の範囲において式（１）で求めた値以上を有するストレートアスファルトの製造方法。
ｌｏｇＹ＝６．１６−０．１０９ＰＴ＋１．８４×１０−３ＰＴ２−１．５３×１０−５ＰＴ３＋４．８０×１０−８ＰＴ４  …（１）
Ｙ：アスファルトの６０℃における粘度（Ｐ（ポアズ））
ＰＴ：アスファルトの２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）
【請求項２】
下記の（１）および（２）の原油：
（１）  減圧蒸留のカット温度が６００℃未満で、２５℃における針入度が１００（１／１０ｍｍ）以下、２５℃における針入度が４０〜１００（１／１０ｍｍ）の範囲でＰＶＮが−０．５以上の性状を有するストレートアスファルトが得られる原油、
（２）  減圧蒸留のカット温度が６００℃以上で、２５℃における針入度が１００（１／１０ｍｍ）以上の性状を有する減圧残油が得られる原油、
を別々に常圧および減圧蒸留し、得られた各々の減圧残油を混合することを特徴とし、２５℃における針入度が３０〜１００（１／１０ｍｍ）で、６０℃における粘度が該針入度の範囲において式（１）で求めた値以上を有するストレートアスファルトの製造方法。
ｌｏｇＹ＝６．１６−０．１０９ＰＴ＋１．８４×１０−３ＰＴ２−１．５３×１０−５ＰＴ３＋４．８０×１０−８ＰＴ４  …（１）
Ｙ：アスファルトの６０℃における粘度（Ｐ）
ＰＴ：アスファルトの２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）
【請求項３】
下記の（１）および（２）の原油：
（１）  減圧蒸留のカット温度が６００℃未満で、２５℃における針入度が１００（１／１０ｍｍ）以下、２５℃における針入度が４０〜１００（１／１０ｍｍ）の範囲でＰＶＮが−０．５以上の性状を有するストレートアスファルトが得られる原油、
（２）  減圧蒸留のカット温度が６００℃以上で、２５℃における針入度が１００（１／１０ｍｍ）以上の性状を有する減圧残油が得られる原油、
を混合して常圧蒸留した後、減圧蒸留し、得られた２５℃における針入度が３０（１／１０ｍｍ）未満の減圧残油に、引火点が１５０℃以上の石油製品あるいは石油半製品を混合することを特徴とし、２５℃における針入度が３０〜１００（１／１０ｍｍ）で、６０℃における粘度が該針入度の範囲において式（１）で求めた値以上を有するストレートアスファルトの製造方法。
ｌｏｇＹ＝６．１６−０．１０９ＰＴ＋１．８４×１０−３ＰＴ２−１．５３×１０−５ＰＴ３＋４．８０×１０−８ＰＴ４  …（１）
Ｙ：アスファルトの６０℃における粘度（Ｐ）
ＰＴ：アスファルトの２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）
【請求項４】
下記の（１）および（２）の原油：
（１）  減圧蒸留のカット温度が６００℃未満で、２５℃における針入度が１００（１／１０ｍｍ）以下、２５℃における針入度が４０〜１００（１／１０ｍｍ）の範囲でＰＶＮが−０．５以上の性状を有するストレートアスファルトが得られる原油、
（２）  減圧蒸留のカット温度が６００℃以上で、２５℃における針入度が１００（１／１０ｍｍ）以上の性状を有する減圧残油が得られる原油、
を別々に常圧蒸留した後、減圧蒸留し、得られた各々の減圧残油を混合して、２５℃における針入度が３０（１／１０ｍｍ）未満の混合減圧残油に、引火点が１５０℃以上の石油製品あるいは石油半製品を混合することを特徴とし、２５℃における針入度が３０〜１００（１／１０ｍｍ）で、６０℃における粘度が該針入度の範囲において式（１）で求めた値以上を有するストレートアスファルトの製造方法。
ｌｏｇＹ＝６．１６−０．１０９ＰＴ＋１．８４×１０−３ＰＴ２−１．５３×１０−５ＰＴ３＋４．８０×１０−８ＰＴ４  …（１）
Ｙ：アスファルトの６０℃における粘度（Ｐ）
ＰＴ：アスファルトの２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）
【請求項５】
下記の（１）の原油：
（１）  減圧蒸留のカット温度が６００℃未満で、２５℃における針入度が１００（１／１０ｍｍ）以下、２５℃における針入度か４０〜１００（１／１０ｍｍ）の範囲でＰＶＮが−０．５以上の性状を有するストレートアスファルトが得られる原油、
を常圧蒸留した後、減圧蒸留し、得られた減圧残油に、引火点が１５０℃以上の石油製品あるいは石油半製品を混合することを特徴とし、２５℃における針入度が３０〜１００（１／１０ｍｍ）で、６０℃における粘度が該針入度の範囲において式（１）で求めた値以上を有するストレートアスファルトの製造方法。
ｌｏｇＹ＝６．１６−０．１０９ＰＴ＋１．８４×１０−３ＰＴ２−１．５３×１０−５ＰＴ３＋４．８０×１０−８ＰＴ４  …（１）
Ｙ：アスファルトの６０℃における粘度（Ｐ）
ＰＴ：アスファルトの２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は重交通道路舗装用アスファルトの製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来の道路舗装用アスファルトは原油を蒸留して製造した２５℃における針入度４０〜１００（１／１０ｍｍ）のストレートアスファルトが使われているが、重交通道路においてはわだち振れが起こり、車両の走行安全に支障をきたすという問題がある。
【０００３】
この対策として、わだち振れの少ない、２５℃における針入度４０〜１００（１／１０ｍｍ）で、６０℃における粘度が従来のストレートアスファルトの３０００〜５０００Ｐ（ポアズ）より高いアスファルトが要求されている。
ところが、２５℃における針入度が３０〜１００（１／１０ｍｍ）で、６０℃における粘度が該針入度の範囲において一定値以上を有するアスファルトはこれまでストレートアスファルトから製造出来なかった。
【０００４】
そこで、従来は原油を蒸留して得られた減圧残油を、更に２５０〜３００℃の加熱下で空気を数時間吹き込んで製造する、いわゆるセミブローンアスファルトを用いていた（非特許文献１参照）。しかしながら、この製造方法はストレートアスファルトの製造方法に比べ、蒸留操作に加えて煩雑なブローイング操作（減圧残油を２５０〜３００℃の加熱下で、空気を数時間吹き込む操作）が必要という欠点がある。また、セミブローンアスファルトで舗装した道路ではひびわれを起こし易い。さらに、セミブローンアスフアルトは輸送時、貯蔵時および道路舗装用合材との混合時の加熱で、変質しやすいという欠点がある。
【０００５】
【非特許文献１】
多田、伊藤、アスファルト、（社）日本アスファルト協会、Ｖｏｌ．２３、Ｎｏ．１５７、４１ページ
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は煩雑なブローイング操作を行う必要がなく、簡単な操作で、２５℃における針入度が３０〜１００（１／１０ｍｍ）で、６０℃における粘度が該針入度の範囲において一定値以上の粘度の高いアスファルトの製造方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明者等は、前記課題を解決するため、道路舗装用アスファルトについて長年研究を重ねた結果、重質の原油と軽質の原油から得られる減圧残油の特性を見出し、更に減圧残油に石油製品あるいは石油半製品を加えることによる特性を見出し、２５℃における針入度が３０〜１００（１／１０ｍｍ）で、６０℃における粘度（ポアズ）が該針入度の範囲において式（１）で求めた値以上を有するストレートアスファルトの製造方法を完成するに至った。
ｌｏｇＹ＝６．１６−０．１０９ＰＴ＋１．８４×１０−３ＰＴ２−１．５３×１０−５ＰＴ３＋４．８０×１０−８ＰＴ４  …（１）
Ｙ：アスファルトの６０℃における粘度（Ｐ（ポアズ））
ＰＴ：アスファルトの２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）
本発明者は、アスファルトの施工時の作業性に影響する因子であるアスファルトの２５℃における針入度と６０℃における粘度との関係を詳細に検討した結果、６０℃における粘度の値が、２５℃における針入度の値から式（１）によって求められるＹ値以上であれば、該アスファルトが優れた作業性を奏することを見出したのである。
【０００８】
本発明では、原油として下記の（１）と（２）または下記の（１）のみを用いる。
（１）  減圧蒸留のカット温度が６００℃未満で、２５℃における針入度が１００（１／１０ｍｍ）以下、２５℃における針入度が４０〜１００（１／１０ｍｍ）の範囲でＰＶＮが−０．５以上の性状を有するストレートアスファルトが得られる原油。
（２）  減圧蒸留のカット温度が６００℃以上で、２５℃における針入度が１００（１／１０ｍｍ）以上の性状を有する減圧残油が得られる原油。
【０００９】
本発明の第１の製造方法は、上記の（１）および（２）の原油を混合して常圧蒸留した後、減圧蒸留することを特徴とし、２５℃における針入度が３０〜１００（１／１０ｍｍ）で、６０℃における粘度が該針入度の範囲において式（１）で求めた値以上を有するストレートアスファルトの製造方法に関する。
ｌｏｇＹ＝６．１６−０．１０９ＰＴ＋１．８４×１０−３ＰＴ２−１．５３×１０−５ＰＴ３＋４．８０×１０−８ＰＴ４  …（１）
Ｙ：アスファルトの６０℃における粘度（Ｐ）
ＰＴ：アスファルトの２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）
【００１０】
本発明の第２の製造方法は、上記の（１）および（２）の原油を別々に常圧蒸留した後、減圧蒸留し、得られた各々の減圧残油を混合することを特徴とし、２５℃における針入度が３０〜１００（１／１０ｍｍ）で、６０℃における粘度が該針入度の範囲において式（１）で求めた値以上を有するストレートアスファルトの製造方法に関する。
ｌｏｇＹ＝６．１６−０．１０９ＰＴ＋１．８４×１０−３ＰＴ２−１．５３×１０−５ＰＴ３＋４．８０×１０−８ＰＴ４  …（１）
Ｙ：アスファルトの６０℃における粘度（Ｐ）
ＰＴ：アスファルトの２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）
【００１１】
本発明の第３の製造方法は、上記の（１）および（２）の原油を混合して常圧蒸留した後、減圧蒸留し、得られた２５℃における針入度が３０（１／１０ｍｍ）未満の減圧残油に、引火点が１５０℃以上の石油製品あるいは石油半製品を混合することを特徴とし、２５℃における針入度が３０〜１００（１／１０ｍｍ）で、６０℃における粘度が該針入度の範囲において式（１）で求めた値以上を有するストレートアスファルトの製造方法に関する。
ｌｏｇＹ＝６．１６−０．１０９ＰＴ＋１．８４×１０−３ＰＴ２−１．５３×１０−５ＰＴ３＋４．８０×１０−８ＰＴ４  …（１）
Ｙ：アスファルトの６０℃における粘度（Ｐ）
ＰＴ：アスファルトの２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）
【００１２】
本発明の第４の製造方法は、上記の（１）および（２）の原油を別々に常圧蒸留した後、減圧蒸留し、得られた各々の減圧残油を混合して、２５℃における針入度が３０（１／１０ｍｍ）未満の混合減圧残油に、引火点が１５０℃以上の石油製品あるいは石油半製品を混合することを特徴とし、２５℃における針入度が３０〜１００（１／１０ｍｍ）で、６０℃における粘度が該針入度の範囲において式（１）で求めた値以上を有するストレートアスファルトの製造方法に関する。
ｌｏｇＹ＝６．１６−０．１０９ＰＴ＋１．８４×１０−３ＰＴ２−１．５３×１０−５ＰＴ３＋４．８０×１０−８ＰＴ４  …（１）
Ｙ：アスファルトの６０℃における粘度（Ｐ）
ＰＴ：アスファルトの２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）
【００１３】
本発明の第５の製造方法は、上記の（１）の原油を常圧蒸留した後、減圧蒸留し、得られた減圧残油に、引火点が１５０℃以上の石油製品あるいは石油半製品を混合することを特徴とし、２５℃における針入度が３０〜１００（１／１０ｍｍ）で、６０℃における粘度が該針入度の範囲において式（１）で求めた値以上を有するストレートアスファルトの製造方法に関する。
ｌｏｇＹ＝６．１６−０．１０９ＰＴ＋１．８４×１０−３ＰＴ２−１．５３×１０−５ＰＴ３＋４．８０×１０−８ＰＴ４  …（１）
Ｙ：アスファルトの６０℃における粘度（Ｐ）
ＰＴ：アスファルトの２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）
【００１４】
本発明の第１から第５の製造方法によって得られるストレートアスファルトは２５℃における針入度が４０〜１００（１／１０ｍｍ）で、６０℃における粘度が該針入度の範囲において７５００Ｐ以上を有するストレートアスファルトが好ましい。
【００１５】
【発明の実施の形態】
本発明で用いる上記の（１）の原油（以下、原油（１）という）は重質な原油であり、減圧蒸留のカット温度が６００℃未満で、２５℃における針入度が１００（１／１０ｍｍ）以下、好ましくは８０（１／１０ｍｍ）以下、２５℃における針入度が４０〜１００（１／１０ｍｍ）の範囲でＰＶＮが−０．５以上、好ましくは−０．３以上の性状を有するストレートアスファルトが得られる原油である。減圧蒸留のカット温度は６００℃未満、好ましくは３５０〜５９０℃の範囲である。減圧蒸留のカット温度は原油種によって異なるのでストレートアスファルトの２５℃における針入度が１００（１／１０ｍｍ）以下になるように選択する。
【００１６】
前記性状のストレートアスファルトが得られればどんな種類の原油でもよい。原油の種類としてはパラフィン系炭化水素を多量に含んだパラフィン基原油、ナフテン系炭化水素を多量に含んだナフテン基原油、パラフィン基原油とナフテン基原油の中間に位する中間基原油およびパラフィン系炭化水素、ナフテン系炭化水素以外の成分を多量に含んだ特殊原油（芳香族基原油）がある。
【００１７】
パラフィン基原油としては、例えばペンシルベニヤ原油、ミナス原油、大慶原油等の原油が挙げられる。ナフテン基原油としては、例えばカリフォルニア原油、テキサス原油、ベネズエラ原油（ボスカン原油、バチャケロ原油）が挙げられる。中間基原油としては、例えばミッドコンチネント原油、アラビア原油、ガッチサラン原油、カフジ原油、マヤ原油、ニュートラルゾーンスペシャル原油、フート原油、クェート原油、ラタウェー原油、アルライアン原油、エオシン原油、ソリューシュ原油が挙げられる。芳香族基原油としては、例えば台湾原油、ボルネオ原油が挙げられる。
【００１８】
本発明で用いる原油（１）としては、これらの原油のうち重質な原油であり、パラフィン基原油とナフテン基原油の中間に位する中間基原油およびナフテン基原油が好ましく、例えばカフジ原油、マヤ原油、ニュートラルゾーンスペシャル原油、ラタウェー原油、アルライアン原油、エオシン原油、ソリューシュ原油、ボスカン原油、バチャケロ原油が挙げられる。これらの原油は混合して用いることができる。
【００１９】
原油（１）から得られる２５℃における針入度が４０〜１００（１／１０ｍｍ）の範囲でＰＶＮが−０．５以上のストレートアスファルトは各種の原油から蒸留して得られるストレートアスファルトの中で同一針入度における６０℃における粘度が最も高い部類にあるが、２５℃における針入度が３０〜１００（１／１０ｍｍ）で、６０℃における粘度が該針入度の範囲において式（１）で求めた値よりも低い。しかし、蒸留のカット温度を高くするに従って、２５℃における針入度は３０（１／１０ｍｍ）より小さくなるが、６０℃における粘度は急激に高くなるという特長がある。
【００２０】
前記のＰＶＮ（Ｐｅｎｅｔｒａｔｉｏｎ  Ｖｉｓｃｏｓｉｔｙ  Ｎｕｍｂｅｒ）は次式で表わされる。
ＰＶＮ＝［（ｌｏｇＬ−ｌｏｇＸ）／（ｌｏｇＬ−ｌｏｇＭ）］×（−１．５）
ｌｏｇＬ＝４．２５８００−０．７９６７４ｌｏｇＰＴ
ｌｏｇＭ＝３．４６２８９−０．６１０９４ｌｏｇＰＴ
Ｌ：ＰＶＮ＝０．０における１３５℃動粘度（ｃＳｔ）
Ｍ：ＰＶＮ＝−１．５における１３５℃動粘度（ｃＳｔ）
Ｘ：アスファルトの１３５℃動粘度（ｃＳｔ）
ＰＴ：アスファルトの２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）
【００２１】
本発明で用いる上記の（２）の原油（以下、原油（２）という）は、減圧蒸留のカット温度が６００℃以上で、２５℃における針入度が１００（１／１０ｍｍ）以上の性状を有する減圧残油が得られる原油である。減圧蒸留のカット温度は６００℃以上、好ましくは６００〜７００℃の範囲である。減圧蒸留のカット温度は原油種によって異なるので減圧残油の２５℃における針入度が１００（１／１０ｍｍ）以上になるように選択する。
【００２２】
前記性状の減圧残油が得られれぱどんな種類の原油でもよい。
本発明で用いる原油（２）としては、パラフィン基原油とナフテン基原油の中間に位する中間基原油が好ましく、例えばマーバン原油、ベリー原油、ウムシャイフ原油、ロアーザクム原油、オマーン原油、エコフィスク原油、スエズミックス原油、アラビアンエキストラライト原油が挙げられる。これらの原油は混合して用いることができる。
【００２３】
原油（２）は、減圧蒸留のカット温度が６００℃未満では、減圧残油の２５℃における針入度が１００（１／１０ｍｍ）以上であるため、６０℃における粘度は２０００Ｐ以下と低く、２５℃における針入度が３０〜１００（１／１０ｍｍ）で、６０℃における粘度が該針入度の範囲において式（１）で求めた値以上を有するストレートアスファルトは得られない。
本発明で言うカット温度とは大気圧における温度に換算したものである。
【００２４】
本発明の第１の製造方法において、減圧蒸留のカット温度は６５０℃未満、好ましくは４５０〜５９０℃の範囲である。減圧蒸留のカット温度はストレートアスファルトの２５℃における針入度が３０〜１００（１／１０ｍｍ）で、６０℃における粘度が該封入度の範囲において式（１）で求めた値以上になるように選択する。
【００２５】
原油（１）と原油（２）の混合割合は２〜９５容量％：９８〜５容量％（全量で１００容量％）が好ましく、さらに５〜９０容量％：９５〜１０容量％が好ましい。この範囲を外れると求めるストレートアスファルトが得られない。
【００２６】
上記の原油（１）と原油（２）を混合し、常圧蒸留および減圧蒸留を行いストレートアスファルトを得ると、原油（１）からストレートアスファルトを採取した場合の蒸留カット温度よりも高くなると同時に、原油（１）および原油（２）のそれぞれを単独で蒸留して得られた同じ針入度のストレートアスファルトより６０℃における粘度が高くなり、目標とする２５℃における針入度が３０〜１００（１／１０ｍｍ）で、６０℃における粘度が該針入度の範囲において式（１）で求めた値以上を有するストレートアスファルトが得られることが見出された。
【００２７】
本発明の第２の製造方法において、減圧蒸留のカット温度は６５０℃未満、好ましくは４５０〜５９０℃の範囲である。減圧蒸留のカット温度および各々の減圧残油の混合割合はストレートアスファルトの２５℃における針入度が３０〜１００（１／１０ｍｍ）で、６０℃における粘度が該針入度の範囲において式（１）で求めた値以上になるように逮択する。
【００２８】
本発明の第１の製造方法と異なる点は、原油（１）および原油（２）を別々に常圧蒸留した後、減圧蒸留し、得られた両方の減圧残油を混合することである。減圧残油の混合割合は原油（１）からの減圧残油を５〜９８容量％と原油（２）からの減圧残油を２〜９５容量％である。好ましくは原油（１）からの減圧残油を１０〜９５容量％と原油（２）からの減圧残油を９０〜５容量％である。この範囲を外れると求めるストレートアスファルトが得られない。
【００２９】
本発明の第３の製造方法において、減圧蒸留のカット温度は６５０℃未満、好ましくは４５０〜５９０℃の範囲である。減圧蒸留のカット温度は減圧残油の性状の２５℃における針入度が３０（１／１０ｍｍ）未満になるように選択する。
【００３０】
本発明の第１の製造方法と同様に原油（１）と原油（２）の混合割合は２〜９５容量％：９８〜５容量％が好ましく、さらに５〜９０容量％：９５〜１０容量％が好ましい。
【００３１】
この減圧残油に、原油の精製工程で得られる引火点が１５０℃以上の石油製品あるいは石油半製品を混合する。
減圧残油と引火点が１５０℃以上の石油製品あるいは石油半製品の混合割合は３０〜９９容量％：７０〜１容量％が好ましい。さらに５０〜９９容量％：５０〜１容量％が好ましい。この範囲で混合することにより、目標性状のストレートアスファルトを製造することができる。
【００３２】
本発明の第４の製造方法において、減圧蒸留のカット温度は６５０℃未満、好ましくは４５０〜５９０℃の範囲である。減圧蒸留のカット温度は減圧残油の性状の２５℃における針入度が３０（１／１０ｍｍ）未満になるように選択する。
【００３３】
本発明の第３の製造方法と異なる点は、原油（１）および原油（２）を別々に蒸留し、得られた両方の減圧残油を混合することである。原油（１）および原油（２）の減圧残油の混合割合は、５〜９８容量％：９５〜２容量％が好ましい。さらに１０〜９５容量％：９０〜５容量％が好ましい。この減圧残油と引火点が１５０℃以上の石油製品あるいは石油半製品の混合割合は、前記第３の製造方法と同様である。
【００３４】
本発明の第５の製造方法が、本発明の第３および４の製造方法と異なる点は、原油（２）を用いず、原油（１）のみを用い、これを常圧蒸留した後、減圧蒸留して得られた減圧残油に、引火点が１５０℃以上の石油製品あるいは石油半製品を混合することである。
【００３５】
原油（１）から得られた減圧残油と引火点が１５０℃以上の石油製品あるいは石油半製品の混合割合は、４０〜９９容量％：６０〜１容量％が好ましい。さらに、５０〜９９容量％：５０〜１容量％が好ましい。
【００３６】
前記の引火点が１５０℃以上の石油製品あるいは石油半製品としては、原油の精製工程で得られるものであり、例えば、潤滑油精製工程で得られた潤滑油基油またはその他の製品およびエキストラクト、スラックワックス等の半製品、減圧蒸留留出油（ＶＧＯ）または減圧残油、減圧残油の溶剤脱歴で得られた脱歴油（ＤＡＯ）または脱歴残査油、ビスブレーカー残油、ストレートアスファルト等が挙げられる。好ましくは減圧蒸留留出油（ＶＧＯ）および脱歴油（ＤＡＯ）が挙げられる。
【００３７】
本発明においては、原油（１）および原油（２）に属さない原油を３０容量％まで混合することも可能である。原油（１）および原油（２）に属さない原油とは減圧蒸留のカット温度が６００℃未満で、２５℃における針入度が１００（１／１０ｍｍ）以下、ＰＶＮが２５℃における針入度が４０〜１００（１／１０ｍｍ）の範囲で、−０．５未満の性状を有するストレートアスファルトが得られる原油である。
【００３８】
本発明において、原油の常圧蒸留および減圧蒸留は通常の方法で行うことができる。
【００３９】
本発明において、原油（１）および原油（２）の混合方法あるいは原油（１）および原油（２）の減圧残油の混合方法は通常の方法で行うことができる。例えばタンクブレンド、ラインブレンドミキサー等がある。タンクブレンドとはタンク内でジェットミキサー、プロペラミキサー等で混合する方法である。ラインブレンドミキサーとは配管で移送する際に配管内を乱流にして混合する方法である。
【００４０】
本発明で得られたストレートアスファルトを更にセミブローイングしてセミブローンアスファルトにしても良い。
【００４１】
【発明の効果】
本発明によれば、原油（１）および原油（２）の混合操作、蒸留操作および引火点１５０℃以上の石油製品あるいは石油半製品の混合操作により、２５℃における針入度が３０〜１００（１／１０ｍｍ）で、６０℃における粘度が該針入度の範囲において式（１）で求めた値以上を有するストレートアスファルトが製造できる。従来のセミブローンアスファルトの製造における、原油を蒸留して減圧残油を得た後、更にこの減圧残油を煩雑なブローイング操作を行う必要がなく、簡単な操作で目的のストレートアスファルトが製造できるので、大量生産に適しているというメリットがある。
【００４２】
また、セミブローンアスファルトで舗装した道路ではひびわれを起こし易く、さらにセミブローンアスファルトは輸送時、貯蔵時および道路舗装用合材との混合時の加熱で、変質し易いが、本発明により得られるストレートアスファルトではこれらの問題は殆どない。
【００４３】
【実施例】
以下に、本発明を次の実施例等により詳細に説明する。
原油（１）、原油（２）に分類される原油から得られたストレートアスファルトおよび減圧残油の減圧蒸留のカット温度、２５℃における針入度（１／１０ｍｍ）、ＰＶＮの値を表１に示す。
【００４４】
＜実施例１〜３＞
原油（Ａ）（原油（１））５０容量％と原油（ａ）（原油（２））５０容量％を混合し、この混合原油を常圧蒸留し、得られた常圧残油をカット温度が各々５５０℃、５４０℃および５３０℃まで減圧蒸留してストレートアスファルトを得た。その性状を表１に示した。２５℃における針入度が４８（１／１０ｍｍ）のストレートアスファルトは後述する比較例１に示したセミブローンアスファルトの性状より、伸度および薄膜加熱試験による粘度比が優れている。また、後述する比較例２に示した単独原油から得られたストレートアスファルトより、針入度が大きいにも拘らず６０℃における粘度が高く、他の性状も優れている。
【００４５】
＜実施例４＞
原油（Ｂ）（原油（１））５０容量％と原油（ｂ）（原油（２））５０容量％を混合し、この混合原油を常圧蒸留し、得られた常圧残油をカット温度５７０℃まで減圧蒸留してストレートアスファルトを得た。その性状を表２に示した。
【００４６】
＜実施例５＞
原油（Ｂ）（原油（１））３０容量％と原油（ｂ）（原油（２））７０容量％を混合し、この混合原油を常圧蒸留し、得られた常圧残油をカット温度５８０℃まで減圧蒸留してストレートアスファルトを得た。その性状を表２に示した。
【００４７】
＜実施例６＞
原油（Ａ）（原油（１））３０容量％と原油（ｃ）（原油（２））７０容量％を混合し、この混合原油を常圧蒸留し、得られた常圧残油をカット温度５８０℃まで減圧蒸留してストレートアスファルトを得た。その性状を表２に示した。
【００４８】
＜実施例７＞
原油（Ａ）（原油（１））３０容量％と原油（ｄ）（原油（２））７０容量％を混合し、この混合原油を常圧蒸留し、得られた常圧残油をカット温度５６０℃まで減圧蒸留してストレートアスファルトを得た。その性状を表２に示した。
【００４９】
＜実施例８＞
原油（Ｃ）（原油（１））２０容量％と原油（ｄ）（原油（２））８０容量％を混合し、この混合原油を常圧蒸留し、得られた常圧残油をカット温度５５０℃まで減圧蒸留してストレートアスファルトを得た。その性状を表２に示した。
【００５０】
＜実施例９＞
原油（Ｃ）（原油（１））と原油（ｅ）（原油（２））を別々にカット温度５６０℃まで蒸留し、原油（１）から得られた減圧残油６０容量％と原油（２）から得られた減圧残油４０容量％を混合して得られたストレートアスファルトの性状を表２に示した。
【００５１】
＜実施例１０＞
実施例９と同じ原油（１）をカット温度５７０℃まで蒸留して得られた減圧残油４０容量％と実施例９と同じ原油（２）をカット温度５８０℃まで蒸留して得られた減圧残油６０容量％を混合して得られたストレートアスファルトの性状を表２に示した。
【００５２】
実施例４〜１０で得られたストレートアスファルトとも実施例１に示した針入度４８（１／１０ｍｍ）のストレートアスファルトと同等の性状であった。
【００５３】
＜比較例１＞
従来のセミブローンアスファルトの性状を表３に示した。
従来のセミブローンアスファルトでは薄膜加熱試験後の６０℃粘度比が大きく、これは加熱状態での酸化安定性が悪く、また舗装した道路においてひびわれを起こし易い。これと比較して、本発明によるストレートアスファルトは伸度が優れている。更に薄膜加熱試験後の６０℃粘度比が優れており、これは加熱状態での酸化安定性が良く、また、舗装した道路においてひびわれを起こし難いことを示している。
【００５４】
＜比較例２＞
原油（Ｂ）（原油（１））の単独原油を常圧蒸留し、得られた常圧残油をカット温度５２０℃まで減圧蒸留してストレートアスファルトを得た。その性状を表３に示した。６０℃における粘度は７３００Ｐであり、目標値に達しなかった。
【００５５】
＜比較例３＞
原油（ａ）（原油（２））、の単独原油を常圧蒸留し、得られた常圧残油をカット温度６００℃まで減圧蒸留してストレートアスファルトを得た。その性状を表３に示した。針入度が１５５（１／１０ｍｍ）、６０℃における粘度は１５００Ｐであり、いずれも目標に達しなかった。
【００５６】
＜実施例１１＞
原油（Ｂ）（原油（１））５０容量％と原油（ｂ）（原油（２））５０容量％の混合原油をカット温度５８０℃まで蒸留し、針入度１５（１／１０ｍｍ）の減圧残油を得た。この減圧残油９５容量％に、脱歴油（ＤＡＯ）５容量％を混合して得られたストレートアスファルトの性状を表２に示した。
【００５７】
＜実施例１２＞
実施例１１の減圧残油９６容量％に、減圧軽油（ＶＧＯ）４容量％を混合して得られたストレートアスファルトの性状を表２に示した。
【００５８】
実施例１１および１２で得られた２種のストレートアスファルトとも実施例１に示したストレートアスファルトと同等の性状であった。
【００５９】
＜実施例１３＞
実施例１１と同じ原油（１）と原油（２）を別々にカット温度５８０℃まで蒸留し、原油（１）から得られた減圧残油７０容量％と原油（２）から得られた減圧残油３０容量％を混合して減圧残油を得た。この減圧残油９０容量％に、脱歴油（ＤＡＯ）１０容量％を混合して得られたストレートアスファルトの性状を表２に示した。
【００６０】
＜実施例１４＞
原油（Ｂ）（原油（１））をカット温度５８０℃まで蒸留し、針入度７（１／１０ｍｍ）の減圧残油を得た。この減圧残油８０容量％に、脱歴油（ＤＡＯ）２０容量％を混合して得られたストレートアスファルトの性状を表２に示した。
【００６１】
＜実施例１５＞
実施例１４の減圧残油８５容量％に、減圧軽油（ＶＧＯ）１５容量％を混合して得られたストレートアスファルトの性状を表２に示した。
【００６２】
実施例１４および１５で得られた２種のストレートアスファルトとも実施例１に示したストレートアスファルトと同等の性状であった。
【００６３】
【表１】
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【００６４】
【表２】
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（表２のつづき）
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【００６５】
【表３】
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