(57)【要約】    【課題】  トレッドパターンの加硫性能を簡単な行程で予測する。    【解決手段】  タイヤのトレッドパターンの加硫性能を予測するトレッドパターンの加硫性能予測方法であって、前記トレッドパターンを、加硫性能を評価するための基準となる複数個の評価ブロックに区分して定義するステップ、各評価ブロックの体積を計算するステップ、各評価ブロックにおいて、熱容量が大きい第１の金型部材と接触する面積である第１の金型接触面積と、熱容量が小さい第２の金型部材と接触する面積である第２の金型接触面積とに少なくとも区分して計算するステップ及び第１の金型接触面積と前記体積との比である第１の加硫パラメータと、前記第２の金型接触面積と前記体積との比である第２の加硫パラメータとをそれぞれ寄与率を違えた独立変数とした予測式から加硫時間に相関のある加硫判定値を計算するステップを含む。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
タイヤのトレッドパターンを金型を用いて加硫成形する際の加硫性能を予測するトレッドパターンの加硫性能予測方法であって、
前記トレッドパターンを、加硫性能を評価するための基準となる複数個の評価ブロックに区分して定義するステップ、
各評価ブロックの体積を計算するステップ、
各評価ブロックにおいて、熱容量が大きい第１の金型部材と接触する面積である第１の金型接触面積と、熱容量が小さい第２の金型部材と接触する面積である第２の金型接触面積とを計算するステップ
及び
前記第１の金型接触面積と前記体積との比である第１の加硫パラメータと、前記第２の金型接触面積と前記体積との比である第２の加硫パラメータとをそれぞれ寄与率を違えた独立変数とした予測式に基づいて加硫性能の指標となる加硫判定値を計算するステップを含むことを特徴とするトレッドパターンの加硫性能予測方法。
【請求項２】
前記第１の金型部材は、前記第２の金型部材よりも質量が大きいことを特徴とする請求項１記載のトレッドパターンの加硫性能予測方法。
【請求項３】
前記第１の金型部材は、前記第２の金型部材よりも比熱が大きいことを特徴とする請求項１又は２記載のトレッドパターンの加硫性能予測方法。
【請求項４】
前記第１の金型接触面積は、前記評価ブロックの接地面積と、側壁部の面積とを含むとともに、前記第２の金型接触面積は、サイピング面の面積を含むことを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載のトレッドパターンの加硫性能予測方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、トレッドパターンの加硫性能を精度良く予測するのに役立つトレッドパターンの加硫性能予測方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
タイヤのトレッド面には、縦溝及び横溝等により陸部の模様、即ちトレッドパターンが決定される。トレッドパターンは、通常、排水性能、ドライグリップ性能及び耐摩耗性能などを考慮して種々の形状のブロックやリブ等を含んでいる。一方、トレッドパターンは、金型を用いた加硫成形により形成される。加硫成形は、金型の成形面をタイヤ生カバーのトレッド部に強い圧力で押し付けて接触させるとともに熱エネルギーをゴムに与えて前記トレッドパターンを形成する。
【０００３】
ところで、トレッドパターンに含まれるブロック等の大きさ、形状、配設ピッチなどは種々異なる。このため、トレッドパターンの各部における最適な加硫時間は、ブロック等の大きさ等に応じて種々異なったものになる。従来、トレッドパターンの最適な加硫時間を検討する場合、トレッドパターンに含まれるブロックの大きさ、サイピングの有無といった特徴から、定性的に加硫性能を検討し、実際に金型が完成した後に加硫時間等を実測し、その結果に基づいて各部のゴム厚さなどを再度調節することが行われていた。また近年では有限要素法等の数値解析法を利用し、最適な加硫時間をコンピュータシミュレーションから導き出そうとする試みも行われているが、数値解析モデルの作成やその計算に多くの工数を要し、未だ実用的ではない。
【０００４】
そこで、本件出願人は下記特許文献１によって加硫性能を定量的に把握するトレッドパターンの加硫性能の予測方法を提案した。該特許文献１には、トレッドパターンを複数の評価ブロックに区分し、各々の評価ブロックから、金型接触面積を該評価ブロックの体積で除した加硫判定値を求めることが記載されている。加硫判定値は、各々の評価ブロックの加硫速度に相関を持ったパラメータであるため、この加硫判定値のバラツキがトレッドパターンの中で均一化されるように改良を加えることにより、加硫速度のバラツキを減じることが可能になる。
【０００５】
【特許文献１】特開２００３−３０５７３１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
前記特許文献１の例においても、実際の加硫時間と相関の良い結果を得ることができたが、特にサイピングが多数設けられたトレッドパターンについては予測精度の低下が生じやすいことが判明した。
【０００７】
発明者らは、このような理由について種々検討を重ねたところ、前記特許文献１においては、評価ブロックの金型接触面積を、評価ブロックの接地面の面積、側壁部の面積及びサイピング等の面積をすべて合計して求め、これを評価ブロックの体積で除すことで加硫判定値を計算していることに起因すると考えた。
【０００８】
即ち、一つの評価ブロックの金型接触面積に着目すると、サイピングを加硫成形する厚さが１mm程度の非常に薄いナイフブレードと、評価ブロックの側壁面を形成する金型部材（通常、これは溝幅がサイピングよりも大きい縦溝又は横溝を形成する凸状部材である。）とは質量が大きく異なり、ひいては熱容量が全く異なる。熱容量が異なると、温まりやすさ及び冷めやすさが異なる。従って、サイピングの面積と、ブロックの側壁部の面積とは、当該ブロックの加硫速度に与える寄与率としては同一視できず、異なった取り扱いが必要と考えられる。
【０００９】
本発明は、以上のような問題点に鑑み案出なされたもので、各評価ブロックにおいて、熱容量が大きい第１の金型部材と接触する面積である第１の金型接触面積と、熱容量が小さい第２の金型部材と接触する面積である第２の金型接触面積とを計算し、第１の金型接触面積と評価ブロックの体積との比である第１の加硫パラメータと、第２の金型接触面積と評価ブロックの体積との比である第２の加硫パラメータとをそれぞれ寄与率を違えた独立変数とした予測式から加硫性能の指標となる加硫判定値を計算するステップを含ませることを基本として、トレッドパターンの加硫性能をより精度良く予測するのに役立つトレッドパターンの加硫性能予測方法を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明のうち請求項１記載の発明は、タイヤのトレッドパターンを金型を用いて加硫成形する際の加硫性能を予測するトレッドパターンの加硫性能予測方法であって、前記トレッドパターンを、加硫性能を評価するための基準となる複数個の評価ブロックに区分して定義するステップ、各評価ブロックの体積を計算するステップ、各評価ブロックにおいて、熱容量が大きい第１の金型部材と接触する面積である第１の金型接触面積と、熱容量が小さい第２の金型部材と接触する面積である第２の金型接触面積とを計算するステップ及び前記第１の金型接触面積と前記体積との比である第１の加硫パラメータと、前記第２の金型接触面積と前記体積との比である第２の加硫パラメータとをそれぞれ寄与率を違えた独立変数とした予測式に基づいて加硫性能の指標となる加硫判定値を計算するステップを含むことを特徴としている。
【００１１】
また請求項２記載の発明は、前記第１の金型部材は、前記第２の金型部材よりも質量が大きいことを特徴とする請求項１記載のトレッドパターンの加硫性能予測方法である。
【００１２】
また請求項３記載の発明は、前記第１の金型部材は、前記第２の金型部材よりも比熱が大きいことを特徴とする請求項１又は２記載のトレッドパターンの加硫性能予測方法である。
【００１３】
また請求項４記載の発明は、前記第１の金型接触面積は、前記評価ブロックの接地面積と、側壁部の面積とを含むことを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載のトレッドパターンの加硫性能予測方法である。
【００１４】
また請求項５記載の発明は、前記第２の金型接触面積は、サイピング面の面積を含むことを特徴とする請求項１乃至４記載のトレッドパターンの加硫性能予測方法である。
【発明の効果】
【００１５】
本発明は、各評価ブロックにおいて、熱容量が大きい第１の金型部材と接触する第１の金型接触面積と、熱容量が小さい第２の金型部材と接触する第２の金型接触面積とを計算し、第１の金型接触面積と評価ブロックの体積との比である第１の加硫パラメータと、第２の金型接触面積と評価ブロックの体積との比である第２の加硫パラメータとをそれぞれ寄与率を違えた独立変数とした予測式から加硫性能の指標となる加硫判定値を計算するステップを含む。このため、金型の熱容量の違いを加硫判定値に反映させることができ、より精度の高い例えば加硫速度を予測することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、本発明の実施の一形態を図面に基づき説明する。
本発明のトレッドパターンの加硫性能予測方法は、例えばコンピュータを使用して予め図面等に表されたトレッドパターン（設計パターン）から加硫性能の指標となる加硫判定値を計算することができる。この加硫判定値は、トレッドパターンの形状に基づいて定義される各評価ブロックにおいて、加硫性能（加硫時間）により強い相関関係を有するパラメータである。従って、この加硫判定値を計算することにより、実際にタイヤを試作したり或いは加硫試験を行わなくとも、該トレッドパターンの加硫に関する性能、例えば各部における加硫時間のバラツキなどを予測することができる。これは、技術者に加硫最適時間やその短縮化などを充分に検討させる有効な情報となり、例えばトレッドパターンの中で加硫判定値が均一化し加硫時間の最適化が実現可能なトレッドパターンの設計等に役立つ。
【００１７】
図１には本発明のトレッドパターンの加硫性能予測方法の一例を示すフローチャートが示されている。本実施形態ではこれらの各処理の大部分はコンピュータ（図示せず）を使用して行われる。先ず本実施形態では、加硫性能の予測対象となるトレッドパターンが特定される（ステップＳ１）。このステップは、自動化しても良いし、また技術者が別途ＣＡＤ等を用いて設計したデータを取り込むことで行われても良い。
【００１８】
図２には特定されたトレッドパターンＴＰの一例として展開図が示されている。該トレッドパターンＴＰは、タイヤ周方向にのびる縦溝２と、この縦溝２と交わる向きにのびる横溝３とが形成される。前記縦溝２は、本例ではタイヤ赤道Ｃの両側でタイヤ周方向にのびる一対の内の縦溝２ａ、２ａと、その外側に設けられた一対の外の縦溝２ｂ、２ｂとを含む。また前記横溝３は、本例では内の縦溝２ａと外の縦溝２ｂとの間をのびる内の横溝３ａと、前記外の縦溝２ｂとトレッド接地端Ｅとの間をのびる外の横溝３ｂとを含む。これにより、トレッドパターンＴＰは、タイヤ赤道Ｃに沿ってタイヤ周方向に連続してのびる前記中央のリブ４と、その外側に設けられた内のブロック５と、外のブロック６とが区画形成される。
【００１９】
前記中央のリブ４には、例えば小長さの切り込み７が所定のパターンピッチ（繰り返し模様の配設ピッチ）で隔設されている。また前記内、外のブロック５、６には、厚さが小、例えば０．５〜１．０mm程度のサイピング８がこの例では複数本設けられている。また各縦溝２ａ、２ｂ、横溝３ａ、３ｂ、切り込み７及びサイピング８は、その形状、すなわち溝巾や溝深さなど各部の寸法が定義されている。
【００２０】
次に本実施形態では、特定された前記トレッドパターンＴＰを、評価ブロックに区分する（ステップＳ２）。評価ブロックとは、加硫性能を評価するための最小単位を構成する陸部の一塊りを意味し、本実施形態では次のように定義する。先ず、縦溝２と横溝３とにより区画された内、外のブロック５、６については、この各ブロック５、６をそれぞれ一つの評価ブロックＢ１、Ｂ２として定義することが便利である。特に限定はされないが、縦溝２と横溝３との溝深さが異なる場合、大きい方の溝深さに揃えて評価ブロックを同高さで定義することが望ましい。
【００２１】
一方、タイヤ周方向に連続してのびる前記中央のリブ４については、図３に拡大して示すように、該リブ４を切り込み７のパターンピッチＰａ、Ｐｂ…でタイヤ周方向に仮想区分して評価ブロックＢ３を定義する。パターンピッチＰａ、Ｐｂ…は、一定の場合もあるし、また５種類程度の長さで構成される場合もある。切り込みが７等が一切無いリブの場合には、例えばリブ以外のブロックないしラグ溝のパターンピッチを利用して仮想区分することができる。
【００２２】
次に本実施形態では、各評価ブロックＢ１、Ｂ２及びＢ３の体積Ｖｂ１、Ｖｂ２及びＶｂ３をそれぞれ計算する（ステップＳ３）。図４に示すように、例えば評価ブロックＢ１の体積Ｖｂ１は、次式により計算している。
Ｖｂ１＝（Ｗ１×Ｌ１×ｈ１）−２×（Ｗｓ×Ｌｓ×ｈｓ）
ここで、Ｗ１はブロック巾、Ｌ１はブロック長さ、ｈ１はブロック高さ、Ｗｓはサイピングの厚さ、Ｌｓはサイピングの長さ、ｈｓはサイピングの深さである。なおこの例では２つのサイピング８、８がともに同一形状をなすものを示している。
【００２３】
また評価ブロックＢ１は、実際にはその接地面が円弧状をなすため上記式は厳密には評価ブロックＢ１の体積を正しく表してはいない。しかし、その差は小さく結果への影響は少ない。このため、本実施形態では各評価ブロックを、縦溝２と横溝３等によって押し出された略直方体形状と考えて体積を計算しているものが例示される。また評価ブロックＢ２についても、同様の手順によりその体積Ｖｂ２が計算できる。さらに中央のリブ４を仮想区分して定義した評価ブロックＢ３の体積も、図３に示すように、Ｗ３×Ｌ３×ｈ３で求まる直方体ブロック体積から２つの切り込み７が占める体積を差し引くことにより計算できる。ただし、各評価ブロックＢ１ないしＢ３の体積の計算方法は、この例に限定されるものではなく、例えばより正確な計算式を導入しても良く、またＣＡＤ等でデザインしている場合にはそれらのデータを利用するなど種々変更しうるのは言うまでもない。
【００２４】
次に本実施形態では、各評価ブロックＢ１、Ｂ２及びＢ３のそれぞれについて、金型と接触する第１の金型接触面積Ｓ１と第２の金型接触面積Ｓ２とを計算する（ステップＳ４及びステップＳ５）。
【００２５】
ここで、第１の金型接触面積とは、各評価ブロックＢ１ないしＢ３において、熱容量が大きい第１の金型部材と接触する部分の面積（の総和）である。また第２の金型接触面積とは、各評価ブロックＢ１ないしＢ３において、熱容量が小さい第２の金型部材と接触する面積（の総和）である。また熱容量の大小は、当該トレッドパターンを成形する金型における相対的な大小を意味している。以下、図５を参照しつつ金型Ｍの具体的な例に基づいて詳しく述べる。
【００２６】
図５には、本実施形態のトレッドパターンＴＰを加硫成形する金型Ｍの部分斜視図、この例では内のブロック５を成形する部分が示されている。該金型Ｍは、ブロックの接地面１５を形成する接地面成形部９と、縦溝２を成形する縦溝成形部１０と、横溝３を成形する横溝成形部１１と、サイピング８を成形するナイフブレード１２とを持っている。内のブロック５（評価ブロックＢ１）の場合、その金型接触面積は、接地面成形部９の成形面９ａと、タイヤ軸方向両側の縦溝成形部１０の壁面１０ａと、タイヤ周方向両側の横溝成形部１１の壁面１１ａと、２つのナイフブレード１２の壁面１２ａとを合計した面積になる。
【００２７】
前述した特許文献１では、評価ブロックの金型接触面積として、単に前記各部の面積を足し合わせ一つの変数を決定付けていた。しかし、図５から明らかなように、ナイフブレード１２は厚さが１mm程度の非常に薄い板材で構成されているため、質量が小さくひいては熱容量も小さい。他方、縦溝成形部１０、横溝成形部１１及び接地面成形部９はナイフブレード１２に比べると、質量が大きく熱容量も相対的に大きなものになる。従って、ナイフブレード１２と、それ以外の成形部（例えば縦溝成形部１０）とは、加硫速度に与える影響（寄与率）は異なるものと考えられる。
【００２８】
そこで、本実施形態では、先ず金型Ｍを熱容量の大きい部分である第１の金型部材と、熱容量が小さい部分である第２の金型部材とに分類する。この例では、前記接地面成形部９、縦溝成形部１０及び横溝成形部１１を第１の金型部材Ｍａとし、ナイフブレード１２を第２の金型部材Ｍｂとして分類している。また熱容量の大小の影響を加硫判定値に反映させるために、各評価ブロックＢ１ないしＢ３の金型接触面積を、第１の金型部材と接触する第１の金型接触面積Ｓ１と、第２の金型部材と接触する第２の金型接触面積Ｓ２とに分けてそれぞれ計算される。
【００２９】
熱容量は、当該物体の温度を１℃上昇させるのに必要な熱量であり、主として当該物体の質量及び比熱に左右される。上記実施形態では、金型Ｍを同じ材料（即ち比熱が一定）で構成した場合を例に挙げた。従って、各成形部の質量の大小によって熱容量の大小を決定しうる。また金型Ｍが、比熱が異なる２種以上の材料により形成されている場合、その条件を考慮することが望ましい。例えば金型構成部材において、質量が同じでも比熱が異なる場合には、比熱が大きいものほど熱容量は大きくなる。従って、第１の金型部材Ｍａは、前記第２の金型部材Ｍｂよりも質量が大きい場合のみならず、比熱が大きい場合もあり得る。
【００３０】
図４の例では、評価ブロックＢ１の第１の金型接触面積Ｓ１は、接地面積１５と、側壁部１６の面積とになる。側壁部１６の面積は、評価ブロックＢ１の縦溝２に沿った２つの縦壁面１６ａの面積と横溝３に面する２つの横壁面１６ｂの面積との和である。また第２の金型接触面積Ｓ２は、２つのサイピング８、８の面積の和で計算される。サイピングの面積とは、二つの溝壁面と溝底面（セミオープンタイプやクローズドタイプのようにブロック内部に終端部がある場合、その終端部の面積も含めることができる。）とが含まれ得る。また図３に示した中央のリブ４を仮想区分して定義した評価ブロックＢ３については、側壁部の面積は、縦溝２に面する２つの縦壁面１６ａの面積によって計算され、現実に金型と接触しない２つの仮想区分面ＶＰは含めないものとする。
【００３１】
次に、各評価ブロックごとに加硫判定値が計算される（ステップＳ６）。加硫判定値は、各評価ブロックにおいて、第１の金型接触面積と該評価ブロックの体積との比である第１の加硫パラメータαと、第２の金型接触面積と前記体積との比である第２の加硫パラメータβとをそれぞれ寄与率を違えた独立変数とした予測式に基づいて計算することができる。加硫判定値は、上記の２つの独立変数を用いたものであり、かつ、加硫性能の指標となるものであれば特に限定はされないが、本実施形態では加硫判定値として１０ＥＣＵ時間を予測して計算するものが例示される。
【００３２】
ここで１０ＥＣＵ時間とは、図６（Ａ）に示されるように、評価ブロックＢの接地表面１５の重心でかつ最もタイヤ半径方向内側（評価ブロックの底面）の位置Ｇが１０ＥＣＵの熱量を受けるまでの時間を意味している。また「ＥＣＵ」とは、等価加硫量の単位であり、等価加硫量は次のようにして得ることができる。先ず前記ブロックＢの位置Ｇに熱電対を埋め込み、この部分の加硫中の温度の時刻歴を測定して図６（Ｂ）のようなグラフを得る。次に、このグラフと既知の換算式とを用いることにより、図６（Ｃ）のように縦軸にＥＣＵ値、横軸に加硫時間をとったＥＣＵ−加硫時間曲線が得られる。このグラフにおいて、１０ＥＣＵとなったときの時間が前記１０ＥＣＵ時間（Ｔｃ）である。通常は、この１０ＥＣＵ時間は、実測により求められるが、本実施形態では、この時間を予測式に基づいて計算により予測する。
【００３３】
１０ＥＣＵ時間（Ｔｃ）の予測式は、前記第１の加硫パラメータαと第２の加硫パラメータβとをそれぞれ寄与率を違えた独立変数として下記一般式（１）によって決定することができる。
Ｔｃ＝ｂ１＋ｂ２＊α＋ｂ３＊β  …（１）
ここで、ｂ１、ｂ２及びｂ３は定数であり、ｂ２≠ｂ３である。各定数ｂ１ないしｂ３は、多数の実験結果の回帰分析によって決定することができるし、また有限要素法等の数値解析により計算することもできる。前記予測式（１）では、第１の加硫パラメータαと第２の加硫パラメータβとが、それぞれ異なる寄与率で加硫判定値に反映されているため、前記特許文献１よりもさらに精度の良い加硫判定値を計算するのに役立つ。なお定数を用いた具体例については、後の実施例において述べる。
【００３４】
本実施形態では、必要な全ての評価ブロックについて加硫判定値を計算し終えると（ステップＳ７でＹ）、各々の評価ブロックの加硫判定値の比較を行なう（ステップＳ８）。例えば評価ブロックＢ３の加硫判定値Ｔｃ３が、他の評価ブロックＢ１、Ｂ２の加硫判定値Ｔｃ１又はＴｃ２よりも大かつその差が大きい場合、評価ブロックＢ３が律速となり、加硫時間はこの評価ブロックＢ３に合わせたものとなる。つまり、評価ブロックＢ１ないしＢ２にとっては、無駄な加硫時間を持つことになり生産性を損ねる。そこで加硫時間の律速となる評価ブロックＢ３については、金型接触面積を増す溝状体を付加すること等によりデザイン等の変更を行うことが望ましい（ステップＳ９）。
【００３５】
溝状体としては、例えば評価ブロックを横切る細溝、ブロック内で途切れる切り込み、サイピング、スロット等が挙げられる。またサイピング８の本数を増すことや、ブロック体積を減じることでも良い。このような改良は種々の方法で行われる。そして、このように設計が見直された評価ブロックについて再度、第１、第２の金型接触面積が夫々計算されるとともに（ステップＳ１０、Ｓ１１）、これに基づき加硫判定値Ｔｃが計算される（ステップＳ１２）。そして各評価ブロックの加硫判定値のバラツキが許容範囲内であればこのようなトレッドパターンのデザインを採用し処理を終えることができる（ステップＳ１３）。また、許容範囲外であれば、ステップＳ９ないし１２を繰り返せば良い。
【００３６】
このようにして、本発明のトレッドパターンの加硫性能予測方法にあっては、評価ブロックの金型接触面積を、熱容量が大きい第１の金型部材Ｍａと接触する面積である第１の金型接触面積と、熱容量が小さい第２の金型部材Ｍｂと接触する面積である第２の金型接触面積とに分けて計算し、それぞれを独立変数として加硫判定値に反映させているため、簡単な計算方法によってトレッドパターンＴＰに配された各評価ブロックの加硫判定値より精度良く計算することができる。従って、この加硫判定値を比較等することにより、該トレッドパターンＴＰの大凡の加硫性能を知ることができる。よって加硫時間の短縮化が可能なトレッドパターンを有するタイヤの設計に役立つ。
【実施例】
【００３７】
図８〜図１１には、サイズ１９５／６５Ｒ１５の乗用車用ラジアルタイヤのトレッドパターンの右半分展開図が例示される。図８〜図１０のトレッドパターンにはサイピングが形成されておらず、図１１のトレッドパターンにはサイピングが形成されている。各トレッドパターンは点対称パターンであって左半分は省略されている。これらのトレッドパターンの×部に熱電対を埋め込み、各々の１０ＥＣＵ時間を実測する加硫テストを行った。各パターンの特徴を簡単に述べる。
【００３８】
＜図８（Ａ）＞
基本パターンとする。
＜図８（Ｂ）＞
基本パターンからショルダー部の浅溝３０を埋めたものである。
＜図８（Ｃ）＞
図８（Ｂ）のパターンのショルダー部のラグ溝間にタイバー（溝底隆起部）３１を付加したものである。
＜図９（Ａ）＞
図８（Ｂ）からラグ溝３２の本数を間欠的に１本づつ埋めたものである。
＜図９（Ｂ）＞
図９（Ａ）からラグ溝３２の本数を間欠的に１本づつ埋めたものである。
＜図９（Ｃ）＞
図９（Ｂ）からミドルブロックの切り込み３３を埋めたものである。
＜図１０（Ａ）＞  
図９（Ｃ）からミドルラグ溝３４を間欠的に１本づつ埋めたものである。
＜図１０（Ｂ）＞  
図１０（Ａ）の縦細溝３５を埋めたものである。
＜図１０（Ｃ）＞  
図１０（Ｂ）のショルダブロックに、ラグ溝３６及び切り込み３７を付加したものである。
【００３９】
＜図１１（Ａ）＞
他の形態の基本パターンである。
＜図１１（Ｂ）＞
図１１（Ａ）のブロックのサイピング３９、４０を間欠的に１本ずつ埋めたものである。
＜図１１（Ｃ）＞
図１１（Ａ）のサイピング３９、４０を全て埋めたものである。
【００４０】
表１には、トレッドパターンの評価ブロック（熱電対が埋め込まれたブロック）の仕様と１０ＥＣＵ時間との測定結果が示される。また、この結果に基づいて、回帰分析を行った結果、下記の１０ＥＣＵ時間（Ｔｃ）の予測式を得ることができた。図７にはこれらの回帰分析結果をを示す。
Ｔｃ＝１４．４５−２４．９９＊α−３．４７＊β
α：第１の加硫パラメータ、β：第２の加硫パラメータ、Ｔｃの単位は「分」である。
【００４１】
この予測式から計算された１０ＥＣＵ時間（計算値）も表１に合わせて表示しているが、このような予測式は、サイピングの有無に拘らず非常に精度の良い結果を導き出していることが分かる。従って、図８ないし１１に示したパターン以外については、この予測式から評価ブロックの１０ＥＣＵ時間を精度良く予測することができる。
【００４２】
【表１】
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【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】本発明の一実施形態を示すフローチャートである。
【図２】トレッドパターンの一例を示す展開図である。
【図３】リブから評価ブロックを定義する一例を示すリブの部分斜視図である。
【図４】評価ブロックの体積、金型接触面積などを説明する評価ブロックの部分斜視図である。
【図５】金型の部分斜視図である。
【図６】（Ａ）は熱電対の埋設位置を示す図、（Ｂ）は加硫時間と熱電対の検知温度との関係を示すグラフ、（Ｃ）は加硫時間とＥＣＵとの関係を示すグラフである。
【図７】回帰分析の結果を示すグラフである。（Ａ）〜（Ｃ）は、テストに用いた評価ブロックのサンプルの一例を示す平面図である。
【図８】（Ａ）〜（Ｃ）は、テストを行ったトレッドパターンの右半分展開図である。
【図９】（Ａ）〜（Ｃ）は、テストを行ったトレッドパターンの右半分展開図である。
【図１０】（Ａ）〜（Ｃ）は、テストを行ったトレッドパターンの右半分展開図である。
【図１１】（Ａ）〜（Ｃ）は、テストを行ったトレッドパターンの右半分展開図である。
【符号の説明】
【００４４】
２  縦溝
３  横溝
４  中央のリブ
５  内のブロック
６  外のブロック
ＴＰ  トレッドパターン
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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