(57)【要約】【課題】ポンプ性能や羽根車の強度を低下させることなく容易に製作することができ、特に、低比速度遠心ポンプに好適に用いることができる羽根車を提供する。【解決手段】第１の通液路９を有する羽根車本体２と、羽根車本体２の外周部に嵌合する円筒状の補助リング３とを備え、補助リング３には、該補助リング３の内周部から外周部まで延びる第２の通液路１０が設けられ、該第２の通液路１０は第１の通液路９よりも小さい断面積を有し、第２の通液路１０を第１の通液路９に連通させた。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１の通液路を有する羽根車本体と、
前記羽根車本体の外周部に嵌合する円筒状の補助リングとを備え、
前記補助リングには、該補助リングの内周部から外周部まで延びる第２の通液路が設けられ、該第２の通液路は前記第１の通液路よりも小さい断面積を有し、前記第２の通液路を前記第１の通液路に連通させたことを特徴とする羽根車。
【請求項２】
前記第１の通液路は、翼入口から翼出口までにおいて正方形の断面を有することを特徴とする請求項１に記載の羽根車。
【請求項３】
前記第１の通液路は、翼入口から翼出口までにおいて円形の断面を有することを特徴とする請求項１に記載の羽根車。
【請求項４】
前記羽根車本体の外周部には、半径方向に重ね合わされた複数の前記補助リングが嵌合されていることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の羽根車。
【請求項５】
互いに連通する複数の前記第２の通液路の断面を、前記羽根車本体の翼出口から外方に向かって連続的に小さくなるように形成し、前記第１の通液路及び複数の前記第２の通液路を、それぞれ段差なく接続したことを特徴とする請求項４に記載の羽根車。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は遠心ポンプに使用される羽根車に係り、特に、低比速度遠心ポンプに適した羽根車に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
特許文献１に開示されている従来の羽根車の構造を図１５（ａ）及び図１５（ｂ）に示す。図１５（ａ）は低比速度遠心ポンプに使用される従来の羽根車を示す正面断面図である。図１５（ｂ）は図１５（ａ）に示す羽根車の子午断面図である。図１５（ａ）及び図１５（ｂ）に示すように、羽根車２０は、主板６及び側板７と、主板６と側板７との間に配置された複数の翼部８とを備えている。この翼部８は渦巻状に延び、かつ、その外端部に向かって末広がりに形成されている。これにより、翼部８，８間には溝状の通液路９が形成されている。通液路９は、その高さＨｉ及び幅ＪｉがＨｉ＝Ｊｉ（ｉ＝１〜５）となるように、即ち正方形の断面となるように形成され、羽根車２０は高速運転される低比速度ポンプに好適な翼形状を有している。
【０００３】
【特許文献１】
特開２００２−１２２０９５号公報
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
このような低比速度遠心ポンプ用の羽根車では、一般に、羽根車の通液路の高さ及び幅は、外周側に向かうほど小さくなるか、又は一定である。そして、小流量点に最高効率点を持つ低比速度遠心ポンプを製作する場合、通液路の高さ及び幅をある程度小さくする必要がある。しかしながら、羽根車を鋳造により一体的に成形する場合には、通液路を形成するために必要な中子に焼付きが生じてしまうため、通液路の高さ及び幅を一定以下に小さくすることができないという問題がある。通常、羽根車を鋳造により成形する場合において、羽根車出口での通液路の高さ及び幅の限界値は、羽根車直径が３００ｍｍの場合では約８ｍｍ、羽根車直径が２００ｍｍの場合では約６ｍｍ、羽根車直径が１００ｍｍの場合では約４ｍｍとなる。
【０００５】
つまり、羽根車直径が３００ｍｍで、かつ、羽根車出口での通液路の高さ及び幅が８ｍｍ未満の場合は、羽根車を鋳造により一体的に製作することができない。同様に、羽根車の直径が１００ｍｍで、かつ、羽根車出口での通液路の高さ及び幅が４ｍｍ未満の場合は、羽根車を鋳造により一体的に製作することができない。更に、小流量点に最高効率点を持つ低比速度遠心ポンプ用の羽根車では、羽根車の通液路の高さ及び幅を上述した限界値より小さくする必要があるが、上記理由により鋳造では実際に製作することができない。
【０００６】
この問題を解決するために、プレス成形された薄肉の構成部材を溶接して羽根車を製作する方法がある。この方法によれば、上述した限界値より小さい寸法の通液路を形成することができる。しかしながら、この方法では、主板及び側板に反りが不規則に発生してしまうため、完成した羽根車ごとに通液路の高さ及び幅が不均一となって、ポンプ性能が安定しないという問題がある。
【０００７】
また、主板及び側板の反りを防止するために、肉厚の主板及び側板をそれぞれ切削加工によって製作し、この主板及び側板を翼部に溶接する方法も提案されている。しかしながら、この方法では、溶接部の密着性や高速回転時における羽根車の強度などに問題がある。
【０００８】
本発明は、上述した問題を解決するためのもので、ポンプ性能や羽根車の強度を低下させることなく容易に製作することができ、特に、低比速度遠心ポンプに好適に用いることができる羽根車を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
上述した課題を達成するために、本発明の一態様は、第１の通液路を有する羽根車本体と、前記羽根車本体の外周部に嵌合する円筒状の補助リングとを備え、前記補助リングには、該補助リングの内周部から外周部まで延びる第２の通液路が設けられ、該第２の通液路は前記第１の通液路よりも小さい断面積を有し、前記第２の通液路を前記第１の通液路に連通させたことを特徴とする。
【００１０】
本発明によれば、断面積の小さい第２の通液路を第１の通液路に連通させることによって、羽根車全体の通液路の高さ及び幅を小さくすることができる。また、第２の通液路が形成される補助リングは、羽根車本体とは別部材として構成することができるため、補助リング及び羽根車本体を含む羽根車、特に低比速度遠心ポンプ用に適した羽根車を容易に製作することができる。
【００１１】
本発明の好ましい一態様は、前記第１の通液路は、翼入口から翼出口までにおいて正方形の断面を有することを特徴とする。
本発明によれば、第１の通液路の入口（翼入口）の断面積を大きくすることができ、液体の衝突損失を減少させて吸込性能を向上させることができる。
【００１２】
本発明の好ましい一態様は、前記第１の通液路は、翼入口から翼出口までにおいて円形の断面を有することを特徴とする。
本発明によれば、第１の通液路を容易に形成することができる。
【００１３】
本発明の好ましい一態様は、前記羽根車本体の外周部には、半径方向に重ね合わされた複数の前記補助リングが嵌合されていることを特徴とする。
本発明によれば、補助リングの数を調節することにより、所望の全揚程を得ることができる。
【００１４】
本発明の好ましい一態様は、互いに連通する複数の前記第２の通液路の断面を、前記羽根車本体の翼出口から外方に向かって連続的に小さくなるように形成し、前記第１の通液路及び複数の前記第２の通液路を、それぞれ段差なく接続したことを特徴とする。
本発明によれば、縮流による圧力損失をほぼなくすることができる。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態について図面を参照して説明する。
図１（ａ）は本発明の第１の実施形態に係る羽根車を示す正面断面図であり、図１（ｂ）は図１（ａ）に示す羽根車の子午断面図である。なお、本実施形態に係る羽根車は２つの補助リングを備えているが、補助リングの数は１つでもよく、また、３つ以上であってもよい。
【００１６】
図１（ａ）及び図１（ｂ）に示すように、羽根車１は、羽根車本体２と、羽根車本体２の外周部に嵌合される補助リング３と、この補助リング３の外周部に嵌合される補助リング４とを備えている。羽根車本体２、補助リング３、及び補助リング４は同心上に配置され、補助リング３及び補助リング４は半径方向に重ね合わされている。
【００１７】
羽根車本体２は、円形の主板６及び側板７と、主板６と側板７との間に配置される複数の翼部８とを備えている。翼部８は螺旋状に延び、その外端部に向かって末広がりに形成された扇型の形状を有している。これにより、翼部８，８間には、螺旋状に延びる溝状の通液路（第１の通液路）９が形成されている。通液路９の入口である翼入口は半径Ｒ１の位置にあり、通液路９の出口である翼出口は半径Ｒ２の位置にある。
【００１８】
ここで、半径Ｒ１における通液路９の高さをＨ１とし、幅をＪ１とする。同様に、半径Ｒ２における通液路９の高さをＨ２とし、幅をＪ２とする。通液路９は、その高さ及び幅が互いに等しくなるように形成され（Ｈｉ＝Ｊｉ、ｉ＝１，２）、かつ、半径Ｒ１から半径Ｒ２までにおいて、通液路９の高さ及び幅が一定となっている。すなわち、通液路９の断面は、半径Ｒ１から半径Ｒ２までの全範囲において正方形に形成されている。
【００１９】
なお、通液路９の高さＨｉは、隣り合う翼８，８の間隔、すなわち、通液路９の断面の周方向の長さ（図１（ａ）に示す内接円の直径）である。通液路９の幅Ｊｉは、主板６と側板７との間隔、すなわち、通液路９の断面の軸方向の長さ（図１（ｂ）に示す内接円の直径）である。半径Ｒｉは、羽根車１の中心からの距離である。
【００２０】
円筒状の補助リング３は、羽根車本体２の外周部に取り付けられている。この補助リング３は、羽根車本体２の通液路９の断面よりも小さい断面を持つ複数の通液路（第２の通液路）１０を有している。通液路１０は、半径方向に対して所定の角度で傾斜するように外方に延び、羽根車本体２の通液路９にそれぞれ連通している。補助リング３の通液路１０の高さＨ３及び幅Ｊ３は、補助リング３の内周部（半径Ｒ２の位置）から外周部（半径Ｒ３の位置）までにおいて互いに等しく（Ｈ３＝Ｊ３）、したがって、通液路１０は正方形の断面を有している。
【００２１】
円筒状の補助リング４は、補助リング３の外周部に取り付けられている。この補助リング４は、補助リング３の通液路１０の断面よりも小さい断面を持つ複数の通液路（第２の通液路）１１を有している。通液路１１は、半径方向に対して所定の角度で傾斜するように外方に延び、補助リング３の通液路１０にそれぞれ連通している。補助リング４の通液路１１の高さＨ４及び幅Ｊ４は、補助リング４の内周部（半径Ｒ３の位置）から外周部（半径Ｒ４の位置）までにおいて互いに等しく（Ｈ４＝Ｊ４）、したがって、通液路１１は正方形の断面を有している。即ち、羽根車本体２、補助リング３、及び補助リング４に形成された通液路９，１０，１１の各寸法の関係は、Ｈ２＞Ｈ３＞Ｈ４、Ｊ２＞Ｊ３＞Ｊ４、Ｈ２＝Ｊ２、Ｈ３＝Ｊ３、及びＨ４＝Ｊ４である。
【００２２】
補助リング３及び補助リング４は、羽根車本体２から分割可能に構成されている。すなわち、補助リング３及び補助リング４は、羽根車本体２とは別部材として構成されている。このような構成によれば、羽根車本体２と同じ材料から作られた丸棒又は板材を必要な形状に加工することで、補助リング３及び補助リング４を羽根車本体２とは別に製作することができる。したがって、通液路１０及び１１は、放電加工や立切削盤（スロッター）などによって、容易かつ高精度に形成できる。例えば、羽根車本体２の直径が１００ｍｍで、通液路９の高さＨ２及び幅Ｊ２が４ｍｍの場合、通液路１０の高さＨ３及び幅Ｊ３が３ｍｍ、通液路１１の高さＨ４及び幅Ｊが２ｍｍとなるように通液路１０，１１を形成することができる。そして、羽根車本体２及び補助リング３，４を組み合わせることにより、羽根車出口での通液路の高さ及び幅が２ｍｍとなる羽根車１を完成させることができる。
【００２３】
遠心ポンプの全揚程は、羽根車の直径が大きくなるほど高くなり、最高効率点の流量は、羽根車出口での通液路の断面積が小さいほど小さくなる。したがって、羽根車本体２に補助リング３及び補助リング４を取り付けることによって、羽根車本体２だけの場合と比較して、全揚程を高くすることができる。また、最高効率点の流量は、補助リング３，４の通液路１０，１１の断面積を小さくすることによって小さくすることができる。
【００２４】
ここで、比速度ｎｓは、次式によって計算できる。
ｎｓ＝ｎＱ１／２／Ｈ３／４
ここに、ｎ：羽根車の回転速度（ｍｉｎ−１）、Ｑ：最高効率点の流量（ｍ３／ｍｉｎ）、Ｈ：最高効率点の全揚程（ｍ）である。したがって、羽根車本体２に補助リング３及び補助リング４を取り付けることによって、羽根車本体２だけの比速度と比較して低い比速度を持つ羽根車が実現できる。
【００２５】
本実施形態では、補助リング３及び補助リング４は、それぞれ焼き嵌めによって羽根車本体２に取り付けられている。なお、焼き嵌めに代えて、溶接、ボルトなどの固定手段により補助リング３，４を羽根車本体２に固定してもよい。図２は溶接によって補助リングが羽根車本体に固定された構成を示す部分断面図である。図２に示すように、補助リング３は溶接部１２を介して羽根車本体２に固定され、同様に、補助リング４は溶接部１３を介して補助リング３に固定されている。一方、図３はボルトによって補助リングが羽根車本体に固定された構成を示す部分断面図である。図３に示すように、補助リング３はボルト１４を介して羽根車本体２に固定され、同様に、補助リング４はボルト１５を介して補助リング３に固定されている。
【００２６】
羽根車本体２は、必ずしも目的とする比速度を持つ羽根車として新規に製作する必要はない。図４は本発明の第１の実施形態に係る補助リングが取り付けられた従来の羽根車を示す断面図である。図４に示すように、羽根車本体として従来の羽根車２０が流用され、この羽根車２０の外周部に補助リング３及び補助リング４が取り付けられている。このように、既存の羽根車２０に補助リング３，４を取り付けることによって、羽根車２０よりも低比速度の羽根車を得ることができる。
【００２７】
次に、本発明の第２の実施形態について図５及び図６を参照して説明する。
図５は本発明の第２の実施形態に係る羽根車の第１例を示す部分断面図である。図６は本発明の第２の実施形態に係る羽根車の第２例を示す部分断面図である。なお、特に説明しない構成については第１の実施形態と同様であるので、その重複する説明を省略する。
【００２８】
図５に示すように、補助リング３の内周部に位置する通液路１０の入口には面取り部１６が形成され、これにより、通液路１０の入口と通液路９の出口とは段差が形成されることなく滑らかに接続されている。また、補助リング４の内周部に位置する通液路１１の入口には面取り部１７が形成され、これにより、通液路１１の入口と通液路１０の出口とは段差が形成されることなく滑らかに接続されている。本実施形態の第１例によれば、縮流による圧力損失を低減させることができる。
【００２９】
また、図６に示すように、補助リング３及び補助リング４に形成される通液路１０，１１の断面は、それぞれ外側に向かって連続的に小さくなっている。そして、通液路９の出口と通液路１０の入口とは段差が形成されることなく滑らかに接続され、同様に、通液路１０の出口と通液路１１の入口とは段差が形成されることなく滑らかに接続されている。本実施形態の第２例によれば、縮流による圧力損失をほぼなくすることができる。
【００３０】
次に、本発明の第３の実施形態について図７（ａ）乃至図８（ｂ）を参照して説明する。図７（ａ）は本発明の第３の実施形態に係る羽根車の第１例を示す正面断面図である。図７（ｂ）は図７（ａ）に示す羽根車の子午断面図である。図８（ａ）は本発明の第３の実施形態に係る羽根車の第２例を示す正面断面図である。図８（ｂ）は図８（ａ）に示す羽根車の子午断面図である。なお、特に説明しない構成については第１の実施形態と同様であるので、その重複する説明を省略する。
【００３１】
図７（ａ）乃至図８（ｂ）に示すように、本実施形態の第１例及び第２例では、通液路９，１０，１１は、いずれも直線状に延び、かつ、同一直線上に配列されている。図７（ａ）に示すように、第１例における通液路９は半径方向に対して所定の角度で傾斜するように外方に延びている。一方、図８（ａ）に示すように、第２例における通液路９は半径方向に沿って外方に延びている。
【００３２】
このように、通液路９を直線状に形成した場合でも、補助リング３，４を羽根車本体２に取り付けることによって、図１（ａ）及び図１（ｂ）に示す第１の実施形態に係る羽根車と同様に、従来の羽根車よりも低比速度の羽根車を構成することができる。また、通液路９をドリルなどで容易に形成できるので、図１（ａ）及び図１（ｂ）に示す羽根車と比較して、羽根車１の製作時間を短縮することができる。
【００３３】
次に、本発明の第４の実施形態に係る羽根車について図９を参照して説明する。図９は本発明の第４の実施形態に係る羽根車を示す部分断面図である。なお、特に説明しない構成については第１の実施形態と同様であるので、その重複する説明を省略する。
【００３４】
図９に示すように、本実施形態に係る羽根車１は、側板のないセミオープン型の羽根車である。通液路９，１０，１１の断面は、いずれも正方形である。本実施形態では、主板及び側板を有する羽根車に比べて通液路９，１０，１１からの液体の漏れが増大する。しかしながら、本実施形態に係る羽根車１では、主板及び側板を有する羽根車よりも円板摩擦損失が生じる表面積が少なくなる。したがって、高粘度の液体を取り扱う場合ではポンプ効率を向上させることができる。
【００３５】
図１０は、羽根車本体に取り付けられる補助リングの数、全揚程、及び流量の関係を示すグラフ図である。羽根車本体２、補助リング３、及び補助リング４の組み合せによって、図１０に示すように、最高効率点の流量を一定に保ちつつ、全揚程を低い範囲から高い範囲まで網羅することができる。したがって、本発明の第１乃至第４の実施形態においては、補助リングの数に応じて３種類のポンプを構成することができる。なお、補助リングの数を更に増やすことによって、更に全揚程の範囲を拡大できる。
【００３６】
上述した第１乃至第４の実施形態においては、羽根車本体２の通液路９の断面は正方形であり、補助リング３，４の通液路１０，１１の断面は正方形である。補助リング３，４の通液路１０，１１の断面は、図９に示す第４の実施形態を除いて円形であってもよい。また、羽根車本体２の通液路９の断面は円形であってもよい。この場合にも、羽根車本体２に補助リング３及び補助リング４を取り付けることによって、羽根車本体２だけの比速度と比較して、更に低比速度の羽根車を得ることができる。さらに、羽根車本体２、補助リング３、及び補助リング４の組み合せによって、最高効率点の流量を一定に保ちつつ、全揚程を低い範囲から高い範囲まで網羅することができる。この場合、補助リングの数を更に増やすことによって、更に全揚程の範囲を拡大することもできる。
【００３７】
羽根車本体２の通液路９の断面が正方形又は円形のいずれの場合でも、羽根車１が完成した後に、補助リング３，４の通液路１０，１１をドリルなどで加工して通液路１０，１１の断面積を大きくすることができる。これによって、最高効率点の流量を増やすことができる。また、羽根車本体２の通液路９の断面が円形の場合には、通液路９をドリルなどによって容易に形成することができる。ただし、通液路の断面が正方形の場合と円形の場合とでは、次に説明する吸込性能の違いがある。
【００３８】
ここに、通液路の吸込性能について説明する。図１１は正方形の断面を有する通液路を示す模式図である。液体が通過する羽根車本体２の通液路９の断面積Ａ１は、
Ａ１＝Ｈ１×Ｊ１
となる。
図１２は円形の断面を有する通液路を示す模式図である。この場合、液体が通過する通液路９の断面積Ａ２は、
Ａ２＝（π／４）×Ｄ１２
ただし、Ｄ１：通液路の直径
正方形の断面を有する通液路９と円形の断面を有する通液路９における吸込性能を等しくするためには、通液路の断面積を等しくする必要がある。したがって、断面積Ａ１と断面積Ａ２との間には、次の式が成立することが必要とされる。
Ａ１＝Ａ２
即ち、
Ｈ１×Ｊ１＝（π／４）×Ｄ１２
ゆえに、Ｄ１≒１．１３×Ｊ１
となる。したがって、円形の断面を有する通液路９の直径Ｄ１は、正方形の断面を有する通液路９の幅Ｊ１の約１１３％になる。半径方向から見た翼入口（通液路９の入口）を図１３及び図１４に示す。図１４に示すように、通液路９の断面形状が円形（直径Ｄ１）の場合には、図１３に示す正方形（高さＨ１、幅Ｊ１）の断面の場合と比較して、通液路以外の部位、すなわち、液体の流入に対して無効な部位の面積Ｅが大きくなる。このため、通液路の断面が円形の場合には、翼入口において液体の衝突損失が増大し、吸込性能が悪化する。したがって、このような通液路を有する羽根車を高速で回転させた場合には、キャビテーションが発生することがある。
【００３９】
したがって、キャビテーションの問題を考慮する必要がない場合、例えば、２極電動機などによって比較的低回転速度で遠心ポンプが駆動され、有効吸込ヘッドに十分余裕がある場合には、通液路９の断面を、加工が容易である円形に形成することができる。一方、遠心ポンプが高速運転され、かつ、有効吸込ヘッドに余裕がない場合は、キャビテーションの発生を防止するために、羽根車本体２の通液路９の断面を正方形に形成し、通液路９の入口の面積を大きくすることが好ましい。
【００４０】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、次のような優れた効果が得られる。
（１）補助リングは羽根車本体とは別部材として構成されているので、羽根車本体と同じ材料から作られた丸棒又は板材を必要な形状に加工することで補助リングを羽根車本体とは別に製作することができる。したがって、第２の通液路は、放電加工や立切削盤（スロッター）などによって、容易かつ高精度に形成することができる。
（２）複数の第２の通液路の断面を連続的に小さくし、第１の通液路及び複数の第２の通液路を、それぞれ段差なく接続すれば、縮流による圧力損失をほぼなくすることができる。
（３）羽根車本体は、必ずしも目的とする比速度の羽根車として新規に製作しなくともよい。すなわち、従来の羽根車を流用し、この羽根車に補助リングを取り付けることによって、従来の羽根車よりも低比速度の羽根車を実現することができる。
（４）第１及び第２の通液路を直線状に形成した場合は、羽根車の製作時間を短縮することができる。
（５）羽根車本体及び補助リングを適宜組み合わせることによって、最高効率点の流量を一定に維持しつつ、全揚程を低い範囲から高い範囲まで網羅することができる。また、補助リングの数を増やすことによって、全揚程の範囲を拡大することができる。
（６）キャビテーションの問題を考慮する必要がない場合には、第１の通液路の断面を、加工が容易な円形に形成することができる。
（７）羽根車が完成した後でも、第２の通液路の断面積を追加工により大きくすることができる。その結果、最高効率点の流量を増やすことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１（ａ）は本発明の第１の実施形態に係る羽根車を示す正面断面図であり、図１（ｂ）は図１（ａ）に示す羽根車の子午断面図である。
【図２】溶接によって補助リングが羽根車本体に固定された構成を示す部分断面図である。
【図３】ボルトによって補助リングが羽根車本体に固定された構成を示す部分断面図である。
【図４】本発明の第１の実施形態に係る補助リングが取り付けられた従来の羽根車を示す断面図である。
【図５】本発明の第２の実施形態に係る羽根車の第１例を示す部分断面図である。
【図６】本発明の第２の実施形態に係る羽根車の第２例を示す部分断面図である。
【図７】図７（ａ）は本発明の第３の実施形態に係る羽根車の第１例を示す正面断面図である。図７（ｂ）は図７（ａ）に示す羽根車の子午断面図である。
【図８】図８（ａ）は本発明の第３の実施形態に係る羽根車の第２例を示す正面断面図である。図８（ｂ）は図８（ａ）に示す羽根車の子午断面図である。
【図９】本発明の第４の実施形態に係る羽根車を示す部分断面図である。
【図１０】羽根車本体に取り付けられる補助リングの数、全揚程、及び流量の関係を示すグラフ図である。
【図１１】正方形の断面を有する通液路を示す模式図である。
【図１２】円形の断面を有する通液路を示す模式図である。
【図１３】正方形の断面を有する通液路の入口（翼入口）を半径方向から見たときの模式図である。
【図１４】円形の断面を有する通液路の入口（翼入口）を半径方向から見たときの模式図である。
【図１５】図１５（ａ）は低比速度遠心ポンプに使用される従来の羽根車を示す正面断面図である。図１５（ｂ）は図１５（ａ）に示す羽根車の子午断面図である。
【符号の説明】
１      羽根車
２      羽根車本体
６      主板
７      側板
８      翼部
９      （第１の）通液路
１０，１１  （第２の）通液路
１２，１３    溶接部
１４，１５    ボルト
１６，１７    面取り部
２０      従来の羽根車
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
2005023794.tif 000008
【図７】
2005023794.tif 000009
【図８】
2005023794.tif 000010
【図９】
2005023794.tif 000011
【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
2005023794.tif 000014
【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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