(57)【要約】【課題】  測定値への影響を抑えることができる差動トランス作動装置を提供する。【解決手段】  電圧レギュレータ回路３１からの３Ｖ電源より１．２５Ｖの第１仮想グランドＡを形成する第１仮想ＧＮＤ出力回路３２と、第１仮想グランドＡと分離された１．２５Ｖの第２仮想グランドＢを形成する第２仮想ＧＮＤ出力回路３３を設ける。第１仮想グランドＡを、発信回路４１、励磁回路４２、位相反転回路４３、作動増幅回路４４、フィルタ回路４５に供給し、第２仮想グランドＢをスイッチング整流回路７１に供給する。発信回路４１からの正弦波を励磁回路４２と位相反転回路４３に供給する。励磁回路４２で正弦波を反転増幅して差動トランス４６の一次コイルの一方の端子に供給し、位相反転回路４３で正弦波を非反転増幅して一次コイルの他方の端子に供給する。【選択図】        図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
差動トランスの一次コイルに電圧を印加する差動トランス作動装置において、
振幅波を前記一次コイルの一端に印加する励磁部と、前記振幅波と１８０度位相の異なる反転波を前記一次コイルの他端に印加する位相反転部とを備えたことを特徴とする差動トランス作動装置。
【請求項２】
前記励磁部及び前記位相反転部でのグランドラインと、前記差動トランスの二次コイルからの出力を処理する出力処理部でのグランドラインとを分離したことを特徴とする請求項１記載の差動トランス作動装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、直線変位を電気量に変換する差動トランスへ電圧を印加する差動トランス作動装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、内径測定装置には、図５に示すように、測定子での変位を電気信号として取得する差動トランス１０１が用いられていた。
【０００３】
この差動トランス１０１を使用する際には、商用電源からプラス電源とマイナス電源とを形成するとともに、グランドを中心としたプラス電源とマイナス電源とを差動トランス１０１の一次コイルに印加して、差動トランス１０１を動作させていた。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、このような差動トランス作動装置をバッテリー駆動する場合、差動トランス１０１印加用の励磁部１１１と、仮想ＧＮＤ１１２とを形成することとなるが、この仮想ＧＮＤ１１２に前記励磁部１１１からのノイズが重畳してしまう。
【０００５】
すると、基準となるグランドラインが変動するため、測定値に影響を与える恐れがあった。
【０００６】
本発明は、このような従来の課題に鑑みてなされたものであり、測定値への影響を抑えることができる差動トランス作動装置を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
前記課題を解決するために本発明の請求項１の差動トランス作動装置にあっては、差動トランスの一次コイルに電圧を印加する差動トランス作動装置において、振幅波を前記一次コイルの一端に印加する励磁部と、前記振幅波と１８０度位相の異なる反転波を前記一次コイルの他端に印加する位相反転部とを備えている。
【０００８】
すなわち、差動トランスの一次コイルの一端には、振幅波が印加されており、前記一次コイルの他端には、前記振幅波と逆位相の反転波が印加される。
【０００９】
このため、一次コイルに加えられた振幅波は、前記反転波に相殺され、グランドラインへの混入が防止される。
【００１０】
また、請求項２の差動トランス作動装置においては、前記励磁部及び前記位相反転部でのグランドラインと、前記差動トランスの二次コイルからの出力を処理する出力処理部でのグランドラインとを分離した。
【００１１】
これにより、グランドラインを介したノイズの浸入が防止される。
【発明の効果】
【００１２】
以上説明したように本発明の請求項１の差動トランス作動装置にあっては、差動トランスの一次コイルに印加される振幅波を、該振幅波と逆位相の反転波で吸収することができる。これにより、前記振幅波のグランドラインへの混入を防止することができる。
【００１３】
したがって、振幅波がグランドラインに混入する恐れのある場合と比較して、基準となるグランドラインの安定化を図ることができ、前記差動トランスでの測定値への影響を抑えることができる。
【００１４】
また、請求項２の差動トランス作動装置においては、前記励磁部及び前記位相反転部でのグランドラインと、前記差動トランスの二次コイルからの出力を処理する出力処理部でのグランドラインとを分離することによって、グランドラインを介したノイズの浸入を防止することができる。
【００１５】
これにより、前記差動トランスでの測定値への影響を、さらに抑制することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、本発明の一実施の形態を図に従って説明する。図１は、本実施の形態にかかる差動トランス作動装置を備えた内径測定装置１を示す図であり、該内径測定装置１は、測定ヘッド２をワークの測定対象穴に挿入した際に該測定対象穴の内側面に当接した測定子３，３の後退量を電気量に変換する電気マイクロメータを備え、その電気量から測定値を演算して表示部４で表示するように構成されている。
【００１７】
この内径測定装置１の測定器本体１１には、バッテリ１２からの電源を各部へ供給する電源基板１３が設けられている。また、前記表示部４には、前記電気マイクロメータからの電気信号を処理するアンプ基板１４と、測定値表示用の液晶モジュール１５とが設けられており、前記アンプ基板１４には、前記電源基板１３からの電源が供給されている。
【００１８】
図２は、前記差動トランス作動装置２１を示すブロック図であり、該差動トランス作動装置２１は、前記アンプ基板１４に形成された電子回路で構成されている。
【００１９】
すなわち、この差動トランス作動装置２１には、バッテリー１２からの電源が前記電源基板１３に形成された電圧レギュレータ回路３１によって３Ｖに定電圧化されてから供給されており、当該差動トランス作動装置２１には、図３及び図４にも示すように、３Ｖ電源から１．２５Ｖの第１仮想グランドＡを形成する第１仮想ＧＮＤ出力回路３２と、前記第１仮想グランドＡと分離された１．２５Ｖの第２仮想グランドＢを形成する第２仮想ＧＮＤ出力回路３３とが設けられ、各仮想ＧＮＤ出力回路３２，３３は、オペアンプ３４，３５で構成されたバッファ回路で形成されている。
【００２０】
前記第１仮想ＧＮＤ回路３２で形成された第１仮想グランドＡは、図２に示したように、発信回路４１と、励磁部としての励磁回路４２と、位相反転部である位相反転回路４３と、作動増幅回路４４と、フィルタ回路４５とに供給されており、前記発信回路４１は、２Ｖｐ−ｐで振幅した正弦波を形成するように構成されている。この正弦波は、前記励磁回路４２と前記位相反転回路４３とに供給されており、両回路４２，４３を介して、差動トランス４６に供給されている。
【００２１】
前記励磁回路４２は、図３に示したように、前記正弦波を反転増幅するオペアンプ５１で構成されており、該オペアンプ５１からの出力がコンデンサ５２を介して、前記差動トランス４６の一次コイル５３の一方の端子５４に供給されている。このオペアンプ５１の非反転端子５５は、前記第１仮想ＧＮＤ回路３２からの第１仮想グランドＡに接続されており、当該オペアンプ５１からは、図４に示したように、第１仮想グランドＡである１．２５Ｖを基準として０．２５Ｖから２．２５Ｖの範囲（２Ｖｐ−ｐ）で振幅する振幅波５６が前記差動トランス４６へ出力されている。
【００２２】
前記位相反転回路４３は、図３に示したように、前記正弦波を非反転増幅するオペアンプ６１で構成されており、該オペアンプ６１からの出力がコンデンサ６２を介して、前記差動トランス４６の一次コイル５３の他方の端子６３に供給されている。これにより、このオペアンプ６１からの出力は、１．２５Ｖを基準として０．２５Ｖから２．２５Ｖの範囲（２Ｖｐ−ｐ）で振幅するとともに、前記振幅波５６と１８０度位相の異なる反転波６４が前記差動トランス４６へ出力されており（図４参照）、該差動トランス４６は、内蔵の可動鉄心６５の直線移動に応じた電圧を二次コイル６６から出力できるように構成されている。
【００２３】
該二次コイル６６からの出力は、図２に示したように、前記作動増幅回路４４で増幅された後、スイッチング整流回路７１に入力されており、該スイッチング整流回路７１は、前記第２仮想ＧＮＤ出力回路３３からの第２仮想グランドＢが供給されている。これにより、前記差動トランス４６の二次コイル６６からの出力を処理する出力処理部としてのスイッチング整流回路７１でのグランドラインは、他のグランドラインと分離されており、グランドラインを経由したノイズの浸入が防止されている。
【００２４】
そして、前記スイッチング整流回路７１からの出力は、前記フィルタ回路４５に入力されており、該フィルタ回路４５でフィルタが掛けられた電気信号より測定値が演算され、前記表示部４で表示されるように構成されている。
【００２５】
以上の構成にかかる本実施の形態において、差動トランス４６の一次コイル５３の一方の端子５４には、振幅波５６が印加されており、前記一次コイル５３の他方の端子６３には、前記振幅波５６と逆位相の反転波６４が印加されている。このため、一次コイル５３に加えられた振幅波５６を、前記反転波６４で相殺し、グランドラインへの混入を防止することができる。
【００２６】
したがって、振幅波５６がグランドラインに混入する恐れのある場合と比較して、基準となるグランドラインの安定化を図ることができ、前記差動トランス４６での測定値への影響を抑えることができる。
【００２７】
そして、前記一次コイル５３に加えられる前記振幅波５６及び前記反転波６４は、共に２Ｖｐ−ｐであり、該反転波６４は前記振幅波５６と逆位相である。このため、前記一次コイル５３に４Ｖｐ−ｐの電圧を印加することができる。これにより、外来ノイズによる影響を小さくすることができる。
【００２８】
また、前記差動トランス４６の二次コイル６６からの出力を処理するスイッチング整流回路７１でのグランドラインは、他のグランドラインと分離されており、グランドラインを経由した各部へのノイズの浸入を防止することができる。
【００２９】
これにより、前記差動トランス４６での測定値への影響を、さらに抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３０】
【図１】本発明の一実施の形態を示す要部断面図である。
【図２】同実施の形態を示すブロック図である。
【図３】同実施の形態の要部を示す回路図である。
【図４】同実施の形態の要部の波形を示す説明図である。
【図５】従来の差動トランス作動装置の動作を示す説明図である。
【符号の説明】
【００３１】
２１    差動トランス作動装置
３２    第１仮想ＧＮＤ出力回路
３３    第２仮想ＧＮＤ出力回路
４２    励磁回路
４３    位相反転回路
４６    差動トランス
５３    一次コイル
５６    振幅波
６４    反転波
７１    スイッチング整流回路
Ａ    第１仮想グランド
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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