(57)【要約】【課題】製造工程に大きな工程の増加がなく、金属粉のみの焼結によって形成される空隙より大きな保油用空隙を備えた紡機用含油焼結金属リングを提供する。【解決手段】紡機用リング11は、金属焼結体製のリング本体12の内部に保油用空隙13を備え、保油用空隙13及び金属焼結体の空隙内に潤滑油が含浸された状態で使用される。リング本体12はその上部に、横型のトラベラ14が摺動するためのフランジ部12ａを有し、保油用空隙13はフランジ部12ａの下部に形成されている。リング本体12は金属粉を圧し固めて形成された成形体内に有機材製の空隙形成部材を埋め込んだ状態で成形体を焼結することにより、前記空隙形成部材が焼失し、その跡に保油用空隙13が形成される。そして、保油用空隙13に潤滑油が保持される。【選択図】      図１
2005325432.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属焼結体製のリング本体に潤滑油が含浸された状態で使用される紡機用含油焼結金属リングの製造方法であって、
金属粉を圧し固めて成形体を形成する型内に、金属粉を充填するとともに、有機材製の空隙形成部材を前記金属粉内に埋め込んだ状態で成形体を形成する成形体形成工程と、その成形体を焼結することにより前記空隙形成部材の焼失跡に保油用空隙が形成された金属焼結体を形成する焼結工程とを含む紡機用含油焼結金属リングの製造方法。
【請求項２】
前記リング本体は、横型のトラベラが摺動するフランジ部を備え、前記空隙形成部材は環状に形成されるとともに、製品となった状態において前記フランジ部より幅広となる箇所に埋め込まれる請求項１に記載の紡機用含油焼結金属リングの製造方法。
【請求項３】
金属焼結体製のリング本体に潤滑油が含浸された状態で使用される紡機用含油焼結金属リングの製造方法であって、
金属粉を圧し固めて成形体を形成する型内に、金属粉と有機材製の粒体とを、前記有機材製の粒体の充填位置が、製品となった状態において前記リング本体のトラベラ摺動部となる箇所以外の箇所となるように充填して成形体を形成する成形体形成工程と、その成形体を焼結することにより前記有機材製の粒体の焼失跡に保油用空隙が形成された金属焼結体を形成する焼結工程とを含む紡機用含油焼結金属リングの製造方法。
【請求項４】
金属焼結体製のリング本体に潤滑油が含浸された状態で使用される紡機用含油焼結金属リングであって、前記リング本体は、トラベラの摺動部と対応する箇所以外の箇所に、焼結金属の部分の空隙より大きな保油用空隙が多数形成されている紡機用含油焼結金属リング。
【請求項５】
前記リング本体は、横型のトラベラが摺動するフランジ部を備え、前記フランジ部より幅広の箇所に前記保油用空隙が形成されている請求項４に記載の紡機用含油焼結金属リング。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、リング精紡機、リング撚糸機等に使用される紡機用含油焼結金属リングの製造方法及び紡機用含油焼結金属リングに関する。
【背景技術】
【０００２】
紡機用リングに要求される特性としては、トラベラがリング上を周回する際の摺動面の潤滑性及び耐摩耗性がある。そして、前記摺動面の潤滑性を高めた紡機用リングとして、焼結金属で形成されるとともに空隙に潤滑油が含浸された状態で使用される含油焼結金属リングがある。含油焼結金属リングにおいて、過酷な条件下でも、潤滑油の供給が充分できるように、油保持のための空隙を多く設ける必要が生じることがある。この課題の解決方法として、含油焼結金属リングの製造において、トラベラとの摺動に対する耐摩耗性を要する部分にのみ転造加工を施して、硬度が必要なトラベラ摺動部のみ密度を上げ、その他の部分は油保持のために低密度にしておく方法がある（例えば、特許文献１参照）。この方法では、摺動部の硬度を他の部分より高めた状態で保油量（含油量）を増やすことができる。
【０００３】
また、図６（ａ），（ｂ）に示すように、インナー部材４１とアウター部材４２とを組み合わせてなる圧粉成形体４３が焼結により一体に拡散接合されて形成された含油焼結金属リング４４も提案されている（例えば、特許文献２参照）。溝４１ａを有するインナー部材４１及びアウター部材４２は各々鉄粉を主材とし、該鉄粉に拡散接合を促進する複数の元素が適宜組み合わされてそれぞれ添加されている。含油焼結金属リング４４は、その内部のインナー部材４１とアウター部材４２とが密着する境界部近辺に、連続又は不連続の油溜用空洞４５が形成されている。そして、油溜用空洞４５に油を溜めることにより、保油量を増やすことができる。
【特許文献１】特開昭５０−１４５６３０号公報（第１，２頁、図１，図３）
【特許文献２】特開昭６０−７１７２２号公報（第２頁、図１，図４）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところが、特許文献１に記載された含油焼結金属リングは、焼結金属の含油量を決める空隙率は焼結前の成形体の密度によって決まり、密度のコントロールは成形体を形成する際の成形圧によって行われる。しかし、成形体の形態保持にはあるレベル以上の圧力が必要であることから、大きく密度を下げること、即ち大幅に空隙率を増やすことはできない。
【０００５】
一方、特許文献２に記載された含油焼結金属リング４４は、インナー部材４１とアウター部材４２との間に油溜用空洞４５を形成できるため、保油量は大幅に増加できる。しかし、製造に際してインナー部材４１及びアウター部材４２の接合が必要なため、部品点数が増えるとともに、接合工程が増える等の理由によりコスト高となる。また、インナー部材４１とアウター部材４２との拡散接合による密着性を高めるため、複数の元素を組み合わせた素材を添加する必要があり、添加元素の組合せや添加量によっては接合部の信頼性（機械的強度の面）において懸念がある。
【０００６】
本発明は、前記従来の問題に鑑みてなされたものであって、その目的は、製造工程に大きな工程の増加がなく、金属粉のみの焼結によって形成される空隙より大きな保油用空隙を備えた紡機用含油焼結金属リングを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
前記の目的を達成するため請求項１に記載の発明は、金属焼結体製のリング本体に潤滑油が含浸された状態で使用される紡機用含油焼結金属リングの製造方法である。そして、金属粉を圧し固めて成形体を形成する型内に、金属粉を充填するとともに、有機材製の空隙形成部材を前記金属粉内に埋め込んだ状態で成形体を形成する成形体形成工程と、その成形体を焼結することにより前記空隙形成部材の焼失跡に保油用空隙が形成された金属焼結体を形成する焼結工程とを含む。
【０００８】
この発明の方法では、金属粉を圧し固めて成形体を形成する成形体形成工程において、金属粉を型内に充填する際に、有機材製の空隙形成部材が金属粉内に埋め込まれる。その後、焼結工程において成形体が焼結されて金属焼結体が形成される。成形体の焼結時に空隙形成部材が焼失し、その焼失跡に保油用空隙が形成される。即ち、成形体形成工程において、有機材製の空隙形成部材が金属粉内に埋め込まれる点が異なるだけで、大きな工程の増加はない。そして、空隙形成部材の焼失跡に金属粉のみの焼結によって形成される空隙より大きな保油用空隙が形成される。保油用空隙の大きさや形状は、成形体形成工程において埋設される空隙形成部材の大きさや形状を変更することにより自由に調整できる。
【０００９】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、前記リング本体は、横型のトラベラが摺動するフランジ部を備え、前記空隙形成部材は環状に形成されるとともに、製品となった状態において前記フランジ部より幅広となる箇所に埋め込まれる。ここで「横型のトラベラ」とは、ほぼＣ字状を成すとともに、リング本体の上部に形成されたフランジ部に跨る状態で該フランジ部上を摺動するトラベラを意味する。
【００１０】
この発明では、紡機用含油焼結金属リングとして横型のトラベラを使用するものにおいて、過酷な条件下でも潤滑油の供給を充分に行うことができる。また、空隙形成部材は環状のため、少ない数で大きな保油用空隙の形成が可能になり、製造時の部品点数が少なくなって、製造の手間が少なくなる。
【００１１】
請求項３に記載の発明は、金属焼結体製のリング本体に潤滑油が含浸された状態で使用される紡機用含油焼結金属リングの製造方法である。そして、金属粉を圧し固めて成形体を形成する型内に、金属粉と有機材製の粒体とを、前記有機材製の粒体の充填位置が、製品となった状態において前記リング本体のトラベラ摺動部となる箇所以外の箇所となるように充填して成形体を形成する成形体形成工程を含む。また、その成形体を焼結することにより前記有機材製の粒体の焼失跡に保油用空隙が形成された金属焼結体を形成する焼結工程とを含む。この発明では、成形体を形成する成形体形成工程において、有機材製の粒体を充填する際、有機材製の粒体の金属粉に対する混合割合を変えることにより、容易に空隙率を調整することができる。
【００１２】
請求項４に記載の発明は、金属焼結体製のリング本体に潤滑油が含浸された状態で使用される紡機用含油焼結金属リングである。前記リング本体は、トラベラの摺動部と対応する箇所以外の箇所に、焼結金属の部分の空隙より大きな保油用空隙が多数形成されている。この発明では、リング本体となる金属焼結体を形成するための成形体を形成する成形体形成工程において、金属粉に有機材製の粒体を混合することで所望の保油用空隙を容易に形成することができる。
【００１３】
請求項５に記載の発明は、請求項４に記載の発明において、前記リング本体は、横型のトラベラが摺動するフランジ部を備え、前記フランジ部より幅広の箇所に前記保油用空隙が形成されている。この発明では、横型のトラベラ、即ちほぼＣ字状を成すとともにリング本体のフランジ部上を摺動するトラベラを使用する紡機用リングにおいて、過酷な条件下でも潤滑油の供給を充分に行うことができる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、製造工程に大きな工程の増加がなく、金属粉のみの焼結によって形成される空隙より大きな保油用空隙を備えた紡機用含油焼結金属リングを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
（第１の実施形態）
以下、本発明を横型のトラベラを使用する紡機用含油焼結金属リング（以下、単に紡機用リングと称す。）に具体化した第１の実施形態を図１及び図２に従って説明する。図１は紡機用リングの断面図である。
【００１６】
図１に示すように、紡機用リング１１は、金属焼結体製のリング本体１２の内部に保油用空隙１３を備えている。保油用空隙１３はリング本体１２の下部に形成され、金属焼結体を構成する金属粉同士の焼結部の間の空隙（以下、金属焼結体の空隙と称す。）に連通している。保油用空隙１３及び金属焼結体の空隙内にグリース油等の潤滑油が保持されている。保油用空隙１３は断面四角形状で環状に形成されている。リング本体１２はその上部に、横型（Ｃ型）のトラベラ１４が摺動するためのフランジ部１２ａを有し、フランジ部１２ａの下側に連続して厚み（径方向の幅）がフランジ部１２ａの径方向の幅より小さな薄肉部１２ｂが形成されている。薄肉部１２ｂの下側に厚み（径方向の幅）がフランジ部１２ａの径方向の幅より大きな厚肉部１２ｃが形成され、厚肉部１２ｃに保油用空隙１３が形成されている。
【００１７】
リング本体１２は金属粉として鉄粉を焼結するとともに、保油用空隙１３を備えた焼結体を切削加工することにより形成されている。保油用空隙１３の大きさは、紡機用リング１１に要求される空隙率の大きさに応じて設定される。保油用空隙１３を形成せず、焼結金属の空隙のみに潤滑油を保持する場合の空隙率は、通常１０〜２０％であり、要求される空隙率はその値より大きく、３０％以上が好ましい。機械的強度が確保されれば、保油用空隙１３を大きく形成するのが好ましい。
【００１８】
次に前記のように構成された紡機用リング１１の製造方法を図２（ａ）〜（ｃ）に従って説明する。
紡機用リング１１を製造する際は、先ず成形体形成工程において成形体を形成する。成形体１５は、円筒状に形成されるとともに、製品となった状態においてフランジ部１２ａより幅広となる一端寄りの箇所に、図２（ａ）に示すように、有機材製の空隙形成部材１６が埋め込まれている。空隙形成部材１６は、図２（ｃ）に示すように、断面四角形状の円環状に形成されている。空隙形成部材１６の材質には熱可塑性樹脂が使用され、熱可塑性樹脂には、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィンが使用される。空隙形成部材１６は、例えば、熱可塑性樹脂製の円筒を切断することにより形成される。
【００１９】
成形体１５を形成する際は、金属粉を圧し固めて成形体１５を形成する型（図示せず）内に、金属粉を充填するとともに、有機材製の空隙形成部材１６を金属粉内に埋め込んだ状態で押圧して成形体１５を形成する。金属粉には鉄粉が使用される。金属粉は粒径が１０〜１００μｍのものが一般に使用される。空隙形成部材１６は金属粉を型内に所定量充填した段階で、充填した金属粉の上に配置する。そして、その上に更に金属粉を充填した後、金属粉を押圧して成形体１５を形成する。
【００２０】
次に焼結工程において前記成形体１５が焼結される。焼結により金属粉同士が結合され、その結合部の間に互いに連通した空隙が形成される。焼結は１０００℃程度で行われるため、有機材製の空隙形成部材１６は焼結時に焼失して、図２（ｂ）に示すように、空隙形成部材１６の焼失跡に保油用空隙１３が形成された円筒状の金属焼結体１７が形成される。保油用空隙１３は金属焼結体１７の空隙と連通する状態に形成される。
【００２１】
次に金属焼結体１７に切削加工が施されて、図１に示すような断面形状のリング本体１２が形成される。そして、最後にグリース油等の潤滑油がリング本体１２に含浸され、金属粉が焼結された部分の空隙と保油用空隙１３に潤滑油が保持された紡機用リング１１の製造が完了する。
【００２２】
次に前記のように構成された紡機用リング１１の作用を説明する。
トラベラ１４は、図１に鎖線で示すように、紡機用リング１１のフランジ部１２ａに跨った状態でフランジ部１２ａ上を摺動する。回転数増加などにより過酷な摺動状態となると、発熱による熱膨張作用のためリング内部の潤滑油がフランジ部１２ａの表面に押し出されるため、リング本体１２とトラベラ１４の摺接部（摺接面）に適正な潤滑被膜が形成された状態でトラベラ１４が摺動（滑走）するようになる。その結果、トラベラ１４の摺動抵抗が小さくなってトラベラ１４の滑走が円滑になり、発熱も収まり潤滑油の涌出はなくなる。この発熱と潤滑油涌出の繰返しにより、トラベラ１４が摺動するに従ってフランジ部１２ａの表面から潤滑油が徐々に消費される。フランジ部１２ａの表面から潤滑油が消費されるに従って、リング本体１２の空隙及び保油用空隙１８に存在する潤滑油が、毛管作用により、フランジ部１２ａのトラベラ１４との摺動面に補充され、トラベラ１４は紡機用リング１１に保持されている潤滑油が無くなるまで、円滑な摺動状態を維持できる。
【００２３】
この実施の形態では以下の効果を有する。
（１）紡機用リング１１には、リング本体１２の内部に保油用空隙１３が形成され、リング本体１２全体としての空隙率が、保油用空隙１３を形成せずに金属焼結体１７の金属粉が焼結された部分の空隙のみに基づくものに比較して大きくなる。従って、リング本体１２に保持される潤滑油の量が多くなり、過酷な条件下においても潤滑油の供給を充分に行うことができる。
【００２４】
（２）リング本体１２は空隙形成部材１６が金属粉に埋め込まれた状態で形成された成形体１５を焼結して形成され、保油用空隙１３は焼結時に空隙形成部材１６が焼失することにより形成される。従って、成形体１５の段階で保油用空隙１３を形成する必要が無く、特許文献２と異なり、インナー部材とアウター部材とを接合してその接合面に保油用空隙が形成された成形体を形成し、拡散接合でリング本体１２を形成する必要がない。その結果、複数の元素を組み合わせた素材を添加して拡散接合による密着性を高める必要が無く、また、添加元素の組合せの不適合や添加量の過不足によって接合部の信頼性（機械的強度の面）が低下する懸念もない。
【００２５】
（３）保油用空隙１３を形成するために環状の空隙形成部材１６を金属粉に埋設して成形体１５を構成する。従って、少ない数の空隙形成部材１６で大きな保油用空隙１３の形成が可能になり、製造時の部品点数が少なくなって、製造の手間が少なくなる。
【００２６】
（４）成形体１５の焼結時に焼失する有機材として熱可塑性樹脂が使用されている。従って、熱硬化性樹脂を使用する場合に比較して焼結時に樹脂が金属焼結体１７の空隙を介して外に流れ出ることができ、焼結温度が低くても容易に焼失する。
【００２７】
（５）紡機用リング１１は横型のトラベラ１４が摺動するフランジ部１２ａを備え、保油用空隙１３はリング本体１２の下部の、フランジ部１２ａより幅広となる厚肉部１２ｃに形成されている。従って、保油用空隙１３の容積を大きくしてもリング本体１２に必要な機械的強度の確保が容易となる。その結果、所望の大きさの保油用空隙１３を容易に形成することができる。
【００２８】
（６）空隙形成部材１６は金属粉を型内に所定量充填した段階で、充填した金属粉の上に配置する。そして、その上に更に金属粉を充填した後、金属粉を押圧して成形体１５を形成する。従って、成形体を成形する型内に空隙形成部材１６を支持するための特別な支持機構を設ける必要が無く、型構造の複雑化が防止される。
【００２９】
（第２の実施形態）
次に第２の実施形態を図３及び図４（ａ），（ｂ）に従って説明する。この実施形態の紡機用リング１１は、保油用空隙の形状が前記第１の実施形態と異なっており、その他の構成は同じである。前記実施形態と同一部分に関しては同一符号を付して詳しい説明を省略し、異なる部分について説明する。図３は紡機用リング１１の部分断面図、図４（ａ）はリング本体１２を形成する際の成形体１５の一部破断概略斜視図、（ｂ）は同じく金属焼結体１７の一部破断概略斜視図である。
【００３０】
図３に示すように、リング本体１２の厚肉部１２ｃには環状の保油用空隙１３に代えて、多数の小さな保油用空隙１８が形成されている。即ち、リング本体１２は、トラベラ１４の摺動部と対応する箇所（フランジ部１２ａ）以外の箇所に、焼結金属を構成する金属粉同士の焼結部の空隙（金属焼結体１７の空隙）より大きな保油用空隙１８が多数形成されている。保油用空隙１８は金属焼結体１７の空隙に連通している。保油用空隙１８は、例えば、径が５０〜２００μｍに形成されている。
【００３１】
次に前記のように構成された紡機用リング１１の製造方法を図４（ａ），（ｂ）に従って説明する。
紡機用リング１１を製造する際は、先ず成形体形成工程において成形体を形成する。図４（ａ）に示すように、成形体１５は、円筒状に形成されるとともに、一端寄りに多数の有機材製の粒体１９と金属粉とが混合された第１層２０が形成され、第１層２０に連続して金属粉のみから成る第２層２１が積層されている。粒体１９はほぼ球状に形成されている。粒体１９の材質には熱可塑性樹脂が使用され、熱可塑性樹脂にはポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィンが使用されている。金属粉には前記第１の実施形態と同様の鉄粉が使用される。
【００３２】
成形体１５を形成する際は、金属粉を圧し固めて成形体１５を形成する型（図示せず）内に、先ず金属粉と粒体１９との混合物を所定量充填し、その上に金属粉を充填する。金属粉には鉄粉が使用される。その後、金属粉を押圧して成形体１５を形成する。金属粉には鉄粉が使用される。金属粉と粒体１９との混合比及び混合物の充填量は、粒体１９の粒径及び紡機用リング１１に要求される空隙率の大きさに応じて設定される。なお、最初に金属粉を充填し、次に金属粉と粒体１９との混合物を充填してもよい。
【００３３】
次に焼結工程において前記成形体１５が焼結される。焼結により金属粉同士が結合され、その結合部の間に互いに連通した空隙が形成される。焼結は１０００℃程度で行われるため、有機材製の粒体１９は焼結時に焼失して、図４（ｂ）に示すように、粒体１９の焼失跡に保油用空隙１８が形成された円筒状の金属焼結体１７が形成される。保油用空隙１８は金属焼結体１７の空隙と連通する状態に形成される。
【００３４】
次に金属焼結体１７に切削加工が施されて、図３に示すような断面形状のリング本体１２が形成される。そして、最後にグリース油等の潤滑油がリング本体１２に含浸され、金属焼結体１７の空隙と、保油用空隙１８に潤滑油が保持された紡機用リング１１の製造が完了する。
【００３５】
この実施形態においては、前記第１の実施形態の（１），（２），（４），（５）とほぼ同様な効果が得られる他に、次の効果が得られる。
（７）第１の実施形態では、成形体１５を形成する際に埋設する空隙形成部材１６の数を変えれば、リング本体１２の空隙率を変更することができる。しかし、空隙形成部材１６の数を代えて空隙率を所望の値に調整するのは難しく、大きさの異なる空隙形成部材１６を準備する必要がある。しかし、この実施形態では、成形体１５を形成する成形体形成工程において、粒体１９と金属粉との混合物を充填する際、粒体１９と金属粉との混合割合を変えることにより、リング本体１２に設けられる保油用空隙１８の数を変更することができ、容易に空隙率を調整することができる。
【００３６】
実施形態は前記に限定されるものではなく、例えば次のように構成してもよい。
○  第１の実施形態において保油用空隙１３の数は１個に限らず、保油用空隙１３を複数設けてもよい。例えば、環状の保油用空隙１３を上下方向に間隔をあけて複数設けたり、環状以外の形状の保油用空隙１３をリング本体１２の周方向に間隔を開けて複数設けたりしてもよい。
【００３７】
○  リング本体１２に環状の保油用空隙１３を設ける場合、保油用空隙１３の中心とリング本体１２の中心とがずれていてもよい。
○  保油用空隙１３の断面形状は四角形状に限らず、円形や三角形等であってもよい。しかし、保油用空隙１３が環状の場合は、その断面形状が四角形状であれば、保油用空隙１３を形成するために使用する空隙形成部材１６を筒状体を切断することで容易に形成することができる。
【００３８】
○  保油用空隙１３の位置は厚肉部１２ｃに限らず、図５（ａ）に示すように、フランジ部１２ａに設けてもよい。この場合、機械的強度を確保するため、保油用空隙１３の断面積は、厚肉部１２ｃに設けられる保油用空隙１３に比較して小さくなる。フランジ部１２ａ及び厚肉部１２ｃの両方に保油用空隙１３を設けてもよい。また、フランジ部１２ａに保油用空隙１３を設けるとともに、厚肉部１２ｃにも保油用空隙１８を設けた構成としてもよい。
【００３９】
○  紡機用リング１１は横型のトラベラ１４が摺動するフランジ部１２ａを備えたものに限らない。例えば、図５（ｂ）に示すように、リング本体１２の上部及び下部に跨る状態で摺動する縦型のトラベラに適した紡機用リング１１に適用してもよい。この場合、保油用空隙１３はリング本体１２の中央部に設けられるのが好ましい。また、近年、高速走行時の姿勢の安定性を高めるために使用されている、図５（ｃ）に示すような、傾斜型のトラベラ１４に適した紡機用リング２２に適用してもよい。この紡機用リング２２は、上方に向かって縮径となるテーパー面２２ａが内側に形成されるとともに、上端部に円弧状の面取り部が形成されている。そして、トラベラ１４は、断面が扁平な長方形状に加工された鋼線で形成され、紡機用リング２２のテーパー面２２ａと摺接可能な平面部１４ａと、その一端に連続するほぼＣ字状の係止部１４ｂとからなる形状に加工されている。
【００４０】
○  第２の実施形態のようにほぼ球状の多数の保油用空隙１８を設ける構成において、各保油用空隙１８はほぼ同じ大きさに限らず、異なる径の保油用空隙１８が存在していてもよい。この場合も、成形体１５を形成する際、異なる粒径の粒体１９を金属粉と混合した混合物を成形体成形用の型に充填するとともに、その成形体１５を焼結することにより簡単に製造することができる。
【００４１】
○  保油用空隙１３，１８を形成するために使用する空隙形成部材１６あるいは粒体１９の材質となる有機材は、熱可塑性樹脂に限らず熱硬化性樹脂を使用してもよい。熱硬化性樹脂も成形体１５の焼結時に焼失するが、熱可塑性樹脂と異なり焼結時に樹脂が金属焼結体１７の空隙を介して外に流れ出ることができないため、熱可塑性樹脂の方が好ましい。
【００４２】
以下の技術的思想（発明）は前記実施形態から把握できる。
（１）金属焼結体製のリング本体に潤滑油が含浸された状態で使用される紡機用含油焼結金属リングであって、前記リング本体は拡散接合を促進する元素が添加されていない鉄粉から成る金属焼結体製で、内部に焼結金属を構成する鉄粉同士の焼結部の間の空隙より大きな保油用空隙が形成されている紡機用含油焼結金属リング。
【００４３】
（２）前記技術的思想（１）に記載の発明において、前記保油用空隙は環状に形成されている。
（３）前記技術的思想（１）に記載の発明において、前記保油用空隙は径が５０〜２００μｍのほぼ球状で多数形成されている。
【００４４】
（４）請求項１〜請求項５のいずれか一項に記載の発明において、前記金属粉は鉄粉である。
（５）請求項１〜請求項５及び前記技術的思想（１）〜（４）のいずれか一項に記載の発明において、前記有機材は熱可塑性樹脂である。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】第１の実施形態の紡機用リングの断面図。
【図２】（ａ）は成形体の一部破断概略斜視図、（ｂ）は金属焼結体の一部破断概略斜視図、（ｃ）は空隙形成部材の斜視図。
【図３】第２の実施形態の紡機用リングの断面図。
【図４】（ａ）は成形体の一部破断概略斜視図、（ｂ）は金属焼結体の一部破断概略斜視図。
【図５】（ａ）〜（ｃ）は別の実施形態の紡機用リングの部分断面図。
【図６】従来技術を示し、（ａ）は圧粉成形体の断面図、（ｂ）は紡機用リングの断面図。
【符号の説明】
【００４６】
１１，２２…紡機用リング、１２…リング本体、１２ａ…フランジ部、１３，１８…保油用空隙、１４…トラベラ、１５…成形体、１６…空隙形成部材、１７…金属焼結体、１９…粒体。
【図１】
2005325432.tif 000003
【図２】
2005325432.tif 000004
【図３】
2005325432.tif 000005
【図４】
2005325432.tif 000006
【図５】
2005325432.tif 000007
【図６】
2005325432.tif 000008