(57)【要約】  【課題】内周部に非対称部を有する中空体の押出成形において、中空体内周部の非対称部を形成するための非対称部形成突起側とその反対側等の材料の流速が異なるため、押し出された中空体が変形するという問題がある。【解決手段】内周部に非対称部を有する中空体を成形する押出成形用ダイであって、中空体の外周を成形する貫通孔を有する外ダイと、該貫通孔内に配置され、前記中空体の中空部を成形する内ダイとからなり、該内ダイに中空体の内周部に非対称部を形成する非対称部形成突起を備え、前記外ダイまたは前記内ダイのランド部に複数の抵抗突起を設け、隣り合う突起を実質的に等しい角度で配置し、かつ前記抵抗突起を出口側の端部から離れて位置させ、前記非対称部形成突起と前記抵抗突起の高さを実質的に等しくする。【選択図】図１
2005212164.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内周部に非対称部を有する中空体を成形する押出成形用ダイであって、中空体の外周を成形する貫通孔を有する外ダイと、該貫通孔内に配置され、前記中空体の中空部を成形する内ダイとからなり、該内ダイに中空体の内周部に非対称部を形成する非対称部形成突起を備え、前記外ダイまたは前記内ダイのランド部に複数の抵抗突起を設け、隣り合う突起を実質的に等しい角度で配置し、かつ前記抵抗突起を出口側の端部から離れて位置させ、前記非対称部形成突起と前記抵抗突起の高さを実質的に等しくしたことを特徴とする押出成形用ダイ。
【請求項２】
前記抵抗突起が前記出口側の端部から３ｍｍ以上離れて位置することを特徴とする請求項１記載の押出成形用ダイ。
【請求項３】
前記抵抗突起を２または３つ備えたことを特徴とする請求項１または２記載の押出成形用ダイ。
【請求項４】
前記抵抗突起を前記外ダイのランド部に備えたことを特徴とする請求項１〜３何れかに記載の押出成形用ダイ。
【請求項５】
請求項１〜４何れかに記載の押出成形用ダイを用いて、前記中空体を成す材料を押し出すことを特徴とする押出成形方法。
【請求項６】
前記材料の粘度が１０００Ｐａ・ｓ以上であることを特徴とする請求項５記載の押出成形方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光通信用部品の用途等に好適に用いられるスリーブ等の中空体を成形するための押出成形用ダイと、これを用いた押出成形方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、光通信用割スリーブ等の中空体の製造において押出成形が用いられている。
【０００３】
ここで光通信用割スリーブは、図４（ｂ）に示すような構造をしており、円筒体で長手方向にスリット部４３が設けられている。そして図４（ａ）に示すような光コネクタにおいて、光ファイバ４１を挿通したフェルール４０同士を割スリーブ４２の両端から挿入して突き合わせることによって接続する。スリット部４３は通常、中空体を焼成した後、加工することによって作製するが、例えば特許文献１に開示されているように、押出成形の段階で、図３（ａ）に示すような予備スリット３０を設けておき、中空体を焼成した後、外周加工をすることで予備スリット３０と外周の間の部分を除去する場合がある。また挿入物との間隙がほとんどなく、かつ一端が閉じているような場所に設置される精密スリーブ等では、図３（ｂ）に示すように、挿入しやすいように空気抜き３１を設ける場合があり、この空気抜き３１は押出成形の段階で形成される。
【０００４】
図２は内周部に非対称部を有する中空体を成形する従来の押出成形用ダイ１２を備えた押出成形機の先端部を示しており、（ａ）は押出成形機の先端部の部分断面図、（ｂ）は押出成形用ダイ１２の断面図、（ｃ）は図２（ｂ）のＹ−Ｙ’線断面図である。
【０００５】
押出成形用ダイ１２は、中空体の外周を成形するための貫通孔２０を有する外ダイ１０と、該貫通孔２０内に配置され、上記中空体の中空部を成形するための内ダイ１１とからなり、内ダイ１１は複数のスパイダー１８を放射状に備えることによって外ダイ１０に支持されている。
【０００６】
外ダイ１０の貫通孔２０には、セラミック等の所定材料に圧力を加えながら中空体の外径寸法まで絞り込む部分である押出方向側に先細り状のテーパ部１０ａと該テーパ部１０ａに連続してストレート状の傾斜のないランド部１０ｂを有する。また、内ダイ１１における上記テーパ部１０ａに対応する位置は、中空体の内径寸法まで絞り込むため押出方向側に先細りのテーパ状となっており、上記ランド部１０ｂに対応する位置がストレート状の内ダイのランド部となっている。さらに内ダイ１１のランド部には、中空体内周部の非対称部を形成するための非対称部形成突起２１を備えている。
【０００７】
そして、セラミック等の所定材料に押出スクリュー１３を回転させることによって圧力を加え、軌跡１９を経て外ダイ１０の貫通孔２０と内ダイ１１の間隙を通過させる。通過時には、最初にスパイダー１８によって材料が切断された後、外ダイ１０のテーパ部１０ａを通過する時に圧縮を受けながら中空体の外径寸法まで絞り込まれ、連続するランド部１０ｂで中空体内周部の非対称部を形成しながら、上記テーパ部１０ａを通過する時に受けた圧縮応力を緩和して、押出成形用ダイ１２の先端から押し出される。
【０００８】
また特許文献２に開示されているように、中空体の断面が非対称形状の場合、場所によって材料の流速が異なるため、内ダイ１１をわざと偏心させ、材料の流速を調整する場合もある。
【特許文献１】特開平９−２９２５４６号公報
【特許文献２】実開平２−５９８１０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかし従来の方法は、中空体内周部の非対称部を形成するための非対称部形成突起２１側とその反対側等の材料の流速が異なるため、押し出された中空体が変形するという問題がある。
【００１０】
この時の流速は、材料の粘度によって変化し、粘度が低い場合は間隙が狭い方、即ち、非対称部形成突起２１側で速くなり、間隙の広い反対側等で遅くなる。このため押し出された中空体は、間隙の広い非対称部形成突起２１の反対側の方に曲がってしまう。一方粘度が高い場合は間隙が狭く抵抗の大きい方、即ち、非対称部形成突起２１側で遅くなり、間隙が広く抵抗の小さい反対側等で速くなる。このため押し出された中空体は、間隙の狭い非対称部形成突起２１側の方に曲がってしまう。
【００１１】
このような押出成形段階での中空体の曲がり変形は、焼成後も残り、中空体の内周部に非対称部を有しない通常の中空体に比べて曲がり変形が大きくなる。そしてこの曲がり変形を生じるために精度の高い円筒形状とすることが困難であり、さらにはこの曲がり変形を矯正するために加工代が大きくなり、生産性が悪くなるという問題がある。
【００１２】
また特許文献２に開示されているような内ダイ１１をわざと偏心させる方法は、材料の粘度によって中空体の曲がり方向が変化するので、一方では効果があっても他方では逆に曲がり変形を増加させてしまうという問題があり、特に材料の粘度が中空体の曲がり方向の変化点にあるような材料では用いることができなかった。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明の内周部に非対称部を有する中空体を成形する押出成形用ダイは、内周部に非対称部を有する中空体を成形する押出成形用ダイであって、中空体の外周を成形する貫通孔を有する外ダイと、該貫通孔内に配置され、前記中空体の中空部を成形する内ダイとからなり、該内ダイに中空体の内周部に非対称部を形成する非対称部形成突起を備え、前記外ダイまたは前記内ダイのランド部に複数の抵抗突起を設け、隣り合う突起を実質的に等しい角度で配置し、かつ前記抵抗突起を出口側の端部から離れて位置させ、前記非対称部形成突起と前記抵抗突起の高さを実質的に等しくしたことを特徴とする。
【００１４】
さらに、前記抵抗突起が前記出口側の端部から３ｍｍ以上離れて位置することを特徴とする。
【００１５】
さらに、前記抵抗突起を２または３つ備えたことを特徴とする。
【００１６】
さらに、前記抵抗突起を前記外ダイのランド部に備えたことを特徴とする。
【００１７】
また、前記押出成形用ダイを用いて、前記中空体を成す材料を押し出すことを特徴とする押出成形方法であって、前記材料の粘度が１０００Ｐａ・ｓ以上であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１８】
以上のように、本発明の内周部に非対称部を有する中空体の押出成形用ダイによれば、中空体の外周を成形する貫通孔を有する外ダイと、該貫通孔内に配置され、前記中空体の中空部を成形する内ダイとからなり、該内ダイに中空体の内周部に非対称部を形成する非対称部形成突起を備え、前記外ダイまたは前記内ダイのランド部に複数の抵抗突起を設け、隣り合う突起を実質的に等しい角度で配置し、かつ前記抵抗突起を出口側の端部から離れて位置させ、前記非対称部形成突起と前記抵抗突起の高さを実質的に等しくすることで、中空体内周部の非対称部を形成するための非対称部形成突起側とその反対側等における間隙及び抵抗が同等となり、材料の流速に差異を生じず、押し出された中空体が変形することを防ぐことができる。
【００１９】
また前記抵抗突起が前記出口側の端部から３ｍｍ以上離れて位置することにより、抵抗突起によって形成された溝が、中空体の出口側の端部までの間に完全に塞がり、痕跡として残ることを防ぐことができる。
【００２０】
さらに前記抵抗突起を２または３つ備えることにより、中空体内周部の非対称部を形成するための非対称部形成突起側とその反対側等における間隙及び抵抗が同等となり、材料の流速に差異を生じないとともに、抵抗突起の数が増えることにより外ダイまたは内ダイ近傍の抵抗の増大を防ぐため、外ダイと内ダイの中間部における流速を速くすることができる。
【００２１】
さらに前記抵抗突起を前記外ダイのランド部に備えることにより、抵抗突起の存在で生じる材料の流れの乱れを前記内ダイのランド部に備える場合よりも小さくでき、押し出された中空体の変形を防ぐことができる。
【００２２】
また、前記中空体を構成する材料の粘度を１０００Ｐａ・ｓ以上とすることにより、中空体が押し出された後の保形性を良くし、搬送時の衝撃等による変形を防ぐことができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
以下、本発明の実施形態について図面を用いて説明する。
【００２４】
図１は本発明の押出成形用ダイ１２を備えた押出成形機の先端部を示しており、（ａ）は押出成形機の先端部の部分断面図、（ｂ）は押出成形用ダイ１２の断面図、（ｃ）は図１（ｂ）のＸ−Ｘ’線断面図である。
【００２５】
この押出成形機は、ホルダー１６によって押出成形用ダイ１２を保持し、ホルダー１６はネジ等の固定手段１７によってテーパバレル１５に固定されている。そしてこのテーパバレル１５は、押出スクリュー１３のシリンダとなるオーガーバレル１４の先端に固定されている。
【００２６】
上記押出成形用ダイ１２は、中空体の外周を成形するための貫通孔２０を有する外ダイ１０と、該貫通孔２０内に配置され、上記中空体の中空部を成形するための内ダイ１１とからなり、押出スクリュー１３の回転によって、材料に圧力が加えられ、オーガーバレル１４内部を通過し、テーパバレル１５によって圧縮を受けたのちに押出成形用ダイ１２の外ダイ１０と内ダイ１１との間隙に流入し、押出成形用ダイ１２の先端から押し出されて中空体を得るものである。
【００２７】
本発明の押出成形用ダイ１２における外ダイ１０は、貫通孔２０が押出方向側に先細り状のテーパ部１０ａと、該テーパ部１０ａに連続してストレート状の傾斜のないランド部１０ｂとを備えたものであり、テーパ部１０ａは、材料に圧縮応力を付与する作用をなし、上記テーパバレル１５の出口径から成形体の最終外径近くまで絞り込む部分である。
【００２８】
また、ランド部１０ｂは、テーパ部１０ａで受けた圧縮応力を緩和して、押出成形用ダイ１２の先端から押し出された時に、この圧縮応力の解放にともなう材料の膨張を防ぐ作用を成すものである。
【００２９】
さらに、図１（ｂ）に示すように、上記外ダイ１０の貫通孔２０内に配置された内ダイ１１は、複数のスパイダー１８によって外ダイ１０に支持されたスリーブ等の穴に通して、外ダイ１０の内径と内ダイ１１の外径の同心度が０となるように接着固定することにより保持される。このスパイダー１８は材料の流れる方向に幅が小さく、材料の流れる方向と垂直の方向に幅が大きくなっており、外ダイ１０に強固に支持され、且つ材料の流れの抵抗を受けにくい形状となっている。
【００３０】
また、内ダイ１１における上記テーパ部１０ａに対応する位置は、中空体の内径寸法まで絞り込むため押出方向側に先細りのテーパ状となっており、上記ランド部１０ｂに対応する位置がストレート状の内ダイのランド部となっている。さらに内ダイ１１のランド部には、中空体内周部の非対称部を形成するための非対称部形成突起２１を備えている。材料は軌跡１９を経て外ダイ１０の貫通孔２０と内ダイ１１との間隙に流入し、この非対称部形成突起２１によって中空体内周部の非対称部を形成しながら押出成形用ダイ１２の出口側の端部２３から押し出される。
【００３１】
そして、本発明の内周部に非対称部を有する中空体の押出成形用ダイは、内ダイ１１に中空体の内周部に非対称部を形成する非対称部形成突起２１を備え、外ダイ１０または内ダイ１１のランド部に複数の抵抗突起２２を設け、隣り合う突起を実質的に等しい角度で配置し、かつ抵抗突起２２を出口側の端部２３から離れて位置させ、非対称部形成突起２１と抵抗突起２２の高さが実質的に等しくなるようにしなければならない。
【００３２】
ここで、隣り合う突起を実質的に等しい角度で配置したのは、実質的に等しい角度にしないと、非対称部形成突起２１と抵抗突起２２の位置における抵抗が均一とならず、材料の流速に差異を生じ、抵抗の大きい側で流速が遅くなり、抵抗の小さい側で流速が速くなって、押し出された中空体が、抵抗が大きく、流速の遅い側に曲がって押し出され、変形するためである。即ち隣り合う抵抗突起２２を実質的に等しい角度で配置し、この抵抗の差を均一に分散することで押し出された中空体の変形を防ぐことができるのである。このような押出成形段階での中空体の曲がり変形は、焼成後も残り、中空体の内周部に非対称部を有しない通常の中空体に比べて曲がり変形が大きくなる。そしてこの曲がり変形を生じるために精度の高い円筒形状とすることが困難であり、さらにはこの曲がり変形を矯正するために加工代が大きくなり、生産性が悪くなるという問題がある。
【００３３】
尚、突起とは、内ダイ１１または外ダイ１０に配置されている非対称部形成突起２１及び抵抗突起２２の両方を指している。また、隣り合う突起を実質的に等しく配置するとは、例えば、図１（ｃ）に示すように、非対称部形成突起２１の位置する部位を０°と規定すると、抵抗突起２１を９０°、１８０°、２７０°のように配置することを指す。ここで、押し出される材料の流速に影響を与えない程度の角度の誤差があってもよいことは言うまでもない。
【００３４】
さらに非対称部形成突起２１と抵抗突起２２の高さを実質的に等しくしたのは、高さを等しくしないと、非対称部形成突起２１と外ダイ１０のランド部の間隙及び、抵抗突起２２と外ダイ１０または内ダイ１１のランド部の間隙が均一とならず、材料の流速に差異を生じ、間隙の大きい側で流速が遅くなり、間隙の小さい側で流速が速くなって、押し出された中空体が、間隙が大きく、流速の遅い側に曲がって押し出され、変形するためである。
【００３５】
以上の材料の流速変化は、材料の粘度によって変化し、粘度が高い場合は、間隙よりも抵抗の影響が強くなり、抵抗の大きい側で流速が遅くなり、抵抗の小さい側で流速が速くなる。逆に粘度が低い場合は、抵抗よりも間隙の影響が強くなり、間隙の大きい側で流速が遅くなり、間隙の小さい側で流速が速くなる。即ち、抵抗か間隙のいずれかを均一にし、中空体の曲がり変形に対処した場合、用いる材料の粘度によっては逆に変形を増大させることになり、また材料の粘度が変化したり、変化点に近いような場合は、変形をなくすことはできなくなる。しかし本発明の押出成形用ダイは、抵抗突起２２の配置により抵抗を均一にし、かつ非対称部形成突起２１と抵抗突起２２の高さを等しくすることにより間隙を均一にすることができるので、材料の粘度によらず流速を均一にし、中空体の曲がり変形を防ぐことができる。
【００３６】
さらに抵抗突起２２を出口側の端部２３から離して位置させたのは、抵抗突起２２が端部まで形成されていると、製品に抵抗突起２２によって形成された溝が残るためである。即ち、抵抗突起２２によって形成された溝が、材料の可塑変形により、出口側の端部２３までの間に再び塞がって、製品に抵抗突起２２によって形成された溝が残ることを防ぐことができる。そしてより好ましくは、抵抗突起２２を出口側の端部２３からの距離Ｌが３ｍｍ以上となるように離して位置させるのが良い。これは距離Ｌが３ｍｍより小さい場合、抵抗突起２２によって形成された溝が出口側の端部２３までの間に再び塞がる部分が短くなり、押し出された後の中空体に、その溝の痕跡が残るためであり、この溝を加工で除去する必要が出てくるだけでなく、欠陥の１つとして破壊につながる恐れも生じる。これに対して、非対称部形成突起２１は出口側の端部２３まで形成されている。これは、非対称部形成突起２１を出口側の端部２３まで形成されていないと、内周部に非対称部を有する中空体を作製することができないからである。
【００３７】
また、抵抗突起２２は、２つまたは図１（ｃ）に示すように３つ備えることが好ましい。これは抵抗突起２２の数が増えるほど、外ダイ１０または内ダイ１１近傍の抵抗が強くなるため、外ダイ１０と内ダイ１１の中間部における流速が速くなり、クラックを生じて歪みをなくそうとする作用が発生するためである。
【００３８】
一方、抵抗突起２２が１つの場合、即ち、非対称部形成突起２１の位置を０°と規定する際に、抵抗突起２２を１８０°の位置に配置すると、０°−１８０°の方向における抵抗が倍加され、流速が極端に遅くなるのに対して、これらの位置と垂直方向となる９０°−２７０°の方向で逆に流速が極端に速くなり、押し出された時に９０°または２７０°のいずれかの方向に大きく曲がって変形するという問題がある。
【００３９】
また、抵抗突起２２は内ダイ１１側に形成することもできるが、図１に示すように、外ダイ１０のランド部に備えることが好ましい。これは抵抗突起２２が存在することで少なからず材料の流れが乱され、押し出された時に変形する場合があるが、外ダイ１０よりも表面積が小さく流速の速くなる傾向のある内ダイ１１の方が、この影響を受けやすいためである。
【００４０】
尚、上記外ダイ１０、内ダイ１１、非対称部形成突起２１及び抵抗突起２２は、炭素鋼、ステンレス鋼、超鋼合金などの材料を用いて構成することができるが、高精度に加工する必要があり、かつ摩耗などによって形状が変化することを防ぐために耐摩耗性の優れた超鋼を用いることが好ましい。
【００４１】
また、本発明の押出成形用ダイ１２を用いて押出成形をする場合、中空体を成す材料の粘度は、１０００Ｐａ・ｓ以上であることが好ましい。これは、前記材料の粘度が１０００Ｐａ・ｓ未満であると、中空体が押し出された後の保形性が低くなり、搬送時の衝撃等で変形しやすいためである。このような材料としてジルコニア、アルミナ等のセラミック材料及び高粘度な熱可塑性樹脂材料を用いることができる。尚、上述した材料以外でも、上記中空体の使用用途に適した材料を用いればよい。
【実施例】
【００４２】
本発明の押出成形用ダイを以下に示す方法で作製した。
【００４３】
まず、超鋼合金材を成形、焼成して、外ダイ１０及び内ダイ１１を作製し、これを精密加工して最終形状に仕上げた。また押出成形時にセラミック材料が通過する部分、即ち、外ダイ１０の貫通孔２０及び内ダイ１１の外周部等は鏡面研磨を行い、抵抗を小さくした。
【００４４】
さらに同じ超鋼材を加工して作製した非対称部形成突起２１を内ダイ１１のランド部にロ−付けし、固定した。また同じ超鋼材を加工して作製した抵抗突起２２を外ダイ１０または内ダイ１１のランド部にロ−付け固定した。
【００４５】
最後に内ダイ１１を複数のスパイダー１８によって外ダイ１０に支持されたスリーブ等の穴に通した後、外ダイ１０の内径と内ダイ１１の外径の同心度が０となるように接着固定した。
【００４６】
そして上記本発明の押出成形用ダイを用いて、内周部に非対称部を有する中空体である割スリーブ４２の押出成形を行った。
【００４７】
まず、純度が約９５％の部分安定化ジルコニア原料と押出成形に必要なバインダーとして結合剤、潤滑剤、可塑剤をそれぞれ混合した材料を回転羽根型撹拌機にて混合した後、さらに、ニーダー型攪拌機にて混錬したものを作製した。そしてこの材料の粘度をフローテスターにて測定した後、押出成形機に投入し、真空脱気しながら図３（ａ）に示すような予備スリット３０を有する割スリーブ４２を成形した。
【００４８】
各試料は同一条件で乾燥及び焼成した後、円筒形状を調べるために、外周部の円筒度を測定した。またこの磁器を加工し、同様に加工後の外周部の円筒度を測定した。円筒度は円柱形状測定機にて測定し、１２個の平均値とした。
【００４９】
（実施例１）上記の製法で作製された押出成形用ダイにおいて、内ダイ１１に配置された高さ０．５ｍｍの非対称部形成突起２１と、外ダイ１０に配置された高さ０．５ｍｍの２つの抵抗突起２２が隣り合う突起同士を実質的に等しい角度で配置し、抵抗突起２１を出口側の端部２３からの距離Ｌを３ｍｍとし、割スリーブ４２を押出成形した。
【００５０】
また、比較例として、図２に示す抵抗突起２２を有しない従来の押出成形用ダイ、非対称部形成突起２１と抵抗突起２２が異なる高さを有する押出成形用ダイ、また、隣り合う突起が等しくない角度、即ち、非対称部形成突起２１の位置を０°とした時に、６０°と３００°の位置に配置した押出成形用ダイ等を用いて割スリーブ４２を押出成形した。結果は表１に示すとおりである。
【表１】
2005212164.tif 000003
【００５１】
この表１から試料２では、抵抗突起２２が存在しないため、非対称部形成突起２１側で抵抗が大きくなって流速が遅くなり、逆に非対称部形成突起２１の反対側等で流速が速くなることにより、押し出された時に非対称部形成突起２１側に大きく曲がり、割スリーブ４２に加工する前の円筒度が悪くなった。また加工前の磁器で円筒形状が悪いために加工精度が低くなったため、割スリーブ４２を精度よく作製できなかった。
【００５２】
また、試料３では非対称部形成突起２１と抵抗突起２２の高さが異なるので、材料がうける抵抗も異なるため、非対称部形成突起２１側で抵抗が大きくなって流速が遅くなり、逆に非対称部形成突起２１の反対側等で流速が速くなることにより、押し出された時に非対称部形成突起２１側に大きく曲がり、円筒度が悪くなった。
【００５３】
また、試料４では隣り合う突起が等しい角度で配置されていないので、非対称部形成突起２１側の反対側等で抵抗が均一に釣り合わず、非対称部形成突起２１側で抵抗が大きくなって流速が遅くなり、逆に非対称部形成突起２１の反対側等で流速が速くなることにより、押し出された時に非対称部形成突起２１側に大きく曲がり、円筒度が悪くなった。
【００５４】
これらに対して、本発明の実施例である試料１では、非対称部形成突起２１側で抵抗が大きくなって流速が遅くなるが、隣り合う抵抗突起２２が等しい角度で配置されているため、非対称部形成突起２１側の反対側等で抵抗が均一に分散して釣り合い、流速が等しく押し出されるので、割スリーブ４２が曲がることなく、優れた円筒度を有する割スリーブ４２を作製できた。
【００５５】
（実施例２）上記の製法で作製された押出成形用ダイにおいて、抵抗突起２２の配置場所、個数、及び位置における中空体の成形との関連について検証した。
【００５６】
抵抗突起２２の配置場所、個数、位置を各々変えた押出成形用ダイを用いて割スリーブ４２を作製した。結果は表２に示すとおりである。
【表２】
2005212164.tif 000004
【００５７】
この表２から試料番号６では、抵抗突起２２の個数が多くなったため、外ダイ１０近傍の抵抗が強くなり、内ダイ１１近傍の流速が速くなることにより、その流速差を均一にするように作用することで、流速の速い内周部でうねって変形するため、円筒度が悪くなる傾向が見られた。
【００５８】
また、試料番号７では、抵抗突起２２の存在によって材料の流れが乱されるという影響を、外ダイ１０よりも表面積が小さく流速の速くなる傾向のある内ダイ１１の方が受けやすいため、円筒度が悪くなる傾向が見られた。
【００５９】
また、試料番号８、９は、出口側の端部２３からの距離Ｌが３ｍｍ未満であったため、抵抗突起２２によって形成された溝の痕跡が塞がるための可塑変形区間、即ち、出口側の端部２３からの距離Ｌが短かったため、円筒度に差異は生じなかったが、外観を観察すると割スリーブ４２の外周部に筋状の線が見られた。
【００６０】
これらに対して、試料番号５では、非対称部形成突起２１側の反対側等で抵抗が均一に分散して釣り合い、かつ流速が等しくなって押し出される位置決めがされたため、中空体が曲がることなく、優れた円筒度を有する割スリーブ４２を作製できた。
【００６１】
（実施例３）上記の製法で作製された押出成形用ダイにおいて、割スリーブ４２を構成する材質の粘度と割スリーブ４２の成形との関連について検証した。
【００６２】
割スリーブ４２を構成する材質の粘度を８５０〜２１００Ｐａ・ｓまでの材料を用いて、上記押出成形用ダイにより割スリーブ４２を成形した。結果は表３に示すとおりである。
【表３】
2005212164.tif 000005
【００６３】
この表３から試料番号１０、１１では、材料の粘度が１０００Ｐａ・ｓ未満であったため、押出成形後の保形性が低くなり、搬送時の衝撃等で変形しやすくなるため、円筒度が悪くなる傾向が見られた。
【００６４】
これらに対して、材料の粘度を変化させた試料番号１２〜１４では、材料の粘度が１０００Ｐａ・ｓ以上であったため、曲がり変形が小さく、また、押出成形後の保形性に優れた割スリーブ４２を作製できた。
【産業上の利用可能性】
【００６５】
内周部に非対称部を有する中空形状を有し、精度の高い円筒形状を必要とするセラミック部品に利用可能である。例として押出成形段階で予備スリットを有する光コネクタ用割スリーブの他、被挿入性を良くするために押出成形段階で空気抜きの穴を有する精密スリーブ、軸継ぎ手等のキー溝を有するスリーブ構造部品、識別等を目的として外周または内周に細溝状のマーキングを有するスリーブ部品等が挙げられる。
【図面の簡単な説明】
【００６６】
【図１】（ａ）は本発明の押出成形用ダイを用いた押出成形機の先端部を示す断面図であり、（ｂ）は本発明の押出成形用ダイの一実施形態を示す拡大断面図であり、（ｃ）は図１（ｂ）のＸ−Ｘ’線断面図である。
【図２】（ａ）は従来の押出成形用ダイを用いた押出成形機の先端部を示す断面図であり、（ｂ）は従来の押出成形用ダイを示す拡大断面図であり、（ｃ）は図２（ｂ）のＹ−Ｙ’線断面図である。
【図３】（ａ）は内周部に非対称部を有する中空体の一例である予備スリットを有する割スリーブの端面を示す図であり、（ｂ）は内周部に非対称部を有する中空体の一例である空気穴を有する精密スリーブの端面を示す図である。
【図４】（ａ）は光ファイバ同士を接続する一般的な光コネクタの構造を示す断面図であり、（ｂ）は光通信用の割スリーブを示す斜視図である。
【符号の説明】
【００６７】
１０：外ダイ
１０ａ：テーパ部
１０ｂ：ランド部
１１：内ダイ
１２：押出成形用ダイ
１３：押出スクリュー
１４：オーガーバレル
１５：テーパバレル
１６：ホルダー
１７：固定部
１８：スパイダー
１９：セラミック材料の流れの軌跡
２０：貫通孔
２１：非対称部形成突起
２２：抵抗突起
３０：予備スリット
３１：空気穴
４０：フェルール
４１：光ファイバ
４２：割スリーブ
４３：スリット
【図１】
2005212164.tif 000006
【図２】
2005212164.tif 000007
【図３】
2005212164.tif 000008
【図４】
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