(57)【要約】【課題】付形及び焼入れ加工後の中間製品に対し比較的容易にトリム加工やピアス加工等の仕上げ加工を施すことが可能な車輌骨格部材の製造方法を提供する。【解決手段】加熱によって高温状態にある金属板材を相対的に低温のプレス型を用いてプレスすることにより、金属板材に対して形状付与及び焼入れを同時に行う（ダイクエンチ工程）。ダイクエンチ工程では、前記プレス型によって金属板材に対してトリム又はピアスの予定線に沿った切り込み溝（１６，１７及び１８）を同時成形しておく。続いて、ダイクエンチで得られた中間製品に対し、前記切り込み溝（１６，１７及び１８）に沿ってトリム加工又はピアス加工を施すことで最終製品としての車輌骨格部材（例えばルーフサイドレールインナパネル１０）を得る。【選択図】  図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属板材を所定の高温度に加熱する加熱工程と、
前記加熱によって高温状態にある金属板材を相対的に低温のプレス型を用いてプレスすることにより金属板材に対して形状付与及び焼入れを同時に行うダイクエンチ工程と、
前記ダイクエンチによって得られた中間製品に対してトリム加工又はピアス加工を施す仕上げ工程とを備えた車輌骨格部材の製造方法において、
前記ダイクエンチ工程では、前記プレス型によって前記金属板材に対してトリム又はピアスの予定線に沿った切り込み溝を同時成形し、前記仕上げ工程では、前記切り込み溝に沿ってトリム加工又はピアス加工を施すことを特徴とする車輌骨格部材の製造方法。
【請求項２】
金属板材を所定の高温度に加熱する加熱工程と、
前記加熱によって高温状態にある金属板材を相対的に低温のプレス型を用いてプレスすることにより金属板材に対して形状付与及び焼入れを同時に行うダイクエンチ工程と、
前記ダイクエンチによって得られた中間製品に対してトリム加工又はピアス加工を施す仕上げ工程とを備えた車輌骨格部材の製造方法において、
前記ダイクエンチ工程では、前記プレス型によって前記金属板材に対してトリム又はピアスの予定線に沿った板厚方向への段差を同時成形し、前記仕上げ工程では、前記板厚方向への段差に沿ってトリム加工又はピアス加工を施すことを特徴とする車輌骨格部材の製造方法。
【請求項３】
前記仕上げ工程では、トリム又はピアスの予定線に沿った切刃部を有する別のプレス型を用いて、トリム加工又はピアス加工を施すことを特徴とする請求項１又は２に記載の車輌骨格部材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、車輌骨格部材の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば乗用自動車の客室空間を構築するための各種ピラーやルーフサイドレール等の車輌骨格部材には、衝突時の安全性を確保するための高い強度と、更なる重量低減とが求められる。このような二律背反的要求（強度向上と重量低減）を両立させるべく、例えば電縫鋼管を所定形状にプレス成形した成形品を高周波誘導加熱により９００℃以上の温度に加熱した後、水冷して焼入れを行うという加工手法（いわゆる高周波焼入れ）が、自動車ドア補強材の製造方法として提案されている（特許文献１参照）。尚、特許文献１によれば、高周波焼入れ後の補強材に対し事後的な機械的切断が必要な場合には、鋼管材料が高強度となっているためプレスによる切断は困難であるので、プラズマやレーザ等を使用した溶断或いは砥石による機械的切断が採用される、とのことである。
【０００３】
ところで、一般に人目に触れることが少ない車輌骨格部材であっても、例えばルーフサイドレールのようにドア開口部を構成する骨格部材には、部材の端面に高い加工精度（即ち外形トリム精度）が求められるため、焼入れによって高強度化された後でもトリム加工等の仕上げ加工を施すことが必要となる場合がある。しかしながら、プラズマやレーザを用いた溶断では加工時間が長く設備費も高くつく。砥石による機械的切断も加工時間が長い。また、トリム加工を複数回のプレス切断工程に多工程化して徐々に加工精度を上げていくという分割的トリム加工法も考えられるが、各工程ごとに切刃部の異なる切断用プレス型を準備する必要や、加工対象物が非常に硬いことに起因する切刃部の保守管理の困難性という問題があり、加工コストの増大は避けられない。
【０００４】
【特許文献１】特許第２８３７５６７号公報（特に第００５１段落）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明の目的は、付形及び焼入れ加工後の中間製品に対し比較的容易にトリム加工（縁取り加工）やピアス加工（孔空け加工）等の仕上げ加工を施すことが可能な車輌骨格部材の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
請求項１の発明は、金属板材を所定の高温度に加熱する加熱工程と、前記加熱によって高温状態にある金属板材を相対的に低温のプレス型を用いてプレスすることにより金属板材に対して形状付与及び焼入れを同時に行うダイクエンチ工程と、前記ダイクエンチによって得られた中間製品に対してトリム加工又はピアス加工を施す仕上げ工程とを備えた車輌骨格部材の製造方法において、前記ダイクエンチ工程では、前記プレス型によって前記金属板材に対してトリム又はピアスの予定線に沿った切り込み溝を同時成形し、前記仕上げ工程では、前記切り込み溝に沿ってトリム加工又はピアス加工を施すことを特徴とする車輌骨格部材の製造方法である。
【０００７】
請求項１の方法によれば、加熱によって高温状態にある金属板材に対し形状付与及び焼入れを行う際にあわせて、その金属板材に対しトリム又はピアスの予定線に沿った切り込み溝が同時成形される。高温状態にある金属板材の強度及び硬度は加熱前よりも大幅に低下するため、ダイクエンチ用のプレス型を用いて当該金属板材にトリム又はピアスの予定線に沿った切り込み溝を同時成形することはたやすい。また、相対的に低温のプレス型による焼入れ効果により、中間製品（プレ成形品）の強度及び硬度は出発材料たる金属板材のそもそもの強度及び硬度に比べて飛躍的に高まるが、中間製品における切り込み溝部分の厚みは、それ以外の部分の厚み（つまり金属板材のそもそもの板厚）よりも薄くなっている。このため、仕上げ工程において、中間製品に付与された切り込み溝に沿ってトリム加工又はピアス加工を施すときの剪断力は、金属板材のそもそもの板厚相当の部分に対してトリム加工又はピアス加工を施すときの剪断力よりも確実に低減される。それ故、この方法によれば、付形及び焼入れ加工後の中間製品に対し、比較的容易にトリム加工やピアス加工を施すことが可能となる。
【０００８】
請求項２の発明は、金属板材を所定の高温度に加熱する加熱工程と、前記加熱によって高温状態にある金属板材を相対的に低温のプレス型を用いてプレスすることにより金属板材に対して形状付与及び焼入れを同時に行うダイクエンチ工程と、前記ダイクエンチによって得られた中間製品に対してトリム加工又はピアス加工を施す仕上げ工程とを備えた車輌骨格部材の製造方法において、前記ダイクエンチ工程では、前記プレス型によって前記金属板材に対してトリム又はピアスの予定線に沿った板厚方向への段差を同時成形し、前記仕上げ工程では、前記板厚方向への段差に沿ってトリム加工又はピアス加工を施すことを特徴とする車輌骨格部材の製造方法である。
【０００９】
請求項２の方法によれば、加熱によって高温状態にある金属板材に対し形状付与及び焼入れを行う際にあわせて、その金属板材に対しトリム又はピアスの予定線に沿った板厚方向への段差が同時成形される。高温状態にある金属板材の強度及び硬度は加熱前よりも大幅に低下するため、ダイクエンチ用のプレス型を用いて当該金属板材にトリム又はピアスの予定線に沿った板厚方向への段差を同時成形することはたやすい。また、相対的に低温のプレス型による焼入れ効果により、中間製品（プレ成形品）の強度及び硬度は出発材料たる金属板材のそもそもの強度及び硬度に比べて飛躍的に高まるが、中間製品における板厚方向への段差部分の厚みは、それ以外の部分の厚み（つまり金属板材のそもそもの板厚）よりも薄くなっている。このため、仕上げ工程において、中間製品に付与された板厚方向への段差に沿ってトリム加工又はピアス加工を施すときの剪断力は、金属板材のそもそもの板厚相当の部分に対してトリム加工又はピアス加工を施すときの剪断力よりも確実に低減される。それ故、この方法によれば、付形及び焼入れ加工後の中間製品に対し、比較的容易にトリム加工やピアス加工を施すことが可能となる。
【００１０】
請求項３の発明は、請求項１又は２に記載の車輌骨格部材の製造方法において、前記仕上げ工程では、トリム又はピアスの予定線に沿った切刃部を有する別のプレス型を用いて、トリム加工又はピアス加工を施すことを特徴とする。
【００１１】
請求項３の方法によれば、トリム又はピアスの予定線に沿った切刃部を有する別のプレス型を用いて、トリム又はピアスの予定線に沿った切り込み溝又は板厚方向への段差が予め付与された中間製品に対してトリム加工又はピアス加工を行うため、一回のプレス動作でトリム加工又はピアス加工を完了でき、加工時間を短縮できる。また、切刃部付きのプレス型は比較的安価に準備できるため、設備費の増大を招くことがない。
【００１２】
（付記）本発明の更に好ましい態様や追加的構成要件を以下に列挙する。
イ．請求項１〜３において、前記加熱工程における「所定の高温度」とは、８５０℃〜１０５０℃の温度であり、前記ダイクエンチ工程における「高温状態にある金属板材」とは、８５０℃以上の高温状態にある金属板材であること。
【００１３】
ロ．請求項１〜３において、前記金属板材は、０．１８〜０．２５ｗｔ％の炭素（Ｃ）、０．１５〜０．３５ｗｔ％の珪素（Ｓｉ）、１．１５〜１．４０ｗｔ％のマンガン（Ｍｎ）、０．１５〜０．２５ｗｔ％のクロム（Ｃｒ）、０．０１〜０．０３ｗｔ％のチタン（Ｔｉ）および０．０００５〜０．００２５ｗｔ％のホウ素（Ｂ）を少なくとも含有してなる鉄系材料からなると共に、板厚が１．０〜３．２ｍｍの範囲内にあり、引張強度が５００〜６００ＭＰａの範囲内にある高張力鋼板であること。
【００１４】
上記イ又はロのような場合には、ダイクエンチによる焼入れ効果によって中間製品の強度及び硬度が飛躍的に高まるため、本発明の必要性が非常に高い。
【発明の効果】
【００１５】
各請求項に記載の車輌骨格部材の製造方法によれば、付形及び焼入れ加工後の中間製品に対し比較的容易にトリム加工やピアス加工を施すことが可能となる。従って、トリム加工やピアス加工といった仕上げ加工の不可欠な車輌骨格部材を、加工に要する時間、設備費及び製造コストを従来よりも大幅に低減しながら確実に製造することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
本発明は、例えば図１に示すような乗用自動車の客室空間を構築する各種の車輌骨格部材の製造に適用される。車輌骨格部材には、例えばルーフサイドレール１、ルーフリインフォースメント２、ドアリインフォースメント３、Ａピラー４及びＢピラー５等がある。このうちのルーフサイドレール１は一般に、室内側に配置されるルーフサイドレールインナパネルと、室外側に配置されるルーフサイドレールアウタパネルとを重ね合わせて構成されている。これらインナ及びアウタパネルの端縁部は、フロント及びリアの各ドアの開口部上縁１ａを区画形成すると共に樹脂製又はゴム製のドアオープニングトリムが装着される部位であるため、高い加工精度（いわゆる端面精度）が要求される。以下、ルーフサイドレールインナパネル１０の製造方法の具体例を図面に参照しつつ説明する。
【００１７】
図２及び図３（Ｂ）は、ルーフサイドレールインナパネル１０の最終的な仕上がり状況を示す。最終製品としてのルーフサイドレールインナパネル１０は、長尺な本体１１と、その本体１１の上辺及び下辺においてルーフサイドレールアウタパネル（図示略）と接合されるフランジ状の上側接合部１２及び下側接合部１３と、前記本体１１の中央において直列に並んだ複数の肉抜き孔１４とを備えると共に、図３（Ｂ）に示すような凹凸状の横断面形状を持った長尺な金属製パネル材である。このような形状のルーフサイドレールインナパネル１０は、以下に述べるような複数の工程を経て製造される。
【００１８】
先ず、出発材料として非常に長尺で平らな長方形状の金属板材を準備する。その金属板材は、ダイクエンチ加工用の高張力鋼板（以下「高張力鋼板Ａ」と呼ぶ）として開発されたものであり、０．１８〜０．２５ｗｔ％の炭素（Ｃ）、０．１５〜０．３５ｗｔ％の珪素（Ｓｉ）、１．１５〜１．４０ｗｔ％のマンガン（Ｍｎ）、０．１５〜０．２５ｗｔ％のクロム（Ｃｒ）、０．０１〜０．０３ｗｔ％のチタン（Ｔｉ）、０．０００５〜０．００２５ｗｔ％のホウ素（Ｂ）、０．０３ｗｔ％以下のリン（Ｐ）及び０．０１ｗｔ％以下の硫黄（Ｓ）などを含有してなる鉄系材料からなるものである。各添加元素の重量パーセント範囲は高張力鋼板Ａにおける品質管理範囲そのものである。この高張力鋼板Ａは、融点が約１３００〜１４００℃であり、１．０〜３．２ｍｍの板厚範囲において５００〜６００ＭＰａの引張強度を示す。本実施形態では板厚ｔ１＝１．６ｍｍ、引張強度が５９０ＭＰａの高張力鋼板Ａを使用した。
【００１９】
次に、長尺な高張力鋼板Ａ（板厚：１．６ｍｍ，引張強度：５９０ＭＰａ）を加熱装置内に封入し、８５０℃〜１０５０℃の範囲内の目標温度（本実施形態では９００℃）に加熱した。本実施形態では加熱装置として電気炉を用いると共に、その電気炉内を不活性ガス雰囲気（例えば窒素ガス雰囲気）とし、常温から徐々に温度を上げて前記目標温度に到達させ、若干時間その目標温度を保持した。高張力鋼板Ａの目標加熱温度は８５０℃〜１０５０℃の範囲内にあることが好ましい。加熱温度が８５０℃を下回ると、ダイクエンチによる強度向上が不十分となる。他方、加熱温度が１０５０℃を超えると、温度を高めてもそれに見合うだけのダイクエンチによる強度向上がみられないばかりか、加熱温度を高くしすぎると金属結晶の粗大化が助長され結晶組織の結び付きが却って粗くなり、むしろ強度は低下傾向となる。尚、９００℃に加熱された高張力鋼板Ａの引張強度は、１００ＭＰａ程度にまで低下する。
【００２０】
続いて、目標温度に加熱された長尺な高張力鋼板Ａを加熱装置から成形用プレス機に高速搬送し、直ちにプレス機によるダイクエンチを施した。即ち、高張力鋼板Ａを加熱装置から取り出してプレス機にセットし押圧動作を開始するまでの時間を５秒以内として、プレス直前の高張力鋼板Ａの温度が８５０℃を下回らないように配慮した。他方、成形用プレス機を構成する固定型及び可動型の温度は常温（例えば２０〜３０℃）のままとした。これは、高温状態の高張力鋼板Ａと常温のプレス型との間に相応の温度差を確保して、プレス時に焼入れが効果的に行われることを意図したものである。本実施形態ではプレス圧を約５千ＭＰａに設定すると共に、可動型が上死点位置から下死点位置に移動し再び上死点位置に復帰するまでの一押圧工程に要する時間を５秒以内とした。このダイクエンチにより、図３（Ａ）に示すような中間製品（ルーフサイドレールインナパネル１０のプレ成形品）を得た。
【００２１】
ダイクエンチに用いた成形用プレス機の固定型及び可動型のうちの一方（本実施形態では可動型の方）には、プレス時に高張力鋼板Ａに対して切り込み溝（１６，１７，１８）を成形するための線状あるいは環状の突条（又は一群の突部）が設けられている。このため、図３（Ａ）の横断面図に示すように、中間製品の上辺部、本体部及び下辺部にはそれぞれ、ダイクエンチと同時に切り込み溝（１６，１７，１８）が付与される。高温状態にある高張力鋼板Ａの強度及び硬度は加熱前よりも大幅に低下しているため、切り込み溝の同時成形はたやすい。
【００２２】
中間製品の上辺部及び下辺部にそれぞれ付与された切り込み溝１６，１７は、後記仕上げ工程におけるトリム加工（縁取り加工）の予定線に沿って線状に延びている。つまり、上辺部の切り込み溝１６は最終製品における上側接合部１２と残材１２ａ（即ち切り離されるべき余分なバリ材、以下同じ）との境界に位置し、下辺部の切り込み溝１７は最終製品における下側接合部１３と残材１３ａとの境界に位置する。また、中間製品の本体部に付与された切り込み溝１８は、後記仕上げ工程におけるピアス加工（孔空け加工）の予定線に沿って閉環状に延びている。つまり、本体部の切り込み溝１８は最終製品における本体１１と残材１４ａ（即ち肉抜き孔１４を埋める余材）との境界に位置する。
【００２３】
図４に示すように、本体部の切り込み溝１８は断面くさび形をなし、その切り込み深さｄは約１．０ｍｍである。従って、本体部の厚さｔ１（高張力鋼板Ａの厚さｔ１＝１．６ｍｍ）に対して切り込み溝１８の最深部における残厚ｔ２は約０．６ｍｍとなる。この約０．６ｍｍという残厚ｔ２は、プレス機から残材付きプレ成形品（中間製品）を取り出す際に、その残材付きプレ成形品が意に反する変形、つまり次の仕上げ加工に支障を来すほどの過度な変形を生じることを回避することが可能な厚みである。上辺部及び下辺部の切り込み溝１６，１７における切り込み深さｄ及び残厚ｔ２も、切り込み溝１８とほぼ同じ値に設定されている。
【００２４】
プレス機から取り出した直後の中間製品の温度は１００〜２００℃であるが、その後、自然放冷することで常温近くに達する。なお、プレス機から取り出した際、中間製品のスプリングバック（型外し後に製品形状が部分的に形戻りする現象）はほとんど見られなかった。また、高張力鋼板Ａに対する焼入れ効果により、中間製品の本体部の引張強度は約１４７０ＭＰａに向上した。
【００２５】
最後に、図３（Ａ）の中間製品に対して切り込み溝１６，１７に沿ったトリム加工及び切り込み溝１８に沿ったピアス加工を施した。本実施形態では、トリム予定線及びピアス予定線に沿った複数の切刃部を有する仕上げ加工用の第２のプレス型を用いて仕上げ加工を行うことにより、中間製品から全ての残材１２ａ，１３ａ，１４ａを一度に切り離し、トリム加工とピアス加工とを一回限りのプレス動作で同時に完了した。こうして、図２及び図３（Ｂ）に示すような最終製品としてのルーフサイドレールインナパネル１０を仕上げた。
【００２６】
以上説明したように本実施形態によれば、付形（形状付与）と焼入れとを同時に行うダイクエンチによって中間製品の強度及び硬度は出発材料たる高張力鋼板Ａのそもそもの強度及び硬度に比べて飛躍的に高まるが、ダイクエンチ時には中間製品に対して上述のような切り込み溝１６〜１８が同時成形され、各切り込み溝部分の残厚ｔ２は、それ以外の部分の厚さｔ１よりも明らかに薄くなる。それ故、第２のプレス機を用いて中間製品に付与された切り込み溝１６〜１８に沿ってトリム加工及びピアス加工を施すときの剪断力は、厚さｔ１の部分に対してトリム加工やピアス加工を施すときの剪断力よりも確実に低減される。従って本実施形態によれば、付形及び焼入れ加工後の中間製品に対し、比較的容易にトリム加工やピアス加工を施すことができる。
【００２７】
また、本実施形態によれば、仕上げ加工用の第２のプレス型による一回限りのプレス動作で中間製品に対するトリム加工及びピアス加工を完了できるため、加工時間を大幅に短縮することができる。切刃部付きの第２のプレス型についても、型作製のコストは比較的安く済み、設備費の増大を招くこともない。更に、本実施形態で得られた最終製品としてのルーフサイドレールインナパネル１０は、スプリングバックもなく寸法精度にも優れているため、ドアの開口部上縁１ａを区画する部分の端面精度は高い。
【００２８】
（変更例）本発明の実施形態を以下のように変更してもよい。
上記実施形態では、図４に示すように切り込み溝１８等の断面形状を二等辺三角形状のくさび形としたが、これに代えて、図５（Ａ）及び（Ｂ）に示すように、切り込み溝Ｇの断面形状を直角三角形状のくさび形としてもよい。また、図５（Ｃ）及び（Ｄ）に示すように、切り込み溝Ｇは金属板材の表側及び裏側の双方に形成されてもよい。
【００２９】
上記実施形態では、成形用プレス機によるダイクエンチ時に金属板材に対してトリム又はピアスの予定線に沿った切り込み溝１６〜１８を同時成形したが、そのような切り込み溝に代えて、例えば図６（Ａ）及び（Ｂ）に示すように、金属板材に対してトリム又はピアスの予定線に沿った段差Ｓを同時成形してもよい。金属板材の表側及び裏側における各段差Ｓは、プレス機による押圧時に金属板材を部分的に剪断した結果、金属板材が板厚ｔ１の方向にずれを生じてできたものであり、段差Ｓにおける残厚ｔ２は金属板材のそもそもの板厚ｔ１よりも薄い。このような段差Ｓも、仕上げ加工用の第２のプレス型を用いた中間製品のトリム加工又はピアス加工における剪断力の低減に貢献する。
【００３０】
上記実施形態では、成形用プレス機を構成する固定型及び可動型の温度を常温に設定したが、冷却手段（例えば水冷パイプ等）を用いて固定型及び可動型を常温よりも低い温度に保つようにしてもよい。このように積極的冷却を行うことで高温状態の高張力鋼板Ａとプレス型との間の温度差が大きくなり、ダイクエンチ時の焼入れ効果を上記実施形態の場合よりも高めることが可能となる。
【００３１】
（定義）本明細書において「車輌骨格部材」とは、ルーフサイドレール１、ルーフリインフォースメント２、ドアリインフォースメント３、Ａピラー４及びＢピラー５等に代表される本来の車輌骨格部材はもちろんのこと、その他に、バンパーリインフォースメントやドアビーム等に代表される車輌用衝突補強材のような車輌骨格部材に類する部材をも含むものである。
【図面の簡単な説明】
【００３２】
【図１】乗用自動車の客室空間を構築する車輌骨格の概略を示す斜視図。
【図２】ルーフサイドレールインナパネル（最終製品）の正面図。
【図３】図２のＸ−Ｘ線での横断面を示し、（Ａ）は金属板材に対しダイクエンチを施して得た中間製品の横断面図、（Ｂ）は前記中間製品に対してトリム加工及びピアス加工を施して得た最終製品の横断面図。
【図４】図３（Ａ）の丸破線で囲まれた部分を拡大して示す図。
【図５】（Ａ）〜（Ｄ）は、トリム又はピアスの予定線に沿った切り込み溝Ｇのバリエーションを示す図。
【図６】（Ａ）及び（Ｂ）は、トリム又はピアスの予定線に沿った板厚方向への段差Ｓのバリエーションを示す図。
【符号の説明】
【００３３】
１０…ルーフサイドレールインナパネル（車輌骨格部材）、１６，１７…トリム加工用の切り込み溝、１８…ピアス加工用の切り込み溝、Ｇ…切り込み溝、Ｓ…板厚方向への段差、ｔ１…板厚、ｔ２…残厚。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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