(57)【要約】      （修正有）【課題】容器高さ／容器口部外周が大きく、断熱性や剛性に優れたプロピレン系樹脂発泡容器を提供する。【解決手段】プロピレン系樹脂発泡シートを熱成形により成形して得られ、底部と側壁部とを有するプロピレン系樹脂発泡容器8であって、容器口部外周が容器底部の外周よりも大きく、かつ側壁部を底部面と平行に切断した側壁切断面の外周が、当該切断面より底部面側の側壁切断面の外周より小さくなることがなく、かつ容器側壁部の高さ方向断面において、容器内側に凸状となる曲率半径Ｒが３０〜２００の曲線部分（Ａ）Ｒ１と、該曲線部分（Ａ）よりも容器底部側に、容器外側に凸状となる曲率半径Ｒが１０〜５０の曲線部分（Ｂ）Ｒ２とを有し、容器高さ／容器口部外周が０．０５〜０．５であり、容器の見掛け密度が０．１〜０．４であるプロピレン系樹脂発泡容器。【選択図】図１
2005193936.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
プロピレン系樹脂発泡シートを熱成形により成形して得られ、底部と側壁部とを有するプロピレン系樹脂発泡容器であって、
（１）容器口部外周が容器底部の外周よりも大きく、かつ側壁部を底部面と平行に切断した側壁切断面の外周が、当該切断面より底部面側の側壁切断面の外周より小さくなることがなく、
（２）かつ容器側壁部の高さ方向断面において、容器内側に凸状となる曲率半径Ｒが３０〜２００の曲線部分（Ａ）と、該曲線部分（Ａ）よりも容器底部側に、容器外側に凸状となる曲率半径Ｒが１０〜５０の曲線部分（Ｂ）とを有し、
（４）容器高さ／容器口部外周が０．０５〜０．５であり、
（５）容器の見掛け密度が０．１〜０．４である
プロピレン系樹脂発泡容器。
【請求項２】
容器側壁部の高さ方向断面において、曲線部分（Ｂ）よりも容器底部側に、容器内側に凸状となる曲率半径Ｒが５〜２５の曲線部分（Ｃ）を有する請求項１に記載のプロピレン系樹脂発泡容器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はプロピレン系樹脂発泡容器に関する。
【背景技術】
【０００２】
プロピレン系樹脂発泡シートに真空成形等の熱成形を行なって得られるプロピレン系樹脂発泡容器は、軽量性、リサイクル性などに優れることから、種々の用途に使用されており、断熱性、耐熱性にも優れることから食品包装用容器としても用いられている。
食品包装用容器には充填する内容物に応じて種々の形状のものがあり、例えば容器高さ／容器口部外周の小さいトレー形状のものや、容器高さ／容器口部外周の大きいカップ形状、丼形状などがある。プロピレン系樹脂発泡シートを熱成形して得られる容器高さ／容器口部外周の大きい容器としては、特許文献１に開示されているように、容器側面図を描いた場合に、容器側壁部が直線となる形状のものが一般的である（特許文献１参照）。
【０００３】
【特許文献１】特開２００３−３０６５６５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながらプロピレン系樹脂発泡シートを用いて真空成形等の熱成形によって、容器高さ／容器口部外周の大きい容器を成形する場合には、成形時に容器側壁部が大きく引き伸ばされて薄くなり、断熱性や剛性に劣る容器となることが多かった。
【０００５】
本発明は、容器高さ／容器口部外周が大きく、断熱性および剛性に優れたプロピレン系樹脂発泡容器を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
すなわち本発明は、プロピレン系樹脂発泡シートを熱成形により成形して得られ、底部と側壁部とを有するプロピレン系樹脂発泡容器であって、
（１）容器口部外周が容器底部の外周よりも大きく、かつ側壁部を底部面と平行に切断した側壁切断面の外周が、当該切断面より底部面側の側壁切断面の外周より小さくなることがなく、
（２）かつ容器側壁部の高さ方向断面において、容器内側に凸状となる曲率半径Ｒが３０〜２００の曲線部分（Ａ）と、該曲線部分（Ａ）よりも容器底部側に、容器外側に凸状となる曲率半径Ｒが１０〜５０の曲線部分（Ｂ）とを有し、
（４）容器高さ／容器口部外周が０．０５〜０．５であり、
（５）容器の見掛け密度が０．１〜０．４である
プロピレン系樹脂発泡容器である。
【発明の効果】
【０００７】
本発明のプロピレン系樹脂発泡容器は、断熱性および剛性に優れた深絞り容器である。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
本発明のプロピレン系樹脂発泡容器は、図１および図３〜図４に例示されるように、底部と側壁部とを有し、（１）容器口部外周が容器底部の外周よりも大きく、かつ側壁部を底部面と平行に切断した側壁切断面の外周が、当該切断面より底部面側の側壁切断面の外周より小さくなることがなく、（２）かつ容器側壁部の高さ方向断面において、容器内側に凸状となる曲率半径Ｒが３０〜２００の曲線部分（Ａ）と、該曲線部分（Ａ）よりも容器底部側に、容器外側に凸状となる曲率半径Ｒが１０〜５０の曲線部分（Ｂ）とを有し、（４）容器高さ／容器口部外周が０．０５〜０．５であり、（５）容器の見掛け密度が０．１〜０．４である。
【０００９】
本発明の容器は、容器高さ／容器口部外周が０．０５〜０．５である。このような容器を以下、深絞り容器と称することもある。
本発明における容器口部外周とは、容器口部の全周である。容器がフランジを有する場合、容器口部外周とはフランジの外周とする。
容器高さとは、容器底部を含む面と容器口部との最短距離である。
【００１０】
容器口部外周は、容器底部の外周よりも大きく、かつ側壁部を底部面と平行に切断した側壁切断面の外周が、当該切断面より底部面側の側壁切断面の外周より小さくなることがなければよく、その絶対値は特に限定されるものではない。また容器高さも任意であるが、本発明の容器を食品用途に使用する場合、通常容器高さが１０〜２００ｍｍ、容器口部外周が５０〜１０００ｍｍ程度である。本発明の容器は、容器側壁部を底部面と平行に切断した側壁切断面の外周と、当該切断面より底部面側の側壁切断面の外周とが同じ部分を有していてもよい。
【００１１】
容器口部の形状は特に限定されるものではなく、四角形、五角形等の多角形状や円形状、楕円形状などが挙げられる。容器底部の形状は特に限定されるものではないが、通常容器口部形状と相似形であり、容器底部外周／容器口部外周は通常０．３〜０．８程度である。
【００１２】
本発明の容器は、容器側壁部の高さ方向断面において、容器内側に凸状となる曲率半径Ｒが３０〜２００の曲線部分（Ａ）と、該曲線部分（Ａ）よりも容器底部側に、容器外側に凸状となる曲率半径Ｒが１０〜５０の曲線部分（Ｂ）とを有する。容器内側に凸状とは、図１および図３〜図４に曲線部分（Ａ）として示すような形状であり、容器外側に凸状とは、図１および図３〜図４に曲線部分（Ｂ）として示すような形状である。
本発明の容器は容器側壁部がこのような形状であるため、深絞り容器でありながら、剛性、特に容器を高さ方向に圧縮したときの強度や、容器側壁部を容器高さ方向と垂直方向に圧縮したときの強度に優れるものである。また容器側壁部をこのような形状とすることにより、真空成形等の熱成形において、発泡シートを成形型に接触させる際に、発泡シートを成形型に引き込むことが容易となり、これにより得られる容器の側壁部厚みを厚くすることができる。そのため本発明の容器は、剛性や断熱性に優れたものとなる。
【００１３】
本発明の容器は、容器側壁部の全ての高さ方向断面において、曲線部分（Ａ）および（Ｂ）を有することは必ずしも必要ではないが、剛性および断熱性の観点からは、容器口部外周の５０％以上の高さ方向断面が曲線部分（Ａ）および（Ｂ）を有していることが好ましく、全ての高さ方向断面が曲線部分（Ａ）および（Ｂ）を有することがより好ましい。
【００１４】
容器側壁部の高さ方向断面が、曲線部分（Ｂ）よりも容器底部側に、容器内側に凸状となる曲率半径Ｒが５〜２５の曲線部分（Ｃ）を有することがさらに好ましい。容器側壁部に曲線部分（Ａ）、曲線部分（Ｂ）および曲線部分（Ｃ）を有する本発明の容器は、剛性や断熱性によりいっそう優れるものである。
【００１５】
容器内側に凸状となる曲率半径Ｒが３０〜２００の曲線部分（Ａ）は、容器側壁部の高さ方向の一つの断面において、容器側壁部全長の５０％以上であることが剛性の観点から好ましい。また曲線部分（Ｂ）は容器側壁部全長の１０〜４０％、曲線部分（Ｃ）は容器側壁部全長の５〜２０％であることが好ましい。
なお各曲線部分の曲率半径とは、断面における容器側壁部外側の曲線の曲率半径であり、容器側壁部全長とは、容器側壁部外側の全長である。
【００１６】
本発明の容器は、蓋を接着するために容器口部にフランジを有していてもよい。フランジの幅は、容器の形状や大きさ等に応じて適宜設定されるものであるが、通常５〜２０ｍｍ幅である。
【００１７】
本発明の容器の見かけ密度は０．１〜０．４ｇ／ｃｍ３である。本発明における容器の見かけ密度とは、容器口部の上端（フランジを有するときは、フランジと側壁部との接点）から１ｃｍの地点を上端として１ｃｍ角の容器側壁部サンプルについて測定した発泡倍率である。発泡倍率は異なる３点以上について水中置換法で測定した値の平均値である。見かけ密度が０．１〜０．４である本発明の容器は、断熱性に優れるものである。
【００１８】
本発明の容器は、プロピレン系樹脂発泡シートを熱成形して得られる。使用するプロピレン系樹脂発泡シートは、少なくともプロピレン系樹脂からなる発泡層を有しておればよく、プロピレン系樹脂発泡シートを構成する樹脂や、プロピレン系樹脂発泡シートの層構成、該発泡シートの製造方法などは特に限定されるものではない。
【００１９】
発泡層を構成するプロピレン系樹脂は特に限定されるものではなく、例えばプロピレンホモポリマーや、プロピレン由来のモノマー単位を５０モル％以上含むプロピレン系共重合体をあげることができる。共重合体は、ブロック共重合体、ランダム共重合体、グラフト共重合体のいずれでもよい。好ましく用いられるプロピレン系共重合体の例としては、エチレンまたは炭素数４〜１０のα−オレフィンとプロピレンとの共重合体を挙げることができる。炭素数４〜１０のα−オレフィンとしては、例えば、１−ブテン、４−メチルペンテン−１、１−ヘキセンおよび１−オクテンが挙げられる。プロピレン系共重合体中のプロピレン以外のモノマー単位の含有量は、エチレンについては１５モル％以下、炭素数４〜１０のα−オレフィンについては３０モル％以下であることが好ましい。プロピレン系樹脂は１種類でもよく、２種類以上を混合して用いてもよい。
【００２０】
長鎖分岐プロピレン系樹脂や重量平均分子量が１×１０５以上の高分子量プロピレン系樹脂を、発泡層を構成する全プロピレン系樹脂の５０重量％以上用いることにより、より微細な気泡を有するプロピレン系樹脂発泡シートを得ることができる。
【００２１】
ここで長鎖分岐プロピレン系樹脂とは、分岐度指数［Ａ］が０．２０≦［Ａ］≦０．９８を満たすプロピレン系樹脂を指す。
分岐度指数［Ａ］が０．２０≦［Ａ］≦０．９８を満たす長鎖分岐プロピレン系樹脂の例としては、バゼル社製のプロピレンＰＦ−８１４が挙げられる。
【００２２】
分岐度指数とは、重合体における長鎖分岐の程度を示すものであり、下記の式において定義される数値である。
分岐度指数  [Ａ]  ＝〔η〕Ｂｒ／〔η〕Ｌｉｎ
ここで〔η〕Ｂｒは、長鎖分岐を有するプロピレン系樹脂の固有粘度であり、〔η〕Ｌｉｎは、該長鎖分岐を有するプロピレン系樹脂と同じモノマー単位および同じ重量平均分子量を有する、直鎖プロピレン系樹脂の固有粘度である。
固有粘度は極限粘度数とも呼ばれ、重合体の溶液粘度を増強する能力の尺度である。固有粘度は特にポリマー分子の分子量と、分岐度に依存する。したがって、長鎖分岐を有するポリマーの固有粘度と、該長鎖分岐を有するポリマーと同じ重量平均分子量の直鎖ポリマーの固有粘度とを比較することにより、該長鎖分岐を有するポリマーの分岐度の尺度とすることができる。プロピレン系樹脂の固有粘度の測定方法は、エリオット等[Ｊ．Ａｐｐｌ．Ｐｏｌｙm．Ｓｃｉ．，１４，２９４７−２９６３（１９７０）]により開示されているような従来知られている方法により測定することができ、例えば、プロピレン系樹脂をテトラリン又はオルトジクロロベンゼンに溶解し、１３５℃で固有粘度を測定することが可能である。
プロピレン系樹脂の重量平均分子量（Ｍｗ）は、通常用いられる種々の方法で測定できるが、Ｍ．Ｌ．ＭｃＣｏｎｎｅｌによって、Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ，Ｍａｙ，６３−７５（１９７８）に発表されている方法、即ち、低角度レーザー光散乱強度測定法が特に好ましく用いられる。
重量平均分子量が１×１０５以上の高分子量プロピレン系樹脂を重合する方法の例としては、特開平１１−２２８６２９号公報に記載されたように、まず高分子量成分を重合した後に続いて低分子量成分を重合する方法などがあげられる。
【００２３】
長鎖分岐プロピレン系樹脂または高分子量プロピレン系樹脂の中でも、融点＋３０℃付近において下記の条件で測定した一軸溶融伸張粘度比η５／η０．１が５以上であるプロピレン系樹脂が好ましく、より好ましくは１０以上の樹脂である。一軸溶融伸張粘度比とは、伸張ひずみ速度１ｓｅｃ−１で、一軸伸張粘度測定装置（例としてレオメトリックス社製一軸伸張粘度測定装置などがあげられる）などの装置を用いて測定される値であり、歪み開始から０．１秒後の一軸溶融伸長粘度をη０．１とし、５秒後の一軸溶融伸張粘度をη５とする。このような一軸伸張粘度特性を有するプロピレン系樹脂を使用することによって、より微細な気泡を有するプロピレン系樹脂発泡シートを製造することができる。
【００２４】
本発明におけるプロピレン系樹脂発泡シート中のプロピレン系樹脂からなる発泡層は、プロピレン系樹脂以外の他の熱可塑性樹脂を１種類以上含んでいてもよい。発泡層がプロピレン系樹脂以外の熱可塑性樹脂を含有する場合、その含有量は本発明の効果を阻害しない程度であり、通常１０ｗｔ％以下である。他の熱可塑性樹脂としては、プロピレン系樹脂以外のオレフィン系樹脂、エチレン−ビニルエステル共重合体、エチレン−（メタ）アクリル酸共重合体、エチレン−（メタ）アクリル酸エステル共重合体、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリスチレン系樹脂、アクリル系樹脂、アクリロニトリル系樹脂、ポリビニルアルコール、アイオノマー樹脂などがあげられる。オレフィン系樹脂の具体的な例としてはエチレン、ブテン、ペンテン、ヘキセン等の炭素数が６以下のオレフィンホモポリマー、あるいは炭素数が２〜１０のオレフィンから選択される２種類以上のモノマーを共重合させたオレフィン共重合体等があげられる。オレフィン共重合体は、ブロック共重合体、ランダム共重合体、グラフト共重合体のいずれでもよい。オレフィン系重合体の１種であるエチレン系樹脂の例としては、低密度ポリエチレン、超低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレンが挙げられる。
【００２５】
プロピレン系樹脂からなる発泡層を形成するために使用される発泡剤は、いわゆる化学発泡剤および物理発泡剤のいずれでもよく、これらを併用してもよい。上記化学発泡剤としては、例えば分解されて窒素ガスを発生する熱分解型発泡剤（アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、ｐ−トルエンスルホニルヒドラジド、ｐ，ｐ’−オキシ−ビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）など）、分解されて炭酸ガスを発生する熱分解型無機発泡剤（炭酸水素ナトリウム、炭酸アンモニウム、炭酸水素アンモニウムなど）など公知の熱分解型発泡性化合物が挙げられる。物理発泡剤としては、具体的にはプロパン、ブタン、水、炭酸ガス等があげられる。上記例示の発泡剤のうち、高温条件や、火に対して不活性な物質であることから、水や炭酸ガス等が好適に用いられる。発泡剤の使用量は所望の発泡倍率が得られるように、用いる発泡剤や樹脂の種類に応じて適宜選択されるものであり、通常プロピレン系樹脂１００重量に対して発泡剤０．５〜２０重量部である。
【００２６】
プロピレン系樹脂発泡シートの厚みは特に限定されるものではないが、通常０．５〜３ｍｍ程度である。また発泡シートを成形して得られた容器の剛性や断熱性の観点から、ＪＩＳ  Ｋ７１１２の方法に従って求められる独立気泡率が３０〜９０％程度のプロピレン系樹脂発泡シートが好ましく用いられる。
【００２７】
プロピレン系樹脂発泡シートの製造方法は特に限定されるものではなく、フラットダイ（Ｔダイ）、サーキュラーダイ等を用いた押出し成形方法である。得られるシートは単層であっても多層であってもよい。発泡シートの製造方法としては、サーキュラーダイから溶融した樹脂を発泡させながら押出し、マンドレル等に沿わせて延伸、冷却を行なう方法が好ましく用いられる。溶融した樹脂をダイから押出し冷却固化させた後に延伸を行なうこともできる。またこうして得られたシートに、さらに他の層をドライラミネーションやサンドラミネーション、熱ロール貼合、熱風貼合などによって積層して得られる積層シートも、プロピレン系樹脂発泡シートとして容器の成形に使用することができる。
【００２８】
発泡層以外の他の層を構成する樹脂としては公知の熱可塑性樹脂を用いることができ、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン等のエチレン系樹脂や、プロピレン系樹脂等のオレフィン系樹脂、エチレン−ビニルエステル共重合体、エチレン−（メタ）アクリル酸共重合体、エチレン−（メタ）アクリル酸エステル共重合体、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリスチレン系樹脂、アクリル系樹脂、アクリロニトリル系樹脂、ポリビニルアルコール、エチレン−ビニルアルコール共重合体、アイオノマー樹脂、塩化ビニリデンなどがあげられる。これら熱可塑性樹脂は単独で使用してもかまわないし、複数の樹脂を併用してもよい。これら熱可塑性樹脂の中でも、耐水性、耐熱性などの観点から、オレフィン系樹脂が好ましく、その中でも特にプロピレン系樹脂を使用することが好ましい。プロピレン系樹脂としては、前述の発泡層を構成する樹脂として例示した各種のプロピレン系樹脂を使用することができる。
【００２９】
プロピレン系樹脂からなる発泡層と他の層との間に接着層を設けて積層する場合に接着層として使用される接着性樹脂の例としては、不飽和カルボン酸またはその無水物、エポキシ基含有ビニルモノマー、不飽和カルボン酸エステル、ビニルエステルからなる群より選ばれる一種以上のモノマーと、オレフィンモノマーとの共重合体や、不飽和カルボン酸またはその無水物をグラフト化した酸変性オレフィン系重合体などがあげられる。
【００３０】
プロピレン系樹脂発泡シートを構成する各層は、本発明の効果を阻害しない程度に添加剤を含有していてもよい。添加剤としては、充填剤（フィラー）、酸化防止剤、光安定剤、紫外線吸収剤、可塑剤、帯電防止剤、着色剤、剥離剤、流動性付与剤、滑剤などがあげられる。上記充填剤の例としては、具体的にはガラス繊維、カーボン繊維等の無機繊維、タルク、クレー、シリカ、酸化チタン、炭酸カルシウム、硫酸マグネシウム等の無機粒子等があげられる。タルクを配合する場合には、剛性、耐熱性の改良効果の観点から、平均粒子径が０．１〜５０μｍタルクを、発泡層に積層された非発泡層中に、該非発泡層を構成する樹脂１００重量部に対して１０〜５０重量部程度配合することが好ましい。
【００３１】
本発明のプロピレン系樹脂発泡容器は、プロピレン系樹脂発泡シートを熱成形して得られる。発泡シートを熱成形して容器を製造する方法としては、発泡シートを赤外ヒーター等により加熱し軟化させ、次いで、雄型、雌型、雄雌対型等の成形型を用いて、真空成形、圧空成形、真空圧空成形等の熱成形方法により所定の形状の賦形した後、冷却して容器を得る方法があげられる。用いる金型は、容器口部外周が容器底部の外周径よりも大きく、かつ側壁部を底部面と平行に切断した側壁切断面の外周径が、当該切断面より底部面側の側壁切断面の外周より小さくなることがなく、かつ容器側壁部の高さ方向断面において、容器内側に凸状となる曲率半径Ｒが３０〜２００の曲線部分（Ａ）と、該曲線部分（Ａ）よりも容器底部側に、容器外側に凸状となる曲率半径Ｒが１０〜５０の曲線部分（Ｂ）とを有し、容器高さ／容器口部外周が０．０５〜０．５である容器が得られる形状である。本発明の容器が、容器側壁部の高さ方向断面が、曲線部分（Ｂ）よりも容器底部側の側壁部に、容器内側に凸状となる曲率半径Ｒが５〜２５の曲線部分（Ｃ）を有する場合には、これらに対応した金型を用いる。
【００３２】
雄雌対型、またはプラグと雌型を用いて真空成形、または真空圧空成形する場合には、必ずしも真空によって雌型に発泡シートを密着させると同時に雄型を発泡シートに接触させる必要はなく、雌型と発泡シートとが接触する前に雄型により予備賦形することもできるし、雌型と発泡シートとを真空または圧空により密着させた直後に雄型またはプラグによって賦形することもできる。圧空で発泡シートを雌型に吹き付けながら雌型からは真空に吸引し、最後に雄型またはプラグで発泡シートを押し込みながら賦形してもよい。成形により発泡層へダメージを与え難いことや成形後の容器の変形が少ないことなどから、真空成形法で容器を成形することが好ましい。
【００３３】
本発明のプロピレン系樹脂発泡容器を熱成形によって成形する際に使用する成形型の材質は特に限定するものではないが、通常、金属製、樹脂製、陶器製、木製などの型が使用される。これらのうちでも成形した容器の表面の平滑性、型の耐久性などから金属製の型が特に好ましく用いられ、さらにその中でもアルミ製の型がより好ましく用いられる。また、熱成形の際には型の表面をヒーターや熱媒などにより温度調整することにより、成形時の発泡シートの冷えすぎや過熱を防止し、美しい形状の容器を成形することが可能になる。また本発明のプロピレン系樹脂発泡容器に、ガスバリア性樹脂溶液等を塗布してもよい。
【実施例】
【００３４】
以下、本発明を実施例に基づき説明するが、本発明は実施例に何ら限定されるものではない。
【００３５】
［実施例１］
以下に示す方法により、２種３層のプロピレン系樹脂発泡シート（発泡倍率３．０倍、厚さ１．６ｍｍ、独立気泡率５０％  非発泡層Ｂ／発泡層Ａ／非発泡層Ｃ＝３．５／１０／４．５重量比）を作製した。
【００３６】
（プロピレン系重合体のペレット化）
特開平１１−２２８６２９号公報に開示された方法により得たプロピレン系重合体粉末１００重量部に対して、ステアリン酸カルシウム０．１重量部、フェノール系酸化防止剤（商品名：イルガノックス１０１０、チバスペシャルティケミカルズ社製）０．０５重量部、フェノール系酸化防止剤（商品名：スミライザーＢＨＴ、住友化学工業（株）製）０．２重量部を加えて混合し、２３０℃で混練し、メルトフローレート（ＭＦＲ）が４．５ｇ／１０ｍｉｎ（２３０℃  ２．１６ｋｇｆ）のペレット（ｉ）を得た。
得られたプロピレン系重合体の物性は以下のとおりである。
プロピレン系重合体の物性  ：  成分（Ａ）（特開平１１−２２８６２９号公報に開示された方法で得られたプロピレン系重合体に含まれる２成分のうちの高分子量成分）の極限粘度（［η］Ａ）＝９．５ｄｌ／ｇ、成分（Ａ）中のエチレン単位含量（Ｃ２ｉｎＡ）＝２．９％、成分（Ｂ）の極限粘度（［η］Ｂ）＝１１ｄｌ／ｇ、成分（Ｂ）（特開平１１−２２８６２９号公報に開示された方法で得られたプロピレン系重合体に含まれる２成分のうちの低分子量成分）中のエチレン単位含量（Ｃ２ｉｎＢ）＝２．７％。レオメトリックス社製一軸伸張粘度測定装置を用いて測定した１８０℃におけるη５＝３０００００Ｐａ・ｓ、η０．１＝２９００Ｐａ・ｓ。
【００３７】
（発泡層用材料）
上記の方法により得られたプロピレン系重合体ペレット（ｉ）と、プロピレン系樹脂（ｉｉ）（住友化学工業（株）製ポリプロピレン  Ｒ１０１  ＭＦＲ＝２０ｇ／１０ｍｉｎ（２３０℃  ２．１６ｋｇｆ））、プロピレン系樹脂（ｉｉｉ）（住友化学工業（株）製ポリプロピレン  Ｕ１０１Ｅ９  ＭＦＲ＝１２０ｇ／１０ｍｉｎ（２３０℃  ２．１６ｋｇｆ））を、（ｉ）／（ｉｉ）／（ｉｉｉ）＝７０／２１／９ｗｔの重量比でドライブレンドし、発泡層用材料とした。
【００３８】
（非発泡層用材料）
プロピレン系樹脂（ｉｖ）（住友化学工業（株）製ホモポリプロピレン  ＦＳ２０１１ＤＧ２  ＭＦＲ  ２．５ｇ／１０ｍｉｎ（２３０℃  ２．１６ｋｇｆ））と、プロピレン系樹脂（ｖ）（住友化学工業（株）製プロピレン−エチレン共重合体  Ｗ１５１  ＭＦＲ  ８ｇ／１０ｍｉｎ（２３０℃  ２．１６ｋｇｆ））、プロピレン系樹脂（ｖｉ）（バゼル社製長鎖分岐型ホモポリプロピレン  ＰＦ８１４  ＭＦＲ  ３ｇ／１０ｍｉｎ（２３０℃  ２．１６ｋｇｆ））、タルクマスターバッチ（ｖｉｉ）（住友化学工業（株）製ブロックポリプロピレンベースタルクマスターバッチ  ＭＦ１１０  タルク含有量７０ｗｔ％）、チタンマスターバッチ（ｖｉｉｉ）（東京インキ(株)製チタンマスターバッチ  ＰＰＭ２９２４  チタン含有量６０ｗｔ％  ランダムポリプロピレンベース  ＭＦＲ  ３０ｇ／１０ｍｉｎ（２３０℃  ２．１６ｋｇｆ））を、（ｉｖ）／（ｖ）／（ｖｉ）／（ｖｉｉ）／（ｖｉｉｉ）＝１２／１５／３０／４３／５の重量比でドライブレンドし、非発泡層用材料とした。
前記発泡層用材料、非発泡層用材料を使用し、発泡層押出用の５０ｍｍφ２軸押出機と、非発泡層押出用の３２ｍｍφ単軸押出機に９０ｍｍφサーキュラーダイを取り付けた装置により押出成形を行ない、プロピレン系樹脂発泡シートを得た。
【００３９】
前記プロピレン系樹脂発泡シートを使用し、真空成形により図１に示すような容器を成形した。真空成形は市販の真空成形装置（布施真空製真空圧空成形機ＷＰＢ１２００）を用いて、プラグとアルミ製雌型を使用したプラグアシスト式真空成形法により行った。プラグは断面の直径１４０ｍｍ、高さ５０ｍｍの半円形状を有する木製プラグの表面にネルを貼り付けたものを使用した。
【００４０】
プロピレン系樹脂発泡シート（１）をＣ層が雌型側になるようにクリップ部材（２）で挟持した。予め赤外ヒーターにより表面が１４０〜１５０℃になるように加熱した発泡シートを、プラグ（３）と雌金型（４）との間に速やかに配置した。
プロピレン系樹脂発泡シート（１）において、容器に成形したときに容器底部となる部分が雌金型（４）と当接するまで、プラグ（３）をプロピレン系樹脂発泡シート（１）に対して垂直方向に移動し、プロピレン系樹脂発泡シート（１）を容器形状に予備賦形した。さらに雌金型（４）から真空吸引することにより、雌金型（４）とプロピレン系樹脂発泡シート（１）とを密着させて容器形状に賦形した。
その後容器形状に賦形したプロピレン系樹脂発泡シートをファンによる空冷で固化させ、クリップ部材（２）から開放した後雌金型（４）から取り出した。
賦形後のプロピレン系樹脂発泡シートの端部をトリミングすることにより図１に示すような形状の容器を得た。この容器は、容器口部外周が５３４ｍｍ、容器底部外周が１９５ｍｍであり、側壁部を底部面と平行に切断した側壁切断面の外周が、当該切断面より底部面側の側壁切断面の外周より小さくなることがない形状であった。また本容器は、容器側壁部の高さ方向の全ての断面が、容器口部側から順に、容器内側に凸状となる曲率半径Ｒが１００の曲線部分（Ａ）（Ｒ１）、容器外側に凸状となる曲率半径Ｒが３０の曲線部分（Ｂ）（Ｒ２）、容器内側に凸状となる曲率半径Ｒが９の曲線部分（Ｃ）（Ｒ３）を有していた。曲線部分（Ａ）は６１ｍｍ、曲線部分（Ｂ）は２７ｍｍ、曲線部分（Ｃ）は１２ｍｍであり、側壁部全長は１００ｍｍであった。容器口部は直径１６０ｍｍ（Ｌ１）の円形であり、容器底部外径６２ｍｍ（Ｌ２）、容器高さ７８ｍｍ（Ｌ３）、容器高さ／容器口部外周が０．１５、フランジ幅５ｍｍであった。
得られたプロピレン系樹脂発泡容器について評価した結果を表１に示す。
【００４１】
［比較例１］
実施例１と同様の方法により、図２に示すような形状のプロピレン系樹脂発泡容器を得た。この容器は、容器口部外周が５３４ｍｍ、容器底部外周が１９５ｍｍであり、側壁部を底部面と平行に切断した側壁切断面の外周が、当該切断面より底部面側の側壁切断面の外周より小さくなることがない形状であった。また本容器は、容器側壁部の高さ方向の全ての断面が、容器口部側から順に、テーパー角度２０°の直線部分（Ｄ１）を６３ｍｍ、容器外側に凸状となる曲率半径Ｒが４０の曲線部分（Ｒ２）を２２ｍｍ、容器内側に凸状となる曲率半径Ｒが９の曲線部分（Ｒ３）を１２ｍｍ有しており、側壁部全長は９７ｍｍであった。容器口部は直径１６０ｍｍ（Ｌ１）の円形であり、容器底部外径６２ｍｍ（Ｌ２）、高さ７８ｍｍ（Ｌ３）、容器高さ／容器口部外周が０．１５、フランジ幅５ｍｍであった。
この容器について評価した結果を表１に示す。
【００４２】
（厚み）
シートの厚みは、厚みを接触式厚み計などにより少なくとも３点以上測定した厚みを平均した値を用いた。
【００４３】
また容器壁面厚みは、容器口部の上端（フランジを有するときは、フランジと側壁部との接点）から１ｃｍの地点を上端として１ｃｍ角の容器側壁部サンプルについて少なくとも３点以上測定した値の平均値を用いた。
【００４４】
（発泡倍率）
シートの発泡倍率は、水中置換式密度計（（株）東洋精機製作所製  自動比重計  型式Ｄ−Ｈ１００などを使用）によりシート中の少なくとも３点以上において１ｃｍ角のサンプルについて密度ρ２を測定し、サンプル構成材料の密度ρ０を用いて発泡倍率Ｍを計算した。
【００４５】
Ｍ＝ρ０／ρ２
【００４６】
（容器見かけ密度）
容器見かけ密度は、水中置換式密度計（（株）東洋精機製作所製  自動比重計  型式Ｄ−Ｈ１００などを使用）により、容器口部の上端（フランジを有するときは、フランジと側壁部との接点）から１ｃｍの地点を上端として１ｃｍ角の容器側壁部サンプルについて少なくとも３点以上測定した密度の平均値を用いた。
【００４７】
（独立気泡率）
シートの独立気泡率は、ＪＩＳ  Ｋ７１１２に従い、エアピクノメーター（（株）島津製作所製  アキュピック１３３０密度計）により求めたサンプル密度ρ１、水中置換法により求めたサンプル密度ρ２、サンプル構成材料の密度ρ０より以下の式を用いて独立気泡率Ｆｃを算出した。
【００４８】
Ｆｃ＝１００×（（ρ０／ρ１）−１）／（（ρ０／ρ２）−１）
容器側壁部独立気泡率は、上記装置及び計算式を使用し、容器口部の上端（フランジを有するときは、フランジと側壁部との接点）から１ｃｍの地点を上端としてサンプリングしたものについての測定値を使用した。
【００４９】
（真空成形容器外観評価）
真空成形により得られた容器の外観を目視により評価した。
評価結果は(良)○→×(悪)で示した。
【００５０】
（評価結果）
○：外観良好
×：外観不良
【００５１】
（容器座屈強度測定）
２５ｃｍ角（重さ１．２ｋｇ）の平板（５）の上に容器口部を下にして容器を置き、該容器の上に同じ形状の平板（５）を乗せた。先端が直径１０ｃｍの円柱状になった治具（６）を取り付けたオートグラフ（島津製作所製  型式ＡＧＳ−５００Ｄ）を用いて、１０ｍｍ／ｍｉｎで平板の上から容器を押しつぶした。横軸を変位（ｍｍ）、縦軸を荷重（Ｎ）として容器にかかる荷重の変化を測定し、最初に現れる降伏点の強度と容器の上に載せた平板の荷重の合計を容器座屈強度として測定した。容器座屈強度の測定値（Ｎ）が高いほど容器高さ方向に圧縮するときの強度に優れる容器である。
【００５２】
（容器側壁部押し強度測定）
容器口部と床面とが垂直になるように、容器を固定した。容器側壁部とフランジとが接する点から容器側壁部に沿って３０ｍｍ下の位置に、先端が曲率半径５の形状の棒状押し治具（８）を、該治具の軸が容器口部と平行になるように当て、オートグラフ（島津製作所製  型式ＡＧＳ−５００Ｄ）を用いて、１０ｍｍ／ｍｉｎで容器を押しつぶした。横軸を変位（ｍｍ）、縦軸を荷重（Ｎ）として容器にかかる荷重の変化を測定し、最初に現れる勾配の傾き（Ｎ／ｍｍ）を容器側壁押し強度として測定した。容器側壁押し強度の測定値（Ｎ／ｍｍ）が高いほど容器を側壁部から圧縮したときの強度に優れた容器である。
【００５３】
（容器曲げ強度測定）
１６２ｍｍ間隔で置いた２枚の板の上に、容器口部を床面に向けて容器を設置した。先端が曲率半径５の形状の棒状押し治具（８）を用い、棒状押し治具の中心が容器底部の中心に接触するように治具を当て、オートグラフ（島津製作所製  型式ＡＧＳ−５００Ｄ）を用いて、１０ｍｍ／ｍｉｎで容器を押しつぶした。横軸を変位（ｍｍ）、縦軸を荷重（Ｎ）として容器にかかる荷重の変化を測定し、最初に現れる勾配の傾き（Ｎ／ｍｍ）を容器曲げ強度として測定した。容器曲げ強度の測定値（Ｎ／ｍｍ）が高いほど容器口部と底部を固定し圧縮するときの強度に優れ、容器の口部と底部とを手で持ったときに変形しにくく、食品容器として使用しやすい容器である。
【００５４】
（容器断熱性測定）
２３℃の室温下において、容器側壁部とフランジとが接する点から容器側壁部に沿って２０ｍｍ下まで容器に９５℃の熱湯を充填し、容器側壁部とフランジとが接する点から容器側壁部に沿って４０ｍｍ下の、容器外側の側壁部温度を接触式温度計により測定し、最高到達温度を測定した。容器側壁部の最高到達温度が低いほど断熱性に優れた容器である。
【００５５】
【表１】
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【図面の簡単な説明】
【００５６】
【図１】（ａ）本発明のプロピレン系樹脂発泡容器を容器口部側から見た図（ｂ）本発明のプロピレン系樹脂発泡容器を容器側壁部側から見た図
【図２】（ａ）従来のプロピレン系樹脂発泡容器を容器口部側から見た図（ｂ）従来のプロピレン系樹脂発泡容器を容器側壁部側から見た図
【図３】（ａ）本発明のプロピレン系樹脂発泡容器を容器口部側から見た図（ｂ）本発明のプロピレン系樹脂発泡容器を容器側壁部側から見た図
【図４】（ａ）本発明のプロピレン系樹脂発泡容器を容器口部側から見た図（ｂ）本発明のプロピレン系樹脂発泡容器を容器側壁部側から見た図
【図５】プロピレン系樹脂発泡容器を製造する装置の例を示した図
【図６】容器座屈強度測定方法を示した図
【図７】容器側壁部押し強度測定方法を示した図
【図８】容器曲げ強度測定方法を示した図
【符号の説明】
【００５７】
１  プロピレン系樹脂発泡シート
２  クリップ部材
３  プラグ
４  雌金型
５  平板
６  円柱状治具
７  棒状押し治具
８  容器
９  容器側壁部
１０  容器底部
１１  フランジ
１２  容器支持台
１３  平板
１４  平板
Ｒ１  曲線部分（Ａ）
Ｒ２  曲線部分（Ｂ）
Ｒ３  曲線部分（Ｃ）
Ｌ１  容器口部外径
Ｌ２  容器底部外径
Ｌ３  容器高さ
Ｄ１  テーパー角
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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