(57)【要約】      （修正有）【課題】本発明は、耐熱性に優れるポリ乳酸系樹脂発泡成形体の製造方法及び優れた熱成形性を有する結晶性のポリ乳酸系樹脂発泡シートを提供する。【解決手段】本発明のポリ乳酸系樹脂発泡成形体の製造方法は、ポリ乳酸系樹脂を基材樹脂の主成分とし、見掛け密度が６３〜６３０ｋｇ／ｍ３、厚みが０．５〜７ｍｍの発泡シートを加熱軟化させて金型にて熱成形する発泡成形体の製造方法であって、該発泡シートの加熱速度２℃／分における熱流束示差走査熱量測定によって求められる吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）が１０Ｊ／ｇ以上であり、吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）と発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）との差ΔＨｘ：２℃／分（Ｊ／ｇ）と得られる発泡成形体の展開倍率ｙとの間に下記（１）式の関係が成り立つようにΔＨｘ：２℃／分（Ｊ／ｇ）を調整する。      ｙ≦−０．０８ΔＨｘ：２℃／分＋４．２        （１）【選択図】図４
2005145058.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリ乳酸系樹脂を基材樹脂の主成分とし、見掛け密度が６３〜６３０ｋｇ／ｍ３、厚みが０．５〜７ｍｍの発泡シートを加熱軟化させて金型にて熱成形する発泡成形体の製造方法であって、該発泡シートの加熱速度２℃／分における熱流束示差走査熱量測定によって求められる吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）が１０Ｊ／ｇ以上であり、吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）と発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）との差ΔＨｘ：２℃／分（Ｊ／ｇ）と得られる発泡成形体の展開倍率ｙとの間に下記（１）式の関係が成り立つようにΔＨｘ：２℃／分（Ｊ／ｇ）を調整することを特徴とするポリ乳酸系樹脂発泡成形体の製造方法。
ｙ≦−０．０８ΔＨｘ：２℃／分＋４．２        （１）
【請求項２】
該発泡シートの冷却速度１０℃／分における熱流束示差走査熱量測定によって求められる発熱量（ΔＨｅｘｏ：１０℃／分）が２０Ｊ／ｇ以上であることを特徴とする請求項１に記載のポリ乳酸系樹脂発泡成形体の製造方法。
【請求項３】
該発泡シートの１９０℃における溶融張力が２ｃＮ以上であることを特徴とする請求項１又は２に記載のポリ乳酸系樹脂発泡成形体の製造方法。
【請求項４】
該発泡シートの気泡形状が下記（２）〜（４）式を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のポリ乳酸系樹脂発泡成形体の製造方法。
０．０５＜Ｚ＜０．８              （２）
０．２＜Ｚ／Ｘ＜０．８            （３）
０．２＜Ｚ／Ｙ＜０．６５          （４）
（但し、（２）〜（４）式中、Ｘ、Ｙ、Ｚはそれぞれ、発泡シートの押出方向（ＭＤ方向）、幅方向（ＴＤ方向）、厚み方向における平均気泡径であり、その単位はｍｍである。）
【請求項５】
ポリ乳酸系樹脂を基材樹脂の主成分とし、見掛け密度が６３〜６３０ｋｇ／ｍ３、厚みが０．５〜７ｍｍ、気泡形状が下記（５）〜（７）式を満足する発泡シートであり、該発泡シートの加熱速度２℃／分における熱流束示差走査熱量測定によって求められる、吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）と発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）との差ΔＨｘ（Ｊ／ｇ）が２０Ｊ／ｇ以上、４０Ｊ／ｇ未満であると共に、該吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）が１０Ｊ／ｇ以上であることを特徴とする熱成形用ポリ乳酸系樹脂発泡シート。
０．０５＜Ｚ＜０．８              （５）
０．２＜Ｚ／Ｘ＜０．８            （６）
０．２＜Ｚ／Ｙ＜０．６５          （７）
（但し、（５）〜（７）式中、Ｘ、Ｙ、Ｚはそれぞれ、発泡シートの押出方向（ＭＤ方向）、幅方向（ＴＤ方向）、厚み方向における平均気泡径であり、その単位はｍｍである。）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポリ乳酸系樹脂発泡成形体の製造方法及び熱成形用ポリ乳酸系樹脂発泡シートに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリスチレン系樹脂等の汎用樹脂からなる発泡体は、軽量性、断熱性、緩衝性に優れていることから、多分野にわたって使用されてきた。しかしながら、これらの汎用樹脂からなる発泡体は、使用後自然環境下に放置された場合、土中の微生物により分解されることが殆どないので、環境汚染の問題を引き起こす虞がある。
【０００３】
かかる問題を解決するために、生分解性樹脂の開発が行なわれてきた。その一例として、ポリ乳酸系樹脂が挙げられる。該ポリ乳酸系樹脂は、加水分解機構と微生物分解機構により自然環境下での分解性を有する上に、外科用の縫合糸として実用化されているように人体に対する安全性にも優れている。しかも近年、ポリ乳酸系樹脂の原料である乳酸が、とうもろこし等を原料とする発酵法により大量かつ安価に製造されるようになったことから、汎用性が高まることが予想され、植物由来の自然環境下での分解性を示す環境に優しい樹脂としてポリ乳酸系樹脂を原料とする発泡体、特に発泡シートの開発が行なわれるようになってきている。
【０００４】
しかしながら、従来のポリ乳酸樹脂発泡シート（特許文献１）は、非晶性ポリ乳酸を主成分としていたので、成形性には優れるが耐熱性に問題があり、室温で変形してしまうほどであった。一方、結晶性ポリ乳酸は、耐熱性には優れるものの成形性、発泡性に問題があり、良質の発泡シートを得ることが難しかった。たとえ、発泡シートを製造したとしても、結晶性ポリ乳酸樹脂発泡シート（特許文献２、３）は耐熱性には優れるものの、熱成形性が悪いものであった。また、見掛け密度が大きく、気泡形状が不均一であり、独立気泡率が低いため、そのことからも熱成形することは容易ではなかった。
【０００５】
【特許文献１】特開２００２−３２２３０９号公報［特許請求の範囲］
【特許文献２】特開２００２−３７０９号公報［特許請求の範囲］
【特許文献３】特開２０００−１３６２５９号公報［特許請求の範囲］
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、耐熱性に優れると共に生産性に優れるポリ乳酸系樹脂発泡成形体の製造方法及び優れた耐熱性及び熱成形性を有する結晶性のポリ乳酸系樹脂発泡シートを提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明によれば、以下に示すポリ乳酸系樹脂発泡成形体の製造方法及びポリ乳酸系樹脂発泡シートが提供される。
〔１〕  ポリ乳酸系樹脂を基材樹脂の主成分とし、見掛け密度が６３〜６３０ｋｇ／ｍ３、厚みが０．５〜７ｍｍの発泡シートを加熱軟化させて金型にて熱成形する発泡成形体の製造方法であって、該発泡シートの加熱速度２℃／分における熱流束示差走査熱量測定によって求められる吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）が１０Ｊ／ｇ以上であり、吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）と発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）との差ΔＨｘ：２℃／分（Ｊ／ｇ）と得られる発泡成形体の展開倍率ｙとの間に下記（１）式の関係が成り立つようにΔＨｘ：２℃／分（Ｊ／ｇ）を調整することを特徴とするポリ乳酸系樹脂発泡成形体の製造方法。
ｙ≦−０．０８ΔＨｘ：２℃／分＋４．２        （１）
〔２〕  該発泡シートの冷却速度１０℃／分における熱流束示差走査熱量測定によって求められる発熱量（ΔＨｅｘｏ：１０℃／分）が２０Ｊ／ｇ以上であることを特徴とする前記〔１〕に記載のポリ乳酸系樹脂発泡成形体の製造方法。
〔３〕  該発泡シートの１９０℃における溶融張力が２ｃＮ以上であることを特徴とする前記〔１〕又は〔２〕に記載のポリ乳酸系樹脂発泡成形体の製造方法。
〔４〕  該発泡シートの気泡形状が下記（２）〜（４）式を満足することを特徴とする前記〔１〕〜〔３〕のいずれかに記載のポリ乳酸系樹脂発泡成形体の製造方法。
０．０５＜Ｚ＜０．８              （２）
０．２＜Ｚ／Ｘ＜０．８            （３）
０．２＜Ｚ／Ｙ＜０．６５          （４）
（但し、（２）〜（４）式中、Ｘ、Ｙ、Ｚはそれぞれ、発泡シートの押出方向（ＭＤ方向）、幅方向（ＴＤ方向）、厚み方向における平均気泡径であり、その単位はｍｍである。）
〔５〕  ポリ乳酸系樹脂を基材樹脂の主成分とし、見掛け密度が６３〜６３０ｋｇ／ｍ３、厚みが０．５〜７ｍｍ、気泡形状が下記（５）〜（７）式を満足する発泡シートであり、該発泡シートの加熱速度２℃／分における熱流束示差走査熱量測定によって求められる、吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）と発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）との差ΔＨｘ（Ｊ／ｇ）が２０Ｊ／ｇ以上、４０Ｊ／ｇ未満であると共に、該吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）が１０Ｊ／ｇ以上であることを特徴とする熱成形用ポリ乳酸系樹脂発泡シート。
０．０５＜Ｚ＜０．８              （５）
０．２＜Ｚ／Ｘ＜０．８            （６）
０．２＜Ｚ／Ｙ＜０．６５          （７）
【発明の効果】
【０００８】
本発明の請求項１に係わる発明によれば、ポリ乳酸系樹脂を基材樹脂の主成分とし、特定の見掛け密度、特定の厚み、熱流束示差走査熱量測定によって求められる特定の吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）の発泡シートを加熱軟化させてから雄型と雌型の間に挟んで容器などに賦形する等の金型による熱成形を行なう際に、吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）と発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）との差ΔＨｘ：２℃／分（Ｊ／ｇ）と得られる発泡成形体の展開倍率ｙとの間に特定の関係が成り立つようにΔＨｘ：２℃／分（Ｊ／ｇ）を調整することにより、耐熱性に優れ、自然環境下での分解性を示すポリ乳酸系樹脂発泡成形体を得ることができる。
【０００９】
本発明の請求項２に係わる発明によれば、発泡シートの冷却速度１０℃／分における熱流束示差走査熱量測定によって求められる発熱量（ΔＨｅｘｏ：１０℃／分）が２０Ｊ／ｇ以上の発泡シートを用いることにより、耐熱性に優れ、自然環境下での分解性を示すポリ乳酸系樹脂発泡成形体を、効率よく熱成形することができる。
本発明の請求項３に係わる発明によれば、特定の溶融張力の発泡シートを用いることにより、機械物性に優れ、見掛け密度が小さく、十分な厚みを有し、自然環境下での分解性を示す良好なポリ乳酸系樹脂発泡成形体を得ることができる。
本発明の請求項４に係わる発明によれば、特定の気泡形状を有する発泡シートを用いることにより、熱成形が容易で、外観、機械的強度に優れ、自然環境下での分解性を示すポリ乳酸系樹脂発泡成形体を得ることができる。
【００１０】
本発明の請求項５に係わる発明によれば、ポリ乳酸系樹脂を基材樹脂の主成分とし、特定の見掛け密度、特定の厚み、特定の気泡形状を有し、吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）と発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）との差ΔＨｘ（Ｊ／ｇ）が特定範囲であると共に、吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）が特定範囲であることにより、外観、機械的強度、耐熱性に優れ、自然環境下での分解性を示すポリ乳酸系樹脂発泡成形体を効率よく熱成形可能な発泡シートを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
本発明のポリ乳酸系樹脂発泡成形体（以下、単に発泡成形体ともいう。）の製造方法においては、ポリ乳酸系樹脂を基材樹脂の主成分とし、見掛け密度が６３〜６３０ｋｇ／ｍ３、厚みが０．５〜７ｍｍのポリ乳酸系樹脂発泡シート（以下、単に発泡シートともいう。）が用いられる。
本発明で用いる発泡シートは、ポリ乳酸系樹脂を基材樹脂の主成分とする。該ポリ乳酸系樹脂とは、乳酸成分単位を５０モル％以上含むポリマーを言う。このようなものには、（１）乳酸の重合体、（２）乳酸と他の脂肪族ヒドロキシカルボン酸とのコポリマー、（３）乳酸と脂肪族多価アルコールと脂肪族多価カルボン酸とのコポリマー、（４）乳酸と脂肪族多価カルボン酸とのコポリマー、（５）乳酸と脂肪族多価アルコールとのコポリマー、（６）前記（１）〜（５）の何れかの組み合わせによる混合物等が包含される。尚、上記乳酸の具体例としては、Ｌ−乳酸、Ｄ−乳酸、ＤＬ−乳酸又はそれらの環状２量体であるＬ−ラクチド、Ｄ−ラクチド、ＤＬ−ラクチド又はそれらの混合物を挙げることができる。
【００１２】
本発明にて用いるポリ乳酸系樹脂は、上述したポリ乳酸系樹脂の中で、下記熱流束示差走査熱量測定によって求められる吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：ｒｏｗ）が１０Ｊ／ｇ以上、好ましくは２０Ｊ／ｇ以上、更に好ましくは３０Ｊ／ｇ以上のものである。尚、発泡シートを構成するポリ乳酸系樹脂の該吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：ｒｏｗ）の上限は、特に限定されるものではないが概ね６０Ｊ／ｇである。そして、本発明にて用いる吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：ｒｏｗ）が１０Ｊ／ｇ以上のポリ乳酸系樹脂としては、結晶性ポリ乳酸系樹脂、或いは、結晶性ポリ乳酸系樹脂と非晶性ポリ乳酸系樹脂との混合物から該吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：ｒｏｗ）が１０Ｊ／ｇ以上のものが選択される。
本明細書における結晶性ポリ乳酸系樹脂とは、前述のポリ乳酸系樹脂の内、吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：ｒｏｗ）が２Ｊ／ｇを超えるものとする。尚、該結晶性ポリ乳酸系樹脂の吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：ｒｏｗ）は通常２０〜６５Ｊ／ｇである。また、本明細書における非晶性ポリ乳酸系樹脂とは、前述のポリ乳酸系樹脂の内、吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：ｒｏｗ）が２Ｊ／ｇ以下の吸熱ピークが現れるもの或いは吸熱ピークが現れないものとする。
【００１３】
上記ポリ乳酸系樹脂の吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：ｒｏｗ）は、ＪＩＳ  Ｋ７１２２−１９８７に記載される熱流束示差走査熱量測定によって求められる値とする。但し、ポリ乳酸系樹脂１〜４ｍｇを試験片とし、試験片の状態調節およびＤＳＣ曲線の測定は以下の手順にて行う。
試験片をＤＳＣ装置の容器に入れ、融解ピーク終了時より約３０℃高い温度まで加熱溶融させ、その温度に１０分間保った後、１２５℃まで２℃／分の冷却速度にて冷却し、その温度に１２０分間保った後、４０℃まで２℃／分の冷却速度にて冷却する熱処理後、再度、２℃／分の加熱速度にて融解ピーク終了時より約３０℃高い温度まで加熱溶融させる際にＤＳＣ曲線を得る。尚、ポリ乳酸系樹脂の吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：ｒｏｗ）は、図１に示すように、該ＤＳＣ曲線の吸熱ピークの低温側のベースラインから吸熱ピークが離れる点を点ａとし、吸熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｂとして、点ａと点ｂとを結ぶ直線と、ＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から求められる値とする。また、ベースラインはできるだけ直線になるように装置を調節することとし、どうしてもベースラインが湾曲してしまう場合は、図２に示すように、湾曲した低温側のベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して高温側への延長線を作図し、該延長線と吸熱ピークが離れる点を点ａとし、湾曲した高温側のベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して低温側への延長線を作図し、該延長線ヘ吸熱ピークが戻る点を点ｂとする。
【００１４】
なお、上記吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：ｒｏｗ）の測定において、試験片の状態調節およびＤＳＣ曲線の測定条件として、１２５℃での１２０分間の保持、２℃／分の冷却速度および２℃／分の加熱速度を採用する理由は、ポリ乳酸系樹脂試験片の結晶化を極力進ませて、完全に結晶化した状態、或いは、それに近い状態に調整されたものの吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：ｒｏｗ）を該測定にて求めることを目的としている為である。
【００１５】
本発明において、ポリ乳酸系樹脂を基材樹脂の主成分とするとは、１００重量％の上記ポリ乳酸系樹脂、或いは、５０重量％以上、１００重量％未満の上記ポリ乳酸系樹脂と０重量％を超え、５０重量％以下の上記ポリ乳酸系樹脂以外の熱可塑性樹脂との混合物を基材樹脂とすることを意味する。即ち、本発明において基材樹脂中には、本発明の目的、効果を達成できる範囲において上記ポリ乳酸系樹脂以外の熱可塑性樹脂を５０重量％以下の割合で混合することができる。また、基材樹脂中に上記ポリ乳酸系樹脂以外の熱可塑性樹脂が混合される場合には、該基材樹脂中には７０重量％以上、更に９０重量％以上の割合で上記ポリ乳酸系樹脂が含まれていることが好ましい。尚、ポリ乳酸系樹脂以外の熱可塑性樹脂としては、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエステル系樹脂等が挙げられ、中でも脂肪族エステル成分単位を少なくとも３５モル％含む生分解性脂肪族ポリエステル系樹脂が好ましい。この場合の脂肪族ポリエステル系樹脂には、上記ポリ乳酸系樹脂以外のヒドロキシ酸重縮合物、ポリカプロラクトン等のラクトンの開環重合物、及びポリブチレンサクシネート、ポリブチレンアジペート、ポリブチレンサクシネートアジペート、ポリ（ブチレンアジペート／テレフタレート）等の脂肪族多価アルコールと脂肪族多価カルボン酸との重縮合物等が包含される。
【００１６】
上記ポリ乳酸系樹脂の製造方法の具体例としては、例えば、乳酸又は乳酸と脂肪族ヒドロキシカルボン酸の混合物を原料として、直接脱水重縮合する方法（例えば、米国特許第５，３１０，８６５号に示されている製造方法）、乳酸の環状二量体（ラクチド）を重合する開環重合法（例えば、米国特許２，７５８，９８７号に開示されている製造方法）、乳酸と脂肪族ヒドロキシカルボン酸の環状２量体、例えば、ラクチドやグリコリドとε−カプロラクトンを、触媒の存在下にて重合する開環重合法（例えば、米国特許４，０５７，５３７号に開示されている製造方法）、乳酸と脂肪族二価アルコールと脂肪族二塩基酸の混合物を、直接脱水重縮合する方法（例えば、米国特許第５，４２８，１２６号に開示されている製造方法）、乳酸重合体と、脂肪族二価アルコールと脂肪族二塩基酸とのポリマーを、有機溶媒存在下にて縮合する方法（例えば、欧州特許公報第０７１２８８０  Ａ２号に開示されている製造方法）、乳酸を触媒の存在下にて脱水重縮合反応を行うことによりポリエステル重合体を製造するに際し、少なくとも一部の工程で固相重合を行う方法、等を挙げることができるが、その製造方法は、特に限定されない。また、少量のグリセリンのような脂肪族多価アルコール、ブタンテトラカルボン酸のような脂肪族多塩基酸、多糖類等のような多価アルコール類を共存させて共重合させても良い。
【００１７】
本発明で用いる発泡シートは、上記のポリ乳酸系樹脂を主成分とする基材樹脂と気泡調整剤を押出機に供給し、加熱溶融混練した後、物理発泡剤を押出機内に圧入して混練し、樹脂温度を発泡適正温度に調整してダイから押出して発泡させ、得られた発泡体表面を押出し直後に空気またはミストを吹き付けるなどして急冷することによって得ることができる。押出発泡に用いるダイとしては環状ダイやＴダイが挙げられるが、前記見掛け密度を有し、均一な前記厚みの発泡シートを得るには環状ダイが好ましい。環状ダイを用いて押出発泡すると、円筒状の発泡体が得られるので、該発泡体を円柱状の冷却装置の側面に沿わせて引き取り、押出方向に切り開けば広幅の発泡シートを得ることができる。
【００１８】
上記発泡シートの製造に用いられる発泡剤としては、低い見掛け密度の発泡シートを得るためには、プロパン、ノルマルブタン、イソブタン、ノルマルペンタン、イソペンタン、ヘキサン等の低級アルカン等の脂肪族炭化水素、シクロペンタン、シクロヘキサン等の脂環式炭化水素、メチルクロライド、エチルクロライド等のハロゲン化脂肪族炭化水素、二酸化炭素等の無機ガスなどの物理発泡剤が挙げられる。これらの中でも、ノルマルブタン、イソブタン、二酸化炭素が好ましい。尚、本発明の発泡シートを得るための発泡剤として、上記物理発泡剤の他、化学発泡剤、或いは物理発泡剤と化学発泡剤とを併用して使用することもできるが、見掛け密度の小さな発泡シートを得るためには発泡剤として物理発泡剤、或いは物理発泡剤と化学発泡剤とを併用して使用することが好ましい。
【００１９】
上記発泡シートには、例えばタルク、シリカ等の無機系の気泡調整剤や、ステアリン酸カルシウム等の有機系の気泡調整剤が添加される。また、目的に応じて着色剤、酸化防止剤等の各種添加剤を基材樹脂に添加することもできる。
【００２０】
尚、非晶性ポリ乳酸樹脂発泡シートを用いる場合は、本発明の製造方法に対して比較例の一つに相当する。この場合、見掛け密度が低い発泡シートは基材樹脂として非晶性ポリ乳酸樹脂を使用し周知の押出発泡方法により得ることができる。更に、非晶性ポリ乳酸発泡シートは熱成形性に優れてはいるので、成形体を得ることも容易である。しかし、非晶性ポリ乳酸樹脂はガラス転移点を超えると急激に剛性が低下し、得られた成形体が一定の形状を保持することができないので、実用的な耐熱性がない。これに対し、発泡シートの基材樹脂の主成分を構成するポリ乳酸系樹脂として、前記の通り熱流束示差走査熱量測定によって求められる吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：ｒｏｗ）が１０Ｊ／ｇ以上のものを使用して、結晶状態を調整することにより、熱成形性と成形後のポリ乳酸系樹脂発泡成形体の耐熱性の課題を解決することができる。
【００２１】
本発明で用いる発泡シートにおいては、見掛け密度が６３〜６３０ｋｇ／ｍ３、厚みが０．５〜７ｍｍの発泡シートである。見掛け密度が６３ｋｇ／ｍ３未満の場合は、発泡倍率が大きすぎて、得られる成形体の物理的強度が不足する虞がある。一方、見掛け密度が６３０ｋｇ／ｍ３を超える場合は、発泡倍率が小さすぎて、得られる成形体の断熱性、緩衝性が不足し、軽量性が不十分となる虞がある。
【００２２】
尚、非晶性ポリ乳酸を基材樹脂とする発泡シートを用いる場合とは異なり、該吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：ｒｏｗ）が１０Ｊ／ｇ以上のポリ乳酸系樹脂を基材樹脂の主成分とする発泡シートを用いる場合、加熱成形性の問題以前に、見掛け密度が６３〜６３０ｋｇ／ｍ３、厚みが０．５〜７ｍｍの発泡シートを得ることが困難なものとなる虞がある。即ち、発泡シートを押出す際の発泡性溶融樹脂の粘弾性の調整が難しくなる。この問題を解決するためには、基材樹脂の１９０℃における溶融張力が３ｃＮ以上のものを使用することが好ましく、５ｃＮ以上であることがより好ましく、８ｃＮ以上であることが更に好ましく、１０ｃＮ以上であることが特に好ましい。また、該溶融張力の上限は、概ね４０ｃＮである。溶融張力が３ｃＮ未満であると、発泡時に十分な溶融張力が得られず、機械物性に優れた見掛け密度の小さく、十分な厚みを有する良好な発泡シートが得られない虞がある。
【００２３】
尚、基材樹脂の該溶融張力は、押出発泡成形に使用されることにより低下してしまう。よって、押出発泡成形により得られた発泡シートの１９０℃における溶融張力は、該発泡シートを得るために使用した基材樹脂の溶融張力よりも小さな値を示すため、発泡シートの溶融張力は２ｃＮ以上であることが好ましく、更に３ｃＮ以上、特に５ｃＮ以上であることが好ましい。また、発泡シートの溶融張力の上限は、概ね４０ｃＮである。尚、上記押出発泡成形による基材樹脂の溶融張力の低下は、押出発泡成形時における基材樹脂への熱履歴やせん断力等に起因するものである。当然のことながら、この基材樹脂の溶融張力の大きな低下は、良好な発泡シートが得られなくなることに繋がるおそれがあることから、必要以上の加熱、高せん断が加わる条件での押出発泡成形は避けるべきであり、発泡シートの溶融張力は上記の範囲で保たれていれば押出発泡成形条件は良好なものであったことがうかがえる。
【００２４】
上記溶融張力は、株式会社東洋精機製作所製のメルトテンションテスターＩＩ型によって測定することができる。具体的には、オリフィス内径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍｍのオリフィスを有するメルトテンションテスターを用い、シリンダー及びオリフィスの設定温度を１９０℃とし、該シリンダー中に基材樹脂またはポリ乳酸系樹脂発泡シート粉砕片からなる測定試料を入れ、５分間放置してから、ピストン速度を１０ｍｍ／分として１９０℃の溶融樹脂をオリフィスから紐状に押出して、この紐状物を直径４５ｍｍの張力検出用プーリーに掛けた後、５ｒｐｍ／秒（紐状物の捲取り加速度：１．３×１０−２ｍ／秒２）の割合で捲取り速度を徐々に増加させていきながら直径５０ｍｍの捲取りローラーで捲取る。尚、溶融樹脂をオリフィスから紐状に押出す際には該紐状物に、できるだけ気泡が混入しないようにする。
【００２５】
本発明において溶融張力を求めるには、まず、張力検出用プーリーに掛けた紐状物が切れるまで捲取り速度を増加させ、紐状物が切れた時の捲取り速度：Ｒ（ｒｐｍ）を求める。次いで、Ｒ×０．７（ｒｐｍ）の一定の捲取り速度において紐状物の捲取りを行い、張力検出用プーリーと連結する検出器により検出される紐状物の溶融張力を経時的に測定し、縦軸に溶融張力を、横軸に時間をとったグラフに示すと、図３のような振幅をもったグラフが得られる。
本明細書における溶融張力としては、図３において振幅の安定した部分の振幅の中央値（Ｘ）を採用する。但し、捲取り速度が５００ｒｐｍに達しても紐状物が切れない場合には、捲取り速度を５００ｒｐｍとして紐状物を巻き取って求めたグラフより紐状物の溶融張力を求める。尚、溶融張力の経時的測定の際に、まれに特異な振幅値が検出されることがあるが、このような特異な振幅値は無視するものとする。
【００２６】
更に、発泡シートを構成する基材樹脂のメルトフローレイト（ＭＦＲ）は０．１〜１０ｇ／１０分（但し、ＪＩＳ  Ｋ７２１０−１９７６のＡ法の試験条件：温度１９０℃、荷重２１．２Ｎにより測定されるＭＦＲ）であることが好ましく、０．１〜５ｇ／１０分であることがより好ましく、０．３〜３ｇ／１０分であることが更に好ましい。該ＭＦＲが小さすぎる場合、粘度が高くなりすぎるため気泡が成長できず、成形可能な発泡シートとなり得ない虞がある。ＭＦＲが大きすぎる場合、粘度が低くなりすぎるためダイより押出した直後に発泡体が垂れてしまい発泡シートの押出発泡成形性が悪化する虞がある。
【００２７】
本発明の発泡シートを形成するために使用される基材樹脂は、前述したように、１９０℃における溶融張力が３ｃＮ以上、ＭＦＲが０．１〜１０ｇ／１０分のものが好ましい。このようなポリ乳酸系樹脂を得る方法としては、例えば、溶融張力が３ｃＮ未満（０は含まず）、ＭＦＲが２〜１２ｇ／１０分のポリ乳酸系樹脂に、有機過酸化物を添加して反応せしめ微架橋（ゲル分率が実質的に０％）させて改質ポリ乳酸系樹脂とする方法、その他、該ポリ乳酸系樹脂とイソシアネート、エポキシ化合物、金属錯体、多価カルボン酸、或いはこれらの混合物のような高分子量化剤とを反応させる等して改質ポリ乳酸系樹脂とする方法等が挙げられる。
【００２８】
上記の有機過酸化物を使用して改質ポリ乳酸系樹脂を得る方法において、使用する有機過酸化物は、１分間半減期温度（一定温度で有機化酸化物を分解させた際、活性酸素量が１分間で当初の半分になるときのその一定温度）が改質するポリ乳酸系樹脂の融点から１０℃低い温度よりも、高いことが望ましい。１分間半減期温度がポリ乳酸系樹脂の融点よりも１０℃以上低い温度であると、有機過酸化物とポリ乳酸系樹脂との加熱混練時に両者の均一な混合が行われないうちに有機過酸化物が分解、反応してしまうために、改質効果が不均一となるおそれがある。また充分な改質効果を得るためには、該樹脂の融点から１０℃低い温度よりも、高い温度の１分間半減期温度を持つ有機過酸化物と較べてより多くの量を添加する必要があり、その結果、後工程の押出発泡工程において架橋反応が必要以上に進み溶融樹脂にゲル分が多く発生するおそれがあり満足な発泡体を得ることが困難になる虞がある。
一方、有機過酸化物の１分間半減期温度が樹脂の融点よりも著しく高温である場合には、改質反応を高温で行うために、熱分解によって樹脂の分子量が低下して発泡体の物性が低下したり、更には発泡体が得られなくなるおそれがある。従って、有機過酸化物の１分間半減期温度は、ポリ乳酸系樹脂の融点よりも２０℃高い温度を超えないことが望ましい。
【００２９】
尚、ポリ乳酸系樹脂の融点は、ＪＩＳ  Ｋ７１２１−１９８７に準拠して、熱流束示差走査熱量測定により求められる値である。測定条件の詳細についてはＪＩＳ  Ｋ７１２１−１９８７、３．試験片の状態調節（２）の条件（但し、冷却速度１０℃／分。）により試験片を状態調整した試験片を使用して、１０℃／分にて昇温することにより融解ピークを得ることとし、得られた融解ピークの頂点の温度を融解温度とする。但し、融解ピークが２つ以上現れる場合は、最も面積の大きな融解ピークの頂点の温度を融解温度とする。
【００３０】
ポリ乳酸系樹脂の微架橋において、好ましく用いられる有機過酸化物としては、例えば、従来公知の各種のもの、例えば、イソブチルパーオキシド〔８５℃〕、クミルパーオキシネオデカノエート〔９４℃〕、α，α’−ビス（ネオデカノイルパーオキシ）ジイソプロピルベンゼン〔８２℃〕、ジ−ｎ−プロピルパーオキシジカーボネート〔９４℃〕、ジイソプロピルパーオキシジカーボネート〔８８℃〕、１−シクロヘキシル−１−メチルエチルパーオキシネオデカノエート〔９４℃〕、１，１，３，３−テトラメチルブチルパーオキシネオデカノエート〔９２℃〕、ビス（４−ｔ−ブチルシクロヘキシル）パーオキシジカーボネート〔９２℃〕、ジ−２−エトキシエチルパーオキシジカーボネート〔９２℃〕、ジ（２−エチルヘキシルパーオキシ）ジカーボネート〔９１℃〕、ｔ−ヘキシルパーオキシネオデカノエート〔１０１℃〕、ジメトキシブチルパーオキシジカーボネート〔１０２℃〕、ジ（３−メチル−３−メトキシブチルパーオキシ）ジカーボネート〔１０３℃〕、ｔ−ブチルパーオキシネオデカノエート〔１０４℃〕、２，４−ジクロロベンゾイルパーオキシド〔１１９℃〕、ｔ−ヘキシルパーオキシピバレート〔１０９℃〕、ｔ−ブチルパーオキシピバレート〔１１０℃〕、３，５，５−トリメチルヘキサノイルパーオキシド〔１１３℃〕、オクタノイルパーオキシド〔１１７℃〕、ラウロイルパーオキシド〔１１６℃〕、ステアロイルパーオキシド〔１１７℃〕、１，１，３，３−テトラメチルブチルパーオキシ２−エチルヘキサノエート〔１２４℃〕、サクシニックパーオキシド〔１３２℃〕、２，５−ジメチル−２，５−ジ（２−エチルヘキサノイルパーオキシ）ヘキサン〔１１９℃〕、１−シクロヘキシル−１−メチルエチルパーオキシ−２−エチルヘキサノエート〔１３８℃〕、ｔ−ヘキシルパーオキシ−２−エチルヘキサノエート〔１３３℃〕、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキサノエート〔１３４℃〕、ｍ−トルオイルベンゾイルパーオキシド〔１３１℃〕、ベンゾイルパーオキシド〔１３０℃〕、ｔ−ブチルパーオキシイソブチレート〔１３６℃〕、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−２−メチルシクロヘキサン〔１４２℃〕、１，１−ビス（ｔ−ヘキシルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン〔１４７℃〕、１，１−ビス（ｔ−ヘキシルパーオキシ）シクロヘキサン〔１４９℃〕、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン〔１４９℃〕、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘキサン〔１５４℃〕、２，２−ビス（４，４−ジブチルパーオキシシクロヘキシル）プロパン〔１５４℃〕、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロドデカン〔１５３℃〕、ｔ−ヘキシルパーオキシイソプロピルモノカーボネート〔１５５℃〕、ｔ−ブチルパーオキシマレイン酸〔１６８℃〕、ｔ−ブチルパーオキシ−３，５，５−トリメチルヘキサノエート〔１６６℃〕、ｔ−ブチルパーオキシラウレート〔１５９℃〕、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｍ−トルオイルパーオキシ）ヘキサン〔１５６℃〕、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルモノカーボネート〔１５９℃〕、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキシルモノカ��ボネート〔１６１℃〕、ｔ−ヘキシルパーオキシベンゾエート〔１６０℃〕、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ベンゾイルパーオキシ）ヘキサン〔１５８℃〕、ジクミルパーオキサイド〔１７５℃〕等が例示される。上記有機過酸化物の中でもジクミルパーオキサイドが特に好ましい。尚、上記各有機過酸化物のすぐ後ろの〔  〕内の温度は各有機過酸化物の１分間半減期温度である。前記有機過酸化物は、単独でまたは２種以上を併用して、ポリ乳酸系樹脂１００重量部当り、通常、０．３〜０．７重量部、好ましくは０．４〜０．６重量部添加して使用される。
【００３１】
尚、本明細書において有機過酸化物の１分間半減期温度は、ラジカルに対して比較的不活性な溶液（例えばベンゼンやミネラルスピリット等）を使用して、０．１ｍｏｌ／Ｌ濃度の有機過酸化物溶液を調整し、窒素置換を行なったガラス管内に密封し、所定温度にセットした恒温槽に浸し、熱分解させて測定される。
【００３２】
また、上記のように改質されたポリ乳酸系樹脂は、そのゲル分率が実質的に０％である。尚、該ゲル分率とは、次のようにして求めたものである。
１５０ｍｌのフラスコに、ポリ乳酸系樹脂約１ｇを精秤した重量Ｗ１の試料と１００ｍｌのクロロホルムを入れ、約６１℃の沸騰クロロホルム中にて１０時間加熱還流した後、得られた加熱処理物を１００メッシュの金網を有する吸引濾過装置を用いて濾過処理する。得られた金網上の濾過処理物を２０℃のオーブン中で３０〜４０トールの条件下にて２４時間乾燥する。この際に得られた乾燥物重量Ｗ２を測定する。この重量Ｗ２の試料重量Ｗ１に対する重量百分率［（Ｗ２／Ｗ１）×１００］（％）をゲル分率とする。
そして、本発明においてゲル分率が実質的に０％とは、上記式により求められるポリマーのゲル分率が２％以下、好ましくは０．５％以下であることを意味する。
【００３３】
本発明で用いる発泡シートの加熱速度２℃／分における熱流束示差走査熱量測定によって求められる吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）は１０Ｊ／ｇ以上であり、好ましくは２０Ｊ／ｇ以上であり、更に好ましくは２５Ｊ／ｇ以上であり、特に好ましくは３０Ｊ／ｇ以上である。発泡シートの吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）が１０Ｊ／ｇ未満の場合、本発明において所望される剛性、耐熱性が得られない。ここで、発泡シートの吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）が１０Ｊ／ｇ以上であることは、発泡シートの基材樹脂が結晶性ポリ乳酸系樹脂を含むものであり、結晶化が進むことにより剛性、耐熱性が優れたものとなることを意味する。
尚、本発明発泡シートの吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）の上限は、特に限定されるものではないが概ね６０Ｊ／ｇである。
【００３４】
上記発泡シートの吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）は、ＪＩＳ  Ｋ７１２２−１９８７に記載される熱流束示差走査熱量測定によって求められる値とする。具体的な測定方法については後述する。
【００３５】
本発明においては、前記発泡シートを加熱軟化させてから雄型と雌型の間に挟んで容器などに賦形する等の金型による熱成形を行なうことにより、発泡成形体が得られる。具体的には、真空成形法及び／又は圧空成形法、更にそれらを応用したマッチドモールド成形法、プラグアシスト成形法等の熱成形を行うことにより、主にトレイ、カップ、丼、弁当箱等の成形体に成形する。
【００３６】
本発明においては、加熱速度２℃／分における熱流束示差走査熱量測定によって求められる発泡シートの吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）と発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）との差ΔＨｘ（Ｊ／ｇ）と得られる発泡成形体の展開倍率ｙとの間に下記（１）式の関係が成り立つようにΔＨｘ：２℃／分（Ｊ／ｇ）を調整して、熱成形することにより発泡成形体を得る。
ｙ≦−０．０８ΔＨｘ：２℃／分＋４．２        （１）
【００３７】
（１）式を満たすように、好ましくはｙ≦−０．０７ΔＨｘ：２℃／分＋３．８の関係を満たすように結晶状態が調整された発泡シートを用いることにより、良好な加熱成形性が確保される。具体的には、目的とする展開倍率ｙに対してΔＨｘ：２℃／分が上記式を満たすように、発泡シートを構成するポリ乳酸系樹脂の組成および前記押出発泡法により調整する。詳しくは前記押出発泡法により得られた発泡シートの表面を押出し直後に空気またはミストを吹き付けるなどして急冷することによって発泡シートの発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）を大きく調整することができ、また、発泡シートの吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）は、発泡シートを構成するポリ乳酸系樹脂の結晶性ポリ乳酸系樹脂の割合を増やすことにより大きく調整することができる。そして、上記の通り発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）と吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）とを調整することによりΔＨｘ：２℃／分を調整することができる。ΔＨｘ：２℃／分を調整した発泡シートを用いて熱成形することにより発泡成形体を得ることができる。
【００３８】
これに対し、ｙ＞−０．０８ΔＨｘ：２℃／分＋４．２が成立する場合は、所望の展開倍率の発泡成形体を得るための熱成形時のシートの伸びが不足するため、発泡成形体の肉圧分布が悪化して成形体に亀裂が発生し良好な発泡成形体を得ることができない。
【００３９】
ここで、発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）は、加熱速度２℃／分における熱流束示差走査熱量測定により試験片の結晶化が促進され、それに伴って放出される熱量をいい、発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）の値が大きいほど試験片を切り出した発泡シート自体は結晶化が進んでいないものであることを意味する。従って、成形時或いは成形後に熱処理をすることにより耐熱性を向上させることができるという耐熱性向上性の観点からは発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）の値は大きいことが好ましい。よって、本発明において発泡シートの上記ΔＨｅｘｏ：２℃／分の値は３Ｊ／ｇ以上が好ましく、より好ましくは５Ｊ／ｇ以上であり、更に好ましくは１５Ｊ／ｇ以上、特に好ましくは２０Ｊ／ｇ以上である。尚、発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）の上限は、特に限定されるものではないが概ね６０Ｊ／ｇである。
【００４０】
また、吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）とは、加熱速度２℃／分における熱流束示差走査熱量測定により試験片の結晶が溶融する際の融解熱量をいい、吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）の値が大きいほど試験片を切り出した発泡シート自体は結晶化が進むことにより剛性、耐熱性が優れたものとなることを意味する。該吸熱量と該発熱量との差（ΔＨｘ：２℃／分）の値は、熱流束示差走査熱量測定に使用される試験片が該測定装置にセットされる時点で有していた分の結晶が溶融するのに必要な融解熱量に相当し、該値が小さいほど試験片を切り出した発泡シート自体は結晶化が進んでいないので、熱成形が良好で容易なことを意味する。
【００４１】
本発明において、差（ΔＨｘ：２℃／分）の値は４０Ｊ／ｇ未満（０を含む）に調整される。（ΔＨｘ：２℃／分）が４０Ｊ／ｇ以上の場合は、熱成形時のシートの伸びが著しく劣り、展開倍率の低い場合でも良好な成形体が得られない虞がある。一方、（ΔＨｘ：２℃／分）が小さい場合は、熱成形時のシートの伸びが良好で深絞り成形性に優れるが、熱成形時或いは熱成形後の工程にて熱処理による高結晶化に時間がかかり耐熱性に優れる成形体を得ることはできても、生産性に劣る発泡シートとなる可能性がある。よって、本発明において、差（ΔＨｘ：２℃／分）の値は２０Ｊ／ｇ以上、４０Ｊ／ｇ未満が更に好ましく、２０〜３５Ｊ／ｇが特に好ましい。
【００４２】
このようにして得られる発泡成形体の展開倍率ｙは、通常１．１〜４．２であり、好ましくは１．１〜３．４である。尚、（ΔＨｘ：２℃／分）と展開倍率ｙとの間には前述の通り（１）式の関係が成り立つ。
【００４３】
本明細書における展開倍率ｙとは、凹形成形体開口部の面積を（Ａ）、該凹形成形体内面の表面積を（Ｂ）とした場合の（Ｂ）と（Ａ）との比：（Ｂ）／（Ａ）で表される値である。
【００４４】
上記発泡シートの発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）および吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）は、ＪＩＳ  Ｋ７１２２−１９８７に記載される熱流束示差走査熱量測定によって求められる値とする。但し、発泡シートから切出した１〜４ｍｇの発泡体片を試験片とし、該試験片の状態調節およびＤＳＣ曲線の測定は以下の手順にて行う。試験片をＤＳＣ装置の容器に入れ、熱処理を行わず、２℃／分の加熱速度にて融解ピーク終了時より約３０℃高い温度まで加熱溶融させる際のＤＳＣ曲線を得る。尚、発泡シートの発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）は該ＤＳＣ曲線の発熱ピークの低温側のベースラインから発熱ピークが離れる点を点ｃとし、発熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｄとして、点ｃと点ｄとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から求められる値とする。また、発泡シートの吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）は、該ＤＳＣ曲線の吸熱ピークの低温側のベースラインから吸熱ピークが離れる点を点ｅとし、吸熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｆとして、点ｅと点ｆとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から求められる値とする。尚、該ＤＳＣ曲線におけるベースラインはできるだけ直線になるように装置を調節することとする。また、どうしてもベースラインが湾曲してしまう場合は、湾曲した低温側のベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して高温側への延長線を作図し、該延長線と発熱ピークが離れる点を点ｃとし、湾曲した高温側のベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して低温側への延長線を作図し、該延長線ヘ発熱ピークが戻る点を点ｄとし、或いは、湾曲した低温側のベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して高温側への延長線を作図し、該延長線と吸熱ピークが離れる点を点ｅとし、湾曲した高温側のベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して低温側への延長線を作図し、該延長線ヘ吸熱ピークが戻る点を点ｆとする。
【００４５】
例えば、図４に示す場合には、上記の通り定められる点ｃと点ｄとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から発泡シートの発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）を求め、上記の通り定められる点ｅと点ｆとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から発泡シートの吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）を求める。また、図５に示すような場合には、上記の方法では点ｄと点ｅを定めることが困難である為、上記の通り定められる点ｃと点ｆとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線との交点を点ｄ（点ｅ）と定めることにより、発泡シートの発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）及び吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）を求める。また、図６に示すように、吸熱ピークの低温側に小さな発熱ピークが発生するような場合には、発泡シートの発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）は図６中の第１の発熱ピークの面積Ａと第２の発熱ピークの面積Ｂとの和から求められる。即ち、該面積Ａは第１の発熱ピークの低温側のベースラインから発熱ピークが離れる点を点ｃとし、第１の発熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｄとして、点ｃと点ｄとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積Ａとする。そして、該面積Ｂは第２の発熱ピークの低温側のベースラインから第２の発熱ピークが離れる点を点ｇとし、吸熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｆとして、点ｇと点ｆとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線との交点を点ｅと定め、点ｇと点ｅとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積Ｂとする。一方、図６において、発泡シートの吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）は点ｅと点ｆとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から求められる値とする。
【００４６】
なお、上記発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）および吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）の測定において、ＤＳＣ曲線の測定条件として、２℃／分の加熱速度を採用する理由は、発熱ピークと吸熱ピークとをなるべく分離し、正確な吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：：２℃／分）および（ΔＨｘ：２℃／分＝ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分−ΔＨｅｘｏ：２℃／分）を熱流束示差走査熱量測定にて求める際に、２℃／分の加熱速度が好適であるという発明者の知見に基づく。
【００４７】
本発明で用いる発泡シートにおいては、該発泡シートの冷却速度１０℃／分における熱流束示差走査熱量測定によって求められる発熱量（ΔＨｅｘｏ：１０℃／分）が２０Ｊ／ｇ以上であることが好ましく、より好ましくは２０〜４５Ｊ／ｇであり、更に好ましくは２５〜４０Ｊ／ｇである。該吸熱量（ΔＨｅｘｏ：１０℃／分）が小さすぎる場合には、発泡シートを熱成形時或いは熱成形後の工程にて熱処理して高結晶化させようとしても、熱処理に時間がかかりすぎるので、耐熱性に優れるポリ乳酸系樹脂発泡成形体を得ることはできても、生産性に劣ることとなる虞がある。一方、該吸熱量（ΔＨｅｘｏ：１０℃／分）が大きすぎる場合には、結晶化速度が速すぎるために発泡シート製造時に結晶化がすすみ過ぎるので、熱成形性、特に深絞り成形性が劣ることになる虞がある。尚、該発熱量（ΔＨｅｘｏ：１０℃／分）の上限は、特に限定されるものではないが概ね６０Ｊ／ｇである。
【００４８】
本発明において、該発熱量（ΔＨｅｘｏ：１０℃／分）が２０〜４５Ｊ／ｇであることは、結晶化速度が速すぎることもなければ遅すぎることもなく、結晶性の低い状態の発泡シートの生産と熱処理での結晶性の高い発泡成形体の生産との双方に適した結晶化速度を有するものであることを意味する。なお、冷却速度２℃／分のような冷却速度が遅い条件下での熱流束示差走査熱量測定では、結晶化速度の遅い基材樹脂からなる発泡シートであっても該測定により結晶化が促進され明確な発熱ピークが確認される。これに対し、冷却速度１０℃／分という冷却速度が速い条件下での熱流束示差走査熱量測定では、結晶化速度の遅い基材樹脂からなる発泡シートは該測定により結晶化が促進されず、殆ど或いは全く発熱ピークが確認されない、或いは、結晶化がほとんど促進されず明確な発熱ピークは確認されない。このように発泡シートの熱流束示差走査熱量測定において、冷却速度２℃／分の場合には結晶化が進むが、冷却速度１０℃／分の場合には結晶化が殆ど或いは全く進まない発泡シートを用いると、熱成形は容易であるが、熱成形時或いは熱成形後の熱処理に必要な時間が長くなるので、発泡成形体の生産性が不十分なものとなる虞がある。従って、冷却速度１０℃／分の条件下における熱流束示差走査熱量測定でも結晶化が進む発泡シートを用いて熱成形すると、熱処理にて結晶化が早期に進むことから、耐熱性に優れる発泡成形体を効率良く生産することができる。
【００４９】
尚、上記発泡シートの発熱量（ΔＨｅｘｏ：１０℃／分）はＪＩＳ  Ｋ７１２２−１９８７に記載される熱流束示差走査熱量測定によって求められる値とする。但し、発泡シートから切出した１〜４ｍｇの発泡体片を試験片とし、該試験片の状態調節およびＤＳＣ曲線の測定は以下の手順にて行う。
試験片をＤＳＣ装置の容器に入れ、融解ピーク終了時より約３０℃高い温度まで加熱溶融させ、その温度に１０分間保った後、１０℃まで１０℃／分の冷却速度にて冷却する際のＤＳＣ曲線を得る。尚、発泡シートの発熱量（ΔＨｅｘｏ：１０℃／分）は該ＤＳＣ曲線の発熱ピークの高温側のベースラインから発熱ピークが離れる点を点ｈとし、発熱ピークが低温側のベースラインへ戻る点を点ｉとして、点ｈと点ｉとを結ぶ直線と、ＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から求められる値とする。尚、ベースラインはできるだけ直線になるように装置を調節することとし、どうしてもベースラインが湾曲してしまう場合は、湾曲した高温側のベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して低温側への延長線を作図し、該延長線から発熱ピークが離れる点を点ｈとし、湾曲した低温側のベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して高温側への延長線を作図し、該延長線へ発熱ピークが戻る点を点ｉとする。
【００５０】
上記発泡シートの発熱量（ΔＨｅｘｏ：１０℃／分）の要件を満足する好ましい発泡シートは、基材樹脂の主成分であるポリ乳酸系樹脂に、結晶化速度向上剤としてタルク、シリカ、ゼオライト、カオリン、モンモリロナイト、ベントナイト、クレー、炭酸マグネシウム、酸化アルミニウム、硫酸カルシウム等の無機物をポリ乳酸系樹脂１００重量部に対して好ましくは０．０５〜１０重量部、更に好ましくは０．１〜８重量部、特に好ましくは０．１重量部以上、４重量部未満添加したものを使用することにより得ることができる。特に、ポリ乳酸系樹脂中に結晶核剤としての無機物を最適配合設計したナノコンポジットとすることにより該結晶化速度をより一層向上させることができる。又、上記無機物の中でも特にタルクなどの珪酸塩やモンモリロナイトなどの層状珪酸塩が好ましい。尚、ポリ乳酸系樹脂に対する上記無機物の添加量が上記範囲を超える場合は、基材樹脂の溶融張力や目的とする発泡シートの見掛け密度にもよるが得られる発泡シートの独立気泡率が低下してしまい熱成形用発泡シートの機械的強度および熱成形性が不十分なものとなる虞がある。一方、該添加量が上記範囲未満の場合には、結晶化速度向上効果が不十分となる虞がある。
【００５１】
本発明で用いる発泡シートの加熱速度２℃／分における熱流束示差走査熱量測定によって求められる、吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）と発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）との差ΔＨｘ：２℃／分（Ｊ／ｇ）は、前述の（１）式において展開倍率ｙが１より大であることより、４０Ｊ／ｇ未満である。
【００５２】
また、本発明において発泡シートの気泡形状が下記（２）〜（４）式を満足することが好ましい。尚、この気泡形状は、後述するように、発泡シートの中央層について測定したものである。
０．０５＜Ｚ＜０．８          （２）
０．２＜Ｚ／Ｘ＜０．８        （３）
０．２＜Ｚ／Ｙ＜０．６５      （４）
但し、（２）〜（４）式中、Ｘ、Ｙ、Ｚはそれぞれ、発泡シートの押出方向（ＭＤ方向）、幅方向（ＴＤ方向）、厚み方向における平均気泡径であり、その単位はｍｍである。
【００５３】
上記Ｚ／Ｘ、Ｚ／Ｙの少なくとも一方が０．２以下の場合、気泡形状が扁平であるため、シートの剛性が不十分となってしまう。その結果、熱成形性、特に深絞り成形性が悪くなり、得られる発泡成形体の機械的強度が低下する虞がある。一方、Ｚ／Ｘが０．８以上、及び／又はＺ／Ｙが０．６５以上の場合は、加熱成形時のドローダウンが大きくなりやすく、熱成形性が悪くなる虞がある。また、Ｚが０．０５ｍｍ以下となる場合は、熱成形性、機械的物性が悪化する。Ｚが０．８ｍｍ以上である場合は、外観が不良となる虞があり、また柔軟性が不十分となる虞があり外部から力を受けた場合に気泡が座屈しやすくなる。したがって、上記範囲を満足するような気泡形状を有する発泡シートを用いると、機械的強度、熱成形性に優れ、また、熱成形して得られる発泡成形体の機械的強度においても優れたものとなる。
また、Ｚ／Ｘは０．３〜０．７、Ｚ／Ｙは０．２５〜０．６、Ｚは０．１〜０．５ｍｍであることが機械的強度、熱成形性の面から更に好ましい。
【００５４】
なお、上記（２）〜（４）式で表される気泡形状は、発泡シートの中央層について測定されたものである。ここで中央層とは、厚み方向の中心を含み、両表面から各々発泡シート全厚みの１０％迄の範囲を含まない層の意味である。即ち、図７に示すように、シート全厚みの８０％を占める発泡シートの厚み方向の中央部分である。
【００５５】
本明細書において、平均気泡径Ｘ、Ｙ、Ｚは次のように測定するものとする。
発泡シートの中央層の押出方向（ＭＤ方向）の平均気泡径（Ｘ：ｍｍ）、幅方向（ＴＤ方向）の平均気泡径（Ｙ：ｍｍ）、厚み方向の平均気泡径（Ｚ：ｍｍ）は、発泡シートの押出方向の垂直断面及び、幅方向の垂直断面を顕微鏡で拡大撮影し、得られた顕微鏡撮影写真に基づいて測定するものとし、測定によって得られた平均気泡径Ｘ、平均気泡径Ｙ、平均気泡径ＺからＺ／Ｘ、Ｚ／Ｙを求める。
更に詳しく説明すると、発泡シートの、ＭＤ方向に沿う方向の厚み方向断面の顕微鏡拡大写真を得て、得られた写真をもとに発泡シート両表面Ｓから０．１×（発泡シート全厚み：Ｔ）の位置に相当する位置に線を引き、表層と中央層の気泡に分け、写真上の中央層に存在する各気泡全てについてＭＤ方向および厚み方向の気泡径を図７（ａ）に示す通りノギスにより測定して各気泡２のｘ、ｚの値をそれぞれ気泡ごとに得、こうして得られたｘ１、ｘ２、ｘ３・・・ｘｎ、並びにｚ１、ｚ２、ｚ３・・・ｚｎの値から各々その算術平均値であるＸ、Ｚを得、このＸ、Ｚの値からＺ／Ｘの値を得る。尚、当然のことながらＸ、Ｚの値は、それぞれ上記写真の拡大率にもとづいて換算して真の平均気泡径を求める。
【００５６】
Ｙの値は、発泡シートの、ＴＤ方向に沿う方向の厚み方向断面の顕微鏡拡大写真を得て、得られた写真をもとに発泡体両表面Ｓから０．１×（発泡シート全厚み：Ｔ）の位置に相当する位置に線を引き、表層と中央層の気泡に分け、写真上の中央層に存在する各気泡全てについてＴＤ方向の気泡径を図７（ｂ）に示す通りノギスにより測定して各気泡２のｙの値を気泡ごとに得、こうして得られたｙ１、ｙ２、ｙ３・・・ｙｎの値からその算術平均値であるＹを得、このＹの値と、先に求めたＺの値からＺ／Ｙの値を得る。尚、当然のことながらＹの値は、上記写真の拡大率にもとづいて換算して真の平均気泡径を求める。また、上記Ｚ、Ｘ、Ｙの測定において両表層部Ｓより０．１×（発泡シート全厚み：Ｔ）の線上にある気泡２ａは測定の対象外とする。
【００５７】
上記気泡径比および気泡径の調整は、以下の通り調整することができる。
気泡径Ｘ、Ｙ、Ｚの調整方法としては、タルク、重炭酸ナトリウムなどの無機又は有機の気泡調整剤を基材樹脂１００重量部に対して０．１〜３重量部添加することや、押出発泡時のダイの圧力を調節することにより調整できる。即ち、良好な外観、目的とする見掛け密度、厚みの発泡シートが得られる範囲内において、気泡調整剤を増量することにより気泡径を小さくすることができ、ダイの圧力を高くすることにより気泡径を小さくすることができる。
また、気泡径比Ｚ／Ｘについては、押出発泡後の発泡シートの引取速度を調節することにより調整でき、気泡径比Ｚ／Ｙについては、押出発泡後の発泡シートの拡幅率を調節することにより調整できる。
【００５８】
本発明で用いる発泡シートの独立気泡率は、５０〜１００％が好ましく、７０〜１００％がより好ましく、８０〜１００％が更に好ましい。独立気泡率が上記の範囲内であることにより、機械的強度、熱成形時の二次発泡性に特に優れたものとなり、また、該発泡シートを熱成形して得られるポリ乳酸系樹脂発泡成形体の機械的強度、金型再現性などの外観においても優れたものとなる。
【００５９】
本明細書において、発泡シートの独立気泡率（％）は、ＡＳＴＭ  Ｄ２８５６−７０（１９７６再認定）に記載されている手順Ｃに準拠し、東芝ベックマン株式会社製の空気比較式比重計９３０型を使用して測定される試験片の真の体積：Ｖｘから、下記（８）式より算出される値である。
独立気泡率（％）＝（Ｖｘ−Ｗ／ρ）×１００／（Ｖａ−Ｗ／ρ）        （８）
但し、上記（８）式において、Ｖｘは上記した方法で測定される試験片の真の体積（ｃｍ３）で、試験片を構成する樹脂の容積と、試験片内の独立気泡部分の気泡全容積との和に相当する。
その他、上記（８）式中の、Ｖａ、Ｗ、ρは以下の通りである。
Ｖａ：測定に使用した試験片の外形寸法から計算される試験片の見掛けの体積（ｃｍ３）
Ｗ  ：測定に使用した試験片の全重量（ｇ）
ρ  ：試験片を構成する基材樹脂の密度（ｇ／ｃｍ３）
尚、試験片は、空気比較式比重計に付属のサンプルカップに非圧縮状態で収納されなければならないので、縦と横がそれぞれ２．５ｃｍになるように発泡シートから切り出し（厚みは発泡シートの厚みそのままとする）、見掛け体積が１５ｃｍ３に最も近づくように複数枚を重ね合せて使用する。
【００６０】
また、本発明で用いる発泡シートは、フィルムの接着剤による接着、フィルムの熱接着、共押出し、溶融樹脂の押出ラミネート等の方法により、該発泡シートの少なくとも片面に熱可塑性樹脂層を設けることもできる。該熱可塑性樹脂層を構成する樹脂としては、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリアミド系樹脂等が挙げられ、中でも、発泡シートの基材樹脂と同様のものや、脂肪族エステル成分単位を少なくとも３５モル％含むポリエステル系樹脂等の生分解性熱可塑性樹脂が好ましい。
【００６１】
本発明においては、前述のように発泡シートを熱成形時或いは熱成形した後に、発泡成形体の結晶化促進のための熱処理することが好ましい。例えば発泡シートの熱成形後に好ましくは８０〜１３０℃、更に好ましくは９０〜１２０℃の温度に温調した結晶化促進のための成形用金型と同じ又は別に設けた金型にて好ましくは１０〜６０秒間保持する。このとき、結晶化促進のための金型の温度が低すぎると十分に結晶化させるのに時間がかかり生産性に劣る虞がある。一方、該金型の温度が高すぎると、十分に結晶化させるのが難しくなるばかりか、離型後の発泡成形体の強度が低くなり、発泡成形体の形状を保持できない虞がある。
【００６２】
また、本発明においては、得られた発泡成形体を、例えば前記発泡シートの熱成形後にポリ乳酸系樹脂のガラス転移温度以上の形状が保持できる温度、具体的には６０〜８０℃程度の雰囲気下で、好ましくは６〜３６時間養生することによって、結晶化を促進させることもできる。
【００６３】
本発明で用いる発泡シートは前記の通り、熱成形性の点から結晶化度を低く抑えることが好ましく、成形サイクル等の熱成形効率の点からは結晶化度をある程度高くすることが好ましい。よって熱成形時には前記（１）式に従い目的とする発泡成形体の展開倍率に応じて適切なΔＨｘ：２℃／分の値を選択することにより、熱成形性と熱成形効率とを両立させることができる。
本発明で用いる発泡シートはポリ乳酸系樹脂のガラス転移温度付近まで加熱することで深絞り等を良好に行うことができ、得られる発泡成形体の外観も良好なものとなる。そして、本発明においては発泡シートの熱成形と同時に、或いは、熱成形後に上記の通りポリ乳酸系樹脂のガラス転移温度以上の温度に保持するなどして結晶化を進行させることにより、発泡成形体の耐熱性を向上させることができる。特に、冷却速度１０℃／分における熱流束示差走査熱量測定によって求められる発熱量（ΔＨｅｘｏ：１０℃／分）が２０Ｊ／ｇ以上、更に２０〜４５Ｊ／ｇである発泡シートは、前述の結晶化促進のための成形用金型と同じ又は別に設けた金型にて結晶化を促進させる方法にて十分に耐熱性の高い発泡成形体にすることができる。
【００６４】
尚、本明細書においてガラス転移温度の測定はＪＩＳ  Ｋ７１２１（１９８７）により熱流束示差走査熱量測定にて得られるＤＳＣ曲線の中間点ガラス転移温度として求められる値である。尚、ガラス転移温度を求めるための試験片の状態調節は１０℃／分にて昇温して加熱溶解させること、０℃まで１０℃／分にて冷却すること以外はＪＩＳ  Ｋ７１２１（１９８７）の３．試験片の状態調節（３）記載の『一定の熱処理を行った後、ガラス転移温度を測定する場合』に基づいて状態調整を行ったものを試験片とする。
【００６５】
次に、本発明において好ましく用いられる発泡シートの一例を具体的に説明する。
該発泡シートは、ポリ乳酸系樹脂を基材樹脂の主成分とし、見掛け密度が６３〜６３０ｋｇ／ｍ３、厚みが０．５〜７ｍｍ、気泡形状が下記（５）〜（７）式を満足する発泡シートである。ポリ乳酸系樹脂を基材樹脂の主成分とすること、見掛け密度が６３〜６３０ｋｇ／ｍ３、厚みが０．５〜７ｍｍであること、気泡形状が下記（５）〜（７）式を満足することについては、前述したとおりである。
０．０５＜Ｚ＜０．８              （５）
０．２＜Ｚ／Ｘ＜０．８            （６）
０．２＜Ｚ／Ｙ＜０．６５          （７）
（但し、（５）〜（７）式中、Ｘ、Ｙ、Ｚはそれぞれ、発泡シートの押出方向（ＭＤ方向）、幅方向（ＴＤ方向）、厚み方向における平均気泡径であり、その単位はｍｍである。
【００６６】
更に、該発泡シートの加熱速度２℃／分における熱流束示差走査熱量測定によって求められる、吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）と発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）との差ΔＨｘ（Ｊ／ｇ）は２０Ｊ／ｇ以上、４０Ｊ／ｇ未満であると共に、該吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）が１０Ｊ／ｇ以上である。吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）が１０Ｊ／ｇ以上であること、ΔＨｘ（Ｊ／ｇ）が４０Ｊ／ｇ未満であることについては前述したとおりである。そして、ΔＨｘ（Ｊ／ｇ）が２０Ｊ／ｇ以上であることにより、本発明の発泡シートは生産性に優れたものとなる。即ち、ΔＨｘ（Ｊ／ｇ）が２０Ｊ／ｇ未満でも熱成形は可能であるが、ΔＨｘ（Ｊ／ｇ）が２０Ｊ／ｇ以上の場合には、熱処理時間が短くてすむので生産性に優れ、且つ剛性などの機械的強度、耐熱性に優れたものとなる。
【００６７】
本発明によって得られる発泡成形体は生分解性であり、弁当箱、カップ麺容器、果物容器、野菜容器等の食品包装容器、精密機器、電気製品の緩衝包装容器等として好ましく使用される。
【実施例】
【００６８】
以下、本発明を製造例により説明する。
【００６９】
製造例で使用するポリ乳酸系樹脂Ａ、Ｂは以下の通りのものである。
ポリ乳酸系樹脂Ａ、Ｂは、内径４７ｍｍの二軸押出機を用いて、次のように製造した。
三井化学株式会社製結晶性ポリ乳酸樹脂Ｈ−１００（密度：１２６０ｋｇ／ｍ３、吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：ｒｏｗ）：４９Ｊ／ｇ）１００重量部と、表１に示す量の過酸化物（ＤＣＰ：ジクミルパーオキサイド）を二軸押出機に供給し、該樹脂が十分溶融する温度以上に加熱して溶融混練した後、樹脂温度を２１５℃に調整してから、ストランド状に押出し、該ストランド状の押出物を約２５℃の水中に浸漬させることにより冷却した後、ペレット状に切断することによりポリ乳酸系樹脂Ａ、Ｂを得た。ポリ乳酸系樹脂Ａ、Ｂの物性を表１に示す。
【００７０】
【表１】
2005145058.tif 000003
【００７１】
ポリ乳酸樹脂Ｃとして結晶性ポリ乳酸樹脂Ｈ−１００を、ポリ乳酸樹脂Ｄとして非晶性ポリ乳酸Ｈ−２８０（三井化学株式会社製）を使用した。ポリ乳酸樹脂Ｃ、Ｄの物性を表２に示す。
【００７２】
【表２】
2005145058.tif 000004
【００７３】
製造例１
内径９０ｍｍの第一押出機と内径１２０ｍｍの第二押出機が接続されたタンデム形式の押出機を用いて、次のように発泡シートを製造した。
前記ポリ乳酸系樹脂Ａと、表３に示す種類、量の気泡調整剤とを第一押出機に供給し、加熱溶融混練した後、表３に示す種類、量の発泡剤を第一押出機内に圧入して混練することにより溶融混練物を得た。次いで第一押出機と接続された第二押出機内で上記溶融混練物を冷却し、樹脂温度を１７１℃に調整してから、直径１１０ｍｍ、スリット間隔０．５ｍｍの円筒状細隙を有する環状ダイから押出して円筒状に発泡させた。次いでこの円筒状発泡体を冷却しながら引き取り、押出方向に切り開いて発泡シートを得た。尚、具体的な円筒状発泡体の冷却条件としては、押出し直後の筒状発泡体の内部に０．４ｍ３／分（２３℃、１ａｔｍ）の条件で空気を吹き付けると共に外部に０．９ｍ３／分（２３℃、１ａｔｍ）の条件で空気を吹き付けることと、５℃に調整された直径３３３ｍｍの円柱状冷却装置の側面に沿わせて筒状発泡体を引き取ること、これらにより円筒状発泡体を冷却した。
【００７４】
株式会社浅野研究所製ＦＫＳ型テスト用圧空真空成形機を使用し、四辺をクランプした上記発泡シートの両面をヒーターにより表面温度７０℃に加熱した後、金型にて開口部直径１６５ｍｍ、底部直径１１０ｍｍ、深さ５０ｍｍの円形収納部を有する円錐台形型容器（展開倍率ｙ：１．６０）を成形した。その後、１１０℃に設定した金型内で該容器を１５秒保持して熱処理を行なった。
【００７５】
製造例２
表３に示す種類、量の発泡剤、気泡調整剤を用いたこと、押出し直後の筒状発泡体の外部に１．２ｍ３／分（２３℃、１ａｔｍ）の条件で空気を吹き付けたこと以外は、製造例１と同様に発泡シートを得た。
金型にて開口部直径１３０ｍｍ、底部直径１００ｍｍ、深さ７０ｍｍの円形収納部を有する円錐台形型容器（展開倍率ｙ：２．５４）を成形したこと、その後、１１０℃に設定した金型内で該容器を３０秒保持して熱処理を行なったこと以外は、製造例１と同様に成形体を得た。
【００７６】
製造例３
樹脂Ａの代わりに樹脂Ｂを用いたこと、表３に示す種類、量の発泡剤、気泡調整剤を用いたこと、樹脂温度を１６９℃に調整してから、直径９０ｍｍ、スリット間隔０．５ｍｍの円筒状細隙を有する環状ダイから押出したこと以外は、製造例１と同様に発泡シートを得た。
金型にて開口部直径１３０ｍｍ、底部直径９０ｍｍ、深さ１０５ｍｍの円形収納部を有する円錐台形型容器（展開倍率ｙ：３．２６）を成形したこと、その後、１１０℃に設定した金型内で該容器を３０秒保持して熱処理を行なったこと以外は、製造例１と同様に成形体を得た。
【００７７】
製造例４
表３に示す種類、量の発泡剤、気泡調整剤を用いたこと、樹脂温度を１７４℃に調整してから、直径１３５ｍｍ、スリット間隔０．５ｍｍの円筒状細隙を有する環状ダイから押出したこと、押出し直後の筒状発泡体の外部に０．６ｍ３／分（２３℃、１ａｔｍ）の条件で空気を吹き付けたこと以外は、製造例１と同様に発泡シートを得た。
金型にて開口部直径１８０ｍｍ、底部直径１３０ｍｍ、深さ２５ｍｍの円形収納部を有する円錐台形型容器（展開倍率ｙ：１．２０）を成形したこと以外は、製造例１と同様に成形体を得た。
【００７８】
製造例５
樹脂Ａの代わりに樹脂Ｃを用い、樹脂Ｃと該樹脂Ｃ１００重量部に対して０．４重量部の割合のＤＣＰを共に第一押出機に供給したこと、表３に示す種類、量の発泡剤、気泡調整剤を用いたこと、樹脂温度を１７５℃に調整してから、直径１３５ｍｍ、スリット間隔０．５ｍｍの円筒状細隙を有する環状ダイから押出したこと以外は、製造例１と同様に発泡シートを得た。
金型にて開口部直径１３０ｍｍ、底部直径１００ｍｍ、深さ７０ｍｍの円形収納部を有する円錐台形型容器（展開倍率ｙ：２．５４）を成形したこと、その後、１１０℃に設定した金型内で該容器を６０秒保持して熱処理を行なったこと以外は、製造例１と同様に成形体を得た。
【００７９】
製造例６
表３に示す種類、量の発泡剤、気泡調整剤を用いたこと、押出し直後の筒状発泡体の外部に０．６ｍ３／分（２３℃、１ａｔｍ）の条件で空気を吹き付けたこと以外は、製造例１と同様に発泡シートを得た。
製造例１と同様に成形体を得た。
【００８０】
製造例７
金型にて開口部直径１３０ｍｍ、底部直径９０ｍｍ、深さ１０５ｍｍの円形収納部を有する円錐台形型容器（展開倍率ｙ：３．２６）を成形しようとした以外は、製造例１にて得られた発泡シートを用いて製造例１と同様に成形評価を行なった。
【００８１】
製造例８
製造例２にて得られた発泡シートを用いたこと、金型にて開口部直径１３０ｍｍ、底部直径９０ｍｍ、深さ１０５ｍｍの円形収納部を有する円錐台形型容器（展開倍率ｙ：３．２６）を成形しようとしたこと以外は、製造例１と成形評価を行なった。
【００８２】
製造例９
製造例４にて得られた発泡シートを用いたこと、金型にて開口部直径１２５ｍｍ、底部直径１１０ｍｍ、深さ５０ｍｍの円形収納部を有する円錐台形型容器（展開倍率ｙ：２．３０）を成形しようとしたこと以外は、製造例１と同様に成形評価を行なった。
【００８３】
製造例１０
樹脂Ａの代わりに樹脂Ａ２５重量部と樹脂Ｄ７５重量部の混合物を用いたこと、表３に示す種類、量の発泡剤、気泡調整剤を用いたこと以外は、製造例１と同様に発泡シートを得た。
金型にて開口部直径１３０ｍｍ、底部直径９０ｍｍ、深さ１０５ｍｍの円形収納部を有する円錐台形型容器（展開倍率ｙ：３．２６）を成形したこと以外は、製造例１と同様に成形体を得た。
【００８４】
製造例１〜６で用いた発泡シートの見掛け密度、厚み、独立気泡率、気泡形状（Ｚ、Ｚ／Ｘ、Ｚ／Ｙ）、加熱速度２℃／分で熱流束示差走査熱量測定を行なった場合の発熱量（ΔＨｅｘｏ：２℃／分）、吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）、吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）と吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）の差（ΔＨｘ：２℃／分）、冷却速度１０℃／分で熱流束示差走査熱量測定を行なった場合の発熱量（ΔＨｅｘｏ：１０℃／分）、展開倍率ｙ、成形性、外観、耐熱性向上性の評価を表３に、製造例７〜１０で用いた発泡シートについての測定結果、評価結果を表４に示す。
尚、ポリ乳酸系樹脂、ポリ乳酸系樹脂発泡シートの吸熱量、発熱量の測定は、測定装置として株式会社島津製作所製商品名「ＤＳＣ−５０」を用いて解析ソフトは「島津熱分析ワークステーションＴＡ−６０ＷＳ用部分面積解析プログラムｖｅｒｓｉｏｎ１．５２」を用いた。
【００８５】
【表３】
2005145058.tif 000005
表３中、ｎブタンはノルマルブタン、ｉブタンはイソブタンを表す。また、表中、重量部は基材樹脂１００重量部に対する値である。
【００８６】
【表４】
2005145058.tif 000006
表４中、ｎブタンはノルマルブタン、ｉブタンはイソブタンを表す。また、表中、重量部は基材樹脂１００重量部に対する値である。
【００８７】
表３、表４中の発泡シート成形性、外観、耐熱性向上性の評価は次のように行った。
成形性の評価
成形性、及び得られた発泡成形体について以下の基準で評価した。
◎・・・発泡成形体の厚みが均一であり、成形体内側壁面または外側壁面に亀裂が発生していない。
○・・・発泡成形体の厚みむらが多少あるが、成形体内側壁面または外側壁面に亀裂が発生していない。
×・・・発泡成形体内側壁面または外側壁面に亀裂が発生している。
【００８８】
外観の評価
発泡シートの外観を目視により、以下の評価を行った。
○・・・発泡シートの表面光沢が均一である。
×・・・発泡シート表面の部分部分において、気泡が目立つ。
【００８９】
耐熱性向上性の評価
製造例の各々で得られた発泡シートの発熱量（ΔＨｅｘｏ：１０℃／分）、吸熱量（ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分）、及び吸熱量と発熱量の差（ΔＨｘ：２℃／分）に基づき以下の評価を行った。
◎・・・ΔＨｅｘｏ：１０℃／分が２０Ｊ／ｇ以上、ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分２０Ｊ／ｇ以上であり、かつΔＨｘ：２℃／分が２０Ｊ／ｇ以上である。
○・・・ΔＨｅｘｏ：１０℃／分が２０Ｊ／ｇ以上、ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分２０Ｊ／ｇ以上であり、かつΔＨｘ：２℃／分が２０Ｊ／ｇ未満である。
△・・・ΔＨｅｘｏ：１０℃／分が２０Ｊ／ｇ未満、ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分２０Ｊ／ｇ以上であり、かつΔＨｘ：２℃／分が２０Ｊ／ｇ未満である。
×・・・ΔＨｅｘｏ：１０℃／分が２０Ｊ／ｇ未満、ΔＨｅｎｄｏ：２℃／分２０Ｊ／ｇ未満であり、かつΔＨｘ：２℃／分が２０Ｊ／ｇ未満である。
【００９０】
耐熱性の評価
製造例の各々で得られた発泡成形体を７０℃のオーブン中および９０℃のオーブン中で５分間加熱し加熱前後の変形を調べた。
◎・・・９０℃において変形が無い。
○・・・７０℃において変形が無い。
×・・・７０℃において激しく変形する。
【図面の簡単な説明】
【００９１】
【図１】熱流束示差走査熱量測定により求められるポリ乳酸樹脂のΔＨｅｎｄｏ：ｒｏｗを示すＤＳＣ曲線の説明図である。
【図２】熱流束示差走査熱量測定により求められるポリ乳酸樹脂のΔＨｅｎｄｏ：ｒｏｗを示すＤＳＣ曲線の他の説明図である。
【図３】基材樹脂または発泡シートのメルトテンションの測定方法を説明するためのグラフである。
【図４】熱流束示差走査熱量測定により求められる発泡シートのΔＨｅｘｏ：２℃／分及びΔＨｅｎｄｏ：２℃／分を示すＤＳＣ曲線の説明図である。
【図５】熱流束示差走査熱量測定により求められる発泡シートのΔＨｅｘｏ：２℃／分及びΔＨｅｎｄｏ：２℃／分を示すＤＳＣ曲線の他の説明図である。
【図６】熱流束示差走査熱量測定により求められる発泡シートのΔＨｅｘｏ：２℃／分及びΔＨｅｎｄｏ：２℃／分を示すＤＳＣ曲線の更に他の説明図である。
【図７】発泡シートの気泡径の測定方法を説明するための発泡シート縦断面図である。
【図１】
2005145058.tif 000007
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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