(57)【要約】【課題】  ゴルフクラブに応じて最適なバックスピン量を実現することができるゴルフボールを提供する。【解決手段】  コア２と、コア２を被覆するカバー３と、カバー３上に形成された金属被膜４とを含むゴルフボール１であって、ゴルフボール１の表面の静止摩擦係数が０．４以上である。ここで、ゴルフボール１の表面の静止摩擦係数が０．４以上０．８以下であることが好ましい。また、金属被膜４の厚みが１μｍ以上１０００μｍ以下であることが好ましい。さらに、金属被膜４がアルミニウムからなることが好ましい。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
コアと、前記コアを被覆するカバーと、前記カバー上に形成された金属被膜と、を含むゴルフボールであって、前記ゴルフボール表面の静止摩擦係数が０．４以上であることを特徴とする、ゴルフボール。
【請求項２】
前記静止摩擦係数が０．４以上０．８以下であることを特徴とする、請求項１に記載のゴルフボール。
【請求項３】
前記金属被膜の厚みが１μｍ以上１０００μｍ以下であることを特徴とする、請求項１または２に記載のゴルフボール。
【請求項４】
前記金属被膜がアルミニウムからなることを特徴とする、請求項１から３のいずれかに記載のゴルフボール。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はゴルフボールに関し、特にゴルフクラブに応じて最適なバックスピン量を実現することができるゴルフボールに関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、ロフト角が小さなドライバや低番手のロングアイアンクラブでの打撃においては打球の飛距離を可能な限り増大させ、サンドウェッジや高番手のショートアイアンクラブでの打撃においては打球の落下後に転がる距離（以下、「ラン」ということもある。）を可能な限り減少させることが理想的である。
【０００３】
このため、ロフト角が小さなドライバや低番手のロングアイアンクラブでの打撃においては、打球のバックスピン量をある程度抑え、サンドウェッジや高番手のショートアイアンクラブでの打撃においてはバックスピン量を増大させることが必要である。
【０００４】
このような打球のバックスピン量は、従来、インパクト時にゴルフボールが接触するゴルフクラブのフェース面の摩擦係数に大きく左右され、フェース面の摩擦係数が大きいほど打球のバックスピン量は増大するものと考えられている。
【０００５】
このように、打球のバックスピン量をコントロールするゴルフクラブの技術としては、以下のような技術がある。
【０００６】
たとえば、特許文献１には、ゴルフクラブのフェース面の摩擦係数を番手数の変化に伴って連続的に変化させることにより、打球のバックスピン量をコントロールする技術が開示されている。
【０００７】
また、特許文献２には、ゴルフクラブのフェース面を複数の窪み（パンチマーク）を形成し、番手数の変化に伴って、このパンチマークの形状、深さなどを変化させてバックスピン量を調節する技術が開示されている。
【０００８】
また、特許文献３には、ゴルフクラブのフェース面に溝を形成し、番手数の変化に伴って、この溝の幅、深さなどを変化させてバックスピン量を調節する技術が開示されている。
【０００９】
さらに、特許文献４には、ゴルフクラブの打球面と溝の勾配面とがなす角度を番手数が大きくなるにつれて減少させて打球のバックスピン量を調節する技術が開示されている。
【００１０】
これらの技術は、打球のバックスピン量を減少させたい場合にはゴルフクラブのフェース面の摩擦係数を小さくし、バックスピン量を増大させたい場合にはフェース面の摩擦係数を大きくすることによって打球のバックスピン量を調節するものである。
【００１１】
しかしながら、これらの技術においては、ショートアイアンなどの高番手のアイアンゴルフクラブでの打撃においては確かにバックスピン量は増大するが、ロフト角が４０°未満であるドライバや３番、５番および７番のアイアンクラブのフェース面の摩擦係数を小さくした場合には、予想に反して打球のバックスピン量が増大してしまうことがわかった（特許文献５の段落[０００５]参照）。
【００１２】
このように、打球のバックスピン量の調節は、ゴルフクラブ側からのアプローチでは十分でないため、ゴルフボール側からのアプローチも必要である。
【００１３】
ゴルフボール側からのアプローチとしては、たとえばゴルフボールのカバーを軟らかくかつ薄くする方法がある。この方法によれば、高番手のアイアンクラブでの打撃においては打球のバックスピン量を増大させるとともに、ドライバおよび低番手のアイアンクラブでの打撃においては打球の速度を落とさないようにすることができる。
【００１４】
しかしながら、この方法においても、ドライバや高番手のアイアンクラブにおける打球のバックスピン量を減少させることができず、バックスピン量の調節を十分に行なうことができなかった。
【特許文献１】特開昭６１−２７２０６７号公報
【特許文献２】特開平２−２２８９８０号公報
【特許文献３】特開平２−２２８９８１号公報
【特許文献４】特開平９−１９２２７４号公報
【特許文献５】特開２０００−２５４２５６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
本発明の目的は、ゴルフクラブに応じて最適なバックスピン量を実現することができるゴルフボールを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
本発明は、コアと、コアを被覆するカバーと、カバー上に形成された金属被膜と、を含むゴルフボールであって、ゴルフボール表面の静止摩擦係数が０．４以上であるゴルフボールである。
【００１７】
ここで、本発明のゴルフボールにおいては、静止摩擦係数が０．４以上０．８以下であることが好ましい。
【００１８】
また、本発明のゴルフボールにおいては、金属被膜の厚みが１μｍ以上１０００μｍ以下であることが好ましい。
【００１９】
さらに、本発明のゴルフボールにおいては、金属被膜がアルミニウムからなることが好ましい。
【発明の効果】
【００２０】
本発明においては、ゴルフクラブに応じて最適なバックスピン量を実現することができるゴルフボールを提供することができる。したがって、本発明においては、ロフト角が小さなドライバや低番手のアイアンクラブでの打撃においてはバックスピン量を減少させて打球の飛距離を増大させるとともに、サンドウェッジや高番手のアイアンクラブでの打撃においてはバックスピン量を増大させてランを減少させることが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
以下、本発明の実施の形態について説明する。なお、本願の図面において、同一の参照符号は同一部分または相当部分を表わすものとする。
【００２２】
（ゴルフボール）
図１に、本発明のゴルフボールの好ましい一例の模式的な断面図を示す。本発明のゴルフボール１は、コア２と、コア２を被覆するカバー３と、カバー３上に形成された金属被膜４とを含む。
【００２３】
なお、本発明のゴルフボールはこれに限られず、スリーピース以上の多層のゴルフボールであってもよく、糸巻コアを有する糸巻ゴルフボールであってもよい。したがって、コア２とカバー３との間には１層以上の中間層があってもよい。また、カバー３と金属被膜４との間にはポリウレタン系のペイント層があってもよいが、金属被膜４をカバー３に密着させる点においては、ポリウレタン系のペイント層はない方が好ましい。
【００２４】
ここで、本発明のゴルフボールの表面の静止摩擦係数は０．４以上である。ゴルフボールの表面の静止摩擦係数を０．４以上とすることにより、従来のゴルフボールと比べて、ロフト角が４０°未満であるドライバまたは３番、５番および７番アイアンクラブのフェース面の摩擦係数を小さくした場合でも打球のバックスピン量が少なくなり、また打出し角度も大きくなる。また、ショートアイアンなどの高番手のアイアンゴルフクラブにおいては、従来と同様にフェース面の摩擦係数を大きくするにつれて打球のバックスピン量が増大する。
【００２５】
また、本発明のゴルフボールの表面の静止摩擦係数は、０．４５以上であることが好ましく、０．５以上であることがより好ましい。ゴルフボールの表面の静止摩擦係数を０．４５以上、特に０．５以上とすることにより、打球のバックスピン量をゴルフクラブに対応した最適な量にコントロールすることができる傾向が大きくなる。
【００２６】
また、本発明のゴルフボールの表面の静止摩擦係数は、０．８以下であることが好ましく、０．７５以下であることがより好ましく、０．７以下であることがさらに好ましい。ゴルフボールの表面の静止摩擦係数が０．８よりも大きい場合には高番手のアイアンクラブでの打撃における打球にバックスピンがかかりにくくなる傾向にある。ゴルフボールの表面の静止摩擦係数が０．７５以下、０．７以下となるにつれてこの傾向が小さくなる。
【００２７】
また、本発明のゴルフボールの表面の静止摩擦係数は、０．４以上０．８以下であることが好ましく、０．５以上０．７以下であることがより好ましい。ゴルフボールの表面の静止摩擦係数が０．４以上０．８以下、特に０．５以上０．７以下である場合には打球のバックスピン量を上記のようにゴルフクラブに対応した最適な量にコントロールすることができる傾向が特に大きくなる。
【００２８】
図２の模式的側面図に、本発明において静止摩擦係数を測定するために用いられる測定装置の一例を示す。この測定装置は、圧縮器に取付けられた平面板５と、金属製のフェース板６と、ロードセル８を備えた台車７とを含む。
【００２９】
そして、ゴルフボール１をほぼ半分露出させた状態で台車７に固定し、フェース板６を平面板５に固定して、ゴルフボール１の表面とフェース板６の表面とを接触させる。次いで、平面板５に４００ｋｇｆの縦荷重を負荷した状態で、台車７を横方向に５０ｍｍ／分の速度で移動させ、そのときの横荷重をロードセル８によって測定する。
【００３０】
測定された横荷重は、図３に示すように、波線状を示し、その波線の最大高さである最大静止摩擦力を縦荷重（４００ｋｇｆ）で割った値を静止摩擦係数として算出する。
【００３１】
なお、ゴルフボール１とフェース板６との接触面積は、ほぼ３００ｍｍ2である。また、このような測定装置の具体例としては、たとえば島津製作所製のUNIVERSAL TESTING MACHINE RH-30などがある。
【００３２】
（コア）
本発明においては、コアとして糸巻きコア、単一層または複数層のコアが用いられ、糸巻きボールあるいはソリッドボールのいずれにも採用され得る。そして、コアの比重は通常１．０５〜１．２５の範囲が採用され、充填剤の配合量により適宜調整される。
【００３３】
コアはゴム組成物の架橋物で構成されるが、そのゴム組成物のゴム成分としては、シス−１，４−構造を有するハイシスポリブタジエンゴムを用いることが好適である。ただし、ハイシスポリブタジエンゴムの他にたとえば天然ゴム、スチレンブタジエンゴム、イソプレンゴム、クロロプレンゴム、ブチルゴム、エチレン−プロピレンゴム、エチレン−プロピレン−ジエンゴムまたはアクリルニトリルゴムなどをゴム成分中４０質量％以下で混合したものを用いることもできる。
【００３４】
ゴム組成物には架橋剤として、アクリル酸、メタクリル酸などのα，β−エチレン性不飽和カルボン酸と金属酸化物とをゴム組成物の調製中に反応させてα，β−エチレン性不飽和カルボン酸の金属塩にしたもの、アクリル酸亜鉛またはメタアクリル酸亜鉛などのα，β−エチレン性不飽和カルボン酸の金属塩、さらに多官能モノマー、Ｎ，Ｎ’−フェニルビスマレイミド、イオウなどを配合することができる。特に、架橋剤としては、α，β−エチレン性不飽和カルボン酸の金属塩が好適に用いられる。
【００３５】
架橋剤としてα，β−エチレン性不飽和カルボン酸の金属塩を用いる場合には、その配合量はゴム成分１００質量部に対して２０〜４０質量部であることが好ましい。また、α，β−エチレン性不飽和カルボン酸と金属酸化物とをゴム組成物の調製中に反応させてα，β−エチレン性不飽和カルボン酸の金属塩とする場合には、その配合量はゴム成分１００質量部に対してα，β−エチレン性不飽和カルボン酸を１５〜３０質量部、酸化亜鉛などの金属酸化物をα，β−エチレン性不飽和カルボン酸に対して１５〜３５質量％配合することが好ましい。
【００３６】
また、ゴム組成物には充填剤として、たとえば硫酸バリウム、炭酸カルシウム、クレーまたは酸化亜鉛などの無機粉末の１種または２種以上を配合することができる。充填剤の配合量はゴム成分１００質量部に対して５〜５０質量部であることが好ましい。また、作業性の改善や硬度調整などの目的で軟化剤や老化防止剤などを適宜配合してもよい。
【００３７】
また、ゴム組成物には架橋開始剤として、たとえばジクミルパーオキサイド、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）３，３，５−トリメチルシクロヘキサンなどの有機過酸化物を配合することができる。架橋開始剤の配合量はゴム成分１００質量部に対して０．１〜５質量部、特に０．３〜３質量部であることが好ましい。
【００３８】
また、ゴム組成物には有機硫黄化合物を配合することもできる。有機硫黄化合物としては、たとえば、テトラメチルチラウムジスルフィド、テトラブチルチラウムジスルフィド、ジペンタメチレンチラウムテトラスルフィドなどのチラウム類、モルフォリンジスルフィド、アルキルフェノールジスルフィド、ジフェニルモノスルフィド、ジフェニルジスルフィド、ジフェニルポリスルフィド、ジペンタクロロジフェニルジスルフィド、モルフォリンジスルフィド、ジキシリルジスルフィドなどのスルフィド類、ペンタクロロチオフェノール、４−ｔ−ブチルチオフェノール、２−ベンズアミドチオフェノールなどのチオフェノール類、チオ安息香酸などのチオカルボン酸類またはジチオ酸塩類などを用いることができる。有機硫黄化合物の配合量は、ゴム成分１００質量部に対して０．１〜５質量部であることが好ましく、０．２〜３質量部であることがより好ましく、０．２〜２質量部であることがさらに好ましい。
【００３９】
そして、コアは、上記ゴム成分に上記架橋剤などの添加剤を加えてロール、ニーダまたはバンバリなどを用いてミキシングした後、金型に注入して、好ましくは１３０〜１７５℃で５〜４０分間加硫することによって製造される。ここで、加硫は２回以上行なうこともできる。
【００４０】
（カバー）
本発明において、カバーの基材樹脂としては、アイオノマー樹脂、たとえばα−オレフィンと炭素数３〜８のα，β−不飽和カルボン酸との共重合体であってそのカルボキシル基の少なくとも一部を金属イオンで中和して得られる二元共重合体などを用いることができる。また、α−オレフィンと炭素数３〜８のα，β−不飽和カルボン酸と炭素数２〜２２のα，β−不飽和カルボン酸エステルとの三元共重合体で、そのカルボキシル基の少なくとも一部を金属イオンで中和して得られるアイオノマー樹脂などを用いることもできる。
【００４１】
上記α−オレフィンとしては、たとえばエチレン、プロピレン、１−ブテンまたは１−ペンテンなどを用いることができ、特にエチレンを用いることが好ましい。炭素数３〜８のα，β−不飽和カルボン酸としては、たとえばアクリル酸、メタクリル酸、フマル酸、マレイン酸またはクロトン酸などを用いることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸を用いることが好ましい。またα，β−不飽和カルボン酸エステルとしては、たとえばアクリル酸、メタクリル酸、フマル酸、マレイン酸などのメチルエステル、エチルエステル、プロピルエステル、ｎ−ブチルエステルまたはイソブチルエステルなどを用いることができ、特にアクリル酸エステルまたはメタクリル酸エステルを用いることが好ましい。
【００４２】
上記α−オレフィンとα，β−不飽和カルボン酸との二元共重合体またはα−オレフィンとα，β−不飽和カルボン酸とα，β−不飽和カルボン酸エステルとの三元共重合体中のカルボキシル基の少なくとも一部を中和する金属イオンとしては、たとえば、ナトリウムイオン、リチウムイオン、亜鉛イオン、マグネシウムイオンまたはカリウムイオンなどを用いることができる。
【００４３】
上記アイオノマー樹脂の具体例を商品名で例示すると、三井デュポンケミカル社から市販されているハイミラン１５５５（Ｎａ）、ハイミラン１５５７（Ｚｎ）、ハイミラン１６０５（Ｎａ）、ハイミラン１７０６（Ｚｎ）、ハイミラン１７０７（Ｎａ）、ハイミランＡＭ７３１８（Ｎａ）、ハイミランＡＭ７３１５（Ｚｎ）、ハイミランＡＭ７３１７（Ｚｎ）、ハイミランＡＭ７３１１（Ｍｇ）、ハイミランＭＫ７３２０（Ｋ）、ハイミラン１８５６（Ｎａ）、ハイミラン１８５５（Ｚｎ）またはハイミランＡＭ７３１６（Ｚｎ）などがある。
【００４４】
さらにデュポン社から市販されているアイオノマー樹脂としては、サーリン８９４５（Ｎａ）、サーリン８９４０（Ｎａ）、サーリン９９１０（Ｚｎ）、サーリン９９４５（Ｚｎ）、サーリン７９３０（Ｌｉ）、サーリン７９４０（Ｌｉ）、サーリンＡＤ８２６５（Ｎａ）またはサーリンＡＤ８２６９（Ｎａ）などがある。
【００４５】
また、エクソン化学社から市販されているアイオノマー樹脂としては、アイオテック７０１０（Ｚｎ）またはアイオテック８０００（Ｎａ）などがある。なお、上記アイオノマー樹脂の商品名で括弧内に記載したＮａ、Ｚｎ、Ｋ、Ｌｉ、Ｍｇは、これらの中和金属イオンの金属種を示している。また、本発明において、カバーの基材樹脂に用いられるアイオノマー樹脂は、上記例示のものを２種以上混合してもよいし、上記例示の１価の金属イオンで中和したアイオノマー樹脂と２価の金属イオンで中和したアイオノマー樹脂を２種以上混合して用いてもよい。
【００４６】
また、本発明に用いられるカバーの基材樹脂としては、上記アイオノマー樹脂に熱可塑性エラストマーを１種以上混合して用いることもできる。
【００４７】
具体的な熱可塑性エラストマーとしては、たとえばスチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体（ＳＢＳ構造）、そのブタジエンの二重結合部分を水素添加したスチレン−エチレン−ブチレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ構造）、エチレン−イソブチレン−スチレンブロック共重合体（ＳＩＳ構造）、そのイソプレン二重結合部分を水素添加したスチレン−エチレン−プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ構造）またはそれらを変性したものなどを用いることができる。
【００４８】
本発明において、カバーの基材樹脂には必要に応じて、着色剤、老化防止剤、可塑剤、分散剤または紫外線吸収剤などの添加剤を適宜配合することができる。
【００４９】
コアをカバーで被覆するには、まず上記カバーの基材樹脂と、必要に応じて顔料、分散剤、老化防止剤、紫外線吸収剤または光安定剤などの添加剤を混合し、二軸押出機、バンバリミキサまたはニーダなどを用いて１５０〜２５０℃で０．５〜１５分間加熱しながら混合してカバー組成物を作製する。
【００５０】
コアをカバーで被覆する方法は特に限定されるものではなく、従来公知の方法で被覆することができる。たとえば、カバー組成物を半球殻状のハーフシェルに成形しておき、一対のハーフシェルの内部にコアを包み込んで球状とした後に、１３０〜１７０℃で１〜１５分間加熱成形する方法、またはコアの表面上に直接カバー組成物を射出成形する方法などを採用することができる。
【００５１】
（金属被膜）
カバー上には金属被膜が形成される。従来から用いられているゴルフボールのカバー上にはポリウレタン系のペイント層が形成されているが、ゴルフクラブのフェース面との静止摩擦係数はカバーの既存の基材樹脂を変更しても大きくは変わらない。そこで、ゴルフボール表面の静止摩擦係数を０．４以上とするためにカバー上に金属被膜を形成するのである。
【００５２】
ここで、金属被膜はアルミニウムからなることが好ましく、たとえば、真空蒸着法、ＣＶＤ法、スパッタリング法またはイオンプレーティング法などを用いてカバー上に形成することができる。
【００５３】
この金属被膜の厚みは、１μｍ以上であることが好ましく、５μｍ以上であることがより好ましく、８μｍ以上であることがさらに好ましい。金属被膜の厚みが１μｍ未満である場合にはカバー上から金属被膜が剥がれやすく、また、ゴルフクラブに応じて最適のバックスピン量が得られにくくなる傾向にある。金属被膜の厚みが５μｍ以上、８μｍ以上となるにつれてこのような傾向が小さくなる。
【００５４】
また、金属被膜の厚みは、１０００μｍ以下であることが好ましく、８００μｍ以下であることがより好ましく、５００μｍ以下であることがさらに好ましい。金属被膜の厚みが１０００μｍよりも厚い場合にはゴルフボールが変形しにくくなり、逆にドライバや低番手のアイアンクラブにおける打球のバックスピン量が増加する傾向にある。金属被膜の厚みが８００μｍ以下、５００μｍ以下となるにつれてこのような傾向が小さくなる。
【００５５】
また、金属被膜の厚みが５μｍ以上８００μｍ以下である場合、特に８μｍ以上５００μｍ以下である場合には、ゴルフクラブに応じて最適のバックスピン量が得られる傾向がさらに大きくなる。
【実施例】
【００５６】
以下、本発明の実施例について説明する。ただし、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００５７】
ｉ）  コアの作製
表１に示すコア配合のゴム組成物を混練してプラグを作製し、これを金型にセットして１回目の加硫（１４０℃で２８分間）を行なった後、２回目の加硫（１６５℃で８０分間）を行なって直径３９．９ｍｍのコアを作製した。
【００５８】
ｉｉ）  カバーの作製
表１に示すカバー配合の基材樹脂をシリンダ温度１８０℃の二軸押出機で押し出した。なお、基材樹脂は二軸押出機のダイの位置で１９０〜２０５℃に加熱された。また、押出条件は以下のとおりである。
【００５９】
スクリュー径：４５ｍｍ
スクリュー回転数：２００ｒｐｍ
スクリューＬ／Ｄ：３５
この基材樹脂を用いて半球殻状のハーフシェルを射出成形し、これを２枚用いて上記のコアを包み、金型内で１５０℃でプレス熱圧縮成形して、直径４２．７ｍｍのフィニッシュボールを作製した。
【００６０】
ｉｉｉ）  金属被膜の形成
実施例１〜３においては、上記のようにして得られたフィニッシュボールを真空蒸着装置にセットし、カバーの表面にアルミニウムを表１に示す厚みで蒸着して金属被膜を形成し、ゴルフボールを完成させた。
【００６１】
なお、比較例１においては、従来のとおり、カバーの表面にポリウレタン系のペイント層を形成してゴルフボールを完成させた。
【００６２】
ｉｖ）  静止摩擦係数の測定
上記のようにして得られた実施例１〜３および比較例１のゴルフボールの表面の静止摩擦係数を島津製作所製のUNIVERSAL TESTING MACHINE RH-30を用いて測定した。
【００６３】
ここで、ゴルフボールの表面に接触するフェース板の材質はチタン合金であり、フェース板の表面粗さは十点平均粗さで１０μｍであった。なお、フェース板の表面の十点平均粗さはＪＩＳ  Ｂ０６０１の第５項の「十点平均粗さ（Ｒｚ）の定義及び表示」に従って測定されたものであり、ここでは表面形状解析装置ＳＡＳ−２０１０（東京精密社製）を使用して測定された。
【００６４】
ｖ）  評価
ツルーテンパー社製のスイングロボットにチタン製１番ウッドクラブ（Ｗ＃１；住友ゴム工業社製ＸＸＩＯ）をセットし、ヘッド速度４５ｍ／ｓで実施例１〜３および比較例１のゴルフボールをそれぞれ１２個ずつ打撃した。
【００６５】
そして、ゴルフボールの打撃地点から停止地点までの距離（ｙａｒｄｓ）を測定した。さらに、打撃したゴルフボールを連続写真撮影することによってバックスピン量（ｒｐｍ）を測定した。そして、飛距離とバックスピン量の平均値を算出した。その平均値を表１に示す。
【００６６】
また、上記と同様にして、ヘッド速度３８．５ｍ／ｓのチタン製５番アイアンクラブ（Ｉ＃５；住友ゴム工業社製ＸＸＩＯ）およびヘッド速度２１ｍ／ｓのサンドウェッジ（ＳＷ；住友ゴム工業社製ＸＸＩＯ）でゴルフボールを打撃した際の打球の飛距離およびバックスピン量をそれぞれ測定し、これらの平均値を算出した。その平均値を表１に示す。
【００６７】
【表１】
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【００６８】
（注１）ＪＳＲ社製のハイシスポリブタジエンゴム
（注２）三新化学工業社製の架橋剤
（注３）堺化学工業社製の硫酸バリウム
（注４）日本油脂社製のジクミルパーオキサイド
（注５）住友精化社製のジフェニルジスルフィド
（注６）三井デュポン社製のナトリウムイオン中和エチレン−メタクリル酸共重合体アイオノマー樹脂
（注７）三井デュポン社製の亜鉛イオン中和エチレン−メタクリル酸共重合体アイオノマー樹脂
表１に示すように、実施例１〜３においては、比較例１と比べて、Ｗ♯１およびＩ♯５での打球のバックスピン量が減少し飛距離も増大した。また、ＳＷでの打球のバックスピン量も増大した。
【００６９】
また、静止摩擦係数が０．７である実施例１においては、静止摩擦係数が０．５である実施例２と比べて、Ｗ♯１およびＩ♯５での打球のバックスピン量が減少するとともに飛距離も増大し、ＳＷでの打球のバックスピン量も増大した。
【００７０】
また、実施例１よりも金属被膜の厚みを増大させた実施例３においては、Ｗ♯１およびＩ♯５での打球のバックスピン量はさらに減少して飛距離も増大したが、ＳＷでの打球のバックスピン量は減少した。
【産業上の利用可能性】
【００７１】
本発明においてはゴルフクラブに応じて最適なバックスピン量を実現することができるので、本発明はゴルフボール分野に好適に利用される。
【図面の簡単な説明】
【００７２】
【図１】本発明のゴルフボールの好ましい一例の模式的な断面図である。
【図２】本発明において静止摩擦係数を測定するために用いられる測定装置の一例の模式的な側面図である。
【図３】本発明において測定される横荷重と時間との関係を示した図である。
【符号の説明】
【００７３】
１  ゴルフボール、２  コア、３  カバー、４  金属被膜、５  平面板、６  フェース板、７  台車、８  ロードセル。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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