(57)【要約】【課題】  ドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくする。【解決手段】  ドレンポンプ１０８は、ポンプケーシング８１と、羽根車１８２とを備えている。ポンプケーシング１８１は、下端部にドレン水を吸い込むためのドレン吸込口８１ａと、側部にドレン水を吐出するためのドレン吐出口８１ｂとを有している。羽根車１８２は、ポンプケーシング８１内を鉛直方向に延びるように配置される軸部１９１と、軸部１９１の外周側に放射状に配置される複数の主羽根１９２と、主羽根１９２の下側に配置される補助羽根１９４と、主羽根１９２と補助羽根１９４との間に配置され中央に開口１９３ａを有する円板状の受皿部１９３とを有し、軸部１９１を中心として回転する。そして、受皿部１９３の下面の内周部とポンプケーシング８１との隙間は、受皿部１９３の下面の外周部とポンプケーシング８１との隙間よりも大きい。【選択図】      図８
2005249234.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
下端部にドレン水を吸い込むためのドレン吸込口（８１ａ）と、側部にドレン水を吐出するためのドレン吐出口（８１ｂ）とを有するケーシング（８１、６８１、７８１、１０８１）と、
前記ケーシング内を鉛直方向に延びるように配置される軸部（１９１）と、前記軸部の外周側に放射状に配置される複数の主羽根（１９２、２９２、３９２、４９２）と、前記主羽根の下側に配置される補助羽根（１９４）と、前記主羽根と前記補助羽根との間に配置され中央に開口（１９３ａ）を有する円板状の受皿部（１９３、５９３、６９３、９９３、１２９３）とを有し、前記軸部を中心として回転する羽根車（１８２〜６８２、９８２、１２８２）とを備え、
前記受皿部の下面の内周部と前記ケーシングとの隙間は、前記受皿部の下面の外周部と前記ケーシングとの隙間よりも大きい、
ドレンポンプ（１０８〜１００８、１２０８）。
【請求項２】
前記羽根車（１８２〜６８２、９８２）の中心から半径方向に前記羽根車の外半径の０．４倍の距離だけ離れた位置（Ｇ１）における前記受皿部（１９３、５９３、６９３、９９３）の下面と前記ケーシング（８１、６８１、７８１、１０８１）との隙間である第１隙間（Ｆ１）は、前記羽根車の中心から半径方向に前記羽根車の外半径の０．８倍の距離だけ離れた位置（Ｇ２）における前記受皿部の下面と前記ケーシングとの隙間である第２隙間（Ｆ２）よりも大きい、請求項１に記載のドレンポンプ（１０８〜１００８）。
【請求項３】
前記第２隙間（Ｆ２）に対する前記第１隙間（Ｆ１）の比は、３以下である、請求項２に記載のドレンポンプ（１０８〜１００８）。
【請求項４】
前記第２隙間（Ｆ２）に対する前記第１隙間（Ｆ１）の比は、１．５以上、２．５以下である、請求項３に記載のドレンポンプ（１０８〜１００８）。
【請求項５】
前記羽根車（１８２〜６８２、９８２）の外直径（Ｄ）に対する前記第２隙間（Ｆ２）の比は、０．０１以上、０．１以下である、請求項２〜４のいずれかに記載のドレンポンプ（１０８〜１００８）。
【請求項６】
下端部にドレン水を吸い込むためのドレン吸込口（８１ａ）と、側部にドレン水を吐出するためのドレン吐出口（８１ｂ）とを有するケーシング（８１）と、
前記ケーシング内を鉛直方向に延びるように配置される軸部（１９１）と、前記軸部の外周側に放射状に配置される複数の主羽根（１９２）と、前記主羽根の下側に配置される補助羽根（１９４）と、前記主羽根と前記補助羽根との間に配置され中央に開口（１９３ａ）を有する円板状の受皿部（１２９３）とを有し、前記軸部を中心として回転する羽根車（１２８２）とを備え、
前記羽根車の中心から半径方向に前記羽根車の外半径の０．８倍以上の範囲内における前記受皿部の下面と前記ケーシングとの隙間の最小値は、前記受皿部の下面の他の部分と前記ケーシングとの隙間よりも小さい、
ドレンポンプ（１２０８）。
【請求項７】
下端部にドレン水を吸い込むためのドレン吸込口（８１ａ）と、側部にドレン水を吐出するためのドレン吐出口（８１ｂ）とを有するケーシング（８１）と、
前記ケーシング内を鉛直方向に延びるように配置される軸部（１９１）と、前記軸部の外周側に放射状に配置される複数の主羽根（１９２）と、前記主羽根の下側に配置される補助羽根（１９４）と、前記主羽根と前記補助羽根との間に配置され中央に開口（１９３ａ）を有する円板状の受皿部（１９３、５９３、６９３、９９３、１２９３）とを有し、前記軸部を中心として回転する羽根車（１８２〜６８２、９８２、１２８２）とを備え、
前記羽根車の中心から半径方向に前記羽根車の外半径の０．８倍以上の範囲内における前記受皿部の下面と前記ケーシングとの隙間の最大値は、前記羽根車の中心から半径方向に前記羽根車の外半径の０．４倍以下の範囲内における前記受皿部の下面と前記ケーシングとの隙間の最小値よりも小さい、
ドレンポンプ（１０８〜１００８）。
【請求項８】
前記受皿部（１９３、５９３、６９３、１２９３）及び前記ケーシング（８１、６８１、７８１）の少なくとも一方には、段差（Ｓ）が設けられている、請求項１〜７のいずれかに記載のドレンポンプ（１０８〜８０８、１２０８）。
【請求項９】
熱交換器（６）と、
前記熱交換器で発生したドレン水を溜めるためのドレンパン（７）と、
前記ドレンパンに溜まったドレン水を排出する請求項１〜８のいずれかに記載のドレンポンプ（１０８〜１００８、１２０８）と、
を備えた空気調和装置（１）。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ドレンポンプ及びそれを備えた空気調和装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
空気調和装置においては、冷房運転時やドライ運転時に熱交換器において発生するドレン水を排出するためにドレンポンプが設けられることがある。このようなドレンポンプは、例えば、図１、図２及び図３に示される天井埋込型の空気調和装置１に内蔵されている。ここで、図１は、空気調和装置１の外観斜視図（天井は省略）である。図２は、空気調和装置１の概略側面断面図であって、図３のＡ−Ａ断面図である。図３は、空気調和装置１の概略平面断面図であって、図２のＢ−Ｂ断面図である。
【０００３】
空気調和装置１は、内部に各種構成機器を収納するケーシング２と、ケーシング２の下側に配置された化粧パネル３とを備えている。具体的には、空気調和装置１のケーシング２は、空調室の天井Ｕに形成された開口に挿入されて配置されている。そして、化粧パネル３は、天井Ｕの開口に嵌め込まれるように配置されている。ケーシング２の内部には、主に、化粧パネル３の吸入口３１を通じて空調室内の空気をケーシング２内に吸入して外周方向に吹き出す送風機４と、送風機４の外周を囲むように配置された熱交換器６とが配置されている。化粧パネル３には、空調室内の空気を吸入する吸入口３１と、ケーシング２内から空調室内に空気を吹き出す吹出口３２とが形成されている。
【０００４】
熱交換器６の下側には、熱交換器６において発生するドレン水を受けるためのドレンパン７が配置されている。ドレンパン７は、ケーシング２の下部に装着されている。ドレンパン７は、化粧パネル３の吸入口３１に連通するように形成された吸入孔７１と、化粧パネル３の吹出口３２に対応するように形成された吹出孔７２と、熱交換器６の下側に形成されドレン水を受けるドレン受け溝７３とを有している。また、ドレンパン７の吸入孔７１には、吸入口３１から吸入される空気を送風機４の羽根車４１へ案内するためのベルマウス５が配置されている。そして、ドレンパン７のドレン受け溝７３のうち熱交換器６が配置されていない部分（具体的には、吹出孔７２間）には、ドレン受け溝７３に溜まったドレン水をケーシング２外に排出するドレンポンプ８が配置されている。ドレンポンプ８は、ケーシング２外に配置された排出管（図示せず）を介して接続されている。
【０００５】
このようなドレンポンプ８は、図４に示されるように、主として、下端部にドレン吸込口８１ａと側部にドレン吐出口８１ｂとを有するポンプケーシング８１と、ポンプケーシング８１内に配置されておりポンプケーシング８１内を鉛直方向に延びる軸部９１を中心として回転する羽根車８２と、ポンプケーシング８１の上側に配置されており羽根車８２の軸部９１を回転駆動させるモータ８３とを備えている。モータ８３の側面には、空気調和装置１のケーシング２にドレンポンプ８を取り付けるためのモータ取付金具８９が装着されている。ここで、図４は、従来のドレンポンプ８の側面図（ポンプケーシング８１の断面を図示）である。また、羽根車８２の軸部９１の回転軸線をＰ−Ｐ（図５参照）とする。
【０００６】
ポンプケーシング８１は、主として、上部に開口を有しており羽根車８２の側方を囲むように配置されたケーシング本体８４と、ケーシング本体８４の上部の開口を覆うように配置されたケーシング蓋８５と、ケーシング本体８４とケーシング蓋８５との間をシールするためのシール部材８６とから構成されている。ケーシング本体８４は、円筒形状の本体部８４ａと、本体部８４ａの下端部から下方に向かうにつれて縮径するように延びる円筒形状のテーパ部８４ｅと、テーパ部８４ｅの下端部から鉛直下向きに延びており下端部にドレン吸込口８１ａを有する管状の吸い上げ部８４ｂと、本体部８４ａの側部に形成されたドレン吐出口８１ｂから側方に向かって延びる管状の吐出ノズル部８４ｃとを有している。本体部８４ａは、図６に示されるように、平面視において、回転軸線Ｐ−Ｐを中心とする円形の内周面を有している。そして、ドレン吐出口８１ｂは、本体部８４ａの側部から半径方向に向かって開口している。また、吐出ノズル部８４ｃは、図３に示されるように、その一部が空気調和装置１のケーシング２の側板を貫通している。ケーシング蓋８５は、主として、略中央に大気とポンプケーシング８１内と連通する貫通孔からなる空気導入部８５ａを有している。ここで、図６は、従来のドレンポンプ８の平面図（モータ８３及びケーシング蓋８５を省略して図示）である。
【０００７】
羽根車８２は、図５及び図６に示されるように、主として、モータ８３の駆動軸に連結された軸部９１と、本体部８４ａ内に配置された主羽根９２と、主羽根９２の下側に配置された補助羽根９４と、主羽根９２と補助羽根９４との間に配置されており中央に環状の貫通孔からなる開口部９３ａを有する円板状の受皿部９３とから構成されている。ここで、図５は、図４のポンプケーシング８１付近を示す拡大図である。
【０００８】
軸部９１は、空気導入部８５ａ内を貫通し、軸部９１の外周面とケーシング蓋８５の空気導入部８５ａの内周面との間に隙間が形成されるように配置されている。主羽根９２は、例えば、軸部９１の外周面から放射状に延びる４つの第１羽根９５と、各第１羽根９５の円周方向間において受皿部９３の開口部９３ａの外周縁部近傍から放射状に延びる４つの第２羽根９６とから構成されている。受皿部９３は、ケーシング本体８４のテーパ部８４ｅの内面に沿うように配置された円板状の受皿本体９８と、受皿本体９８の中央に形成された環状の貫通孔からなる開口部９３ａとを有している。受皿本体９８には、その外周縁部から上方に向かって延びる環状の仕切部９３ｂが主羽根９２の外周縁部を結ぶように配置されている。補助羽根９４は、吸い上げ部８４ｂ内に配置されており、軸部９１の外周面から放射状に延びる４つの羽根である。
【０００９】
このような構成を有するドレンポンプ８では、モータ８３を駆動すると、羽根車８２が所定の方向に回転される。すると、吸い上げ部８４ｂの一部がドレンパン７のドレン受け溝７３に溜まったドレン水の水面よりも下まで水没されているため、ドレン受け溝７３に溜まったドレン水は、補助羽根９４によって、ドレン吸込口８１ａから吸い込まれ、吸い上げ部８４ｂ内を上昇して、本体部８４ａ及びテーパ部８４ｅまで到達する。そして、本体部８４ａ及びテーパ部８４ｅまで到達したドレン水は、羽根車８２の主羽根９２によって昇圧された後、吐出ノズル部８４ｃを介してドレン吐出口８１ｂから空気調和装置１のケーシング２に外に吐出される。具体的には、ドレン吐出口８１ｂから吐出されたドレン水は、ケーシング２外に配置されており吐出ノズル部８４ｃに接続された排出管を介して排出される。ここで、本体部８４ａ及びテーパ部８４ｅまで上昇した水面は、羽根車８２の受皿部９３により、ほぼ上下に分断され、ドレン水の流れが制限されるように一部せき止められ、主羽根９２に接するドレン水が吐出されることとなる。
【００１０】
しかも、ドレンポンプ８は、発停することなく、水位ｈ（図５参照）により、吐出流量が調節できるようになっている。すなわち、ドレンポンプ８は、水位ｈが低下すると吐出流量が減少し、水位ｈが上昇すると吐出流量が増加するようなる。そして、水位ｈがある水位まで上昇すると、最大の吐出流量に到達し、それ以上水位ｈが上昇しても、吐出流量が変化しなくなる。このため、熱交換器６におけるドレン水の発生量が変化する場合であっても、ドレン水の発生量と吐出流量とがバランスする水位で安定して運転が行われることになる。
【００１１】
ここで、ドレンポンプ８の本体部８４ａ及びテーパ部８４ｅ内では、水位ｈが低下するにつれて、羽根車８２の軸部９１と同心円状に空気層（図５及び図６の気液界面Ｘ参照）が拡大するため、主羽根９２の送水仕事をすることが可能な有効面積が小さくなり、ドレンポンプ８の吐出流量が減少する。逆に、水位ｈが上昇すると、空気層が縮小するため、主羽根９２の送水仕事をすることが可能な有効面積が大きくなり、ドレンポンプ８の吐出流量が増加する。このように、従来のドレンポンプ８は、水位ｈにより吐出流量を調節することができる構造になっている（例えば、特許文献１、２、３及び４参照。）。
【特許文献１】特開平１０−１１５２９４号公報
【特許文献２】特開２０００−８０９９６号公報
【特許文献３】特開２０００−２４０５８１号公報
【特許文献４】特開２００１−３４２９８４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
ところで、例えば、吐出ノズル部８４ｃに接続された排出管の設置条件（配管長さ、内径や高さ等）によっては、背圧が小さくなることがある。このような場合には、ドレンポンプ８の揚程が低くなるため、羽根車８２の軸部９１と同心円状に空気層が拡大することになる。
上記のようなドレンポンプ８は、一般に、羽根車が完全に水没した型式のポンプと異なり、羽根車８２が配置された部分に空気と水との気液界面が形成されるため、ポンプ効率が低く、運転音が大きい。特に、低揚程時には、空気と水との気液界面（図５及び図６の気液界面Ｙ参照）が周速度の高い外周部まで拡大するため、非常に大きな運転音が発生する。この運転音は、空気調和装置１の送風機４が低風量の場合や空調室内が静かな場合に特に問題になる。
【００１３】
本発明の課題は、ドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくすることにある。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
請求項１に記載のドレンポンプは、ケーシングと、羽根車とを備えている。ケーシングは、下端部にドレン水を吸い込むためのドレン吸込口と、側部にドレン水を吐出するためのドレン吐出口とを有している。羽根車は、ケーシング内を鉛直方向に延びるように配置される軸部と、軸部の外周側に放射状に配置される複数の主羽根と、主羽根の下側に配置される補助羽根と、主羽根と補助羽根との間に配置され中央に開口を有する円板状の受皿部とを有し、軸部を中心として回転する。そして、受皿部の下面の内周部とケーシングとの隙間は、受皿部の下面の外周部とケーシングとの隙間よりも大きい。
【００１５】
このドレンポンプでは、揚程に対する影響が小さい受皿部の内周部の下面とケーシングとの隙間を受皿部の下面の外周部とケーシングとの隙間よりも大きくしているため、揚程等のドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくすることができる。
請求項２に記載のドレンポンプは、請求項１において、羽根車の中心から半径方向に羽根車の外半径の０．４倍の距離だけ離れた位置における受皿部の下面とケーシングとの隙間である第１隙間は、羽根車の中心から半径方向に羽根車の外半径の０．８倍の距離だけ離れた位置における受皿部の下面とケーシングとの隙間である第２隙間よりも大きい。
【００１６】
このドレンポンプでは、羽根車の中心から半径方向に羽根車の外半径の０．４倍の距離だけ離れた位置における受皿部の下面とケーシングとの隙間である第１隙間を、羽根車の中心から半径方向に羽根車の外半径の０．８倍の距離だけ離れた位置における受皿部の下面とケーシングとの隙間である第２隙間よりも大きくしているため、揚程等のドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、運転音を小さくする効果を確実に得ることができる。
【００１７】
請求項３に記載のドレンポンプは、請求項２において、第２隙間に対する第１隙間の比は、３以下である。
このドレンポンプでは、第２隙間に対する第１隙間の比を３以下にしているため、揚程が低下するのを確実に抑えることができる。
請求項４に記載のドレンポンプは、請求項３において、第２隙間に対する第１隙間の比は、１．５以上、２．５以下である。
【００１８】
このドレンポンプでは、第２隙間に対する第１隙間の比の範囲を、１．５以上、２．５以下にしているため、揚程の低下を抑えつつ低揚程時の運転音を小さくする効果をさらに確実に得ることができる。
請求項５に記載のドレンポンプは、請求項２〜４のいずれかにおいて、羽根車の外直径に対する第２隙間の比は、０．０１以上、０．１以下である。
【００１９】
このドレンポンプでは、羽根車の外直径に対する第２隙間の比の範囲を、０．０１以上、０．１以下にしているため、揚程が低下するのを確実に抑えることができる。
請求項６に記載のドレンポンプは、ケーシングと、羽根車とを備えている。ケーシングは、下端部にドレン水を吸い込むためのドレン吸込口と、側部にドレン水を吐出するためのドレン吐出口とを有している。羽根車は、ケーシング内を鉛直方向に延びるように配置される軸部と、軸部の外周側に放射状に配置される複数の主羽根と、主羽根の下側に配置される補助羽根と、主羽根と補助羽根との間に配置され中央に開口を有する円板状の受皿部とを有し、軸部を中心として回転する。そして、羽根車の中心から半径方向に羽根車の外半径の０．８倍以上の範囲内における受皿部の下面とケーシングとの隙間の最小値は、受皿部の下面の他の部分とケーシングとの隙間よりも小さい。
【００２０】
このドレンポンプでは、羽根車の中心から半径方向に羽根車の外半径の０．８倍以上の範囲内における受皿部の下面とケーシングとの隙間の最小値を、受皿部の下面の他の部分とケーシングとの隙間よりも小さくしているため、揚程等のドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、運転音を小さくする効果を確実に得ることができる。
請求項７に記載のドレンポンプは、ケーシングと、羽根車とを備えている。ケーシングは、下端部にドレン水を吸い込むためのドレン吸込口と、側部にドレン水を吐出するためのドレン吐出口とを有している。羽根車は、ケーシング内を鉛直方向に延びるように配置される軸部と、軸部の外周側に放射状に配置される複数の主羽根と、主羽根の下側に配置される補助羽根と、主羽根と補助羽根との間に配置され中央に開口を有する円板状の受皿部とを有し、軸部を中心として回転する。そして、羽根車の中心から半径方向に羽根車の外半径の０．８倍以上の範囲内における受皿部の下面とケーシングとの隙間の最大値は、羽根車の中心から半径方向に羽根車の外半径の０．４倍以下の範囲内における受皿部の下面とケーシングとの隙間の最小値よりも小さい。
【００２１】
このドレンポンプでは、羽根車の中心から半径方向に羽根車の外半径の０．８倍以上の範囲内における受皿部の下面とケーシングとの隙間の最大値を、羽根車の中心から半径方向に羽根車の外半径の０．４倍以下の範囲内における受皿部の下面とケーシングとの隙間の最小値よりも小さくしているため、揚程等のドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、運転音を小さくする効果を確実に得ることができる。
【００２２】
請求項８に記載のドレンポンプは、請求項１〜７のいずれかにおいて、受皿部及びケーシングの少なくとも一方には、段差が設けられている。
このドレンポンプでは、受皿部及びケーシングの少なくとも一方に段差を設けることによって、受皿部の下面の内周部（例えば、羽根車の中心から半径方向に羽根車の外半径の０．４倍以下の範囲内の部分）とケーシングとの隙間を受皿部の下面の外周部（羽根車の中心から半径方向に羽根車の外半径の０．８倍以上の範囲内の部分）とケーシングとの隙間よりも大きくするようにしているため、低揚程、高水位時の運転音を小さくすることができる。ここで、受皿部及びケーシングの少なくとも一方としているのは、受皿部及びケーシングのいずれか一方のみに段差が設けられる場合と受皿部及びケーシングの両方に設けられる場合とがあるからである。
【００２３】
請求項９に記載の空気調和装置は、熱交換器と、熱交換器で発生したドレン水を溜めるためのドレンパンと、ドレンパンに溜まったドレン水を排出する請求項１〜８のいずれかに記載のドレンポンプとを備えている。
この空気調和装置では、低揚程時の運転音が小さいドレンポンプをドレンパンに溜まったドレン水の排出に使用されているため、空気調和装置全体の騒音を小さくすることができる。
【発明の効果】
【００２４】
以上の説明に述べたように、本発明によれば、以下の効果が得られる。
請求項１にかかる発明では、ドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくすることができる。
請求項２にかかる発明では、ドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくする効果を確実に得ることができる。
【００２５】
請求項３にかかる発明では、揚程が低下するのを確実に抑えることができる。
請求項４にかかる発明では、揚程が低下するのを抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくする効果をさらに確実に得ることができる。
請求項５にかかる発明では、揚程が低下するのを確実に抑えることができる。
請求項６にかかる発明では、ドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくすることができる。
【００２６】
請求項７にかかる発明では、ドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくすることができる。
請求項８にかかる発明では、低揚程、高水位時の運転音を小さくすることができる。
請求項９にかかる発明では、空気調和装置全体の騒音を小さくすることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２７】
以下、本発明にかかるドレンポンプ及びそれを備えた空気調和装置の実施形態について、図面に基づいて説明する。
（１）ドレンポンプの構成及び動作
図７及び図８に空気調和装置１（図１〜図３参照）等に使用される本発明の一実施形態にかかるドレンポンプ１０８を示す。ここで、図７は、本発明の一実施形態にかかるドレンポンプ１０８の平面図（モータ８３及びケーシング蓋８５を省略して図示）である。図８は、本発明の一実施形態にかかるドレンポンプ１０８のポンプケーシング１８１付近を示す拡大図（図７のＥ−Ｅ断面を図示）である。尚、ドレンポンプ１０８は、羽根車１８２を除いて、従来のドレンポンプ８と同じ構成であるため、説明を省略する。
【００２８】
羽根車１８２は、主として、モータ８３の駆動軸に連結された軸部１９１と、本体部８４ａ内に配置された主羽根１９２と、主羽根１９２の下側に配置された補助羽根１９４と、主羽根１９２と補助羽根１９４との間に配置されており中央に環状の貫通孔からなる開口部１９３ａを有する円板状の受皿部１９３とから構成されている。尚、羽根車１８２は、主羽根１９２及び受皿部１９３を除いて、従来のドレンポンプ８の羽根車８２と同じ構成であるため、説明を省略する。
【００２９】
主羽根１９２は、例えば、軸部１９１の外周面から放射状に延びる４枚の第１羽根１９５と、第１羽根１９５の円周方向間において受皿部１９３の開口部１９３ａの外周縁部近傍から放射状に延びる１２枚の第２羽根１９６とから構成されている。尚、主羽根１９２を構成する第１及び第２羽根１９５、１９６の枚数や配置は、上記の枚数や配置に限定されるものではなく、種々の枚数や配置を採用可能である。また、第１、第２及び第３羽根１９５、１９６の外周部は、羽根車１８２の回転方向（図７のＲ方向）に向かって曲がった形状を有している。この曲げ形状としては、種々の形状が採用可能であるが、本実施形態においては、羽根車１８２の外直径（図７の外直径Ｄ参照）に対して約０．０５倍〜０．２倍の曲率半径（図７の曲率半径ｒ参照）を有する円弧形状の円弧部１９５ａ、１９６ａが設けられている。また、主羽根１９２（具体的には、第１及び第２羽根１９５、１９６）には、円弧部１９５ａ、１９６ａに加えてさらに傾斜部１９５ｂ、１９６ｂが形成されている。本実施形態において、傾斜部１９５ｂ、１９６ｂは、第１及び第２羽根１９５、１９６の外周部の一部を切り欠くように形成されており、外周縁部に向かうにつれて羽根高さＨ（具体的には、開口部９３ａの上端部から第１及び第２羽根１９５、１９６の上端部までの高さとする）が低くなるように傾斜した形状を有している。しかも、傾斜部１９５ｂ、１９６ｂは、第１及び第２羽根１９５、１９６の外直径が仕切部１９３ｂの外直径Ｄよりも短くなるように切り欠かれている。このため、第１及び第２羽根１９５、１９６の外周縁部は、仕切部１９３ｂの内周側で、かつ、仕切部１９３ｂの上端部よりも下側の位置で受皿部１９３に当接するように配置されている。尚、傾斜部１９５ｂ、１９６ｂは、図８に示されるような直線的に傾斜した形状であってもよいし、曲面を描くように傾斜した形状であってもよい。
【００３０】
受皿部１９３は、主として、ケーシング本体１８４のテーパ部１８４ｅの内面に沿うように配置された円板状の受皿本体１９８からなり、受皿本体１９８の中央に形成された環状の貫通孔からなる開口部１９３ａを有している。受皿本体１９８には、その外周縁部から上方に向かって延びる環状の仕切部１９３ｂが第１及び第２羽根１９５、１９６の外周縁部を結ぶように配置されている。本実施形態において、仕切部１９３ｂの上端部は、第１及び第２羽根１９５、１９６の上端部とほぼ同じ高さ位置まで延びている。
【００３１】
受皿本体１９８は、開口部１９３ａの外周側に形成された第１部分１９８ａと、第１部分１９８ａの外周側に形成された第２部分１９８ｂとを有している。そして、第２部分１９８ｂの下面の内周縁部と第１部分１９８ａの下面の外周縁部との間には、段差Ｓが設けられている。ここで、段差Ｓは、羽根車１８２の中心から羽根車１８２の外半径（すなわち、外直径Ｄの０．５倍）の０．４倍だけ距離が離れた位置（図８の第１位置Ｇ１参照）と、羽根車１８２の中心から羽根車１８２の外半径の０．８倍だけ距離が離れた位置（図８の第２位置Ｇ２参照）との間の位置（図８の位置Ｔ参照）に設けられている。以下、本実施形態の第１部分１９８ａ及び第２部分１９８ｂについて説明する。
【００３２】
第１部分１９８ａは、羽根車１８２の平面視において、軸部１９１（すなわち、回転軸線Ｐ−Ｐ）を中心として、開口部１９３ａの外周縁部から羽根車１８２の外周部（より具体的には、第１及び第２羽根１９５、１９６の円弧部１９５ａ、１９６ａの内周端部付近）まで延びる環状部分である。また、第１部分１９８ａは、羽根車１８２の側面視において、上方に向かって傾斜しながら（本実施形態では、テーパ部８４ｅの内面とほぼ平行に）外周側に延びており、その下面とケーシング本体８４のテーパ部８４ｅの内面との間に第１隙間Ｆ１が空けられた状態で配置されている。すなわち、羽根車１８２の中心Ｐから半径方向に羽根車１８２の外半径の０．４倍以下の範囲を含む第１部分１９８ａの外周縁部までの範囲内における受皿部１９３の下面とテーパ部８４ｅとの隙間は、第１隙間Ｆ１で一定になっている。尚、羽根車１８２の中心Ｐから軸部１９１の外周面までの距離は、羽根車１８２の外半径の約０．１倍の長さである。
【００３３】
第２部分１９８ｂは、羽根車１８２の平面視において、軸部１９１（すなわち、回転軸線Ｐ−Ｐ）を中心として、第１部分１９８ａの外周縁部（すなわち、第１及び第２羽根１９５、１９６の円弧部１９５ａ、１９６ａの内周端部付近）から仕切部１９３ｂまで延びる環状部分である。また、第２部分１９８ｂは、羽根車１８２の側面視において、第１部分１９８ａと同様に、上方に向かって傾斜しながら（本実施形態では、テーパ部８４ｅの内面とほぼ平行に）外周側に延びており、その下面とケーシング本体８４のテーパ部８４ｅの内面との間に第２隙間Ｆ２が空けられた状態で配置されている。すなわち、羽根車１８２の中心Ｐから半径方向に羽根車１８２の外半径の０．８倍以上の範囲を含む第２部分１９８ｂの外周縁部（より具体的には、羽根車１８２の中心Ｐからの距離が羽根車１８２の外半径の１倍の距離だけ離れた位置）までの範囲内における受皿部１９３の下面とテーパ部８４ｅとの隙間は、第２隙間Ｆ２で一定になっている。ここで、第２部分１９８ｂの下面は、ケーシング本体８４のテーパ部８４ｅとの隙間が小さくなるように下方向に突出している。すなわち、第２部分１９８ｂの下面とテーパ部８４ｅの内面との隙間は、第１部分１９８ａの下面とテーパ部８４ｅの内面との隙間よりも距離が小さくなっている。そして、第１部分１９８ａの外周端部と第２部分１９８ｂの内周端部とは、第３部分１９８ｃを介して接続されている。本実施形態において、第１部分１９８ａの内周端部及び第２部分１９８ｂの外周端部がほぼ同じ半径方向位置（具体的には、図８の位置Ｔ）に配置されているため、第３部分１９８ｃは、鉛直方向に延びる筒状部分となっている。これにより、第１部分１９８ａと第２部分１９８ｂとの間には、第１隙間Ｆ１と第２隙間Ｆ２との差に相当する段差Ｓが設けられている。
【００３４】
このように、受皿部１９３の下面の内周部とケーシング本体８４のテーパ部８４ｅとの隙間は、受皿部１９３の下面の外周部とケーシング本体８４のテーパ部８４ｅとの隙間よりも大きくなっている。より詳細には、羽根車１８２の中心Ｐから半径方向に羽根車１８２の外半径の０．８倍以上の範囲内における受皿部１９３の下面とテーパ部８４ｅとの隙間の最大値（本実施形態では、第２隙間Ｆ２で一定である）が、羽根車１８２の中心Ｐから半径方向に羽根車１８２の外半径の０．４倍以下の範囲内における受皿部１９３の下面とテーパ部８４ｅとの隙間の最小値（本実施形態では、第１隙間Ｆ１で一定である）よりも小さくなっている。しかも、受皿部１９３の内周部の代表位置である第１位置Ｇ１における受皿部１９３の下面とテーパ部８４ｅとの隙間は第１隙間Ｆ１であり、受皿部１９３の外周部の代表位置である第２位置Ｇ２における受皿部１９３の下面とテーパ部８４ｅとの隙間は第１隙間Ｆ１よりも大きな第２隙間Ｆ２となっている。また、第２隙間Ｆ１に対する第１隙間Ｆ２の比は、３以下、好ましくは、第２隙間Ｆ１に対する第１隙間Ｆ２の比は、１．５以上、２．５以下に設定されている。さらに、羽根車１８２の外直径Ｄに対する第２隙間Ｆ１の比は、０．０１以上、０．１以下に設定されている。
【００３５】
尚、第１及び第２羽根１９５、１９６は、羽根車１８２の側面視において、第１部分１９８ａ及び第２部分１９８ｂの上面に沿うように形成されているため、下端部の形状が階段形状又は鋸歯形状になっている。
本実施形態のドレンポンプ１０８では、揚程等のドレンポンプ性能に対する影響が小さい受皿部１９３の内周部の下面とケーシング本体８４のテーパ部８４ｅとの隙間を受皿部１９３の下面の外周部とケーシング本体８４のテーパ部８４ｅとの隙間よりも大きくしている。より詳細には、羽根車１８２の回転中心Ｐから半径方向に羽根車１８２の外半径の０．８倍以上の範囲内における受皿部１９３の下面とテーパ部８４ｅとの隙間の最大値（本実施形態では、第２隙間Ｆ２で一定である）を、羽根車１８２の中心Ｐから半径方向に羽根車１８２の外半径の０．４倍以下の範囲内における受皿部１９３の下面とテーパ部８４ｅとの隙間の最小値（本実施形態では、第１隙間Ｆ１で一定である）よりも小さくしている。これにより、揚程等のドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくすることができる。
【００３６】
また、ドレンポンプ１０８では、羽根車１８２の回転中心Ｐから半径方向に羽根車１８２の外半径（すなわち、外直径Ｄの０．５倍）の０．４倍の距離だけ離れた第１位置Ｇ１における受皿部１９３（具体的には、第１部分１９８ａ）の下面とテーパ部８４ｅとの隙間である第１隙間Ｆ１を、羽根車１８２の回転中心Ｐから半径方向に羽根車１８２の外半径（すなわち、外直径Ｄの０．５倍）の０．８倍の距離だけ離れた第２位置Ｇ２における受皿部１９３（具体的には、第２部分１９８ｂ）の下面とテーパ部８４ｅとの隙間である第２隙間Ｆ２よりも大きくしているため、後述の実験例に示されるように、揚程等のドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくする効果を確実に得ることができる。
【００３７】
また、ドレンポンプ１０８では、第２隙間Ｆ２に対する第１隙間Ｆ１の比を３以下にしているため、揚程の低下を確実に抑えることができる。また、好ましくは、第２隙間Ｆ２に対する第１隙間Ｆ１の比の範囲を１．５以上、２．５以下に設定することによって、後述の実験例に示されるように、揚程の低下を確実に抑えるとともに、低揚程時の運転音を小さくする効果をさらに確実に得ることができる。
【００３８】
また、ドレンポンプ１０８では、羽根車１８２の外直径Ｄに対する第２隙間Ｆ２の比を０．０１以上、０．１以下に設定しているため、後述の実験例に示されるように、揚程の低下を確実に抑えることができる。
また、ドレンポンプ１０８では、受皿部１９３に段差Ｓを設けることによって、受皿部１９３の下面の内周部とテーパ部８４ｅとの隙間（具体的には、第１隙間Ｆ１）を受皿部１９３の下面の外周部とテーパ部８４ｅとの隙間（具体的には、第２隙間Ｆ２）よりも大きくするようにしているため、後述の実験例に示されるように、低揚程、高水位時の運転音を小さくすることができる。
【００３９】
また、ドレンポンプ１０８では、主羽根１９２の外周部に羽根車１８２の回転方向（図７のＲ方向）に向かって曲がった形状（具体的には、第１及び第２羽根１９５、１９６に設けられた円弧部１９５ａ、１９６ａ）を有しているため、羽根車１８２の回転により与えられた遠心力によって昇圧する作用に加えて、羽根車１８２により水に速度エネルギーを与えて加速し羽根車１８２の外周側に放出し、ポンプケーシング１８１の本体部８４ａの側部において速度エネルギーの一部を圧力エネルギーに変えることによって昇圧する作用を得ることができる。これにより、高揚程のポンプ特性を得ようとする際に、主羽根１９２の外径を大きくする方法や羽根車１８２の回転数を高くする方法を採用する必要がなくなるため、ドレンポンプを大型化することなく、高揚程化を図ることができる。
【００４０】
また、ドレンポンプ１０８では、主羽根１９２の外周部（第１及び第２羽根１９５、１９６）に傾斜部１９５ｂ、１９６ｂが形成されることによって、主羽根１９２の外周部における羽根高さＨが低くなっており、ポンプの運転中に形成される気液界面と主羽根１９２の外周部との衝突を緩和することができるため、主羽根１９２が空気層を掻き混ぜることによって発生する運転音を小さくする効果をさらに得ることができる。
【００４１】
以上のように、本実施形態のドレンポンプ１０８では、揚程等のドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくすることができるため、空気調和装置全体の騒音を小さくすることができる。
（２）変形例１
上記のドレンポンプ１０８においては、高揚程化を図るために主羽根１９２の外周部に羽根車１８２の回転方向（図７のＲ方向）に向かって曲がった形状（具体的には、第１及び第２羽根１９５、１９６の円弧部１９５ａ、１９６ａ）を設けているが、高揚程化を図る必要がない場合には、図９に示されるように、羽根車１８２に代えて、従来のドレンポンプ８と同様に、円弧部を有していない主羽根２９２（具体的には、第１及び第２羽根２９５、２９６）を有する羽根車２８２を採用したドレンポンプ２０８にしてもよい。
【００４２】
具体的には、図９に示されるドレンポンプ２０８は、本体部８４ａの側部から半径方向に向かって開口したドレン吐出口８１ｂを有するポンプケーシング８１と、円弧部を有しておらず傾斜部２９５ｂ、２９６ｂを有する主羽根２９２（具体的には、第１及び第２羽根２９５、２９６）と段差Ｓが設けられた受皿部１９３とから構成される羽根車２８２とを備えている。
【００４３】
このドレンポンプ２０８においても、揚程等のドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくすることができるとともに、低揚程、高水位時の運転音を小さくすることができる。
（３）変形例２
上記のドレンポンプ１０８においては、主羽根１９２に傾斜部１９５ｂ、１９６ｂを設けることによって、主羽根１９２が空気層を掻き混ぜることによって発生する運転音を小さくする効果を得るようにしているが、このような低騒音化を図る必要がない場合には、図１０に示されるように、羽根車１８２に代えて、傾斜部を有しない主羽根３９２（具体的には、第１及び第２羽根３９５、３９６）を有する羽根車３８２を採用したドレンポンプ３０８にしてもよい。
【００４４】
具体的には、図１０に示されるドレンポンプ３０８は、本体部８４ａの側部から半径方向に向かって開口したドレン吐出口８１ｂを有するポンプケーシング８１と、傾斜部を有しておらず円弧部２９５ａ、２９６ａを有する主羽根３９２（具体的には、第１及び第２羽根３９５、３９６）と段差Ｓが設けられた受皿部１９３とから構成される羽根車３８２とを備えている。
【００４５】
また、上記のドレンポンプ２０８においても、主羽根２９２に傾斜部２９５ｂ、２９６ｂを設けることによって、主羽根２９２が空気層を掻き混ぜることによって発生する運転音を小さくする効果を得るようにしているが、このような低騒音化を図る必要がない場合には、図１１に示されるように、羽根車２８２に代えて、傾斜部及び円弧部を有しない主羽根４９２（具体的には、第１及び第２羽根４９５、４９６）を有する羽根車４８２を採用したドレンポンプ４０８にしてもよい。
【００４６】
具体的には、図１１に示されるドレンポンプ４０８は、本体部８４ａの側部から半径方向に向かって開口したドレン吐出口８１ｂを有するポンプケーシング８１と、傾斜部及び円弧部を有しない主羽根４９２（具体的には、第１及び第２羽根４９５、４９６）と段差Ｓが設けられた受皿部１９３とから構成される羽根車４８２とを備えている。
これらのドレンポンプ３０８、４０８においても、揚程等のドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくすることができるとともに、低揚程、高水位時の運転音を小さくすることができる。
【００４７】
（４）変形例３
上記のドレンポンプ１０８、２０８、３０８、４０８においては、受皿部１９３の第１部分１９８ａの外周端部と第２部分１９８ｂの内周端部とがほぼ同じ半径方向位置（図８の位置Ｔ参照）に配置されているため、段差Ｓが急に設けられているが、受皿部の第１部分の外周端部と第２部分の内周端部との半径方向間に適当な間隔を空けるように配置し、その間を環状の第３部分を介して接続して、段差Ｓを緩やかに設けるようにしてもよい。
【００４８】
例えば、上記の構成をドレンポンプ１０８に適用した例を図１２及び図１３に示す。このドレンポンプ５０８は、本体部８４ａの側部から半径方向に向かって開口したドレン吐出口８１ｂを有するポンプケーシング８１と、傾斜部１９５ｂ、１９６ｂ及び円弧部１９５ａ、１９６ａを有する主羽根１９２（具体的には、第１及び第２羽根１９５、１９６）と段差Ｓが設けられた受皿部５９３とから構成される羽根車５８２とを備えている。ここで、受皿部５９３の第１部分５９８ａの外周端部の位置Ｔは、ドレンポンプ１０８における第１部分１９８ａの外周端部の位置Ｔ（図８参照）よりも内周側に配置されているため、第１部分５９８ａの外周端部と第２部分５９８ｂの内周端部とは半径方向間に間隔を空けて配置されている。そして、第１部分５９８ａの外周端部と第２部分５９８ｂの内周端部とは、環状の第３部分５９８ｃを介して接続されている。その結果、受皿部５９３の段差Ｓは、ドレンポンプ１０８の受皿部１９３の段差Ｓよりも緩やかに設けられている。
【００４９】
このような場合であっても、受皿部５９３の下面の内周部とケーシング本体８４のテーパ部８４ｅとの隙間は、受皿部５９３の下面の外周部とケーシング本体８４のテーパ部８４ｅとの隙間よりも大きくなっている。より詳細には、羽根車５８２の中心Ｐから半径方向に羽根車５８２の外半径の０．８倍以上の範囲内における受皿部５９３の下面とテーパ部８４ｅとの隙間の最大値（本変形例では、第２隙間Ｆ２で一定である）が、羽根車５８２の中心Ｐから半径方向に羽根車５８２の外半径の０．４倍以下の範囲内における受皿部５９３の下面とテーパ部８４ｅとの隙間の最小値（本変形例では、第１隙間Ｆ１で一定である）よりも小さくなっている。しかも、受皿部５９３の内周部の代表位置である第１位置Ｇ１における受皿部５９３の下面とテーパ部８４ｅとの隙間は第１隙間Ｆ１であり、受皿部５９３の外周部の代表位置である第２位置Ｇ２における受皿部５９３の下面とテーパ部８４ｅとの隙間は第１隙間Ｆ１よりも大きな第２隙間Ｆ２となっている。また、第２隙間Ｆ１に対する第１隙間Ｆ２の比は、３以下、好ましくは、第２隙間Ｆ１に対する第１隙間Ｆ２の比は、１．５以上、２．５以下に設定されている。さらに、羽根車５８２の外直径Ｄに対する第２隙間Ｆ１の比は、０．０１以上、０．１以下に設定されている。
【００５０】
このドレンポンプ５０８においても、揚程等のドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくすることができるとともに、低揚程、高水位時の運転音を小さくすることができる。
（５）変形例４
上記のドレンポンプ１０８、２０８、３０８、４０８においては、羽根車の受皿部１９３に段差Ｓを設けることによって、受皿部１９３の下面の内周部とテーパ部８４ｅとの隙間（具体的には、第１隙間Ｆ１）を受皿部１９３の下面の外周部とテーパ部８４ｅとの隙間（具体的には、第２隙間Ｆ２）よりも大きくするようにしているが、受皿部に段差Ｓを設けずに、ポンプケーシングのテーパ部に段差Ｓを設けることにより、受皿部の下面の内周部とテーパ部の内面との隙間（具体的には、第１隙間Ｆ１）を受皿部の下面の外周部とテーパ部の内面との隙間（具体的には、第２隙間Ｆ２）よりも大きくするようにしてもよい。
【００５１】
例えば、上記の構成をドレンポンプ１０８に適用した例を図１４及び図１５に示す。このドレンポンプ６０８は、本体部８４ａの側部から半径方向に向かって開口したドレン吐出口８１ｂと段差Ｓが設けられたテーパ部６８４ｅとを有するポンプケーシング６８１と、傾斜部１９５ｂ、１９６ｂ及び円弧部１９５ａ、１９６ａを有する主羽根１９２（具体的には、第１及び第２羽根１９５、１９６）と段差Ｓが設けられていない受皿部６９３とから構成される羽根車６８２とを備えている。
【００５２】
ここで、受皿部６９３の受皿本体６９８は、仕切部１９３ｂの下端部から下方に向かうにつれて段差なく縮径するように延びる環状部分である。
また、ケーシング本体６８４のテーパ部６８４ｅは、吸い上げ部８４ｂの上端部の外周側に形成された第１部分６８４ｆと、第１部分６８４ｆの外周側に形成された第２部分６８４ｇとを有している。そして、第２部分６８４ｇの内面の内周縁部と第１部分６８４ｆの内面の外周縁部との間には、段差Ｓが設けられている。ここで、段差Ｓは、羽根車６８２の中心から羽根車６８２の外半径（すなわち、外直径Ｄの０．５倍）の０．４倍だけ距離が離れた位置（図１５の第１位置Ｇ１参照）と、羽根車６８２の中心から羽根車６８２の外半径の０．８倍だけ距離が離れた位置（図１５の第２位置Ｇ２参照）との間の位置（図１５の位置Ｔ参照）に設けられている。以下、本実施形態の第１部分６８４ｆ及び第２部分６８４ｇについて説明する。
【００５３】
第１部分６８４ｆは、羽根車６８２の平面視において、軸部１９１（すなわち、回転軸線Ｐ−Ｐ）を中心として、吸い上げ部８４ｂの上端部からテーパ部６８４ｅの外周部まで延びる環状部分である。また、第１部分６８４ｆは、羽根車６８２の側面視において、上方に向かって傾斜しながら（本実施形態では、受皿本体６９８の下面とほぼ平行に）外周側に延びており、その内面と受皿本体６９８の下面の内周部との間に第１隙間Ｆ１が空けられた状態で配置されている。すなわち、羽根車６８２の中心Ｐから半径方向に羽根車６８２の外半径の０．４倍以下の範囲を含む第１部分６８４ｆの外周縁部までの範囲内におけるテーパ部６８４ｅの内面と受皿部６９３の下面との隙間は、第１隙間Ｆ１で一定になっている。尚、羽根車６８２の中心Ｐから軸部１９１の外周面までの距離は、羽根車６８２の外半径の約０．１倍の長さである。
【００５４】
第２部分６８４ｇは、羽根車６８２の平面視において、軸部１９１（すなわち、回転軸線Ｐ−Ｐ）を中心として、第１部分６８４ｆの外周縁部から本体部８４ａまで延びる環状部分である。また、第２部分６８４ｇは、羽根車６８２の側面視において、第１部分６８４ｆと同様に、上方に向かって傾斜しながら（本実施形態では、受皿本体６９８の下面とほぼ平行に）外周側に延びており、その内面と受皿本体６９８の下面の外周部との間に第２隙間Ｆ２が空けられた状態で配置されている。すなわち、羽根車６８２の中心Ｐから半径方向に羽根車６８２の外半径の０．８倍以上の範囲を含む第２部分６８４ｇの外周縁部（より具体的には、羽根車６８２の中心Ｐからの距離が羽根車６８２の外半径の１倍の距離だけ離れた位置）までの範囲内におけるテーパ部６８４ｅの内面と受皿部６９３の下面との隙間は、第２隙間Ｆ２で一定になっている。ここで、第２部分６８４ｇの内面は、受皿本体６９８の下面との隙間が小さくなるように下方向に突出している。すなわち、第２部分６８４ｇの内面と受皿本体６９８の下面の外周部との隙間は、第１部分６８４ｆの内面と受皿本体６９８の下面の内周部との隙間よりも距離が小さくなっている。そして、第１部分６８４ｆの外周端部と第２部分６８４ｇの内周端部とは、第３部分６８４ｈｃを介して接続されている。本実施形態において、第１部分６８４ｆの内周端部及び第２部分６８４ｇの外周端部がほぼ同じ半径方向位置（具体的には、図１５の位置Ｔ）に配置されており、第３部分６８４ｈは、鉛直方向に延びる筒状部分となっている。
【００５５】
このような場合であっても、受皿部６９３の下面の内周部とケーシング本体６８４のテーパ部６８４ｅ（具体的には、第１部分６８４ｆの内面）との隙間は、受皿部６９３の下面の外周部とケーシング本体６８４のテーパ部６８４ｅ（具体的には、第２部分６８４ｇの内面）との隙間よりも大きくなっている。より詳細には、羽根車６８２の中心Ｐから半径方向に羽根車６８２の外半径の０．８倍以上の範囲内におけるテーパ部６８４ｅの内面と受皿部６９３の下面との隙間の最大値（本変形例では、第２隙間Ｆ２で一定である）が、羽根車６８２の中心Ｐから半径方向に羽根車６８２の外半径の０．４倍以下の範囲内におけるテーパ部６８４ｅの内面と受皿部６９３の下面との隙間の最小値（本変形例では、第１隙間Ｆ１で一定である）よりも小さくなっている。しかも、受皿部６９３の内周部の代表位置である第１位置Ｇ１における受皿部６９３の下面とテーパ部６８４ｅとの隙間は第１隙間Ｆ１であり、受皿部６９３の外周部の代表位置である第２位置Ｇ２における受皿部６９３の下面とテーパ部６８４ｅとの隙間は第１隙間Ｆ１よりも大きな第２隙間Ｆ２となっている。また、第２隙間Ｆ１に対する第１隙間Ｆ２の比は、３以下、好ましくは、第２隙間Ｆ１に対する第１隙間Ｆ２の比は、１．５以上、２．５以下に設定されている。さらに、羽根車６８２の外直径Ｄに対する第２隙間Ｆ１の比は、０．０１以上、０．１以下に設定されている。
【００５６】
このドレンポンプ６０８においても、揚程等のドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくすることができるとともに、低揚程、高水位時の運転音を小さくすることができる。
（６）変形例５
上記のドレンポンプ６０８においては、テーパ部６８４ｅの第１部分６８４ｆの外周縁部と第２部分６８４ｇの内周端部とがほぼ同じ半径方向位置（図１５の位置Ｔ参照）に配置されているため、段差Ｓが急に設けられているが、テーパ部の第１部分の外周端部と第２部分の内周端部との半径方向間に適当な間隔を空けるように配置し、その間を環状の第３部分を介して接続して、段差Ｓを緩やかに設けるようにしてもよい。
【００５７】
例えば、上記の構成をドレンポンプ６０８に適用した例を図１６に示す。このドレンポンプ７０８は、本体部８４ａの側部から半径方向に向かって開口したドレン吐出口８１ｂと段差Ｓが設けられたテーパ部７８４ｅとを有するポンプケーシング７８１と、傾斜部１９５ｂ、１９６ｂ及び円弧部１９５ａ、１９６ａを有する主羽根１９２（具体的には、第１及び第２羽根１９５、１９６）と段差Ｓが設けられていない受皿部６９３とから構成される羽根車６８２とを備えている。ここで、テーパ部７８４ｅの第１部分７８４ｆの外周端部の半径方向位置Ｔは、ドレンポンプ６０８における第１部分６８４ｆの外周端部の半径方向位置Ｔ（図１５参照）よりも内周側に配置されているため、第１部分７８４ｆの外周端部と第２部分７８４ｇの内周端部とは、半径方向間に間隔を空けて配置されている。そして、第１部分７８４ｆの外周端部と第２部分７８４ｇの内周端部とは、環状の第３部分７９８ｈを介して接続されている。その結果、テーパ部７８４ｅの段差Ｓは、ドレンポンプ６０８のテーパ部６８４ｅよりも緩やかに設けられている。
【００５８】
このような場合であっても、受皿部６９３の下面の内周部とケーシング本体７８４のテーパ部７８４ｅ（具体的には、第１部分７８４ｆの内面）との隙間は、受皿部６９３の下面の外周部とケーシング本体７８４のテーパ部７８４ｅ（具体的には、第２部分７８４ｇの内面）との隙間よりも大きくなっている。より詳細には、羽根車６８２の中心Ｐから半径方向に羽根車６８２の外半径の０．８倍以上の範囲内におけるテーパ部７８４ｅの内面と受皿部６９３の下面との隙間の最大値（本変形例では、第２隙間Ｆ２で一定である）が、羽根車６８２の中心Ｐから半径方向に羽根車６８２の外半径の０．４倍以下の範囲内におけるテーパ部７８４ｅの内面と受皿部６９３の下面との隙間の最小値（本変形例では、第１隙間Ｆ１で一定である）よりも小さくなっている。しかも、受皿部６９３の内周部の代表位置である第１位置Ｇ１における受皿部６９３の下面とテーパ部６８４ｅとの隙間は第１隙間Ｆ１であり、受皿部６９３の外周部の代表位置である第２位置Ｇ２における受皿部６９３の下面とテーパ部６８４ｅとの隙間は第１隙間Ｆ１よりも大きな第２隙間Ｆ２となっている。また、第２隙間Ｆ１に対する第１隙間Ｆ２の比は、３以下、好ましくは、第２隙間Ｆ１に対する第１隙間Ｆ２の比は、１．５以上、２．５以下に設定されている。さらに、羽根車６８２の外直径Ｄに対する第２隙間Ｆ１の比は、０．０１以上、０．１以下に設定されている。
【００５９】
このドレンポンプ７０８においても、揚程等のドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくすることができるとともに、低揚程、高水位時の運転音を小さくすることができる。
（７）変形例６
上記のドレンポンプ１０８、２０８、３０８、４０８、５０８では羽根車の受皿部のみに段差Ｓを設けることによって、また、ドレンポンプ６０８、７０８ではポンプケーシングのテーパ部のみに段差Ｓを設けることによって、受皿部の下面の内周部とポンプケーシングのテーパ部の内面との隙間を受皿部の下面の外周部とポンプケーシングのテーパ部の内面との隙間よりも大きくしているが、受皿部及びテーパ部の両方に段差を設けるようにしてもよい。
【００６０】
例えば、上記の構成をドレンポンプ１０８に適用した例を図１７に示す。このドレンポンプ８０８は、ドレンポンプ１０８の羽根車１８２とドレンポンプ６０８のポンプケーシング６８１とを組み合わせたものであり、ポンプケーシング６８１の本体部６８４ａの側部から半径方向に向かって開口したドレン吐出口８１ｂと段差Ｓが設けられたテーパ部６８４ｅとを有するポンプケーシング６８１と、傾斜部１９５ｂ、１９６ｂ及び円弧部１９５ａ、１９６ａを有する主羽根１９２（具体的には、第１及び第２羽根１９５、１９６）と段差Ｓを有する受皿部１９３とから構成される羽根車１８２とを備えている。
【００６１】
尚、このドレンポンプ８０８の構成についての説明は、ドレンポンプ１０８の羽根車１８２の構成についての説明及びドレンポンプ６０８のポンプケーシング６８１の構成についての説明と同じであるため省略する。
このような場合であっても、受皿部１９３の下面の内周部とケーシング本体６８４のテーパ部６８４ｅ（具体的には、第１部分６８４ｆの内面）との隙間は、受皿部１９３の下面の外周部とケーシング本体６８４のテーパ部６８４ｅ（具体的には、第２部分６８４ｇの内面）との隙間よりも大きくなっている。より詳細には、羽根車１８２の中心Ｐから半径方向に羽根車１８２の外半径の０．８倍以上の範囲内におけるテーパ部６８４ｅの内面と受皿部１９３の下面との隙間の最大値（本変形例では、第２隙間Ｆ２で一定である）が、羽根車１８２の中心Ｐから半径方向に羽根車１８２の外半径の０．４倍以下の範囲内におけるテーパ部６８４ｅの内面と受皿部１９３の下面との隙間の最小値（本変形例では、第１隙間Ｆ１で一定である）よりも小さくなっている。しかも、受皿部１９３の内周部の代表位置である第１位置Ｇ１における受皿部１９３の下面とテーパ部６８４ｅとの隙間は第１隙間Ｆ１であり、受皿部１９３の外周部の代表位置である第２位置Ｇ２における受皿部１９３の下面とテーパ部６８４ｅとの隙間は第１隙間Ｆ１よりも大きな第２隙間Ｆ２となっている。また、第２隙間Ｆ１に対する第１隙間Ｆ２の比は、３以下、好ましくは、第２隙間Ｆ１に対する第１隙間Ｆ２の比は、１．５以上、２．５以下に設定されている。さらに、羽根車１８２の外直径Ｄに対する第２隙間Ｆ１の比は、０．０１以上、０．１以下に設定されている。
【００６２】
このドレンポンプ８０８においても、揚程等のドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくすることができるとともに、低揚程、高水位時の運転音を小さくすることができる。
（８）変形例７
上記のドレンポンプ１０８、２０８、３０８、４０８、５０８においては受皿部に段差Ｓを設けることによって、ドレンポンプ６０８、７０８においてはポンプケーシングのテーパ部に段差Ｓを設けることによって、また、ドレンポンプ８０８においては受皿部及びテーパ部に段差Ｓを設けることによって、受皿部の下面の内周部とポンプケーシングのテーパ部の内面との隙間を受皿部の下面の外周部とポンプケーシングのテーパ部の内面との隙間よりも小さくするようにしているが、このような段差Ｓを設けることなく、受皿部の下面の回転中心Ｐに対する傾斜角度とポンプケーシングのテーパ部の内面の回転中心Ｐに対する傾斜角度とを異ならせることによって、受皿部の下面の内周部とポンプケーシングのテーパ部の内面との隙間を受皿部の下面の外周部とポンプケーシングのテーパ部の内面との隙間よりも小さくするようにしてもよい。
【００６３】
例えば、図１８に示されるドレンポンプ９０８のように、段差Ｓが設けられていない受皿部９９３の受皿本体９９８の下面とポンプケーシング８１のテーパ部８４ｅの内面との隙間が外周側に向かうにつれて小さくなるように構成された羽根車９８２を採用してもよい。
このような場合であっても、受皿部９９３の下面の内周部とケーシング本体８４のテーパ部８４ｅとの隙間は、受皿部９９３の下面の外周部とケーシング本体８４のテーパ部８４ｅとの隙間よりも大きくなっている。より詳細には、羽根車９８２の中心Ｐから半径方向に羽根車９８２の外半径の０．８倍以上の範囲内における受皿部９９３の下面とテーパ部８４ｅとの隙間の最大値（本変形例では、第２位置Ｇ２における第２隙間Ｆ２）が、羽根車９８２の中心Ｐから半径方向に羽根車９８２の外半径の０．４倍以下の範囲内における受皿部９９３の下面とテーパ部８４ｅとの隙間の最小値（本変形例では、第１位置Ｇ１における第１隙間Ｆ１で一定である）よりも小さくなっている。しかも、受皿部９９３の内周部の代表位置である第１位置Ｇ１における受皿部９９３の下面とテーパ部８４ｅとの隙間は第１隙間Ｆ１であり、受皿部９９３の外周部の代表位置である第２位置Ｇ２における受皿部９９３の下面とテーパ部８４ｅとの隙間は第１隙間Ｆ１よりも大きな第２隙間Ｆ２となっている。また、第２隙間Ｆ１に対する第１隙間Ｆ２の比は、３以下、好ましくは、第２隙間Ｆ１に対する第１隙間Ｆ２の比は、１．５以上、２．５以下に設定されている。さらに、羽根車９８２の外直径Ｄに対する第２隙間Ｆ１の比は、０．０１以上、０．１以下に設定されている。
【００６４】
このドレンポンプ８０８においても、揚程等のドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくすることができる。
また、図１９に示されるドレンポンプ１００８のように、段差Ｓが設けられていない受皿部６９３の受皿本体６９８の下面とポンプケーシング１０８１のテーパ部１０８４ｅの内面との隙間が外周側に向かうにつれて小さくなるように構成されたポンプケーシング１０８１を採用してもよい。
【００６５】
このような場合であっても、受皿部６９３の下面の内周部とケーシング本体１０８４のテーパ部１０８４ｅとの隙間は、受皿部６９３の下面の外周部とケーシング本体１０８４のテーパ部１０８４ｅとの隙間よりも大きくなっている。より詳細には、羽根車６８２の中心Ｐから半径方向に羽根車６８２の外半径の０．８倍以上の範囲内におけるテーパ部１０８４ｅの内面と受皿部６９３の下面との隙間の最大値（本変形例では、第２位置Ｇ２における第２隙間Ｆ２）が、羽根車６８２の中心Ｐから半径方向に羽根車６８２の外半径の０．４倍以下の範囲内におけるテーパ部１０８４ｅの内面と受皿部６９３の下面との隙間の最小値（本変形例では、第１位置Ｇ１における第１隙間Ｆ１）よりも小さくなっている。しかも、受皿部６９３の内周部の代表位置である第１位置Ｇ１における受皿部６９３の下面とテーパ部１０８４ｅとの隙間は第１隙間Ｆ１であり、受皿部６９３の外周部の代表位置である第２位置Ｇ２における受皿部６９３の下面とテーパ部１０８４ｅとの隙間は第１隙間Ｆ１よりも大きな第２隙間Ｆ２となっている。また、第２隙間Ｆ１に対する第１隙間Ｆ２の比は、３以下、好ましくは、第２隙間Ｆ１に対する第１隙間Ｆ２の比は、１．５以上、２．５以下に設定されている。さらに、羽根車６８２の外直径Ｄに対する第２隙間Ｆ１の比は、０．０１以上、０．１以下に設定されている。
【００６６】
このドレンポンプ１００８においても、揚程等のドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくすることができる。
（９）実験例
次に、本実施形態及びその変形例にかかるドレンポンプにおいて、受皿部の下面の外周部とポンプケーシングのテーパ部の内面との隙間に対する受皿部の下面の内周部とポンプケーシングのテーパ部の内面との隙間の隙間比が運転音及び揚程に与える影響について実測した実験結果について説明する。ここで、図２０は、隙間比と運転音の関係を示すグラフである。また、図２１は、隙間比と揚程の関係を示すグラフである。そして、図２０の×形のプロット及び黒塗りの丸形のプロットは、図１８に示されるドレンポンプ９０８、すなわち、本体部８４ａの側部から半径方向に向かって開口したドレン吐出口８１ｂを有し段差Ｓが設けられていないポンプケーシング８１と、円弧部１９５ａ、１９６ａ及び傾斜部１９５ｂ、１９６ｂを有する主羽根１９２（具体的には、第１及び第２羽根１９５、１９６）とポンプケーシング８１のテーパ部８４ｅの内面との隙間が外周側に向かうにつれて小さくなるように配置された受皿本体９９８とを有し段差Ｓを有しない受皿部２０９３とから構成される羽根車９８２とを備えたドレンポンプにおける周速度と揚程の関係を示している。これらの実験データの運転条件としては、×形のプロットのデータは揚程０．３ｍＨ2Ｏ、ドレン吸入口における水位が高い（以下、高水位とする）条件におけるデータであり、黒塗りの丸形のプロットのデータは揚程０．３ｍＨ2Ｏ、ドレン吸入口における水位が中程度の（以下、中水位とする）条件におけるデータである。図２１の×形のプロットは、図１８に示されるドレンポンプ９０８における周速度と揚程の関係を示している。この実験データの運転条件としては、羽根車９８２の周速度が６ｍ／ｓ、高水位の条件におけるデータである。また、図２０及び図２１の横軸の隙間比は、図１８に示される第１隙間Ｆ１に対する第２隙間Ｆ２の比（以下、隙間比Ｆ２／Ｆ１とする）である。
【００６７】
図２０によれば、隙間比Ｆ２／Ｆ１が１よりも大きい範囲では運転音が小さくなっていることがわかる。また、図２１によれば、隙間比Ｆ２／Ｆ１が３まで大きくなると、揚程が大きく低下し始めることがわかる。このため、隙間比Ｆ２／Ｆ１としては、１よりも大きく、３以下の範囲にすると、揚程の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくすることができることがわかる。さらに、隙間比Ｆ２／Ｆ１を１．５以上、２．５以下の範囲にすると、安定した揚程性能及び運転音性能が得られるため、揚程の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくする効果を確実に得ることができるため、より好ましいことがわかる。
【００６８】
そして、上記のような揚程の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくすることができるという実験結果は、図１８に示されるドレンポンプ９０８のみならず、上記他のドレンポンプの全てにおいて得られるものである。
このように、受皿部の下面の内周部とポンプケーシングのテーパ部の内面との隙間を受皿部の下面の外周部とポンプケーシングのテーパ部の内面との隙間よりも大きくすることにより、揚程等のドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくすることができることがわかる。
【００６９】
次に、本実施形態及びその変形例にかかるドレンポンプにおいて、受皿部及びポンプケーシングのテーパ部に設けられた段差の存在が運転音に与える影響について実測した実験結果について説明する。ここで、図２２及び図２３は、揚程と運転音の関係を示すグラフである。そして、図２２の＋形、×形及び黒塗りの丸形のプロットは、図２４に示されるドレンポンプ１１０８、すなわち、本体部８４ａの側部から半径方向に向かって開口したドレン吐出口８１ｂを有し段差Ｓが設けられていないポンプケーシング８１と、円弧部１９５ａ、１９６ａ及び傾斜部１９５ｂ、１９６ｂを有する主羽根１９２（具体的には、第１及び第２羽根１９５、１９６）と段差Ｓが設けられておらずテーパ部８４ｅの内面との隙間が全体的に小さくなるように配置された受皿本体６９８とを有する受皿部６９３とから構成される羽根車６８２とを備えたドレンポンプにおける揚程と運転音の関係を示している。これらの図２２の＋形、×形及び黒塗りの丸形のプロットは、それぞれ、ドレン吸入口における水位が低い（以下、低水位とする）条件、中水位の条件及び高水位の条件における揚程と運転音の関係を示している。また、図２３の＋形、×形及び黒塗りの丸形のプロットは、図８に示されるドレンポンプ１０８、すなわち、本体部８４ａの側部から半径方向に向かって開口したドレン吐出口８１ｂを有し段差Ｓを有していないポンプケーシング８１と、円弧部１９５ａ、１９６ａ及び傾斜部１９５ｂ、１９６ｂを有する主羽根１９２（具体的には、第１及び第２羽根１９５、１９６）と段差Ｓが設けられた受皿本体１９８とを有する受皿部１９３とから構成される羽根車１８２とを備えたドレンポンプにおける揚程と運転音の関係を示している。これらの図２３の＋形、×形及び黒塗りの丸形のプロットは、それぞれ、低水位、中位及び高水位の運転条件における揚程と運転音の関係を示している。
【００７０】
図２２によれば、段差Ｓを設けない場合には、低揚程、高水位の条件で運転音が高くなることがわかる。ここで、図２４に示されるドレンポンプ１１０８における受皿部６９３の下面とテーパ部８４ｅの内面との隙間は、図８に示されるドレンポンプ１０８の受皿部１９３の外周部における隙間（すなわち、第２隙間Ｆ２）と同じである。つまり、単純に、受皿部６９３の下面全体とテーパ部８４ｅの内面との隙間を小さくすると、低揚程、高水位の条件で運転音が大きくなってしまうことがわかる。
【００７１】
一方、図２３によれば、段差Ｓを設けた場合には、単純に受皿部の下面全体とテーパ部の内面との隙間を小さくした場合に比べて、低揚程、高水位の条件で運転音が小さくなっている。すなわち、段差Ｓを設けることで隙間比Ｆ２／Ｆ１を大きくすると、揚程の低下を抑えつつ運転音を小さくするという効果だけでなく、低揚程、高水位の条件で運転音が小さくなることがわかる。
【００７２】
そして、上記のような低揚程、高水位の条件で運転音を小さくできるという実験結果は、図８に示されるドレンポンプ１０８のみならず、上記他の段差Ｓが設けられたドレンポンプの全てにおいて得られるものである。
このように、受皿部の下面やポンプケーシングのテーパ部の内面に段差を設けることによって、受皿部の下面の内周部とポンプケーシングのテーパ部の内面との隙間を受皿部の下面の外周部とポンプケーシングのテーパ部の内面との隙間よりも大きくすることで、揚程の低下を抑えつつ運転音を小さくすることができるとともに、低揚程、高水位時における運転音を小さくすることができることがわかる。
【００７３】
（１０）他の実施形態
以上、本発明の実施形態について図面に基づいて説明したが、具体的な構成は、これらの実施形態に限られるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で変更可能である。
例えば、前記実施形態及び変形例にかかるドレンポンプ１０８〜８０８では、受皿部及び／又はポンプケーシングのテーパ部の羽根車の回転中心Ｐから半径方向に羽根車の外半径の０．４倍以上、０．８倍以下の範囲内に段差Ｓが設けられているが、図２５に示されるドレンポンプ１１０８のように、受皿部１２９３の第１部分１２９８ａが羽根車１２８２の回転中心Ｐから半径方向に羽根車１２８２の外半径の０．８倍よりも外周側まで延びており、羽根車１２８２の回転中心Ｐから半径方向に羽根車１２８２の外半径の０．８倍以上の範囲内に段差Ｓが設けられていてもよい。尚、本実施形態のドレンポンプ１２０８の構成は、受皿部１２９３を除いては、ドレンポンプ１０８の構成と同じであるため説明を省略する。
【００７４】
このようなドレンポンプ１２０８では、羽根車１２８２の回転中心Ｐから半径方向に羽根車１２８２の外半径の０．８倍の距離だけ離れた第２位置Ｇ２における隙間が第１隙間Ｆ１と同じ距離になっているが、それでも、羽根車１２８２の中心Ｐから半径方向に羽根車１２８２の外半径の０．８倍以上の範囲内における受皿部１２９３の下面とテーパ部８４ｅとの隙間の最小値（本実施形態では、第２隙間Ｆ２）が、受皿部１２９３の下面の他の部分とテーパ部８４ｅとの隙間（本実施形態では、第１隙間Ｆ１で一定である）よりも小さくなっているため、揚程等のドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、運転音を小さくする効果を得ることができる。
【産業上の利用可能性】
【００７５】
本発明を利用すれば、ドレンポンプの性能の低下を抑えつつ、低揚程時の運転音を小さくすることができる。
【図面の簡単な説明】
【００７６】
【図１】天井埋込型の空気調和装置の外観斜視図である。
【図２】天井埋込型の空気調和装置の概略側面断面図であって、図３のＡ−Ａ断面図である。
【図３】天井埋込型の空気調和装置の概略平面断面図であって、図２のＢ−Ｂ断面図である。
【図４】従来のドレンポンプの側面図（ポンプケーシングの断面を図示）である。
【図５】図４のポンプケーシング付近を示す拡大図である。
【図６】従来のドレンポンプの平面図（モータ及びケーシング蓋を省略して図示）である。
【図７】本発明の一実施形態にかかるドレンポンプの平面図（モータ及びケーシング蓋を省略して図示）である。
【図８】本発明の一実施形態にかかるドレンポンプのポンプケーシング付近を示す拡大図（図７のＥ−Ｅ断面を図示）である。
【図９】変形例１にかかるドレンポンプの平面図（モータ及びケーシング蓋を省略して図示）である。
【図１０】変形例２にかかるドレンポンプの平面図（モータ及びケーシング蓋を省略して図示）である。
【図１１】変形例２にかかるドレンポンプの平面図（モータ及びケーシング蓋を省略して図示）である。
【図１２】変形例３にかかるドレンポンプの平面図（モータ及びケーシング蓋を省略して図示）である。
【図１３】変形例３にかかるドレンポンプのポンプケーシング付近を示す拡大図（図１２のＥ−Ｅ断面を図示）である。
【図１４】変形例４にかかるドレンポンプの平面図（モータ及びケーシング蓋を省略して図示）である。
【図１５】変形例４にかかるドレンポンプのポンプケーシング付近を示す拡大図（図１４のＥ−Ｅ断面を図示）である。
【図１６】変形例５にかかるドレンポンプのポンプケーシング付近を示す拡大図である。
【図１７】変形例６にかかるドレンポンプのポンプケーシング付近を示す拡大図である。
【図１８】変形例７にかかるドレンポンプのポンプケーシング付近を示す拡大図である。
【図１９】変形例７にかかるドレンポンプのポンプケーシング付近を示す拡大図である。
【図２０】隙間比と運転音の関係を示すグラフである。
【図２１】隙間比と揚程の関係を示すグラフである。
【図２２】揚程と運転音の関係を示すグラフである。
【図２３】揚程と運転音の関係を示すグラフである。
【図２４】実験に使用されたドレンポンプのポンプケーシング付近を示す拡大図である。
【図２５】他の実施形態にかかるドレンポンプのポンプケーシング付近を示す拡大図である。
【符号の説明】
【００７７】
１  空気調和装置
６  熱交換器
７  ドレンパン
１０８〜１２０８  ドレンポンプ
８１、６８１、７８１、１０８１  ポンプケーシング（ケーシング）
８１ａ  ドレン吸込口
８１ｂ  ドレン吐出口
１８２〜６８２、９８２、１２８２  羽根車
１９１  軸部
１９２〜４９２  主羽根
１９３、５９３、６９３、９９３、１２９３  受皿部
１９３ａ  開口部（開口）
１９４  補助羽根
Ｄ  外直径
Ｆ１  第１隙間
Ｆ２  第２隙間
Ｇ１  第１位置
Ｇ２  第２位置
Ｓ  段差
【図１】
2005249234.tif 000003
【図２】
2005249234.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
2005249234.tif 000007
【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
2005249234.tif 000011
【図１０】
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【図１１】
2005249234.tif 000013
【図１２】
2005249234.tif 000014
【図１３】
2005249234.tif 000015
【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
2005249234.tif 000021
【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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