(57)【要約】      （修正有）【課題】適正な熱伝達ができ、かつノズル詰まりをなくす適正な水質管理を行った水を用いて高温鋼材を冷却する方法、及び該冷却方法を用いて安定した品質の鋼材を製造する方法を提供する。【解決手段】循環使用される冷却水のＳＳ濃度を水処理により、２０ｍｇ／Ｌ未満に管理し、該冷却水を使用して鋼材の冷却を行う。ＳＳ濃度の管理は冷却水中の有機系凝集材濃度を０．１〜２００ｍｇ／Ｌに保持、及びＰＨを６〜８に保持することで管理する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
循環使用される冷却水のＳＳ濃度を水処理により、２０ｍｇ／Ｌ未満に管理し、該冷却水を使用して鋼板の冷却を行うことを特徴とする高温鋼材の冷却方法。
【請求項２】
前記冷却水中の凝集剤濃度を０．１〜２００ｍｇ／Ｌに保持することにより、前記ＳＳ濃度を管理することを特徴とする請求項１に記載の高温鋼材の冷却方法。
【請求項３】
前記凝集剤は、有機系凝集剤であることを特徴とする請求項１または２に記載の高温鋼材の冷却方法。
【請求項４】
前記冷却水のｐＨを６〜８に保持することを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の高温鋼材の冷却方法。
【請求項５】
前記冷却水の水処理設備が、冷却装置専用冷却水の水処理設備として独立しており、前記設備で処理された冷却水を用いることを特徴とする、請求項１〜４のいずれか１項に記載の高温鋼材の冷却方法。
【請求項６】
鋼材を加熱、圧延し、請求項１〜５のいずれか１項に記載の方法で冷却することを特徴とする、高張力鋼材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱間圧延工場等で高温鋼材を冷却する際、水質を適正に管理することにより高温鋼材を均一に冷却する方法、及びそのような冷却方法を用いて鋼材を製造する方法に関する。さらに詳しくは、厚板工場でのオンライン冷却を行う際、水質を適正に管理することにより、高温鋼材を均一に冷却し、冷却後の平坦不良や機械試験値のばらつきを減少させる冷却方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、鋼の合金成分中に高価な元素を入れることなく、高温鋼材に所定の冷却を行って、機械的性質を向上させる、いわゆる制御冷却技術が広く行われている。制御冷却では、ノズルから水を噴射させて鋼材を冷却する方法が一般的である。とくに、厚板のようにオンライン冷却で材質制御を行うものは、冷却停止温度を制御する精度が重要なファクターであり、この温度がばらつくと機械試験に悪影響を及ぼす。また、長時間連続操業中にノズル詰まりが起こると、品質に悪影響を及ぼすので、水質は厳しく管理する必要がある。例えば厚板の制御冷却の場合、３ｍｍ程度の径のジェット式ノズルが用いられるが、水質が悪いとノズル詰まりを起し、均一な冷却が妨げられることがある。また、水質が悪いと、熱伝達にも悪影響を及ぼす。ノズル詰まりを防止するには、ノズル径を大きくすることも1つの解決手段ではあるが、ノズル径を大きくすると、供給する水量も多量に必要で、必然的に水処理設備も大がかりなものになり、設備コストも高くなるので現実的ではない。したがって、ノズル詰まりを防止する方法として、従来は一般に、ノズルを定期的に洗浄したり、交換したりする方法がとられていた。
【０００３】
一方、特許文献１には、冷却水として、塩素剤、スケール防止剤を含有させた水を用いることによりスプレー部近傍の金属の腐食を防止し、ノズル詰まりを防止する方法が開示されている。
【特許文献１】特開平８−１５５５２９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、従来一般にとられていたノズルの定期的な洗浄や交換等を実施する方法ではメンテナンスに多大な工数がかかるという問題点があり、さらには、メンテナンス期間が伸びると冷却中にノズル詰まりを起し、鋼材の冷却が不均一となる結果、鋼材の品質のばらつきも大きくなるという問題点があった。
【０００５】
また、特許文献１の方法には、ノズル自身の腐食防止には効果があるがコストが高くなるという欠点があり、また、塩素剤とスケール防止剤の両方を使用するので、大量の冷却水を循環使用するような水処理系ではノズル自身が薬剤によりわずかながら溶解する結果、ノズル寿命が短くなるという欠点があった。
【０００６】
上記の従来技術は、いずれもノズル詰まりの軽減を目的とした水質管理であり、ノズル詰まり防止だけで均一冷却を図ろうとしていた。しかし、ノズル詰まりがなく比較的均一な冷却水の噴射が行われている場合であっても、水質が悪いと熱伝達に悪影響を及ぼし、圧延鋼材の幅方向、長手方向の冷却温度ムラを引き起こすという問題があった。従って、均一な冷却を行うには、従来技術による対策に加えて、更なる検討が必要であった。
【０００７】
そこで、本発明は、適正な熱伝達ができ、かつノズル詰まりをなくす適正な水質管理を行った水を用いて高温鋼材を冷却する方法、及び該冷却方法を用いて安定した品質の鋼材を製造する方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、不均一冷却の原因を鋭意研究し、以下の（１）〜（３）に示す知見を得た。
（１）ＳＳ（懸濁物質：ＪＩＳ  Ｋ０１０１−１６−１によって測定される懸濁物質（Suspended Solids）のことをいう。）の量によって熱伝達係数が変化し、特にＳＳが多いほど膜沸騰領域から核沸騰領域に変化する点（以後、「クエンチ点」と呼ぶ。）が高温側になること。
（２）クエンチ点が高温になると、温度ムラが発生しやすく、冷却後の鋼材に温度ばらつきが生じやすくなること。
（３）水質を適正な範囲に管理すれば、温度ばらつきが軽減すること。
【０００９】
冷却能力は、熱伝達係数が大きくなるほど向上するが、そのためにはＳＳ等の不純物が多いほど良い。これはＳＳ等の不純物の存在が、膜沸騰領域の蒸気膜を破るきっかけとなるからであると考えられる。しかし、不純物が多くなれば当然ノズル詰まりが生じ、両者は二律背反の関係にある。
【００１０】
上記知見を踏まえて、本発明者らは、特に高張力鋼等の制御冷却において目標とする機械試験値を有する鋼材を効率よく生産するには、冷却水による冷却能力を向上させることよりも、均一な冷却を行うことの方がより重要であることを見出し、それを実現するための適正な水質管理範囲について、さらに研究を進め、本発明を完成させるに至ったものである。
【００１１】
かくして、本発明の第一の態様は、循環使用される冷却水のＳＳ濃度を水処理により、２０ｍｇ／Ｌ未満に管理し、該冷却水を使用して鋼材の冷却を行うことを特徴とする高温鋼材の冷却方法である。この第一の態様の冷却方法によれば、鋼材を冷却する冷却水のＳＳを２０ｍｇ／Ｌ未満とすることで、冷却時のクエンチ点は約６００℃以下となり、これによって鋼材の幅方向、長手方向にも均一な冷却が可能となる。また、ＳＳを２０ｍｇ／Ｌ未満とすることによりヘドロを激減させ、これによってノズル詰まりを防止することができる。
【００１２】
上記態様において、冷却水中の凝集剤濃度を０．１〜２００ｍｇ／Ｌに保持することにより、前記ＳＳ濃度を管理することが望ましい。このように冷却水中の凝集剤濃度を一定範囲内に保持しておくことにより、操業に伴って常時連続的に発生するＳＳを凝集剤により沈降させて、冷却水中のＳＳ濃度を２０ｍｇ／Ｌ未満に保持しておくことが容易となる。
【００１３】
さらに上記態様において、凝集剤は有機系凝集剤であることが好ましい。有機系凝集剤を使用することにより、凝集剤使用量を大幅に削減することが可能となる。また、有機系凝集剤を使用した場合には、使用後の冷却水のｐＨを調整する必要がないか、あるいは必要があってもその程度は軽度であるという利点がある。
【００１４】
さらにまた、上記態様において、前記冷却水のｐＨを６〜８に保持することが好ましい。冷却水のｐＨをこの範囲に保持することにより、ノズルの腐食を防止することができる。
【００１５】
さらに、上記態様において、前記冷却水の水処理設備が、冷却装置専用冷却水の水処理設備として独立しており、前記設備で処理された冷却水を用いることが望ましい。このようにすれば、例えば圧延機に使用される冷却水に含まれる多量のスケール等が混入されることがないので、水処理設備が共用されている場合と比較してきれいな冷却水を使用できるため、冷却水中のＳＳが減少し、更なる均一な冷却が可能となる。
【００１６】
本発明の第二の態様は、上記態様の方法で冷却することを特徴とする高張力鋼材の製造方法である。この高張力鋼材の製造方法によれば、均一な冷却が容易なものとなり、制御冷却により製造された高張力鋼材の幅方向あるいは長さ方向の機械的性質のバラつきを少なくすることが可能となる。
【発明の効果】
【００１７】
鋼材の均一な冷却が可能となるため、機械試験外れによる外れ率が低下する。また、ノズル詰まりがなくなるため、メンテナンス工数が減少し、ノズル交換費用を削減することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
本発明は、制御冷却において冷却水として使用される循環水のＳＳを水処理により、２０ｍｇ／Ｌ未満に管理して使用することを要旨とする。この水処理には、凝集剤、及び必要に応じて、酸、アルカリ等のｐＨ調整剤が使用される。
【００１９】
（１）ＳＳ
本発明の冷却方法において、使用される冷却水のＳＳは２０ｍｇ／Ｌ未満であることが必須である。冷却水中のＳＳが２０ｍｇ／Ｌ以上の場合、冷却水で高温の鋼材を冷却する場合のクエンチ点が高くなり、鋼材を均一に冷却することが困難になると共にヘドロ状の物質がノズル近傍に固まってしまうため、ノズル詰まりをおこしやすい。ノズル詰まりが生じれば、鋼材表面への冷却水のスプレーが不均一となってさらに均一な冷却が困難になる。従って、本発明においてＳＳの量は、２０ｍｇ／Ｌ未満であることが必須である。ＳＳの量は、さらに好ましくは１５ｍｇ／Ｌ以下である。
【００２０】
（２）凝集剤
本発明の冷却方法において、冷却水中の凝集剤の量は、０．１〜２００ｍｇ／Ｌであることが好ましい。冷却水中の凝集剤が０．１ｍｇ／Ｌ未満では、微粒子である懸濁物質（Suspended Solids）を擬集できず、ヘドロ状の物質がノズルに詰まりやすくなるので好ましくない。また、２００ｍｇ／Ｌを超えると凝集効果が飽和するので、経済的でない。汚濁水の処理剤として、一般には有機（高分子）系、及び無機系の凝集剤が入手可能である。いずれも汚濁水中のＳＳの凝集分離を主目的としている。このうち無機系の凝集剤では汚濁水中のＳＳを凝集分離した後、分離水のｐＨ調整を必要としている。有機系の凝集剤についても、酸性領域用、中性領域用、アルカリ性領域用、のそれぞれに適するように調整されたものが多いが、無機系凝集剤と同様にＳＳを凝集分離した後の分離水をｐＨ調整する必要があるものもある。本発明では、ＳＳを凝集分離した後の分離水ｐＨを調整する必要がないタイプの、有機（高分子）系凝集剤を使用することが望ましい。さらに有機系凝集剤は、必要な使用量が無機系凝集剤の数十分の一の量で済むという利点もある。
【００２１】
（３）ｐＨ
本発明の冷却方法において、冷却水のｐＨは、６〜８であることが望ましい。冷却水のｐＨが６未満、あるいはｐＨが８を超えると、ノズルの腐食が激しく、ノズル交換頻度が多くなって経済的でない。上記したように、それ自体が中性に近い性質を持つ有機（高分子）系の凝集剤を使用することによって、冷却水のｐＨを６〜８の範囲内に管理することが容易なものとなる。
【００２２】
（４）冷却水の管理
冷却水の水質管理方法としては、循環系路内に５〜１００メッシュの水処理系のストレーナーを使用することが好ましい。１００メッシュを超えるとストレーナーの目詰まりを起しやすく、安定して大量の水が供給できない恐れがある。ストレーナーが５メッシュ未満だと、ＳＳの大きなものが水に混じり通過してしまうので、ノズル詰まりを起す危険性が大きくなる。ストレーナーの設置位置は、冷却装置に確実に清浄化された冷却水を供給するという観点から、水処理設備から冷却装置にいたる配管の途中に設けることが望ましい。またストレーナーは、スケール等により目詰まりを起こすことがあるので、安定した操業を確保するという観点から、複数並列に設置することが好ましい。
【００２３】
さらに冷却水の水質管理を厳しくするには、水処理系統をミル（圧延機）廻りの冷却水と、圧延終了後の鋼材を冷却する冷却装置用の冷却水との２系統に分けることがよい。これは、冷却装置の冷却水の水処理系統と、ミル廻りの水処理系統とが一緒になると、ミル廻りから発生するスケール等の粗い不純物が混ざり、ストレーナーの目詰まりを起しやすく、水質も２系統に分けた場合に比べ悪くなるからである。
【００２４】
本発明において、冷却水のＳＳ量管理は必須である。ＳＳ量は、冷却水循環系統内にインラインの測定器を組み込んで、常時監視するように構成しても良いし、あるいは定期的に冷却水系統内からサンプリングして、試験室などにおいて測定するようにしても良い。同時に冷却水中の凝集剤の量、ｐＨを測定することが好ましい。これらの測定結果に応じて適宜凝集剤の補給、酸／アルカリによるｐＨ調整を実施する。
【００２５】
なお、新たな冷却水（工業用水が使用されることが多く、これら工業用水にはもともと一定のＳＳ量を有しているものがある。）の補給により、あるいは操業に伴って常時冷却水中にＳＳの原因物質が混入されてくるので、あらかじめこれらの量を見越して、それに見合った一定濃度の凝集剤を所定量ずつ冷却水の循環系統内に常時補給するようにしても良い。
【００２６】
本発明において、冷却水のスプレーに使用するノズルの形態は特に規定しないが、スリット式・スプレー式でも良い。また、冷却の対象とする鋼材の種類については、高温鋼材を冷却するもの、例えば厚板、熱延、形鋼、鋼管、線材、棒鋼等鋼材の種類を問わず有効であるが、特に好ましいのは、冷却で材質制御を行う厚板、熱延、形鋼、鋼管である。
【実施例】
【００２７】
厚板工場における水処理工程の一例を図１に示す。
浄水装置１５により、工場での使用に耐えうる程度にまで浄化された工業用水３０（本実施例における工業用水の硬度は、全硬度で８０ｍｇ／Ｌ程度であった。）は、ポンプ１３で汲み上げられ、圧延機１０へ送られる。圧延機１０の排水は、スケールピット２０へ流れ、排水中の大きなスケール等が取り除かれる。スケールピット２０を経た水は、分配槽４０へ送られた後、一次沈殿池２１へと流れ、一次沈殿池２１で汚泥等の不純物が分離される。一次沈殿池２１において分離された不純物は、ポンプで汲み上げられた後、汚泥濃縮槽４１へ送られる一方で、一次沈殿池２１において汚泥等の不純物を取り除かれた水は、フロック槽２２へと流れる。一次沈殿池２１からフロック槽２２へと流れる水には、凝集剤投入装置１２より凝集剤が投入され、水中のＳＳが小さな塊（フロック）となってフロック槽２２の底に沈殿する。フロック槽２２の上澄み水は、そのまま二次沈殿池２３へと流れ、二次沈殿池２３の上澄み水は、処理水槽２４へと流れていく。一方で、フロック槽２２と二次沈殿池２３の沈殿物は、ポンプで汲み上げられ、汚泥槽４２へと送られる。汚泥槽４２の汚泥は、その後、ポンプで汲み上げられて汚泥濃縮槽４１へと送られる。汚泥濃縮槽４１で濃縮された汚泥は、排泥３１とともに中継シックナー４３に集められる一方で、汚泥濃縮槽４１の上澄み水は、分配槽４０へと送られる。中継シックナー４３の底に固まった汚泥は、ペレット状に固められて処分される一方で、中継シックナー４３の上澄み水は、スケールピット２０へと送られて再び上記処理に付される。二次沈殿池２３より流れてきた水が溜められる処理水槽２４では、ｐＨ調整が行われる。処理水槽２４において適正なｐＨ範囲に管理された水は、ポンプで汲み上げられ、ストレーナー１４を通過した後、圧延後の鋼材を冷却する冷却装置１１へと送られる。ストレーナーには６０メッシュのステンレス製のウエッジワイヤー式エレメントを用いた自動洗浄式を並列に２基配置した。その後、冷却装置１１の排水は、スケールピット２０へと流れて行く。スケールピット２０以降の行程では、再び上述の工程と同じ水処理が施される結果、厚板工場の水は循環利用されることになる。
【００２８】
本実施例の厚板工場では、ミル廻りの水処理系統と、圧延終了後の鋼材の冷却装置冷却水の系統が同じであるが、本発明はこれに限定されるものではなく、両者を分離して設置しても良く、むしろ良質な冷却水を循環使用するという観点からは両者を分離するほうが好ましい。
【００２９】
凝集剤には、有機（高分子）系の凝集剤として市販されている片山化学製の「フロックランＳＣ−６３０」を使用した。凝集剤には、無機系の凝集剤と有機（高分子）系の凝集剤が存在するが、無機系の凝集剤は化学反応によって不純物を凝集させるという特徴を有し、無機系の凝集剤を投入により溶液のｐＨは変化する。したがって、無機系の凝集剤を使用する場合には、ｐＨ調整用に別途中和剤が必要となる。一方で、高分子系の凝集剤は、分子の鎖で不純物を補足するという特徴を有し、高分子系の凝集剤を投入しても溶液のｐＨは変化しないため、ｐＨ調整用の中和剤は不要である。また、ある一定の効果を得るために必要な無機系および高分子系の凝集剤使用量を比較した場合、高分子系の凝集剤によっては、無機系の凝集剤の数十分の一の使用量で済む場合がある。本実施例で使用する凝集剤は、これらの事を考慮して高分子系の凝集剤を選択した。なお、本実施例で使用した高分子系の凝集剤を投入する際、凝集剤は連続的に滴下した。
【００３０】
厚板工場の操業においては、操業の進行に伴う循環冷却水中の凝集剤濃度の時間的変化は少ないため、連続滴下以外には、サンプリングした冷却水の凝集剤濃度が通常の濃度傾向から外れた場合に限り、濃度が０．５ｍｇ／Ｌとなるような分量の凝集剤を、冷却水に投入した。また、本実施例において、凝集剤濃度を測定するために実施するサンプリングの頻度は、週２回とし、サンプリング実施時には、凝集剤濃度の測定の他、ＳＳ量とｐＨの測定も行った。凝集剤使用時にｐＨ調整が必要となった場合に使用するｐＨ調整液は、特定する必要はなく、例えば、ステンレス鋼板等の酸洗廃液を用いてもよい。なお、本実施例で凝集剤を使用した場合のＳＳ量は５〜１５ｍｇ／Ｌ、ｐＨは７．２〜７．８であった。凝集剤を入れず、かつＳＳが２０以下の冷却水を使ったものを実施例２とした。
【００３１】
比較用として、凝集剤を入れず、かつＳＳが２０を超える（ＳＳ＝２５〜５０）冷却水を使ったものを比較例１とした。比較条件としては、幅方向温度差、鋼板の冷却後の平坦不良率、機械試験外れ率等を採用し、冷却停止温度ばらつき・平坦不良率・機械試験外れ率は、ともに板厚３０ｍｍ以下のものを対象とした。また、厚板工場で１ケ月間操業した時のノズル詰まり状況についても評価した。
【００３２】
（１）幅方向温度差
冷却停止温度差（ばらつき）については、鋼板の幅方向温度を冷却後に幅スキャン放射温度計で測定し、冷却後の幅方向の温度差を測定し、目標冷却停止温度との差を測定した。温度ばらつきは、鋼板の長手方向中央部の代表点の幅方向の温度（２０ｍｍピッチ）と、目標とする冷却停止温度との差から算出し、その差（絶対値）の平均値で比較した。なお、この場合、鋼板エッジ部は極端に温度低下するので、両エッジから各々５０ｍｍ入った点をエッジ部として温度差を求めた。
【００３３】
（２）平坦不良率
冷却後の平坦が悪く、次工程でレベラーに廻ったものの率を平坦不良率として記録した。
【００３４】
（３）機械試験外れ率
目標とする機械試験値（ＹＰ，ＴＳ，ＥＬ，衝撃値のいずれか）が外れた比率を機械試験外れ率として記録した。
【００３５】
（４）ノズル詰まり
工場の定期補修日に水を出してノズル詰まりを目視チェックした。
【００３６】
これらの結果を表１にまとめて示す。なお、表１において、「ＳＳ」、「ｐＨ」の値は、１ヶ月の操業期間における振れ幅の上限と下限とを表し、「凝集剤」は同期間内の管理値である。また、「幅方向温度差」、「平坦不良率」、「機械試験はずれ率」は、上記１ヶ月間に生産された鋼板の総平均値を表している。
【表１】
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【００３７】
比較例１では、幅方向温度差が大であり、平坦不良、機械試験はずれ率も実施例に比べ大であった。また、ノズルの一部が詰まっていることが認められた。これは、冷却水中のＳＳが本発明の規定範囲外であるため、クエンチ点が高くなり、熱伝達係数が上がるため、冷却性は向上したものの、冷却の均一性が悪化したために、このような結果になったものと思われる。またＳＳ値が大きいため、ＳＳがノズル近傍に堆積してノズルつまりを併発したものと思われる。これに対して実施例１、２では幅方向温度差が小であり、平坦不良、機械試験はずれ率も比較例に比べ小であった。また、明瞭なノズル詰まりは認められなかった。特に、ＳＳを２０ｍｇ／Ｌ未満に管理するとともに、凝集剤濃度を０．５ｍｇ／Ｌに保持した実施例１においては、ノズル詰まりが全く認められず、かつ幅方向温度差、平坦不良、機械試験はずれ率に関して、最も良好な結果を示した。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】厚板工場の水処理工程を示す図である。
【符号の説明】
【００３９】
１０  圧延機
１１  冷却装置
１２  凝集剤投入装置
１３  ポンプ
１４  ストレーナー
１５  浄水装置
２０  スケールピット
２１  一次沈殿池
２２  フロック槽
２３  二次沈殿池
２４  処理水槽
３０  工業用水
３１  排泥
４０  分配槽
４１  汚泥濃縮槽
４２  汚泥槽
４３  中継シックナー
【図１】
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