(57)【要約】【課題】高圧作動下で且つ摺動相手部材がアルミ合金等の非鉄金属の場合においても、シール性を損なうことなく摺動面の摩擦トルクを有効に低減させて、自動車の燃費改善に寄与し得るようにする。【解決手段】軸部材の外周のシールリング溝に装着される作動油密閉用のシールリングである。リング内周面と、リング外周面と、軸方向両側の一対のリング側面を備え、油圧作用時には、リング外周面が、軸部材の外周に相対回転自在に遊嵌したハウジングの内周面に圧接され、リング側面がシールリング溝の側面に圧接されて油圧を保持する。作動油の表面エネルギーの＋０〜２０×１０−５Ｎ／ｃｍの表面エネルギーを有する合成樹脂と、酸素分圧１．３３ｋＰａ以下の不活性ガス雰囲気下で、且つその融点以上に加熱された状態で電離性放射線を１ｋＧｙ〜１０ＭＧｙの範囲で照射して成る改質フッ素樹脂を含有したフッ素樹脂から成る。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸部材の外周に設けた環状のシールリング溝に装着されるシールリングであって、その半径方向内側を向くリング内周面と、その半径方向外側を向くリング外周面と、その軸方向両側を向く一対のリング側面を備えて成り、油圧作用時に、上記リング外周面が上記軸部材の外周に相対回転自在に遊嵌したハウジングの内周面に圧接するとともに、上記リング側面が上記シールリング溝の側面に圧接することで油圧を保持する、作動油密閉用のシールリングにおいて、
上記作動油の表面エネルギーの＋０〜２０×１０−５Ｎ／ｃｍの表面エネルギーを有する合成樹脂と、酸素分圧１．３３ｋＰａ以下の不活性ガス雰囲気下で、且つその融点以上に加熱された状態で電離性放射線を１ｋＧｙ〜１０ＭＧｙの範囲で照射して成る改質フッ素樹脂を含有したフッ素樹脂から成ることを特徴とするシールリング。
【請求項２】
上記フッ素樹脂の全量に対する改質フッ素樹脂の配合割合が５〜５０ｖｏｌ％である請求項１に記載のシールリング。
【請求項３】
上記作動油の表面エネルギーの＋０〜２０×１０−５Ｎ／ｃｍの表面エネルギーを有する合成樹脂の配合割合が５〜５０ｖｏｌ％である請求項１又は２に記載のシールリング。
【請求項４】
上記合成樹脂がポリアミドイミド樹脂である請求項１〜３のいずれか１つの項に記載のシールリング。
【請求項５】
上記ポリアミドイミド樹脂が平均粒径２〜１５０μｍの粉末である請求項４に記載のシールリング。
【請求項６】
車両用の自動変速装置における相対回転部の油圧シールに用いられる請求項１〜５のいずれか１つの項に記載のシールリング。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか１つの項に記載のシールリングを用いた油圧シール装置であって、上記シールリングが、上記軸部材の非鉄金属シールリング溝側面又は上記非鉄金属ハウジングの内周面と摺接することを特徴とする油圧シール装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、主として自動車等に用いられる自動変速装置における相対回転部の作動油の密閉に用いられるシールリング及びそのシールリングを用いた油圧シール装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、自動車等の車両に用いられる自動変速装置は、トルクコンバーター、ギヤ列、ブレーキ及び多板クラッチを有し、該自動変速機（以下、「ＡＴ」ともいう）は、変速のためクラッチ係合を必要とし、このクラッチ係合を油圧で行う構成を採用している。このため、油圧回路には相対回転する部分のシールが必要とされ、その部材間の一方の環状溝にはシールリングが設置され、シールリングが油圧で相手材の外周（又は内周）に押し付けられながら、リング溝の側壁面に対して摺接するようになっている。
【０００３】
近年、かかるシールリングは、従来の鋳鉄製のものから、相手部材に対してより密着し易く、シール性に優れる合成樹脂製のものに代わりつつあるが、このような合成樹脂製シールリングは、密着性が良いがために相手材との摺接面の摩擦トルクが大きくなってしまうので、種々の摩擦トルク低減手法が採られている。
例えば、合成樹脂製シールリングの摩擦トルク低減手法として、シールリングの母材に低摩擦トルク性に優れるポリテトラフルオロエチレン等のフッ素系樹脂を用いる方法が知られている。
【特許文献１】特開平１１−２１４０８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、フッ素系樹脂は低摩擦トルク性に優れる一方で、耐荷重性及び耐摩耗性に劣るため、特に摺接面の油膜が薄くなる高面圧下の摺動条件では、変形及び自己摩耗が増大してシール性を保持することができなくなってしまうという問題があった。
【０００５】
本発明は、上記した従来の課題に着目してなされたもので、高圧作動下においても、シール性を損なうことなく、摺動面の摩擦トルクを有効に低減させることができ、その結果、自動車の燃費改善に寄与することが可能であるシールリング及びシール装置を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、フッ素樹脂製シールリングにつき、密閉すべき作動油の表面エネルギーよりも大きな表面エネルギーを有する合成樹脂と、不活性ガス雰囲気下で融点以上に加熱された状態で電離性放射線を所定の範囲で照射して成る改質フッ素樹脂を添加することにより、上記課題が解決されることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００７】
すなわち、本発明のシールリングは、軸部材の外周に設けた環状のシールリング溝に装着されるシールリングであって、その半径方向内側を向くリング内周面と、その半径方向外側を向くリング外周面と、その軸方向両側を向く一対のリング側面を備えて成り、油圧作用時に、上記リング外周面が上記軸部材の外周に相対回転自在に遊嵌したハウジングの内周面に圧接するとともに、上記リング側面が上記シールリング溝の側面に圧接することで油圧を保持する、作動油密閉用のシールリングにおいて、
上記作動油の表面エネルギーの＋０〜２０×１０−５Ｎ／ｃｍの表面エネルギーを有する合成樹脂と、酸素分圧１．３３ｋＰａ以下の不活性ガス雰囲気下で、且つその融点以上に加熱された状態で電離性放射線を１ｋＧｙ〜１０ＭＧｙの範囲で照射して成る改質フッ素樹脂を含有したフッ素樹脂から成る構成としたことを特徴としており、このシールリングの構成を前述した従来の課題を解決するための手段としている。
【０００８】
この場合、密閉すべき作動油の表面エネルギーの＋０〜２０×１０−５Ｎ／ｃｍの表面エネルギーを有する合成樹脂の配合割合を５〜５０ｖｏｌ％とすることにより、シールリング摺接部の摩耗トルクの低減が可能になると共に、より高面圧下での使用が可能になる。
【０００９】
また、本発明の油圧シール装置は、上述の如きシールリングを用いた油圧シール装置であって、
上記シールリングが、上記軸部材の非鉄金属シールリング溝側面又は上記非鉄金属ハウジングの内周面と摺接することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、フッ素樹脂製シールリングにつき、密閉すべき作動油の表面エネルギーよりも大きな表面エネルギーを有する合成樹脂と、不活性ガス雰囲気下で融点以上に加熱された状態で電離性放射線を所定の範囲で照射して成る改質フッ素樹脂を添加することとしたため、摺動相手材がアルミ合金等の非鉄金属であったとしても、シールリングの相手材への攻撃性を減少させて、良好なシール性を維持することができ、加えて、摺動面の摩擦トルクを極力低減することが可能であり、その結果、自動車の燃費改善に寄与することが可能であるという非常に優れた効果がもたらされる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明のシールリング及び油圧シール装置について、図面を参照して詳細に説明する。
図１は本発明のシールリングを適用し得る車両用自動変速機の断面図、図２は図１の部分拡大断面図である。
図１及び図２において、軸部材１２の油路１３からハウジング１４の油路１５に油圧を供給すれば、その油圧は各シールリング溝１６にも伝達して各シールリング１０の内周面１７ａ及び内方側面１１ｉに作用するため、シールリング１０はその外周面１７ｂをハウジング１４の内周面１８に、また外方側面１１ｏ、即ちシール面をシールリング溝１６のシール側面１９に圧接させてシール効果が発揮される。
【００１２】
このような状態でハウジング１４が軸部材１２に対して回転すれば、各シールリング１０の外周面１７ｂとハウジング１４の内周面１８との間に生じる摩擦トルクは、該リング１０及びシールリング溝１６の両シール側面（１１ｏ、１９）間に生じる摩擦トルクよりも大であるため、シールリング１０はハウジング１４に連れ回りして両シール側面に相対回転運動が起こる。
【００１３】
このような構成を有するシール装置において、シールリング本体を合成樹脂製とすれば、相手材となるシール側面との密着性が向上するためシール性は向上するものの、シールリングの摩擦トルクは増大してしまう。
これに対し、シールリングの摩擦トルク低減手法として、シールリングの母材に低摩擦トルク性に優れるテトラフルオロエチレン等のフッ素樹脂を用いる方法が存在するのは上述の通りであるが、フッ素樹脂は低摩擦トルク性に優れる一方で、耐摩耗性及び耐荷重性に劣ることから、高面圧下ではシールリングの自己摩耗・変形が大となり、シール性が保持できなくなってしまう。
【００１４】
従来、とくにフッ素樹脂の耐荷重性の向上を図るためには、ガラス繊維や炭素繊維等の繊維系充填材を添加するのが一般的であるが、シールリング溝側面若しくはハウジングの内周面がアルミニウム等の非鉄金属で、且つＰＶ＝４０ＭＰａ・ｍ／ｓ以上の厳しい摺動条件においては、シールリングの表面に突出した繊維のエッジや、シールリングから脱落した繊維が摺動相手である非鉄金属の摩耗を促進してしまい、シール性が損なわれてしまうことがある。
【００１５】
そこで、本発明では、フッ素樹脂の耐荷重性の向上を図ると同時に、アルミニウム等の軟質な非鉄金属からなっている相手材としてのリング側面若しくはハウジングの内周面の摩耗を抑制するために、酸素分圧１．３３ｋＰａ以下の不活性ガス雰囲気下で、且つその融点以上に加熱された状態で電離性放射線を１ｋＧｙ〜１０ＭＧｙの範囲で照射して発現させた改質フッ素樹脂を配合した。
このような条件で改質されたフッ素樹脂は、分子鎖内に架橋構造を有するため、従来のフッ素樹脂中に配合することによって、耐摩耗性を大幅に改善することが可能である。
【００１６】
ここで、不活性ガス雰囲気中の酸素分圧が１．３３ｋＰａを超えると、フッ素樹脂の電離性放射線により活性化された部分に酸素が結合してしまい、上記架橋構造を形成する再結合反応が阻害され易くなる。
また、電離性放射線量が１ｋＧｙ未満では、フッ素樹脂の部分的な分解反応が進み難くなって架橋構造が形成され難くなり、一方、電離性放射線量が１０ＭＧｙを超えると、フッ素樹脂の部分的な分解反応ばかりが進んで、上記再結合反応による架橋構造の形成が阻害され易くなる。
【００１７】
電離性放射線を照射された改質フッ素樹脂は、フッ素樹脂全配合量(フッ素樹脂+改質フッ素樹脂)の５〜５０ｖｏｌ％、好ましくは１０〜３０ｖｏｌ％の割合で配合した。改質フッ素樹脂の配合量がこの範囲を下回る場合には、フッ素樹脂自体の耐摩耗性の改善効果が認められず、この範囲を上回る場合には、組成物のシールリングへの成形が困難となる。
【００１８】
さらに、フッ素樹脂は、その表面エネルギーの小ささから撥油性を示すため、とくに摺動面の油膜が薄くなる高面圧下では油膜が保持できなくなり、摩擦トルク並びに自己磨耗量が増大してしまう。
【００１９】
そこで、本発明では、フッ素樹脂製シールリングの油膜保持性を向上させるため、母材となるフッ素樹脂中に、密閉すべき作動油の表面エネルギーの＋０〜２０×１０−５Ｎ／ｃｍの範囲内の表面エネルギーを有する合成樹脂を配合し、摺動部の保油性を向上させることで、高面圧下におけるフッ素樹脂製シールリングの摺動を可能にした。
【００２０】
通常、シールリングの油膜保持性を改善するためには、その摺動面に微細な凹凸を設けたり、油膜保持用の溝を設定したりするのが一般的であるが、このような微細な凹凸や溝については、射出成形以外の成形方法で製造されるフッ素樹脂製シールリングにおいては成形後に機械加工を追加する必要があるため、製造工程増大によるコストアップを招くとともに、摺動面が摩耗するにつれその油膜保持性能が低下してしまう。
【００２１】
これに対して、本発明では、密閉すべき作動油と同等以上の表面エネルギーを有する合成樹脂をフッ素樹脂中に添加することとしたため、製造工程の追加はなく、例え、摺動面が摩耗してもその油膜保持性能が低下することがないため、長期に亘って高面圧作用下での油膜確保が可能となる。
【００２２】
ここで、本発明で用いる合成樹脂は、密閉すべき作動油との良好な濡れ性を保持するため、作動油の表面エネルギーの＋０〜２０×１０−５Ｎ／ｃｍの範囲の表面エネルギーを有する必要がある。
上記範囲外の表面エネルギーを有する合成樹脂をフッ素樹脂中に配合すると、４ＭＰａ以上の面圧作用下では保油性改善効果が認められなくなり、シールリング自体の摩耗が大となってしまう。一般的な自動変速機用作動油の表面エネルギーは３０×１０−５Ｎ／ｃｍ程度であり、これ以上の表面エネルギーを有することが濡れを発生させるためには好ましいが、相手材となる金属面と合成樹脂の表面エネルギーの差が２０×１０−５Ｎ／ｃｍを超えると摺動面の均一な油膜形成が阻害され易くなるため、当該合成樹脂は作動油以上の表面エネルギーを有すると共に、相手金属材料との表面エネルギー差が小さいものが好適である。このような条件を満たす合成樹脂材料としては、ポリアミドイミド樹脂が最適であり、本発明ではポリアミドイミド樹脂を好適に使用でき、この際、平均粒径が２〜１５０μｍの粉末状のポリアミドイミド樹脂を用いることが望ましい。
【００２３】
また、本発明のシールリングにおいて、上記所定の表面エネルギーを有する合成樹脂については、このシールリング、具体的にはシールリングを製造するための樹脂組成物の５〜５０ｖｏｌ％、好ましくは５〜３０ｖｏｌ％の割合で配合することが好ましい。
合成樹脂の配合量が５ｖｏｌ％未満だと上記の密閉する作動油との濡れ性改善効果が得られないことがあり、５０ｖｏｌ％を超えると摺動面の摩耗トルクが増大してしまうことがある。
【実施例】
【００２４】
以下、本発明を若干の実施例及び比較例により更に詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
（実施例１）
【００２５】
シールリング１０の母材となるフッ素樹脂には、フッ素樹脂の中でも低摩擦トルクに優れるテトラフルオロエチレンを用い、このモールディングパウダー（旭硝子Ｇ−１６３）に酸素分圧０．１３３ｋＰａ、窒素分圧１０６．４ｋＰａの雰囲気下、３５０℃加熱条件の下で電子線（加速電圧２ＭｅＶ）を照射線量１００ｋＧｙで照射して改質フッ素樹脂を製造し、この改質樹脂の平均粒径が約２０μｍとなるまでジェットミルで粉砕した。
次に、未改質のテトラフルオロエチレンモールディングパウダー（旭硝子Ｇ−１６３）６５ｖｏｌ％に、上記の改質フッ素樹脂２５ｖｏｌ％を配合するとともに、表面エネルギーが密閉すべき作動油の表面エネルギーの＋０〜２０×１０−５Ｎ／ｃｍの範囲内である合成樹脂としてポリアミドイミド粉（Ａｍｏｃｏ  トーロン４２０３Ｌ  平均粒径：１５μｍ）を２０ｖｏｌ％充填した。
【００２６】
ポリアミドイミドは、下記の表１に示すように実際のユニットに用いられる自動変速機用作動油（出光興産  マチックＪ）２８以上の表面エネルギーを有するとともに、オートトランスミッションの軸部材１２として用いられつつあるアルミダイキャスト材との表面エネルギー差が最小となることから、上記の合成樹脂として選定した。
【００２７】
【表１】
2005106249.tif 000002
【００２８】
上記の粉末混合物をミキサーで十分混合した後、３００℃で１２時間熱処理し、高温揮発成分を除去した。次に、粉末混合物を５０ＭＰａの成形圧で円筒形に予備成形し、その後電気炉中で３５０〜４００℃の温度で３時間焼成した。
焼成して得られたフッ素樹脂組成物を旋盤で図３に示すストレート合口２０を有するシールリング１０に加工し、本例のシールリングを得た。
（比較例１）
【００２９】
未改質のテトラフルオロエチレンモールディングパウダー（旭硝子Ｇ−１６３）６７ｖｏｌ％にグラファイト粉末（エスイーシー ＳＧＬ３μｍ）を２１ｖｏｌ％、炭素繊維（呉羽化学工業  クレカチョップM−２００７Ｓ  繊維直径１４．５μｍ  繊維長９０μｍ）を１２ｖｏｌ％充填した。
上記の粉末混合物をミキサーで混合した後、５０ＭＰａの成形圧で円筒形に予備成形し、その後電気炉中で３５０〜４００℃の温度で３時間焼成した。
焼成して得られたフッ素樹脂組成物を旋盤で図３に示すストレート合口２０を有するシールリング１０に加工し、本例のシールリングを得た。
（比較例２）
【００３０】
未改質のテトラフルオロエチレンモールディングパウダー（旭硝子Ｇ−１６３）６５ｖｏｌ％に実施例１の改質フッ素樹脂３５ｖｏｌ％を配合し、ミキサーで十分混合した後、３００℃で１２時間熱処理し、高温揮発成分を除去した。次に、粉末混合物を５０ＭＰａの成形圧で円筒形に予備成形し、その後電気炉中で３５０〜４００℃の温度で３時間焼成した。
焼成して得られたフッ素樹脂組成物を旋盤で図３に示すストレート合口２０を有するシールリング１０に加工し、本例のシールリングを得た。
【００３１】
（比較例３）
未改質のテトラフルオロエチレンモールディングパウダー（旭硝子Ｇ−１６３）５０ｖｏｌ％に実施例１の改質フッ素樹脂２０ｖｏｌ％を配合するとともに、金属粉としてステンレスフレーク粉（福田金属箔工業  Ｓｔ−Ｓ４００ｍｅｓｈ）を１０ｖｏｌ％、表面エネルギーが密閉すべき作動油の表面エネルギーの＋０〜２０×１０−５Ｎ／ｃｍの範囲内である合成樹脂としてポリアミドイミド粉（Ａｍｏｃｏ  トーロン４２０３Ｌ  平均粒径：１５μｍ）を２０ｖｏｌ％充填した。
上記の粉末混合粉を実施例1と同様の条件で図３に示すシールリング１０に加工し、本例のシールリングを得た。
［性能評価］
【００３２】
本発明の摺動特性改善効果を確認するため、実施例１、比較例１〜３のシールリングにつき、摩耗試験を自動変速機用作動油（出光興産  マチックＪ）２８中で実施した（図４参照）。
相手材としては、近年の軽量化の要求から自動変速機の軸部材１２等に使用されつつあるアルミダイキャスト材（ＡＤＣ−１２）を選定した。また、試験装置に取り付けるためアルミダイキャスト材の試験片形状は、直径６０ｍｍ、厚さ１０ｍｍのディスク２５とし、摺接面の表面粗さはＲａ＝１μｍ程度とした。
【００３３】
この試験に使用した縦型リングオンディスク方式の摩擦摩耗試験機の概要を図４に示す。本試験機は、上部にリングホルダー２１を有し、リングホルダー２１は摺動時にシールリング１０の径方向に移動しないように、シールリング内周面１７ａ側に設置したスナップリング２２のバネ力によって、シールリング外周面１７ｂをホルダー溝部に押し付けて固定されている。
一方、試験機下部には、回転軸２７に結合されたディスクホルダー２６を有し、ディスク２５をディスクホルダー２６にボルトで固定すると、ディスク２５はシールリング１０に対し回転自在となる。次に、リングホルダー２１を下降させることで、シールリング１０とディスク２５とを摺接関係とし、さらに、リングホルダー２１の軸線方向から圧力Ｐを加えることで、シールリング１０とディスク２５とを圧接させる。この際、シールリング１０とディスク２５の摺接部は自動変速機用作動油（出光興産  マチックＪ）２８中に浸漬されている。なお、符号２３はロードセル、符号２４はトルク検出器を示している。
【００３４】
まず、上記試験機を用い、実施例１、比較例１，２のシールリングに対して、試験条件１（圧接面圧５ＭＰａ、摩擦速度１０ｍ／秒、試験時間６時間）で摺動試験を行った。
図５に試験条件１における摩擦係数の経時変化を示し、図６に摺動試験後におけるシールリング１０及びディスク２５の摩耗量を示す。
【００３５】
図５に示すように、本発明の実施例１は、摺動試験中の摩擦係数の変動及びその絶対値が小さく、アルミ製ディスク２５に対して良好な摺動特性を示している。一方、比較例１及び２は、摺動試験条件に対しシールリング１０の耐摩耗性及び耐荷重性の改善が不十分なため、試験途中でシールリング１０の異常摩耗が発生して急激に摩擦係数が増加している。実施例１と比較例１，２を比較することで、ポリアミドイミドの添加によって保油性が向上し、これにより、摺動特性が大幅に改善していることが確認できる。
【００３６】
図６に示すように、本発明の実施例１は、試験条件１においてアルミ材に対して良好な摺動特性を示すことから、ディスク２５及びシールリング１０の摩耗量は小さい。  一方、比較例１及び２では、リングの耐荷重性及び耐摩耗性の改善が十分でないため、試験途中でシールリング１０の異常摩耗が発生し、リングの摩耗深さが１０００μｍ以上となった。
また、炭素繊維を充填した比較例１では、シールリング１０の摺動面から突出した炭素繊維が相手材であるアルミディスク２５を摩耗させるため、シールリング１０の摩耗量だけでなく、アルミディスク２５の摩耗量も増大している。
なお、比較例３のステンレスフレーク粉を配合したシールリングについても上記試験条件１で摺動試験を行ったところ、アルミ製ディスク２５に対して良好な摺動特性を示し、加えて、リングの耐摩耗性が大幅に向上するため、リングに摩耗は認められなかった(摩耗深さ＝０μｍ)。
【００３７】
次に、実施例１の優位差を明確にするため、実施例１及び比較例３についてのみ、接触面圧を増加させた試験条件２（圧接面圧８ＭＰａ、摩擦速度１０ｍ／秒、試験時間６時間）で摺動試験を行った。
図７に試験条件２における摩擦係数の経時変化を示す。
【００３８】
図７に示すように、実施例１では、試験条件２においても摺動試験中の摩擦係数の変動及びその絶対値が小さく、アルミ製ディスク２５に対して良好な摺動特性を示している。これに対して、比較例３では、試験時間とともに摩擦係数が上昇し、試験開始から４０分後にリング摩耗量が１０００μｍ程度となったため、試験を中断した。このように、比較例３では、自己潤滑性を有さないステンレスフレーク粉が高面圧下では摩擦係数増大要因となり、試験時間とともに摺動面温度が上昇することで、母材の摩耗が促進されていることが認められる。
【００３９】
図８に摺動試験後におけるシールリング１０及びディスク２５の摩耗量を示す。実施例１では、リングが見掛け上１００μｍ程度摩耗しているが、これは摩耗ではなく、クリープ変形によるものである。このため、実施例１ではリングの摩耗も軽微である。一方、比較例３では、摩擦係数の増加に伴って、リングの異常摩耗が発生している。また、リングが異常摩耗することでアルミの摩耗も促進されている。
【産業上の利用可能性】
【００４０】
本発明によれば、シールリングの充填材を変更するだけで摺動特性の改善が可能であるため、シールリング自体の基本設計や製造設備の変更が不要であり、低コストで摺動特性を改善できるという利点も得られる。
【図面の簡単な説明】
【００４１】
【図１】本発明のシールリングを適用し得る車両用自動変速機の油圧シール部の断面図である。（実施例１）
【図２】図１におけるシールリングの使用状態を示す部分拡大断面図である。
【図３】本発明のシールリングの摺動性改善効果を確認するために行なった摩耗試験に用いたシールリングの形状を示す斜視図である。（実施例１）
【図４】本発明のシールリングの摺動性改善効果を確認するために行なった摩耗試験に用いた縦型リングオンディスク方式の摩耗試験機の概略図である。
【図５】試験条件１における摩擦係数の経時変化を示すグラフである。
【図６】試験条件１における摩耗試験後のシールリング及びディスクの摩耗量を示すグラフである。
【図７】試験条件２における摩擦係数の経時変化を示すグラフである。
【図８】試験条件２における摩耗試験後のシールリング及びディスクの摩耗量を示すグラフである。
【符号の説明】
【００４２】
１０    シールリング
１１ｉ、１１ｏ    シールリング側面
１２    軸部材
１３    油路（軸部材）
１４    ハウジング
１５    油路（ハウジング）
１６    シールリング溝
１７ａ  シールリングの内周面
１７ｂ  シールリングの外周面
１８    ハウジングの内周面
１９    シールリング溝のシール断面
２０    シールリングの合口
２１    リングホルダー
２２    スナップリング
２３    ロードセル
２４    トルク検出器
２５    ディスク
２６    ディスクホルダー
２７    回転軸
２８    自動変速機用作動油
【図１】
2005106249.tif 000003
【図２】
2005106249.tif 000004
【図３】
2005106249.tif 000005
【図４】
2005106249.tif 000006
【図５】
2005106249.tif 000007
【図６】
2005106249.tif 000008
【図７】
2005106249.tif 000009
【図８】
2005106249.tif 000010