(57)【要約】【課題】  本発明の目的は、窒素及びりんの除去に要する活性汚泥の菌体組成を維持し、発生汚泥量を削減できる下水処理方法，下水処理制御システム、及び下水処理設備を提供することにある。【解決手段】  流入原水を初沈汚泥と上澄み液とに沈降分離する初沈汚泥分離工程と、前記上澄み液を活性汚泥により生物反応槽で生物学的に処理する処理工程と、前記初沈汚泥を該生物反応槽に投入する初沈汚泥投入工程とを含む下水処理方法であって、前記活性汚泥の平均滞留時間に基づいて、前記初沈汚泥投入工程の前記初沈汚泥を投入することを特徴とする。又は、送風機の送風量から溶存酸素供給量を算出する溶存酸素供給量算出工程を含み、前記溶存酸素供給量算出工程の情報から前記初沈汚泥投入工程の投入量を設定する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
流入原水を初沈汚泥と上澄み液とに沈降分離する初沈汚泥分離工程と、
前記上澄み液を活性汚泥により生物反応槽で生物学的に処理する処理工程と、
前記初沈汚泥を該生物反応槽に投入する初沈汚泥投入工程とを含む下水処理方法であって、
前記活性汚泥の平均滞留時間に基づいて、前記初沈汚泥投入工程の前記初沈汚泥を投入することを特徴とする下水処理方法。
【請求項２】
請求項１に記載の下水処理方法において、
前記生物反応槽の活性汚泥の濃度を把握する活性汚泥濃度把握工程と、
所定期間の余剰汚泥の引抜き量を把握する余剰汚泥量把握工程と、
前記活性汚泥濃度把握工程と余剰汚泥量把握工程の情報から、活性汚泥の平均滞留時間を算出する平均滞留時間算出工程と、
該活性汚泥の平均滞留時間を設定する平均滞留時間設定工程とを含み、
前記平均滞留時間算出工程と前記平均滞留時間設定工程との情報から、該初沈汚泥投入工程の投入量を設定することを特徴とする下水処理方法。
【請求項３】
請求項１に記載の下水処理方法において、
前記活性汚泥の濃度の設定値，前記活性汚泥の平均滞留時間の設定値、および該生物反応槽の容積から、余剰汚泥量を算出する余剰汚泥量算出工程と、
前記余剰汚泥量算出工程の情報から、該初沈汚泥投入工程の投入量を設定することを特徴とする下水処理方法。
【請求項４】
流入原水を初沈汚泥と上澄み液とに沈降分離する初沈汚泥分離工程と、
前記上澄み液を活性汚泥により生物学的に処理する処理工程と、
前記初沈汚泥を生物反応槽に投入する初沈汚泥投入工程とを含む下水処理方法であって、
送風機の送風量から溶存酸素供給量を算出する溶存酸素供給量算出工程を含み、
前記溶存酸素供給量算出工程の情報から、前記初沈汚泥投入工程の投入量を設定することを特徴とする下水処理方法。
【請求項５】
請求項１〜請求項３の何れかに記載の下水処理方法において、
送風機の送風量から溶存酸素供給量を算出する溶存酸素供給量算出工程を設け、
前記初沈汚泥投入工程の投入量と、前記溶存酸素供給量算出工程の情報から算出した投入量とを比較し、少ない方の投入量を、該初沈汚泥投入工程の投入量とすることを特徴とする下水処理方法。
【請求項６】
流入原水を初沈汚泥と上澄み液とに沈降分離し、前記上澄み液を活性汚泥により生物反応槽で生物学的に処理する下水処理制御システムであって、
前記活性汚泥の平均滞留時間に基づいて前記活性汚泥を該生物反応槽に投入する制御手段を備えたことを特徴とする下水処理制御システム。
【請求項７】
流入原水を初沈汚泥と上澄み液とに沈降分離し、前記上澄み液を活性汚泥により生物反応槽で生物学的に処理する下水処理制御システムであって、
前記生物反応槽に供給する酸素含有気体の供給量に基づいて前記初沈汚泥を該生物反応槽に投入する制御手段を備えたことを特徴とする下水処理制御システム。
【請求項８】
流入原水を初沈汚泥と上澄み液とに沈降分離する最初沈殿池と、
前記上澄み液を活性汚泥により生物学的に処理する生物反応槽と、
前記初沈汚泥を前記生物反応槽に投入する初沈汚泥投入設備と、
前記初沈汚泥投入設備の投入量を制御する制御装置と、
該生物反応槽からの反応液を活性汚泥と処理水とに沈降分離する最終沈殿池から余剰な活性汚泥を排出する余剰汚泥排出手段と、
前記制御装置に設定値を設定する入力手段とを含む下水処理設備であって、
該生物反応槽に活性汚泥の濃度を測定する活性汚泥濃度測定手段と、
前記余剰汚泥排出手段に余剰汚泥の引抜き流量，濃度の一つ、もしくは両方を測定する余剰汚泥測定手段と、
該初沈汚泥投入設備の初沈汚泥濃度を測定する初沈汚泥濃度測定手段とを設け、
該制御装置に、余剰汚泥測定手段の情報の履歴を蓄積する機能と、活性汚泥の平均滞留時間を算出する機能と、前記入力手段から得た余剰汚泥量の目標値に対する該初沈汚泥の量を算出する機能とを備えたことを特徴とする下水処理設備。
【請求項９】
流入原水を初沈汚泥と上澄み液とに沈降分離する最初沈殿池と、
前記上澄み液を活性汚泥により生物学的に処理する生物反応槽と、
前記初沈汚泥を前記生物反応槽に投入する初沈汚泥投入設備と、
前記初沈汚泥投入設備の投入量を制御する制御装置と、
前記制御装置の設定値を設定する入力手段とを含む下水処理設備であって、
該初沈汚泥投入設備に該初沈汚泥の濃度を測定する初沈汚泥濃度測定手段と、
該制御装置に送風機の送風量から溶存酸素供給量を算出する機能と、算出した溶存酸素供給量に基づいて該初沈汚泥投入設備の投入量を算出する機能とを備えたことを特徴とする下水処理設備。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、下水処理方法，下水処理制御システム、及び下水処理設備に関する。
【背景技術】
【０００２】
汚水の処理施設では、有機物に加え窒素及びりんの除去が要求されている。窒素・りんの除去を安定して行うためには、流入下水中に含まれる有機物に加え、更なるor別途or外部から有機物源の供給が必要である。この有機物源として、最初沈殿池より引抜かれた初沈汚泥を直接、あるいは可溶化等の前処理を施して利用する方法がある。特許文献１には、汚泥処理プロセスからの返流水の混入する生物反応槽に初沈汚泥を投入する方法が示されている。特許文献２には、脱窒槽の酸化還元電位（ＯＲＰ）が０ｍＶのときに、初沈汚泥の一部を脱窒槽あるいは沈後水の流入する嫌気槽に流入させる方法が開示されている。
【０００３】
【特許文献１】特開平１１−１０４６９３号公報
【特許文献２】特開平１０−３２３６９３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
活性汚泥の生物学的な性質を利用して、初沈汚泥を投入して窒素やりんを除去する場合、活性汚泥の菌体活性を維持するために過剰投入を防止する事が望ましい。また、初沈汚泥を投入すると有機物負荷が増加し、活性汚泥の菌体が窒素やりんを除去する過程の有機物代謝にともなう酸素消費量が増加するため、送風量を増加させる必要がある。しかし、処理施設の送風機や散気装置の機器仕様により決定する酸素供給能力により、許容できる生物学的酸素要求量ＢＯＤ(biochemical oxygen demand) 負荷に上限がある。流入した有機物量に対して菌体に充分な酸素が供給されない場合、未利用の有機物が残留し、処理水のＢＯＤ濃度が高くなる可能性がある。
【０００５】
しかし、前項で挙げた特許文献１及び２では、いずれも初沈汚泥の投入量の上限値は考慮しておらず、投入量が下水処理設備の許容範囲を超え、処理水の水質が悪化する恐れがある。初沈汚泥の投入量に、ＳＲＴと供給可能な送風量から上限値を設け、活性汚泥による窒素・りん除去を向上することが望まれる。
【０００６】
本発明の目的は、窒素及びりんの除去に要する活性汚泥の菌体組成を維持し、発生汚泥量を削減できる下水処理方法，下水処理制御システム、及び下水処理設備を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
活性汚泥の平均汚泥滞留時間、又は酸素供給量に基づいて、活性汚泥の投入量を制御することを特徴とする。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によると、窒素及びりんの除去に要する活性汚泥の菌体組成を維持でき、発生汚泥量を削減できる下水処理方法，下水処理制御システム、及び下水処理設備を提供できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
本発明の実施の形態では、活性汚泥の平均汚泥滞留時間、又は酸素供給量に基づいて、生物反応の際に初沈汚泥を投入する。
【００１０】
窒素やりんの除去には、硝化菌・脱窒菌やりん蓄積菌など除去に寄与する菌体の増殖時間以上の活性汚泥の平均汚泥滞留時間(ＳＲＴ：Sludge Retention Time) が必要である。このＳＲＴは、活性汚泥の浮遊物濃度であるＭＬＳＳ(Mixed Liquor Suspended Solids) と余剰汚泥の浮遊物（ＳＳ：Suspended Solids）量から次の（式１）により求められる。
【００１１】
ＳＲＴ＝（ＭＬＳＳ×反応槽容量）／（余剰汚泥ＳＳ量）              …（式１）
最終沈殿池で活性汚泥と処理水を重力により固液分離する下水処理施設では、ＭＬＳＳが高いと、最終沈殿池の沈降汚泥の界面位置が高くなり、汚泥流出のおそれがある。例えば、高度処理施設設計マニュアル（日本下水道協会、平成６年）によると、窒素やりんを除去する高度処理施設では、ＭＬＳＳは、一般に３０００mg／ｌ前後とされる。初沈汚泥を投入すると、１）活性汚泥中の微生物が初沈汚泥の有機物を分解し増殖する、２）初沈汚泥はＳＳが高い、という２つの理由からＭＬＳＳが増加する。初沈汚泥投入量が過剰になると、施設面からＭＬＳＳが制約されるため、ＭＬＳＳを低下させるために余剰汚泥を増加させる必要があり、結果としてＳＲＴが短くなり、特に増殖に長い時間を必要とする硝化菌が減少しやすく、窒素除去率が悪化する可能性がある。
【００１２】
本発明の実施の形態は、活性汚泥の平均汚泥滞留時間又は酸素供給装置の酸素供給量に着目し、初沈汚泥の投入量の適正化を図るものである。
【実施例１】
【００１３】
図１に、本実施例における下水処理装置及びその制御システムの構成図を示す。下水処理装置は、最初沈殿池２，生物反応槽１，最終沈殿池３及び制御手段７を備え、下水処理設備などに設置される。
【００１４】
生物反応槽１は、微生物群が生息する活性汚泥によって、最初沈殿池２から流出した上澄み液（以後沈後水と呼ぶ）中の有機物，窒素，りんなどを生物学的に処理・分解する生物反応手段である施設である。この生物反応槽１は、複数の反応槽で構成され、嫌気槽１−Ａと２−Ａと好気槽１−Ｂと２−Ｂがある。好気槽１−Ｂの底部には、ブロア等からなる酸素含有気体供給手段４が接続されている。この酸素含有気体供給手段４から好気槽１−Ｂに空気を供給する。生物反応槽１の任意の反応槽に反応槽測定手段９が設置され、反応槽のＭＬＳＳが計測される。本実施例では、嫌気槽１−Ａに設けている。また、好気槽１−ＢにＤＯ測定手段１１が設置され、ＤＯが計測される。
【００１５】
最終沈殿池３には、余剰汚泥測定手段１０が設置され、余剰汚泥引抜き流量と余剰汚泥ＭＬＳＳが計測される。これらの計測手段の情報は制御手段７に送られる。
【００１６】
最初沈殿池２には、ポンプ等を備えた初沈汚泥移送手段５が設置されている。初沈汚泥移送手段５と初沈汚泥供給口１３との間には、初沈汚泥のＳＳ濃度を計測するための初沈汚泥測定手段８と、弁１４が設置されている。初沈汚泥測定手段８の情報は、制御手段７に送られる。制御手段７は初沈汚泥移送手段５と弁１４によって初沈汚泥の投入量を制御する。なお、制御手段７が制御に使用する演算条件は、目標値入力手段６及び機器仕様入力手段１２によって設定される。なお、本実施例では初沈汚泥供給口１３を嫌気槽２−Ａに設けている。
【００１７】
次に、本実施例における下水処理設備での流入原水の処理過程を説明する。
【００１８】
最初沈殿池２に、下水処理設備の外部から供給された流入原水が供給される。最初沈殿池２では流入原水の沈降分離により初沈汚泥が生成される。生成した初沈汚泥の一部は初沈汚泥移送手段５によって生物反応槽１に供給される。後水の有機物，窒素及びりんは、生物反応槽１の活性汚泥の生物反応で除去される。
【００１９】
生物反応槽１に供給した初沈汚泥は、除去に必要な有機物源として活用される。生物反応槽１の反応液は最終沈殿池３に供給され、活性汚泥と上澄み液とに分離され上澄み液が処理水として放流される。余剰汚泥測定手段１０を経た余剰汚泥と、生物反応槽１に投入しない初沈汚泥は水処理施設の系外で排出汚泥として処理される。
【００２０】
次に、本実施例における運用方法を、図１、及び図２のフローチャートのステップＳ１〜Ｓ７を用いて説明する。
【００２１】
ステップＳ１の酸素供給量算出工程において、制御手段７における酸素供給量算出手段によって、機器仕様入力手段１２から酸素含有気体供給手段４の最大送風量Ｆmax の情報、ＤＯ測定手段１１からのＤＯ計測値を得て、総括酸素移動容量係数ＫLAを用いて酸素供給量の最大値を算出する。算出には、例えば、次に示す（式２），（式３）を用いる。ここでΔＤは酸素含有気体供給手段４の供給酸素量、ＫLAは総括酸素移動容量係数、
ＤＯＳは溶存酸素の飽和度、ＤＯは現状溶存酸素である。
【００２２】
ΔＤ＝ＫLA(ＤＯS−ＤＯ)                                           …（式２）
ＫLA＝ｆ(Ｆmax)                                                   …（式３）
ここでΔＤは酸素含有気体供給手段４の供給酸素量、ＫLAは総括酸素移動容量係数、
ＤＯSは溶存酸素の飽和度、ＤＯは現状溶存酸素である。また、供給酸素量は、予め作成した送風量とＤＯの関係から算出してもよい。ここで得られた酸素供給量の最大値に予め目標値入力手段６で設定された定数γをかけた値を生物学的酸素要求量ＢＯＤ
(biochemical oxygen demand) 負荷の上限値とする。γは生物反応槽１の容積を基に設定するとよい。さらに、沈後水の流入によるＢＯＤ負荷を考慮し、前述のＢＯＤ負荷上限値を減じてもよい。
【００２３】
ステップＳ２の初沈汚泥流量の最大投入流量の算出設定工程では、制御手段７が機器仕様入力手段１２から初沈汚泥のＢＯＤ値を入手し、前段で算出したＢＯＤ負荷上限値の情報を基に、初沈汚泥の流量を算出する。この初沈汚泥流量は最大投入流量を表す。この値をＱOmaxとする。ＢＯＤ値は、実績値から設定してもよい。または初沈汚泥移送手段５にＢＯＤ計を設け、その計測値を用いてもよい。ＢＯＤ計がない場合には、初沈汚泥のＳＳとＢＯＤの相関を用いて算出する方法もある。この算出したＱOmaxと、現在の初沈汚泥投入量Ｑとを比較し、ＱOmax＜Ｑの場合はＱ＝ＱOmaxとし、ＱOmax≧Ｑの場合は次のステップに移行する。このように、最大投入流量の算出設定手段により、ＱOmaxが算出設定される。
【００２４】
ステップＳ３のＳＲＴ算出工程では、制御手段７が反応槽測定手段９のＭＬＳＳ，余剰汚泥測定手段１０の流量とＭＬＳＳの計測情報を受信する。制御手段７は余剰汚泥測定手段１０の流量とＭＬＳＳから、余剰汚泥の引抜きＳＳ量を算出する。制御手段７はこれらの計測情報を記録する機能を持ち、これらの蓄積した計測情報から、反応槽測定手段９のＭＬＳＳと余剰汚泥引抜きＳＳ量の、予め目標値入力手段６で設定された所定期間の平均値を算出する。その値を用いて(式１)より現在のＳＲＴを算出する。このように、ＳＲＴ算出手段により、ＳＲＴが算出される。
【００２５】
ステップＳ４では、制御手段７は目標値入力手段６からＳＲＴS とδL の値を得る。
ＳＲＴS は硝化菌の増殖速度を基に設定するとよい。δL は下方許容誤差であり、その値はＳＲＴＳの２０％以下の値にするとよい。次に制御手段７はステップＳ３で算出した
ＳＲＴと、ＳＲＴＳとδLの差分とを比較し、ＳＲＴの方が大きい場合はステップＳ６へ、小さい場合はステップＳ５へ移行する。
【００２６】
ステップＳ５では、制御手段７は現在の初沈汚泥の投入量Ｑを、ΔＱLだけ減じた値に設定し、フローを終了する。初沈汚泥投入量のΔＱLは過去のデータ等から、適宜設定する。
【００２７】
ステップＳ６では、制御手段７は目標値入力手段６からδU の値を得る。δU は上方許容誤差であり、その値はＳＲＴＳの２０％以下の値にするとよい。次に制御手段７はステップＳ３で算出したＳＲＴと、ステップＳ４で得たＳＲＴＳとδU の差分とを比較し、
ＳＲＴの方が大きい場合はステップＳ７へ、小さい場合は終了する。
【００２８】
ステップＳ７では、制御手段７は現在の初沈汚泥の投入量Ｑを、ΔＱU だけ加えた値に設定し、フローを終了する。初沈汚泥投入量のΔＱU は過去のデータ等から、適宜設定する。
【００２９】
本制御の周期は少なくともＳＲＴ以下で行い、沈後水および投入する初沈汚泥のＢＯＤ濃度もしくはＳＳ濃度の変動や計測周期に応じて設定するとよい。
【００３０】
以上のようなステップＳ１〜Ｓ７により、本実施例では、送風量とＳＲＴから初沈汚泥の投入量を制御するため、初沈汚泥のＢＯＤを分解するための酸素を供給でき、ＳＲＴを増殖速度の遅い硝化菌に合わせて設定できるので、窒素・りん除去に必要な活性汚泥の菌体組成を維持できる。
【００３１】
本実施例によると、初沈汚泥の投入量を適正化でき、活性汚泥による窒素・りん除去率を向上できる。また、初沈汚泥を活性汚泥で分解するため、排出汚泥量を削減できる。
【実施例２】
【００３２】
本発明の他の実施例のフローを図３のフローチャートを用いて説明する。本実施例と実施例１のフローとの違いは、ステップＳ４以降にある。以下、ステップＳ１１から説明する。
【００３３】
ステップＳ１１では、制御手段７は目標値入力手段６からＳＲＴＳの値を得る。SRTSは硝化菌の増殖速度を基に設定するとよい。次に制御手段７はステップＳ３で算出したSRTと、ＳＲＴS とを比較し、ＳＲＴの方が大きい場合はステップＳ１２へ、小さい場合はステップＳ１３へ移行する。
【００３４】
ステップＳ１２では、制御手段７は初沈汚泥の投入量Ｑを、ΔＱSLを減じた値に設定し、フローを終了する。ΔＱSLの設定方法は以下のとおりである。ＳＲＴS と反応槽MLSSから（式１）より余剰汚泥ＳＳ量を算出し、その値と余剰汚泥測定手段１０から得た現状の余剰汚泥ＳＳ量とを比較し、その差分を余剰汚泥削減量とする。この余剰汚泥削減量と後述する汚泥転換率αから（式４）より初沈汚泥ＳＳの量を算出する。この初沈汚泥ＳＳの量を、初沈汚泥測定手段８から得た初沈汚泥ＳＳ濃度を用いてΔＱSLに換算する。
【００３５】
ステップＳ１３では、制御手段７はステップＳ１２と同様にして、ΔＱSUを算出する。次いで、初沈汚泥の投入量Ｑを、ΔＱSUを加えた値に設定し、フローを終了する。
【００３６】
（式１）により、ＳＲＴは余剰汚泥量により決定される。初沈汚泥を投入すると、初沈汚泥の分解による菌体増殖と、一部の初沈汚泥が未分解で残留することにより、余剰汚泥が増加する。余剰汚泥の量は、初沈汚泥の投入量と相関があり、例えば比例関係になるとすると、汚泥転換率αを用いて、投入初沈汚泥ＳＳ量は、（式４）のように表される。
【００３７】
ＳＳ量＝（初沈汚泥による余剰汚泥ＳＳ増加量）／α                  …（式４）
αの値はＳＲＴなどによって異なるため、処理場毎に設定することが望ましい。例えば、ＳＲＴが１５日前後の場合では０.３５に設定するとよい。
【００３８】
本実施例によると、初沈汚泥投入量の加減量を汚泥転換率αに基づいて算出するため、ＳＲＴが目標値となる初沈汚泥投入量に設定できる。これにより、初沈汚泥の投入量を適正化でき、活性汚泥による窒素・りん除去率を向上できる。また、初沈汚泥を活性汚泥で分解するため、発生汚泥量を削減できる。
【実施例３】
【００３９】
本実施例における運用方法を図４のフローチャートを用いて説明する。
【００４０】
ステップＳ１、およびＳ２では、第一の実施例と同様に、酸素供給量から初沈汚泥の投入量の上限値を算出する。この値をＱOmaxとする。
【００４１】
ステップＳ２１では、制御手段７は目標値入力手段６から得たＭＬＳＳとＳＲＴの設定値を用いて、（式１）より余剰汚泥ＳＳ量を算出する。
【００４２】
ステップＳ２２では、制御手段７は、次の１）〜３）を行う。
【００４３】
１）沈後水の分解に伴う汚泥発生量を、ＢＯＤ負荷と菌体収率、または目標値入力手段６から得た汚泥発生量から得る。この汚泥発生量の値は初沈汚泥を投入していない過去のデータから求める。
【００４４】
２）この沈後水の分解に伴う汚泥発生量と、ステップＳ２１で求めた余剰汚泥ＳＳ量とを比較し、その差分を初沈汚泥投入による余剰汚泥量とする。
【００４５】
３）この初沈汚泥投入による余剰汚泥量と、ステップＳ１２で用いた汚泥転換率αから、初沈汚泥投入量ＱSmaxを得る。
【００４６】
ステップＳ２３では、ＱOmaxとＱSmaxとを比較し、ＱOmax＜ＱSmaxの場合はステップ
Ｓ２４へ移行し、初沈汚泥投入量ＱをＱOmaxとし、フローを終了する。ＱOmax≧ＱSmaxの場合はステップＳ２５へ移行し、初沈汚泥投入量ＱをＱSmaxとし、フローを終了する。
【００４７】
本実施例では、初沈汚泥投入量を酸素供給量とＳＲＴから求めた最大量に設定できる。これにより、発生汚泥量の削減量を最大にできる。また、初沈汚泥の投入量を適正化でき、活性汚泥による窒素・りん除去率を向上できる。
【００４８】
以上のように、本実施例では、送風量とＳＲＴから初沈汚泥の投入量を制御するため、初沈汚泥のＢＯＤを分解するための酸素を供給でき、ＳＲＴを増殖速度の遅い硝化菌に合わせて設定できるので、窒素・りん除去に必要な活性汚泥の菌体組成を維持できる。また、初沈汚泥を活性汚泥で分解するため、発生汚泥量を削減できる。
【産業上の利用可能性】
【００４９】
窒素及びりんの除去に要する活性汚泥の菌体組成を維持でき、発生汚泥量を削減できる下水処理方法，下水処理制御システム、及び下水処理設備を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００５０】
【図１】実施例１における下水処理設備及びその制御システムの構成図を示す。
【図２】実施例１における下水処理装置及びその制御システムの運転制御方法のフローチャートを示す。
【図３】実施例２における下水処理装置及びその制御システムの運転制御方法のフローチャートを示す。
【図４】実施例３における下水処理装置及びその制御システムの運転制御方法のフローチャートを示す。
【符号の説明】
【００５１】
１…生物反応槽、２…最初沈殿池、３…最終沈殿池、４…酸素含有気体供給手段、５…初沈汚泥移送手段、６…目標値入力手段、７…制御手段、８…初沈汚泥測定手段、９…反応槽測定手段、１０…余剰汚泥測定手段、１１…ＤＯ測定手段、１２…機器仕様入力手段、１３，１４…弁。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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