(57)【要約】【課題】  小型かつ薄型でありながら高変倍比が確保し得る実像式変倍ファインダーと、そのような実像式変倍ファインダーを備えた撮像装置。【解決手段】  対物光学系Ｏｂと像正立光学系Ｉｅと接眼光学系Ｏｃとを備え、対物光学系Ｏｂは、負の第１群Ｇ１、正の第２群Ｇ２、負の第３群Ｇ３、正の第４群Ｇ４とを有してなり、変倍に際して第１群Ｇ１と第４群Ｇ４を固定し、第２群Ｇ２は広角端よりも望遠端にて物体側へ移動し、第３群Ｇ３は広角端よりも望遠端にて像側へ移動し、第１群Ｇ１が両凹形状の単レンズ１枚で構成されると共に、その単レンズが形状ファクターＳＦ１に関する条件式（１）を満足する実像式変倍ファインダー。【選択図】        図２
2005099542.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
物体側より順に、中間結像面を形成する対物光学系と、前記対物光学系により形成される中間結像面を正立化させる像正立光学系と、前記中間結像面を観察するための接眼光学系とを備え、
前記対物光学系は、物体側より順に、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群とを有してなり、広角側から望遠側への変倍に際して、前記第１レンズ群と前記第４レンズ群を固定し、前記第２レンズ群は広角端よりも望遠端にて物体側へ移動し、前記第３レンズ群は広角端よりも望遠端にて像側へ移動し、
前記第１レンズ群が両凹形状の単レンズ１枚で構成されると共に、前記単レンズが以下の条件式（１）を満足することを特徴とする実像式変倍ファインダー。
０＜ＳＦ１＜０．６５                                          ・・・（１）
ただし、ＳＦ１＝（ｒ1 ＋ｒ2 ）／（ｒ1 −ｒ2 ）であり、
ｒ1 ：第１レンズ群の両凹レンズの物体側面の光軸上曲率半径、
ｒ2 ：第１レンズ群の両凹レンズの像側面の光軸上曲率半径、
である。
【請求項２】
物体側より順に、中間結像面を形成する対物光学系と、前記対物光学系により形成される中間結像面を正立化させる像正立光学系と、前記中間結像面を観察するための接眼光学系とを備え、
前記対物光学系は、物体側より順に、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群とを有してなり、広角端から望遠端への変倍に際して、前記第１レンズ群と前記第４レンズ群を固定し、前記第２レンズ群は広角端よりも望遠端にて物体側へ移動し、前記第３レンズ群は広角端よりも望遠端にて像側へ移動し、
前記第４レンズ群よりも像側にのみ像正立のための像反転光学系を有し、かつ、前記第４レンズ群と前記像正立光学系は空間を挟んで配置されていることを特徴とする実像式変倍ファインダー。
【請求項３】
前記第４レンズ群よりも像側にのみ像正立のための像反転光学系を有し、かつ、前記第４レンズ群と前記像正立光学系は空間を挟んで配置されていることを特徴とする請求項１記載の実像式変倍ファインダー。
【請求項４】
前記像正立光学系が、前記第４レンズ群に対向する平面入射面を持つ反射プリズムを有することを特徴とする請求項２又は３記載の実像式変倍ファインダー。    
【請求項５】
物体側より順に、中間結像面を形成する対物光学系と、前記対物光学系により形成される中間結像面を正立化させる像正立光学系と、前記中間結像面を観察するための接眼光学系とを備え、
前記対物光学系は、物体側より順に、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群とを有してなり、広角側から望遠側への変倍に際して、前記第１レンズ群と前記第４レンズ群を固定し、前記第２レンズ群は広角端よりも望遠端にて物体側へ移動し、前記第３レンズ群は広角端よりも望遠端にて像側へ移動し、
前記第３レンズ群は、光軸上において最物体側面と最像側面の２面のみにて空気間隔と接する両凹形状のレンズ成分にて構成されると共に、前記レンズ成分が以下の条件式（２）を満足することを特徴とする実像式変倍ファインダー。
−０．５＜ＳＦ３＜０．５                                      ・・・（２）
ただし、ＳＦ３＝（ｒ5 ＋ｒ6 ）／（ｒ5 −ｒ6 ）であり、
ｒ5 ：第３レンズ群の両凹レンズ成分の物体側面の光軸上曲率半径、
ｒ6 ：第３レンズ群の両凹レンズ成分の像側面の光軸上曲率半径、
である。
【請求項６】
前記第３レンズ群は、光軸上において最物体側面と最像側面の２面のみにて空気間隔と接する両凹形状のレンズ成分にて構成されると共に、前記レンズ成分が以下の条件式（２）を満足することを特徴とする請求項１から４の何れか１項記載の実像式変倍ファインダー。
−０．５＜ＳＦ３＜０．５                                      ・・・（２）
ただし、ＳＦ３＝（ｒ5 ＋ｒ6 ）／（ｒ5 −ｒ6 ）であり、
ｒ5 ：第３レンズ群の両凹レンズ成分の物体側面の光軸上曲率半径、
ｒ6 ：第３レンズ群の両凹レンズ成分の像側面の光軸上曲率半径、
である。
【請求項７】
前記第４レンズ群を正の屈折力の単レンズで構成したことを特徴とする請求項１から６の何れか１項記載の実像式変倍ファインダー。
【請求項８】
前記像正立光学系が４面以上の反射面を有してなることを特徴とする請求項１から７の何れか１項記載の実像式変倍ファインダー。
【請求項９】
前記像正立光学系が反射面を持つプリズムを含んでなることを特徴とする請求項８記載の実像式変倍ファインダー。
【請求項１０】
前記像正立光学系の４つ以上の反射面の中、少なくとも１面の反射面が前記中間像面に対して物体側に設けられ、少なくとも１面の反射面が射出瞳側に設けられていることを特徴とする請求項８又は９記載の実像式変倍ファインダー。
【請求項１１】
前記第２レンズ群は、広角側から望遠側への変倍に際して物体側にのみ移動し、前記第３レンズ群は、広角側から望遠側への変倍に際して像側にのみ移動することを特徴とする請求項１から１０の何れか１項記載の実像式変倍ファインダー。
【請求項１２】
前記第１レンズ群の最物体側面は、光軸上にて物体側に凹面を向けた非球面であり、その非球面は周辺に行くにつれ屈折力が弱くなる形状であることを特徴とする請求項１から１１の何れか１項記載の実像式変倍ファインダー。
【請求項１３】
前記第４レンズ群が物体側面及び像側面の両面が非球面の単レンズで構成されていることを特徴とする請求項１から１２の何れか１項記載の実像式変倍ファインダー。
【請求項１４】
前記第４レンズ群が物体側面及び像側面の双方が光軸上にて凸面の単レンズであり、少なくとも像側面が周辺程正の屈折力が弱くなる非球面であることを特徴とする請求項１から１３の何れか１項記載の実像式変倍ファインダー。
【請求項１５】
前記第３レンズ群が以下の条件式（３）を満足することを特徴とする請求項１から１４の何れか１項記載の実像式変倍ファインダー。
−１．５＜ｆ3 ／ｆW ＜−０．７                                ・・・（３）
ただし、ｆ3 ：第３レンズ群の焦点距離、
ｆW ：広角端における対物光学系の入射面から中間像面までの合成焦点距離、
である。
【請求項１６】
前記第４レンズ群が以下の条件式（４）を満足することを特徴とする請求項１から１５の何れか１項記載の実像式変倍ファインダー。
１．０＜ｆ4 ／ｆW ＜１．３                                    ・・・（４）
ただし、ｆ4 ：第４レンズ群の焦点距離、
ｆW ：広角端における対物光学系の入射面から中間像面までの合成焦点距離、
である。
【請求項１７】
前記第１レンズ群乃至第４レンズ群の各レンズ群は、全て単レンズ１枚で構成されていることを特徴とする請求項１から１６の何れか１項記載の実像式変倍ファインダー。
【請求項１８】
前記第１レンズ群乃至前記第４レンズ群の各レンズ群に挟まれた各空気レンズの形状が何れもメニスカス形状となることを特徴とする請求項１から１７の何れか１項記載の実像式変倍ファインダー。
【請求項１９】
前記第１レンズ群が以下の条件式（５）を満足することを特徴とする請求項１から１８の何れか１項記載の実像式変倍ファインダー。
−３．０＜ｆ1 ／ｆW ＜−１．０                                ・・・（５）
ただし、ｆ1 ：第１レンズ群の焦点距離、
ｆW ：広角端における対物光学系の入射面から中間像面までの合成焦点距離、
である。
【請求項２０】
前記第２レンズ群が以下の条件式（６）を満足することを特徴とする請求項１から１９の何れか１項記載の実像式変倍ファインダー。
１．０＜ｆ2 ／ｆW ＜２．０                                    ・・・（６）
ただし、ｆ2 ：第２レンズ群の焦点距離、
ｆW ：広角端における対物光学系の入射面から中間像面までの合成焦点距離、
である。
【請求項２１】
前記第１レンズ群が以下の条件式（５）’を満足することを特徴とする請求項１から２０の何れか１項記載の実像式変倍ファインダー。
−０．８３＜ｆ1 ／ｆT ＜−０．２８                            ・・・（５）’ただし、ｆ1 ：第１レンズ群の焦点距離、
ｆT ：望遠端における対物光学系の入射面から中間像面までの合成焦点距離、
である。
【請求項２２】
前記第２レンズ群が以下の条件式（６）’を満足することを特徴とする請求項１から２１の何れか１項記載の実像式変倍ファインダー。
０．２８＜ｆ2 ／ｆT ＜０．５６                                ・・・（６）’ただし、ｆ2 ：第２レンズ群の焦点距離、
ｆT ：望遠端における対物光学系の入射面から中間像面までの合成焦点距離、
である。
【請求項２３】
前記第３レンズ群が以下の条件式（３）’を満足することを特徴とする請求項１から２２の何れか１項記載の実像式変倍ファインダー。
−０．４２＜ｆ3 ／ｆT ＜−０．１９                            ・・・（３）’ただし、ｆ3 ：第３レンズ群の焦点距離、
ｆT ：望遠端における対物光学系の入射面から中間像面までの合成焦点距離、
である。
【請求項２４】
前記第４レンズ群が以下の条件式（４）’を満足することを特徴とする請求項１から２３の何れか１項記載の実像式変倍ファインダー。
０．２８＜ｆ4 ／ｆT ＜０．３６                                ・・・（４）’ただし、ｆ4 ：第４レンズ群の焦点距離、
ｆT ：望遠端における対物光学系の入射面から中間像面までの合成焦点距離、
である。
【請求項２５】
前記像正立光学系が前記実像式ファインダーにおける最初の反射面を含む第１プリズムを有し、前記プリズムの入射面直前に前記第４レンズ群の射出面が位置し、前記プリズムの入射面と前記第４レンズ群の射出面とは異なる面形状を有し、以下の条件式（７）、（８）を満足することを特徴とする請求項１から２４の何れか１項記載の実像式変倍ファインダー。
１．４３＜Ｎp1＜１．８                                        ・・・（７）
０≦Ｄ４／ＤＧ４＜０．９                                      ・・・（８）
ただし、Ｄ４：第４レンズ群の射出面から第１プリズムの入射面までの光軸上の距離、
ＤＧ４：第４レンズ群の入射面から射出面までの実距離、
Ｎp1：第１プリズムの媒質の屈折率、
である。
【請求項２６】
ファインダー倍率が以下の条件式（９）、（１０）を満足することを特徴とする請求項１から２５の何れか１項記載の実像式変倍ファインダー。
０．２＜ｍｗ＜０．４                                          ・・・（９）
０．９＜ｍｔ＜２．０                                        ・・・（１０）
ただし、ｍｗ：広角端におけるファインダー倍率、
ｍｔ：望遠端におけるファインダー倍率
である。
【請求項２７】
前記中間像面近傍に視野を制限する視野絞りを配すると共に、以下の条件式（１１）、（１２）を満足することを特徴とする請求項１から２６の何れか１項記載の実像式変倍ファインダー。
２８°＜ωW ＜３８°                                        ・・・（１１）
４°＜ωT ＜１２°                                          ・・・（１２）
ただし、ωW ：広角端における最大半画角、
ωT ：望遠端における最大半画角、
である。
【請求項２８】
以下の条件式（１３）、（１４）、（１５）を満足することを特徴とする請求項１から２７の何れか１項記載の実像式変倍ファインダー。
０．２０＜Ｄ１W ／ＤＴ＜０．４０        （１３）
０．２０＜Ｄ３W ／ＤＴ＜０．４０        （１４）
０．４０＜Ｄ２T ／ＤＴ＜０．６５        （１５）
ただし、Ｄ１W ：広角端における第１レンズ群と第２レンズ群との空気間隔、
Ｄ３W ：広角端における第３レンズ群と第４レンズ群との空気間隔、
Ｄ２T ：望遠端における第２レンズ群の第３レンズ群との空気間隔、
ＤＴ：第１レンズ群の入射面から第４レンズ群の射出面までの実全長、
である。
【請求項２９】
前記像正立光学系は、前記中間結像面よりも物体側に配されたダハ反射プリズムと、前記中間結像面よりも観察者側に配されたペンタプリズムの２つのプリズムを有してなり、前記ダハ反射プリズムは、入射した光軸を鋭角反射して射出し、前記ペンタプリズムは入射した光軸を前記対物光学系の光軸と略平行に射出することを特徴とする請求項１から２８の何れか１項記載の実像式変倍ファインダー。
【請求項３０】
前記ペンタプリズムの入射面が凸面であることを特徴とする請求項２９記載の実像式変倍ファインダー。
【請求項３１】
前記接眼光学系が、前記ペンタプリズムとは空気間隔を介して設けられた両凸レンズにて構成され、かつ、物体側面の光軸上の曲率が観察者側面の光軸上の曲率よりも強く、かつ、少なくとも観察者側面が周辺程正の屈折力が弱くなる非球面であることを特徴とする請求項２９又は３０記載の実像式変倍ファインダー。
【請求項３２】
請求項１から３１の何れか１項記載の実像式変倍ファインダーと、前記ファインダーとは異なる光軸を持つ撮像光学系とを備えたことを特徴とする撮像装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、実像式変倍ファインダー及びそれを用いた撮像装置に関し、特に、フイルム用カメラ、デジタルカメラ等に適した実像式変倍ファインダーとその実像式変倍ファインダーを用いた撮像装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、小型、薄型で高変倍な実像式変倍ファインダーを得るためのレンズ構成として、物体側から、負レンズ群、正レンズ群、負レンズ群、正レンズ群の順で構成し、第２レンズ群と第３レンズ群を移動させて変倍を行うものが知られている。
【０００３】
また、近年、変倍ファインダーの小型かつ高変倍化への要求が高くなってきている。
【０００４】
このような構成の従来技術として、特許文献１〜４に記載のものがある。
【特許文献１】特開平８−１３６８０６号公報
【特許文献２】特開平１０−３１９３２０号公報
【特許文献３】特開２０００−３４７１０１号公報
【特許文献４】特開２００１−３４３５８５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、これらの実像式変倍ファインダーは、小型化や薄型化、あるいは、３．５倍程度の高変倍化を達成しているが、さらなる小型化を求めた場合、変倍比の確保が難しくなる。
【０００６】
本発明は従来技術のこのような現状に鑑みてなされたものであり、その目的は、小型かつ薄型でありながら高変倍比が確保し得る実像式変倍ファインダーを提供することである。さらには、そのような実像式変倍ファインダーを備えた撮像装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的を達成する本発明の第１の実像式変倍ファインダーは、物体側より順に、中間結像面を形成する対物光学系と、前記対物光学系により形成される中間結像面を正立化させる像正立光学系と、前記中間結像面を観察するための接眼光学系とを備え、
前記対物光学系は、物体側より順に、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群とを有してなり、広角側から望遠側への変倍に際して、前記第１レンズ群と前記第４レンズ群を固定し、前記第２レンズ群は広角端よりも望遠端にて物体側へ移動し、前記第３レンズ群は広角端よりも望遠端にて像側へ移動し、
前記第１レンズ群が両凹形状の単レンズ１枚で構成されると共に、前記単レンズが以下の条件式（１）を満足することを特徴とするものである。
【０００８】
０＜ＳＦ１＜０．６５                                          ・・・（１）
ただし、ＳＦ１＝（ｒ1 ＋ｒ2 ）／（ｒ1 −ｒ2 ）であり、
ｒ1 ：第１レンズ群の両凹レンズの物体側面の光軸上曲率半径、
ｒ2 ：第１レンズ群の両凹レンズの像側面の光軸上曲率半径、
である。
【０００９】
本発明の第１の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明する。
【００１０】
実像式変倍ファインダーとして、対物光学系を、物体側から順に、負・正・負・正の４つの群を備えた構成とすると、負の第１レンズ群が先行するため、広角側の観察範囲を広くしつつも入射面を小さくできる。また、それに続く可動の正の第２レンズ群と負の第３レンズ群にて高変倍比が得やすくなる。また、それに続く正レンズ群にて発散しがちな軸外光束を垂直に近づけ、像正立光学系のコンパクト化を行っている。
【００１１】
また、第１レンズ群と第４レンズ群を固定とすることで、ごみ等の変倍対物光学系への進入を抑制し、また、少ない群数の移動にて変倍を行うことで、機械的な機構も含めて構成を簡略化できる。
【００１２】
そして、負の第１レンズ群を単レンズにて構成することで、第１レンズ群の薄型化を達成している。さらに、第１レンズ群の単レンズを両凹形状とすることで、第１レンズ群内に主点を位置させ、小型化と歪曲収差の補正のバランスをとっている。
【００１３】
そして、条件式（１）は、その両凹レンズのより好ましい形状ファクターを規定するものである。その下限の０を下回ると、物体側面の光軸上曲率半径が小さくなるために、レンズ外周部が第１面面頂に対して前に張り出しやすくなり、レンズ周辺での光量を確保しようとすると、小型化の効果が小さくなる。上限の０．６５を上回ると、像側面の曲率半径が小さくなるために、収差発生量が大きくなりやすくなる。
【００１４】
さらには、条件式（１）の下限値を０．３、さらには０．５とするとより好ましい。
【００１５】
若しくは、条件式（１）の上限値を０．６３、さらには０．６１とするとより好ましい。
【００１６】
本発明の第２の実像式変倍ファインダーは、物体側より順に、中間結像面を形成する対物光学系と、前記対物光学系により形成される中間結像面を正立化させる像正立光学系と、前記中間結像面を観察するための接眼光学系とを備え、
前記対物光学系は、物体側より順に、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群とを有してなり、広角端から望遠端への変倍に際して、前記第１レンズ群と前記第４レンズ群を固定し、前記第２レンズ群は広角端よりも望遠端にて物体側へ移動し、前記第３レンズ群は広角端よりも望遠端にて像側へ移動し、
前記第４レンズ群よりも像側にのみ像正立のための像反転光学系を有し、かつ、前記第４レンズ群と前記像正立光学系は空間を挟んで配置されていることを特徴とするものである。
【００１７】
本発明の第２の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明する。
【００１８】
第１の実像式変倍ファインダーの作用説明と同様に、対物レンズ系の構成を、物体側より順に、負・正・負・正の構成とすると、小型、高変倍のファインダーを構成するのに有利となる。
【００１９】
そして、正の第４レンズ群よりも像側にのみ像正立のための像反転光学系を有してなる構成、つまり、複数回の反射により像正立させる構成の場合、像正立に寄与する最も物体側の反射面よりも物体側に、正屈折力の第４レンズ群が位置することになる。
【００２０】
したがって、この正の第４レンズ群に複数の屈折面を持たせることで、負の第３レンズ群からの発散しがちな軸外光束を垂直寄りにしたときに発生する収差を抑えることが可能となる。
【００２１】
本発明の第３の実像式変倍ファインダーは、第１の実像式変倍ファインダーにおいて、前記第４レンズ群よりも像側にのみ像正立のための像反転光学系を有し、かつ、前記第４レンズ群と前記像正立光学系は空間を挟んで配置されていることを特徴とするものである。
【００２２】
本発明の第３の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明すると、上記の通り、この正の第４レンズ群に複数の屈折面を持たせることで、負の第３レンズ群からの発散しがちな軸外光束を垂直寄りにしたときに発生する収差を抑えることが可能となる。
【００２３】
本発明の第４の実像式変倍ファインダーは、第２、第３の実像式変倍ファインダーにおいて、前記像正立光学系が、前記第４レンズ群に対向する平面入射面を持つ反射プリズムを有することを特徴とするものである。
【００２４】
本発明の第４の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明すると、像正立光学系の一部をなす対物光学系側の反射プリズムの前面を平面で構成することで、製造コストを低減することができる。
【００２５】
本発明の第５の実像式変倍ファインダーは、物体側より順に、中間結像面を形成する対物光学系と、前記対物光学系により形成される中間結像面を正立化させる像正立光学系と、前記中間結像面を観察するための接眼光学系とを備え、
前記対物光学系は、物体側より順に、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の第４レンズ群とを有してなり、広角側から望遠側への変倍に際して、前記第１レンズ群と前記第４レンズ群を固定し、前記第２レンズ群は広角端よりも望遠端にて物体側へ移動し、前記第３レンズ群は広角端よりも望遠端にて像側へ移動し、
前記第３レンズ群は、光軸上において最物体側面と最像側面の２面のみにて空気間隔と接する両凹形状のレンズ成分にて構成されると共に、前記レンズ成分が以下の条件式（２）を満足することを特徴とするものである。
【００２６】
−０．５＜ＳＦ３＜０．５                                      ・・・（２）
ただし、ＳＦ３＝（ｒ5 ＋ｒ6 ）／（ｒ5 −ｒ6 ）であり、
ｒ5 ：第３レンズ群の両凹レンズ成分の物体側面の光軸上曲率半径、
ｒ6 ：第３レンズ群の両凹レンズ成分の像側面の光軸上曲率半径、
である。
【００２７】
本発明の第５の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明する。
【００２８】
第１の実像式変倍ファインダーの作用説明と同様に、対物レンズ系の構成を、物体側より順に、負・正・負・正の構成とすると、小型、高変倍のファインダーを構成するのに有利となる。
【００２９】
そして、第３レンズ群を両凹形状の単レンズか両凹形状の接合レンズ１個のみにて構成すると、第３レンズ群の前後の空気間隔を確保しやすくなり、小型、高変倍比化に有利となる。
【００３０】
条件式（２）は、第３レンズ群の形状を規定するものであり、実像式変倍ファインダーの収差補正に関する条件式である。この条件式の下限の−０．５を下回ると、第３レンズ群の両凹レンズ成分の物体側の曲率半径が小さくなるため、変倍時の収差発生量が大きくなりやすくなる。一方、上限の０．５を上回ると、像側の曲率半径が小さくなり変倍時の収差発生量が大きくなりやすくなる。
【００３１】
さらには、条件式（２）の下限値を−０．３、さらには−０．１とするとより好ましい。
【００３２】
若しくは、条件式（２）の上限値を０．４、さらには０．３とするとより好ましい。
【００３３】
本発明の第６の実像式変倍ファインダーは、第１〜第４の実像式変倍ファインダーにおいて、前記第３レンズ群は、光軸上において最物体側面と最像側面の２面のみにて空気間隔と接する両凹形状のレンズ成分にて構成されると共に、前記レンズ成分が以下の条件式（２）を満足することを特徴とするものである。
【００３４】
−０．５＜ＳＦ３＜０．５                                      ・・・（２）
ただし、ＳＦ３＝（ｒ5 ＋ｒ6 ）／（ｒ5 −ｒ6 ）であり、
ｒ5 ：第３レンズ群の両凹レンズ成分の物体側面の光軸上曲率半径、
ｒ6 ：第３レンズ群の両凹レンズ成分の像側面の光軸上曲率半径、
である。
【００３５】
本発明の第６の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明すると、上記の通り、第３レンズ群の前後の空気間隔を確保しやすくなり、小型、高変倍比化に有利となる。
【００３６】
さらには、条件式（２）の下限値を−０．３、さらには−０．１とするとより好ましい。
【００３７】
若しくは、条件式（２）の上限値を０．４、さらには０．３とするとより好ましい。
【００３８】
本発明の第７の実像式変倍ファインダーは、第１〜第６の実像式変倍ファインダーにおいて、前記第４レンズ群を正の屈折力の単レンズで構成したことを特徴とするものである。
【００３９】
本発明の第７の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明すると、第４レンズ群として正の屈折力の単レンズを配置することにより、少ない第４レンズ群の構成を簡単にし、複数の屈折面にて収差補正を行いながら入射瞳を遠方にしやすくできる。それにより、像正立光学系の小型化が行える。
【００４０】
本発明の第８の実像式変倍ファインダーは、第１〜第７の実像式変倍ファインダーにおいて、前記像正立光学系が４面以上の反射面を有してなることを特徴とするものである。
【００４１】
本発明の第８の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明すると、反射面による光路の折り返しにより、ファインダー光学系の厚さを小さくすることができる。
【００４２】
本発明の第９の実像式変倍ファインダーは、第８の実像式変倍ファインダーにおいて、前記像正立光学系が反射面を持つプリズムを含んでなることを特徴とするものである。
【００４３】
本発明の第９の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明すると、像正立光学系内の光路長が確保しやすくなり、像反転光学系のレイアウトが容易となる。
【００４４】
本発明の第１０の実像式変倍ファインダーは、第８又は第９の実像式変倍ファインダーにおいて、前記像正立光学系の４つ以上の反射面の中、少なくとも１面の反射面が前記中間像面に対して物体側に設けられ、少なくとも１面の反射面が射出瞳側に設けられていることを特徴とするものである。
【００４５】
本発明の第１０の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明すると、中間結像面を挟んで前後に像正立光学系の反射面を分割して配置することで、第４レンズ群と中間像面との光路を折り曲げ、かつ、接眼光学系と中間像面との光路も折り曲げて構成できるので、コンパクトな実像式変倍ファインダーにすることができる。
【００４６】
本発明の第１１の実像式変倍ファインダーは、第１〜第１０の実像式変倍ファインダーにおいて、前記第２レンズ群は、広角側から望遠側への変倍に際して物体側にのみ移動し、前記第３レンズ群は、広角側から望遠側への変倍に際して像側にのみ移動することを特徴とするものである。
【００４７】
本発明の第１１の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明する。
【００４８】
さらに、広角端から望遠端への変倍時に正の第２レンズ群が物体側に、負の第３レンズ群が像側にのみ移動することで、第２レンズ群と第３レンズ群とに変倍機能を分担させ、第２レンズ群、第３レンズ群の間隔を大きく変化させることができるので、高変倍化に適している。また、第２レンズ群、第３レンズ群の移動量が小さくなるため、可動範囲が少なくなり、ファインダー全体の小型化に適している。
【００４９】
本発明の第１２の実像式変倍ファインダーは、第１〜第１１の実像式変倍ファインダーにおいて、前記第１レンズ群の最物体側面は、光軸上にて物体側に凹面を向けた非球面であり、その非球面は周辺に行くにつれ屈折力が弱くなる形状であることを特徴とするものである。
【００５０】
本発明の第１２の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明すると、第１レンズ群の最物体側面を上述の非球面にすることで、広角端での像面湾曲、望遠端での球面収差を良好に補正し得ると共に、レンズ周辺部分の物体側への突出を抑え、小型化しやすくできる。
【００５１】
本発明の第１３の実像式変倍ファインダーは、第１〜第１２の実像式変倍ファインダーにおいて、前記第４レンズ群が物体側面及び像側面の両面が非球面の単レンズで構成されていることを特徴とするものである。
【００５２】
本発明の第１３の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明すると、第４レンズ群として単レンズを配置することにより、収差補正を行いつつ入射瞳を遠方にすることで像正立光学系の径を小さくできる。それにより、コンパクトな実像式変倍ファインダーにすることができる。また、第４レンズ群の両面を非球面にすることで収差を良好に補正している。
【００５３】
本発明の第１４の実像式変倍ファインダーは、第１〜第１３の実像式変倍ファインダーにおいて、前記第４レンズ群が物体側面及び像側面の双方が光軸上にて凸面の単レンズであり、少なくとも像側面が周辺程正の屈折力が弱くなる非球面であることを特徴とするものである。
【００５４】
本発明の第１４の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明すると、入射する軸上光束を収斂させるには、両面を凸面として屈折力を分散させることが好ましい。このとき、軸外においては、光束を物体側の凸面にて収束させることで第４レンズ群の径の肥大化を抑え、像側面にては正の屈折力を緩和し、若しくは、負の屈折力となる非球面にて収差の発生を抑えるようにすることが好ましい。
【００５５】
本発明の第１５の実像式変倍ファインダーは、第１〜第１４の実像式変倍ファインダーにおいて、前記第３レンズ群が以下の条件式（３）を満足することを特徴とするものである。
【００５６】
−１．５＜ｆ3 ／ｆW ＜−０．７                                ・・・（３）
ただし、ｆ3 ：第３レンズ群の焦点距離、
ｆW ：広角端における対物光学系の入射面から中間像面までの合成焦点距離、
である。
【００５７】
本発明の第１５の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明する。
【００５８】
条件式（３）は、小型、高変倍と収差補正を両立させる条件式であり、その下限の−１．５を下回ると、第３レンズ群の屈折力が小さいために変倍時に第３レンズ群の移動量が大きくなり、ファインダー全系の小型化が難しくなる。その上限の−０．７を上回ると、第３レンズ群の屈折力が大きくなりすぎるために変倍時の収差変動が大きくなる。
【００５９】
さらには、条件式（３）の下限値を−１．３、さらには−１．１とするとより好ましい。
【００６０】
若しくは、条件式（３）の上限値を−０．８、さらには−０．９とするとより好ましい。
【００６１】
本発明の第１６の実像式変倍ファインダーは、第１〜第１５の実像式変倍ファインダーにおいて、前記第４レンズ群が以下の条件式（４）を満足することを特徴とするものである。
【００６２】
１．０＜ｆ4 ／ｆW ＜１．３                                    ・・・（４）
ただし、ｆ4 ：第４レンズ群の焦点距離、
ｆW ：広角端における対物光学系の入射面から中間像面までの合成焦点距離、
である。
【００６３】
本発明の第１６の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明する。
【００６４】
条件式（４）は、対物光学系の小型化と収差補正を両立するための条件式であり、下限の１．０を下回ると、第２レンズ群、第３レンズ群の屈折力が大きくなり、変倍時の収差変動が大きくなる。上限の１．３を上回ると、第２レンズ群、第３レンズ群の屈折力が小さくなり、変倍のための移動量が大きくなり、小型化が難しくなる。
【００６５】
さらには、条件式（４）の下限値を１．１、さらには１．１５とするとより好ましい。
【００６６】
若しくは、条件式（４）の上限値を１．２７、さらには１．２５とするとより好ましい。
【００６７】
本発明の第１７の実像式変倍ファインダーは、第１〜第１６の実像式変倍ファインダーにおいて、前記第１レンズ群乃至第４レンズ群の各レンズ群は、全て単レンズ１枚で構成されていることを特徴とするものである。
【００６８】
本発明の第１７の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明すると、各レンズ群を最小枚数とし、構成を簡略化と可変間隔の確保が容易となる。
【００６９】
本発明の第１８の実像式変倍ファインダーは、第１〜第１７の実像式変倍ファインダーにおいて、前記第１レンズ群乃至前記第４レンズ群の各レンズ群に挟まれた各空気レンズの形状が何れもメニスカス形状となることを特徴とするものである。
【００７０】
本発明の第１８の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明すると、各レンズ面の屈折力を確保しつつ、各レンズの移動範囲を大きく取れるため、小型、高変倍に有利となる。
【００７１】
本発明の第１９の実像式変倍ファインダーは、第１〜第１８の実像式変倍ファインダーにおいて、前記第１レンズ群が以下の条件式（５）を満足することを特徴とするものである。
【００７２】
−３．０＜ｆ1 ／ｆW ＜−１．０                                ・・・（５）
ただし、ｆ1 ：第１レンズ群の焦点距離、
ｆW ：広角端における対物光学系の入射面から中間像面までの合成焦点距離、
である。
【００７３】
本発明の第１９の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明する。
【００７４】
条件式（５）は、対物光学系の小型化と収差補正を両立するための条件式であり、第１レンズ群の焦点距離がその下限の−３．０を下回ると、第２レンズ群での変倍負担が小さくなり小型、高変倍化が難しくなる。上限の−１．０を越えると、第１レンズ群での焦点距離が短くなりすぎて収差補正のためにレンズ枚数が多く必要になり、小型化、低コスト化が難しくなる。
【００７５】
さらには、条件式（５）の下限値を−２．５、さらには−２．１とするとより好ましい。
【００７６】
若しくは、条件式（５）の上限値を−１．５、さらには−１．８とするとより好ましい。
【００７７】
本発明の第２０の実像式変倍ファインダーは、第１〜第１９の実像式変倍ファインダーにおいて、前記第２レンズ群が以下の条件式（６）を満足することを特徴とするものである。
【００７８】
１．０＜ｆ2 ／ｆW ＜２．０                                    ・・・（６）
ただし、ｆ2 ：第２レンズ群の焦点距離、
ｆW ：広角端における対物光学系の入射面から中間像面までの合成焦点距離、
である。
【００７９】
本発明の第２０の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明する。
【００８０】
条件式（６）は、対物光学系の小型化と収差補正を両立するための条件式であり、下限の１．０を下回ると、第２レンズ群での焦点距離が短くなりすぎ、収差補正のためのレンズ枚数が多く必要になり、低コスト化が難しくなる。その上限値の２．０を上回ると、第２レンズ群での変倍負担が小さくなり、小型、高変倍化が難しくなる。
【００８１】
さらには、条件式（６）の下限値を１．２、さらには１．２５とするとより好ましい。
【００８２】
若しくは、条件式（６）の上限値を１．６、さらには１．４とするとより好ましい。
【００８３】
また、第１レンズ群、第２レンズ群、第３レンズ群、第４レンズ群の焦点距離について、以下のように、望遠端における対物光学系の入射面から中間像面までの合成焦点距離にて規定していもよい。
【００８４】
本発明の第２１の実像式変倍ファインダーは、第１〜第２０の実像式変倍ファインダーにおいて、前記第１レンズ群が以下の条件式（５）’を満足することを特徴とするものである。
【００８５】
−０．８３＜ｆ1 ／ｆT ＜−０．２８                            ・・・（５）’ただし、ｆ1 ：第１レンズ群の焦点距離、
ｆT ：望遠端における対物光学系の入射面から中間像面までの合成焦点距離、
である。
【００８６】
本発明の第２１の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明する。
【００８７】
条件式（５）’は、対物光学系の小型化と収差補正を両立するための条件式であり、第１レンズ群の焦点距離がその下限の−０．８３を下回ると、第２レンズ群での変倍負担が小さくなり、小型、高変倍化が難しくなる。上限の−０．２８を越えると、第１レンズ群での焦点距離が短くなりすぎて収差補正のためにレンズ枚数が多く必要になり、小型化、低コスト化が難しくなる。
【００８８】
さらには、条件式（５）’の下限値を−０．６９、さらには−０．５８とするとより好ましい。
【００８９】
若しくは、条件式（５）’の上限値を−０．４２、さらには−０．５０とするとより好ましい。
【００９０】
本発明の第２２の実像式変倍ファインダーは、第１〜第２１の実像式変倍ファインダーにおいて、前記第２レンズ群が以下の条件式（６）’を満足することを特徴とするものである。
【００９１】
０．２８＜ｆ2 ／ｆT ＜０．５６                                ・・・（６）’ただし、ｆ2 ：第２レンズ群の焦点距離、
ｆT ：望遠端における対物光学系の入射面から中間像面までの合成焦点距離、
である。
【００９２】
本発明の第２２の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明する。
【００９３】
条件式（６）’は、対物光学系の小型化と収差補正を両立するための条件式であり、下限の０．２８を下回ると、第２レンズ群での焦点距離が短くなりすぎ、収差補正のためのレンズ枚数が多く必要になり低コスト化が難しくなる。上限値の０．５６を上回ると、第２レンズ群での変倍負担が小さくなり、小型、高変倍化が難しくなる。
【００９４】
さらには、条件式（６）’の下限値を０．３３、さらには０．３５とするとより好ましい。
【００９５】
若しくは、条件式（６）’の上限値を０．４４、さらには０．３９とするとより好ましい。
【００９６】
本発明の第２３の実像式変倍ファインダーは、第１〜第２２の実像式変倍ファインダーにおいて、前記第３レンズ群が以下の条件式（３）’を満足することを特徴とするものである。
【００９７】
−０．４２＜ｆ3 ／ｆT ＜−０．１９                            ・・・（３）’ただし、ｆ3 ：第３レンズ群の焦点距離、
ｆT ：望遠端における対物光学系の入射面から中間像面までの合成焦点距離、
である。
【００９８】
本発明の第２３の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明する。
【００９９】
条件式（３）’は、小型、高変倍と収差補正を両立させる条件式であり、その下限の−０．４２を下回ると、第３レンズ群の屈折力が小さいために、変倍時に第３レンズ群の移動量が大きくなり、ファインダー全系の小型化が難しくなる。上限の−０．１９を上回ると、第３レンズ群の屈折力が大きくなりすぎるために、変倍時の収差変動が大きくなる。
【０１００】
さらには、条件式（３）’の下限値を−０．３６、さらには−０．３０とするとより好ましい。
【０１０１】
若しくは、条件式（３）’の上限値を−０．２２、さらには−０．２５とするとより好ましい。
【０１０２】
本発明の第２４の実像式変倍ファインダーは、第１〜第２３の実像式変倍ファインダーにおいて、前記第４レンズ群が以下の条件式（４）’を満足することを特徴とするものである。
【０１０３】
０．２８＜ｆ4 ／ｆT ＜０．３６                                ・・・（４）’ただし、ｆ4 ：第４レンズ群の焦点距離、
ｆT ：望遠端における対物光学系の入射面から中間像面までの合成焦点距離、
である。
【０１０４】
本発明の第２４の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明する。
【０１０５】
条件式（４）’は、対物光学系の小型化と収差補正を両立するための条件式であり、下限の０．２８を下回ると、第２レンズ群、第３レンズ群の屈折力が大きくなり、変倍時の収差変動が大きくなる。上限の０．３６を上回ると、第２レンズ群、第３レンズ群の屈折力が小さくなり、変倍のための移動量が大きくなり、小型化が難しくなる。
【０１０６】
さらには、条件式（４）’の下限値を０．３０、さらには０．３２とするとより好ましい。
【０１０７】
若しくは、条件式（４）’の上限値を０．３５、さらには０．３４とするとより好ましい。
【０１０８】
本発明の第２５の実像式変倍ファインダーは、第１〜第２４の実像式変倍ファインダーにおいて、前記像正立光学系が前記実像式ファインダーにおける最初の反射面を含む第１プリズムを有し、前記プリズムの入射面直前に前記第４レンズ群の射出面が位置し、前記プリズムの入射面と前記第４レンズ群の射出面とは異なる面形状を有し、以下の条件式（７）、（８）を満足することを特徴とするものである。
【０１０９】
１．４３＜Ｎp1＜１．８                                        ・・・（７）
０≦Ｄ４／ＤＧ４＜０．９                                      ・・・（８）
ただし、Ｄ４：第４レンズ群の射出面から第１プリズムの入射面までの光軸上の距離、
ＤＧ４：第４レンズ群の入射面から射出面までの実距離、
Ｎp1：第１プリズムの媒質の屈折率、
である。
【０１１０】
本発明の第２５の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明する。
【０１１１】
像正立光学系の入射面の直前に正の第４レンズ群を配することで、複数の屈折面による屈折にて軸外光束が屈折させられるため、収差の発生を抑えやすくできる。
【０１１２】
また、像正立光学系の最初の反射面がプリズムであるので、像反転のための折り曲げレイアウトの自由度が高くなる。
【０１１３】
条件式（７）は、第１プリズムの媒質の好ましい屈折率を規定するものであり、下限値の１．４３を越えると、光路長の確保の効果が少なくなり、反射面の折り曲げレイアウトの設計自由度が低下する。一方、上限値の１．８を越えると、第１プリズムとして用いる材料が高価になる。
【０１１４】
条件式（８）は、第４レンズ群と第１プリズムとの空気間隔を規定するものであり、下限値０を越えて負の値になることはない。一方、上限値の０．９を越えると、面間隔が大きくなり全長が厚くなりがちになるか、若しくは、第４レンズ群の厚さが小さくなり十分な屈折力の確保が難しくなる。
【０１１５】
さらには、条件式（７）の下限値を１．４７、さらには１．５０とするとより好ましい。
【０１１６】
若しくは、条件式（７）の上限値を１．７、さらには１．６とするとより好ましい。
【０１１７】
さらには、条件式（８）の下限値を０．０５、さらには０．１とすると、組み立て時の面同士の干渉を防ぐことができ、より好ましい。
【０１１８】
若しくは、条件式（８）の上限値を０．６、さらには０．３とするとより好ましい。
【０１１９】
本発明の第２６の実像式変倍ファインダーは、第１〜第２５の実像式変倍ファインダーにおいて、ファインダー倍率が以下の条件式（９）、（１０）を満足することを特徴とするものである。
【０１２０】
０．２＜ｍｗ＜０．４                                          ・・・（９）
０．９＜ｍｔ＜２．０                                        ・・・（１０）
ただし、ｍｗ：広角端におけるファインダー倍率、
ｍｔ：望遠端におけるファインダー倍率
である。
【０１２１】
本発明の第２６の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明する。
【０１２２】
本発明のファインダー光学系によれば、広角側からの高変倍比化に有利であり、上述のファインダー倍率の構成に適している。
【０１２３】
条件式（９）の下限値の０．２を越えると、条件式（１０）と共に満足しようとすると、変倍比が大きくなりすぎ、変倍による収差が出やすくなる。一方、上限値の０．４を越えると、広い画角の観察が困難となってくる。
【０１２４】
条件式（１０）の下限値の０．９を越えると、望遠側でのファインダー倍率が小さいことになり、要求される変倍比の確保が難しくなる。一方、上限値の２．０を越えると、ファインダー倍率が大きくなりすぎて、観察者の眼球のみでの視度調節が難しくなってくる。
【０１２５】
さらには、条件式（９）の下限値を０．２５、さらには０．２７とするとより好ましい。
【０１２６】
若しくは、条件式（９）の上限値を０．３５、さらには０．３３とするとより好ましい。
【０１２７】
さらには、条件式（１０）の下限値を０．９５、さらには１．００とすると、組み立て時の面同士の干渉を防ぐことができ、より好ましい。
【０１２８】
若しくは、条件式（１０）の上限値を１．５０、さらには１．２０とするとより好ましい。
【０１２９】
本発明の第２７の実像式変倍ファインダーは、第１〜第２６の実像式変倍ファインダーにおいて、前記中間像面近傍に視野を制限する視野絞りを配すると共に、以下の条件式（１１）、（１２）を満足することを特徴とするものである。
【０１３０】
２８°＜ωW ＜３８°                                        ・・・（１１）
４°＜ωT ＜１２°                                          ・・・（１２）
ただし、ωW ：広角端における最大半画角、
ωT ：望遠端における最大半画角、
である。
【０１３１】
本発明の第２７の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明する。
【０１３２】
本発明のファインダー光学系によれば、広画角、高変倍のファインダーに有利であり、上述の構成とすると好ましい。
【０１３３】
条件式（１１）の下限値の２８°を越えると、広角端での画角が狭くなる。一方、上限値の３８°を越えると、軸外収差の補正が難しくなってくる。
【０１３４】
条件式（１２）の下限値の４°を越えると、望遠側での画角が小さくなりすぎ、観察者の眼球のみの視度調節が難しくなってくる。一方、上限値の１２°を越えると、望遠端での画角が広くなる。
【０１３５】
さらには、条件式（１１）の下限値を３０°、さらには３２°とするとより好ましい。
【０１３６】
若しくは、条件式（１１）の上限値を３５°、さらには３３°とするとより好ましい。
【０１３７】
さらには、条件式（１２）の下限値を６°、さらには８°とすると、組み立て時の面同士の干渉を防ぐことができ、より好ましい。
【０１３８】
若しくは、条件式（１２）の上限値を１０°、さらには９°とするとより好ましい。
【０１３９】
本発明の第２８の実像式変倍ファインダーは、第１〜第２７の実像式変倍ファインダーにおいて、以下の条件式（１３）、（１４）、（１５）を満足することを特徴とするものである。
【０１４０】
０．２０＜Ｄ１W ／ＤＴ＜０．４０        （１３）
０．２０＜Ｄ３W ／ＤＴ＜０．４０        （１４）
０．４０＜Ｄ２T ／ＤＴ＜０．６５        （１５）
ただし、Ｄ１W ：広角端における第１レンズ群と第２レンズ群との空気間隔、
Ｄ３W ：広角端における第３レンズ群と第４レンズ群との空気間隔、
Ｄ２T ：望遠端における第２レンズ群の第３レンズ群との空気間隔、
ＤＴ：第１レンズ群の入射面から第４レンズ群の射出面までの実全長、
である。
【０１４１】
本発明の第２８の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明する。
【０１４２】
本発明における第２レンズ群と第３レンズ群のより好ましい群間隔を規定するものである。上記条件式を満足することで、第２レンズ群と第３レンズ群の変倍負担をバランスしやすくなる。
【０１４３】
条件式（１３）の下限値の０．２０を越えると、第２レンズ群の変倍負担が少なくなり、上限値の０．４０を越えると、第２レンズ群の変倍負担が大きくなる。
【０１４４】
条件式（１４）の下限値の０．２０を越えると、第３レンズ群の変倍負担が少なくなり、上限値の０．４０を越えると、第３レンズ群の変倍負担が大きくなる。
【０１４５】
条件式（１５）の下限値の０．４０を越えると、第２レンズ群、第３レンズ群の合成の変倍負担が少なくなり、上限値の０．６５を越えると、各レンズ群の厚さが薄くなり、適度な屈折力配分を行い難くなる。
【０１４６】
さらには、条件式（１３）の下限値を０．２４、さらには０．２７とするとより好ましい。
【０１４７】
若しくは、条件式（１３）の上限値を０．３６、さらには０．３２とするとより好ましい。
【０１４８】
さらには、条件式（１４）の下限値を０．２４、さらには０．２７とするとより好ましい。
【０１４９】
若しくは、条件式（１４）の上限値を０．３６、さらには０．３２とするとより好ましい。
【０１５０】
さらには、条件式（１５）の下限値を０．４５、さらには０．４８とするとより好ましい。
【０１５１】
若しくは、条件式（１５）の上限値を０．６０、さらには０．５５とするとより好ましい。
【０１５２】
本発明の第２９の実像式変倍ファインダーは、第１〜第２８の実像式変倍ファインダーにおいて、前記像正立光学系は、前記中間結像面よりも物体側に配されたダハ反射プリズムと、前記中間結像面よりも観察者側に配されたペンタプリズムの２つのプリズムを有してなり、前記ダハ反射プリズムは、入射した光軸を鋭角反射して射出し、前記ペンタプリズムは入射した光軸を前記対物光学系の光軸と略平行に射出することを特徴とするものである。
【０１５３】
本発明の第２９の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明すると、プリズムにより光路長が確保しやすく、さらに、反射面の折り返しによりファインダーの厚さ方向と水平方向、高さ方向の薄型化に有利となる。
【０１５４】
本発明の第３０の実像式変倍ファインダーは、第２９の実像式変倍ファインダーにおいて、前記ペンタプリズムの入射面が凸面であることを特徴とするものである。
【０１５５】
本発明の第３０の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明すると、コンデンサーレンズの作用をペンタプリズムに持たせることで、部品点数の削減ができる。
【０１５６】
本発明の第３１の実像式変倍ファインダーは、第２９、第３０の実像式変倍ファインダーにおいて、前記接眼光学系が、前記ペンタプリズムとは空気間隔を介して設けられた両凸レンズにて構成され、かつ、物体側面の光軸上の曲率が観察者側面の光軸上の曲率よりも強く、かつ、少なくとも観察者側面が周辺程正の屈折力が弱くなる非球面であることを特徴とするものである。
【０１５７】
本発明の第３１の実像式変倍ファインダーにおいて上記構成をとる理由と作用・効果について説明すると、軸上収差、軸外収差の双方の補正が良好となる。
【０１５８】
本発明の第３２の撮像装置は、第１〜第３１の実像式変倍ファインダーと、前記ファインダーとは異なる光軸を持つ撮像光学系とを備えたことを特徴とするものである。
【０１５９】
本発明の第３２の撮像装置において上記構成をとる理由と作用・効果について説明する。
【０１６０】
本発明の実像式変倍ファインダーは、ファインダーとは異なる光軸を持つ撮像光学系とを備えたコンパクトなデジタルカメラ、フイルム用カメラ等の撮像装置に用いることが可能である。
【０１６１】
本発明においては、以上の第１から第３２の複数の構成を同時に満足するようにしてもよい。
【０１６２】
また、複数の条件式を同時に満足するようにしてもよい。
【０１６３】
さらに、条件式（１）〜（１５）各々の上限値、下限値も、上記に記載した数値（後記の実施例の対応値も含む。）に任意に変更してもよい。
【発明の効果】
【０１６４】
本発明によると、小型かつ薄型でありながら高変倍比が確保できる実像式変倍ファインダーを提供することができる。また、そのような実像式変倍ファインダーを用いた小型の撮像装置を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０１６５】
以下に、本発明の実像式変倍ファインダーの実施例１〜３について説明する。各実施例の数値データは後記するが、図１はそれぞれ実施例１の広角端（ａ）、望遠端（ｂ）の断面図である。ただし、第１プリズムＰ１、第２プリズムＰ２は光路を展開して示してあるが、実際上は、図２に示すように、第１プリズムＰ１はダハ反射プリズムとして、また、第２プリズムＰ２はペンタプリズムとして構成される。なお、実施例２、３の断面図も図１と同様であるので、図示は省く。
【０１６６】
実施例１〜３の実像式変倍ファインダーは、何れも、図１に示すように、中間像面（視野絞りＦＳ位置）に中間像を形成する対物光学系Ｏｂと、中間像面（視野絞りＦＳ位置）に結像された中間像を正立化させる像正立光学系Ｉｅと、正立化された中間像を観察するための接眼光学系Ｏｃとからなり、対物光学系Ｏｂは、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４とからなり、各レンズ群は１枚構成で、第１レンズ群Ｇ１は両凹負レンズ、第２レンズ群Ｇ２は両凸レンズ、第３レンズ群Ｇ３は両凹負レンズ、第４レンズ群Ｇ４は両凸レンズからなる。像正立光学系Ｉｅは、第１プリズムＰ１と第２プリズムＰ２からなり、第１プリズムＰ１は光路を展開した状態で平行平板からなり、第２プリズムＰ２は光路を展開した状態で凸平レンズからなり、中間像面（視野絞りＦＳ位置）は第２プリズムＰ２の入射面の凸レンズ作用面と一致しており、その入射面の凸レンズ作用面はフィールドレンズの役割をしている。接眼光学系Ｏｃは、物体側の面の曲率が大きい両凸レンズ１枚からなる。なお、図１中に、射出瞳（アイポイント）をＥＰで示す。
【０１６７】
非球面は、第１レンズ群Ｇ１の両凹負レンズの物体側の面、第２レンズ群Ｇ２の両凸レンズの物体側の面、第３レンズ群Ｇ３の両凹負レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸レンズの両面、接眼光学系Ｏｃの両凸レンズの両面の８面に用いている。
【０１６８】
広角側から望遠側への変倍に際しては、対物光学系Ｏｂの第１レンズ群Ｇ１と第４レンズ群Ｇ４を固定し、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ一方向のみ移動させ、第３レンズ群Ｇ３は像側へ一方向のみ移動させることで行っている。
【０１６９】
以下に、上記実施例１〜３の数値データを示すが、記号は上記の外、ωは半画角（°）、ｍはファインダー倍率、ＷＥは広角端、ＴＥは望遠端、ｒ1 、ｒ2 …は各レンズ面の曲率半径（ｍｍ）、ｄ1 、ｄ2 …は各レンズ面間の間隔（ｍｍ）、ｎd1、ｎd2…は各レンズのｄ線の屈折率、νd1、νd2…は各レンズのアッベ数である。ｒ0 は物体面、ｄ0 は物体距離である。なお、非球面形状は、光軸上光の進行方向をｘ、光軸に直交する方向をｙとしたとき、次の式で表される。
【０１７０】
ｘ＝（ｙ2 ／ｒ）／［１＋｛１−Ｐ（ｙ／ｒ）2 ｝1/2 ］
＋A4ｙ4 ＋A6ｙ6 ＋A8ｙ8 ＋A10 ｙ10
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｐは円錐係数、A4、A6、A8、A10 はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。
【０１７１】
実施例１
ｒ0 =     ∞（物体）        ｄ0 = 3000      
ｒ1 =   -28.919 （非球面）  ｄ1 =    1.01   ｎd1 =1.52542 νd1 =55.78 
ｒ2 =     7.431             ｄ2 = （可変）  
ｒ3 =     5.033 （非球面）  ｄ3 =    2.40   ｎd2 =1.49236 νd2 =57.86 
ｒ4 =   -12.278             ｄ4 = （可変）  
ｒ5 =    -5.662 （非球面）  ｄ5 =    0.85   ｎd3 =1.49236 νd3 =57.86 
ｒ6 =     5.222 （非球面）  ｄ6 = （可変）  
ｒ7 =     5.507 （非球面）  ｄ7 =    2.65   ｎd4 =1.52542 νd4 =55.78 
ｒ8 =    -8.500 （非球面）  ｄ8 =    0.50   
ｒ9 =     ∞                ｄ9 =   12.10   ｎd5 =1.52542 νd5 =55.78 
ｒ10=     ∞                ｄ10=    2.18   
ｒ11=     ∞（ＦＳ）        ｄ11=    0.00   
ｒ12=    14.953             ｄ12=   27.90   ｎd6 =1.52542 νd6 =55.78 
ｒ13=     ∞                ｄ13=    0.95   
ｒ14=    13.870 （非球面）  ｄ14=    1.80   ｎd7 =1.49236 νd7 =57.86 
ｒ15=   -32.698 （非球面）  ｄ15=   15.50   
ｒ16=     ∞（ＥＰ）        
非球面係数
第１面
Ｋ =-3.04 
A4 = 6.44 ×10-4
A6 = 1.49 ×10-5
A8 =-1.49 ×10-6
A10= 3.52 ×10-8
第３面
Ｋ =-0.50 
A4 =-1.17 ×10-3
A6 =-3.49 ×10-6
A8 =-6.99 ×10-7
A10= 7.93 ×10-8
第５面
Ｋ =-1.51 
A4 =-3.38 ×10-3
A6 =-3.86 ×10-5
A8 =-1.51 ×10-4
A10= 4.36 ×10-5
第６面
Ｋ = 1.20 
A4 =-5.87 ×10-3
A6 = 7.38 ×10-5
A8 =-6.03 ×10-5
A10= 1.20 ×10-5
第７面
Ｋ =-0.34 
A4 = 5.07 ×10-4
A6 =-7.42 ×10-5
A8 = 1.46 ×10-5
A10=-9.79 ×10-8
第８面
Ｋ =-1.43 
A4 = 1.92 ×10-3
A6 = 7.01 ×10-5
A8 =-7.59 ×10-6
A10= 1.74 ×10-6
第１４面
Ｋ = 0.87   
A4 = 3.37 ×10-4
A6 = 5.82 ×10-6
A8 =-7.95 ×10-7
A10= 3.75 ×10-8
第１５面
Ｋ =-8.85 
A4 = 4.39 ×10-4
A6 = 2.13 ×10-6
A8 =-1.67 ×10-7
A10= 1.74 ×10-8
ズームデータ
ＷＥ            ＴＥ
ｆ (mm)             5.703514       20.39181 
ω (°)            32.18            8.79  
ｍ                  0.29            1.03  
ｄ2                 4.84            0.82  
ｄ4                 0.73            9.16  
ｄ6                 5.32            0.91  
ＳＦ１        0.59
ＳＦ３        0.04
ｆ1 ／ｆW    -1.95
ｆ2 ／ｆW     1.33
ｆ3 ／ｆW    -0.94
ｆ4 ／ｆW     1.19
ｆ1 ／ｆT    -0.55
ｆ2 ／ｆT     0.37
ｆ3 ／ｆT    -0.26
ｆ4 ／ｆT     0.33
Ｎp1          1.52542 
Ｄ４／ＤＧ４  0.1887  
Ｄ１W ／ＤＴ  0.272   
Ｄ３W ／ＤＴ  0.299   
Ｄ２T ／ＤＴ  0.515                                                       。
【０１７２】
実施例２
ｒ0 =     ∞（物体）        ｄ0 = 3000      
ｒ1 =   -27.225 （非球面）  ｄ1 =    1.01   ｎd1 =1.52542 νd1 =55.78 
ｒ2 =     7.459             ｄ2 = （可変）  
ｒ3 =     5.114 （非球面）  ｄ3 =    2.40   ｎd2 =1.49236 νd2 =57.86 
ｒ4 =   -11.782             ｄ4 = （可変）  
ｒ5 =    -6.753 （非球面）  ｄ5 =    0.85   ｎd3 =1.49236 νd3 =57.86 
ｒ6 =     4.693 （非球面）  ｄ6 = （可変）  
ｒ7 =     5.383 （非球面）  ｄ7 =    2.65   ｎd4 =1.52542 νd4 =55.78 
ｒ8 =    -9.102 （非球面）  ｄ8 =    0.50   
ｒ9 =     ∞                ｄ9 =   12.10   ｎd5 =1.52542 νd5 =55.78 
ｒ10=     ∞                ｄ10=    2.18   
ｒ11=     ∞（ＦＳ）        ｄ11=    0.00   
ｒ12=    14.533             ｄ12=   27.90   ｎd6 =1.52542 νd6 =55.78 
ｒ13=     ∞                ｄ13=    0.95   
ｒ14=    14.717 （非球面）  ｄ14=    1.80   ｎd7 =1.49236 νd7 =57.86 
ｒ15=   -28.483 （非球面）  ｄ15=   15.50   
ｒ16=     ∞（ＥＰ）        
非球面係数
第１面
Ｋ =-3.12 
A4 = 6.85 ×10-4
A6 = 1.17 ×10-5
A8 =-1.46 ×10-6
A10= 3.71 ×10-8
第３面
Ｋ =-0.51 
A4 =-1.15 ×10-3
A6 =-1.05 ×10-5
A8 = 7.53 ×10-7
A10= 6.54 ×10-10 
第５面
Ｋ =-1.37 
A4 =-4.53 ×10-3
A6 =-9.90 ×10-5
A8 =-9.25 ×10-5
A10= 3.58 ×10-5
第６面
Ｋ = 1.19 
A4 =-8.35 ×10-3
A6 = 1.59 ×10-4
A8 =-6.44 ×10-5
A10= 1.13 ×10-5
第７面
Ｋ =-0.36 
A4 = 5.42 ×10-4
A6 =-4.32 ×10-5
A8 = 1.43 ×10-5
A10=-1.34 ×10-7
第８面
Ｋ =-1.50 
A4 = 2.05 ×10-3
A6 = 6.69 ×10-5
A8 =-1.29 ×10-6
A10= 1.58 ×10-6
第１４面
Ｋ = 1.00   
A4 = 2.94 ×10-4
A6 = 7.14 ×10-6
A8 =-8.48 ×10-7
A10= 5.56 ×10-8
第１５面
Ｋ =-9.10 
A4 = 4.00 ×10-4
A6 = 1.28 ×10-6
A8 =-1.45 ×10-7
A10= 3.93 ×10-8
ズームデータ
ＷＥ            ＴＥ
ｆ (mm)             5.704724       20.56929 
ω (°)            32.15            8.71  
ｍ                  0.29            1.04  
ｄ2                 4.83            0.80  
ｄ4                 0.63            9.21  
ｄ6                 5.43            0.88  
ＳＦ１        0.57
ＳＦ３        0.18
ｆ1 ／ｆW    -1.93
ｆ2 ／ｆW     1.33
ｆ3 ／ｆW    -0.96
ｆ4 ／ｆW     1.20
ｆ1 ／ｆT    -0.53
ｆ2 ／ｆT     0.37
ｆ3 ／ｆT    -0.27
ｆ4 ／ｆT     0.33
Ｎp1          1.52542 
Ｄ４／ＤＧ４  0.1887
Ｄ１W ／ＤＴ  0.271 
Ｄ３W ／ＤＴ  0.305 
Ｄ２T ／ＤＴ  0.517                                                       。
【０１７３】
実施例３
ｒ0 =     ∞（物体）        ｄ0 = 3000      
ｒ1 =   -27.563 （非球面）  ｄ1 =    1.00   ｎd1 =1.52542 νd1 =55.78 
ｒ2 =     7.681             ｄ2 = （可変）  
ｒ3 =     5.128 （非球面）  ｄ3 =    2.24   ｎd2 =1.49236 νd2 =57.86 
ｒ4 =   -12.175             ｄ4 = （可変）  
ｒ5 =    -5.515 （非球面）  ｄ5 =    0.85   ｎd3 =1.49236 νd3 =57.86 
ｒ6 =     5.407 （非球面）  ｄ6 = （可変）  
ｒ7 =     5.504 （非球面）  ｄ7 =    2.82   ｎd4 =1.52542 νd4 =55.78 
ｒ8 =    -8.566 （非球面）  ｄ8 =    0.50   
ｒ9 =     ∞                ｄ9 =   12.55   ｎd5 =1.56883 νd5 =56.36 
ｒ10=     ∞                ｄ10=    2.18   
ｒ11=     ∞（ＦＳ）        ｄ11=    0.00   
ｒ12=    15.034             ｄ12=   27.90   ｎd6 =1.52542 νd6 =55.78 
ｒ13=     ∞                ｄ13=    0.95   
ｒ14=    13.678 （非球面）  ｄ14=    1.80   ｎd7 =1.49236 νd7 =57.86 
ｒ15=   -33.937 （非球面）  ｄ15=   15.50   
ｒ16=     ∞（ＥＰ）        
非球面係数
第１面
Ｋ =-4.57 
A4 = 5.85 ×10-4
A6 = 2.02 ×10-5
A8 =-1.82 ×10-6
A10= 4.29 ×10-8
第３面
Ｋ =-0.49 
A4 =-1.13 ×10-3
A6 =-1.08 ×10-5
A8 = 2.43 ×10-7
A10= 2.81 ×10-8
第５面
Ｋ =-1.41 
A4 =-2.83 ×10-3
A6 =-6.75 ×10-5
A8 =-1.38 ×10-4
A10= 3.92 ×10-5
第６面
Ｋ = 1.30 
A4 =-5.38 ×10-3
A6 = 8.55 ×10-5
A8 =-6.37 ×10-5
A10= 1.18 ×10-5
第７面
Ｋ =-0.39 
A4 = 4.38 ×10-4
A6 =-4.43 ×10-5
A8 = 1.14 ×10-5
A10=-1.38 ×10-7
第８面
Ｋ =-0.72 
A4 = 2.04 ×10-3
A6 = 5.24 ×10-5
A8 =-1.02 ×10-6
A10= 9.94 ×10-7
第１４面
Ｋ = 0.91 
A4 = 2.49 ×10-4
A6 = 5.70 ×10-6
A8 =-1.24 ×10-6
A10= 6.66 ×10-8
第１５面
Ｋ =-8.78 
A4 = 3.52 ×10-4
A6 = 2.38 ×10-6
A8 =-6.58 ×10-7
A10= 5.18 ×10-8
ズームデータ
ＷＥ            ＴＥ
ｆ (mm)             5.704753       20.55027 
ω (°)            32.21            8.73  
ｍ                  0.29            1.04  
ｄ2                 4.91            0.80  
ｄ4                 0.69            9.21  
ｄ6                 5.28            0.88  
ＳＦ１        0.56
ＳＦ３        0.01
ｆ1 ／ｆW    -1.98
ｆ2 ／ｆW     1.34
ｆ3 ／ｆW    -0.95
ｆ4 ／ｆW     1.20
ｆ1 ／ｆT    -0.55
ｆ2 ／ｆT     0.37
ｆ3 ／ｆT    -0.26
ｆ4 ／ｆT     0.33
Ｎp1          1.56883 
Ｄ４／ＤＧ４  0.1773
Ｄ１W ／ＤＴ  0.276 
Ｄ３W ／ＤＴ  0.297 
Ｄ２T ／ＤＴ  0.518                                                       。
【０１７４】
以上の実施例１の射出瞳ＥＰ以降に理想レンズを配した場合の、広角端、望遠端での収差図をそれぞれ図３（ａ）、（ｂ）に示す。各収差図において、“ＳＡ”は球面収差、“ＡＳ”は非点収差、“ＤＴ”は歪曲収差、“ＴＡ”は横収差を示す。なお、図中、“ＦＩＹ”は像高を示す。図４、図５に同様なそれぞれ実施例２、３の収差図を示す。
【０１７５】
なお、前記したように、第１プリズムＰ１と第２プリズムＰ２は、図２に示すように、それぞれダハ反射プリズムとペンタプリズムとして構成され、ダハ反射プリズムＰ１は、対物光学系Ｏｂを経て入射した光軸を鋭角反射して射出し、ペンタプリズムＰ２は対物光学系Ｏｂの光軸と略平行に接眼光学系Ｏｃに向けて光軸を射出する。
【０１７６】
また、接眼光学系Ｏｃの両凸レンズは、物体側面の光軸上の曲率が観察者側面の光軸上の曲率よりも強く、かつ、少なくとも観察者側面が周辺程正の屈折力が弱くなる非球面で構成されている。
【０１７７】
また、視野絞りＦＳは、矩形の開口部を設けた機械的な枠や液晶表示素子に表示される枠で構成するようにすることが望ましい。
【０１７８】
本発明による実像式変倍ファインダーは、フイルム用カメラ、デジタルカメラ等の撮像装置等の撮影光学系として用いることができる。図６〜図８は、本発明による実像式変倍ファインダーを用いた撮像装置の１実施例のデジタルカメラの概念図を示す。図６はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図７は同後方斜視図、図８はデジタルカメラ４０の構成を示す断面図である。この図示するデジタルカメラ４０は、撮影用光路４２を有する撮影光学系４１と、ファインダー用光路４４を有するファインダー光学系４３と、シャッターボタン４５と、フラッシュ４６と、液晶表示モニター４７を合み、カメラ４０の上部に配置されたシャッターボタン４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１を構成するズームレンズを通して撮影が行われる。ファインダー用光路４４上のファインダー光学系４３には、例えば実施例１の実像式変倍ファインダーが用いられており、観察者眼球Ｅはこのファインダーの接眼光学系Ｏｃを経て被写体像を観察する。また、撮影光学系４１によって形成された物体像が、ローパスフィルター、赤外カットフィルター等のフィルターＦ１、Ｆ２を介して電子撮像素子（ＣＣＤ）４９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この処理手段５１には記録手段５２が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段５２は処理手段５１と別体に設けてもよいし、フロッピーディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書き込みを行なうように構成してもよい。また、ＣＣＤ４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。なお、撮影光学系４１及びファインダー光学系４３の入射側、接眼光学系Ｏｃの射出側にそれぞれカバー部材５３、５４、５５が配置されている。
【０１７９】
このように構成されたデジタルカメラ４０は、ファインダー光学系４３として本発明の実像式変倍ファインダーを用いているので、高変倍比で小型、薄型化したものが実現できる。なお、実像式変倍ファインダーは、カメラ本体に対して光路を水平方向とすると、カメラの高さ方向の寸法を小さくできる。
【図面の簡単な説明】
【０１８０】
【図１】本発明の実像式変倍ファインダーの実施例１の広角端（ａ）、望遠端（ｂ）の光路を展開した断面図である。
【図２】実施例１の各プリズムを実際のプリズムで構成した場合の断面図である。
【図３】実施例１の射出瞳以降に理想レンズを配した場合の広角端（ａ）、望遠端（ｂ）の収差図である。
【図４】実施例２の射出瞳以降に理想レンズを配した場合の広角端（ａ）、望遠端（ｂ）の収差図である。
【図５】実施例３の射出瞳以降に理想レンズを配した場合の広角端（ａ）、望遠端（ｂ）の収差図である。
【図６】本発明の実像式変倍ファインダーを適用するデジタルカメラの外観を示す前方斜視図である。
【図７】図６のデジタルカメラの後方斜視図である。
【図８】図６のデジタルカメラの構成を示す断面図である。
【符号の説明】
【０１８１】
ＦＳ…視野絞り
Ｏｂ…対物光学系
Ｉｅ…像正立光学系
Ｏｃ…接眼光学系
Ｇ１…第１レンズ群
Ｇ２…第２レンズ群
Ｇ３…第３レンズ群
Ｇ４…第４レンズ群
Ｐ１…第１プリズム
Ｐ２…第２プリズム
ＥＰ…射出瞳（アイポイント）
Ｅ  …観察者眼球
Ｆ１、Ｆ２…フィルター
４０…デジタルカメラ
４１…撮影光学系
４２…撮影用光路
４３…ファインダー光学系
４４…ファインダー用光路
４５…シャッターボタン
４６…フラッシュ
４７…液晶表示モニター
４９…電子撮像素子（ＣＣＤ）
５１…処理手段
５２…記録手段
５３、５４、５５…カバー部材
【図１】
2005099542.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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