(57)【要約】【課題】  炉内の加熱対象物温度を、実際に測定することなく簡易に推定し表示する温度表示システムを提供する。【解決手段】  炉内の加熱対象物温度を推定し表示するシステムであって、炉内雰囲気温度Ｓをモニターする温度感知手段と、炉内の加熱対象物に対する風速Ｖをモニターする風速感知手段と、直前の炉内の加熱対象物温度Ｔn-1、該炉内雰囲気温度Ｓ、及び該風速Ｖから、炉内の加熱対象物推定温度（推定温度Ｔn）を算出する演算手段と、該推定温度Ｔnを表示する表示手段と、を備えた加熱対象物温度表示システムである。加熱対象物の取出し予定周期、取出し予定時間、取出し時の炉内雰囲気温度想定低下温度、及び取出し時の想定風速から、将来の推定温度Ｔnを演算し表示することができる。また、到達目標温度に達する推定時刻を表示することができる。【選択図】          図１
2005180998.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
炉内の加熱対象物温度を推定し表示するシステムであって、
炉内雰囲気温度Ｓをモニタ−する温度感知手段と、
直前の炉内の加熱対象物温度Ｔn-1及び該炉内雰囲気温度Ｓから、炉内の加熱対象物推定温度（推定温度Ｔn）を算出する演算手段と、
該推定温度Ｔnを表示する表示手段と、を備えた加熱対象物温度表示システム。
【請求項２】
炉内の加熱対象物に対する風速Ｖをモニタ−する風速感知手段を備え、
前記演算手段は、該加熱対象物温度Ｔn-1と、該炉内雰囲気温度Ｓと、該風速Ｖとから、該推定温度Ｔnを算出する、請求項１に記載の温度表示システム。
【請求項３】
前記風速感知手段は送風機の回転周波数から間接的に該風速Ｖをモニタ−する、請求項２に記載の温度表示システム。
【請求項４】
加熱対象物を入炉する時の加熱対象物温度Ｔ0を入力する入力手段を備え、
前記演算手段は、該加熱対象物温度Ｔ0と、該炉内雰囲気温度Ｓとから、炉内の加熱対象物温度（推定温度Ｔn）を算出する、請求項１〜３のうちいずれかに記載の温度表示システム。
【請求項５】
前記演算手段は、リアルタイム処理して、現在の該推定温度を演算し、
前記表示手段は、該現在の該推定温度を表示する、請求項１〜４のうちいずれかに記載の温度表示システム。
【請求項６】
複数の加熱対象物を同時に加熱することのできる炉に設置される温度表示システムであって、前記表示手段は、該複数の加熱対象物の各推定温度を同時に表示する、請求項１〜５のうちいずれかに記載の温度表示システム。
【請求項７】
将来の該推定温度を演算し表示する、請求項１〜６のうちいずれかに記載の温度表示システム。
【請求項８】
前記入力手段は、加熱対象物の取出し予定周期、取出し時の扉開放予定時間、及び取出し時の炉内雰囲気温度想定低下温度を入力することができ、前記演算手段は、該加熱対象物の取出し予定周期、該取出し予定時間、及び該取出し時の炉内雰囲気温度想定低下温度から、将来の該推定温度を演算する、請求項７に記載の温度表示システム。
【請求項９】
前記入力手段は、加熱対象物の取出し時の想定風速を入力することができ、前記演算手段は、該加熱対象物の取出し予定周期、該取出し予定時間、該取出し時の炉内雰囲気温度想定低下温度、及び該取出し時の想定風速から、将来の該推定温度を演算する、請求項８に記載の温度表示システム。
【請求項１０】
加熱対象物の到達目標温度を入力する手段を備え、
前記演算手段は、該到達目標温度に達する推定時刻を演算し、
前記表示手段は、該推定時刻を表示する、請求項７〜９のうちいずれかに記載の温度表示システム。
【請求項１１】
前記演算手段は、放射による吸収熱量ΔＱrad及び対流による吸収熱量ΔＱconを演算し、該推定温度Ｔnを算出する、請求項１〜１０のうちいずれかに記載の温度表示システム。
【請求項１２】
前記演算手段は、次式（１）〜（４）から該推定温度Ｔnを算出する、請求項１１に記載の温度表示システム。
式（１）  ：  Ｔn＝Ｔn-1＋（ΔＱ／（Ｃｐ・Ｗ））×Δｔ
式（２）  ：  ΔＱ＝ΔＱrad＋ΔＱcon
式（３）  ：  ΔＱrad＝σＡ（Ｓw4−Ｔn-14）εa
式（４）  ：  ΔＱcon＝αＡ（Ｓ−Ｔn-1）
ただし、
ΔＱ    ：総吸収熱量
Ｃｐ    ：加熱対象物の比熱
Ｗ      ：加熱対象物の質量
Δｔ    ：単位時間
ΔＱrad：放射による吸収熱量
ΔＱcon：対流による吸収熱量
σ      ：シュテファン・ボルツマン定数
α      ：加熱対象物の熱伝達係数
Ａ      ：加熱対象物の表面積
εa    ：総合放射率
Ｓw     ：炉壁温度（℃）
Ｓ      ：炉内雰囲気温度
Ｔn-1  ：炉内の加熱対象物温度
Ｔn     ：炉内の加熱対象物推定温度
【請求項１３】
前記加熱対象物が概円柱形状であって、前記演算手段は、次式（４）’から対流による該吸収熱量ΔＱconを演算し、該推定温度Ｔnを算出する、請求項１１又は１２に記載の温度表示システム。
式（４）’：  ΔＱcon＝（αcＡc＋αpＡp）・（Ｓ−Ｔn-1）
ただし、
αc    ：加熱対象物の円柱底面及び天面円形部の熱伝達係数
Ａc    ：加熱対象物の円柱底面及び天面円形部の表面積
αp    ：加熱対象物の円柱側面部の熱伝達係数
Ａp    ：加熱対象物の円柱側面部の表面積
【請求項１４】
前記加熱対象物がダイスであって、炉内の加熱対象物であるダイスの温度を推定し表示する、請求項１〜１３のうちいずれかに記載のダイス温度表示システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、炉内の加熱対象物温度を推定し表示する温度表示システムに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
【特許文献１】特開２００１−２５９７３１
【非特許文献１】社団法人日本機械学会著  「伝熱工学資料」社団法人日本機械学会  １９８６年
【０００３】
アルミニウム合金等の押出成形では、高温加熱したビレットをコンテナからダイスに押し出し、ダイスに設けられたベアリング孔を通過させることによって所定の断面形状をもつ押出形材を製造している（特許文献１）。
【０００４】
ビレットの押出に際し、４５０℃前後の高温にダイスが加熱される。このときの加熱は高温雰囲気に維持したダイス炉内で行われている。
【０００５】
ダイス炉内のダイスの温度を測定するには、温度センサ、赤外線方式の非接触温度計等を用いて測定することも考えられるが、ダイスの加熱工程では、ダイス炉にて多数のダイスを同時に加熱することが多く、ダイス表面温度は測定できても、ダイス内部の温度を測定することは難しい。また、ダイス加熱に際しては、ダイス表面の温度だけではなく、内部の温度の管理も重要である。そこで、ダイス加熱の管理には、通常、ダイス炉内の雰囲気温度、ダイスの加熱時間で管理されている。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、アルミニウム合金等の押出成形では、多数のダイスを同時に加熱しつつ、所定のダイスを取出して、押出成形に供するので、ダイス炉の扉が頻繁に開閉される。また、扉が開くと、送風機が停止する。それによって、毎回ダイス炉内の雰囲気温度が若干低下し、ダイス加熱に影響する。従って、安全を見越して、ダイスを過度に長時間加熱する、又は目標到達ダイス温度に比してダイス炉の雰囲気温度を過度に高温に設定する等の必要があった。また、ダイスの実際の温度は、ダイス炉から取出して温度測定することにより初めて把握されるという状況もあった。
【０００７】
そこで、本発明は、上記従来技術の問題点を解決するためになされたものであり、その目的とするところは、炉内の加熱対象物温度を、実際に測定することなく簡易に推定し表示する加熱対象物温度表示システムを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、炉内の加熱対象物温度を推定し表示するシステムであって、炉内雰囲気温度Ｓをモニタ−する温度感知手段と、直前の炉内の加熱対象物温度Ｔn-1及び該炉内雰囲気温度Ｓから、炉内の加熱対象物推定温度（推定温度Ｔn）を算出する演算手段と、該推定温度Ｔnを表示する表示手段と、を備えた加熱対象物温度表示システムである。
【０００９】
また、請求項２に記載の発明は、炉内の加熱対象物に対する風速Ｖをモニタ−する風速感知手段を備え、前記演算手段は、該加熱対象物温度Ｔn-1と、該炉内雰囲気温度Ｓと、該風速Ｖとから、該推定温度Ｔnを算出する、請求項１に記載の温度表示システムである。
【００１０】
さらに、請求項３に記載の発明は、前記風速感知手段は送風機の回転周波数から間接的に該風速Ｖをモニタ−する、請求項２に記載の温度表示システムである。
【００１１】
請求項４に記載の発明は、加熱対象物を入炉する時の加熱対象物温度Ｔ0を入力する入力手段を備え、前記演算手段は、該加熱対象物温度Ｔ0と、該炉内雰囲気温度Ｓとから、炉内の加熱対象物温度（推定温度Ｔn）を算出する、請求項１〜３のうちいずれかに記載の温度表示システムである。
【００１２】
請求項５に記載の発明は、前記演算手段は、リアルタイム処理して、現在の該推定温度を演算し、前記表示手段は、該現在の該推定温度を表示する、請求項１〜４のうちいずれかに記載の温度表示システムである。
【００１３】
請求項６に記載の発明は、複数の加熱対象物を同時に加熱することのできる炉に設置される温度表示システムであって、前記表示手段は、該複数の加熱対象物の各推定温度を同時に表示する、請求項１〜５のうちいずれかに記載の温度表示システムである。
【００１４】
請求項７に記載の発明は、将来の該推定温度を演算し表示する、請求項１〜６のうちいずれかに記載の温度表示システムである。
【００１５】
請求項８に記載の発明は、前記入力手段は、加熱対象物の取出し予定周期、取出し時の扉開放予定時間、及び取出し時の炉内雰囲気温度想定低下温度を入力することができ、前記演算手段は、該加熱対象物の取出し予定周期、該取出し予定時間、及び該取出し時の炉内雰囲気温度想定低下温度から、将来の該推定温度を演算する、請求項７に記載の温度表示システムである。
【００１６】
請求項９に記載の発明は、前記入力手段は、加熱対象物の取出し時の想定風速を入力することができ、前記演算手段は、該加熱対象物の取出し予定周期、該取出し予定時間、該取出し時の炉内雰囲気温度想定低下温度、及び該取出し時の想定風速から、将来の該推定温度を演算する、請求項８に記載の温度表示システムである。
【００１７】
請求項１０に記載の発明は、加熱対象物の到達目標温度を入力する手段を備え、前記演算手段は、該到達目標温度に達する推定時刻を演算し、前記表示手段は、該推定時刻を表示する、請求項７〜９のうちいずれかに記載の温度表示システムである。
【００１８】
請求項１１に記載の発明は、前記演算手段は、放射による吸収熱量ΔＱrad及び対流による吸収熱量ΔＱconを演算し、該推定温度Ｔnを算出する、請求項１〜１０のうちいずれかに記載の温度表示システムである。
【００１９】
請求項１２に記載の発明は、前記演算手段は、次式（１）〜（４）から該推定温度Ｔnを算出する、請求項１１に記載の温度表示システムである。
【００２０】
式（１）  ：  Ｔn＝Ｔn-1＋（ΔＱ／（Ｃｐ・Ｗ））×Δｔ
式（２）  ：  ΔＱ＝ΔＱrad＋ΔＱcon
式（３）  ：  ΔＱrad＝σＡ（Ｓw4−Ｔn-14）εa
式（４）  ：  ΔＱcon＝αＡ（Ｓ−Ｔn-1）
ただし、
ΔＱ    ：総吸収熱量
Ｃｐ    ：加熱対象物の比熱
Ｗ      ：加熱対象物の質量
Δｔ    ：単位時間
ΔＱrad：放射による吸収熱量
ΔＱcon：対流による吸収熱量
σ      ：シュテファン・ボルツマン定数
α      ：加熱対象物の熱伝達係数
Ａ      ：加熱対象物の表面積
εa    ：総合放射率
Ｓw     ：炉壁温度（℃）
Ｓ      ：炉内雰囲気温度
Ｔn-1  ：炉内の加熱対象物温度
Ｔn     ：炉内の加熱対象物推定温度
【００２１】
請求項１３に記載の発明は、前記加熱対象物が概円柱形状であって、前記演算手段は、次式（４）’から対流による該吸収熱量ΔＱconを演算し、該推定温度Ｔnを算出する、請求項１１又は１２に記載の温度表示システムである。
【００２２】
式（４）’：  ΔＱcon＝（αcＡc＋αpＡp）・（Ｓ−Ｔn-1）
ただし、
αc    ：加熱対象物の円柱底面及び天面円形部の熱伝達係数
Ａc    ：加熱対象物の円柱底面及び天面円形部の表面積
αp    ：加熱対象物の円柱側面部の熱伝達係数
Ａp    ：加熱対象物の円柱側面部の表面積
【００２３】
また更に、請求項１４に記載の発明は、前記加熱対象物がダイスであって、炉内の加熱対象物であるダイスの温度を推定し表示する、請求項１〜１３のうちいずれかに記載のダイス温度表示システムである。
【発明の効果】
【００２４】
本発明によれば、炉内の加熱対象物の温度を、実際に測定することなく推定し、表示することにより、炉内の温度状況をビジュアルにオペレ−タに表示し、注意を喚起することができるとともに、推定温度が到達目標温度に到達すると自動的に取出すことが可能となる。
【００２５】
また、本発明によれば、直前の炉内の加熱対象物温度と該炉内雰囲気温度とから、加熱対象物温度を推定するので、簡単なロジックとハ−ドで構成することができ、安価な費用で加熱対象物温度表示システムを導入することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
以下に、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。
【実施例１】
【００２７】
複数の加熱対象物を配置する搬送経路を有するコンベヤ−式のダイス炉（図３）に設置されるダイス温度表示システムの例を説明する。図３のダイス炉は、最大で１５個のダイス１１を加熱できる炉であり、炉内雰囲気温度Ｓをモニタ−できる温度センサと、ダイス出し入れ口の扉１２の開閉に連動して自動的に低速運転に切替わる循環型の送風機１３とを備える。
【００２８】
加熱対象物であるダイス１１は概円柱形状をしている。また、この温度センサ及び送風機１３は、コンピュ−タＰと通信回線で結ばれており、ダイス炉内の雰囲気温度Ｓ及び送風機１３の回転周波数の情報をコンピュ−タＰに送信できる。また、送風機１３の回転周波数と炉内のダイスに対する風速Ｖとの関係は図４に示すように、あらかじめ実験で求められており、コンピュ−タＰは、送風機１３の回転周波数を風速Ｖに換算することができる。また、コンピュ−タＰには、端末を通じて、ダイスの直径Ｄ、厚さＨ、質量Ｗ、ダイスを入炉する時の温度Ｔ0、等を入力することができる。
【００２９】
炉内雰囲気設定温度ＳVを445℃とした。しばらくすると炉内温度は445℃に達したが、扉１２を開くと最大で約20℃、平均で10℃程度冷やされた。扉１２が閉じている間は送風機１３を作動させ、開いている間は送風機１３を低速運転させた。送風機１３が作動しているときの、炉内のダイスに対する風速Ｖは、10〜25ｍ／ｓであり、送風機１３が低速運転のときの風速Ｖは、５ｍ／ｓであった。
【００３０】
本加熱対象物温度表示システムは、炉内雰囲気温度を常時モニタ−するに加えて、送風機の回転周波数を風速Ｖに換算して、風速Ｖを炉内の加熱対象物温度の推定に用いるので、より確かな、加熱対象物推定温度を算出することができる。
【００３１】
コンピュ−タＰは、下記に説明する方法でリアルタイム処理して、現在の炉内のダイスの推定温度を演算し、ダイスの現在の推定温度を同時に表示することができる。コンピュ−タＰが炉内のダイスの推定温度を演算し表示する際の概略フロ−を図１に示す。
【００３２】
＜初期化処理＞
ダイスをダイス炉に投入するに際して、ダイスの直径Ｄ、厚さＨ、質量Ｗ、入炉時のダイス温度Ｔ0、総合放射率εaを設定する。また、ダイス温度ＴにＴ0、経過時間パラメ−タｔに０（ゼロ）を代入してリセットし、Δｔクロックタイマを起動し、炉内フラグ（ダイス炉にダイスを入炉したことを示す信号）をコンピュ−タＰに渡して、初期化処理を終了する。Δｔクロックタイマとは、Δｔ毎に、中間処理１を始動する為の信号を送るものである。
【００３３】
具体的に一例として、ダイスの直径Ｄは0.35ｍ、厚さＨは0.225ｍ、質量Ｗは150ｋｇ、ダイスを入炉する時のダイス温度Ｔ0は27℃、総合放射率εaは0.6の値を用いた。また、Δｔを１ｓとした。
【００３４】
総合放射率εaは、次の理論式を参考に、0.5〜0.7の範囲で経験的に採用した。なお、εaの値は、推定温度が実体温度により近づくよう、適宜修正することができる。
【００３５】
式（５）  ：  εa＝１／（１／ε＋（（１／εw−１）／Ａf））
ただし、ダイス放射率εは、加熱対象物であるダイスの放射率。炉壁放射率εwは、炉壁の放射率であって、遮蔽板の材質等によるが、0.6〜0.7。有効放射面積比Ａfは、ダイスと炉壁との間の有効放射面積比であって、1.2〜1.7である。
【００３６】
次式から、ダイスの円柱底面及び天面円形部表面積Ａc、及び、ダイスの円柱側面部表面積Ａpを算出する。
【００３７】
式（６）  ：  Ａc＝２・π・（Ｄ／２）2
式（７）  ：  Ａp＝π・Ｄ・Ｈ
ただし、
Ａc    ：ダイスの円柱底面及び天面円形部表面積（ｍ2）
Ａp    ：ダイスの円柱側面部表面積（ｍ2）
【００３８】
＜中間処理１＞
Δｔクロックタイマからの信号を受けると、コンピュ−タＰは温度センサから炉内雰囲気温度Ｓを読み込み、送風機１３からの回転周波数の情報から換算して炉内のダイスに対する風速Ｖを読み込む。次に、炉内雰囲気の密度ρ、炉内雰囲気の比熱Ｃｐ、炉内雰囲気の粘度μ、炉内雰囲気の熱伝導率λ、及び、ダイスの比熱Ｃｄを求める。
【００３９】
炉内雰囲気（空気）の密度ρ（ｋｇ・ｍ-3）は、炉内雰囲気温度Ｓ（Ｋ）の関数として、次の５次近似式から求める。
ρ＝1.2508796307
−4.7783692017E−03＊Ｓ
+1.8628056062E−05＊Ｓ2
−5.4149546977E−08＊Ｓ3
+8.5117308802E−11＊Ｓ4
−5.1894336281E−14＊Ｓ5
【００４０】
炉内雰囲気（空気）の比熱Ｃｐ（Ｊ・ｋｇ-1・Ｋ-1）は、炉内雰囲気温度Ｓ（Ｋ）の関数として、次の３次近似式から求める。
Ｃｐ＝1004.5801605
+1.880266383E−02＊Ｓ
+4.897529757E−04＊Ｓ2
−3.489393065E−07＊Ｓ3
【００４１】
炉内雰囲気（空気）の粘度μ（Ｎ・Ｋ・ｍ-2）は、炉内雰囲気温度Ｓ（Ｋ）の関数として、次の３次近似式から求める。
μ＝1.721336036E−05
+4.9736268920E−08＊Ｓ
−3.4577519633E−11＊Ｓ2
+1.8710654832E−14＊Ｓ3
【００４２】
炉内雰囲気（空気）の熱伝導率λ（Ｗ・ｍ-1・Ｋ-1）は、炉内雰囲気温度Ｓ（Ｋ）の関数として、次の３次近似式から求める。
λ＝2.406444304E−02
+7.9629327145E−05＊Ｓ
−3.8561682102E−08＊Ｓ2
+1.5261724960E−11＊Ｓ3
【００４３】
ダイス（炭素鋼Ｓ３５Ｃ）の比熱Ｃｄ（Ｊ・ｋｇ-1・Ｋ-1）はダイス温度Ｔn-1（℃）の関数として、次の式からめる。
【００４４】
式（８）  ：  Ｃｄ＝0.314×（Ｔn-1＋273−300）＋465
【００４５】
次に、ダイスの円柱底面及び天面円形部の熱伝達係数αc、及び、ダイスの円柱側面部の熱伝達係数αpを求める。加熱対象物であるダイスが概円柱形状であることから、その円柱の直径をＤ（ｍ）、厚さＨ（ｍ）、その加熱対象物の質量Ｗ（ｋｇ）、加熱時のその加熱対象物に対する風速Ｖ（ｍ／ｓ）として、次の式から求めた。ただし、αc、αp、Ｖの値は、推定温度が実体温度により近づくよう、適宜修正することができる。
【００４６】
式（９）  ：  αc＝1.19947626×（0.664×（Ｃｐ×μ／λ）^（１／３）×（Ｖ×Ｄ×ρ／μ）^（１／２））×λ／Ｄ
式（10）  ：  αp＝1.121×（Ｃｐ×μ／λ）^（１／３）×（0.373×（Ｖ×Ｄ×ρ／μ）^（１／２）＋0.057×（Ｖ×Ｄ×ρ／μ）^（２／３））×λ／Ｄ
【００４７】
次に、ｎ＝ｔとして、ダイスを入炉する時のダイス温度Ｔ0又は直前の炉内の加熱対象物温度Ｔn-1を用いて、Ｔn-1及びＴnの次の関係式（１）〜（４）’から、現在の炉内のダイス推定温度Ｔnを算出する。関係式（３）〜（４）’の案出には非特許文献１を参考にした。炉壁温度Ｓwは、炉内雰囲気温度Ｓで代用した。
【００４８】
式（１）  ：  Ｔn＝Ｔn-1＋（ΔＱ／（Ｃｄ・Ｗ））×Δｔ
式（２）  ：  ΔＱ＝ΔＱrad＋ΔＱcon
式（３）  ：  ΔＱrad＝σＡ［（Ｓw＋273.15）4−（Ｔn-1＋273.15）4］εa
式（４）’：  ΔＱcon＝（αcＡc＋αpＡp）・（Ｓ−Ｔn-1）
ただし、
ΔＱ    ：総吸収熱量（Ｗ）
Ｃｄ    ：ダイスの比熱（Ｊ・ｋｇ-1・Ｋ-1）
Ｗ      ：ダイスの質量（ｋｇ）
Δｔ    ：単位時間（ｓ）
ΔＱrad：放射による吸収熱量（Ｗ）
ΔＱcon：対流による吸収熱量（Ｗ）
σ      ：シュテファン・ボルツマン定数（Ｗ・ｍ-2・Ｋ-4）
Ａc    ：ダイスの円柱底面及び天面円形部表面積（ｍ2）
Ａp    ：ダイスの円柱側面部表面積（ｍ2）
αc    ：ダイスの円柱底面及び天面円形部の熱伝達係数（Ｗ・ｍ-2・Ｋ）
αp    ：ダイスの円柱側面部の熱伝達係数（Ｗ・ｍ-2・Ｋ）
εa    ：総合放射率
Ｓ      ：炉内雰囲気温度（℃）
Ｓw     ：炉壁温度（℃）
Ｔn-1  ：直前の炉内のダイス温度（℃）
Ｔn     ：炉内のダイス推定温度（℃）
【００４９】
シュテファン・ボルツマン定数σ（Ｗ・ｍ-2・Ｋ-4）の値は、次を採用した。
σ＝0.000000056705
【００５０】
なお、式（４）’は、ダイスの表面積Ａとダイスの熱伝達係数αについての関係式（11）、（12）から、式（４）と表現することができる。
【００５１】
式（11）  ：  Ａ＝Ａc＋Ａp
式（12）  ：  α＝（αcＡc＋αpＡp）／（Ａc＋Ａp）
式（４）  ：  ΔＱcon＝αＡ（Ｓ−Ｔn-1）
ただし、
α      ：ダイスの熱伝達係数（Ｗ・ｍ-2・Ｋ）
Ａ      ：ダイスの表面積（ｍ2）
【００５２】
経過時間ｔをｔ＋１と更新し、ダイス推定温度等を表示し、中間処理１を終了する。
【００５３】
中間処理１は、Δｔクロックタイマからの信号を受ける毎秒度に繰り返される。
【００５４】
また、本加熱対象物温度表示システムは、最大で１５個の炉内のダイスの推定温度を毎秒度に演算し、最大で１５個のダイスの推定温度を同時に表示することができる。
【００５５】
＜終了処理＞
ダイスをダイス炉から取出すに際して、炉外フラグ（ダイス炉からダイスを取出したことを示す信号）をコンピュ−タＰに渡して、Δｔクロックタイマを停止し、入炉時刻、出炉時刻、ダイス推定温度、到達時間実績等を表示し、一連の処理を終了する。本加熱対象物温度表示システムは、ダイス炉内のダイス温度を、実際には測定することなく簡易に推定し表示することができる。
【実施例２】
【００５６】
将来のダイスの炉内推定温度を算出し表示することのできる加熱対象物温度表示システムの例を説明する。この加熱対象物温度表示システムにおいて、コンピュ−タＰは、そのモニタ−画面を切り替えることにより、到達目標温度Ｔｔ、ダイスの取出し予定周期、取出し時の扉開放予定時間、取出し時の炉内雰囲気温度想定低下温度、及びダイス取出し時の想定風速を入力することができる。到達目標温度Ｔｔを430℃、ダイスの取出し予定周期を540ｓ、取出し時の扉開放予定時間を45ｓ、間取出し時の炉内雰囲気温度想定低下温度を10℃、ダイス取出し時の想定風速を５ｍ／ｓと設定した。
【００５７】
この加熱対象物温度表示システムは、実施例１の温度表示システムの図１の概略フロ−に加えて、図２の概略フロ−に示す機能を有する。本実施例では、ダイスをダイス炉に投入して推定温度が３５０℃以上になってから、到達目標温度Ｔｔに達していない間において、１５秒毎にクロックタイマからの信号を受けて、中間処理２が実行される（図２）。
【００５８】
＜中間処理２＞
ダイス推定温度ＴnをＴに読み込む。
【００５９】
Ｔと到達目標温度Ｔｔの大小を判断し、ＴがＴｔよりも小さいときは、次の式により、ダイス温度Ｔn+1を更新する。
【００６０】
式（１）’：  Ｔn+1＝Ｔn＋（ΔＱ／（Ｃｄ・Ｗ））×Δｔ
式（２）  ：  ΔＱ＝ΔＱrad＋ΔＱcon
式（３）’：  ΔＱrad＝σＡ［（Ｓ＋273.15）4−（Ｔn＋273.15）4］εa
式（４）”：  ΔＱcon＝（αcＡc＋αpＡp）・（Ｓ−Ｔn）
【００６１】
ダイス推定温度Ｔnに際しては、ダイスの取出し予定周期、及び取出し時の扉開放予定時間からその時刻に扉１２が開いているか閉じているかが判断されて、扉１２が開いている時間については、取出し時の炉内雰囲気温度想定低下温度から換算された炉内雰囲気温度、及びダイス取出し時の想定風速が採用される。将来のダイスの炉内推定温度を算出するに際して、ダイスの取出し予定周期、及び取出し時の扉開放予定時間を特定して、この間の炉内雰囲気温度と風速の変化を考慮に入れることにより、より正確な加熱対象物推測温度を算出することができる。
【００６２】
また、ｎをｎ＋１に更新する。
【００６３】
これらを繰り返し、ｎの値から到達推定時刻を算出し、モニタ−表示して、中間処理２を終了する。
【００６４】
具体的には、ダイス炉に投入して推定温度が３５０℃以上になって以降のダイスについて、現在から到達目標温度430℃に到達するまでの推定時刻が表示された。
【００６５】
中間処理２は、一のダイスについては、クロックタイマからの信号を受ける１５秒毎に繰り返される。また、コンピュ−タＰは中間処理２を毎秒異なるダイスについて実行し、１５秒毎にすべてのダイスの到達推定時刻がチェックされる様プログラムされている。なお、中間処理１において既に到達目標温度Ｔｔに到達している加熱対象物についてはその旨が表示され、中間処理２は実行されない。
【図面の簡単な説明】
【００６６】
【図１】本発明のダイス温度表示システムの一例を示す概略フロ−図である。
【図２】本発明のダイス温度表示システムの一例の一部を示す概略フロ−図である。
【図３】本発明のダイス温度表示システムを設置することのできるダイス炉の概略図である。
【図４】炉内の加熱対象物に対する風速と送風機の回転周波数との関係を表すグラフである。
【符号の説明】
【００６７】
１：ダイス炉、１１：ダイス、１２：扉、１３：送風機
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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