(57)【要約】【課題】  空気調和装置のような熱搬送システムの効率をさらに向上させること。【解決手段】  気液の状態変化を繰り返して閉回路を循環する室外側サイクル８の冷媒と、超臨界状態にある室内側サイクル１３の搬送媒体との熱交換により、冷媒で汲み出した熱を搬送媒体が搬送して利用する空気調和装置１のような熱搬送システムであって、中間熱交換器６では、冷媒における複数の異なる凝縮温度を用いて搬送媒体と熱交換するように構成した。【選択図】  図１
2005331136.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
気液の状態変化を繰り返して閉回路を循環する一次側サイクルの冷媒と、超臨界状態にある二次側サイクルの搬送媒体との熱交換により、前記冷媒で汲み出した熱を前記搬送媒体が搬送して利用する熱搬送システムであって、
前記冷媒における複数の異なる凝縮温度を用いて前記搬送媒体と熱交換するように構成したことを特徴とする熱搬送システム。
【請求項２】
前記熱搬送システムが、前記冷媒を圧縮する圧縮機、前記冷媒の減圧手段、および前記冷媒と外気との熱交換を行う室外熱交換器を具備してなる前記一次側サイクルと、前記搬送媒体を循環させる搬送媒体駆動装置、および前記搬送媒体と室内の空気との熱交換を行う少なくとも一台の室内熱交換器を具備してなる閉回路の二次側サイクルと、前記冷媒と前記搬送媒体との間で熱交換を行うように構成した中間熱交換器とを備えている空気調和装置であることを特徴とする請求項１に記載の熱搬送システム。
【請求項３】
冷媒を圧縮する圧縮機、内部を冷媒および搬送媒体が通過する中間熱交換器、冷媒を減圧・膨張させて低温・低圧の冷媒にする減圧手段、および内部を通過する冷媒と外気との熱交換を行う室外熱交換器を具備してなる閉回路の一次側サイクルと、
超臨界領域状態の搬送媒体を循環させる搬送媒体駆動装置、前記中間熱交換器、および内部を通過する搬送媒体と室内へ送風される空気との熱交換を行う少なくとも一台の室内熱交換器を具備してなる閉回路の二次側サイクルとを備え、
前記中間熱交換器において前記室外側サイクルを循環する冷媒と前記室内側サイクルを循環する搬送媒体とを熱交換させる空気調和装置であって、
前記中間熱交換器では、前記冷媒が複数の異なる凝縮温度を用いて前記搬送媒体と熱交換するとともに、前記複数の凝縮温度のうち少なくとも一つが前記搬送媒体の温度近傍となるように設定したことを特徴とする空気調和装置。
【請求項４】
冷媒を圧縮する圧縮機、内部を冷媒および搬送媒体が通過する中間熱交換器、冷媒を減圧・膨張させて低温・低圧の冷媒にする減圧手段、および内部を通過する冷媒と外気との熱交換を行う室外熱交換器を具備してなる閉回路の一次側サイクルと、
超臨界領域状態の搬送媒体を循環させる搬送媒体駆動装置、前記中間熱交換器、および内部を通過する搬送媒体と室内へ送風される空気との熱交換を行う少なくとも一台の室内熱交換器を具備してなる閉回路の二次側サイクルとを備え、
前記中間熱交換器において前記室外側サイクルを循環する冷媒と前記室内側サイクルを循環する搬送媒体とを熱交換させる空気調和装置であって、
前記中間熱交換器では、前記冷媒が複数の異なる凝縮温度を用いて前記搬送媒体と熱交換するとともに、前記凝縮温度は、前記中間熱交換器で前記搬送媒体の圧力が概略一定での温度−エンタルピ線における変曲点を越えた位置から高温側にシフトされることを特徴とする空気調和装置。
【請求項５】
冷媒を圧縮する圧縮機、内部を冷媒および搬送媒体が通過する中間熱交換器、冷媒を減圧・膨張させて低温・低圧の冷媒にする減圧手段、および内部を通過する冷媒と外気との熱交換を行う室外熱交換器を具備してなる閉回路の一次側サイクルと、
超臨界領域状態の搬送媒体を循環させる搬送媒体駆動装置、前記中間熱交換器、および内部を通過する搬送媒体と室内へ送風される空気との熱交換を行う少なくとも一台の室内熱交換器を具備してなる閉回路の二次側サイクルとを備え、
前記中間熱交換器において前記室外側サイクルを循環する冷媒と前記室内側サイクルを循環する搬送媒体とを熱交換させる空気調和装置であって、
前記中間熱交換器では、前記冷媒が複数の異なる凝縮温度を用いて前記搬送媒体と熱交換するとともに、前記中間熱交換器内における熱交換の過程を示す温度−エンタルピ線図において、前記冷媒の曲線と、前記凝縮温度より低い前記搬送媒体の曲線とにより形成される面積が、単段で形成される面積より小さくなるよう両者が接近する設定としたことを特徴とする空気調和装置。
【請求項６】
冷媒を圧縮する圧縮機、内部を冷媒および搬送媒体が通過する中間熱交換器、冷媒を減圧・膨張させて低温・低圧の冷媒にする減圧手段、および内部を通過する冷媒と外気との熱交換を行う室外熱交換器を具備してなる閉回路の一次側サイクルと、
超臨界領域状態の搬送媒体を循環させる搬送媒体駆動装置、前記中間熱交換器、および内部を通過する搬送媒体と室内へ送風される空気との熱交換を行う少なくとも一台の室内熱交換器を具備してなる閉回路の二次側サイクルとを備え、
前記中間熱交換器において前記室外側サイクルを循環する冷媒と前記室内側サイクルを循環する搬送媒体とを熱交換させる空気調和装置であって、
前記中間熱交換器では、前記冷媒が複数の異なる凝縮温度を用いて前記搬送媒体と熱交換するとともに、前記凝縮温度が最も低温の冷媒分配量を最大に設定したことを特徴とする空気調和装置。
【請求項７】
冷媒を圧縮する圧縮機、内部を冷媒および搬送媒体が通過する中間熱交換器、冷媒を減圧・膨張させて低温・低圧の冷媒にする減圧手段、および内部を通過する冷媒と外気との熱交換を行う室外熱交換器を具備してなる閉回路の一次側サイクルと、
超臨界領域状態の搬送媒体を循環させる搬送媒体駆動装置、前記中間熱交換器、および内部を通過する搬送媒体と室内へ送風される空気との熱交換を行う少なくとも一台の室内熱交換器を具備してなる閉回路の二次側サイクルとを備え、
前記中間熱交換器において前記室外側サイクルを循環する冷媒と前記室内側サイクルを循環する搬送媒体とを熱交換させる空気調和装置であって、
前記中間熱交換器では、前記冷媒が異なるＮ段階の凝縮温度を用いて前記搬送媒体と熱交換するとともに、前記凝縮温度のＮ−１段階以前に必ず前記搬送媒体の圧力が概略一定での温度−エンタルピ線における変曲点を越えるように設定したことを特徴とする空気調和装置。
【請求項８】
前記搬送媒体が超臨界流体の二酸化炭素（ＣＯ２）であることを特徴とする請求項３から７のいずれかに記載の空気調和装置。
【請求項９】
前記圧縮機は、１台の複数箇所から途中抽気されるか、あるいは複数台のうちの一部を直列に配列されていることを特徴とする請求項３から７のいずれかに記載の空気調和装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、気液の状態変化を繰り返しながら閉回路内を循環する一次側サイクルの冷媒と、臨界状態にある二次側サイクルの搬送媒体との間で熱交換を行うことにより、冷媒が汲み出した熱を搬送媒体が搬送して利用する熱搬送システム、及びこの熱搬送システムを利用した空気調和装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、超臨界領域の搬送媒体を閉回路の室内側サイクル（「二次側サイクル」あるいは「利用側サイクル」ともいう）内に封入し、この搬送媒体を室内側サイクル内で循環させることにより空調動作を行わせる空気調和装置としては、たとえば、閉回路の室外側サイクル（「一次側サイクル」あるいは「熱源側サイクル」ともいう）を循環して状態変化を繰り返しながら熱を汲み出す冷媒との熱交換により、搬送媒体を加熱したりあるいは冷却したりするものがある（たとえば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特開平９−７９６７４号公報（たとえば、図７参照）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところで、近年においては地球温暖化等の環境問題に対処するため、空気調和装置においてもそのエネルギー消費効率（ＣＯＰ：Coefficient of performance）をさらに向上させることが望まれている。
しかしながら、上述した従来技術の室外側サイクルにおいては、単段圧縮で運転される圧縮機の場合、冷媒の凝縮飽和温度を一つに設定して運転する必要がある。
一方、室内側サイクルでは、超臨界状態のため、中間熱交換器での熱交換は潜熱変化となり、中間熱交換器の入口温度と出口温度とは大きく異なる。
このため、室外側サイクルの圧縮機の飽和凝縮温度は、利用側である室内側サイクルの中間熱交換器出口温度より高く設定することが必要となる。
【０００４】
しかし、一般に圧縮機は運転圧力比が高いと効率が低下する特性があり、飽和凝縮温度を高いレベルに設定することは、結果としてエネルギー消費効率（ＣＯＰ）を低下させるという問題がある。
本発明は、上記の事情に鑑みてなされたもので、空気調和装置を含む熱搬送システムの効率（ＣＯＰ）をさらに向上させることを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明は、上記課題を解決するため、以下の手段を採用した。
請求項１に記載の発明は、気液の状態変化を繰り返して閉回路を循環する一次側サイクルの冷媒と、超臨界状態にある二次側サイクルの搬送媒体との熱交換により、前記冷媒で汲み出した熱を前記搬送媒体が搬送して利用する熱搬送システムであって、前記冷媒における複数の異なる凝縮温度を用いて前記搬送媒体と熱交換するように構成したことを特徴とするものである。
【０００６】
このような熱搬送システムによれば、冷媒における複数の異なる凝縮温度を用いて搬送媒体と熱交換するように構成したので、超臨界状態にあって顕熱変化を行う搬送媒体と凝縮温度との間に、段階的に必要最小限の温度差を設けて効率よく熱交換を行うことができる。この場合、顕熱変化をする搬送媒体については、少しの温度差で多くの熱量変化が得られる領域を積極的に利用することが好ましい。
【０００７】
上記の熱搬送システムは、前記冷媒を圧縮する圧縮機、前記冷媒の減圧手段、および前記冷媒と外気との熱交換を行う室外熱交換器を具備してなる前記一次側サイクルと、前記搬送媒体を循環させる搬送媒体駆動装置、および前記搬送媒体と室内の空気との熱交換を行う少なくとも一台の室内熱交換器を具備してなる閉回路の二次側サイクルと、前記冷媒と前記搬送媒体との間で熱交換を行うように構成した中間熱交換器とを備えている空気調和装置に適用するとよい。
【０００８】
請求項３に記載の空気調和装置は、冷媒を圧縮する圧縮機、内部を冷媒および搬送媒体が通過する中間熱交換器、冷媒を減圧・膨張させて低温・低圧の冷媒にする減圧手段、および内部を通過する冷媒と外気との熱交換を行う室外熱交換器を具備してなる閉回路の一次側サイクルと、超臨界領域状態の搬送媒体を循環させる搬送媒体駆動装置、前記中間熱交換器、および内部を通過する搬送媒体と室内へ送風される空気との熱交換を行う少なくとも一台の室内熱交換器を具備してなる閉回路の二次側サイクルとを備え、前記中間熱交換器において前記一次側サイクルを循環する冷媒と前記二次側サイクルを循環する搬送媒体とを熱交換させる空気調和装置であって、
前記中間熱交換器では、前記冷媒が複数の異なる凝縮温度を用いて前記搬送媒体と熱交換するとともに、前記複数の凝縮温度のうち少なくとも一つが前記搬送媒体の温度近傍となるように設定したことを特徴とするものである。
この場合、冷媒温度の凝縮温度は、搬送媒体の温度近傍、すなわち搬送媒体の温度より高い側の近傍となるように設定する。
【０００９】
このような空気調和装置によれば、中間熱交換器では、冷媒が複数の異なる凝縮温度を用いて搬送媒体と熱交換するとともに、複数の凝縮温度のうち少なくとも一つが搬送媒体の温度近傍となるように設定したので、圧縮機の仕事量を最適化して圧縮機駆動動力の消費量を低減することにより、装置全体のＣＯＰを向上させることができる。なお、顕熱変化をする搬送媒体については、少しの温度差で多くの熱量変化が得られる領域を利用するのが好ましい。
【００１０】
請求項４に記載の空気調和装置は、冷媒を圧縮する圧縮機、内部を冷媒および搬送媒体が通過する中間熱交換器、冷媒を減圧・膨張させて低温・低圧の冷媒にする減圧手段、および内部を通過する冷媒と外気との熱交換を行う室外熱交換器を具備してなる閉回路の一次側サイクルと、超臨界領域状態の搬送媒体を循環させる搬送媒体駆動装置、前記中間熱交換器、および内部を通過する搬送媒体と室内へ送風される空気との熱交換を行う少なくとも一台の室内熱交換器を具備してなる閉回路の二次側サイクルとを備え、前記中間熱交換器において前記室外側サイクルを循環する冷媒と前記室内側サイクルを循環する搬送媒体とを熱交換させる空気調和装置であって、
前記中間熱交換器では、前記冷媒が複数の異なる凝縮温度を用いて前記搬送媒体と熱交換するとともに、前記凝縮温度は、前記中間熱交換器で前記搬送媒体の圧力が概略一定での温度−エンタルピ線における変曲点を越えた位置から高温側にシフトされることを特徴とするものである。
【００１１】
このような空気調和装置によれば、中間熱交換器では、冷媒が複数の異なる凝縮温度を用いて搬送媒体と熱交換するとともに、その凝縮温度は、中間熱交換器で搬送媒体の圧力が概略一定での温度−エンタルピ線における変曲点を越えた位置から高温側にシフトするようにしたので、圧縮機の仕事量を最適化して圧縮機駆動動力の消費量を低減することにより、装置全体のＣＯＰを向上させることができる。
なお、顕熱変化をする搬送媒体については、少しの温度差で多くの熱量変化が得られる領域を利用するのが好ましい。
【００１２】
請求項５に記載の空気調和装置は、冷媒を圧縮する圧縮機、内部を冷媒および搬送媒体が通過する中間熱交換器、冷媒を減圧・膨張させて低温・低圧の冷媒にする減圧手段、および内部を通過する冷媒と外気との熱交換を行う室外熱交換器を具備してなる閉回路の一次側サイクルと、超臨界領域状態の搬送媒体を循環させる搬送媒体駆動装置、前記中間熱交換器、および内部を通過する搬送媒体と室内へ送風される空気との熱交換を行う少なくとも一台の室内熱交換器を具備してなる閉回路の二次側サイクルとを備え、前記中間熱交換器において前記室外側サイクルを循環する冷媒と前記室内側サイクルを循環する搬送媒体とを熱交換させる空気調和装置であって、
前記中間熱交換器では、前記冷媒が複数の異なる凝縮温度を用いて前記搬送媒体と熱交換するとともに、前記中間熱交換器内における熱交換の過程を示す温度−エンタルピ線図において、前記冷媒の曲線と、前記凝縮温度より低い前記搬送媒体の曲線とにより形成される面積が、単段で形成される面積より小さくなるよう両者が接近する設定としたことを特徴とするものである。
【００１３】
このような空気調和装置によれば、中間熱交換器では、冷媒が複数の異なる凝縮温度を用いて搬送媒体と熱交換するとともに、中間熱交換器内における熱交換の過程を示す温度−エンタルピ線図において、冷媒の曲線と、凝縮温度より低い搬送媒体の曲線とにより形成される面積が、単段で形成される面積より小さくなるよう両者が接近する設定としたので、圧縮機の仕事量を最適化して圧縮機駆動動力の消費量を低減することにより、装置全体のＣＯＰを向上させることができる。
なお、顕熱変化をする搬送媒体については、少しの温度差で多くの熱量変化が得られる領域を利用するのが好ましい。
【００１４】
請求項６に記載の空気調和装置は、冷媒を圧縮する圧縮機、内部を冷媒および搬送媒体が通過する中間熱交換器、冷媒を減圧・膨張させて低温・低圧の冷媒にする減圧手段、および内部を通過する冷媒と外気との熱交換を行う室外熱交換器を具備してなる閉回路の一次側サイクルと、超臨界領域状態の搬送媒体を循環させる搬送媒体駆動装置、前記中間熱交換器、および内部を通過する搬送媒体と室内へ送風される空気との熱交換を行う少なくとも一台の室内熱交換器を具備してなる閉回路の二次側サイクルとを備え、前記中間熱交換器において前記室外側サイクルを循環する冷媒と前記室内側サイクルを循環する搬送媒体とを熱交換させる空気調和装置であって、
前記中間熱交換器では、前記冷媒が複数の異なる凝縮温度を用いて前記搬送媒体と熱交換するとともに、前記凝縮温度が最も低温の冷媒分配量を最大に設定したことを特徴とするものである。
【００１５】
このような空気調和装置によれば、中間熱交換器では、冷媒が複数の異なる凝縮温度を用いて搬送媒体と熱交換するとともに、その凝縮温度が最も低温の冷媒分配量を最大に設定したので、圧縮機の仕事量を最適化して圧縮機駆動動力の消費量を低減することにより、装置全体のＣＯＰを向上させることができる。
なお、顕熱変化をする搬送媒体については、少しの温度差で多くの熱量変化が得られる領域を利用するのが好ましい。
【００１６】
請求項７に記載の空気調和装置は、冷媒を圧縮する圧縮機、内部を冷媒および搬送媒体が通過する中間熱交換器、冷媒を減圧・膨張させて低温・低圧の冷媒にする減圧手段、および内部を通過する冷媒と外気との熱交換を行う室外熱交換器を具備してなる閉回路の一次側サイクルと、超臨界領域状態の搬送媒体を循環させる搬送媒体駆動装置、前記中間熱交換器、および内部を通過する搬送媒体と室内へ送風される空気との熱交換を行う少なくとも一台の室内熱交換器を具備してなる閉回路の二次側サイクルとを備え、前記中間熱交換器において前記室外側サイクルを循環する冷媒と前記室内側サイクルを循環する搬送媒体とを熱交換させる空気調和装置であって、
前記中間熱交換器では、前記冷媒が異なるＮ段階の凝縮温度を用いて前記搬送媒体と熱交換するとともに、前記凝縮温度のＮ−１段階以前に必ず前記搬送媒体の圧力が概略一定での温度−エンタルピ線における変曲点を越えるように設定したことを特徴とするものである。
【００１７】
このような空気調和装置によれば、中間熱交換器では、冷媒が異なるＮ段階の凝縮温度を用いて搬送媒体と熱交換するとともに、凝縮温度のＮ−１段階以前に必ず搬送媒体の圧力が概略一定での温度−エンタルピ線における変曲点を越えるように設定したので、圧縮機の仕事量を最適化して圧縮機駆動動力の消費量を低減することにより、装置全体のＣＯＰを向上させることができる。ここで、Ｎ段階の凝縮温度は、１段階からＮ段階へ順次高い温度となり、従って、Ｎ−１段階の凝縮温度はＮ段階の凝縮温度よりも低温となる。
なお、顕熱変化をする搬送媒体については、少しの温度差で多くの熱量変化が得られる領域を利用するのが好ましい。
【００１８】
上記の空気調和装置においては、前記搬送媒体が超臨界流体の二酸化炭素（ＣＯ２ ）であることが好ましい。
また、上記の空気調和装置において、前記圧縮機は、１台の複数箇所から途中抽気されるか、あるいは複数台のうちの一部を直列に配列されたもののいずれであってもよい。
【発明の効果】
【００１９】
本発明の熱搬送システムは、一次側サイクルを循環する冷媒の複数の異なる凝縮温度を用いて搬送媒体と熱交換する構成としたので、超臨界状態にあって顕熱変化を行う搬送媒体と凝縮温度との間に段階的に必要最小限の温度差を設けることで、冷媒と搬送媒体とが効率よく熱交換を行うことができる。このため、一次側サイクルを循環して状態変化を繰り返す冷媒の凝縮温度は、冷媒で汲み出した熱を搬送媒体に供給して搬送させる場合、すなわち冷媒で搬送媒体を加熱する場合、必要最小限の低い温度に設定できるようになり、たとえば冷媒の循環に必要となる圧縮機等の仕事量を最適化して駆動動力の消費量を低減することにより、熱搬送システム全体のエネルギー消費効率（ＣＯＰ）を向上させることができる。
【００２０】
また、一次側サイクルの冷媒と二次側サイクルの搬送媒体とが熱交換を行う熱搬送システムを利用し、冷媒から熱を受け取った搬送媒体が室内の空気と熱交換して空調を行うように構成された空気調和装置についても、一次側サイクルで冷媒を圧縮する圧縮機について、たとえば複数段圧縮等を採用することによりその仕事量を最適化して圧縮機駆動動力の消費量を低減できるので、空気調和装置全体としてのエネルギー消費効率（ＣＯＰ）を向上させることができる。
【００２１】
特に、たとえば二酸化炭素のように顕熱変化をする搬送媒体については、少しの温度差で多くの熱量変化が得られる領域（圧力を概略一定とし、縦軸を温度、横軸をエンタルピとしたグラフにおいて、曲線の傾斜が緩やかな領域）を利用して冷媒による搬送媒体の加熱（空気調和装置における暖房運転）を行うことが好ましく、この結果、冷媒との温度差を小さく設定した場合であっても容易に大きなエネルギを搬送媒体に与えられるため、冷媒の凝縮温度を低く設定して圧縮機の消費動力が少ない運転を可能にすることで、搬送システム及び空気調和装置のＣＯＰ向上には極めて有効である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
以下、図面を用いて本発明の実施の形態について説明する。
図１は、本発明による熱搬送システムの一実施形態として、空気調和装置に適用した例を示す概略構成図である。この熱搬送システムは、気液の状態変化を繰り返して閉回路を循環する一次側サイクルの冷媒と、超臨界状態にある二次側サイクルの搬送媒体との熱交換により、冷媒で汲み出した熱を搬送媒体が搬送して利用するものであり、空気調和装置の場合には、搬送媒体が搬送した熱により空調対象となる室内の空気を冷却または加熱して空気調和を行うように構成される。
【００２３】
図１に示す空気調和装置１は、冷媒を圧縮する圧縮機２、冷媒の流路を切り替える流路切替手段となる四方弁３、冷媒と外気との間で熱交換を行う室外熱交換器４、冷媒を減圧・膨張させて低温・低圧の冷媒にする減圧手段となる膨張弁５、内部を冷媒及び搬送媒体が通過して熱交換する中間熱交換器６、および配管７を主たる要素として有する一次側サイクルの室外側サイクル８と、前記中間熱交換器６、超臨界状態の搬送媒体を循環させる搬送媒体駆動装置１０、内部を通過する搬送媒体と室内へ送風される空気との熱交換を行う少なくとも一台の室内熱交換器１１、および配管１２を主たる要素として有する二次側サイクルの室内側サイクル１３とを具備するものである。
【００２４】
圧縮機２は、低温・低圧のガス状冷媒（冷媒としては、たとえば、プロパン、ブタン、イソブタンなどの炭化水素冷媒（炭素（Ｃ）および水素（Ｈ）が含まれる冷媒）を吸引して圧縮し、高温・高圧のガス状冷媒として送出するものである。
四方弁３は、圧縮機２の下流側に設けられるとともに、圧縮機２から吐出された冷媒の流路を冷房運転時と暖房運転時とで切り替えるものであり、暖房運転時（図において実線矢印で示す方向に冷媒を循環させる時）には、圧縮機２から中間熱交換器６に向かう流路を形成し、一方、冷房運転時（図において破線矢印で示す方向に冷媒を循環させる時）には、圧縮機２から室外熱交換器４に向かう流路を形成するように構成されている。
室外熱交換器４は、冷房運転時に高温高圧のガス状冷媒を凝縮液化させて外気に放熱するコンデンサとして機能し、逆に暖房運転時には低温低圧の液状冷媒を蒸発気化させて外気から熱を奪うエバポレータとして機能するものである。
膨張弁５は、内部を通過する冷媒を減圧・膨張させて低温・低圧の冷媒にするものである。
【００２５】
中間熱交換器（「冷媒間熱交換器」ともいう）６は、室外側サイクル８を循環する冷媒と室内側サイクル１３を循環する搬送媒体との間で熱の授受（熱交換）を行わせるものであり、暖房運転時には室外側サイクル８を循環する冷媒により、室内側サイクル１３を循環する搬送媒体が加熱され、冷房運転時には室外側サイクル８を循環する冷媒により、室内側サイクル１３を循環する搬送媒体が冷却されるようになっている。また、この中間熱交換器６の入口近傍に位置する配管７には温度センサＴが設けられており、この温度センサＴにより検出された配管７内の冷媒温度データが制御器１４に出力されるようになっている。
配管７は、これら圧縮機２、四方弁３、室外熱交換器４、膨張弁５および中間熱交換器６を接続するとともに、これら構成要素間を冷媒が循環できるようにするものであり、これにより室外側サイクル（「一次側サイクル」あるいは「熱源側サイクル」ともいう）８が形成されている。
【００２６】
搬送媒体駆動装置１０は、たとえばポンプや圧縮機のような流体圧送手段であり、超臨界領域状態の搬送媒体、すなわち超臨界流体の搬送媒体（たとえば、自然冷媒の二酸化炭素（ＣＯ２）など）を送出して、室内側サイクル１３の中で循環させるものである。
室内熱交換器１１は、内部を通過する搬送媒体と、室内へ送風される空気との熱交換を行うものであり、冷房運転時にはいわゆるエバポレータとして、また暖房運転時にはいわゆるコンデンサとして機能するものである。
配管１２は、中間熱交換器６、室内熱交換器１１、および搬送媒体駆動装置１０を接続するとともに、これら構成要素間を搬送媒体が循環できるようにするものであり、これにより室内側サイクル（「二次側サイクル」あるいは「利用側サイクル」ともいう）１３が形成されている。
また、各室内熱交換器１１の上流側に位置する配管１２にはそれぞれ流量調整弁１６が設けられており、中間熱交換器６から室内熱交換器１１に流れ込む搬送媒体の量がそれぞれ調整されるようになっている。
【００２７】
さて、本発明においては、上述した室外側サイクル８の圧縮機２について、冷媒が複数の異なる凝縮温度を用いて搬送媒体と熱交換できるようにするため、換言すれば、圧縮機２から複数の異なる凝縮温度の冷媒を供給するため、複数段圧縮が可能な構成とされる。図２に示す圧縮機２の構成例では、複数台（図示の例では３台）の圧縮機Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３が直列に配列されている。なお、この場合の冷媒および搬送媒体の流れ方向は暖房運転時の状態を示しており、中間熱交換器６内においては、互いに逆向きの対向流となっている。
圧縮機２は、高圧段側から順に３台の圧縮機Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３が直列に配列されるが、室外熱交換器４から低温低圧のガス冷媒を導入する低圧段圧縮機Ｃ３の吐出側配管７ａが中圧段圧縮機Ｃ２に連結され、さらに、中圧段圧縮機Ｃ２の吐出側配管７ｂが高圧段圧縮機Ｃ１に連結されている。そして、高圧段圧縮機Ｃ１の吐出側に連結された配管７が、圧縮機２の吐出側配管として中間熱交換器６内の高温領域６ａに連結されている。
【００２８】
また、上述した複数段圧縮の圧縮機２においては、中圧段圧縮機Ｃ２の吐出側配管７ａから分岐したバイパス管Ｐ１および低圧段圧縮機Ｃ３の吐出側配管７ｂから分岐したバイパス管Ｐ２が中間熱交換器６内に導入される。中圧段圧縮機Ｃ２から分岐したバイパス管Ｐ１が中間熱交換器６内の中間温度領域６ｂに連結される上流側の途中（中間熱交換器６の外部）には、高圧段圧縮機Ｃ１から中間熱交換器６内に導入されて搬送媒体と熱交換した後の冷媒を流す配管７ｃが電磁開閉弁９ａを介して連結されている。
同様に、低圧段圧縮機Ｃ３から分岐したバイパス管Ｐ２が中間熱交換器６内の低温領域６ｃに連結される上流側の途中には、中圧段圧縮機Ｃ２から中間熱交換器６内に導入されて搬送媒体と熱交換した後の冷媒を流す配管７ｄが電磁開閉弁９ｂを介して連結されている。
なお、中間熱交換器６と室外熱交換器４とを連結する配管７には、電磁開閉弁９ｃが配設されている。
【００２９】
このように構成された複数段圧縮の圧縮機２は、以下に説明するような運転を行うことにより、中間熱交換器６に供給する高温高圧のガス冷媒について、その吐出圧力および冷媒凝縮温度を選択することが可能となる。
最初に、１台の低圧段圧縮機Ｃ３を運転し、最も低い圧力で吐出される冷媒を中間熱交換器６に供給する場合について説明する。このような運転では、電磁開閉弁９ａ、９ｂが共に閉とされ、残る電磁開閉弁９ｃのみが開とされる。この結果、室外熱交換器４から導入した低温低圧のガス冷媒は、低圧段圧縮機Ｃ３で昇圧されることにより比較的低圧のガス冷媒（質量流量Ｇ３）となり、低圧段圧縮機Ｃ３からバイパス管Ｐ２を通って中間熱交換器６の低温領域６ｃに供給される。
【００３０】
次に、２台の圧縮機Ｃ２、Ｃ３を運転し、中間圧力で吐出される冷媒を中間熱交換器６に供給する場合について説明する。このような運転では、電磁開閉弁９ａが閉とされ、他の電磁開閉弁９ｂ、９ｃが開とされる。この結果、室外熱交換器４から導入した低温低圧のガス冷媒は、低圧段圧縮機Ｃ３で昇圧した後、一部のガス冷媒（質量流量Ｇ２）が中圧段圧縮機Ｃ２を通過して２段階に昇圧される。こうして中間圧力となったガス冷媒（質量流量Ｇ２）は、圧縮機Ｃ２からバイパス管Ｐ１を通って中間熱交換器６の中間温度領域６ｂに供給され、さらに、低圧段圧縮機Ｃ３から直接供給されるガス冷媒（質量流量Ｇ３）と合流し、両ガス冷媒（質量流量Ｇ２＋Ｇ３）が低温領域６ｃを通過して搬送媒体と熱交換する。この場合、冷媒と搬送媒体とが対向流とされるため、搬送媒体は最初に低温領域６ｃで比較的温度の低い冷媒（質量流量Ｇ２＋Ｇ３）と熱交換して入口温度から昇温された後、より温度の高いガス冷媒（質量流量Ｇ２）と中間温度領域６ｂで熱交換して昇温される。このため、中間温度領域６ｂで熱交換する時には、中間熱交換器６の入口温度から１段階の温度上昇をした搬送媒体となっているので、効率の良い熱交換が可能となる。
【００３１】
最後に、３台の圧縮機Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３を全て運転し、最も高い吐出圧力の冷媒を中間熱交換器６に供給する場合について説明する。このような運転では、電磁開閉弁９ａ、９ｂ、９ｃが全て開とされ、室外熱交換器４から導入した低温低圧のガス冷媒は、低圧段圧縮機Ｃ３で昇圧した後、一部のガス冷媒が中圧段圧縮機Ｃ２および高圧段圧縮機Ｃ３を通過して順次昇圧される。こうして高温高圧のガス冷媒（質量流量Ｇ１）が圧縮機Ｃ１から中間熱交換器６に供給され、高温領域６ａ、中間温度領域６ｂおよび低温領域６ｃの順に全て通過し、搬送媒体と熱交換する。また、中間温度領域６ｂについては、中圧段圧縮機Ｃ２から直接供給されるガス冷媒（質量流量Ｇ２）が加算され、合流したガス冷媒（質量流量Ｇ１＋Ｇ２）が通過して搬送媒体と熱交換する。さらに、低温領域６ｃについては、低圧段圧縮機Ｃ３から直接供給されるガス冷媒（質量流量Ｇ３）が加算され、合流したガス冷媒（質量流量Ｇ１＋Ｇ２＋Ｇ３）が通過して搬送媒体と熱交換する。
【００３２】
このとき、冷媒と搬送媒体とが対向流とされるため、搬送媒体は最初に低温領域６ｃで比較的温度の低い冷媒（質量流量Ｇ１＋Ｇ２＋Ｇ３）と熱交換して入口温度から昇温された後、順次温度の高い中間温度領域６ｂおよび高温領域６ａでガス冷媒（質量流量Ｇ１＋Ｇ２）およびガス冷媒（質量流量Ｇ１）と熱交換して昇温される。このため、最も冷媒温度の高い高温領域６ａで熱交換する時には、中間熱交換器６の入口温度から２段階の温度上昇をした比較的高温の搬送媒体となっているので、効率の良い熱交換が可能となって搬送媒体の出口温度をより高温として取り出すことができる。
なお、図３は上述した複数段（３段）圧縮を示すモリエル線図であり、圧縮機Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３の運転については空調負荷等により適宜使い分けされる。
【００３３】
ところで、上述した超臨界流体の搬送媒体は、少しの温度差でも多くの熱量（エンタルピ）変化が得られる領域を有している。図４は、超臨界流体の一例として二酸化炭素の特性を示した等圧線図であり、臨界圧限界から１０ＭＰａあたりまでの等圧線はエンタルピの増加に対して温度上昇が比例していない。これは、７．６ＭＰａまで二相域（潜熱域、この領域で水平となる）が存在している影響を受けているためである。このような領域では等圧線が凹状となり、曲線の傾斜が非常に小さくなって水平線に近い部分（低傾斜部）が存在するので、この部分を有効利用することにより、冷媒との温度差が少ない熱交換であっても大きな熱量変化を得ることができる。ちなみに、超臨界流体が二酸化炭素の場合には、実用的な最低温度レベルを５０℃以下に設定すれば、等圧線の凹曲線部分に存在する低傾斜部を利用して小さな温度差から大きな熱量変化を得ることができるので、暖房運転時における中間熱交換器６の出口温度が高くなり、ＣＯＰの向上に有効である。
【００３４】
図５（ａ）、（ｂ）は、上述した超臨界流体の低傾斜部を利用した中間熱交換器６における冷媒と搬送媒体との熱交換（温度変化）を示したものであり、横軸の熱交換距離に応じて変化する温度が縦軸に示されている。なお、図中の一次側は冷媒、二次側は顕熱変化する搬送流体（超臨界流体）である。
図５（ａ）は圧縮機２が単段の場合を示しており、対向流とした暖房運転の場合には、一次側が図中の右から左へ流れて熱交換による温度変化及び状態変化をし、二次側が図中の左から右へ流れて温度変化する。この場合、二次側は顕熱変化であるから、熱交換距離の増加に応じて温度の高い一次側から吸熱して昇温する。
【００３５】
熱源となる一次側の冷媒は、圧縮機２から高温高圧のガス状態（気相）で中間熱交換器６に供給された後、二次側の搬送媒体と熱交換することにより液冷媒（液相）となって流出する。このため、中間熱交換器６内には温度が一定の気液二相域が存在し、この領域で凝縮熱による加熱が行われる。図示の例では、一次側の凝縮温度が６０℃に設定されており、この凝縮温度の設定に応じて二次側の出口温度が決まる。すなわち、露付き点における凝縮温度（たとえば６０℃）と吸熱側の超臨界流体温度との温度差（Δｔ）により、実質的に二次側の出口温度が決まることとなる。
【００３６】
一方、図５（ｂ）に示す複数段（３段）圧縮では、二次側の出口温度を上述した単段圧縮と同じ値に設定する場合、吸熱側の顕熱変化に合わせて凝縮温度を複数（３段階）の温度レベルに設定することができる。図示の例では、質量流量Ｇ１のガス冷媒を供給する高圧段圧縮機Ｃ１の凝縮温度を図５（ａ）の単段圧縮とほぼ同じ値に設定し、中圧段圧縮機Ｃ２および低圧段圧縮機Ｃ３の順に段階的に低い凝縮温度となるように設定されている。なお、冷媒の凝縮温度は圧力との相関関係があり、高圧時ほど高い温度となる。
【００３７】
このように、単段圧縮と複数段圧縮とを比較すると、搬送媒体の出口温度を同じに設定する場合であっても、圧縮機２の仕事量には以下に説明するような差が生じてくる。
すなわち、単段圧縮の仕事量をＷｓ、３段圧縮の仕事量をＷｍとすれば、下記の式で表すことができる。なお、Δｈ、Δｈ１、Δｈ２、Δｈ３は、図３に示すように、圧縮によるエンタルピの増加量である。
Ｗｓ＝Δｈ×（Ｇ１＋Ｇ２＋Ｇ３）
＝（Δｈ１＋Δｈ２＋Δｈ３）×（Ｇ１＋Ｇ２＋Ｇ３）
Ｗｍ＝Δｈ３×（Ｇ１＋Ｇ２＋Ｇ３）＋Δｈ２×（Ｇ１＋Ｇ２）＋Δｈ１×（Ｇ１）
【００３８】
また、暖房能力をＱ、仕事量をＷとすれば、ＣＯＰは下記の式で表すことができる。
ＣＯＰ＝Ｑ／Ｗ
従って、暖房能力が一定であれば、仕事量Ｗが小さいほどＣＯＰが大きくなって効率のよい装置となる。そして、仕事量ＷｓおよびＷｍを比較した場合、上記の式よりＷｓ＞Ｗｍとなることは明らかであるから、多段圧縮の方が無駄な圧縮機動力を消費しなくてすみ良好なＣＯＰとなることがわかる。換言すれば、多段圧縮の場合には、二次側（利用側）の顕熱変化に合わせた複数の凝縮温度レベルを設定することで無駄な圧縮動力の低減が可能となるので、同じＣＯＰであれば出口温度を高く設定できるようになり、この結果良好な暖房フィーリングを得ることができる。
【００３９】
ここで、圧縮機２の複数段圧縮について、ＣＯＰの向上に好ましい設定について説明する。
第１の方式では、中間熱交換器６では、冷媒が複数の異なる凝縮温度を用いて搬送媒体と熱交換し、かつ、中間熱交換器６内で冷媒の凝縮温度が搬送媒体の温度より高い側の近傍となるように、温度差が最小に設定された複数段圧縮を行う。換言すれば、一定温度となる冷媒（一次側）の凝縮温度と右上がりとなる搬送媒体（二次側）の温度変化曲線とができるだけ接近し、しかも凝縮温度が搬送媒体温度よりも高くなるような設定とすることにより、圧縮機２の仕事量を極力低減するものである。
【００４０】
より具体的に説明すると、圧縮する冷媒の質量流量が多い低圧段圧縮機Ｃ３から供給される凝縮温度については、搬送媒体の温度変化曲線が水平線に近い低傾斜部分と熱交換距離方向においてほぼ一致するような設定とし、その露付き点の温度差Δｔはできるだけ小さな値とする。搬送媒体の低傾斜部分は、冷媒との温度差が小さくても大きな熱量変化（エネルギの移動）が生じるので、吐出圧力および凝縮温度が低く消費動力の少ない低圧段圧縮機Ｃ３の運転範囲をできるだけ広く確保することで、消費動力の少ない圧縮機の運転により搬送媒体を効率よく昇温させるという高効率の運転を実施することができる。
【００４１】
一方、搬送媒体の出口温度については、多段圧縮の高圧段圧縮機Ｃ１から供給される冷媒の吐出圧力および凝縮温度を高く設定して熱交換させればよい。この場合、高圧段圧縮機Ｃ１で圧縮する冷媒の質量流量Ｇ１は比較的少なくてすむため、その駆動動力の消費量も小さくてよい。
また、中間段圧縮機Ｃ２を設けることで、低圧段圧縮機Ｃ３の凝縮温度を低く、かつ、高圧段圧縮機Ｃ１の凝縮温度を高く設定して、圧縮機２の仕事量を最適化することが可能になるので、圧縮機２の消費動力を最小限に抑えて空気調和装置１のＣＯＰを向上させることができる。
【００４２】
第２の方式では、圧縮機２を複数段圧縮とし、中間熱交換器６では、冷媒が複数の異なる凝縮温度を用いて搬送媒体と熱交換するとともに、中間熱交換器６では、複数段のうち少なくとも一つの冷媒凝縮温度を、搬送媒体の温度近傍に設定する。この場合、冷媒の凝縮温度は搬送媒体温度よりも高い（凝縮温度＞搬送媒体温度）ものとする。
すなわち、図５（ｂ）の３段圧縮例では、低圧段圧縮機Ｃ３で圧縮した冷媒凝縮温度を搬送媒体の温度近傍に設定しているが、中間段圧縮機Ｃ２や高圧段圧縮機Ｃ３のいずれかひとつを選択したり、あるいは、３段の中から適当な２段や３段全てを選択して設定してもよい。
この結果、一定温度となる冷媒（一次側）の凝縮温度と右上がりとなる搬送媒体（二次側）の温度変化曲線とが接近し、しかも凝縮温度が高くなるような設定を少なくとも１段設けることになるので、圧縮機２の仕事量を極力低減して、すなわち圧縮機の仕事量を最適化して空気調和装置１のＣＯＰを向上させることができる。
【００４３】
第３の方式では、圧縮機２を複数段圧縮とし、この圧縮機２は、中間熱交換器６で搬送媒体の変曲点を越えた位置から高圧段側にシフトされるものとする。換言すれば、中間熱交換器６では、冷媒が複数の異なる凝縮温度を用いて搬送媒体と熱交換し、かつ、中間熱交換器６では、冷媒の凝縮温度が、中間熱交換器６で搬送媒体の圧力を概略一定とした温度−エンタルピ線における変曲点を越えた位置から高温側にシフトされるものとする。
ここで、変曲点について説明すると、図５（ｂ）に示す搬送媒体の温度変化曲線が凸形状から凹形状に変化する点のことであり、具体的には、低圧段圧縮機Ｃ３の凝縮温度と交差する温度近傍（露付き点付近）となる。
【００４４】
このような複数段圧縮を行い、冷媒における複数の異なる凝縮温度を用いて熱交換するとともに、圧縮機２は、中間熱交換器６で搬送媒体の変曲点を越えた位置から高圧段（高温）側に、たとえば低圧段圧縮機Ｃ３から中圧段圧縮機Ｃ２にシフトされるので、上述したものと同様の理由により圧縮機２の仕事量を最適化して圧縮機駆動動力の消費量を低減し、空気調和装置１のＣＯＰを向上させることができる。
【００４５】
第４の方式は、圧縮機２を複数段圧縮とし、中間熱交換器６では、冷媒が複数の異なる凝縮温度を用いて搬送媒体と熱交換するとともに、中間熱交換器６内における熱交換の過程を示す温度−エンタルピ線図において、冷媒の曲線と、凝縮温度より低い搬送媒体の曲線とにより形成される面積が、単段で形成される面積より小さくなるよう両者が接近する設定としたものである。すなわち、図５（ｂ）における一次側の温度と二次側の温度とにより囲まれる面積が最小となるように各圧縮段の凝縮温度を設定して、複数段圧縮を行うとよい。
このような複数段圧縮により、冷媒における複数の異なる凝縮温度を用いるような設定としても、上述したものと同様の理由により圧縮機２の仕事量を最適化して圧縮機駆動動力の消費量を低減し、空気調和装置１のＣＯＰを向上させることができる。
【００４６】
第５の方式は、圧縮機２を複数段とし、中間熱交換器６では、冷媒が複数の異なる凝縮温度を用いて搬送媒体と熱交換するとともに、各圧縮段への冷媒分配量は、凝縮温度が最も低温となる圧縮段の冷媒分配量を最大に設定したものである。この結果、中間熱交換器６における各段毎の冷媒凝縮温度は、搬送媒体の温度に接近することとなる。すなわち、高圧段圧縮機Ｃ１、中圧段圧縮機Ｃ２および低圧段圧縮機Ｃ３が圧縮する冷媒の質量流量Ｇ１、Ｇ２、Ｇ３を適切に分配することにより、圧縮機２の仕事量を最適化して圧縮機駆動動力の消費量を低減し、空気調和装置１のＣＯＰを向上させることができる。
【００４７】
第６の方式は、圧縮機２を複数のＮ段圧縮とし、中間熱交換器６では、冷媒が異なるＮ段階の凝縮温度を用いて搬送媒体と熱交換するとともに、凝縮温度のＮ−１段階以前に必ず搬送媒体の圧力が概略一定での温度−エンタルピ線における変曲点を越えるように設定したものである。この場合の変曲点は、上述した第３の方式と同様である。すなわち、圧縮機２が３段圧縮の場合、２段圧縮（２段階の凝縮温度）以前に必ず搬送媒体の変曲点を越えるように設定したものであり、図５（ｂ）に示した３段圧縮の例においても、第１段圧縮の低圧段圧縮機Ｃ１から吐出された冷媒の凝縮温度、または第２段圧縮の中圧段圧縮機Ｃ２から吐出された冷媒の凝縮温度が変曲点を越えるように設定されている。
このような設定としても、圧縮機２の仕事量を最適化して圧縮機駆動動力の消費量を低減し、空気調和装置１のＣＯＰを向上させることができる。
【００４８】
また、超臨界流体（二次側）の搬送媒体として二酸化炭素を使用する場合、その利用範囲は、二酸化炭素側の圧力を臨界圧力（７．３８Ｍｐａ）となる圧力の下限からおおよそ１０Ｍｐａまでとし、かつ、一次側については、二酸化炭素と熱交換を行う中間熱交換器の最も低いレベルの温度をおおよそ４５℃以下とする。この場合、圧縮機２からの抽気量は、全流量の２０〜７０％とする。ここで、抽気量が２０％より少ないとＣＯＰの面で不利になり、７０％より多くなると二酸化炭素の取り出し温度が低くなるという不都合が生じてくる。
【００４９】
以上説明したように、本発明の空気調和装置１においては、複数段圧縮により得られる複数の異なる冷媒凝縮温度を用い、圧縮機２の仕事量を最適化して圧縮機駆動動力の消費量を低減できるので、空気調和装置１のＣＯＰを向上させることができる。また、冷媒と搬送媒体とが対向流となって熱交換するので、搬送媒体の出口温度を高く設定できるようになり、これによっても空気調和装置１の暖房運転時におけるＣＯＰを向上させることができる。
また、上述した実施形態では、圧縮機２の複数段圧縮を３段として３段階の異なる凝縮温度を利用する場合について説明したが、２段階または４段階以上の異なる冷媒凝縮温度を利用してもよい。但し、発明者らの試算によれば、２段圧縮や３段圧縮ではＣＯＰが２０％程度向上するという結果を得ているが、たとえば図６のグラフに示すように、２段圧縮にするだけで単段圧縮と比較して大きな成果が得られている。しかし、２段圧縮と３段圧縮との比較ではそれほど大きな向上は見られず、さらに、４段を越える多段圧縮としてもＣＯＰのさらなる向上はほとんど望めないという結果も得ている。なお、ＣＯＰ向上比は、単段圧縮のＣＯＰを基準として算出した値である。
【００５０】
また、上述した実施形態では、圧縮機２を直列に配列して複数段圧縮を行うものとしたが、たとえばひとつのスクロール圧縮機における圧縮過程の途中から複数箇所で抽気することで、吐出圧力および凝縮温度が異なる複数段を形成してもよい。
また、上述した実施形態では、中間熱交換器６内における冷媒及び搬送媒体の流れ方向が対向流であるとしたが、冷媒側の凝縮温度が順次上昇して搬送媒体を加熱するように配列することで、冷媒と搬送媒体とを同方向に流す並行流としてもよい。
【００５１】
さらに、上述した実施形態では熱搬送システムの一例として二次側サイクルが閉回路となる空気調和装置１について説明したが、たとえばプラントにおける熱搬送システムのように、一次側サイクルに複数の温度レベルの熱源がある場合には、この熱を中間熱交換器６における熱交換で二次側サイクルの搬送媒体に供給し、熱の使用機器（場所）まで搬送するように構成してもよい。この場合、一次側サイクルについては必ずしも閉回路に限定されることはない。
なお、本発明は上述した実施形態に限定されるものではなく、一次側の冷媒および二次側の搬送媒体を適宜選択して変更可能であるなど、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において適宜変更することができる。
【図面の簡単な説明】
【００５２】
【図１】本発明による空気調和装置の一実施形態を示す概略構成図である。
【図２】図１に示す室外側サイクルの圧縮機について、多段圧縮の構成例を示す概略構成図である。
【図３】図２の多段圧縮をモリエル線図上に示したグラフである。
【図４】超臨界流体の一例として二酸化炭素の特性を示した等圧線図である。
【図５】中間熱交換器における一次側（冷媒）と二次側（搬送媒体）との熱交換（温度変化）を示しており、（ａ）は単段の場合、（ｂ）は３段の場合である。
【図６】二次側（二酸化炭素側）の出口温度を一定として、圧縮機の複数段化による圧縮段数とＣＯＰ向上比との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
【００５３】
１  空気調和装置
２  圧縮機
３  四方弁（流路切替手段）
４  室外熱交換器
５  膨張弁（減圧手段）
６  中間熱交換器
８  室外側サイクル（一次側サイクル）
１０  搬送媒体駆動装置
１１  室内熱交換器
１３  室内側サイクル（二次側サイクル）
【図１】
2005331136.tif 000003
【図２】
2005331136.tif 000004
【図３】
2005331136.tif 000005
【図４】
2005331136.tif 000006
【図５】
2005331136.tif 000007
【図６】
2005331136.tif 000008