(57)【要約】【課題】  血液透析時の不要物質除去性能の低下を招くことなく、浄化処理循環時の水流による衝撃や落下等による衝撃に起因するリークを発生させないことを課題とする。【解決手段】  中空糸膜型モジュール１において、中空糸膜束４をなす中空糸膜１０の両端部において、各中空糸膜１０の外表面に封止した樹脂層部９の内表面９ａから連続したコーティング層１３を設け、前記コーティング層１３は、束外周面において前記樹脂層部内表面９ａからの最短長さＬｍｉｎが１ｍｍ以上、最長長さＬｍａｘが６ｍｍ未満であり、且つ前記最短長さと前記最長長さの比（Ｌｍｉｎ）／（Ｌｍａｘ）が０．８５より大きいことを特徴とする。更に好ましくは、前記コーティング層１３は、前記樹脂層部内表面９ａからの最短長さＬｍｉｎが２ｍｍ以上、最長長さＬｍａｘが４ｍｍ以下である。更に好ましくは、前記樹脂層部９における中空糸膜束４の充填率を４６％以上、６５％以下とする。【選択図】    図１
2005052716.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
筒型ケーシング内に中空糸膜束を収容し、該中空糸膜束両端を封止部により固定すると共に前記封止部により前記ケーシング両端開口部を封止して、前記ケーシング内に中空糸膜内表面側の第一室と中空糸膜外表面側の第二室とを形成し、前記ケーシング両端部付近の外周面に前記第二室に通じる浄化処理液の供給ポート及び排出ポートを備え、前記筒型ケーシングの両端に前記第一室に通じる被処理液の供給ポート及び排出ポートを備える閉塞蓋を取り付けた中空糸膜型モジュールにおいて、
前記中空糸膜束をなす各中空糸膜の端部外表面に前記封止部の内表面から連続したコーティング層を設け、前記コーティング層は、束外周面において前記封止部内表面からの最短長さＬｍｉｎが１ｍｍ以上、最長長さＬｍａｘが６ｍｍ未満であり、且つ前記最短長さと前記最長長さの比（Ｌｍｉｎ）／（Ｌｍａｘ）が０．８５より大きいことを特徴とする中空糸膜型モジュール。
【請求項２】
前記コーティング層は、前記封止部内表面からの最短長さＬｍｉｎが２ｍｍ以上、最長長さＬｍａｘが４ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１記載の中空糸膜型モジュール。
【請求項３】
前記ケーシング両端開口部を封止した封止部における中空糸膜束の充填率を４６％以上、６５％以下としたことを特徴とする請求項１または２記載の中空糸膜型モジュール。
【請求項４】
前記コーティング層は、前記封止部内表面からの長さＬが、前記浄化処理液の供給ポート及び排出ポートまでの長さＬｐよりも短く、且つ前記各ポート下まで至っていないことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の中空糸膜型モジュール。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は中空糸膜型モジュールに関し、特に、中空糸膜型の人工透析器、血液濾過器、血漿分離器などに好適に用いられる中空糸膜型モジュールに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、中空糸膜型モジュールとして、中空糸膜型の人工透析器、血液濾過器、血漿分離器などが知られている。例えば、中空糸膜型人工透析器においては、中空糸膜内孔に血液（被処理液）を流通させ、中空糸膜外側に透析液（浄化処理液等）を流通させて中空糸膜を介した透析を行うことによって、血液中の不要物を除去している。
【０００３】
中空糸膜型モジュールの一般的な構造としては、両端をウレタン等の樹脂組成物（ポッティング剤）で固定した樹脂層部を持つ中空糸膜束を収容した筒型ケーシングと、筒型ケーシングの両端に取り付けられた被処理液（血液等）の供給ポート及び排出ポートとなる接続ポートを備える閉塞蓋と、筒型ケーシングの両端部付近の外周面に形成した浄化処理液（透析液等）の供給ポート及び排出ポートとなる接続ポートを備える構造となっている。このような構造をもった中空糸膜型モジュールにおいて、中空糸膜の破損はリークを招き、被処理液（例えば血液）と浄化処理液（例えば透析液）の混合を引き起こすので、回避しなくてはならない。
【０００４】
そのため、従来から種々の技術手段が検討されている（例えば、特許文献１および特許文献２を参照）。これらの技術においては、筒型ケーシング両端部付近の外周面に形成した浄化処理液供給ポート及び排出ポートに対応した位置に舌片状のバッフル板を配置する技術が開示されており、浄化処理液の出入の際に水流が中空糸膜に与える衝撃を緩和するために、バッフル板の配置位置や形状、大きさ等について検討がなされている。
【０００５】
一方、中空糸膜の損傷によるリークは、前記のように浄化処理液が供給ポートから進入する際、または排出ポートから排出される際に、水流によって中空糸膜に衝撃が加わる場合のみではなく、中空糸膜型モジュールの輸送や取り扱い時に、偶発的に発生する落下等の衝撃によっても発生する。前記のバッフル板は、浄化処理液の出入による衝撃の緩和に対しては優れた効果が認められるが、中空糸膜型モジュールの取り扱いの際、落下等の衝撃に起因するリークを防止する効果までは有していなかった。
【０００６】
そこで、水流による衝撃および落下による衝撃の双方を緩和してリークをなくすことを目的として、中空糸膜型モジュールにおいて、中空糸膜束両端の樹脂層内側より浄化処理液供給ポート及び排出ポートに対応する位置まで中空糸膜束全周にわたって樹脂のコーティング層を付与する技術が開示されている（特許文献３および特許文献４を参照）。特に、特許文献３に記載の技術では、封止部を形成する樹脂形成物と同一の樹脂形成物からなるコーティング層を、封止部の内側表面から浄化処理液供給ポート及び排出ポートの内側開口に対応する領域を含めた範囲にわたって連続させた状態で中空糸膜の端部表面に設けるようにしている。更に、前記コーティング層の封止部内側表面からの長さを中空糸膜束の径方向に漸次変化させ、外周側はポート内側開口に対応する領域を含めた範囲まで設け、中心に向けて次第に短くなるようにして、全体としてお椀状となるようにしている。
【０００７】
しかしながら、特許文献３や特許文献４に開示された技術においては、十分な耐リーク性能を確保するために、非常に長いコーティング層を必要とした。このようにコーティング層の長さが長くなると、物質交換に有効な膜面積が小さくなるばかりか、付与されたコーティング層によって中空糸膜の外部を流れる浄化処理液の流れが影響を受けることがあり、その結果、コーティング層が長くなるほど中空糸膜型モジュールの不要物質の除去性能を低下させるおそれがあった。
【０００８】
また、前記特許文献３においては、前記のように不要物質の除去性能の低下を防ぐために、中空糸膜束の径方向中心部のコーティング層を外周側に比べて短くし（すなわち、コーティング層をお椀状に形成させて）、コーティング層によって失われる膜面積を最小限に留める検討をしている。しかしながら、本発明者らがコーティング層の長さについて詳細に検討したところ、コーティング層の長さが特許文献３のように浄化処理液供給ポート及び排出ポートに対応する領域まであると、浄化処理液が中空糸膜束内部に侵入できないために有効に活用できる膜面積が大幅に失われることが推定された。
【０００９】
さらに、ケーシングにおける浄化処理液供給ポート及び排出ポートに対応する位置における中空糸膜束の充填率（密度）を高くして、浄化処理液の流動による中空糸膜の振動を抑えることにより、中空糸膜束の破損によるリークを防ぐ方法が従来行われている。しかしながら、特許文献３にも記述されているように、この方法は、ケーシング内への中空糸膜束の装填が非常に困難となり、逆に中空糸膜束をケーシングにセットする際に中空糸膜破損を引き起こすおそれがある。そのため、特許文献３に記載の中空糸膜型モジュールにおいては、前記中空糸膜束の充填率（密度）が３４％〜４１％の範囲が好適であるとしている。
【００１０】
【特許文献１】特開２０００−４２１００号公報
【特許文献２】特開２０００−３５０７８１号公報
【特許文献３】特許第３１５１１６８号公報
【特許文献４】特開昭５９−４４０３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は上述したような事情に鑑みてなされたものであり、流体による衝撃や落下等による衝撃に起因する中空糸膜端部の破損を効果的に防止し、しかも、不要物質の除去性能を高く維持できる優れた中空糸膜型モジュールを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明者らは、上記目的を達成するために、特に封止部（樹脂層部）内側表面から中空糸膜外表面に連続するコーティング層の長さについて鋭意検討した。その結果、浄化処理液供給ポート及び排出ポートに対応する領域までコーティング層を付与することなしに、すなわちコーティング層の長さを従来のもの比べて大幅に短くしても、以下のような一定の条件下で均一であれば、流体による衝撃や落下等による衝撃に起因するリーク発生を大幅に低減し、しかも不要物質の除去性能を高く維持できるという効果を見出し、本発明を完成するに至った。
【００１３】
すなわち、本発明はかかる目的を達成するために、以下の構成を有する。
【００１４】
（１）筒型ケーシング内に中空糸膜束を収容し、該中空糸膜束両端を封止部により固定すると共に前記封止部により前記ケーシング両端開口部を封止して、前記ケーシング内に中空糸膜内表面側の第一室と中空糸膜外表面側の第二室とを形成し、前記ケーシング両端部付近の外周面に前記第二室に通じる浄化処理液の供給ポート及び排出ポートを備え、前記筒型ケーシングの両端に前記第一室に通じる被処理液の供給ポート及び排出ポートを備える閉塞蓋を取り付けた中空糸膜型モジュールにおいて、前記中空糸膜束をなす各中空糸膜の端部外表面に前記封止部の内表面から連続したコーティング層を設け、前記コーティング層は、束外周面において前記封止部内表面からの最短長さＬｍｉｎが１ｍｍ以上、最長長さＬｍａｘが６ｍｍ未満であり、且つ前記最短長さと前記最長長さの比（Ｌｍｉｎ）／（Ｌｍａｘ）が０．８５より大きいことを特徴とする中空糸膜型モジュール。
【００１５】
（２）前記コーティング層は、前記封止部内表面からの最短長さＬｍｉｎが２ｍｍ以上、最長長さＬｍａｘが４ｍｍ以下であることを特徴とする（１）記載の中空糸膜型モジュール。
【００１６】
（３）前記ケーシング両端開口部を封止した封止部における中空糸膜束の充填率を４６％以上、６５％以下としたことを特徴とする（１）または（２）記載の中空糸膜型モジュール。
【００１７】
（４）前記コーティング層は、前記封止部内表面からの長さＬが、前記浄化処理液の供給ポート及び排出ポートまでの長さＬｐよりも短く、且つ前記各ポート下まで至っていないことを特徴とする（１）〜（３）のいずれかに記載の中空糸膜型モジュール。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、中空糸膜型モジュールにおいて、流体による衝撃や落下による衝撃に起因する中空糸膜の破損を防止するために単にコーティング層を封止部と中空糸膜の境界部分に設けるのではなく、その長さや形状を上記のように制御することにより、流体による衝撃や落下等による物理的衝撃に起因する中空糸膜と封止部との境界部における中空糸膜の破損を効果的に防止し、しかも、中空糸膜型モジュールの本来の機能である、不要物質の除去性能を低下させることなく高く維持し、優れた除去性能を有する中空糸膜型モジュールを提供することができる。すなわち、本来相反する効果を両立できる中空糸膜型モジュールが得られる。
【００１９】
また、前記コーティング層の長さを、前記封止部内表面からの最短長さＬｍｉｎを２ｍｍ以上、最長長さＬｍａｘを４ｍｍ以下とすることが好ましく、この構成によれば、上述した流体による衝撃や落下等による衝撃に起因する中空糸膜の破損防止効果、および不要物質の除去性能を更に高めることができる。
【００２０】
また、前記ケーシング両端開口部を封止した封止部における中空糸膜束の充填率を４６％以上、６５％以下とすることにより、浄化処理液の流動による中空糸膜の振動を抑えることができ、中空糸膜束の破損によるリークを更に低減することができる。
【００２１】
また、前記コーティング層は、前記封止部内表面からの長さＬが、前記浄化処理液の供給ポート及び排出ポートまでの長さＬｐよりも短く、且つ前記各ポート下まで至っていないため、各ポート下において第一室と第二室との間で行われる物質交換が前記コーティング層によって妨げられることがなく、透析液等の流体による衝撃を実際に受ける部分（ポート下）までコーティング層を付与しなくても、コーティング層の形状、中空糸膜の充填率等により耐リーク性に優れ、且つ中空糸膜型モジュールの本来の機能である、不要物質の除去性能を更に高めることができ、優れた除去性能を有する中空糸膜型モジュールを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
以下、本発明について具体的に説明する。図１は本発明に係る中空糸膜型モジュールの断面模式図、図２は水流による過酷リーク試験方法の説明図、図３は本発明に係る実施例及び比較例１〜５の中空糸膜型モジュールを用い、各々について水流による耐リーク性の評価、落下衝撃に対する耐リーク性の評価、尿素クリアランスの測定を行った結果を表す表図である。
【００２３】
中空糸膜型モジュール１は、筒型ケーシング２内に多数本の中空糸膜１０からなる中空糸膜束４を収容している。この中空糸膜束４両端を、ポリウレタン等の樹脂組成物を充填して形成する封止部としての樹脂層部９により接着固定すると共に、前記ケーシング２の両端開口部をそれぞれ前記樹脂層部９により封止している。なお、前記各中空糸膜１０は、該中空糸膜１０の内孔の開口端が封止される事なく樹脂層部９の外側表面９ｂにて開口している。これにより、中空糸膜型モジュール１は、前記ケーシング２内に中空糸膜１０内表面側の第一室と中空糸膜１０外表面側の第二室とを形成している。また、中空糸膜型モジュール１は、前記ケーシング２の両端部付近の外周面に前記第二室に通じる浄化処理液の供給ポート１１及び排出ポート１２を備え、各ポート１１，１２に対応した位置に舌片状のバッフル板３０，３１を配置している。さらに、ケーシング２の両端部付近は中央部に比べて径の大きい拡径部１４，１５となっている。そして、この筒型ケーシング２の両端に前記第一室に通じる被処理液の供給ポート５及び排出ポート７を備える閉塞蓋６，８を取り付けて中空膜型モジュールを構成している。
【００２４】
上記中空糸膜１０は、セルロースアセテート、銅アンモニアセルロース等のセルロース系中空糸膜や、ポリアクリルニトリル、ポリメチルメタクリレート、ポリエチレン、ポリビニルアルコール、ポリスルホン、ポリアミド、ポリエーテルスルホン等の合成高分子系中空糸膜など、いずれでも用いることが出来るが、膜構造として、膜の外表面に短径０．５μｍ以上の粗い細孔部を多数有する構造の中空糸膜が好ましい。これは、コーティング層を形成する樹脂が中空糸膜外表面上の細孔に入り込み、膜の固定・保護をより強固に行えるためである。
【００２５】
本発明の中空糸膜型モジュール１は、筒型ケーシング２の両端部において、前記中空糸膜束４をなす各中空糸膜１０の端部外表面に前記樹脂層部９の内側表面９ａから連続したコーティング層１３を設けている。
【００２６】
コーティング層１３の素材は、樹脂層部９を形成する樹脂組成物との接着性の観点から互いに同一素材・組成であることが望ましい。したがって、モジュールのポッティング剤として一般的に用いられているウレタン系ポリマー、エポキシ系ポリマー、シリコン系ポリマーなどを用いることができるが、特に限定するものではない。
【００２７】
コーティング層１３の長さは、長くなるほど流体による衝撃や落下等による物理的衝撃を吸収し中空糸膜のリーク抑制効果を高めるが、必要以上に長くなると中空糸膜の有効膜面積が減少し、さらに浄化処理液が中空糸膜束中心部まで流れ込めないために、中空糸膜束内部の膜面積を有効に活用できずに不要物質の除去性能が大幅に低下する。具体的には、特許文献３の実施例のように、中空糸膜のリーク抑制効果を発揮するコーティング層の長さが必要以上に長く、該長さが６ｍｍ以上の場合には、不要物質の除去性能が十分に発揮できないことがあった。また、コーティング層の長さが中空糸膜束外周面上において一部分だけ短い場合には、リーク抑制効果が十分ではない場合があった。これは、コーティング層の長さが短い部分に水流が集中し、リークを引き起こすものと推定される。これらの理由から、保護のためのコーティング層１３は必要最低限に留めて、均一に設ける必要がある。
【００２８】
後述する実施例において裏付けているように、本発明においては、この問題を解決するにあたり、前記中空糸膜束４をなす各中空糸膜１０の外表面におけるコーティング層１３は、束外周面において前記樹脂層部９の内側表面９ａからの最短長さＬｍｉｎを１ｍｍ以上、最長長さＬｍａｘを６ｍｍ未満にし、且つ前記最短長さと前記最長長さの比（Ｌｍｉｎ）／（Ｌｍａｘ）を０．８５よりも大きくする必要がある。
【００２９】
コーティング層１３の最短長さＬｍｉｎが１ｍｍ以上、より好ましくは２ｍｍ以上であれば、中空糸膜型モジュールの使用・洗浄条件から考えられる環境化での耐リーク性能は十分となる。ただし、コーティング層１３が長すぎると有効膜面積の低下により不要物質の除去性能に影響を与える可能性があるので、前記コーティング層１３の最長長さＬｍａｘを６ｍｍ未満にする必要があり、更には４ｍｍ以下にすることが好ましい。
【００３０】
また、コーティング層１３は、中空糸膜束４外周面において均一な長さである必要があり、コーティング層１３の前記最短長さと前記最長長さの比（Ｌｍｉｎ）／（Ｌｍａｘ）が０．８５以上であることが必要である。この（最短長さＬｍｉｎ）／（最長長さＬｍａｘ）の値が０．８５を下回ると、浄化処理液や洗浄液がコーティング層１３の最短長さ部分に集中して流れ込み、該中空糸膜１０に過大な水圧がかかるために、中空糸膜束外周面において均一にコーティング層１３が設けてある場合に比較して、リーク抑制効果が低下する危険性が高くなる。コーティング層１３の（最短長さＬｍｉｎ）／（最長長さＬｍａｘ）の値が０．８５より大きければリーク抑制効果を発揮させることが可能であり、その上限は１．０である。
【００３１】
流体による衝撃や落下等による衝撃（振動）を抑え、耐リーク性能を向上させるためには、中空糸膜型モジュール１の封止部９（血液接触面９ｂ）における中空糸膜束４の充填率、即ち中空糸膜１０の断面積の総和をケーシング２端部断面積で除した数値に１００を掛けた値（以下、ケージング端面充填率と称する）を制御することが好ましく、具体的にはケーシング端面充填率を４６％以上に設定することが好ましい。これは水流や落下による衝撃を受けた際に中空糸膜の振動幅を小さくし、中空糸膜に掛かる応力自体を緩和するためである。従って、ケーシング端面充填率は高いほど好ましいが、６５％を超えるような高いケーシング端面充填率では、ケーシング２内部に中空糸膜束４をセットすることが非常に困難になり、無理にセットすると中空糸膜１０の破損をきたすため、ケージング端面充填率は４６％以上６５％％以下に設定することが望ましい。
【００３２】
また、前記コーティング層１３は、図１に示すように、前記樹脂層部内表面９ａからの長さＬが、前記浄化処理液の供給ポート１１及び排出ポート１２までの長さＬｐよりも短く、且つ前記各ポート１１，１２下まで至っていない構成となっている。
【００３３】
これらの中空糸膜型モジュール１を血液浄化処理器として使用する際には、従来の装置と同様に被処理液供給ポート５より血液を供給し、浄化処理液供給ポート１１より透析液を供給する。血液は、中空糸膜１０の中空部（第一室）をケーシング２の他端に向かって流動し、被処理液排出ポート７より排出される。浄化処理液供給ポート１１より供給された透析液は、拡径部１５と中空糸膜束４の端部との間に形成された隙間を通じて中空糸膜１０の外表面に接触しながら他端へ向かって流動した後、浄化処理液排出ポート１２より排出される。その際、中空糸膜１０表面を介する浸透圧差や濃度勾配によって血液中の老廃物が透析液側に移動すると同時に、血液中に不足する成分が透析液側より供給され、血液浄化が行われる。
【００３４】
これらの使用時や、使用前の洗浄時において、浄化処理液や洗浄液が供給され中空糸膜束４の隙間に進入する際、中空糸膜１０に応力がかかり、樹脂層部９と中空糸膜１０の境界付近（内側表面９ａ付近）で中空糸膜１０が破断するのを、中空糸膜束４に付与したコーティング層１３の応力緩和と中空糸膜束４の高い充填率により中空糸膜１０の振動を抑えることにより抑制する。
【００３５】
以上述べたように、本発明による中空糸膜型モジュール１は、浄化処理液や洗浄液が進入する際に応力のかかる樹脂層部９と中空糸膜１０の境界付近（内側表面９ａ付近）において、コーティング層１３を各中空糸膜１０の外表面に略均一な長さになるように設け、具体的には、束外周面においてその最短長さＬｍｉｎを１ｍｍ以上、最長長さＬｍａｘを６ｍｍ未満にし、且つ前記最短長さと前記最長長さの比（Ｌｍｉｎ）／（Ｌｍａｘ）を０．８５より大きくすることにより、不要物質の除去性能の低下を招くことなく高く維持し、且つ耐リーク性能を高めたものである。
【００３６】
すなわち、本発明によれば、中空糸膜型モジュール１において、流体による衝撃や落下による衝撃に起因する中空糸膜の破損を防止するために単にコーティング層１３を樹脂層部９と中空糸膜１０の境界部分に設けるのではなく、その長さや形状を上記のように制御することにより、流体による衝撃や落下等による物理的衝撃に起因する中空糸膜１０と樹脂層部９との境界部における中空糸膜１０の破損を効果的に防止し、しかも、中空糸膜型モジュール１の本来の機能である、不要物質の除去性能を低下させることなく高く維持し、優れた除去性能を有する中空糸膜型モジュール１を提供することができる。
【００３７】
また、前記コーティング層１３の長さＬを、前記樹脂層部内表面９ａからの最短長さＬｍｉｎを２ｍｍ以上、最長長さＬｍａｘを４ｍｍ以下とすることが好ましく、これにより、上述した流体による衝撃や落下等による衝撃に起因する中空糸膜の破損防止効果、および不要物質の除去性能を更に高めることができる。
【００３８】
また、前記ケーシング両端開口部を封止した樹脂層部９における中空糸膜束４の充填率を４６％以上、６５％以下とすることにより、浄化処理液の流動による中空糸膜１０の振動を抑えることができ、中空糸膜束４の破損によるリークを更に低減することができる。
【００３９】
また、前記コーティング層１３は、前記樹脂層部内表面からの長さＬが、前記浄化処理液の供給ポート１１及び排出ポート１２までの長さＬｐよりも短く、且つ前記各ポート１１，１２下まで至っていないため、各ポート１１，１２下において第一室と第二室との間で行われる物質交換が前記コーティング層１３によって妨げられることがなく、透析液等の流体による衝撃を実際に受ける部分（ポート１１，１２下）までコーティング層を付与しなくても、コーティング層の形状、中空糸膜の充填率等により耐リーク性に優れ、且つ中空糸膜型モジュールの本来の機能である、不要物質の除去性能を更に高めることができ、優れた除去性能を有する中空糸膜型モジュールを提供することができる。
【００４０】
中空糸膜型モジュール１の製造にあたり、中空糸膜１０を７０００本〜１４０００本程度を束ねて中空糸膜束４を調整する。この際に、中空糸膜束４にシリコン等のフィルムを巻きつけておく。フィルムで巻くことにより、中空糸膜１０の破損が防げるのと同時に、該中空糸膜束４がケーシング２に挿入し易くなるからである。
【００４１】
続いて、フィルムを巻きつけた状態の中空糸膜束４を、ケーシング２内部に挿入し、フィルムのみを抜き取ることにより中空糸膜束４をケーシング２内にセットする。このような方法により、中空糸膜束４をケーシング２内に高い充填率で効率よく挿入できる。
【００４２】
中空糸膜束４をセットしたケーシング２を、遠心成型機のターンテーブル上に取り付けられたポッティング治具に浄化処理液供給ポート１１及び浄化処理液排出ポート１２を上向きにして取り付ける。そして硬化により樹脂層部９を形成する接着剤を供給するための分配タンク（図示せず）からチューブを両ポート１１，１２に挿入する。
【００４３】
分配タンクの取り付けが終了したら、ポッティングを行うポッティング工程に移るが、ポッティング工程は、２回の接着剤注入工程と２回の遠心工程からなっている。
【００４４】
まず、接着剤注入工程では、遠心成型機のターンテーブルを所定の回転数にて回転させながらケーシング２の両端部に遠心力を作用させ、この回転状態において、分配タンクに接着剤を注入する。ここで、接着剤は、中空糸膜型モジュールのポッティング剤として一般的に用いられるウレタン系接着剤やエポキシ系接着剤等、初期において流動性を有し時間の経過により硬化するものであれば特に限定はしない。
【００４５】
分配タンクに注入された接着剤は、遠心力により注入チューブに分配され、チューブにより浄化処理液供給ポート１１及び浄化処理液排出ポート１２内に吐出され、両ポート１１，１２内を自重で落下してケーシング２内部に流入する。注入された接着剤は、さらに遠心力によってケーシング２の両端に向けて移動すると同時に、ケーシング２の拡径部１４及び１５と中空糸膜束４との隙間に流れ込み、外周に行き渡る。その後、中空糸膜１０同士の隙間に侵入する。
【００４６】
このように注入された接着剤は、中空糸膜１０の間隙を自重力と遠心力により流動してケーシング２端面に到達し、ケーシング２端面より中空糸膜１０の間隙に充填されるが、接着剤の注入量が増加するにしたがって接着剤のレベルが上昇するので、中空糸膜束４の端部から次第に浸す長さを増加させる。つまり、所定量の接着剤を注入すれば所定の長さの中空糸膜束４が端部から接着剤に浸る。このように、所定の長さにわたって中空糸膜束４が接着剤に浸ったならば、接着剤の注入を中止して遠心工程に移行する。
【００４７】
遠心工程は、ケーシング２の回転によってケーシング２の端部に接着剤を集めて維持しつつ、接着剤を硬化させる工程である。この後、２回目の接着剤の注入工程に移行する。
【００４８】
２回目の接着剤注入工程においても、１回目と同様に、回転を保った状態で分配タンクに接着剤を注入する。２回目に注入する接着剤は、１回目に注入した接着剤と同一組成のものが好ましいが、その成分を特に限定はしない。
【００４９】
注入された接着剤は、１回目の注入と同様に、ケーシング２の両端に向けて移動する。ところが、１回目に注入した接着剤がすでに硬化して樹脂層部９の一部を形成しているため、接着剤は、ケーシング２の拡径部１４，１５と中空糸膜束４の間隙に沿って束円周方向に進行しながら中空糸膜１０の隙間に進入していく。本発明に係るコーティング層１３は、接着剤の拡径部１４，１５へ供給される速度と中空糸膜１０間に進入する速度が異なり、拡径部１４，１５と中空糸膜束４との間隙に接着剤が滞留するために形成されるものである。接着剤の拡径部１４，１５への供給速度と接着剤の中空糸膜１０間への進入速度へ支配的因子である接着剤の粘度によりコーティング層１３の長さ及びその均一性が決まる。
【００５０】
所定量の接着剤を供給した後、１回目の遠心工程と同様に筒型ケーシング２の回転を継続し、２回目の遠心工程を行う。この時、接着剤は適度な粘度を有しているために、接着剤に浸った中空糸膜１０の外表面には、接着剤が端部方向に流動した後も付着した状態で残り、コーティング層１３が形成される。このようにコーティング層１３の長さは中空糸膜１０の外表面が接着剤に浸った長さに相当するが、接着剤のケーシング２への供給速度、拡径部１４，１５における接着剤の粘度、遠心の際の回転数、中空糸膜１０の充填率等の因子によって、コーティング層１３の長さや形状を制御することが可能である。本発明においては、コーティング層１３は中空糸膜束４の外周面に樹脂層部９の内側表面９ａより全周にわたって且つ均一な長さを持った形状となる。
【００５１】
２回目注入接着剤が硬化した後に、遠心回転を停止してモジュール化工程に移行する。接着剤を完全に硬化させ、平滑な樹脂層部９の外側表面９ｂを作製する為に、ケーシング２より突出した樹脂層部９の外側部分を、ケーシング２の端部開口と同一面となるように切断除去して各中空糸膜１０の両端を開口させ、この両端に閉塞蓋６及び８を装着して、図１に示すような中空糸膜型モジュール１とする。
【００５２】
以上、説明した製造方法によれば、両端部に遠心力が作用するようにケーシング２を回転させ、この状態で接着剤を２回に分けて、ケーシング２の端部の浄化処理液供給ポート１１及び排出ポート１２を通して注入することにより、浄化処理液、洗浄液等の衝撃により応力が集中する樹脂層部９と中空糸膜１０の境界部に全周に渡って略均一長さのコーティング層１３の付与が可能となる。
【００５３】
樹脂組成物としての接着剤（ポッティング剤）の１回目注入量、２回目注入量の比を変化させ、注入速度、ケーシング２に注入した際の接着剤の粘度を調整することにより、コーティング層１３の長さを精度良く制御することが可能となる。
【実施例】
【００５４】
次に、実施例によって本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００５５】
先ず、実施例に用いた測定法、評価法について説明する。
【００５６】
〔コーティング層の長さの測定〕
後述のとおり製造した各中空糸膜型モジュール１について、コーティング層１３の長さを測定した。すなわち、浄化処理液供給ポート１１および浄化処理液排出ポート１２に近接する中空糸膜１０を起点として、束円周上を左右何れかの方向にほぼ４５度ずつ移動した箇所でそれぞれ約５〜１０本分の中空糸膜のコーティング層の長さを測定した。これら計８箇所の全平均値をコーティング層の長さとした。
【００５７】
〔水流による耐リーク性の評価〕
使用時の水流による耐リーク性については、図２に示す回路装置を組み立てて評価した。
【００５８】
図２に示すように、加圧タンク２０内の圧力を約２４．５ｋＰａ／ｃｍ２に調整し、回路にセットした中空糸膜型モジュール１の被処理液供給ポート５と浄化処理液供給ポート１１から同時に加圧水を注入した（注入時間２分／回）。そして、注入毎に約１４．７ｋＰａ／ｃｍ２の圧力で被処理液側に空気を注入し、気泡発生の有無を指標にリーク発生の確認を繰り返した。
【００５９】
水流による耐リーク性の判定は、例えば、８回目の加圧水注入でリークが確認されたものを「水流耐リーク性８」とした。この操作は、最大を２５回まで実施し、２５回加圧水注入を繰り返してもリークが確認できない中空糸膜型モジュールについては「耐リーク性＞２５」とした。
【００６０】
〔落下衝撃に対する耐リーク性の評価〕
落下衝撃に対する耐リーク性については、梱包箱に詰められている輸送段階よりも、使用の際に中空糸膜型モジュールを直接床面に落下させた際の衝撃が最大と考えられるため、中空糸膜型モジュール１本単位での落下破壊試験を行った。
【００６１】
まず、中空糸膜型モジュール１の中空糸膜１０の内表面側流路および外表面側流路に、一旦満水になるように純水を充填した後、外表面側流路の充填水を浄化処理液供給ポート１１及び浄化処理液排出ポート１２より各１．５ｍｌ抜き取って中空糸膜型モジュール１内に空間を形成させた。
【００６２】
この中空糸膜型モジュール１を１．２ｍの高さから被処理液排出ポート７を突設した閉塞蓋８（あるいは被処理液ポート５を突設した閉塞蓋６）を下方に向けてコンクリート床へ自由落下させ、落下毎に約１４．７ｋＰａ／ｃｍ２の圧力で被処理液側に空気を注入し、気泡発生の有無を指標にリーク発生の確認を繰り返した。落下試験の繰り返しにおいては、被処理液供給ポート５、被処理液排出ポート７の特定はしないが、同じポート側を下方ににして繰り返し落下させる。
【００６３】
落下衝撃に対する耐リーク性の判定は、例えば、３回目の落下においてリークが確認されたものについては「落下リーク性３」とした。また、最高１０回まで繰り返し、１０回目の落下においてもリークが確認できない中空糸膜型モジュールについては「落下リーク性＞１０」とした。
【００６４】
〔尿素クリアランスの測定〕
尿素の除去性能については、ダイアライザー性能評価基準（日本人工臓器学会、昭和５７年９月）に従い、血液側流速２００ｍｌ／分、透析液側流速５００ｍｌ／分、膜間差圧（ＴＭＰ）０Ｐａ（０ｍｍＨｇ）で実施し、血液入口側の尿素濃度（Ｃｉｎ）、血液出口側の尿素濃度（Ｃｏｕｔ）をそれぞれ測定して下記式（１）により溶質のクリアランスを算出した。この尿素クリアランスの単位はｍｌ／分である。測定は、各中空糸膜型モジュールについて、それぞれランダムに５本を取り出して測定した。
【００６５】
尿素クリアランス＝２００×（Ｃｉｎ−Ｃｏｕｔ）／Ｃｉｎ    ……（１）
【００６６】
なお、尿素クリアランスとは、本測定条件においては、２００ｍｌ／分で中空糸膜型モジュールに供給される被処理液のうち、尿素が除去されて浄化された被処理液量を示すものである。
【００６７】
＜実施例１＞
長さ２８２ｍｍのケーシング２を用いてポリスルホン系樹脂を主たる原材料とした半透性の中空糸膜１０（内径２００μｍ、膜圧４５μｍ）からなる中空糸膜束４（中空糸膜９７００本）をケーシング端面充填率が４６．０％となるようにケーシング２内に装填し、ケーシング２を９００ｒｐｍの回転数で遠心させながら（遠心温度５０℃）、粘度４００〜８００ｍＰａｓに調整したウレタン系接着剤を一定速度にて２回に分けて所定量注入した。ウレタン系接着剤が硬化した後、両端面を切断し、中空糸膜内部を外部に開放し、閉塞蓋６および８を取り付けて中空糸膜型モジュール（以下、中空糸膜型血液処理器）を組み立てた。
【００６８】
この実施例１に係る中空糸膜型血液処理器のコーティング層の最短長さＬｍｉｎ、最長長さＬｍａｘ、（最短長さＬｍｉｎ）／（最長長さＬｍａｘ）の値は、図３に示す通りであった。
【００６９】
＜実施例２＞
実施例１と同様のケーシング２及び中空糸膜束４を用いた。中空糸膜束４をケーシング端面充填率４６．０％となるようにケーシング２内に装填し、ケーシング２を９００ｒｐｍの回転数で遠心させながら（遠心温度５０℃）、粘度４００〜８００ｍＰａｓに調整したウレタン系接着剤を実施例１の際の１／４の注入速度にて２回に分けて所定量注入した。ウレタン系接着剤が硬化した後、両端面を切断し、中空糸膜内部を外部に開放し、閉塞蓋６および８を取り付けて中空糸膜型血液処理器を組み立てた。
【００７０】
この実施例２に係る中空糸膜型血液処理器のコーティング層の最短長さＬｍｉｎ、最長長さＬｍａｘ、（最短長さＬｍｉｎ）／（最長長さＬｍａｘ）の値は、図３に示す通りであった。
【００７１】
＜実施例３＞
実施例１と同様のケーシング２及び中空糸膜束４を用いた。中空糸膜束４をケーシング端面充填率６５．０％となるようにケーシング２内に装填し、ケーシング２を９００ｒｐｍの回転数で遠心させながら（遠心温度５０℃）、粘度４００〜８００ｍＰａｓに調整したウレタン系接着剤を実施例１の際の１／４の注入速度にて２回に分けて所定量注入した。ウレタン系接着剤が硬化した後、両端面を切断し、中空糸膜内部を外部に開放し、閉塞蓋６および８を取り付けて中空糸膜型血液処理器を組み立てた。
【００７２】
この実施例３に係る中空糸膜型血液処理器のコーティング層の最短長さＬｍｉｎ、最長長さＬｍａｘ、（最短長さＬｍｉｎ）／（最長長さＬｍａｘ）の値は、図３に示す通りであった。
【００７３】
＜実施例４＞
実施例１と同様のケーシング２及び中空糸膜束４を用いた。中空糸膜束４をケーシング端面充填率６５．０％となるようにケーシング２内に装填し、ケーシング２を９００ｒｐｍの回転数で遠心させながら（遠心温度５５℃）、粘度４００〜８００ｍＰａｓに調整したウレタン系接着剤を実施例１の際の１／４の注入速度にて２回に分けて所定量注入した。ウレタン系接着剤が硬化した後、両端面を切断し、中空糸膜内部を外部に開放し、閉塞蓋６および８を取り付けて中空糸膜型血液処理器を組み立てた。
【００７４】
この実施例４に係る中空糸膜型血液処理器のコーティング層の最短長さＬｍｉｎ、最長長さＬｍａｘ、（最短長さＬｍｉｎ）／（最長長さＬｍａｘ）の値は、図３に示す通りであった。
【００７５】
＜比較例１＞
実施例１と同様のケーシング２及び中空糸膜束４を用いた。中空糸膜束４をケーシング端面充填率４５．０％となるようにケーシング２内に装填し、ケーシング２を９００ｒｐｍの回転数で遠心させながら（遠心温度５０℃）、粘度４００〜８００ｍＰａｓに調整したウレタン系接着剤を実施例１の際の１／４の注入速度にて２回に分けて所定量注入した。ウレタン系接着剤が硬化した後、両端面を切断し、中空糸膜内部を外部に開放し、閉塞蓋６および８を取り付けて中空糸膜型血液処理器を組み立てた。
【００７６】
この比較例１に係る中空糸膜型血液処理器のコーティング層の最短長さＬｍｉｎ、最長長さＬｍａｘ、（最短長さＬｍｉｎ）／（最長長さＬｍａｘ）の値は、図３に示す通りであった。
【００７７】
＜比較例２＞
実施例１と同様のケーシング及び中空糸膜束を用いた。中空糸膜束４をケーシング端面充填率６６．０％となるようにケーシング２内に装填し、ケーシング２を９００ｒｐｍの回転数で遠心させながら（遠心温度５０℃）、粘度４００〜８００ｍＰａｓに調整したウレタン系接着剤を実施例１の際の１／４の注入速度にて２回に分けて所定量注入した。ウレタン系接着剤が硬化した後、両端面を切断し、中空糸膜内部を外部に開放し、閉塞蓋６および８を取り付けて中空糸膜型血液処理器を組み立てた。
【００７８】
この比較例２に係る中空糸膜型血液処理器のコーティング層の最短長さＬｍｉｎ、最長長さＬｍａｘ、（最短長さＬｍｉｎ）／（最長長さＬｍａｘ）の値は、図３に示す通りであった。
【００７９】
＜比較例３＞
実施例１と同様のケーシング及び中空糸膜束を用いた。中空糸膜束４をケーシング端面充填率４６．０％となるようにケーシング２内に装填し、ケーシング２を１２００ｒｐｍの回転数で遠心させながら（遠心温度５０℃）、粘度４００〜８００ｍＰａｓに調整したウレタン系接着剤を実施例１の際の１／４の注入速度にて２回に分けて所定量注入した。ウレタン系接着剤が硬化した後、両端面を切断し、中空糸膜内部を外部に開放し、閉塞蓋６および８を取り付けて中空糸膜型血液処理器を組み立てた。
【００８０】
この比較例３に係る中空糸膜型血液処理器のコーティング層の最短長さＬｍｉｎ、最長長さＬｍａｘ、（最短長さＬｍｉｎ）／（最長長さＬｍａｘ）の値は、図３に示す通りであった。
【００８１】
＜比較例４＞
実施例１と同様のケーシング及び中空糸膜束を用いた。中空糸膜束４をケーシング端面充填率４６．０％となるようにケーシング２内に装填し、ケーシング２を６００ｒｐｍの回転数で遠心させながら（遠心温度５０℃）、粘度４００〜８００ｍＰａｓに調整したウレタン系接着剤を実施例１の際の１／４の注入速度にて２回に分けて所定量注入した。ウレタン系接着剤が硬化した後、両端面を切断し、中空糸膜内部を外部に開放し、閉塞蓋６および８を取り付けて中空糸膜型血液処理器を組み立てた。
【００８２】
この比較例４に係る中空糸膜型血液処理器のコーティング層の最短長さＬｍｉｎ、最長長さＬｍａｘ、（最短長さＬｍｉｎ）／（最長長さＬｍａｘ）の値は、図３に示す通りであった。
【００８３】
＜比較例５＞
実施例１と同様のケーシング及び中空糸膜束を用いた。中空糸膜束４をケーシング端面充填率４６．０％となるようにケーシング２内に装填し、ケーシング２を９００ｒｐｍの回転数で遠心させながら（遠心温度５５℃）、粘度２００〜４００ｍＰａｓに調整したウレタン系接着剤を実施例１の際と同じ注入速度にて２回に分けて所定量注入した。ウレタン系接着剤が硬化した後、両端面を切断し、中空糸膜内部を外部に開放し、閉塞蓋６および８を取り付けて中空糸膜型血液処理器を組み立てた。
【００８４】
この比較例５に係る中空糸膜型血液処理器のコーティング層の最短長さＬｍｉｎ、最長長さＬｍａｘ、（最短長さＬｍｉｎ）／（最長長さＬｍａｘ）の値は、図３に示す通りであった。
【００８５】
＜実験例＞
実施例１〜４及び比較例１〜５の中空糸膜型血液処理器を用い、各々について水流による耐リーク性の評価、落下衝撃に対する耐リーク性の評価、尿素クリアランスの測定を行った。
【００８６】
結果は図３に示す通りであった。図３から明らかなように、本発明に係る実施例１〜４の中空糸膜型モジュール（中空糸膜型血液処理器）においては、コーティング層１３の長さは、中空糸膜束４の円周方向全周にわたって設けられており、（最短長さＬｍｉｎ）／（最長長さＬｍａｘ）の値が０．８５より大きく、さらに最長長さＬｍａｘが６ｍｍ未満、最短長さＬｍｉｎが１ｍｍ以上である形状のコーティング層を有している。その結果、水流による耐リーク性や落下衝撃に対する耐リーク性に優れ、しかも不要物質除去性能も高く維持できる優れた中空糸膜型モジュールを実現できた。
【００８７】
一方、上記本発明の要件を満足しないコーティング層を有する比較例１〜５においては、優れた耐リーク性と不要物質除去性能とを同時に満足するものは得られなかった。
【図面の簡単な説明】
【００８８】
【図１】本発明に係る中空糸膜型モジュールの一実施形態を説明するための断面模式図である。
【図２】水流による過酷リーク試験方法を説明するための模式説明図である。
【図３】本発明に係る実施例１〜４、及び比較例１〜５の各々の中空糸膜型モジュールについて、水流による耐リーク性の評価、落下衝撃に対する耐リーク性の評価、尿素クリアランスの測定を行った結果を表す表図である。
【符号の説明】
【００８９】
１    …中空糸膜型モジュール
２    …筒型ケーシング
４    …中空糸膜束
５    …被処理液供給ポート
６    …閉塞蓋
７    …被処理液排出ポート
８    …閉塞蓋
９    …樹脂層部（封止部）
９ａ  …樹脂層部の内側表面
９ｂ  …樹脂層部の外側表面
１０  …中空糸膜
１１  …浄化処理液供給ポート
１２  …浄化処理液排出ポート
１３  …コーティング層
１４，１５ …拡径部
２０  …加圧タンク
３０，３１ …バッフル板
【図１】
2005052716.tif 000003
【図２】
2005052716.tif 000004
【図３】
2005052716.tif 000005