(57)【要約】  【課題】電磁コイルの起磁力の増大を抑制しつつ、圧縮力やねじり力に対して十分な強度を有する板バネを備えた電磁式クラッチを提供する。  【解決手段】ロータとアーマチュア板２０が結合しロータの回転力がアーマチュア板に伝達されるとき、板バネ４０に圧縮力が生ずる。また、板バネ４０が傾斜しているため、この圧縮力がアーマチュア板２０をロータに向かって押し付ける押し付け力として作用する。そして、この押し付け力がアーマチュア板１０とロータとの結合力として作用する。また、板バネ４０の幅寸法を一端４２側よりも他端４３側が大きくなるように形成しているので、板バネ４０の他端４３に向かって加わる圧縮力や板バネ４０の他端４３側で起こる大きなねじり力に対しても、強度上十分に対応したものとなる。【選択図】  図１
2005180549.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
電磁コイルと、ロータと、該ロータに脱着自在のアーマチュア板と、主軸に連結されたボスと、一端が該アーマチュア板に連結され他端が該ボスに連結されるとともに該電磁コイルに通電されていないときは該アーマチュア板が該ロータから離隔するよう付勢され、また、該電磁コイルに通電されたときは該アーマチュア板がその付勢力に抗して該ロータに吸着されるよう弾発力が設定された板バネとを備えた電磁式クラッチにおいて、
前記板バネは前記ボスから前記アーマチュア板に向かって所定の傾斜角度で延在した傾斜部を有するとともに該板バネの延在方向が該アーマチュア板の回転方向に対して鈍角に交叉するよう形成し、
前記板バネの幅寸法は該板バネの一端側よりも他端側が大きくなるように形成した
ことを特徴とする電磁式クラッチ。
【請求項２】
電磁コイルと、ロータと、該ロータに脱着自在のアーマチュア板と、主軸に連結されたボスと、一端が該アーマチュア板に連結され他端が該ボスに連結されるとともに該電磁コイルに通電されていないときは該アーマチュア板が該ロータから離隔するよう付勢され、また、該電磁コイルに通電されたときは該アーマチュア板がその付勢力に抗して該ロータに吸着されるよう弾発力が設定された板バネとを備えた電磁式クラッチにおいて、
前記板バネは前記ボスから前記アーマチュア板に向かって所定の傾斜角度で延在した傾斜部を有するとともに該板バネの延在方向が該アーマチュア板の回転方向に対して鈍角に交叉するよう形成し、
前記板バネの厚さ寸法は該板バネの一端側よりも他端側が大きくなるように形成した
ことを特徴とする電磁式クラッチ。
【請求項３】
電磁コイルと、ロータと、該ロータに脱着自在のアーマチュア板と、主軸に連結されたボスと、一端が該アーマチュア板に連結され他端が該ボスに連結されるとともに該電磁コイルに通電されていないときは該アーマチュア板が該ロータから離隔するよう付勢され、また、該電磁コイルに通電されたときは該アーマチュア板がその付勢力に抗して該ロータに吸着されるよう弾発力が設定された板バネとを備えた電磁式クラッチにおいて、
前記板バネは前記ボスから前記アーマチュア板に向かって所定の傾斜角度で延在した傾斜部を有するとともに該板バネの延在方向が該アーマチュア板の回転方向に対して鈍角に交叉するよう形成し、
前記板バネの幅寸法及び厚さ寸法は該板バネの一端側よりも他端側が大きくなるように形成した
ことを特徴とする電磁式クラッチ。
【請求項４】
電磁コイルと、ロータと、該ロータに脱着自在のアーマチュア板と、主軸に連結されたボスと、該ボスに連結された連結部材と、一端が該アーマチュア板に連結され他端が該連結部材を介して該ボスに連結されるとともに該電磁コイルに通電されていないときは該アーマチュア板が該ロータから離隔するよう付勢され、また、該電磁コイルに通電されたときは該アーマチュア板がその付勢力に抗して該ロータに吸着されるよう弾発力が設定された板バネとを備えた電磁式クラッチにおいて、
前記板バネは前記連結部材から前記アーマチュア板に向かって所定の傾斜角度で延在した傾斜部を有するとともに該板バネの延在方向が該アーマチュア板の周側面の接線に近似するよう該アーマチュア板の回転方向に対して鈍角に交叉するよう形成した
ことを特徴とする電磁式クラッチ。
【請求項５】
前記板バネの幅寸法は該板バネの一端側よりも他端側が大きくなるように形成した
ことを特徴とする請求項４記載の電磁式クラッチ。
【請求項６】
前記板バネの厚さ寸法は該板バネの一端側よりも他端側が大きくなるように形成した
ことを特徴とする請求項４又は請求項５記載の電磁式クラッチ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エンジン等の外部駆動源の回転力を圧縮機等の駆動機器に断続的に伝達する電磁式クラッチに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種の電磁式クラッチとして、特許文献１に記載されたものが知られている。
【０００３】
この公報に記載された電磁式クラッチは、外部駆動源により回転され電磁コイルを備えたロータと、ロータに脱着自在のアーマチュア板と、主軸に連結されたボスと、アーマチュア板とボスを連結する板バネとを有する構造となっている。
【０００４】
また、電磁コイルに通電されていないときは板バネの弾発力によりアーマチュア板がロータから離隔するよう付勢され、ロータの回転力がアーマチュアに伝達されることがない。一方、電磁コイルに通電されたときはアーマチュア板が板バネの弾発力に抗してロータに吸着され、ロータとアーマチュア板が結合される。この両者の結合により、ロータの回転力がアーマチュア板に伝達され、次いでアーマチュア板の回転力が板バネを介してボスに伝達され、そして、ボスの回転力が主軸に伝達される。
【０００５】
ここで、外部駆動源が自動車のエンジンであり、また、主軸が圧縮機の回転シャフトであるときは、電磁式クラッチの断続的な接続により、圧縮機が断続的に運転される。
【特許文献１】実開平７−３５８３０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、前記従来の電磁式クラッチでは、アーマチュア板とロータとの結合力を電磁コイルの起磁力にのみに頼っているため、圧縮機のトルク容量を増大させるためには、電磁コイル及びロータの大型化が避けられず、電磁クラッチの軽量化及び省電力化が阻害されていた。また、電磁コイルの大型化により自己インダクタンスが増大するため、クラッチの切れが悪く、ロータからアーマチュア板が離脱するときに発生する離脱音が非常に大きくなっていたし、また、起磁力が大きい分、アーマチュア板とロータとの結合初期時の同期時間が短かく、ロータの回転力が衝撃力となってアーマチュア板に伝達され、圧縮機の内部部品に悪影響を与えるという問題点を有していた。
【０００７】
このような問題点を解決するため、出願人は特願２００３−２０１３２２号に記載された電磁式クラッチを提案した。
【０００８】
この電磁式クラッチに用いられる板バネは、ボスからアーマチュア板に向かって所定の傾斜角度で延在した傾斜部を有するように形成され、また、板バネの延在方向がアーマチュア板の回転方向に対して鈍角に交叉するよう形成されたものとなっている。
【０００９】
この電磁式クラッチによれば、ロータの回転力がアーマチュア板に伝達されるとき、板バネの延在方向とアーマチュア板の回転方向が鈍角に交叉しているため、板バネにアーマチュア板からボスに向かって圧縮力が加わる。また、板バネが傾斜しているため、この圧縮力がアーマチュア板をロータに向かって押し付ける押し付け力として作用する。そして、この押し付け力がアーマチュア板とロータとの結合力として作用する。これにより、アーマチュア板とロータとの結合力は電磁コイルによる起磁力と前述の押し付け力を合計した値となり、押し付け力が付加された分、電磁コイルの起磁力が小さくて済む構造となっている。
【００１０】
しかしながら、後者の電磁式クラッチでは、アーマチュア板が回転する際、板バネのボス側に向かってかかる圧縮力に加え、板バネのボス側に大きなねじり力が加わる。このため、板バネが塑性変形したり、或いは、板バネが永久ズレを起こすという問題点を有していた。
【００１１】
このような問題点を解決するため、板バネ全体の厚さ寸法を大きくし、板バネの強度を向上させるという方法もあるが、これでは、板バネが厚くなった分、圧縮破損やねじり破損に対する強度が向上するものの、電磁コイルの起磁力を大きくしなければならず、前述の電磁コイルの起磁力の低減という目的を達成するこができないという問題点を有している。
【００１２】
本発明の目的は前記従来の課題に鑑み、電磁コイルの起磁力の増大を抑制しつつ、圧縮力やねじり力に対して十分な強度を有する板バネを備えた電磁式クラッチを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明は前記課題を解決するため、請求項１の発明は、電磁コイルと、ロータと、ロータに脱着自在のアーマチュア板と、主軸に連結されたボスと、一端が該アーマチュア板に連結され他端がボスに連結されるとともに電磁コイルに通電されていないときはアーマチュア板がロータから離隔するよう付勢され、また、電磁コイルに通電されたときはアーマチュア板がその付勢力に抗してロータに吸着されるよう弾発力が設定された板バネとを備えた電磁式クラッチにおいて、板バネはボスからアーマチュア板に向かって所定の傾斜角度で延在した傾斜部を有するとともに板バネの延在方向がアーマチュア板の回転方向に対して鈍角に交叉するよう形成し、板バネの幅寸法は該板バネの一端側よりも他端側が大きくなるように形成した構造となっている。
【００１４】
請求項１の発明によれば、ロータとアーマチュア板が結合しロータの回転力がアーマチュア板に伝達されるとき、板バネの延在方向とアーマチュア板の回転方向が鈍角に交叉しているため、板バネに圧縮力が生ずる。また、板バネが傾斜しているため、この圧縮力がアーマチュア板をロータに向かって押し付ける押し付け力として作用する。そして、この押し付け力がアーマチュア板とロータとの結合力として作用する。従って、アーマチュア板とロータとの結合力は電磁コイルによる起磁力と前述の押し付け力を合計した値となり、押し付け力が付加された分、電磁コイルの起磁力が小さくて済む。
【００１５】
また、板バネの幅寸法を一端側よりも他端側が大きくなるように形成しているので、板バネの他端に向かって加わる圧縮力や板バネの他端側で起こる大きなねじり力に対しても、強度上十分に対応したものとなる。また、板バネの一端側が他端側と比較し幅狭となっているため、板バネ全体の弾性力は変わらず、電磁コイルの起磁力を増大する必要がない。
【００１６】
請求項２の発明は、板バネの厚さ寸法を一端側よりも他端側が大きくなるように形成している。これにより、板バネの他端に向かって加わる圧縮力や板バネの他端側で起こる大きなねじり力に対しても、強度上十分に対応したものとなる。また、板バネの一端側が他端側と比較し薄くなっているため、板バネ全体の弾性力は変わらず、電磁コイルの起磁力を増大する必要がない。
【００１７】
請求項３の発明は請求項１の板バネ幅調整と請求項２の板バネ厚さ調整の両者を備えたものとなっている。
【００１８】
請求項１〜請求項３に係る電磁式クラッチにおいて、板バネの延在方向をアーマチュア板の回転方向に対して鈍角に交叉するよう形成しているが、請求項４に係る電磁式クラッチは板バネの延在方向がアーマチュア板の周側面の接線に近似するよう形成されている。
【００１９】
請求項４の発明によれば、板バネの延在方向がアーマチュア板の回転方向が近似した状態となるため、板バネの幅方向に加わるねじり力が極めて小さくなる。従って、ねじり力が小さくなった分、板バネ破損が低減される。
【００２０】
なお、請求項５は請求項４の板バネに請求項１の板バネ構造を付加したものであり、請求項６は請求項４，５の板バネに請求項２，３の板バネ構造を付加したものである。
【発明の効果】
【００２１】
本発明によれば、板バネの一端側と他端側の幅寸法や厚さ寸法を適宜変更することにより、また、板バネの延在方向をアーマチュア板の周側面の接線に近似するよう形成することにより、電磁コイルの起磁力の増大を抑制しつつ、板バネ破損を防止することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
図１乃至図３は本発明に係る電磁式クラッチの第１実施形態を示すもので、図１は電磁式クラッチの正面図、図２は図１のＡ−Ａ線矢印方向の断面図、図３は板バネによる押し付け力の発生原理を示す側面図である。
【００２３】
本実施形態に係る電磁式クラッチ１は圧縮機２に使用されるもので、圧縮機２の回転シャフト３への回転力を断続的に伝達する機能を有している。また、回転シャフト３の先端は環状のフランジ４ａを有するボス部４に螺着しており、電磁式クラッチ１からの回転力が後述するようにフランジ４ａを通じて伝達されるようになっている。
【００２４】
電磁式クラッチ１は環状のロータ１０、アーマチュア板２０と、連結板３０と、板バネ４０とを有している。
【００２５】
ロータ１０は、内輪１１と、外輪１２と、内輪１１及び外輪１２の前端を連結する前面プレート１３とからなり、内輪１１と外輪１２との間に電磁コイル５０が介在されている。電磁コイル５０に通電するときはロータ１０全体が電磁石となりアーマチュア板２０を吸着するようになっている。
【００２６】
ロータ１０の外輪１２に形成されたベルト掛け溝１２ａには外部駆動源、例えば図示しない自動車エンジンの回転力が伝達されたベルトが巻き付けられている。また、内輪１１の内側には圧縮機２のフロントハウジング５が貫通している。フロントハウジング５と内輪１１との間に玉軸受け６が介装されている。以上のようにロータ１０を構成することにより、エンジンの回転力がロータ１０に伝達され、ロータ１０がフロントハウジング５を中心に回転することとなる。
【００２７】
アーマチュア板２０は磁性体材料で形成されており、例えば鉄系の材料で形成されている。また、アーマチュア板２０は環状に形成され、ロータ１０の前面プレート１３と間隔をおいて対向するよう配置されている。
【００２８】
連結板３０は、アーマチュア板２０の前方に間隔をおいて配置されているもので、図１に示すように、略正三角形状に形成された金属プレートで形成されている。連結板３０の３箇所の角部分には防振ゴム３１が固着されている。防振ゴム３１は連結板３０を貫通してアーマチュア板２０の前面に当接しており、連結板３０の振動を減衰するよう機能している。
【００２９】
板バネ４０は鉄系金属で形成されたもので３個有する。板バネ４０の一端４１ａはアーマチュア板２０の外周寄りにリベット４２で固着されている。板バネ４０の他端４１ｂは連結板３０の中央寄りにリベット４３で固着されている。また、板バネ４０はアーマチュア板２０をロータ２０の前面プレート１３から離隔するよう付勢している。リベット４３は、板バネ４０の他端４１ｂ、ワッシャ４４、連結板３０、ワッシャ４５、ボス４のフランジ４ａと順次貫通して、各部材４０，４４，３０，４５，４ａを一体に連結しており、板バネ４０を通じて伝達される回転力がボス部４に伝達されるように構成されている。
【００３０】
また、板バネ４０は、図１に示すように、他端４１ｂから一端４１ａに向かって延びており、板バネ４０の延在方向がアーマチュア板２０の回転方向（図１の２点鎖線矢印）に対して鈍角に交叉するよう設計されている。即ち、図１に示すように、板バネ４０の延在方向（２点鎖線Ｌ１）とアーマチュア板２０の外周と交わる点における接線（２点鎖線Ｌ２）とが鈍角θ１となっている。また、図２に示すように、板バネ４０の両端４１ａ，４１ｂはアーマチュア板２０及び連結板３０と平行に形成されているが、一端４１ａと他端４１ｂとの間は斜めに傾斜する傾斜部４０ａとなっている。
【００３１】
更に、板バネ４０の幅寸法はその一端４１ａから他端４１ｂに向かってに従って幅広となるよう形成されている。
【００３２】
本実施形態によれば、電磁コイル５０に通電されていないときは、ロータ１０とアーマチュア板２０は離隔しており、ロータ１０の回転力がアーマチュア板２０に伝達されることがない。
【００３３】
電磁コイル５０に通電されたときはロータ１０が電磁石となる。これにより、ロータ１０に起磁力が発生するため、板バネ４０の付勢力に抗してアーマチュア板２０がロータ１０の前面プレート１３に吸着され、ロータ１０とアーマチュア板２０が結合する。両者の結合により、ロータ１０の回転力がアーマチュア板２０に伝達され、この回転力が板バネ４０、連結板３０、ボス部４、回転シャフト３と順次伝達され、回転シャフト３が回転する。この回転シャフト３の回転力により圧縮機２が冷媒の吸入・圧縮作用を発揮する。
【００３４】
本実施形態に係る電磁式クラッチ１はアーマチュア板２０の回転方向と板バネ４０の延在方向が鈍角θ１で交わっているため、アーマチュア板２０の回転力が板バネ４０の圧縮力として作用する。また、板バネ４０が傾斜しているため、この圧縮力がアーマチュア板２０をロータ１０に向かって押し付ける押し付け力として作用する。従って、アーマチュア板２０とロータ１０との結合力として、この押し付け力が付加されるため、電磁コイル５０の起磁力を小さくすることができる。
【００３５】
以上の作用を図３を参照して説明する。アーマチュア板２０が回転するとき前述したように板バネ４０に圧縮力が発生する。ここで、この圧縮力をＰ、アーマチュア板２０とロータ１０の摩擦による伝達力をＴ、この伝達力Ｔの反力をＴ１、板バネ４０の押し付け力ＦＮとするとき、図３に示すように、圧縮力Ｐが板バネ４０が傾斜している分、アーマチュア板２０に向かって押し付け力ＦＮが発生する。
【００３６】
また、電磁コイル５０への電流値を最小限とするためには、押し付け力ＦＮを大きく（板バネ４０の傾斜角度αを大きく）すればよいが、一方、押し付け力ＦＮが過剰となるときは、たとえ電磁コイル５０への通電を終了したとしても、アーマチュア板２０とロータ１０との摩擦抵抗により両者１０，２０の結合を解くことが不可能となる。そこで、両者１０，２０の結合を解除できる最大の傾斜角度αを算出した。ここで、摩擦係数をμとするとき、
μ・ＦＮ＝Ｔ…(1)
ＦＮ＝Ｔ・ｔａｎα…(2)
(1)式と(2)式から、
μ・Ｔ・ｔａｎα＝Ｔ
従って、
ｔａｎα＝１／μ
となる。
【００３７】
ここで、μ＝０．５（通常の摩擦係数）とするとき、
α＝６３°となる。
【００３８】
従って、板バネ４０の傾斜角度αを６３度以下で設定すればよいことが分かった。
【００３９】
更に、図１に示すように、アーマチュア板２０が回転するとき、板バネ４０の一端４１ａに回転力Ｆ１がかかり、この回転力Ｆ１に伴い板バネ４０の延在方向に圧縮力Ｆ２（Ｐ）が付与され、更に板バネ４０の幅方向にねじり力Ｆ３が付与される。ここで、回転力Ｆ１が板バネ４０の一端４１ａを基点として他端４１ｂ側に付与されるため、一端４１ａ側より他端４１ｂ側のねじり力Ｆ３が大きくなる。
【００４０】
そこで、本実施形態に係る板バネ４０はその幅寸法を一端４１ａ側よりも他端４１ｂ側が大きくなるように形成している。これにより、板バネ４０の他端４１ｂに向かって加わる圧縮力Ｆ１（Ｐ）や板バネ４０のねじり力Ｆ３に対しても、強度上十分に対応したものとなる。また、板バネ４０の一端４１ａ側が他端４１ｂ側と比較し幅狭となっているため、板バネ４０全体の弾性力は変わらず、電磁コイル５０の起磁力を増大する必要がない。
【００４１】
図４は本発明に係る電磁式クラッチの第２実施形態を示すものである。前記第１実施形態に係る板バネはこれに対する圧縮力及びねじり力に対応するよう、板バネの幅寸法を一端側よりも他端側が大きくなるように形成している。これに対して、本実施形態に係る板バネはその厚さ寸法を圧縮力及びねじり力に対応するよう形成している。なお、前記第１実施形態と同一構成部分は同一符号ももって示し、その説明を省略する。
【００４２】
本実施形態に係る板バネ６０はその一端６１ａがアーマチュア板２０にリベット４２で固定される一方、板バネ６０の他端６１ｂが連結板３０を通じて図示しないボスに連結している。また、板バネ６０の厚さ寸法は一端６１ａ側よりも他端６１ｂ側が大きくなるように形成している。
【００４３】
本実施形態によれば、板バネ６０の他端６１ｂに向かって加わる圧縮力やねじり力に対しても、強度上十分に対応したものとなる。また、板バネ６０の一端６１ａ側が他端６１ｂ側と比較し薄くなっているため、板バネ６０全体の弾性力は変わらず、図示しない電磁コイルの起磁力を増大する必要がない。なお、その他の構成、作用は前記第１実施形態と同様である。
【００４４】
図５は本発明に係る電磁式クラッチの第３実施形態を示すものである。前記第１実施形態では板バネ４０の幅寸法を圧縮力及びねじり力に対応するよう形成し、前記第２実施家板では板バネ６０の厚さ寸法を圧縮力及びねじり力に対応するよう形成している。本実施形態は幅寸法及び厚さ寸法を均一に形成した板バネにより構成している。なお、前記第１実施形態と同一構成部分は同一符号ももって示し、その説明を省略する。
【００４５】
本実施形態に係る板バネ７０は幅寸法及び厚さ寸法を均一に形成しており、その一端７１ａがアーマチュア板２０にリベット４２で固定される一方、板バネ７０の他端７１ｂが連結板３０ａを通じて図示しないボスに連結している。また、各板バネ７０の延在方向（圧縮力Ｆ２１がかかる方向）がアーマチュア板２０の周側面の接線方向（回転力Ｆ１が加わる方向）に近似するよう配置されている。なお、本実施形態ではＦ２１とＦ１とのなす角度θ２が３０度ほどとなっているが、前記第１実施形態及び第２実施形態のそれ（Ｆ２とＦ１とのなす角度）と比較するとき、本実施形態の角度θ２が小さく、接線方向に近似したものとなっている。なお、連結板３０ａは板バネ７０の他端７１ｂがアーマチュア板２０の外周縁寄りに配置されているため、その分アーマチュア板２０の上面に張り出すように形成されている。
【００４６】
本実施形態によれば、板バネの延在方向がアーマチュア板の回転方向が近似した状態となるため、本実施形態に係る板バネ７０の幅方向に加わるねじり力Ｆ３１が極めて小さくなる（Ｆ３１＜Ｆ３）。従って、ねじり力Ｆ３１が小さくなった分、ねじり力Ｆ３１による板バネ破損が低減される。また、図５に示すように、従来の圧縮力Ｆ２と比較して本実施形態に係る圧縮力Ｆ２１が大きくなっり（Ｆ２＜Ｆ２１）、電磁コイル５０の吸着電圧を更に小さくすることができる。なお、その他の構成、作用は前記第１実施形態と同様である。
【００４７】
図６は本発明に係る電磁式クラッチの第４実施形態を示すものである。前記第３実施形態では板バネを直線状に形成しているが、本実施形態に係る板バネはその固定箇所に対応するよう板バネ形状を屈曲形成している。なお、前記第１実施形態と同一構成部分は同一符号ももって示し、その説明を省略する。
【００４８】
本実施形態に係る板バネ８０は略「Ｚ」形状に形成されもので、その一端８１ａがアーマチュア板２０にリベット４２で固定される一方、板バネ８０の他端７８ｂが連結板３０ｂを通じて図示しないボスに連結している。また、各板バネ８０の延在方向（圧縮力Ｆ２２がかかる方向）がアーマチュア板２０の周側面の接線方向（回転力Ｆ１がかかる方向）に近似するよう配置されている。なお、本実施形態ではＦ２３とＦ１とのなす角度θ２が５０度ほどとなっているが、前記第１実施形態及び第２実施形態のそれ（Ｆ２とＦ１とのなす角度）と比較するとき、本実施形態の角度θが小さく、接線方向に近似したものとなっている。なお、連結板３０ｂは板バネ８０の他端８１ｂが前記第１実施形態に係る板バネ４０の他端４１ｂよりもアーマチュア板２０の外周縁に近づくよう配置するため、その分アーマチュア板２０の上面に張り出すように形成されている。
【００４９】
本実施形態によれば、前記第３実施形態と同様に板バネ８０の幅方向に加わるねじり力Ｆ３２が小さくなり（Ｆ３２＜Ｆ３）、板バネ破損が低減されるし、また、圧縮力Ｆ２２が大きくなるので（Ｆ２＜Ｆ２２）、電磁コイル５０の吸着電圧を小さくすることができる。なお、その他の構成、作用は前記第１実施形態と同様である。
【００５０】
なお、前記各実施形態の電磁式クラッチとして電磁コイル５０がロータ１０とともに回転するコイル回転型のもの示したが、これに限るものではない。図示しないが、電磁コイルが回転しない、いわゆるコイル固定型のものであってもよいことは勿論である。
【図面の簡単な説明】
【００５１】
【図１】第１実施形態に係る電磁式クラッチの正面図
【図２】図１のＡ−Ａ線矢印方向の断面図
【図３】バネ押し付け力の発生原理を示す側面図
【図４】第２実施形態に係る電磁式クラッチの板バネを示す側面図
【図５】第３実施形態に係る電磁式クラッチの正面図
【図６】第４実施形態に係る電磁式クラッチの正面図
【符号の説明】
【００５２】
１…電磁式クラッチ、４…ボス、１０…ロータ、２０…アーマチュア板、３０…連結板、４０，６０，７０，８０…板バネ、４０ａ…傾斜部、４１ａ，６１ａ，７１ａ，８１ａ…一端、４１ｂ，６１ｂ，７１ｂ，８１ｂ…他端、５０…電磁コイル。
【図１】
2005180549.tif 000003
【図２】
2005180549.tif 000004
【図３】
2005180549.tif 000005
【図４】
2005180549.tif 000006
【図５】
2005180549.tif 000007
【図６】
2005180549.tif 000008