(57)【要約】【課題】  スラブコーナ部が幅プレス〜粗圧延前段においてＡｒ３変態点温度を下回ってもエッジシームを削減でき、連続鋳造工程にも影響しない極低炭素鋼のエッジシーム削減方法を提供する。【解決手段】  極低炭素鋼を熱間圧延するにあたり、鋼のＭｎ含有量を増やすことによりスラブコーナ部の変態を粗後段圧延開始以降で開始させることを特徴とする極低炭素鋼のエッジシーム削減方法である。【選択図】          図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
極低炭素鋼を熱間圧延するにあたり、粗後段圧延開始以降でスラブコーナ部の変態を開始させることを特徴とする極低炭素鋼のエッジシーム削減方法。
【請求項２】
鋼のＭｎ含有量を増やすことにより、粗後段圧延開始以降で、スラブコーナ部の変態を開始させることを特徴とする請求項１に記載のエッジシーム削減方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、極低炭素鋼のエッジシーム削減方法に関する。極低炭素鋼とは、Ｃ含有量が０.００５％以下の鋼を指す。なお、成分含有量の単位は質量％であり、％と略記する。
【背景技術】
【０００２】
エッジシームは、熱間圧延工程のスラブ幅プレス〜粗圧延前段の過程において、スラブコーナ部の温度が他部よりも低下して、この部位がγからαへと変態し、変形抵抗が急減することから、幅圧下および水平圧延により他部よりも大きく延伸して、被圧延材の幅端部の表面または端面に大きな段差を形成し、これがその後の水平圧延で表面に倒れ込んで圧延方向に伸びた筋状の疵となったものである。このエッジシームは特に極低炭素鋼で発生しやすい。
【０００３】
上記エッジシームは、原理的には幅プレス〜粗圧延前段過程において、スラブコーナ部を変態させないようにすれば防止できるとされており、そのための方法として、１）粗圧延の脱スケール水を当てる箇所を減らす（特許文献１）、搬送ピッチを上げる、加熱温度を上げる、などにより、幅プレス〜粗圧延過程でのスラブコーナ部の温度低下を抑制する方法や、２）成分変更によりスラブのＡｒ３変態点を幅プレス〜粗圧延過程の操業温度域よりも低温側に移行させる方法が知られている。また、変態させないようにするのとは別の対策として、変態α部と未変態γ部との境界での段差を軽減するために、３）幅プレスでの幅殺し量（幅圧下量）を規制する方法が知られている。
【特許文献１】特開２００２−２４８５１６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、１）の方法では、鋼のＡｒ３変態点温度が高い場合、スラブコーナ部がＡｒ３変態点温度を下回らないようにその部位の温度低下を抑制するのは、非常に困難である。また、２）の方法では、例えばＴｉ、Ｎｂ、あるいはＢを添加するとＡｒ３変態点温度が低下するが、これらの元素は微量添加で強度を大きく上昇させるため、高強度鋼以外の鋼種に対し、エッジシーム削減手段としてＴｉ、Ｎｂ、Ｂを添加すると、強度が高くなりすぎるという問題がある。また、３）の方法では、少数に統合されている所定スラブ幅の何れとも一致しない幅のスラブを別途用意する必要が生じる場合があって、連続鋳造工程の負荷が大きくなる。
【０００５】
そこで、本発明は、スラブコーナ部が幅プレス〜粗圧延前段においてＡｒ３変態点温度を下回ってもエッジシームを削減でき、連続鋳造工程にも影響しない極低炭素鋼のエッジシーム削減方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者は、上記目的を達成するために鋭意検討し、その結果、以下の知見を得た。
【０００７】
まず、実績調査により、極低炭素鋼のエッジシームの発生率は、Ｍｎ含有量が高くなると低減することがわかった。そこで、この原因を調べるために、Ｍｎ含有量を変えたサンプルについて恒温変態実験によりＴＴＴ図を求めたところ、例えば図１に示すように、Ｍｎ含有量が増えると、Ａｒ３変態点はほとんど変わらないが、ＦＳ（フェライト変態開始）曲線が長時間側にずれることがわかった。
【０００８】
すなわち、Ｍｎ含有量が高いと、スラブコーナ部の変態開始が粗圧延の後段側まで遅延し、それ以降においてスラブコーナ部が変態しても、水平圧延のみが行われるため、γ/α界面に生じる段差が表面に倒れ込む位置が、板幅端部の通常切り捨てられる範囲（トリミングによる切り捨て代）内に限定されやすくなり、その結果、エッジシームの発生率が低減することがわかった。
【０００９】
本発明は、上記知見に基いてなされたものである。
【００１０】
すなわち、本発明は、極低炭素鋼を熱間圧延するにあたり、粗後段圧延開始以降でスラブコーナ部の変態を開始させることを特徴とする極低炭素鋼のエッジシーム削減方法である。本発明では、鋼のＭｎ含有量を増やすことにより、粗後段圧延開始以降でスラブコーナ部の変態を開始させることが好ましい。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、スラブコーナ部の変態を粗後段圧延開始以降で開始させるから、スラブコーナ部は幅プレス〜粗圧延前段においてＡｒ３変態点温度を下回っても、粗圧延後段入側までは変態が遅延されて未変態のままであり、それ以降において変態しても、水平圧延のみが行われるため、γ/α界面に生じる段差の程度が小さく、表面に倒れ込む位置が、板幅端部の通常切り捨てられる範囲（トリミングによる切り捨て代）内に限定され、その結果、エッジシームの発生率が低減する。
【００１２】
また、Ｍｎ増量は、強度への影響が比較的小さく、変態開始を有効に遅延させる程度まで増量しても強度が高くなりすぎることはないので好ましい。なお、Ｍｎの増量以外には、例えばスラブコーナ部を保熱又は加熱して温度降下を抑えることにより、変態を遅延させてもよい。
【００１３】
スラブコーナ部は、幅プレス〜粗圧延前段での加工中は未変態のままであるから、幅プレスでの幅殺し量を規制する必要もなく、そのため少数に統合された所定幅以外の幅のスラブを用意する必要はないから、連続鋳造工程には影響しない。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
本発明は、極低炭素鋼の熱間圧延工程に適用される。極低炭素鋼以外に適用しても効果が判然としない。鋼のＭｎ含有量（略してＭｎ量）は、０.０５〜０.１５％の範囲が好適であり、この範囲内でＭｎ量の０.０１％増分あたり、例えば９００℃におけるフェライト変態開始が略２０ｓ遅延する。
【００１５】
スラブ加熱温度は、１１００〜１２３０℃の範囲が好適である。スラブコーナ部の範囲は、スラブ幅端の角から約３０ｍｍ幅の表面部分と同角から約３０ｍｍ幅の幅端面部分とを二側面とする三角柱の内部領域とみておけばよい。本発明にいう粗後段圧延開始とは、粗圧延において、同一被圧延材の入側厚が初めてスラブ初期厚の８０％以下になるスタンドでの圧延開始のことである。
【実施例】
【００１６】
加熱炉で１１２０℃に加熱した極低炭素鋼スラブ（０.００２％Ｃ−０.０１％Ｓｉ−０.０８％Ｍｎ）を幅プレスにより幅圧下し、次いで５スタンドタンデム配列構成の粗圧延機の第１〜第３スタンドでスラブ初期厚の３５％の厚みになるまで圧延（粗前段圧延）し、次いで粗圧延機の第４、第５スタンドで圧延（粗後段圧延）してシートバーとなし、これを７スタンドタンデム配列構成の仕上圧延機で圧延（仕上圧延）し、巻き取るという工程Ａ（比較例）で製造された熱延鋼板を素材とする冷延鋼板では、エッジシームによる格落ち率が０.０２％程度であった。粗後段圧延開始前の被圧延材から採取したサンプルの組織調査によると、工程Ａでは粗後段圧延開始前の時点で、スラブコーナ部が変態を開始してから推定で約３０ｓが経過していた。
【００１７】
そこで、被圧延材の変態開始を工程Ａにおける変態開始からの推定経過時間以上に遅延させるべく、工程ＡにおいてスラブのＭｎ量を０.１４％に増量し、これ以外の条件は工程Ａと同一にした工程Ｂ（実施例）を採用した。工程Ｂで製造した熱延鋼板を素材とする冷延鋼板では、エッジシームによる格落ち率が０.０１％程度へと低減した。粗後段圧延開始前の被圧延材から採取したサンプルの組織調査によると、工程Ｂでは粗後段圧延開始前の時点で、スラブコーナ部は未変態のままであった。
【産業上の利用可能性】
【００１８】
本発明は、極低炭素鋼の熱間圧延工程に利用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】極低炭素鋼の恒温変態挙動に及ぼすＭｎの影響の１例を示すＴＴＴ図である。
【符号の説明】
【００２０】
１  ０.００２％Ｃ−０.０１％Ｓｉ−０.０８％Ｍｎ鋼のＡｒ３変態点温度
２  ０.００２％Ｃ−０.０１％Ｓｉ−０.０８％Ｍｎ鋼のＦＳ（フェライト変態開始）曲線
３  ０.００２％Ｃ−０.０１％Ｓｉ−０.１４％Ｍｎ鋼のＡｒ３変態点温度
４  ０.００２％Ｃ−０.０１％Ｓｉ−０.１４％Ｍｎ鋼のＦＳ（フェライト変態開始）曲線
【図１】
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