(57)【要約】【課題】遊離アンモニアと固定アンモニアの除去を行うことができるともに、余剰安水に含まれる物質の析出により凝縮装置内のガス流路が閉塞することがない余剰安水の処理方法を提供すること。【解決手段】コークス炉ガス精製時に発生する余剰安水を減圧安水ストリッパー１に導入し、循環熱安水の保有する熱量を利用して減圧下でストリッピングして余剰安水中のアンモニアと酸性ガスを除去し、次いで、減圧安水ストリッパー１から排出される蒸気を第一コンデンサー１０に導入して凝縮させた後に主コンデンサー１９または予備コンデンサー２０に導入して凝縮させる。【選択図】    図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
コークス炉ガス精製時に発生する余剰安水を減圧安水ストリッパーに導入し、循環熱安水の保有する熱量を利用して減圧下でストリッピングして余剰安水中のアンモニアと酸性ガスを除去し、次いで、減圧安水ストリッパーから排出される蒸気を第一凝縮装置に導入して凝縮させた後に第二凝縮装置に導入して凝縮させることを特徴とする余剰安水の処理方法。
【請求項２】
第一凝縮装置では操作温度を相対的に高くし、第二凝縮装置では操作温度を相対的に低くすることを特徴とする請求項１記載の余剰安水の処理方法。
【請求項３】
第二凝縮装置が交互に切り換え可能な主凝縮機と予備凝縮機の二台からなり、第一凝縮装置から排出した蒸気を主凝縮機に導入して凝縮させるとともに循環熱安水の一部を予備凝縮機の蒸気流通経路に導入することにより当該蒸気流通経路に析出したナフタリンと炭酸アンモニウムの結晶を溶解して除去し、所定時間経過後に、第一凝縮装置から排出した蒸気を予備凝縮機に導入して凝縮させるとともに循環熱安水の一部を主凝縮機の蒸気流通経路に導入することにより当該蒸気流通経路に析出したナフタリンと炭酸アンモニウムの結晶を溶解して除去し、以降、所定のサイクルで、第一凝縮装置から排出した蒸気と循環熱安水の一部を主凝縮機と予備凝縮機に交互に導入することにより、主凝縮機と予備凝縮機のいずれか一方の凝縮機では蒸気の凝縮を行うと同時に他方の凝縮機では蒸気流通経路に析出したナフタリンと炭酸アンモニウムの結晶の溶解と除去を行うことを特徴とする請求項１または２記載の余剰安水の処理方法。
【請求項４】
コークス炉ガス精製時に発生する余剰安水を減圧安水ストリッパーに導入し、循環熱安水の保有する熱量を利用して減圧下でストリッピングして余剰安水中のアンモニアと酸性ガスを除去し、次いで、減圧安水ストリッパーから排出される蒸気を凝縮装置に導入して凝縮させる余剰安水の処理方法において、上記凝縮装置が交互に切り換え可能な主凝縮機と予備凝縮機の二台からなり、減圧安水ストリッパーから排出した蒸気を主凝縮機に導入して凝縮させるとともに循環熱安水の一部を予備凝縮機の蒸気流通経路に導入することにより当該蒸気流通経路に析出したナフタリンと炭酸アンモニウムの結晶を溶解して除去し、所定時間経過後に、減圧安水ストリッパーから排出した蒸気を予備凝縮機に導入して凝縮させるとともに循環熱安水の一部を主凝縮機の蒸気流通経路に導入することにより当該蒸気流通経路に析出したナフタリンと炭酸アンモニウムの結晶を溶解して除去し、以降、所定のサイクルで、減圧安水ストリッパーから排出した蒸気と循環熱安水の一部を主凝縮機と予備凝縮機に交互に導入することにより、主凝縮機と予備凝縮機のいずれか一方の凝縮機では蒸気の凝縮を行うと同時に他方の凝縮機では蒸気流通経路に析出したナフタリンと炭酸アンモニウムの結晶の溶解と除去を行うことを特徴とする余剰安水の処理方法。
【請求項５】
循環熱安水に代えて、ナフタリン吸収用洗浄油を使用することを特徴とする請求項３または４記載の余剰安水の処理方法。
【請求項６】
循環熱安水に代えて、水蒸気を使用することを特徴とする請求項３または４記載の余剰安水の処理方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コークス炉ガス精製時に発生する余剰安水の処理方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
コークス工場には、コークス炉のドライメーンとタールデカンターを循環する７０〜８０℃のアンモニア、硫化水素、シアン化水素、二酸化炭素などの有害成分を含む熱安水が存在し、余剰安水は常圧蒸留法または減圧蒸留法（特許文献１参照）により処理されている。
【０００３】
特許文献１に記載された常圧蒸留法は、図５に示すような方式であって、５０℃程度の余剰安水を熱交換器６１にて加熱した後、経路６２を経て常圧安水ストリッパー６３に導き、経路６４を経てスチームをストリッパー６３の底部に直接吹き込むか、または経路６５より排出したストリッパー６３のボトム液をリボイラー６６に供給されるスチームにて間接的に加熱することによって、常圧でアンモニアなどを分離し、ストリッパー６３の頂部から経路６７を経て排出されるアンモニア含有蒸気はコンデンサー６８において凝縮冷却され、アンモニアが濃縮される。この濃縮されたアンモニアを含有する蒸気は硫安回収設備などのアンモニア回収工程へ送られて処理される。
【０００４】
特許文献１に記載された減圧蒸留法は、図６に示すような方式であって、７０〜８０℃程度の熱安水を経路７１を経てリボイラー７２に供給してリボイラー７２の熱源として利用するため、減圧安水ストリッパー７３の平均操作温度は６０℃程度である（なお、常圧安水ストリッパー６３の操作温度は１００℃またはそれ以上である）。経路７４を経て減圧安水ストリッパー７３に導入された余剰安水は、約６０℃程度のアンモニア含有蒸気となってストリッパー７３から経路７５を経て排出され、さらにコンデンサー７６において凝縮冷却され、アンモニアが濃縮される。この濃縮されたアンモニアを含有する蒸気は硫安回収設備などのアンモニア回収工程へ送られる。７７は真空ポンプである。なお、熱安水の排熱量が十分でない場合には、ストリッパー７３に補助スチームが供給される。
【０００５】
ところが、図５に示す常圧蒸留法は、余剰安水１ｍ3  当たり１５０〜２００kgもの大量  のスチームを必要とし、エネルギーコストが極めて高く、不経済である。また、図６に示す減圧蒸留法も還流操作を行っているので塔内のアンモニア負荷が増大するため、熱安水の熱量だけではアンモニアを十分に分離できないことがあり、そのため補助スチームの消費量が多くなるだけでなく、アンモニア蒸気の全量を真空ポンプで吸引するため、真空ポンプの動力が大きくなり、この場合も、エネルギーコストが極めて高くなる。
【特許文献１】特公平２−５１９５５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、コークス炉ガス精製時に発生する余剰安水は、Ｈ2Ｓ、ＨＣＮ、ＣＯ2などの弱酸性成分と結合した遊離アンモニアと、Ｈ2ＳＯ4、ＨＣｌなどの強酸性成分と結合した固定アンモニアを含んでいる。遊離アンモニアは熱を加えることによって分離するが、固定アンモニアは熱を加えるだけでは分離せず、苛性ソーダや消石灰などの強アルカリを加えて反応させることにより、一旦遊離アンモニアとした上で、熱を加えて分離する必要がある。
【０００７】
遊離アンモニアに加えて固定アンモニアまで除去しようとすると、特許文献１に記載された方式では、ストリッピングされたアンモニア蒸気中のアンモニア含有量が非常に多くなるため、コンデンサーの操作温度を低くして充分な凝縮を行わせることができなければ、必然的に真空ポンプの容量が異常に大きくなって現実的な設備とならないという問題がある。
【０００８】
一方、余剰安水には分離しきれなかったタール油などの油分が含まれており、これらを分離するためには特別の設備が必要となるので、一般的には油分を含んだまま処理されているが、コンデンサーの操作温度を低くすると、油分に含まれるナフタリンがコンデンサーで析出してコンデンサー内のガス流路を閉塞させるトラブルが起こることがある。
【０００９】
また、アンモニア蒸気中に含まれる成分（例えば、アンモニアと炭酸ガス）によって結晶（例えば、炭酸アンモニア）が析出することもある。
【００１０】
ナフタリンや炭酸アンモニアの結晶などの析出を防止するためにはコンデンサーの操作温度を高くする必要があるが、この場合、アンモニア含有蒸気の凝縮が充分に行われないため、アンモニア含有蒸気を排出する真空ポンプ等の排気設備の容量を非常に大きくする必要がある。
【００１１】
一方、近年の排水水質の規制強化に対して、余剰安水の処理によって発生する排水中の窒素濃度を一定以下に抑えるためには、遊離アンモニアだけでなく、固定アンモニアも除去することが必要になってきた。この場合、アンモニア含有蒸気の充分な凝縮を行うには、コンデンサーの操作温度を低くする必要があり、ナフタリンや炭酸アンモニアの結晶などがコンデンサーで析出してコンデンサー内のガス流路を閉塞させるトラブルが起こりやすくなる。
【００１２】
また、使用する原料炭によっては窒素分の高いものがあり、この場合は余剰安水中のアンモニア濃度が極めて高くなるので、コンデンサーでのアンモニア含有蒸気の凝縮が困難で真空ポンプ等の排気設備の容量は非常に大きくなる。
【００１３】
本発明は従来の技術の有するこのような問題点に鑑みてなされたものであって、その目的は、遊離アンモニアと固定アンモニアの除去を行うことができるともに、余剰安水に含まれる物質の析出により凝縮装置内のガス流路が閉塞することがない余剰安水の処理方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
上記目的を達成するために本発明は、減圧下でストリッピングして余剰安水中のアンモニアと酸性ガスを除去した蒸気を第一凝縮装置に導入して凝縮させた後に第二凝縮装置に導入することにより、アンモニア含有蒸気の凝縮が充分に行われるため、アンモニア含有蒸気を排出する真空ポンプ等の排気設備の容量を小さくすることができる。
【００１５】
また、凝縮装置が第一凝縮装置と第二凝縮装置の２台からなるので、第一凝縮装置では操作温度を相対的に高くすることにより蒸気に含まれるナフタリンや炭酸アンモニアの結晶などが析出しにくい条件でアンモニア含有蒸気を凝縮し、第二凝縮装置では相対的に操作温度を低くすることにより固定アンモニアの除去やアンモニア濃度の高い余剰安水の処理が可能となる。
【００１６】
第二凝縮装置ではナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶などの析出による凝縮装置内のガス流路の閉塞が発生しやすいが、複数基の第二凝縮装置をサイクリックに切り換えて、熱安水、水蒸気またはナフタリン吸収用洗浄油を凝縮機の蒸気流通経路に導入することにより、析出したナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶などを溶解・除去することができるので、連続的に安定した処理が可能である。
【発明の効果】
【００１７】
本発明は上記のとおり構成されているので、次のような効果を奏する。
（１）請求項１、２記載の発明によれば、アンモニア含有蒸気の凝縮が充分に行われるので、真空排気設備の排気量を大幅に減少することが可能であり、動力消費量の少ない経済的な余剰安水の処理方法を提供することができる。
（２）請求項３〜６記載の発明によれば、ナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶などの析出による凝縮装置内のガス流路の閉塞がなく、安定して長期間連続運転しうる余剰安水の処理方法を提供することができる。一般的に、余剰安水中の油分を除去するためには、そのためのデカンター、遠心分離機、吸着塔、濾過機などの大規模な設備が必要となるが、請求項３〜６記載の発明によれば、これらの設備は不要である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
すなわち、本発明の余剰安水の処理方法は、コークス炉ガス精製時に発生する余剰安水を減圧安水ストリッパーに導入し、循環熱安水の保有する熱量を利用して減圧下でストリッピングして余剰安水中のアンモニアと酸性ガスを除去し、次いで、減圧安水ストリッパーから排出される蒸気を第一凝縮装置に導入して凝縮させた後に第二凝縮装置に導入して凝縮させることを特徴としている。
【００１９】
減圧安水ストリッパーから排出される蒸気を第一凝縮装置に導入して凝縮させた後に第二凝縮装置に導入することにより、アンモニア含有蒸気の凝縮が２段階で充分に行われるため、凝縮装置の後方にある真空排気設備への蒸気導入量を低減することができ、アンモニア含有蒸気を排出する真空ポンプ等の排気設備の容量を小さくすることができる。
【００２０】
また、第一凝縮装置では操作温度を相対的に高くし、第二凝縮装置では操作温度を相対的に低くすることが好ましい。このように、第一凝縮装置と第二凝縮装置の機能を使い分けることにより、第一凝縮装置では蒸気に含まれるナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶などが析出しにくい条件でアンモニア含有蒸気を凝縮し、第二凝縮装置では相対的に操作温度を低くすることにより固定アンモニアの除去が可能となる。アンモニア含有蒸気の凝縮で除去すべき熱量の大半（９０％以上）は第一凝縮装置で除去されるため、第二凝縮装置で除去すべき熱量は極めて少なくなる。従って、冷却水の温度が充分に低くない場合には、凝縮装置で冷凍水を使用することができる。
【００２１】
ナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶などの析出による凝縮装置内のガス流路の閉塞トラブルを防止するには、第二凝縮装置が交互に切り換え可能な主凝縮機と予備凝縮機の二台からなり、第一凝縮装置から排出した蒸気を主凝縮機に導入して凝縮させるとともに循環熱安水の一部を予備凝縮機の蒸気流通経路に導入することにより当該蒸気流通経路に析出したナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶などを溶解して除去し、所定時間経過後に、第一凝縮装置から排出した蒸気を予備凝縮機に導入して凝縮させるとともに循環熱安水の一部を主凝縮機の蒸気流通経路に導入することにより当該蒸気流通経路に析出したナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶などを溶解して除去し、以降、所定のサイクルで、第一凝縮装置から排出した蒸気と循環熱安水の一部を主凝縮機と予備凝縮機に交互に導入することにより、主凝縮機と予備凝縮機のいずれか一方の凝縮機では蒸気の凝縮を行うと同時に他方の凝縮機では蒸気流通経路に析出したナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶などの溶解と除去を行う方法が好ましい。
【００２２】
ナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶などの溶解と除去のためには、循環熱安水の温度は７５〜８０℃が好ましいが、循環熱安水の温度が低くてナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶の溶解と除去が充分でない場合には、循環熱安水に少量の水蒸気を混入することもできる。
【００２３】
また、第一凝縮装置を交互に切り換え可能な主凝縮機と予備凝縮機の二台で構成し、第二凝縮装置を設けないようにすることもできる。
【００２４】
循環熱安水に代えて、ナフタリン吸収用洗浄油を使用することもできる。
【００２５】
ナフタリン吸収用洗浄油としては、コークス炉ガス精製設備のタール蒸留設備（図４参照）で得られるものを使用するのが好ましく、例えば、粗軽油、洗浄油などを使用することができる。
【００２６】
ナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶などを吸収したナフタリン吸収用洗浄油は凝縮液とともにコークス炉ガス精製設備のドライメーン（図４参照）に送って、ガス中に蒸発させたり、タールデカンター（図４参照）にてタールとともに回収したり、軽油回収設備（図４参照）に送ることもできる。このようにすれば、洗浄廃油の処理に特別な設備を設置する必要がなくなる。
【００２７】
さらに、循環熱安水に代えて、水蒸気を使用することもできる。
【実施例１】
【００２８】
以下に、本発明の実施例を図面を参照しながら説明するが、本発明は下記の実施例に限定されるものでなく、本発明の技術的範囲を逸脱しない範囲において適宜変更と修正が可能である。
（１）循環熱安水の一部を主凝縮機または予備凝縮機の蒸気流通経路に導入する場合
図１は、本発明の余剰安水の処理方法の一例を示すフロー図である。図１において、１は減圧安水ストリッパーであり、この減圧安水ストリッパー１に対して、余剰安水が経路２から供給され、加熱スチームが経路３から必要に応じて供給される。４はリボイラーであり、コークス炉ガス精製設備（図４参照）から供給される熱安水（約８０℃）が経路５を循環している。減圧安水ストリッパー１の塔底液（約６０℃）はポンプ６により経路７を循環しており、約６０℃の塔底液が約８０℃の熱安水とリボイラー４にて熱交換した後、減圧下の減圧安水ストリッパー１に返送されて蒸気となり、この蒸気が経路２を経て供給される余剰安水からアンモニアを分離し、このアンモニアを含んだ蒸気（約５８℃）が塔頂部から経路８を経て排出される。従って、必ずしも経路３から減圧安水ストリッパー１に対して加熱スチームを供給する必要はなく、経路３の加熱スチームは必要に応じて補助的に供給される。なお、経路９より必要に応じて引き抜かれた処理安水は、図４に示す排水処理設備で処理される。
【００２９】
１０は第一コンデンサー（第一凝縮装置）であり、経路８を経てアンモニア含有蒸気が第一コンデンサー１０に導入される。第一コンデンサー１０には多数の管体が鉛直方向に配置されており、この管体内にアンモニア含有蒸気が導入され、管体と管体との間の間隙に冷却水が通入されて、管体内を流通するアンモニア含有蒸気が凝縮される。１１、１２はそれぞれ冷却水の導入経路と排出経路である。第一コンデンサー１０の底部の凝縮液はポンプ１３により経路１４と１５を経て上記経路５に供給されている。
【００３０】
第一コンデンサー１０の底部から経路１６を経て排出されるアンモニア含有蒸気は、経路１７または１８を経て、第二コンデンサー（第二凝縮装置）を構成する主コンデンサー１９または予備コンデンサー２０に導入される。主コンデンサー１９にはポンプ２１により経路２２を経て冷却水が導入されており、この冷却水は主コンデンサー１９内の管体と管体との間の冷却水通路を通過して管体内を流通するアンモニア含有蒸気を凝縮させた後、経路１１を経て第一コンデンサー１０内の冷却水通路に導入される。また、予備コンデンサー２０にはポンプ２１により経路２３を経て冷却水が導入されており、この冷却水は予備コンデンサー２０内の管体と管体との間の冷却水通路を通過して管体内を流通するアンモニア含有蒸気を凝縮させた後、経路２４と経路１１を経て第一コンデンサー１０内の冷却水通路に導入される。
【００３１】
主コンデンサー１９と予備コンデンサー２０のそれぞれの底部から経路５８と５９を経て排出される凝縮液は第一コンデンサー１０の底部から経路１４と経路１５を経て上記経路５に供給されている。
【００３２】
主コンデンサー１９と予備コンデンサー２０のそれぞれの底部から経路２９と３０を経て真空ポンプ３１により引き抜かれるアンモニア含有蒸気は、図４に示すコークス炉ガス精製設備の脱アンモニア設備で処理される。
【００３３】
また、経路５を循環する熱安水の一部は、経路３２と３３を経て主コンデンサー１９の蒸気流通管体内または経路３２と３４を経て予備コンデンサー２０の蒸気流通管体内に導入される。ナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶などを溶解除去した熱安水は、主コンデンサー１９と予備コンデンサー２０のそれぞれの底部から経路２５と２６を経て排出され、ポンプ２７により経路２８と１５を経て上記経路５に戻される。ナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶などの溶解除去を行っている間は、当該コンデンサーへの冷却水の導入は停止される。なお、ポンプ２７は必ずしも必要なものではない。
（２）ナフタリン吸収用洗浄油を主凝縮機または予備凝縮機の蒸気流通経路に導入する場合
図２は、本発明の余剰安水の処理方法の他の一例を示すフロー図である。図１と共通する構成部分には同じ参照番号を付して説明を省略する。
【００３４】
図１に示すフローとの主な違いは、経路３２を経て供給される熱安水に代えて、タンク３５内のナフタリン吸収用洗浄油が、ポンプ３６により経路３７、３８および３９を経て主コンデンサー１９の蒸気流通管体内またはポンプ３６により経路３７、３８および４０を経て予備コンデンサー２０の蒸気流通管体内に導入される点である。また、主コンデンサー１９と予備コンデンサー２０のそれぞれの底部から経路２５と２６を経て排出されるナフタリン吸収用洗浄油は、ポンプ４１により経路４２を経て（または重力による自然落下により）タンク３５に戻される。
（３）水蒸気を主凝縮機または予備凝縮機の蒸気流通経路に導入する場合
図３は、本発明の余剰安水の処理方法のさらに他の一例を示すフロー図である。図１、図２と共通する構成部分には同じ参照番号を付して説明を省略する。
【００３５】
図１、図２に示すフローとの主な違いは、経路３２を経て供給される熱安水や経路３８を経て供給されるナフタリン吸収用洗浄油に代えて、経路４３を経て供給される水蒸気（１００℃以上、０．１ＭＰａ以上）が経路４４を経て主コンデンサー１９の蒸気流通管体内または経路４５を経て予備コンデンサー２０の蒸気流通管体内に導入される点である。
ナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶などを溶解除去した水溶液は、主コンデンサー１９と予備コンデンサー２０のそれぞれの底部から経路５８と５９を経て排出され、第一コンデンサー１０の底部から経路１４と経路１５を経て上記経路５に供給されている。
（４）コークス炉ガス精製設備のフロー
一般的なコークス炉ガス精製設備のフローの一例を図４に示す。
（５）余剰安水の具体的な処理例
以下に、余剰安水の具体的な処理例を説明する。
ａ．余剰安水の性状
処理量  ７０トン／hr
組成    遊離アンモニア    ３２００ppm
固定アンモニア    ３０００ppm
ＣＯ2             １２００ppm
Ｈ2Ｓ               １５０ppm
ＨＣＮ              １１０ppm
油分                ２００ppm
ｂ．従来の処理方法で処理した場合
(1) 従来の処理方法１
図６に示す処理システムにおいて、上記性状の余剰安水に苛性ソーダ水溶液を加えて固定アンモニアを分解した後、減圧安水ストリッパー７３に供給した。また、約８０℃の熱安水を熱源としてリボイラー７２に供給して、４００００００kcal／hrの熱を供給した。      
【００３６】
減圧安水ストリッパー７３の運転条件は、下記のとおりである。
【００３７】
塔底圧力    １５０Torr
塔底温度    ６０℃
塔頂圧力    １２０Torr
塔頂温度    ５８℃
また、コンデンサー７６の運転条件は、下記のとおりである。
【００３８】
内部圧力   １１０Torr
冷却温度   ４５℃
その結果、約１ヶ月、上記条件で運転することにより、経路７８を経て排出される処理安水のアンモニア濃度は５５０ppm となったが、真空ポンプ７７の排気量は、１１０ｍ3／min と非常に多く、真空ポンプ７７の動力は２５０ｋＷと極めて大きなものとなった。なお、コンデンサー７６の冷却温度が４５℃であったため、コンデンサー７６内でナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶などが析出することはなく、コンデンサー７６内のガス流路がナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶などで閉塞されることはなかった。
(2) 従来の処理方法２
図６に示す処理システムにおいて、コンデンサー７６の冷却温度を３５℃とした以外は、上記性状の余剰安水を従来の処理方法１と同じ条件で処理した。コンデンサー７６の冷却温度を３５℃と低くしたため、コンデンサー７６で凝縮するガス量が増え、真空ポンプ７７の排気量と動力は、それぞれ６ｍ3／min 、１５ｋＷと低くなった。しかし、コンデンサー７６の冷却温度が３５℃と低かったため、コンデンサー７６内でナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶などが析出し、コンデンサー７６内のガス流路がナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶などで閉塞されたので、約５時間しか連続運転できなかった。
【００３９】
なお、経路７８を経て排出される処理安水のアンモニア濃度は５５０ppm であった。
ｃ．本発明の処理方法で処理した場合
(1) 本発明の処理方法１
図１に示す処理システムにおいて、上記性状の余剰安水に対して減圧安水ストリッパー１を従来の処理方法１と同じ条件で運転し、第二コンデンサーの中の主コンデンサー１９にアンモニア含有蒸気を導入し、予備コンデンサー２０にはアンモニア含有蒸気を導入せずに、第一コンデンサー１０の運転条件は、内部圧力＝１１０Torr、冷却温度＝４５℃とし、主コンデンサー１９の運転条件は、内部圧力＝１１０Torr、冷却温度＝３５℃とした。その結果、約１週間後に、主コンデンサー１９にはナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶などの析出による伝熱性能の低下が見られたので、主コンデンサー１９へのアンモニア含有蒸気の導入を停止し、予備コンデンサー２０にアンモニア含有蒸気を導入した。なお、伝熱性能の低下は、主コンデンサー１９から経路２９を経て排出されるアンモニア蒸気温度の上昇という現象により確認した。上記両コンデンサーへの導入蒸気の切り換えは、バルブ４６と４７を開閉することにより行った。
【００４０】
そこで、経路５を循環する熱安水（約８０℃）の中の２０ｍ3／hr （循環熱安水の約２％に相当）の流量の熱安水を２４時間の間、経路３２と３３を経て主コンデンサー１９内のアンモニア含有蒸気流通管体内に導入した。
【００４１】
その後、再び、予備コンデンサー２０へのアンモニア含有蒸気の導入を停止し、主コンデンサー１９にアンモニア含有蒸気を導入した。
【００４２】
この結果、主コンデンサー１９から経路２９を経て排出されるアンモニア蒸気の温度は３５℃となり、析出したナフタリンと炭酸アンモニウムの結晶が溶解除去されたことが確認できた。
【００４３】
このように、伝熱性能の低下に対応して主コンデンサー１９と予備コンデンサー２０へのアンモニア含有蒸気の導入を適宜切り換えることにより、連続してアンモニア含有蒸気を処理することができ、その間、真空ポンプ３１の排気量は６ｍ3／min 、真空ポンプ３１の動力は１５ｋＷであった。また、リボイラー４で供給される熱量も殆ど減少しなかったので、経路９を経て排出される処理安水のアンモニア濃度は５５０ppm であった。
(2) 本発明の処理方法２
図２に示す処理システムにおいて、上記性状の余剰安水に対して減圧安水ストリッパー１を従来の処理方法１と同じ条件で運転し、第二コンデンサーの中の主コンデンサー１９にアンモニア含有蒸気を導入し、予備コンデンサー２０にはアンモニア含有蒸気を導入せずに、第一コンデンサー１０の運転条件は、内部圧力＝１１０Torr、冷却温度＝４５℃とし、主コンデンサー１９の運転条件は、内部圧力＝１１０Torr、冷却温度＝３５℃とした。その結果、約１週間後に、主コンデンサー１９にはナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶などの析出による伝熱性能の低下が見られたので、主コンデンサー１９へのアンモニア含有蒸気の導入を停止し、予備コンデンサー２０にアンモニア含有蒸気を導入した。なお、伝熱性能の低下は、主コンデンサー１９から経路２９を経て排出されるアンモニア蒸気温度の上昇という現象により確認した。上記両コンデンサーへの導入蒸気の切り換えは、バルブ４６と４７を開閉することにより行った。
【００４４】
そこで、タンク３５内のナフタリン吸収用洗浄油（５ｍ3／hr） を２４時間の間、ポンプ３５により経路３７、３８および３９を経て主コンデンサー１９内のアンモニア含有蒸気流通管体内に導入した。
【００４５】
その後、再び、予備コンデンサー２０へのアンモニア含有蒸気の導入を停止し、主コンデンサー１９にアンモニア含有蒸気を導入した。
【００４６】
この結果、主コンデンサー１９から経路２９を経て排出されるアンモニア蒸気の温度は３５℃となり、析出したナフタリンと炭酸アンモニウムの結晶が溶解除去されたことが確認できた。
【００４７】
このように、伝熱性能の低下に対応して主コンデンサー１９と予備コンデンサー２０へのアンモニア含有蒸気の導入を適宜切り換えることにより、連続してアンモニア含有蒸気を処理することができ、その間、真空ポンプ３１の排気量は６ｍ3／min 、真空ポンプ３１の動力は１５ｋＷであった。また、経路９を経て排出される処理安水のアンモニア濃度は５５０ppm であった。
(3) 本発明の処理方法３
図３に示す処理システムにおいて、上記性状の余剰安水に対して減圧安水ストリッパー１を従来の処理方法１と同じ条件で運転し、第二コンデンサーの中の主コンデンサー１９にアンモニア含有蒸気を導入し、予備コンデンサー２０にはアンモニア含有蒸気を導入せずに、第一コンデンサー１０の運転条件は、内部圧力＝１１０Torr、冷却温度＝４５℃とし、主コンデンサー１９の運転条件は、内部圧力＝１１０Torr、冷却温度＝３５℃とした。その結果、約１週間後に、主コンデンサー１９にはナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶などの析出による伝熱性能の低下が見られたので、主コンデンサー１９へのアンモニア含有蒸気の導入を停止し、予備コンデンサー２０にアンモニア含有蒸気を導入した。なお、伝熱性能の低下は、主コンデンサー１９から経路２９を経て排出されるアンモニア蒸気温度の上昇という現象により確認した。上記両コンデンサーへの導入蒸気の切り換えは、バルブ４６と４７を開閉することにより行った。
【００４８】
そこで、経路４３と４４を経て高温の水蒸気（約１２０℃、０．２ＭＰａ）を１時間、主コンデンサー１９内のアンモニア含有蒸気流通管体内に導入した。
【００４９】
その後、再び、予備コンデンサー２０へのアンモニア含有蒸気の導入を停止し、主コンデンサー１９にアンモニア含有蒸気を導入した。
【００５０】
この結果、主コンデンサー１９から経路２９を経て排出されるアンモニア蒸気の温度は３５℃となり、析出したナフタリンと炭酸アンモニウムの結晶が溶解除去されたことが確認できた。
【００５１】
このように、伝熱性能の低下に対応して主コンデンサー１９と予備コンデンサー２０へのアンモニア含有蒸気の導入を適宜切り換えることにより、連続してアンモニア含有蒸気を処理することができ、その間、真空ポンプ３１の排気量は６ｍ3／min 、真空ポンプ３１の動力は１５ｋＷであった。また、経路９を経て排出される処理安水のアンモニア濃度は５５０ppm であった。
【００５２】
なお、図１〜図３において、凝縮装置として、第一コンデンサー１０を無くして、主コンデンサー１９と予備コンデンサー２０からなるコンデンサーのみを使用することもできる。
【００５３】
以上のように、本発明の余剰安水の処理方法によれば、簡単な設備構成で、析出したナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶などによる蒸気流路の閉塞がなく、安定して長期間の連続運転が可能となる。上記の実施例においては、主コンデンサーの約１週間の運転と２４時間もしくは１時間の予備コンデンサーの運転ならびに２４時間もしくは１時間の主コンデンサーに析出したナフタリンや炭酸アンモニウムの結晶などの溶解・除去対策を行うというサイクルを繰り返したが、これ以外にも処理対象である余剰安水の性状や環境条件などの実情に応じて様々な処理サイクルをとることができるのは言うまでもない。
【００５４】
また、第一コンデンサーと第二コンデンサーによりアンモニア蒸気の凝縮を充分に行うことができるため、処理後のアンモニア蒸気を排出する真空ポンプの容量が小さくなり、動力消費量が極めて少なくなる。
【図面の簡単な説明】
【００５５】
【図１】本発明の余剰安水の処理方法の一例を示すフロー図である。
【図２】本発明の余剰安水の処理方法の他の例を示すフロー図である。
【図３】本発明の余剰安水の処理方法のさらに他の例を示すフロー図である。
【図４】一般的なコークス炉ガス精製設備のフローの一例を示す図である。
【図５】従来の常圧蒸留法を示すフロー図である。
【図６】従来の減圧蒸留法を示すフロー図である。
【符号の説明】
【００５６】
１    減圧安水ストリッパー
２    経路
３    経路
４    リボイラー
５    経路
６    ポンプ
７    経路
８    経路
９    経路
１０  第一コンデンサー
１１  冷却水経路
１２  冷却水経路
１３  ポンプ
１４  経路
１５  経路
１６  経路
１７  経路
１８  経路
１９  第二コンデンサー（主コンデンサー）
２０  第二コンデンサー（予備コンデンサー）
２１  ポンプ
２２  冷却水経路
２３  冷却水経路
２４  冷却水経路
２５  経路
２６  経路
２７  ポンプ
２８  経路
２９  経路
３０  経路
３１  真空ポンプ
３２  経路
３３  経路
３４  経路
３５  タンク
３６  ポンプ
３７  経路
３８  経路
３９  経路
４０  経路
４１  ポンプ
４２  経路
４３  経路
４４  経路
４５  経路
４６  バルブ
４７  バルブ
４８  バルブ
４９  バルブ
５０  バルブ
５１  バルブ
５２  バルブ
５３  バルブ
５４  バルブ
５５  バルブ
５６  バルブ
５７  バルブ
５８  経路
５９  経路
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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