(57)【要約】【課題】  特にコンクリートのような被削物に穴部を形成する場合に、高速回転されても削屑の噴出による周囲への飛散を抑えることができ、また穴部の径が小さくても削屑を確実に排出して回転抵抗の増大を防ぐことが可能な穿孔工具を提供する。【解決手段】  シャフト１の先端部にビット２が固定されて構成され、シャフト１が回転されることによってビット２により被削物に穴部を形成する穿孔工具であって、シャフト１の先端部外周にはシャフト１の回転軸線Ｏ回りに捩れる螺旋状の溝部４が形成されており、この溝部４の回転軸線Ｏに対する捩れ角θが３°〜３０°の範囲とされている。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シャフトの先端部にビットが固定されて構成され、上記シャフトが回転されることによって上記ビットにより被削物に穴部を形成する穿孔工具であって、上記シャフトの先端部外周には該シャフトの回転軸線回りに捩れる螺旋状の溝部が形成されており、この溝部の上記回転軸線に対する捩れ角が３°〜３０°の範囲とされていることを特徴とする穿孔工具。
【請求項２】
上記溝部は、その先端から後端に至る間に上記回転軸線回りに０．２周〜３周するように捩れていることを特徴とする請求項１に記載の穿孔工具。
【請求項３】
上記シャフトの内部には、直線状、または周方向において上記溝部の間を該溝部の捩れに合わせて上記回転軸線回りに捩れるように延びる螺旋状の貫通孔が形成されていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の穿孔工具。
【請求項４】
上記ビットの先端から上記シャフトにおける上記溝部の後端までの上記回転軸線方向の長さＬと該ビットの外径Ｄとの比Ｌ／Ｄが５〜１５の範囲とされていることを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれかに記載の穿孔工具。
【請求項５】
上記ビットの外径Ｄに対して、上記シャフトの外径ｄが、０．５mm〜２mm小さくされていることを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれかに記載の穿孔工具。
【請求項６】
上記ビットの外径Ｄが３mm〜１５mmとされていることを特徴とする請求項１ないし請求項５のいずれかに記載の穿孔工具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コンクリートなどの被削物に穴部を形成するための穿孔工具に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
この種の穿孔工具としては、例えば特許文献１に、シャフトと、該シャフトの先端部に固定された円盤状のビットとを有する穿孔工具であって、このビットは例えばダイヤモンド砥粒をバインダ材によって固めたダイヤモンドビットあるいはダイヤモンドチップと称されるものであり、また上記シャフトの外周面にビットの先端まで延びる螺旋状の溝部が形成されたものが提案されている。そして、この穿孔工具は、該工具を回転駆動する駆動装置を備えた穿孔装置によって周速が２５０ｍ／ｍｉｎ以上となるような回転数で高速回転させられ、上記ビットにより被削物を研削して穴部を形成するとともに、このとき生成される粉体状の削屑を、上記溝部の高速回転によりシャフト外周と穴部内周との間に発生する排気流によって排出するようにしている。また、上記特許文献１にはこのような穴部の形成を乾式穿孔によって行うことも記載されている。
【特許文献１】国際公開第０３／００２３２０号パンフレット
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところが、このような穿孔工具によって特にコンクリートに穴部を形成する場合、当該穿孔工具が上述のような高速で回転させられて排気流が発生させられるため、コンクリートが削り取られて生成された上記粉体状の削屑が穴部の開口部から勢いよく噴出してしまって周囲に飛散するおそれがあった。特に、かかる穿孔工具は、マンションの修繕工事などにおいて使用されることが多いため、噴出した削屑の飛散を防止するのに穴部の回りにカバーを被せたり削屑の吸引回収手段等を設けたりしなければならず、設備の増大や作業者の負担を招くこととなる。また、上記特許文献１に記載されているように、このような穴部の形成を乾式穿孔によって行う場合には、乾いた軽い削屑が噴出することとなってその飛散は一層顕著なものとなる。
【０００４】
一方、特に形成すべき穴部の径が小さい場合には、該穴部を形成する上記ビットの外径もこれに伴い小さくなるが、その一方でシャフトには高速回転でもビットを確実に支持するためにある程度の外径は確保しなければならず、その結果、シャフト外周と穴部内周とのクリアランスは小さくなってしまう。このため、穴部の形成時に生成された削屑は専ら上記溝部内を通って穴部の開口部から排出されることとなるが、このように溝部を通る削屑が円滑かつ速やかに排出されずに該溝部で詰まりを生じたり、あるいはこれに伴いこの溝部によって形成される排気流が弱まったり形成されなくなったりして該排気流により排出されるべき削屑も穴部内で滞留したりすると、当該穿孔工具の回転抵抗の増大を招いてしまい、該穿孔工具を回転させるにもより大きな回転駆動力が必要となるとともに、切粉（削屑）の排出を妨害し、工具の発熱を起こしてしまうおそれがある。
【０００５】
本発明は、このような背景の下になされたもので、特に上述のコンクリートのような被削物に穴部を形成する場合に、高速回転されても削屑の噴出による周囲への飛散を抑えることができ、また穴部の径が小さくても削屑を確実に排出して回転抵抗の増大と工具発熱を防ぐことが可能な穿孔工具を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決して、このような目的を達成するために、本発明は、シャフトの先端部にビットが固定されて構成され、上記シャフトが回転されることによって上記ビットにより被削物に穴部を形成する穿孔工具であって、上記シャフトの先端部外周には該シャフトの回転軸線回りに捩れる螺旋状の溝部が形成されており、この溝部の上記回転軸線に対する捩れ角が３°〜３０°の範囲とされていることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００７】
従って、上記構成の穿孔工具によれば、このように溝部の軸線に対する捩れ角が３°〜３０°と小さくされているので、当該穿孔工具が上述のように周速２５０ｍ／ｍｉｎ以上もの高速で回転されても、該溝部によって形成される気流の上記軸線方向の成分を小さく抑えることができ、これにより削屑は穴部の開口部から漏れ出る程度の勢いで排出されることとなって、上述のように削屑が勢いよく噴出して周囲に飛散してしまったりすることがない。このため、削屑の飛散を防止する手段を要したりすることなく、穴部の開口部から漏れ出て堆積した削屑を回収するだけで済むので作業や設備を簡略化することができる。また、その一方で、こうして溝部の捩れ角が小さくされることにより、該溝部の全長は短くすることができるので、穴部の径が小さい場合などでも溝部内を通る削屑を確実に排出することが可能となり、回転抵抗が増大するのを防いでより小さな回転駆動力で穴部を形成することができるとともに、削屑の滞留による工具の発熱も防止することが可能となる。
【０００８】
ただし、この捩れ角が上記範囲を下回る程小さくなると、溝部による気流が十分に形成されずに削屑の排出性が損なわれるおそれがあり、その一方で捩れ角が上記範囲を上回ると、特に当該穿孔工具を上述のような高速で回転させたときに削屑の噴出を抑えることができなくなるため、この捩れ角は３°〜３０°の範囲に設定される。因みに、シャフトの外径や溝部の軸線方向の長さにもよるが、同様の理由から、上記溝部は、その先端から後端に至る間に上記回転軸線回りに０．２周〜３周程度周回するように捩れているのが望ましい。
【０００９】
また、上記シャフトの内部に、周方向において上記溝部の間を該溝部の捩れに合わせて上記回転軸線回りに捩れるように延びる螺旋状の貫通孔を形成することにより、例えば上記溝部によって穴部の底から開口部に向けて排気流を形成する場合に、この貫通孔を介してシャフト先端側に大気等を吸気させることができる。そして、このとき該貫通孔の捩れ角も溝部の捩れ角に合わせて小さくされるので、吸気抵抗を低減して確実な排気流の形成を図ることができる。ただし、シャフトに十分な肉厚を確保することができる場合には、上記貫通孔は、例えば上記軸線に沿うような直線状に形成されていてもよい。
【００１０】
さらに、上記ビットの先端から上記シャフトにおける上記溝部の後端までの上記回転軸線方向の長さＬと該ビットの外径Ｄとの比Ｌ／Ｄは５〜１５の範囲とされるのが望ましい。これは、上記構成の穿孔工具では上述のように溝部によって形成される気流の上記軸線方向の成分が抑えられるために、この比Ｌ／Ｄが特に上記範囲を上回るほど大きいと、穴部の深さが深くなった場合に削屑を確実に排出するのが困難となるおそれがあり、その一方で、逆にこの範囲を下回るほど上記比Ｌ／Ｄが小さいと所定の径の穴部を必要な深さで形成することができなくなるおそれが生じるからである。
【００１１】
また、穴部を形成する際には、先行する上記ビットの外径Ｄに対して後続の上記シャフトの外径ｄは該外径Ｄ以下とされるが、これら外径Ｄ，ｄの差Ｄ−ｄが特に大きすぎると、削屑は専ら穴部内周とシャフト外周との間を溝部の回転による気流によって排出されることとなるのに対し、上記穿孔工具ではやはり上述のように溝部の捩れ角が小さいことからその回転による気流の軸線方向の成分が抑えられるため、削屑の円滑な排出が阻害されるおそれが生じる。これは、取り分けビットの外径Ｄ自体が大きい場合に顕著となる。ところが、逆にビット外径Ｄが小さい場合などに、シャフトに十分な剛性を確保するためにその外径ｄを大きくした結果、この差Ｄ−ｄが小さくなりすぎると、穴部の内周とシャフトの外周とのクリアランスが小さくなりすぎて回転抵抗の低減効果が損なわれるおそれが生じるので、上記ビットの外径Ｄは３mm〜１５mmと比較的小径とされるのが望ましく、また上記シャフトの外径ｄはビットの外径Ｄに対して０．５mm〜２mmの範囲で小さくされるのが望ましい。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
図１ないし図３は、本発明の一実施形態を示すものである。本実施形態の穿孔工具は、軸線Ｏを中心とした外形略円柱軸状のシャフト１の先端部（図１および図２において左側部分）に、このシャフト１の外径ｄよりもやや大きな外径Ｄを有し、かつ軸長はシャフト１よりも十分に短い、やはり外形略円柱状のビット２が上記軸線Ｏと同軸に固定された構成とされている。ここで、上記ビット２の外径Ｄは３mm〜１５mmの範囲とされるとともに、このビット２の外径Ｄとシャフト１の外径ｄとの差Ｄ−ｄは０．５mm〜２mmの範囲とされており、特に本実施形態では上記ビット２の外径Ｄが６．５mmとされるとともにシャフト１の外径ｄは６．０mmとされ、従ってその差Ｄ−ｄは０．５mmとされている。
【００１３】
このうちシャフト１は、本実施形態では鋼管によって形成された中空のパイプ状部材により構成されていて、その後端部（図１および図２において右側部分）は外形円柱状すなわち上記パイプ状部材のままの円筒状のシャンク部３とされており、このシャンク部３がハンディドリル等の回転駆動手段に把持されることにより、当該穿孔工具は上記軸線Ｏ回りに回転方向Ｔに回転させられ、被削材への穴部の形成に供される。一方、このシャンク部３よりも先端側のシャフト１外周には、軸線Ｏに直交する断面において上記パイプ状部材の周方向の一部を内周側に凹ませるようにして溝部４が形成されており、この溝部４はシャフト１の先端から後端側に向かうに従い軸線Ｏ回りに上記回転方向Ｔの後方側に捩れる螺旋状とされている。
【００１４】
そして、このように螺旋状に形成された溝部４が軸線Ｏに直交する側面視において該軸線Ｏに対してなす角度、すなわち溝部４の軸線Ｏに対する捩れ角θは３°〜３０°の範囲とされており、特に本実施形態では４°とされている。なお、本実施形態では、このような溝部４が１条だけシャフト１外周に形成されており、この捩れ角θは溝部４の全長に亙って一定とされている。また、この溝部４は、上記ビット２の先端からシャフト１における該溝部４の後端までの軸線Ｏ方向の長さＬと該ビット２の上記外径Ｄとの比Ｌ／Ｄが５〜１５の範囲となるようにされていて、本実施形態では長さＬが６０mmとされてこの比Ｌ／Ｄが約９．２となるようにされており、さらに該溝部４のシャフト１における先端から上記後端に至る間に上記軸線Ｏ回りに０．２周〜３周するように、特に本実施形態では軸線Ｏ回りに０．２周捩れるように形成されている。
【００１５】
さらにまた、上述のように中空のパイプ状部材（鋼管）の外周部が凹まされてシャフト１外周に上記溝部４が形成されることにより、このシャフト１の内部には、周方向において溝部４の間を該溝部４の捩れに合わせて上記軸線Ｏ回りに捩れるように延びる螺旋状の貫通孔５が、シャフト１後端側の上記シャンク部３の後端からシャフト１先端に亙って該シャフト１を軸線Ｏ方向に貫通するように形成される。従って、この螺旋状の貫通孔５が軸線Ｏ回りになす捩れ角は溝部４の上記捩れ角θと等しくされる。さらに、シャフト１の先端において溝部４の底面には貫通孔５に連通する孔部６が形成されていて、該貫通孔５はこの孔部６においてシャフト１先端に開口させられている。
【００１６】
一方、ビット２は、本実施形態ではダイヤモンド砥粒をＣｕ、Ｓｎ、Ｎｉ、Ｗ、Ｃｏ、Ｆｅ等の金属バインダーによって結合したメタルボンド砥石（ダイヤモンドビットあるいはダイヤモンドチップ）により形成されている。なお、外形略円柱状に形成されたこのビット２の先端面は、軸線Ｏに垂直な平坦面とされている。また、このビット２には、その先後端面および外周面に開口する切欠部７が、軸線Ｏに沿って平行に延びるように１つだけ形成されており、この切欠部７は軸線Ｏに直交する断面においてビット２の外周面に開口する「コ」字状をなすものであって、そのビット２内周への切欠深さは、ビット２外周面における周方向の切欠幅よりも大きく、かつ上記溝部４のシャフト１外周面からの溝深さや、さらにはビット２の半径よりも大きくされていて、すなわち図３に示すようにビット２の外周面から内周側に軸線Ｏを僅かに超える範囲にまで延設されている。なお、この切欠部７のビット２外周面における切欠幅は、シャフト１の外周面における溝部４の溝幅よりは小さくされている。
【００１７】
このように構成されたビット２は、上記切欠部７を周方向においてシャフト１先端の上記溝部４の孔部６に合わせるようにして、その後端面をこのシャフト１の先端面に突き合わせた状態で、これら溝部４と切欠部７以外の外周部に、ＴＩＧ溶接や電子ビーム溶接、レーザービーム溶接等の溶接が施されることにより、シャフト１先端に接合されて固定されている。なお、図中に符号８で示すのはこの溶接による溶接部である。また、こうして接合されることにより、シャフト１の上記溝部４の先端は、ビット２の後端面における上記切欠部７の開口部周縁に臨んで開口して該切欠部７と連通することとなり、これに対して上記貫通孔５は、その先端がビット２後端面によって塞がれて上記孔部６が開口された状態とされる。
【００１８】
このように構成された穿孔工具を上述のように回転駆動手段に取り付けて、周速２５０ｍ／ｍｉｎ以上、望ましくは４００ｍ／ｍｉｎ以上で軸線Ｏ回りに回転方向Ｔに回転させつつ、ビット２の上記先端面をコンクリート等の被削物に当接させて前進させることにより穴部を形成すると、螺旋状に形成された上記溝部４によってシャフト１の周りに後方に向かう排気流が形成され、これによりビット２で生成された粉体状の削屑が穴部から外に排出される。また、この穴部の形成の際には、シャフト１の貫通孔５の後端を大気圧下に開放した状態としておくことにより、上記排気流によって穴部の底部が負圧となるのに伴い大気が吸引されて貫通孔５内を先端側に向かう吸気流が形成され、こうして吸引された空気は上記孔部６から排出されて上記排気流となり、より効率的に削屑の排出を図ることができる。なお、この吸引される空気とともに水やアルコール等の液体やそのミストを供給するようにしてもよい。
【００１９】
しかして、上記構成の穿孔工具では、この溝部４の軸線Ｏに対する捩れ角θが上述のように３°〜３０°と緩やかとされており、このため当該穿孔工具が上述のように周速２５０ｍ／ｍｉｎ以上、望ましくは４００ｍ／ｍｉｎ以上もの高速で回転されていても、該溝部４による上記排気流はその軸線Ｏ方向の成分が大きくなりすぎることがなく、生成された粉体状の削屑は穴部の開口部から押し出されて漏れ出る程度の勢いで排出されることとなって、該削屑が高速で噴出して周囲に飛散したりするのを防ぐことができる。従って、この穴部の形成作業時には、こうして穴部開口部の周りに漏れ出て堆積した削屑を拭い取るなどして回収するだけでよく、勢いよく噴出する削屑の飛散を防ぐために穴部の開口部の周りにカバーや吸引手段を設けたりする必要がなくなって設備の簡略化を図ることができるとともに、噴出した削屑が作業者に吹きかかるようなこともないので穴部の形成作業を容易に行うことが可能となる。
【００２０】
これは、特に当該穿孔工具をマンション等の修繕工事などにおいて用いる場合に有効であり、すなわち上述のようにカバーや吸引手段等の設備を設けずとも削屑が飛散することがないので、修繕工事中でもマンション等の周囲や居住空間が汚されたりすることもない。また、上述のように水等の液体を吸引される空気とともに貫通孔５から供給すれば削屑の噴出を一層確実に防止できるが、このような修繕工事において、特に室内での作業ではかかる液体の使用は好ましくないのに対し、上記構成の穿孔工具によれば、たとえこのような液体を供給しなくても、すなわち乾式で穴部の形成を行っても削屑の飛散を防止することができるので、取り分け好適である。
【００２１】
さらに、こうして溝部４の捩れ角θが小さくされることにより、該溝部４の全長は短く抑えられることとなる。このため、形成すべき穴部の内径が小さく、これに伴いビット２の外径Ｄも例えば上述のように３mm〜１５mmと比較的小さいのに対し、シャフト１にはビット２を支持するためにある程度の外径ｄを確保しなければならず、その結果これらの外径Ｄ，ｄの差Ｄ−ｄが０．５mm〜２mmと小さくなってしまって、削屑が穴部内周とシャフト１外周との間を排出されるよりは専ら溝部４内を通って排出されるような状態となっても、削屑を円滑かつ速やかに排出することが可能となって、該溝部４内で削屑が詰まりを生じたりするような事態を防止することができる。また、これに伴い該溝部４による上記排気流も確実に形成することが可能となるので、穴部内周とシャフト１外周とのクリアランスが小さくてもその間を通して削屑を十分排出することでき、かかる溝部４内や穴部内周とシャフト１外周との間での削屑の詰まりによる穿孔工具の回転抵抗の増大を防いで、より小さな回転駆動力で効率的な穴部の形成を行うことが可能となるとともに、削屑の滞留による工具の発熱を防いで工具寿命の延長を図ることができる。
【００２２】
ただし、このように溝部４の全長が短くなるからといって上記捩れ角θを小さくしすぎると、穿孔工具の回転に伴う該溝部４による排気流の軸線Ｏ方向の成分が小さくなりすぎ、この排気流による削屑の排出が円滑に行われなくなるおそれが生じるとともに、特に上述のように専ら削屑が溝部４内を通って排出される場合にはその排出も円滑に行われなくなるおそれが生じる。その一方で、この捩れ角θが大きくても上記作用効果が奏功されなくなるので、この捩れ角θは上述のように３°〜３０°の範囲とされ、またシャフト１の外径ｄや溝部４の軸線Ｏ方向の長さにもよるが、望ましくは溝部４は、その先端から後端に至る間に軸線Ｏ回りに０．２周〜３周するように捩れるように形成される。
【００２３】
また、こうして溝部４の捩れ角θを小さくすることによる上記作用効果は、上述のようにビット２の外径Ｄが３mm〜１５mmと比較的小さく、これに伴いシャフト１の外径ｄとの差Ｄ−ｄも０．５mm〜２mmと比較的小さくて、削屑が専ら溝部４内を通って排出される場合により効果的に奏功される。すなわち、ビット２の外径Ｄがこれより大きくて、シャフト１の外径ｄとの差Ｄ−ｄも上記範囲よりも大きいと、生成される削屑の量も多くはなるが、これに対して穴部内周とシャフト１外周との間のクリアランスも大きくなるために、削屑は専らこの穴部内周とシャフト１外周との間を溝部４による排気流によって排出されることとなる。ところが、この排気流は上述のように溝部４の捩れ角θが小さくされることによって小さく抑えられているので、このようにビット２の外径Ｄやシャフト１の外径ｄとの差Ｄ−ｄが大きすぎると、削屑の円滑な排出が阻害されてしまうおそれが生じる。
【００２４】
ただし、その一方で、ビット２の外径Ｄが小さすぎたり、これに伴ってこの外径Ｄとシャフト１の外径ｄとの差Ｄ−ｄが小さくなりすぎたりすると、シャフト１の外周面と穴部の内周とのクリアランスも小さくなって、この穴部内周にシャフト１の外周面が直接あるいは間に削屑を介して擦れ合いながら穿孔工具が回転するような状態となり、上述の回転抵抗の低減を十分に図ることができなくなるおそれが生じる。このため、本実施形態のように上記ビット２の外径Ｄは３mm〜１５mmの範囲に、またこのビット２の外径Ｄとシャフト１の外径ｄとの差Ｄ−ｄも０．５mm〜２mmの範囲に設定されるのが望ましい。
【００２５】
一方、このように設定されるビット２の外径Ｄに対して、該ビット２の先端からシャフト１における溝部４の後端までの軸線Ｏ方向の長さＬは、その比Ｌ／Ｄがやはり本実施形態のように５〜１５の範囲とされるのが望ましい。これは、この比Ｌ／Ｄがこの範囲よりも大きくて、すなわちビット２の外径Ｄに対して溝部４の長さＬが長すぎると、かかる溝部４の後端までを使用するような深い穴部を形成する際には、上述のように捩れ角θが小さいことによって排気流の強さが抑えられることから、削屑を確実に排出することができなくなるおそれがあるからである。その一方で、上記比Ｌ／Ｄが小さすぎると、所定の径の穴部を必要な深さで形成することができなくなるのは勿論、溝部が螺旋状と言うよりは直線状に近くなって効率的な削屑の排出性が損なわれるおそれも生じる。
【００２６】
また、上記シャフト１の内部には、その後端側から先端に向けて貫通孔５が形成されていて、その先端は上記穴部６によって溝部４に開口しているので、上述のようにこの貫通孔５の後端を大気に開放して上記排気流による負圧によって空気を吸気させたり、場合によってはこの貫通孔５内に圧縮空気を供給したりすることにより、一層確実にこの排気流を形成して削屑の円滑な排出を図ることができる。そして、本実施形態のシャフト１では中空パイプ状部材の外周部が凹まされて溝部４が形成されるとともに、周方向においてこの溝部４の間に貫通孔５が形成されており、従って貫通孔５も溝部４の捩れに合わせて軸線Ｏ回りに小さな捩れ角θで捩れるように延びる螺旋状に形成されるため、この貫通孔５を介して空気を吸引したりするときの抵抗も小さくすることができ、上述の排気流の形成をさらに確実なものとすることができる。ただし、シャフト１の軸線Ｏの周りに十分な肉厚を確保することができる場合にはこの軸線Ｏに沿って貫通孔５を形成したり、また溝部４が軸線Ｏ回りに捩れる周回数が極小さい場合には貫通孔５を軸線Ｏに平行あるいは斜めに形成したりして、該貫通孔５を直線状に形成するようにしてもよい。
【００２７】
しかも、本実施形態のシャフト１ではこのように中空パイプ状部材の外周部の一部が軸線Ｏに直交する断面において内周側に凹まされて溝部４が形成され、従って残りの部分の断面積ではパイプの肉厚を除いた部分が全て貫通孔５となるので、より大きな断面積を該貫通孔５に確保することができて、一層の吸気抵抗の低減を図ることが可能となる。加えて、本実施形態では溝部４が１条であるので、貫通孔５の断面積を一層大きく確保することが可能となる。ただし、溝部４の条数については、シャフト１やビット２の大きさ（径や長さ）等に応じて複数条としてもよく、その際にも貫通孔５を周方向において溝部４の間に位置するように形成することにより、その断面積の確保を図ることができる。
【００２８】
なお、本実施形態ではシャフト１が鋼管により形成されているが、例えば高速度工具鋼等の他の鋼材や超硬合金等によって形成されていてもよく、またシャフト１自体の強度が確保できるのならこれら以外の材質によって形成されていてもよい。また、例えばこの超硬合金のようにシャフト１が粉末冶金法によって製造される場合には、シャフト１に焼結される成形体を成形する際に、その原料粉末に適宜のバインダー等を混練して押し出しプレス成形など公知の手段により上記捩れ角θに合わせて成形体を捩りながら溝部４と貫通孔５とを同時に成形したりしておけばよい。
【００２９】
さらに、本実施形態ではビット２がダイヤモンド砥粒を保持したメタルボンド砥石とされているが、砥粒はｃＢＮ砥粒でもよく、また電着砥石やレジンボンド砥石、場合によってはビトリファイド砥石であってもよい。なお、特に本実施形態のようにビット２がメタルボンド砥石であって、砥粒とメタルボンド成分金属とをプレス成形して焼結するような場合には、プレス型からの成形体の抜き出しを考慮すると、図４に示す変形例のようにビット２の外周面と上記切欠部７の両壁面７ａとの交差稜線部には、これらの壁面７ａに鈍角に交差するように面取り７ｂが形成されるのが望ましい。この面取り７ｂは図示のように平面状でも、また壁面７ａとビット２外周面との間で湾曲する凸曲面状でもよく、このような面取り７ｂを形成することにより、プレス型から抜き出す際の当該部分の破損を防止できる上、穿孔時にこの部分に欠けが生じたりするのも防ぐことができ、さらには軸線Ｏに垂直な平坦面とされたビット２先端面が被削物に食い付く際の食い付き性の安定を図ることも可能となる。
【００３０】
さらにまた、本実施形態ではシャフト１の先端部にビット２を接合して固定するのに溶接を施しているが、例えばビット２がやはり上述のような焼結品であるメタルボンド砥石であり、シャフト１も超硬合金等の焼結品である場合などには、これらの原料を所定の寸法形状に成形した圧粉体を一体に焼結することによってシャフト１とビット２とを接合するようにしてもよい。また、穿孔時のビット２の固定強度が確保されるのなら、シャフト１の先端部とこれに接合されるビット２の後端部とに互いに螺合する雌雄のネジ部を形成してねじ止めにより接合したり、これら先後端部に凹凸部を形成して圧入や嵌合によりシャフト１先端部にビット２を接合するようにしてもよい。
【００３１】
さらに、上述の説明では、上記構成の穿孔工具によって穴部内周とシャフト１外周との間に穴部の底から開口部に向かう排気流を形成して削屑を排出する場合について説明したが、上記溝部４をシャフト１の後端側に向かうに従い軸線Ｏ回りに上記回転方向Ｔ側に捩れる螺旋状としたり、あるいは上記実施形態の穿孔工具を回転方向Ｔとは反対向きに回転させつつ前進させて穴部を形成したりして、シャフト１外周の溝部４によって穴部の開口部から穴底側に向かう吸気流を形成するようにしてもよい。この場合に、削屑は例えば上記貫通穴５を介して排出、回収することができるので、やはり削屑の飛散を防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３２】
【図１】本発明の一実施形態を示す側面図である。
【図２】図１に示す実施形態の側面図とは反対側の側面図である。
【図３】図１に示す実施形態を先端側から見た正面図である。
【図４】図１に示す実施形態の変形例を示す先端側から見た正面図である。
【符号の説明】
【００３３】
１  シャフト
２  ビット
４  溝部
５  貫通孔
７  切欠部
Ｏ  シャフト１の回転軸線
Ｔ  シャフト１の回転方向
θ  溝部４の捩れ角
Ｄ  ビット２の外径
ｄ  シャフト１の外径
Ｌ  ビット２先端から溝部４後端までの軸線Ｏ方向の長さ
【図１】
2005186420.tif 000003
【図２】
2005186420.tif 000004
【図３】
2005186420.tif 000005
【図４】
2005186420.tif 000006