(57)【要約】【課題】  オイルミストの発生を抑制して、外部に吐出されるオイル量を低減することができる横型ロータリコンプレッサを提供する。【解決手段】  密閉容器１２内面と僅かな間隙を存して設けられ、密閉容器内を電動要素１４側と回転圧縮機構部１８側とに区画して差圧を構成するためのバッフル板１００と、バッフル板の回転圧縮機構部側に設けられ、密閉容器内に封入されたオイルを回転圧縮機構部に供給するためのオイルポンプ１０１（給油手段）とを備え、第１の回転圧縮要素３２で圧縮された冷媒ガスをバッフル板の電動要素側に吐出させ、バッフル板の回転圧縮機構部側に流入させるよう構成すると共に、バッフル板は、密閉容器１２内を区画する区画部１０３と、区画部の周囲から電動要素１４側に延在する周壁部１０４とから構成され、周壁部の外面を密閉容器内面と近接する近接部１０５と、近接部より密閉容器内面から離れる部分とを有した形状とする。【選択図】図１
2005248880.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
横型の密閉容器内に電動要素と、該電動要素にて駆動される回転圧縮要素から成る回転圧縮機構部とを備え、前記回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを前記密閉容器内に吐出する横型ロータリコンプレッサであって、
前記密閉容器内面と僅かな間隙を存して設けられ、当該密閉容器内を前記電動要素側と回転圧縮機構部側とに区画して差圧を構成するためのバッフル板と、
該バッフル板の前記回転圧縮機構部側に設けられ、前記密閉容器内に封入されたオイルを前記回転圧縮機構部に供給するための給油手段とを備え、
前記回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを前記バッフル板の前記電動要素側に吐出させ、前記バッフル板の前記回転圧縮機構部側に流入させるよう構成すると共に、
前記バッフル板は、前記密閉容器内を区画する区画部と、該区画部の周囲から前記電動要素側に延在する周壁部とから構成され、該周壁部の外面を密閉容器内面と近接する近接部と、該近接部より密閉容器内面から離れる部分とを有した形状としたことを特徴とする横型ロータリコンプレッサ。
【請求項２】
冷媒として二酸化炭素を使用したことを特徴とする請求項１の横型ロータリコンプレッサ。
【請求項３】
請求項１又は請求項２の横型ロータリコンプレッサを用いて冷媒回路が構成された車両用空気調和機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、横型の密閉容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される回転圧縮要素から成る回転圧縮機構部とを備える横型ロータリコンプレッサに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ロータリコンプレッサ、例えば、第１の回転圧縮要素と第２の回転圧縮要素から成る回転圧縮機構部を備える内部中間圧型の多段圧縮式ロータリコンプレッサは、通常縦型の密閉容器内上部に電動要素を配置し、下部に当該電動要素の回転軸で駆動される回転圧縮機構部を配置して構成されている。そして、第１の回転圧縮要素の吸込ポートから冷媒ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮されて中間圧となり、シリンダの高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て密閉容器内に吐出される。
【０００３】
この密閉容器内の中間圧の冷媒ガスは第２の回転圧縮要素の吸込ポートからシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により２段目の圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て、コンプレッサ外部の放熱器に流入する構成とされていた。
【０００４】
また、係る縦型のロータリコンプレッサでは、回転圧縮機構部の下方に位置する密閉容器内底部がオイル溜めとされており、回転軸下端に構成された給油手段としてのオイルポンプによりオイル溜めからオイルが吸引され、回転圧縮機構部に供給されて回転圧縮機構部や回転軸の摺動部の摩耗等を防いでいた（例えば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特開２０００−１０５００５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、このようなロータリコンプレッサを横型として用いた場合、密閉容器内に冷媒ガスと共に吐出されたオイルは回転圧縮機構部側だけで無く、電動要素側の密閉容器底部にも溜まるようになる。そのため、回転軸の回転圧縮機構部側の端部に構成されるオイルポンプによるオイルの吸引が円滑に行えなくなる問題が生じる。
【０００６】
そこで、従来より回転圧縮機構部の電動要素側にバッフル板を配置し、密閉容器内を電動要素側と回転圧縮機構部側とに区画して差圧を構成し、密閉容器内の圧力を電動要素側よりも回転圧縮機構部側が低くなるようにして、オイルポンプ側の油面（オイルレベル）を上げる工夫が成されていた。
【０００７】
しかしながら、従来の横型ロータリコンプレッサに二酸化炭素（ＣＯ2）などの密度が濃い冷媒を使用した場合には、冷媒ガスの流速が遅く、差圧が構成され難いため、バッフル板と密閉容器との間の隙間を狭くしなければ差圧が構成されない。しかしながら、バッフル板と密閉容器との間の隙間を狭くした場合、冷媒ガスの流れによりオイル面が発泡状態となり、オイルミストが発生しやすい状態となる。これにより、ロータリコンプレッサ外部に吐出されるオイル量が増大して、密閉容器内におけるオイル不足が発生する原因となっていた。
【０００８】
本発明は、係る技術的問題を解決するために成されたものであり、密閉容器内のオイルミストの発生を抑制して、ロータリコンプレッサの外部に吐出されるオイル量を低減することができる横型ロータリコンプレッサを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
請求項１の発明の横型ロータリコンプレッサは、横型の密閉容器内に電動要素と、この電動要素にて駆動される回転圧縮要素から成る回転圧縮機構部とを備え、回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスを密閉容器内に吐出するものであって、密閉容器内面と僅かな間隙を存して設けられ、当該密閉容器内を電動要素側と回転圧縮機構部側とに区画して差圧を構成するためのバッフル板と、このバッフル板の回転圧縮機構部側に設けられ、密閉容器内に封入されたオイルを回転圧縮機構部に供給するための給油手段とを備え、回転圧縮要素で圧縮された冷媒ガスをバッフル板の電動要素側に吐出させ、バッフル板の前記回転圧縮機構部側に流入させるよう構成すると共に、バッフル板は、密閉容器内を区画する区画部と、この区画部の周囲から電動要素側に延在する周壁部とから構成され、この周壁部の外面を密閉容器内面と近接する近接部と、この近接部より密閉容器内面から離れる部分とを有した形状としたものである。
【００１０】
請求項２の発明の横型ロータリコンプレッサでは、上記発明において冷媒として二酸化炭素を使用したものである。
【００１１】
請求項３の発明の車両用空調機は、上記各発明の横型ロータリコンプレッサを用いて冷媒回路が構成されたものである。
【発明の効果】
【００１２】
請求項１の発明では、バッフル板の周壁部の外面を密閉容器内面と近接する近接部と、この近接部より密閉容器内面から離れる部分とを有した形状とすることで、密閉容器内面に僅かな隙間を存して近接する近接部で差圧を構成しながら、密閉容器内面から離れる部分で通路抵抗を減少させ、オイルミストの発生を抑制することができるようになる。
【００１３】
また、請求項２の発明の如く、冷媒として二酸化炭素のように密度が濃く、他の冷媒と比べて差圧が構成され難い冷媒を使用した場合であっても、上記発明により密閉容器内の電動要素側と回転圧縮機構部側とに効果的に差圧を構成することができるようになると共に、オイルミストの発生も抑制することができるようになる。
【００１４】
請求項３の発明では、車両用空気調和機冷媒回路を上記各発明の横型ロータリコンプレッサを用いて構成することで、特に、車両が当該コンプレッサの電動要素側に傾斜した場合であっても、回転圧縮機構部側にオイルが溜まるようになり、オイル吐出の低減を図りながら、給油手段による回転圧縮機構部等の摺動部へのオイル供給を円滑に行うことができるようになる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、図面に基づき本発明の実施形態を詳述する。
【実施例１】
【００１６】
図１は本発明の横型ロータリコンプレッサの実施例として、第１及び第２の回転圧縮要素を備えた内部中間圧型の横型多段（２段）圧縮式ロータリコンプレッサの縦断側面図を示している。
【００１７】
図１において、実施例のロータリコンプレッサ１０は二酸化炭素（ＣＯ2）を冷媒とする内部中間圧型の横型２段圧縮式ロータリコンプレッサで、このロータリコンプレッサ１０は両端が密閉された横長円筒状の密閉容器１２を備え、この密閉容器１２の底部をオイル溜めとしている。この密閉容器１２内には当該ロータリコンプレッサ１０の駆動要素としての電動要素１４と、この電動要素１４の回転軸１６により駆動される第１の回転圧縮要素３２（１段目）及び第２の回転圧縮要素３４（２段目）からなる回転圧縮機構部１８が収納されている。尚、ロータリコンプレッサ１０は車両用の空気調和機として使用されるものである。
【００１８】
密閉容器１２の一端部には円形の取付孔１２Ｄが形成されており、取付孔１２Ｄには電動要素１４に電力を供給するためのターミナル２０が取り付けられている。
【００１９】
前記電動要素１４は密閉容器１２の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ２２と、このステータ２２の内側に若干の間隔を設けて挿入設置されたロータ２４とからなる。このロータ２４は中心を通り密閉容器１２の軸心方向（横方向）に延在する回転軸１６に固定されている。
【００２０】
ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２８を有している。そして、前記ロータ２４もステータ２２と同様に電磁鋼板の積層体３０で形成されている。
【００２１】
後述するバッフル板１００の回転圧縮機構部１８側、即ち、回転軸１６の回転圧縮機構部１８側の端部には給油手段としてのオイルポンプ１０１が設けられている。このオイルポンプ１０１は、密閉容器１２内に封入された潤滑用のオイルを回転圧縮機構部１８等の摺動部に供給し、摩耗を防止するためものである。このオイルポンプ１０１からは密閉容器１２の底部に向かってオイル吸上パイプ１０２が降下し、オイル溜めにて開口している。
【００２２】
第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４は、それぞれ中間仕切板３６の両側（図１では左右）に配置されたシリンダ３８、４０と、１８０度の位相差を有して回転軸１６に設けられた偏心部４２、４４に嵌合され、シリンダ３８、４０内を偏心回転するローラ４６、４８と、これらローラ４６、４８にそれぞれ当接してシリンダ３８、４０内をそれぞれ低圧室側と高圧室側に区画するベーン５０、５２と、シリンダ３８の電動要素１４側の開口面とシリンダ４０の電動要素１４とは反対側（オイルポンプ１０１側）の開口面をそれぞれ閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材５４、５６とから構成されている。
【００２３】
そして、シリンダ３８、４０には図示しない吸込ポートにてシリンダ３８、４０内部の低圧室側とそれぞれ連通する吸込通路５８、６０が形成されている。吸込通路５８は図示しない連通孔を介して前記バッフル板１００の回転圧縮機構部１８側の密閉容器１２内と連通しており、第２の回転圧縮要素３４はバッフル板１００の回転圧縮機構部１８側の冷媒ガスを吸引するように構成している。
【００２４】
また、前記支持部材５４の電動要素１４側は一部が凹陥されており、この凹陥部を前記バッフル板１００で塞ぐことにより、吐出消音室６２が形成されている。即ち、バッフル板１００は第２の回転圧縮要素３４の吐出消音室６２を構成するカバーを兼ねる。また、支持部材５６の電動要素１４側とは反対側は一部が凹陥されており、この凹陥部をカバー６８で塞ぐことにより、吐出消音室６４が形成されている。これら吐出消音室６２、６４はそれぞれ図示しない吐出ポートを介してシリンダ３８、４０の高圧側と連通している。
【００２５】
そして、吐出消音室６４と密閉容器１２内は、シリンダ３８、４０や中間仕切板３６、支持部材５４、バッフル板１００を貫通して電動要素１４側に開口する図示しない連通路にて連通されており、この連通路の端部には中間吐出管１２１が立設され、この中間吐出管１２１から第１の回転圧縮要素３２で圧縮された中間圧の冷媒ガスを密閉容器１２内の前記バッフル板１００の電動要素１４側に吐出させるように構成している。このとき、冷媒ガス中には第１の回転圧縮要素３２に供給されたオイルが混入しているが、このオイルもバッフル板１００のの電動要素１４側に吐出されることになる。ここで、冷媒ガス中に混入したオイルは冷媒ガスから分離して密閉容器１２内底部のオイル溜めに溜まる。
【００２６】
ここで、前述したバッフル板１００は、密閉容器１２内を電動要素１４側と回転圧縮機構部１８側とに区画して差圧を構成するためのものであり、密閉容器１２内面と僅かな隙間を存して設けられている。当該バッフル板１００は、密閉容器１２内を区画する円盤状の区画部１０３と、この区画部１０３の周囲から電動要素１４側に延在する周壁部１０４とから構成されている。また、この周壁部１０４の外面は傾斜面とされている。即ち、本実施例の周壁部１０４の外面は、当該周壁部１０４の高さ方向（軸方向）の略中心が最も密閉容器１２内面と接近しており（近接部１０５）、この近接部１０５から両方向に向かって密閉容器１２の内面と徐々に離れるかたちで傾斜し（密閉容器内面から離れる部分）、バッフル板１００の周壁部１０４の両端（区画部１０３側と区画部１０３の反対側の先端）が最も密閉容器１２内面と離れた形状とされている。
【００２７】
第１の回転圧縮要素３２で圧縮され、密閉容器１２内のバッフル板１００の電動要素１４側に吐出された中間圧の冷媒ガスは、バッフル板１００と密閉容器１２の内面との間に形成された隙間を通って回転圧縮機構部１８側に流入することになるが、係るバッフル板１００の存在により、密閉容器１２内にはバッフル板１００の電動要素１４側の圧力が高く、回転圧縮機構部１８側が低い差圧が構成されることになる。
【００２８】
この差圧によって密閉容器１２内底部のオイル溜めに貯溜されたオイルはバッフル板１００の回転圧縮機構部１８側に移動し、バッフル板１００の電動要素１４側より回転圧縮機構部１８側のオイルレベルが上昇する。これにより、オイル吸上パイプ１０２の開口は支障無くオイル中に浸漬されるようになるので、オイルポンプ１０１による回転圧縮機構部１８の摺動部へのオイルの供給が円滑に行われるようになる。
【００２９】
また、区画部１０３の周囲から電動要素１４側に延在する周壁部１０４を設けることで、当該ロータリコンプレッサ１０が電動要素１４側に大きく傾斜した場合であっても、バッフル板１００の電動要素１４側に溜まるオイル量を少なくすることができるようになる。即ち、バッフル板１００を従来の円盤形状（区画部１０３のみ）とした場合、ロータリコンプレッサが電動要素側に大きく傾斜すると、図４の１７０Ｂで示す箇所まで電動要素１４側の油面が上昇してしまう。この場合、バッフル板の回転圧縮機構部１８側の油面は１７２Ｂとなり、オイル吸上パイプ１０２の開口が油面より上となってしまうため、オイル供給が円滑に行われなくなる恐れがある。
【００３０】
しかしながら、本発明のように区画部１０３の周囲から電動要素１４側に延在する周壁部１０４を設けることで、ロータリコンプレッサが電動要素側に大きく傾斜した場合であっても、バッフル板１００の電動要素１４側の油面は図４の１７０Ａに示す箇所までしか上昇しない。このため、バッフル板１００の回転圧縮機構部１８側の油面も１７２Ａと従来の形状のバッフル板を設けた場合より上昇し、オイル吸上パイプ１０２の開口もオイル中に浸漬されるようになる。これにより、ロータリコンプレッサ１０が電動要素１４側に大きく傾斜するような状況であっても、オイル供給を円滑に行うことが可能となる。
【００３１】
また、周壁部１０４の外面を密閉容器１２内面と近接する近接部１０５と、この近接部１０５より密閉容器１２内面から離れる部分とを有した傾斜面とすることで、周壁部１０４と密閉容器１２内面との間の隙間を通過する冷媒は、電動要素１４側（周壁部１０４の先端）から隙間に入り、徐々に狭くなる隙間を通過して、周壁部１０４が密閉容器１２の内面と最も近接する近接部１０５を通過する。このとき、密閉容器１２の内面と近接部１０５との間に形成された隙間を冷媒が通過することで、所望の差圧が構成されるようになる。そして、密閉容器１２内面から離れる周壁部１０４を通過する。この密閉容器１２内面から離れる周壁部１０４で通路抵抗を減少させることができる。係るバッフル板１００の周壁部１０４の形状により、バッフル板１００の電動要素１４側と回転圧縮機構部１８側に所望の差圧を構成することができるようになると共に、密閉容器１２内面から離れる周壁部１０４で通路抵抗を減少させることができるようになるので、オイルミストの発生を抑えることができるようになる。
【００３２】
また、バッフル板１００は前述の如く支持部材５４のカバーを兼ねるものとしたため、支持部材５４のカバーを別途設ける必要が無くなるので、部品点数の削減及びコンプレッサ１０の全長が大きくなる不都合を回避することができるようになる。
【００３３】
尚、密閉容器１２内に封入される潤滑油としてのオイルとしては、例えば鉱物油（ミネラルオイル）、アルキルベンゼン油、エーテル油、エステル油、ＰＡＧ（ポリアルキルグリコール）等既存のオイルが使用される。そして、冷媒としては、地球環境にやさしく可燃性及び毒性等を考慮して自然冷媒である前述した二酸化炭素（ＣＯ2）を使用する。
【００３４】
前記密閉容器１２の側面には、シリンダ４０の吸込通路６０に対応する位置にスリーブ１４２が溶接固定されている。このスリーブ１４２内には冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、シリンダ４０の吸込通路６０と連通する。
【００３５】
また、密閉容器１２の側面の吐出消音室６２に対応する位置にはスリーブ１４３が形成されている。このスリーブ１４３内には冷媒吐出管９６が挿入接続され、この冷媒吐出管９６の一端は吐出消音室６２と連通されており、第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８で圧縮され、図示しない吐出ポートを通って吐出消音室６２に吐出された冷媒ガスが冷媒吐出管から外部の放熱器としてのガスクーラ１５４に供給される。更に、密閉容器１２の底部には取付用台座１１０が設けられている。
【００３６】
次に、図３は本発明のロータリコンプレッサ１０を用いて冷媒回路１４０が構成された車両用空気調和機の冷媒回路図である。この冷媒回路１４０は前記ロータリコンプレッサ１０、ガスクーラ１５４、膨張弁１５５及び蒸発器１５７を順次環状に配管接続することにより構成されている。即ち、ロータリコンプレッサ１０の冷媒吐出管９６はガスクーラ１５４の入口に接続されている。ガスクーラ１５４を出た配管は膨張弁１５５を経て蒸発器１５５の入口に接続されている。また、蒸発器１５５の出口にはロータリコンプレッサ１０の冷媒導入管９４が接続されている。
【００３７】
以上の構成で次にロータリコンプレッサ１０の動作を説明する。ターミナル２０及び図示しない配線を介して電動要素１４のステータコイル２８に通電されると、電動要素１４が起動してロータ２４が回転する。この回転により回転軸１６と一体に設けられた偏心部４２、４４に嵌合されたローラ４６、４８がシリンダ３８、４０内で偏心回転する。
【００３８】
これにより、冷媒導入管９４及び支持部材５６に形成された吸込通路６０を経由して図示しない吸込ポートから第１の回転圧縮要素３２のシリンダ４０の低圧室側に低圧の冷媒ガスが吸入され、ローラ４８とベーン５２の動作により圧縮されて中間圧となり、シリンダ４０の高圧室側より図示しない連通路を経てバッフル板１００の電動要素１４側に吐出される。このとき、密閉容器１２内のバッフル板１００の電動要素１４側に吐出された中間圧の冷媒ガス中には、第１の回転圧縮要素２３に供給されたオイルが混入しており、このオイルは分離して密閉容器１２内底部のオイル溜めに溜まる。
【００３９】
そして、冷媒ガスはバッフル板１００の周壁部１０４と密閉容器１２の内周との間に形成された隙間を通過してバッフル板１００の回転圧縮機構部１８側に流入する。このとき、冷媒ガスがバッフル板１００の周壁部１０４と密閉容器１２の内周との間に形成された隙間を通過すると云う作用により、バッフル板１００の電動要素１４側の圧力が回転圧縮機構部１８側の圧力より高くなる。
【００４０】
この差圧により、密閉容器１２内のオイルはバッフル板１００の回転圧縮機構部１８側に流入しやすくなるので、回転圧縮機構部１８側の油面が上昇する。これにより、オイルはオイル吸上パイプ１０２を介してオイルポンプ１０１により円滑に吸い上げられる。
【００４１】
更に、回転圧縮機構部１８側に流入した中間圧の冷媒ガスは図示しない連通孔から、シリンダ３８に形成された吸込通路５８を経由して図示しない吸込ポートから上シリンダ３８の低圧室側に吸入される。
【００４２】
第２の回転圧縮要素３４に吸入された中間圧の冷媒ガスは、ローラ４６とベーン５０の動作により２段目の圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側から図示しない吐出ポートを通り吐出消音室６２に吐出される。吐出消音室６２に吐出された冷媒ガスは、冷媒吐出管９６を経てロータリコンプレッサ１０の外部のガスクーラ１５４に流入する。
【００４３】
ガスクーラ１５４に流入した冷媒は、空冷方式により放熱した後、膨張弁１５５にて減圧され、蒸発器１５７に流入する。そこで冷媒は蒸発し、周囲の空気から吸熱することにより冷却作用を発揮して車内を冷却する。
【００４４】
また、蒸発器１５７を出た冷媒は冷媒導入管９４からロータリコンプレッサ１０の第１の回転圧縮要素３２に吸い込まれるサイクルを繰り返す。
【００４５】
このように、バッフル板１００を区画部１０３と区画部１０３の周囲から電動要素１４側に延在する周壁部１０４とから構成し、周壁部１０４の外面を密閉容器１２内面と近接する近接部１０５と、この近接部１０５より密閉容器１２内面から離れる部分とを有した傾斜面とすることで、近接部１０５で所望の差圧が構成されるようになる。この差圧により、密閉容器１２内底部のオイル溜めに貯溜されたオイルはバッフル板１００の回転圧縮機構部１８側に移動し、オイルポンプ１０１側のオイルレベルが上昇する。これにより、オイル吸上パイプ１０２の開口は支障無くオイル中に浸漬されるようになるので、オイルポンプ１０１による回転圧縮機構部１８の摺動部へのオイルの供給が円滑に行われるようになる。
【００４６】
更に、近接部１０５より密閉容器１２内から離れる周壁部１０４で通路抵抗を減少させることで、冷媒ガスの流れによりオイル面が発泡状態となり、オイルミストが発生する不都合を極力抑制することができるようになる。これにより、第２の回転圧縮要素３４に吸い込まれるオイル量を低減することができるようになる。従って、第２の回転圧縮要素３４から外部に吐出されるオイル量も著しく抑えることができるようになる。
【００４７】
特に、冷媒として二酸化炭素のように密度の濃い冷媒ガスを使用した場合においても、周壁部１０４の外面を密閉容器１２内面と近接する近接部１０５と、この近接部１０５より密閉容器１２内面から離れる部分とを有した傾斜面とすることで、最も密閉容器１２内面と近接する周壁部１０４にて差圧を確保しながら、密閉容器１２内面から離れる周壁部１０４にて通路抵抗を減少させて、オイルミストの発生を抑制することができるようになる。
【００４８】
更にまた、本実施例のロータリコンプレッサ１０は車両に積載して車両用空気調和機として用いるものとしたが、特に、ロータリコンプレッサ１０が傾斜した場合であっても、上述の構成により、オイル吐出の低減を図りながら、摺動部へのオイル供給を円滑に行うことができるようになる。これにより、当該ロータリコンプレッサ１０を用いた車両用空気調和機の信頼性の向上を図ることができるようになる。
【実施例２】
【００４９】
尚、上記実施例の横型多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０のバッフル板１００は、周壁部１０４の高さ方向（軸方向）の略中心が最も密閉容器１２内面と接近する近接部１０５とし、近接部１０５から両方向に向かって密閉容器１２の内面と徐々に離れるかたちで傾斜する形状としたが、図５に示すような形状としても構わない。この図５に示すバッフル板２００は、周壁部２０４の先端（電動要素１４側の端部）が最も密閉容器１２内面と近接する近接部２０５となり、この近接部２０５から回転圧縮機構部１８側の周壁部２０４にかけて徐々に密閉容器１２内面から離れるかたちで傾斜している。尚、図５において図１及び図２と同一の符号が付されているものは、同様又は類似の効果を奏するものとする。
【００５０】
バッフル板をこのような形状とした場合にも、上記実施例と同様にオイルミストが発生する不都合を極力抑制することができるようになる。また、車両用空気調和機として用いた場合も同様にロータリコンプレッサ１０が傾斜するような状況であっても摺動部へのオイル供給を円滑に行うことができる。
【実施例３】
【００５１】
次に、本発明の横型ロータリコンプレッサ３１０のもう一つの実施例について図６を用いて説明する。尚、図６において図１乃至図５と同一の符号が付されているものは、同様若しくは類似の効果を奏するものとする。
【００５２】
図４において、３００はこの場合のバッフル板であり、密閉容器１２の内面と僅かな隙間を存して設けられている。このバッフル板３００は、密閉容器１２内を区画する円盤状の区画部３０３と、この区画部３０３の周囲から電動要素１４側に延在する周壁部３０４とから構成されている。そして、周壁部１０４の外面には複数（本実施例では３つ）の溝３０６・・が形成されている。
【００５３】
即ち、周壁部３０４の外面を密閉容器１２内面と最も近接する近接部３０５と、この近接部３０５より密閉容器１２内面から離れる溝３０６・・とを有した形状とし、この近接部３０５と溝３０６とが交互に現れるようにしている。そして、第１の回転圧縮要素３２で圧縮され、密閉容器１２内のバッフル板３００の電動要素１４側に吐出された中間圧の冷媒ガスは、バッフル板３００と密閉容器１２の内面との間に形成された隙間を通って回転圧縮機構部１８側に流入することになるが、係るバッフル板３００の存在により、密閉容器１２内にはバッフル板３００の電動要素１４側の圧力が高く、回転圧縮機構部１８側が低い差圧が構成されることになる。
【００５４】
この差圧によって密閉容器１２内底部のオイル溜めに貯溜されたオイルはバッフル板３００の回転圧縮機構部１８側に移動し、バッフル板３００の電動要素１４側より回転圧縮機構部１８側のオイルレベルが上昇する。これにより、オイル吸上パイプ１０２の開口は支障無くオイル中に浸漬されるようになるので、オイルポンプ１０１による回転圧縮機構部１８の摺動部へのオイルの供給が円滑に行われるようになる。
【００５５】
また、周壁部３０４に溝３０６・・を形成することで、周壁部３０４と密閉容器１２内面との間の隙間を通過する冷媒は、電動要素１４側から隙間に入り、周壁部３０４の近接部３０５と密閉容器１２内面との間の隙間を通過することで、所望の差圧が構成されるようになる。そして、溝３０６・・を通過することで、通路抵抗を減少させることができるようになる。
【００５６】
係るバッフル板３００の周壁部２０４の形状により、バッフル板２００の周壁部３０４の近接部３０５にて電動要素１４側と回転圧縮機構部１８側に所望の差圧を構成することができるようになると共に、密閉容器１２内面から離れる周壁部３０４の溝３０６・・にて通路抵抗を減少させることができるようになるので、オイルミストの発生を抑えることができるようになる。
【００５７】
このように、上述する本実施例の構造を有するバッフル板３００を設けた場合であっても、近接部３０５より密閉容器１２内面から離れる溝３０６・・で通路抵抗を減少させることで、冷媒ガスの流れによりオイル面が発泡状態となり、オイルミストが発生する不都合を極力抑制することができるようになる。これにより、第２の回転圧縮要素３４に吸い込まれるオイル量を低減することができるようになる。従って、第２の回転圧縮要素３４から外部に吐出されるオイル量も著しく抑えることができるようになる。
【００５８】
尚、上記各実施例では、横型ロータリコンプレッサを第１と第２の回転圧縮要素３２、３４を備えた内部中間圧型の多段（２段）圧縮式の横型ロータリコンプレッサを用いるものとしたが、これに限らず、本発明の横型ロータリコンプレッサは、単段や３段、４段或いはそれ以上の回転圧縮要素を備えた横型ロータリコンプレッサに適応しても本発明は有効である。更に、内部中間圧型の横型ロータリコンプレッサに限らず内部高圧型の横型ロータリコンプレッサに適応しても差し支えない。
【図面の簡単な説明】
【００５９】
【図１】本発明の一実施例の横型２段圧縮式ロータリコンプレッサの縦断側面図である。
【図２】図１の横型２段圧縮式ロータリコンプレッサの平断面図である。
【図３】図１のロータリコンプレッサを備えた車両用空気調和機の冷媒回路図である。
【図４】ロータリコンプレッサが電動要素側に傾斜した場合の従来と本発明における油面を示す図である。
【図５】本発明の他の実施例の横型２段圧縮式ロータリコンプレッサの縦断側面図である。
【図６】本発明のもう一つの他の実施例の横型２段圧縮式ロータリコンプレッサの縦断側面図である。
【符号の説明】
【００６０】
１０  横型多段圧縮式ロータリコンプレッサ
１２  密閉容器
１４  電動要素
１６  回転軸
１８  回転圧縮機構部
３２  第１の回転圧縮要素
３４  第２の回転圧縮要素
３８、４０  シリンダ
５４、５６  支持部材
１００、２００、３００  バッフル板
１０１  オイルポンプ
１０２  オイル吸上パイプ
１０３、２０３、３０３  区画部
１０４、２０４、３０４  周壁部
１０５、２０５、３０５  近接部
１４０  冷媒回路
３０６  溝
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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