(57)【要約】【課題】体積回復性が良好でかつ短期間で可燃性発泡ガスを空気等の無機ガスに置換することができるポリオレフィン系樹脂発泡体の提供。【解決手段】ポリオレフィン系樹脂、可燃性発泡剤、及び脂肪酸と多価アルコールのエステル、脂肪酸アミド、アルキル脂肪酸アミドから選ばれる少なくとも１種以上の収縮防止剤を押出機中で溶融混練して得られる溶融ゲルを低圧領域に押出して発泡体を得た後、収縮防止剤の融点−２０度から融点−３度の間の温度で発泡体を保持することで、発泡体気泡膜表面に存在する該収縮防止剤の層に幅０．１μｍより大きい割れを生じさせるポリオレフィン系樹脂押出発泡体の製造方法。【選択図】選択図なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリオレフィン系樹脂、可燃性発泡剤、及び脂肪酸と多価アルコールのエステル、脂肪酸アミド、アルキル脂肪酸アミドから選ばれる少なくとも１種以上の収縮防止剤を押出機中で溶融混練して得られる溶融ゲルを低圧領域に押出して発泡体を得た後、収縮防止剤の融点−２０℃から融点−３℃の間の温度で発泡体を保持することで、発泡体気泡膜表面に存在する該収縮防止剤の層に幅０．１μｍより大きい割れを生じさせることを特徴とするポリオレフィン系樹脂押出発泡体の製造方法。
【請求項２】
ポリオレフィン系樹脂、可燃性発泡剤、及び脂肪酸と多価アルコールのエステル、脂肪酸アミド、アルキル脂肪酸アミドから選ばれる少なくとも１種以上の収縮防止剤を押出機中で溶融混練して得られる溶融ゲルを低圧領域に押出して発泡体を得た後、発泡体の気泡膜に応力を加えることで発泡体気泡膜表面に存在する該収縮防止剤の層に幅０．１μｍより大きい割れを生じさせることを特徴とするポリオレフィン系樹脂押出発泡体の製造方法。
【請求項３】
ポリオレフィン系樹脂、可燃性発泡剤、及び脂肪酸と多価アルコールのエステル、脂肪酸アミド、アルキル脂肪酸アミドから選ばれる少なくとも１種以上の収縮防止剤を押出機中で溶融混練して得られる溶融ゲルを低圧領域に押出して発泡体を得た後、収縮防止剤の融点−２０℃から融点−３℃の間の温度で発泡体を保持し、その後発泡体の気泡膜に応力を加えることで発泡体気泡膜表面に存在する該収縮防止剤の層に幅０．１μｍより大きい割れを生じさせることを特徴とするポリオレフィン系樹脂押出発泡体の製造方法。
【請求項４】
ポリオレフィン系樹脂押出発泡体の収縮が押出発泡後最大となる時期より後に発泡体気泡膜表面に存在する該収縮防止剤の層に幅０．１μｍより大きい割れを生じさせることを特徴とする、請求項１〜請求項３に記載のポリオレフィン系樹脂押出発泡体の製造方法。
【請求項５】
請求項１〜請求項４の製造方法により得られたポリオレフィン系樹脂押出発泡体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポリオレフィン系樹脂押出発泡体に残留する可燃性発泡剤の、空気等の不活性ガスへの置換を容易にしたポリオレフィン系樹脂押出発泡体の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１では、ガスの樹脂に対する透過速度を調整する添加剤（以降、収縮防止剤と記載）として、熱可塑性樹脂へ長鎖脂肪酸とポリオールの部分エステルや脂肪酸アミドを配合する事により、発泡剤の樹脂に対する透過性を低下させ、熟成期間中の発泡体収縮を防いでいる。このため発泡体内部には、発泡剤が長期に渡り残留する。
一方押出発泡体の製造に用いられる発泡剤は、近年フロン系発泡剤から炭化水素系発泡剤に切り替えられてきている。炭化水素系発泡剤は可燃性のガスである事から、発泡体内部に発泡剤が残留していると、火源が近くにある場合、発泡体が着火・燃焼する可能性が高まる。この問題を解決する方法として高温下で発泡体を長期間保存し発泡体内部の発泡剤濃度を安全な濃度まで低下させる方法が一般的にとられているが、製造業者は長期間製品を出荷出来ない状況におかれることもある。
【０００３】
発泡体中に残存する可燃性発泡剤を空気等の不燃性の無機ガスと置換する時間を短縮する方法として、発泡体を製造後にその表面から穿孔を施す方法（特許文献２）がある。しかしながら、特許文献２の方法では発泡剤の逸散性を高めるために孔の幅を大きく、あるいは孔の間隔を小さくした場合、発泡剤の急激な逸散により発泡体気泡内部の圧力が低下し、その結果体積収縮が大きくなり、充分な体積回復が得られなくなるという問題があった。又、孔を開ける事により吸水率が高くなるため、断熱材等に使用した場合断熱性能が低下する問題がある。
【特許文献１】特許第２１３７７２１号公報
【特許文献２】特許第３４３１１４１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
本発明は、発泡剤として可燃性ガスを使用した押出発泡による発泡体の製造方法において、短期間で可燃性発泡ガスを空気等の無機ガスに置換することができ、かつ、充分に体積回復が可能な熱可塑性樹脂発泡体およびその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明者等は、発泡体の気泡膜表面に存在する収縮防止剤の層に幅０．１μｍより大きい割れを生じさせることで上記課題が解決されることを見出し、本発明をなすに至った。
すなわち、本発明は、下記の通りである。
１）ポリオレフィン系樹脂、可燃性発泡剤、及び脂肪酸と多価アルコールのエステル、脂肪酸アミド、アルキル脂肪酸アミドから選ばれる少なくとも１種以上の収縮防止剤を押出機中で溶融混練して得られる溶融ゲルを低圧領域に押出して発泡体を得た後、収縮防止剤の融点−２０℃から融点−３℃の間の温度で発泡体を保持することで、発泡体気泡膜表面に存在する該収縮防止剤の層に幅０．１μｍより大きい割れを生じさせることを特徴とするポリオレフィン系樹脂押出発泡体の製造方法。
２）ポリオレフィン系樹脂、可燃性発泡剤、及び脂肪酸と多価アルコールのエステル、脂肪酸アミド、アルキル脂肪酸アミドから選ばれる少なくとも１種以上の収縮防止剤を押出機中で溶融混練して得られる溶融ゲルを低圧領域に押出して発泡体を得た後、発泡体の気泡膜に応力を加えることで発泡体気泡膜表面に存在する該収縮防止剤の層に幅０．１μｍより大きい割れを生じさせることを特徴とするポリオレフィン系樹脂押出発泡体の製造方法。
３）ポリオレフィン系樹脂、可燃性発泡剤、及び脂肪酸と多価アルコールのエステル、脂肪酸アミド、アルキル脂肪酸アミドから選ばれる少なくとも１種以上の収縮防止剤を押出機中で溶融混練して得られる溶融ゲルを低圧領域に押出して発泡体を得た後、収縮防止剤の融点−２０℃から融点−３℃の間の温度で発泡体を保持し、その後発泡体の気泡膜に応力を加えることで発泡体気泡膜表面に存在する該収縮防止剤の層に幅０．１μｍより大きい割れを生じさせることを特徴とするポリオレフィン系樹脂押出発泡体の製造方法。
４）ポリオレフィン系樹脂押出発泡体の収縮が押出発泡後最大となる時期より後に発泡体気泡膜表面に存在する該収縮防止剤の層に幅０．１μｍより大きい割れを生じさせることを特徴とする、１）〜３）に記載のポリオレフィン系樹脂押出発泡体の製造方法。
５）１）〜４）の製造方法により得られたポリオレフィン系樹脂押出発泡体。
【発明の効果】
【０００６】
本発明のポリオレフィン系樹脂押出発泡体の製造方法は、短期間で発泡体中の可燃性発泡ガスを空気等の無機ガスに置換することができ、かつ、充分な体積回復を可能とし、吸水率の低い押出発泡体を提供する。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
本発明について、特にその好ましい実施態様を中心に、以下具体的に説明する。
本発明に用いられるポリオレフィン系樹脂とは、一般公知のポリオレフィン系樹脂と呼ばれるものならいずれを用いてもよい。例えば、高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、直鎖状超低密度ポリエチレン等のポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン、エチレン−プロピレンブロック共重合体、エチレン−プロピレンランダム共重合体、エチレン−ブテンランダム共重合体、エチレン−ブテン−プロピレンランダム共重合体等が挙げられ、少なくとも１種類を樹脂中に含むものである。発泡性に優れ、大きな断面の発泡体が得られるという点で低密度ポリエチレンが、もっとも好ましい。ポリオレフィン系樹脂に、他種類樹脂を配合しても支障ないが、その場合ポリオレフィン系樹脂は全樹脂量の５０重量％以上が好ましい。ポリオレフィン系樹脂と配合する他種類樹脂はポリオレフィン系樹脂と配合できるものならどんな樹脂でも支障はない。それらの配合量は樹脂全体の５０重量％未満であり、ポリスチレン系樹脂などは４０重量％以下がより好ましい。ポリスチレン系樹脂には、ポリスチレン、ハイインパクトポリスチレン等が用いられるが、樹脂に制限はない。また更にポリスチレン系樹脂を混合する場合には相溶性を上げるために水素添化されたスチレン−ブタジエンブロック共重合体を樹脂全体の２０重量％以下混合するのがより好ましく、１０重量％以下であればさらに好ましい。
【０００８】
本発明の発泡体に用いられる可燃性発泡剤は、主として一般に公知の可燃性発泡剤であるが、不燃性発泡剤を混合しても支障はない。可燃性発泡剤としては、例えばプロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタン、ヘキサン等の脂肪族炭化水素や、シクロブタン、シクロペンタン等の環式脂肪族炭化水素や、クロロジフルオロエタン、ジフルオロエタン、メチルクロライド、エチルクロライド等のハロゲン化炭化水素等が上げられる。また不燃性の発泡剤としては、例えばトリクロロフルオロメタン、ジクロロジフルオロメタン、テトラフルオロエタン、ジクロロテトラフルオロエタン、メチレンクロライド等のハロゲン化炭化水素、炭酸ガス、窒素、ヘリウム、アルゴン等の無機ガスが挙げられる。これらの発泡剤は、単体で用いても良く、２種以上の発泡剤を混合して用いても良い。発泡剤としては、ブタンを使用するのが大断面の発泡体を得る事ができるので好ましい。ブタンを使用する場合、ブタンに占めるノルマルブタンの比率は６５〜１００重量％、好ましくは７０〜１００重量％である。ノルマルブタンの比率が６５〜１００重量％であると、発泡体からの発泡剤の逸散が速く、早期に発泡体内のガス濃度が、燃焼範囲下限濃度（１．８ｖｏｌ％）未満にまで低下し、発泡体が着火・燃焼する可能性を低減できる。発泡剤の添加量は、所定の密度に合せて調節されるが、ポリオレフィン系樹脂１００重量部に対して２〜３０重量部程度である。
【０００９】
本発明では、収縮防止剤として、脂肪酸と多価アルコールのエステル、脂肪酸アミド、アルキル脂肪酸アミドから選ばれる少なくとも１種以上が用いられる。脂肪酸としては、例えば、パルミチン酸、ラウリン酸、オレイン酸、ステアリン酸、ベヘン酸等が挙げられる。多価アルコールとしては、例えば、グリセリン、ジグリセリン、トリグリセリン、キシリット、マンニット、ソルビット、ソルビタン等が挙げられる。収縮防止剤として、好ましくは、これらの中で分子量の小さい、例えばパルミチン酸モノグリセライドなどが、気泡膜表面で収縮防止剤の層に割れが発生しやすいので好ましい。
収縮防止剤の添加量はポリオレフィン系樹脂１００重量部に対して０．３〜２重量部用いるのが好ましい。更に好ましくは０．５〜１重量部である。０．３重量部より少ないと体積回復性が悪くなる傾向にあり、２重量部を超えるとガス置換促進効果が悪くなる傾向にある。
【００１０】
押出発泡体は、発泡直後から発泡体の温度が下がること、及び発泡体から発泡剤が抜けることで時間経過とともに収縮が大きくなる、収縮が最大収縮となった後は、徐々に体積が回復する。収縮防止剤が発泡体の収縮を抑制するのは、収縮防止剤が、発泡体の気泡膜の表面に層状に存在する事で発泡剤が発泡体から抜ける速度を減速し、発泡体内に空気が流入する速度と発泡剤の抜ける速度をほぼ等しくするためだと言われている。本発明では、気泡膜表面の収縮防止剤の層に割れを生じさせることにより発泡剤の透過性が高まり発泡剤と空気の置換が早期に達成できる。
【００１１】
本発明において、収縮防止剤の層に割れを生じさせる手段の一つは、収縮防止剤の融点−２０℃から融点−３℃の間の温度、より好ましくは融点−１０℃から融点−３℃の間の温度で発泡体を保持することである。このことにより収縮防止剤の結晶化が促進され、収縮防止剤の層に割れが生じる。割れの大きさは、気泡膜表面を電子顕微鏡にて観察すると、幅０．１〜１０μｍ程度の物が観察できるが、本発明での効果を得るには、割れの幅が０．１μｍ以上であれば良い。発泡体を所定の温度で保持する方法としては、例えば、所定の温度に調節された倉庫等で保管することが挙げられる。
【００１２】
又、発泡体の気泡膜に応力を加えることでも収縮防止剤の層に割れが生じる。発泡体の気泡膜に応力を加える方法としては、例えば、発泡体厚みよりも間隔の狭い２つのロールの間に発泡体を通過させることが挙げられる。加える応力は、発泡体の歪が２０〜６０％となる応力が好ましい。より好ましくは、発泡体の歪が２０〜４０％となる応力である。歪が２０％となる応力より小さいと割れが発生しにくく、歪が６０％を超える応力であると体積回復性が悪くなる傾向にある。
これらの方法は、単独で用いても、両方を併用しても良い。
収縮防止剤の層に割れを生じさせる時期は、発泡体の収縮が最大となった後であると収縮量が小さくなり体積回復性が良好となるので好ましい。割れを生じさせる時期を調節する手段としては、発泡体を保存する温度、応力を加える時期を調節することで達成出来る。例えば、発泡体を保存する温度を高くすると、われの発生時期を早くすることが出来る。
【００１３】
本発明においては、必要に応じて一般に使用されている気泡核形成剤を用いてもよい。この気泡核形成剤としては、例えば、タルクのような無機物質、ステアリン酸亜鉛のような脂肪酸の金属塩、あるいは押出機の温度で分解して分解ガスを発生するような化学発泡剤、またはその温度で反応して炭酸ガスを発生する酸とアルカリの混合物のようなものである。これらの気泡核形成剤を使用することで得られる発泡体のセルサイズの大きさを任意に制御することができる。
さらに、本発明においては必要に応じて、ポリオレフィン系樹脂に対し帯電防止剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、着色剤等の添加剤を添加することもできる。
【００１４】
本発明の発泡体の製造方法は、押出機内で樹脂と発泡剤及び収縮防止剤、必要に応じて気泡核形成剤等の添加剤を加圧下で溶融混練した後、適正な発泡温度まで冷却して得られた発泡性溶融混合物を押出機先端に取り付けたダイスを通して大気圧下に押し出して発泡させることによるものである。
本発明で得られる発泡体厚みは２０ｍｍ以上８０ｍｍ以下が好ましく、その厚み構成は単層または熱融着等による積層のいずれでも構わない。
本発明で得られる発泡体の独立気泡率は、好ましくは８０〜１００％、より好ましくは９０〜１００％である。独立気泡率が８０％以上であると、緩衝包装材として充分な緩衝性能を発揮することができるとともに、発泡体内へ水が浸入しにくいため吸水率を低くすることができる。
【００１５】
本発明で得られる発泡体の密度は、好ましくは１０〜１００ｋｇ／ｍ３、さらに好ましくは２０〜７０ｋｇ／ｍ３である。密度が１０〜１００ｋｇ／ｍ３であると、断熱材、浮き材、緩衝包装材用途として使用できる。また、セルサイズは、好ましくは０．３〜３．０ｍｍ、より好ましくは０．５〜２．５ｍｍである。断熱材用途においては、セルサイズは小さいほど断熱性能がよいので好ましい。
【実施例】
【００１６】
以下、本発明を実施例に基づいて説明するが、本発明の内容をこれらの実施例に限定するものではない。実施例に示された値は次の方法により測定したものである。また、各種の評価、測定は下記の方法に拠った。
【００１７】
（１）体積回復性
押出発泡１分後に樹脂発泡体の長さを１０００ｍｍに切断し、当該発泡体の幅、厚み、長さを正確に測定し、それぞれの寸法を乗じて算出した発泡体の体積をＶｏとする。同樹脂発泡体を発泡１時間後から一定の温度で保存した後、発泡１週間後に再び各寸法を測定、それぞれの寸法を乗じて算出した体積をＶとする。体積維持率（Ｒ）を次式によって算出し、その値を基に体積回復性を以下の基準で評価した。
Ｒ（％）＝Ｖ／Ｖｏ×１００
◎：Ｒ≧９５（体積回復性が非常に優れ、製造時の寸法維持が非常に容易）
○：９０≦Ｒ＜９５（体積回復性が優れ、製造時の寸法維持が容易）
×：Ｒ＜９０（体積回復性に乏しく、製造時の寸法維持が困難）
【００１８】
（２）ガス置換促進効果
発泡１時間後から一定の温度で保存した樹脂発泡体を内径１６ｍｍのコルクボーラーを使用して厚み方向に円柱状に抜き出して試験片とする。この試験片の体積と重量をすばやく測定後、直ちに、内容積を測定したヘッドスペースボトル（ジーエルサイエンス社製）に入れ密封し、１７０℃で１．５時間加熱溶融させる。その後、ボトルを室温まで自然冷却後、該ボトル内のガスを分取、ガスクロマトグラフ（島津製作所製：ＧＣ−１４Ｂ）にて分析した。予め既知のガス濃度測定より作成しておいた検量線と、試験片の体積、試験片の樹脂部分容積、ボトル内容積を用いて発泡体中の残存発泡剤濃度をｎ＝３の平均で算出した。発泡体内残存発泡剤濃度と無機ガスとの置換促進効果は以下の基準で評価した。
◎：残存ブタン濃度が発泡後１週間の時点で燃焼範囲下限未満に到達
○：残存ブタン濃度が発泡後２週間の時点で燃焼範囲下限未満に到達
×：残存ブタン濃度が発泡後２週間の時点で燃焼範囲下限以上
【００１９】
（３）収縮防止剤の層の観察
発泡体を液体窒素中で凍結後、破壊により観察用気泡膜の切片を得る。得られた気泡膜の切片を、ＯｓＯ４により固定し、走査型電子顕微鏡Ｓ−９００（日立製作所製）で任意の切片１０個について観察し、以下の基準で評価した。
○：収縮防止剤の層に幅０．１μｍより大きい割れが５個以上の切片に存在する
×：収縮防止剤の層に幅０．１μｍより大きい割れが５個以上の切片で観察されない
【００２０】
（４）発泡体の独立気泡率
ＡＳＴＭ−Ｄ２８５６に記載されているエアーピクノメーター法（東京サイエンス（株）製、空気比較式比重計１０００型使用）により測定し、ｎ＝５の平均で算出した。
【００２１】
（５）発泡体のセルサイズ
発泡体の中央部から試験片をカットし、カット面に発泡体の押出方向、幅方向、厚み方向に沿ってＬ（ｍｍ）の直線を引き、これらの直線に接触している気泡の数を数え、次式により押出方向、幅方向、厚み方向のセルサイズを算出し、更に３方向の平均値をセルサイズとした（グリッドライン法）。
セルサイズ（ｍｍ）＝１．６２６×Ｌ／気泡数
【００２２】
［実施例１］
１５０ｍｍのバレル内径を有するスクリュー型押出機の供給領域に９００ｋｇ／時間の速度で、低密度ポリエチレン（密度０．９２１ｇ／ｃｍ３、ＭＩ＝２．９ｇ／１０分）、及び樹脂１００重量部に対し、気泡調整剤としてタルク１．５重量部と収縮防止剤として主成分がステアリン酸モノグリセライド６８％とパルミチン酸モノグリセライド２８％の混合物（融点６７℃）０．６重量部ともに供給した。押出機のバレル温度を１９０℃〜２１０℃に調整し、押出機の先端に取り付けた発泡剤注入口から発泡剤としてノルマルブタン（燃焼範囲下限値：１．８ｖｏｌ％）をこの樹脂１００重量部に対し６．８重量部を圧入し、当該溶融樹脂組成物と混合して発泡性溶融混合物とした。この発泡性溶融混合物を押出機の出口に取り付けた冷却装置で１０８℃まで冷却した後、約３．４ｍｍの平均厚みと約２１５ｍｍ幅の開口部形状を有するオリフィスプレートより、常温、大気圧下の雰囲気中に連続的に押し出して発泡させ、樹脂発泡体の引き取り速度を調整しながら成形して、厚み６２ｍｍ、幅６００ｍｍ、長さ１０００ｍｍ、セルサイズ１．１ｍｍ、密度３８ｋｇ／ｍ３、独立気泡率９５％の板状樹脂発泡体を得た。この発泡体を発泡１時間後から５５℃の環境下で保存し、体積回復性及びガス置換促進効果の評価を行なった。その結果を表１に示す。
【００２３】
［実施例２］
実施例１と同一の方法で得た板状樹脂発泡体を発泡1時間後から４０℃の環境で保存し、発泡後２日目に発泡体の厚み方向に歪率４０％の圧縮を加えた。圧縮後は、再度４０℃の環境で保存し体積回復性及びガス置換促進効果の評価を行なった。その結果を表１に示す。
【００２４】
［比較例１］
実施例１と同一の方法で得た板状樹脂発泡体を発泡1時間後から４０℃の環境で保存し、体積回復性及びガス置換促進効果の評価を行なった。その結果を表１に示す。
【００２５】
【表１】
2005297341.tif 000002
【産業上の利用可能性】
【００２６】
本発明は、発泡剤として可燃性ガスを使用した押出発泡による発泡体の製造方法において、短期間で可燃性発泡ガスを空気等の無機ガスに置換することができ、かつ、充分に体積回復が可能なポリオレフィン系樹脂発泡体の製造の分野で好適に利用出来る。又、吸水率が低く、断熱材分野に好適に利用できる。