(57)【要約】【課題】Ｘ線管用の安定化電源において、信号の歪み及びエネルギ損失を解消する。【解決手段】第一の整流回路、メイン・スイッチを含むインバータ回路、変圧器、第二の整流回路、発振回路及びインバータ回路を有するＸ線管の安定化電源を開示する。この電源はさらに、発振回路に並列接続されて駆動され得る補助回路を含んでいる。補助回路は、開閉切換え動作中にインバータのスイッチについて起こる重畳現象を制限するために、これらのスイッチの開閉切換え時刻を二重化する。【選択図】        図２
2005312293.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
交流電力発生器に接続された第一の電圧整流回路と、
該整流回路に接続されており、メイン・スイッチ、発振回路、及び該発振回路に並列接続されて駆動され得る補助回路を含むインバータ回路と、
該インバータに接続された変圧器と、
該変圧器が直列接続されている共振回路と、
前記変圧器の出力において観測可能な交流信号を整流する第二の整流回路と、
を備えた安定化電源。
【請求項２】
前記インバータ回路は、前記補助回路を異なる時刻に駆動する制御回路を含んでいる、請求項１に記載の電源。
【請求項３】
前記補助回路は、直列接続されたトランジスタ及びダイオードを各々含む２個一組の支援回路を含んでおり、
該２個の支援回路は、並列接続されて互いに対して上向きに装着されており、該２個一組の回路にコイルが直列接続されている、請求項１又は請求項２に記載の電源。
【請求項４】
前記一組の支援回路は、直列接続された２個の補助スイッチを含んでおり、各々のスイッチは、並列接続されたトランジスタ及びダイオードを含んでいる、請求項３に記載の電源。
【請求項５】
前記インバータは、各々メイン・スイッチに並列接続された複数のキャパシタを含んでいる、請求項１−請求項４のいずれか一項に記載の電源。
【請求項６】
前記制御回路はマイクロコントローラである、請求項１−請求項５のいずれか一項に記載の電源。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明の実施形態は、安定化電源に関し、具体的には、Ｘ線管用の安定化電源に関する。本発明の実施形態は医療撮像の分野に応用され得るが、この分野に限定されない。
【背景技術】
【０００２】
Ｘ線管は一般的には、カソード及びアノードを備えている。カソードは、加熱電流として知られる電流が流れるフィラメントを有している。約１５０ｋＶの直流高電圧の電気信号が、管のアノードとカソードとの間に印加される。この信号の電圧が、カソードからアノードへ向かって流れる電子流を生ずる。一般的には、管の動作点は、アノードとカソードとの間に印加される電圧と、フィラメントを流れる加熱電流とによって規定される。このため、Ｘ線管は、管の端子に印加される所与の電圧、及び加熱電流によって設定される管を流れる電流の強度について可変抵抗器であると看做すことができる。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
アノードとカソードとの間に直流高電圧の電気信号を印加するために、一般的には安定化電源が用いられる。この安定化電源は特に、２個のダイオード・ブリッジ、１個のインバータ及び１個の変圧器を含んでいる。直流電圧電気信号をチョップするために、インバータは複数のスイッチを備えており、各々のスイッチは、１個のダイオードと、トランジスタ又はサイリスタのような１個の被制御要素とで形成されている。これらのスイッチを２個一組で動作させると、スイッチは、正負の電流半波を発振回路に形成するために発振回路の端子に直流電圧を一方向へ、次いで他方向へと連続的に印加することができる。実施形態の一例では、電気信号がスイッチのトランジスタを制御する。この信号がトランジスタをオンにすると、スイッチは閉じる。信号がトランジスタをオフにすると、スイッチは開く。スイッチが開くときに、このスイッチの端子において電流の変化に伴って過電圧を観測することができる。この現象は、これらのダイオードがオフになるトリガ発生瞬間（triggering instant）と呼ばれる瞬間に起こる。トリガ発生瞬間に、このスイッチの端子における電圧とスイッチを流れる電流との間の重畳によって不必要なエネルギ消費が生ずる。スイッチが浪費するこの不必要なエネルギは、開閉切換え周波数が低ければ殆ど無視し得る。しかしながら、Ｘ線管のインバータの場合のように、開閉切換え周波数が高い場合はこのエネルギは無視し得ない。
【０００４】
トリガ発生時の過電圧を減衰させるために、公知の共振インバータが存在する。このインバータは、負荷の共振周波数よりも低い開閉切換え周波数を有している。この共振インバータは良好に動作するが、所望ほど効率的ではない。この理由は、インバータのスイッチが、スイッチの端子において観測可能な過電圧を発生するコイルを含む回路に接続されているからである。ダイオードの重畳時にスイッチを保護するために、制動系がさらに必要である。制動系は、インバータの電気信号に歪みを起こし、さらに、このインバータの効率を低下させるエネルギー損失を導入する可能性がある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明の実施形態は、制動回路によって導入される歪み及び損失を解消することを目的とする。本発明の実施形態は、このような電源における電力損失を制限することを目的とする。
【０００６】
本発明の実施形態は、交流電力発生器に接続された第一の電圧整流回路と、整流回路に接続され、メイン・スイッチ及び発振回路を含むインバータ回路と、インバータに接続された変圧器と、この変圧器が直列接続されている共振回路と、変圧器の出力で観測可能な交流信号を整流する第二の整流回路と、発振回路に並列接続されて駆動され得る補助回路と、を備えた安定化電源に関する。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
以下の説明及び添付の図面から本発明をさらに十分に理解することができる。図面は例示のために掲げられており、本発明の範囲を一切制限するものではない。
【０００８】
図１（Ａ）は、Ｘ線管１０１に給電する安定化電源１００を示している。電源１００は、整流回路１０２、インバータ１０４、変圧器１０５及び第二の整流回路１０６を含んでおり、これらの要素は全て互いに直列接続されている。
【０００９】
電圧発生器が、低周波数で小振幅の交流電圧信号Ｕを供給する。電圧信号Ｕは、ダイオードを含む第一の整流回路１０２によって整流される。第一の回路１０２の出力で観測可能な整流後の信号は、この回路１０２の出力端子に並列接続された第一のキャパシタ１０３によって平滑化される。このようにして、直流低電圧電気信号がインバータ１０４の入力端子Ａ及びＢに印加される。
【００１０】
この直流低電圧電気信号から、インバータ１０４は出力に高周波交流電気信号を発生する。この高周波交流電気信号は変圧器１０５の入力端子に印加される。変圧器の変圧比が非常に大きいため、変圧器１０５の出力端子の間で高周波交流電気信号を観測することができる。この比は所与のＸ線管特性の関数として選択される。
【００１１】
高周波電流電気信号は、ダイオードを含む第二の整流ブリッジ１０６の入力端子に印加される。このブリッジの出力端子の間で観測可能な電圧信号は、第二のブリッジ１０６に並列接続されている第二のキャパシタ１０７によって平滑化される。従って、この第二のキャパシタ１０７の端子において直流高電圧電気信号を観測することができる。
【００１２】
キャパシタ１０７の端子がＸ線管１０１の端子に接続されているので、管のカソードとアノードとの間に直流高電圧電気信号が印加される。次いで、カソード１０９とアノード１１０との間に電子流１０８が現われ、Ｘ線の放出を生ずる。
【００１３】
図１（Ｂ）は、第一の整流ブリッジ１０２と変圧器１０５との間に位置するインバータ１０４を形成する方式を示す。図１（Ｂ）の回路１０４は、従来技術の共振インバータである。回路１０４は、２個一組で直列接続されている４個のメイン・スイッチＩ１−Ｉ４及び電圧源Ｅを含んでいる。電圧源Ｅは、値Ｅの直流電圧を供給しており、第一のキャパシタ１０３の端子で観測可能な電圧信号に対応する。コイルＬＡ１と直列接続されているこの電圧源は、４個のメイン・スイッチＩ１−Ｉ４で構成される回路の二つの中点の間に接続されている。電圧源及びコイルＬＡ１は、４個のスイッチＩ１−Ｉ４によって形成される回路の直流電流バスに接続されているとも言える。
【００１４】
発振回路１５０が、４個のメイン・スイッチＩ１−Ｉ４で構成される回路の二つの中点であってインダクタＬＡ１及び電圧源Ｅが接続されている点ではない二つの中点の間に接続されている。この発振回路１５０では、共振回路１２１と変圧器１５０の一次巻線とが直列接続されている。一実施形態では、共振回路１２１は、キャパシタＣＲに直列接続されているコイルＬＲから成る。変圧器１０５の二次巻線の端子は、第二のダイオード・ブリッジ１０６及び第二のキャパシタ１０７を含むアセンブリ１０６−１０７の入力端子に接続されている。このアセンブリの出力端子はＸ線管１０１の端子に接続されている。
【００１５】
各々のメイン・スイッチＩ１−Ｉ４は、トランジスタ１２２及びダイオード１２３を含んでいる。各々のメイン・スイッチＩ１−Ｉ４では、トランジスタ１２２のエミッタがダイオード１２３のアノードに接続され、トランジスタ１２２のコレクタがダイオード１２３のカソードに接続されている。メイン・スイッチＩ１−Ｉ４のトランジスタ１２２がオンになるとメイン・スイッチＩ１−Ｉ４は閉じる。これに対し、トランジスタ１２２がオフになるとメイン・スイッチＩ１−Ｉ４は開く。ダイオード１２３は電流の戻りを許す。スイッチＩ１−Ｉ４の開閉切換えによって、発振回路１５０の端子への電圧Ｅの印加を一方向へ、次いで他方向へ確実に行なう。さらに明確に述べると、スイッチＩ１−Ｉ２が閉じておりスイッチＩ３−Ｉ４が開いている初期状態では、発振回路１５０に印加される電圧はＥに等しい。開閉切換え動作の後にスイッチＩ１−Ｉ２は開き、スイッチＩ３−Ｉ４は閉じる。すると、発振回路１５０に印加される電圧は−Ｅ（マイナスＥ）に等しくなる。再び開閉切換え動作を行なうとスイッチは初期状態に戻り、以下同様に続く。
【００１６】
制御信号Ｔ１−Ｔ４は、メモリ及び処理ユニットを含むマイクロコントローラＭＣから発する。トランジスタ１２２のベース（又はゲート）に印加されたこれらの制御信号は、スイッチＩ１−Ｉ４の閉鎖を時差式（time-staggered）に制御する。信号Ｔ１及び信号Ｔ２が、関連するスイッチＩ１及びスイッチＩ２の閉鎖を作動させると、信号Ｔ３及び信号Ｔ４は、関連するスイッチＩ３及びスイッチＩ４の開放を作動させ、また反対にも作動させる。制御信号Ｔ１−Ｔ４は、一例ではＸ線管の端子に印加される電圧信号のような出力信号の調節から得られる入力信号Ｅ１−ＥＮから決定される。特定的な例では、マイクロプロセッサによって処理された入力信号Ｅ１−ＥＮが、Ｘ線の所望の強度の関数としてインバータの出力周波数を変更する。
【００１７】
制動回路１２４が、メイン・スイッチＩ１−Ｉ４によって形成されている回路の直流電流バスに接続されている。制動回路１２４は、特に高周波数開閉切換え動作中に出現する寄生キャパシタ及びダイオードのコイルによって引き起こされる寄生共振現象を制限する。しかしながら、回路１２４は、エネルギー損失を発生させ、インバータの信号に歪みを誘発する場合がある。
【００１８】
図２は、本発明の実施形態によるインバータ２００を示す。メイン・スイッチＩ１−Ｉ４、発振回路１５０、第二のブリッジ・ダイオード１０６及び第二のキャパシタ１０７を含むアセンブリ１０６−１０７、管１０１、及び電圧発生器Ｅが、本発明の実施形態に従って形成されるインバータ２００にもやはり存在している。しかしながら、従来技術によるインバータ回路１０４の制動回路１２４及びコイルＬＡ１が、補助回路２０１及びキャパシタＣＡに置き換えられている。
【００１９】
キャパシタＣＡは、各々のメイン・スイッチＩ１−Ｉ４に並列接続されている。補助回路２０１は発振回路１５０に並列接続されている。この補助回路２０１は、並列接続された２個の支援回路２０２及び２０３、並びに２個の回路２０２及び２０３に直列接続されたコイルＬＡ２を含んでいてよい。異なるメイン・スイッチＩ１−Ｉ４の開閉切換えに関連する支援回路２０２及び２０３の開閉切換えは、ダイオードが浪費する電力を制限し、これらのダイオードの重畳に関する問題を解消する。
【００２０】
キャパシタＣＡに関連するコイルＬＡ２は、キャパシタを流れる電流を共振に参加させる。この共振への参加は、後に図４（Ａ）に示すように、幾つかの信号の電圧を補償する際に、ダイオード１２３がオフになっているときのエネルギ損失を実質的に解消する。
【００２１】
インバータ１０４の場合と同じように、スイッチＩ１−Ｉ４を制御する信号Ｔ１−Ｔ４はマイクロコントローラＭＣによって送出される。また、支援回路２０１及び２０２を制御する信号ＴＡＵＸ１−ＴＡＵＸ２がマイクロコントローラＭＣによって送出される。図４（Ａ）に示すように、信号ＴＡＵＸ１及びＴＡＵＸ２を用いて補助回路を異なる時刻に制御する。全ての信号Ｔ１−Ｔ４及びＴＡＵＸ１−ＴＡＵＸ２は、安定化電源１００の電圧制御を可能にすることのできる入力信号Ｅ１−ＥＮの処理を通じて発生される。一例では、インバータによって供給される信号を指定値の信号と比較するために、信号Ｅ１−ＥＮはコンパレータから取得される。
【００２２】
支援回路２０２及び２０３は、ダイオード及びトランジスタを各々含む２個の要素回路から形成することができる。これらの要素トランジスタは、反転した態様で又は「互いに上下反転して」組み込まれている。「反転した態様で組み込まれる」という表現は、第一の補助回路２０２のトランジスタのエミッタが、第二の補助回路２０３のダイオードのアノードに接続されており、第二の補助回路２０３のトランジスタのエミッタが、第一の補助回路２０２のダイオードのアノードに接続されていることを意味するものと理解されたい。
【００２３】
２個の支援回路２０２及び２０３は、独立した構成要素、例えばダイオードとＭＯＳ型又はバイポーラ型トランジスタとのアセンブリから形成することができる。但し、トランジスタ及びダイオードを含む補助スイッチ２１１及び２１２を用いてこれらの支援回路を形成することも可能である。これらのスイッチは、メイン・スイッチＩ１−Ｉ４と同じ形式のものである。
【００２４】
特定的な実施形態では、２個のスイッチ２１１及び２１２は、トランジスタのコレクタとダイオードのアノードとが接続されて同電位となるように直列接続される。すると、スイッチ２１１が閉じているときには、電流Ｉ１がこれらのスイッチを通って一方向に流れることができる。電流Ｉ１は、スイッチ２１２のダイオード及びスイッチ２１１のトランジスタを通って流れる。しかしながら、スイッチ２１２が閉じているときには、電流Ｉ２がこれらのスイッチ２１１及び２１２を通って他方向に流れる。電流Ｉ２はスイッチ２１１のダイオード及びスイッチ２１２のトランジスタを通って流れる。
【００２５】
変形実施形態では、マイクロコントローラＭＣが、メモリ及び入出力レジスタを含むマイクロプロセッサによって置き換えられる。もう一つの変形実施形態では、マイクロコントローラＭＣが、論理ゲートを含む回路によって置き換えられる。
【００２６】
図３は、補助回路２０１のコイルＬＡ２を流れる電流ＩＬＡ２及び共振回路１２１のコイルＬＲを流れる電流ＩＬＲを示すグラフである。電流ＩＬＲのグラフ表現は、インバータの共振回路を流れる電流のグラフ表現の典型的形状を有している。開閉切換えの瞬間ＴＣ１に、スイッチＩ１及びスイッチＩ２が閉じて、スイッチＩ３及びスイッチＩ４が開く。すると、発振回路１５０の各端子の電圧は正になり、先ず電流ＩＬＲの表現に正の半波を観測することができる。第二段階では、電流ＩＬＲのグラフ表現に観測され得る半波が反転される。すると、電流ＩＬＲは負になり、発振回路１５０によって形成される回路に流入し、閉じたスイッチＩ１及びスイッチＩ２の戻りダイオード１２３を通って、戻りループで電源Ｅにフィードバックされる。
【００２７】
ＴＣ２の瞬間に開閉切換え動作が行なわれ、スイッチＩ１及びスイッチＩ２が開き、スイッチＩ３及びスイッチＩ４が閉じる。すると、負の半波が延長されて、正となる。瞬間ＴＣ１の開閉切換え動作と比べると、半波は反転されている。次いで、他の瞬間に、電流信号ＩＬＲが周期的になるようにスイッチＩ１−Ｉ４が再び切替わる。
【００２８】
図３の曲線の破線部分は、切換えが起こっていない場合の電流ＩＬＲの表現の理論的な形状を示す。制御信号ＩＬＲの発振周波数は共振回路１２１の要素の値に依存している。
【００２９】
切換えの瞬間ＴＣ１及びＴＣ２に、電流ＩＬＡ２の強度のピーク３０１及び３０２が見られる。これらのピーク３０１及び３０２は、電流ＩＬＲの半波と反対の方向を有し、スイッチのダイオードのあらゆる重畳を制限する。これらのピークは、ダイオードがオフになっているときにメイン・スイッチＩ１−Ｉ４の端子に過電圧を起こす可能性のある各スイッチのダイオードを流れるあらゆる過剰な電流を補償する。
【００３０】
図４（Ａ）及び図４（Ｂ）に、切換えの瞬間ＴＣ１及びＴＣ２がさらに詳細に示されている。図４（Ａ）及び図４（Ｂ）は、本発明の実施形態によるインバータ２００の開閉切換え時間を通じての様々な信号を示すグラフである。この開閉切換えは極く短時間に起こるため、コイルＬＲを流れる電流ＩＬＲはこの切換え中は一定であると考えられる。図４（Ａ）及び図４（Ｂ）は、インバータ２００の構成要素の端子で観測可能な信号に対するスイッチＩ１−Ｉ４の切換えの影響を明らかにしている。さらに正確に述べると、開閉切換え動作の時刻のスイッチＩ１−Ｉ４の制御信号Ｔ１−Ｔ４の電位を補助回路の制御信号ＴＡＵＸ１−ＴＡＵＸ２と共に示す。本発明の実施形態によるインバータのアセンブリは対称であるため、スイッチＩ１及びスイッチＩ４に関連する電位及び電流のみを示す。
【００３１】
図４（Ａ）では、初期状態において、発振回路１５０の端子で測定可能な充電電圧がＥに等しいと考える。スイッチＩ１及びスイッチＩ２は閉じており負の電流が流れる。このため、グラフでは、スイッチＩ１及びスイッチＩ２のトランジスタの制御信号Ｔ１及びＴ２の電圧はゼロではなく、論理値１に対応している。さらに、補助回路２０２及び２０３の制御信号ＴＡＵＸ１及びＴＡＵＸ２の電圧はゼロである。従って、これらの信号ＴＡＵＸ１及びＴＡＵＸ２によって制御されるトランジスタはオフになる。
【００３２】
瞬間ｔ０に、信号ＴＡＵＸ１によって制御されるトランジスタがオンになるように補助回路を制御する。次いで、信号ＴＡＵＸ１は論理値１状態に対応する電位を有し、コイルＬＡ２は、閉じたスイッチＩ１及びスイッチＩ２によって直流電圧源Ｅに接続される。従って、このコイルＬＡ２の端子に正の電圧信号Ｅが印加されて、このコイルを流れる電流ＩＬＡ２の強度はＥ／ＬＡに等しい傾きで増加する。メイン・スイッチＩ１及びＩ２を流れる電流は、電流ＩＬＡ２に対応し、従って強度は同等に増加する。
【００３３】
瞬間ｔ１に、スイッチＩ１及びスイッチＩ２が開く。すると、制御信号Ｔ１及びＴ２の電圧は０に等しくなる。次いで、４個のキャパシタＣＡ及びコイルＬＡ２は共振回路を形成する。２個のキャパシタＣＡは＋Ｅに充電され、他の２個は放電される。次いで、構成要素ＣＡ及びＬＡ２に流れる信号に発振が生じ始める。このようにして、スイッチＩ１の端子で観測され得る電圧ＶＴＤ１、スイッチＩ４の端子で観測され得る電圧ＶＴＤ４及びスイッチＩ１の端子で観測され得る電圧ＶＴＤ１は、異なる形態の発振を開始する。電圧ＶＴＤ１は、電圧ＶＴＤ４が描く発振と対称の発振の開始を描き、これら２個の信号の電圧の合計はＥに等しい。発振の終了時には、スイッチＩ３及びスイッチＩ４の端子で観測可能な電圧は０に等しい。さらに具体的には、これらのスイッチを形成するダイオードの端子で観測される信号の電圧はゼロである。結果として、２個のスイッチＩ３及びＩ４の２個のダイオードは再び導通する。
【００３４】
瞬間ｔ２に、スイッチＩ３及びスイッチＩ４が閉じて、これらのスイッチを形成するダイオードが導通する。すると、コイルＬＡ２の端子での電圧は−Ｅに等しくなる。次いで、電流ＩＬＡ２の強度は、−Ｅ／ＬＡに等しい傾きで減少する。
【００３５】
瞬間ｔ３には、スイッチＩ３及びスイッチＩ４のダイオードがオフになり、対応するトランジスタが導通を開始する。スイッチＩ３及びＩ４は依然としてオンである。
【００３６】
瞬間ｔ４に、電流ＩＬＡ２の強度が０に等しくなる。スイッチＩ４及びスイッチＩ３は依然としてオンである。瞬間ｔ４以降は、制御信号ＴＡＵＸ１はゼロにリセットされ、補助回路はオフになる。瞬間ｔ４以降は、＋Ｅから−Ｅへの開閉切換えは完了したと看做すことができる。
【００３７】
このようにして、補助回路２０１は、スイッチの切換えのための瞬間ｔ１及びｔ２に加えて、切換えの瞬間ｔ０及びｔ４を導入する。この追加の切換えの瞬間の導入によって、スイッチＩ１−Ｉ４を通る電流及び電圧が同時にノン・ゼロ値を有することが確実になくなる。従って、本発明の実施形態では、各々のスイッチに関連する電流及び電圧のピークが重畳することはなく、従って開閉切換え動作中のエネルギ損失は最早起こらない。例えば図４（Ａ）において、スイッチＩ１では、時刻ｔ０の導入によって、瞬間ｔ１と瞬間ｔ２との間の電圧の移行時間は、瞬間ｔ０と瞬間ｔ１との間の電流の移行時間とは全く別個になる。これに対して、従来技術では、これらの移行時間は、スイッチＩ１が閉じているときすなわち瞬間ｔ１において同時にトリガされていたので、重なり合っていた。
【００３８】
さらに、本発明の補助回路２０２及び２０３によって、メイン・スイッチＩ１−Ｉ４の端子で過電圧は観測されなくなる。これらのスイッチＩ１−Ｉ４が負担しなければならない最大電圧は、用いられている電圧源Ｅの最大電圧に等しい。主回路のスイッチＩ１−Ｉ４の端子に印加される電圧を制限することで、補助回路２０１は、このインバータ２００のあらゆる早期の動作不全を防ぐ。さらに、スイッチＩ１−Ｉ４の開閉切換え動作がさらに正確になりばらつきを生じ難くなるため、本発明の実施形態に従って得られる電源は、振幅が非常に正確な交流電気信号を供給することができる。
【００３９】
図４（Ｂ）に示される−Ｅから＋Ｅへの切換えは、＋Ｅから−Ｅへの切換えと同じ方法で達成される。しかしながら、この開閉切換え動作では、補助回路２０２の代わりに補助回路２０３がオンになる。ここでもまた、時刻ｔ５及びｔ９を導入して各スイッチに関連する電圧及び電流のピークをずらすことを可能にするために、補助回路２０３を制御する信号ＴＡＵＸ２が、スイッチＩ１の開放に対応する切換え時刻ｔ６及びスイッチＩ４の閉鎖に対応する切換え時刻ｔ７を二重化（duplicate）することを可能にしている。
【００４０】
本発明の実施形態では、補助回路が、インバータに接続された発振回路の端子に接続されている。補助回路はインバータのスイッチの開閉切換え時刻を二重化する。補助回路は、インバータのスイッチが制御されている時間とは異なる時刻に制御される。このため、補助回路は、スイッチ端子間での電圧及び電流の重畳を制限し、従って、トリガ発生の瞬間の不必要なエネルギ浪費を制限する。さらに明確に述べると、インバータのスイッチの開閉切換え動作を制御するために、補助回路は被制御要素を含んでいる。補助回路は２個の支援回路を含んでおり、各々の支援回路が、開閉切換えモードで動作するトランジスタと、このトランジスタに直列接続されている１個のダイオードとを含んでいる。２個の支援回路は、インバータのスイッチによって形成される回路に並列接続されていてよい。さらに、インバータのスイッチに並列接続されたキャパシタが、支援回路に直列接続されているコイルと共振状態に入ってよい。
【００４１】
当業者であれば、本発明の主旨及び範囲を逸脱することなく、開示された実施形態並びに均等構成の構造／方法及び／又は機能及び／又は結果及び／又はステップに対する様々な改変を施し或いは提案してよい。また、図面の符号に対応する特許請求の範囲中の符号は、単に本願発明の理解をより容易にするために用いられているものであり、本願発明の範囲を狭める意図で用いられたものではない。そして、本願の特許請求の範囲に記載した事項は、明細書に組み込まれ、明細書の記載事項の一部となる。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１（Ａ）】例えばＸ線管に接続されている安定化電源の構造を示す図である。
【図１（Ｂ）】従来技術の共振インバータを示す図である。
【図２】発振回路に並列接続された補助回路を含む本発明の実施形態によるインバータを示す図である。
【図３】本発明の実施形態によるインバータの発振回路及び補助回路を通る電流信号のグラフ図である。
【図４（Ａ）】本発明の実施形態によるインバータで観測可能な様々な電気信号のタイミング図である。
【図４（Ｂ）】本発明の実施形態によるインバータで観測可能な様々な電気信号のタイミング図である。
【符号の説明】
【００４３】
１００  安定化電源
１０１  Ｘ線管
１０２  整流回路
１０３  第一のキャパシタ
１０４  インバータ
１０５  変圧器
１０６  第二の整流回路
１０７  第二のキャパシタ
１０８  電子流
１０９  カソード
１１０  アノード
１２１  共振回路
１２２  トランジスタ
１２３  ダイオード
１２４  制動回路
１５０  発振回路
２００  インバータ
２０１  補助回路
２０２、２０３  支援回路
２１１、２１２  補助スイッチ
３０１、３０２  ピーク
【図１（Ａ）】
2005312293.tif 000003
【図１（Ｂ）】
2005312293.tif 000004
【図２】
2005312293.tif 000005
【図３】
2005312293.tif 000006
【図４（Ａ）】
2005312293.tif 000007
【図４（Ｂ）】
2005312293.tif 000008