(57)【要約】【課題】フラーレン製造装置から排出される排ガスの温度を下げてフラーレン回収装置に供給してフラーレンの回収率を向上し、通路内の閉塞を防止して長時間運転を行うことが可能なフラーレンの製造方法及びその設備を提供する。【解決手段】フラーレン製造装置１１から排出するフラーレンを含む高温のガスを通路１２を介してフラーレン回収装置１３に送り、ガス中からフラーレンを含有するすす状物質を回収するフラーレンの製造方法において、通路１２を冷却すると共に、通路１２を通過するガスを旋回流にする。また、フラーレンの製造設備１０において、通路１２は、ガスを通過させながら冷却する第１の冷却手段３０、３１、及び通過したガスを旋回流にする旋回流発生手段２８、２９を備えた上流側通路３２と、ガスの旋回流を通過させながら冷却する第２の冷却手段３４を備えた下流側通路３５を有している。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
フラーレン製造装置から排出するフラーレンを含む高温のガスを通路を介してフラーレン回収装置に送り、前記ガス中からフラーレンを含有するすす状物質を回収するフラーレンの製造方法において、
前記通路を冷却すると共に、該通路を通過する前記ガスを旋回流にすることを特徴とするフラーレンの製造方法。
【請求項２】
フラーレン製造装置から排出するフラーレンを含む高温のガスを通路を介してフラーレン回収装置に送り、前記ガス中からフラーレンを含有するすす状物質を回収するフラーレンの製造方法において、
前記通路の途中に、導入された前記ガスを旋回流にして冷却された側壁に接触させる冷却手段を設け、前記ガスを積極的に冷却させることを特徴とするフラーレンの製造方法。
【請求項３】
請求項１及び２のいずれか１項に記載のフラーレンの製造方法において、前記フラーレン回収装置に流入する際の前記ガスの温度を６００℃以下にすることを特徴とするフラーレンの製造方法。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載のフラーレンの製造方法において、前記ガスに不活性ガスを混入することを特徴とするフラーレンの製造方法。
【請求項５】
フラーレン製造装置から排出するフラーレンを含む高温のガスを通路を介してフラーレン回収装置に送り、前記ガス中からフラーレンを含有するすす状物質を回収するフラーレンの製造設備において、
前記通路は前記ガスを通過させながら冷却する第１の冷却手段、及び通過した該ガスを旋回流にする旋回流発生手段を備えた上流側通路と、
前記ガスの旋回流を通過させながら冷却する第２の冷却手段を備えた下流側通路を有していることを特徴とするフラーレンの製造設備。
【請求項６】
フラーレン製造装置から排出するフラーレンを含む高温のガスを通路を介してフラーレン回収装置に送り、前記ガス中からフラーレンを含有するすす状物質を回収するフラーレンの製造設備において、
前記通路には通過する前記ガスを旋回流にして冷却された側壁に接触させて冷却するサイクロン型の旋回流発生装置が設けられていることを特徴とするフラーレンの製造設備。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、フラーレン製造装置から排出されるフラーレンを含む高温のガスの温度を下げてフラーレン回収装置に供給してフラーレンの回収率を向上させるフラーレンの製造方法及びその設備に関する。
【０００２】
【従来の技術】
フラーレンは、ダイヤモンド、黒鉛に次ぐ第三の炭素同素体の総称であり、Ｃ６０やＣ７０をはじめとする一群の球殻状の炭素分子のことを指し、Ｃ６０やＣ７０の他、Ｃ７４、Ｃ７６、Ｃ７８、Ｃ８０、Ｃ８２、Ｃ８４、Ｃ８６、Ｃ８８、Ｃ９０、Ｃ９２、Ｃ９４、Ｃ９６等があるが、球殻状であれば良く、炭素数に上限はない。
フラーレンの存在が最終的に確認されたのは比較的最近の１９９０年のことであり、比較的新しい炭素材料であるが、その特殊な分子構造ゆえに特異的な物理的性質を示すことが認められ、例えば、超硬材料への応用、医薬品への応用、超伝導材料への応用、半導体製造への応用等の広範囲な分野に渡り、革新的な用途開発が急速に展開されつつある。特に、フラーレンの中でもＣ６０及びＣ７０は比較的合成が容易であり、それゆえ今後の需要も爆発的に高まることが予想されている。
【０００３】
現在知られているフラーレンの製造方法としては、例えば、レーザ蒸着法、抵抗加熱法、アーク放電法、高周波誘導加熱法、燃焼法、ナフタレン熱分解法等が提案されている。そして、いずれの方法においても、フラーレンはすす状物質（カーボンブラック）中に含まれて生成される。従って、生成したフラーレンを回収するには、先ず、フラーレンを含有するすす状物質を回収することが必要となる。
特に、フラーレンを製造する上で最も安価で、効率的な製造方法の一つとして考えられている燃焼法では、フラーレンを含有するすす状物質が、フラーレン反応炉から排出される高温の排ガス（主成分は一酸化炭素ガスと水蒸気）中に浮遊している。
このため、フラーレン反応炉から排出される高温の排ガスをフラーレン反応炉に接続した通路内に流出させてこの通路内を通過させながら温度を低下した後、例えば、フィルターを使用したフラーレン回収装置に流入させてフラーレンを含有するすす状物質を分離するフラーレンの製造装置が提案されている（例えば、非特許文献１参照）。
【０００４】
【非特許文献１】
Ｍｉｃｈａｅｌ  Ｄ．Ｄｉｅｎｅｒ、Ｎｏａｈ  Ｎｉｃｈｅｌｓｏｎ、ａｎｄ  Ｊｏｈｎ  Ｍ．Ａｌｆｏｒｄ、Ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ  ｏｆ  Ｓｉｎｇｌｅ−Ｗａｌｌｅｄ  Ｃａｒｂｏｎ  Ｎａｎｏｔｕｂｅｓ  ｉｎ  Ｆｌａｍｅｓ、Ｊ．Ｐｈｙｓ．Ｃｈｅｍ．Ｂ、米国、ＡＣＳ  Ｐｕｂｌｉｃａｔｉｏｎｓ、２０００年９月１４日、第１０４巻、４１号、ｐ．９６１５−９６２０、第１図
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、非特許文献１に記載されたフラーレンの製造装置では、フラーレン反応炉から排出された高温の排ガスは通路内を通路に沿って通過するため、内周側に接触しながら通過する排ガスの温度は低下しても、接触しないで通過する排ガスの温度は十分に低下しない。
このため、フラーレン反応炉から排出される排ガス量が少ない場合は排ガスの温度を十分に低下させることができるが、フラーレンの生産量を多くするためフラーレン反応炉に供給する原料の供給量を多くして排出される排ガス量が多くなると、内周側に接触しないで通過する排ガスの割合が増加して、フラーレン回収装置に流入する排ガス温度が上昇していた。
【０００６】
その結果、フラーレン回収装置で捕集されたフラーレン含有すす状物質からなる捕集層の温度も高くなり（例えば、７５０〜８００℃）、この捕集層内で生成したフラーレンが分解又は昇華してフラーレンの回収率が低下するという問題が生じていた。
また、フラーレン回収装置に使用されるフィルターが、使用温度を超えた高温に曝されるため、通常１４０℃程度以下の温度で使用される安価な樹脂製（例えば、ナイロン樹脂等）のフィルターは使用できない上、より高温のガスに耐えられる耐熱性高温フィルター（例えば、焼結金属製）を用いる場合でも、その耐熱温度以上となるか、又は耐熱温度以下であってもフィルターの耐用時間が低下しフィルターの交換頻度が高くなるという問題が生じていた。
【０００７】
更に、排ガスが通過することにより排ガス中に浮遊しているフラーレンを含有するすす状物質が通路の内周側に徐々に付着して、排ガスと通路の内周側との間の熱交換効率を低下させて排ガスの冷却効果を低下させるだけでなく、長時間の運転時には通路が閉塞するという問題が生じていた。
本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、フラーレン製造装置から排出される排ガスの温度を下げてフラーレン回収装置に供給してフラーレンの回収率を向上し、同時に通路内の閉塞を防止して長時間運転を行うことが可能なフラーレンの製造方法及びその設備を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
前記目的に沿う第１の発明に係るフラーレンの製造方法は、フラーレン製造装置から排出するフラーレンを含む高温のガスを通路を介してフラーレン回収装置に送り、前記ガス中からフラーレンを含有するすす状物質を回収するフラーレンの製造方法において、
前記通路を冷却すると共に、該通路を通過する前記ガスを旋回流にする。
【０００９】
フラーレンを含む高温のガスを旋回流にして通路を通過させることで、通路の内側と接触するガスを常に入れ替えながら、ガスと通路の内側との接触位置も常に変動させることができ、ガスと通路の内側との間の熱交換効率を向上させることができる。その結果、ガス全体の温度を一様に低下させることができる。
更に、ガスと通路の内側との接触位置が常に変動することにより、ガス中に浮遊しているすす状物質やフラーレン製造装置内で形成されガス中に混入した燃焼残渣が通路の内側に付着するのを抑制できる。このため、通路の内側が露出され易くなり、ガスと通路の内側との間の熱交換効率を高位に維持できる。
その結果、フラーレン回収装置に流入する際のガスの温度をフラーレンの分解温度未満にすることができる。
【００１０】
前記目的に沿う第２の発明に係るフラーレンの製造方法は、フラーレン製造装置から排出するフラーレンを含む高温のガスを通路を介してフラーレン回収装置に送り、前記ガス中からフラーレンを含有するすす状物質を回収するフラーレンの製造方法において、
前記通路の途中に、導入された前記ガスを旋回流にして冷却された側壁に接触させる冷却手段を設け、前記ガスを積極的に冷却させる。
【００１１】
フラーレンを含む高温のガスを通路に設けられた冷却手段に導入することにより、ガスの旋回流を容易に形成することができる。旋回流になったガスでは、冷却された側壁と接触するガスは常に入れ替わり、接触位置も常に変動するので、ガスと側壁との間の熱交換効率が向上して、ガス全体の温度を一様に低下させることができる。
更に、ガスと冷却手段の側壁との接触位置が常に変動することにより、ガス中に浮遊しているすす状物質やフラーレン製造装置内で形成されガス中に混入した燃焼残渣が冷却手段の側壁に付着するのを抑制できる。
その結果、フラーレン回収装置に流入する際のガスの温度をフラーレンの分解温度未満にすることができる。
なお、冷却手段の側壁の冷却は、例えば、冷媒（例えば、水）が流通する冷却ジャケットあるいは冷却管（冷却コイル）を外側に設けることにより行うことができる。
【００１２】
第１及び第２の発明に係るフラーレンの製造方法において、前記フラーレン回収装置に流入する際の前記ガスの温度を６００℃以下にすることが好ましい。
ガスの温度を６００℃以下にしてフラーレン回収装置に流入させることにより、フラーレン回収装置で捕集されるフラーレンを含有するすす状物質の温度を６００℃以下に保つことができる。
その結果、フラーレン回収装置で捕集したすす状物質中でフラーレンが分解するのを防止できる。
【００１３】
第１及び第２の発明に係るフラーレンの製造方法において、前記ガスに不活性ガスを混入してもよい。
ガス中に不活性ガスを混入させて混合ガスを形成すると、不活性ガスでガスが希釈されることで、混合ガスの温度を下げることができる。
更に、不活性ガスの混入により流速が大きくなるので、冷却効率が向上する。
【００１４】
前記目的に沿う第３の発明に係るフラーレンの製造設備は、フラーレン製造装置から排出するフラーレンを含む高温のガスを通路を介してフラーレン回収装置に送り、前記ガス中からフラーレンを含有するすす状物質を回収するフラーレンの製造設備において、
前記通路は前記ガスを通過させながら冷却する第１の冷却手段、及び通過した該ガスを旋回流にする旋回流発生手段を備えた上流側通路と、
前記ガスの旋回流を通過させながら冷却する第２の冷却手段を備えた下流側通路を有している。
【００１５】
このような構成とすることにより、フラーレンを含む高温のガスを下流側通路で旋回流にして通過させることで、下流側通路の内側と接触するガスを常に入れ替えながら、ガスと下流側通路の内側との接触位置も常に変動させることができ、ガスと下流側通路の内側との間の熱交換効率を向上させることができる。その結果、ガス全体の温度を一様に低下させることができる。
更に、ガスと下流側通路の内側との接触位置が常に変動することにより、ガス中に浮遊しているすす状物質やフラーレン製造装置内で形成されガス中に混入した燃焼残渣が通路の内側に付着するのを抑制できる。このため、下流側通路の内側が露出され易くなり、ガスと下流側通路の内側との間の熱交換効率を高位に維持できる。
【００１６】
ここで、上流側通路及び下流側通路は、例えば、ステンレス鋼等の耐熱金属製のパイプを用いて構成することができ、第１及び第２の冷却手段としては、例えば、冷媒（例えば水）が流通する冷却ジャケットあるいは冷却管（冷却コイル）を使用することができる。
また、旋回流発生手段としては、例えば、下流側通路の横断面積よりも小さな横断面積を有する上流側通路を、下流側通路に対して斜め方向から接続することで構成できる。これによって、上流側通路から供給されたガスを下流側通路の内側に沿って流出させることができ、ガスを下流側通路の内側に沿った旋回流にして通過させることができる。
【００１７】
前記目的に沿う第４の発明に係るフラーレンの製造設備は、フラーレン製造装置から排出するフラーレンを含む高温のガスを通路を介してフラーレン回収装置に送り、前記ガス中からフラーレンを含有するすす状物質を回収するフラーレンの製造設備において、
前記通路には通過する前記ガスを旋回流にして冷却された側壁に接触させて冷却するサイクロン型の旋回流発生装置が設けられている。
【００１８】
サイクロン型の旋回流発生装置を用いることにより、フラーレンを含む高温のガスの旋回流を簡単に形成することができる。
その際、サイクロン型の旋回流発生装置の側壁は冷却されているので、ガスは側壁に接触して熱交換され、ガスの温度は効率的に低下する。
また、ガス中に含まれる粒径の大きなすす状物質や、フラーレン製造装置内で形成されガス中に混入した燃焼残渣は、遠心力によりサイクロン型の旋回流発生装置内では側壁の内側に接触して旋回する。
【００１９】
このサイクロン型の旋回流発生装置の設置方向は、通常のサイクロンの設置方向である鉛直方向でも、通常用いられない水平方向や斜め方向のいずれの方向でもよい。
鉛直方向に設置する場合は、側壁の内側との間で摩擦力が生じて、粒径の大きなすす状物質及び燃焼残渣の旋回速度は次第に低下し、側壁の内側に沿って旋回しながら落下する。
一方、粒径の小さなすす状物質に働く遠心力は小さいので、粒径の小さなすす状物質はサイクロン型の旋回流発生装置内の中央部を旋回する。従って、サイクロン型の旋回流発生装置の中央部からガスを取り出すと、その中には粒径の小さなすす状物質が含まれていることになる。
また、燃焼法でフラーレンを生成させた場合、生成したフラーレンはガス中に浮遊しているすす状物質の中で主に粒径の小さなすす状物質中に含有されていることが判明している。
このため、サイクロン型の旋回流発生装置内の中央部を旋回するガスを外部に取り出してフラーレン回収装置に流入させるようにすると、フラーレンを含有するすす状物質を効率的に捕集することができる。
【００２０】
ただし、鉛直方向に設置する場合は、サイクロン型の旋回流発生装置上流側からは、フラーレンを含んだガスが排出され、サイクロン型の旋回流発生装置下流側（コーン部）からは、落下した粒径の大きなすす状物質及び燃焼残渣が排出されるため、これらのすす状物質はフラーレン回収装置とは別の回収装置を用いて回収する必要があり、回収箇所が増えて、回収が煩雑になる。
この点において、サイクロン型の旋回流発生装置を横向き、又は斜め方向に設置し、ガスの出口をサイクロン型の旋回流発生装置下流側（コーン部）とした場合は、フラーレンを含むガス中に粒径の大きなすす状物質及び燃焼残渣も含まれることになり、これらの物質は全て下流のフラーレン回収装置にて回収される。このため、回収装置は一箇所のみとなり、回収作業は簡易となる。
【００２１】
【発明の実施の形態】
続いて、添付した図面を参照しつつ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発明の理解に供する。
ここに、図１は本発明の第１の実施の形態に係るフラーレンの製造設備を示す説明図、図２は図１のＰ−Ｐ矢視断面図、図３は同製造設備の変形例に係る通路の説明図、図４は本発明の第２の実施の形態に係るフラーレンの製造設備を示す説明図、図５は同製造設備の変形例に係るサイクロン型の旋回流発生装置の説明図、図６はすす状物質を乾燥窒素ガス流中で加熱した際の、減量率及び減量率の変化率を示すグラフである。
【００２２】
図１、図２に示すように、本発明の第１の実施の形態に係るフラーレンの製造設備１０は、原料を高温状態で反応させてフラーレンを製造するフラーレン製造装置の一例であるフラーレン反応炉１１と、フラーレン反応炉１１の下部側に接続されてフラーレン反応炉１１内からフラーレンを含む高温のガスを排出させる通路１２を有している。
更に、フラーレンの製造設備１０は、通路１２を通過したガスが流入してガス中からフラーレンを含有するすす状物質を捕集するフラーレン回収装置１３と、フラーレンを含有するすす状物質が取り除かれフラーレン回収装置１３から流出するガスを冷却するガス冷却器１４と、ガス冷却器１４によって降温されたガスを吸引する真空ポンプからなる減圧装置１５とを有する。以下、これらについて詳細に説明する。
【００２３】
フラーレン反応炉１１は、例えば、円筒形状の反応炉本体１６と、反応炉本体１６の上端側に設けられたバーナ１７を有している。
反応炉本体１６は、例えば、ステンレス鋼等の耐熱鋼で構成されており、その内側の一部又は全部には、例えばアルミナ質の耐火煉瓦やアルミナ質の不定形耐火材等の耐火物がライニングされている。この方がフラーレン生成部の温度を上げることができフラーレンの生成に好適となるからである。
また、反応炉本体１６は、反応炉本体１６内で生成したすす状物質がバーナ１７の表面上に落下し、長時間の安定運転が阻害されるのを防止するため、鉛直下向きとなっているが、長時間運転を行わない場合には、反応炉本体１６を鉛直下向きに規定する必要はなく、反応炉本体１６は鉛直上向きでも、斜め上向きでもよい。
【００２４】
原料炭化水素含有ガスを供給する原料炭化水素含有ガス供給配管１８と、原料炭化水素含有ガス中の原料炭化水素ガスの燃焼に必要な酸素を供給する酸素含有ガス供給配管１９が接続されるバーナ１７は、供給された原料炭化水素含有ガス及び酸素含有ガスから混合ガスを作製する混合室２０と、得られた混合ガスを所定の圧力（例えば、５０〜２００トール、好ましくは、１００〜１５０トール）で保持する蓄圧室２１と、混合ガスが吐出する複数の図示しない吐出口（例えば、口径が０．１〜５ｍｍ、好ましくは０．２〜３ｍｍ）が設けられた吐出部２２を有している。
吐出部２２としては、種々の形態のものを用い得るが、良好なガス流を得るためには、小さな口径の吐出口が多数集合した形態のものが好ましく、例えば、口径が０．１〜５ｍｍの吐出口を多数備える場合、吐出口の開口面積の合計が吐出部２２が分布している領域の横断面積に対して、１０〜９５％、好ましくは５０〜９５％を占めるようにするのがよい。
【００２５】
なお、混合室２０、蓄圧室２１、及び吐出部２２は、例えば、ステンレス鋼等の耐熱鋼で形成することができる。
ここで、吐出部２２は多孔質のセラミック（例えば、ジルコニア、コーディエライト、カーボン）焼結体を用いて構成することも可能であり、多孔質のセラミック焼結体を用いることで吐出部２２の耐熱性を向上させることができ長時間の安定運転が可能になる。
また、混合室２０を設けず、原料炭化水素含有ガスと酸素含有ガスをそれぞれ独立にフラーレン反応炉１１内に導入してもよい。
【００２６】
原料炭化水素含有ガス供給配管１８と、酸素含有ガス供給配管１９にはそれぞれ熱交換器２３、２４が設けられて、加熱処理（予熱）された原料炭化水素含有ガス、酸素含有ガスがバーナ１７に供給されるようになっている。更に、熱交換器２３よりも上流側の原料炭化水素含有ガス供給配管１８には、原料炭化水素をガス化させる気化装置２５を配置することもある。
なお、熱交換器２３、２４は両方とも使用するのが好ましいが、場合によっては、熱交換器２３、２４のいずれか一方を省略し、原料炭化水素含有ガス及び酸素含有ガスのいずれか一方のみを予熱するようにしてもよい。
また、原料炭化水素含有ガス供給配管１８及び酸素含有ガス供給配管１９の先部には、バーナ１７に供給する原料炭化水素含有ガス及び酸素含有ガスの流量を調整する流量調節器２６、２７がそれぞれ設けられている。
【００２７】
このような構成とすることにより、バーナ１７から供給された原料炭化水素含有ガスを酸素含有ガスの下で燃焼させてフラーレンを生成させることができる。そして、フラーレンの生成と共に、すす状物質（副生成物）、一酸化炭素ガス、及び水蒸気等が発生し、生成したフラーレンはすす状物質中に含有されている。
このため、フラーレンを含有したすす状物質を浮遊した状態で有する高温のガスがフラーレン反応炉１１から排出される。
【００２８】
通路１２は、反応炉本体１６の側壁部の下部側にそれぞれ一端側が接続された旋回流発生手段の一例である小径のパイプ２８、２９と、パイプ２８、２９の外側にそれぞれ設けられた第１の冷却手段の一例である水冷ジャケット３０、３１を備えた上流側通路３２を有している。ここで、パイプ２８、２９には、例えば、ステンレス鋼管を使用することができる。
パイプ２８、２９を小径にすることにより、フラーレン反応炉１１から排出されたガスの流速を大きくすることができ、上流側通路３２を通過する際のガスの冷却効率を向上させることができる。
【００２９】
更に、通路１２は、パイプ２８、２９の他端側が斜め方向から接続した大径のパイプ３３と、パイプ３３の外側に設けられた第２の冷却手段の一例である水冷ジャケット３４を備えた下流側通路３５を有している。ここで、パイプ３３には、例えば、ステンレス鋼管を使用することができる。
小径のパイプ２８、２９の各他端側が対向する斜め方向から大径のパイプ３３に接続しているので、パイプ２８、２９で供給されたガスをパイプ３３の内側に沿って流出させることができると共に、容易にパイプ３３の内側に沿って旋回させることができ、ガスをパイプ３３内で旋回流にして通過させることができる。
【００３０】
ガスがパイプ３３の内周に沿って旋回流になって通過していくので、ガスとパイプ３３の内側との接触位置が常に変動し、ガス中に浮遊しているすす状物質がパイプ３３の内側に付着するのを抑制できる。その結果、ガスの冷却効率を向上させることができる。
ここで、パイプ３３内のガスの旋回流が確実に形成されるには、パイプ３３内に流出する際のガスの速度を２０〜２００ｍ／秒にすることが好ましい。このためには、例えば、フラーレン反応炉１１から排出されるガスの温度が５００〜２０００℃、ガス流量が１００〜９００Ｎリットル／分の場合、パイプ２８、２９の内径は５０〜２００ｍｍにすることが好ましい。更に、旋回流が形成されるパイプ３３の内径とパイプ２８、２９の内径との比は１．５〜６にすることが好ましい。
【００３１】
フラーレン回収装置１３は、フラーレン反応炉１１から発生するすす状物質含有気流中の固形分と気流分を分離するためのもので、内部に高温耐熱フィルター３６を備える。高温耐熱フィルター３６は、原料炭化水素含有ガス、燃焼ガスを通過させてフラーレン及びすす状物質を回収するので、ガスの温度に応じて４００〜５００℃の耐熱温度を有している。
フラーレン回収装置１３の構造は、通常の集塵機等に使用されるバッグフィルター構造となって、このバッグフィルターが前記した高温耐熱フィルター３６によって構成されている。このような高温耐熱フィルター３６としては、例えば、日本ポール社製焼結金属フィルターや富士フィルター社製焼結金属フィルター等が挙げられる。フィルター目開きの大きさは、フラーレンを生成させる燃焼条件やすす状物質の性状によって適宜選択する。
また、通路１２により、すす状物質含有気流の温度を１５０℃程度以下まで下げる場合には、フラーレン回収装置１３の内部のフィルターは高温耐熱フィルターである必要はなく、ナイロン、四フッ化エチレン等の材質の通常用いられるフィルターを用いることができる。
【００３２】
フラーレン回収装置１３には、その上部に定期的に付着した固化物（例えば、すす状物質とフラーレン）を除去する逆洗浄機構３７が設けられている。
この逆洗浄機構３７は、高圧の不活性ガス（例えば、窒素やアルゴン）等を貯留するタンク３８と、電磁弁３９とを有し、電磁弁３９を定期的に短時間パルス的に開けることによって、高温耐熱フィルター３６内にガスを入れ、周囲に付着した固化物を下方に落下させ、排出弁４０を開けて外部に排出できるようになっている。そして、フラーレン回収装置１３の上部には、高温耐熱フィルター３６を通過したガスを外部に排出するガス排出配管４１が設けられている。
【００３３】
フラーレン回収装置１３のガス排出配管４１には、ガス冷却器１４が設けられている。このガス冷却器１４は通常の熱交換器と、同一又は近似した構造となっており、減圧装置１５に流入するガスの温度を低下させ減圧装置１５の負荷を低減させるようになっている。また、気流内に含まれる原料炭化水素含有ガス、燃焼ガス中の水分が液化し、下部のドレーンから排出されるようになっている。
このガス冷却器１４に後続する減圧装置１５は通常の真空ポンプからなっている。なお、フラーレンの昇華温度は真空度によっても変化するので、供給する原料炭化水素ガス、酸素ガス、不活性ガスの量から、最も効率的にフラーレンを回収できる圧力になるように減圧装置１５を選定する。
【００３４】
各流量調節器２６、２７を用いて原料炭化水素含有ガスと酸素含有ガスの供給量を制御して混合室２０内に導入することにより、原料炭化水素ガスが燃焼する際の酸素に対する原料炭化水素中の炭素の元素組成比（Ｃ／Ｏ比）を１．０８以上かつ１．５６以下、好ましくは１．１以上かつ１．３６以下に調整した混合ガスを作製することができる。
そして作製した混合ガスを蓄圧室２１内で保持して、吐出部２２から吐出させることで、混合ガスを、例えば、７５ｃｍ／秒を超えかつ１０００ｃｍ／秒以下、好ましくは２００ｃｍ／秒以上かつ６００ｃｍ／秒以下で反応炉本体１６内に安定的に供給することができる。
【００３５】
通路１２、フラーレン回収装置１３、及びガス冷却器１４を介して減圧装置１５で反応炉本体１６内を排気することができ、反応炉本体１６内を、例えば、２０トール以上かつ１００トール以下、好ましくは３０トール以上かつ５０トール以下の減圧状態に保持することができる。
このため、吐出部２２から反応炉本体１６内に吐出された混合ガスを、この減圧状態下で燃焼させながら、生成した燃焼ガスを反応炉本体１６内から通路１２を介して外部に排出することができる。
【００３６】
続いて、本発明の第１の実施の形態に係るフラーレンの製造方法について説明する。
先ず、水冷ジャケット３０、３１、３４に設けられた各冷却水導入管４２〜４４から水を流入させて各冷却水導出管４５〜４７から排出させてパイプ２８、２９、３３の外側を冷却する。
原料炭化水素含有ガスとしてトルエンガス、酸素含有ガスとして濃度９９％以上の酸素ガス（以下、純酸素ガスともいう）を用いる。トルエンガスが燃焼する際の酸素に対するトルエン中の炭素の元素組成比（Ｃ／Ｏ比）を１．０８以上かつ１．５６以下、好ましくは１．１以上かつ１．３６以下になるように、各流量調節器２６、２７でトルエンガス量及び純酸素ガス量をそれぞれ調整して混合室２０内に導入して混合ガスを作製する。
次いで、通路１２を介して減圧装置１５を用いて反応炉本体１６内を排気しながら、吐出部２２から混合ガスを、吐出部２２からの平均吐出速度が、例えば、２００〜６００ｃｍ／秒になるように反応炉本体１６内に吐出し燃焼させる。
このとき、反応炉本体１６内が、例えば、２０トール以上かつ１００トール以下、好ましくは３０トール以上かつ５０トール以下の減圧状態に維持されるように、減圧装置１５の排気量を調節する。
【００３７】
トルエンガスと酸素ガスの混合ガスは、前記した減圧状態下において燃焼するため、トルエンの燃焼が均一に進行して、反応炉本体１６内の温度を均一かつ高温（例えば、１６００〜２１００℃、好ましくは１７００〜１９００℃）にすることができる。
また、Ｃ／Ｏ比を所定の範囲に制御しているため、未燃焼のトルエンが加熱されて分解する際にすす状物質の生成が抑制されて、フラーレン前駆体が多量に生成する。
このため、生成したフラーレン前駆体同士の衝突の頻度が向上し、フラーレンの生成速度が向上して、フラーレンの収率を上げることができる。
【００３８】
ここで、燃焼ガスの温度を更に上げるためには、混合ガスを反応炉本体１６内に吐出する前に予熱することが好ましい。
そのため、原料炭化水素含有ガス供給配管１８と、酸素含有ガス供給配管１９にそれぞれ熱交換器２３、２４を設けて、トルエンガス及び酸素ガスを加熱処理してからバーナ１７の混合室２０に供給する。
トルエンガスと酸素ガスは混合室２０で予混合し混合ガスとしてから吐出部２２からフラーレン反応炉１１内に吐出し燃焼させているので、混合ガスの温度がトルエンの気化温度以上で自己着火温度未満となるように各熱交換器２３、２４を運転するのがよい。
なお、安定化のため気化温度より１０℃以上、好ましくは２０℃以上高くなる温度範囲がよい。また、安定化のため自己着火温度より１０℃以上、好ましくは２０℃以上低くなる温度範囲がよい。
【００３９】
また、混合室２０を設けず、トルエンガスと酸素ガスをそれぞれ独立にフラーレン反応炉１１内に導入する場合には、フラーレン反応炉１１内の上流側で着火する恐れはないため、酸素ガス予熱温度に上限はないが、トルエンガスは３００℃程度で炭化し、原料炭化水素含有ガス供給配管１８が閉塞するため、炭化温度以下がよい。
なお、トルエンガス及び酸素ガスは両方とも加熱処理することが好ましいが、場合によっては、トルエンガス及び酸素ガスのいずれか一方のみを予熱するようにしてもよい。
【００４０】
原料炭化水素としてはトルエンのほかに、例えば、ベンゼン、キシレン、ナフタレン、アントラセン等の芳香族系炭化水素、クレオソート油、カルボン酸油などの石炭系炭化水素、アセチレン系不飽和炭化水素、エチレン系炭化水素、ペンタンやヘキサン等の脂肪族飽和炭化水素等が使用でき、これらを単独又は任意の割合で混合して使用することもできる。
特に芳香族系炭化水素が好ましく、中でも精製した芳香族系炭化水素を用いることが好ましい。
原料炭化水素ガスの純度は高い方が好ましいが、燃焼温度や原料炭化水素ガスの燃焼反応中での濃度を制御するためにアルゴンガス等の不活性ガスで原料炭化水素ガスを希釈してもよい。
酸素含有ガスとしては、濃度９９％以上の酸素ガス、濃度９９％以上の酸素ガスを窒素やアルゴンガス等の不活性ガスで希釈したもの、空気等が用いられる。
【００４１】
続いて、混合ガスを反応炉本体１６内に所定の速度で吐出させた場合における、トルエンの酸素の下での燃焼及び分解、更にフラーレンの生成状況について説明する。
トルエンは２０トール以上かつ１００トール以下、好ましくは３０トール以上かつ５０トール以下の減圧状態下において燃焼するため、反応炉本体１６内での燃焼ガスの温度は、例えば、１６００〜２１００℃、好ましくは１７００〜１９００℃の高温になる。
このため、未燃焼のトルエンは容易に加熱されて分解し気化して、トルエンの燃焼により発生した燃焼ガス内に拡散する。
ここで、バーナ１７の吐出部２２からは混合ガスが７５ｃｍ／秒以上かつ１０００ｃｍ／秒以下、好ましくは２００ｃｍ／秒以上かつ６００ｃｍ／秒以下の平均吐出速度で吐出しているので、反応炉本体１６内には多量の混合ガスが流入することになって、吐出部２２の下流側に混合ガスの顕著な吐出流が形成される。
このため、トルエンの分解物を含有した燃焼ガスは、フラーレン反応炉１１の上流側（バーナ１７側）から下流側に向けて流出する一様な流れの形成が促進されると考えられる。
【００４２】
反応炉本体１６内の圧力が前述した減圧状態に保持されている下での燃焼であることから、トルエンの均一燃焼が促進されて、燃焼ガスの温度は反応炉本体１６の軸方向に垂直な方向では実質的に一様になっていると考えられる。
その結果、燃焼ガス流内では自己循環流が発生し難くなる。従って、反応炉本体１６内で上流側から下流側に向けて流出する一様な流れの安定化が図られると思われる。
ここで、バーナ１７を重力的方向において上方側に設けることにより、燃焼ガスは重力に従って下方に流下することになり、安定化は確実となる。
更に、反応炉本体１６内の燃焼ガスは、通路１２を介して減圧装置１５で排気される。これによって、反応炉本体１６内で上流側から下流側に向かう一様な流れがより助長されると思われる。
【００４３】
燃焼ガス中に拡散したトルエンの分解物は、燃焼ガスによって加熱されてフラーレン前駆体に転化し、フラーレン前駆体は相互に衝突を繰り返しながら、フラーレンに転化していくものと考えられる。
ここで、トルエンの分解物を含有した燃焼ガスの流れが、反応炉本体１６内で上流側から下流側に向かう一様な流れであるため、燃焼ガス中のトルエンの分解物の不均一な移動が抑制され、トルエンの分解物の燃焼ガス内での滞留時間は一様になる。このため、トルエンの分解物からフラーレン前駆体が安定して生成されると考えられる。
また、生成したフラーレン前駆体の燃焼ガス中での不均一な移動も抑制されて、フラーレン前駆体の燃焼ガス内での滞留時間が一様になる。このため、フラーレン前駆体からフラーレンが安定して生成されると考えられる。
なお、生成したフラーレンは副生するすす状物質の中で、粒径の小さなすす状物質に含有された状態となっている。そして、フラーレンを含有するすす状物質は、同時に発生した一酸化炭素ガスと水蒸気、及び未燃焼のトルエンガスの中に浮遊した状態で高温のガスとして上流側通路３２内に排出される。
【００４４】
上流側通路３２内に排出されたガスは、上流側通路３２に使用されているパイプ２８、２９の内径が小さいために、ガスの流速が大きくなる。このため、ガスとパイプ２８、２９の内側との間の熱交換効率が向上して、ガスは冷却される。
そして、上流側通路３２を通過したガスは下流側通路３５内に流入する。
このとき、下流側通路３５のパイプ３３に対してパイプ２８、２９は斜め方向から接続しているので、パイプ２８、２９を介して供給されたガスはパイプ３３の内側に沿って流出する。更に、パイプ３３の内径はパイプ２８、２９の内径よりも大きいため、流出したガスはパイプ３３内で旋回流になって通過する。
このため、パイプ３３の内側に接触するガスが常に入れ替わると共に、ガスとパイプ３３の内側との接触位置が常に変動するため、ガスを効率的に冷却することができる。更に、ガスとパイプ３３の内側との接触位置が常に変動することで、ガス中に浮遊しているすす状物質がパイプ３３の内側に付着することが抑制され、ガスの冷却効率が低下するのが防止される。
その結果、フラーレン回収装置１３に流入する際のガスの温度を、例えば６００℃以下にすることができる。
なお、上流側通路３２を２本のパイプ２８、２９で構成したが、下流側通路３５のパイプ３３内にガスの旋回流が発生できれば、上流側通路３２を構成するパイプの本数は１本でも、又は３本以上でもよい。
【００４５】
下流側通路３５を介して排出されたガスは、フラーレン回収装置１３内に流入する。そして、ガスは、回収装置本体１３ａ内に設けられた高温耐熱フィルター３６の外表面側から内表面側に向けて透過する。
このため、ガスが高温耐熱フィルター３６を透過する際に、ガス中に浮遊しているフラーレンを含有するすす状物質は高温耐熱フィルター３６の外表面側に捕集される。そして、すす状物質が取り除かれたガスは、回収装置本体１３ａの天井板から導出管を介してガス排出配管４１に流入し、ガス冷却器１４を通過しながら冷却され、減圧装置１５の排出口から外部に排出される。
【００４６】
ここで、すす状物質が高温耐熱フィルター３６の外表面側に捕捉されて上流側と下流側の圧力損失が増大し、高温耐熱フィルター３６の外表面に多量のすす状物質が堆積したことが、例えば、ガス排出配管４１に設けられた図示しないガス圧力計により検知されると、逆洗浄機構３７のタンク３８から窒素ガスを高温耐熱フィルター３６の内表面側に圧入して外表面側に向けて透過させる。
これによって、高温耐熱フィルター３６の外表面側に付着しているすす状物質を剥落させることができる。剥落したすす状物質を排出弁４０に接続した図示しないすす状物質回収缶内に排出して回収する。
なお、回収されたすす状物質は、フラーレン分離工程に運ばれて、例えば溶媒抽出法によりフラーレンを溶媒中に溶出させることにより、フラーレンを分離する。
【００４７】
図３に、フラーレンの製造設備１０の通路１２の変形例として、不活性ガス混入手段４８を設けた通路４９を示す。なお、通路４９は上流側通路３２に不活性ガス混入手段４８を設けたことが特徴であって、それ以外は実質的に通路１２と同じ構成である。
不活性ガス混入手段４８は、図示しない不活性ガス供給部（例えば、アルゴンガスボンベ、窒素ガスボンベ）と、不活性ガス供給部から供給された不活性ガスを例えば、各パイプ２８、２９内に斜め方向からそれぞれ流入する不活性ガス流入管５０、５１を有している。なお、流入する不活性ガスの流速は、１０〜１００ｍ／秒であることが好ましい。
このような構成にすることにより、各パイプ２８、２９内を通過するガスに乱流を発生させて不活性ガスを確実に混入することができ、不活性ガスでガスを一様に希釈することができる。
その結果、ガスと不活性ガスから形成される混合ガスの温度をガスに比較して下げることができる。更に、不活性ガスを混入させることにより、形成される混合ガスの速度を大きくして下流側通路３５における混合ガスの冷却効率を向上させることができる。
【００４８】
次に、本発明の第２の実施の形態に係るフラーレンの製造設備５２について説明する。
図４に示すように、フラーレンの製造設備５２は、原料炭化水素含有ガスを高温状態で反応させてフラーレンを製造するフラーレン製造装置の一例であるフラーレン反応炉５３と、フラーレン反応炉５３の下部側に接続されてフラーレン反応炉５３内からフラーレンを含む高温のガスを導出させる第１の通路５４を有している。
更に、フラーレンの製造設備５２は、第１の通路５４が接続した冷却手段の一例であるサイクロン型の旋回流発生装置５５と、サイクロン型の旋回流発生装置５５に接続した第２の通路５６と、第２の通路５６が流入側に接続したフラーレン回収装置１３と、フラーレンを含有するすす状物質が取り除かれフラーレン回収装置１３から流出するガスを冷却するガス冷却器１４と、ガス冷却器１４によって降温されたガスを吸引する真空ポンプからなる減圧装置１５とを有している。
【００４９】
ここで、フラーレン反応炉５３は、第１の実施の形態に係るフラーレンの製造方法に適用したフラーレン反応炉１１の反応炉本体１６の下部側に、第１の通路５４と接続する排出部５７を設けたことが特徴であって、それ以外は実質的にフラーレン反応炉１１と同じ構成である。このため、同一の構成部材については同一の符号を付して、詳細な説明は省略する。
なお、第１の通路５４は、例えば、ステンレス鋼等の耐熱鋼で形成することができ、その外側には、例えば、水冷ジャケット等の冷却手段を取付けることが好ましい。
【００５０】
このような構成とすることにより、バーナ１７から供給された原料炭化水素含有ガスを酸素含有ガスの下で燃焼させてフラーレンを生成させることができる。
なお、生成したフラーレンはすす状物質中に含有され、このフラーレンを含有するすす状物質が浮遊した状態で高温のガスがフラーレン反応炉５３の排出部５７を介して第１の通路５４に排出される。
また、フラーレン反応炉５３の反応炉本体１６の内壁やバーナ１７に付着した付着物は、反応炉本体１６の内壁やバーナ１７から浮き上がるとフラーレン反応炉５３内を落下するので、排ガスと共に排出部５７を介して第１の通路５４に排出することができる。
【００５１】
サイクロン型の旋回流発生装置５５は、第１の通路５４が接続されている旋回流発生装置本体５８と、旋回流発生装置本体５８の下端部に接続された排出部５９を有している。更に、サイクロン型の旋回流発生装置５５は、旋回流発生装置本体５８の上端部に取付けられた天井板６０と、天井板６０の中央部に形成されたサイクロン型の旋回流発生装置５５の排出口６１に接続されて旋回流発生装置本体５８内に突出した排出管６２を有している。
そして、旋回流発生装置本体５８、排出部５９、及び天井板６０の外側には一体化した水冷ジャケット６３が設けられている。また、第２の通路５６は天井板６０に形成された排出口６１に接続されており、例えばステンレス鋼等の耐熱鋼で形成することができる。
ここで、サイクロン型の旋回流発生装置とは、例えば、化学工学辞典（昭和６１年３月発行、改訂３版、化学工学協会編、丸善株式会社発行）１９１ページに記載されているサイクロンを主体に構成されるものを指す。
【００５２】
このような構成とすることにより、水冷ジャケット６３に設けられている冷却水導入管６４から冷却水を流入させて、水冷ジャケット６３に設けられている冷却水導出管６５から冷却水を流出させることにより、旋回流発生装置本体５８の外側を冷却することができる。
そして、高温のガスを第１の通路５４を介して旋回流発生装置本体５８内に導入して、旋回流発生装置本体５８の側壁の内側に沿って旋回する旋回流を形成することができる。
更に、旋回流発生装置本体５８内の中央部で旋回しているガスを排出管６２を介して第２の通路５６内に排出することができる。
また、旋回流発生装置本体５８の側壁の内側に接触して旋回しているガス中の粒径の大きなすす状物質及び燃焼残渣を、旋回流発生装置本体５８の側壁の内側に沿って落下させて、排出口５９に接続した図示しない回収缶内に落下させることができる。
ここで、旋回流発生装置本体５８内を旋回している排ガスは、旋回流発生装置本体５８の側壁の内側と接触する際に熱交換が行われ、排ガスの温度は徐々に低下する。従って、第２の通路５６に排出された排ガスの温度は低下している。
【００５３】
続いて、本発明の第２の実施の形態に係るフラーレンの製造方法について説明する。
先ず、水冷ジャケット６３に設けられた冷却水導入管６４から水を流入させて冷却水導出管６５から排出させて旋回流発生装置本体５８の外側を冷却する。
次いで、フラーレン反応炉５３のバーナ１７に原料炭化水素含有ガスとしてトルエンガス、酸素含有ガスとして濃度９９％の酸素ガスとアルゴンガスとの混合ガスを供給し、トルエンガスを燃焼させてフラーレンを生成させる。なお、生成したフラーレンは副生する粒径の小さなすす状物質に含有された状態となっている。
フラーレンを含有するすす状物質が浮遊した高温のガスは排出部５７に接続した第１の通路５４に排出される。なお、反応炉本体１６の内壁やバーナ１７に付着した付着物は、反応炉本体１６の内壁やバーナ１７から浮き上がると、フラーレン反応炉５３内を落下して、高温のガスと共に排出部５７に接続した第１の通路５４に排出される。
【００５４】
第１の通路５４内に排出された高温のガスは、旋回流発生装置本体５８内に流入する。そして、流入したガスは、旋回流発生装置本体５８の側壁の内側に沿って旋回流を形成する。
ここで、旋回しているガスは旋回流発生装置本体５８の側壁の内側と接触する際に熱交換を行うため、排ガスの温度は徐々に低下する。このため、排出管６２を介して第２の通路５６を通過してフラーレン回収装置１３に流入する際のガスの温度を、例えば６００℃以下にすることができる。
なお、旋回流発生装置本体５８内では、旋回流が形成されているので、ガスと側壁の内側との接触位置が常に変動して、ガス中に浮遊しているすす状物質や燃焼残渣が側壁に付着することが抑制され、ガスの冷却効率が低下するのが防止される。
【００５５】
ここで、旋回流発生装置本体５８内で旋回流が形成されると、ガス中に含まれる粒径の大きなすす状物質及び燃焼残渣は、遠心力により旋回流発生装置本体５８内では側壁の内側に接触しながら旋回する。このため、側壁の内側との間で摩擦力が生じて、粒径の大きなすす状物質及び燃焼残渣の旋回速度は低下し、側壁の内側に沿って落下して、排出口５９に接続された回収缶内に落下する。
一方、粒径の小さなすす状物質は旋回流発生装置本体５８内の中央部を旋回する。フラーレンは主に粒径の小さなすす状物質に含有されることが判明しているので、第２の通路５６に排出されたガス中には、フラーレンを含有するすす状物質がより多く含まれている。従って、このガスをフラーレン回収装置１３に流入させることにより、フラーレンを含有するすす状物質を効率的に捕集することができる。
【００５６】
図５に、フラーレンの製造設備５２のサイクロン型の旋回流発生装置５５の変形例として、不活性ガス混入手段６６を設けたサイクロン型の旋回流発生装置６７を示す。なお、サイクロン型の旋回流発生装置６７は不活性ガス混入手段６６を設けたことが特徴であって、それ以外は実質的にサイクロン型の旋回流発生装置５５と同じ構成である。このため、同一の構成部材については同一の符号を付して、詳細な説明は省略する。
不活性ガス混入手段６６は、図示しない不活性ガス供給部（例えば、アルゴンガスボンベ、窒素ガスボンベ）と、不活性ガス供給部から供給された不活性ガスを旋回流発生装置本体５８内に斜め方向から流入させる不活性ガス流入管６８を有している。なお、流入する不活性ガスの流速は、１０〜１００ｍ／秒であることが好ましい。
【００５７】
このような構成にすることにより、旋回流発生装置本体５８内で旋回流になって通過するガスに対して不活性ガスを効果的に混入することができ、不活性ガスでガスを一様に希釈することができる。
その結果、ガスと不活性ガスから形成される混合ガスの温度をガスに比較して下げることができる。更に、不活性ガスを混入させることにより、形成される混合ガスの速度を大きくして、サイクロン型の旋回流発生装置６７における混合ガスの冷却効率を向上させることができる。その結果、混合ガスの温度を更に効率的に下げることができる。
【００５８】
【実施例】
（実施例１）
図１に示すフラーレンの製造装置１０を用いてフラーレンを製造した。
ここで、フラーレン反応炉の長さは２０００ｍｍ、直径は３００ｍｍであり、フラーレン反応炉の内壁面でバーナの表面部（先端部）の位置に相当する部位から下流側に向かって４００ｍｍの範囲には、アルミナ質の不定形耐火材でライニング層を構成した。
通路の上流側通路を構成するステンレス鋼製の各パイプの内径はいずれも６０ｍｍ、各総長さは１０００ｍｍ、下流側通路を構成するステンレス鋼製のパイプの内径は１５０ｍｍ、長さは２０００ｍｍで、外側に設けた水冷ジャケットに水を流して水冷した。また、フラーレン回収装置の最大内径は１０００ｍｍ、高さは２０００ｍｍである。
バーナの吐出部は、外径が２５０ｍｍの円板状の多孔質のセラミック焼結体を用いて構成されており、多孔質のセラミック焼結体には２５ｍｍ当たりに３０〜５０個の孔が吐出口として形成されている。
【００５９】
原料炭化水素ガスとしてトルエンガスを使用し、酸素含有ガスには純酸素を使用した。
トルエンガスは一旦気化装置でトルエンを加熱してガス状とした後、熱交換器で２００℃に加熱し、酸素ガスは酸素タンクから熱交換器に供給して２００℃に加熱した。そして、トルエンガスの流量を２２８．３グラム／分、酸素ガスの流量を１７５．７Ｎリットル／分（酸素に対するトルエン中の炭素の元素組成比（Ｃ／Ｏ比）は１．１０７）にしてバーナに供給し、混合室で予混合して混合ガスとしフラーレン反応炉内に吐出した。このとき、フラーレン反応炉内の圧力は４０トールで、バーナから吐出された際の混合ガス（２００℃）の平均吐出速度は２５８．５ｃｍ／秒であった。
このような条件でフラーレンを製造すると、フラーレン反応炉の出口から排出されるガスの温度は１１００℃、フラーレン回収装置に流入する際のガスの温度は６００℃であった。その結果、副生したすす状物質中のフラーレン含有率は１９．０％であった。
【００６０】
（実施例２）
図４に示すフラーレンの製造装置４０を用いてフラーレンを製造した。
ここで、フラーレン反応炉の長さは２０００ｍｍ、直径は３００ｍｍであり、フラーレン反応炉の内壁面でバーナの表面部（先端部）の位置に相当する部位から下流側に向かって４００ｍｍの範囲には、アルミナ質の不定形耐火材でライニング層を構成した。
第１の通路を構成するステンレス鋼製のパイプの内径は２００ｍｍ、総長さは４００ｍｍ、旋回流発生装置本体の最大内径は６００ｍｍ、旋回流発生装置本体の高さは１５００ｍｍである。また、第２の通路を構成するステンレス鋼製のパイプの内径は１００ｍｍ、総長さは５０００ｍｍ、フラーレン回収装置の最大内径は１０００ｍｍ、高さは２０００ｍｍである。
バーナの吐出部は、外径が２５０ｍｍの円板状の多孔質のセラミック焼結体を用いて構成されており、多孔質のセラミック焼結体には２５ｍｍ当たりに３０〜５０個の孔が吐出口として形成されている。
【００６１】
原料炭化水素ガスとしてトルエンガスを使用し、酸素含有ガスには純酸素を使用した。
トルエンガスは一旦気化装置でトルエンを加熱してガス状とした後、熱交換器で２００℃に加熱し、酸素ガスは酸素タンクから熱交換器に供給して２００℃に加熱した。そして、トルエンガスの流量を２２８．３グラム／分、酸素ガスの流量を１７５．７Ｎリットル／分（酸素に対するトルエン中の炭素の元素組成比（Ｃ／Ｏ比）は１．１０７）にしてバーナに供給し、混合室で予混合して混合ガスとしフラーレン反応炉内に吐出した。このとき、フラーレン反応炉内の圧力は４０トールで、バーナから吐出された際の混合ガス（２００℃）の平均吐出速度は２５８．５ｃｍ／秒であった。
このような条件でフラーレンを製造すると、フラーレン反応炉の出口から排出されるガスの温度は１１００℃、フラーレン回収装置に流入する際のガスの温度は４５０℃であった。その結果、副生したすす状物質中のフラーレン含有率は２０．０％であった。
【００６２】
（比較例１）
図４に示すフラーレンの製造装置において、第１の通路、サイクロン型の旋回流発生装置、及び第２の通路を取り外し、フラーレン反応炉の排出部とフラーレン回収装置の入口側を内径が１５０ｍｍ、長さが２５００ｍｍの外周部が水冷されるステンレス鋼管で接続した設備を用いてフラーレンを製造した。なお、フラーレンの製造条件は実施例２の場合と同様にした。
このとき、フラーレン反応炉の出口から排出されるガスの温度は１１２０℃、フラーレン回収装置に流入する際のガスの温度は８００℃であった。その結果、副生したすす状物質中のフラーレン含有率は１６．２％であった。
以上のことから、実施例１のようにフラーレン反応炉から排出されたガスをパイプを通過する際に旋回流にしたり、実施例２のようフラーレン反応炉から排出されたガスをサイクロン型の旋回流発生装置により旋回流にして冷却された側壁に接触させるようにすることにより、フラーレン回収装置に流入する際のガスの温度を６００℃以下にすることができ、副生したすす状物質中のフラーレン含有率が向上することがわかる。
【００６３】
（実施例３）
トルエンを原料として燃焼法により得られたすす状物質３．８ｍｇを熱重量測定装置（セイコー社製ＴＧ−ＤＴＡ６３００）を用い、乾燥窒素ガス流（１００ｃｃ／分）中で、室温より昇温速度２０℃／分にて１１５０℃まで加熱しながら重量の変化を測定した。
得られた結果を図６に示す。なお、図６において、左縦軸は重量３．８ｍｇに対する減量率（ＴＧ％）を、右縦軸は減量率の変化率（ＤＴＧ％／ｍｉｎ）を、横軸は加熱温度をそれぞれ示す。
図６に示した減量率を示すグラフ及び減量率の変化率を示すグラフから明らかな通り、温度が１００℃以上になると重量が徐々に減少し、４００℃付近から重量減少が加速されていることが判る。そして、５００℃以上の高温領域において、すす状物質の重量が急激に減少する。ここで、フラーレンの昇華温度が４００〜８００℃であることを考慮すると、すす状物質の急激な重量減は、すす状物質中の多量のフラーレンの昇華に起因するものであることが判る。
これより、フラーレン回収装置内のガスの温度が５００℃以上の高温領域では、生成したフラーレンは昇華して気体状態で存在しており、フィルターで捕捉できない可能性が十分に考えられる。
【００６４】
以上、本発明の実施の形態を説明したが、本発明は、この実施の形態に限定されるものではなく、発明の要旨を変更しない範囲での変更は可能であり、前記したそれぞれの実施の形態や変形例の一部又は全部を組み合わせて本発明のフラーレンの製造方法及びその設備を構成する場合も本発明の権利範囲に含まれる。
例えば、熱交換器でそれぞれ加熱したトルエンガスと酸素ガスを別配管でバーナに給し、バーナで混合してから反応炉本体内に吐出したが、熱交換器でそれぞれ加熱したトルエンガスと酸素ガスを混合器で混合して混合ガス状態にしてから混合室を有しないバーナに供給しフラーレン反応炉本体内に吐出するようにしてもよい。この場合も、混合ガスの温度がトルエンの気化温度以上で自己着火温度未満となるように各熱交換器を運転する。
【００６５】
熱交換器でそれぞれ加熱したトルエンガスと酸素ガスをフラーレン反応炉に設けた吐出部からフラーレン反応炉内に吐出し、フラーレン反応炉内で拡散混合しながら燃焼させるようにすることもできる。この場合、トルエンガスの加熱温度範囲は、気化温度以上で炭化温度未満となる。また、酸素ガスの加熱温度範囲は、トルエンの気化温度以上であれば上限に制限はない。
バーナをフラーレン反応炉本体の上端側（重力的に上方）に設けたが、フラーレン反応炉の側部の上側に、あるいは下端側（重力的に下方）にバーナを設けることも可能である。また、バーナを各吐出口毎に分割して設け、それぞれに混合室及び蓄圧室を配置するようにしてもよい。
バーナの吐出部として多孔質セラミック焼結体の板で形成された吐出部を使用したが、ステンレス鋼等の耐熱鋼で形成された吐出部を使用してもよい。また、ステンレス鋼製の耐熱金属で形成された微小径ノズルを集合させた吐出部を使用することもできる。
また、パイプの側壁の冷却、サイクロンの側壁の冷却に水冷ジャケットを使用したが、水冷管（水冷コイル）を取付けてもよいし、水冷ジャケット及び水冷管を組合わせて取付けてもよい。
【００６６】
【発明の効果】
請求項１及びこれに従属する請求項３、４記載のフラーレンの製造方法においては、通路を冷却すると共に、通路を通過するガスを旋回流にするので、また、請求項２及びこれに従属する請求項３、４記載のフラーレンの製造方法においては、通路の途中に、導入されたガスを旋回流にして冷却された側壁に接触させる冷却手段を設け、ガスを積極的に冷却させるので、フラーレン回収装置に流入する際のガスの温度をフラーレンの分解温度未満にすることができ、フラーレン回収装置で捕集したフラーレンを含有するすす状物質からなる捕集層の温度をフラーレンの分解温度未満にして、捕集層内でのフラーレンの分解を防止することが可能となる。その結果、フラーレンの回収率を、例えば２％向上させることが可能になる。
【００６７】
特に、請求項３記載のフラーレンの製造方法においては、フラーレン回収装置に流入する際のガスの温度を６００℃以下にするので、フラーレン回収装置内でのフラーレンの分解を確実に防止してフラーレンの回収率を向上させることが可能になる。
また、フラーレン回収装置に流入する際のガスの温度を下げることで、フラーレン回収装置に使用する高温用フィルターを耐熱温度以下で使用することが可能となり、長時間にわたって安定してフラーレンの回収を行うことが可能となる。その結果、フラーレンの生産性を向上させることができる。
更に、フラーレン回収装置に使用する高温用フィルターの交換頻度を低下することができ、フラーレンの製造装置の維持管理費用を低減して、フラーレンの製造装置の稼働率を向上することが可能となる。
【００６８】
請求項４記載のフラーレンの製造方法においては、ガスに不活性ガスを混入するので、ガスに不活性ガスが混入して形成される混合ガスの温度を効率的に下げることができ、フラーレン製造装置から排出するガス温度が変動しても、フラーレン回収装置に流入する混合ガスの温度を確実にフラーレンの分解温度未満にすることが可能となる。その結果、フラーレンの回収率を安定的に高位に維持することが可能になる。
【００６９】
請求項５記載のフラーレンの製造設備においては、通路はガスを通過させながら冷却する第１の冷却手段、及び通過したガスを旋回流にする旋回流発生手段を備えた上流側通路と、ガスの旋回流を通過させながら冷却する第２の冷却手段を備えた下流側通路を有しているので、また、請求項６記載のフラーレンの製造設備においては、通路には通過するガスを旋回流にして冷却された側壁に接触させて冷却するサイクロン型の旋回流発生装置が設けられているので、高温のガスの旋回流を容易に形成することができると共に、ガス中からフラーレンを含有するすす状物質を効率的に分離してフラーレン回収装置に供給することができ、フラーレン回収装置の負担を低減してフラーレンの回収を行うことが可能になる。
更に、フラーレン回収装置はフラーレン含有すす状物質を捕集できるので、フラーレン分離工程における作業負担を低下することが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施の形態に係るフラーレンの製造設備を示す説明図である。
【図２】図１のＰ−Ｐ矢視断面図である。
【図３】同製造設備の変形例に係る通路の説明図である。
【図４】本発明の第２の実施の形態に係るフラーレンの製造設備を示す説明図である。
【図５】同製造設備の変形例に係るサイクロン型の旋回流発生装置の説明図である。
【図６】すす状物質を乾燥窒素ガス流中で加熱した際の、減量率及び減量率の変化率を示すグラフである。
【符号の説明】
１０：フラーレンの製造設備、１１：フラーレン反応炉、１２：通路、１３：フラーレン回収装置、１３ａ：回収装置本体、１４：ガス冷却器、１５：減圧装置、１６：反応炉本体、１７：バーナ、１８：原料炭化水素含有ガス供給配管、１９：酸素含有ガス供給管、２０：混合室、２１：蓄圧室、２２：吐出部、２３、２４：熱交換器、２５：気化装置、２６、２７：流量調節器、２８、２９：パイプ、３０、３１：水冷ジャケット、３２：上流側通路、３３：パイプ、３４：水冷ジャケット、３５：下流側通路、３６：高温耐熱フィルター、３７：逆洗浄機構、３８：タンク、３９：電磁弁、４０：排出弁、４１：ガス排出配管、４２〜４４：冷却水導入管、４５〜４７：冷却水導出管、４８：不活性ガス混入手段、４９：通路、５０、５１：不活性ガス流入管、５２：フラーレンの製造設備、５３：フラーレン反応炉、５４：第１の通路、５５：サイクロン型の旋回流発生装置、５６：第２の通路、５７：排出部、５８：旋回流発生装置本体、５９：排出部、６０：天井板、６１：排出口、６２：排出管、６３：水冷ジャケット、６４：冷却水導入管、６５：冷却水導出管、６６：不活性ガス混入手段、６７：サイクロン型の旋回流発生装置、６８：不活性ガス流入管
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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