(57)【要約】      （修正有）【課題】  硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具を提供する。【解決手段】ＷＣ基超硬合金またはＴｉＣＮ基サーメットで構成された工具基体の表面に、（ａ）下部層として、いずれも蒸着形成された３〜２０μｍの合計平均層厚を有するＴｉ化合物層、（ｂ）上部層として、化学蒸着形成した状態でα型の結晶構造を有し１〜３０μｍの平均層厚を有するα型Ａｌ2Ｏ3層、（ｃ）表面層として、蒸着形成され、かつ０．５〜３μｍの平均層厚を有するＣｒＮ層、以上（ａ）〜（ｃ）で構成された硬質被覆層を形成してなる。【選択図】図１
2005313245.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に、
（ａ）下部層として、いずれも蒸着形成されたＴｉの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、酸化物、炭酸化物層、および炭窒酸化物層のうちの１層または２層以上からなり、かつ０．５〜２０μｍの全体平均層厚を有するＴｉ化合物層、
（ｂ）上部層として、化学蒸着形成された状態でα型の結晶構造を有し、電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射して、前記結晶粒の結晶面である（０００１）面の前記表面研磨面の法線に対する傾斜角を測定し、前記個々の結晶粒が示す０〜４５度の範囲内の測定傾斜角を０．２５度のピッチ毎に区分し、各区分内に存在する測定傾斜角を区分毎に集計してなるポールプロットグラフにおいて、０〜１０度の範囲内の傾斜角区分に最高ピークが現れ、かつ１〜３０μｍの平均層厚を有する酸化アルミニウム層、
（ｃ）表面層として、蒸着形成され、０．５〜３μｍの平均層厚を有する窒化クロム層、
以上（ａ）〜（ｃ）で構成された硬質被覆層を形成してなる、硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、特に各種の鋼や鋳鉄などの高速断続切削で、硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具（以下、被覆サーメット工具という）に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、一般に、炭化タングステン（以下、ＷＣで示す）基超硬合金または炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮで示す）基サーメットで構成された基体（以下、これらを総称して工具基体という）の表面に、
（ａ）下部層として、いずれも蒸着形成されたＴｉの炭化物（以下、ＴｉＣで示す）層、窒化物（以下、同じくＴｉＮで示す）層、炭窒化物（以下、ＴｉＣＮで示す）層、酸化物（以下、ＴｉＯで示す）層、炭酸化物（以下、ＴｉＣＯで示す）層、および炭窒酸化物（以下、ＴｉＣＮＯで示す）層のうちの１層または２層以上からなり、かつ０．５〜２０μｍの全体平均層厚を有するＴｉ化合物層、
（ｂ）上部層として、化学蒸着形成した状態でα型の結晶構造を有し、かつ１〜３０μｍの平均層厚を有する酸化アルミニウム層（以下、α型Ａｌ2Ｏ3層で示す）、
（ｃ）表面層として、蒸着形成され、かつ０．５〜３μｍの平均層厚を有する窒化クロム（以下、ＣｒＮで示す）層、
以上（ａ）〜（ｃ）で構成された硬質被覆層を蒸着形成してなる被覆サーメット工具が知られており、この被覆サーメット工具が、例えば各種の鋼や鋳鉄などの連続切削や断続切削に用いられることは良く知られている。
【０００３】
また、一般に、上記の被覆サーメット工具の硬質被覆層を構成するＴｉ化合物層やα型Ａｌ2Ｏ3層、さらにＣｒＮ層が粒状結晶組織を有し、また、前記Ｔｉ化合物層を構成するＴｉＣＮ層を、層自身の強度向上を目的として、通常の化学蒸着装置にて、反応ガスとして有機炭窒化物、例えばＣＨ3ＣＮを含む混合ガスを使用し、７００〜９５０℃の中温温度域で化学蒸着することにより形成して縦長成長結晶組織をもつようにすることも知られている。
【特許文献１】特開２００３−２６６２１２
【特許文献２】特開平６−８０１０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
近年の切削装置の高性能化はめざましく、一方で切削加工に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要求は強く、これに伴い、切削加工は一段と高速化の傾向にあるほか、高切り込みや高送りなどの重切削条件での切削加工を余儀なくされる状況にあるが、上記の従来被覆サーメット工具においては、これを鋼や鋳鉄などの通常の条件での連続切削や断続切削に用いた場合には問題はないが、特にこれを切削条件の最も厳しい高速断続切削、すなわち切刃部にきわめて短いピッチで繰り返し熱衝撃が付加される高速断続切削に用いた場合、硬質被覆層を構成するα型Ａｌ2Ｏ3層は、硬質で耐熱性にすぐれるものの、十分な強度を具備するものでないために、これが原因で硬質被覆層にはチッピング（微小欠け）が発生し易くなり、この結果比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、上記のα型Ａｌ2Ｏ3層が硬質被覆層を構成する被覆サーメット工具に着目し、これの耐チッピング性向上を図るべく研究を行った結果、
（ａ）工具基体の表面に、硬質被覆層としてのα型Ａｌ2Ｏ3層を蒸着形成するに際して、例えばこれの蒸着形成に先だって、通常の化学蒸着装置にて、
反応ガス組成：容量％で、ＡｌＣｌ3：３〜１０％、ＣＯ2：０．５〜３％、Ｃ2Ｈ4：０．０１〜０．３％、Ｈ2：残り、
反応雰囲気温度：７５０〜９００℃、
反応雰囲気圧力：３〜１３ｋＰａ、
の低温条件で、下部層であるＴｉ化合物層の表面に核Ａｌ2Ｏ3を形成し、この場合前記核Ａｌ2Ｏ3は２０〜２００ｎｍの平均層厚を有する核Ａｌ2Ｏ3薄膜であるのが望ましく（以下、核Ａｌ2Ｏ3薄膜という）、引き続いて、反応雰囲気を圧力：３〜１３ｋＰａの水素雰囲気に変え、反応雰囲気温度を１１００〜１２００℃に昇温した条件で前記核Ａｌ2Ｏ3薄膜に加熱処理を施した状態で、硬質被覆層としてのα型Ａｌ2Ｏ3層を通常の条件で形成すると、この結果の前記加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜上に蒸着形成されたα型Ａｌ2Ｏ3層は、電界放出型走査電子顕微鏡を用い、図１に概略図で示される通り、表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有するα型Ａｌ2Ｏ3結晶粒個々に電子線を照射して、前記結晶粒の結晶面である（０００１）面の前記表面研磨面の法線に対する傾斜角を測定し、前記個々の結晶粒が示す０〜４５度の範囲内の測定傾斜角を０．２５度のピッチ毎に区分し、各区分内に存在する測定傾斜角を区分毎に集計してなるポールプロットグラフを作成した場合、図２に例示される通り、０〜１０度の範囲内の狭い範囲に傾斜角区分の最高ピークが現れるポールプロットグラフを示し、一方上記の従来α型Ａｌ2Ｏ3層は、図３に例示される通り、２５〜３５度の広い範囲内に傾斜角区分のなだらかな最高ピークが現れるポールプロットグラフを示すこと。
（ｂ）上記の加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜上に蒸着形成されたα型Ａｌ2Ｏ3層は上記従来α型Ａｌ2Ｏ3層に比して著しく高温強度の向上したものとなるので、これを硬質被覆層の上部層として蒸着形成した被覆サーメット工具は、同じく前記従来α型Ａｌ2Ｏ3層を蒸着形成した従来被覆サーメット工具に比して、一段とすぐれた耐チッピング性を発揮するようになること。
以上（ａ）および（ｂ）に示される研究結果を得たのである。
【０００６】
この発明は、上記の研究結果に基づいてなされたものであって、ＷＣ基超硬合金またはＴｉＣＮ基サーメットで構成された工具基体の表面に、
（ａ）下部層として、いずれも蒸着形成されたＴｉＣ層、ＴｉＮ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＯ層、ＴｉＣＯ層、およびＴｉＣＮＯ層のうちの１層または２層以上からなり、かつ０．５〜２０μｍの全体平均層厚を有するＴｉ化合物層、
（ｂ）上部層として、化学蒸着形成した状態でα型の結晶構造を有し、電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射して、前記結晶粒の結晶面である（０００１）面の前記表面研磨面の法線に対する傾斜角を測定し、前記個々の結晶粒が示す０〜４５度の範囲内の測定傾斜角を０．２５度のピッチ毎に区分し、各区分内に存在する測定傾斜角を区分毎に集計してなるポールプロットグラフにおいて、０〜１０度の範囲内の傾斜角区分に最高ピークが現れ、かつ１〜３０μｍの平均層厚を有するα型Ａｌ2Ｏ3層、
（ｃ）表面層として、蒸着形成され、かつ０．５〜３μｍの平均層厚を有するＣｒＮ層、
以上（ａ）〜（ｃ）で構成された硬質被覆層を蒸着形成してなる、硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する被覆サーメット工具に特徴を有するものである。
【０００７】
なお、上記のこの発明の被覆サーメット工具の硬質被覆層の構成層である下部層のＴｉ化合物層は、化学蒸着形成しても、あるいは、上記の縦長成長結晶組織を有するＴｉＣＮ層（以下、ｌ−ＴｉＣＮ層で示す）を除いて、例えば物理蒸着装置の１種であるアークイオンプレーティング装置にて、カソード電極（蒸発源）として金属Ｔｉを用い、反応雰囲気を、例えばメタン分解ガス、窒素ガス、あるいはメタン分解ガスと窒素ガスの混合ガス、さらにメタン分解ガスと酸素ガスの混合ガスや、メタン分解ガスと窒素ガスと酸素ガスの混合ガスの雰囲気として蒸着形成してもよく、また、同じく表面層ＣｒＮ層についても、その形成を化学蒸着によっても、あるいは、例えば上記のアークイオンプレーティング装置にて、カソード電極（蒸発源）として金属Ｃｒを用い、反応雰囲気を窒素ガス雰囲気とすることにより形成してもよい。
【０００８】
つぎに、この発明の被覆サーメット工具の硬質被覆層の構成層の平均層厚を上記の通りに限定した理由を説明する。
（ａ）Ｔｉ化合物層
Ｔｉ化合物層は、α型Ａｌ2Ｏ3層の下部層として存在し、自身の具備するすぐれた強度によって硬質被覆層が強度をもつようになるほか、工具基体とα型Ａｌ2Ｏ3層のいずれにも強固に密着し、よって硬質被覆層の工具基体に対する密着性向上に寄与する作用を有するが、その平均層厚が０．５μｍ未満では、前記作用を十分に発揮させることができず、一方その平均層厚が２０μｍを越えると、特に高熱発生を伴なう高速断続切削で熱塑性変形を起し易くなり、これが偏摩耗の原因となることから、その平均層厚を０．５〜２０μｍと定めた。
【０００９】
（ｂ）α型Ａｌ2Ｏ3層
上記の通り加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜上に形成されたα型Ａｌ2Ｏ3層には、Ａｌ2Ｏ3自体のもつ高硬度とすぐれた耐熱性によって硬質被覆層の耐摩耗性を向上させるとともに、従来α型Ａｌ2Ｏ3層に比して、すぐれた高温強度を有するので、硬質被覆層の耐チッピング性を一段と向上させる作用があるが、その平均層厚が１μｍ未満では前記作用を十分に発揮させることができず、一方その平均層厚が３０μｍを越えて厚くなりすぎると、チッピングが発生し易くなることから、その平均層厚を１〜３０μｍと定めた。
また、この発明の被覆サーメット工具の硬質被覆層であるα型Ａｌ2Ｏ3層が、ポールプロットグラフで最高ピークを示す傾斜角区分と加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜の割合との間には密接な関係があり、前記加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜の割合が少な過ぎると、最高ピークの現れる傾斜角区分を０〜１０度の範囲内にすることが困難となり、この場合上記の通り、これの上に蒸着形成されるα型Ａｌ2Ｏ3層に所望のすぐれた高温強度を確保することができないことから、耐チッピング性の向上効果も不十分なものとなるのが避けられず、望ましくは平均層厚で２０ｎｍ以上、さらに望ましくは同３０ｎｍ以上存在するのが良く、一方その割合が多くなり過ぎると最高ピークの現れる傾斜角区分を０〜１０度の範囲内にすることが困難となり、望ましくは平均層厚で２００ｎｍ以下、さらに望ましくは同１５０ｎｍ以下存在するのが良く、したがって、前記α型Ａｌ2Ｏ3層の蒸着形成に先だって、同じく硬質被覆層を構成するＴｉ化合物層上に形成される前記核Ａｌ2Ｏ3薄膜は、望ましくは平均層厚で２０〜２００ｎｍ、さらに望ましくは同３０〜１５０ｎｍとするのがよい。
【００１０】
（ｃ）ＣｒＮ層
ＣｒＮ層には、被削材と切刃面との間に介在して、これら両者間の潤滑性を向上させ、もって耐チッピング性向上に寄与する作用を有するが、その平均層厚が０．５μｍ未満では、前記作用に所望の向上効果が得られず、一方前記作用は３μｍまでの平均層厚で十分であることから、その平均層厚を０．５〜３μｍと定めた。
【００１１】
なお、被覆サーメット工具の使用前後の識別を目的として、黄金色の色調を有するＴｉＮ層を、硬質被覆層の最表面層として必要に応じて蒸着形成してもよいが、この場合の平均層厚は０．１〜１μｍでよく、これは０．１μｍ未満では、十分な識別効果が得られず、一方前記ＴｉＮ層による前記識別効果は１μｍまでの平均層厚で十分であるという理由からである。
【発明の効果】
【００１２】
この発明の被覆サーメット工具は、機械的熱的衝撃がきわめて高く、かつ高い発熱を伴なう各種の鋼や鋳鉄の高速断続切削でも、硬質被覆層を構成するα型Ａｌ2Ｏ3層が、図２に示される通り０〜１０度の範囲内の傾斜角区分に最高ピークが現れるポールプロットグラフを示し、すぐれた耐チッピング性を発揮することから、すぐれた耐摩耗性を長期に亘ってすぐれた切削性能を示すものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
つぎに、この発明の被覆サーメット工具を実施例により具体的に説明する。
【実施例】
【００１４】
原料粉末として、いずれも１〜３μｍの平均粒径を有するＷＣ粉末、ＴｉＣ粉末、ＺｒＣ粉末、ＶＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、ＴｉＮ粉末、ＴａＮ粉末、およびＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を、表１に示される配合組成に配合し、さらにワックスを加えてアセトン中で２４時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で所定形状の圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を５Ｐａの真空中、１３７０〜１４７０℃の範囲内の所定の温度に１時間保持の条件で真空焼結し、焼結後、切刃部にＲ：０．０７ｍｍのホーニング加工を施すことによりＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８に規定するスローアウエイチップ形状をもったＷＣ基超硬合金製の工具基体Ａ〜Ｆをそれぞれ製造した。
【００１５】
また、原料粉末として、いずれも０．５〜２μｍの平均粒径を有するＴｉＣＮ（質量比でＴｉＣ／ＴｉＮ＝５０／５０）粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＺｒＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意し、これら原料粉末を、表２に示される配合組成に配合し、ボールミルで２４時間湿式混合し、乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を１．３ｋＰａの窒素雰囲気中、温度：１５４０℃に１時間保持の条件で焼結し、焼結後、切刃部分にＲ：０．０７ｍｍのホーニング加工を施すことによりＩＳＯ規格・ＣＮＭＧ１２０４１２のチップ形状をもったＴｉＣＮ基サーメット製の工具基体ａ〜ｆを形成した。
【００１６】
ついで、これらの工具基体Ａ〜Ｆおよび工具基体ａ〜ｆの表面に、通常の化学蒸着装置を用い、まず、表３（表３中のｌ−ＴｉＣＮは特開平６−８０１０号公報に記載される縦長成長結晶組織をもつＴｉＣＮ層の形成条件を示すものであり、これ以外は通常の粒状結晶組織の形成条件を示すものである）に示される条件にて、表４に示される目標層厚のＴｉ化合物層を硬質被覆層の下部層として蒸着形成し、ついで、
反応ガス組成：容量％で、ＡｌＣｌ3：６．５％、ＣＯ2：１．６％、Ｃ2Ｈ4：０．１３％、Ｈ2：残り、
反応雰囲気温度：８２０℃、
反応雰囲気圧力：８ｋＰａ、
時間：５〜８０分、
の低温条件で表４に示される目標層厚の核Ａｌ2Ｏ3薄膜を形成した後（前記核Ａｌ2Ｏ3薄膜の層厚と処理時間の関係は上記Ｔｉ化合物層の場合と同様に実験により予め調査されている）、反応雰囲気を圧力：８ｋＰａの水素雰囲気に変え、反応雰囲気温度を１１３５℃に昇温した条件で前記核Ａｌ2Ｏ3薄膜に加熱処理を施し、引続いて、同じく表３に示される条件で、同じく表４に示される目標層厚のα型Ａｌ2Ｏ3層を硬質被覆層の上部層として蒸着形成し、さらに同じく表３に示される条件にて、同表面層として、ＣｒＮ層を表４に示される目標層厚で蒸着形成することにより本発明被覆サーメット工具１〜１３をそれぞれ製造した。
【００１７】
また、比較の目的で、表５に示される通り、硬質被覆層のα型Ａｌ2Ｏ3層を形成するに先だって、上記の核Ａｌ2Ｏ3薄膜の形成およびこれの加熱処理を行なわない以外は同一の条件で従来被覆サーメット工具１〜１３をそれぞれ製造した。
【００１８】
さらに、上記の本発明被覆サーメット工具１〜１３と従来被覆サーメット工具１〜１３の硬質被覆層を構成するα型Ａｌ2Ｏ3層について、電界放出型走査電子顕微鏡を用いて、ポールプロットグラフをそれぞれ作成した。
すなわち、上記ポールプロットグラフは、上記のα型Ａｌ2Ｏ3層の表面を研磨面とした状態で、電界放出型走査電子顕微鏡の鏡筒内にセットし、前記研磨面に７０度の入射角度で１５ｋＶの加速電圧の電子線を１ｎＡの照射電流で、前記表面研磨面の測定範囲内に存在する六方晶結晶格子を有する結晶粒個々に照射し、電子後方散乱回折像装置を用いて、３０×５０μｍの領域を０．１μｍ／ｓｔｅｐの間隔で、前記結晶粒の結晶面である（０００１）面の前記表面研磨面の法線に対する傾斜角を測定し、この測定結果に基づいて、前記個々の結晶粒が示す０〜４５度の範囲内の測定傾斜角を０．２５度のピッチ毎に区分し、各区分内に存在する測定傾斜角を区分毎に集計することにより作成した。
この結果得られた各種のα型Ａｌ2Ｏ3層のポールプロットグラフにおいて、（０００１）面が最高ピークを示す傾斜角区分をそれぞれ表４，５に示した。
なお、図２は、本発明被覆サーメット工具１０のα型Ａｌ2Ｏ3層のポールプロットグラフ、図３は、従来被覆サーメット工具１０のα型Ａｌ2Ｏ3層のポールプロットグラフをそれぞれ示すものである。
【００１９】
また、この結果得られた本発明被覆サーメット工具１〜１３および従来被覆サーメット工具１〜１３の硬質被覆層の構成層の厚さを、走査型電子顕微鏡を用いて測定（縦断面測定）したところ、いずれも目標層厚と実質的に同じ平均層厚（５点測定の平均値）を示した。
なお、上記本発明被覆サーメット工具１〜１３の硬質被覆層における加熱処理核Ａｌ2Ｏ3薄膜の層厚測定はきわめて困難であった。
【００２０】
つぎに、上記の本発明被覆サーメット工具１〜１３および従来被覆サーメット工具１〜１３の各種の被覆サーメット工具について、いずれも工具鋼製バイトの先端部に固定治具にてネジ止めした状態で、
被削材：ＪＩＳ・ＳＮＣＭ４３９の長さ方向等間隔４本縦溝入り丸棒、
切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：１．５ｍｍ、
送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：６分、
の条件（切削条件Ａという）での合金鋼の乾式高速断続切削試験（通常の切削速度は２００ｍ／ｍｉｎ）、
被削材：ＪＩＳ・ＦＣＤ７００の長さ方向等間隔４本縦溝入り丸棒、
切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：１．５ｍｍ、
送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：４分、
の条件（切削条件Ｂという）でのダクタイル鋳鉄の乾式高速断続切削試験（通常の切削速度は１５０ｍ／ｍｉｎ）、さらに、
被削材：ＪＩＳ・Ｓ５５Ｃの長さ方向等間隔４本縦溝入り丸棒、
切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：１．０ｍｍ、
送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ、
切削時間：５分、
の条件（切削条件Ｃという）での炭素鋼の乾式高速断続切削試験（通常の切削速度は２００ｍ／ｍｉｎ）、
を行い、いずれの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表６に示した。
【００２１】
【表１】
2005313245.tif 000003
【００２２】
【表２】
2005313245.tif 000004
【００２３】
【表３】
2005313245.tif 000005
【００２４】
【表４】
2005313245.tif 000006
【００２５】
【表５】
2005313245.tif 000007
【００２６】
【表６】
2005313245.tif 000008
【００２７】
表４〜６に示される結果から、本発明被覆サーメット工具１〜１３は、いずれもα型Ａｌ2Ｏ3層の（０００１）面がポールプロットグラフで０〜１０度の範囲内の傾斜角区分で最高ピークを示し、機械的熱的衝撃がきわめて高く、かつ高い発熱を伴なう鋼や鋳鉄の高速断続切削でも、硬質被覆層の上部層を構成する前記α型Ａｌ2Ｏ3層がすぐれた耐チッピング性を発揮することから、切刃部のチッピング発生が著しく抑制され、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、硬質被覆層の上部層が、前記ポールプロットグラフでは２５〜３５度の範囲内の傾斜角区分で最高ピークを示すα型Ａｌ2Ｏ3層で構成された従来被覆サーメット工具１〜１３においては、高速断続切削では前記α型Ａｌ2Ｏ3層が激しい機械的熱的衝撃に耐えられず、切刃部にチッピングが発生し、比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。
【００２８】
上述のように、この発明の被覆サーメット工具は、各種鋼や鋳鉄などの通常の条件での連続切削や断続切削は勿論のこと、特に機械的熱的衝撃がきわめて高く、かつ高い発熱を伴なう切削条件の最も厳しい高速断続切削でもすぐれた耐チッピング性を示し、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するものであるから、切削装置の高性能化並びに切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できるものである。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】硬質被覆層を構成する各種α型Ａｌ2Ｏ3層における結晶粒の（０００１）面の傾斜角の測定範囲を示す概略図である。
【図２】本発明被覆サーメット工具１０の硬質被覆層を構成するα型Ａｌ2Ｏ3層の（０００１）面のポールプロットグラフである。
【図３】従来被覆サーメット工具１０の硬質被覆層を構成するα型Ａｌ2Ｏ3層の（０００１）面のポールプロットグラフである。
【図１】
2005313245.tif 000009
【図２】
2005313245.tif 000010
【図３】
2005313245.tif 000011