(57)【要約】【課題】  溶融亜鉛めっき浴中にＡｌを含有する亜鉛インゴットを投入する際に、めっき浴中のドロス発生を完全に防止する。【解決手段】  溶融亜鉛めっき浴へＡｌを含有する亜鉛インゴットを投入して、該溶融亜鉛めっき浴へ亜鉛を補給するにあたり、前記亜鉛インゴットとして、Ａｌ濃度ｘ２が前記溶融亜鉛めっき浴中の溶融金属中Ａｌ濃度ｘ１の１〜１．４倍であるものを用いる。【選択図】      図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
溶融亜鉛めっき浴へＡｌを含有する亜鉛インゴットを投入して、該溶融亜鉛めっき浴へ亜鉛を補給するにあたり、
前記亜鉛インゴットとして、Ａｌ濃度が前記溶融亜鉛めっき浴中の溶融金属中Ａｌ濃度の１〜１．４倍であるものを用いることを特徴とする溶融亜鉛めっき浴への亜鉛の補給方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶融亜鉛めっきラインのめっき浴への亜鉛の補給方法に関し、特に、Ｚｎ−Ａｌ合金インゴットをめっき浴に投入して亜鉛を補給する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、自動車、家電製品、建材等の材料として、溶融亜鉛めっき鋼板が広く用いられている。溶融亜鉛めっき鋼板は、冷延鋼板或いは熱延鋼板を、溶融亜鉛めっき浴に浸漬することにより製造される。また、鋼板を溶融亜鉛めっき浴に浸漬した後、５００°Ｃ程度に加熱してめっき層を合金化し、合金化溶融亜鉛めっき鋼板とすることも行われている。
溶融亜鉛めっき浴中には、通常、０．０５〜０．２質量％程度のＡｌを含有させ、合金（Ｚｎ−Ｆｅ合金）層の厚さや合金化速度を調整している。そのため、溶融亜鉛めっき浴への溶融亜鉛の補給に際しては、Ａｌ含有量の異なる亜鉛インゴットを適宜使用し、めっき浴中のＡｌ含有量を調整している。
【０００３】
めっき浴中においては、該めっき浴を通過する鋼板の溶解により、めっき浴に溶出したＦｅと、Ｚｎ又はＡｌとが反応して、ドロスと呼ばれる金属間化合物（Ｆｅ−Ｚｎ系（ＦｅＺｎ7 ）、Ｆｅ−Ａｌ系（Ｆｅ2 Ａｌ5 ））として析出する。このうち、Ｆｅ−Ａｌ系のドロスであるＦｅ2 Ａｌ5 は亜鉛よりも比重が小さいのでめっき浴中に浮遊し、めっき浴中を通過する鋼板の表面に付着して、表面欠陥の原因となる。
【０００４】
溶融亜鉛めっき浴にＡｌを含有する亜鉛インゴットを投入する際に、ドロスの発生を防止する従来の技術としては、例えば、亜鉛インゴット中のＡｌ含有量の範囲をめっき浴中Ａｌ含有量との関係で規定し、更に、生成したドロスを除去することが記載されている（例えば特許文献１参照）。
【特許文献１】特開２００１−１６４３４９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１に記載の技術では、インゴット中のＡｌ含有量がめっき浴中のＡｌ含有量より低ければめっき浴中のＡｌ含有量が低下するため、インゴット中のＡｌ含有量の下限はめっき浴中のＡｌ含有量としている。また、インゴット中のＡｌ含有量が１５％を超えると、インゴットの融点が浴温より高くなってインゴットの溶解速度が低下するためインゴット周辺部ではドロスの生成が減少するが、逆に鋼板近傍部やスナウト内部でドロスが大量に発生するので、インゴット中のＡｌ含有量の上限を１５％としている。更に、この範囲にインゴット中のＡｌ含有量を調整しても、トップドロスが発生するので、トップドロスの回収も別途行うようにしている。
【０００６】
このように、上記特許文献１に記載の技術では、亜鉛インゴット中のＡｌ含有量を調整したとしても、溶融亜鉛めっき浴への亜鉛インゴット投入時のＦｅ−Ａｌ系ドロス（Ｆｅ2 Ａｌ5 ）の発生は完全に抑えられず、従って、浴中のドロスを除去する手段が別途必要となり、設備コストの増大につながる。
本発明はこのような不都合を解消するためになされたものであり、溶融亜鉛めっき浴中にＡｌを含有する亜鉛インゴットを投入する際に、めっき浴中のドロス発生を完全に防止することができる溶融亜鉛めっき浴への亜鉛の補給方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的を達成するために、請求項１に係る発明は、溶融亜鉛めっき浴へＡｌを含有する亜鉛インゴットを投入して、該溶融亜鉛めっき浴へ亜鉛を補給するにあたり、
前記亜鉛インゴットとして、Ａｌ濃度が前記溶融亜鉛めっき浴中の溶融金属中Ａｌ濃度の１〜１．４倍であるものを用いることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、溶融亜鉛めっき浴へ投入する亜鉛インゴットとして、Ａｌ濃度が前記溶融亜鉛めっき浴中の溶融金属中Ａｌ濃度の１〜１．４倍であるものを用いることで、濃度変動によるドロスの発生を完全に防止することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
本発明において、投入する亜鉛インゴット中のＡｌ濃度の下限値を、浴中の溶融金属中Ａｌ濃度の１倍としているのは、これよりも亜鉛インゴット中のＡｌ濃度が低いと、浴中のＡｌ濃度が減少してしまうためである。
次に、本発明において、投入する亜鉛インゴット中のＡｌ濃度の上限値を、浴中の溶融金属中Ａｌ濃度の１．４倍にした理由について、図を参照して説明する。
溶融亜鉛めっき浴中のＡｌ濃度をＸとし、Ｆｅ濃度をＹとすると、発生するドロスの化学式Ｆｅ2 Ａｌ5 より、溶融亜鉛めっき浴中のＦｅ、Ａｌの溶解度積は、Ｙ2 ・Ｘ5 ＝ｆ（Ｔ）で表され、これを変換すると次式（１）となる。但し、ｆ（Ｔ）は浴温で決まる関数である。
Ｙ＝ｆ（Ｔ）1/2 ・Ｘ-5/2  …（１）
【００１０】
また、（１）式を１回微分すると次式（２）、２回微分すると次式（３）となる。
Ｙ′＝−５／２・ｆ（Ｔ）1/2 ・Ｘ-7/2  ＜０    …（２）
Ｙ′′＝３５／４・ｆ（Ｔ）1/2 ・Ｘ-9/2  ＞０    …（３）
これより、図１に示すように、溶融亜鉛めっき浴のＦｅ−Ａｌの溶解度曲線は常に負の傾きを持ち、且つ常に下に凸の関数となることから、溶解度曲線の接線上では、常に不飽和領域に属することが判る。
【００１１】
一方、供給するＡｌ含有の亜鉛インゴット中にはＦｅは含まれていないため、亜鉛インゴットのＡｌ濃度は図１のＸ軸にあたる。
従って、上記接線のＸ軸との交点のＡｌ濃度ｘ２以下の亜鉛インゴットを用いれば、亜鉛インゴット投入時の濃度変化でＡｌ、Ｆｅ濃度が飽和し、ドロス発生を回避することができる。
逆にＡｌ濃度がｘ２を超える亜鉛インゴットを投入する場合は、濃度変化は飽和領域を通過するため、必ずＦｅ2 Ａｌ5 のドロスが析出し、Ａｌ歩留りが減少する。
【００１２】
ドロス発生を回避できるＡｌ濃度ｘ２を数学的に計算すると、次のようになる。
操業Ａｌ濃度をｘ１、操業Ｆｅ濃度をｙ１とし、溶解度曲線の（ｘ１，ｙ１）での接線のＸ軸との交点をｘ２とすれば、接線の方程式は、（Ｙ−ｙ１）＝Ｙ′・（Ｘ−ｘ１）となる。
上式（１）及び（２）より、
｛Ｙ−ｆ（Ｔ）1/2 ・ｘ１-5/2｝＝−５／２・ｆ（Ｔ）1/2 ・ｘ１-7/2・（Ｘ−ｘ１）…（４）となる。
上式（４）に（Ｘ，Ｙ）＝（ｘ２，０）を代入すると、−ｆ（Ｔ）1/2 ・ｘ１-5/2＝−５／２・ｆ（Ｔ）1/2 ・ｘ１-7/2・（ｘ２−ｘ１）となり、これを整理すると、ｘ２＝７／５・ｘ１＝１．４ｘ１となる。
【００１３】
これにより、溶融亜鉛めっき浴の浴温に関係なく、操業Ａｌ濃度の１〜１．４倍の亜鉛インゴットを投入することで、濃度変化によるドロス発生を回避できる。
なお、インゴット投入により浴温があまりに低下してしまうと、図１に示した溶解度曲線が変化し、インゴットからのＡｌ溶解に伴うドロス発生とは別に、浴温の低下に伴うドロス発生が懸念されるため、インゴット投入部にインダクタ等の加熱装置を設けて加熱したり、インゴットを溶融させてから投入したりして、インゴット投入に伴う浴の温度低下を抑制することが好ましい。インゴット投入部の浴温低下の抑制は公知の方法で行えばよい。
【実施例】
【００１４】
浴中の溶融亜鉛中のＡｌ濃度が０．１２〜０．１５ｍａｓｓ％である、溶融亜鉛めっき浴に対してＡｌを含有する亜鉛インゴットを投入する際に、表１に示すＡｌ濃度が異なる種々の亜鉛インゴットを浴中へ投入した。そして、亜鉛インゴットを投入後に、インゴット投入部の溶融金属を採取して該溶融金属中のドロス発生量（個／ｃｍ2 ）を測定した。  表１に、その測定結果を、亜鉛インゴット中のＡｌ含有量が０．３５ｍａｓｓ％である従来例の場合のドロス発生量に対する比で示す。その他の場合の測定結果を表１に併せて示す。
【００１５】
【表１】
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【００１６】
表１より、亜鉛インゴット中のＡｌ濃度が浴内の溶融金属中のＡｌ濃度の１〜１．４倍の範囲にある発明例は、従来例に比較してドロス発生量が極端に低下していることが判る。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明に係る溶融亜鉛めっき浴への亜鉛の補給方法を説明するためのグラフ図である。
【図１】
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