(57)【要約】【目的】広範囲の極限粘度をもつ熱可塑性樹脂インフレーション法による高速成形時において、パリソンのバブル安定体への巻き付きが起こらず、膜厚精度を向上させることにより、安定なフィルム成形を可能にする。【構成】少なくともスクリュー、マンドレル、バブル安定体からなる熱可塑性樹脂のインフレーションフィルム製造装置であって、熱可塑性樹脂の溶融管状体がバブル安定体に接触するように押出され、スクリューはマンドレルに直接設置され、バブル安定体は遊隔手段を介してマンドレルに設置され、バブル安定体にマンドレルの回転が伝達されないことを特徴とするインフレーションフィルム製造装置を用いる。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくともスクリュー、マンドレル、バブル安定体からなる熱可塑性樹脂のインフレーションフィルム製造装置であって、熱可塑性樹脂の溶融管状体がバブル安定体に接触するように押出され、スクリューはマンドレルに直接設置され、バブル安定体は遊隔手段を介してマンドレルに設置され、バブル安定体にマンドレルの回転が伝達されないことを特徴とするインフレーションフィルム製造装置。
【請求項２】
バブル安定体の溶融管状体が接する表面上をフェルトで被覆し、該溶融管状体を膨張させ、インフレーションフィルムとした時、膨張を開始する箇所で生じるくびれでフェルト部とバブルが接触することを特徴とする請求項１記載のインフレーションフィルム製造装置。
【請求項３】
フェルトを被覆した時のバブル安定体の外周径（ｄ１）と環状ダイのダイリップの外周径（ｄ０）の比（ｄ１／ｄ０）を自在に可変可能であることを特徴とする請求項１記載のインフレーションフィルム製造装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱可塑性樹脂のインフレーションフィルム法によるフィルムの成形に用いるバブル安定体に関するものである。詳しくは、環状ダイから溶融管状体として押し出し、ダイリップの口径よりも大きく膨張させ、樹脂バブルを形成して管状フィルムを成形するインフレーション法において、バブルの揺れ等の不安定な状態を防止することによって、フィルムの厚みを均一にするために使用するバブル安定体に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
高密度ポリエチレンに代表される熱可塑性樹脂のインフレーションフィルム成形法に用いる安定体は、その形状によっては、環状ダイの上方に形成されるバブルが変動して、ふらつき、均一なフィルム冷却ができなくなる場合がある。そのため、フィルム厚みの不均一、しわやたるみが発生し、外観が損なわれる。また、フィルムの折径が変動し、紙管に巻き取ったロールの外観も不格好なものとなる。更に、得られるフィルムの耐衝撃強度といった機械的強度も低下する等の問題がある。
【０００３】
特開平５−３０１２８５号公報（特許文献１）には、溶融張力の小さな高密度ポリエチレン樹脂を用いて成形した場合でも溶融管状体の安定化が計れ、高速でフィルム生産が可能なインフレーションフィルムの製造方法について記載されている。当該発明によれば、特定のメルトインデックス、溶融張力、Ｑ値の高密度ポリエチレンを用い、かつ、円筒状の溶融管状安定体の外周径（ｄ１）と環状ダイのダイリップの外周径（ｄ０）の比（ｄ１／ｄ０）が、１．３〜２である安定体を用いることが提案されている。また、特開平８−５７９５２号公報（特許文献２）には、樹脂管状体のくびれを接触させながら成形する高密度ポリエチレン樹脂の空冷インフレーション成形に用いるバブル安定体が提案されている。
特許文献２は、「バブル安定体の少なくとも上部に設けた樹脂管状体のくびれとの接触部を、膨張開始点の直前で生ずる樹脂管状体のくびれの径の変化に追随して局部的に弾性変形させることにより、該接触部と樹脂管状体とが接触を保った状態で操作を行うことを特徴とする空冷インフレーションフィルムの成形法が記載されており、従来よりも高速の成形が可能となり、バブルの安定性に優れているため、均一なフィルムを製造することが出来たこと等について記載されている。
【０００４】
いわゆる超高分子量ポリエチレンのインフレーションフィルムの製造方法については、特開平９−１８３１５６号公報（特許文献３）にインフレーション製造装置の提案がなされている。ここで提案されているインフレーションフィルム製造装置は、極限粘度の［η］が５ｄｌ／ｇ以上の超高分子量のポリオレフィン（以後、超高分子量ポリオレフィンという）製造用として提案されたものであるが、超高分子量ポリオレフィンを押出機で溶融し、次いでマンドレルが押出機の第一スクリューと独立して回転する第二スクリューを持つスクリューダイから前記溶融状態の超高分子量ポリオレフィンを押し出した後、この押し出しにより形成された溶融管状の超高分子量ポリオレフィン（以後、パリソンという）の中に空気を吹き込み、膨張させた膨張後の溶融管状体（以後、「バブル」と表現する場合がある。）を製造することを特徴とする製造装置である。しかし、高速成形時においては、パリソンがバブル安定体に巻き付いたり、膜厚精度が低下したりするなど、安定なフィルム成形が出来ない等の問題生じていた。
【特許文献１】特開平５−３０１２８５号公報
【特許文献２】特開平８−５７９５２号公報
【特許文献３】特開平９−１８３１５６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、上記の問題点を解決するためになされたものであり、本発明の目的は、広範囲の極限粘度をもつ熱可塑性樹脂、特に高密度ポリエチレン樹脂のインフレーション法によるフィルム成形が可能で、高速成形時において、パリソンのバブル安定体への巻き付きが起こらず、膜厚精度を向上させることにより、安定なフィルム成形を可能にすることができるバブル安定体を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
発明者らは、前述のかかる技術的課題を踏まえて、その解決を図るべく研究を重ねた結果、広範囲の極限粘度の高密度ポリエチレン樹脂のフィルムの膜厚精度を向上させ、かつ、安定なフィルム成形を可能にすることができる具体的な構造を見い出し、本発明を完成するに至った。
【０００７】
本発明は、少なくともスクリュー、マンドレル、バブル安定体からなる熱可塑性樹脂のインフレーションフィルム製造装置であって、熱可塑性樹脂の溶融管状体がバブル安定体に接触するように押出され、スクリューはマンドレルに直接設置され、バブル安定体は遊隔手段を介してマンドレルに設置され、バブル安定体にマンドレルの回転が伝達されないことを特徴とするインフレーションフィルム製造装置を提供する。
【０００８】
本発明のインフレーションフィルム装置は、バブル安定体の溶融管状体が接する表面上をフェルトで被覆し、該溶融管状体を膨張させ、インフレーションフィルムとした時、膨張を開始する箇所で生じるくびれでフェルト部とバブルが接触することを特徴とする。
【０００９】
本発明において、フェルトを被覆した時のバブル安定体の外周径（ｄ１）と環状ダイのダイリップの外周径（ｄ０）の比（ｄ１／ｄ０）を自在に可変可能であることで、広範囲の極限粘度の熱可塑性樹脂において成形が可能であることは好ましい態様の１つである。
【発明の効果】
【００１０】
本発明のバブル安定体は、熱可塑性樹脂のインフレーション法において、バブルの揺れなどの不安定な状態を防止することによって、フィルムの厚み精度を向上させ、且つ、安定なフィルム成形を可能にすることが期待できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
図１は公知の本発明に係わるインフレーションフィルムの製造装置を示したものである。この製造装置は、図１に示す如く、（１）は、第１スクリューを有する押出機で第２スクリューが、該押出機と直交する方向へ向けた状態で設けられた（２）のスクリューダイからなる。この第２スクリューは駆動手段によって、第１スクリューとは、独立に回転されるようになっている。マンドレルの先端に（３）のバブル安定体は設置される。
【００１２】
図２は、インフレーションフィルムの成形装置における本発明のバブル安定体の例を示す略示縦横面図である。
【００１３】
図２において、１は中空の金属シャフト、２は１の金属シャフトの外側に、はめ込むことができる中空のパイプ形状物、３は二枚の金属ワッシャーに挟まれた構造の金属ベアリング、４はマンドレル、５は１の金属シャフトと４のマンドレルを結合するために設けられたネジ、６は１の金属シャフトの外側に２のパイプ形状物をはめ込み、そのパイプ形状物の上下を挟むように設置された３の金属ベアリングを、１の金属シャフトから外れることを防ぐための７のナットをねじ込むためのネジ、８はパイプ形状物の外周面を被覆している耐熱フェルト、９は環状ダイのダイリップ、１０はパリソン、１１はバブル、１２は１の金属シャフトに設けられた空気吹出口を、それぞれ示す。
【００１４】
環状ダイのダイリップ９を出た溶融管状体は引き取り機により引っ張られる。その際、ネック現象により環状ダイの径より小さくなるため、膨張開始点の直前においてくびれが生じる。このくびれは、成形に用いられる熱可塑性樹脂の物性、特に、極限粘度などによって大きく変化するので、使用する熱可塑性樹脂の極限粘度に応じて、くびれがバブル安定体の外周に接触せず、バブルの揺れが起こったり、接触が強すぎて、パリソンがバブル安定体にまきついたり、たて揺れが起こったりしないように、バブル安定体の外周系（ｄ１）と環状ダイリップの外周径ｄ０の比（ｄ１／ｄ０）が調整される。比（ｄ１／ｄ０）は成形する樹脂の分子量等に応じて適宜変更して用いるのが良い。比を変更する方法としては、バブル安定体の外周径に巻きつけられたフェルトの厚みを変えることで、成形する熱可塑性樹脂に適する範囲に設計することができる。バブル安定体の比（ｄ１／ｄ０）は、通常１．３未満のものを用いることができ、好ましくは０．５以上１．３未満であり、さらに好ましくは、０．５０〜０．８０の範囲に入るように設計することが好ましい。比（ｄ１／ｄ０）が小さすぎると、くびれがバブル安定体の外周に接触せず、バブルの揺れの原因となり、インフレーションフィルムの膜厚精度の低下に繋がる。極限粘度の［η］が５ｄｌ／ｇ以上の超高分子量ポリエチレンを成形する場合を例に挙げると、０．５０未満であるとくびれがバブル安定体の外周に接触せず、バブルの揺れの原因となり、インフレーションフィルムの膜厚精度の低下に繋がる。０．８０を越えるとくびれとバブル安定体の接触が強すぎてパリソンがバブル安定体へ巻き付いてフィルムの成形ができなかったり、又、スティック−スリップ現象によるバブルの上下揺れの原因となり、インフレーションフィルムの膜厚精度の低下に繋がる。ここでスティック−スリップ現象とは、滑りと静止を交互に繰り返す現象をいい、例えば、日本規格協会編、田中久一郎著、「摩擦のおはなし」のｐ８２〜ｐ９４に詳しく述べられている。
【００１５】
本発明のインフレーションフィルム製造装置は、第１スクリュー、第２スクリュー、マンドレル、バブル安定体および空気吹き出し口より構成される。第１スクリューを有する押出機と第２スクリューは、該押出機と直交する方向へ向けた状態で設けられたスクリューダイからなり、この第２スクリューは独自の駆動手段によって、第１スクリューとは、独立に回転するようになっている。第２スクリューの先端には、マンドレルが設置され、さらにその先にバブル安定体とバブル安定体を貫通する流路から導かれた空気の噴出する空気吹き出し口が設置される。環状ダイのマンドレル４は、第２スクリュー上に直接設置されているので、第２スクリューとともに回転する構造となっている。パイプ形状物２は、遊隔手段を介して金属シャフトとマンドレルを結合するために設けられたネジ５とナット７を介して設置されているので、空気を送るための金属シャフト１は、マンドレル４に同調して回転するが、パイプ形状物２はマンドレル４と遊隔していることで同調して回転しない構造となっている。
【００１６】
ここで、遊隔手段とは、マンドレルの回転を、バブル安定体に伝達しないようにする手段のことをいう。回転を伝達しない手段としては、液体や気体などを介して回転を伝達しない方法や、機械的に回転を伝達しない方法を挙げることができる。
【００１７】
図２には、機械的に回転を伝達しない場合の本発明の態様の１つについて記載したものである。すなわち、本発明において、安定体は、中央が中空のパイプ系状物が用いられ、マンドレルと連結され空気の流路を確保するための金属シャフトと回転が分離される。さらに、その上下において遊隔手段が設置され、遊郭手段として、二枚の金属ワッシャーに挟まれる金属ベアリング３が用いられる。安定体の下側の金属ベアリングは、金属シャフトとマンドレルを結合するために設けられたネジ５上に設置され、安定体の上側の金属ベアリング３は、ナット７により固定される
本発明のバブル安定体は、ダイスの前方に取り付けられることが必要である。ここで言う、ダイスの前方とは、ダイスからバブルが押し出され、引き取られる方向を指す。パイプ形状物２の形状は、従来商業的に使用されているものであれば、すべて使用可能であり、円筒体、円錐体などのいずれでもよい。材質的にはアルミニウム、鉄などの金属、木材のいずれでもよい。
【００１８】
膨張開始点でのバブル安定体との滑り性の改善のために、パイプ形状物２の外表面にフェルト類、織物類、編物類、シート類、不織布等を被覆すると良く、又、フッ素系樹脂を被覆してもかまわない。その中でもフェルト類が好ましいため、フェルト８を巻くことに特徴がある。フェルト８を巻くことにより、バブルの上下揺れを抑制することができ、形成したインフレーションフィルムの膜厚精度の向上、かつ安定なフィルム成形ができる。フェルトを構成する材質としては、耐熱性のものが好ましく、例えば、ナイロン、ポリエステル、アラミド、ポリ四フッ化エチレン等を例示できるが、これらに限定されない。
【００１９】
その他のフェルト８を巻くことによる効果として、フェルトの厚みを自在に変えることでバブル安定体の径を変えることができることと、広範囲の極限粘度の原料、その原料に応じた押出条件に適するバブル安定体の径とすることができる効果がある。
【００２０】
以下に、本発明のバブル安定体の具体的な実施例を記載するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００２１】
〈熱可塑性樹脂〉
本発明で用いる原料としては、超高分子量ポリエチレン粉末（［η］＝７．２ｄｌ／ｇ、ＭＦＲ＝０．０１ｇ／１０分未満）を用いた。
【実施例１】
【００２２】
ダイリップの外径が１０５ｍｍφ、ダイリップクリアランス５ｍｍのマンドレルが押出機の第一スクリューと独立して回転する第二スクリューを持つスクリューダイである環状ダイを６０ｍｍφ押出機に取り付けて、押出量２５ｋｇ／ｈでフィルム製造を行った。
【００２３】
本発明のバブル安定体の構造である、外径が４４ｍｍφ、長さが１３００ｍｍの円柱丸鋼管製の中空の金属シャフトを用い、これに外径が４９ｍｍφ、厚みが２ｍｍのアルミ製の中空のパイプ形状物をはめ込み、この外周表面に材質が、アラミドである２ｍｍ厚みの耐熱フェルトを被覆し、フェルト部の径が５３ｍｍφでバブル安定体外径（ｄ１）に対するダイリップ外径（ｄ０）の比（ｄ１／ｄ０）が０．５０になるようなバブル安定体を使用した。
【００２４】
空気を吹出口を通して送入し、膨比８．２倍に膨張させ、くびれがダイス上面から７５０ｍｍの高さになるように調節して成形を行った。その結果、フェルト接触部を滑るように流れて、パリソンの安定体への巻き付きや揺れることなく、安定したバブルを形成し、厚み２５μｍ、折り幅１３５０ｍｍのフィルムを引取速度７．２ｍ／ｍｉｎで成形することができた。得られたフィルムの厚み精度は、２σ＝４．４％であり、非常に良好であった。結果を表１および２に示す。
【実施例２】
【００２５】
ダイリップの外径が１０５ｍｍφ、ダイリップクリアランス６ｍｍのマンドレルが押出機の第一スクリューと独立して回転する第二スクリューを持つスクリューダイである環状ダイを６０ｍｍφ押出機に取り付けて、押出量２５ｋｇ／ｈでフィルム製造を行った。
【００２６】
本発明のバブル安定体の構造である、外径が４４ｍｍφ、長さが１３００ｍｍの円柱丸鋼管製の中空の金属シャフトを用い、これに外径が４９ｍｍφ、厚みが２ｍｍのアルミ製の中空のパイプ形状物をはめ込み、この外周表面にフェルト部の径が７６ｍｍφになるよう、アラミド製の耐熱フェルトで被覆し、バブル安定体外径（ｄ１）に対するダイリップ外径（ｄ０）の比（ｄ１／ｄ０）が０．７２になるようなバブル安定体を使用した。空気を吹出口を通して送入し、膨比８．９倍に膨張させ、くびれがダイス上面から８００ｍｍの高さになるように調節して成形を行った。その結果、フェルト接触部を滑るように流れて、パリソンの安定体への巻き付きや揺れることなく、安定したバブルを形成し、厚み４０μｍ、折り幅１４６５ｍｍのフィルムを引取速度３．９ｍ／ｍｉｎで成形することができた。得られたフィルムの厚み精度は、２σ＝５．０％であり、非常に良好であった。結果を表１および２に示す。
【実施例３】
【００２７】
ダイリップの外径が９０ｍｍφ、ダイリップクリアランス５ｍｍのマンドレルが押出機の第一スクリューと独立して回転する第二スクリューを持つスクリューダイである環状ダイを６０ｍｍφ押出機に取り付けて、押出量２５ｋｇ／ｈでフィルム製造を行った。
【００２８】
本発明のバブル安定体の構造である、外径が４４ｍｍφ、長さが１３００ｍｍの円柱丸鋼管製の中空の金属シャフトを用い、これに外径が４９ｍｍφ、厚みが２ｍｍのアルミ製の中空のパイプ形状物をはめ込み、この外周表面にフェルト部の径が５３ｍｍφになるよう、アラミド製の耐熱フェルトで被覆し、バブル安定体外径（ｄ１）に対するダイリップ外径（ｄ０）の比（ｄ１／ｄ０）が０．５９になるようなバブル安定体を使用した。空気を吹出口を通して送入し、膨比７．６倍に膨張させ、くびれがダイス上面から９００ｍｍの高さになるように調節して成形を行った。その結果、フェルト接触部を滑るように流れて、パリソンの安定体への巻き付きや揺れることなく、安定したバブルを形成し、厚み３０μｍ、折り幅１０８０ｍｍのフィルムを引取速度６．５ｍ／ｍｉｎで成形することができた。得られたフィルムの厚み精度は、２σ＝４．９％であり、非常に良好であった。結果を表１および２に示す。
【実施例４】
【００２９】
ダイリップの外径が９０ｍｍφ、リップクリアランス４ｍｍのマンドレルが押出機の第一スクリューと独立して回転する第二スクリューを持つスクリューダイである環状ダイを６０ｍｍφ押出機に取り付けて、押出量２５ｋｇ／ｈでフィルム製造を行った。
【００３０】
本発明のバブル安定体の構造である、外径が４４ｍｍφ、長さが１３００ｍｍの円柱丸鋼管製の中空の金属シャフトを用い、これに外径が４９ｍｍφ、厚みが２ｍｍのアルミ製の中空のパイプ形状物をはめ込み、この外周表面にフェルト部の径が５３ｍｍφになるよう、アラミド製の耐熱フェルトで被覆し、バブル安定体外径（ｄ１）に対するダイリップ外径（ｄ０）の比（ｄ１／ｄ０）が０．５９になるようなバブル安定体を使用した。空気を吹出口を通して送入し、膨比７．８倍に膨張させ、くびれがダイス上面から８００ｍｍの高さになるように調節して成形を行った。その結果、フェルト接触部を滑るように流れて、パリソンの安定体への巻き付きや揺れることなく、安定したバブルを形成し、厚み２５μｍ、折り幅１１００ｍｍのフィルムを引取速度６．５ｍ／ｍｉｎで成形することができた。得られたフィルムの厚み精度は、２σ＝６．１％であり、非常に良好であった。結果を表１および２に示す。
〔参考例１〕
【００３１】
ダイリップの外径が１０５ｍｍφ、ダイリップクリアランス５ｍｍのマンドレルが押出機の第一スクリューと独立して回転する第二スクリューを持つスクリューダイである環状ダイを６０ｍｍφ押出機に取り付けて、押出量２５ｋｇ／ｈでフィルム製造を行った。本発明のバブル安定体の構造である、外径が４４ｍｍφ、長さが１３００ｍｍの円柱丸鋼管製の中空の金属シャフトを用い、これに外径が４９ｍｍφ、厚みが２ｍｍのアルミ製の中空のパイプ形状物をはめ込み、この外周表面にフェルト部の径が５１ｍｍφになるよう、アラミド製の耐熱フェルトで被覆し、バブル安定体外径（ｄ１）に対するダイリップ外径（ｄ０）の比（ｄ１／ｄ０）が０．４８になるようなバブル安定体を使用した。その結果、膨比、くびれ高さを調整したものの、フェルト部と接触することはなかった。バブルの横揺れが発生した。厚み２５μｍを目標として、得られたフィルム厚み精度は、２σ＝１５％で芳しくなかった。
〔参考例２〕
【００３２】
ダイリップの外径が１０５ｍｍφ、ダイリップクリアランス５ｍｍのマンドレルが押出機の第一スクリューと独立して回転する第二スクリューを持つスクリューダイである環状ダイを６０ｍｍφ押出機に取り付けて、押出量２５ｋｇ／ｈでフィルム製造を行った。
【００３３】
本発明のバブル安定体の構造である、外径が４４ｍｍφ、長さが１０００ｍｍの円柱丸鋼管製の中空の金属シャフトを用い、これに外径が４９ｍｍφ、厚みが２ｍｍのアルミ製の中空のパイプ形状物をはめ込み、この外周表面にフェルト部の径が８６ｍｍφになるよう、アラミド製の耐熱フェルトで被覆し、バブル安定体外径（ｄ１）に対するダイリップ外径（ｄ０）の比（ｄ１／ｄ０）が０．８２になるようなバブル安定体を使用した。その結果、膨比、くびれ高さを調整したものの、フェルト部での接触が大きく、スティック−スリップ現象によるバブルの上下揺れが発生した。厚み２５μｍを目標として、得られたフィルム厚み精度は、２σ＝１８％で芳しくなかった。
〔参考例３〕
【００３４】
ダイリップの外径が１０５ｍｍφ、ダイリップクリアランス５ｍｍのマンドレルが押出機の第一スクリューと独立して回転する第二スクリューを持つスクリューダイである環状ダイを６０ｍｍφ押出機に取り付けて、押出量２５ｋｇ／ｈでフィルム製造を行った。特許文献１記載の構造のバブル安定体、すなわち、ダイリップの外径（ｄ０）の１．３０倍の外径（ｄ１）を有した円筒状の安定体が、環状ダイの中心軸と同じくする円柱丸鋼管により、バブルの流れ方向に設置されているバブル安定体を使用して、インフレーションフィルム成形を試みたが、バブルがバブル安定体に巻き付き、成形が不可能であった。結果を表１および２に示す。
〔参考例４〕
【００３５】
ダイリップの外径が９０ｍｍφ、ダイリップクリアランス５ｍｍのマンドレルが押出機の第一スクリューと独立して回転する第二スクリューを持つスクリューダイである環状ダイを６０ｍｍφ押出機に取り付けて、押出量２５ｋｇ／ｈでフィルム製造を行った。
【００３６】
参考例３記載の構造のバブル安定体を使用した。
バブルがバブル安定体に巻き付き、成形が不可能であった。結果を表１および２に示す。
〔参考例５〕
【００３７】
ダイリップの外径が１０５ｍｍφ、ダイリップクリアランス５ｍｍのマンドレルが押出機の第一スクリューと独立して回転する第二スクリューを持つスクリューダイである環状ダイを６０ｍｍφ押出機に取り付けて、押出量２５ｋｇ／ｈでフィルム製造を行った。特許文献２記載の構造のバブル安定体、すなわち、バブル安定体を保持する支柱、支柱の一端をダイに固定する固定手段、および、支柱の上部に設けたパリソンのくびれとの接触部からなり、接触部が膨張開始点の直前で生ずるパリソンのくびれの径の変化に追随して局部的に弾性変形する緩衝材により構成された、バブル安定体の緩衝材部外径（ｄ１）に対するダイリップ外径（ｄ０）の比（ｄ１／ｄ０）が０．７８になるようなバブル安定体を使用してインフレーションフィルム成形を試みたが、バブルがバブル安定体に巻き付き、成形が不可能であった。結果を表１および２に示す。
〔参考例６〕
【００３８】
ダイリップの外径が９０ｍｍφ、ダイリップクリアランス５ｍｍのマンドレルが押出機の第一スクリューと独立して回転する第二スクリューを持つスクリューダイである環状ダイを６０ｍｍφ押出機に取り付けて、押出量２５ｋｇ／ｈでフィルム製造を行った。参考例５記載の構造のバブル安定体を使用した。バブルがバブル安定体に巻き付き、成形が不可能であった。結果を表１および２に示す。
【００３９】
【表１】
2005041138.tif 000003
【００４０】
【表２】
2005041138.tif 000004
【図面の簡単な説明】
【００４１】
【図１】本発明に適用するインフレーション製造装置である。
【図２】本発明のバブル安定体の略示縦横図面である。符号の説明  １    中空の金属シャフト  ２    中空のパイプ形状物  ３    金属ベアリング  ４    マンドレル  ５    金属シャフトとマンドレルを結合するために設けられたネジ  ６    ナットをねじ込むためのネジ  ７    ナット  ８    耐熱フェルト  ９    環状ダイのダイリップ  １０    パリソン  １１    バブル  １２    金属シャフトに設けられた空気吹出口
【図１】
2005041138.tif 000005
【図２】
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