(57)【要約】【課題】  アンモニア等の加圧腐蝕性流体の流体シールを確実に成し得る剛性を備えるとともに、固定子と回転子との間の回転磁界における誘導電力損失による発熱の発生を防止し得る電磁回転機器用キャン、特に発電機用キャンを提供する。【解決手段】  電磁回転機器の固定子の内周面に固着されて回転子側と固定子側との間の流体のシールを行う電磁回転機器用キャンにおいて、該キャンは、アルミニウム材の一部または全部にアルマイト層を形成してなる金属筒体と該金属筒体の外周に固着された絶縁体とにより構成され、該絶縁体の外周面を前記固定子の円筒状内周面に嵌着したことを特徴とする。【選択図】  図１
2005086905.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ハウジングに固着された固定子（ステータ）の内側に回転子（ロータ）を回転自在に軸支し、該固定子と回転子との間の電磁誘導により、該固定子側に電力を発生しあるいは該回転子側に回転力を発生する電磁回転機器に装着されるキャンであって、前記固定子の円筒状内周面に固着されて回転子側と固定子側との間の流体のシールを行う電磁回転機器用キャンにおいて、前記キャンは、アルミニウム材の一部または全部にアルマイト層を形成してなる金属筒体と該金属筒体の外周に固着された絶縁体とにより構成され、該絶縁体の外周面を前記固定子の円筒状内周面に嵌着したことを特徴とする電磁回転機器用キャン。
【請求項２】
前記金属筒体は、アルミニウム材の内周面または外周面の何れか一方から所定深さに亘り、リング状に形成されたアルマイト層が該金属筒体の長手方向に沿って複数個所定間隔で配設されてなることを特徴とする請求項１記載の電磁回転機器用キャン。
【請求項３】
前記金属筒体は、アルミニウム材の内周面及び外周面の双方から所定深さに亘り、リング状に形成されたアルマイト層が該金属筒体の長手方向に沿って複数個所定間隔で配設されてなることを特徴とする請求項１記載の電磁回転機器用キャン。
【請求項４】
前記金属筒体は、アルミニウム材の内、外周面を貫いてリング状に形成されたアルマイト層が、該金属筒体の長手方向に沿って複数個所定間隔で配設されてなることを特徴とする請求項１記載の電磁回転機器用キャン。
【請求項５】
前記金属筒体は、アルミニウム材の内周面または外周面の何れか一方から所定深さのアルマイト層が、該金属筒体の全長に亘り形成されてなることを特徴とする請求項１記載の電磁回転機器用キャン。
【請求項６】
前記金属筒体は、アルミニウム材の内周面または外周面の何れか一方から所定深さに亘り、該金属筒体の長手方向に形成されたアルマイト層が該金属筒体の円周方向に沿って複数個所定間隔で配設されてなることを特徴とする請求項１記載の電磁回転機器用キャン。
【請求項７】
アンモニアを作動流体とするアンモニアガスタービンにより直結駆動される回転子（ロータ）をハウジングに固着された固定子（ステータ）の内側に回転自在に軸支し、該固定子と回転子との間の電磁誘導により該固定子側に電力を発生するとともに、前記固定子の円筒状内周面に固着されて回転子側と固定子側との間の流体のシールを行うキャンを備えた発電機において、前記キャンは、アルミニウム材の一部または全部にアルマイト層を形成してなる金属筒体と該金属筒体の外周に固着された絶縁体とにより構成され、該絶縁体の外周面を前記固定子の円筒状内周面に嵌着したことを特徴とするキャンを備えた発電機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電磁回転機器の回転子の外側に設置された固定子の円筒状内周面に固着され、回転子側と固定子側との間の流体のシールを行う薄肉円筒状の電磁回転機器用キャン、及び該キャンを備えた発電機に関する。
【背景技術】
【０００２】
アンモニアを作動流体とするアンモニアガスタービンにより回転子を直結駆動するように構成された発電機においては、前記アンモニアガスタービン側から一定圧力に加圧されたアンモニアが、発電機の回転子側を経て固定子側へ侵入するのを確実に防止するため、前記固定子の円筒状内周面に固着されて回転子側と固定子側との間のアンモニアシールを行う薄肉円筒状に形成されたキャンを装備している。
【０００３】
かかるキャンを装備した電磁回転機器（キャンドモータ）の１例として、特許文献１（特開平５−１３７２８８号公報）の技術がある。
かかる技術においては、固定子鉄心の軸方向両側に設けた補強筒と該固定子鉄心の内周の全周に亘り、強化素材樹脂により構成された筒状絶縁体を内張り積層して形成されたキャンによって、回転子側と固定子側との間の流体シールを行うように構成されている。
【０００４】
また、前記電磁回転機器において、固定子鉄心の内周に流体シール用のキャンを設けた技術として、特許文献２（特開平１−１６３６２号公報）、特許文献３（特開平１−２２３８４号公報）、特許文献４（特開平６−２６４９１号公報）等がある。
【０００５】
【特許文献１】特開平５−１３７２８８号公報
【特許文献２】特開平１−１６３６２号公報
【特許文献３】特開平１−２２３８４号公報
【特許文献４】特開平６−２６４９１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
前記特許文献１の技術においては、強化素材樹脂により構成された筒状絶縁体を固定子鉄心の内周及び固定子鉄心の軸方向両側に設けた補強筒の内周に内張り積層して形成されたキャンを装備している。
このため、かかる従来技術にあっては、絶縁体からなる前記キャンによって、固定子と回転子との間の回転磁界に誘導電力損失の発生をみることなく回転子側と固定子側との間の流体シールを行うことが可能となるが、強化素材樹脂により構成されたキャンでは、加圧されたアンモニア等の加圧腐蝕性流体の流体シールを確実に行うことは困難である。
このため、かかる従来技術にあっては、前記のように加圧腐蝕性流体の流体シールが確実に出来ないため、該腐蝕性流体が固定子側に侵入して該固定子側部材の腐蝕破損を引き起こすおそれがあるという問題点を有している。
【０００７】
また、前記のような、加圧腐蝕性流体の回転子側から固定子側への侵入を確実に防止するには、固定子の円筒状内周面に固着される円筒状のキャンを、筒状絶縁体の内周に高剛性の金属筒体を嵌装してなる２層の筒状体に構成することが考えられるが、該金属筒体においてはその内部の長手方向に渦電流が発生して、固定子と回転子との間の回転磁界に誘導電力が生じ、この誘導電力損失による発熱の発生をみるという問題点を有している。
【０００８】
本発明はかかる従来技術の課題に鑑み、アンモニア等の加圧腐蝕性流体の流体シールを確実に成し得る剛性を備えるとともに、固定子と回転子との間の回転磁界における誘導電力損失による発熱の発生を防止し得る電磁回転機器用キャンを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明はかかる目的を達成するもので、ハウジングに固着された固定子（ステータ）の内側に回転子（ロータ）を回転自在に軸支し、該固定子と回転子との間の電磁誘導により、該固定子側に電力を発生しあるいは該回転子側に回転力を発生する電磁回転機器に装着されるキャンであって、前記固定子の円筒状内周面に固着されて回転子側と固定子側との間の流体のシールを行う電磁回転機器用キャンにおいて、前記キャンは、アルミニウム材の一部または全部にアルマイト層を形成してなる金属筒体と該金属筒体の外周に固着された絶縁体とにより構成され、該絶縁体の外周面を前記固定子の円筒状内周面に嵌着したことを特徴とする。
【００１０】
かかる発明において、前記金属筒体を次の４つの形態に構成するのが好ましい。
即ち第１の形態は、金属筒体は、アルミニウム材の内周面または外周面の何れか一方から所定深さに亘り、リング状に形成されたアルマイト層が該金属筒体の長手方向に沿って複数個所定間隔で配設されてなる。
【００１１】
また第２の形態は、前記金属筒体は、アルミニウム材の内周面及び外周面の双方から所定深さに亘り、リング状に形成されたアルマイト層が該金属筒体の長手方向に沿って複数個所定間隔で配設されてなる。
【００１２】
また第３の形態は、前記金属筒体は、アルミニウム材の内、外周面を貫いてリング状に形成されたアルマイト層が、該金属筒体の長手方向に沿って複数個所定間隔で配設されてなる。
【００１３】
また第４の形態は、前記金属筒体は、アルミニウム材の内周面または外周面の何れか一方から所定深さのアルマイト層が、該金属筒体の全長に亘り形成されてなる。
【００１４】
また第５の形態は、前記金属筒体は、アルミニウム材の内周面または外周面の何れか一方から所定深さに亘り、該金属筒体の長手方向に形成されたアルマイト層が該金属筒体の円周方向に沿って複数個所定間隔で配設されてなる。
【００１５】
また本発明は、アンモニアを作動流体とするアンモニアガスタービンにより直結駆動される回転子（ロータ）をハウジングに固着された固定子（ステータ）の内側に回転自在に軸支し、該固定子と回転子との間の電磁誘導により該固定子側に電力を発生するとともに、前記固定子の円筒状内周面に固着されて回転子側と固定子側との間の流体のシールを行うキャンを備えた発電機において、前記キャンは、アルミニウム材の一部または全部にアルマイト層を形成してなる金属筒体と該金属筒体の外周に固着された絶縁体とにより構成され、該絶縁体の外周面を前記固定子の円筒状内周面に嵌着したことを特徴とする。
【００１６】
しかして、一定圧力に加圧されたアンモニア等の腐蝕性流体の、回転子側から固定子側への侵入を確実に防止するには、固定子の円筒状内周面に固着される薄肉円筒状のキャンを、筒状絶縁体の内周に高剛性の金属筒体を嵌装してなる２層の筒状体に構成することにより達成できる。
しかしながら、該金属筒体においては、その内部の長手方向に渦電流が発生して、固定子と回転子との間の回転磁界に誘導電力が生じ、この誘導電力損失による発熱の発生をみるという課題が残る。
【００１７】
しかるにかかる発明においては、前記キャンを、筒状絶縁体の内周に固着される金属筒体を、アルミニウム材の一部または全部にアルマイト層を形成した構造としたので、該アルミニウム材により前記のようなアンモニア等の加圧腐蝕性流体の流体シールを確実に成し得る剛性を保持するとともに、絶縁体であるアルマイト層の部分で渦電流の発生区間を遮断できて、前記金属筒体内における渦電流の発生を最小限に抑制することが可能となる。
従ってかかる発明によれば、アンモニア等の加圧腐蝕性流体の流体シールを確実に成し得る剛性を備え、かつ前記渦電流による固定子と回転子との間の回転磁界における誘導電力の発生を抑制し、この誘導電力損失による発熱の発生を防止し得る電磁回転機器用キャン、特に発電機用キャンを提供できる。
【００１８】
殊に、前記金属筒体を、アルミニウム材の内周面または外周面の何れか一方から所定深さに亘り、あるいはアルミニウム材の内周面及び外周面の双方から所定深さに亘り、リング状に形成されたアルマイト層を該金属筒体の長手方向に沿って複数個配設した構造とすれば、長手方向に連続したアルミニウム材に一定間隔で形成されたリング状のアルマイト層によって渦電流の発生区間を遮断するとともに、アルミニウム材の表面から所定深さアルマイト層が形成された部位においては、該アルマイト層以外の部分でアルミニウム材が連結されているので、金属筒体としての高い剛性を保持でき、これにより、高い剛性を保持しつつ誘導電力損失による発熱の発生を防止することができる。
【発明の効果】
【００１９】
以上記載のごとく本発明によれば、アルミニウム材により加圧腐蝕性流体の流体シールを確実に成し得る剛性を保持するとともに、絶縁体であるアルマイト層の部分で渦電流の発生区間を遮断できて、金属筒体内における渦電流の発生を最小限に抑制することが可能となる。
これにより、アンモニア等の加圧腐蝕性流体の流体シールを確実に成し得る剛性を備え、かつ前記渦電流による固定子と回転子との間の回転磁界における誘導電力の発生を抑制し、該誘導電力損失による発熱の発生を防止し得る電磁回転機器用キャン、特に発電機用キャンを提供できる。
【００２０】
殊に、前記金属筒体を、アルミニウム材の表面、つまり内周面または外周面の何れか一方から所定深さに亘り、あるいは前記内周面及び外周面の双方から所定深さに亘り、リング状に形成されたアルマイト層を長手方向に沿って複数個配設した構造とすれば、前記リング状のアルマイト層によって渦電流の発生区間を遮断するとともに、前記表面から所定深さアルマイト層が形成された部位においては該アルマイト層以外の部分でアルミニウム材が連結されているので、金属筒体としての高い剛性を保持しつつ誘導電力損失による発熱の発生を防止することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
以下、本発明を図に示した実施例を用いて詳細に説明する。但し、この実施例に記載される構成部品の寸法、形状、その相対配置などは特に特定的な記載がない限り、この発明の範囲をそれのみに限定する趣旨ではなく単なる説明例に過ぎない。
【００２２】
図１は本発明の実施例に係るキャンにおける金属筒体の構成図である。図２は前記金属筒体の第１実施例を示す図１のＡ―Ａ線断面図、図３は前記金属筒体の第２実施例を示す図１のＡ―Ａ線断面図、図４は前記金属筒体の第３実施例を示す図１のＡ―Ａ線断面図、図５は前記金属筒体の第４実施例を示す図１のＡ―Ａ線断面図である。図６は前記金属筒体の第５実施例を示し、（Ａ）は金属筒体の構成図、図６（Ｂ）は図６（Ａ）におけるＢ−Ｂ線断面図である。
図７は前記キャンを軸方向に分割する場合の説明図、図８は軸方向分割数と動力伝達比の関係線図、図９は軸方向分割数と損失動力の関係線図である。
図１０は前記キャンを備えた発電機の主要部断面図である。図１１は本発明が適用されるアンモニアガスタービン発電機の軸方向断面図である。図１２は本発明が適用されるアンモニアガスタービン発電機設備の全体構成を示す系統図である。
【００２３】
本発明が適用されるアンモニアガスタービン発電機設備の全体構成を示す図１２において、２１は蒸発器であり、温泉等の温水源２４から供給される温水によりアンモニア液を加熱して蒸発させてアンモニアガスを生成する。
該アンモニアガスは、タービン・発電機３００のアンモニアガスタービン（詳細は後述）に導入されて該アンモニアガスタービンを駆動した後、凝縮器２２に送られる。
前記アンモニアガスタービンにより駆動される発電機の発生電力、及び前記蒸発器２１にてアンモニア液との熱交換により冷却された温泉の冷熱は、工場、家庭等の冷熱、電力負荷２３にて利用される。
【００２４】
前記凝縮器２２においては、前記アンモニアガスタービンからのアンモニアガスを冷却水源２５からの冷却水によって冷却して加圧されたアンモニア液とし、該アンモニア液を減圧して前記蒸発器２１に送る。そして該蒸発器２１において、前記のようなアンモニア液の蒸発作用がなされる。
【００２５】
次に、前記タービン・発電機３００（アンモニアガスタービン発電機）の詳細を示す図１１（Ａ）において、１００はアンモニアガスタービンで、ラジアルガスタービン（輻流ガスタービン）にて構成される。１０１は該アンモニアガスタービン１００のタービンハウジング、１０２は該タービンハウジング１０１内に渦巻状に形成されたガス入口通路、１０５はガス出口通路、１０４は外周に複数枚のタービン翼１０３が固設されたタービンロータである。
【００２６】
２００は発電機、５は該発電機２００の発電機ハウジング、１２は前記アンモニアガスタービン１００のタービンロータ１０４に連動連結される発電機ロータ、１１は前記発電機ハウジング５に固着されて前記発電機ロータ１２との間に回転磁界を形成するステータである。１０６及び１０７は、前記タービンロータ１０４及び発電機ロータ１２をタービンハウジング１０１及び発電機ハウジング５に夫々回転自在に支持する軸受である。
【００２７】
０１はキャンで、図１１（Ｂ）に示されるように、両端部外周を前記タービンハウジング１０１の支持ブラケット部１０８の内周面１０８ａ、及び発電機ハウジング５の支持ブラケット部１０９の内周面１０９ａにそれぞれ流体密に支持されている。
即ち図１１（Ｂ）に示されるように、該キャン０１の両端部外周に刻設されたリング溝２ａ内にシールリング４が嵌入され、該シールリング４と前記タービンハウジング１０１の支持ブラケット部１０８の内周面１０８ａ、及び発電機ハウジング５の支持ブラケット部１０９の内周面１０９ａとの間に流体密なシール部を形成している。
【００２８】
前記キャン０１は、図１０に示されるように、前記ステータ１１の円筒状内周面１１ａに固着され、両端部を前記のように（図１１参照）シールリング４を介して流体密に支持された絶縁体１０と、該絶縁体１０の内周面に固着された金属筒体１により構成される。
該キャン０１の内周面と前記発電機ロータ１２の外周面との間には、前記ステータ１１と発電機ロータ１２との間の電磁誘導空間が形成されている。
【実施例１】
【００２９】
本発明の実施例に係るキャンにおける金属筒体の構成図である図１において、該金属筒体１は薄肉円筒状に形成されたアルミニウム筒２の長手方向に沿って、一定間隔でリング状に形成された複数個（この例では４個）のアルマイト層３を備えている。
前記金属筒体１におけるアルマイト層３形成の第１実施例を示す図２において、該金属筒体１は、前記複数個のリング状のアルマイト層３を、該アルミニウム筒２の内周面１ａから所定深さｔ１にて構成される。
前記アルマイト層３は、マイクロ波をアルミニウム母材の表面に照射する、公知のマイクロ波照射法により形成するのが好適である。
【００３０】
発明者らの実験によれば、該金属筒体１の厚さｔ＝０・３ｍｍ程度に対して、アルマイト層３の厚さｔ１＝５０μ程度が、該アルマイト層３の形成が容易にでき、かつ該アルマイト層３による後述するような渦電流の遮断作用をなし得、さらには脆性を有するアルマイト層３の形成による金属筒体１の剛性低下の影響も軽微であることが確認された。
尚、前記リング状のアルマイト層３を、該金属筒体１の外周面１ｂから所定深さｔ１に構成してもよい。
【実施例２】
【００３１】
前記金属筒体１におけるアルマイト層３形成の第２実施例を示す図３において、該金属筒体１は、前記複数個のリング状のアルマイト層３を、該アルミニウム筒２の内周面１ａ及び及び外周面１ｂの双方から、それぞれ所定深さｔ１及びｔ２にて構成される。
その他の構成は図１に示す第１実施例と同一であり、これと同一の部材は同一の符号で示す。
【００３２】
かかる第１、第２実施例によれば、前記金属筒体１は、アルミニウム筒２の内周面１ａまたは外周面１ｂの何れか一方から所定深さｔ１に亘り、あるいは該アルミニウム筒２の内周面１ａ及び外周面１ｂの双方から所定深さｔ１及びｔ２に亘り、リング状に形成されたアルマイト層３を、金属筒体１の長手方向に沿って複数個配設して構成されている。
従ってかかる第１、第２実施例によれば、長手方向に連続したアルミニウム材２に一定間隔で形成されたリング状のアルマイト層３によって渦電流の発生区間を遮断するとともに、金属筒体１の表面から所定深さアルマイト層３が形成された部位においては該アルマイト層３以外の部分でアルミニウム材２が連結されているので、金属筒体１としての高い剛性を保持でき、これにより、高い剛性を保持しつつ誘導電力損失による発熱の発生を防止することができる。
【実施例３】
【００３３】
前記金属筒体１におけるアルマイト層３形成の第３実施例を示す図４において、前記金属筒体１は、アルミニウム材２の内周面１ａから外周面１ｂ間を貫いてリング状に形成されたアルマイト層３（金属筒体１と同一厚さｔ）を、該金属筒体１の長手方向に沿って複数個（この例では４個）所定間隔で配設している。
かかる実施例によれば、脆性を有するアルマイト層３の形成部でアルミニウム材２を完全に遮断しているので、金属筒体１の剛性は前記第１、第２実施例よりも低いが、アルマイト層３による渦電流の発生区間の遮断効果は前記第１、第２実施例よりも大きくなる。
その他の構成は図１に示す第１実施例と同一であり、これと同一の部材は同一の符号で示す。
【実施例４】
【００３４】
前記金属筒体１におけるアルマイト層３形成の第４実施例を示す図５において、該金属筒体１は、アルミニウム材２の内周面１ａまたは外周面１ｂの何れか一方から所定深さｔ３のアルマイト層３を該金属筒体１の全長に亘り形成している。
その他の構成は図１に示す第１実施例と同一であり、これと同一の部材は同一の符号で示す。
かかる実施例によれば、アルマイト層３を形成していない側はアルミニウム材２が金属筒体１の全長に亘って連続しているので、渦電流の発生区間の遮断効果は前記第１、第２実施例よりも小さいが、金属筒体１の剛性は前記第１、第２実施例よりも大きくなる。
また、図示を省略したが、図２ないし図５に示される金属筒体１全体にアルマイト層３を形成してもよい。この場合は、金属筒体１の剛性は前記各実施例よりも小さくなるが、渦電流の発生区間の遮断効果は前記各実施例よりも大きくなる。
【実施例５】
【００３５】
前記金属筒体１におけるアルマイト層３形成の第５実施例を示す図６（Ａ）、（Ｂ）において、該金属筒体１は、アルミニウム筒２の内周面１ａ（または外周面１ｂでもよい）から所定深さに亘り、該金属筒体１の長手方向に形成したアルマイト層３を、該金属筒体１の円周方向に沿って複数個所定間隔で配設して構成される。
その他の構成は図１に示す第１実施例と同一であり、これと同一の部材は同一の符号で示す。
【００３６】
以上の実施例によれば、前記キャン０１を、筒状の絶縁体１０の内周に固着される金属筒体１を、アルミニウム材２の一部または全部にアルマイト層３を形成した構造としたので、該アルミニウム材２によりアンモニア等の加圧腐蝕性流体の流体シールを確実に成し得る剛性を保持するとともに、絶縁体であるアルマイト層３の部分で渦電流の発生区間を遮断できて、金属筒体１内における渦電流の発生を最小限に抑制することが可能となる。
【００３７】
かかる実施例において、殊に図１ないし図４の実施例のように、前記金属筒体１を、アルミニウム筒２の内周面または外周面の何れか一方から所定深さに亘り、あるいはアルミニウム筒２の内周面及び外周面の双方から所定深さに亘り、リング状に形成されたアルマイト層３を該金属筒体１の長手方向に沿って複数個配設して、該金属筒体１を該アルマイト層３によって長手方向に実質的に分割した構造とすれば、長手方向に連続したアルミニウム筒２に一定間隔で形成されたリング状のアルマイト層３によって渦電流の発生区間を遮断するとともに、アルミニウム筒２の表面から所定深さアルマイト層３が形成された部位においては、該アルマイト層３以外の部分でアルミニウム筒２が連結されているので、金属筒体１としての高い剛性を保持でき、これにより、高い剛性を保持しつつ誘導電力損失による発熱の発生を防止することが可能となる。
【００３８】
図８及び図９は、前記金属筒体１を、図７の模式図に示すように、長手方向（軸方向）にｎ分割した場合、及び円周方向に３分割しかつ長手方向（軸方向）にｎ分割した場合の、長手方向（軸方向）分割数ｎと損失動力比（動力損失）のシミュレーション計算結果を示している。
図７において、（Ａ）はアルミニウム筒２における渦電流の発生状況を示し、矢印ａ→ｂは渦電流が流れる方向を示す。同図の（Ｂ）は非分割の金属筒体１、（Ｃ）はアルマイト層３によって長手方向（軸方向）に分割された金属筒体１を示す。尚、Ｄは金属筒体１の内径、Ｌは長さである。
【００３９】
図８は、金属筒体１の長手方向（軸方向）分割数ｎとキャン０１における損失動力比（動力損失）（ｎｐ／Ｐ  、ｎｐ＝長さＬの金属筒体１をｎ分割したときの渦電流による分割体全体の動力、Ｐ＝長さＬの金属筒体１を分割しない場合の渦電流による全動力）を、Ｌ／Ｄ（Ｌは金属筒体１の全長、Ｄは金属筒体１の内径）をパラメータとして示す。
また、図９は、金属筒体１を円周方向にｍ分割（この例では３分割）し長手方向（軸方向）にｎ分割した場合の損失動力比（動力損失）（ｐ／Ｐ  、ｐ＝長さＬの金属筒体１をｎ分割したときの渦電流による分割体の動力、Ｐ＝長さＬの金属筒体１を分割しない場合の渦電流による全動力）を、前記Ｌ／Ｄをパラメータとして示す。
【００４０】
図８及び図９に示されるように、金属筒体１の長手方向（軸方向）分割数ｎを多くするほど渦電流による発生電力が小さくなって、損失動力比（動力損失）が少なくなる。この傾向は、Ｌ／Ｄが大きくなって細径長尺の形状になるほど顕著となる。
【産業上の利用可能性】
【００４１】
以上の実施例は、本発明を発電機用のキャンに適用したものであるが、本発明は、電動機における回転子側と固定子側との間の流体のシールを行うキャンにも適用できる。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】本発明の実施例に係るキャンにおける金属筒体の構成図である。
【図２】前記金属筒体の第１実施例を示す図１のＡ―Ａ線断面図である。
【図３】前記金属筒体の第２実施例を示す図１のＡ―Ａ線断面図である。
【図４】前記金属筒体の第３実施例を示す図１のＡ―Ａ線断面図である。
【図５】前記金属筒体の第４実施例を示す図１のＡ―Ａ線断面図である。
【図６】前記金属筒体の第５実施例を示し、（Ａ）は金属筒体の構成図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＢ−Ｂ線断面図である。
【図７】前記キャンを軸方向に分割する場合の説明図である。
【図８】軸方向分割数と動力伝達比の関係線図である。
【図９】軸方向分割数と損失動力の関係線図である。
【図１０】前記キャンを備えた発電機の主要部断面図である。
【図１１】本発明が適用されるアンモニアガスタービン発電機の軸方向断面図である。
【図１２】本発明が適用されるアンモニアガスタービン発電機設備の全体構成を示す系統図である。
【符号の説明】
【００４３】
０１    キャン
１    金属筒体
１ａ  内周面
１ｂ  外周面
２    アルミニウム筒
３    アルマイト層
４    シールリング
１０    絶縁体
１１    ステータ
１２    発電機ロータ
１００    アンモニアガスタービン
１０３    タービン翼
１０４    タービンロータ
２００    発電機
３００    タービン・発電機
【図１】
2005086905.tif 000003
【図２】
2005086905.tif 000004
【図３】
2005086905.tif 000005
【図４】
2005086905.tif 000006
【図５】
2005086905.tif 000007
【図６】
2005086905.tif 000008
【図７】
2005086905.tif 000009
【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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