(57)【要約】      （修正有）【課題】引張強度750MPa以上で、優れた母材および溶接部靱性を有するベンド管およびその製造方法を提供する。【解決手段】  質量比にてＣ：0.03〜0.12％，Si：0.01〜0.2 ％，Mn：0.8 ％〜2.0 ％，Ｐ：0.009 ％以下、Ｓ：0.003 ％以下，Ni：0.1 〜1.5 ％，Nb：0.003 〜0.05％，Mo：0.05〜1.2 ％，Ti：0.005 〜0.03％，Ｎ：0.005 ％以下，Al：0.002 〜0.07％残部Feおよび不可避不純物からなり、さらにミクロ組織が平均パケット粒径20μm 以下の焼き戻しベイナイト組織中に焼き戻しマルテンサイト組織を３％以上含有する組織とする。さらに、Ｖ：0.005 〜0.1 ％および／またはCu：0.1 〜1.4 ％、Cr ：0.1 〜1.2 ％Ca：0.0005〜0.006 ％，Mg ：0.0001〜0.003 ％の1 種または２種以上を含有するものであってもよい。製造に際しては、820 〜1050℃に加熱後、曲げ加工を施した後、400 ℃以下の温度まで５℃／秒以上の冷却速度にて加速冷却を行い、その後、350 〜750 ℃の温度域で焼き戻し処理を施す。【選択図】図１
2005350724.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量比にて
Ｃ：0.03〜0.12％                        Si：0.01〜0.2 ％
Mn：0.8 ％〜2.0 ％                      Ｐ：0.009 ％以下、
Ｓ：0.003 ％以下                        Ni：0.1 〜1.5 ％
Nb：0.003 〜0.05％                      Mo：0.05〜1.2 ％
Ti：0.002 〜0.03％                      Ｎ：0.005 ％以下
Al：0.002 〜0.07％
残部Feおよび不可避不純物からなり、かつ(1) および(2) 式で示されるＭ値およびCP値がそれぞれ2.75〜4.00％および−0.08〜0.10％の範囲の成分組成を有し、さらにミクロ組織が平均パケット粒径20μm 以下の焼き戻しベイナイト組織中に焼き戻しマルテンサイト組織を３％以上含有する組織であることを特徴とする引張強さ750MPa以上の超高強度ベンド管。
Ｍ値＝5.5 Ｃ＋0.6Si ＋Mn＋0.5Cu ＋0.7Cr ＋0.4Ni ＋1.5Mo ＋２Ｖ・・・(1) 
CP値＝Nb−0.6Si −５Ｓ−５（Ti−0.05）＋0.2 Ｖ・・・(2) 
【請求項２】
前記成分組成が、質量比で、さらに、Ｖ：0.005 〜0.1 ％含有することを特徴とする請求項１記載の超高強度ベンド管。
【請求項３】
前記成分組成が、質量比で、さらに
Cu：0.1 〜1.4 ％、                       Cr ：0.1 〜1.2 ％
Ca：0.0005〜0.006 ％                     Mg ：0.0001〜0.003 ％
の1 種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１または２記載の超高強度ベンド管。
【請求項４】
請求項１ないし３のいずれかに記載された成分組成を有する鋼管を、820 〜1050℃に加熱後、曲げ加工を施した後、400 ℃以下の温度まで５℃／秒以上の冷却速度にて加速冷却を行い、その後、350 〜750 ℃の温度域で焼き戻し処理を施すことを特徴とする引張強さ750MPa以上の超高強度ベンド管の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、引張強さで750MPa以上の高強度と優れた低温靱性を有するベンド管（曲がり管）およびその製造法に関する。
【背景技術】
【０００２】
天然ガス、原油を長距離輸送するパイプラインにおいて、輸送コストの低減は普遍的なニーズであり、そのためには操業圧力の上昇による輸送効率の改善が必要とされている。そこで、操業圧力を高めるには、従来からの強度グレードのパイプにおいてその肉厚を増加させる方法が考えられる。
【０００３】
しかし、そのような方法では現地での溶接施工能率を低下させるとともに構造物の重量増加による施工効率の低下を生じる問題がある。これに対しパイプ素材そのものを高強度化し肉厚の増大を制限するニーズが高まっており、現在、米国石油協会(API) においてＸ
80グレード鋼が規格化され実用に供されてきている。さらにＸ100 グレードおよびそれ以
上の強度グレードの鋼管も開発が進められている。
【０００４】
ところで、長大なパイプラインや複雑な構造の圧力容器では直線状の直管だけでは施工が不可能なため、複雑な地形や設計に応じて鋼管を対応させることができる曲がり管が必要である。
【０００５】
通常、曲がり管、つまりベンド管は直管を熱間または温間にて (曲げ) 加工して製造される。これまでＸ80グレードまでのＸ100 グレード未満のベンド管（引張強さで約750MPa未満のベンド管）については種々の技術が提案され、実用化されている。しかしながら、Ｘ100 グレード以上の高強度グレードのベンド管については、高強度鋼板では溶接性と低
温靱性とを両立させるために、組織の微細化などを目的として制御圧延技術の役割が大きくなるが、この鋼管を熱間／温間曲げ加工した場合、加熱によって制御圧延の効果が消失してしまい、ベンド管を製造する際に生ずる機械的特性の低下が激しくなる傾向にあり、低温靱性を安定的に得ることが困難と考えられていた。
【０００６】
これに対し、例えば特許文献１では成分を調整して製造した鋼管を微細なオーステナイト状態で曲げ加工し、直ちに水冷することにより平均粒径で10μm 以下のオーステナイト粒から変態したベイナイトを体積分率で70％以上含有するＸ100 グレード以上の高強度ベ
ンド管が提案されている。
【０００７】
また特許文献２では適正量の合金元素を含む、0.03％Ｃ以下の極低Ｃ−Nb−微量Ti系鋼管を加熱後、曲げ加工しながら直後に焼き入れ処理することによって高強度と低温靱性を同時に達成するＸ80〜Ｘ100 級ベンド管が提案されている。
【特許文献１】特開平11−172374号公報
【特許文献２】特開2002−129288号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、構造体としてのパイプラインにおいてはベンド管の部位が歪み集中部位となるため、亀裂伝播停止特性に加え、極めて高い脆性亀裂発生抑制特性を具備している必要がある。特にＸ100 グレードあるいはＸ100 グレード超の超高強度鋼においては材料の脆性亀裂発生感受性が高まるため、特に留意する必要がある。
【０００９】
一般にラインパイプ用鋼において、この亀裂発生抑制特性を評価するにはCTOD試験が利用されているが、従来の超高強度ベンド管の製造技術では、溶接HAZ 部を含む鋼管の亀裂発生抑制特性に対しCTOD試験による十分な検討がなされておらず、安全性が確保できているとは云えなかった。特に特許文献１と特許文献２に記載されているような、加速冷却ままで製造された高強度ベンド管では組織中に有害な硬質相が残存するため、十分な亀裂発生抑制特性と安全性が確保できているとは云えなかったのである。また、従来の低強度ベンド管製造でしばしば利用されているベンド管成型後の焼き戻し処理も、そのまま超高強度ベンド管に流用しただけでは硬質相の分解−軟化が生ずるものの、新たに粒界上やパケット界面上の炭化物の析出などによって十分な亀裂発生抑制特性を具備させることができなかったのである。
【００１０】
すなわち、特許文献１の発明では焼き入れままのベイナイト組織を利用しているため、冷却前のオーステナイト粒を10μm の微細粒にしなければならず、そのためには鋼管の加熱温度を780 〜950 ℃のγ／α二相域に加熱する必要がある。これでは製品の加工精度、特性にバラツキが生じ、生産性も悪くなるだけでなく、Ｘ100 グレード以上の高強度、高
靱性化にも限界がある。また特許文献２の発明でも極低Ｃ鋼のため、引張強さ750MPa以上の高強度では十分な低温靱性を有するベンド管の製造は困難であった。
【００１１】
本発明の課題は引張強度が750MPa以上で、優れた母材および溶接部の亀裂発生抑制特性と溶接性を有する高強度ベンド管とその製造法を提供せんとするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明者らは、優れた母材および溶接部靱性、亀裂発生抑制特性と溶接性を有する高強度ベンド管を開発すべく、種々検討を行った結果、以下の知見を得るに至った。
即ち、750MPa以上の引張強度を有する高強度ベンド管を熱間曲げ加工によって母材、溶接部の靱性を損なうことなく製造するには、以下の点が重要である。
【００１３】
(i)ベンド管の最終組織は、焼き戻しマルテンサイトを含有する焼き戻しベイナイト（下部ベイナイト含む）組織とし、ベイナイトの平均パケット粒径を20μm 以下とする。この際十分な高強度と低温靱性を両立させるには焼き戻しマルテンサイトの生成分率を３％以上とする。
【００１４】
(ii) 上記組織をベンド管の製造工程にて得るためには、鋼管の成分系について下記(1) 式の値をに2.75〜4.00質量％に制御する。
(iii) (i)記載の組織をベンド管の製造工程にて得、さらにガスラインパイプ用ベンド管として十分な亀裂発生抑制特性を材料に具備させるのは下記(2) 式の値をに−0.08〜0.10質量％に制御する。
【００１５】
(iv) (i) の組織を効率よく得て、かつ高い亀裂発生抑制特性を有するベンド管を安定的に得るためには、(ii)の成分制御を同時に行うとともに、熱間曲げ加工にてベンド管を製造する際に、820 〜1050℃の温度域に加熱後、曲げ加工を施した後、400 ℃以下の温度まで加速冷却し、その後、350 〜750 ℃の温度域で焼き戻し処理を実施する。
【００１６】
Ｍ値＝5.5 Ｃ＋0.6Si ＋Mn＋0.5Cu ＋0.7Cr ＋0.4Ni ＋1.5Mo ＋2 Ｖ・・・(1) 
CP値＝Nb−0.6Si −5S−5(Ti−0.05）＋0.2 Ｖ                    ・・・(2) 
超高強度ベンド管の亀裂伝播発生特性を向上させるには、1)組織の微細化と、2)歪み集中により亀裂発生の起点となりうる硬化組織の除去を同時に実施する必要がある。
【００１７】
Ｍ値は750MPa以上の高強度と十分に高い靱性を得るための組織微細化に必要な成分値を規定しており、これによってベンド加工処理とその後の熱処理によって、十分微細なパケットサイズを有する焼き戻しベイナイト−マルテンサイトを得ることができる。焼き戻し処理によって亀裂発生抑制特性に有害な硬質の島状マルテンサイト(MA)相の多くは分解される傾向にあるが、一部残存したり、炭化物が粒界上やパケット上に点列状あるいは膜状、塊状に析出するために、十分な特性が得られない場合がある。
【００１８】
また、粗大硫化物の生成やTiC などマトリックスの脆性破壊抵抗を著しく弱める析出物の生成も亀裂発生抑制抵抗を低下させる要因となるが、CP値を抑制することによってこれらの阻害点が除去され、亀裂発生抑制抵抗が安定化することが判明した。
【００１９】
図１は本発明にかかる鋼組成をもった、引張強さ750MPa以上の超高強度ベンド管の−20℃におけるCTOD特性とCP値の関係をまとめたものだが、本発明の範囲内に制御することによって、ガスラインパイプとして十分に安全な0.2mm 以上のCTOD特性値が得られることが分かる。
【００２０】
したがって、本発明により×100 グレード以上の高強度ベンド管に対し、優れた低温靱性と溶接性が得られるだけでなく、ベンド管製造時の加工精度 (鋼管寸法) や鋼管特性のバラツキが少なく、かつ生産性にも優れるといった効果を得ることが可能となる。
【００２１】
本発明は、また、具体的には発明の請求範囲に限定される製造法によって当該性能ベンド管を製造可能ならしめるものである。
【発明の効果】
【００２２】
本発明によれば、引張り強さ750MPa以上を具備し、かつ低温靱性の良好な高強度ベンド管を得ることができる。その結果、パイプラインの輸送効率・施工能率を飛躍的に改善することが可能となった。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
本発明を上記のように限定した理由を詳述する。以後の説明において合金元素の含有率の「％」は「質量％」を表示する。
Ｃ：0.03〜0.12％
Ｃは強度上昇に有効な元素であり、本発明鋼において所望の強度を得るためには0.03％以上が必要である。しかし、0.12％を超える過剰添加は鋼の溶接性を劣化させるだけでなく、熱間曲げ加工後の母材、溶接熱影響部の靱性および亀裂発生抑制特性を劣化させるため、上限を0.12％と制限する。
【００２４】
Si：0.01〜0.2 ％以下
Siは脱酸に有効な元素であるが、その効果を得るためには0.01％以上添加する。0.2 ％を超えて添加すると溶接熱影響部の靱性を低下させるだけでなく、熱間曲げ加工後の母材、溶接熱影響部の靱性および亀裂発生抑制特性を劣化させるため、上限を0.2 ％と制限する。好ましくは、0.18％以下である。さらに好ましくは、0.15％以下である。
【００２５】
Mn：0.8 〜2.0 ％
Mnは強度上昇に有効な元素であり、そのためには、0.8 ％以上添加する。しかし、2.0 ％を超えて添加すると溶接部の靱性が劣化するだけでなく、熱間曲げ加工後の母材、溶接熱影響部の靱性および亀裂発生抑制特性を劣化させるため、上限を2.0 ％と制限する。好ましくは、1.8 ％以下、さらに好ましくは、1.7 ％未満である。
【００２６】
Ｐ：0.009 ％以下、Ｓ：0.003 ％以下
ＰやＳの含有量は鋼の靱性に著しい影響を及ぼすため、含有量の低減を図る必要がある。Ｐ量の低減はスラブの中心偏析を軽減するとともに、粒界での脆性破壊を低減する。ＳはMnS となって鋼中に析出し、これが圧延により延伸し靱性および亀裂発生抑制特性に悪影響を及ぼす。これらの悪影響を抑制するためには、Ｐを0.009 ％以下、Ｓを0.003 ％以下とする。
【００２７】
特にＳは、後述するCP値に大きく影響するために、0.002 ％以下、より好ましくは0.0015％以下に限定する。また、亀裂発生特性を安定化させるためにはＰ量を0.006 ％以下にすることが好ましい。
【００２８】
Ni：0.1 〜1.5 ％
Niは強度上昇に有効な元素であると同時に、靱性および脆性亀裂の伝播停止特性を改善する効果を有する。また、熱間曲げ加工後の母材、溶接熱影響部の靱性の劣化を抑制する作用を有する。これらの効果を得るには0.1 ％以上添加する。しかし、1.5 ％を超える過量添加はコストアップに見合うだけの強度上昇と靱性の改善が得られないため上限を1.5 ％とする。
【００２９】
Nb：0.003 〜0.05％
Nbは熱間曲げ加工による組織・特性の劣化を抑制し、加工後の母材、溶接熱影響部の靱性劣化を抑制する作用を有する元素である。その効果のためには、0.003 ％以上添加する。0.05％を超えて添加すると溶接性が低下すると同時に、かえって加工後の母材、溶接熱影響部の低温靱性が劣化するため、上限を0.05％とする。溶接部靱性、特に周溶接部の靱性を考慮すると、上限量を0.03％以下、さらには0.01％未満に抑えるのが望ましい。
【００３０】
Mo：0.05〜1.2 ％
Moは強度上昇に有効な元素であると同時に、熱間曲げ加工後の母材、溶接熱影響部の靱性劣化を抑制する作用を有する。これらの効果を得るには0.05％以上、望ましくは0.1 ％以上の添加を行う。しかし、1.2 ％を超える過量添加はコストアップに見合うだけの強度上昇と靱性の改善が得られなくなるだけでなく、母材、溶接部の靱性低下を招くため上限を1.2 ％とする。
【００３１】
Ti：0.002 〜0.03％
Tiはスラブ加熱時のオーステナイト結晶粒の微細化に有効な元素であり、0.002 ％以上添加する。特にNb添加鋼の場合には、Nbによって助長される連続鋳造スラブ表面のヒビワレを抑制するのに有効である。0.002 ％以上でこうした効果を発揮するが、0.03％を超えて添加すると、TiN が粗大化しオーステナイト結晶粒の微細化効果が消滅するとともに、過剰なTiによる母材熱影響部の靱性低下が生ずるため、Ti添加量を0.03％以下とする。好ましくは0.005 ％以上添加する。
【００３２】
Ｎ：0.005 ％以下
Ｎは母材、溶接部の靱性低下を招くだけでなく、熱間曲げ加工後の特性低下を顕著化させる有害な元素である。0.005 ％を超えて含まれると、他の条件を調整してもベンド管としての良好な特性が得られなくなるため、上限を0.005 ％とした。望ましくは0.003 ％以下である。
【００３３】
Al：0.002 〜0.07％
Alは脱酸に有効な元素であるが、0.002 ％以上でなければ脱酸が不十分になり、低級酸化物の生成により母材などの靱性低下を引き起こすおそれがあるので、下限値を0.002 ％とした。シーム溶接および周溶接金属部の靱性改善のためには0.03％超、望ましくは0.05％超の添加が望ましい。一方、0.07％を超えて添加すると溶接熱影響部の靱性を低下させるだけでなく、熱間曲げ加工後の母材、溶接熱影響部の靱性を劣化させるため、上限を0.07％とする。
【００３４】
本発明にあっては、好ましくは、さらに次のような元素を含有させてもよい。
Ｖ：0.005 〜0.1 ％
Ｖは母材の強化に有用であるがその効果は0.005 ％以上で発揮される。しかし0.1 ％超
添加すると母材、溶接部の靱性を劣化させるため、上限を0.1 ％とする。
【００３５】
特に、Ｖの場合、後述するCP値に影響し、鋼管の加熱に際しての結晶微細化、そして靱性強化に大きく寄与する。
さらに本発明にあっては、以下の成分元素はその範囲内の添加によって、母材、溶接熱影響部の低温靱性、溶接性の劣化を伴わず高強度化や耐食性の向上が可能なため、より厚肉の鋼板や高強度材などを製造する際に使用可能である。
【００３６】
Cu：0.1 〜1.4 ％
Cuは強度上昇や耐食性向上に有効な元素であるが、0.1 ％未満では効果が期待できず、1.4 ％を超えて添加すると靱性を劣化させるため、下限を0.1 ％、上限を1.4 ％とする。
【００３７】
Cr：0.1 〜1.2 ％以下
Crは強度確保や耐食性向上のために添加するが、その効果は0.1 ％以上の添加で発揮され、1.2 ％を超えて含まれると母材、溶接部の靱性が劣化するため、上限を1.2 ％とする。
【００３８】
Ca：0.0005〜0.006 ％
CaはMnS の形態制御を行い鋼の圧延方向に対する直角方向の物性向上のために含有させる元素である。またその微細な酸化物／硫化物により母材および溶接熱影響部靱性を向上させる効果も有するが、これらの効果を期待するには0.0005％以上添加する。また0.006 ％を超えて含有させると鋼中の非金属介在物が増加し内部欠陥の原因となる。したがってCa含有量は0.0005〜0.006 ％の範囲とする。
【００３９】
Mg：0.0001〜0.003 ％
Mgも微細酸化物／硫化物の生成を通じ、母材および溶接熱影響部靱性を向上させる効果を有するが、これらの効果を期待するには0.0001％以上添加する。また0.003 ％を超えて含有させると鋼中の非金属介在物が増加し内部欠陥の原因となる。したがってMg含有量は0.0001〜0.003 ％の範囲とする。好ましくは、0.0002〜0.002 ％である。
【００４０】
本発明の目標とする母材およびシーム／周溶接部靱性を得るためには、鋼成分を上記の組成範囲内に調整するだけでは不十分で、さらに下記に示す成分調整が必要である。
Ｍ値：2.75〜4.00％
下記(1) 式に示すＭ値を適正範囲に調整することにより、熱間曲げ加工による組織・特性の劣化を抑制し、加工後の母材、溶接熱影響部の靱性の劣化を抑制することが可能である。ベイナイトおよびマルテンサイト組織の最適化を図り、上記効果を得ようとすると、Ｍ値を質量％にて、2.75〜4.00％の範囲に制御する。Ｍ値が2.75％未満の場合、上記に示した個々の元素がそれぞれ本発明の規定値内であっても、曲げ加工後の母材、溶接熱影響部の靱性劣化を抑制することができなくなり、また4.00％を超える場合、溶接性および溶接熱影響部（HAZ)靱性が劣化するだけでなく、鋼管製造コストも大きく劣化する。母材、溶接部靱性バランスの最適化およびコストの観点から、好ましくは、2.8 〜3.8 ％、より好ましい成分範囲は2.9 ％〜3.5 ％である。
【００４１】
Ｍ値＝5.5C＋0.6Si ＋Mn＋0.5Cu ＋0.7Cr ＋0.4Ni ＋1.5Mo ＋2 Ｖ・・・(1) 
CP値：−0.08〜0.10％
下記(2) 式に示すCP値は、Nbの有効化を示す指標であり、言わばNb当量に相当する。
【００４２】
CP値を−0.08〜0.10％の適正範囲に調整することにより、曲げ加工前の加熱時のオーステナイト粒を微細化すると同時に、冷却後に生成するベイナイトおよびマルテンサイト組織のマトリクス靱性が向上することによって母材部の靱性を向上させることができる。
【００４３】
また、後者の効果は溶接熱影響部についても効力を発揮し、溶接熱影響部の靱性劣化も抑制する。これらの効果はCP値を−0.08％以上にすることによって得ることができ、CP値が0.10％を超えると溶接熱影善部中の島状マルテンサイトが急激に増加し、靱性を損なう恐れがある。母材、溶接部靱性バランスの最適化およびコストの観点から、より好ましい成分範囲は−0.05％〜0.05％である。
【００４４】
CP値＝Nb−0.6Si −5S−5(Ti−0.05）＋0.2 Ｖ・・・（2)
次に、本発明にかかるベンド管の製造方法について説明する。
本発明では上記に規定された成分組成の鋼管を820 〜1050℃に加熱後、曲げ加工し、400 ℃以下まで加速冷却後、焼き戻し処理をするか、または加工後、450 〜250 ℃の温度まで加速冷却をし、その後室温まで空冷をすることによって、所定のミクロ組織を得るものである。
【００４５】
曲げ加工に供する鋼管はSAW(サブマージドアーク溶接）、MIG(メタルイナートガス溶接）、TIG(タングステンイナートガス）溶接などを含む種々の溶接法により溶接されたUOE 鋼管、ロールベンド鋼管やシームレス鋼管などを使用することができる。
【００４６】
鋼管加熱温度：
曲げ加工前の加熱温度が820 ℃を下回る場合、組織が不均一となり、加工精度（鋼管寸法）や特性バラツキが大きく劣化するだけでなく、変形抵抗が大きくなるため曲げ加工の生産性が著しく低下してしまう。また、1050℃を超える場合には加熱時のオーステナイト粒が粗大化してしまい、成分調整や冷却条件の制御を行ってもベイナイトの平均パケットサイズを20μm 以下とすることができず、高強度と良好な低温靱性を両立できなくなってしまう。
【００４７】
加工後の冷却速度：
加工後の冷却速度は適度のマルテンサイトを含むベイナイト組織を得るために重要である。冷却速度が５℃／秒未満では所望のミクロ組織を得ることができなくなる。冷却速度は大きくてもミクロ組織の調整は可能であるが、50℃／秒を大きく超える場合、成分や冷却停止温度などによる組織調整が難しくなり、また冷却設備が過大になるなどの不具合が発生する可能性があるため、50℃／秒を大きく超えないようにすることが望ましい。
【００４８】
冷却停止温度／焼き戻し温度：
冷却停止温度が400 ℃を上回る条件では適量のマルテンサイトが得られない。また焼き戻しの際、焼き戻し温度が350 ℃未満または750 ℃を超える場合には高強度と良好な低温靱性の両立ができなくなる。
【００４９】
次に、本発明の作用効果について実施例に基づいてさらに具体的に説明する。
【実施例１】
【００５０】
曲げ加工に供する供試鋼管は、表１に示す化学成分を有する鋼を常法により溶製、鋳造し得られた鋳片から熱間圧延により鋼板を製造し、UOE 製管またはロールベンディング(BR)製管により得た。これらの供試鋼管からは、表２に示す加熱、冷却条件／熱処理条件にてベンド管を製造した。鋼管の板厚は18〜40mmである。
【００５１】
このようにして製造されてベンド管から切り出した試験片について引張り試験および２mmV ノッチシャルピー衝撃試験、そしてCTOD試験を行い、それぞれの特性を同じく表２にまとめて示してある。
【００５２】
本発明例では引張強度で750MPa以上の強度とvTrs（シヤルピー破面遷移温度）で−80℃以下の良好な低温靱性が得られている。また−20℃におけるCTOD特性も本発明例はいずれも0.2mm 以上の良好な特性を有している。
【００５３】
【表１】
2005350724.tif 000003
【００５４】
【表２】
2005350724.tif 000004
【図面の簡単な説明】
【００５５】
【図１】CP値と−20℃におけるCTOD値との関係を示すグラフである。
【図１】
2005350724.tif 000005