(57)【要約】【課題】  ＳＡＷ発振器などのＳＡＷデバイスの製造において、量産レベルで高精度の周波数安定性及び高い周波数精度を実現する。【解決手段】  所望の使用周波数ｆ0 及び周波数安定度±ａppm を有するＳＡＷ発振器を製造するために、パッケージのベースに実装したＳＡＷチップの圧電基板表面をエッチングして周波数調整を行う工程で、パッケージ封止後に起こり得る周波数変動幅(ppm)を＋ｂ1，−ｂ2と予測して、周波数安定度(ppm)を＋(ａ−ｂ1)，−(ａ−ｂ2)に設定する。横軸ｘを使用周波数ｆ0 に対する周波数偏差としかつ縦軸ｙを所定の動作温度範囲における周波数変動幅とする直交座標系において、ＳＡＷ発振器の周波数変動幅ΔｆT に関する周波数偏差Δｆ0 が、−(ａ−ｂ2 )≦ｘ≦(ａ−ｂ1 ）、かつ０≦ｙ≦ｘ＋(ａ−ｂ2 )の範囲内に入るように、好ましくは直線ｙ＝２ｘ−(ｂ2 −ｂ1 )を満足するように、狙い値の周波数を決定して周波数調整を行う。【選択図】  図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
所望の使用周波数ｆ0 及び周波数安定度±ａ（ppm）を有するＳＡＷデバイスを製造するために、
圧電基板の表面に形成した電極膜を所望の電極パターンにエッチングして、ＩＤＴ電極を有するＳＡＷチップを形成する工程と、
前記ＳＡＷチップをパッケージのベースに実装する工程と、
前記ＳＡＷチップの前記圧電基板表面をエッチングして周波数調整を行う工程と、
前記パッケージを封止する工程とを有し、
前記周波数調整工程において、パッケージ封止後における前記ＳＡＷデバイスの実装による周波数変動幅を＋ｂ1，−ｂ2（ppm）として、前記ＳＡＷデバイスの周波数がｆ0 −(ａ−ｂ2 )〜ｆ0 ＋(ａ−ｂ1 ）の範囲内に入るように周波数調整を行うことを特徴とするＳＡＷデバイスの製造方法。
【請求項２】
横軸ｘを前記使用周波数ｆ0 に対する周波数偏差とし、かつ縦軸ｙを所定の動作温度範囲における周波数変動幅とする直交座標系において、前記ＳＡＷチップの周波数変動幅ΔｆT に関する前記ＳＡＷチップの周波数偏差Δｆ0 が、ｙ−(ａ−ｂ2 )≦ｘ≦(ａ−ｂ1 ）（但し、０≦ｙ≦２ａ−(ｂ1 ＋ｂ2 )）の範囲内に入るように、狙い値の周波数を決定して周波数調整を行うことを特徴とする請求項１に記載のＳＡＷデバイスの製造方法。
【請求項３】
前記直交座標系において、前記ＳＡＷチップの周波数変動幅ΔｆT に関する前記ＳＡＷチップの周波数偏差Δｆ0 が、ｙ＝２ｘ−(ｂ2 −ｂ1 )（但し、(ｂ2 −ｂ1 )／２≦ｘ≦ａ−ｂ1 ）を満たすように、前記狙い値周波数を決定することを特徴とする請求項２に記載のＳＡＷデバイスの製造方法。
【請求項４】
同じ製造条件下で複数の前記ＳＡＷチップを形成し、前記各ＳＡＷチップの周波数偏差Δｆ0 及び周波数変動幅ΔｆT を前記直交座標系にプロットしたとき、その分布の中から選択した１つの前記ＳＡＷチップの周波数偏差Δｆ0 に基づいて、他の前記ＳＡＷチップについても共通の１つの前記狙い値周波数を決定することを特徴とする請求項２又は３に記載のＳＡＷデバイスの製造方法。
【請求項５】
所定の数の前記ＳＡＷチップについてその周波数偏差Δｆ0 及び周波数変動幅ΔｆT を前記直交座標系にプロットし、その分布の中から選択した１つの前記ＳＡＷチップの周波数偏差Δｆ0 に基づいて前記共通の１つの狙い値周波数を決定した後、前記所定の数のＳＡＷチップと同じ製造条件下で形成されるＳＡＷチップについて、前記共通の１つの狙い値周波数を適用して周波数調整を行うことを特徴とする請求項４に記載のＳＡＷデバイスの製造方法。
【請求項６】
ウエハ状の前記圧電基板に複数の前記電極パターンを形成しかつそれを個片化して複数の前記ＳＡＷチップを形成することを特徴とする請求項１乃至５のいずれかに記載のＳＡＷデバイスの製造方法。
【請求項７】
前記圧電基板が、オイラー角（０°，１２３°，±４２〜４４°）の面内回転ＳＴカット水晶板からなり、前記ＳＡＷチップの前記ＩＤＴ電極の電極幅と電極間ピッチとの比が０．５〜０．７の範囲内にあることを特徴とする請求項１乃至６のいずれかに記載のＳＡＷデバイスの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、弾性表面波（Surface Acoustic Wave：ＳＡＷ）を利用した、発振器などのＳＡＷデバイスを製造する方法に関し、特にその使用周波数及び周波数安定度に対応した周波数調整を行う工程を有するＳＡＷデバイスの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から通信技術の分野では、発振立ち上がり特性、耐ノイズ特性、耐衝撃性、低消費電流などに優れた特性を有するＳＡＷ共振子がクロック源として広く利用されている。特に高速ネットワーク通信分野におけるクロック源は、高周波化、低位相ノイズ及び良好な周波数安定度が要求されている。ＳＡＷ共振子とその駆動を制御するＩＣとを同一パーケージに搭載したＳＡＷ発振器は、低位相ノイズについて良好な特性を有することが知られている。ところが、一般にＳＡＷ共振子は周波数安定度で厚みすべり振動のＡＴカット水晶振動子に劣っており、高い周波数精度及び周波数安定度が要求されている。
【０００３】
一般にＳＡＷデバイスは、その製造工程においてＳＡＷ素子のＩＤＴ（Interdigital Transducer）電極をエッチングし、かつ／又は圧電基板の表面をエッチングすることにより、周波数調整を行う（例えば、特許文献１を参照）。また、周波数調整精度を向上させるために、圧電基板表面にＩＤＴ電極をパターン形成する際にそのエッチング時間を計測して目標周波数とのずれを推測し、その差の時間だけＩＤＴ電極をエッチングするＳＡＷ共振子の製造方法が知られている（特許文献２を参照）。
【０００４】
更に、周波数のばらつきが小さいＳＡＷ装置をウエハ状圧電基板に多数形成するために、リフトオフ法を用いてＩＤＴ電極などを成膜する工程で、該圧電基板に形成した周波数測定用素子の周波数を測定するＳＡＷ装置の製造方法が知られている（特許文献３を参照）。また、本願出願人は、ＳＡＷ装置のＩＤＴ電極の電極幅のばらつきに対して共振周波数の変動を小さくするために、オイラー角（０°，１１３〜１３５°，±４０〜４９°）の面内回転ＳＴカット水晶板を使用し、かつＩＤＴ電極の電極幅と電極間ピッチとの比を０．５〜０．６５の範囲内にしたＳＡＷ装置を提案している（特許文献４を参照）。
【０００５】
ＳＡＷ共振子は温度変化によって共振周波数が大きく遷移するという温度特性を持つ。この温度特性による周波数変動を補正するために、補償回路を内蔵したＳＡＷ発振器や、ＳＡＷ発振器の周波数のずれを補正するようにした発振回路が知られている（例えば、特許文献５，６を参照）。また、硼酸リチウム単結晶基板をオイラー角（９０゜＋λ，９０゜＋μ，９０゜＋θ）で、λ＝４２゜±１゜，μ＝０゜±１゜，θ＝０゜±１゜の範囲に切り出し、その表面にＩＤＴ電極及び反射器を形成することにより、量産時に良好な温度特性を有しかつ中心周波数、共振周波数の再現性に優れたＳＡＷ共振子の製造方法が知られている（特許文献７を参照）。
【０００６】
更に、本願出願人は、有限要素法を用いた解析手法を利用することによって、ＳＡＷ共振子の周波数温度特性の改良について既に報告している（非特許文献１）。この報告によれば、オイラー角（０°，１２３°，±３９〜４４°）の面内回転３３°Ｙカット水晶板を用いたＳＡＷ共振子の周波数温度特性を解析したところ、面内回転角４２〜４４°で２次温度係数を約１／２にすることができ、広い温度範囲で周波数偏差を小さくすることができた。
【０００７】
【特許文献１】特開２００２−３３６３３号公報
【特許文献２】特開平７−２７３５８２号公報
【特許文献３】特開２００２−２７１１５７号公報
【特許文献４】特開２００３−２５８６０１号公報
【特許文献５】特開２０００−１１４８７３号公報
【特許文献６】特開２００３−１２４８０４号公報
【特許文献７】特開平７−３０７６３５号公報
【非特許文献１】飯澤慶吾、外３名，「面内回転３３°Ｙカット水晶におけるＳＡＷ共振子の温度特性」，第１０回高機能ＥＭ回路デバイス調査専門委員会，平成１５年１月２１日
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
一般に、ＳＡＷ発振器の周波数安定度を考える上で考慮すべき周波数の変動要素は、次の５つ、即ち、
１）ＳＡＷ共振子の周波数温度特性
２）ＳＡＷチップの加工時における初期周波数精度
３）ＳＡＷ発振器の実装時におけるリフローによる影響
４）ＳＡＷ発振器の使用によるエージング特性
５）ＳＡＷ発振器に搭載したＩＣの電源電圧変動による影響
である。
【０００９】
上記１）の周波数温度特性は、非特許文献１に記載されるように、オイラー角（０°，１２３°，４２〜４４°）の面内回転３３°Ｙカット水晶板を用いることによって、大幅に改善することができる。一般にＳＡＷ共振子の周波数温度特性は、少なくとも通常使用される温度範囲で図４に示すような上向きに凸の２次関数で表される。ここで、ＳＡＷ共振子の動作温度範囲を０〜７０℃とすると、その頂点温度θmax における周波数と０℃又は７０℃における周波数のいずれか低い方との差ΔｆT が、動作温度範囲における周波数変動幅である。目標の使用周波数をｆ0 とすると、それと頂点温度θmax におけるＳＡＷ共振子の周波数との差が周波数偏差Δｆ0 である。
【００１０】
図５は、このような６４４ＭＨｚ帯面内３３°Ｙカット水晶ＳＡＷ共振子（以下、Ｙカット水晶ＳＡＷ共振子という）の周波数温度特性の測定データを例示したものである。同図から、従来のＳＴカット水晶ＳＡＷ共振子に比して、２次温度係数が約１／２に小さくなっていることが分かる。しかしながら、その場合にも、周波数温度特性が上向きに凸の２次関数であることに変わりはないから、動作温度による周波数変動幅ΔｆT は依然として残り、周波数安定度に影響を与える。また、周波数変動幅ΔｆT 及び頂点温度は、同じウエハから製造されたＳＡＷチップにおいても一定でなく、或る程度のばらつきがある。このため、個々のＳＡＷ共振子のばらつきに応じて個別に温度補償を調整する必要があるが、これは製造管理上大きな負担であり、製造コストを増大させると考えられている（例えば、特許文献５を参照）。
【００１１】
次に、上記２）の初期周波数精度は、圧電ウエハにＩＤＴ電極、反射器及び配線をパターン形成するウエハ工程で生じる周波数のばらつきである。その原因は、主にフォトリソグラフィ工程での露光に起因する電極線幅及び膜厚の変動・ばらつきによるものである。これが、図４における所望の使用周波数ｆ0 に関する周波数偏差Δｆ0 となって表れる。周波数偏差Δｆ0 は、同じウエハから製造されたＳＡＷチップにおいても一定でなく、或る程度のばらつきが存在する。
【００１２】
これに対して、本願出願人は、上記特許文献４において、電極線幅比η（＝電極線幅/電極ピッチ）に対する周波数の関係から、電極線幅及び膜厚の最適化設計により周波数のばらつきを抑制できることを示している。図６は、同じく６４４ＭＨｚ帯Ｙカット水晶ＳＡＷ共振子（オイラー角（０°,１２３°,４３°）、Ｈ／λ＝０．０３（但し、Ｈ：電極膜厚、λ：ＳＡＷ波長）、η＝０．５）の同一ウエハ内における周波数のばらつきを、従来のＳＴカット水晶ＳＡＷ共振子と比較したものである。同図は、横軸が一定幅で周波数レベルを漸次変化させたデータ区間で、縦軸が周波数分布を頻度で表している。同図から、ＳＴカット水晶ＳＡＷ共振子と比較して、周波数のばらつきが約１／３〜１／４に低減していることが分かる。しかしながら、この場合にも、周波数偏差Δｆ0 及びそのばらつきが完全に解消されるものではない。
【００１３】
これらＳＡＷ共振子の周波数温度特性及び初期周波数精度に起因する周波数偏差Δｆ0 は、ＳＡＷ発振器の製造工程において、ＳＡＷチップをパッケージに封止する前の周波数調整工程により、目標周波数に合わせ込むように調整される。図７は、同一ウエハ内で形成されたＹカット水晶ＳＡＷ共振子を用いたＳＡＷ発振器の周波数分布を、前記周波数調整工程の前後で比較したものである。但し、同図における横軸のデータ区間は、図６の場合よりも各区間の周波数幅が小さく設定されている。同図のように、周波数調整精度を上げることによって、より高い周波数安定度で目標の使用周波数に合わせ込むことが可能である。特に、Ｙカット水晶ＳＡＷ共振子を用いた場合には、元より周波数偏差が小さく、従って周波数調整量を少なくできるので有利である。尚、図７において周波数調整後も周波数のばらつきが多少あるが、これは主に、周波数調整後にＳＡＷ発振器を封止する工程での影響によるものである。
【００１４】
例えば同じウエハから同一条件で製造されるＳＡＷチップについて、最終的にＳＡＷ発振器の使用周波数に合わせ込むために前記周波数調整工程で目標とする周波数の狙い値を１つに絞ることができれば、量産性が向上する。しかしながら、個々のＳＡＷチップは上述したように周波数偏差Δｆ0 及び動作温度による周波数変動幅ΔｆT にばらつきがある。そのため、特に周波数変動幅ΔｆT を個別に測定して狙い値周波数を決定し、周波数調整していたのでは、生産性が著しく低下する。また、周波数変動幅ΔｆT に対応した最適の狙い値周波数を設定する方法は、少なくとも本願発明者らが知る限り確立されていない。そこで従来の周波数調整は、経験的に最適の狙い値周波数を設定して行なわれているが、周波数精度及び／又は周波数安定性を損ない、良品率を低下させる虞がある。
【００１５】
また、上記３）〜５）の周波数変動要素は、ＳＡＷ発振器の製造及び周波数調整において、実際にはほとんど考慮されていない。ユーザは、ＳＡＷ発振器を実装する例えば通信機などを、ＳＡＷ発振器の仕様及び保証された周波数特性に応じて設計しているだけである。
【００１６】
そこで本発明は、上述した従来の問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、ＳＡＷ発振器などのＳＡＷデバイスの製造において、高精度の周波数安定性、及び更に好ましくは高い周波数精度をも実現し得る方法を提供することにある。
【００１７】
更に本発明の目的は、量産レベルで高い周波数安定性及び周波数精度が得られるＳＡＷデバイスの製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
本願発明者らは、上記３）及び４）の周波数変動要素を検討するために、後述するようにそれぞれリフロー特性、及び高温高湿バイアス試験による動作エージング加速試験を行った。その結果、ＳＡＷデバイスを使用する実装構造が決まれば、その周波数変動量は略一定であることが分かった。また、上記５）の周波数変動要素については、使用するＩＣが決まると、同様にその周波数変動量は略一定であることが分かった。
【００１９】
本発明は、かかる知見に基づいてなされたものであり、所望の使用周波数ｆ0 及び周波数安定度±ａ（ppm）を有するＳＡＷデバイスを製造するために、圧電基板の表面に形成した電極膜を所望の電極パターンにエッチングして、ＩＤＴ電極を有するＳＡＷチップを形成する工程と、ＳＡＷチップをパッケージのベースに実装する工程と、ＳＡＷチップの圧電基板表面をエッチングして周波数調整を行う工程と、パッケージを封止する工程とを有し、前記周波数調整工程において、パッケージ封止後におけるＳＡＷデバイスの実装による周波数変動幅を＋ｂ1，−ｂ2（ppm）として、ＳＡＷデバイスの周波数がｆ0 −(ａ−ｂ2 )〜ｆ0 ＋(ａ−ｂ1 ）の範囲内に入るように周波数調整を行うＳＡＷデバイスの製造方法が提供される。
【００２０】
上述したように、ＳＡＷデバイス完成後の各要素による周波数変動幅を予め見込むことができるので、それらを考慮して周波数調整を行うことによって、ＳＡＷ発振器などのＳＡＷデバイスを使用するユーザは、その実装側における周波数変動を心配することなく、所望の周波数安定性及び周波数精度が得られる。
【００２１】
更に本願発明者らは、後述するように、水晶ＳＡＷ共振子の周波数温度特性を、その使用周波数に対する周波数偏差及び動作温度範囲における周波数変動幅との関係において検討した。上述したように周波数温度特性曲線が上向きに凸の２次関数で表される（即ち、頂点温度を含む）動作温度範囲において、周波数安定度即ち所望の使用周波数に対する許容誤差範囲の正（＋）側は、頂点温度で周波数が最大になることから、ΔｆT の値に拘わらず、一定と考えることができる。ここで、周波数安定度を＋α1 〜−α2 （ppm）の範囲と仮定すると、−側の境界は＋α1 である。これに対し、周波数安定度の負（−）側は、上向き凸の２次曲線が下向きに減少するから、ΔｆT の値に対応して線形にかつ正（＋）の傾きをもって変化すると考えられる。−側の周波数偏差の限界は、最小のΔｆT ＝０において−α2 、最大のΔｆT ＝α1 ＋α2 において＋α1 となるから、これら２点を結ぶ直線によって画定される。
【００２２】
従って、本発明によれば、更に、横軸ｘを使用周波数ｆ0 に対する周波数偏差Δｆ0 とし、かつ縦軸ｙを所定の動作温度範囲における周波数変動幅ΔｆT とする直交座標系において、ＳＡＷチップの周波数変動幅ΔｆT に関するＳＡＷチップの周波数偏差Δｆ0 が、ｙ−(ａ−ｂ2 )≦ｘ≦(ａ−ｂ1 ）（但し、０≦ｙ≦２ａ−(ｂ1 ＋ｂ2 )）の範囲内に入るように、狙い値の周波数を決定して周波数調整を行うＳＡＷデバイスの製造方法が提供される。
【００２３】
これにより、ＳＡＷチップの周波数変動幅ΔｆT に対応して、その周波数温度特性及び初期周波数精度に起因する周波数偏差Δｆ0 を解消し、所望の周波数安定度が得られるようにＳＡＷチップを周波数調整することができる。
【００２４】
このとき、前記直交座標系において、ＳＡＷチップの周波数変動幅ΔｆT に関するＳＡＷチップの周波数偏差Δｆ0 が、ｙ＝２ｘ−(ｂ2 −ｂ1 )（但し、(ｂ2 −ｂ1 )／２≦ｘ≦ａ−ｂ1 ）を満たすように、狙い値周波数を決定することによって、周波数変動幅ΔｆT に対応して、最適の周波数安定度及び周波数精度を得ることができる。
【００２５】
また、本発明によれば、例えばウエハ状の圧電基板に複数の電極パターンを形成しかつそれを個片化して複数のＳＡＷチップを形成することによって、同じ製造条件下で複数のＳＡＷチップを形成しかつ各ＳＡＷチップの周波数偏差Δｆ0 及び周波数変動幅ΔｆT を前記直交座標系にプロットしたとき、その分布の中から選択した１つのＳＡＷチップの周波数偏差Δｆ0 に基づいて、他のＳＡＷチップにも共通の１つの狙い値周波数を決定する。多数のＳＡＷチップを同じウエハ上で製造する場合など、製造条件を同じくすることによって、各ＳＡＷチップにおける周波数偏差Δｆ0 及び周波数変動幅ΔｆT のばらつきを或る程度限られた範囲に収めることができる。従って、複数のＳＡＷチップを１つの狙い値周波数に合わせ込むように周波数調整することによって、高い周波数安定度を維持しつつ、良品率を上げることができ、量産性が向上する。
【００２６】
更に本発明によれば、所定の数のＳＡＷチップについてその周波数偏差Δｆ0 及び周波数変動幅ΔｆT を前記直交座標系にプロットし、その分布の中から選択した１つのＳＡＷチップの周波数偏差Δｆ0 に基づいて１つの狙い値周波数を予め決定しておき、その後にそれらＳＡＷチップと同じ製造条件下で形成されるＳＡＷチップについて、予め決定した前記狙い値周波数を適用して周波数調整を行う。このようにして、例えば事前の製造試験で所定数のサンプルについて得られた結果から狙い値周波数を予め決定しておけば、その後に同じ製造条件下で形成されるＳＡＷチップは、同様の周波数偏差分布及び周波数変動幅分布を持つはずであるから、少なくとも同程度の高い周波数安定度及び周波数精度と良品率が得られるので、より一層量産性が向上する。
【００２７】
また、或る実施例では、圧電基板が、オイラー角（０°，１２３°，±４２〜４４°）の面内回転ＳＴカット（面内回転３３°Ｙカット）水晶板からなり、ＳＡＷチップのＩＤＴ電極の電極幅と電極間ピッチとの比が０．５〜０．７の範囲内に設定される。このようにＳＡＷチップを形成することによって、周波数温度特性が改善されかつ初期周波数精度による周波数の変動を抑制できるから、周波数調整量を小さくできる。従って、より高い周波数安定度及び高い良品率を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２８】
図１は、本発明の製造方法を適用したＳＡＷ発振器の製造工程を示している。先ず、ステップ１（ＳＴ１）において、ＳＡＷチップを形成する。洗浄した水晶ウエハの表面に例えばアルミニウム又はアルミニウム合金からなる電極膜を形成する。前記電極膜は、前記水晶ウエハに多数のＳＡＷチップを形成するために、公知のフォトリソグラフィ技術を用いて所望のパターンにエッチングし、多数の組のＩＤＴ電極、反射器及び配線などを形成する。前記ＩＤＴ電極をドライエッチングして、その共振周波数を上昇させるように周波数調整を行った後、水晶ウエハをダイシング（切断）して各ＳＡＷチップに個片化する。
【００２９】
好ましくは、前記水晶ウエハにオイラー角（０°，１２３°，±４２〜４４°）の面内回転ＳＴカット水晶板を使用し、前記ＩＤＴ電極の電極幅と電極間ピッチとの比を０．５〜０．７の範囲内に設定する。これによって、前記ＳＡＷチップの周波数温度特性が改善され、かつ初期周波数精度による周波数の変動を抑制することができる。
【００３０】
このように形成した各ＳＡＷチップは、その特性・外観を検査した後、ステップ２（ＳＴ２）においてＳＡＷ発振器用パッケージのベースに実装する。前記ベースには、前記ＳＡＷチップを駆動制御するためのＩＣが先に実装されている。前記ＳＡＷチップは、例えば接着剤で前記ベースに固定され、アルミニウムワイヤなどを用いたワイヤーボンディングで前記ベースとかつ／又は前記ＩＣと直接に電気的に接続される。この時点において、前記ＳＡＷチップは、その周波数が目標の使用周波数よりも少し高くなるように設定されている。
【００３１】
次に、ステップ３（ＳＴ３）において、後述するように、前記ＳＡＷチップの周波数を目標の使用周波数に合わせ込むように調整する。この周波数調整は、前記ＳＡＷチップの水晶基板表面をドライエッチングし、その周波数を下げるように行う。例えばＣＦ4 ガスを用いたプラズマエッチングなどを用いると、前記ＩＤＴ電極のアルミニウム又はアルミニウム合金はエッチングされないので、好ましい。
【００３２】
最後に、ステップ４（ＳＴ４）において、前記ベースにキャップをシーム溶接などで接合し、前記パッケージを気密に封止することにより、ＳＡＷ発振器が完成する。前記ＳＡＷ発振器は、特性検査及びリーク検査を行った後に出荷され、ステップ５（ＳＴ５）において、ユーザにより実機に例えば通信機などの回路基板に搭載して使用される。
【００３３】
別の実施例では、上記特許文献１に記載されるように、上記実施例のＳＡＷチップを形成するステップ１（ＳＴ１）における、ＩＤＴ電極のエッチングによる周波数調整を省略することができる。この場合、前記ＳＡＷチップは、その周波数が所望の使用周波数よりも少し高くなるように前記ＩＤＴ電極を形成し、該ＳＡＷチップをパッケージのベースに固定する前又は固定した後に、上記実施例のステップ３（ＳＴ３）の周波数調整を行うことができる。
【００３４】
本発明によれば、ステップ３の周波数調整は次のようにして行う。上述した３）ＳＡＷ発振器の実装時におけるリフロー、４）ＳＡＷ発振器の使用によるエージング特性、及び５）ＳＡＷ発振器に搭載したＩＣの電源電圧変動による周波数変動量を予め決定する。上記３）及び４）については、ＳＡＷ発振器を使用する側の実装構造が決まると、それに応じたリフロー特性試験、動作エージング試験を実行することによって、略一定の値を見込むことができる。上記５）は、搭載するＩＣが決まると、例えばその性能などから同様に略一定の値を見込むことができる。従って、上記３）乃至５）の合計周波数変動量を予め略一定の値に決めることができる。
【００３５】
目標とする使用周波数ｆ0 、所定の動作温度範囲における周波数安定度±ａppm のＳＡＷ発振器を製造する場合について考える。上記３）乃至５）の合計周波数変動量は、その発振器自体やＩＣの特性、実装条件や実機での使用条件などによって、必ずしも正（＋）側と負（−）側とで一致しないことから、＋側をｂ1 ppm とし、−側をｂ2 ppm と仮定する。従って、本発明の周波数調整工程で達成するべき周波数安定度、即ち所望の使用周波数に対する許容誤差範囲は、＋側に（ａ−ｂ1 ）ppm 、−側に−（ａ−ｂ2 ）ppm となる。完成したＳＡＷ発振器がこの周波数安定度を満足する限り、そのＳＡＷ発振器は、最終的に実機での使用において所望の周波数安定度±ａppm を実現する。
【００３６】
周波数調整しようとする各ＳＡＷ発振器の狙い値周波数を、次のように決定する。各ＳＡＷ発振器の周波数偏差Δｆ0 と周波数変動幅ΔｆT との関係は、図２のように表すことができる。図２において、横軸ｘは使用周波数ｆ0 を原点０とする周波数偏差（Δｆ0／ｆ0 ：単位ppm）、縦軸ｙは所定の動作温度範囲における周波数変動幅ΔｆT（単位ppm）である。図中右側に破線の半円で囲まれた領域Ｒは、同一ウエハから形成したＳＡＷ発振器の周波数調整前における分布の一部分をプロットしたものである。
【００３７】
所定の動作温度範囲において周波数温度特性曲線が上向きに凸の２次曲線であり、かつ頂点温度で周波数が最大値になる場合、周波数安定度即ち所望の使用周波数に対する許容誤差範囲の＋側は、ΔｆT の値に拘わらず、一定の値で画定することができる。即ち、＋側の境界は、図中破線で示す横軸に垂直な直線Ｌ１：ｘ＝ａ−ｂ1 （但し、０≦ｙ≦ｆTmax＝２ａ−(ｂ1 ＋ｂ2 )）で表される。
【００３８】
これに対し、周波数安定度の−側は、上向き凸の２次曲線が下向きに減少しているから、ΔｆT の値に対応して線形にかつ正（＋）の傾きで変化すると考えられる。ここで、最小のΔｆT ＝０ppm においてΔｆ0 ＝−（ａ−ｂ2 ）ppm、最大のΔｆTmax＝２ａ−(ｂ1 ＋ｂ2 )ppm においてΔｆ0 ＝＋（ａ−ｂ1 ）ppm となる。従って、これら２点を結んで図中破線で示す直線Ｌ２：ｙ＝ｘ＋(ａ−ｂ2 )（但し、−(ａ−ｂ2 )≦ｘ≦(ａ−ｂ1 ））によって、−側の限界が画定される。従って、これら２つの破線からなる直線Ｌ１及びＬ２が囲まれた領域Ｓ内、即ちｙ−(ａ−ｂ2 )≦ｘ≦(ａ−ｂ1 ）（但し、０≦ｙ≦２ａ−(ｂ1 ＋ｂ2 )）の範囲内に入るように周波数調整すれば、所望の周波数安定度を実現できる。
【００３９】
図２において領域Ｓの中心を通る直線Ｍ：ｙ＝２ｘ−(ｂ2 −ｂ1 )（但し、(ｂ2 −ｂ1 )／２≦ｘ≦（ａ−ｂ1 ））は、周波数変動幅ΔｆT に関して最適の周波数偏差Δｆ0 をとる場合を示している。例えば、分布領域Ｒ内にプロットされた２点Ａ及びＢを考えた場合、それらの周波数変動幅ΔｆTA、ΔｆTBに関して最適の周波数安定度を発揮する周波数偏差Δｆ0A、Δｆ0Bは、それぞれｘ軸に平行な直線ｙ＝ΔｆTA、ｙ＝ΔｆTBが直線Ｍと交差する点から容易に求めることができる。従って、これら２点Ａ及びＢのＳＡＷ発振器は、それぞれΔｆ0A、Δｆ0Bを狙い値の周波数として周波数調整をすればよい。これにより、周波数変動幅ΔｆT の値に対応して、周波数温度特性及び初期周波数精度に起因する周波数偏差Δｆ0 を解消し、所望の周波数安定度及び高い周波数精度が得られる。
【００４０】
このとき、分布領域Ｒ内の全てのＳＡＷ発振器を共通の１つの狙い値周波数で周波数調整することができれば、生産性が向上する。その場合、分布領域Ｒ内で周波数変動幅ΔｆT が大きいＳＡＷ発振器を選択し、そのＳＡＷ発振器について直線Ｍとの交点から狙い値を決定する。この狙い値を適用して、それよりΔｆT が小さい他のＳＡＷ発振器を周波数調整すると、それが少なくとも分布の母集団から大きく外れていない限り、領域Ｓに収まるはずである。従って、高い周波数精度及び高い周波数安定度が得られると共に、良品率が向上する。
【００４１】
また、本発明によれば、或る数のＳＡＷ発振器を試験的に製造し、それらの周波数偏差Δｆ0 及び周波数変動幅ΔｆT を測定して、最適の狙い値周波数を決定する。そして、それらと同じ条件で製造されるＳＡＷ発振器についても、同じ狙い値周波数を適用して周波数調整すれば、同程度に高い周波数精度及び高い周波数安定度と高い良品率が得られるはずである。これにより、量産性が向上し、高性能・高品質のＳＡＷ発振器をより低コストで製造することができる。
【００４２】
上述した本発明の周波数調整工程を含む一連の製造工程に従って、使用周波数ｆ0 ＝６４４ＭＨｚ、動作温度範囲０〜７０℃、周波数安定度±５０ppm のＳＡＷ発振器を試作した。ＳＡＷ発振器は、Ｙカット水晶ＳＡＷ共振子及び専用のＩＣを所定のセラミックパッケージ（パッケージサイズ：７×５×１．３mm）に接着剤で固定し、周波数調整後にシーム溶接で気密封止した。
【００４３】
事前に、上述した３）ＳＡＷ発振器の実装時におけるリフロー、４）ＳＡＷ発振器の使用によるエージング特性、及び５）ＩＣの電源電圧変動による周波数変動量を決定した。リフロー特性試験は、１７０℃１００秒、２２０℃超３５秒、最大温度２６０℃の温度プロフィルを２回処理するリフロー処理条件で行った。その結果、周波数偏差は２４時間経過後も概ね５ppm 以下であった。また、動作エージング加速試験として、＋８５℃×８５％ＲＨ，２．６２５Ｖの条件で高温高湿バイアス試験を行った。その結果、１０００時間での周波数安定度は１０ppm 以下であった。更に、使用する専用ＩＣの電源電圧変動による周波数変動量は、数ppm の範囲であった。
【００４４】
これらを総合すると、上記３）〜５）の合計周波数変動量として、±２０ppm のマージンを見込めば十分である。従って、ユーザ側でＳＡＷ発振器の周波数安定度±５０ppm を保証するためには、ＳＡＷ発振器完成時における狙い値の周波数安定度を±(５０−２０)ppm ＝±３０ppm に設定すればよい。
【００４５】
次に、前記セラミックパッケージのベースに実装して封止する前に、各ＳＡＷ発振器の頂点温度における周波数偏差Δｆ0 と動作温度０〜７０℃による周波数変動幅ΔｆT とを測定した。尚、ここで言う頂点温度における周波数偏差は、実際には常温で測定したものである。上述したように同一ウエハ内でもＳＡＷ共振子の頂点温度にはばらつきがあること、及び頂点温度は常温に近いことから、このように常温での周波数偏差を頂点温度での周波数偏差に近似して取り扱っても、実質的に問題ないと考えられる。
【００４６】
この測定結果に従って、各ＳＡＷ発振器の周波数調整前における周波数偏差Δｆ0 と周波数変動幅ΔｆT との関係を図３に示す。図３において、＋側の境界を示す直線Ｌ１は、ｘ＝３０（但し、０≦ｙ≦６０）で表され、−側の境界を画定する直線Ｌ２は、ｙ＝ｘ＋３０（但し、−３０≦ｘ≦３０）で表され、両直線Ｌ１、Ｌ２で囲まれる領域Ｓ、即ちｙ−３０≦ｘ≦３０（但し、０≦ｙ≦６０）の範囲が所望の周波数安定度を保証する。また、この領域Ｓの中心を通る直線Ｍは、ｙ＝２ｘ（但し、０≦ｘ≦３０）で表される。
【００４７】
従来技術に関連して説明した図７からも分かるように、周波数調整前のＳＡＷ発振器は、図中右側に破線の細長い楕円で示す広い範囲に分布している。この細長い分布の中で周波数変動幅ΔｆT の大きい点を選択し、そのΔｆT に対応する直線Ｍ上の点から、狙い値の周波数を決定する。この狙い値周波数を共通のものとして、全てのＳＡＷ発振器に適用して周波数調整を行った。周波数調整後に各ＳＡＷ発振器を封止し、その周波数偏差Δｆ0 と周波数変動幅ΔｆT を測定した。
【００４８】
その結果、周波数調整後のＳＡＷ発振器は、周波数が下がる方向にシフトし、図３において実線の楕円で示す範囲内に分布した。周波数調整前と比較すると、周波数調整後は全体としてｘ軸方向の分布、即ち周波数偏差の分布が小さくなっている。そして、分布全体が領域Ｓの中に入っていることから、良品率は１００％であった。
【００４９】
ここで、同じ狙い値に合わせ込むように周波数調整をしていることを考えると、本来であれば、全量のＳＡＷ発振器が、図３においてｘ軸方向に同じ値即ち同じ周波数偏差となるはずである。しかしながら、実際には、或る範囲で周波数のばらつきが生じている。これは、上述したように主に周波数調整後の封止工程によるものである。
【００５０】
比較のため、従来のＳＴカット水晶ＳＡＷチップを用いたＳＡＷ発振器について、周波数調整を行い、封止後に周波数偏差Δｆ0 と周波数変動幅ΔｆT を測定した。その結果、図３の中央上部に示すように、本実施例の場合よりも高い位置に分布し、多くが領域Ｓ２からはみ出す結果となった。これは、元々周波数変動幅ΔｆT が大きいためで、このような場合には、周波数調整精度を上げないと、前記領域に入り得るＳＡＷ発振器の数が少なくなり、良品率は低下する。
【００５１】
これに対し、本実施例では、面内回転３３°Ｙカット水晶板を使用しかつＩＤＴ電極の電極幅と電極間ピッチとの比を０．５〜０．７の範囲内に設定することにより、元々周波数温度特性を改善しかつ初期周波数精度による周波数の変動を抑制している。そのため、周波数変動幅ΔｆT 及び周波数偏差Δｆ0 が小さく、従って周波数調整量を小さくでき、より高い周波数安定度、周波数精度及び良品率を得ることができる。
【００５２】
以上、本発明の好適な実施例について詳細に説明したが、本発明はその技術的範囲において上記実施例に様々な変形・変更を加えて実施することができる。例えば、上記実施例はＳＡＷ発振器に関するものであるが、本発明は、発振器以外のＳＡＷデバイスについても同様に適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００５３】
【図１】本発明の方法を適用したＳＡＷ発振器の製造工程を示すフロー図。
【図２】本発明によるＳＡＷ発振器の周波数調整を説明するために、周波数偏差Δｆ0 と周波数変動幅ΔｆT との関係を直交座標系で示す図。
【図３】図２の直交座標系において、Ｙカット水晶ＳＡＷ共振子を用いた本発明による実施例のＳＡＷ発振器における周波数調整の結果を示す図。
【図４】ＳＡＷ共振子の周波数温度特性を使用周波数ｆ0 との関係で示す図。
【図５】Ｙカット水晶ＳＡＷ共振子の周波数温度特性の測定結果をＳＴカット水晶ＳＡＷ共振子と比較して示す図。
【図６】同一ウエハ内におけるＹカット水晶ＳＡＷ共振子の周波数分布をＳＴカット水晶ＳＡＷ共振子と比較して示すヒストグラム。
【図７】同一ウエハ内で形成されたＹカット水晶ＳＡＷ共振子を用いたＳＡＷ発振器の周波数分布を周波数調整の前後で比較して示すヒストグラム。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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