(57)【要約】【課題】自重で撓みにくく、軽量で作業性に優れる天井用の複合板を提供する。【解決手段】発泡樹脂層１４と、発泡樹脂層１４の両面に積層された第１金属層１６及び第２金属層１８とを有する基板１０を備え、発泡樹脂層１４は、厚み方向における１０％変位時の圧縮強度が０．０５Ｎ／ｍｍ２以上であり、かつ坪量が６０ｇ／ｍ２以上２００ｇ／ｍ２以下であり、第１金属層１６及び第２金属層１８は、２５℃における面方向の引張強さが９０Ｎ／ｍｍ２以上であり、２５℃における面方向の耐力が３０Ｎ／ｍｍ２以上であり、厚みが５０μｍ以上であり、基板１０の厚みが１．０〜３．５ｍｍである、天井用の複合板１。【選択図】図１
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【実用新案登録請求の範囲】
【請求項１】
発泡樹脂層と、前記発泡樹脂層の両面に積層された第１金属層及び第２金属層とを有する基板を備える天井用の複合板であって、
前記発泡樹脂層は、厚み方向における１０％変位時の圧縮強度が０．０５Ｎ／ｍｍ２以上であり、かつ坪量が６０ｇ／ｍ２以上２００ｇ／ｍ２以下であり、
前記第１金属層及び第２金属層はともに、２５℃における面方向の引張強さが９０Ｎ／ｍｍ２以上であり、２５℃における面方向の耐力が３０Ｎ／ｍｍ２以上であり、厚みが５０μｍ以上であり、
前記基板の厚みが１．０〜３．５ｍｍである、天井用の複合板。
【請求項２】
前記基板の厚み方向における１０％変位時の圧縮強度が０．０５Ｎ／ｍｍ２以上であり、厚み方向における５０％変位時の圧縮強度が０．２０Ｎ／ｍｍ２以上である、請求項１に記載の天井用の複合板。
【請求項３】
前記基板の前記第１金属層側の面に化粧層が積層され、
前記第２金属層の表面の線膨張係数Ｋ１が３．０×１０−５／℃以下であり、前記化粧層の表面の線膨張係数Ｋ２が３．０×１０−５／℃以下であり、かつＫ２／Ｋ１が１．０〜１．５である、請求項１又は２に記載の天井用の複合板。
【請求項４】
前記化粧層が不織布で形成されている、請求項３に記載の天井用の複合板。
【請求項５】
前記発泡樹脂層の密度が０．０２〜０．０８ｇ／ｃｍ３である、請求項１〜４のいずれか一項に記載の天井用の複合板。
【請求項６】
前記発泡樹脂層の厚みが１．０〜３．０ｍｍである、請求項１〜５のいずれか一項に記載の天井用の複合板。
【請求項７】
前記発泡樹脂層が、フェニレンエーテル成分を１０〜６０質量％、かつスチレン成分を４０〜９０質量％含有する変性ポリフェニレンエーテル系樹脂で形成されている、請求項１〜６のいずれか一項に記載の天井用の複合板。
【請求項８】
前記第１金属層及び第２金属層が、アルミニウムシート又はアルミニウム合金シートで形成されている、請求項１〜７のいずれか一項に記載の天井用の複合板。
【請求項９】
質量が５００〜１０００ｇ／ｍ２である、請求項１〜８のいずれか一項に記載の天井用の複合板。
【考案の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本考案は、天井用の複合板に関する。
【背景技術】
【０００２】
天井材としては、従来は窯業系の板材が用いられていた。窯業系の板材は不燃性を有しているが、軽量性が低く、取り付け作業が困難である。
【０００３】
近年では、天井材として、発泡樹脂層と、前記発泡樹脂層の両面に積層された金属層とを備える複合板が用いられるようになっている。該複合板では、発泡樹脂層の両面に金属層が設けられているため樹脂板に比べて不燃性に優れる。また、金属層の厚みを調節し、自重で撓むことを抑制しつつ樹脂量を減らすことで、燃焼したときの発熱量を低減できる。
【０００４】
具体的には、例えば、以下の（ｉ）〜（ｉｉｉ）の複合板が挙げられる。
（ｉ）ポリオレフィン系樹脂発泡体シートの両面にアルミニウム板を貼り合わせ、潜在発熱量の８割が８ＭＪ／ｍ２を下回るように発泡倍率を決めた複合板（特許文献１）。
（ｉｉ）オレフィン系樹脂の発泡体よりなる基材の表裏にアルミニウム合金の薄層を積層した基板の少なくとも片面に、オレフィン系樹脂の化粧フィルムからなる化粧層を積層した複合板（特許文献２）。
（ｉｉｉ）密度０．１５〜０．５ｇ／ｃｍ３、厚み１．５ｍｍ以上の樹脂発泡シートと、前記樹脂発泡シートの両面に貼り合わされた厚み０．２〜０．５ｍｍのアルミニウム板とからなる複合板（特許文献３）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特許第５１２８１５６号公報
【特許文献２】特開２００２−１６０３２４号公報
【特許文献３】特許第４６０９８５４号公報
【考案の概要】
【考案が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、（ｉ）〜（ｉｉｉ）のような複合板では、自重で撓んで見栄えが悪化したり、天井から外れたりすることを抑制するために、全体として比較的厚いものとなっている。そのため、該複合板は施工現場において切断しにくく、また軽量性に劣るため取り付け作業も困難である。特に６ｍ超の高い天井の場合には、複合板の取り付け作業を一人で行うことは難しい。
【０００７】
本考案は、天井材として、自重で撓みにくく、軽量で作業性に優れる天井用の複合板を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本考案の天井用の複合板は、発泡樹脂層と、前記発泡樹脂層の両面に積層された第１金属層及び第２金属層とを有する基板を備える天井用の複合板であって、前記発泡樹脂層は、厚み方向における１０％変位時の圧縮強度が０．０５Ｎ／ｍｍ２以上であり、かつ坪量が６０ｇ／ｍ２以上２００ｇ／ｍ２以下であり、前記第１金属層及び第２金属層はともに、２５℃における面方向の引張強さが９０Ｎ／ｍｍ２以上であり、２５℃における面方向の耐力が３０Ｎ／ｍｍ２以上であり、厚みが５０μｍ以上であり、前記基板の厚みが１．０〜３．５ｍｍである。
【０００９】
本考案の天井用の複合板では、前記基板の厚み方向における１０％変位時の圧縮強度が０．０５Ｎ／ｍｍ２以上であり、厚み方向における５０％変位時の圧縮強度が０．２０Ｎ／ｍｍ２以上であることが好ましい。
また、本考案の複合板では、前記基板の前記第１金属層側の面に化粧層が積層され、前記第２金属層の表面の線膨張係数Ｋ１が３．０×１０−５／℃以下であり、前記化粧層の表面の線膨張係数Ｋ２が３．０×１０−５／℃以下であり、かつＫ２／Ｋ１が１．０〜１．５であることが好ましい。
前記化粧層は、不織布で形成されていることが好ましい。
前記発泡樹脂層の密度は、０．０２〜０．０８ｇ／ｃｍ３であることが好ましい。
前記発泡樹脂層の厚みは、１．０〜３．０ｍｍであることが好ましい。
前記発泡樹脂層は、フェニレンエーテル成分を１０〜６０質量％、かつスチレン成分を４０〜９０質量％含有する変性ポリフェニレンエーテル系樹脂で形成されていることが好ましい。
前記第１金属層及び第２金属層は、アルミニウムシート又はアルミニウム合金シートで形成されていることが好ましい。
また、本考案の天井用の複合板は、質量が５００〜１０００ｇ／ｍ２であることが好ましい。
【考案の効果】
【００１０】
本考案の天井用の複合板は、自重で撓みにくく、軽量で作業性に優れる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本考案の天井用の複合板の一例を示した断面図である。
【図２】複合板の自重による撓みの変位量を測定する方法を示した図である。
【考案を実施するための形態】
【００１２】
以下、本考案の天井用の複合板の一例を示して説明する。
本実施形態の複合板１は、図１に示すように、基板１０と、化粧層１２とを備える天井用の複合板である。基板１０と化粧層１２とは、第３接着剤層２４を介して積層されている。
複合板１は、化粧層１２側が天井に設置したときの下側（表側）となるように使用される。
【００１３】
［基板］
基板１０は、発泡樹脂層１４と、発泡樹脂層１４の両面に積層された第１金属層１６及び第２金属層１８とを有する。発泡樹脂層１４と第１金属層１６とは第１接着剤層２０を介して積層されている。発泡樹脂層１４と第２金属層１８とは第２接着剤層２２を介して積層されている。
【００１４】
（発泡樹脂層）
発泡樹脂層１４の厚み方向における１０％変位時の圧縮強度は、０．０５Ｎ／ｍｍ２以上であり、０．０７Ｎ／ｍｍ２以上が好ましく、０．１０Ｎ／ｍｍ２以上がより好ましい。前記圧縮強度が前記下限値以上であれば、自重により撓みにくい充分な強度を有する複合板１となる。
発泡樹脂層１４の厚み方向における１０％変位時の圧縮強度は、製造時の圧締条件などの点から、２．０Ｎ／ｍｍ２以下が好ましく、１．５Ｎ／ｍｍ２以下がより好ましい。
【００１５】
発泡樹脂層１４の坪量は、６０ｇ／ｍ２以上２００ｇ／ｍ２以下であり、７０ｇ／ｍ２以上１８０ｇ／ｍ２以下が好ましく、８０ｇ／ｍ２以上１５０ｇ／ｍ２以下がより好ましい。発泡樹脂層１４の坪量が前記下限値以上であれば、自重で撓みにくい複合板１が得られる。発泡樹脂層１４の坪量が前記上限値以下であれば、軽量性及び不燃性に優れた複合板１が得られる。
【００１６】
発泡樹脂層１４の密度は、０．０２〜０．１０ｇ／ｃｍ３が好ましく、０．０２〜０．０９ｇ／ｃｍ３がより好ましく、０．０２〜０．０８ｇ／ｃｍ３がさらに好ましい。発泡樹脂層１４の密度が前記下限値以上であれば、自重で撓みにくい複合板１が得られやすい。発泡樹脂層１４の密度が前記上限値以下であれば、軽量性及び不燃性に優れた複合板１が得られやすい。
なお、発泡樹脂層の密度は、質量÷体積により測定される。
【００１７】
発泡樹脂層１４の厚みは、１．０〜３．０ｍｍが好ましく、１．０〜２．５ｍｍがより好ましく、１．５〜２．５ｍｍがさらに好ましい。発泡樹脂層１４の厚みが前記下限値以上であれば、自重で撓みにくい複合板１が得られやすい。発泡樹脂層１４の厚みが前記上限値以下であれば、軽量性及び不燃性に優れた複合板１が得られやすい。
【００１８】
発泡樹脂層１４の材質としては、公知の複合板において発泡樹脂層として通常使用できるものを制限なく使用できる。なかでも、発泡樹脂層１４としては、変性ポリフェニレンエーテル系樹脂発泡シート（以下、「発泡シート（Ａ）」と記す。）が好ましい。
【００１９】
発泡シート（Ａ）を構成する変性ポリフェニレンエーテル系樹脂（以下、「樹脂（α）」と記す。）は、フェニレンエーテル成分とスチレン成分を含有する樹脂である。
樹脂（α）としては、例えば、下式（１）で表されるポリフェニレンエーテルとポリスチレン系樹脂の混合物、前記ポリフェニレンエーテルにスチレン系モノマーをグラフト共重合してなる変性ポリフェニレンエーテル、下式（２）で表されるフェノール系モノマーとスチレン系モノマーとを触媒（銅（ＩＩ）のアミン錯体等）存在下で酸化重合させて得られるブロック共重合体、前記ブロック共重合体とポリスチレン系樹脂の混合物等が挙げられる。
樹脂（α）は、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
【００２０】
【化１】
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【００２１】
ただし、前記式（１）中、Ｒ１及びＲ２はそれぞれ独立に炭素数１〜４のアルキル基又はハロゲン原子を示し、ｎは重合度を示す。
また、前記式（２）中、Ｒ３及びＲ４はそれぞれ独立に炭素数が１〜４のアルキル基又はハロゲン原子を示す。
【００２２】
式（１）で表されるポリフェニレンエーテルとしては、例えば、ポリ（２，６−ジメチルフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２，６−ジエチルフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２，６−ジクロロフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２，６−ジブロモフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２−メチル−６−エチルフェニレン−１、４−エーテル）、ポリ（２−クロロ−６−メチルフェニレン−１、４−エーテル）、ポリ（２−メチル−６−イソプロピルフェニレン−１、４−エーテル）、ポリ（２，６−ジ−ｎ−プロピルフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２−ブロモ−６−メチルフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２−クロロ−６−ブロモフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２−クロロ−６−エチルフェニレン−１，４−エーテル）等が挙げられる。式（１）で表されるポリフェニレンエーテルの重合度ｎは、１０〜５０００が好ましい。
式（１）で表されるポリフェニレンエーテルは、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
【００２３】
式（２）で表されるフェノール系モノマーとしては、例えば、２，６−ジメチルフェノール、２，６−ジエチルフェニノール、２，６−ジクロロフェノール、２，６−ジブロモフェノール、２−メチル−６−エチルフェノール、２−クロロ−６−メチルフェノール、２−メチル−６−イソプロピルフェノール、２，６−ジ−ｎ−プロピルフェノール、２−ブロモ−６−メチルフェノール、２−クロロ−６−ブロモフェノール、２−クロロ−６−エチルフェノール等が挙げられる。
式（２）で表されるフェノール系モノマーは、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
【００２４】
スチレン系モノマーとしては、例えば、スチレン、アルキル化スチレン（α−メチルスチレン、２，４−ジメチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、エチルスチレン、ｐ−ｔ−ブチルスチレン等）、ハロゲン化スチレン（モノクロロスチレン、ジクロロスチレン等）等が挙げられる。
スチレン系モノマーは、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
【００２５】
ポリスチレン系樹脂としては、例えば、ポリスチレン、スチレン及びスチレンと共重合可能なビニルモノマーの共重合体、ハイインパクトポリスチレン等が挙げられる。なかでも、ポリスチレンが好ましい。
ポリスチレン系樹脂は、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
【００２６】
スチレンと共重合可能なビニルモノマーとしては、例えば、メチルメタクリレート、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、ブチルアクリレート等が挙げられる。
ハイインパクトポリスチレンとしては、例えば、ポリスチレンや、スチレン及びスチレンと共重合可能なビニルモノマーの共重合体に対してゴム成分（スチレン−ブタジエン共重合体、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体等）を１〜２０質量％添加してなるものが挙げられる。
【００２７】
樹脂（α）は、不燃性及び軽量性に優れ、機械的強度が高い複合板を得やすい点から、フェニレンエーテル成分が１０〜６０質量％で、かつスチレン成分が４０〜９０質量％であるものが好ましく、フェニレンエーテル成分が２０〜５０質量％で、かつスチレン成分が５０〜８０質量％であるものがより好ましい。
【００２８】
火災発生時でも最大発熱量を低減でき、不燃性に優れる複合板１が得られやすい点から、発泡樹脂層１４には難燃剤が含有されていることが好ましい。難燃剤としては、複合板に通常使用される公知の難燃剤が使用でき、例えば、ハロゲン系難燃剤（フッ素系難燃剤等）、リン系難燃剤等が挙げられる。
【００２９】
発泡樹脂層１４には、その物性を損なわない範囲内において、酸化防止剤、熱安定剤、紫外線吸収剤、滑剤、離型剤、染料、顔料、帯電防止剤、充填材等の添加剤が含有されていてもよい。
【００３０】
＜発泡シート（Ａ）の製造方法＞
発泡シート（Ａ）の製造方法は、特に限定されず、例えば、下記の方法（ｘ）及び（ｙ）が挙げられる。
（ｘ）樹脂（α）を押出機に供給し、揮発性発泡剤の存在下に溶融混練し、押出機の先端に取り付けた金型から押出発泡させて発泡シート（Ａ）を製造する方法。
（ｙ）樹脂（α）及び化学発泡剤を押出機に供給し、溶融混練して、押出機の先端に取り付けた金型から押出発泡させて発泡シート（Ａ）を製造する方法。
【００３１】
押出機としては、特に限定されず、例えば、単軸押出機、二軸押出機、複数の押出機を接続してなるタンデム型押出機等が挙げられる。なかでも、発泡剤を樹脂（α）中に均一に混合しやすい点、樹脂（α）を所定温度に冷却又は維持しやすく、押出発泡を安定的に行える点から、タンデム型押出機が好ましい。押出機と金型との間には、必要に応じてギアポンプ等を介在させてもよい。
【００３２】
押出機から樹脂（α）を押出発泡させる際の樹脂（α）の温度は、１７０〜２００℃が好ましく、１７５〜１９５℃がより好ましい。前記の樹脂（α）の温度が前記下限値以上であれば、割れにくい発泡シート（Ａ）が得られやすく、また押出機の吐出圧力が上がり過ぎず押出発泡が安定して行える。前記の樹脂（α）の温度が前記上限値以下であれば、樹脂（α）の溶融粘度が発泡に適した粘度になりやすく、破泡を生じにくい。また、得られる発泡シート（Ａ）の連続気泡率が高くなり、二次発泡倍率が適正な値となりやすい。
【００３３】
押出機の先端に取り付ける金型としては、例えば、Ｔダイ、サーキュラダイ等が挙げられる。なかでも、押出発泡性に優れる点から、サーキュラダイが好ましい。
金型としてＴダイを用いる場合には、Ｔダイからシート状に押出発泡させることによって発泡シート（Ａ）を製造できる。
金型としてサーキュラダイを用いる場合には、サーキュラダイから円筒状に押出発泡させて筒状発泡体を製造し、該筒状発泡体をその押出方向に連続的に２つに切断、展開することによって発泡シート（Ａ）を製造できる。
【００３４】
揮発性発泡剤としては、例えば、脂肪族炭化水素類（プロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタン、ヘキサン等）、芳香族炭化水素類（ベンゼン、トルエン等）、エーテル類（ジメチルエーテル、メチルエチルエーテル、ジエチルエーテル等）、ハロゲン化炭化水素類（塩化メチル、フレオン（登録商標）等）、空気、不活性ガス（窒素、二酸化炭素等）等が挙げられる。
化学発泡剤としては、例えば、アゾジカルボンアミド、ヘキサメチレンテトラミン、炭酸水素ナトリウム、炭酸水素ナトリウムとクエン酸との混合物等が挙げられる。
発泡剤は、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
【００３５】
発泡剤の使用量は、樹脂（α）１００質量部に対して、２〜７．５質量部が好ましく、３〜６．５質量部がより好ましい。発泡剤の使用量が前記下限値以上であれば、充分な厚みを有し、二次発泡倍率が適正な値の発泡シート（Ａ）が得られやすい。また、押出機の吐出圧力が上がり過ぎず押出発泡が安定して行える。発泡剤の使用量が前記上限値以下であれば、発泡シート（Ａ）の表面に波打ち現象が発生しにくい。また、得られる発泡シート（Ａ）の連続気泡率が高くなり、二次発泡倍率が適正な値となりやすい。
【００３６】
発泡シート（Ａ）の気泡径の調整又は樹脂（α）の発泡性を調整するために、必要に応じて、樹脂（α）と共に気泡核剤を押出機に供給してもよい。
気泡核剤としては、例えば、無機化合物（タルク、マイカ、シリカ、珪藻土、アルミナ、酸化チタン、酸化亜鉛、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、水酸化カルシウム、炭酸カリウム、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、硫酸カリウム、硫酸バリウム、ガラスビーズ等）、ポリテトラフルオロエチレン等が挙げられる。
気泡核剤は、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。気泡核剤は、ポリスチレン系樹脂、変性ポリフェニレンエーテル系樹脂等でマスターバッチ化してもよい。
【００３７】
気泡核剤の使用量は、樹脂（α）１００質量部に対して、０．３５〜１．２質量部が好ましく、０．４５〜０．８質量部がより好ましい。気泡核剤の使用量が前記下限値以上であれば、発泡シート（Ａ）中の気泡が粗大化しにくく、発泡シート（Ａ）の表面が荒れにくい。また、発泡シート（Ａ）の発泡倍率が低下しにくく、発泡シート（Ａ）を得ることが容易になる。気泡核剤の使用量が前記上限値以下であれば、発泡シート（Ａ）中に凝集物が発生しにくく、発泡シート（Ａ）の表面に波打ち現象が生じにくい。
【００３８】
発泡シート（Ａ）は、後述のように金属シートの積層時の加熱によって二次発泡するようにしておくことが好ましい。これにより、充分な厚みを有する複合板１が得られやすくなる。
【００３９】
（金属層）
発泡樹脂層１４の両面には第１金属層１６及び第２金属層１８が積層されている。これにより、不燃性に優れた複合板１となる。また、湿気により複合板１が反ることが抑制される。
第１金属層１６及び第２金属層１８としては、複合板に通常使用される公知のものを使用でき、例えば、アルミニウムシート、アルミニウム合金シート、ステンレスシート、鉄シート、鋼シート、チタニウムシート等の金属シートが挙げられる。なかでも、軽量性の点から、アルミニウムシートが好ましい。
第１金属層１６及び第２金属層１８は、単層であってもよく、複層であってもよい。また、第１金属層１６と第２金属層１８とは、同じ金属で形成されていてもよく、異なる金属で形成されていてもよい。
【００４０】
第１金属層１６の２５℃における面方向の引張強さは、９０Ｎ／ｍｍ２以上であり、１００Ｎ／ｍｍ２以上が好ましく、１１０Ｎ／ｍｍ２以上がより好ましい。第１金属層１６の前記引張強さが前記下限値以上であれば、複合板１が自重で撓みにくい。
また、第１金属層１６の２５℃における面方向の引張強さは、貼り合わせ加工が容易な点から、１０００Ｎ／ｍｍ２以下が好ましく、８００Ｎ／ｍｍ２以下がより好ましく、５００Ｎ／ｍｍ２以下がさらに好ましい。
第２金属層１８の２５℃における面方向の引張強さについても、第１金属層１６の２５℃における面方向の引張強さと同様である。第１金属層１６の２５℃における面方向の引張強さと、第２金属層１８の２５℃における面方向の引張強さは、同じであってもよく、異なっていてもよい。
【００４１】
第１金属層１６の２５℃における面方向の耐力は、３０Ｎ／ｍｍ２以上であり、３５Ｎ／ｍｍ２以上が好ましく、４０Ｎ／ｍｍ２以上がより好ましい。第１金属層１６の前記耐力が前記下限値以上であれば、複合板１が自重で撓みにくい。
また、第１金属層１６の２５℃における面方向の耐力は、貼り合わせ加工が容易な点から、１０００Ｎ／ｍｍ２以下が好ましく、８００Ｎ／ｍｍ２以下がより好ましく、５００Ｎ／ｍｍ２以下がさらに好ましい。
第２金属層１８の２５℃における面方向の耐力についても、第１金属層１６の２５℃における面方向の耐力と同様である。第１金属層１６の２５℃における面方向の耐力と、第２金属層１８の２５℃における面方向の耐力は、同じであってもよく、異なっていてもよい。
【００４２】
第１金属層１６の厚みは、５０μｍ以上であり、５０〜１８０μｍが好ましく、５０〜１５０μｍがより好ましい。第１金属層１６の厚みが前記下限値以上であれば、不燃性に優れ、自重で撓みにくい複合板１が得られる。第１金属層１６の厚みが前記上限値以下であれば、施工現場で切断等の加工が容易で、かつ軽量で作業性に優れた複合板１が得られやすい。
第２金属層１８の厚みについても、第１金属層１６の厚みと同様である。第１金属層１６の厚みと第２金属層１８の厚みは、同じであってもよく、異なっていてもよい。
【００４３】
（接着剤層）
第１接着剤層２０及び第２接着剤層２２を構成する接着剤としては、複合板に通常使用される公知の接着剤を使用でき、ホットメルト接着剤が好ましい。
ホットメルト接着剤としては、発泡樹脂層１４と第１金属層１６、又は発泡樹脂層１４と第２金属層１８を接着することができるものであればよく、例えば、ポリオレフィン系ホットメルト接着剤、ポリエステル系ホットメルト接着剤等が挙げられる。ポリオレフィン系ホットメルト接着剤としては、例えば、商品名「Ｘ−２３００」（クラボウ社製）等が挙げられる。ポリエステル系ホットメルト接着剤としては、例えば、商品名「ＰＥＳ−１１１ＥＥ」（東亞合成社製）等が挙げられる。
ホットメルト接着剤は、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
【００４４】
第１接着剤層２０の厚みは、１０〜５０μｍが好ましく、２０〜４０μｍがより好ましい。第１接着剤層２０の厚みが前記範囲内であれば、複合板１の取り付け時に自重による撓みを防止するためにビス等の固定間隔を３０ｃｍ以下とした場合でも、長期使用した際の表裏の温度差による反りや自重による撓みの発生を抑制しやすい。また、第１接着剤層２０の厚みが前記下限値以上であれば、発泡樹脂層１４と第１金属層１６とを充分に接着しやすい。第１接着剤層２０の厚みが前記上限値以下であれば、複合板１の発熱量が少なくなり、不燃性に優れる。
第２接着剤層２２の厚みについても、第１接着剤層２０の厚みと同様である。第１接着剤層２０と第２接着剤層２２の厚みは、同じであってもよく、異なっていてもよい。
【００４５】
（基板の厚み、質量、物性）
基板１０の厚みは、１．０〜３．５ｍｍであり、１．５〜３．５ｍｍが好ましく、１．５〜３．０ｍｍがより好ましい。基板１０の厚みが前記下限値以上であれば、複合板１が自重で撓みにくい。基板１０の厚みが前記上限値以下であれば、軽量性に優れた複合板１となる。
【００４６】
基板１０の質量は、５００〜１０００ｇ／ｍ２が好ましく、５５０〜８００ｇ／ｍ２がより好ましい。基板１０の質量が前記下限値以上であれば、自重撓みの少ない複合板が得られる。基板１０の質量が前記上限値以下であれば、複合板１が軽量になる。
【００４７】
基板１０の厚み方向における１０％変位時の圧縮強度は、０．０５Ｎ／ｍｍ２以上が好ましく、０．０７〜１．０Ｎ／ｍｍ２がより好ましく、０．１０〜１．０Ｎ／ｍｍ２がさらに好ましい。前記圧縮強度が前記下限値以上であれば、自重により撓みにくい複合板１が得られやすい。前記圧縮強度が前記上限値以下であれば、複合板１が割れ難くなる。
【００４８】
基板１０の厚み方向における５０％変位時の圧縮強度は、０．２０Ｎ／ｍｍ２以上が好ましく、０．２５〜１．０Ｎ／ｍｍ２がより好ましく、０．３０〜１．０Ｎ／ｍｍ２がさらに好ましい。前記圧縮強度が前記下限値以上であれば、自重により撓みにくい複合板１が得られやすい。前記圧縮強度が前記上限値以下であれば、複合板１が割れ難くなる。
【００４９】
基板１０の曲げ弾性率は、２０００〜１００００Ｎ／ｍｍ２が好ましく、３０００〜８０００Ｎ／ｍｍ２がより好ましい。基板１０の曲げ弾性率が前記下限値以上であれば、複合板１が自重で撓みにくい。基板１０の曲げ弾性率が前記上限値以下であれば、複合板１が割れ難くなる。
【００５０】
［化粧層］
化粧層１２を形成する化粧材としては、複合板に使用される公知の化粧材が使用でき、例えば、不織布（ポリオレフィン系不織布等）、不燃紙、樹脂フィルム（オレフィン系樹脂フィルム等）等が挙げられる。
化粧層１２としてポリオレフィン系不織布を用いる場合は、難燃処方のものを使用するか、レーヨン製材料を含有したものを使用することが好ましい。これにより、火災発生時でも最大発熱量を低減でき、不燃性に優れる複合板１が得られやすい。
化粧層１２は、単層であってもよく、複層であってもよい。
【００５１】
化粧層１２の質量は、７０〜１８０ｇ／ｍ２が好ましく、８０〜１５０ｇ／ｍ２がより好ましい。化粧層１２の質量が前記下限値以上であれば、下地（第１金属層）が見えにくくなり意匠的に均一な色調が得られる。化粧層１２の質量が前記上限値以下であれば、複合板１が軽量になる。
【００５２】
化粧層１２は、第３接着剤層２４を介して基板１０の第１金属層１６側に積層されている。
第３接着剤層２４を形成する接着剤としては、例えば、第１接着剤層２０及び第２接着剤層２２で挙げたものと同じものが挙げられる。
第３接着剤層２４の厚みは、１０〜５０μｍが好ましく、１５〜４０μｍがより好ましい。
【００５３】
［複合板の厚み、質量、線膨張係数］
複合板１の厚みは、２．０〜４．５ｍｍが好ましく、２．５〜４．０ｍｍがより好ましい。複合板１の厚みが前記下限値以上であれば、より自重で撓みにくくなる。複合板１の厚みが前記上限値以下であれば、施工現場で切断等の加工が容易になり、また軽量性に優れる。
【００５４】
複合板１の質量は、５００〜１０００ｇ／ｍ２が好ましく、６００〜１０００ｇ／ｍ２がより好ましく、６００〜８００ｇ／ｍ２がさらに好ましい。複合板１の質量が前記下限値以上であれば、自重撓みの少ない複合板が得られる。複合板１の質量が前記上限値以下であれば、軽量であり、施工性、運搬性、取り扱い性に優れる。
【００５５】
複合板１における第２金属層１８の表面の線膨張係数Ｋ１は、３．０×１０−５／℃以下が好ましい。線膨張係数Ｋ１が前記上限値以下であれば、温度差による変形が少なくなる。
複合板１における化粧層１２の表面の線膨張係数Ｋ２は、３．０×１０−５／℃以下が好ましい。線膨張係数Ｋ１が前記上限値以下であれば、温度差による変形が少なくなる。
Ｋ２／Ｋ１は、１．０〜１．５が好ましい。Ｋ２／Ｋ１が１．５以下であれば、自重により撓みにくく、また温度変化による反りが生じにくい複合板１が得られやすい。
複合板１における線膨張係数Ｋ１、Ｋ２は、化粧層１２、第１金属層１６及び第２金属層１８の材質や厚み等を調節することで制御できる。
【００５６】
複合板１は、建築基準法第２条第９号の規定において不燃性であることが好ましい。具体的には、複合板１は、指定性能評価機関が業務方法書に定めた発熱性試験方法（ＩＳＯ５６６０  発熱性能試験方法に準拠したもの）に準拠して行われる発熱性試験において、輻射熱照射開始から２０分が経過するまでの間に測定された総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下であることが好ましく、７．２ＭＪ／ｍ２以下であることがより好ましい。
【００５７】
発熱性試験の具体的な試験方法を以下に示す。
対象となる複合板から一辺が約１００ｍｍの平面視正方形状の試験体を切り出し、該試験体の加熱面に輻射電気ヒーターで５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を与え、試験体から発生したガスに点火プラグにより空気中で着火し、燃焼させ、燃焼排気ガス中の酸素濃度から酸素消費法に基づいて発熱量を測定する。本考案の複合板が化粧層を有する場合、試験体の加熱面とは、化粧層と反対側の金属層の表面とする。また、本考案の複合板が化粧層を有しない場合、試験体の両面のそれぞれを加熱面として上述の測定を行い、輻射熱照射開始から２０分が経過するまでの間に測定された総発熱量のうちの多い方の総発熱量を採用するものとする。
【００５８】
［用途］
複合板１は、天井材として使用できる。なかでも、複合板１が自重により撓みにくい充分な強度を有し、かつ軽量性に優れることから、複合板１は高さが６ｍを超える天井に取り付ける天井材として特に有効である。
具体的には、体育館、ホール、ショッピングモールの吹き抜け部分等の天井に取り付ける天井材が挙げられる。
【００５９】
［製造方法］
複合板１の製造方法は、特に限定されず、例えば、下記の工程（Ｉ）及び（ＩＩ）を有する方法が挙げられる。
（Ｉ）発泡シート（Ａ）の両面にホットメルト接着剤を介して金属シートを重ね合わせ、加熱圧着した後に冷却して、発泡樹脂層１４の両面に第１接着剤層２０及び第２接着剤層２２を介して第１金属層１６及び第２金属層１８が積層された基板１０を得る。
（ＩＩ）基板１０の第１金属層１６側の面にホットメルト接着剤を介して化粧材を重ね合わせ、加熱圧着した後に冷却して、基板１０の第１金属層１６側に第３接着剤層２４を介して化粧層１２が積層された複合板１を得る。
【００６０】
（工程（Ｉ））
発泡シート（Ａ）及び金属シートは、ロール状に巻回した状態から連続的に巻き出して使用してもよく、所望の形状に予め切断したものを使用してもよい。
発泡シート（Ａ）と金属シートの積層においては、発泡シート（Ａ）の表面にホットメルト接着剤を付与してもよく、金属シートの表面にホットメルト接着剤を付与してもよい。
【００６１】
発泡シート（Ａ）における金属シートの積層面にホットメルト接着剤を付与する方法としては、例えば、下記の方法（ａ）〜（ｄ）が挙げられる。
（ａ）発泡シート（Ａ）とホットメルト接着剤とを共押出しにより積層する方法。
（ｂ）発泡シート（Ａ）における金属シートの積層面にホットメルト接着剤を押出ラミネートする方法。
（ｃ）押出発泡した直後の発泡シート（Ａ）上にホットメルト接着剤からなるフィルムを積層する方法。
（ｄ）発泡シート（Ａ）における金属シートの積層面にホットメルト接着剤からなるフィルムを積層して加熱圧着する方法。
【００６２】
金属シートの表面にホットメルト接着剤を付与する方法としては、例えば、下記の方法（ｅ）及び（ｆ）が挙げられる。
（ｅ）溶媒に溶かしたホットメルト接着剤を金属シートに塗布した後に溶媒を蒸発させて除去する方法。
（ｆ）金属シートの片面にホットメルト接着剤からなるフィルムを加熱圧着する方法。
【００６３】
発泡シート（Ａ）と金属シートを加熱圧着する方法としては、特に限定されず、例えば、所定温度に加熱された一対のロール又は一対の加圧板を用いる方法が挙げられる。
発泡シート（Ａ）と金属シートの積層時の加熱温度は、１００〜１８０℃が好ましく、１１０〜１７０℃がより好ましい。前記加熱温度が前記下限値以上であれば、発泡シート（Ａ）と金属シートとを充分に接着しやすい。前記加熱温度が前記上限値以下であれば、発泡シート（Ａ）が収縮しにくい。
【００６４】
工程（Ｉ）においては、発泡シート（Ａ）と金属シートの積層時の加熱によって発泡シート（Ａ）を二次発泡させることが好ましい。
発泡シート（Ａ）における金属シート積層時の加熱温度での二次発泡倍率は、１．０１〜２．５倍が好ましく、１．０１〜２．３倍がより好ましい。発泡シート（Ａ）の二次発泡倍率が前記下限値以上であれば、金属シートの積層時に発泡シート（Ａ）が潰れにくく、充分な厚みを有する複合板１が得られやすい。発泡シート（Ａ）の二次発泡倍率が前記上限値以下であれば、金属シートの積層時に金属シートに皺が発生しにくい。
なお、金属シート積層時の加熱温度とは、金属シートの積層時において加熱されている発泡シート（Ａ）の表面温度のうち、最低温度と最高温度とを相加平均した温度を意味する。
【００６５】
発泡シート（Ａ）の二次発泡倍率は、以下の方法で測定できる。
発泡シート（Ａ）から一辺が１０ｃｍの平面正方形状の試験片を切り出す。該試験片の見掛け上の体積Ｖ１を測定する。次いで、金属シート積層時の発泡シート（Ａ）の加熱温度と同一の温度に保持した恒温槽に試験片を供給し、２分３０秒間放置する。次いで、試験片の見掛け上の体積Ｖ２を測定し、下式に基づいて二次発泡倍率を算出する。
二次発泡倍率（倍）＝Ｖ２／Ｖ１
【００６６】
金属シート積層時の加熱温度での発泡シート（Ａ）の二次発泡倍率は、発泡シート（Ａ）の製造時における発泡剤の使用量、金型から押出発泡する際の樹脂（α）の温度、気泡核剤の使用量を調整することによって制御できる。
具体的には、発泡剤の使用量を増加させると共に金型から押出発泡する際の樹脂（α）の温度を低くすることによって、発泡シート（Ａ）の二次発泡倍率は高くなる傾向がある。金型から押出発泡する際の樹脂（α）の温度を高くすると、発泡シート（Ａ）の二次発泡倍率は低くなる傾向がある。気泡核剤の使用量を増加させると、発泡シート（Ａ）の二次発泡倍率は低くなる傾向がある。
【００６７】
（工程（ＩＩ））
基板１０と化粧材の積層は、工程（Ｉ）と同様に行える。
基板１０と化粧材の積層においても、基板１０の表面にホットメルト接着剤を付与してもよく、化粧材の表面にホットメルト接着剤を付与してもよい。例えば、方法（ｅ）及び（ｆ）と同様の方法で基板１０の表面又は化粧材の表面にホットメルト接着剤を付与することができる。
【００６８】
［作用機序］
以上説明した本考案の複合板においては、発泡樹脂層の厚み方向における１０％変位時の圧縮強度及び坪量、金属層の２５℃における面方向の引張強さ、２５℃における面方向の耐力及び厚み、並びに基板の厚みが特定の範囲に制御されているため、自重で撓みにくいうえ、軽量で作業性に優れる。また、本考案の複合板は、運搬時に複合板上に鋭利な物体が落下した場合でも金属層に亀裂が入りにくく、またビス等による固定も容易である。
【００６９】
なお、本考案の複合板は、前記した複合板１には限定されない。例えば、本考案の複合板は、化粧層を有しないものであってもよい。
【実施例】
【００７０】
以下、実施例によって本考案を詳細に説明するが、本考案は以下の記載によっては限定されない。
［曲げ弾性率］
各例で得た基板から幅２０ｍｍの矩形状の試験片を切り出し、Ａ＆Ｄ社製万能試験機を用い、支点間距離１００ｍｍ、支点の半径５ｍｍ、加圧くさびの半径５ｍｍ、荷重速度３ｍｍ／分の条件で曲げ弾性率を測定した。
【００７１】
［厚み方向の１０％変位時の圧縮強度］
各例で得た発泡シートから５０ｍｍ角の正方形の試験片を切り出し、Ａ＆Ｄ社製万能試験機を用いて、荷重速度１ｍｍ／分の条件で厚み方向の１０％変位時の圧縮強度を測定した。
【００７２】
［面方向の引張強さ、耐力］
アルミニウムシートについて、ＪＩＳ  Ｋ７１６１（試験速度：５．０ｍｍ／分、試験片形状：一号試験片、標線間距離５０ｍｍ、幅１０ｍｍ）に準拠し、２５℃において引張試験を行い、測定された最大強度を面方向の引張強さとした。また、該引張試験の測定結果に基づく応力−ひずみ線図において、応力０Ｎ／ｍｍ２、ひずみ０．２％の点から、応力−ひずみ線の比例部分と平行な直線を引き、該直線と応力−ひずみ線との交点の応力を耐力として算出した。
【００７３】
［線膨張係数］
複合板から幅６０ｍｍ×長さ２００ｍｍ×厚み４ｍｍの試験片を切り出し、該試験片の長さ方向の中央部における両方の側縁から２５ｍｍの位置にそれぞれ標点を記す。超低温恒温恒湿器ＰＳＬ−２ＳＰ（タバイエスペック社製）により試験片を−３０℃で２４時間保持し、試験片を取り出した直後にデジマチックキャリパＣＤ−３０Ｃ（ミツトヨ社製）により標点間距離を測定した。次いで、送風定温乾燥器ＤＲＭ４２０ＤＡ（アドバンテック社製）により該試験片を８０℃で２４時間保持した直後に再び標点間距離を測定した。次いで、下式により線膨張係数を算出した。
Ｋ＝△Ｌ／（Ｌ−３０×△Ｔ）
ただし、前記式中、Ｋは線膨張係数（１／℃）であり、Ｌ−３０は−３０℃で保持した直後の標点間距離（ｍｍ）であり、△Ｌは−３０℃で保持した直後と８０℃で保持した直後の評点間距離の変化量（ｍｍ）であり、△Ｔは保持温度の変化量（℃）である。
【００７４】
［自重による撓みの評価］
図２に示すように、水平面に９００ｍｍの間隔を開けて配置した２つの角材上に複合板を置き、自重によって最も撓んだ部分における撓みが全くない状態からの変位量を測定し、以下の基準で評価した。図２における符号１００は複合板であり、符号１１０は角材であり、Ｈは自重による撓みの変位量である。
（評価基準）
○：自重による撓みの変位量が２ｍｍ未満である。
×：自重による撓みの変位量が２ｍｍ以上である。
【００７５】
［実施例１］
第一段目の押出機の先端部に第二段目の押出機が接続してなるタンデム型の押出機を用意した。ポリフェニレンエーテルとポリスチレン系樹脂との混合物（ジーイープラスチックス社製、商品名「ＮＯＲＹＬ  ＮＬＶ０２５−１１１」、ポリフェニレンエーテル量：７０質量％、ポリスチレン系樹脂量：３０質量％）５７．１質量％及びポリスチレン（東洋スチレン社製、商品名「ＨＲＭ−２６」）４２．９質量％からなる変性ポリフェニレンエーテル系樹脂（フェニレンエーテル成分：４０質量％、スチレン成分：６０質量％）１００質量部と、粉末タルク０．５５質量部とを第一段目の押出機に供給し、溶融混錬した。次いで、第一段目の押出機中に発泡剤として液化ブタン４．５質量部を圧入して変性ポリフェニレンエーテル系樹脂と溶融混練した。
次いで、第一段目の押出機の先端に接続した第二段目の押出機に溶融状態の変性ポリフェニレンエーテル系樹脂を連続的に供給し、樹脂温度が１８０℃となるように調整して、第二段目の押出機の先端に取り付けたサーキュラダイから押出発泡させて円筒状の発泡体とした。次いで、円筒状の発泡体を徐々に拡径させながらマンドレルに供給して冷却した後、任意の箇所で押出方向に連続的に切断、展開して、長尺状の発泡シートとしてロール状に巻き取った。なお、押出発泡時の吐出量は１３５ｋｇ／時間、引取速度は１２ｍ／分とした。
得られた発泡シートの厚みは１．５ｍｍ、坪量は１００ｇ／ｍ２、厚み方向における１０％変位時の圧縮強度は０．１１Ｎ／ｍｍ２であった。
【００７６】
ロール状に巻き取った発泡シートを巻き出しながら、誘電加熱ロールを用いて、加熱温度１５０℃、ライン速度８ｍ／分の条件下にて、該発泡シートの両面全体に厚み３０μｍのポリオレフィン系ホットメルト接着剤フィルム（クラボウ社製、商品名「クランベターＸ−２３００」）を連続的に積層一体化し、得られた積層シートをロール状に巻き取った。
次いで、該積層シートを巻き出し、厚みが８０μｍ、２５℃における面方向の引張強さが１２５Ｎ／ｍｍ２、２５℃における面方向の耐力が１１５Ｎ／ｍｍ２のアルミニウムシートを該積層シートの両面全体に連続的に積層すると同時に、１３０℃に加熱した一対の加熱圧着ロール間に連続的に供給し、表面温度が全面的に１１０℃となるように加熱圧着した。次いで、表面温度が３４℃となるまで冷却して、厚みが１．９ｍｍの長尺状の基板を得た。なお、基板の引取速度は３ｍ／分とした。得られた基板の質量は５９２ｇ／ｍ２、曲げ弾性率は４４５７Ｎ／ｍｍ２であった。
【００７７】
次いで、誘電加熱ロールを用いて、１５０℃で基板の表側の全面に厚み１０μｍのポリオレフィン系ホットメルト接着剤フィルム（クラボウ社製、商品名「クランベターＸ−２３００」）を連続的に積層一体化し、さらに一対の加熱圧着ロールによって１３０℃で質量１３０ｇ／ｍ２の不織布（呉羽テック社製）を加熱圧着して、厚み３．０ｍｍの複合板を得た。得られた複合板の質量は７３７ｇ／ｍ２であった。
得られた複合板の自重による撓みを評価した結果を表２に示す。
【００７８】
［実施例２〜６及び比較例１〜４］
実施例１と同様にして、表１に示す厚み、坪量及び厚み方向における１０％変位時の圧縮強度の発泡シートを得た。次いで、実施例１と同様にして、表１に示す厚み、引張強さ及び耐力のアルミニウムシートを発泡シートの両面全体に積層し、表１に示す厚み、質量及び曲げ弾性率の基板を得た。次いで、表２に示す質量の不織布を基板の表側の全面に積層し、表２に示す厚み及び質量の複合板を得た。
なお、表２における比較例４の不織布の欄の「−」は、基板に不織布を積層しなかったことを意味する。
得られた複合板の自重による撓みを評価した結果を表２に示す。
【００７９】
【表１】
0003194706.tif 000004
【００８０】
【表２】
0003194706.tif 000005
【００８１】
表１及び表２に示すように、本考案の条件を満たす実施例１〜６の複合板は、５３６〜７７７ｇ／ｍ２と軽量性に優れるうえ、自重による撓みが小さかった。
一方、発泡シートの厚み方向における１０％変位時の圧縮強度が０．０５Ｎ／ｍｍ２未満の比較例１、アルミニウムシートの２５℃における面方向の引張強さが９０Ｎ／ｍｍ２未満の比較例２及び４、並びに基板の厚みが１．０ｍｍ未満である比較例３の複合板は、軽量性には優れるものの、自重による撓みが大きかった。
【符号の説明】
【００８２】
１  複合板
１０  基板
１２  化粧層
１４  発泡樹脂層
１６  第１金属層
１８  第２金属層
２０  第１接着剤層
２２  第２接着剤層
２４  第３接着剤層
【図１】
0003194706.tif 000006
【図２】
0003194706.tif 000007