(57)【要約】      （修正有）【課題】複雑な二次加工を必要とすることなく、また繰り返し使用可能なボルトを提供する。【解決手段】頭部２と軸部３と軸部に形成された雄ねじ４を備えるボルト１において、雄ねじのねじ山５の頂部を潰し両側に盛り上げて形成した突起部６、６’を軸部の長手方向に配列してなるねじ潰し筋部８、９を複数個備え、一つのねじ潰し筋部８の突起部６は、相手雌ねじとの螺合に伴い相手雌ねじとの干渉位置が変わるように、軸部において隣接するねじ潰し筋部９のねじ山周方向に隣接する突起部６’と異なる形状を有することを特徴とする。【選択図】図１
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【実用新案登録請求の範囲】
【請求項１】
頭部と軸部と前記軸部に形成された雄ねじを備えるボルトにおいて、
前記雄ねじのねじ山の頂部を潰し両側に盛り上げて形成した突起部を前記軸部の長手方向に配列してなるねじ潰し筋部を複数個備え、
一つの前記ねじ潰し筋部の突起部は、相手雌ねじとの螺合に伴い前記相手雌ねじとの干渉位置が変わるように、前記軸部において隣接する前記ねじ潰し筋部のねじ山周方向に隣接する突起部と異なる形状を有する
ことを特徴とするボルト。
【請求項２】
前記突起部の形状は前記軸部の軸心からの半径位置である突起位置とねじ山からはみ出た大きさである突起大きさとで規定され、前記突起位置が小さいほど前記突起大きさは大きくある
ことを特徴とする請求項１に記載のボルト。
【請求項３】
前記突起位置は所定最大値と所定最小値との間の値を有し、
前記所定最大値は、ボルトのＪＩＳ規格における雄ねじ外径の最小値より小さくあり、前記所定最小値は、前記相手雌ねじのＪＩＳ規格における有効径の最大値より大きくある
ことを特徴とする請求項２に記載のボルト。
【請求項４】
前記ねじ潰し筋部は前記軸部の前記軸心に対して螺旋状に形成されている
ことを特徴とする請求項２乃至３のいずれか一項に記載のボルト。
【請求項５】
前記突起位置及び前記突起大きさが異なる２種類の前記ねじ潰し筋部が、交互に配列されている
ことを特徴とする請求項４に記載のボルト。
【請求項６】
前記突起位置及び前記突起大きさが前記頭部から先端へ向かって徐徐に増減している
ことを特徴とする請求項４に記載のボルト。
【請求項７】
頭部と軸部と前記軸部に形成された雄ねじを備えるボルトにおいて、
前記雄ねじのねじ山の頂部を潰し両側に盛り上げて形成した突起部を前記軸部の長手方向に配列してなるねじ潰し筋部を備え、
前記突起部の形状は前記軸部の軸心からの半径位置である突起位置とねじ山からはみ出た大きさである突起大きさとで規定され、前記突起位置が小さいほど前記突起大きさは大きくあり、
前記ねじ潰し筋部の突起部は、相手雌ねじとの螺合に伴い前記相手雌ねじとの干渉位置が変わるように、前記突起位置及び前記突起大きさが前記頭部から先端へ向かって徐徐に増減している
ことを特徴とするボルト。
【考案の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本考案はボルトに係り、特に、回転ゆるみを防止可能なボルトに関する。
【背景技術】
【０００２】
ボルトのナット等に対する回転ゆるみを低減するための種々の技術が提案されている。  
例えば、ねじ面における固着強度や摩擦強度を上げるものとして、ねじ面に接着剤やロック剤を用いることが行われている。
【０００３】
また、ねじ部に特殊形状の突起を設け、めねじと干渉させてねじ面の摩擦を増加させることも提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平８−１２８４２０号公報
【特許文献２】特開平１０−３３１８３１号公報
【特許文献３】特開２００１−１７３６２７号公報（特許第３８７１４８３号）
【考案の開示】
【考案が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、ねじ面に接着剤やロック剤を用いる場合には、接着剤やロック剤を付加するという二次加工を必要として生産性が低下し、また繰り返し使用する場合に再塗装を必要とする問題を有する。
【０００６】
また、ねじ部に特殊形状の突起を設けてめねじと干渉させてねじ面の摩擦を増加させる場合には、雌ねじのねじ山に与える損傷が大きく、繰り返し使用をすることができにくく、また剪断強度が低下するという問題を有する。
【０００７】
そこで、本願考案は上記従来技術の有する問題を解消し、複雑な二次加工を必要とすることなく、また繰り返し使用可能なゆるみ防止可能なボルトを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために、本願考案に係るボルトは、頭部と軸部と前記軸部に形成された雄ねじを備えるボルトにおいて、前記雄ねじのねじ山の頂部を潰し両側に盛り上げて形成した突起部を前記軸部の長手方向に配列してなるねじ潰し筋部を複数個備え、一つの前記ねじ潰し筋部の突起部は、相手雌ねじとの螺合に伴い前記相手雌ねじとの干渉位置が変わるように、前記軸部において隣接する前記ねじ潰し筋部のねじ山周方向に隣接する突起部と異なる形状を有することを特徴とする。
【０００９】
また、前記突起部の形状は前記軸部の軸心からの半径位置である突起位置とねじ山からはみ出た大きさである突起大きさとで規定され、前記突起位置が小さいほど前記突起大きさは大きくあることを特徴とする。
【００１０】
また、前記突起位置は所定最大値と所定最小値との間の値を有し、前記所定最大値は、ボルトのＪＩＳ規格における雄ねじ外径の最小値より小さくあり、前記所定最小値は、前記相手雌ねじのＪＩＳ規格における有効径の最大値より大きくあることを特徴とする。
【００１１】
また、前記ねじ潰し筋部は前記軸部の前記軸心に対して螺旋状に形成されていることを特徴とする。
【００１２】
また、前記突起位置及び前記突起大きさが異なる２種類の前記ねじ潰し筋部が、交互に配列されていることを特徴とする。
【００１３】
また、前記突起位置及び前記突起大きさが前記頭部から先端へ向かって徐徐に増減していることを特徴とする。
【００１４】
また、頭部と軸部と前記軸部に形成された雄ねじを備えるボルトにおいて、前記雄ねじのねじ山の頂部を潰し両側に盛り上げて形成した突起部を前記軸部の長手方向に配列してなるねじ潰し筋部を備え、前記突起部の形状は前記軸部の軸心からの半径位置である突起位置とねじ山からはみ出た大きさである突起大きさとで規定され、前記突起位置が小さいほど前記突起大きさは大きくあり、前記ねじ潰し筋部の突起部は、相手雌ねじとの螺合に伴い前記相手雌ねじとの干渉位置が変わるように、前記突起位置及び前記突起大きさが前記頭部から先端へ向かって徐徐に増減していることを特徴とする。
【考案の効果】
【００１５】
本願考案の構成によれば、一つのねじ潰し筋部の突起部は、相手雌ねじとの螺合に伴い相手雌ねじとの干渉位置が変わるように、軸部において隣接するねじ潰し筋部のねじ山周方向に隣接する突起部と異なる形状を有するので、一つの突起部によって塑性変形させられて生じた相手雌ねじの肉部は次の突起部との間で新たな干渉を生じさせることができ、相手雌ねじとの間でゆるみ止め防止を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本願考案の一実施の形態に係るボルトを示す図。
【図２】図１のねじ潰し筋部を拡大して示す図。
【図３】図２の突起部を拡大して示す図。
【図４】突起部の突起位置Ｒと突起大きさＤを示す図。
【図５】突起位置の所定最大値Ａｍａｘと所定最小値Ａｍｉｎを説明する図。
【図６】突起部の作用を説明する図。
【図７】突起部の作用を説明する図。
【図８】突起部の作用を説明する図。
【図９】本願考案の他の実施の形態に係るボルトを示す図。
【図１０】本願考案のさらに他の実施の形態に係るボルトを示す図。
【図１１】ボルトを製造する製造装置の一部を示す図。
【図１２】転造前後のボルトを示す図。
【考案を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下に図面を参照して、本願考案に係るボルトの実施の形態について説明する。  図１において、ボルト１は頭部２と軸部３と軸部３に形成された雄ねじ４を備える。雄ねじ４には、ねじ山５の頂部を潰し両側に盛り上げて形成した突起部６が設けられている。軸部３の雄ねじ４には、各ねじ山５に形成された突起部６が、頭部２から先端部７に向かう長手方向に配列されてなる例えば４個等の複数のねじ潰し筋部８、９が設けられている。本実施の形態においては、４個のねじ潰し筋部８、９は等間隔をおいて軸部３の軸心３ａに対して螺旋状に形成されている。図２は図１における軸部３に形成された雄ねじ４を拡大して示す図である。なお、ねじ潰し筋部８、９は螺旋状に限らず、他の形状、例えば直線状であってもよい。
【００１８】
互いに隣接するねじ潰し筋部８、９は、同じ螺旋状であるという点では同一の形状ではあるが、ねじ潰し筋部８の突起部６と、軸部３において隣接するねじ潰し筋部９のねじ山５周方向に隣接する突起部６’とは異なる形状を有する。ここで、隣接するねじ潰し筋部９のねじ山５周方向に隣接する突起部６’とは、ねじ潰し筋部８の着目する突起部６から始まってねじ山５を一周する途中に前記の着目する突起部６の次に現れるねじ潰し筋部９の突起部をいうのである。雄ねじ４が図示しない相手雌ねじとの螺合をする場合に、相手雌ねじはまずねじ潰し筋部９の突起部６’と干渉し、次に突起部６’にねじ山５周方向に隣接するねじ潰し筋部８の突起部６と干渉するのであるが、この場合、後述するように、ねじ潰し筋部８の突起部６とねじ潰し筋部９の突起部６’とは、相手雌ねじとの螺合に伴い相手雌ねじとの干渉位置が変わるように、互いに異なる形状を有するのである。
【００１９】
図４は、ねじ山５の頂部を潰し両側に盛り上げて形成したねじ山５における突起部６を拡大して示す断面図である。図４において、突起部６の形状は軸部３の軸心３ａからの半径位置である突起位置Ｒとねじ山５からはみ出た大きさである突起大きさＤとで規定される。符合１０はねじ山５の潰された頂部部分を示し、頂部部分１０がねじ山５の両側に移動し突起部６が形成される。突起部６は図４に示すように、頂部部分１０が潰されて突起部６が形成される結果、突起位置Ｒが小さいほど突起大きさＤは大きくあり、突起位置Ｒが大きいほど突起大きさＤは小さくある。
【００２０】
図３（ａ）は、突起部６が長手方向に螺旋状に配列されてなるねじ潰し筋部８を拡大して示し、図３（ｂ）は、突起部６’が長手方向に螺旋状に配列されてなるねじ潰し筋部９を拡大して示す。図３（ａ）に示すねじ潰し筋部８の突起部６は、図３（ｂ）に示すねじ潰し筋部９の突起部６’に比べて、より小さい突起位置Ｒとより大きい突起大きさＤとを有する。
【００２１】
次に、ねじ潰し筋部８の突起部６の突起位置Ｒの大きさについて説明する。  
図５において、突起位置Ｒは所定最大値Ａｍａｘと所定最小値Ａｍｉｎとの間の値を有する。所定最大値Ａｍａｘは、ボルト１のＪＩＳ規格における雄ねじ外径の最小値ＯＤｍｉｎより小さくあり、所定最小値Ａｍｉｎは、相手雌ねじ１１のＪＩＳ規格における有効径の最大値ＥＤｍａｘより大きくあるように設定される。ここで、有効径とは、ＪＩＳ規格で定義されている用語であり、ねじ溝の幅がねじ山の幅に等しくなるような仮想的な円筒の直径をいう。
【００２２】
所定最大値Ａｍａｘをボルト１のＪＩＳ規格における雄ねじ外径の最小値ＯＤｍｉｎより小さくあるように設定する理由は、ＪＩＳ規格で許容される範囲で製造されるいかなるボルトに対しても、ねじ山５の頂部を潰し両側に盛り上げて突起部６を形成できるこを可能にするためである。
【００２３】
また、所定最小値Ａｍｉｎを相手雌ねじ１１のＪＩＳ規格における有効径の最大値ＥＤｍａｘより大きくあるように設定するのは、次の理由によるのである。  すなわち、ボルト１は、相手となり得る全ての相手雌ねじ１１に対して強く干渉することができなければならない。相手雌ねじ１１は通常、転造タップまたは切削タップを用いて製造される。切削タップを用いる場合は、高品質の相手雌ねじを製造できるが製造コストが一般的に高く、転造タップを用いる場合は切削タップを用いる場合に比べて品質が勝らないが量産向きである。そこで、ボルト１が相手とする相手雌ねじ１１としては、より不利な状況が想定される転造タップを用いて製造される場合においても強く干渉することが可能であるように想定する必要がある。
【００２４】
一方で、転造タップを用いて製造される相手雌ねじにおいては、ねじ山の頂部の形状は欠けて不完全な形状になることも少なくない。この場合、ボルト１の突起部６は、相手雌ねじの山頂部が欠けて不完全に成型されていたとしても、突起部６と相手雌ねじとが強く干渉できる必要がある。そこで、ボルト１の突起部６は相手雌ねじの頑強な部位に確実に強く干渉できる必要があるのである。この場合、ボルト１の突起部６が相手雌ねじの頑強な部位と干渉できるための目安として、ボルト１の突起部６が相手雌ねじ１１の有効径の基準寸法の位置にある部位に届きその部位と干渉することができることによって、ボルト１の突起部６が相手雌ねじの頑強な部位と干渉できていると判定するのである。このような考えに基づき、所定最小値Ａｍｉｎを相手雌ねじ１１のＪＩＳ規格における有効径の最大値ＥＤｍａｘより大きくあるように設定するのである。
【００２５】
以下に、具体数値例を示す。ボルト１の雄ねじ４がＭ６の並目の場合にあって公差域クラスが６ｇにおいて、ＪＩＳ規格によれば、雄ねじ外径の公差は５．７９４ｍｍ〜５．９７４ｍｍである。所定最小値ＯＤｍｉｎは５．７９４ｍｍであり、従って、所定最大値Ａｍａｘは５．７９４ｍｍより小さい。また、Ｍ６の並目の場合であって公差域クラスが６Ｈにおいて、相手雌ねじ１１の最大値ＥＤｍａｘは５．５００ｍｍであり、従って、所定最小値Ａｍｉｎは５．５００ｍｍより大きくある。ここで、相手雌ねじ１１の有効径の基準寸法は５．３５０ｍｍである。
【００２６】
以上によれば、雄ねじ４がＭ６の並目の場合、突起位置Ｒは、５．７９４ｍｍより小さくあり５．５００ｍｍより大きく設定されるのである。
【００２７】
また、ここで、雄ねじ４の潰される量率Ｂ、すなわち雄ねじ外径の潰される率について考えてみると、最も大きく潰された場合の突起位置Ｒが５．５００ｍｍであり、雄ねじ外径の公差内にある最大値が５．９７４ｍｍであることを考慮すると、潰される量率Ｂの最大値としては、（５．９７４ｍｍ−５．５００ｍｍ）/５．９７４ｍｍ=０．０７９である。すなわち、潰される量率Ｂは大きく見積もっても雄ねじ外径の約８％であるというように、かなり小さいのである。そして、潰される量は大きく見積もっても５．９７４ｍｍ−５．５００ｍｍ＝０．４７４ｍｍというようにかなり小さいのである。
【００２８】
また、ボルト１の雄ねじ４がＭ８の並目の場合にあって公差域クラスが６ｇにおいて、ＪＩＳ規格によれば、雄ねじ外径の公差は７．７６０ｍｍ〜７．９７２ｍｍである。最小値ＯＤｍｉｎは７．７６０ｍｍであり、従って、所定最大値Ａｍａｘは７．７６０ｍｍより小さい。また、Ｍ８の並目の場合であって公差域クラスが６Ｈにおいて、相手雌ねじ１１の最大値ＥＤｍａｘは７．３４８ｍｍであり、従って、所定最小値Ａｍｉｎは７．３４８ｍｍより大きくある。ここで、相手雌ねじ１１の有効径の基準寸法は７．１８８ｍｍである。
【００２９】
以上によれば、雄ねじ４がＭ８の並目の場合、突起位置Ｒは、７．７６０ｍｍより小さくあり７．３４８ｍｍより大きく設定されるのである。
【００３０】
また、雄ねじ４の潰される量率Ｂについては、最も大きく潰された場合の突起位置Ｒが７．３４８ｍｍであり、雄ねじ外径の公差内にある最大値が７．９７２ｍｍであることを考慮すると、潰される量率Ｂの最大値としては、（７．９７２ｍｍ−７．３４８ｍｍ）/７．９７２ｍｍ=０．０７８である。すなわち、潰される量率Ｂは大きく見積もっても雄ねじ外径の約８％であるというように、かなり小さいのである。そして、潰される量は大きく見積もっても７．９７２ｍｍ−７．３４８ｍｍ＝０．６２４ｍｍというようにかなり小さいのである。
【００３１】
次に、図６乃至図８を参照して、ボルト１の突起部６の作用について説明する。
【００３２】
図６は、図１におけるねじ潰し筋部８の突起部６が相手雌ねじ１１のねじ山１２と干渉している状態を示す。突起部６は突起部６の突起位置Ｒと突起大きさＤに対応する位置における相手雌ねじ１１のねじ山１２と干渉し、相手雌ねじ１１のねじ山１２を塑性変形させ、ねじ山１２の肉部が矢印１３で示されるように突起部６の上下部へ塑性変形移動する。相手雌ねじ１１のねじ山１２の形状は、突起部６との干渉後においては干渉前に比べて変形している。
【００３３】
次に、図７に示すように、ボルト１の回転に伴い、相手雌ねじ１１のねじ山１２はねじ潰し筋部８に隣接するねじ潰し筋部９の突起部６’と干渉する。前述したように、突起部６’は、突起部６から始まってねじ山５を一周する途中に相手雌ねじ１１の着目するねじ山１２に突起部６に続いて最初に遭遇する突起部である。突起部６’の突起位置Ｒ及び突起大きさＤは突起部６の突起位置Ｒ及び突起大きさＤとは異なる大きさを有するので、突起部６’は突起部６によって塑性変形移動した相手雌ねじ１１のねじ山１２と新たに干渉することが可能になる。その結果、相手雌ねじ１１のねじ山１２には矢印１４に示すような肉移動が生じる。
【００３４】
図８は、ボルト１の回転に伴い、さらに相手雌ねじ１１の着目するねじ山１２がねじ潰し筋部９に隣接するねじ潰し筋部８の突起部６と干渉し、矢印１５で示すような肉移動が生じることを示す。
【００３５】
上述のように、ボルト１のねじ潰し筋部８の突起部６は、相手雌ねじと１１の螺合に伴い相手雌ねじ１１との干渉位置が変わるように、軸部３において隣接するねじ潰し筋部９のねじ山周方向に隣接する突起部９’と異なる突起位置Ｒと突起大きさＤを有するので、ボルト１はその回転に伴い相手雌ねじと１１との間で新たな干渉を引き起こすことが可能になり、ゆるみを生じさせないようにすることができる。
【００３６】
また、本実施の形態においては、Ｍ６とＭ８について具体的数値として示したように、雄ねじ外径の潰される率である潰される量率Ｂは大きく見積もっても雄ねじ外径の約８％というように従来の種々の例に比べてかなり小さいのである。潰される量率Ｂが小さいことでも解るように、潰される量は大きく見積もってＭ６の場合には０．４７４ｍｍであり、Ｍ８の場合は０．６２４ｍｍであるいうように、突起部６は従来の種々の例に比べてかなり小さく形成されているのである。そして、突起部６は従来の種々の例に比べてかなり小さく形成されていることによって、、雌ねじのねじ山に与える損傷が大きく繰り返し使用をするができないという従来の問題を回避することができるのである。
【００３７】
そして、その一方、突起部６は従来の種々の例に比べてかなり小さく形成されているにも係わらず、次の理由によって有効に回り止めの効果を奏することが可能になるのである。すなわち、一つのねじ潰し筋部８の突起部６は、相手雌ねじ１１との螺合に伴い相手雌ねじ１１との干渉位置が変わるように、軸部３において隣接するねじ潰し筋部９のねじ山周方向に隣接する突起部６’と異なる形状を有することによって、複数の突起部６と突起部６’の協同的作用によって相手雌ねじ１１のねじ山１２の肉部を移動し絶えず新たな干渉作用を創作することによってゆるみを生じさせないようにすることができるのである。
【００３８】
次に、図９を参照して、本願考案の他の実施の形態について説明する。  
図９において、軸部３の雄ねじ４に一列のねじ潰し筋部２８が螺旋状に形成されている。ねじ潰し筋部２８には、頭部２から先端部７に向かって突起部２１、２２、２３・・・が配列されている。突起部２１、２２、２３・・・は頭部２から先端部７に向かって突起位置Ｒがより大きく、突起大きさＤがより小さく形成されている。
【００３９】
本実施の形態によれば、一列のねじ潰し筋部２８には、頭部２から先端部７に向かって突起位置Ｒがより大きく突起大きさＤがより小さくなる突起部２１、２２、２３・・・が形成されているので、相手雌ねじと１１の螺合に伴い相手雌ねじ１１との干渉位置が変わるので、ボルト１はその回転に伴い相手雌ねじと１１との間で新たな干渉を引き起こすことが可能になり、ゆるみを生じさせないようにすることができる。
【００４０】
なお、図９においては、頭部２から先端部７に向かって突起位置Ｒがより大きく突起大きさＤがより小さくなる突起部２１、２２、２３・・・が形成されている場合を示したが、反対に、頭部２から先端部７に向かって突起位置Ｒがより小さく突起大きさＤがより大きくなるように突起部２１、２２、２３・・・を形成することも可能である。
【００４１】
次に、図１０を参照して、図９に示した実施の形態の変形例について説明する。  図９においては、一列のねじ潰し筋部２８のみが形成されている例を示したが、図１０において、軸部３の複数の（例えば４本）潰し筋部２８、２９が螺旋状に形成されている。ねじ潰し筋部２８には、頭部２から先端部７に向かって突起部２１、２２、２３・・・が配列されている。突起部２１、２２、２３・・・は頭部２から先端部７に向かって突起位置Ｒがより大きく、突起大きさＤがより小さく形成されている。また、ねじ潰し筋部２８の場合とは反対に、ねじ潰し筋部２９には、頭部２から先端部７に向かって突起部２１’、２２’、２３’・・・が配列されており、突起部２１’、２２’、２３’・・・は頭部２から先端部７に向かって突起位置Ｒがより小さく突起大きさＤがより大きく形成されている。
【００４２】
本実施の形態によれば、ボルト１の軸部には隣接するねじ潰し筋部２８、２９が螺旋状に形成されており、ねじ潰し筋部２８には、頭部２から先端部７に向かって突起位置Ｒがより大きく突起大きさＤがより小さくなる突起部２１、２２、２３・・・が形成され、ねじ潰し筋部２９には、反対に、頭部２から先端部７に向かって突起位置Ｒがより小さく突起大きさＤがより大きくなるように突起部２１、２２、２３・・・が形成されているので、ボルト１はその回転に伴い相手雌ねじと１１との間で新たな干渉を頻繁に引き起こすことが可能になり、ゆるみを生じさせないようにすることができる。また、複数の潰し筋部２８、２９が形成されているので、図９に示す一つのねじ潰し筋部２８が設けられた場合に比べて、ボルト１の１回転の間により頻繁に相手雌ねじ１１との相互干渉を引き起こすことが可能になり、より回り止めの効果を奏することができる。
【００４３】
なお、図１０においては、ねじ潰し筋部２８、２９が頭部２から先端部７に向かって突起位置Ｒと突起大きさＤが徐徐に増減する場合を示したが、ねじ潰し筋部２８が頭部２から先端部７に向かって突起位置Ｒと突起大きさＤが徐徐に増減する一方、ねじ潰し筋部２９の突起位置Ｒと突起大きさＤを一定の大きさにすることも可能であり、この場合においても、ボルト１はその回転に伴い相手雌ねじと１１との間で新たな干渉を頻繁に引き起こすことが可能になり、ゆるみを生じさせないようにすることができる。
【００４４】
次に、ねじ山５の頂部を潰し両側に盛り上げて突起部６を形成することについて説明する。  
図１１は、固定側ダイス３１と移動側ダイス３２を用いて、ブランクを転がしながらボルト３５を製造する製造装置を示す。固定側ダイス３１と移動側ダイス３２の対面には、斜めに傾斜した突状溝３３が形成されている。図１２は転造前の素材３４と、固定側ダイス３１に対して移動側ダイス３２を移動させてねじ山を形成した転造後のボルト３５を示す。
【００４５】
突起部６を形成することは、上下に傾斜する傾斜溝が形成された溝加工用チップを、固定側ダイス３１及び移動側ダイス３２の両方にあるいはいずれか一方のみに組み込んで行われ、突起部６の形状の変更は溝加工用チップを取り換えることによって行われる。
【符号の説明】
【００４６】
１  ボルト
２  頭部
３  軸部
３ａ  軸心
４  雄ねじ
５  ねじ山
６  突起部
６’突起部
８、９  ねじ潰し筋部
１１  相手雌ねじ
Ｒ  突起位置
Ｄ  突起大きさ
Ａｍｉｎ  所定最小値
Ａｍａｘ  所定最大値Ａｍａｘ
ＥＤｍａｘ  有効径の最大値
ＯＤｍｉｎ  外径の最小値
【図１】
0003194854.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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