(57)【要約】  記載されるのは、少なくとも１つの鉄およびアルミニウムを含む群から選択される第１の金属、および少なくとも１つの希土類元素（ランタン、セリウム、プラセオジム、ネオジム、プロメチウム、サマリウム、ユウロピウム、ガドリニウム、テルビウム、ジスプロシウム、ホルミウム、エルビウム、ツリウム、イッテルビウム、ルテチウム、イットリウム、およびスカンジウム）からなる群から選択される第２の金属を含む低品位鉱石から希土類元素を回収する方法であって、以下の工程、（ｉ）鉱石に硫酸を接触させて第１の群の金属の硫酸塩を得る工程、（ｉｉ）第１の群の硫酸塩をリン酸塩または他の安定種に変換し、第２の群を硫酸塩に変換するために混合物を高温に供する工程、（ｉｉｉ）水を冷却した混合物に加え、選択的に希土類元素を溶解させる工程、および（ｉｖ）希土類溶液を精製過程に供する工程、を含んでなる方法。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも１つの鉄およびアルミニウムを含む群から選択される第１の金属、および少なくとも１つの希土類元素（ランタン、セリウム、プラセオジム、ネオジム、プロメチウム、サマリウム、ユウロピウム、ガドリニウム、テルビウム、ジスプロシウム、ホルミウム、エルビウム、ツリウム、イッテルビウム、ルテチウム、イットリウム、およびスカンジウム）からなる群から選択される第２の金属を含む低品位鉱石から希土類元素を回収する方法であって、以下の工程：
（ｉ）２０℃〜１５０℃の温度で鉱石を乾燥する工程、
（ｉｉ）鉱石に硫酸を接触させて第１の群の金属の硫酸塩を得る工程、
（ｉｉｉ）第１の群の硫酸塩をリン酸塩または他の安定種に変換し、第２の群を硫酸塩に変換するために混合物を高温に供する工程、
（ｉｖ）水を冷却した混合物に加え、選択的に希土類元素を溶解させる工程、および
（ｖ）希土類溶液を精製過程に供する工程、
を含んでなる方法。
【請求項２】
前記低品位鉱石が、モナズ石、バストネス石、またはその他の希土類含有鉱物を含有する、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記鉱石の品位を上げ、かつ前記鉱石のサイズを小さくする工程をさらに含んでなる、請求項１に記載の方法。
【請求項４】
粒子サイズが０．５ｍｍ以下でなければならない、請求項３に記載の方法。
【請求項５】
接触工程が、前記鉱石を濃（９０〜９８％）硫酸と適切に混合する工程をさらに含んでなる、請求項１に記載の方法。
【請求項６】
加えられる酸が、全ての存在するアルカリ金属およびアルカリ土類金属および希土類元素を考慮して、０〜５０％過剰に加算されて計算されなければならない、請求項５に記載の方法。
【請求項７】
硫酸塩への希土類変換の既定の温度が約６００℃〜８００℃である、請求項１に記載の方法。
【請求項８】
前記希土類変換の既定の滞留時間が１〜１２時間である、請求項１に記載の方法。
【請求項９】
パルプ濃度が、２５℃の溶解温度で、固形分が１５％を超えない濃度でなければならない、請求項１に記載の方法。
【請求項１０】
溶液のｐＨが１．５超ではなく、５以上でなければならない請求項１に記載の方法。
【請求項１１】
溶解滞留時間が１５〜１５０分でなければならない、請求項１に記載の方法。
【請求項１２】
前記希土類溶液が、文献に示された利用可能な多くの精製方法の１つによって処理される、請求項１に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高濃度の鉄および／またはアルミニウムを含有する低品位希土類鉱石の抽出冶金方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
背景技術
希土類元素は、周期表の一連の１７元素、すなわちランタノイド１５元素、イットリウムおよびスカンジウム、として定義される。軽希土類は、初めのランタノイド５元素（ランタン、セリウム、プラセオジム、ネオジム、およびプロメチウム、最後のものは天然では不安定である）ならびにイットリウムおよびスカンジウムとして定義される。中希土類すなわちＳＥＧは、サマリウム、ユウロピウム、およびガドリニウムであり、残りの７元素（テルビウム、ジスプロシウム、ホルミウム、エルビウム、ツリウム、イッテルビウム、およびルテチウム）が重希土類である。希土類元素は、適度に地殻にある。幾つかの軽希土類は、ニッケル、コバルト、または鉛よりさらに豊富である。
【０００３】
１次または２次形成の希土類含有鉱物が多くある。通常、希土類は探索されるか、別事業の副産物である。希土類を主要産物とする商業事業は一般に、モナズ石またはバストネス石鉱床からであり、これら２つが産業の主要鉱物である。
【０００４】
これらの鉱物からの希土類元素抽出は、当該産業に広く知られており、最先端の加工と考えられている。それらの鉱物は当業者に公知の鉱物精鉱段階に付された後、純粋な希土類精鉱は、酸または腐食性攻撃にかけられる。これらの方法は、希土類鉱物が鉄またはアルミニウムといった他の不純物から分離度合いが良好なモナズ石精鉱またはバストネス石精鉱に対して良く機能する。しかし、これらの方法は鉱物濃度が不十分である鉱床に適用できない。
【０００５】
苛性分解（Ｃａｕｓｔｉｃ  ｃｒａｃｋｉｎｇ）は、モナズ石精鉱を攻撃する利用可能な方法の１つであり、苛性ソーダを使用して希土類リン酸塩を攻撃して、貴重な副産物である希土類水酸化物および可溶性ＴＳＰ（リン酸三ナトリウム）を生成する。通常この操作は、撹拌タンクを使用して１２０〜１５０℃で起こす。固液分離後、希土類水酸化物はＨＣｌで浸出され、さらなる加工、通常は溶媒抽出に送られる。ＴＳＰは結晶化法によって溶液から除去される。この方法では、高ケイ素、アルミニウムおよび／または鉄精鉱を扱うことができない。アルミニウムおよびケイ素は、苛性ソーダ消費試剤や、溶液粘度を増加することによって浸出できる。また、鉄およびこれらの元素はコロイドを作ることができる。これらの影響によって、操作は非常に難しくなる。というのは、固液分離は困難になり、苛性ソーダ消費が著しく増加するからである。
【０００６】
モナズ石に関する他の最先端の方法は、熱濃硫酸で攻撃し（硫酸化（
ｓｕｌｆａｔｉｏｎ）とよばれる）、豊富な量の濃（９６〜９８％）硫酸（化学量論量の数倍）を希土類精鉱と混ぜて、混合物を２００−２５０℃前後に加熱して反応速度（ｋｉｎｅｔｉｃｓ）を増加させる。希土類元素硫酸塩が形成され、後に水を加えることによって溶解される。希土類硫酸塩は、ナトリウム硫酸複塩またはシュウ酸塩として溶液から除去される。これらは苛性ソーダで攻撃され、ＨＣｌで浸出される水酸化物を形成する。通常、ＨＣｌ溶液は適切な元素分離のための溶媒抽出にかけられる。鉄、アルミニウム、またはアルカリおよびアルカリ土類元素といった高濃度の不純物は、酸消費を増加させ、溶液精製をより困難かつ高コストにすることになる。
【０００７】
バストネス石抽出の方法は、モナズ石硫酸化に非常に類似している。精鉱は、バヤン−オボの方法のように熱硫酸で攻撃されるか、マウンテン・パスの方法のようにか焼の後に塩酸浸出できる。硫酸化法を用いる不純物の多いモナズ石精鉱に見られる同じ問題がここでも見られるだろう。
【０００８】
それらの理由から、最先端方法は、鉱物濃度が低い鉱床に適用できない。高濃度の酸（または腐食剤）を消費する元素は、広く利用可能な方法の１つの使用を非常に難しくする。低品位で不純物の多い希土類鉱石を伴うこの問題に取り組む開発が幾つかある。
【０００９】
１つのそのような刊行物であるＲｅｎｏｕおよびＴｏｇｎｅｔによるＦＲ２８２６６６７は、高濃度の鉄を含有する細かい希土類鉱石（粒子サイズが１００μｍ以下）と硫酸との１対２の比の混合物を、７８０℃超８２０℃未満の温度で１〜３時間加熱することが、水が加えられた段階で溶液にいかなる鉄も含有させずに溶解される希土類硫酸塩を得るのに十分であることを教示する特許出願である。この発明には、酸消費（鉱石に対して最大２倍の酸）が多いことや非常に高い温度が必要であることなど幾つかの欠点がある。関与するメカニズムは、鉱石中のすべての種を硫酸塩（不純物を含む）に変換させ、これらを高温で不溶性酸化物に分解させてＳＯｘを放出させることを包含する。この発明は、加えた不純物の量を減らす処理をするが、依然として多量の硫酸の添加や形成された硫酸塩の幾つかを分解させるために高温を必要とする。また希土類元素硫酸塩は、ある程度分解し、全体的な抽出速度を減少させる。それは純粋な希土類溶液を生成しうるが、高い酸消費を解消するものではない。
【００１０】
Ｈｕａｎｇらによる別の文献（国際公開第２００９／０２１３８９号）は、酸の割合が鉱石質量の１〜２倍の酸と鉱石との混合物を２３１〜６００℃で加熱することが、溶液に不純物の少ない高度な希土類抽出物を得るのに十分であることを教示する。この発明は、以前のもの比べて加える温度がかなり低いが、同様の結果を得る。この発明は温度を上げて鉄などの幾つかの元素の硫酸塩を脱水するが、希土類などの他の硫酸塩は温度を上げても脱水されない。これらの脱水された化合物は容易に溶解せず、溶解段階の間の制御条件によって、発明者は溶液に存在させる不純物の量を減らすことができる。従前の発明として、この発明は、必要な硫酸の量を減らしておらず、既に形成された硫酸鉄を溶解させない方法を見出したに過ぎない。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
この書類で示される本発明は、最先端の方法およびこれら他の２つの発明と異なる。本書類は、希土類鉱物を攻撃するのに十分な少量の硫酸を加えることによって形成される硫酸アルミニウムおよび硫酸鉄を用いて希土類鉱物を間接的に攻撃する方法を提示する。この方法は、鉄およびアルミニウムの安定種を生成させ、希土類を可溶性種として残す。したがって、該方法は硫酸ではなく鉄および硫酸アルミニウムで希土類鉱物を攻撃する間接的な浸出方法である。図１は、鉄が低温でリン酸塩に変換されないか、または希土類硫酸塩がより高い温度で不純物とともに分解し始めるかのいずれかであるので、議論された発明のいずれも同様の結果を得ることができないことを示すものである。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
発明の要約
低品位鉱石、例えばこれに限定されないがモナズ石鉱床、から希土類元素を回収する方法が、本開示によって提供される。材料は希土類元素（イットリウムおよびスカンジウムにくわえて、ランタン、セリウム、プラセオジム、ネオジム、サマリウム、ユウロピウム、ガドリニウム、テルビウム、ジスプロシウム、ホルミウム、エルビウム、ツリウム、イッテルビウム、およびルテチウム）の少なくとも１つならびに鉄またはアルミニウムの少なくとも１つを含まなければならない。該方法は、（ｉ）鉱石の粒子サイズを所望の目標まで小さくする工程、（ｉｉ）上記元素をその時点でまだ保持している精鉱を得る工程、（ｉｉｉ）得られた精鉱または品位が上がった鉱石を必要に応じて乾燥する工程、（ｉｖ）硫酸を準化学量論量で加えて鉄および／またはアルミニウムの硫酸塩を得る工程、（ｖ）混合物を高温操作に付し、そこで硫酸鉄および／または硫酸アルミニウムが希土類鉱物と反応して、可溶性希土類硫酸塩を形成する工程、（ｖｉ）そのような化合物を選択的に可溶化させるために、この希土類硫酸塩と不純物の混合物を水に加える工程、および（ｖｉｉ）希土類分離に利用可能な公知の方法、それに限定されるものではないが溶媒抽出法など、にいずれかを使用する工程、を含む。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
図面の簡単な説明
【図１】図１は、温度および時間の関数として、温度および時間の鉄抽出に対する効果を図示するグラフであり、すなわち鉄の硫酸塩からリン酸塩への変換を示す。
【図２】図２は、温度および時間の関数として、温度および時間のアルミニウム抽出に対する効果を図示するグラフであり、すなわちアルミニウムの硫酸塩からリン酸塩への変換を示す。
【図３】図３は、硫酸第二鉄およびリン酸ランタンを用いた硫酸ランタンおよびリン酸第二鉄の形成のギブズ自由エネルギーを図示するグラフである。
【図４】図４は、硫酸アルミニウムおよびリン酸ランタンを用いた硫酸ランタンおよびリンアルミニウムの形成のギブズ自由エネルギーを図示するグラフである。
【図５】図５は、本開示の１つの実施形態にかかる低品位鉱石から希土類元素を抽出する方法のフローチャートである。
【図６】図６は、リン酸塩と鉄抽出の相関関係を図示するグラフである。
【図７】図７は、リン酸塩とアルミニウム抽出の相関関係を図示するグラフである。
【図８】図８は、Ｘ線回折の図であり、低品位鉱石を提案する発明に付した後のリン酸第二鉄およびリン酸アルミニウムの形成を示す。
【図９】図９は、サイクロサイザー（ｃｙｃｌｏｓｉｚｅｒ）グラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
発明の好ましい形態
本開示は、低品位鉱石、特に厳密な鉱物濃度の影響を受けにくく、少なくとも１つのアルミニウムおよび鉄を含有するもの、例えばモナズ石鉱床からの鉱石、から希土類元素を回収する方法に関するものである。
【００１５】
本開示においては、希土類を硫酸塩としてもち、鉄およびアルミニウムを含まない溶液を作るために、低品位希土類鉱石は準化学量論的に加えられた硫酸で処理され、高温に付される。
【００１６】
下記でさらに詳しく述べるように、低品位鉱石は最初に、当業者に公知のサイズ縮小段階に付される。この段階の目的は、希土類鉱物を遊離させること、および鉱石をさらなる加工に好適な大きさにすることである。また鉱石は、鉄およびアルミニウムが精鉱中みられる限り、分粒などの精鉱段階に付され、鉱石品位を上げることができる。品位が上がった鉱石は、少量の硫酸に加えられ、硫酸鉄および／または硫酸アルミニウムを形成する。どの品位を上げる技術を使用するかに応じて、硫酸を加える前に鉱石を乾燥する必要があることがある。この段階は、濃硫酸の希釈を回避し、操作を改良するために必要であろう。混合物は、希土類源によって異なりうる鉄およびアルミニウムの不溶性安定化合物とともに、希土類硫酸塩が形成される高温操作にかけられる。か焼物は水に加えられ、選択的に希土類を可溶化し、残渣に鉄およびアルミニウムが残る。次に、不純物のない溶液は、当業者に公知の希土類の任意の下流の工程にかけることができる。図５は、提案される工程を図示するものである。
【００１７】
鉱石が鉱山から採掘された後、サイズ縮小操作に付されなくてはならない。限定されないが分粒などの精鉱技術に連結して、当業者に公知のいずれの操作もこの段階で使用できる。最終選鉱サイズは、溶解段階での適切な撹拌を確実にするために０．５ｍｍ未満でなければならない。
【００１８】
鉱石を適切に選鉱した後、その鉱石に濃硫酸（９０〜９８％）を準化学量論的に加える。充分な酸を加えて希土類元素、母材、およびアルカリ金属を硫酸塩に変換させる。酸を幾らか加えて部分的に鉄およびアルミニウムを硫酸塩に変換できるが、わずか２０％、好ましくは５％未満である。この段階は硫酸化として知られる。この操作は、当業者に公知の任意の装置、例えばこれに限定されないが混和機など、で行なうことができる。加熱することで悪い影響はもたらされないが、この段階において加熱は必要ではない。この段階において、硫酸は材料に存在する、アルミニウムおよび鉄である主要な元素を攻撃し、以下の反応によって記載されるようにアルミニウムおよび鉄を硫酸塩に変換することになる。
【００１９】
Ｆｅ２Ｏ３＋３Ｈ２ＳＯ４→Ｆｅ２（ＳＯ４）３＋３Ｈ２Ｏ  （Ｉ）
Ａｌ２Ｏ３＋３Ｈ２ＳＯ４→Ａｌ２（ＳＯ４）３＋３Ｈ２Ｏ  （ＩＩ）
【００２０】
希土類鉱石、アルミニウムおよび硫酸第二鉄の混合物は、温度を上げる操作にかけられ、その混合物は適切な固体−固体の接触のための操作に保たれる。当業者なら、この段階のために最適な装置、例えばこれに限定されないが回転炉など、を選びうる。混合物は、６２０℃〜７５０℃、好ましくは６５０℃〜７２０℃の温度に１〜８時間、好ましくは２〜４時間、保持されなければならない。そのような条件にて、鉄および硫酸アルミニウムは、安定化合物に変換され、希土類硫酸塩が形成される。以下の反応は、リン酸ランタンの提案されるメカニズムを示すが、他の希土類化合物にも適用できる可能性がある。
【００２１】
ＬａＰＯ４＋Ｆｅ２（ＳＯ４）３→Ｌａ２（ＳＯ４）３＋ＦｅＰＯ４  （ＩＩＩ）
ＬａＰＯ４＋Ａｌ２（ＳＯ４）３→Ｌａ２（ＳＯ４）３＋ＡｌＰＯ４  （ＩＶ）
【００２２】
式ＩＩＩおよび式ＩＶそれぞれに関する次表、ならび図３および図４に示されるように、これらの反応は熱力学的に好ましい。ＨＳＣ６．０を熱力学計算に使用した。
【００２３】
【表１】
2015519474.tif 000003
【００２４】
【表２】
2015519474.tif 000004
【００２５】
熱力学反応は低温において好ましいことを示すが、実験は、特に６２０℃未満の温度で分解しない鉄については反応速度が大きな役割を果たすことを示している。図１および図２は、反応速度が温度に影響することを図示するものである。
【００２６】
炉は希土類硫酸塩を生成させ、該塩は容易に水に溶け、リン酸塩と同程度に不溶な化合物である低品位希土類鉱石に通常見られる主な不純物である鉄およびアルミニウムを安定化させる。図６および図７は、リン酸塩と鉄／アルミニウム抽出との相関関係を示し、図８は、炉生成物のＸ線回折およびリン酸鉄の形成を示す。
【００２７】
炉生成物は、当業者に公知の任意の方法で冷却される。希土類硫酸塩は温度の上昇とともに溶解度が減少するので、冷却は必要である。したがって、か焼物の冷却は、溶解中の温度上昇を少なくし、その作用のために希土類を失うリスクを少なくすることになる。溶解温度は、５０℃未満、好ましくは２５℃、に保たれなければならない。十分な水を加えて、規定温度にて希土類元素をすべて可溶化しなければならず、それは鉱泥の温度と鉱石中の希土類の品位の両方に依存する。１〜５０％の固形分、好ましくは５〜２０％、の鉱泥は、完全な希土類溶解を達成するのに十分である。
【００２８】
固液分離後、不純物のない希土類溶液は、当業者に公知の任意の操作、例えばこれに限定されないが水酸化物としての希土類沈殿など、に付すことができ、その後に図５に示されるようにＨＣｌ浸出および溶媒抽出が続く。
【００２９】
本開示の１つの利点は、従来の鉱物精鉱に適さない低品位希土類鉱石を活用できることである。過剰な量の酸が必要であり、最終ＰＬＳが多過ぎる不純物を含有し、またそれらを除去することに非常にコストがかかるので、これらの鉱石を、苛性分解または硫酸化などの従来の希土類抽出技術に付すことができない。本発明は、選択的に希土類鉱物を間接的に攻撃でき、簡単に処理して最終希土類生成物を得ることができる不純物のない溶液を生成する方法をもたらす。
【００３０】
本開示の特定の実施形態および態様を例示する目的のために、以下の例は包含される。したがって、それらの例は決して本開示を限定することを意図するものではない。
【００３１】
南東ブラジルの鉱石試料で試験を行なった。最初の粒子径分布を図９に図示し、その後の粒子径分布を下記の表３に示す。
【００３２】
【表３】
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【００３３】
観察可能なように、表３は、試料の品位を上げることができないことを示唆する。表４および表５は、完全粒子径分布に関する。
【００３４】
【表４】
2015519474.tif 000006
【００３５】
【表５】
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【００３６】
完全粒子径分布の表は、硫酸化法における酸消費不純物（Ｆｅ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｃａ）およびアルカリ法における可能性のある腐食剤消費（Ａｌ  ｅ  Ｓｉ）を開示する。
【実施例】
【００３７】
この新しく主張される技術を適用するために、試料を１００％、０．５ｍｍ未満になるまでが破砕した。それを次の工程で１２０℃にて乾燥した。
【００３８】
より良い理解のためにＲ変数を以下の定義で与えた：
Ｒ＝［（Ｈ２Ｓ０４質量）／（原石質量）］×１０００
８００グラムの乾燥鉱石を金属製反応装置に入れ、その反応に低速で濃硫酸を加えた。濃硫酸は低速かつ一定速度で添加し、汚泥またはクラスターの形成を防止した。
【００３９】
次工程において、硫酸化された塊（ｍａｓｓ）を、蓋をしたジルコナイト（ｚｉｒｃｏｎｉｔｅ）容器に移し、２００℃／時の加熱曲線に従ってマッフル炉に入れた。
【００４０】
温度、時間、およびＲ変数などの重要なパラメーターを評価した。その結果は下に詳述する通りである。
実施例０１：
温度を変化させ、一定の滞留時間およびＲを保持：
【００４１】
【表６】
2015519474.tif 000008
【００４２】
抽出に関して７２０℃で目立った改善はないが、鉄およびアルミニウム不溶性において著しい改善がある。
実施例０２：
時間を変化させ、一定の温度およびＲを保持：
【００４３】
【表７】
2015519474.tif 000009
【００４４】
表は、希土類抽出と時間との間には関連があるが、鉄およびアルミニウム固定と時間との間には相関が無いことを示している。
実施例０３：
Ｒを変化させ、一定の滞留時間および温度を保持：
【００４５】
【表８】
2015519474.tif 000010
【００４６】
予想されたように、Ｒと希土類抽出との間に強い相関がある。
実施例０４：
パラメーターのすべてを変化させる：
【００４７】
【表９】
2015519474.tif 000011
【図３】
2015519474.tif 000012
【図４】
2015519474.tif 000013
【図５】
2015519474.tif 000014
【図１】
2015519474.tif 000015
【図２】
2015519474.tif 000016
【図６】
2015519474.tif 000017
【図７】
2015519474.tif 000018
【図８】
2015519474.tif 000019
【図９】
2015519474.tif 000020
【国際調査報告】
2015519474.tif 000021
2015519474.tif 000022
2015519474.tif 000023
2015519474.tif 000024