(57)【要約】  精製ゾーンの領域において、一つの又は対向するガス状流を、ガラス溶融炉中の溶融したガラス製造材料の上方のガス体内に噴射することによって、ガラス溶融物の品質が改善され、そしてクラウン腐食のリスクが低減される。
2015511206.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガラス溶融炉を運転する方法であって、炉は、対向側壁、後壁、屋根、及び前壁によって画成されるガラス溶融チャンバを含み、方法は、
（Ａ）該ガラス溶融炉の該側壁中の対向する蓄熱器ポートの二つ以上の対からの燃料及び予熱された酸化剤の燃焼によって溶液の上方の溶融ゾーンに供給される熱によって、溶融したガラス製造材料の溶液を確立するために、該ガラス溶融チャンバの溶融ゾーン中でガラス製造材料を溶融し、ここで、該燃焼によって、該溶融ゾーン中の上記溶液の上方で、燃焼生成物を含むガス体が形成され、
（Ｂ）溶融ゾーンからガラス溶融チャンバの精製ゾーン内におよびそれを介してして、そして次いで、該ガラス溶融チャンバの中から外へ該前壁中のポートを介して、該溶融したガラス製造材料の上方の該精製ゾーン中の燃料及び酸化剤を燃焼することなく、溶融したガラス製造材料を通過させ、及び
（Ｃ）上記溶融ゾーンから該精製ゾーン内への該燃焼生成物の流れを低減するために十分な運動量を有して、上記精製ゾーンの少なくとも一つの側壁中の少なくとも一つの位置から、上記精製ゾーンの他の側壁に向かう方向に、又は上記前壁中の少なくとも一つの場所から該後壁に向かう方向に、少なくとも一つのガス状流又は霧状の流体流を、溶融したガラス製造材料の上方の上記精製ゾーン内に噴射する、
工程を含む、上記方法。
【請求項２】
更に（Ｄ）前記ポートを通して又は前壁中の少なくとも一つの別のガス噴射口を通して前記精製ゾーン内へと、溶融したガラス製造材料の上の前記精製ゾーンに向かってガス流を流すことを含んでなる、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
溶融したガラス製造材料が、前記精製ゾーンの中から外へコンディショニングゾーン内に流れ出し、冷却空気が該コンディショニングゾーン内に供給され上記コンディショニングゾーン中で該溶融したガラス製造材料を冷却し、該冷却空気の一部が上記コンディショニングゾーンから前記精製ゾーン内に流れ、該冷却空気の一部が前記精製ゾーン内に流れる該ガス流を含む、請求項２に記載の方法。
【請求項４】
前記精製ゾーン中の前記溶液表面近くのガス体中の酸素濃度が、前記溶融ゾーン中の前記溶液表面近くのガス体中の酸素濃度よりも高い、請求項１に記載の方法。
【請求項５】
工程（Ｃ）に従って噴射される前記ガス状流又は前記霧状の流体流が、オキシ燃料燃焼によって形成される、請求項１に記載の方法。
【請求項６】
工程（Ｃ）に従って噴射される前記ガス状流が空気である、請求項１に記載の方法。
【請求項７】
工程（Ｃ）に従って噴射される前記ガス状流が、２１容量パーセントより高い酸素含有量を有する、請求項１に記載の方法。
【請求項８】
前記精製ゾーン中の前記溶液表面近くのガス体中の平均酸素濃度が、２と６０容量パーセントの間である、請求項１に記載の方法。
【請求項９】
前記精製ゾーン中の前記溶液表面近くのガス体中の平均酸素濃度が、１〜６０容量パーセントだけ増大する、請求項１に記載の方法。
【請求項１０】
前記ガラス溶融炉から生産されるガラス中の、第二鉄に対する第一鉄の比として表される酸化還元比が０．０１〜０．２０だけ低減する、請求項１に記載の方法。
【請求項１１】
各蓄熱器ポートを出ていく排煙中の酸素濃度を、１〜６容量パーセントの間にするように、各蓄熱器ポートの燃料及び燃焼空気の流量が調節される、請求項１に記載の方法。
【請求項１２】
燃焼のために予熱された酸化剤が、ガラス溶融チャンバの側部中の２〜１０対の蓄熱器ポートから前記溶液の上方の溶融ゾーンに供される、請求項１に記載の方法。
【請求項１３】
工程（Ｄ）に従って、前記精製ゾーン内に流れる前記ガス流が空気である、請求項２に記載の方法。
【請求項１４】
工程（Ｄ）に従って、前記精製ゾーン内に流れる前記ガス流が、２１容量パーセント〜１００容量パーセントの酸素を含む、請求項２に記載の方法。
【請求項１５】
工程（Ｄ）に従って、前記精製ゾーン内に流れる前記ガス流が、５０容量パーセント〜１００容量パーセントまでの酸素を含む、請求項２に記載の方法。
【請求項１６】
前記ガラス溶融炉が酸化された平板ガラスを製造する、請求項１に記載の方法。
【請求項１７】
工程（Ｃ）に従って前記側壁から噴射される前記ガス状流又は霧状の流体流が、前記精製ゾーンに最近接して位置する蓄熱器ポートから噴射される燃料及び酸化剤の合計運動量の少なくとも２５パーセントよりも大きい運動量を有する、請求項１に記載の方法。
【請求項１８】
工程（Ｃ）に従って前記側壁から噴射される前記ガス状流又は霧状の流体流が、前記精製ゾーンに最近接して位置する蓄熱器ポートから噴射される燃料及び酸化剤の合計運動量よりも大きい運動量を有する、請求項１に記載の方法。
【請求項１９】
工程（Ｃ）に従って前記前壁から噴射される上記ガス状流又は霧状の流体流が、前記精製ゾーンに最近接して位置する蓄熱器ポートから噴射される燃料及び酸化剤の合計運動量よりも小さい運動量を有する、請求項１に記載の方法。
【請求項２０】
溶融したガラス製造材料の上の精製ゾーン内への少なくとも一つのガス状流の前記噴射によって、前記ガラス溶融ゾーンから該精製ゾーン内への前記燃焼生成物の流れが少なくとも１０パーセントだけ低減する、請求項１に記載の方法。
【請求項２１】
溶融したガラス製造材料の上の精製ゾーン内への少なくとも一つのガス状流の前記噴射によって、前記ガラス溶融ゾーンから該精製ゾーン内への前記燃焼生成物の流れが少なくとも２０パーセントだけ低減する、請求項１に記載の方法。
【請求項２２】
溶融したガラス製造材料の上の精製ゾーン内への少なくとも一つのガス状流の前記噴射によって、前記ガラス溶融ゾーンから該精製ゾーン内への前記燃焼生成物の流れが少なくとも５０パーセントだけ低減される、請求項１に記載の方法。
【請求項２３】
ガラス溶融炉を運転する方法であって、炉は、対向側壁、後壁、屋根、及び前壁によって画成されるガラス溶融チャンバを含み、
該方法は、
（Ａ）該ガラス溶融炉の該側壁中の対向する蓄熱器ポートの二つ以上の対からの燃料及び予熱された酸化剤の燃焼によって溶液の上方の溶融ゾーンに供給される熱によって、溶融したガラス製造材料の溶液を確立するために、該ガラス溶融チャンバの溶融ゾーン中でガラス製造材料を溶融し、ここで、該燃焼によって、該溶融ゾーン中の上記溶液の上方で、燃焼生成物を含むガス体が形成され、
（Ｂ）溶融ゾーンからガラス溶融チャンバの精製ゾーン内におよびそれを介して、そして次いで、該ガラス溶融チャンバの中から外へ該前壁中のポートを介して、該溶融したガラス製造材料の上方の該精製ゾーン中の燃料及び酸化剤を燃焼することなく、溶融したガラス製造材料を通過させ、
（Ｃ）２１容量パーセント〜１００容量パーセントの酸素を含む少なくとも一つのガス状流又は霧状の流体流を溶融したガラス製造材料の上の精製ゾーン内に噴射して、該精製ゾーン中の前記溶液表面近くのガス体中の平均酸素濃度を１〜６０容量パーセントだけ上昇させ、及び
（Ｄ）前記蓄熱器ポートの各々を出ていく排煙中の酸素濃度を、１〜６容量パーセントの間にするように、該蓄熱器ポートの各々の燃料及び燃焼空気の流量を調節する、
工程を含む、上記方法。
【請求項２４】
前記精製ゾーン中の前記溶液表面近くのガス体中の平均酸素濃度が５〜６０容量パーセントに上昇する、請求項２３に記載の方法。
【請求項２５】
前記少なくとも一つのガス状流又は霧状の流体流が予熱される、請求項２３に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガラス製造成分が溶融されて固体ガラスが生産できる溶融ガラス製造材料の溶液(bath)を生み出すガラス溶融炉の運転に関する。
【背景技術】
【０００２】
ガラスの製造において、ガラス製造材料は、酸素を用いて燃料を燃焼するバーナーから供給される熱によってガラス溶融炉中で溶融される。燃料は、酸素源としての空気を用いて、又は空気のそれよりも高い酸素含有量を含有しているストリーム（stream）を用いて燃焼できる。炉は、炉内を支配する非常に高い温度に耐えることができる材料で製造されなければならない。典型的にはＡＺＳ及びシリカ耐火物及び関連材料を含む、しばしば用いられる建設材料は周知である。
【０００３】
しかしながら、ガラス溶融炉内の条件は、炉の、特に、ガラス製造材料の上方の屋根（「クラウン（crown）」）の内表面の腐食を引き起こすことが知られている。クラウンとして最も広く使用される材料は、ソーダ石灰ケイ酸塩ガラス炉用のシリカレンガである。ガラス溶融炉中のガラスバッチ材料及び溶融ガラスから発生されるアルカリ蒸気（殆どがＮａＯＨ及びＫＯＨ）はシリカ耐火性レンガと反応し、そして時間が経てば、クラウンの内表面上にガラス状ケイ酸塩物質を形成する。十分な濃度のアルカリ酸化物（主としてＮａ２Ｏ及びＫ２Ｏ）がガラス状ケイ酸塩層中に蓄積すると、ガラス状材料は、炉中の溶融したガラス内に直接したたり又はシリカ耐火性表面に沿って、及び炉中の他の耐火性表面の上方に流れる（run）のに十分な流体になることができる、そして溶融したガラス内に落ちる耐火性粒子のいくらかを溶解し又は取り除く（dislodge）ことができる。この腐食は、それがクラウン中の材料の損失に繋がり、それが、最終的にクラウンの費用がかさむ修理又は交換に繋がる故に、そして腐食生成物は、炉中の溶融したガラス材料のプール内に落ちてガラス製品の欠陥を引き起こすことが知られているので望ましくない。
【０００４】
本発明は、耐火性材料の腐食を低減すべく、そしてガラスの品質を改善すべく、特に、ガラスの酸化状態を増大させるべく、つまり、第二鉄に対する第一鉄のモル比である酸化還元比を低減すべく、透明な平板ガラス及びガラス食器などの使用のための高い光透過性によって特徴付けられるガラスを生産すべく、炉のガス体（atmosphere）を制御するための方法論を供する。好ましくは、酸化還元比は０．０１から０．２０だけ低減される。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明の一つの態様は、ガラス溶融炉を運転する（operate）方法であって、炉は、対向側壁、後壁、屋根、及び前壁によって画成されるガラス溶融チャンバを含み、方法は、
（Ａ）該ガラス溶融炉の該側壁中の対向する蓄熱器ポートの二つ以上の対からの燃料及び予熱された酸化剤の燃焼によって溶液の上方の溶融ゾーンに供給される熱によって、溶融したガラス製造材料の溶液を確立（establish）するために、該ガラス溶融チャンバの溶融ゾーン中でガラス製造材料を溶融すること、ここで、該燃焼によって、該溶融ゾーン中の上記溶液の上方で、燃焼生成物を含むガス体（atmosphere）が形成される、
（Ｂ）溶融ゾーンからガラス溶融チャンバの精製ゾーン内にそしてそれを通して、そして次いで、該ガラス溶融チャンバの中から外へ該前壁中のポートを通して、該溶融したガラス製造材料の上方の該精製ゾーン中の燃料及び酸化剤を燃焼することなく、溶融したガラス製造材料を通過させること、及び
（Ｃ）上記溶融ゾーンから該精製ゾーン内への該燃焼生成物の流れを低減するために十分な運動量を有して、上記精製ゾーンの少なくとも一つの側壁中の少なくとも一つの位置から、上記精製ゾーンの他の側壁に向かう方向に、又は上記前壁中の少なくとも一つの場所から該後壁に向かう方向に、少なくとも一つのガス状流（gaseous flow）又は霧状の流体流を、溶融したガラス製造材料の上方の上記精製ゾーン内に噴射すること、
を含んでなる、上記方法。
【０００６】
本発明の別の態様は、ガラス溶融炉を運転する方法であって、炉は、対向側壁、後壁、屋根、及び前壁によって画成されるガラス溶融チャンバを含み、
該方法は、
（Ａ）該ガラス溶融炉の該側壁中の対向する蓄熱器ポートの二つ以上の対からの燃料及び予熱された酸化剤の燃焼によって溶液の上方の溶融ゾーンに供給される熱によって、溶融したガラス製造材料の溶液を確立するために、該ガラス溶融チャンバの溶融ゾーン中でガラス製造材料を溶融すること、ここで、該燃焼によって、該溶融ゾーン中の上記溶液の上方で、燃焼生成物を含むガス体が形成される、
（Ｂ）溶融ゾーンからガラス溶融チャンバの精製ゾーン内にそしてそれを通して、そして次いで、該ガラス溶融チャンバの中から外へ該前壁中のポートを通して、該溶融したガラス製造材料の上方の該精製ゾーン中の燃料及び酸化剤を燃焼することなく、溶融したガラス製造材料を通過させること、
（Ｃ）２１容量パーセント〜１００容量パーセントの酸素を含む少なくとも一つのガス状流又は霧状の流体流を溶融したガラス製造材料の上の精製ゾーン内に噴射して、該精製ゾーン中の前記溶液表面近くのガス体中の平均酸素濃度を１〜６０容量パーセントだけ上昇させること、及び
（Ｄ）前記蓄熱器ポートの各々を出ていく排煙（flue gas）中の酸素濃度を、１〜６容量パーセントの間にするように、該蓄熱器ポートの各々の燃料及び燃焼空気の流量を調節すること、
を含んでなる、上記方法。
【０００７】
本明細書において使用されるように、「ガラス製造材料」は、以下の材料の如何なるもの、及びそれらの混合物を含む：砂（殆どがＳｉＯ２）、ソーダ灰（殆どがＮａ２ＣＯ３）、石灰岩（殆どがＣａＣＯ３及びＭｇＣＯ３）、長石、ホウ砂（水和ホウ酸ナトリウム）、ナトリウム及びカリウムの他の酸化物、水酸化物、及び／又はケイ酸塩並びに上記の如何なるものをも溶融及び固化することによって以前に生産されたガラス（例えば、ガラスのリサイクルされた固体片など）。ガラス製造材料は、芒硝（硫酸ナトリウム、Ｎａ２ＳＯ４）及び／又は硝石（硝酸ナトリウム、Ｎａ２ＮＯ３、及び／又は硝酸カリウム、ＫＮＯ３）などのバッチ酸化剤などの機能性添加物、及び酸化アンチモン（Ｓｂ２Ｏ３）などの清澄剤（fining agents）も含み得る。
【０００８】
本明細書において使用されるように、「アルカリ種」は、それに制限するものではないが、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化ナトリウム又は水酸化カリウムの１２００℃より高温での分解によって形成される生成物を含む、ナトリウム、カリウム及び／又はリチウム原子を含有する化学化合物、並びにそれらの混合物を意味する。
【０００９】
本明細書において使用されるように、「酸素バーナー（oxy-fuel burner）」は、それを通して燃料、及び空気の酸素含有量より大きい酸素含有量を有する、そして好ましくは、少なくとも５０容量パーセントの、そしてより好ましくは、９０容量パーセントより大きい酸素含有量を有する酸化剤を供給されるバーナーを意味する。
【００１０】
本明細書において使用されるように、「オキシ燃料燃焼（oxy-fuel combustion）」は、空気の酸素含有量より大きい酸素含有量を有する、そして好ましくは、少なくとも５０容量パーセントの、そしてより好ましくは、９０容量パーセントより大きい酸素含有量を有する酸化剤を用いる燃料の燃焼を意味する。
【００１１】
本明細書において使用されるように、「該溶液表面近くのガス体」は、溶液表面から溶液表面の上の一つの足場（foot）に広がるガス状の層を意味する。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明を実施することができるガラス溶融炉の平面図である。
【図２】本発明無しで運転されるときの、図１の炉中のガス流の図的表示である。
【図３】本発明の一つの実施態様を用いて運転されるときの、図１の炉中のガス流の図的表示である。
【図４】図２によって表されるように、本発明無しで運転されるときの、図１の炉中のガラス溶融表面近くの炉のガス体の（湿容量パーセント単位での（in vol.% wet））酸素濃度プロファイルの図的表示である。
【図５】図３によって表される、本発明の実施態様を用いて運転されるときの、図１の炉中のガラス溶融表面近くの炉のガス体の（湿容量パーセント単位での（in vol.% wet））酸素濃度プロファイルの図的表示である。
【図６】本発明の別の実施態様に従う、図１の炉内へのガスの噴射の代替配置を描いているガラス溶融炉の平面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
最初にガラス溶融炉自身に戻ると、図１は、それを用いて本発明が実施できる、蓄熱器を備えた典型的な十字砲火フロートガラス炉１００の平面図を示す。本発明はフロートガラス炉に制限されず、例えば、食器ガラス、板ガラス、ディスプレイ用ガラス及び容器ガラスを製造する他のタイプのガラス溶融炉において実施することができる。炉１００は、溶融ゾーン１１及び精製ゾーン１２を含む。溶融ゾーン１１及び精製ゾーン１２は、後壁２１、前壁２３、及び側壁２２内に取り囲まれる。クラウン又は屋根（描かれていない）は、側壁２２、後壁２１、及び前壁２３につながる。炉１００は、後壁２１、側壁２２、及び前壁２３、並びにクラウン又は屋根と一緒に、溶融したガラス製造材料を保持する囲みを形成する底部も有する。
【００１４】
コンディショニングゾーン１３は、側壁２４、前壁２５、後壁２６、並びに側壁２４、前壁２５、及び後壁２６につながるクラウン又は屋根（描かれていない）、並びに底部及び屋根又はクラウンによって囲まれる。（存在する場合）コンディショニングゾーン１３が精製ゾーン１２に対して位置して、この分野において既によく知られている方法で、溶融した材料の更なる調整のために、精製ゾーン１２から流れている溶融したガラス製造材料を受け取る。ウエストゾーン１４は精製ゾーン１２及びコンディショニングゾーン１３を連結している狭い通路である。
【００１５】
底部の特別な形状は、一般的慣習において、底部の少なくとも一部分が平面であり、そして水平又は炉を通した溶融したガラスの流れの方向に傾斜しているかのどちらかであることが好ましいけれども、重要ではない。底部の全て又は一部分は、代わりに、曲げることができる。その壁によって画成されるような炉の特別な形状も、壁が、溶融したガラスの望ましい量を保持し、そして溶融したガラスの上に（クラウンの下に）、その中でガラス製造材料を溶融しそしてそれらを溶融状態に保つことができる燃焼が起こるスペースを供するために十分高い限り、重要ではない。
【００１６】
炉１００はまた、典型的には後壁２１の内面に沿って、又は他のタイプのガラス溶融炉に対しては後壁２１近くの側壁２２中に、それを通してガラス製造材料が溶融ゾーン１１内に供給できる、少なくとも一つの（示されていない）材料投入口を有する。それを通して、（溶融ゾーン１１内での）燃料と酸素の燃焼の生成物が、炉の内部から流れ出すことができる、一つ以上の煙道があってもよい。一つ又は複数の煙道は、典型的には、後壁２１中、又は一つ以上の側壁中に位置する。
【００１７】
炉の底、側面及びクラウンは、それが曝されるであろう温度、つまり、典型的には、１３００℃〜１７００℃でそのしっかりした構造的完全性（solid structural integrity）を保持できる耐火性材料で作られるべきである。そのような材料は高温装置の建設の分野で広く知られている。その例として、シリカ、溶融アルミナ及びＡＺＳが挙げられる。
【００１８】
クラウンの内面、つまり、炉のガス体と接触している表面は、クラウンの建設の元の材料で構成され得て、そしていくつかの場所において代わりに、クラウンの腐食されていない表面のものの上に形成されたスラグの層を含み得る。そのようなスラグ層は、典型的には、ガラス製造材料及び溶融したガラスからの揮発性蒸気及び粉末（dust）の反応のせいで形成され、そして既に使用中の炉中でしばしば見出され得る。典型的には、スラグ層は、シリカ、アルカリ酸化物、アルカリ土類酸化物、及び酸化カルシウム及び／又は酸化カルシウムのシリカ及び／又はアルカリ酸化物との化合物を含有するような、それらの化合物を含有する。このように、本発明は、その中でクラウンの内面が、表面の水酸化アルカリとの反応によって形成された腐食生成物を含む炉中で、及びその中でクラウンの内面が、表面の水酸化アルカリとの反応によって形成された腐食生成物を含まない炉中で行うことができる。
【００１９】
溶融ゾーン１１は側壁２２中に、対向する蓄熱器ポートの二つ以上の対を含む。「対向する(opposed)」とは、蓄熱器ポートの所与の対において、各側壁２２中に、互いに面していて、そして両方が溶融ゾーン１１の内部に面している一つのポートがあることを意味する。対向するポートは、好ましくは、本質的に同軸である、つまり、それらは直接、互いに真向かいに面し；各ポートの軸が他の軸と同軸でない、オフセットしているポートが使用できるが、好ましくない。燃焼は、これらのポートが溶融ゾーン１１内に開口している場所で又はその近くで噴射された天然ガス又は燃料オイルが、蓄熱器４１及び４２からの熱い燃焼空気と混合する時に、溶融ゾーン１１中で生じ、溶融ゾーン中で炎を形成しそして熱を発生してガラス製造材料を溶融し、そしてガラス製造材料を溶融状態に維持する。蓄熱器ポートは、以下に更に記述される通り、蓄熱器４１及び４２と連通している。図１は、ポートの各対が互いに面している、そして溶融ゾーンの一つの側上のポートが１Ｌ〜６Ｌの番号が付けられ、そして溶融ゾーンの他の側上のポートが１Ｒ〜６Ｒの番号が付けられる、６対のポートを示す。炉の望ましいガラス溶融能力に依存して、２〜１０又は２０以上までもの幾つものポート数を用いることができる。各ポートの出口又はその近くに、一つ以上の燃料噴射器（示されていない）が置かれ、炎（示されていない）を形成するべく燃料を噴射し、そして溶融ゾーン１１中で熱を発生する。溶融ゾーン１１は、後壁２１と、前壁２３に最も近い蓄熱器（regenerator）ポートの最後の対か、又は燃料噴射器がポート自身よりも前壁２３のより近くに位置する場合、前壁２３に最も近い蓄熱器ポートの最後の対のための燃料噴射器の何れかの間のゾーンとして画成される。
【００２０】
場合によっては、蓄熱器(regenerator)４１及び４２に結合されない一つ以上の排煙ポート（描かれていない）が、溶融ゾーン１１中又は精製ゾーン１２中の一つ以上の壁中に置かれ得て、追加の熱回収及び他の目的のために、排煙の一部分を排気する。
【００２１】
後壁２１とポート１Ｌ及び１Ｒの間の矢印３０及び３１は、ガラス炉中の生産及び／又はガラス品質を向上させるためにしばしば使用される、オプションの酸素バーナーを表す。
【００２２】
精製ゾーン１２は、それが溶融したガラス製造材料の上方の追加の燃料及び酸化剤を燃焼するための装置を有しないということを特徴とする。代わりに、精製ゾーン１２中の溶融したガラス製造材料は、炉内で複雑な再循環流パターンを経験し、そして徐々に溶融ゾーン１１から精製ゾーン１２を通って、そして前壁２３中のポート２８に向かってそしてそれを通って、好ましくは、コンディショニングゾーン１３内の方向への正味の流れを有する。溶融したガラスは溶融ゾーン１１及び精製ゾーン１２中に存在する間、溶解したガスは溶液表面まで上昇して溶液を離れることができ、そして揮発性が少ない材料は、溶液内でより均一に分配されるようになることができる。
【００２３】
運転中、ガラス製造材料は溶融ゾーン１１内に供給される。溶融ゾーン１１における燃焼によって、溶融ゾーンにおいてガラス製造材料を溶融し、そして得られた溶融したガラス製造材料の溶液を溶融状態に維持する熱が供給される。この燃焼は、典型的には空気として、又は場合により５０容量パーセントから９９容量パーセントまでの酸素を含む酸素富化（oxygen-enriched）空気又はストリームとして供給される酸素と共に、燃料、好ましくは、天然ガス又はオイルを燃焼させることによって行われる。供給されそして燃焼される燃料及び酸素の量は、溶融ゾーン１１に供給されるガラス製造材料を溶融するのに十分な熱を供するのに十分でなければならない。
【００２４】
燃焼が蓄熱器を用いて溶融ゾーン１１中で実施されるとき、燃料（図１において示されていない）が典型的には、炉へのポート出口で又は近くで各ポートの下から又は側部から対向するポートに向かって炉に噴射される。燃焼空気は、（蓄熱器４１のような）溶融ゾーン１１の同じ側にある蓄熱器中で予熱され、そして溶融ゾーン１１内に流れ、噴射された燃料と混合し、そして炎を形成し、一方、非常に熱い燃焼のガス状生成物は、溶融ゾーン１１の他の側壁２２中のポートを通ってそして他の蓄熱器（この説明においては、蓄熱器４２）を通って溶融ゾーン１１から取り出される。ストリーム４３によって表されるガス状酸化剤（つまり、空気、酸素富化空気、又はより高い純度の酸素）は蓄熱器を通過し、そして酸化剤が溶融ゾーン１１において燃料を用いて燃焼される前に、前のサイクルにおいて、その蓄熱器を通して取り出された燃焼の熱いガス状生成物から前に吸収された熱の伝達によって加熱される。蓄熱器４１と連通しているポートで又はそれを通して供給される燃料及び酸化剤を用いて溶融ゾーン１１中で燃焼が起こっている間、蓄熱器４２と連通しているポートを通して取り出された熱いガス状生成物は他の蓄熱器４２を加熱する。蓄熱器は典型的には、耐火性レンガ、又は存在する高温での熱を吸収できる他の材料で作られる（場合により、蓄熱器は、熱い燃焼ガスからの熱を吸収するために、耐火性材料のボール又はブロックのような追加の物体も含み得る）。
【００２５】
典型的には１０〜３０分毎である期間の後、他の蓄熱器（例えば、蓄熱器４２）からの燃焼用のガス状酸化剤（例えば、空気）が溶融ゾーン１１内に流れるように、そして蓄熱器４２と同じ側から噴射される燃料を用いて燃焼が起こるように、そして得られた熱いガス状燃焼生成物が蓄熱器４１に連結されるポートを通して取り出されるように、運転が逆転される。溶融ゾーン１１中の燃焼におけるこの時点で関与する酸化剤は、蓄熱器４２を通過し、そして前のサイクルにおける熱保存蓄熱器４２からの熱伝達によって加熱される。別の期間の後、燃焼空気流及び燃料噴射の方向は再び逆転される。図４１及び４２によって表される蓄熱器は、溶融ゾーン４１の各側上の一つの共通チャンバであり得るか、又は各々連通しているが、炉の溶融ゾーン１１に連結されている一つのポートを備えた、いくつかの別々の明確なチャンバであり得る。
【００２６】
ガラス溶融炉のいくつかのタイプにおいて、ガス（典型的には、空気）のストリーム５０は、溶融ゾーン１１に向かう方向に、前壁２３中のポート２８を通って精製ゾーン１２内に流れる。このストリーム５０は、典型的には、コンディショニングゾーン１３中の溶融したガラスの溶液を冷却する空気の一部である。本発明を用いない従来の慣例（practice）では、ストリーム５０は精製ゾーン１２を通って溶融ゾーン１１内に流れる。好ましいとは言え、コンディショニングゾーン１３は本発明において必須ではない。コンディショニングゾーン１３が用いられるとき、冷却ガスのストリーム５２は、コンディショニングゾーン１３内に、例えば、四つの矢印によって示されるように壁２４中の４つの開口部を通って、供給又は噴射され、そして次に、冷却ガス５２の一部分はコンディショニングゾーン１３を通って、精製ゾーン１２内に、ウエスト（waist）ゾーン１４中のポート２８を通って、ガス流５０として流れる。冷却ガス５２の残りは、コンディショニングゾーン１３中又はウエストゾーン１４中に位置する、排気ポート（示されていない）を通って排気される。
【００２７】
ガラス溶融炉の他のタイプにおいては、溶融したガラスのみがポート２８を通って流れるように、ポート２８が溶融したガラスの下方に沈められるので、ポート２８を通って精製ゾーン１２内に流れるガスは全くない。炉のこれらのタイプにおいて、いくらかの空気が他の開口部を通って精製ゾーンに入り得る。
【００２８】
精製ゾーン１２中の矢印３２及び３３は、少なくとも一つのガス流が本発明に従って噴射される場所を示す。これらの場所は精製ゾーン１２中にある。好ましい場所は、前壁２３と、前壁２３に最も近い蓄熱器ポートの間（又は、そのような燃料噴射ポートが、関連した蓄熱器ポートよりも前壁２３により近い場合）前壁２３と、前壁２３に最も近接している燃料噴射ポートの間）の一方又は両方の側壁中にある。より好ましい位置は、その蓄熱器ポート又は燃料噴射ポートの近くである。噴射器３２及び３３の対向する対の両方の噴射器からの連続ガス噴射がこの発明の好ましい実施態様を構成する一方、本発明は、一時に一つの噴射器、好ましくは、どんな時でも燃えている（firing）蓄熱器がその中に位置する側壁の反対側の側壁上にある噴射器のみからの周期的な噴射を用いても実施できる。つまり、蓄熱器４２が燃焼サイクル（firing cycle）にあるとき、ガスは噴射器３２から噴射され、引き続き、蓄熱器４１が燃焼サイクルにあるとき、周期的に噴射器３３から噴射されるであろう。各噴射器３２又は３３は、そこに精製ゾーン１２中で燃焼する（天然ガスなどの）燃料及び酸素が供給されて、炉内で炎を形成する酸素バーナーであってよい。各噴射器は単一噴射器を含み得て、又はそこから異なるガス又は霧状のオイルが噴射できる、側壁２２上に置かれた複数の噴射ノズル又はポートを含み得る。好ましい噴射器は（米国特許第５，９２４，８４８号において描かれたそして記載された通り）、一方が他方の上方に垂直に取り付けられた二つの噴射ポートを有する。あるいは、各噴射器３２及び３３は（燃焼されていない）酸素のみ、空気のみ、酸素富化空気、又は如何なる適切な組成のガス混合物も噴射できる。ガスが、噴射器３２及び３３などの一つより多くの噴射器から噴射されるとき、どの噴射器からも噴射されるガスは、如何なる他の噴射器からも噴射されるガスと異なる又は同じ組成を有することができる。場合により、パージガス(purge gas)５５〜５８の一つ以上のストリームは、前壁２３及び／又は側壁２２中に置かれた開口部を通って精製ゾーン１２内に流れる。酸化されたガラスが生産されるとき、好ましくは、酸素、酸素富化空気、又は空気であるこのパージガス流によって、精製ゾーン１２中のガス体の酸素濃度が上昇する。
【００２９】
図１において描かれたような十字砲火再生（cross-fired regenerative）ガラス溶融炉において、溶融ゾーン１１中の炉ガス循環パターンは主に、溶融ゾーン１１内に噴射された燃焼酸化剤（空気）及び燃料の運動量によって駆動される。本発明が実施されていないとき、溶融ゾーン中の酸化剤及び燃料の燃焼（及び、ガス状流５０又は存在するとすれば精製ゾーン１２内に流れる他のガス流の影響）は、蓄熱器ポートの最後の対、つまり、図１におけるポート６Ｌ及び６Ｒと前壁２３の間の、溶融ゾーンの領域中をそして溶融ゾーン１１から出て精製ゾーン１２内に、そして溶融ゾーン１１内に戻って循環する、大きな再循環ガス流パターンを確立する効果を有する。蓄熱器４１が燃焼サイクルにあるとき、精製ゾーン１２中の（図２におけるサークル６１として示される）再循環流の方向は反時計回り方向であり、そして他の蓄熱器が代わりに燃焼サイクルにあるとき、そのパターンは反転され、そして再循環流の方向は時計回りになる。精製ゾーン１２中に他のガスが全く噴射されないとき、この再循環ガス流パターンにおけるガスの組成は、典型的には１〜３容量パーセントのＯ２を含有するガス状燃焼生成物（つまり、上で記載された通りの蓄熱器ポートを通して取り出されるもの）のそれに非常に近くなる。本明細書において記載された通り、冷却ガス５０が精製ゾーン内に流れるとき、精製ゾーン１２中のガス体の組成は、精製ゾーン１２内に流れる冷却空気及び生成ゾーン内に循環している炉ガスの混合パターンによって決定される。
【００３０】
図３は、側壁２２上に置かれた酸素バーナーの対向している対を用いて本発明が実施されるときのガス流パターンを描く。霧状の燃料オイル及び酸素は、二つの対向しているジェット（jet）として同時に噴射される。図２において６１として描かれたように、精製ゾーン１２を隈なく循環しているガスの流れの代わりに、溶融ゾーン１１から精製ゾーン１２内に循環しているガスの流れは殆どない。溶融ゾーンから精製ゾーン内へのガスの流れは、少なくとも１０パーセントだけ、好ましくは、少なくとも２０パーセント又は２５パーセントだけ、そしてより好ましくは、少なくとも４０又は５０パーセントだけ低減できる。低減量は、本発明の実施の前後で、精製ゾーン中のガス体の酸素含有量を比較することによって決定することができる。本発明の実施によって、精製ゾーンガス体の酸素含有量が、溶融ゾーンガス体が精製ゾーン内に流れることができなくなり、そして精製ゾーンガス体の（酸素含有量に対する）希釈を引き起こす程度に比例して増加する。
【００３１】
本発明を用いないで運転されるとき、図１において描かれたタイプの典型的には６００メートリック(metric) tpdフロートガラス炉（主炉において１２．２メートル幅×３８．２メートル長さ）に対するコンピュータ流体動力学解析を適用することによって、図４において示された通り、ガラス溶融表面近くの炉ガス体（湿容量パーセント単位で）の酸素濃度プロファイルが予測された。壁２３中のポート２８で約２１パーセントのＯ２を有する精製ゾーン１２内に、１，７１９Ｎ立法メートル／時間のストリーム５０（空気）が流れていたとき、精製ゾーン１２中の局所Ｏ２濃度は、側壁２２及び前壁２３によって形成されたコーナーにおいて４パーセントにも低減された。オプションのパージガス流５５〜５８はこの例では噴射されなかった。精製ゾーン１２中の低い局所Ｏ２濃度は、約２パーセントのＯ２を含有する循環している炉ガスとの混合によってもたらされた。壁２３中のポート２８の近くの小さいエリアを除いて、精製ゾーン１２の殆どにおける酸素濃度は１０パーセントより低かった。精製ゾーン中の平均酸素濃度は約５パーセントであると推定された。精製ゾーン１２中の炉ガス循環パターンは、ポート６及びポート５から溶融ゾーン１１内に噴射される燃焼酸化剤（空気）及び燃料の運動量によって主として駆動された。ポート６中で燃えた燃焼酸化剤及び燃料の合計運動量は５．５８ｋｇｍ／ｓ２であった。
【００３２】
図５は、図３において示された本発明の実施態様で運転されたときの、図１の炉における、ガラス溶融表面近くの炉のガス体の（湿容量パーセント単位での）酸素濃度プロファイルの図的表示である。米国特許第５，６０１，４２５号において記載されたタイプの酸素バーナーの対向する対は、ポート６の軸（それはポート６Ｌ及び６Ｒの軸を意味する）から精製ゾーン中の噴射器の軸に対して２．４７５メートルで側壁２２中の噴射器３２及び３３として置かれた。ポート６の燃焼速度（firing rate）は低減され、それによってポート６の合計運動量が３．４ｋｇｍ／ｓ２に低減された。燃料酸化剤及び燃焼オイル、並びに噴射器３２及び３３の各々から燃焼した霧状の空気の合計運動量は８．３ｋｇｍ／ｓ２であった。酸化剤プラス霧状の空気に対する燃料オイルの燃焼理論混合比（combustion stoichiometric ratio）は、湿潤基準で２容量パーセント過剰のＯ２を用いて燃焼生成物を生産するように設定された。（ポート６プラス噴射器３２）／（噴射器３３）の運動量比は、この例において１．４であった。
【００３３】
ガラス溶融炉のコンピュータ流体動力学モデルによって、精製ゾーンの側壁２２及び前壁２３によって形成されたコーナー近くでの最も低い局所的酸素濃度が約１０容量パーセントであることが見出された。壁２３中のポート２８の近くの小さいエリアを除いて、精製ゾーンの殆どにおける酸素濃度は１０容量パーセントと１６容量パーセントの間である。精製ゾーンにおける平均酸素濃度は約１４パーセントであると推定され、それは本発明を用いないで運転されるとき、図１において描かれる条件に対して推定される約５パーセントの平均濃度と比較して驚くべき大きな上昇である。酸素バーナーの燃焼理論混合比は、燃焼生成物において湿潤基準で２パーセント過剰のＯ２を生み出すように設定されたので、酸素バーナーからの燃焼生成物の簡単な混合によって、精製ゾーンにおける平均酸素濃度が低減したのであろう。如何なる特別の理論によって束縛されることなく、これらの観察は、噴射器３２及び３３からの二つの対向するジェット又は炎のジェット運動量が、ポート６Ｌ及び６Ｒからの炎のそれに対して十分に大きく、従って溶融ゾーン１１から精製ゾーン１２内へのガス状燃焼生成物の通常の循環パターンを低減し、そして精製ゾーン中のガス体の平均酸素濃度を増大させたという陳述と矛盾が無い。
【００３４】
噴射器３２及び３３からの各ガス流の位置及び運動量は、溶融ゾーン１１から精製ゾーン１２内へのガス状燃焼生成物の循環が低減されそして、好ましくは、最小化されるように選択される。好ましくは、噴射器３３の合計運動量に対するポート６の合計運動量及び噴射器３２の合計運動量の和の比は、０．２５と３．０の間、より好ましくは、０．５と２．０の間である。
【００３５】
前記ガス状燃焼生成物は、著しい濃度のアルカリ蒸気（殆どがＮａＯＨ及びＫＯＨ）を含有する故に、溶融ゾーン１１から精製ゾーン１２内へのこれらの生成物の循環の低減によって、精製ゾーンの条件がアルカリ蒸気の揮発を最小化するように設定される限り、精製ゾーン１２中のアルカリ蒸気の濃度が低減される。このように、発明は、クラウンの構造体のシリカベースの材料のアルカリ腐食によって引き起こされるガラス欠陥の低減に役立つ。それはまた精製ゾーン中のより高い平均酸素濃度によってガラスの酸化状態を改善し、そして精製ゾーン中の低いＯ２濃度によって引き起こされるガラスの色欠陥を低減する。ガラスがより酸化されるようになり、そして酸化還元比が本発明で低減される故に、発明は、例えば、ソーラーパネル用途用及びガラス食器用に有用な平板ガラス用などの高度に酸化されたガラスの生産に対して有利である。
【００３６】
本発明は溶融ゾーン１１から精製ゾーン１２内への炉ガスの混合を低減し又は最小化し、そして（存在するとき、つまりコンディショニングゾーン１３からの）ガス流５０（例えば、空気）及び精製ゾーン１２内へのオプションのパージガス流５５〜５８のパージング効果を増大させる。
【００３７】
酸素バーナーの対向する対などの二つの連続して流れる噴射器３２及び３３を使用する代わりに、噴射器３２及び３３からの流れは、そこから炎がポート６から出ている側の反対側の炉の側にある単一ジェットからの流れで、一度にそれらの一つのみからガスが流れるように変えられることができる。単一ジェットの運動量は、ポート６からの炎の運動量の好ましくは、２５〜３００パーセント以内、より好ましくは、５０〜２００パーセント以内である。単一ジェットの角度は、好ましくは、ポート６の燃えている側に向かって、又は前壁２３に平行に設定される。
【００３８】
発明の好ましい実施態様は、噴射器３２及び３３が一緒に又は交互に噴射していようがなかろうが、空気、又は２１〜１００容量パーセントのＯ２を含有している酸化剤を噴射することである。より好ましくは、酸化剤の酸素濃度は３３〜１００容量パーセントであり、そして最も好ましくは、酸化剤の酸素濃度は８５〜１００容量パーセントである。噴射器３２及び３３から噴射されるガス組成、及び／又は噴射器３２及び３３から噴射される炎の理論混合比（stoichiometric ratios）は、精製ゾーン１２における温度及び酸素濃度プロファイルに影響を与えるように、互いに異なっていることができる。燃焼反応によって酸素を消費する燃料を噴射することなく、精製ゾーンにおける平均酸素濃度より高い濃度でＯ２を含有する酸化剤を噴射することにより、精製ゾーンにおける酸素濃度は本発明によって著しく増大される。例えば、平板ガラスを作るガラス炉の精製ゾーンにおける典型的な平均酸素濃度は、湿潤基準で、１〜６容量パーセントのＯ２の範囲にある。発明の好ましい実施態様は、噴射器３２及び３３が一緒に又は交互に噴射していようがなかろうが、湿潤基準で、２〜６０容量パーセントのＯ２を含有するガス体を生み出すべく、精製ゾーンにおける平均酸素濃度を１〜６０容量パーセントのＯ２だけ増すために酸化剤を噴射することである。より好ましくは、湿潤基準で、２〜４０容量パーセントのＯ２を含有するガス体を生み出すべく、精製ゾーンにおける平均酸素濃度を１〜４０容量パーセントのＯ２だけ増すために、空気又は、場合によっては予熱された、２１〜１００容量パーセントのＯ２を含有する酸化剤が噴射される。最も好ましくは、湿量基準で、３〜２０容量パーセントのＯ２を含有するガス体を生み出すべく、精製ゾーンにおける平均酸素濃度を２〜２０容量パーセントのＯ２だけ増すために、空気又は、場合によっては予熱された、２１〜１００容量パーセントのＯ２を含有する酸化剤が噴射される。溶液表面近くのような如何なる所与の領域における平均酸素濃度は、二つ以上の位置で酸素濃度値を測定し、そして測定された値を平均することによって決定される。
【００３９】
精製ゾーン１２におけるガス体の状態は、溶融ゾーン１１から精製ゾーン１２への炉ガス循環を増大させない方法で、精製ゾーン１２内へ追加のパージガスを場合により噴射することによって更に向上できる。例えば、追加の酸素が、前壁２３中に又は前壁２３の近くの側壁２２中に位置する一つ以上の噴射器５５〜５８から噴射できる。好ましい実施態様は、噴射器５５及び５６が一緒に又は交互に噴射してようとなかろうと、溶融ゾーン１１からの炉ガス循環を低減するように、適切な運動量で、前壁２３からの噴射器５５及び５６からパージガスを噴射することである。好ましくは、各噴射器５５及び５６から噴出されるパージガスの合計運動量は、ポート６から噴出される燃料及び空気のそれよりも小さい。パージガスは、好ましくは、空気、又は２１〜１００容量パーセントのＯ２を含有する酸化剤である。より好ましくは、酸化剤の酸素濃度は３３〜１００容量パーセントであり、そして最も好ましくは、酸化剤の酸素濃度は８５〜１００容量パーセントである。噴射器５５及び５６から噴射されるガスの流量及び組成は、精製ゾーン１２における温度及び酸素濃度プロファイルに影響を与えるように、互いに異なっていることができる。
【００４０】
オプションのパージガスで又は噴射器３２及び３３からの酸化剤噴射で本発明を実施するとき、蓄熱器ポートから出ていく排煙中の平均過剰酸素が増大するであろう。予熱無しでの酸化剤、特に空気の噴射によって、炉の加熱負荷が増大する。炉のエネルギー効率を維持する又は改善するために、そしてＮＯＸの排出量を最小化するために、各蓄熱器ポートの燃料及び燃焼空気の流量は、好ましくは、各蓄熱器ポートを出ていく排煙中の酸素濃度を最適値に、典型的には約１〜６容量パーセントに、より典型的には約１〜３容量パーセントにするように調節される。精製ゾーン内に噴射される殆どのガスが精製ゾーンに近い蓄熱器ポートから出ていく故に、２〜３の蓄熱器ポートの燃料及び燃焼空気の流量は、好ましくは、各蓄熱器ポートを出ていく排煙中の酸素濃度を最適値にするように調節される。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【国際調査報告】
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