(57)【要約】  本発明の対象は、アミンとホスゲンとを気相中で少なくとも１つの反応帯域において反応させることによってイソシアネートを製造するにあたり、該反応混合物を、少なくとも１種の液体が噴霧される少なくとも１つの帯域に導いて反応を停止させる、イソシアネートの製造方法において、反応混合物を、急冷帯域の横断面を完全に満たす急冷液体からなる閉じたカーテンに導くことを特徴とする方法である。【特許請求の範囲】
【請求項１】
アミンとホスゲンとを気相中で少なくとも１つの反応帯域中で反応させることによってイソシアネートを製造するにあたり、反応混合物を少なくとも１種の液体が導入される少なくとも１つの帯域に供給して反応を停止させる、イソシアネートの製造方法において、該反応混合物を、急冷帯域の横断面を完全に満たす急冷液体からなる閉じられたカーテンに導くことを特徴とする方法。
【請求項２】
アミンとホスゲンとを気相中で少なくとも１つの反応帯域中で反応させることによってイソシアネートを製造するにあたり、反応混合物を少なくとも１種の液体（急冷液体）が噴霧される少なくとも１つの帯域（急冷帯域）に導いて反応を停止させる、イソシアネートの製造方法において、急冷帯域が円筒形もしくは円錐形の形状であり、かつ急冷液体を、該急冷液体の噴霧像が急冷帯域の壁部と閉じた空間を形成するように噴霧し、そしてこの空間に反応混合物を導くことを特徴とするイソシアネートの製造方法。
【請求項３】
請求項２に記載の方法において、急冷液体を同軸状に噴霧することを特徴とする方法。
【請求項４】
請求項２又は３に記載の方法において、反応混合物を、噴霧ノズル軸に対して４５゜〜９０゜の角度β（ベータ）で急冷帯域に導入することを特徴とする方法。
【請求項５】
請求項２から４までのいずれか１項に記載の方法において、反応混合物を接線方向で急冷帯域に導入することを特徴とする方法。
【請求項６】
請求項１から５までのいずれか１項に記載の方法において、急冷時間が０．００１〜０．２秒であることを特徴とする方法。
【請求項７】
請求項１から６までのいずれか１項に記載の方法において、急冷時間の相対標準偏差が１未満であることを特徴とする方法。
【請求項８】
請求項１から７までのいずれか１項に記載の方法において、急冷帯域への入口での反応混合物の流動が０．０５〜１．０マッハの速度を有することを特徴とする方法。
【請求項９】
請求項１から７までのいずれか１項に記載の方法において、急冷帯域への入口での反応混合物の流動が少なくとも１．０〜５．０マッハの速度を有することを特徴とする方法。
【請求項１０】
請求項１から９までのいずれか１項に記載の方法において、反応帯域と急冷帯域との間の最も狭い流動横断面の流動横断面の比率が１０／１〜１／１０であることを特徴とする方法。
【請求項１１】
請求項１から１０までのいずれか１項に記載の方法において、急冷帯域における流動横断面と反応帯域における自由流動横断面との比率が２５／１〜１／２であることを特徴とする方法。
【請求項１２】
請求項１から１１までのいずれか１項に記載の方法において、反応混合物が１５０〜６００℃の温度で急冷帯域に入ることを特徴とする方法。
【請求項１３】
請求項１から１２までのいずれか１項に記載の方法において、急冷媒体の液体小滴が５〜５０００μｍのソーター直径Ｄ32を有することを特徴とする方法。
【請求項１４】
請求項１から１３までのいずれか１項に記載の方法において、急冷媒体の液体小滴が、少なくとも１５ｍ／ｓの速度でノズルを出て行くことを特徴とする方法。
【請求項１５】
請求項１から１４までのいずれか１項に記載の方法において、噴霧装置の数と、急冷帯域への反応混合物入口の数との比率が１０／１〜１／１０であることを特徴とする方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明の対象は、気相中でイソシアネートを製造する方法である。
【０００２】
ポリイソシアネートは、多量に製造され、ポリウレタンの製造のための出発物質として主に用いられる。その製造は、主に相応のアミンとホスゲンとの反応によって行われる。
【０００３】
イソシアネートの製造の１つの手法は、気相中での反応である。前記方法実施の利点は、低減されたホスゲン滞留、ホスゲン化困難な中間生成物の回避と、高められた反応収率にある。出発物質流の効果的な混合の他に、狭い滞留時間スペクトルの実現と、狭い滞留時間ウインドウの保持は、係る方法の工業的な実施可能性のために重要な要求である。この要求は、例えば乱流駆動される管型反応器の使用によって又は内部取付物を有する流動管によって満たすことができる。
【０００４】
先行技術から、アミンとホスゲンとを気相中で反応させることによってイソシアネートを製造するための種々の方法が知られている。ＥＰ−Ａ−５９３３４号は、可動部がなく且つ管型反応器の長手方向軸に沿った内壁が縮小した管型反応器中でホスゲンとジアミンの反応を生じさせることを特徴とする、気相での芳香族ジイソシアネートの製造方法を記載している。しかしながら、単なる内壁の縮小による供給流の混合が相当する混合装置の使用と比較して十分に機能していないため、当該方法には問題がある。十分でない混合は、通常は、望ましくなく高い固体の形成を招く。
【０００５】
ＥＰ−Ａ−６９９６５７号は、全反応器容積の２０％〜８０％からなる第一領域が理論的に混合され、全反応器溶液の８０％〜２０％からなる第二領域が栓流を有する二領域反応器中で、ホスゲンとそれぞれのジアミンとの反応を生じさせることを特徴とする気相における芳香族ジイソシアネートの製造方法を記載している。しかしながら、反応容積の少なくとも２０％が理論的に逆混合されるので、不均一な滞留時間分布が生じ、望ましくない固体形成を招き得る。
【０００６】
ＥＰ−Ａ−２８９８４０号は、可動部のない円筒空間中、２００℃〜６００℃の温度での乱流中で当該発明に従って製造が行われる気相ホスゲン化によるジイソシアネートの製造を記載している。可動部の削除はホスゲンの損失リスクを減じる。円筒空間（管）中の乱流によれば、管中の非常に均一な流れ分布（内壁に近接する流体要素を除外した場合）及び狭い底流時間分布が達成され、これは、ＥＰ−Ａ−５７０７９９号に記載されるように、固体形成の減少をもたらすことがある。
【０００７】
ＥＰ−Ａ−５７０７９９号は、ホスゲンとそれぞれのジアミンとの反応を、０．５〜５秒の平均接触時間内で、ジアミンの沸点を超えた管型反応器中で実施する気相における芳香族ジイソシアネートの製造方法に関する。当該文献に開示されるように、過度に長い反応時間及び過度に短い反応時間は双方とも望ましくない固体形成を招く。したがって、当該文献は、平均接触時間からの平均偏差が６％未満である方法を開示している。この接触時間の順守は、４０００を超えるレイノルズ数又は１００を超えるボーデンシュタイン数のいずれかを有する管を通って流れる流れ中で実施される反応によって達成される。
【０００８】
ＥＰ−Ａ−７４９９５８号は、少なくとも３ｍ／ｓの流速で、２００℃〜６００℃で加熱された円筒型反応空間中でトリアミン及びホスゲンを相互に反応させることを特徴とする、第３級アミノ基を有する（脂環式）脂肪族トリアミンの気相ホスゲン化によるトリイソシアネートの製造方法を記載している。
【０００９】
詳細に開示された実施例において、該反応混合物は溶剤中に導かれ、これにより反応生成物の非特異的な分離のみが可能であり、広い急冷時間分布が引き起こされる。
【００１０】
ＥＰ−Ａ−９２８７８５号は、気相でのアミンのホスゲン化のための微細構造混合機の使用を記載している。微細混合機使用の不利点は、非常に微量の固体でさえ、その形成をイソシアネートの合成において完全に除外することができず、混合器を詰まらせ、これはホスゲン化装置の利用時間を減じることである。
【００１１】
しかしながら、すべての場合において、イソシアネートの後の反応による固体形成を抑制するため、最適な反応時間後に反応を効率的に止める必要がある。
【００１２】
ＥＰ１４０３２４８号Ａ１は、円筒形急冷領域における、イソシアネート、ホスゲン及び塩化水素からなる反応混合物の急冷を記載している。急冷領域は、１もしくは複数の別々のノズルを有する少なくとも二個のノズルヘッドからなる。それらのノズルは、その際、外側の方向に広がっている。急冷領域において、反応ガスは噴霧された液滴とともに混合される。液体の蒸発はガス混合物の温度を急速に減じるため、高温の結果物としての所望するイソシアネート生成物の損失を減じる。さらに、ノズル配列が急冷領域の内壁との高温反応ガスの早期の接触を抑制するため、表面の堆積物の形成を減じる。
【００１３】
しかしながら図面に開示される実施形態の場合に、急冷液体の連行を考慮に入れて、流入する反応混合物によって特に急冷空間の壁部でチャネルは開いたままであり、それを通じて反応混合物は急冷媒体と密接することなく案内されることを示している。このことは、急冷されていない反応混合物の割合をもたらし、従って急冷時間分布の拡大をもたらす。
【００１４】
前記方法の不利点は０．２〜３．０秒の急冷時間であり、これは回避可能なイソシアネートの著しい損失を招く。
【００１５】
国際特許出願２００５／１２３６６５号は、反応帯域と急冷の間に狭窄部を有するイソシアネートの製造方法を記載している。そこに詳細に開示される規定されたソーター（Ｓａｕｔｅｒ）直径及び規定された導入の速度での実施例は、０．０１秒の急冷時間を可能にする。
【００１６】
しかしながら、そこで開示される措置では、依然として、急冷において最適な作用を達成できない。
【００１７】
本発明の課題は、気相中でイソシアネートを製造する方法において、最適な滞留時間を達成した後に、反応が十分に短い時間内で停止され、かつイソシアネートを反応混合物の他の成分から容易に分離を達成できる方法を開発することであった。
【００１８】
前記課題は、反応帯域での反応を、少なくとも９８％の転化率まで実施し、そして該反応混合物を、１つの液体が導入される１つの帯域に導いて反応を停止することによって解決できた。以下に、この帯域を急冷帯域と呼ぶ。この場合に、反応帯域と反応停止が引き起こされる帯域との間に、急冷帯域及び反応帯域に対して変更された横断面を有してよい領域が存在する。この領域の横断面積は、その際、反応帯域の横断面積より小さいかもしくは大きくてよい。本発明によれば、気体状の反応混合物は、急冷帯域の全横断面積を満たす急冷液体からなるカーテンに導かれる。
【００１９】
反応領域としては、管型反応器、内部取付物を有するもしくは有さない流動管又はプレート型反応器を使用することができる。
【００２０】
気相中でのアミンとホスゲンとの反応は、公知の条件下で実施することができる。
【００２１】
反応成分であるアミンとホスゲンとの混合は、反応器の前で又は反応器中で行うことができる。ここで、反応器の前に混合ユニット、例えばノズルを接続させることができ、それによってホスゲン及びアミンを含有する混合されたガス流でさえも反応器へと到達する。
【００２２】
本発明による方法の一実施態様においては、まずホスゲン流が分配エレメントによって反応器の全幅にできる限り均一に分配される。アミン流の供給は、開口又は混合ノズルを有する分配チャネルが反応チャネルに取り付けられている反応器の初期段階で行われ、その際、この分配チャネルは、有利には反応器の全幅にわたって達している。前記の開口もしくは混合ノズルから、場合により不活性媒体と混合されているアミンがホスゲン流に供給される。
【００２３】
不活性媒体は、反応温度で気体状で存在し、かつ出発物質と反応しない媒体である。例えば、窒素、希ガス、例えばヘリウムもしくはアルゴン又は芳香族化合物、例えばクロロベンゼン、ジクロロベンゼンもしくはキシレンを使用することができる。好ましくは窒素が不活性媒体として使用される。
【００２４】
本発明による方法のためには、好ましくは分解なくして気相に変換できる、第一級アミン、好ましくはジアミン又はトリアミン、特に有利にはジアミンを使用することができる。特に適しているのは、ここでは、１〜１５個の炭素原子を有する脂肪族もしくは脂環式の炭化水素を基礎とするアミン、特にジアミンである。このための例は、１，６−ジアミノヘキサン、１−アミノ−３，３，５−トリメチル−５−アミノメチルシクロヘキサン（ＩＰＤＡ）、４，４′−ジアミノジシクロヘキシルメタン、１，３−もしくは１，４−（イソシアナトメチル）シクロヘキサン（ＢＩＣ）並びに３（もしくは４），８（もしくは９）−ビス（アミノメチル）−トリシクロ［５．２．１．０2.6］デカン異性体混合物である。好ましくは、１，６−ジアミノヘキサン（ＨＤＡ）が使用される。
【００２５】
本発明による方法のためには、分解なく気相へと変換できる芳香族アミンを使用することもできる。好ましい芳香族アミンのための例は、トルイレンジアミン（ＴＤＡ）、好ましくは２，４−もしくは２，６−異性体又はそれらの混合物、ジアミノベンゼン、ナフチルジアミン（ＮＤＡ）及び２，４′−もしくは４，４′−メチレン（ジフェニルアミン）（ＭＤＡ）もしくはそれらの異性体混合物である。
【００２６】
本発明による方法では、ホスゲンは、アミノ基に対して過剰に使用することが好ましい。通常、ホスゲン対アミノ基のモル比は、１．１：１〜２０．１、有利には１．２〜５：１である。
【００２７】
本発明による方法の実施のために、反応物流を、混合前に、通常は１００〜６００℃、有利には２００〜５００℃の温度に予熱することが好ましいことがある。反応チャネル中での反応は、通常は、１５０〜６００℃、有利には２５０〜５００℃の温度で行われる。本発明による方法は、有利には連続的に実施される。
【００２８】
反応空間中でのホスゲンとアミンとの反応は、０．１バール超〜２０バール未満、有利には０．５バール〜１５バール及び特に有利には０．７〜１０バールの絶対圧力で行う。（脂環式）脂肪族アミンの反応の場合、絶対圧は殊に有利には０．７バール〜５バール、特に０．８〜３バール、とりわけ１〜２バール、殊に１．１〜１．５バールである。
【００２９】
好ましい実施態様においては、反応空間の容積及び流速は、反応混合物が乱流を示し、すなわち、少なくとも２３００、好ましくは少なくとも２７００、特に好ましくは少なくとも１００００のレイノルズ数を有する（レイノルズ数は、反応空間の水力直径に基づいて計算される）ように決定される。レイノルズ数は、流動様式、ひいては反応管中の滞留時間分布を決定する（Ｈ．Ｓｃｈｌｉｃｈｔｉｎｇ：Ｇｒｅｎｚｓｃｈｉｃｈｔｔｈｅｏｒｉｅ，Ｖｅｒｌａｇ Ｇ．Ｂｒａｕｎ，１９８２；Ｍ．Ｂａｅｒｎｓ：Ｃｈｅｍｉｓｃｈｅ Ｒｅａｋｔｉｏｎｓｔｅｃｈｎｉｋ，Ｇｅｏｒｇ Ｔｈｉｍｅ Ｖｅｒｌａｇ Ｓｔｕｔｔｇａｒｔ，１９９２）。ガス状の反応物質は、２〜２２０メートル／秒、好ましくは２０〜１５０メートル／秒、好ましくは３０〜１００メートル／秒の流速で反応器を通過するのが好ましい。
【００３０】
一般的には、本発明の方法において、平均接触時間は、０．０５〜５秒、好ましくは０．０６〜１秒、特に好ましくは０．１〜０．４５秒である。平均接触時間とは、出発物質の混合開始から急冷を用いた反応停止時までを表す。好ましい実施態様においては、本発明の方法における流れは、１０を超え、好ましくは１００を超え、特に好ましくは５００を超えるボーデンシュタイン数を有する。ボーデンシュタイン数は、流通装置における逆混合度の尺度である。ボーデンシュタイン数が増加するにつれて、逆混合が減少する（Ｍ．Ｂａｅｒｎｓ：Ｃｈｅｍｉｓｃｈｅ Ｒｅａｋｔｉｏｎｓｔｅｃｈｎｉｋ，Ｇｅｏｒｇ Ｔｈｉｅｍｅ Ｖｅｒｌａｇ Ｓｔｕｔｔｇａｒｔ，１９９２）。
【００３１】
上述した通り、急冷領域は、乱流条件下で操作された管型反応器、内部取付物を有する流動管又はプレート型反応器であってもよい反応器の末端に位置する。
【００３２】
反応空間は、少なくとも９８％の変換、すなわち、導入されたアミンの消費は好ましくは少なくとも９９％、特に好ましくは９９．５％、非常に好ましくは９９．７％、特には９９．９％、特には９９．９９％の変換が起こる容積である。
【００３３】
本発明の対象は、従って、アミンとホスゲンとを気相中で少なくとも１つの反応帯域中で反応させることによってイソシアネートを製造するにあたり、反応混合物を少なくとも１つの少なくとも１つの液体が導入される帯域に供給して反応を停止させるイソシアネートの製造方法において、該反応混合物を、急冷帯域の横断面を完全に満たす急冷液体からなる閉じられたカーテンに導く方法である。
【００３４】
反応帯域と急冷帯域との間の流動横断面の変更は、その際、他のプロセス技術的パラメータと、装置の絶対的寸法に依存して規定される。ここで、小さい装置寸法の場合及び／又は激しく堆積物を形成するイソシアネートの場合に、例えば反応帯域と急冷帯域との間の横断面の拡大をして、断面の閉塞を回避することが好ましいことがある。横断面を拡大する場合に、流動を分離無く行うことを顧慮すべきである。それというのも、それをもとに同様に堆積の形成が想定されるからである。分離無い流動を達成するために必要な措置は、特にそのために必要な部材内部もしくは部材間の移行部での角度は当業者には自体公知である。
【００３５】
十分に大きい装置寸法の場合にもしくは僅かしか堆積物を形成しないイソシアネートの場合にそれに対して、反応帯域と急冷帯域との間の同じままの流動横断面又は有利には狭窄する流動横断面が好ましい。
【００３６】
その際、激しく堆積物を形成するイソシアネートは、特にモノイソシアネート及び（脂環式）脂肪族のイソシアネート、特に１，６−ヘキサメチレンジイソシアネートである。
【００３７】
それに対して、僅かしか堆積物を形成しないイソシアネートは、例えば芳香族のイソシアネート及び、特にトルイレンジイソシアネートである。
【００３８】
一般的な規則として、イソシアネートの堆積物形成の傾向は、官能性、反応性及び／又はモル質量の増大とともに高まる。
【００３９】
流動横断面の狭窄は、その際好ましくは、狭窄部を出る際の反応ガスが一方で著しく冷却されており、他方で十分に高い流動速度を有し、それが効果的な急冷液体の二次噴霧をもたらすように選択される。二次噴霧とは、その際、例えば噴霧ノズルによって生じた液体小滴が、ガス流動中の力、特に空気力学的力によって更に分割されて、より大きい熱伝達面及び物質伝達面が生ずることを意味する。
【００４０】
両方の要求は、横断面の辺縁条件に応じた反応混合物の流動の速度の調整によって達成できる。
【００４１】
反応混合物の流動の過程での流動横断面の拡大に際して、反応混合物の流動のマッハ数は急冷帯域への入口で、一般に、０．０５〜１．０未満であり、好ましくは０．１〜１．０未満であり、特に有利には０．２〜１．０未満であり、殊に有利には０．３〜１．０未満であってよい。
【００４２】
反応混合物の流動の過程で流動横断面が狭窄している場合に、横断面狭窄の後方でのマッハ数は、付加的にまた、１．０であってよく、例えば５．０まで、好ましくは３．５まで、特に好ましくは２．５まで、殊に有利には１．５までであってよい。反応帯域を出た後と急冷液体と合わさる前の反応混合物の断熱的な後膨張が考えられる。その結果として、既に予備冷却された反応混合物が、急冷媒体と合わさる直前に圧縮衝撃を受け、その温度上昇は急冷過程によって緩衝される。
【００４３】
マッハ数とは、この場合に、反応混合物の局所的な音速に対する局所的な流動速度を表す。マッハ数の要求から、規定の質量流、圧力及び温度での物質収支に基づき、直接的に急冷帯域への入口横断面の寸法が得られる。
【００４４】
反応帯域及び急冷帯域におけるそれぞれの最も狭い流動横断面の比率は、十分に大きな装置寸法の場合に、もしくは堆積物の形成傾向が低いイソシアネートの場合に、１／１〜１０／１、好ましくは１．２／１〜１０／１、特に有利には２／１〜１０／１、殊に有利には３／１〜１０／１である。閉塞を受けやすい小さい装置寸法の場合又は堆積物を激しく形成するイソシアネートの場合に、反応帯域と急冷帯域の間の流動横断面の拡大は、反応管の流動横断面積に対して、１／１〜１／１０、有利には１／１．２〜１／１０、特に有利には１／２〜１／１０、特に有利には１／３〜１／１０である。
【００４５】
閉塞を受けやすい寸法は、堆積物を形成しうる最小の直径又は間隙寸法である。
【００４６】
反応帯域と急冷帯域との間の移行部は、好ましくはその場合に円錐体形で構成される。しかしながら、楕円もしくは長円形の断面を有する円錐又は凹面もしくは凸面に形成された移行部、従って例えば半球空間も考えられる。
【００４７】
この急冷帯域で、実質的にイソシアネート、ホスゲン及び塩化水素からなる反応混合物を、供給される液体と強力に混合する。
【００４８】
反応混合物と液体の混合は、その際に本発明によれば、反応混合物が部分的に急冷液体を迂回して流過しないように行わねばならない。それによって、全反応混合物は、非常に短時間以内で冷却されることが保証される。更に、この冷却は一様に行われること、すなわち平均冷却時間から殆ど逸脱せずに行われることが保証される。
【００４９】
これが、先行技術によって確認できなかった。それというのも、先行技術で開示されたノズルは、反応混合物が急冷媒体に流過しうるチャネルが開いたままでないこと、又は急冷帯域への入口と急冷媒体との接触の間の時間が十分に短くできる限り同一であることを確認しないからである。
【００５０】
混合は、反応混合物の温度は、１５０〜６００℃、有利には２５０〜５００℃から始まって、５０〜３００℃だけ、好ましくは１００〜２５０℃だけ、１００〜２００℃、有利には１４０〜１８０℃に低下し、かつ反応混合物中に含有されているイソシアネートが、凝縮によって完全に、もしくは部分的に供給される液滴に変換され、他方、ホスゲン及び塩化水素は実質的に完全に気相中に残留するように行う。
【００５１】
この場合、急冷帯域で液相に変換され、気体状の反応混合物中に含有されているイソシアネートの割合は反応混合物中に含有されているイソシアネートに対して、有利には２０〜１００質量％、特に有利には５０〜９９．５質量％、及び特に７０〜９９質量％である。
【００５２】
急冷帯域で液相に移行する、気体状の反応混合物中に含まれる塩化水素の割合は、その際、好ましくは２０質量％未満、特に有利には１５質量％未満、殊に有利には１０質量％未満、特に５質量％未満である。
【００５３】
急冷帯域で液相に移行する、気体状の反応混合物中に含まれるホスゲンの割合は、その際、好ましくは２０質量％未満、特に有利には１５質量％未満、殊に有利には１０質量％未満、特に５質量％未満である。
【００５４】
反応混合物は、急冷帯域を有利には上から下へと貫流する。急冷帯域の出口には、回収容器が配置されており、ここで液相が分離され、回収され、かつ排出部を介して除去され、かつ引き続き後処理される。残留する気相は、第二の排出部を介して除去され、かつ同様に後処理される。
【００５５】
急冷媒体の液体小滴は、好適なノズル、例えば一成分噴霧ノズルもしくは二成分噴霧ノズル、有利には一成分噴霧ノズルによって生成され、そして有利には、５〜５０００μｍ、特に有利には５〜５００μｍ、特に５〜２５０μｍの平均ソーター直径Ｄ32を有する。
【００５６】
ソーター直径ｄ32（ソーター平均直径、ＳＭＤ）は、恒常的要件を除く平均液滴体積と平均液滴表面積との比を示し（Ｋ．Ｓｃｈｗｉｓｔｅｒ：Ｔａｓｃｈｅｎｂｕｃｈ ｄｅｒ Ｖｅｒｆａｈｒｅｎｓｔｅｃｈｎｉｋ Ｆａｃｈｂｕｃｈｖｅｒｌａｇ Ｌｅｉｐｚｉｇ，Ｃａｒｌ Ｈａｎｓｅｒ Ｖｅｒｌａｇ ２００３）、従って急冷法に必須の生成された液滴サイズ分布の変数である。それは、体積／表面積の比率が考慮される集合における全ての小滴の合計について同じ比率である小滴直径であり、反応表面に関する噴霧の微細度を示す。
【００５７】
小滴サイズ分布の幅は、できる限り狭いことが望ましい。それというのも、大きな小滴については迅速な温度低下がもたらされえず、小さい小滴については、依然として高い困難をもって後にガス流動から分離できるにすぎないからである。
【００５８】
噴霧ノズルは、実施形態に応じて、１０〜１４０゜、好ましくは１０〜１２０゜、特に好ましくは１０〜１００゜の噴霧円錐角を生ずる。図７は、噴霧円錐角α（アルファ）の定義を示している。
【００５９】
噴霧像とは、液体小滴が流過する、噴霧軸に対して垂直（回転対称ノズルの場合）の面の部分面もしくは鏡面に対して垂直（鏡像対称ノズルの場合）の面の部分面を呼称する。噴霧像の外側の輪郭は、一般に円形（中実円錐ノズルの場合）又は環形（中空円錐ノズルの場合）である。しかし、その輪郭は、楕円もしくは長円ないし長方形であってもよい（例えば平形噴射ノズルの場合）。
【００６０】
噴射された小滴の外被は、一般に、円錐形であり、ノズルの近くで理想的に円錐を形成する。中空円錐も考慮できる。しかしながら、急冷帯域の形に応じて、非円錐形の外被を生ずる噴霧ノズルも好ましくは使用できる。更に、例えばスリットノズルもしくは平形噴射ノズルによって生成される扇形の外被を考慮できる。
【００６１】
必要な小滴サイズを調整するために、一成分噴霧ノズルは、一般に、少なくとも１バール、好ましくは少なくとも４バール、特に有利には少なくとも１０バール、殊に有利には少なくとも２０バール、特に少なくとも５０バールの急冷帯域圧力に対して過圧で駆動される。
【００６２】
一成分噴霧ノズルの場合には、一般に、１０００バール以下、好ましくは５００バール以下、特に有利には２００バール以下、殊に有利には１００バール以下、特に８０バール以下の過圧が十分である。
【００６３】
二成分噴霧ノズルの場合に、ノズルは、液体側で、圧力ノズルとしても吸引ノズルとしても駆動できる。すなわち急冷帯域圧力に対する液体前圧は正でも負であってもよい。噴霧ガスは、一般に、前圧と急冷帯域圧との比率が、臨界圧力比より大きい、好ましくは臨界圧力比より２倍大きい、特に好ましくは臨界圧力比より４倍大きいほど高い前圧を有する。臨界圧力比は、最も狭い噴霧ガスチャネルの断面の圧力がノズル後方の圧力とは無関係である圧力比を示す。
【００６４】
ノズルから小滴が流出する速度は、噴霧の種類に依存し、一般に少なくとも１５ｍ／ｓ、好ましくは少なくとも４０ｍ／ｓ、特に有利には少なくとも１００ｍ／ｓである。速度の上限は、重要ではない。しばしば、３５０ｍ／ｓまでの速度が十分である。
【００６５】
好ましくは、反応帯域と急冷帯域の間に、横断面狭窄部が存在してよく、それを通じて、反応物の濃度低下及び反応ガスの第一の温度低下と結びついた放圧が達成される。更に、横断面狭窄部から高められた速度で生ずる反応ガス流は、急冷液体噴霧と合わさった場合に、急冷液体の付加的な二次噴霧をもたらす。
【００６６】
液滴の大きい比表面積と、反応ガス及び急冷液体の間の高い相対速度とに基づき、反応ガス及び急冷液体の間の物質交換及び熱交換が強化される。それとともに、反応混合物の迂回流動の回避と一緒に、反応混合物の冷却に必要な接触時間は大きく低減され、そして更なる副生成物への反応の結果としてのイソシアネート有用生成物の損失が低減される。
【００６７】
最も狭い横断面における反応ガス流の速度は、有利には２０ｍ／ｓ超、特に有利には５０ｍ／ｓ超、特に１００ｍ／ｓ超であり、そして上限はそれぞれの条件下で反応ガス混合物の音速によって制限される。最も狭い横断面の臨界的な流過の場合に、最も狭い横断面の後方で、反応ガス混合物の後膨張がもたらされ、そして更なる加速がもたらされる。
【００６８】
急冷帯域における自由流動横断面は、反応帯域内の自由流動横断面に対して、一般に２５／１〜１／２、有利には１０／１〜１／１である。
【００６９】
急冷帯域中の噴霧ノズルの配置は、反応ガス混合物の急冷液体の通過した迂回流動が十分に回避されるように選択される。それは、急冷帯域中の急冷液滴が、１もしくは複数の反応混合物入口の領域と急冷帯域からの出口の領域とを完全に分離する閉じたカーテンを形成することによって達成される。それによって、全体の反応混合物は、急冷液体によって形成されるカーテン、従って急冷ノズルからの液滴が通過する時間平均体積の全体を通り抜けねばならず、従って効果的に冷却される。
【００７０】
その液体カーテンは、使用される噴霧装置に応じて種々に形成することができる。ここで、例えば円形の噴霧像（例えば円錐形の外被）を有する又は楕円形の噴霧増を有する噴霧装置を使用することができる。その他にも、ほぼ楕円もしくは長円ないし長方形の噴霧像を有するスリット形のノズルを使用することもできる（平形の外被）。円錐形もしくは楕円形の円錐形の外被の場合に、それは更に中空円錐もしくは中実円錐であってよい。
【００７１】
噴霧ノズルは、急冷帯域において、個々のノズルの外被を定義する急冷液体体積割合の等表面が、急冷帯域壁部と反応ガス入口と一緒に、閉じた体積を取り囲むように配置されている。円錐形のノズルの場合に噴霧円錐の中心軸によって定義される噴霧ノズルの噴霧方向と、急冷帯域中のガスの主流動方向は、０゜〜１８０゜、好ましくは０゜〜９０゜、特に有利には０゜〜６０゜の角度を取り囲む。その際、０゜の角度は、噴霧ノズル軸が厳密に主流動方向に対して平行であり、かつノズルが主流動の方向で噴霧することを意味する一方で、９０゜の角度は、噴霧ノズル軸が厳密に急冷帯域中の主流動方向に垂直にあることを意味する。１８０゜の角度は、噴霧ノズルが、急冷液体を厳密に、主流動方向と反対向きに噴霧することを意味する。
【００７２】
急冷液体カーテンは、１もしくは複数の急冷液体の噴霧のための装置によって作成することができる。噴霧装置の数と急冷帯域への反応混合物入口の数との比率は、その際、１０／１〜１／１０、有利には４／１〜１／４、特に有利には４／１〜１／１、殊に有利には３／１〜１／１、特に２／１〜１／１である。
【００７３】
１つのノズルを有する好ましい一実施態様（図１）においては、急冷ノズル２は、円筒形もしくは円錐形の急冷領域５の中央で同軸状に存在する。図１において、円錐が重ね合わされた円筒からなる急冷帯域が示されている。反応混合物３は、環状間隙４を介して、急冷ノズル２に対して同軸状で急冷帯域５へと導入される。急冷帯域壁部７と噴霧円錐６は、狭窄空間８を形成し、その中を反応混合物が流れる。該反応混合物は、この構成的な措置によって、次いで噴霧円錐によって形成されたカーテンを通過せねばならない。この好ましい実施態様においては、噴霧円錐角は、急冷帯域壁部の円錐角よりも大きくなければならない。
【００７４】
１つのノズルを有する第二の好ましい一実施態様（図２）においては、ノズル２は、同様に円筒形もしくは円錐形の急冷領域５の中央で同軸状に存在する。該反応混合物は、ここでは入口３を介して、噴霧ノズル軸に対して角度β（ベータ）で急冷帯域へと導入され、その際、角度βは０〜９０゜、有利には４５゜〜９０゜、特に有利には７０゜〜９０゜である。０゜の角度βは、その際、噴霧ノズル軸に対して平行であることを意味し、かつ９０゜の角度βは、噴霧ノズル軸に対して垂直であることを意味する。特に好ましい一実施態様において、反応混合物流は、接線方向で急冷帯域に入る。それは、反応混合物流が噴霧ノズル軸に直接的に供給されずに、反応混合物入口３と噴霧ノズル軸との結合軸で、５゜〜４５゜、有利には１０゜〜４５゜、特に有利には２０゜〜４５゜、殊に有利には３０゜〜４５゜の角度を閉じている。該反応混合物は、次いで再び、噴霧円錐６と急冷帯域壁部７によって形成される狭窄している空間８に再び流動し、最終的に急冷液体カーテンを通過する。この好ましい実施態様においては、噴霧円錐角は、急冷帯域壁部の円錐角よりも大きくなければならない。
【００７５】
複数の噴霧装置２を有する更なる好ましい一実施態様においては、例えば２〜１０個の噴霧ノズル２は、反応混合物３の入口の周りに環状に配置されている（図３ａ及び３ｂ）。図３ａにおいて、例示的に６つの噴霧ノズルを示す。それらの噴霧ノズルは、その際、個々の噴霧像の重ね合わせによって楕円形もしくは円形の噴霧像６を生成する。環内部に、反応混合物入口３が存在する。噴霧円錐の軸は、反応混合物入口方向に対して角度γ（ガンマ）だけ傾斜している。ガンマγは、その際、０゜であり、噴霧は、従って反応混合物に対して平行に行われ、９０゜までで、従って噴霧は、反応混合物に対して垂直に行われ、好ましくは０〜６０゜、特に好ましくは０〜４５゜である。複数のノズルの利点は、一般により小さい小滴を生成することで迅速な液体の急冷を可能にするより小さいノズルを使用できることにある。再び、急冷帯域形状と噴霧装置の配列の好適な組み合わせによって、閉じた噴霧カーテンが形成されることを保証する。
【００７６】
図４は、図３からの実施態様の別形であって、反応帯域と急冷帯域の間に横断面狭窄部１１を有するものを示している。
【００７７】
この横断面狭窄部は、反応混合物の加速をもたらし、それによって、反応混合物の急冷をもたらす圧力降下をもたらす。その加速によって、反応混合物は、最も狭い横断面において１．０マッハまでの速度を達成できる。最も狭い横断面以降で、１．０マッハより高い速度を得ることもできる。
【００７８】
この冷却によって、反応混合物は、急冷過程までよりわずかに熱的に負荷される。更に、高められた反応混合物の速度は、急冷小滴の二次分配をもたらし、従って反応混合物と急冷液体との間の改善された熱伝達と物質伝達をもたらす。確かに、反応混合物と急冷小滴との衝突は短時間でもう一度温度上昇をもたらすが、これは急冷過程を通じて急冷液体によって吸収され、従って更なる反応混合物の熱的負荷はもたらされない。
【００７９】
更なる好ましい一実施態様においては、反応ガス混合物は、１つの間隙を介して正面で急冷帯域へと入る。該間隙は、その際、環状もしくは楕円形であってよく、又は別の任意の曲線を示してもよい。間隙幅は、その際可変であってよいが、好ましくは一定である。間隙の両方の側で、間隙の範囲に応じて１もしくは複数の噴霧ノズルが配置されていてよく、それらは反応ガス混合物の主流動方向に対して平行にもしくは角度γで急冷液体を噴霧する。角度γは、その際、０゜〜９０゜、好ましくは０゜〜６０゜、特に有利には０゜〜３０゜である。間隙の両方の側の噴霧ノズルによって、反応ガス混合物のための先細った流動チャネルが形成され、それは噴霧ノズルの噴霧像を合わせることによって閉じられる。再び、閉じたカーテンが生じ、それを通じて反応ガス混合物が通過せねばならず、それにより迅速に冷却される。好ましくは、該間隙は環状間隙であり、それを通じて反応混合物が供給され、その中には内側の少なくとも１つの噴霧ノズル並びに環状間隙の範囲に応じて複数の外側の噴霧ノズルが、例えば２〜１０個の、有利には２〜８個の、特に有利には３〜６個の急冷液体用のノズルが存在する。
【００８０】
複数の反応ガス入口３と複数の噴霧装置２を有する更なる好ましい一実施態様においては、多数の噴霧ノズル２及び反応ガス入口３とが、急冷帯域の正面１０にある。噴霧装置２及び反応混合物入口３は、その際、有利には一様に分配されている（図５）。再び、噴霧装置は、図３ａと同様に閉じたカーテンを形成する。その際、図５に示されるような噴霧装置２の配置が好ましく、その際に、該噴霧装置は外部環を形成し、従って急冷帯域７の側壁部と反応混合物入口３との間に存在するので、反応混合物が壁部と接触せずに、急冷媒体に当たることが保証される。
【００８１】
更なる好ましい一実施態様を、図６に示す。そこでは、反応ガス３は、急冷帯域の長軸に沿って供給され、そこで反応ガスの流動方向に対して横方向で、複数の、図６では４つの重なった扇形の外被からなるカーテンが存在する。この重なった扇形の外被は、急冷ノズルの前横断面を満たすので、該反応ガスは急冷液体と接触する。
【００８２】
図６で例えば急冷帯域に側方に固定されている急冷ノズルの噴霧ノズル軸は、急冷帯域の長軸と、特に有利には９０゜の角度を形成し、従って急冷帯域の長軸と垂直であってよい。しかしながら、急冷ノズル軸は、長軸と約−４５゜〜＋１３５゜の角度を形成することができ、従って反応ガスの流動方向と反対に、もしくは好ましくは流動方向と一緒に整列されている。
【００８３】
好ましくは、急冷帯域へと、反応帯域からの排出物が案内されるが、複数の反応帯域からの排出物も１もしくは複数の入口を介して急冷帯域へと供給されうる。
【００８４】
また、１つの反応帯域からの排出物を分けて、複数の入口を介して１もしくは複数の急冷帯域へと供給することもできる。
【００８５】
噴霧ノズルを介して噴霧される液体は、良好なイソシアネートの溶解性と、塩化水素及び／又はホスゲンについての僅かな溶解性を有さねばならない。有利には有機溶剤を使用する。特に芳香族溶剤を使用し、該溶剤はハロゲン原子により置換されていてもよい。係る液体の例は、トルエン、ベンゼン、ニトロベンゼン、アニソール、クロロベンゼン、ジクロロベンゼン（オルト、パラ）、トリクロロベンゼン、キシレン、ヘキサン、ジエチルイソフタレート（ＤＥＩＰ）であるが、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）、ジメチルホルムアミド（ＤＭＦ）及びそれらの混合物でもある。
【００８６】
本発明による方法の特定の一実施態様において、噴霧される液体は、イソシアネートからなる混合物、イソシアネートと溶剤との混合物又はイソシアネートである（その際、それぞれ使用される急冷液体は、２０質量％まで、好ましくは１０質量％まで、特に有利には５質量％まで、殊に有利には２質量％までの低沸点物、例えばＨＣｌ及び／又はホスゲンの割合を有してよい）。好ましくは、その際、それぞれの方法で製造されるイソシアネートが使用される。急冷帯域中の温度降下によって反応が停滞するので、排除されない場合には、噴霧されたイソシアネートとの副反応を低減できる。この実施形態の利点は、特に、溶剤の分離を省けることにある。
【００８７】
噴霧される液体の温度は、好ましくは０〜３００℃、特に有利には５０〜２５０℃、殊に７０〜２００℃であるので、噴霧される液体量によって、イソシアネートの所望の冷却と凝縮が達成される。それは、反応の十分な停止を引き起こす。
【００８８】
急冷帯域での反応ガスの速度は、好ましくは１ｍ／ｓより大きく、特に好ましくは１０ｍ／ｓより大きく、特に２０ｍ／ｓより大きい。
【００８９】
急冷帯域での反応ガスの速度は、好ましくは１ｍ／ｓより大きく、特に好ましくは１０ｍ／ｓより大きく、特に２０ｍ／ｓより大きい。反応帯域と急冷帯域との間の横断面狭窄部の場合に、最も狭い横断面において、それぞれの系内で音速までが達成できる。最も狭い横断面と急冷帯域との間の流動の更なる膨張によって、その際、流動速度は、音速を超えて達成でき、それによりガスの明らかな冷却がもたらされる。この場合に、次いで急冷帯域の領域において圧縮衝撃を受け、それが急速な減速とガスの圧力増大をもたらす。
【００９０】
急冷帯域内での気体状の反応混合物の迅速な冷却と、イソシアネートの液相への迅速な移行を達成するために、噴霧された液体の小滴を、非常に迅速に、反応ガスの全流動断面にわたって細かく分配せねばならない。所望の温度低下と、イソシアネートの小滴への所望の移行は、その際、好ましくは１０秒までで、特に有利には１秒までで、特に０．２秒までで行われる。示される数値は、平均急冷時間である。急冷帯域の特定の構成によって、最低急冷時間と最高急冷時間の、前記の平均値からの偏差が小さく保持される。該平均値に対する標準偏差。急冷時間分布の、平均値に対する相対標準偏差は、多くても１、好ましくは多くても０．５、特に好ましくは多くても０．２５、特に０．１である。上記の時間（急冷時間）は、その際、急冷領域への反応ガスの入口と、該反応ガスが急冷領域への入口温度から断熱最終温度まで９０％の温度変化を受けた時点との間の時間として定義される。断熱最終温度は、反応混合物と急冷液体がそれぞれの流量と流入温度へと断熱条件下で混合され、熱力学的平衡に達した場合に生じる温度である。選択された時間によって、副反応もしくは更なる反応によるイソシアネートの損失は、実質的に完全に回避することができる。
【００９１】
噴霧された液体量と気体状の反応混合物の量との質量比は、好ましくは１００：１〜１：１０、特に有利には５０：１〜１：５、特に１０：１〜１：２である。
【００９２】
急冷帯域から取り出される液相と気相は、後処理される。噴霧された液体として溶剤を使用する場合には、イソシアネートと溶剤の分離は、たいていは蒸留によって行われる。実質的にホスゲン、塩化水素及び場合により未分離のイソシアネートを含有する気相は、同様に、好ましくは蒸留もしくは吸着によって、その成分へと分解でき、その際、ホスゲンは再び反応へと供給でき、そして塩化水素は、更なる化学反応のために用いられて更なる処理がなされて塩酸となるか、又は塩素及び水素に分解することができる。
【００９３】
図１〜５において、本発明による方法の実施態様を示す。
【図面の簡単な説明】
【００９４】
【図１】図１は、急冷帯域にわたり同軸状の急冷ノズル、環状間隙を介した反応混合物の導入を示している。
【図２】図２は、急冷帯域にわたり同軸状の急冷ノズル、角度β（ベータ）を介した反応混合物の導入を示している。
【図３】図３は、ａにて多数の噴霧ノズルでの導入を示し、かつｂにてａからの断面１−１を示している。
【図４】図４は、反応帯域と急冷帯域との間の横断面狭窄部を示している。
【図５】図５は、多数の反応混合物入口と噴霧ノズルでの導入を示している。
【図６】図６は、反応ガスの流動方向に対して横方向での急冷媒体の導入を示している。
【図７】図７は、噴霧円錐角α（アルファ）の定義を示している。
【００９５】
本発明が以下の実施例で詳細に説明されることが望ましい。
【００９６】
実施例１：
前接続された混合機構を有する８ｍｍの直径を有する管型反応器において、トルエンジイソシアネート、ホスゲン及び塩化水素を含有した反応ガス２０ｋｇ／ｈを製造した。
【００９７】
該反応ガスを、次いで１７ｍｍの内径（ＤO,I）及び１９ｍｍの外径（Ｄ1）を有する環状間隙を介して急冷帯域に供給した。該急冷帯域において、環状間隙の内側に同心円状に配置された一成分ノズルが存在していた（図１）。ノズルの噴霧円錐開放角は、７０゜であった。該ノズルは、その際、約６０μｍのソーター直径を有する小滴を生じた。急冷帯域は、１０ｍｍ（Ｌ1）長の１９ｍｍの直径（Ｄ1）を有する円筒部と、それに続く４０ｍｍ長（Ｌ2−Ｌ1）の円錐部（そこには１９ｍｍから７０ｍｍまでの端部の広がりがある）と、引き続き７０ｍｍ長（Ｌ3）の７０ｍｍの直径（Ｄ2）を有する円筒部と、最後に狭窄角６０゜と最終直径１２ｍｍを有する更なる円錐部（図１に示さず）とからなっていた。噴霧された液体量は、１７．４ｋｇ／ｈであった。噴霧された急冷液体は、モノクロロベンゼンからなっていた。急冷帯域への入口での反応ガスの温度は、３６３℃であり、かつ該ガスの圧力は１．３５バールであった。急冷液体の入口温度は、１００℃であり、噴霧ノズルからの液体小滴の出口速度は、約６０ｍ／ｓであった。急冷帯域の前方の円錐領域における反応ガスの滞留時間は、約０．０２９秒であった。その際、急冷ガスの温度は、約１５６℃にまで低下した。所望の温度低下は、その際、約８ｍｓで起こった。反応ガス混合物中のトルエンジイソシアネート量は、急冷帯域中での初期濃度に対して８０％だけ低下した。
【００９８】
図面のリスト：
図１：  急冷帯域にわたり同軸状の急冷ノズル、環状間隙を介した反応混合物の導入。
【００９９】
図２：  急冷帯域にわたり同軸状の急冷ノズル、角度β（ベータ）を介した反応混合物の導入。
【０１００】
図３ａ：  多数の噴霧ノズルでの導入。
【０１０１】
図３ｂ：  図３ａからの断面１−１。
【０１０２】
図４：  反応帯域と急冷帯域との間の横断面狭窄部。
【０１０３】
図５：  多数の反応混合物入口と噴霧ノズルでの導入。
【０１０４】
図６：  反応ガスの流動方向に対して横方向での急冷媒体の導入。左側：側面図、右側：断面Ａ−Ａに対して垂直の視線。
【０１０５】
図７：  噴霧円錐角α（アルファ）の定義。
【符号の説明】
【０１０６】
１  急冷液体供給路、  ２  噴霧装置、  ３  反応混合物入口、  ４  環状間隙、  ５  急冷帯域、  ６  噴霧円錐、  ７  壁部、  ８  閉じた空間、  ９  液体出口及びガス出口、  １０  急冷帯域の正面、  １１  横断面狭窄部
【図１】
2010508375.tif 000002
【図２】
2010508375.tif 000003
【図３ａ】
2010508375.tif 000004
【図３ｂ】
2010508375.tif 000005
【図４】
2010508375.tif 000006
【図５】
2010508375.tif 000007
【図６】
2010508375.tif 000008
【図７】
2010508375.tif 000009
【国際調査報告】
2010508375.tif 000010
2010508375.tif 000011
2010508375.tif 000012
2010508375.tif 000013