(57)【要約】  天然ガスなどのガス状炭化水素流（１０）の圧縮機（１２）のターンダウンを制御する方法であり、（ａ）ガス状炭化水素流（１０）を圧縮機（１２）に通して圧縮された炭化水素流（２０）を得る工程；（ｂ）圧縮された炭化水素流（２０）の少なくとも一部分を圧縮機（１２）に機械的に相互連結された膨張器（１４）に通して膨張した炭化水素流（４０）を得る工程；及び（ｃ）膨張した炭化水素流（４０）の一部又は全部を再循環させ圧縮機（１２）に通す工程を少なくとも含む。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
天然ガス流などのガス状炭化水素流を圧縮する圧縮機のターンダウンを制御する方法であって、
（ａ）前記ガス状炭化水素流を前記圧縮機に通して圧縮された炭化水素流を得る工程；
（ｂ）前記圧縮された炭化水素流の少なくとも一部分を前記圧縮機に機械的に相互連結された膨張器に通して膨張した炭化水素流を得る工程；及び
（ｃ）圧縮機のターンダウンを制御するため前記膨張した炭化水素流の一部又は全部を再循環させ前記圧縮機に通す工程；
を少なくとも含む、圧縮機のターンダウンを制御する方法。
【請求項２】
前記ガス状炭化水素流が蒸発した炭化水素流、好ましくはボイルオフガス（ＢＯＧ）からなる、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記炭化水素流を液化炭化水素施設、好ましくは液化天然ガス（ＬＮＧ）貯蔵タンクから得る、請求項１又は請求項２に記載の方法。
【請求項４】
前記膨張した炭化水素流を得るために膨張器に通される前記圧縮された炭化水素流の一部分が＞０〜１００％の間で変わる、請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。
【請求項５】
前記膨張器に送られない前記圧縮された炭化水素流の一部分を、製品として、好ましくは燃料製品として、さらに好ましくは燃料の供給源として使用する、請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。
【請求項６】
-  工程（ｂ）の前記膨張した炭化水素流を２以上の更なる部分に分割する工程；
-  工程（ｃ）での再循環のために前記更なる部分のうちの少なくとも１つを用いる工程；及び
-  前記更なる部分のうち少なくとも１つの他のものを凝縮させる工程；
をさらに含む、請求項１〜５のいずれか一項に記載の方法。
【請求項７】
工程（ｃ）の前記膨張した炭化水素流の一部又は全部を、別の１又は複数の供給源からの蒸発した炭化水素と結合して前記ガス状炭化水素流を得ることを更に含む、請求項１〜６のいずれか一項に記載の方法。
【請求項８】
工程（ａ）の前記ガス状炭化水素流を前記圧縮機のサージとストーンウォールとの間の、好ましくは前記圧縮機の所望の流量の±５％以内の流量にて前記圧縮機に通す、請求項１〜７のいずれか一項に記載の方法。
【請求項９】
前記膨張した炭化水素流の一部又は全部を、前記再循環において前記圧縮機を通る前にガス／液体分離器に通す、請求項１〜８のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１０】
工程（ａ）の前記ガス状炭化水素流を、工程（ｂ）において前記膨張器を通る前記圧縮された炭化水素流の流量及び／又は前記圧縮された炭化水素流の分割比及び／又は２以上の部分への前記膨張した炭化水素流の分割によって完全に又は部分的に決められる流量にて前記圧縮機に通す、請求項１〜９のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１１】
前記圧縮機のターンダウンを制御することが、前記圧縮機のターンダウンを調節することを含む、請求項１〜１０のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１２】
前記圧縮機におけるサージを回避するのに適した請求項１〜１１のいずれか一項に記載の方法の使用。
【請求項１３】
液化炭化水素施設、好ましくは液化天然ガス（ＬＮＧ）貯蔵タンクから炭化水素流、随意に液化炭化水素流又はガス状炭化水素流、好ましくは天然ガス流を得る方法であって、前記液化炭化水素施設からの蒸発した炭化水素流を、請求項１〜１１のいずれか一項に記載の方法により制御される圧縮機に通す、前記方法。
【請求項１４】
前記炭化水素流を再ガス化する、請求項１３に記載の方法。
【請求項１５】
前記炭化水素流が前記液化炭化水素施設からの炭化水素流と、循環していない前記圧縮された炭化水素流の一部分との結合である、請求項１３又は請求項１４に記載の方法。
【請求項１６】
天然ガス流などのガス状炭化水素流の圧縮機のターンダウンを制御するための装置であて、
-  前記炭化水素流を受け入れ、圧縮された炭化水素流を提供する圧縮機；
-  前記圧縮された炭化水素流の少なくとも一部分を受け入れ、膨張した炭化水素流を提供する膨張器；及び
-  前記圧縮機のターンダウンを制御するために前記膨張した炭化水素流の一部又は全部を再循環させ前記圧縮機に通すための通路；
を備え、前記膨張器が前記圧縮機に機械的に相互連結される、圧縮機のターンダウンを制御するための装置。
【請求項１７】
前記膨張器と前記圧縮機が一体歯車式圧縮機アセンブリにおいて相互連結される、請求項１６に記載の装置。
【請求項１８】
ＬＮＧ輸出プラント内、ＬＮＧ再ガス化ターミナル内、又はＬＮＧ輸送船内若しくは該船上における請求項１６又は請求項１７に記載の装置の使用。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、天然ガスなどのガス状炭化水素流、特に液化天然ガス貯蔵タンクなどの液化炭化水素施設で蒸発した炭化水素流のための圧縮機を制御する方法及び装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
液化天然ガス（ＬＮＧ）は通常は天然ガス流の供給源にて又はその近くにて生成される。いくつかの理由により、天然ガス流は液化するのが望ましい。例として、天然ガスを貯蔵したり長距離輸送する場合、ガスの状態よりも液体とする方が容易に行うことができる。液体の方が、占有する体積が小さく、高圧で貯蔵する必要もないからである。
【０００３】
ＬＮＧは大気圧又はその近くにて例えば−１６０℃又はその近辺の低温にて輸送される。輸送及び／又は貯蔵の間に、ある割合のＬＮＧが、通常は輸送収容システム又は貯蔵施設（通常は「タンク」という）への熱の進入によって蒸発する。このようなタンクは通常は十分に断熱されているが、いくらかの熱の進入は避けられない。蒸発したＬＮＧは一般にボイルオフガス（ＢＯＧ）という。一般に、ボイルオフガス（ＢＯＧ）は再貯蔵のために圧縮され再液化されるか、又は燃料若しくは別個の製品流として使用される。
【０００４】
ＢＯＧはＢＯＧ圧縮機において圧縮される。しかしながら、このような圧縮機の動作は、流量や圧力などの種々の動作条件の変化によって不安定になる場合がある。ＢＯＧの量又は割合は、貯蔵タンクへの熱進入の量、及びＬＮＧの流量、すなわち貯蔵タンクからのＬＮＧの流入量、流出量又は他の放出量に依存して変わる。ＢＯＧ圧縮機への入口流量が一定の最小値より小さくなると、サージが発生し得る。
【０００５】
下流圧力に比べて吐出圧力が低いことにより圧縮機を通る主要な流れがその方向を逆転する場合に、圧縮機は「サージ状態」にあるという。このことにより流れ中に急激な脈動が生じることがあり、これを一般に「サージ」という。サージはしばしば過度の振動や雑音によってその徴候を示す。この流れの逆転は非常に激しいエネルギー変化を伴い、推力の逆転やラジアルシャフト振動を生じさせる。サージ過程は実際には周期的に生じることがあり、ある期間周期的に起こり得る場合には回復不能の損傷を圧縮機に与える場合がある。遠心圧縮機では、サージは通常はインペラー及びディフューザーの流路中で始まる。
【０００６】
例えば調節可能な案内羽根を有する圧縮機など特定の圧縮機では、急勾配のヘッド(head)−容量(capacity)は、サージ点が近いこと、すなわち設計流速の１０％〜３０％内にあるかもしれないことを意味し得る。
【０００７】
通常は、圧縮機への供給原料の流量及び／又は圧縮機からの製品流の流量が削減或いは低減されるような状況では圧縮機のサージを避けるのが望ましい。これはターンダウン条件と言われ、適切なサージ制御機器が取り付けられないならば、サージが起こる可能性は大きく重大な問題となる。ターンダウン条件では、供給原料の量が設計容量より少なくなるので、低流量となる。圧縮機への流量をその設計容量より少なくできる量を「ターンダウン比」という。通常これは機械的に停止しない圧縮機の最低動作と設計容量との差である。
【０００８】
しかしながら、ＢＯＧ圧縮機は運転時には通常は固定速度のモーターにより駆動され、これが最も経済的なやり方である。しかし、この固定速度で連続運転するためには、大きなターンダウン比が可能な圧縮機への最小流量が要求される。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
圧縮機を通る供給原料の最小流量を維持する方法の１つは、圧縮された流れのいくらかを循環管路を通して循環させることを伴う。循環管路を通る流量を調整するためにバルブを使用することは、ＵＳ６，９０１，７６２  Ｂ２に示されており、このＵＳ６，９０１，７６２はＬＮＧ運搬装置上の貨物タンク内の圧力を制御する方法に関するものである。しかしながら、このバルブ構成の問題は、圧縮されたＢＯＧ流の膨張から得られる潜在パワーが回収されないことである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、天然ガスなどのガス状炭化水素流の圧縮機を制御する方法であって、
（ａ）前記ガス状炭化水素流を前記圧縮機に通して圧縮された炭化水素流を得る工程；
（ｂ）前記圧縮された炭化水素流の少なくとも一部分を前記圧縮機に機械的に相互連結された膨張器に通して膨張した炭化水素流を得る工程；及び
（ｃ）前記膨張した炭化水素流の一部又は全部を再循環させ前記圧縮機に通す工程；
を少なくとも含む方法を提供する。
【００１１】
再循環は圧縮機のターンダウンを制御する優れた方法を与える。
【００１２】
驚くべきことに、圧縮された炭化水素流の少なくとも一部分を機械的に相互連結された膨張器に通すことにより、循環流を膨張させることからエネルギーの少なくとも一部を回収できるので、ターンダウン条件での全パワー消費量を低減できることが分かった。
【００１３】
本発明はまた、圧縮機に送られるガス状炭化水素流の変動を吸収し且つ／又は圧縮機におけるサージを防止するために、ここに記載の方法を使用することを提示する。
【００１４】
本発明はまた、天然ガスなどのガス状炭化水素流を圧縮するための装置であって、
-  前記炭化水素流を受け入れ、圧縮された炭化水素流を提供する圧縮機；
-  前記圧縮された炭化水素流の少なくとも一部分を受け入れ、膨張した炭化水素流を提供する膨張器；及び
-  前記膨張した炭化水素流の一部又は全部を再循環させ前記圧縮機に通すための通路；
を備え、前記膨張器が前記圧縮機に機械的に相互連結される装置を提供する。
【００１５】
再循環通路は圧縮機のターンダウンを制御するための優れた手段を提供する。
【００１６】
本発明はまた、ＬＮＧ輸出プラント、ＬＮＧ再ガス化ターミナル、又はＬＮＧ輸送船において、ここに記載の装置を使用することを提示する。
【００１７】
本発明は液化炭化水素施設から炭化水素流を提供する方法を更に提示し、この方法では、液化炭化水素施設からの蒸発した炭化水素流を、本明細書に記載の方法及び／又は装置により制御される圧縮機に通す。本方法により提供される炭化水素流は、液化炭化水素流でもよいし、ガス状炭化水素流でもよいが、好ましくは天然ガス流である。液化炭化水素施設は、液化天然ガス（ＬＮＧ）貯蔵タンクでもよい。
以下、限定するものではないが添付の図面に関して単なる例として本発明の実施態様及び例を説明する。
説明のため、１つの管路とその管路で運ばれる流れとに１つの参照番号を割り当てる。同じ参照番号は同種の構成要素を示す。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明の１実施態様により圧縮機を制御する方法の全体図である。
【図２】本発明の第２の実施態様を含んだＬＮＧ輸出プラントの一部についての概略図である。
【図３】本発明の第３の実施態様を含んだＬＮＧ再ガス化プラントの構成についての概略図である
【００１９】
本発明の態様は、ガス状炭化水素流の圧縮機のターンダウンを制御する代替の方法及び装置を提供することを狙いとする。
【００２０】
また、本発明の態様は、圧縮された炭化水素流の膨張からパワーを回収することを狙いとする。
【００２１】
本発明により提供される方法及び装置は、炭化水素流がボイルオフガス（ＢＯＧ）などの蒸発した炭化水素流である場合、及び／又は炭化水素流の供給源が液化炭化水素施設、好ましくは液化天然ガス貯蔵タンク（ＬＮＧ輸出プラントやＬＮＧ再ガス化ターミナルにおいて用いられるような静止タンク、又は例えば船などの輸送装置上で用いられるような可動タンク）である場合に特に有効である。
【００２２】
天然ガスなどの炭化水素を液化する方法は、当該技術において知られている。液化システム用の炭化水素供給原料は、任意の適当な炭化水素含有流（一般に「供給原料流」という）でよいが、通常は天然ガス又は石油の貯蔵所から得られる天然ガス流である。その代わりとして、天然ガス流は、フィッシャー・トロプシュ法などの合成源も含めて別の供給源から得ることもできる。
【００２３】
通常、天然ガス流は実質的にメタンから成り、例えば少なくとも６０モル％のメタン、さらに好ましくは少なくとも８０モル％のメタンを含む。本明細書で用いられる「天然ガス」という用語は、実質的にメタンから成る任意の炭化水素含有組成物に関する。
【００２４】
本明細書で用いられる「圧縮機」という用語は、１つの圧縮機又は２以上の圧縮機に関する。一般に圧縮機は上記で説明したサージとストーンウォールとの間で所望の流量範囲を有する。ストーンウォール（しばしば「チョーク」ともいう）は、圧縮機を通る最大流量である。一般にこの流量は、インペラーからディフューザーを通る流路でのガスの制限流量に起因する。ストーンウォールでは、圧縮機は圧縮機ヘッドに関係なく更なる入口流を受け入れることができない。ストーンウォール流量は常に圧縮機の設計／定格／所望の容量よりも大きく、通常はこの値の１１５〜１２０％である。
【００２５】
本明細書で用いられる「膨張器」という用語は、１つの膨張器又は２以上の膨張器に関する。
【００２６】
本発明が２以上の圧縮機及び／又は２以上の膨張器を使用するか又は使用可能な場合、このような圧縮機及び／又は膨張器の結合は当該技術において知られており、同じものの同一又は非対称の結合において直接的な相関を有してよい。このような結合はまた、ここに記載のような１以上の流れ、例えばガス状供給原料流の分割及び／又は（再）結合を伴ってもよい。
【００２７】
図面を参照すると、図１は天然ガスなどのガス状炭化水素流の圧縮機を制御する方法について簡略化された全体図を示し、通常、この天然ガスは液化炭化水素の物体から得られる。
【００２８】
図１には、供給源管路８から得られるガス状炭化水素流１０が示されている。ガス状炭化水素流１０は任意の供給源から送られ得る。１つの供給源は液化天然ガス貯蔵タンクなどの液化炭化水素施設である。貯蔵タンクは液化炭化水素施設（例えば再ガス化プラント）又は液化炭化水素を輸送するよう設計された海上輸送装置若しくは他の輸送手段（例えばＬＮＧコンテナ船）の一部とし得る。よって、ガス状炭化水素流の１つの供給源は貯蔵タンクからの蒸発した炭化水素である。その一例は、液化天然ガス貯蔵タンクからのボイルオフガス（ＢＯＧ）である。
【００２９】
ガス状炭化水素流１０が圧縮機、好ましくはＢＯＧ圧縮機１２に入り、それを通過する。ＢＯＧなどのガス状炭化水素流の圧縮機は当該技術において知られている。このような圧縮機として連続流圧縮機と容積式圧縮機が挙げられる。１つの一般的な圧縮機は遠心圧縮機である。
【００３０】
図１は本発明の第１の実施態様を示す。この態様では、圧縮機１２から流出する圧縮された炭化水素流２０の少なくとも一部分３０を、圧縮機１２に機械的に相互連結された膨張器１４のホイールに通し、膨張した炭化水素流４０を得る。図１は、ガス状炭化水素流１０を供給する供給源管路８との結合により、膨張した炭化水素流４０を再循環させ圧縮機１２に通すことを示している。
【００３１】
ガス状炭化水素流の供給源が存在しない状況、例えば貯蔵タンクが完全に又は実質的に空であるような状況が生じることがある。しかしながら、そのような「静的な」又は他の非動作条件にあることを除いて、通常は供給源管路８中のガスの流量は変動する。実際、一般には、特に貯蔵タンクのローディング又はアンローディングなど液化炭化水素施設の運転中に流量が大きく変動し、必然的にＢＯＧが生成される。
【００３２】
本発明の種々の態様において、圧縮機１２へのガス状炭化水素流１０の流量を、圧縮機１２においてサージを回避する範囲と圧縮機１２のストーンウォールとの間に維持できる。流れ１０の流量は完全に又は実質的に一定にしてよい（例えば圧縮機の所望の流量の±５％、すなわち圧縮機の定格又は期待される容量又は流量）。
【００３３】
これは、圧縮された炭化水素流２０の一部分３０及び一部分５０への分割を制御することにより実現できる。この分割は、膨張した炭化水素流４０の流量を＞０〜１００％変えられるように変化させてよい。したがって、膨張した炭化水素流４０の所望の流量により、供給源管路８中の流量の変動を補償又は吸収し、圧縮機１２へのガス状炭化水素流１０の所望の流量を維持することができる。
【００３４】
＞０〜１００％で可変の再循環流４０を得るために、圧縮された炭化水素流２０をストリームスプリッタ１８により分割してもよい。ストリームスプリッタは当該技術において知られており、１つの流れを２以上の可変部分に分割できる任意のユニット又はデバイスとし得る。
【００３５】
よって、圧縮された炭化水素流２０のすべてが再循環のために膨張器１４に送られる必要がない場合、圧縮された炭化水素流２０の一部分５０が得られる。この一部分５０は製品として使用できるかもしれないし、場合によっては１以上の他の炭化水素流、例えば液化炭化水素の流れと結合又は再結合させてもよい。別法として、一部分５０のいくらか又は全部を、燃料の供給源として使用してもよいし、通常は関連のプラント、システム又は施設内の１以上のユニット又はデバイスに使用してもよい。
【００３６】
圧縮機１２へのガス状炭化水素流１０の流量がサージを回避するだけ供給源管路８中の流量が十分にあり、次に圧縮された炭化水素流２０を燃料の供給源などの製品として使用できるか又は炭化水素プラントの別の部分又はユニットにおいて使用できる場合には、再循環のために膨張器１４に通される圧縮された炭化水素流２０を無くすか又は最小にできる。膨張器１４の冷却を含めて該膨張器１４の最低動作を最小流量の一部分３０によって維持するのが好ましい。
【００３７】
図１に示された構成の利点の１つは、循環され圧縮機１２に戻される圧縮炭化水素流２０の一部分３０の膨張によって与えられるエネルギーを回収して圧縮機１２の動作を助けることである。このエネルギー回収は膨張器１４を圧縮機１２と機械的に相互連結することにより実現される。
【００３８】
圧縮機１２と膨張器１４は、相互に運動を関係させる物理的なリンク機構がそれらの間に存在するという意味で、機械的に相互連結される。
【００３９】
１構成では、圧縮機１２と膨張器１４は、共通シャフト１６上に配置させることで機械的に相互連結される。
【００４０】
別の構成では、圧縮機１２と膨張器１４が一体歯車式圧縮機によって機械的に相互連結される。すなわち、圧縮機１２と膨張器１４が１つの一体歯車式圧縮機内で別々のインペラーを使用する。一体歯車式圧縮機の主ホイールは電気モーターなどの駆動装置により駆動でき、駆動装置からの力学的エネルギーをいくつかのピニオンに伝える。圧縮機インペラーを１以上のピニオン上に配置し、膨張器インペラーを１以上の他のピニオン上に配置することにより、膨張器と圧縮機との機械的な相互連結が同じ装置又はユニット内で実現できる。
【００４１】
図１に示される構成により、ターンダウン範囲を設計流量のおよそ３０％にすることができる。流れ３０の膨張に起因したその仕事の少なくとも部分的な回収を行いつつ圧縮機１２をそのように制御するのは、ＵＳ６，９０１，７６２  Ｂ２に示されたような循環管路中のバルブを用いては不可能である。圧縮に投じられたエネルギーのすべてが、ターンダウン流量を制御弁で絞ることにより取り除かれるからである。
【００４２】
図１に示される構成の別の利点は、圧縮機１２を通って循環する膨張炭化水素流４０がその膨張の故に循環管路中でバルブが使用された場合よりも低い温度を有することである。よって、再循環流を再圧縮する前に外部冷却が必要な場合でも、膨張炭化水素流４０の低温ゆえに、必要な冷却が少なくてよい。外部冷却（図示せず）は、好ましくは液化炭化水素流（例えばＬＮＧ流）などの蒸発する冷たい流れに対する、流れ４０の直接又は間接冷却により実施できる。したがって、膨張器１４を用いることで、必要とされる冷たい流れが少なくてよい。
【００４３】
図１に示された構成では、供給源管路８の流量の変動を吸収しつつ、圧縮機１２への所望の流量と圧縮機１２の連続動作とを維持するのに必要なエネルギーが最小化される。
【００４４】
図２は、本発明の第２の実施態様を含んだＬＮＧ輸出プラントの一部を示す。図２には、例えばＬＮＧプラント又は輸出プラントにおいて使用できる貯蔵タンク２２が存在する。このタンクは空と満杯の間で変動し得る。
【００４５】
一般に、タンク２２は一定体積の液化炭化水素、例えば液化天然ガスを収容する。貯蔵タンク２２は断熱し得るが、炭化水素内容物の温度が低い、通常は非常に低い（例えば−１５０℃）ということは、常に周囲の熱がいくらか進入することで、貯蔵されている炭化水素が蒸発することを意味する。また、液化炭化水素の流入又は流出中などの貯蔵タンク２２の内部の乱れにより、炭化水素がいくらか蒸発してガス状炭化水素流を生成する。
【００４６】
図２では、液化天然ガスなどの炭化水素の流出又は放出が流れとして管路６０により得られ、これは貯蔵タンク２２中のポンプ２８によって供給できる。
【００４７】
蒸発した炭化水素は、貯蔵タンク２２の上部又は屋根を通って管路７０に沿って１つの流れとして送ることができる。蒸発した炭化水素流７０の一部を当該技術において公知のエンドフラッシュ圧縮機８０に送ることもできる。別に、蒸発した炭化水素流を管路９０に沿ってガス／液体分離器、例えばノックアウトドラム２４に送る。ドラム２４において、液化した蒸発炭化水素流は、ドラム２４の底から管路１００に沿って送り出して液体炭化水素流６０と結合させることができる。結合した流れ１０５は、次に適当な船上若しくは船中へのローディング、又は製品としての使用のために用いることができる。
【００４８】
ＬＮＧのローディング中、船の貯蔵タンク内では一般にＢＯＧが生成され、このようなＢＯＧは、本発明で使用できる別のＢＯＧ供給源としてドラム２４への管路９２を介して輸出ターミナルに戻すことができる。
【００４９】
ドラム２４からガス状炭化水素流１０を圧縮機１２に送る。それから得られる圧縮された炭化水素流２０は、圧縮炭化水素流２０のうち少なくとも第１の一部分３０（適宜０〜１００％）を膨張器１４に送り込む一方で、第２の一部分５０を製品として、例えば燃料の供給源として使用できるように構成し得る。圧縮機１２と膨張器１４との構成は、図１に示され上記でも説明した構成と同じ又は同様のものとすることができ、その結果、圧縮炭化水素流２０の第１の一部分３０の膨張により生成される仕事が圧縮機１２の駆動を助けるのに使用されることで、圧縮機１２のエネルギー所要量が削減される。
【００５０】
膨張器１４からの膨張した炭化水素流４０を管路９２に結合してノックアウトドラム２４に送る（ここでは、液体の流れの部分をドラム２４の底から管路１００に取り出し、ガス状の流れの部分をガス状炭化水素流１０の部分として取り出して圧縮機１２を通して循環させる）。
【００５１】
管路９０及び９２を通る流量は、特に船のローディング中に通常極めて多くのＢＯＧが生成される場合には、しばしば著しく変化する。図１に関して上記で述べたように、管路９０及び９２に沿って供給されるＢＯＧの主供給源の流量の変動を吸収するために、ガス状の流れ４０の流量を変えるのに本発明を使用してもよい。このことにより、圧縮機１２へのガス状炭化水素流１０の流量の変動が最小化され、圧縮機１２に対してサージ制御が行われる。
【００５２】
図３は再ガス化プラントの一部を示す、但し一般的な再ガス化プラントのすべての詳細を示してはいない。図３は図２に示されるものと同様の貯蔵タンク２２を示す。図２に示されるように、液化された炭化水素流６０をポンプ２８を介して貯蔵タンク２２から得ることができる一方、ガス状の通常は蒸発した炭化水素流の供給源が管路７０を介して得られ、この場合にはＢＯＧ流である。
【００５３】
蒸発した炭化水素流７０を、入ってくる流れの温度を下げることができる過熱低減器３２に送り、冷却された流出流１１０をノックアウトドラム２４（図２に示されたものと同じ又は同様のものである）に送る。ドラム２４からのガス状流出流がガス状炭化水素流１０の流れを作り、これを上述したものと同様の圧縮機１２に送る。
【００５４】
上記でも説明したように、圧縮された炭化水素流２０を０〜１００％の範囲にて上記の膨張器１４に送られる第１の一部分３０と第２の一部分５０とに分割できる。第２の一部分５０は再凝縮器３４に送ることができる。再凝縮器３４はまた制御弁４２の通過後の液化炭化水素流６０ａを受け入れ、再凝縮器３４から凝縮された製品流１２０を１以上のポンプ３６を介して送り出し、製品として直接使用するか又は後に製品として使用するために再ガス化する。
【００５５】
蒸発した炭化水素流７０の流量の変動を吸収し、圧縮機１２へのガス状炭化水素流１０の流量を規則的又は一定にするために、膨張器１４から可変の膨張流４０を圧縮機１２より前の蒸発炭化水素流７０の経路に戻す。
【００５６】
好ましくは、制御機構が圧縮機１２へのガス状炭化水素流１０の流量を直接的又は間接的に制御できる。
【００５７】
特に、貯蔵された炭化水素を含むプラント又は施設、例えばＬＮＧ輸出又は再ガス化ターミナルにおいて圧縮機のサージ制御を行うのに本発明を使用できる。圧縮機のターンダウン（よって例えばＬＮＧ再ガス化ターミナルのターンダウン）は、特に圧縮機及び／又は膨張器を通る流量を例えばそれらの案内羽根などの入口制御機器を用いて制御することにより、圧縮機の定格流量の約３０％に低減できる。この構成では、特に膨張器ホイールを介した膨張器の効率が高く、好ましくは約８５％であり、膨張器により生成されるエネルギーを圧縮機の駆動に直接使用できるので、エネルギーの損失が非常に小さくなる。
【００５８】
よって、本発明の態様は、例えばＬＮＧ再ガス化ターミナルなどの炭化水素施設又はシステムにおいて圧縮機のターンダウンを制御する方法にまで及ぶ。
【００５９】
本発明の態様はまた、例えばＬＮＧ再ガス化ターミナルなどの炭化水素施設又はシステムにおいて圧縮機を制御してサージを回避する方法にまで及ぶ。
【００６０】
当業者ならば、特許請求の範囲から逸脱することなく多くの様々な方法にて本発明を実行できることが分かるであろう。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００６１】
【特許文献１】ＵＳ６，９０１，７６２  Ｂ２
【符号の説明】
【００６２】
８    供給源管路
１０  ガス状炭化水素流
１２  圧縮機
１４  膨張器
１６  共通シャフト
２０  圧縮された炭化水素流
２２  貯蔵タンク
２４  ガス／液体分離器（ノックアウトドラム）
３２  過熱低減器
３４  再凝縮器
４０  膨張した炭化水素流
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【国際調査報告】
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