(57)【要約】テンショナ（１）は、軸（Ａ）を画成するベース（２、３）と、軸（Ａ）にヒンジ結合されガイド表面（２２）を画成する可動部材（４）と、ガイド表面（２２）を囲む従動プーリ（５）及び可動部材を作動させる正方形若しくは長方形断面を有する弾性のあるらせん状部材（１８）とを含む。テンショナ（１）は、更に、ガイド表面（２２）上にプーリ（５）を支持するためのジャーナルベアリング（４，２９，３２，３３）を含む。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸を画成するベースと、前記軸にヒンジ結合されガイド表面を画成する可動部材と、前記可動部材を作動させる弾性部材と、前記ガイド表面まわりで前記可動部材上に搭載され前記軸に対してオフセットした第２の軸まわりに回転可能なプーリと、前記ベースに前記可動部材を軸方向に固定するロック部材と、前記可動部材と前記ロック部材の間に設けられ前記摩擦部材と前記可動部材若しくは前記ロック部材のいずれか一方との間に設けられスプリングにより軸方向に荷重がかけられる環状の摩擦部材とを含む、テンショナであって、
前記ガイド表面上に前記プーリを支持するためにオイルにより供給されるように適合されたジャーナルベアリングを含み、
前記弾性部材は、螺旋状であり、正方形若しくは長方形の断面を有することを特徴とする、テンショナ。
【請求項２】
前記摩擦部材に対して前記スプリングと同じ側に配設された前記ジャーナルベアリングに供給されるオイルに対して第１の流体シールが画成される、請求項１に記載のテンショナ。
【請求項３】
前記流体シールは、Ｏリングを含む、請求項２に記載のテンショナ。
【請求項４】
ラビリンスシールが、前記摩擦部材と前記可動部材若しくは前記ロック部材のいずれか他方との間に画成される、請求項２又は３に記載のテンショナ。
【請求項５】
前記プーリは、鋼により形成され、前記プーリの最大の厚さと最大の直径の間の比は、７．５％よりも大きい、請求項１〜４のうちのいずれか１項に記載のテンショナ。
【請求項６】
前記プーリの最大の厚さと最大の直径の間の比は、１０％よりも大きい、請求項５に記載のテンショナ。
【請求項７】
前記可動部材は、第１の熱膨張係数を有する材料からなり、前記プーリは、前記第１の熱膨張係数よりも低い第２の熱膨張係数を有する材料からなる、請求項１〜６のうちのいずれか１項に記載のテンショナ。
【請求項８】
前記ジャーナルベアリングは、前記軸を横断し前記ガイド表面上へのオイルの供給のための出口を画成する第１のダクトを含む、請求項１〜７のうちのいずれか１項に記載のテンショナ。
【請求項９】
前記第１のダクトは、前記可動部材により画成される、請求項８に記載のテンショナ。
【請求項１０】
前記ベースは、前記第１のダクトに連通し加圧流体の流量により供給されるように適合された第２のダクトを画成する前記軸に共軸の軸部材を含む、請求項８又は９に記載のテンショナ。
【請求項１１】
前記可動部材は、前記第１のダクトと前記第２のダクトの間のオイルの通過を可能とする通路を画成するブッシュにより前記軸部材上に径方向で支持される、請求項１０に記載のテンショナ。
【請求項１２】
前記可動部材と前記ベースの間に設けられる第２の流体シールを含み、前記第１のダクトは、前記第１及び第２の流体シール間に軸方向に介在される、請求項２及び８に記載のテンショナ。
【請求項１３】
前記ガイド表面は、第１及び第２の肩部により軸方向に境界付けられ、前記プーリに対称的な作用を付与するために前記第１のダクトに連通する軸方向の対称の凹部を画成する、請求項８〜１２のうちのいずれか１項に記載のテンショナ。
【請求項１４】
前記第１及び第２の肩部の一方と前記プーリとの間に軸方向に介在されるリングを含む、請求項１３に記載のテンショナ。
【請求項１５】
前記第１及び第２の肩部の少なくとも一方は、弾性リングにより画成される、請求項１４に記載のテンショナ。
【請求項１６】
前記軸に対して横方向に配設された接触面と相対的な動きで協動する第２の摩擦部材を含み、前記スプリングは、前記第２の摩擦部材及び前記接触面との接触を維持する、請求項１〜１５のうちのいずれか１項に記載のテンショナ。
【請求項１７】
前記第２の摩擦部材は、前記接触面に向く少なくとも１つのインプレッションを有する、請求項１６に記載のテンショナ。
【請求項１８】
前記ベースは、表面処理により硬化された表面を有する構成要素を含む、請求項１〜１７のうちのいずれか１項に記載のテンショナ。
【請求項１９】
オイル潤滑ベルトと、請求項３から従属するときの請求項１〜１８のうちのいずれか１項に記載のテンショナとを含み、前記第１ダクトは、６０°と１３０°の間に含まれる角度だけ前記プーリ上の前記ベルトの作動の結果に先行する、ベルト駆動装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えばエンジンのタイミング駆動装置用の、オイル潤滑ベルト駆動装置用プーリテンショナに関する。
【背景技術】
【０００２】
タイミング駆動装置は、一般的に、エンジンオイル路に接続された コンパートメント内に搭載されたオイル潤滑チェーン若しくは乾式作動型の歯ベルトを含む。近年製造されているタイミング駆動装置では、ベルトは、休止時にオイル内に少なくとも部分的に漬けられ、若しくは、オイルは、ベルト上に、例えば特別なノズルにより噴射されることにより若しくはベルト及びプーリの作動に起因してホイッピングすることにより、搬送される。
【０００３】
オイル潤滑ベルト駆動装置は、軽量であり、チェーン駆動装置よりも振動を起こし難い。更に、オイル潤滑ベルト駆動装置のベルトは、チェーンよりも低い動作張力を必要とし、試験的な実験は、かかる駆動装置が、従来のチェーン駆動装置に対して燃料消費及び二酸化炭素の放出を相当に提言することを可能とすることを、実証した。
【０００４】
かかる利点は、いまや、チェーン駆動装置用にもともと設計されたエンジンをアップグレードし若しくは後付けすることにより得ることができる。しかし、チェーン駆動装置は、ベルト駆動装置とは異なる寸法を有する。それ故に、ベルト駆動装置へとチェーン駆動装置をアップグレードするため、前者の構成要素の全ては、チェーン駆動装置用にもともと設計された構成要素内に適合されなければならない。可能性として、エンジンの幾つかの非本質的な部品は、ぎりぎりの態様で修正される場合がありうる。
【０００５】
具体的には、オイル潤滑ベルトチェーンは、自動のプーリテンショナにより張力をかけることができ、これは、摺動シューが使用されるチェーン駆動装置に対して摩擦による損失を更に低減することを可能とする。
【０００６】
しかし、チェーン駆動装置を収容するように設計されたコンパートメントは、軸方向及び径方向の双方に沿って自動プーリテンショナの寸法に対して主要な制約を課す内部スペースを提供する。
【０００７】
本願出願人により出願された特許文献１は、固定された軸部材と、軸部材にオフセットして搭載され張力スプリングにより作動されるディスクと、ボールベアリングによりディスク上に同心に搭載されるプーリとを含むオイル潤滑駆動装置用テンショナを開示する。更に、テンショナは、オイルの存在下でもベルトの振動を適切に緩衝することを可能とするために摩擦緩衝デバイスを含む。
【０００８】
かかるテンショナは、軸方向にコンパクトであり、特に、オイル潤滑ベルト駆動装置により動作するように設計されたエンジンに搭載されるオイル潤滑ベルト駆動装置に対して適している。
【０００９】
しかし、チェーン駆動装置のアップグレードの場合、径方向の寸法を可能な限り低減することも重要である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】ＷＯ２００６１１１９８８公開パンフレット
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明の目的は、上述の必要性を満たすプーリテンショナを作成することである。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明の目的は、請求項１によるプーリテンショナにより達成される。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明によるプーリテンショナの軸面に沿った断面図。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
本発明のより良好な理解のため、これより、好ましい実施例が、添付図面を参照して、単なる非制限的な例により説明される。
【００１５】
［本発明を実行するためのベストモード］
図面を参照するに、参照符号１は、タイミングベルト駆動装置用のプーリテンショナを全体として指し、プーリテンショナは、軸Ａを画成する軸部材２と、軸Ａに垂直であり、エンジンの壁に取り外し可能に接続されるように構成される剛体のベースを形成するように、軸部材２に強固に搭載されたプレート３とを含む。テンショナ１は、更に、軸部材２上に搭載された偏心アーム４と、偏心アーム４に同心に搭載され、軸Ａから離間して平行な軸Ｂ周りに回転可能な環状のプーリ５とを含む。
【００１６】
具体的には、軸部材２は、プレート３に強固に接続される端部６と、偏心アーム４の回転をガイドする軸Ａを画成する円筒部７とを一体に画成する。
【００１７】
偏心アーム４は、ブッシュ８により円筒部７に径方向に支持され、偏心アーム４に対応する座に結合するために逆Ｔ字断面を有しポリアミド４．６により形成される摩擦リング９によりプレート３上で軸方向に載置される。
【００１８】
摩擦リング９は、偏心アーム４と一体であり、プレート３の摺動面１１と協動する複数の好ましくは径方向のインプレッションを提供する。使用時、摩擦リング９とプレート３の間に存在するオイルは、インプレッション１０により排出され、緩衝トルクの値が結果として増加する。
【００１９】
オイルの存在下での使用に適合される高い軸荷重を適用するために、テンショナ１は、ワッシャスプリング１２と、軸部材２の頭部１４に強固に接続されるリッド１３とを含み、軸方向にワッシャスプリング１２に荷重を与え、結果として、摩擦リング９に軸Ａに平行な力を印加する。
【００２０】
好ましくは、偏心アーム４は、プレート３に対して軸方向の反対側に配設された円形の凹部１５を画成し、ワッシャスプリング１２及びリッド１３を径方向に隙間をもって収容する。
【００２１】
更に、好ましくは、ポリアミド４．６により形成される摩擦ディスク１６は、偏心アーム４とワッシャスプリング１２の間に介在され、相対運動に起因した偏心アーム４４へのダメージを防ぎ、摩擦トルクを印加する。
【００２２】
偏心アーム４は、プーリ５と略同一の高さを有し、更に、プレート３に向かって開口し軸部材２に同心に配列されたらせん状のトーションスプリング１８を収容する環状の空洞１７を画成する。具体的には、トーションスプリング１８は、摩擦部材９よりも小さい直径を有し、軸部材２に対して固定された第１の端部と、偏心アーム４に対して固定された第２の端部とを含む。
【００２３】
更に、トーションスプリング１８の巻線は、偏心アーム４に高いトルクを与えつつ径方向の寸法を小さく維持するために、正方形若しくは長方形の断面を有する。
【００２４】
環状の空洞１７は、トーションスプリング１８と摩擦リング９の間に径方向に配設されたプレート３の部分を曲げることによって好ましくは得られる軸方向の突起２１を収容する。
【００２５】
具体的には、環状の空洞１７は、軸方向の突起２１によりプレート３に対する偏心アーム４の最大の角度方向のストロークを制限するために２つのストッパ（図示せず）を画成するように形作られる。
【００２６】
偏心アーム４に対するプーリ５の相対回転を可能とするため、テンショナは、更に、以下で説明するようなジャーナルベアリングを含む。
【００２７】
具体的には、偏心アーム４は、プーリ５により囲まれる周囲の円筒形表面２２と、円筒形表面２２に対して軸方向に浮き上がって突出し、一定の環状のプロフィールを有する肩部２３と、弾性リング２５の組立体のために構成された座とを画成する。弾性リング２５は、円筒形表面２２に対して肩部２３の軸方向の反対側の部分に配置され、プーリ５に直接接触して配設されプーリ５の軸方向に位置を画成するリング２６を軸方向にロックする。例えば、リング１６は、摩擦係数を低減するためにマンガンりん酸塩表面処理を備える鋼により形成される。
【００２８】
好ましくは、円筒形表面２２は、０．３から０．９ミクロンの粗さＲａを有し、中央本体２７を画成する対応する円筒形表面は、０．２から０．８ミクロンの粗さＲａを有する。かかる値は、偏心アーム４とプーリ５の間の磨耗を低減することを可能とする。
【００２９】
プーリ５は、肩部２３とリング２６の間の軸方向のクリアランスをもって搭載され円筒形表面２２上に周囲温度で所定の径方向のクリアランスをもって搭載される中央本体２７と、肩部２３及びリング２６を囲み中央本体２７の両側から対称に突出する２つのウイング２８とを有する。
【００３０】
具体的には、偏心アーム４とプーリ５の間の周囲温度（２４℃）でのクリアランスは、６から８ミクロンの間に含まれ、テンショナ１により必要とされるオイルの流量を低減する。
【００３１】
更に、軸部材２は、端部６の支持面に画成された入口３０を有するオイル供給ダクト２９と、径方向に配設された出口３１とを画成する。
【００３２】
偏心アーム４は、更に、軸部材２に向く入口を有する径方向のダクト３２と、円筒形表面２２に対して凹設されたオイル溜め３３に連通する出口とを画成する。
【００３３】
具体的には、径方向のダクト３２は、凹部１５と空洞１７の間に軸方向に配設され、ダクト２９の出力３１に共軸である。径方向のダクト３２の軸は、らせん状のスプリング１８の軸方向の寸法に起因してプーリ５及び円筒形表面２２の中心線上にないが、オイル溜め３３は、円筒形表面２２の中心線に関して対称であり、プーリ５上への対称な作用を可能とする。
【００３４】
従来的に、更に、ブッシュ８は、オイルが径方向のダクト３２に向かって出口３１から流れる間に如何なる制限若しくは閉塞を生じずに軸部材２に対する偏心アーム４の任意の相対的な角度位置でオイルの流れを可能とするような周方向の寸法を有する通路３４を有する。
【００３５】
更に、偏心アーム４及びプーリ５を作成するために使用される材料の選択は、偏心アーム４の材料がプーリ５用に使用される材料よりも高い熱膨張係数を有するようにする。
【００３６】
好ましくは、偏心アーム４は、アルミニウムにより形成され、プーリ５は鋼により形成される。
【００３７】
更に、テンショナ１は、径方向のダクト３２内に導かれたオイルが、オイル溜め３３に到達する前にプレート４に向かってブッシュ８に沿って逃れるのを防止するため、シールを含む。
【００３８】
具体的には、シールは、プレート３に向かって空洞１７内に突出しブッシュ８及び軸部材２の部位を収容する偏心アーム４の管状部３５により支持される。
【００３９】
好ましくは、シールは、管状部３５により担持された環状座３７内に収容され軸部材２の円筒形部位７と協動する例えばＯリング３６のようなガスケットを含む。
【００４０】
効果的には、テンショナ１は、オイルがリッド１３から逃れるのを防止するために径方向のダクト３２に対してＯリング３６の軸方向の反対側に配設される第２のシール３８を含む。
【００４１】
具体的には、シール３８は、摩擦ディスク１６とリッド１３の間に設けられワッシャスプリング１２の外径よりも大きな内径を有するＯリングを含む。
【００４２】
好ましくは、摩擦ディスク１６は、オイルのリッド１３に向かう漏れを更に低速にしラビリンスシールを画成するために、円形の凹部１５の平らな面に向けて開口する複数の同心の溝３９を画成する。
【００４３】
好ましい実施例によれば、シール３８及びラビリンスシール３９は、摩擦ディスク１６と軸部材２の頭部１４の間に画成される径方向のギャップ４０に対して平行に配設される。
【００４４】
更に、ベルトの荷重により生ずる楕円化に対するプーリ５の剛性は、プーリ５と偏心アーム４の間のクリアランスが小さいという事実の観点からテンショナ１の正確な動作のために考慮されるべきパラメータであることが、分かっている。具体的には、非常に高い剛性でないプーリは、オイル膜を低減し且つプーリ４と円筒形表面２２の間の考えられる直接的な接触を生じさせる態様で、ベルトの荷重の下で変形する傾向にあることが、分かっている。
【００４５】
中央本体２７の径方向の厚さＳと外径Ｄの間の１０．７％の関係を有するプーリ５は、上述の信頼性の問題を回避するために径方向に十分な剛性のプーリ５を得ることを可能とすることが、実証されている。
【００４６】
テンショナ１の動作は次の通りである。
【００４７】
テンショナ１は、オイル溜めデリバリに接続されるポートを提供するエンジンコンパートメントの内壁上に搭載される。更に、軸Ａを横断する面及び径方向のダクト３２は、駆動装置の休止状態でプーリ５上のベルトの作動の結果に対して所定の位置に配設される。
【００４８】
具体的には、かかる面は、動作中のプーリ５の回転に関してプーリ５上のベルトの作動の結果に対して６０°から１３０°の角度だけ先行する。
【００４９】
例えば、図に関して、プーリ５が、端部６に向かって部位１４から時計方向に見て回転する場合、ベルトにより付加される作用の結果は、紙に入り、径方向のダクト３２の軸に対して角度９０°を提供する。
【００５０】
かかる位置を高い信頼性で画成するため、軸部材２の端部６は、ダクト２９の軸及び軸Ａに共通の軸面を有する座４１を画成する。
【００５１】
プーリ５上のベルトの作用は、非対称であり、円筒形表面２２にプーリ５を近づける傾向があり、従って、プーリ５と円筒形表面２２の間の最小の径方向の距離は、プーリ５自体へのベルトの作用の結果と径方向のダクト３２の軸の間に介在される。
【００５２】
このようにして、プーリ５が偏心アーム４に対して回転するとき、流体力学上の力が生成され、当該力は、プーリ５が円筒形表面２２に対して懸架された状態を維持し、そこには、オイルの空洞が介在される。
【００５３】
オイルは、ダクト２９により連続的に供給され、続いて、中央本体２７、肩部２３及び弾性リング２５の間に画成される通路から出て、エンジン潤滑回路によりオイルポンプ入口に到達する。
【００５４】
知られているように、流体力学上の力は、流体の粘性に比例し、レイノルズの式によりオイルの空洞の高さに反比例する。
【００５５】
更に、オイルの粘性は、温度の増加と共に減少する傾向があるが、かかる作用は、偏心アーム４がアルミで形成されプーリ５が鋼で形成されることにより偏心アーム４がプーリ５よりも大きく膨張するという事実に起因して、オイル空洞の高さの対応する減少により対比される。
【００５６】
このようにして、オイル空洞の高さの対応する減少により粘性の減少の作用を補償することが可能である。結果として、テンショナ１は、プーリ５上の流体力学上の力を温度変動に対して一定に実質的に保つ。
【００５７】
更に、テンショナ１は、所定のエンジン速度を超えると、その搬送圧力を、一定の変位のポンプの搬送に直列に搭載された圧力制限バルブにより一定に維持する回路により供給される。
【００５８】
テンショナ１は、他の力に関して平行に配設され、テンショナ１を横断する間にオイルにより受ける全体の荷重損失に依存した流量を受ける。
【００５９】
材料の選択により、径方向のオイル膜は、減少する傾向があり、従って、全体の油圧抵抗は、増加し、結果として、オイル粘性の減少に起因した流れの増加を補償する。
【００６０】
オイル回路が一定の圧力である条件では、それ故に、テンショナ１は、温度変動に対して必要な流れを略一定に保つことになる。
【００６１】
圧力制限バルブは、エンジン速度が所定値を越えるときにオイル回路を制御する。エンジンが、例えば低速時のような、かかる所定の速度下で稼動するとき、オイルの流量は、比較的低く、オイル溜め３３に向かう最少の流量のアクセスを可能とするためにオイルの漏れを低減することが重要である。
【００６２】
この目的のため、Ｏリング３６は、円筒部７、ブッシュ８及び管状部３５間のクリアランスを通ってプレート３に向かうオイルの漏れを回避することを可能とする。
【００６３】
頭部１４に向かうオイル漏れは、第２のシールにより防止される。好ましい実施例によれば、かかるシールは、ワッシャスプリング１２により荷重がかけられる摩擦ディスク１６により画成され、従って、荷重は、軸方向のクリアランスを閉じ、オイル漏れを防止する。かかるシールの有効性は、ラビリンスシール３９により改善される。
【００６４】
更に、Ｏリング３８は、径方向のギャップ４０に連通し摩擦ディスク１６とリッド１３の間に画成される経路が閉じられるので、径方向のギャップ４０を介して逃れうるオイル漏れを阻止する。
【００６５】
本発明によるテンショナ１により得られる利点は次の通りである。
【００６６】
プーリ５と偏心アーム４の間のジャーナルベアリングは、プーリテンショナのプーリを通常支持するボールベアリングを無くすことを可能とする。更に、トーションスプリング１８の巻線は、より小さい径方向のスペースで円形断面の巻線のスプリングと同一のトルクを付加するために正方形若しくは長方形の断面を有する。
【００６７】
杯状のスプリングワッシャ１２と同一側に配置されたシール３８は、軸方向の寸法に影響を与えることなく摩擦ディスクの環状形状に起因した漏れを防止することを可能とする。
【００６８】
更に、シール３８用の座は、軸部材２や偏心アーム４のような金属要素へのコストのかかる切断・機械加工を必要としない成形により形成される摩擦ディスク１６により簡易且つコスト効率良く画成されることができる。ワッシャスプリング１２が偏心アーム４に対して摩擦部材１６に荷重をかけるという事実は、本質的に、摩擦部材１６と偏心アーム４の間の接触面に沿ったオイル漏れを対比する第２のシールを画成する。
【００６９】
かくして得られる低減されたオイル消費は、エンジン速度が低速であり供給流れが低減されたときにも、テンショナ１の正確な動作を保証することを可能とする。更に、オイルの低減された消費は、幾つかのアプリケーションで、オイルポンプの変位及び出力の増加を必要とすることなくテンショナ実装エンジンを搭載することを可能とするので、好ましい。かかる結果は、チェーン駆動装置用に元々設計されたエンジンをアップグレードすることが予期されるときに相当なコスト高価を表す。
【００７０】
プーリ５のジオメトリは、テンショナ１がベルトにより荷重がかけられたときにオイル膜の寸法に悪影響を与える変形を回避するように構成されなければならない。
【００７１】
偏心アーム４の材料及びプーリ５の材料は、更に、流体力学上の力及び必要な流量が、オイル回路圧が圧力リリーフバルブにより制御されるときに略一定となるように、選択される。
【００７２】
弾性リング２５による偏心アーム４上のプーリ５の組み立ては、特に簡易であり、コストがかさまず、また、プーリ５の軸方向のクリアランスを正確に画成するために必要な精度を得ることが可能である。
【００７３】
更に、ワッシャスプリング１２は、高い軸方向の荷重及び含まれる寸法を得ることを可能とし、それ故に、チェーンタイミング駆動装置用に従前設計されたエンジンに搭載されることを可能とする寸法を含むという問題、及び、潤滑オイルの存在下でも高い摩擦トルクの問題への解決策を得ることを可能とする。
【００７４】
摩擦トルクの増加は、効果的には、リング９とプレート３の間の潤滑オイル膜の形成を防止する径方向のインプレッション１０によっても得られる。
【００７５】
オイル溜め３３は、プーリ５のアンバランスを防止するようにオイルの分散を円筒形表面２２の高さに沿って対称にすることを可能とする。
【００７６】
最後に明らかなように、修正及び変形は、これにより添付クレームの保護の範囲から逸脱することなく、ここで説明され図示されるテンショナ１に対してなすことができる。
【００７７】
具体的には、摩擦リング９は、プレート３に固定される態様で接続されてもよく、偏心アーム４に対して特別な固定された表面と接触して協動してもよい。
【００７８】
更に、リングは、中央本体２７をガイドするために肩部２３に軸方向に当接することとしてもよい。好ましくは、かかるリングは、プーリ５への摩擦及び相対移動に起因したダメージを防止するために中央本体２７に向く耐磨耗層若しくは減摩層を提供する。更に好ましくは、かかるリングは、鋼により形成され、層は、表面マンガンりん酸塩により形成される。
【００７９】
摩擦リング９及び摩擦ディスク１６は、更に、ポリアミド６．６により形成されてもよい。
【００８０】
軸部材２及びプレート３は、磨耗に対してより高い抵抗を得るように、高周波焼戻し、クロムめっき若しくはニッケルめっきにより実行される処理により、対応する硬化された表面層を提供してもよい。具体的には、表面層は、摺動表面１１を画成し、ブッシュ８が搭載される円筒形表面を画成するために、作成される。
【００８１】
好ましくは、表面処理は、ビッカース硬度スケールで６００の表面硬度を得ることを可能とする。
【図１】
2010529379.tif 000003
【国際調査報告】
2010529379.tif 000004
2010529379.tif 000005
2010529379.tif 000006