(57)【要約】横方向に位置決めして間にロール間隙を形成した一対の鋳造ロールを組立て、炭素含量が０．０１〜０．３重量％、マンガン含量が０．１〜０．８重量％、ケイ素含量が０．０５〜０．５重量％、カルシウム含量が０．０００８〜０．００４重量％、アルミニウム含量が２〜５００重量ｐｐｍであって、１６００℃で約５０ｐｐｍ未満の遊離酸素含量を有する溶鋼を造り、ロール間隙上方の鋳造ロール鋳造表面上に支持された溶鋼の鋳造溜めを形成し、鋳造ロールを相互方向に回転させることによって薄ストリップをロール間隙から下方に鋳造することを含む、メニスカスマークを減らした薄鋳造ストリップの製造方法。
2010501356.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
（ａ）横方向に位置決めされて間にロール間隙を形成する一対の鋳造ロールを組立て、
（ｂ）炭素含量が約０．０１〜０．３重量％、マンガン含量が０．１〜２．０重量％、ケイ素含量が０．０５〜０．５重量％、カルシウム含量が８〜４０ｐｐｍ、アルミニウム含量が２〜５００重量ｐｐｍ、クロム含量が１０．０重量％未満であり、１６００℃での遊離酸素含量が５０ｐｐｍ未満である溶鋼を造り、
（ｃ）ロール間隙上方の鋳造ロール鋳造表面上に支持された溶鋼の鋳造溜めを形成し、
（ｄ）鋳造ロールを相互方向に回転させてロール間隙から下方に薄ストリップを鋳造するという諸段階からなる、メニスカスマークを減らした薄鋳造ストリップの製造方法。
【請求項２】
溶鋼の炭素含量が０．０３〜０．０４５重量％、マンガン含量が０．３〜０．８重量％、ケイ素含量が０．１〜０．３重量％、カルシウム含量が８〜４０ｐｐｍ、アルミニウム含量が１０〜９０重量ｐｐｍであり、溶融時の意図しない添加から生じるクロム量を有し、１６００℃での遊離酸素含量が１０〜４０ｐｐｍである、請求項１に記載のメニスカスマークを減らした薄鋳造ストリップの鋳造方法。
【請求項３】
鋳造ロールの鋳造表面をグリットブラストによるテクスチャでテクスチャ形成する、請求項１に記載のメニスカスマークを減らした薄鋳造ストリップ鋳造方法。
【請求項４】
（ａ）横方向に位置決めされて間にロール間隙を形成する一対の鋳造ロールを組立て、
（ｂ）炭素含量が０．０１〜０．３重量％、マンガン含量が０．３〜０．８重量％、ケイ素含量が０．０５〜０．５重量％、カルシウム含量が８〜４０ｐｐｍ、アルミニウム含量が２〜５００重量ｐｐｍ、クロム含量が１０．０重量％未満、１６００℃での遊離酸素含量が５０ｐｐｍ未満である溶鋼を造り、
（ｃ）ロール間隙上方の鋳造ロール鋳造表面上に支持された溶鋼の鋳造溜めを形成し、
（ｄ）鋳造ロールを相互方向に回転させてロール間隙から下方に薄ストリップを鋳造する
という諸段階からなる、メニスカスマークを減らした薄鋳造ストリップの製造方法。
【請求項５】
（ａ）横方向に位置決めされて間にロール間隙を形成する一対の鋳造ロールを組立て、
（ｂ）炭素含量が０．０１〜０．３重量％、マンガン含量が０．１〜２．０重量％、ケイ素含量が０．０５〜０．５重量％、カルシウム含量が８〜４０ｐｐｍ、アルミニウム含量が２〜５００重量ｐｐｍ、クロム含量が１０．０重量％未満、１６００℃での遊離酸素含量が１０〜４０ｐｐｍである溶鋼を造り、
（ｃ）ロール間隙上方の鋳造ロール鋳造表面上に支持された溶鋼の鋳造溜めを形成し、
（ｄ）鋳造ロールを相互方向に回転させてロール間隙から下方に薄ストリップを鋳造する
という諸段階からなる、メニスカスマークを減らした薄鋳造ストリップの製造方法。
【請求項６】
（ａ）横方向に位置決めされて間にロール間隙を形成する一対の鋳造ロールを組立て、
（ｂ）炭素含量が０．０１〜０．３重量％、マンガン含量が０．３〜０．８重量％、ケイ素含量が０．０５〜０．５重量％、カルシウム含量が８〜４０ｐｐｍ、アルミニウム含量が２〜５００重量ｐｐｍ、クロム含量が１０．０重量％未満、１６００℃での遊離酸素含量が１０〜４０ｐｐｍの溶鋼を造り、
（ｃ）ロール間隙上方の鋳造ロール鋳造表面上に支持された溶鋼の鋳造溜めを形成し、
（ｄ）鋳造ロールを相互方向に回転させてロール間隙から下方に薄ストリップを鋳造する
という諸段階からなる、メニスカスマークを減らした薄鋳造ストリップの製造方法。
【請求項７】
（ａ）炭素含量が０．０１〜０．３重量％、マンガン含量が０．１〜２．０重量％、ケイ素含量が０．０５〜０．５重量％、カルシウム含量が８〜４０ｐｐｍ、アルミニウム含量が２〜５００重量ｐｐｍ、クロム含量が１０．０重量％未満であり、
（ｂ）ストリップ鋳造時のメニスカスマーク形成を実質的に避ける手段を備え、該手段が、１６００℃で溶鋼中の遊離酸素含量を５０ｐｐｍ未満にすることからなる、
鋼組成物。
【請求項８】
炭素含量が０．０３〜０．０４５重量％、マンガン含量が０．３〜０．８重量％、ケイ素含量が０．１〜０．３重量％、カルシウム含量が８〜４０ｐｐｍ、アルミニウム含量が１０〜９０重量ｐｐｍであり、溶融時の意図しない添加から生じるクロム量を有し、約１６００℃での遊離酸素含量が１０〜４０ｐｐｍである、請求項７に記載の鋼組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は鋼ストリップの鋳造に関し、より詳しくは、ロール鋳造機を用いた鋼ストリップの鋳造に関する。
【背景技術】
【０００２】
ロール鋳造機において、溶融金属は少なくとも１つの鋳造ロールの鋳造表面上で冷却されて薄鋳造ストリップに形成される。双ロール鋳造機を用いたロール鋳造において、溶融金属は、冷却されて相互方向に回転する一対の鋳造ロール間に導入される。動いている鋳造表面上で鋼殻が凝固し、鋳造ロール間のロール間隙で合わされて、ロール間隙から下方に送給される凝固シート品を造る。本明細書では「ロール間隙」という用語を、ロール同士が最接近する領域一般を指すのに用いる。いずれの場合も、溶融金属は通常は取鍋から小容器へ注がれ、そこから金属供給システムを介して、鋳造ロールの鋳造表面のほぼ上方に位置決めされた分配ノズルへと流下する。双ロール鋳造において、溶融金属は鋳造ロール間に送給されて、ロール間隙に隣接しロールの鋳造表面上に支持されロール間隙の長さ方向に沿って延びる溶融金属の鋳造溜めを形成する。通常、斯かる鋳造溜めを囲い込むのは、鋳造溜めの両端を堰き止めるよう鋳造ロール端に隣接して摺動係合保持される側板又は側部堰である。
【０００３】
双ロール鋳造機で薄鋼ストリップを製造する場合、鋳造溜めの溶融金属は一般に１５００℃程度若しくはそれ以上の温度である。従って、鋳造ロール鋳造表面全体の冷却速度を高める必要がある。鋼ストリップを形成するには鋳造表面での金属殻の初期凝固において高い熱流束と広範な核生成が必要される。特許文献１は、形成される金属酸化物のかなりの部分が初期凝固温度で液体であるよう溶鋼成分を調節することによりどのように初期凝固時に熱流束を増加でき、鋳造作業時に高い熱流束を提供することを開示している。特許文献２、３及び４に開示されているように、鋼殻及びストリップの形成は鋳造表面のテクスチャ(肌理;texture)に影響され得る。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】アメリカ特許第５，７２０，３３６号
【特許文献２】アメリカ特許第５，９３４，３５９号
【特許文献３】アメリカ特許第６，０５９，０１４号
【特許文献４】国際出願  ＡＵ  ９９／００６４１
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
薄ストリップ鋳造工程で鋼を鋳造する場合、酸素レベルが高い中で、マンガン、ケイ素、クロム、アルミニウム等が存在する。鋼組成物や鉱滓組成物は、溶融金属供給システムに使われている耐火材と反応して鋳造ロールに沿って液鋼を分配する傾向がある。即ち、コアノズル等の耐火構成要素は、通常、一部炭素源と結びついたアルミナ又はジルコニア等の耐火材から造られている。鋼や鉱滓組成物と耐火材との反応では反応生成物として一酸化炭素（ＣＯ）が造られる。反応の結果、形成される一酸化炭素ガスは凝固直前の液鋼溜めの妨げとなって、鋳造溜めの溶融金属表面に波形を形成する。この障害がストリップ中で凝固し得、メニスカスマークと呼ばれる欠陥を生み出す。メニスカスマークは鋼ストリップ表面に割れとして現れる欠陥である。メニスカスマークは図１に示されている。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
我々は、溶鋼組成物中のマンガン、ケイ素、カルシウム、アルミニウム、クロムのレベルを遊離酸素レベルと共に制御することにより、メニスカスマークを減らした独特の表面特性と製造品質を持つ鋼ストリップを製造できることを見い出した。炭素が酸化して一酸化炭素の泡を形成するのは、溜めの鉱滓中のＭｎＯがコアノズルに含まれる炭素と反応することによる。この反応が生じるのをなくすまではいかなくとも大幅に減らすために、カルシウムがあれば存在する酸素と反応することにより、ＭｎＯの生成量が減らされる。ＭｎＯ生成量の低下により、ＭｎＯとコアノズルの炭素との酸化反応が大幅に減り、製造される薄鋳造ストリップ中のメニスカスマークが大幅に減る。
【０００７】
即ち、我々はこの溶鋼組成物中に５〜４０ｐｐｍの溶解性カルシウムを持たせることにより、化学反応が起きてメニスカスマークを著しく減らすことができることを見い出した。その化学反応は
ＭｎＯ  ＋  Ｃ  ＝  ＣＯ  ＋  Ｍｎ
である。こういった反応を起こせる元素はカルシウムだけではない。アルミニウム、マグネシウム、チタンはマンガンよりも安定した酸化物を形成できる。後者の２つの元素が比較的高価であるので低炭素鋼を造るのに商業的に用いられることはないのに対し、アルミニウムの添加は経済的であり得る。カルシウムは、溶鋼と鋳造ロールとの間に適宜レベルの熱流束をもたらすための液体混在物を造るのにも必要なのである。
【０００８】
以下の諸段階からなるメニスカスマークを減らした薄鋳造ストリップの製造方法が提供される。
（ａ）横方向に位置決めされて間にロール間隙を形成する一対の鋳造ロールを組立て、
（ｂ）炭素含量が０．０１〜０．３重量％、マンガン含量が０．１〜２．０重量％、ケイ素含量が０．０５〜０．５重量％、クロム含量が１０．０重量％未満、カルシウム含量が８〜４０ｐｐｍ、アルミニウム含量が２〜５００重量ｐｐｍ、１６００℃での遊離酸素含量が５０ｐｐｍ未満である溶鋼を造り(preparing)、
（ｃ）ロール間隙上方の鋳造ロール鋳造表面上に支持された溶鋼の鋳造溜めを形成し、
（ｄ）鋳造ロールを相互方向に回転させてロール間隙から下方に薄ストリップを鋳造する。
【０００９】
溶鋼は、炭素含量が０．０３〜０．０４５重量％、マンガン含量が０．３〜０．８重量％、ケイ素含量が０．１〜０．３重量％、カルシウム含量が８〜４０ｐｐｍ、アルミニウム含量が１０〜９０重量ｐｐｍ、１６００℃での遊離酸素含量が１０〜４０ｐｐｍであってよい。
【００１０】
鋳造ロールの鋳造表面は、グリットブラストによるテクスチャを施してよい。
【００１１】
若しくは、以下の諸段階からなるメニスカスマークを減らした薄鋳造ストリップの製造方法が提供される。
（ａ）横方向に位置決めされて間にロール間隙を形成する一対の鋳造ロールを組立て、
（ｂ）炭素含量が０．０１〜０．３重量％、マンガン含量が０．３〜０．８重量％、ケイ素含量が０．０５〜０．５重量％、カルシウム含量が８〜４０ｐｐｍ、アルミニウム含量が２〜５００重量ｐｐｍ、クロム含量が１０．０重量％未満であり、１６００℃での遊離酸素含量が５０ｐｐｍ未満である溶鋼を造り、
（ｃ）ロール間隙上方の鋳造ロール鋳造表面上に支持された溶鋼の鋳造溜めを形成し、
（ｄ）鋳造ロールを相互方向に回転させてロール間隙から下方に薄ストリップを鋳造する。
【００１２】
更に若しくは、以下の諸段階からなるメニスカスマークを減らした薄鋳造ストリップの製造方法が提供される。
（ａ）横方向に位置決めされて間にロール間隙を形成する一対の鋳造ロールを組立て、
（ｂ）炭素含量が０．０１〜０．３重量％、マンガン含量が０．１〜２．０重量％、ケイ素含量が０．０５〜０．５重量％、カルシウム含量が８〜４０ｐｐｍ、アルミニウム含量が２〜５００重量ｐｐｍ、クロム含量が１０．０重量％未満であり、１６００℃での遊離酸素含量が１０〜４０ｐｐｍである溶鋼を造り、
（ｃ）ロール間隙上方の鋳造ロール鋳造表面上に支持された溶鋼の鋳造溜めを形成し、
（ｄ）鋳造ロールを相互方向に回転させてロール間隙から下方に薄ストリップを鋳造する。
【００１３】
更に若しくは、以下の諸段階からなるメニスカスマークを減らした薄鋳造ストリップの製造方法が提供される。
（ａ）横方向に位置決めされて間にロール間隙を形成する一対の鋳造ロールを組立て、
（ｂ）炭素含量が０．０１〜０．３重量％、マンガン含量が０．３〜０．８重量％、ケイ素含量が０．０５〜０．５重量％、カルシウム含量が８〜４０ｐｐｍ、アルミニウム含量が２〜５００重量ｐｐｍ、クロム含量が１０．０重量％未満であり、１６００℃での遊離酸素含量が１０〜４０ｐｐｍである溶鋼を造り、
（ｃ）ロール間隙上方の鋳造ロール鋳造表面上に支持された溶鋼の鋳造溜めを形成し、
（ｄ）鋳造ロールを相互方向に回転させてロール間隙から下方に薄ストリップを鋳造する。
【００１４】
若しくは、鋼組成物は次のものからなっていてよい。
（ａ）炭素含量が０．０１〜０．３重量％、マンガン含量が０．１〜２．０重量％、ケイ素含量が０．０５〜０．５重量％、カルシウム含量が８〜４０ｐｐｍ、アルミニウム含量が２〜５００重量ｐｐｍ、クロム含量が１０．０重量％未満であり、
（ｂ）ストリップ鋳造時のメニスカスマーク形成を実質的に避ける手段を備え、該手段が、１６００℃で溶鋼中の遊離酸素含量を５０ｐｐｍ未満にすることからなる。
【００１５】
鋼組成物は次のものからなっていてよい。
（ａ）炭素含量が０．０１〜０．３重量％、マンガン含量が０．１〜２．０重量％、ケイ素含量が０．０５〜０．５重量％、カルシウム含量が８〜４０ｐｐｍ、アルミニウム含量が２〜９０重量ｐｐｍ、クロム含量が１０．０重量％未満であり、
（ｂ）ストリップ鋳造時のメニスカスマーク形成を実質的に避ける手段を備え、該手段が、１６００℃での遊離酸素含量を５０ｐｐｍ未満にすることからなる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】鋼ストリップ表面上でのメニスカスマークを示す写真
【図２】例示的なストリップ鋳造機の線図的な側面図
【図３】図1の鋳造機の一部の拡大断面図
【図４】薄鋳造ストリップでのカルシウムレベルと遊離酸素レベルとの関係を示すチャート
【図５】遊離酸素の量とメニスカスマークの発生との関係を示す代表的なチャート
【発明を実施するための形態】
【００１７】
連続ストリップ鋳造では、硫黄含量を０．００９％程度またはそれ以下にするのが望ましいが、他の硫黄レベルも有益ではあり得る。一般に取鍋冶金炉（ＬＭＦ）での脱硫段階の後、脱酸・脱硫した溶鋼は典型的には鋳造準備時に取鍋内で再酸化される。その結果、再酸化した溶鋼は通常は酸化混在物（典型的には、ＭｎＯ、ＣａＯ、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３の混合物を有する混在物）の分布を含み、それが溶融金属の初期凝固と、凝固した混在物の特徴的な分布を示すストリップ品の形成に影響する。上記したプロセスに関する更なる詳細は同時係属出願であるアメリカ特許出願第６０／２８０，９１６号及びアメリカ特許出願第６０／３２２，２６１号に記述されており、両者を言及することによりここに明示的に組み入れる。
【００１８】
図２及び図３は、本発明を行うのに適した双ロールストリップ連続鋳造機を示している。
【００１９】
しかしながら、本発明は、双ロール鋳造機を使用することに限定されるものではなく、他のタイプのストリップ連続鋳造機にも範囲が及ぶ。
【００２０】
図２及び図３は、全般に参照番号１１で示される双ロール鋳造機を示している。鋳造機が製造する鋳造鋼ストリップ１２は移送路１０内を通ってガイドテーブル１３を横切り、ピンチロール１４Ａから成るピンチロールスタンド１４に至る。ピンチロールスタンド１４を出た直後に、ストリップは一対の圧下ロール１６Ａとバックアップロール１６Ｂとで成る熱間圧延機１６内を通って熱間圧延されることにより厚みを減らすことができる。圧延されたストリップはランアウトテーブル１７上を通り、対流、放熱、水ジェット１８（又はその他の適宜手段）を介して供給された水との接触により冷却できる。いずれにしろ、圧延されたストリップは次いで、一対のピンチロール２０Ａからなるピンチロールスタンド２０に、更にはコイラ１９に通ることができる。ストリップの最終的な冷却は一般に、コイラでストリップが典型的には２０トンのコイルへと巻取られるとき又はその後に起きる。薄鋳造ストリップは９００℃未満の温度、約８００〜約５００℃の温度で巻取りできる。
【００２１】
図３に示すように、双ロール鋳造機１１を構成する主機械フレーム２１が支持する一対のほぼ水平に位置決めされた鋳造ロール２２は鋳造表面２２Ａを有し、相並んで組立てられて間にロール間隙２７を形成する。鋳造作業時には溶融金属が取鍋（図示せず）からタンディッシュ２３へ、そして耐火シュラウド２４を介し分配機２５へと供給され、次いで鋳造ロール２２間のロール間隙２７のほぼ上方の金属供給ノズル２６へと供給できる。そのように供給された溶融金属は、ロール端が側部閉止堰又は側部閉止板２８により囲込まれたロール間隙の上方で鋳造ロール表面２２Ａ上に支持された溜め３０を形成する。側部堰２８は、側板ホルダに接続された流体圧シリンダユニット（又はその他の適宜手段）から成る一対のスラスタ（図示せず）によりロール端付近に位置決めできる。鋳造溜め３０の上表面は一般に「メニスカス」レベルと呼ばれ、一般に鋳造作業時には供給ノズルの下端の上方にあるので、供給ノズルの下端はこの鋳造溜め３０内に浸漬する。フレーム２１が支持する鋳造ロール台車は組立て位置と鋳造位置との間を水平に移動可能である。鋳造位置において、鋳造ロール２２は電動モータ及び変速装置により駆動される駆動軸（図示せず）を介して相互方向に回転され得る。鋳造ロール２２は水冷される。ロール２２の銅製周壁には、長手方向に延び、周方向に離間し、冷却水を供給される一連の水冷路が形成されている。鋳造ロールは典型的には径が約５００〜６００ｍｍであり、最大では径を１２００ｍｍ若しくはそれ以上とすることができる。所望の幅のストリップ品を製造するため、鋳造ロールの長さは最大約２０００ｍｍまで、若しくはそれ以上とすることができる。
【００２２】
タンディッシュ２５は従来の構成のものであり、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）等の適宜の耐火材で広皿状に形成される。タンディッシュは溶融金属を取鍋から受け取るものであり、溢流吐出口と緊急栓を備えている。
【００２３】
供給ノズル２６はアルミナグラファイト等の適宜の耐火材で造られた細長体として形成され、ノズル下部は鋳造ロール２２間のロール間隙の上方で内方・下方にすぼまるようテーパーしていてよい。溶融金属はタンディッシュ２５から供給ノズル２６内の一連の離間したほぼ横方向の流路を介し鋳造溜め３０へと流れることができる。流れは鋳造ロールの長さ方向に沿った適切に低排出速度の溶融金属であり、溶融金属を鋳造ロール表面に送給し、そこで初期凝固が起きる。
【００２４】
鋳造ロールが鋳造位置にあるときに、鋳造溜め３０を鋳造ロール端で囲込むことができる一対の側部堰２８はロールの段付端に当てて保持される。側部堰２８は例えば窒化硼素又はジルコニアグラファイトなどの適宜の耐火材で造られていて、摩耗することで、側端が鋳造ロールの段付き端部の湾曲に馴染む。側部堰を取付けることができる板ホルダは鋳造位置において一対の流体圧シリンダユニット等の適宜手段の作動により移動可能であり、予熱後の側部堰を所定位置へともたらして、鋳造作業時に鋳造ロール上に形成される溶融金属溜めの端閉止部を形成する。
【００２５】
鋳造作業において、金属流は供給ノズル２６の下端が鋳造溜め内に浸漬しているような高さに鋳造溜め３０を維持するよう制御される。供給ノズルの横流路は鋳造溜めの表面の直下に配することができる。溶融金属は流路内を２つの横方向外向きの流れでほぼ鋳造溜め表面付近を流れて、溜め表面付近で鋳造ロールの冷却表面に突き当たる。これにより鋳造溜めのメニスカス域に送給される溶融金属の温度が維持される。
【００２６】
鋳造溜め３０において、鋳造ロールが相互方向に回転され、鋳造ロールの水冷システムを介して溶融金属が抜熱されるにつれて、鋳造ロールの動いている鋳造表面上に金属殻が凝固する。鋳造ロール間のロール間隙２７で殻が合わされて、ロール間隙から下方に送給される凝固薄ストリップ１２を造る。
【００２７】
双ロール鋳造機は、例えば、アメリカ特許第５，１８４，６６８号、第５，２７７，２４３号、第５，４８８，９８８号及び／又は第５，９３４，３５９号、アメリカ特許出願第１０／４３６，３３６号及び国際特許出願第ＰＣＴ／ＡＵ９３／００５９３号に幾分詳細に説明され開示された種類のものであってよく、参照することによりそられの開示をここに組み入れる。適宜の構造的詳細についてはこれらの特許を参照することができるが、それらは本発明の一部を構成するものではない。
【００２８】
アメリカ特許第５，１８４，６６８号及び第５，２７７，２４３号に充分に開示された種類の双ロール鋳造機を用い、１．８ｍｍ厚程度若しくはそれ以下の鋼ストリップを製造する広範な鋳造試験が行われた。ケイ素マンガンキルド鋼を用いた斯かる鋳造試験により、溶鋼中の酸化混在物の融点が鋼の凝固中に得られる熱流束に効果を及ぼすことが実証された。低融点の酸化物が、鋳造溜めの上域における溶融金属と鋳造ロール表面との伝熱接触を向上させ、速い伝熱速度を発生させる。
【００２９】
種々の試験を通して、メニスカスマークを減らしたストリップが、炭素含量が約０．０１〜約０．３重量％、マンガン含量が約０．１〜約２．０重量％、ケイ素含量が約０．０５〜約０．５重量％、カルシウム含量が約８〜約４０ｐｐｍ、アルミニウム含量が約２〜約５００重量ｐｐｍ、クロム含量が約１０．０重量％未満、約１６００℃での遊離酸素含量が約５０ｐｐｍ未満の鋳造用溶鋼を造ることにより製造できることが判明した。
【００３０】
更に、図４はカルシウムの量が溶鋼中の遊離酸素の量にもたらす関係を示している。示されているように、カルシウムの量を用いて溶融金属中の遊離酸素レベルを５０ｐｐｍ未満に制御することができ、カルシウム量を０．００４重量％もの高レベルにすることで遊離酸素量は１２ｐｐｍに下がる。
【００３１】
鋳造試験では、溶鋼組成物中のマンガン、ケイ素、カルシウム、アルミニウム、クロム、遊離酸素レベルを制御することにより、鋳造ストリップのメニスカスマークを減らした独特の表面特性及び製造品質を有する鋼ストリップを製造できることが判明した。メニスカスマークは、初期の金属凝固が生じる鋳造溜めのメニスカスレベルに由来する。ノズル界面での反応から一酸化炭素の泡が発生することができて、それがメニスカスでの障害を起こし、メニスカスマークとなる。この欠陥は上記のように溶鋼組成を制御することにより避けることができる。
【００３２】
図５からわかるように、上記のように溶鋼組成を維持することにより、受容可能な範囲の、薄鋳造ストリップ１００フィート当たり約２メニスカスマーク以下が達成される。これは、本発明の溶鋼組成物では鋳造溜めの泡形成や障害が少ないので鋳造溜め表面の表面波が抑制されるためと考えられる。
【００３３】
鋳造ロールの鋳造表面２２Ａはランダムな突起というテクスチャを持つことができる。鋳造ロール表面上のこのランダムな分布の個々の突起は、鋳造ロールを鋳造用に位置決めする前に鋳造ロールの鋳造表面をグリットブラストすることにより形成できる。
【００３４】
本発明の更なる実施例においては、メニスカスマークを減らした薄鋳造ストリップは、炭素含量が約０．０３〜約０．０４５重量％、マンガン含量が約０．３〜約０．８重量％、ケイ素含量が約０．１〜約０．３重量％、カルシウム含量が約８〜約４０ｐｐｍ、アルミニウム含量が約１０〜約９０重量ｐｐｍ、溶解時に意図しない添加から生じるクロム量、約１６００℃での遊離酸素含量が約１０〜約４０ｐｐｍの溶鋼を用いることにより製造できることが判明している。
【００３５】
本発明を上記の図面及び記述において例示し、述べてきたけれども、それは説明的なものであって限定的性格のものではないとみなすべきであり、好適な実施例を示し、記述したのであり、本発明の要旨の範囲内にある全ての変更及び改変の保護が望まれていると理解すべきである。
【図１】
2010501356.tif 000003
【図２】
2010501356.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【国際調査報告】
2010501356.tif 000008
2010501356.tif 000009