(57)【要約】アルキル化領域(2)では、ベンゼンリサイクル流(8)とプロピレン供給流(6)とが反応して、プロピレン及びベンゼンクメン(10)に変換される。トランスアルキル化領域(4)では、ポリイソプロピルベンゼン流(43)とベンゼンリサイクル流(20)とが反応してポリイソプロピルベンゼンとベンゼンとをクメン(12)に変換される。流出物は分割壁分留塔(14)に通される。クメン生成物流(32)は分割壁分留塔の中間点から取り出される。ベンゼンリサイクル流(18)は第一の端部から取り出され、別のベンゼンリサイクル流(20)は分割壁分留塔の中間点から取り出される。ポリイソプロピルベンゼン流(34)は分割壁分留塔の第二の端部から取り出される。ポリイソプロピルベンゼン流はポリイソプロピルベンゼン分留塔(40)に通されて重質成分流(44)からポリイソプロピルベンゼン(42、43)を分離する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
分割壁分留領域を使用するクメンの生成方法であって、
アルキル化領域において、第一のベンゼンリサイクル流及び少なくともプロピレンを含む供給流を、アルキル化条件下でアルキル化触媒と接触させて、プロピレンとベンゼンの少なくとも一部をクメンに転換し、ベンゼン及びクメンを含むアルキル化領域流出物を生成させること；
トランスアルキル化領域において、少なくともポリイソプロピルベンゼンを含むポリイソプロピルベンゼン高含有リサイクル流及び少なくともベンゼンを含む第二のベンゼンリサイクル流を、トランスアルキル化条件下でトランスアルキル化触媒と接触させて、ポリイソプロピルベンゼン及びベンゼンの少なくとも一部をクメンに転換し、ベンゼン及びクメンを含むトランスアルキル化領域流出物を生成させること；
前記アルキル化領域流出物及びトランスアルキル化領域流出物を、分留条件で操作し、分割壁によって少なくとも第一及び第二の平行分留領域に分割される分割壁分留塔に通すこと、ここで、前記第一及び第二の分留領域はそれぞれ、分留塔内に配置された上方及び下方末端部を有し、前記第一及び第二の分留領域は、その上方末端部で分留塔の未分割上部区分と開放連通し、且つその下方末端部で分留塔の未分割下部区分と開放連通しており、アルキル化領域流出物及びトランスアルキル化領域流出物は、第一の分留領域の一つ以上の中間点で塔に入る；
分割壁分留塔の第二の分留領域の中間点からクメンを含む流れを取り出すこと；
分割壁分留塔の第一の末端部から第一のベンゼンリサイクル流を取り出すこと；
分割壁分留塔の第二の分留領域の中間点から第二のベンゼンリサイクル流を取り出すこと；
分割壁分留塔の第二の末端部からポリイソプロピルベンゼン高含有流を取り出すこと；
ポリイソプロピルベンゼン高含有流をポリイソプロピルベンゼン分留塔に通して、重質芳香族高含有流からポリイソプロピルベンゼンリサイクル流を分離すること、
各段階を含む前記プロセス。
【請求項２】
前記アルキル化領域は、８００〜５１００kPa（１１６〜７４０psia）の範囲の圧力及び１２０〜２８０℃（２４８〜５３６°F）の範囲の温度で運転する、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記トランスアルキル化領域は、８００〜５１００kPa（１１６〜７４０psia）の範囲の圧力及び１００〜２７０℃（２１２〜５１８°F）の範囲の温度で運転する、請求項１に記載の方法。
【請求項４】
３０〜４５℃（８６〜１１３°F）の範囲の温度及び７〜１４kPa（１〜２psia）の範囲の圧力で運転されるコンデンサを使用して第一のベンゼンリサイクル流を凝縮することをさらに含む、請求項１に記載の方法。
【請求項５】
ポリイソプロピルベンゼン塔は、第一のベンゼンリサイクル流の温度が８５〜１０５℃（１８５〜２２１°F）であり、且つ圧力が１６〜１９kPa（２．３〜２．７psia）であるように運転される、請求項１に記載のプ方法。
【請求項６】
分割壁分留塔の第二の分留領域の中間点からのクメンを含む流れは、クメン99.955重量％を含む、請求項１に記載の方法。
【請求項７】
分割壁分留塔の第二の分留領域の中間点からのクメンを含む流れは、ベンゼン４重量ppm以下を含む、請求項１に記載の方法。
【請求項８】
トランスアルキル化領域流出物が、アルキル化領域流出物が導入される中間の高さと分割壁分留塔の第一の末端部との間にある、分割壁分留塔の中間の高さで分割壁分留塔に導入される、請求項１に記載の方法。
【請求項９】
クメンを含む流れをフェノール生成方法に通すことをさらに含む、請求項１に記載の方法。
【請求項１０】
クメンを含む流れをアセトン生成方法に通すことをさらに含む、請求項１に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、クメン生成物を分割壁蒸留塔(dividing wall distillation column)を用いて分離することを特徴とするクメンの製造プロセスに関する。
【背景技術】
【０００２】
クメン、すなわちイソプロピルベンゼンは、フェノール及びアセトンの製造で主に使用される有用な製品である。クメンは、珪藻土をリン酸で含浸処理することによって製造される固体リン酸を使用する触媒プロセスによって製造されてきた。現在では、ゼオライト触媒を使用して、より安価な投資コストで高品質クメンを製造している。
【０００３】
クメンの製造のための通常の商業的プロセスでは、液体ベンゼンと液体プロピレンを、アルキル化触媒を含む一つ以上の反応基を含んでいるアルキル化領域に充填する。ベンゼンのポリアルキル化生成物の生成を最小限にするために、反応領域全体にわたってベンゼン対プロピレンの範囲が４：１〜１６：１、より好ましくは８：１の範囲となるようにベンゼンのモル過剰を維持することが常套手段とされてきた。いくつかの商業規模のプロセスでは、目的のイソプロピルベンゼンの製造と競合する二つの反応が問題を引きおこしていた。その一つは、目的のモノアルキル化生成物ではなくジ-及びトリ-イソプロピルベンゼンなどのポリアルキル化ベンゼンが形成することであった。この競合反応は、大モル過剰のベンゼンを用いることによってある程度は制御することができる。しかしながら、トランスアルキル化反応器を使用してポリアルキル化ベンゼンとベンゼンとを反応させて、追加のクメンを生成させている。充填されたプロピレン反応体を基準にクメン収率を低下させる、もう一方の競合反応は、プロピレン二量体及び三量体などのプロピレンのオリゴマー形成であり、この反応はベンゼンが大モル過剰で存在しても、限定的ではあるが、ある程度起きてしまう。プロピレン三量体及びプロピレン四量体の一部は、クメンと一緒に沸騰する。これらのオレフィン類が存在すると、クメンからフェノールを製造するのに使用される酸化反応を妨げるため、高純度生成物を製造するには、このオリゴマー化副反応を最少限に抑制しなければならない。
【０００４】
アルキル化反応器(alkylator)及びトランスアルキル化反応器(transalkylator)流出物は蒸留塔を使用して、ベンゼン、クメン生成物、ポリイソプロピルベンゼン及び副生成物流を分離するために分離操作を受ける。従来法では三つの蒸留塔が使用されている。第一の蒸留塔は通常、反応器流出物から過剰量のベンゼンを回収するために使用されるベンゼン塔である。大部分がベンゼンである、このベンゼン塔オーバーヘッドは通常、アルキル化反応器及びトランスアルキル化反応器にリサイクルされる。第二の蒸留塔は通常、ベンゼン塔底部からクメン生成物を回収するために使用されるクメン塔である。クメン生成物は通常、クメン塔からの正味のオーバーヘッドである。クメン生成物はフェノール若しくはアセトン・プロセスなどの用途で使用することができ、または、貯蔵するために送ることができる。第三の蒸留塔は通常、クメン塔底部からポリイソプロピルベンゼンリサイクル流を回収するために使用されるポリイソプロピルベンゼン塔である。ポリイソプロピルベンゼンは、ポリイソプロピルベンゼン塔からのオーバーヘッドとして回収され、通常トランスアルキル化反応器にリサイクルされる。高沸点底部成分(high boiling bottoms)、重質成分(heavy ends)は通常冷却されて、貯蔵庫に送られる。
【０００５】
現行のプロセスフローのスキームは、ベンゼン塔とクメン塔とを単一分割壁塔で置き換えることによって改良される。得られる好都合な点としては、エネルギー必要量及び総段階数を相当減少させること、より高いクメン純度、並びにベンゼン損失が減らせることが挙げられる。追加の好都合な点としては、少ない段階数、交換器の表面積の減少及び、装置数の減少に伴い資本コストを削減できるということが挙げられる。
【０００６】
分留塔の分割壁またはPetyluk構造は、Petylukらにより当初約50年前に導入された。この方法を使用する分留塔の近年の商業化は、１９９２年８月２７日発行の文献、SUPPLEMENT TO THE CHEMICAL ENGINEERの１４頁（非特許文献１）に記載のとおり、最近の研究を進展させた。
【０００７】
炭化水素の分離のために分割壁塔を使用することについては、特許文献にも記載されている。たとえばR. O. Wrightの米国特許第２，４７１，１３４号（特許文献１）では、メタンからブタンの範囲の軽質炭化水素の分離において、分割壁塔を使用することについて記載する。米国特許第４，２３０，５３３号(V. A. Giroux)（特許文献２）では、分割壁塔用の制御システムについて記載し、ベンゼン、トルエン及びオルトキシレンを含む芳香族の分離において、特許請求された発明を使用することを示している。
【０００８】
クメン製造プロセスにおける分割壁塔の使用は、以下に示すように分割壁分留塔を使用しないクメン製造プロセスを上回る顕著な優位性をもたらす。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】米国特許第２，４７１，１３４号明細書
【特許文献２】米国特許第４，２３０，５３３号明細書
【非特許文献】
【００１０】
【非特許文献１】サプルメント・トゥ・ザ・ケミカル・エンジニア（SUPPLEMENT TO THE CHEMICAL ENGINEER）、１９９２年８月２７日発行、１４頁
【発明の概要】
【００１１】
分割壁分留領域を使用するクメンの生成方法を開発した。本プロセスは、アルキル化領域では、アルキル化条件下、少なくともプロピレンを含む第一の流れ及び少なくともベンゼンを含む第一のベンゼンリサイクル流を、アルキル化触媒と接触させて、プロピレン及びベンゼンの少なくとも一部をクメンに転換し、ベンゼンとクメンとを含むアルキル化領域流出物を生成させることを含む。また、トランスアルキル化領域では、少なくともポリイソプロピルベンゼンを含むポリイソプロピルベンゼンリサイクル流及び少なくともベンゼンを含む第二のベンゼンリサイクル流とを、トランスアルキル化条件下でトランスアルキル化触媒と接触させて、ポリイソプロピルベンゼン及びベンゼンの少なくとも一部をクメンに転換し、ベンゼンとクメンとを含むトランスアルキル化領域流出物を生成させる。アルキル化領域流出物とトランスアルキル化領域流出物は、分留条件下で運転される分割壁分留塔に通す。分割壁分留塔は分割壁によって少なくとも第一及び第二の平行分留領域に分割されており、前記第一及び第二の分留領域は分留塔内に配置された上方及び下方末端部をそれぞれ有し、前記第一及び第二の分留領域は、その上端では分留塔の未分割上部区分と開放連通(open communication)し、且つその下端で分留塔の未分割下部区分と開放連通している。アルキル化領域流出物とトランスアルキル化領域流出物は、第一の分留領域の一つ以上の中間点で塔に入る。
【００１２】
クメンを含む流れは、分割壁分留塔の第二の分留領域の中間点から取り出される。第一のベンゼンリサイクル流は、分割壁分留塔の第一の末端部から取り出される。第二のベンゼンリサイクル流は、分割壁分留塔の第二の分留領域の中間点から取り出され、ポリイソプロピルベンゼン流は、分割壁分留塔の第二の末端部から取り出される。ポリイソプロピルベンゼン流は、ポリイソプロピルベンゼン分留塔を通過させて、重質芳香族流からポリイソプロピルベンゼンリサイクル流を分離する。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】図１は、本発明の一態様の模式図である。この図は、当業者に公知のポンプ、コンプレッサ、バルブ、スタビライザ及びリサイクルラインなどのプロセス配置の細部については示していない。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
図面を参照すると、本発明のプロセスには、二つの反応器、アルキル化反応器２（又はアルキレーター（alkylator））と、トランスアルキル化反応器４、又はトランスアルキレーター（transalkylator））が必要である。プロピレン供給原料６と過剰量のベンゼン８をアルキル化反応器２に導入する。典型的なプロピレン供給原料はほぼ純粋なポリマー・グレードの物質であってもよいし、精製グレードのプロピレンに見られるように、相当量のプロパンを含み得る。典型的なベンゼン供給原料は、ベンゼン（９９．９重量％最小(min)）とトルエン（０．０５重量％最小(min)）を含んでいる可能性がある。アルキル化反応器は、気相、液相または混合相で運転することができる。液相でアルキル化反応器を運転するのが好ましい。低い液相運転温度では、キシレン不純物は生成せず、優れた品質のクメン生成物が生成する。一つの態様では、アルキル化反応器の温度は１００℃〜３１０℃（２１２〜５９０°F）の範囲から選択され、圧力は８００〜５１００kPa（１１６〜７４０psia）の範囲から選択される。より具体的な態様では、温度は１２０〜２８０℃（２４８〜５３６°F）の範囲であり、圧力は１０００〜３９００kPa（１４５〜５６５psia）の範囲である。アルキル化反応器２は有効量のアルキル化触媒を含む。好適なアルキル化触媒としては固体酸触媒が挙げられ、固体酸化物ゼオライトが好ましい。例としては、ゼオライトベータ、ゼオライトX、ゼオライトY、モルデナイト、フォージャサイト、ゼオライトオメガ、UZM-8、MCM-22、MCM-36、MCM-49及びMCM-56がある。アルキル化反応器、操作条件及び触媒は当業界で公知であり、本明細書では詳細に記載しない。
【００１５】
アルキル化反応器２では、ベンゼンをプロピレンでアルキル化してイソプロピルベンゼン、即ちクメンを生成する。主に二置換及び三置換プロピルベンゼンであるポリイソプロピルベンゼンも部分的に生成する。１６〜２４個の炭素原子をもつ他の重質芳香族副生成物も生成するかもしれない。ベンゼンは過剰となるようにアルキル化反応器に供給するので、事実上全てのプロピレンが反応する。従って、アルキル化反応器流出物10は、主にベンゼン、クメン及びポリイソプロピルベンゼンを含有する。
【００１６】
トランスアルキル化反応器４を使用して、アルキル化反応器で生成し、ライン43でリサイクルされたポリイソプロピルベンゼンをライン20でリサイクルされたベンゼンでトランスアルキル化することによって追加のクメンを生成させる。好適な条件及び触媒は、アルキル化反応器で記載したものと同一であってもよい。好適なトランスアルキル化触媒の例としては、ゼオライトベータ、ゼオライトX、ゼオライトY、モルデナイト、フォージャサイト、ゼオライトオメガ、UZM-8、MCM-22、MCM-36、MCM-49及びMCM-56がある。一つの態様では、温度は１００℃〜２７０℃（２１２〜５１８°F）の範囲から選択され、圧力は８００〜５１００kPa（１１６〜７４０psia）の範囲から選択される。別のより具体的な態様では、温度は１２９℃（２６４°F）であり、圧力は１０００〜３９００kPa（１４５〜５６５psia）の範囲である。トランスアルキル化反応器、運転条件及び触媒は当業界で公知であり、本明細書では詳細に記載しない。トランスアルキル化反応器４からのトランスアルキル化流出物12は、主にベンゼン、エチルベンゼン及びポリエチルベンゼンを含有する。
【００１７】
アルキル化流出物10とトランスアルキル化流出物12はいずれもクメン／ベンゼン分割壁分留蒸留塔14に導入される。分割壁分留蒸留塔内には二つの平行分留領域がある。第一の分留領域は、分留蒸留塔の中間区分の左側の大部分を占める。「左側」及び「右側」なる用語は、本明細書中では図面に対して使用することに留意されたい。実際には、塔の左側か右側かという領域の配置は重要ではない。第一の分留領域は、実質的に流体密封垂直壁16によって塔の断面のもう半分を占めている平行な第二の分留領域と分けられている。この垂直壁は必ずしも塔中央にある必要はないが、二つの分留領域は断面積や形状が異なっていてもよい。垂直壁は塔の大きな垂直部分を二つの平行な分留領域に分割する。この二つの領域はこの壁の高さによって互いに隔離されているが、塔の頂部端と底部端ではいずれも通じている。二つの分留領域の間には分割壁を通しての直接的な蒸気流も液体流もないが、分留領域の上部端は、好ましくは追加のトレーを含む未分割分留領域を含む蒸留塔の内部容積に対して開放になっている。蒸気流は制限または制御されるのが好ましいが、液体は二つの分留区分の底部で隔壁下を通過することができる。かくして蒸気及び液体は塔の二つの位置の間で壁の周りを自由に移動することができる。
【００１８】
運転の間、いずれの流出物の成分も、左側の第一の分留領域を上方に移動し、蒸留塔の未分割上部部分に出現する揮発性のより高い化合物と共に、第一の分留領域で分離される。第一の分留領域と同様に、右側の第二の領域の上部端は、蒸留塔の上部区分と開放連通しており、これは場合により塔断面全体にわたって伸張している追加の分留トレーを含むことができる。
【００１９】
流出物の成分は、沸点または相対的な揮発性に応じて分離し、これは蒸留塔におけるその挙動を決定する重要な因子である。比較的低い沸点をもつ成分は、流出物のそれぞれに由来するベンゼンである。中間範囲の沸点の成分は所望の生成物である、クメンである。比較的高い沸点をもつ成分は、ポリイソプロピルベンゼンと重質芳香族である。
【００２０】
トランスアルキル化流出物12とアルキル化流出物10は、分留塔の中央部の左側大部分を占めている第一の垂直分留領域に導入される。流出物は導入前に混合することができるが、分割壁分留塔に沿った異なる高さで流出物を導入することによって、優位性が得られる。アルキル化反応器流出物は、より高濃度のポリイソプロピルベンゼンを含むことができるので、トランスアルキル化反応器流出物と比較して塔の比較的低い高さでアルキル化反応器流出物を導入すると好都合かもしれない。一つの態様では、分割壁分留塔は、オーバーヘッド圧力が７kPa(１psia)及び３８℃（１００°F）であるように運転する。
【００２１】
流出物中に含まれるベンゼンは、第一の分留領域の上方に運ばれ、塔の頂部区分に入り、該区分中のオーバーヘッド(overhead)18とサイドドロー(side draw)20として取り出される。オーバーヘッド18のベンゼンは、分割壁塔の頂部から取り出されて、オーバーヘッドコンデンサ38を通過して受け器22に運ばれる液体を生成する。受け器22は通気流(vent stream)21を有していてもよい。ベンゼンの液相流26は受け器から取り出されて、第一の部分28に分割され、これは還流として分割壁分留塔の頂部に戻され、第二の部分８はアルキル化反応器２にリサイクルされる。ベンゼンは、分割壁塔からもサイドドローである流れ20で取り出される。ベンゼン流20はトランスアルキル化反応器４にリサイクルすることができる。二つのベンゼン流はベンゼン塔から抜き出される。というのもアルキル化反応器で通常使用される触媒は、アルキル化反応の間に存在する水に耐えることができるからである。しかし、トランスアルキル化反応器で通常使用される触媒は、水に対する耐性が低い。従って、オーバーヘッドは、水で飽和されてよく、且つアルキル化反応器に適したベンゼンを含み、他方サイドドローは、トランスアルキル化反応に適した乾燥ベンゼンまたは半乾燥ベンゼンを含む。本明細書中で使用するように、「高含有」なる用語は、50モル％を超え、好ましくは75モル％を超える表示化合物または化合物種の濃度を示すものとする。
【００２２】
分割壁分留塔14の底部は未分割分留領域も含む。この領域は、第一及び第二の分留領域の両方から排出される液体を受けることができる。この液体は、蒸気としてクメンを上方に移動させる分留にかけられ、同時に揮発性のより低いポリイソプロピルベンゼンと重質芳香族を、分割壁分留塔14から取り出される底部液体34に濃縮する。この分離は、蒸気を底部未分割分留領域に提供するリボイラー36を使用することによって実施する。生成物クメン流32は、右側分留領域からのサイドドロー中に分割壁分留塔から抜き出される。底部流34はポリイソプロピルベンゼン分離塔40に通される。一つの態様において、分割壁分留塔は、オーバーヘッド圧力が７〜１４kPa（１〜２psia）及び３０〜４５℃（８６〜１１３°F）の範囲であるように運転する。別の態様では、分割壁分留塔は、オーバーヘッド圧力が７kPa（１psia）及び３８℃（１００°F）であるように運転する。
【００２３】
本発明のより具体的な態様では、分割壁分留塔の未分割底部区分は、壁底部の直下に配置されたガスフロー制御またはガス・トラップアウト・トレー(gas trap-out tray)によって二つの平行分留領域から分離されるものとして示される。この位置にある細い間隙によって、平行分留領域間に水平方向に液体が流れることができる。このトレーは、液体の下方への流れを可能にする液体シール穿孔(liquid sealed perforation)をもつことができるが、その構造は、蒸気の上方への流れが少なくとも大きく制限または制御されるようなものである。トレーは上向きの蒸気流を完全に遮蔽することができる。このトレーを使用することにより、二つの分留領域の間の上向きのガス流の分割を確実に制御するための手段を提供することができ、これは二つの領域の性能を制御する重要な手段である。場合により、還流も個別に制御することができる。従って、総塔底部は好ましくはラインを経て塔から送られ、二つのラインの間で分裂し、これは二つの平行分留領域の底部に個別に蒸気を供給する。ガス流は一つ以上の流れ制御バルブにより、又は、二つの領域の底部の相対的な液体レベルを調節することにより制御することができる。これは米国特許第4,230,533号に記載されている。
【００２４】
主にポリイソプロピルベンゼンと重質芳香族とを含む底部流34の正味部分は、ポリイソプロピルベンゼンをポリイソプロピルベンゼン塔オーバーヘッド42に、重質芳香族をポリイソプロピルベンゼン塔底部44に分離するためにポリイソプロピルベンゼン塔40に通す。主にポリイソプロピルベンゼンを含むポリイソプロピルベンゼン塔オーバーヘッド42は、受け器46を通り、一部は還流としてポリイソプロピルベンゼン塔40の頂部部分に戻される。流れ43の残余はトランスアルキル化反応器４にリサイクルされる。一態様において、塔はオーバーヘッド温度が８５〜１０５℃（１８５〜２２１°F）であり、圧力が１６〜１９kPa（２．３〜２．７psia）であるように操作される。より具体的な態様では、塔は、オーバーヘッド温度が９５℃（２０３°F）であり、圧力が１７kPa（２．５psia）であるように操作される。
【００２５】
表２に示されている理論的なモデリング結果は、本発明で実施した分離が、ベンゼン塔、続いてクメン塔を使用する慣用のスキームを使用して達成される分離と都合よく同等とみなし得ることを示している。データは工学的デザイン計算のみに基づいており、二つの慣用の分留塔（ベンゼン塔及びクメン塔）を分割壁塔に置換して有意な利益及びコスト削減をもたらすことができるかもしれないことを示している。エネルギーコスト並びに総段階数は、直列の慣用の二つの塔と比較して分割壁塔では減少する。
【００２６】
蒸留装置を設計するとき、装置の段階数は、装置のエネルギー要件と釣り合いが取れていなければならないことが多い。本明細書中に記載の理論モデリングでは、二つの異なる分割隔壁塔(DWC)のデザインを作った。一方（ケース１）はより多くの段階数と低いエネルギー要件であり、他方（ケース２）はより少ない段階数であるが、より高いエネルギー要件である。モデリングした系のそれぞれに対応するデザインのデータを表１に提供する。
【００２７】
【表１】
2010528022.tif 000003
【００２８】
表２はモデリングの結果を示す。上記データから明らかなように、分割壁塔のデザインはそれぞれ、慣用の二つの塔のデザインと比較して省エネルギーと段階数の減少をもたらした。たとえば、分割壁塔のケース１では総コンデンサ能力(total condenser duty)２５．６MMBTU/時間が必要であり、分割壁塔のケース２では総コンデンサ能力２６．５MMBTU/時間が必要であったのに対し、二つの慣用の塔に関しては３２．３MMBUT/時間であった。同様に、分割壁塔のケース１では総リボイラー能力２５．３MMBTU/時間が必要であり、分割壁塔ケース２では総リボイラー能力２６．３MMBTU/時間が必要であったのに対し、二つの慣用の塔に関しては３１MMBTU/時間であった。段階数に関しては、分割壁塔ケース１では６７段階が必要であり、分割壁塔ケース２では６２段階が必要であったのに対し、二つの慣用の塔に関しては全部で７８段階であった。最後に、このデータはクメン純度が少し上昇し、通気するために失われたベンゼン量が低下したことを示す。従って、分割壁塔を使用すると、トレー数に関して資本コストを削減し、並びに慣用の分留塔のセットと比較してユーティリティコストを削減する。
【００２９】
【表２】
2010528022.tif 000004
【符号の説明】
【００３０】
２．    アルキル化領域
４．    トランスアルキル化領域
６．    プロピレン供給流
８．    ベンゼンリサイクル流
１２．  クメン
１４．  分割壁分留塔
１６．  流体密封垂直壁
１８．  オーバーヘッド（ベンゼンリサイクル流）
２０．  サイドドロー（ベンゼンリサイクル流）
２１．  通気流
２２．  受け器
２６．  ベンゼンの液相流
３２．  クメン生成物流
３４．  底部流（ポリイソプロピルベンゼン流）
３６．  リボイラー
３８．  オーバーヘッドコンデンサ
４０．  ポリイソプロピルベンゼン分留塔
４２．  ポリイソプロピルベンゼン塔オーバーヘッド（ポリイソプロピルベンゼン流）
４３．  ポリイソプロピルベンゼン流  
４４．  重質成分流
４６．  受け器
【図１】
2010528022.tif 000005
【国際調査報告】
2010528022.tif 000006
2010528022.tif 000007