(57)【要約】  本発明は、ガスタービン（１２）とジェネレータ（２８）からなるタービン部を備える発電設備（４０）であって、前記ジェネレータ（２８）は、前記ガスタービン（１２）によって直接駆動され、かつ第１動作周波数を有する交流を生成し、前記ジェネレータ（２８）の出力側は、所定の第２周波数を有する少なくとも１つの負荷（Ｖ）と接続されている、形式の発電設備において、前記ジェネレータ（２８）と前記負荷（Ｖ）との間に、電子的結合解除装置（２７）として、マトリクスインバータの形態の周波数変換器が設けられており、前記電子的結合解除装置（２７）は、前記２つの動作周波数を互いに分離する、ことを特徴とする発電設備に関する。
2010518319.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガスタービン（１２）とジェネレータ（２８）からなるタービン部を備える発電設備（４０）であって、
前記ジェネレータ（２８）は、前記ガスタービン（１２）によって直接駆動され、かつ第１動作周波数を有する交流を生成し、
前記ジェネレータ（２８）の出力側は、所定の第２周波数を有する少なくとも１つの負荷（Ｖ）と接続されている、
形式の発電設備において、
前記ジェネレータ（２８）と前記負荷（Ｖ）との間に、電子的結合解除装置（２７）として、マトリクスインバータの形態の周波数変換器が設けられており、
前記電子的結合解除装置（２７）は、前記２つの動作周波数を互いに分離する、
ことを特徴とする発電設備。
【請求項２】
前記ガスタービン（１２）は、５０ＭＷより大きい電力のために設計されている、
ことを特徴とする請求項１記載の発電設備。
【請求項３】
前記第１動作周波数は、前記第２動作周波数とは著しく異なる、
ことを特徴とする請求項１または２記載の発電設備。
【請求項４】
前記第１動作周波数は、前記第２動作周波数よりも低い、
ことを特徴とする請求項３記載の発電設備。
【請求項５】
前記第２動作周波数は５０Ｈｚまたは６０Ｈｚである、
ことを特徴とする請求項４記載の発電設備。
【請求項６】
前記第２動作周波数は６０Ｈｚであり、前記第１動作周波数は５０Ｈｚである、
ことを特徴とする請求項５記載の発電設備。
【請求項７】
前記第１動作周波数は、前記第２動作周波数よりも高い、
ことを特徴とする請求項３記載の発電設備。
【請求項８】
前記第２動作周波数は５０Ｈｚまたは６０Ｈｚである、
ことを特徴とする請求項７記載の発電設備。
【請求項９】
前記第２動作周波数は５０Ｈｚであり、前記第１動作周波数は６０Ｈｚである、
ことを特徴とする請求項８記載の発電設備。
【請求項１０】
前記マトリクスインバータは、（ｍ×ｎ）行列で配置された複数の制御可能な双方向スイッチ（３２）を有し、
前記双方向スイッチ（３２）は制御回路（３１）によって制御されてｍ個の入力側とｎ個の出力側とを選択的に接続し、ただしｍ＞ｎであり、
前記入力側を流れる電流の正負符号を検出するための第１手段（３４）と、該入力側の相互間の電圧の正負符号を検出するための第２手段（３３）とが設けられており、
前記第１手段（３４）と第２手段（３３）とは信号線路（３８）によって前記制御回路（３１）に作用接続されている、
ことを特徴とする請求項１〜９のいずれか一項記載の発電設備。
【請求項１１】
前記ガスタービン（１２）は、連続燃焼方式のガスタービン（１４ａ，ｂ；１５，１５’）として構成されている、
ことを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一項記載の発電設備。
【請求項１２】
前記負荷（Ｖ）が、モータ（２５）によって駆動されるコンプレッサ（１１）であり、
該コンプレッサ（１１）は、ガス、とりわけ天然ガス（ＬＮＧ）を液化するための装置の一部である、
ことを特徴とする請求項１〜１１のいずれか一項記載の発電設備。
【請求項１３】
前記負荷（Ｖ）が鉄道電源網である、
ことを特徴とする請求項１〜１１のいずれか一項記載の発電設備。
【請求項１４】
前記負荷（Ｖ）が商用電源網である、
ことを特徴とする請求項１〜１１のいずれか一項記載の発電設備。
【請求項１５】
前記ジェネレータ（２８）の出力側は、商用電源網（２４）と接続されており、
前記ジェネレータ（２８）を前記商用電源網（２４）および負荷（Ｖ）に選択的に接続するために、スイッチング装置（２６）が設けられている、
ことを特徴とする請求項１〜１３のいずれか一項記載の発電設備。
【請求項１６】
前記ガスタービン（１２）の機械的または空気力学的な回転数が一定の値に調節される、
ことを特徴とする請求項１〜１５のいずれか一項記載の発電設備の作動方法。
【請求項１７】
前記ガスタービン（１２）の空気力学的な回転数が、許容できる機械的な回転数範囲において一定の値に調節され、
機械的な制限値または別の制限値、例えば圧力または温度に到達するとすぐに、前記機械的な回転数が一定の値に調節され、
限界圧力または限界温度に到達すると、前記機械的な回転数が再調整ないし低減される、
ことを特徴とする請求項１〜１５のいずれか一項記載の発電設備の作動方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、発電設備技術の分野に関し、とりわけ請求項１の上位概念に記載の発電設備に関する。
【０００２】
従来技術
天然ガスを移送および配分するために、ガスの体積を低減し、かつ液状のガスを例えば特別なタンカーによってコスト的に有利に輸送できるように、ガスの液化技術が増々多く使用されてきている。
【０００３】
大型のガス液化装置内では高出力のコンプレッサが使用され、このコンプレッサによって天然ガスは液化プロセスが進むにつれて圧縮される。コンプレッサを駆動するために、例えば手元にある天然ガスを燃料として利用するガスタービンを使用することが増えている。ガスタービンは通常、電流を生成するジェネレータを駆動するために開発されており、この生成された電流は、所定の商用電源周波数（例えば５０Ｈｚまたは６０Ｈｚ）を有する商用電源網に供給される。
【０００４】
図１は、従来技術によるコンプレッサ部１０を非常に簡単に図示している。ガスタービン１２は、天然ガス液化装置のコンプレッサ１１をシャフト１９を介して直接機械的に駆動し、この天然ガス液化装置のコンプレッサ１１は、ガスをガス流入口２０を介して吸引し、圧縮されたガスをガス排出口において放出する。非常に簡単な実施例では、ガスタービン１２はコンプレッサ１３を有し、該コンプレッサ１３は空気流入口１６を介して燃焼用空気を吸引して圧縮する。コンプレッサ１３は、前後に相互に接続された複数の部分コンプレッサから構成することができる。このような複数の部分コンプレッサは、上昇する圧力レベルで動作し、場合によっては圧縮された空気を中間冷却することができる。コンプレッサ１３で圧縮された燃焼用空気は燃焼室１５内に到達する。この燃焼室１５内には、燃料供給部１７を介して液体燃料（たとえば油）または気体状燃料（たとえば天然ガス）が噴入され、燃焼用空気を消費して燃焼される。
【０００５】
燃焼室１５から流出した高温ガスは、後続のタービン１４内にて作業出力下で膨張され、ガスタービンのコンプレッサ１３と、天然ガス液化装置の、連結されたコンプレッサ１１とを駆動する。ガスタービン１２の回転数は、外部のコンプレッサ１１の回転数と同じである。
【０００６】
今日では通常、５０MWを超える出力を有する大型のガスタービンユニットは、ガスタービン回転数３６００ｒｐｍ（商用電源周波数６０Ｈｚの場合）か、または３０００ｒｐｍ（商用電源周波数５０Ｈｚの場合）のために設計されている。したがって、ガスタービンをコンプレッサとともに定格回転数まで加速させるため、およびガスタービンの過剰出力を除去するために、事前措置を講じる必要がある。
【０００７】
ＵＳ−Ａ−５６８９１４１から、天然ガス液化装置のコンプレッサのための駆動装置が公知であり、ここではコンプレッサは、一方の側ではガスタービンによって直接駆動され、他方の側では同期機と接続されている。同期機は、ガスタービンを加速させる際にコンプレッサ部を駆動し、このためのエネルギを商用電源網から引き出す。ガスタービンが自身の回転数に到達すると、同期機はジェネレータとして動作し、ガスタービンによって生成された過剰エネルギを電流に変換して商用電源網にフィードバックすることができる。
【０００８】
類似の装置はＷＯ−Ａ２−２００５／０４７７８９から公知である。図２に示されるように、ここではモータ／ジェネレータ２２が、ガスタービン１２と外部のコンプレッサ１１の間にある共通のシャフト１９に設けられており、可変周波数制御部２３を介して商用電源網２４と接続されている。可変周波数制御部２３は、コンプレッサ部１０’のソフトスタートを保証し、モータ／ジェネレータ２２がジェネレータとして動作する場合には、過剰エネルギを商用電源周波数にて商用電源網２４に供給する。
【０００９】
タービン回転数とコンプレッサ１１の回転数との間の結合が固定的であることにより、以下の欠点が生じる：
・外部のコンプレッサにおける安定的運転は、限定的にしかできない
・発電設備の出力制御をコンプレッサとは独立させて行うことは不可能である。
・発電設備の効率最適化をコンプレッサとは独立させて行うことは不可能である。
・発電設備の部分負荷の最適化をコンプレッサとは独立させて行うことは不可能である。・ガスタービンのエミッション制御は、限定的にしか行えない。
【００１０】
タービン回転数とコンプレッサの回転数との間の結合が固定的であるので、改良すべきコンポーネントないし新規設備を備える既存の設備コンセプトに関して以下の欠点が生じる：
・コンプレッサとタービンは、回転数の結合が固定的である場合には最適点において設計することができない。このようなことは回転数が独立している場合には可能である。
・回転数の結合が固定的に設計されたガスタービンおよび蒸気タービンは、所期の出力においては必ずしもコスト的に最適ではない。なぜなら回転数が予め定められているので、空気力学的または機械的な設計制約によって最適化が妨げられるからである。設計制約は、回転数が可変である場合には、互いに良好に調節することができる。
・ガスタービンを、可変的な周囲条件に適合させることができない。
【００１１】
発明の詳細な説明
本発明の課題は、負荷に供給するための以下のような発電設備、すなわち、公知の発電設備の欠点を回避し、かつとりわけ高い効率でのフレキシブルな動作を特徴とする発電設備を提供すること、ならびにこのような発電設備の作動方法を提供することである。
【００１２】
この課題は、請求項１および１６の特徴的構成全体によって解決される。本発明の本質は、ガスタービンがもっぱらジェネレータとしてのみ駆動し、ジェネレータと少なくとも１つの負荷との間に電子的結合解除装置が設けられており、該電子的結合解除装置がジェネレータの動作周波数と負荷の動作周波数とを互いに分離する、ということにある。有利には、ガスタービンは、５０ＭＷより大きい出力のために設計されている。
【００１３】
本発明の実施形態によれば、第１動作周波数は、第２動作周波数とは著しく相違している。例えば第１動作周波数は、第２動作周波数よりも低く、第２動作周波数は５０Ｈｚまたは６０Ｈｚである。とりわけ第２動作周波数を６０Ｈｚとし、第１動作周波数を５０Ｈｚとすることができる。
【００１４】
もしくは択一的実施形態では、第１周波数は第２周波数よりも高く、第２周波数を５０Ｈｚまたは６０Ｈｚである。とりわけ第２動作周波数を５０Ｈｚとし、第１動作周波数を６０Ｈｚとすることができる。
【００１５】
有利には、電子的結合解除装置が、マトリクスインバータの形態の周波数変換器である。このマトリクスインバータは、（ｍ×ｎ）行列で配置された複数の制御可能な双方向スイッチを有し、該双方向スイッチは制御回路によって制御されてｍ個の入力側とｎ個の出力側とを選択的に接続し、ただしｍ＞ｎであり、前記入力側を流れる電流の正負符号を検出するための第１手段と、該入力側の相互間の電圧の正負符号を検出するための第２手段とが設けられており、前記第１手段と第２手段とは前記制御回路に作用接続されている。双方向スイッチは１つの部品から構成することもでき、また、複数の部品から構成することもできる。たとえば、導通方向が相互に逆である２つの逆並列のサイリスタを、制御可能な双方向スイッチとして使用することができる。電流の正負符号を検出するための手段は、たとえば電流測定器とすることができ、電圧の正負符号を検出するための手段はたとえば電圧測定器とすることができる。択一的にたとえば、正負符号のみを出力するバイナリセンサを使用することもできる。
【００１６】
有利には、ガスタービンは、連続燃焼方式のガスタービンとして構成されている。
【００１７】
本発明の構成によれば、負荷は、モータによって駆動されるコンプレッサ、すなわちガス、とりわけ天然ガス（ＬＮＧ）を液化する装置の一部である。
【００１８】
本発明の別の構成によれば、前記負荷は鉄道電源網である。
【００１９】
本発明の別の構成によれば、前記負荷は商用電源網である。とりわけ発電設備を、種々異なる周波数を有する商用電源網のために使用することができる。別の特別な適用として、５０Ｈｚの電流網と６０Ｈｚの電流網とを備える選択的な電流供給が可能であり、このような電流供給は種々異なる商用電源網を有する国または地域の境界において有利である。
【００２０】
さらに本発明の枠内において、ジェネレータの出力側は商用電源網と接続可能であり、ジェネレータを商用電源網および負荷と選択的に接続するためにスイッチング装置を設けることも考えられる。
【００２１】
本発明を以下、実施例に基づき図面に関連して詳細に説明する。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】図１は、従来技術による、ガスタービンと、直接駆動される外部の負荷とを有する発電設備の非常に簡単な回路図である。
【図２】図２は、従来技術による、ガスタービンと、直接駆動される外部の負荷とを有する発電設備、ならびに中間に接続されたモータ／ジェネレータの非常に簡単な回路図である。
【図３】図３は、本発明による、ガスタービンと負荷とを備えた発電設備、ならびに電子的結合解除装置の非常に簡単な回路図である。
【図４】図４は、マトリクスインバータの内部構成の一例を示し、このようなマトリクスインバータを、図３の設備における電子的結合解除装置として使用することができる。
【図５】図５は、回転数と、コンプレッサの流入口の温度との相関関係を示すグラフである。
【図６】図６は、コンプレッサの流入口の温度Tk1に対してプロットされた、空気力学的な回転数n*と機械的な回転数nmechとの制御を示す。
【００２３】
本発明の実施形態
図３は、本発明による、ガスタービンと負荷とを備えた発電設備ならびに電子的結合解除装置の非常に簡単な回路図である。発電設備４０は、コンプレッサ１３を備えた連続燃焼方式のガスタービン１２を有し、このガスタービン１２では、第１燃焼室１５が第１燃料供給部１７を介して第１燃料によって高温ガスを生成し、該高温ガスは第１タービン１４ａ内で膨張されて第２燃焼室１５’内へと導かれ、第２燃料供給部１７’を介して第２燃料によって該高温ガスの二度目の温度上昇を引き起こし、第２のタービン１４ｂ内で膨張される。効率上特に有利な連続燃焼の代わりに、単段燃焼が実施されるように構成することもできる。
【００２４】
ジェネレータ２８はガスタービン１２のシャフト１９に直接連結されている。したがってジェネレータ２８はガスタービン１２と同じ回転数で回転する。ジェネレータ２８の出力側は、負荷Ｖと接続することができる。この負荷Ｖは、本実施例では天然ガス液化装置のコンプレッサ１１を含み、このコンプレッサ１１は電気モータ２５によって駆動され、ガス流入口２０とガス排出口２１とを備える。しかしながら、所定の動作周波数を有する交流電圧を必要とする別の負荷、例えば鉄道電源網なども考えられる。ジェネレータ２８の出力側と負荷Ｖとの間には電子的結合解除装置１７が配置されており、該電子的結合解除装置１７によって、ジェネレータ２８で生成される動作周波数ないしはガスタービン１２の回転数と、負荷Ｖの第２動作周波数とが分離される。
【００２５】
図３の発電設備４０は、直接かつ専ら、負荷Ｖに給電することができる。しかし発電設備が、生成した電力を選択的に商用電源網２４に給電することも考えられ、この場合、電子的結合解除装置２７によれば、ガスタービン１２の回転数を変更する必要なしに動作周波数を商用電源周波数に適合させることができる。図３の概略図においては、電子的結合解除装置２７の出力側にスイッチング装置２６が設けられており、このスイッチング装置を用いて、発電設備４０によって生成された電力を選択的に商用電源網２４または負荷Ｖに供給することができる。
【００２６】
電子的結合解除装置２７は、損失電力を制限するために、有利には直流電流中間回路を有さないマトリクスインバータとして構成されている。ＥＰ‐Ａ２‐１９９７９４に、駆動制御方式から特に低損失で動作するこのようなマトリクスインバータの構成および動作が記載されている。ＥＰ‐Ａ１‐１５６１２７３、ＤＥ‐Ａ１‐１０２００４０１６４５３、ＤＥ‐Ａ１‐１０２００４０１６４６３およびＤＥ‐Ａ１‐１０２００４０１６４６４に、このようなマトリクスインバータに関するさらなる詳細が記載されている。図４に、入力相数が６であり出力相数が３であるマトリクスインバータの基本回路図が示されている。マトリクスインバータ２７は時間的順序で、ソースであるジェネレータ２８の６相Ｇ１〜Ｇ６を負荷３０の３相Ｌ１〜Ｌ３に接続する。そのために必要なパワーセクション２９は、逆並列接続されたサイリスタの形態の１８個の双方向スイッチ３２を有する（一般的には、入力相数／ソース相数がｍであり出力相数／負荷相数がｎである場合、スイッチ数はｍ×ｎとなる）。スイッチ３２は（６×３）行列で配置される。スイッチ３２を駆動制御するために制御部または制御回路３１が設けられており、この制御部または制御回路３１はクロック発生器３８からタイミング信号（クロック周波数）を受け取る。スイッチ３２のスイッチング状態（ＯＮ，ＯＦＦ）は監視され、そのつど第１の信号線路３６を介して制御回路３１へ通知される。スイッチ３２は制御回路３１によって、そのつど制御線路３５を介して駆動制御される。
【００２７】
ジェネレータ２８の個々の相Ｇ１〜Ｇ６にそれぞれ電流測定装置３４が配置されており、これらの電流測定装置３４は相電流の正負符号を、第２の信号線路３７を介して制御回路３１へ通知する。さらに、ジェネレータ２８の相Ｇ１〜Ｇ６の相互間に電圧測定装置３３が配置されており、これらの電圧測定装置３３はそれぞれの相間差電圧の正負符号を、第３の信号線路３８を介して制御回路３１に通知する。マトリクスインバータの動作の流れの詳細に関しては、上記の刊行物を参照されたい。
【００２８】
とりわけ上記の形式のマトリクスインバータの形態で構成された結合解除装置２７によって電子的結合解除の以下の利点が得られる：
・周辺条件（たとえば入口温度）に基づいて、ガスタービンの動作最適値（出力、効率）を適合することができる。
・出力を上昇させることができる。
・効率を改善することができる。
・負荷変動時のフレキシビリティとタービンの寿命とを改善することができる。
・タービンを一定の回転数で運転させることができる。
・エミッション値を改善することができる。可変の回転数の自由度が増加することにより、より高い回転数またはより低い回転数で所望の出力を発生させることができる。このことは、駆動装置としてガスタービンが使用される場合には、ＣＯ２およびＮＯｘのエミッションの影響の作用によるタービン入口温度の低下や増加と結びついている。動作周波数を分離することによって、発電設備の構造を、所期の出力に対する構造サイズが最小化されるように設計することが可能となる。つまり自由度が増すことによって、回転数を負荷とは独立して設定することができる（例えば、３３００ｒｐｍのタービンが３０００ｒｐｍのタービンよりも格段に小さく構成される）のである。これによって製造コストを低減することができる。
【００２９】
発電設備内のタービン部分（すなわちタービンとジェネレータ）を、負荷の動作周波数とは独立して安定的に所期の回転数で作動できる本発明の有利な手段によって、商用電源網２４にスイッチングされている場合に、この商用電源網２４の安定化が支持される。周波数の急激な降下時には、発電設備は、通常の商用周波数で出力される電力を維持するか、むしろ理想的にはより高い電力を商用電源網へ出力する必要がある。このことは、従来の発電設備システムでは限定的にしか保証できなかった。商用周波数に固定的に結合されたシステムでは、商用周波数の低下は、タービンおよびジェネレータにおける不所望の回転数低下となってしまう。回転数低下によってガスタービン−ジェネレータ−シャフト部から動力学的エネルギが商用電源網に供給される短いフェーズの後、動作パラメータがその他の点で同じである場合には、放出される電力は低下してしまう。ガスタービンシステムはこの場合、低減された吸引質量流量と、著しく増加した燃料供給とによって反応するので、タービン内の高温ガスの温度は増加する。ひいてはこのことによって、タービンの寿命が著しく短縮され、設備の作動コストが上昇してしまう。このような作動フェーズでは、ＮＯｘの形態の有害物質排出量も格段に上昇する。このようにして、商用周波数の降下時の出力上昇を大きく制限する２つの限界‐寿命およびエミッション‐は既に定義されている。第３の側面として、機械的適合性が重要となる。６％を超える著しい周波数降下により、発電設備は遮断される。というのも発電設備は機械的に、相応に低減された回転数では動作することができないからである。空気力学的な回転数が低い場合、動作は、コンプレッサのサージ制限によって制限される（図６参照。Ｃ＝機械的な回転数の制限値、Ｄ＝負荷制限、Ｅ＝コンプレッサのサージプロテクション）。
【００３０】
負荷が分離されたシステムの場合、上記すべての欠点が解消される。最小許容周波数変動に関しては制限は存在しない。というのも、タービン系統には顕著な回転数変動が発生しないからである。それゆえ有害物質の増加および寿命へのダメージも発生しない。
【００３１】
商用電源網の安定化の他にも、負荷とは独立したこの発電所システムによって、各動作点、とりわけ部分負荷の動作点における電力または効率の最適化が可能となる。動作点に基づく適切な回転数制御によれば、許容できる機械的制限の範囲内で、タービン効率の上昇によるエミッションおよび燃料の節約が達成されるか、もしくは択一的に出力が上昇し、この出力上昇は、ピーク負荷の補償に関連して発電所のフレキシビリティを高める。
【００３２】
商用周波数とは独立したこの発電システムの別のポジティブな側面は、設備を、異なる現場条件により良好に適合できることである。とりわけ、発電設備の動作状態に影響を与える種々異なる周囲条件、例えば外部温度、空気湿度、燃料の構成が存在する。負荷に依存しない回転数制御の自由度がさらに増大することにより、実際の周辺条件に相応してそのつど最適化された作動条件を得ることができる。このようにして、効率改善も出力上昇も実現することができる。
【００３３】
上で挙げた全ての側面は、既存のタービンのために実施することができる。さらに、ガスタービンの回転数が負荷の第２動作周波数によって制限されない限り、ガスタービンを最適化するための種々異なる選択肢が提供される。
【００３４】
ターボコンポーネント、コンプレッサ、およびタービンを、新しい制約条件によって設計することができる。これまでは、ガスタービンが固定的である場合には、低減された回転数の約±１０％の最小の動作範囲を、セーフティウィンドウとして考慮する必要もあった。これによりガスタービンは、一方では機械的な回転数変動に耐えることができるよう保証される。他方では、１／（Tinlet）1/2の比率で低下する入口温度の変化を補償することができる。低減された所要の回転数が、最適化された操作コンセプトによって制限される場合には、コンプレッサおよびタービンブレードの再設計によって、効率ならびに出力ゲインを達成することができる。
【００３５】
発電設備１０の動作時には、ガスタービン１２の機械的または空気力学的な回転数（nmechないしn*）は、一定の値まで調節される。
【００３６】
しかしながら、ガスタービン１２の空気力学的な回転数n*を、機械的な回転数の許容範囲において一定値まで調節し、例えば圧力または温度等、機械的な制限値または別の制限値に到達するとすぐに機械的な回転数を一定値まで調節し、限界圧力または限界温度に到達すると、機械的な回転数nmechが再調整ないし低減される、ということも考えられる（図６）。
【符号の説明】
【００３７】
１０，１０"  コンプレッサ部
１１  コンプレッサ（外部）
１２  ガスタービン
１３  コンプレッサ
１４，１４ａ，１４ｂ  タービン
１５，１５’  燃焼室
１６  空気流入口
１７，１７’  燃料供給部
１８  排ガス排出口
１９，１９’  シャフト
２０  ガス流入口
２１  ガス排出口
２２  モータ／ジェネレータ
２３  可変周波数制御部
２４  商用電源網
２５  モータ
２６  スイッチング装置
２７  結合解除装置
２８  ジェネレータ
２９  パワーセクション
３０  負荷
３１  制御回路
３２  スイッチ（双方向）
３３  電圧測定装置
３４  電流測定装置
３５  制御線路
３６〜３８  信号線路
３９  クロック発生器
４０  発電設備
Ｇ１〜Ｇ６  相（ジェネレータ）
Ｌ１〜Ｌ６  相（負荷）
Ｖ  負荷
【図１】
2010518319.tif 000003
【図２】
2010518319.tif 000004
【図３】
2010518319.tif 000005
【図４】
2010518319.tif 000006
【図５】
2010518319.tif 000007
【図６】
2010518319.tif 000008
【国際調査報告】
2010518319.tif 000009
2010518319.tif 000010
2010518319.tif 000011
2010518319.tif 000012
2010518319.tif 000013
2010518319.tif 000014