(57)【要約】  本発明は、珪素鋼、特に方向性珪素鋼及び多相鋼から成るストリップ（１）を製造するための方法であって、まず、鋳造機（２）でスラブ（３）が鋳造され、次に、このスラブが、少なくとも１つの圧延路（４、５）でストリップ（１）に圧延され、かつ、この少なくとも１つの圧延路（４、５）の前及び／又は後に、少なくとも１つの炉（６、７）内でスラブ（３）の加熱が行われる方法に関する。方向性珪素鋼又は多相鋼の品質及び製造可能性を向上させるために、本発明では、スラブ（３）が鋳造機（２）の後及び粗圧延路（４）の前において第１の炉（６）内で粗圧延温度（Ｔ１）へと加熱されるか、又は、第１の炉（６）を用いず、鋳造熱が利用されて、スラブ（３）が粗圧延路（４）へ達すること、その後、スラブ（３）が粗圧延路（４）で圧延されること、さらに、スラブが粗圧延路（４）の背後において第２の炉（７）内で粗圧延温度（Ｔ１）よりも高い所定の温度（Ｔ２）へと加熱されること、及び、その後、スラブ（３）が仕上げ圧延路（５）において最終的なストリップ厚さに圧延されることが提案されている。
2010534137.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼、好ましくは珪素鋼、特に方向性珪素鋼又は多相鋼、あるいはそれと同等量の合金を含有する鋼から成るストリップ（１）を製造するための方法であって、まず、鋳造機（２）でスラブ（３）が鋳造され、次に、このスラブが、少なくとも１つの圧延路（４、５）でストリップ（１）に圧延され、かつ、この少なくとも１つの圧延路（４、５）の前及び／又は後に、少なくとも１つの炉（６、７）内でスラブ（３）の加熱が行われる方法において、
スラブ（３）が前記鋳造機（２）の後及び粗圧延路（４）の前において第１の炉（６）内で粗圧延温度（Ｔ１）へと加熱されるか、又は、前記第１の炉（６）を用いず、鋳造熱が利用されて、スラブ（３）が前記粗圧延路（４）へ達すること、その後、スラブ（３）が前記粗圧延路（４）で圧延されること、さらに、スラブが前記粗圧延路（４）の背後において第２の炉（７）内で前記粗圧延温度（Ｔ１）よりも高い所定の温度（Ｔ２）へと加熱されること、及び、その後、スラブ（３）が仕上げ圧延路（５）において最終的なストリップ厚さに圧延されることを特徴とする方法。
【請求項２】
前記粗圧延温度（Ｔ１）が、１０００℃から１２００℃の間であることを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記所定の高い温度（Ｔ２）が、１１５０℃から１３５０℃の間であることを特徴とする請求項１又は２に記載の方法。
【請求項４】
珪素鋼を処理する場合、前記高い温度（Ｔ２）が１２００℃超であることを特徴とする請求項３に記載の方法。
【請求項５】
多相鋼を処理する場合、前記高い温度（Ｔ２）が１３００℃未満であることを特徴とする請求項３に記載の方法。
【請求項６】
多相鋼を処理する場合、合金元素の不均一な分布（偏析）が、少なくとも部分的に、好ましくは完全に解消されるまで、ストリップ（１）が、所定の保持時間の間、前記高い温度（Ｔ２）、好ましくは１１５０℃から１３００℃までの温度に保持されることを特徴とする請求項１〜３又は５のいずれか１項に記載の方法。
【請求項７】
方向性珪素鋼を処理する場合、様々な種類の析出物が、少なくとも部分的に、好ましくは完全に溶解されるまで、ストリップ（１）が、所定の保持時間の間、前記高い温度（Ｔ２）、好ましくは１２００℃から１３５０℃までの温度に保持されることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の方法。
【請求項８】
ストリップ（１）が、所定の保持時間の間、主搬送ラインの中又は横において、フェリー内又は炉内に保管されること特徴とする請求項６又は７に記載の方法。
【請求項９】
所定の高い温度（Ｔ２）への前記加熱が、少なくとも部分的に、誘導加熱によって行われることを特徴とする請求項１〜８のいずれか１項に記載の方法。
【請求項１０】
所定の高い温度（Ｔ２）への前記加熱が、少なくとも部分的に、スラブ（３）への直接的な火炎の作用によって行われることを特徴とする請求項１〜８のいずれか１項に記載の方法。
【請求項１１】
前記スラブ（３）への直接的な火炎の作用が、少なくとも７５％の酸素を含むガスジェットによって行われ、このガスジェットに、ガス状又は液状の燃料が混合されることを特徴とする請求項１０に記載の方法。
【請求項１２】
スラブ（３）の圧延が、バッチ方式で行われることを特徴とする請求項１〜１１のいずれか１項に記載の方法。
【請求項１３】
スラブ（３）の圧延が、圧延されるべき最終厚さ、鋳造速度及び材料に応じて、エンドレス方式で行われることを特徴とする請求項１〜１１のいずれか１項に記載の方法。
【請求項１４】
鋳造、第１の温度（Ｔ１）における粗圧延、それに続く高い温度（Ｔ２）への加熱、及び仕上げ圧延という各ステップを含む前記走行方法が、珪素鋼の場合にも非調質鋼及び多相鋼の場合にも実施されることを特徴とする請求項１〜１３のいずれか１項に記載の方法。
【請求項１５】
珪素鋼、特に方向性珪素鋼又は多相鋼から成るストリップ（１）を製造するための装置であって、鋳造機（２）を具備し、この鋳造機によってスラブ（３）を鋳造することができ、かつ、この鋳造機が、ストリップ（１）を圧延するための少なくとも１つの圧延路（４、５）を有し、この少なくとも１つの圧延路（４、５）の前及び／又は後にスラブ（３）を加熱するための炉（６、７）が配置されている、特に請求項１〜１４のいずれか１つに記載の方法を実施するための装置において、
前記鋳造機（２）と粗圧延路（４）との間に第１の炉（６）が配置されており、この炉を用いて、スラブ（３）を粗圧延温度（Ｔ１）へと加熱することができるか、あるいは、（炉がなく）鋳造温度（Ｔ１）を利用することができること、さらに、前記粗圧延路（４）の後かつ仕上げ圧延路（５）の前に第２の炉（７）が配置されており、この炉を用いて、仕上げ前の所定の温度（Ｔ２）へとスラブ（３）を加熱することができ、その際、この第２の炉（７）が高温炉として構成されていることを特徴とする装置。
【請求項１６】
前記第２の炉（７）が、誘導加熱部（８）を具備することを特徴とする請求項１５に記載の装置。
【請求項１７】
前記第２の炉（７）が、スラブ（３）に直接火炎を作用させるための機構（８）を具備することを特徴とする請求項１５に記載の装置。
【請求項１８】
前記第２の炉（７）が、従来の炉（９）を具備することを特徴とする請求項１５〜１７に記載の装置。
【請求項１９】
スラブ（３）の搬送方向（Ｆ）に、まず、従来の炉（９）が配置されており、その後、誘導加熱部（８）又はスラブ（３）へ直接火炎を作用させるための機構（８）が配置されていることを特徴とする請求項１８に記載の装置。
【請求項２０】
スラブ（３）の搬送方向（Ｆ）に、まず、誘導加熱部（８）又はスラブ（３）へ直接火炎を作用させるための機構（８）が配置されており、その後、従来の炉（９）が配置されていることを特徴とする請求項１８に記載の装置。
【請求項２１】
スラブ（３）の搬送方向（Ｆ）に、まず、従来の炉（９）が配置されており、次に誘導加熱部（８）又はスラブ（３）へ直接火炎を作用させるための機構（８）が配置されており、その後に別の従来の炉（１０）が配置されていることを特徴とする請求項１８に記載の装置。
【請求項２２】
スラブ（３）の搬送方向（Ｆ）に、まず、誘導加熱部（８）又はスラブ（３）へ直接火炎を作用させるための機構（８）が配置されており、次に従来の炉（９）が配置されており、その後に別の誘導加熱部（１１）又はスラブ（３）へ直接火炎を作用させるための機構（１１）が配置されていることを特徴とする請求項１８に記載の装置。
【請求項２３】
前記第１の炉（６）の前に剪断機（１２）が配置されていることを特徴とする請求項１５〜２２のいずれか１項に記載の装置。
【請求項２４】
前記第１の圧延路（４）が、唯一の圧延スタンドから成ることを特徴とする請求項１５〜２３のいずれか１項に記載の装置。
【請求項２５】
前記第１の圧延路（４）が、複数の圧延スタンドから成ることを特徴とする請求項１５〜２３のいずれか１項に記載の装置。
【請求項２６】
ローラテーブルカプセル部が設けられており、このローラテーブルカプセル部が、従来の炉（９）の代わりに、又は前記誘導加熱部（８）の代わりに、仕上げライン内へ旋回可能又は搬入可能であることを特徴とする請求項１５〜２５のいずれか１項に記載の装置。
【請求項２７】
前記粗圧延路（４）の後にコイルボックスが配置されていることを特徴とする請求項１５〜２６のいずれか１項に記載の装置。
【請求項２８】
前記少なくとも１つの誘導加熱部（８）、又はスラブ（３）へ直接火炎を作用させるための前記少なくとも１つの機構（８）が、スラブ（３）の搬送方向（Ｆ）に対して横方向に移動可能に配置されていることを特徴とする請求項１５〜２７のいずれか１項に記載の装置。
【請求項２９】
少なくとも１つの従来の炉が設けられており、この炉が、スラブ（３）の搬送方向（Ｆ）に対して横方向に移動可能に配置されていて、これにより、前記誘導加熱部（８）又は直接火炎を作用させるための前記機構（８）に代わる働きをすることができることを特徴とする請求項２８に記載の装置。
【請求項３０】
前記粗圧延路（４）の前に配置された第１の炉（６）が、スラブへ直接的又は間接的に火炎を作用させるための機構を有し、この炉で酸素−燃料混合物が用いられることを特徴とする請求項１５〜２９のいずれか１項に記載の装置。
【請求項３１】
前記粗圧延路（４）が、前記第１の炉（６）を具備することなく、前記鋳造設備（２）の直後に配置されていることを特徴とする請求項１５〜３０のいずれか１項に記載の装置。
【請求項３２】
前記第１の炉（６）の諸部材又は前記第２の炉（７）の諸部材が、フェリーとして構成されていることを特徴とする請求項１５〜３１のいずれか１項に記載の装置。
【請求項３３】
前記フェリーが、往復フェリー又は横断フェリー又はコイルフェリーとして構成されており、これにより、薄スラブ又は変形された薄スラブを、単ストランド又は２ストランド鋳造設備の主搬送ラインの横に位置する炉の中に格納することが可能となることを特徴とする請求項３２に記載の装置。
【請求項３４】
スラブ（３）の予変形の前に、高圧デスケーリングを行うための手段が配置されていることを特徴とする請求項１５〜３３のいずれか１項に記載の装置。
【請求項３５】
高圧デスケーリングを行うための前記手段が、４００バールから６００バールの間の圧力での動作用に構成されていることを特徴とする請求項３４に記載の装置。
【請求項３６】
さらに矯正ローラ又は押さえローラ、及び／又は板反り検出用のカメラを具備することを特徴とする請求項１５〜３５のいずれか１項に記載の装置。
【請求項３７】
前記矯正ローラ又は押さえローラ及び／又は前記カメラが、誘導加熱部（８）の前に配置されていることを特徴とする請求項３６に記載の装置。
【請求項３８】
少なくとも１つのクロップシャーが、誘導加熱部（８）の直前に配置されていることを特徴とする請求項３７に記載の装置。
【請求項３９】
２つのクロップシャーが、その間に圧延スタンドを伴うことなく、互いに前後に並べて配置されていることを特徴とする請求項３８に記載の装置。
【請求項４０】
前記２つのクロップシャーが、それぞれ異なった構成であることを特徴とする請求項３９に記載の装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼、好ましくは珪素鋼、特に方向性珪素鋼又は多相鋼、あるいはそれと同等量の合金を含有する鋼（例えば非調質鋼）から成るストリップを製造するための方法に関し、この方法では、まず、鋳造機でスラブが鋳造され、次に、このスラブは、少なくとも１つの圧延路でストリップに圧延され、かつ、この少なくとも１つの圧延路の前及び／又は後に、少なくとも１つの炉内でスラブの加熱が行われる。さらに、本発明は、珪素鋼ストリップ及び多相鋼ストリップを製造するための装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、珪素鋼を製造するための設備に対する需要が高まっている。その際、方向性（ＧＯあるいはＣＧＯ及びＨＧＯ）珪素鋼と無方向性（ＮＧＯ）珪素鋼とは区別される。無方向性珪素鋼の圧延は、薄スラブ設備において既に公知となっている。この場合、非常に経済的かつ高品質にこの材料を製造することができる。また、方向性珪素鋼の製造に対する需要も増大している。
【０００３】
方向性珪素鋼は、現在、従来の熱間ストリップ路で圧延されている。この場合、様々なプロセス経路がある。高品質の方向性珪素鋼が製造されるプロセス経路において、加熱後、まず、スラブは粗圧延される。その際、粗い鋳造組織から、等軸晶の領域が可能な限り大きな、細かで均一な組織へと改質される。粗圧延は、プロセス時間を増大させ、最終製品の磁気特性に好ましい影響を及ぼす。次に、より高い炉温度へと新たに加熱が行われる。その際、後のプロセス段階中に阻害物質として働く様々な種類の析出物が、可能な限り完全に溶解されて、後のプロセスに好都合な組織構成が生じる。次に、この高い温度を前提にして、スラブは粗圧延路及び仕上げ圧延路で薄い熱間ストリップに圧延されて仕上げられる。
【０００４】
上記技術の詳細は、例えば、特許文献１、特許文献２、特許文献３、特許文献４及び特許文献５に記述されている。
【０００５】
特に方向性珪素鋼を製造するために、現在用いられている諸生産方法は、まだ満足の行くものではない。同じことが、生産量及び製造の費用対効果に関しても当てはまる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】欧州特許第０１９３３７３号明細書
【特許文献２】独国特許出願公開第４００１５２４号明細書
【特許文献３】欧州特許第１０２５２６８号明細書
【特許文献４】欧州特許出願公開第１７５２５４８号明細書
【特許文献５】独国特許第６０２０５６４７Ｔ２号明細書
【特許文献６】欧州特許第０８０４６２２号明細書
【非特許文献】
【０００７】
【非特許文献１】Ｊ．  ｖ．  Ｓｃｈｅｅｌｅ  ｅｔ  ａｌ．  “Ｓａｕｅｒｓｔｏｆｆ  ｓｔａｔｔ  ｈｅｉｓｅｅｒ  Ｌｕｆｔ”，  Ｅｎｅｒｇｙ  ０１／２００５，  Ｓ．  １８−１９，  ＧＩＴ  Ｖｅｒｌａｇ  ＧｍｂＨ  ＆  Ｃｏ．  ＫＧ，  Ｄａｒｍｓｔａｄｔ
【非特許文献２】Ｓ．  Ｌｊｕｎｇａｒｓ  ｅｔ  ａｌ．  “Ｅｒｆｏｌｇｒｅｉｃｈｅ  Ｕｍｒｕｅｓｔｕｎｇ  ｖｏｎ  Ｄｕｒｃｈｌａｕｆｏｅｆｅｎ  ａｕｆ  Ｏｘｙｆｕｅｌ−Ｂｅｔｒｉｅｂ”，  ＧＡＳＷＡＥＲＭＥ  Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，  ５４，  Ｎｒ．  ３，  ２００５
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
従って、本発明の課題は、珪素鋼ストリップ、特に方向性珪素鋼ストリップの製造における生産性を向上させることを可能にする方法及びそれに対応する装置を提示することであり、このことはまた、単位時間当たりのストリップの生産量、及び処理時に用いられるエネルギーにも関連し、さらにストリップの品質にも関連する。
【０００９】
また、多相鋼に対する需要も、近年、絶えず増大してきた。多相鋼は、通常、従来の熱間ストリップ路で製造される。その際、仕上げ路への流入時、長手方向にわたって温度差があるので、最終圧延温度を一定に調整するために、圧延速度が長手方向にわたって変化してしまうことを甘受せざるを得ない。ストリップの速度が長手方向にわたって増大することによって、冷却区間で長手方向にわたって組織を均質に調整することが困難となる。これは、多相鋼の場合、温度−時間サイクルが複雑にならざるを得ないためである。圧延前の予熱は、特にまた、比較的粗く不均一な鋳造組織を均質にする働きをするが、しかし、これは、限られた範囲でしか可能ではない。総じて、多相鋼を製造するための方法は、まだ満足できるものではない。
【００１０】
従って、本発明の課題はまた、多相鋼の製造においても生産性を向上させることが可能な方法及びそれに対応する装置を提示することであり、このことはまた、単位時間当たりのストリップの生産量、及び処理時に用いられるエネルギーにも関連し、さらにストリップの品質にも関連する。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記課題は、本発明に係る方法に従って、スラブが鋳造機の後及び粗圧延路の前において第１の炉内で粗圧延温度へと加熱されること、その後、スラブが粗圧延路で圧延されること、さらに、スラブが粗圧延路の後において第２の炉内で粗圧延温度よりも高い所定の温度へと加熱されること、及び、その後、スラブが仕上げ圧延路において最終的なストリップ厚さに圧延されることによって解決される。
【００１２】
あるいは、第１の炉を用いず、鋳造機械に直列した状態で鋳造温度を利用して、スラブが粗圧延路で圧延される。次に、前述したように、より高い温度へと加熱され、仕上げ圧延が行われる。
【００１３】
この場合、好ましくは、粗圧延温度は、１０００℃から１２００℃の間であり、仕上げ路の前の所定温度は、１１５０℃から１３５０℃の間であって、特に珪素鋼の場合は１２００℃超、多相鋼の場合は１３００℃未満である。
【発明の効果】
【００１４】
多相鋼を処理する場合、合金元素の不均一な分布（偏析）が、少なくとも部分的に、好ましくは完全に解消されるまで、ストリップを、前もって定められた保持時間の間、高い温度、好ましくは１１５０℃から１３００℃に保持することができる。一方、方向性珪素鋼を処理する場合、様々な種類の析出物が、少なくとも部分的に、好ましくは完全に溶解されてしまうまで、ストリップを、前もって定められた保持時間の間、高い温度、好ましくは１２００℃から１３５０℃に保持することができる。
【００１５】
この場合、ストリップは、所定の保持時間の間、主搬送ラインの中又は横に位置するフェリー内又は炉内に保管することができる。
【００１６】
より高い温度への加熱は、少なくとも部分的に誘導加熱によって行うことができる。また、この加熱は、スラブに直接火炎を作用させることによって行うことも可能である。後者の場合、好適には、スラブへの直接的な火炎の作用は、少なくとも７５％の酸素を含むガスジェットによって行われ、このガスジェットには、ガス状又は液状の燃料が混合される。しかしまた、酸素−燃料混合物を用いて従来の様式で間接的に炎を作用させること（オキシ燃料法）も想定されている。
【００１７】
本願発明の別の態様では、スラブの圧延がバッチ方式で行われることが想定されている。あるいは、圧延されるべき最終厚さ、鋳造速度及び材料に応じて、エンドレス方式でスラブの圧延を実施することもできる。
【００１８】
鋳造、第１の温度における粗圧延、それに続く高い温度への加熱、及び仕上げ圧延という各ステップを含む前述の走行方法は、珪素鋼の場合にも非調質鋼及び多相鋼の場合にも実施できる。
【００１９】
本発明において、珪素鋼ストリップ、特に方向性珪素鋼ストリップ、及び多相鋼ストリップを製造するための本装置は、鋳造機と粗圧延路との間に第１の炉が配置されており、この炉を用いて、スラブを粗圧延温度へと加熱することができるという特長を有する。あるいは、鋳造熱が利用され、粗圧延路は鋳造設備の直後に配置されている。さらに、粗圧延路の後かつ仕上げ圧延路の前に第２の炉が配置されており、この炉を用いて、より高い温度へとスラブを加熱することができる。その際、第２の炉は、高温炉として構成されている。また別の実施形態では、粗圧延路の後にさらにコイルボックスが配置されている。
【００２０】
この第２の炉では、好ましくは、従来の炉と誘導加熱とが組み合わされている。また、第２の炉は、スラブへ直接火炎を作用させるための機構を有していてもよい。さらに、第２の炉は、従来の炉を有することも可能である。
【００２１】
スラブの搬送方向に、まず、従来の炉を配置し、その後に誘導加熱部又はスラブへ直接火炎を作用させるための機構を配置しておくことができる。代替形態として、スラブの搬送方向に、まず、誘導加熱部又はスラブへ直接火炎を作用させるための機構を配置し、その後に従来の炉を配置しておくことも考えられる。また別の代替形態として、スラブの搬送方向に、まず、従来の炉を配置し、次に誘導加熱部又はスラブへ直接火炎を作用させるための機構を配置し、その後に別の従来の炉を配置することも考えられる。最後にまた、スラブの搬送方向に、まず、誘導加熱部又はスラブへ直接火炎を作用させるための機構、次に従来の炉、その次に別の誘導加熱部又はスラブへ直接火炎を作用させるための機構を配置することも想定できる。
【００２２】
第１の炉の諸部材又は第２の炉の諸部材は、少なくとも部分的にフェリー（特に往復フェリー又は横断フェリー又はコイルフェリー）として構成することもできる。これにより、２ストランド鋳造設備の場合、両方の薄スラブを圧延ラインにスライドさせ、１つの圧延路（又は複数の圧延路）で圧延することができる。
【００２３】
さらに、少なくとも１つの往復フェリー又は横断フェリー又はコイルフェリーを具備する単ストランド鋳造設備も可能であり、これにより、薄スラブ又は変形された薄スラブをフェリー内、又は平行に配置された炉内に格納することが可能となる。
【００２４】
第１の炉の前には、好ましくは剪断機が配置されている。
【００２５】
第１の圧延路は、唯一の圧延スタンドから成っていても、また複数の圧延スタンドから成っていてもよい。
【００２６】
垂直鋳造機又は円弧鋳造機を用いることができる。
【００２７】
別形態では、ローラテーブルカプセル部が設けられており、このローラテーブルカプセル部が、従来の炉に代わりに、仕上げライン内へ旋回可能又は搬入可能であることが想定されている。
【００２８】
粗圧延路の後には、コイルボックスを配置しておくことができる。
【００２９】
少なくとも１つの誘導加熱部又はスラブへ直接火炎を作用させるための少なくとも１つの機構を、スラブの搬送方向に対して横方向に移動可能に配置しておくことができる。この場合、少なくとも１つの従来の炉が設けられており、この炉が、スラブの搬送方向に対して横方向に移動可能に配置されていて、これにより、この炉が、誘導加熱部又は直接火炎を作用させるための機構に代わる働きをすることができる。
【００３０】
また別の形態では、粗圧延路の前に配置された第１の炉が、スラブへ直接火炎を作用させるための機構を含むか、あるいは、部分的に誘導加熱部から成る。
【００３１】
粗圧延路は、本装置の１つの実施形態では、第１の炉を具備せず、鋳造設備の直後に配置することができる。
【００３２】
第１の炉の諸部材又は第２の炉の諸部材は、フェリーとして構成することができる。その際、好ましくは、フェリーは、往復フェリー又は横断フェリー又はコイルフェリーとして構成されており、これにより、薄スラブ又は変形された薄スラブを、単ストランド又は２ストランド鋳造設備の主搬送ラインの横に位置する炉の中に格納することが可能となる。
【００３３】
この炉は、例えばローラ交換の間、生産緩衝部として機能することができる。さらに、この炉は、冶金技術上の理由（例えば偏析の解消、析出物の溶解）から、スラブを仕上げ圧延の前に所望通りに高い温度に維持するために設けられている。
【００３４】
スラブを予変形する前に、高圧デスケーリングを行うための手段を配置しておくことができる。これらの手段は、好ましくは、４００から６００バールの圧力での動作用に構成されている。
【００３５】
さらに、本装置は、矯正ローラ又は押さえローラ、及び／又は板反り検出用のカメラを有することができる。その際、矯正ローラ又は押さえローラ及び／又はカメラは、好ましくは誘導加熱部の前に配置されている。
【００３６】
板反りの除去のために、本発明に係る装置の全ての態様において、少なくとも１つのクロップシャーが、（誘導加熱部の背後ではなく）誘導加熱部の直前に配置されている。
【００３７】
また、２つのクロップシャーを、その間に圧延スタンドを伴うことなく、互いに前後に並べて配置しておくこともできる。その際、この２つのクロップシャーはそれぞれ異なった構成であってもよい。これにより、変形された薄スラブを相異なる搬送速度に適合させるために、それぞれ別個に一方又は他方のシャーを使用することが可能となる。
【００３８】
本発明の概念は、それ自体公知のＣＳＰ技術に照準を合わせている。これは、連続鋳造設備と圧延路とそれらの温度管理との固定的な関連性が設備全体を通して制御される場合に熱間ストリップの効率的な生産を可能にするような、薄スラブ−薄ストリップ鋳造圧延設備を意味する。すなわち、従来の熱間ストリップ路における走行方法に従って、薄スラブは、鋳造の後、再び幾分加熱されるか、あるいは、鋳造温度が利用された後、粗圧延されて、より高い温度にもう一度加熱されてから、仕上げの圧延が行われる。
【００３９】
ＣＳＰ設備での生産が、非常に経済的な方法であり、また、組織生成に関しても幾つかの利点を有しているので、ここで提案した手順を用いることによって、ＣＳＰ技術の利点が、珪素鋼ストリップ及び多相鋼ストリップの生産にも活かされる。これにより、ＣＳＰ設備及びプロセス信頼性の基本的な利点を活かすための好都合な状況が実現される。
【００４０】
本発明の実施例が図面に示されている。
【図面の簡単な説明】
【００４１】
【図１】本発明の第１の実施形態に係る鋳造圧延設備を模式的に示しており、鋳造機、第１の炉、粗圧延路、第２の炉及び仕上げ圧延路を具備する。
【図２】鋳造圧延設備の、図１とは別の態様を示す。
【図３】鋳造圧延設備の、図１とはまた別の態様を示す。
【図４】図３の圧延鋳造設備が具備する第２の炉の別の態様を示す。
【図５】図３の圧延鋳造設備が具備する第２の炉のまた別の態様を示す。
【図６】第１の炉を具備せず、鋳造機と粗圧延炉とが直列に配置された鋳造圧延設備を模式的に示す。
【発明を実施するための形態】
【実施例１】
【００４２】
図１には、薄スラブ設備の態様が示されており、この設備において、方向性珪素鋼及び多相鋼から成るストリップ１を製造するための本発明に係る方法を実施することができる。垂直鋳造機２が備えられており、そこで、例えば厚さ７０ｍｍのスラブ３が鋳造される。剪断機１２で、所望のスラブ長さへの切断が行われる。それに続き、第１の炉６があり、そこで、薄スラブ３は、約１０００℃から１２００℃までの粗圧延温度Ｔ１にされて、ある一定の温度平衡が幅方向に生じる。
【００４３】
次に、粗圧延が粗圧延路４で行われる。粗圧延路は、１つ又は複数のスタンドから成り、この粗圧延路で、スラブ３は中間厚さにまで圧延される。柔軟に、スキンパス圧延を行うことも可能であり、あるいは、例えば６５％という高い圧下率を実現することも可能である。
【００４４】
粗圧延において、鋳造組織は、より微細な粒子の鋳造組織に改質される。また、粗圧延路４のスタンドにおける圧延速度を選定することで、炉装入温度を調節することも可能である。可能な限り均一な特性を薄スラブの断面全体に生成するために、方向性珪素鋼を粗圧延路４で粗圧延する際にデスケーラ１３を使用するかどうかは任意である。
【００４５】
圧延路４のスタンドの後に、第２の炉７が、保持炉又は温度補償炉の形態で配置されている。第２の炉７は、少なくとも、予変形された薄スラブを収容できるだけのスペースを有する。また、そこでは、予変形された薄スラブを往復移動又は滞留させることが考えられる。保持炉７の代わりに、この場所に、（例えば普通鋼の処理のための）ローラテーブルカプセル部が実装可能である。あるいは、粗圧延路４の前に、コイルボックスが省スペースの粗ストリップ格納部として配置されている。
【００４６】
それに続いて、誘導加熱部８が配置されており、これによって、薄スラブ３をその断面にわたって比較的均一に所望の高い温度Ｔ２にすることができる。方向性珪素鋼を圧延する場合、誘導加熱部８の背後において約１２００℃から１３５０℃の温度範囲が想定されている。この方法を用いることで、高温により析出物が溶解し、この溶解した状態にある成分が後に再析出するための有利な条件が整えられて、これにより、所望の特性が最終製品において実現されることが保証される。
【００４７】
多相鋼を圧延する場合、例えば１１５０℃から１３００℃までの温度へ加熱することが想定されている。
【００４８】
従って、１１５０℃超の集中加熱のために、誘導加熱が想定されている。この加熱の後、仕上げ圧延が、仕上げ圧延路５、すなわち複数のスタンドを有する仕上げ圧延部で行われて、所望の仕上げストリップ厚さ及び仕上げストリップ温度が実現され、それに続いて、冷却区間１４でストリップ冷却が行われ、最後にリール１５に巻き付けられる。
【００４９】
この図の設備で普通鋼を圧延する場合、誘導加熱部８の背後では、約１１００℃から１１５０℃までの（通常の）温度しか必要とされず、特別な場合には、それ以下の温度しか必要とされないかもしれない。すなわち、薄スラブは、予変形の前に（必要であれば）柔軟に高い温度又は低い温度へと予熱することができる。
【００５０】
例えば普通鋼を経済的に加熱あるいは処理する場合、同様に任意に、誘導加熱部８を横方向に移動可能に構成しておくことにより、誘導加熱部８の代わりに、従来の炉（例えば第１の炉６）を搬送ラインへスライドさせることも可能である。
【００５１】
さらにまた、誘導加熱部８の代わりに、高温加熱をＤＦＩ−オキシ燃料法（ＤＦＩ：直接火炎加熱）又は従来のオキシ燃料法によって実施することも考えられる。この方法については、特許文献６ならびに非特許文献１及び非特許文献２を参照されたい。
【００５２】
この場合、特殊な炉であり、この炉では、空気の代わりに純酸素とガス状又は液状の燃料とが混合されており、火炎が例えば直接スラブに向けられる。これは、燃焼工程を最適化するだけでなく、窒素酸化物排出量を低減させる。スケール特性も好都合であり、あるいは、この場合、スケールの成長もわずかである。この方法を用いることで、誘導加熱の場合と同じ程度に高い熱密度が良好な効率で実現できる。さらに、燃焼時、酸素の過剰あるいは酸素の不足が最小限になるように調整することが可能である。
【実施例２】
【００５３】
また、異なった２つの加熱システム（誘導、火炎）を１つの設備で用いないようにするために、粗圧延炉の背後の加熱領域全体に、ＤＦＩ−オキシ燃料炉又は従来のオキシ燃料炉のみ、すなわち高温炉のみを装備することも任意に可能である。このような解決例が図２に示されている。
【００５４】
第１の炉６におけるスケールの発生を少なく抑えるために、かつ、炉の長さを短縮するために、本発明のもう１つの態様でも、鋳造機２の背後の第１の炉６に効率的なＤＦＩ−オキシ燃料法を実装することが想定されている。ただし、この場合、温度は約１１５０℃にのみ調整される。
【００５５】
ＤＦＩ−オキシ燃料法は、粗スタンドを具備しない別タイプの設備の場合にも、薄スラブの加熱のために有効に利用できる。これが特に当てはまるのは、スケールの発生をわずかにしなければならず、炉の長さを短くする必要がある場合である。
【００５６】
他の代替形態、特に粗圧延炉４の背後における様々な炉の配置が、図３、４及び５に示されている。
【実施例３】
【００５７】
図３は、誘導加熱部８が粗圧延炉４のスタンドにおける予変形の直後に配置された構成を示す。誘導加熱部８の後には、従来の炉９が続く。この構成の場合、高温の下での滞留（保持）をより長くすることが可能である。これは、珪素鋼及び多相鋼について所望の冶金技術上の特性を、調整して得るための構成である。
【００５８】
図４の場合、誘導加熱が分割され、すなわち、搬送方向Ｆにおいて前方の誘導加熱部８と後方の誘導加熱部１１とに分割されており、両誘導加熱部８、１１の間に従来の炉９が配置されている。
【００５９】
図５では、予変形群の背後で、従来の炉９と１０とが分割されていて、それらの間に、誘導加熱部８が配置されている。誘導加熱部８の代わりに、この場合も、ＤＦＩ−オキシ燃料加熱部を設けることができる。この場合、予変形群の背後での滞留時間をさらに長くすることが可能である。
【００６０】
また、高温における炉内での格納時間を長くするために、主搬送ラインの横にフェリー及び炉が補助格納部として設けられている。
【００６１】
ここで提案されている設備構成は、予変形群の背後に位置する高温炉に関して可能な方式を示しており、この炉は、従来の炉と、誘導による加熱部又はＤＦＩ−オキシ燃料技術による特殊炉との組み合わせから成る。この構成を用いることで、通常の材料を製造できる一方で、また特殊な材料、特に方向性珪素鋼を製造することもできる。すなわち、この薄スラブ設備で、温度管理を柔軟に適宜制御することによって、特殊な方向性珪素鋼も、一方また普通鋼、例えば軟らかいＣ鋼や非調質鋼も圧延することができる。
【００６２】
上述したように、予変形と仕上げ圧延との間に、従来の炉、特殊な炉及び／又は誘導加熱部をどのような順序でも配置しておくことができる。誘導加熱部は、任意に横方向に移動可能であり、従って、従来の炉と交換することができる。
【００６３】
予変形後における炉内の温度管理は、生成される材料（方向性珪素鋼、多相鋼又は普通鋼）に従って、別個に調整可能である。
【００６４】
予変形直前における方向性鋼のスケール除去（そもそもスケール除去を行う場合）は、好ましくは、５０ｍｍ３／ｈ／ｍ未満の低水分量であり、かつ、４００から６００バールの高圧の場合に行われる。
【００６５】
プロセス制御（鋳造速度、予変形における圧延速度、トラッキング）によって、炉装入温度が調節され、予変形群の後の炉内における保持時間が制御されることが想定されている。
【００６６】
ＤＦＩ−オキシ燃料炉は、オプションとして、薄スラブを鋳造機２の直後に予熱するために備えること、さらにまた、予変形の有無に関わらず、ＣＳＰ設備用に備えることも考えられる。
【実施例４】
【００６７】
図６には、薄スラブ設備の代替構成が模式的に示されている。ここでは、（第１の圧延路４の前における）第１の炉内での加熱は行われず、その代わりに、鋳造熱が利用される。鋳造設備２の直ぐ背後において、高圧デスケーリング部１３の直後に、薄スラブ３は、約１０００℃から１２００℃までの温度Ｔ１で圧延路４において圧延される。この装入温度Ｔ１の制御は、連続鋳造冷却と鋳造速度とを調整することによって行われる。この実施態様の場合、鋳造設備と粗圧延群とが連結されている。所望の中間ストリップ長さに達すると、粗圧延路４の背後にある剪断機１２で切断が行われる。炉７の寸法は、中間ストリップがその中に収容できるような寸法に設計することが可能である。次の処理、すなわち高い温度Ｔ２への加熱、仕上げ圧延などは、前述した方式で行われる。またその代わりに、あるいは追加的に、粗圧延路４と剪断機１２との背後に、省スペースの粗ストリップ格納部としてコイルボックスが配置されている。
【００６８】
また、特殊な場合として、代替的にあるいは選択的にこの図の設備をエンドレスモードで動作させることも可能である。すなわち、その際、鋳造機ならびに粗圧延路及び仕上げ圧延路は、互いに連結されており、鋳造速度で圧延が行われる。所望のストリップ長さへの切断は、エンドレス圧延の場合、リールの直前で行われる。ローラを交換する場合は、事前にエンドレス方式から再びバッチ方式に切り替えられる。ローラの交換の際、鋳造速度を低減し、及び／又は、仕上げ路引き込み速度を増大させることが可能である。
【００６９】
損傷から誘導加熱部を機械技術的に保護するために、矯正ローラあるいは押さえローラ及び／又は板反り検出用のカメラが、予変形部の背後あるいは誘導加熱部の前に設けられており、また、作業ローラの回転数を個別に調節すること、及び、板反り防止のために粗スタンドにおける直径を相異なるものにすることが想定されている。
【００７０】
また当然ながら、この設備でも、上述したように、他の材料を処理することも可能である。
【００７１】
しかし、材料に応じて温度管理は適宜制御され、仕上げ圧延路５の前で様々な設定温度Ｔ２に調整され、第２の炉７における上述の構成要素が利用あるいは作動される。
【００７２】
普通鋼の場合、第２の炉７はとりわけ保持炉として機能するが、一方、珪素鋼の場合、あるいはまた様々な非調質鋼又は多相鋼の場合にも、粗圧延路の後、第２の炉７内において、設定された高い温度（例えば１１５０℃から１３５０℃までの温度）に調整され、これにより、特性が確実に調節される。すなわち、本発明あるいは高い中間温度Ｔ２の調整は、珪素鋼に限定されているのではなく、非調質鋼及び多相鋼にも用いられることが想定されている。
【符号の説明】
【００７３】
１  ストリップ
２  鋳造機
３  スラブ
３’  変形されたスラブ
４、５  圧延路
４  粗圧延路
５  仕上げ圧延路
６  第１の炉
７  第２の炉（高温炉）
８  誘導加熱部／スラブに直接火炎を作用させるための機構
９  従来の炉
１０  従来の炉
１１  誘導加熱部／スラブに直接火炎を作用させるための機構
１２  剪断機
１３  デスケーラ
１４  冷却区間
１５  リール
Ｆ  搬送方向
Ｔ１  粗圧延温度
Ｔ２  仕上げ圧延前の所定の高さの温度
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【国際調査報告】
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