(57)【要約】微小割れに対する抵抗性を改良した薄鋳造鋼ストリップ及びその製造方法が開示される。鋼ストリップは連続鋳造で造られ、炭素含有量が約０．０１０重量％〜約０．０６５重量％で、５．０重量％以下のクロム、少なくとも７０ｐｐｍの全酸素、２０〜７０ｐｐｍの遊離酸素を含み、マンガン／硫黄比が約２５０：１より大きい。鋳造ストリップの炭素含有量は０．０３５％以下、チタンは０．００５重量％以下でよく、造られるストリップの平均マンガン／ケイ素比は３．５：１より大きくてよい。炭素含有量が０．０３５％以下、鋳造速度が７６．６８メートル／分以下でよく、溶融金属のタンディッシュ温度は１６１２℃（２９３３．７°Ｆ）以下に維持される。
2010535634.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ａ）ロール間にロール間隙を有し、ロール間隙の端に隣接した囲込み閉止部を有する、内部冷却された一対の鋳造ロールを組立て、
ｂ）炭素含有量が０．０１０重量％〜０．０６５重量％で、５．０重量％以下のクロム、少なくとも７０ｐｐｍの全酸素、２０〜７０ｐｐｍの遊離酸素を含み、平均マンガン／硫黄比が少なくとも２５０：１の溶融低炭素鋼を一対の鋳造ロール間に導入して鋳造ロール鋳造表面に支持された鋳造溜めを形成し、
ｃ）鋳造ロールを相互方向に回転させて鋳造ロール鋳造表面に凝固金属殻を形成し、
ｄ）該凝固殻から、鋳造ロール間のロール間隙を介して下向きに薄鋼ストリップを形成することからなる、諸段階により連続鋳造で造られる薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項２】
炭素含有量が０．０２５重量％〜０．０６５重量％であり、この炭素含有量を有する溶鋼により造られる、請求項１に記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項３】
炭素含有量が０．０３５重量％以下であり、この炭素含有量を有する溶鋼により造られる、請求項１又は請求項２に記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項４】
チタン含有量が０．００５重量％以下であり、このチタン含有量を有する溶鋼により造られる、請求項１乃至３のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項５】
鋳造溜めでの全酸素含有量が少なくとも１００ｐｐｍであり、遊離酸素含有量が３０〜５０ｐｐｍである溶鋼により製造される、請求項１乃至４のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項６】
鋳造溜めでの窒素含有量が５２ｐｐｍ以下である溶鋼により造られる、請求項１乃至５のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項７】
７６．６８メートル／分以下の鋳造速度で鋼ストリップを鋳造することにより造られる、請求項１乃至６のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項８】
溶鋼のタンディッシュ温度を１６１２℃（２９３３．７°Ｆ）以下に維持して造られる、請求項１乃至７のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項９】
クロム含有量が１．５重量％以下であり、このクロム含有量を有する溶鋼により造られる、請求項１乃至８のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項１０】
クロム含有量が０．５重量％以下であり、このクロム含有量を有する溶鋼により造られる、請求項１乃至９のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項１１】
０．１重量％以下のアルミニウム、０．００５重量％以下のチタン、０．０１重量％以下のニオブ、０．０２重量％以下のバナジウムを有する、請求項１乃至１０のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項１２】
鋳造溜めにおける水素と窒素の分圧の合計を１．１５気圧以下に維持することにより造られる、請求項１乃至１１のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項１３】
ａ）ロール間にロール間隙を有し、ロール間隙の端に隣接した囲込み閉止部を有する、内部冷却された一対の鋳造ロールを組立て、
ｂ）炭素含有量が０．０１０重量％〜０．０６５重量％で、５．０重量％以下のクロム、少なくとも７０ｐｐｍの全酸素、２０〜７０ｐｐｍの遊離酸素を含み、平均マンガン／硫黄比が少なくとも２５０：１で、製造されるストリップの平均マンガン／ケイ素比が３．５より大きくなる、溶融低炭素鋼を一対の鋳造ロール間に導入して鋳造ロール鋳造表面に支持された鋳造溜めを形成し、
ｃ）鋳造ロールを相互方向に回転させて鋳造ロール鋳造表面に凝固金属殻を形成し、
ｄ）該凝固殻から、鋳造ロール間のロール間隙を介して下向きに薄鋼ストリップを形成することからなる、諸段階により連続鋳造によって造られる薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項１４】
炭素含有量が０．０２５重量％〜０．０６５重量％であり、この炭素含有量を有する溶鋼により造られる、請求項１３に記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項１５】
炭素含有量が０．０３５重量％以下であり、この炭素含有量を有する溶鋼により造られる、請求項１３又は請求項１４に記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項１６】
チタン含有量が０．００５重量％以下であり、このチタン含有量を有する溶鋼により造られる、請求項１３乃至１５のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項１７】
鋳造溜めで窒素含有量が５２ｐｐｍ以下である溶鋼により製造される、請求項１３乃至１６のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項１８】
１６１２℃（２９３３．７°Ｆ）以下のタンディッシュ温度を保持することにより製造される、請求項１３乃至１７のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項１９】
鋳造溜めでの全酸素含有量を少なくとも１００ｐｐｍに、遊離酸素含有量を３０〜５０ｐｐｍに維持することにより製造される、請求項１３乃至１８のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項２０】
クロム含有量が１．５重量％以下であり、このクロム含有量を有する溶鋼により造られる、請求項１３乃至１９のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項２１】
クロム含有量が０．５重量％以下であり、このクロム含有量を有する溶鋼により造られる、請求項１３乃至２０のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項２２】
０．０６重量％以下のアルミニウム、０．００５重量％以下のチタン、０．０１重量％以下のニオブ、０．０２重量％以下のバナジウムを有する、請求項１３乃至２１のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項２３】
鋳造溜めにおける水素と窒素の分圧の合計を１．１５気圧以下に維持することにより造られる、請求項記載の１３乃至２２のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項２４】
７６．６８メートル／分以下の鋳造速度で鋼ストリップを鋳造することにより造られる、請求項１３乃至２３のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項２５】
ａ）ロール間にロール間隙を有し、ロール間隙の端に隣接した囲込み閉止部を有する、内部冷却された一対の鋳造ロールを組立て、
ｂ）炭素含有量が０．０１０重量％〜０．０６５重量％で、５．０重量％以下のクロム、少なくとも７０ｐｐｍの全酸素、２０〜７０ｐｐｍの遊離酸素を含み、平均マンガン／硫黄比が少なくとも２５０：１の溶融低炭素鋼を一対の鋳造ロール間に導入して鋳造ロール鋳造表面に支持された鋳造溜めを形成し、
ｃ）鋳造ロールを相互方向に回転させて鋳造ロール鋳造表面に凝固金属殻を形成し、
ｄ）該凝固殻から、鋳造ロール間のロール間隙を介して下向きに薄鋼ストリップを形成することからなる薄鋼ストリップ鋳造方法。
【請求項２６】
ａ）ロール間にロール間隙を有し、ロール間隙の端に隣接した囲込み閉止部を有する、内部冷却された一対の鋳造ロールを組立て、
ｂ）炭素含有量が０．０１０重量％〜０．０６５重量％で、５．０重量％以下のクロム、０．００５重量％以下のチタン、少なくとも７０ｐｐｍの全酸素、２０〜７０ｐｐｍの遊離酸素を含み、平均マンガン／硫黄比が少なくとも２５０：１で、製造されるストリップの平均マンガン／ケイ素比が３．５より大きくなる、溶融低炭素鋼を一対の鋳造ロール間に導入して鋳造ロール鋳造表面に支持された鋳造溜めを形成し、
ｃ）鋳造ロールを相互方向に回転させて鋳造ロール鋳造表面に凝固金属殻を形成し、
ｄ）該凝固殻から、鋳造ロール間のロール間隙を介して下向きに薄鋼ストリップを形成することからなる、薄鋼ストリップ鋳造方法。
【請求項２７】
炭素含有量が０．０１０重量％〜０．０６５重量％であり、５．０重量％以下のクロム、少なくとも７０ｐｐｍの全酸素及び２０〜７０ｐｐｍの遊離酸素を含み、平均マンガン／硫黄比が２５０より大きい溶鋼から鋼ストリップを鋳造することからなる段階で造られる、薄鋼ストリップ。
【請求項２８】
鋼ストリップの厚が５ｍｍ以下である請求項２７に記載の薄鋼ストリップ。
【請求項２９】
鋼ストリップの厚が２．５ｍｍ以下である、請求項２７又は請求項２８に記載の薄鋼ストリップ。
【請求項３０】
製造されたストリップの平均のマンガン／ケイ素比が３．５：１より大きい、請求項２７乃至請求項２９のいずれかに記載の薄鋼ストリップ。
【請求項３１】
鋼ストリップの厚が５ｍｍ以下である請求項３０に記載の薄鋼ストリップ。
【請求項３２】
鋼ストリップの厚が２．５ｍｍ以下である、請求項３０又は請求項３１に記載の薄鋼ストリップ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は全般的には製鋼に関し、詳しくは、薄ストリップの連続鋳造で形成される炭素鋼に関する。
【背景技術】
【０００２】
双ロール鋳造機による連続鋳造で薄鋼ストリップを形成することができる。双ロール鋳造では、溶融金属が、横方向に位置決めされ相互方向に回転する一対の鋳造ロール間に導入され、鋳造ロールは冷却されているので、金属殻が動いているロール表面上に凝固し、ロール間のロール間隙にて合わせられて凝固ストリップ品を造り、それがロール間隙から下方に送給される。「ロール間隙」という用語は本明細書では相互に最接近するロールの領域全般を指すものとして使われる。溶融金属は取鍋から小さな容器へと注がれ、そこからロール間隙上方に位置した金属供給ノズルへと流れて、ロール鋳造表面上に支持されロール間隙の長手方向に延びる溶融金属の鋳造溜めを形成できる。この鋳造溜めは、通常、鋳造溜めの両端から溢流しないようロール端面に摺動係合保持される側部板又は側部堰の間に画成される。
【０００３】
双ロール鋳造機で薄ストリップを鋳造する際、鋳造溜めの溶融金属は全般に１５００℃台の温度であり、通常は１６００℃以上にもなる。鋼ストリップの形成には、鋳造表面上での金属殻の初期凝固に高い熱流束と広範な核生成が必要である。特許文献１は、形成される金属酸化物の大部分が初期凝固温度で液状であるように溶鋼の化学的性質を調節することで初期凝固時の熱流束を増加させることができると開示している。特許文献２、３及び４に開示されているように、初期凝固時の鋼の核生成は鋳造表面のテクスチャ（肌理）により影響され得る。特に、特許文献４は、鋳造表面の、頂点と谷のランダムなテクスチャにより、鋳造表面にわたって分配される本質的な核生成地を提供することで、初期凝固を向上させることができると開示している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】アメリカ特許第５，７２０，３３６号
【特許文献２】アメリカ特許第５，９３４，３５９号
【特許文献３】アメリカ特許第６，０５９，０１４号
【特許文献４】国際出願ＰＣＴ／ＡＵ９９／００６４１（公開番号ＷＯ００／０７７５３）
【特許文献５】アメリカ特許第７，０４８，０３３号
【特許文献６】アメリカ特許第７，１５６，１５１号
【特許文献７】アメリカ特許第６，５４７，８４９号
【特許文献８】２００７年１月１２日提出のアメリカ特許出願第１１／６２２，７５４号（公開番号アメリカ第２００７／０１７５６０８号）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
従来は、溶鋼の化学的性質、特に薄ストリップ鋳造前の取鍋冶金炉での溶鋼の科学的性質が注目されてきた。過去に、特許文献５では鋼金属中の巻き込み酸化物及び酸素レベルの制御とそれらが製造される鋼ストリップにどのように影響するかが注目された。特許文献６では、溶融金属中の水素レベルと窒素レベルを調節して鋳造と鋼ストリップの性質が高められる。特許文献７では、鋳造のために硫黄含有量が０．０２重量％以下のケイ素／マンガンキルド溶鋼を提供する方法が開示されている。最後に、特許文献８では、鋳造ストリップの硫黄含有量を約０．００３重量％〜約０．００８重量％に制御すると共に炭素含有量を約０．０１０重量％〜約０．０６５重量％に制御することによる、微小割れを減らした薄鋳造ストリップ及びその製造方法が開示されている。
【０００６】
これらの従来の開示における教示は、全般に、０．０２５％以下や０．０２％以下等の低硫黄レベルを有することである。例えば、特許文献４及び特許文献７参照。微小割れを減らしたりなくしたりするため、若しくはその他の目的のために、非常に低レベルの硫黄を意図的に提供するという提案は、特許文献８以外はない。薄ストリップの鋳造において、もしくはその他の製鋼において何らかの理由でマンガン／硫黄やマンガン／ケイ素の比を制御するという提案は、我々の知る限りでは、ない。
【０００７】
一般に、硫黄は、薄ストリップの連続鋳造を含め、製鋼において望ましくない不純物である。製鋼業者は製鋼中の硫黄含有量を最小限にするための労や費用は惜しまない。硫黄は主にＭｎＳ混在物等の硫化物混在物として存在する。硫化物混在物は空隙や表面割れの場所を提供し得る。硫黄は鋳鋼の延性や特に横方向のノッチ付衝撃靱性も減らし得る。更に、硫黄は赤熱鋼での熱脆性又は脆性を創り出す。硫黄は溶接性も減らす。硫黄は一般に脱硫工程により溶鋼から除去される。連続鋳造用に、鋼は鋳造前に、脱酸を受け、更には取鍋冶金で脱硫を受けることができる。斯かる方法の１つは、アルゴン又は窒素等の不活性ガスを噴射することにより溶鋼を攪拌しつつ、溶鋼をカルシウム含有量の高い鉱滓と接触させることを含む。特許文献７参照のこと。
【０００８】
他方、双ロール鋳造で形成される薄鋳造ストリップはストリップ表面に微小割れを形成する傾向を持つことが知られている。１つの原因は鋳造ロールの表面に酸化物層が形成されることで、それが熱バリヤとして働き、鋳造ストリップの不規則な凝固を引き起こしてストリップ表面に微小割れを形成する。
【０００９】
上記の論は、オーストラリアその他の地域での一般的に周知の事実を受け入れたものとして取られるべきではない。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
出願人は微小割れが鋼の化学的性質に関連し、特定の工程パラメータが凝固に影響すること及び新しく形成される殻に微小割れ形成に対する抵抗を持たせることができることを見い出した。出願人は又、硫黄が液鋼における表面活性素子であることに気付いた。これらの観察から、出願人は低炭素鋼の鋳造ストリップの微小割れが、溶融金属における、マンガンと硫黄、酸素及び遊離酸素との比を制御することにより、そしてより重要度は落ちるがマンガンとケイ素との比を制御することにより、制御できることを見いだした。
【００１１】
本開示は
ａ）ロール間にロール間隙を有し、ロール間隙の端に隣接した囲込み閉止部を有する、内部冷却された一対の鋳造ロールを組立て、
ｂ）炭素含有量が０．０１０重量％〜０．０６５重量％で、５．０重量％以下のクロム、少なくとも７０ｐｐｍの全酸素、２０〜７０ｐｐｍの遊離酸素を含み、平均マンガン／硫黄比が少なくとも２５０：１の溶融低炭素鋼を一対の鋳造ロール間に導入して鋳造ロール鋳造表面に支持された鋳造溜めを形成し、
ｃ）鋳造ロールを相互方向に回転させて鋳造ロール鋳造表面に凝固金属殻を形成し、
ｄ）該凝固殻から、鋳造ロール間のロール間隙を介して下向きに薄鋼ストリップを形成することからなる諸段階で連続鋳造により造られる薄鋳造鋼ストリップを開示する。
【００１２】
鋳造ストリップを製造するために導入する溶融低炭素鋼中の平均マンガン／ケイ素比は３．５：１よりも大きくてよい。
【００１３】
連続鋳造で製造する薄鋼ストリップは炭素含有量が０．０２５重量％〜０．０６５重量％であってよく、若しくは、炭素含有量が０．０３５重量％以下でよい。
【００１４】
薄鋳造ストリップはクロム含有量が１．５重量％以下若しくは０．５重量％以下であってよく、及び／又は薄鋳造ストリップはチタン含有量が０．００５重量％以下でよい。
【００１５】
薄鋼ストリップは厚さが５ｍｍ以下であってよく、若しくは厚さが２．５ｍｍ以下であってよい。
【００１６】
鋳造溜めの溶融金属は全酸素含有量が少なくとも１００ｐｐｍ、遊離酸素含有量が３０〜５０ｐｐｍであってよい。若しくは又は加えて、連続鋳造で製造する薄鋼ストリップは窒素含有量が約５２ｐｐｍ以下の鋳造溜めの溶融金属からのものでよい。若しくは又は加えて、水素分圧と窒素分圧の合計は１．１５気圧以下である。
【００１７】
若しくは、
ａ）ロール間にロール間隙を有し、ロール間隙の端に隣接した囲込み閉止部を有する、内部冷却された一対の鋳造ロールを組立て、
ｂ）炭素含有量が０．０１０重量％〜０．０６５重量％で、クロムが５．０重量％以下、全酸素が少なくとも７０ｐｐｍで、遊離酸素が２０〜７０ｐｐｍで、平均マンガン／硫黄比が少なくとも２５０：１の溶融低炭素鋼を一対の鋳造ロール間に導入して鋳造ロール鋳造表面に支持された鋳造溜めを形成し、
ｃ）鋳造ロールを相互方向に回転させて鋳造ロール鋳造表面に凝固金属殻を形成し、
ｄ）該凝固殻から、鋳造ロール間のロール間隙を介して下向きに薄鋼ストリップを形成することからなる、薄鋼ストリップ製造方法を開示する。
【００１８】
鋳造ストリップ製造方法で導入する溶融低炭素鋼中の平均マンガン／ケイ素比は３．５：１より大きくてよい。
【００１９】
鋼ストリップ製造方法で造る薄鋼ストリップは炭素含有量が０．０１０重量％〜０．０６５重量％であってよい。
【００２０】
該方法で造る薄鋳造ストリップはクロム含有量が１．５重量％以下若しくは０．５重量％であってよく、及び／又は薄鋳造ストリップはチタン含有量が０．００５重量％以下でよい。
【００２１】
薄鋼ストリップは厚さが５ｍｍ以下であってよく、若しくは厚さが２．５ｍｍ以下であってよい。
【００２２】
出願人は又、新たに形成される殻の凝固及び「強さ」に影響する追加の変数がタンディッシュ中の溶融金属の温度及び鋳造速度であることを見いだした。タンディッシュ中の溶融金属の温度及び鋳造速度を減少させると殻がより厚く且つより強く成長できる時間が与えられて、鋳造ストリップ表面付近の微小割れを減少させる。出願人は、連続鋳造で造る薄鋼ストリップが溶融金属用のタンディッシュ温度が１６１２℃（２９３３．７°Ｆ）以下、鋳造速度が７６．８８メートル／分以下で鋳造できることを見いだした。これらの追加の変数は製造する薄鋳造ストリップと薄鋳造ストリップ製造方法の両方に関連がある。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】説明用のストリップ鋳造機の概略側面図である。
【図２】図１の鋳造機の一部の拡大断面図である。
【図３】図１及び図２の鋳造機の一部の拡大断面図である。
【図４】図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造られた鋼組成物中のマンガン／硫黄比が２５０：１より大である場合の微小割れ減少を示す。
【図５】図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造られた第２鋼組成物中のマンガン／硫黄比が２５０：１より大である場合の微小割れ減少を示す。
【図６】図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造られた鋼組成物中のマンガン／ケイ素比が３．５より大である場合の微小割れ減少を示す。
【図７】図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造られた第２鋼組成物中のマンガン／ケイ素比が３．５より大である場合の微小割れ減少を示す。
【図８】図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造られた鋼組成物中の炭素含有量が０．０３５重量％以下である場合の微小割れ減少を示す。
【図９】図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造られた第２鋼組成物中の炭素含有量が０．０３５重量％以下である場合の微小割れ減少を示す。
【図１０】図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造られる鋼組成物の鋳造前の溶融金属中の窒素レベルが５２ｐｐｍ以下である場合の微小割れ減少を示す。
【図１１】図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造られる第２鋼組成物の鋳造前の溶融金属中の窒素レベルが５２ｐｐｍ以下である場合の微小割れ減少を示す。
【図１２】７１．８ｍ／秒以下の鋳造速度で、図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図１３】７１．８ｍ／秒以下の鋳造速度で、図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った第２鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図１４】１６１２℃（２９３３．７°Ｆ）以下のタンディッシュ温度で、図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図１５】１６１２℃（２９３３．７°Ｆ）以下のタンディッシュ温度で、図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った第２鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図１６】５つの異なる鋳造速度で、図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図１７】５つの異なる鋳造速度で、図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った第２鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図１８】マンガン／硫黄比を２５０：１より大として５つの異なる鋳造速度で図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図１９】マンガン／硫黄比を２５０：１より大として５つの異なる鋳造速度で図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った第２鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図２０】マンガン／ケイ素比を３．５：１より大として５つの異なる鋳造速度で図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図２１】マンガン／ケイ素比を３．５：１より大として５つの異なる鋳造速度で図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った第２鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図２２】炭素含有量を０．０３５重量％以下として５つの異なる鋳造速度で図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図２３】炭素含有量を０．０３５重量％以下として５つの異なる鋳造速度で図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った第２鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図２４】表Ｉのヒート番号175406で報告したＭｎ／Ｓ及びＭｎ／Ｓｉの割合により微小割れが現れるようにできることを示している。
【図２５】表Ｉのヒート番号175408で報告したＭｎ／Ｓ及びＭｎ／Ｓｉの割合により微小割れをなくすようにできることを示している。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
微小割れ(全般に、「割れ」として言及する)は薄鋳造ストリップの表面部分に現れ得る欠陥である。割れは、空隙の形成、表面の空洞(キャビティ)又は窪み、又は、ストリップ表面付近に混在物があることから生じ得る。割れは、形成工程及び冷却工程で生じ得る。
【００２５】
図１乃至図３関し、薄鋳造ストリップは、図示した連続ストリップ鋳造機で製造し得、その製造方法では図示した連続ストリップ鋳造機を用い得る。図１乃至図３は、全般に参照番号１１で示される双ロール鋳造機を示している。鋳造機が製造する鋳造鋼ストリップ１２は移送路１０内を通ってガイドテーブル１３を横切り、ピンチロール１４Ａから成るピンチロールスタンド１４に至る。ピンチロールスタンド１４を出た直後に、ストリップは一対の圧下ロール１６Ａとバックアップロール１６Ｂとで成る熱間圧延機１６内を通って熱間圧延されることにより厚みを減らすことができる。圧延されたストリップはランアウトテーブル１７上を通り、対流、水ジェット１８（又はその他の適宜手段）を介して供給された水との接触、輻射により冷却できる。いずれにしろ、圧延されたストリップは次いで、一対のピンチロール２０Ａからなるピンチロールスタンド２０に、更にはコイラ１９に通ることができる。ストリップの最終的な冷却（が必要ならそれ）はコイラ上で起きる。
【００２６】
図２及び図３に示すように、双ロール鋳造機１１を構成する主機械フレーム２１が支持する一対の冷却された鋳造ロール２２は鋳造表面２２Ａを有し、相並んで組立てられて間にロール間隙２７を形成する。鋳造作業時には平炭素鋼(plain carbon steel)の溶融金属が取鍋２８からタンディッシュ２３へ、そして耐火シュラウド２４を介し分配機２５へと供給され、次いで鋳造ロール２２間のロール間隙２７のほぼ上方の金属供給ノズル２６へと供給できる。そのように供給された溶融金属は、ロール間隙の上方で鋳造ロール表面２２Ａ上に支持された溜め３０を形成し、この溜めをロール端にて囲込む側部閉止堰又は側部閉止板（図示せず）は、側板ホルダに接続された流体圧シリンダユニット（又はその他の適宜手段）から成る一対のスラスタ（図示せず）によりロール端に隣接位置決めできる。鋳造溜め３０の上表面（一般に「メニスカス」レベルと呼ばれる）は、供給ノズル下端の上方にあることができるので、供給ノズル下端はこの鋳造溜め３０内に浸漬する。
【００２７】
鋳造ロール２２は内部が水冷されるので、ロールの移動する鋳造表面上で殻が凝固する。次いで、殻は鋳造ロール間のロール間隙２７にて合わされ（時として殻と殻の間に溶融金属がある場合もある）、ロール間隙から下方に送給される凝固ストリップ１２を製造する。
【００２８】
フレーム２１が支持する鋳造ロール台車は組立て位置と鋳造位置との間を水平に移動可能である。
【００２９】
鋳造ロール２２は電動、流体圧若しくは空気モータ及び変速装置により駆動される駆動軸（図示せず）を介して相互方向に回転され得る。ロール２２の銅製周壁には、長手方向に延び、周方向に離間し、冷却水を供給される一連の水冷路が形成されている。鋳造ロールは典型的には径が約５００〜６００ｍｍであり、約２０００ｍｍ幅のストリップ品を製造するため、鋳造ロールの長さは最大約２０００ｍｍまでとすることができる。
【００３０】
タンディッシュ２３は従来の構成のものであり、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）等の耐火材で広皿状に形成される。タンディッシュは片側で溶融金属を取鍋から受取る。
【００３１】
供給ノズル２６はアルミナグラファイト等の耐火材で造られた細長体として形成され、ノズル下部は鋳造ロール２２間のロール間隙の上方で内方・下方にすぼまるようテーパーしていてよい。
【００３２】
ノズル２６は、水平方向に離間してほぼ上下方向に延びる一連の流路を有して、ロール幅全体にわたった適宜の溶融金属低速放出流を生み出し、溶融金属をロール間に初期凝固の起きるロール表面へと供給することができる。又は、ノズルは単一の連続長孔出口を有して、溶融金属の低速カーテン流をロール間のロール間隙の直ぐ上に供給でき、及び／又は、ノズルは溶融金属溜めに浸漬していてよい。
【００３３】
ロール台車が鋳造ステーションにあるときは、溜めをロール端で囲込む一対の側部閉止板が、ロールの段付端に隣接・保持される。例示の側部閉止板は窒化ホウ素等の強力耐火材で造られ、ロールの段付端の湾曲に合ったスカロップ側端を有する。側部板を取付けできる板ホルダは、鋳造ステーションにおいて一対の流体圧シリンダユニット（又は他の適宜手段）の作動により移動可能であって、鋳造作業時に側板を鋳造ロールの段付端に係合させる。
【００３４】
双ロール鋳造機は、例えば、アメリカ特許第５，１８４，６６８号、第５，２７７，２４３号、第５，４８８，９８８号及び／又は第５，９３４，３５９号、アメリカ特許出願第１０／４３６，３３６号(アメリカ特許公開番号第２００４／０１４４５１９号)、及び国際特許出願ＰＣＴ／ＡＵ９３／００５９３(公開番号ＷＯ９４／１２３００)に幾分詳細に説明され、記述された種類のものであってよく、言及したことによりそれらの開示をここに組み入れる。適宜の構造的詳細についてはこれらの特許を参照できるが、それらの詳細は本発明の一部を構成するものではない。
【００３５】
図４及び図５に関し、２つの等級の鋼の鋳造薄ストリップ表面における微小割れの平均率（「平均合計ＣＲ」）の結果は、マンガン／硫黄比の応答性を示している。鋼組成物は、０．０３５％炭素、０．６８％マンガン、０．２０％ケイ素及び０．０１５％クロムを有する等級記号表示１００５−Ｓ４と、０．０３５％炭素、０．８５％マンガン、０．２５％ケイ素及び０．０１５％クロムを有する等級記号表示１００５−Ｓ２である。便宜的にタンディッシュ２３で計測した鋼組成物の全酸素含有量は１００ｐｐｍを上回り、遊離酸素含有量は４３ｐｐｍ、窒素含有量は４３ｐｐｍであった。そして水素及び窒素の分圧は１．１５気圧以下であった。製造された鋼ストリップは図１乃至図３に例示されたものと同様の双ロール鋳造機で造られたものであった。
【００３６】
割れの評定では、ストリップの上表面及び下表面はそれぞれ７つの域（２表面で１４の域）に分けられ、割れの評定を各域で行う。各域での割れの評定は「０」（本質的に欠陥のないストリップ）〜「５」に分類することができ、「１」は５以下の微小割れ、「２」は５〜２４の微小割れ、「３」は２４〜４２の微小割れ、「４」は４２〜６０の微小割れ、「５」は６０を上回るストリップ中の微小割れである。全体の割れ評定「ＣＲ」はストリップの１４域全ての割れ評定(crack rating)の合計である。図４及び図５の左側の柱に示すように、マンガン／硫黄比が２５０：１以下である薄ストリップ表面の微小割れ平均合計はそれぞれ等級１００５−Ｓ４では１９．５３、等級１００５−Ｓ２では２０．７８であった。対照的に、図４及び図５の右側の柱に示すように、マンガン／硫黄比が２５０：１より大である鋳造ストリップの微小割れ平均合計は図４及び図５の２つの等級の鋼においてそれぞれ１０．１５と１１．３９であった。
【００３７】
この分析により、鋳造薄ストリップ及びその製造方法における微小割れが、マンガン／ケイ素比が２５０：１より大である相異なる鋼組成物において大きく減少したことを立証された。
【００３８】
図６及び図７に関し、マンガン／ケイ素比が３．５より大であるものと小であるものについて微小割れ（「平均合計ＣＲ」）についての効果に関し同様の分析が等級記号表示１００５−Ｓ４及び１００５−Ｓ２という同じ鋼組成物に関して行われた。図６及び図７に示すように、マンガン／ケイ素比が３．５以下である薄鋳造ストリップ表面での微小割れの平均合計が２つの鋼等級で平均合計２０．３７及び１８．５１であるのに対し、マンガン／ケイ素比が３．５：１より大である場合２つの相異なる鋼等級での微小割れの平均合計は１３．５７及び１４．３１であった。ここでも、相異なる鋼組成物においてマンガン／ケイ素比が３．５：１より大である鋳造薄ストリップ及びその製造方法の利便が立証された。
【００３９】
本発明の鋳造ストリップ及びその製造方法の効果が、以下に表Ｉで重量％で報告されたヒート(heat)175404、175406及び175408においても示されている。ヒート175404及び175406では表面に微小割れのある鋼が製造され、ヒート175408では表面に微小割れのない鋼が製造された。
【表１】
2010535634.tif 000003
本出願で示した他の要素含有量の値が格別の記載のない限り重量％であるように、表Ｉで示した値も重量％である。
【００４０】
表Ｉに示したように、ヒート175408で薄ストリップ表面の微小割れについてかなり改良された結果が得られたのは、マンガン／硫黄比が３１６であり、マンガン／ケイ素比が４．０６である場合であった。上記したマンガン、硫黄、ケイ素も、同様に酸素レベルも、公知技術を用いてタンディッシュ２３内で計測した。
【００４１】
ヒート175404、1754406及び175408から、出願人は、Ｍｎ／Ｓの比とＭｎ／Ｓｉの比を変更することにより操業中に微小割れを出現させたりなくしたりすることが可能であることを見出した。Ｍｎ／Ｓの比が２５０：１以下、Ｍｎ／Ｓｉの比が３．５：１以下の場合、鋳造ストリップの上表面も下表面も図２４に示すようにストリップ全幅にわたり微小割れを示した。サンプルが６％伸長したのは、この分析において微小割れを見つける助けとなった。ＴＤとＢＤはストリップの上下面中央であり、ＤＳはストリップの上下面駆動側であり、ＯＳはストリップの上下面操作者側である。図２４に示すように、ストリップの上下面両方のストリップ中央とストリップ端との間の３つの部分も別々に分析した。Ｍｎ／Ｓの比が２５０：１より大で、Ｍｎ／Ｓｉの比が３．５：１より大の場合、図２５に示すように鋳造ストリップの上面にも下面にも微小割れはなかった。サンプルが４％伸長したのはこの分析で微小割れを見つける助けとなった。
【００４２】
図８及び図９に関し、薄ストリップ表面の微小割れ（「平均合計ＣＲ」）に関して相異なる炭素含有量について同じく２つの鋼等級の鋼組成物で研究した。図８及び図９に示すように、各鋼等級で炭素が０．０３５％を超えた場合に微小割れ率の平均合計が２１．７及び１９．００であるのに較べ、炭素含有量が０．０３５重量％以下の場合には両鋼等級で微小割れ率の平均合計がそれぞれ１３．９及び１３．２９になり、微小割れ平均合計が著しく改善された。。
【００４３】
図１０及び図１１に関し、表面の微小割れ（「平均合計ＣＲ」）に関して薄鋳造ストリップ中の相異なる窒素レベルについて同じ２つの等級の鋼組成物を研究した。図１０及び図１１に示すように、２つの鋼等級で窒素レベルが０．００５２重量％（５２ｐｐｍ）を超えた場合に微小割れ率が１９．１１及び１６．５９であるのに較べ、窒素が０．００５２％（５２ｐｐｍ）以下の場合には２つの鋼等級で微小割れの平均合計がそれぞれ１３．８９及び１４．４５となり、微小割れが著しく改善された。
【００４４】
図１２及び図１３に関し、薄鋳造ストリップ表面の微小割れについて鋳造速度を変えることの効果を同じ２つの鋼等級で研究した。図１２及び図１３に示すように、鋳造速度が７１．７メートル／分より大である場合に微小割れ率の平均合計が１８．２９及び１８．９３であるのに較べ、鋳造速度が７１．７メートル／分以下の場合には微小割れ率の平均合計がそれぞれ１３．９９及び１３．３２となり、微小割れが著しく改善された。
【００４５】
図１４及び図１５に関し、薄鋳造ストリップ表面の微小割れについてタンディッシュ２３内の溶融金属温度を変えることの効果を同じ２つの鋼等級で研究した。溶融金属温度はタンディッシュ内で温度プローブにより計測した。図１４及び図１５に示すように、溶融金属のタンディッシュ温度が１６１２℃（２９３３．７°Ｆ）を超える場合に微小割れ率の平均合計が１６．８８及び１６．９７であるのに較べ、両鋼組成の溶融金属のタンディッシュ温度が１６１２℃（２９３３．７°Ｆ）以下の場合には微小割れ率の平均合計がそれぞれ１５．８８７及び１４．１２となって、微小割れが改善された。
【００４６】
図１６及び図１７に関し、出願人は更に、同じ組成の薄鋳造ストリップ表面での微小割れの程度に関する鋳造速度の効果についてより詳細にデータ分析した。この分析では、ストリップの微小割れ率の平均合計を分類して、６７．８メートル／分以下の速度と、６７．８〜７０．９２メートル／分の速度と、７０．９２〜７３．４４メートル／分の速度と、７３．４４〜７６．６８メートル／分の速度と、７６．６８メートル／分を超える速度とした。図１６及び図１７に示すように、鋳造速度が７６．６８メートル／分を超えた場合に微小割れ率の平均合計で微小割れが２４．９及び２６．９と著しく増加するのに対して、両等級の鋼組成物で鋳造速度が７６．６８メートル／分以下に維持された場合には微小割れ率の平均合計が改善された。
【００４７】
図１８及び図１９に関し、鋳造ストリップ表面の微小割れについての効果に関して、同じ範囲の鋳造速度と２５０：１より大小のマンガン／硫黄の比との相互関係を研究した。図１８及び図１９に示すように、両等級の鋼組成物でマンガン／硫黄比が２５０：１より大である場合に全ての鋳造速度で微小割れ率の平均合計に著しい改善があり、特に鋳造速度が７６．６８メートル／分以下のときが著しかった。
【００４８】
図２０及び図２１に関し、鋳造ストリップ表面の微小割れ率について３．５：１より大小であるマンガン／ケイ素比と同じく相異なる鋳造速度との相互関係を分析した。図２０及び図２１に示すように、マンガン／ケイ素比が３．５より大である場合に全ての鋳造速度で微小割れ率の平均合計に著しい改善があり、特にそれが３．５：１より大で鋳造速度が７６．６８メートル／分以下の時が著しかった。
【００４９】
図２２及び図２３に関し、薄鋳造ストリップの微小割れ率についての効果に関して、２つの相異なる等級の鋼組成物の炭素レベルと鋳造速度との相互関係を研究した。図２２及び図２３に示すように、両等級の鋼組成物の炭素レベルが０．０３５％以下であるとき全ての鋳造速度で微小割れ率に著しい改善があり、特に鋳造速度が７６．６８メートル／分以下のときが著しかった。
【００５０】
出願人は検討した変数、特にマンガン／硫黄比、マンガン／ケイ素比、鋳造速度、炭素含有量、窒素含有量、タンディッシュ温度間の相関関係について統計的試験も行なった。これらを報告した以下の表ＩＩの表中の５つの欄は統計分析の出力である。即ち、欄１は観察対象の変数、欄２（タイプ３平方合計）は欄１の変数の変動におけるエラー量を説明する数、欄３（ｄｆ）は自由度(degrees of freedom)、欄４（平均平方）は平方合計（欄２）を自由度（欄３）で割ったもの、欄５（ｓｉｇ．）は結果が有意でない確率である。
【表２−１】
2010535634.tif 000004
【表２−２】
2010535634.tif 000005
【表２−３】
2010535634.tif 000006
【表２−４】
2010535634.tif 000007
【表２−５】
2010535634.tif 000008
【００５１】
表ＩＩに示すように、上記で挙げたパラメータ、即ち、マンガン／硫黄比、マンガン／ケイ素比、鋳造速度、炭素含有量、窒素含有量、タンディッシュ温度の各々の特定のレベル間に統計的相関関係が見出された。
【００５２】
連続薄鋳造ストリップは低炭素鋼ストリップであってよく、２．５％以下のケイ素、０．５％以下のクロム、０．００５重量％以下のチタン、２．０％以下のマンガン、０．５％以下のニッケル、０．２５％以下のモリブデン、１．０％以下のアルミニウムと共に、０．００３〜０．００８％の硫黄及び電気アーク炉による炭素鋼製鋼で通常生じるレベルのリンその他の不純物を含んでよい。例えば、低炭素鋼のマンガン含有量は０．０１重量％〜２．０重量％の間で変化してよく、ケイ素含有量は０．０１重量％〜２．５重量％の範囲で変化してよい。いずれにしろ、鋼のアルミニウム含有量は０．１重量％程度またはそれ以下、若しくは０．０６重量％以下であってよい。加えて若しくはその替わりに、鋼のバナジウム含有量は０．０２％程度またはそれ以下、ニオブ含有量は０．０１％程度またはそれ以下であってよい。
【００５３】
本発明を種々の実施例に関して記述し説明してきたが、斯かる記述は例示のためであって限定的性質のものではないことが理解されるであろう。従って、本発明の範囲及び内容は添付の請求項に関してのみ限定されるべきである。
【図１】
2010535634.tif 000009
【図２】
2010535634.tif 000010
【図３】
2010535634.tif 000011
【図４】
2010535634.tif 000012
【図５】
2010535634.tif 000013
【図６】
2010535634.tif 000014
【図７】
2010535634.tif 000015
【図８】
2010535634.tif 000016
【図９】
2010535634.tif 000017
【図１０】
2010535634.tif 000018
【図１１】
2010535634.tif 000019
【図１２】
2010535634.tif 000020
【図１３】
2010535634.tif 000021
【図１４】
2010535634.tif 000022
【図１５】
2010535634.tif 000023
【図１６】
2010535634.tif 000024
【図１７】
2010535634.tif 000025
【図１８】
2010535634.tif 000026
【図１９】
2010535634.tif 000027
【図２０】
2010535634.tif 000028
【図２１】
2010535634.tif 000029
【図２２】
2010535634.tif 000030
【図２３】
2010535634.tif 000031
【図２４】
2010535634.tif 000032
【図２５】
2010535634.tif 000033
【手続補正書】
【提出日】平成21年6月15日(2009.6.15)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ａ）ロール間にロール間隙を有し、ロール間隙の端に隣接した囲込み閉止部を有する、内部冷却された一対の鋳造ロールを組立て、
ｂ）炭素含有量が０．０１０重量％〜０．０６５重量％で、５．０重量％以下のクロム、少なくとも７０ｐｐｍの全酸素、２０〜７０ｐｐｍの遊離酸素を含み、平均マンガン／硫黄比が２５０：１より大きい溶融低炭素鋼を一対の鋳造ロール間に導入して鋳造ロール鋳造表面に支持された鋳造溜めを形成し、
ｃ）鋳造ロールを相互方向に回転させて鋳造ロール鋳造表面に凝固金属殻を形成し、
ｄ）該凝固殻から、鋳造ロール間のロール間隙を介して下向きに薄鋼ストリップを形成することからなる、諸段階により連続鋳造で造られる薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項２】
炭素含有量が０．０２５重量％〜０．０６５重量％であり、この炭素含有量を有する溶鋼により造られる、請求項１に記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項３】
炭素含有量が０．０３５重量％以下であり、この炭素含有量を有する溶鋼により造られる、請求項１又は請求項２に記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項４】
チタン含有量が０．００５重量％以下であり、このチタン含有量を有する溶鋼により造られる、請求項１乃至３のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項５】
鋳造溜めでの全酸素含有量が少なくとも１００ｐｐｍであり、遊離酸素含有量が３０〜５０ｐｐｍである溶鋼により製造される、請求項１乃至４のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項６】
鋳造溜めでの窒素含有量が５２ｐｐｍ以下である溶鋼により造られる、請求項１乃至５のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項７】
７６．６８メートル／分以下の鋳造速度で鋼ストリップを鋳造することにより造られる、請求項１乃至６のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項８】
溶鋼のタンディッシュ温度を１６１２℃（２９３３．７°Ｆ）以下に維持して造られる、請求項１乃至７のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項９】
クロム含有量が１．５重量％以下であり、このクロム含有量を有する溶鋼により造られる、請求項１乃至８のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項１０】
クロム含有量が０．５重量％以下であり、このクロム含有量を有する溶鋼により造られる、請求項１乃至９のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項１１】
０．１重量％以下のアルミニウム、０．００５重量％以下のチタン、０．０１重量％以下のニオブ、０．０２重量％以下のバナジウムを有する、請求項１乃至１０のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項１２】
鋳造溜めにおける水素と窒素の分圧の合計を１．１５気圧以下に維持することにより造られる、請求項１乃至１１のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項１３】
ａ）ロール間にロール間隙を有し、ロール間隙の端に隣接した囲込み閉止部を有する、内部冷却された一対の鋳造ロールを組立て、
ｂ）炭素含有量が０．０１０重量％〜０．０６５重量％で、５．０重量％以下のクロム、少なくとも７０ｐｐｍの全酸素、２０〜７０ｐｐｍの遊離酸素を含み、平均マンガン／硫黄比が２５０：１より大きく、製造されるストリップの平均マンガン／ケイ素比が３．５：１より大きくなる、溶融低炭素鋼を一対の鋳造ロール間に導入して鋳造ロール鋳造表面に支持された鋳造溜めを形成し、
ｃ）鋳造ロールを相互方向に回転させて鋳造ロール鋳造表面に凝固金属殻を形成し、
ｄ）該凝固殻から、鋳造ロール間のロール間隙を介して下向きに薄鋼ストリップを形成することからなる、諸段階により連続鋳造によって造られる薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項１４】
炭素含有量が０．０２５重量％〜０．０６５重量％であり、この炭素含有量を有する溶鋼により造られる、請求項１３に記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項１５】
炭素含有量が０．０３５重量％以下であり、この炭素含有量を有する溶鋼により造られる、請求項１３又は請求項１４に記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項１６】
チタン含有量が０．００５重量％以下であり、このチタン含有量を有する溶鋼により造られる、請求項１３乃至１５のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項１７】
鋳造溜めで窒素含有量が５２ｐｐｍ以下である溶鋼により製造される、請求項１３乃至１６のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項１８】
１６１２℃（２９３３．７°Ｆ）以下のタンディッシュ温度を保持することにより製造される、請求項１３乃至１７のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項１９】
鋳造溜めでの全酸素含有量を少なくとも１００ｐｐｍに、遊離酸素含有量を３０〜５０ｐｐｍに維持することにより製造される、請求項１３乃至１８のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項２０】
クロム含有量が１．５重量％以下であり、このクロム含有量を有する溶鋼により造られる、請求項１３乃至１９のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項２１】
クロム含有量が０．５重量％以下であり、このクロム含有量を有する溶鋼により造られる、請求項１３乃至２０のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項２２】
０．０６重量％以下のアルミニウム、０．００５重量％以下のチタン、０．０１重量％以下のニオブ、０．０２重量％以下のバナジウムを有する、請求項１３乃至２１のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項２３】
鋳造溜めにおける水素と窒素の分圧の合計を１．１５気圧以下に維持することにより造られる、請求項記載の１３乃至２２のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項２４】
７６．６８メートル／分以下の鋳造速度で鋼ストリップを鋳造することにより造られる、請求項１３乃至２３のいずれかに記載の薄鋳造鋼ストリップ。
【請求項２５】
ａ）ロール間にロール間隙を有し、ロール間隙の端に隣接した囲込み閉止部を有する、内部冷却された一対の鋳造ロールを組立て、
ｂ）炭素含有量が０．０１０重量％〜０．０６５重量％で、５．０重量％以下のクロム、少なくとも７０ｐｐｍの全酸素、２０〜７０ｐｐｍの遊離酸素を含み、平均マンガン／硫黄比が２５０：１より大である溶融低炭素鋼を一対の鋳造ロール間に導入して鋳造ロール鋳造表面に支持された鋳造溜めを形成し、
ｃ）鋳造ロールを相互方向に回転させて鋳造ロール鋳造表面に凝固金属殻を形成し、
ｄ）該凝固殻から、鋳造ロール間のロール間隙を介して下向きに薄鋼ストリップを形成することからなる薄鋼ストリップ鋳造方法。
【請求項２６】
ａ）ロール間にロール間隙を有し、ロール間隙の端に隣接した囲込み閉止部を有する、内部冷却された一対の鋳造ロールを組立て、
ｂ）炭素含有量が０．０１０重量％〜０．０６５重量％で、５．０重量％以下のクロム、０．００５重量％以下のチタン、少なくとも７０ｐｐｍの全酸素、２０〜７０ｐｐｍの遊離酸素を含み、平均マンガン／硫黄比が少なくとも２５０：１で、製造されるストリップの平均マンガン／ケイ素比が３．５より大きくなる、溶融低炭素鋼を一対の鋳造ロール間に導入して鋳造ロール鋳造表面に支持された鋳造溜めを形成し、
ｃ）鋳造ロールを相互方向に回転させて鋳造ロール鋳造表面に凝固金属殻を形成し、
ｄ）該凝固殻から、鋳造ロール間のロール間隙を介して下向きに薄鋼ストリップを形成することからなる、薄鋼ストリップ鋳造方法。
【請求項２７】
炭素含有量が０．０１０重量％〜０．０６５重量％であり、５．０重量％以下のクロム、少なくとも７０ｐｐｍの全酸素及び２０〜７０ｐｐｍの遊離酸素を含み、平均マンガン／硫黄比が２５０：１より大きい溶鋼から鋼ストリップを鋳造することからなる段階で造られる、薄鋼ストリップ。
【請求項２８】
鋼ストリップの厚が５ｍｍ以下である請求項２７に記載の薄鋼ストリップ。
【請求項２９】
鋼ストリップの厚が２．５ｍｍ以下である、請求項２７又は請求項２８に記載の薄鋼ストリップ。
【請求項３０】
製造されたストリップの平均のマンガン／ケイ素比が３．５：１より大きい、請求項２７乃至請求項２９のいずれかに記載の薄鋼ストリップ。
【請求項３１】
鋼ストリップの厚が５ｍｍ以下である請求項３０に記載の薄鋼ストリップ。
【請求項３２】
鋼ストリップの厚が２．５ｍｍ以下である、請求項３０又は請求項３１に記載の薄鋼ストリップ。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１１】
本開示は
ａ）ロール間にロール間隙を有し、ロール間隙の端に隣接した囲込み閉止部を有する、内部冷却された一対の鋳造ロールを組立て、
ｂ）炭素含有量が０．０１０重量％〜０．０６５重量％で、５．０重量％以下のクロム、少なくとも７０ｐｐｍの全酸素、２０〜７０ｐｐｍの遊離酸素を含み、平均マンガン／硫黄比が２５０：１より大きい溶融低炭素鋼を一対の鋳造ロール間に導入して鋳造ロール鋳造表面に支持された鋳造溜めを形成し、
ｃ）鋳造ロールを相互方向に回転させて鋳造ロール鋳造表面に凝固金属殻を形成し、
ｄ）該凝固殻から、鋳造ロール間のロール間隙を介して下向きに薄鋼ストリップを形成することからなる諸段階で連続鋳造により造られる薄鋳造鋼ストリップを開示する。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１７】
若しくは、
ａ）ロール間にロール間隙を有し、ロール間隙の端に隣接した囲込み閉止部を有する、内部冷却された一対の鋳造ロールを組立て、
ｂ）炭素含有量が０．０１０重量％〜０．０６５重量％で、クロムが５．０重量％以下、全酸素が少なくとも７０ｐｐｍで、遊離酸素が２０〜７０ｐｐｍで、平均マンガン／硫黄比が２５０：１より大きい溶融低炭素鋼を一対の鋳造ロール間に導入して鋳造ロール鋳造表面に支持された鋳造溜めを形成し、
ｃ）鋳造ロールを相互方向に回転させて鋳造ロール鋳造表面に凝固金属殻を形成し、
ｄ）該凝固殻から、鋳造ロール間のロール間隙を介して下向きに薄鋼ストリップを形成することからなる、薄鋼ストリップ製造方法を開示する。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２３】
【図１】説明用のストリップ鋳造機の概略側面図である。
【図２】図１の鋳造機の一部の拡大断面図である。
【図３】図１及び図２の鋳造機の一部の拡大断面図である。
【図４】図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造られた鋼組成物中のマンガン／硫黄比が２５０：１より大である場合の微小割れ減少を示す。
【図５】図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造られた第２鋼組成物中のマンガン／硫黄比が２５０：１より大である場合の微小割れ減少を示す。
【図６】図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造られた鋼組成物中のマンガン／ケイ素比が３．５：１より大である場合の微小割れ減少を示す。
【図７】図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造られた第２鋼組成物中のマンガン／ケイ素比が３．５より大である場合の微小割れ減少を示す。
【図８】図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造られた鋼組成物中の炭素含有量が０．０３５重量％以下である場合の微小割れ減少を示す。
【図９】図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造られた第２鋼組成物中の炭素含有量が０．０３５重量％以下である場合の微小割れ減少を示す。
【図１０】図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造られる鋼組成物の鋳造前の溶融金属中の窒素レベルが５２ｐｐｍ以下である場合の微小割れ減少を示す。
【図１１】図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造られる第２鋼組成物の鋳造前の溶融金属中の窒素レベルが５２ｐｐｍ以下である場合の微小割れ減少を示す。
【図１２】７１．８ｍ／秒以下の鋳造速度で、図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図１３】７１．８ｍ／秒以下の鋳造速度で、図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った第２鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図１４】１６１２℃（２９３３．７°Ｆ）以下のタンディッシュ温度で、図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図１５】１６１２℃（２９３３．７°Ｆ）以下のタンディッシュ温度で、図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った第２鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図１６】５つの異なる鋳造速度で、図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図１７】５つの異なる鋳造速度で、図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った第２鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図１８】マンガン／硫黄比を２５０：１より大として５つの異なる鋳造速度で図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図１９】マンガン／硫黄比を２５０：１より大として５つの異なる鋳造速度で図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った第２鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図２０】マンガン／ケイ素比を３．５：１より大として５つの異なる鋳造速度で図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図２１】マンガン／ケイ素比を３．５：１より大として５つの異なる鋳造速度で図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った第２鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図２２】炭素含有量を０．０３５重量％以下として５つの異なる鋳造速度で図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図２３】炭素含有量を０．０３５重量％以下として５つの異なる鋳造速度で図１乃至図３で示したのと同様な鋳造機により鋳造ストリップに造った第２鋼組成物中の微小割れ減少を示す。
【図２４】表Ｉのヒート番号175406で報告したＭｎ／Ｓ及びＭｎ／Ｓｉの割合により微小割れが現れるようにできることを示している。
【図２５】表Ｉのヒート番号175408で報告したＭｎ／Ｓ及びＭｎ／Ｓｉの割合により微小割れをなくすようにできることを示している。
【国際調査報告】
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