(57)【要約】（ａ）Ｈ２ＳとＣＯ２を含む酸ガス流中のＨ２ＳをＳＯ２と反応させて硫黄蒸気と水蒸気を形成し、ＣＯ２、水蒸気、硫黄蒸気、残存ＳＯ２及び残存Ｈ２Ｓを含む第一オフガス流を得る工程、（ｂ）第一オフガス流中の残存ＳＯ２を第一オフガス処理反応器中でＨ２Ｓに転化し、第一オフガス流に比べてＳＯ２が枯渇し、Ｈ２ＳとＣＯ２に富む第二オフガス流を得る工程、（ｃ）第二オフガス流をＨ２Ｓ吸収性液体と接触させて第二オフガス流からＨ２ＳをＨ２Ｓ吸収性液体に移行させ、Ｈ２Ｓに富むＨ２Ｓ吸収性液体とＣＯ２に富む第三オフガス流を得る工程、（ｄ）第三オフガス流をＣＯ２吸収器中でＣＯ２吸収性液体と接触させ、ＣＯ２を第三オフガス流からＣＯ２吸収性液体に移行させて第三オフガス流からＣＯ２を除去し、ＣＯ２に富むＣＯ２吸収性液体と精製ガスを得る工程を含む酸ガス流からのＨ２Ｓ及びＣＯ２の除去方法。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
（ａ）Ｈ２Ｓ及びＣＯ２を含む酸ガス流中のＨ２ＳをＳＯ２と反応させて硫黄蒸気及び水蒸気を形成し、これによりＣＯ２、水蒸気、硫黄蒸気、残存ＳＯ２及び残存Ｈ２Ｓを含有する第一オフガス流を得る工程、
（ｂ）第一オフガス流中の残存ＳＯ２を第一オフガス処理反応器中でＨ２Ｓに転化し、これにより第一オフガス流に比べて、ＳＯ２が枯渇し、かつＨ２Ｓ及びＣＯ２に富む第二オフガス流を得る工程、
（ｃ）第二オフガス流をＨ２Ｓ吸収性液体と接触させ、これにより第二オフガス流からＨ２ＳをＨ２Ｓ吸収性液体に移行させ、Ｈ２Ｓに富むＨ２Ｓ吸収性液体及びＣＯ２に富む第三オフガス流を得る工程、
（ｄ）第三オフガス流をＣＯ２吸収器中でＣＯ２吸収性液体と接触させ、これによりＣＯ２を第三オフガス流からＣＯ２吸収性液体に移行させて第三オフガス流からＣＯ２除去し、ＣＯ２に富むＣＯ２吸収性液体と精製ガスとを得る工程、
を含む、Ｈ２Ｓ及びＣＯ２を含む酸ガス流からのＨ２Ｓ及びＣＯ２の除去方法。
【請求項２】
前記ＣＯ２吸収性液体が、１種以上のアミン、好ましくはモノエタノールアミン（ＭＥＡ）、ジエタノールアミン（ＤＥＡ）、ジグリコールアミン（ＤＧＡ）、メチルジエタノールアミン（ＭＤＥＡ）及びトリエタノールアミン（ＴＥＡ）の群から選ばれた１種以上のアミンである請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記ＣＯ２吸収性液体が、モノエタノールアミン（ＭＥＡ）、ジエタノールアミン（ＤＥＡ）、ジグリコールアミン（ＤＧＡ）、メチルジエタノールアミン（ＭＤＥＡ）及びトリエタノールアミン（ＴＥＡ）の群から選ばれた複数のアミンの１種と、Ｎ，Ｎ’−ジ（ヒドロキシアルキル）ピペラジン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’−テトラキス（ヒドロキシアルキル）−１，６−ヘキサンジアミン及びｔｅｒｔ−アルキルアミンスルホン酸化合物の群から選ばれた複数のアミンの１種とを組合わせた、アミンの組合わせを含む請求項１に記載の方法。
【請求項４】
前記ＣＯ２吸収性液体が、Ｎ−エチルジエタノールアミン（ＥＤＥＡ）及び／又はピペラジンと、特にモノエタノールアミン（ＭＥＡ）、ジエタノールアミン（ＤＥＡ）、ジグリコールアミン（ＤＧＡ）、メチルジエタノールアミン（ＭＤＥＡ）及びトリエタノールアミン（ＴＥＡ）の群から選ばれた複数のアミンの１種との組合わせを含む請求項１に記載の方法。
【請求項５】
前記ＣＯ２吸収性液体がアンモニアを含む請求項１に記載の方法。
【請求項６】
前記原料酸ガス流が、サワーガス、好ましくはサワー天然ガスからＨ２Ｓ及びＣＯ２を分離することにより得られる請求項１〜５のいずれか１項に記載の方法。
【請求項７】
前記第三オフガス流が、ＣＯ２を第三オフガス流全体に対し、１容量％以上、好ましくは５容量％以上、更に好ましくは１０容量％以上含有する請求項１〜６のいずれか１項に記載の方法。
【請求項８】
（ｄ）前記ＣＯ２に富む吸収性液体を再生器中、高温でストリッピングガスと接触させて該ＣＯ２に富む吸収性液体を再生し、再生吸収性液体及びＣＯ２に富むガス流を得る工程を更に含む請求項１〜７のいずれか１項に記載の方法。
【請求項９】
（ｄ）前記ＣＯ２に富む吸収性液体を加圧する工程を更に含む請求項８に記載の方法。
【請求項１０】
前記ＣＯ２に富む加圧ガス流が油回収率の向上に使用される請求項９に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は酸ガス流から硫化水素（Ｈ２Ｓ）及び二酸化炭素（ＣＯ２）を除去する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
当該技術分野で知られている、ガス流からＨ２Ｓを除去する方法は、
２Ｈ２Ｓ＋３Ｏ２  →  ２Ｈ２Ｏ＋２ＳＯ２               （１）
によるＨ２ＳのＳＯ２への部分酸化を利用している。形成されたＳＯ２は、クラウス（Ｃｌａｕｓ）反応：
２Ｈ２Ｓ＋ＳＯ２  →  ２Ｈ２Ｏ＋３／ｎ Ｓｎ            （２）
に従って元素状硫黄に（接触的に）転化できる。
反応（１）及び（２）の組合わせは、クラウス法として知られている。クラウス法は、製油所でも、また天然ガスから回収したＨ２Ｓの処理にも使用されることが多い。
【０００３】
クラウス法は、なお未反応のＨ２Ｓ及び／又はＳＯ２を含有するガスを生じる。環境保護に関して次第に厳しくなる基準では、魅力的又は許容可能な選択がないと、最終ガス流の放出（ｖｅｎｔｉｎｇ）又は焼却を簡素化できない。したがって、クラウステールガスは一般に、Ｈ２Ｓ又はＳＯ２が低濃度であってもこれらのガスを効果的に除去できるテールガス浄化ユニットに通している。当該技術分野では商業的に利用できるテールガス浄化方法が多数知られている。例えば米国特許第６，９６２，６８０号には以外に相当量の二酸化炭素も含むガスから硫黄化合物を除去する方法が記載されている。このガスは、Ｈ２Ｓを含有する濃厚ガスと、二酸化炭素、メルカプタン及び芳香族化合物を含有する残留ガスとに分離される。濃厚ガスはクラウス反応プロセスに移され、ここでＨ２Ｓは元素状硫黄として回収される。クラウス反応から排出されたオフガスは加熱されて残留ガスと混合される。得られた混合物は水素化反応器に移され、ここで残留硫黄化合物はＨ２Ｓに転化される。こうして形成されたＨ２Ｓは吸収−再生工程を用いてクラウス反応に戻される。米国特許第６，９６２，６８０号に記載の方法の利点は、硫化水素以外に相当量の二酸化炭素も含む再生塔を出るガスをクラウス硫黄回収ユニットに戻すことである。その結果、クラウス原料ガスが希釈されて、クラウス反応は低速度で行われる。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
更に米国特許第６，９６２，６８０号に記載の方法は、吸収工程から相当量の二酸化炭素が大気中に排出される。ここ数十年間で大気中に放出されるＣＯ２の量は世界的にかなり増大してきた。京都議定書に従って、気候の不要な変動を避けるため、又は緩和するためＣＯ２の放出量は低減しなければならない。
【０００５】
したがって、当該技術分野ではそれぞれ相当量のＨ２Ｓ及びＣＯ２を含む酸ガスからＨ２Ｓ及びＣＯ２を除去して、大気中へのＣＯ２の放出量を最小限に低減できる方法が未だ必要である。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
この目的のため、本発明は
（ａ）Ｈ２Ｓ及びＣＯ２を含む酸ガス流中のＨ２ＳをＳＯ２と反応させて硫黄蒸気及び水蒸気を形成し、これによりＣＯ２、水蒸気、硫黄蒸気、残存ＳＯ２及び残存Ｈ２Ｓを含有する第一オフガス流を得る工程、
（ｂ）第一オフガス流中の残存ＳＯ２を第一オフガス処理反応器中でＨ２Ｓに転化し、これにより第一オフガス流に比べて、ＳＯ２が枯渇し、かつＨ２Ｓ及びＣＯ２に富む第二オフガス流を得る工程、
（ｃ）第二オフガス流をＨ２Ｓ吸収性液体と接触させ、これにより第二オフガス流からＨ２ＳをＨ２Ｓ吸収性液体に移行させ、Ｈ２Ｓに富むＨ２Ｓ吸収性液体及びＣＯ２に富む第三オフガス流を得る工程、
（ｄ）第三オフガス流をＣＯ２吸収器中でＣＯ２吸収性液体と接触させ、これによりＣＯ２を第三オフガス流からＣＯ２吸収性液体に移行させて第三オフガス流からＣＯ２除去し、ＣＯ２に富むＣＯ２吸収性液体と精製ガスとを得る工程、
を含む、Ｈ２Ｓ及びＣＯ２を含む酸ガス流からのＨ２Ｓ及びＣＯ２の除去方法を提供する。
【発明の効果】
【０００７】
極めて低濃度の汚染物、特にＣＯ２を含む精製ガスは、環境基準に従って大気中に放出できる。更にＣＯ２は、任意に加圧し、また例えば油回収率を高めて、ＣＯ２に富むＣＯ２吸収性液体から回収できる。
【０００８】
本発明方法は、Ｈ２Ｓの他、ＣＯ２も相当量含む酸ガス流から効率的にこれらのガスを除去するので、特にこのような酸ガス流に好適である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
酸ガス流はＨ２Ｓを、酸ガス流全体に対し好適には５〜９５容量％、好ましくは４０〜９５容量％、更に好ましくは６０〜９５容量％の範囲で含有する。
酸ガス流はＣＯ２を、酸ガス流全体に対し好適には１容量％以上、好ましくは５容量％以上、更に好ましくは１０容量％以上含有する。酸ガス流中のこのようなＣＯ２量は、第三オフガス流中のＣＯ２と同等量と言い換える。
【００１０】
酸ガス流はガス精製プロセスの再生工程から得ることが好ましい。製油所ガス、天然ガス又は合成ガスのような工業用ガスでは特にＨ２Ｓの濃度を低下させるためにガス精製プロセスが必要で、一般に液体吸収剤（吸収性液体）にＨ２Ｓを吸収させ、次いで液体吸収剤を再生Ｈ２Ｓに富むガスを得る工程を含む。
工程（ａ）では酸ガス流中のＨ２ＳはＳＯ２と反応して硫黄蒸気及び水蒸気を形成し、これによりＣＯ２、水蒸気、硫黄蒸気、残留ＳＯ２及び残留Ｈ２Ｓを含有する第一オフガス流が得られる。
【００１１】
好適には工程（ａ）はクラウスユニットで行う。クラウスユニットでは酸ガス中のＨ２Ｓの一部は、酸素含有ガス（純酸素を含む）を用いて部分酸化されてＳＯ２を形成し、次いでクラウス触媒、好ましくは非促進化球形活性アルミナの存在下で、形成されたＳＯ２とＨ２Ｓの残部とが反応する。
【００１２】
クラウスユニットは、好適には燃焼室に続いて、２つ以上の触媒床及び２つ以上のコンデンサーを備える。反応生成物はこれらのコンデンサーで冷却され、液体元素状硫黄が回収される。元素状硫黄の収率は定量的ではなく、クラウスユニットのオフガス中には未反応硫化水素及び未反応二酸化硫黄が残留する。したがって、第一オフガス流であるクラウスユニットのオフガスは、残留ＳＯ２及び残留Ｈ２Ｓをなお含有する。Ｈ２ＳのＳＯ２への部分酸化は、通常、酸素含有ガスとして空気で行われ、クラウスユニットを出る全てのガス流中には相当量の窒素が存在する。したがって、第一オフガス流は前記成分の他、相当量の窒素を含有する。
【００１３】
工程（ｂ）では第一オフガス流は、残留ＳＯ２を除去するため、第一オフガス処理反応器に通される。第一オフガス処理反応器ではＳＯ２は水素化反応によりＨ２Ｓに還元される。更にＣＯＳ（存在すれば）はＨ２Ｓに転化される。
好ましいオフガス処理反応器は、例えばＫｏｈｌ  ａｎｄ  Ｒｉｅｓｅｎｆｅｌｄ，Ｇａｓ  Ｐｕｒｉｆｉｃａｔｉｏｎ，第３版，Ｇｕｌｆ  Ｐｕｂｌｉｓｈｉｎｇ  Ｃｏ．，ヒューストン，１９７９年による周知の教本に記載されるような、いわゆるＳＣＯＴ反応器、即ち、シェル・クラウスオフガス処理反応器（Ｓｈｅｌｌ  Ｃｌａｕｓ  Ｏｆｆ−ｇａｓ  Ｔｒｅａｔｉｎｇ  ｒｅａｃｔｏｒ）である。
【００１４】
第一オフガス処理反応器中の温度は、好適には１５０〜４５０℃、好ましくは１８０〜２５０℃の範囲である。１８０℃より高温では、硫黄の露点を超えるので、反応オフガス中の少量の霧状元素状硫黄の存在が回避される。
【００１５】
第一オフガス処理反応器では、無機担体上に担持した第ＶＩ族及び／又は第ＶＩＩ族金属触媒を使用することが好ましい。この触媒は銅、コバルト、クロム、バナジウム及びモリブデンよりなる群から選ばれた少なくとも１種の金属を含有することが好ましい。金属は好適には酸化物又は硫化物の形態で存在する。担体はアルミナ、シリカ、シリカ−アルミナ、チタニア、ジルコニア及びマグネシアから選択できる。
【００１６】
第一オフガス処理反応器からは、第一オフガス流に比べて、ＳＯ２が枯渇し、Ｈ２Ｓ及びＣＯ２に富む第二オフガス流が放出される。
第二オフガス流はＨ２Ｓを第二オフガス流全体に対し、好適には５００ｐｐｍｖ（容量ｐｐｍ）未満、好ましくは２００ｐｐｍｖ未満、更に好ましくは１００ｐｐｍｖ未満含有する。
【００１７】
第二オフガス流中のＣＯ２量は第一オフガス流中のＣＯ２量に依存することは理解されよう。第二オフガス流中のＣＯ２量は第一オフガス流中のＣＯ２量の１０５〜１５０％の範囲である。
工程（ｃ）では第二オフガス流はＨ２Ｓ吸収性液体と接触し、これによりＨ２Ｓを該ガス流からＨ２Ｓ吸収性液体に移行させ、Ｈ２Ｓに富むＨ２Ｓ吸収性液体及びＣＯ２に富む第三オフガス流が得られる。
【００１８】
第二オフガス流はＨ２Ｓ吸収性液体と接触させる前に、好適には冷却され、好ましくは６〜６０℃の範囲の温度に冷却される。更に好ましくは冷却は、第一段冷却が間接熱交換であり、第二段冷却が水との直接熱交換である２段階で行われる。
【００１９】
好ましいＨ２Ｓ吸収性液体は、化学溶剤及び／又は物理溶剤を好適には水溶液として含有する。
好適な化学溶剤は、特にヒンダードアミンを含む、第一、第二及び／又は第三アミンである。
【００２０】
好ましい化学溶剤は第二又は第三アミン、好ましくはエタノールアミンから誘導されたアミン化合物、更に特にＤＩＰＡ、ＤＥＡ、ＭＭＥＡ（モノメチル−エタノールアミン）、ＭＤＥＡ（メチルジエタノールアミン）、ＴＥＡ（トリエタノールアミン）、又はＤＥＭＥＡ（ジエチル−モノエタノールアミン）、好ましくはＤＩＰＡ又はＭＤＥＡを含む。これらの化学溶剤はＨ２Ｓのような酸性化合物と反応するものと考えられる。
【００２１】
工程（ｃ）は好適には吸収塔中で行われ、充填塔又はトレー塔のいずれも使用できる。ＣＯ２の同時吸収を低下させるため、比較的高いガス速度が適用される。１．０〜３．０ｍ／ｓの範囲のガス速度を使用することが好ましい。２０未満の吸収層を有する吸収塔を利用するのが更に好ましい。例えば工程（ｃ）でトレー塔を用いる場合、トレー塔は２０未満の接触性バルブトレーを有することが好ましい。工程（ｃ）で充填塔を用いる場合、充填塔は２０未満の理論プレートを有することが好ましい。工程（ｃ）では５〜１５の吸収層を有する吸収帯域を使用することが特に好ましい。
【００２２】
工程（ｃ）でＨ２Ｓ吸収性液体の通過後、第二オフガス流の、Ｈ２Ｓ吸収塔からは相当量のＣＯ２を含有する未吸収部分が第三オフガス流として排出される。
【００２３】
本発明は特に第三オフガス流が、比較的大量の、好ましくは第三オフガス流全体に対し１容量％以上、更に好ましくは５容量％以上、なお更に好ましくは１０容量％以上、最も好ましくは２０容量％以上のＣＯ２を含有する場合に特に好適である。
【００２４】
本発明方法は硫黄化合物、特にＳＯ２の量が非常に少ないという利点がある。これにより標準的な炭素鋼設備が工程（ｄ）に使用できる。これに対し、例えば煙道ガスからＣＯ２を除去する公知のＣＯ２除去設備では、高価なステンレス鋼設備を使用しなければならない。
【００２５】
更に工程（ｃ）でガスは既に急冷されているので、急冷塔を必要としない。
工程（ｄ）ではＣＯ２吸収塔中で第三オフガス流をＣＯ２吸収性液体と接触させ、これによりＣＯ２を第三オフガス流からＣＯ２吸収性液体に移行させ、ＣＯ２に富むＣＯ２吸収性液体及び精製ガスを得ることにより、第三オフガス流からＣＯ２が除去される。
【００２６】
工程（ｄ）は好適には高圧及び比較的低温で行われる。高圧とは、ＣＯ２吸収器の操作圧力が周囲圧力よりも高いことを意味する。工程（ｄ）は、好ましくは２０〜２００ミリバール（ゲージ圧）、更に好ましくは５０〜１５０ミリバール（ゲージ圧）の範囲の圧力で行われる。第三オフガス流は既に高圧なので、第三オフガス流の圧力とＣＯ２吸収器の操作圧力との圧力差は比較的少ない。したがって、ＣＯ２吸収器に入れる前に第三オフガス流を加圧する必要がないか、或いは少しだけ加圧する必要がある。加圧するガスが大量でも、小型の加圧設備を使用するか、或いは加圧設備を必要としないので、方法全体を見ると、かなりのコスト節約となる。
【００２７】
ＣＯ２吸収性液体はガス流からＣＯ２を除去できるいかなる吸収性液体であってもよい。このようなＣＯ２吸収性液体は、化学溶剤、物理溶剤又はそれらの組合わせが挙げられる。
好適な物理溶剤としては、ポリエチレングリコールのジメチルエーテル化合物がある。
好適な化学溶剤としては、アンモニア及びアミン化合物がある。
【００２８】
一実施態様では、ＣＯ２吸収性液体は、モノエタノールアミン（ＭＥＡ）、ジエタノールアミン（ＤＥＡ）、ジグリコールアミン（ＤＧＡ）、メチルジエタノールアミン（ＭＤＥＡ）及びトリエタノールアミン（ＴＥＡ）の群から選ばれた１種以上のアミンを含む。ＭＥＡは、ＣＯ２を比較的高い割合（ＭＥＡ  １容量当たりＣＯ２容量）で吸収する能力を有するため、特に好ましいアミンである。したがって、ＭＥＡを含む吸収性液体は、低濃度、通常、３〜１０容量％のＣＯ２を有する第三オフガス流からＣＯ２を除去するのに好適である。
【００２９】
他の一実施態様ではＣＯ２吸収性液体は、メチルジエタノールアミン（ＭＤＥＡ）、トリエタノールアミン（ＴＥＡ）、Ｎ，Ｎ’−ジ（ヒドロキシアルキル）ピペラジン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’Ｎ’−テトラキス（ヒドロキシアルキル）−１，６−ヘキサンジアミン及びｔ−アルキルアミンスルホン酸化合物の群から選ばれた１種以上のアミンを含む。
Ｎ，Ｎ’−ジ（ヒドロキシアルキル）ピペラジンは、好ましくはＮ，Ｎ’−ジ（２−ヒドロキシエチル）ピペラジン及び／又はＮ，Ｎ’−ジ（３−ヒドロキシプロピル）ピペラジンである。
【００３０】
前記テトラキス（ヒドロキシアルキル）−１，６−ヘキサンジアミンは、好ましくはＮ，Ｎ，Ｎ’Ｎ’−テトラキス（２−ヒドロキシエチル）−１，６−ヘキサンジアミン及び／又はＮ，Ｎ，Ｎ’Ｎ’−テトラキス（２−ヒドロキシプロピル）−１，６−ヘキサンジアミンである。
Ｎ，Ｎ，Ｎ’Ｎ’−テトラキス（ヒドロキシアルキル）−１，６−ヘキサンジアミンは、好ましくはＮ，Ｎ，Ｎ’Ｎ’−テトラキス（２−ヒドロキシエチル）−１，６−ヘキサンジアミン及び／又はＮ，Ｎ，Ｎ’Ｎ’−テトラキス（２−ヒドロキシプロピル）−１，６−ヘキサンジアミンである。
【００３１】
特に好ましい実施態様ではＣＯ２吸収性液体は、モノエタノールアミン（ＭＥＡ）、ジエタノールアミン（ＤＥＡ）、ジグリコールアミン（ＤＧＡ）、メチルジエタノールアミン（ＭＤＥＡ）及びトリエタノールアミン（ＴＥＡ）の群から選ばれた複数のアミンの１種と、Ｎ，Ｎ’−ジ（ヒドロキシアルキル）ピペラジン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’−テトラキス（ヒドロキシアルキル）−１，６−ヘキサンジアミン及びｔｅｒｔ−アルキルアミンスルホン酸化合物の群から選ばれた複数のアミンの１種とを組合わせた、アミンの組合わせを含む。
【００３２】
ＣＯ２吸収性液体は、更にＮ−エチルジエタノールアミン（ＥＤＥＡ）及び／又はピペラジンと、特にモノエタノールアミン（ＭＥＡ）、ジエタノールアミン（ＤＥＡ）、ジグリコールアミン（ＤＧＡ）、メチルジエタノールアミン（ＭＤＥＡ）及びトリエタノールアミン（ＴＥＡ）の群から選ばれた複数のアミンの１種との組合わせを含む。
【００３３】
第三オフガス流中の酸素の量は非常に少ない。酸素はアミンを分解する可能性があり、また吸収性液体中に分解生成物を形成する可能性がある。第三オフガス流中の酸素含有量は少ないので、アミンの分解及び分解生成物の形成は減少する。
【００３４】
第三オフガス流が若干量、好適には１〜２０％（ｖ／ｖ）の範囲の酸素を含有する場合、吸収性液体には腐食防止剤を加えることが好ましい。好適な腐食防止剤は例えば米国特許第６，０３６，８８８号に記載されている。
【００３５】
工程（ｄ）で得られた精製ガスは微量のＣＯ２ガスを含有する。精製ガスはＣＯ２を好適には０．５容量％未満、好ましくは０．１容量％未満、更に好ましくは０．０１容量％未満含有する。精製ガスは焼却雰囲気中に放出してよい。
【００３６】
殆どの場合、ＣＯ２吸収性液体の再生を含む連続プロセスを有することが望ましい。したがって、本方法は更に、再生器内でＣＯ２に富むＣＯ２吸収性液体を高温でストリッピングガスと接触させて再生吸収性液体、及びＣＯ２に富むガス流を得ることにより、ＣＯ２に富むＣＯ２吸収性液体を再生する工程を含むことが好ましい。再生に使用する条件は、特に吸収性液体の種類及び吸収工程で使用される条件に依存することは理解されよう。好適には再生は吸収とは異なる温度及び／又は異なる圧力で行う。
【００３７】
吸収性液体がアミンを含む場合、好ましい再生温度は１００〜２００℃の範囲である。吸収性液体が水性アミンを含む場合、再生は１〜５バール（絶対圧）の範囲で行うことが好ましい。
吸収性液体がアンモニアを含む場合、吸収工程は好適には周囲温度未満、好ましくは０〜１０℃、更に好ましくは２〜８℃の範囲で行われる。
【００３８】
再生工程は好適には吸収工程の場合よりも高い温度で行われる。アンモニアを含む吸収性液体を用いる場合、再生器を出るＣＯ２に富むガス流は高温である。ＣＯ２に富むガス流の圧力は好適には５〜８バール（絶対圧）、好ましくは６〜８バール（絶対圧）の範囲である。ＣＯ２に富むガス流を高圧で使用する必要がある用途、例えば地下の地層に注入する場合、ＣＯ２に富むガス流は、既に高温であるという利点がある。普通、ＣＯ２に富むガス流を所望の圧力に加圧するには、一連の圧縮機を必要とする。既に高圧にあるＣＯ２に富むガス流を更に加圧するのは一層容易である。
【００３９】
二酸化炭素に富むガス流は、加圧二酸化炭素流を生成するため、加圧するのが好ましい。加圧二酸化炭素流は、好ましくは４０〜３００バール（絶対圧）、更に好ましくは５０〜３００バール（絶対圧）の範囲の圧力を有する。このような好ましい圧力を有するＣＯ２流は、特に多くの目的に使用できる。特に加圧ＣＯ２流を地下の地層に注入する目的には、高圧が必要である。好ましい実施態様では、加圧ＣＯ２流は石油の回収増進に使用される。ＣＯ２を油層に注入すれば、石油の回収速度は増大できる。通常、加圧ＣＯ２流は油層に注入され、ここに存在する石油の若干量と混合される。このＣＯ２と石油との混合物は、慣用の注入法では置換（ｄｉｓｐｌａｃｅ）できない石油を置換させる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００４０】
【特許文献１】米国特許第６，９６２，６８０号
【特許文献２】米国特許第６，０３６，８８８号
【非特許文献】
【００４１】
【非特許文献１】Ｋｏｈｌ  ａｎｄ  Ｒｉｅｓｅｎｆｅｌｄ，Ｇａｓ  Ｐｕｒｉｆｉｃａｔｉｏｎ，第３版，Ｇｕｌｆ  Ｐｕｂｌｉｓｈｉｎｇ  Ｃｏ．，ヒューストン，１９７９年
【国際調査報告】
2010536573.tif 000002
2010536573.tif 000003
2010536573.tif 000004