(57)【要約】  その上方前側（０）での液体供給のための上方開口、及び、その下方前側（Ｕ）での清浄水排水のための開口を有する、分離チューブ（Ｔ）と、分離チューブ（Ｔ）の下方端に懸濁液を集めるための、少なくとも１つの接線方向のチューブ部（Ｏ）と、清浄水排水に液圧接続されるとともに、分離チューブ（Ｔ）の中央部に配置されるフィルタエレメント（Ｆ）と、を備えるハイドロサイクロン装置。分離チューブ（Ｔ）内の、液体高給のための上方開口（Ｏ）と、フィルタエレメント（Ｆ）との間にある回転エレメント（Ｒ）は、分離チューブに対して軸方向の中央部に設けられ、回転支持され、そのフィルタエレメントが可変可能な回転スピードでの駆動に適合する。ハイドロサイクロン設備は、液圧接続された上記複数のハイドロサイクロン装置を備える。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
液体供給のための上方開口及び清浄水排水のための下方開口を有する垂直な分離チューブ（Ｔ）と、
前記分離チューブ（Ｔ）の前記下方端に懸濁液を集めるための、少なくとも１つのチューブスタブ（０）と、
前記清浄水排水に液圧接続されるとともに、前記分離チューブ（Ｔ）の中央部に配置されるフィルタエレメント（Ｆ）と、を備え、
前記分離チューブ（Ｔ）の、液体供給のための前記上方開口（０）と、前記フィルタエレメント（Ｆ）との間にある、回転エレメント（Ｒ）は、前記分離チューブに対して軸方向の中心部に設けられ、
前記回転（Ｒ）エレメントは、可変可能な回転スピードでの駆動に適合することを特徴とする、ハイドロサイクロン装置。
【請求項２】
前記フィルタエレメント（Ｆ）は、その上方前側で閉鎖されているか、又は、フィルタ表面として形成されている、中空のシリンダを備えることを特徴とする、請求項１に記載の装置。
【請求項３】
前記分離チューブ（Ｔ）が中空の壁を有することを特徴とする、請求項１に記載の装置。
【請求項４】
前記回転エレメント（Ｒ）は、中空の壁又は頂上から底部にいくに従って大きくなる直径を有する円錐壁を有するカップ形状、若しくは、底部が開かれたベル形状であることを特徴とする、請求項１〜３のいずれかに記載の装置。
【請求項５】
前記フィルタエレメント（Ｆ）に向かいあう前記回転エレメント（Ｒ）の端部は、前記分離チューブの、おおよそ０．６倍から０．４倍の直径を有するとともに、前記フィルタエレメント（Ｆ）の直径と一致することを特徴とする、請求項１〜４のいずれかに記載の装置。
【請求項６】
前記回転エレメント（Ｒ）の長さと、その直径との比率が、おおよそ１：１からおおよそ２：１であることを特徴とする、請求項１〜５のいずれかに記載の装置。
【請求項７】
前記回転エレメント（Ｒ）のための前記駆動シャフトは、前記分離チューブの前記上方前側及び液体供給の前記開口を通って、上方から延長することを特徴とする、請求項１〜６のいずれかに記載の装置。
【請求項８】
前記接線方向のチューブスタブは、前記分離チューブの前記下方端へ固定され、前記回転エレメント（ｒ）の回転方向と排水流とが同方向であることを特徴とする、請求項１〜７のいずれかに記載の装置。
【請求項９】
請求項１〜８のいずれかに記載の複数のハイドロサイクロン装置が並行に液圧接続されることを特徴とする、ハイドロサイクロン設備。
【請求項１０】
それぞれのハイドロサイクロン装置は、前記回転エレメント（ｒ）のための、それ自身の駆動モータ（Ｍ）を備えることを特徴とする、請求項９に記載のハイドロサイクロン設備。
【請求項１１】
周波数変換器によって制御される電気モータは、接線方向の中心部にある回転制御エレメント（Ｇ）のベル型の駆動手段として機能することを特徴とする、請求項９又は１０に記載のハイドロサイクロン設備。
【請求項１２】
コントロールユニットによって、前記それぞれのハイドロサイクロンデバイスの前記プロセスパラメータに依存する、前記それぞれの回転エレメント（Ｒ）の前記回転スピードが制御されることを特徴とする、請求項９〜１１のいずれかに記載のハイドロサイクロン設備。
【請求項１３】
１つまたはそれ以上のパラメータ：前記清浄液排水のヘイズ、前記セパレータチューブ内の圧力、供給流と前記セパレータチューブ内の圧力との間の圧力差、及び、前記流量で構成される前記プロセスパラメータを特徴とする、請求項２に記載のハイドロサイクロン設備。
【請求項１４】
実際の値に対する公称値の比較を行い、そして、前記モータの前記回転速度制御ユニットへの制御信号の結果を出力するため、前記圧力差に基づいた前記コントロールユニットは、少なくても２つの圧力センサと、前記圧力センサの計測値の間の前記圧力差を決定するために構成される計測コンバータとを備えることを特徴とする、請求項１に記載のハイドロサイクロン設備。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、上方前側での液体供給用の上方開口、及び、その下方前側での清浄液排水路用の開口を有する垂直な分離チューブを備え、少なくとも、分離チューブの下端に高濃度懸濁液のためのポートと、清浄液排水路に液圧で接続されるとともに、分離チューブ内の中央に存在するフィルタエレメントとを接線方向に配置したハイドロサイクロン装置、及び、複数の前記ハイドロサイクロン装置を備えたハイドロサイクロン設備に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来のハイドロサイクロンは、高濃度懸濁液用の下方排水ポートである円錐形の分離チューブ、分離チューブの上端に接線方向に配置した供給ポート、及び、分離チューブ内に延長するポートであって、清浄水排水路用の排出のポートを有する分離チューブの上方閉蓋の３つの本質的な構成要素からなる。それは、それらとともに接線方向の中央にあり、上方に向いている。供給液内に存在する懸濁粒子の分離は、多くの処理パラメータに従い、最小の排水路の直径ｄｋによって影響される。これらのパラメータは、ａ）供給ポートの直径、ｂ）キャリア液の粘性、ｃ）懸濁物とキャリア液との密度の差、ｄ）液体供給への清浄液の体積流量の比率、ｅ）分離チューブの上方の直径、ｆ）供給液の体積流量、及び、ｇ）円錐角の値、である。これは、ディー・ブラッドリー（Ｄ．Ｂｒａｄｌｅｙ）による、パーガモン（Ｐｅｒｇａｍｏｎ）出版、ロンドン、１９６５年出版の、「ハイドロサイクロン」に記述されている。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【０００３】
【非特許文献１】「ハイドロサイクロン」、Ｄ．Ｂｒａｄｌｅｙ著  Ｐｅｒｇａｍｏｎ出版
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上述した処理系によって、最大粒径による懸濁粒子の正確な分離を達成しようとした場合、供給液の特定の体積流量を前提としてハイドロサイクロンの直径を任意に拡大することは不可能である。それゆえ、いくつかのハイドロサイクロンを並列に接続すること、そして、それらに共通のマニホールド・チューブから供給懸濁液を供給することを強いられる。そのような分離設備内での、並行に接続されたハイドロサイクロンの一つ一つは、供給された懸濁液に流体抵抗を与える。
【０００５】
いくつかのハイドロサイクロンがストレート・マニホールド・チューブに接続された場合、交互に、最初から最後までのハイドロサイクロンのマニホールド・チューブ内に、圧力差が増す。したがって、上記ハイドロサイクロン設備内での分離結果は均一ではない。
【０００６】
より大きな均一性を無理やり達成するために、人は、ハイドロサイクロン設備の個々のハイドロサイクロンを共通のリングチューブに接続しようとしたり、また、それらを放射線状に、共通の供給容器に接続しようとしたりしている。この計測は、最初は、十分な均一性をもたらす。しかしながら、操作の間に、分離チューブ内の堆積により、ハイドロサイクロンでの流体抵抗の内部の不均一が起こる。従って、リングチューブまたは中央供給容器での操作においてもまた、やむを得ない方向及び逆方向へ頻繁に流れることによって、連続操作の中断を強いられ、そして、各々のスタートアップ手順の後、新たにハイドロサイクロン設備を調節することを強いられる。
【０００７】
そして、清浄液の排水、及び／又は、高濃度懸濁液の排水という手段を用いて、１つのハイドロサイクロンの均一な水力抵抗を、無理やり達成することを試みた。しかしながら、この方法は、結局、供給ポンプのエネルギー消費の急速な上昇、及び、清浄水の排水のそれぞれの純度又は分離精度に関する周期的変化の発生を引き起こした。
【０００８】
ハイドロサイクロン設備が固定されて配置されてなく、動いている場合や、正確に水平方向に調節されない土台の上に配置された場合に、ハイドロサイクロン設備の操作による上述した問題はさらに悪化する。例えば、それは、走行中の廃水を浄化する処理車、又は、傾斜した場所に配置された間にそれらの操作を開始する、容器内の、ハイドロサイクロン設備である。さらなる例は、バラスト水処理のための、船上のハイドロサイクロン設備の操作である。
【０００９】
本発明は、ハイドロサイクロン分離設備をつくるときに装置を相互接続する場合、及び/又は、車両の上で操作する場合に、正確性、及び、均一な分離性能を備えたハイドロサイクロン装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
この目的を達成するために、本発明によるハイドロサイクロン装置は、分離チューブ内の、液体供給のための上方開口とフィルタエレメントとの間にある回転エレメントが、分離チューブに対して軸方向の中心部に設けられ、そして、可変可能な回転スピードでの駆動に適合することを特徴とする。この簡易な構造にもかかわらず、すぐれた信頼性と、清浄液の排水及び高濃度懸濁液内での、浮遊固形粒子に影響されない液体の分離と、が達成された。さらに、設置されれば装置は簡単な方法で制御可能である。
【００１１】
本発明にかかる制御可能なハイドロサイクロンにおける、通常でない操作状態に対するさらなる安全性は、操作中の垂直な位置からの分離チューブの逸脱による大きな拡張に影響されない。サイクロンの発明設備において、断続的な液体供給の場合でさえも、清浄液排水のヘイズの形成傾向の大きな広がりを避けられるということは、特に驚くべきであり、そして重要である。
【００１２】
コンパクトな設備及び回転速度の変化による効率の簡単な可制御性のために、操作及び保守努力は非常に小さくなり、本発明のハイドロサイクロンの供給制御弁が取り除かれるので、最小限の水力エネルギーしか消費しないという結果となる。さらに、一つの分離チューブの多くのスペースが節約できたので、本発明のハイドロサイクロン設備の小さな設置面積が達成された。
【００１３】
本発明の有利な実施例によれば、フィルタエレメントは、上方前側が閉じており、フィルタ表面として形成される（すなわち、カートリッジフィルタと呼ばれる）、スループットの良さ及びフィルタ効率の良さを提供する、中が空洞のシリンダである。
【００１４】
本発明の有利な実施例によれば、分離チューブは円筒壁を有する。このハイドロサイクロン装置においては、円錐形の分離チューブは必要ないので、装置の製造は、鋼鉄、ハイグレードな鋼鉄、プラスチック材、又はその他の材料で作られた一般的なチューブを使用することによって非常に簡素化される。
【００１５】
本発明の有利な実施例によれば、回転エレメントは、円筒壁又は頂点から底辺へと増加する直径を有する円錐形の壁を有するカップ型、又は、底部が開いたベル型である。そして、回転エレメントの最良の効率はベル型によって達成される。
【００１６】
本発明の有利な実施例によれば、カートリッジフィルタに隣接した回転エレメントの端部は、分離チューブの０．４倍から０．６倍程度の直径であり、ほぼフィルタエレメントの直径と一致する。
【００１７】
回転エレメントの長さに対するその直径の比率は、約１：１から約２：１である。回転エレメントは、金属又はプラスチックを材料とし、或いは、コンパウンド材を材料とすることができる。海水中で使用される場合には、回転エレメントは、好ましくは、ハイグレード鋼鉄、又は、銅ニッケル合金を材料とする。
【００１８】
本発明にかかるハイドロサイクロン設備は、さらに、複数の上記種類のハイドロサイクロン装置が並行に液圧接続されたことによって特徴づけられ、それは液体のスループット大きくしたい場合に特に有利である。
【００１９】
本発明の有利な実施例によれば、ハイドロサイクロン設備を形成するために相互接続され、それぞれのハイドロサイクロン装置が回転エレメントのために自身の駆動モータを有する、制御可能なハイドロサイクロンは、別々に制御されてもよい。それによって、ハイドロサイクロン設備から放出される清浄液及びそれのヘイズの量は、柔軟な方法によって有利に制御されてもよい。
【００２０】
本発明の好適な実施例によれば、周波数変換器によって制御された電気モータは、回転エレメントを駆動するための役割をし、それによって、回転エレメントの回転スピードの効率的な制御が達成され、そして、本発明のハイドロサイクロン装置の制御を、単純な方法によるアナログ又はデジタルコンピュータシステムによって実行させることができる。
【００２１】
本発明の有利な実施例によれば、制御ユニットは、それぞれのハイドロサイクロン装置のプロセスパラメータに従って、それぞれの回転エレメントの回転速度を制御する構成が提供される。
【００２２】
本発明の有利な実施例によれば、プロセスパラメータは、液体排水のヘイズ、分離チューブの圧力、供給圧力と分離チューブ内圧力との間の圧力差、及び、体積流量、のうちの一またはいくつかのパラメータである。
【００２３】
本発明の有利な実施例によれば、圧力差に基づいた制御ユニットは、少なくても２つの圧力センサと、計測コンバータとを有し、圧力センサの測定値からの圧力差を決定し、測定値と公称値との比較を行い、モータの速度制御への制御信号を出力するように構成される。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】図１は、ベル形状の回転エレメントを有する、制御可能なハイドロサイクロン装置を概念的に示す。
【図２】図２は、円錐形の壁を備えたカップ形状の回転エレメントを有する、制御可能なハイドロサイクロン装置を概念的に示す。
【図３】図３は、円筒形の壁を備えたカップ形状の回転エレメントを有する、制御可能なハイドロサイクロン装置を概念的に示す。
【図４】図４は、二つの単一のハイドロサイクロン装置で構成された、ハイドロサイクロン設備を示す。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
本発明の実施例は、添付した図面を参照して説明される。
【００２６】
図１は、ベル形状の回転エレメントを有する、制御可能なハイドロサイクロン装置を概念的に示す。
【００２７】
図２は、円錐形の壁を備えたカップ形状の回転エレメントを有する、制御可能なハイドロサイクロン装置を概念的に示す。
【００２８】
図３は、円筒形の壁を備えたカップ形状の回転エレメントを有する、制御可能なハイドロサイクロン装置を概念的に示す。
【００２９】
図４は、二つの単一のハイドロサイクロン装置で構成された、ハイドロサイクロン設備を示す。
【００３０】
図１に示すように、分離される懸濁液流VE（体積／単位時間）は、分離チューブT内の中央上方開口Oを通り、そして、回転エレメントRの側を通りすぎて下方に流れる。その結果、接線方向の回転コンポーネントは、強制的に流れVEに適応される。回転エレメントRは、シャフトSを介して駆動モータに接続される。
【００３１】
上方の懸濁液流VEの一部は、分離チューブT内のカートリッジフィルタF内を通って、清浄液排水VOに分離され、下方の開口Uを通ってチャージされる。キャリア液よりも比重量が大きい懸濁粒子は、主に、分離チューブTの壁に集められ、そして、高濃度懸濁液の部分流VS1及びVS2を形成する。部分流VS1及びVS2は、分離チューブの下端に接線方向に配置された、チューブスタブD1及びD2を通って放出される。
【００３２】
回転エレメントRの回転速度は、例えば、駆動モータMが周波数変換器によって回転速度が制御される三相モータであるという点で、可変である。操作中の回転エレメントRの回転速度を変化させることを実現するために、ハイドロサイクロン装置の分離効率だけでなく、入口開口Oから出口開口Uの間の水力の全体的な抵抗も影響を与えるかもしれない。この制御のため、並列に接続された複数の本発明のハイドロサイクロンに基づいたハイドロサイクロン設備を構築するのに、ハイドロサイクロン装置は特に適している。
【００３３】
供給流VEを変化させた場合もまた、ハイドロサイクロン装置から、常に均一な高濃度懸濁液VSが放出されることは、この制御可能なハイドロサイクロン装置のさらなる利点であることは明らかである。
【００３４】
分離シリンダTが正確に垂直に配置されていない場合、又は、分離シリンダTが操作中に動いて、垂直方向から数度ずれる場合であっても、これが、制御可能なハイドロサイクロンの分離効率に顕著な影響を与えないという、驚くべきことがわかった。従って、このハイドロサイクロン装置は、陸地の乗り物、又は、海の乗り物の上で操作するのに、特に適している。
【００３５】
図１に示されるように、回転エレメントRは、好適な実施例においては、ベル形状である。しかしながら、他の形もまた効果的である。例えば、図２に概略的に示されるように、回転エレメントは、円錐形の壁を有するカップの形状であってもよい。あるいは、図３に概略的に示されるように、回転エレメントは、円筒壁を有するカップの形状であってもよい。回転エレメントの形状を考慮すると、図１及び図３の実施例は同一であり、それゆえ、新たな記述は必要はない。
【００３６】
本発明による制御可能なハイドロサイクロンの一組の分離装置は、図４に示されるように、互いに隣り合わせて並行に立設する複数の分離シリンダTを有する。互いに並行に配置されたこれらの分離シリンダは、例えば、生の懸濁液VEを、フランジE2を介して共通のマニホールドチューブE1を通すことで適用され、そして、発明の形状の独立したマニホールドチューブの、ハイドロサイクロンの一組の分離装置へのこの種の相互接続は、懸濁粒子の大きな水流を分離しなければならない場合に有利である。
【００３７】
本発明のハイドロサイクロン分離設備の詳細は、図４に示される。この図によれば、高濃度懸濁液は、１つ又はいくつかのマニホールドチューブL1内の接線方向に配置されたチューブスタブD1、D２、D3、及びD4に入り、これを通って、チューブフランジL２を通る液体流VSとして、ハイドロサイクロン分離設備から出る。
【００３８】
同様の方法で、清浄水は、フィルタカートリッジFの底部から開口U1及びU2を通って、同じサイズを有する分離シリンダT1及びT2の外へ流れ、そしてそれは、チューブC1及びC2を通って、マニホールドチューブC3に入り、清浄水流VOとしてチューブフランジC4から出る。
【００３９】
分離シリンダは、それぞれ駆動される同じサイズのベル型の回転エレメントRを有する。図４においては、駆動手段は三相モータである。本発明の好適な実施形態において、回転エレメントRのための駆動シャフトは延長し、液体マニホールドヘッドE1を貫通して、シールZによって、液体マニホールドヘッドE1に対しシールされる。
【００４０】
図４に示されるように、駆動モータM１及びM2の回転速度は、周波数変換器ACF1及びACF2によってそれぞれ制御される。周波数変換器は、共通の供給電流ケーブルACに接続され、そして、それらは、例えば４−２０ｍAの信号電流フォーム、又は、コントローラ及びΔ−Ｐ１及びΔ−Ｐ２を備えた図４で指定される計測コンバータからの０〜５Vの信号電圧フォームなどの、制御信号をそれぞれ受け取る。
【００４１】
本発明の好適な実施形態においては、分離シリンダは、それぞれ自身の制御ユニットを備える。図４に示されるように、各制御ユニットは、それぞれ二つの圧力センサＰａ及びＰｂ、又は、Ｐｃ及びＰｄに接続される。計測コンバータΔ−Ｐは、圧力センサＰａ及びＰｂによって、又は、圧力センサＰｃ及びＰｄによって、それぞれ入力された信号からの圧力差を計算し、そして、この圧力差を所定の公称値と比較する。公称値と実際の値とのずれは、それぞれの周波数変換器ＡＣＦ1及びＡＣＦ２の制御信号として出力される。この制御回路は、マニホールドヘッドＥ１から分離シリンダＴ１及びＴ２への液体流が等しく分離されること、及び、その結果ハイドロサイクロン分離設備が、この発明にかかる独立したハイドロサイクロン装置と同様の方法で、機能的にセットできることを保証する。
【００４２】
計測コンバータコントローラΔ−Ｐそれ自身が差圧センサである場合には、計測センサＰａ、Ｐｂ、及び、Ｐｃ、Ｐｄが圧力計測用フランジであり、破線によって図４の図中に示される導体である。そして、その結果として計測コンバータコントローラΔ―Ｐは金属チューブであり、ホース管である。
【００４３】
計測センサ対Ｐａ、Ｐｂ、及び、Ｐｃ、Ｐｄは、それぞれ、分離シリンダＴの上、又はその外側の異なった位置に固定されてもよい。図４に示す測定位置は、測定位置の唯一可能な構成である。
【００４４】
完全なるハイドロサイクロン分離設備の操作は、回転エレメントのみによって、バルブなしで制御される。本発明のハイドロサイクロン設備によれば、装置のスループット及び分離精度に悪影響のない二つの分離シリンダＤ１及びＤ２に代えて、３つ、４つ、若しくはそれ以上の分離シリンダを備えてもよい。
【実施例１】
【００４５】
他の回転体を有する本発明の回転エレメントを比較するため、長さ８００ｍｍ、グレード４０μｍ、及び、外径９０ｍｍのフィルタカートリッジが、長さ１０５０ｍｍ及び外径１６８．３３ｍｍを有する分離シリンダ内で、使用された。底部が開放されたフィルタカートリッジは、外径８８．９ｍｍのチューブスタブ、清浄水排水口Uに接続された。分離シリンダは、その下端の直径が３／８インチである二つの接線方向に延長したチューブ部を設け、そのうちの一つは、圧力センサPbの圧力計測位置のために使用された。
【００４６】
分離シリンダは、外径８８．９ｍｍの９０度DINチューブベンドへフランジ取り付けされた、直径９２ｍｍの上部循環吹き出し口Oを備えた。計測センサＰａの計測位置は、外周角４５度でのチューブベンドの外側に位置された。このチューブベンドを通って延長される直径１９ｍｍの回転体のための駆動シャフトは、フェーズシールを用いて、同じものに対してシールされ、そして、吹き出し口Ｏを通じて延長された。
【００４７】
３つの回転体、底部を開放したカップ、鋼板の円錐及びベルは、それぞれ、外径８８．９ｍｍ及び長さ１６０ｍｍであり、それらは、それらの下方開放面が、フィルタカートリッジＦの上方２０ｍｍに配置されるとともに、同軸上に配置された。
【００４８】
計測センサＰａ及びＰｂは、差圧計測器に接続された。２８００ｒｐｍ及び０．７５ｋＷのパラメータを有する三相モータは、本管に接続された周波数変換器によって提供された。周波数変換器は、回転速度を表示することができてもよく、かつ、ポテンショメータによって制御することができてもよい。
【００４９】
水は回転ポンプを用いてハイドロサイクロンを通じて吸い上げられた。分離チューブの下端に接線方向に配置される、３Aインチのチューブスタブを通る排水流VSに対する供給流VEの比率は、２５に調整された。
【００５０】
分離シリンダ内のセンサPbにおける圧力差５Paが、異なる流量での回転体の設置なしに計測される場合には、負の値（圧力低下）に直面するだろう。回転体を設置することによって、相対的な計算における圧力低下は、それぞれより小さくなるか又は正値となる。最大の効果はベル型によって達成され、円錐型が続く。最小の効果はカップ型によって提供され、カップ型の相対圧力上昇値は、以下の表１における基準値として示される。
【表１】
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【００５１】
表１に示されるように、軸方向中心に存在する回転体は、流量のわずかな増加のみに依存し、ベル型の効果は、比較として示された回転体の他の型より明白に優れている。
【実施例２】
【００５２】
外径８８．９ｍｍのベル型回転体を有する、実施例１の発明のハイドロサイクロンデバイスは、グレード２μｍを有する１％酸化チタン、及び、重量比１：１でのグレード30μｍを有するシリカの懸濁液の供給流量VEが８０ｍ３/ｈであった。キャリア媒介水は、１００ｐｐｍのグァ−バイオポリマーをさらに含む。下方排水ＶＳは、供給流ＶＥの５％に調整された。三相モータは、６８０ワットのエネルギー消費量に調整された。
【００５３】
全体のサイクロン装置は、分離チューブの垂直軸に対して同様の傾斜がモータ駆動エクスセンタ装置によって可能であったように、フレーム内に移動可能に吊るされた。液体流の供給および排出は、ホースを通過することに影響を受けた。
【００５４】
記述されたハイドロサイクロン装置は、垂直に対し、０．５Ｈｚの傾斜周波数でプラスマイナス５度傾けられた。
【００５５】
ここに、このような方法で準備されたサイクロン装置は、以下の順に操作された。９０分の定常操作（垂直でない、または、個々に垂直から傾けられることはない）によって、０．５Ｈｚの傾き操作が９０分間続けられた。
【００５６】
分離精度の影響（清浄排水のヘイズ）は、６時間のトータル操作時間の間に、観測することができないかもしれない。
【実施例３】
【００５７】
実施例２の実験は、実施例１で示された、長さ１６０ｍｍ、外径８８．９ｍｍを有し、底部が開いたコーンとして具体化される回転要素Ｒで繰り返された。ここに、静止している分離チューブでの９０分間の実験と比較して、清浄水排水のヘイズの大幅な増加が、９０分間の０．５ヘルツの傾斜操作で観測された。
【図１】
2010519028.tif 000004
【図２】
2010519028.tif 000005
【図３】
2010519028.tif 000006
【図４】
2010519028.tif 000007
【国際調査報告】
2010519028.tif 000008
2010519028.tif 000009
2010519028.tif 000010