(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
アルミニウム−プラスチック複合部品またはその製造に対するアルミニウム合金の使用であって、前記アルミニウム合金は以下の組成を有し、
Ｓｉ：０．０５質量％から０．３５質量％、
Ｆｅ：１．５２質量％から１．７５質量％、
Ｃｕ：≦０．０２質量％、
Ｍｎ：０．０１５質量％から０．０３５質量％、
Ｍｇ：≦０．００３質量％、
Ｃｒ：≦０．０３質量％、
Ｎｉ：≦０．０２質量％、
Ｚｎ：≦０．０３質量％、
Ｔｉ：≦０．０３質量％、
不純物は個々に最大０．０５質量％、合計で最大０．１５質量％であり、残部はアルミニウムであって、
前記アルミニウム合金のＭｎ含有量に対するＦｅ含有量の比率は５０から８０であることを特徴とする、使用。
【請求項２】
前記アルミニウム合金は、１．６質量％から１．７質量％のＦｅ含有量、および／または０．１５質量％から０．３５質量％のＳｉ含有量を有することを特徴とする、請求項１に記載の使用。
【請求項３】
前記アルミニウム合金の前記Ｓｉ含有量に対する前記Ｆｅ含有量の比率は４から１０であることを特徴とする、請求項１または２に記載の使用。
【請求項４】
前記アルミニウム合金のＭｎ含有量に対する前記Ｆｅ含有量の比率は５０から６０であることを特徴とする、請求項１から３のいずれか一項に記載の使用。
【請求項５】
アルミニウム−プラスチック複合部品またはその製造に対する、請求項１から４のいずれか一項に対応する合金から作られたアルミニウム平板製品の使用。
【請求項６】
前記アルミニウム平板製品はアルミニウムストリップ、アルミニウムホイル、またはアルミニウムシートであることを特徴とする、請求項５に記載の使用。
【請求項７】
前記アルミニウム平板製品は、０．０２ｍｍから０．７ｍｍの範囲の厚さを有することを特徴とする、請求項５または６に記載の使用。
【請求項８】
前記アルミニウム平板製品は、ＥＮ５４６−２に従って軟質状態Ｏで測定された以下の機械的特性、すなわち
引張り強度Ｒｍ：＞９５ＭＰａ、
降伏強度Ｒｐ０．２：＞４５ＭＰａ、ならびに
破断伸びＡ１００：サンプル本体の厚さが４５μｍの場合は＞２５％、
および／または
サンプル本体の厚さが１００μｍの場合は＞３０％
を有することを特徴とする、請求項５から７のいずれか一項に記載の使用。
【請求項９】
前記アルミニウム平板製品は、４５ＭＰａから９０ＭＰａの降伏強度Ｒｐ０．２を有することを特徴とする、請求項５から８のいずれか一項に記載の使用。
【請求項１０】
前記アルミニウム平板製品は、接着性ワニス層で片側または両側をコートされることを特徴とする、請求項５から９のいずれか一項に記載の使用。
【請求項１１】
前記接着性ワニス層は、３μｍから３０μｍの範囲の厚さ、および／または３ｇ／ｍ２から３０ｇ／ｍ２の範囲の坪量を有することを特徴とする、請求項１０に記載の使用。
【請求項１２】
前記アルミニウム−プラスチック複合部品は、少なくとも１つのアルミニウム層と少なくとも１つのプラスチック含有層とを有する多層複合部品であることを特徴とする、請求項１から１１のいずれか一項に記載の使用。
【請求項１３】
前記アルミニウム−プラスチック複合部品の少なくとも１つのプラスチック含有層は繊維含有層であることを特徴とする、請求項１２に記載の使用。
【請求項１４】
前記アルミニウム−プラスチック複合部品は少なくとも１つの内部アルミニウム層を有することを特徴とする、請求項１２または１３に記載の使用。
【請求項１５】
アルミニウム−プラスチック複合部品またはその製造のためのアルミニウム合金であって、前記アルミニウム合金は以下の組成を有し、
Ｓｉ：０．０５質量％から０．３５質量％、
Ｆｅ：１．５２質量％から１．７５質量％、
Ｃｕ：≦０．０２質量％、
Ｍｎ：０．０１５質量％から０．０３５質量％、
Ｍｇ：≦０．００３質量％、
Ｃｒ：≦０．０３質量％、
Ｎｉ：≦０．０２質量％、
Ｚｎ：≦０．０３質量％、
Ｔｉ：≦０．０３質量％、
不純物は個々に最大０．０５質量％、合計で最大０．１５質量％であり、残部はアルミニウムであって、
前記アルミニウム合金のＭｎ含有量に対するＦｅ含有量の比率は５０から８０である、アルミニウム合金。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アルミニウム−プラスチック複合部品に対するアルミニウム合金の使用に関する。本発明はさらに、アルミニウム−プラスチック複合部品に対するこの種の合金から作られたアルミニウム平板製品の使用に関する。本発明はさらに、この種の合金およびこの種の合金から作られたアルミニウム平板製品に関する。
【背景技術】
【０００２】
アルミニウム−プラスチック複合部品は、特に自動車産業において軽量構成要素として、たとえばもっと重い鋼モジュールを置き換えるためなどに使用され得る。
【０００３】
自動車産業においては、特に自動車のアンダーボディに関する適用に対して、たとえばＡＡ１０５０タイプなどのできる限り純粋な合金から作られたアルミニウムホイルが、特に結合剤としてのプラスチックホイルでラミネートされた熱シールドのためのカバー層として使用される。一般的に、カロットまたは穿孔を有するアルミニウムホイルが使用される。
【０００４】
より新しい複合部品の場合には、たとえば剛性または音響絶縁特性などに関する複合部品の特定の機能を達成するためにもアルミニウムホイルが使用される。
【０００５】
自動車産業においては、最初は実質的に平坦なアルミニウム−プラスチック複合部品が使用されていたが、より複雑になる形状を伴うアルミニウム−プラスチック複合部品を製造するように開発が進んだ。よって、この種のアルミニウム−プラスチック複合部品の製造は、部分的に高度な成形を伴う成形ステップを必要とする。
【０００６】
これまでにこうした高度な成形に使用されたアルミニウム合金は、限られた程度にしか好適ではなく、達成され得る構成要素の形状が制限されることが見出された。
【発明の概要】
【課題を解決するための手段】
【０００７】
ここから進んで、本発明の基礎をなす目的は、有利な機械的特性を有する複雑な構成要素形状も達成できるようなアルミニウム−プラスチック複合部品またはその製造のための、アルミニウム合金またはこの種のアルミニウム合金から作られたアルミニウム平板製品を提供することである。
【０００８】
本発明に従うと、この目的はアルミニウム合金によって達成され、ここでアルミニウム合金は以下の組成を有する。
Ｓｉ：０．０５質量％から０．３５質量％、
Ｆｅ：１．３質量％から１．７５質量％、好ましくは１．３質量％から１．７質量％、特に１．６質量％から１．７質量％、
Ｃｕ：≦０．０２質量％、好ましくは≦０．０１質量％、
Ｍｎ：０．０１５質量％から０．０３５質量％、好ましくは０．０２５質量％から０．０３４質量％、
Ｍｇ：≦０．００３質量％、好ましくは≦０．００１質量％、
Ｃｒ：≦０．０３質量％、好ましくは≦０．０２質量％、
Ｎｉ：≦０．０２質量％、
Ｚｎ：≦０．０３質量％、
Ｔｉ：≦０．０３質量％、
不純物は個々に最大０．０５質量％、好ましくは最大０．０２質量％、合計で最大０．１５質量％、好ましくは最大０．０６質量％であり、残部はアルミニウムである。
【０００９】
本発明に従うと、この目的はさらに、この種の合金から作られたアルミニウム平板製品によって達成される。
【００１０】
本発明に従うと、この目的はさらに、アルミニウム−プラスチック複合部品またはその製造に対するアルミニウム合金の使用によって達成され、ここでアルミニウム合金は以下の組成を有する。
Ｓｉ：０．０５質量％から０．３５質量％、
Ｆｅ：１．３質量％から１．７５質量％、好ましくは１．３質量％から１．７質量％、特に１．６質量％から１．７質量％、
Ｃｕ：≦０．０２質量％、好ましくは≦０．０１質量％、
Ｍｎ：０．０１５質量％から０．０３５質量％、好ましくは０．０２５質量％から０．０３４質量％、
Ｍｇ：≦０．００３質量％、好ましくは≦０．００１質量％、
Ｃｒ：≦０．０３質量％、好ましくは≦０．０２質量％、
Ｎｉ：≦０．０２質量％、
Ｚｎ：≦０．０３質量％、
Ｔｉ：≦０．０３質量％、
不純物は個々に最大０．０５質量％、好ましくは最大０．０２質量％、合計で最大０．１５質量％、好ましくは最大０．０６質量％であり、残部はアルミニウムである。
【００１１】
驚くべきことに、高いＦｅ含有量と、それに対応して選択されたＳｉ含有量および最小化されたＭｇ含有量とによって、アルミニウム−プラスチック複合部品またはその製造に対して特に好適な、非常に良好に成形可能な合金が達成されることが見出された。前述の合金は特に、自動車工学において一般的に用いられる合金ＥＮ  ＡＷ−１０５０−ＡまたはＥＮ−ＡＷ１２００よりも高い破断伸びＡ１００を有し、よってより良好な成形性を提供する。同時に前述の合金は良好な腐食抵抗性を有し、かつ加工が容易である。
【００１２】
合金の高い破断伸びおよびそれによる良好な成形性は、特に１．３質量％から１．７５質量％、好ましくは１．６質量％から１．７質量％の範囲のかなり高いＦｅ含有量によって達成され、ここでは好ましいＦｅ上限である１．７質量％によってより良好な微細構造が達成され得る。同時に、必要とされる０．０５質量％から０．３５質量％の範囲のＳｉ含有量によって、良好な腐食挙動が達成される。Ｍｎ含有量によって合金のより大きい強度が達成され得るが、合金のＭｎ含有量が高くなると温度上昇の場合の軟化が大きくなり、すなわち温度の関数としての軟化曲線が急勾配になるために合金の選択的熱処理が困難になるので、加工性が犠牲になる。ここでは０．０１５質量％から０．０３５質量％、好ましくは０．０２５質量％から０．０３４質量％の範囲の、請求されるＭｎ含有量によって良好な妥協点が達成され得る。
【００１３】
本発明に従うと、上述の目的はさらに、アルミニウム−プラスチック複合部品またはその製造に対して、前述の合金から作られたアルミニウム平板製品を使用することによって達成される。
【００１４】
それによって、非常に良好な成形特性を有し、よってたとえばプラスチック層とともに複合部品を製造するときに成形され得る、極度に変形可能なアルミニウム平板製品が提供される。特に、全体的な製造中に、複合部品またはこの複合部品の予成形品を成形することが可能である。
【００１５】
よって、前述の合金またはこの種の合金から作られたアルミニウム平板製品は、好ましくは少なくとも１つの成形ステップ、特にアルミニウム平板製品の３０％より高い破断伸びＡ１００を必要とする成形ステップを有する、アルミニウム−プラスチック複合部品の製造プロセスに使用される。
【００１６】
本明細書において、アルミニウム−プラスチック複合部品とは、たとえばアルミニウム層などの少なくとも１つのアルミニウム構成要素と、たとえばプラスチック含有層などの少なくとも１つのプラスチック含有構成要素とを有する複合部品であるものとして理解される。
【００１７】
プラスチック含有構成要素、特にプラスチック含有層は、好ましくは熱可塑性プラスチックをバインダとして含む。プラスチックに加えて、プラスチック含有構成要素またはプラスチック含有層は、たとえば無機充填剤または繊維などのさらなる添加剤を含んでもよい。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
前述の合金、アルミニウム平板製品、および前述の使用のさらなる実施形態を以下に記載しており、ここで個々の実施形態は所望のとおりに互いに組み合わされてもよく、かつそれぞれ合金、アルミニウム平板製品、および合金またはアルミニウム平板製品の使用に対して互いに独立に適用されてもよい。
【００１９】
一実施形態に従うと、アルミニウム合金は１．４質量％から１．７質量％、好ましくは１．６質量％から１．７質量％のＦｅ含有量を有する。こうしたＦｅ含有量によって、特に良好な成形特性が達成されることが見出された。より複雑でない成形部品に対して特に好適な代替的実施形態に従うと、アルミニウム合金はより高い強度の利益のために最大１．６質量％のＦｅ含有量、特に１．４質量％から１．６質量％の範囲のＦｅ含有量を有してもよいが、成形性が犠牲になる。
【００２０】
さらなる実施形態に従うと、アルミニウム合金は０．１５質量％から０．３５質量％のＳｉ含有量を有する。こうしたＳｉ含有量によって、成形特性に加えて腐食挙動が改善され得る。
【００２１】
さらなる実施形態に従うと、アルミニウム平板製品はアルミニウムストリップ、アルミニウムホイル、またはアルミニウムシートである。この種の製品は、１つまたは複数のアルミニウム層を有する多層アルミニウム−プラスチック複合部品を製造するために特に好適である。
【００２２】
さらなる実施形態に従うと、アルミニウム平板製品は０．０２ｍｍから０．７ｍｍの範囲、好ましくは０．０２０ｍｍから０．２００ｍｍの範囲、特に０．０２０ｍｍから０．１４０ｍｍの範囲の厚さを有する。この厚さの範囲は、対応するアルミニウム−プラスチック複合部品に良好な剛性特性、特に屈曲およびねじり剛性を提供すると同時に、重量および材料コストの最適化を提供する。
【００２３】
さらなる実施形態に従うと、アルミニウム平板製品は、ＥＮ５４６−２に従って軟質状態Ｏで測定された以下の機械的特性を有する。
引張り強度Ｒｍ：＞９５ＭＰａ、好ましくは＞１００ＭＰａ、
降伏強度Ｒｐ０．２：＞４５ＭＰａ、ならびに
破断伸びＡ１００：サンプル本体の厚さが４５μｍの場合は＞２５％
および／または
サンプル本体の厚さが１００μｍの場合は＞３０％、好ましくは＞３５％。
【００２４】
引張り強度Ｒｍ、降伏強度Ｒｐ０．２、および破断伸びＡ１００は、ＤＩＮ  ＥＮ  ＩＳＯ６８９２−１：２００９に従って定められる。
【００２５】
前述の合金によって、特にこの合金から作られるアルミニウム平板製品の良好な成形性を必要とする、上述の機械的特性が達成され得ることが見出された。よってこの種のアルミニウム平板製品は特に高度な成形を伴う成形を行うアルミニウム−プラスチック複合部品の製造プロセスにおいて用いられてもよく、この態様で複雑な形状を有するアルミニウム−プラスチック複合部品が製造され得る。
【００２６】
さらなる実施形態に従うと、アルミニウム合金のＳｉ含有量に対するＦｅ含有量の比率は４から１０、特に４から８である。Ｆｅ：Ｓｉ比は、好ましくは少なくとも７である。この比率は質量％でのそれぞれの含有量から算出される。この範囲のＦｅ：Ｓｉ比によって、成形特性が過度に損なわれることなく腐食特性が正の影響を受ける。７よりも低く、特に４よりも低いＦｅ：Ｓｉ比では、もはや所望の成形特性が達成されない。これに対し、８よりも高く、特に１０よりも高いＦｅ：Ｓｉ比では、腐食傾向の増加が起こり得る。
【００２７】
さらなる実施形態に従うと、アルミニウム合金のＭｎ含有量に対するＦｅ含有量の比率は４０から８０、特に５０から８０である。Ｆｅ：Ｍｎ比は、好ましくは最大６０である。この比率は質量％でのそれぞれの含有量から算出される。この範囲のＦｅ：Ｍｎ比によって、十分な引張り強度（Ｒｍ）を有するとともに容易に加工され得る合金が達成される。５０よりも低く、特に４０よりも低いＦｅ：Ｍｎ比の場合、合金の軟化曲線の急峻な落下によって、特定の程度の強度を達成するための定められた熱処理が困難になる。
【００２８】
Ｆｅ含有量対Ｓｉ含有量、およびＦｅ含有量対Ｍｎ含有量の前述の好ましい比率、ならびにＭｇ含有量を０．００３質量％、好ましくは０．００１質量％に制限することによって、アルミニウム平板製品の有利な機械的特性（Ｒｍ＞９５ＭＰａ、特に＞１００ＭＰａ、Ｒｐ０．２＞４５ＭＰａ、Ａ１００＞３０％、特に＞３５％（厚さ１００μｍの場合）および／または＞２５％（厚さ４５μｍの場合））を信頼性高く達成できることをテストが示した。
【００２９】
さらなる実施形態に従うと、アルミニウム平板製品は４５ＭＰａから９０ＭＰａの降伏強度Ｒｐ０．２を有する。対応する熱処理によって、こうした有利な値に、つまり特に引張り強度および破断伸びを実質的に変更することなく、アルミニウム平板製品の降伏強度を調整できることが示されている。この範囲の降伏強度は、たとえば記載される合金の場合には１９５℃から２６０℃、特に１９５℃から２４０℃の範囲の温度での保持時間２時間、特に少なくとも５時間の熱処理によって達成され得る。
【００３０】
さらなる実施形態に従うと、アルミニウム平板製品は接着性ワニス層、好ましくはエポキシド樹脂ベースのＰＰ接着性ワニスで片側または両側をコートされる。たとえば、アルミニウム平板製品に対するコイルコーティングプロセスによって、接着性ワニス層が非常に効率的に施され得る。代替的には、接着性ワニス層が噴霧および浸漬によって施されてもよい。こうした接着性ワニス層は、アルミニウム−プラスチック複合部品のプラスチック、特にプラスチック含有層へのアルミニウム平板製品の接着の改善を可能にする。アルミニウム表面は接着性ワニスによって腐食からさらに保護されることによって協働効果が達成され、この場合に複合部品の複合物は強化されると同時にその腐食特性が改善される。
【００３１】
好ましくは、ワニスはたとえば１６０℃を超える温度などの熱によって活性化される接着性ワニスコートに使用される。ワニスを活性化するとは、ワニスがたとえば製造されるアルミニウム−プラスチック複合部品のプラスチック層などの他の材料に結合される状態に移行され、任意にはその後の冷却によって硬化されることを意味するものと理解される。ワニスは特に、熱によって軟化し、任意にはプラスチック含有層と架橋することによって結合する熱可塑性プラスチックに基づくものであってもよい。この種のワニスの例は、たとえばエポキシベース（エポキシ系）、ポリエステルベース（ポリエステル系）またはアクリレートベース（アクリレート系）のワニスなどである。これらのワニスは、たとえばアルミニウム平板製品の、たとえばアクリロニトリルブタジエンスチレン（ＡＢＳ）、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、ポリカーボネート（ＰＣ）、ポリアミド（ＰＡ）またはポリオレフィン、特にポリプロピレン（ＰＰ）などで作られたプラスチック層への接着を改善するためなどに好適である。
【００３２】
熱活性化可能な接着性ワニスで作られた接着性ワニス層を有する、たとえばアルミニウムシートまたはホイルなどのアルミニウム平板製品は、有利には複合部品を成形するために１つまたは複数のプラスチック含有層とともに加熱可能プレス内で加圧されてもよい。加圧の際に、プレスはプラスチック含有層または接着性ワニスを、好ましくは使用されるプラスチックの軟化温度よりも高い温度または融解温度よりも高い温度に加熱する。それによってプラスチックとアルミニウム平板製品とが接着性ワニスを介して互いに結合することにより、複合部品の個々の構成要素の互いに対する固定された結合、すなわち非常に安定した複合部品が達成される。
【００３３】
特に両側がコートされたアルミニウム平板製品は、少なくとも１つの内部アルミニウム層を有する複合部品の製造を可能にする。こうした内部アルミニウム層は、たとえば蒸気バリアなどとして使用されてもよい。
【００３４】
記載されるアルミニウム平板製品の高い成形性は、こうした内部アルミニウム層に対しても有利である。なぜなら、この態様で配置されたアルミニウム層は、複合部品を成形するときに特に高い応力を受けるからである。したがって一実施形態に従うと、アルミニウム−プラスチック複合部品は少なくとも１つの内部アルミニウム層を有する。
【００３５】
さらなる実施形態に従うと、接着性ワニス層は、３μｍから３０μｍ、好ましくは５μｍから１０μｍの範囲の厚さ、および／または３ｇ／ｍ２から３０ｇ／ｍ２、好ましくは５ｇ／ｍ２から１０ｇ／ｍ２、さらに好ましくは６ｇ／ｍ２から９ｇ／ｍ２の範囲の坪量を有する。これらの厚さまたは坪量によって、複合部品のアルミニウム層とプラスチック含有層との間の非常に良好な接着と同時に接着性ワニスの低消費が達成された。本明細書において坪量とは、表面に関する乾燥接着性ワニス層の重量として理解される（面積当りの乾燥重量）。
【００３６】
さらなる実施形態に従うと、アルミニウム−プラスチック複合部品は、少なくとも１つのアルミニウム層と少なくとも１つのプラスチック含有層とを有する多層複合部品である。アルミニウム−プラスチック複合部品は、たとえば互いの頂部の上に積層方向に交互に配置された複数のアルミニウム層および複数のプラスチック含有層を有してもよい。この種の部品の機械的特性は、特に個々の層の数および配置、プラスチック含有層の組成および厚さ、アルミニウム層の厚さおよび機械的特性、特に強度を選択することによってそれぞれの使用目的に対して広範囲に適応され得る。これらの複合部品によって、特に良好な機械的特性と同時に低い重量が達成され得る。
【００３７】
アルミニウム−プラスチック複合部品がプラスチックとしてポリプロピレン（ＰＰ）を含み、特にＰＰ含有層を含むことによって、複合部品におけるアルミニウム平板製品とプラスチックとの特に良好な接着が達成される。したがって、接着性ワニスは好ましくはＰＰ接着性ワニスである。
【００３８】
前述の多層複合部品は、たとえば個々の層を互いの頂部の上に積層方向に配置し、次いで加熱プレス内でともに加圧することなどによって製造され得る。これらの層は、好ましくは加熱プレス内で同時に複合部品の所望の目的形状に成形されてもよい。
【００３９】
好ましくは、アルミニウム−プラスチック複合部品の少なくとも１つのプラスチック含有層は繊維含有層である。たとえば、プラスチック含有層はバインダとしてのプラスチック繊維および／またはたとえば強化のためのガラス繊維などの無機繊維を有してもよい。この種の層は、複合部品に高い剛性および良好な音響絶縁特性と同時に低密度を提供する。
【００４０】
使用のさらなる実施形態１から１４およびアルミニウム合金のさらなる実施形態１５を以下に説明する。以下の実施形態は互いに組み合わされてもよいし、使用またはアルミニウム合金の前述の実施形態と組み合わされてもよい。
【００４１】
１．アルミニウム−プラスチック複合部品またはその製造に対するアルミニウム合金の使用であって、ここでアルミニウム合金は以下の組成を有する。Ｓｉ：０．０５質量％から０．３５質量％、Ｆｅ：１．３質量％から１．６質量％、Ｃｕ：＜０．０２質量％、Ｍｎ：０．０１５質量％から０．０３５質量％、Ｍｇ：＜０．００１質量％、Ｃｒ：＜０．０２質量％、Ｎｉ：＜０．０２質量％、Ｚｎ：＜０．０３質量％、Ｔｉ：＜０．０３質量％、不純物は個々に最大０．０２質量％、合計で最大０．０６質量％であり、残部はアルミニウムである。
【００４２】
２．実施形態１に従う使用であって、ここでアルミニウム合金は１．４質量％から１．６質量％のＦｅ含有量、および／または０．１５質量％から０．３５質量％のＳｉ含有量を有する。
【００４３】
３．実施形態１または２に従う使用であって、ここでアルミニウム合金のＳｉ含有量に対するＦｅ含有量の比率は４から８である。
【００４４】
４．実施形態１から３のいずれか１つに従う使用であって、ここでアルミニウム合金のＭｎ含有量に対するＦｅ含有量の比率は４０から８０である。
【００４５】
５．アルミニウム−プラスチック複合部品またはその製造に対する、実施形態１から４のうちの１つに対応する合金から作られたアルミニウム平板製品の使用。
【００４６】
６．実施形態５に従う使用であって、ここでアルミニウム平板製品はアルミニウムストリップ、アルミニウムホイル、またはアルミニウムシートである。
【００４７】
７．実施形態５または６に従う使用であって、ここでアルミニウム平板製品は０．０２ｍｍから０．７ｍｍの範囲、好ましくは０．０２０ｍｍから０．２００ｍｍの範囲の厚さを有する。
【００４８】
８．実施形態５から７のいずれか１つに従う使用であって、ここでアルミニウム平板製品は、ＥＮ５４６−２に従って軟質状態Ｏで測定された以下の機械的特性を有する。引張り強度Ｒｍ：＞９５ＭＰａ、好ましくは＞１００ＭＰａ、降伏強度Ｒｐ０．２：＞４５ＭＰａ、ならびに破断伸びＡ１００：サンプル本体の厚さが４５μｍの場合は＞２５％、および／または好ましくはサンプル本体の厚さが１００μｍの場合は＞３０％。
【００４９】
９．実施形態５から８のいずれか１つに従う使用であって、ここでアルミニウム平板製品は４５ＭＰａから９０ＭＰａの降伏強度Ｒｐ０．２を有する。
【００５０】
１０．実施形態５から９のいずれか１つに従う使用であって、ここでアルミニウム平板製品は接着性ワニス層、好ましくはエポキシド樹脂ベースのＰＰ接着性ワニスで片側または両側をコートされる。
【００５１】
１１．実施形態１０に従う使用であって、ここで接着性ワニス層は３μｍから３０μｍ、好ましくは５μｍから１０μｍの範囲の厚さ、および／または５ｇ／ｍ２から１０ｇ／ｍ２、好ましくは６ｇ／ｍ２から９ｇ／ｍ２の範囲の坪量を有する。
【００５２】
１２．実施形態１から１１のいずれか１つに従う使用であって、ここでアルミニウム−プラスチック複合部品は、少なくとも１つのアルミニウム層と少なくとも１つのプラスチック含有層、特にＰＰ含有層とを有する多層複合部品である。
【００５３】
１３．実施形態１２に従う使用であって、ここでアルミニウム−プラスチック複合部品の少なくとも１つのプラスチック含有層は繊維含有層である。
【００５４】
１４．実施形態１２または１３に従う使用であって、ここでアルミニウム−プラスチック複合部品は少なくとも１つの内部アルミニウム層を有する。
【００５５】
１５．特にアルミニウム−プラスチック複合部品またはその製造のためのアルミニウム合金であって、ここでアルミニウム合金は以下の組成を有する。Ｓｉ：０．０５質量％から０．３５質量％、Ｆｅ：１．３質量％から１．６質量％、Ｃｕ：＜０．０２質量％、Ｍｎ：０．０１５質量％から０．０３５質量％、Ｍｇ：＜０．００１質量％、Ｃｒ：＜０．０２質量％、Ｎｉ：＜０．０２質量％、Ｚｎ：＜０．０３質量％、Ｔｉ：＜０．０３質量％、不純物は個々に最大０．０２質量％、合計で最大０．０６質量％であり、残部はアルミニウムである。
【実施例】
【００５６】
本発明の状況において、前述の合金または対応するアルミニウム平板製品の特性を示すテストを行った。
【００５７】
テストのために、下の表１に示される合金１から１１よりバーを鋳造して均質化した。バーを最初に熱間圧延して４ｍｍから５ｍｍの範囲の厚さを有する高温ストリップにし、次いで冷間圧延して３０μｍから１４０μｍの範囲の最終厚さを有する低温ストリップにした。合金１１は比較合金である。追加の比較テストとして、自動車工学においてこれまで使用されてきた合金ＡＡ８０７９−Ｄ、ＡＡ８０７９−Ｌ、ＡＡ１２００およびＡＡ１０５０Ａから作られたストリップを対応する態様で製造した。
【００５８】
【表１】
0006298575.tif 000002
【００５９】
低温ストリップに対して、引張り強度Ｒｍ、降伏強度Ｒｐ０．２、および破断伸び（厚さ≧１００μｍに対してＡ５０、または厚さ≦１００μｍに対してＡ１００）を測定した。すなわち、圧延硬質状態Ｈ１９（ＥＮ５４６−２）において１回、および２８０℃（Ｎｏ．１から４）または２６０℃（Ｎｏ．５から１１）にて２時間の保持時間による熱処理後の軟質状態Ｏ（ＥＮ５４６−２）において１回行った。その結果を表２に示す。
【００６０】
以下の表２の結果が示すとおり、本発明に従う合金によって、先行技術の合金よりも有意に高い軟質状態Ｏの破断伸び、すなわちより良好な成形性が達成される。テストはさらに、本発明に従う合金が満足できる腐食特性を有し、かつ容易に加工され得ることを示した。７から１０の範囲の好ましいＦｅ：Ｓｉ比を有する合金９および１０によって、特に良好な結果が達成される。
【００６１】
【表２】
0006298575.tif 000003
【００６２】
前述の本発明に従う合金から作られたアニール低温ストリップ（状態Ｏ）は、室温に冷却された後に、コイルコーティングプロセスにおいて両側をエポキシド樹脂ベースのＰＰ接着性ワニスで、すなわちポリプロピレン（ＰＰ）への接着に対して最適化され、かつ６ｇ／ｍ２から９ｇ／ｍ２の範囲の坪量（乾燥後のワニスの面積当りの重量）を有する接着性ワニスによってコートされた。
【００６３】
このやり方で製造されたアルミニウム平板製品のアルミニウム−プラスチック複合部品製造に対する適合性を調べるために、それぞれに以下に説明するテストを受けさせた。
【００６４】
コートされたアルミニウムストリップからストリップを切断し、厚さ２ｍｍ、幅２０ｍｍのポリプロピレンストリップ（Ｘｅｎｏｐｒｅｎ（登録商標）ＰＰ  ＴＤ２０、ケミスツ・コレクティブ・ゼノン社（Chemist’s Collective XENON）、所在地：ロンビエン，ポーランドより入手可能）に対してシールした。このために、１つのコートアルミニウムストリップをそれぞれ、アルミニウムストリップの接着性ワニス層がポリプロピレンストリップの側に配置されるようにして、ポリプロピレンストリップの１つに適用した。次いで、アルミニウムストリップ側の２００℃に加熱された上側シーリングジョーと、ポリプロピレンストリップ側の下側未加熱シーリングジョーとによって、アルミニウムストリップとポリプロピレンストリップとをともに４６０Ｎの力で１０秒間加圧（シール）した。このテストにおいて、アルミニウムストリップが１０ｍｍ×２０ｍｍの大きさのシールシームにわたってポリプロピレンストリップに結合されるように、幅１０ｍｍのシーリングジョーが用いられた。
【００６５】
冷却後、それぞれのアルミニウムストリップとポリプロピレンストリップとの複合接着を剥離テストによってテストした。この目的のために、アルミニウムストリップはシールシームの長さ２０ｍｍの側部端縁の一方に沿ったシールシームの一方側において１８０°曲げられ、ポリプロピレンストリップおよびアルミニウムストリップの屈曲部分はロードセルにクランプされ、このロードセルによって、ポリプロピレンストリップからアルミニウムストリップを離すために必要とされる力（剥離力）を定めることができた。これを行う際に、少なくとも９０Ｎ、部分的には少なくとも１３０Ｎもの値が測定された（シールシームの幅および長さが１０ｍｍ×２０ｍｍの場合）。
【００６６】
前述のテストは、本発明に従うアルミニウム平板製品がプラスチック構成要素に対する非常に良好な接着性を示すために、それらがアルミニウム−プラスチック複合部品の製造に特に好適であることを示す。