(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属と樹脂との複合材を製造するための方法であって、下記の工程：
Ａ）ナノ細孔を、形状化された金属の表面の少なくとも一部に形成する工程、および
Ｂ）熱可塑性樹脂を、形状化された金属の表面に直接に射出成形する工程
を含み、
熱可塑性樹脂は、主樹脂と、ポリオレフィン樹脂とを含み、主樹脂は、ポリフェニレンエーテルおよびポリフェニレンスルフィドの混合物を含み、ポリオレフィン樹脂は、６５℃〜１０５℃の融点を有し、
熱可塑性樹脂が流動性向上剤をさらに含み、１００重量部の熱可塑性樹脂に対して、流動性向上剤の量が１重量部〜５重量部であり、流動性向上剤は環状ポリエステルを含む、方法。
【請求項２】
工程Ａ）において、ナノ細孔を形成することが、下記の工程：
形状化された金属の表面の少なくとも一部を陽極酸化して、ナノ細孔をその表面に有する酸化物層を形成する工程
を含む、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
酸化物層が１μｍ〜１０μｍの厚さを有し、ナノ細孔が１０ｎｍ〜１００ｎｍの平均細孔サイズおよび０．５μｍ〜９．５μｍの平均深さを有する、請求項２に記載の方法。
【請求項４】
陽極酸化することが、
形状化された金属を、濃度が１０ｗｔ％〜３０ｗｔ％であるＨ２ＳＯ４溶液に陽極として置くこと、および
形状化された金属を１０Ｖ〜１００Ｖの電圧、１０℃〜３０℃の温度で１分〜４０分間、電解処理し、１μｍ〜１０μｍの厚さを有する酸化物層を、形状化された金属の表面の少なくとも一部に形成すること
を含む、請求項２に記載の方法。
【請求項５】
工程Ａ）において、ナノ細孔を形成することが、下記の工程：
酸化物層をその表面に有する形状化された金属をエッチング液に浸漬し、腐食細孔を酸化物層の外表面に形成する工程
をさらに含む、請求項２に記載の方法。
【請求項６】
腐食細孔がナノ細孔と連通し、腐食細孔が２００ｎｍ〜２０００ｎｍの細孔サイズおよび０．５μｍ〜９．５μｍの深さを有する、請求項５に記載の方法。
【請求項７】
エッチング液が、酸化物層を腐食する溶液を含む、請求項５に記載の方法。
【請求項８】
１００重量部の熱可塑性樹脂に対して、主樹脂の量が７０重量部〜９５重量部であり、ポリオレフィン樹脂の量が５重量部〜３０重量部である、請求項１に記載の方法。
【請求項９】
熱可塑性樹脂がガラス繊維をさらに含み、１００重量部の熱可塑性樹脂に対して、ガラス繊維の量が１重量部〜３０重量部である、請求項８に記載の方法。
【請求項１０】
主樹脂におけるポリフェニレンエーテルおよびポリフェニレンスルフィドの重量比が３：１〜１：３である、請求項１または８に記載の方法。
【請求項１１】
ポリオレフィン樹脂がグラフト化ポリエチレンを含む、請求項１に記載の方法。
【請求項１２】
形状化された金属が、アルミニウム、ステンレススチールおよびマグネシウムからなる群から選択される少なくとも１つから作製される、請求項１に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、金属−プラスチック一体成形の分野に関し、より具体的には、金属と樹脂との複合材を製造するための方法、および当該方法によって得ることができる金属−樹脂複合材に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車、家庭用器具および工業用機械などの物品を製造する分野では、金属と樹脂とが一緒にしっかりと接合されている必要がある。現在、従来の方法では、接着剤が、金属と合成樹脂とを一体的に接合するために常温または加熱下で使用される。１つの研究方針は、高い強度を有するエンジニアリング樹脂を、接着剤を用いることなく、直接、マグネシウム合金、アルミニウム合金または合金鉄、例えばステンレス鋼に一体的に接合することである。
【０００３】
ナノ成形技術（ＮＭＴ）は、金属シートの表面をナノ成形することにより、樹脂を金属シートの表面に直接に射出成形させ、その結果、金属−樹脂の一体成形物を得るようにする、金属と樹脂とを一体的に接合する技術である。金属と樹脂との効果的な接合のために、ＮＭＴは、低コストおよび高性能の金属−樹脂一体成形物を提供するように、一般に使用されているインサート成形あるいは亜鉛−アルミニウムまたはマグネシウム−アルミニウムのダイキャスティングに取って代わることができる。この接合技術と比較した場合、ＮＭＴは、成形物の全重量を軽減させることができ、また、機械的構造の優れた強度、高い加工速度、高い生産量、および多くの外観装飾方法を保証することができ、その結果として、車両、ＩＴ装置および３Ｃ製品に適用することができる。
【０００４】
Ｊａｐａｎ  Ｔａｉｓｅｉ  Ｐｌａｓ  Ｃｏ．，Ｌｔｄ．により、金属と樹脂組成物とを一体成形するための方法を提案する一連の特許出願が提出された：例えば、ＣＮ１４９２８０４Ａ、ＣＮ１７１７３２３Ａ、ＣＮ１０１３４１０２３ＡおよびＣＮ１０１６３１６７１Ａ。この方法では、高い結晶性を有するポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）、ポリブチレンテレフタラート（ＰＢＴ）およびポリアミド（ＰＡ）を含有する樹脂組成物を射出成形材料として使用することによって、樹脂組成物が、ナノ成形されたアルミニウム合金層の表面に直接に射出成形されて、樹脂組成物がナノスケールのミクロ細孔に入り込むことを可能にし、その結果、ある特定の機械的強度を有する金属−樹脂一体成形物を得るようにする。しかしながら、この方法で使用される樹脂は全てが高結晶性樹脂であるので、より長い冷却時間および厳密な金型温度が、機械性能を保証するために成形過程において必要とされるはずであり、他方で、高結晶性樹脂は、多くの場合、プラスチック表面を加工困難にしており、これにより、外観用品において使用されるとき、金属元素との著しい相違が生じる。
【０００５】
そのため、先行技術は、プラスチック品の表面装飾に関する問題を解決することができず、金属と樹脂とを一体成形するための方法は改善されなければならない。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本開示の実施形態は、先行技術において存在する問題の少なくとも１つを少なくともある程度は解決しようとするものであり、具体的には、プラスチックがナノ成形技術（ＮＭＴ）において高結晶性樹脂であるとき、複雑な成形プロセスの技術的問題、厳しい条件、プラスチック層の表面が加工困難であるという事実、プラスチック品の表面装飾、および低い機械的強度を解決しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本開示の第１の態様によれば、金属と樹脂との複合材を製造するための方法が提供される。この方法は、下記の工程：
Ａ）ナノ細孔を形状化された金属の表面の少なくとも一部に形成する工程、および
Ｂ）熱可塑性樹脂を形状化された金属の表面に直接に射出成形する工程
を含み、
熱可塑性樹脂は、主樹脂と、ポリオレフィン樹脂とを含み、主樹脂はポリフェニレンエーテルおよびポリフェニレンスルフィドの混合物を含み、ポリオレフィン樹脂は約６５℃〜約１０５℃の融点を有する。
【０００８】
本開示の第２の態様によれば、本開示の第１の態様による方法によって得ることができる金属−樹脂複合材が提供される。
【０００９】
本開示の第３の態様によれば、形状化された金属部分；樹脂から作製されるプラスチック部分；金属部分とプラスチック部分との間に形成される酸化物層を含む金属−樹脂複合材であって、酸化物層は、プラスチック部分と接触する表面における腐食細孔、および形状化された金属部分と接触する表面におけるナノ細孔を有し；ナノ細孔は約１０ｎｍ〜約１００ｎｍの平均細孔サイズおよび約０．５μｍ〜約９．５μｍの平均深さを有し、腐食細孔は約２００ｎｍ〜約２０００ｎｍの平均細孔サイズおよび約０．５μｍ〜約９．５μｍの平均深さを有し；腐食細孔の一部がナノ細孔の一部と連通しており；樹脂の一部がナノ細孔および腐食細孔に充填されている、金属−樹脂複合材が提供される。
【００１０】
金属と樹脂とを本開示の実施形態に従って一体成形するための方法では、良好な表面光沢および良好な靭性を有する非結晶性樹脂、すなわち、ポリフェニレンエーテルおよびポリフェニレンスルフィドと、融点が約６５℃〜約１０５℃であるポリオレフィン樹脂との混合物も使用される。したがって、特定の金型温度における射出成形が成形期間中に要求されない場合があり、その後のアニーリング処理も要求されない場合があり、成形プロセスが簡略化される場合があり、また、得られた金属−樹脂複合材は、高い機械的強度および良好な表面処理特性を有することによりプラスチック品の表面装飾の問題を解決し得、かつ、顧客の多様な要求を満たし得ることが保証される場合がある。
【００１１】
本開示の実施形態のさらなる態様および利点は、以下の記載において部分的に付与され、以下の記載から部分的に明らかになり、または本開示の実施形態の実施から学び取られる。
【００１２】
［関連出願に対する相互参照］
本出願は、中国国家知識産権局に２０１２年２月２４日に提出された中国特許出願番号２０１２１００４３６３７．Ｘの優先権および利益を主張し、その内容全体が参照によって本明細書中に組み込まれる。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本開示の実施形態に詳しく言及する。本明細書中に記載される実施形態は説明的かつ例示的であり、本開示を大まかに理解するために使用される。該実施形態は、本開示を限定すると解釈されてはならない。
【００１４】
本開示の第１の態様によれば、金属と樹脂との複合材を製造するための方法が提供される。この方法は、下記の工程：
Ａ）ナノ細孔を形状化された金属の表面の少なくとも一部に形成する工程、および
Ｂ）熱可塑性樹脂を形状化された金属の表面に直接に射出成形する工程
を含み、
上熱可塑性樹脂は、主樹脂と、ポリオレフィン樹脂とを含み、主樹脂は、ポリフェニレンエーテルおよびポリフェニレンスルフィドの混合物を含み、ポリオレフィン樹脂は、約６５℃〜約１０５℃の融点を有する。
【００１５】
先行技術において使用される樹脂は全てが高結晶性樹脂であるので、プラスチック層の表面は処理困難である場合がある。本開示では、この理由に基づいて、表面光沢および靭性がともに先行技術における高結晶性樹脂の表面光沢および靭性よりも優れている非結晶性樹脂が射出成形材料として使用され、また、融点が約６５℃〜約１０５℃であるポリオレフィン樹脂も使用される。したがって、特定の金型温度における射出成形が成形期間中に要求されない場合があり、その後のアニーリング処理も要求されない場合があり、成形プロセスが簡略化される場合があり、また、得られた金属−樹脂複合材は、高い機械的強度および良好な表面処理特性を有することによりプラスチック品の表面装飾の問題を解決し得、かつ、顧客の多様な要求を満たし得ることが保証される場合がある。
【００１６】
本開示において、金属−樹脂一体成形の機構は下記の通りである：ナノスケールのミクロ細孔が金属シートの表面に形成される；樹脂組成物が金属シートの表面で溶融し、このとき、溶融した樹脂組成物の一部がナノスケールのミクロ細孔中に浸透する；次いで、金属と樹脂組成物とが一体的に射出成形される。
【００１７】
具体的には、工程Ａ）において、ナノ細孔を金属シートの表面に形成することは、形状化された金属の表面の少なくとも一部を陽極酸化し、ナノ細孔をその表面に有する酸化物層を形成することを含む。この陽極酸化技術は当業者に周知である。いくつかの実施形態において、金属シートの表面を陽極酸化することは、形状化された金属を、濃度が約１０ｗｔ％〜約３０ｗｔ％であるＨ２ＳＯ４溶液に陽極として置くこと、および形状化された金属を約１０Ｖ〜約１００Ｖの電圧、約１０℃〜約３０℃の温度で約１分〜約４０分間、電解処理し、約１μｍ〜約１０μｍの厚さを有する酸化物層を、形状化された金属の表面の少なくとも一部に形成することを含んでいてよい。陽極酸化装置は周知の陽極酸化装置であってよく、例えば、陽極酸化浴であってよい。
【００１８】
陽極酸化することによって、ナノ細孔を伴って形成される酸化物層が金属シートの表面に形成される。好ましくは、酸化物層は厚さが約１μｍ〜約１０μｍであり、より好ましくは約１μｍ〜約５μｍである。
【００１９】
ナノ細孔は、好ましくは平均細孔サイズが約１０ｎｍ〜約１００ｎｍであり、より好ましくは平均細孔サイズが約２０ｎｍ〜約８０ｎｍであり、最も好ましくは平均細孔サイズが約２０ｎｍ〜約６０ｎｍである。ナノ細孔は平均深さが約０．５μｍ〜約９．５μｍであり、好ましくは平均深さが約０．５μｍ〜約５μｍである。ナノ細孔の構造を最適化することによって、ナノ細孔における溶融樹脂組成物の充填度が高められ得、また、この深さを有するナノスケールのミクロ細孔が従来の射出成形プロセスにおける溶融樹脂により充填され得ることが保証され得、このことは、樹脂と酸化物層との間の結合面積を減少させない場合があるが、ナノ細孔間には隙間がないので、樹脂と金属との間の連結力をさらに改善し得る。
【００２０】
１つの好ましい実施形態において、工程Ａ）において、ナノ細孔を金属シートの表面に形成することは、酸化物層をその表面に有する形状化された金属をエッチング液に浸漬し、腐食細孔を酸化物層の外表面に形成する工程をさらに含んでいてよい。腐食細孔の少なくとも一部がナノ細孔の一部と連通している。腐食細孔およびナノ細孔によって形成される二重層の三次元細孔構造によって、樹脂組成物の浸透性がさらに高められ得、また、樹脂組成物と金属との間の連結力が改善され得、これにより成形をさらに容易にし得る。
【００２１】
腐食細孔は、好ましくは平均細孔サイズが約２００ｎｍ〜約２０００ｎｍであり、より好ましくは平均細孔サイズが約２００ｎｍ〜約１０００ｎｍであり、最も好ましくは平均細孔サイズが約４００ｎｍ〜約１０００ｎｍである。腐食細孔は平均深さが約０．５μｍ〜約９．５μｍであり、好ましくは平均深さが約０．５μｍ〜約５μｍである。腐食細孔の構造を最適化することによって、樹脂組成物の直接の注入および射出成形の際の樹脂組成物と合金との間の接合がさらに容易になり得る。
【００２２】
エッチング液は、酸化物層を腐食し得るいずれの溶液を含んでいてもよい。一般に、エッチング液は、酸化物層を溶解し、かつ、調整される濃度を有し得る溶液、例えば、酸／塩基のエッチング液を含んでいてよい。好ましくは、エッチング液は、ｐＨが約１０〜約１３である単一の塩基性溶液、または、複合緩衝液であってよい。ｐＨが約１０〜約１３である単一の塩基性溶液は、Ｎａ２ＣＯ３水溶液、ＮａＨＣＯ３水溶液およびＮａＯＨ水溶液からなる群から選択される少なくとも１つ、好ましくはＮａ２ＣＯ３水溶液および／またはＮａＨＣＯ３水溶液を含んでいてよく、これにより、腐食細孔が酸化物層の表面に均一に分布し、かつ、均一な細孔サイズを有することを可能にし、また、樹脂層とアルミニウム合金基体との間でのより良好な接合性能、ならびにアルミニウム合金複合材構造のより高い引張強度およびより良好な一体的接合を達成する。Ｎａ２ＣＯ３水溶液および／またはＮａＨＣＯ３水溶液は固形分が約０．１ｗｔ％〜約１５ｗｔ％であってよい。複合緩衝液は、可溶性ヒドロリン酸塩および可溶性塩基の混合溶液、例えば、リン酸二水素ナトリウムおよび水酸化ナトリウムの水溶液であってよい。リン酸二水素ナトリウムおよび水酸化ナトリウムの水溶液は固形分が約０．１ｗｔ％〜約１５ｗｔ％であってよい。
【００２３】
酸化物層がその表面に形成される金属シートをエッチング液に浸漬することは、金属シートをエッチング液に２回〜１０回繰り返し浸漬すること（各浸漬は約１分間から約６０分間続く）、および金属シートを各浸漬の後で脱イオン水により清浄化することを含んでいてよい。金属シートを清浄化することは、金属シートを洗浄浴に置いて、金属シートを約１分間〜約５分間洗浄すること、または、金属シートを洗浄浴に置いて、金属シートを約１分間〜約５分間置くことを含んでいてよい。
【００２４】
本開示において、融点が約６５℃〜約１０５℃であるポリオレフィン樹脂を非結晶性の主樹脂において使用することによって、金属シートの表面でのナノスケールのミクロ細孔における樹脂の流動能が高められ得、これにより、金属とプラスチックとの間の強い接着力、ならびに金属−樹脂複合材の高い機械的強度が保証されることが、多くの実験により本発明者らによって見出された。好ましくは、１００重量部の熱可塑性樹脂に対して、主樹脂の量が約７０重量部〜約９５重量部であり、ポリオレフィン樹脂の量が約５重量部〜約３０重量部である。
【００２５】
樹脂の流動能は、流動性向上剤を熱可塑性樹脂に含ませることによって高められ得、これにより、金属とプラスチックとの間の接着力および樹脂の射出成形性能がさらに高まることも、本発明者らによって見出された。好ましくは、１００重量部の熱可塑性樹脂に対して、熱可塑性樹脂は約１重量部〜約５重量部の流動性向上剤を含んでいてよい。好ましくは、流動性向上剤は環状ポリカルボナートを含む。
【００２６】
ガラス繊維を熱可塑性樹脂に含むことにより、プラスチックの収縮率を低減し得ることも、本発明者らによって見出された。好ましくは、１００重量部の熱可塑性樹脂に対して、熱可塑性樹脂は約１０重量部〜約３０重量部のガラス繊維を含んでいてよい。
【００２７】
上記のように、本開示では、主樹脂は非結晶性樹脂を含む。具体的には、主樹脂は、ポリフェニレンエーテル（ＰＰＯ）およびポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）の混合物を含む。好ましくは、ＰＰＯおよびＰＰＳの重量比が約３：１〜約１：３であり、より好ましくは２：１〜１：１である。
【００２８】
本開示において、ポリオレフィン樹脂は約６５℃〜約１０５℃の融点を有する。好ましくは、ポリオレフィン樹脂はグラフト化ポリエチレンであってよい。より好ましくは、ポリオレフィン樹脂は、融点が約１００℃または約１０５℃であるグラフト化ポリエチレンであってよい。
【００２９】
本開示において、金属は、先行技術において一般に使用されるいずれの金属であってもよく、その適用領域に従って適切に選択されてよい。例えば、金属は、アルミニウム、ステンレススチールおよびマグネシウムからなる群から選択される少なくとも１つであってよい。
【００３０】
本開示の第２の態様によれば、本開示の第１の態様による方法によって得ることができる金属−樹脂複合材も提供される。
【００３１】
本開示の第３の態様によれば、形状化された金属部分；樹脂から作製されるプラスチック部分；金属部分とプラスチック部分との間に形成される酸化物層を含む金属−樹脂複合材であって、酸化物層は、プラスチック部分と接触する表面における腐食細孔、および形状化された金属部分と接触する表面におけるナノ細孔を有し；ナノ細孔は約１０ｎｍ〜約１００ｎｍの平均細孔サイズおよび約０．５μｍ〜約９．５μｍの平均深さを有し、腐食細孔は約２００ｎｍ〜約２０００ｎｍの平均細孔サイズおよび約０．５μｍ〜約９．５μｍの平均深さを有し；腐食細孔の一部がナノ細孔の一部と連通しており；樹脂の一部がナノ細孔および腐食細孔に充填されている、金属−樹脂複合材が提供される。
【００３２】
本開示の実施形態による金属−樹脂複合材において、金属シートおよびプラスチック層は、強い接着力および高い機械的強度を有する一体的に形成された構造である。表１に示されるように、それぞれの金属−樹脂複合材が、約１９ＭＰａ〜約２２ＭＰａの破壊強度と、約２７０Ｊ／ｍ〜約３５０Ｊ／ｍの衝撃強度とを有する。
【００３３】
本開示の技術的問題、技術的解決および好都合な効果をより明確にするために、本開示を、さらに、その実施例を参照して以下に詳しく記載する。本明細書中に記載される具体的な実施例は、本開示を理解するために単に使用されるだけであることが理解されよう。該実施例は、本開示を限定すると解釈されてはならない。実施例および比較例において使用される原料は、全て市販されており、特に限定されない。
【実施例】
【００３４】
実施例１
（１）前処理：
厚さが１ｍｍである市販のＡ５０５２アルミニウム合金プレートを１８ｍｍ×４５ｍｍの矩形シートに切断し、次いで、これらを４０ｇ／ＬのＮａＯＨ水溶液に浸漬した。ＮａＯＨ水溶液の温度は４０℃であった。１分後、矩形シートを水で洗浄し、乾燥して、前処理されたアルミニウム合金シートを得た。
【００３５】
（２）表面処理１：
陽極としての各アルミニウム合金シートを、２０ｗｔ％のＨ２ＳＯ４溶液を含有する陽極酸化浴に置き、アルミニウム合金を２０Ｖの電圧で１８℃にて１０分間、電解処理し、次いで、アルミニウム合金シートをドライヤーで乾燥した。
【００３６】
表面処理１の後のアルミニウム合金シートの断面を金属顕微鏡によって観察して、厚さが５μｍである酸化アルミニウム層が電解処理後のアルミニウム合金シートの表面に形成されたことを見出した。表面処理１の後のアルミニウム合金シートの表面を電子顕微鏡によって観察して、平均細孔サイズが約４０ｎｍ〜約６０ｎｍであり、かつ、深さが１μｍであるナノ細孔が酸化アルミニウム層に形成されたことを見出した。
【００３７】
（３）表面処理２：
温度が２０℃である５００ｍｌの１０ｗｔ％炭酸ナトリウム溶液（ｐＨ＝１２）をビーカーにおいて調製した。工程（２）の後のアルミニウム合金シートをこの炭酸ナトリウム溶液に浸漬し、５分後に取り出し、浸漬される水を含有するビーカーに１分間置いた。５サイクルの後、最後に水に浸漬した後、アルミニウム合金シートをドライヤーで乾燥した。
【００３８】
表面処理２の後のアルミニウム合金シートの表面を電子顕微鏡によって観察して、平均細孔サイズが３００ｎｍ〜１０００ｎｍであり、かつ、深さが４μｍである腐食細孔が浸漬後のアルミニウム合金シートの表面に形成されたことを見出した。酸化アルミニウム層における二重層の三次元細孔構造が存在したこと、および腐食細孔がナノ細孔と連通していたことも観察することができる。
【００３９】
（４）成形：
４６重量部のポリフェニレンエーテル（ＰＰＯ）（ＺｈｏｎｇＬａｎＣｈｅｎＧｕａｎｇ  ＰＰＯ  ＬＸＲ０４０）、２３重量部のポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）（ＳｉＣｈｕａｎＤｅＹａｎｇ  ＰＰＳ−ＨＣ１）、３重量部の流動度改善剤の環状ポリカルボナート（ＣＢＴ１００）、８重量部の、６５℃の融点を有するグラフト化ポリエチレン（Ａｒｋｅｍａ  Ｌｏｔａｄｅｒ  ＡＸ８９００）、および２０重量部のガラス繊維（ＺｈｅＪｉａｎｇＪｕＳｈｉ  ９８８Ａ）を秤量し、均一に混合して、樹脂混合物を得る。次いで、射出成形機を使用して、溶融した樹脂混合物を工程（３）の後のアルミニウム合金シートの表面に射出成形して、本実施例における金属−樹脂複合材Ｓ１を得た。
【００４０】
実施例２
本実施例における金属−樹脂複合材Ｓ２を、下記の点を除いて、実施例１における方法と実質的に同じである方法によって調製した。
【００４１】
工程（１）において、実施例１におけるアルミニウム合金プレートの代わりに、厚さが３ｍｍである市販のマグネシウム合金プレートを１８ｍｍ×４５ｍｍの矩形シートに切断した。
【００４２】
工程（２）において、陽極としての各マグネシウム合金シートを、２０ｗｔ％のＨ２ＳＯ４溶液を含有する陽極酸化浴に置き、マグネシウム合金を１５Ｖの電圧で１８℃にて１０分間、電解処理し、次いで、マグネシウム合金シートをドライヤーで乾燥した。
【００４３】
表面処理１の後のマグネシウム合金シートの断面を金属顕微鏡によって観察して、厚さが５μｍである酸化マグネシウム層が電解処理後のマグネシウム合金シートの表面に形成されたことを見出した。表面処理１の後のマグネシウム合金シートの表面を電子顕微鏡によって観察して、平均細孔サイズが２０ｎｍ〜４０ｎｍであり、かつ、深さが１μｍであるナノのミクロ細孔が酸化マグネシウム層に形成されたことを見出した。
【００４４】
表面処理２の後のマグネシウム合金シートの表面を電子顕微鏡によって観察して、平均細孔サイズが３００ｎｍ〜１０００ｎｍであり、かつ、深さが４μｍである腐食細孔が浸漬後のマグネシウム合金シートの表面に形成されたことを見出した。酸化マグネシウム層における二重層の三次元細孔構造が存在したこと、および、腐食細孔がナノ細孔と連通していたことも観察することができる。
【００４５】
上記工程の後、本実施例における金属−樹脂複合材Ｓ２を得た。
【００４６】
実施例３
本実施例における金属−樹脂複合材Ｓ３を、下記の点を除いて、実施例１における方法と実質的に同じである方法によって調製した。
【００４７】
工程（２）において、陽極としての各アルミニウム合金シートを、２０ｗｔ％のＨ２ＳＯ４溶液を含有する陽極酸化浴に置き、アルミニウム合金を４０Ｖの電圧で１８℃にて１０分間、電解処理し、次いで、アルミニウム合金シートをドライヤーで乾燥した。
【００４８】
表面処理１の後のアルミニウム合金シートの断面を金属顕微鏡によって観察して、厚さが５μｍである酸化アルミニウム層が電解処理後のアルミニウム合金シートの表面に形成されたことを見出した。表面処理１の後のアルミニウム合金シートの表面を電子顕微鏡によって観察して、平均細孔サイズが６０ｎｍ〜８０ｎｍであり、かつ、深さが１μｍであるナノ細孔が酸化アルミニウム層に形成されたことを見出した。
【００４９】
表面処理２の後のアルミニウム合金シートの表面を電子顕微鏡によって観察して、平均細孔サイズが３００ｎｍ〜１０００ｎｍであり、かつ、深さが４μｍである腐食細孔が浸漬後のアルミニウム合金シートの表面に形成されたことを見出した。酸化アルミニウム層における二重層の三次元細孔構造が存在したこと、および腐食細孔がナノ細孔と連通していたことも観察することができる。
【００５０】
上記工程の後、本実施例における金属−樹脂複合材Ｓ３を得た。
【００５１】
実施例４
本実施例における金属−樹脂複合材Ｓ４を、下記の点を除いて、実施例１における方法と実質的に同じである方法によって調製した。
【００５２】
工程（４）において、３５重量部のポリフェニレンエーテル（ＰＰＯ）（ＺｈｏｎｇＬａｎＣｈｅｎＧｕａｎｇ  ＰＰＯ  ＬＸＲ０４０）、３５重量部のポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）（ＳｉＣｈｕａｎＤｅＹａｎｇ  ＰＰＳ−ＨＣ１）、１０重量部の流動度改善剤のエポキシドオリゴエステル（ＣＢＴ１００）、８重量部の、１０５℃の融点を有するグラフト化ポリエチレン（Ａｒｋｅｍａ  Ｌｏｔａｄｅｒ  ＡＸ８９００）、および２０重量部のガラス繊維（ＺｈｅＪｉａｎｇＪｕＳｈｉ  ９８８Ａ）を秤量し、次いで、射出成形機を使用して、溶融した樹脂混合物を工程（３）の後のアルミニウム合金シートの表面に射出成形して、本実施例における金属−樹脂複合材Ｓ４を得た。
【００５３】
実施例５
本実施例における金属−樹脂複合材Ｓ５を、下記の点を除いて、実施例２における方法と実質的に同じであった方法によって調製した。
【００５４】
工程（４）において、５９重量部のポリフェニレンエーテル（ＰＰＯ）（ＺｈｏｎｇＬａｎＣｈｅｎＧｕａｎｇ  ＰＰＯ  ＬＸＲ０４０）、３０重量部のポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）（ＳｉＣｈｕａｎＤｅＹａｎｇ  ＰＰＳ−ＨＣＬ）、３重量部の流動度改善剤のエポキシドオリゴエステル（ＣＢＴ１００）、および８重量部の、６５℃の融点を有するグラフト化ポリエチレン（Ａｒｋｅｍａ  Ｌｏｔａｄｅｒ  ＡＸ８９００）を秤量し、樹脂混合物を均一な混合の後で得た。次いで、射出成形機を使用して、溶融した樹脂混合物を工程（３）の後のアルミニウム合金シートの表面に射出成形して、本実施例における金属−樹脂複合材Ｓ５を得た。
【００５５】
比較例１
本比較例における金属−樹脂複合材ＤＳ１を、下記の点を除いて、実施例１における方法と実質的に同じであった方法によって調製した。
【００５６】
工程（４）において、５１重量部のポリフェニレンエーテル（ＰＰＯ）（ＺｈｏｎｇＬａｎＣｈｅｎＧｕａｎｇ  ＰＰＯ  ＬＸＲ０４０）、２６重量部のポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）（ＳｉＣｈｕａｎＤｅＹａｎｇ  ＰＰＳ−ＨＣＬ）、３重量部の流動度改善剤のエポキシドオリゴエステル（ＣＢＴ１００）、および２０重量部のガラス繊維（ＺｈｅＪｉａｎｇＪｕＳｈｉ  ９８８Ａ）を秤量し、樹脂混合物を均一な混合の後で得た。次いで、射出成形機を使用して、溶融した樹脂混合物を工程（３）の後のアルミニウム合金シートの表面に射出成形して、本比較例における金属−樹脂複合材ＤＳ１を得た。
【００５７】
比較例２
本比較例における金属−樹脂複合材ＤＳ２を、下記の点を除いて、実施例１における方法と実質的に同じであった方法によって調製した。
【００５８】
工程（４）において、８９重量部のポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）（ＳｉＣｈｕａｎＤｅＹａｎｇ  ＰＰＳ−ＨＣＬ）、３重量部の流動度改善剤のエポキシドオリゴエステル（ＣＢＴ１００）、および８重量部の、１０５℃の融点を有するグラフト化ポリエチレン（Ａｒｋｅｍａ  Ｌｏｔａｄｅｒ  ＡＸ８９００）、樹脂混合物を均一な混合の後で得た。次いで、射出成形機を使用して、溶融した樹脂混合物を工程（３）の後のアルミニウム合金シートの表面に射出成形して、本比較例における金属−樹脂複合材ＤＳ２を得た。
【００５９】
比較例３
本比較例における金属−樹脂複合材ＤＳ３を、下記の点を除いて、実施例１における方法と実質的に同じであった方法によって調製した。
【００６０】
工程（４）において、９１重量部のポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）（ＳｉＣｈｕａｎＤｅＹａｎｇ  ＰＰＳ−ＨＣＬ）、３重量部の流動度改善剤のエポキシドオリゴエステル（ＣＢＴ１００）、および８重量部の、１０５℃の融点を有するグラフト化ポリエチレン（Ａｒｋｅｍａ  Ｌｏｔａｄｅｒ  ＡＸ８９００）を秤量し、樹脂混合物を均一な混合の後で得た。次いで、射出成形機を使用して、溶融した樹脂混合物を工程（３）の後のアルミニウム合金シートの表面に射出成形し、物品全体を１８０℃でのアニール処理に１時間供して、本比較例における金属−樹脂複合材ＤＳ３を得た。
【００６１】
比較例４
本比較例における金属−樹脂複合材ＤＳ４を、下記の点を除いて、実施例１における方法と実質的に同じであった方法によって調製した。
【００６２】
工程（４）において、８４重量部のポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）（ＳｉＣｈｕａｎＤｅＹａｎｇ  ＰＰＳ−ＨＣＬ）、３重量部の流動度改善剤のエポキシドオリゴエステル（ＣＢＴ１００）、８重量部の、１０５℃の融点を有するグラフト化ポリエチレン（Ａｒｋｅｍａ  Ｌｏｔａｄｅｒ  ＡＸ８９００）、および５重量部の柔軟剤（Ａｒｋｅｍａ  Ｌｏｔａｄｅｒ  ＡＸ８８４０）を秤量し、樹脂混合物を均一な混合の後で得た。次いで、射出成形機を使用して、溶融した樹脂混合物を工程（３）の後のアルミニウム合金シートの表面に射出成形し、物品全体を１８０℃でのアニール処理に１時間供して、本比較例における金属−樹脂複合材ＤＳ４を得た。
【００６３】
性能試験
１）金属−樹脂複合材Ｓ１〜Ｓ４およびＤＳ１〜ＤＳ４を引張試験用の万能試験機に固定して、それらの最大負荷をそれぞれ得た。試験結果を表１に示した。
２）金属−樹脂複合材Ｓ１〜Ｓ４およびＤＳ１〜ＤＳ４の標準サンプルの衝撃強度を、ＡＳＴＭ  Ｄ２５６に開示される方法に従って片持ち梁衝撃試験機を使用して試験した。
試験結果を表１に示した。
【００６４】
【表１】
0006293062.tif 000002
【００６５】
金属−樹脂複合材Ｓ１〜Ｓ５が１９ＭＰａ〜２２ＭＰａの破壊強度を有すること（このことは、金属−樹脂複合材Ｓ１〜Ｓ５における金属シートとプラスチック層との間の連結力が非常に強いことを示している）、および金属−樹脂複合材Ｓ１〜Ｓ５が２７０Ｊ／ｍ〜３５０Ｊ／ｍの衝撃強度を有すること（このことは、金属−樹脂複合材Ｓ１〜Ｓ５が高い機械的強度を有することを示している）が、表１における試験結果から分かる。
【００６６】
金属−樹脂複合材Ｓ１の試験結果を金属−樹脂複合材ＤＳ３およびＤＳ４の試験結果と比較することによって、先行技術において使用されるポリフェニレンオキシド樹脂の靭性が非常に不良であり、靭性が、強化剤により改質される場合でさえ依然として不良であることが分かる。
【００６７】
説明的な実施形態が示され、記載されているが、上記の実施形態は、本開示を限定すると解釈され得ないこと、また、変更、代替および改変を、本開示の精神、原理および範囲から逸脱することなく、該実施形態においてなし得ることが、当業者によって理解されよう。