(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
（Ａ）加圧下の液体からのエネルギーを機械エネルギーに変えるための少なくとも１基のペルトン（Ｐｅｌｔｏｎ）タービンと、および（Ｂ）機械エネルギーを電気エネルギーに変えるための少なくとも１基の発電機または交流発電機とを組み合わせる、熱力学的サイクル、好都合には、加圧下で液体を生成するための少なくとも本質的にランキン（Ｒａｎｋｉｎｅ）蒸気サイクルに等しいサイクル、に基づく火力または太陽光熱力学的発電所であって、
前記発電所が、
（ａ）液体を加圧するためのユニット（ＵＰ）（図４）、
（ｂ）回転シャフトを含んでなるペルトン（Ｐｅｌｔｏｎ）タービン（Ｐ）、
（ｃ）加圧液をペルトンタービンに供給するために加圧ユニットをペルトンタービン（Ｐ）に接続するダクト（２０）、ここで、前記ダクト（２０）には少なくとも１基のインジェクターが備わっている、および
（ｄ）タービン（Ｐ）の回転シャフトにより、好都合には一つまたは複数のギアのシステムの挿入を伴って駆動されるようになっている発電機、好都合には交流発電機：
を含んでなり、
ここで、液体の加圧用ユニット（ＵＰ）は少なくとも、
並行に搭載された第１のレザボア（Ｒ１）および第２のレザボア（Ｒ２）、ここで、各レザボアは５×１０5Ｐａを超える内部圧力に抵抗するのに適し、そして加圧される液体を含むようになっており、第１および第２のレザボア（Ｒ１,Ｒ２）の各々はダクト（２０）内の加圧液のための弁（Ｖ５，Ｖ７）をもつ少なくとも第１の排出管（１４，１４’）、およびレザボア（Ｒ１，Ｒ２）中に液体を供給するための弁（Ｖ６，Ｖ８）をもつ第１の流入管（１０，１０’）、と組み合わされている、
並びに
加熱手段と：
を含んでなり、
該加熱手段が、過熱蒸気を生成するための、化石材料、木材の生物資源または他の材料を燃焼する発熱体（ＣＦ）、あるいは、熱力学的太陽光タイプの集中太陽光タイプの発熱体（ＣＳ）（図４および１０）、であること、
レザボア（Ｒ１，Ｒ２）の各々がまた、レザボアの第２の流入管（１６，１６’）に過熱蒸気生成システムを接続する供給ダクト（２３）を経由して、レザボア（Ｒ１，Ｒ２）中に過熱蒸気を供給するための第２の流入管（１６，１６’）と組み合わされていること、
複数のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）の各々が断熱された浮揚ピストン素子（Ｋ，図９）を含んでなり、ピストン素子がそれを含むレザボア（Ｒ１，Ｒ２）内に存在する液体の表面上に浮揚するようになっていること、および
前記発電所が、その中にペルトンタービン（Ｐ）を収納する室を形成するレザボアＲ３を含み、
前記室が、ペルトンタービン（Ｐ）上への液体の作業後に、液体を回収するようになっている、少なくとも一つのコレクター（ｃｏｌｌｅｃｔｏｒ）（ＦＲ）を形成する底部を有し、
ここで、ペルトンタービン（Ｐ）を含む室を形成するレザボアＲ３が、ペルトンタービン（Ｐ）を含む室を形成するレザボアＲ３内の圧力が大気圧と等しいことを確保するためのベント（Ｒ３のＥ）を含み、
第１および第２のレザボア（Ｒ１, Ｒ２）からの加圧された液体が１以上のインジェクター（Ｉ）によってペルトンタービン（Ｐ）に供給され、
前記コレクター（ＦＲ）と、コレクター（ＦＲ）より下に位置する第１及び第２のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）の前記第１の流入管（１０，１０’）との間に延伸するダクト（２１）を経由して、重力により、コレクター（ＦＲ）より下に位置する第１及び第２のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）の充填を許すために、液体コレクター（Ｒ３のＦＲ）を形成するレザボア（Ｒ３）の底部は第１および第２のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）に対して本質的に、より高い位置にあって、液体の第１の閉回路がペルトンタービン（Ｐ）と、第１および第２のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）との間に形成されること
を特徴とする、火力または太陽光熱力学的発電所。
【請求項２】
断熱素子（Ｋ）が、第１および第２のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）の各々の中の液体の表面を、９０％を超えて、好都合には９９％を超えてカバーすることを特徴とする、請求項１に従う発電所。
【請求項３】
第１および第２のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）の各々が細長い形状をもち、そして、各々が、第１および第２のレザボア内に存在する液体の表面上に浮揚するようになっている細長い形状の断熱浮揚体（Ｋ）と組み合わされていることを特徴とし、
前記断熱浮揚体が、組み合わされているレザボア内で、
浮揚体（Ｋ）の上に位置し、本質的に過熱蒸気のみおよび恐らくは過熱蒸気から得られる凝縮液を受けるようになっている上方部分、並びに
浮揚体の下に位置し、本質的にペルトンタービンから得られる液体を受けるようになっている下方部分
を区画するようになっており、
ここで、上方部分には少なくとも一つの断熱体が提供されている、
請求項１又は２に従う発電所。
【請求項４】
コンデンサー（Ｃ）と、平行に搭載された一連のレザボア（Ｒ１,Ｒ２）であって、それらの下部において加圧される水を受け入れ、上部において過熱水蒸気を受け入れるように設計されているレザボアを含み、一連のレザボアの各々（Ｒ１,Ｒ２）は、（ａ）レザボアにその底部近くにおいて水を供給するための弁（Ｖ６，Ｖ８）を備える第１の流入管（１０，１０’）、（ｂ）レザボア内に存在する水を加圧するためにレザボアにその上部近くにおいて過熱蒸気を供給するための弁（Ｖ２, Ｖ３）を備える第２の流入管（１６，１６’）、（ｃ）レザボア内の加圧水のための弁（Ｖ５，Ｖ７）を備える第１の排出管（１４，１４’）、ここで当該排出管（１４，１４’）はレザボアの底部に隣接し、ダクト（２０）を介して１以上のインジェクター（Ｉ）に接続する、および、（ｄ）レザボア内にまだ存在する蒸気を放出し、そしてそれをコンデンサーＣに供給するための弁（Ｖ１, Ｖ４）を備える第２の排出管（１２, １２'）と組み合わされていることを特徴とする、請求項３従う発電所。
【請求項５】
レザボアの上方部分および下方部分が、断熱層であってレザボアの内部の方向を指すその自由端が断熱浮揚体の移動中に好都合には断熱浮揚体の外壁に接するようになっている層、特に断熱膜の介在を伴って、相互に付着されている、請求項３、４のいずれか１項に従う発電所。
【請求項６】
一つまたは複数のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）が、好都合にはその内面に沿って断熱されて、過熱蒸気の、ポリトロープまたは本質的に等エントロピー膨張を提供することを特徴とする、前記請求項１から５のいずれか１項に従う発電所。
【請求項７】
レザボア（Ｒ１，Ｒ２）がまた、レザボア（Ｒ１，Ｒ２）内に存在する蒸気を排出するための第２の排出管（１２，１２’）と組み合わされていることを特徴とし、そこで、前記第２の排出管（１２，１２’）が弁（Ｖ１，Ｖ４）と組み合わされている、前記請求項１から６のいずれか１項に従う発電所。
【請求項８】
（ａ）熱力学的サイクルから、または発熱体（ＣＦ）から得られる５×１０5Ｐａを超える圧力下の蒸気を受けるようになっており、そしてペルトンタービンを対象とした圧力下の液体を含むようになっている、好都合には本質的に同一の、少なくとも１組の、４つのレザボア（Ｒ１，Ｒ２およびＲ’1およびＲ’2）、並びに（ｂ）前記ペルトンタービンにより駆動される発電機または交流発電機が、少なくとも１時間は本質的に安定である電気エネルギーを発電するように、ペルトンタービンに圧力下の液体を供給するための、レザボアに対する制御システム、を含んでなることを特徴とする、前記請求項１から７のいずれか１項に従う発電所。
【請求項９】
蒸気を排出するための第２の排出管（１２，１２’）が、膨張された蒸気を高温液体に変えるために蒸気をコンデンサー（Ｃ）中に供給するダクト（２２）に接続されていることを特徴とし、ここで、コンデンサー（Ｃ）は、排出された蒸気の凝縮に由来する高温液体を供給するためのポンプ手段（Ｐ１）を含むダクト（２４）により、前記高温液体から過熱蒸気を生成する発熱体（ＣＦ、ＣＳ）の加熱手段に接続する、請求項７に従う発電所。
【請求項１０】
過熱蒸気を生成するためのシステム（ＣＳ，ＣＦ）、ならびに、第１及び第２のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）または平行に搭載された一連のレザボアが、コンデンサー（Ｃ）およびポンプシステム（Ｐ１）とともに第２の閉回路を形成することを特徴とする、請求項９に従う発電所。
【請求項１１】
それぞれが最適に近い効率に適合され、そのシャフトが好都合には、ギアトレインを介して同一の発電機、好都合には同一の交流発電機を駆動する一連のペルトンタービン（Ｐ）を供給するようになっている、一連の対のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）を含んでなることを特徴とする、前記請求項１から１０のいずれか１項に従う発電所。
【請求項１２】
液体が好都合には９０重量％超の水を含む水性媒質であり、他方、過熱蒸気が９０容量％超の、加圧下の水の過熱蒸気よりなる蒸気であることを特徴とする、前記請求項１から１１のいずれか１項に従う発電所。
【請求項１３】
一つまたは複数のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）から放出される蒸気のコンデンサー（Ｃ）を含んでなることを特徴とし、そこで、前記コンデンサー（Ｃ）が、液体への蒸気の凝縮を確実にするために、流体がその中を循環する熱交換素子を含んでなり、そしてコンデンサー（Ｃ）の熱交換素子が、凝縮熱を熱電併給において使用可能にさせる交換機に接続されていることを特徴とする、請求項１に従う発電所。
【請求項１４】
１１０℃〜６００℃間の、とりわけ１５０℃を超える蒸気温度に対して、１０×１０5Ｐａを超える、好都合には２５×１０5Ｐａを超える、好適には５０×１０5Ｐａ以上を超える過熱蒸気圧下で運転するようになっていることを特徴とする、前記請求項１から１３のいずれか１項に従う発電所。
【請求項１５】
過熱蒸気、好都合には過熱水蒸気が生成され、
この過熱蒸気が、液体を含むレザボア中に供給されてそれを加圧し、そして
加圧下の液体が、少なくとも１基のペルトンタービンに供給されて、少なくとも１基の発電機または交流発電機を駆動して電気エネルギーを生成する、
請求項１〜１４のいずれか１項に従う発電所を使用する、電気エネルギーの生産法。
【請求項１６】
少なくとも１組の本質的に同一のレザボア（Ｒ１，Ｒ２およびＲ’1およびＲ’2）が、過熱蒸気により液体を加圧するために使用され、そしてそこで、一対のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）の充填および排水サイクルが組み合わされ、そして、ボイラーから得られる加圧下の蒸気の供給を、連続して、中断されずに制御するために、他の対のレザボア（Ｒ’1およびＲ’2）のサイクルが相互に対して食い違っている、請求項１５に従う方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、
（ａ）液体加圧ユニット、
（ｂ）回転シャフトをもつペルトン（Ｐｅｌｔｏｎ）タービン、
（ｃ）ペルトンタービンに加圧液体を供給するために、ペルトンタービンに加圧ユニットを接続するダクト、ここで、前記ダクトには少なくとも１基のインジェクターが提供されている、および
（ｄ）好都合にはギアシステムの挿入を伴った、タービンの回転シャフトにより直接に駆動されることが可能な発電機、好都合には交流発電機：
を含んでなる発電所に関する。
【背景技術】
【０００２】
高圧および高温下で過熱される蒸気を使用し、その蒸気が１基以上の蒸気タービン内で膨張されて、それを回転させ、そして発電機、好都合には交流発電機を駆動して電気エネルギーを生成させることができる多数の発電所が知られている。
【０００３】
過熱蒸気の生成には化石燃料または他の熱源を使用することができる。例えば、過熱水蒸気を生成するために、発熱体上に太陽エネルギーを集中させるために、一連の放物面、円柱放物面またはフレスネル（Ｆｒｅｓｎｅｌ）鏡面を使用する集中太陽光発電所が知られている。
【０００４】
先行技術の太陽光発電所は、そこで過熱蒸気（例えば、１４０×１０5Ｐａの圧力下で５５０℃まで）が蒸気タービン内で膨張されるランキン（Ｒａｎｋｉｎｅ）サイクルに基づく。これらの発電所の全体的効率は１８％未満に限定される、すなわち、１０００Ｗ／ｍ2の地上電力までの太陽に対して最大１８０Ｗ／ｍ2を回収することができる。
【０００５】
風力タービンも電気を生成することが知られている。先行技術の方法によると、風力タービンのブレードは、交流発電機のシャフトを回転することができるシャフト上に固定されている。
【０００６】
風力タービンを使用する方法のバージョンは特許文献１中に提唱された（特許文献１参照）。この変法によると（とりわけ前記特許文献１の図７を参照）、一連の風力タービンは一連のポンプを駆動して水を加圧するようになっており、次に加圧された水がペルトンタービンに供給されて発電機を駆動する。このような装置の効率は風力タービンの性能により限定されるが、特に水を加圧するために多数のポンプが必要とされる。この方法は過熱蒸気を使用するランキン（Ｒａｎｋｉｎｅ）サイクルを使用しない。
【０００７】
更に、特許文献２から、極めて爆発性化合物のイソブタンの蒸発により加圧されるレザボアからの流体により起動される、ペルトンタービンを使用する加熱エンジンも知られている（特許文献２参照）。本文書に従う方法は使用することができず、当業者により拒否されると考えられる。事実、ペルトンタービンはイソブタンを含有する雰囲気中で回転し、他方、ペルトンの運転はホットスポット、火花すらも発生すると考えられる。爆発性ガスのイソブタンは低温で等エンタルピー性に膨張するにちがいない。特許文献２の方法においては、イソブタン液の蒸発を確実にするために、水の全質量を例えば５０−６０℃に加熱しなければならない。この量の水を加熱することは多量のエネルギーを要し、また膨大なエネルギーの喪失源であると考えられる。特許文献２に従う機械は低温（１００℃未満）で作動する。イソブタンにより加圧されるための水の加熱温度を７０℃、そしてコン
デンサーの温度を４０℃と理解すると、その機械の理論効率は９％未満となり、それは、様々な熱および摩擦のロス、等を考慮に入れると、当業者にとり、この方法の実際の効率はゼロまたはマイナスですらあることを示す。最後に、特許文献２に従う方法の運転温度を与えられると、最大運転圧力は７バールであると考えられる。４バールの平均運転圧力を推定すると、２０００ｋＷの機械は、３０分間の水供給を確保するために、約６ｍ3／ｓの水流、すなわち１００００ｍ3を超える容量をもたなければならないレザボア、を必要とすると考えられる。従って、このような方法は当業者にとり非現実的であると考えられる。
【０００８】
特許文献３は地熱水を使用する装置を開示している（特許文献３参照）。ペルトンを駆動するために、１７０℃未満の平均温度をもつ液体熱水が供給され、他方、放出された蒸気は蒸気タービンに供給される。適したディメンションをもつ蒸気タービンを使用することが経済的およびエネルギー的に、より有利であるので、当業者に関する限り、１基以上のペルトンを蒸気タービンと組み合わせることには、エネルギーとしての、または経済的な興味は引かれない。
【０００９】
特許文献４は、高度の膨張性をもつ流体に対して知られるボイラーを開示している（特許文献４参照）。このボイラーは燃焼蒸気と接する部分および二次的流体を加熱するための部分を有する。適切な熱交換を確保するために、冷媒（ｐｒｉｍａｒｙ  ｆｌｕｉｄ）は液体のままで留まらなければならない。流体が水である場合は、流体の水の容量の変化は約５０℃の温度変化に対して約２％のみであると考えられる。次に液体の水のこの膨張が水車を含んでなる上方のつりがね型の覆い（ｂｅｌｌ）内に過剰圧を形成すると考えられる。従って、水車における水のレベルは低下すると考えられる。従って、このような装置はどんなエネルギーをも生成せず、むしろ二次的交換機への熱水の循環をブロックすると考えられる。
【００１０】
最後に特許文献５は、気体により加圧され、熱交換機と組み合わされた、２つのレザボアから得られる水によりローターを駆動するシステムを開示している（特許文献５参照）。明記されるように、カルノー（Ｃａｒｎｏｔ）の理論的サイクルにより決定された最大回収可能な作業量（どんなロスも伴わずに）は、２２．８％である。特許文献５のシステムを使用すると、すべてのエネルギーロスを伴って、システムの実際効率は２２．８％よりずっと少ない、すなわち実際効率はゼロに近く、マイナスですらあると考えられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】米国特許第４７１０１００号明細書
【特許文献２】オーストリア特許第５０６  ７９６号明細書
【特許文献３】米国特許第４０６３４１７号明細書
【特許文献４】欧州特許第００４０７４８号明細書
【特許文献５】国際公開第９７／１６６２９号パンフレット
【発明の概要】
【００１２】
本発明は高い実際効率、例えば３５％以上、そしてカルノー（Ｃａｒｎｏｔ）サイクルにより決定される最高の効率、例えば５０％を超える、６０％すらを許す装置に関する。
【００１３】
このような効率に到達するために、本発明に従う装置は、（ａ）加圧された液体のエネルギーを機械エネルギーに変えるための少なくとも１基のペルトンタービンおよび、機械エネルギーを電気エネルギーに変えるための少なくとも１基の発電機または交流発電機と組み合わせた、加圧下で液体を生成するための、熱力学的サイクル、好都合には、少なくとも本質的にランキン蒸気サイクルに等しいサイクル、に基づく火力または熱力学的発電
所であり、前記発電所は、
（ａ）液体を加圧するためのユニット（ＵＰ）（図４）、
（ｂ）回転シャフトを含んでなるペルトンタービン（Ｐ）、
（ｃ）加圧液体をペルトンタービンに供給するために、ペルトンタービン（Ｐ）に加圧ユニットを接続するダクト（２０）、ここで、前記ダクト（２０）は少なくとも１基のインジェクターを備えている、および
（ｄ）タービン（Ｐ）の回転シャフトにより、好都合にはギアシステムの挿入により駆動されるようになっている発電機、好都合には交流発電機：
を含んでなり、
ここで、液体を加圧するためのユニット（ＵＰ）は少なくとも以下：
５×１０5Ｐａを超える内部圧に抵抗することができ、そして加圧される液体を含むようになっているレザボア（Ｒ１，Ｒ２）と［ここで、前記レザボア（Ｒ１，Ｒ２）は、ダクト（２０）内で加圧される液体のための弁（Ｖ５，Ｖ７）をもつ少なくとも第１の排出管（１４，１４’）およびレザボア（Ｒ１，Ｒ２）中に液体を供給するための弁（Ｖ６，Ｖ８）をもつ第１の流入管（１０，１０’）と組み合わされている］、並びに
加熱の手段と：
を含んでなる。
【００１４】
前記発電所は本質的に、
過熱蒸気を生成するための加熱の手段が、ＣＦで表される化石燃料、木材生物資源または他の要素の燃焼を伴う発熱体、あるいは、ＣＳで表される集中太陽光タイプの発熱体（図４および１０）であること、
レザボア（Ｒ１，Ｒ２）がまた、過熱蒸気生成システムをレザボアの第２の流入管（１６，１６’）に接続する供給ダクト（２３）を経由して、過熱蒸気をレザボア（Ｒ１，Ｒ２）中に供給するための第２の流入管（１６，１６’）と組み合わされていること、並びに
一つまたは複数のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）が、問題のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）内に存在する、液体の表面上に浮揚することができる絶縁浮揚ピストン素子（Ｋ，図９）を含んでなること、
を特徴するので、これは液体と接する過熱蒸気の凝縮を防止する点で興味深い。
【００１５】
絶縁素子（Ｋ）は好都合には、レザボア（Ｒ１，Ｒ２）内の液体の表面の９０％超、好都合には９９％超をカバーする。絶縁素子は好適には、レザボア内の液体の、本質的に全自由表面をカバーし、従って一種の絶縁ピストンの役割を果たす。絶縁素子は例えば、閉鎖セルをもつ低密度の硬い発泡体を含んでなる。絶縁素子はまた、液体の表面上に浮揚することができる一連の別々の絶縁素子を含んでなることができる。この場合この一連の浮揚素子は一つの中心的絶縁素子の周囲に絶縁床または絶縁シールのいずれかを形成することができる。
【００１６】
一つのまたは複数のレザボアは好適には、細長い形状をもち、そしてレザボア内に存在する液体の表面上に浮揚することができる細長い形状をもつ浮揚体と組み合わされ、ここで、前記浮揚体は本質的には過熱蒸気のみおよび恐らくは、過熱蒸気から得られる凝縮液を受けるようになっている上方部分、並びに、本質的にペルトンタービンから得られる液体を受け入れるようになって下方部分を、問題のレザボア内に区画するようになっており、ここで、上方部分には少なくとも一つの絶縁体が提供されている。
【００１７】
従って、本発明は、電気エネルギーに変える高い効率を保証することができる簡単なデザインの発電所、特に、その熱量が、木材からの廃棄物、植物油または他の材料の燃焼から得られる発電所、あるいは更に熱力学的太陽光発電所に関する。
【００１８】
本発明の目的の、より明確な説明のために、以下に、世界中で１００年以上にわたり高い滝に対して使用されるペルトンタービンについての情報が与えられる。ペルトン水力タービンは３０ｍ〜１，０００ｍ以上の範囲の高い滝に対して配備するのに理想的である。ペルトンタービンはこのような滝からのエネルギーを変えるために多数の利点を有し、特に、それは９０％を超える非常に高い効率を有する。本発明のより明快な理解のために、滝とともに使用されるペルトンタービンの主要パラメーターをまとめることは有用である。従って、ペルトンタービンのノズルに対して高さＨにおける帯水層（ｗａｔｅｒ  ａｑｕｉｆｅｒ）を仮定することとする（図１参照）。ノズルは管内の圧力エネルギーを動的エネルギーに変える。ノズルから（図１）の速度Ｃ１は、
【数１】
0006298072.tif 000002
［φ1：ノズルの効率係数、一般にφ1＝０．９７５、
ｇ：９．８１ｍ／ｓ2、
Ｈ：高度の差（メートル）］
に等しい。例えば、Ｈ＝４００ｍは速度Ｃ1：
【数２】
0006298072.tif 000003
を与える。ペルトンタービンの効率ηPeltonは０．９１７０になることができる。本発明を理解するために、従来の発電所の運転を非常に簡単に説明する。太陽、原子力、石炭、木材生物資源、等のいずれであろうと、１〜１，０００ＭＷ以上までの大部分の発電所は、ランキン蒸気サイクル（図２）を使用する。高圧下の過熱蒸気（図２の地点Ａ）は蒸気タービン内で従来通りに膨張される。このポリトロープ膨張はランキングラフ（図２）において曲線ＡＢにより表される。この膨張の効率は、１〜２ＭＷの小規模発電所に対する０．７から、５０ＭＷを超える大規模発電所に対する０．８５まで変動する。この場合は、その膨張はしばしば１５段階を超える多段階タービンにおいて、そして多数の、中間の再加熱段階を伴って起こる。本発明はまた、好都合には、加圧下で過熱される蒸気を生成するためにランキンサイクルを使用する。前記の蒸気は水で充填されたシリンダーに供給される。次に、前記の蒸気により加圧されるシリンダーＲ１内に含まれる水が、ペルトンＰのノズルに供給するために使用される（図４）。２基のシリンダーＲ１、Ｒ２とレザボアＲ３の相互作用の結果として、ペルトンＰは液体含量を連続的に容易に供給されることができる（図４）。シリンダーＲ１中に受け入れられる蒸気の量は弁Ｖ２により制御されると考えられる（図４）。次に圧力Ｐａ下で過熱される蒸気は圧力Ｐａから圧力Ｐｂに膨張される（図２）。シリンダーＲ１は、膨張ＡＢができるだけ等エントロピーをもつことを確実にするように断熱されると考えられる。例えば、過熱蒸気の圧力が５０×１０5Ｐａから３０×１０5Ｐａに低下する時は、ペルトンタービンは好都合には、その公称ピークとして４０×１０5Ｐａの圧力に対するディメンションを与えられると考えられる。これらの条件下で、ペルトンの効率は９０％〜９１．７％に継続的に増加し、次に９０％に戻ると考えられる。５０×１０5Ｐａ〜３０×１０5Ｐａのこの範囲内で、ペルトンタービンの平均効率は９０．８５％である。シリンダーＣ１の熱量喪失が低い場合は（図４）、膨張の平均効率は従来の「蒸気タービン」の膨張の効率をはるかに超えると考えられる。蒸気の膨張を継続し、機械の高い効率を維持することが要求される場合は、第２のペルトンが必要である。第２のペルトンは３０×１０5Ｐａ〜１６．８７×１０5Ｐａの蒸気膨張を許すと考えられる。第２のペルトンは好都合には、２２．５×１０5Ｐａに対して設計され、そして発電所の巨大な効率に対して許容され得る残留圧力が得られるまで、第３のペルトンを伴う、等になるであろう。従って、蒸気の膨張を通して、非常に高い平均効率を維持することができる。単なる例として、図３は５０×１０5Ｐａ〜１６．８７×１０5Ｐａの圧力変化を伴う、２基のペルトンタービンを使用する効率の変化のグラフを示す。
【００１９】
従って、本発明は、（ａ）圧力下の液体のエネルギーを機械エネルギーに変えるための少なくとも１基のペルトンタービン、および（ｂ）機械エネルギーを電気エネルギーに変えるための少なくとも１基の発電機または交流発電機、を組み合わせる、熱力学的サイクル、好都合には、圧力下の液体を生成するための、少なくとも本質的にランキン蒸気サイクルに等しいサイクル、に基づく、火力発電所または熱力学的太陽光発電所に関する。
【００２０】
本発明は、
（ａ）液体を加圧するためのユニット、
（ｂ）回転シャフトを含んでなるペルトンタービン、
（ｃ）ペルトンタービンに加圧液を供給するために、加圧ユニットをペルトンタービンに接続するためのダクト［ここで，前記ダクトには少なくとも１基のインジェクターが備えられている。（本文献中では、インジェクターは、ダクトから得られる液体を誘導して液体に高い放出速度を与えるシステムを意味するものと理解される。例えば、ノズルがそのようなインジェクターである）］、および
（ｄ）例えば、ペルトンシャフトの回転速度が交流発電機の同期の速度と異なる時に、タービンの回転シャフトにより、好都合にはギアシステムの挿入を伴って駆動されることができる発電機、好都合には交流発電機：
を含んでなる発電所に関する。
【００２１】
本発明に従う発電所の特徴および詳細は以下のように説明される：
−  レザボアＲ，Ｒ２は、過熱蒸気の圧力に応じ、５×１０5Ｐａを超える（特に２０×１０5Ｐａを超える、更に例えば４０×１０5Ｐａ、５０×１０5Ｐａ、７５×１０5Ｐａ、１００×１０5Ｐａ、１４０×１０5Ｐａ以上もの）内部圧力に抵抗することができ、そして加圧される液体を含むようになっている（ここで、前記レザボアは、ダクト内の加圧液体のための弁をもつ少なくとも第１の排出管、レザボア中に液体を供給するための弁をもつ第１の流入管、およびレザボア中に過熱蒸気を供給するための第２の流入管、と組み合わされている）、そして／または
−  レザボアの上方部分および下方部分が、レザボアの内部に面するその自由端が好都合には浮揚体の外壁に接するようになっている絶縁層、特に絶縁膜の挿入を伴って、相互に付着されている、そして／または
−  一つまたは複数のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）が、好都合には、その内面に沿って断熱されて、過熱蒸気のポリトロープまたは本質的に等エントロピー膨張を提供する、そして／または−  レザボア（Ｒ１，Ｒ２）がまた、第２の排出管（１２，１２’）と組み合わされてレザボア（Ｒ１，Ｒ２）内に存在する蒸気を排出する（ここで、前記第２の排出管（１２，１２’）が弁（Ｖ１，Ｖ４）と組み合わされている。このような排出はそれを新規サイクルのために再充填する時にレザボアを減圧するために有用である）、そして／または
−  該発電所は、（ａ）熱力学的サイクルから、または発熱体（ＣＦ）から得られる５×１０5Ｐａを超える圧力下の蒸気を受けるようになっており、そしてペルトンタービンを対象にした圧力下の液体を含むようになっている、好都合に、また本質的に同等な４つのレザボア（Ｒ１，Ｒ２およびＲ’1およびＲ’2）の少なくとも１組、並びに（ｂ）前記ペルトンタービンにより駆動される発電機または交流発電機が少なくとも１時間は、確実に、本質的に安定な電気エネルギーを発電するように、ペルトンタービンに加圧下の液体を供給するためのレザボア制御システム、を含んでなる、そして／または
−  蒸気を放出するための第２の排出管（１２，１２’）が、膨張した蒸気を液体に変えるためにコンデンサー（Ｃ）中に蒸気を供給するダクト（２２）に接続されている（ここで、前記コンデンサー（Ｃ）は、過熱蒸気を生成するために、システム（ＣＳ，ＣＦ）内の最大圧力へのコンデンサーの圧力からの凝縮（ｃｏｎｄｅｎｓａｔｉｏｎ）から得られる液体を供給するためのポンプ手段（Ｐ１）を含んでなるダクト（２４）により接続されている。前記コンデンサーは好都合には、過熱蒸気を生成するためにシステム内のランキ
ンサイクルの高圧下における蒸気の凝縮から得られる液体を供給するためのポンプ手段を含んでなるダクトにより接続されている。凝縮からのエネルギーは好都合には、乾燥、料理、等の目的に使用のために回収することができる。これは熱電供給と呼ばれる。これがシステム効率を改善させ、蒸気からのエネルギーの一部を回収させる）、そして／または−  該発電所は、並行に設置された少なくとも一つの第１のレザボア（Ｒ１）および第２のレザボア（Ｒ２）を含んでなる（ここで、前記第１および第２のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）はそれぞれ、５×１０5Ｐａを超える内部圧力（またはレザボア中に供給される過熱蒸気の最大圧力より少なくとも高い圧力）に抵抗することができ、そして加圧される液体を含むようになっており、各レザボア（Ｒ１，Ｒ２）は、レザボア内の加圧された液体のための弁（Ｖ５，Ｖ７）をもつ少なくとも１本の第１の排出管（１４，１４’）、問題のレザボア内に存在する蒸気を排出するための第２の排出管（１２，１２’）と組み合わされ、前記第２の排出管（１２，１２’）は、弁（Ｖ１，Ｖ４）、問題のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）中に液体を供給するための弁（Ｖ６，Ｖ８）をもつ第１の流入管（１０，１０’）、および問題のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）中に過熱蒸気を供給するための第２の流入管（１６，１６’）、と組み合わされている）、そして／または
−  ペルトンタービンが液体コレクターと組み合わされている（ここで、前記コレクターは、液体の第１の回路がペルトンタービンおよび一つまたは複数のレザボアにより形成されるように、その第１の流入管を経由してレザボアに、ダクトまたはポンプ手段により接続されている。これが、更なる液体、例えば水、の消費を低減させ、回避させることさえできる）、そして／または
−  該発電所は、ペルトンタービン（Ｐ）に対するその作業後に液体を回収するようになっている少なくとも一つのコレクター（ＦＲ）を含んでなる［ここで、前記液体コレクター（Ｒ３のＦＲ）は、ペルトンタービン（Ｐ）と一つまたは複数のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）との間に液体の第１の閉回路が形成されるように、前記コレクター（ＦＲ）と一つまたは複数の問題のレザボアの前記第１の流入管（１０，１０’）との間に延伸するダクト（２１）を経由して、重力により、一つまたは複数の、問題のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）の充填を可能にするように、一つ以上のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）に対して本質的に、より高いレベルにある］、そして／または
−  過熱蒸気を生成するシステム（ＣＳ，ＣＦ）および一つまたは複数のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）が、コンデンサー（Ｃ）およびポンプシステム（Ｐ１）ととともに第２の閉回路を形成する。これはまた、過熱蒸気のために使用される更なる液体の消費を低減、回避すらさせることを可能にする、そして／または
−  該発電所は、それぞれが最適に近い効率に適合され、そのシャフトが好都合にはギアトレインを経由して同一の発電機、好都合には同一の交流発電機を駆動する、一連のペルトンタービン（Ｐ）を供給するようになっている一連の対のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）を含んでなる、そして／または
−  レザボアに、少なくとも一部に、好適には少なくともその内面上に、断熱が提供されている、そして／または
−  一つまたは複数のレザボアが、ポリトロープまたは本質的には等エントロピー膨張を提供するようになっている、そして／または
−  過熱蒸気を生成するシステムが、従来からのＣＦ（ガス、燃料、木材、石炭）他であることができる発熱体および、燃焼蒸気のための排出管を含んでなる（ここで、前記燃焼室および／または前記排煙管は、発熱体に熱量を移行するようになっている。発熱体はまた、集中太陽光エネルギーを供給されることができる。その場合発熱体はＣＳとして表される）、そして／または
−  該発電所は、そのシャフトが好都合には、ギアトレインを経由して、同一の発電機、好都合には同一の交流発電機を駆動する一連のペルトンタービン（Ｐ）を供給するようになっている、一連のレザボアを含んでなる、そして／または
−  液体は、好都合には９０重量％を超える水を含む水の媒質であり、他方、過熱蒸気は９０容量％を超える過熱水の蒸気より成る蒸気である。過熱蒸気回路はペルトンタービン
に使用される水の回路とは全く独立している。どちらの場合でも、これら二つの異なる回路における水消費は厳密にゼロである、そして／または
−  該発電所は、一つ以上のレザボアから放出される蒸気のコンデンサーを含んでなる（ここで、前記コンデンサーは、コンデンサーの低圧液体への蒸気の凝縮を確保するために、流体がその中を循環する熱交換素子を含んでなる。コンデンサー内の圧力は好都合には、大気圧である。次に凝縮液は適切なポンプを介してサイクルの最大圧に到達される。次にこの高圧液が加熱され、蒸発され、過熱されて、次のサイクルで再度作業を実施される、そして／または
−  該発電所は、一つまたは複数のレザボア（Ｒ１，Ｒ２）から放出される蒸気のためのコンデンサー（Ｃ）を含んでなる（ここで、前記コンデンサー（Ｃ）は、液体への蒸気の凝縮を確保するために、流体が循環する熱交換素子を含んでなり、他方、コンデンサー（Ｃ）の熱交換素子は、凝縮熱を熱電併給のために使用することを可能にさせる交換機に接続されている）、そして／または
−  該発電所は、１１０℃〜６００℃以上の範囲の、そして特には１５０℃を超える蒸気温度に対して、１０×１０5Ｐａを超える、好都合には２５×１０5Ｐａを超える、より好適には５０×１０5Ｐａ以上を超える過熱蒸気圧を使用して運転されるようになっている。
【００２２】
本発明はまた、そこで過熱蒸気がレザボア内の液体を加圧し、そして加圧された液体がペルトンタービンに供給されて、発電機、好都合には交流発電機のシャフトを回転駆動して電気エネルギーを生成するように、それを回転駆動する、過熱蒸気から電気エネルギーを生成するための本発明に従う発電所の使用に関する。過熱蒸気の生成はまた、好都合には、太陽光システム、特に集中太陽光発電所により実施される。従って本発明に従う方法は、そこで、
−  過熱蒸気、好都合には過熱水蒸気が生成され、
−  この過熱蒸気が、それを加圧するための液体を含むレザボア中に供給され、そして
−  加圧される液体が、少なくとも１基のペルトンタービンに供給されて、少なくとも１基の発電機または交流発電機を駆動して電気エネルギーを生成する、
方法である。
【００２３】
本発明に従う電気エネルギー生成法において、少なくとも１組の本質的に同一のレザボア（Ｒ１，Ｒ２およびＲ’１およびＲ’２）が好都合には、過熱蒸気、並びに一対のレザボアＲ１，Ｒ２の充填および排出のサイクル、並びに互い違いの他の対のレザボアＲ’１，Ｒ’２のサイクル、により、液体を加圧するために使用されるので、加圧下の、そしてボイラーから得られる蒸気の供給が、中断なく連続的に制御される。
【００２４】
好適な実施態様（単に例により与えられる）の特徴および利点は添付図面を参照される以下の詳細な説明から明白になると考えられる。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】図１はダムからの水を受けるペルトンタービンの略図である。
【図２】図２はランキンサイクルの図である。
【図３】図３は過熱水蒸気の圧力の関数としての２つの連続ペルトンの効率の図である。
【図４】図４は本発明に従う発電所の略図である。
【図５−８】図５〜８は図４に示したタイプの発電所の運転段階を示すが、過熱水蒸気の生成のための従来のまたは太陽光の発熱体を含んでなる。
【図９】図９は絶縁浮揚素子（断面図で示す）を含んでなるレザボアの部分断面図である。
【図１０】図１０は図４に示したタイプの発電所の略図であるが、太陽光発熱体と組み合わせた、過熱水蒸気の生成のための木材発熱体を含んでなる。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
図４の発電所は、
−  そのシャフトがギア装置（図示されていないが、それ自体周知である）を介して交流発電機（図示されていない）を回転駆動するようになっているペルトンタービンＰ（ここで、このタービンは１基以上のインジェクターＩにより加圧下で水を供給される）、
−  その中にペルトンタービンＰを収納する室を形成するレザボアＲ３（ここで、前記レザボアＲ３が、レザボアＲ３内の圧力が大気圧と等しいことを確保するためのベントＥを含んでなり、レザボアの底部ＦＲがペルトンタービンＰのブレード上へのその衝突後に水のコレクターを形成し、重力のみがレザボアＲ１およびＲ２を充填するために使用されるようにレザボアＲ３の底部ＦＲが好都合には、レザボアＲ１およびＲ２の上方にあると考えられる）、
−  液体の水を高圧下で過熱水蒸気に変えることができる発熱体ＣＦ、
−  燃料（例えば、天然ガス、石炭、燃料油、木材、木材ペレット、等）のためのバーナーＢ、燃焼ガスを誘導するための室、燃焼ガスの出口、燃焼からの熱量を水に移動させ、そしてそれを過熱蒸気に変えるための、室内に配置されたバルーンおよび交換機、を含んでなる回路、を含んでなる火力発電所ＣＦ、
−  加圧される水および過熱水蒸気を受け取るようになっている一連のレザボアＲ１、Ｒ２、ここで、各レザボアＲ１、Ｒ２が、レザボア中に（好都合には、前記レザボアの底部に近くに）液体を供給するための弁Ｖ６、Ｖ８をもつ第１の流入管１０、１０’、レザボア内に存在する水を加圧するために、レザボア中に（好都合にはその上方部分の近くに）過熱蒸気を供給するための弁Ｖ２、Ｖ３をもつ第２の流入管１６、１６’、レザボア内の加圧された水のための弁Ｖ５、Ｖ７をもつ第１の排出管１４、１４’（この排出管１４、１４’はレザボアの底部に隣接する）、並びにレザボア内にまだ存在する蒸気を放出しそしてそれをコンデンサーＣに供給するための弁Ｖ１、Ｖ４をもつ第２の排出管１２、１２’、と組み合わされている。レザボアＲ１、Ｒ２には好都合には、壁を通る熱の喪失による過熱蒸気からの熱の喪失を最少にするために、断熱体が提供されていると考えられる。この熱の断熱体は例えば、レザボアの内面に必然的に適用される断熱コーティングよりなる。
−  それが次に発熱体ＣＦに供給されると考えられる熱水相を形成するために、レザボアＲ１、Ｒ２から得られる蒸気を凝縮するようになっているコンデンサーＣ、
−  レザボアから、放出される加圧水を弁Ｖ５またはＶ７を介して、ペルトンタービンＰの１基または複数のインジェクターＩに供給するためのダクト２０、
−  重力によりレザボアＲ１、Ｒ２を再充填するためにレザボアＲ３（より正確には、レザボアＲ３の水コレクターＦＲ）を接続するダクト２１（循環ポンプは明らかに管２１に付加することができる）、
−  レザボアＲ１、Ｒ２からコンデンサーＣに、膨張された蒸気を供給するために、コンデンサーＣに弁Ｖ１およびＶ４を接続するダクト２２、
−  発熱体ＣＦに弁Ｖ２およびＶ３を接続するダクト２３（ここで、前記ダクトはレザボアＲ１、Ｒ２に過熱蒸気を供給するようになっている）、
−  コンデンサーＣから放出される液体を火力発電所ＣＦに供給するために、ポンプＰ１および弁Ｖ９をその上に設置されたダクト２４：
を含んでなる。
【００２７】
発電所はレザボアＲ１、Ｒ２とレザボアＲ３との間の液体の水のための「コールド」回路、並びに過熱蒸気および、レザボアＲ１およびＲ２と火力発電所間のコンデンサーからの水、に対する「ホット」回路を含んでなる。
【００２８】
二つの回路間の分離は、レザボアの水の表面上に浮揚している絶縁素子Ｋ（図９）による液体の水−過熱蒸気の界面に生じる。この絶縁素子Ｋは例えば、硬い発泡体から製造される。この絶縁素子は、そのレザボア内のその移動中に、レザボア内の液体レベルが前以て決められたレベルより低い時に、弁Ｖ５、Ｖ７の閉鎖、そして／または問題のレザボア内の液体レベルが前以て決められたレベルに到達する時には、弁Ｖ２、Ｖ３の閉鎖、をコマンドするための信号を送ることができる。
【００２９】
図９における絶縁素子Ｋは、絶縁体Ｋと、図９のシリンダーＲ１、Ｒ２の上部の基底面Ｄ、との間のデッドスペースを最少にすることができる上部の平坦な形状をもつ。更に図９に示すように、レザボアＲ１またはＲ２は、その内面に沿って断熱層Ｌで断熱されている。
【００３０】
図４の発電所の熱力学的サイクルは図５〜８に略図で示されるが、しかし図５にはその過熱蒸気源として発熱体ＣＦをもつ発電所が示され、この発熱体は従来のもの（燃料、ガス、石炭、木材、油）でもまたは太陽光でもよい。過熱蒸気が太陽光発電所（図１０参照）により、または太陽光−火力混合発電所により生成される場合は、熱力学的サイクルが同様であることは明白である。
【００３１】
図５を取り上げ、確立されたサイクルを想定する。過熱蒸気は発熱体またはホットゾーンＦにおいて高圧下で生成される。高圧下で過熱された蒸気は、絶縁素子Ｋの上方に位置するデッドスペースである、レザボアＲ２のデッドスペース中に、弁Ｖ２を介して導入される。弁Ｖ３は閉位置にある。
【００３２】
図５に示される位置において、レザボアＲ１はペルトンタービンＰに対して加圧下で水を供給するようになっており、他方、レザボアＲ２は液体の水を再充填する相にある。レザボアＲ１に対し、弁Ｖ２はボイラーＣＦから得られる過熱蒸気の取り込みを許すために開放されているが、他方、弁Ｖ５はペルトンタービンＰへの加圧水の通過のために開放されている。弁Ｖ１およびＶ６は閉鎖されている。レザボアＲ２に対し、弁Ｖ３はレザボアＲ２中への過熱蒸気の通過を防止するために閉鎖されている。弁Ｖ７もまた、レザボアＲ１からレザボアＲ２への水の通過を防止するために閉鎖されている。一つのタンクから他のタンクへ（Ｒ１からＲ２に、またはＲ１からＲ２に）の水の通過を防止するために、弁Ｖ５およびＶ７は好都合には、非回帰システムと連絡している。弁Ｖ４はレザボアＲ２内にまだ存在する膨張された蒸気を排出させ、そしてコンデンサーに供給させるために開放されている。弁Ｖ８もまた、レザボアＲ２内の液体の水（この液体の水は重力によりレザボアＲ３から得られる）を再充填させるために開位置にある。レザボアＲ２中への水のこの導入は、水レベルを上昇させ、蒸気をレザボアＲ２から追い出させる。コンデンサー内の圧力は例えば、ほぼ１０5Ｐａ、すなわち大気圧である。重力によりレザボアＲ２に水を充填する操作は好都合には、レザボアＲ２内に存在する蒸気の圧力が、例えば大気圧に近くに低減される時に実施される。コンデンサーＣ内の蒸気の凝縮から得られる熱水は回収され、ポンプＰ１およびダクト２４を介してボイラーに戻される（図４）。レザボアＲ１からの水は例えば、７０×１０5Ｐａの圧力に加圧され、ペルトンタービンＰの１基以上のインジェクターＩに供給される。回転駆動されるタービンＰは交流発電機を駆動し、従って電気エネルギーを生成する。レザボアＲ１は液体の水を排水される。レザボアＲ１内の圧力（本質的に、ペルトンインジェクターのノズルからすぐ上流の水の圧力に対応する）は、図５のグラフに示される。この圧力は当初は、本質的に、ボイラーから放出される過熱蒸気の圧力Ｐａ下に維持される（タービンへの液体の水の放出にも拘わらず、ボイ
ラーから得られる過熱蒸気の量が、レザボアＲ１内の圧力を維持させる相）。地点１と地点２の間において（図５）、蒸気の圧力は一定に維持される。次に弁Ｖ２は閉鎖し、蒸気の圧力は、放出される水の容量に従って減少する。圧力は残留圧力Ｐｂまで減少する。蒸気の膨張はレザボアＲ１内でほぼ等エントロピーをもつ。この残留圧力Ｐｂは例えば２〜１０×１０5Ｐａの範囲にある。
【００３３】
図６はレザボアＲ１内の水レベルおよびＲ１の部分排水を示す。Ｒ１から得られる水のタービンＰへの供給が間もなく停止し、他方、レザボアＲ２内の水レベルがその最大値にあるように、レザボアＲ１内の水レベルは最小値に近い。
【００３４】
浮揚ピストンが頂上に到達する時に、
【数３】
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（図６）、弁Ｖ７およびＶ４は閉位置にあり、他方、弁Ｖ８は閉位置におかれ、ここで、この閉鎖の次に弁Ｖ３の開放が続いて、レザボアＲ２中へ過熱蒸気を導入し、そしてレザボアＲ２内の圧力を増加する（図７）。従って、レザボアＲ２内に含まれる水の圧力は、大気圧に近い圧力から、本質的に過熱水蒸気の圧力に対応する圧力Ｐａに増加する。
【００３５】
図６のグラフは、弁Ｖ５が閉鎖される直前のレザボアＲ１内の圧力を示す。弁Ｖ５が閉鎖されると、弁Ｖ７は開放されて、レザボアＲ２内の加圧水をペルトンタービンＰに移動させて、それを回転駆動させる。この相は図７に示される。その地点で、レザボアＲ１は閉位置にある弁Ｖ２、Ｖ５を有する。当初は、弁Ｖ１は開放して、残留圧力Ｐｂ下の蒸気を、蒸気コンデンサーの圧力にもたらす。Ｒ１内の蒸気圧が例えば大気圧に近く、十分に低下されると、弁Ｖ６が開放して、重力によりレザボアＲ３から得られる水をレザボアＲ１内に供給する（ペルトンタービンＰから放出される水を回収することにより）。レザボアＲ１内の水レベルは増加し、弁Ｖ１を介してレザボア内に存在する蒸気をコンデンサーＣに再度追い出す。Ｒ２中への過熱蒸気の注入期間中、レザボアＲ２内の水レベルは減少するが、他方レザボア内の圧力は一定に留まる（図７を参照）。図７のグラフはレザボアＲ２内の圧力を示す。
【００３６】
レザボアＲ１、Ｒ２の排水および過熱蒸気を使用するそれらの加圧の期間を制御することにより、加圧水を連続的にペルトンタービンに供給することが可能である。更に、ペルトンタービンに供給する１基または複数のインジェクターを制御することにより（例えば、加圧水の供給に使用されるレザボア内で優勢な圧力に従って）、ペルトンタービンにより供給される電力は本質的に一定に維持されることができる。
【００３７】
更に、ペルトンタービンＰに供給するために使用されるレザボアからの水の圧力は、１０×１０5Ｐａ〜１００×１０5Ｐａの範囲の圧力に対するタービンＰの効率（ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ）または生産率（ｙｉｅｌｄ）に対してごくわずかな影響を有することが以前に認められた。ペルトンタービンの効率または生産率は、ブライト仕上げのトレーに対して９３％を超えることができる。１組の３基のペルトンタービン、高圧のペルトンＨＰ、中程度の圧力のペルトンタービンＭＰおよび低圧のペルトンタービンＭＰを使用すると、ペルトンタービンの効率のロスは最大効率の２％を超えることができない。ペルトンの効率は図３に示すようにばらつく。これは、その本質上、その日を通して変動性のエネルギーを生成する太陽光発電所から得られる過熱蒸気を使用する時に、特に興味深い。最適な効率を確保するために、圧力に応じて異なるペルトンタービンが使用される。例えば、５０×１０5Ｐａ〜３０×１０5Ｐａの圧力を使用する蒸気の膨張のためには、第１のペルトンタービンが使用される。３０×１０5〜１６．８７×１０5Ｐａの圧力を使用する蒸気の膨張に対しては、第１のタービンと異なる第２のペルトンタービンが使用される。最後に
、１６．８７×１０5Ｐａ未満の蒸気の膨張に対しては第３のペルトンタービンが使用され、この第３のペルトンタービンは第１および第２のタービンと異なる。図４に示される実施態様において、発電所は唯一の火力発電所ＣＦ、とりわけ、過熱水蒸気を生成するために木材または木材ペレット、あるいは他のあらゆる化石燃料を使用する火力発電所を含んでなる。このような火力発電所は、過熱蒸気を、一日のうちの要求に従って生成させることができる。
【００３８】
図４に示した実施態様において、加圧下の過熱蒸気により交互に加圧され、そして更に交互に充填される二つのレザボアを使用することにより、連続的な電気エネルギー生産を得ることができる。設備の電力を増加するために、二つを超える、例えば４つ以上のレザボアを使用することができることは明白である。バッファーレザボアＲ１およびＲ２を使用するサイクルの事例において、ボイラーから得られる蒸気の生成が間欠的であることが認められる。１組のレザボアＲ’1およびＲ’2を組み合わせ、そしてＲ１およびＲ２のサイクルを同一のレザボアＲ’1およびＲ’2と組み合わせることにより、蒸気の連続的流れを、中断することなしに容易に獲得することができる。本発明に従う発電所は、２５０ＫＷを超える電力、例えば５００ＫＷ〜５０ＭＷ間の電力に対し、従ってとりわけ中程度の発電所に対して特に興味深い。並行な幾つかのペルトンタービンＰおよび多数のシリンダーＲ１，Ｒ２を使用することにより、本発明に従う発電所は５０ＭＷを超える電力を発電することができることは明白である。集中太陽光発電所において、ランキンサイクルに使用される熱量はフレスネル（Ｆｒｅｓｎｅｌ）ヘリオスタットまたは放物鏡を使用して、太陽光により生成されるものである。ＣＳにより表される発熱体は独立して運転することができる。図１０はＣＳにより表される太陽光発熱体と対にされた、ＣＦにより表される従来の燃焼発熱体を備えた、本発明に従う発電所の事例を示す。図１０に事例において、エネルギーは日夜、中断されることなく生成されることができる。更に、環境保護の観点から、集中太陽光エネルギーと、木材チップの生物資源、ドライトップ（例えば、トマト）、等の燃焼エネルギーとを組み合わせることもまた、興味深いと思われる。図１０はこのような発電所を示す。
【００３９】
本発明に従う発電所はデザインが簡単であり、使用場所に容易に運搬し、設置することができる。更に、ペルトンタービンのために使用される加圧水および過熱蒸気の生成のための水のために、本質的に閉鎖される回路を考慮すると、ロスによる水の浪費が理論的にはゼロであるか、またはどちらにしても極めて低い。更に、本発明に従う発電所のペルトンタービンは、蒸気タービン内の膨張を使用してランキンサイクル中に使用される水と反対に、非脱塩水を使用することができる。
【００４０】
本発明に従う発電所はまた、ほとんど音を出さないことが示されたので、それは近隣住民に対して、最低レベルの迷惑を与えるのみである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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