(57)【要約】本発明は、少なくとも２つの流動反応器、すなわち、重質炭化水素留分を分解するための主要反応器と、１種以上の軽質留分を分解するための追加の反応器とを含む反応領域であって、両方の反応器のガス状流出物は、有する気−固分離領域において共通のクエンチにより処理されに関する。性能レベルは、それ故に、反応領域における熱分解反応の最適化された制御に起因して増大させられる。
2010531378.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
反応帯域を用いて、重質接触分解仕込原料、および軽質ガソリン（Ｃ５−１５０℃）によって構成される少なくとも１つの軽質仕込原料からプロピレンを産生するための方法であって、該反応帯域は：
・該重質仕込原料の接触分解を行う主要反応器（１００）；
・主要ライザ（１０）よりも高い厳格性で操作し、かつ軽質仕込原料の接触分解を行う１つ以上の追加のライザ（２１０）であって、該追加のライザ（単数または複数）（２１０）は主要ライザ（１０）と並行に操作し、該追加のライザ（単数または複数）（２１０）からのガス状および固体の流出物は該主要反応器（１００）の希釈帯域（１１０）に送られる、１つ以上の追加のライザ（２１０）とを備え、
ａ）クエンチ流体（１０５）の少なくとも７０％、好ましくは少なくとも８０％が、該追加のライザ（単数または複数）（２１０）からの該流出物（２２１）を注入されたクエンチ流体（２３０）によって構成され；かつ
ｂ）該希釈帯域（１１０）の上部に位置するフラッシュ流体（１０４）の少なくとも７０％、好ましくは少なくとも８０％が該追加のライザ（単数または複数）（２１０）由来の該反応流出物（２２１）によって構成される、
方法。
【請求項２】
請求項１に記載の重質接触分解仕込原料、および軽質ガソリン（Ｃ５−１５０℃）によって構成される軽質仕込原料からプロピレンを産生するための方法であって、前記追加のライザ（単数または複数）（２１０）からの流出物は最初に主にガス相および主に固相に分離され、該ガス相は前記反応流出物（２２１）を含有しており、該固相は前記分解触媒（２２２）を含有しており、該気相は前記主要反応器（１００）の前記希釈帯域（１１０）に送られ、かつ該固相は該主要反応器（１００）の濃密帯域（１２１）に送られる、方法。
【請求項３】
請求項１に記載の重質接触分解仕込原料、および軽質ガソリン（Ｃ５−１５０℃）によって構成される軽質仕込原料からプロピレンを産生するための方法であって、前記主要ライザおよび前記追加のライザ（単数または複数）における流れが垂直下降流である、方法。
【請求項４】
請求項１に記載の重質接触分解仕込原料、および軽質ガソリン（Ｃ５−１５０℃）によって構成される軽質仕込原料からプロピレンを産生するための方法であって、ストリッピング蒸気（１０２）および（１２０）ならびに脱離炭化水素によって構成される前記ガスの全てがストリッピング室（３０）のための開口（２６）を通過し、かつ１〜５ｍ／ｓの範囲、好ましくは１．５〜４ｍ／ｓの範囲でこの開口（２６）を通る上向き流速度を有する、方法。
【請求項５】
請求項１に記載の重質接触分解仕込原料、および軽質ガソリン（Ｃ５−１５０℃）によって構成される軽質仕込原料からプロピレンを産生するための方法であって、前記主要反応器（１００）の前記希釈相（１１０）の温度（Ｔ５）が４９０〜５２０℃の範囲である、方法。
【請求項６】
請求項１に記載の重質接触分解仕込原料、および軽質ガソリン（Ｃ５−１５０℃）によって構成される軽質仕込原料からプロピレンを産生するための方法であって、前記主要ライザ（１０）の底への重質仕込原料の導入から、前記主要反応器（１００）からの前記反応流出物のための出口までを測定される前記試薬の滞留時間が１０秒未満である、方法。
【請求項７】
請求項１に記載の重質接触分解仕込原料、および軽質ガソリン（Ｃ５−１５０℃）によって構成される軽質仕込原料からプロピレンを産生するための方法であって、前記少なくとも１つの追加のライザのための仕込原料は、少なくとも３０重量％のオレフィンを含有し、少なくとも８０％の分子が３４０℃未満の沸点を有する、軽質留分である、方法。
【請求項８】
請求項１に記載の重質接触分解仕込原料、および軽質ガソリン（Ｃ５−１５０℃）によって構成される軽質仕込原料からプロピレンを産生するための方法であって、前記少なくとも１つの追加のライザのための仕込原料は、前記主なライザ中で産生され、かつ少なくとも３０％のオレフィンを含んでいる軽質ガソリン（Ｃ５−１５０℃）である、方法。
【請求項９】
請求項１に記載の重質接触分解仕込原料、および軽質ガソリン（Ｃ５−１５０℃）によって構成される軽質仕込原料からプロピレンを産生するための方法であって、前記少なくとも１つの追加のライザのための仕込原料は、前記主なライザ由来の軽質のＣ４またはＣ５オレフィンから産生されたオリゴマー化ガソリンである、方法。
【請求項１０】
請求項１に記載の重質接触分解仕込原料、および軽質ガソリン（Ｃ５−１５０℃）によって構成される軽質仕込原料からプロピレンを産生するための方法であって、前記少なくとも１つの追加のライザのための仕込原料は、植物油もしくは動物脂肪、または植物油および動物脂肪の任意の混合物である、方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
接触分解法（ＦＣＣ）は、一般には３４０℃より高い沸点を有する重質炭化水素仕込原料を、酸性触媒の存在下でこの重質仕込原料の分子を分解することによってより軽質の炭化水素フラクションに転化し得る。
【０００２】
このＦＣＣ法は本質的に、ガソリンおよびＬＰＧ（liquified petroleum gas：液化石油ガス）ならびにＬＣＯおよびＨＣＯで示されるより重質の留分を産生する。
【０００３】
ＦＣＣの副産物のうちの１つはプロピレンであって、これはＬＰＧ中に豊富な量で見出されている。このプロピレンは、石油化学コンビナートに供給するために産生される他のガスから分離される場合がある。長年にわたって、プロピレンの需要の増大が膨大であったため、精製所は接触分解によってより多くのプロピレンを産生するように促進されてきた。公知の解決法の１つは、主要な仕込原料よりも軽質であり、好ましくは有意に大量の長鎖オレフィンを含み、一般には５個以上の炭素原子（Ｃ５＝＋で示される）を有する炭化水素留分を分解する工程からなり、この留分はＦＣＣによって重質仕込原料を分解することにより産生されたガソリンに由来するか、またはＣ４＝＋オレフィンオリゴマー形成装置（unit）に由来するか、または長鎖オレフィンを産生する任意の他の方法に由来するかである。
【０００４】
当該分解は、重質炭化水素仕込原料を処理する反応器と同じ反応器中で行われても、または、大量のプロピレンの産生のために、より好都合な操作条件下で専用の反応器中で行われてもよい。
【０００５】
本発明の目的は、重質留分を転化する反応器からの流出物の分離と、軽質留分の転化専用の１つ以上の反応器に由来する流出物の分離とを統合し得る反応帯域を記載することである。
【０００６】
その結果は、この反応器における希釈相中のガスの流通が制御下に維持され、この低流通帯域を水蒸気でフラッシュしてデッド帯域を排除することはもはや必要ではないので、重質留分転化反応器の機能の改善である。
【０００７】
本発明はまた有利には、軽質留分転化反応器（単数または複数）のためのクエンチを用いて、重質留分転化反応器からの流出物をクエンチすることを可能にする。
【０００８】
本明細書の残りには、細長い管の形態であって、輸送床を用いて作動する流動床接触分解反応器が、当業者の用語を用いてライザと名づけられている。この用語は一般には、ガスおよび触媒の流れが上向きの並流である反応器を記述する。輸送層態様で作動するが、そのガスおよび触媒が下向きに流れる、同じ細長い管状反応器で反応を行うことも可能である。本明細書の残りの部分では、簡単にするために、「ライザ」という用語を用い、この用語は、ドロッパーとして作動する可能性を包含している。
【０００９】
重質留分ＦＣＣ装置からの主要な仕込原料は一般には、３４０℃を超える沸点を有する分子を本質的に（すなわち、少なくとも８０％）含んでいる炭化水素または炭化水素の混合物である。この仕込原料は限られた量の金属（Ｎｉ＋Ｖ）、一般には５０ｐｐｍ未満、好ましくは２０ｐｐｍ未満、および一般には１１重量％を超える水素含有量を含む。窒素含有量を０．５重量％より下に制限することも好ましい。
【００１０】
仕込原料中のコンラドソン（Conradson）炭素の量（米国標準ASTM D 482によって規定される）は大体の場合、熱平衡を満足するようにＦＣＣ装置の規模を決定する。
【００１１】
仕込原料中のコンラドソン炭素に依存して、コークスの収率は、その装置寸法が熱平衡を満足するように特有でなければならないということを意味する。従って、仕込原料のコンラドソン炭素が３重量％未満である場合、ＦＣＣ装置を作動させて、全燃焼流動床においてコークスを燃焼させることによって熱平衡を満たすことが可能である。
【００１２】
３重量％を超えるコンラドソン炭素を有するより重質の仕込原料のために、部分燃焼再生、空気の不存在下での部分再生と過剰な空気の存在下での再生との組み合わせ、またはＲ２Ｒ方法（R2R process）の二重再生など熱平衡を満足させ得る他の解決法が適用され得る。
【００１３】
気化の際、余分な熱を吸収するライザへの再利用分解留分の注入も、熱平衡を満足させる可能な解決法である。最終的に、再生帯域の中に交換器（当該分野において一般にcat coolerと称される）を入れることで、例えば、蒸気を生じさせることおよび触媒を冷却することによって、過剰な熱の一部を吸収することができる。
【００１４】
上記の技術のうちの１つ以上を用いることによって、１５重量％未満、好ましくは１０重量％未満のコンラドソン炭素を有する重質留分を接触分解することによって転化することが可能である。
【００１５】
重質留分の接触分解によって、乾式ガスから転化残渣におよぶ流出物が産生される。以下の留分は流出物として分類され、それらの組成またはそれらの沸点の関数として慣習的に規定される：
・乾式酸性ガス（本質的に：Ｈ２、Ｈ２Ｓ、Ｃｌ、Ｃ２）；
・Ｃ３−Ｃ４分子を含有する液化石油ガス；
・２２０℃未満の沸点を有するより重質の炭化水素を含有するガソリン（標準カットポイント）；
・２２０〜３６０℃の標準沸点範囲を有する軽油（gas oil）（高度に芳香族性であり従ってＬＣＯ（light cycle oil）と称される）；
・３６０℃を超える沸点を有する、転化残渣。
【００１６】
特定のそれらの留分を再利用させて、それらを再接触分解することが可能である。
【００１７】
ＦＣＣによって直接産生される留分、またはＦＣＣによって産生されるがその後に変換を受けている留分を再利用させることも可能である。一例として、Ｃ５−１５０℃の沸点範囲を有しており、かつオレフィンを豊富に含むＦＣＣからの軽質ガソリンを分解して、プロピレンの産生に有利に働くことが可能である。
【００１８】
Ｃ４−Ｃ５分子を豊富に含む留分を流出物から分離して、その留分中のオレフィンをオリゴマー化し、次いでそのオリゴマー化物を分解することも可能である。
【００１９】
ＬＣＯの回収を想定し、それを水素化し、次いで、当該留分を分解することも可能であり、これによって、その後に、接触分解により有利である改変された特性を呈する。
【００２０】
多くの組み合わせが可能である。他の方法由来のＦＣＣ軽質留分中に注入してそれらを触媒的に転化することを想定することも可能である。従って、一例として、石油化学のナフサ類を接触分解することを想定することが可能である。
【００２１】
植物または動物源に由来する軽質炭化水素留分を接触分解することを想定することも可能である。このような仕込原料は、本質的にトリグリセリドおよび脂肪酸またはエステルを含んでいる全ての植物油および動物脂肪によって構成され、ここで炭化水素脂肪鎖は６〜２５個の炭素原子を含んでいる。これらの油は、アフリカンオイル（African oil）、パームナッツ油、やし油、ヒマシ油または綿実油、ピーナッツ油、アマニ油およびハマナ油、コリアンダー油、ならびに例えば、ヒマワリもしくはアブラナに由来する、または遺伝子操作もしくはハイブリダイゼーションによる任意の油であってもよい。
【００２２】
フライ油、種々の動物油、例えば、魚油、獣脂またはスエット（suet）が用いられてもよい。
【００２３】
これらの仕込原料は、ほとんどまたは完全に、硫黄含有化合物および窒素含有化合物を含まず、芳香族炭化水素を全く含まない。
【００２４】
有利なことに、この種類の仕込原料、植物油または動物脂肪は最初に、本発明の方法においてそれを使用する前に、適切な処理を用いて種々の混入物を排除するための前処理または前精製のための工程を受けてもよい。
【００２５】
３４０℃未満の沸点を有する分子を少なくとも８０重量％含んでおり、かつ前の段落の植物油および動物脂肪を含んでいると規定される、軽質留分の接触分解は、重質留分ＦＣＣの収率構造を有意に改変し得る：
・第一に、選択性が変位させられる。一例として、Ｃ４−Ｃ５留分をオリゴマー化し、これが次に分解されることによって、Ｃ４−Ｃ５留分の間接的な転化が行われてオレフィンを豊富に含むＣ３留分が産生される。
【００２６】
・第二に、軽質注入留分の反応熱は、熱を吸収することによってその装置の熱平衡を改変し、これによって、形成されるコークスの量が重質留分についてよりも小さいという理由で、触媒の流通が促進される。Ｃ／Ｏ比が改善され、かつ重質留分の触媒性転化が促進される。
【背景技術】
【００２７】
当業者は、軽質留分の接触分解が、一般的に重質留分についての条件より厳格である条件によって促進されることを承知している。
【００２８】
用語「より厳格な条件」は、より高い分解温度、より高度の触媒の循環、およびより長い滞留時間を意味する。
【００２９】
一例として、軽質留分であると考えられるガソリンを効率的に分解するために、温度（代表的には５３０〜７００℃）、Ｃ／Ｏ（代表的には１０〜３０）、および滞留時間（１秒−３０秒）に関する条件は、重質留分の分解に用いられる条件よりもかなり厳格である。
【００３０】
２つの独立した反応帯域の組み合わせによって、種々の油留分を種々の厳格性の条件のもとで分解することが可能になることは当業者には公知である。従って、主要反応器において重質炭化水素留分を分解して大量のガソリンおよびＬＰＧを産生させ、専用の二次反応器において、プロピレンの産生において特に反応性である長鎖Ｃ５＋オレフィンを含有して産生されるガソリンの一部を再分解することが可能である。
【００３１】
長鎖オレフィンを形成するように予めオリゴマー化された、Ｃ４−Ｃ５オレフィンの一部を専用の二次反応器中で再分解することも可能である。
【００３２】
このような再分解は、二次反応器にリサイクルされた留分がＣ４−Ｃ５留分からの特に反応性のオリゴマー化物によって構成されている場合、全体的なガソリン収率を悪化させることなく、プロピレンの産生をかなり増大させ得る。
【００３３】
当業者はまた、ＦＣＣ触媒（ガソリンの産生の方に接触分解を促進するＵＳＹゼオライトによって本質的に構成される）にＺＳＭ−５などの形態選択性を有する特定のゼオライトを補充することは、プロピレンの産生を促進し得ることを承知している。
【００３４】
ライザの出口において、ガス状の流出物が触媒の粒子から分離されて、接触反応が停止させられ、反応器からガス状流出物が急速に排除される。
【００３５】
出来るだけ離れてライザの出口において促進される温度レベルに近い温度レベルへの長時間の曝露から生じる流出物の熱分解を制限することも可能である。この目的を達成するために、ライザの出口において気体流出物および触媒の急速な離脱を促進するための気−固分離技術が開発された。
【００３６】
従って、特許文献１には、そのライザの周囲に交互に配置された一組の分離室とストリッピング室とを備える、気−固分離システムが記載されている。このシステムは、以下の操作を同時に行うことができる：
・分離室中のガスおよび粒子の分離；
・炭化水素の同伴（entrainment）を最小にするラインを通じて分離室中で分離された触媒のほとんどをストリッパー中に導入すること；
・分離室からストリッピング室へガスを通過させること；これにより、ガスと触媒の粒子との間の分離を完了し、このガスとこのストリッパーに由来する流出物との混合を可能にし得る、；
・この反応器を出る前の最終分離のために、ストリッパーおよびストリッピング室由来のガス状流出物の全てを反応器のサイクロンへ急速に排出すること。
【００３７】
ＦＣＣ反応帯域からの流出物の熱分解を制限するために反応流出物をクエンチすることも可能である。従って、特許文献２〜５には、反応帯域の下流の温度を下げ、これによって熱分解反応を制限し得る装置が記載されている。従って、ガス−粒子の分離の下流では、炭化水素を注入して、これを気化させて反応帯域からの流出物と接触させ、これによって媒体を冷却することが可能である。この注入は、分離器からのガスの出口になされてもよいし、または反応器の希釈相へ行われてもよい。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００３８】
【特許文献１】欧州特許第１０１７７６２号明細書
【特許文献２】米国特許第５０８９２３５号明細書
【特許文献３】米国特許第５０８７４２７号明細書
【特許文献４】米国特許第５０４３０５８号明細書
【特許文献５】国際公開第９１／１４７５２号パンフレット
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】本発明に従い、２つのライザである、重質留分を分解するための主要ライザと、軽質留分を分解するための追加のライザとを備える反応帯域を記載している。この追加のライザからのガス−固体の流出物は、主要反応器において２つのフラクションとされ、その一方は本質的にガス状であり、前記主要反応器の希釈相に放出されて、ここでそれは主要ライザからの流出物と混合され、もう一方は本質的に固体であり、主要反応器の濃密相に放出される。
【図２】本発明に従い、以下の２つのライザ：重質留分を分解するための主要ライザと、軽質留分を分解するための追加のライザとを備える、反応帯域を記載している。この追加のライザ由来のガスおよび固体の流出物は、分離することなく、主要反応器の希釈相に一緒に排出される。
【発明の概要】
【課題を解決するための手段】
【００４０】
（発明の簡単な説明）
本発明は、
・重質仕込原料の接触分解を行う主要反応器（１００）であって、希釈相帯域（１１０）を備えており：該希釈相帯域（１１０）は、ａ）急速分離システム（２０，３０）で終わり、二次分離システム（７０）が続いている主要ライザ（１０）の上部と；ｂ）この急速分離システムと二次分離システムとの間に位置するクエンチ流体（１０５）を注入するための装置と；ｃ）希釈相（１１０）の上部に位置するフラッシュ流体（１０４）を注入するための装置とを備え、この主要反応器（１００）の下部は触媒がストリッピングされることを可能にする濃密相帯域（１２１）をさらに備えている、主要反応器；
・１つ以上の追加のライザ（２１０）であって、主要ライザ（１０）よりも高い厳格性で作動し、かつ軽質留分の接触分解を行い、この追加のライザ（２１０）は主要ライザ（１０）と並行に作動する、ライザ（２１０）；
を備える反応帯域であって、
この追加のライザ（単数または複数）（２１０）からのガス状および固体の流出物は、この主要反応器（１００）の希釈帯域（１１０）に送られる、反応帯域として記載され得る。
【００４１】
追加のライザ（単数または複数）からの「ガス状および固体の流出物」という用語は、この追加のライザ（単数または複数）からのガス状反応流出物およびこの追加のライザ（単数または複数）中で流通している触媒によって形成されるセットを意味する。
【００４２】
本発明の好ましいバリエーションでは、この追加のライザ（単数または複数）（２１０）からの流出物は最初に、反応流出物（２２１）を含有する主にガス状の相、および分解触媒（２２２）を含有する主に固体の相に分けられ、このガス相は主要反応器（１００）の希釈相帯域（１１０）に送られ、この固体相は主要反応器（１００）の濃密相帯域（１２１）に送られる。
【００４３】
本発明の好ましいバリエーションでは、反応帯域からの流出物の温度を制御するためのクエンチ流体のほとんど、すなわち、７０％超、好ましくは８０％超が追加のライザ（単数または複数）からの流出物（２２１）を注入されたクエンチ流体（２３０）によって構成される。
【００４４】
本発明のさらに好ましいバリエーションでは、主要反応器（１００）の希釈相帯域（１１０）において一定の流れを維持するフラッシュ流体のほとんど、すなわち、７０％超、好ましくは８０％超が追加のライザ（単数または複数）からの流出物（２２１）によって構成される。
【００４５】
このことは、本発明の反応帯域において、特徴が、主要反応器（１００）の希釈相帯域（１１０）の温度（Ｔ５）が一般に４９０〜５２０℃の範囲であり、この主要ライザ（１０）の底への重質仕込原料の導入から主要反応器（１００）からの反応流出物のための出口までで測定されたこの試薬の滞留時間が一般に１０秒未満にされることを意味する。
【００４６】
本発明はまた、本発明に従う反応帯域を用いてプロピレンを産生するための方法として記載されてもよく、ここではこの主要ライザの仕込原料は重質留分であり、少なくとも１つの追加ライザのための仕込原料は、少なくとも３０重量％のオレフィンを含有し、少なくとも８０％の分子は３４０℃未満の沸点を有する軽質留分である。
【００４７】
本発明のバリエーションでは、少なくとも１つの追加ライザのための仕込原料は、この主要ライザ中で産生され、かつ少なくとも３０％のオレフィンを含んでいる軽質ガソリン（Ｃ５−１５０℃）である。
【００４８】
本発明のさらなるバリエーションでは、少なくとも１つの追加ライザのための仕込原料は、この主要ライザ由来のＣ４またはＣ５軽質オレフィンから産生されたオリゴマー化ガソリンである。
【００４９】
最後に、本発明の別のバリエーションでは、少なくとも１つの追加ライザのための仕込原料はまた、植物油もしくは動物脂肪、または植物油および動物脂肪の任意の混合物であってもよい。
【００５０】
本発明の反応帯域は、主要反応器および追加のライザ（単数または複数）中の垂直下降流と対応する。この場合、通常、「ライザ」という用語は、「ドロッパー」という用語で置き換えられる。しかし、用語を簡単に維持するために、「ライザ」という用語が特定の下降流の場合に用いられることになる。
【００５１】
同様に、「希釈相帯域（１１０）」および「濃密相帯域（１２１）」という表現は、それぞれ、「濃密帯域（１１０）」および「希釈帯域（１２１）」で置き換えられる。
【００５２】
本発明の反応帯域の流体力学的な結果の１つは、追加のライザ（単数または複数）からの流出物を、主要反応器からの流出物のためのクエンチ流体として用いることが可能になるということである。従って、主要反応器からのクエンチ流体のほとんど、すなわち、７０％超、好ましくは８０％超が、追加のライザ（単数または複数）からの流出物（２２１）を注入される。特定の場合には、クエンチ流体（２３０）の全てが追加ライザ（単数または複数）からの流出物を注入されることも可能である。
【００５３】
本発明の反応帯域の別の流体学的な結果は、主要反応器の希釈相中にフラッシュ流体（１０４）を分散させることが可能であるということである。
【００５４】
本発明の１つの目的は、共通の急速分離システムを用いて流出物の全てにとって短い滞留時間を引き出すことによって、主要ライザ（１０）および追加のライザ（単数または複数）（２１０）からの流出物についての滞留時間の同時制御を可能にすることにある。
【００５５】
本発明はまた、制御された温度条件下でこの主要反応器（１００）の希釈相（１１０）を集中的にフラッシュすることによってこの主要反応器（１００）の機能を改善することを目的とする。
【００５６】
最後に、本発明の別の利点は、主要ライザ（１０）からのガス状流出物が急速分離器中により効率的に制限され、この急速分離器の周囲に位置する希釈帯域（１１０）から逃げることができないという事実にあり、この構成は、急速分離システムにおけるこれらの流出物についての滞留時間のより良好な制御を保証する。
【発明を実施するための形態】
【００５７】
（発明の詳細な説明）
以下の説明を明確なものとするために、「反応帯域」という用語は、主要ライザと、追加のライザ（単数または複数）と、急速分離システムとによって構成される集合（assembly）であって、主要ライザは、重質炭化水素留分を接触分解するように作用し、追加のライザ（単数または複数）は、重質留分の分解の条件より厳格な条件下に軽質炭化水素留分を分解するように作用し、急速分離システムは、主要ライザの末端に位置し、ライザ集合に共通する、集合について用いられることになる。
【００５８】
「反応器」という用語または時には「主要反応器」という用語は、多義性を排除するために、主要ライザの上部と、この主要ライザからの出口に取り付けられた急速分離システムと、この急速分離システムに接続されたサイクロンと、この反応器の下部に位置する濃密ストリッピング層（ストリッパーとも呼ばれる）とによって形成される集合を意味する。
【００５９】
この方式で規定される反応器は、室（chamber）（１００）に含まれ、この室は従って、（１１０）で示される希釈帯域と、濃密帯域または（１２１）で示されるストリッパーとを備える。簡便のために、この反応器は、それを規定する室（１００）によって特定されることになる。
【００６０】
従って、本発明の反応帯域は、主要反応器（１００）と追加のライザ（単数または複数）（２１０）との組み合わせとして規定されてもよい。
【００６１】
本発明は従って、重質炭化水素留分（本明細書において以降では重質仕込原料と呼ばれる）の接触分解を行い得る主要ライザ（１０）と、軽質留分を分解し得る１つ以上の追加のライザ（２１０）とによって構成される反応帯域を記載しており、これらの留分は、場合によっては、一部がＣ４またはＣ５オレフィン等の不飽和炭化水素であるあらゆる起源のナフサであり、このものは、予め、オリゴマー化されてもよく、または最終的には、植物油または動物脂肪である。
【００６２】
本発明の反応帯域は、主要ライザおよび追加のライザ（単数または複数）に由来するガス−固体の流出物の分離が、共通の急速分離システムを用いて行われるという事実によって特徴づけられる。
【００６３】
この共通の急速分離システムは、重質仕込原料を分解するための主要ライザ（１０）からの出口に取り付けられる。
【００６４】
図１は、本発明の反応帯域の１つの実施形態を示す。この主要ライザ（１０）の末端は急速分離システムであり、この急速分離システムは、フラッシュ装置（１０４）および流出物をクエンチするための装置（１０５）を備えている。
【００６５】
この急速分離器の機能を最適化するために、ストリッパー（１２０）からストリッピング室（３０）を接続している開口（２６）を通じて主要反応器（１００）の希釈帯域（１１０）まで十分な流量のガスを有する必要がある。
【００６６】
これらの開口（２６）を通って上昇するガス流れによって、ライザ（１０）に由来する炭化水素がストリッピング室（３０）に含まれることが可能になる。より正確には、これによって、ライザ（１０）からの流出物が、流通速度が低い帯域である希釈帯域（１１０）に入り込み、該帯域において、それらが長期間にわたって留まり、前記希釈帯域（１１０）において広がっている比較的高い温度のために熱的に分解し得ることが防止され得る。
【００６７】
さらに、この反応器の希釈帯域（１１０）の壁を通じた熱の損失のせいで、これによって、高流量帯域（２０、３０、４０、５０、６０、７３、７０）と比較してこの帯域（１１０）の壁の有意な冷却が生じ得る。
【００６８】
この冷却は、１００度程度の大きさまでの場合があり、該当の低温の壁において、より正確にはガスの循環速度が低い帯域においてコークスの形成を引き起こし得る。装置の停止をもたらす場合があるこの現象を回避するために、反応器（１０４）の頂部へガス状流体を注入して帯域（１１０）中のガス容積を常に新しくし、これによって熱分解し得る炭化水素の蓄積を回避することが可能である。
【００６９】
フラッシュガスと称される、反応器（１０４）の頂部へ注入されるガスは一般には、水蒸気であるが、希釈帯域（１１０）で遭遇する条件下、すなわち、代表的には４００〜５５０℃のもとで熱分解しない別の軽質ガスであってもよい。
【００７０】
本発明は、フラッシュガス（１０４）の大部分さらには全てを、軽質留分の高い厳格性の分解が生じた、追加のライザ（単数または複数）（２１０）由来のガス状流出物と置換し得る解決策を提案する。
【００７１】
本明細書の残りは、主要ライザ（１０）および、主要反応器（１００）の希釈帯域（１１０）に含まれる急速分離システムの記載である。
【００７２】
再生帯域（図１に示されない）からの再生された触媒（１）をライザ（１０）の下端に導入する。その触媒を、ライザ（１０）の底部の温度および圧力条件下で凝結し得ないエアレーションガス（aeration gas）によって流動状態に維持する。本質的にガス状の流体（水蒸気、軽質炭化水素）の注入（１１）によって重質仕込原料との接触を最適化することが促進され得る。
【００７３】
この重質仕込原料を、液体状態の仕込原料を微細液滴に微粒化し得る手段（１２）を用いて触媒と接触している反応帯域に導入する。
【００７４】
重質仕込原料（１２）の注入点の下流に（反応流体の流れの方向において）配置された手段（１３、１４）を用いて本質的に液体の流体を導入することが可能である。気化の際、この液体（１３）、（１４）は、反応媒体の温度を低下させることになり、これによってこのライザ（１０）に沿った温度プロファイルを最適化することを可能にすることになる。
【００７５】
分解反応の効果のもとで、ライザ（１０）の全長にわたって触媒を輸送し得る軸方向の速度プロファイルが確立される。
【００７６】
ライザ（１０）からの出口において、ガス状の炭化水素および触媒は、急速分離装置（２０、３０）において分離される。この急速分離装置（２０、３０）は、１つ以上の分離室（２０）と、これと交互に置かれた１つ以上のストリッピング室（３０）とのライザ（１０）の上端周囲に配置された配列によって構成されている。
【００７７】
ライザ（１０）に由来する気体−固体混合物は、入口セクション（２１）を介して分離室（２０）に入り、遠心力の作用のもとで、固体粒子は分離室（２０）の外壁の方に向かって移動し、これによってガスから引き離すことが可能になる。この固体粒子は、触媒専用である下向きに配向された出口（２２）を介して分離室（２０）を出て、濃密ストリッピング層（１２１）に加わる。
【００７８】
ガスはデフレクター（２３）を回って、隣接するストリッピング室（３０）との連絡を可能にする開口（２５）を介して側方に分離室（２０）を離れる。
【００７９】
分離室（２０）の入口セクション（２１）における気体−固体混合物の速度は一般に１０〜４０ｍ／ｓの範囲、好ましくは１５〜２５ｍ／ｓの範囲である。
【００８０】
分離室（２０）の出口セクション（２２）における触媒の表面流量は、触媒との炭化水素蒸気の望ましくない同伴を制限するために、一般的に１０〜３００ｋｇ／ｓ．ｍ２の範囲、好ましくは５０〜２００ｋｇ／ｓ．ｍ２の範囲である。
【００８１】
開口（２５）を通るガスの速度は、一般に１０〜４０ｍ／ｓの範囲、好ましくは１５〜３０ｍ／ｓの範囲である。
【００８２】
ストリッピング室（３０）に通るガスは、このストリッピング室（３０）の下部に位置する開口（２６）を介してストリッピング室（３０）に入るストリッパー（１２１）からのガスと混合される。ストリッパー（１２１）からのガスは、開口（２６）を介してのみ排出され得ることが留意されるべきである。出口（２２）を介して触媒に対する向流として通過するストリッパー由来の任意の少量のガスは、その後、それ自体ストリッピング室（３０）中に見出されることだろう。
【００８３】
ストリッピング室（３０）からのガスは、ストリッピング室（３０）の上部に位置する共通の出口（２９）を介して排出される。この共通の出口（２９）は、鉛直ライン（４０、６０）次いで水平ライン（７３）を介して、一般にはサイクロン（７０）によって構成される二次分離システムと連絡している。
【００８４】
ライザ（１０）の頂部とライザ（１０）の下部との間の差動的な膨張を吸収し得る機械的手段（５０）を、鉛直ライン（４０、６０）上に配置することが可能である。
【００８５】
サイクロン（７０）に入るガス中の固体の濃度は一般には、ライザ（１０）の上部の４分の１の大きさである。
【００８６】
次いで、サイクロン（７０）通過後にストリッピングされた流出物は、ライン（７１、８０）を通じて反応器から排出され、一般にはこの反応器（１００）の頂部に配置されたライン（１０１）を介して、主要反応器（１００）から離れる。
【００８７】
このような装置により、炭化水素流出物を５秒未満で排出することが一般に可能であり、この時間はライザ（１０）からの出口（２１）とこの反応器（１００）の出口（１０１）との間の経過時間に相当する。全体として主要ライザ（１０）の底への導入から反応器（１００）を離れるまでの反応流体の滞留時間は一般に、１０秒未満である。
【００８８】
ライザ（１０）からの出口における温度が高い場合に流出物の熱分解を制限するために、本質的に液体の流体（１０５）を出口（２９）の下流、例えば、垂直ライン（４０）に、該流体（１０５）を導入するための手段を用いて注入し、これを急速に気化させて、流れの温度の有意な降下を引き起こすことが可能である。
【００８９】
明らかに、この冷却流体（１０５）はまた、ライン（６０）に注入されても、またはライン（７３）に注入されてもよい。
【００９０】
この冷却流体はまたクエンチ流体とも呼ばれ、一般には、注入される帯域にいきわたった条件下で気化し得る炭化水素である。この流体は、例えば、主要分解由来のＬＣＯ（ライトサイクルオイル）であってもよい。
【００９１】
出口（２２）を介して分離室（２０）から排出される触媒は、濃密流動層（１２１）として機能するストリッピング帯域に流れる。このストリッピング帯域は、反応器（１００）の下部を構成し、この中で、種々のレベル（１２０、１３０）で導入された水蒸気が、触媒を流動化させ、触媒上に吸着された炭化水素の脱離を促進し得る。
【００９２】
下向性の触媒と上向性の蒸気との間の向流接触に遭遇する構造化されたまたは内部の充填要素（１４０）は、ストリッピング帯域（１２１）中に種々のポイントで組み込まれ得る。このストリッピング蒸気および脱着炭化水素は、ストリッピング帯域（１２１）を出て、反応器（１００）の希釈帯域（１１０）の方に向かう。
【００９３】
ストリッピングされた触媒は、ライン（１０３）を介してストリッピング帯域（１２１）から排出されて再生帯域（図１には示さず）に加わる。
【００９４】
次いで、全てのガス（ストリッピング蒸気（１０２）および（１２０）ならびに脱着炭化水素）が開口（２６）を介してストリッピング室（３０）内に進み、ここでは最適化された上向性速度は、一般に１〜５ｍ／ｓの範囲で、好ましくは１．５〜４ｍ／ｓの範囲で維持される。この速度は、ストリッピング室（３０）の効率に影響することが留意されるべきである。このようなストリッピング室（３０）の内部は開口（２５）を介して分離室（２０）から由来するガスを含み得るからである。
【００９５】
細長い管状形態（２１０）を有する追加のライザは、軽質留分の接触転化を行うために主要ライザ（１０）に対して実質的に並行に配置される。図１は、単一の追加のライザを示しているが、本発明は、複数の追加のライザが主要ライザ（１０）に対して実質的に並行に配置されており、これらの追加のライザの各々が種々の軽質仕込原料を分解し得る場合を包含する。
【００９６】
追加のライザ（２１０）は、主要ライザ（１０）の中を流通している触媒を再生するために用いられるのと同じ再生帯域（図２には示さず）由来の触媒の流れ（２０１）を供給される。
【００９７】
本質的にガス状の流体（２１１）を導入して、ライザ（２１０）への入口において触媒の流動化された流れを調節してもよい。分解されるべき軽質留分（２１２）を、軽質仕込原料（２１２）と触媒との間の均質な接触を促進する手段を介してライザ（２１０）に導入する。分解されるべき軽質留分（２１２）を導入するためのこれらの手段は、主要ライザ（１０）へ重質仕込原料（１２）を導入するために用いられる手段と同じタイプのものであってよい。
【００９８】
必要に応じて、他の軽質留分（図１には示さず）を、追加のライザ（２１０）の長さに沿って軽質留分導入（２１２）の下流に導入して、同様に触媒と反応させてもよい。
【００９９】
本質的にコークスの沈着が少ないという理由で、触媒の不活性化は軽質留分では低く、例えば、より高度の反応性を有する仕込原料を、軽質仕込原料（２１２）の第一の注入の下流に注入することが可能である。
【０１００】
図１に示される本発明の好ましいバリエーションでは、ライザ（２１０）からの出口において、主要気体−固体分離器（２２０）を、追加のライザ（２１０）からの出口に取り付ける。
【０１０１】
図１では、この気体−固体分離システムは、サイクロン（２２０）によって代表されるが、任意の他の気体−固体分離システム、例えば、離脱装置が用いられてよく、例えば、ライザ（２１０）の上端に位置するＴ字型が想定され得、本発明の反応帯域の範囲内におさまる。
【０１０２】
この分離器（２２０）は一般には、この分離器からの出口（２２２）を介して主要反応器中に再導入される固体粒子の少なくとも７０％を回収し得、これは主要反応器（１００）のストリッピング帯域（１２１）の流動層のレベルに近い。
【０１０３】
「近接」という用語は、主要反応器（１００）のストリッピング帯域（１２１）の濃密層のレベルの上または下、約５メートル、好ましくは約３メートルの距離を意味する。
【０１０４】
浄化された流出物（２２１）は、主要反応器（１００）の希釈相（１１０）に、この希釈相（１１０）の任意のレベルで再導入されるが、好ましくはこの帯域の上部に再導入される。
【０１０５】
追加のライザ（２１０）内の温度は一般には、主要ライザ（１０）内の温度よりも実質的に高いので、クエンチ流体（２３０）を注入すれば、流出物（２２１）の温度を制限することができる。このクエンチ流体は一般には、分離装置の出口ライン（２２０）に導入される。
【０１０６】
従って流出物（２２１）を冷却して、それらを追加のライザ（２１０）の下流の熱分解から十分に防ぐことが可能である。この追加のライザ（２１０）に由来する冷却流出物は、主要反応器（１０）の希釈帯域（１１０）をフラッシュして、ストリッピング室（３０）の開口（２６）を通過し、ここで主要反応器（１００）に由来するガス状流出物と一緒になる。
【０１０７】
クエンチ流体（２３０）を注入することは、追加のライザ（２１０）からの流出物の温度を低下させ得るだけでなく、主要ライザ（１０）からの流出物の温度を満足なレベルまで低下させ得、これにより、主要反応器（１００）の希釈帯域（１１０）に注入されるべきクエンチ流体（１０５）の量を減少させ得る。必要に応じて、場合によっては、クエンチ流体（１０５）は省略されてもよい。
【０１０８】
追加のライザ（２１０）からの流出物と混合されたクエンチ流体（２３０）の注入は、流体（１０５）の場合と同様に、流出物の温度を、主要ライザ中でストリッピング室（３０）の温度まで低減させ得るが、前記室の下流に位置するライン中ではない。これによって、一方は主要ライザからの「ホット」であり、他方は、既に冷却されてから追加のライザから到着する２つのガス状流出物の間の混合の効率が高くなる。この利点は、極めて重要である。なぜなら、これによって次に、従来技術よりも効率的に、すなわち、クエンチ液体（１０５）を気化させる必要なく、ストリッピング室（３０）の上流の反応流出物の温度を下げることが可能であるからであり、この理由は、既に冷却されている追加のライザからの流出物（すなわち、クエンチ流れ（２３０）を補充された流れ（２２１））は全て蒸気状態であるからである。
【０１０９】
本発明のさらなる利点は、この装置によって、主要反応器（１００）の希釈帯域（１１０）が適切にフラッシュされ、その温度がクエンチング流体（２３０）を注射することによって制御下で維持されるということである。実際、主要反応器の希釈帯域（１１０）の温度が４００℃未満であることは得策ではない。なぜなら、炭化水素ガス状流出物の凝結のリスクがこの温度ではかなり増大するからである。主要反応器の希釈相（１１０）をフラッシュするために追加のライザ（単数または複数）（２１０）からの流出物を用いることの利点は、追加のライザ（単数または複数）からの出口からのクエンチ流体（２３０）が注入されるおかげでこの流出物の温度は熱分解を制限するために十分低いが、炭化水素の凝結のリスクを制限するには十分高いということである。実際には、クエンチ流体（２３０）を注入した後、追加のライザ（単数または複数）からの流出物の温度は５００〜５５０℃の範囲である。
【０１１０】
本発明の反応帯域は、従来技術よりも改良されている。なぜなら従来技術の構成では、フラッシュ流体、例えば、水蒸気（１０４）を注入して希釈帯域（１１０）をフラッシュしなければならないからである。しかし、小さいフラッシュ水蒸気（１０４）の流量は一般に、反応器（１００）の希釈帯域（１１０）の不十分なフラッシュをもたらし、大きいフラッシュ水蒸気（１０４）の流量は、良好なフラッシュをもたらすが、希釈帯域（１１０）を冷却し過ぎるというリスクが生じる。従って、フラッシュ（１０４）の流量は、従来技術では調節することが困難である。
【０１１１】
本発明の装置は、この不利な点を克服し得る。なぜなら、追加のライザ（２１０）からの反応流出物（２２１）は、フラッシュ流体（１０４）の大部分、すなわち少なくとも７０％、好ましくは少なくとも８０％を置き換えることができるからである。場合によっては、フラッシュ流体（１０４）はその全体さえ置換され得る。
【０１１２】
さらに、フラッシュガスの温度は、クエンチ流体（２３０）の量によって調節される。
【０１１３】
第一に、本発明の装置は、主要反応器（１００）の希釈帯域（１１０）の十分なフラッシュを確実にするのに必要なフラッシュ流体の量を分断し得る。
【０１１４】
第二に、希釈帯域（１１０）の中を流通している流出物の温度は本質的に、クエンチ流体（２３０）によって制御される。
【０１１５】
この結末としての一般的な結果は、主要反応器（１００）の中のクエンチ流体（１０５）の流量の低下であって、この流体は、大きく、すなわち、７０％超、好ましくは８０％の程度まで、追加ライザ（単数または複数）からの流出物（２２１）を注入されたクエンチ流体（２３０）と置換され得る。
【０１１６】
図２では、本発明者らは、本発明の別の実施を示しており、これと図１に記載された実施との間の相違は、追加のライザ（２１０）からの反応流出物（２５０）が一次的分離を受けず、主要反応器（１００）の希釈帯域（１１０）に直接送られることである。
【０１１７】
追加のライザ（２１０）からの出口におけるクエンチ（２３０）はここでは、追加のライザ（２１０）からの流出物（２５０）の全体について行われる。
【０１１８】
次いで、気−固分離が、主要反応器（１００）の希釈帯域（１１０）での沈降によって自然に生じる。従って、大量のクエンチ流体（２３０）を注入して希釈帯域（１１０）中で同じ温度に達することが必要であり、次いで、冷却は蒸気だけでなく、追加の反応器（２１０）の反応帯域において流通している触媒の全体にも関与する。
【０１１９】
（発明の実施例）
本発明を行うことの利点を例証するために、パイロット装置の実験から大規模化した方法モデルを用いて、本発明者らは、重質留分の接触分解を行うことによって得られるであろう性能をシミュレートした。重質留分の特徴は、表１に記載される。
【０１２０】
この仕込原料は、非水素化常圧残渣であって、その少なくとも９０％が３６０℃より上で蒸留された。
【０１２１】
この残渣の密度は９３５ｋｇ／ｍ３であり、水素含有量は１２．１重量％であった。重質仕込原料のコンラドソン炭素は５．７重量％であった。
【０１２２】
その装置の熱平衡を作り出すには再生帯域中に熱交換器（cat cooler）が必要であった。
【０１２３】
【表１】
2010531378.tif 000003
【０１２４】
全ての実施例において用いられた触媒は、超安定ＵＳＹゼオライトを含む平衡触媒（equilibrim catalyst）であって、ゼオライト中に７５％およびマトリクス中に２５％有する活性表面積１５０ｍ２／ｇによって特徴つけられる、触媒であった。この平衡触媒の重金属含有量は、Ｖが４０００ｐｐｍであり、Ｎｉが２０００ｐｐｍであった。
【０１２５】
本出願に記載される本発明の利点を最も良く例証するために多数の構成がシミュレートされた。
【０１２６】
実施例１Ｂは、表１の重質仕込原料を処理した１つだけの主要ライザを備えていたので、従来技術に従うものであった。
【０１２７】
実施例２Ｂ、３Ｂおよび４Ｂも、それらは、本発明による主要ライザと連結されていない追加のライザにおいて主要ライザからの再利用留分を処理することに対応していたので、従来技術に従うものであった。
【０１２８】
実施例２Ｃ、３Ｃおよび４Ｃは、それらが、追加のライザにおいて主要ライザに由来する再利用留分を処理することに対応しており、この時は本発明に従う主要ライザに連関していたので、本発明に従うものであった。
【０１２９】
（実施例１Ｂ（従来技術））
実施例１Ｂでは、本発明者らは、図１を参照して記載されるような急速分離システムをその上端に備えた単一の反応器を用いて、表１に記載される重質仕込原料の接触分解をシミュレートした。
【０１３０】
本実施例の価値は、本発明の効果を確認するための基準としての役目を果たした：
【０１３１】
【表２】
2010531378.tif 000004
【０１３２】
（実施例２（比較））
実施例２では、本発明者らは、主要ライザ中の重質仕込原料の接触分解および追加のライザ中の軽質留分の接触分解をシミュレートしたが、これは主要ライザとは独立していたか（従来技術の場合の２Ｂ）、または本発明における主要ライザと連結されていた（場合２Ｃ，本発明に合致する）。
【０１３３】
追加のライザに再利用された留分は、以下の流出物によって構成されていた：
・主要重質仕込原料転化ライザに由来するＣ６＋２２０℃ガソリン留分であって、２つの反応器によって構成される複合体中に産生されたガソリンの５０％がリサイクルされた；
・主要重質仕込原料変換反応器中で産生されたＣ４およびＣ５の留分の全てをオリゴマー化することから生じる、少なくとも８つの炭素原子を含んでいる長オレフィンによって本質的に構成されるオリゴマー化ガソリン留分。
【０１３４】
【表３】
2010531378.tif 000005
【０１３５】
実施例２では、本発明者らは、２つのライザを結合させることで、ガソリンの産生とプロピレンの産生との両方が増大するということを理解する。プロピレンにおける０．５ポイントの増大は、関与する総トン数のため、極めて重要である。
【０１３６】
主要ライザと追加のライザとの間のクエンチ流体の流れの分布は改変され、このクエンチ流体のうち８２％が追加のライザに注入されることも理解され得、このことは、このフラッシュ流体が２Ｃの場合では省かれてもよいこと、および反応の終わりは追加のライザからの出口においてより効率的に制御され得るということを意味する。
【０１３７】
クエンチ後の温度（Ｔ４）は５２５℃ではなく５１０℃であったが、通常の出口温度（Ｔ３）は５２５℃のままであった。
【０１３８】
主要反応器の希釈相の温度（Ｔ５）はここでは、４８５℃ではなく５１０℃であり、このことは、希釈相中で合理的な温度が維持され得、一方フラッシュ流量は２Ｂの場合よりもかなり高く維持されており、その希釈相は２．５ｔ／ｈの蒸気でフラッシュされただけであったということを意味する。
【０１３９】
このフラッシュ流量は、二次ライザのための仕込原料の流量および追加のライザのクエンチ流量、すなわち、約１８０ｔ／ｈに相当していた。
【０１４０】
追加のライザの周囲の希釈相のフラッシュは、もはや必要ではなかった。
【０１４１】
２Ｂおよび２Ｃの場合の比較によってまた、本発明の急速分離およびクエンチシステムを統合することで、触媒（Ｃ／Ｏ）の流通が増大し、主要ライザでは５．１から５．２に、二次ライザでは７．５から８．０に変化し得ることが示される。
【０１４２】
１Ｂの場合のように再生器から熱を取り出すために触媒クーラ（cat cooler）を用いることももはや必要でなく、第二のライザにおける軽質仕込原料の分解が、十分な熱が反応帯域全体から取り出されることを可能にすることも理解され得る。
【０１４３】
（実施例３（比較））
実施例３では、本発明者らは、主要ライザ中の重質仕込原料の接触分解、および追加のライザ中のいくつかの軽質留分の接触分解をシミュレートしたが、これは主要ライザとは独立していたか（従来技術の３Ｂの場合）、または主要ライザと連関されていた（本発明による、３Ｃの場合）。
【０１４４】
追加のライザに再利用された留分は、以下の流出物によって構成されていた：
・ａ）主要重質仕込原料転化ライザに由来するＣ６＋−２２０ガソリン留分であって、２つのライザによって構成される複合体で産生されるガソリンの７５％が再利用される；
・ｂ）主要重質仕込原料転化反応器中で産生されたＣ４およびＣ５の留分の全てをオリゴマー化することから生じる、少なくとも８つの炭素原子を含んでいる長鎖オレフィンによって本質的に構成されるオリゴマー化ガソリン留分。
【０１４５】
・ｃ）２つのライザによって構成される反応帯域によって産生される、２２０〜３６０℃の蒸留範囲を有する、ＬＣＯ留分の５０％。
【０１４６】
【表４】
2010531378.tif 000006
【０１４７】
実施例３では、本発明者らは、２つのライザを連関させることで、ガソリンの産生とプロピレンの産生との両方が増大するということを理解する。プロピレン中の１．１ポイントの増大は、関与する総トン数のため、極めて重要である。
【０１４８】
主要ライザと追加のライザとの間のクエンチ流体の流れの分布は改変されることも理解される。
【０１４９】
主要反応器の希釈相の温度（Ｔ５）はここでは、４８５℃ではなく５１０℃であったが、このことは、温度が希釈相中で合理的なレベルに維持され得、一方フラッシュ流量は３Ｂの場合よりもかなり高く、その希釈相は２．５ｔ／ｈの蒸気でフラッシュされただけであったことを意味する。
【０１５０】
このフラッシュ流量は、二次ライザについての仕込原料流量および追加のライザのクエンチ流量、すなわち、約２９５ｔ／ｈに相当していた。
【０１５１】
追加のライザの周囲の希釈相のフラッシュは、もはや必要ではなかった。
【０１５２】
３Ｂおよび３Ｃの場合の比較によって、本発明の急速分離およびクエンチシステムを統合することで、ＬＣＯ再利用の理由で主要ライザ中の触媒の流通は増大し得（Ｃ／Ｏが８．８から９．３に変化した）、かつ主要ライザでおよび二次ライザにおいて接触分解の量が増大し得る（Ｃ／Ｏが１３．７から１４．６に変化する）ということが示される。
【０１５３】
第二のライザにおける軽質仕込原料の分解が反応帯域全体から十分な熱が取り出されることを可能にするので、１Ｂの場合のように再生器から熱を取り出すために触媒クーラ用いることももはや必要でないことも理解されることになる。
【０１５４】
（実施例４（比較））
実施例４では、本発明者らは、主要ライザ中の重質仕込原料の接触分解、および追加のライザ中のいくつかの軽質留分の接触分解をシミュレートしたが、これは、主要ライザとは独立していたか（従来技術の４Ｂの場合）、または本発明と同様に主要ライザと連結されていた（本発明による、４Ｃの場合）。追加のライザに再利用された留分は、以下の流出物によって構成されていた：
・主要重質仕込原料転化ライザに由来するＣ６＋２２０℃ガソリン留分であって、２つの反応器によって構成される複合体中に産生されたガソリンの２５％が再利用される（実施例２における５０％とは対照的に）；
・主要重質仕込原料転化反応器中で産生されたＣ４およびＣ５の留分の全てをオリゴマー化することから生じる、少なくとも８つの炭素原子を含んでいる長鎖オレフィンによって本質的に構成されるオリゴマー化ガソリン留分；
・ダイズ油（Ｃ１８トリグリセリド構造、鎖のオレフィン度５３％）によって構成される炭化水素留分が、６２ｔ／ｈの流量で第二のライザに供給される。
【０１５５】
これらの条件下で、第二のライザ中の軽質炭化水素の流量は一定であり、７３ｔ／ｈのＦＣＣからのガソリンおよびＣ４−Ｃ５オレフィンのポリナフサへのオリゴマー化および６２ｔ／ｈのダイズ油よって構成されていた。
【０１５６】
【表５】
2010531378.tif 000007
【０１５７】
実施例４では、本発明者らは、２つのライザを連結することでも、ガソリンの産生とプロピレンの産生との両方が増大するということを理解する。プロピレンにおける０．５ポイントの増大は、関与する総トン数のため極めて重要である。
【０１５８】
主要ライザと追加のライザとの間のクエンチ流体の流れの分布は改変されることも理解され、クエンチ流体の８２％は、追加のライザに注入され、このことは、フラッシュ流体は４Ｃの場合には省略可能であり、追加のライザからの出口での反応の終わりは、より効率的に制御され得ることを意味する。
【０１５９】
クエンチ後の温度（Ｔ４）は５２５℃でなく５１０℃であったが、一般的な出口温度（Ｔ３）は５２５℃のまま維持された。
【０１６０】
主要反応器の希釈相の温度（Ｔ５）はここでは４８５℃でなく５１０℃であり、このことは希釈相中で合理的な温度が維持され得、一方フラッシュ流量は４Ｂの場合よりかなり高く維持されており、その希釈相は２．５ｔ／ｈの蒸気でフラッシュされただけであったということを意味する。
【０１６１】
このフラッシュ流量は、二次ライザについての仕込原料流量および追加のライザについてのクエンチ流量、すなわち、約１８０ｔ／ｈに相当していた。
【０１６２】
追加のライザの周囲の希釈相のフラッシュは、もはや必要ではなかった。
【０１６３】
４Ｂおよび４Ｃの場合の比較によってさらに、本発明の急速分離およびクエンチシステムを統合することで、触媒の流通が増大し得、Ｃ／Ｏが主要ライザ中で４．９から５．１に、そして二次ライザでは７．２から７．７に変化するということが示される。
【０１６４】
第二ライザにおける軽質仕込原料の分解が十分な熱が反応帯域全体から取り出されることを可能にするので、１Ｂの場合のように再生器から熱を取り出す触媒クーラを用いることはもはや必要でないことも理解され得る。
【図１】
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【図２】
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【国際調査報告】
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