(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｂｉ、Ｔｅ、Ｓｅ及びＳｂを液相中で還元して、複合粒子を形成する液相還元工程；及び
液相還元工程で得られた複合粒子を水熱処理して、熱電材料を形成する水熱処理工程；を含み、
液相還元工程におけるＳｂの量が、Ｂｉ、Ｔｅ、Ｓｅ及びＳｂの合計量に対して、３．３ｍｏｌ％以下である、ｎ型熱電材料の製造方法。
【請求項２】
水熱処理を４〜１６時間行う、請求項１に記載の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、液相中で熱電材料、特にｎ型熱電材料を製造する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
熱電材料は、熱エネルギーと電気エネルギーとを相互に変換することのできる材料である。様々な熱電材料及びその製造方法が報告されている（例えば、特許文献１〜４）。
【０００３】
特許文献１は、Ｂｉ２−ｘＳｂｘＴｅ３−ｙＳｅｙ（０≦ｘ≦２，０≦ｙ≦３）によって表される合金を粉砕し、酸化雰囲気下に暴露し、次に還元雰囲気下又は不活性雰囲気下で焼成することを含む、熱電材料の製造方法を開示している。
【０００４】
特許文献２は、酸素親和性元素（アルカリ金属又はアルカリ土類金属）と熱電材料構成元素を、メカニカルアロイング法を用いて微粒子状態で混合することを含む、熱電材料の製造方法を開示している。
【０００５】
特許文献３は、Ｂｉ及びＴｅ並びに過剰量のＳｂ（脱酸剤）の単体元素粉末を真空又は不活性雰囲気下で混合し、大気雰囲気下でプレスによる予備成形体の形成及びその加圧焼結を行うことを含む、熱電材料の製造方法を開示している。
【０００６】
特許文献４は、Ｂｉ及びＴｅ並びに過剰量のＳｂを溶解し、還元し、水熱処理することを含む、熱電材料の製造方法を開示している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２０１４−２２５６５号公報
【特許文献２】特開２００６−２３７４６１号公報
【特許文献３】特開平９−２７５２２８号公報
【特許文献４】特開２０１３−２５４９２４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
特許文献１の方法では、合金の粉砕時における表面酸化が問題となる。そのため、その後に還元雰囲気下で熱処理することが知られている。しかし、表面酸化を防止するために雰囲気を厳密に管理したり、還元雰囲気下での熱処理工程を追加すると、コストが増加してしまう。
【０００９】
特許文献２では、アルカリ金属又はアルカリ土類金属を酸素親和性元素として使用しているが、これらの元素は水やアルコール等の溶媒と容易に反応し、酸化してしまう。そのため、特許文献２の方法を液相中で実施することはできない。
【００１０】
特許文献３では、脱酸剤としてのＳｂを粗大な粒子として使用している。ここで、特許文献３の方法を液相法に適用しても、十分な耐酸化性能を得ることはできない。実際、液相中に粗大なＳｂ粒子を添加しても、予備成形体の形成及びその加圧焼結を大気雰囲気下で行うと熱電材料が酸化することが確認されている。この理由としては、液相法の場合、得られる熱電材料の粒径が非常に小さく、酸化されうる表面の割合が多いことが推測される（特許文献３の方法による粒径は約１００μｍであり、液相法による粒径は約１０ｎｍである）。
【００１１】
特許文献３及び４では、過剰量のＳｂを使用している。しかし、ｎ型熱電材料に多量のＳｂを含有させるとｐ型熱電材料となる虞がある。
【００１２】
本発明が対象とするｎ型熱電材料（Ｂｉ２（Ｔｅ，Ｓｅ）３系材料）は、酸化の影響を受けやすく、各製造工程を不活性雰囲気下で実施しても酸化してしまう（以下の比較例１を参照）。この原因は、各製造工程間（例えば輸送）における瞬間的な大気暴露にあると推測される。それ故、ｎ型熱電材料の製造においては、不活性雰囲気を極めて高度に制御することが要求されており、このままでは実用化に耐えることはできなかった。
【００１３】
本発明は、耐酸化性能を有する熱電材料、特にｎ型熱電材料を液相中で製造する方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明者等は、鋭意検討した結果、Ｂｉ、Ｔｅ及びＳｅ並びに所定の量のＳｂを液相中で還元し、水熱処理することにより、耐酸化性能を有するｎ型熱電材料が得られることを見出した。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、耐酸化性能を有するｎ型熱電材料を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】Ｓｂ量とキャリア濃度との関係を示す。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
本発明は、液相還元工程及び水熱処理工程を含む熱電材料、特にｎ型熱電材料の製造方法に関する。ｎ型熱電材料は、例えばＢｉ２（Ｔｅ,Ｓｅ）３±ｘ（ｘ＝０〜１）で表すことができる。
【００１８】
＜液相還元工程＞
液相還元工程は、Ｂｉ（ビスマス）、Ｔｅ（テルル）、Ｓｅ（セレン）及びＳｂ（アンチモン）を液相中で還元して、複合粒子を形成する工程である。
【００１９】
Ｓｂの量は、Ｂｉ、Ｔｅ、Ｓｅ及びＳｂの合計量に対して、３．３ｍｏｌ％以下である。この量のＳｂを使用することにより、ｎ型熱電材料の性能を維持し、当該熱電材料の酸化を抑制し、且つ当該熱電材料のキャリア濃度を低く維持することができる。
【００２０】
Ｓｂの量の下限は、０ｍｏｌ％でなければ特に限定されないが、例えば、０．０１ｍｏｌ％、０．１ｍｏｌ％、０．５ｍｏｌ％、１．０ｍｏｌ％、１．５ｍｏｌ％、２．０ｍｏｌ％等を例示することができる。
【００２１】
Ｂｉ、Ｔｅ、Ｓｅ及びＳｂの原料は、液相に溶解するものであればよい。例えば、Ｂｉ、Ｔｅ、Ｓｅ及びＳｂの塩化物、水酸化物、硫酸塩、硝酸塩、酢酸塩等を例示することができる。
【００２２】
液相を構成する溶媒は、特に限定されないが、水及び有機溶媒等を例示することができる。有機溶媒としては、アルコール、アミド、ケトン等を例示することができる。アルコールとしては、メタノール、エタノール、プロパノール、イソプロパノール、ブタノール等を例示することができる。アミドとしては、アセトアミド、Ｎ−メチル−２−ピロリドン等を例示することができる。ケトンとしては、アセトン、メチルエチルケトン等を例示することができる。
【００２３】
液相中の還元のために使用される還元剤は、特に限定されないが、水素化ホウ素ナトリウム（ＮａＢＨ４）、水素化ホウ素リチウム（ＬｉＢＨ４）、水素化ホウ素カリウム（ＫＢＨ４）、水素化アルミニウムリチウム（ＬｉＡｌＨ４）、水素化ジイソブチルアルミニウム（[（ＣＨ３）２ＣＨＣＨ２]２ＡｌＨ）、ヒドラジン（Ｎ２Ｈ４）、フェニルヒドラジン（ＰｈＨＮＮＨ２）等を例示することができる。
【００２４】
液相還元工程は不活性雰囲気下（窒素雰囲気下、アルゴン雰囲気下等）で実施することが好ましい。
【００２５】
＜水熱処理工程＞
水熱処理工程は、液相還元工程で得られた複合粒子を水熱処理して、熱電材料を形成する工程である。
【００２６】
水熱処理の温度は、特に限定されないが、１００〜４００℃、１５０〜３５０℃、２００〜３００℃等を例示することができる。
【００２７】
水熱処理の時間は、特に限定されないが、４〜１６時間、６〜１４時間、８〜１２時間等を例示することができる。
【００２８】
＜乾燥工程＞
本発明の製造方法は、更に乾燥工程を含んでいてもよい。乾燥工程は、水熱処理工程で製造された熱電材料の粉末を乾燥する工程である。乾燥工程は不活性雰囲気下（窒素雰囲気下、アルゴン雰囲気下等）で実施することが好ましい。
【００２９】
＜バルク化処理工程＞
本発明の製造方法は、更にバルク化処理工程を含んでいてもよい。バルク化処理工程は、水熱処理工程で製造された熱電材料の粉末、又は乾燥工程で乾燥された熱電材料の粉末をバルク化する工程である。バルク化処理の方法は、特に限定されないが、熱電材料の粉末を圧粉形成し、放電プラズマ焼結する方法を例示することができる。
【００３０】
放電プラズマ焼結の温度は、特に限定されないが、３００〜５００℃、３５０〜４５０℃等を例示することができる。
【００３１】
放電プラズマ焼結の時間は、特に限定されないが、５〜６０分、５〜４０分、５〜２０分等を例示することができる。
【００３２】
放電プラズマ焼結の圧力は、特に限定されないが、２０〜８０ＭＰａ、３０〜７０ＭＰａ、４０〜６０ＭＰａ等を例示することができる。
【実施例】
【００３３】
以下、実施例、参考例及び比較例を用いて本発明をより詳細に説明するが、本発明の技術的範囲はこれに限定されるものではない。
【００３４】
＜熱電材料の製造及びその特性測定＞
［実施例１］
（１）原料溶液の調製
塩化ビスマス（１４．２７ｇ）、塩化テルル（１７．９９ｇ）、塩化セレン（０．２５ｇ）、及び塩化アンチモン（Ｂｉ、Ｔｅ、Ｓｅ及びＳｂの合計量に対してＳｂの量が２．０ｍｏｌ％となる量）をエタノール（１７００ｍｌ）に溶解させて、原料溶液を調製した。
【００３５】
（２）還元剤溶液の調製
水素化ホウ素ナトリウム（１９．５８ｇ）をエタノール（１７００ｍｌ）に溶解させて、還元剤溶液を調製した。
【００３６】
（３）液相還元
窒素雰囲気下で還元剤溶液を原料溶液に滴下して、複合粒子を形成した。複合粒子は水及びエタノールで洗浄した。ここで、ナノ粒子を導入することで分散相が形成され、材料の性能が向上する。
【００３７】
（４）水熱処理
複合粒子をエタノール（２００ｍｌ）と混合し、水熱処理（１０時間、２４０℃）して、熱電材料の粉末を得た。熱電材料の粉末はエタノールで洗浄した。
【００３８】
（５）乾燥
熱電材料の粉末を不活性雰囲気下で乾燥した。
【００３９】
（６）バルク化処理
乾燥させた熱電材料の粉末を圧粉成形し、放電プラズマ焼結（１０分間、４００℃、５０ＭＰａ）によりバルク化した。
【００４０】
（７）特性測定
Ｘ線回折装置（株式会社リガク製、水平型Ｘ線回折装置ＳｍａｒｔＬａｂ）を用いて、酸化物の有無を測定した。
【００４１】
Ｒｅｓｉ−ｔｅｓｔ９３４０ＤＣ（株式会社東陽テクニカ製）を用いて、キャリア濃度を測定した。
【００４２】
［参考例１］
実施例１の「（１）原料溶液の調製」におけるＳｂの量を３．９ｍｏｌ％に変更したこと以外は、実施例１と同様の操作を行った。
【００４３】
［参考例２］
実施例１の「（１）原料溶液の調製」におけるＳｂの量を５．７ｍｏｌ％に変更したこと以外は、実施例１と同様の操作を行った。
【００４４】
［比較例１］
実施例１の「（１）原料溶液の調製」において塩化アンチモンを使用しなかったこと以外は、実施例１と同様の操作を行った。
【００４５】
＜結果＞
Ｓｂの量が増加するにつれて、熱電材料の代わりに酸化されたＳｂの酸化物相が確認された。
【００４６】
Ｓｂの量が増加するにつれて、キャリア濃度が低下したが、一定の量を超えると、逆にキャリア濃度が上昇した（図１）。キャリア濃度の上昇は、Ｓｂが酸化されずに熱電材料内に合金化されることが原因であると推測される。
【００４７】
上述の通り、液相法を利用する本発明によって得られる熱電材料の表面積は大きく、酸化の影響を受けやすいため、酸化を抑制するためにＳｂを多量に使用することが予測される。しかし、キャリア濃度の観点から、Ｓｂの量は３．３ｍｏｌ％以下であることが好ましい。
【００４８】
キャリア濃度を増加させることなく、少量のＳｂで効果的に酸化を抑制できる理由は、Ｓｂが他の元素よりも還元されにくく、液相における熱電材料粒子の合成時にＳｂがｉｎ−ｓｉｔｕで合成されるため、熱電材料粒子の表面にＳｂが薄い保護膜のように形成されることによると推測される。
【００４９】
なお、キャリア濃度を測定する際に、電子及び正孔の数を測定した結果、実施例、参考例及び比較例で製造された熱電材料はいずれもｎ型熱電材料であった。
【図１】
0006333192.tif 000002