(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
筒状の圧力容器の一端側に設置される空気送出手段と、
前記空気送出手段により送出される空気を加熱する熱源と、
前記圧力容器の内壁面上において当該圧力容器の延長方向に沿って延長し、前記空気送出手段によって送出される空気を前記圧力容器内部の他端側の排出口から排出する送風ダクトと、
前記排出口に設けられ、前記排出される空気の向きを前記圧力容器の円周方向に沿う方向とするフィンと、
圧力容器の他端側に設けられ、前記排出口から排出された空気の流れを前記圧力容器の一端側へ向かう流れに変換する鏡板と、
を備えた加硫缶であって、
前記排出口から鏡板に向かうに従って縮径する縮径部を有し、前記圧力容器の他端側において前記送風ダクトよりも径方向内側、かつ、前記送風ダクトに対して空隙を有して設けられた集風ダクトを備えたことを特徴とする加硫缶。
【請求項２】
前記集風ダクト内に、前記圧力容器の一端側及び他端側において開口し、前記一端側から他端側にかけて断面積が減少する通気路が形成されたことを特徴とする請求項１記載の加硫缶。
【請求項３】
前記集風ダクトは、他端側において前記縮径部と連接し、前記送風ダクトの一部と前記圧力容器の径方向において対向して延長する平坦部を有し、当該平坦部において前記送風ダクトの一部と前記圧力容器の径方向において対向する重複領域における前記送風ダクトとの間及び前記内壁面との間の断面積が、前記平坦部において前記内壁面と前記圧力容器の径方向において対向する非重複領域における送風ダクトとの間の断面積、及び前記縮径部と前記内壁面との間の断面積よりも小さいことを特徴とする請求項１又は請求項２記載の加硫缶。
【請求項４】
熱源により加熱された空気を筒状の圧力容器の一端側に設置された空気送出手段により送出し、
当該送出される空気を前記圧力容器の内壁面上において当該圧力容器の延長方向に沿って延長する送風ダクトの前記圧力容器の他端側の排出口から排出し、
前記圧力容器の他端側に設けられた鏡板により前記排出口から排出された空気の流れを前記圧力容器の一端側へ向かう流れに変換し、
前記圧力容器内に格納されたタイヤを加硫するタイヤ製造方法であって、
前記排出口にフィンを設け、当該排出口から排出される空気の向きを前記圧力容器の円周方向に沿う方向として旋回流を発生させ、
前記旋回流を、前記排出口から鏡板に向かうに従って縮径する縮径部を有し、前記圧力容器の他端側において前記送風ダクトよりも径方向内側に配置された集風ダクトと、前記送風ダクトとの空隙から進行させることを特徴とするタイヤ製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、タイヤを加硫成形する際に好適に用いられる加硫缶に関し、特に内部の温度分布を均一化することが可能な加硫缶、及び、当該加硫缶によるタイヤの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、リトレッドタイヤと呼ばれるタイヤの製造方法の一工程として、加硫缶を用いた工程が知られている。当該工程は、タイヤの基礎となる台タイヤと、当該台タイヤの円周方向に貼着されるトレッドゴムとをエンベロープ内に収容し、エンベロープ内の圧力を減圧した状態で加硫缶内に投入することにより、台タイヤとトレッドゴムとの間に介在する接着層としてのクッションゴムを加硫し、両者を強固に一体化する工程である。特許文献に示すように、加硫缶は概略、エンベロープに収容された複数組のタイヤ（台タイヤ及びトレッドゴム）を格納可能な筒状の圧力容器と、当該圧力容器の延長方向の一方に設けられ、圧力容器内の空気を加熱する熱源と、当該熱源の近傍に配設され、熱源によって加熱された空気を循環させるファンと、圧力容器の延長方向の他端側に開閉自在に設けられた気密扉とを備える。また、圧力容器の内壁面には、圧力容器の延長方向に沿って延長する送風ダクトが配設され、熱源によって加熱された空気は、ファンにより送風ダクト内に供給され、送風ダクト内を通る空気がファンとは反対側に設けられた気密扉側において排出される。気密室側において排出された空気は、気密扉に形成された鏡板によって進行方向が反転し、圧力容器の一方側に向けて進行する。そして、上記加硫缶においては、送風ダクトから排出される空気が圧力容器内に滞留することによって生じる圧力容器の上下方向の温度分布のバラツキを防止することを目的として、送風ダクトの排出部にフィンを配設し、当該送風ダクトから排出される空気を圧力容器の周方向に沿って旋回する旋回流とすることにより、空気の滞留を防止し、以って温度分布のバラツキを緩和する構成が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】国際公開第２０１３／０１１９３４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、図７に示すように、上記構成からなる加硫缶において、圧力容器内を進行する旋回流の圧力容器の延長方向における風速を検証したところ、圧力容器の延長方向の一方側と他方側とでは、その風速に大きな差が生じており、当該風速の差は、圧力容器の延長方向の一方側及び他方側における温度分布のバラツキとして現れることが判明した。
そして、上記風速差の原因についてさらに検証したところ、第１の要因として、旋回流を生み出す構成として配設されたフィンが送風ダクトから排出される空気の抵抗となり、初期の風速を低下させる要因となっていること。第２の要因として、圧力容器の一方側に進行する旋回流が圧力領域内に格納されたタイヤによって阻害され、旋回流の風速が圧力容器の延長方向中央付近において、急激に失速することを見出した。
本発明は、上記課題を解決すべくなされたものであり、圧力容器の延長方向において生じる旋回流の風速差を緩和することにより、温度分布のバラツキを防止し、圧力容器全体の温度を均一化することが可能な加硫缶、及び、当該加硫缶を用いたタイヤの製造方法を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記課題を解決するための加硫缶に係る構成として、筒状の圧力容器の一端側に設置される空気送出手段と、空気送出手段により送出される空気を加熱する熱源と、圧力容器の内壁面上において当該圧力容器の延長方向に沿って延長し、空気送出手段によって送出される空気を圧力容器内部の他端側の排出口から排出する送風ダクトと、排出口に設けられ、排出される空気の向きを圧力容器の円周方向に沿う方向とするフィンと、圧力容器の他端側に設けられ、排出口から排出された空気の流れを圧力容器の一端側へ向かう流れに変換する鏡板とを備えた加硫缶であって、排出口から鏡板に向かうに従って縮径する縮径部を有し、圧力容器の他端側において送風ダクトよりも径方向内側、かつ、送風ダクトに対して空隙を有して設けられた集風ダクトを備えた構成とした。
本構成によれば、鏡板によって圧力容器の一端側へ向かう流れに変換された旋回流が、排出口から鏡板に向かうに従って縮径する縮径部を有し、圧力容器の他端側において送風ダクトよりも径方向内側、かつ、送風ダクトに対して空隙を有して設けられた集風ダクトと、送風ダクトとの間から圧力容器の一端側へ進行するため、鏡板方向から見た場合の縮径部と送風ダクトとの断面積の減少により、旋回流の風速を増大させることができ、圧力容器内部の温度分布の均一化を図ることができる。
また、加硫缶に係る他の構成として、集風ダクト内に、圧力容器の一端側及び他端側において開口し、一端側から他端側にかけて断面積が減少する通気路を設けた構成とした。
本構成によれば、通気路を介して圧力容器の一端側から旋回流が発生する圧力容器の他端側へ向けて空気が流入するため、旋回流の流量が増大される。また、通気路の断面積が一端側から他端側にかけて減少するため、入流する空気の風速が増大し、旋回流の風速が増大する。
また、加硫缶に係る他の構成として、集風ダクトは、他端側において縮径部と連接し、送風ダクトの一部と圧力容器の径方向において対向して延長する平坦部を有し、当該平坦部において前記送風ダクトの一部と圧力容器の径方向において対向する重複領域における送風ダクトとの間及び内壁面との間の断面積が、平坦部において内壁面と圧力容器の径方向において対向する非重複領域における送風ダクトとの間の断面積、及び縮径部と内壁面との間の断面積よりも小さい構成とした。
本構成によれば、旋回流の風速を、平坦部において送風ダクトの一部と圧力容器の径方向で対向する重複領域において最大とすることができる。
また、上記加硫缶の構造を前提としてタイヤを製造すれば、圧力容器内部の温度分布の均一化により、圧力容器内における位置に拘わらず、均一な品質のタイヤを得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００６】
【図１】加硫缶の内部構造を示す概略図である。
【図２】複数の送風ダクトを示す正面図である。
【図３】送風ダクトの斜視図である。
【図４】集風ダクトの概略断面図である。
【図５】実施形態に係る加硫缶内の風速を示すシミュレーション結果である。
【図６】タイヤの分解斜視図及び幅方向断面図である。
【図７】従来の加硫缶内の風速を示すシミュレーション結果である。
【発明を実施するための形態】
【０００７】
［加硫缶の概要について］
以下、図１乃至図４を参照して、実施形態に係る加硫缶１の構成について説明する。図１において加硫缶１は、一端が閉塞した円筒状に形成され、内部に複数のタイヤ１０を格納可能な円筒状の圧力容器２と、圧力容器２の他端部において開閉自在に設けられた気密扉３とを備える。圧力容器２を構成する周壁部には、延長方向（軸方向）及び円周方向に沿って隙間なく図外の断熱材等によるライニングが施されている。圧力容器２の内部には、複数のタイヤ１０を格納，加硫可能な加硫領域Ｒ１が形成される。気密扉３は、圧力容器２の開口した他端部において開閉自在に設けられる扉であって、円筒状の圧力容器２と同軸上に配設される。気密扉３は、周囲に配設された図外のシール材等を介して圧力容器２の他端側の開口部を閉塞し、圧力容器２内に供給される空気が外部に漏洩することを防止する。つまり、一端側が閉塞した圧力容器２は、他端側の気密扉３が閉じられることにより密閉空間として維持される。気密扉３における加硫領域Ｒ１側に対向する壁面３Ａは、いわゆる鏡板として形成されており、所定の曲率で球面状に窪む。なお、鏡板として形成された壁面３Ａの中心は、圧力容器２及び後述の集風ダクト３０の中心と同軸上に位置する。円筒状の圧力容器２の下側半部よりも下方には、圧力容器２の延長方向に沿って延長する不図示の床板が敷設されており、圧力容器２内への複数のタイヤ１０の搬入に際しては、床板上を走行可能な台車等を用いて複数のタイヤを気密扉３が設けられた開閉端側から閉塞端側へと搬入し、圧力容器２内に設けられたフック１１に順に吊下げ、複数のタイヤ１０を圧力容器２の延長方向に沿って並べて格納する。
【０００８】
［タイヤの構成について］
ここで、加硫缶１内に格納されるタイヤ１０について概説する。図６は、加硫缶１によって加硫されるタイヤ１０の一例としての未加硫のリトレッドタイヤを分解して示す斜視図及び幅方向断面図である。同図に示すように、タイヤ１０は、土台となる台タイヤＴｂと、台タイヤＴｂの円周方向表面に貼着されるクッションゴム１２、及び、クッションゴム１２を介して台タイヤＴｂの円周方向表面に巻き付けられるトレッドゴム１３とから構成される。図６（ｂ）に示すように、台タイヤＴｂは、環状のスチールコード等の部材からなる一対のビード部１１Ａと、一対のビード部１１Ａを跨ぐようにトロイダル状に延長するサイド部１１Ｂ及びクラウン部１１Ｃを有する。クラウン部１１Ｃの内部には、複数のベルトが径方向に沿って積層される。台タイヤＴｂは、例えば使用済みタイヤのトレッド部を切削（バフ掛け）することや、表面にトレッドパターンに対応する凹凸を有さない金型を備えるモールドによって加硫がなされることにより製造される。また、台タイヤＴｂの加硫度は、製品タイヤに要求される加硫度以下の状態であってもよい。
【０００９】
クッションゴム１２は、台タイヤＴｂ及びトレッドゴム１３と略同様の組成からなる未加硫のゴムであって、加硫缶１によって加硫されることにより、台タイヤＴｂとトレッドゴム１３とを一体化させる接着層として機能する。トレッドゴム１３は、台タイヤＴｂの周長に対応する長さを有する帯状であって、台タイヤＴｂのクラウン部１１Ｃ上に巻き付けられた状態で加硫されることにより、製品タイヤのトレッド部となる部材である。帯状のトレッドゴム１３は、例えば一方の金型に所望のトレッドパターンに対応する凹凸が形成されたプレス型の加硫装置にて加硫することにより製造される。また、プレス型の加硫装置によって得られた帯状のトレッドゴム１３は、台タイヤＴｂのクッションゴム１２が貼着された円周方向表面に沿って巻き付けられ、端部同士が接合されることにより台タイヤＴｂと予備的に一体化される。
【００１０】
上述の構成を備えるタイヤ１０は、エンベロープと呼ばれる図外の袋体に収容され、圧力容器２内においてフック１１を介して吊り下げられる。エンベロープ内の圧力は大気圧以下に減圧されており、エンベロープの内表面はトレッドゴム１３の外表面に密着する。つまり、タイヤ１０がエンベロープ内に収容されると、トレッドゴム１３は、台タイヤＴｂの円周方向表面に対して押し付けられた状態に維持される。なお、圧力容器２内に格納されるタイヤ１０の一例として、加硫済みの台タイヤＴｂ、及び、加硫済みのトレッドゴム１３とを備えるリトレッドタイヤについて説明したが、加硫缶１に格納されるタイヤ１０は、上記構成に限られるものではなく、製造過程に加硫工程を含むものであれば如何なるタイヤであってもよい。
【００１１】
［空気送出領域について］
図１に戻り、再び圧力容器２の構造について説明する。圧力容器２内の一端側である閉塞端側には、空気送出領域Ｒ２が形成される。空気送出領域Ｒ２は、加硫領域Ｒ１を仕切る隔壁７によって区画された領域である。当該空気送出領域Ｒ２内には、加硫領域Ｒ１内を循環する空気を送出する送出手段としてのファン６が設置される。ファン６は、モーター６Ａの駆動により回転する回転翼６Ｂを備えており、隔壁７に形成された吸気口を介して、加硫領域Ｒ１内の空気を空気送出領域Ｒ２内に取込み、当該取り込んだ空気を圧縮して後述の送風ダクト８の取り込み口９Ａ側に送出する。
【００１２】
［送風ダクトについて］
図１に示すように、送風ダクト８（８Ａ；８Ｂ；８Ｃ；８Ｄ）は、圧力容器２の内周壁面２Ａの延長方向に沿って空気送出領域Ｒ２から加硫領域Ｒ１を経て、気密扉３側へと延長する。図２に示すように、各送風ダクト８Ａ；８Ｂ；８Ｃ；８Ｄは、圧力容器２の内周壁面２Ａに対して周方向に所定の間隔を有して配設される。より具体的には、圧力容器２の内周壁面２Ａの上部側に送風ダクト８Ａ；８Ｂからなる組が配設され、圧力容器２の内周壁面２Ａの下部側に、送風ダクト８Ｃ；８Ｄからなる組が配設される。各組において、送風ダクト８Ａと送風ダクト８Ｂ、及び送風ダクト８Ｃと送風ダクト８Ｄは、円筒状の圧力容器２を正面から見て左右対称の位置に配設される。また、内周壁面２Ａ内において、送風ダクト８Ａと送風ダクト８Ｃ、送風ダクト８Ｂと送風ダクト８Ｄとは互いに対向して配設される。図２にも示すとおり、送風ダクト８Ａ；８Ｂ；８Ｃ；８Ｄは、圧力容器２の内周壁面２Ａから径方向内側に相対峙して立ち上がる一対の板片２８；２８と、当該板片２８；２８の径方向内側端部同士を接続し、圧力容器２の内周壁面２Ａと対向するように湾曲する底板２９により構成される管体である。なお、送風ダクト８の数及び内周壁面２Ａに対する位置関係等については図示のものに限られない。
【００１３】
図１に示すとおり、上記構成からなる送風ダクト８Ａ；８Ｂ；８Ｃ；８Ｄの延長方向の一端部に形成された取り込み口９Ａは、空気送出領域Ｒ２と連通している。また、送風ダクト８Ａ；８Ｂ；８Ｃ；８Ｄの延長方向の他端部には、気密扉３の壁面３Ａの直前において開口する排出口９Ｂが設けられており、取り込み口９Ａより取り込まれた空気は、気密扉３の壁面３Ａの直前において開口する排出口９Ｂより壁面３Ａに向けて排出される。
【００１４】
図１に示すように、送風ダクト８内には、例えば電気ヒーターからなる熱源５が配設されている。従って、各送風ダクト８の取り込み口９Ａから取り込まれた空気は、排出口９Ｂに至る流路内において熱源５によって加熱され、排出口９Ｂから排出されることとなる。
【００１５】
［フィンの構成について］
図２，図３に示すように、送風ダクト８の延長方向他端側に形成された排出口９Ｂ内には、空気の排出方向を規制する複数のフィン２１乃至２５が設けられる。図３に特に示すように、フィン２１乃至２５は、送風ダクト８の延長方向に沿って延長する板体であって、排出口９Ｂ付近において、圧力容器２の円周方向の一方（矢印Ｘ１）側に湾曲する。より詳細にはフィン２１からフィン２５の順に、湾曲の曲率が大きくなるように形成されている。なお、フィン２１乃至２５の形状はこれに限られるものではなく、例えば全てのフィンの曲率を同一とすることや、直線上の板体を同一方向に傾斜させた構成としてもよい。
【００１６】
図２，図３に示すように、各送風ダクト８Ａ；８Ｂ；８Ｃ；８Ｄにおける排出口９Ｂに形成された全てのフィン２１乃至２５の向きは、円筒状の圧力容器２の円周方向の一方側となるように統一されている。従って、各排出口９Ｂから気密扉３の壁面３Ａ側に排出される空気は、圧力容器２の内周壁面２Ａに沿って円周方向に回転する空気の流れ、即ち旋回流を生じさせる。そして、各排出口９Ｂから気密扉３側に向かう旋回流は、鏡板として形成された壁面３Ａによってその方向が反転し、圧力容器２の一端側、即ち、隔壁７に向かう流れとなって、圧力容器２の加硫領域Ｒ１内を進行する。加硫領域Ｒ１内に格納されたタイヤ１０は、加硫領域Ｒ１を進行する旋回流による対流伝熱により徐々に加熱され、加硫が進行する。
【００１７】
以上のとおり、圧力容器２の一端側の空気送出領域Ｒ２において圧縮された空気は、送風ダクト８内に配設された熱源５によって加熱され、圧力容器２の他端側に設けられた排出口９Ｂより気密扉３側に排出される。そして、当該排出口９Ｂより排出される空気は、複数のフィン２１乃至２５によってその排出方向が規制されることにより、圧力容器２の円周方向に沿う空気の流れである旋回流を発生させる。以上を前提として、圧力容器２内に設けられる集風ダクト３０について詳説する。
【００１８】
［集風ダクトについて］
図１，図４に示すように、集風ダクト３０は、圧力容器２の他端側において、圧力容器２の内周壁面２Ａ上に配設された複数の送風ダクト８よりも径方向内側に設けられる両端開口の円筒体である。集風ダクト３０は、圧力容器２の一端側から他端側に向けて直線的に延長する平坦部３２と、当該平坦部３２から圧力容器２の他端側、換言すれば気密扉３側に向かって漸次縮径する縮径部３４とを有し、その内周側には上記平坦部３２及び縮径部３４の断面形状と対応する空間である通気路Ｋが形成される。平坦部３２は、その延長方向に見た場合、径方向外側に位置する送風ダクト８の底板２９の一部と重複する重複領域Ｐ１と、底板２９と重複することなく圧力容器２の内周壁面２Ａと対向する非重複領域Ｐ２とを有する。図２に示すように、集風ダクト３０を周方向に見た場合、平坦部３２の重複領域Ｐ１と底板２９との間、或いは、平坦部３２と内周壁面２Ａとの間にはそれぞれ、気密扉３側で発生した旋回流の加硫領域Ｒ１側への進入口となるノズル領域Ｒ４；Ｒ５が形成される。同図に示すように、本実施形態においては、送風ダクト８が圧力容器２の円周方向に沿って上下に隔てて２カ所ずつ設けられているため、ノズル領域Ｒ４；Ｒ５も円周方向に沿って交互に形成される。なお、ノズル領域Ｒ４；Ｒ５の機能については後述する。
【００１９】
縮径部３４は、圧力容器２の内周壁面２Ａと対向しつつ、圧力容器２の一端側から他端側に向かうに従って漸次径方向内側に傾斜する領域である。当該縮径部３４の形状により、通気路Ｋの一部である縮径領域Ｋ１の流路断面積は、一端側から他端側にかけて減少し、縮径部３４の他端部に開設された吹き出し口３８において最も狭くなる。
【００２０】
次に、図２，図４を参照して、上記構成からなる集風ダクト３０によって生じる作用について説明する。なお、以下の説明においては、上記集風ダクト３０の一端部よりも圧力容器２の他端側の範囲を旋回流発生領域Ｒ３として説明する。上述のとおり、送風ダクト８から排出される空気によって旋回流発生領域Ｒ３にて継続的に旋回流が発生し、加硫領域Ｒ１側に進行した場合、圧力容器２の中心（軸心）付近の空気、換言すれば、加硫領域Ｒ１の中心付近の空気には、矢印Ｙ１乃至Ｙ３で示すように、集風ダクト３０の一端部に形成された取込み口３６から取り込まれ、集風ダクト３０の他端部に形成された吹き出し口３８から排出される流れが生じる。また、集風ダクト３０の縮径領域Ｋ１の流路断面積は、吹き出し口３８を最小として漸次減少するため、集風ダクト３０内を通過する空気の風速は、吹き出し口３８において最大となり、気密扉３側に吹き出すこととなる。
そして、旋回流発生領域Ｒ３において発生する旋回流は、加硫領域Ｒ１側から取り込まれた空気によって、その流量及び風速が増大した状態で圧力容器２の一端側、即ち、ノズル領域Ｒ４；Ｒ５方向に進行する。
【００２１】
このように、集風ダクト３０の内周側に形成される通気路Ｋを介して、加硫領域Ｒ１側の空気が流速を増大しながら旋回流発生領域Ｒ３側に取り込まれることにより、旋回流発生領域Ｒ３には、高圧かつ高速の旋回流が生じることになる。
【００２２】
さらに、上記旋回流発生領域Ｒ３内の旋回流は、集風ダクト３０の外周側に形成される複数のノズル領域Ｒ４；Ｒ５を経由して、加硫領域Ｒ１側に進行する。ここで、図２，図４に示すように旋回流発生領域Ｒ３における流路断面を旋回流の進行方向に沿ってみた場合、集風ダクト３０の縮径部３４が気密扉３からノズル領域Ｒ４；Ｒ５方向に向かうに従って拡径しているため、縮径部３４の外周面と内周壁面２Ａとの間の流路断面積は徐々に減少し、平坦部３２の重複領域Ｐ１の範囲に係る外周面と底板２９との間において最小となる。つまり、旋回流発生領域Ｒ３を旋回流の進行方向に沿ってみた場合、旋回流が通る流路断面積は、ノズル領域Ｒ４；Ｒ５方向に向かうに従って減少する。
より詳細には、旋回流発生領域Ｒ３の流路断面積は、ノズル領域Ｒ４；Ｒ５を形成する平坦部３２の重複領域Ｐ１の範囲で最小となり、次いで平坦部３２の非重複領域Ｐ２の範囲、縮径部３４と内周壁面２Ａとが対向する範囲の順で大きくなる。
【００２３】
従って、旋回流発生領域Ｒ３内において発生した旋回流の圧力容器２の延長方向に沿った風速は、ノズル領域Ｒ４；Ｒ５方向に進行するに従って増大し、ノズル領域Ｒ４；Ｒ５への進入時に最大となる。よって、ノズル領域Ｒ４；Ｒ５の端部、換言すれば集風ダクト３０の外周面の一端部から加硫領域Ｒ１内に進行する旋回流は、高い初期風速を維持したまま加硫領域Ｒ１内を吹き抜け、隔壁７方向に進行することとなる。
さらに、集風ダクト３０の最大径Ｌ１、即ち、平坦部３２の直径は、加硫領域Ｒ１内に格納されるタイヤ１０の直径よりも大径に設定されているため、ノズル領域Ｒ４；Ｒ５を経由して加硫領域Ｒ１側に進行する旋回流は、タイヤ１０自体によってその流れを阻害されることなく隔壁７の方向に進行する。
このように、集風ダクト３０の外周側に形成され、流路断面積が徐々に減少する旋回流発生領域Ｒ３を介して旋回流が加硫領域Ｒ１側に勢いよく流れ込み、さらに集風ダクト３０の最大径が加硫領域Ｒ１内に格納されるタイヤ１０の直径よりも大径に設定され、ノズル領域Ｒ４；Ｒ５の位置が、タイヤ１０の周面よりも径方向外側に位置していることにより、ノズル領域Ｒ４；Ｒ５から隔壁７側に向かう旋回流がタイヤ１０によって阻害されることがないため、圧力容器２の一端部、換言すれば隔壁７に達するまでの旋回流の流速が殆ど減衰することなく延長方向に渡って概ね均一化され、圧力容器２、換言すれば加硫領域Ｒ１の延長方向において生じる温度のバラツキを効果的に抑制でき、加硫領域Ｒ１内に格納されたタイヤ１０に付与される熱量を均一化することが可能となる。
そして、タイヤ１０に付与される熱量が加硫領域Ｒ１の延長方向位置によらず均一化されることにより、加硫缶１による加硫完了時に、均一な品質のタイヤを一回の加硫工程により得ることが可能となる。
【００２４】
図５は、本実施形態に係る加硫缶１の延長方向における風速分布のシミュレーション結果を示す図である。図７との比較において、本実施形態に係る加硫缶１では、加硫領域Ｒ１内において旋回流がその形状（軌跡）を保ったまま、かつ、旋回流が進行する加硫缶１の他端部から一端部側にかけてその風速が殆ど低下していないことが分かる。つまり、上記シミュレーション結果によれば、本実施形態に係る加硫缶１では、ノズル領域Ｒ４；Ｒ５から隔壁７側に向かって進行する旋回流の流速が延長方向に渡って失速することなく維持されることが確認された。
以上、本発明を実施の形態を用いて説明したが、本発明の技術的範囲は上記実施の形態に限定されるものではない。上記実施の形態に多様な変更、改良を加え得ることは当業者にとって明らかであり、そのような変更又は改良を加えた形態も本発明の技術的範囲に含まれ得ることが、特許請求の範囲の記載から明らかである。
例えば図４に示すように、ノズル領域Ｒ４；Ｒ５内に流路断面積をさらに減少させる整流板４０を設けた構成としてもよい。整流板４０は、送風ダクト８の底板２９及び圧力容器２の内周壁面２Ａから径方向内側に向けて延長する板体であって、加硫領域Ｒ１方向に傾斜又は湾曲する。当該整流板４０を設けることにより、ノズル領域Ｒ４；Ｒ５内の流路断面積がさらに減少するため、旋回流の風速をより増大させることができる。また、ノズル領域Ｒ５内の整流板４０の延長寸法をノズル領域Ｒ４内に設けられる整流板４０の延長寸法よりも長く設定し、その間隔を互いに同一とすれば、圧力容器２の円周方向に沿って流路断面積が同一のノズル領域Ｒ４；Ｒ５を形成でき、旋回流の風速をより一層高めることができる。
【符号の説明】
【００２５】
１  加硫缶，２  圧力容器，２Ａ  内周壁面，３  気密扉，３Ａ  壁面，５  熱源，
６  ファン，７  隔壁，８（８Ａ〜８Ｄ）  送風ダクト，９Ａ  取り込み口，
９Ｂ  排出口，１０  タイヤ，２１〜２５  フィン，２８  板片，２９  底板，
３０  集風ダクト，３２  平坦部，３４  縮径部，４０  整流板
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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