(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
水を貯留する貯水槽と、
前記貯水槽内の水中でプラズマ放電を起こし、改質水を生成させるプラズマ発生装置と、
ミスト噴出口から微細ミストを噴出するミストノズルと
空気を加圧した加圧空気を前記ミストノズルに供給する送風装置と、
前記貯水槽内で前記プラズマ発生装置により生成された前記改質水を加圧し、前記ミストノズルに供給する液体加圧装置とを備え、
前記ミストノズルでは、前記送風装置から供給された前記加圧空気と、前記液体加圧装置より供給された前記改質水とを混合して前記微細ミストを生成し、前記ミスト噴出口から前記微細ミストを噴出する除菌ミストシャワー装置であって、
前記ミストノズルに供給される前記加圧空気の空気圧と、前記改質水の液体圧とを略同一にするとともに、
前記ミストノズルは、前記改質水を噴出する水オリフィス部品の開口と、前記加圧空気を噴出する少なくとも６箇所の空気オリフィス流路とを備え、
前記加圧空気の空気圧は０．３ＭＰａ以上であり、
前記空気オリフィス流路は、前記水オリフィス部品の前記開口から噴出される前記改質水の液流を中心として放射線状に等間隔で設け、前記空気オリフィス流路から噴出される前記加圧空気と前記液流とが垂直に衝突して前記微細ミストを生成する、
除菌ミストシャワー装置。
【請求項２】
前記ミスト噴出口は、噴出側に向かって拡がるように拡開している、請求項１に記載の除菌ミストシャワー装置。
【請求項３】
前記液体加圧装置は、前記貯水槽と前記ミストノズルとの間の送液配管の途中に配置された送液ポンプである、請求項１又は２に記載の除菌ミストシャワー装置。
【請求項４】
前記液体加圧装置は、前記送風装置と、前記送風装置と前記ミストノズルとを接続した第１気体配管から分岐されて前記貯水槽と連通する第２気体配管とで構成されて、
前記送風装置から前記第２気体配管を介して前記貯水槽に供給された前記加圧空気により、前記貯水槽内の前記改質水が加圧されて前記ミストノズルに供給される、請求項１又は２に記載の除菌ミストシャワー装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、空気中の細菌等が除去可能な除菌ミストシャワー装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、食品工場や食物工場などにおいて、水道水のような塩素イオンを含む水を電気分解して次亜塩素酸を含む電解水を生成し、加圧空気と混合して、室内に噴霧することにより、室内の空気中に含まれる細菌に電解ミストを接触させ、除菌を行う空気除菌装置が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
また、水を貯留する貯留タンク内に放電ユニットを設け、ストリーマ放電により水中に過酸化水素水を生成し、噴霧ノズルにより室内に噴霧する除菌装置が提案されている（例えば、特許文献２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１１−０８７９０５号公報
【特許文献２】特開２０１２−０７５４８７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献１に記載の空気除菌装置では、水道水のような塩素イオンを含む水を電気分解して次亜塩素酸を含む電解水を用いているため、水道水中のミネラル（カルシウム又はマグネシウム）と次亜塩素酸とが結合して、水酸化カルシウム又は水酸化マグネシウムとしてスラリーとなり結晶化するため、ノズルに付着してしまい、長時間使用することが困難であった。
【０００６】
また、特許文献２に記載の除菌装置では、過酸化水素水を含む改質水を用いているのでノズルの目詰まりは発生しないが、改質水をポンプで加圧し、噴霧ノズルによって室内に噴霧しているので、噴霧される改質水の粒子径が大きくなり、空気中に拡散せず、食品工場などの大空間においての空気除菌が困難であった。
【０００７】
そこで、本発明は、噴霧される改質水の粒子径を小さくして、食品工場又は食物工場などの大空間における空気除菌が可能となる除菌ミストシャワー装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記目的を達成するために、本発明の１つの態様にかかる除菌ミストシャワー装置は、水を貯留する貯水槽と、
前記貯水槽内の水中でプラズマ放電を起こし、改質水を生成させるプラズマ発生装置と、
ミスト噴出口から微細ミストを噴出するミストノズルと
空気を加圧した加圧空気を前記ミストノズルに供給する送風装置と、
前記貯水槽内で前記プラズマ発生装置により生成された前記改質水を加圧し、前記ミストノズルに供給する液体加圧装置とを備え、
前記ミストノズルでは、前記送風装置から供給された前記加圧空気と、前記液体加圧装置より供給された前記改質水とを混合して前記微細ミストを生成し、前記ミスト噴出口から前記微細ミストを噴出する除菌ミストシャワー装置であって、
前記ミストノズルに供給される前記加圧空気の空気圧と、前記改質水の液体圧とを略同一にするとともに、
前記ミストノズルは、前記改質水を噴出する水オリフィス部品の開口と、前記加圧空気を噴出する少なくとも６箇所の空気オリフィス流路とを備え、
前記加圧空気の空気圧は０．３ＭＰａ以上であり、
前記空気オリフィス流路は、前記水オリフィス部品の前記開口から噴出される前記改質水の液流を中心として放射線状に等間隔で設け、前記空気オリフィス流路から噴出される前記加圧空気と前記液流とが垂直に衝突して前記微細ミストを生成する。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の前記態様にかかる除菌ミストシャワー装置は、前記ミストノズルに供給される前記加圧空気の空気圧と、前記改質水の液体圧とを略同一にした状態で、殺菌効果の高いＯＨラジカルを含む改質水を生成し、その改質水を加圧空気と混合させ、気液混合ノズルにより粒子径の小さい微細ミストを噴霧するように構成している。このような構成により、噴霧される微細ミストの粒子径を小さくすることができて、空気中に拡散することができ、食品工場又は食物工場などの大空間における空気除菌ができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】第１実施形態に係る除菌ミストシャワー装置の一例を示す構成図。
【図２】第１実施形態に係るミストノズルの一例を示す外観図。
【図３】図２に示されるミストノズルの３−３線における断面図。
【図４】図３に示されるミストノズルの４−４線断面における端面図。
【図５】比較例において空気オリフィス流路の本数を２本とした空気オリフィス部の断面図。
【図６】比較例において空気オリフィス流路の本数を４本とした空気オリフィス部の断面図。
【図７】比較例において空気オリフィス流路の本数を８本とした空気オリフィス部の断面図である。
【図８】空気圧ＰＡ、液体圧ＰＷ、及び平均粒子径の関係を示すグラフ。
【図９】空気圧ＰＡと液体圧ＰＷとを略同一とし、空気オリフィス流路の本数を変化させた比較実験結果のグラフである。
【図１０】空気圧ＰＡと液体圧ＰＷとを略同一とし、空気オリフィス流路の本数を変化させた比較実験結果のグラフ。
【図１１】第１実施形態に係る除菌ミストシャワー装置を使用した場合における室内浮遊菌数の時間変化を計測した比較実験結果のグラフ。
【図１２】本発明の第２実施形態に係る除菌ミストシャワー装置の一例を示す構成図。
【図１３】第２実施形態に係る除菌ミストシャワー装置を使用した場合における室内浮遊菌数の時間変化を計測した比較実験結果のグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明の実施形態について、図面を参照して説明する。
【００１２】
（第１実施形態）
（除菌ミストシャワー装置の構成）
図１は、本発明の第１実施形態に係る除菌ミストシャワー装置１００の一例を示す構成図である。
【００１３】
本発明の第１実施形態に係る除菌ミストシャワー装置１００は、貯水槽１１０と、プラズマ発生装置１２０と、液体加圧装置１５０と、ミストノズル１７０と、送風装置１３０と、第１気体配管１４０とを備えている。
【００１４】
貯水槽１１０は、密閉型の容器であり、第１送液配管１６０ａにより液体加圧装置１５０と接続されている。貯水槽１１０には、給水管１８０が上部に設けられ、この給水管１８０から水道水などの水が貯水槽１１０内に供給される。
【００１５】
プラズマ発生装置１２０は、貯水槽１１０の水中１１０ａに配置された２つの電極（図示せず）と、この電極に電圧を印加する電源部（図示せず）とを備えている。貯水槽１１０内の水中に対向するように配置された２つの電極の間に電源部から電圧を印加することにより、電極付近で気泡が形成され、その気泡中でストリーマ放電が発生することにより水の絶縁破壊が起こり、プラズマを生成することができる。水中で発生したプラズマにより、水の解離反応が起こり、ＯＨラジカルが生成される。水中で生成されるＯＨラジカルは、酸化還元電位が高く、非常に酸化力が強いことから、水中に含まれる雑菌の分解除去が可能となる。また、水中でＯＨラジカルが発生すると、ＯＨラジカル同士の再結合反応により、その副生成物として過酸化水素が生成される。過酸化水素は、比較的高い酸化力を持つ活性酸素の一種であり、殺菌作用がある。また、過酸化水素は、紫外線照射などのわずかなきっかけで強力な酸化力をもつＯＨラジカルを生成しやすい。
【００１６】
このような構成により、プラズマ発生装置１２０は、貯水槽１１０の水中にＯＨラジカル又は過酸化水素を生成させ、その結果、貯水槽１１０内の水を殺菌するとともに、殺菌効果の高い改質水を生成させる。
【００１７】
液体加圧装置１５０は、第１送液配管１６０ａを介して貯水槽１１０と接続するとともに、第２送液配管１６０ｂを介してミストノズル１７０に接続している。液体加圧装置１５０は、例えば、貯水槽１１０から供給される改質水をミストノズル１７０に圧送するポンプと、ポンプを駆動するモーターと、ポンプから圧送される改質水の流量を制御する流量制御バルブとなどで構成されるものである。例えば、そのモーター（図示せず）の回転数又は流量制御バルブ（図示せず）の開度を制御することにより、液体加圧装置１５０から第２送液配管１６０ｂに送出する改質水の吐出圧力又は流量を制御している。
【００１８】
送風装置１３０は、第１気体配管１４０を介してミストノズル１７０に接続して、送風装置１３０からミストノズル１７０に空気を供給するようにしている。送風装置１３０は、例えば、圧縮機と、圧縮機を駆動するモーターと、圧縮機で加圧された加圧空気の流量を制御する流量制御バルブとなどで構成される。送風装置１３０により加圧された加圧空気は、第１気体配管１４０を介してミストノズル１７０に供給されている。例えば、そのモーター（図示せず）の回転数又は流量制御バルブ（図示せず）の開度を制御することにより、送風装置１３０から第１気体配管１４０に送出する加圧空気の吐出圧力又は流量を制御している。
【００１９】
（ミストノズルの構造）
図２は、本発明の第１実施形態に係る除菌ミストシャワー装置１００のミストノズル１７０の一例を示す外観図である。図３は、図２に示されるミストノズル１７０の３−３線における断面図である。図４は、図３に示されるミストノズル１７０の４−４線断面における端面図である。
【００２０】
図２及び図３に示すように、ミストノズル１７０は、ノズル本体部２１０と、水オリフィス部品２２０と、空気オリフィス部品２３０と、キャップ部品２４０とで構成されている。ノズル本体部２１０には、ノズル本体部２１０の後端側（図３の左端側）から先端噴出側（図３の右端側）にかけて中心軸に沿って液体流路２１２を形成している。液体流路２１２のノズル本体部２１０の後端には、液体流路入口２１１を設けている。液体流路入口２１１は、第２送液配管１６０ｂに接続されている。また、ノズル本体部２１０には、液体流路２１２に平行して気体流路２１４が形成されており、ノズル本体部２１０は、側面に設けた気体流路入口２１３を介して、第１気体配管１４０に接続されている。一例として、液体流路２１２の周囲に、筒状に気体流路２１４が形成されている。
【００２１】
キャップ部品２４０の筒状部の内周面及びノズル本体部２１０の先端部の外周面には、ノズル本体部２１０とキャップ部品２４０とを螺合させるための螺合部（図示せず）が形成されている。ノズル本体部２１０の先端に水オリフィス部品２２０を連接させ、空気オリフィス部品２３０が水オリフィス部品２２０を覆うように配設される。その状態で、キャップ部品２４０をノズル本体部２１０の先端部にねじ込んで嵌め込み、ノズル本体部２１０と、水オリフィス部品２２０と、空気オリフィス部品２３０と、キャップ部品２４０とを一体的に固定している。水オリフィス部品２２０の中心には、液体流路２１２に連通して改質水を噴出する円形状の開口２２１が設けられている。液体加圧装置１５０によって加圧された改質水は、液体流路入口２１１から液体流路２１２に流入し、ノズル本体部２１０に連接する水オリフィス部品２２０の開口２２１から噴出する。
【００２２】
図４に示すように、空気オリフィス部品２３０には、軸心方向に貫通するミスト噴出口２３１が設けられている。空気オリフィス部品２３０の水オリフィス部品２２０に当接する面２３０ｂには、空気オリフィス部品２３０の中心から放射線状に等間隔で凹溝が形成されている。水オリフィス部品２２０と空気オリフィス部品２３０とが当接し、固定されることにより凹溝が密閉され、空気オリフィス流路２３２が形成される。水オリフィス部品２２０の筒状部２２０ａと空気オリフィス部品２３０の筒状部２３０ａとの間に形成する気体環状流路２３３と空気オリフィス流路２３２とは連通しているので、気体流路入口２１３から流入した加圧空気は、気体流路２１４及び気体環状流路２３３を介して、すべての空気オリフィス流路２３２に等しい空気圧で流入することができる。ここで、第１実施形態では、空気オリフィス流路２３２の本数は６本としているが、６本以上であればよい。この理由については、後述する。また、空気オリフィス部品２３０に形成する凹溝の横断面形状は、多角形形状であっても半円形状であってもよい。
【００２３】
このような構成とすることで、空気オリフィス部品２３０の全ての空気オリフィス流路２３２から噴出された空気同士が、空気オリフィス部品２３０の中心軸上で衝突する。空気オリフィス流路２３２は、水オリフィス部品２２０の噴出側の平面上に形成されているので、この平面と略平行な平面上で空気同士が衝突することになる。一方、改質水は、水オリフィス部品２２０の開口２２１から、水オリフィス部品２２０の噴出側の平面と略垂直な方向に沿って噴出する。よって、空気オリフィス流路２３２から噴出された加圧空気同士が衝突する衝突部に、略垂直な方向から改質水を衝突させることになる。すると、改質水は、この衝突部で加圧空気と混合されて微細なミストとなる。このように生成された微細なミストが、空気オリフィス部品２３０のミスト噴出口２３１より噴霧される。
【００２４】
なお、ミスト噴出口２３１は、噴出方向に向かって拡開するテーパ構造であってもよい。これにより、微細ミストは、ミスト噴出口２３１より広角に噴霧することができ、ミスト同士が衝突する確率が減少し、ミスト同士の再結合を抑制できるので、ミストの平均粒子径の増大化を防止することができる。
【００２５】
（実施例）
次に、本発明の第１実施形態に係る除菌ミストシャワー装置１００の効果を確かめる比較実験を行ったので、その比較実験結果について説明する。
【００２６】
まず、第１実施形態に係るミストノズル１７０のザウター平均粒径と粒子径ばらつきとについて評価を行った。ミストノズル１７０の空気オリフィス部品２３０の空気オリフィス流路２３２の横断面を矩形とし、幅０．７ｍｍ、深さ０．２５ｍｍとした。また、空気オリフィス部品２３０のミスト噴出口２３１の直径を１．０ｍｍとした。また、水オリフィス部品２２０の開口２２１の直径を０．７ｍｍとした。加圧空気の空気圧ＰＡと液体圧ＰＷとを送風装置１３０の圧縮機又は液体加圧装置１５０のポンプでそれぞれ調整し、噴霧量が１０〜１００ｍｌ／ｍｉｎの範囲となるように空気流量と水流量とをそれぞれの流量制御バルブでそれぞれ制御した。比較例は、図４〜図７に示すように空気オリフィス流路２３２の本数Ｎをそれぞれ２本、４本、８本とした。比較例の空気オリフィス流路２３２の横断面形状と、空気オリフィス部品２３０のミスト噴出口２３１の直径と、水オリフィス部品２２０の開口２２１の直径とは、実施例と同一とした。また、比較例の噴霧量は、実施例と略同一である。
【００２７】
図８は、空気圧ＰＡと、液体圧ＰＷと、平均粒子径との関係を示す図である。ここで、平均粒子径は、ミストノズル１７０の中心軸上で空気オリフィス部品２３０の噴出側表面から３０ｃｍ離れた箇所で、レーザー回折法を用いて計測したザウター平均粒径を用いた。図８に示すように、空気オリフィス流路２３２の本数Ｎが２本、４本、６本のいずれであっても空気圧ＰＡと液体圧ＰＷが略同一である場合に、平均粒子径が最小となるという結果を得た。ここで、略同一とは、空気圧ＰＡがＸパスカルのとき、液体圧ＰＷが０．８〜１．２Ｘパスカルの場合であって、より好ましくは、０．９〜１．１Ｘパスカルの範囲内である。また、液体圧ＰＷが気体圧ＰＡを下回る領域では、液体が吐出できなくなり、ミストを噴霧できなかった。
【００２８】
図９及び図１０は、空気圧ＰＡと液体圧ＰＷとを略同一とし、空気オリフィス流路２３２の本数Ｎを変化させた比較実験結果である。
【００２９】
図９に示すように、空気圧ＰＡが０．３ＭＰａ以上で空気オリフィス流路２３２の本数が６本以上の場合は、平均粒子径が１０μｍ以下となることが確認できた。粒子径が１０μｍを越えるミストが人に付着した場合には、皮膚の表面が濡れてしまい、不快感を覚えるという問題があるため、空気オリフィス流路２３２の本数が６本以上であることが好ましい。本数の上限については特に規定しないが、本数が多くなると、空気オリフィス流路２３２の幅が狭くなり、空気の流量が減少するので、１０本以下であることが好ましい。また、微粒子の観点では、空気圧ＰＡについては、０．３ＭＰａ以上が好ましい。
【００３０】
また、図１０に示すように、粒子径のばらつきを示す標準偏差が、空気オリフィス流路２３２の本数が４本以下の場合には大きくなり、粒子径の管理が困難となる。
【００３１】
次に、本発明の第１実施形態に係る除菌ミストシャワー装置１００の作用効果について説明する。図１１は、第１実施形態に係る除菌ミストシャワー装置を使用した場合における、室内浮遊菌数の時間変化を計測した比較実験結果である。空気オリフィス流路２３２の本数を６本、空気圧及び液体圧を０．４ＭＰａ、噴霧量を５０ｍｌ／ｍｉｎに制御した。この図１１において、「無処理」は、除菌ミストシャワー装置１００を稼働しない場合の浮遊菌数である。また、「水道水」は、除菌ミストシャワー装置１００におけるプラズマ発生装置１２０を稼働せず、水道水を噴霧した場合の浮遊菌数である。図１１に示すように、無処理及び水道水の場合は、経過時間による浮遊菌数の減少はなかった。
【００３２】
これに対して、プラズマ発生装置１２０を稼働した場合には、浮遊菌数の減少が見られ、殺菌機能が極めて高いことがわかった。
【００３３】
従って、第１実施形態によれば、殺菌効果の高いＯＨラジカルを含む改質水から微細ミスト（改質水ミスト）を生成し、その微細ミストを噴霧するとともに、ミストノズル１７０に供給される加圧空気の空気圧ＰＡと、改質水の液体圧ＰＷとを略同一にすることにより、微細ミストの平均粒子径を最小とすることができ、かつ、噴霧される改質水の粒子径を小さくすることができて、空気中に拡散することができ、食品工場又は食物工場などの大空間における空気除菌が可能となる。また、改質水を使用した微細ミストであるため、ノズルの目詰まりは発生せず、長時間、使用可能となる。
【００３４】
また、第１実施形態によれば、空気圧ＰＡが０．３ＭＰａ以上で空気オリフィス流路２３２の本数が６本以上とすることにより、噴霧される改質水の微細ミストの平均粒子径が１０μｍ以下となり、かつ、空気オリフィス流路２３２から噴出される気流と液流とが垂直に衝突するように構成すれば、粒子径の小さなミストをバラツキなく噴出することができ、噴霧されたミストが人に付着した場合でも濡れることがなく、不快感を与えることがない。
【００３５】
（第２実施形態）
第１実施形態では、貯水槽１１０とミストノズル１７０が液体加圧装置１５０を介して第２送液配管１６０ｂにより接続されている。第２実施形態では、液体加圧装置１５０を配置せず、直接、貯水槽１１０とミストノズル１７０を第３送液配管３６０により接続するとともに、送風装置１３０と貯水槽１１０とを第２気体配管３４０により接続する構成について説明する。
【００３６】
図１２は、本発明の第２実施形態に係る除菌ミストシャワー装置３００の一例を示す構成図である。
【００３７】
本発明の第２実施形態に係る除菌ミストシャワー装置３００は、貯水槽１１０と、プラズマ発生装置１２０と、ミストノズル１７０と、送風装置１３０と、第１気体配管１４０と、第２気体配管３４０とを備えている。
【００３８】
ミストノズル１７０は、貯水槽１１０内の水と第３送液配管３６０によって接続されている。送風装置１３０とミストノズル１７０とは第１気体配管１４０で接続されている。第２気体配管３４０は、第１気体配管１４０から分岐して貯水槽１１０に接続されている。
【００３９】
プラズマ発生装置１２０とミストノズル１７０と送風装置１３０との構成は、第１実施形態と同様であるため、その詳細な説明は省略する。
【００４０】
図１２に示すように、第１気体配管１４０は、送風装置１３０とミストノズル１７０との間で分岐されており、この分岐された第２気体配管３４０が、貯水槽１１０の上部に連通接続されている。送風装置１３０により加圧された加圧空気は、第２気体配管３４０を介して貯水槽１１０の上部に供給されている。貯水槽１１０は、密閉構造であるので、貯水槽１１０内の改質水は、貯水槽１１０内に流入した加圧空気により押し出され、第３送液配管３６０を介してミストノズル１７０に供給される。
【００４１】
このように構成することにより、液体加圧装置１５０を省略することができるので、設備コストを減少させることができる。言い換えれば、液体加圧装置は、送風装置１３０と、送風装置１３０とミストノズル１７０とを接続した第１気体配管１４０から分岐されて貯水槽１１０と連通する第２気体配管３４０とで構成されて、送風装置１３０から第２気体配管３４０を介して貯水槽１１０に供給された加圧空気により、貯水槽１１０内の改質水が加圧されてミストノズル１７０に供給されるように構成している。このため、液体加圧装置としての固有の部材を別途備える必要を無くすことができる。
【００４２】
また、貯水槽１１０内のプラズマ発生装置１２０を用いて生成した改質水は、液体加圧装置を介さず、直接、ミストノズル１７０に供給されるので、液体加圧装置による撹拌及び液送ポンプから発生する熱の影響を受けにくく、改質水に含まれる過酸化水素の分解速度を減少させることができる。
【００４３】
貯水槽１１０の加圧状態が適正であるか否かを監視するとともに、貯水槽１１０からの逆流を防止するため、第２気体配管３４０に、図示しない流量計、バルブ、あるいは圧力計などを配置してもよい。
【００４４】
第２気体配管３４０の内径は、第１気体配管１４０の内径より大きい方が好ましい。そのように構成することで、貯水槽１１０内を迅速かつ確実に加圧できる。
【００４５】
（実施例）
次に、本発明の第２実施形態に係る除菌ミストシャワー装置３００の効果を確かめる比較実験を行ったのでその比較実験結果について説明する。図１３は、第２実施形態に係る除菌ミストシャワー装置３００を使用した場合における室内浮遊菌数の時間変化を計測した比較実験結果である。空気オリフィス流路２３２の本数を６本とし、空気圧を０．４ＭＰａ、噴霧量を５０ｍｌ／ｍｉｎに制御した。図１３から明らかなように、液体加圧装置を使用しない場合は、液体加圧装置を使用する場合と比べて、浮遊菌数の時間的減少が大きいことがわかった。
【００４６】
第２実施形態によれば、第１実施形態の効果に加えて、加圧空気を用いて貯水槽１１０内から改質水を押し出すように構成しているので、液体加圧装置１５０を省略することができ、設備コストを減少させることができる。また、貯水槽１１０内のプラズマ発生装置１２０を用いて生成した改質水は、液体加圧装置を介さず、直接、ミストノズル１７０に供給されるので、液体加圧装置による撹拌及び液送ポンプから発生する熱の影響を受けにくく、改質水に含まれる過酸化水素の分解速度を減少させることができる。
【００４７】
なお、上記様々な実施形態又は変形例のうちの任意の実施形態又は変形例を適宜組み合わせることにより、それぞれの有する効果を奏するようにすることができる。また、実施形態同士の組み合わせ又は実施例同士の組み合わせ又は実施形態と実施例との組み合わせが可能であると共に、異なる実施形態又は実施例の中の特徴同士の組み合わせも可能である。
【産業上の利用可能性】
【００４８】
本発明にかかる除菌ミストシャワー装置は、噴霧される改質水の粒子径を小さくして、食品工場又は食物工場などの大空間における空気除菌が可能となり、室内及び室外を除菌するための除菌ミストシャワー装置に広く利用することができる。
【符号の説明】
【００４９】
１００、３００  除菌ミストシャワー装置
１１０  貯水槽
１２０  プラズマ発生装置
１３０  送風装置
１４０  第１気体配管
１５０  液体加圧装置
１６０ａ、１６０ｂ  第１及び第２送液配管
１７０  ミストノズル
１８０  給水管
２１０  ノズル本体部
２１１  液体流路入口
２１２  液体流路
２１３  気体流路入口
２１４  気体流路
２２０  水オリフィス部品
２２０ａ  筒状部
２２１  開口
２３０  空気オリフィス部品
２３０ａ  筒状部
２３１  ミスト噴出口
２３２  空気オリフィス流路
２３３  気体環状流路
２４０  キャップ部品
３４０  第２気体配管
３６０  第３送液配管
【図１】
0006331034.tif 000002
【図２】
0006331034.tif 000003
【図３】
0006331034.tif 000004
【図４】
0006331034.tif 000005
【図５】
0006331034.tif 000006
【図６】
0006331034.tif 000007
【図７】
0006331034.tif 000008
【図８】
0006331034.tif 000009
【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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