(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
打設したコンクリート中の余剰水や気泡を型枠外へ排出可能な型枠であって、
板状の型枠本体と、型枠本体のコンクリート打設面に配置されるボード状透水層とが複合されている構成とし、
上記型枠本体は、表裏に貫通した複数の排水穴が形成され、
上記ボード状透水層は、短繊維が３次元的交絡構造をなすマトリックス繊維と該マトリックス繊維を構成する短繊維を相互に固定する結合材とを混合した繊維ウエブが複数枚積層されて下部を支持して垂直に置いた時に自立する多孔質の透水ボードにより構成され、
上記結合材は、マトリックス繊維の融点又は軟化点より低い融点の熱融着繊維で構成され、
上記ボード状透水層は、目付量が５００ｇ／ｍ２〜２５００ｇ／ｍ２、嵩密度が０．３ｇ／ｃｍ３〜０．９ｇ／ｃｍ３、マトリックス繊維と結合材との重量割合（ｗｔ％）が８０：２０〜５０：５０、及び、厚さが１ｍｍ〜１０ｍｍであるコンクリート用透水性型枠。
【請求項２】
上記マトリックス繊維は、化学繊維、天然繊維及び無機繊維のうちの一つ以上で構成されている請求項１に記載のコンクリート用透水性型枠。
【請求項３】
上記熱融着繊維は、芯部の融点より鞘部の融点が低い芯鞘型熱融着繊維で構成されている請求項１又は２に記載のコンクリート用透水性型枠。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コンクリート構造物を作る際に使用するコンクリート型枠にあって透水性を持たせたコンクリート用透水性型枠に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
コンクリート型枠として、一般に、木製、鋼製、樹脂製などの型枠が広く普及しているが、どの型枠を使用してもコンクリートを型枠中に流し込んでコンクリート構造物を作る際、コンクリート表面に気泡（アバタともいう）やジャンカ（コンクリート中のセメントと骨材が十分混合されず骨材の集合した部分）が発生することが以前から知られている。特に傾斜構造を有し、コンクリートの側圧が作用しないコンクリート上面側ではコンクリートが十分に充填し難いことやコンクリート中の空気が上部の型枠側に排出されるため、気泡やジャンカが発生し易い。これは単に外観が悪くなるだけでなく、コンクリートの緻密さ不足による強度の低下、中性化の促進、塩分の侵入、凍結融解による劣化などを引き起こす原因となり、コンクリートの信頼性を損ねることになる。そのため、コンクリート型枠に透水性を持たせて、コンクリート中の余剰水を型枠の外に排出し、コンクリート表面の気泡やジャンカを減少させてコンクリートの外観を向上するとともに、コンクリートの緻密化によるコンクリートの品質を向上することが要望されている。
【０００３】
従来、透水性を持たせたコンクリート型枠として、合板や鋼製の型枠本体に、コンクリート中の気泡と余剰水を透過させる透水シートと、透過した気泡や水を型枠外に排出させる排水シートとを複合することが提案されている（特許文献１、２、３）。透水シートとして、例えば、ポリエステル織布（ポリエステル繊維を織って布状にしたシート）や孔開きポリエチレンシート等が使用され、また、排水シートとして、例えば、ポリエチレン製ネットや不織布が使用される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平７−３４６６０号公報
【特許文献２】特開平５−１６１２６号公報
【特許文献３】特開平１−１５８１７９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記コンクリート用透水性型枠にあっても、木製、鋼製、樹脂製などの型枠と同様に、種々の性能が要求される。
従来のコンクリート用透水性型枠は、ポリエステル織布等の透水シートとポリエチレンネット等の排水シートとを重ねて、型枠本体に複合されるが、この時、透水シート及び排水シートは、型枠の裏（コンクリート打設面でない外側の面）に巻き込んでステープルで固定するものである。しかし、透水シートや排水シートを型枠本体に取り付ける時、シワを作らず十分に緊張して固定することが難しい。特に型枠が大型になる時や形状が複雑になる時は、透水シート及び排水シートにシワを作らず固定することが困難であり、大型型枠や形状複雑型枠にはほとんど対応できないのが現状であった。また、コンクリートを流し込んだ時の透水シート及び排水シートの伸びやシワによるコンクリート表面の外観不良などが発生し、コンクリート表面の補修を必要とするなどの欠点が問題となる。これらの問題を解決しない限り、型枠を繰り返し使用することも現実には不可能であった。さらに、コンクリート型枠は、穴開けや切断加工が必要なことが多く、透水シート及び排水シートをコンクリート型枠の裏側から引っ張ってステープルで固定する方法では、穴開けや切断等の加工により透水シート等の織布が開繊したり、透水シート等と型枠本体の間へのコンクリートの侵入を起こしたりするため、工場でも現場の加工でも対応できない問題があった。
【０００６】
本発明の目的は、透水層を形成しても木製、鋼製、樹脂製などの型枠の場合と同様に加工作業等にも対応でき、生コンクリートの過剰水を排出してコンクリートの品質を向上するとともにコンクリート表面の気泡を低減してコンクリート外観の向上に寄与するコンクリート用透水性型枠を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明に係るコンクリート用透水性型枠は、
打設したコンクリート中の余剰水や気泡を型枠外へ排出可能な型枠であって、
板状の型枠本体と、型枠本体のコンクリート打設面に配置されるボード状透水層とが複合されている構成とし、
上記型枠本体は、表裏に貫通した複数の排水穴が形成され、
上記ボード状透水層は、短繊維が３次元的交絡構造をなすマトリックス繊維と該マトリックス繊維を構成する短繊維を相互に固定する結合材とを混合した繊維ウエブが複数枚積層されて下部を支持して垂直に置いた時に自立する多孔質の透水ボードにより構成され、
上記結合材は、マトリックス繊維の融点又は軟化点より低い融点の熱融着繊維で構成され、
上記ボード状透水層は、目付量が５００ｇ／ｍ２〜２５００ｇ／ｍ２、嵩密度が０．３ｇ／ｃｍ３〜０．９ｇ／ｃｍ３、マトリックス繊維と結合材との重量割合（ｗｔ％）が８０：２０〜５０：５０、及び、厚さが１ｍｍ〜１０ｍｍである。
【０００８】
上記構成より、打設したコンクリート中の余剰水や気泡をボード状透水層を透過させて型枠本体の排水穴から型枠外へ排出することができる。従って、コンクリート中の余剰水分が排出されて水・セメント比の小さい緻密なコンクリートが形成されコンクリートの品質が向上するとともに、コンクリート中の気泡も余剰水と一緒に型枠外に排出されてコンクリート表面は気泡が少ない滑らかなで緻密な仕上がりとなる。
【０００９】
また、ボード状透水層となる透水ボードは、自立が可能で、折れたり、シワができない剛性を有しており、例えば、透水ボードと型枠本体とを同形状に切断して重ね合わせてステープルや接着剤で複合することで簡単に透水性型枠を得ることができ、型枠本体にボード状透水層を複合する作業工程が著しく簡素化される。従って、従来のような織布等の透水シートや排水ネット等のシート物を十分に張って型枠本体にステープル止めする透水性型枠の製造工程の難しさを解消し、大型型枠や形状複雑型枠への適用も十分可能となる。
【００１０】
同時に、この剛性を有する透水ボードで構成するボード状透水層が型枠本体に密着して形成されることより、コンクリートの打設による「伸び」、「シワ」、「凹凸」による外観不良が発生することもなくなって、補修も不要となりコンクリートの品質向上やコンクリートの外観向上に寄与することが可能となる。
【００１１】
さらに、本コンクリート用透水性型枠では、切断や穴開け等の加工を行ってもボード状透水層が開繊することがないから、工場のみならず現場での切断調整やセパレーター用穴開け加工が、既存の設備、道具類を用いて行うことができ、透水性型枠の使いやすさを飛躍的に向上することができる。また、本コンクリート用透水性型枠を予め基本寸法に形成すると透水性型枠素材としての流通が可能となり、通常の型枠材料と同様の加工により透水性型枠を生産することが可能となり、透水性型枠の普及を飛躍的に増進させることが可能となる。
【発明の効果】
【００１２】
以上より、本発明に係るコンクリート用透水性型枠によれば、製造工程の簡素化、大型型枠や形状複雑型枠への対応、現場加工作業等への対応を可能とすることができ、さらには、生コンクリートの過剰水を排出してコンクリートの品質を向上するとともにコンクリート表面の気泡を低減してコンクリート外観を向上することができるという効果が発揮される。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明のコンクリート用透水性型枠を示す断面図である。
【図２】排水穴を形成した型枠本体を示す平面図である。
【図３】透水性型枠の透水性能を確かめるために透水時間を測定する装置を示す側面図である。
【図４】コンクリート構造物を形成するための型組したコンクリート用型枠を示す斜視図である。
【図５】傾斜面を有する大型コンクリート構造物を形成するための型組した大型コンクリート用型枠を示す図であり、同図（ａ）は側面図であり、同図（ｂ）は傾斜面側からの正面図である。
【図６】大型コンクリート用型枠に用いたコンクリート用透水性型枠を示す図であり、同図（ａ）は垂直面側に配置する透水性型枠の平面図であり、同図（ｂ）は傾斜面側に配置する透水性型枠の平面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
本発明のコンクリート用透水性型枠１の実施形態について以下に説明する。
図１に示す様に、実施形態によるコンクリート用透水性型枠１は、表裏に連通した複数の排水穴１１を有する板状の型枠本体１０と、この型枠本体１０のコンクリート打設面側に配置されるボード状透水層２とを複合して構成されるものであり、打設したコンクリート中の余剰水や気泡がボード状透水層２を通して浸み出して型枠本体１０の排水穴１１から型枠外に排出される。
【００１５】
型枠本体１０は、木製、鋼製、樹脂製あるいはこれらの複合材などで形成される。型枠本体１０には、それ自体が型枠に使用されているものを利用してもよく、例えば、ウレタン塗装を表面に施したウレタン塗装合板等を使用することができる。型枠本体１０は、複数の排水穴１１が設けられており、これら排水穴１１によってボード状透水層２から浸み出してきたコンクリート中の余剰水や気泡を型枠外に排出させる。コンクリート中の余剰水は、ボード状透水層２の全面から浸みだして型枠本体１０の全面に供給されることから、型枠本体１０の排水穴１１は、細かく高密度に設けたり、穴径を大きくして個々の排水穴１１の排水能力を大きくする必要もなく、セメント粒子で閉塞されることがなく型枠本体１０の持つ強度が損なわれなければ特に制限はない。例えば、型枠本体１０に設ける排水穴１１は、直径３ｍｍ〜２０ｍｍとし且つ１ｍ２当たり１０個〜１２５個程度形成されるのが好ましい。すなわち、直径３ｍｍ〜２０ｍｍで１ｍ２当たり１０個より少なくなるとボード状透水層２を通過したコンクリート中の余剰水の十分均一な排水が困難となり、また、繰り返し使用により排水穴１１が閉塞するおそれがある。一方、直径３ｍｍ〜２０ｍｍの排水穴１１を１ｍ２当たり１２５個より多くなると型枠本体１０の強度が確保されなくなるおそれがある。なお、排水穴１１の配置形態は、正方配置やチドリ配置など特に制限はない。
【００１６】
ボード状透水層２は、表裏に連通する多数の細孔を有する連続多孔質の透水ボードが使用される。ボード状透水層２は、多孔質の細孔量（空隙量）が多過ぎると透水性が過大となり、コンクリートの打設や締め固め（振動処理）中に急速にコンクリート中の水分が型枠外に排出されて、コンクリートのワーカビリティ（作業性）を低下させてしまい、十分な型枠へのコンクリートの充填ができなくなったり、透水性型枠１表面でコンクリートがこわばり、余剰水と気泡の型枠１外への排出が阻害されて、コンクリートの緻密化が起こらずコンクリート表面の気泡の増加にも繋がる。また、多孔質の細孔径が大き過ぎるとセメント粒子が入り込んで目詰まりを起こし易く、繰り返しの使用にコンクリート中の余剰水の排出が不十分になり、コンクリートの品質の低下やコンクリート表面の気泡や凹凸が増加してコンクリート表面の外観が悪くなることになる。一方、多孔質の細孔量が少な過ぎると透水性能が低下し、コンクリート中の余剰水の十分な浸み出しが不足し、コンクリートの品質向上やコンクリート中の水の型枠外への排出に伴う型枠表面の気泡除去や外観の向上は期待できなくなる。これより、コンクリート用透水性型枠１としてのボード状透水層２は、コンクリートによる目詰まりを起こし難く、良好な透水性をもつ連続多孔を有し、しかも凹凸の少ないフラットな表面を有して、脱型性にも優れていることが重要である。このコンクリート用透水性型枠１の透水性能として、後記した実施例の「透水性型枠の透水性能」に示す測定方法によれば、透水時間は、４０秒〜２３１秒であることが好ましく、さらには５１秒〜２２０秒であることがより好ましい。
【００１７】
以下に、ボード状透水層２の詳細を説明する。
ボード状透水層２は、マトリックス繊維と結合材とを混合した多孔質の透水ボードによって構成される。ボード状透水層２は、適度な透水性を有するとともに、平均約１０μｍ、最少約０．１μｍであるセメント粒子がボード状透水層２の空隙を閉塞させないことが要求される。この命題を解決するためには、繊維の選択の自由度、ランダム分散性、繊維配向の制御性などの点からマトリックス繊維として短繊維をランダムに分散させることが好ましい。
【００１８】
マトリックス繊維は、繊維を３次元的に交絡させて多孔質のボードにできれば特に制限はなく、一般に流通している各種の繊維が使用できる。具体的には、麻、ケナフ、木綿などの天然繊維や、ポリエステル、アクリル、ポリオレフィン、ナイロン、レーヨン、ウレタンなどの化学繊維や、ガラス、炭素などの無機繊維、さらにはこれらをリサイクルした再生繊維を、単独又は二種以上組み合わせて使用することができる。
【００１９】
マトリックス繊維を構成する繊維の長さ（厳密に言えばアスペクト比）については、繊維が長くなればボード成形時に繊維同士の体積排除効果が働き、繊維密度の小さいボード状透水層２になり透水性が大きくなってくる。また、繊維の太さについては、繊維の集合構造、繊維自体の性質が一定であれば、繊維太さが太くなるとボード状透水層２の細孔径が大きくなりセメント粒子の侵入のリスクが増大し、逆に繊維太さが細くなるとボード状透水層２の細孔径が小さくなり透水性が低下してくる。これより、コンクリート用透水性型枠１に適したボード状透水層２を得るには、マトリックス繊維の開繊、分散、固定、保持の観点から、マトリックス繊維の繊維長さは５ｍｍ〜６０ｍｍであることが好ましく、また、マトリックス繊維の繊維太さは直径約５μｍ（約０．５ｄｔｅｘ）〜約５０μｍ（約２５ｄｔｅｘ）であることが好ましいが、これらに限定するものではない。なお、繊維太さについて、化学繊維では繊度（ｄｔｅｘ＝１０ｋｍ長さでの重量ｇ）で表現され、その他の繊維では直径で表現されることが多い。さらに、このマトリックス繊維は、材質、太さ、長さの異なるなる短繊維を混合することで透水性、強度、剛性などを調整することが可能である。
【００２０】
結合材は、マトリックス繊維を固定し剛性のあるボード状透水層２を形成するものであれば特に制限はないが、マトリックス繊維の融点または軟化点より低い熱可塑性樹脂の繊維や粉末を使用するのが好都合である。これは、透水性を実現するために３次元的交絡構造として用いたマトリックス繊維より融点を低くすることで、結合材となるバインダーと接触する部分のみが融着して透水性を確保するためである。
【００２１】
さらには、均一な透水性を確保しながら、コンクリートの打設・脱型に耐える強度を保持し、マトリックス繊維の毛羽立ちを抑制するために、結合材の形態は繊維状、チップ状、粉末状などのものが使用できるが、マトリックス繊維と３次元的に均一に分散し易い繊維状の熱融着繊維を用いることが好ましい。また、結合材として用いる熱融着繊維は、マトリックス繊維との交点を増やして安定して固定することが望ましく、そのためには、マトリックス繊維の繊度や長さ以下のものとするのが好ましい。この熱融着繊維として、例えば、ポリエステル、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリアミド等の熱融着機能を有する短繊維が好ましく使用され、中でも、芯鞘型に複合した熱融着繊維を使用するのが好ましい。芯鞘型熱融着繊維は、芯部に高融点の高分子を有し、鞘部に低融点・低軟化点の高分子を有する組み合わせのものが好ましく、芯部の融点以下で鞘部が溶解してバインダーとして機能する。これにより、マトリックス繊維によって形成された３次元的交絡構造を維持したままで、結合材の熱融着繊維との交点が熱融着されて、マトリックス繊維が強く固定されて安定したボード状透水層２が形成される。
【００２２】
例えば、結合材としての熱融着繊維は、コンクリート用透水性型枠１としてのボード状透水層２の透水性能、ボードの強度、剛性、マトリックス繊維の固定等の観点から、マトリックス繊維よりも融点が約１００℃程度低い低融点の熱融着繊維を用いることが好ましい。具体的には、マトリックス繊維と熱融着繊維（結合材）との組み合せとして、マトリックス繊維をポリエステル繊維（融点２６０℃）、ナイロン繊維（融点２１０℃）、アクリル繊維（軟化点２２０℃）、レーヨン繊維（融点なし）、麻（融点なし）、ケナフ（融点なし）、木綿（融点なし）、ガラス繊維（軟化点７５０℃）、炭素繊維（融点なし）などの一つ又は複数の組合せとすれば、この場合、熱融着繊維（結合材）は、芯鞘型ポリエステル繊維（鞘部ポリエステルで融点１１０〜１５０℃）、芯鞘型ポリエチレン繊維（鞘部ポリエチレンで融点１３０℃）、ポリプロピレン繊維（融点１４０〜１７０℃）などの一つ又は複数を選択することができる。
【００２３】
さらに、コンクリート用透水性型枠１のボード状透水層２は、適切な透水性や強度を得るために、ボード状透水層２の嵩密度を０．３ｇ／ｃｍ３〜０．９ｇ／ｃｍ３、マトリックス繊維と結合材の重量割合（ｗｔ％）を８０：２０〜５０：５０、ボード状透水層２の厚さを１ｍｍ〜１０ｍｍとすることが好ましく、この場合、良好な透水性とコンクリート外観が得られる。
【００２４】
すなわち、マトリックス繊維が８０重量％を超えると繊維同士の接着が不十分となって透水性が過大なり、コンクリート表面の気泡が増加したり、ボード状透水層２の毛羽立ちが発生してコンクリートへの繊維の噛み込みを起こすおそれがある。また、結合材が５０重量％を超えると透水性の低下が著しく、コンクリート中の余剰水が排出されず、コンクリートの緻密化が不十分となるとともにコンクリート表面の気泡が増加してしまうおそれがある。
【００２５】
また、マトリックス繊維と結合材の割合が一定であっても、ボード状透水層２の嵩密度が０．３ｇ／ｃｍ３を下回ると透水性が過大となり、コンクリートの打設や締め固め（振動処理）中に急速にコンクリート中の水分が型枠外に排出されてコンクリートの緻密化を阻害するおそれがあり、また、ボード状透水層２の嵩密度が０．９ｇ／ｃｍ３を超えると逆にコンクリート中の余剰水の排出が不十分になりコンクリート表面の気泡や凹凸が増加してコンクリート表面の外観が悪くなるおそれがある。
【００２６】
また、ボード状透水層２の厚さは、透水性、コンクリートの打設や型洗浄に耐える強度、ハンドリング性の観点から１〜１０ｍｍの厚さが好ましく、厚さ１ｍｍ未満ではコンクリートの繰り返し打設でボード状透水層２の破損が発生するおそれがあり、厚さ１０ｍｍを超えると透水性の低下や型枠重量の増加によるハンドリング性の低下が発生するおそれがある。
【００２７】
次に、ボード状透水層２を構成する透水ボードの作製方法について説明する。
上記したマトリックス繊維を単独もしくは複数組み合わせて、これに結合材として樹脂を混合あるいはスプレーなどにより付着させて加熱プレスする方法によって透水ボードを製作できる。また、マトリックス繊維と結合材である熱融着繊維を均一に開繊・混合して３次元的に交絡できる不織布製造方法の一つであるエアレイド法を用いて透水ボードを製作できる。透水ボードの作製方法について、マトリックス繊維と結合材との組み合わせに応じて適切な方法で製作すればよく、特に限定するものではないが、上記のエアレイド法によるのが最も好都合である。エアレイド法は、例えば、多孔質ネット状コンベアの上部の吹き出し装置より短繊維を空気流とともにネット上に吹き付け、ネット状コンベア下部に設置したサクション装置で吸引して繊維ウエブを形成する方法である。
【００２８】
そして、繊維ウエブを加熱圧縮する方法としては、プレスローラーやプレス機による方法があり、プレスローラーは連続的にプレスが可能で生産性に優れ、プレス機では生産性はプレスローラーより低下するもののボードの積層、長時間プレスによる結合材の均一溶融などの利点がある。本コンクリート用透水性型枠１に使用する透水ボードでは、繊維ウエブをプレスする方法を限定するものではないが、ボード厚さを１〜１０ｍｍと厚くするためには、繊維ウエブを積層したり、十分な熱プレス時間を取って温度と圧力を取ることができる加熱プレス機による加熱プレスが望ましい。
【００２９】
また、繊維ウエブを積層することによりボード状透水層２のもつ透水性の均一化や繊維ウエブの材料配合、嵩密度等の積層形態を変えることによる厚み方向の透水性や強度を適切に設定できることになる。例えば、コンクリート打設面側のボード状透水層２は、セメント粒子の侵入を防ぐために、嵩密度を増加したり、繊維材料の繊維径を小さくしたり、繊維材料の繊維長も短くすると形成される孔径は小さくなり好都合となる。この様にボード状透水層２の厚み方向の孔径や嵩密度を好適に設定することができるのも加熱プレスの利点である。
【００３０】
この様な条件で製作したボード状透水層２は、織布とは異なり、下部を支持して垂直に置いた時に自立可能で、緊張をすることなしに型枠本体１０にステープルや樹脂で容易に複合することができるとともに、大型型枠や複雑な形状の型枠に対応できることが可能となる。同時に工場や現場での切断や穴開け加工も従来の設備で可能となる。また、ボード状透水層２は、マトリックス繊維による保持力、保形性も高く、剛性や強度に優れていることから、コンクリートを打設した時のシワの発生もなく、透水性型枠１やコンクリートの繰り返し打設、型枠の高圧洗浄にも対応できることから、コンクリートの品質向上と使い易さを併せ持つ画期的なものである。
【００３１】
なお、本発明は、上記実施形態に限定されず、本発明の要旨の範囲内で種々の変更を施すことが可能である。
【実施例】
【００３２】
以下に、本発明に係る透水性型枠を実施例により詳しく説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
（実施例１〜２２）
（ａ）型枠の製作
マトリックス繊維としてポリエステル短繊維と、熱融着繊維（結合材）として芯鞘型ポリエステル繊維とを所定割合で配合し、エアレイド法により、目付量を目標とする目付量の１／２とした三次元交絡構造を有する繊維ウエブを形成して、この繊維ウエブを２枚積層して、加熱プレス温度（金型表面温度）１５０〜２３０℃、プレス圧力０．４９ＭＰａ、加熱プレス時間３分の条件で加熱プレスを行って透水ボードを製作した。そして、この透水ボードを、型枠本体１０として図２に示すように直径５ｍｍΦの排水穴１１を４ヶ所（角から縦７５ｍｍ、横７５ｍｍの位置（Ｌ１，Ｌ１）、穴ピッチ１５０ｍｍ（Ｌ２））に開口形成したウレタン塗装合板（縦３００ｍｍ、横３００ｍｍ、厚さ１２ｍｍ）の片面に重ね合わせてステープルで固定してボード状透水層２を形成した透水性型枠１を製作した。ボード状透水層２の構成等を表１に示した。
【００３３】
ボード状透水層２に使用したマトリックス繊維と熱融着繊維（結合材）の特性は、以下のとおりである。
＜マトリックス繊維＞
・ポリエステル短繊維：  融点２６０℃、繊度６．６ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍ
＜結合材＞
・芯鞘型ポリエステル繊維：  芯部はポリエステルで融点２６０℃、鞘部はポリエステルで融点１１０℃、繊度４．９ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍ
（比較例１）
比較例１の型枠１００は、ウレタン塗装合板（縦３００ｍｍ、横３００ｍｍ、厚さ１２ｍｍ）を排水穴１１を設けずそのまま型枠１００として使用した。
【００３４】
（ｂ）透水性型枠１の透水性能
実施例１〜２２の透水性型枠１に対して、図３に示すように、樹脂製の透明パイプ（外径４３ｍｍ、内径３８ｍｍ、長さ３００ｍｍ）を、ボード状透水層２の面側を上面にして平置きした透水性型枠１の各排水穴１１位置の中央に立てて、透明パイプと透水性型枠１表面との隙間をシール材（粘土）により密封し、透明パイプ中に水を充填して水位が１８０ｍｍから９２ｍｍになるまでの透水時間を計測し、４ヶ所の各排水穴１１位置での透水時間の平均値を求めて、これを透水性型枠１の透水性能とした。すなわち、透水性能は、１８０ｍｍＨ２Ｏから９２ｍｍＨ２Ｏの水圧下で１００ｍＬの水が透水するに要する透水時間である。この透水時間を表１に示した。
【００３５】
念のために、透水ボードを接着剤止めした透水性型枠１の透水性能を確認した。すなわち、常温硬化型ウレタン系接着剤を排水穴１１を閉塞させないように型枠本体１０となるウレタン塗装合板に刷毛塗りし、ウレタン塗装合板と透水ボードとを接着させて複合した以外は、実施例３と同じ構成の透水性型枠１を製作して、上記透水時間を測定した。その結果、接着剤止めした透水性型枠１では、透水時間が７４秒であり、実施例３のステープル止めした透水性型枠１の透水時間６９秒（表１を参照）と大きな差がないことを確認した。
なお、比較例１の型枠１００は、排水穴１１がなく透水性を有しない。
【００３６】
（ｃ）コンクリート表面の状態
図４に示すように、上部を開放した箱型の１つの側面に実施例１〜２２の透水性型枠１を配置し、他の３つの側面と底面とに厚さ１２ｍｍのウレタン塗装合板型枠１００（排水穴１１無し）を配置して、コンクリート形状が幅（Ｗ）３００ｍｍ、奥行き（Ｄ）１５０ｍｍ、高さ（Ｈ）３００ｍｍとなるようにコンクリート打設用型枠を組み立てた。また、対比のため、実施例１〜２２の透水性型枠１に代えて比較例１のウレタン塗装合板型枠１００を配置したコンクリート打設用型枠を同様に組み立てた。
【００３７】
そして、型組が完了した実施例１〜２２及び比較例１の各コンクリート打設用型枠において、打設面に離型剤（鉱物油系：豊国石油（株）  Ｘｅｂｅｃｍｏｕｌｄ８）を刷毛で塗布した後、上部の開放口から生コンクリートを高さ方向に１５０ｍｍずつ２回に分けて流し込むとともに電動バイブレーターで振動させて充填、脱泡してコンクリートを打設して、翌日に脱型して、コンクリート表面を観察した。
上記の打設したコンクリートは、配合が、セメント３１８ｋｇ／ｍ３、砂７４０ｋｇ／ｍ３、砂利（Ｇｍａｘ、２０ｍｍ）１０７２ｋｇ／ｍ３、水１９１ｋｇ／ｍ３、Ｗ／Ｃ=６０%であり、スランプ１５ｃｍを使用した。
【００３８】
以上の実施例、比較例は、以下に示す方法で評価した。
(1)  実施例及び比較例におけるコンクリート表面の気泡数は、直径１．０ｍｍφ以上の気泡や凹部の個数を計測した。
(2)  実施例及び比較例におけるコンクリート表面の外観は、以下の基準で評価した。
◎：気泡数が２０個以下で、コンクリート表面には凹凸がなく非常に平滑な表面状態である。
○：気泡数が２１個以上３０個以下で、コンクリート表面には凹凸がなく平滑な表面状態である。
△：気泡数が３１個以上５５個以下で、コンクリート表面は平滑であるがやや凹凸が見られる。
×：気泡数が５６個以上で、コンクリート表面には所々に明らかな凹凸が見られる。
(3)  実施例の透水性型枠１におけるボード状透水層２の剛性は、縦３００ｍｍ、横３００ｍｍに切断した透水ボード（型枠本体１０への複合前）を下部を支持して垂直に置いた時、自立できるか否かで評価した。
(4)  実施例の透水性型枠１は、コンクリート打設用型枠を脱型した時にボード状透水層２にシワ、変形、破損等が発生しているか確認した。
以上の結果を表１に示した。
【００３９】
【表１】
0006320980.tif 000002
【００４０】
表１より、構造物のコンクリート表面の状態において、比較例１では、気泡数が５７個存在し、表面の凹凸が大きくコンクリート表面の外観が悪かった。
これに対して、実施例１〜２２では、コンクリート表面の気泡数が８個〜５５個であり、すべての実施例において、比較例１と比較して気泡数が少なく且つ表面の凹凸も小さく平滑になっており、良好なコンクリート表面の外観が得られた。従って、実施例の透水性型枠１によれば、気泡数の低減によりコンクリート表面が緻密となりコンクリート品質が向上されることがわかった。
【００４１】
特に、実施例２、３、４、５、８、９、１０、１３、１４、１５、２０、２１では、コンクリート表面の気泡数が３０個以下であり、比較例１での気泡数５７個の４７％以上を減少させることができた。これより、気泡数を概ね約３０個以下と少なくするには、透水性型枠１の透水性は、一応の目安として、好ましくは透水時間が４０秒〜２３１秒の範囲であり、さらに好ましいのは５１秒〜２２０秒の範囲であり（実施例２、３、４、８、９、１３、１４、２１）、この場合、比較例１での気泡数５７個の７１％〜８６％を減少することができ、良好なコンクリート外観が得られるとともに、コンクリート中の余剰水がコンクリート中の空気を一緒に排出されて、水・セメント比の小さい緻密なコンクリート表面が形成されることが確認された。すなわち、透水性型枠１の透水時間が概ね３２秒以下（実施例１１、１２、１７、１８、１９）になると、打設したコンクリートからの排水が過剰となってコンクリートの流動性が阻害されてこわばりが発生したり、透水性型枠１面でコンクリートの早期の離型が発生してコンクリート表面の気泡が増加する現象が生じるおそれがあり、また、透水時間が概ね２４３秒以上（実施例１、６、７、１６、２２）になると、透水性が低下して排水穴１１からの十分な排水ができなくなり、コンクリート表面の気泡が増加して外観も悪くなって通常の塗装合板型枠によるコンクリート表面と変わらなくなってしまうおそれがある。
【００４２】
また、ボード状透水層２の構成は、以下の条件を一応の目安とする場合に、良好な透水性とコンクリート外観が得られた。
（Ａ）マトリックス繊維と熱融着繊維（結合材）との配合割合
マトリックス繊維と熱融着繊維との配合割合だけを変更した実施例１〜５より、マトリックス繊維と熱融着繊維との配合割合は、マトリックス繊維：熱融着繊維＝８０：２０〜５０：５０の重量比（ｗｔ％）が好ましい（実施例２〜５）。中でも、実施例３のマトリックス繊維と熱融着繊維との重量比（ｗｔ％）６０：４０の場合が最適であった。なお、実施例１では、透水性型枠１の透水時間が１０３５秒と大きく、コンクリート打設用型枠の４ヶ所の排水穴１１のうち上側の１ヶ所からの排水性が低下していたことから、ボード状透水層２を構成する熱融着繊維の重量比が６０ｗｔ％（実施例１）よりも多くならないことが好ましい。
【００４３】
（Ｂ）目付量、嵩密度
実施例６〜１１より、透水ボードの厚さが３ｍｍで、マトリックス繊維と熱融着繊維との重量比が一定（６０：４０）の場合、ボード状透水層２の目付量が１０００ｇ／ｍ２〜２５００ｇ／ｍ２、嵩密度が０．３３ｇ／ｃｍ３〜０．８３ｇ／ｃｍ３の範囲が好ましい（実施例８〜１０）。なお、目付量及び嵩密度の大きい実施例６、７では、透水性型枠１の透水時間も各々２７１２秒、１２０１秒と大きく、かつコンクリート打設用型枠の４ヶ所の排水穴１１のうち、実施例６は上側の２ヶ所、実施例７は４ヶ所すべてからの排水性が低下していたことから、ボード状透水層２の目付量が３０００ｇ／ｍ２を超えたり、嵩密度が１．００ｇ／ｃｍ３を超えたり（実施例７）しないことが好ましい。
【００４４】
（Ｃ）厚さ
実施例１２〜１６より、マトリックス繊維と熱融着繊維との重量比が一定（６０：４０）、ボード状透水層２の嵩密度が一定（０．５０ｇ／ｃｍ３）の場合、ボード状透水層２の厚さが１〜１０ｍｍの範囲が好ましい（実施例１３〜１５）。なお、ボード状透水層２の厚さが０．５ｍｍ（実施例１２）よりも薄くなると透水性が過大になるとともにコンクリート打設用型枠の脱型時にボード状透水層２に変形が発生するおそれがあり、また、ボード状透水層２の厚さが１５ｍｍ（実施例１６）よりも厚くなると透水性が低下するとともに透水ボードの重量が大きくなりハンドリング性が損なわれるおそれがある。
【００４５】
（Ｄ）加熱プレス温度
実施例１７〜２２より、ボード状透水層２をポリエステル短繊維（融点２６０℃）と芯鞘型ポリエステル繊維（芯部の融点２６０℃、鞘部の融点１１０℃）で構成する場合、繊維ウエブの加熱プレス温度が２００〜２２０℃の範囲が好ましい（実施例２０、２１）。すなわち、加熱プレス温度が２００〜２２０℃の範囲内であれば、ポリエステル短繊維（マトリックス繊維）が溶融することなく芯鞘型ポリエステル熱融着繊維（結合材）の熱融着により適度な空隙を形成するように作用して良好な透水性が確保される。実施例１７〜１９の加熱温度が低い場合は、結合材による熱融着が十分に作用せず、透水性が過大となり気泡が増加する傾向となる。もちろん、加熱プレス温度や加熱時間は、結合材として用いる熱融着繊維の融点や軟化点に合わせて調整すればよく、特に限定するものではない。
【００４６】
また、ボード状透水層２の剛性として、型枠本体１０に形成前の透水ボード（縦３００ｍｍ、横３００ｍｍ、厚さ０．５〜１５ｍｍ）は、すべての実施例で下部を固定することにより自立する剛性を有していた。さらに、脱型した透水性型枠１のボード状透水層２には、実施例１２の一部変形のものを除くと、すべての実施例でシワ、変形、破損は見当たらなかった。
例えば、自立できない織布、不織布、繊維フィルム等のシートを透水性型枠の透水層とする場合では、切断や穴開けによりシートの繊維が開繊してしまうため、工場で織布等のシートをハサミでカットし型枠本体に巻き込んでコンクリート打設面の裏側でステープルで固定するしかなく、透水性型枠の現場加工はできず、また織布等のシートでは剛性がないため固定しても大型型枠では織布等のシートが撓んでシワとなりコンクリート表面の補修が必要となる問題点を有している。
【００４７】
これに対して、実施例の透水ボードでは、自立できる剛性を有するので、型枠本体１０に複合する時に緊張する必要がなく大型型枠や複雑な形状の型枠にも容易に型枠本体１０に複合でき、また、透水ボード単体および型枠本体１０と複合した透水性型枠１においても、穴開けや切断などの加工も、繊維が開繊することもなく既存設備で容易に行うことが可能であり、工場や現場での加工が可能となるという点で、織布等のシート物にはない大きな特徴を有している。さらには、脱型した透水性型枠１のボード状透水層２は亀裂等の損傷が認められず綺麗な状態であったことから、繰り返し使用でき、シート物に比べて有利である。
【００４８】
（実施例２３〜２６）
実施例２３〜２６では、各種のマトリックス繊維と熱融着繊維（結合材）を用いてボード状透水層２を製作した。すなわち、下記したマトリックス繊維と熱融着繊維とを、表２に示した組み合せと配合割合、及び加熱プレス温度とした以外は、実施例３の場合と同様にして、ボード状透水層２を形成した透水性型枠１を製作して、透水性及びコンクリート外観を評価した。この結果を表２に示した。
【００４９】
＜マトリックス繊維＞
(1)  麻：  融点なし、太さ１３〜３１μｍ、長さ２０〜３０ｍｍ
(2)  ケナフ：  融点なし、太さ１６〜２２μｍ、長さ４５ｍｍ
(3)  サイザル：  融点なし、太さ１０〜２０μｍ、長さ３〜１０ｍｍ
(4)  ポリエステル繊維：  融点２６０℃、繊度６．６ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍ
＜結合材＞
(5)  芯鞘型ＰＥＴ繊維：  芯部はポリエステルで融点２６０℃、鞘部はポリエステルで融点１１０℃、繊度４．９ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍ
(6)  芯鞘型ＰＥ繊維：  芯部はポリエステルで融点２６０℃、鞘部はポリエチレンで融点１３０℃、繊度２．２ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍ
(7)  ＰＰ：  ポリプロピレン繊維、融点１６５℃、繊度６．７ｄｔｅｘ、繊維長２５ｍｍ
【００５０】
【表２】
0006320980.tif 000003
【００５１】
表２より、実施例２３〜２６では、コンクリート表面の気泡数は、１７個〜３１個であり、比較例１での５７個の４６％〜７０％減少させることができ、また、コンクリート表面も平滑であり良好なコンクリート外観が得られた。また、透水性について、実施例２３〜２６では、透水性型枠１の透水時間は、４３秒〜１４７秒であり、実施例１〜２２で得た好ましい透水時間の範囲内であり、良好な透水性であった。なお、実施例２３〜２６では、コンクリート打設時、透水性型枠１の４ヶ所すべての排水穴１１から排水が確認され透水性型枠１として良好に機能していた。
【００５２】
以上の結果より、マトリックス繊維として、実施例１〜２２では、ポリエステル短繊維を用いたが、実施例２３〜２５では、麻、ケナフ、サイザル等の天然繊維を用いた。従って、マトリックス繊維に天然繊維を用いても、実施例１〜２２のようにポリエステル短繊維を用いた場合と同様に、良好な透水性が得られ、コンクリートの打設でのコンクリート表面の気泡を減少させてコンクリート表面の緻密化に寄与することを確認した。
【００５３】
また、熱融着繊維（結合材）として、実施例１〜２２では、芯鞘型のポリエステル繊維を用いたが、実施例２３、２６では、芯鞘型ポリエチレン繊維を用い、また、実施例２５では、芯鞘型ではなく単一のポリプロピレン繊維を用いた。従って、熱融着繊維に芯鞘型ポリエチレン繊維や単一のポリプロピレン繊維を用いても、実施例１〜２２のように芯鞘型ポリエステル繊維を用いた場合と同様に、良好な透水性が得られ、コンクリートの打設でのコンクリート表面の気泡も減少してコンクリート表面の緻密化に寄与することを確認した。
【００５４】
また、実施例２３〜２６では、熱融着繊維は、マトリックス繊維の融点より約１００℃程度以上低い融点（芯鞘型では鞘部の融点）のものを用いた。この場合、マトリックス繊維の溶融をほとんど考慮せずに熱融着繊維の融点によって繊維ウエブを加熱プレスする加熱プレス温度を調整でき、温度管理が容易で透水ボードの製作を簡易に行うことができ、しかも、製作した透水性型枠１は、良好な透水性能を有する透水性型枠１として十分使用できることを確認できた。
【００５５】
また、実施例２３〜２６の透水ボードでも、実施例１〜２２のものと同様に、自立する剛性を有して大型型枠や複雑な形状の型枠にも容易に型枠本体１０に複合でき、また、穴開けや切断などの加工でも繊維が開繊することがなく工場や現場での加工が可能であり、さらに、脱型後のボード状透水層２に損傷も認められず繰り返し使用できるものであった。
【００５６】
（実施例２７〜３１）
実施例２７〜３１では、マトリックス繊維や熱融着繊維（結合材）を、繊度、繊維長の異なる繊維を混合してボード状透水層２を製作した。すなわち、下記したマトリックス繊維と熱融着繊維とを、表３に示した組み合せと配合割合とした以外は、実施例３の場合と同様にして、ボード状透水層２を形成した透水性型枠１を製作して、透水性及びコンクリート外観を評価した。この結果を表３に示した。
【００５７】
＜マトリックス繊維＞
(1)  ポリエステル短繊維：  繊度０．５５ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ
(2)  ポリエステル短繊維：  繊度６．６ｄｔｅｘ、繊維長２５ｍｍ
(3)  ポリエステル短繊維：  繊度２０ｄｔｅｘ、繊維長２５ｍｍ
＜結合材＞
(4)  芯鞘型ポリエステル繊維：  芯部はポリエステルで融点２６０℃、鞘部はポリエステルで融点１１０℃、繊度１．４ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ
(5)  芯鞘型ポリエステル繊維：  芯部はポリエステルで融点２６０℃、鞘部はポリエステルで融点１１０℃融点１１０℃、繊度２．２ｄｔｅｘ、長さ２５ｍｍ
(6)  芯鞘型ポリエステル繊維：  芯部はポリエステルで融点２６０℃、鞘部はポリエステルで融点１１０℃融点１１０℃、繊度４．９ｄｔｅｘ、長さ２５ｍｍ
【００５８】
【表３】
0006320980.tif 000004
【００５９】
表３より、実施例２７〜３１では、コンクリート表面の気泡数は、７個〜２１個であり、比較例１での５７個の６３％以上を減少させることができ、また、コンクリート表面も平滑であり良好なコンクリート外観が得られた。また、透水性について、実施例２７〜３１では、透水性型枠１の透水時間は、６５秒〜２０１秒であり、実施例１〜２２で得た好ましい透水時間の範囲内であり、良好な透水性であった。なお、実施例２７〜３１では、コンクリート打設時、透水性型枠１の４ヶ所すべての排水穴１１から排水が確認され透水性型枠１として良好に機能していた。
【００６０】
以上の結果と、実施例１〜２２の結果も踏まえると、マトリックス繊維としてのポリエステル短繊維は、繊度０．５５ｄｔｅｘ〜２０ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ〜５１ｍｍの範囲内の場合に良好な透水性及びコンクリート外観が得られることが確認できた。また、熱融着繊維としての芯鞘型ポリエステル繊維は、繊度１．４ｄｔｅｘ〜４．９ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ〜５１ｍｍの範囲内の場合に良好な透水性及びコンクリート外観が得られることが確認できた。
【００６１】
また、実施例２７、２９より、マトリックス繊維として繊度や繊維長の異なるポリエステル短繊維を２種類混合する場合、繊度６．６ｄｔｅｘ、繊維長２５ｍｍのマトリックス繊維に、繊度が小さく繊維長も短い繊維よりも繊度が大きく繊維長が長いものを使用した方が、さらに良好な透水性、コンクリート外観が得られた。特に、この実施例２９では、コンクリート表面の気泡数が７個となり、実施例３に示した一種類のポリエステル短繊維をマトリックス繊維とした場合の気泡数８個よりも良好なコンクリート外観を示した。
【００６２】
また、実施例２７より、マトリックス繊維として繊度が小さく繊維長の短いポリエステル繊維を混合（繊度６．６ｄｔｅｘ及び繊維長２５ｍｍのポリエステル短繊維に、繊度０．５５ｄｔｅｘ及び繊維長１０ｍｍのポリエステル短繊維を混合）すると、コンクリートを打設し型枠脱型した時、わずかにボード状透水層２に繊維の毛羽立ちが認められたことから、マトリックス繊維は、繊度が０．５５ｄｔｅｘより下回ったり、繊維長が１０ｍｍより短いものは、多く含まない方がよいことが分かった。なお、両手で透水ボードの両端を持って撓み具合をみたところ、実施例２９のように繊度の大きいマトリックス繊維を混合することにより撓み量が少なくなってボード状透水層２の剛性が向上することが認められた。
【００６３】
また、実施例３、２８より、熱融着繊維の繊度が４．９ｄｔｅｘでは繊維長が２５ｍｍでも５１ｍｍでも大きな差はなく、一方、実施例３０、３１より、繊度が小さい熱融着繊維を混合していくと、実用上は何の問題もないものの透水性がやや低下する傾向が認められた。
【００６４】
なお、実施例２７（熱融着繊維の繊度４．９ｄｔｅｘ）では、脱型時にわずかにボード状透水層２に繊維の毛羽立ちが認められたことから、熱融着繊維は、マトリックス繊維の繊度よりも小さいものを含む方が好都合であるが、大きな差はなく繊維の開繊や分散などの観点から選択すれば良い。
【００６５】
また、実施例２７〜３１の透水ボードでも、実施例１〜２３のものと同様に、自立する剛性を有して大型型枠や複雑な形状の型枠にも容易に型枠本体１０に複合でき、また、穴開けや切断などの加工でも繊維が開繊することがなく工場や現場での加工が可能であり、さらに、脱型後のボード状透水層２に損傷も認められず繰り返し使用できるものであった。
【００６６】
（実施例３２）
実施例３２では、結合材としてポリエチレン樹脂粉末を用いてボード状透水層２を製作した。すなわち、マトリックス繊維としてポリエステル短繊維（融点２６０℃、繊度４．９ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍ）を７０質量％と、結合材としてポリエチレン樹脂粉末（融点１２０℃、平均粒径１０μｍ）を３０質量％とを混合・開繊して、マット形成機にかけて厚さ２０ｍｍ、目付量７５０ｇ／ｍ２のマットを製作し、このマットを２枚積層して加熱プレス温度２２０℃で加熱プレスして、目付量１５００ｇ／ｍ２、嵩密度０．５ｇ／ｃｍ３、厚さ３ｍｍの透水ボードを製作した以外は、実施例１〜２２と同様にして、透水性型枠１を製作し、透水性、コンクリート外観を評価した。この結果は、下記のとおりである。
・透水性型枠１の透水時間：５５秒
・コンクリート表面の外観：◎
・コンクリート表面の気泡数：１７個
【００６７】
この結果より、コンクリート表面の気泡数が１７個であり、比較例１での５７個の７０％を減少させることができ、また、コンクリート表面も平滑であり良好なコンクリート外観が得られた。透水性型枠１の透水時間は、５５秒であり、実施例１〜２２で得た好ましい透水時間の範囲内にあり良好な透水性であった。従って、結合材に樹脂粉末を用いても、熱融着繊維を用いた場合と同様に、良好な透水性が得られ、コンクリートの打設でのコンクリート表面の気泡も減少してコンクリート表面の緻密化に寄与していることを確認した。
【００６８】
また、実施例３２の透水ボードでも、実施例１〜２２のものと同様に、自立する剛性を有して大型型枠や複雑な形状の型枠にも容易に型枠本体１０に複合でき、また、穴開けや切断などの加工でも繊維が開繊することがなく工場や現場での加工が可能であり、さらに、脱型後のボード状透水層２に損傷も認められず繰り返し使用できるものであった。
【００６９】
（実施例３３）
次に、大型コンクリート打設として、コンクリート擁壁を想定して、本発明の透水性型枠１の性能を確認した。
図５（ａ）（ｂ）に示すように、大型コンクリート打設用型枠は、建造物のコンクリート擁壁として、コンクリート断面形状の寸法が、上辺（Ｄ１）１５０ｍｍ、下辺（Ｄ２）３５０ｍｍ、垂直面の長さ（Ｈ１）９００ｍｍ、傾斜角７７°を有する傾斜面の長さ（Ｈ２）９２２ｍｍ、横幅（Ｗ＋Ｗ）が１７８０ｍｍとなるように、上面を開放させ、側面及び底面に型枠を配置して組み立てた。この大型コンクリート打設用型枠は、垂直面及び傾斜面以外の面には、厚さ１２ｍｍのウレタン塗装合板型枠を配置し、垂直面と傾斜面との各面には、横幅８９０ｍｍの同幅にした実施例３３の透水性型枠１と比較例２のウレタン塗装合板型枠１００とを横に並べて垂直面と傾斜面との間で同種の型枠（１と１、１００と１００）を対向させるように配置して、外側面を桟木で補強した。
【００７０】
実施例３３の透水性型枠１は、実施例３の透水ボードから切り出してボード状透水層２とした。型枠本体１０は、直径５ｍｍΦの排水穴１１を、垂直面の透水性型枠１では、図６（ａ）に示すように、四隅の排水穴１１を角から横（Ｐ１）７０ｍｍ、縦（Ｐ３）７５ｍｍの位置に設け、他の排水穴１１をピッチ（Ｐ２，Ｐ４）１５０ｍｍで設けたものであり、一方、傾斜面の透水性型枠１では、図６（ｂ）に示すように、四隅の排水穴１１を角から横（Ｐ１）７０ｍｍ、縦（Ｐ３）８６ｍｍの位置に設け、他の排水穴１１をピッチ（Ｐ２，Ｐ４）１５０ｍｍで設けたものとした。次いで、型枠本体１０とボード状透水層２とを、垂直面、傾斜面とも補強用の桟木が配置される位置にステープルで固定して複合した。
比較例２のウレタン塗装合板型枠１００は、比較例１のものを使用した。
【００７１】
なお、この大型型枠の垂直面と傾斜面の間隔を固定するためにセパレーターを現場で設置したが、この時、型枠を現場で開口処理したところ、実施例３３の透水性型枠１においてボード状透水層２の繊維が開繊することなく綺麗な開口処理ができたことを確認した。
【００７２】
そして、大型コンクリート打設用型枠の型組が完了すると、コンクリートの打設前に内側の打設面に鉱物油系の離型剤を噴霧器で十分に噴霧した後、上方の開放口から生コンクリートをポンプを用いて２回に分けて流し込むとともに電動バイブレーターで振動させて充填、脱泡を行ってコンクリート打設して、２日間養生して脱型した。打設した生コンクリートは、配合が、セメント３１６Ｋｇ／ｍ３、砂７２５Ｋｇ／ｍ３、砂利（Ｇｍａｘ、２５ｍｍ）１．１３５Ｋｇ／ｍ３、水１７４ｋｇ／ｍ３、Ｗ／Ｃ=５５．１％であり、スランプ８．５ｃｍを使用した。
【００７３】
また、脱型した実施例３３と比較例２との各々の型枠１，１００を、高圧洗浄機（Ｋａｒｃｈｅｒ社  ＪＴＫ２２）のサイクロンジェットノズルを用いて水圧７．０ＭＰａで水洗浄して、付着している汚れやセメントを落とし、この洗浄後の型枠１，１００を上記同様の方法で繰り返して使用することにより、合計３回コンクリートを打設した。各回での脱型後のコンクリート表面を観察した。
【００７４】
コンクリート打設時、実施例３３の透水性型枠１は、３回とも、垂直面及び傾斜面の全ての排水穴１１から良好な排水が確認でき、排水によるコンクリートのこわばりや流動性の低下は認められず、コンクリートの充填や作業性に問題はなかった。比較例２のウレタン塗装合板型枠でも３回ともコンクリートの打設に問題は認められなかった。
【００７５】
脱型時、実施例３３及び比較例２での型枠１，１００とも、３回とも、垂直面、傾斜面ともハンマーと手で簡単に脱型でき、脱型性は良好であった。また、実施例３３の透水性型枠１は、脱型後の型枠状態として、３回とも、表面に複合されているボード状透水層２にはコンクリートの打設によるシワ、伸び、損傷は認められなかった。
【００７６】
コンクリート表面の気泡数は、垂直面（９００ｍｍ×８９０ｍｍ）、傾斜面（９２２ｍｍ×８９０ｍｍ）のそれぞれにおいて、直径１ｍｍφ以上の気泡痕や凹部の個数をカウントした。コンクリート表面の外観状態は、実施例１〜２２の場合と同様に評価した。各回でのコンクリート表面の外観の状態を表４に示した。
【００７７】
【表４】
0006320980.tif 000005
【００７８】
表５より、コンクリート表面は、比較例２のウレタン塗装合板型枠１００の配置面では、３回とも、垂直面及び傾斜面にアバタ（気泡）が１００個以上もあって数多く認められ、特に傾斜面や垂直面の上部ほど直径１０ｍｍΦ以上の大きなアバタ（気泡）が増加しており、一部には補修の必要な部分もあった。これに対して、実施例３３の透水性型枠１の配置面では、３回とも、垂直面及び傾斜面ともアバタは小さく且つ１０個前後と非常に少ない状態であり、表面が平滑で非常にきれいな仕上がりであった。このように、実施例３３の透水性型枠１では、３回とも、気泡数は、垂直面及び傾斜面とも比較例２のウレタン塗装合板型枠１００と比較するとほぼ１／１０以下に減少し、コンクリート中の気泡が余剰水と一緒に排出されたことが分かる。
【００７９】
以上より、実施例３３の透水性型枠１は、現場での型枠加工が可能な特長を併せ持ったものであり、尚且つ、コンクリート表面の緻密化、品質や耐久性の向上などに大きく寄与するができ、本発明の透水性型枠１が大型型枠での使用にも十分対応できることを確認できた。また、実施例３３の透水性型枠１では、繰り返しコンクリート打設に使用しても透水ボードの損傷は認められず、本発明のコンクリート用透水性型枠が繰り返し使用できることを確認できた。
【符号の説明】
【００８０】
１  コンクリート用透水性型枠
２  ボード状透水層（透水ボード）
１０  型枠本体
１１  排水穴
【図１】
0006320980.tif 000006
【図２】
0006320980.tif 000007
【図３】
0006320980.tif 000008
【図４】
0006320980.tif 000009
【図５】
0006320980.tif 000010
【図６】
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