(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内歯（３００）を複数有するアウタギア（３０）と、
外歯（２００）を複数有し、前記アウタギアとは偏心方向（Ｄｅ）に偏心して噛合するインナギア（２０）と、
燃料を吸入する吸入口（１２０）を形成し、前記アウタギア及び前記インナギアを回転可能に収容するポンプハウジング（１０）とを、備え、
前記アウタギア及び前記インナギアは、それら両ギア間に形成されるポンプ室（４０）の容積を拡縮させつつ回転することにより、燃料を前記吸入口から前記ポンプ室に吸入して当該ポンプ室から吐出する燃料ポンプ（１）であって、
前記ポンプ室は、前記内歯と前記外歯との最接近箇所間に規定されることにより、複数連なり、
前記偏心方向に基準軸（Ａｅ）を定義し、前記インナギアの回転方向（Ｒｉｇ）に前記基準軸からの偏角（θ，θｒ）を定義し、前記基準軸に対して直角の前記偏角を与える直交軸（Ａｏ）を定義すると、
前記吸入口の前記回転方向における中央位置（Ｐ）の前記偏角は、前記直交軸よりも小角度側に設定されると共に、
前記吸入口は、前記偏角に関して、単位角度（Δθ）当たりでの各前記ポンプ室の容積拡大量（ΔＶ）が最大量となるピーク角度（θｒｐ）から小角度側に外れて、前記直交軸上に配置されることを特徴とする燃料ポンプ。
【請求項２】
前記吸入口の前記中央位置の前記偏角は、７０度〜８５度の範囲（Ｔｐ）に設定されることを特徴とする請求項１に記載の燃料ポンプ。
【請求項３】
前記ポンプハウジングは、前記吸入口から燃料を吸入する吸入領域（Ｔｉ）において前記ポンプ室と対向する箇所に、前記偏角が大きい位置ほど拡幅する吸入通路（１２２）を、形成し、
前記吸入口は、前記吸入通路に開口することを特徴とする請求項１又は２に記載の燃料ポンプ。
【請求項４】
前記ポンプハウジングは、前記吸入領域において前記ポンプ室を挟んで前記吸入通路と対向する箇所に、前記吸入通路を投影した形状の吸入溝（１４４）を、形成することを特徴とする請求項３に記載の燃料ポンプ。
【請求項５】
前記吸入口は、円筒孔状に形成されることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の燃料ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料を吸入口からポンプ室に吸入して当該ポンプ室から吐出する燃料ポンプに、関する。
【背景技術】
【０００２】
内歯を複数有するアウタギアと、外歯を有するインナギアとの間に、ポンプ室を形成する容積式の燃料ポンプは、従来より広く知られている。
【０００３】
例えば特許文献１，２に開示の燃料ポンプでは、インナギアがアウタギアとは偏心方向に偏心して噛合しつつ回転することで、それら両ギア間のポンプ室の容積が拡縮する。このとき、容積拡大する側のポンプ室には燃料が吸入され、当該ポンプ室が両ギアの回転に伴って容積減少する側となることで、燃料が加圧状態で吐出される。ここで、アウタギアの内歯とインナギアの外歯との最接近箇所間に規定されるポンプ室は複数連なることから、燃料の吸入及び吐出を各別のポンプ室にて同時に実現可能となる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１２−１９７７０９号公報
【特許文献２】特開２０１１−１３２８９４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
さて、特許文献１，２に開示の燃料ポンプにおいて両ギアを回転可能に収容するポンプハウジングには、燃料をポンプ室に吸入するための吸入口が形成されている。ここで偏心方向に基準軸を定義し、インナギアの回転方向に基準軸からの偏角を定義し、基準軸に対して直角の偏角を有する直交軸を定義すると、特許文献１，２に開示の燃料ポンプでは、基準軸及び直交軸に対して吸入口の配置される偏角の範囲が相異なっている。
【０００６】
具体的に、特許文献１に開示の燃料ポンプでは、偏角に関して直交軸よりも小角度側に外れた範囲に、吸入口の全域が配置されている。このような配置の場合、偏角の小角度側にある小容積のポンプ室が吸入口と対向するため、当該吸入口の対向ポンプ室へと実際に吸入される燃料量は少なくなる。その結果、吸入口よりも偏角が大角度側のポンプ室では、ポンプハウジングと両ギアとの間を通して吸入口の対向ポンプ室から補給される燃料量が減少するために、ポンプ効率が低下する。
【０００７】
一方、特許文献２に開示の燃料ポンプでは、インナギアの回転方向において吸入口の中央位置の偏角が直角に設定されることで、吸入口が直交軸上に配置されている。このような配置の場合、直交軸上にある大容積のポンプ室が吸入口と対向することで、ポンプ室へと吸入可能な燃料量は増大する。しかし、圧損を抑える大きな開口面積を直交軸上の吸入口に与えようとすると、吸入口と対向するポンプ室では、偏角に関する単位角度当たりでの容積拡大量が増大し過ぎるため、当該容積拡大量に応じて実際に吸入される燃料量は不足する。その結果、吸入口よりも偏角が大角度側のポンプ室では、ポンプハウジングと両ギアとの間を通して吸入口の対向ポンプ室から補給される燃料量が減少するため、ポンプ効率が低下する。
【０００８】
こうした状況下、本発明者は、偏角に関して単位角度当たりでの各ポンプ室の容積拡大量が最大量となるピーク角度に着目し、吸入口の配置される偏角範囲を当該ピーク角度及び直交軸に対して最適に設定することで、ポンプ効率は高められ得るとの知見を得た。
【０００９】
本発明は、以上説明した状況に鑑みてなされたものであって、その目的は、ポンプ効率の高い燃料ポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上述した課題を解決するために開示された発明は、内歯（３００）を複数有するアウタギア（３０）と、外歯（２００）を複数有し、アウタギアとは偏心方向（Ｄｅ）に偏心して噛合するインナギア（２０）と、燃料を吸入する吸入口（１２０）を形成し、アウタギア及びインナギアを回転可能に収容するポンプハウジング（１０）とを、備え、アウタギア及びインナギアは、それら両ギア間に形成されるポンプ室（４０）の容積を拡縮させつつ回転することにより、燃料を吸入口からポンプ室に吸入して当該ポンプ室から吐出する燃料ポンプ（１）であって、ポンプ室は、内歯と外歯との最接近箇所間に規定されることにより、複数連なり、偏心方向に基準軸（Ａｅ）を定義し、インナギアの回転方向（Ｒｉｇ）に基準軸からの偏角（θ，θｒ）を定義し、基準軸に対して直角の偏角を与える直交軸（Ａｏ）を定義すると、吸入口の上記回転方向における中央位置（Ｐ）の偏角は、直交軸よりも小角度側に設定されると共に、吸入口は、偏角に関して、単位角度（Δθ）当たりでの各ポンプ室の容積拡大量（ΔＶ）が最大量となるピーク角度（θｒｐ）から小角度側に外れて、直交軸上に配置されることを特徴とする。
【００１１】
この発明によると、インナギアの回転方向において中央位置の偏角が直交軸よりも小角度側の吸入口は、直交軸上には配置されるものの、偏角に関して単位角度当たりでの各ポンプ室の容積拡大量が最大量となるピーク角度からは、小角度側に外れる。これによれば、直交軸上にある大容積のポンプ室が吸入口と対向することで、ポンプ室へと吸入可能な燃料量が増大する。しかも、吸入口に対向するポンプ室では、単位角度当たりでの容積拡大量が最大量よりも小さく抑えられることで、当該容積拡大量に応じて実際に吸入される燃料量が不足するのを抑制し得る。これによれば、吸入口よりも偏角が大角度側のポンプ室では、ポンプハウジングと両ギアとの間を通して吸入口の対向ポンプ室から補給される燃料量を確保できるので、ポンプ効率を高めることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】一実施形態による燃料ポンプを示す部分断面正面図である。
【図２】一実施形態による燃料ポンプを示す図であって、図３のII−II線断面図である。
【図３】図２のIII−III線矢視図である。
【図４】図２のIV−IV線断面図である。
【図５】図２のV−V線断面図である。
【図６】図２のVI−VI線断面図である。
【図７】一実施形態による燃料ポンプの詳細構成を説明するための模式図である。
【図８】一実施形態による燃料ポンプの特性を説明するためのグラフである。
【図９】一実施形態による燃料ポンプのポンプ効率を説明するためのグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の一実施形態を図面に基づいて説明する。
【００１４】
図１に示すように、本発明の一実施形態による燃料ポンプ１は、容積式のトロコイドポンプである。燃料ポンプ１は、円筒状のポンプボディ２内部に収容されたポンプ本体３及び電動モータ４を、備えている。それと共に燃料ポンプ１は、ポンプボディ２のうち電動モータ４を軸方向に挟んでポンプ本体３とは反対側端から外部へ張り出したサイドカバー５を、備えている。ここでサイドカバー５は、電動モータ４に通電するための電気コネクタ５ａと、燃料を吐出するための吐出ポート５ｂとを、一体に有している。こうした燃料ポンプ１では、電気コネクタ５ａを介した外部回路からの通電により、電動モータ４が回転駆動される。その結果、電動モータ４の回転力を利用してポンプ本体３により吸入及び加圧された燃料は、吐出ポート５ｂから吐出されることになる。尚、燃料ポンプ１については、燃料としてのガソリンを吐出するものであってもよいし、燃料としての軽油を吐出するものであってもよい。
【００１５】
以下、ポンプ本体３について詳細に説明する。図１，２に示すようにポンプ本体３は、ポンプハウジング１０、インナギア２０及びアウタギア３０を備えている。ここでポンプハウジング１０は、ポンプカバー１２とポンプケーシング１４とを重ね合わせてなる。
【００１６】
ポンプカバー１２は、金属により円盤状に形成されている。ポンプカバー１２は、ポンプボディ２のうち電動モータ４を軸方向に挟んでサイドカバー５とは反対側端から、外部へ張り出している。
【００１７】
図１，３，４に示すようにポンプカバー１２は、外部から燃料を吸入するために、円筒孔状の吸入口１２０及び円弧溝状の吸入通路１２２を形成している。吸入口１２０は、ポンプカバー１２のうちインナギア２０のインナ中心線Ｃｉｇから偏心した特定箇所Ｓｓを、同カバー１２の軸方向に沿って貫通している。吸入通路１２２は、ポンプカバー１２のうちポンプケーシング１４側に開口している。図４に示すように吸入通路１２２の内周部１２２ａは、インナギア２０の回転方向Ｒｉｇ（図６も参照）に沿って半周未満の長さに延伸している。吸入通路１２２の外周部１２２ｂは、アウタギア３０の回転方向Ｒｏｇ（図６も参照）に沿って半周未満の長さに延伸している。
【００１８】
ここで吸入通路１２２は、始端部１２２ｃから回転方向Ｒｉｇ，Ｒｏｇの終端部１２２ｄに向かうほど、拡幅している。また、吸入通路１２２は、溝底部１２２ｅの特定箇所Ｓｓに吸入口１２０を開口させることで、当該吸入口１２０と連通している。さらに図３，４に示すように、吸入口１２０が開口する特定箇所Ｓｓの全域では、吸入通路１２２の幅Ｗｉｐが吸入口１２０の直径φよりも小さく設定されている。
【００１９】
図２に示すようにポンプケーシング１４は、金属により有底円筒状に形成されている。ポンプケーシング１４のうち開口部１４０は、ポンプカバー１２により覆われることで、全周に亘って密閉されている。ポンプケーシング１４の内周部１４７は、図２，５，６に示すように、インナギア２０のインナ中心線Ｃｉｇから偏心した円筒孔状に形成されている。
【００２０】
図１，５に示すようにポンプケーシング１４は、ポンプボディ２及び電動モータ４間の燃料通路６を通じて燃料を吐出ポート５ｂから吐出するために、円弧孔状の吐出通路１４２を形成している。吐出通路１４２は、ポンプケーシング１４の凹底部１４１を軸方向に沿って貫通している。図５に示すように吐出通路１４２の内周部１４２ａは、インナギア２０の回転方向Ｒｉｇに沿って半周未満の長さに延伸している。吐出通路１４２の外周部１４２ｂは、アウタギア３０の回転方向Ｒｏｇに沿って半周未満の長さに延伸している。
【００２１】
ここで吐出通路１４２は、始端部１４２ｃから回転方向Ｒｉｇ，Ｒｏｇの終端部１４２ｄに向かうほど、縮幅している。また、吐出通路１４２は、ポンプケーシング１４の径方向変形を抑制するために設けられた補強リブ１４３により、始端部１４２ｃ側と終端部１４２ｄ側とに分断されている。さらに吐出通路１４２は、始端部１４２ｃ側と終端部１４２ｄ側との双方において、図１に示す燃料通路６と連通している。
【００２２】
図１，５に示すように、ポンプケーシング１４の凹底部１４１のうち両ギア２０，３０間のポンプ室４０（後に詳述）を挟んで吸入通路１２２と対向する箇所には、同通路１２２を軸方向に投影した形状と対応させて、円弧溝状の吸入溝１４４が形成されている。これによりポンプケーシング１４では、吐出通路１４２が吸入溝１４４とは線対称に設けられている。一方で図１，４に示すように、ポンプカバー１２のうちポンプ室４０を挟んで吐出通路１４２と対向する箇所には、同通路１４２を軸方向に投影した形状と対応させて、円弧溝状の吐出溝１２４が形成されている。これによりポンプカバー１２では、吸入通路１２２が吐出溝１２４とは線対称に設けられている。
【００２３】
図１，２に示すように、ポンプケーシング１４の凹底部１４１のうちインナ中心線Ｃｉｇ上には、電動モータ４の回転軸４ａを径方向に軸受するために、ラジアル軸受１４６が嵌合固定されている。一方で、ポンプカバー１２のうちインナ中心線Ｃｉｇ上には、回転軸４ａを軸方向に軸受するために、スラスト軸受１２６が嵌合固定されている。
【００２４】
図２，６に示すように、ポンプケーシング１４の凹底部１４１及び内周部１４７は、インナギア２０及びアウタギア３０を収容する収容空間１４８を、ポンプカバー１２と共同して画成している。インナギア２０及びアウタギア３０は、それぞれの歯２００，３００の歯形曲線をトロコイド曲線した、所謂トロコイドギアである。
【００２５】
インナギア２０は、インナ中心線Ｃｉｇを回転軸４ａと共通にすることで、収容空間１４８内では偏心して配置されている。インナギア２０の内周部２０２は、ラジアル軸受１４６により径方向に軸受されていると共に、ポンプケーシング１４の凹底部１４１とポンプカバー１２とにより軸方向に軸受されている。これらの軸受によりインナギア２０は、インナ中心線Ｃｉｇ周りとなる一定の回転方向Ｒｉｇへ回転可能になっている。
【００２６】
インナギア２０は、そうした回転方向Ｒｉｇに等間隔に並ぶ複数の外歯２００を、外周部２０４に有している。図１，６に示すように各外歯２００は、インナギア２０の回転に応じて通路１２２，１４２及び溝１２４，１４４と軸方向に対向可能となっていることで、凹底部１４１及びポンプカバー１２への張り付きを抑制されている。
【００２７】
図２，６に示すようにアウタギア３０は、インナギア２０のインナ中心線Ｃｉｇに対しては偏心することで、収容空間１４８内では同軸上に配置されている。これによりアウタギア３０に対しては、一径方向としての偏心方向Ｄｅにインナギア２０が偏心している。アウタギア３０の外周部３０２は、ポンプケーシング１４の内周部１４７により径方向に軸受されていると共に、ポンプケーシング１４の凹底部１４１とポンプカバー１２とにより軸方向に軸受されている。これらの軸受によりアウタギア３０は、インナ中心線Ｃｉｇから偏心したアウタ中心線Ｃｏｇ周りとなる一定の回転方向Ｒｏｇへ回転可能になっている。
【００２８】
アウタギア３０は、そうした回転方向Ｒｏｇに等間隔に並ぶ複数の内歯３００を、内周部３０４に有している。ここでアウタギア３０における内歯３００の数は、インナギア２０における外歯２００の数よりも一つ多くなるように、設定されている。図１，６に示すように各内歯３００は、アウタギア３０の回転に応じて通路１２２，１４２及び溝１２４，１４４と軸方向に対向可能となっていることで、凹底部１４１及びポンプカバー１２への張り付きを抑制されている。
【００２９】
アウタギア３０に対してインナギア２０は、偏心方向Ｄｅへの相対的な偏心により噛合している。これにより、収容空間１４８のうち両ギア２０，３０の間には、図６に示すように、ポンプ室４０が複数連なって形成されている。
【００３０】
ここで図７に示すように、アウタギア３０に対するインナギア２０の偏心方向Ｄｅに、基準軸Ａｅを定義し、インナギア２０の回転方向Ｒｉｇに、基準軸Ａｅからの偏角θを定義する。また、基準軸Ａｅに対して直角（９０度）の偏角θを与える直交方向Ｄｏに、直交軸Ａｏを定義する。さらに、偏角θが０度〜１８０度の領域を、吸入領域Ｔｉとして定義する。またさらに、吸入領域Ｔｉにおいてインナギア２０の外歯２００とアウタギア３０の内歯３００とが最も接近することで、ポンプ室４０の両端部を規定する箇所を、正の整数ｎを用いた最接近箇所Ｓａ［ｎ］として定義する。
【００３１】
これらの定義下、吸入領域Ｔｉの各ポンプ室４０は、偏角θの最接近箇所Ｓａ［ｎ］と、それよりも偏角θが小さい角度側の最接近箇所Ｓａ［ｎ−１］との間に跨って、それぞれ規定される。そこで吸入領域Ｔｉでは、各ポンプ室４０の両端部を決める最接近箇所Ｓａ［ｎ］，Ｓａ［ｎ−１］のうち、大角度側の最接近箇所Ｓａ［ｎ］での偏角θを特に、各ポンプ室４０の偏角（以下、「ポンプ室角」という）θｒとして定義する。尚、図７では、二点鎖線を用いて最接近箇所Ｓａ［ｎ］を模式的に示している。
【００３２】
以上の定義下、基準軸Ａｅからの偏角θが直交軸Ａｏを跨ぐ範囲となっている吸入領域Ｔｉでは、吸入通路１２２及び吸入溝１４４と対向して連通するポンプ室４０につき、偏角θとしてのポンプ室角θｒが大きいほど、容積が拡大する。その結果として吸入領域Ｔｉでは、吸入口１２０から燃料が吸入通路１２２を通してポンプ室４０に吸入される。このとき、始端部１２２ｃから終端部１２２ｄに向かうほど（図４参照）、即ち偏角θが大きい位置ほど吸入通路１２２が拡幅していることで、当該吸入通路１２２を通して吸入される燃料量は、図８に示すポンプ室４０の容積拡大量ΔＶに応じたものとなる。そこでさらに吸入領域Ｔｉでは、ポンプ室角θｒに関する単位角度Δθを用いて、ポンプ室角θｒでのポンプ室４０の容積から、ポンプ室角θｒ−Δθでの同室４０の容積を引いた差分を、当該単位角度Δθ当たりでの容積拡大量ΔＶとして定義する。尚、図８では、単位角度Δθを５度に設定しているが、例えば１度等に単位角度Δθを設定しても勿論よい。
【００３３】
こうした単位角度Δθ当たりでの各ポンプ室４０の容積拡大量ΔＶは、図８に示す吸入領域Ｔｉでは、ポンプ室角θｒとしてのピーク角度θｒｐにおいて最大量となる。そこで本実施形態では、吸入口１２０が配置される偏角θの全域Ｔａを、ピーク角度θｒｐから小さな角度側へと外して、直交軸Ａｏ上に設定している。それと共に本実施形態では、吸入口１２０の回転方向Ｒｉｇにおける中央位置Ｐに与えられる偏角θを、直交軸Ａｏよりも小さな角度側に設定している。
【００３４】
一方、ここまで説明した吸入領域Ｔｉに対して、偏角θが１８０度〜３６０度の領域を、吐出領域Ｔｏとして定義する。かかる吐出領域Ｔｏでは、吐出通路１４２及び吐出溝１２４と対向して連通するポンプ室４０につき、吸入領域Ｔｉに準じて定義される偏角θとしてのポンプ室角θｒが大きいほど、容積が縮小する。その結果として吐出領域Ｔｏでは、吸入領域Ｔｉでの上記吸入機能と同時に、ポンプ室４０から燃料が吐出通路１４２を通して燃料通路６に吐出される。このとき、始端部１４２ｃから終端部１４２ｄに向かうほど、即ち偏角θが大きい位置ほど吐出通路１４２が縮幅していることで、当該吐出通路１４２を通して吐出される燃料量は、ポンプ室４０の容積縮小量に応じたものとなる。またこのとき、燃料通路６は吐出ポート５ｂに連通しているので、吐出通路１４２を通した燃料通路６への吐出燃料は、さらに当該吐出ポート５ｂから外部へと吐出される。
【００３５】
ここで、吐出通路１４２を通した燃料吐出量に実質的に比例するポンプ効率ηは、図９に示すように、吸入口１２０の回転方向Ｒｉｇにおける中央位置Ｐの偏角θに応じて、変動する。この図９からも明らかなようにポンプ効率ηは、インナギア２０の回転数Ｎｒを４０００ｒｐｍ、６０００ｒｐｍ及び８０００ｒｐｍと変化させても、類似した変動傾向を示す。そこで本実施形態では、図３，４，６，７に示す中央位置Ｐの偏角θを、特にポンプ効率ηの高い７０度〜８５度の範囲Ｔｐに設定している。尚、図９は、密度が８４３．６ｋｇ／ｍ３及び粘性係数が２．５３×１０−３Ｐａ・ｓの軽油を燃料として想定し、ポンプハウジング１０の軸方向における吸入通路１２２の深さを１．５ｍｍに設定した場合の例を、示している。
【００３６】
（作用効果）
以上説明した燃料ポンプ１の作用効果を、以下に説明する。
【００３７】
燃料ポンプ１によると、インナギア２０の回転方向Ｒｉｇにおいて中央位置Ｐの偏角θが直交軸Ａｏよりも小角度側の吸入口１２０は、直交軸Ａｏ上には配置されるものの、偏角θとしてのポンプ室角θｒに関して、単位角度Δθ当たりでの各ポンプ室４０の容積拡大量ΔＶが最大量となるピーク角度θｒｐから小角度側に外れる。これによれば、直交軸Ａｏ上にある大容積のポンプ室４０が吸入口１２０と対向することで、ポンプ室４０へと吸入可能な燃料量が増大する。しかも、吸入口１２０に対向するポンプ室４０では、単位角度Δθ当たりでの容積拡大量ΔＶが最大量よりも小さく抑えられることで、当該容積拡大量ΔＶに応じて実際に吸入される燃料量が不足するのを抑制し得る。これによれば、吸入口１２０よりもポンプ室角θｒが大角度側のポンプ室４０では、ポンプハウジング１０と両ギア２０，３０との間を通して吸入口１２０の対向ポンプ室４０から補給される燃料量を確保できるので、ポンプ効率ηを高めることが可能となる。
【００３８】
また、燃料ポンプ１によると、直交軸Ａｏ上に配置される吸入口１２０の中央位置Ｐの偏角θが７０度〜８５度の範囲Ｔｐに設定されることで、当該吸入口１２０と対向するポンプ室４０の容積を可及的に大きく確保できる。しかも、中央位置Ｐの偏角θが７０度〜８５度の範囲Ｔｐとなる吸入口１２０は、圧損を抑えるために開口面積を大きくしても、中央位置Ｐが直交軸Ａｏよりも小角度側となる配置構造と共に、全域Ｔａがピーク角度θｒｐから外れる配置構造を、確実に実現できる。したがって、ポンプ効率ηを高める効果の信頼性を保証可能となる。
【００３９】
さらに燃料ポンプ１によると、吸入口１２０から燃料を吸入する吸入領域Ｔｉにおいてポンプ室４０と対向する吸入通路１２２は、偏角θが大きい位置ほど拡幅する。これによれば、偏角θとしてのポンプ室角θｒが大きいほど容積拡大する吸入領域Ｔｉ側のポンプ室４０では、吸入口１２０から実際に吸入される燃料量につき、吸入通路１２２の幅に従う量を確保して不足するのを抑制できる。したがって、こうした吸入通路１２２に開口する吸入口１２０の特別な配置構造による上記作用と相俟って、高いポンプ効率ηの達成に貢献可能となる。
【００４０】
またさらに燃料ポンプ１によると、吸入領域Ｔｉにおいてポンプ室４０を挟んだ吸入通路１２２との対向箇所には、同通路１２２を投影した形状に吸入溝１４４が形成される。これによれば、ポンプ室角θｒが吸入口１２０よりも大角度側のポンプ室４０では、ポンプハウジング１０と両ギア２０，３０との間の吸入溝１４４を通して吸入口１２０の対向ポンプ室４０から補給される燃料量を、確実に確保できる。したがって、ポンプ効率ηを高める上で、吸入通路１２２と対向する吸入溝１４４は特に有効となる。
【００４１】
加えて燃料ポンプ１によると、円筒孔状に形成される吸入口１２０は、同じ開口面積でも、自身の配置される特定箇所Ｓｓの全域Ｔａがインナギア２０の回転方向Ｒｉｇに可及的に狭められ得る。故に、かかる吸入口１２０は、圧損を抑えるために開口面積を大きくしても、全域Ｔａがピーク角度θｒｐからは外れる配置構造を実現し易い。したがって、ポンプ効率ηを高める上で、円筒孔状の吸入口１２０は特に有効となる。
【００４２】
（他の実施形態）
以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明は、当該実施形態に限定して解釈されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態に適用することができる。
【００４３】
具体的に変形例１では、直交軸Ａｏよりも小角度側となる限りにおいて、吸入口１２０の中央位置Ｐの偏角θを、７０度〜８５度の範囲Ｔｐ外の角度に設定してもよい。但し、かかる変形例１の場合でも、吸入口１２０の全域Ｔａを、ピーク角度θｒｐから小角度側に外して直交軸Ａｏ上に設定する必要があることは、いうまでもない。
【００４４】
変形例２では、吸入通路１２２の幅を、始端部１２２ｃから終端部１２２ｄに向かって実質一定幅に設定してもよい。また、変形例３では、吐出通路１４２の幅を、始端部１４２ｃから終端部１４２ｄに向かって実質一定幅に設定してもよい。
【００４５】
変形例４では、ポンプケーシング１４に補強リブ１４３を設けないことで、両端部１４２ｃ，１４２ｄ間にて分断されない吐出通路１４２を採用してもよい。また、変形例５では、吸入溝１４４及び吐出溝１２４の少なくとも一方を設けなくてもよい。
【００４６】
変形例６では、吸入口１２０を円筒孔状以外の形状、例えば楕円孔状や矩形孔状等に形成してもよい。また、変形例７では、ポンプカバー１２において軸方向とは斜めに、吸入口１２０を貫通させてもよい。
【符号の説明】
【００４７】
１  燃料ポンプ、３  ポンプ本体、１０  ポンプハウジング、１２  ポンプカバー、１４  ポンプケーシング、２０  インナギア、３０  アウタギア、４０  ポンプ室、１２０  吸入口、１２２  吸入通路、１４４  吸入溝、１４８  収容空間、２００  外歯、３００  内歯、Ａｅ  基準軸、Ａｏ  直交軸、Ｄｅ  偏心方向、Ｐ  中央位置、Ｒｉｇ，Ｒｏｇ  回転方向、Ｓａ［ｎ］，Ｓａ［ｎ−１］  最接近箇所、Ｔｉ  吸入領域、Ｔｐ  範囲、ΔＶ  容積拡大量、Δθ  単位角度、η  ポンプ効率、θ  偏角、θｒ  ポンプ室角、θｒｐ  ピーク角度
【図１】
0006319056.tif 000002
【図２】
0006319056.tif 000003
【図３】
0006319056.tif 000004
【図４】
0006319056.tif 000005
【図５】
0006319056.tif 000006
【図６】
0006319056.tif 000007
【図７】
0006319056.tif 000008
【図８】
0006319056.tif 000009
【図９】
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