(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
相対する板状の１対のフレームと、
該１対のフレームの相対する面に回転可能に取り付けられたロールを１組として構成され、連続鋳造機の鋳型から引き抜かれる鋳片を支持する鋳片支持ロールであって、前記組が鋳片の鋳造方向に複数並列して配置された鋳片支持ロールＲｉと、
前記１対のフレームを結ぶタイロッドと、を有するロールセグメントにおける各組の鋳片支持ロールＲｉの間隔を調整する方法であって、
前記ロールセグメントで鋳片を支持するときの前記タイロッドの伸びによる前記鋳片支持ロールＲｉの間隔の拡大量Ｘｉと、前記フレームの撓みによる前記鋳片支持ロールＲｉの間隔の拡大量Ｙｉとの合算値（Ｘｉ＋Yｉ）を、フレーム軸受け座面の変位をＦＥＭ解析することよって求め、
鋳造中における前記各組の鋳片支持ロールＲｉの間隔についての基準Ｂｉを予め定め、
前記鋳片を支持していない時の前記各組の鋳片支持ロールＲｉの間隔Ｓｉを、前記基準Ｂｉから、前記拡大量Ｙｉと前記拡大量Ｘｉとの合算値（Ｘｉ＋Yｉ）を減算して算出される距離とすることを特徴とする鋳片支持ロールのロール間隔調整方法。
ここで、添え字ｉは、鋳片の鋳造方向において前記鋳型に最も近い組の鋳片支持ロールの番号を１とした場合の各組の鋳片支持ロール番号を表す。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、連続鋳造機で鋳造される鋳片を支持するために用いられるロールセグメント中の各組の鋳片支持ロールの間隔を調整する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
連続鋳造機では、タンディッシュに溜められた溶鋼を、冷却されている鋳型に流入させ、鋳型内壁近傍に凝固シェルを形成させ鋳片を形成し、鋳型から該鋳片を引き抜く。鋳型から引き抜かれた鋳片は、鋳片案内装置中に導かれ、該鋳片案内装置で冷却されながら、凝固が完了して鋳造されることになる。鋳片案内装置には、２個で組を構成し、鋳片の鋳造方向に複数組並列して配置される鋳片支持ロールや、該鋳片支持ロールを複数組有するロールセグメントがある。
【０００３】
ロールセグメントは、相対する板状の１対のフレームと、該１対のフレームの相対する面に回転可能に取り付けられる鋳片支持ロールと、１対のフレームを結ぶタイロッドと、を有する。ロールセグメントは、例えば、鋳片に凝固遅れが生じて凝固シェルが薄くなって破れ、その破れた部分から溶鋼が流出するブレークアウトなどの漏鋼トラブルが発生した場合に、鋳片支持ロールに漏鋼した溶鋼が付着する。その場合、鋳片支持ロールを交換する必要がある。ロールセグメントに設けられた複数の鋳片支持ロールは１度の作業で交換可能なので、特に、鋳片の凝固が完了する位置及びその前に配置されている。
【０００４】
鋳片支持ロールの間隔は、凝固シェルに加える荷重を最適なものとし、バルジングや鋳片の内部割れを防止するために重要な管理項目である。鋳片を支持するときの各組の鋳片支持ロールＲｉの間隔ＦＳｉには、鋳片支持ロールが配置されている位置に応じて、鋳片の温度効果に伴う熱収縮などの鋳片の品質で決定される基準Ｂｉがあり、間隔ＦＳｉを基準Ｂｉの距離とすることが望ましい。なお、添え字ｉは、鋳片の鋳造方向において、鋳型に最も近い組の鋳片支持ロールの番号を１とした場合の各組の鋳片支持ロール番号を表す。
【０００５】
但し、ロールセグメントで鋳片を支持していないオフラインの状態で、各組の鋳片支持ロールの間隔Ｓｉを基準Ｂｉの距離としても、鋳片中の溶鋼の静圧（溶鋼静圧）によって、ロールセグメントで鋳片を支持している間の間隔ＦＳｉは拡大するので、間隔ＦＳｉを基準Ｂｉの距離に調整することは容易ではない。そこで、特許文献１には、ロールセグメント中の各組の鋳片支持ロールＲｉに掛かる鋳造中の溶鋼静圧に相当する圧力を考慮して、鋳造中の溶鋼静圧に相当する圧力をオフライン状態の各組の鋳片支持ロールＲｉに負荷した際に、間隔Ｓｉにおいて拡大する分の距離αｉを求め、前記基準Ｂｉから距離αｉを減算して、オフライン時の間隔Ｓｉを補正する旨が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００３−１１２２４０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
特許文献１に記載されているロールセグメントにおける鋳片支持ロールのロール間隔を調整する方法では、鋳造中の溶鋼静圧に相当する圧力を再現する際に、鋳片を支持していないオフラインの状態の鋳片支持ロールにジャッキで荷重を与えている。この方法により鋳片の内部割れは減少する。しかし、この方法では、荷重が与えられている状況が鋳造時とは異なり、高温の雰囲気下でのロール間隔の拡大量が考慮されておらず、ロールセグメントで鋳片を支持している間の間隔ＦＳｉを基準Ｂｉに近づける方法としては、更に改善できる余地がある。
【０００８】
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、鋳片を支持する際の鋳片支持ロールＲｉの間隔ＦＳｉを基準Ｂｉの距離により近づけることを可能とする鋳片支持ロールのロール間隔調整方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決するための本発明の要旨は以下の通りである。
相対する板状の１対のフレームと、該１対のフレームの相対する面に回転可能に取り付けられたロールを１組として構成され、連続鋳造機の鋳型から引き抜かれる鋳片を支持する鋳片支持ロールであって、前記組が鋳片の鋳造方向に複数並列して配置された鋳片支持ロールＲｉと、前記１対のフレームを結ぶタイロッドと、を有するロールセグメントにおける各組の鋳片支持ロールＲｉの間隔を調整する方法であって、前記ロールセグメントで鋳片を支持するときの前記タイロッドの伸びによる前記鋳片支持ロールＲｉの間隔の拡大量Ｘｉを求め、前記フレームの撓みによる前記鋳片支持ロールＲｉの間隔の拡大量Ｙｉを求め、鋳造中における前記各組の鋳片支持ロールＲｉの間隔についての基準Ｂｉを予め定め、前記鋳片を支持していない時の前記各組の鋳片支持ロールＲｉの間隔Ｓｉを、前記基準Ｂｉから、前記拡大量Ｙｉと前記拡大量Ｘｉとの合算値を減算して算出される距離とすることを特徴とする鋳片支持ロールのロール間隔調整方法。
ここで、添え字ｉは、鋳片の鋳造方向において前記鋳型に最も近い組の鋳片支持ロールの番号を１とした場合の各組の鋳片支持ロール番号を表す。
【発明の効果】
【００１０】
本発明では、鋳片を支持する際の溶鋼静圧や鋳片から受ける熱を起因としたフレームの撓みやタイロッドの伸びを考慮して、オフライン時などの鋳片を支持していない状態の各組の鋳片支持ロールＲｉの間隔Ｓｉを調整しているので、鋳片を支持している間の鋳片支持ロールＲｉの間隔ＦＳｉを基準Ｂｉの距離により近づけることが可能となっている。これにより、鋳片の内部割れの発生をより確実に抑えることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】垂直型連続鋳造機を示す図である。
【図２】図１に示すロールセグメントの側面図である。
【図３】図２に示すロールセグメントの平面図である。
【図４】オフライン時の鋳片支持ロールＲ１のロール間隔Ｓｉを調整した後の状態を示す図である。
【図５】実施例における鋳片の内部割れ指数を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明は、相対する板状の１対のフレームと、該１対のフレームの相対する面に回転可能に取り付けられたロールを１組として構成され、該組が鋳片の鋳造方向に複数並列して配置されている鋳片支持ロールＲｉと、１対のフレームを結ぶタイロッドと、を有するロールセグメントで高温の鋳片を支持している間に、オフライン時などの鋳片を支持していない状態で基準Ｂｉの距離と設定されていた各組の鋳片支持ロールＲｉの間隔Ｓｉを、前記基準Ｂｉから、ロールセグメントで鋳片を支持する際に拡張する分の距離を減算した距離としておくことを主眼としている。すなわち、本発明は、鋳片を支持していない時の各組の鋳片支持ロールＲｉの間隔Ｓｉを、前記基準Ｂｉから、ロールセグメントで鋳片を支持する際のタイロッドの伸びに起因する鋳片支持ロールＲｉの拡大量Ｘｉとフレームの撓みに起因する拡大量Ｙｉとの合算値を減算した距離とするものである。
【００１３】
鋼の連続鋳造工程で鋳造される鋳片をロールセグメントで支持する垂直型連続鋳造機を示す図１を参照して、本発明の実施形態の一例を説明する。垂直型連続鋳造機１は、鋳型５と、該鋳型５の上方に設置されるタンディッシュ２と、鋳型５の下方に複数並べて配置される鋳片支持ロール６と、ロールセグメント１５と、を有する。図示は省略してあるが、タンディッシュ２の上方には、溶鋼９を収容する取鍋が設置され、該取鍋の底部からタンディッシュ２に溶鋼９が注入される。タンディッシュ２の底部には、スライディングノズル３が取り付けられた浸漬ノズル４が設置され、タンディッシュ２内に溶鋼９を所定量滞在させた状態で、浸漬ノズル４を介して溶鋼９が鋳型５に注入される。鋳型５には冷却水路が形成されており、該冷却水路に冷却水を通過させている。これにより、鋳型５の内面から溶鋼９が抜熱され凝固し凝固シェル１１が形成され、該凝固シェル１１が引き抜かれ、溶鋼９からなる未凝固層１２を内部に有する鋳片１０が形成される。
【００１４】
図示は省略しているが、鋳造方向に隣り合う鋳片支持ロール６の間隙には、スプレーノズルが配置された二次冷却帯が、鋳型５の直下から鋳造方向に沿って複数設置されている。スプレーノズルから噴霧される冷却水によって、鋳片１０は、引き抜かれながら冷却されるようになっている。鋳片１０が、鋳片支持ロール６で搬送されて、複数の二次冷却帯を通過している間に、凝固シェル１１が適切に冷却され、未凝固層１２の凝固が進み、鋳片１０の凝固が完了する。鋳片１０の凝固が完了する位置を凝固完了位置１３と呼ぶ。
【００１５】
凝固完了位置１３より下流では、鋳片支持ロール６は、鋳片１０が湾曲するように、複数配置されている。図１では、鋳片１０の湾曲部に１組の鋳片支持ロール６を複数配置してあるが、連続鋳造機１によっては、鋳片１０の下面側に１本のベンディングロールが搬送方向に複数並列するように、ベンディングロールを設定してもよい。湾曲部の終点より下流では、鋳片支持ロール６は、湾曲している鋳片１０を直状に矯正するように、鋳片支持ロール６が複数配置されている。更に、下流では、複数の搬送ロール７が設置され、この搬送ロール７の上方には、鋳片１０を切断するための鋳片切断機８が配置されている。鋳片１０は、鋳片切断機８によって、所定の長さの鋳片１０ａに切断される。
【００１６】
鋳型５の出口から凝固完了位置１３までの範囲では、ロールセグメント１５が設置されている。ロールセグメント１５は、相対する板状の１対のフレーム１６Ｌ，１６Ｒと、それらの相対する面に取り付けられるロールを１組とし、該組が鋳造方向に複数並列して配置されている鋳片支持ロールＲｉと、を有する。鋳片支持ロールＲｉは、鋳片支持ロール６と同じものであり、鋳片支持ロールＲｉで鋳片１０を挟んで支持しながら搬送する。例えば、ブレークアウトなどの漏鋼トラブルが発生したときに、鋳片支持ロールＲｉを交換する必要が生じる。１基のロールセグメント１５を交換するだけで、ロールセグメント１５に取り付けられている全ての鋳片支持ロール６を１回の作業で交換可能で、交換が容易となる。よって、ロールセグメント１５は、特に、鋳型５の出口から凝固完了位置１３までの範囲に配置されている。
【００１７】
なお、鋳片支持ロールＲｉの添え字ｉは、鋳片の鋳造方向において、１基のロールセグメント１５において、鋳型５に最も近い組の鋳片支持ロール６の番号を１とした場合の各組の鋳片支持ロール番号を表し、例えば、図１に示す符号Ｒ１とは、鋳造方向において下流方向に鋳型５から２番目のロールセグメント１５における、鋳型５に最も近い（鋳型側から１番目の）組の鋳片支持ロール６を表している。
【００１８】
図１における１基のロールセグメント１５の側面を図２に示す。１対のフレーム１６Ｌ及びフレーム１６Ｒの相対する面には、ロールチョック２１を介して５組の鋳片支持ロールＲ１〜Ｒ５が取り付けられている。ロールセグメント１５は、１対のフレーム１６Ｌ及びフレーム１６Ｒと、更に、該フレーム１６Ｌ及びフレーム１６Ｒを貫通してこれらを結ぶタイロッド１７を有している。タイロッド１７にはウオームジャッキ１９が設置され、該ウオームジャッキ１９とフレーム１６Ｒとの間に皿バネ１８が設置されている。鋳片支持ロールＲ１〜Ｒ５を回転可能に保持しているロールチョック２１は、板状のシム２２を挟んだ状態で、ビス２１ａなどの取付具でフレーム１６Ｌあるいはフレーム１６Ｒに固定されている。
【００１９】
ウオームジャッキ１９を動かして、フレーム１６Ｌ及びフレーム１６Ｒとの間隔を狭めたり広げたりすることができ、鋳片１０を支持している状態での鋳片支持ロールＲ１〜Ｒ５の間隔ＦＳ１〜ＦＳ５を一括して調整できる。また、鋳片支持ロールＲ１〜Ｒ５の各組を保持するロールチョック２１を、フレーム１６Ｌ及びフレーム１６Ｒから外し、適宜、シム２２を複数枚追加したり、該シム２２の厚みを変更するなどして、間隔ＦＳ１〜ＦＳ５の各々を適宜変更することができる。なお、オフライン時や連続鋳造の停止時などの鋳片を支持していない状態での鋳片支持ロールＲ１〜Ｒ５の間隔Ｓ１〜Ｓ５（Ｓ１は図５参照）を変更することで、鋳片１０を支持している状態での間隔ＦＳ１〜ＦＳ５を調整できる。
【００２０】
鋳片支持ロールＲｉ（Ｒ１〜Ｒ５）の間隔ＦＳｉ（ＦＳ１〜ＦＳ５）は、凝固シェル１１に加える荷重を最適なものとし、バルジングや鋳片の内部割れ及び鋳片の中心偏析を防止するためには重要な管理項目である。ロールセグメントで鋳片を支持している間における各組の鋳片支持ロールＲｉの間隔ＦＳｉは、鋳片支持ロール６が配置されている位置に応じて、鋳片１０の品質で決定される基準Ｂｉの距離となることが望ましい。基準Ｂｉは、鋳型寸法や冷却水量、鋳込速度等の種々の操業パラメーターから算出される鋳片の凝固収縮量を補償するよう決定される。また、図２では、間隔ＦＳ１〜ＦＳ５が全て同一であるように示してあるが、間隔ＦＳ１〜ＦＳ５はそれぞれ異なる場合が多い。
【００２１】
鋳造中、ウオームジャッキ１９は、未凝固層を有する鋳片１０の溶鋼静圧によってセルフロックされており、これにより、鋳片支持ロールＲ１〜Ｒ５を介してフレーム１６Ｒ，１６Ｌ及びタイロッド１７は、鋳片１０のバルジング力に抗している。また、タイロッド１７に設置された皿バネ１８に所定の荷重以上の負荷荷重が作用しない場合には、該皿バネ１８は収縮せずに一定の高さを呈しているが、所定の負荷荷重が作用した場合に収縮し始め、所定の負荷荷重を超えた以降は負荷荷重に比例して収縮するように構成されている。図２では省略してあるが、ロールセグメント１５で鋳片１０を支持している間、フレーム１６Ｌ，１６Ｒは撓み、撓みに伴いタイロッド１７は伸びることとなるが、ウオームジャッキ１９のロックや皿バネ１８の収縮によって、フレーム１６Ｌ，１６Ｒの撓み及びタイロッド１７の伸びをある程度抑え、ロールセグメント１５の形状を維持している。なお、図２では、ロールセグメント１５として、皿バネ１８をタイロッド１７に設置してある形態を示してあるが、必ずしも皿バネ１８をタイロッド１７に設置する必要はない。
【００２２】
図２に示したロールセグメントの平面図を図３に示す。図３では、説明を簡略化するために、鋳片支持ロールＲ１〜Ｒ５のうちＲ１のみの鋳片支持ロールを示してある。また、図３において、（ａ）には、鋳片を支持していないオフライン時のロールセグメント１５を示し、鋳片支持ロールＲ１の間隔Ｓ１を基準Ｂ１の距離とした状態を示しており、（ｂ）には、間隔Ｓ１が基準Ｂ１の距離と設定された状態で、鋳片を支持した場合における鋳片支持ロールＲ１の状態を示してあるが、鋳片１０を省略してある。
【００２３】
ロールセグメント１５で鋳片を支持した場合には、図３（ｂ）に示すように、フレーム１６Ｌ，１６Ｒは、鋳片１０の溶鋼静圧によって、鋳片支持ロールＲ１が押されて、タイロッド１７が取り付けられた部位を固定端として、鋳片支持ロールＲ１とは逆方向に突出するように撓み、加えて、撓むフレーム１６Ｌ，１６Ｒに引っ張られてタイロッド１７が、鋳片側に突出するように、タイロッド１７が湾曲して伸びることになる。タイロッド１７は湾曲して、温度が高い鋳片１０に近づくことにもなり、鋳片１０からの熱によって、タイロッド１７が更に伸び易くなる。
【００２４】
更には、紙面左側のフレーム１６Ｌの撓みによって、鋳片支持ロールＲ１が取り付けられている位置で鋳片支持ロールＲ１が移動する。図３（ａ）及び（ｂ）と比べるとわかるように、フレーム１６Ｌの撓みによる間隔の拡大量は距離Ｙ１Ｌであり、紙面右側のフレーム１６Ｒの撓みによる鋳片支持ロールＲ１の間隔の拡大量は距離Ｙ１Ｒである。よって、フレーム１６Ｌ，１６Ｒの撓みによる１組の鋳片支持ロールＲ１の間隔の拡大量Ｙ１は距離（Ｙ１Ｌ＋Ｙ１Ｒ）となる。また、タイロッド１７の伸びに起因する、フレーム１６Ｌに取り付けられた鋳片支持ロールＲ１の間隔の拡大量は距離Ｘ１Ｌであり、フレーム１６Ｒに取り付けられた鋳片支持ロールＲ１の間隔の拡大量は距離Ｘ１Ｒである。タイロッド１７の伸びによる１組の鋳片支持ロールＲ１の間隔の拡大量Ｘ１は距離（Ｘ１Ｌ＋Ｘ１Ｒ）となる。
【００２５】
鋳片を支持していない時のロールセグメント１５において鋳片支持ロールＲ１の間隔Ｓ１を基準Ｂ１の距離に設定していた状態で鋳片を支持した場合の鋳片支持ロールＲ１の間隔ＦＳ１は、フレーム１６Ｌ，１６Ｒの撓みとタイロッド１７の伸びとによって、基準Ｂ１から、１組の鋳片支持ロールＲ１の間隔の拡大量の合計（Ｘ１＋Ｙ１）分増加する。合計分を考慮して、本発明では、鋳片を支持していない時のロールセグメント１５において、鋳片支持ロールＲ１の間隔Ｓ１を、基準Ｂ１から合計分（Ｘ１＋Ｙ１）を減算して算出される距離とすることによって、実際にロールセグメント１５で鋳片を支持した場合、鋳片支持ロのＦＳ１が基準Ｂ１の距離となる。
【００２６】
オフライン時の鋳片支持ロールＲ１の間隔Ｓ１を、基準Ｂ１から前記合計分（Ｘ１＋Ｙ１）を減算して算出される距離とした状態のロールセグメントを図４に示す。図４では、鋳片支持ロールＲ１のみのオフライン時の間隔Ｓ１を示してあるが、鋳片支持ロールＲ２〜Ｒ５（図２参照）の各々で取り付けられている位置において、フレーム１６Ｌ，１６Ｒの撓みに起因する鋳片支持ロールＲ２〜Ｒ５の拡大量Ｙ２〜Ｙ５を求めれば、オフライン時の間隔Ｓ１で求めた場合と同様に、間隔Ｓ２〜Ｓ５についてもオフライン時の設定値を求めることができる。
【００２７】
実際の鋳造時におけるタイロッド１７の伸びによる鋳片支持ロールＲｉの間隔の拡大量は、鋳片１０（図１参照）をロールセグメント１５で支持したときのタイロッド１７の伸び量を測定することで得ることができる。図示は省略してあるが、フレーム１６Ｌ，１６Ｒに貫通孔を形成し、該貫通孔でタイロッド１７を露出させ、露出しているタイロッド１７の部位に歪みゲージを取り付け、該歪みゲージでタイロッド１７の伸び量を測定できる。これにより、歪みゲージは、フレーム１６Ｌ，１６Ｒで覆われることになり、鋳片１０からの熱による測定誤差を最小限にすることができる。また、ＦＥＭ解析によって、鋳造される高熱の鋳片１０をロールセグメント１５で支持するときのタイロッド１７の伸び量を算出しておいてもよい。
【００２８】
また、鋳片１０をロールセグメント１５で支持したときの鋳片支持ロールＲｉの各々が取り付けられている位置でのフレーム１６Ｌ，１６Ｒの撓み量を測定することで、フレーム１６Ｌ，１６Ｒの撓みによる鋳片支持ロールＲｉの間隔の拡大量Ｙｉを得ることができる。例えば、光学式センサーによって、鋳片１０をロールセグメント１５で支持したときの任意の位置でのフレーム１６Ｌ，１６Ｒの撓み量を測定することができる。
【００２９】
前述の通り、タイロッド１７の伸びを測定しておけば、鋳片支持ロールＲｉの各々がフレーム１６Ｌ，１６Ｒに取り付けられた位置での鋳片支持ロールＲｉの間隔の拡大量Ｘｉを得ることができる。タイロッド１７は、フレーム１６Ｌ，１６Ｒに比べて、曲げや伸びについて鋳片からの輻射の影響を受け易い。鋳片支持時の伸びをタイロッドに歪みゲージを貼り付け、実際に鋳込んでいる時に、タイロッドの伸びを測定することが重要となる。フレームは、ロールの背後に位置し、鋳片からの輻射の影響が小さく、鋳片支持状態とオフラインの状態とで撓み量は大きく変わらない。ところが、タイロッドはフレームよりも鋳片からの輻射の影響を受けるので、伸び量は大きく変わる。よって、鋳片支持状態とオフラインの状態とで伸び量が大きく変わることになり、ロールＲｉの間隔Ｓｉを補正するに際して、鋳片１０を支持する際の高温雰囲気下でのタイロッド１７の伸びに起因する間隔の拡大量を把握しておくことが有効となる。
【００３０】
また、ＦＥＭ解析によって、鋳造される高熱の鋳片１０をロールセグメント１５で支持した条件での任意の位置でのフレーム１６Ｌ，１６Ｒの撓み量及びタイロッド１７の伸びによるフレーム１６Ｌ，１６Ｒの間隔の拡大量を算出してもよい。ＦＥＭ解析では、操業条件に基づいて、ロールが受ける分布荷重を算出し、セグメントフレームに作用する荷重を設定する。また、実機の設置方法及びセグメント構造から決定されると拘束条件を与えて解析を行う。鋳片からの荷重はロール軸受を介してセグメントフレームに伝わることから、セグメントフレームの軸受座面に最大撓みが発生する。このフレーム軸受座の変位をフレーム撓みとタイロッドの伸びに起因する間隔の拡大量の合算値（Ｘｉ＋Ｙｉ）として採用してもよい。
【００３１】
本実施形態では、ロールセグメント１５は、５組の鋳片支持ロール６が鋳造方向に並列して配置されて構成されているが、特に、ロールセグメント１５に設置される鋳片支持ロール６の組数は特に限定されるものではない。また、図１に示す垂直型連続鋳造機１においては、ロールセグメントは４基配置されているが、この基数は特に限定されるものではない。
【００３２】
上記実施形態では、垂直型連続鋳造機１で用いられるロールセグメント１５の構成を説明してあるが、本発明は、垂直型連続鋳造機で用いられるロールセグメントが有する鋳片支持ロールのロール間隔の調整に限定されるものではなく、例えば、湾曲型連続鋳造機で用いられるロールセグメントが有する鋳片支持ロールのロール間隔の調整に適用することもできる。
【００３３】
以上の通り、本発明では、鋳片を支持する際の鋳片から受ける熱を起因としたフレームの撓みやタイロッドの伸びを考慮して、オフライン時の各組の鋳片支持ロールＲｉの間隔Ｓｉを調整しているので、鋳片を支持しているロールセグメント中の鋳片支持ロールＲｉの間隔ＦＳｉをより基準Ｂｉの距離に近づけることが可能となっている。これにより、鋳片の内部割れの発生をより確実に抑えることができる。
【実施例】
【００３４】
本発明の効果を検証するために、図１に示す垂直型連続鋳造機１を用いて鋼の連続鋳造を複数回行った。半分の操業では、垂直型連続鋳造機１で用いた全てのロールセグメント１５中で、オフライン時の各組の鋳片支持ロールＲｉの間隔Ｓｉを基準Ｂｉから、実施形態で説明した間隔の拡大量Ｙｉと拡大量Ｘｉとの合算値を減算して算出される距離とした（本発明例：鋳片の熱によるタイロッドの伸びによる間隔Ｓｉの拡大量を考慮）。本発明例以外の残り半分の操業では、鋳造中の溶鋼静圧に相当する圧力をオフライン状態の各組の鋳片支持ロールＲｉに負荷した際に、間隔Ｓｉにおいて拡大する分の距離αｉを求め、また、各セグメントのダミーバー挿入時のダミーバー保持圧力をオフラインにて前記各セグメントに負荷し、各組の鋳片支持ロールＲｉの拡大量βｉを測定し、前記基準Ｂｉから距離αｉを減算した値に拡大量βｉを加算して得られた値を、オフライン時の間隔Ｓｉとした以外は本発明例と同様に鋼の連続鋳造を行った（比較例：鋳片の熱によるタイロッドの伸びによる間隔Ｓｉの拡大量を考慮せず）。
【００３５】
本発明例及び比較例のいずれにおいても、得られた鋳片を研磨し、酸洗処理を行って、目視で鋳片の内部割れの個数を測定した。比較例で得られた鋳片で測定された個数を１とした場合における本発明例の鋳片内部割れの個数の指数を図５に示す。本発明例の鋳片の内部割れ指数は０．３となり、比較例よりも、鋳片を支持しているロールセグメント中の鋳片支持ロールＲｉの間隔ＦＳｉをより基準Ｂｉの距離に近づけて、鋳片の内部割れを効果的に防げたことがわかる。
【符号の説明】
【００３６】
１      垂直型連続鋳造機
２      タンディッシュ
３      スライディングノズル
４      浸漬ノズル
５      鋳型
６      鋳片支持ロール
７      搬送ロール
８      鋳片切断機
９      溶鋼
１０    鋳片
１０ａ  鋳片（切断後）
１１    凝固シェル
１２    未凝固層
１３    凝固完了位置
１５    ロールセグメント
１６Ｌ  フレーム（紙面左側）
１６Ｒ  フレーム（紙面右側）
１７    タイロッド
１８    皿バネ
１９    ウオームジャッキ
２１    ロールチョック
２１ａ  ビス（取付具）
２２    シム
Ｒｉ    ロールセグメント中の各組の鋳片支持ロール
Ｒ１    ロールセグメントにおいて鋳型に１番目に近い組の鋳片支持ロール
Ｓｉ    鋳片を支持していない時の各組の鋳片支持ロールのロール間隔
ＦＳｉ  鋳片支持時の各組の鋳片支持ロールのロール間隔
Ｂｉ    各組の鋳片支持ロールのロール間隔の基準
【図１】
0006319179.tif 000002
【図２】
0006319179.tif 000003
【図３】
0006319179.tif 000004
【図４】
0006319179.tif 000005
【図５】
0006319179.tif 000006