(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
０．２〜１．３％（質量％、以下同じ）のＭｇを含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなる化学成分を有する心材と、７．５〜１３．０％のＳｉ及び０．００４〜０．１％のＬｉを含有し残部がＡｌ及び不可避不純物からなる化学成分を有し、上記心材の一方の面にクラッド接合された第１ろう材と、６．０〜８．５％かつ上記第１ろう材よりも１．０％以上少ない量のＳｉ及び０．００４〜０．１％のＬｉを含有し残部がＡｌ及び不可避不純物からなる化学成分を有し、上記心材の他方の面にクラッド接合された第２ろう材とからなる３層クラッド板材を準備し、
アルミニウム材よりなるインナーフィンを準備し、
上記３層クラッド板材から、平坦部と、該平坦部の外周端縁に設けられ、上記平坦部の厚み方向における上記第１ろう材側に延出しつつ外方に拡開した縁部とを有する皿状プレートを作製し、
複数の上記インナーフィンと複数の上記皿状プレートとを、隣り合う上記縁部同士が当接し、かつ、隣り合う上記平坦部の両方に上記インナーフィンが当接するように交互に重ね合わせて中空構造体を組み立て、
該中空構造体を不活性ガス雰囲気中で加熱してろう付を行うことを特徴とする中空構造体のろう付方法。
【請求項２】
上記第１ろう材及び上記第２ろう材の少なくとも一方は、更に０．０１〜０．３％のＢｉを含有していることを特徴とする請求項１に記載の中空構造体のろう付方法。
【請求項３】
上記心材は、更に、０．０５〜１．３％のＭｎ、１．０％以下のＳｉ、１．０％以下のＦｅ、０．９％以下のＣｕ、６．５％以下のＺｎ、０．２％以下のＴｉ及び０．５％以下のＺｒから選ばれる１種または２種以上を含んでいることを特徴とする請求項１または２に記載の中空構造体のろう付方法。
【請求項４】
上記インナーフィンは、アルミニウム合金からなる心材の両面にＡｌ−Ｓｉ系合金よりなるろう材がクラッドされたブレージングシートであることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の中空構造体のろう付方法。
【請求項５】
上記中空構造体は、個々の上記皿状プレートにおける上記平坦部側を上方に向けた状態でろう付されることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の中空構造体のろう付方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アルミニウム材よりなる中空構造体のろう付方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
アルミニウム材よりなる熱交換器として、皿状に成形されたプレートとインナーフィンとを有する積層型熱交換器が知られている（例えば、特許文献１）。積層型熱交換器は、プレートとインナーフィンとが交互に積層された中空構造体をろう付することにより作製されている。
【０００３】
中空構造体は、プレートの縁部同士が互いに重なると共に、隣り合うプレートにより囲まれた中空部にインナーフィンが配置された構造を有している。通常、プレートは、アルミニウム合金板の両面にろう材がクラッドされてなるブレージングシートから構成されている。これにより、中空構造体のろう付を一回の加熱で行うことができる。
【０００４】
従来、アルミニウム材のろう付方法としては、Ａｌ−Ｓｉ（アルミニウム−シリコン）系合金からなるろう材を用い、ろう材上にフッ化物系のフラックスを塗布した後に窒素雰囲気下で被処理物を加熱してろう付する、いわゆるフラックスろう付法が多用されている。フラックスろう付法は、設備費やランニングコストが安価であり、優れた生産効率を有している。また、フラックスろう付法は、Ｚｎ（亜鉛）拡散を利用した防食処理が可能であるため、熱交換器を構成するアルミニウム材を容易に薄肉化することができ、ひいては熱交換器全体を容易に軽量化することができる。
【０００５】
しかし、近年では熱交換器の一層の小型化、軽量化に伴って熱交換器内部の冷媒流路が微細化している。そのため、ろう付を行った後に、冷媒流路がフラックス残渣で目詰まりを起こすという問題が生じている。また、熱交換器の外表面に表面処理を施す工程において、酸等を用いてフラックス残渣を洗い落とす作業のコスト負担が問題視されるようになっている。
【０００６】
また、フラックスろう付法に用いるフッ化物系フラックスは、アルミニウム材に含まれるＭｇ（マグネシウム）と反応して消費され、ろう付性の悪化を招くという問題がある。そのため、フラックスろう付法は、Ｍｇを含む高強度材料のろう付を行うことが困難である。また、高強度材料を使用できないことから、アルミニウム材の薄肉化には限界がある。
【０００７】
これらの問題に対し、酸化皮膜を破壊する作用を有するＭｇ等をろう材に添加し、フラックスを用いることなく不活性ガス雰囲気下でろう付を行う、いわゆるフラックスレスろう付法が提案されている。例えば特許文献２には、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう材を用い、非酸化性ガス雰囲気でフラックス無しでろう付を行う方法が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２０１４−１０９３８８号公報
【特許文献２】特開平１１−２８５８１７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかし、上記フラックスレスろう付法によりプレートとインナーフィンとの中空構造体をろう付する場合、隣り合うプレートの縁部同士の被接合部においてろうが中空構造体の内部へ引き込まれ、縁部の外表面にフィレットが形成されにくいという問題がある。この対策として、縁部の外表面にフッ化物系フラックスを塗布してフィレットの形成を促す方法が検討されているが、Ｍｇを含有する高強度材料を使用できない、フラックスを塗布してもろう付性が安定しないなどの問題があり、上記の問題を解決することができていない。
【００１０】
また、フラックスレスろう付法によるろう付性を改善するために、不活性ガスの純度を高めて酸素濃度や露点を低減する、あるいは不活性ガスとして高純度のアルゴンガスを用いるなどの方法も考えられる。しかし、これらの方法は、縁部の外表面にフィレットを形成させる効果が十分ではないことに加え、生産性やコスト面で問題があり、量産設備に適用することは困難である。
【００１１】
また、上記フラックスレスろう付法により従来の積層型熱交換器のろう付を行う場合、インナーフィン及びプレートの被接合部においても、フィレットが均一に形成されないことがある。
【００１２】
以上のように、従来のフラックスレスろう付法は、積層型熱交換器のろう付を行う場合にろう付接合の品質を安定させることが難しいという問題がある。発明者らは、検討を重ねた結果、ろう付接合の品質が安定しない原因が、フィレット形成の時間的推移にあることを見出した。
【００１３】
フラックスレスろう付法においては、ろう材や心材に添加したＭｇ等の元素がろう材及び相手材の表面に存在する酸化皮膜を破壊することによりろう付が進行する。加熱を開始した後ろう材の温度が溶融開始温度に到達するまでの間は、Ｍｇ等が固体のろう材中を拡散して表面まで移動する。そのため、ろう材の温度が溶融開始温度に到達するまでの間は、ろう材の酸化皮膜の破壊はゆっくり進行し、相手材の酸化皮膜はほとんど破壊されない。
【００１４】
ろう材の温度が溶融開始温度に到達して溶融が始まった直後は、ろう材及び相手材のいずれの酸化皮膜も十分に破壊されていない。そのため、フィレットの形成がゆっくり進行する。
【００１５】
このとき、中空構造体の内部においては、プレートやインナーフィンの随所が酸化されることにより、雰囲気中の酸素が減少している。また、中空構造体の内部はプレートにより外部空間から隔離されているため、外部空間から雰囲気が流入しにくい。これらの結果、中空構造体内部の雰囲気の酸素濃度が外部空間に比べて低くなっている。そのため、中空構造体内部に存在する酸化皮膜の破壊が、中空構造体の外表面に存在する酸化皮膜に比べて速く進行する。その結果、中空構造体内部に存在するろう材は、外表面よりも早期に流動することができるようになる。
【００１６】
また、インナーフィン及びプレートの被接合部において、通常、インナーフィンはプレートに当接しているか、ほとんどクリアランスのない状態でプレートに対面しているが、隣り合うプレートの縁部の間には、インナーフィンとプレートとの間よりも大きなクリアランスが生じることがある。そのため、溶融したろうは、表面張力によりインナーフィンとプレートとの当接部に引き込まれやすい。
【００１７】
ろう材の溶融が進行すると、中空構造体の内部に存在する被接合部がろうを介して繋がった状態となる。それ故、流動可能となったろうは、中空構造体内部のフィレット、即ちプレートの縁部同士の被接合部における内部側のフィレット及びプレートとインナーフィンとの被接合部のフィレットに供給され、これらのフィレットが急速に成長する。
【００１８】
一方、中空構造体の外表面は内部に比べて酸化皮膜の破壊が遅れるため、中空構造体の外表面において溶融したろうが内部に引き込まれる。以上の結果、中空構造体の外表面にフィレットが形成されにくくなる。
【００１９】
発明者らは、上述したフィレット形成の時間的推移を踏まえて更に検討を行った結果、ろうが中空構造体の内部に引き込まれる現象を抑制することができるろう付方法を見出した。
【００２０】
即ち、本発明は、ろう付接合の品質を安定させることができ、アルミニウム材よりなる中空構造体のろう付に好適なろう付方法を提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【００２１】
本発明の一態様は、０．２〜１．３％（質量％、以下同じ）のＭｇを含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなる化学成分を有する心材と、７．５〜１３．０％のＳｉ及び０．００４〜０．１％のＬｉを含有し残部がＡｌ及び不可避不純物からなる化学成分を有し、上記心材の一方の面にクラッド接合された第１ろう材と、６．０〜８．５％かつ上記第１ろう材よりも１．０％以上少ない量のＳｉ及び０．００４〜０．１％のＬｉを含有し残部がＡｌ及び不可避不純物からなる化学成分を有し、上記心材の他方の面にクラッド接合された第２ろう材とからなる３層クラッド板材を準備し、
アルミニウム材よりなるインナーフィンを準備し、
上記３層クラッド板材から、平坦部と、該平坦部の外周端縁に設けられ、上記平坦部の厚み方向における上記第１ろう材側に延出しつつ外方に拡開した縁部とを有する皿状プレートを作製し、
複数の上記インナーフィンと複数の上記皿状プレートとを、隣り合う上記縁部同士が当接し、かつ、隣り合う上記平坦部の両方に上記インナーフィンが当接するように交互に重ね合わせて中空構造体を組み立て、
該中空構造体を不活性ガス雰囲気中で加熱してろう付を行うことを特徴とする中空構造体のろう付方法にある。
【発明の効果】
【００２２】
上記ろう付方法において、上記皿状プレートは上記特定の層構成を有する３層クラッド板材から作製されている。上記３層クラッド材における上記第１ろう材は、上記第２ろう材に比べて溶融開始温度と溶融終了温度との温度差が小さい。そのため、上記中空構造体を加熱してろう付を行う際、上記第１ろう材に由来するろうは、上記第２ろう材に由来するろうに比べて、温度の上昇に伴ってろうの体積が早く増加する。その結果、上記第１ろう材に由来するろうは上記第２ろう材に由来するろうよりも早く流動し、上記中空構造体の内部、即ち、上記第１ろう材と上記インナーフィンとの被接合部及び上記縁部同士の被接合部における内部側に先にフィレットが形成される。
【００２３】
一方、上記第２ろう材は、上記第１ろう材よりも溶融開始温度と溶融終了温度との温度差が大きい。そのため、上記第２ろう材に由来するろうは、上記第１ろう材に比べて体積がゆっくり増加する。その結果、上記第２ろう材に由来するろうは、上記第１ろう材に由来するろうが流動可能となるまではその場に留まり、上記中空構造体の内部にフィレットが形成された後に流動することができるようになる。
【００２４】
そして、上記第２ろう材に由来するろうは、上記中空構造体の内部にフィレットが形成された後に流動するため、上記中空構造体の内部へ引き込まれにくくなる。また、上記第２ろう材に由来するろうを上記縁部同士の被接合部における外表面側に供給することができるため、中空構造体の外表面に容易にフィレットを形成することができる。
【００２５】
また、上記ろう付方法は、上記第１ろう材と上記第２ろう材とを異なるタイミングで流動させることができる。これにより、インナーフィンとプレートとの当接部に均一なフィレットを容易に形成することができる。
【００２６】
従来のフラックスレスろう付においては、中空構造体の内部のろう材が同時に流動し始める。そのため、プレートとインナーフィンとの被接合部における、プレートとインナーフィンとが当接している部分や両者の間のクリアランスが小さい部分にろうが引き寄せられ、クリアランスが大きい部分にろうが十分に供給されないことがあった。
【００２７】
これに対し、上記ろう付方法は、上記第１ろう材と上記第２ろう材とが順次流動するため、上記皿状プレートと上記インナーフィンとが当接している部分等へのろうの集中を抑制することができる。その結果、個々の被接合部に十分な量のろうを容易に供給し、均一なフィレットを形成することができる。
【００２８】
以上のように、上記ろう付方法によれば、アルミニウム材よりなる中空構造体におけるろう付接合の品質を安定させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】実施例における、ろう付前の中空構造体の断面図。
【図２】実施例における、第１ろう材が流動した状態の中空構造体の断面図。
【図３】実施例における、第２ろう材が流動した状態の中空構造体の断面図。
【発明を実施するための形態】
【００３０】
上記中空構造体における上記皿状プレートは、心材の一方の面に第１ろう材がクラッド接合され、他方の面に第２ろう材がクラッド接合された上記３層クラッド板材から作製されている。以下、心材、第１ろう材及び第２ろう材の化学成分について詳説する。
【００３１】
［第１ろう材］
第１ろう材は、Ｓｉ及び０．００４〜０．１％のＬｉを含有し残部がＡｌ及び不可避不純物からなる化学成分を有している。
【００３２】
・Ｓｉ（シリコン）：７．５〜１３．０％
第１ろう材中のＳｉの含有量を上記特定の範囲とすることにより、第２ろう材よりも低い温度でのろうの流動を容易に実現することができる。また、Ｓｉの含有量を上記特定の範囲とすることにより、中空構造体の内部に存在する被接合部に十分な量のろうを供給することができる。これらの結果、ろう付性を向上させることができる。
【００３３】
Ｓｉの含有量が７．５％未満の場合には、ろうの量が不足し、また、ろうの流動性が低いため、ろう材としての機能が不十分となる。一方、Ｓｉの含有量が１３．０％を超える場合には、ろうの量が過剰となって心材の溶解量が増加する。また、この場合には第１ろう材の溶融終了温度が過度に高くなる。それ故、Ｓｉの含有量が上記特定の範囲から外れる場合には、ろう付性が低下する。
【００３４】
・Ｌｉ（リチウム）：０．００４〜０．１％
Ｌｉはアルミニウム材の表面に存在する酸化皮膜を破壊する作用を有する。第１ろう材中のＬｉの含有量を上記特定の範囲とすることにより、中空構造体のフラックスレスろう付を容易に行うことができる。Ｌｉの含有量が０．００４％未満の場合には、酸化皮膜を破壊する効果が低く、上記中空構造体の内部におけるろう付性が低下する。一方、Ｌｉの含有量が０．１％を超える場合には、Ｌｉの酸化物が第１ろう材の表面に成長するため、ろう付性が低下する。
【００３５】
・Ｂｉ（ビスマス）：０．０１〜０．３％
第１ろう材は、更に０．０１〜０．３％のＢｉを含有していても良い。Ｂｉは、アルミニウム材の表面に存在する酸化皮膜を脆弱化する作用を有する。そのため、Ｂｉは、Ｌｉと共存することにより、酸化皮膜の破壊を促進させてろう付性をより向上させることができる。また、Ｂｉは、ろうの表面張力を低下させる作用を有するため、被処理物の細い隙間にろうが流入し易くなる。その結果、ろう付接合の信頼性をより向上させることができる。
【００３６】
Ｂｉの含有量を上記特定の範囲とすることにより、上記の作用効果を十分に得ることができ、中空構造体のろう付性をより向上させると共に、ろう付接合の信頼性をより向上させることができる。Ｂｉの含有量が０．０１％未満の場合には、上記の作用効果が不十分となるおそれがある。一方、Ｂｉの含有量が０．３％を超える場合には、Ｂｉの量に見合ったろう付性向上の効果を得ることが難しい。また、Ｂｉの含有量が過度に多い場合にはろう材の表面が変色するおそれがあり、場合によってはろう付性を悪化させるおそれがある。
【００３７】
・Ｍｇ（マグネシウム）：０．５％以下
上記第１ろう材は、更に０．５％以下のＭｇを含有していても良い。この場合には、Ｍｇの酸化皮膜を破壊する作用により、上記中空構造体ろう付性をより向上させることができる。Ｍｇの含有量が０．５％を超える場合には、Ｍｇの酸化物が第１ろう材の表面に成長するおそれがあり、かえってろう付性の低下を招くおそれがある。
【００３８】
・Ｓｒ（ストロンチウム）、Ｓｂ（アンチモン）、Ｆｅ（鉄）、Ｍｎ（マンガン）、Ｔｉ（チタン）、Ｃｕ（銅）、Ｚｎ（亜鉛）
上記第１ろう材は、ろうの流動性を調整するために、Ｓｒ、Ｓｂ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｔｉを含有していても良い。また、上記第１ろう材は、ろう材の溶融開始温度を調整するためにＣｕ、Ｚｎを含有していても良い。これらの元素の含有量は、ろう付性を悪化させない範囲で適宜設定することができる。
【００３９】
［第２ろう材］
上記第２ろう材は、６．０〜８．５％かつ上記第１ろう材よりも１．０％以上少ない量のＳｉ及び０．００４〜０．１％のＬｉを含有し残部がＡｌ及び不可避不純物からなる化学成分を有している。
【００４０】
・Ｓｉ：６．０〜８．５％かつ上記第１ろう材よりも１．０％以上少ない量
上記ろう付方法を実現するためには、第２ろう材における溶融開始温度と溶融終了温度との温度差をある程度大きくし、第１ろう材に由来するろうを第２ろう材に由来するろうよりも低い温度で流動させる必要がある。第２ろう材中のＳｉの含有量を上記特定の範囲とすることにより、上記ろう付方法に好適な第２ろう材を容易に実現することができ、ろう付性を向上させることができる。
【００４１】
Ｓｉの含有量が６．０％未満の場合には、ろうの量が不足し、また、ろうの流動性が低いため、ろう材としての機能が不十分となる。それ故、ろう付性が低下する。一方、Ｓｉの含有量が８．５％を超える場合には、溶融開始温度と溶融終了温度との温度差が小さくなる。そのため、第２ろう材に由来するろうが比較的早期に流動可能となり、中空構造体の内部へ引き込まれやすくなる。その結果、中空構造体の外表面におけるろう付性が低下する。
【００４２】
また、第２ろう材と第１ろう材とのＳｉの含有量の差が１．０％未満である場合には、第２ろう材における溶融開始温度と溶融終了温度との温度差が第１ろう材における上記温度差と同程度となる。そのため、第２ろう材に由来するろうが、中空構造体の内部におけるフィレットの形成が完了する前に流動するおそれがある。その結果、第２ろう材に由来するろうが中空構造体の内部へ引き込まれやすくなり、中空構造体の外表面におけるろう付性が低下する。
【００４３】
・Ｌｉ：０．００４〜０．１％
第２ろう材は、０．００４〜０．１％のＬｉを含んでいる。Ｌｉの作用効果及び限定理由は第１ろう材と同様である。
【００４４】
・Ｂｉ：０．０１〜０．３％、Ｍｇ：０．５％以下、Ｓｒ、Ｓｂ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｚｎ
第２ろう材は、更にＢｉ、Ｍｇ、Ｓｒ、Ｓｂ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｚｎを含有していても良い。これらの元素の作用効果及び限定理由は第１ろう材と同様である。
【００４５】
［心材］
上記心材は、０．２〜１．３％のＭｇを含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなる化学成分を有している。
【００４６】
・Ｍｇ：０．２〜１．３％
心材に含まれるＭｇは、ろう付時の加熱によって第１ろう材及び第２ろう材へ拡散する。各々のろう材の表面に到達したＭｇが酸化皮膜を破壊することにより、中空構造体のフラックスレスろう付を容易に行うことができる。心材中のＭｇの含有量が０．２％未満の場合には、ろう材の表面に到達するＭｇの量が少なくなり、ろう付性の低下を招く。一方、Ｍｇの含有量が１．３％を超える場合には、ろう材の表面に到達するＭｇの量が過剰となる。その結果、Ｍｇの酸化物がろう材の表面に成長し、ろう付性の低下を招く。
【００４７】
・Ｍｎ：０．０５〜１．３％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｆｅ：１．０％以下、Ｃｕ：０．９％以下、Ｚｎ：６．５％以下、Ｔｉ：０．２％以下、Ｚｒ（ジルコニウム）：０．５％以下
心材は、更に、０．０５〜１．３％のＭｎ、１．０％以下のＳｉ、１．０％以下のＦｅ、０．９％以下のＣｕ、６．５％以下のＺｎ、０．２％以下のＴｉ及び０．５％以下のＺｒから選ばれる１種または２種以上を含んでいることが好ましい。これらの元素は、心材の強度や耐食性をより向上させることができる。これらの元素の含有量が過度に多く含まれる場合には、３層クラッド板材を製造する際の圧延工程において材料が割れるおそれがあり、製造性が低下するおそれがある。
【００４８】
上記中空構造体における上記インナーフィンは、アルミニウム合金からなる心材の両面にＡｌ−Ｓｉ系合金よりなるろう材がクラッドされたブレージングシートであることが好ましい。この場合には、インナーフィンと皿状プレートとの被接合部に、より多くのろうを供給し、フィレットをより容易に形成することができる。その結果、第２ろう材に由来するろうが中空構造体の内部へ引き込まれにくくなり、皿状プレートの縁部同士の被接合部における外表面に、より容易にフィレットを形成することができる。
【００４９】
インナーフィンのろう材には、皿状プレートのろう材と同様に、ＬｉやＢｉ等の元素を添加しても良い。また、インナーフィンの心材に、皿状プレートのろう材と同様にＭｇを添加しても良い。これらの元素を添加することにより、中空構造体のろう付性をより向上させることができる。
【００５０】
また、インナーフィンのろう材に溶融開始温度の低いＡｌ−Ｓｉ系合金を用いることにより、中空構造体の内部のフィレットに十分なろうを供給することができる。その結果、中空構造体の外表面に、より容易にフィレットを形成することができる
【００５１】
中空構造体のろう付は、複数の上記インナーフィンと複数の上記皿状プレートとを、上述のように交互に重ね合わせた後、この積層体を積層方向の両側から押圧しつつ加熱することにより行う。
【００５２】
上記中空構造体は、個々の上記皿状プレートにおける上記平坦部側を上方に向けた状態でろう付されることが好ましい。この場合には、第１ろう材に由来するろうがインナーフィンの下方に存在する被接合部に引き寄せられることを抑制できる。また、この場合には、皿状プレートとインナーフィンとの被接合部のうち、上方に存在する被接合部にフィレットを先に形成することができる。これらの結果、皿状プレートとインナーフィンとの被接合部に均一なフィレットをより容易に形成することができる。
【００５３】
また、第１ろう材に由来するろうの一部は、重力により皿状プレートの縁部に沿って流動し、縁部同士の被接合部に供給される。その結果、縁部同士の被接合部におけるろう付性をより向上させることができる。
【００５４】
ろう付時の雰囲気としては、窒素、アルゴン及び窒素とアルゴンとの混合ガスなどの、工業的に利用可能な不活性ガスを用いることができる。ろう付性を向上させる観点からは、不活性ガスの酸素濃度が低いほど好ましい。上記ろう付方法においては、例えば、酸素濃度が５０ｐｐｍ以下の不活性ガスを好適に用いることができる。
【００５５】
ろう付時の加熱温度は、５８５〜６２０℃であることが好ましく、５９０〜６１０℃であることがより好ましい。加熱温度が５８５℃未満の場合には、ろうの流動性が不十分となり、ろう付性の低下を招くおそれがある。一方、加熱温度が６２０℃を超える場合には、上記心材の一部が溶融するエロージョンが発生するおそれがある。また、ろう付時の昇温速度は、昇温中における皿状プレートやインナーフィンの酸化を抑制する観点から、できるだけ速くすることが好ましい。
【００５６】
なお、上記インナーフィンとしてアルミニウム合金よりなるベア材を用いることも可能である。
【実施例】
【００５７】
（実施例）
上記ろう付方法の実施例について、図を用いて説明する。まず、心材Ａの一方の面に第１ろう材Ｂがクラッド接合され、他方の面に第２ろう材Ｃがクラッド接合された３層クラッド板材と、アルミニウム材よりなるインナーフィン２とを準備する。心材Ａは、０．２〜１．３％（質量％、以下同じ）のＭｇを含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなる化学成分を有している。第１ろう材Ｂは、７．５〜１３．０％のＳｉ及び０．００４〜０．１％のＬｉを含有し残部がＡｌ及び不可避不純物からなる化学成分を有している。第２ろう材Ｃは、６．０〜８．５％かつ上記第１ろう材Ｂよりも１．０％以上少ない量のＳｉ及び０．００４〜０．１％のＬｉを含有し残部がＡｌ及び不可避不純物からなる化学成分を有している。
【００５８】
なお、本例のインナーフィン２は、アルミニウム合金のベア材よりなるコルゲートフィンである。
【００５９】
次に、３層クラッド板材にプレス加工を行い、図１に示す皿状プレート３を作製する。皿状プレート３は、平坦部３１と、平坦部３１の外周端縁に設けられ、平坦部３１の厚み方向における第１ろう材Ｂ側に延出しつつ外方に拡開した縁部３２とを有している。
【００６０】
次に、複数のインナーフィン２と複数の皿状プレート３とを、隣り合う縁部３２同士が当接し、かつ、隣り合う平坦部３１の両方にインナーフィン２が当接するように交互に重ね合わせて中空構造体１を組み立てる。その後、中空構造体１を不活性ガス雰囲気中で加熱してろう付を行う。
【００６１】
なお、図１には、便宜上、皿状プレート３の縁部３２の間にクリアランスが存在している部分を示したが、隣り合う縁部３２同士は図には示さない部分において当接している。
【００６２】
以下において、上記ろう付方法におけるフィレット形成の時間的推移を詳細に説明する。なお、本例では、個々の皿状プレート３における平坦部３１側を上方に向けた状態で中空構造体１のろう付を行う場合のフィレット形成の時間的推移を示す。
【００６３】
ろう付時の加熱により中空構造体１の温度が第１ろう材Ｂの溶融開始温度に到達すると、第１ろう材Ｂはその場に留まったまま徐々に溶融し、ろうＤを生じさせる。更に中空構造体１の温度が上昇すると、第１ろう材Ｂに由来するろうＤの体積が増加し、ろうＤが流動できるようになる。このとき、第２ろう材Ｃは、一部が溶融しているが流動ができない状態となっている。
【００６４】
流動可能となったろうＤの一部は、表面張力や重力により皿状プレート３の縁部３２に沿って流動し、皿状プレート３の縁部３２同士の被接合部３２１に供給される。その結果、図２に示すように縁部３２同士の被接合部３２１における外表面側３２１ａよりも先に、内部側３２１ｂにフィレットが形成される。
【００６５】
また、第１ろう材Ｂに由来するろうＤは、皿状プレート３とインナーフィン２の上部との被接合部２１ａにも供給され、フィレットを形成する。
【００６６】
従来のフラックスレスろう付法においては、中空構造体の内部に存在するろう材が同時に流動するため、インナーフィンの上部の被接合部と、下部の被接合部とがろうを介して繋がっていた。そのため、重力によってろうが下方に偏り、インナーフィンの上部に供給されるろうが不足しやすくなっていた。
【００６７】
これに対し、上記ろう付方法においては、図２に示すように、インナーフィン２の上部の被接合部２１ａと、下部の被接合部２１ｂとがろうＤにより繋がっていない。そのため、第１ろう材Ｂに由来するろうＤがインナーフィン２の下部の被接合部２１ｂに引き寄せられることを抑制できる。それ故、インナーフィン２の上部の被接合部２１ａに十分な量のろうＤを供給し、均一なフィレットを容易に形成することができる。
【００６８】
中空構造体１の温度が更に上昇すると、第２ろう材Ｃに由来するろうＥが流動できるようになる。このとき、インナーフィン２の上部の被接合部２１ａに形成されたフィレットは第２ろう材Ｃから離隔しているため、上部の被接合部２１ａに存在するろうＤが下部の被接合部２１ｂに引き寄せられることはない。また、縁部３２同士の被接合部３２１においては、中空構造体１の内部側３２１ｂに既にフィレットが形成されているため、中空構造体１の外表面に生じたろうＥが内部に引き込まれにくい。それ故、第２ろう材Ｃに由来するろうＥは、図３に示すように、皿状プレート３とインナーフィン２の下部との被接合部２１ｂ及び縁部３２同士の被接合部３２１における外表面側３２１ａに供給される。
【００６９】
以上の結果、ろう付が完了した時点で、インナーフィン２の上部の被接合部２１ａ、下部の被接合部２１ｂ、縁部３２同士の被接合部３２１の内部側３２１ｂ及び外表面側３２１ａのいずれにも十分な量のろうＤ、Ｅが供給され、フィレットを形成することができる。それ故、上記ろう付法によれば、中空構造体１におけるろう付接合の品質を容易に安定させることができる。
【００７０】
（実験例）
本例は、皿状プレート３を構成する３層クラッド板材の合金種を変更し、ろう付性の評価を行った例である。以下、試験体の作製方法及び評価方法を説明する。
【００７１】
［試験体の作製］
・３層クラッド板材
表１に示す化学成分を有する合金（合金Ａ１〜Ａ２０）を鋳造し、得られた鋳塊を５００℃で加熱して均質化処理を行った。次いで、鋳塊に熱間圧延を行って厚さ５ｍｍのろう材板を作製した。
【００７２】
ろう材板の作製とは別に、表２に示す化学成分を有する合金（合金Ｂ１〜Ｂ５）を鋳造し、得られた鋳塊を６００℃で加熱して均質化処理を行った。その後、鋳塊を面削して厚さ４０ｍｍの心材板を作製した。
【００７３】
上記により得られたろう材板及び心材板を表３に示す組み合わせで重ね合わせ、５００℃でクラッド圧延を行って互いに接合させた。これにより、厚さ２ｍｍの中間材を得た。得られた中間材に冷間圧延を行って厚さを０．４ｍｍにした後、焼鈍処理を行った。以上により３層クラッド板材を得た。３層クラッド板材における第１ろう材Ｂ及び第２ろう材Ｃのクラッド率は１０％であった。なお、上記のクラッド率は、３層クラッド板材の全厚さに対する各ろう材の厚さの比率である。
【００７４】
・中空構造体１の組み立て
３層クラッド板材にプレス加工を施し、図１に示す皿状プレート３を作製した、また、皿状プレート３の作製とは別に、ＪＩＳ  Ａ３００３合金よりなる厚さ０．１ｍｍの板材にコルゲート加工を施し、インナーフィン２を作製した。得られた皿状プレート３及びインナーフィン２を図１に示すように交互に積層し、治具（図示略）により固定して中空構造体１（表３、試験体１〜２１）を組み立てた。
【００７５】
・ろう付
個々の皿状プレート３における平坦部３１側を上方に向けた状態で加熱炉内に中空構造体１を設置した後、加熱炉内の雰囲気を窒素で置換し、雰囲気中の酸素濃度を２０ｐｐｍ以下にした。その後、中空構造体１の温度を測定しながら加熱を行った。具体的には、加熱開始から中空構造体１の温度が６００℃に到達するまでの所要時間が１５分程度となるように昇温させた後、中空構造体１の温度が６００℃の状態を３分間保持して加熱を完了した。加熱が完了した後、中空構造体１を炉内で冷却してから炉外へ取り出した。
【００７６】
［評価］
ろう付後の中空構造体１を図３に示すように切断し、縁部３２同士の被接合部３２１における内部側３２１ｂのフィレット及び外表面側３２１ａのフィレットを目視評価した。その結果を表３に示す。なお、表３の「フィレットの目視評価」欄に示した記号の意味は、以下の通りである。
【００７７】
Ａ：連続したフィレットが形成されており、フィレットのサイズが均一であった
Ｂ：連続したフィレットが形成されたが、フィレットのサイズにややばらつきが見られた
Ｃ：フィレットが部分的に途切れており、連続していなかった
【００７８】
【表１】
0006431789.tif 000002
【００７９】
【表２】
0006431789.tif 000003
【００８０】
【表３】
0006431789.tif 000004
【００８１】
表１〜表３より知られるように、試験体１〜１２は、第１ろう材Ｂ、第２ろう材Ｃ及び心材Ａが上記特定の範囲の化学成分を有している。そのため、試験体１〜１２は縁部３２同士の被接合部３２１における外表面側３２１ａ及び内部側３２１ｂの両方に連続したフィレットが形成された。
【００８２】
試験体１３は、第１ろう材Ｂ及び第２ろう材ＣのいずれもＳｉの含有量が少ないため、ろうＤ、Ｅの流動性が不十分となった。その結果、外表面側３２１ａ及び内部側３２１ｂのいずれのフィレットも不連続となった。
試験体１４は、第１ろう材Ｂ中のＳｉの含有量が多いため、ろうＤの流動性が不十分となった。その結果、外表面側３２１ａ及び内部側３２１ｂのいずれのフィレットも不連続となった。
【００８３】
試験体１５は、第２ろう材Ｃ中のＳｉの含有量が多いため、内部側３２１ｂのフィレットの形成途中で第２ろう材Ｃが流動した。その結果、外表面側３２１ａのフィレットが不連続となった。
試験体１６は、第２ろう材Ｃ中のＳｉの含有量と第１ろう材Ｂ中のＳｉの含有量との差が小さいため、内部側３２１ｂのフィレットの形成途中で第２ろう材Ｃが流動した。その結果、外表面側３２１ａのフィレットが不連続となった。
試験体１７は、第２ろう材Ｃ中のＳｉの含有量が第１ろう材Ｂ中のＳｉの含有量よりも多かったため、内部側３２１ｂのフィレットが形成され始める前に第２ろう材Ｃが流動した。その結果、外表面側３２１ａのフィレットが不連続となった。
【００８４】
試験体１８は、第２ろう材Ｃ中のＬｉの含有量が少ないため、酸化皮膜が十分に破壊されなかった。その結果、外表面側３２１ａ及び内部側３２１ｂのいずれのフィレットも不連続となった。
試験体１９は、第１ろう材Ｂ及び第２ろう材ＣのいずれもＬｉの含有量が多いため、Ｌｉの酸化物が過度に成長した。その結果、外表面側３２１ａ及び内部側３２１ｂのいずれのフィレットも不連続となった。
【００８５】
試験体２０は、心材Ａ中のＭｇの含有量が少ないため、酸化皮膜が十分に破壊されなかった。その結果、外表面側３２１ａ及び内部側３２１ｂのいずれのフィレットも不連続となった。
試験体２１は、心材Ａ中のＭｇの含有量が多いため、Ｍｇの酸化物が過度に成長した。その結果、外表面側３２１ａ及び内部側３２１ｂのいずれのフィレットも不連続となった。
【００８６】
上記の実施例及び実験例は上記ろう付方法の一例であり、その要旨を変更しない範囲で適宜構成を変更することができる。例えば、実施例及び実験例には、皿状プレート３の平坦部３１が完全に平坦な例を示したが、平坦部３１は、インナーフィン２とのろう付が可能な範囲であれば湾曲していてもよい。また、冷媒に乱流を生じさせるための突起等を平坦部３１に設けることも可能である。
【符号の説明】
【００８７】
１  中空構造体
２  インナーフィン
３  皿状プレート
３１  平坦部
３２  縁部
Ａ  心材
Ｂ  第１ろう材
Ｃ  第２ろう材
【図１】
0006431789.tif 000005
【図２】
0006431789.tif 000006
【図３】
0006431789.tif 000007