(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
２つのDC-DCコンバータ本体を含む、高変圧比のDC-DCコンバータであって、
前記２つのDC-DCコンバータ本体は、入力が並列に接続され、出力が直列に接続され、
前記２つのDC-DCコンバータ本体は、いずれも昇降圧DC-DCコンバータであり、
１つの前記昇降圧DC-DCコンバータは、直流電源の両端に直列に接続される第１のインダクタと第１のパワースイッチ管、及び前記第１のパワースイッチ管の両端に並列に接続される第１の直列接続分岐を含み、前記第１の直列接続分岐は、互いに直列に接続される第２のパワースイッチ管と、第１のキャパシタと、第２のキャパシタとを含み、
他の１つの前記昇降圧DC-DCコンバータは、前記直流電源の両端に直列に接続される第２のインダクタと第３のパワースイッチ管、及び前記第３のパワースイッチ管の両端に並列に接続される第２の直列接続分岐を含み、前記第２の直列接続分岐は互いに直列に接続される第４のパワースイッチ管と、前記第２のキャパシタと、第３のキャパシタとを含み、
前記第１のインダクタは前記直流電源の正極に接続され、前記第２のインダクタは前記直流電源の負極に接続されることを特徴とする高変圧比のDC-DCコンバータ。
【請求項２】
前記第１のパワースイッチ管と、前記第２のパワースイッチ管と、前記第３のパワースイッチ管と、前記第４のパワースイッチ管とは、いずれもMOS又はIGBTであることを特徴とする請求項１に記載の高変圧比のDC-DCコンバータ。
【請求項３】
２つのDC-DCコンバータ本体を含む、高変圧比のDC-DCコンバータであって、
前記２つのDC-DCコンバータ本体は、入力が並列に接続され、出力が直列に接続され、
前記２つのDC-DCコンバータ本体は、いずれも昇圧DC-DCコンバータであり、
１つの前記昇圧DC-DCコンバータは、直流電源の両端に直列に接続される第１のインダクタと第１のパワースイッチ管、及び前記第１のパワースイッチ管の両端に並列に接続される第１の直列接続分岐を含み、前記第１の直列接続分岐は互いに直列に接続される第１のダイオードと、第１のキャパシタと、第２のキャパシタとを含み、
他の１つの前記昇圧DC-DCコンバータは、前記直流電源の両端に直列に接続される第２のインダクタと第２のパワースイッチ管、及び前記第２のパワースイッチ管の両端に並列に接続される第２の直列接続分岐を含み、前記第２の直列接続分岐は互いに直列に接続される第２のダイオードと、前記第２のキャパシタと、第３のキャパシタとを含み、
前記第１のインダクタは前記直流電源の正極に接続され、前記第２のインダクタは前記直流電源の負極に接続されることを特徴とする高変圧比のDC-DCコンバータ。
【請求項４】
前記第１のパワースイッチ管と前記第２のパワースイッチ管とは、いずれもMOS又はIGBTであることを特徴とする請求項３に記載の高変圧比のDC-DCコンバータ。
【請求項５】
２つのDC-DCコンバータ本体を含む、高変圧比のDC-DCコンバータであって、
前記２つのDC-DCコンバータ本体は、入力が並列に接続され、出力が直列に接続され、
前記２つのDC-DCコンバータ本体は、１つの昇降圧DC-DCコンバータと１つの昇圧DC-DCコンバータとを含み、
前記昇降圧DC-DCコンバータは、直流電源の両端に直列に接続される第１のインダクタと第１のパワースイッチ管、及び前記第１のパワースイッチ管の両端に並列に接続される第１の直列接続分岐を含み、前記第１の直列接続分岐は互いに直列に接続される第２のパワースイッチ管と、第１のキャパシタと、第２のキャパシタとを含み、
前記昇圧DC-DCコンバータは、前記直流電源の両端に直列に接続される第２のインダクタと第３のパワースイッチ管、及び前記第２のインダクタの両端に並列に接続される第２の直列接続分岐を含み、前記第２の直列接続分岐は互いに直列に接続される第４のパワースイッチ管と第３のキャパシタとを含み、
ここで、前記第１のキャパシタと、前記第２のキャパシタと、前記第３のキャパシタとが直列に接続して分圧し、
前記第１のインダクタは前記直流電源の正極に接続され、前記第２のインダクタは前記直流電源の負極に接続されることを特徴とする高変圧比のDC-DCコンバータ。
【請求項６】
前記第１のパワースイッチ管と、前記第２のパワースイッチ管と、前記第３のパワースイッチ管と、前記第４のパワースイッチ管とは、いずれもMOS又はIGBTであることを特徴とする請求項５に記載の高変圧比のDC-DCコンバータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本出願は、２０１４年６月３０日に中国専利局に提出した、出願番号が２０１４１０３１００９０.４であって、発明の名称が「高変圧比のDC-DCコンバータ」である中国特許出願の優先権を主張し、その全ての内容は援用により本出願に組み込まれる。
【０００２】
本出願は電力電子技術分野に関し、より具体的には、高変圧比のDC-DCコンバータに関する。
【背景技術】
【０００３】
従来技術は、一般的に、隔離手段を採用して太陽光発電システムにおいて広範囲の光起電力アレイ出力電圧を実現しする。即ち、絶縁変圧器を介してシステムにおけるDC-DCコンバータの昇圧比を向上する。
【０００４】
しかしながら、絶縁変圧器に存在するリーケージインダクタンス（leakage inductance）エネルギーは、スイッチ電圧オーバーシュート、電磁妨害等の一連の問題を引き起こし、極大なセキュリティリスクが存在し、更に、前記絶縁変圧器の導入は必ず余分なエネルギー損失をもたらし、前記DC-DCコンバータのエネルギー変換効率を低減してしまう。
【０００５】
従って、如何に前記DC-DCコンバータの高い昇圧比と、高い安全信頼性と、高いエネルギー変換効率とを兼ね備えるかの問題は、当業者が解決すべき課題となっている。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
これに鑑み、本出願は、DC-DCコンバータの昇圧比を向上させるとともに、前記DC-DCコンバータの高い安全信頼性と高いエネルギー変換効率とを保証する高変圧比のDC-DCコンバータを提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
２つのDC-DCコンバータ本体を含む、高変圧比のDC-DCコンバータであって、前記２つのDC-DCコンバータ本体は、入力が並列に接続され、出力が直列に接続される。
【０００８】
ここで、前記２つのDC-DCコンバータ本体は、いずれも昇降圧DC-DCコンバータである。
【０００９】
ここで、１通りの前記昇降圧DC-DCコンバータは、直流電源の両端に直列に接続される第１のインダクタと第１のパワースイッチ管、及び前記第１のパワースイッチ管の両端に並列に接続される第１の直列接続分岐を含み、前記第１の直列接続分岐は、互いに直列に接続される第２のパワースイッチ管と、第１のキャパシタと、第２のキャパシタとを含み、
他の１通りの前記昇降圧DC-DCコンバータは、前記直流電源の両端に直列に接続される第２のインダクタと第３のパワースイッチ管、及び前記第３のパワースイッチ管の両端に並列に接続される第２の直列接続分岐を含み、前記第２の直列接続分岐は互いに直列に接続される第４のパワースイッチ管と、前記第２のキャパシタと、第３のキャパシタとを含む。
【００１０】
ここで、前記第１のパワースイッチ管と、前記第２のパワースイッチ管と、前記第３のパワースイッチ管と、前記第４のパワースイッチ管とは、いずれもMOS又はIGBTである。
【００１１】
ここで、前記２つのDC-DCコンバータ本体は、いずれも昇圧DC-DCコンバータである。
【００１２】
ここで、１通りの前記昇圧DC-DCコンバータは、直流電源の両端に直列に接続される第１のインダクタと第１のパワースイッチ管、及び前記第１のパワースイッチ管の両端に並列に接続される第１の直列接続分岐を含み、前記第１の直列接続分岐は互いに直列に接続される第１のダイオードと、第１のキャパシタと、第２のキャパシタとを含み、
他の１通りの前記昇圧DC-DCコンバータは、前記直流電源の両端に直列に接続される第２のインダクタと第２のパワースイッチ管、及び前記第２のパワースイッチ管の両端に並列に接続される第２の直列接続分岐を含み、前記第２の直列接続分岐は互いに直列に接続される第２のダイオードと、前記第２のキャパシタと、第３のキャパシタとを含む。
【００１３】
ここで、前記第１のパワースイッチ管と前記第２のパワースイッチ管とは、いずれもMOS又はIGBTである。
【００１４】
ここで、前記２つのDC-DCコンバータ本体は、１つの昇降圧DC-DCコンバータと１つの昇圧DC-DCコンバータとを含む。
【００１５】
ここで、前記昇降圧DC-DCコンバータは、直流電源の両端に直列に接続される第１のインダクタと第１のパワースイッチ管、及び前記第１のパワースイッチ管の両端に並列に接続される第１の直列接続分岐を含み、前記第１の直列接続分岐は互いに直列に接続される第２のパワースイッチ管と、第１のキャパシタと、第２のキャパシタとを含み、
前記昇圧DC-DCコンバータは、前記直流電源の両端に直列に接続される第２のインダクタと第３のパワースイッチ管、及び前記第２のインダクタの両端に並列に接続される第２の直列接続分岐を含み、前記第２の直列接続分岐は互いに直列に接続される第４のパワースイッチ管と第３のキャパシタとを含み、
ここで、前記第１のキャパシタと、前記第２のキャパシタと、前記第３のキャパシタとを並列に接続して分圧する
【００１６】
前記第１のパワースイッチ管と、前記第２のパワースイッチ管と、前記第３のパワースイッチ管と、前記第４のパワースイッチ管とは、いずれもMOS又はIGBTである。
【発明の効果】
【００１７】
上記の技術案から分かるように、本出願では、２つのDC-DCコンバータ本体は、入力が並列に接続され、出力が直列に接続されることにより、高変圧比のDC-DCコンバータを得て、当該高変圧比のDC-DCコンバータの入力電圧が何れか一つのDC-DCコンバータ本体の入力電圧と等しく、その出力電圧が２つのDC-DCコンバータ本体の出力電圧の和と等しいことで、DC-DCコンバータの高い変圧比を実現する。なお、本出願は、絶縁変圧器を介して昇圧比を向上させる必要がないので、余分なエネルギー損失をもたらさず、且つリーケージインダクタンスエネルギーによるセキュリティリスクが存在しない。
本出願の実施態様又は従来技術における技術案をより明確に説明するために、以下で実施態様又は従来技術の記述において使用する必要がある図面を簡単に紹介する。もちろん、以下に記述の図面は本出願の幾つかの実施態様に過ぎず、当業者にとって、創造的な労力をしない前提で、これらの図面に応じて他の図面を得ることもできる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本出願の実施態様が開示する高変圧比のDC-DCコンバータの回路トポロジー図である。
【図２ａ】本出願の実施態様が開示する高変圧比のDC-DCコンバータが順方向に昇圧する際に対応する４種の作動モード（モード１）での電流の流れの模式図である。
【図２ｂ】本出願の実施態様が開示する高変圧比のDC-DCコンバータが順方向に昇圧する際に対応する４種の作動モード（モード２）での電流の流れの模式図である。
【図２ｃ】本出願の実施態様が開示する高変圧比のDC-DCコンバータが順方向に昇圧する際に対応する４種の作動モード（モード３）での電流の流れの模式図である。
【図２ｄ】本出願の実施態様が開示する高変圧比のDC-DCコンバータが順方向に昇圧する際に対応する４種の作動モード（モード４）での電流の流れの模式図である。
【図３】本出願の実施態様が開示する高変圧比のDC-DCコンバータの太陽光発電システムの構成模式図である。
【図４】本出願の実施態様が開示する他の高変圧比のDC-DCコンバータ回路トポロジー図である。
【図５ａ】本出願の実施態様が開示する他の高変圧比のDC-DCコンバータの回路トポロジー図である。
【図５ｂ】本出願の実施態様が開示する他の高変圧比のDC-DCコンバータの回路トポロジー図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
援用と明確のために、以下で使用する技術名詞、短縮語又は略語のまとめは以下の通りである。
MOS：Metal Oxide Semiconductor FET、金属酸化物半導体電界効果トランジスタ。
IGBT：Insulated Gate Bipolar Transistor、絶縁ゲートバイポーラトランジスタ。
【００２０】
以下、本出願の実施態様における図面と組み合わせて、本出願の実施態様における技術案を明確かつ完全に記述するが、明らかに、記述する実施態様は本出願の実施態様の一部に過ぎず、実施態様の全てではない。本出願における実施態様に基づいて、当業者が創造的な労力をしない前提で得られる全ての他の実施態様は、本出願の保護範囲に属する。
【００２１】
本出願の実施態様は、DC-DCコンバータの昇圧比を向上させるとともに、前記DC-DCコンバータの高い安全信頼性と高いエネルギー変換効率とを保証する、入力が並列に接続されるとともに出力が直列に接続される２つのDC-DCコンバータ本体を含む高変圧比のDC-DCコンバータを提供する。
【００２２】
２つのDC-DCコンバータ本体は、入力が並列に接続されるとともに出力が直列に接続される回路接続関係を満足するので、このように構成して得られた前記高変圧比のDC-DCコンバータは、その入力電圧が何れか一つのDC-DCコンバータ本体の入力電圧と等しく、その出力電圧が２つのDC-DCコンバータ本体の出力電圧の和と等しく、それにより高い変圧比を有する。更に、この解決案は絶縁変圧器を介してシステムが要求する高昇圧比に達する必要がないので、余分なエネルギー損失をもたらさず、かつリーケージインダクタンスエネルギーによるセキュリティリスクが存在せず、DC-DCコンバータの高いエネルギー変換効率と高い安全信頼性とを保証する。
【００２３】
本実施態様に記載の高変圧比のDC-DCコンバータは、複数の回路トポロジーにより実現可能であり、当業者の理解と応用を容易にするために、以下、その中の３種の回路トポロジーについて詳述する。
【００２４】
解決案１において、前記高変圧比のDC-DCコンバータを構成するのに要する２つのDC-DCコンバータ本体は、いずれも昇降圧DC-DCコンバータである。
【００２５】
図１を参照すると、第１の前記昇降圧DC-DCコンバータは、直流電源DCの両端に直列に接続されている第１のインダクタL１と第１のパワースイッチ管QH１、及び第１のパワースイッチ管QH１の両端に並列に接続されている第１の直列接続分岐を含み、前記第１の直列接続分岐は互いに直列に接続されている第２のパワースイッチ管QH２と、第１のキャパシタC１と、第２のキャパシタC２とを含み、
第２の前記昇降圧DC-DCコンバータは、直流電源DCの両端に直列に接続されている第２のインダクタL２と第３のパワースイッチ管QL１、及び第３のパワースイッチ管QL１の両端に並列に接続されている第２の直列接続分岐を含み、前記第２の直列接続分岐は互いに直列に接続されている第４のパワースイッチ管QL２と、第２のキャパシタC２と、第３のキャパシタC３とを含む。
【００２６】
この２つの昇降圧DC-DCコンバータは、いずれもエネルギー双方向伝達を実現可能な双方向DC-DCコンバータであり(その順方向はいずれも昇圧DC-DCコンバータであり、対応する昇圧パワースイッチ管はそれぞれ第１のパワースイッチ管QH１と第３のパワースイッチ管QL１であり、その逆方向はいずれも降圧DC-DCコンバータであり、対応する降圧パワースイッチ管はそれぞれ第２のパワースイッチ管QH２と第４のパワースイッチ管QL２である)、両者は直流電源DCと第２のキャパシタC２を共用し、入力が並列に接続されるとともに出力が直列に接続される関係を満足する。したがって、形成される前記高変圧比のDC-DCコンバータも高昇降圧比の双方向DC-DCコンバータである。
【００２７】
前記高昇降圧比の双方向DC-DCコンバータの順方向が昇圧DC-DCコンバータである場合には、４種の作動モードがあり、具体的には、以下の通りである。
モード１)第１のパワースイッチ管QH１と第３のパワースイッチ管QL１がいずれもオンにされた際に、第１のインダクタL１と第２のインダクタL２がエネルギーを蓄積する。対応する電流の流れは図２aに示された通りである。
モード２)第１のパワースイッチ管QH１がオフにされ、第３のパワースイッチ管QL１がオンにされた際に、第１の昇降圧DC-DCコンバータが順方向に昇圧し、第２のインダクタL２がエネルギーを蓄積する。対応する電流の流れは図２bに示された通りである。
モード３)第１のパワースイッチ管QH１と第３のパワースイッチ管QL１がいずれもオフにされた際に、２つの昇降圧DC-DCコンバータが順方向に昇圧する。対応する電流の流れは図２cに示された通りである。
モード４)第１のパワースイッチ管QH１がオンにされ、第３のパワースイッチ管QL１がオフにされた際に、第１のインダクタL１がエネルギーを蓄積し、第２の昇降圧DC-DCコンバータが順方向に昇圧する。対応する電流の流れは図２dに示された通りである。
【００２８】
上記の４種の作動モードに基づいて、前記高昇降圧比の双方向DC-DCコンバータが順方向に昇圧する際に、その昇圧比＝ＶＣ１+ＶＣ２+ＶＣ３／ＶＤＣとなり、ここで、低圧側電圧VDCは直流電源DCの両端電圧であり、高圧側電圧ＶＣ１+ＶＣ２+ＶＣ３は第１のキャパシタC１と、第２のキャパシタC２と、第３のキャパシタC３との三つの分圧キャパシタの電圧の総和であるということが推定できる。当該昇圧比は、前記第１の昇降圧DC-DCコンバータの昇圧比（ＶＣ１+ＶＣ２／ＶＤＣ）と前記第２の昇降圧DC-DCコンバータの昇圧比（ＶＣ２+ＶＣ３／ＶＤＣ）よりも高くなる。
【００２９】
同様の理由により、前記高昇降圧比の双方向DC-DCコンバータは、逆方向が降圧DC-DCコンバータである場合にも、同様に４種の作動モードがあり、その降圧比＝ＶＣ１+ＶＣ２+ＶＣ３／ＶＤＣとなる。当該降圧比は、前記第１の昇降圧DC-DCコンバータの降圧比（ＶＣ１+ＶＣ２／ＶＤＣ）と前記第２の昇降圧DC-DCコンバータの降圧比（ＶＣ２+ＶＣ３／ＶＤＣ）よりも高くなる。
【００３０】
このように、本解決案１は、従来の双方向DC-DCコンバータの昇降圧比を明らかに向上させ、従来技術に存在する問題を解決する。なお、説明を追加する必要があるのは、本解決案１において、第１のパワースイッチ管QH１と、第３のパワースイッチ管QL１と、第２のパワースイッチ管QH２と、第４のパワースイッチ管QL２とは、一致してMOS又はIGBTを採用してもよいが、これに限定されない。
【００３１】
なお、本解決案１における直流電源DCは、蓄電池であってもよく、前記高昇降圧比の双方向DC-DCコンバータがエネルギーの双方向流れを実現できるので、直流電源DCが蓄電池である場合に、電池の充放電を実現でき、当該直流電源DCは太陽電池PVであってもよく(図３に示すように)、この場合、電池の放電のみを実現できる、本解決案１が太陽光発電システムに応用される場合に、単に光起電力インバータINVERTERを前記高昇降圧比の双方向DC-DCコンバータの出力側に接続させれば、太陽光発電システムにおいて広範囲の光起電力アレイ出力電圧を満足することができる。
【００３２】
解決案２：前記高変圧比のDC-DCコンバータを構成するのに要する２つのDC-DCコンバータ本体は、いずれも昇圧DC-DCコンバータである。
【００３３】
図４を参照すると、第１の前記昇圧DC-DCコンバータは、直流電源DCの両端に直列に接続されている第１のインダクタL１と第１のパワースイッチ管QH１、及び前記第１のパワースイッチ管QH１の両端に並列に接続されている第１の直列接続分岐を含み、前記第１の直列接続分岐は、互いに直列に接続されている第１のダイオードQH２と、第１のキャパシタC１と、第２のキャパシタC２とを含み、
第２の前記昇圧DC-DCコンバータは、直流電源DCの両端に直列に接続されている第２のインダクタL２と第２のパワースイッチ管QL１、及び前記第２のパワースイッチ管QL１の両端に並列に接続されている第２の直列接続分岐を含み、前記第２の直列接続分岐は、互いに直列に接続されている第２のダイオードQL２と、第２のキャパシタC２と、第３のキャパシタC３とを含む。
【００３４】
この２つの昇圧DC-DCコンバータは、いずれもエネルギー順方向流れのみを実現できるDC-DCコンバータであり(その対応する昇圧パワースイッチ管はそれぞれ第１のパワースイッチ管QH１と第２のパワースイッチ管QL１である)、両者が直流電源DCと第２のキャパシタC２とを共用し、入力が並列に接続されるとともに出力が直列に接続される関係を満足し、それに応じて、構成して得られた前記高変圧比のDC-DCコンバータも高昇圧比の一方向のDC-DCコンバータであり、その昇圧比＝ＶＣ１+ＶＣ２+ＶＣ３／ＶＤＣとなり、ここで、低圧側電圧VDCが直流電源DCの両端電圧であり、高圧側電圧ＶＣ１+ＶＣ２+ＶＣ３が第１のキャパシタC１と、第２のキャパシタC２と、第３のキャパシタC３との三つの分圧キャパシタの電圧の総和である。
【００３５】
ＶＣ１+ＶＣ２+ＶＣ３／ＶＤＣが前記第１の昇圧DC-DCコンバータの昇圧比（ＶＣ１+ＶＣ２／ＶＤＣ）と前記第２の昇圧DC-DCコンバータの昇圧比（ＶＣ２+ＶＣ３／ＶＤＣ）よりも高いので、本解決案２は従来の一方向のDC-DCコンバータの昇圧比を明らかに向上させ、従来技術に存在する問題を解決する。なお、前記高昇圧比の一方向DC-DCコンバータの作動原理は解決案１が開示する高昇降圧比の双方向DC-DCコンバータが順方向に昇圧する際の作動原理と同じであるので、ここで重複しない。また、本解決案２における第１のパワースイッチ管QH１と第２のパワースイッチ管QL１は同様に一致してMOS又はIGBTを採用してもよい。
【００３６】
解決案３：前記高変圧比のDC-DCコンバータを構成するのに要する２つのDC-DCコンバータ本体は１つの昇降圧DC-DCコンバータと１つの昇圧DC-DCコンバータとを含む。
【００３７】
図５aを参照すると、前記昇降圧DC-DCコンバータは、直流電源DCの両端に直列に接続されている第１のインダクタL１と第１のパワースイッチ管QH１、前記第１のパワースイッチ管QH１の両端に並列に接続されている第１の直列接続分岐を含み、前記第１の直列接続分岐は互いに直列に接続されている第２のパワースイッチ管QH２、第１のキャパシタC１と、第２のキャパシタC２とを含み、
前記昇圧DC-DCコンバータは、直流電源DCの両端に直列に接続されている第２のインダクタL２と第３のパワースイッチ管QL１、前記第２のインダクタL２の両端に並列に接続されている第２の直列接続分岐を含み、前記第２の直列接続分岐は、互いに直列に接続されている第４のパワースイッチ管QL２と第３のキャパシタC３とを含み、
ここで、第１のキャパシタC１と、第２のキャパシタC２と、第３のキャパシタC３とを直列に接続して分圧する。
【００３８】
前記昇降圧DC-DCコンバータは双方向DC-DCコンバータであり、順方向を昇圧DC-DCコンバータ(対応する昇圧パワースイッチ管は第１のパワースイッチ管QH１である)としてもよく、上記２つのDC-DCコンバータは直流電源DCを共用し、且つ第１のキャパシタC１と、第２のキャパシタC２と、第３のキャパシタC３とが互いに直列に接続されるので、入力が並列に接続されるとともに出力が直列に接続される関係を満足し、それに応じて、構成して得られた前記高変圧比のDC-DCコンバータは昇圧DC-DCコンバータとして直接に応用されてもよく、その昇圧比＝ＶＣ１+ＶＣ２+ＶＣ３／ＶＤＣとなり、ここで、低圧側電圧VDCが直流電源DCの両端電圧であり、高圧側電圧ＶＣ１+ＶＣ２+ＶＣ３は第１のキャパシタC１と、第２のキャパシタC２と、第３のキャパシタC３との三つの出力分圧キャパシタの電圧の総和である。
【００３９】
ＶＣ１+ＶＣ２+ＶＣ３／ＶＤＣが前記昇降圧DC-DCコンバータの昇圧比（ＶＣ１+ＶＣ２／ＶＤＣ）と前記昇圧DC-DCコンバータの昇圧比（ＶＣ３／ＶＤＣ）よりも高いので、本解決案３は従来の一方向のDC-DCコンバータの昇圧比を明らかに向上させ、従来技術に存在する問題を解決する。また、本解決案３における第１のパワースイッチ管QH１と、第３のパワースイッチ管QL１と、第２のパワースイッチ管QH２と、第４のパワースイッチ管QL２とは、一致してMOS又はIGBTを採用してもよいが、これに限定されない。
【００４０】
なお、本解決案３は、図５bに示す回路トポロジーを用いて実現されてもよく、図５bに示す回路の上半分が前記昇圧DC-DCコンバータであり、下半分が前記昇降圧DC-DCコンバータであり、図５aに示す回路の上半分が前記昇降圧DC-DCコンバータであり、下半分が前記昇圧DC-DCコンバータであり、両者の作動原理が完全に同じである。
【００４１】
上記をまとめると、本出願は２つのDC-DCコンバータ本体の入力が並列に接続され、出力が直列に接続されることにより、高変圧比のDC-DCコンバータを得て、当該高変圧比のDC-DCコンバータの入力電圧が何れかの通りのDC-DCコンバータ本体の入力電圧と等しく、その出力電圧が２つのDC-DCコンバータ本体の出力電圧の和と等しいことで、DC-DCコンバータの高い変圧比を実現する。また、本出願は絶縁変圧器を介して広い昇圧比に達する必要がないので、余分なエネルギー損失をもたらさず、且つリーケージインダクタンスエネルギーによるセキュリティリスクが存在しない。
【００４２】
開示された実施態様に対する上記の説明は、当業者が本出願を実現又は使用できるようにする。これらの実施態様の多種の修正は当業者にとって自明であり、本文に定義される一般的原理は本出願の実施態様の精神又は範囲を逸脱しない場合に、他の実施態様に実現されることができる。従って、本出願の実施態様は本文に示されたこれらの実施態様に限定されず、本文が開示する原理と新規性特点と一致する最も広い範囲に符合するべきである。
【図１】
0006357709.tif 000002
【図２ａ】
0006357709.tif 000003
【図２ｂ】
0006357709.tif 000004
【図２ｃ】
0006357709.tif 000005
【図２ｄ】
0006357709.tif 000006
【図３】
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【図４】
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【図５ａ】
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【図５ｂ】
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