(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
循環流動床による焼結煙道ガス向け半乾式同時脱硫・脱硝装置を用いた多汚染物除去方法であって、
前記装置は、
オゾン発生器（２）、希釈ファン（１）、混合緩衝タンク（３）、オゾン分配器（４）及び循環流動床反応塔（９）を含み、
前記オゾン発生器（２）及び希釈ファン（１）は、混合緩衝タンク（３）の入口に接続され、
前記オゾン分配器（４）は、煙道（４’）内に取り付けられ、煙道（４’）の外部に、混合緩衝タンク（３）の出口に接続される接続口が設置され、
前記循環流動床反応塔（９）の煙道ガス入口（５）は、オゾン分配器（４）が設けられた煙道（４’）に接続され、
前記循環流動床反応塔（９）の上部の出口（１０）がサイクロン分離機（１１）に接続され、サイクロン分離機（１１）の分離ホッパー（１２）が循環流動床反応塔（９）の戻し口（１５）に接続され、
前記サイクロン分離機（１１）がバッグ型集塵機（１７）に接続され、バッグ型集塵機（１７）のホッパーが粉塵室（１８）に接続され、粉塵室（１８）に２つの出口が設置され、第１出口（１９）が空気輸送用配管を介して循環流動床反応塔（９）の戻し口（１５）に接続され、第２出口（２０）が粉塵チャンバー（２１）に接続され、バッグ型集塵機（１７）による材料戻しは、流動床の圧力を安定化させて吸収剤をさらに循環させるためであり、
前記方法は、
オゾン分配器（４）が設けられた煙道（４’）内にオゾンを噴射し、オゾンと煙道ガスを反応させるステップ１と、
酸化された煙道ガスを循環流動床反応塔（９）に送入し、煙道ガスにおけるＳＯ２、ＳＯ３、及びＮＯｘを反応塔（９）において霧化水の作用下でＣａ系吸収剤と反応させて除去するステップ２と、を含み、
噴射したオゾンと煙道ガスにおけるＮＯとのモル比が１．０であり、反応時間が１ｓであり、
ステップ２では、前記Ｃａ系吸収剤は、Ｃａ／（Ｓ＋Ｎ）モル比を１．２にするような比率で添加されることを特徴とする方法。
【請求項２】
オゾン分配器（４）が設けられた箇所から循環流動床反応塔（９）の煙道ガス入口（５）までの煙道（４’）距離が１５〜３０メートルであることを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記循環流動床反応塔（９）の上部の出口（１０）がサイクロン分離機（１１）に接線方向に沿って接続されていることを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項４】
前記サイクロン分離機（１１）の分離ホッパー（１２）の出口が空気輸送用傾斜シュート（１３）を介して循環流動床反応塔（９）の戻し口（１５）に接続されていることを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項５】
前記循環流動床反応塔（９）の底部がベンチュリ構造であり、ベンチュリ拡張部（１６）にフィード口（６）、戻し口（１５）及び噴水用噴射ガン（１４）が設置され、噴射ガン（１４）のノズルが煙道ガスの流れ方向に沿って取り付けられていることを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項６】
前記バッグ型集塵機（１７）の後部に煙突（２２）が設けられることを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項７】
ステップ１では、オゾン発生器（２）が発生したオゾンを希釈ファン（１）の作用下で混合緩衝タンク（３）において均一に混合させた後、オゾン分配器（４）を介して煙道（４’）内に噴射し、煙道（４’）内に噴射されたオゾンと煙道ガスを十分に接触させて反応させることを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項８】
ステップ２で反応したＣａ系吸収剤は、サイクロン分離機（１１）で分離された後に空気輸送用傾斜シュート（１３）を介して循環流動床反応塔（９）に戻されて複数回循環し、煙道ガスは、バッグ型集塵機（１７）で更に粉塵を除去された後に大気へ排出され、バッグ型集塵機（１７）で収集した粉塵の一部は、空気輸送によって循環流動床反応塔（９）に戻されることを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項９】
噴水用噴射ガン（１４）の噴水量を調整することによって、循環流動床反応塔（９）内の煙道ガスの温度を酸露点以上に調節し、
空気輸送用傾斜シュート（１３）の循環戻し量を調整することによって、循環流動床反応塔（９）の出入口間の圧力差を制御し、更に、塔内の粒子濃度を、Ｃａ／（Ｓ＋Ｎ）モル比に対する要求を満たすように制御することを特徴とする請求項１に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、煙道ガス浄化の分野に属し、具体的には、鉄鋼産業に用いる、循環流動床による焼結煙道ガス向け半乾式同時脱硫・脱硝装置及び方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
中国では、様々な産業のうち、鉄鋼産業において二酸化硫黄や窒素酸化物等の汚染物の排出量が最も多いが、鉄鋼産業のＳＯ２及びＮＯｘ排出量のうち、５０％以上が焼結工程で発生する。２０１２年に公布された『鉄鉱石焼結・造粒工業大気汚染物質排出基準』では、ＳＯ２とＮＯｘの排出に対してより厳しい規制が定められている。
【０００３】
経済的利益及び応用の見込みによれば、浄化技術では、ＳＯ２とＮＯｘを同時除去さえすれば現実的なやり甲斐がある。企業調査及び文献報告によれば、乾式浄化技術は、同時除去の目的を達成でき、たとえば、活性コークスによる脱硫・脱硝技術は、二次汚染を発生させることがなく技術的優位性が顕著であるため、近年では重視されてきた。しかしながら、原料の特性や高コストによって、乾式浄化方法の普及が制約されていた。また、煙道ガスにおけるＮＯを、高原子価のＮＯｘに酸化させた後、アルカリ性吸収剤と反応させるような浄化脱硫・脱硝技術も多数公開された。煙道ガスと酸化剤の接触過程において、ＳＯ２の一部が不可避的に酸化されてＳＯ３になるが、湿式除去プロセスによればＳＯ３を効果的に除去することができなく、二酸化硫黄汚染物の形態変化が招かれ、徹底的な除去が実現されない。
【０００４】
該分野の専門家や学者から、半乾式同時除去プロセスが提案されていた。技術的な観点から言えば、循環流動床による半乾式煙道ガス脱硫技術は高度に進んでおり、これを基づいて技術を改良し、脱硫・脱硝技術を開発することは国内外問わず発展の傾向となっている。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
従来の半乾式同時除去技術の技術開発の欠陥に鑑み、本発明は、循環流動床による半乾式同時脱硫・脱硝装置を提供することを、第１の目的とする。本発明に係る装置は、システムがシンプルで、占有面積が小さく、設備投資やランニングコストが低い。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記の目的を達成するために、本発明は、下記の手段を採用する。
【０００７】
循環流動床による焼結煙道ガス向け半乾式同時脱硫・脱硝装置であって、
前記装置は、オゾン発生器２、希釈ファン１、混合緩衝タンク３、オゾン分配器４及び循環流動床反応塔９を含み、
前記オゾン発生器２及び希釈ファン１は、混合緩衝タンク３の入口に接続され、
前記オゾン分配器４は、煙道４’内に取り付けられ、煙道４’の外部に、混合緩衝タンク３の出口に接続される接続口が設置され、
前記循環流動床反応塔９の煙道ガス入口５は、オゾン分配器４が設けられた煙道４’に接続されている、循環流動床による焼結煙道ガス向け半乾式同時脱硫・脱硝装置。
オゾン分配器４は、オゾン発生器２が発生したオゾンを煙道４’内に均一に分配させ、酸化効率を最大限に向上させ、オゾン損失を減少させることができる。上記のオゾン分配器は、従来技術、例えば中国特許出願第２０１４１００５９１６７．５号明細書又は第２０１４１００６６９０６．３号明細書の発明で開示された技術で製造されたものであってもよい。
【０００８】
ここで、循環流動床反応塔は、ＣＦＢ反応塔と略称してもよい。
【０００９】
好ましくは、オゾン分配器４が設けられる箇所から循環流動床反応塔９の煙道ガス入口５までの煙道４’距離が１５〜３０メートルである。
【００１０】
焼結煙道ガスは、オゾン分配器４が設けられた煙道４’に入った後、オゾン発生器２が発生したオゾンガスで酸化され、煙道ガスにおける一部又は全部のＮＯが酸化されて高原子価ＮＯｘになり、同時に、一部のＳＯ２もＳＯ３に酸化され、酸化された煙道ガスが循環流動床反応塔の煙道ガス入口５から循環流動床反応塔９内に入り、霧化水の作用下で煙道ガスにおけるＳＯ２、ＳＯ３及び高原子価ＮＯｘをＣａ系吸収剤と反応させて除去する。
【００１１】
本発明の装置では、前記循環流動床反応塔９の上部の出口１０がサイクロン分離機１１に接続され、サイクロン分離機１１の分離ホッパー１２が循環流動床反応塔９の戻し口１５に接続される。
【００１２】
サイクロン分離機１１の役割は、反応後のＣａ系吸収剤を煙道ガスから分離して循環流動床反応塔９の戻し口１５を介して循環流動床反応塔９内に戻し、再び反応に用いることである。
【００１３】
好ましくは、前記循環流動床反応塔９の上部の出口１０は、サイクロン分離機１１に接線方向に沿って接続されている。
【００１４】
好ましくは、前記サイクロン分離機１１の分離ホッパー１２の出口は、空気輸送用傾斜シュート１３を介して循環流動床反応塔９の戻し口１５に接続されている。
【００１５】
本発明の装置では、前記循環流動床反応塔９の底部がベンチュリ構造であり、ベンチュリ拡張部１６にフィード口６、戻し口１５及び噴水用噴射ガン１４が設置され、噴射ガン１４のノズルが煙道ガスの流れ方向に沿って取り付けられている。
【００１６】
本発明の装置では、前記サイクロン分離機１１がバッグ型集塵機１７に接続され、バッグ型集塵機１７のホッパーが粉塵室１８に接続され、粉塵室１８に、２つの出口が設置されている。第１出口１９は、空気輸送用配管を介して循環流動床反応塔９の戻し口１５に接続され、除塵機１７の材料戻しは、流動床の圧力を安定させることと、吸収剤をさらに循環させることを目的とするものである。第２出口２０は、粉塵チャンバー２１に接続され、外部への排出を実現する。
【００１７】
好ましくは、脱硫・脱硝が行われた煙道ガスを排出するために、前記バッグ型集塵機１７の後部に煙突２２が設けられている。前記煙道ガスは、バッグ型集塵機１７による更なる除塵が行われた後に、煙突２２から大気へ排出される。
【００１８】
本発明は、上記循環流動床による半乾式同時脱硫・脱硝装置を用いた多汚染物除去方法を提供することを第２の目的とする。前記方法は、
オゾン分配器４が設けられた煙道４’内にオゾンを噴射してオゾンと煙道ガスを反応させ、煙道ガスにおけるＳＯ２の一部をＳＯ３に酸化させてＮＯの一部又は全部を高原子価ＮＯｘに酸化させるステップ１と、
酸化された煙道ガスを循環流動床反応塔９に送入し、煙道ガスにおけるＳＯ２、ＳＯ３、及びＮＯｘを反応塔９において霧化水の作用下でＣａ系吸収剤と反応させて除去するステップ２と、を備える。
【００１９】
本発明の方法では、ステップ１において、オゾン発生器２が発生したオゾンを希釈ファン１の作用下で混合緩衝タンク３において均一に混合させた後、オゾン分配器４を介して煙道４’内に噴射し、煙道４’内に噴射されたオゾンと煙道ガスを十分に接触させて反応させる。
【００２０】
好ましくは、噴射したオゾンと煙道ガスにおけるＮＯのモル比が０．２５〜１．２であり、たとえば、０．２６〜１．４９、０．４５〜１．１５、０．５５〜１．０５等とすることができ、反応時間が０．５〜５ｓであり、たとえば、０．６〜４．９ｓ、１．０〜３．５ｓ、１．５〜２．５ｓ、２ｓ等とすることができる。好ましくは、ステップ２において、前記Ｃａ系吸収剤が、Ｃａ／（Ｓ＋Ｎ）のモル比を１．１〜２．０にし、たとえば、１．１１〜１．９６、１．３〜１．８、１．４２〜１．６７、１．５３等にし、好ましくは１．２〜１．５にするような比率で添加される。Ｃａ系吸収剤の添加量を調整することによって、処理後の煙道ガスにおける硫酸化物と窒素酸化物の濃度を調節することができる。
【００２１】
本発明の方法では、ステップ２で反応したＣａ系吸収剤は、サイクロン分離機１１で分離された後に空気輸送用傾斜シュート１３を介して循環流動床反応塔９に戻されて複数回循環し、煙道ガスは、バッグ型集塵機１７でさらに粉塵を除去された後に大気へ排出され、流動床の圧力を安定させることと、吸収剤をさらに循環させることが実現されるように、除塵機１７で収集された粉塵の一部は、空気輸送によって循環流動床反応塔９に戻される。
【００２２】
好ましくは、噴水用噴射ガン１４の噴水量を調整することで、循環流動床反応塔（９）内の煙道ガスの温度を酸露点以上、一般的に７５〜８０℃、たとえば、７６℃、７７℃、７９℃等に調節し、また、空気輸送用傾斜シュート１３の循環材料戻し量を調整することによって、循環流動床反応塔９の出入口間の圧力差を制御する。更に、塔内の粒子濃度を、上記Ｃａ／（Ｓ＋Ｎ）モル比の条件を満たすように制御する。
【００２３】
本発明は、循環流動床反応塔９の出口１０での煙道ガス温度に応じて噴水量を調整し、循環流動床反応塔内の温度を煙道ガスの露点以上に維持する。
【００２４】
本発明の前記方法の好適な一実施形態では、オゾンとＮＯのモル比が１．０であり、反応時間が１ｓであり、Ｃａ／（Ｓ＋Ｎ）モル比が１．２である場合、脱硫効率と脱硝効率を９０％以上にすることができる。
【発明の効果】
【００２５】
従来技術に比べて、本発明は以下の利点を有する。
【００２６】
（１）システムがシンプルで、占有面積が小さく、設備投資やランニングコストが低い。
（２）オゾンの酸化作用によって、吸収剤に吸収されにくいＮＯは煙道において高原子価ＮＯｘに酸化され、ＳＯｘ（ＳＯ２、ＳＯ３を含む）とともに後続の循環流動床半乾式除去過程において反応することが可能となるため、別個に脱硝装置を設置する必要がなく、また、ＳＯ３を除去できないという問題がない。
（３）サイクロン分離機とバッグ型集塵機が収集した材料を吸収塔に戻すことで、吸収剤の塔外循環が実現され、吸収剤の利用効率が向上する。
（４）ＳＯ２とＮＯの両方に対する高除去効率を有する。操作条件が好適である場合に、循環流動床による煙道ガス向け半乾式脱硫技術の脱硫効率を９０％以上にすることができ、Ｏ３によって煙道ガスにおけるＮＯが酸化される速度が高く、脱硝効率を９０％以上にすることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明のフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
以下、本発明を更に詳細に説明する。下記の実例は、本発明の簡単な例に過ぎず、本発明の特許請求の範囲を代表又は制限するものではなく、本発明の保護範囲は特許請求の範囲に準じる。
【００２９】
本発明を把握するために、以下、本発明の実施形態を挙げる。前記実施形態は本発明の理解を容易にするものに過ぎず、本発明を具体的な制限するものではないことを当業者ならば理解するであろう。
【００３０】
実施例１
循環流動床による焼結煙道ガス向け半乾式同時脱硫・脱硝装置は、オゾン発生器２、混合緩衝タンク３、オゾン分配器４及び循環流動床反応塔９を含み、前記オゾン発生器２及び希釈ファン１は、混合緩衝タンク３の入口に接続され、前記ＣＦＢ反応塔の底部における入口５は、オゾン分配器４が設けられた煙道４’に接続され、前記オゾン分配器４は、煙道４’内に取り付けられ、煙道４’の外部に、混合緩衝タンク３の出口に接続される接続口が設置される。
【００３１】
上記循環流動床による半乾式同時脱硫・脱硝装置を用いた多汚染物除去方法は、
煙道にオゾンを噴射して、煙道ガスにおけるＳＯ２の一部をＳＯ３に酸化し、ＮＯの一部又は全部を高原子価ＮＯｘに酸化するステップ１と、
酸化された煙道ガスを循環流動床反応塔９に送入し、煙道ガスにおけるＳＯ２、ＳＯ３、及びＮＯｘを反応塔において霧化水の作用下でＣａ系吸収剤と反応させて除去するステップ２と、を含む。
【００３２】
ステップ１では、噴射されたオゾンと煙道ガスにおけるＮＯとのモル比が０．２５であり、反応時間が０．５ｓであるように制御する。
【００３３】
ステップ２では、前記Ｃａ系吸収剤は、Ｃａ／（Ｓ＋Ｎ）モル比を１．２にするような比率で添加される。
【００３４】
本発明によれば、Ｃａ系吸収剤の添加量を調整することによって、処理後の煙道ガスにおける硫酸化物と窒素酸化物の濃度を制御することができ、また、循環流動床反応塔９の出口１０での煙道ガスの温度に応じて噴水量を調整することによって、塔内温度を煙道ガスの露点以上に維持し、好ましくは最低温度を７５〜８０℃に制御することができ、さらに、循環材料戻し量を調整することによって、循環流動床反応塔９内の固体粒子の濃度を制御することができる。装置の脱硫効率を９０％以上、脱硝効率を２０％以上にすることができる。
【００３５】
実施例２
循環流動床による焼結煙道ガス向け半乾式同時脱硫・脱硝装置は、順に接続された煙道４’、循環流動床反応塔９、サイクロン分離機１１及びバッグ型集塵機１７を含み、前記煙道４’はオゾン混合緩衝タンク３に接続され、オゾン発生器２と希釈ファン１はオゾン緩衝タンク３に接続され、前記オゾン分配器４は、煙道４’内に取り付けられ、煙道４’の外部に、混合緩衝タンク３の出口に接続される接続口が設置されている。
【００３６】
前記循環流動床反応塔の上部の出口１０は、サイクロン分離機１１に接線方向に沿って接続され、サイクロン分離機の分離ホッパー１２の出口は、空気輸送用傾斜シュート１３を介して循環流動床反応塔の戻し口１５に接続されている。
【００３７】
前記サイクロン分離機１１がバッグ型集塵機１７に接続され、バッグ型集塵機１７のホッパーが粉塵室１８に接続され、粉塵室１８に、２つの出口が設置され、第１出口１９が空気輸送用配管を介してＣＦＢの戻し口１５に接続され、第２出口２０が外部への排出を実現する。前記煙道ガスは、バッグ型集塵機１７でさらに除塵された後に煙突２２に送入される。
【００３８】
前記循環流動床反応塔９の底部がベンチュリ構造であり、ベンチュリ拡張部１６にフィード口６、戻し口１５及び噴水用噴射ガン１４が設置され、噴射ガン１４のノズルは煙道ガスの流れ方向に沿って取り付けられている。
【００３９】
上記の循環流動床による半乾式同時脱硫・脱硝装置を用いた多汚染物除去方法は、
煙道にオゾンを噴射し、煙道ガスにおけるＳＯ２の一部をＳＯ３に酸化し、ＮＯの一部又は全部を高原子価ＮＯｘに酸化するステップ１と、
酸化された煙道ガスを循環流動床反応塔９に送入し、煙道ガスにおけるＳＯ２、ＳＯ３、及びＮＯｘを反応塔において霧化水の作用下でＣａ系吸収剤と反応させて除去するステップ２と、を含む。
【００４０】
ステップ１では、噴射されたオゾンと煙道ガスにおけるＮＯとのモル比が０．５であり、反応時間が１．０ｓであるように制御する。
【００４１】
ステップ２では、前記Ｃａ系吸収剤は、Ｃａ／（Ｓ＋Ｎ）モル比を１．３にするような比率で添加される。
【００４２】
本発明によれば、Ｃａ系吸収剤の添加量を調整することによって、処理後の煙道ガスにおける硫酸化物と窒素酸化物の濃度を制御することができ、また、循環流動床反応塔９の出口１０での煙道ガスの温度に応じて噴水量を調整することによって、塔内温度を煙道ガスの露点以上、好ましくは最低温度を７５〜８０℃に制御することができ、さらに、循環材料戻し量を調整することによって、循環流動床反応塔９内の固体粒子の濃度を制御することができる。装置の脱硫効率を９０％以上、脱硝効率を４０％以上にすることができる。
【００４３】
実施例３
循環流動床による焼結煙道ガス向け半乾式同時脱硫・脱硝装置は、順に接続された煙道４’、循環流動床反応塔９、サイクロン分離機１１及びバッグ型集塵機１７を含み、前記煙道４’がオゾン混合緩衝タンク３に接続され、オゾン発生器２及び希釈ファン１がオゾン緩衝タンク３に接続され、前記オゾン分配器４は、煙道４’内に取り付けられるとともに、煙道４’の外部に、混合緩衝タンク３の出口に接続される接続口が設置されている。
【００４４】
オゾン分配器４が設けられた箇所から循環流動床反応塔の煙道ガス入口５までの煙道距離が１５メートルである。
【００４５】
前記循環流動床反応塔の上部の出口１０は、サイクロン分離機１１に接線方向に沿って接続され、サイクロン分離機の分離ホッパー１２の出口は、空気輸送用傾斜シュート１３を介して循環流動床反応塔の戻し口１５に接続されている。
【００４６】
前記サイクロン分離機１１がバッグ型集塵機１７に接続され、バッグ型集塵機１７のホッパーが粉塵室１８に接続され、粉塵室１８に２つの出口が設置され、第１出口１９が空気輸送用配管を介してＣＦＢの戻し口１５に接続され、第２出口２０が外部への排出を実現する。前記煙道ガスは、バッグ型集塵機１７でさらに除塵された後に煙突２２に送入される。
【００４７】
上記循環流動床による半乾式同時脱硫・脱硝装置を用いた多汚染物除去方法は、
煙道にオゾンを噴射し、煙道ガスにおけるＳＯ２の一部をＳＯ３に酸化し、ＮＯの一部又は全部を高原子価ＮＯｘに酸化するステップ１と、
酸化された煙道ガスを循環流動床反応塔９に送入し、煙道ガスにおけるＳＯ２、ＳＯ３、及びＮＯｘを反応塔において霧化水の作用下でＣａ系吸収剤と反応させて除去するステップ２と、を含む。
【００４８】
ステップ１では、噴射されたオゾンと煙道ガスにおけるＮＯとのモル比が１．０であり、反応時間が５．０ｓであるように制御する。
【００４９】
ステップ２では、前記Ｃａ系吸収剤は、Ｃａ／（Ｓ＋Ｎ）モル比を１．５にするような比率で添加される。
【００５０】
本発明によれば、Ｃａ系吸収剤の添加量を調整することによって、処理後の煙道ガスにおける硫酸化物と窒素酸化物の濃度を制御することができ、また、循環流動床反応塔９の出口１０での煙道ガスの温度に応じて噴水量を調整することによって、塔内温度を煙道ガスの露点以上、好ましくは最低温度を７５〜８０℃に制御することができ、さらに、循環材料戻し量を調整することによって、循環流動床反応塔９内の固体粒子の濃度を制御することができる。装置の脱硫効率を９０％以上、脱硝効率を９０％以上にすることができる。
【００５１】
実施例４
循環流動床による焼結煙道ガス向け半乾式同時脱硫・脱硝装置は、順に接続された煙道４’、循環流動床反応塔９、サイクロン分離機１１及びバッグ型集塵機１７を含み、前記煙道４’がオゾン混合緩衝タンク３に接続され、オゾン発生器２及び希釈ファン１がオゾン緩衝タンク３に接続され、前記オゾン分配器４は、煙道４’内に取り付けられるとともに、煙道４’の外部に、混合緩衝タンク３の出口に接続される接続口が設置されている。
【００５２】
オゾン分配器４が設けられた箇所から循環流動床反応塔の煙道ガス入口５までの煙道距離が３０メートルである。
【００５３】
前記サイクロン分離機１１がバッグ型集塵機１７に接続され、バッグ型集塵機１７のホッパーが粉塵室１８に接続され、粉塵室１８に２つの出口が設置され、第１出口１９が空気輸送用配管を介してＣＦＢの戻し口１５に接続され、第２出口２０が外部への排出を実現する。前記煙道ガスはバッグ型集塵機１７でさらに除塵された後に煙突（２２）に送入される。
【００５４】
上記の循環流動床による半乾式同時脱硫・脱硝装置を用いた多汚染物除去方法は、
煙道にオゾンを噴射し、煙道ガスにおけるＳＯ２の一部をＳＯ３に酸化し、ＮＯの一部又は全部を高原子価ＮＯｘに酸化するステップ１と、
酸化された煙道ガスを循環流動床反応塔９に送入し、煙道ガスにおけるＳＯ２、ＳＯ３、及びＮＯｘを反応塔において霧化水の作用下でＣａ系吸収剤と反応させて除去するステップ２と、を含む。
【００５５】
ステップ１では、噴射されたオゾンと煙道ガスにおけるＮＯとのモル比が１．２であり、反応時間が３．５ｓであるように制御する。
【００５６】
ステップ２では、前記Ｃａ系吸収剤は、Ｃａ／（Ｓ＋Ｎ）モル比を２．０にするような比率で添加される。
【００５７】
本発明によれば、Ｃａ系吸収剤の添加量を調整することによって、処理した煙道ガスにおける硫酸化物と窒素酸化物の濃度を制御することができ、また、循環流動床反応塔９の出口１０での煙道ガスの温度に応じて噴水量を調整することによって、塔内温度を煙道ガスの露点以上、好ましくは最低温度を７５〜８０℃に制御することができ、さらに、循環材料戻し量を調整することによって、循環流動床反応塔９内の固体粒子の濃度を制御することができる。装置の脱硫効率を９０％以上、脱硝効率を９０％にすることができる。
【００５８】
上記実施例によって本発明の具体的な構造特徴及び汚染物の除去方法を説明したが、上記具体的な構造特徴及び汚染物除去方法に限定されず、すなわち、本発明は、上記具体的な構造特徴及び汚染物除去方法によって実施しなければならないものではないことを、出願者が声明する。本発明に対するいかなる改良、本発明において使用される部材の同等置換及び補助部材の増設、具体的な形態の選択等は、いずれも本発明の保護範囲及び開示範囲に属することを当業者は理解するであろう。
【００５９】
以上、本発明の好ましい実施形態を詳細に説明したが、本発明は、上記実施形態の具体的な内容に限定されず、本発明の要旨を脱逸しない範囲で、本発明の技術的構想について様々な簡単な変形を行うことができ、これら簡単な変形は、いずれも本発明の保護範囲に属する。
【００６０】
なお、上記具体的な実施形態で説明した各具体的な技術的特徴は、矛盾しない限り、任意の方式で組み合わせることができ、無用な反復を避けるため、本発明では、これら可能な組合せの説明を省略する。
【００６１】
また、本発明の各実施形態も任意に組み合せることができ、本発明の主旨を脱逸しない限り、本発明の開示内容とみなすべきである。
【符号の説明】
【００６２】
１     希釈ファン
２     オゾン発生器
３     混合緩衝タンク
４     オゾン分配器
４’   煙道
５     循環流動床反応塔の底部の入口
６     フィード口
７     螺旋コンベア
８     吸収剤室
９     循環流動床反応塔
１０   循環流動床反応塔の上部の出口
１１   サイクロン分離機
１２   サイクロン分離機のホッパー
１３   空気輸送用傾斜シュート
１４   噴水用噴射ガン
１５   戻し口
１６   ベンチュリ拡張部
１７   バッグ型集塵機
１８   粉塵室
１９   第１出口
２０   第２出口
２１   粉塵チャンバー
２２   煙突
【図１】
0006357280.tif 000002