(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
固体潤滑剤含有金属めっき層または固体潤滑剤含有オーバーレイ層からなる固体潤滑剤含有層を有する第１部材と、第２部材とが潤滑下で相対的に摺動する摺動面構造の製造方法であって、
第２部材の摺動面に、摺動方向に配向した凸部頂点が非平坦面となって連続的に高さが変化し、凹凸が５０ｎｍ以上１０μｍ以下かつ周期ピッチが１０μｍ以下であるグレーティング状凹凸の周期構造を形成し、第１部材と第２部材との潤滑下での相対的な摺動にて、第１部材の固体潤滑剤成分を第２部材のグレーティング状凹凸の周期構造に移着及び担持させることを特徴とする摺動面構造の製造方法。
【請求項２】
前記グレーティング状凹凸の周期構造に担持させる固体潤滑剤成分がフッ素樹脂であることを特徴とする請求項１に記載の摺動面構造の製造方法。
【請求項３】
前記第１部材の基材表面に形成する周期構造は、加工閾値近傍の照射強度で直線偏光のレーザを照射し、その照射部分をオーバーラップさせながら走査して、自己組織的に形成することを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の摺動面構造の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、摺動面構造の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、環境対応技術の関心の高まりによって、自動車メーカでは構成部品の小型化や高
出力低燃費を両立した高性能エンジンの開発が活発に進められている。そのため、摺動部
品には更なる高面圧化、低摩擦化への対応が求められている。フッ素樹脂を複合化した無
電解ニッケルめっきは硬さと潤滑性を兼ね備えており、摺動部の低摩擦化に有望な表面処
理技術の一つである。
【０００３】
そして、従来には、摺動の初期において迅速に相手材の表面にＰＴＦＥ(フッ素樹脂)の
移着膜を形成して摩擦係数が低下する摺動用組成膜を構成するものがある（特許文献１）
。すなわち、摺動の初期において迅速に相手材の表面にＰＴＦＥの移着膜を形成するため
、合成樹脂に固体潤滑剤としてＰＴＦＥとＰＴＦＥ膜形成助剤とを含有させた摺動用樹脂
組成物において、ＰＴＦＥを粒状で分散させ、その表面にＰＴＦＥ膜形成助剤を埋収させ
ている。
【０００４】
また、従来には、摺動部材における相互摺接面の少なくとも一方の摺接面が、撥水性と
共に相手部材の摺接面に移着膜を形成するのに十分な移着能を備えた移着性撥水材料から
形成されているものがある（特許文献２）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１１−７９９２１号公報
【特許文献２】特開２００５−３１５０６０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
前記特許文献１及び特許文献２に記載のものは、摺動材の被膜のみで移着特性の向上を
図っている。このため、固体潤滑剤（フッ素樹脂）を含有する摺動材側被膜の組成編成で
移着性の向上を図っており、相手材の移着特性は旧来のままで、長期にわたって安定した
低摩擦化を発揮できるものではない。
【０００７】
本発明は、上記課題に鑑みて、移着が生じにくい潤滑下においても、固体潤滑剤成分の
移着機能が向上し、摩擦低減効果が得られる摺動面構造および摺動面構造の製造方法を提
供する。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の摺動面構造の製造方法は、固体潤滑剤含有金属めっき層または固体潤滑剤含有オーバーレイ層からなる固体潤滑剤含有層を有する第１部材と、第２部材とが潤滑下で相対的に摺動する摺動面構造の製造方法であって、第２部材の摺動面に、摺動方向に配向した凸部頂点が非平坦面となって連続的に高さが変化し、凹凸が５０ｎｍ以上１０μｍ以下かつ周期ピッチが１０μｍ以下であるグレーティング状凹凸の周期構造を形成し、第１部材と第２部材との潤滑下での相対的な摺動にて、第１部材の固体潤滑剤成分を第２部材のグレーティング状凹凸の周期構造に移着及び担持させるものである。
【０００９】
本発明の摺動面構造によれば、固体潤滑剤含有層を有する第１部材と潤滑下で相対的に
摺動する第２部材の摺動面に、連続的に高さが変化するグレーティング状凹凸の周期構造
を設けているため、移着が生じにくい潤滑下においても固体潤滑剤成分の移着機能が向上
する。
【００１０】
前記第１部材の固体潤滑剤成分が第２部材のグレーティング状凹凸の周期構造に担持さ
れているのが好ましい。固体潤滑剤成分が周期構造の凹部内に入り込んで、周期構造で保
持されている状態を担持と称する。このため、固体潤滑剤成分の周期構造への移着性の向
上を図ることができる。
【００１１】
前記グレーティング状凹凸の周期構造が摺動方向に沿って配向しているのが好ましい。
これによって、接触部への潤滑油流入作用により凝着が防止され、摺動面の擾乱を抑制す
ることができる。また、摺動方向に沿った固体潤滑剤の配向に寄与し、摩擦係数の低い移
着膜が形成される。
【００１２】
前記グレーティング状凹凸の周期構造に担持させる固体潤滑剤成分をフッ素樹脂とする
ことができる。これによって、摩耗したフッ素樹脂が周期構造の凹部で、凝集・配向し、
周期構造の凹部への移着・担持が促進される。
【００１７】
前記第２部材の基材表面に形成する周期構造は、加工閾値近傍の照射強度で直線偏光の
レーザを照射し、その照射部分をオーバーラップさせながら走査して、自己組織的に形成
することができる。
【発明の効果】
【００１８】
本発明では、移着が生じにくい潤滑下においても固体潤滑剤成分の移着機能が向上する
。しかも、油膜が切れ、固体接触が生じた際にも固体潤滑剤同士の摺動となるため、摩擦
や摺動面の擾乱を低減できる。
【００１９】
第１部材の固体潤滑剤成分が第２部材のグレーティング状凹凸の周期構造に担持される
ものでは、固体潤滑剤成分の周期構造への移着性の向上を図ることができる。
【００２０】
グレーティング状凹凸の周期構造が摺動方向に配向しているものでは、接触部への潤滑
油流入作用により凝着が防止され、摺動面の擾乱を抑制することができる。また、摺動方
向に沿った固体潤滑剤の配向に寄与し、摩擦係数の低い移着膜が形成される。
【００２１】
前記グレーティング状凹凸の周期構造に担持させる固体潤滑剤成分がフッ素樹脂とする
ことができるので、摩耗したフッ素樹脂が周期構造の凹部で、凝集・配向し、周期構造の
凹部への移着・担持が促進される。フッ素樹脂の摺動では、高度に配向した移着膜が形成
され低摩擦化する。しかも、フッ素樹脂分子と周期構造の配向方向が摺動方向に沿ってい
る場合、フッ素樹脂分子は摺動方向に配向した周期構造の凹部に埋め込まれ、摩擦係数の
低い移着膜が強固に移着・担持される。
【００２２】
グレーティング状凹凸の周期構造の凹凸が５０ｎｍ以上１０μｍ以下かつ周期ピッチが
１０μｍ以下とすることで、効果的に周期構造の凹部に固体潤滑剤を移着・担持させるこ
とができる。周期構造の凹凸が５０ｎｍ未満では十分な量の固体潤滑剤が担持できず、凹
凸および周期ピッチが１０μｍを超えると固体潤滑剤が流出するおそれがある。
【００２３】
加工閾値近傍の照射強度で直線偏光のレーザを照射し、その照射部分をオーバーラップ
させながら走査して、自己組織的に形成することで、機械加工では困難なサブミクロンの
周期ピッチと凹凸深さをもつ周期構造を容易に得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】本発明の実施形態を示す摺動面構造の製造方法の工程を示す簡略ブロック図である。
【図２】摺動面構造の製造方法を示し、（ａ）は第２部材に対して第１部材を摺動させている状態の簡略斜視図であり、（ｂ）は第１部材の簡略要部拡大断面図である。
【図３】第２部材の摺動面を示し、（ａ）は周期構造の拡大平面図であり、（ｂ）は周期構造の断面プロファイル図である。
【図４】前記周期構造の形成に用いるレーザ表面加工装置の簡略図である。
【図５】本発明の他の実施形態を示す摺動面構造の製造方法を示す簡略図である。
【図６】各種摩擦係数の比較を示すグラフ図である。
【図７】第１部材であるボールの摺動面のプロファイル比較を示し、（ａ）は未加工ボールの写真図であり、（ｂ）はボールを周期構造と平行に摺動させたときの写真図であり、（ｃ）はボールを周期構造と直交する方向に摺動させたときの写真図である。
【図８】ボールを周期構造と平行に摺動させたときのボール摺動痕の３Ｄ画像図である。
【図９】定常摩擦係数の変化を示すグラフ図である。
【図１０】第２部材の摺動面プロファイルを示し、（ａ）は未加工プレートにボールを摺動させたときの写真図であり、（ｂ）はボールを周期構造と平行に摺動させたときの写真図であり、（ｃ）はボールを周期構造と直交する方向に摺動させたときの写真図である。
【図１１】プレートの摺動面の詳細を示し、（ａ）は未加工プレートの写真図であり、（ｂ）はボールを周期構造と平行に摺動させたときの写真図であり、（ｃ）はボールを周期構造と直交する方向に摺動させたときの写真図である。
【図１２】プレートの摺動面の詳細を示し、（ａ）はボールを周期構造と平行に摺動させたときの摺動部と未摺動部との写真図であり、（ｂ）は摺動部の写真図であり、（ｃ）は未摺動部の写真図である。
【図１３】プレートの摺動面の詳細を示し、（ａ）はボールを周期構造と直交する方向に摺動させたときの摺動部と未摺動部との写真図であり、（ｂ）は摺動部の写真図であり、（ｃ）は未摺動部の写真図である。
【図１４】フッ素樹脂担持効果の確認を行うため摺動状態を示す斜視図である。
【図１５】（ａ）は手順１で行った際の摩擦係数を示すグラフ図であり、（ｂ）は手順２で行った際の摩擦係数を示すグラフ図である。
【図１６】手順１後のフッ素樹脂担持状態を示し、（ａ）はボールを周期構造と平行に摺動させたときの摺動面の拡大図であり、（ｂ）はボールを周期構造と直交する方向に摺動させたときの摺動面の拡大図である。
【図１７】ドライワッシャーを用いた摺動特性評価を行う摺動状態を示す斜視図である。
【図１８】定常摩擦係数の変化を示すグラフ図である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
以下本発明の実施の形態を図１〜図１８に基づいて説明する。
【００２６】
本発明に係る摺動面構造の製造方法は、図２に示すように、固体潤滑剤含有金属めっき
層または固体潤滑剤含有オーバーレイ層からなる固体潤滑剤含有層４を有する第１部材１
と、第２部材２とが潤滑下で相対的に摺動するものである。
【００２７】
摺動面構造の製造方法は、図１に示すように、前記固体潤滑剤含有層４を第１部材１に
形成する層形成工程Ｐ１と、前記第２部材の摺動面２ａに周期構造３を形成する周期構造
形成工程Ｐ２と、前記第１部材１の固体潤滑剤成分を周期構造３に移着させる移着工程Ｐ
３とを備える。固体潤滑剤含有層は、図２に示すものでは、フッ素樹脂含浸無電解ニッケ
ルめっき層である。すなわち、Ｎｉ-Ｐ（無電解ニッケル‐りんめっき）被膜７と、固体
潤滑剤８としてのフッ素樹脂とからなる。なお、固体潤滑剤８としては、フッ素樹脂（四
フッ化エチレン等）、二硫化モリブデン、黒鉛（グラファイト）、二硫化タングステン、
金属酸化物などを採用することができる。
【００２８】
図例における第１部材１としてはＳＵＪ２（高炭素クロム軸受鋼）等の金属製の球体で
構成し、第２部材２はＳＵＪ２（高炭素クロム軸受鋼）等の金属製の平板体で構成した。
層形成工程Ｐ１にて、金属製の球体の表面に、例えば、フッ素樹脂含浸無電解ニッケルめ
っきを施すことによって、固体潤滑剤含有層４を形成する。ここで、無電解ニッケルめっ
きとは、電気メッキとは異なり、通電による電子ではなく、めっき液に含まれる還元剤の
酸化によって放出される電子により、液に含浸することで被めっき物に金属ニッケル皮膜
を析出させる無電解めっきの一種である。このめっき方法はカニゼンメッキとも呼ばれる
。電気めっきのように通電を必要としないため、プラスチックやセラミックスのような不
導体にもめっき可能である。素材の形状や種類にかかわらず均一な厚みの皮膜が得られる
。
【００２９】
固体潤滑剤含有層４は、二硫化モリブデン、黒鉛（グラファイト）、フッ素樹脂（四フ
ッ化エチレン等）、二硫化タングステン、金属酸化物などの固体潤滑剤を一種類または数
種類、各種の有機樹脂に分散させ塗料状にし、これをコーティングして得られる乾燥皮膜
（固体潤滑剤含有オーバーレイ層）であってもよい。
【００３０】
周期構造形成工程Ｐ２は、図３に示すように、微小の凹部６と微小の凸部５とが交互に
所定ピッチで配設されてなる周期構造３を形成する工程であり、図４に示すように、レー
ザ発生器１１と光学系１０とを備えたレーザ表面加工装置を使用して形成する。
【００３１】
図４に示すレーザ表面加工装置では、レーザ発生器１１は、ミラー１２により加工材料
Ｗに向けて折り返され、メカニカルシャッタ１３に導かれる。レーザ照射時はメカニカル
シャッタ１３を開放し、レーザ照射強度は１／２波長板１４と偏光ビームスプリッタ１６
によって調整可能とし、１／２波長板１５によって偏光方向を調整し、集光レンズ１７に
よって、ＸＹθステージ１９上の加工材料Ｗ表面に集光照射することになる。
【００３２】
周期構造形成工程Ｐ２では、加工閾値近傍の照射強度で直線偏光のレーザを照射し、そ
の照射部分をオーバーラップさせながら走査して、自己組織的に形成している。すなわち
、アブレーション閾値近傍のフルエンスで直線偏光のレーザをワーク（加工材料）Ｗに照
射した場合、入射光と加工材料Ｗの表面に沿った散乱光またはプラズマ波の干渉により、
レーザ波長と同程度の周期間隔で、エネルギー分布にわずかな粗密が生じる。一般的な加
工方法ではレーザ照射面全体が加工されるが、加工閾値近傍のエネルギー密度でレーザ照
射することで、高エネルギー部分を選択的に加工することができる。その結果、１光軸の
レーザ照射でありながら、グレーティング状の周期構造が形成される。このとき、加工に
用いるレーザのパルス幅が長くなるほど熱影響や加工蒸散物との相互作用によるレーザの
散乱によって周期構造に乱れが生じることになる。
【００３３】
グレーティング状凹凸の周期構造３は、連続的に高さが変化するものである。この凹凸
の高低差（凹部６の底部から凸部５の頂点までの高さ）が５０ｎｍ以上１０μｍ以下かつ
周期ピッチが１０μｍ以下であるのが好ましい。
【００３４】
このように、形成されたグレーティング状凹凸の周期構造３を有する第２部材２の摺動
面２ａに対して、第１部材１を潤滑下で摺動させる移着工程Ｐ３が行われる。潤滑剤とし
ては、ＰＡＯ６やエンジンオイル等が使用される。
【００３５】
このように、摺動させれば、第１部材１の固体潤滑剤成分を前記グレーティング状凹凸
の周期構造３に移着及び担持させることができる。また、この実施形態では、グレーティ
ング状凹凸の周期構造３が摺動方向に沿って配向している。
【００３６】
なお、摺動方向として、周期構造３の配向方向に対して、平行方向であっても、所定角
度（例えば、４５度程度）に傾斜したものであってもよい。また、摺動時の荷重、摺動ス
トローク、往復周波数等も任意に設定できる。
【００３７】
本発明では、移着が生じにくい潤滑下においても固体潤滑剤成分の移着機能が向上する
。しかも、油膜が切れ、固体接触が生じた際にも固体潤滑剤同士の摺動となるため、摩擦
や摺動面の擾乱を低減できる。
【００３８】
第１部材１の固体潤滑剤成分が第２部材２のグレーティング状凹凸の周期構造３に担持
されるものでは、固体潤滑剤成分の周期構造３の移着性の向上を図ることができる。
【００３９】
グレーティング状凹凸の周期構造３が摺動方向に配向しているものでは、接触部への潤
滑油流入作用により凝着が防止され、摺動面の擾乱を抑制することができる。また、摺動
方向に沿った固体潤滑剤の配向に寄与し、摩擦係数の低い移着膜が形成される。
【００４０】
前記グレーティング状凹凸の周期構造３に担持させる固体潤滑剤成分をフッ素樹脂とす
ることができる。これによって、摩耗したフッ素樹脂が周期構造３の凹部６で、凝集・配
向し、周期構造３の凹部６への移着・担持が促進される。フッ素樹脂の摺動では、高度に
配向した移着膜が形成され低摩擦化することが知られている。フッ素樹脂分子と周期構造
３の配向方向が摺動方向に沿っている場合、フッ素樹脂分子は摺動方向に配向した周期構
造３の凹部６に埋め込まれ、摩擦係数の低い移着膜が強固に移着・担持される。
【００４１】
グレーティング状凹凸の周期構造３の凹凸を５０ｎｍ以上１０μｍ以下かつ周期ピッチ
を１０μｍ以下とすることで、効果的に周期構造３の凹部６に固体潤滑剤８を移着・担持
させることができる。周期構造３の凹凸が５０ｎｍ未満では十分な量の固体潤滑剤８が担
持できず、凹凸および周期ピッチが１０μｍを超えると固体潤滑剤８が流出するおそれが
ある。
【００４２】
加工閾値近傍の照射強度で直線偏光のレーザを照射し、その照射部分をオーバーラップ
させながら走査して、自己組織的に形成することで、機械加工では困難なサブミクロンの
周期ピッチと凹凸深さをもつ周期構造３を容易に得ることができる。
【００４３】
ところで、前記実施形態では、プレート側を周期構造が設けられる第２部材２とし、球
体側を固体潤滑剤層が形成される第１部材１をしていたが、図５に示すものでは、プレー
ト側を固体潤滑剤層が形成される第１部材１とし、球体側を周期構造が設けられる第２部
材２としている。
【００４４】
この場合も、固体潤滑剤含有金属めっき層または固体潤滑剤含有オーバーレイ層からな
る固体潤滑剤含有層４を有する第１部材１と、第２部材２とが潤滑下で相対的に摺動する
ことができる。このため、前記図２に示す実施形態と同様、第１部材の固体潤滑剤成分を
前記グレーティング状凹凸の周期構造３に移着及び担持させることができる。
【００４５】
本発明は前記実施形態に限定されることなく種々の変形が可能であって、例えば、前記
実施形態では、第１部材１及び第２部材２の摺接面としては、平坦面形状であっても、凸
曲面状であっても、凹曲面であってもよく、このため、第１部材１及び第２部材２として
は、円柱状、円錐体乃至円錐台状等であってもよい。また、摺動方向として直線状ではな
く、円形や楕円形状であってもよい。このため、第１部材１や第２部材２が回転しない、
または、その軸心廻りに回転するものであってもよい。
【００４６】
周期構造形成工程に使用するレーザとしては、フェムト秒レーザ、ピコ秒レーザ、及び
ナノ秒レーザといったパルスレーザを使用することができる。また、移着工程Ｐ３におい
て、第１部材１側を固定して第２部材２を第１部材１に対して摺動させても、逆に、第２
部材２側を固定して第１部材１を第２部材２に対して摺動させても、第１部材１と第２部
材２とを摺動させてもよい。
【実施例１】
【００４７】
フッ素樹脂を複合化した無電解ニッケルめっきは硬さと潤滑性を兼ね備えており、摺動
部の低摩擦化に有望な表面処理技術の一つである。このめっきは無潤滑で使用されること
も多いが、相手材に対するフッ素樹脂成分の移着・担持を促進できれば、潤滑下において
も低摩擦効果の向上が期待できる。そこで、フッ素樹脂成分の移着・担持機能を向上させ
るため、サブミクロンの周期ピッチと溝深さをもつグレーティング状の周期構造を相手材
に形成し、凹凸のある無電解ニッケルめっきにフッ素樹脂を含浸させたフッ素樹脂含浸無
電解ニッケルめっきの摩擦係数に及ぼす影響について検証した。
【００４８】
実施例は、往復式ボールオンプレート試験機を用いた。光学研磨したＳＵＪ２基板(Ｒ
ａ２ｎｍ)をプレート試験片とし、フェムト秒レーザを加工しきい値近傍のエネルギー密
度で照射し、グレーティング状の周期構造(ピッチ約７００ｎｍ、深さ約２００ｎｍ)を形
成した。周期構造３の配向方向は、摺動方向に対して直交(周期直交ＳＵＪ２)および平行
(周期平行ＳＵＪ２)の２方向とした。比較のため、未加工のプレート試験片(未加工ＳＵ
Ｊ２)も用いた。ボール試験片は直径６．３５ｍｍのＳＵＪ２ボール(Ｒａ８μｍ)を基材
とし、３０μｍ厚のフッ素樹脂含浸無電解ニッケルめっき[硬度Ｈｖ(１００ｇｔ)７５０)
を施した。摺動条件は荷重５Ｎ、ストローク２０ｍｍ、往復周波数０．５Ｈｚとし、室温
にて５０００往復までの摺動抵抗をロードセルにより測定(サンプリング周波数４Ｈｚ)し
た。潤滑油にはＰＡ０６〔５１．９ｃｐ（２５℃）〕を使用した。
【００４９】
３種類のプレート試験片に対する各種摩擦係数の比較を図６に示す。ここで、Steady s
tate COF(定常摩擦係数)は４９９６〜５０００往復間の５往復における摺動ストローク中
央部の平均摩擦係数である。また、Average COF of top２０％は４００１〜５０００往復
における全データ中の上位２０％の平均摩擦係数であり、主に摺動端の摩擦係数を代表す
るものとなっている。
【００５０】
周期平行ＳＵＪ２プレートでは、未加工ＳＵＪ２プレートに対し定常摩擦係数が３５％
減少し、摺動端を代表する摩擦係数(Average COF of top ２０％)も１６％減少した。ま
た、周期直交ＳＵＪ２プレートでは、定常摩擦係数が１０％減少したが、全データ(Avera
ge COF of top 100%)の比較では摩擦低減効果が認められなかった。
【００５１】
各種ＳＵＪ２プレートと摺動させたボール試験片の摺動面写真と断面プロファイルを図
７に示す。未加工ＳＵＪ２プレートおよび周期直交ＳＵＪ２に摺動させたボール摺動痕に
は黒色凝着物が発生し、表面粗さの増大が認められた。周期平行ＳＵＪ２プレートに摺動
させたボール摺動痕は非常に滑らかかつ、特徴的な断面プロファイルとなった。摺動痕中
央部には摺動方向に長軸を持つ島状の明瞭な凸部が形成されており、その長軸終端部には
摺動方向に伸びる何らかの痕跡が認められた。図８に周期平行ＳＵＪ２に摺動させたボー
ル摺動痕の３Ｄ画像を示す。島状の凸部を詳細に観察したところ、厚さ２００nm程度の移
着膜と思われる層が形成されていた。
【００５２】
周期平行ＳＵＪ２と周期直交ＳＵＪ２の定常摩擦係数の変化を図９に示す。両者とも２
００往復程度の初期なじみによって摩擦係数は０．１１まで低下した。その後、周期直交
ＳＵＪ２では５０００往復までほぼ一定の摩擦係数となった。それに対して周期平行ＳＵ
Ｊ２では、５００往復までは周期直交ＳＵＪ２とほぼ同じ摩擦係数を示した後、５００〜
１０００往復間で再び摩擦係数が低下し、２段階の摩擦低減挙動を示した。このとき、ボ
ール試験片側に島状の移着膜が形成されたと考えられる。島状の移着膜領域は馬蹄形内に
形成されるＥＨＬ油膜の形状とよく似ており、摺動中に馬蹄形内に集まった摩耗粉が起動
・停止時に油膜が消失する際、ボール試験片に移着したと考えられる。移着膜の長軸終端
部に発生した摺動方向に伸びる痕跡は、流体流出側の膜厚低下部によって移着膜が摺動方
向反転ごとに削られたものとも考えられる。
【００５３】
プレート摺動面プロファイルを図１０に示す。図１０（ａ）は未加工ＳＵＪ２を示し、
溝（２００ｎｍ）と盛り上がり（２００ｎｍ）があり、黒色凝着物がある。図１０（ｂ）
は周期平行ＳＵＪ２を示し、摺動痕中央部が白色化している。図１０（ｃ）は周期直交Ｓ
ＵＪ２を示し、周期構造が消失している。
【００５４】
また、図１１はプレート摺動面の詳細を示し、図１１（ａ）は未加工ＳＵＪ２プレート
を示し、傷の発生があり、図１１（ｂ）は周期平行ＳＵＪ２プレートを示し、周期構造が
残存し、図１１（ｃ）は周期直交ＳＵＪ２プレートを示し、周期構造が消失している。図
１２はプレート摺動面の周期平行ＳＵＪ２プレートの詳細を示し、図１２（ａ）は摺動部
と未摺動部との境界部を示し、図１２（ｂ）は摺動部を示し、図１２（ｃ）は未摺動部を
示している。電子顕微鏡像において、摺動部の輝度が低下しているのは、フッ素樹脂が移
着しているためである。また、周期構造の凹部にフッ素樹脂含有物の担持があることが分
かる。
【００５５】
周期平行ＳＵＪ２プレートの低摩擦化要因としては、以下の要因が考えられる。フッ素
樹脂含有物の移着・担持促進および接触部への潤滑油流入による擾乱抑制、擾乱抑制によ
る島状移着膜の形成、及び移着膜形状による油膜の荷重分担率向上による。
【００５６】
図１３はプレート摺動面の周期直交ＳＵＪ２の詳細を示し、図１３（ａ）は摺動部と未
摺動部との境界部を示し、図１３（ｂ）は摺動部を示し、図１３（ｃ）は未摺動部を示し
ている。周期直交ＳＵＪ２では、摺動部境界にフッ素樹脂の散逸があり、摺動部の周期構
造はほとんど認められず、フッ素樹脂含有物の移着・担持機能がなく、移着・担持機能お
よび潤滑油の保持機能が消失したため、顕著な摩擦低減効果が得られなかったと思われる
。
【００５７】
図１４は参考実験例を示し、手順１として、フッ素樹脂ボール（テフロン（登録商標）
ボール）と、周期構造３を形成したＳＵＪ２プレートとを相互に無潤滑で、２０ｍｍのス
トロークで１０００往復させて、ＳＵＪ２プレートへのフッ素樹脂移着および担持形成を
行った。また、手順２として、ＳＵＪ２ボールと手順１においてフッ素樹脂を移着・担持
させたＳＵＪ２プレートの摩擦係数を測定した。潤滑油にはＰＡＯ６を用いた。
【００５８】
図１５（ａ）に前記手順１の実験結果（摩擦係数）を示し、図１５（ｂ）に前記手順２
の実験結果（摩擦係数）を示している。手順１では周期構造の配向に依存しないことを示
し、手順２では、周期平行の摩擦係数が小さいことを示している。手順２の結果からも摺
動方向に沿って配向する周期構造はフッ素樹脂の移着・担持機能が高いことがわかる。
【００５９】
図１６は手順１後のフッ素樹脂担持状況を示している。図１６（ａ）は周期平行ＳＵＪ
２のフッ素樹脂担持を示し、図１６（ｂ）は周期平行ＳＵＪ２のフッ素樹脂担持を示して
いる。この場合、１０００往復させた後、超音波洗浄を行ったものである。これらから分
かるように、周期平行ＳＵＪ２には周期直交ＳＵＪ２よりもフッ素樹脂が均一に移着して
いる。テフロンの摺動ではテフロン分子は摺動方向に配向することが知られている。テフ
ロンは分子鎖に枝分かれがなく、分子量は数百万以上あることからテフロン分子は配向方
向が異なる周期構造の凹部には入れないと考えられる。一方、テフロン分子と周期構造の
配向方向が合致した場合、テフロン分子は周期構造の凹部に埋め込まれ、強固に移着・担
持されると考えられる。その結果、周期平行ＳＵＪ２では均一な移着層が形成されると考
えられる。周期直交ＳＵＪ２ではフッ素樹脂が摺動方向と直交する周期構造をブリッジし
、溝部に入りにくい可能性がある。
【００６０】
また、図１７は、バックメタル上に青銅焼結層および充填剤入り四ふっ化エチレン樹脂
層からなる無給油軸材をプレート試験片（ドライワッシャＭＤＺＷ２５（ミスミ））とし
、ボール試験片を直径６．３５ｍｍのＳＵＪ２ボール（Ｒａ８ｎｍ）とした。ボール試験
片にはフェムト秒レーザを加工しきい値近傍のエネルギー密度で照射し、グレーティング
状の周期構造（ピッチ約７００ｎｍ、深さ約２００ｎｍ）を形成した。
【００６１】
摺動方向は、周期構造の配向方向に対して直交（周期直交ＳＵＪ２）および平行（周期
平行ＳＵＪ２）の２方向とした。摺動条件は、荷重５Ｎ、ストローク２０ｍｍ、往復周波
数０．５Ｈｚとし、５０００往復までの摺動抵抗をロードセルにて測定した。潤滑油には
、ＰＡＯ６〔（５１．９ｃＰ（２５℃）〕を使用した。図１８に示すように、周期平行Ｓ
ＵＪ２ボールの摩擦係数は周期直交ＳＵＪ２ボールに対して２０％程度の摩擦低減効果を
発揮することができる。
【００６２】
このように、フッ素樹脂含有無電解ニッケルめっきボールとＳＵＪ２プレートの摺動特
性等を評価することによって以下のことがわかった。周期平行ＳＵＪ２は、移着が生じに
くい潤滑下においても、フッ素樹脂含有物の移着・担持機能の向上、及び摺動面の擾乱抑
制作用が認められ、摩擦低減効果が得られる。
【符号の説明】
【００６３】
１     第１部材
２     第２部材
３     周期構造
４     個体潤滑剤含有層
５     凸部
６     凹部
８     個体潤滑剤
Ｐ１   層形成工程
Ｐ２   周期構造形成工程
Ｐ３   移着工程
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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