(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
電極、その外側に第１ノズル、更にその外側に第２ノズルを少なくとも有する溶接トーチが接続対象であり、前記溶接トーチの電極と溶接対象との間にメインアークを点弧して前記溶接対象の溶接を行うためのメインアーク電力の生成と、溶接前の待機状態としてパイロットアークを点弧するためのパイロットアーク電力の生成とを行う電力生成部を備えると共に、前記パイロットアークの点弧の過程で前記溶接トーチの電極・第１ノズル間から電極・第２ノズル間に前記パイロットアークを移行させるべく、その移行時に前記パイロットアーク電力の供給を前記第１ノズルを含む供給先から前記第２ノズルに切り替える切替スイッチを含んで構成されるプラズマ溶接用電源装置であって、
前記第１ノズルが接続される前記電源装置の第１出力端子の電路上に第１コイルを設けると共に、前記第２ノズルが接続される前記電源装置の第２出力端子の電路上に第２コイルを設け、前記切替スイッチにより前記パイロットアーク電力の供給先が前記第２ノズル側に切り替えられた際に、前記第１コイルにて蓄積した電磁エネルギーを前記第２コイル側に伝達して前記第２コイルを流れるパイロットアーク電流が増加するように前記第１及び第２コイルが磁気結合して構成されていることを特徴とするプラズマ溶接用電源装置。
【請求項２】
請求項１に記載のプラズマ溶接用電源装置において、
高周波電圧を生成する高周波回路とそれを昇圧するトランスとを有し、前記パイロットアークの点弧前に前記溶接トーチの電極・第１ノズル間に高周波放電を生じさせるべく、前記第１ノズルが接続される前記電源装置の第１出力端子に前記トランスの二次コイルから昇圧した高周波電圧を供給する高周波電圧生成部を備えるものであり、
前記第１コイルは、前記トランスの二次コイルと兼用して構成されていることを特徴とするプラズマ溶接用電源装置。
【請求項３】
請求項２に記載のプラズマ溶接用電源装置において、
前記トランスの一次コイル、前記第１コイルを兼用する前記トランスの二次コイル、及び前記第２コイルは、矩形環状のコア部材の対向する各辺部に前記トランスの一次及び二次コイルと前記第２コイルとを分けて巻装するコイル装置として構成されていることを特徴とするプラズマ溶接用電源装置。
【請求項４】
請求項３に記載のプラズマ溶接用電源装置において、
前記コア部材における前記トランスの一次及び二次コイルが巻装される部分と前記第２コイルが巻装される部分との間に非磁性部が介装されて構成されていることを特徴とするプラズマ溶接用電源装置。
【請求項５】
請求項２〜４の何れか１項に記載のプラズマ溶接用電源装置において、
前記電源装置の第２出力端子には、高周波除去用のコンデンサが接続されていることを特徴とするプラズマ溶接用電源装置。
【請求項６】
請求項１〜５の何れか１項に記載のプラズマ溶接用電源装置において、
前記電力生成部は、前記メインアーク電力を生成するメインアーク電力生成部と、前記パイロットアーク電力を生成するパイロットアーク電力生成部とが別々に構成されていることを特徴とするプラズマ溶接用電源装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、プラズマ溶接用電源装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
プラズマ溶接においては、プラズマ溶接用電源装置にて生成した出力電力を溶接トーチに供給すると共に該トーチにプラズマガスを供給し、これらが協働してトーチ・母材間にプラズマアークを生じさせ溶接を行うものである。このようなプラズマ溶接に用いる溶接トーチとしては、中心に電極を有し、該電極周りにプラズマガス噴射用で二重構造をなすノズルを、更にその周りにシールドガス噴射用のノズルを有する構成のものが知られている（例えば特許文献１参照）。
【０００３】
ここで、図４は、従来のプラズマ溶接用電源装置５０の一構成例を示す。プラズマガス噴射用の二重ノズル構造をなす溶接トーチＴＨにおいて電極ａ側から順に第１ノズルｂ、第２ノズルｃとすると、溶接を実施する際には先ず、高周波回路５１及びトランス５２にて生成した高周波電圧が電極ａと第１ノズルｂとの間に印加され、電極ａ・第１ノズルｂ間に高周波放電を発生させる。次いで、電極ａと第１ノズルｂとの間にパイロット回路５３にて生成したパイロットアーク電力が供給され、先の高周波放電に基づき電極ａと第１ノズルｂとの間に一先ずパイロットアークを点弧させる。次いで、切替スイッチ（マグネットスイッチ）ＳＷにてパイロットアーク電力の供給先が第２ノズルｃ側に切り替えられ、パイロットアークを電極ａと第２ノズルｃとの間に移行させる。
【０００４】
このように溶接トーチＴＨでは、実溶接を行う前の待機状態としてパイロットアークを点弧させておき、実溶接に移行する際にはメイン回路５４にて生成したメインアーク電力が電極ａと母材Ｍとの間に供給される。これにより、先のパイロットアークに基づいて電極ａ・母材Ｍ間にメインアーク（プラズマアーク）が生じるようになっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１４−６０２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、図４に示す一構成例では、パイロット回路５３の出力電路が途中から第１ノズルｂ側と第２ノズルｃ側とに分岐し、分岐後の第１ノズルｂ側の電路上に切替スイッチＳＷが配置されている。即ち、切替スイッチＳＷがオンの時には、第１及び第２ノズルｂ，ｃの両側にパイロットアーク電力が供給され、切替スイッチＳＷがオフになると、第１ノズルｂ側へのパイロットアーク電力の供給が停止されると共に、第２ノズルｃ側にその電力が集約される。つまり、パイロットアークを一先ず第１ノズルｂにて点弧するまで切替スイッチＳＷはオン状態とされ、パイロットアークを第２ノズルｃ側に移行する際に切替スイッチＳＷがオフされる。
【０００７】
このような構成であるために、パイロットアークを第２ノズルｃ側に移行すべく切替スイッチＳＷがオフに切り替えられる瞬間に該スイッチＳＷの機械接点間で放電が生じてパイロットアーク電流が消費されることがあると、第２ノズルｃ側へのパイロットアークの移行に支障を来すことが懸念される。特に、電極ａと第１ノズルｂとの間、電極ａと第２ノズルｃとの間の各インピーダンスは溶接トーチの接続状態やガスの流れ方等で成り行きで変化するため、第１ノズルｂ側への電流配分が多い状態で切替スイッチＳＷがオフされると放電による電流消費も大きく、第２ノズルｃ側が過渡的に電流不足に陥る場合がある。つまり、パイロットアークの第２ノズルｃ側への移行時に、場合によってはパイロットアークが消弧してしまう虞もあった。パイロットアークが消弧した場合、再始動する必要があるため、溶接工数が増加してしまう。
【０００８】
そのため、パイロットアークをノズルｂ，ｃ間で移行させる二重ノズル構造の溶接トーチＴＨを用いるものでは、パイロットアークのスタート性をより良好とすることが検討課題となっている。
【０００９】
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであって、その目的は、パイロットアークのスタート性を向上させることができるプラズマ溶接用電源装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決するプラズマ溶接用電源装置は、電極、その外側に第１ノズル、更にその外側に第２ノズルを少なくとも有する溶接トーチが接続対象であり、前記溶接トーチの電極と溶接対象との間にメインアークを点弧して前記溶接対象の溶接を行うためのメインアーク電力の生成と、溶接前の待機状態としてパイロットアークを点弧するためのパイロットアーク電力の生成とを行う電力生成部を備えると共に、前記パイロットアークの点弧の過程で前記溶接トーチの電極・第１ノズル間から電極・第２ノズル間に前記パイロットアークを移行させるべく、その移行時に前記パイロットアーク電力の供給を前記第１ノズルを含む供給先から前記第２ノズルに切り替える切替スイッチを含んで構成されるプラズマ溶接用電源装置であって、前記第１ノズルが接続される前記電源装置の第１出力端子の電路上に第１コイルを設けると共に、前記第２ノズルが接続される前記電源装置の第２出力端子の電路上に第２コイルを設け、前記切替スイッチにより前記パイロットアーク電力の供給先が前記第２ノズル側に切り替えられた際に、前記第１コイルにて蓄積した電磁エネルギーを前記第２コイル側に伝達して前記第２コイルを流れるパイロットアーク電流が増加するように前記第１及び第２コイルが磁気結合して構成される。
【００１１】
この構成によれば、電源装置の第１出力端子（第１ノズルの接続側）の電路上に第１コイルが設けられると共に、電源装置の第２出力端子（第２ノズルの接続側）の電路上に第２コイルが設けられ、切替スイッチにてパイロットアーク電力の供給先が第２ノズル側に切り替えられた際に、第１及び第２コイルの磁気結合により第１コイルにて蓄積した電磁エネルギーが第２コイル側に伝達されこの第２コイルを流れるパイロットアーク電流が増加する動作となる。これにより、パイロットアークを第１ノズルから第２ノズルに移行する際、切替スイッチの動作時に第２ノズル側へのパイロットアーク電流が過渡的に減少することが抑制され、パイロットアークのスタート性がより良好となる。
【００１２】
上記のプラズマ溶接用電源装置において、高周波電圧を生成する高周波回路とそれを昇圧するトランスとを有し、前記パイロットアークの点弧前に前記溶接トーチの電極・第１ノズル間に高周波放電を生じさせるべく、前記第１ノズルが接続される前記電源装置の第１出力端子に前記トランスの二次コイルから昇圧した高周波電圧を供給する高周波電圧生成部を備えるものであり、前記第１コイルは、前記トランスの二次コイルと兼用して構成されることが好ましい。
【００１３】
この構成によれば、電源装置に備えられる高周波電圧生成部のトランスの二次コイルが、第２ノズル側のパイロットアーク電流の増加を図るための第２コイルと磁気結合される第１コイルと兼用するため、電源装置の部品数低減に寄与する。
【００１４】
上記のプラズマ溶接用電源装置において、前記トランスの一次コイル、前記第１コイルを兼用する前記トランスの二次コイル、及び前記第２コイルは、矩形環状のコア部材の対向する各辺部に前記トランスの一次及び二次コイルと前記第２コイルとを分けて巻装するコイル装置として構成されることが好ましい。
【００１５】
この構成によれば、矩形環状のコア部材の一方の辺部にトランスの一次コイル及び二次コイル（第１コイル）が巻装され、対向する他方の辺部に第２コイルが巻装されることで、これらを含むコイル装置が軸方向にコンパクトに構成可能である。またこのような構成とすることで、高周波電圧を伝達する本来の相手同士である一次及び二次コイルを近接配置できて結合性を良好とでき、一方で第２コイルとは若干離間できて高周波電圧の伝達を極力抑制することが構造的に行い易い。
【００１６】
上記のプラズマ溶接用電源装置において、前記コア部材における前記トランスの一次及び二次コイルが巻装される部分と前記第２コイルが巻装される部分との間に非磁性部が介装されて構成されることが好ましい。
【００１７】
この構成によれば、トランスの一次及び二次コイルが巻装される部分と第２コイルが巻装される部分との間に非磁性部が介装されてコア部材が構成されることで、第２コイル側へのパイロットアーク電流に基づく電磁エネルギーの伝達を極力維持しつつ、第２コイル側への高周波電圧の伝達を一層抑制することが可能である。
【００１８】
上記のプラズマ溶接用電源装置において、前記電源装置の第２出力端子には、高周波除去用のコンデンサが接続されることが好ましい。
この構成によれば、電源装置の第２出力端子に高周波除去用のコンデンサが接続されることで、第２出力端子の電路上に設けられる第２コイルに対して第１コイル側から高周波電圧が伝達されてもその高周波電圧が第２出力端子から出力されるのが抑制される。
【００１９】
上記のプラズマ溶接用電源装置において、前記電力生成部は、前記メインアーク電力を生成するメインアーク電力生成部と、前記パイロットアーク電力を生成するパイロットアーク電力生成部とが別々に構成されることが好ましい。
【００２０】
この構成によれば、メインアーク電力を生成するメインアーク電力生成部と、パイロットアーク電力を生成するパイロットアーク電力生成部とが別々に構成されることで、各電力生成部にそれぞれ特化した回路構成及び制御とすることが可能となる。
【発明の効果】
【００２１】
本発明のプラズマ溶接用電源装置によれば、パイロットアークのスタート性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】一実施形態におけるプラズマ溶接用電源装置の構成図である。
【図２】電源装置に備えられるコイル部の構成図である。
【図３】電源装置の動作を説明するための波形図である。
【図４】従来のプラズマ溶接用電源装置の構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、プラズマ溶接用電源装置の一実施形態について説明する。
図１に示す本実施形態のプラズマ溶接用電源装置１０は、商用電源から供給される三相の交流入力電力からプラズマアーク溶接に適した直流出力電力を生成する電源装置である。本実施形態の電源装置１０は、メイン回路（メインアーク電力生成部）１１、パイロット回路（パイロットアーク電力生成部）１２、及び高周波電圧発生部１３を備えている。
【００２４】
メイン回路１１は、溶接に用いるメインアークのための電力を生成する回路である。メイン回路１１は、例えばインバータやトランス（図示略）等を含む回路構成よりなり、商用交流電力からメインアークに適した直流出力電力（メインアーク電力）を生成するように構成されている。また、メイン回路１１に対しては、その時々に適した出力値となるように電流フィードバックによる出力制御（ＰＷＭ制御）が行われる。このようなメイン回路１１のマイナス側及びプラス側出力端子は、電源装置１０におけるマイナス側出力端子Ｔ１及びプラス側出力端子Ｔ２にそれぞれ接続されている。つまり、メイン回路１１にて生成されるメインアーク電力は、電源装置１０の出力端子Ｔ１，Ｔ２から出力される。因みに、出力端子Ｔ１はコンデンサＣ１を介してアース接続（ケースアース）される。
【００２５】
パイロット回路１２は、溶接前の待機状態として点弧させておくパイロットアークのための電力を生成する回路である。パイロット回路１２は、例えばメイン回路１１と同様にインバータやトランス（図示略）等を含み、商用交流電力からパイロットアークに適した直流出力電力（パイロットアーク電力）を生成するように例えばメイン回路１１よりも小型に構成されている。また、パイロット回路１２に対しては、パイロットアークの点弧に適した一定電流が生じる出力制御が行われる。このようなパイロット回路１２のマイナス側出力端子は、メイン回路１１と共通のマイナス側出力端子Ｔ１に接続されている。
【００２６】
一方、パイロット回路１２のプラス側出力端子は、本実施形態では後述の補助コイル１８と切替スイッチＳＷとの間の接続点Ｎに接続されている。接続点Ｎは、一方では補助コイル１８を介して電源装置１０の出力端子Ｔ３に接続され、他方では切替スイッチＳＷ及び後述のトランス１５の二次コイル１７を介して電源装置１０の出力端子Ｔ４に接続されている。つまり、パイロット回路１２にて生成されるパイロットアーク電力は、切替スイッチＳＷがオフの時には出力端子Ｔ３から出力され、切替スイッチＳＷがオンの時には各出力端子Ｔ３，Ｔ４からそれぞれ分配されて出力される。
【００２７】
高周波電圧発生部１３は、高周波回路１４及びトランス１５を備えている。高周波回路１４の出力端子間にはトランス１５の一次コイル１６が接続されている。トランス１５の二次コイル１７の第１端子はマグネットスイッチ（ＭＳ）よりなる切替スイッチＳＷ及び補助コイル１８を介して出力端子Ｔ３に接続され、第２端子は電源装置１０の出力端子Ｔ４に接続されている。そして、高周波電圧発生部１３は高周波回路１４にて生成した数ＭＨｚの高周波電圧をトランス１５を介して十数ｋＶまで昇圧し、昇圧した高周波電圧は出力端子Ｔ４から出力される。
【００２８】
また、トランス１５の一次及び二次コイル１６，１７と補助コイル１８とは磁気結合されている。補助コイル１８は、切替スイッチＳＷをオフした際に二次コイル１７からパイロットアーク電流に基づく電磁エネルギーを受け取るのを主たる目的として二次コイル１７と磁気的に結合されている（詳細は後述）。そのため、補助コイル１８が磁気結合されているが故に各コイル１６，１７からの高周波電圧が補助コイル１８側にも伝達されるが、この高周波電圧が出力端子Ｔ３から出力されるのを抑制するために出力端子Ｔ３はコンデンサＣ２を介してアース接続（ケースアース）されている。
【００２９】
因みに、トランス１５を構成する一次及び二次コイル１６，１７と補助コイル１８とは、図２に示すように矩形環状をなすコア部材１９の対向する各辺部１９ｘ，１９ｙのそれぞれに巻装され、コア部材１９及びコイル１６〜１８を含むコイル装置が軸方向にコンパクトとなる構成となっている。また、一次及び二次コイル１６，１７と補助コイル１８とをコア部材１９の各辺部１９ｘ，１９ｙに分けて巻装することで、一次コイル１６と二次コイル１７との間隔の方が二次コイル１７と補助コイル１８との間隔よりも小さい構成とし易く、一次コイル１６と二次コイル１７との磁気結合が補助コイル１８側よりも良好となる構成としている。つまり、一次コイル１６と二次コイル１７とは高周波電圧を伝達する本来の相手同士であり、補助コイル１８側にはその高周波電圧の伝達を極力抑制したい関係にあるため、コア部材１９及びコイル１６〜１８を含むコイル装置の構造的にも合理的となっている。
【００３０】
ここで、電源装置１０に用いる溶接トーチＴＨは、中心に電極ａが設けられ、その外側に第１ノズル（カソードスリーブ）ｂが、更にその外側に第２ノズル（アノードスリーブ）ｃが、最も外側にシールドキャップｄが設けられてなる。電極ａと第１ノズルｂとの間、及び第１ノズルｂと第２ノズルｃとの間からはそれぞれプラズマガスが噴射され、第２ノズルｃとシールドキャップｄとの間からはシールドガスが噴射される。ガスの供給路及び供給源については図示を省略している。このような溶接トーチＴＨは、電極ａが電源装置１０の出力端子Ｔ１と、第１ノズルｂが出力端子Ｔ４と、第２ノズルｃが出力端子Ｔ３とそれぞれ接続される。溶接対象の母材Ｍは、電源装置１０の出力端子Ｔ２と接続される。
【００３１】
そして、電源装置１０内に備えられる制御回路２０は、メイン回路１１、パイロット回路１２、高周波電圧発生部１３（高周波回路１４）、及び切替スイッチＳＷの動作を制御する。また、制御回路２０は、プラズマガス及びシールドガスの噴射時期や噴射量等についても制御し、プラズマアーク溶接に係る動作の統括的な制御を行っている。
【００３２】
次に、本実施形態のプラズマ溶接用電源装置１０の動作、特にパイロットアークのスタート時の動作を中心に図１及び図３を用いて説明する。尚、ガスの噴射態様についてはその時々で適切に行われるものとし、以下の説明では省略する。
【００３３】
溶接を実施するに際して先ず、制御回路２０は切替スイッチＳＷをオンとすると共に、高周波回路１４を駆動して高周波電圧の生成を行う（図３のｔ１）。高周波回路１４で生じた高周波電圧はトランス１５にて昇圧され、昇圧された高周波電圧は電源装置１０の出力端子Ｔ４から出力されて溶接トーチＴＨの第１ノズルｂに供給される。溶接トーチＴＨの電極ａは電源装置１０の出力端子Ｔ１に接続されていることから、溶接トーチＴＨの電極ａと第１ノズルｂとの間に高周波放電が生じる。尚、電源装置１０の出力端子Ｔ３において高周波電圧はコンデンサＣ２にて吸収されるため、出力端子Ｔ３からの高周波電圧の出力は抑制されている。
【００３４】
次いで、溶接トーチＴＨの電極ａと第１ノズルｂとの間に高周波放電を生じさせた状態で、制御回路２０はパイロット回路１２を駆動してパイロットアーク電力の生成を行う（図３のｔ２）。パイロット回路１２で生じたパイロットアーク電力は、電源装置１０の出力端子Ｔ３から溶接トーチＴＨの第２ノズルｃに供給されると共に、出力端子Ｔ４から第１ノズルｂに供給される。この時、電極ａと第１ノズルｂとの間に高周波放電が生じていることから、この高周波放電を拠り所として電極ａと第１ノズルｂとの間にパイロットアークが点弧する。尚、制御回路２０は、パイロット回路１２を駆動後に程なくして高周波回路１４の駆動を停止する。
【００３５】
次いで、制御回路２０は切替スイッチＳＷをオフする（図３のｔ３）。即ち、電極ａと第１ノズルｂとの間で点弧しているパイロットアークを電極ａと第２ノズルｃとの間に移行すべく、制御回路２０は切替スイッチＳＷをオフしてパイロットアーク電力を第２ノズルｃ側（電源装置１０の出力端子Ｔ３側）に集約させる。
【００３６】
ここで、切替スイッチＳＷがオフされる前においては、パイロット回路１２から出力されるパイロットアーク電流が接続点Ｎから分岐し、出力端子Ｔ４に向かうべく二次コイル１７を流れると共に、出力端子Ｔ３に向かうべく補助コイル１８を流れている。二次コイル１７と補助コイル１８とはコア部材１９（図２参照）にて磁気的に結合状態にあり、このコア部材１９に各電流に基づく同方向の電磁エネルギーが蓄積される。そして、切替スイッチＳＷがオフされると、二次コイル１７側で蓄積した電磁エネルギーが補助コイル１８側に伝達され、補助コイル１８を流れる電流を増加させようと動作する。つまり、背景技術で述べた切替スイッチＳＷのオフ時に過渡的に第２ノズルｃ側のパイロットアーク電流が不足してパイロットアークが消弧してしまうようなことが本実施形態では抑制されている。
【００３７】
次いで、電極ａと第２ノズルｃとの間にパイロットアークを移行させた状態が実溶接を行う前の待機状態であり、実溶接を行う指令が生じると、制御回路２０はメイン回路１１を駆動してメインアーク電力の生成を行う（図３のｔ４）。メイン回路１１で生じたメインアーク電力は、電源装置１０の出力端子Ｔ２から母材Ｍに供給され、先のパイロットアークを拠り所として電極ａと母材Ｍとの間にメインアークが点弧するようになっている。そして、このメインアークによる母材Ｍの実溶接が行われる。
【００３８】
次に、本実施形態の特徴的な効果を記載する。
（１）第１ノズルｂの接続側である電源装置１０の出力端子Ｔ４の電路上にトランス１５の二次コイル１７（第１コイル）が設けられると共に、第２ノズルｃの接続側である電源装置１０の出力端子Ｔ３の電路上に補助コイル１８（第２コイル）が設けられる。そして、切替スイッチＳＷのオフにてパイロットアーク電力の供給先が第２ノズルｃ側に切り替えられた際に、二次コイル１７と補助コイル１８との磁気結合により二次コイル１７にて蓄積した電磁エネルギーが補助コイル１８側に伝達されこの補助コイル１８を流れるパイロットアーク電流が増加するように動作する。これにより、パイロットアークを第１ノズルｂから第２ノズルｃに移行する際、切替スイッチＳＷの動作時に第２ノズルｃ側へのパイロットアーク電流が過渡的に減少することを抑制でき、パイロットアークのスタート性を向上することができる。結果、パイロットアークが消弧する機会を減少でき、再始動を繰り返して溶接工数が増加してしまうことを抑制することができる。
【００３９】
（２）トランス１５の二次コイル１７が、第２ノズルｃ側のパイロットアーク電流の増加を図るための補助コイル１８と磁気結合されるコイルと兼用する構成としたため、電源装置１０の部品数低減に寄与することができる。
【００４０】
（３）矩形環状のコア部材１９の一方の辺部１９ｘにトランス１５の一次コイル１６及び二次コイル１７を巻装し、対向する他方の辺部１９ｙに補助コイル１８を巻装する構成としたことで、これらを含む本実施形態のコイル装置は軸方向にコンパクトに構成することができる。またこのような構成とすることで、高周波電圧を伝達する本来の相手同士である一次及び二次コイル１６，１７を近接配置できて結合性を良好とでき、一方で補助コイル１８とは若干離間できて高周波電圧の伝達を極力抑制することを構造的に行い易くなる。
【００４１】
（４）電源装置１０の出力端子Ｔ３に高周波除去用のコンデンサＣ２を接続する構成としたことで、出力端子Ｔ３の電路上に設けられる補助コイル１８に対して二次コイル１７側から高周波電圧が伝達されても、その高周波電圧が出力端子Ｔ３から出力されるのを抑制することができる。
【００４２】
（５）メインアーク電力を生成するメイン回路１１と、パイロットアーク電力を生成するパイロット回路１２とを別々の電力生成部として構成したことで、各回路１１，１２にそれぞれ特化した回路構成及び制御とすることができる。
【００４３】
尚、上記実施形態は、以下のように変更してもよい。
・補助コイル１８とトランス１５の二次コイル１７とを磁気結合させたが、二次コイル１７とは別にコイルを設け、別途設けたコイルと補助コイル１８とを磁気結合させてもよい。
【００４４】
・コア部材１９の対向する辺部１９ｘ，１９ｙに一次及び二次コイル１６，１７と補助コイル１８とをそれぞれ巻装したが、巻装位置はこれに限らず、例えば隣接の辺部にそれぞれ巻装してもよい。また、一次及び二次コイル１６，１７を異なる辺部に巻装してもよい。また、矩形環状のコア部材１９を用いたが、その他の形状のものを用いてもよい。例えば、一直線状、Ｌ字状等のコア部材を用いてもよい。
【００４５】
・図２の破線で示すように、コア部材１９において一次及び二次コイル１６，１７が巻装される部分と補助コイル１８が巻装される部分との間に非磁性部１９ｚを介装し、補助コイル１８側へのパイロットアーク電流に基づく電磁エネルギーの伝達を極力維持しつつも、補助コイル１８側への高周波電圧の伝達を一層抑制する態様としてもよい。非磁性部１９ｚとしては、非磁性材料の部材や空隙も含む。
【００４６】
・電源装置１０の出力端子Ｔ３に高周波除去用のコンデンサＣ２を接続したが、高周波の除去が可能な他の回路素子を設置してもよい。また、高周波除去用のコンデンサＣ２を省略してもよい。
【００４７】
・メイン回路１１とパイロット回路１２とを別々の電力生成部として構成したが、メインアーク電力とパイロットアーク電力とを共に生成する一つの電力生成部で構成してもよい。
【符号の説明】
【００４８】
１０    プラズマ溶接用電源装置
１１    メイン回路（メインアーク電力生成部、電力生成部）
１２    パイロット回路（パイロットアーク電力生成部、電力生成部）
１３    高周波電圧生成部
１４    高周波回路
１５    トランス
１６    一次コイル
１７    二次コイル（第１コイル）
１８    補助コイル（第２コイル）
１９    コア部材
１９ｘ  辺部
１９ｙ  辺部
１９ｚ  非磁性部
Ｔ３    出力端子（第２出力端子）
Ｔ４    出力端子（第１出力端子）
ＴＨ    溶接トーチ
ａ      電極
ｂ      第１ノズル
ｃ      第２ノズル
Ｍ      母材（溶接対象）
ＳＷ    切替スイッチ
Ｃ２    コンデンサ
【図１】
0006419600.tif 000002
【図２】
0006419600.tif 000003
【図３】
0006419600.tif 000004
【図４】
0006419600.tif 000005