(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
電動機と、
当該電動機により回転駆動され圧縮部材が設けられるクランク軸と、
前記圧縮部材の回転駆動により冷媒が圧縮される圧縮室を内部に有するシリンダと、
前記シリンダを軸方向の一方で閉塞する主軸受と前記軸方向の他方で閉塞する副軸受とを密閉容器内に備え、
前記シリンダ、前記主軸受、および前記副軸受は、前記軸方向に前記シリンダ、前記主軸受、および前記副軸受を締結するための部品締結用の穴を有し、
前記圧縮室の外周面を形成する前記シリンダの内周面の内径の中心に対し、当該シリンダの外周面の中心を、前記クランク軸のクランク角１８０°以下または１８０°以上となる範囲のうち、前記密閉容器内と前記圧縮室内の圧力差が小さくなる時間の短い側にオフセットした
ことを特徴とする回転式圧縮機。  
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回転式圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、回転式圧縮機として、特許文献１に記載される構成が既に知られている。なお、下記の括弧内の符号は、特許文献１の第１図、第２図等で使用される符号である。
特許文献１の回転式圧縮機は、シリンダ（２）と、シリンダ（２）の両端を閉塞する主軸受（９）および端軸受（１０）とで囲まれた圧縮室内に、主軸受（９）および端軸受（１０）に軸支されたクランク軸（３）によって偏心回転するピストン（４）を配設し、ピストン（４）の外周面に常に当接して圧縮室内を高圧側と低圧側とに区分するベーン（５）をシリンダ（２）に取り付けた圧縮要素（１１）と、圧縮要素（１１）を駆動する電動機とを密閉容器（１）内に収納した回転式圧縮機である。
【０００３】
当該回転式圧縮機において、シリンダ（２）の吸入側部分に、シリンダ（２）をクランク軸（３）の方向に貫通する穴を設け、この穴の両端面を主軸受（９）および端軸受（１０）で塞ぎ、密閉空間（７）を形成する。シリンダ（２）より熱伝導性が低い密閉空間（７）がシリンダ（２）の吸入側部分に介在することにより、運転時に高温となっている密閉容器（１）内のガスからシリンダ（２）の内壁への伝熱を抑えることができる。そのため、吸入行程中に長時間吸入ガスに接しているシリンダ（２）の吸入側部分の内壁の温度上昇が少なく、この結果、吸入ガスの予熱が抑止されるとしている。
【０００４】
なお、シリンダ（２）、主軸受（９）、端軸受（１０）や、２シリンダの回転式圧縮機のシリンダ間で用いられる中仕切り板には、固定用穴以外に、冷媒流路、消音のためのサイレンサ等として、多数の穴が設けられることがよく知られている。
図８は、従来の２シリンダの回転式圧縮機のシリンダの平面図である。
従来のシリンダ１０８内には、クランク軸１０５に偏芯部１０５Ｂが固定され、偏芯部１０５Ｂの周りには、円環状のローラ１１２が回転自在に嵌合されている。
【０００５】
シリンダ１０８の内周面１０８ａ、ローラ１１２の外周面１１２ａ、ベーン１１４等で、吸込み側の圧縮室１０９ｓと吐出側の圧縮室１０９ｄとが形成される。
シリンダ１０８には低圧の冷媒を吸込む吸込み穴１０８Ｆと、シリンダ１０８の圧縮室１０９ｄで圧縮した高圧の冷媒を吐き出す吐出穴１０８Ｇとが設けられている。
【０００６】
クランク軸１０５が０°から３６０°回転することで、吸込み側の圧縮室１０９ｓが吐出側の圧縮室１０９ｄに遷移し、吐出側の圧縮室１０９ｄの容積が減少することで、冷媒の圧縮が行われる。
シリンダ１０８には、固定用ボルト孔１０８Ａ、１０８Ｂ、サイレンサ穴１０８ｃ、冷媒流路穴１０８Ｄ、工作基準穴１０８Ｅ等が形成されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開平２-１４０４８６号公報（第１図、第２図等）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、従来の特許文献１の構成では、密閉容器（１）内と常時ほぼ吐出圧力Ｐｄと吸込圧力Ｐｓとの圧力差がある吸込側において、シリンダ（２）上下端面のシール幅が狭くなる。シール幅とは、シリンダ（２）の内周面と外周面との間の肉厚寸法である。
このため、密閉容器（１）内から圧縮室への冷媒漏れが増大し、結果的に吸込ガスの加熱や、指圧の膨らみにより圧縮機効率の低下を生じる要因となっている。指圧の膨らみが生じる場合、高い初期圧力から吐出圧力に圧縮するにはエネルギが余計に必要となるため、圧縮機効率の低下を生じる。
【０００９】
特に、従来家庭用空気調和機にて主流であったＲ２２冷媒やＲ４１０Ａ冷媒に対し、高温・高圧であり分子量の小さいＲ３２冷媒を使用する場合、さらに、回転速度制御により漏れの影響が大となる低速運転を行う際、漏れの影響が大きくなることが懸念される。さらに、２シリンダ圧縮機においては、図８に示すように下側圧縮室からの吐出ガスを圧縮機構上部に導く冷媒流路１０８Ｄ、消音のためのサイレンサ穴１０８Ｃ等がシリンダ１０８の軸方向に多数設けられる。それらの穴も、シール幅を削ることとなるため、シール性を低下させる要因となっている。
【００１０】
本発明は上記実状に鑑み創案されたものであり、密閉容器内と圧縮室内部との冷媒漏れが低減される高効率の回転式圧縮機の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明の回転式圧縮機は、電動機と、当該電動機により回転駆動され圧縮部材が設けられるクランク軸と、前記圧縮部材の回転駆動により冷媒が圧縮される圧縮室を内部に有するシリンダと、前記シリンダを軸方向の一方で閉塞する主軸受と前記軸方向の他方で閉塞する副軸受とを密閉容器内に備え、前記シリンダ、前記主軸受、および前記副軸受は、前記軸方向に前記シリンダ、前記主軸受、および前記副軸受を締結するための部品締結用の穴を有し、前記圧縮室の外周面を形成する当該シリンダの内周面の内径の中心に対し、当該シリンダの外周面の中心を、前記クランク軸のクランク角１８０°以下または１８０°以上となる範囲のうち、前記密閉容器内と前記圧縮室内の圧力差が小さくなる時間の短い側にオフセットしている。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、密閉容器内と圧縮室内部との冷媒漏れが低減される高効率の回転式圧縮機を実現できる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の実施形態１に係る２シリンダ回転式圧縮機の縦断面図。
【図２】実施形態１の２シリンダ回転式圧縮機の下シリンダの図１のＩ−Ｉ断面図。
【図３】（ａ）〜（ｄ）は回転式圧縮機における圧縮工程の下シリンダを密閉容器内と圧縮室内の圧力差とともに示す図１のＩ−Ｉ断面の概念図。
【図４】実施形態２に係る回転式圧縮機のシリンダの平面図。
【図５】実施形態３に係る回転式圧縮機のシリンダの平面図。
【図６】実施形態４に係る回転式圧縮機のシリンダの平面図。
【図７】実施形態４の回転式圧縮機の電動機の制御ブロック図。
【図８】従来の２シリンダの回転式圧縮機のシリンダの平面図。
【図９】実施形態１に係る回転式圧縮機の別の例を示す下シリンダの断面図。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明の実施形態について、適宜図面を参照しながら詳細に説明する。
本発明は、冷凍空調機器等に用いられる回転式圧縮機に係るものであり、冷媒の圧縮工程中の冷媒漏れを抑制する。
【００２２】
＜＜実施形態１＞＞
図１は本発明の実施形態１に係る高圧チャンバ方式の２シリンダ回転式圧縮機の縦断面図である。図１中の白抜き矢印は、冷媒の流動経路を示す。
図２は、実施形態１の２シリンダ回転式圧縮機の下シリンダの図１のＩ−Ｉ断面図である。図２に、上シリンダ７と下シリンダ８とを代表し、下シリンダ８を示す。
以下、図示は省略するが上シリンダ７についても下シリンダ８と同様な構成である。そこで、機能を同じくする構成要素については同じ添え字で示す。例えば、上シリンダ７の主軸受締付ボルト穴の符号７Ａとすると、同一のボルトで締結される下シリンダ８の副軸受締結ボルト穴の符号を８Ａで表す。
【００２３】
実施形態１の回転式圧縮機Ｃは、２つのシリンダ７、８を有する２シリンダ圧縮機である。上・下シリンダ７、８は、それぞれ冷媒ｒを吸込んで圧縮して吐出する圧縮室９を有する。
回転式圧縮機Ｃは、上・下シリンダ７、８の各圧縮室９に吸込んだ冷媒ｒ１１、ｒ２１を、各圧縮室９で圧縮して吐出圧力Ｐｄの冷媒ｒ１２、ｒ２２として、吐出穴７Ｇ、８Ｇから密閉容器１内に吐き出す。
【００２４】
上シリンダ７の圧縮室９は、ローラ１１の外周面１１ａと上シリンダ７の内周面７ａと主軸受６と中仕切り板１５とで形成される。
下シリンダ８の圧縮室９は、ローラ１２の外周面１２ａと下シリンダ８の内周面８ａと中仕切り板１５と副軸受１０とで形成される。
【００２５】
図１に示すように、主軸受６および副軸受１０は、それぞれ密閉容器１内に固定されている。例えば、主軸受６、副軸受１０の各外周部が筒体１Ａに溶接等で固定されることにより、圧縮機構部が密閉容器１内に固定される。圧縮機構部とは、冷媒を圧縮する構成要素をいう。
図１に示すように、クランク軸５は、一方側の中央に、主軸受６に嵌入される主軸受嵌入部５Ｃを有し、他方側の端部に、副軸受１０に嵌入される副軸受嵌入部５Ｄを有する。
【００２６】
そして、クランク軸５の主軸受嵌入部５Ｃおよび副軸受嵌入部５Ｄを、それぞれ主軸受６および副軸受１０に嵌入することにより、クランク軸５が回転自在に、密閉容器１内に配置される。
上シリンダ７は、主軸受締付ボルト１６により、主軸受６に締結される。下シリンダ８、中仕切り板１５は、不図示の位置決めボルトにより上シリンダ７に仮に締結された後、副軸受締付ボルト１７により副軸受１０とともに上シリンダ７に締結される。
【００２７】
密閉容器１内には、必要量の冷凍機油（図示せず）が封入されている。
副軸受１０には、下サイレンサ２１が、副軸受締付ボルト１７の共締めにより取り付けられている。下サイレンサ２１は、下シリンダ８の吐出口８Ｇから吐き出された冷媒ｒ２２が冷凍機油をかき回さないことと、消音を目的としている。
主軸受６にも、同様な上サイレンサ２０が取り付けられている。
【００２８】
回転式圧縮機Ｃは、駆動源の電動要素（３、４）と、クランク軸５と、圧縮機構部（６、７、８、１０、１１、１２、１３、１４、１５）とが、密閉容器１に内包されている。上・下シリンダ７、８の各圧縮室９は、駆動源の動力で圧縮される。  
【００２９】
圧縮機構部は、主軸受６、副軸受１０、シリンダ７、８、偏心部５Ａ、５Ｂ、ローラ１１、１２、ベーン１３、１４、中仕切り板１５を主要要素として構成される。
圧縮機構部は、クランク軸５を介して、駆動源の電動要素（４）に接続される。
【００３０】
密閉容器１は、筒体１Ａ、蓋体１Ｂ、および、底体１Ｃにより構成される。筒体１Ａは鋼板を用いて円筒状の形状に形成されている。蓋体１Ｂは、鋼板を用いて上底板を有する有底円筒状の形状に形成されている。底体１Ｃは、鋼板を用いて下底板を有する有底円筒状の形状に形成されている。
【００３１】
筒体１Ａに、蓋体１Ｂと底体１Ｃが嵌合され、その嵌合部が溶接されて内部が密閉される。
駆動源の電動要素は、電動機であり、筒体１Ａに焼嵌等で固定された固定子３と、クランク軸５に圧入等で固定された回転子４とを有して構成される。
【００３２】
クランク軸５には、主軸受嵌入部５Ｃと副軸受嵌入部５Ｄとの間に、偏心部５Ａ、５Ｂが一体に形成されている。
偏心部５Ａ、５Ｂには、それぞれ円環状のローラ１１、１２が回転自在に嵌入される。ローラ１１、１２の外周面１１ａ、１２ａに、それぞれ当接するように、上・下シリンダ７、８内にベーン１３、１４（図１、２参照）が嵌合されている。
【００３３】
ベーン１３は付勢されてローラ１１に接触することで、上シリンダ７の圧縮室９を吸込み側と吐出側に区分けする。同様に、ベーン１４は付勢されてローラ１２に接触することで、下シリンダ８の圧縮室９を吸込み側と吐出側に区分けする。
【００３４】
この構成により、上シリンダ７の吸込み側の圧縮室９ｓが、ローラ１１の外周面１１ａと上シリンダ７の内周面７ａとベーン１３と主軸受６と中仕切り板１５とで形成される。上シリンダ７の吐出側の圧縮室９ｄは、ローラ１１の外周面１１ａと上シリンダ７の内周面７ａとベーン１３と主軸受６と中仕切り板１５とで形成される。前記したように、吸込み側の圧縮室９ｓと吐出側の圧縮室９ｄとは、ベーン１３で仕切られている。
【００３５】
同様に、下シリンダ８の吸込み側の圧縮室９ｓが、ローラ１２の外周面１２ａと下シリンダ８の内周面８ａとベーン１４と副軸受１０と中仕切り板１５とで形成される。下シリンダ８の吐出側の圧縮室９ｄは、ローラ１２の外周面１２ａと下シリンダ８の内周面８ａとベーン１４と副軸受１０と中仕切り板１５とで形成される。同様に、吸込み側の圧縮室９ｓと吐出側の圧縮室９ｄとは、ベーン１４で仕切られている。
【００３６】
クランク軸５は、駆動源の電動要素（３、４）による駆動力を従動側（偏心部５Ａ、５Ｂ、ローラ１１、１２等）に伝達する。クランク軸５により、偏心部５Ａ、５Ｂが回転することにより、ローラ１１、１２を介して、圧縮室９の圧縮、拡張が行われる。
【００３７】
アキュムレータ２は、冷媒をそれぞれ上・下シリンダ７、８の吸込み側の各圧縮室９ｓに供給する。
アキュムレータ２は、圧縮機構部の吸込口２２、２３の手前に結合されている。アキュムレータ２を介して、上・下シリンダ７、８にそれぞれ吸い込まれた冷媒ｒ１１、ｒ２１が、圧縮要素（偏心部５Ａ、５Ｂ、ローラ１１、１２等）を用いて吸込圧力Ｐｓから吐出圧力Ｐｄまで圧縮される。
【００３８】
吸込圧力Ｐｓは、吸込み時の冷媒ｒ１１、ｒ２１の圧力である。吐出圧力Ｐｄは、吐出側の圧縮室９ｄからの吐出時の冷媒ｒ１２、ｒ２２の圧力である。
その後、圧縮された冷媒ｒ１２、ｒ２２は、密閉容器１内に一旦吐出された後、図１の白抜き矢印のように密閉容器１内を流れ、蓋体１Ｂに設置された吐出パイプ１９から、空気調和機等のサイクルへ吐出される。
【００３９】
＜冷媒の圧縮工程＞
回転式圧縮機Ｃにおける冷媒の圧縮工程は以下のように行われる。
上・下シリンダ７、８において、同様に圧縮工程が行われるので、下シリンダ８の圧縮工程について説明し、上シリンダ７の圧縮工程の説明は省略する。
図２に示すように、下シリンダ８において、冷媒は、下シリンダ８の内周面８ａとローラ１２の外周面１２ａとベーン１４と中仕切り板１５（図１参照）と副軸受１０とで囲われた密閉空間の圧縮室９（９ｓ、９ｄ）を用いて圧縮が行われる。
【００４０】
図３（ａ）〜（ｄ）は、回転式圧縮機における圧縮工程の下シリンダを密閉容器内と圧縮室内の圧力差とともに示す図１のＩ−Ｉ断面の概念図である。
圧縮工程は、図３（ａ）〜（ｄ）に示すように、クランク軸５のクランク角０°からクランク角９０°、１８０°、２７０°を経てクランク角３６０°までで１サイクルの圧縮が行われる。図３（ａ）〜（ｄ）のハッチングが圧縮室９を示す。前記したように、吸込み側の圧縮室９ｓと吐出側の圧縮室９ｄとは、ベーン１４で仕切られている。
【００４１】
まず、圧縮工程の開始は、図３（ａ）のクランク角０°の状態にある。この際、吸込み側の圧縮室９ｓは吸込穴８Ｆに連通している。冷媒がアキュムレータ２から、吸込穴８Ｆを介して、吸込み側の圧縮室９ｓに吸い込まれる。そのため、圧縮室９の冷媒は吸込圧力Ｐｓをもつ。
【００４２】
クランク軸５が回転し、図３（ｂ）のクランク角９０°になると、下シリンダ８の内周面８ａとローラ１２の外周面１２ａとで挟まれる空間の容積が狭まって吸込み側の圧縮室９ｓはベーン１４で画成される吐き出し側の圧縮室９ｄとなる。吐き出し側の圧縮室９ｄの冷媒は、中間圧力Ｐｍに上昇する。中間圧力Ｐｍとは、吸込圧力Ｐｓと吐出圧力Ｐｄとの間の圧力である。
一方、吸込穴８Ｆに連通する吸込み側の圧縮室９ｓが新たに形成され、吸込穴８Ｆから冷媒が圧縮室９ｓに吸込まれる。吸込み側の圧縮室９ｓの冷媒は吸込圧力Ｐｓをもつ。
【００４３】
クランク軸５がさらに回転し、図３（ｃ）のクランク角１８０°になると、下シリンダ８の内周面８ａとローラ１２の外周面１２ａとで挟まれる吐き出し側の圧縮室９ｄの容積がさらに狭まる。そして、吐き出し側の圧縮室９ｄの冷媒の圧力は、中間圧力Ｐｍまたは吐出圧力Ｐｄに上昇する。
一方、吸込穴８Ｆに連通する吸込み側の圧縮室９ｓの容積は、ローラ１２の動作により拡張される。圧縮室９ｓの冷媒は吸込圧力Ｐｓをもつ。
【００４４】
クランク軸５がさらに回転し、図３（ｄ）のクランク角２７０°になると、下シリンダ８の内周面８ａとローラ１２の外周面１２ａとで挟まれる吐き出し側の圧縮室９ｄの容積がさらに狭まる。そして、吐き出し側の圧縮室９ｄの冷媒は、吐出圧力Ｐｄまで上昇する。吐き出し側の圧縮室９ｄの冷媒が、吐出圧力Ｐｄまで上昇すると不図示の弁が開弁され、吐出穴８Ｇから密閉容器１内に吐き出される。
一方、吸込穴８Ｆに連通する吸込み側の圧縮室９ｓの容積は、ローラ１２の動作によりさらに拡張される。圧縮室９ｓの冷媒は吸込圧力Ｐｓをもつ。
【００４５】
クランク軸５がさらに回転し、クランク角３６０°（０°）になると、吐き出し側の圧縮室９ｄの吐出圧力Ｐｄの冷媒は、吐出穴８Ｇから密閉容器１内に完全に吐き出される。
一方、吸込穴８Ｆに連通する吸込み側の圧縮室９ｓの容積は、ローラ１２の動作によりさらに拡張される。上記したように、圧縮室９ｓの冷媒は吸込圧力Ｐｓをもつ。
以上のクランク角０°〜３６０°の１サイクルの圧縮工程を繰り返し、アキュムレータ２から供給される冷媒は、圧縮室９を用いて圧縮される。
【００４６】
＜主軸受６、上・下シリンダ７、８、中仕切り板１５、副軸受１０に設けられる穴＞
主軸受６、上・下シリンダ７、８、中仕切り板１５、副軸受１０には、部品締結用のボルトが挿通されるボルト穴７Ａ、８Ａ（図２参照）以外に下記の穴が設けられる。
すなわち、下シリンダ８の吐出口８Ｇから吐き出された冷媒を主軸受６の上部に導くための冷媒流路穴８Ｄ、特定の周波数の消音を目的としたサイレンサ穴８Ｃ、加工時の基準として設けられた加工基準穴８Ｅである。
【００４７】
これらの穴は、密閉容器１内と圧縮室９との間のシール部である主軸受６と上シリンダ７との接触面、副軸受１０と下シリンダ８との接触面、上シリンダ７と中仕切り板１５との接触面、中仕切り板１５と下シリンダ８との接触面等に存在するため、過度に大きな穴や、穴を密度高く設けたりすると密閉容器１内と圧縮室９との間のシール性が低下する。
そのため、高圧の冷媒がある密閉容器１内の上・下シリンダ７、８の外部空間（以下、単に密閉容器１内の外部空間と称す）から、圧縮中の低圧の冷媒がある圧縮室９への冷媒漏れを招き、圧縮機効率を低下させる要因となる。
そこで、上述の知見に基づいて、以下に本実施形態１の特徴的な構造について、説明する。
【００４８】
図２に示すように、冷媒流路穴８Ｄ、消音用サイレンサ穴８Ｃ、また加工時の基準として設けられた加工基準穴８Ｅを全て、クランク軸５のクランク角１８０°以下または１８０°以上となる範囲のうち、密閉容器１内と圧縮室９内の圧力差が小さくなる時間の長い側に設ける。即ち高圧チャンバ方式においては、クランク角１８０°以上となる範囲に配置する。図２において対象となる穴をハッチングで示す。
前記した如く、クランク角０°とは、図３（ａ）に示すように、偏心部５Ｂが最も上側に来たときを指し、反時計回りにクランク角が増加、即ち前記した圧縮工程が進行する。
【００４９】
クランク角１８０°とは、図３（ｃ）に示すように、偏心部５Ｂが最も下側に来た時を指し、クランク角３６０°とは、クランク角０°と同じクランク角であることを示す。
即ち、図２に示すように、クランク角１８０°未満となる吸込穴８Ｆがある吸込側となる範囲には、部品締結用のボルト穴７Ａ、８Ａおよび位置決めボルト穴７Ｂ、８Ｂ以外の穴は存在しない。
【００５０】
図３（ｂ）〜（ｄ）に示すように、圧縮室９の圧力分布は、クランク角が小さい範囲ほど吸込圧力Ｐｓに近い低圧である時間が長くなる。そのため、吐出圧力Ｐｄである密閉容器１内の外部空間との圧力差により、当該外部空間の冷媒の圧縮室９への漏れが発生し易くなる。
なお、高圧チャンバ方式では、密閉容器１内の外部空間は、常時略吐出圧力Ｐｄである。
【００５１】
このため、冷媒流路穴８Ｄ、消音用サイレンサ穴８Ｃ、および加工基準穴８Ｅを全て、クランク角１８０°以上となる範囲に配置する。これにより、クランク角１８０°未満の範囲の低圧の冷媒がある領域のシール幅を、広くとれる。
従って、密閉容器１内の高圧の冷媒の上・下シリンダ７、８の各圧縮室９への冷媒の漏れが低減される。
以上より、加熱損失や指圧の膨らみが低減され圧縮機効率の向上を図ることができる。そのため、消費電力の少ない省エネ性能が高い回転式圧縮機Ｃを提供できる。
【００５２】
＜＜実施形態２＞＞
図４に、実施形態２に係る高圧チャンバ方式の回転式圧縮機のシリンダの平面図を示す。
実施形態２では、実施形態１に示された回転式圧縮機Ｃにおいて、冷媒流路穴８Ｄや消音用サイレンサ穴８Ｃ、加工基準穴８Ｅ等の多数設けられた穴の中でも、より径の大きな穴をクランク角大となる位置に設ける。
【００５３】
例えば、径の大きな穴が、冷媒流路穴８Ｄ、消音用サイレンサ穴８Ｃ、加工基準穴８Ｅの順である場合、図４に示すように、クランク角大となる位置からクランク角小となる位置に向けて、冷媒流路穴８Ｄ、消音用サイレンサ穴８Ｃ、加工基準穴８Ｅの順に配置する。
これにより、圧縮室９内でも、冷媒がより低圧である時間の長い吸込み側の範囲のシール幅を広くとれ、密閉容器１内の高圧の冷媒の圧縮室９内への漏れをより効果的に低減できる。
【００５４】
＜＜実施形態３＞＞
図５に、実施形態３に係る高圧チャンバ方式の回転式圧縮機のシリンダの平面図を示す。
実施形態３の回転式圧縮機Ｃでは、部品締結用のボルト穴７Ａ、８Ａの角度ピッチを、クランク角１８０°以上の範囲にあるθ３およびθ４よりもクランク角１８０°未満の範囲にあるθ１およびθ２を狭く配置する。
【００５５】
クランク角１８０°未満の範囲にあるボルト穴７Ａ、８Ａの角度ピッチθ１、θ２が、クランク角１８０°以上の範囲にあるボルト穴７Ａ、８Ａの角度ピッチθ３、θ４より狭いので、主軸受締付ボルト１６、副軸受締付ボルト１７で締結した際に、クランク角１８０°未満の冷媒の吸込み側の密着度合いが、クランク角１８０°以上の吐出側の密着度合いより高い。
【００５６】
すなわち、密閉容器１内と圧縮室９との圧力差が大となる時間の長いクランク角１８０°未満の範囲において、主軸受６、上シリンダ７、中仕切り板１５、下シリンダ８、副軸受１０の各端面間の密着性が高められる。これにより、密閉容器１内の外部空間の高圧の冷媒の圧縮室９内への漏れを低減することができる。従って、圧縮機効率の向上を図れる。
【００５７】
＜＜実施形態４＞＞
図６に、実施形態４に係る高圧チャンバ方式の回転式圧縮機のシリンダの平面図を示す。
実施形態４の回転式圧縮機Ｃでは、圧縮室９の外径を形成する下シリンダ８の内周面８ａの中心Ｃ０に対し、シリンダ８の外周面８ｂの中心Ｃ１をクランク角１８０°未満の範囲に距離εオフセットしている。
【００５８】
これにより、主軸受６、上シリンダ７、中仕切り板１５間の接触面積および中仕切り板１５、下シリンダ８、副軸受１０間の接触面積が、クランク角１８０°未満の範囲において、クランク角１８０°以上３６０°未満の範囲より、径方向に大きくなる。
【００５９】
従って、密閉容器１内の外部空間と圧縮室９との圧力差が大となる時間の長いクランク角１８０°未満の範囲の吸込み側においてシール幅を、クランク角１８０°以上３６０°未満の範囲の吐き出し側よりも広くとれる。図６に示すように、クランク角２７０°の下シリンダ８のシール幅Ｗに対して、クランク角９０°の下シリンダ８のシール幅は、Ｗ＋２εとなる。すなわち、吸込み側のシール幅が２ε広くとれる。
【００６０】
そのため、密閉容器１内の外部空間の高圧の冷媒の圧縮室９内への漏れを低減することができる。従って、圧縮機効率の向上を図ることができる。
従って、圧縮機効率の向上を、不要に部品の体積を増加させることなく、即ち原価の増大を抑えた構成で達成できる。
【００６１】
＜＜実施形態５＞＞
本発明の実施形態５では、実施形態１〜４に記載のいずれかの回転式圧縮機Ｃにおいて、冷媒としてＲ３２を使用している。
従来、家庭用空気調和機にて主流であったＲ２２冷媒やＲ４１０Ａ冷媒に対し、高温・高圧であり分子量の小さいＲ３２冷媒を使用する場合、従来より冷媒が高圧になることから、実施形態１〜４の構成により、密閉容器１内の外部空間の高圧の冷媒の圧縮室９内への冷媒の漏れを低減できる。
Ｒ３２冷媒の場合、従来より冷媒が高圧になることから、冷媒漏れの低減効果をより効果的に得ることができる。
【００６２】
図７に、実施形態５の回転式圧縮機の電動機の制御ブロック図を示す。
回転式圧縮機Ｃの駆動源の電動機Ｍは、電動要素の固定子３と回転子４とを有して構成される。
電動機Ｍは、図７に示す制御部Ｓを用いて回転速度（回転数）制御が行われる。
制御部Ｓは、マイクロコンピュータｓｍ、コンバータｓａ、およびインバータｓｂを備えている。
【００６３】
マイクロコンピュータｓｍ（以下、マイコンｓｍと称す）は、ＣＰＵ、ＲＤＭ、ＲＡＭ等の記憶部等を有しており、制御プログラムが実行されることで電動機Ｍの制御が遂行される。
交流電源ＡＣから交流電圧がコンバータｓａに供給される。交流電圧はコンバータｓａで直流電圧に変換され、マイコンｓｍとインバータｓｂとに分圧されて、所定の直流電圧が供給される。
【００６４】
マイコンｓｍは、回転速度制御により、制御回転速度の駆動電圧を示す制御信号をインバータｓｂに出力する。インバータｓｂは、当該制御信号に基づき電動機Ｍに加える駆動電圧を増減する。
【００６５】
回転速度制御において、電動機Ｍが低速運転の場合、冷媒がシリンダ７、８の吸込み側（クランク角１８０°未満の範囲）にある時間が長くなる。つまり、回転速度制御の低速運転では、密閉容器１内の外部空間の高圧の冷媒の圧縮室９内への漏れが大きくなる。
そこで、実施形態１〜４に記載の構成を適用することで、回転速度制御において、冷媒漏れの影響が大となる低速運転を行う際により効果的に冷媒漏れを抑制できる。
【００６６】
＜＜その他の実施形態＞＞
１．前記実施形態３では、部品締結用のボルト穴７Ａ、８Ａの角度ピッチを、クランク角１８０°以上の範囲にあるθ３およびθ４よりもクランク角１８０°未満の範囲にあるθ１およびθ２を狭く配置した例を説明したが、部品結用のボルト穴７Ａ、８Ａ以外の穴、例えば、サイレンサ穴８Ｃ、冷媒流路穴８Ｄ、加工基準穴８ＥＡの角度ピッチを、クランク角１８０°以上の範囲よりもクランク角１８０°未満の範囲にある角度ピッチを広くとってもよい。本構成によれば、圧縮室９の低圧側のクランク角１８０°未満の範囲にある部品結用のボルト穴７Ａ、８Ａ以外の穴の角度ピッチが広いので、冷媒漏れを抑制できる。
【００６７】
２．或いは、部品結用のボルト穴７Ａ、８Ａ以外の穴、例えばサイレンサ穴８Ｃ、冷媒流路穴８Ｄ、加工基準穴８Ｅの開口面積を、クランク角１８０°未満の範囲よりもクランク角１８０°以上の範囲を広くとってもよい。本構成によれば、圧縮室９の低圧側のクランク角１８０°未満の範囲の部品結用のボルト穴７Ａ、８Ａ以外の穴の開口面積が狭いので、低圧側（クランク角１８０°未満）の領域における冷媒漏れを効果的に抑制できる。
【００６８】
３．なお、前記実施形態１等では、様々な構成を説明したが、各構成を適宜選択して組み合わせてもよい。
【００６９】
４．以上では、本発明の実施形態として、特に密閉型の縦形２シリンダ回転式圧縮機を例として説明したが、本発明はこれに限定されることなく、例えば非密閉型回転式圧縮機、横型回転式圧縮機、１シリンダもしくは３シリンダ以上の回転式圧縮機、スイング圧縮機にも適用可能である。なお回転式圧縮機には、ローラ１１とベーン１３、およびローラ１２とベーン１４が別体で構成された所謂ロータリ圧縮機と、それらが一体で構成された所謂スイング圧縮機を少なくとも含む。
【００７０】
５．また、前記実施形態１等では、密閉容器１内が略吐出圧力Ｐｄとなる高圧チャンバ方式を用いて説明したが、密閉容器１内が略吸込圧力Ｐｓとなる低圧チャンバ方式や、密閉容器１内が吸込み圧力Ｐｓと吐出圧力Ｐｄの中間になる中間圧チャンバ方式にも適用可能である。例えば低圧チャンバ方式の場合には、図９に示すように、前記実施形態１において、部品締結用の穴以外の軸方向に延びる穴は、全て、クランク軸５のクランク角１８０°以下または１８０°以上となる範囲のうち、前記密閉容器内と前記圧縮室内の圧力差が小さくなる時間の長い側、即ちクランク角１８０°以下の範囲に設けられる。また例えば２段圧縮の中間圧チャンバ方式の場合には、１段目の圧縮室は吸込み圧力Ｐｓの冷媒を吸い込み、中間圧力Ｐｍまで圧縮して密閉容器内に吐出し、２段目の圧縮室は密閉容器内のＰｍの冷媒を吸い込み、吐出圧力Ｐｄまで圧縮し、空気調和機等のサイクルへ吐出する。このため、１段目の圧縮室における穴の配置は高圧チャンバ方式と同様、２段目の圧縮室における穴の配置は低圧チャンバ方式と同様に設けられる。
実施形態１を例としたが、その他の実施形態においても同様であることは明らかである。
【００７１】
６．また、主軸受締付ボルト１６および副軸受締付ボルト１７は、主軸受６から副軸受１０までを貫通する１本のボルトで構成しても勿論構わない。
【００７２】
７．本発明は、上述の実施形態に限定されない。即ち特に限定的な記載がない限り、本発明の範囲を前記した実施形態のみに限定するものではなく、単なる説明例に過ぎないことも明らかである。
【符号の説明】
【００７３】
１      密閉容器
３      固定子（電動機）
４      回転子（電動機）
５      クランク軸
５Ａ    上偏心部（圧縮部材）
５Ｂ    下偏心部（圧縮部材）
６      主軸受
７      上シリンダ（シリンダ）
８      下シリンダ（シリンダ）
７Ａ    主軸受締付ボルト穴（部品締結用の穴）
７Ｂ    位置決めボルト穴（部品締結用の穴）
７Ｃ    サイレンサ穴（軸方向の穴）
７Ｄ    冷媒流路穴（軸方向の穴、より面積の大きな穴）
７Ｅ    加工基準穴（軸方向の穴）
７Ｇ    吐出穴（吐出孔）
８Ａ    副軸受締付ボルト穴（部品締結用の穴）
８ａ    内周面
８ｂ     外周面
８Ｂ    位置決めボルト穴（部品締結用の穴）
８Ｃ    サイレンサ穴（軸方向の穴）
８Ｄ    冷媒流路穴（軸方向の穴、より面積の大きな穴）
８Ｅ    加工基準穴（軸方向の穴）
８Ｇ    吐出穴（吐出孔）
８Ｈ    ベーンスロット
９      圧縮室
９ｄ    吐出側の圧縮室（圧縮室）
１０    副軸受
１１    上ローラ（圧縮部材）
１２    下ローラ（圧縮部材）
Ｃ      回転式圧縮機
Ｃ０   内径の中心（内周面の中心）
Ｃ１   外径の中心（外周面の中心）
Ｍ     電動機
Ｓ      制御部
θ１、θ２、θ３、θ４  角度ピッチ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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