(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ピストン本体の頂面に遮熱材料を塗布する塗布工程と、
前記塗布工程において塗布された遮熱材料を硬化させて遮熱層を形成する硬化工程と
を備えた内燃機関用ピストンの遮熱層形成方法であって、
前記遮熱材料は、耐熱性樹脂と、該耐熱性樹脂中に分散した多数の磁性材粒子及び多数の中空粒子を含有し、
前記耐熱性樹脂は、前記磁性材粒子及び前記中空粒子を前記ピストン本体の頂面に保持するとともに、前記磁性材粒子及び／又は中空粒子間を埋めて前記遮熱層の母材を形成し、
前記塗布工程と前記硬化工程との間に、前記遮熱材料の厚さを磁力によって調整する調整工程を備えた
ことを特徴とする内燃機関用ピストンの遮熱層形成方法。
【請求項２】
請求項１において、
前記ピストン本体の頂面外周側に内燃機関燃焼室のスキッシュエリアを形成するスキッシュエリア面が形成されており、
前記遮熱層は、
前記ピストン本体頂面の少なくとも前記スキッシュエリア面を含む外周側頂面上に形成された外周部と、
前記ピストン本体頂面上であり且つ前記外周部の内周側に形成された内周部と
を備え、
前記調整工程で、前記遮熱材料の厚さは、
前記遮熱層の外周部の厚さが前記ピストン本体頂面の径方向内周側から外周側に向かって厚さが次第に減少するとともに、
前記遮熱層の内周部の外周側端部表面が前記外周部の内周側端部表面から滑らかに接続されるように調整される
ことを特徴とする内燃機関用ピストンの遮熱層形成方法。
【請求項３】
請求項１又は請求項２において、
前記塗布工程は、
前記調整工程において厚さを調整しない部位に遮熱材料を塗布する先塗布工程と、
前記先塗布工程で塗布された遮熱材料を乾燥させる乾燥工程と、
前記乾燥工程の後に、前記調整工程において厚さを調整する部位に遮熱材料を塗布する後塗布工程を備えた
ことを特徴とする内燃機関用ピストンの遮熱層形成方法。
【請求項４】
請求項３において、
前記後塗布工程と前記調整工程は複数回繰り返して行われる
ことを特徴とする内燃機関用ピストンの遮熱層形成方法。
【請求項５】
請求項１乃至請求項４のいずれか一において、
前記磁性材粒子は、マグネタイトの微粒子であることを特徴とする内燃機関用ピストンの遮熱層形成方法。
【請求項６】
請求項１乃至請求項５のいずれか一において、
前記耐熱性樹脂は、シリコーン系樹脂であることを特徴とする内燃機関用ピストンの遮熱層形成方法。
【請求項７】
請求項１乃至請求項６のいずれか一において、
前記中空粒子は、ガラスバルーンであることを特徴とする内燃機関用ピストンの遮熱層形成方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関用ピストンの遮熱層形成方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、エンジン部品のような高温ガスに晒される金属製品では、高温ガスからの熱伝達、すなわち冷却損失を抑制するために、その金属製母材の表面に遮熱層を形成することが行われている。その一例として、エンジンの燃焼室を区画するピストン本体の頂面に、ジルコニア等の無機酸化物や、中空粒子を含有する有機系材料からなる遮熱層を形成することが知られている。
【０００３】
ところで、燃焼室を区画するピストン本体の頂面とシリンダヘッドの下面との間隙部にスキッシュエリアが形成されることがある。このようなピストン本体の頂面のうち、スキッシュエリアを形成する面（スキッシュエリア面）に遮熱層が設けられている場合、当該遮熱層の温度は高温となり、延いてはスキッシュエリア面自体が高温となる。このため、燃焼工程において、スキッシュエリアに高温高圧のエンドガス（点火プラグから遠い場所にある未燃焼の混合気）が流れ込んだ際に、高温のスキッシュエリア面により、エンドガスからスキッシュエリア面への放熱が妨げられて、ノッキングが発生し得る。そして、スキッシュエリア面に形成された遮熱層にクラックが生じ、遮熱層の損傷・剥離が引き起こされ、遮熱性能が失われる。
【０００４】
そこで、ピストン本体の頂面のうち、スキッシュエリア面上には遮熱層を形成せず、それ以外の部分にのみ遮熱層を形成した内燃機関が記載されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００５】
特許文献１の内燃機関によれば、スキッシュエリア面上には遮熱層を形成していないので、エンドガスからのスキッシュエリア面への放熱が促進され、ノッキングの発生が抑制される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１１−１６９２３２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、特許文献１の構成では、遮熱層を形成していない領域の冷却損失を低減することができない。また、遮熱層を形成した部位と遮熱層を形成していない部位との境界に遮熱層の厚さに起因する段差が生じるため、筒内流動の乱れが生じ、ピストン外周部での冷却損失が増大する虞がある。
【０００８】
そこで、本発明では、スキッシュエリア面に遮熱層を形成しつつ、ノッキングによる当該遮熱層の損傷・剥離を抑えるとともに、スキッシュエリアにおいて筒内流動の乱れを防止し冷却損失を低減させることができる内燃機関用ピストンの遮熱層形成方法をもたらすことを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記の目的を達成するために、本発明では、遮熱層を形成する遮熱材料に磁性材を含有させ、該遮熱材料をピストン本体の頂面に塗布した後に、磁石を用いて該遮熱材料の厚さを調整するようにした。
【００１０】
すなわち、ここに開示する内燃機関用ピストンの遮熱層形成方法は、ピストン本体の頂面に遮熱材料を塗布する塗布工程と、前記塗布工程において塗布された遮熱材料を硬化させて遮熱層を形成する硬化工程とを備えた内燃機関用ピストンの遮熱層形成方法であって、前記遮熱材料は、耐熱性樹脂と、該耐熱性樹脂中に分散した多数の磁性材粒子及び多数の中空粒子を含有し、前記耐熱性樹脂は、前記磁性材粒子及び前記中空粒子を前記ピストン本体の頂面に保持するとともに、前記磁性材粒子及び／又は中空粒子間を埋めて前記遮熱層の母材を形成し、前記塗布工程と前記硬化工程との間に、前記遮熱材料の厚さを磁力によって調整する調整工程を備えたことを特徴とする。
【００１１】
本発明によれば、鑢や砥石等で遮熱材料の表面に触れて物理的に遮熱材料な厚さを調整する従来の方法と異なり、遮熱材料の表面に触れることなく遮熱材料の厚さを調整することができる。そうして、複雑な形状を有するピストン本体の頂面に対しても滑らかな表面の遮熱層を形成することができる。そうして、遮熱層表面に形成される段差を最小限とし、筒内流動の乱れを抑制し冷却損失を低減させることができる。
【００１２】
また、磁力を制御することで、遮熱層の厚さを自在に変更させることができるので、例えば異なる径のピストンであっても、設備を大きく変更させることなく遮熱層を形成することができる。
【００１３】
好ましくは、前記ピストン本体の頂面外周側に内燃機関燃焼室のスキッシュエリアを形成するスキッシュエリア面が形成されており、前記遮熱層は、前記ピストン本体頂面の少なくとも前記スキッシュエリア面を含む外周側頂面上に形成された外周部と、前記ピストン本体頂面上であり且つ前記外周部の内周側に形成された内周部とを備え、前記調整工程で、前記遮熱材料の厚さは、前記遮熱層の外周部の厚さが前記ピストン本体頂面の径方向内周側から外周側に向かって厚さが次第に減少するとともに、前記遮熱層の内周部の外周側端部表面が前記外周部の内周側端部表面から滑らかに接続されるように調整される。
【００１４】
本構成によると、遮熱材料の表面に触れることなく遮熱層の外周部と内周部との境界部に該当する箇所の遮熱材料の厚さを調整することができる。そうして、境界部にエッジ等が形成されることなく、境界部の表面を滑らかに接続させることができる。
【００１５】
また、外周部の遮熱材料の厚さを段差なく連続的に外周側に向かって減少するように形成することができるので、特にスキッシュエリアでの筒内流動の乱れを抑制するとともに、スキッシュエリアでノッキングが生じてもクラックの成長を抑制し、遮熱層の損傷・剥離を抑えることができる。
【００１６】
なお、本明細書において、「段差なし」とは、前記遮熱層の外周部表面並びに前記遮熱層の外周部及び内周部の境界部に、高低差１０μｍ以上、円筒状のピストン本体の軸に対する傾斜角度が２０°以内の傾斜がないことをいう。
【００１７】
前記調整工程において厚さを調整しない部位に遮熱材料を塗布する先塗布工程と、前記先塗布工程で塗布された遮熱材料を乾燥させる乾燥工程と、前記乾燥工程の後に、前記調整工程において厚さを調整する部位に遮熱材料を塗布する後塗布工程とを備えている。
【００１８】
本構成によれば、遮熱層の厚さを所定の厚さに保持したい部分の磁性材料については、前記乾燥工程により予め乾燥させて硬化させておくことで、後の調整工程において遮熱材料に磁力を与えたときに、遮熱層の厚さを調整したい部分のみ調整することができる。
【００１９】
好ましくは、前記後塗布工程と前記調整工程は複数回繰り返して行われる。
【００２０】
本構成によれば、遮熱層の厚さを調整したい部分の遮熱材料を複数回に分けて塗布し、その厚さを調整することで、微細な厚さの調整を行うことができ、遮熱層の表面をより滑らかに形成することができる。また、径が大きなピストンにおいても表面が滑らかな遮熱層を効果的に形成することができる。
【００２１】
好ましくは、前記磁性材粒子は、マグネタイトの微粒子である。
【００２２】
本構成によれば、微妙な磁場の変化に対して容易に応答し得るため遮熱材料の成形が容易となるとともに、熱伝導率も低いため遮熱層２１の優れた遮熱性能を保持することができる。
【００２３】
なお、前記遮熱層は、多数の中空粒子をさらに備え、前記耐熱性樹脂は、前記磁性材粒子及び前記中空粒子を前記ピストン本体の頂面に保持するとともに、前記磁性材粒子及び／又は中空粒子間を埋めて前記遮熱層の母材を形成する。
【００２４】
これにより、遮熱層の遮熱性能を効果的に向上させることができる。
【００２５】
好ましくは、前記耐熱性樹脂は、シリコーン系樹脂である。
【００２６】
これにより、遮熱層の熱伝導性を低下させることができるとともに、ピストン本体の頂面と遮熱層との優れた密着性を得ることができる。
【００２７】
好ましくは、前記中空粒子は、ガラスバルーンである。
【００２８】
これにより、遮熱層の熱伝導性を低くすることができるとともに、その強度も向上させることができる。
【発明の効果】
【００２９】
以上述べたように、本発明によれば、鑢や砥石等で遮熱材料の表面に触れて物理的に遮熱材料な厚さを調整する従来の方法と異なり、遮熱材料の表面に触れることなく遮熱材料の厚さを調整することができる。そうして、複雑な形状を有するピストン本体の頂面に対しても滑らかな表面の遮熱層を形成することができる。そうして、遮熱層表面に形成される段差を最小限とし、筒内流動の乱れを抑制し、冷却損失を低減させることができる。また、磁力を制御することで、遮熱層の厚さを自在に変更させることができるので、例えば異なる径のピストンであっても、設備を大きく変更させることなく遮熱層を形成することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３０】
【図１】図１は、本発明の一実施形態に係るエンジンを模式的に示す断面図である。
【図２】図２は、図１の実施形態に係るピストンの冠面を示す平面図である。
【図３】図３は、図２のピストンのピストン本体の頂面を示す平面図である。
【図４】図４は、図２のピストンのＩＶ−ＩＶ断面図である。
【図５】図５は、図４の遮熱層の拡大断面図である。
【図６】図６は、図４の遮熱層の拡大断面図である。
【図７】図７は、遮熱層のピストン直径ｄに対するスロープ長ｓの割合に対して熱の遮熱率及び残存膜の増加率をプロットしたグラフである。
【図８】図８は、ピストンの遮熱層形成方法を説明するためのフローチャートである。
【図９】図９は、先塗布工程後のピストン本体の拡大断面図である。
【図１０】図１０は、後塗布工程後の図９相当図である。
【図１１】図１１は、調整工程中の状態を示す図９相当図である。
【図１２】図１２は、先塗布工程中の状態を示すピストン本体の平面図である。
【図１３】図１３は、後塗布工程中の状態を示す図１２相当図である。
【図１４】図１４は、調整工程中の状態を示す図１２相当図である。
【図１５】図１５は、従来のピストンにおいて遮熱層に段差がある状態を説明するための図である。
【図１６】図１６は、段差の高さに対する熱流束を算出するためのモデルを示す図である。
【図１７】図１７は、図１６のモデルにより算出した段差の高さに対する熱流束（平面比）を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００３１】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。以下の好ましい実施形態の説明は、本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物或いはその用途を制限することを意図するものでは全くない。
【００３２】
＜エンジンの構成＞
図１に示す直噴エンジン（内燃機関）Ｅは、ピストン（内燃機関用ピストン）１、シリンダブロック２、シリンダヘッド３、シリンダヘッド３の内部に形成された吸気ポート５の燃焼室側開口端を開閉するように構成された吸気バルブ４、シリンダヘッド３の内部に形成された排気ポート７の燃焼室側開口端を開閉するように構成された排気バルブ６、インジェクタ８、点火プラグ９を備える。ピストン１がシリンダブロック２のシリンダボア内を往復動する。
【００３３】
エンジンの燃焼室は、ピストン１の冠面１０、シリンダブロック２のシリンダボア、シリンダヘッド３に形成された燃焼室壁面、吸排気バルブ４，６の傘部４Ａ，６Ａの前面で形成される。図１及び図２に示すように、ピストン１の冠面１０の略中央部には、燃焼室のキャビティを形成する凹陥状のキャビティ部１１が設けられている。また、冠面１０の外縁部には、燃焼室のキャビティから離れた外縁側に圧縮行程中に燃焼室の混合気の流動方向を燃焼室中央部に指向させるための段差部であるスキッシュエリアを形成するためのスキッシュエリア部１２が存在する。本実施形態に係るピストン１の冠面１０において、スキッシュエリア部１２はスキッシュエリア部１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，１２ｄからなっている。
【００３４】
＜遮熱層＞
図２及び図４に示すように、ピストン１は、該ピストン１の基材であるピストン本体１９と、エンジンＥの燃焼室の冷却損失低減の観点からピストン本体１９の頂面に設けられた遮熱層２１とを備えている。
【００３５】
ピストン本体１９はアルミニウム合金製であり、Ｔ７処理又はＴ６処理の熱処理が施されている。ピストン本体１９の頂面は、上記キャビティ部１１を構成するキャビティ面１１’と、上記スキッシュエリア部１２を構成するスキッシュエリア面１２’とを備えている。なお、本実施形態におけるスキッシュエリア面１２’は、図３において斜線領域として示すスキッシュエリア面１２ａ’，１２ｂ’，１２ｃ’，１２ｄ’からなる。そして、図４において、ピストン本体１９の頂面１０’のうち、破線で示す位置よりも外周側がスキッシュエリア面１２ａ’，１２ｃ’である。すなわち、図２及び図４に示すスキッシュエリア部１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，１２ｄは、図３に示すピストン本体１９の頂面１０’のスキッシュエリア面１２ａ’，１２ｂ’，１２ｃ’，１２ｄ’と、これらのスキッシュエリア面１２ａ’，１２ｂ’，１２ｃ’，１２ｄ’に形成された遮熱層２１とにより構成されている。
【００３６】
遮熱層２１は、図５に示すように、中空粒子３１と、バインダ材（耐熱性樹脂）３２と、磁性材粒子３３を含む層である。
【００３７】
すなわち、遮熱層２１は、遮熱層の遮熱性能向上の観点から、バインダ材３２と、その中に分散された多数の中空粒子３１と、多数の磁性材粒子３３とを含む。バインダ材３２は、磁性材粒子３３及び中空粒子３１をピストン本体１９の頂面に保持するとともに、磁性材粒子３３及び／又は中空粒子３１間を埋めて遮熱層２１の母材を形成する。バインダ材３２は例えばシリコーン系樹脂などの低熱伝導性材料であるとともに、中空粒子３１は、その内部空間に熱伝導性の低い空気を含有する。このようにバインダ材３２の中に中空粒子を分散させることにより、遮熱層２１を、より低熱伝導性の層としている。
【００３８】
中空粒子３１としては、その内部空間に熱伝導性の低い空気を含有し、具体的には例えば、シリカバルーン、ガラスバルーン、シラスバルーン、フライアッシュバルーン、エアロゲルバルーン等のＳｉ系酸化物成分（例えば、シリカ（ＳｉＯ２））又はＡｌ系酸化物成分（例えば、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３））を含有するセラミック系中空粒子を採用することが好ましく、特にガラスバルーンを採用することが好ましい。これにより、遮熱層２１の熱伝導性をより低くすることができるとともに、その強度も確保することができる。
【００３９】
なお、中空粒子３１は好ましくは球状である。中空粒子３１の平均粒径は、遮熱層２１の遮熱性向上の観点から、好ましくは５μｍ以上５０μｍ以下、より好ましくは１０μｍ以上４５μｍ以下、特に好ましくは１５μｍ以上４０μｍ以下である。遮熱層２１中における中空粒子３１の含有量は、遮熱層２１の遮熱性向上の観点から、好ましくは５質量％以上５０質量％以下、より好ましくは１０質量％以上４５質量％以下、特に好ましくは１５質量％以上４０質量％以下である。
【００４０】
バインダ材３２としては、例えば低熱伝導性材料であるシリコーン系樹脂を用いることができる。シリコーン系樹脂は具体的には例えば、メチルシリコーン樹脂、メチルフェニルシリコーン樹脂に代表される、分岐度の高い３次元ポリマーからなるシリコーン系樹脂を好ましく用いることができる。シリコーン系樹脂の具体例としては、さらに例えばポリアルキルフェニルシロキサンを挙げることができる。これにより、遮熱層２１の熱伝導性を低下させることができるとともに、ピストン本体１９の頂面と遮熱層２１との優れた密着性を得ることができる。
【００４１】
磁性材粒子３３は具体的には例えば、マグネタイトＦｅ３Ｏ４、パーマロイＦｅ−Ｎｉ等の微粒子である。これらの磁性材粒子は、微妙な磁場の変化に対して容易に応答し得るため遮熱材料の成形が容易となるとともに、熱伝導率も低いため遮熱層２１の優れた遮熱性能を保持することができ、特に、界面活性剤で安定化されたマグネタイトＦｅ３Ｏ４の微粒子が好ましい。磁性材粒子の平均粒子径は、バインダ材への均一な分散性を確保する観点から、好ましくは１ｎｍ以上１００ｎｍ以下、より好ましくは１ｎｍ以上５０ｎｍ以下、特に好ましくは１ｎｍ以上２０ｎｍ以下である。
【００４２】
本実施形態に係る遮熱層２１は、図２に示すように、ピストン本体１９頂面の少なくともスキッシュエリア面１２’を含む外周側頂面上に形成された遮熱層外周部２１ｂと、ピストン本体１９頂面の内周側であって遮熱層外周部２１ｂの内周側に形成された遮熱層内周部２１ａとを備えている。
【００４３】
そして、遮熱層外周部２１ｂは、図４に示すように、ピストン本体１９頂面の径方向内周側から外周側に向かって厚さが次第に減少するように、特に、厚さが段差なく連続的に減少するように形成されている。また、遮熱層内周部２１ａは、表面が遮熱層外周部２１ｂの内周側端部から滑らかに接続されるように形成されている。換言すると、遮熱層内周部２１ａの外周側端部表面と遮熱層外周部２１ｂの内周側端部表面との境界部は滑らかに接続されている。
【００４４】
図１５に従来のピストン本体１９頂面に設けられた遮熱層２１の構造を示す。図１５の遮熱層２１は、スキッシュエリア面１２’を含むピストン本体１９頂面外周側に設けられた遮熱層外周部２１ｂと、ピストン本体１９頂面内周側に設けられた遮熱層内周部２１ａとの境界部に両者の厚みの差に起因する段差２２が形成されている。この段差２２の存在により、スキッシュエリア近傍において発生し得る筒内流動の乱れについて考察する。
【００４５】
図１６に示すように、平面４１上に遮熱層２１を設けたモデルを作成し、ガス温度１０００Ｋ、壁温度５００Ｋと仮定したときに、スキッシュ流相当の流速７．９ｍ／ｓの流動４２を与えた場合の、遮熱層２１の厚さ、すなわち段差２２の高さｈに対する、遮熱層２１の上面２５に発生する熱の移動量、すなわち熱流束を算出した。図１７に、段差２２の高さｈが０の場合、すなわち平面４１のみの場合の熱流束に対する比率として、高さｈに対する遮熱層２１の上面２５上に発生する熱流束の算出結果を示す。
【００４６】
図１７に示すように、段差の高さｈが例えば２５〜１００μｍの範囲の場合、段差ｈが０の場合に対して、熱流束は３％〜１０％増加することが判る。すなわち、段差２２によって筒内流動が乱れることで、平面の熱流速より増加していることが判る。
【００４７】
このように、段差２２が存在することで、スキッシュエリアで発生するスキッシュ流が乱れてスキッシュエリア近傍に滞留し得る。そうすると、スキッシュ流の熱がシリンダブロック２のシリンダボア壁面等に逃げてしまい、冷却損失の増加につながる。
【００４８】
上記構成によれば、遮熱層２１における遮熱層内周部２１ａの外周側端部と遮熱層外周部２１ｂの内周側端部との境界部において、両者の表面が滑らかに接続されているので、遮熱層表面での筒内流動の乱れを抑制し、冷却損失を低減させることができる。また、遮熱層外周部２１ｂはピストン本体１９頂面外周側に向かって厚さが段差なく連続的に次第に減少するように設定されているので、スキッシュエリアでノッキングが生じてもクラックの成長を抑制し、遮熱層２１の損傷・剥離を抑えることができるとともに、遮熱層２１表面での筒内流動の乱れの抑制効果をより高めて冷却損失を低減させることができる。
【００４９】
なお、遮熱層内周部２１ａの外周側端部と遮熱層外周部２１ｂの内周側端部との境界部は丸みを帯びた形状に形成してもよい。図４に示すように、本実施形態に係るピストン本体１９頂面は、スキッシュエリア面１２’とそれ以外の面とで、傾斜角度が異なっている。具体的には、図２のＩＶ−ＩＶ断面位置では、図４に示すように、スキッシュエリア部１２ａを形成するスキッシュエリア面１２’は円筒状のピストン本体１９の軸に垂直な面と平行に形成されているのに対し、スキッシュエリア面１２’からキャビティ面１１’に向かうピストン本体１９頂面１０’は当該ピストン本体１９の軸に垂直な面に対して傾斜するように形成されている。従って、本実施形態に係るピストン本体１９の頂面では、遮熱層外周部２１ｂの厚さはピストン本体１９径方向内周側から外周側に向かって段差なく連続的に減少しているが、遮熱層外周部２１ｂ及び遮熱層内周部２１ａのピストン本体１９の軸に垂直な面に対する見かけ上の傾斜はほぼ同じとなっており、遮熱層外周部２１ｂの内周側端部と遮熱層内周部２１ａの外周側端部との境界部はほとんど傾斜角度が変化すること無く滑らかに繋がっている。
【００５０】
また、遮熱層外周部２１ｂ及び遮熱層内周部２１ａのピストン本体１９の軸に垂直な面に対する見かけ上の傾斜角度は、いずれの部位の傾斜角度が大きい場合であっても、その境界部表面は滑らかに繋がるように形成される。図４に示すように、スキッシュエリア部１２ｃを形成するスキッシュエリア面１２’からキャビティ面１１’へ延びるピストン本体１９頂面１０’の見かけの傾斜角度は遮熱層外周部２１ｂの見かけの傾斜角度よりも大きくなっているため、遮熱層内周部２１ａのピストン本体１９の軸に垂直な面に対する見かけ上の傾斜角度は遮熱層外周部２１ｂの見かけの傾斜角度よりも大きくなっている。この場合であっても、遮熱層外周部２１ｂの内周側端部と遮熱層内周部２１ａの外周側端部との境界部は滑らかに繋がっている。
【００５１】
なお、図２に示すように、遮熱層内周部２１ａ及び遮熱層外周部２１ｂにより、ピストン本体１９頂面の全面が覆われていることが好ましい。これにより、ピストン本体１９の頂面全体で優れた遮熱性能を得つつ、遮熱層２１の損傷・剥離を効果的に抑えることができる。また、特に、遮熱層外周部２１ｂはスキッシュエリア部１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，１２ｄのスキッシュエリア面１２’全てを覆っている。これにより、スキッシュエリアでノッキングが生じてもクラックの成長を抑制し、遮熱層２１の損傷・剥離を抑えることができるとともに、遮熱層２１表面での筒内流動の乱れの抑制効果をより高めて冷却損失を低減させることができる。さらに、図２に示すように、遮熱層内周部２１ａは、平面視円形状に形成されているが、遮熱層外周部２１ｂがスキッシュエリア面１２’の全てを覆うように形成されていれば、遮熱層内周部２１ａは例えば円形や楕円形状などいかなる形状に形成されていてもよい。
【００５２】
遮熱層内周部２１ａの厚さは、優れた遮熱性能を得る観点から、好ましくは４０μｍ以上１５０μｍ以下、より好ましくは５０μｍ以上１２０μｍ以下、特に好ましくは６０μｍ以上１００μｍ以下である。そして、遮熱層内周部２１ａの厚さは一定であることが好ましい。これにより、ピストン本体１９頂面内周側では均一な厚さの遮熱層２１が形成されているので、優れた遮熱性能を得ることができる。なお、本明細書において、遮熱層の所定領域の厚さが一定とは、所定領域の遮熱層の厚さが、その平均厚さから１０％前後の範囲内の厚さに設定されていることをいう。
【００５３】
また、遮熱層外周部２１ｂの厚さは、高い遮熱性能を維持しつつ遮熱層外周部２１ｂの破損・剥離を防止する観点から、好ましくは８μｍ以上９０μｍ以下、より好ましくは１２．５μｍ以上６６μｍ以下、特に好ましくは１８μｍ以上５０μｍ以下である。
【００５４】
換言すると、遮熱層外周部２１ｂにおける径方向断面の勾配が大きすぎると、段差が形成されている状態と同様に筒内流動の乱れが生じる虞がある。従って、筒内流動の乱れを効果的に防止する観点から、遮熱層外周部２１ｂの外周側端部厚さは、遮熱層外周部２１ｂの内周側端部厚さの、好ましくは２０％以上６０％以下、より好ましくは２５％以上５５％以下、特に好ましくは３０％以上５０％以下とすることができる。
【００５５】
さらに、遮熱層外周部２１ｂの径方向幅は、ピストン本体１９頂面外径の、好ましくは５％以上４０％以内、より好ましくは５％以上３０％以内、特に好ましくは５％以上２５％以内である。
【００５６】
図６に示すように、ピストン本体１９の直径をｄ、遮熱層外周部２１ｂのスロープ長をｓとしたときに、ピストン本体１９の直径ｄに対するスロープ長ｓが占める割合（％）に対して、遮熱層２１の遮熱率（％）及び残存膜の増加率（％）をプロットしたものを図７に示す。なお、遮熱層２１の遮熱率（％）は、シミュレーション結果に基づいて算出することができる。また、残存膜の増加率（％）は、実機検証結果に基づいて算出することができる。
【００５７】
遮熱層外周部２１ｂの径方向幅を４０％より大きくすると、遮熱層全体に占める厚さの薄い領域の割合が高くなり、遮熱性能が低下する虞がある。また、遮熱層外周部２１ｂの径方向幅を５％より小さくすると遮熱性能は高いものの遮熱層が損傷・剥離しやすくなる虞がある。本構成によれば、遮熱層の耐久性と遮熱性能とを両立させることができる。
【００５８】
＜ピストンの遮熱層形成方法＞
次に、本実施形態に係るピストンの遮熱層形成方法について説明する。
【００５９】
まず、ピストン本体１９と遮熱層２１を形成するための遮熱材料６２とを準備する。
【００６０】
ピストン本体１９については、その頂面にキャビティ形成用の凹部を形成しておき、脱脂処理により、ピストン本体１９の頂面に付着している油脂や指紋等の汚れを除去する。
【００６１】
また、バインダ材３２としての液状シリコーン樹脂と中空粒子３１としてのガラスバルーンと磁性材粒子３３としてマグネタイト微粒子のヘキサン溶液（平均粒子径１０ｎｍ）とを攪拌・混合した遮熱材料６２を準備する。なお、当該遮熱材料６２中における磁性材粒子の含有量は、磁力による遮熱材料６２の引き上げ速度を制御して遮熱材料６２の表面をより滑らかに形成する観点から、好ましくは５質量％以上５０質量％以下、より好ましくは１０質量％以上４５質量％以下、特に好ましくは１５質量％以上４０質量％以下である。必要に応じて、増粘剤や希釈溶剤を添加して遮熱材料６２の粘度を調整する。
【００６２】
ピストン本体１９と遮熱材料６２、特にシリコーン樹脂との付着力を高めるべく、ピストン本体１９の頂面に粗面化処理を施すことが好ましい。粗面化処理としては、例えばサンドブラスト等のブラスト処理を行うことが好ましい。例えば、ブラスト処理は、エアーブラスト装置を使用し、研削材として粒度＃３０のアルミナを用い、圧力０．３９ＭＰａ、時間４５秒、距離１００ｍｍの処理条件で行うことができる。なお、これに限らず、ピストン本体１９がＡｌ合金からなる場合、アルマイト処理によってピストン本体１９の頂面に微小凹凸を形成するようにしてもよい。例えば、アルマイト処理は、シュウ酸浴を用い、浴温２０℃、電流密度２Ａ／ｄｍ２、時間２０分の処理条件で行うことができる。
【００６３】
しかる後、図８に示すように、遮熱材料６２をピストン本体１９の頂面にスプレー６１や刷毛等を用いて塗布する（塗布工程Ｓ１）。
【００６４】
具体的には例えば、塗布工程Ｓ１は以下の３つの工程からなる。すなわち、図９及び図１２に示すように、まずピストン本体１９の頂面のスキッシュエリア面１２’を含む頂面外周部のみにマスキングを行い、キャビティ面１１’等を含む頂面内周部に必要回数の重ね塗りを行って、後述する調整工程Ｓ４において遮熱材料６２の厚さを調整しない遮熱層内周部２１ａに該当する部位に遮熱材料６２をスプレー６１にて塗布する（先塗布工程Ｓ１１）。なお、上記マスキングは、マスキングテープ又は、樹脂系のマスキング膜を用いて行うことができる。
【００６５】
次に、先塗布工程Ｓ１１で塗布された遮熱材料６２に対し、熱風乾燥、赤外線ヒータ等を用いて予備乾燥を行い、遮熱層内周部２１ａを形成する（乾燥工程Ｓ１２）。なお、予備乾燥は、後述する調整工程Ｓ４において遮熱材料６２の層の形状を保持する観点から、好ましくは１５０℃以上２００℃以下、より好ましくは１６０℃以上１９０℃以下、特に好ましくは１７５℃以上１８５℃以下で、好ましくは１０分以上２時間以内、より好ましくは２０分以上１．５時間以内、特に好ましくは３０分以上１時間以内行う。
【００６６】
その後、スキッシュエリア面１２’のマスキングを除去し、スキッシュエリア面１２’表面を脱脂処理する。そして、図１０及び図１３に示すように、後述する調整工程Ｓ４において厚さを調整する遮熱層外周部２１ｂに相当する部位に遮熱材料６２を塗布する（後塗布工程Ｓ１３）。このとき、頂面外周側の遮熱層外周部２１ｂの厚さを、遮熱層内周部２１ａの厚さよりも薄くなるように遮熱材料６２を塗布する。
【００６７】
そうして、図１１及び図１４に示すように磁石５１の磁力を用いて遮熱層外周部２１ｂの遮熱材料６２の厚さを調整し、傾斜を付ける（調整工程Ｓ４）。具体的には例えば、頂面外周側から頂面内周側に向けて磁石を動かし、磁力により遮熱材料６２を引き上げる。これにより、遮熱層外周部２１ｂのうち、遮熱層内周部２１ａに近い位置では、遮熱材料６２の付着量が多くなる一方、外周側の位置では、遮熱材料６２の付着量が少なくなる。そうして、ピストン本体１９頂面径方向内周側から外周側に向かうにつれて次第に厚さが減少するように構成された遮熱層外周部２１ｂが得られる。なお、磁石５１の磁界強度は、磁力による遮熱材料６２の引き上げ速度を制御して遮熱材料６２の表面をより滑らかに形成する観点から、例えば２００〜２５０ｋＡ／ｍとすることができる。
【００６８】
なお、磁石を頂面外周側から頂面内周側へ複数回動かすことにより、遮熱層外周部２１ｂは、ピストン本体頂面の径方向内周側から外周側に向かって厚さが段差なく連続的に減少するように滑らかに形成することができる。
【００６９】
また、遮熱層外周部２１ｂの内周側端部と遮熱層内周部２１ａの外周側端部との境界において、磁石を腸満外周側から頂面内周側へ複数回往復動させることにより、両端部表面が滑らかに接続された遮熱層２１を得ることができる。
【００７０】
最後に、塗布工程Ｓ１においてピストン本体１９の頂面に塗布された遮熱材料に対して、例えば、１８０℃前後の温度で数時間ないし数十時間の加熱処理を行い、硬化させてピストン本体１９頂面に遮熱層２１を形成する（硬化工程Ｓ５）。これにより、シリコーン樹脂（バインダ）が硬化して、多数の中空粒子３１が密に充填され、それら粒子間がバインダ材３２で埋まった遮熱層２１が得られる。
【００７１】
上記構成によれば、遮熱材料の表面に触れることなく遮熱材料の厚さを調整することができる。そうして、複雑な形状を有するピストン本体の頂面に対しても滑らかな表面の遮熱層を形成することができる。
【００７２】
本構成によると、鑢や砥石等で遮熱材料の表面に触れて物理的に遮熱材料な厚さを調整する従来の方法と異なり、遮熱材料の表面に触れることなく遮熱層の外周部と内周部との境界部に該当する箇所の遮熱材料の厚さを調整することができる。そうして、境界部にエッジ等が形成されることなく、境界部の表面を滑らかに接続させることができる。その結果、遮熱層表面に形成される段差を最小限とし、筒内流動の乱れを抑制し、冷却損失を低減させることができる。
【００７３】
また、遮熱層外周部２１ｂの遮熱材料の厚さを段差なく連続的に外周側に向かって減少するように形成することができるので、特にスキッシュエリアでの筒内流動の乱れを効果的に抑制するとともに、スキッシュエリアでノッキングが生じてもクラックの成長を抑制し、遮熱層の損傷・剥離を抑えることができる。
【００７４】
また、磁力を制御することで、遮熱層の厚さを自在に変更させることができるので、例えば異なる径のピストンであっても、設備を大きく変更させることなく遮熱層を形成することができる。
【００７５】
また、上述のごとく、遮熱層の厚さを所定の厚さに保持したい部分の磁性材料については、先塗布工程Ｓ１１で塗布した後、前記乾燥工程Ｓ１２により予め乾燥させて硬化させておくことで、後の調整工程Ｓ４において遮熱材料に磁力を与えたときに、遮熱層の厚さを調整したい部分のみ調整することができる。
【００７６】
なお、後塗布工程Ｓ１３及び調整工程Ｓ４を複数回繰り返して行う構成としてもよい。
【００７７】
本構成によれば、遮熱層の厚さを調整したい部分の遮熱材料を複数回に分けて塗布し、その厚さを調整することで、微細な厚さの調整を行うことができ、遮熱層の表面をより滑らかに形成することができる。また、径が大きなピストンにおいても表面が滑らかな遮熱層を効果的に形成することができる。
【００７８】
［その他の実施形態］
先塗布工程Ｓ１１と後塗布工程Ｓ１３で塗布する遮熱材料は、上記実施形態と同一の材料を異なる配合量で混合してもよい。また、異なる材料を配合したものでもよい。特に、遮熱層内周部２１ａに形成される遮熱材料よりも、遮熱層外周部２１ｂに形成される遮熱材料について磁性材粒子３３の含有量を多くすることにより、遮熱層外周部２１ｂの成形が容易となる。
【産業上の利用可能性】
【００７９】
本発明は、スキッシュエリア面に遮熱層を形成しつつ、ノッキングによる当該遮熱層の損傷・剥離を抑えるとともに、スキッシュエリアにおいて筒内流動の乱れを防止し冷却損失を低減させることができるので、極めて有用である。
【符号の説明】
【００８０】
１  ピストン
１０  （ピストンの）冠面
１０’  （ピストン本体の）頂面
１１  キャビティ部
１１’  キャビティ面
１２，１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，１２ｄ  スキッシュエリア部
１２’，１２ａ’，１２ｂ’，１２ｃ’，１２ｄ’  スキッシュエリア面
１９  ピストン本体
２１  遮熱層
２１ａ  遮熱層内周部（内周部）
２１ｂ  遮熱層外周部（外周部）
３１  中空粒子
３２  バインダ材（耐熱性樹脂）
３３  磁性材粒子
６２  遮熱材料
Ｅ  エンジン
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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