(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
エンジンに供給される過給空気と作動媒体とを熱交換させることにより当該作動媒体を蒸発させる蒸発器と、
前記蒸発器から流出した作動媒体と加熱媒体とを熱交換させることにより前記作動媒体を加熱する過熱器と、
前記過熱器から流出した作動媒体を膨張させる膨張機と、
前記膨張機に接続された動力回収機と、
前記膨張機から流出した作動媒体を凝縮させる凝縮器と、
前記凝縮器から流出した作動媒体を前記蒸発器へ送るポンプと、
制御部と、を備え、
前記制御部は、
エンジン負荷を算出するエンジン負荷算出部と、
前記エンジン負荷と、前記蒸発器内での前記過給空気の温度から前記作動媒体の飽和温度を引いた値で示されるピンチ温度が目標ピンチ温度となるときの前記ポンプの回転数である最大回転数と、の関係を示す関係式と、前記エンジン負荷算出部により算出されたエンジン負荷と、に基づいて前記最大回転数を決定する最大回転数決定部と、
前記膨張機に流入する作動媒体の過熱度が基準値以上となり、かつ、前記最大回転数決定部により決定された最大回転数以下の範囲に収まるように、前記ポンプの回転数を調整する回転数調整部と、を有する、熱エネルギー回収システム。
【請求項２】
請求項１に記載の熱エネルギー回収システムにおいて、
前記回転数調整部は、前記膨張機に流入する作動媒体の過熱度が前記基準値以上であり、かつ、前記ポンプの回転数が前記最大回転数以下であるときに、前記最大回転数以下の範囲に収まり、かつ、前記膨張機に流入する作動媒体の過熱度が前記基準値よりも高い値である規定値以下に収まるように、前記ポンプの回転数を上げる、熱エネルギー回収システム。
【請求項３】
請求項２に記載の熱エネルギー回収システムにおいて、
前記制御部は、前記ポンプの回転数が前記最大回転数であり、かつ、前記膨張機に流入する作動媒体の過熱度が前記規定値よりも大きいときに、前記過熱度が前記規定値以下となるように前記過熱器への前記加熱媒体の供給量を減少させる加熱媒体調整部をさらに有する、熱エネルギー回収システム。
【請求項４】
請求項１ないし３のいずれかに記載の熱エネルギー回収システムにおいて、
前記エンジン負荷算出部は、前記エンジンに供給される燃料の供給量に基づいて前記エンジン負荷を算出する、熱エネルギー回収システム。
【請求項５】
請求項１ないし３のいずれかに記載の熱エネルギー回収システムにおいて、
前記エンジン負荷算出部は、前記エンジンに前記過給空気を供給する過給機の回転数に基づいて前記エンジン負荷を算出する、熱エネルギー回収システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱エネルギー回収システムに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、エンジンに供給される過給空気の排熱を回収する熱エネルギー回収システムが知られている。例えば、特許文献１には、蒸発器（第二熱交換器）と、過熱器（第三熱交換器）と、過熱器から流出した作動媒体を膨張させる膨張機と、膨張機に接続された流体機械と、膨張機から流出した作動媒体を凝縮させる凝縮器と、凝縮器から流出した作動媒体を蒸発器へ送る循環ポンプと、を備える熱エネルギー回収システム（流体機械駆動システム）が開示されている。蒸発器は、空気圧縮機から吐出された後でかつエンジンに供給される前の過給空気と作動媒体とを熱交換させることによって作動媒体を蒸発させる。過熱器は、排ガスボイラから流出した蒸気と蒸発器から流出した作動媒体とを熱交換させることによって作動媒体を加熱する。
【０００３】
通常、このようなシステムでは、膨張機への液相の作動媒体の流入に起因する膨張機の破損を防ぎ、また、膨張機を介してなるべく多くの動力を回収するため、膨張機に流入する作動媒体の過熱度が一定の範囲内に収まるように、作動媒体の循環量（循環ポンプの回転数）が制御される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１１−７４８９７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献１に記載される熱エネルギー回収システムでは、蒸発器への加熱媒体（過給空気）の供給量と過熱器への加熱媒体（蒸気）の供給量とが互いに独立して変動し得るため、膨張機に流入する作動媒体の過熱度が一定の範囲内に収まるようにポンプの回転数を制御した場合、膨張機を介した動力の回収状態が不安定になることがある。
【０００６】
例えば、過熱器への加熱媒体の供給量（過熱器に投入される熱量）が増大すると、過熱器から流出する作動媒体の過熱度が大きくなるので、作動媒体の循環量を増やすべく、ポンプの回転数が上げられる。そうすると、蒸発器におけるピンチ温度（過給空気の温度から作動媒体の飽和温度を引いた値）ΔＴが小さくなり過ぎる場合がある（図５を参照）。この場合、蒸発器での作動媒体の蒸発状態が不安定となり、この結果、膨張機の駆動状態、すなわち、動力の回収状態が不安定になる。具体的には、ポンプの周波数が一定にもかかわらず、膨張機の吸込圧力が大小に変動し、結果として流体機械の出力が変動することになる。一方、蒸発器への過給空気の供給量（蒸発器に投入される熱量）が減少した場合も、ピンチ温度ΔＴが小さくなるため、上記と同様に、膨張機を介した動力の回収状態が不安定になる。なお、図５は、蒸発器における、交換熱量と、加熱媒体（過給空気、蒸気）の温度及び作動媒体の温度と、の関係の例を示す図である。
【０００７】
本発明の目的は、膨張機の破損を抑制することと、膨張機を介して安定的に動力を回収することと、の双方を達成することが可能な熱エネルギー回収システムを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記課題を解決するために、蒸発器におけるピンチ温度が目標ピンチ温度以上に確保される範囲において、膨張機に流入する作動媒体の過熱度に基づいてポンプの回転数を制御することが考えられる。ここで、前記ピンチ温度の算出には、蒸発器に流入する過給空気の流量や、蒸発器から流出した過給空気の温度等が必要となる。しかしながら、蒸発器に流入する過給空気の流量は、計測することが困難である。例えば、熱交換器の上流又は下流の流路にオリフィスを挿入してその前後差圧を測定したり、オリフィスを追加せずに熱交換器の前後差圧を測定したりすることが対応として考えられる。しかし、オリフィスの挿入はスペースの都合から困難であり、また、熱交換器の前後差圧は変動し、かつ「数十Ｐａにも満たない」微差圧を計測する必要が有ることから、当該前後差圧を測定することは実際には困難である。従って、過給空気の流量を計測することは困難なのである。また、蒸発器から流出した過給空気の温度は、蒸発器の熱容量の影響を受けるため、過給空気の流量の変動への追従に遅れが生じる。このため、過給空気の流量や温度等に応じて変動するピンチ温度を正確に算出することは困難である。
【０００９】
そこで、鋭意検討した結果、本発明者らは、エンジン負荷は、過給空気の流量や温度と一定の相関があること、つまり、エンジン負荷に基づいてピンチ温度を算出可能であることを見出した。一方で、ピンチ温度の算出に必要な因子である作動媒体の流量及び蒸発器に流入する作動媒体の圧力は、ポンプの回転数と一定の相関があることが知られている。以上より、エンジン負荷とピンチ温度が目標ピンチ温度となるときのポンプの回転数との間には相関があること、及び、その相関を予め求めておくことにより、ピンチ温度を目標ピンチ温度以上に確保しながらポンプの回転数を制御可能であることに想到した。
【００１０】
本発明は、このような観点からなされたものであり、エンジンに供給される過給空気と作動媒体とを熱交換させることにより当該作動媒体を蒸発させる蒸発器と、前記蒸発器から流出した作動媒体と加熱媒体とを熱交換させることにより前記作動媒体を加熱する過熱器と、前記過熱器から流出した作動媒体を膨張させる膨張機と、前記膨張機に接続された動力回収機と、前記膨張機から流出した作動媒体を凝縮させる凝縮器と、前記凝縮器から流出した作動媒体を前記蒸発器へ送るポンプと、制御部と、を備え、前記制御部は、エンジン負荷を算出するエンジン負荷算出部と、前記エンジン負荷と、前記蒸発器内での前記過給空気の温度から前記作動媒体の飽和温度を引いた値で示されるピンチ温度が目標ピンチ温度となるときの前記ポンプの回転数である最大回転数と、の関係を示す関係式と、前記エンジン負荷算出部により算出されたエンジン負荷と、に基づいて前記最大回転数を決定する最大回転数決定部と、前記膨張機に流入する作動媒体の過熱度が基準値以上となり、かつ、前記最大回転数決定部により決定された最大回転数以下の範囲に収まるように、前記ポンプの回転数を調整する回転数調整部と、を有する、熱エネルギー回収システムを提供する。
【００１１】
本熱エネルギー回収システムでは、膨張機に流入する作動媒体の過熱度が基準値以上となるようにポンプの回転数が調整されるので、膨張機の破損が抑制され、さらに、前記関係式に基づいて決定された最大回転数以下の範囲に収まるようにポンプの回転数が調整されるので、つまり、蒸発器におけるピンチ温度が目標ピンチ温度以上に確保されるので、蒸発器での作動媒体の蒸発状態が安定し、これにより膨張機を介して安定的に動力が回収される。
【００１２】
この場合において、前記回転数調整部は、前記膨張機に流入する作動媒体の過熱度が前記基準値以上であり、かつ、前記ポンプの回転数が前記最大回転数以下であるときに、前記最大回転数以下の範囲に収まり、かつ、前記膨張機に流入する作動媒体の過熱度が前記基準値よりも高い値である規定値以下に収まるように、前記ポンプの回転数を上げることが好ましい。
【００１３】
このようにすれば、膨張機の破損の抑制と膨張機を介した安定的な動力の回収との双方を維持しながら、動力回収機での動力回収量を増大させることができる。
【００１４】
さらにこの場合において、前記制御部は、前記ポンプの回転数が前記最大回転数であり、かつ、前記膨張機に流入する作動媒体の過熱度が前記規定値よりも大きいときに、前記過熱度が前記規定値以下となるように前記過熱器への前記加熱媒体の供給量を減少させる加熱媒体調整部をさらに有することが好ましい。
【００１５】
このようにすれば、過熱器への過剰な加熱媒体の供給が抑制される。
【００１６】
また、本発明において、前記エンジン負荷算出部は、前記エンジンに供給される燃料の供給量に基づいて前記エンジン負荷を算出してもよい。
【００１７】
この態様では、簡単にエンジン負荷が算出される。
【００１８】
あるいは、前記エンジン負荷算出部は、前記エンジンに前記過給空気を供給する過給機の回転数に基づいて前記エンジン負荷を算出してもよい。
【００１９】
この態様では、エンジンに関する信号を用いることなく間接的にエンジン負荷を算出することができる。
【発明の効果】
【００２０】
以上のように、本発明によれば、膨張機の破損を抑制することと、膨張機を介して安定的に動力を回収することと、の双方を達成することが可能な熱エネルギー回収システムを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明の一実施形態の熱エネルギー回収システムの構成の概略を示す図である。
【図２】制御部の制御内容を示すフローチャートである。
【図３】エンジン負荷とポンプの最大回転数（最大周波数）との関係を示す図である。
【図４】エンジン負荷と過給空気の流量Ｑとの関係、及び、エンジン負荷と過給空気の温度Ｔとの関係を示す図である。
【図５】蒸発器における、交換熱量と、加熱媒体（過給空気、蒸気）の温度及び作動媒体の温度と、の関係の例を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
本発明の一実施形態の熱エネルギー回収システムについて、図１〜図４を参照しながら説明する。
【００２３】
図１に示されるように、本熱エネルギー回収システムは、過給機付エンジン１と、過給機付エンジン１の排熱を回収する熱エネルギー回収装置２と、を備えている。本実施形態では、熱エネルギー回収システムは、船舶に搭載されている。ただし、この熱エネルギー回収システムは、船舶以外の内燃機関に搭載されてもよい。
【００２４】
まず、過給機付エンジン１について説明する。過給機付エンジン１は、過給機１０と、エアクーラ１４と、エンジン１６（船舶用のエンジン１６）と、熱交換器１８と、水を貯留するタンク２０と、ボイラ２２と、を有する。
【００２５】
過給機１０は、空気を圧縮する圧縮機１１と、この圧縮機１１に接続されたタービン１２と、を有する。圧縮機１１から吐出された過給空気は、第１吸気ライン３１を通じてエアクーラ１４に供給される。
【００２６】
エアクーラ１４は、圧縮機１１から吐出された過給空気と冷却媒体とを熱交換させることによって過給空気を冷却する。本実施形態では、冷却媒体として海水が使用される。エアクーラ１４から流出した過給空気は、第２吸気ライン３２を通じてエンジン１６に供給される。また、エンジン１６には、燃料も供給される。エンジン１６から排出された排ガスは、第１排気ライン３３を通じてタービン１２に流入する。
【００２７】
タービン１２は、排ガスの膨張エネルギーによって駆動され、このタービン１２の駆動力により圧縮機１１が駆動される。タービン１２からから流出した排ガスは、第２排出ライン３４を通じて熱交換器１８に送られる。熱交換器１８は、タービン１２から排出された排ガスと水とを熱交換させることによって水を蒸発させる（水蒸気を発生させる）。
【００２８】
熱交換器１８には、第１給水ライン３５を通じてタンク２０内に貯留されている水が供給される。タンク２０内の水は、第２給水ライン３６を通じてボイラ２２にも供給される。熱交換器１８から流出した水蒸気及びボイラ２２から流出した水蒸気は、蒸気ライン３７を通じて、熱エネルギー回収装置２以外の蒸気利用装置及び後述の過熱器４２へ供給される。蒸気ライン３７には、開度調整が可能な開閉弁Ｖが設けられている。
【００２９】
次に、熱エネルギー回収装置２について説明する。熱エネルギー回収装置２は、蒸発器４０と、過熱器４２と、膨張機４４と、動力回収機４６と、凝縮器４８と、ポンプ５０と、蒸発器４０、過熱器４２、膨張機４４、凝縮器４８及びポンプ５０をこの順に直列に接続する循環流路５２と、各種制御を行う制御部６０と、を備えている。
【００３０】
蒸発器４０は、第１吸気ライン３１に設けられている。蒸発器４０は、圧縮機１１から吐出された後でかつエアクーラ１４に流入する前の過給空気と液相の作動媒体とを熱交換させることによって作動媒体を加熱するか、作動媒体の少なくとも一部を蒸発させる。
【００３１】
過熱器４２は、循環流路５２のうち蒸発器４０の下流側の部位に設けられている。また、過熱器４２は、蒸気ライン３７に接続されている。過熱器４２は、蒸発器４０から流出した作動媒体と蒸気ライン３７を通じて供給された水蒸気（加熱媒体）とを熱交換させることによって作動媒体を加熱する。つまり、本実施形態では、過熱器４２に供給される加熱媒体として、水蒸気が使用されている。
【００３２】
膨張機４４は、循環流路５２のうち過熱器４２の下流側の部位に設けられている。膨張機４４は、過熱器４２から流出した気相の作動媒体を膨張させる。本実施形態では、膨張機４４として、過熱器４２から流出した気相の作動媒体の膨張エネルギーにより回転駆動されるロータを有する容積式のスクリュー膨張機が用いられている。具体的に、膨張機４４は、雌雄一対のスクリュロータを有している。
【００３３】
動力回収機４６は、膨張機４４に接続されている。本実施形態では、動力回収機４６として発電機が用いられている。この動力回収機４６は、膨張機４４の一対のスクリュロータのうちの一方に接続された回転軸を有している。動力回収機４６は、前記回転軸が前記スクリュロータの回転に伴って回転することにより電力を発生させる。なお、動力回収機４６として、発電機の他、圧縮機等が用いられてもよい。
【００３４】
本実施形態では、循環流路５２のうち過熱器４２と膨張機４４との間の部位に油分離器５４が設けられている。油分離器５４は、作動媒体に含まれる潤滑油を分離する。油分離器５４により分離された潤滑油は、膨張機４４に、より詳細には、ロータの軸受に、供給される。
【００３５】
凝縮器４８は、循環流路５２のうち膨張機４４の下流側の部位に設けられている。凝縮器４８は、膨張機４４から流出した作動媒体と冷却媒体とを熱交換させることによって作動媒体を凝縮させる。本実施形態では、凝縮器４８に供給される冷却媒体として、海水が使用される。
【００３６】
ポンプ５０は、循環流路５２における凝縮器４８の下流側の部位（凝縮器４８と蒸発器４０との間の部位）に設けられている。ポンプ５０は、凝縮器４８で凝縮された液相の作動媒体を所定の圧力まで加圧して蒸発器４０へ送り出す。ポンプ５０としては、インペラをロータとして備える遠心ポンプや、ロータが一対のギアからなるギアポンプ等が用いられる。
【００３７】
制御部６０は、膨張機４４に流入する作動媒体（循環流路５２のうち過熱器４２と膨張機４４との間の部位を流れる作動媒体）の過熱度Ｔｓｈが基準値以上となり、かつ、エンジン負荷に基づいて決定されるポンプ５０の最大回転数ｆｍａｘ以下の範囲に収まるように、ポンプ５０の回転数ｆ（周波数ｆ）を制御する。具体的に、制御部６０は、エンジン負荷算出部６２と、最大回転数決定部６４と、回転数調整部６６と、加熱媒体調整部６８と、を有する。
【００３８】
エンジン負荷算出部６２は、エンジン負荷を算出する。本実施形態では、エンジン負荷算出部６２は、エンジン１６に供給される燃料の供給量に基づいてエンジン負荷を算出する。
【００３９】
最大回転数決定部６４は、エンジン負荷とポンプ５０の最大回転数ｆｍａｘとの関係を示す関係式（図３を参照）を用い、エンジン負荷算出部６２により算出されたエンジン負荷に基づいて最大回転数ｆｍａｘを決定する。最大回転数ｆｍａｘは、蒸発器４０内における過給空気の温度から蒸発器４０内における作動媒体の飽和温度を引いた値で示されるピンチ温度が、目標ピンチ温度となるときのポンプ５０の回転数ｆである。なお、図３に示される関係式は、図４に示される関係（エンジン負荷と過給空気の温度Ｔとの関係及びエンジン負荷と過給空気の流量Ｑとの関係）と、蒸発器４０の熱伝達性能等と、に基づいて予め求められ、制御部６０に記憶されている。
【００４０】
回転数調整部６６は、膨張機４４に流入する作動媒体の過熱度Ｔｓｈが基準値（目標過熱度Ｔｓよりも所定値βだけ低い値）以上となり、かつ、最大回転数決定部６４により決定された最大回転数ｆｍａｘ以下の範囲に収まるように、ポンプ５０の回転数ｆを調整する。また、回転数調整部６６は、過熱度Ｔｓｈが基準値以上であり、かつ、ポンプ５０の回転数ｆが最大回転数ｆｍａｘ以下であるときに、最大回転数ｆｍａｘ以下の範囲に収まり、かつ、過熱度Ｔｓｈが規定値（目標過熱度Ｔｓよりも所定値αだけ高い値）以下に収まるように、ポンプ５０の回転数ｆを上げる。なお、所定値βは、目標過熱度Ｔｓに対する負の余裕度を意味し、所定値αは、目標過熱度Ｔｓに対する正の余裕度を意味する。また、過熱度Ｔｓｈは、循環流路５２のうち過熱器４２と油分離器５４との間の部位に設けられた圧力センサ７１及び温度センサ７２の各検出値に基づいて算出される。
【００４１】
加熱媒体調整部６８は、ポンプ５０の回転数ｆが最大回転数ｆｍａｘであり、かつ、膨張機４４に流入する作動媒体の過熱度Ｔｓｈが規定値よりも大きいときに、前記過熱度Ｔｓｈが規定値以下となるように、過熱器４２への加熱媒体の供給量（本実施形態では、開閉弁Ｖの開度）を減少させる。
【００４２】
以下、図２を参照しながら、制御部６０の制御内容について説明する。
【００４３】
本システムの運転が開始されると、制御部６０は、膨張機４４に流入する作動媒体の過熱度Ｔｓｈが前記基準値（目標過熱度Ｔｓよりも所定値βだけ低い値）未満であるか否かを判定する（ステップＳ１１）。この結果、過熱度Ｔｓｈが基準値未満である場合、制御部６０（回転数調整部６６）は、ポンプ５０の回転数ｆを下げ（ステップＳ１２）、再びステップＳ１１に戻る。一方、過熱度Ｔｓｈが基準値以上である場合、制御部６０（最大回転数決定部６４）は、エンジン負荷に基づいてポンプ５０の回転数ｆの最大値である最大回転数ｆｍａｘを決定する（ステップＳ１３）。
【００４４】
その後、制御部６０は、現在のポンプ５０の回転数ｆが最大回転数ｆｍａｘ以下か否か（ピンチ温度が目標ピンチ温度以上確保されているか否か）を判定する（ステップＳ１４）。この結果、ポンプ５０の回転数ｆが最大回転数ｆｍａｘ以下である場合、すなわち、ピンチ温度が目標ピンチ温度よりも大きい場合（ポンプ５０の回転数ｆを上げる余地がある場合）、制御部６０は、前記過熱度Ｔｓｈが前記規定値（目標過熱度Ｔｓよりも所定値αだけ高い値）よりも大きいか否かを判定する（ステップＳ１５）。その結果、前記過熱度Ｔｓｈが規定値よりも大きい場合、すなわち、ピンチ温度及び過熱度の双方を小さくする余裕がある場合（動力回収機４６での動力の回収量を増やす余裕がある場合）、制御部６０（回転数調整部６６）は、ポンプ５０の回転数ｆを上げ（ステップＳ１６）、ステップＳ１１に戻る。一方、前記過熱度Ｔｓｈが前記規定値以下である場合（ステップＳ１５でＮＯ）、制御部６０は、ポンプ５０の回転数ｆを調整することなくそのままステップＳ１１に戻る。
【００４５】
また、ステップＳ１４の結果、ポンプ５０の回転数ｆが最大回転数ｆｍａｘよりも大きい場合、すなわち、ピンチ温度が目標ピンチ温度よりも小さい場合、制御部６０（回転数調整部６６）は、ポンプ５０の回転数ｆを最大回転数ｆｍａｘまで下げる（ステップＳ１７）。
【００４６】
続いて、制御部６０は、前記過熱度Ｔｓｈが前記規定値よりも大きいか否かを判定する（ステップＳ１８）。その結果、前記過熱度Ｔｓｈが前記規定値よりも大きい場合、すなわち、ポンプ５０の回転数ｆを上げることはできないものの過熱度が高過ぎる場合、制御部６０（加熱媒体調整部６８）は、過熱器４２への加熱媒体（水蒸気）の流入量を減らすべく、開閉弁Ｖの開度を下げ（ステップＳ１９）、ステップＳ１１に戻る。一方、前記過熱度Ｔｓｈが前記規定値以下である場合（ステップＳ１８でＮＯ）、制御部６０は、開閉弁Ｖの開度を調整することなくそのままステップＳ１１に戻る。
【００４７】
以上説明したように、本熱エネルギー回収システムでは、前記過熱度Ｔｓｈが基準値以上となるようにポンプ５０の回転数ｆが調整されるので、膨張機４４の破損が抑制され、さらに、前記関係式に基づいて決定された最大回転数ｆｍａｘ以下の範囲に収まるようにポンプ５０の回転数ｆが調整されるので、つまり、蒸発器４０におけるピンチ温度が目標ピンチ温度以上に確保されるので、蒸発器４０での作動媒体の蒸発状態が安定し、これにより膨張機４４を介して安定的に動力が回収される。
【００４８】
また、上記実施形態では、回転数調整部６６は、前記過熱度Ｔｓｈが基準値以上であり、かつ、ポンプ５０の回転数ｆが最大回転数ｆｍａｘ以下であるときに、最大回転数ｆｍａｘ以下の範囲に収まり、かつ、過熱度Ｔｓｈが規定値以下に収まるように、ポンプ５０の回転数ｆを上げる。このため、膨張機４４の破損の抑制と膨張機４４を介した安定的な動力の回収との双方を維持しながら、動力回収機４６での動力回収量を増大させることができる。
【００４９】
さらに、上記実施形態では、加熱媒体調整部６８は、ポンプ５０の回転数ｆが最大回転数ｆｍａｘであり、かつ、前記過熱度Ｔｓｈが規定値よりも大きいときに、過熱度Ｔｓｈが規定値以下となるように過熱器４２への加熱媒体（水蒸気）の供給量を減少させる。このため、過熱器４２への過剰な加熱媒体の供給が抑制される。
【００５０】
なお、今回開示された実施形態は、すべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は、上記した実施形態の説明ではなく特許請求の範囲によって示され、さらに特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれる。
【００５１】
例えば、上記実施形態では、エンジン負荷算出部６２は、エンジン１６に供給される燃料の供給量に基づいてエンジン負荷を算出する例が示されたが、エンジン負荷算出部６２は、過給機１０の圧縮機１１の回転数に基づいてエンジン負荷を算出してもよい。このようにすれば、エンジン１６に関する信号を用いることなく間接的にエンジン負荷を算出することができる。
【００５２】
あるいは、エンジン負荷算出部６２は、蒸発器４０の前後の圧力差（第１吸気ライン３１のうち蒸発器４０の上流側の部位の圧力から、第１吸気ライン３１のうち蒸発器４０の下流側の部位の圧力を引いた値）に基づいてエンジン負荷を算出してもよい。
【００５３】
また、加熱器４２としてプレート式熱交換器が用いられ、開閉弁Ｖの代わりに、プレート式熱交換器に流入する蒸気の圧力の最大値を決定する圧力調整弁が用いられてもよい。この場合、圧力調整弁の最大値は、プレート式熱交換器に流入する蒸気の飽和蒸気温度がプレート式熱交換器から流出した作動媒体の設計温度以下となるように設定される。これにより、熱エネルギー回収装置２の運転が可能となる。この場合、制御部６０の加熱媒体調整部６８（ステップＳ１８及びステップＳ１９）は省略される。
【符号の説明】
【００５４】
１    過給機付エンジン
２    熱エネルギー回収装置
１０    過給機
１６    エンジン
４０    蒸発器
４２    過熱器
４４    膨張機
４６    動力回収機
４８    凝縮器
５０    ポンプ
５２    循環流路
６０    制御部
６２    エンジン負荷算出部
６４    最大回転数決定部
６６    回転数調整部
６８    加熱媒体調整部
【図１】
0006335859.tif 000002
【図２】
0006335859.tif 000003
【図３】
0006335859.tif 000004
【図４】
0006335859.tif 000005
【図５】
0006335859.tif 000006