(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
下方に向かうにつれて内部空間の面積が小さくなるホッパー形状のダスト堆積部と、そのダスト堆積部内の空間の上方の空間の側方を囲むガス導入部とを備える集塵容器を有し、上記ガス導入部の側壁に形成した入口からダスト含有ガスを取り入れ、集塵後のガスを出口から後段のボイラーに送る慣性力集塵装置であって、
上記入口から集塵容器に流れ込むガスの流入方向が、上記入口に横方向で対向するガス導入部の壁部に向くように設定され、
上記入口に横方向で対向するガス導入部の壁部の部分を対向壁位置と呼称した場合に、
上記対向壁位置よりも上方に上記出口が配置され、
上記対向する入口と対向壁位置との間に、上下に延びる１又は２以上の衝突板が介在し、
上記衝突板の下端の高さ位置は、上記入口の下端と上端との上下方向の距離を三等分した場合における、上記入口の下端から上方に三分の一の位置と同じ高さ位置若しくはそれよりも上方の高さ位置に設定されていることを特徴とする慣性力集塵装置。
【請求項２】
上記衝突板は、平面視で、上記入口よりも上記出口に近い位置に配置されていることを特徴とする請求項１に記載した慣性力集塵装置。
【請求項３】
請求項１又は請求項２に記載の慣性力集塵装置の上記出口がボイラーのガス導入口に接続され、上記ボイラーのガス排出口に送風機の吸引口が接続されたボイラー設備。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、慣性力集塵装置及びボイラー設備に関する。特にボイラーの前に配置されて事前の集塵を行う集塵装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
衝突式の慣性力集塵装置としては、例えば特許文献１に記載の集塵装置がある。
特許文献１の集塵装置は、ボイラーから排出される排ガス中の１〜５０μｍ程度のダストを集塵する装置であって、下部がホッパー形状となった集塵容器の上部（ホッパ形状部よりも上側）には、入口と出口が横方向で対向するように形成されていると共に、集塵容器内には、入口と出口との間に、すなわち入口からのガスの流入方向に対向させて複数枚の衝突板が介在するように配置されている。そして、衝突板に衝突することでダストが捕集されて、ホッパー形状の集塵容器の下部内にダストが堆積する。
ここで、特許文献１では、衝突板による捕集効率は、ガスの流入方向に並ぶ衝突板間の距離が短いほど、又は、左右に並ぶ衝突板間を通過するガス流速が早いほど、捕集効率が良いと記載されている（第３頁参照）。
【０００３】
また、ボイラー前に配置された、高温の不活性ガス用の衝突式の慣性力集塵装置としては、例えば特許文献２に記載の集塵装置がある。
この集塵装置においても、集塵容器の上部（ホッパ形状の部分よりも上側）に、入口と出口とを横方向で対向して形成されていると共に、集塵容器内に衝突板を配置している。この衝突板は、ガス経路の天井部から下方に向けて延在し、先端部がホッパー形状の空間内に位置する、すなわち、水平ガス流路よりも下方に位置させている。これによって、ホッパー形状の空間内を通過し、且つ、衝突板の下端を廻って上昇するガス流路を形成させ、衝突板後方で下降流から上昇流に転じる位置において、ダストがガスから分離してホッパー内に堆積させると記載されている。但し、この衝突板では、比較的に粒径の大きなダストの除去が不十分で集塵容器出口からボイラーに連通する後水平部（ダクト）の天井がガス中のダクトで損傷しやすいことから、特許文献２では、集塵容器出口からボイラーに連通する後水平部の底部に衝立を設定している。
【０００４】
なお、特許文献３には、集塵容器の上部に形成される出口が、入口よりも上方に配置された集塵装置の例が記載されているが、やはり、この集塵装置においても、集塵容器内に配置される衝突板は、その下端がホッパー形状部内に位置させて、排ガスが確実に衝突板に衝突するように設定されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開昭５６−２１６２１号公報
【特許文献２】特開２０１３−１６３７５１号公報
【特許文献３】特公平３−５０９２４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
集塵装置を大型化すれば、細粒径のダストから粗粒径のダストの全ダストについての集塵効率を上げることが出来るが、集塵装置を大型化することはコストの増大に繋がる。また、設定位置によっては集塵装置を大型化することが出来ない場合も想定される。
また粒子径の大きなダスト（粗粒径のダスト）が多いほど、集塵装置を通過したガスが供給される装置へのダストによる負担が大きくなる。
本発明は、上記のような点に着目したもので、コストを掛けることなく、比較的粒径が大きなダストを効率的に除去可能な慣性力集塵装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
課題を解決するために、本発明の一態様による慣性力集塵装置は、下方に向かうにつれて内部空間の面積が小さくなるホッパー形状のダスト堆積部と、そのダスト堆積部内の空間の上方の空間の側方を囲むガス導入部とを備える集塵容器を有し、上記ガス導入部の側壁に形成した入口からダスト含有ガスを取り入れ、集塵後のガスを出口から後段のボイラーに送る慣性力集塵装置であって、上記入口から集塵容器に流れ込むガスの流入方向が、上記入口に横方向で対向するガス導入部の壁部に向くように設定され、上記入口に横方向で対向するガス導入部の壁部の部分を対向壁位置と呼称した場合に、上記対向壁位置よりも上方に上記出口が配置され、上記対向する入口と対向壁位置との間に、衝突板が介在しないことを特徴とする。
【０００８】
また、本発明の他の態様による慣性力集塵装置は、下方に向かうにつれて内部空間の面積が小さくなるホッパー形状のダスト堆積部と、そのダスト堆積部内の空間の上方の空間の側方を囲むガス導入部とを備える集塵容器を有し、上記ガス導入部の側壁に形成した入口からダスト含有ガスを取り入れ、集塵後のガスを出口から後段のボイラーに送る慣性力集塵装置であって、上記入口から集塵容器に流れ込むガスの流入方向が、上記入口に横方向で対向するガス導入部の壁部に向くように設定され、上記入口に横方向で対向するガス導入部の壁部の部分を対向壁位置と呼称した場合に、上記対向壁位置よりも上方に上記出口が配置され、上記対向する入口と対向壁位置との間に、上下に延びる１又は２以上の衝突板が介在し、上記衝突板の下端の高さ位置は、上記入口の下端と上端との上下方向の距離を三等分した場合における、上記入口の下端から上方に三分の一の位置と同じ高さ位置若しくはそれよりも上方の高さ位置に設定されていることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
本発明では、従来の集塵装置とは発想を異にして、衝突板を省略するか、衝突板を配置しても衝突板の下端位置を従来よりも高い位置に配置して、入口と衝突板と上下方向で重ならない部分を形成する。これによって、衝突板の配置によって集塵容器内のガス流路を狭めることによるガス流速が早くなることを抑制する。
この結果、ガス流速が早くなることによる、粗粒径のダストを巻上げて後段に流入することを抑制する。そして、ボイラー等の後段の装置へのダストによる負荷を軽減できて、後段の装置の補修処理などを少なくすることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明に基づく実施形態に係る焼結設備を説明する概念図である。
【図２】本発明に基づく実施形態に係るボイラー設備を説明する概念図である。
【図３】参考例の集塵装置における解析結果であって、（ａ）はガス流速分布を、（ｂ）はダスト粒子解析の結果を示す図である。
【図４】本発明に基づく実施形態に係る集塵装置における解析結果であって、（ａ）はガス流速分布を、（ｂ）はダスト粒子解析の結果を示す図である。
【図５】本発明に基づく実施形態に係る衝突板の配置の別例を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
次に、本発明の実施形態について図面を参照しつつ説明する。
本実施形態では、焼結設備に設けられるボイラー設備に適用する場合を例に挙げて説明する。
＜焼結設備＞
焼結設備では、図１に示すように、ヤードから送られてきた各種原料を、配合・混合・造粒して、焼結機１に装入する。焼結機１上で焼結反応が完了した焼結鉱は、排鉱部で排出され、クラッシャー２を介してクーラー３に供給されて該クーラー３で冷却し、更にスクリーン５で整粒後に、高炉に送られる。
また、クーラー３に隣接して、焼結鉱を冷却する際の排熱を利用したボイラー設備４が設置されている。ボイラー設備４は、クーラー３において最も焼結鉱の顕熱が大きい給鉱部から排熱を回収し、ボイラーで熱回収後、クーラー３に戻している。
【００１２】
＜ボイラー設備＞
ボイラー設備４は、図２に示すように、ボイラー１１と、ボイラー１１の前段に配置された集塵装置１０と、集塵機の後段に配置された送風機１２とを有する。
送風機１２は、ボイラー１１からの排ガスを吸引口から吸引し、その吸引した排ガスをクーラー３に圧送する装置である。
ボイラー１１は、ボイラー躯体１１ａ内に上側から下側に向けて過熱器、蒸発器、及び節炭器のパイプがこの順に配置され、ボイラー躯体１１ａの下端部はホッパー構造となっていて上側から落下してきたダストがホッパー構造の下端部に堆積可能となっている。ホッパー構造の下端部には、ダストを排出するためのダンパが形成されている。
ボイラー躯体１１ａは、上部に排気ガス導入口を有し、過熱器の上方には、排気ガス導入口から流入した排ガスを分散し整流させるための複数の整流板が配置されている。また、ボイラー躯体１１ａの節炭器よりも下方で且つホッパー構造より上側部分にガス排出口が形成され、そのガス排出口は、ダクトを通じて送風機１２の吸引口に接続している。
【００１３】
＜集塵装置１０の構成＞
本実施形態の集塵装置１０は、慣性力集塵装置である。集塵装置１０は、排ガスを導入及び排出する入口１００ａ及び出口１００ｂを備えた集塵容器１００を備える。
集塵容器１００は、ホッパー形状をしたダスト堆積部１００ｃと、そのダスト堆積部１００ｃで区画される空間Ｓ１の上方の空間Ｓ２を囲むガス導入部１００ｅとからなる。そして空間Ｓ１と空間Ｓ２によって、集塵容器１００内の集塵用の空間Ｓが規定される。
ガス導入部１００ｅの側壁には、排ガスを導入する入口１００ａと、排ガスを排出する出口１００ｂとを有し、出口１００ｂにボイラー躯体１１ａの排気ガス導入口が接続している。
【００１４】
入口１００ａには、排ガスダクト１２０が接続され、クーラー３からのダスト含有排ガスが排ガスダクトに誘導されて入口１００ａから集塵容器１００内に送られる。排ガスダクト１２０は、Ｌ字形状となっていて、上方から下方に向かうダクト部分と、そのダクト部分の下端部に連通して横方向に排ガスを誘導し入口１００ａに接続する。すなわち、排ガスダクト１２０の下流側開口端部の向き、すなわち入口１００ａから導入される排ガスの流入方向は、集塵容器１００内を入口１００ａから水平若しくは略水平に向かうように供給される。なお、集塵容器１００は、例えば上面視で矩形形状となっている。
ここで、焼結設備においては、排ガスダクト１２０を流れる排ガスの流速は、１０．０〜２０．０ｍ／ｓの範囲であり、本発明は、排ガスが、１０．０ｍ／ｓ以上の流速で、入口１００ａを通過する場合に好適な効果を奏する。
【００１５】
出口１００ｂの位置は、入口１００ａとガス流入方向で対向する、ガス導入部１００ｅが形成する側壁の部分の位置（以下、対向壁位置１００ｄ）の上方に設定されている。
また、上記対向壁位置１００ｄの前側には、第一衝突板１１０は配置されている。その第一衝突板１１０は、上方から下方に延びるように配置されている。この第一衝突板１１０は、入口１００ａよりも出口１００ｂ側に近い位置に配置されると共に、その第一衝突板１１０の下端位置の高さが、入口１００ａの上下方向中央位置若しくはそれよりも上方位置に設定されている。図２では、第一衝突板１１０の下端の高さが、入口１００ａの上下方向中央位置よりも高い場合を例示しているが、第一衝突板１１０の下端は、入口１００ａの上下方向の高さを三等分した場合、入口１００ａの下端位置から三分の一だけ上方の高さ位置以上であれば構わない。
【００１６】
また、第一衝突板１１０の上端部は、ガス導入部１００ｅの天井部に当接していても良いが、図２の例では、ガス導入部１００ｅの天井部に当接せずに、ガス流を分散する整流板としている。
なお、この第一衝突板１１０を撤去しても良い、又、この第一衝突板１１０を、出口１００ｂ位置に対し入口１００ａ寄りに配置しても良いが、出口１００ｂ寄りの方が好ましい。
【００１７】
＜参考例の集塵装置の作用＞
ここで、参考例の集塵装置について説明する。参考例の集塵装置は、上記構成の集塵装置１０に対し、図３（ｂ）に示すように、第一衝突板１１０よりも入口１００ａ側に、ガス導入部１００ｅの天井面から下方に延びる第二衝突板２００を配置した集塵装置１０である。第二衝突板２００の下端の高さは、入口１００ａと同じ高さに設定した。この参考例の集塵装置を有するボイラー設備の構成において、ガスの流速分布とダスト粒子の軌跡を、流動解析によって求めてみた。その結果が図３である。図３（ａ）はガス流速分布を示す図であって、色が薄いところほど流速が早いことを表している。図３（ｂ）はダスト粒子の軌跡を示す図である。
【００１８】
ここで、発明者らは、この参考例の集塵装置を使用してボイラー設備４を稼動させたところ、経時的にボイラー１１の蒸気発生量（蒸気発生能力（能率）、及び稼働率）が低下していくことを確認した。
このとき、蒸気発生能力の低下要因は、ボイラー１１チューブの破穴であった。更に、送風機１２の摩耗（後述）防止として、ボイラー１１通風量を下げて入熱が低下していることも要因であった。
また、稼働率低下の要因は、ボイラー１１後段に配置されている送風機１２の振動値上昇であった。送風機１２の振動値が管理値以上になるとボイラー１１を停止し、送風機１２のバランス修正処置を施す必要が生じたためである。又、前述のチューブの破穴も稼働率低下の要因である。
【００１９】
このように、排ガス中のダストによるチューブの磨耗が、ボイラー１１の過熱器・蒸発器等の劣化原因となっていると推定される。また、節炭器の劣化原因は排ガス温度と給水温度による通気差腐食と推定される。特に、粗粒径のダストによる負担が非常に大きい。
また、発明者らが送風機１２の振動値上昇を検討したところ、送風機１２の主板・羽根板の摩耗減肉による回転体のアンバランスが原因であるとの知見を得た。すなわち、排ガス中のダストアタックにより、耐摩耗材（硬化肉盛・セラミック）が消失し、バランスが崩れ振動値が上昇する。また、バランスを修正し立ち上げても、短期間で再度バランスが崩れ、振動値が上昇する。これが稼働率低下要因となっているとの知見を得た。
【００２０】
このように、ボイラー１１の過熱器・蒸発器のチューブの摩耗対策、及び送風機１２の摩耗対策として、ボイラー１１側に移行する排ガス中のダスト濃度を下げる必要があることが分かる。
ここで、本来、集塵装置１０を設けるのは、前段の集塵装置１０によって除塵することで、後段のボイラー１１、送風機１２の構成部品を摩耗させないためであるが、前述の通り、参考例のような第二衝突板２００を設けると、ボイラーチューブ及び送風機１２の摩耗が顕著であること、集塵装置１０の下部のダンパから排出されるダスト排出量が少ないこと事を確認したことから、集塵装置１０で有効に除塵されていない可能性が高いことに気づいた。
【００２１】
解析結果である図３に示すとおり、第二衝突板２００の設置によりガス流路が狭まり、第二衝突板２００の下端部を回り込み且つ出口１００ｂに向かって上昇する排ガス流速が上昇していることが分かる。そして、その上昇流の流速が増したことで、粗粒ダストも巻き上げられて後段のボイラー１１側に流入しているものと考えられる。
ここで、排ガスダクト１２０でのガスの流速は１５．９ｍ／ｓに対し、ガスの上昇流の流速は５０〜８０ｍ／ｓまで高くなっていた。
なお、第一衝突板１１０により排ガスがガイドされ、ボイラー１１に流入しても、ボイラー１１内で拡散できず、送風機１２に向かう直線的な流れとなっている。この流れ方向は、過熱器・蒸発器後段の摩耗減肉部と一致する。
【００２２】
この解析結果を元に、ボイラー設備４の内部についての確認を実施した。すると、解析結果から、流速が速くて衝突していると思われる集塵装置１０とボイラー１１との境界部分（対向壁位置１００ｄがある側壁）は、キャスタブル面に凹凸が見られ、ダスト衝突による摩耗が見受けられた。また、流速が遅くて流れていないと思われる各衝突板の背面では摩耗は見受けられず、２段目の衝突板１１０の上部位置にはダストの堆積があった。これは、流速が遅いためダストが堆積したものと思われ、総じて解析結果と現状は類似していた。
【００２３】
また、流動解析による、参考例の集塵装置でのダスト粒子径毎の集塵性能を表１に示す。
【００２４】
【表１】
0006398942.tif 000002
【００２５】
表１に示すとおり、粒子径が１００μｍより小さいダスト、及び粒子径が１００−２００μｍの粒子径ダストは約６０％捕集できているが、粒子径が２００μｍより大きなダストになるとほとんど捕集できない。これは、入口１００ａ側に近い第二衝突板２００が存在すると、粒子径の大きなダストの捕集能力が低くなることを示している。
ここで、送風機１２の寿命は、ダスト濃度及びダスト粒子径の累乗に反比例すると推定される。すなわち、粗大粒子が捕集できない場合には、装置への負担が非常に大きく、送風機１２の摩耗・アンバランスにつながっているものと考えられる。
【００２６】
本発明者らは、以上の知見に基づき、集塵装置１０の集塵性能の改善を検討した。
ここで、集塵性能改善の検討にあたり、集塵装置１０の増強・更新は、大きな効果が見込めると推定されるが、コストが掛かるという難点がある。また、既設のボイラー周辺は設置スペースが無く、大型化は難しいことも多い。この観点から、既設の集塵装置１０を改造することで集塵性能の向上策を検討した。
上述のように、参考例の集塵装置では、第二衝突板２００によって排ガスの流路が狭まることで、ガスの上昇流の流速が増大してダストが持ち越されてしまうという課題点であることが分かった。そこで、衝突板の高さを変化させ、集塵装置１０内部でダスト捕集最大化を狙い、集塵装置１０の内部構造についての最適化を検討してみた。
【００２７】
この検討により、従来の考えとは反対に全ての衝突板を撤去し、入口１００ａからのガス流入方向に位置する対向壁位置１００ｄを、入口１００ａから流入した排ガスの衝突壁として、流動解析を行ったところ、図４に示すような、ガスの流速分布、及びダストの粒子軌跡が得られた。
この図４から分かるように、衝突板の全撤去により、集塵容器１００でのガス流速は低下し、参考例のような縮流の発生が抑制されて、排ガスが滑らかにボイラー１１部へ流入している。この流れ下方で、対向壁位置１００ｄにダストが衝突して落下することでダストが捕集される循環流が形成されている。
【００２８】
すなわち、入口１００ａからのガスの流入方向は水平方向であるが、ガス自体の流れは、出口１００ｂが入口１００ａよりも上方に位置して、その出口１００ｂに向けてガスが流れるため、ガスの流束は、出口１００ｂに近づくほど当該出口１００ｂに向く斜め上方に流れる。一方、ガスに含有していたダストは、その質量による慣性があるため、粒径が大きいダストほど、図４（ｂ）のように、入口１００ａでのガス流入方向に沿って略水平に飛んで、対向壁位置１００ｄの上下中央位置よりも下部位置に重点して衝突していることが分かる。なお、粗粒径のダストほど質量が大きいことから、対向壁位置１００ｄの上下方向下から三分の一の高さ位置よりも下部位置に集中して衝突している。
【００２９】
また、粒子径が小さいダストは、図４（ａ）のガスの流束によって運ばれる量が多いと考えられる。このため、図２のように、入口１００ａの上下方向の下から三分の一の高さ位置以上、好ましくは入口１００ａの上下方向中央位置以上に衝突板の下端を設定した第一衝突板１１０を配置しておけば、細流径のダストは第一衝突板１１０に衝突することで、細流径のダストの捕集効率も高まると推定される。
ここで、衝突板は、図５のように第一衝突板１１０に加えて、第二衝突板２００を設けても構わない、いずれの衝突板１１０，２００の下端の高さも、入口１００ａの上下方向の下から三分の一の高さ位置以上、好ましくは入口１００ａの上下方向中央位置以上になるように設定すればよい。
【００３０】
このようにガス流速が低下し、捕集したダストを上昇させる上昇流が無くなったため、表２に示すとおり、粒子径の大きなダストの捕集割合が向上している。
【００３１】
【表２】
0006398942.tif 000003
【００３２】
即ち、衝突板を全撤去することで、粒径が２００μｍよりも大きなダスト捕集割合が、大きく向上することが分かる。これはガス流速が低下したことで、慣性力の大きい大径粒子が上昇できなくなった為と考えられる。
一方、粒径が１００μｍより小さな小径粒子の捕集割合は悪化している。これは大径粒子と逆で、慣性力の小さい小径粒子は、滑らかなガス流れに沿って持ち越されたものと考えられる。
【００３３】
ここで、表中に記載の「残留割合」とは、集塵装置１０で捕集はされないが送風機１２まで持ち越されない、つまり集塵装置１０もしくはボイラー１１内部に留まっているダストの割合を表す。
この残留割合も、参考例の集塵装置に比べ、本実施形態の集塵装置１０の方が、全ての粒子径において増加している。これは主流以外の循環流領域が広く形成された為と考えられる。集塵装置１０による捕集割合に、この残留割合も加えると、送風機１２への流出割合は、粒子径が１００μｍ−２００μｍの範囲のダストについてはほぼ無くなることが分かる。
【００３４】
更に、上記の解析結果の妥当性を確かめるために、全ての衝突板を撤去した実際の装置で効果確認を行った。
まず、集塵装置１０の入口１００ａ、出口１００ｂ、及び送風機１２の排出口に接続するダクト内の３箇所において、ダストの測定を５ヶ月継続して行った。そして、測定結果から、３箇所のダスト測定箇所でのダスト粒度分布とダストの累積割合を調査したところ、集塵装置１０の入口１００ａから出口１００ｂの間で、粒度の大きいダストの割合が大きく減っていた。また、１００μｍ近傍のダストは集塵装置１０以降に流出していた。このように流動解析と近い結果を得ていることが確認出来た。
【００３５】
また、送風機１２の回転軸の軸受部での振動値を、衝突板全撤去する前後それぞれ３ヶ月測定してみた。撤去前にあっては、約１月から２月単位で送風機１２の回転バランスの修正を行う必要があるだけの振動値の上昇が見受けられたが、衝突板を全撤去し且つ修理した後は、３ヶ月の間、バランス調整を行うほどの振動上昇は見受けられず、補修及びバランス修正無しで操業を継続できた。又、装置の内部確認は毎月行ったが、送風機１２の主板・羽根板共に顕著な損傷は見られなかった。これは前述の通り、粗粒ダストが集塵装置１０で除去されたため、送風機１２の摩耗劣化進行が遅くなっていると考えられる。実機の運転状況も、狙い通りの結果が得られた。
【００３６】
発明者は、このような知見から、入口１００ａからのガス流の流入方向に位置する衝突板について、その衝突板の下端部を回り込んで上昇する排ガス流の流速を抑制して、粗粒のダストがその排ガス流によって、集塵機の後段に移動することを抑制して後段のボイラー１１及び送風機１２の性能を保護するには、衝突板の下端部を回り込んで上昇する排ガス流の流速を抑制するように、衝突板を設定する必要があるとの知見を得た。
このような手段としては、第一及び第二の手段を採用すればよいとの知見を得た。
すなわち第一の手段として、集塵容器１００内に衝突板を配置しない。但し、入口１００ａからのガス流の流入方向に位置する位置に出口１００ｂを配置せず、集塵容器１００の内壁を衝突板代わりにする。
【００３７】
第二の手段として、第一の手段の構造に追加した、集塵容器１００内に配置する衝突板の下端位置と集塵容器１００の内壁との間隔が狭くなって、衝突板の下端部を回り込んで上昇する排ガス流の流速が早くなるのを防止するために、衝突板の下端を、ダスト堆積部１００ｃよりも上方位置、好ましくは入口１００ａを形成する開口の下端位置よりも上方、特に、入口１００ａを形成する開口の上下方向下から三分の一の高さ位置よりも上方に配置することが好ましい。
更に、衝突板を入口１００ａから離した方が、入口１００ａから流入した排ガスが衝突板に衝突し、衝突板の下端部を回り込んで上昇する排ガス流の流速を抑えられる事から、衝突板を、上面視で、入口１００ａよりも出口１００ｂ側に近づけて配置することが好ましい。より好ましくは、衝突板の左右位置を、ダスト堆積部１００ｃの最下端部と上下で対向する位置に配置すると良い。
【００３８】
以上のように、本実施形態の集塵装置１０では、従来の集塵装置１０とは発想を異にして、衝突板を省略するか、衝突板を配置しても衝突板の下端の高さ位置を従来よりも高い位置に配置することで、衝突板による、集塵内のガス流路を狭めてガス流速が早くなることを抑制する。
これによって、ガス流速が早くなることによる、粗粒径のダストを巻上げて、粗粒径のダストがボイラー１１及び送風機１２に流入することを抑制する。従って、後段の装置であるボイラー１１及び送風機１２、特に送風機１２へのダストによる負荷を大幅に軽減できて、後段の装置の補修処理を少なくすることが可能となる。
【符号の説明】
【００３９】
４     ボイラー設備
１０   集塵装置
１１   ボイラー
１２   送風機
１００ 集塵容器
１００ａ      入口
１００ｂ      出口
１００ｃ      ダスト堆積部
１００ｄ      対向壁位置
１００ｅ      ガス導入部
１１０ 第一衝突板
１２０ 排ガスダクト
２００  第二衝突板
【図１】
0006398942.tif 000004
【図２】
0006398942.tif 000005
【図３】
0006398942.tif 000006
【図４】
0006398942.tif 000007
【図５】
0006398942.tif 000008