(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃｅ（セリウム）とＮｂ（ニオブ）とを含む複合金属酸化物であって、
前記複合金属酸化物が、組成式：ＣｅＮｂＯｘ（式中、ｘは４．０３以上４．３０以下の数を示す。）で表わされるセリウムニオブ複酸化物を主成分として含有しており、
前記複合金属酸化物をＸ線回折測定することにより得られるＣｕＫα線を用いたＸ線回折パターンから求められる、２θが２５．０〜３０．０°の領域に存在する回折ピークのピーク面積の合計（Ｂ）に対する、前記領域に存在する前記セリウムニオブ複酸化物の回折ピークのピーク面積の合計（Ａ）の比率（Ａ／Ｂ）の値が０．５以上であり、かつ、
前記複合金属酸化物のＢＥＴ比表面積が１０ｍ２／ｇ以上である、
ことを特徴とする複合金属酸化物を含むことを特徴とする窒素酸化物分解触媒。
【請求項２】
前記比率（Ａ／Ｂ）の値が０．７以上であることを特徴とする請求項１に記載の窒素酸化物分解触媒。
【請求項３】
セリウム塩とニオブ塩とを含有する溶液から、塩基の存在下でセリウムとニオブとを含む複合金属酸化物の前駆体を沈殿せしめ、複合金属酸化物前駆体粉体を得る工程と、
前記複合金属酸化物前駆体粉体及び凝集抑制剤粉体をミリング処理により混合粉砕して微細混合物を得る工程と、
得られた微細混合物を不活性雰囲気中又は還元雰囲気中で６００〜９００℃の範囲内の温度で焼成することにより以下の複合金属酸化物を得る工程と、
を含み、
前記複合金属酸化物が、Ｃｅ（セリウム）とＮｂ（ニオブ）とを含む複合金属酸化物であって、組成式：ＣｅＮｂＯｘ（式中、ｘは４．０３以上４．３０以下の数を示す。）で表わされるセリウムニオブ複酸化物を主成分として含有しており、Ｘ線回折測定することにより得られるＣｕＫα線を用いたＸ線回折パターンから求められる、２θが２５．０〜３０．０°の領域に存在する回折ピークのピーク面積の合計（Ｂ）に対する、前記領域に存在する前記セリウムニオブ複酸化物の回折ピークのピーク面積の合計（Ａ）の比率（Ａ／Ｂ）の値が０．５以上であり、かつ、ＢＥＴ比表面積が１０ｍ２／ｇ以上である複合金属酸化物である、
ことを特徴とする複合金属酸化物の製造方法。
【請求項４】
前記比率（Ａ／Ｂ）の値が０．７以上であることを特徴とする請求項３に記載の複合金属酸化物の製造方法。
【請求項５】
前記複合金属酸化物を得る工程で得られた複合金属酸化物から前記凝集抑制剤を除去する工程を更に含むことを特徴とする請求項３又は４に記載の複合金属酸化物の製造方法。
【請求項６】
窒素酸化物含有ガスを請求項１又は２に記載の窒素酸化物分解触媒に接触させて窒素酸化物を分解せしめることを特徴とする窒素酸化物の分解方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、複合金属酸化物及びその製造方法に関する。また、本発明は、その複合金属酸化物を用いた窒素酸化物分解触媒及びその窒素酸化物分解触媒を用いた窒素酸化物の分解方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、ディーゼルエンジン、燃料消費率の低い希薄燃焼式（リーンバーン）エンジン等の内燃機関から排出される排ガス中に含まれる窒素酸化物（ＮＯｘ）を浄化するために、アンモニア（ＮＨ３）等の還元剤により排ガス中のＮＯｘを選択的に還元して無害なＮ２（窒素）とＨ２Ｏ（水）に分解する窒素酸化物選択還元触媒（ＳＣＲ触媒：Ｓｅｌｅｃｔｉｖｅ  Ｃａｔａｌｙｔｉｃ  Ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ  ｃａｔａｌｙｓｔｓ）等が開発されている。
【０００３】
このような窒素酸化物選択還元触媒としては、特表２０１３−５２７７９９号公報（特許文献１）には、窒素酸化物の選択触媒還元のために使用する触媒であって、酸化セリウム、酸化ニオブ、希土類金属三二酸化物及び酸化ジルコニウムからなる触媒活性混合酸化物である窒素酸化物選択還元触媒が開示されている。しかしながら、特許文献１に開示されている窒素酸化物選択還元触媒は、ＮＯｘ浄化活性が必ずしも十分なものではなかった。
【０００４】
また、特表２０１３−５２３４１９号公報（特許文献２）において、窒素含有還元剤を用いた窒素酸化物の選択的接触還元のために使用する触媒であって、セリウム−ジルコニウム酸化物固溶体等のジルコニウムの酸化物から誘導される純相格子構造と、前記格子構造内に分散されたＣｕ、Ｆｅ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｗ等の触媒活性カチオンとを含む卑金属酸化物触媒である窒素酸化物選択還元触媒が開示されている。しかしながら、特許文献２に開示されている窒素酸化物選択還元触媒においても、ＮＯｘ浄化活性が必ずしも十分なものではなかった。
【０００５】
更に、特表２０１３−５４４６２８号公報（特許文献３）には、窒素含有還元剤による窒素酸化物（ＮＯｘ）の還元反応が実施される、ＮＯｘを含む気体を処理する方法において使用する触媒であって、酸化セリウムベースの触媒系に２〜２０質量％の酸化ニオブを含んでいる窒素酸化物選択還元触媒が開示されている。しかしながら、特許文献３に開示されている窒素酸化物選択還元触媒においても、ＮＯｘ浄化活性が必ずしも十分なものではなかった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特表２０１３−５２７７９９号公報
【特許文献２】特表２０１３−５２３４１９号公報
【特許文献３】特表２０１３−５４４６２８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、前記従来技術の有する課題に鑑みてなされたものであり、十分に高い窒素酸化物分解活性を有する窒素酸化物分解触媒及びそれを用いた窒素酸化物の分解方法、並びに、それらを形成するための複合金属酸化物及びその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、上記目的を達成すべく鋭意研究を重ねた結果、セリウム塩とニオブ塩とを含有する溶液から塩基の存在下で沈殿せしめた複合金属酸化物前駆体粉体を、凝集抑制剤粉体とともにミリング処理により混合粉砕して微細混合物を作製し、これを焼成して複合金属酸化物を得るようにすることにより、本発明にかかる組成式：ＣｅＮｂＯｘ（式中、ｘは４．０３以上４．３０以下の数を示す。）で表わされるセリウムニオブ複酸化物を主成分として含有する複合金属酸化物が得られるようになり、このような複合金属酸化物を窒素酸化物分解触媒として用いることにより十分に高い窒素酸化物分解活性を発揮することを見いだし、本発明を完成するに至った。
【０００９】
すなわち、本発明の窒素酸化物分解触媒は、以下の複合金属酸化物、すなわち、Ｃｅ（セリウム）とＮｂ（ニオブ）とを含む複合金属酸化物であって、
前記複合金属酸化物が、組成式：ＣｅＮｂＯｘ（式中、ｘは４．０３以上４．３０以下の数を示す。）で表わされるセリウムニオブ複酸化物を主成分として含有しており、
前記複合金属酸化物をＸ線回折測定することにより得られるＣｕＫα線を用いたＸ線回折パターンから求められる、２θが２５．０〜３０．０°の領域に存在する回折ピークのピーク面積の合計（Ｂ）に対する、前記領域に存在する前記セリウムニオブ複酸化物の回折ピークのピーク面積の合計（Ａ）の比率（Ａ／Ｂ）の値が０．５以上であり、かつ、
前記複合金属酸化物のＢＥＴ比表面積が１０ｍ２／ｇ以上である、
ことを特徴とする複合金属酸化物を含むことを特徴とするものである。
【００１０】
本発明の窒素酸化物分解触媒においては、前記比率（Ａ／Ｂ）の値が０．７以上であることが好ましい。
【００１１】
本発明の複合金属酸化物の製造方法は、セリウム塩とニオブ塩とを含有する溶液から、塩基の存在下でセリウムとニオブとを含む複合金属酸化物の前駆体を沈殿せしめ、複合金属酸化物前駆体粉体を得る工程と、前記複合金属酸化物前駆体粉体及び凝集抑制剤粉体をミリング処理により混合粉砕して微細混合物を得る工程と、得られた微細混合物を不活性雰囲気中又は還元雰囲気中で６００〜９００℃の範囲内の温度で焼成することにより以下の複合金属酸化物を得る工程と、を含み、
前記複合金属酸化物が、Ｃｅ（セリウム）とＮｂ（ニオブ）とを含む複合金属酸化物であって、組成式：ＣｅＮｂＯｘ（式中、ｘは４．０３以上４．３０以下の数を示す。）で表わされるセリウムニオブ複酸化物を主成分として含有しており、Ｘ線回折測定することにより得られるＣｕＫα線を用いたＸ線回折パターンから求められる、２θが２５．０〜３０．０°の領域に存在する回折ピークのピーク面積の合計（Ｂ）に対する、前記領域に存在する前記セリウムニオブ複酸化物の回折ピークのピーク面積の合計（Ａ）の比率（Ａ／Ｂ）の値が０．５以上であり、かつ、ＢＥＴ比表面積が１０ｍ２／ｇ以上である複合金属酸化物である、
ことを特徴とする方法である。
【００１２】
本発明の複合金属酸化物の製造方法においては、前記複合金属酸化物を得る工程で得られた複合金属酸化物から前記凝集抑制剤を除去する工程を更に含むことが好ましい。
【００１４】
本発明の窒素酸化物の分解方法は、窒素酸化物含有ガスを上記本発明の窒素酸化物分解触媒に接触させて窒素酸化物を分解せしめることを特徴とするものである。
【００１５】
なお、本発明の複合金属酸化物及びその製造方法、並びに、その複合金属酸化物を用いた窒素酸化物分解触媒及びその窒素酸化物分解触媒を用いた窒素酸化物の分解方法によって上記目的が達成される理由は必ずしも定かではないが、本発明者らは以下のように推察する。
【００１６】
すなわち、先ず、本発明の複合金属酸化物は、Ｃｅ（セリウム）とＮｂ（ニオブ）とを含む複合金属酸化物であって、組成式：ＣｅＮｂＯｘ（式中、ｘは４．０３以上４．３０以下の数を示す。）で表わされるセリウムニオブ複酸化物を主成分として含有している複合金属酸化物としたことにより、同一粒子上にアンモニア吸着点とＮＯｘ吸着点を配置でき、窒素酸化物の分解に適した表面構造を形成したと考えられる。このような複合金属酸化物とすることにより、複合金属酸化物の表面に活性の高いサイトを形成することができ、十分に高い窒素酸化物分解活性を発現することが可能となるものと本発明者らは推察する。
【００１７】
また、本発明の複合金属酸化物の製造方法においては、セリウム塩とニオブ塩とを含有する溶液から塩基の存在下で沈殿せしめた複合金属酸化物前駆体粉体を、凝集抑制剤粉体とともにミリング処理により混合粉砕して微細混合物を作製することにより、焼成時に起こり得る複合金属酸化物の凝集を抑制することが可能となり、熱処理後も大きな比表面積を有する複合金属酸化物を得ることが可能となるものと本発明者らは推察する。
【００１８】
更に、このような本発明の複合金属酸化物を窒素酸化物分解触媒として用いることによって、十分に高い窒素酸化物分解活性を発現することが可能となるものと本発明者らは推察する。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、十分に高い窒素酸化物分解活性を有する窒素酸化物分解触媒及びそれを用いた窒素酸化物の分解方法、並びに、それらを形成するための複合金属酸化物及びその製造方法を提供することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】耐久試験後の実施例１〜６及び比較例１〜３で得られた触媒のＸ線回折パターンを示すグラフである。
【図２】実施例２、５、６及び比較例１〜２で得られたＮＯｘ浄化活性測定試験の結果を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明をその好適な実施形態に即して詳細に説明する。
【００２２】
［複合金属酸化物］
先ず、本発明の複合金属酸化物について説明する。すなわち、本発明の複合金属酸化物は、Ｃｅ（セリウム）とＮｂ（ニオブ）とを含む複合金属酸化物であって、
前記複合金属酸化物が、組成式：ＣｅＮｂＯｘ（式中、ｘは４．０３以上４．３０以下の数を示す。）で表わされるセリウムニオブ複酸化物を主成分として含有しており、
前記複合金属酸化物をＸ線回折測定することにより得られるＣｕＫα線を用いたＸ線回折パターンから求められる、２θが２５．０〜３０．０°の領域に存在する回折ピークのピーク面積の合計（Ｂ）に対する、前記領域に存在する前記セリウムニオブ複酸化物の回折ピークのピーク面積の合計（Ａ）の比率（Ａ／Ｂ）の値が０．５以上であり、かつ、
前記複合金属酸化物のＢＥＴ比表面積が１０ｍ２／ｇ以上である、ことを特徴とするものである。
【００２３】
（セリウムニオブ複酸化物）
このような本発明の複合金属酸化物としては、組成式：ＣｅＮｂＯｘ（式中、ｘは４．０３以上４．３０以下の数を示す。）で表わされるセリウムニオブ複酸化物を主成分として含有していることが必要である。なお、本発明にかかるセリウムニオブ複酸化物（ｃｅｒｉｕｍ−ｎｉｏｂｉｕｍ  ｍｕｌｔｉｐｌｅ  ｏｘｉｄｅ）とは、Ｃｅ（セリウム）とＮｂ（ニオブ）と酸素との化合物のうち、構造上酸素酸イオンの存在が認められないものである。このようなセリウムニオブ複酸化物の組成式における酸素の原子比、すなわちｘの値が前記下限未満では、セリウムニオブ複酸化物の生成ができないため、触媒を構成した場合に窒素酸化物分解活性が不十分となる傾向にあり、他方、前記上限を超えるとセリウムの価数が変化しにくくなるため、触媒を構成した場合に窒素酸化物分解活性が低下する傾向にある。
【００２４】
また、このような本発明の複合金属酸化物としては、前記複合金属酸化物をＸ線回折測定することにより得られるＣｕＫα線を用いたＸ線回折パターンから求められる、２θが２５．０〜３０．０°の領域に存在する回折ピークのピーク面積の合計（Ｂ）に対する、前記領域に存在する前記セリウムニオブ複酸化物の回折ピークのピーク面積の合計（Ａ）の比率（Ａ／Ｂ）（以下、単に「ピーク面積比率」と略すことがある。）の値が０．５以上であることが必要である。前記複合金属酸化物の前記ピーク面積比率の値が前記下限未満では、セリウムニオブ複酸化物の含有量が少なくなり、十分に高い窒素酸化物分解活性を有する複合金属酸化物が得られない。また、このような複合金属酸化物の前記ピーク面積比率の値は、より十分に高い窒素酸化物分解活性を有する複合金属酸化物を得るという観点から、０．７以上の範囲にあることが好ましく、０．７５以上の範囲がより好ましく、０．８以上の範囲が特に好ましい。なお、本発明の前記複合金属酸化物に含有するセリウムニオブ複酸化物の含有量は、このようなピーク面積比率の値に相関があり、例えば、検量線を作成することによって、ピーク面積比率の値からセリウムニオブ複酸化物の含有量を求めることができる。このようなピーク面積比率の値が１．００の場合は、前記複合金属酸化物が、基本的に前記セリウムニオブ複酸化物のみからなることを意味する。また、前記面積比率の値が０．００の場合は、前記複合金属酸化物が、基本的に前記セリウムニオブ複酸化物を含まないことを意味する。
【００２５】
なお、本発明におけるＸ線回折パターンとは、Ｘ線回折測定において、試料にＸ線（ＣｕＫα線）を照射しながら入射角度θを所定角度範囲で走査し、この間に回折するＸ線の強度を計数し、横軸に回折角度２θ、縦軸に回折強度をプロットすることにより得られるものである。また、回折ピークとは、Ｘ線回折パターンにおけるＳＮ比（信号（Ｓ）とノイズ（Ｎ）の比（Ｓ／Ｎ））の値が１０以上である山状の部分をいう。個々の回折ピークは結晶面に対応する。なお、ピーク部分については、ピーク強度の積分を行う際にベースラインを求める公知の手法に従ってベースラインを定める。
【００２６】
また、粉末Ｘ線回折法（Ｃｕ−Ｋ線）によって前記複合金属酸化物を測定した際に、２θが２５．０〜３０．０°の領域に存在する前記セリウムニオブ複酸化物の回折ピークが２つ以上観測されることが好ましい。このようなセリウムニオブ複酸化物の回折ピークが２つ以上観測されると、得られる触媒の窒素酸化物分解活性がより高くなる傾向にある。
【００２７】
更に、このようなセリウムニオブ複酸化物としては、例えば、より高い窒素酸化物分解活性が得られるという観点から、基本組成がＣｅＮｂＯ４．０８［回折ピーク：２θ＝２８．２５４°、２８．７２８°］及びＣｅＮｂＯ４．２５［回折ピーク：２θ＝２８．１９０°、２９．４１５°］からなる群から選択される少なくとも一種以上のセリウムニオブ複酸化物を用いることが好ましい。なお、基本組成とは、上記セリウムニオブ複酸化物の代表的な組成という意味であり、上記組成式で表されるものの他、必ずしも化学量論組成のものに限定されるわけではなく、例えば、製造上不可避的に生じるＣｅ、Ｎｂ等の陽イオン元素が欠損した、或いは酸素元素が欠損した非化学量論組成のもの等も含む。また、例えば、セリウムサイトやニオブサイトを他の１種又は２種以上の元素で一部置換したもの等の組成も含む。
【００２８】
（複合金属酸化物）
本発明にかかる複合金属酸化物（ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ  ｍｅｔａｌ  ｏｘｉｄｅ）は、Ｃｅ（セリウム）とＮｂ（ニオブ）とを含有する複合金属酸化物であり、前述した組成式：ＣｅＮｂＯｘ（式中、ｘは４．０３以上４．３０以下の数を示す。）で表わされるセリウムニオブ複酸化物を主成分として含有していることが必要である。なお、前記セリウムニオブ複酸化物以外の成分としては、組成式：ＣｅＮｂＯｘ（式中、ｘは４．０３未満又は４．３０超の数を示す。）で表わされるセリウムニオブ複酸化物［ｘ＝４．３３、回折ピーク：２θ＝２７．６０３°、２８．３２７°、２８．５６８°、２９．３１７°、２９．７３６°、ｘ＝４．００、回折ピーク：２θ＝２７．５６８°、２９．１７°］、前記セリウムニオブ複酸化物以外のＣｅ（セリウム）とＮｂ（ニオブ）とを含有する複酸化物［ＣｅＮｂ５Ｏ１４、回折ピーク：２θ＝２８．６８１°、Ｃｅ３ＮｂＯ７、回折ピーク：２θ＝２９．１６°、ＣｅＮｂ７Ｏ１９、回折ピーク：２θ＝２６．６３４°］、セリウム酸化物［回折ピーク：２θ＝２８．５５５°］、ニオブ酸化物［回折ピーク：２θ＝２６．８３２°］、等が挙げられる。
【００２９】
また、このような本発明の複合金属酸化物としては、ＢＥＴ比表面積が１０ｍ２／ｇ以上であることが必要である。ＢＥＴ比表面積が前記下限未満では、本発明の複合金属酸化物を用いて触媒としたときに十分に高い窒素酸化物分解活性を有する窒素酸化物分解触媒が得られない。なお、このような複合金属酸化物のＢＥＴ比表面積は、より十分に高い窒素酸化物分解活性が得られるという観点から、１５ｍ２／ｇ以上がより好ましく、２０〜２００ｍ２／ｇが特に好ましい。また、このような比表面積は、吸着等温線からＢＥＴ等温吸着式を用いてＢＥＴ比表面積として算出することができる。なお、このようなＢＥＴ比表面積は、市販の装置を利用して求めることができる。
【００３０】
更に、このような複合金属酸化物の粒子径としては、本発明の複合金属酸化物を用いて触媒としたときにより十分に高い窒素酸化物分解活性が得られるという観点から、平均粒子径が０．００５〜５μｍの範囲内であることが好ましく、０．００５〜０．１μｍがより好ましい。なお、このような平均粒子径は、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）観察、走査型電子顕微鏡写真（ＳＥＭ）観察、電子線マイクロアナライザー（ＥＰＭＡ）観察等により測定することができる。
【００３１】
［複合金属酸化物の製造方法］
次に、本発明の複合金属酸化物の製造方法を説明する。本発明の複合金属酸化物の製造方法は、セリウム塩とニオブ塩とを含有する溶液から、塩基の存在下でセリウムとニオブとを含む複合金属酸化物の前駆体を沈殿せしめ、複合金属酸化物前駆体粉体を得る工程（前駆体粉体調製工程）と、前記複合金属酸化物前駆体粉体及び凝集抑制剤粉体をミリング処理により混合粉砕して微細混合物を得る工程（混合粉砕工程）と、得られた微細混合物を不活性雰囲気中又は還元雰囲気中で６００〜９００℃の範囲内の温度で焼成することにより上記本発明の複合金属酸化物を得る工程（焼成工程）と、を含むことを特徴とする方法である。
【００３２】
（前駆体粉体調製工程）
本発明の複合金属酸化物の製造方法においては、先ず、セリウム塩とニオブ塩とを含有する溶液から、塩基の存在下でセリウムとニオブとを含む複合金属酸化物の前駆体を沈殿せしめ、複合金属酸化物前駆体粉体を得る（前駆体粉体調製工程）。
【００３３】
このような本発明の製造方法にかかる前駆体粉体調製工程において用いるセリウム塩としては、特に制限されないが、例えば、硝酸セリウム（ＩＩＩ）・６水和物、酢酸セリウム（ＩＩＩ）、硫酸セリウム（ＩＩＩ）・８水和物、しゅう酸セリウム（ＩＩＩ）、塩化セリウム（ＩＩＩ）が挙げられ、中でも、水への溶解性の高さという観点から、硝酸セリウム（ＩＩＩ）・６水和物、塩化セリウム（ＩＩＩ）が好ましい。
【００３４】
また、このような本発明の製造方法にかかる前駆体粉体調製工程において用いるニオブ塩としては、特に制限されないが、例えば、塩化ニオブ、しゅう酸ニオブ、しゅう酸ニオブアンモニウムが挙げられ、中でも、水への溶解性の高さという観点から、塩化ニオブ、しゅう酸ニオブが好ましい。
【００３５】
更に、前記セリウム塩と前記ニオブ塩とを含有する溶液としては、特に制限されないが、例えば、前記セリウム塩と前記ニオブ塩とを溶媒（好ましくはイオン交換水、蒸留水等の水）に溶解せしめて前記溶液を得る。このような溶液の濃度は、特に制限されないが、含有される金属塩の合計濃度が０．０５〜１．０ｍｏｌ／Ｌ程度であることが好ましい。また、このような溶液としては、前記セリウム塩と前記ニオブ塩の含有比率が、モル比（［セリウムのモル数］：［ニオブのモル数］）で５：３〜３：５であることが好ましく、４：３〜３：４であることがより好ましい。このようなモル比が前記下限未満では目的とする複酸化物が形成されない傾向にあり、他方、前記上限を超えると目的とする複酸化物が形成されない傾向にある。
【００３６】
また、このような本発明の製造方法にかかる前駆体粉体調製工程において用いる塩基としては、特に制限されないが、例えば、アンモニア、炭酸水素アンモニウム、水酸化ナトリウムが挙げられ、中でも、不純物の低減という観点から、アンモニアが好ましい。
【００３７】
更に、このような本発明の前駆体粉体調製工程において、セリウム塩とニオブ塩とを含有する溶液から塩基の存在下でセリウムとニオブとを含む複合金属酸化物の前駆体を沈殿せしめる方法としては、特に制限されないが、例えば、前記セリウム塩と前記ニオブ塩とを含有する溶液を、前記塩基を含む溶液に撹拌しながら順次添加して沈殿物を生成せしめる方法が挙げられる。なお、このような前駆体粉体調製工程においては、前記セリウム塩と前記ニオブ塩と前記塩基を含む溶液とからなる混合溶液のｐＨを７〜１０（より好ましくは８〜９）に調整して複合金属酸化物前駆体粉体となる沈殿物を生成させることが好ましい。また、前記攪拌の条件は、特に制限されないが、より均一な混合体を得やすいという観点からメカニカルスターラーやマグネチックスターラー等による強攪拌（激しい攪拌）を行うことが好ましい。
【００３８】
また、このような前駆体粉体調製工程により得られる複合金属酸化物の前駆体の粒径としては、特に制限されないが、高い比表面積のものが得られるという観点から、平均粒径（平均二次粒径）が０．０１〜１０μｍであることが好ましく、０．０２〜１μｍであることがより好ましい。
【００３９】
（混合粉砕工程）
次に、本発明の複合金属酸化物の製造方法においては、前記前駆体粉体調製工程において得られた複合金属酸化物前駆体粉体及び凝集抑制剤粉体をミリング処理により混合粉砕して微細混合物を得る（混合粉砕工程）。
【００４０】
このような本発明の製造方法にかかる混合粉砕工程において用いる凝集抑制剤粉体としては、特に制限されないが、例えば、カーボンブラック、塩化カルシウム、炭酸カルシウムが挙げられ、中でも、十分な凝集抑制という観点から、カーボンブラック、塩化カルシウムが好ましい。
【００４１】
このような混合粉砕工程におけるミリング処理としては、複合金属酸化物前駆体粉体及び凝集抑制剤粉体を混合粉砕することによって微細混合物が得られる処理法であれば特に制限されないが、例えば、遊星ボールミルや転動ミル等を用いて機械的エネルギーを付与しながら被混合物を混合粉砕する方法が挙げられる。このようなミリング処理において用いる装置としては、例えば、遊星ボールミル、転動ミル（回転ミル）、振動ミル、ターボミル、ディスクミル等を用いることができ、中でも、遊星ボールミル、転動ミル（回転ミル）が好ましい。また、ミル容器（ポット）やボール（振動子）の材質については特に制限されないが、例えば、ジルコニア製、ステンレス製、メノウ製等のミル容器を用いることができる。ボールの粒径についても特に制限されないが、例えば、直径３〜５０ｍｍのものを使用することができる。更に、ミリング処理の条件としては、所望の微細混合物を得ることができるように設定すればよい。例えば、転動ミルにより微細混合物を作製する場合には、ミル容器内に被混合物とボール（粉砕用振動子）を加え、所定の回転数及び時間でミリング処理を行えばよい。処理条件の一例として、回転数としては、１００ｒｐｍ〜１０００ｒｐｍの範囲内が好ましく、中でも１００ｒｐｍ〜４００ｒｐｍの範囲内であることがより好ましい。また、振動ミルを行う際の処理時間としては、１時間〜１００時間の範囲内が好ましく、中でも２時間〜３０時間の範囲内であることがより好ましい。
【００４２】
更に、このようなミリング処理の条件として、遠心力（重加速度）が１〜５０Ｇの範囲内であることが好ましく、１〜３０Ｇの範囲であることがより好ましい。また、ミリング処理の温度としては、特に制限されないが、通常、室温近傍の温度で行うことができる。また、ミリング処理を行う際の雰囲気としては、特に制限されないが、大気中の水分等と被混合物との反応を抑制する観点で、窒素、ヘリウム、アルゴンなどの不活性ガス雰囲気とすることが好ましい。
【００４３】
また、ミリング処理により得られる微細混合物の粒径としては、特に制限されないが、大きな比表面積を有する複合金属酸化物が得られるという観点から、平均粒径（平均二次粒径）が０．０１〜１００μｍであることが好ましく、０．０２〜１０μｍであることがより好ましい。なお、このような微細混合物は、できる限り均質な混合物であることが好ましい。より均質な混合物とすることにより、焼成時に起こり得る複合金属酸化物の凝集を高度に抑制することが可能となり、熱処理後もより大きな比表面積を有する複合金属酸化物を得ることが可能となる。
【００４４】
更に、本発明の混合粉砕工程においては、前記ミリング処理後にミリング処理装置から微細混合物を回収する方法としては、特に制限されないが、例えば、前記ミリング処理後の微細混合物に、１〜５分間程度の湿式ミリングを施すことにより容器とボールに付着した微細混合物を回収する方法であることが好ましい。このような湿式ミリングは、ボールミル、ビーズミル、湿式ジェットミル、ホモジナイザー等により行うことができる。湿式ミリングにおいて用いる溶媒としては、水、メタノール、エタノール、イソプロパノール等の低級アルコールが挙げられる。なお、湿式ミリングを施した後に、回収した微細混合物に乾燥を施すことが好ましい。このような乾燥の方法は、特に制限はされないが、溶媒蒸発による再凝集を抑制するという観点から、スプレードライヤー、振動乾燥機、流動乾燥機、ドラムドライヤー等で乾燥することが好ましい。
【００４５】
（焼成工程）
次に、本発明の複合金属酸化物の製造方法においては、前記混合粉砕工程において得られた微細混合物を不活性雰囲気中又は還元雰囲気中で６００〜９００℃の範囲内の温度で焼成することにより上記本発明の複合金属酸化物を得る（焼成工程）。
【００４６】
このような本発明の複合金属酸化物の製造方法にかかる焼成工程においては、前記混合粉砕後に前記微細混合物の焼成を、不活性雰囲気中又は還元雰囲気中で行うことが必要である。
【００４７】
前記不活性雰囲気としては、活性ガス濃度が０．１容量％以下であることが好ましく、０．０１容量％以下であることがより好ましい。このような不活性ガスとしては、例えば、アルゴンガスや窒素ガス等の不活性ガスの雰囲気が挙げられる。
【００４８】
また、前記還元雰囲気としては、還元性ガス濃度が０．１容量％以上にあることが好ましく、０．１〜１０容量％にあることがより好ましい。このような還元性ガスとしては、水素、一酸化炭素、炭化水素等が挙げられ、これらのうちの１種を単独で用いても２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００４９】
更に、このような焼成工程における雰囲気としては、１〜５容量％の水素（Ｈ２）ガスであることが好ましい。
【００５０】
また、このような本発明の複合金属酸化物の製造方法にかかる焼成工程においては、前記混合粉砕後に前記微細混合物を６００〜９００℃の範囲内の温度で焼成せしめることが必要である。前記焼成温度が、前記下限未満では、焼成が十分に達成されず、十分に高い窒素酸化物分解活性を有する複合金属酸化物が得られず、他方、上限を超えると、複酸化物の比表面積が低下するという問題がある。このような焼成温度は、より高い窒素酸化物分解活性が得られるという観点から、７５０〜８５０℃の範囲内の温度であることがより好ましい。また、焼成（加熱）時間としては、前記焼成温度により異なるものであるため一概には言えないが、０．５〜２０時間であることが好ましく、１〜１０時間であることがより好ましい。
【００５１】
更に、前記混合粉砕後に前記微細混合物を焼成して前記担体を得るが、その際に、前記微細混合物を必要に応じ乾燥し、更に焼成することが好ましい。このような乾燥方法としては、特に制限されないが、一般的に８０〜１５０℃で１〜４８時間程度の乾燥条件が適宜採用される。
【００５２】
また、本発明の複合金属酸化物の製造方法においては、前記焼成工程（前記複合金属酸化物を得る工程）で得られた複合金属酸化物から前記凝集抑制剤を除去する工程を更に含むことが好ましい。なお、前記凝集抑制剤を除去する方法としては、特に制限されないが、例えば、酸化性雰囲気下で加熱処理を施し除去する方法、洗浄を施し除去する方法等が挙げられる。その中でも、酸化性雰囲気（例えば、大気中）下、温度５００〜７００℃の条件で加熱処理を施す方法であることが好ましい。
【００５３】
以上、本発明の複合金属酸化物の製造方法の好適な実施形態について説明したが、上記実施形態に限定されるものではない。
【００５４】
［窒素酸化物分解触媒］
次に、本発明の窒素酸化物分解触媒を説明する。本発明の窒素酸化物分解触媒は、上記本発明の複合金属酸化物を含むことを特徴とするものである。このような窒素酸化物分解触媒とすることにより、十分に高い窒素酸化物分解活性を有する窒素酸化物分解触媒を提供することができる。
【００５５】
なお、本発明の窒素酸化物分解触媒は、上記本発明の複合金属酸化物を含むことが必要である。ここで、「複合金属酸化物を含む」とは、前記窒素酸化物分解触媒が前記本発明の複合金属酸化物のみから構成されるもの、或いは、主として前記本発明の複合金属酸化物からなり本発明の効果を損なわない範囲で他の成分を含み構成されるものであることを意味する。このような窒素酸化物分解触媒に含有させることが可能な他の成分としては、触媒や複合金属酸化物に利用することが可能な公知の他の成分を適宜利用することができる。このような窒素酸化物分解触媒に含有する他の成分としては、触媒の熱安定性や触媒活性の観点から、例えば、チタニウム（Ｔｉ）、ケイ素（Ｓｉ）、リン（Ｐ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、アルミニウム（Ａｌ）、イットリウム（Ｙ）、ランタン（Ｌａ）等の元素の酸化物を好適に用いることができる。なお、後者の場合、窒素酸化物分解触媒における前記複合金属酸化物の含有量は、窒素酸化物分解触媒の全質量１００質量％に対して８０質量％以上であることが好ましく、９０質量％以上であることがより好ましく、９７質量％以上であることが特に好ましい。このような窒素酸化物分解触媒における複合金属酸化物の含有量が前記下限未満では、本発明の効果が十分に得られない傾向にある。
【００５６】
また、このような窒素酸化物分解触媒の比表面積としては、特に制限されないが、十分に高い窒素酸化物分解活性が得られるという観点から、１０ｍ２／ｇ以上が好ましく、１５ｍ２／ｇ以上がより好ましく、２０〜２００ｍ２／ｇが特に好ましい。
【００５７】
更に、このような窒素酸化物分解触媒の粒子径としては、より高い十分に高い窒素酸化物分解活性が得られるという観点から、平均粒子径が０．００５〜５μｍの範囲内であることが好ましく、０．００５〜０．１μｍがより好ましい。
【００５８】
また、本発明の窒素酸化物分解触媒の形態としては、特に制限されないが、例えば、目的とする触媒の用途等に応じたハニカム形態、ペレット形態等が挙げられ、前記窒素酸化物分解触媒をそのような形態に成形しても、或いは基材に前記窒素酸化物分解触媒を固定せしめてもよい。このような基材としては、特に制限されないが、目的とする触媒の用途等に応じて適宜選択されるが、ＤＰＦ基材、モノリス状基材、ペレット状基材、プレート状基材等をより好適に用いることができる。更に、このような基材の材料も特に制限されないが、コージェライト、炭化ケイ素、ムライト等のセラミックスからなる基材や、クロム及びアルミニウムを含むステンレススチール等の金属からなる基材をより好適に用いることができる。また、このような基材を用いる場合において、前記窒素酸化物分解触媒を前記基材に固定する方法としては、例えば、基材に前記窒素酸化物分解触媒の粉末をウォッシュコート法等の方法でコートして前記窒素酸化物分解触媒からなるコート層を基材の表面に形成せしめる方法を採用することができる。
【００５９】
また、前記窒素酸化物分解触媒を基材に固定せしめた形態とする場合、基材容量１Ｌ当たりの前記窒素酸化物分解触媒の量としては、得られる触媒において十分な触媒活性が得られ、かつ圧損上昇やコート層剥離が抑制できるという観点から、金属酸化物換算で５０〜４００ｇ／Ｌ程度であることが好ましい。
【００６０】
また、本発明の窒素酸化物分解触媒は、他の触媒と組み合わせて利用してもよい。このような他の触媒としては、特に制限されず、公知の触媒（例えば、自動車の排ガス浄化用触媒の場合は、三元触媒、酸化触媒、ＮＯｘ還元触媒、ＮＯｘ吸蔵還元型（ＮＳＲ触媒）、ＨＣ選択酸化触媒等）を適宜用いてもよい。
【００６１】
［窒素酸化物の分解方法］
次に、上記本発明の窒素酸化物分解触媒を用いて窒素酸化物含有ガスを分解する本発明の方法について説明する。
【００６２】
本発明の窒素酸化物の分解方法は、窒素酸化物含有ガスを前記本発明の窒素酸化物分解触媒に接触させて窒素酸化物を分解せしめることを特徴とする方法である。
【００６３】
本発明にかかる窒素酸化物含有ガスとしては、一酸化窒素及び二酸化窒素等の窒素酸化物を含有しているガスであればよく、特に制限されないが、例えば、燃焼炉や自動車などから排出される燃焼排ガスや、加熱装置や化学プラントなどから排出される各種産業排ガスなどが挙げられる。なお、このような窒素酸化物含有ガスとしては、二酸化窒素の生成の点から、酸素の濃度は１体積％以上であることが好ましい。また、このような本発明の窒素酸化物の分解方法においては、窒素酸化物含有ガスを前記本発明の窒素酸化物分解触媒に接触せしめる際の温度条件は、２５０〜６００℃であることが好ましい。このような窒素酸化物含有ガスと窒素酸化物分解触媒の接触温度が前記下限未満では、窒素酸化物含有ガスを十分に分解できない傾向にある。他方、前記上限を超えると、活性点であるＮｂやＣｅが粗大化する傾向にある。
【実施例】
【００６４】
以下、実施例及び比較例に基づいて本発明をより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
【００６５】
（実施例１）
先ず、塩化ニオブ（ＮｂＣｌ５、和光純薬工業社製）のエタノール溶液（ＮｂＣｌ５の濃度で３．７ｍｍｏｌ／ｇ）１．０ｇと塩化セリウム水溶液（ＣｅＣｌ３の濃度で０．７４ｍｍｏｌ／ｇ）５ｇを作製し、これらをアンモニア水（水酸化アンモニウム、１ｍｏｌ／ＬのＮＨ４ＯＨ相当）４０ｇに激しく撹拌しながら順次添加して、Ｎｂ２Ｏ５とＣｅ（ＯＨ）３のナノ粒子混合物（Ｎｂ／Ｃｅモル比＝１）の沈殿を合成し、複合金属酸化物前駆体粉体（粉末）を得た。
【００６６】
次に、ステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）製のミル容器（直径９０ｍｍ、容量５００ｍＬ）に、容器容積の４０％相当量のボール（ＳＵＳ３０４製：３．２ｍｍ）を、前記前駆体粉末１．０ｇ、凝集抑制剤であるカーボンブラック０．０５ｇとともに装入し、１４０ｒｐｍの容器回転速度で２４時間のミリング処理を行った。次いで、少量のイオン交換水を投入して数分間の湿式ミリングを行い、容器とボールに付着した試料粉体を回収した。得られたスラリーを１１０℃で乾燥し、微細混合物を得た。
【００６７】
次いで、得られた微細混合物０．５ｇをアルミナボートに入れ、Ａｒ雰囲気中（流量５００ｍＬ／ｍｉｎ）７００℃の温度条件で１時間焼成せしめ、更に、Ａｉｒ雰囲気中、６００℃の温度条件で０．５時間の加熱処理を施すことによって複合金属酸化物からなる窒素酸化物分解触媒を得た。
【００６８】
（実施例２）
カーボンブラックの導入量を０．１ｇとした以外は、実施例１と同様にして、複合金属酸化物からなる窒素酸化物分解触媒を得た。
【００６９】
（実施例３）
カーボンブラックの導入量を０．３ｇとした以外は、実施例１と同様にして、複合金属酸化物からなる窒素酸化物分解触媒を得た。
【００７０】
（実施例４）
凝集抑制剤としてカーボンブラックの代わりにＣａＣｌ３を１．０ｇ導入した以外は、実施例１と同様にして、複合金属酸化物からなる窒素酸化物分解触媒を得た。
【００７１】
（実施例５）
ミリング処理におけるボールの径を９．５ｍｍとし、カーボンブラックの導入量を０．１ｇとした以外は、実施例１と同様にして、複合金属酸化物からなる窒素酸化物分解触媒を得た。
【００７２】
（実施例６）
先ず、実施例１と同様にして得た複合金属酸化物前駆体粉体（粉末）５ｇを、凝集抑制剤であるカーボンブラック０．１ｇとともに、１８個のボール（ＺｒＯ２製、直径１０ｍｍ、密度６．０ｇ／ｃｍ３）が入ったジルコニア製の容器（直径４０ｍｍ、容量４５ｍＬ）に装入し、遊星ボールミル（フリッチュ社製、「遊星型ボールミルＰ−７」）を用いて１２０ｒｐｍの公転速度（仕様により、容器自転速度は公転速度の２倍に固定）で３時間のミリング処理を行い、微細混合物を得た。
【００７３】
次に、得られた微細混合物０．５ｇをアルミナボートに入れ、Ａｒ雰囲気中（流量５００ｍＬ／ｍｉｎ）７００℃の温度条件で１時間焼成せしめ、更に、Ａｉｒ雰囲気中、６００℃の温度条件で０．５時間の加熱処理を施すことによって複合金属酸化物からなる窒素酸化物分解触媒を得た。
【００７４】
（比較例１）
先ず、塩化ニオブ（ＮｂＣｌ５、和光純薬工業社製）のエタノール溶液（ＮｂＣｌ５の濃度で３．７ｍｍｏｌ／ｇ）１ｇと塩化セリウム水溶液（ＣｅＣｌ３の濃度で０．７４ｍｍｏｌ／ｇ）５ｇを作製し、これらをアンモニア水（水酸化アンモニウム、１ｍｏｌ／ＬのＮＨ４ＯＨ相当）４０ｇに激しく撹拌しながら順次添加して、Ｎｂ２Ｏ５とＣｅ（ＯＨ）３のナノ粒子混合物（Ｎｂ／Ｃｅモル比＝１）の沈殿を合成し、前駆体粉末を得た。
【００７５】
次に、得られた前駆体粉末０．５ｇをアルミナボートに入れ、Ａｒ雰囲気中（流量５００ｍＬ／ｍｉｎ）６５０℃の温度条件で０．５時間焼成せしめ、比較用金属酸化物からなる比較用触媒を得た。得られた比較用触媒（比較用金属酸化物）はＣｅＯ２を含み、単相のＣｅＮｂＯｘではなかった。メインの相はＣｅＮｂＯ４．００、ピーク面積比は０．００であり基準よりも低かった。
【００７６】
（比較例２）
加熱処理の条件をＡｒ雰囲気中（流量５００ｍＬ／ｍｉｎ）８００℃の温度条件で０．５時間とした以外は、比較例１と同様にして、比較用金属酸化物からなる比較用触媒を得た。得られた比較用触媒（比較用金属酸化物）のメインの相はＣｅＮｂＯ４．００、ピーク面積比は０．００であり基準よりも低かった。
【００７７】
（比較例３）
先ず、塩化ニオブ（ＮｂＣｌ５、和光純薬工業社製）のエタノール溶液（ＮｂＣｌ５の濃度で３．７ｍｍｏｌ／ｇ）１．０ｇと塩化セリウム水溶液（ＣｅＣｌ３の濃度で０．７４ｍｍｏｌ／ｇ）５．０ｇを作製し、これらをアンモニア水（水酸化アンモニウム、１ｍｏｌ／ＬのＮＨ４ＯＨ相当）４０ｇに激しく撹拌しながら順次添加して、Ｎｂ２Ｏ５とＣｅ（ＯＨ）３のナノ粒子混合物（Ｎｂ／Ｃｅモル比＝１）の沈殿を合成し、前駆体粉末を得た。
【００７８】
次に、ステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）製のミル容器（直径９０ｍｍ、容量５００ｍＬ）に、容器容積の４０％相当量のボール（ＳＵＳ３０４製：３．２ｍｍ）を前記前駆体粉末１ｇとともに装入し、１４０ｒｐｍの容器回転速度で２４時間のミリング処理を行った。次いで、少量のイオン交換水を投入して数分間の湿式ミリングを行い、容器とボールに付着した試料粉体を回収した。得られたスラリーを１１０℃で乾燥し、微細混合物を得た。
【００７９】
次いで、得られた微細混合物０．５ｇ及びカーボンブラック０．１ｇを乳鉢にて混合し、得られた混合物をアルミナボートに入れ、Ａｒ雰囲気中（流量５００ｍＬ／ｍｉｎ）７００℃の温度条件で１時間焼成せしめ、更に、Ａｉｒ雰囲気中、６００℃の温度条件で０．５時間の加熱処理を施すことによって比較用金属酸化物からなる比較用触媒を得た。得られた比較用触媒（比較用金属酸化物）のメインの相はＣｅＮｂＯ４．２５、ピーク面積比は１．００であった。
【００８０】
なお、実施例１〜６及び比較例１〜３における、ミリング処理における条件及び焼成工程における条件を、表１に示す。
【００８１】
【表１】
0006284192.tif 000002
【００８２】
＜耐久試験＞
実施例１〜６で得られた窒素酸化物分解触媒及び比較例１〜３で得られた比較用触媒に対して、大気中、７５０℃の温度条件で２４時間熱処理を施し、耐久試験を行った。
【００８３】
＜Ｘ線回折（ＸＲＤ）の測定＞
実施例１〜６で得られた耐久試験後の窒素酸化物分解触媒及び比較例１〜３で得られた耐久試験後の比較用触媒に対して、以下のようにして、ＸＲＤ（Ｘ線回折法：Ｘ−ｒａｙ  ｄｉｆｆｒａｃｔｉｏｎ）により、各触媒のＸ線回折パターンを測定し、ピーク面積比率を測定した。
【００８４】
すなわち、先ず、前記窒素酸化物分解触媒（又は比較用触媒）をめのう乳鉢を用いて粉砕し粉末化した。次いで、得られた窒素酸化物分解触媒（又は比較用触媒）約１００ｍｇを評価試料として同一形状のサンプルホルダーを用いて試料量が一定となるようにし、Ｘ線回折装置（（株）リガク社製、ＵｌｔｉｍａＩＶ）に設置した。
【００８５】
＜測定条件＞
Ｘ線源：Ｃｕ−Ｋα線（λ＝０．１５４１８ｎｍ）
出力設定：４０ｋＶ×５０ｍＡ
測定時光学条件：
発散スリット＝１°
散乱スリット＝１°
受光スリット＝０．２ｍｍ
回折ピークの位置：２θ（回折角）
測定範囲：２θ＝１０〜７０度
走査速度：１０度／分
測定方法：連続。
【００８６】
実施例１〜６で得られた窒素酸化物分解触媒及び比較例１〜３で得られた比較用触媒のＸＲＤ測定結果（ＸＲＤスペクトル）を図１に示す。図１は、耐久試験後の実施例１〜６で得られた窒素酸化物分解触媒及び比較例１〜３で得られた比較用触媒のＸ線回折パターンを示すグラフである。
【００８７】
また、実施例１〜６で得られた窒素酸化物分解触媒及び比較例１〜３で得られた比較用触媒の、Ｘ線回折測定により得られるＣｕＫα線を用いたＸ線回折パターンから求められる、２θが２５．０以上３０．０°以下の間の回折ピークのピーク面積の合計（Ｂ）に対する、２θが２５．０以上３０．０°以下の間の回折ピークにおける組成式：ＣｅＮｂＯｘ（式中、ｘは４．０３以上４．３０以下の数を示す。）のピーク面積の合計（Ａ）の比率（Ａ／Ｂ）の値を表２に示す。
【００８８】
【表２】
0006284192.tif 000003
【００８９】
＜ＸＲＤ測定結果＞
図１に示した結果から明らかなとおり、実施例１の窒素酸化物分解触媒のＸ線回折測定により得られるＣｕＫα線を用いたＸ線回折パターン（ＸＲＤスペクトル）においては、２θ＝２８．１９°及び２θ＝２９．４２°に回折ピークが存在しており、この２つの回折ピークは、ＣｅＮｂＯ４．２５のそれぞれ（−１２１）面、（１２１）面に帰属するものであることが確認された。
【００９０】
また、実施例２で得られたＸ線回折パターンにおいては、２θ＝２８．２５°及び２θ＝２８．７３°に回折ピークが存在しており、この２つの回折ピークは、ＣｅＮｂＯ４．０８のそれぞれ（−１２１）面、（１３０）面に帰属するものであることが確認された。
【００９１】
更に、実施例３で得られたＸ線回折パターンにおいては、２θ＝２８．２５°及び２θ＝２８．７３°に回折ピークが存在しており、この２つの回折ピークは、ＣｅＮｂＯ４．０８のそれぞれ（−１２１）面、（１３０）面に帰属するものであることが確認された。
【００９２】
また、実施例４で得られたＸ線回折パターンにおいては、２θ＝２８．２５°及び２θ＝２８．７３°に回折ピークが存在しており、この２つの回折ピークは、ＣｅＮｂＯ４．０８のそれぞれ（−１２１）面、（１３０）面に帰属するものであることが確認された。
【００９３】
更に、実施例５で得られたＸ線回折パターンにおいては、２θ＝２８．２５°及び２θ＝２８．７３°に回折ピークが存在しており、この２つの回折ピークは、ＣｅＮｂＯ４．０８のそれぞれ（−１２１）面、（１３０）面に帰属するものであることが確認された。
【００９４】
また、実施例６で得られたＸ線回折パターンにおいては、２θ＝２８．１９°及び２θ＝２９．４２°に回折ピークが存在しており、この２つの回折ピークは、ＣｅＮｂＯ４．２５のそれぞれ（−１２１）面、（１２１）面に帰属するものであることが確認された。
【００９５】
更に、比較例１で得られたＸ線回折パターンにおいては、２θ＝２７．５７°及び２θ＝２９．１７°に回折ピークが存在しており、この２つの回折ピークは、ＣｅＮｂＯ４．００のそれぞれ（−１２１）面、（１２１）面に帰属するものであることが確認された。また、２θ＝２８．３５°付近にＣｅＯ２の回折ピークの存在が確認された。
【００９６】
また、比較例２で得られたＸ線回折パターンにおいては、２θ＝２７．５７°及び２θ＝２９．１７°に回折ピークが存在しており、この２つの回折ピークは、ＣｅＮｂＯ４．００の（−１２１）面に帰属するものであることが確認された。また、２θ＝２８．３０°付近にＣｅＯ２の回折ピークの存在が確認された。
【００９７】
更に、比較例３で得られたＸ線回折パターンにおいては、２θ＝２８．１９°及び２θ＝２９．４２°に回折ピークが存在しており、この２つの回折ピークは、ＣｅＮｂＯ４．２５の（−１２１）面に帰属するものであることが確認された。
【００９８】
また、表２に示した結果から明らかなとおり、実施例１〜６の窒素酸化物分解触媒のピーク面積比率が１．００であることが確認された。
【００９９】
＜比表面積評価試験＞
実施例１〜６で得られた耐久試験後の窒素酸化物分解触媒及び比較例１〜３で得られた耐久試験後の比較用触媒に対して、以下のようにして、比表面積を測定した。
【０１００】
すなわち、窒素酸化物分解触媒及び比較用触媒の比表面積は、吸着等温線からＢＥＴ等温吸着式を用いてＢＥＴ比表面積として算出した。すなわち、全自動比表面積測定装置（ＭＩＣＲＯ・ＤＡＴＡ社製、商品名「ＭＩＣＲＯ  ＳＯＲＰ４２３２ＩＩ」）を用い、液体窒素温度（−１９６℃）におけるＮ２吸着を利用したＢｒｕｎａｕｅｒ−Ｅｍｍｅｔｔ−Ｔｅｌｌｅｒ（ＢＥＴ）一点法により算出した。得られた結果を表２に示す。
【０１０１】
＜ＮＯｘ浄化活性の評価＞
実施例１〜６で得られた耐久試験後の窒素酸化物分解触媒及び比較例１〜３で得られた耐久試験後の比較用触媒に対して、ＮＯｘ浄化率を以下の方法により測定した。
【０１０２】
すなわち、先ず、前記触媒を１０００ｋｇｆ／ｃｍ２で圧粉成型し、破砕、整粒して直径０．５〜１．０ｍｍのペレット化した。次いで、得られた触媒１．０ｇを触媒試料として常圧固定床流通型反応装置（大倉理研社製、ＴＰ−５０００）に設置した。
【０１０３】
次に、Ｏ２（１０質量％）、ＮＯ（４４０ｐｐｍ）、ＮＨ３（５００ｐｐｍ）、ＣＯ２（１０質量％）、Ｈ２Ｏ（１０質量％）、Ｎ２（残部）からなるリーンガスを５リットル／分のガス流量で供給し、触媒入りガス温度が３５０℃となるように調整した。その後、触媒入りガス温度を３５０℃に１０分間保持しつつ、定常状態における触媒入りガス及び触媒出ガス中のＮＯｘ濃度を測定し、それらの測定値からＮＯｘ浄化率（％）を算出した。得られた結果を図２及び表２に示す。図２は、実施例２、５、７の窒素酸化物分解触媒及び比較例１〜２で得られた比較用触媒のＮＯｘ浄化活性測定試験の結果を示すグラフである。
【０１０４】
＜ＮＯｘ浄化活性の評価＞
図２に示した実施例２、５、７の結果と比較例１〜２の結果との比較から明らかなように、実施例の窒素酸化物分解触媒は、比較例１〜２の比較用触媒よりもＮＯｘ浄化率が向上しており、十分に高い窒素酸化物分解活性を有する窒素酸化物分解触媒が得られていることが確認された。
【産業上の利用可能性】
【０１０５】
以上説明したように、本発明によれば、十分に高い窒素酸化物分解活性を有する窒素酸化物分解触媒及びそれを用いた窒素酸化物の分解方法、並びに、それらを形成するための複合金属酸化物及びその製造方法を提供することが可能となる。
したがって、本発明の複合金属酸化物及びその製造方法、並びに、その複合金属酸化物を用いた窒素酸化物分解触媒及びその窒素酸化物分解触媒を用いた窒素酸化物の分解方法は、ディーゼルエンジンや燃料消費率の低い希薄燃焼式（リーンバーン）エンジン等の内燃機関から排出される排ガス中に含まれる窒素酸化物含有ガスを浄化するための窒素酸化物分解触媒及びそれを用いた窒素酸化物の分解方法として、並びに、それらを形成するための複合金属酸化物及びその製造方法として、特に有用である。
【図１】
0006284192.tif 000004
【図２】
0006284192.tif 000005