(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
「コンプレックス」と呼ばれる精製または石油化学方法において低温度、すなわち、１００〜１８０℃の熱を、いわゆる低温度熱源から回収する方法であって、
少なくとも１基の抽出蒸留装置（Ｐ１）、パラキシレン吸着装置（Ｐ２）、キシレン類異性化装置（Ｐ３）およびトランスアルキル化装置（Ｐ４）の使用を含み、前記装置からの流出物は、Ｃ１〜Ｃ１１で示される蒸留塔において分離され、Ｃ１−Ｃ１１は、以下の意味、Ｃ１：リフォメート塔、Ｃ２：キシレン類塔、Ｃ３：重質芳香族化合物塔、Ｃ４：ラフィネート塔、Ｃ５：エキストラクト塔、Ｃ６：精製塔、Ｃ７：デヘプタナイザ、Ｃ８：ストリッパ、Ｃ９：ベンゼン塔、Ｃ１０：トルエン塔、Ｃ１１：安定化塔を有し、
前記方法は、以下の段階：
１）  第１の塔セットＥ１を形成する、コンプレックスの前記塔Ｃ３、Ｃ４およびＣ５のコンデンサから選択される少なくとも１つの低温熱源との交換によって低圧（ＬＰ）スチーム（すなわち、１〜７絶対バールの圧力にある）を発生させる段階、
２）  少なくとも１回の圧縮段階において発生したスチームの圧力を高めて、中圧（ＭＰ）スチームを生じさせる段階、
３）  コンプレックスの１基以上の蒸留塔の操作圧力を低下させることによって方法の操作条件を改変して、段階２から得られたスチームの温度未満にそれらのリボイラの温度を低下させる段階、
４）  段階１から得られた低圧（ＬＰ）スチームの少なくとも一部を、塔Ｃ９のリボイラに供給される熱輸送流体として用い、および段階２から得られた中圧（ＭＰ）スチームの少なくとも一部を、圧縮の後、コンプレックスの前記塔Ｃ７、Ｃ８、Ｃ１０およびＣ１１の少なくとも１基のリボイラに供給される熱輸送流体として用い、前記塔Ｃ７、Ｃ８、Ｃ９、Ｃ１０およびＣ１１は前記Ｅ１とは相異なる第２の塔セットＥ２を形成する、段階
からなる、方法。
【請求項２】
段階１から得られた低圧（ＬＰ）スチームの一部は、発電のために用いられる、請求項１に記載の熱の回収方法。
【請求項３】
段階２は、二段階コンプレッサによって行われる、請求項１に記載の熱の回収方法。
【請求項４】
段階２は、起動流体として高圧（ＨＰ）スチームを用いるエジェクタによって行われる、請求項１に記載の熱の回収方法。
【請求項５】
段階１から得られた低圧（ＬＰ）スチーム、または段階２から得られた中圧（ＭＰ）スチームが熱輸送媒体として用いられて、空気予熱器における炉の燃焼用空気に熱を供給する、請求項１に記載の熱の回収方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、少なくとも１つの分留塔を使用しかつ低圧スチームを生じさせる、精製および石油化学の方法の分野に関する。
【０００２】
本発明は、特に、大多数の蒸留塔を採用するアロマティクス・コンプレックス（aromatics complex）の場合に適用される。本発明の原理は、所定の塔における低圧（low-pressure：ＬＰ）スチームの発生に基づき、これにより生じたＬＰスチームは、中間の圧縮を伴うかまたは伴わない、熱輸送流体として用いられ、例えば、圧力における低減を経た可能性のある他の塔が再沸騰させられ、前記塔のリボイラがより低い温度で機能することを可能にする。
【０００３】
生じたＬＰスチームは、中間圧縮を伴ってまたは伴わないで、生じたスチームの温度より温度が低い他の流体を予備加熱するために用いられてもよい。
【０００４】
より一般的には、操作条件および／または方法の構成は、一方ではその高温熱の消費をより有利に低減させるように、他方では、その低温熱（この低温熱は、コンプレックス中に生じさせられ得る）の消費を低減させるように改変される。
【０００５】
こうして生じたＬＰスチームの使用は、いくつかの塔の操作条件の改変と結び付けられて、燃料および電気の消費に関してアロマティクス・コンプレックスのためのエネルギーにおいて実質的に完全な利得を提供する。
【０００６】
これらの利得は、エネルギーコストを低減させることに照らして極めて重大であり、異なる方法、特に、アロマティクス・コンプレックスに適用され得る。
【０００７】
本発明は、低温（約１００〜１８０℃）の理由で喪失とみなされる熱を、いくつかの塔のリボイラおよび／またはいくつかの処理された流体の予備ヒータにおける熱輸送流体として用いられるために再圧縮されてもよい使用に依存し得る低圧スチームを発生させることによって回収することを可能にする手段を特定する。
【背景技術】
【０００８】
方法のエネルギー効率の改善は、現在の経済情勢において基本的な趨勢である。最近まで、いくつかの交換器において、特に、冷却タワーにおいて、１００〜１８０℃の範囲の温度で利用可能な熱は、喪失とみなされた。実際に、この温度レベルにおける熱は、精製または石油化学方法、例えば、アロマティクス・コンプレックスに由来する「低温」方法流体との直接的な交換を介して用いられなかった。
【０００９】
方法の操作条件を改変することによっておよび／または方法の流れのスキーム自体をより複雑にすることによってこれらのますます重要な量の熱の温度を上げることが当業者に知られている。
【００１０】
例えば、分留する装置、例えば、蒸留塔の場合において、当業者は、蒸留塔の圧力を上げることが可能であり、塔頂（軽質端）蒸気がこの時高温で得られることを知っている。しかしながら、操作圧力におけるこの上昇は、必然的に、リボイラのために要求される熱の量における増加を伴い、これは、その時より高い温度で操作する。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１ａ】図１ａは、従来技術によるフロースキームであり、塔頂コンデンサおよび塔底リボイラを備えた蒸留塔の基本構成を示し、前記リボイラは、炉である。
【図１ｂ】本発明による図１ｂは、蒸留塔からの塔頂蒸気の圧縮および冷却を行うためのシステムにより蒸留塔の操作圧力を低減させることがいかにして可能であるかを示す。操作圧力のこの改変により、この塔を再沸騰させるために要求される高温流体の温度、それ故に、この再沸騰をもたらすために要求される熱の量を低下させることが可能になる。
【図２】本発明による図２は、Ｃ４で示される塔の塔頂コンデンサからの低圧および中間圧のスチームの発生、およびＣ７で示される塔のリボイラための熱輸送流体としての中間圧スチームの使用を例証する。
【図３】図３は、従来技術によるアロマティクス・コンプレックスの方法スキームである。
【図４】図４は、本発明によるアロマティクス・コンプレックスの方法スキームであり、すなわち、所定数の塔に関する複数の低圧スチーム回路（太線で描かれている）を含む。
【発明の概要】
【課題を解決するための手段】
【００１２】
（発明の簡単な説明）
本発明は、以降において「コンプレックス」と称される、精製または石油化学方法のいくつかの熱交換器中に含まれる低温熱を回収する方法として規定されてよい。
【００１３】
本発明の対象を形成する方法は、所定の熱源から生じた低圧（ＬＰ）スチームネットワークを作ること、この低圧スチームを（完全にまたは部分的に）再圧縮して、中間圧（ＭＰ）スチームにそれを転化させること、および方法の種々の機能のための熱源として、それにより生じたスチーム（ＬＰおよびＭＰ）を用いることから実質的になる。特に、生じたＬＰおよびＭＰスチームは、場合によっては塔の操作圧力を低下させた後に、所定数の蒸留塔のリボイラに要求される熱を提供するために用いられて、それらのリボイラの操作温度を低減させ得る。
【００１４】
本発明に照らして、低圧（ＬＰ）スチームは、１〜７絶対バール（bar absolute）の範囲の圧力を有するスチームである。中間圧（ＭＰ）スチームは、７絶対バールから１５〜１７絶対バールの値にわたる範囲の圧力を有するスチームとして定義され、高圧（ＨＰ）スチームは、１７絶対バール超の圧力を有するスチームとして定義される。
【００１５】
より具体的には、本発明による方法は、低温度、すなわち、１００〜１８０℃の熱を、「コンプレックス」と呼ばれ、少なくとも１基の蒸留塔を含む、精製または石油化学の方法において回収する方法であって、該方法は、以下の段階：
１）  少なくとも１個の低温熱源との交換により、低圧スチーム（すなわち、１〜７絶対バール（ａｂｓ）（１バール＝０．１ＭＰａ）の範囲の圧力にあるスチーム）を発生させる段階、
２）  少なくとも１回の圧縮段階において、発生したスチームの圧力を上げ、ＭＰスチームを生じさせる段階、
３）  操作条件および／または方法の構成を改変して、一方では高温熱の消費を有利に低減させ、他方では、低温熱の消費を低減させる段階、
４）  段階１から得られたＬＰスチームおよび段階２から得られたＭＰスチームの少なくとも一部を使用して、必要な熱を、段階３から得られた低温熱消費装置に供給する段階
からなる、方法として規定されてよい。
【００１６】
本発明の一つの変形によると、段階１から得られたスチームの他の部分は、発電のために用いられる。
【００１７】
本発明の一つの変形によると、段階２は、２段階圧縮機によって行われる。
【００１８】
本発明の別の変形によると、段階２は、起動流体（motive fluid）としてＨＰスチームを用いたエジェクタによって行われる。
【００１９】
段階３は、相容れないわけではない種々の方法で行われてよく、すなわち、段階３を実施する種々の方法のあらゆる組合せが、本発明の範囲にとどまる。
−  第１の実施形態において、段階３は、方法の１基以上の蒸留塔において操作圧力を下げ、段階２から得られたスチームの温度未満にそれらのリボイラの温度をより低くすることによって行われる。
−  第２の実施形態において、段階３は、コンプレックスの蒸留塔の供給原料を予備加熱するための交換器のネットワークの改変によって行われる。
【００２０】
本発明の方法によると、低圧（ＬＰ）スチームを発生させることを可能にする低温熱源の少なくともいくつかは、第一のセットＥ１を形成するコンプレックスのいくつかの蒸留塔のコンデンサから選ばれる。
【００２１】
本発明の変形によると、段階１から得られた低圧スチームは、コンプレックスのいくつかの塔のリボイラに供給される熱輸送流体として直接的に用いられる。
【００２２】
本発明の別の変形によると、段階１から得られた低圧スチームは、再圧縮の後に、コンプレックスのいくつかの塔のリボイラに供給される熱輸送流体として用いられる。
【００２３】
リボイラが直接的にまたは圧縮の後に、段階１から得られた低圧スチームを用いる塔は、Ｅ１とは異なる第２のセットＥ２を形成する。異なるセットは、本発明に照らして、Ｅ１およびＥ２が共通に塔を有しないことを指し示す。
【００２４】
別の変形（これは、２つの従前の変形と両立できる）によると、段階１または段階２から得られた低圧スチームは、熱交換器において方法流体に熱を供給するために熱輸送流体として用いられる。
【００２５】
別の変形（これも、従前のものと両立できる）によると、段階１または段階２から得られた低圧スチームは、空気予備ヒータにおける炉の燃焼用空気に熱を供給するために熱輸送流体として用いられる。
【００２６】
最後に、本発明の方法の変形によると、セットＥ２のいくつかの蒸留塔は、より低い操作圧力で機能して、それらの再沸騰のために要求される温度を低減させる。
【００２７】
本発明は、低圧スチームを発生させることができる低温熱源を有する全タイプの方法に適用されてよい。
【００２８】
特に、本発明は、少なくとも１基の抽出蒸留装置（Ｐ１）、パラキシレン吸着装置（Ｐ２）、キシレン類異性化装置（Ｐ３）およびトランスアルキル化装置（Ｐ４）を使用するいわゆる「アロマティクス・コンプレックス」方法に適用され、前記装置からの流出物は、以下の意味を有するＣ１〜Ｃ１１で差し示される蒸留塔において分離され：Ｃ１：リフォメート塔、Ｃ２：キシレン類塔、Ｃ３：重質芳香族化合物塔、Ｃ４：ラフィネート塔、Ｃ５：エキストラクト塔、Ｃ６：精製塔、Ｃ７：デヘプタナイザ（deheptaniser）、Ｃ８：ストリッパ、Ｃ９：ベンゼン塔、Ｃ１０：トルエン塔、Ｃ１１：安定化塔；アロマティクス・コンプレックスにおいて、
−  低温熱源は、低圧（ＬＰ）スチームを生じさせることを可能にする以下の蒸留塔Ｃ３、Ｃ４およびＣ５によって形成されるセットＥ１において選ばれるものである；
−  圧力が解放され、セットＥ１（またはそれのサブセットのいずれか１つ）によって生じたＬＰスチームの圧縮の後に中間圧（ＭＰ）スチームの形態で熱が供給される塔は、以下の塔によって形成されるセットから選ばれるものである：Ｃ７、Ｃ８、Ｃ１０、Ｃ１１、
−  セットＥ１（またはそのサブセットのいずれか１つ）によって生じた低圧スチームの熱が供給される塔は、圧力の低減は伴わない。アロマティクス・コンプレックスへの適用の場合、これは、塔Ｃ９である。
【００２９】
アロマティクス・コンプレックスへの適用の場合、塔Ｅ１によって生じたスチームを用いる塔のセットＥ２は、それ故に、塔Ｃ７、Ｃ８、Ｃ９、Ｃ１０およびＣ１１からなる。
【発明を実施するための形態】
【００３０】
（発明の詳細な説明）
以下の説明において、用語「方法」または「コンプレックス」は、少なくとも２基の蒸留塔を含むあらゆる精製または石油化学方法を指し示すために用いられる。
【００３１】
この定義は、非常に広く、例えば、ガソリンのための接触分解方法、およびいわゆる「アロマティクス・コンプレックス」の芳香族化合物フラクションからパラキシレンまたはメタキシレンを製造する方法を含む。
【００３２】
以下の説明および本発明を例証する実施例は、アロマティクス・コンプレックスの場合に与えられるが、当然、これは、単なる一つの適用事例に過ぎず、決して、開示された方法の範囲を制限しないことが理解される。
【００３３】
本発明による方法は、一般的に、低温熱を回収して、低圧スチームを生じさせる方法として定義されてよく、この低圧スチームは、再圧縮の後に、種々の目的のために用いられ得、これは、場合によっては前記塔の操作圧力を低下させた後に、問題の方法のいくつかの塔のリボイラを加熱して、前記塔のリボイラをより低い温度で操作することを可能にすることを含む。
【００３４】
本発明による低温熱を回収する方法は、アロマティクス・コンプレックスにおいて利用可能な低温熱からスチームを生じさせることから実質的になる。
【００３５】
実際に、これらの熱源は、いくつかの塔の塔頂蒸気の冷却タワーによって形成され、ＬＰスチームの発生は、ＬＰスチーム気化器または発生器と称される交換器によって冷却タワーを置き換えることによってもたらされる。
【００３６】
それにより生じたスチームは、それ故に、通常は１００〜１７０℃の温度を有する。
【００３７】
１００〜１７０℃の温度を有するこのＬＰスチームは、種々の方法で用いられ得る。
ａ）  このスチームは、熱輸送流体として直接的に運ばれ、アロマティクス・コンプレックスの種々のポイントで、特に（および非限定的な方法で）いくつかの塔のリボイラにおいて用いられ得る。この使用は、図２の流れＦ１の回路に対応する。
ｂ）  あるいは、それは、１以上の過熱流体を生じさせることを可能にする中間圧（ＭＰ）スチームを生じさせる１個以上の圧縮段を含む圧縮回路に運ばれてよい。これらの過熱流体は、次いで、凝縮させられ、アロマティクス・コンプレックスの種々の部位において、特に、いくつかの塔のリボイラにおいてそれらの凝縮の熱を解放し、いくつかの塔のリボイラにおいて、操作圧力は、場合によっては、低減させられる。十分に効率的な熱交換を得るために、高温流体の温度は、好ましくは、熱輸送が行われる帯域の温度より５〜１５℃高くあるべきであることが認識される。この使用は、図２の流れｆ３の回路に対応する。
ｃ）  あるいは、このＬＰスチームは、電気を発生させるために膨張器に導入されてよい。この場合、膨張タービンが好ましくは用いられ、周囲圧力未満にスチームの凝縮を可能にする（「真空膨張タービン」と略される）。この使用は、図２の流れｆ２の回路に対応する。
【００３８】
使用ａ）、ｂ）またはｃ）に由来するＬＰスチームは、凝縮した状態で存在し、得られた流体は、凝縮ネットワークにおいて処理されて、閉じられた水／スチームのループ（脱塩水の供給を有する）を形成するように種々の気化器の入口にリサイクルされ得る流体を形成してよい。
【００３９】
閉じられた有用物回路（utilities circuit）は、それ故に、以下に基づいて、構成される・
−  蒸留塔の第１のシリーズのコンデンサ内の低圧スチームの発生、
−  方法、特に、蒸留塔の第２のシリーズのリボイラのいくつかの低温流体のための熱輸送剤としての、または、発電のための起動流体としてのこのスチーム（圧縮または非圧縮）の使用、および
−  気化を目的として流体を再構成するための、処理の後の凝縮物の回収。
【００４０】
（図面の詳細な説明）
図１ａは、従来技術による塔（ＣＯＬ１）を示し、この塔（ＣＯＬ１）は、塔からの塔頂流を冷却する冷却タワー（ＡＥＲ）を使用する還流フラスコ（ＣＤ１）と、リボイラとを備え、リボイラは炉（Ｆ１）である。
【００４１】
この塔の圧力は、利用可能な低温有用物の温度より高い温度で蒸気を凝縮することができるように最小にされる一方で、塔の頂部での脱ガス流体を通じた生成物の喪失を制限する。広範に相違する揮発性を有する物質の混合物を含有する反応セクションからの流出物を安定にするために、この手段は、５〜１２絶対バール程度の圧力下に塔を操作する。
【００４２】
図１ｂは、塔（ＣＯＬ１）の頭部においてなされなければならない改変を示し、前記塔の操作圧力における降下が補填され、前記圧力における降下に由来する気相補足物が回収される。
【００４３】
塔の底部において、炉は、より低い温度で操作する熱交換器によって置き換えられた。
【００４４】
より具体的には、本発明に従って改変された塔（ＣＯＬ１）からの塔頂蒸気を凝縮させるためのシステムは以下のように記載されてよい。
【００４５】
塔（ＣＯＬ１）からの塔頂蒸気は、例えば冷却タワー（ＡＥＲ）において、部分的に凝縮させられ、塔の還流フラスコ（ＲＤ１）において混合相の形態で回収される。還流フラスコ（ＲＤ１）から逃れたガスＯＶＤ１は、塔頂ガス圧縮機（ＯＶＤＣ１）の取入れ口に通される。
【００４６】
圧縮機（ＯＶＤＣ１）の出口におけるガスは、コンデンサ（ＯＧＣ１）を介して部分的に（または完全に）凝縮させられる。コンデンサ（ＯＧＣ１）を出た流れは、フラスコ（ＳＥＰ１）において回収され分離される。
【００４７】
フラスコ（ＳＥＰ１）からの液体（ＬＳＥＰ１）は、還流フラスコ（ＲＤ１）に再送され、フラスコ（ＳＥＰ１）から得られたガスＶＳＥＰ１は、装置の別の部分または装置の末端に送られる。
【００４８】
図２は、塔からの塔頂蒸気の凝縮から得られたＬＰスチームの流れｆ２）およびｆ３）の回路に対応する使用を例証する。
【００４９】
塔Ｃ４からの塔頂蒸気（ＯＶＤ２）の凝縮の熱により、熱交換器（ＳＴＧ１）を介して液体流体を気化させることが可能になる。この液体の圧力は、その気化温度が凝縮させられるべき蒸気ＯＣＤ２の温度未満であるように選ばれる。
【００５０】
こうして得られた低圧スチームは、３つの流れｆ１）、ｆ２）およびｆ３）に分けられ、これらは、異なる回路を流れ、以下のように記載されてよい：
−  流れｆ１）：ＬＰスチームの一部は、熱輸送流体としていくつかの塔のリボイラに直接的に通されてよい。ＬＰスチームのこの使用（当業者にとってごく従来的である）は、図２に例示されない。
−  流れｆ２）：ＬＰスチームの別の一部は、２個の圧縮段（ＳＴ１およびＳＴ２）に通されて、中間圧スチームが生じさせられ、この中間圧スチームは、塔Ｃ７のリボイラ（ＲＥＢ１）において熱輸送流体として用いられる。このスチームは、リボイラ（ＲＥＢ１）の下流で凝縮させられる（ＣＤ１）。この使用は、本発明に合致する。
−  流れｆ３）：ＬＰスチームの別の一部は、ＬＰスチームタービン（ＴＥＳ）に導入されて、発電させられる。スチームタービン（ＴＥＳ）の出口において、流体は、冷却タワーにおいて完全に凝縮させられて、凝縮水が生じる（ＣＤ２）。
【００５１】
この使用も本発明に合致する。
【００５２】
図３は、従来技術によるアロマティクス・コンプレックスの典型的な方法のフロースキームを示し、以下の段落において詳細に記載される。
【００５３】
図４は、従来技術の典型的な方法（図３）と比較して本発明により改変されたアロマティクス・コンプレックスの帯域を、点線で前記帯域を取り囲むことによって強調する。
【００５４】
簡単のために、還流セクション、還流フラスコまたはコンデンサセクションは、図２および４において示されていない。
【００５５】
（実施例）
以下の実施例は、アロマティクス・コンプレックスの場合において後で説明される方法の適用である。この適用を良く理解するには、アロマティクス・コンプレックス自体の説明が必要とされるが、これは、従来技術に合致する図３に対して与えられる。
【００５６】
本発明に合致する図４は、以下の本発明の手段により改変されたアロマティクス・コンプレックスの帯域を示す：
−  コンプレックスのいくつかの塔の操作圧力の低減、
−  スチームを生じさせるためのいくつかの塔の塔頂流出物の利用、
−  アロマティクス・コンプレックス内で生じたスチームの利用。
【００５７】
以下の実施例において記載されるようなアロマティクス・コンプレックスは、一連の転化および分離段であって、ベンゼンから接触改質装置に由来する１０個超の炭素原子を有する芳香族化合物（Ｃ１０＋で示す）にわたる範囲の芳香族化合物を豊富に含む供給原料から出発して、キシレン類と呼ばれる、８個の炭素原子を有する芳香族化合物、より具体的にはＰＸで示されるパラキシレンを生じさせることを目的としたものとして定義されてよい。
【００５８】
供給原料は、非常に低い含有率からゼロの含有率にわたる硫黄および窒素化合物およびオレフィンを有するべきである。これらの化合物は、コンプレックスの装置において採用されるいくつかの触媒およびモレキュラーシーブの性能および耐用年数に影響を及ぼし得るからである。
【００５９】
（リフォメート塔（Ｃ１））
処理されるべき供給原料が、ライン（１）および交換器ＥＣＨ１を介して（Ｃ１）で示される第１の蒸留塔に運ばれる。この第１の蒸留塔（Ｃ１）は、トルエンおよびより軽質の化合物をより重質の化合物（Ｃ８からＣ１０＋の範囲にわたる）から分離する。
【００６０】
従来技術によるこの塔のリボイラおよびコンデンサの構成は、下記の表１に示される。
【００６１】
（抽出蒸留装置（Ｐ１））
塔Ｃ１の頭部において回収されたトルエンおよびより軽質の化合物は、ライン（１０）を介して（Ｐ１）で示される抽出蒸留装置に通され、抽出蒸留装置（Ｐ１）は、パラフィン化合物からなる「ラフィネート」と呼ばれる生成物から高純度の芳香族化合物Ｃ６−Ｃ７フラクションを分離する。前記ラフィネートは、ライン（１３）を介してコンプレックスから排出される。この抽出蒸留装置において好適に用いられる溶媒は、Ｎ−ホルミルモルホリン（N-formylmorpholine：ＮＦＭ）である。
【００６２】
（キシレン類塔（Ｃ２））
塔（Ｃ１）の底部において回収されたＣ８−Ｃ１０＋芳香族化合物は、ライン（１１）を介していわゆるキシレン類塔（Ｃ２）に通される。このキシレン類塔（Ｃ２）は、Ｃ８芳香族化合物（いわゆるキシレン類）からＣ９およびより重質の化合物を分離し、このＣ８芳香族化合物は、下流に位置するコンプレックスの装置に供給する。
【００６３】
従来技術によると、塔Ｃ２からの塔頂蒸気の凝縮によって回収された熱は、塔Ｃ１、塔Ｃ４（いわゆるラフィネート塔）および塔Ｃ５（いわゆるエキストラクト塔）のリボイラに必要な熱を供給するために用いられ、これらは、以降に議論されることになる。
【００６４】
この目的で、塔Ｃ２の頭部における操作圧力は、一般的に、要求される最小の圧力（一般的には７．０〜９．０絶対バール）に維持され、これにより、キシレン類塔（Ｃ２）からの塔頂蒸気の凝縮温度が塔（Ｃ１）、（Ｃ４）および（Ｃ５）のリボイラための熱輸送流体として用いられるのに十分であることが可能となる。
【００６５】
従来技術によるこの塔のリボイラおよびコンデンサの構成は、下記表１に示される。
【００６６】
（パラキシレン吸着装置（Ｐ２））
キシレン類フラクション、すなわち、パラキシレン、メタキシレンおよびオルトキシレンおよびエチルベンゼンを含有するＣ８芳香族化合物フラクションは、それ故に、塔Ｃ２の頭部において回収され、ライン（２０）を介して吸着装置Ｐ２に通される。吸着装置Ｐ２は、前記フラクションに含有されるパラキシレンを選択的に回収する。吸着装置Ｐ２は、それ故に、パラキシレンおよび脱着剤の混合物（エキストラクトと呼ばれる）、および他のＣ８芳香族化合物および脱着剤の混合物（ラフィネートと呼ばれる）を生じさせる。
【００６７】
吸着剤は、モレキュラーシーブであり、パラキシレンの吸着を特に目的とするものであり、すなわち、それは、この化合物に特に高い親和性を有する。
【００６８】
一般に用いられる固体吸着剤は、シリカバインダによる成形型フォージャサイトタイプのゼオライトであり、バリウムまたはカリウムにより交換されたものである。好適に用いられる脱着剤は、パラジエチルベンゼン（paradiethylbenzene：ＰＤＥＢ）である。
【００６９】
（エキストラクト塔（Ｃ５））
吸着塔を出る、パラキシレンおよび脱着剤を含有するエキストラクトの流れは、ライン（２２）を介してエキストラクト塔（Ｃ５）に通され、このエキストラクト塔（Ｃ５）は、脱着剤からパラキシレンを分離する。
【００７０】
塔（Ｃ５）の底部において回収された脱着剤は、ライン（５１）を介して吸着塔に戻される。
【００７１】
エキストラクト塔は、還流フラスコにおいて、好ましくは、低圧で、すなわち、１．０〜２．０絶対バールの範囲の圧力で操作され、リボイラの温度、さらには前記リボイラに供給されることになる熱の量が最小にされる。
【００７２】
従来技術によると、エキストラクト塔（Ｃ５）からの塔頂蒸気の凝縮は、冷却タワーによって行われる。従来技術によるこの塔のリボイラおよびコンデンサの構成は、表１に示される。
【００７３】
（精製塔（Ｃ６））
塔（Ｃ５）の頭部からの流れは、ライン（５０）を介して精製塔（Ｃ６）に通され、精製塔（Ｃ６）は、パラキシレンからトルエン（パラキシレンと共に部分的に抽出されたものである）を分離する。塔（Ｃ６）の頭部を出るトルエンは、ライン（６０）を介してベンゼン塔（Ｃ９）の入口に通される。生じた高純度のパラキシレンは、精製塔（Ｃ６）の底部において回収され、ポンプで貯蔵設備に吸い出されることによってライン（６１）を介して最終生成物として通される。
【００７４】
好ましくは、精製塔（Ｃ６）は、（還流フラスコにおいて１．０〜２．０絶対バールの圧力範囲の）低圧で操作され、リボイラの温度および前記リボイラに供給されるべき熱の量が最小にされる。
【００７５】
従来技術によるこの塔のリボイラおよびコンデンサの構成は、表１に示される。
【００７６】
（ラフィネート塔（Ｃ４））
吸着塔（Ｐ２）から得られたラフィネートの流れは、ライン（２３）を介してラフィネート塔（Ｃ４）に運ばれ、このラフィネート塔（Ｃ４）は、脱着剤からＣ８芳香族化合物（ラフィネート）を分離する。
【００７７】
塔（Ｃ４）の底部において回収された脱着剤は、ライン（４１）を介して吸着セクション（Ｐ２）に戻される。
【００７８】
ラフィネート（Ｃ８芳香族化合物フラクション）は、側流として抽出され、ライン（４０）を介してキシレン類異性化装置（Ｐ３）のための供給原料として通される。
【００７９】
好ましくは、塔（Ｃ４）は、（還流フラスコにおいて１．０〜２．０絶対バールの圧力範囲内の）低圧で操作され、リボイラの温度、さらには前記リボイラに供給されるべき熱が最小にされる。従来技術によると、ラフィネート塔（Ｃ４）からの塔頂蒸気の凝縮は、冷却タワーによって行われる。
【００８０】
従来技術によるこの塔のリボイラおよびコンデンサの構成は、表１に示される。
【００８１】
（脱着剤塔（図３または４に示されない））
吸着セクション（Ｐ２）中を流通する脱着剤のごく一部は、いわゆる脱着塔に通され、ループ中にさもなければ蓄積するであろう重質化合物が除去される。
【００８２】
従来技術によるこの塔のリボイラおよびコンデンサの構成は、表１に示される。
【００８３】
（キシレン類異性化装置（Ｐ３））
キシレン類異性化装置（Ｐ３）は、パラキシレンを欠く供給原料を熱力学的平衡にあるキシレン類の流れに転化させるために用いられる。
【００８４】
８個の炭素原子を有する炭化水素を異性化することができるあらゆるタイプの触媒が、本発明において用いられ得る。好ましくは、脱水素化金属、例えば、白金、パラジウムまたはニッケルと酸相、例えば、ドーピングされたアルミナ、ゼオライト、例えば、モルデナイト、ＭＦＩ、Ｙゼオライト、または酸性を示すゼオライ性または非ゼオライト性のモレキュラーシーブ、例えば、アルミノリン酸塩（ＡＩＰＯ、ＳＡＰＯ）とを含有する触媒が用いられる。より好ましくは、したがって、特許US4,640,829、EP-B-042226またはEP-B-051318において記載されたようなＥＵＯ構造型ゼオライト、例えば、ゼオライトＥＵ１、ゼオライトＺＳＭ５０またはゼオライトＴＰＺ３を含有する異性化触媒が用いられてよい。
【００８５】
（デヘプタナイザ（deheptaniser）（Ｃ７）およびストリッパ（Ｃ８））
異性化反応器（セクション（Ｐ３））からの流出物は、ライン（４２）を介して、デヘプタナイザ（Ｃ７）に通され、このデヘプタナイザ（Ｃ７）は、異性体（Ｃ８＋芳香族化合物）を軽質Ｃ７フラクションから分離し、軽質Ｃ７フラクションは、前記デヘプタナイザ塔（Ｃ７）の頭部において回収される。このＣ７フラクションは、ライン（７１）を介して、ストリッピング塔（Ｃ８）に通されて、軽質化合物がＣ７フラクションから分離される。
【００８６】
それによって安定化したＣ７フラクションは、ストリッピング塔（Ｃ８）の底部において回収されて、ライン（８１）を介してリサイクルされ、塔（Ｃ１）から来る蒸留物と結び付けられ、その後、抽出蒸留装置（Ｐ１）に通される。
【００８７】
従来技術によると、デヘプタナイザ塔（Ｃ７）からの塔頂蒸気の部分的な凝縮は、冷却タワーを用いることによって行われ、必要ならば、ウォータークーラーに続けられる。
【００８８】
デヘプタナイザ（Ｃ７）の操作圧力を決定する制限パラメータは、還流フラスコにおける脱気された生成物を通じて失われる回収可能な化合物（例えば、ベンゼン）の量である。これらの喪失を最小限にするために、デヘプタナイザ（Ｃ７）の還流フラスコにおける操作圧力は、一般的には、５．０〜８．０絶対バールの圧力範囲に維持される。
【００８９】
デヘプタナイザ（Ｃ７）の底部において結果として得られた温度は、一般的には２３０〜２５０℃であり、これは、２５０℃超の温度にある熱源の使用を必要とする。一般的に、用いられる発熱性流体は、高圧スチーム、炉、または熱油のいずれかである。
【００９０】
デヘプタナイザ（Ｃ７）の底部において回収されたキシレン類および重質化合物からなるＣ８＋フラクションは、ライン（７２）を介してキシレン類塔（Ｃ２）の入口にリサイクルされる。
【００９１】
従来技術による塔（Ｃ７）および（Ｃ８）のリボイラおよびコンデンサの構成が、表１に示される。
【００９２】
（重質芳香族化合物塔（Ｃ３））
キシレン類塔（Ｃ２）の底部において回収されたＣ９＋芳香族化合物の流れは、ライン（２１）を介して重質芳香族化合物塔（Ｃ３）に通され、この重質芳香族化合物塔は、Ｃ９およびＣ１０芳香族化合物をより重質の化合物（例えばナフタレン）から分離し、このより重質の化合物は、トランスアルキル化触媒に悪影響を有する。重質芳香族化合物塔は、一般的に、低圧（すなわち、還流フラスコ中１．０〜２．０絶対バールの圧力範囲）で操作され、温度、さらには、前記塔のリボイラに供給されるべき熱の量が最小限にされる。
【００９３】
従来技術による塔（Ｃ３）のリボイラおよびコンデンサの構成は表１に示される。
【００９４】
（トランスアルキル化装置（Ｐ４））
重質芳香族化合物塔（Ｃ３）の頭部にて回収されたＣ９およびＣ１０芳香族化合物は、ライン（３０）を介して通されて、トルエン塔（Ｃ１０）から得られたトルエンと混合され、トランスアルキル化装置（Ｐ４）に給送される。この装置は、トルエンおよび装置（Ｐ３）のリフォメートおよびイソメレートから得られたＣ９＋芳香族化合物をキシレン類およびベンゼンの混合物に、熱力学によって制限される反応を介して転化させる。
【００９５】
全てのタイプのトランスアルキル化触媒が本発明による方法において用いられ得る。例えば、米国特許3,437,710に記載されたモルデナイトまたはフォージャサイトをベースとする触媒、または米国特許5,030,787に記載されたＭＣＭ−２２またはベータゼオライトをベースとする触媒、または米国特許出願2012/0065446に記載されたようなモルデナイトおよびＭＦＩゼオライトをベースとする触媒である。これらの触媒は、一般的に、金属性化合物も含み、この金属性化合物は、好ましくは、レニウム、ニッケル、コバルト、モリブデン、タングステン、パラジウムおよび白金からなる群から選ばれる。
【００９６】
（安定化塔（Ｃ１１））
トランスアルキル化装置（Ｐ４）からの流出物は、ベンゼンと、未転化のトルエンと、Ｃ８およびＣ９＋の芳香族化合物とを含有し、このものは、ライン（１０２）を介して、安定化塔（Ｃ１１）に通され、安定化塔（Ｃ１１）は、ベンゼンより軽質の化合物を、ベンゼンおよびＣ７＋によって示されるより重質の芳香族化合物から分離する。
【００９７】
安定化塔（Ｃ１１）の還流フラスコを出るガスは、ライン（１１０）を介して、アロマティクス・コンプレックスの末端に通される。
【００９８】
未精製ベンゼンフラクションは、側流として取り除かれ、ライン（１１１）を介してストリッピング塔（Ｃ８）に通され、ストリッピング塔（Ｃ８）により、前記フラクションの軽質化合物を分離することが可能となる。
【００９９】
従来技術によると、安定化塔（Ｃ１１）からの塔頂蒸気の部分的凝縮は、冷却タワーによって行われ、もし必要であれば、ウォータークーラーが続けられる。
【０１００】
安定化塔（Ｃ１１）の操作圧力を決定する制限パラメータは、還流フラスコを出るガスを通じて失われる回収可能な化合物（例えばベンゼン）の量である。
【０１０１】
これらの喪失を最小限にするために、安定化塔（Ｃ１１）の還流フラスコ内の操作圧力は、一般的に、還流フラスコにおいて５．０〜８．０絶対バールの圧力範囲内に維持される。
【０１０２】
リボイラにおける結果として得られる温度は、２１０〜２３０℃であり、これは、リボイラの温度を２３０℃超に上げるために熱源の使用を必要とする（これは、一般的には、高圧蒸気、炉、さらには熱油のいずれかからなる）。
【０１０３】
従来技術によるこの塔のリボイラおよびコンデンサの構成は、表１に示される。
【０１０４】
（ベンゼン塔（Ｃ９））
ベンゼンは、ベンゼン塔（Ｃ９）の頭部から最終生成物としてライン（９０）を介して抽出される。Ｃ７＋フラクションは、塔（Ｃ９）の底部において抽出され、ライン（９１）を介してトルエン塔（Ｃ１０）に通される。
【０１０５】
塔（Ｃ９）は、好ましくは、還流フラスコ内において１．０〜２．０絶対バールの範囲の低圧で操作され、温度並びにリボイラに加えられるべき熱の量が最小にされる。
【０１０６】
従来技術によるこの塔のリボイラおよびコンデンサの構成は、表１に示される。
【０１０７】
（トルエン塔（Ｃ１０））
トルエン塔（Ｃ１０）の頭部において回収されたトルエンは、ライン（１００）を介してトランスアルキル化装置のための供給原料として通される。塔（Ｃ１０）の底部において抽出されたＣ８＋フラクションは、ライン（１０１）を介してキシレン類塔（Ｃ２）にリサイクルされ、このキシレン類塔（Ｃ２）は、Ｃ９＋およびより重質の化合物をＣ８芳香族化合物フラクションから分離し、Ｃ８芳香族化合物フラクションをアロマティクス・コンプレックスに給送する。
【０１０８】
従来技術によると、トルエン塔（Ｃ１０）からの塔頂蒸気の凝縮の熱の一部は、必要な熱をベンゼン塔（Ｃ９）のリボイラに供給するために用いられる。
【０１０９】
この目的のために、トルエン塔（Ｃ１０）の頭部トレイの操作圧力は、一般的に、５．０〜７．０絶対バールであり、これにより、トルエン塔（Ｃ１０）からの塔頂蒸気のための凝縮温度がベンゼン塔（Ｃ９）の再沸騰のために用いられるのに十分であることが可能となる。
【０１１０】
トルエン塔（Ｃ１０）の底部における対応する温度は、およそ２４０〜２５０℃であり、これは、２５０℃超の温度でリボイラへ熱を供給するための熱源を必要とする（これは、一般的には、高圧スチーム、炉、または熱油のいずれかからなる）。
【０１１１】
従来技術によるこの塔のリボイラおよびコンデンサの構成は、表１に示される。
【０１１２】
従来技術による表１により、アロマティクス・コンプレックスの塔頂蒸気の凝縮および塔の底部の再沸騰のために用いられる手段が要約される。
【０１１３】
本発明による表２は、以下の特徴を示す：
−  塔のセットＥ１（本発明による例において、塔Ｃ３、Ｃ４、Ｃ５）は、図２の原理に従って低圧スチームの発生のために用いられる。
−  塔のセットＥ２（本発明による例において、塔Ｃ７、Ｃ８、Ｃ９、Ｃ１０、Ｃ１１）は、発生したスチームを用いて、リボイラに熱を供給する。
【０１１４】
このセットにおいて、いくつかの塔は、より低い操作圧力で機能する：塔（本発明による例において、塔Ｃ７、Ｃ８、Ｃ１０、Ｃ１１）およびいくつか（本発明による例において、Ｃ７およびＣ１１）は、したがって、図１ｂ）の流れ図に従ってそれらの塔頂ガスのために再圧縮段階を必要とする。
−  セットＥ２のいくつかの塔（本発明による例において、塔Ｃ７、Ｃ１０、Ｃ１１）は、ＬＰスチームの２回の圧縮段階によって得られたＭＰスチームを、再沸騰のための熱輸送流体として、図２の流れ図に従って用いる（流れ回路ｆ２））。
【０１１５】
下記の表３により、従来技術による方法のベース１から出発する、本発明によるアロマティクス・コンプレックスのエネルギー利得が要約される。燃料、スチーム生産および電気の３の消費項目に関して著しく有意な利得がある。
【０１１６】
【表１】
0006407161.tif 000002
【０１１７】
【表２】
0006407161.tif 000003
注意
(n.a.) 適用不能
注意１： (n.a.)は適用不能を示す
注意２ : 塔Ｃ８の圧力は低下する。この圧力は塔Ｃ７の圧力に調節されるからである。 
【０１１８】
【表３】
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【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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