(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも２層のフープ層と、少なくとも１層のバイアス層と、少なくとも１層のストレート層とを有しており、
全ての対向するフープ層間に、フープ層以外の介在層が存在し、
上記対向するフープ層の平均厚みがｔとされ、上記介在層の総厚みがＴとされるとき、次の式（１）を満たしており、
Ｔ／ｔ  ≧  １．９  ・・・  （１）
上記フープ層として、第１の全長フープ層と、第２の全長フープ層と、第３の全長フープ層とが設けられているゴルフクラブシャフト。
【請求項２】
半径方向において最も外側に位置するフープ層の厚みが、０．０５０ｍｍ以上０．０９０ｍｍ以下である請求項１に記載のゴルフクラブシャフト。
【請求項３】
上記介在層の総プライ数がＰとされるとき、次の式（２）を満たす請求項１又は２に記載のゴルフクラブシャフト。
Ｐ／ｔ  ≧  ３０  ・・・  （２）
【請求項４】
下記式（３）を満たす請求項１から３のいずれかに記載のゴルフクラブシャフト。
Ｔ／ｔ  ≧  ２．２  ・・・  （３）
【請求項５】
下記式（４）を満たす請求項１から３のいずれかに記載のゴルフクラブシャフト。
Ｔ／ｔ  ≧  ２．５  ・・・  （４）
【請求項６】
上記ストレート層が２層以上であり、
上記バイアス層が２層以上であり、
２層の上記バイアス層によって上記フープ層が挟まれた積層部分Ｘが、シャフト軸方向における少なくとも一部の領域に存在し、
２層の上記ストレート層によって上記フープ層が挟まれた積層部分Ｙが、シャフト軸方向における少なくとも一部の領域に存在する請求項１から５のいずれかに記載のゴルフクラブシャフト。
【請求項７】
上記積層部分Ｘ及び上記積層部分Ｙの両方が存在する領域において、上記積層部分Ｘが上記積層部分Ｙよりも内側に位置する請求項６に記載のゴルフクラブシャフト。
【請求項８】
上記積層部分Ｙにおける上記フープ層の厚みが０．０５０ｍｍ以上０．０９０ｍｍ以下である請求項６又は７に記載のゴルフクラブシャフト。
【請求項９】
上記積層部分Ｙの少なくとも一部が、シャフトの最外層を構成しており、
上記積層部分Ｘの少なくとも一部が、シャフトの最内層を構成している請求項６から８のいずれかに記載のゴルフクラブシャフト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ゴルフクラブシャフトに関する。
【背景技術】
【０００２】
ゴルフクラブシャフトとして、いわゆるカーボンシャフトが知られている。このカーボンシャフトの製造方法として、シートワインディング製法が知られている。
【０００３】
プリプレグは、マトリクス樹脂と繊維とを含む。プリプレグには多くの種類がある。樹脂含有率が異なる多種のプリプレグが知られている。繊維が異なる多種のプリプレグが知られている。なお本願では、プリプレグが、プリプレグシート又はシートとも称される。
【０００４】
このシートワインディング製法では、シートの種類、シートの形状、シートの配置及び繊維の配向が選択されうる。プリプレグの種類も選択されうる。所望のシャフト特性に対応して、シート構成が設計される。
【０００５】
複数のフープ層を有するシャフトが知られている。特開平１１−１９２５７号公報は、シャフトの少なくとも一部に３層又は４層のフープ層が存在する構成を開示する。特開２００９−２２６２２号公報は、全長フープ層及び部分補強フープ層を有するシャフトを開示する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平１１−１９２５７号公報
【特許文献２】特開２００９−２２６２２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明者は、複数のフープ層の新規な配置が、強度を向上させうることを見いだした。
【０００８】
本発明の目的は、軽量であっても強度に優れるゴルフクラブシャフトの提供にある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
好ましいシャフトは、少なくとも２層のフープ層と、少なくとも１層のバイアス層と、少なくとも１層のストレート層とを有する。全ての対向するフープ層間に、フープ層以外の介在層が存在している。上記対向するフープ層の平均厚みがｔとされ、上記介在層の総厚みがＴとされるとき、このシャフトは、次の式（１）を満たす。
Ｔ／ｔ  ≧  １．９  ・・・  （１）
【００１０】
好ましくは、半径方向において最も外側に位置するフープ層の厚みが、０．０５０ｍｍ以上０．０９０ｍｍ以下である。
【００１１】
上記介在層の総プライ数がＰとされるとき、好ましくは、このシャフトは次の式（２）を満たす。
Ｐ／ｔ  ≧  ３０  ・・・  （２）
【００１２】
好ましくは、このシャフトは下記式（３）を満たす。
Ｔ／ｔ  ≧  ２．２  ・・・  （３）
【００１３】
好ましくは、このシャフトは下記式（４）を満たす。
Ｔ／ｔ  ≧  ２．５  ・・・  （４）
【００１４】
好ましくは、上記ストレート層が２層以上である。好ましくは、上記バイアス層が２層以上である。好ましくは、２層の上記バイアス層によって上記フープ層が挟まれた積層部分Ｘが、シャフト軸方向における少なくとも一部の領域に存在する。好ましくは、２層の上記ストレート層によって上記フープ層が挟まれた積層部分Ｙが、シャフト軸方向における少なくとも一部の領域に存在する。
【００１５】
好ましくは、上記積層部分Ｘ及び上記積層部分Ｙの両方が存在する領域において、上記積層部分Ｘが上記積層部分Ｙよりも内側に位置する。
【００１６】
好ましくは、上記積層部分Ｙにおける上記フープ層の厚みが０．０５０ｍｍ以上０．０９０ｍｍ以下である。
【００１７】
好ましくは、上記積層部分Ｙの少なくとも一部が、シャフトの最外層を構成している。好ましくは、上記積層部分Ｘの少なくとも一部が、シャフトの最内層を構成している。
【発明の効果】
【００１８】
強度に優れたゴルフクラブシャフトが得られうる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】図１は、第１実施形態に係るシャフトを備えたゴルフクラブを示す。
【図２】図２は、上記第１実施形態のシャフトの展開図である。この第１実施形態の積層構成は、積層構成Ａである。
【図３】図３は、他の積層構成（積層構成Ｂ）を示す展開図である。
【図４】図４は、更に他の積層構成（積層構成Ｃ）を示す展開図である。
【図５】図５は、更に他の積層構成（積層構成Ｄ）を示す展開図である。
【図６】図６は、更に他の積層構成（積層構成Ｅ）を示す展開図である。
【図７】図７は、更に他の積層構成（積層構成Ｆ）を示す展開図である。
【図８】図８は、３点曲げ強度の測定方法を説明するための図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。
【００２１】
なお、本願において、「軸方向」とは、シャフトの軸方向を意味する。本願において、「半径方向」とは、シャフトの半径方向を意味する。本願において、「領域」とは、軸方向における領域を意味する。
【００２２】
図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブ２を示す。ゴルフクラブ２は、ヘッド４と、シャフト６と、グリップ８とを備えている。シャフト６のチップ部分に、ヘッド４が取り付けられている。シャフト６のバット部分に、グリップ８が取り付けられている。ヘッド４は中空構造を有する。ヘッド４は、ウッド型である。ゴルフクラブ２は、ドライバー（１番ウッド）である。
【００２３】
飛距離の観点から、クラブ長さＬ１は、４３インチ以上が好ましく、４４インチ以上がより好ましく、４５インチ以上がより好ましい。振りやすさの観点から、クラブ長さＬ１は、４８インチ以下が好ましく、４７インチ以下がより好ましい。飛距離の観点から、好ましいヘッド４は、ウッド型ゴルフクラブヘッドである。好ましくは、ゴルフクラブ２は、ウッド型ゴルフクラブである。
【００２４】
図１において両矢印Ｌ１で示されているのは、クラブ長さである。クラブ長さＬ１は、Ｒ＆Ａ（Ｒｏｙａｌ  ａｎｄ  Ａｎｃｉｅｎｔ  Ｇｏｌｆ  Ｃｌｕｂ  ｏｆ  Ｓａｉｎｔ  Ａｎｄｒｅｗｓ；全英ゴルフ協会）が定めるゴルフ規則「付属規則II  クラブのデザイン」の「１  クラブ」における「１ｃ  長さ」の記載に準拠して測定される。この長さＬ１の測定は、クラブを水平面に置き、この水平面に対する角度が６０度である平面にソールを当てて行われる。このクラブ長さの測定法は、６０度法と称されている。
【００２５】
図１において両矢印Ｌｓで示されているのは、シャフト長さである。シャフト長さＬｓは、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとの間の距離である。この距離は、軸方向に沿って測定される。
【００２６】
シャフト６は、繊維強化樹脂層の積層体である。シャフト６は、管状体である。図１が示すように、シャフト６は、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとを有する。チップ端Ｔｐは、ヘッド４の内部に位置している。バット端Ｂｔは、グリップ８の内部に位置している。
【００２７】
ヘッド４のホーゼル孔に、シャフト６の先端部が挿入されている。シャフト６において、ホーゼル孔に挿入されている部分の軸方向長さは、通常、２５ｍｍ以上７０ｍｍ以下である。
【００２８】
シャフト６は、いわゆるカーボンシャフトである。好ましくは、シャフト６は、プリプレグシートを硬化させることによって成形されている。典型的なプリプレグシートでは、繊維は実質的に一方向に配向している。このようなプリプレグは、ＵＤプリプレグとも称される。「ＵＤ」とは、ユニディレクションの略である。ＵＤプリプレグでないプリプレグが用いられても良い。例えば、プリプレグシートに含まれる繊維が編まれていてもよい。
【００２９】
プリプレグシートは、繊維と樹脂とを有している。この樹脂は、マトリクス樹脂とも称される。典型的には、この繊維は炭素繊維である。典型的には、このマトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂である。
【００３０】
シャフト６は、いわゆるシートワインディング製法により製造されている。プリプレグにおいて、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６は、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されてなる。
【００３１】
マトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂であってもよく、熱可塑性樹脂であってもよい。典型的なマトリクス樹脂として、エポキシ樹脂が挙げられる。シャフト強度の観点から、好ましいマトリクス樹脂は、エポキシ樹脂である。
【００３２】
繊維として、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、ボロン繊維、アルミナ繊維及び炭化ケイ素繊維が例示される。これらの繊維を２種以上が併用されてもよい。シャフトの強度の観点から、好ましい繊維は、炭素繊維及びガラス繊維であり、より好ましくは炭素繊維である。特に、最外層でないチップ部分層については、ガラス繊維も好ましく用いられ得る。
【００３３】
図２は、シャフト６を構成するプリプレグシートの展開図（積層構成図）である。他の積層構成と区別するため、この積層構成が、積層構成Ａとも称される。
【００３４】
シャフト６は、複数のシートにより構成されている。シャフト６は、第１シートｓ１から第１０シートｓ１０までの、１０枚のシートにより構成されている。この展開図は、シャフトを構成するシートを、シャフトの半径方向内側から順に示している。これらのシートは、展開図において上側に位置しているシートから順に、巻回される。この展開図において、図面の左右方向は、シャフト軸方向と一致する。この展開図において、図面の右側は、シャフトのチップ端Ｔｐ側である。この展開図において、図面の左側は、シャフトのバット端Ｂｔ側である。
【００３５】
この展開図は、各シートの巻き付け順序のみならず、各シートのシャフト軸方向における配置をも示している。例えば図２において、第１シートｓ１及び第１０シートｓ１０の端は、チップ端Ｔｐに位置している。例えば図２において、第５シートｓ５の端は、バット端Ｂｔに位置している。
【００３６】
本願では、「層」という文言と、「シート」という文言とが用いられる。「層」は、巻回された後における称呼である。これに対して「シート」は、巻回される前における称呼である。「層」は、「シート」が巻回されることによって形成される。即ち、巻回された「シート」が、「層」を形成する。また、本願では、層とシートとで同じ符号が用いられる。例えば、シートｓ１によって形成された層は、層ｓ１である。
【００３７】
シャフト６は、ストレート層と、バイアス層と、フープ層とを有する。本願の展開図において、各シートには、繊維の配向角度Ａｆが記載されている。この配向角度Ａｆは、シャフト軸方向に対する角度である。
【００３８】
シャフト６は、２層以上のバイアス層を有する。シャフト６は、２層以上のストレート層を有する。
【００３９】
「０°」と記載されているシートが、ストレート層を構成している。ストレート層を構成するシートは、ストレートシートとも称される。
【００４０】
ストレート層は、上記角度Ａｆが実質的に０°とされた層である。巻き付けの際の誤差等に起因して、通常、上記角度Ａｆは、完全には０°とはならない。
【００４１】
通常、ストレート層では、絶対角度θａが１０°以下である。絶対角度θａとは、上記配向角度Ａｆの絶対値である。例えば、絶対角度θａが１０°以下とは、角度Ａｆが−１０°以上＋１０°以下であることを意味する。
【００４２】
図２の実施形態において、ストレートシートは、シートｓ１、シートｓ５、シートｓ６、シートｓ７、シートｓ９及びシートｓ１０である。
【００４３】
バイアス層は、シャフトの捻れ剛性及び捻れ強度との相関が高い。好ましくは、バイアスシートは、繊維の配向が互いに逆方向に傾斜した２枚のシートを含む。捻れ剛性の観点から、バイアス層の絶対角度θａは、好ましくは１５°以上であり、より好ましくは２５°以上であり、更に好ましくは４０°以上である。捻れ剛性及び曲げ剛性の観点から、バイアス層の絶対角度θａは、好ましくは６０°以下であり、より好ましくは５０°以下である。
【００４４】
シャフト６において、バイアス層を構成するシートは、第２シートｓ２及び第４シートｓ４である。シートｓ２は、第１バイアスシートとも称される。シートｓ４は、第２バイアスシートとも称される。上述の通り、図２には、シート毎に、上記角度Ａｆが記載されている。角度Ａｆにおけるプラス（＋）及びマイナス（−）は、バイアスシートの繊維が互いに逆方向に傾斜していることを示している。本願において、バイアス層を構成するシートは、単にバイアスシートとも称される。シートｓ２及びシートｓ４は、後述される合体シートを構成する。
【００４５】
図２では、シートｓ４の繊維の傾斜方向が、シートｓ２の繊維の傾斜方向に等しい。しかし、後述の通り、シートｓ４は、裏返されて、シートｓ２に貼り付けられる。この結果、シートｓ２の角度Ａｆと、シートｓ４の角度Ａｆとは、互いに逆方向となる。この点を考慮して、図２の実施形態では、シートｓ２の角度Ａｆが−４５度と表記され、シートｓ４の角度Ａｆが＋４５度と表記されている。なお、シートｓ２が＋４５度であり且つシートｓ４が−４５度であってもよいことは当然である。
【００４６】
シャフト６は、複数のフープ層を有する。シャフト６は、２つのフープ層を有する。シャフト６において、フープ層は、層ｓ３及び層ｓ８である。シャフト６において、フープ層を構成するシートは、第３シートｓ３及び第８シートｓ８である。本願において、フープ層を構成するシートは、フープシートとも称される。
【００４７】
好ましくは、フープ層における上記絶対角度θａは、シャフト軸線に対して実質的に９０°とされる。ただし、巻き付けの際の誤差等に起因して、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に９０°とはならない場合がある。通常、フープ層では、上記角度Ａｆが−９０°以上−８０°以下、又は、８０°以上９０°以下である。換言すれば、通常、フープ層では、上記絶対角度θａが８０°以上９０°以下である。
【００４８】
１枚のシートから形成される層の数は限定されない。例えば、シートのプライ数が１であるとき、このシートは、周方向において１周巻かれる。シートのプライ数が１であるとき、このシートは、シャフトの周方向の全ての位置で、１つの層を形成する。
【００４９】
例えば、シートのプライ数が２であるとき、このシートは、周方向において２周巻かれる。シートのプライ数が２であるとき、このシートは、シャフトの周方向の全ての位置で、２つの層を形成する。
【００５０】
例えば、シートのプライ数が１．５であるとき、このシートは、周方向において１．５周巻かれる。シートのプライ数が１．５であるとき、このシートは、０〜１８０°の周方向位置で１つの層を形成し、１８０°〜３６０°の周方向位置では２つの層を形成する。
【００５１】
皺等の巻回不良を抑制する観点から、幅が広すぎるシートは好ましくない。この観点から、１枚のバイアスシートのプライ数は、４以下が好ましく、３以下がより好ましい。巻回工程の作業効率の観点から、バイアスシートのプライ数は、１以上が好ましい。
【００５２】
皺等の巻回不良を抑制する観点から、幅が広すぎるシートは好ましくない。この観点から、１枚のストレートシートのプライ数は、４以下が好ましく、３以下がより好ましく、２以下がより好ましい。巻回工程の作業効率の観点から、ストレートシートのプライ数は、１以上が好ましい。全てのストレートシートにおいて、上記プライ数が１であってもよい。
【００５３】
全長シートでは、巻回不良が生じやすい。巻回不良を抑制する観点から、好ましくは、全ての全長ストレートシートにおいて、１枚のシートのプライ数は２以下である。全ての全長ストレートシートにおいて、上記プライ数が１であってもよい。
【００５４】
皺等の巻回不良を抑制する観点から、幅が広すぎるシートは好ましくない。この観点から、フープシートのプライ数は、４以下が好ましく、３以下がより好ましく、２以下がより好ましい。巻回工程の作業効率の観点から、１枚のフープシートのプライ数は、１以上が好ましい。全てのフープシート（フープ層）において、上記プライ数が２以下であってもよい。後述の実施例１等では、全てのフープシート（フープ層）において、上記プライ数が１である。
【００５５】
全長シートでは、巻回不良が生じやすい。巻回不良を抑制する観点から、好ましくは、全ての全長フープシートにおいて、１枚のシートのプライ数は２以下である。全ての全長フープシートにおいて、上記プライ数が１であってもよい。
【００５６】
図示しないが、使用される前のプリプレグシートは、カバーシートにより挟まれている。通常、このカバーシートは、離型紙及び樹脂フィルムである。使用される前のプリプレグシートは、離型紙と樹脂フィルムとで挟まれている。プリプレグシートの一方の面には離型紙が貼られており、プリプレグシートの他方の面には樹脂フィルムが貼られている。以下において、離型紙が貼り付けられている面が「離型紙側の面」とも称され、樹脂フィルムが貼り付けられている面が「フィルム側の面」とも称される。
【００５７】
本願の展開図は、フィルム側の面が表側とされた図である。即ち、図２において、図面の表側がフィルム側の面であり、図面の裏側が離型紙側の面である。図２では、シートｓ２とシートｓ４とで、繊維方向を示す線が同方向であるが、貼り合わせの際に、シートｓ４が裏返される。この結果、シートｓ２の繊維方向とシートｓ４の繊維方向とは互いに逆となる。結果として、シートｓ２の繊維方向は−４５°となり、シートｓ４の繊維方向は＋４５°となる。
【００５８】
プリプレグシートを巻回するには、先ず、樹脂フィルムが剥がされる。樹脂フィルムが剥がされることにより、フィルム側の面が露出する。この露出面は、タック性（粘着性）を有する。このタック性は、マトリクス樹脂に起因する。即ち、このマトリクス樹脂が半硬化状態であるため、粘着性が発現する。この露出したフィルム側の面の縁部が、巻き始め縁部とも称される。次に、巻き始め縁部が、巻回対象物に貼り付けられる。マトリクス樹脂の粘着性により、この巻き始め縁部の貼り付けが円滑になされうる。巻回対象物とは、マンドレル、又はマンドレルに他のプリプレグシートが巻き付けられてなる巻回物である。次に、離型紙が剥がされる。次に、巻回対象物が回転されて、プリプレグシートが巻回対象物に巻き付けられる。このように、樹脂フィルムが剥がされて、巻き始め縁部が巻回対象物に貼り付けられた後に、離型紙が剥がされる。この手順により、シートの皺や巻き付け不良が抑制される。なぜなら、離型紙が貼り付けられたシートは、離型紙に支持されているため、皺となりにくいからである。離型紙は、樹脂フィルムと比較して、曲げ剛性が高い。
【００５９】
図２の実施形態では、合体シートが形成される。合体シートは、２枚以上のシートが貼り合わされることによって形成される。
【００６０】
図２の実施形態では、３つの合体シートが形成される。第一の合体シートは、シートｓ２、シートｓ３及びシートｓ４を貼り合わせることによって形成される。第二の合体シートは、シートｓ５とシートｓ６とを貼り合わせることによって形成される。第三の合体シートは、シートｓ８とシートｓ９とを貼り合わせることによって形成される。全てのフープシートｓ３及びｓ８は、合体シートの状態で、巻回される。この巻回方法により、フープシートの巻き付け不良が抑制される。巻き付け不良として、シートの裂け、角度Ａｆの誤差及び皺が例示される。
【００６１】
上述の通り、本願では、繊維の配向角度によって、シート及び層が分類される。更に、本願では、シャフト軸方向の長さによって、シート及び層が分類される。
【００６２】
本願において、シャフト軸方向の略全体に配置される層が、全長層と称される。本願において、シャフト軸方向の略全体に配置されるシートが、全長シートと称される。巻回された全長シートが、全長層を形成する。
【００６３】
チップ端Ｔｐから軸方向に２０ｍｍ隔てた地点がＴｐ１とされ、チップ端Ｔｐから地点Ｔｐ１までの領域が第１領域とされる。また、バット端Ｂｔから軸方向に１００ｍｍ隔てた地点がＢｔ１とされ、バット端Ｂｔから地点Ｂｔ１までの領域が第２領域とされる。上記第１領域及び上記第２領域が、シャフトの性能に与える影響は、限定的である。この観点から、全長シートは、上記第１領域及び上記第２領域に存在していなくてもよい。好ましくは、全長シートは、チップ端Ｔｐからバット端Ｂｔにまで延びている。換言すれば、全長シートは、シャフト軸方向の全体に配置されているのが好ましい。
【００６４】
本願において、シャフト軸方向において部分的に配置される層が、部分層と称される。本願において、シャフト軸方向において部分的に配置されるシートが、部分シートと称される。巻回された部分シートが、部分層を形成する。部分シートの軸方向長さは、全長シートの軸方向長さよりも短い。好ましくは、部分シートの軸方向長さは、シャフト全長の半分以下である。
【００６５】
本願では、ストレート層である全長層が、全長ストレート層と称される。図２の実施形態において、全長ストレート層は、層ｓ６、層ｓ７及び層ｓ９である。全長ストレートシートは、シートｓ６、シートｓ７及びシートｓ９である。
【００６６】
本願では、フープ層である全長層が、全長フープ層と称される。図２の実施形態において、全長フープ層は、層ｓ３及び層ｓ８である。全長フープシートは、シートｓ３及びシートｓ８である。
【００６７】
本願では、ストレート層である部分層が、部分ストレート層と称される。図２の実施形態において、部分ストレート層は、層ｓ１、層ｓ５及び層ｓ１０である。部分ストレートシートは、シートｓ１、シートｓ５及びシートｓ１０である。
【００６８】
本願では、フープ層である部分層が、部分フープ層と称される。図２の実施形態は、部分フープ層を有しない。本発明においては、部分フープ層が用いられても良い。図２の実施形態では、全てのフープ層が全長フープ層である。
【００６９】
本願では、バット部分層との文言が用いられる。このバット部分層として、バット部分ストレート層及びバット部分フープ層が挙げられる。図２の実施形態において、バット部分ストレート層は、層ｓ５である。バット部分ストレートシートは、シートｓ５である。図２の実施形態には、バット部分フープ層は設けられていない。
【００７０】
図２において両矢印Ｄｂで示されるのは、バット部分層（バット部分シート）とシャフトのバット端Ｂｔとの間の軸方向距離である。この軸方向距離Ｄｂは、１００ｍｍ以下が好ましく、５０ｍｍ以下がより好ましく、０ｍｍがより好ましい。本実施形態では、この軸方向距離Ｄｂは、０ｍｍである。
【００７１】
本願では、チップ部分層との文言が用いられる。図２において両矢印Ｄｔで示されるのは、チップ部分層（チップ部分シート）とシャフトのチップ端Ｔｐとの間の軸方向距離である。この軸方向距離Ｄｔは、４０ｍｍ以下が好ましく、３０ｍｍ以下がより好ましく、２０ｍｍ以下がより好ましく、０ｍｍがより好ましい。本実施形態では、この軸方向距離Ｄｔは、０ｍｍである。全てのチップ部分層において、距離Ｄｔは０ｍｍである。チップ部分層は、チップ部分シートによって形成される。
【００７２】
このチップ部分層として、チップ部分ストレート層が挙げられる。図２の実施形態において、チップ部分ストレート層は、層ｓ１及び層ｓ１０である。チップ部分ストレートシートは、シートｓ１及びシートｓ１０である。チップ部分層は、シャフト６の先端部分の強度を高める。
【００７３】
図２に示されるシートを用いて、シートワインディング製法により、シャフト６が作製される。
【００７４】
以下に、このシャフト６の製造工程の概略が説明される。
【００７５】
［シャフト製造工程の概略］
【００７６】
（１）裁断工程
裁断工程では、プリプレグシートが所望の形状に裁断される。この工程により、図２に示された各シートが切り出される。
【００７７】
裁断は、裁断機によりなされてもよい。裁断は、手作業でなされてもよい。手作業の場合、例えば、カッターナイフが用いられる。
【００７８】
（２）貼り合わせ工程
貼り合わせ工程では、前述した３つの合体シートが作製される。
【００７９】
貼り合わせ工程では、加熱又はプレスが用いられてもよい。より好ましくは、加熱とプレスとが併用される。後述する巻回工程において、合体シートの巻き付け作業中に、シート間のズレが生じうる。このズレは、巻き付け精度を低下させる。加熱及びプレスは、シート間の接着力を向上させる。加熱及びプレスは、巻回工程におけるシート間のズレを抑制する。
【００８０】
（３）巻回工程
巻回工程では、マンドレルが用意される。典型的なマンドレルは、金属製である。このマンドレルに、離型剤が塗布される。更に、このマンドレルに、粘着性を有する樹脂が塗布される。この樹脂は、タッキングレジンとも称される。このマンドレルに、裁断されたシートが巻回される。このタッキングレジンにより、シート端部をマンドレルに貼り付けることが容易とされている。
【００８１】
シートは、展開図に記載されている順番で、巻回される。展開図で上側にあるシートほど、先に巻回される。上記貼り合わせに係るシートは、合体シートの状態で、巻回される。
【００８２】
この巻回工程により、巻回体が得られる。この巻回体は、マンドレルの外側にプリプレグシートが巻き付けられてなる。巻回は、例えば、平面上で巻回対象物を転がすことにより、達成される。この巻回は、手作業によりなされてもよいし、機械によりなされてもよい。この機械は、ローリングマシンと称される。
【００８３】
（４）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、上記巻回体の外周面にテープが巻き付けられる。このテープは、ラッピングテープとも称される。このテープは、張力を付与されつつ巻き付けられる。このテープにより、巻回体に圧力が加えられる。この圧力はボイドを低減させる。
【００８４】
（５）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が加熱される。この加熱により、マトリクス樹脂が硬化する。この硬化の過程で、マトリクス樹脂が一時的に流動化する。このマトリクス樹脂の流動化により、シート間又はシート内の空気が排出されうる。ラッピングテープの圧力（締め付け力）により、この空気の排出が促進されている。この硬化により、硬化積層体が得られる。
【００８５】
（６）マンドレルの引き抜き工程及びラッピングテープの除去工程
硬化工程の後、マンドレルの引き抜き工程とラッピングテープの除去工程とがなされる。ラッピングテープの除去工程の能率を向上させる観点から、マンドレルの引き抜き工程の後にラッピングテープの除去工程がなされるのが好ましい。
【００８６】
（７）両端カット工程
この工程では、硬化積層体の両端部がカットされる。このカットにより、チップ端Ｔｐの端面及びバット端Ｂｔの端面が、平坦とされる。
【００８７】
なお、理解を容易とするため、本願の全ての展開図では、両端カット後のシートが示されている。実際には、裁断時の寸法において、両端カットが考慮される。すなわち、実際には、両端カットがなされる部分の寸法が付加されて、裁断がなされる。
【００８８】
（８）研磨工程
この工程では、硬化積層体の表面が研磨される。硬化積層体の表面には、螺旋状の凹凸が存在する。この凹凸は、ラッピングテープの跡である。研磨により、この凹凸が消滅し、表面が平滑とされる。好ましくは、研磨工程では、全体研磨と先端部分研磨とが実施される。
【００８９】
（９）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体が、塗装される。
【００９０】
以上のような工程により、シャフト６が得られる。シャフト６は、軽量で且つ強度に優れる。
【００９１】
図２において両矢印Ｔ１で示されるのは、チップ部分層の軸方向長さである。シャフトのチップ部分の強度の観点から、軸方向長さＴ１は、５０ｍｍ以上が好ましく、１００ｍｍ以上がより好ましく、１５０ｍｍ以上がより好ましい。シャフトの軽量化の観点から、軸方向長さＴ１は、４００ｍｍ以下が好ましく、３５０ｍｍ以下がより好ましく、３００ｍｍ以下がより好ましい。
【００９２】
図２において両矢印Ｂ１で示されるのは、バット部分層の軸方向長さである。バット部分層の増大により、シャフトの重心がバット端Ｂｔに近づく。この場合、振りやすさが増加しうる。この観点から、軸方向長さＢ１は、５０ｍｍ以上が好ましく、１００ｍｍ以上がより好ましく、１５０ｍｍ以上がより好ましい。シャフトの軽量化の観点から、軸方向長さＢ１は、５００ｍｍ以下が好ましく、４００ｍｍ以下がより好ましく、３００ｍｍ以下がより好ましい。
【００９３】
本実施形態では、炭素繊維強化プリプレグ及びガラス繊維強化プリプレグが用いられている。炭素繊維として、ＰＡＮ系及びピッチ系が例示される。
【００９４】
上述の通り、図２に示される積層構成Ａは、以下に示すシートを有する。
【００９５】
［積層構成Ａ］
・第１シートｓ１：チップ部分ストレートシート
・第２シートｓ２：全長バイアスシート
・第３シートｓ３：全長フープシート
・第４シートｓ４：全長バイアスシート
・第５シートｓ５：バット部分ストレートシート
・第６シートｓ６：全長ストレートシート
・第７シートｓ７：全長ストレートシート
・第８シートｓ８：全長フープシート
・第９シートｓ９：全長ストレートシート
・第１０シートｓ１０：チップ部分ストレートシート
【００９６】
この積層構成Ａでは、シートｓ３が、第１フープシートである。この積層構成Ａでは、シートｓ８が、第２フープシートである。シートｓ３は、１プライである。シートｓ８は、１プライである。この積層構成Ａでは、フープ層が２層である。
【００９７】
この積層構成Ａでは、第１フープ層ｓ３と第２フープ層ｓ８との間に、介在層が存在する。介在層は、フープ層以外の層である。積層構成Ａでは、介在層は、シャフトの軸方向位置によって相違する。バット部分層ｓ５が存在する領域においては、介在シートは、層ｓ４、層ｓ５、層ｓ６及び層ｓ７である。バット部分層ｓ５が存在しない領域においては、介在層は、層ｓ４、層ｓ６及び層ｓ７である。
【００９８】
積層構成Ａにおいて、介在層は、バイアス層を含む。このバイアス層は、全長層（全長バイアスシート）である。積層構成Ａにおいて、介在層は、バット部分層を含む。積層構成Ａにおいて、介在層は、全長ストレート層を含む。
【００９９】
第１フープ層ｓ３は、第１バイアス層ｓ２と第２バイアス層ｓ４との間に配置されている。第１フープ層ｓ３の内側に存在する全長層は、第１バイアス層のみである。第２フープ層ｓ８の外側に存在する全長層は、ストレート層のみである。
【０１００】
図３は、積層構成Ｂを示す。積層構成Ｂを構成する各シートは、次の通りである。この積層構成Ｂでは、第１フープシートが第４シートｓ４に移動している。
【０１０１】
［積層構成Ｂ］
・第１シートｓ１：チップ部分ストレートシート
・第２シートｓ２：全長バイアスシート
・第３シートｓ３：全長バイアスシート
・第４シートｓ４：全長フープシート
・第５シートｓ５：バット部分ストレートシート
・第６シートｓ６：全長ストレートシート
・第７シートｓ７：全長ストレートシート
・第８シートｓ８：全長フープシート
・第９シートｓ９：全長ストレートシート
・第１０シートｓ１０：チップ部分ストレートシート
【０１０２】
この積層構成Ｂでは、シートｓ４が、第１フープシートである。この積層構成Ｂでは、シートｓ８が、第２フープシートである。シートｓ４は、１プライである。シートｓ８は、１プライである。この積層構成Ｂでは、フープ層が２層である。
【０１０３】
この積層構成Ｂでは、第１フープ層ｓ４と第２フープ層ｓ８との間に、介在層が存在する。介在層は、フープ層以外の層である。積層構成Ｂでは、介在層は、シャフトの軸方向位置によって相違する。バット部分層ｓ５が存在する位置においては、介在シートは、層ｓ５、層ｓ６及び層ｓ７である。バット部分層ｓ５が存在しない位置においては、介在層は、層ｓ６及び層ｓ７である。介在層はストレート層のみである。バット部分層ｓ５を除くと、介在層は全長ストレート層のみである。
【０１０４】
積層構成Ｂにおいて、介在層は、バイアス層を含まない。積層構成Ｂにおいて、介在層は、バット部分層を含む。積層構成Ｂにおいて、介在層は、全長ストレート層を含む。介在層は、２プライ以上の全長ストレート層を含む。
【０１０５】
第１バイアス層ｓ２と第２バイアス層ｓ３とを併せた層が、バイアス層ペアｓ２３とも称される。第１フープ層ｓ４は、バイアス層ペアｓ２３に接触し、このバイアス層ペアｓ２３の外側に配置されている。第１フープ層ｓ４の内側に存在する全長層は、バイアス層ペアｓ２３のみである。第２フープ層ｓ８の外側に存在する全長層は、ストレート層のみである。
【０１０６】
図４は、積層構成Ｃを示す。積層構成Ｃを構成する各シートは、次の通りである。この積層構成Ｃでは、第１フープシートが第６シートｓ６に移動している。
【０１０７】
［積層構成Ｃ］
・第１シートｓ１：チップ部分ストレートシート
・第２シートｓ２：全長バイアスシート
・第３シートｓ３：全長バイアスシート
・第４シートｓ４：バット部分ストレートシート
・第５シートｓ５：全長ストレートシート
・第６シートｓ６：全長フープシート
・第７シートｓ７：全長ストレートシート
・第８シートｓ８：全長フープシート
・第９シートｓ９：全長ストレートシート
・第１０シートｓ１０：チップ部分ストレートシート
【０１０８】
この積層構成Ｃでは、シートｓ６が、第１フープシートである。この積層構成Ｃでは、シートｓ８が、第２フープシートである。シートｓ６は、１プライである。シートｓ８は、１プライである。この積層構成Ｃでは、フープ層が２層である。
【０１０９】
この積層構成Ｃでは、第１フープ層ｓ６と第２フープ層ｓ８との間に、介在層が存在する。介在層は、フープ層以外の層である。介在層は、層ｓ７である。介在層はストレート層のみである。介在層は全長ストレート層のみである。
【０１１０】
積層構成Ｃにおいて、介在層は、バイアス層を含まない。積層構成Ｃにおいて、介在層は、部分層を含まない。積層構成Ｃにおいて、介在層は、全長ストレート層を含む。
【０１１１】
第１フープ層ｓ６は、バイアス層ペアｓ２３の外側に位置している。第１フープ層ｓ６は、バイアス層ペアｓ２３に接触していない。第１フープ層ｓ６とバイアス層ペアｓ２３との間に、全長層ｓ５が介在している。第１フープ層ｓ６とバイアス層ペアｓ２３との間に、全長ストレート層ｓ５が介在している。第２フープ層ｓ８の外側に存在する全長層は、ストレート層のみである。
【０１１２】
図５は、積層構成Ｄを示す。積層構成Ｄを構成する各シートは、次の通りである。この積層構成Ｄでは、３枚のフープシートが用いられている。
【０１１３】
［積層構成Ｄ］
・第１シートｓ１：チップ部分ストレートシート
・第２シートｓ２：全長バイアスシート
・第３シートｓ３：全長フープシート
・第４シートｓ４：全長バイアスシート
・第５シートｓ５：バット部分ストレートシート
・第６シートｓ６：全長ストレートシート
・第７シートｓ７：全長フープシート
・第８シートｓ８：全長ストレートシート
・第９シートｓ９：全長フープシート
・第１０シートｓ１０：全長ストレートシート
・第１１シートｓ１１：チップ部分ストレートシート
【０１１４】
この積層構成Ｄでは、シートｓ３が、第１フープシートである。この積層構成Ｄでは、シートｓ７が、第２フープシートである。この積層構成Ｄでは、シートｓ９が、第３フープシートである。第１フープシートｓ３は、１プライである。第２フープシートｓ７は、１プライである。第３フープシートｓ９は、１プライである。この積層構成Ｄでは、フープ層が３層である。
【０１１５】
この積層構成Ｄでは、第１フープ層ｓ３と第２フープ層ｓ７との間に、第１の介在層が存在する。部分層ｓ５が存在する領域においては、第１の介在層は、層ｓ４、層ｓ５及び層ｓ６である。部分層ｓ５が存在しない領域においては、第１の介在層は、層ｓ４及び層ｓ６である。
【０１１６】
この積層構成Ｄでは、第２フープ層ｓ７と第３フープ層ｓ９との間に、第２の介在層が存在する。第２の介在層は、全長層ｓ８である。第２の介在層は、全長ストレート層ｓ８である。
【０１１７】
このように、積層構成Ｄは互いに接触しない３つのフープ層を有する。よって、積層構成Ｄは、２つの介在層を有する。
【０１１８】
第１フープ層ｓ３は、第１バイアス層と第２バイアス層とに挟まれている。第２フープ層ｓ７は、ストレート層に挟まれている。第３フープ層ｓ９は、ストレート層に挟まれている。
【０１１９】
図６は、積層構成Ｅを示す。積層構成Ｅを構成する各シートは、次の通りである。この積層構成Ｅでは、４枚のフープシートが用いられている。
【０１２０】
［積層構成Ｅ］
・第１シートｓ１：チップ部分ストレートシート
・第２シートｓ２：全長バイアスシート
・第３シートｓ３：全長フープシート
・第４シートｓ４：全長バイアスシート
・第５シートｓ５：バット部分ストレートシート
・第６シートｓ６：全長フープシート
・第７シートｓ７：全長ストレートシート
・第８シートｓ８：全長フープシート
・第９シートｓ９：全長ストレートシート
・第１０シートｓ１０：全長フープシート
・第１１シートｓ１１：全長ストレートシート
・第１２シートｓ１２：チップ部分ストレートシート
【０１２１】
この積層構成Ｅでは、シートｓ３が、第１フープシートである。この積層構成Ｅでは、シートｓ６が、第２フープシートである。この積層構成Ｅでは、シートｓ８が、第３フープシートである。この積層構成Ｅでは、シートｓ１０が、第４フープシートである。
【０１２２】
第１フープシートｓ３は、１プライである。第２フープシートｓ６は、１プライである。第３フープシートｓ８は、１プライである。第４フープシートｓ１０は、１プライである。この積層構成Ｅでは、フープ層が４層である。
【０１２３】
この積層構成Ｅでは、第１フープ層ｓ３と第２フープ層ｓ６との間に、第１の介在層が存在する。部分層ｓ５が存在する領域においては、第１の介在層は、層ｓ４及び層ｓ５である。部分層ｓ５が存在しない領域においては、第１の介在層は、層ｓ４である。
【０１２４】
この積層構成Ｅでは、第２フープ層ｓ６と第３フープ層ｓ８との間に、第２の介在層が存在する。第２の介在層は、全長層ｓ７である。第２の介在層は、全長ストレート層ｓ７である。
【０１２５】
この積層構成Ｅでは、第３フープ層ｓ８と第４フープ層ｓ１０との間に、第３の介在層が存在する。第３の介在層は、全長層ｓ９である。第３の介在層は、全長ストレート層ｓ９である。
【０１２６】
このように、積層構成Ｅは互いに接触しない４つのフープ層を有する。よって、積層構成Ｅは、３つの介在層を有する。
【０１２７】
第１フープ層ｓ３は、第１バイアス層と第２バイアス層とに挟まれている。第２フープ層ｓ６は、バイアス層（又は部分ストレート層）と全長ストレート層とに挟まれている。第３フープ層ｓ８は、ストレート層に挟まれている。第４フープ層ｓ１０は、ストレート層に挟まれている。
【０１２８】
図７は、積層構成Ｆを示す。積層構成Ｆを構成する各シートは、次の通りである。この積層構成Ｆでは、３枚のフープシートが用いられている。
【０１２９】
［積層構成Ｆ］
・第１シートｓ１：チップ部分ストレートシート
・第２シートｓ２：全長バイアスシート
・第３シートｓ３：全長フープシート
・第４シートｓ４：全長バイアスシート
・第５シートｓ５：全長フープシート
・第６シートｓ６：バット部分ストレートシート
・第７シートｓ７：全長ストレートシート
・第８シートｓ８：全長ストレートシート
・第９シートｓ９：全長フープシート
・第１０シートｓ１０：全長ストレートシート
・第１１シートｓ１１：チップ部分ストレートシート
【０１３０】
この積層構成Ｆでは、シートｓ３が、第１フープシートである。この積層構成Ｆでは、シートｓ５が、第２フープシートである。この積層構成Ｆでは、シートｓ９が、第３フープシートである。
【０１３１】
第１フープシートｓ３は、１プライである。第２フープシートｓ５は、１プライである。第３フープシートｓ９は、１プライである。この積層構成Ｆでは、フープ層が３層である。
【０１３２】
この積層構成Ｆでは、第１フープ層ｓ３と第２フープ層ｓ５との間に、第１の介在層が存在する。第１の介在層は、バイアス層ｓ４である。第１の介在層は、全長バイアス層ｓ４である。
【０１３３】
この積層構成Ｆでは、第２フープ層ｓ５と第３フープ層ｓ９との間に、第２の介在層が存在する。部分層ｓ６が存在する領域において、第２の介在層は、層ｓ６、層ｓ７及び層ｓ８である。部分層ｓ６が存在しない領域において、第２の介在層は、層ｓ７及び層ｓ８である。
【０１３４】
このように、積層構成Ｆは互いに接触しない３つのフープ層を有する。よって、積層構成Ｆは、２つの介在層を有する。
【０１３５】
第１フープ層ｓ３は、第１バイアス層と第２バイアス層とに挟まれている。第２フープ層ｓ５は、バイアス層と全長ストレート層（又は部分ストレート層）とに挟まれている。第３フープ層ｓ９は、ストレート層に挟まれている。
【０１３６】
以上の通り、積層構成ＡからＦは、いずれも、少なくとも２層のフープ層と、少なくとも１層のバイアス層と、少なくとも１層のストレート層とを含む。
【０１３７】
［対向するフープ層間］
積層構成ＡからＦのいずれにおいても、全ての対向するフープ層間に、フープ層以外の介在層が存在する。例えば積層構成Ｄ（図５）ではフープ層が３つであるから、「全ての」対向するフープ層間とは、層３と層７との間、及び、層７と層９との間である。例えば積層構成Ｅ（図６）ではフープ層が４つであるから、「全ての」対向するフープ層間とは、層３と層６との間、層６と層８との間、及び、層８と層１０との間である。積層構成ＡからＦでは、「フープ層以外」の層は、バイアス層及び／又はストレート層である。他の「フープ層以外」の層として、織られた繊維を含む層が挙げられる。
【０１３８】
例えば、半径方向内側から順に、フープ層Ａ、フープ層Ｂ及びフープ層Ｃが存在する場合を考える。全ての対向するフープ層間とは２つ存在し、（１）フープ層Ａとフープ層Ｂとの間、及び、（２）フープ層Ｂとフープ層Ｃとの間、である。フープ層Ａに「対向する」のは、フープ層Ｂのみである。フープ層Ｂの存在に起因して、フープ層Ａは、フープ層Ｃに対向していないと解釈される。よって、介在層は、必然的に、フープ層を含まない。
【０１３９】
［平均厚みｔ］
本願では、上記対向するフープ層の平均厚みがｔとされる。「平均」とは、互いに対向する両フープ層の平均値が採用されることを意味する。例えば、積層構成Ａ（図２）では、フープシートｓ３の厚み及びフープシートｓ８の厚みの平均値が、厚みｔである。この厚みｔは、互いに対向するフープ層の全てにおいて定まる。例えば、積層構成Ｅ（図６）では、層３の厚み及び層６の厚みが平均されて、この層間に係る厚みｔ（ｔ１）が定まる。更に、層６の厚み及び層８の厚みが平均されて、この層間に係る厚みｔ（ｔ２）が定まる。更に、層８の厚みと層１０の厚みが平均されて、この層間に係る厚みｔ（ｔ３）が定まる。厚みｔの単位は、ｍｍである。
【０１４０】
［介在層の総厚みＴ］
互いに対向するフープ層の間に介在する介在層の総厚みが、Ｔとされる。厚みＴの単位は、ｍｍである。
【０１４１】
［介在層の総プライ数Ｐ］
介在層の周回数の合計が、総プライ数Ｐである。総プライ数Ｐは、整数でなくてもよい。例えば、１．５周巻かれた介在層のプライ数Ｐは、１．５である。
【０１４２】
［Ｔ／ｔ］
比（Ｔ／ｔ）は、全ての対向するフープ層間のそれぞれにおいて算出されうる。軸方向位置によってＴ／ｔが異なる場合、最小値が採用される。よって例えば、対向するフープ層間に部分層が介在する場合、この部分層は、Ｔ／ｔの計算において無視されうる。
【０１４３】
フープ層が３層以上である場合、複数のＴ／ｔが算出されうる。この場合、これらＴ／ｔの平均値が、そのシャフトのＴ／ｔである。
【０１４４】
［Ｐ／ｔ］
比（Ｐ／ｔ）は、全ての対向するフープ層間のそれぞれにおいて算出されうる。軸方向位置によってＰ／ｔが異なる場合、最小値が採用される。よって例えば、対向するフープ層間に部分層が介在する場合、この部分層は、Ｐ／ｔの計算において無視されうる。
【０１４５】
フープ層が３層以上である場合、複数のＰ／ｔが算出されうる。この場合、これらＰ／ｔの平均値が、そのシャフトのＰ／ｔである。
【０１４６】
フープ層が全長層でない場合も、上記Ｔ／ｔ及びＰ／ｔは定まる。換言すれば、フープ層が部分層である場合も、上記Ｔ／ｔ及びＰ／ｔは定まる。フープ層が部分層である場合、その部分フープ層が存在する軸方向範囲において、上記Ｔ／ｔ及びＰ／ｔが決定される。
【０１４７】
例えば積層構成Ｄ（図５）において、フープ層ｓ７がバット部分フープ層に置換された場合を考える。このバット部分フープ層の長さは、シャフト長さの半分とする。この場合、３つの介在層が存在することになる。即ち、第１の介在層が層ｓ３−層ｓ７間の層であり、第２の介在層が層ｓ７−層ｓ９間の層であり、第３の介在層は層ｓ３−層ｓ９間の層である。第１の介在層及び第２の介在層はバット側に存在し、第３の介在層はチップ側に存在する。第１、第２及び第３の介在層のそれぞれにおいて、Ｔ／ｔ及びＰ／ｔが算出されうる。このような場合、当該シャフトのＴ／ｔ及びＰ／ｔは、３つの値の平均値である。
【０１４８】
好ましくは、Ｔ／ｔは、１．９以上である。すなわち、好ましいシャフトは、次の式（１）を満たす。
Ｔ／ｔ  ≧  １．９  ・・・  （１）
【０１４９】
より好ましくは、Ｔ／ｔは、２．２以上である。すなわち、より好ましいシャフトは、下記式（３）を満たす。
Ｔ／ｔ  ≧  ２．２  ・・・  （３）
【０１５０】
より好ましくは、Ｔ／ｔは、２．５以上である。すなわち、より好ましいシャフトは、下記式（４）を満たす。
Ｔ／ｔ  ≧  ２．５  ・・・  （４）
【０１５１】
Ｔ／ｔの上限値は限定されない。シャフトの軽量化の観点から、Ｔ／ｔは、５．５以下が好ましく、５．０以下がより好ましく、４．５以下がより好ましい。
【０１５２】
Ｔ／ｔが大きくされることで、シャフトの強度が向上しうる。この効果が発揮される理由は、解明されていない。半径方向に分散されたフープ層が、何らかの作用で、シャフトの強度を向上させると考えられる。
【０１５３】
上記介在層の総プライ数がＰとされるとき、このプライ数Ｐは、３０以上が好ましい。すなわち、より好ましいシャフトは、次の式（２）を満たす。
Ｐ／ｔ  ≧  ３０  ・・・  （２）
【０１５４】
Ｐ／ｔが大きくされることで、シャフトの強度が向上しうる。この効果が発揮される理由は、解明されていない。半径方向に分散されたフープ層が、何らかの作用で、シャフトの強度を向上させると考えられる。
【０１５５】
より好ましくは、Ｐ／ｔは、４０以上であり、より好ましくは、５０以上であり、より好ましくは６０以上である。Ｐ／ｔの上限値は限定されない。シャフト重量等を考慮すると、Ｐ／ｔは、通常、１００以下が好ましく、より好ましくは９０以下である。
【０１５６】
本願では、半径方向において最も外側に位置するフープ層の厚みＴｍが考慮される。例えば積層構成Ｅ（図６）では、４層のフープ層が設けられている。これらのうち、半径方向において最も外側に位置するフープ層は、層ｓ１０である。厚みＴｍは、０．０５０ｍｍ以上が好ましい。この厚みは、従来のフープ層よりも大きい。従来よりも厚いフープ層を外側に配置することで、強度が向上しうる。強度の観点から、厚みＴｍは、０．０５５ｍｍ以上が好ましく、０．０６０ｍｍ以上がより好ましい。巻き付けの作業性の観点から、厚みＴｍは、０．０９０ｍｍ以下が好ましく、０．０８０ｍｍ以下がより好ましく、０．０７０ｍｍ以下がより好ましい。
【０１５７】
繊維には、真っ直ぐになろうとする性質がある。この性質に起因して、フープ層の巻回では、起き上がりが生じやすい。起き上がりとは、プリプレグが平坦に戻ろうとして、巻き付けが解除されてしまう現象である。フープ層の繊維はシャフト軸方向に対して垂直であるため、この起き上がりが特に生じやすい。この起き上がりを防止する観点から、従来、フープシートとしては、０．０３ｍｍ程度の薄いシートが用いられていた。しかし本発明者は、従来よりも厚いフープ層を外側に配置することで、強度が向上しうることを見いだした。
【０１５８】
フープ層を厚くする場合、従来の薄いシートを重ねることが考えられる。薄いシートを複数回巻き付けることで、上記起き上がりを抑制しつつ、フープ層を厚くすることができる。
【０１５９】
しかし本発明者は、薄いフープ層を重ねるよりも、厚いフープ層を用いるほうが、強度を向上させうることを見いだした。厚いフープ層に基づく強度向上の一因は、層間剥離にあると考えられる。後述するように、フープ層を重ねた場合、層間剥離が生じやすい。しかし、後述の実施例１と比較例４との対比で示される強度の差は大きく、この差は、層間剥離のみでは説明がつかないと思われる。厚いフープ層に起因する強度向上の理由は、完全には解明されていない。
【０１６０】
好ましくは、２層の上記バイアス層によって上記フープ層が挟まれた積層部分Ｘが、シャフト軸方向における少なくとも一部の領域に存在する。例えば、積層構成Ａ（図２）では、第１バイアス層ｓ２と第２バイアス層ｓ４とで挟まれた全長フープ層ｓ３が存在する。よって、積層構成Ａにおいて、積層部分Ｘは、シャフト軸方向の全体に配置されている。
【０１６１】
スイング中において、シャフトには、捻り戻りが生じうる。捻り戻りとは、フェースオープン方向への捻れがもとに戻る現象である。ダウンスイングの初期段階では、ヘッドの慣性に起因して、シャフトがフェースオープン方向に捻れやすい。この捻れが解消しないままインパクトを迎えると、インパクトにおいてフェースが開きやすい。捻り戻りが大きいシャフトでは、フェースが開いた状態でのインパクトが抑制される。
【０１６２】
上記捻り戻りの観点から、上記積層部分Ｘが設けられているのが好ましい。シャフトが捻れると、バイアス層は、その直径が縮小するように変形する。この変形は、バイアス層の繊維の方向に起因している。上記積層部分Ｘにおけるフープ層は、縮小した直径を復元するのに寄与する。この結果、上記捻り戻りが生じる。上記積層部分Ｘは、上記捻り戻りを促進しうる。
【０１６３】
好ましくは、２層の上記ストレート層によって上記フープ層が挟まれた積層部分Ｙが存在する。好ましくは、この積層部分Ｙが、シャフト軸方向における少なくとも一部の領域に存在する。例えば、積層構成Ａ（図２）では、全長ストレート層ｓ７と全長ストレート層ｓ９とで挟まれた全長フープ層ｓ８が存在する。よって、積層構成Ａにおいて、積層部分Ｙは、シャフト軸方向の全体に配置されている。
【０１６４】
スイング中において、シャフトには、撓み戻りが生じうる。撓み戻りとは、ヘッドが遅れる方向への撓みがもとに戻る現象である。ダウンスイングの初期段階では、ヘッドの慣性に起因して、シャフトは、ヘッドが遅れる方向に撓みやすい。ヘッドが遅れた状態でインパクトを迎えると、インパクトにおいてフェースが開きやすい。またこの場合、ヘッドスピードが低下しやすい。更にこの場合、アッパーブローでのインパクトが起こりにくい。撓み戻りが大きいシャフトでは、フェースが開いた状態でのインパクトが抑制される。撓み戻りが大きいシャフトでは、ヘッドスピードが向上しうる。撓み戻りが大きいシャフトでは、アッパーブローでのインパクトが起こりやすい。これらは、飛距離の増大及び打球方向性の向上に寄与する。
【０１６５】
上記撓み戻りの観点から、上記積層部分Ｙが設けられているのが好ましい。シャフトが撓むと、ストレート層は、その断面が略楕円となるように変形する。肉厚が薄い円筒が曲げられると、その断面が略楕円となるような変形が生じる。この変形が、潰れ変形とも称される。上記積層部分Ｙは、潰れ変形を効果的に復元する。この結果、上記撓み戻りが生じる。上記積層部分Ｙは、上記撓み戻りを促進しうる。
【０１６６】
図２に示す積層構成Ａは、積層部分Ｘと積層部分Ｙとを有する。よって、捻り戻りと撓み戻りとが相乗的に作用しうる。このため、打球方向の安定性及び飛距離性能が高まる。
【０１６７】
図２に示す積層構成Ａは、積層部分Ｘがシャフト軸方向の全体に設けられているため、捻り戻りの効果がシャフト全体で発現しうる。また、積層部分Ｙがシャフト軸方向の全体に設けられているため、撓み戻りの効果がシャフト全体で発現しうる。
【０１６８】
上述の通り、撓み変形に起因して、潰れ変形が起こる。この潰れ変形では、シャフト断面形状における曲率が、周方向位置によって変化する。すなわち、潰れ変形によって楕円形状となった場合、曲率が小さい部分と大きい部分とが混在することになる。フープ層は、繊維が周方向に配向しているため、この曲率の変化に追従しにくい。一方、ストレート層及びバイアス層は、繊維が周方向に配向していないため、上記曲率の変化に追従しやすい。
【０１６９】
したがって、フープ層が重なっている場合、当該フープ層間における半径方向位置の相違に起因して、層間剥離が生じやすい。一方、ストレート層及びバイアス層が重なっている場合、層間剥離は比較的生じにくい。これらの観点から、２層のフープ層が重なっていないのが好ましい。フープ層の間には、フープ層以外の層が介在しているのが好ましい。フープ層の間には、ストレート層及び／又はバイアス層が介在しているのが好ましい。即ち、上記介在層が存在しているのが好ましい。
【０１７０】
強度の観点から、好ましくは、上記積層部分Ｘ及び上記積層部分Ｙの両方が存在する領域において、上記積層部分Ｘが上記積層部分Ｙよりも内側に位置する。積層構成Ａ（図２）でも、上記積層部分Ｘは上記積層部分Ｙよりも内側に位置している。
【０１７１】
強度の観点から、好ましくは、上記積層部分Ｙにおける上記フープ層の厚みが０．０５０ｍｍ以上０．０９０ｍｍ以下である。
【０１７２】
強度の観点から、好ましくは、上記積層部分Ｙの少なくとも一部が、シャフトの最外層を構成している。積層構成Ａ（図２）では、上記積層部分Ｙの全体が、シャフトの最外層を構成している。この構成は、フープ層の分散に寄与しうる。この分散が、強度の向上に寄与していると推測される。
【０１７３】
好ましくは、上記積層部分Ｘの少なくとも一部が、シャフトの最内層を構成している。積層構成Ａ（図２）では、上記積層部分Ｘの一部が、シャフトの最内層を構成している。積層構成Ａ（図２）では、チップ部分層ｓ１が存在する領域を除き、上記積層部分Ｘが、シャフトの最内層を構成している。この構成は、フープ層の分散に寄与しうる。この分散が、強度の向上に寄与していると推測される。
【０１７４】
以下の表１及び表２は、使用可能なプリプレグの例を示す。これらのプリプレグは市販されている。
【０１７５】
【表１】
0006407710.tif 000002
【０１７６】
【表２】
0006407710.tif 000003
【実施例】
【０１７７】
以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。
【０１７８】
表３は、実施例１の仕様を示す。実施例１では、積層構成Ａ（図２）が採用されている。表４は、実施例２の仕様を示す。実施例２では、積層構成Ｂ（図３）が採用されている。表５は、実施例３の仕様を示す。実施例３では、積層構成Ｂ（図３）が採用されている。表６は、実施例４の仕様を示す。実施例４では、積層構成Ｂ（図３）が採用されている。表７は、実施例５の仕様を示す。実施例５では、積層構成Ｃ（図４）が採用されている。表８は、実施例６の仕様を示す。実施例６では、積層構成Ｃ（図４）が採用されている。表９は、実施例７の仕様を示す。実施例７では、積層構成Ｃ（図４）が採用されている。表１０は、実施例８の仕様を示す。実施例８では、積層構成Ｄ（図５）が採用されている。表１１は、実施例９の仕様を示す。実施例９では、積層構成Ｅ（図６）が採用されている。表１２は、実施例１０の仕様を示す。実施例１０では、積層構成Ｆ（図７）が採用されている。表１３は、比較例１の仕様を示す。比較例１では、積層構成Ｃ（図４）が採用されている。表１４は、比較例２の仕様を示す。比較例２では、積層構成Ｃ（図４）が採用されている。表１５は、比較例３の仕様を示す。比較例３では、積層構成Ｃ（図４）が採用されている。表１６は、比較例４の仕様を示す。比較例４の積層構成では、積層構成Ａ（図２）における層ｓ８が２層に分割されている。なお、各表において、ＣＦは炭素繊維を意味し、ＧＦはガラス繊維を意味する。
【０１７９】
実施例の仕様及び評価結果が、下記の表１７及び表１８に示されている。比較例の仕様及び評価結果が、下記の表１９に示されている。
【０１８０】
【表３】
0006407710.tif 000004
【０１８１】
【表４】
0006407710.tif 000005
【０１８２】
【表５】
0006407710.tif 000006
【０１８３】
【表６】
0006407710.tif 000007
【０１８４】
【表７】
0006407710.tif 000008
【０１８５】
【表８】
0006407710.tif 000009
【０１８６】
【表９】
0006407710.tif 000010
【０１８７】
【表１０】
0006407710.tif 000011
【０１８８】
【表１１】
0006407710.tif 000012
【０１８９】
【表１２】
0006407710.tif 000013
【０１９０】
【表１３】
0006407710.tif 000014
【０１９１】
【表１４】
0006407710.tif 000015
【０１９２】
【表１５】
0006407710.tif 000016
【０１９３】
【表１６】
0006407710.tif 000017
【０１９４】
【表１７】
0006407710.tif 000018
【０１９５】
【表１８】
0006407710.tif 000019
【０１９６】
【表１９】
0006407710.tif 000020
【０１９７】
［実施例１］
上述したシャフト６の製造工程と同様にして、実施例１のシャフトを得た。実施例１の積層構成は、図２に示される積層構成Ａとされた。実施例１の仕様が、上記表３に示されている。実施例１において、シートｓ１の強化繊維は、ガラス繊維であった。表３において、ガラス繊維が「ＧＦ」と標記されている。その他のシートの強化繊維は、炭素繊維であった。表３において、炭素繊維が「ＣＦ」と標記されている。シャフト重量は、４９ｇであった。
【０１９８】
なお、表３（積層構成Ａ）には、各シートのプライ数が示されている。これらのうち、チップ部分シートであるシートｓ１０のプライ数は、チップ端Ｔｐにおけるプライ数である。この点は、他の積層構成においても同様である。
【０１９９】
［実施例２］
図３に示される積層構成Ｂが採用された。実施例２の仕様が、上記表４に示されている。表４に示されている仕様の他は実施例１と同様にして、実施例２のシャフトを得た。シャフト重量は、４９ｇであった。
【０２００】
［実施例３］
積層構成Ｂ（図３）が採用された。実施例３の仕様が、上記表５に示されている。表５に示されている仕様の他は実施例１と同様にして、実施例３のシャフトを得た。シャフト重量は、４９ｇであった。
【０２０１】
［実施例４］
積層構成Ｂ（図３）が採用された。実施例４の仕様が、上記表６に示されている。表６に示されている仕様の他は実施例１と同様にして、実施例４のシャフトを得た。シャフト重量は、４９ｇであった。
【０２０２】
［実施例５］
積層構成Ｃ（図４）が採用された。実施例５の仕様が、上記表７に示されている。表７に示されている仕様の他は実施例１と同様にして、実施例５のシャフトを得た。シャフト重量は、４９ｇであった。
【０２０３】
［実施例６］
積層構成Ｃ（図４）が採用された。実施例６の仕様が、上記表８に示されている。表８に示されている仕様の他は実施例１と同様にして、実施例６のシャフトを得た。シャフト重量は、４９ｇであった。
【０２０４】
［実施例７］
積層構成Ｃ（図４）が採用された。実施例７の仕様が、上記表９に示されている。表９に示されている仕様の他は実施例１と同様にして、実施例７のシャフトを得た。シャフト重量は、４９ｇであった。
【０２０５】
［実施例８］
積層構成Ｄ（図５）が採用された。実施例８の仕様が、上記表１０に示されている。表１０に示されている仕様の他は実施例１と同様にして、実施例８のシャフトを得た。シャフト重量は、４９ｇであった。
【０２０６】
［実施例９］
積層構成Ｅ（図６）が採用された。実施例９の仕様が、上記表１１に示されている。表１１に示されている仕様の他は実施例１と同様にして、実施例９のシャフトを得た。シャフト重量は、４９ｇであった。
【０２０７】
［実施例１０］
積層構成Ｆ（図７）が採用された。実施例１０の仕様が、上記表１２に示されている。表１２に示されている仕様の他は実施例１と同様にして、実施例１０のシャフトを得た。シャフト重量は、４９ｇであった。
【０２０８】
［比較例１］
積層構成Ｃ（図４）が採用された。比較例１の仕様が、上記表１３に示されている。表１３に示されている仕様の他は実施例１と同様にして、比較例１のシャフトを得た。シャフト重量は、４９ｇであった。
【０２０９】
［比較例２］
積層構成Ｃ（図４）が採用された。比較例２の仕様が、上記表１４に示されている。表１４に示されている仕様の他は実施例１と同様にして、比較例２のシャフトを得た。シャフト重量は、４９ｇであった。
【０２１０】
［比較例３］
積層構成Ｃ（図４）が採用された。比較例３の仕様が、上記表１５に示されている。表１５に示されている仕様の他は実施例１と同様にして、比較例３のシャフトを得た。シャフト重量は、４９ｇであった。
【０２１１】
［比較例４］
積層構成Ａ（図２）におけるフープ層ｓ８を薄い２つの層に置換した他は実施例１と同じにして、比較例４を得た。比較例４の仕様が、上記表１６に示されている。シャフト重量は、４９ｇであった。
【０２１２】
表３から１６において、角度Ａｆが９０°と標記されている層が、フープ層である。例えば表３（実施例１）では、フープ層は、第３層ｓ３及び第８層ｓ８である。表３から１６において、太線で囲まれた層が、フープ層である。
【０２１３】
表３から１６には、Ｐ／ｔ及びＴ／ｔの値が示されている。例えば表３におけるＰ／ｔ及びＴ／ｔの算出式は、次の通りである。
・Ｐ／ｔ：（２＋１＋１）／０．０６３＝６３
・Ｔ／ｔ：（０．１１２＋０．０８３＋０．０８３）／０．０６３＝４．４
【０２１４】
上述の通り、軸方向でＰ／ｔが相違する場合、最小値が採用される。同様に、軸方向でＴ／ｔが相違する場合、最小値が採用される。例えば実施例１の積層構成Ａ（図２）は、バット部分層ｓ５を有するが、このバット部分層ｓ５は、Ｐ／ｔ及びＴ／ｔの算出において、無視される（表３参照）。
【０２１５】
例えば、表１１（実施例９）では、対向するフープ層間が３つであるから、３つのＰ／ｔ及び３つのＴ／ｔが算出される。ただし、シャフトのＰ／ｔ及びＴ／ｔとしては、これらの平均値が採用される（表１７参照）。このように、対向するフープ層間が複数である場合、Ｐ／ｔの平均値及びＴ／ｔの平均値が採用される。
【０２１６】
あるフープ層間において、互いに対向する２つのフープ層の厚みが異なる場合、それらフープ層の厚みの平均値が、厚みｔである。例えば表１０（実施例８）には、２つのフープ層間が存在するが、これらのうちの内側の層間（層３と層７との間）について、フープ層の厚みが相違している。この場合、厚みｔとして、層３の厚みと層７の厚みとの平均値が採用される。この平均値は、（０．０６３＋０．０３４）／２＝０．０４８５である。よってこの層間において、Ｐ／ｔ及びＴ／ｔは、次のように算出される。
・Ｐ／ｔ：（２＋１）／０．０４８５＝６２
・Ｔ／ｔ：（０．１１２＋０．０８３）／０．０４８５＝４．０
ここでも、Ｐ／ｔ及びＴ／ｔの算出において、バット部分層ｓ５が無視されている。
【０２１７】
比較例４では、実施例１の積層構成のうち、外側のフープ層ｓ８が、薄い２枚のフープ層８，９に置換されている。表１６が示すように、この比較例４では、層８と層９との間に介在層が無い。よって、この層８−層９間において、Ｐ／ｔ及びＴ／ｔは、ゼロである。したがって、平均値としてのＰ／ｔ及びＴ／ｔは、表１９に示されるように、それぞれ、４１及び２．９である。
【０２１８】
［評価方法］
【０２１９】
［３点曲げ強度］
ＳＧ式３点曲げ強度試験に準拠して、３点曲げ強度が測定された。これは、日本の製品安全協会が定める試験である。図８は、この３点曲げ強度試験の測定方法を示す。測定点ｅ３は、Ｔ点、Ｂ点及びＣ点とされた。Ｔ点は、チップ端Ｔｐから９０ｍｍの地点である。Ｂ点は、チップ端Ｔｐから５２５ｍｍの地点である。Ｃ点は、バット端Ｂｔから１７５ｍｍの地点である。
【０２２０】
図８が示すように、２つの支持点ｅ１、ｅ２においてシャフト２０が下方から支持された。圧子２２の先端には、シリコーンラバー２４が装着された。荷重点ｅ３において、上方から下方に向かって、圧子２２を下降させた。圧子２２の下降のスピードは、２０ｍｍ／ｍｉｎであった。荷重点ｅ３の位置は、支持点ｅ１と支持点ｅ２とを二等分する位置であった。荷重点ｅ３が、測定点である。Ｔ点が測定される場合、上記スパンＳは、１５０ｍｍとされた。Ｂ点及びＣ点が測定される場合、上記スパンＳは、３００ｍｍとされた。シャフト２０が破損したときの荷重Ｆの値（ピーク値）が測定された。この値が、上記表１７から１９に示されている。
【０２２１】
［実打テスト］
比較的非力な５名のテスターが、各シャフトを用いて実打を行った。５名のテスターのハンディキャップは、１０から２０であった。各シャフトに、ヘッド及びグリップを装着し、各テストクラブを得た。ヘッドとして、ダンロップスポーツ社製の「ゼクシオ  エイト  ロフト１０．５°」のヘッドが用いられた。クラブ長さＬ１は、４５．５インチとされた。各テスターが、各クラブで、１０回ずつ打撃を行った。ボールとして、ダンロップスポーツ社製の「ＸＸＩＯ  ＸＤ  ＡＥＲＯ」が用いられた。
【０２２２】
実打テストでは、ヘッドスピード、打ち出し角、キャリー落下点、及び、左右ズレが計測された。左右ズレとは、目標方向からのズレの距離である。この左右ズレは、キャリー落下点の左右ズレである。全てのショットの平均値が、上記表１７から１９に示されている。
【０２２３】
表１７から１９が示すように、実施例は比較例に比べて、強度に優れる。本発明の優位性は明らかである。
【産業上の利用可能性】
【０２２４】
以上説明されたシャフトは、あらゆるゴルフクラブに用いられ得る。
【符号の説明】
【０２２５】
２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
８・・・グリップ
ｓ１〜ｓ１２・・・プリプレグシート（層）
Ｔｐ・・・シャフトのチップ端
Ｂｔ・・・シャフトのバット端
【図１】
0006407710.tif 000021
【図２】
0006407710.tif 000022
【図３】
0006407710.tif 000023
【図４】
0006407710.tif 000024
【図５】
0006407710.tif 000025
【図６】
0006407710.tif 000026
【図７】
0006407710.tif 000027
【図８】
0006407710.tif 000028