(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼板材（Ｂ）の熱処理用の炉（１００）のためのノズル装置であって、前記ノズル装置は中心供給管（４２）を有し、前記中心供給管（４２）には少なくとも１つのノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）と、前記ノズル装置（４１）をガス供給部に接続するためのフィード接続部（４５’、４５”）とが設けられ、前記ガス供給部は、ガス（Ｇ４ａ、Ｇ４ｂ）を前記ノズル装置（４１）に供給し、前記ガス（Ｇ４ａ、Ｇ４ｂ）は前記ノズル装置（４１）を通って前記少なくとも１つのノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）から噴出し、前記ノズル装置（４１）は第１の区間を有し、前記第１の区間の有効ノズル開口断面は、対応する前記フィード接続部（４５’、４５”）から噴出して前記ノズル装置（４１）を通る前記ガス（Ｇ４ａ、Ｇ４ｂ）の流れ方向に見て、当該フィード接続部（４５’、４５”）からより遠くに配置された第２の区間の有効ノズル開口断面より小さい前記ノズル装置において、すべてのノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）の有効開口断面の合計は、前記供給管（４２）の横断面の半分以下であり、前記ノズル装置（４１）の少なくとも２つの隣接区間において、一方の区間の前記ノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）から噴出するガス噴射（ＧＳ）が、隣接する他方の区間の前記ノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）から噴出するガス噴射（ＧＳ）とは異なって配列されるように、前記一方の区間の領域における前記ノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）の配列は、前記隣接する他方の区間における前記ノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）の配列とは異なることを特徴とする前記ノズル装置。
【請求項２】
前記ノズル装置は、前記ノズル装置（４１）の長手方向に、前記供給管（４２）の長さの少なくともかなりの部分にわたって延在するノズル開口部を有することと、前記ノズル開口部はスリット形状であり、搬送路に対して直角に位置合わせされることと、前記ノズル装置（４１）は互いに隣接して配置された少なくとも２つの区間を有し、前記ノズル装置（４１）から流れる前記ガス（Ｇ４ａ、Ｇ４ｂ）の流れ方向に見て、前記割り当てられたフィード接続部（４５’、４５”）のより近くに配置された前記ノズル装置（４１）の前記区間の有効ノズル断面は、当該フィード接続部（４５’、４５”）からより遠くに配置された前記ノズル装置（４１）の前記区間の有効ノズル断面より小さいことと、を特徴とする請求項１に記載のノズル装置。
【請求項３】
前記ノズル装置は、複数のノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）を有することと、前記ノズル装置（４１）を通る前記ガス（Ｇ４ａ、Ｇ４ｂ）の流れ方向に見て、互いに隣接して配置された区間が少なくとも２つ存在し、前記割り当てられたフィード接続部（４５’、４５”）のより近くに配置された前記ノズル装置（４１）の前記区間に存在する前記少なくとも１つのノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）の有効ノズル開口断面は、当該フィード接続部（４５’、４５”）からより遠くに配置された前記ノズル装置（４１）の区間に存在する前記少なくとも１つのノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）の有効ノズル開口断面より小さいことを特徴とする請求項１に記載のノズル装置。
【請求項４】
前記複数のノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）は前記ノズル装置（４１）の長手方向に並べて分散配置されることと、前記ノズル装置（４１）を通る前記ガス（Ｇ４ａ、Ｇ４ｂ）の流れ方向に見て、前記割り当てられたフィード接続部（４５’、４５”）のより近くに配置された前記ノズル装置（４１）の前記区間に配置された前記ノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）は、当該フィード接続部（４５’、４５”）からより遠くに配置された前記ノズル装置（４１）の前記区間に配置された前記ノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）より小さいことと、を特徴とする請求項３に記載のノズル装置。
【請求項５】
前記ノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）は前記ノズル装置（４１）の長手方向に並べて分散配置されることと、前記ノズル装置（４１）を通る前記ガス（Ｇ４ａ、Ｇ４ｂ）の流れ方向に見て、前記割り当てられたフィード接続部（４５’、４５”）からの距離が増すにつれて、隣接ノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）間の間隙が狭まることと、を特徴とする請求項３または４に記載のノズル装置。
【請求項６】
前記ノズル装置（４１）を通る前記ガス（Ｇ４ａ、Ｇ４ｂ）の流れ方向に測定された、前記ノズル装置（４１）の前記区間の長さは同じであり、前記ノズル装置（４１）を通る前記ガス（Ｇ４ａ、Ｇ４ｂ）の流れ方向に見て、前記割り当てられたフィード接続部（４５’、４５”）のより近くに配置された前記ノズル装置（４１）の前記区間に配置されたノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）の数は、当該フィード接続部（４５’、４５”）からより遠くにある前記ノズル装置（４１）の前記区間に配置されたノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）の数より少ないことを特徴とする請求項３に記載のノズル装置。
【請求項７】
前記ノズル装置（４１）の前記区間に設けられた前記ノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）は同一サイズであることを特徴とする請求項６に記載のノズル装置。
【請求項８】
前記ノズル装置（４１）の少なくとも１つの区間の前記ノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）は、前記ノズル装置（４１）を通る前記ガス（Ｇ４ａ、Ｇ４ｂ）の流れ方向に延在する２つ以上の列に配置されることを特徴とする請求項３〜７の何れか１項に記載のノズル装置。
【請求項９】
前記一方の列の前記ノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）から噴出する複数のガス噴射（ＧＳ）は、前記他方の列の前記ノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）から噴出する複数のガス噴射（ＧＳ）とは異なって配列されるように、前記一方の列の前記ノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）の配列が前記他方の列の前記ノズル開口部（４６ａ〜４６ｃ）の配列とは異なることを特徴とする請求項８に記載のノズル装置。
【請求項１０】
前記フィード接続部（４５’、４５”）は、前記供給管（４２）の長さの中心に配置されることを特徴とする請求項１〜９の何れか１項に記載のノズル装置。
【請求項１１】
フィード接続部（４５’、４５”）が前記供給管（４２）の各端に配置されることを特徴とする請求項１〜１０の何れか１項に記載のノズル装置。
【請求項１２】
前記ノズル開口部（３６ａ’〜３６ｃ”）は、その断面が、何れの場合も、前記供給管（３２）の内部（３７）からその外面（３８）の方向に円錐状に狭まることを特徴とする請求項１〜１１の何れか１項に記載のノズル装置。
【請求項１３】
鋼板材を熱処理するための炉であって、前記炉は、処理対象の前記鋼板材が、何れの場合も、専用に組成されたゾーン雰囲気下で、搬送路を搬送されて通過する炉ゾーンを少なくとも１つ有し、ノズル装置（４１）が前記炉ゾーンに設けられ、前記ノズル装置（４１）は、前記ゾーン雰囲気を形成するガス（Ｇ４ａ、Ｇ４ｂ）を前記ノズル装置（４１）に少なくとも１つのフィード接続部（４５’、４５”）を介して送り込むガス供給部に接続される炉において、前記ノズル装置（４１）は請求項１〜１２の何れか１項により設計され、前記炉内の前記鋼板材の前記搬送路に対して直角に配置されることを特徴とする炉。
【請求項１４】
前記炉は間接的に加熱されることを特徴とする請求項１３に記載の炉。
【請求項１５】
前記ガス供給部は、前記ガス（Ｇ４ａ、Ｇ４ｂ）を予め混合する混合装置を備えることを特徴とする請求項１３または１４に記載の炉。
【請求項１６】
前記炉は、処理対象の鋼板材が、何れの場合も、次々と通過する、互いに隣接する複数の炉ゾーンを備え、何れの場合も、請求項１〜１２の何れか１項により設計された少なくとも１つのノズル装置（４１）が前記複数の炉ゾーンに割り当てられることを特徴とする請求項１３〜１５の何れか１項に記載の炉。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼板材の熱処理用の炉のためのノズル装置に関する。ノズル装置はノズルバー風に設計され、中心供給管を備える。この中心供給管には、少なくとも１つのノズル開口部と、ガスをノズル装置に送り込むガス供給部にノズル装置を接続するためのフィード接続部とが設けられ、ガスはノズル装置を通って少なくとも１つのノズル開口部から噴出する。
【０００２】
本発明は、鋼板材を熱処理するための炉にも関する。この炉は炉ゾーンを少なくとも１つ備え、何れの場合も、処理対象の鋼板材が専用に組成されたゾーン雰囲気下において搬送路経由で炉ゾーンを通過する。ノズル装置が炉ゾーンに設けられ、少なくとも１つのフィード接続部を介してガス供給部に接続される。ガス供給部は、ゾーン雰囲気を形成するガスをノズル装置に送り込む。
【背景技術】
【０００３】
自動車の車体構造には、熱間圧延または冷間圧延された、鋼ストリップまたは薄鋼板などの鋼板材が用いられる。このような鋼板材には、さまざまな要求が課せられる。一方では、容易に変形可能でなければならず、他方では、高い強度を有する必要がある。高い強度は、Ｍｎ、Ｓｉ、Ａｌ、およびＣｒなどの特定の合金成分を鉄に追加することによって得られる。このように合金化された鋼板材には、腐食を防止するために、金属製の保護被覆が施される。ここで、通過中の対応する鋼板材がめっき浴を通過し、この工程でＺｎまたはＡｌベースの被覆が施される溶融めっきは、工業規模での使用に特に費用効果の高いプロセスであることが実証されている。
【０００４】
実際に、このような溶融めっき工程を特に効果的に実施する可能性が、例えば特許文献１に記載されている。公知の各方法に共通の事実は、鋼板材は、めっき浴に浸漬される前に、熱処理にかけられ、その表面が、溶融めっき中に施される金属被覆の最適付着が保証される状態にされるということである。
【０００５】
このような熱処理の一変形例によると、被覆対象のストリップを直熱式予熱器（直火炉（ＤＦＦ：Direct Fired Furnace））に通す。この予熱器によって、鋼板材に直接作用するガスバーナによって当該ストリップの周囲雰囲気中に酸化力を生じさせることができる。酸素力が高まると、ストリップ表面の鉄が酸化する。以降の炉区間では、こうして形成された酸化鉄層が還元される。酸化鉄層の厚さは、鋼板材が酸化性雰囲気にさらされた時間の長さに直接依存するので、ストリップ表面の酸化物層の厚さを目標どおりに設定することは、実際には困難である。層の厚さの精密な設定が容易ではない結果として、以降の還元雰囲気下での酸化物層の還元中に、明確に規定されたストリップ表面品質を保証することが難しい。好ましくない表面品質は、ストリップ表面への被覆の付着問題に至ることもある。
【０００６】
ラジアントチューブ路（ＲＴＦ：Radiant Tube Furnace）予熱器を備えた最近の溶融めっきラインでは、ＤＦＦ型の炉とは異なり、ガス加熱式オープンバーナが一切用いられない。ＲＴＦ装置では、代わりに、ストリップの完全な焼鈍処理が保護ガス雰囲気下で行われる。ただし、より高い合金成分を有する鋼ストリップをこのように焼鈍処理すると、これら合金成分はストリップ表面で拡散して還元不能な酸化物を形成し得る。これら酸化物があると、めっき浴での亜鉛および／またはアルミニウムによるストリップ表面の被覆を欠陥なしに行えない。
【０００７】
アルミニウムによる鋼ストリップの連続溶融めっきのためのプロセスが特許文献２から公知である。このプロセスでは、ストリップは連続炉内で加熱される。表面不純物が第１のゾーンで除去される。このために、炉雰囲気の温度は極めて高い。ただし、ストリップはこのゾーンを高速で通過するため、ストリップはこの雰囲気の温度の約半分までしか加熱されない。以降の第２のゾーンでは、保護ガス下において、ストリップは被覆材料であるアルミニウムの温度にまで加熱される。
【０００８】
また、クロムを含有する鋼合金ストリップための２段階の溶融めっきプロセスが特許文献３から公知である。このプロセスによると、ストリップ表面に鉄濃縮を得るために、ストリップは第１段階で焼鈍される。その後、ストリップは非酸化性雰囲気中で被覆金属の温度にまで加熱される。
【０００９】
多段階プロセスでの鋼ストリップの亜鉛メッキは、特許文献４からも公知である。この目的のために、予め清浄化されたストリップが非酸化性雰囲気中で約８２０℃の温度で処理される。その後、ストリップは、弱酸化性雰囲気中で約４００℃乃至７００℃で処理されてから、その表面が還元雰囲気中で還元される。その後、約４２０℃乃至５００℃にまで冷却されたストリップは、通常の方法で亜鉛メッキされる。
【００１０】
最後に、連続炉内で鋼板を熱処理するプロセスが特許文献５から公知である。このプロセスにおいて、処理対象の鋼板材は、何れの場合も、酸化性ガス雰囲気にさらされる。このガスは、複数の中ぐり穴が設けられたドージングチューブまたはラジアントチューブから対応する炉ゾーンに吹き込まれる。
【００１１】
特許文献５に記載のラジアントチューブ版の場合、燃焼ガスがラジアントチューブに流入し、炉雰囲気またはその露点を調節するガスまたはガス混合気が追加される。酸化に作用する諸ガスに加え、材料の浸炭、ひいては材料の特性変化、を引き起こすことができる一酸化炭素または二酸化炭素がラジアントチューブの中ぐり穴から炉室に進入できる。また、この変形例では、炉の負荷に応じて雰囲気を設計する必要がある。その理由は、炉室の温度および材料の加熱、すなわち厚さに依存するプロセス、が燃焼ガスによって調節されるからである。
【００１２】
同じく特許文献５から公知のドージングチューブ版の場合は、対照的に、炭素を含まないガス混合気を送り込むガス供給部に接続された穴明き管またはスリット管で構成されたノズル装置が用いられている。この変形例は、炉雰囲気中への燃焼ガスの導入という欠点を回避しているが、実際には、対応する炉ゾーンにおける焼鈍ガスと金属との反応の一様性が不十分であるという欠点を有する。これは、鋼板材の幅全体にわたる酸化媒質の分布に関してばかりでなく、それぞれの炉ゾーン内での酸化媒質の分布に関しても、当てはまる。したがって、ノズル装置の直近において過度に強い酸化が発生し得る一方で、遠方においては酸化力が低すぎる。したがって、特許文献５から公知の種類のノズル装置を用いると、その基本的な諸利点にも拘らず、被覆の欠陥が同じく発生する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１３】
【特許文献１】欧州特許第２  ０１０  ６９０（Ｂ１）号
【特許文献２】独国特許出願公告第６８９  １２  ２４３（Ｔ２）号
【特許文献３】独国特許出願公告第６９５  ０７  ９７７（Ｔ２）号
【特許文献４】特開平０２−２８５０５７号
【特許文献５】米国特許出願公開第２０１０／０１７３０７２（Ａ１）号
【発明の概要】
【課題を解決するための手段】
【００１４】
上で説明した従来技術を背景として、本発明の目的は、対応する熱処理のために最適に一様な結果を保証できるノズル装置と、このようなノズル装置を備えた炉とを簡易な方法で製作することを伴う。
【００１５】
ノズル装置に関して、この目的は、本発明によると、請求項１に記載の特徴を有するノズル装置によって達成される。
【００１６】
他方、熱処理炉に関して、本発明の上記目的は、請求項１２に記載の特徴を有する、このような炉によって達成される。
【００１７】
本発明の有利な複数の実施形態は、従属請求項に記載されており、本発明の一般概念と共に以下に説明されている。
【００１８】
鋼板材の熱処理用の炉のための本発明によるノズル装置は中心供給管を備え、この中心供給管に少なくとも１つのノズル開口部と、ノズル装置をガス供給部に接続するためのフィード接続部とが設けられ、ガス供給部はガスをノズル装置に送り込み、このガスはノズル装置を通って少なくとも１つのノズル開口部から噴出する。
【００１９】
本発明によるノズル装置は、同時に、第１の区間を有し、第１の区間のノズル開口部の有効断面は、対応するフィード接続部から噴出するガスの流れ方向に見て、当該フィード接続部からより遠くに配置された第２の区間のノズル開口部の有効断面より小さい。
【００２０】
本発明によるノズル装置の実施形態は、フィード接続部からの距離が増すにつれ、ノズル装置に流入するガスの圧力が下がるという事実を考慮している。本発明によると、この圧力降下は、割り当てられたフィード接続部からの距離が増すにつれ、ノズル装置の少なくとも１つのノズル開口部の出口断面積を大きくすることによって補償される。ノズル開口部の拡大は、ガスを搬送してノズル装置のノズル開口部に供給する管の内部の圧力降下に直接比例して最適に行われる。
【００２１】
本発明によるノズル装置に存在するそれぞれのノズル開口部への常時十分な供給は、存在するそれぞれのノズル開口部から噴出するガス噴射の十分に高い衝撃と共に、全てのノズル開口部の開口面積の合計を供給管の断面の半分以下にすることによって保証される。
【００２２】
本発明によるドージングチューブの形状寸法の設計は、炉ゾーンへの流入量を最適化することによって酸化媒質の供給の一様性を大幅に向上させる。これは、鋼ストリップの幅に関して、および対応する炉ゾーンの内部における酸化媒質の分布に関して、当てはまる。これは、同じく、被覆の欠陥を減少させ、プロセスの確実性を向上させる。
【００２３】
本文でガスに言及するときは、ゾーン雰囲気下での熱処理によって意図された目的を達成するために適した、あらゆる純粋ガスおよびあらゆるガス混合気を意味するものとする。実際には、これらのガスは、何れの場合も、取り扱われる鋼板材に対して不活性な性質を有するガスであってもよく、あるいは当該炉ゾーン内でそれぞれ優勢な温度において鋼板材の表面に特定の反応を引き起こすガスであってもよい。実際に一般的に用いられるガスとして、鋼板材の特定の合金要素に対して還元作用するガス混合気、例えば窒素−水素混合気、またはＮ２−Ｈ２−Ｏ２ガス混合気など鋼製品の表面の酸化をもたらすガス混合気、または、熱処理中に周囲雰囲気中で複数の反応性ガスに対して鋼板材を保護する場合は、窒素自体、が挙げられる。
【００２４】
本発明によるノズル装置は、何れの場合も、当該ノズル装置に割り当てられた炉のゾーンにガス噴射を吹き込むノズル開口部を少なくとも１つ有する。当該ノズル装置のノズル開口部が供給管の長さの少なくともかなりの部分にわたって、ノズル装置の長手方向に延在する場合、このノズル開口部はスリット形状であり、かつ搬送路に対して直角に位置合わせされると好都合である。同時に、当該ノズル開口部は、この場合も、互いに隣接する少なくとも２つの区間を有し、これら区間のうち、ノズル装置を通るガスの流れ方向に見て、割り当てられたフィード接続部のより近くに配置されたノズル装置の区間の有効ノズル断面は、当該フィード接続部からより遠くに配置されたノズル装置の区間の有効ノズル断面より小さい。
【００２５】
勿論、上で説明した本発明の変形例では、スリットノズルとして形成されたノズル開口部の有効開口断面を、供給管を通るガスの流れ方向に見て、連続的に広げることが可能である。したがって、有効開口断面をこのように連続的に広げる場合、スリット形状のノズル開口部は、無制限数の隣接区間を有し、これらの区間のうち、ガスの流れ方向にフィード接続部からより離れた区間ほど、フィード接続部のより近くに配置された区間より、大きな開口断面を有する。
【００２６】
本発明の別の変形例によると、ノズル装置は、何れの場合も、複数のノズル開口部を有し、ノズル装置を通るガスの流れ方向に見て、少なくとも２つ区間が互いに隣接して存在し、これらの区間のうち、割り当てられたフィード接続部のより近くに配置されたノズル装置の区間に存在する少なくとも１つのノズル開口部の有効ノズル開口断面は、当該フィード接続部からより遠くに配置されたノズル装置の区間に存在する少なくとも１つのノズル開口部の有効ノズル開口断面より小さい。
【００２７】
互いに隣接配置されたノズル開口部がそれぞれ異なる開口直径を有するように、ノズル開口部の開口直径をガスの流れ方向に段々と大きくすることによって、これらノズル開口部から噴出するガス噴射の最適な一様性を得ることができる。
【００２８】
実際には、ノズル開口部の開口断面をこのように連続的に拡大することに伴う製造時間および手間は、複数のノズル開口部を設けることによって削減可能であるが、同じ断面を有する２つ以上のノズル開口部を１つの群に組み合わせてノズル装置の各区間に割り当てることによっても削減可能であることは言うまでもない。この場合、各ノズル開口部は、その開口断面のサイズに関して、それぞれ最も隣接するノズル開口部と異ならない。代わりに、対応する区間の境界に割り当てられたノズル開口部のみが隣接区間の同じ境界に割り当てられたノズル開口部とは異なる開口断面を有する。
【００２９】
したがって、実際に重要な、本発明の別の実施形態によると、複数のノズル開口部が存在する場合、これらノズル開口部はノズル装置の長手方向に並んで分散配置され、ノズル装置を通るガスの流れ方向に見て、割り当てられたフィード接続部のより近くに配置されたノズル装置の区間に配置されたノズル開口部は、当該フィード接続部からより遠くに配置されたノズル装置の区間に配置されたノズル開口部より小さい。
【００３０】
空間分布とノズル装置の区間当たりに噴出するガス体積流量とに関する一様性は、複数のノズル開口部をノズル装置の長手方向に並べて分散配置することによっても維持され得るが、ノズル装置を通るガスの流れ方向に見て、割り当てられたフィード接続部からの距離が増すほど隣接ノズル開口部間の間隙を狭めることによっても維持され得る。この場合、フィード接続部からより離れたノズル装置の区間のノズル開口部同士は、フィード接続部により近い区間より、平均して、より近付けて配置される。
【００３１】
したがって、各ノズル開口部の開口断面が同一であるか、または割り当てられたフィード接続部からの距離が増すほど大きくなると想定すると、拡大する開口断面はノズル装置の区間当たりの合計になる。ノズル装置を流れるガスの流れ方向に測定されたノズル装置の各区間の長さが同じであると想定すると、特に、何れの場合も、各ノズル開口部の開口断面サイズが同一である場合は、ノズル装置を通るガスの流れ方向に見て、割り当てられたフィード接続部のより近くに配置されたノズル装置の区間にあるノズル開口部の数は、当該フィード接続部からより遠い区間にあるノズル開口部の数より少ない。この実施形態の利点は、本発明によるノズル装置を特に容易に製造可能であることである。これは、各ノズル開口部が別個に予め製作された同一のノズルインサートで形成される場合に、特に当てはまる。
【００３２】
専用に決められたガス流量を炉室内にもたらそうとする場合、またはそれぞれの構造体条件を考慮して流動障害を補おうとする場合は、この目的のために、ノズル装置の少なくとも２つの隣接区間において、一方の区間の領域において放出される複数のガス噴射の配列をその隣接区間において放出される複数のガス噴射の配列と異なる配列にすることができる。これらノズル開口部を相応に配列することによって、例えば、主流と副流とを生じさせることができる。主流は、炉内を搬送される製品を覆う役割を果たし、副流は対応する炉ゾーンを外部雰囲気による浸透から保護するための阻止流として使用できる。
【００３３】
炉のそれぞれのゾーン内において本発明によるノズル装置から噴出するガス噴射の分布の更なる向上は、ノズル装置の少なくとも１つの区間内のノズル開口部を、ノズル装置を通るガスの流れ方向に延在する２つ以上の列に配置することによってもたらされ得る。同時に、一方の列の各ノズル開口部から噴出するガス噴射の配列を、もう一方の列の各ノズル開口部から噴出するガス噴射の配列とは異なる配列にすることによって、それぞれ異なるガス噴射とこれらガス噴射の最適な空間分布とを実現できる。
【００３４】
本発明によるノズル装置のフィード接続部は、何れの場合も、流入するガスがノズル装置の供給管内でできる限り一様に分布されるように、配置される。第１の実施形態によると、この目的のために、フィード接続部は、供給管の長さの中央に配置される。この場合、供給管に流入するガスは、供給管の中央から両側の両領域にほぼ等しい割合で自動的に分布されるので、あまり手間をかけずに一様なガス分布が保証される。
【００３５】
代わりに、または加えて、供給管の一方の端に配置されたフィード接続部を介してガスを供給することも可能である。供給管の各端にそれぞれ別のフィード接続部を設けることによって、ノズル装置の全てのノズル開口部に最適な方法で一様に供給することができる。この場合、ガスは、供給管の各端からノズル装置に流入するので、向かい合うガス流が供給管内に存在し、管のほぼ中央でぶつかる。これにより、供給管の中央に配置された、この実施形態では両フィード接続部から最も遠い、ノズル開口部にも十分な量のガスが確実に供給される。
【００３６】
ノズル開口部の断面を、何れの場合も、供給管の内部からその外面の方向に円錐状に狭めることによって、高い運動エネルギーを実現でき、その結果としてノズル装置からそれぞれ放出されるガス噴射と対応する炉ゾーン内で優勢な雰囲気とを特に良好に混合できる。ノズル開口部を通るガス流は、何れの場合も、ノズル開口部が狭められることによって加速され、高い衝撃を有する集中ガス噴射として対応する炉ゾーン内の雰囲気に流入し、それ自体の流入エネルギーの結果として、この雰囲気と完全に混合される。同時に、ガス噴射の衝撃は、ノズル流路の開口部の入り口面積が大きいために、ガスがノズルに流入するときの流量損失が小さいことによってもたらされる。
【００３７】
鋼板材を熱処理するための本発明による炉は、処理対象の鋼板材が、何れの場合も、専用に組成されたゾーン雰囲気下で搬送路を通過する炉ゾーンを少なくとも１つ備える。本発明により設計された、鋼板材の搬送路に対して直角に配置されたノズル装置が炉ゾーンに設けられ、ゾーン雰囲気を形成するガスをノズル装置に送り込むガス供給部に、少なくとも１つのフィード接続部を介して、接続される。本発明による炉は、一般的に、間接加熱式のＲＴＦ型炉である。
【００３８】
炉の雰囲気とその露点とは、ガスを予め混合する、必要であれば加湿も行う、混合装置を備えた、炉へのガス供給部によって、特に精密に設定可能である。
【００３９】
本発明により設計されたノズル装置は、処理対象の鋼板材が、何れの場合も、次々に通過する、互いに隣接した複数の炉ゾーンを備えた炉において特に好都合に利用可能であり、本発明により設計された少なくとも１つのノズル装置が、何れの場合も、各炉ゾーンに割り当てられる。同時に、各ノズル装置は、上で既に説明したように、主流と、対応する炉ゾーンを外部雰囲気による浸透から密閉するための阻止流として用いられる少なくとも１つの副流とを生じさせるように設計可能である。
【００４０】
本発明によるノズル装置は、鋼板材が熱処理される間接加熱式連続炉での使用に、特段の程度まで、適している。この炉においては、鋼板材は、鋼板材が加熱雰囲気下で目標温度範囲内の目標温度まで加熱される加熱ゾーンと、鋼板材が保持雰囲気下で目標温度範囲内の保持温度に保持される保持ゾーンとを続けて通過する。加熱雰囲気と保持雰囲気とを維持するために、ガス混合気流が、何れの場合も、本発明による少なくとも１つのノズル装置を介して、何れの場合も、加熱ゾーンと保持ゾーンとに導かれる。
【００４１】
以下において、複数の例示的実施形態によって本発明をより詳細に説明する。あらゆる図は模式的に示されており、縮尺は一定の比例ではない。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】第１のノズル装置を示す側面図。
【図２】第２のノズル装置を示す側面図。
【図３】第３のノズル装置を示す側面図。
【図４】第４のノズル装置を示す側面図であり、図４ａはＸ−Ｘ線断面図、図４ｂはＹ−Ｙ線断面図、図４ｃはＺ−Ｚ線断面図。
【図５】第５のノズル装置を示す側面図。
【図６】鋼ストリップを熱処理するための連続炉を示すブロック図。
【発明を実施するための形態】
【００４３】
図１に示されている、ノズルバー風に設計されたノズル装置１は、円形断面を有する中心供給管２を備える。供給管２は、その一方の先端４が密閉され、ガス流Ｇ１を供給管２内に導くフィード接続部５が反対側の先端３に配置される。
【００４４】
供給管２に流入するガス流Ｇ１の流れ方向Ｓに並んで配置された複数のノズル開口部６ａ〜６ｋが供給管２に形成され、これらノズル開口部６ａ〜６ｋの開口中心点は、供給管２の長手方向軸線ＸＬと同軸に位置合わせされたライン上に位置する。ノズル開口部６ａ〜６ｋは互いに等距離隔てて配置されるが、開口断面Ｑはそれぞれ異なり、流れ方向Ｓに次第に大きくなる。したがって、フィード接続部５に最も隣接して位置付けられたノズル開口部６ａは、最小の開口断面Ｑａを有し、フィード接続部５から流れ方向Ｓに最も離れたノズル開口部６ｋは、最大の開口断面Ｑｋを有する。すなわち、ノズル開口部６ａ〜６ｊの各々は、流れ方向Ｓにおいて最も隣接するノズル開口部６ｂ〜６ｋより小さな開口断面をそれぞれ有する。この結果、フィード接続部５に割り当てられた長手方向区間ＬＡ１〜ＬＡ６からの供給管の長さが等しい長手方向区間ＬＡ１〜ＬＡ６にそれぞれ割り当てられたノズル開口部６ａ〜６ｋの有効開口断面Ｑａ〜Ｑｋの合計は、長手方向区間ＬＡ１〜ＬＡ５から長手方向区間ＬＡ２〜ＬＡ６まで、流れ方向Ｓに増やすことができる。
【００４５】
図２に示されているノズル装置１１は、同様にノズルバー風に設計されており、同じく断面が円形の中心供給管１２を備えるが、その両先端１３、１４が閉じられている。中央フィード接続部１５が供給管１２に設けられる。中央フィード接続部１５は供給管１２の長さＬの中央に位置合わせされ、中央フィード接続部１５を介してガス流Ｇ２が、供給管１２の長手方向軸線ＸＬに垂直に位置合わせされた流れ方向Ｓ２に、供給管１２に流入する。ガス流Ｇ２は、フィード接続部１５に対向する供給管１２の壁において、ほぼ同じ大きさの部分ガス流Ｇ２ａ、Ｇ２ｂに分割される。部分ガス流Ｇ２ａ、Ｇ２ｂの一方は、長手方向軸線ＸＬと同軸に位置合わせされた流れ方向Ｓ２ａに流れて一方の先端１３に向かい、もう一方は、同様に長手方向軸線ＸＬと同軸に位置合わせされた反対の流れ方向Ｓ２ｂに流れて、供給管１２のもう一方の先端１４に向かう。
【００４６】
供給管１２には、ノズル開口部１６、１６ａ’〜１６ｄ’、１６ａ”〜１６ｄ”が並べて形成される。ノズル開口部１６、１６ａ’〜１６ｄ’、１６ａ”〜１６ｄ”の開口中心点は、供給管１２の長手方向軸線ＸＬと同軸に位置合わせされたライン上に同じく位置する。ノズル開口部１６、１６ａ’〜１６ｄ’、１６ａ”〜１６ｄ”は同じく等間隔で互いに隔てて配置されるが、開口断面はそれぞれ異なる。これら断面は、中央に配置されたノズル開口部１６から、供給管１２を通る部分ガス流Ｇ２ａ、Ｇ２ｂのそれぞれの流れ方向Ｓ２ａ、Ｓ２ｂに、徐々に大きくなる。これにより、中央ノズル開口部１６の横に配置されたノズル開口部１６ａ’、１６ａ”の開口断面は、中央ノズル開口部１６の開口断面より大きく、ノズル開口部１６ａ’、１６ａ”に、それぞれの流れ方向Ｓ２ａ、Ｓ２ｂにおいて、最も隣接して配置されたノズル開口部１６ｂ’、１６ｂ”のノズル開口断面は、ノズル開口部１６ａ’、１６ａ”のノズル開口断面よりより大きい。以降も断面が順次大きくなる。したがって、それぞれの先端１３、１４に最も隣接する、すなわちフィード接続部１５から最も遠い、外側に配置されたノズル開口部１６ｄ’、１６ｄ”の開口断面は、最も大きい。
【００４７】
図３に示されているノズル装置２１は、同様にノズルバー風に設計されており、同じく断面が円形の中心供給管２２を備える。ただし、この実施形態では、フィード接続部２５’、２５”が先端２３、２４の各々に設けられ、何れの場合も、ガス流Ｇ３ａ、Ｇ３ｂが、フィード接続部２５’、２５”を介して、供給管２２の長手方向軸線ＸＬと同軸に位置合わせされた流れ方向Ｓ３ａ、Ｓ３ｂに、供給管２２に流入する。したがって、ガス流Ｇ３ａ、Ｇ３ｂは互いに向い合い、供給管２２の中間点Ｍでぶつかる。
【００４８】
ノズル開口部２６ａ’〜２６ｃ’、２６ａ”〜２６ｃ”が供給管２２に設けられる。これらノズル開口部２６ａ’〜２６ｃ’、２６ａ”〜２６ｃ”は、供給管２２に設けられた対応するスロットに配置されたノズルインサートによって形成される。ノズル開口部２６ａ’〜２６ｃ’、２６ａ”〜２６ｃ”は、何れの場合も、同一の開口断面を有する。ただし、各長手方向区間ＬＡａ’〜ＬＡｃ”に設けられるノズル開口部２６ａ’〜２６ｃ’、２６ａ”〜２６ｃ”の数は、フィード接続部２５’、２５”の各々にそれぞれ割り当てられた長手方向区間ＬＡａ’、ＬＡａ”から供給管２２の中間点に向かう方向に増加する。したがって、供給管２２の長さＬの中間点で互いに隣接する長手方向区間ＬＡｃ’、ＬＡｃ”は、何れの場合も、４つのノズル開口部２６ｃ’、２６ｃ”を有する。一方、それぞれ割り当てられたフィード接続部２５’、２５”の方向において長手方向区間ＬＡｃ’、ＬＡｃ”に最も隣接する長手方向区間ＬＡｂ’、ＬＡｂ”には、何れの場合も、３つのノズル開口部２６ｂ’、２６ｂ”のみが設けられる。以降も同様にノズル開口部の数が減少する。この結果、フィード接続部２５’、２５”に直接隣接する長手方向区間ＬＡａ’、ＬＡａ”は、ノズル開口部２６ａ’、２６ａ”の数が最も少なく、したがって、有効開口断面が最も小さい。一方、供給管２２の中間点に配置された、対応するフィード接続部２５’、２５”から最も遠い長手方向区間ＬＡｃ’、ＬＡｃ”は、ノズル開口部２６ｃ’、２６ｃ”の数が最も多く、したがって有効ノズル開口断面が最大である。
【００４９】
図４に示されている例示的実施形態において、ノズル装置３１は同様に円形断面を有する供給管３２と、ノズル装置１と同様に供給管３２の一方の先端３３に配置された単一のフィード接続部３５とを有する。これに対し、供給管３２のもう一方の先端３４は閉じられる。
【００５０】
供給管３２は、この場合、長さが等しい３つの長手方向区間ＬＡｘ、ＬＡｙ、ＬＡｚに分割され、何れの場合も、各区間に２つのスリット形状のノズル開口部３６ａ’、３６ａ”、３６ｂ’、３６ｂ”、３６ｃ’、３６ｃ”が割り当てられる。フィード接続部３５に最も隣接する長手方向区間ＬＡｘのノズル開口部３６ａ’、３６ａ”の開口断面は、供給管３２を通るガス流Ｇ４の流れ方向Ｓ４において隣接する、供給管３２の長さＬの中間点にある長手方向区間ＬＡｙのノズル開口部３６ｂ’、３６ｂ”の開口断面より小さい。長手方向区間ＬＡｙのノズル開口部３６ｂ’、３６ｂ”の開口断面は、同様に、フィード接続部３５から流れ方向Ｓ４に最も離れた長手方向区間ＬＡｚのノズル開口部３６ｃ’、３６ｃ”の開口断面より小さい。
【００５１】
断面で見ると、ノズル開口部３６ａ’〜３６ｃ”は、何れの場合も、供給管３２の内部３７からその外面３８に向かう方向に円錐状に狭まるので、ノズル開口部３６ａ’〜３６ｃ”を通るガス流は、何れの場合も、加速され、集中ガス噴射として対応する炉ゾーンの内部の雰囲気に強い衝撃で入る。これらガス噴射が周囲領域に入る際の高い運動エネルギーは、対応する炉ゾーン内で優勢な雰囲気との特に良好な混合を保証する。
【００５２】
図５に示されているノズル装置４１は、その基本設計においては、ノズル装置３１に相当するが、互いに平行に配置されたノズル開口部４６ａ、４６ｂ、４６ｃから成る３つの列Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３を有するほか、ガス流Ｇ４ａ、Ｇ４ｂをノズル開口部４６ａ、４６ｂ、４６ｃに供給するフィード接続部４５’、４５”をその先端４３、４４に有する。ノズル装置４１の供給管４２に形成されたノズル開口部４６ａ、４６ｂ、４６ｃの開口断面は、対応するフィード接続部４５’、４５”から供給管４２の中間点に向かって徐々に大きくなる。したがって、列Ｒ１〜Ｒ３の各々において開口断面が最小のノズル開口部は、何れの場合も、割り当てられたフィード接続部４５’、４５”に最も隣接して配置され、開口断面が最大のノズル開口部は、供給管４２の長さＬの中間点Ｍ、すなわち中央、に配置される。
【００５３】
個々の列Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３に割り当てられたノズル開口部４６ａ、４６ｂ、４６ｃから噴出するガス噴射ＧＳがそれぞれ異なる空間方向に分布されるように、ノズル開口部４６ａ、４６ｂ、４６ｃをそれぞれ異なる方向に配列することができる。
【００５４】
図６に模式的に示されている連続炉１００は、連続炉１００内を搬送方向Ｆに搬送される鋼ストリップＢを熱処理するために、一般的に、鋼ストリップＢを、例えば平常雰囲気下で、予熱温度にまで予熱する予熱ゾーン１０１と、鋼ストリップＢをＮ２−Ｈ２含有雰囲気下で加熱温度にまで加熱する加熱ゾーン１０２と、鋼ストリップＢをＮ２−Ｈ２含有雰囲気下で加熱温度に保持する、または、必要であれば更に加熱する、保持ゾーン１０３と、鋼ストリップＢをめっき浴浸漬温度にまで冷却する冷却ゾーン１０４と、鋼ストリップＢをＮ２−Ｈ２含有雰囲気下でめっき浴浸漬温度に保持する均質化および過時効ゾーン１０５とを備える。
【００５５】
周囲雰囲気に対して密封絶縁された鋼ストリップＢは、均質化および過時効ゾーン１０５から、排出シュート１０６を介して、めっき浴１０７に導かれ、腐食に対して保護する金属被覆がそこで施される。
【００５６】
Ｎ２−Ｈ２含有雰囲気を維持するために、図５に示されている種類のノズル装置４１は、何れの場合も、例えば加熱ゾーン１０２と、保持ゾーン１０３と、均質化および過時効ゾーン１０５と、排出シュート１０６とに配置される。各ノズル装置４１は、乾燥したＮ２−Ｈ２ガスを運ぶ中心ガス供給管１１０に接続される。
【００５７】
加熱ゾーン１０２および保持ゾーン１０３内で優勢な雰囲気の酸化力および露点の調節を可能にするために、何れの場合も、これらゾーン１０２、１０３に割り当てられた各ノズル装置４１に接続される予混合装置１１１が設けられる。この装置によって、Ｈ２Ｏおよび／またはＯ２と混合されたＮ２−Ｈ２ガス混合気を形成できる。
【符号の説明】
【００５８】
１      ノズル装置
２      供給管
３      供給管２の先端
４      供給管２の先端
５      フィード接続部
６ａ〜６ｋ  ノズル開口部
Ｇ１    ガス流
ＬＡ１〜ＬＡ６  供給管２の長手方向区間
Ｑ      ノズル開口部６ｂ〜６ｊの開口断面
Ｑａ    ノズル開口部６ａの開口断面
Ｑｋ    ノズル開口部６ｋの開口断面
Ｓ      流れ方向
１１    ノズル装置
１２    供給管
１３、１４  供給管１２の先端
１５    フィード接続部
１６〜１６ｄ”  ノズル開口部
Ｇ２    ガス流
Ｇ２ａ、Ｇ２ｂ  部分ガス流
Ｓ２、Ｓ２ａ、Ｓ２ｂ  流れ方向
２１    ノズル装置
２２    供給管
２３、２４  供給管２２の先端
２６ａ’〜２６ｃ”  ノズル開口部
２５’〜２５”   フィード接続部
Ｇ３ａ、Ｇ３ｂ  ガス流
ＬＡａ’〜ＬＡｃ”  長手方向区間
Ｓ３ａ、Ｓ３ｂ  流れ方向
３１    ノズル装置
３２    供給管
３５    フィード接続部
３３、３４  供給管３２の先端
３６ａ’〜３６ｃ”  ノズル開口部
Ｇ４    ガス流
ＬＡｘ〜ＬＡｚ  長手方向区間
Ｓ４    流れ方向
３７    供給管３２の内部
３８    供給管３２の外面
４１    ノズル装置
４２    ノズル装置４１の供給管
４３、４４  供給管４２の先端
４５’、４５”  フィード接続部
４６ａ〜４６ｃ  ノズル開口部
Ｇ４ａ、Ｇ４ｂ  ガス流
ＧＳ    ガス噴射
Ｒ１〜Ｒ３  ノズル開口部の列
１００  連続炉
１０１  予熱ゾーン
１０２  加熱ゾーン
１０３  保持ゾーン
１０４  冷却ゾーン
１０５  均質化および過時効ゾーン
１０６  排出シュート
１０７  めっき浴
１１０  ガス供給部
１１１  予混合装置
Ｆ      搬送方向
Ｂ      鋼ストリップ
Ｌ      供給管２、１２、２２、３２、４２の長さ
ＸＬ    供給管２、１２、２２、３２、４２の長手方向軸線
Ｍ      供給管２、１２、２２、３２、４２の長さＬの中間点
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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