(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
酸化アルミニウムと炭化ケイ素との複合焼結体であり、
前記炭化ケイ素の結晶粒は、前記酸化アルミニウムの結晶粒が焼結してなる主相の結晶粒界と結晶粒内とのいずれか一方または両方に分散しており、
前記炭化ケイ素は、β−ＳｉＣ型の結晶構造を有する結晶粒を含み、
前記複合焼結体は、結晶粒界に存在する気孔を含み、
前記複合焼結体が前記気孔を含まないとしたときの仮想真密度に対する、前記複合焼結体の見掛け密度の割合は９７％以上であり、
前記β−ＳｉＣ型の結晶構造を有する結晶粒同士が焼結した部分を含み、
下記（ｉ）および（ii）を満たすセラミックス材料。
（ｉ）ＪＩＳ  Ｃ２１１０−２で規定する短時間試験に準じ、０．３ｍｍの厚さ前記セラミックス材料の試験片を同径の直径２０ｍｍの電極で挟持し、電圧上昇速度１０００Ｖ／秒にて測定したとき、前記試験片に流れる電流値が１μＡを超えたときの電圧値が１０ｋＶ／ｍｍ以上
（ｉｉ）上記（ｉ）と同条件で行う試験において、前記試験片に流れる電流値を０．１秒ごとに測定したとき、電流値が０．１秒あたり１０μＡを超えて増加した時間に対し、前記時間の０．１秒前の電圧値に対応する電流値が５μＡ以上
【請求項２】
アルミニウムおよびケイ素以外の金属不純物含有量が、１０００ｐｐｍ以下である請求項１に記載のセラミックス材料。
【請求項３】
請求項１または２に記載のセラミックス材料を形成材料とし、一主面が板状試料を載置する載置面である基体と、
前記基体において前記載置面とは反対側、または前記基体の内部に設けられた静電吸着用電極と、を備える静電チャック装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、セラミックス材料、静電チャック装置に関するものである。
本願は、２０１６年１月２７日に、日本に出願された特願２０１６−０１３８４３号、及び２０１６年３月２９日に、日本に出願された特願２０１６−０６５３４５号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
【背景技術】
【０００２】
近年、プラズマ工程を実施する半導体製造装置では、試料台に簡単に板状試料（ウエハ）を取付けて、固定することができるとともに、そのウエハを所望の温度に維持することができる静電チャック装置が用いられている。静電チャック装置は、一主面がウエハを載置する載置面である基体と、載置面に載置したウエハとの間に静電気力（クーロン力）を発生させる静電吸着用電極と、を備えている（例えば、特許文献１）。
【０００３】
このような静電チャック装置においては、近年、従来よりも高い吸着力で板状試料を固定し使用したいという要求が高まっている。これに対し、高い電圧を印加し吸着力を高めると、使用中に静電チャック装置内の絶縁不良が生じ、例えば放電してしまうことで破損してしまう問題が生じていた。
【０００４】
このような問題に対し、近年では、静電チャック装置に用いられるセラミックス材料の高耐電圧化が図られている。例えば、特許文献２においては、絶縁破壊強度が１００ｋＶ／ｍｍを超える材料が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特許第４７４４８５５号公報
【特許文献２】特開２０１２−２１６８１６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
静電チャック装置が有する基体の形成材料として、セラミックス複合焼結体であるＡｌ２Ｏ３−ＳｉＣが知られている。しかし、従来のＡｌ２Ｏ３−ＳｉＣを用いた静電チャック装置は、半導体技術の微細化や３Ｄ化が進み、半導体製造装置および半導体製造装置で使用する静電チャック装置の使用条件が厳しくなるに従い、静電チャック装置は、より耐久性を高くすることが求められている。そのため、静電チャック装置に用いられるセラミックス材料について、高耐電圧化が求められていた。
【０００７】
本発明はこのような事情に鑑みてなされたものであって、静電チャック装置に好適に用いられ、耐久性に優れたセラミックス材料を提供することを目的とする。また、このようなセラミックス材料を用いた静電チャック装置を提供することをあわせて目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
ＳｉＣには、結晶構造が多数あることが知られており、立方晶系で３Ｃ型（閃亜鉛鉱型）の結晶構造を有するもの、４Ｈ型、６Ｈ型等の六方晶系でウルツ鉱型の結晶構造を有するもの、菱面体晶系で１５Ｒ型の結晶構造を有するもの、が挙げられる。このうち、３Ｃ型の結晶構造を有するものを「β−ＳｉＣ」と称する。
【０００９】
静電チャック装置を使用した際に破損した基体について、発明者が検討したところ、基体を構成するＡｌ２Ｏ３−ＳｉＣに含まれるα−ＳｉＣ結晶粒を起点として破損しているものが多いことが分かった。
【００１０】
上記の課題を解決するため、本発明のその１の実施形態のセラミックス材料は、絶縁性セラミックスと炭化ケイ素との複合焼結体（セラミックス材料）であり、前記炭化ケイ素の結晶粒は、前記絶縁性セラミックスの結晶粒が焼結してなる主相の結晶粒界および結晶粒内に分散しており、前記炭化ケイ素の結晶粒の全体に対して、β−ＳｉＣ型の結晶構造を有する結晶粒を６０体積％より多く含み、前記複合焼結体は、結晶粒界に存在する気孔を含み、前記複合焼結体が前記気孔を含まないとしたときの仮想真密度に対する、前記複合焼結体の見掛け密度の割合は９７％以上である静電チャック用複合焼結体（セラミックス材料）を提供する。
【００１１】
本発明の一態様においては、前記炭化ケイ素の結晶粒のＸ線回折結果から求めた結晶子径は、５０ｎｍ以上である構成としてもよい。
【００１２】
本発明の一態様においては、前記β−ＳｉＣ型の結晶構造を有する結晶粒同士が焼結した部分を含む構成としてもよい。
【００１３】
本発明の一態様においては、前記絶縁性セラミックスが酸化アルミニウムである構成としてもよい。
【００１４】
本発明の一態様は、酸化アルミニウムと炭化ケイ素との複合焼結体であり、前記炭化ケイ素の結晶粒は、前記酸化アルミニウムの結晶粒が焼結してなる主相の結晶粒界および結晶粒内に分散しており、前記複合焼結体の表面にＣｕＫα線を照射して得たＸ線回折パターンにおいて、２θ＝３３．７度付近に見られるピーク（Ｉ１）と、２θ＝３５．８度付近に見られるピーク（Ｉ３）の比率（Ｉ１／Ｉ３）が０．０５以下であり、前記Ｘ線回折パターンにおいて、２θ＝３４．１度付近に見られるピーク（Ｉ２）と、２θ＝３５．８度付近に見られるピーク（Ｉ３）の比率（Ｉ２／Ｉ３）が０．０１以下である静電チャック用複合焼結体を提供する。
【００１５】
本発明の一態様は、上記の静電チャック用複合焼結体を形成材料とし、一主面が板状試料を載置する載置面である基体と、前記基体において前記載置面とは反対側、または前記基体の内部に設けられた静電吸着用電極と、を備える静電チャック装置を提供する。
【００１６】
また、発明者は、上記特許文献２とは異なる考え方により、静電チャック装置に用いられる材料の高耐電圧化を図る検討を行った。
【００１７】
発明者は、絶縁不良や放電が生じる原因が、静電チャック装置の使用環境において用いられるプラズマにあると考えた。すなわち、静電チャック装置がプラズマに曝されることで、静電チャック装置に用いられるセラミックス材料には電荷が蓄積し、セラミックス材料の電位が高くなる。これにより、セラミックス材料の絶縁が破壊されることで、絶縁不良や放電が生じると考えた。
【００１８】
そこで発明者は、静電チャック装置に用いられるセラミックス材料として、静電チャック装置として使用可能な好適な絶縁性を有し、且つ、プラズマにより蓄積される電荷を徐々に放出することができる材料を用いることで、静電チャック装置の耐久性を高めることができると考えた。
【００１９】
すなわち、上記の課題を解決するため、本発明のその２の実施形態のセラミックス材料は、
下記（ｉ）および（ii）を満たすセラミックス材料を提供する。
（ｉ）ＪＩＳ  Ｃ２１１０−２で規定する短時間試験に準じ、０．３ｍｍの厚さ前記セラミックス材料の試験片を同径の直径２０ｍｍの電極で挟持し、電圧上昇速度１０００Ｖ／秒にて測定したとき、前記試験片に流れる電流値が１μＡを超えたときの電圧値が１０ｋＶ／ｍｍ以上
（ii）上記（ｉ）と同条件で行う試験において、前記試験片に流れる電流値を０．１秒ごとに測定したとき、電流値が０．１秒あたり１０μＡを超えて増加した時間に対し、前記時間の０．１秒前の電圧値に対応する電流値が５μＡ以上
【００２０】
本発明の一態様においては、焼結体である構成としてもよい。
【００２１】
本発明の一態様においては、絶縁性セラミックスと炭化ケイ素との複合焼結体である構成としてもよい。
【００２２】
本発明の一態様においては、前記絶縁性セラミックスが酸化アルミニウムである構成としてもよい。
【００２３】
本発明の一態様においては、アルミニウムおよびケイ素以外の金属不純物含有量が、１０００ｐｐｍ以下である構成としてもよい。
【００２４】
また、本発明の一態様は、上記のセラミックス材料を形成材料とし、一主面が板状試料を載置する載置面である基体と、前記基体において前記載置面とは反対側、または前記基体の内部に設けられた静電吸着用電極と、を備える静電チャック装置を提供する。
【発明の効果】
【００２５】
本発明のその１の実施形態によれば、高出力のプラズマに曝露しても破損しにくい静電チャック用複合焼結体を提供することができる。また、このような静電チャック用複合焼結体を用いた静電チャック装置を提供することができる。
【００２６】
本発明のその２の実施形態によれば、静電チャック装置に好適に用いられ、耐久性に優れたセラミックス材料を提供することができる。また、このようなセラミックス材料を用いた静電チャック装置を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本実施形態の静電チャック装置を示す断面図。
【図２】実施例１の測定結果を示すグラフ。
【図３】実施例２の測定結果を示すグラフ。
【図４】比較例１の測定結果を示すグラフ。
【図５】比較例２の測定結果を示すグラフ。
【図６】実施例１の複合焼結体のＳＩＭ像である。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
本発明のその１の実施形態のセラミックス材料は、絶縁性セラミックスと炭化ケイ素との複合焼結体であり、前記炭化ケイ素の結晶粒は、前記絶縁性セラミックスの結晶粒が焼結してなる主相の結晶粒界と結晶粒内とのいずれか一方または両方に分散しており、前記炭化ケイ素の結晶粒の全体に対して、β−ＳｉＣ型の結晶構造を有する結晶粒を６０体積％より多く含み、前記複合焼結体は、結晶粒界に存在する気孔を含み、前記複合焼結体が前記気孔を含まないとしたときの仮想真密度に対する、前記複合焼結体の見掛け密度の割合は９７％以上である。
本発明のその２の実施形態のセラミックス材料は、下記（ｉ）および（ii）を満たす。
（ｉ）ＪＩＳ  Ｃ２１１０−２で規定する短時間試験に準じ、０．３ｍｍの厚さ前記セラミックス材料の試験片を同径の直径２０ｍｍの電極で挟持し、電圧上昇速度１０００Ｖ／秒にて測定したとき、前記試験片に流れる電流値が１μＡを超えたときの電圧値が１０ｋＶ／ｍｍ以上
（ii）上記（ｉ）と同条件で行う試験において、前記試験片に流れる電流値を０．１秒ごとに測定したとき、電流値が０．１秒あたり１０μＡを超えて増加した時間に対し、前記時間の０．１秒前の電圧値に対応する電流値が５μＡ以上
【００２９】
なお、本実施形態において「ＪＩＳ  Ｃ２１１０−２で規定する短時間試験に準じ」るとは、上記規格において規定されている直径２５ｍｍの電極の代わりに同径の直径２０ｍｍの電極を用いることとし、それ以外の条件は上記規格の条件に従うことを意味する。
【００３０】
このようなセラミックス材料は、主として静電チャック装置の形成材料として好適に用いられる。そのため、以下の説明においては、まず本発明のその１及びその２の実施形態のセラミックス材料を適用する本発明の一実施形態の静電チャック装置について各構成を説明した後、それぞれの実施形態のセラミックス材料について説明する。
【００３１】
なお、本明細書においては、各用語について次の意味を示すものとする。
「臨界電流」とは、セラミックス材料の試験片に流れる電流値を０．１秒ごとに測定したとき、電流値が０．１秒あたり１０μＡを超えて増加した時間に対し、前記時間の０．１秒前の電圧値に対応する電流のことを指す。
【００３２】
例えば、時間ｔ１、ｔ２、ｔ３…（各間は０．１秒）で試験片に流れる電流値を測定したとき、ｔ１→ｔ２では電流値の増加分が１０μＡを超えず、ｔ２→ｔ３で電流値の増加分が１０μＡを超えた場合は、次のようになる。すなわち、「電流値が０．１秒あたり１０μＡを超えて増加した時間」はｔ３であり、「臨界電流」は、ｔ３の０．１秒前の電圧値に対応する電流値、すなわちｔ２における電流である。臨界電流値とは、ｔ２における電流値である。
【００３３】
「耐電圧」とは、セラミックス材料の試験片に流れる電流値が１μＡを超えたときの電圧値のことを指す。
【００３４】
上記用語を用いると、本実施形態のセラミックス材料について規定した上記（ｉ）（ii）は、次のように表すこともできる。
（ｉ）ＪＩＳ  Ｃ２１１０−２で規定する短時間試験に準じ、０．３ｍｍの厚さセラミックス材料の試験片を同径の直径２０ｍｍの電極で挟持し、電圧上昇速度１０００Ｖ／秒にて測定したとき、セラミックス材料の試験片の耐電圧が１０ｋＶ／ｍｍ以上
（ii）上記（ｉ）と同条件で行う試験において、セラミックス材料の試験片の臨界電流値が５μＡ以上
【００３５】
「絶縁破壊」とは、セラミックス材料の不可逆な絶縁性の劣化のことを指す。この点において、試験中、セラミックス材料の試験片が帯電することにより絶縁性が低下したとしても、試験片が電荷を放出することで試験片の絶縁性が試験前の状態にまで回復するような場合には、「不可逆な絶縁性の劣化」を示したことにはならないため、絶縁破壊はしていないと判断する。また、同様に試験片が電荷を放出することで試験片の絶縁性が回復するとしても、試験前の状態にまでは回復しない場合には、試験前の状態と電荷放電後の状態との絶縁性の差分だけ絶縁破壊が生じていると判断する。
【００３６】
「絶縁不良」とは、本実施形態のセラミックス材料を形成材料として用いた静電チャック装置について、セラミックス材料を形成材料とする部材の絶縁破壊が進行した結果、静電チャック装置として使用できなくなった状態のことを指す。
【００３７】
「セラミックス材料の放電」とは、セラミックス材料から空間に生じる放電のことを指す。セラミックス材料内での絶縁破壊に伴い、セラミックス材料内の結晶粒同士で生じると考えられる放電についてはセラミックス材料の放電には含めない。
【００３８】
［静電チャック装置］
以下、図１を参照しながら、本実施形態に係る静電チャック装置について説明する。なお、以下の全ての図面においては、図面を見やすくするため、各構成要素の寸法や比率などは適宜異ならせてある。
【００３９】
図１は、本実施形態の静電チャック装置を示す断面図である。本実施形態の静電チャック装置１は、一主面（上面）側を載置面とした平面視円板状の静電チャック部２と、この静電チャック部２の下方に設けられて静電チャック部２を所望の温度に調整する厚みのある平面視円板状の温度調節用ベース部３と、を備えている。また、静電チャック部２と温度調節用ベース部３とは、静電チャック部２と温度調節用ベース部３の間に設けられた接着剤層８を介して接着されている。
以下、順に説明する。
【００４０】
（静電チャック部）
静電チャック部２は、上面を半導体ウエハ等の板状試料Ｗを載置する載置面１１ａとした載置板１１と、この載置板１１と一体化され該載置板１１の底部側を支持する支持板１２と、これら載置板１１と支持板１２との間に設けられた静電吸着用電極１３および静電吸着用電極１３の周囲を絶縁する絶縁材層１４と、を有している。載置板１１および支持板１２は、本発明における「基体」に該当する。
【００４１】
載置板１１および支持板１２は、重ね合わせた面の形状を同じくする円板状の部材である。載置板１１および支持板１２は、機械的な強度を有し、かつ腐食性ガスおよびそのプラズマに対する耐久性を有するセラミックス焼結体からなる。載置板１１および支持板１２について、詳しくは後述する。
【００４２】
載置板１１の載置面１１ａには、直径が板状試料の厚みより小さい突起部１１ｂが複数所定の間隔で形成され、これらの突起部１１ｂが板状試料Ｗを支える。
【００４３】
載置板１１、支持板１２、静電吸着用電極１３および絶縁材層１４を含めた全体の厚み、即ち、静電チャック部２の厚みは、一例として０．７ｍｍ以上かつ５．０ｍｍ以下である。
【００４４】
例えば、静電チャック部２の厚みが０．７ｍｍを下回ると、静電チャック部２の機械的強度を確保することが難しくなる。静電チャック部２の厚みが５．０ｍｍを上回ると、静電チャック部２の熱容量が大きくなり、載置される板状試料Ｗの熱応答性が劣化し、静電チャック部の横方向の熱伝達の増加により、板状試料Ｗの面内温度を所望の温度パターンに維持することが難しくなる。なお、ここで説明した各部の厚さは一例であって、前記範囲に限るものではない。
【００４５】
静電吸着用電極１３は、電荷を発生させて静電吸着力で板状試料Ｗを固定するための静電チャック用電極として用いられるもので、その用途によって、その形状や、大きさが適宜調整される。
【００４６】
静電吸着用電極１３は、酸化アルミニウム−炭化タンタル（Ａｌ２Ｏ３−Ｔａ４Ｃ５）導電性複合焼結体、酸化アルミニウム−タングステン（Ａｌ２Ｏ３−Ｗ）導電性複合焼結体、酸化アルミニウム−炭化ケイ素（Ａｌ２Ｏ３−ＳｉＣ）導電性複合焼結体、窒化アルミニウム−タングステン（ＡｌＮ−Ｗ）導電性複合焼結体、窒化アルミニウム−タンタル（ＡｌＮ−Ｔａ）導電性複合焼結体、酸化イットリウム−モリブデン（Ｙ２Ｏ３−Ｍｏ）導電性複合焼結体等の導電性セラミックス、あるいは、タングステン（Ｗ）、タンタル（Ｔａ）、モリブデン（Ｍｏ）等の高融点金属により形成されることが好ましい。
【００４７】
静電吸着用電極１３の厚みは、特に限定されるものではないが、例えば、０．１μｍ以上かつ１００μｍ以下の厚みを選択することができ、５μｍ以上かつ２０μｍ以下の厚みがより好ましい。
【００４８】
静電吸着用電極１３の厚みが０．１μｍを下回ると、充分な導電性を確保することが難しくなる。静電吸着用電極１３の厚みが１００μｍを越えると、静電吸着用電極１３と載置板１１および支持板１２との間の熱膨張率差に起因し、静電吸着用電極１３と載置板１１および支持板１２との接合界面にクラックが入り易くなる。
【００４９】
このような厚みの静電吸着用電極１３は、スパッタ法や蒸着法等の成膜法、あるいはスクリーン印刷法等の塗工法により容易に形成することができる。
【００５０】
絶縁材層１４は、静電吸着用電極１３を囲繞して腐食性ガスおよびそのプラズマから静電吸着用電極１３を保護するとともに、載置板１１と支持板１２との境界部、すなわち静電吸着用電極１３以外の外周部領域を接合一体化するものであり、載置板１１および支持板１２を構成する材料と同一組成または主成分が同一の絶縁材料により構成されている。
【００５１】
（温度調整用ベース部）
温度調節用ベース部３は、静電チャック部２を所望の温度に調整するためのもので、厚みのある円板状のものである。この温度調節用ベース部３としては、例えば、その内部に冷媒を循環させる流路３Ａが形成された液冷ベース等が好適である。
【００５２】
この温度調節用ベース部３を構成する材料としては、熱伝導性、導電性、加工性に優れた金属、またはこれらの金属を含む複合材であれば特に制限はない。例えば、アルミニウム（Ａｌ）、アルミニウム合金、銅（Ｃｕ）、銅合金、ステンレス鋼（ＳＵＳ） 等が好適に用いられる。この温度調節用ベース部３の少なくともプラズマに曝される面は、アルマイト処理が施されているか、あるいは酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３、アルミナ）等の絶縁膜が成膜されていることが好ましい。以下、本明細書においては、酸化アルミニウムを「Ａｌ２Ｏ３」として示す。
【００５３】
温度調節用ベース部３の上面側には、接着層６を介して絶縁板７が接着されている。接着層６はポリイミド樹脂、シリコン樹脂、エポキシ樹脂等の耐熱性、および、絶縁性を有するシート状またはフィルム状の接着性樹脂からなる。接着層は例えば厚み５〜１００μｍ程度に形成される。絶縁板７はポリイミド樹脂、エポキシ樹脂、アクリル樹脂などの耐熱性を有する樹脂の薄板、シートあるいはフィルムからなる。
【００５４】
なお、絶縁板７は、樹脂シートに代え、絶縁性のセラミック板でもよく、またＡｌ２Ｏ３等の絶縁性を有する溶射膜でもよい。
【００５５】
（フォーカスリング）
フォーカスリング１０は、温度調節用ベース部３の周縁部に載置される平面視円環状の部材である。フォーカスリング１０は、例えば、載置面に載置されるウエハと同等の電気伝導性を有する材料を形成材料としている。このようなフォーカスリング１０を配置することにより、ウエハの周縁部においては、プラズマに対する電気的な環境をウエハと略一致させることができ、ウエハの中央部と周縁部とでプラズマ処理の差や偏りを生じにくくすることができる。
【００５６】
（その他の部材）
静電吸着用電極１３には、静電吸着用電極１３に直流電圧を印加するための給電用端子１５が接続されている。給電用端子１５は、温度調節用ベース部３、接着剤層８、支持板１２を厚み方向に貫通する貫通孔１６の内部に挿入されている。給電用端子１５の外周側には、絶縁性を有する碍子１５ａが設けられ、この碍子１５ａにより金属製の温度調節用ベース部３に対し給電用端子１５が絶縁されている。
【００５７】
図では、給電用端子１５を一体の部材として示しているが、複数の部材が電気的に接続して給電用端子１５を構成していてもよい。給電用端子１５は、熱膨張係数が互いに異なる温度調節用ベース部３および支持板１２に挿入されているため、例えば、温度調節用ベース部３および支持板１２に挿入されている部分について、それぞれ異なる材料で構成することとするとよい。
【００５８】
給電用端子１５のうち、静電吸着用電極１３に接続され、支持板１２に挿入されている部分（取出電極）の材料としては、耐熱性に優れた導電性材料であれば特に制限されるものではないが、熱膨張係数が静電吸着用電極１３および支持板１２の熱膨張係数に近似したものが好ましい。例えば、Ａｌ２Ｏ３−ＴａＣなどの導電性セラミック材料からなる。
【００５９】
給電用端子１５のうち、温度調節用ベース部３に挿入されている部分は、例えば、タングステン（Ｗ）、タンタル（Ｔａ）、モリブデン（Ｍｏ）、ニオブ（Ｎｂ）、コバール合金等の金属材料からなる。
【００６０】
これら２つの部材は、柔軟性と耐電性を有するシリコン系の導電性接着剤で接続するとよい。
【００６１】
静電チャック部２の下面側には、ヒータエレメント５が設けられている。ヒータエレメント５は、一例として、厚みが０．２ｍｍ以下、好ましくは０．１ｍｍ程度の一定の厚みを有する非磁性金属薄板、例えばチタン（Ｔｉ）薄板、タングステン（Ｗ）薄板、モリブデン（Ｍｏ）薄板等をフォトリソグラフィー法やレーザー加工により所望のヒータ形状、例えば帯状の導電薄板を蛇行させた形状の全体輪郭を円環状に加工することで得られる。
【００６２】
このようなヒータエレメント５は、静電チャック部２に非磁性金属薄板を接着した後に、静電チャック部２の表面で加工成型することで設けてもよく、静電チャック部２とは異なる位置でヒータエレメント５を加工成形したものを、静電チャック部２の表面に転写印刷することで設けてもよい。
【００６３】
ヒータエレメント５は、厚みの均一な耐熱性および絶縁性を有するシート状またはフィルム状のシリコン樹脂またはアクリル樹脂からなる接着層４により支持板１２の底面に接着・固定されている。
【００６４】
ヒータエレメント５には、ヒータエレメント５に給電するための給電用端子１７が接続されている。給電用端子１７を構成する材料は先の給電用端子１５を構成する材料と同等の材料を用いることができる。給電用端子１７は、それぞれ温度調節用ベース部３に形成された貫通孔３ｂを貫通するように設けられている。
【００６５】
また、ヒータエレメント５の下面側には温度センサー２０が設けられている。本実施形態の静電チャック装置１では、温度調節用ベース部３と絶縁板７を厚さ方向に貫通するように設置孔２１が形成され、これらの設置孔２１の最上部に温度センサー２０が設置されている。なお、温度センサー２０はできるだけヒータエレメント５に近い位置に設置することが望ましいため、図に示す構造から更に接着剤層８側に突き出るように設置孔２１を延在して形成し、温度センサー２０とヒータエレメント５とを近づけることとしてもよい。
【００６６】
温度センサー２０は一例として石英ガラス等からなる直方体形状の透光体の上面側に蛍光体層が形成された蛍光発光型の温度センサーであり、この温度センサー２０が透光性および耐熱性を有するシリコン樹脂系接着剤等によりヒータエレメント５の下面に接着されている。
【００６７】
蛍光体層は、ヒータエレメント５からの入熱に応じて蛍光を発生する材料からなる。蛍光体層の形成材料としては、発熱に応じて蛍光を発生する材料であれば多種多様の蛍光材料を選択できる。蛍光体層の形成材料は、一例として、発光に適したエネルギー順位を有する希土類元素が添加された蛍光材料、ＡｌＧａＡｓ等の半導体材料、酸化マグネシウム等の金属酸化物、ルビーやサファイア等の鉱物を挙げることができ、これらの材料の中から適宜選択して用いることができる。
【００６８】
ヒータエレメント５に対応する温度センサー２０はそれぞれ給電用端子などと干渉しない位置であってヒータエレメント５の下面周方向の任意の位置にそれぞれ設けられている。
【００６９】
これらの温度センサー２０の蛍光からヒータエレメント５の温度を測定する温度計測部２２は、一例として、温度調節用ベース部３の設置孔２１の外側（下側）に前記蛍光体層に対し励起光を照射する励起部２３と、蛍光体層から発せられた蛍光を検出する蛍光検出器２４と、励起部２３および蛍光検出器２４を制御するとともに前記蛍光に基づき主ヒータの温度を算出する制御部２５とから構成されている。
【００７０】
さらに、静電チャック装置１は、温度調節用ベース部３から載置板１１までをそれらの厚さ方向に貫通するように設けられたピン挿通孔２８を有している。このピン挿通孔２８には、板状試料離脱用のリフトピンが挿通される。ピン挿通孔２８の内周部には筒状の碍子２９が設けられている。
【００７１】
さらに、静電チャック装置１は、温度調節用ベース部３から載置板１１までをそれらの厚さ方向に貫通するように設けられた不図示のガス穴を有している。ガス穴は、例えばピン挿通孔２８と同様の構成を採用することができる。ガス穴には、板状試料Ｗを冷却するための冷却ガスが供給される。冷却ガスは、ガス穴を介して載置板１１の上面において複数の突起部１１ｂの間に形成される溝１９に供給され、板状試料Ｗを冷却する。
静電チャック装置１は、以上のような構成となっている。
【００７２】
次に、本発明の一実施形態の基体（載置板１１および支持板１２）について、詳述する。
本実施形態の載置板１１および支持板１２は、絶縁性セラミックスと炭化ケイ素（ＳｉＣ）との複合焼結体を形成材料としている。載置板１１および支持板１２の形成材料は、本発明における静電チャック用複合焼結体（以下、複合焼結体又は単にセラミックス材料）である。以下、本明細書においては、炭化ケイ素を「ＳｉＣ」として示す。
【００７３】
［セラミックス材料（複合焼結体）その１］
本発明のその１の実施形態の複合焼結体に含まれる絶縁性セラミックスとしては、Ａｌ２Ｏ３、酸化イットリウム（Ｙ２Ｏ３）、窒化アルミニウム（ＡｌＮ）、窒化ケイ素（Ｓｉ３Ｎ４）、ムライト（３Ａｌ２Ｏ３・２ＳｉＯ２）、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）、フッ化マグネシウム（ＭｇＦ２）酸化ハフニウム（ＨｆＯ２）、酸化スカンジウム（Ｓｃ２Ｏ３）、酸化ネオジム（Ｎｄ２Ｏ３）、酸化ニオブ（Ｎｂ２Ｏ５）、酸化サマリウム（Ｓｍ２Ｏ３）、酸化イッテルビウム（Ｙｂ２Ｏ３）、酸化エルビウム（Ｅｒ２Ｏ３）、酸化セリウム（ＣｅＯ２）の群から選択された１種のみからなる酸化物、または２種以上を混合してなる混合物を例示することができる。
【００７４】
また、複合焼結体に含まれる絶縁性セラミックスとしては、２種以上の金属イオンを含む酸化物である複酸化物を用いてもよい。このような複酸化物としては、イットリウム・アルミニウム・ガーネット（ＹＡＧ：３Ｙ２Ｏ３・５Ａｌ２Ｏ３）を例示することができる。
【００７５】
これらのなかでも、特にＡｌ２Ｏ３は、安価で耐熱性や耐食性に優れ、複合焼結体の機械的特性も良好であるため、本実施形態の複合焼結体においても好適に用いられる。
【００７６】
また、アルミニウム含有量が少ない絶縁性セラミックスを使用したい場合には、酸化イットリウム（Ｙ２Ｏ３）を用いることもできる。また、Ａｌ２Ｏ３よりも耐食性をさらに高めたい場合には、Ｙ２Ｏ３、イットリウム・アルミニウム・ガーネット（ＹＡＧ：３Ｙ２Ｏ３・５Ａｌ２Ｏ３）等を用いることもできる。
【００７７】
本実施形態においては、絶縁性セラミックスとしてＡｌ２Ｏ３を用いることとして説明する。
【００７８】
複合焼結体に含まれるＳｉＣは、α−ＳｉＣ型の結晶構造を有する結晶粒（以下、α−ＳｉＣ粒）と、β−ＳｉＣ型の結晶構造を有する結晶粒（以下、β−ＳｉＣ粒）とを有する。
【００７９】
本実施形態の基体を構成する複合焼結体において、ＳｉＣの結晶粒は、絶縁性セラミックスであるＡｌ２Ｏ３の結晶粒が焼結してなる主相の、結晶粒界および結晶粒内に分散している。
【００８０】
この複合焼結体におけるＳｉＣの含有率は、４体積％以上かつ２３体積％以下であることが好ましく、５体積％以上かつ２０体積％以下であることがより好ましく、６体積％以上かつ１２体積％以下であることがさらに好ましい。
【００８１】
ここで、ＳｉＣの含有率を上記の範囲とした理由は、ＳｉＣの含有率が４体積％未満では、ＳｉＣの量が絶縁性セラミックスに対して少なすぎてしまい、ＳｉＣを添加したことによる静電チャックとして使用した場合の吸脱着特性や熱伝導率の改善効果が得難くなるからである。一方、導電性粒子の含有率が２３質量％を超えると、導電性粒子の量が絶縁性材料に対して多すぎてしまい、静電チャックとして使用するために必要な耐電圧特性が得難くなるからである。
【００８２】
複合焼結体における絶縁性セラミックスの平均粒子径は、２μｍ以下であることが好ましい。Ａｌ２Ｏ３粒子の平均粒子径が２μｍを越えると、この複合焼結体を用いて静電チャック装置の基材を作製した場合、この基材の板状試料を載置する側の上面がプラズマによりエッチングされ易くなる。そのため、この基材の上面にスパッタ痕が形成されることとなり、シリコンウエハ等の被吸着物を汚染させる原因となるおそれがある。
【００８３】
複合焼結体におけるＳｉＣ粒子は、０．０４μｍ以下の微細なＳｉＣ粒子が複合焼結体全体に対して０．００１体積％以上含まれることが好ましく、１体積％含以上まれることがより好ましい。０．０４μｍ以下のＳｉＣ粒子が０．００１体積％以上含まれることで、０．０４μｍ以下のＳｉＣ粒子が存在する平均間隔が１．５μｍ以下となる。そのため、絶縁性セラミックス粒子の平均粒子径が２μｍ以下の場合において、絶縁性セラミックス粒子１個に対して０．０４μｍ以下のＳｉＣ粒子が１個以上存在することになる。このように、複合焼結体に微細なＳｉＣ粒子が含まれていることにより、複合焼結体を静電チャック装置の構成部材として使用した場合に、吸着特性、誘電特性などの電気的特性を向上させる効果が得られる。
【００８４】
また、複合焼結体におけるＳｉＣ粒子は、ＳｉＣ粒子の体積粒度分布における累積体積百分率が１０体積％の粒子径Ｄ１０が、０．２μｍ以下であることが好ましい。なお、複合焼結体において、原料の粒子が焼結した多結晶体となって複合焼結体内に分散している場合、焼結したひとかたまりの結晶粒を同一の粒子として粒子径を計算するものとする。
また、ＳｉＣ粒子の体積粒度分布における累積体積百分率が９０体積％の粒子径Ｄ９０は、２μｍ以下であることが好ましい。
また、Ｄ９０に対するＤ１０の比（Ｄ９０／Ｄ１０）は、３．０以上であることが好ましい。
また、Ｄ９０に対するＤ５０の比（Ｄ９０／Ｄ５０）は１．４以上であることが好ましい。
ＳｉＣ粒子の粒子径をこれらの範囲とすることで、複合焼結体を構成部材の形成材料とした静電チャック装置の絶縁破壊を穏やかに進行させることができる。そのため、上記複合焼結体を構成部材の形成材料とした静電チャック装置の使用前または使用中に、当該構成部材に流れる電流または電気抵抗を測定することにより、緩やかに絶縁が破られていることを検出することができ、絶縁破壊の予兆を検出することができる。したがって、絶縁破壊を事前に予測することができる複合焼結体とすることが出来る。
【００８５】
アルミニウム、珪素以外の金属元素を「金属不純物」としたとき、複合焼結体における金属不純物の含有率は、１０００ｐｐｍ以下とすることが好ましく、１００ｐｐｍ以下とすることがより好ましい。また、複合焼結体に含まれるＳｉＣと絶縁性セラミックスのそれぞれの金属不純物率が１０００ｐｐｍ以下とすることが好ましく、１００ｐｐｍ以下とすることがよりに好ましい。金属不純物が１０００ｐｐｍ以下であると、半導体ウエハを汚染する可能性が低くなり、静電チャックの電気抵抗の温度依存性が小さくなるため好ましい。
【００８６】
複合焼結体の耐電圧は、５ｋＶ／ｍｍ以上であることが好ましく、８ｋＶ／ｍｍ以上であることがより好ましく、１０ｋＶ／ｍｍ以上であることがさらに好ましい。耐電圧が５ｋＶ／ｍｍ以上である複合焼結体は、クーロン力型静電チャック装置の構成部材として用いた場合、電圧を印加した際に、絶縁破壊することなく使用可能となる。
【００８７】
また、本実施形態の基体を構成する複合焼結体においては、ＳｉＣの結晶粒の全体に対して、β−ＳｉＣ粒を６０体積％より多く含んでいる。すなわち、α−ＳｉＣ粒の含有率は、ＳｉＣの結晶粒の全体に対して４０体積%未満である。
【００８８】
ＳｉＣの結晶粒の全体に対するβ−ＳｉＣ粒の含有率は、８０体積％以上であると好ましく、９０体積％以上であることがより好ましく、９５体積％以上であることがさらに好ましい。すなわち、α−ＳｉＣ粒の含有率は、ＳｉＣの結晶粒の全体に対して２０体積%以下であると好ましく、１０体積％以下であることがより好ましく、５体積％以下であることがさらに好ましい。
【００８９】
α−ＳｉＣとβ−ＳｉＣとを比較すると、α−ＳｉＣの方が熱力学的に安定である。そのため、β−ＳｉＣは種々の要因によりα−ＳｉＣに相転移することが知られている。
【００９０】
ＳｉＣが相転移する温度や転移する結晶形はＳｉＣの含まれる不純物や周囲に存在するガスなど様々な要因で異なるが、β−ＳｉＣからα−ＳｉＣへの相転移は、約１７５０℃以上で起こる。従来知られたＡｌ２Ｏ３−ＳｉＣは、焼結体を緻密化するために高温で焼結した結果、焼結時にβ−ＳｉＣがα−ＳｉＣに相転移し、耐久性が低くなる原因となるα−ＳｉＣを多く含んでいた。
【００９１】
対して、本実施形態の基体を構成する複合焼結体においては、後述する製造方法で製造することにより、β−ＳｉＣからα−ＳｉＣへの相転移を抑制し、β−ＳｉＣの比率を６０体積％より多くなるよう制御している。これにより、静電チャックとしてプラズマ処理装置中で使用した場合の耐久性が高い静電チャック用複合焼結体とすることができる。
【００９２】
上述したように、α−ＳｉＣが多く含まれる複合焼結体を静電チャック装置の構成部材に用いると、静電チャック装置をプラズマ処理装置中で使用した場合、当該構成部材はα−ＳｉＣ結晶粒を起点として破損することが多く耐久性が低い。このような現象の原因としては、次のようなことが考えられる。
【００９３】
すなわち、複合焼結体にα−ＳｉＣが多く含まれる場合、α−ＳｉＣはβ−ＳｉＣに比べ導電性が低いため、焼結体内に微小電流が流れた際の局所的な発熱が大きくなり絶縁破壊しやすくなることが考えられる。また、複合焼結体にα−ＳｉＣが多く含まれる場合、プラズマ照射により、複合焼結体に電荷がたまりやすくなり、放電し易くなる。その結果、放電に伴い破損することが考えられる。
【００９４】
また、β−ＳｉＣは、α−ＳｉＣと比べて導電性が高いため、β−ＳｉＣの比率を６０体積％よりも多くなるように制御することで、複合焼結体にＳｉＣを添加することによる、吸脱着特性や誘電率などの電気的特性を向上する効果が高くなる。吸脱着特性が向上することで、静電チャックとして使用し、ウエハを脱離する際のウエハと基体との摩耗が少なくなるため、耐久性が向上する効果もあると考えられる。
【００９５】
また、ＳｉＣにα−ＳｉＣが含まれる場合、ＳｉＣ全体に含まれる４Ｈ形のα−ＳｉＣの割合を３０体積％以下とすることが好ましく、２０体積％以下とすることがより好ましく、１０体積％以下とすることが好ましい。これは４Ｈ形のＳｉＣはＡｌの存在などによりＰ型半導体となり、ＳｉＣの導電性がさらに小さくなるためである。
【００９６】
また、ＳｉＣにα−ＳｉＣが含まれる場合、ＳｉＣ全体に含まれる６Ｈ形のα−ＳｉＣの割合を２０体積％以下とすることが好ましく、１０体積％以下とすることがより好ましく、５体積％以下とすることが好ましい。
６Ｈ形のＳｉＣは、β−ＳｉＣに比べて導電性が小さい。また、６Ｈ形のＳｉＣの結晶粒は、４Ｈ形のＳｉＣの結晶粒と比べてアスペクト比が大きいため、導電パスを形成しやすい。そのため、６Ｈ形のＳｉＣが存在する場合、４Ｈ形のＳｉＣのみが存在する場合と比べ、導電性が小さい６Ｈ形のＳｉＣによる導電パスが形成される分だけ複合焼結体の電気的特性や耐プラズマ性が低下する。
【００９７】
なお、本実施形態において、複合焼結体中のＳｉＣの結晶形（α−ＳｉＣ、β−ＳｉＣ）の分析は、粉末Ｘ線回折強度を測定し、Ｒｕｓｋａの方法（Ｊ．Ｍａｔｅｒ．Ｓｃｉ．，１４，２０１３−２０１７（１９７９）））により算出した結果を用いて行う。
【００９８】
ＳｉＣの結晶構造が多数あることは多形現象として知られている。ＳｉＣ材料に現れる多形は、通常２Ｈ、３Ｃ，４Ｈ，６Ｈ，１５Ｒである。一方、計算で求める結晶形は、使用する原料の結晶形や焼結温度などから出現の可能性の低いものは除外することができる。原料に使用するＳｉＣ粉末の結晶形に３Ｃや６Ｈのものを用い、焼結温度を１５００℃〜２０００℃とした場合には、３Ｃ，４Ｈ、６Ｈの３種類の結晶系のみが含まれるとして計算してもよい。ＳｉＣの多形のピークが絶縁性材料に起因するピークと近い位置にある場合には、計算には使用せずに、他のピークを計算に用いることが好ましい。
【００９９】
複合焼結体中に、ＳｉＣとして３Ｃ，４Ｈ、６Ｈの３種類の結晶系のみが含まれるとした場合、次のようにして各結晶系の割合を求めることができる。まず、ＣｕＫα線を照射して得たＸ線回折パターンにおいて、２θ＝３３．７度付近に見られるピークをＩ１、２θ＝３４．１度付近に見られるピークをＩ２、２θ＝３５．８度付近に見られるピークをＩ３とする。また、ＳｉＣに含まれる３Ｃの結晶系の含まれる割合をＸ、４Ｈの結晶系の含まれる割合をＹ、６Ｈの結晶系の含まれる割合をＺとする。この場合、各結晶系の割合は、以下の連立方程式を解くことで求めることができる。
Ｉ１＝９．９ｙ
Ｉ２＝１９．４ｚ
Ｉ３＝１００．０ｘ＋２５．１ｙ＋５９．２ｚ
Ｘ＝ｘ／（ｘ＋ｙ＋ｚ）、  Ｙ＝ｙ／（ｘ＋ｙ＋ｚ）、  Ｚ＝ｚ／（ｘ＋ｙ＋ｚ）
【０１００】
ＳｉＣ全体に含まれる４Ｈ形のα−ＳｉＣの割合を３０体積％以下とするために、ＣｕＫα線を照射して得たＸ線回折パターンにおいて、２θ＝３３．７度付近に見られるピーク（Ｉ１）と、２θ＝３５．８度付近に見られるピーク（Ｉ３）の積分値の比率（Ｉ１／Ｉ３）が０．０４以下とすることが好ましい。また、ＳｉＣ全体に含まれる４Ｈ形のα−ＳｉＣの割合を２０体積％以下とするために、Ｉ１／Ｉ３を０．０２以下とすることが好ましく、ＳｉＣ全体に含まれる４Ｈ形のα−ＳｉＣの割合を１０体積％以下とするために、Ｉ１／Ｉ３を０．０１以下とすることが好ましい。
【０１０１】
上記Ｘ線回折パターンにおけるＩ３ピークは、ＳｉＣであればα−ＳｉＣおよびβ−ＳｉＣに共通して現れるピークである。そのためＩ３ピークは、ＳｉＣの全体量に対応するピークであると言える。
【０１０２】
一方、上記Ｘ線回折パターンにおけるＩ１ピークは、４Ｈ形ＳｉＣに見られるピークである。そのためＩ１ピークは、α−ＳｉＣのなかでも特に４Ｈ形ＳｉＣの量に対応するピークであると言える。
【０１０３】
そのため、Ｉ１／Ｉ３を求めることにより、ＳｉＣ全体に含まれる４Ｈ形のα−ＳｉＣの割合を判断することができる。
【０１０４】
複合焼結体は、結晶粒界に存在する気孔を含み、複合焼結体が気孔を含まないとしたときの仮想真密度に対する、複合焼結体の見掛け密度の割合が９７％以上となるように緻密化されることが好ましく、９８％以上とすることがより好ましい。複合焼結体においては、原料粉体の焼結が進行することで、気孔の量が減少し、見掛け密度は１００％に近づく。上記割合が９７％以上となると、プラズマに対する耐食性（耐プラズマ性）が良好となるため好ましいためである。
【０１０５】
また、複合焼結体において、ＳｉＣの結晶粒のＸ線回折結果から求めた結晶子径は、５０ｎｍ以上であると好ましい。また、ＳｉＣの結晶子径は、２００ｎｍ以下であると好ましく、１００ｎｍ以下であることがより好ましい。Ｘ線回折結果から求めた結晶子径は、複合焼結体に含まれる平均的な結晶粒の大きさとして求められる。ＳｉＣの結晶子径がこのような値であると、粒界に集まったＳｉＣ粒子の間の気孔や欠陥を減らすことが出来るため、密度を高くすることが出来る。また、ＳｉＣの結晶子径がこのような値であると、複合焼結体のプラズマに対する耐久性、粒子の脱離、パーティクルの発生などに対する特性を向上することが出来る。
【０１０６】
また、本実施形態の基体を構成する複合焼結体においては、β−ＳｉＣ粒同士が焼結した部分を含んでいることが好ましい。このような部分を有する複合焼結体は、焼結の際、β−ＳｉＣからα−ＳｉＣへの相転移を生じることなくβ−ＳｉＣ粒同士が焼結したことを示している。
【０１０７】
β−ＳｉＣ粒同士を焼結させることで、単一粒子に分散せずに複数の粒子が凝集して残っているＳｉＣや、焼結過程において偏析したＳｉＣにおいて、近接するＳｉＣ粒子の間に存在する気孔や欠陥を減らすことが出来る。そのため、複合焼結体の密度を高くすることが出来る。また、β−ＳｉＣ粒同士を焼結させることで、複合焼結体のプラズマに対する耐久性を高めることができる。また、β−ＳｉＣ粒同士を焼結させることで、粒子の脱離やパーティクルの発生を抑制することが出来る。
【０１０８】
また、焼結過程で絶縁性粒子の粒界で焼結したＳｉＣは、焼結過程において絶縁性粒子の粒界に合わせた形状となるため、密度を高く出来る。また、絶縁性粒子とＳｉＣ粒子の境界の欠陥を減らすことが出来る。
【０１０９】
また、β−ＳｉＣ粒同士が焼結した部分を含んでいると、ＳｉＣ粒子同士が焼結せずに接触している場合に比べ、ＳｉＣ粒子間の電気抵抗が低くなる。そのため、複合焼結体の電気的特性を向上することが出来る。
【０１１０】
［セラミックス材料（複合焼結体）その２］
次に、本発明のその２の実施形態のセラミックス材料（静電チャック用複合焼結体）について、詳述する。
上述したように、本実施形態の静電チャック装置の基体は、下記（ｉ）および（ii）を満たすセラミックス材料を形成材料としている。
（ｉ）ＪＩＳ  Ｃ２１１０−２で規定する短時間試験に準じ、０．３ｍｍの厚さ前記セラミックス材料の試験片を同径の直径２０ｍｍの電極で挟持し、電圧上昇速度１０００Ｖ／秒にて測定したとき、前記試験片に流れる電流値が１μＡを超えたときの電圧値が１０ｋＶ／ｍｍ以上
（ii）上記（ｉ）と同条件で行う試験において、前記試験片に流れる電流値を０．１秒ごとに測定したとき、電流値が０．１秒あたり１０μＡを超えて増加した時間に対し、前記時間の０．１秒前の電圧値に対応する電流値が５μＡ以上
【０１１１】
本実施形態のセラミックス材料が上記（ｉ）の要件を満たすことで、本実施形態のセラミックス材料をクーロン力型静電チャック装置の構成部材として用いた場合、電圧を印加した際に、絶縁破壊することなく使用可能となる。
【０１１２】
また、本実施形態のセラミックス材料が上記（ii）の要件を満たすことで、本実施形態のセラミックス材料を形成材料として用いる静電チャック装置において、セラミックス材料が放電することなく、セラミックス材料に帯電した電荷を放出することができる。そのため、絶縁不良に至るまでの期間を延ばすことができる。また、セラミックス材料の放電による、静電チャックのセラミックス材料以外の部位や、処理を行うウエハなどの板状試料、静電チャックが使用される半導体製造装置などの損傷を防ぐことができる。
【０１１３】
本実施形態のセラミックス材料は、上記（ｉ）による試験片の耐電圧が２０ｋＶ／ｍｍ以上であることがより好ましい。耐電圧が２０ｋＶ／ｍｍ以上であると、静電チャックとして試料を吸着させる電圧において十分な耐久性を有する。
【０１１４】
本実施形態のセラミックス材料は、上記（ｉ）による試験片の耐電圧が８０ｋＶ／ｍｍ以下であることが好ましく、６０ｋＶ／ｍｍ以下であることがより好ましい。耐電圧が８０ｋＶ／ｍｍ以下であると、プラズマに曝されることで静電チャック装置に用いられるセラミックス材料に電荷が蓄積した際に、セラミックス材料の電位が高くなりにくく、放電がおきにくい。
【０１１５】
本実施形態のセラミックス材料は、上記（ii）による試験片の臨界電流値は１０μＡ以上であることがより好ましく、３０μＡ以上であることがさらに好ましい。臨界電流値を大きくすることで、静電チャックとして使用した場合の耐久性をより高くすることができる。
【０１１６】
本実施形態のセラミックス材料は、上記（ｉ）による試験片の耐電圧試験を行った際に、電流値が５０μＡを超えるまで連続的に電流が増加する特性を持つことが好ましく、電流値が１００μＡを超えるまで連続的に電流が増加する特性を持つことがより好ましい。
連続的に電流が増加する電流値の範囲を広くすることで、セラミックス材料の信頼性をより高くすることができる。
【０１１７】
このような積載板に使用するセラミックス材料としては、上記（ｉ）（ii）の特性を満たせば、セラミックス焼結体を平板状に加工して用いてもよく、支持板上に静電吸着用電極を形成した後、溶射コーティングにより形成したものを用いてもよい。中でも、気孔などの欠陥を減らせるほか、電気的特性や強度などの品質安定性を高めることができるため、焼結体を使用する方法が好ましい。
【０１１８】
セラミックス材料は、絶縁性セラミックスのみを用いてもよく、ＴｉＯ２などＡｌ２Ｏ３と反応して化合物を生成する導電性付与材を添加して上記（ｉ）（ii）の特性を満たす材料となるように電気的特性を調製してもよい。セラミックス材料は、絶縁性セラミックスと導電性粒子の複合体とすることが好ましい。
【０１１９】
絶縁性セラミックスとしては、Ａｌ２Ｏ３、酸化イットリウム（Ｙ２Ｏ３）、窒化アルミニウム（ＡｌＮ）、窒化ケイ素（Ｓｉ３Ｎ４）、ムライト（３Ａｌ２Ｏ３・２ＳｉＯ２）、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）、フッ化マグネシウム（ＭｇＦ２）酸化ハフニウム（ＨｆＯ２）、酸化スカンジウム（Ｓｃ２Ｏ３）、酸化ネオジム（Ｎｄ２Ｏ３）、酸化ニオブ（Ｎｂ２Ｏ５）、酸化サマリウム（Ｓｍ２Ｏ３）、酸化イッテルビウム（Ｙｂ２Ｏ３）、酸化エルビウム（Ｅｒ２Ｏ３）、酸化セリウム（ＣｅＯ２）の群から選択された１種のみからなる酸化物、または２種以上を混合してなる混合物である絶縁性セラミックス材料、を例示することができる。
【０１２０】
また、絶縁性セラミックスとしては、２種以上の金属イオンを含む酸化物である複酸化物を用いてもよい。このような複酸化物としては、イットリウム・アルミニウム・ガーネット（ＹＡＧ：３Ｙ２Ｏ３・５Ａｌ２Ｏ３）を例示することができる。
【０１２１】
これらのなかでも、特にＡｌ２Ｏ３は、安価で耐熱性や耐食性に優れ、複合焼結体の機械的特性も良好であるため、本実施形態の複合焼結体においても好適に用いられる。
【０１２２】
また、アルミニウム含有量が少ない絶縁性セラミックスを使用したい場合には、酸化イットリウム（Ｙ２Ｏ３）を用いることもできる。また、Ａｌ２Ｏ３よりも耐食性をさらに高めたい場合には、Ｙ２Ｏ３、イットリウム・アルミニウム・ガーネット（ＹＡＧ：３Ｙ２Ｏ３・５Ａｌ２Ｏ３）等を用いることもできる。
【０１２３】
導電性粒子としては、導電性炭化珪素（ＳｉＣ）粒子等の導電性セラミックス粒子、モリブデン（Ｍｏ）粒子、タングステン（Ｗ）粒子、タンタル（Ｔａ）粒子等の高融点金属粒子、炭素（Ｃ）粒子の群から選択された１種または２種以上であることが好ましい。
【０１２４】
なかでも、導電性粒子としては、ＳｉＣ粒子が好ましい。ＳｉＣ粒子を酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）粒子と複合化した場合、ＳｉＣ粒子とＡｌ２Ｏ３粒子との複合焼結体は、電気的特性の温度依存性が小さいものとなるため好ましい。また、ＳｉＣ粒子とＡｌ２Ｏ３粒子との複合焼結体は、ハロゲンガスに対する耐蝕性に優れ、耐熱性、耐熱衝撃性に富み、かつ高温下の使用においても熱応力による損傷の危険性が小さいため好ましい。
【０１２５】
ＳｉＣには、結晶構造が多数あることが知られており、立方晶系で３Ｃ型（閃亜鉛鉱型）の結晶構造を有するもの、４Ｈ型、６Ｈ型等の六方晶系でウルツ鉱型の結晶構造を有するもの、菱面体晶系で１５Ｒ型の結晶構造を有するもの、が挙げられる。このうち、３Ｃ型の結晶構造を有するものを「β−ＳｉＣ」と称する。また、それ以外の結晶構造を有するもの全てを「α−ＳｉＣ」と称する。
【０１２６】
ＳｉＣ粒子としては、導電性に優れることから、β型の結晶構造を有するＳｉＣ粒子を原料に使用することが好ましい。なお、このＳｉＣ粒子の導電性を制御するために、ＳｉＣ中の窒素の含有率を適宜制御したものを用いてもよい。
【０１２７】
ＳｉＣ粒子としては、プラズマＣＶＤ法、前駆体法、熱炭素還元法、レーザー熱分解法等の各種の方法により得られたＳｉＣ粒子を用いることができる。特に、本実施形態の誘電体材料を半導体プロセスにて用いる場合、半導体プロセスでの悪影響を防ぐために、純度の高いＳｉＣ粒子を用いることが好ましい。
【０１２８】
本実施形態においては、絶縁性セラミックスとしてＡｌ２Ｏ３を用い、導電性粒子としてＳｉＣを用いて作製した複合焼結体を用いることとして説明する。
【０１２９】
複合焼結体に含まれるＳｉＣは、α−ＳｉＣ型の結晶構造を有する結晶粒（以下、α−ＳｉＣ粒）と、β−ＳｉＣ型の結晶構造を有する結晶粒（以下、β−ＳｉＣ粒）とを有する。
【０１３０】
本実施形態の基体を構成する複合焼結体において、ＳｉＣの結晶粒は、絶縁性セラミックスであるＡｌ２Ｏ３の結晶粒が焼結してなる主相の、結晶粒界および結晶粒内に分散している。
【０１３１】
この複合焼結体におけるＳｉＣの含有率は、４体積％以上かつ２３体積％以下であることが好ましく、５体積％以上かつ２０体積％以下であることがより好ましく、６体積％以上かつ１２体積％以下であることがさらに好ましい。
【０１３２】
ここで、ＳｉＣの含有率を上記の範囲とした理由は、ＳｉＣの含有率が４体積％未満では、ＳｉＣの量が絶縁性セラミックスに対して少なすぎてしまい、ＳｉＣを添加したことによる静電チャックとして使用した場合の吸脱着特性や熱伝導率の改善効果が得難くなるからである。一方、導電性粒子の含有率が２３質量％を超えると、導電性粒子の量が絶縁性材料に対して多すぎてしまい、静電チャックとして使用するために必要な耐電圧特性が得難くなるからである。
【０１３３】
複合焼結体における絶縁性セラミックスの平均粒子径は、２μｍ以下であることが好ましい。Ａｌ２Ｏ３粒子の平均粒子径が２μｍを越えると、この複合焼結体を用いて静電チャック装置の基材を作製した場合、この基材の板状試料を載置する側の上面がプラズマによりエッチングされ易くなる。そのため、この基材の上面にスパッタ痕が形成されることとなり、シリコンウエハ等の被吸着物を汚染させる原因となるおそれがある。
【０１３４】
複合焼結体におけるＳｉＣ粒子は、０．０４μｍ以下の微細なＳｉＣ粒子が複合焼結体全体に対して０．００１体積％以上含まれることが好ましく、１体積％含以上まれることがより好ましい。０．０４μｍ以下のＳｉＣ粒子が０．００１体積％以上含まれることで、０．０４μｍ以下のＳｉＣ粒子が存在する平均間隔が１．５μｍ以下となる。そのため、絶縁性セラミックス粒子の平均粒子径が２μｍ以下の場合において、絶縁性セラミックス粒子１個に対して０．０４μｍ以下のＳｉＣ粒子が１個以上存在することになる。このように、複合焼結体に微細なＳｉＣ粒子が含まれていることにより、複合焼結体を静電チャック装置の構成部材として使用した場合に、吸着特性、誘電特性などの電気的特性を向上させる効果が得られる。
【０１３５】
また、複合焼結体におけるＳｉＣ粒子は、ＳｉＣ粒子の体積粒度分布における累積体積百分率が１０体積％の粒子径Ｄ１０が、０．２μｍ以下であることが好ましい。なお、複合焼結体において、原料の粒子が焼結した多結晶体となって複合焼結体内に分散している場合、焼結したひとかたまりの結晶粒を同一の粒子として粒子径を計算するものとする。
また、ＳｉＣ粒子の体積粒度分布における累積体積百分率が９０体積％の粒子径Ｄ９０は、２μｍ以下であることが好ましい。
また、Ｄ９０に対するＤ１０の比（Ｄ９０／Ｄ１０）は、３．０以上であることが好ましい。
また、Ｄ９０に対するＤ５０の比（Ｄ９０／Ｄ５０）は１．４以上であることが好ましい。
【０１３６】
ＳｉＣ粒子の粒子径をこれらの範囲とすることで、複合焼結体を構成部材の形成材料とした静電チャック装置の絶縁破壊を穏やかに進行させることができる。
【０１３７】
アルミニウム、珪素以外の金属元素を「金属不純物」としたとき、複合焼結体における金属不純物の含有率は、１０００ｐｐｍ以下とすることが好ましく、１００ｐｐｍ以下とすることがより好ましい。また、複合焼結体に含まれるＳｉＣと絶縁性セラミックスのそれぞれの金属不純物率が１０００ｐｐｍ以下とすることが好ましく、１００ｐｐｍ以下とすることがよりに好ましい。金属不純物が１０００ｐｐｍ以下であると、半導体ウエハを汚染する可能性が低くなり、静電チャック装置の電気抵抗の温度依存性が小さくなるため好ましい。
【０１３８】
複合焼結体に含まれるＳｉＣは、α−ＳｉＣ型の結晶構造を有する結晶粒（以下、α−ＳｉＣ粒）と、β−ＳｉＣ型の結晶構造を有する結晶粒（以下、β−ＳｉＣ粒）とを有する。本実施形態の基体を構成する複合焼結体においては、ＳｉＣの結晶粒の全体に対して、β−ＳｉＣ粒を６０体積％より多く含んでいる。すなわち、α−ＳｉＣ粒の含有率は、ＳｉＣの結晶粒の全体に対して４０体積%未満である。
【０１３９】
ＳｉＣの結晶粒の全体に対するβ−ＳｉＣ粒の含有率は、８０体積％以上であると好ましく、９０体積％以上であることがより好ましく、９５体積％以上であることがさらに好ましい。すなわち、α−ＳｉＣ粒の含有率は、ＳｉＣの結晶粒の全体に対して２０体積%以下であると好ましく、１０体積％以下であることがより好ましく、５体積％以下であることがさらに好ましい。
【０１４０】
α−ＳｉＣとβ−ＳｉＣとを比較すると、α−ＳｉＣの方が熱力学的に安定である。
【０１４１】
ＳｉＣが相転移する温度や転移する結晶形はＳｉＣの含まれる不純物や周囲に存在するガスなど様々な要因で異なるが、β−ＳｉＣからα−ＳｉＣへの相転移は、約１７５０℃以上で起こる。従来知られたＡｌ２Ｏ３−ＳｉＣは、焼結体を緻密化するために高温で焼結した結果、焼結時にβ−ＳｉＣがα−ＳｉＣに相転移し、耐久性が低くなる原因となるα−ＳｉＣを多く含んでいた。
【０１４２】
対して、本実施形態の基体を構成する複合焼結体においては、後述する製造方法で製造することにより、β−ＳｉＣからα−ＳｉＣへの相転移を抑制し、β−ＳｉＣの比率を６０体積％より多くなるよう制御している。これにより、本実施形態のセラミックス材料について規定した上記（ｉ）（ii）の特性を好適に得ることができ、静電チャックとしてプラズマ処理装置中で使用した場合の耐久性が高い静電チャック用複合焼結体とすることができる。
【０１４３】
ＳｉＣが相転移する温度や転移する結晶形はＳｉＣの含まれる不純物や周囲に存在するガスなど様々な要因で異なるが、β−ＳｉＣからα−ＳｉＣへの相転移は、約１７５０℃以上で起こる。従来知られたＡｌ２Ｏ３−ＳｉＣは、焼結体を緻密化するために高温で焼結した結果、焼結時にβ−ＳｉＣがα−ＳｉＣに相転移し、α−ＳｉＣを多く含んでいた。
【０１４４】
対して、本実施形態の基体を構成する複合焼結体においては、後述する製造方法で製造することにより、β−ＳｉＣからα−ＳｉＣへの相転移を抑制し、β−ＳｉＣの比率を６０体積％より多くなるよう制御している。これにより、複合焼結体の電気的特性を向上させることができ、臨界電流値が大きくなり、静電着として使用した際のセラミックス材料の絶縁不良を防ぐことができる。
【０１４５】
このような現象の原因としては、次のようなことが考えられる。
β−ＳｉＣの比率を６０体積％より多くすることで臨界電流値が高い特性が得られる理由は、α−ＳｉＣの導電性がβ−ＳｉＣの導電性に比べて低いためと考えられる。α−ＳｉＣではβ−ＳｉＣに比べ同じ電流が流れた際の発熱量が大きい。そのため、従来の複合焼結体では、電圧印加により電流が流れた際に、α−ＳｉＣにおける発熱量が大きく、α−ＳｉＣ周囲の微小領域において試料の溶融が起こり、急激に電流値が増加して絶縁不良となる。
【０１４６】
すなわち、複合焼結体にα−ＳｉＣが多く含まれる場合、α−ＳｉＣはβ−ＳｉＣに比べ導電性が低いため、焼結体内に微小電流が流れた際の局所的な発熱が大きくなりα−ＳｉＣ周囲の微小領域において試料の溶融が起こり、急激に電流値が増加して絶縁不良となると考えられる。
【０１４７】
また、ＳｉＣにα−ＳｉＣが含まれる場合、ＳｉＣ全体に含まれる４Ｈ形のα−ＳｉＣの割合を３０体積％以下とすることが好ましく、２０体積％以下とすることがより好ましく、１０体積％以下とすることが好ましい。これは４Ｈ形のＳｉＣはＡｌの存在などによりＰ型半導体となり、ＳｉＣの導電性がさらに小さくなるためである。
【０１４８】
また、ＳｉＣにα−ＳｉＣが含まれる場合、ＳｉＣ全体に含まれる６Ｈ形のα−ＳｉＣの割合を２０体積％以下とすることが好ましく、１０体積％以下とすることがより好ましく、５体積％以下とすることが好ましい。
６Ｈ形のＳｉＣは、β−ＳｉＣに比べて導電性が小さい。また、６Ｈ形のＳｉＣの結晶粒は、４Ｈ形のＳｉＣの結晶粒と比べてアスペクト比が大きいため、導電パスを形成しやすい。そのため、６Ｈ形のＳｉＣが存在する場合、４Ｈ形のＳｉＣのみが存在する場合と比べ、導電性が小さい６Ｈ形のＳｉＣによる導電パスが形成される分だけ複合焼結体の電気的特性や耐プラズマ性が低下する。
【０１４９】
なお、本実施形態において、複合焼結体中のＳｉＣの結晶形（α−ＳｉＣ、β−ＳｉＣ）の分析は、粉末Ｘ線回折強度を測定し、Ｒｕｓｋａの方法（Ｊ．Ｍａｔｅｒ．Ｓｃｉ．，１４，２０１３−２０１７（１９７９）））により算出した結果を用いて行う。
【０１５０】
ＳｉＣの結晶構造が多数あることは多形現象として知られている。ＳｉＣ材料に現れる多形は、通常２Ｈ、３Ｃ，４Ｈ，６Ｈ，１５Ｒである。一方、計算で求める結晶形は、使用する原料の結晶形や焼結温度などから出現の可能性の低いものは除外することができる。原料に使用するＳｉＣ粉末の結晶形に３Ｃや６Ｈのものを用い、焼結温度を１５００℃〜２０００℃とした場合には、３Ｃ，４Ｈ、６Ｈの３種類の結晶系のみが含まれるとして計算してもよい。ＳｉＣの多形のピークが絶縁性材料に起因するピークと近い位置にある場合には、計算には使用せずに、他のピークを計算に用いることが好ましい。
【０１５１】
複合焼結体中に、ＳｉＣとして３Ｃ，４Ｈ、６Ｈの３種類の結晶系のみが含まれるとした場合、次のようにして各結晶系の割合を求めることができる。まず、ＣｕＫα線を照射して得たＸ線回折パターンにおいて、２θ＝３３．７度付近に見られるピークをＩ１、２θ＝３４．１度付近に見られるピークをＩ２、２θ＝３５．８度付近に見られるピークをＩ３とする。また、ＳｉＣに含まれる３Ｃの結晶系の含まれる割合をＸ、４Ｈの結晶系の含まれる割合をＹ、６Ｈの結晶系の含まれる割合をＺとする。この場合、各結晶系の割合は、以下の連立方程式を解くことで求めることができる。
Ｉ１＝９．９ｙ
Ｉ２＝１９．４ｚ
Ｉ３＝１００．０ｘ＋２５．１ｙ＋５９．２ｚ
Ｘ＝ｘ／（ｘ＋ｙ＋ｚ）、  Ｙ＝ｙ／（ｘ＋ｙ＋ｚ）、  Ｚ＝ｚ／（ｘ＋ｙ＋ｚ）
【０１５２】
ＳｉＣ全体に含まれる４Ｈ形のα−ＳｉＣの割合を３０体積％以下とするために、ＣｕＫα線を照射して得たＸ線回折パターンにおいて、２θ＝３３．７度付近に見られるピーク（Ｉ１）と、２θ＝３５．８度付近に見られるピーク（Ｉ３）の積分値の比率（Ｉ１／Ｉ３）が０．０４以下とすることが好ましい。また、ＳｉＣ全体に含まれる４Ｈ形のα−ＳｉＣの割合を２０体積％以下とするために、Ｉ１／Ｉ３を０．０２以下とすることが好ましく、ＳｉＣ全体に含まれる４Ｈ形のα−ＳｉＣの割合を１０体積％以下とするために、Ｉ１／Ｉ３を０．０１以下とすることが好ましい。
【０１５３】
上記Ｘ線回折パターンにおけるＩ３ピークは、ＳｉＣであればα−ＳｉＣおよびβ−ＳｉＣに共通して現れるピークである。
【０１５４】
一方、上記Ｘ線回折パターンにおけるＩ１ピークは、４Ｈ形ＳｉＣに見られるピークである。そのためＩ１ピークは、α−ＳｉＣのなかでも特に４Ｈ形ＳｉＣの量に対応するピークであると言える。
【０１５５】
そのため、Ｉ１／Ｉ３を求めることにより、ＳｉＣ全体に含まれる４Ｈ形のα−ＳｉＣの割合を判断することができる。
【０１５６】
複合焼結体は、結晶粒界に存在する気孔を含み、複合焼結体が気孔を含まないとしたときの仮想真密度に対する、複合焼結体の見掛け密度の割合が９７％以上となるように緻密化されることが好ましく、９８％以上とすることがより好ましい。複合焼結体においては、原料粉体の焼結が進行することで、気孔の量が減少し、見掛け密度は１００％に近づく。上記割合が９７％以上となると、プラズマに対する耐食性（耐プラズマ性）が良好となるため好ましいためである。
【０１５７】
また、複合焼結体において、ＳｉＣの結晶粒のＸ線回折結果から求めた結晶子径は、５０ｎｍ以上であると好ましい。また、ＳｉＣの結晶子径は、２００ｎｍ以下であると好ましく、１００ｎｍ以下であることがより好ましい。Ｘ線回折結果から求めた結晶子径は、複合焼結体に含まれる平均的な結晶粒の大きさとして求められる。ＳｉＣの結晶子径がこのような値であると、粒界に集まったＳｉＣ粒子の間の気孔や欠陥を減らすことができるため、密度を高くすることができる。また、ＳｉＣの結晶子径がこのような値であると、複合焼結体のプラズマに対する耐久性、粒子の脱離、パーティクルの発生などに対する特性を向上することができる。
【０１５８】
また、本実施形態の基体を構成する複合焼結体においては、β−ＳｉＣ粒同士が焼結した部分を含んでいることが好ましい。このような部分を有する複合焼結体は、焼結の際、β−ＳｉＣからα−ＳｉＣへの相転移を生じることなくβ−ＳｉＣ粒同士が焼結したことを示している。
【０１５９】
β−ＳｉＣ粒同士を焼結させることで、単一粒子に分散せずに複数の粒子が凝集して残っているＳｉＣや、焼結過程において偏析したＳｉＣにおいて、近接するＳｉＣ粒子の間に存在する気孔や欠陥を減らすことができる。そのため、複合焼結体の密度を高くすることができる。また、β−ＳｉＣ粒同士を焼結させることで、複合焼結体のプラズマに対する耐久性を高めることができる。また、β−ＳｉＣ粒同士を焼結させることで、粒子の脱離やパーティクルの発生を抑制することができる。
【０１６０】
また、焼結過程で絶縁性粒子の粒界で焼結したＳｉＣは、焼結過程において絶縁性粒子の粒界に合わせた形状となるため、密度を高くできる。また、絶縁性粒子とＳｉＣ粒子の境界の欠陥を減らすことができる。
【０１６１】
また、β−ＳｉＣ粒同士が焼結した部分を含んでいると、ＳｉＣ粒子同士が焼結せずに接触している場合に比べ、ＳｉＣ粒子間の電気抵抗が低くなる。そのため、複合焼結体の電気的特性を向上することができる。
【０１６２】
本発明のその１の実施形態及びその２の実施形態のセラミックス材料および静電チャック装置は、以上のような構成となっている。
【０１６３】
［セラミックス材料の製造方法］
次に、本発明のその１及びその２の実施形態に係るセラミックス材料の製造方法の一実施形態について説明する。ここでは、セラミックス材料が酸化アルミニウムとＳｉＣとの複合焼結体であることとして説明する。
【０１６４】
本実施形態の複合焼結体の製造方法は、絶縁性材料の原料粉体と導電性粒子の原料粉体と分散媒とを混合して複合粉末とし、この複合粉末を１ＭＰａ以上かつ１００ＭＰａ以下の加圧下にて焼成して複合焼結体とする方法である。焼結条件としては、ＳｉＣ粒子の相転移温度よりも低い温度で絶縁性粒子の焼結を進める第１焼結工程と、第１焼結工程よりも高く、ＳｉＣ粒子の焼結が行われる温度で混合粒子を焼結させる第２焼結工程とを有している。
【０１６５】
絶縁性セラミックス粒子としては、焼結温度がβ−ＳｉＣ型の結晶構造からα−ＳｉＣ型の結晶構造へ転移する相転移温度よりも低いものを用いる。本実施形態においては、絶縁性セラミックスとしてＡｌ２Ｏ３粒子を用いることとして説明する。
【０１６６】
ＳｉＣ粒子としては、β−ＳｉＣ粒子を用いる。β−ＳｉＣ粒子としては、金属不純物量が１００ｐｐｍ以下のものを用いることが好ましく、１０ｐｐｍ以下のものを用いることがより好ましい。中でも、Ａｌ、Ｆｅ、Ｂの含有量がそれぞれ１ｐｐｍ以下であることが好ましい。このような高純度のＳｉＣ粒子は、ＣＶＤ法やレーザー熱分解法により製造することができる。
【０１６７】
金属不純物量が１００ｐｐｍ以下であるβ−ＳｉＣ粒子を用いることで、β−ＳｉＣからα−ＳｉＣへの相転移を抑制することができる。また、複合焼結体を用いた静電チャック装置をプラズマ工程に用いた際に、板状試料（ウエハ）への金属汚染を抑制することができる。
【０１６８】
また、ＳｉＣ粒子は、窒化ケイ素が生成しない範囲において、窒素原子を多く含む方が好ましい。ＳｉＣ粒子に含まれる金属不純物が少なく、かつＳｉＣ粒子の窒素含有量が多くなると、窒素原子が電子のドナーとして働き、ＳｉＣ粒子の導電性を高めることができる。また、β−ＳｉＣからα−ＳｉＣへの相転移を抑制することができる。
【０１６９】
ＳｉＣ粒子は、粒子径が５０ｎｍ以下の粒子を好ましくは１０体積％以上、より好ましくは４０％以上含むものを用いることが好ましい。微細な粒子径のＳｉＣ粒子を使用することで、同じ体積を添加した場合の粒子の個数が増えることから、ピン止め効果により絶縁粒子の粒成長を抑制する効果を高めることができる。また、微細な粒子径のＳｉＣ粒子を使用することで、複合焼結体に微細なＳｉＣ粒子が含まれていることとなり、複合焼結体においてＳｉＣ粒子同士が接触しやすくなる。そのため、複合焼結体を静電チャック装置の構成部材として使用した場合に、吸着特性、誘電特性などの電気的特性を向上させることが出来る。
【０１７０】
Ａｌ２Ｏ３の原料粉体としては、平均粒子径が１μｍ以下のＡｌ２Ｏ３粉体を用いることが好ましい。その理由は、平均粒子径が１μｍを越えるＡｌ２Ｏ３粉体を用いて得られたＳｉＣ−Ａｌ２Ｏ３複合焼結体においては、複合焼結体中のＡｌ２Ｏ３粒子の平均粒子径が２μｍを越える。すると、このＳｉＣ−Ａｌ２Ｏ３複合焼結体を用いて静電チャック装置の基材を作製すると、この基材の板状試料を載置する側の上面がプラズマによりエッチングされ易くなる。よって、この基材の上面にスパッタ痕が形成されることとなり、シリコンウエハ等の被吸着物を汚染させる原因となるおそれがあるためである。
【０１７１】
また、Ａｌ２Ｏ３の原料粉体としては、高純度のものを使用することが好ましく純度が９９．９９％以上のものを使用することがより好ましい。高純度のＡｌ２Ｏ３を使用することで、ＳｉＣに不純物が固溶してα−ＳｉＣへの相転移を促進する影響を減らすことが出来、α−ＳｉＣへの相転移を減らすことが出来る。また、複合焼結体に含まれる金属不純物を１０００ｐｐｍ以下とすることが出来、半導体ウエハの汚染を減らすことが出来る。さらには、高純度のＡｌ２Ｏ３を使用することで、静電チャック装置の電気抵抗の温度依存性を小さくすることが出来る効果もある。
【０１７２】
絶縁性粒子とＳｉＣ粒子の混合方法としては、特に限定されないが、超音波ホモジナイザー、ビーズミル、超高圧粉砕機等の分散機を用いて分散媒中で分散処理がなされることが好ましい。
【０１７３】
なお、絶縁性粒子の原料粉体と導電性粒子の原料粉体を均一に混合していないと、複合化して得られる絶縁性セラミックス中のＳｉＣ粒子の分布が不均一となり、電気的特性の再現性およびその焼結体内での均一性が悪化するおそれがある。そのため、分散媒や分散剤、分散処理条件を適宜選定して均一に混合することが好ましい。なお、ＳｉＣ粒子の分布は単一の粒子が凝集した２次粒子径の分布が均一となっていればよい。
【０１７４】
分散媒中で分散した絶縁性粒子とＳｉＣ粒子はスプレードライヤーなどの乾燥装置を使用して複合粒子とする。
【０１７５】
複合粉末を１ＭＰａ以上かつ１００ＭＰａ以下の加圧下にて不活性ガス雰囲気中で焼成して複合焼結体とする方法としては加圧焼結装置（ホットプレス）を用いることが好ましい。
【０１７６】
焼結条件としては、ＳｉＣ粒子の相転移温度よりも低い温度で絶縁性粒子の焼結のみを進める第１焼結工程と、第１焼結工程よりも高く、ＳｉＣ粒子の焼結が行われる温度で混合粒子を焼結させる第２焼結工程とを有していることが好ましい。
【０１７７】
第１焼結工程で絶縁性粒子の焼結を進めた後に、第２焼結工程でＳｉＣ粒子同士を焼結させることでβ−ＳｉＣからα−ＳｉＣへの転移を抑制することが出来るためである。
【０１７８】
また、第１焼結工程においては、第1焼結工程が終了した段階で、焼結体の相対密度が、９５％以上まで緻密化する条件で焼結することが好ましい。なお、第1焼結工程が終了した段階での相対密度は、第１焼結工程のみを行った後に取出した焼結体を作成して確認する他、加圧焼結装置のプレス機の変位計の値から算出することが出来る。
【０１７９】
第１焼結工程の焼結温度としては１３００℃以上１７００℃以下とすることが好ましく、１４００℃以上１７００℃以下とすることがより好ましい。また、焼結を十分に行うため、１時間以上保持することが好ましい。β−ＳｉＣからα−ＳｉＣへの相転移温度が約１８００℃であるのに対し、例えば、混合粒子を１６５０℃で４時間加熱して焼結する。
その際、焼結体のプレス圧は、２０ＭＰａ以上であることが好ましく、３０ＭＰａ以上であることがより好ましい。これにより、ＳｉＣ粒子が相転移することなく、絶縁性セラミックス粒子（Ａｌ２Ｏ３粒子）が焼結して緻密化される。また、Ａｌ２Ｏ３結晶粒が焼結してなる主相の結晶粒界および結晶粒内に、ＳｉＣ粒子が集まる。
【０１８０】
焼結体のプレス圧は、室温から１０００℃までの間では加圧せず、第１焼結工程が終了するまでの間に、１ＭＰａ／分以下の昇圧速度で昇圧して最高圧力まで到達させることが好ましい。焼結が進行する温度域で温度とプレス圧との関係や昇圧速度などの焼結条件を変えることで、複合焼結体としたときのＳｉＣの粒径分布を制御することが出来る。
【０１８１】
次いで、第２焼結工程においては、第１焼結工程の焼結温度よりも高く、ＳｉＣの焼結が進行する温度で混合粒子を焼結させる。絶縁性セラミックス粒子にＡｌ２Ｏ３を用いた場合には、焼結温度は１７５０℃以上１９００℃以下とすることが好ましい。例えば、混合粒子を１７８０℃で４時間加熱して焼結する。その際、焼結体のプレス圧は、２０ＭＰａ以上であることが好ましく、３０ＭＰａ以上であることがより好ましい。これにより、Ａｌ２Ｏ３粒子の焼結がさらに進行する。それとともに、結晶粒界に集まったＳｉＣ粒子や、複合粉末内で単一の粒子が凝集した２次粒子の状態で存在していたＳｉＣの焼結も進行する。これにより、全体が緻密化された複合焼結体が得られる。
【０１８２】
β−ＳｉＣ粒は、焼結に伴う粒子の再配列や粒成長の過程において、α−ＳｉＣに相転移しやすいことが知られている。本実施形態の製造方法では、第１焼結工程で予め一部焼結させ全体を緻密化させ、ＳｉＣ粒子を、Ａｌ２Ｏ３結晶粒が焼結してなる主相の結晶粒界や結晶粒内といった狭い領域に局所的に集めている。すると、第２焼結工程でＳｉＣ粒子を焼結させた際にも、ＳｉＣ粒子の周囲にはわずかな量のＳｉＣ粒子しか存在しないため、ＳｉＣ粒子を焼結させたとしても、ＳｉＣ粒子の粒成長に伴う相転移を抑制できると考えられる。また、焼結が進行することでプレス圧がＳｉＣ粒子に十分に伝わることで、圧力が相転移を抑制する効果が働き、α−ＳｉＣへの転移が抑制されると考えられる。さらに、Ａｌ２Ｏ３が緻密化したことにより、Ａｌ２Ｏ３中のアルミがＳｉＣへ固溶し難くなり、４Ｈ相であるα−ＳｉＣへの転移が抑制されると考えられる。
【０１８３】
第２焼結工程の最高温度（焼結温度）で所定時間保持した後、降温時においては、焼結体の温度が１６００℃以下となるまで、複合焼結体のプレス圧を、２０ＭＰａ以上に保持することが好ましく、３０ＭＰａ以上に保持することがより好ましい。相転移が生じる温度以下になるまでプレス圧を掛け続けると、圧力が相転移を抑制する効果により、α−ＳｉＣへの転移を防ぐことが出来る。
【０１８４】
さらに、複合焼結体のプレス圧は、複合焼結体の温度が１３００℃以上１７００℃以下、好ましくは１４００℃以上１６００℃以下の温度範囲において解放することが好ましい。焼結体の温度が１３００℃未満となるまでプレス圧を加えたまま冷却すると、得られる複合焼結体に残留応力が多く残り、破損しやすくなるおそれがある。
【０１８５】
以上のような構成の静電チャック用複合焼結体によれば、耐久性に優れた静電チャック用複合焼結体（セラミックス材料）とすることができる。
【０１８６】
また、以上のような静電チャック装置によれば、上述の静電チャック用複合焼結体（セラミックス材料）を用いたため、耐久性に優れた静電チャック装置とすることができる。
【０１８７】
以上、添付図面を参照しながら本発明に係る好適な実施の形態例について説明したが、本発明は係る例に限定されないことは言うまでもない。上述した例において示した各構成部材の諸形状や組み合わせ等は一例であって、本発明の主旨から逸脱しない範囲において設計要求等に基づき種々変更可能である。
【実施例】
【０１８８】
以下に本発明を実施例により説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【０１８９】
「実施例１」
平均粒子径０．０４μｍのβ型ＳｉＣ粉末を１０体積％と、平均粒子径０．１μｍのＡｌ２Ｏ３粉末が９０体積％となるように秤量し、これらＳｉＣ粉末及びＡｌ２Ｏ３粉末を水系溶媒中で、ボールミルにて５時間分散処理した。得られた分散液を、スプレードライヤーを用いて２００℃にて乾燥し、Ａｌ２Ｏ３とＳｉＣの複合粉末を得た。
【０１９０】
次いで、得られた混合粉末を成形した後、アルゴン雰囲気下、圧力を加えることなく１０℃／分で１３００℃まで昇温させた。その後、昇温速度を１０℃／分に維持したままプレス圧を０．２ＭＰａ／分で昇圧した。１６５０℃到達時点でプレス圧は７ＭＰａとなった。また、１６５０℃で温度を保持し昇圧を続けたところ、保持時間が１６５分経過した時点でプレス圧は４０ＭＰａとなった。その後、プレス圧を４０ＭＰａとしたまま、１６５０℃での保持時間が４時間となった時点で、第１焼結工程を完了させた。
【０１９１】
その後、第１焼結工程で得られた成形体へのプレス圧を４０ＭＰａに保持したまま、第１焼結工程の保持温度である１６５０℃から１８８０℃にまで５℃／分で昇温させた。第１焼結工程で得られた成形体の焼結温度を１８８０℃、プレス圧を４０ＭＰａとしたまま４時間保持することで、第２焼結工程を行った。
【０１９２】
次いで、第２焼結工程で得られた成形体へのプレス圧を温度１８８０℃にて４０ＭＰａに維持しながら焼結炉の加熱を終了し、焼結炉を１５００℃まで冷却した。
【０１９３】
１５００℃でプレス圧を開放した後、第２焼結工程で得られた成形体を室温まで冷却し、実施例１のセラミックス材料（複合焼結体）を得た。
【０１９４】
「実施例２」
第１焼成工程のプレス圧を２５ＭＰａ、２５ＭＰａに到達した時間が１６５０℃での保持開始後から９０分後であり、第２焼成工程の保持温度を１７８０℃、第２焼成工程のプレス条件を２５ＭＰａとしたこと以外は実施例１と同様にして、実施例２のセラミックス材料（複合焼結体）を得た。
【０１９５】
「実施例３」
第２焼成工程の保持温度を１７８０℃としたこと以外は実施例１と同様にして、実施例３のセラミックス材料（複合焼結体）を得た。
【０１９６】
「比較例１」
実施例１の方法で得られた混合粉末を成形した後、アルゴン雰囲気下、圧力を加えることなく１０℃／分で１３００℃まで昇温した。その後、昇温速度を１０℃／分と維持したままプレス圧を０．２ＭＰａ／分で昇圧した。なお、１７８０℃到達時点でのプレス圧は９．６ＭＰａであり、１８８０℃でのプレス圧は１１．６ＭＰａであった。
【０１９７】
１８８０℃で温度を保持し昇圧を続けたところ、保持時間が６７分経過した時点でプレス圧は２５ＭＰａとなった。
【０１９８】
その後、プレス圧を２５ＭＰａに維持したまま１８８０℃での保持時間が４時間となった時点で加熱を終了し、１８８０℃でプレス圧を解放し、室温まで冷却して比較例１のセラミックス材料（複合焼結体）を得た。
【０１９９】
「比較例２」
市販の純度９９．６％のＡｌ２Ｏ３焼結体（アスザック社製、ＡＲ−９９６）を、比較例２のセラミックス材料（焼結体）として用いた。
【０２００】
得られた各セラミックス材料（複合焼結体）について、以下の方法で測定した。
【０２０１】
（結晶相の分析）
Ｘ線回折装置（ＰＡＮａｌｙｔｉａｌ社製、機種名Ｘ’Ｐｅｒｔ  ＰＲＯ  ＭＰＤ）を用い、粉末Ｘ線回折法により、結晶相の同定を行った。
【０２０２】
ＳｉＣの結晶形が含まれる割合は、回折線の理論強度の計算値と、Ｘ線回折強度の測定値と用い、連立方程式を解いて解を求める方法を用いて結晶相を同定した。
【０２０３】
ＳｉＣの結晶形は３Ｃ，４Ｈ、６Ｈの３種類が含まれるとし、計算に使用するピークには、ＣｕＫα線を照射して得たＸ線回折パターンにおいて、２θ＝３３．７度付近に見られるピーク、２θ＝３４．１度付近に見られるピーク、２θ＝３５．８度付近に見られるピークの３本のピークを使用した。ＳｉＣの結晶形と回折線の理論強度の関係の計算値は、Ｒｕｓｋａの計算値を使用した（Ｊ．Ｍａｔｅｒ．Ｓｃｉ．，１４，２０１３−２０１７（１９７９））。
【０２０４】
上記Ｘ線回折パターンにおいて、２θ＝３３．７度付近に見られるピーク（Ｉ１）と、２θ＝３５．８度付近に見られるピーク（Ｉ３）の比率（Ｉ１／Ｉ３）が０．０１程度以下の時はバックグラウンドとなるデータと重なり検出限界以下となる。そのため、Ｉ１のピーク強度はＩ３の値の０．０１倍の値として計算した。３Ｃと４Ｈのみ含まれる場合４Ｈ形のα−ＳｉＣの検出限界は約１０％となる。
【０２０５】
上記Ｘ線回折パターンにおいて、２θ＝３４．１度付近に見られるピーク（Ｉ２）と、２θ＝３５．８度付近に見られるピーク（Ｉ３）の比率（Ｉ２／Ｉ３）が０．０１程度以下の時はバックグラウンドとなるデータと重なり検出限界以下となる。そのため、Ｉ２のピーク強度はＩ３の値の０．０１倍の値として計算した。３Ｃと６Ｈのみ含まれる場合４Ｈ形のα−ＳｉＣの検出限界は約５％となる。
【０２０６】
測定結果から、ＳｉＣ全体におけるβ−ＳｉＣの含有率を求めた。
【０２０７】
複合焼結体の密度は、ＳｉＣの理論密度を３．２１とし、Ａｌ２Ｏ３の理論密度を４．０としてアルキメデス法により求めた。
【０２０８】
実施例１，２、比較例１，２についてのセラミックス材料の作製条件を表１に示す。
【０２０９】
【表１】
0006432649.tif 000002
【０２１０】
（耐電圧評価）
得られた実施例１，２、比較例１，２の板状試験片を用い、ＪＩＳ  Ｃ２１１０−２に準拠して、ＪＩＳ  Ｃ２１１０−２で規定する短時間試験を行った。
具体的には、得られた実施例１，２、比較例１，２の板状試験片を、直径２０ｍｍの電極で挟持し、厚さ方向に直流電圧を印加した。印加する電圧を１０００Ｖ／秒（３．３ｋＶ／（ｍｍ・秒））の速度で昇圧しながら、電流値を測定した。電流値は０．０５秒間隔で測定した。なお、０．０５秒間隔で測定している電流値が瞬間的に増加し、０．０５秒後には０．１秒前の測定値の２倍以下の値となる場合はノイズとみなし、評価に使用しなかった。
測定においては、電流が１５０μＡ以上となった場合に印加電圧を遮断することとした。
【０２１１】
図２〜５は、それぞれ実施例１，２、比較例１，２の測定結果を示すグラフである。
実施例１では電圧の増加に伴い、電流値は１５０μＡを超えるまで連続的に増加した。
実施例２では電流値が７７μＡに達するまで連続的に電流値が増加した後、０．１秒後に急激に電流値が増加して１５０μＡ以上となり、電圧を印加している高電圧電源が遮断した。
比較例１では電流値が４．５μＡに達するまで連続的に増加した後、０．１秒後に急激に電流値が増加して１５０μＡ以上となり、電圧を印加している高電圧電源が遮断した。
比較例２では電流値が０．８μＡに達した後、０．１秒後に急激に電流値が増加して１５０μＡ以上となり、電圧を印加している高電圧電源が遮断した。
【０２１２】
実施例１，２、比較例１，２についての評価結果を表２に示す。表２に記載の臨界電流値および耐電圧の値は、図２〜５に示したグラフから読みとったものである。
【０２１３】
【表２】
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【０２１４】
評価の結果、実施例１，２のセラミックス材料は、いずれも臨界電流値が５μＡを超え、且つ耐電圧が５μＡ以上となった。そのため、実施例１，２のセラミックス材料は、耐久性に優れたものであると判断できる。
【０２１５】
対して、比較例１，２のセラミックス材料は、耐電圧は５μＡ以上であったが、臨界電流値が５μＡを下回っていた。そのため、比較例１，２のセラミックス材料では、セラミックス材料が放電する前に、セラミックス材料に帯電した電荷を放出できず、絶縁不良に至るまでの期間が短くなると判断できる。
【０２１６】
（耐久性評価）
実施例１，２、比較例１，２で作製したセラミックス材料（複合焼結体）を使用して基体（載置板および支持板）を作製し、静電チャック装置を製造した。製造した静電チャック装置をプラズマエッチング装置内で１０００時間使用することで、耐久性評価を行った。評価結果を表３に示す。
【０２１７】
【表３】
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【０２１８】
評価の結果、実施例１〜３のセラミックス材料（複合焼結体）を使用した静電チャック装置は、１０００時間使用後も複合焼結体の絶縁不良等の問題は無く、耐久性が高いことが分かった。
【０２１９】
一方、比較例１のセラミックス材料（複合焼結体）を使用した静電チャック装置は、６００時間使用した時点で、セラミックス材料が絶縁不良となり使用できなくなった。セラミックス材料の絶縁不良となった箇所についてＴＥＭ（透過型電子顕微鏡）を使用して観察したところ、α形のＳｉＣが存在していることが確認された。
【０２２０】
比較例２のセラミックス材料（焼結体）を使用した静電チャック装置は、静電チャック装置に放電が生じ、使用できなかった。
【０２２１】
図６は、実施例１のセラミックス材料（複合焼結体）のＳＩＭ（Ｓｃａｎｎｉｎｇ  Ｉｏｎ  Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ、走査イオン顕微鏡）像であり、集束イオンビーム装置にてセラミックス材料の表面を５００ｎｍ削って露出した面についての像である。
【０２２２】
写真のコントラストの暗くなっている場所がＳｉＣ粒子である。図から分かるように、原料の粒子径（０．０４μｍ）よりも大きく粒成長したＳｉＣ粒子が観察された。また、ＳｉＣ粒子の粒子形状は不定形となっていた。また、ＳｉＣ粒子同士の境界にネックを形成しているものが観察され、ＳｉＣ粒子同士が焼結していることが確認された。
【０２２３】
以上の結果から、本発明が有用であることが確かめられた。
【符号の説明】
【０２２４】
１…静電チャック装置、１１ａ…載置面、１３…静電吸着用電極、Ｗ…板状試料
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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