(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｆｅ：０．０８％以下、Ｏ：０．０５〜０．１５％を含有し、残部がＴｉおよび不可避的不純物からなる化学組成を有し、
α相の平均結晶粒径が２５〜１００μｍであり、圧延方向に対して垂直な断面において、双晶の本数をＭ（本）、すべての結晶粒の個数をＮ（個）としたときに双晶密度（Ｍ÷Ｎ）が（１）式を満足するとともに、
表面から板厚の２５％までの領域に存在する双晶の本数を前記Ｎで除した値を双晶密度Ｘ、前記領域以外の領域に存在する双晶の本数を前記Ｎで除した値を双晶密度Ｙとするとき、前記双晶密度Ｘが前記双晶密度Ｙの２倍以上であり、前記双晶密度Ｙが０．２５以下であり、
圧延幅方向の引張強度が３４０ＭＰａ以上であり、
φ４０ｍｍの球頭ポンチを用いて行った球頭張出し試験での張出し高さが１８ｍｍ以上であることを特徴とするチタン板。
Ｍ÷Ｎ≧０．０５      （１）
【請求項２】
熱間加工、焼鈍、冷間加工、最終焼鈍、酸洗、調質圧延を順に行う請求項１に記載のチタン板の製造方法であって、
前記最終焼鈍は、バッチ式焼鈍炉を用いる場合、６００〜７５０℃の温度域で２００〜６００分間保持し、連続式焼鈍炉を用いる場合、７５０〜８２０℃の温度域で１〜１０分間保持し、
前記調質圧延は、伸び率が０．５〜３％であり、ワークロールのロール粗度が＃６００以上であり、ロール径が７００ｍｍ以上であり、無潤滑で行う
ことを特徴とするチタン板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、強度と成形性のバランスに優れるチタン板およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、チタン材の所要量を低減するために製品の薄肉化が図られている。これにともない、チタン材の高強度化のニーズが高まっている。高強度化のニーズに対応するためには、同時に優れた成形性を有することが必要になる。ところが、一般に、強度が高いと成形性が劣化することが知られている。このため、高強度と成形性を同時に満足するチタン板が求められている。
【０００３】
ところで、純チタンはＪＩＳ規格において、ＦｅやＯの含有量によりＪＩＳ１〜４種が規定されている。ＦｅやＯの含有量が少ないＪＩＳ１種はもっとも低強度で成形性に優れるため、複雑形状にプレス加工されるプレート式熱交換器のプレート材に使用されている。ＪＩＳ３〜４種では強度が高まるものの成形性が劣る。酸素による固溶強化やＦｅによるβ相の安定化によりα相結晶粒界で粒成長が抑制され、組織が微細化され双晶変形が困難になるためである。
【０００４】
このように、ＪＩＳ規格で規定されているＪＩＳ１〜４種ではこのトレードオフの関係にある材料特性を満足することが困難である。そこで、近年のニーズに対応するため、高強度と優れた成形性を両立するチタン板の検討がなされている。
【０００５】
たとえば、特許文献１〜４には、ＦｅやＮｉの含有量を抑えてプレス成型性を高める製造方法が開示されている。しかし、これらの含有量を抑えることが記載されているものの、Ｆｅの含有量が０．１％を超えたり、Ｆｅと同様のβ相安定化元素であるＮｉの含有量が０．５％も含有する化学組成が開示されている。ＦｅやＮｉの含有量が多いとα相結晶粒が小さくなることがあり、双晶変形し難く十分な成形性が得られない。
【０００６】
特許文献５には、ＦｅやＯの含有量が多い化学組成が開示されており、α粒径が２５μｍに至っていない。このため、強度が高いものの双晶変形が起こりにくく十分な成形性が得られない。
【０００７】
特許文献６および７には、発明例の中で結晶粒径が２５μｍに満たないものが開示されている。結晶粒径が２５μｍより小さいと成形性が低下する場合がある。
【０００８】
特許文献８には、焼鈍後に伸び率を３．４〜５．８％とした仕上げ冷間圧延を行い、ｒ値の異方性を低減する製造方法が開示されている。しかし、伸び率が大きいために成形性が低下する場合がある。
【０００９】
特許文献９では、圧延方向引張時の双晶変形のシュミット因子と圧延垂直方向引張時のすべり変形シュミット因子との比を規定している。
【００１０】
一方、ＪＩＳ１、２種の軟質な純チタン材は成型時に型かじり等が発生しやすい。そこで、従来ではプレス加工で金型との摩擦係数を低減して成形性を高める目的で、表面の硬度を高めるためにＴｉＣ、ＴｉＮ、ＴｉＯ２などの化合物を表面に形成する手法が採用されていた。しかし、窒化物や炭化物により成型品の疵が発生することがあった。そこで、たとえば特許文献１０には、成形性を維持しつつ疵を抑制するため、チタン板の最表面に潤滑性を示す酸化被膜を形成させる技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特許第１６９６７９５公報
【特許文献２】特許第１５９３４７７号公報
【特許文献３】特開２００４−２８５４５７号公報
【特許文献４】特開２００７−１６２０７０号公報
【特許文献５】特開２００９−２１５６０１号公報
【特許文献６】特開２０１１−０２５２６９号公報
【特許文献７】特開２０１１−０２６６４９号公報
【特許文献８】特開平９−２１６００４号公報
【特許文献９】特開２０１２−２１４８６３号公報
【特許文献１０】特許５０８１５７０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
しかし、プレス加工等の成形では金型によって変形する方向が異なる。薄板では、一般に、平面歪変形（幅が縮まないようにして一方向にのみ張出す変形）が最も変形し難い。このため、加工方向を一義的に定めている特許文献９に記載の発明では現実的なプレス加工等の成形を的確に反映しているとは言い難い。
【００１３】
また、特許文献１０に開示されているチタン板では、窒化物や炭化物が酸化被膜の直下に位置するため、加工時に割れの起点となることがあり成形性に問題がある。
【００１４】
このように、従来のチタン板では、製品の薄肉化による高強度と成形性の両立という近年の厳しいニーズを満足するには至っておらず、更なる改善が必要である。
【００１５】
本発明では、高強度でありながら成形性に優れるチタン板およびその製造方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
本発明者らは、鋭意検討を重ねた結果、以下の知見を得た。
（１）チタン板の表面にせん断応力を付与する調質圧延を所定の条件で行うことによって、表層部で双晶変形が生じて表面硬度が上昇する結果、高強度と成形性の両立が可能になる。
【００１７】
（２）双晶変形は結晶粒が大きいほど発生しやすい。結晶粒を大きくするためには、Ｆｅ、Ｏ等の含有量が少ない成分範囲とすること、および焼鈍条件の適正化を図ることが必要である。
【００１８】
（３）一方で、双晶変形は、六方晶の結晶構造を持つ純チタンにおいては、すべり変形とともに加工時の有益な変形である。双晶変形が過度に行われると、むしろその後の成形性が低下する。
【００１９】
（４）そこで、チタン板表層の双晶変形量を厳密に調整すること、およびチタン板内部に双晶変形を多く形成させないことによって、加工時の型かじりを抑制しつつ優れた成形性を両立することができる。
【００２０】
（５）また、窒化物や炭化物は、冷間圧延で用いる圧延油の炭素成分が残留していることに起因して形成される。本発明では、焼鈍後のチタン板に対してソルト浸漬および酸洗を行い、表面の窒化物および炭化物を除去し、これらによる成形性の劣化を抑制したチタン板を対象とする。
【００２１】
ここに、本発明は次の通りである。
（１）質量％で、Ｆｅ：０．０８％以下、Ｏ：０．０５〜０．１５％を含有し、残部がＴｉおよび不可避的不純物からなる化学組成を有し、
α相の平均結晶粒径が２５〜１００μｍであり、圧延方向に対して垂直な断面において、双晶の本数をＭ（本）、すべての結晶粒の個数をＮ（個）としたときに双晶密度（Ｍ÷Ｎ）が（１）式を満足するとともに、
表面から板厚の２５％までの領域に存在する双晶の本数を前記Ｎで除した値を双晶密度Ｘ、前記領域以外の領域に存在する双晶の本数を前記Ｎで除した値を双晶密度Ｙとするとき、前記双晶密度Ｘが前記双晶密度Ｙの２倍以上であり、前記双晶密度Ｙが０．２５以下であり、
圧延幅方向の引張強度が３４０ＭＰａ以上であり、
φ４０ｍｍの球頭ポンチを用いて行った球頭張出し試験での張出し高さが１８ｍｍ以上であることを特徴とするチタン板。
【００２２】
Ｍ÷Ｎ≧０．０５      （１）
本発明において、「双晶の本数」とは、チタン板の断面観察により双晶面を線分として観察したときの、その線分の組み合わせ本数を表す。例えば、図１に示すように、双晶面に示される線分は２本であるが、本発明ではこれを組み合わせ本数として１本と定義する。
【００２３】
（２）熱間加工、焼鈍、冷間加工、最終焼鈍、酸洗、調質圧延を順に行う上記（１）に記載のチタン板の製造方法であって、前記最終焼鈍は、バッチ式焼鈍炉を用いる場合、６００〜７５０℃の温度域で２００〜６００分間保持し、連続式焼鈍炉を用いる場合、７５０〜８２０℃の温度域で１〜１０分間保持し、前記調質圧延は、伸び率が０．５〜３％であり、ワークロールのロール粗度が＃６００以上であり、ロール径が７００ｍｍ以上であり、無潤滑で行うことを特徴とするチタン板の製造方法。
【発明の効果】
【００２４】
本発明により、高強度で成形性に優れるチタン板およびその製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】図１（ａ）は本発明に係るチタン板の双晶変形後のミクロ組織のＳＥＭ写真であり、図１（ｂ）は図１（ａ）の点線領域の拡大写真である。
【図２】図２は、本発明に係るチタン板の断面模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
本発明を詳述する。なお、以下では、「質量％」を単に「％」と記載する。
１．チタン板
（１）化学組成
（１−１）Ｆｅ：０．０８％以下
Ｆｅは、チタン材料においてβ相安定化元素である。Ｆｅの一部はα相に固溶するものの、多くはβ相に固溶することが知られている。つまり、Ｆｅの含有量が多くなるとβ相の量が増加し、これに伴ってα相の粒成長が抑制される。このため、後述する最終焼鈍を行う際に、結晶粒が粗大化するまでに長時間を要してしまう。平均結晶粒径の上下限値の設定については後述するが、α相の平均結晶粒径が２５μｍ以上にて、チタン板の加工に重要な双晶変形が活発となる。したがって、本実施形態のチタン板においてＦｅ含有量が０．０８％以下としているのは、β相の量を抑制しα相の粒成長を容易にするためである。好ましくは０．０７％以下、より好ましくは０．０６％以下である。
【００２７】
（１−２）Ｏ：０．０５〜０．１５％
Ｏは、チタン板の加工時に双晶変形を活発にさせる。Ｏ含有量が０．１５％を超えると、いくらα相の結晶粒径を調整しても、双晶変形が活発に活動しにくくなり成形性が劣化する。好ましくは０．１２％以下、より好ましくは０．１０％以下である。Ｏ含有量が０．０５％未満では、高純度なスポンジチタンの使用に伴う高コスト化の懸念があるだけでなく、チタン板の強度が低下してしまい、チタン板を用いて製造する製品に十分な強度を付与させることが困難となる場合がある。好ましくは０．０６％以上、より好ましくは０．０７％以上である。
【００２８】
（１−３）残部がＴｉおよび不可避的不純物
上記以外の残部はＴｉおよび不可避的不純物である。チタン板の製造では、リサイクル推進の観点から、スクラップ原料を使用することがある。チタン板には種々の不純物元素が不可避的に混入するため、不純物元素の含有量を一義的に定めることは困難である。したがって、本発明における不可避的不純物とは、本発明の作用効果を阻害しない量で含有される元素を意味する。このような不可避的不純物としては、たとえばＮ：０．０１％以下、Ｃ：０．０１％以下、Ｈ：０．０１％以下などが挙げられる。
【００２９】
（２）Ｔｉ金属組織
（２−１）α相の平均結晶粒径：２５〜１００μｍ
本発明では、α相の平均結晶粒径が２５〜１００μｍとなるようにチタン板を形成することで双晶変形の活動が活発になり成形性が向上する。α相の平均結晶粒径が２５μｍを下回ると、酸素が十分に少なくても双晶変形の活動が抑制され、成形性を低下させる場合がある。すべり系の少ない六方最密構造であるα相においては、双晶変形の発生の有無が塑性変形能を左右する。したがって、α相の平均結晶粒径を２５μｍ以上とすることでα相結晶粒界に応力集中が生じて双晶変形が起こりやすくなる。好ましくは３０μｍ以上、より好ましくは４０μｍ以上である。一方で、α相の平均結晶粒径が１００μｍより大きくなるとプレス加工等により肌荒れが生じる懸念がある。好ましくは９０μｍ以下、より好ましくは８０μｍ以下である。
【００３０】
なお、本発明において、α相の平均結晶粒径とはα相の円相当径の平均値を表す。また、本発明では、成形性や加工面の平滑性を高めるため、等軸晶のα相であることが好ましい。
【００３１】
（２−２）双晶密度（Ｍ÷Ｎ）：（１）式を満足する
本発明のチタン板は、圧延方向に対して垂直な断面において、４００μｍ×４００μｍの範囲での双晶の本数をＭ（本）、結晶粒数をＮ（個）としたときに、（１）式を満たす必要がある。
【００３２】
Ｍ÷Ｎ≧０．０５      （１）
本発明では、後述する調質圧延により、チタン板に双晶が導入される。チタン板はすべり系が少ないためにすべり変形し難い。これに対して、プレス加工等を行う前に双晶密度が０．０５以上であると、調質圧延で発生する双晶変形によって回転した結晶粒が存在しているためにすべり変形もしやすくなり良好な成形性が得られる。本発明において、双晶密度とは、双晶の本数をすべての結晶粒の個数で除した値である。
【００３３】
（２−３）表面から板厚の２５％までの領域に存在する双晶の密度：前記領域以外の領域に存在する双晶の密度の２倍以上、「前記領域以外の領域」での双晶密度：０．２５以下
本発明では、表面から板厚の２５％までの領域に存在する双晶の密度は、前記領域以外の領域に存在する双晶の密度の２倍以上であることが必要である。図２は、本発明に係るチタン板１の断面模式図である。「表面から板厚の２５％までの領域」とは、図２では符号１０で示す領域Ａ（板厚の１／４）および領域Ｂ（板厚の１／４）を合わせた領域（板厚の１／２）である。「２５％まで」とは２５％を含まない。「前記領域以外の領域」とは、板厚の２５％から中心までの領域（板厚の１／２）を表し、図２では符号２０で示す、領域Ａおよび領域Ｂ以外の領域である領域Ｃである。つまり、本発明では、（領域Ａの双晶密度）＋（領域Ｂの双晶密度）≧（領域Ｃの双晶密度）×２を満たす必要がある。これにより、表面の方が板厚中央近傍より硬くなるため、プレス成形等の加工を行った際は、潤滑が良好となり、プレス割れが生じにくくなる。また、表面が双晶変形しやすいため、良好な張出し成形が可能となる。好ましくは、２．５倍以上、より好ましくは３倍以上である。
【００３４】
また、上記のような傾斜組織を有する場合であっても、「前記領域以外の領域」での双晶密度が高いと、プレス加工などの加工時に双晶変形が起こり難くなる。「前記領域以外の領域」での双晶密度は０．２５以下である必要がある。下限は特に限定されないが、調質圧延により中心部にまでせん断力が若干加わってしまい、双晶がこの領域でもわずかに生成してしまうことから、０．００１以上とすることが好ましい。「表面から板厚の２５％までの領域」の双晶密度は「前記領域以外の領域」での双晶密度の２倍以上であれば特に限定されない。
【００３５】
２．製造方法
（１）熱間加工、焼鈍、冷間加工
本発明における熱間加工に供するインゴットを通常のアーク溶解にて製造する。得られたインゴットを切削加工等により熱間加工が可能な形状に加工し、８００〜８５０℃程度の温度域で５０％以上の圧延率により熱間加工を行い熱延板を製造する。その後、７００〜８００℃程度の温度域で焼鈍を行った後、従来と同様の酸洗処理を行いスケールを除去してもよい。そして、圧延率が５０〜９０％の冷間加工を行い０．２〜２．０ｍｍの冷延板を製造する。熱間加工方法および冷間加工方法としては圧延や鍛造が挙げられる。
【００３６】
（２）最終焼鈍
冷延板の結晶粒径を粗大化するために最終焼鈍を行う。本発明ではバッチ式焼鈍炉、連続式焼鈍炉のいずれを用いてもよいが、生産性の面から、連続式焼鈍炉での焼鈍が望ましい。最終焼鈍は、バッチ式焼鈍炉を用いる場合、６００〜７５０℃の温度域で２００〜６００分間保持する。好ましくは２４０〜６００分間であり、より好ましくは２４０〜３６０分間である。連続式焼鈍炉を用いる場合、７５０〜８２０℃の温度域で１〜１０分間保持する。焼鈍温度や焼鈍時間がこれらの範囲から外れると、β相が増加してα相の成長が阻害されるため、結晶粒径の粗大化が困難となる。
【００３７】
また、焼鈍雰囲気は、チタンの酸化を抑制する観点から、真空中、大気中もしくは不活性ガス雰囲気で行えばよい。これは前述の焼鈍も同様である。また、昇降温速度は特に限定されないが、一般に、バッチ式焼鈍炉の場合は０．４〜５℃／ｍｉｎであり、連続式焼鈍炉の場合には５０〜２０００℃／ｍｉｎ程度である。なお、大気中で焼鈍処理を行った場合、上記温度範囲および処理時間では酸化スケールＴｉＯ２として表面に生成するものの、さらに内部の金属チタンへの固溶はほとんどない。このため、酸化スケールＴｉＯ２が後述する酸洗によって除去された後は、表面の硬度は板厚中心と同等になる。従って、大気中で焼鈍、ソルト浸漬および酸洗を行ったチタン板の表層にも双晶を導入することができる。
【００３８】
（３）酸洗
最終焼鈍後、冷間加工時の圧延油に起因する窒化物および炭化物や大気中焼鈍による酸化スケールを除去するため、ソルト浸漬後に酸洗を行う。ソルト浸漬は、例えば、４５０〜５５０℃のＮａＯＨを主成分とするアルカリ溶融塩へ浸漬することにより行われる。酸洗は、硝沸酸による従来と同様の条件で行われる。ソルト浸漬および酸洗はこれらに限定されることはなく、最終焼鈍後に生成する窒化物および炭化物を除去することが可能な条件であればよい。
【００３９】
（４）調質圧延
酸洗後のチタン板表面に双晶をより多く分布させるため、下記条件で調質圧延を行う。
【００４０】
（４−１）伸び率：０．５〜３％
伸び率を０．５〜３％とすることにより、優れた強度と成形性のバランスを得ることができる。０．５％を下回るとこのような効果が発揮されない。３％を超えると双晶密度が表面から板厚の２５％を超える範囲でも高くなり、プレス加工等の成型時に双晶変形が起こり難くなる。好ましくは０．８〜２．０％である。
【００４１】
（４−２）ワークロールのロール粗度：＃６００以上、ロール径：７００ｍｍ以上、無潤滑
本発明のチタン板のように、双晶を表面近傍に多く分布させるためには、従来の調質圧延よりもチタン板の表面と圧延ロールとの摩擦係数を増加させることによって、表面近傍に多くのせん断力が加わるようにする必要がある。本発明においてワークロールの粗度は＃６００以上に細かく研磨されている。ロール表面を細かくすることにより、チタン板の表面との接触面積ができるだけ大きくなり、より大きなせん断力をチタン板に加えることができる。＃６００未満であると、チタン板表面での双晶密度が高まらない。好ましくは＃７００以上であり、より好ましくは＃１０００以上である。
【００４２】
本発明では、大きなせん断力をチタン板に加えるため、ロール径を７００ｍｍ以上とする。７００ｍｍを下回るとチタン板表面での双晶密度が高まらない。好ましくは８００ｍｍ以上であり、より好ましくは９００ｍｍ以上である。
【００４３】
また、本発明では無潤滑で調質圧延を行う必要がある。無潤滑で調質圧延を行うことにより、摩擦係数が増大し、表面近傍のせん断力が増加し、表面近傍に双晶がより多く発生する。調質圧延の際に潤滑油を用いるとロールとチタン板との摩擦係数が低下してしまい、双晶密度が高まらない。
【実施例】
【００４４】
Ｆｅ含有量およびＯ含有量が表１に記載した含有量であり、残部がＴｉおよび不可避的不純物からなる化学組成を有するチタンインゴットを、真空アーク溶解で製造した。このチタンインゴットに対して鍛造、８５０℃で５０％以上の圧延率により熱延、７２５℃で焼鈍、表面切削および圧延率８９％の冷延を行い、板厚が０．５ｍｍのチタン板を製造した。そして、真空中もしくは大気中で、表１に示す焼鈍温度および焼鈍時間により最終焼鈍を行った。その後、大気中で連続焼鈍した板材は酸化スケール、炭化物および窒化物を除去するため、４５０〜５５０℃のＮａＯＨを主成分とするアルカリ溶融塩へ浸漬し、硝沸酸を用いて酸洗を行った。最後に、表１に示す調質圧延条件にて調質圧延を行った。なお、Ｎｏ．１６〜１８、２６〜３０、４４〜４６および６１〜６４は、バッチ式焼鈍炉で最終焼鈍を行った。それ以外は連続式焼鈍炉で最終焼鈍を行った。
【００４５】
評価は以下に示す条件で行った。
・Ｆｅ含有量およびＯ含有量
ＪＩＳ  Ｈ  １６１４（２０１０）に準じて測定した。
【００４６】
・平均結晶粒径
光学顕微鏡により撮影した組織写真において、４００μｍ×４００μｍの面積の中にある結晶粒数Ｎを求め、α相の結晶粒の平均面積を算出した。これにより、結晶粒を円相当として、その直径をα相の平均結晶粒径として算出した。
【００４７】
・双晶密度
平均結晶粒径と同じ観察視野内にて双晶の本数Ｍを測定し、結晶粒数Ｎで除すことにより、双晶密度Ｍ／Ｎを算出した。
【００４８】
・引張強度
引張軸を圧延方向もしくは圧延幅方向となるように、平行部６．２５×３２ｍｍ、標点間２５ｍｍ、チャック部１５ｍｍ幅、全長１００ｍｍの引張試験片を作製し、０．２％耐力測定までは標点間０．５％／ｍｉｎ、耐力測定後は２０％／ｍｉｎの引張速度で引張試験を行った。ここでは、圧延幅方向（Ｔ方向）の引張強度がＪＩＳ２種純チタンを超える３４０ＭＰａ以上を合格判定とした。なお、引張試験では、島津製作所製：型番ＡＧ２０ｋＮＧの装置を用いた。
【００４９】
・成形性
（株）東京試験機製：型番ＳＡＳ−３５０Ｄの深絞り試験機にてφ４０ｍｍの球頭ポンチを用いて、平面歪変形となるようにチタン板を７０ｍｍ×１００ｍｍの形状に加工して球頭張出し試験を行った。張出し成形は、日本工作油（株）製高粘性油（＃６６０）を塗布し、この上にポリシートを乗せ、ポンチとチタン板が直接触れないようにし、ポンチ上昇速度を８ｍｍ／ｍｉｎで行った。このときの試験片の張出し高さを比較評価した。球頭張出し試験での張出し高さが１８ｍｍを合格判定とした。
【００５０】
【表１】
0006432330.tif 000002
【００５１】
本発明の条件を満たす発明例Ｎｏ．１１〜１４、１９〜２２、２６〜２９、３１〜３７、３９、４３〜４６、４９、５０、５２、５３は、いずれも引張強度が３４０ＭＰａ以上であり、張出し高さが１８ｍｍ以上を示した。
【００５２】
比較例Ｎｏ．１〜９は、Ｏ含有量が少ないため、強度が劣った。
比較例Ｎｏ．１０は、調質圧延の伸び率が０％であるため、双晶が生成されず強度が劣った。
【００５３】
比較例１５、２３および３０は、調質圧延の伸び率が４％と高いため、Ｙの値が高く張出し高さが劣った。
【００５４】
比較例Ｎｏ．１６〜１８は、焼鈍時間が短いため、結晶粒径が小さく張出し高さが劣った。
【００５５】
比較例Ｎｏ．２４、４０〜４２および５１は、ロール径が小さいため、双晶密度がＸ≧２Ｙを満たさず張出し高さが劣った。
【００５６】
比較例Ｎｏ．２５および５４は、圧延油を用いて調質圧延を行ったため、双晶密度がＸ≧２Ｙを満たさず張出し高さが劣った。
【００５７】
比較例Ｎｏ．３８、４７および４８は、ロール粗度が低いため、双晶密度がＸ≧２Ｙを満たさず張出し高さが劣った。
【００５８】
比較例Ｎｏ．５５および５６は、Ｆｅ含有量が多いため、結晶粒径が小さく張出し高さが劣った。
【００５９】
比較例Ｎｏ．５７〜６４は、Ｏ含有量が多いため、張出し高さが劣った。
【図１】
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【図２】
0006432330.tif 000004