(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数のナイロン６６樹脂粒子を提供する工程と、
前記ナイロン６６樹脂粒子を溶融させ、紡糸液を形成する溶融工程と、
前記紡糸液に中空糸用紡糸口金を通過させ、複数の中空紡糸口糸を形成する吐糸工程と、
吸気する方式で前記中空紡糸口糸から熱を奪い、前記中空紡糸口糸を一応硬化させ、複数の中空半硬化糸を形成する吸気工程と、
前記中空糸用紡糸口金からの距離が１５ｃｍ〜３０ｃｍに設定されている送風装置から供給される１６℃〜２２℃の温度の冷却風を提供し、前記中空半硬化糸を冷却し硬化させ、複数の硬化糸を形成する冷却工程と、
前記硬化糸を集束しかつ集束された糸に対し給油し、集束糸を形成する集束給油工程と、
前記集束糸を延伸し、延伸糸を形成する引伸工程と、
前記延伸糸を円柱部材に巻き付け、ナイロン６６中空繊維を取得する巻取工程と、
を含み、
前記引伸工程は、
回転速度が５８０ｍ／ｍｉｎ〜７８０ｍ／ｍｉｎに設定された第１のゴデットローラアセンブリによって前記集束糸が延伸される第１のサブ引伸工程と、
第１中間引伸工程の後、オイルローラアセンブリによって前記集束糸に給油するオイルローラ給油サブ工程と、
前記給油工程の後、温度が５５℃〜６５℃に設定され、回転速度が６１５ｍ／ｍｉｎ〜８１５ｍ／ｍｉｎに設定された第２のゴデットローラアセンブリによって前記集束糸が延伸される第２のサブ引伸工程と、
前記第２中間引伸工程の後、温度が１３０℃〜１５０℃に設定され、回転速度が１７００ｍ／ｍｉｎ〜２３００ｍ／ｍｉｎに設定された第３のゴデットローラアセンブリによって前記集束糸が延伸される第３のサブ引伸工程と、
前記第３中間引伸工程の後、温度が２００℃〜２２０℃に設定され、回転速度が２６００ｍ／ｍｉｎ〜３２００ｍ／ｍｉｎに設定された第４のゴデットローラアセンブリによって前記集束糸が延伸される第４のサブ引伸工程と、
前記第４中間引伸工程の後、温度が２１０℃〜２３０℃に設定され、回転速度が２９５０ｍ／ｍｉｎ〜３３５０ｍ／ｍｉｎに設定された第５のゴデットローラアセンブリによって前記集束糸が延伸される第５のサブ引伸工程と、
前記第５中間引伸工程の後、温度が１７０℃〜１９０℃に設定され、回転速度が２７８０ｍ／ｍｉｎ〜３１８０ｍ／ｍｉｎに設定された第６のゴデットローラアセンブリによって前記集束糸が延伸される第６のサブ引伸工程と、
を有するナイロン６６中空繊維の製造方法。
【請求項２】
前記ナイロン６６樹脂粒子の硫酸相対粘度を３．２〜３．４にする粘度調整工程を更に含む請求項１に記載のナイロン６６中空繊維の製造方法。
【請求項３】
前記ナイロン６６樹脂粒子の水分率を５００ｐｐｍ〜２０００ｐｐｍにする水分調整工程を更に含む請求項１に記載のナイロン６６中空繊維の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ナイロン６６繊維、その製造方法及びその生産設備に関し、特に、ナイロン６６中空繊維、その製造方法及びその生産設備に関する。
【背景技術】
【０００２】
ポリアミド（Ｐｏｌｙａｍｉｄｅ；ＰＡ）は、カルボキシル基及びアミノ基を含有するモノマーがアミド結合によって重合してなる高分子であり、プロセスが簡単で、耐久性と強度に優れるため、織物、自動車部品、電子機器、食品外装等の分野に広く適用され、ポリアミド６６（Ｎｙｌｏｎ６６又はナイロン６６とも呼ばれる）は、アジピン酸とヘキサンジアミンとの縮合重合による生成物であり、細糸に製造されやすく、後で製造される織物の品質が優れるため、紡織分野における主流の原料となる。
【０００３】
近年、路上ランニング、サイクリング、登山、キャンピング等の屋外運動の盛行につれて、用途によって吸湿排汗、軽量、凉感、保温、ＵＶカット及び／又は耐磨耗等の機能を持つ機能性生地の市場も興ってくる。従来の円形断面を有する繊維では、もう要求を満足できなくなるが、高品質の機能性生地を製造するために、例えば、一字形、三角形、十字形、Ｙ字形、中空繊維等の様々な異形断面が機運に応じて生まれた。その中、中空繊維は、原料を節約でき、且つ軽量、保温等のメリットを有することで、広く注目されている。
【０００４】
現在のポリアミド６６中空繊維を製造するには、円形糸用紡糸口金を中空糸用紡糸口金に交換し、ポリアミド６６の紡糸液が中空糸用紡糸口金を通過してから徐冷領域（無風条件で冷却する）及び冷風領域を介して硬化された後、ポリアミド６６中空繊維が形成される。しかしながら、ポリアミド６６の紡糸液が中空糸用紡糸口金を通過してから徐冷領域で膨潤し、過度の膨潤によりポリアミド６６中空繊維の中空口径があまり小さくなり、中空率を効果的に維持できないことがある。この問題を解決するために、ある当業者により、例えば、徐冷領域の距離又はポリアミド６６中空繊維の徐冷領域を通す時間を短くするように、冷却を加速する解决手段が提案された。この解决手段では、過度の膨潤を避け、中空率を維持することができるが、ポリアミド６６中空繊維の強度が大幅に低下してしまう。従って、如何にポリアミド６６中空繊維の強度を維持する前提で、ポリアミド６６中空繊維の中空率を向上させるかは、当業者の努力する目標となる。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明の１つの目的は、ナイロン６６中空繊維の製造方法を提供することである。この製造方法によるナイロン６６中空繊維は、高い中空率を有し、且つナイロン６６中空繊維の強度を維持することができる。
【０００６】
本発明の別の目的は、中空率が８％〜１２％であるナイロン６６中空繊維を提供することである。これにより、ナイロン６６中空繊維は、軽量化及び保温機能対応のメリットを有し、製造された織物が軽量化の要求を満足するとともに、引裂強度と引張強度を維持でき、且つ優れた耐摩擦性を有する。
【０００７】
本発明の更に別の目的は、ナイロン６６中空繊維の生産設備を提供することである。この生産設備によって取得するナイロン６６中空繊維は、高い中空率を有し、且つナイロン６６中空繊維の強度を維持することができる。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の一態様によると、複数のナイロン６６樹脂粒子を提供することと、ナイロン６６樹脂粒子を溶融させて、紡糸液を形成する溶融工程と、紡糸液に中空糸用紡糸口金を通過させて、複数の中空紡糸口糸を形成する吐糸工程と、吸気する方式で中空紡糸口糸から熱を奪い、中空紡糸口糸を一応硬化させて、複数の中空半硬化糸を形成する吸気工程と、１６℃〜２２℃の温度の冷却風を提供し、中空半硬化糸を冷却し硬化させて、複数の硬化糸を形成する冷却工程と、硬化糸を集束しかつ集束された糸に対し給油し、集束糸を形成する集束給油工程と、集束糸を延伸して、延伸糸を形成する引伸工程と、延伸糸を円柱部材に巻き付けて、ナイロン６６中空繊維を取得する巻取工程と、を備えるナイロン６６中空繊維の製造方法を提供する。
【０００９】
ナイロン６６中空繊維の製造方法によると、引伸工程は、複数のサブの引伸工程を含んでもよく、且つサブの引伸工程の間に行われてもよく、オイルローラ群によって集束糸を給油するサブのオイルローラ給油工程を更に含んでもよい。本発明の一実施例によると、引伸工程は、第１のサブの引伸工程、第２のサブの引伸工程、第３のサブの引伸工程、第４のサブの引伸工程、第５のサブの引伸工程、第６のサブの引伸工程、を含み、サブのオイルローラ給油工程が第１のサブの引伸工程と第２のサブの引伸工程との間に行われる。
【００１０】
ナイロン６６中空繊維の製造方法によると、ナイロン６６樹脂粒子の硫酸相対粘度を３．２〜３．４にする粘度調整工程を行うことを更に含んでもよい。
【００１１】
ナイロン６６中空繊維の製造方法によると、ナイロン６６樹脂粒子の水分率を５００ｐｐｍ〜２０００ｐｐｍにする水分調整工程を行うことを備えてもよい。
【００１２】
本発明の別の態様によると、ナイロン６６中空繊維の製造方法によって製造されるナイロン６６中空繊維であって、中空率が８％〜１２％であるナイロン６６中空繊維を提供する。
【００１３】
本発明の更に別の態様によると、複数のナイロン６６樹脂粒子を溶融させて、紡糸液を形成するための押出機と、押出機と連通して、紡糸液を押出機から入らせるための紡糸液の管路と、一端が紡糸液の管路と連通し、他端が中空糸用紡糸口金を含み、紡糸液が紡糸液の管路を介して紡糸箱に流れ、中空糸用紡糸口金を通過して複数の中空紡糸口糸を形成する紡糸箱と、紡糸箱の他端と接続し、且つ吸気装置と接続し、吸気装置によって吸気室に対して吸気を行い、中空紡糸口糸から熱を奪い、中空紡糸口糸を一応硬化させて、複数の中空半硬化糸を形成する吸気室と、一端が吸気室と接続し、且つ送風装置と接続し、送風装置によって冷却室に１６℃〜２２℃の温度の冷却風を提供し、中空半硬化糸を冷却し硬化させて、複数の硬化糸を形成する冷却室と、冷却室の他端に設けられ、硬化糸を集束しかつ集束された糸に対し給油し、集束糸を形成するための集束給油装置と、集束給油装置の冷却室に対向する他端に隣接して設けられ、引伸装置によって集束糸を延伸して、延伸糸を形成する引伸装置と、引伸装置の集束給油装置に対向する他端に隣接して設けられ、円柱部材を含み、延伸糸を円柱部材に巻き付けて、ナイロン６６中空繊維を取得する巻取装置と、を備えるナイロン６６中空繊維の生産設備を提供する。
【００１４】
ナイロン６６中空繊維の生産設備によると、引伸装置は、複数のゴデットローラアセンブリを含んでもよい。引伸装置は、ゴデットローラアセンブリの間に設けられてもよく、オイルローラアセンブリによって集束糸を給油するオイルローラアセンブリを更に含んでもよい。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の一実施形態に係るナイロン６６中空繊維の製造方法の工程流れ図である。
【図２】図１に示す工程１７０の工程流れ図である。
【図３】本発明の別の実施形態に係る工程１７０の工程流れ図である。
【図４】本発明の更に１つの実施形態に係るナイロン６６中空繊維の製造方法の工程流れ図である。
【図５】本発明の更に別の実施形態に係るナイロン６６中空繊維の生産設備を示す模式図である。
【図６】図５に示す吸気装置を示す模式的な斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
<ナイロン６６中空繊維の製造方法>
本発明の一実施形態に係るナイロン６６中空繊維の製造方法の工程流れ図である図１を参照されたい。図１において、ナイロン６６中空繊維の製造方法は、工程１１０と、工程１２０と、工程１３０と、工程１４０と、工程１５０と、工程１６０と、工程１７０と、工程１８０と、を備える。
【００１７】
工程１１０では、複数のナイロン６６樹脂粒子を提供する。ナイロン６６樹脂粒子は、重量平均分子量が３００００〜５００００であってもよく、分子量の多分散指数（ｐｏｌｙｄｉｓｐｅｒｓｉｔｙ  ｉｎｄｅｘ；ＰＤＩ）が１．５〜２．５であってもよい。ナイロン６６樹脂粒子の硫酸相対粘度ＨＡは、３．２〜３．４であってもよく、３．２より小さくなると、製造したナイロン６６中空繊維の強度が低くすぎるが、３．４より大きくなると、紡糸液が紡糸液の管路内における滞留時間が長すぎて紡糸に不利である。ナイロン６６樹脂粒子の水分率を５００ｐｐｍ〜２０００ｐｐｍにしてもよい。これにより、ナイロン６６樹脂粒子の水分率がちょうどよくなり、好ましい紡糸物性が得られ、また糸の断裂及びナイロン６６の分解確率を低下させることができる。
【００１８】
工程１２０では、ナイロン６６樹脂粒子を溶融させて、紡糸液を形成する溶融工程を行う。溶融工程は、押出機内で２９０℃〜２９５℃の温度で行われてもよい。温度が２９０℃より低くなると、押出機の電流が大きくなり、ナイロン６６樹脂粒子の溶融効果が不良であるが、温度が２９５℃を超えると、ナイロン６６樹脂粒子が開裂されるので紡糸できなくなる。
【００１９】
工程１３０では、紡糸液に中空糸用紡糸口金を通過させて、複数の中空紡糸口糸を形成する吐糸工程を行う。
【００２０】
工程１４０では、吸気する方式で中空紡糸口糸から熱を奪い、中空紡糸口糸を一応硬化させて、複数の中空半硬化糸を形成する吸気工程を行う。これにより、中空紡糸口糸の過度の膨潤による仕上げたナイロン６６中空繊維の中空口径が小さすぎることを避け、更に、中空紡糸口糸の急速冷却による仕上げたナイロン６６中空繊維の強度の大幅低下を避けることができる。
【００２１】
工程１５０では、１６℃〜２２℃の温度の冷却風を提供し、中空半硬化糸を冷却し硬化させて、複数の硬化糸を形成する冷却工程を行う。これにより、冷却風の温度はちょうどよくなる。温度が１６℃より低くなると、冷却が速すぎで分子配向が影響されやすいが、温度が２２℃より高くなると、冷却不足により引伸しにくくなりやすい。冷却風は、風速が０．５５ｍ／ｓ〜０．７５ｍ／ｓであってもよい。
【００２２】
工程１６０では、硬化糸を集束しかつ集束された糸に対し給油し、集束糸を形成する集束給油工程を行う。硬化糸への給油については、従来の技術であるので、ここで詳しく説明しない。
【００２３】
工程１７０では、集束糸を延伸して、延伸糸を形成する引伸工程を行う。
【００２４】
図１に示す工程１７０の工程流れ図である図２を参照されたい。図２において、工程１７０は、工程１７１と、工程１７２と、工程１７３と、工程１７４と、工程１７５と、工程１７６と、を含む。
【００２５】
工程１７１は、第１のサブの引伸工程であり、５８０ｍ／ｍｉｎ〜７８０ｍ／ｍｉｎの回転速度で常温下で集束糸を延伸してもよい。工程１７２は、第２のサブの引伸工程であり、６１５ｍ／ｍｉｎ〜８１５ｍ／ｍｉｎの回転速度、５５℃〜６５℃の温度で集束糸を延伸してもよい。工程１７３は、第３のサブの引伸工程であり、１７００ｍ／ｍｉｎ〜２３００ｍ／ｍｉｎの回転速度、１３０℃〜１５０℃の温度で集束糸を延伸してもよい。工程１７４は、第４のサブの引伸工程であり、２６００ｍ／ｍｉｎ〜３２００ｍ／ｍｉｎの回転速度、２００℃〜２２０℃の温度で集束糸を延伸してもよい。工程１７５は、第５のサブの引伸工程であり、２９５０ｍ／ｍｉｎ〜３３５０ｍ／ｍｉｎの回転速度、２１０℃〜２３０℃の温度で集束糸を延伸してもよい。工程１７６は、第６のサブの引伸工程であり、２７８０ｍ／ｍｉｎ〜３１８０ｍ／ｍｉｎの回転速度、１７０℃〜１９０℃の温度で集束糸を延伸してもよい。工程１７１〜工程１７６の多段延伸により、仕上げたナイロン６６中空繊維の強度を更に向上させることができ、また、熱定型によって集束糸の内応力を緩むことが仕上げたナイロン６６中空繊維の中空率の安定化に役立つ。
【００２６】
本発明の別の実施形態に係る工程１７０の工程流れ図である図３を参照されたい。図３において、工程１７０は、工程１７１ａと、工程１７２ａと、工程１７３ａと、工程１７４ａと、工程１７５ａと、工程１７６ａと、工程１７７ａと、を含む。工程１７１ａは第１のサブの引伸工程であり、工程１７３ａは第２のサブの引伸工程であり、工程１７４ａは第３のサブの引伸工程であり、工程１７５ａは第４のサブの引伸工程であり、工程１７６ａは第５のサブの引伸工程であり、工程１７７ａは第６のサブの引伸工程である。第１のサブの引伸工程〜第６のサブの引伸工程については、ここで詳しく説明しないので、上記を参照されたい。図３に示す実施形態は、１つのオイルローラアセンブリによって集束糸を給油するサブのオイルローラ給油工程である工程１７２ａが加えられることに、図２に示す実施形態と異なっている。サブのオイルローラ給油工程をサブの引伸工程の間に行う（本実施形態では、第１と第２のサブの引伸工程との間に行われるが、他の実施形態では、他のサブの引伸工程の間に行われてもよい）ことによって、給油の均一性を強化することができ、集束糸が後のサブの引伸工程において切れないように役立ち、歩留まりを向上させることができる。
【００２７】
また図１を参照されたい。工程１８０では、延伸糸を円柱部材に巻き付けて、ナイロン６６中空繊維を取得する巻取工程を行う。巻取工程では、２８００ｍ／ｍｉｎ〜３２００ｍ／ｍｉｎの回転速度で常温下で行われてもよい。これにより、ナイロン６６中空繊維をケーキ状に形成することができ、後で容易に外装や運送できる。また、工程１７０と工程１８０との組み合わせにより、仕上げたナイロン６６中空繊維に、例えば、強度又は延伸率等の必要な物理的な性質を与えることができる。
【００２８】
本発明の更に１つの実施形態に係るナイロン６６中空繊維の製造方法の工程流れ図である図４を参照されたい。図４には、工程１００及び工程１０５が加えられることに、図１に示す製造方法と異なっている。
【００２９】
工程１００では、ナイロン６６樹脂粒子の硫酸相対粘度を３．２〜３．４にする粘度調整工程を行う。購入又は製造されたナイロン６６樹脂粒子の硫酸相対粘度値が前記範囲から外れた場合、仕上げたナイロン６６中空繊維の歩留まり及び物性を向上させるために、工程１１０を行う前に、先に工程１００を行ってもよい。
【００３０】
工程１０５では、ナイロン６６樹脂粒子の水分率を５００ｐｐｍ〜２０００ｐｐｍにする水分調整工程を行う。購入又は製造されたナイロン６６樹脂粒子の水分率が前記範囲から外れた場合、仕上げたナイロン６６中空繊維の歩留まり及び物性を向上させるために、先に工程１０５を行ってもよい。
【００３１】
工程１１０〜工程１８０については、ここで詳しく説明しないので、上記を参照されたい。
【００３２】
<ナイロン６６中空繊維の生産設備>
本発明の更に別の実施形態に係るナイロン６６中空繊維の生産設備を示す模式図である図５を参照されたい。この生産設備は、図１に示すナイロン６６中空繊維の製造方法を実施することに用いられる。ナイロン６６中空繊維の生産設備は、押出機５１０と、紡糸液の管路５２０と、紡糸箱５３０と、吸気室５４０と、冷却室５５０と、集束給油装置５６０と、引伸装置５７０と、巻取装置５８０と、を備える。押出機５１０は、材料供給槽５１１と、サーボモータ５１２と、を含む。紡糸液の管路５２０が押出機５１０と連通する。紡糸箱５３０は、一端が紡糸液の管路５２０と連通し、他端が複数の中空糸用紡糸口金５３１を含む。吸気室５４０が紡糸箱５３０の中空糸用紡糸口金５３１が設けられた一端と接続し、且つ吸気装置５４１と接続し、吸気装置５４１によって吸気室５４０を吸気する。また、図５に示す吸気装置を示す斜視模式図である図６を参照されたい。吸気装置５４１は、複数の吸気管５４１ａと、吸気動力源５４１ｂと、を含む。本実施形態において、吸気管５４１ａの数が４本であり、且つ吸気動力源５４１ｂが水流による吸気ポンプである。図５に示すように、吸気装置５４１の吸気管５４１ａの管口を異なる中空糸用紡糸口金５３１の間に設けることで、中空紡糸口糸の過度の膨潤を避けることに寄与し、仕上げたナイロン６６中空繊維の中空率を維持することに役立つ。冷却室５５０は、一端が吸気室５４０と接続し、且つ送風装置５５１と接続し、送風装置５５１によって冷却室５５０に１６℃〜２２℃の温度、０．５５ｍ／ｓ〜０．７５ｍ／ｓの風速の冷却風を提供し、図５において矢印５５１ａで冷却風の方向を表示する。集束給油装置５６０が冷却室５５０の吸気室５４０から離れる端に設けられ、引伸装置５７０が集束給油装置５６０の冷却室５５０に対向する他端に隣接して設けられる（即ち、集束給油装置５６０の冷却室５５０から離れる端に隣接して設けられる）。本実施形態において、引伸装置５７０は、第１のゴデットローラアセンブリ５７１と、オイルローラアセンブリ５７２と、第２のゴデットローラアセンブリ５７３と、第３のゴデットローラアセンブリ５７４と、第４のゴデットローラアセンブリ５７５と、第５のゴデットローラアセンブリ５７６と、第６のゴデットローラアセンブリ５７７と、を含む。巻取装置５８０は、引伸装置５７０の集束給油装置５６０に対向する他端（即ち、引伸装置５７０の集束給油装置５６０から離れる端）に隣接して配置され、円柱部材５８１を含む。本発明の一実施形態によると、吸気室５４０の高度ｄ１を１５ｃｍ〜３０ｃｍにし、冷却室５５０の高度ｄ２を１．５ｍ〜２．１ｍにしてもよい。これにより、ナイロン６６中空繊維の中空率の向上と強度の維持とのバランスに寄与する。本発明の一実施形態によると、第２のゴデットローラアセンブリ５７３、第３のゴデットローラアセンブリ５７４、第４のゴデットローラアセンブリ５７５、第５のゴデットローラアセンブリ５７６及び第６のゴデットローラアセンブリ５７７が加熱機能を兼ね備えてよもい。これにより、熱定型によって集束糸の内応力を緩むことができ、仕上げたナイロン６６中空繊維の中空率の安定化に役立つ。
【００３３】
ナイロン６６中空繊維を製造する場合、ナイロン６６樹脂粒子を材料供給槽５１１から押出機５１０へ投入し、押出機５１０によってナイロン６６樹脂粒子を溶融させて、紡糸液を形成し、押出機５１０の温度を２９０℃〜２９５℃にしてもよく、且つサーボモータ５１２によって押出機５１０内のスクリュ（図示せず）動かせ、紡糸液を押出機５１０から絞り出して紡糸液の管路５２０に入らせ、紡糸液が紡糸箱５３０に入る前に温度の低下による凝固を避けるように、紡糸液の管路５２０の温度が２９０℃〜２９５℃に抑えられる。続いて、紡糸液が紡糸液の管路５２０から紡糸箱５３０に流れ、中空糸用紡糸口金５３１を通して複数の中空紡糸口糸を形成する。この場合、吸気装置５４１によって吸気室５４０に対して吸気することで、中空紡糸口糸から熱を奪い、中空紡糸口糸を一応硬化させて、複数の中空半硬化糸を形成することができ、吸気装置５４１の吸気レートを５ｍ／ｓ〜１２ｍ／ｓにしてもよい。続いて、送風装置５５１による冷却風で、中空半硬化糸を冷却し硬化させて、複数の硬化糸を形成し、集束給油装置５６０によって硬化糸を集束しかつ集束された糸に対し給油し、集束糸を形成し、引伸装置５７０における第１のゴデットローラアセンブリ５７１、第２のゴデットローラアセンブリ５７３、第３のゴデットローラアセンブリ５７４、第４のゴデットローラアセンブリ５７５、第５のゴデットローラアセンブリ５７６及び第６のゴデットローラアセンブリ５７７によって集束糸を延伸し、引伸装置５７０におけるオイルローラアセンブリ５７２によって集束糸を給油して、延伸糸を形成する。第１のゴデットローラアセンブリ５７１の回転速度を５８０ｍ／ｍｉｎ〜７８０ｍ／ｍｉｎにしてもよい。第２のゴデットローラアセンブリ５７３の回転速度を６１５ｍ／ｍｉｎ〜８１５ｍ／ｍｉｎに、温度を５５℃〜６５℃にしてもよい。第３のゴデットローラアセンブリ５７４の回転速度を１７００ｍ／ｍｉｎ〜２３００ｍ／ｍｉｎに、温度を１３０℃〜１５０℃にしてもよい。第４のゴデットローラアセンブリ５７５の回転速度を２６００ｍ／ｍｉｎ〜３２００ｍ／ｍｉｎに、温度を２００℃〜２２０℃にしてもよい。第５のゴデットローラアセンブリ５７６の回転速度を２９５０ｍ／ｍｉｎ〜３３５０ｍ／ｍｉｎに、温度を２１０℃〜２３０℃にしてもよい。第６のゴデットローラアセンブリ５７７の回転速度を２７８０ｍ／ｍｉｎ〜３１８０ｍ／ｍｉｎに、温度を１７０℃〜１９０℃にしてもよい。最後に、巻取装置５８０によって、２８００ｍ／ｍｉｎ〜３２００ｍ／ｍｉｎの回転速度で、延伸糸を円柱部材５８１に巻き付けて、ナイロン６６中空繊維を取得する。
【００３４】
<ナイロン６６中空繊維>
本発明に係るナイロン６６中空繊維は、前記ナイロン６６中空繊維の製造方法とナイロン６６中空繊維の生産設備によって製造されることができる。ナイロン６６中空繊維の中空率が８％〜１２％でもあるが、従来のナイロン６６中空繊維の中空率が約１％〜３％である。本発明に係る製造方法と生産設備により、ナイロン６６中空繊維の中空率を大幅に向上させることができる。また、本発明に係るナイロン６６中空繊維の強度が７．０ｇ／ｄ〜９．０ｇ／ｄであり、延伸率が２０％〜２６％でもあり、ナイロン６６中空繊維が高い中空率を有する前提で、依然としてその強度、延伸率等の物性を維持できることが判明される。
【００３５】
<実施例と比較例>
実施例１：市販のナイロン６６樹脂粒子に対して粘度調整工程を行った。即ち、ナイロン６６樹脂粒子をドライバレルに置き、加熱器によって加熱された、温度１７５℃の窒素ガスを８００Ｎｍ3／ｈｒの速度でドライバレルに入れ、バレル槽における露点を−２０℃にして、ナイロン６６樹脂粒子を硬化重合させ、硬化重合時間を２４時間にし、ナイロン６６樹脂粒子の硫酸相対粘度を３．２〜３．４にした。続いて、水分調整工程を行った。即ち、粘度調整工程がなされたナイロン６６樹脂粒子を窒素ガス条件で、９０℃〜１００℃の温度でドライし、ナイロン６６樹脂粒子の水分率を５００ｐｐｍ〜２０００ｐｐｍにした。粘度調整工程と水分調整工程がなされたナイロン６６樹脂粒子を図５に示す生産設備によって紡糸し、押出機５１０の温度を２９０℃〜２９５℃に設定し、紡糸液の管路５２０と紡糸箱５３０との温度を２９０℃〜２９５℃にし、吸気装置５４１が５ｍ／ｓｅｃ〜１２ｍ／ｓｅｃの吸気レートで吸気室５４０を吸気するようにし、送風装置５５１が１８℃、風速０．５５ｍ／ｓの冷却風を提供するようにする。第１のゴデットローラアセンブリ５７１の回転速度を６８０ｍ／ｍｉｎにし、第２のゴデットローラアセンブリ５７３の回転速度を７１５ｍ／ｍｉｎに、温度を６０℃にし、第３のゴデットローラアセンブリ５７４の回転速度を２０００ｍ／ｍｉｎに、温度を１４０℃にし、第４のゴデットローラアセンブリ５７５の回転速度を２９００ｍ／ｍｉｎに、温度を２１０℃にし、第５のゴデットローラアセンブリ５７６の回転速度を３１５０ｍ／ｍｉｎに、温度を２２０℃にし、第６のゴデットローラアセンブリ５７７の回転速度を２９８０ｍ／ｍｉｎに、温度を１８０℃にしてもよい。巻取装置５８０の回転速度を３０００ｍ／ｍｉｎにし、これにより、仕様２３５／７２のナイロン６６中空繊維を取得した。実施例１の工程条件については、下記表１に示す。説明すべきなのは、前記仕様では、２３５がナイロン６６中空繊維が中実である場合に有すべきなデニール（Ｄｅｎｉｅｒ）を表す。実施例１では、ナイロン６６中空繊維が中空であるため、実際のデニールが２３５より低く、実施例１の実際のデニールについては、下記表２を参照されたい。
【００３６】
比較例１：
比較例１は、紡糸箱５３０の中空糸用紡糸口金５３１を円形糸用紡糸口金に交換し（糸用紡糸口金における紡糸孔の形状も数も変わった）、吸気装置５４１によって吸気室５４０を吸気することなく、且つ引伸装置５７０におけるオイルローラアセンブリ５７２によって集束糸を給油することがないことに、実施例１と異なっている。他の工程や条件は、下記表１に示すように、実施例１と同じようにして、仕様２３５／６８のナイロン６６中実繊維を取得した。
【００３７】
比較例２：
比較例２は、吸気装置５４１によって吸気室５４０を吸気することなく、且つ引伸装置５７０におけるオイルローラアセンブリ５７２によって集束糸を給油することがないことに、実施例１と異なっている。他の工程と条件は、下記表１に示すように、実施例１と同じようにして、仕様２３５／７２のナイロン６６中空繊維を取得した。
【表１】
0006289518.tif 000002
【００３８】
実施例１、比較例１及び比較例２について、実際のデニール、強度、延伸率及び中空率の測定を行った。実際のデニールはＡＳＴＭ  Ｄ１９０７−２０１０規格に基づいて測定され、強度はＡＳＴＭ２２５６規格に基づいて測定され、延伸率はＡＳＴＭ２２５６規格に基づいて測定され、中空率は走査型電子顕微鏡（Ｓｃａｎｎｉｎｇ  Ｅｌｅｃｔｒｏｎ  Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ；ＳＥＭ）によって実施例１及び比較例２のナイロン６６中空繊維の断面のＳＥＭ写真を得て、ナイロン６６中空繊維の中心口径及び最大外径を測定し、中空率（％）＝（中心口径／最大外径）＊１００％によって測定された。測定の結果を表２に示す。
【表２】
0006289518.tif 000003
【００３９】
表２から、実施例１での中空率が比較例２より遥かに大きいことがわかったため、本発明に係るナイロン６６中空繊維の製造方法及び生産設備により、ナイロン６６中空繊維の中空率を効果的に向上させることができることは判明される。実施例１での強度が比較例１より優れ、延伸率が比較例１に比肩でき、本発明に係るナイロン６６中空繊維が高い中空率を有する場合にも、強度と延伸率等の物性を維持でき、ナイロン６６中実繊維に比肩できる。
【００４０】
実施例２
実施例１のナイロン６６中空繊維を仕様４５０／１４４のエア・テクスチャード・ヤーン（ＡＩＲ−ＴＥＸＴＵＲＥ  ＹＡＲＮ；ＡＴＹ）に更に加工し、編んで、縦糸密度＊横糸密度が４９＊３５（単位：本／インチ）の織物を得た。
【００４１】
比較例３：
。。比較例１のナイロン６６中実繊維を仕様５００／１３６のエア・テクスチャード・ヤーンに更に加工し、編んで、縦糸密度＊横糸密度が４９＊３５（単位：本／インチ）の織物を得た。
【００４２】
実施例２と比較例３との織物について、耐摩擦性（Ｔａｂｅｒ  Ａｂｒａｓｉｏｎ）、引裂強度（Ｔｅａｒｉｎｇ  Ｓｔｒｅｎｇｔｈ）及び引張強度（Ｔｅｎｓｉｌｅ  Ｓｔｒｅｎｇｔｈ）の測定を行った。耐摩擦性はＡＳＴＭＤ‐３８８４（２０００  ｃｙｃｌｅ）規格に基づいて測定され、引裂強さはＩＳＯ  １３９３７‐２規格に基づいて測定され、引張り強さはＩＳＯ  １３９３４‐１規格に基づいて測定された。測定結果を表３に示す。
【表３】
0006289518.tif 000004
【００４３】
表３から、実施例２の織物はナイロン６６中空繊維で製造されたエア・テクスチャード・ヤーンにより織られ、比較例３の織物はナイロン６６中実繊維で製造されたエア・テクスチャード・ヤーンにより織られたが、実施例２のエア・テクスチャード・ヤーンのデニールが比較例３より小さいが、実施例２の織物の耐摩擦性と引裂強度が比較例３より優れ、引張強度が比較例３より僅かに見劣りすることが分かった。本発明に係るナイロン６６中空繊維で製造された織物が軽量化の要求を満足するとともに、引裂強度と引張強度を維持でき、且つ優れた耐摩擦性を有することが容易に判明される。
【００４４】
本発明を実施形態で前述の通り開示したが、これは本発明を限定するためのものではなく、当業者であれば、本発明の精神と範囲から逸脱しない限り、各種の変更や修正を加えることができる。従って、本発明の保護範囲は、下記添付の特許請求の範囲で指定した内容を基準とするものである。
【符号の説明】
【００４５】
１００、１０５、１１０、１２０、１３０、１４０、１５０、１６０、１７０、１８０、１７１〜１７６、１７１ａ〜１７７ａ  工程
５１０  押出機
５１１  材料供給槽
５１２  サーボモータ
５２０  紡糸液の管路
５３０  紡糸箱
５３１  中空糸用紡糸口金
５４０  吸気室
５４１  吸気装置
５４１a  吸気管
５４１b  吸気動力源
５５０  冷却室
５５１  送風装置
５５１ａ  矢印
５６０  集束給油装置
５７０  引伸装置
５７１  第１のゴデットローラアセンブリ
５７２  オイルローラアセンブリ
５７３  第２のゴデットローラアセンブリ
５７４  第３のゴデットローラアセンブリ
５７５  第４のゴデットローラアセンブリ
５７６  第５のゴデットローラアセンブリ
５７７  第６のゴデットローラアセンブリ
５８０  巻取装置
５８１  円柱部材
ｄ１、ｄ２  高度
【図１】
0006289518.tif 000005
【図２】
0006289518.tif 000006
【図３】
0006289518.tif 000007
【図４】
0006289518.tif 000008
【図５】
0006289518.tif 000009
【図６】
0006289518.tif 000010