(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒を減圧させるノズル部（１５ａ）、並びに、前記ノズル部（１５ａ）から噴射される高速度の噴射冷媒の吸引作用によって冷媒を吸引する冷媒吸引口（１５ｃ）、および前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１５ｃ）から吸引された吸引冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部（１５ｄ）が形成されたボデー部（１５ｂ）を有するエジェクタ（１５）と、
冷却対象空間へ送風される空気の流れの風上側に配置される風上側蒸発器（１７）と、
前記風上側蒸発器（１７）に対して前記空気の流れの風下側に配置される風下側蒸発器（１８）と、を備え、
前記風上側蒸発器（１７）には、前記昇圧部（１５ｄ）から流出した流出冷媒を前記空気と熱交換させて蒸発させる第１流出側熱交換部（１７ａ）が設けられており、
前記風下側蒸発器（１８）には、前記流出冷媒を前記空気と熱交換させて蒸発させる第２流出側熱交換部（１８ａ）、および前記冷媒吸引口（１５ｃ）へ吸引される冷媒を前記空気と熱交換させて蒸発させる吸引側熱交換部（１８ｂ）が設けられており、
前記第１流出側熱交換部（１７ａ）および前記第２流出側熱交換部（１８ａ）は、前記流出冷媒の流れに対して並列的に接続されていることを特徴とする蒸発器ユニット。
【請求項２】
前記空気の流れ方向から見たときに、前記第１流出側熱交換部（１７ａ）および前記第２流出側熱交換部（１８ａ）は、少なくとも一部が重合するように配置されており、
前記第１流出側熱交換部（１７ａ）および前記第２流出側熱交換部（１８ａ）は、冷媒入口側同士が互いに連通しているとともに、冷媒出口側同士が互いに連通していることによって、前記流出冷媒の流れに対して並列的に接続されていることを特徴とする請求項１に記載の蒸発器ユニット。
【請求項３】
前記空気の流れ方向から見たときに、前記風下側蒸発器（１８）にて冷媒と空気とを熱交換させる熱交換部の総面積を総熱交換部面積ＡＬＡとし、前記第２流出側熱交換部の面積を第２熱交換部面積ＡＬ２としたときに、
０＜ＡＬ２／ＡＬＡ≦０．６
となっていることを特徴とする請求項１または２に記載の蒸発器ユニット。
【請求項４】
前記空気の流れ方向から見たときに、前記風下側蒸発器（１８）にて冷媒と空気とを熱交換させる熱交換部の総面積を総熱交換部面積ＡＬＡとし、前記第２流出側熱交換部の面積を第２熱交換部面積ＡＬ２としたときに、
０＜ＡＬ２／ＡＬＡ≦０．２５
となっていることを特徴とする請求項１または２に記載の蒸発器ユニット。
【請求項５】
前記空気の流れ方向から見たときに、前記風下側蒸発器（１８）にて冷媒と空気とを熱交換させる熱交換部の総面積を総熱交換部面積ＡＬＡとし、前記第２流出側熱交換部の面積を第２熱交換部面積ＡＬ２としたときに、
０．１５≦ＡＬ２／ＡＬＡ≦０．２５
となっていることを特徴とする請求項１または２に記載の蒸発器ユニット。
【請求項６】
前記風上側蒸発器（１７）は、冷媒を流通させる複数の風上側チューブ（７１）、および前記複数の風上側チューブ（７１）を流通する冷媒の集合あるいは分配を行う風上側タンク（７２、７３）を有し、
前記風上側タンク（７２、７３）は、前記複数の風上側チューブ（７１）の積層方向に延びる形状に形成されており、
前記風下側蒸発器（１８）は、冷媒を流通させる複数の風下側チューブ（８１）、および前記複数の風下側チューブ（８１）を流通する冷媒の集合あるいは分配を行う風下側タンク（８２、８３）を有し、
前記風下側タンク（８２、８３）は、前記複数の風下側チューブ（８１）の積層方向であって前記風上側タンク（７２、７３）と平行な方向に延びる形状に形成されており、
さらに、前記風上側蒸発器（１７）には、前記第１流出側熱交換部（１７ａ）から流出した冷媒と前記第２流出側熱交換部（１８ａ）から流出した冷媒とを合流させた冷媒を前記空気と熱交換させて蒸発させる第３流出側熱交換部（１７ｂ）が設けられていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれかに記載の蒸発器ユニット。
【請求項７】
前記昇圧部（１５ｄ）から流出した冷媒を流入させるエジェクタ出口側空間（２３ｃ）を形成する収容タンク（２３）を備え、
前記エジェクタ出口側空間（２３ｃ）は、前記風上側タンク（７２、７３）のうち前記第１流出側熱交換部（１７ａ）を構成する前記風上側チューブ（７１）が接続される空間（７２ｂ）に連通しているとともに、前記風下側タンク（８２、８３）のうち前記第２流出側熱交換部（１８ａ）を構成する前記風下側チューブ（８１）が接続される空間（８２ｄ）に連通していることを特徴とする請求項６に記載の蒸発器ユニット。
【請求項８】
前記第１流出側熱交換部（１７ａ）における冷媒流路の通路断面積を第１通路断面積ＡＴ１とし、前記第２流出側熱交換部（１８ａ）における冷媒流路の通路断面積を第２通路断面積ＡＴ２とし、前記第３流出側熱交換部（１８ｂ）における冷媒流路の通路断面積を第３通路断面積ＡＴ３としたときに、
ＡＴ３≧ＡＴ１＋ＡＴ２
となっていることを特徴とする請求項６または７に記載の蒸発器ユニット。
【請求項９】
前記風下側タンク（８２）の内部には、前記風下側タンク（８２）の長手方向に延びて、前記風下側タンク（８２）の内部空間を仕切る仕切り部材（８２１）が配置されており、
前記仕切り部材（８２１）は、前記風下側タンク（８２）の内部空間を前記風下側チューブ（８１）に近い側に形成される空間を含むチューブ側空間（８２ｂ）、および前記チューブ側空間（８２ｂ）よりも前記風下側チューブ（８１）に遠い側に形成される空間を含む反チューブ側空間（８２ｃ）に仕切るものであり、
前記反チューブ側空間（８２ｃ）は、前記冷媒吸引口（１５ｃ）に連通していることを特徴とする請求項６ないし８のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
【請求項１０】
前記ノズル部（１５ａ）上流側へ冷媒を流入させる冷媒流入口（２４ａ）および前記第３流出側熱交換部（１７ｂ）下流側の冷媒を流出させる冷媒流出口（２４ｂ）は、前記風上側タンク（７２、７３）および前記風下側タンク（８２、８３）の長手方向一端側に配置されていることを特徴とする請求項６ないし９のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
【請求項１１】
外部から流入した冷媒の流れを分岐し、分岐された一方の冷媒を前記ノズル部（１５ａ）側へ流出させる上流側分岐部（１４）と、
前記上流側分岐部（１４）にて分岐された他方の冷媒を減圧させる減圧手段（１９、１９ａ）と、を備え、
さらに、前記上流側分岐部（１４）内の冷媒に旋回流れを生じさせる旋回流発生手段（２４、２４３ａ…２４５ａ）を備えることを特徴とする請求項１ないし１０のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
【請求項１２】
前記空気の流れ方向から見たときに、前記風上側蒸発器（１７）のうち過熱度を有する気相冷媒が流通する風上側過熱度領域（ＳＨ１）と、前記風下側蒸発器（１８）のうち過熱度を有する気相冷媒が流通する風下側過熱度領域（ＳＨ２）が、互いにずれて配置されていることを特徴とする請求項１ないし１１のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エジェクタ式冷凍サイクルに用いられる蒸発器ユニットに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、冷媒減圧手段としてエジェクタを備える蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置であるエジェクタ式冷凍サイクルが知られている。
【０００３】
この種のエジェクタ式冷凍サイクルでは、エジェクタの昇圧作用によって圧縮機に吸入される吸入冷媒の圧力を上昇させることができる。従って、蒸発器における冷媒蒸発圧力と吸入冷媒の圧力が同等となる一般的な冷凍サイクル装置よりも、圧縮機の消費動力を低減させてサイクルの成績係数（ＣＯＰ）の向上を狙うことができる。
【０００４】
さらに、特許文献１には、エジェクタ式冷凍サイクルに用いられる蒸発器ユニットが開示されている。この蒸発器ユニットは、エジェクタ、送風空気の流れ方向に直列的に配置された２つの蒸発器等を一体化（ユニット化）したものである。
【０００５】
より詳細には、特許文献１の蒸発器ユニットでは、送風空気流れ風下側に配置された風下側蒸発器から流出した冷媒をエジェクタの冷媒吸引口へ導き、エジェクタの昇圧部（ディフューザ部）にて昇圧された冷媒を送風空気流れ風上側に配置された風上側蒸発器へ流入させている。これにより、双方の蒸発器における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を確保して、送風空気を効率的に冷却しようとしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１１−２２０５５１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで、エジェクタ式冷凍サイクルに適用されるエジェクタでは、ノズル部から噴射された高速度の噴射冷媒の吸引作用によって、冷媒吸引口から冷媒を吸引し、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部から流出させる。従って、特許文献１の蒸発器ユニットでは、風下側蒸発器を流通した吸引冷媒の冷媒流量Ｇｅ（質量流量）よりも、風上側蒸発器を流通する流出冷媒の冷媒流量Ｇ（質量流量）が多くなる。
【０００８】
このため、特許文献１の蒸発器ユニットでは、流出冷媒が風上側蒸発器を通過する際に生じる圧力損失が大きくなりやすい。そして、流出冷媒が風上側蒸発器を通過する際に生じる圧力損失が大きくなってしまうと、圧縮機へ吸入される吸入冷媒の圧力が低下してしまうので、上述したエジェクタ式冷凍サイクルを構成したことによるＣＯＰ向上効果を充分に得ることができなくなってしまう。
【０００９】
本発明は、上記点に鑑み、エジェクタ式冷凍サイクルに用いられる蒸発器ユニットにおいて、冷媒が内部を流通する際に生じる圧力損失を低減させることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、上記目的を達成するために案出されたもので、請求項１に記載の発明では、冷媒を減圧させるノズル部（１５ａ）、並びに、ノズル部（１５ａ）から噴射される高速度の噴射冷媒の吸引作用によって冷媒を吸引する冷媒吸引口（１５ｃ）、および噴射冷媒と冷媒吸引口（１５ｃ）から吸引された吸引冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部（１５ｄ）が形成されたボデー部（１５ｂ）を有するエジェクタ（１５）と、冷却対象空間へ送風される空気の流れの風上側に配置される風上側蒸発器（１７）と、風上側蒸発器（１７）に対して空気の流れの風下側に配置される風下側蒸発器（１８）と、を備え、
風上側蒸発器（１７）には、昇圧部（１５ｄ）から流出した流出冷媒を空気と熱交換させて蒸発させる第１流出側熱交換部（１７ａ）が設けられており、風下側蒸発器（１８）には、流出冷媒を空気と熱交換させて蒸発させる第２流出側熱交換部（１８ａ）、および冷媒吸引口（１５ｃ）へ吸引される冷媒を空気と熱交換させて蒸発させる吸引側熱交換部（１８ｂ）が設けられており、
第１流出側熱交換部（１７ａ）および第２流出側熱交換部（１８ａ）は、流出冷媒の流れに対して並列的に接続されている蒸発器ユニットを特徴としている。
【００１１】
これによれば、第１流出側熱交換部（１７ａ）および第２流出側熱交換部（１８ａ）が、昇圧部（１５ｄ）から流出した流出冷媒の流れに対して並列的に接続されているので、流出冷媒を第１流出側熱交換部（１７ａ）および第２流出側熱交換部（１８ａ）の双方へ流入させることができる。
【００１２】
従って、流出冷媒を第１流出側熱交換部（１７ａ）および第２流出側熱交換部（１８ａ）のいずれか一方へ流入させる場合に対して、流出冷媒が流通する冷媒流路の通路断面積を拡大させることができる。その結果、吸引冷媒よりも流量の多い流出冷媒が蒸発器ユニット（２０）内部を流通する際に生じる圧力損失を低減させることができる。
【００１３】
また、上記特徴の蒸発器ユニットにおいて、空気の流れ方向から見たときに、第１流出側熱交換部（１７ａ）および第２流出側熱交換部（１８ａ）は、少なくとも一部が重合するように配置されており、
第１流出側熱交換部（１７ａ）および第２流出側熱交換部（１８ａ）は、冷媒入口側同士が互いに連通しているとともに、冷媒出口側同士が互いに連通していることによって、流出冷媒の流れに対して並列的に接続されていてもよい。
【００１４】
これによれば、第１流出側熱交換部（１７ａ）および第２流出側熱交換部（１８ａ）を近接配置することができるので、流出冷媒を第１流出側熱交換部（１７ａ）および第２流出側熱交換部（１８ａ）へ導く冷媒流路の圧力損失を低減できる。従って、冷媒が蒸発器ユニット（２０）内部を流通する際に生じる圧力損失を、より一層効果的に低減させることができる。
【００１５】
また、上記特徴の蒸発器ユニットにおいて、より具体的に、風上側蒸発器（１７）は、冷媒を流通させる複数の風上側チューブ（７１）、および複数の風上側チューブ（７１）を流通する冷媒の集合あるいは分配を行う風上側タンク（７２、７３）を有し、風上側タンク（７２、７３）は、複数の風上側チューブ（７１）の積層方向に延びる形状に形成されており、風下側蒸発器（１８）は、冷媒を流通させる複数の風下側チューブ（８１）、および複数の風下側チューブ（８１）を流通する冷媒の集合あるいは分配を行う風下側タンク（８２、８３）を有し、風下側タンク（８２、８３）は、複数の風下側チューブ（８１）の積層方向であって風上側タンク（７２、７３）と平行な方向に延びる形状に形成されており、
さらに、風上側蒸発器（１７）には、第１流出側熱交換部（１７ａ）から流出した冷媒と第２流出側熱交換部（１８ａ）から流出した冷媒とを合流させた冷媒を空気と熱交換させて蒸発させる第３流出側熱交換部（１７ｂ）が設けられていてもよい。
【００１６】
このように風上側蒸発器（１７）および風下側蒸発器（１８）を、いわゆるタンクアンドチューブ型の熱交換器で構成することで、複数の風上側チューブ（７１）の一部によって第１流出側熱交換部（１７ａ）を構成し、複数の風下側チューブ（８１）の一部によって第２流出側熱交換部（１８ａ）を構成することができる。そして、第１流出側熱交換部（１７ａ）および第２流出側熱交換部（１８ａ）が、流出冷媒の流れに対して並列的に接続される流路構成を容易に実現することができる。
【００１７】
さらに、第１流出側熱交換部（１７ａ）を構成する風上側チューブ（７１）の本数、第３流出側熱交換部（１７ｂ）を構成する風上側チューブ（７１）の本数、第２流出側熱交換部（１８ａ）を構成する風下側チューブ（８１）の本数、および吸引側熱交換部（１８ｂ）を構成する風下側チューブ（８１）の本数を変更することによって、各熱交換部（１７ａ…１８ｂ）の熱交換面積や、各熱交換部（１７ａ…１８ｂ）における冷媒流路の通路断面積（ＡＴ１、ＡＴ２、ＡＴ３）を容易に変更することができる。
【００１８】
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図２】第１実施形態の蒸発器ユニットの外観斜視図である。
【図３】第１実施形態の蒸発器ユニットの収容タンク、上部風上側タンク、上部風下側タンクの模式的な分解斜視図である。
【図４】図３のＩＶ−ＩＶ拡大断面図である。
【図５】図３のＶ−Ｖ拡大断面図である。
【図６】図３のＶＩ−ＶＩ拡大断面図である。
【図７】図３のＶＩＩ−ＶＩＩ拡大断面図である。
【図８】第１実施形態の蒸発器ユニットのジョイント部の模式的な分解斜視図である。
【図９】第１実施形態の蒸発器ユニットのジョイント部の第２プレートの拡大平面図である。
【図１０】第１実施形態の蒸発器ユニットにおける冷媒流れを説明するための説明図である。
【図１１】風下側熱交換部割合の変化に対する冷房性能向上度合の変化を示すグラフである。
【図１２】風下側熱交換部割合の変化に対する消費動力低減効果の変化を示すグラフである。
【図１３】風下側熱交換部割合の変化に対する冷却性能の変化を示すグラフである。
【図１４】風下側熱交換部割合の変化に対する温度差の変化を示すグラフである。
【図１５】第２実施形態の蒸発器ユニットにおける冷媒流れを説明するための説明図である。
【図１６】第３実施形態の蒸発器ユニットにおける冷媒流れを説明するための説明図である。
【図１７】第４実施形態の蒸発器ユニットにおける冷媒流れを説明するための説明図である。
【図１８】第５実施形態の蒸発器ユニットにおける冷媒流れを説明するための説明図である。
【図１９】第６実施形態の蒸発器ユニットにおける冷媒流れを説明するための説明図である。
【図２０】第７実施形態の蒸発器ユニットにおける冷媒流れを説明するための説明図である。
【図２１】第８実施形態の蒸発器ユニットにおける冷媒流れを説明するための説明図である。
【図２２】第９実施形態の蒸発器ユニットにおける冷媒流れを説明するための説明図である。
【図２３】第１０実施形態の蒸発器ユニットにおける冷媒流れを説明するための説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
（第１実施形態）
以下、図１〜図１４を用いて、本発明の第１実施形態を説明する。本実施形態の蒸発器ユニット２０は、図１の全体構成図に示すように、冷媒減圧手段としてエジェクタを備える蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置、すなわちエジェクタ式冷凍サイクル１０に適用されている。さらに、このエジェクタ式冷凍サイクル１０は、車両用空調装置に適用されており、冷却対象空間である車室内へ送風される送風空気を冷却する機能を果たす。
【００２１】
また、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、冷媒としてＨＦＣ系冷媒（具体的には、Ｒ１３４ａ）を採用しており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。もちろん、冷媒としてＨＦＯ系冷媒（具体的には、Ｒ１２３４ｙｆ）等を採用してもよい。さらに、冷媒には圧縮機１１を潤滑するための冷凍機油が混入されており、冷凍機油の一部は冷媒とともにサイクルを循環している。
【００２２】
エジェクタ式冷凍サイクル１０の構成機器のうち、圧縮機１１は、冷媒を吸入して高圧冷媒となるまで圧縮して吐出するものである。具体的には、本実施形態の圧縮機１１は、１つのハウジング内に固定容量型の圧縮機構、および圧縮機構を駆動する電動モータを収容して構成された電動圧縮機である。
【００２３】
この圧縮機構としては、スクロール型圧縮機構、ベーン型圧縮機構等の各種圧縮機構を採用することができる。また、電動モータは、図示しない空調制御装置から出力される制御信号によって、その作動（回転数）が制御されるもので、交流モータ、直流モータのいずれの形式のものを採用してもよい。
【００２４】
圧縮機１１の吐出口には、放熱器１２の凝縮部１２ａの冷媒入口側が接続されている。放熱器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧側冷媒と冷却ファン１２ｃにより送風される車室外空気（外気）を熱交換させることによって、高圧冷媒を放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。
【００２５】
より具体的には、放熱器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧気相冷媒と冷却ファン１２ｃから送風された外気とを熱交換させ、高圧気相冷媒を放熱させて凝縮させる凝縮部１２ａ、および凝縮部１２ａから流出した冷媒の気液を分離して余剰液相冷媒を蓄えるレシーバ部１２ｂを有して構成される、いわゆるレシーバ一体型の凝縮器である。
【００２６】
冷却ファン１２ｃは、空調制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動送風機である。
【００２７】
放熱器１２のレシーバ部１２ｂの冷媒出口には、温度式膨張弁１３の入口側が接続されている。温度式膨張弁１３は、放熱器１２のレシーバ部１２ｂから流出した冷媒を減圧させる冷媒減圧手段である。さらに、本実施形態の温度式膨張弁１３は、蒸発器ユニット２０出口側冷媒の過熱度が予め定めた基準過熱度に近づくように冷媒流量を調整する。
【００２８】
このような温度式膨張弁１３としては、蒸発器ユニット２０から流出した冷媒の温度と圧力とに応じて変位する変位部材（ダイヤフラム）を有する感温部を備え、この変位部材の変位に応じて蒸発器ユニット２０出口側冷媒の過熱度が基準過熱度に近づくように機械的機構によって弁開度（冷媒流量）が調整されるもの等を採用することができる。
【００２９】
温度式膨張弁１３の出口には、蒸発器ユニット２０のジョイント部２４に設けられた冷媒流入口２４ａ側が接続されている。蒸発器ユニット２０は、図１の破線で囲まれたサイクル構成機器を一体化（ユニット化）したものである。より具体的には、蒸発器ユニット２０は、上流側分岐部１４、エジェクタ１５、下流側分岐部１６、風上側蒸発器１７、風下側蒸発器１８、固定絞り１９等を一体化したものである。
【００３０】
まず、蒸発器ユニット２０を構成する各構成機器について説明する。上流側分岐部１４は、外部から冷媒流入口２１ａを介して流入した冷媒の流れを分岐し、分岐された一方の冷媒をエジェクタの１５のノズル部１５ａの入口側へ流出させ、分岐された他方の冷媒を固定絞り１９の入口側へ流出させる機能を果たす。
【００３１】
エジェクタ１５は、上流側分岐部１４にて分岐された一方の冷媒を低圧冷媒となるまで減圧させる冷媒減圧手段の機能を果たすとともに、高速度で噴射される冷媒流の吸引作用によって冷媒を吸引（輸送）して循環させる冷媒循環手段（冷媒輸送手段）としての機能を果たすものである。
【００３２】
より具体的には、エジェクタ１５は、ノズル部１５ａおよびボデー部１５ｂを有して構成されている。ノズル部１５ａは、冷媒の流れ方向に向かって徐々に先細る略円筒状の金属（例えば、ステンレス合金）等で形成されており、内部に形成された冷媒通路（絞り通路）にて冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるものである。
【００３３】
ノズル部１５ａの内部に形成された冷媒通路には、冷媒通路面積が最も縮小した喉部が形成され、さらに、この喉部から冷媒を噴射する冷媒噴射口へ向かって冷媒通路面積が徐々に拡大する末広部が形成されている。つまり、ノズル部１５ａは、ラバールノズルとして構成されている。
【００３４】
さらに、本実施形態では、ノズル部１５ａとして、冷媒噴射口から噴射される噴射冷媒の流速が音速以上となるように設定されたものが採用されている。もちろん、ノズル部１５ａを先細ノズルで構成してもよい。
【００３５】
ボデー部１５ｂは、略円筒状の金属（例えば、アルミニウム合金）で形成されており、内部にノズル部１５ａを支持固定する固定部材として機能するとともに、エジェクタ１５の外殻を形成するものである。より具体的には、ノズル部１５ａは、ボデー部１５ｂの長手方向一端側の内部に収容されるように圧入にて固定されている。従って、ノズル部１５ａとボデー部１５ｂとの固定部（圧入部）から冷媒が漏れることはない。
【００３６】
また、ボデー部１５ｂの外周面のうち、ノズル部１５ａの外周側に対応する部位には、その内外を貫通してノズル部１５ａの冷媒噴射口と連通するように設けられた冷媒吸引口１５ｃが形成されている。この冷媒吸引口１５ｃは、ノズル部１５ａから噴射される噴射冷媒の吸引作用によって、後述する風下側蒸発器１８の吸引側熱交換部１８ｂから流出した冷媒をエジェクタ１５の内部へ吸引する貫通穴である。
【００３７】
さらに、ボデー部１５ｂの内部には、冷媒吸引口１５ｃから吸引された吸引冷媒をノズル部１５ａの冷媒噴射口側へ導く吸引通路、および冷媒吸引口１５ｃから吸引通路を介してエジェクタ１５の内部へ流入した吸引冷媒と噴射冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部としてのディフューザ部１５ｄが形成されている。
【００３８】
吸引通路は、ノズル部１５ａの先細り形状の先端部周辺の外周側とボデー部１５ｂの内周側との間の空間によって形成されており、吸引通路の冷媒通路面積は、冷媒流れ方向に向かって徐々に縮小している。これにより、吸引通路を流通する吸引冷媒の流速を徐々に増加させて、ディフューザ部１５ｄにて吸引冷媒と噴射冷媒が混合する際のエネルギ損失（混合損失）を減少させている。
【００３９】
ディフューザ部１５ｄは、吸引通路の出口に連続するように配置されて、冷媒通路面積が徐々に拡大するように形成されている。これにより、噴射冷媒と吸引冷媒とを混合させながら、その流速を減速させて噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の圧力を上昇させる機能、すなわち、混合冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換する機能を果たす。
【００４０】
より具体的には、本実施形態のディフューザ部１５ｄを形成するボデー部１５ｂの内周壁面の断面形状は、複数の曲線を組み合わせて形成されている。そして、ディフューザ部１５ｄの冷媒通路断面積の広がり度合が冷媒流れ方向に向かって徐々に大きくなった後に再び小さくなっていることで、冷媒を等エントロピ的に昇圧させることができる。
【００４１】
ディフューザ部１５ｄの出口には、下流側分岐部１６が配置されている。下流側分岐部１６は、ディフューザ部１５ｄから流出した流出冷媒の流れを分岐し、分岐された一方の流出冷媒を風上側蒸発器１７の第１流出側熱交換部１７ａ側へ流出させ、分岐された他方の冷媒を風下側蒸発器１８の第２流出側熱交換部１８ａ側へ流出させる機能を果たす。
【００４２】
風上側蒸発器１７および風下側蒸発器１８は、送風ファン２０ａから車室内へ向けて送風された送風空気と冷媒とを熱交換させ、冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させることによって送風空気を冷却する吸熱用熱交換器である。また、風上側蒸発器１７および風下側蒸発器１８は、送風空気の空気流れに対して直列的に配置されており、風下側蒸発器１８は、風上側蒸発器１７に対して送風空気の空気流れの風下側に配置されている。
【００４３】
風上側蒸発器１７には、下流側分岐部１６にて分岐された一方の流出冷媒を蒸発させる第１流出側熱交換部１７ａ、並びに、第１流出側熱交換部１７ａから流出した冷媒と風下側蒸発器１８に設けられた第２流出側熱交換部１８ａから流出した冷媒とを合流させた冷媒を蒸発させる第３流出側熱交換部１７ｂが設けられている。
【００４４】
風下側蒸発器１８には、下流側分岐部１６にて分岐された他方の流出冷媒を蒸発させる第２流出側熱交換部１８ａ、並びに、固定絞り１９にて減圧された冷媒を蒸発させてエジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃ側へ流出させる吸引側熱交換部１８ｂが設けられている。送風ファン２０ａは、空調制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動送風機である。
【００４５】
固定絞り１９は、上流側分岐部１４にて分岐された他方の冷媒を低圧冷媒となるまで減圧させる減圧手段である。風上側蒸発器１７の第３流出側熱交換部１７ｂの冷媒出口には、蒸発器ユニット２０のジョイント部２４に設けられた冷媒流出口２４ｂを介して、圧縮機１１の吸入口側が接続されている。
【００４６】
次に、図２〜図１０を用いて、蒸発器ユニット２０を構成する各構成機器の一体化について説明する。なお、図２における上下の各矢印は、蒸発器ユニット２０を車両に搭載した状態における上下の各方向を示している。
【００４７】
まず、本実施形態の風上側蒸発器１７および風下側蒸発器１８は、いわゆるタンクアンドチューブ型の熱交換器で構成されている。つまり、風上側蒸発器１７は、冷媒を流通させる複数の風上側チューブ７１、および複数の風上側チューブ７１の両端部に接続されて風上側チューブ７１を流通する冷媒の集合あるいは分配を行う一対の風上側タンク７２、７３を有している。
【００４８】
風上側チューブ７１は、伝熱性に優れる金属（本実施形態では、エジェクタ１５のボデー部１５ｂと同じアルミニウム合金）で形成されている。さらに、風上側チューブ７１は、内部を流通する冷媒の流れ方向（風上側チューブ７１の長手方向）に垂直な断面形状が扁平形状に形成された扁平チューブで構成されている。
【００４９】
それぞれの風上側チューブ７１は、外表面の平坦面（扁平面）同士が互いに平行となるように、一定の間隔を開けて積層配置されている。これにより、隣り合う風上側チューブ７１同士の間に、送風空気が流通する空気通路が形成される。つまり、風上側蒸発器１７では、複数の風上側チューブ７１が積層配置されることによって、冷媒と送風空気とを熱交換させる熱交換部（熱交換コア部）が形成されている。
【００５０】
さらに、隣り合う風上側チューブ７１同士の間に形成される空気通路には、冷媒と送風空気との熱交換を促進するフィン７４が配置されている。フィン７４は、風上側チューブ７１と同じ材質の薄板材を波状に曲げ成形することによって形成されたコルゲートフィンであり、その頂部が風上側チューブ７１の平坦面にろう付け接合されている。
【００５１】
風上側タンク７２、７３は、風上側チューブ７１と同じ材質の有底筒状部材で形成されている。より具体的には、風上側タンク７２、７３は、風上側チューブ７１の積層方向に延びる形状に形成されている。風上側タンク７２、７３の内部には、各風上側チューブ７１に対して冷媒を分配するための分配空間、および各風上側チューブ７１から流出した冷媒を集合させるための集合空間が形成されている。
【００５２】
以下の説明では、説明の明確化のため、風上側タンクのうち、鉛直方向上方側に配置されるものを上部風上側タンク７２と記載し、鉛直方向下方側に配置されるものを下部風上側タンク７３と記載する。
【００５３】
風下側蒸発器１８の基本的構成は、風上側蒸発器１７と同等である。従って、風下側蒸発器１８は、冷媒を流通させる複数の風下側チューブ８１、フィン７４、並びに、複数の風下側チューブ８１の両端部に接続されて風下側チューブ８１を流通する冷媒の集合あるいは分配を行う一対の風下側タンク（具体的には、鉛直方向上方側に配置される上部風下側タンク８２、鉛直方向下方側に配置される下部風下側タンク８３）を有している。
【００５４】
風下側チューブ８１は、風上側チューブ７１と全く同様の扁平チューブである。本実施形態では、このような部品の共通化により、蒸発器ユニット２０全体としての製造コストの低減を図っている。
【００５５】
さらに、本実施形態では、風上側蒸発器１７の上部風上側タンク７２および風下側蒸発器１８の上部風下側タンク８２の少なくとも一部同士を同一の部材で形成し、下部風上側タンク７３および下部風下側タンク８３の少なくとも一部同士を同一の部材で形成している。
【００５６】
そして、風上側チューブ７１、風下側チューブ８１、風上側タンク７２、７３、風下側タンク８２、８３、フィン７４等をろう付け接合することによって、風上側蒸発器１７および風下側蒸発器１８を一体化している。
【００５７】
なお、図２では、図示の都合上、風上側蒸発器１７の一部の構成（風上側チューブ７１および上部風上側タンク７２）については、風下側蒸発器１８の対応する構成に括弧付きの符号を付して示している。さらに、図２では、図示の明確化のため、フィン７４を風下側蒸発器１８の一部にのみ図示しているが、フィン７４は、風上側蒸発器１７においては隣り合う風上側チューブ７１間の略全域に渡って配置されており、風下側蒸発器１８においては隣り合う風下側チューブ８１間の略全域に渡って配置されている。
【００５８】
次に、エジェクタ１５は、上部風上側タンク７２および上部風下側タンク８２の長手方向と平行に延びる有底筒状部材で形成された収容タンク２３の内部に収容されている。収容タンク２３は、その長手方向から見たときに、上部風上側タンク７２および上部風下側タンク８２の間の谷部に配置されている。
【００５９】
収容タンク２３は、上部風上側タンク７２および上部風下側タンク８２と同じ材質で形成されている。そして、収容タンク２３の外周側面が、上部風上側タンク７２の外周側面および上部風下側タンク８２の外周側面にろう付け接合されていることによって、エジェクタ１５および収容タンク２３が、風上側蒸発器１７および風下側蒸発器１８に一体化されている。
【００６０】
さらに、エジェクタ１５の外周壁面が収容タンク２３の内周壁面にろう付け接合されることによって、収容タンク２３の内部空間は、図３に示すように、エジェクタ入口側空間２３ａ、エジェクタ吸引側空間２３ｂ、エジェクタ出口側空間２３ｃの３つの空間に区画されている。
【００６１】
図４に示すエジェクタ入口側空間２３ａは、ノズル部１５ａの冷媒流れ上流側（ノズル部１５ａ上流側）に配置された空間であって、エジェクタ１５のノズル部１５ａに対して、収容タンク２３の一端側に形成されている。また、エジェクタ入口側空間２３ａは、ジョイント部２４に設けられた冷媒流入口２４ａに連通している。
【００６２】
図６、図７に示すエジェクタ出口側空間２３ｃは、ディフューザ部１５ｄから流出した冷媒を流入させる空間であって、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄに対して収容タンク２３の他端側に形成されている。
【００６３】
図５に示すエジェクタ吸引側空間２３ｂは、冷媒吸引口１５ｃへ吸引される冷媒を流入させる空間であって、エジェクタ１５の外周側に形成されている。従って、エジェクタ吸引側空間２３ｂは、収容タンク２３の長手方向両端側からエジェクタ入口側空間２３ａおよびエジェクタ出口側空間２３ｃに挟まれるように配置されている。さらに、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃは、エジェクタ吸引側空間２３ｂ内で開口している。
【００６４】
また、各タンク７２、８２、８３の内部には、各タンク７２、８２、８３の内部空間を区画するための仕切り部材８２１、各セパレータ７２１、８２２、８３１、８３２が、ろう付け接合されている。
【００６５】
より具体的には、上部風下側タンク８２の内部には、上部風下側タンク８２の内部空間を３つの空間に仕切る仕切り部材８２１、および上部風下側タンク８２の長手方向に垂直に広がって内部空間を仕切る上部風下側セパレータ８２２が配置されている。仕切り部材８２１は、上部風下側タンク８２の長手方向に延びる仕切板および長手方向に垂直に広がる３枚の仕切板によって構成されている。
【００６６】
これにより、上部風下側タンク８２の内部空間は、図３に示すように、上部風下側の一端側空間８２ａ、チューブ側空間８２ｂ、反チューブ側空間８２ｃ、上部風下側の他端側空間８２ｄの４つの空間に区画されている。
【００６７】
図４に示す上部風下側の一端側空間８２ａは、上部風下側タンク８２の一端側（エジェクタ入口側空間２３ａが形成される側）に形成されている。さらに、上部風下側の一端側空間８２ａは、エジェクタ入口側空間２３ａに連通している。
【００６８】
この際、本実施形態では、収容タンク２３のうちエジェクタ入口側空間２３ａを形成する部位に設けられた連通穴の開口縁部にバーリング加工を施すことによって、上部風下側タンク８２へ向かって突出するバーリング部（突出部）を形成している。そして、このバーリング部を、上部風下側タンク８２のうち一端側空間８２ａを形成する部位に設けられた連通穴に嵌め込んだ状態で、ろう付け接合を行っている。
【００６９】
これにより、ろう付け接合時における収容タンク２３および上部風下側タンク８２の位置ずれを防止するとともに、バーリング部によってろう付けしろを確保して、良好なろう付け接合を実現している。また、図５〜図７に示すように、他のタンク同士の連通部についても、同様にいずれか一方のタンクの連通穴の開口縁部にバーリング部が形成されている。
【００７０】
また、エジェクタ１５のうち、エジェクタ入口側空間２３ａを形成する部位であって、上部風下側タンク８２の一端側空間８２ａに連通する部位には、オリフィスとして機能する固定絞り１９が配置されている。
【００７１】
さらに、本実施形態では、エジェクタ入口側空間２３ａからノズル部１５ａへ流入する冷媒流量（質量流量）をノズル部側流量Ｇｎｏｚとし、固定絞り１９へ流入する冷媒流量（質量流量）を吸引流量Ｇｅとしたときに、以下数式Ｆ１を満足するように、ノズル部１５および固定絞り１９の流量特性を決定している。
Ｇｅ／（Ｇｅ＋Ｇｎｏｚ）≦０．７  …（Ｆ１）
ここで、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄから流出する流出冷媒は、ノズル部１５から噴射された噴射冷媒と冷媒吸引口１５ｃから吸引された吸引冷媒とを混合させた冷媒となる。
【００７２】
従って、上記数式Ｆ１における分母（Ｇｅ＋Ｇｎｏｚ）は、ディフューザ部１５ｄから流出した流出冷媒の冷媒流量（流出流量）Ｇに等しい。さらに、本実施形態では、流量比Ｇｅ／Ｇが０．５以下となるように、より好ましくは、流量比Ｇｅ／Ｇが０．３に近づくように、ノズル部１５および固定絞り１９の流量特性を決定している。
【００７３】
図６、図７に示す上部風下側の他端側空間８２ｄは、上部風下側タンク８２の他端側（エジェクタ出口側空間２３ｃが形成される側）に形成されている。さらに、上部風下側の他端側空間８２ｄは、図７に示すように、風下側連通穴８２ｅを介して、エジェクタ出口側空間２３ｃに連通している。
【００７４】
前述の如く、風下側蒸発器１８には、ディフューザ部１５ｄから流出した流出冷媒を蒸発させる第２流出側熱交換部１８ａが形成されている。従って、上部風下側の他端側空間８２ｄは、第２流出側熱交換部１８ａを構成する風下側チューブ８１が接続される分配空間を構成している。
【００７５】
さらに、本実施形態では、上部風下側の他端側空間８２ｄに接続される風下側チューブ８１の本数を、風下側チューブ８１の全本数ＮＬのうち、４分の１（２５％）程度としている。従って、送風空気の流れ方向から見たときに、風下側蒸発器１８の全熱交換面積のうち、第２流出側熱交換部１８ａが占める熱交換面積は、４分の１（２５％）程度となる。
【００７６】
また、一本の風下側チューブ８１の通路断面積をＡＴｂとしたときに、第２流出側熱交換部１８ａにおける冷媒流路の通路断面積（第２通路断面積）ＡＴ２は、以下数式Ｆ２で表すことができる。
ＡＴ２＝０．２５×ＮＬ×ＡＴｂ  …（Ｆ２）
つまり、第２通路断面積ＡＴ２は、上部風下側の他端側空間８２ｄに接続される風下側チューブ８１の本数によって決定することができる。
【００７７】
図５に示すチューブ側空間８２ｂおよび反チューブ側空間８２ｃは、上部風下側タンク８２の長手方向両端側から上部風下側の一端側空間８２ａおよび上部風下側の他端側空間８２ｄに挟まれるように配置されている。
【００７８】
チューブ側空間８２ｂは、仕切り部材８２１に仕切られた空間のうち、風下側チューブ８１に近い側に形成された空間を含む空間であり、反チューブ側空間８２ｃは、仕切り部材８２１に仕切られた空間のうち、風下側チューブ８１に遠い側に形成された空間を含む空間である。
【００７９】
反チューブ側空間８２ｃは、図５に示すように、吸引側連通穴８２ｆを介して、エジェクタ吸引側空間２３ｂに連通している。これにより、反チューブ側空間８２ｃは、エジェクタ吸引側空間２３ｂを介して、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃに連通している。
【００８０】
また、下部風下側タンク８３の内部には、図２に示すように、下部風下側タンク８３の長手方向に垂直に広がって内部空間を仕切る第１、第２下部風下側セパレータ８３１、８３２が配置されている。これにより、下部風下側タンク８３の内部空間は、下部風下側の一端側空間８３ａ、下部風下側の中間側空間８３ｂ、下部風下側の他端側空間８３ｃの３つの空間に区画されている。
【００８１】
下部風下側の一端側空間８３ａは、下部風下側タンク８３の一端側に形成されている。下部風下側の他端側空間８３ｃは、下部風下側タンク８３の他端側に形成されている。  下部風下側の中間側空間８３ｂは、下部風下側タンク８３の長手方向の両端側から下部風下側の一端側空間８３ａおよび下部風下側の他端側空間８３ｃに挟まれるように配置されている。さらに、下部風下側の他端側空間８３ｃは、図２に示すように、下部連通穴８３ｄを介して、下部風上側タンクの内部空間に連通している。
【００８２】
また、上部風上側タンク７２の内部には、図２、図３に示すように、上部風上側タンク７２の長手方向に垂直に広がる上部風下側セパレータ７２１が配置されている。これにより、上部風上側タンク７２の内部空間は、上部風上側の一端側空間７２ａ、上部風上側の他端側空間７２ｂの２つの空間に区画されている。
【００８３】
図４、図５に示す上部風上側の一端側空間７２ａは、上部風上側タンク７２の一端側に形成されており、ジョイント部２４に設けられた冷媒流出口２４ｂに連通している。つまり、上部風上側の一端側空間７２ａは、第３流出側熱交換部１７ｂを構成する風上側チューブ７１が接続される集合空間を形成している。
【００８４】
さらに、本実施形態では、上部風上側の一端側空間７２ａに接続される風上側チューブ７１の本数を、風上側チューブ７１の全本数のうち、３分の２（６７％）程度としている。従って、送風空気の流れ方向から見たときに、風上側蒸発器１７の全熱交換面積のうち、第３流出側熱交換部１７ｂが占める面積は、３分の２（６７％）程度となる。
【００８５】
また、風上側チューブ７１の寸法諸元は、風下側チューブ８１と同様なので、第３流出側熱交換部１７ｂの冷媒流路における通路断面積（第３通路断面積）ＡＴ３は、以下数式Ｆ３で表すことができる。
ＡＴ３＝０．６７×ＮＬ×ＡＴｂ  …（Ｆ３）
つまり、第３通路断面積ＡＴ３は、上部風上側の一端側空間７２ａに接続される風上側チューブ７１の本数によって決定することができる。
【００８６】
図６、図７に示す上部風上側の他端側空間７２ｂは、上部風上側タンク７２の他端側に形成されており、エジェクタ出口側空間２３ｃに連通している。さらに、上部風上側の他端側空間７２ｂは、図６、図７に示すように、風上側連通穴７２ｃを介して、エジェクタ出口側空間２３ｃに連通している。
【００８７】
前述の如く、風上側蒸発器１７には、ディフューザ部１５ｄから流出した流出冷媒を蒸発させる第１流出側熱交換部１７ａが形成されている。従って、上部風上側の他端側空間７２ｂは、第１流出側熱交換部１７ａを構成する風上側チューブ７１が接続される分配空間を構成している。
【００８８】
さらに、本実施形態では、風上側チューブ７１のうち、３分の２（６７％）程度が上部風上側の一端側空間７２ａに接続されているので、上部風上側の他端側空間７２ｂに接続される風上側チューブ７１の本数は、残余の３分の１（３３％）程度となる。従って、送風空気の流れ方向から見たときに、第１流出側熱交換部１７ａが占める面積は、風上側蒸発器１７の全熱交換面積のうち、３分の１（３３％）程度となる。
【００８９】
また、第１流出側熱交換部１７ａにおける冷媒流路の通路断面積（第１通路断面積）ＡＴ１は、以下数式Ｆ４で表すことができる。
ＡＴ１＝０．３３×ＮＬ×ＡＴｂ  …（Ｆ４）
つまり、第１通路断面積ＡＴ１は、上部風上側の他端側空間７２ｂに接続される風上側チューブ７１の本数によって決定される。
【００９０】
さらに、本実施形態では、風上側蒸発器１７における風上側チューブ７１の総本数と風下側蒸発器１８における風下側チューブ８１の総本数が同じ数になっている。そのため、送風空気の流れ方向から見たときに、第１流出側熱交換部１７ａの熱交換面積（風上側蒸発器１７の全熱交換面積の３３％）は、第２流出側熱交換部１８ａの熱交換面積（風下側蒸発器１８の全熱交換面積の２５％）よりも大きくなっている。
【００９１】
そこで、図２、図３に示すように、本実施形態では、風上側連通穴７２ｃの通路断面積を風下側連通穴８２ｅの通路断面積よりも大きく設定している。より具体的には、風上側連通穴７２ｃを４つの連通穴で形成し、風下側連通穴８２ｅを２つの連通穴で形成することによって、風上側連通穴７２ｃの合計通路断面積を風下側連通穴８２ｅの合計通路断面積よりも大きく設定している。
【００９２】
次に、ジョイント部２４について説明する。ジョイント部２４は、温度式膨張弁１３の出口側に接続される冷媒流入口２４ａ、および圧縮機１１の吸入口側に接続される冷媒流出口２４ｂが設けられた接続用部材である。ジョイント部２４は、各蒸発器１７、１８の構成部材と同じ材質で形成されており、収容タンク２３、上部風上側タンク７２および上部風下側タンク８２の一端側の側面にろう付け接合されている。
【００９３】
また、このジョイント部２４は、図８の分解斜視図に示すように、冷媒流入口２４ａおよび冷媒流出口２４ｂが形成されたブロック部材２４１と、複数枚のプレート部材（本実施形態では、第１〜第４プレート部材２４２、２４３、２４４、２４５の４枚のプレート部材）とを積層することによって構成されている。
【００９４】
第１〜第４プレート部材２４２〜２４５には、各プレート部材２４２〜２４５を積層した際に、冷媒流入口２４ａから流入した冷媒を収容タンク２３のエジェクタ入口側空間２３ａ側へ導く冷媒通路を形成する第１〜第４流入通路孔２４２ａ、２４３ａ、２４４ａ、２４５ａが形成されている。
【００９５】
さらに、第１〜第４プレート部材２４２〜２４５には、各プレート部材２４２〜２４５を積層した際に、上部風上側タンク７２の上部風上側の一端側空間７２ａから流出した冷媒を冷媒流出口２４ｂへ導く冷媒通路を形成する第１〜第４流出通路孔２４２ｂ、２４３ｂ、２４４ｂ、２４５ｂが形成されている。
【００９６】
複数枚のプレート部材２４２〜２４のうち、ブロック部材２４１から収容タンク２３側へ向かって２枚目に配置される第２プレート２４３の第２流入通路孔２４３ａは、図９の拡大平面図に示すように、円弧状孔２４３ｃおよび円形状孔２４３ｄによって形成されている。この円弧状孔２４３ｃの冷媒流れ最下流部は、円形状孔２４３ｄの外周部の接線方向に延びる形状に形成されている。
【００９７】
これにより、第１プレート２４２の第１流入通路孔２４２ａを介して、第２プレート２４３の第２流入通路孔２４３ａへ流入した冷媒は、図９の実線矢印に示すように、円弧状孔２４３ｃに沿って流れて円形状孔２４３ｄへ流入する。さらに、円形状孔２４３ｄへ流入した冷媒は、円形状孔２４３ｄの外周側壁面に沿って旋回しながら、第３、第４プレート２４４、２４５の第３、第４流入通路孔２４４ａ、２４５ａへ流入する。
【００９８】
第３、第４プレート２４４、２４５の第３、第４流入通路孔２４４ａ、２４５ａへ流入した冷媒は、旋回流れの遠心力の作用によって、遠心分離方式の気液分離手段と同様に、旋回中心側に気相冷媒が偏在し、外周側に液相冷媒が偏在した二相分離状態となる。そして、二相分離状態となった冷媒が、収容タンク２３のエジェクタ入口側空間２３ａへ流入する。
【００９９】
次に、以上の如く一体化された蒸発器ユニット２０内に形成される冷媒流路を図１０の説明図を用いて説明する。ジョイント部２４の冷媒流入口２４ａから流入した冷媒は、図１０の矢印Ｒ１に示すように、収容タンク２３のエジェクタ入口側空間２３ａへ流入する。
【０１００】
エジェクタ入口側空間２３ａへ流入した冷媒は、矢印Ｒ２に示すように、エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入する冷媒流れ、および固定絞り１９として機能する連通路を介して、矢印Ｒ１２に示すように、上部風下側タンク８２の一端側空間８２ａへ流入する冷媒流れに分流される。
【０１０１】
この際、本実施形態では、エジェクタ入口側空間２３ａへ流入した冷媒が旋回しているので、エジェクタ入口側空間２３ａの外周側に偏在する液相冷媒を固定絞り１９側へ優先的に流出させ、残余の気液二相冷媒をエジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入させることができる。
【０１０２】
つまり、本実施形態の上流側分岐部１４は、エジェクタ入口側空間２３ａの内部に形成されている。さらに、本実施形態では、ジョイント部２４の第２〜第４流入通路孔２４３ａ、２４４ａ、２４５ａによって形成される冷媒通路が、上流側分岐部１４を形成するエジェクタ入口側空間２３ａ内の冷媒に旋回流れを生じさせる旋回流発生手段を構成している。
【０１０３】
エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入した冷媒は、冷媒吸引口１５ｃから吸引された吸引冷媒と合流して、ディフューザ部１５ｄから流出する。ディフューザ部１５ｄから流出した冷媒は、矢印Ｒ３に示すように、収容タンク２３のエジェクタ出口側空間２３ｃへ流入する。
【０１０４】
エジェクタ出口側空間２３ｃへ流入した冷媒は、風上側連通穴７２ｃを介して、上部風上側タンク７２の他端側空間７２ｂへ流入する冷媒流れ（破線矢印Ｒ４）、および風下側連通穴８２ｅを介して、上部風下側タンク８２の他端側空間８２ｄへ流入する冷媒流れ（矢印Ｒ６）に分流される。従って、本実施形態の下流側分岐部１６は、エジェクタ出口側空間２３ｃの内部に形成されている。
【０１０５】
上部風上側タンク７２の他端側空間７２ｂへ流入した冷媒は、破線矢印Ｒ５に示すように、上部風上側タンク７２の他端側空間７２ｂに接続された風上側チューブ７１群、すなわち第１流出側熱交換部１７ａを構成する風上側チューブ７１群を上方側から下方側へ通過して、下部風上側タンク７３へ流入する。
【０１０６】
一方、上部風下側タンク８２の他端側空間８２ｄへ流入した冷媒は、矢印Ｒ７に示すように、上部風下側タンク８２の他端側空間８２ｄに接続された風下側チューブ８１群、すなわち第２流出側熱交換部１８ａを構成する風下側チューブ８１群を上方側から下方側へ通過して、下部風下側タンク８３の他端側空間８３ｃへ流入する。
【０１０７】
さらに、下部風下側タンク８３の他端側空間８３ｃへ流入した冷媒は、図示しない連通路を介して、破線矢印Ｒ８に示すように、下部風上側タンク７３へ流入する。
【０１０８】
つまり、本実施形態では、送風空気の流れ方向から見たときに、第１流出側熱交換部１７ａおよび第２流出側熱交換部１８ａの少なくとも一部同士が重合するように配置されている。また、第１流出側熱交換部１７ａおよび第２流出側熱交換部１８ａは、冷媒入口側同士および冷媒出口側同士が互いに連通していることによって、ディフューザ部１５ｄから流出した流出冷媒の流れに対して並列的に接続されている。
【０１０９】
第１流出側熱交換部１７ａから流出して下部風上側タンク７３へ流入した冷媒および第２流出側熱交換部１８ａから流出して下部風上側タンク７３へ流入した冷媒は、下部風上側タンク７３内で合流して、第３流出側熱交換部１７ｂを構成する風上側チューブ７１群へ流入する。
【０１１０】
第３流出側熱交換部１７ｂを構成する風上側チューブ７１群へ流入した冷媒は、破線矢印Ｒ９に示すように、第３流出側熱交換部１７ｂを構成する風上側チューブ７１群を下方側から上方側へ通過して、上部風上側タンク７２の一端側空間７２ａへ流入する。上部風上側タンク７２の一端側空間７２ａへ流入した冷媒は、破線矢印Ｒ１０に示すように、ジョイント部２４の冷媒流出口２４ｂから流出する。
【０１１１】
この際、本実施形態では、温度式膨張弁１３に作用よって蒸発器ユニット２０出口側冷媒の過熱度が基準過熱度に近づくように調整されるので、第３流出側熱交換部１７ｂ出口側の冷媒は、過熱度を有する気相冷媒となる。従って、風上側蒸発器１７には、図１０の斜線ハッチングで示すように、過熱度を有する気相冷媒が流通する風上側過熱度領域ＳＨ１が形成される。
【０１１２】
また、エジェクタ入口側空間２３ａから上部風下側タンク８２の一端側空間８２ａへ流入した冷媒は、吸引側熱交換部１８ｂを構成する風下側チューブ８１群へ流入して、矢印Ｒ１３→矢印Ｒ１４→矢印Ｒ１５→矢印Ｒ１６の順に３回方向転換しながら流れる。そして、矢印Ｒ１７に示すように、反チューブ側空間８２ｃを介して、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃ側へ導かれる。
【０１１３】
より具体的には、上部風下側タンク８２の一端側空間８２ａへ流入した冷媒は、上部風下側タンク８２の一端側空間８２ａ→下部風下側タンク８３の一端側空間８３ａ→上部風下側タンク８２のチューブ側空間８２ｂ→下部風下側タンク８３の中間側空間８３ｂ→上部風下側タンク８２の反チューブ側空間８２ｃ→収容タンク２３のエジェクタ吸引側空間２３ｂの順で流れる。
【０１１４】
この際、本実施形態では、吸引側熱交換部１８ｂの冷媒出口側の冷媒は、過熱度を有する気相冷媒となる。従って、風下側蒸発器１８には、図１０の網掛ハッチングで示すように、過熱度を有する気相冷媒が流通する風下側過熱度領域ＳＨ２が形成される。さらに、風上側過熱度領域ＳＨ１および風下側過熱度領域ＳＨ２は、送風空気の流れ方向から見たときに、重合しないように互いにずれて配置されている。
【０１１５】
次に、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０の電気制御部について説明する。図示しない空調制御装置は、ＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成され、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、出力側に接続された各種制御対象機器１１、１２ｃ、２０ａ等の作動を制御する。
【０１１６】
また、空調制御装置には、車室内温度を検出する内気温センサ、外気温を検出する外気温センサ、車室内の日射量を検出する日射センサ、蒸発器ユニット２０から吹き出される吹出空気温度（蒸発器温度）を検出する蒸発器温度センサ等のセンサ群が接続され、これらの空調用センサ群の検出値が入力される。
【０１１７】
さらに、空調制御装置の入力側には、図示しない操作パネルが接続され、この操作パネルに設けられた各種操作スイッチからの操作信号が空調制御装置へ入力される。操作パネルに設けられた各種操作スイッチとしては、空調を行うことを要求する空調作動スイッチ、車室内温度を設定する車室内温度設定スイッチ等が設けられている。
【０１１８】
なお、本実施形態の空調制御装置は、その出力側に接続された各種の制御対象機器の作動を制御する制御手段が一体に構成されたものであるが、空調制御装置のうち、各制御対象機器の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が各制御対象機器の制御手段を構成している。例えば、本実施形態では、圧縮機１１の作動を制御する構成が、吐出能力制御手段を構成している。
【０１１９】
次に、上記構成における本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０の作動について説明する。操作パネルの空調作動スイッチが投入（ＯＮ）されると、空調制御装置が、圧縮機１１、冷却ファン１２ｃ、送風ファン２０ａ等を作動させる。
【０１２０】
これにより、圧縮機１１が冷媒を吸入し、圧縮して吐出する。圧縮機１１から吐出された高温高圧冷媒は、放熱器１２へ流入する。放熱器１２へ流入した冷媒は、凝縮部１２ａにて冷却ファン１２ｃから送風された外気と熱交換して凝縮する。凝縮部１２ａにて冷却された冷媒は、レシーバ部１２ｂにて気液分離される。
【０１２１】
レシーバ部１２ｂにて分離された液相冷媒は、温度式膨張弁１３へ流入して減圧される。この際、温度式膨張弁１３の弁開度は、蒸発器ユニット２０出口側冷媒の過熱度が基準過熱度に近づくように調整される。温度式膨張弁１３にて減圧された冷媒は、蒸発器ユニット２０の冷媒流入口２４ａへ流入する。
【０１２２】
蒸発器ユニット２０へ流入した冷媒の流れは、収容タンク２３のエジェクタ入口側空間２３ａ内に形成される上流側分岐部１４にて分岐される。分岐された一方の冷媒は、エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入して等エントロピ的に減圧されて噴射される。そして、この噴射冷媒の吸引作用によって、風下側蒸発器１８の吸引側熱交換部１８ｂから流出した冷媒が、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃから吸引される。
【０１２３】
ノズル部１５ａから噴射された噴射冷媒および冷媒吸引口１５ｃから吸引された吸引冷媒は、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄへ流入する。ディフューザ部１５ｄでは、冷媒通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換される。これにより、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の圧力が上昇する。
【０１２４】
ディフューザ部１９ｄから流出した冷媒の流れは、収容タンク２３のエジェクタ出口側空間２３ｃ内に形成される下流側分岐部１６にて分岐される。下流側分岐部１６にて分岐された冷媒の流れは、互いに並列的に接続された風上側蒸発器１７の第１流出側熱交換部１７ａおよび風下側蒸発器１８の第２流出側熱交換部１８ａへ流入する。
【０１２５】
より詳細には、下流側分岐部１６にて分岐された一方の冷媒は、風上側蒸発器１７の第１流出側熱交換部１７ａへ流入する。第１流出側熱交換部１７ａへ流入した冷媒は、送風ファン２０ａによって送風された送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、送風ファン２０ａによって送風された送風空気が冷却される。
【０１２６】
また、下流側分岐部１６にて分岐された他方の冷媒は、風下側蒸発器１８の第２流出側熱交換部１７ｂへ流入する。第２流出側熱交換部１７ｂへ流入した冷媒は、第１流出側熱交換部１７ａ通過後の送風空気から吸熱して蒸発する。これにより第１流出側熱交換部１７ａ通過後の送風空気がさらに冷却される。
【０１２７】
第１流出側熱交換部１７ａおよび第２流出側熱交換部１８ａから流出した冷媒は、合流して風上側蒸発器１７の第３流出側熱交換部１７ｂへ流入する。第３流出側熱交換部１７ｂへ流入した冷媒は、送風ファン２０ａによって送風された送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、送風ファン２０ａによって送風された送風空気が冷却される。
【０１２８】
第３流出側熱交換部１７ｂから流出した冷媒は蒸発器ユニット２０の冷媒流出口２４ｂから流出する。蒸発器ユニット２０の冷媒流出口２４ｂから流出した冷媒は、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。
【０１２９】
一方、上流側分岐部１４にて分岐された他方の冷媒は、固定絞り１９へ流入して等エンタルピ的に減圧され、風下側蒸発器１８の吸引側熱交換部１８ｂへ流入する。吸引側熱交換部１８ｂへ流入した冷媒は、第１流出側熱交換部１７ａあるいは第３流出側熱交換部１７ｂ通過後の送風空気から吸熱して蒸発する。これにより第１流出側熱交換部１７ａあるいは第３流出側熱交換部１７ｂ通過後の送風空気がさらに冷却される。
【０１３０】
吸引側熱交換部１８ｂから流出した冷媒は、前述の如く、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃから吸引される。
【０１３１】
以上の如く、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０によれば、蒸発器ユニット２０にて、車室内へ送風される送風空気を冷却することができる。
【０１３２】
さらに、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、第３流出側熱交換部１７ｂ下流側の冷媒を冷媒流出口２４ｂから流出させるので、圧縮機１１にエジェクタ１５のディフューザ部１５ｄにて昇圧された冷媒を吸入させることができる。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０によれば、蒸発器における冷媒蒸発圧力と吸入冷媒の圧力が同等となる通常の冷凍サイクル装置よりも、圧縮機１１の消費動力を低減させて、サイクルの成績係数（ＣＯＰ）の向上を狙うことができる。
【０１３３】
また、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、第１〜第３流出側熱交換部１７ａ、１８ａ、１７ｂにおける冷媒蒸発圧力をディフューザ部１５ｄにて昇圧された冷媒圧力とし、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃに接続される吸引側熱交換部１８ｂにおける冷媒蒸発圧力をノズル部１５ａにて減圧された直後の低い冷媒圧力とすることができる。
【０１３４】
従って、風流れ方向から見たときに、第１流出側熱交換部１７ａと吸引側熱交換部１８ｂが重合する領域、あるいは、第３流出側熱交換部１７ｂと吸引側熱交換部１８ｂが重合する領域では、各熱交換部における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を確保して、送風空気を効率的に冷却することができる。
【０１３５】
ここで、本実施形態のエジェクタ１５では、前述の数式Ｆ１にて説明したように、吸引側熱交換部１８ｂから流出してエジェクタ１５の冷媒吸引口から吸引される吸引冷媒の冷媒流量（吸引流量）Ｇｅよりも、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄから流出した流出冷媒の冷媒流量（流出流量）Ｇが多くなる。
【０１３６】
このため、蒸発器ユニット２０では、流出冷媒が流通する際に生じる圧力損失が大きくなりやすい。さらに、流出冷媒が流通する際に生じる圧力損失が大きくなってしまうと、圧縮機へ吸入される吸入冷媒の圧力が低下してしまうので、上述したエジェクタ式冷凍サイクルを構成したことによるＣＯＰ向上効果を充分に得ることができなくなってしまう。
【０１３７】
これに対して、本実施形態の蒸発器ユニット２０によれば、風上側蒸発器１７に設けられた第１流出側熱交換部１７ａおよび風下側蒸発器１８に設けられた第２流出側熱交換部１８ａが、流出冷媒の流れに対して並列的に接続されており、流出冷媒を第１流出側熱交換部１７ａおよび第２流出側熱交換部１８ａの双方へ流入させることができる。
【０１３８】
従って、流出冷媒を第１流出側熱交換部１７ａおよび第２流出側熱交換部１８ａのいずれか一方に流通させる場合に対して、流出冷媒が流通する冷媒通路の通路断面積を拡大することができる。その結果、吸引冷媒よりも流量の多い流出冷媒が蒸発器ユニット２０内部を流通する際に生じる圧力損失を低減させることができる。
【０１３９】
さらに、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、第１流出側熱交換部１７ａおよび第２流出側熱交換部１８ａが、送風空気の流れ方向から見たときに、少なくとも一部が重合するように配置されて、第１流出側熱交換部１７ａおよび第２流出側熱交換部１８ａの冷媒入口側同士および冷媒出口側同士が連通している。
【０１４０】
従って、第１流出側熱交換部１７ａおよび第２流出側熱交換部１８ａを近接配置することができ、流出冷媒を第１流出側熱交換部１７ａおよび第２流出側熱交換部１８ａへ導く冷媒流路の圧力損失を低減できる。従って、冷媒が蒸発器ユニット２０内部を流通する際に生じる圧力損失を、より一層効果的に低減させることができる。
【０１４１】
さらに、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、風上側蒸発器１７および風下側蒸発器１８として、いわゆるタンクアンドチューブ型の熱交換器構造を採用し、風上側チューブ７１の一部によって第１流出側熱交換部１７ａを構成し、風下側チューブ８１の一部によって第２流出側熱交換部１８ａを構成している。
【０１４２】
従って、第１流出側熱交換部１７ａの冷媒流路および第２流出側熱交換部１８ａの冷媒流路が、流出冷媒の流れに対して並列的に接続される構成を容易に実現することができる。
【０１４３】
また、本発明者らの検討によれば、本実施形態の蒸発器ユニット２０を備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０では、従来技術の蒸発器ユニットを備えるエジェクタ式冷凍サイクルに対して、エジェクタ式冷凍サイクル１０の送風空気の冷房性能を向上できることが確認されている。
【０１４４】
このことを図１１〜図１３のグラフを用いてより詳細に説明する。図１１〜図１３の横軸の風下側熱交換部割合は、風下側蒸発器１８における第２流出側熱交換部１８ａの占める割合である。従って、風下側熱交換部割合は、風下側の流出側熱交換部割合と表現してもよい。
【０１４５】
より具体的には、風下側熱交換部割合は、総熱交換部面積ＡＬＡに対する第２熱交換部面積ＡＬ２の面積比ＡＬ２／ＡＬＡである。総熱交換部面積ＡＬＡは、送風空気の流れ方向から見たときの、風下側蒸発器１８の熱交換部の総面積である。また、第２熱交換部面積ＡＬ２は、送風空気の流れ方向から見たときの、第２流出側熱交換部１８ａの面積である。
【０１４６】
なお、従来技術の如く、風下側蒸発器１８の全熱交換領域を、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃから吸引される吸引冷媒を蒸発させる吸引側熱交換部として利用する蒸発器ユニットでは、第２流出側熱交換部１８ａが設けられていない。従って、風下側蒸発器１８の全熱交換領域を吸引側熱交換部として利用する蒸発器ユニットでは、面積比ＡＬ２／ＡＬＡが０となる。
【０１４７】
また、図１１の縦軸の冷房性能向上度合としては、蒸発器ユニット２０の冷媒流出口２４ｂにおける冷媒圧力が予め定めた基準圧力となるように圧縮機１１の作動を制御した状態で、予め定めた基準風量の送風空気を蒸発器ユニット２０にて冷却した際の送風空気の平均温度低下度合を採用している。
【０１４８】
蒸発器ユニット２０では、面積比ＡＬ２／ＡＬＡを増加させるに伴って、流出冷媒が蒸発器ユニット２０内部を流通する際に生じる圧力損失を低減させることができる。従って、面積比ＡＬ２／ＡＬＡを増加させるに伴って、風上側蒸発器１５へ流入する冷媒流量を増加させやすくなり、図１２に示すように、風上側蒸発器１５の冷房性能を向上させることができる。さらに、この効果によって圧縮機１１の消費動力を低減させることもできる。
【０１４９】
その一方で、面積比ＡＬ２／ＡＬＡを増加させるに伴って、風下側蒸発器１８において、吸引側熱交換部１８ｂよりも冷媒蒸発温度の高い第２流出側熱交換部１８ａの占める割合が増加する。従って、図１３に示すように、面積比ＡＬ２／ＡＬＡを増加させるに伴って、風下側蒸発器１８の冷房性能が低下する。
【０１５０】
そこで、本実施形態では、上述した冷房性能向上度合を用いることによって、風下側蒸発器１８に第２流出側熱交換部１８ａを設けたことによる圧力損失の低減効果、および風下側蒸発器１８に第２流出側熱交換部１８ａを設けたことによる冷房性能低下の影響を総合的に評価している。
【０１５１】
その結果、図１１に示すように、前述の数式Ｆ１で説明した流量比Ｇｅ／Ｇが０．７となっている際には、以下数式Ｆ５を満足するように面積比ＡＬ２／ＡＬＡを設定することで、冷房性能向上度合を増加させることが確認された。
０＜ＡＬ２／ＡＬＡ≦０．６  …（Ｆ５）
換言すると、数式Ｆ５を満足する範囲では、第２流出側熱交換部１８ａを設けたことによる冷房性能低下の影響よりも、風下側蒸発器１８に第２流出側熱交換部１８ａを設けたことによる圧力損失の低減効果が高くなることが判った。
【０１５２】
さらに、流量比Ｇｅ／Ｇを低下させるに伴って、冷房性能向上度合が増加することが確認された。その理由は、流量比Ｇｅ／Ｇを低下させるに伴って、ノズル部１５ａへ流入するノズル部側流量Ｇｎｏｚを増加させて、噴射冷媒の流速を増速させることができるからである。これにより、ディフューザ部１５ｄにおける冷媒の昇圧量を増大させることができ、吸引側熱交換部１８ｂにおける冷媒蒸発温度を低下させることができる。
【０１５３】
つまり、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、蒸発器ユニット２０を採用することによる圧力損失の低減効果に加えて、流量比Ｇｅ／Ｇを低下させることで、エジェクタ式冷凍サイクル１０全体としての送風空気の冷房性能を効果的に向上できる。そして、エジェクタ式冷凍サイクルを構成することによるＣＯＰ向上効果を充分に得ることができる。
【０１５４】
このことから、本実施形態では、エジェクタ式冷凍サイクルを構成することによるＣＯＰ向上効果を充分に得ることを目的として、以下の特徴を有するエジェクタ式冷凍サイクル１０についても説明されていると表現することができる。
【０１５５】
すなわち、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
前記圧縮機（１１）から吐出された冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、
前記放熱器（１２）から流出した冷媒の流れを分岐する上流側分岐部（１４）と、
前記上流側分岐部（１４）にて分岐された一方の冷媒を減圧させるノズル部（１５ａ）、並びに、前記ノズル部（１５ａ）から噴射される高速度の噴射冷媒の吸引作用によって冷媒を吸引する冷媒吸引口（１５ｃ）、および前記噴射冷媒と冷媒吸引口（１５ｃ）から吸引された吸引冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部（１５ｄ）が形成されたボデー部（１５ｂ）を有するエジェクタ（１５）と、
前記昇圧部（１５）から流出した流出冷媒の流れを分岐する下流側分岐部（１６）と、
冷却対象空間へ送風される空気の流れの風上側に配置される風上側蒸発器（１７）と、
前記風上側蒸発器（１７）に対して前記空気の流れの風下側に配置される風下側蒸発器（１８）と、
前記上流側分岐部（１４）にて分岐された一方の冷媒を減圧させる減圧手段（１９）と、を備え、
前記風上側蒸発器（１７）には、前記下流側分岐部（１６）から流出した一方の流出冷媒を前記空気と熱交換させて蒸発させる第１流出側熱交換部（１７ａ）が設けられており、
前記風下側蒸発器１８には、前記下流側分岐部（１６）から流出した他方の流出冷媒を前記空気と熱交換させて蒸発させる第２流出側熱交換部（１８ａ）、および前記減圧手段（１９）にて減圧された冷媒を前記空気と熱交換させて蒸発させ、前記冷媒吸引口（１５ｃ）側へ流出させる吸引側熱交換部（１８ｂ）が設けられており、
前記第１流出側熱交換部（１７ａ）および前記第２流出側熱交換部（１８ａ）は、前記流出冷媒の流れに対して並列的に接続されていることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクルについても説明されていると表現することができる。
【０１５６】
さらに、上記特徴のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、前記流出冷媒の流量を流出流量Ｇとし、前記吸引冷媒の流量を吸引流量Ｇｅとしたときに、
Ｇｅ／Ｇ≦０．７
となっていてもよい。より好ましくは、Ｇｅ／Ｇ≦０．５となっていてもよいし、Ｇｅ／Ｇ＝０．３に近づくように構成されていてもよい。
【０１５７】
以上の如く、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、送風空気の冷房性能を向上させることができる。
【０１５８】
ところで、前述の如く、風下側蒸発器１８の第２流出側熱交換部１８ａにおける冷媒蒸発温度は、吸引側熱交換部１８ｂにおける冷媒蒸発温度よりも高くなる。このため、蒸発器ユニット２０にて冷却された送風空気には、温度分布が生じてしまうおそれがある。
【０１５９】
これに対して、本発明者らの検討によれば、図１４に示すように、蒸発器ユニット２０にて冷却された送風空気の最高温度から最低温度を減算した温度差ΔＴを、ユーザに違和感を覚えさせない程度の温度差（例えば、５℃以下）とするためには、以下数式Ｆ６を満足するように面積比ＡＬ２／ＡＬＡを設定すればよい。
０＜ＡＬ２／ＡＬＡ≦０．２５  …（Ｆ６）
さらに、好ましくは、数式Ｆ７を満足するように面積比ＡＬ２／ＡＬＡを設定すればよい。
０．１５≦ＡＬ２／ＡＬＡ≦０．２５  …（Ｆ７）
これによれば、温度差ΔＴを抑制することができるとともに、図１１で説明した、冷房性能向上度合についても極大値を狙うことができる。
【０１６０】
さらに、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、風上側蒸発器１７および風下側蒸発器１８を、タンクアンドチューブ型の熱交換器で構成しているので、例えば、第２流出側熱交換部１８ａを構成する風下側チューブ８１の本数を変更することで、第２流出側熱交換部１８ａの熱交換面積ＡＬ２および面積比ＡＬ２／ＡＬＡを容易に変更することができる。
【０１６１】
このことは、第１流出側熱交換部１７ａの熱交換面積ＡＵ１および第３流出側熱交換部１７ｂの熱交換面積ＡＵ３についても同様である。
【０１６２】
さらに、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、送風空気の流れ方向から見たときに、風上側過熱度領域ＳＨ１および風下側過熱度領域ＳＨ２が、互いにずれて配置されている。これにより、蒸発器ユニット２０にて冷却された送風空気に温度分布が生じてしまうことを、より一層抑制できる。
【０１６３】
つまり、風上側蒸発器１７の風上側過熱度領域ＳＨ１を通過して充分に冷却されなかった送風空気であっても、風下側蒸発器１８にて冷媒の蒸発潜熱分の熱量を吸熱されて充分に冷却することができる。一方、風下側蒸発器１８の風下側過熱度領域ＳＨ２を通過する送風空気は、風上側蒸発器１７において冷媒の蒸発潜熱分の熱量を吸熱されて充分に冷却することができる。その結果、蒸発器ユニット２０にて冷却された送風空気に温度分布が生じてしまうことを、より一層抑制できる。
【０１６４】
ところで、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置に適用される蒸発器では、一般的に、冷媒入口側から冷媒出口側に向かって冷媒の乾き度が上昇して冷媒の密度が低下する。このため、冷媒入口側の冷媒通路面積と冷媒出口側の冷媒通路面積が同等に設定されていると、冷媒が冷媒出口側を流通する際に生じる圧力損失が増大しやすい。このような圧力損失の増大を抑制するためには、冷媒出口側の冷媒通路面積を冷媒入口側の冷媒通路面積よりも拡大することが望ましい。
【０１６５】
そこで、本実施形態では、数式Ｆ２〜Ｆ４で説明したように、第１〜第３流出側熱交換部１７ａ、１８ａ、１７ｂにおける冷媒流路の第１〜第３通路断面積ＡＴ１、ＡＴ２、ＡＴ３を、以下数式Ｆ８の関係を満足するように決定している。
ＡＴ３≧ＡＴ１＋ＡＴ２  …（Ｆ８）
つまり、第３流出側熱交換部１７ｂの第３通路断面積ＡＴ３を、ディフューザ部１５ｄから流出した流出冷媒を並列的に通過させる第１流出側熱交換部１７ａの第１通路断面積ＡＴ１と第２流出側熱交換部１８ａの第２通路断面積ＡＴ２との合計値よりも大きく設定している。
【０１６６】
これにより、冷媒が第１流出側熱交換部１７ａおよび第２流出側熱交換部１８ａよりも冷媒出口側に近い第３流出側熱交換部１８ｂを流通する際に生じる圧力損失の増大を抑制することができる。
【０１６７】
さらに、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、風上側蒸発器１７および風下側蒸発器１８を、タンクアンドチューブ型の熱交換器で構成しているので、例えば、第１流出側熱交換部１７ａを構成する風下側チューブ７１の本数を変更することで、第１流出側熱交換部１７ａの第１通路断面積ＡＴ１を容易に変更することができる。
【０１６８】
このことは、第２流出側熱交換部１８ａの第２通路断面積ＡＴ２および第３流出側熱交換部１７ｂの第３通路断面積ＡＴ３についても同様である。
【０１６９】
また、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、上部風下側タンク８２の内部に仕切り部材８２１を配置し、図５を用いて説明したように、上部風下側タンク８２の内部にチューブ側空間８２ｂおよび反チューブ側空間８２ｃを形成している。これによれば、上部風下側タンク８２内に上下方向に区画された空間を形成することができるので、蒸発器ユニット２０内に様々な冷媒流路を形成することができる。
【０１７０】
また、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、冷媒流入口２４ａおよび冷媒流出口２４が形成されたジョイント部２４を、収容タンク２３、上部風上側タンク７２および上部風下側タンク８２の一端側の側面に配置している。これによれば、エジェクタ式冷凍サイクル１０を形成する際に、蒸発器ユニット２０と他の構成部品（例えば、温度式膨張弁１３）とを容易に接続することができる。
【０１７１】
また、本実施形態では、ジョイント部２４の第２〜第４流入通路孔２４３ａ、２４４ａ、２４５ａが形成する冷媒通路によって、上流側分岐部１４内の冷媒に旋回流れを生じさせる旋回流発生手段を構成している。従って、エジェクタ１５のノズル部１５ａへ気液二相冷媒を流入させることができるとともに、固定絞り１９へ液相冷媒を流入させることができる。
【０１７２】
これによれば、ノズル部１５ａにおける冷媒の沸騰を促進することができ、ノズル部１５ａにて冷媒の圧力エネルギを運動エネルギへ変換する際のエネルギ変換効率（ノズル効率）を向上させることができる。さらに、吸引側熱交換部１８ｂへ流入する冷媒のエンタルピを低下させて、吸引側熱交換部１８ｂにて発揮される冷凍能力を増大させることができる。
【０１７３】
（第２実施形態）
本実施形態では、第１実施形態に対して、図１５に示すように、上部風下側タンク８２内に配置される仕切り部材の形状を変更すること等によって、吸引側熱交換部１８ｂにおける冷媒流路を変更した例を説明する。なお、図１５は、第１実施形態の図１０に対応する図面である。さらに、図１５では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。このことは、以下の図面でも同様である。
【０１７４】
より具体的には、本実施形態の仕切り部材８２３は、上部風下側タンク８２の長手方向に延びる仕切板および長手方向に垂直に広がる２枚の仕切板によって構成されている。これにより、図１５に示すように、本実施形態の上部風下側タンク８２の内部空間は、チューブ側空間８２ｂ、反チューブ側空間８２ｃ、および上部風下側の他端側空間８２ｄの３つの空間に区画されている。
【０１７５】
さらに、本実施形態では、第１実施形態で説明した第１下部風下側セパレータ８３１が廃止されている。これにより、図１５に示すように、本実施形態の下部風下側タンク８３の内部空間は、下部風下側の一端側空間８３ａ、および下部風下側の他端側空間８３ｃの２つの空間に区画されている。その他の構成は、第１実施形態と同様である。
【０１７６】
従って、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、上流側分岐部１４にて分岐された他方の冷媒が、矢印Ｒ１２に示すように、固定絞り１９を介して上部風下側タンク８２のチューブ側空間８２ｂへ流入する。
【０１７７】
上部風下側タンク８２のチューブ側空間８２ｂへ流入した冷媒は、吸引側熱交換部１８ｂを構成する風下側チューブ８１群へ流入して、矢印Ｒ１３→矢印Ｒ１６の順に１回方向転換しながら流れる。そして、矢印Ｒａ１７に示すように、反チューブ側空間８２ｃを介して、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃ側へ導かれる。
【０１７８】
より具体的には、上部風下側タンク８２のチューブ側空間８２ｂへ流入した冷媒は、チューブ側空間８２ｂ→下部風下側タンク８３の一端側空間８３ａ→上部風下側タンク８２の反チューブ側空間８２ｃ→収容タンク２３のエジェクタ吸引側空間２３ｂの順で流れる。その他の蒸発器ユニット２０内における冷媒の流れは、第１実施形態と同様である。
【０１７９】
従って、本実施形態の蒸発器ユニット２０を備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０を作動させても、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。すなわち、冷媒が蒸発器ユニット２０内部を流通する際に生じる圧力損失を低減させることができる。さらに、蒸発器ユニットを備えるエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ＣＯＰ向上効果を充分に得ることができる。
【０１８０】
また、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、第１実施形態に対して、吸引側蒸発部１８ｂにおける冷媒の方向転換回数を減少させて吸引側蒸発部１８ｂにおける冷媒流路の通路断面積を拡大できる。従って、冷媒が吸引側蒸発部１８ｂを流通する際に生じる圧力損失を低減させることができる。
【０１８１】
（第３実施形態）
本実施形態では、第１実施形態に対して、図１６に示すように、固定絞りとしてキャピラリチューブ１９ａを採用すること等によって、吸引側熱交換部１８ｂにおける冷媒流路を変更した例を説明する。
【０１８２】
より具体的には、本実施形態では、蒸発器ユニット２０の一端側（ジョイント部２４が接合されている側）の側面にキャピラリチューブ１９ａがろう付け接合されている。このため、本実施形態では、第１実施形態の図４で説明した、エジェクタ入口側空間２３ａと上部風下側の一端側空間８２ａとを連通させる連通路を廃止している。さらに、上流側分岐部１４を、ジョイント部２４の内部あるいはジョイント部２４の冷媒流入口２４ａの上流側に配置している。
【０１８３】
また、上部風下側タンク８２内に配置される仕切り部材８２４として、上部風下側タンク８２の長手方向に延びる仕切板および長手方向に垂直に広がる２枚の仕切板によって構成されたものを採用している。このため、本実施形態の上部風下側タンク８２の内部空間は、図１６に示すように、チューブ側空間８２ｂ、反チューブ側空間８２ｃ、および上部風下側の他端側空間８２ｄの３つの空間に区画されている。その他の構成は、第１実施形態と同様である。
【０１８４】
従って、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、上流側分岐部１４にて分岐された他方の冷媒が、矢印Ｒ１２１に示すように、キャピラリチューブ１９ａを通過する。そして、この冷媒は、キャピラリチューブ１９ａを通過する際に減圧されて、下部風下側タンク８３の一端側空間８３ａへ流入する。
【０１８５】
下部風下側タンク８３の一端側空間８３ａへ流入した冷媒は、吸引側熱交換部１８ｂを構成する風下側チューブ８１群へ流入して、矢印Ｒ１４→矢印Ｒ１５→矢印Ｒ１６の順に２回方向転換しながら流れる。そして、矢印Ｒ１７に示すように、反チューブ側空間８２ｃを介して、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃ側へ導かれる。
【０１８６】
より具体的には、下部風下側タンク８３の一端側空間８３ａへ流入した冷媒は、下部風下側タンク８３の一端側空間８３ａ→上部風下側タンク８２のチューブ側空間８２ｂ→下部風下側タンク８３の中間側空間８３ｂ→上部風下側タンク８２の反チューブ側空間８２ｃの順で流れる。その他の蒸発器ユニット２０内における冷媒の流れは、第１実施形態と同様である。
【０１８７】
従って、本実施形態の蒸発器ユニット２０を備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０を作動させても、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。すなわち、冷媒が蒸発器ユニット２０内部を流通する際に生じる圧力損失を低減させることができる。さらに、蒸発器ユニットを備えるエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ＣＯＰ向上効果を充分に得ることができる。
【０１８８】
また、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、第１実施形態に対して、吸引側蒸発部１８ｂにおける冷媒の方向転換回数を減少させているので、第２実施形態と同様に、冷媒が吸引側蒸発部１８ｂを流通する際に生じる圧力損失を低減させることができる。さらに、第１実施形態と同様に、送風空気の流れ方向から見たときに、風上側過熱度領域ＳＨ１および風下側過熱度領域ＳＨ２が、互いにずれた配置を実現することもできる。
【０１８９】
（第４〜第６実施形態）
第１〜第３実施形態では、収容タンク２３を、上部風上側タンク７２および上部風下側タンク８２の間の谷部に配置した蒸発器ユニット２０について説明したが、第４〜第６実施形態では、第１〜第３実施形態に対して、それぞれ蒸発器ユニット２０の基本的な構成を変更することなく、収容タンク２３の配置を変更した例を説明する。
【０１９０】
具体的には、第４〜第６実施形態の蒸発器ユニット２０では、図１７〜図１９に示すように、収容タンク２３を上部風下側タンク８２の上方側に配置している。そして、上部風上側タンク７２の高さ寸法（上下方向寸法）と、収容タンク２３および上部風下側タンク８２の合計高さ寸法とを、一致させるようにしている。
【０１９１】
従って、第４〜第６実施形態の蒸発器ユニット２０では、谷部から上方側に収容タンク２３が突出してしまうことがなく、蒸発器ユニット２０の適用対象（本実施形態では、車両）への搭載性を向上させることができる。
【０１９２】
より詳細には、第４実施形態の蒸発器ユニット２０では、図１７に示すように冷媒が流れるので、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。また、第５実施形態の蒸発器ユニット２０では、図１８に示すように冷媒が流れるので、第２実施形態と同様の効果を得ることができる。さらに、第６実施形態の蒸発器ユニット２０では、図１９に示すように冷媒が流れるので、第３実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０１９３】
（第７実施形態）
本実施形態では、図２０に示すように、第１実施形態に対して、収容タンク２３を廃止し、エジェクタ１５を上部風下側タンク８２内に収容した例について説明する。
【０１９４】
本実施形態の蒸発器ユニット２０では、エジェクタ１５の内部のノズル部１５ａの上流側にエジェクタ入口側空間２３ａが形成されている。さらに、エジェクタ１５が、仕切り部材８２１のうち上部風下側タンク８２の長手方向に垂直に広がる仕切板、および上部風下側セパレータ８２２を貫通するように配置されている。
【０１９５】
これにより、上部風下側タンク８２の内部空間が、図２０に示すように、上部風下側の一端側空間８２ａ、チューブ側空間８２ｂ、反チューブ側空間８２ｃ、上部風下側の他端側空間８２ｄの４つの空間に区画されている。上部風下側の一端側空間８２ａは、エジェクタ１５のノズル部１５ａ上流側の外周側（すなわち、内部にエジェクタ入口側空間２３ａが形成される部位）の外周側に配置されている。
【０１９６】
エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃは、反チューブ側空間８２ｃ内で開口している。エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄの冷媒出口は、他端側空間８２ｄ内で開口している。さらに、下流側分岐部１６は、他端側空間８２ｄの内部に形成されている。その他の構成は、第１実施形態と同様である。
【０１９７】
このため、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、ジョイント部２４の冷媒流入口２４ａから流入した冷媒が、図２０の矢印Ｒ１に示すように、エジェクタ１５のノズル部１５ａの上流側に形成されたエジェクタ入口側空間２３ａへ流入する。
【０１９８】
エジェクタ入口側空間２３ａへ流入した冷媒は、矢印Ｒ２に示すように、エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入する冷媒流れ、およびエジェクタ１５の外周壁面に設けられた固定絞り１９として機能する連通路を介して、矢印Ｒ１２に示すように、上部風下側タンク８２の一端側空間８２ａへ流入する冷媒流れに分流される。
【０１９９】
また、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄから流出した冷媒は、矢印Ｒ３に示すように、上部風下側タンク８２の他端側空間８２ｄへ流入する。他端側空間８２ｄへ流入した冷媒は、上部風上側タンク７２の他端側空間７２ｂへ流入する冷媒流れ（破線矢印Ｒ４）、および第２流出側熱交換部１８ａを構成する風下側チューブ８１群を流通する冷媒流れ（矢印Ｒ７）に分流される。
【０２００】
その他の蒸発器ユニット２０内における冷媒の流れは、第１実施形態と同様である。つまり、本実施形態の蒸発器ユニット２０の内部では、実質的に第１実施形態と同様に冷媒が流れる。従って、本実施形態の蒸発器ユニット２０を備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０を作動させても、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０２０１】
（第８実施形態）
本実施形態では、図２１に示すように、第２実施形態に対して、収容タンク２３を廃止して、エジェクタ１５を上部風下側タンク８２内に収容した例について説明する。
【０２０２】
本実施形態の蒸発器ユニット２０では、第７実施形態と同様に、エジェクタ１５の内部のノズル部１５ａの上流側にエジェクタ入口側空間２３ａが形成されている。さらに、エジェクタ１５が、仕切り部材８２３のうち上部風下側タンク８２の長手方向に垂直に広がる仕切板、および上部風下側セパレータ８２２を貫通するように配置されている。
【０２０３】
これにより、上部風下側タンク８２の内部空間が、図２１に示すように、チューブ側空間８２ｂ、反チューブ側空間８２ｃ、上部風下側の他端側空間８２ｄの３つの空間に区画されている。本実施形態では、エジェクタ１５のノズル部１５ａ上流側のエジェクタ入口側空間２３ａの外周側の空間もチューブ側空間８２ｂを形成している。その他の構成は、第２実施形態と同様である。
【０２０４】
このため、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、ジョイント部２４の冷媒流入口２４ａから流入した冷媒が、図２１の矢印Ｒ１に示すように、エジェクタ１５のノズル部１５ａの上流側に形成されたエジェクタ入口側空間２３ａへ流入する。
【０２０５】
エジェクタ入口側空間２３ａへ流入した冷媒は、矢印Ｒ２に示すように、エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入する冷媒流れ、およびエジェクタ１５の外周壁面に設けられた固定絞り１９として機能する連通路を介して、矢印Ｒ１２に示すように、チューブ側空間８２ｂへ流入する冷媒流れに分流される。また、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄから流出した冷媒については、第７実施形態と同様である。
【０２０６】
その他の蒸発器ユニット２０内における冷媒の流れは、第２実施形態と同様である。つまり、本実施形態の蒸発器ユニット２０の内部では、実質的に第２実施形態と同様に冷媒が流れる。従って、本実施形態の蒸発器ユニット２０を備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０を作動させても、第２実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０２０７】
（第９実施形態）
本実施形態では、図２２に示すように、第３実施形態に対して、収容タンク２３を廃止して、エジェクタ１５を上部風下側タンク８２内に収容した例について説明する。
【０２０８】
本実施形態の蒸発器ユニット２０では、第７実施形態と同様に、エジェクタ１５の内部のノズル部１５ａの上流側にエジェクタ入口側空間２３ａが形成されている。さらに、エジェクタ１５が、仕切り部材８２３のうち上部風下側タンク８２の長手方向に垂直に広がる仕切板、および上部風下側セパレータ８２２を貫通するように配置されている。
【０２０９】
これにより、上部風下側タンク８２の内部空間が、図２２に示すように、チューブ側空間８２ｂ、反チューブ側空間８２ｃ、上部風下側の他端側空間８２ｄの３つの空間に区画されている。本実施形態では、固定絞りとしてキャピラリチューブ１９ａを採用しているので、エジェクタ１５の外周壁面の連通路も廃止されている。その他の構成は、第３実施形態と同様である。
【０２１０】
このため、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、上流側分岐部１４にて分岐された一方の冷媒が、図２２の矢印Ｒ２に示すように、エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入し、他方の冷媒が、図２２の矢印Ｒ１２１に示すように、キャピラリチューブ１９ａを通過する。また、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄから流出した冷媒については、第７実施形態と同様である。
【０２１１】
その他の蒸発器ユニット２０内における冷媒の流れは、第３実施形態と同様である。つまり、本実施形態の蒸発器ユニット２０の内部では、実質的に第３実施形態と同様に冷媒が流れる。従って、本実施形態の蒸発器ユニット２０を備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０を作動させても、第３実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０２１２】
（第１０実施形態）
本実施形態では、図２３に示すように、第９実施形態に対して、仕切り部材８２４を廃止した例を説明する。従って、本実施形態では、上部風下側タンク８２の内部空間が、図２３に示すように、上部風下側の一端側空間８２ａ、上部風下側の他端側空間８２ｄの２つの空間に区画されている。さらに、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃは、上部風下側の一端側空間８２ａ内で開口している。その他の構成は、第９実施形態と同様である。
【０２１３】
このため、本実施形態の蒸発器ユニット２０では、上流側分岐部１４にて分岐された一方の冷媒が、第９実施形態と同様に、エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入し、他方の冷媒が、キャピラリチューブ１９ａを通過する。そして、この冷媒は、キャピラリチューブ１９ａを通過する際に減圧されて、下部風下側タンク８３の一端側空間８３ａへ流入する。
【０２１４】
下部風下側タンク８３の一端側空間８３ａへ流入した冷媒は、吸引側熱交換部１８ｂを構成する風下側チューブ８１群へ流入して、矢印Ｒ１４に示すように、上部風下側タンク８２の一端側空間８２ａを介して、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃ側へ導かれる。その他の蒸発器ユニット２０内における冷媒の流れは、第９実施形態と同様である。
【０２１５】
従って、本実施形態の蒸発器ユニット２０を備えるエジェクタ式冷凍サイクル１０を作動させても、第９実施形態と同様に、冷媒が蒸発器ユニット２０内部を流通する際に生じる圧力損失を低減させることができる。さらに、蒸発器ユニットを備えるエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ＣＯＰ向上効果を充分に得ることができる。
【０２１６】
（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、以下のように種々変形可能である。
【０２１７】
上述の実施形態では、上流側分岐部１４、エジェクタ１５、下流側分岐部１６、風上側蒸発器１７、風下側蒸発器１８、固定絞り１９を一体化させた蒸発器ユニット２０について説明したが、本発明に係る蒸発器ユニット２０は、これに限定されない。少なくとも、エジェクタ１５、風上側蒸発器１７、風下側蒸発器１８が一体化されていればよい。さらに、上記の構成機器に加えて、温度式膨張弁１３を一体化させてもよい。
【０２１８】
上述の実施形態では、ろう付け接合することによって、各構成機器を一体化させた例を説明したが、各構成機器の一体化手段として、ねじ止め、かしめ、溶接、接着等の種々な手段を採用してもよい。さらに、各構成機器を一体化することなく、蒸発器ユニット２０と同様に接続することで、エジェクタ式冷凍サイクルを構成することによるＣＯＰ向上効果を得ることもできる。
【０２１９】
上述のエジェクタ式冷凍サイクル１０を構成する各構成機器は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。
【０２２０】
例えば、上述の実施形態では、圧縮機１１として、電動圧縮機を採用した例を説明したが、圧縮機１１として、プーリ、ベルト等を介して車両走行用エンジンから伝達される回転駆動力によって駆動されるエンジン駆動式の圧縮機を採用してもよい。さらに、エンジン駆動式の圧縮機としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整可能な可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチの断続により圧縮機の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整可能な固定容量型圧縮機を採用することができる。
【０２２１】
また、上述の実施形態では、放熱器１２として、レシーバ一体型の凝縮器を採用した例を説明したが、さらに、レシーバ部１２ｂから流出した液相冷媒を過冷却する過冷却部を有して構成される、いわゆるサブクール型の凝縮器を採用してもよい。この他にも、凝縮部１２ａのみからなる放熱器１２、および放熱器１２から流出した冷媒の気液を分離して、分離された液相冷媒を下流側へ流出させる受液器（レシーバ）を採用してもよい。
【０２２２】
また、上述の実施形態では、エジェクタ１５として、冷媒通路面積が変化しない固定ノズル部を有するものを採用した例を説明したが、もちろん、冷媒通路面積を変更可能な可変ノズル部を有する可変エジェクタを用いてもよい。可変ノズル部の具体例としては、例えば、可変ノズル部の通路内にニードルを挿入し、このニードルの位置を電気的アクチュエータにより制御して通路面積を調整する機構とすればよい。
【０２２３】
上述の各実施形態では、本発明に係る蒸発器ユニット２０を車両に搭載されるエジェクタ式冷凍サイクル１０に適用した例を説明したが、蒸発器ユニット２０の適用はこれに限定されない。車両用に限らず、定置用等のエジェクタ式冷凍サイクルに適用してもよい。
【符号の説明】
【０２２４】
１５    エジェクタ
１５ａ  ノズル部
１５ｂ  ボデー部
１５ｃ  冷媒吸引口
１５ｄ  ディフューザ部（昇圧部）
１７    風上側蒸発器
１７ａ  第１流出側熱交換部
１８    風下側蒸発器
１８ａ  第２流出側熱交換部
【図１】
0006323313.tif 000002
【図２】
0006323313.tif 000003
【図３】
0006323313.tif 000004
【図４】
0006323313.tif 000005
【図５】
0006323313.tif 000006
【図６】
0006323313.tif 000007
【図７】
0006323313.tif 000008
【図８】
0006323313.tif 000009
【図９】
0006323313.tif 000010
【図１０】
0006323313.tif 000011
【図１１】
0006323313.tif 000012
【図１２】
0006323313.tif 000013
【図１３】
0006323313.tif 000014
【図１４】
0006323313.tif 000015
【図１５】
0006323313.tif 000016
【図１６】
0006323313.tif 000017
【図１７】
0006323313.tif 000018
【図１８】
0006323313.tif 000019
【図１９】
0006323313.tif 000020
【図２０】
0006323313.tif 000021
【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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