(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリアミド樹脂および熱可塑性エラストマを主成分とする樹脂組成物からなるフィルムであって、熱可塑性エラストマが、熱可塑性ポリエステルエラストマおよび／または熱可塑性ポリアミドエラストマであり、繊維強化複合材料を成形する際に用いることを特徴とするバギング用フィルム。
【請求項２】
ポリアミド樹脂が、ナイロン６、ナイロン６を主成分とする共重合体、ナイロン６６、および、ナイロン６６を主成分とする共重合体から選ばれる少なくとも１種である請求項１記載のバギング用フィルム。
【請求項３】
樹脂組成物のポリアミド樹脂の含有率が５０〜８０重量％、熱可塑性エラストマの含有率が２０〜５０重量％である請求項１または２に記載のバギング用フィルム。
【請求項４】
樹脂組成物に酸化防止剤として、ヒンダードフェノール類、ヒンダードアミン類から選ばれる少なくとも１種を含有する請求項１から３のいずれかに記載のバギング用フィルム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、バギング用フィルムに関し、より詳しくは耐熱性に優れると同時に、柔軟性・伸びが高く、バギング作業性に優れる複合材料成形に用いるバギング用フィルムに関する。
【背景技術】
【０００２】
複合材料、特に繊維によって強化された複合材料（ＦＲＰ）は、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、ボロン繊維、金属繊維等の高強度繊維に樹脂を含浸した材料であり、自動車用途、車輌用途、船舶用途、建築用途、航空宇宙用途、風力発電用風車用途等の構造部材として用いられている。
【０００３】
なかでも、炭素繊維を強化繊維とする炭素繊維強化樹脂（ＣＦＲＰ）は、軽量かつ高強度であることから、民間航空機の各種構成部材として有用な材料となっている。
【０００４】
ＣＦＲＰの成形法としては真空（減圧）バッグ成形法、加圧バッグ成形法、オートクレーブ成形法などが知られている。真空（減圧）成形法は型上で強化繊維に樹脂を含浸、積層し、その最表層をバギング用フィルムで覆い、密封した後、減圧することによってフィルムを積層面に密着させ、脱泡を行なった後、加熱硬化する方法である。また加圧バッグ成形法は、型上で強化繊維に樹脂を含浸、積層し、この上をバギング用フィルムで覆い、耐圧プレートとバッグの間に空気または蒸気を送り、加圧しながら硬化する方法であり、真空バッグ成形法が大気圧で加圧するのに対して更に高圧まで加圧できる点に特徴がある。オートクレーブ成形法は、真空バッグ成形法と同じ原理に基づき一般に広く用いられている成形方法であり、炭素繊維と高靱性のエポキシ樹脂から構成されるプリプレグを一枚ずつ積み重ねた積層体をオートクレーブ中で加圧、加熱して硬化させる。オートクレーブで硬化する際、プリプレグを覆い、内部を減圧とするためバギング用フィルムが用いられる。
【０００５】
また近年になって、新たな成形法としてＶａＲＴＭ成形法と呼ばれる方法が用いられるようになり、長さが１０ｍ以上の大型のＦＲＰ構造体が実用化されている。すなわち型上に強化繊維布帛を配置し、全体をバギング用フィルムで覆った後、その内部を真空状態にして、低粘度の熱硬化性樹脂を室温で注入して繊維間に樹脂を拡散、含浸させた後、硬化する方法である。
【０００６】
オートクレーブ成形法において繊維強化樹脂を成形する際に使用されるバギング用フィルムは、プリプレグを包む作業において柔軟性と伸びが求められ、柔軟性がないと真空引きによってプリプレグに密着したときに凹凸に追随せずに、突っ張りやブリッジ状になったり、破断したりするという問題がある。これまではバギング用フィルムに予め作業者が皺を作り、真空引きしたときバギング用フィルムの突っ張りやブリッジを防ぐ工夫をしているが、立体的な形状の複合材を製作する際には、このバギング作業が面倒であり、多くの工数がかかっている。一方、真空引きの際、減圧によってフィルムの突っ張り部やブリッジ部では急激な部分伸びが起こり、その部分で破れやピンホールが発生しやすい。同様にオートクレーブでの高圧下でもフィルムの伸びによる破れやピンホールが発生するため、バギング作業で伸びが必要である反面、強度も必要となる。更にオートクレーブ成形法は長時間に渡って高温を保持するため、フィルムの耐熱性が劣ると樹脂の熱分解による劣化が起こりやすい。
【０００７】
バギング用フィルムの使用例として、例えば、特許文献１にはシリコーン製ラバーシートからなるバギング用フィルムの記載例があるが、耐熱性および伸び性に優れるものの、一般に高価である欠点があり、更に真空密封するために使用するシーラントテープとの接着性に乏しい欠点を有する。また、特許文献２にはバギング用フィルムとしてナイロンやポリオレフィン系フィルムの使用が開示されているが、気体透過度、耐熱温度、湿度などから選定されるフィルムとの記載はあるものの、耐熱性や伸び特性を含めた詳細な特性については一切言及されていない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００３−１１１３６号公報
【特許文献２】特開２０１１−８３９７５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は、バギング用フィルムに関するものであり、その目的は、柔軟性と伸び易さを有し、バギング作業が行いやすいと同時に、オートクレーブ成形法においても高圧による破れやピンホールが発生し難く、高温での熱安定性を有するバギング用フィルムを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成するため、本発明は以下の構成をとる。
（１）ポリアミド樹脂および熱可塑性エラストマを主成分とする樹脂組成物からなるフィルムであって、繊維強化複合材料を成形する際に用いることを特徴とするバギング用フィルム。
（２）ポリアミド樹脂が、ナイロン６、ナイロン６を主たる成分とする共重合体、ナイロン６６、および、ナイロン６６を主たる成分とする共重合体から選ばれる少なくとも１種である（１）に記載のバギング用フィルム。
（３）熱可塑性エラストマが、熱可塑性ポリエステルエラストマおよび／または熱可塑性ポリアミドエラストマである（１）または（２）に記載のバギング用フィルム。
（４）樹脂組成物のポリアミド樹脂の含有量が５０〜８０重量％、熱可塑性エラストマの含有量が２０〜５０重量％である（１）から（３）のいずれかに記載のバギング用フィルム。
（５）樹脂組成物に酸化防止剤として、ヒンダードフェノール類、ヒンダードアミン類から選ばれる少なくとも１種を含有する（１）から（４）のいずれかに記載のバギング用フィルム。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、ポリアミド樹脂および熱可塑性エラストマを含有する樹脂組成物を繊維強化樹脂成形時のバギング用フィルムとして用いることによって、高い伸度と低いヤング率を有するため、バギング作業に適した柔軟性を有しており、同時に強度が高いためオートクレーブ成形法での真空引き、加圧における急激な応力によって破れやピンホールの発生がなく、更に高温下での熱安定性に優れるため、熱劣化による脆化のないバギング用フィルムが得られる。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明のバギング用フィルムは、ポリアミド樹脂および熱可塑性エラストマからなる樹脂組成物からなるフィルムである。
【００１３】
ポリアミド樹脂は一般にナイロンとも呼ばれるが、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン４６、ナイロン１１、ナイロン１２、ナイロン６１０、ナイロン６１２、ナイロン６／６６共重合体（ナイロン６，６６）、ナイロン６／１２共重合体（ナイロン６，１２）、ナイロン６／６６／６１０共重合体（ナイロン６，６６，６１０）、ナイロンＭＸＤ６、ナイロン６Ｔ共重合体、ナイロン６／６Ｔ共重合体等が挙げられるが、これらに限定されるものではなく、これらの混合物も含まれる。これらのなかで物性バランス、入手性、コスト、取り扱い性の点で、ナイロン６、ナイロン６を主たる成分とする共重合体、ナイロン６６、および、ナイロン６６を主たる成分とする共重合体から選ばれる少なくとも１種とすることが好ましく、具体的には、例えばナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６／６６共重合体が好ましい。
【００１４】
なお、ポリアミド共重合体としては前記した共重合体を構成する単量体以外の脂肪族ジカルボン酸、芳香族ジカルボン酸、脂肪族ジアミン、芳香族ジアミン、アミノカルボン酸等の単量体を共重合成分として用いることができる。
【００１５】
具体的なポリアミド樹脂としては、東レ（株）製“アミラン”、“リルサン”、宇部興産（株）製“ＵＢＥナイロン”、“ＵＢＥナイロン”６、“ＵＢＥナイロン”６６、旭化成ケミカルズ(株)“レオナ”、三菱エンジニアリングプラスチックス(株)“レニー”、“ノバミッド”、ユニチカ（株）ユニチカナイロン６、ユニチカナイロン、“マラニール”、東洋紡（株）東洋紡ナイロン、デュポン（株）“ザイテル”、ＢＡＳＦジャパン（株）“ウルトラミド”、ポリプラスチックス（株）ポリプラナイロン等を例示することができる。
【００１６】
本発明における熱可塑性エラストマは、ハードセグメントを形成するポリマー種によってポリエステル系、ポリアミド系、スチレン系、オレフィン系、塩ビ系、ウレタン系、ニトリル系、フッ素系、シリコーン系などが挙げられるが、ポリアミド樹脂と混合した場合の分散性、製膜性、耐熱性、熱安定性の点でポリエステル系、ポリアミド系が好ましく、更に強伸度等の機械特性に優れるとともに高融点であることからポリエステル系が一層好ましい。
【００１７】
ポリエステル系、ポリアミド系の熱可塑性エラストマとしては、ハードセグメントを構成する樹脂が芳香族ポリエステルまたはポリアミドであって、ソフトセグメントを構成する成分がポリエーテル、脂肪族ポリエステルからなるブロック共重合体である。
【００１８】
具体例を示すと、熱可塑性ポリエステル系エラストマとしては、東レ・デュポン（株）製“ハイトレル”、東洋紡（株）製“ペルプレン”、三菱化学（株）製“プリマロイ”、帝人化成(株)“ヌーベラン”、リケンテクノス（株）ハイパーアロイ“アクティマー”、ＤＭＳ社製“アーニテル”等を挙げることができ、熱可塑性ポリアミド系エラストマとしては、ダイセル・エボニック社“ダイアミド”ＰＡＥ、宇部興産（株）製ウベポリアミドエラストマＰＡＥ、エムス昭和電工（株）製“グリロン”ＥＬＸ、“グリルアミド”ＥＬＹ、アトフィナジャパン（株）製ペバックス（登録商標）、リケンテクノス(株)製ハイパーアロイ“アクティマー”（登録商標）、ＤＩＣ（株）製“グリラックス”Ａ、三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製“ノバミッド”ＰＡＥ等を挙げることができる。
【００１９】
本発明における樹脂組成物のポリアミド樹脂と熱可塑性エラストマの組成比率は、ポリアミド樹脂が連続した相を形成するマトリックス成分となることが好ましく、ポリアミド樹脂の含有率が５０〜８０重量％、熱可塑性エラストマの含有率が２０〜５０重量％である範囲が好ましい。熱可塑性エラストマの含有率が２０重量％未満になるとヤング率が上昇することで柔軟性が低下し、バギング作業性に劣るようになり、５０重量％を超えると次第に強度が低下し、バギング作業後の減圧下またはオートクレーブでの加圧下で部分的に過剰な伸びを起こし、ピンホールや破れが発生する恐れがある。
【００２０】
なお、本発明における樹脂組成物はポリアミド樹脂および熱可塑性エラストマを主成分とし、特性を損なわない範囲で、必要に応じてその他の熱可塑性樹脂、各種添加剤を０から５０重量％未満の範囲で配合することができる。例えば、熱可塑性樹脂としてはポリオレフィン系、ポリアクリル系、ポリエステル系、ポリアミド系などの各種樹脂、添加剤としては有機または無機の粒子、充填剤、分散剤、可塑剤等が挙げられる。
【００２１】
なお、本発明における「主成分」とは、全体を１００重量％として、その成分を５０重量％超、含有することをいう。
【００２２】
本発明の実施態様における樹脂組成物からなるフィルムは、ＦＲＰの成形条件によっては高温下で使用される。長時間の高温加熱にさらされる場合に熱劣化を抑制し、熱安定性を向上させるため、樹脂組成物に熱安定剤を添加することが好ましい。熱安定剤としては、酸化防止剤が好適に用いられ、ヒンダードフェノール系酸化防止剤としては、“Ｉｒｇａｎｏｘ”１０１０、“Ｉｒｇａｎｏｘ”１０９８（Ｃｉｂａ製）、“Ｉｒｇａｎｏｘ”１３３０、ホスファイト系、ホスホナイト系としては、“Ｉｒｇａｐｈｏｓ”１６８（Ｃｉｂａ製）、“Ｉｒｇａｐｈｏｓ”Ｐ−ＥＰＱ（ＣｌａｒｉａｎｔまたはＣｉｂａ製、チオシネルジスト系としては、“Ｌｏｗｉｎｏｘ”ＤＳＴＤＰ（Ｇｒｅａｔ  Ｌａｋｅｓ製））、ヒンダードアミン系としては、“Ｎａｕｇｕａｒｄ”４４５（Ｕｎｉｌｏｙｌ  Ｃｈｅｍｉｃａｌ製）、“Ｃｈｉｍａｓｏｒｂ”９４４（Ｃｉｂａ製）、その他としてヒドロキシルアミン、ベンゾフラノン誘導体、アクリロイル変性フェノール等が挙げられるが、添加量に対する熱安定剤としての性能に優れる点で、ヒンダードフェノール系酸化防止剤およびヒンダードアミン系酸化防止剤が好適であり、更に高温における着色がより小さい点でヒンダードフェノール系酸化防止剤がより好適である。
【００２３】
熱安定剤の添加量は、樹脂組成物に対して０．０５重量％〜５．０重量％の範囲である。０．０５重量％未満では熱安定剤として効果が小さく、５．０重量％を超えるとブリードアウトしやすくなったり、樹脂を着色する傾向があるため好ましくない。
【００２４】
本実施形態の樹脂組成物からなるフィルムには、調色のため必要に応じて顔料、染料等の着色剤を配合することができる。
【００２５】
樹脂組成物に熱安定剤、着色剤や各種添加剤を分散させる方法は、特に限定されないが、これら添加剤を予め別々にポリアミド樹脂または熱可塑性エラストマに分散させた組成物（以下、添加剤マスタと呼ぶ。）を作製しておき、製膜する際にベースとなる樹脂組成物に添加剤マスタを各々所定濃度となるように混合して供する方法が一般的である。各添加剤を単独または混合して樹脂組成物等に分散させる方法もあるが、分散条件の最適化、添加濃度の自由度などの点では、別々に分散したマスタとするのが好ましい。形状は製膜装置への搬送性などの点でペレット状が好ましく、ポリアミド樹脂または熱可塑性エラストマのベース樹脂のペレットサイズと同等にするのが好ましい。
【００２６】
分散方法は特に限定しないが、添加剤と樹脂を溶融混練する方法、添加剤の分散液と樹脂を溶融混練と同時に分散媒を除去する方法などが用いられる。例えば、添加剤と樹脂を溶融混練する方法は、添加剤と樹脂ペレットをタンブラー、リボンブレンダー、“ナウタミキサ”、“ヘンシェル”ミキサー、プラネタリーミキサー等で混合した後、ベント付きなどの一軸または二軸押出機で溶融混練し、押出されたストランドをカッティングしてマスタペレットとする方法、または粉末化した樹脂と添加剤をバンバリミキサー、ニーダー、カレンダロール、加熱ニーダー等の高剪断混練装置で一次混練した樹脂組成物を予め作製し、この樹脂組成物を上記樹脂と同種または他の樹脂と混合して上記と同様にマスタペレットとする方法があげられる。
【００２７】
添加剤マスタ中の添加剤濃度は、特に限定しないがフィルムへの添加濃度の２〜１００倍の濃度で分散させたマスタチップとするのが好ましい。マスタチップは高濃度にするほど分散加工費用などの点で有利だが、１００倍以上ではベース樹脂と配合した際にマスタチップの偏在が生じて粒子分散の不均一なフィルムとなる可能性があり好ましくない。
【００２８】
本発明の実施態様におけるバギング用フィルムの厚さは使用に供する工程によるため特に限定しないが、１０〜５００μｍが好ましく、２０〜３００μｍがより好ましい。１０μｍ未満では腰が弱くなり強度が不十分となり取り扱い性に劣る。５００μｍ超では逆に強度が高くなり、また面積当たりの重量が大きくなるため取り扱い性に劣る。
【００２９】
本発明の実施態様のバギング用フィルムは単層構成であってもよく、複数の層からなる積層フィルムとしてもよい。
【００３０】
フィルム製膜においては、溶融押出製膜が膜厚制御、生産性、添加剤分散性などの観点で好ましい。フィルムはＴダイによる無延伸、一軸延伸、二軸延伸やリングダイによるインフレーション製膜法などの方式のいずれでも良いが、バギング用途の物性面からＴダイによる無延伸製膜、インフレーション製膜が好適に用いられる。
【００３１】
本発明のバギングフィルムは、常温での伸びが優れるので、繊維強化複合材料の成形時に使用するバギング用フィルムとして好適に用いられる。本発明における繊維強化複合材料としては、長繊維および／または短繊維からなる繊維状材料によって熱硬化性樹脂あるいは熱可塑性樹脂を強化した材料であって、使用する繊維および樹脂の種類は特に限定されない。なかでも、樹脂が熱硬化性樹脂である繊維強化複合材料に好適に使用される。
【実施例】
【００３２】
以下、実施例に基づいて本発明を具体的に説明するが、以下の実施例に限定されるものではない。
【００３３】
各特性は以下の測定方法に基づいて評価したものである。
【００３４】
（１）破断強度、破断伸度およびヤング率
引張試験機（（株）エー・アンド・デイ製“テンシロン”万能試験機）を用い、引張速度３００ｍｍ／分破断強度、破断伸度およびヤング率を測定した。
【００３５】
（２）バギング作業性
縦１０ｃｍ×横１０ｃｍ×長さ３０ｃｍ×５ｍｍ厚のＨ形鋼を複合材料成形体の代替として５０ｃｍ角×３ｍｍ厚のステンレス板上に載せ、そのＨ形鋼を覆うようにフッ素フィルム（東レフィルム加工（株）製“トヨフロン”ＦＶ、５０μｍ）およびブリーザークロス（オー・エス・イー（株）製ＯＳＥ−１３５）を載せ、更に真空バルブを取り付けたバギング用フィルムで覆った後、ステンレス板とバギング用フィルムとをシーラントテープ（Ｃｙｔｅｃ社製ＳＭ−５１４２）を用いて空気が漏れないように封止した。その際のバギング作業性を以下のランクで評価した。
なお、本発明のフィルムは長手（ＭＤ）方向、幅（ＴＤ）方向いずれにも使用されるため、等方性であることが望ましく、異方性が著しい場合は悪化する懸念がある。したがって、以下の○〜×は、長手（ＭＤ）方向、幅（ＴＤ）方向について、より良好な値で判断する。
○；  破断伸度が５５０％以上、かつ、ヤング率が８００ＭＰａ以下であれば、フィルムが伸びやすく、柔軟性があるため、バギング作業に優れる。
△；  ○、または、×以外の場合で、フィルムの伸び、柔軟性にやや劣り、バギング作業性は良好ではあるものの、やや作業しにくい。
×；  破断伸度が５００％未満、または、ヤング率が９００ＭＰａを超えていると、フィルムが伸びにくく、硬いためバギング作業性に劣る。
【００３６】
（３）オートクレーブ試験
引き続いて、真空バルブに接続した真空ポンプによって０．０１ＭＰａ以下まで減圧した後、オートクレーブ中で４気圧の空気加圧を行いながら、４時間で室温から１８０℃まで昇温し、１８０℃に４時間一定とした後、室温まで４時間かけて降温した。
オートクレーブから取り出し、２３℃、５０％ＲＨの環境下に２４時間放置した後、バギング用フィルムの柔軟性および劣化状態を以下のランクで評価した。
○；  柔軟性はオートクレーブ投入前と同等またはやや低下するが、靭性を有し、裂けにくい。
△；  ステンレス板から剥がす際にフィルムが脆化または薄膜化により裂けやすい。
×；  脆化により柔軟性が低下し、裂ける、または部分延伸によりピンホールによる空気漏れが発生。
【００３７】
［実施例１〜１５］
（１）熱安定剤マスターバッチの作製
ヒンダードフェノール系酸化防止剤である“Ｉｒｇａｎｏｘ”１３３０粉末および熱可塑性ポリエステル系エラストマ（東レ・デュポン（株）製“ハイトレル”４７７７）ペレットの混合物をリボンブレンダーで十分混合した後、ベント式二軸押出機に供給し、ストランド状に押出してカッティングし、“Ｉｒｇａｎｏｘ”１３３０を１０重量％含有するペレット状の熱安定剤マスターバッチを作製した。
【００３８】
（２）バギング用フィルムの作製
ナイロン６（宇部興産(株)製“ＵＢＥナイロン”１０３０Ｂ２）、ナイロン６６（東洋紡（株）製東洋紡ナイロンＴ−６６０Ｘ−２）、ナイロン６／６６共重合樹脂（（１）東レ（株）製“アミラン”ＣＭ６０２１Ｍ（ナイロン６：６６＝９５：５重量％）、（２）東レ（株）製“アミラン”ＣＭ６１５１Ｍ（ナイロン６：６６＝９０：１０重量％）、（３）宇部興産(株)製“ＵＢＥナイロン”５０３３Ｂ（ナイロン６：６６＝８５：１５重量％）、（４）宇部興産（株）製“ＵＢＥナイロン”５０３４Ｂ（ナイロン６：６６＝８０：２０重量％））および熱可塑性ポリエステル系エラストマ（東レ・デュポン（株）製“ハイトレル”４７７７）および熱安定剤マスターバッチをリボンブレンダーで均一混合した後、単軸押出機、フィルター、リングダイ、エアリング、安定板、巻き取り装置を備える空冷上向きインフレーション製膜装置に供給し、厚さ８０μｍのインフレーション製膜によるフィルムを得た。
【００３９】
各原料の配合および得られたフィルムの特性を表に示す。ヤング率が低く、かつ破断伸びに優れ、柔軟性の良いものであり、バギング作業性は良好であった。またオートクレーブ試験後も良好な特性を保持していた。
【００４０】
［実施例１６］
表に示す原料配合により、実施例１と同様にして厚さ８０μｍのフィルムを得た。得られたフィルムは表に示すとおり、ヤング率が低く、かつ破断伸びに優れ、柔軟性の良いものであり、バギング作業性には優れるが、強度がやや低いため、真空引きおよびその後のオートクレーブ中での加圧により、フィルムが急激に部分延伸しＨ形鋼に密着する際、部分的に薄膜化し、フィルム強度が低下する傾向であった。
【００４１】
［実施例１７］
熱安定剤マスターバッチを添加しないこと以外は、実施例５と同様にして厚さ８０μｍのフィルムを得た。得られたフィルムは表に示すとおり、バギング作業性には優れるが、オートクレーブ試験後は、剥離作業に支障はないものの、やや裂けやすい傾向があった。
【００４２】
［比較例１］
ナイロン６樹脂（宇部興産(株)製“ＵＢＥナイロン”１０３０Ｂ２）単体とした以外は実施例１と同様の方法で、平均厚さ８０ミクロンのインフレーション製膜フィルムを得た。得られたフィルムは、表に示すとおり、ヤング率が高く、かつ伸度が低く硬いためバギング作業性に劣るフィルムであった。
【００４３】
［比較例２］
ナイロン６樹脂（宇部興産(株)製“ＵＢＥナイロン”１０３０Ｂ２）、ナイロン６６（東洋紡（株）製東洋紡ナイロンＴ−６６０Ｘ−２）を用いて、実施例１と同様の方法で、平均厚さ８０ミクロンのインフレーション製膜フィルムを得た。得られたフィルムは、表に示すとおり、ヤング率が高く、かつ伸度が低く硬いためバギング作業性に劣るフィルムであった。
【００４４】
［比較例３］
熱可塑性エラストマ（東レ・デュポン（株）製“ハイトレル”４７７７）単体を用いた以外は、実施例１と同様の方法で、平均厚さ８０μｍのインフレーション製膜フィルムを得た。得られたフィルムは、表に示すとおり、破断伸度が高く、ヤング率は低いため、バギング作業性には優れるが、強度が低いことに起因し、真空引きおよびその後のオートクレーブ中での加圧により、フィルムが急激に部分延伸しＨ形鋼に密着する際、部分的に薄膜化し、ピンホールが発生した。
【００４５】
【表１】
0006443183.tif 000002
【産業上の利用可能性】
【００４６】
本発明の樹脂組成物からなるフィルムは、耐熱性および熱安定性を有し、柔軟性と伸び特性に優れるため、繊維強化複合材料を製造する工程で使用するバギング用フィルムとして好適に使用される。