(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
不純物として水銀を含有する粗硫化レニウムに対して酸素含有気体の存在下で第一の焙焼を行い、酸化レニウム及び硫黄酸化物を生成させ、水銀及び硫黄酸化物はガス化して排出し、酸化レニウムを焙焼残渣として得る工程と、
前記焙焼残渣に対して酸素含有気体の存在下で第二の焙焼を行い、ガス化した酸化レニウムを回収する工程と、
ガス化した酸化レニウムを冷却して固化する工程、又は、ガス化した酸化レニウムを水冷しながら水中に溶解させることで過レニウム酸水溶液を得る工程と、
酸化レニウムを固化した場合、固化した酸化レニウムを水中に溶解させるか、又は、固化した酸化レニウムを加熱してガス化した後に水中に溶解させることで、過レニウム酸水溶液を得る工程と、
を含む過レニウム酸水溶液の製造方法。
【請求項２】
水銀の他、亜鉛及びビスマスの少なくとも一方をさらに不純物として含有する粗硫化レニウムに対して酸素含有気体の存在下で第一の焙焼を行い、酸化レニウム及び硫黄酸化物を生成させ、水銀及び硫黄酸化物はガス化して排出し、酸化レニウムを亜鉛及びビスマスの少なくとも一方と共に焙焼残渣として得る工程と、
前記焙焼残渣に対して酸素含有気体の存在下で第二の焙焼を行い、亜鉛及びビスマスの少なくとも一方を焙焼残渣として分離し、ガス化した酸化レニウムを回収する工程と、
ガス化した酸化レニウムを冷却して固化する工程、又は、ガス化した酸化レニウムを水冷しながら水中に溶解させることで過レニウム酸水溶液を得る工程と、
酸化レニウムを固化した場合、固化した酸化レニウムを水中に溶解させるか、又は、固化した酸化レニウムを加熱してガス化した後に水中に溶解させることで、過レニウム酸水溶液を得る工程と、
を含む過レニウム酸水溶液の製造方法。
【請求項３】
焙焼残渣中のＳ品位が０．５〜２０質量％の範囲にあるときに第一の焙焼を終了する請求項１又は２に記載の過レニウム酸水溶液の製造方法。
【請求項４】
第一の焙焼が１００〜４００℃の炉内雰囲気温度で行われる請求項１〜３の何れか一項に記載の過レニウム酸水溶液の製造方法。
【請求項５】
第一の焙焼が３５０℃を超えて４００℃以下の炉内雰囲気温度で行われる請求項１〜３の何れか一項に記載の過レニウム酸水溶液の製造方法。
【請求項６】
第二の焙焼が２００〜６００℃の炉内雰囲気温度で行われる請求項１〜５の何れか一項に記載の過レニウム酸水溶液の製造方法。
【請求項７】
第一の焙焼及び第二の焙焼において、酸素含有気体は１００℃以上に予熱されている請求項１〜６の何れか一項に記載の過レニウム酸水溶液の製造方法。
【請求項８】
ガス化した酸化レニウムを冷却して固化する工程は、随伴する硫黄酸化物をガス状態に保ちながら行われ、硫黄酸化物が固気分離される請求項１〜７の何れか一項に記載の過レニウム酸水溶液の製造方法。
【請求項９】
ガス化した酸化レニウムを冷却して固化する工程では、固化した酸化レニウムはレニウム酸に不溶性の材料上に回収される請求項１〜８の何れか一項に記載の過レニウム酸水溶液の製造方法。
【請求項１０】
粗硫化レニウムは、以下の工程：
レニウム及び水銀を含む酸性溶液を陰イオン交換樹脂に通液して、レニウムを前記陰イオン交換樹脂に吸着させる工程と、
レニウムが吸着した前記陰イオン交換樹脂に溶離液を通液してレニウムを前記陰イオン交換樹脂から溶離させる工程と、
溶離後液中に含まれるレニウムを硫化処理して硫化レニウムを得る工程と、
を経て得られる請求項１〜９の何れか一項に記載の過レニウム酸水溶液の製造方法。
【請求項１１】
第一の焙焼によってガス化した酸化レニウムを回収する工程と、
ガス化した酸化レニウムに随伴する硫黄酸化物及び水銀をガス状態に保ちながら酸化レニウムを冷却して固化し、次いで固気分離することにより純度が高められた酸化レニウムを得る工程と、
純度が高められた酸化レニウムを第二の焙焼に供する工程と、
を更に含む請求項１〜１０の何れか一項に記載の過レニウム酸水溶液の製造方法。
【請求項１２】
請求項１〜１１の何れか一項に記載の過レニウム酸水溶液の製造方法により過レニウム酸水溶液を得る工程と、
前記過レニウム酸水溶液に水酸化カリウムを添加して過レニウム酸カリウムを析出させ、固液分離によって、前記過レニウム酸カリウムを得る工程と、
を含む過レニウム酸カリウムを製造する方法。
【請求項１３】
請求項１〜１１の何れか一項に記載の過レニウム酸水溶液の製造方法により過レニウム酸水溶液を得る工程と、
前記過レニウム酸水溶液にアンモニア水を添加して過レニウム酸アンモニウムを析出させ、固液分離によって、前記過レニウム酸アンモニウムを得る工程と、
を含む過レニウム酸アンモニウムを製造する方法。
【請求項１４】
請求項１２に記載の過レニウム酸カリウムを製造する方法により過レニウム酸カリウム又は請求項１３に記載の過レニウム酸アンモニウムを製造する方法により過レニウム酸アンモニウムを得る工程と、
前記過レニウム酸カリウム又は前記過レニウム酸アンモニウムを還元することにより、レニウムメタルを得る工程と、
を含むレニウムメタルを製造する方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、粗硫化レニウムからの過レニウム酸水溶液の製造方法に関する。とりわけ、本発明は粗硫化レニウムから過レニウム酸を経由して過レニウム酸アンモニウムを製造する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
レニウムは、モリブデン原鉱の輝水鉛鉱や銅鉱石に僅かに随伴する希少金属であるが、触媒の添加元素、熱電対や超耐熱合金用添加元素、高真空電子管材料等に用いられる重要な金属である。
【０００３】
レニウムを工業的に回収するための有望な原料の一つとして粗硫化レニウムがある。粗硫化レニウム中の不純物としては亜鉛、ビスマスなどが代表的である。
【０００４】
従来、特開昭６２−１４８３２７号公報（特許文献１）に記載されているように、粗硫化レニウムから過レニウム酸カリウムを製造する方法が知られている。当該文献では、粗硫化レニウムを過酸化水素等の酸化剤を使用して酸化浸出し、浸出後液中に硫化水素を添加することにより、後液中に純度の高い過レニウム酸を得た後、水酸化カリウムを添加することで過レニウム酸カリウムを製造している。過レニウム酸カリウムからは、特公平２−２０５７５号公報（特許文献２）に記載のように、陽イオン交換樹脂と接触後にアンモニア水で中和して濾過する方法等によって、過レニウム酸アンモニウムを製造することができる。過レニウム酸アンモニウムは有価物として商取引可能であり、付加価値の高い形態である。
【０００５】
また、特開昭４７−２１３２３号公報(特許文献３)には、レニウムを含有するモリブデン原鉱石を焙焼し、水で抽出し、この抽出液に塩化カリウムを加え、この際得られる沈澱を濃硫酸に解かし、硫酸濃度を１〜３モルに調節したのち、高分子量有機第三アミン濃度０．０２モル以上で含む有機溶媒を用いて抽出し、次にこの抽出液をカセイカリ水溶液で逆抽出し、この抽出液を濃縮還元処理することを特徴とするレニウムの製造方法が記載されている。
【０００６】
そして、特許文献３には、レニウムは硫化レニウムの形態で含有されており、焙焼によって硫化レニウムは酸化されて酸化レニウム（Ｒｅ2Ｏ7）に変わり、１５０℃以上の温度で気化し、煙ジン中に蓄積されることが記載されている。煙ジンを水で抽出すると酸化レニウム（Ｒｅ2Ｏ7）が水溶液中に吸収されること、及び、当該水溶液は多量の二酸化イオウや三酸化イオウを含むため強い酸性を示すことも記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開昭６２−１４８３２７号公報
【特許文献２】特公平２−２０５７５号公報
【特許文献３】特開昭４７−２１３２３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
特許文献１のように湿式プロセスにより粗硫化レニウムから過レニウム酸を製造する方法は知られているが、乾式プロセスにより粗硫化レニウムから過レニウム酸を製造する方法が提供されることも望ましい。この点、特許文献３には焙焼により硫化レニウムが酸化されて酸化レニウムに変わることや、酸化レニウムは１５０℃以上の温度で気化し、煙ジン中に蓄積されることが記載されているものの、不純物の除去に関しては改善の余地が残されている。特に、粗硫化レニウム中にはＨｇが含まれ得るものの、乾式プロセスにより粗硫化レニウムから過レニウム酸を製造する場合のＨｇ除去に対する研究は十分になされていない。
【０００９】
そこで、本発明は水銀を含有する粗硫化レニウムから乾式プロセスを用いて高純度の過レニウム酸を製造可能な方法を提供することを課題とする。
課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、粗硫化レニウムを二段焙焼する方法が有効であることを見出した。すなわち、一段目の焙焼で水銀及び硫黄等の不純物をガス化して排出し、レニウム、亜鉛及びビスマス等を不揮発成分として残渣側に残留させる。二段目の焙焼では亜鉛やビスマス等の不揮発成分を残渣として分離しながら、レニウムをガス化した酸化レニウムとして抜き取る。これにより回収される酸化レニウムの純度が上昇する。得られた酸化レニウムを水中に溶解すると高純度の過レニウム酸水溶液が得られる。
【００１１】
本発明は水銀の除去の他、硫黄分の低減にも極めて有用である。すなわち、一段目の焙焼において粗硫化レニウムから硫黄酸化物が発生するが、焙焼を一段しか行わない場合にはこの硫黄酸化物が不純物となって酸化レニウム中に混入する。しかしながら、二段目の焙焼を行うことで、更に不純物を除去できるので、焙焼を一段しか行わない場合に比べて硫黄分の少ない高純度の酸化レニウムが得られる。そして、一段焙焼のみだと、高いレニウムの回収率と高い水銀の除去率の両立が困難であるが、二段焙焼とすることでそれが達成可能となる。
【００１２】
従って、本発明は一側面において、
不純物として水銀を含有する粗硫化レニウムに対して酸素含有気体の存在下で第一の焙焼を行い、酸化レニウム及び硫黄酸化物を生成させ、水銀及び硫黄酸化物はガス化して排出し、酸化レニウムを焙焼残渣として得る工程と、
前記焙焼残渣に対して酸素含有気体の存在下で第二の焙焼を行い、ガス化した酸化レニウムを回収する工程と、
ガス化した酸化レニウムを冷却して固化する工程、又は、ガス化した酸化レニウムを水冷しながら水中に溶解させることで過レニウム酸水溶液を得る工程と、
酸化レニウムを固化した場合、固化した酸化レニウムを水中に溶解させるか、又は、固化した酸化レニウムを加熱してガス化した後に水中に溶解させることで、過レニウム酸水溶液を得る工程と、
を含む過レニウム酸水溶液の製造方法である。
【００１３】
本発明は別の一側面において、
水銀の他、亜鉛及びビスマスの少なくとも一方を不純物としてさらに含有する粗硫化レニウムに対して酸素含有気体の存在下で第一の焙焼を行い、酸化レニウム及び硫黄酸化物を生成させ、水銀及び硫黄酸化物はガス化して排出し、酸化レニウムを亜鉛及びビスマスの少なくとも一方と共に焙焼残渣として得る工程と、
前記焙焼残渣に対して酸素含有気体の存在下で第二の焙焼を行い、亜鉛及びビスマスの少なくとも一方を焙焼残渣として分離し、ガス化した酸化レニウムを回収する工程と、
ガス化した酸化レニウムを冷却して固化する工程、又は、ガス化した酸化レニウムを水冷しながら水中に溶解させることで過レニウム酸水溶液を得る工程と、
酸化レニウムを固化した場合、固化した酸化レニウムを水中に溶解させるか、又は、固化した酸化レニウムを加熱してガス化した後に水中に溶解させることで、過レニウム酸水溶液を得る工程と、
を含む過レニウム酸水溶液の製造方法である。
【００１４】
本発明に係る過レニウム酸水溶液の製造方法の一実施形態においては、溶離液が、金属塩化物を含む塩酸性溶液である。
【００１５】
本発明に係る過レニウム酸水溶液の製造方法の別の一実施形態においては、硫化処理が、溶離後液を３Ｎ以上の塩酸濃度において硫化処理することを含む。
【００１６】
本発明に係る過レニウム酸水溶液の製造方法の更に別の一実施形態においては、焙焼残渣中のＳ品位が０．５〜２０質量％の範囲にあるときに第一の焙焼を終了する。
【００１７】
本発明に係る過レニウム酸水溶液の製造方法の更に別の一実施形態においては、第一の焙焼が１００〜４００℃の炉内雰囲気温度で行われる。
【００１８】
本発明に係る過レニウム酸水溶液の製造方法の更に別の一実施形態においては、第一の焙焼が３５０℃を超えて４００℃以下の炉内雰囲気温度で行われる。
【００１９】
本発明に係る過レニウム酸水溶液の製造方法の更に別の一実施形態においては、第二の焙焼が２００〜６００℃の炉内雰囲気温度で行われる。
【００２０】
本発明に係る過レニウム酸水溶液の製造方法の更に別の一実施形態においては、第一の焙焼及び第二の焙焼において、酸素含有気体は１００℃以上に予熱されている。
【００２１】
本発明に係る過レニウム酸水溶液の製造方法の更に別の一実施形態においては、ガス化した酸化レニウムを冷却して固化する工程は、随伴する硫黄酸化物をガス状態に保ちながら行われ、硫黄酸化物が固気分離される。
【００２２】
本発明に係る過レニウム酸水溶液の製造方法の更に別の一実施形態においては、ガス化した酸化レニウムを冷却して固化する工程では、固化した酸化レニウムはレニウム酸に不溶性の材料上に回収される。
【００２３】
本発明に係る過レニウム酸水溶液の製造方法の更に別の一実施形態においては、粗硫化レニウムは、以下の工程： 
レニウム及び水銀を含む酸性溶液を陰イオン交換樹脂に通液して、レニウムを前記陰イオン交換樹脂に吸着させる工程と、
レニウムが吸着した前記陰イオン交換樹脂に溶離液を通液してレニウムを前記陰イオン交換樹脂から溶離させる工程と、
溶離後液中に含まれるレニウムを硫化処理して硫化レニウムを得る工程と、
を経て得られる。
【００２４】
本発明に係る過レニウム酸水溶液の製造方法の更に別の一実施形態においては、
第一の焙焼によってガス化した酸化レニウムを回収する工程と、
ガス化した酸化レニウムに随伴する硫黄酸化物及び水銀をガス状態に保ちながら酸化レニウムを冷却して固化し、次いで固気分離することにより純度が高められた酸化レニウムを得る工程と、
純度が高められた酸化レニウムを第二の焙焼に供する工程と、
を更に含む。
【００２５】
本発明は別の一側面において、
上記過レニウム酸水溶液の製造方法により過レニウム酸水溶液を得る工程と、
前記過レニウム酸水溶液に水酸化カリウムを添加して過レニウム酸カリウムを析出させ、固液分離によって、前記過レニウム酸カリウムを得る工程と、
を含む過レニウム酸カリウムを製造する方法である。
【００２６】
本発明は更に別の一側面において、
上記過レニウム酸水溶液の製造方法により過レニウム酸水溶液を得る工程と、
前記過レニウム酸水溶液にアンモニア水を添加して過レニウム酸アンモニウムを析出させ、固液分離によって、前記過レニウム酸アンモニウムを得る工程と、
を含む過レニウム酸アンモニウムを製造する方法である。
【００２７】
本発明は更に別の一側面において、
上記過レニウム酸カリウムを製造する方法により過レニウム酸カリウム又は上記過レニウム酸アンモニウムを製造する方法により過レニウム酸アンモニウムを得る工程と、
前記過レニウム酸カリウム又は前記過レニウム酸アンモニウムを還元することにより、レニウムメタルを得る工程と、
を含むレニウムメタルを製造する方法である。
【発明の効果】
【００２８】
本発明によれば、不純物として水銀を含有する粗硫化レニウムから高純度の過レニウム酸を製造可能な乾式プロセスが提供される。本発明は粗硫化レニウムから過レニウム酸アンモニウムを製造する方法に組み込むことができる。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】実施例の二段焙焼に使用した焙焼設備の模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００３０】
本発明に係る過レニウム酸水溶液の製造方法の一実施形態においては、
１）不純物として水銀を含有する粗硫化レニウムに対して酸素含有気体の存在下で第一の焙焼を行い、酸化レニウム及び硫黄酸化物を生成させ、水銀及び硫黄酸化物はガス化して排出し、酸化レニウムを焙焼残渣として得る工程と、
２）前記焙焼残渣に対して酸素含有気体の存在下で第二の焙焼を行い、ガス化した酸化レニウムを回収する工程と、
３）ガス化した酸化レニウムを冷却して固化する工程、又は、ガス化した酸化レニウムを水冷しながら水中に溶解させることで過レニウム酸水溶液を得る工程と、
４）酸化レニウムを固化した場合、固化した酸化レニウムを水中に溶解させるか、又は、固化した酸化レニウムを加熱してガス化した後に水中に溶解させることで、過レニウム酸水溶液を得る工程と、
を含む。
【００３１】
本発明に係る過レニウム酸水溶液の製造方法の別の一実施形態においては、
１）水銀の他、亜鉛及びビスマスの少なくとも一方を不純物としてさらに含有する粗硫化レニウムに対して酸素含有気体の存在下で第一の焙焼を行い、酸化レニウム及び硫黄酸化物を生成させ、水銀及び硫黄酸化物はガス化して排出し、酸化レニウムを亜鉛及びビスマスの少なくとも一方と共に焙焼残渣として得る工程と、
２）前記焙焼残渣に対して酸素含有気体の存在下で第二の焙焼を行い、亜鉛及びビスマスの少なくとも一方を焙焼残渣として分離し、ガス化した酸化レニウムを回収する工程と、
３）ガス化した酸化レニウムを冷却して固化する工程、又は、ガス化した酸化レニウムを水冷しながら水中に溶解させることで過レニウム酸水溶液を得る工程と、
４）酸化レニウムを固化した場合、固化した酸化レニウムを水中に溶解させるか、又は、固化した酸化レニウムを加熱してガス化した後に水中に溶解させることで、過レニウム酸水溶液を得る工程と、
を含む。
【００３２】
（粗硫化レニウム）
本発明が処理対象とする粗硫化レニウムは不純物として水銀を含有する。典型的には亜鉛及びビスマスの少なくとも一方をさらに含有する粗硫化レニウムである。粗硫化レニウムの由来に制限はないが、以下に由来する粗硫化レニウムを典型例として挙げることができる。
【００３３】
銅等の非鉄金属の製錬工程から発生する亜硫酸ガスを水洗浄することにより得られる廃酸やモリブデン精鉱の酸化焙焼ガスを洗浄した後の洗浄水等には、原鉱石中に含まれていたレニウムが不純物と共に混入している。このような廃酸中には、一般に、レニウム、ビスマス、亜鉛、水銀、砒素、鉄、銅等が含まれている。廃酸中のレニウムはレニウム酸（ＨＲｅＯ4）の形態で存在している。廃酸中のレニウムを硫化水素と反応させることで、硫化レニウムが生成するので、固液分離により粉体として回収することができる。このとき、亜鉛やビスマスは硫化水素と反応しないので、液側に分離することができる。
【００３４】
不純物の少ない粗硫化レニウムとするために以下のような方法で予め不純物を除去することもできる。例えば、キレート樹脂のような水銀に対する吸着力の強い樹脂に廃酸を通すことで脱水銀することができる。また、脱水銀後の廃酸を陰イオン交換樹脂に通液して、廃酸中のレニウム及びビスマスを該樹脂に選択的に吸着させることで、樹脂に吸着しない砒素、鉄及び銅を除去することができる。レニウム及びビスマスが吸着した陰イオン交換樹脂に塩酸等の溶離液を通液してレニウム及びビスマスを陰イオン交換樹脂から溶離させることができる。
【００３５】
レニウムからのビスマスの分離はクロマトグラフィーで行うことが可能である。移動床溶液を用いた擬似移動床式クロマトグラフィーによって、レニウム区分回収液とビスマス区分回収液とに分け、レニウム区分回収液に対して硫化処理を実施することでより高純度の硫化レニウムを製造することもできる。擬似移動床式クロマトグラフィーとしては、米国Ｃａｒｇｏｎ  Ｃａｒｂｏｎ社のＣＳＥＰ（登録商標）などの周知のものを使用することができる。
【００３６】
従って、本発明が処理対象とする粗硫化レニウムは一実施形態において、レニウム及び水銀を含む酸性溶液をキレート樹脂に通液して、水銀を前記キレート樹脂に吸着させる工程を経て得ることができる。
【００３７】
また、本発明が処理対象とする粗硫化レニウムは一実施形態において、陰イオン交換樹脂に通液して、レニウムを前記陰イオン交換樹脂に吸着させる工程と、
レニウムが吸着した前記陰イオン交換樹脂に溶離液を通液してレニウムを前記陰イオン交換樹脂から溶離させる工程とを経て得ることができる。
【００３８】
例示的に、本発明に利用されるレニウムを含む酸性溶液中にはレニウム０．０１〜０．５０ｇ／Ｌ、水銀０．００５〜０．１ｇ／Ｌ、ビスマス０．０１〜０．０５ｇ／Ｌ、ヒ素１〜５ｇ／Ｌ、鉄０．０１〜０．０５ｇ／Ｌ、銅０．１〜０．５ｇ／Ｌ、亜鉛０．０１〜０．２ｇ／Ｌが含まれ得る。レニウムを含む酸性溶液中のレニウムは典型的にはレニウム酸（ＨＲｅＯ4）の形態で存在している。
【００３９】
溶離液としては、塩酸酸性の溶離液が好ましく、特に亜鉛、カドミウム、銅及び鉄のいずれか一種以上の金属の塩化物を含有することが好ましい。特に亜鉛は、塩酸濃度が高いと硫化物を生成し難いことから、溶離効率向上及び硫化反応でのレニウムとの分離性の観点から、金属塩化物の中でも特にＺｎＣｌ2を用いることが好ましい。金属塩化物を添加することにより、塩酸のみの溶離液に比べて１／４の液量で１００％近い溶離が可能となる。金属塩化物を添加することにより、塩酸濃度９Ｎ以上の高塩酸酸性としなくても十分な溶離が可能となる。
【００４０】
金属塩化物の添加量は多い方が効果的であるが、薬剤費用増加、設備腐食、添加金属の処理費用増加などの問題が発生する場合がある。よって、金属塩化物の添加量は１０〜２００ｇ／Ｌ以上とすることが好ましく、２０〜１００ｇ／Ｌがより好ましい。
【００４１】
溶離液の塩酸濃度は２Ｎ以上とすることが好ましく、工業上の取り扱い性及び安全性を考慮すれば、溶離液の塩酸濃度は２〜９Ｎ程度、より好ましくは３〜７Ｎ程度とするのが好ましい。空間速度（ＳＶ）は、１〜２０Ｈｒ-1程度とすることが、回収効率向上の点で好ましい。
【００４２】
脱水銀工程及び陰イオン交換樹脂による処理は不純物の少ない粗硫化レニウムを得る上で有用であり、何れか一方のみを実施してもよく、両者を任意の順番で組み合わせて実施してもよい。陰イオン交換樹脂にＨｇが吸着するとＲｅの吸着能力の低下が早まり樹脂寿命が縮まったり、あるいは、寿命延長のために陰イオン交換樹脂の再生工程を追加する必要が生じたりするなどの弊害があるため、脱水銀工程後に陰イオン交換樹脂による処理を行うことが好ましい。脱水銀工程及び／又は陰イオン交換樹脂による処理後は、処理後液中に含まれるレニウムを硫化処理して硫化レニウムを得ることができる。硫化処理は３Ｎ以上の塩酸濃度において実施することが、ビスマスの除去効率を高める上で好ましい。
【００４３】
レニウムの硫化反応は、反応式：ＨＲｅＯ4＋７／２Ｈ2Ｓ→Ｒｅ2Ｓ7＋４Ｈ2Ｏに従って進行する。そのため、硫化水素添加量は、上記反応式に従う必要量に対して８０％以上反応する量として０．８〜２．０当量を添加、好ましくは０．９〜１．２当量を添加するのが好ましい。反応（保持）時間は、必要硫化水素を添加後１０〜１２０分、好ましくは１０〜６０分とすることが好ましい。硫化水素供給元としては、硫化水素を供給する手法としては（ａ）液化硫化水素充填ポンプから硫化ガスを直接供給する方法（ｂ）水硫化ソーダ溶液を溶離液へ添加させ、液中で硫化水素ガスを発生させる方法（ｃ）別工程で水硫化ソーダと酸性液を接触させ、硫化水素ガスを発生させ、発生させた硫化水素ガスを供給する方法などが考えられる。これらの中でも不純物が混入しない（ａ）又は（ｃ）の手法を用いることが好ましい。
【００４４】
脱水銀工程に好適なキレート樹脂としては、チオアミド基、チオ尿素基、ポリアミン酸基、及びイミノジ酢酸基などの金属捕捉基を一種以上もつキレート樹脂が挙げられる。
【００４５】
陰イオン交換樹脂としては、強塩基性陰イオン交換樹脂を用いることが好ましく、例えば三菱化学社製ＰＡ４０８、ＰＡ３１６、ＳＡ２０Ａなどのトリメチルアンモニウム基及び／又はジメチルエタノールアンモニウム基をもつ強塩基性陰イオン交換樹脂が利用できる。陰イオン樹脂吸着工程においては、空間速度(Ｓｐａｃｅ Ｖｅｌｏｃｉｔｙ：ＳＶ)を３〜３０Ｈｒ-1に制御して、レニウムを含む酸性溶液中のレニウム及びビスマスを該樹脂に選択的に吸着させることが好ましい。通常の固定式陰イオン交換装置を用いて行ってもよいが、擬似移動床式陰イオン交換装置を用いるのが好ましい。擬似移動床式陰イオン交換装置は、例えば、米国Ｃａｌｇｏｎ  Ｃａｒｂｏｎ社のＩＳＥＰ（登録商標）などの周知のものを使用することができる。
【００４６】
典型的な実施形態においては、粗硫化レニウム中には、化学分析によると（水銀以外はＩＣＰ−ＯＥＳにより分析し、水銀は還元気化−原子吸光光度法により分析した。）、レニウム：２５〜６２質量％、硫黄：１０〜３８質量％、亜鉛：０．０１〜５．０質量％、ビスマス：０．０１〜５．０質量％、水銀：０．０１〜１０質量％が含まれ、より典型的な実施形態においては、粗硫化レニウム中には、レニウム：３０〜５０質量％、硫黄：１５〜３２質量％、亜鉛：０．０１〜１．０質量％、ビスマス：０．０１〜１．０質量％、水銀：０．０１〜３．０質量％が含まれる。レニウムは、一部が酸化レニウムとして存在する場合もある。なお、ここでの分析値は、粗硫化レニウムと粗硫化レニウムに付着した水分を合わせて１００質量％とした場合の分析値とする。
【００４７】
（工程１）
工程１では、粗硫化レニウムに対して酸素含有気体の存在下で第一の焙焼を行い、酸化レニウム及び硫黄酸化物を生成させ、水銀及び硫黄酸化物はガス化して排出し、酸化レニウムを焙焼残渣として得る。また、粗硫化レニウム中に亜鉛及びビスマスの少なくとも一方が含まれる場合、これらは酸化レニウムと共に焙焼残渣中に回収することが好ましい。
【００４８】
第一の焙焼を実施するための炉の種類としては、特に制限はなく、キルン炉、流動床炉、管状炉等が挙げられるが、回転による攪拌作用があり酸素との反応効率が高いのでキルン炉がより好ましい。
【００４９】
第一の焙焼では、硫化レニウムが以下の反応式に従って酸化レニウムに転換すると考えられる。
Ｒｅ2Ｓ7（ｓ）＋２１／２Ｏ2→Ｒｅ2Ｏ7（ｓ）＋７ＳＯ2（ｇ）・・・（式１）
ＳＯ2（ｇ）＋１／２Ｏ2（ｇ）→ＳＯ3（ｇ）
第一の焙焼では、生成した硫黄酸化物及び水銀をガス化させ、酸化レニウムから分離することを目的としているので、硫黄酸化物及び水銀をガス化させてガス配管等で炉外に排出しながら、酸化レニウムをガス化せずに炉内に留める条件で焙焼を実施することが、不純物の除去効率及びレニウム回収効率の観点から好ましい。すなわち、加熱温度が高くなりすぎるとガス化によって失われる酸化レニウムの比率が高くなる一方で、加熱温度が低すぎると水銀及び副生成した硫黄酸化物の除去率が低下する。なお、粗硫化レニウム中に不純物として水銀や砒素が含まれる場合、これらも同様に第一の焙焼で除去処理が可能である。
【００５０】
本発明者らの検討結果によれば、焙焼残渣中のＳ品位が好ましくは０．５〜２０質量％の範囲にあるときに、より好ましくは０．５〜１０質量％の範囲にあるときに、更により好ましくは０．５〜５質量％にあるときに第一の焙焼を終了することで、不純物を効果的に除去しながら高いレニウムの回収率が得られる。
【００５１】
そのような焙焼残渣中のＳ品位を上記範囲に収めるためには、焙焼炉の雰囲気温度を１００〜４００℃として第一の焙焼を行うことが好ましく、焙焼炉の雰囲気温度を２００〜４００℃として第一の焙焼を行うことが更により好ましい。レニウムのガス化率を抑え、水銀とレニウムの分離性を高める観点からは２００〜４００℃が好ましく、３００〜４００℃がより好ましく、３５０℃超から４００℃が更により好ましく、３６０℃〜４００℃がもっとも好ましい。また、焙焼時間としては、焙焼炉の規模や構造にもよるが、長すぎるとレニウムのガス化が進展してしまう一方で短すぎると酸化反応が十分に起きないので、例えば３０〜７２０分とすることができ、１２０〜６００分とすることが好ましい。
【００５２】
また、雰囲気温度が急激に上昇した場合に反応を抑制するため、窒素、アルゴン等の不活性ガスを炉内に供給できるようにしておくことが望ましい。
【００５３】
酸素含有気体としては、酸素、空気、酸素と不活性ガスの混合物等が挙げられるが、コストが高くなることから空気とするのが好ましい。ここでいう酸素含有気体には、当初から気体で存在する酸素含有気体の他、加熱時に酸素を発生するような固体や液体（例えば、塩素酸カリウム、過塩素酸アンモニウム）を使用することによって生じた酸素含有気体も含まれる。酸素含有気体は、反応効率の観点から、上記（式１）で必要とされる理論当量以上の酸素を供給することが好ましく、例えば１．２以上とすることができ、１．８以上とすることがより好ましい。
【００５４】
酸素含有気体は焙焼炉に供給する前に予熱しておくことが望ましい。酸素含有気体を予熱しておくことで、焙焼炉の内壁温度を低く設定することが可能となり、酸化レニウムのガス化率を下げられる。すなわち、酸素含有気体を予熱しない場合は、熱伝達の問題から、酸素含有気体と硫化レニウムの界面で酸化反応が十分進行する温度に到達するために必要な焙焼炉の内壁温度の設定値を高くしておかなければならない。これは、焙焼炉の内壁温度が酸化反応に本来必要とされる以上の温度になるということであり、内壁近傍の酸化レニウムのガス化が進行してしまう。一方、酸素含有気体を予熱しておくことで、必要以上に焙焼炉の内壁温度を高くする必要がなくなるため、酸化レニウムのガス化を抑制することができる。
【００５５】
上記の観点からみて、酸素含有気体は炉内雰囲気温度と同温度に予熱しておくことが好ましい。ただし、必要以上に予熱するとエネルギーのロスとなる。
【００５６】
工程１では酸化レニウムのガス化を抑制しながら焙焼を実施するものの、一部はガス化して排出されることが多い。特に、水銀の除去効率を高めるために焙焼温度を高めると酸化レニウムがガス化して逸損する割合が高くなる傾向にある。そこで、レニウムの回収率向上を目的としてガス化した酸化レニウムを回収する工程を実施してもよい。
【００５７】
ガス化した酸化レニウムの輸送は、ガス配管を使用すればよい。ガス配管は保温し、輸送途中で酸化レニウムが配管内壁に固着するのを防止することが好ましい。保温時の配管内温度は低すぎると酸化レニウムが固化するおそれがあるので３００℃以上とするのが好ましく、エネルギー消費の観点から必要以上に温度を高くする必要もないので、典型的には５００℃以下、より典型的には４００℃以下である。
【００５８】
その後、ガス化した酸化レニウムを冷却して固化することができる。この際、ガス化した酸化レニウムに随伴する硫黄酸化物及び水銀をガス状態に保ちながら酸化レニウムを冷却して固化することで、硫黄酸化物及び水銀を固気分離することが、酸化レニウムの純度を高める上では好ましい。酸化レニウムに随伴する水銀は、単体水銀の場合が多いと考えられるが、酸化水銀のような化合物の形態の場合も含む概念である。所定の冷却場所（配管内でも出入口のある容器内でもよい。）で冷却して固化させることが作業効率の向上の点で望ましい。このとき、随伴してくる硫黄酸化物及び水銀は沸点の違いによりそのまま気体として冷却場所を通り抜けていくので、固気分離によって、酸化レニウムの純度が向上する。コンタミ防止の観点から、固化した酸化レニウムはレニウム酸に不溶性の材料、石英又はガラス上に回収するのが好ましく、内壁の材質が石英である配管内や容器内に回収することができる。固気分離の際、レニウムの回収率を上げるためにフィルターを設置しても良い。冷却は、自然放冷、熱交換による方法等が挙げられるが、装置の簡略化の理由により自然放冷の方法を実施することが好ましい。
【００５９】
１００℃以下、好ましくは８０℃以下に冷却することで酸化レニウムを完全に固化することができる。必要以上に低温にすると焙焼炉から酸化レニウムに一緒に流れてくる可能性のある硫黄酸化物及び水銀まで液化又は固化して回収されてしまうので、硫黄酸化物を完全に除外するためにはＳＯ3の沸点以上である５０℃以上の温度に冷却することが好ましいが、通常、発生する硫黄酸化物の形態はＳＯ2となるのでＳＯ2の沸点以上である常温（例：５〜３０℃）まで冷却してもよい。Ｈｇについては蒸気圧が高いため室温程度まで低温であっても揮発することから、ＳとＲｅが分離できる上記温度範囲と同じ条件で良い。
【００６０】
固化した酸化レニウムは、第二の焙焼（工程２）に供することができる。例えば、固化した酸化レニウムをそのまま第二の焙焼に送ることもできる。別法としては、いったん水中に溶解させたのちに水を蒸発させた後に、第二の焙焼に送ることもできる。
【００６１】
従って、本発明に係る過レニウム酸水溶液の製造方法の一実施形態においては、
第一の焙焼によってガス化した酸化レニウムを回収する工程と、
ガス化した酸化レニウムに随伴する硫黄酸化物及び水銀をガス状態に保ちながら酸化レニウムを冷却して固化し、次いで固気分離することにより純度が高められた酸化レニウムを得る工程と、
純度が高められた酸化レニウムを第二の焙焼に供する工程と、
を更に含む。
【００６２】
（工程２）
工程２では、工程１で得られた焙焼残渣に対して酸素含有気体の存在下で第二の焙焼を行い、ガス化した酸化レニウムを回収する。焙焼残渣中に亜鉛及びビスマスの少なくとも一方が含まれる場合、これらは焙焼残渣として酸化レニウムから分離することが好ましい。
【００６３】
第二の焙焼を実施するための炉の種類は、第一の焙焼と同様に特に制限はなく、キルン炉、流動床炉、管状炉等が挙げられるが、残渣の飛散による回収時のコンタミ低減、費用の理由により管状炉が好ましい。
【００６４】
焙焼残渣は第一の焙焼で使用した炉からいったん取り出して、別の焙焼炉で第二の焙焼を実施することもでき、第一の焙焼と同一の焙焼炉を使用することもできる。コンタミを抑制する観点では別の焙焼炉を使用することが望ましい。同一の焙焼炉を使用する場合、反応管等の反応容器を炉に装入して第一の焙焼終了後、室温まで冷却して残渣を取り出し別の反応容器に移し替えた上で炉に戻して第二の焙焼を実施することにより、コンタミを防止することが高純度の酸化レニウムを得る上で望ましい。
【００６５】
第二の焙焼では、酸化レニウムを積極的にガス化するという目的があるため、通常は第一の焙焼よりも高い温度に焙焼炉の炉内雰囲気温度を設定して実施する。ただし、過度に高い温度を設定すると亜鉛分やビスマス分もガス化するおそれがあるので、焙焼炉の雰囲気温度を２００〜６００℃として第二の焙焼を行うことが好ましく、３００〜５５０℃として第二の焙焼を行うことがより好ましく、焙焼炉の雰囲気温度を３５０〜５００℃として第二の焙焼を行うことが更により好ましい。また、焙焼時間としては、焙焼炉の規模や構造にもよるが、長すぎるとエネルギーロスが大きくなる一方で短すぎると未揮発が多くなるので、例えば３０〜７２０分とすることが好ましく、１２０〜６００分とすることがより好ましい。
【００６６】
第一の焙焼で硫化レニウムの酸化反応及び硫黄酸化物の除去が十分に完了していれば、第二の焙焼で必要とされる雰囲気ガスはガス化した酸化レニウムを輸送するためのキャリアガスとしての役割を果たせば十分である。しかしながら、第一の焙焼での硫化レニウムの酸化反応及び硫黄酸化物の除去が完全ではない可能性もあるので、本発明では第二の焙焼においても、酸素含有気体を使用することとしている。
【００６７】
第二の焙焼においても、酸素含有気体は焙焼炉に供給する前に予熱しておくことが望ましい。酸素含有気体を予熱しておくことで、炉内反応の均一化のメリットが得られる。
【００６８】
ガス化した酸化レニウムの輸送は、ガス配管を使用すればよい。また、同一の焙焼炉を使用する場合、第一の焙焼時のガス配管と異なるガス配管でガス化した酸化レニウムを回収することが、不純物の混入を防止する観点から好ましい。
【００６９】
ガス配管は保温し、輸送途中で酸化レニウムが配管内壁に固着するのを防止することが好ましい。保温時の配管内温度は低すぎると酸化レニウムが固化するおそれがあるので３００℃以上とするのが好ましく、エネルギー消費の観点から必要以上に温度を高くする必要もないので、典型的には５００℃以下、より典型的には４００℃以下である。
【００７０】
（工程３）
その後、ガス化した酸化レニウムを冷却して固化することができる。この際、ガス化した酸化レニウムに随伴する硫黄酸化物をガス状態に保ちながら酸化レニウムを冷却して固化することで、硫黄酸化物を固気分離することが、酸化レニウムの純度を高める上では好ましい。所定の冷却場所（配管内でも出入口のある容器内でもよい。）で冷却して固化させることが作業効率の向上の点で望ましい。このとき、随伴してくる硫黄酸化物は沸点の違いによりそのまま気体として冷却場所を通り抜けていくので、固気分離によって、酸化レニウムの純度が向上する。コンタミ防止の観点から、固化した酸化レニウムはレニウム酸に不溶性の材料、石英又はガラス上に回収するのが好ましく、内壁の材質が石英である配管内や容器内に回収することができる。固気分離の際、レニウムの回収率を上げるためにフィルターを設置しても良い。冷却は、自然放冷、熱交換による方法等が挙げられるが、装置の簡略化の理由により自然放冷の方法を実施することが好ましい。
【００７１】
１００℃以下、好ましくは８０℃以下に冷却することで酸化レニウムを完全に固化することができる。必要以上に低温にすると焙焼炉から酸化レニウムに一緒に流れてくる可能性のある硫黄酸化物まで液化又は固化して回収されてしまうので、硫黄酸化物を完全に除外するためにはＳＯ3の沸点以上である５０℃以上の温度に冷却することが好ましいが、通常、発生する硫黄酸化物の形態はＳＯ2となるのでＳＯ2の沸点以上である常温（例：５〜３０℃）まで冷却してもよい。Ｈｇについては蒸気圧が高いため室温程度まで低温であっても揮発することから、ＳとＲｅが分離できる上記温度範囲と同じ条件で良い。
【００７２】
別法として、ガス化した酸化レニウムを水冷しながら水中に溶解させることで過レニウム酸水溶液を直接得ることもできる。このときの反応式は工程４において説明するのと同じである。水冷しながら水中に溶解させる方法としては、焙焼炉から排出されたガス化した酸化レニウムを湿式スクラバーで捕集する方法や、湿式ろ過、湿式電気集塵機による方法が挙げられる。湿式スクラバーを使用する場合は、気液接触面積を多くするためにペレット状、筒状又はハニカム状などの充填物を装入することが好ましい。当該方法は、酸化レニウムを固化する工程を経ないので簡便性の高い方法であるが、酸化レニウムと一緒に硫黄酸化物までが水中に溶解するので、純度の観点では酸化レニウムを固化する方法よりも劣る。例示的には、酸化レニウムを水中へ溶解する方法だと、酸化レニウムを固化する方法に比べて、過レニウム酸水溶液中のＳ品位が５〜１０倍程度増加する。
【００７３】
（工程４）
酸化レニウムを固化した場合、工程４において、固化した酸化レニウムを水中に溶解させるか、又は、固化した酸化レニウムを加熱してガス化した後に水中に溶解させることで、過レニウム酸水溶液を得る。酸化レニウムは以下の反応式に従って過レニウム酸に転換すると考えられる。
Ｒｅ2Ｏ7（ｓ又はｇ）＋Ｈ2Ｏ（ｌ）→２ＨＲｅＯ4（ｌ）・・・（式２）
酸化レニウムは容易に水に解けるが、あまり水溶液中の濃度が高いと反応効率が落ちると考えられる。一方、濃度が低すぎると水使用量が増え、操業時のハンドリング性が悪化し、その後に濃縮工程が必要となる。そこで、酸化レニウムの水への投入量は５０〜５００ｇ／Ｌが好ましく、１５０〜２５０ｇ／Ｌがより好ましい。
【００７４】
固化した酸化レニウムを固液接触させることで水中に溶解させる方法が簡便な方法であるが、固化した酸化レニウムを加熱して再度ガス化した後にスクラバー等で気液接触させて水中に溶解させる方法も可能である。但し、この方法だと未回収ロスが発生するので、前者の方法がより好ましい。
【００７５】
過レニウム酸水溶液からは、公知の任意の方法により、過レニウム酸カリウムを製造することができ、更には過レニウム酸アンモニウムを製造することができる。例えば、過レニウム酸水溶液に水酸化カリウムを添加してｐＨを１１〜１３程度に調整することで、過レニウム酸カリウムを析出させ、固液分離によってこれを回収することができる。また、過レニウム酸カリウムは重く沈降しやすいので、浮上しやすい不純物を分離してから固液分離することが好ましい。また、水簸等によって純度を高めることもできる。過レニウム酸カリウムを水素等で還元することにより、レニウムメタルを製造することができる（例えば、特開昭６２−１２４２４０号公報参照）。
【００７６】
また、過レニウム酸水溶液にアンモニア水を添加してｐＨを７〜１２程度に調整することで過レニウム酸アンモニウムを析出させ、固液分離することにより過レニウム酸アンモニウムを製造することができる。精製を繰り返すことにより、純度は更に高めることが可能である。精製方法としては例えば、純水への再溶解及び晶析を行う方法が挙げられる。中和後、固液分離する前に９０〜１０５℃に加熱して濃縮することが好ましい。過レニウム酸アンモニウムを水素等で還元することにより、レニウムメタルを製造することができる（例えば、特開昭６２−１４６２２７号公報参照）。
【実施例】
【００７７】
以下、本発明の実施例を説明するが、実施例は例示目的であって発明が限定されることを意図しない。
【００７８】
（第一焙焼による効果の検証）
銅製錬工程から発生する亜硫酸ガスを水洗浄することにより得られる廃酸に対して、脱水銀工程及び陰イオン交換樹脂による不純物の除去工程を順に行い、次いで硫化処理を行って、表１に記載の分析値を有する粗硫化レニウムを用意した。各成分の含有率は化学分析（水銀以外はＩＣＰ−ＯＥＳにより分析し、水銀は還元気化−原子吸光光度法により分析した。）により測定した。水分は真空乾燥法により求めた。
【表１】
0006314044.tif 000002
【００７９】
当該粗硫化レニウム５００ｇに対して、種々のキルン炉雰囲気温度条件で１２０〜１４０分間第一の焙焼を行い、その後、室温まで炉冷した。焙焼炉としてはキルン炉を使用し、酸素含有気体としては空気を使用した。何れの例も酸素当量は１．９〜２．２の範囲とした。また、所定温度（ここでは１４０℃とした。）まで空気を予熱してからキルン炉に供給する方が炉内雰囲気温度が安定し硫黄の揮発率が上昇する傾向にあることが分かった。試験後の残渣の重量を測定し、また、該残渣の化学分析を実施した。残渣の重量と各元素分析結果から各元素の含有量（ｇ）を求め、試験前後の含有量（ｇ）の差からガス化率を求めた。
焙焼時間はキルン炉内の雰囲気温度が所定の温度に到達してから冷却を開始するまでの時間である。酸素当量は、粗硫化レニウムに含まれるレニウム及び硫黄がＲｅ2Ｓ7であるか、又は酸化物以外の形態で存在すると仮定し、全てのレニウムがＲｅ2Ｏ7まで、及び全ての硫黄がＳＯ3まで反応するまでの理論酸素当量を１として算出した。
その結果、キルン炉雰囲気温度が１００℃以上２００℃未満のときはＲｅのガス化率は１０％以上２０％未満程度であり、キルン炉雰囲気温度が２００℃以上のときは２０％以上となり、キルン炉雰囲気温度が３００℃以上のときは２５％以上となり、キルン炉雰囲気温度が３５０℃を超えると４０％を超えた。Ｓのガス化率は、キルン炉雰囲気温度が１００℃以上で１０％以上であり、３００℃以上で８０％以上であった。Ｈｇのガス化率はキルン炉雰囲気温度が１００℃以上で５０％以上であり、２００℃以上で６５％以上であり、３００℃以上で８０％以上であり、３５０℃以上で９５％以上であった。なお、Ｚｎ及びＢｉのガス化率については、キルン炉雰囲気温度が６００℃未満においては実質的に０％であった。
【００８０】
（二段焙焼による効果の検証：ガス化した酸化レニウムを固化してから過レニウム酸水溶液を製造する場合）
表２に記載の分析値を有する粗硫化レニウムを用意した。各成分の含有率は化学分析（水銀以外はＩＣＰ−ＯＥＳにより分析し、水銀は還元気化−原子吸光光度法により分析した。）により測定した。水分は真空乾燥法により求めた。
【表２】
0006314044.tif 000003
【００８１】
当該粗硫化レニウム４５ｋｇに対して、表３−１に記載の条件で第一の焙焼を行い、その後、室温まで炉冷した。焙焼炉としては管状炉を使用し、酸素含有気体としては空気を使用した。上記の例と同様に、Ｓガス化率、焙焼残渣中のＳ品位、Ｒｅガス化率、Ｚｎガス化率、Ｂｉガス化率及びＨｇガス化率を求めた。結果を表３−２に示す。
【００８２】
【表３−１】
0006314044.tif 000004
【００８３】
【表３−２】
0006314044.tif 000005
【００８４】
次に、第一の焙焼で得られた残渣１４．５ｋｇに対して、表４−１に記載の条件で図１に記載の焙焼設備を用いて第二の焙焼を行った。焙焼炉としては第一の焙焼と別の管状炉１０を使用し、空気１６を３０Ｌ／ｍｉｎの流量で供給した。ガス化した酸化レニウムを含む成分は３００℃に保温した管状炉外部反応管保温部１４においてガス化した状態で一定距離輸送した後、内壁が石英製の反応管１３の保温されていない部分において冷却され固体状の酸化レニウム１８として析出させた。なお、ガス温度は保温部からスクラバーに至る途中で室温（約３０℃）まで冷却された状態であった。反応管を出たガスはスクラバー１５にて硫黄酸化物を吸収しガスを無害化して排出した。酸化レニウム１８が析出した反応管１３を取り外し、常温の水を反応管１３内に通液して酸化レニウムを溶解し、過レニウム酸水溶液を得た。得られた過レニウム酸水溶液中の各成分濃度を化学分析により（水銀以外はＩＣＰ−ＯＥＳにより分析し、水銀は還元気化−原子吸光光度法により分析した。）測定し、第二焙焼前の残渣を基準（１００％）としたときの各成分の回収率を求めた。結果を表４−２及び表４−３に示す。
【００８５】
【表４−１】
0006314044.tif 000006
【００８６】
【表４−２】
0006314044.tif 000007
【００８７】
【表４−３】
0006314044.tif 000008
【００８８】
得られた過レニウム酸水溶液に対して、アンモニウム水をｐＨが７になるまで添加して中和し、その後、固液分離することにより過レニウム酸アンモニウム（ＡＰＲ）の粉末を得た。過レニウム酸アンモニウムの分析結果を表５に示す。分析はＧＤＭＳにより行った。高純度の過レニウム酸アンモニウムが得られたことが分かる。
【００８９】
【表５】
0006314044.tif 000009
【００９０】
（比較例）
表６に記載の分析値を有する粗硫化レニウムを用意した。各成分の含有率は化学分析（水銀以外はＩＣＰ−ＯＥＳにより分析し、水銀は還元気化−原子吸光光度法により分析した。）により測定した。水分は真空乾燥法により求めた。
【表６】
0006314044.tif 000010
【００９１】
当該粗硫化レニウム４５ｋｇに対して、表７−１に記載の条件で図１に記載の焙焼設備を用いて焙焼を行った。その後、室温まで炉冷した。焙焼炉としては管状炉１０を使用し、酸素含有気体としては空気１６を３００Ｌ／ｍｉｎの流量で供給した。上記の例と同様に、Ｓガス化率、Ｒｅガス化率、Ｚｎガス化率、Ｂｉガス化率及びＨｇガス化率を求めた。結果を表７−２に示す。
【００９２】
【表７−１】
0006314044.tif 000011
【００９３】
【表７−２】
0006314044.tif 000012
【００９４】
次いで、ガス化した酸化レニウムを含む成分は３００℃に保温した管状炉外部反応管保温部１４においてガス化した状態で一定距離輸送した後、内壁が石英製の反応管１３の保温されていない部分において冷却され固体状の酸化レニウム１８として析出させた。なお、ガス温度は保温部からスクラバーに至る途中で室温（約３０℃）まで冷却された状態であった。反応管を出たガスはスクラバー１５にて硫黄酸化物を吸収しガスを無害化して排出した。酸化レニウム１８が析出した反応管１３を取り外し、常温の水を反応管１３内に通液して酸化レニウムを溶解し、過レニウム酸水溶液を得た。得られた過レニウム酸水溶液中の各成分濃度を化学分析により（水銀以外はＩＣＰ−ＯＥＳにより分析し、水銀は還元気化−原子吸光光度法により分析した。）測定し、粗硫化レニウム中の濃度を基準（１００％）としたときの各成分の回収率を求めた。結果を表８−１及び表８−２に示す。
【００９５】
【表８−１】
0006314044.tif 000013
【００９６】
【表８−２】
0006314044.tif 000014
【００９７】
得られた過レニウム酸水溶液に対して、アンモニウム水をｐＨが７になるまで添加して中和し、その後、固液分離することにより過レニウム酸アンモニウム（ＡＰＲ）の粉末を得た。過レニウム酸アンモニウムの分析結果を表９に示す。分析はＧＤＭＳにより行った。
【００９８】
【表９】
0006314044.tif 000015
【００９９】
（水銀濃度の変化が与える影響）
（１）第一の焙焼温度＝３００℃
表１０に記載のＨｇ含有率の異なる２種類の粗硫化レニウムＡ、Ｂを用意した。各成分の含有率は化学分析（水銀以外はＩＣＰ−ＯＥＳにより分析し、水銀は還元気化−原子吸光光度法により分析した。）により測定した。
【表１０】
0006314044.tif 000016
【０１００】
当該粗硫化レニウム４５ｋｇそれぞれに対して、表１１−１に記載の条件で第一の焙焼を行い、その後、室温まで炉冷した。焙焼炉としては管状炉を使用し、酸素含有気体としては空気を使用した。上記の例と同様に、Ｒｅ及びＨｇのガス化率を求めた。結果を表１１−２に示す。
【０１０１】
【表１１−１】
0006314044.tif 000017
【０１０２】
【表１１−２】
0006314044.tif 000018
【０１０３】
次に、第一の焙焼で得られた残渣１４．５ｋｇそれぞれに対して、表１２−１に記載の条件で図１に記載の焙焼設備を用いて第二の焙焼を行った。焙焼炉としては第一の焙焼と別の管状炉１０を使用し、空気１６を３０Ｌ／ｍｉｎの流量で供給した。ガス化した酸化レニウムを含む成分は３００℃に保温した管状炉外部反応管保温部１４においてガス化した状態で一定距離輸送した後、内壁が石英製の反応管１３の保温されていない部分において冷却され固体状の酸化レニウム１８として析出させた。なお、ガス温度は保温部からスクラバーに至る途中で室温（約３０℃）まで冷却された状態であった。反応管を出たガスはスクラバー１５にて硫黄酸化物を吸収しガスを無害化して排出した。酸化レニウム１８が析出した反応管１３を取り外し、常温の水を反応管１３内に通液して酸化レニウムを溶解し、過レニウム酸水溶液を得た。得られた過レニウム酸水溶液中の各成分濃度を化学分析により（水銀以外はＩＣＰ−ＯＥＳにより分析し、水銀は還元気化−原子吸光光度法により分析した。）測定し、第二の焙焼前の残渣を基準（１００％）としたときの各成分の回収率を求めた。結果を表１２−２及び表１２−３に示す。
【０１０４】
【表１２−１】
0006314044.tif 000019
【０１０５】
【表１２−２】
0006314044.tif 000020
【０１０６】
【表１２−３】
0006314044.tif 000021
【０１０７】
得られた過レニウム酸水溶液に対して、アンモニウム水をｐＨが７になるまで添加して中和し、その後、固液分離することにより過レニウム酸アンモニウム（ＡＰＲ）の粉末を得た。過レニウム酸アンモニウムの分析結果を表１３に示す。分析はＧＤＭＳにより行った。その結果、水銀濃度が高い原料Ｂのケースでは、ＡＰＲ中のＨｇ濃度が５０質量ｐｐｍを超えたことが分かる。
【０１０８】
【表１３】
0006314044.tif 000022
【０１０９】
（２）第一の焙焼温度＝３６０℃
表１４に記載のＨｇ含有率の異なる２種類の粗硫化レニウムＣ、Ｄを用意した。各成分の含有率は化学分析（水銀以外はＩＣＰ−ＯＥＳにより分析し、水銀は還元気化−原子吸光光度法により分析した。）により測定した。
【表１４】
0006314044.tif 000023
【０１１０】
当該粗硫化レニウム４５ｋｇそれぞれに対して、表１５−１に記載の条件で第一の焙焼を行い、その後、室温まで炉冷した。焙焼炉としては管状炉を使用し、酸素含有気体としては空気を使用した。上記の例と同様に、Ｒｅ及びＨｇのガス化率を求めた。結果を表１５−２に示す。
【０１１１】
【表１５−１】
0006314044.tif 000024
【０１１２】
【表１５−２】
0006314044.tif 000025
【０１１３】
次に、第一の焙焼で得られた残渣１３．５ｋｇそれぞれに対して、表１６−１に記載の条件で図１に記載の焙焼設備を用いて第二の焙焼を行った。焙焼炉としては第一の焙焼と別の管状炉１０を使用し、空気１６を３０Ｌ／ｍｉｎの流量で供給した。ガス化した酸化レニウムを含む成分は３００℃に保温した管状炉外部反応管保温部１４においてガス化した状態で一定距離輸送した後、内壁が石英製の反応管１３の保温されていない部分において冷却され固体状の酸化レニウム１８として析出させた。なお、ガス温度は保温部からスクラバーに至る途中で室温（約３０℃）まで冷却された状態であった。反応管を出たガスはスクラバー１５にて硫黄酸化物を吸収しガスを無害化して排出した。酸化レニウム１８が析出した反応管１３を取り外し、常温の水を反応管１３内に通液して酸化レニウムを溶解し、過レニウム酸水溶液を得た。得られた過レニウム酸水溶液中の各成分濃度を化学分析により（水銀以外はＩＣＰ−ＯＥＳにより分析し、水銀は還元気化−原子吸光光度法により分析した。）測定し、第二の焙焼前の残渣を基準（１００％）としたときの各成分の回収率を求めた。結果を表１６−２及び表１６−３に示す。
【０１１４】
【表１６−１】
0006314044.tif 000026
【０１１５】
【表１６−２】
0006314044.tif 000027
【０１１６】
【表１６−３】
0006314044.tif 000028
【０１１７】
得られた過レニウム酸水溶液に対して、アンモニウム水をｐＨが７になるまで添加して中和し、その後、固液分離することにより過レニウム酸アンモニウム（ＡＰＲ）の粉末を得た。過レニウム酸アンモニウムの分析結果を表１７に示す。分析はＧＤＭＳにより行った。第一焙焼を高温で実施したことで、水銀濃度が高い原料Ｃ及びＤの何れにおいても、ＡＰＲ中のＨｇ濃度を５０質量ｐｐｍ未満にまで低下させることができたことが分かる。
【０１１８】
【表１７】
0006314044.tif 000029
【符号の説明】
【０１１９】
１０  管状炉
１１  試料
１２  試料置場
１３  反応管
１４  反応管保温部
１５  スクラバー
１６  空気
１７  排気
１８  酸化レニウム
【図１】
0006314044.tif 000030