(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．０２０％以下、Ｓｉ：０．４０〜０．８０％、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ａｌ：０．００１〜０．０１％、Ｃｒ：１２．５〜１４．４％、Ｃｕ：０．１０〜０．６０％、Ｎｉ：０．０１〜０．８０％およびＮ：０．０２０％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項２】
さらに、質量％でＭｏ：０．０１〜０．３０％、Ｃｏ：０．０１〜０．５０％およびＷ：０．０１〜０．５０％のうちから選んだ１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１記載のフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項３】
さらに、質量％でＴｉ：０．０１％〜０．１０％未満、Ｖ：０．０１〜０．３０％、Ｚｒ：０．０１〜０．３０％、Ｎｂ：０．０１〜０．２０％、Ｂ：０．０００３〜０．００３０％、Ｍｇ：０．０００５〜０．００３０％、Ｃａ：０．０００３〜０．００３０％、Ｙ：０．００１〜０．２０％およびＲＥＭ（希土類金属）：０．００１〜０．１０％のうちから選んだ１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１または請求項２に記載のフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項４】
さらに、質量％でＳｎ：０．００１〜０．５０％およびＳｂ：０．００１〜０．５０％のうちから選んだ１種または２種を含有することを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれかに記載のフェライト系ステンレス鋼板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、優れた耐食性と、優れた加工性とをもつ、フェライト系ステンレス鋼板に関する。
【背景技術】
【０００２】
フェライト系ステンレス鋼は、優れた耐食性を有し、かつ省資源であるため、自動車排気系部品、建材、厨房器具および家電部品等をはじめ、様々な用途に使用されている。
【０００３】
フェライト系ステンレス鋼に含まれる、最も重要な合金元素はＣｒである。一般的に、Ｃｒ含有量を増加させると、フェライト系ステンレス鋼の耐食性は向上するが、加工性は低下する。この特徴から、加工性に優れるが耐食性は劣る低Ｃｒ系鋼種（代表的な鋼種はＳＵＨ４０９Ｌ（日本工業規格ＪＩＳ  Ｇ  ４３１２：２０１１、１１ｍａｓｓ％Ｃｒ−０．３ｍａｓｓ％Ｔｉ））および加工性は劣るが耐食性に優れた中Ｃｒ系鋼種（代表的な鋼種はＳＵＳ４３０（日本工業規格  ＪＩＳ  Ｇ  ４３０５：２０１２、１６ｍａｓｓ％Ｃｒ））が、用途により使い分けられることが多い。
【０００４】
近年、家庭用電化製品におけるデザインの多様化に伴い、その部品として複雑な形状を有するものがある。この複雑な形状を有する部品の中で、特に耐食性が求められる部品の素材に、フェライト系ステンレス鋼を適用すれば、長期間にわたってメンテナンスが不要となりライフサイクルコストを削減できる。複雑な形状へ加工する観点からは、加工性に優れるＳＵＨ４０９Ｌの適用が適当であると考えられる。しかしながら上記部品が使用される環境によっては、ＳＵＨ４０９Ｌでは耐食性が不足する場合がある。そこで、優れた耐食性を有し、さらにＳＵＨ４０９Ｌと同等以上の優れた加工性を有するフェライト系ステンレス鋼が必要となる。
【０００５】
ところで、耐食性、加工性それぞれの向上について、特許文献１や特許文献２に記載がある。特許文献１には、表面特性および耐食性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼が開示されている。特許文献１では、Ｔｉ系析出物の形態を制御することにより、耐食性の向上を実現している。特許文献２には、延性に優れたフェライト系ステンレス鋼板が開示されている。特許文献２では、Ｍｇ系介在物やＴｉ炭硫化物の形態を制御することにより伸びの向上を実現している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００１−２８８５４４号公報
【特許文献２】特開２００１−２９４９９０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
特許文献１では、耐食性の指標である孔食電位が検討されているが、全伸び、ｒ値などの加工性が検討されていない。また、特許文献２では加工性の指標である全伸びが検討されているが、耐食性が検討されていない。
【０００８】
本発明は、優れた耐食性と、優れた加工性とを有するフェライト系ステンレス鋼を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは、上記の課題に対し、耐食性および加工性の両者を満足するための総合的な検討を行った。
【００１０】
まず、ＳｉとＣｕを複合的に添加することで、耐食性を向上させることが可能であることを見出した。この効果はＳｉの含有量が０．４０％以上、０．８０％以下かつＣｕの含有量が０．１０％以上、０．６０％以下である場合に得られる。この効果により、１２．５％以上のＣｒを含有するフェライト系ステンレス鋼において、優れた耐食性が得られることが分かった。ここで、含有量を表す「％」は「質量％」を意味する。
【００１１】
また、上述の範囲でＳｉとＣｕとを含有するフェライト系ステンレス鋼において、Ｃｒ含有量が１４．４％以下の場合に優れた加工性も同時に得られることが分かった。
【００１２】
上述した耐食性、加工性双方の検討により、優れた耐食性と、優れた加工性を有するフェライト系ステンレス鋼を実現するためには、１２．５〜１４．４％のＣｒを含有するフェライト系ステンレス鋼において、Ｓｉ：０．４０〜０．８０％、Ｃｕ：０．１０〜０．６０％を含有させることが極めて重要であることが判明した。
【００１３】
本発明は、上記の知見に立脚するものであり、その要旨構成は次のとおりである。
【００１４】
（１）質量％で、Ｃ：０．０２０％以下、Ｓｉ：０．４０〜０．８０％、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ａｌ：０．００１〜０．１００％、Ｃｒ：１２．５〜１４．４％、Ｃｕ：０．１０〜０．６０％、Ｎｉ：０．０１〜０．８０％およびＮ：０．０２０％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板。
【００１５】
（２）さらに、質量％でＭｏ：０．０１〜０．３０％、Ｃｏ：０．０１〜０．５０％およびＷ：０．０１〜０．５０％のうちから選んだ１種または２種以上を含有することを特徴とする（１）記載のフェライト系ステンレス鋼板。
【００１６】
（３）さらに、質量％でＴｉ：０．０１〜０．１０％未満、Ｖ：０．０１〜０．３０％、Ｚｒ：０．０１〜０．３０％、Ｎｂ：０．０１〜０．３０％、Ｂ：０．０００３〜０．００３０％、Ｍｇ：０．０００５〜０．００３０％、Ｃａ：０．０００３〜０．００３０％、Ｙ：０．００１〜０．２０％およびＲＥＭ（希土類金属）：０．００１〜０．１０％のうちから選んだ１種または２種以上を含有することを特徴とする（１）または（２）に記載のフェライト系ステンレス鋼板。
【００１７】
（４）さらに、質量％でＳｎ：０．００１〜０．５０％およびＳｂ：０．００１〜０．５０％のうちから選んだ１種または２種を含有することを特徴とする（１）〜（３）のいずれかに記載のフェライト系ステンレス鋼板。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、耐食性に優れるとともに、加工性にも優れるフェライト系ステンレス鋼板を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】Ｓｉ含有量およびＣｕ含有量が耐食性に与える影響を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下、本発明の実施形態について説明する。なお、本発明は以下の実施形態に限定されない。
【００２１】
本発明のフェライト系ステンレス鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０２０％以下、Ｓｉ：０．４０〜０．８０％、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ａｌ：０．００１〜０．１００％、Ｃｒ：１２．５〜１４．４％、Ｃｕ：０．１０〜０．６０％、Ｎｉ：０．０１〜０．８０％およびＮ：０．０２０％以下を必須成分として含有する。
【００２２】
まず、成分組成を上記の範囲に限定した理由について説明する。なお、鋼の成分の含有量を示す％は、特に断らない限り質量％を意味する。
【００２３】
Ｃ：０．０２０％以下
Ｃは、鋼の強度を高めるのに有効な元素である。その効果を得る観点から、Ｃ含有量を０．００１％以上にすることが好ましい。一方、Ｃ含有量が０．０２０％を超えると、鋼の耐食性および加工性が著しく低下する。よって、Ｃ含有量は０．０２０％以下とする。より好ましくは０．０１５％以下である。さらに望ましくは０．０１０％以下である。
【００２４】
Ｓｉ：０．４０〜０．８０％
Ｓｉは不動態化を促進する効果を有する。Ｓｉ単独では耐食性向上へ十分に寄与しない。しかし、１２．５〜１４．４％のＣｒを含有するフェライト系ステンレス鋼において、ＣｕとＳｉとの相乗効果が発現することで、耐食性が向上する。この効果は、Ｃｕとともに添加されるＳｉのＳｉ含有量を０．４０％以上にすることで得られる。しかし、Ｓｉ含有量が０．８０％を超えると、鋼表面に生成する不動態皮膜中にＳｉが過剰に濃化し、かえって耐食性が低下する。従って、Ｓｉは０．４０〜０．８０％の範囲に限定する。より好ましくは０．５０〜０．７５％の範囲である。さらに好ましくは０．６０〜０．７０％の範囲である。
【００２５】
Ｍｎ：０．０５〜１．００％
Ｍｎには、脱酸作用がある。この効果を得る観点からＭｎ含有量を０．０５％以上にする。一方、Ｍｎ含有量が１．００％を超えるとＭｎはＭｎＳの析出および粗大化を促す。この粗大化は耐食性を低下させる。従って、Ｍｎ含有量は０．０５〜１．００％の範囲に限定する。より好ましくは０．１０〜０．４０％の範囲である。さらに好ましくは０．２０〜０．３０％の範囲である。
【００２６】
Ｐ：０．０４０％以下
Ｐは耐食性を低下させる元素である。また、Ｐが結晶粒界に偏析することで熱間加工性が低下する。そのため、Ｐ含有量は可能な限り低いほうが望ましく、Ｐ含有量は０．０４０％以下とする。好ましくは０．０３０％以下である。
【００２７】
Ｓ：０．０３０％以下
ＳはＭｎと析出物ＭｎＳを形成する。このＭｎＳとフェライト系ステンレス鋼母材の界面は孔食の起点となり、フェライト系ステンレス鋼の耐食性を低下させる。よって、Ｓ含有量は低いほうが望ましく、０．０３０％以下とする。好ましくは０．０２０％以下である。さらに好ましくは０．０１０％以下とする。
【００２８】
Ａｌ：０．００１〜０．１００％
Ａｌは脱酸のために有効な元素である。この効果はＡｌ含有量を０．００１％以上にすることで得られる。一方、Ａｌ含有量が０．１００％を超えるとＡｌ系の非金属介在物による表面傷の増加により表面品質が低下する。従って、Ａｌ含有量は０．００１〜０．１００％の範囲に限定する。より好ましくは０．００１〜０．０１％の範囲である。さらに好ましくは０．００１〜０．００５％の範囲である。
【００２９】
Ｃｒ：１２．５〜１４．４％
Ｃｒはフェライト系ステンレス鋼の耐食性と加工性を決定する重要な元素の１つである。フェライト系ステンレス鋼の耐食性は、Ｃｒが鋼表面に不動態皮膜を形成することによって得られる。そのため、Ｃｒ含有量を増加させるほど耐食性は向上する。本発明では、ＣｒとＳｉとＣｕとの相乗効果により鋼の耐食性を向上させている。優れた耐食性を得るためにはＣｒ含有量を１２．５％以上とすることが必要である。一方、Ｃｒ含有量が増加するに従って、フェライト系ステンレス鋼の加工性は低下するので、優れた加工性を得るためにはＣｒ含有量を１４．４％以下にしなければならない。従って、Ｃｒ含有量は１２．５％〜１４．４％の範囲に限定する。より好ましくは１３．０〜１３．８％の範囲である。 
【００３０】
Ｃｕ：０．１０〜０．６０％
本発明を完成するに当たって、１２．５〜１４．４％のＣｒを含むフェライト系ステンレス鋼において、０．４０〜０．８０％のＳｉと、０．１０〜０．６０％のＣｕとを同時に含有することで、顕著な耐食性向上効果が得られることが見出された。
【００３１】
上述したとおり、本発明が対象としている１２．５〜１４．４％のＣｒを含有するフェライト系ステンレス鋼においては、Ｓｉによる不動態化促進の効果単独では十分な耐食性向上効果が得られない。また、同様に当該Ｃｒ含有量範囲では、Ｃｒ含有量が高いフェライト系ステンレス鋼において知られるＣｕによる耐食性向上効果も十分に得られないことが分かった。
【００３２】
その機構は次のように考えられる。腐食環境においてフェライト系ステンレス鋼の表面は活性溶解状態にあり、この状態から不動態状態へと復帰することにより腐食は停止する。Ｃｕはその中で、活性溶解状態を抑制する効果を有する。高Ｃｒフェライト系ステンレス鋼など、Ｃｒを多く含有することで不動態化促進効果が十分な鋼においては、活性溶解状態を抑制するＣｕの単独効果により耐食性向上効果が得られる。しかしながら、本発明において対象とする低Ｃｒ領域（１２．５〜１４．４％）では、Ｃｒによる不動態化促進効果が不十分であるため、Ｃｕにより活性溶解状態を抑制したのみでは、十分な再不動態化が発現しない。そこで、Ｓｉを複合的に添加することで、不動態化が促進されて、初めて耐食性向上効果が得られることとなる。
【００３３】
さらに、上述のＳｉとＣｕの複合効果を顕著に発現させるためには、Ｓｉを０．４０〜０．８０％、Ｃｕを０．１０〜０．６０％の範囲とすることが必要である。Ｓｉ含有量が上記範囲に限定されるのは、Ｓｉ含有量が０．４０％に満たない場合は十分な不動態化促進効果が得られないためである。また、Ｓｉ含有量が０．８０％を超えると腐食環境中での「活性溶解−再不動態化」サイクルを通して不動態皮膜中にＳｉが濃化して、耐食性がかえって低下する。また、Ｃｕ含有量が上記範囲に限定されるのは、Ｃｕ含有量が０．１０％に満たない場合には十分な活性溶解の抑制効果が得られないため、また、０．６０％を超えてＣｕを含有するとＣｕが鋼中に析出して孔食起点となり、かえって耐食性が低下するためである。
【００３４】
すなわち、上記効果を発現させて優れた耐食性を得るためには、Ｓｉ含有量とＣｕ含有量がそれぞれ前述した範囲内にあることが必要である。より好ましくは、Ｓｉ含有量を０．６０〜０．７０％の範囲とし、かつＣｕ含有量を０．２５〜０．４５％とする。これにより耐食性はさらに向上する。
【００３５】
Ｎｉ：０．０１〜０．８０％
Ｎｉは酸によるアノード反応を抑制し、より低いｐＨでも不動態の維持を可能にする元素である。すなわち、Ｎｉは耐隙間腐食性を高める効果があり、活性溶解状態における腐食の進行を顕著に抑制して、フェライト系ステンレス鋼の耐食性を向上させる。この効果は、Ｎｉ含有量を０．０１％以上にすることで得られる。一方、Ｎｉ含有量が０．８０％を超えるとフェライト系ステンレス鋼が硬質化して、その加工性が低下する。従って、Ｎｉ含有量は０．０１〜０．８０％の範囲に限定する。より好ましくは０．１０〜０．４０％の範囲である。
【００３６】
Ｎ：０．０２０％以下
Ｎはフェライト系ステンレス鋼中に不可避的に混入する元素である。しかし、Ｎ含有量が０．０２０％を超えると、フェライト系ステンレス鋼の耐食性と加工性が著しく低下する。従って、Ｎ含有量は０．０２０％以下とする。より好ましくは０．０１５％以下である。
【００３７】
以上、必須成分について説明したが、本発明ではその他にも以下に述べる元素を適宜含有させることができる。
【００３８】
Ｍｏ：０．０１〜０．３０％
Ｍｏには、フェライト系ステンレス鋼の耐隙間腐食性を向上させる効果がある。その効果はＭｏ含有量を０．０１％以上にすることで得られる。しかし、Ｍｏ含有量が０．３０％を超えるとその効果は飽和し、さらに、加工性が低下する。そのため、Ｍｏを添加する場合はＭｏ含有量を０．０１〜０．３０％とする。より好ましくは０．０３〜０．１０％である。
【００３９】
Ｃｏ：０．０１〜０．５０％
Ｃｏは、フェライト系ステンレス鋼の耐隙間腐食性を向上させる元素である。この効果はＣｏ含有量を０．０１％以上にすることで得られる。しかし、Ｃｏ含有量が０．５０％を超えるとその効果が飽和するだけでなく、加工性が低下する。そのため、Ｃｏを添加する場合、Ｃｏ含有量は０．０１〜０．５０％とする。より好ましくは０．０３〜０．３０％の範囲である。さらに好ましくは０．０５〜０．１０％の範囲である。
【００４０】
Ｗ：０．０１〜０．５０％
Ｗはフェライト系ステンレス鋼の耐隙間腐食性を向上させる元素である。上記効果を得るためにはＷ含有量を０．０１％以上にすることが好ましい。その含有量が０．５０％を超えるとその効果が飽和するだけでなく、フェライト系ステンレス鋼の加工性が低下する。そのため、Ｗを添加する場合は、Ｗ含有量を０．０１〜０．５０％とする。より好ましくは、０．０３〜０．３０％の範囲である。さらに好ましくは０．０５〜０．１０％の範囲である。
【００４１】
Ｔｉ：０．０１％〜０．１０％未満
ＴｉにはＣ、Ｎを固定してＣｒ炭窒化物析出による鋭敏化を防ぎ耐食性を向上させる効果がある。その効果はＴｉ含有量を０．０１％以上にすることで得られる。しかし、Ｔｉ含有量が０．１０％以上となるとＴｉＮが過剰に生成して鋼表面に肌荒れが生じる。そこで、Ｔｉを添加する場合はＴｉ含有量を０．０１％〜０．１０％未満とする。より好ましくは、０．０３〜０．０８％である。
【００４２】
Ｖ：０．０１〜０．３０％
Ｖは、フェライト系ステンレス鋼の耐隙間腐食性を向上させる元素である。その効果はＶ含有量を０．０１％以上にすることで得られる。しかし、Ｖ含有量が０．３０％を超えるとその効果が飽和するだけでなく、加工性が悪化する。そこで、Ｖを添加する場合はＶ含有量を０．３０％以下とする。より好ましくは０．０５〜０．２０％の範囲である。さらに好ましくは０．１０〜０．１５％以下の範囲である。
【００４３】
Ｚｒ：０．０１〜０．３０％
ＺｒにはＴｉと同様にＣ、Ｎを固定してＣｒ炭窒化物析出による鋭敏化を防ぎ耐食性を向上させる効果がある。その効果はＺｒ含有量を０．０１％以上にすることで得られる。しかし、Ｚｒ含有量が０．３０％を超えるとＺｒＯ２等が生成して表面傷が生じる。そこで、Ｚｒを添加する場合はＺｒ含有量を０．０１〜０．３０％とする。より好ましくは、０．０５〜０．２０％である。
【００４４】
Ｎｂ：０．０１〜０．３０％
ＮｂにはＴｉと同様にＣ、Ｎを固定してＣｒ炭窒化物析出による鋭敏化を防ぎ耐食性を向上させる効果がある。その効果はＮｂ含有量を０．０１％以上にすることで得られる。しかし、Ｎｂ含有量が０．３０％を超えるとフェライト系ステンレス鋼の加工性が低下するので、Ｎｂを添加する場合はＮｂ含有量を０．０１〜０．３０％とする。より好ましくは、０．０５〜０．２０％である。
【００４５】
Ｂ：０．０００３〜０．００３０％
Ｂは熱間加工性や２次加工性を向上させる元素である。この効果はＢ含有量が０．０００３％以上で得られる。一方、Ｂ含有量が０．００３０％を超えると加工性が低下する。従って、Ｂを添加する場合はＢ含有量を０．０００３〜０．００３０％の範囲にする。より好ましくは０．０００５〜０．００１０％の範囲である。
【００４６】
Ｍｇ：０．０００５〜０．００３０％
Ｍｇは、溶鋼中でＡｌとともにＭｇ酸化物を形成し脱酸剤として作用する。この効果はＭｇ含有量を０．０００５％以上にすることで得られる。一方、Ｍｇ含有量が０．００３０％を超えるとフェライト系ステンレス鋼の靱性が低下して、製造性が低下する。従って、Ｍｇを添加する場合、Ｍｇ含有量は０．０００５〜０．００３０％の範囲に限定する。
【００４７】
Ｃａ：０．０００３〜０．００３０％
Ｃａは、連続鋳造の際に発生しやすいＴｉ系介在物の晶出によるノズルの閉塞を防止するのに有効な成分である。この効果はＣａ含有量を０．０００３％以上で得られる。一方、Ｃａ含有量が０．００３０％を超えるとＣａＳの析出により耐食性が低下する。従って、Ｃａを添加する場合は、Ｃａ含有量は０．０００３〜０．００３０％の範囲に限定する。より好ましくは、０．００１０〜０．００２０％の範囲である。
【００４８】
Ｙ：０．００１〜０．２０％
Ｙは、溶鋼の粘度が減少することを抑制し、清浄度を向上させる元素である。この効果はＹ含有量が０．００１％以上で得られる。一方、Ｙ含有量が０．２０％を超えるとその効果は飽和し、さらに、加工性が低下する。そこで、Ｙを添加する場合は、Ｙ含有量は０．００１〜０．２０％の範囲に限定する。より好ましくは０．００１〜０．１０％の範囲である。
【００４９】
ＲＥＭ（希土類金属）：０．００１〜０．１０％
ＲＥＭ（希土類金属：Ｌａ、Ｃｅ、Ｎｄなどの原子番号５７〜７１の元素）は、耐高温酸化性を向上させる元素である。この効果はＲＥＭ含有量が０．００１％以上で得られる。一方、ＲＥＭ含有量が０．１０％を超えるとその効果が飽和するだけでなく、熱間圧延の際に表面欠陥が生じる。そこで、ＲＥＭを添加する場合はＲＥＭ含有量を０．００１〜０．１０％の範囲に限定する。より好ましくは０．００５〜０．０５％の範囲である。
【００５０】
Ｓｎ、Ｓｂ：０．００１〜０．５０％
これらの元素は、圧延時における変形帯生成の促進によるリジング向上に効果的である。この効果はこれらの元素のいずれかの含有量を０．００１％以上にすることで得られる。しかし、これらの元素の含有量がそれぞれ０．５０％を超えるとその効果が飽和するだけでなく、加工性が低下する。これらの元素を添加する場合はそれぞれの含有量を０．００１〜０．５０％とする。より好ましくは、それぞれの含有量が０．００３〜０．２０％の範囲である。
【００５１】
以上の必須成分、任意成分以外の残部はＦｅおよび不可避的不純物である。
【００５２】
次に本発明のフェライト系ステンレス鋼板の好適な製造方法について説明する。上記した成分組成の鋼を、転炉、電気炉、真空溶解炉等の公知の方法で溶製し、連続鋳造法あるいは造塊−分塊法により鋼素材（スラブ）とする。この鋼素材を１０００℃〜１２００℃に加熱後、仕上温度を７００℃〜１０００℃、巻取温度を５００℃〜８５０℃の条件で熱間圧延する。こうして作製した熱延板を８００℃〜９００℃の温度で焼鈍し酸洗を行い、次に、冷間圧延を行い、７００℃〜１０００℃の温度で冷延板焼鈍を行う。当該冷延板焼鈍後の鋼板を本発明のフェライト系ステンレス鋼板とすることができる。
【００５３】
上記冷延板焼鈍後に酸洗を行い、スケールを除去してもよい。この場合、スケール除去後の鋼板が本発明のフェライト系ステンレス鋼板である。
【００５４】
また、スケールを除去した冷延板にはスキンパス圧延を行ってもよい。この場合、スキンパス圧延後の鋼板が本発明のフェライト系ステンレス鋼板である。
【実施例】
【００５５】
表１のＮｏ．１〜３５およびＮｏ．３７、３８に示す成分組成を有する鋼を真空溶解炉で溶製した後、鋳造して３０ｋｇ鋼塊とした。この鋼塊を１０５０℃の温度に加熱した後、仕上げ温度：９００℃で熱間圧延を行い、板厚：５．０ｍｍの熱延板とした。その後、大気中において８００〜８５０℃で１２時間の焼鈍を行い、硫酸に浸漬して酸洗を行った。その後、冷間圧延で板厚：１．０ｍｍの冷延板とした。得られた冷延板は、Ａｒ雰囲気中において８００℃で１分間の焼鈍を行い、中性塩電解、硝弗酸浸漬、および硝酸塩電解により酸洗して冷延焼鈍酸洗板を得た。
【００５６】
また、表１のＮｏ．３６に示す成分組成を有する鋼を真空溶解炉で溶製した後、鋳造して３０ｋｇ鋼塊とした。この鋼塊を１０５０℃の温度に加熱した後、仕上げ温度：９００℃で熱間圧延を行い、板厚：５．０ｍｍの熱延板とした。その後、Ａｒ雰囲気中において１０００〜１０５０℃で１分間の焼鈍を行い、硫酸に浸漬して酸洗を行った後、冷間圧延で板厚：１．０ｍｍの冷延板とした。得られた冷延板は、Ａｒ雰囲気中において９００℃で１分間の焼鈍を行い、中性塩電解、硝弗酸浸漬、および硝酸塩電解により酸洗して冷延焼鈍酸洗板を得た。
【００５７】
なお、表１の試験Ｎｏ．３６、３７、３８はそれぞれＳＵＨ４０９Ｌ相当鋼、ＳＵＳ４３０相当鋼、１５質量％のＣｒを含有しその他は一般的な組成を有するフェライト系ステンレス鋼である。
【００５８】
以上の製造条件で得られたフェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍酸洗板を、せん断加工により８０×６０ｍｍに切出した。切り出し後、エメリー研磨紙で３２０番まで研磨し、アセトンによる脱脂を行った。得られた鋼板の端部および裏面をシールし、傾き：６０°でサイクル腐食試験機に配置した。腐食試験機中では、０．１％ＮａＣｌ−０．５Ｈ２Ｏ２水溶液の噴霧（３０分間、３５℃、９８％ＲＨ）、乾燥（１時間、６０℃、３０％ＲＨ）、湿潤（１時間、４０℃、９５％ＲＨ）を１サイクルとして、２４０サイクルの腐食試験を行った。試験後、１０％クエン酸二アンモニウム溶液を用いて腐食生成物を除去し、腐食減量を測定した。腐食減量が９．０ｇ／ｍ２以下であったものを「○」（合格：優れている）、９．０ｇ／ｍ２超え〜１２．０ｇ／ｍ２以下あったものを「□」（合格）、１２．０ｇ／ｍ２よりも大きかったものを「▲」（不合格）と評価した。
【００５９】
さらに、ＪＩＳ  Ｚ  ２２４１に規定される１３Ｂ号試験片を、圧延方向、圧延方向に対して４５度方向、および、圧延方向に対して垂直方向に採取し、常温で引張試験を行い、加工性を評価した。破断時全伸び（％）の三方向平均が３０％以上かつｒ値の三方向平均が０．８０以上であるものを「○」（合格）、３０％未満あるいはｒ値が０．８０未満であるものを「▲」（不合格）とした。
【００６０】
得られた結果を表１に示す。発明鋼は耐食性の評価が「○」または「□」であり、かつ、加工性の評価が「○」であり、耐食性および加工性に優れることが分かる。さらに、本発明例の結果、およびＳｉ含有量またはＣｕ含有量が本発明範囲を外れる比較例の結果について、図１にまとめた。図１に示すようにＳｉおよびＣｕの含有量が本発明範囲を満たす場合に、より良好な耐食性を有することが分かる。また、図１から、Ｓｉ含有量を０．６０〜０．７０％の範囲とし、かつＣｕ含有量を０．２５〜０．４５％とすることで耐食性が非常に優れたものとなる。
【００６１】
試験Ｎｏ．１９、２１の比較例は、それぞれＣｒ、Ｎｉの含有量が本発明の成分範囲よりも低いため，耐食性が劣っている。
【００６２】
試験Ｎｏ．２０、２２の比較例は、それぞれＣｒ、Ｎｉの含有量が本発明の成分範囲よりも高いため加工性が劣っている。
【００６３】
試験Ｎｏ．２３、２４の比較例は、Ｓｉの含有量が本発明の成分範囲よりも低いため耐食性が劣っている。
【００６４】
試験Ｎｏ．２５、２６の比較例は、Ｓｉの含有量が本発明の成分範囲よりも高いため、耐食性と加工性が劣っている。
【００６５】
試験Ｎｏ．２７、２８の比較例は、Ｃｕの含有量が本発明の成分範囲よりも低いため、耐食性が劣っている。
【００６６】
試験Ｎｏ．２９、３０の比較例は、Ｃｕの含有量が本発明の成分範囲よりも高いため、耐食性と加工性が劣っている。
【００６７】
試験Ｎｏ．３１〜３４の比較例は，それぞれＳｉとＣｕの含有量が本発明の成分範囲外であるため，耐食性や加工性が劣っている。
【００６８】
試験Ｎｏ．３５の比較例は、Ｃの含有量が本発明の成分範囲よりも高いため、耐食性と加工性が劣っている。
【００６９】
【表１】
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【産業上の利用可能性】
【００７０】
本発明のフェライト系ステンレス鋼板は、耐食性と加工性に優れるので、エレベーターの内板をはじめとして、インテリア、ダクトフード、マフラーカッタ、ロッカー、家電製品用部品、事務用品用部品、自動車内装用部品、自動車排気用配管、建材、および排水溝の蓋などの用途に対して好適に使用することができる。
【図１】
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