(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転方向（Ｆ）に凹状を成すように湾曲する複数の翼形の前向き羽根（６）が周方向に沿って配列された羽根車（３）を備え、前記羽根車（３）が回転軸心（Ａ）を中心に回転する遠心送風機であって、
各前向き羽根（６）は、回転方向（Ｆ）に位置する前面（６１）と、
回転方向（Ｆ）の反対方向に位置する背面（６２）と、
半径方向内側の端部である前縁（Ｐ１）を含み、前記前面（６１）及び前記背面（６２）よりも半径方向内側に位置し、半径方向内側に凸の第１凸面（６３）と、
前記前面（６１）と前記第１凸面（６３）との間に位置し、前記第１凸面（６３）につながり、回転方向（Ｆ）に凸の第２凸面（６４）と、
前記第２凸面（６４）と前記前面（６１）とをつなぐ、回転方向に窪む凹曲連結面（６５）とを備え、
前記第１凸面（６３）及び第２凸面（６４）は、滑らかに連続する凸曲面を形成しており、
前記各前向き羽根（６）は、前記回転軸心（Ａ）に垂直な面で切断した断面において、前縁（Ｐ１）側の翼列線（Ｌ４）の半径をＲ１とし、後縁（Ｐ２）側の翼列線（Ｌ２）の半径をＲ２とし，最大翼厚（Ｔｍ）の中心位置（Ｐｔ）の回転軸心からの距離をＲｔとしたときに、
Ｒｔ≦Ｒ１＋（Ｒ２−Ｒ１）／３
なる関係にあり、かつ、前記最大翼厚（Ｔｍ）は、前記凹曲連結面（６５）よりも半径方向外側に位置し、
前記各前向き羽根（６）は、前記第１凸面（６３）と前記最大翼厚（Ｔｍ）を形成する前記背面（６２）部分との間に平坦面部（６６）を形成し、
前記第１凸面（６３）と前記平坦面部（６６）とは、回転方向（Ｆ）の反対側に凸の第３凸面（６７）で滑らかに連続し、
前記平坦面部（６６）と前記最大翼厚（Ｔｍ）を形成する前記背面（６２）部分とは、回転方向（Ｆ）の反対側に凸の第４凸面（６８）で滑らかに連続され、
さらに、前記各前向き羽根（６）は、前記回転軸心（Ａ）に垂直な面で切断した断面において、前記第４凸面（６８）を形成する円弧の中心点（Ｐｍ）の、前記回転軸心（Ａ）からの半径方向の距離をＲｍとしたときに、
Ｒｍ≦Ｒ１＋（Ｒ２−Ｒ１）／３
なる関係にあり、
前記第４凸面（６８）に対する、前記第４凸面（６８）と前記平坦面部（６６）との結合点を通る接線を第１接線（Ｌ３）とし、前記前縁側の翼列線（Ｌ１）に対する、前記前縁側の翼列線（Ｌ１）と前記第１接線（Ｌ３）との交点を通る接線を第２接線（Ｌ４）とし、前記第１接線（Ｌ３）と前記第２接線（Ｌ４）との回転軸心（Ａ）側の交差角をβｍとしたときに、前記交差角βｍは３０°〜７０°なる角度を有する
遠心送風機。
【請求項２】
請求項１記載の遠心送風機を室内空気循環用ファンとして用いた空気調和機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、シロッコファンなどの遠心送風機及びこれを用いた空気調和機に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、シロッコファンなどの遠心送風機は、例えば、空気調和機の一例である空気清浄機に広く用いられている。このような空気清浄機などの空気調和機の分野においては性能、すなわち、騒音及び効率が一般的な課題となっているため、空気調和機に用いられるシロッコファンについても騒音及びファン効率が一般的な課題となっている。
【０００３】
従来、シロッコファンの羽根では、前向き羽根間に流入する空気が前向き羽根の前縁の前面側に流入し、前縁付近で前面側と背面側に分かれていた。そして、背面側に向かう空気は、前縁の部分を回り込むように背面側に流れるが、背面の形状に追随できず、背面での気流の剥離領域が大きくなり、空気の流れが不安定になっていた。このため、送風機の吹出流れを変動させ、送風音が大きくなり、ファン効率が低下するという問題があった。
【０００４】
そこで、このような問題を解決するため、特許文献１に記載のシロッコファンが提案されている。このシロッコファンは、前向き羽根を周方向に配列した羽根車を備えたものであって、図９に示すように、前向き羽根１０１は、回転方向Ｆ１に位置する前面（正圧面）１０２と、半径方向内側に凸曲面を成す、前縁１０３を含む第１凸面１０４とを備えていた。また、この前向き羽根１０１は、前面１０２と第１凸面１０４との間に回転方向Ｆ１に凸な第２凸面１０５を設けるとともに、前縁１０３を含む第１凸面１０４と第２凸面１０５とを滑らかな曲面で繋ぐことにより、背面１０６への流入をも滑らかにし、これにより背面１０６における剥離１０７を小さくしようとしたものであった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特許第５５８９９８９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところがこの構成では、図１０に示すように、翼列として見た場合、前面１０２と第１凸面１０４との間に回転方向Ｆ１に凸な第２凸面１０５を設けていた。これにより、前縁１０３近傍において羽根間が最狭小となる位置の羽根間流路幅Ｗ１が狭くなるため、前向き羽根１０１の間に入る空気流れを堰き止める作用が生じ、ファン効率が低下するという問題があった。
【０００７】
本発明は、このような事情に鑑み成されたものであって、前向き羽根の背面における半径方向内側部分の形状を改良してファン効率を改善した遠心送風機を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
この課題を解決する遠心送風機は、回転方向に凹状を成すように湾曲する複数の翼形の前向き羽根が周方向に沿って配列された羽根車を備え、前記羽根車が回転軸心を中心に回転する遠心送風機であって、各前向き羽根は、回転方向に位置する前面と、回転方向の反対方向に位置する背面と、半径方向内側の端部である前縁を含み、前記前面及び前記背面よりも半径方向内側に位置し、半径方向内側に凸の第１凸面と、前記前面と前記第１凸面との間に位置し、前記第１凸面につながり、回転方向に凸の第２凸面と、前記第２凸面と前記前面とをつなぐ、回転方向に窪む凹曲連結面とを備え、前記第１凸面及び第２凸面は、滑らかに連続する凸曲面を形成しており、前記各前向き羽根は、前記回転軸心に垂直な面で切断した断面において、前縁側の翼列線の半径をＲ１とし、後縁側の翼列線の半径をＲ２とし，最大翼厚の中心位置の回転軸心からの距離をＲｔとしたときに、Ｒｔ≦Ｒ１＋（Ｒ２−Ｒ１）／３なる関係にあり、かつ、前記最大翼厚は、前記凹曲連結面よりも半径方向外側に位置し、前記各前向き羽根は、前記第１凸面と前記最大翼厚を形成する前記背面部分との間に平坦面部を形成し、前記第１凸面と前記平坦面部とは、回転方向の反対側に凸の第３凸面で滑らかに連続し、前記平坦面部と前記最大翼厚を形成する前記背面部分とは、回転方向の反対側に凸の第４凸面で滑らかに連続され、さらに、前記各前向き羽根は、前記回転軸心に垂直な面で切断した断面において、前記第４凸面を形成する円弧の中心点の、前記回転軸心からの半径方向の距離をＲｍとしたときに、Ｒｍ≦Ｒ１＋（Ｒ２−Ｒ１）／３なる関係にあり、前記第４凸面に対する、前記第４凸面と前記平坦面部との結合点を通る接線を第１接線とし、前記前縁側の翼列線に対する、前記前縁側の翼列線と前記第１接線との交点を通る接線を第２接線とし、前記第１接線と前記第２接線との回転軸心側の交差角をβｍとしたときに、前記交差角βｍは３０°〜７０°なる角度を有する。
【０００９】
ここで、「平坦面部」とは、平面或いは曲率半径の大きい曲面をいう。また、「曲率半径の大きい曲面」とは、羽根車の回転軸心に垂直な面で前向き羽根を切断した断面において、前向き羽根の表面形状を形成する多重円弧のうちで最も大きな曲率半径により形成される曲面をいう。
【００１０】
本発明によれば、各前向き羽根は、従来のものと同様に、前面と第１凸面との間に回転方向に凸な第２凸面を設けるとともに、第２凸面から凹曲連結面、前面に掛けて滑らかな曲面に形成されているので、第２凸面から凹曲連結面に沿って前面へ空気流を円滑に流すことができ、空気の変動を抑制することができる。
また、各前向き羽根は、第２凸面から第１凸面、第３凸面、平坦面部、第４凸面、背面における半径方向外側部分に掛けて滑らか凸曲面に形成されているので、第２凸面から背面側に空気流をスムーズに背面に案内することができる。その結果、剥離の発生位置を遅らせることができ、剥離を小さくすることができる。
また、各前向き羽根は、第１凸面と最大翼厚を形成する背面部分との間に平坦面部が形成されているので、第２凸面の背面側における出っ張りを小さくすることができる。その結果、前縁近傍において羽根間が最狭小となる位置の羽根間流路幅を従来のものより大きくすることができる。したがって、羽根間流路における堰止め作用を緩和することができ、堰止め作用による損出を少なくしてファン効率を向上させることができる。
また、第４凸面を形成する円弧の中心点の、羽根車の回転軸心からの半径方向の距離Ｒｍと、前向き羽根の前縁側の翼列線の曲率半径Ｒ１、前向き羽根の後縁側の翼列線の曲率半径Ｒ２に関し、Ｒｍ≦Ｒ１＋（Ｒ２−Ｒ１）／３としている。そして、第１接線と第２接線との回転軸心側の交差角を約３０°〜７０°としているので、前向き羽根の背面における半径方向外側部分を従来の形状としたままで、前縁近傍において羽根間が最狭小となる位置の羽根間流路幅を従来のものより大きくすることができる。また、第１凸面から背面にかけて滑らかな凸曲面とすることができるので、剥離を小さくすることができる。
また、前向き羽根は、最大翼厚の中心位置の回転軸心からの距離Ｒｔを、Ｒｔ≦Ｒ１＋（Ｒ２−Ｒ１）／３とし、かつ、最大翼厚を凹曲連結面よりも半径方向外側に位置するようにしている。これにより、背面側において剥離流の生じる位置近傍における翼厚を厚くすることができる。このため、前向き羽根の半径方向外側部分の形状を従来と同様としながら、剥離流の領域を小さくすることができる。
【００１５】
また、本発明の空気調和機によれば、上記遠心送風機を室内空気循環用ファンとして用いたものである。
このような構成によれば、室内空気循環用ファンとして上記遠心送風機を用いるので、従来のものと比較すると、低い回転数で同一風量及び同一静圧を得られる。したがって、空気調和機の騒音が小さくなるとともに、運転効率が上昇する。
【発明の効果】
【００１６】
上記発明によれば、前向き羽根の背面における半径方向外側部分の形状を従来と同様としながら、背面における剥離領域が小さくなるとともに、前向き羽根の間に入る空気流れの堰き止め作用による損失が少なくなり、ファン効率が向上する。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の実施の形態に係る遠心送風機を示す正面図。
【図２】図１のＩＩ−ＩＩ線断面図。
【図３】同遠心送風機における羽根車の正面図。
【図４】同羽根車の翼列を構成する前向き羽根の正面図。
【図５】同羽根車の翼列における羽根間の寸法を説明する翼列の部分図。
【図６】同前向き羽根における空気流れの解析結果を示す概略図。
【図７】同遠心送風機の騒音特性を示す線図。
【図８】同遠心送風機の静圧特性を示す線図。
【図９】従来の遠心送風機の前向き羽根における空気流れの解析結果を示す概略図。
【図１０】同遠心送風機の翼列における羽根間の寸法を説明する翼列部分図。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
先ず、本発明の実施の形態に係る遠心送風機について以下説明する。なお、本発明は、以下に記載する例示に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。
【００１９】
本実施の形態に係る遠心送風機１は、片吸込型の多翼ファン（シロッコファン）である。また、この実施の形態に係る遠心送風機１を室内空気循環用ファンとして用いた空気清浄機を本実施の形態に係る空気調和機とする。図１及び図２に示すように、本実施の形態に係る遠心送風機１は、スクロール型のケース２と、ケース２内に収容された羽根車３と、羽根車３を回転させるモータ４とを備えている。なお、本実施の形態に係る空気調和機は、実施の形態に係る遠心送風機１を室内空気循環用ファンとして用いた点を除いては従来と同様のものとするので、改めての図を用いた説明を省略する。
【００２０】
ケース２は、羽根車３の回転軸心Ａの軸方向に対向配置された一対の正面板２１及び２２と、羽根車３の周方向に沿って正面板２１と背面板２２との間に配置された側面板２３とを含む。正面板２１には、円形の空気吸込口２４が形成されている。渦巻状のケース２の周方向の端部には空気吹出口２５が形成されている。モータ４は、そのシャフト４１が回転軸心Ａの軸方向に向くように背面板２２に取り付けられている。
【００２１】
図２及び図３に示すように、羽根車３は、シャフト４１に固定された主板３１と、主板３１の周方向に沿って配列され、主板３１に固定された複数の前向き羽根６と、前向き羽根６の正面側の端部に連結された補強リング３２とを備えている。
【００２２】
遠心送風機１は、モータ４のシャフト４１の回転に伴って羽根車３が回転軸心Ａを回転中心として回転方向Ｆの方向に回転し、空気が空気吸込口２４からケース２内に吸い込まれる。吸い込まれた空気は、羽根車３の前向き羽根６同士の隙間を通過して、羽根車３から半径方向外側に流出し、ケース２内の渦巻状の流路を通って空気吹出口２５から吹き出される。
【００２３】
図４に示すように、遠心送風機１の各前向き羽根６は、羽根出口が回転方向Ｆに傾いている。各前向き羽根６は、回転方向Ｆに位置する前面（正圧面）６１と、回転方向Ｆの反対方向に位置する背面（負圧面）６２と、第１凸面６３と、第２凸面６４と、凹曲連結面６５とを備えている。また、各前向き羽根６は、前縁Ｐ１側の翼列線Ｌ１の回転軸心Ａからの距離、すなわち、曲率半径をＲ１とし、前向き羽根６の後縁Ｐ２側の翼列線Ｌ２の回転軸心Ａからの距離、すなわち、曲率半径をＲ２としている。
【００２４】
前面６１は、回転方向Ｆとは反対の方向に凹む凹曲面であり、背面６２は、回転方向Ｆとは反対の方向に凸をなす凸曲面である。第１凸面６３は、半径方向内側の端部である前縁Ｐ１を含み、前面６１及び背面６２よりも半径方向内側に位置し、半径方向内側に凸の凸曲面を成す。
【００２５】
第１凸面６３と前面６１との間には、第２凸面６４と凹曲連結面６５とが形成されている。第２凸面６４は、一方が第１凸面６３につながり他方が凹曲連結面６５に繋がる回転方向Ｆに凸をなす凸曲面である。凹曲連結面６５は、第２凸面６４と前面６１とをつなぐ回転方向Ｆに凹む凹曲面である。このように、前面６１、凹曲連結面６５、第２凸面６４、第１凸面６３は、前面側からこの順に並んでおり、滑らかに連続する曲面を形成している。
【００２６】
上記のように、凹曲連結面６５は凹曲面である前面６１と凸曲面である第２凸面６４とを接続しているので、前面６１と凹曲連結面６５とにより形成される凹曲面において、曲率半径が最小となる変曲部Ｐ３は凹曲連結面６５に存在する。また、凹曲連結面６５と第２凸面６４とは、これらの境界部分である変曲部Ｐ４において繋がっている。変曲部Ｐ４よりも凹曲連結面６５側は凹曲面であり、変曲部Ｐ４よりも第２凸面６４側は凸曲面である。
【００２７】
第１凸面６３の前縁Ｐ１における曲率半径ｒ１は、第２凸面６４の回転方向Ｆの端縁Ｐ５における曲率半径ｒ５よりも大きい。
また、変曲部Ｐ３の曲率半径をｒ３とすると、これら曲率半径は、次のような関係に形成されていることが好ましい。
【００２８】
０．１・（Ｒ２−Ｒ１）≦ｒ１≦０．４・（Ｒ２−Ｒ１）
０．０５・（Ｒ２−Ｒ１）≦ｒ３≦０．１５・（Ｒ２−Ｒ１）
０．０３・（Ｒ２−Ｒ１）≦ｒ５≦０．１・（Ｒ２−Ｒ１）
ｒ５＜ｒ３＜ｒ１
一方、背面６２の半径方向内側部分には、平面状の平坦面部６６が形成されている。そして、第１凸面６３と平坦面部６６とは、回転方向Ｆの反対側に凸の第３凸面６７で滑らかに連続され、平坦面部６６と最大翼厚Ｔｍを形成する背面６２部分とは、回転方向Ｆの反対側に凸の第４凸面６８で滑らかに連続されている。そして、第３凸面６７の曲率半径及び第４凸面６８の曲率半径は、第１凸面６３の前縁Ｐ１における曲率半径ｒ１よりも小さく、第２凸面６４の端縁Ｐ５の曲率半径ｒ５より大きく形成されている。
【００２９】
また、各前向き羽根６は、前記回転軸心Ａに垂直な面で切断した断面において、第３凸面６７を形成する円弧の中心点Ｐｍの、回転軸心Ａからの半径方向の距離をＲｍとしたときに、Ｒｍ≒Ｒ１＋（Ｒ２−Ｒ１）／３なる関係に形成されている。
【００３０】
また、第１接線Ｌ３と第２接線Ｌ４との回転軸心Ａ側の交差角をβｍとしたときに、前記交差角βｍは約６０°なる角度を有するように形成されている。ここで、第１接線Ｌ３は、第４凸面６８に対する、第４凸面６８と平坦面部６６との結合点を通る接線であり、第２接線Ｌ４は、前縁側の翼列線Ｌ１に対する、第１接線Ｌ３と前縁側の翼列線Ｌ１との交点を通る接線である。
【００３１】
各前向き羽根６は、このような構造を成すとともに、最大翼厚Ｔｍの中心位置Ｐｔの回転軸心Ａからの距離をＲｔとしたときに、Ｒｔは、第３凸面６７を形成する円弧の中心点Ｐｍの、回転軸心Ａからの半径方向の距離Ｒｍより若干小さいが、ほぼ同一寸法としている。すなわち、Ｒｔ≒Ｒ１＋（Ｒ２−Ｒ１）/３としている。そして、前向き羽根６の翼厚は、最大翼厚Ｔｍの中心位置Ｐｔから前縁Ｐ１及び後縁Ｐ２に向かうにつれ小さくなるように形成されている。
【００３２】
次に、本実施の形態に係る遠心送風機１の作用について説明する。
本実施の形態に係る遠心送風機１は、羽根車３が回転軸心Ａを回転中心として回転されると、空気が空気吸込口２４から吸入される。空気吸込口２４から吸入された空気は、前向き羽根６同士の間を通過して、羽根車３から半径方向外側に流出し、空気吹出口２５から吹き出される。このとき、図５に示されるように、前向き羽根６の背面６２における半径方向内側部分には、平坦面部６６が形成されているので、前縁Ｐ１近傍において羽根間が最狭小となる位置の羽根間流路幅Ｗが従来のものより大きくなる。このため、前向き羽根６の間に入る空気流れがスムーズになり、従来のような堰止め作用による損失が少なくなり、ファン効率が上昇する。
【００３３】
また、図６に示すように、前向き羽根６同士の間に流れる空気流は、第２凸面６４により、前面６１側に流れる空気流と第１凸面６３に沿って背面６２側に向かう空気流とに分岐される。
【００３４】
前面６１側に向かう空気流は、凹曲連結面６５に沿って円滑に前面６１に流れ込む。これにより、前面６１側を流れる空気の変動が抑制される。
背面６２側に向かう空気流は、第２凸面６４、第１凸面６３、第３凸面６７が順次接続されて形成される滑らかな連続する凸曲面により、スムーズに背面側に案内される。また、背面側に案内された空気流は、背面側の半径方向内側部分においては、第３凸面６７、平坦面部６６、及び第４凸面６８が滑らかな凸曲面を形成しているので、スムーズに背面側の半径方向外側部分に導かれる。これにより、気流の剥離位置を背面における半径方向外側部分寄りに移動させ、剥離Ｓを遅らせている。
【００３５】
また、本実施の形態において、より具体的には、前向き羽根６は、第３凸面６７を構成する円弧の中心点Ｐｍの回転軸心Ａからの半径方向の距離をＲｍとしたときに、Ｒｍ≒Ｒ１＋（Ｒ２−Ｒ１）／３に形成されるとともに、また、第１接線Ｌ３と第２接線Ｌ４との交差角βｍが、βｍ≒６０°に形成されている。これにより、前向き羽根６の半径方向外側部分を従来の形状を保持しながら羽根間が最狭小となる羽根間流路幅Ｗを従来のものより大きくしている。
【００３６】
また、本実施の形態においては、前向き羽根６の最大翼厚Ｔｍの中心位置Ｐｔの羽根車３の回転軸心Ａからの半径方向の距離をＲｔとしたときに、Ｒｔ≒Ｒ１＋（Ｒ２−Ｒ１）／３としている。これにより、剥離の起こりやすい箇所を最大翼厚Ｔｍとし、この地点での剥離を起こり難くしている。
【００３７】
本実施の形態に係る遠心送風機１は、以上のように構成されているので、次のような効果を奏することができる。
（１）各前向き羽根６は、前面６１と第１凸面６３との間に回転方向Ｆに凸な第２凸面６４を設けるとともに、第２凸面６４から凹曲連結面６５、前面６１に掛けて滑らかな曲面に形成されているので、第２凸面６４から凹曲連結面６５に沿って前面６１へ空気流を円滑に流すことができ、空気の変動を抑制することができる。
【００３８】
（２）各前向き羽根６は、第２凸面６４から第１凸面６３、第３凸面６７、平坦面部６６、第４凸面６８、背面６２における半径方向外側部分に掛けて滑らか凸曲面に形成されているので、第２凸面６４から背面側に空気流をスムーズに背面６２に案内することができる。その結果、剥離の発生位置を遅らせることができ、剥離を小さくすることができる。
【００３９】
（３）各前向き羽根６は、背面６２における半径方向内側部分に平坦面部６６が形成されているので、第２凸面６４の背面側における出っ張りを小さくすることができる。その結果、前縁Ｐ１近傍において羽根間が最狭小となる位置の羽根間流路幅Ｗを従来のものより大きくすることができる。したがって、羽根間流路幅Ｗの位置における堰止め作用を緩和することができ、堰止め作用による損出を少なくしてファン効率を向上させることができる。
【００４０】
（４）第４凸面６８を形成する円弧の中心点Ｐｍの、羽根車３の回転軸心Ａからの半径方向の距離Ｒｍと、前向き羽根６の前縁側の翼列線Ｌ１の曲率半径Ｒ１、前向き羽根６の後縁側の翼列線Ｌ２の曲率半径Ｒ２に関し、Ｒｍ≒Ｒ１＋（Ｒ２−Ｒ１）／３としている。そして、第１接線Ｌ３と第２接線Ｌ４との回転軸心Ａ側の交差角βｍを約６０°としているので、前向き羽根６の背面６２における半径方向外側部分を従来の形状としたままで、前縁Ｐ１近傍において羽根間が最狭小となる位置の羽根間流路幅Ｗを従来のものより大きくすることができる。また、第１凸面６３から背面６２にかけて滑らかな凸曲面とすることができるので、剥離を小さくすることができる。
【００４１】
（５）前向き羽根６は、最大翼厚Ｔｍの中心位置Ｐｔの回転軸心Ａからの距離Ｒｔを、Ｒｔ≒Ｒ１＋（Ｒ２−Ｒ１）／３としている。これにより、背面６２側において剥離流の生じる位置近傍における翼厚を厚くすることができる。このため、前向き羽根６の半径方向外側部分の形状を従来と同様としながら、剥離流の領域を小さくすることができる。
【００４２】
（６）本実施の形態に係る遠心送風機１は、図７のような騒音特性を示した。この特性線図からわかるように、従来の遠心送風機と比較すると、同一風量を発揮する送風機として使用した場合に、騒音が約１ｄＢ［Ａ］低下することが分かった。また、本実施の形態に係る遠心送風機１は、図８に示すような静圧特性を示した。この図には、回転数が記載されていないので、従来の遠心送風機との比較ができないが、実際には、本実施の形態に係る遠心送風機１は、従来のものに比較すると、低い回転数で同一風量を得ることができていた。したがって、本実施の形態に係る遠心送風機１は、従来のものと比較すると、低い回転数で同一風量及び同一静圧を得られることが分かった。この結果、本実施の形態に係る遠心送風機１は、従来のものと比較して回転数を低くすることができるので、その分ファン効率を改善することができた。
【００４３】
（７）本実施の形態に係る空気清浄機は、室内空気循環用ファンとして本実施の形態に係る遠心送風機１を用いているので、空気清浄機の騒音が小さくなるとともに、運転効率が上昇する。
【００４４】
(変形例)
本実施の形態に関する説明は、本発明に従う遠心送風機及びこれを用いた空気調和機がとりうる形態の例示であり、その形態を制限することを意図していない。本発明に従う遠心送風機及びこれを用いた空気調和機は、例えば以下に示される上記の実施の形態の変形例、及び相互に矛盾しない少なくとも二つの変形例が組み合わされた形態を取り得る。
【００４５】
・前記実施の形態においては、平坦面部６６が平面から形成されていたが、これに限られるものではなく、平面に近い曲率半径の大きな曲面としてもよい。より具体的には、羽根車３の回転軸心Ａに垂直な面で前向き羽根６を切断した断面において、前向き羽根６の表面形状を形成する多重円弧のうちで最も大きな曲率半径により形成される程度の曲面としてもよい。
【００４６】
・前記実施の形態においては、第４凸面６８を形成する円弧の中心点Ｐｍの、羽根車３の回転軸心Ａからの半径方向の距離Ｒｍと、前向き羽根６の前縁Ｐ１側の翼列線Ｌ１の曲率半径Ｒ１、前向き羽根６の後縁Ｐ２側の翼列線Ｌ２の曲率半径Ｒ２に関し、Ｒｍ≒Ｒ１＋（Ｒ２−Ｒ１）／３としていた。しかしながら、これらの関係については、Ｒｍ≦Ｒ１＋（Ｒ２−Ｒ１）／３であれば前向き羽根６の背面６２における半径方向外側部分を従来の形状としたままで、前縁Ｐ１近傍において羽根間が最狭小となる羽根間流路幅Ｗを従来のものより大きくすることができる。
【００４７】
・前記実施の形態においては、第１接線Ｌ３と第２接線Ｌ４との回転軸心Ａ側の交差角βｍを約６０°としていた。しかしながら、交差角βｍについては３０°〜７０°の範囲であれば、前向き羽根６の背面における半径方向外側部分を従来の形状としたままで、前縁Ｐ１近傍において羽根間が最狭小となる位置の羽根間流路幅Ｗを従来のものより大きくすることができる。因みに、交差角βｍを３０°未満にすると、第１凸面６３が滑らかな凸曲面となり難く、空気流がスムーズに背面側に案内されなくなり、剥離領域が拡大する。また、交差角βｍを７０°以上にすると、第２凸面６４の背面側が従来の前向き羽根と同様に背面側が出っ張った形状となるため、最狭小となる位置の羽根間流路幅Ｗを大きくすることができなくなる。
【００４８】
・前記実施の形態においては、前向き羽根６の最大翼厚Ｔｍの中心位置Ｐｔに関し、中心位置Ｐｔの羽根車３の回転軸心Ａからの半径方向の距離をＲｔとしたときに、Ｒｔ≒Ｒ１＋（Ｒ２−Ｒ１）／３としていた。しかしながら、この関係については、Ｒ１≦Ｒｔ≦Ｒ１＋（Ｒ２−Ｒ１）／３なる関係に設定されていれば、背面６２側において剥離流の生じる位置近傍における翼厚を厚くすることができるため、前向き羽根６の半径方向外側部分の形状を従来と同様としながら、剥離流の領域を小さくすることができる。
【００４９】
・前記実施の形態においては、前記遠心送風機１が用いられている空気調和機は、空気清浄機が例示されていたが、他の空気調和機であってもよい。例えば、一般的な冷暖房用エアコンでもよいし、換気装置などのような広い意味での空気調和機でもよい。また、空気調和機は家庭用でもよいし、業務用でもよい。
【符号の説明】
【００５０】
Ａ…回転軸心
Ｌ１…（前縁側の）翼列線
Ｌ２…（後縁側の）翼列線
Ｌ３…第１接線
Ｌ４…第２接線
Ｌ５…キャンバー線
Ｐ１…前縁
Ｐ２…後縁
Ｐｍ…（第４凸面を形成する円弧の）中心点
Ｐｔ…（最大翼厚の）中心位置
Ｒ１…（前縁側の翼列線の）曲率半径
Ｒ２…（後縁側の翼列線の）曲率半径
Ｒｔ…（中心位置Ｐｔの回転軸心からの半径方向の）距離
Ｒｍ…（中心点Ｐｍの回転中心からの半径方向の）距離
Ｔｍ…最大翼厚
βｍ…（第１接線と第２接線との）交差角
１…遠心送風機
３…羽根車
６…前向き羽根
６１…前面（正圧面）
６２…背面（負圧面）
６３…第１凸面
６４…第２凸面
６５…凹曲連結面
６６…平坦面部
６７…第３凸面
６８…第４凸面
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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