(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
犠牲カソード防食コーティングを備えた鋼板であって、前記犠牲カソード防食コーティングは、５から５０重量％の亜鉛、８から１２重量％のケイ素および累積含有量として０から０．３重量％までの、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｔｉ、Ｃａ、Ｍｎ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｃｒ、Ｎｉ、ＺｒまたはＢｉ中から選択される追加の元素、さらに０．１重量％から５重量％のスズ、０．０１重量％から０．５重量％のインジウム、および０．１重量％から５重量％のスズおよび０．０１重量％から０．５重量％のインジウムの両方から選択される防食元素からなり、残余はアルミニウム、２から５重量％の鉄および不可避の不純物からなり、全体で１００重量％である、ホットスタンピング用鋼板。
【請求項２】
請求項１に記載の犠牲カソード防食コーティングを備えた鋼板であって、防食元素が、１重量％から３重量％のスズである、鋼板。
【請求項３】
請求項１に記載の犠牲カソード防食コーティングを備えた鋼板であって、防食元素が、０．０２重量％から０．１重量％のインジウムである、鋼板。
【請求項４】
請求項１から３のいずれかに記載の犠牲カソード防食コーティングを備えた鋼板であって、コーティングが、２０から４０重量％の亜鉛を含む、鋼板。
【請求項５】
請求項４に記載の犠牲カソード防食コーティングを備えた鋼板であって、コーティングが、２０から３０重量％の亜鉛を含む、鋼板。
【請求項６】
請求項１から５のいずれかに記載の犠牲カソード防食コーティングを備えた鋼板であって、鋼が、重量％で、０．１５％＜Ｃ＜０．５％、０．５％＜Ｍｎ＜３％、０．１％＜ケイ素＜０．５％、Ｃｒ＜１％、Ｎｉ＜０．１％、Ｃｕ＜０．１％、Ｔｉ＜０．２％、Ａｌ＜０．１％、Ｐ＜０．１％、Ｓ＜０．０５％、０．０００５％＜Ｂ＜０．０８％を含み、残余が鉄および鋼の加工処理による不可避の不純物からなる、鋼板。
【請求項７】
請求項１から６のいずれかに記載の犠牲カソード防食コーティングを備えた鋼板であって、コーティングが１０μｍから５０μｍの厚さを有する、鋼板。
【請求項８】
コーティングが溶融めっきによって得られる、請求項１から７のいずれかに記載の犠牲カソード防食コーティングを備えた鋼板。
【請求項９】
以下からなる工程を記載の順序で実施することを含む、犠牲カソード防食コーティングを備えた鋼部品の作製方法であって：
−請求項１から８のいずれかに記載の予めコーティングされた鋼板を獲得する工程、次いで
−前記鋼板を切断してブランクを得る工程、次いで
−このブランクを非防食性雰囲気中で、８４０℃から９５０℃のオーステナイト化温度Ｔｍまで加熱する工程、次いで
−このブランクをこの温度Ｔｍで１分から８分の時間ｔｍの間、保持する工程、次いで
−ブランクをホットスタンピングして、コーティングされた鋼部品を得て、これを、鋼のマイクロ構造が、マルテンサイトおよびベイナイトから選択される少なくとも１つの構成要素を含むような割合で冷却する工程、
−温度Ｔｍ、時間ｔｍ、先のコーティングの厚さおよび防食元素、亜鉛の濃度が、前記部品のコーティングの、少なくとも５μｍの厚さを有する上方部分中の鉄の最終平均含有量が７５重量％未満になるように選択される、方法。
【請求項１０】
請求項９に記載の方法であって、先のコーティングの厚さが２７μｍ以上であり、前記先のコーティングのスズ含有量が１重量％以上であり、および前記コーティングの亜鉛含有量が２０重量％以上である、方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、この用途に限定されないが、特に自動車部品の作製用の犠牲カソード防食コーティングを備えた鋼板に関する。
【背景技術】
【０００２】
現在、二重のバリアおよびカソード防食という理由で、亜鉛または亜鉛合金コーティングのみが腐食に対して高度な防食を提供する。バリア効果は、鋼表面にコーティングを適用することによって得られ、これによって鋼と腐食性媒体との間の接触を防止するが、これはコーティングの性質および基板の性質に独立している。一方で、犠牲カソード防食は、亜鉛が、鋼よりも卑である金属であることおよび腐食条件下では亜鉛が鋼よりも先に消費されるという事実に基づく。このカソード防食は、鋼が腐食性雰囲気に直接曝される区域、例えば切断縁部、または鋼が裸であるおよび周囲の亜鉛がコーティングされていない区域での攻撃の前に消費される損傷区域において、特に重要である。
【０００３】
これにもかかわらず、低融点のために、亜鉛は揮発する危険性があるので、部品を溶接しなければならない場合には問題が生じる。この問題を是正するために可能性としての１つの方法は、コーティングの厚さを低下させることであるが、これは表面を腐食に対して保護する時間長さを制限する。加えて、鋼板が、特にホットスタンピングによりプレスハードニングされるべきである場合に、コーティングから伝搬する鋼のマイクロクラックの形成が観察される。同様に、亜鉛で先にコーティングされた特定の部品のペインティング、および次のプレスハードニングは、部品の表面において脆弱な酸化物層の存在のために、リン酸亜鉛コーティングの前にサンドブラスティング操作を必要とする。
【０００４】
自動車部品の製造のために一般に使用される金属コーティングの他の系は、アルミニウムおよびケイ素に基づくコーティングの系である。これらのコーティングは、金属間Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅの層の存在のために変形する場合にも鋼にマイクロクラック形成を生じず、ペインティングのために良好な適合性を有する。これらはバリア効果によって防食を得ることが可能であり、溶接可能でもあるが、カソード防食を提供しない。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
このため本発明の目的は、特にスタンピングによる加工処理の前後に、腐食に対する高度な防食を示す利用可能なコーティングされた鋼板を製造することによって、先行技術のコーティングの欠点を是正することである。鋼板は、特にホットスタンピングによるプレスハードニング用である場合、鋼においてマイクロクラックの伝搬に対する抵抗性を有し、好ましくはプレスハードニングを進める熱処理の間の時間および温度の観点で可能性として最大の利用ウィンドウを有することも望ましい。
【０００６】
表面カソード防食の点において、本目的は、鋼の電気化学電位よりも少なくとも５０ｍＶ負である電気化学電位、即ち飽和カロメル電極（ＳＣＥ）に対して−０．７５Ｖの最小値を達成することである。しかし、−１．４Ｖ、またはさらには−１．２５Ｖの値未満になることは望ましくなく、これはコーティングの過剰に迅速な消費をもたらし、最終的に鋼が防食される時間長さを短縮する。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
このために、本発明の目的は、５から５０重量％の亜鉛、０．１から１５重量％のケイ素、および場合により１０重量％までのマグネシウム、ならびに累積濃度で０．３重量％までの追加の元素を含み、さらに０．１重量％から５重量％のスズ、および０．０１重量％から０．５重量％のインジウム、およびこれらの組み合わせから選択されるべき１つの防食元素を含み、残余はアルミニウムおよび残留元素または不可避の不純物からなる犠牲カソード防食コーティングを備える鋼板である。
【０００８】
本発明によって特許請求される鋼板はまた、以下の特徴を、個々にまたは組み合わせて組み込むことができる：
−コーティングの防食元素は、１重量％から３重量％のスズである、
−コーティングの防食元素は、０．０２重量％から０．１重量％のインジウムである、
−コーティングは、２０から４０重量％の亜鉛、および場合により１から１０重量％の濃度のマグネシウムを含む、
−コーティングは、２０から３０重量％の亜鉛、および場合により３から６重量％の濃度でマグネシウムを含む、
−コーティングは、８重量％から１２重量％のケイ素を含む、
−コーティングは、残留元素として２から５重量％濃度の鉄を含む、
−鋼板は、重量％で、０．１５％＜Ｃ＜０．５％、０．５％＜Ｍｎ＜３％、０．１％＜ケイ素＜０．５％、Ｃｒ＜１％、Ｎｉ＜０．１％、Ｃｕ＜０．１％、Ｔｉ＜０．２％、Ａｌ＜０．１％、Ｐ＜０．１％、Ｓ＜０．０５％、０．０００５％＜Ｂ＜０．０８％、残りは、鉄および鋼の加工処理による不可避の不純物からなる、
−コーティングは、１０μｍから５０μｍの厚さを有する、
−コーティングは、溶融めっきによって得られる。
【０００９】
本発明の追加の目的は、犠牲カソード防食コーティングを備えた鋼部品の作製のための方法からなり、この方法は、この順序で行われ、以下からなる工程を含む：
−本発明によって特許請求され、予めコーティングされた鋼板の獲得工程、次いで
−鋼板を切断して、ブランクを得る工程、次いで
−非防食性雰囲気中のブランクを８４０℃から９５０℃のオーステナイト化温度Ｔｍまで加熱する工程、
−この温度Ｔｍにてブランクを、１分から８分の間の長さ保持する工程、次いで
−ブランクをホットスタンピングして、コーティングされた鋼部品を得て、これを、鋼のマイクロ構造が、マルテンサイトおよびベイナイトから選択される少なくとも１つの構成成分を含むような割合で冷却する工程、
−ここで温度Ｔｍ、時間ｔｍ、先行コーティングの厚さおよびこの防食性元素の濃度、ならびに亜鉛および場合によりマグネシウムの濃度は、この部品のコーティングの上方部分における鉄の最終平均濃度が７５重量％未満となるように選択される。
【００１０】
１つの好ましい実施形態において、先行するコーティングの厚さは、２７μｍ以上であり、このスズ含有量が１重量％以上であり、この亜鉛含有量は、２０重量％以上である。
【００１１】
本発明の追加の目的は、特に自動車産業において使用することを意図する、本発明によって特許請求される方法によって、または本発明によって特許請求されるコールドスタンピングによって得ることができる犠牲カソード防食性コーティングを備えた部品からなる。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明は、非限定例によって例示される特定の実施形態を参照して以下により詳細に記載される。
【００１３】
示されるように、本発明は、まず、スズ、インジウムおよびこれらの組み合わせから選択される防食性元素を含むコーティングを備えた鋼板に関する。
【００１４】
市場でのこれらそれぞれの利用可能性に照らして、０．１重量％から５重量％まで、好ましくは０．５重量％から４重量％、より好ましくは１重量％から３重量％、またはさらには１重量％から２重量％のパーセンテージでのスズの使用が好ましい。しかし、スズよりも防食能が高いインジウムの使用も考慮できる。これは、０．０１重量％から０．５重量％、好ましくは０．０２重量％から０．１重量％、最も好ましくは０．０５重量％から０．１重量％の濃度で、単独で使用することもでき、またはスズに加えて使用することもできる。
【００１５】
本発明によって特許請求される鋼板のコーティングはまた、５から５０重量％の亜鉛、および場合により１０重量％までのマグネシウムを含む。本発明者らは、これらの元素が、上述の防食元素と関連して、塩化物イオンを含有するまたは含有しない環境において、鋼に関連するコーティングの電気化学電位を低下できることを見出した。このため本発明の特許請求されたコーティングは、犠牲カソード防食を提供する。
【００１６】
亜鉛を使用するのが好ましく、この防食効果は、マグネシウムの場合よりも大きく、これは酸化性が低いので使用するのがより容易である。加えて、１から１０重量％またはさらには３から６重量％のマグネシウムと関連して、１０から４０重量％、２０から４０重量％、またはさらには２０から３０重量％の亜鉛の使用が好ましい。
【００１７】
本発明によって特許請求される鋼板のコーティングはまた、０．１重量％から１５重量％、好ましくは０．５重量％から１５重量％、最も好ましくは１重量％から１５重量％、またはさらには８重量％から１２重量％の、特に高温酸化に対する高度な耐性を鋼板に与えることができる元素であるケイ素を含む。ケイ素の存在により、コーティングのフレーキングの危険性がなく、６５０℃まで鋼板を使用することができる。加えて、ケイ素は、ホットティップコーティング中に、コーティングの接着性および形成性を低減する金属間層である金属間鉄−亜鉛の厚い層の形成を防止できる。８重量％を超えるケイ素含有量の存在はまた、鋼板を、プレスハードニング、特にホットスタンピングによる形成のためにとりわけ好適にする。８％から１２％の量のケイ素の使用が好ましい。１５重量％を超える濃度は、コーティングの特性、特に腐食耐性特性を悪化させ得る一次ケイ素を形成するので望ましくない。
【００１８】
本発明によって特許請求される鋼板のコーティングはまた、累積濃度において、０．３重量％まで、好ましくは０．１重量％まで、またはさらには０．０５重量％未満の追加の元素、例えばＳｂ、Ｐｂ、Ｔｉ、Ｃａ、Ｍｎ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｃｒ、Ｎｉ、ＺｒまたはＢｉを含むことができる。これらの異なる元素は、特にコーティングの腐食抵抗またはさらには、例えばこの脆弱性または接着性を改善することが可能であり得ることができる。コーティングの特徴に対するこれらの元素の効果について詳しい当業者は、一般に２０ｐｐｍから５０ｐｐｍである、この効果に対して適切な割合において、求める追加の目的の機能としてこれらを使用する方法を承知している。これらの元素は、本発明のフレームワークにおいて求める原理特性を干渉しないことが検証されている。
【００１９】
本発明によって特許請求された鋼板のコーティングはまた、特に鋼ストリップの通過によって生じる溶融亜鉛めっき浴の汚染から生じる残留元素および不可避の不純物、またはこれらの浴にフィードするために使用されるインゴットもしくは真空蒸着工程に供給するために使用されるインゴットから生じる不純物を含み得る。残留元素として特に鉄を挙げることができ、これは溶融めっきコーティング浴中、５重量％まで、一般に２から４重量％の量で存在し得る。
【００２０】
最後に、本発明によって特許請求される鋼板のコーティングは、アルミニウムを含み、この含有量は、約２０重量％から約９０重量％であることができる。この元素は、バリア効果によって鋼板の腐食に対して防食を与えることができる。これは、コーティングの溶融温度および蒸発温度を上昇させるので、特にホットスタンピングのために、広範囲の時間および温度にわたってより容易に鋼板を使用できるようになる。これは、鋼板の組成および／または一片の最終マイクロ構造が高温および／または長期間でのオーステナイト化を行う必要がある場合に特に好適であることができる。
【００２１】
このため、本発明によって特許請求される部品に必要とされる特性に依存して、コーティング中の主要元素が亜鉛またはアルミニウムであり得ることが理解される。
【００２２】
コーティングの厚さは、好ましくは１０μｍから５０μｍ未満である。１０μｍ未満では、腐食に対するストリップの防食は不十分であり得る。５０μｍを超えると、腐食に対する防食は、特に自動車分野において必要とされるレベルを超える。加えて、この範囲の厚さを有するコーティングが顕著な温度増大におよび／または長期間供される場合、コーティングの上方部分は、溶融し、炉のローラ上またはスタンピングダイ中に進み得るという危険性があり、これによりコーティングが損傷する。
【００２３】
本発明によって特許請求される鋼板のために使用される鋼に関して、鋼のタイプは、コーティングが十分に接着できる限り、重要ではない。
【００２４】
しかし、高度の機械的強度を必要とする特定用途、例えば自動車のための構造部品に関して、部品が使用される条件に依存して、５００から１６００ＭＰａの引張強度を有する部品を可能にする組成を有する鋼が好ましい。
【００２５】
この強度範囲において、特に以下の重量％：０．１５％＜Ｃ＜０．５％、０．５％＜Ｍｎ＜３％、０．１％＜Ｓｉ＜０．５％、Ｃｒ＜１％、Ｎｉ＜０，１％、Ｃｕ＜０，１％、Ｔｉ＜０．２％、Ａｌ＜０．１％、Ｐ＜０．１％、Ｓ＜０．０５％、０．０００５％＜Ｂ＜０．０８％を含む鋼組成の使用が好ましく、残余は、鉄および鋼の加工処理から得られる不可避の不純物からなる。市販の鋼の例の１つは、２２ＭｎＢ５である。
【００２６】
所望のレベルの強度が５００ＭＰａのオーダーである場合、０．０４０％≦Ｃ≦０．１００％、０．８０％≦Ｍｎ≦２．００％、Ｓｉ≦０．３０％、Ｓ≦０．００５％、Ｐ≦０．０３０％、０．０１０％≦Ａｌ≦０．０７０％、０．０１５％≦Ｎｂ≦０．１００％、０．０３０％≦Ｔｉ≦０．０８０％、Ｎ≦０．００９％、Ｃｕ≦０．１００％、Ｎｉ≦０．１００％、Ｃｒ≦０．１００％、Ｍｏ≦０．１００％、Ｃａ≦０．００６％を含む鋼組成を使用するのが好ましく、残りは、鉄および鋼の加工処理から得られる不可避の不純物からなる。
【００２７】
鋼板は、例えば０．７ｍｍから３ｍｍ未満で変動し得る所望の最終厚さに依存して、熱間圧延によって作製でき、場合により冷間再圧延できる。
【００２８】
これらは、例えば、いずれかの好適な手段、例えば電析方法、または真空蒸着方法または大気圧に近い圧力下での蒸着、例えばスパッタリングマグネトロン、冷プラズマまたは真空蒸発によって、コーティングできるが、溶融金属の浴において溶融めっきコーティング方法によってこれらを得るのが好ましい。表面カソード防食が、他のコーティング方法によって得られるコーティングの場合よりも溶融めっきによって得られるコーティングの場合により大きいことに留意する。
【００２９】
本発明によって特許請求される鋼板は、次いで構造および作製されるべき部品に適切ないずれかの方法、例えばコールドスタンピングを用いて形成できる。
【００３０】
しかし、本発明によって特許請求される鋼板は、ホットスタンピングによるプレスハードニング部品の作製にとりわけ好適である。
【００３１】
この方法は、予めコーティングされている本発明によって特許請求される鋼板を得る工程、次いで鋼板を切断してブランクを得る工程からなる。次いでこのブランクは、非防食性雰囲気下にて炉中で８４０℃から９５０℃未満、好ましくは８８０℃から９３０℃未満のオーステナイト化温度Ｔｍまで加熱され、次いでこの温度Ｔｍでのブランクを１分から８分未満、好ましくは４分から６分未満での期間保持する。
【００３２】
温度Ｔｍおよび保持時間ｔｍは、鋼の性質だけでなく、スタンピングされるべき鋼板の厚さにも依存し、これは全体が成形前のオーステナイト化範囲でなければならない。温度Ｔｍが高くなるにつれて、保持時間ｔｍが短くなり、この逆も同様である。加えて、温度が増大する割合も、これらのパラメータに影響し、これによって高い割合の増大（例えば毎秒３０℃を超える。）も保持時間ｔｍを短縮できる。
【００３３】
次いでブランクは、ホットスタンピングダイに移され、スタンピングされる。得られた部品は、次いでスタンピングダイ自体において、または特定の冷却ダイに移動した後で冷却される。
【００３４】
冷却割合は、すべての場合において、鋼の組成の関数として制御され、結果としてホットスタンピングの完了時のこの最終的なマイクロ構造は、マルテンサイトおよびベイナイトから選択される少なくとも１つの構成要素を含み、所望レベルの機械的強度を得る。
【００３５】
コーティングされたおよびホットスタンピングされた部品が実際に犠牲カソード防食を有することを保証するために必須のポイントは、温度Ｔｍ、時間ｔｍ、先のコーティングの厚さおよびこの防食元素、亜鉛および場合によりマグネシウムの濃度を調節することであり、こうして、部品のコーティングの上方部分における鉄の最終平均濃度が７５重量％未満、好ましくは５０重量％未満、またはさらには３０重量％未満になる。この上方部品は、少なくとも５μｍの厚さを有する。
【００３６】
オーステナイト化温度Ｔｍまで加熱する効果の下で、基板由来の鉄は、先に適用されたコーティングに拡散し、この電気化学電位が増大する。故に、満足するカソード防食を維持するために、部品の最終コーティングの上方部分において平均鉄含有量を制限することが必要である。
【００３７】
そうするために、温度Ｔｍおよび／または保持時間ｔｍを制限できる。鉄の拡散フロントがコーティングの表面に到達するのを防止するために、先行コーティングの厚さを増大することもできる。この点に関して、２７μｍ以上、好ましくは３０μｍ以上、またはさらには３５μｍ以上の先行コーティング厚さを有する鋼板の使用が好ましい。
【００３８】
最終コーティングのカソード防食能の損失を制限するために、先行コーティング中の防食性元素、亜鉛および場合によりマグネシウムの含有量も増大できる。
【００３９】
当業者は、いかなる場合でも、鋼の性質を考慮もして、本発明によって必要とされる品質のために、これらの異なるパラメータを適合して、プレスハードニングされたコーティング鋼部品、特にホットスタンピング部品を得ることができる。
【実施例】
【００４０】
試験は、本発明の特定の実施形態を例示するために行われた。
【００４１】
試験
【００４２】
［実施例１］
Ａｌ−Ｓｉ−Ｚｎ−Ｉｎ−Ｆｅコーティング
試験は、２２ＭｎＢ５の冷間圧延された鋼板（１．５ｍｍ厚さ）を用いて行われ、これは２０重量％の亜鉛、１０重量％のケイ素、３重量％の鉄、０．１重量％のインジウムを含み、残りはアルミニウムおよび不可避の不純物からなり、この厚さは約１５μｍである溶融めっきコーティングを備えた。
【００４３】
これらの鋼板は、飽和カロメル電極を参照して５％のＮａＣｌ環境において従来の電気化学測定に供された。
【００４４】
コーティングされた鋼板の電気化学電位は−０．９５Ｖ／ＳＣＥであることに留意した。故に、本発明によって特許請求された鋼板は、犠牲カソード防食を有する。同じ測定条件下、同一であったが、亜鉛もインジウムも含んでいないコーティングを備えた鋼板は、−０．７０Ｖ／ＳＣＥの電気化学電位を有していたことを検証したが、これは鋼に対してカソード防食を提供しない。
【００４５】
ホットスタンピング後の残留防食を評価するために、追加の試験は、本発明によって特許請求される鋼板（これは先に使用されたものと同一であった。）を、変動する時間長さの間、９００℃の温度まで加熱することからなっていた。３分間処理された鋼板の電気化学電位は、依然として−０．９５Ｖ／ＳＣＥであることが観察され、これによって犠牲カソード防食の保持が示された。この加工処理温度を超えて、５μｍの厚さにわたるコーティングの上方部分の平均鉄含有量は７５重量％を超え、電気化学電位は、−０．７０Ｖ／ＳＣＥに降下する。
【００４６】
コーティングから鋼板へのマイクロクラックの伝搬に関して、厚い金属間層の形成は、鋼−コーティング界面で観察され、金属間層は、依然としてオーステナイト化の完了時に存在している。
【００４７】
［実施例２］
Ａｌ−Ｓｉ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｓｎ−Ｆｅコーティング
試験は、１０重量％のケイ素、１０重量％の亜鉛、６重量％のマグネシウム、３重量％の鉄および０．１重量％のスズを含み、残りはアルミニウム、および不可避の不純物であり、この平均厚さは１７μｍである溶融めっきコーティングを備えた１．５ｍｍ厚さの冷間圧延２２ＭｎＢ５鋼板を用いて行った。
【００４８】
これらの鋼板は、飽和カロメル電極を参照して、５％のＮａＣｌ環境中、従来の電気化学測定に供した。
【００４９】
コーティングされた鋼板の電気化学電位は−０．９５Ｖ／ＳＣＥであるが、１０％のケイ素を含有し、残りはアルミニウムおよび不可避の不純物からなるコーティングを備えた同一の鋼板の電気化学電位は−０．７０Ｖ／ＳＣＥであることに留意した。故に、本発明によって特許請求された鋼板は、犠牲カソード防食を有する。
【００５０】
ホットスタンピング後の残留防食を評価するために、追加の試験は、先に使用されたものと同一である本発明によって特許請求される鋼板を９００℃の温度まで変動時間長さの間加熱することからなっていた。２分間処理された鋼板の電気化学電位は依然として−０．９５Ｖ／ＳＣＥであることが観察され、これによって犠牲カソード防食の保持を示された。この加工処置温度を超えると、５μｍの厚さにわたるコーティングの上方部分の平均鉄含有量は、７５重量％を超え、電気化学電位は−０．７０Ｖ／ＳＣＥに降下する。
【００５１】
次いで、２７μｍの平均厚さを有するコーティングの使用が、このカソード防食を保持しながら、９００℃で５分間までオーステナイト化期間Ｔｍを延長できることが検証された。
【００５２】
コーティングから鋼板へのマイクロクラックの伝搬に関して、厚い金属間層の形成は、鋼−コーティング界面で観察され、金属間層は、依然としてオーステナイト化の終了時に存在している。
【００５３】
［実施例３］
ＩｎありまたはＩｎなしのＡｌ−Ｚｎ−Ｓｉ−Ｓｎ−Ｆｅコーティング
同様の追加の試験を、溶融めっきコーティングを備えた冷間圧延された２２ＭｎＢ５鋼板（１．５ｍｍ厚さ）を用いて行ったが、この特徴を、以下の表に示し、この厚さは約３２μである。
【００５４】
【表１】
0006348105.tif 000002
【００５５】
これらの試験の結果は、本発明によって求められる特性が実際に達成されていることを確認する。