(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
外側フィルムを備えた、エチレン・アルファ・オレフィンエラストマをベースにしたエラストマ歯を示す動力伝達ベルトであって、前記外側フィルムは、オレフィン熱可塑性物質をベースにして製造され、前記フィルムの前記熱可塑性物質は、前記フィルムの総重量の少なくとも２０重量％を表すシリコーンエラストマを、そして前記フィルム内の前記熱可塑性物質と前記シリコーンエラストマとの相溶性を確実にする相溶化剤要素を伴うことを特徴とする、ベルト。
【請求項２】
前記シリコーンエラストマは、前記フィルムの総重量の２０重量％から８０重量％、好ましくは２０重量％から６０重量％を表す、請求項１に記載のベルト。
【請求項３】
前記シリコーンエラストマは、前記フィルムの総重量の２５重量％から５０重量％示す、請求項１又は２に記載のベルト。
【請求項４】
前記相溶化剤要素は、前記フィルムの総重量の１０重量％未満を表す、請求項１乃至３のいずれかに記載のベルト。
【請求項５】
前記フィルムの前記熱可塑性物質は、前記熱可塑性物質の総重量に対して、少なくとも３０重量％のポリエチレンを含む、請求項１乃至４のいずれかに記載のベルト。
【請求項６】
前記フィルムの前記熱可塑性物質は、前記熱可塑性物質の総重量に対して、３０重量％から１００重量％のポリエチレン、特に５０重量％から１００重量％のポリエチレンを含む、請求項１乃至５のいずれかに記載のベルト。
【請求項７】
前記フィルムの前記熱可塑性物質は、前記熱可塑性物質の総重量に対して、７５重量％から１００重量％のポリエチレンを含む、請求項５または請求項６に記載のベルト。
【請求項８】
前記フィルムの前記熱可塑性物質は、ポリエチレンを含むポリオレフィンの混合物によって構成される、請求項５に記載のベルト。
【請求項９】
前記フィルムの前記熱可塑性物質は、ポリエチレンをベースにしたコポリマー、例えばエチレン・オクテン−ポリエチレンコポリマーによって構成される、請求項５に記載のベルト。
【請求項１０】
前記歯の前記エチレン・アルファ・オレフィンエラストマは、ＥＰＤＭまたはＥＰＭである、請求項１乃至９のいずれかに記載のベルト。
【請求項１１】
前記相溶化剤要素は、少なくとも官能化ポリオレフィンおよび／またはポリオルガノシロキサンによって構成される、請求項１乃至１０のいずれかに記載のベルト。
【請求項１２】
前記フィルムはまた、グラファイト、カーボンブラック、二硫化モリブデン、ポリテトラフルオロエチレンおよび／またはシリカチタン二酸化物の粒子から選択される粒子を含む、請求項１乃至１１のいずれかに記載のベルト。
【請求項１３】
前記フィルムの厚さは、５０μｍから５００μｍまでの範囲にある、請求項１乃至１２のいずれかに記載のベルト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、動力伝達ベルトに関する。
【背景技術】
【０００２】
ベルトとして、リブドベルトがあってよく、そのリブは、台形である、または溝がある（例えばＶ字形の）リブである。また、ベルトとして、はめ歯ベルトがあってよい（タイミングベルトとしても知られている）。
【０００３】
そのようなベルトのリブは、加硫ゴム製のコンポーネントであり、駆動プーリ、および補機プーリ（エンジンによって駆動される）と直接接触することとなるフェースを示す。これらのリブは歯を形成し、それらの歯はベルトのゴムで形成される。
【０００４】
このタイプのベルトによって駆動される系が、数多くの分野（工業分野、家庭器具分野、または自動車分野等）において用いられている。
【０００５】
このタイプのベルトは、数多くの拘束を同時に満足させる必要がある。熱的な拘束、機械的な拘束、およびより最近では音響の拘束について言及され得る。これらの拘束は、継続的に増大することが分かっている。
【０００６】
ゴムがポリブタジエンおよびクロロプレン材料（ポリブタジエンラバー／クロロプレンラバー（またはＢＲ／ＣＲ）としても知られている）製である動力伝達ベルトが知られている。
【０００７】
そのような材料は、上記した拘束の一部、特に機械的な拘束および音響の拘束を満足させることができる。
【０００８】
それでもやはり、そのような材料は、高温では十分に機能しない。
【０００９】
温度の拘束が大きくなり過ぎると、ベルトのベイクライゼーション（ｂａｋｅｌｉｚａｔｉｏｎ）に至って、もはや正しく作動し得ない。
【００１０】
歯がエチレン−プロピレン−ジエン−モノマー（ＥＰＤＭ）材料からできている動力伝達ベルトが知られている。これは、例えば、ベルトがコード（ｃｏｒｄ）をも有する特許文献１に当てはまる。
【００１１】
この材料は、ＢＲ／ＣＲ材料とは異なり、良好な高温特性を示す。
【００１２】
それでもやはり、プーリとの摩擦係数は比較的高いことが示される。残念なことに、摩擦係数が高いと、ゴムとコードとの界面の剪断応力のレベルが高くなり得る。したがって、この応力により、コードが切り離される（ｔｏｒｎ  ｏｕｔ）虞が、または時折、歯が切り取られる（ｔｏｒｎ  ｏｆｆ）虞がある。
【００１３】
さらに、摩擦係数があまりに高いと、（音響の）ノイズが、クライアントによって課されるより厳しい要件を満たさないレベルとなり得る。
【００１４】
したがって、コードが切り離される問題、およびＥＰＤＭベースの材料製の歯を有するベルト上のノイズの問題に対処するための数多くの解決策が求められてきた。
【００１５】
この目的のために、特許文献２および特許文献３は、保護フィルムを、ＥＰＤＭ製であってよい歯の外側表面上に添えることを提唱しており、このフィルムは、プーリと接触させるためのものである。
【００１６】
より正確には、特許文献２は、ポリエチレンを含有する熱可塑性フィルムの存在を示す。それでもやはり、高い熱機械的応力のある種の状況では、フィルムは急速に摩滅（ａｂｒａｄｅ）するので、もはやその機能を果たし得ない。
【００１７】
特許文献３において、保護フィルムは、熱可塑性物質製のバリア層、および熱可塑性バリア層内に部分的に含まれる、例えばポリエチレン製の外側コーティングを有する。この解決策は、実施が複雑であり、かつ高価である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１８】
【特許文献１】仏国特許出願第２７７９７３１号明細書
【特許文献２】仏国特許出願第２８９８１７１号明細書
【特許文献３】仏国特許出願第２９３６２９１号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１９】
したがって、現在要求されている、機械的な拘束および／または熱的な拘束および／または音響の拘束を満足させるのに優れた性能を示す動力伝達ベルトの必要がある。
【課題を解決するための手段】
【００２０】
この目的で、本発明は、外側フィルムを備えた、エチレン・アルファ・オレフィンエラストマをベースにしたエラストマ歯を示す動力伝達ベルトであって、外側フィルムは、オレフィン熱可塑性物質をベースにして製造され、フィルムの前記熱可塑性物質は、フィルムの総重量の少なくとも２０重量％を表すシリコーンエラストマを、そしてフィルム内の熱可塑性物質とシリコーンエラストマとの相溶性を確実にする相溶化剤要素を伴うことを特徴とするベルトを提供する。
【００２１】
ベルトはまた、以下の特性の少なくとも１つを、単独で、または組み合わせて示してもよい。
・シリコーンエラストマは、フィルムの総重量の２０重量％から８０重量％、好ましくは２０％から６０％を表す。
・シリコーンエラストマは、フィルムの総重量の２５重量％から５０重量％示す。
・相溶化剤要素は、フィルムの総重量の１０重量％未満を表す。
・フィルムの熱可塑性物質は、熱可塑性物質の総重量に対して、少なくとも３０重量％のポリエチレンを含む。
フィルムの熱可塑性物質は、熱可塑性物質の総重量に対して、３０重量％から１００重量％のポリエチレン、特に５０重量％から１００重量％のポリエチレンを含む。
・フィルムの熱可塑性物質は、熱可塑性物質の総重量に対して、７５重量％から１００重量％のポリエチレンを含む。
・フィルムの熱可塑性物質は、ポリエチレンを含むポリオレフィンの混合物によって構成される。
・フィルムの熱可塑性物質は、ポリエチレンをベースにしたコポリマー、例えばエチレン・オクテン−ポリエチレンコポリマーによって構成される。
・歯の前記エチレン・アルファ・オレフィンエラストマは、ＥＰＤＭまたはＥＰＭである。
・相溶化剤要素は、少なくとも官能化ポリオレフィンおよび／またはポリオルガノシロキサンによって構成される。
・フィルムはまた、グラファイト、カーボンブラック、二硫化モリブデン、ポリテトラフルオロエチレンおよび／またはシリカチタン二酸化物（ｓｉｌｉｃａ  ｔｉｔａｎｉｕｍ  ｄｉｏｘｉｄｅ）の粒子から選択される粒子を含む。そして
・フィルムの厚さは、５０マイクロメートル（μｍ）から５００μｍまでの範囲にある。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】図１は、種々のベルトの寿命を示しており、それらのうちの１つは本発明によるベルトである。
【図２】図２は、ベルトの寿命を測定するのに用いる実験構成を示す。
【図３】図３は、種々のベルトの摩滅を示しており、それらのうちの１つは本発明によるベルトである。
【図４】図４もまた、図３に示されるベルトの摩滅を、別の摩滅テストを用いて示している。
【図５】図５は、種々のベルトの、プーリとの摩擦係数を測定するのに用いる実験装置のダイアグラムである。
【図６】図６は、ベルトの摩滅を測定するのに用いる自動車エンジンテストベンチの正面ダイアグラム図（ｄｉａｇｒａｍｍａｔｉｃ  ｆａｃｅ  ｖｉｅｗ）である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
本発明は、以下の記載を、添付の図面を参照して読むことで、より良く理解され得、そしてその他の目的、利点および特性が、より明らかとなり得る。
【００２４】
本発明の文脈では、動力伝達ベルトは、エチレン・アルファ・オレフィンエラストマベースのエラストマ製の歯を有し、外側フィルムを備える。
【００２５】
外側フィルムは、オレフィン熱可塑性物質をベースにして製造される。フィルム内で、熱可塑性物質は、フィルムの総重量の少なくとも２０重量％に相当するシリコーンエラストマを、そして熱可塑性物質とシリコーンエラストマとの相溶性を実現する相溶化剤要素を伴う。
【００２６】
エチレン・アルファ・オレフィンベースの歯を形成するエラストマは、エチレン−プロピレン−ジエン−モノマー（ＥＰＤＭ）またはエチレン−プロピレン−モノマー（ＥＰＭ）であってよい。このような状況では、歯の硬化剤は、通常、パーオキシドタイプのものである。
【００２７】
次いで、フィルムのオレフィン熱可塑性物質は、歯のエラストマ用のパーオキシドタイプの剤により共硬化（ｃｏ−ｃｕｒｉｎｇ）することができる熱可塑性物質である。
【００２８】
例えば、この熱可塑性物質は、ポリエチレンを、有利には熱可塑性物質の総重量に対して３０重量％の割合で含む。
【００２９】
有利には、フィルムの熱可塑性物質は、熱可塑性物質の総重量に対して、３０重量％から１００重量％のポリエチレン、特に５０重量％から１００重量％のポリエチレンを有する。
【００３０】
さらにより有利には、フィルムの熱可塑性物質は、熱可塑性物質の総重量に対して、７５重量％から１００重量％のポリエチレンを有する。
【００３１】
別の例において、フィルムのオレフィン熱可塑性物質は、ポリエチレンを含むポリオレフィンの混合物によって構成される。
【００３２】
別の例において、フィルムのオレフィン熱可塑性物質は、ポリエチレンベースのコポリマー（例えば、エチレン−オキシド−ポリエチレンコポリマー）によって構成される。
【００３３】
より一般的には、フィルムの熱可塑性物質は、歯のゴムがエチレン・アルファ・オレフィンをベースにする場合、フィルムと歯のゴムとの接着をなお向上させる目的で、エチレンベースであるホモポリマーによって、またはコポリマーによって、構成されてよい。
【００３４】
勿論、フィルムの熱可塑性物質は、フィルムと歯のゴムの間の良好な接着を確実にするように、プロピレン、オクテン、ブテン、ブタジエン、ペンテン（ｐｅｎｅｔｅｎｅ）等をベースにしたホモポリマーまたはコポリマーを、歯を構成するエラストマの性質に応じて用いて製造され得る。
【００３５】
フィルム中のポリエチレンの存在は、歯に含有されるエチレン・アルファ・オレフィン、特にＥＰＤＭまたはＥＰＭと共硬化する（パーオキシドタイプの硬化系が存在するためである）ことによって、非常に良好な接着を確実にすることができる。
【００３６】
シリコン（ｓｉｌｉｃｏｎ）エラストマは、１つまたは複数のシリコーンを含んでよい。例えば、２−コンポーネントの液体シリコーンエラストマを含んでよい。
【００３７】
さらに、そして一例として、フィルムの（例えば、（ポリ−）エチレンベースの）オレフィン熱可塑性物質を、シリコーンエラストマと相溶性にして、フィルム内で均一な混合物を形成する要素は、少なくとも１つの官能化ポリオレフィンおよび／またはポリオルガノシロキサンによって構成される。
【００３８】
以下、この要素は、相溶化剤要素と呼ばれる。
【００３９】
官能化ポリオレフィンは、有利には、フィルムについて問題になっている熱可塑性物質の性質に適合する。例えば、ポリオレフィンポリプロピレンタイプの相溶化剤要素が、ポリエチレンまたはポリプロピレンタイプの熱可塑性物質に適合する。
【００４０】
以下は、本発明の利点を明らかにする実験テストの結果である。
【００４１】
＜テスト１：工業分野＞
【００４２】
コンプレッサ工業分野において、ＢＲ／ＣＲ製の歯を有する従来のベルトは、高い熱機械応力の影響下でベイクライズして（ｂａｋｅｌｉｚｅ）、正常に作動し続けることが妨げられることが分かっている（Ｄ１）。
【００４３】
さらに、標準的なＥＰＤＭ製のベルトは、最初に、高い摩擦係数に起因するゴム／コード界面の高い剪断応力と関連したコードの切離し現象を示す（Ｄ２）。
【００４４】
したがって、双方の状況において、ベルトの寿命は、ベイクライゼーション現象（Ｄ１）のために、またはその他にコードの切離し（Ｄ２）のために、限られている。
【００４５】
テスト１は、ＥＰＤＭ製の歯を、シリコーンエラストマを伴う熱可塑性物質ベースの外部フィルム（以下、フィルムＡと呼ぶ）と共に有するベルトが、寿命に関して、Ｄ１またはＤ２による既存のベルトよりもかなり良好な性能を示すことを示している。
【００４６】
フィルムＡは、５８．３％のポリエチレン、３９．２％のシリコーンエラストマ、および２．５％の相溶化剤要素から構成される。これらの割合は、フィルムＡの総重量に対する重量によって与えられる。
【００４７】
具体的には、相溶化剤要素は、マレイン酸無水物格子状（ｇｒａｔｅｄ）ポリプロピレン（官能化ポリオレフィン）およびポリオルガノシロキサンによって構成される。
【００４８】
フィルムＡと共に製造された本発明のベルトは、「ベルトＡ」と呼ばれる。
【００４９】
さらに、ベルトは、Ｊ−タイプのポリ−Ｖベルトであり、そしてベルトの歯は、ＥＰＤＭ製であった。
【００５０】
テスト１の文脈において、３つのテスト（Ｄ１、Ｄ２、本発明のフィルムＡを有するベルト）を、コンプレッサ上において以下の条件下で始めた。
・駆動（ｄｒｉｖｅｒ）直径＝１８．１ミリメートル（ｍｍ）；
・従動（ｄｒｉｖｅｎ）直径＝８９ｍｍ；
・温度＝；９０℃；そして
・速度／トルクサイクル：４２秒（ｓ）毎、駆動速度は１分あたり０から１７，０００回転数（ｒｐｍ）にまで増大し、そして従動トルクは０から２．７８ニュートンメートル（Ｎｍ）にまで上昇した。
【００５１】
テストの結果を図１に示す。
【００５２】
図１から分かるように、ベルトＡだけが、５００時間（ｈ）を越える寿命に達することができた。Ｄ１によるベルトは、３００ｈの寿命に達せず、Ｄ２によるベルトが達した寿命は、２００ｈに限られた。
【００５３】
したがって、テスト１は明らかに、本発明によって提案される解決策の利点を示している。
【００５４】
さらに、テスト中にノイズ問題が検出されなかったことが認められるべきである。
【００５５】
＜テスト２：家庭用器具分野＞
【００５６】
家庭用器具分野について、別のタイプのフィルム（以下、フィルムＢと呼ぶ）を有するベルトをテストした。
【００５７】
この分野において、機械的応力および摩滅が高いことが認められるべきである。したがって、限られた寿命が観察される。
【００５８】
フィルムＢを備えるベルトの構造は、家庭用器具用途にとって「標準的」であった（すなわち、Ｊ−タイプのポリ−Ｖベルト）。
【００５９】
さらに、その歯をＥＰＤＭで製造した。
【００６０】
フィルムＢは、５８％のポリエチレン、３８．７％のシリコーンエラストマ、および３．３％の相溶化剤要素によって構成される。これらの割合は、フィルムＢの総重量に対する重量によって与えられる。
【００６１】
具体的には、相溶化剤要素を、マレイン酸無水物グラフト化ポリプロピレン（ｐｏｌｙｐｒｏｐｌｅｎｅ）（官能化ポリオレフィン）およびポリオルガノシロキサンによって構成した。
【００６２】
ここでのベルトは、以下「ベルトＢ」と呼ぶ。
【００６３】
３つのテストを実行した（テスト２．１は、ベルトの寿命を測定する「アンバランス」と呼ぶ；テスト２．２は、摩滅により歯の底部で凝集する（ａｂｒａｓｉｏｎ  ｔｏ  ａｇｇｌｏｍｅｒａｔｅ）傾向を表す、いわゆる「ピリング（ｐｉｌｌｉｎｇ）」測定に対応しており、このテストは、「アンバランス」テストの直後に実行した；そして、テスト２．３は「摩滅」である）。
【００６４】
＜試験２．１：アンバランス＞
【００６５】
ベルトＢを、参照ベルトと比較してテストした。参照ベルトは、ＢＲ／ＣＲ製の歯があるが、外部フィルムのないＪ−タイプのポリ−Ｖベルトであった。
【００６６】
テスト２．１に用いたテスト条件は、以下の通りであった。
・駆動プーリの直径＝１５ｍｍ；
・従動プーリの直径＝３００ｍｍ；
・モーター速度１５００ｒｐｍ、（アンバランス）質量体Ｍ＝８．６キログラム（ｋｇ）、その重心Ｇは、従動プーリの回転軸Ｒから距離ｄ＝３１５ｍｍの間隔を置く（これは、１８．７Ｎ．ｍの平均従動トルクおよび２９．４Ｎ．ｍの最大トルクに対応する）；そして
・温度＝周囲温度（２０℃から２５℃）。
【００６７】
実験構成を、図２に示す。この図において、駆動プーリ１０、従動プーリ１１、２つのプーリ１０および１１を通過するベルト１２（ベルトＢ）、ならびにアンバランス１３の存在が分かる。
【００６８】
以下の表１は、「本発明のベルトＢ」が、「参照」ベルトの寿命（６０ｈ）の約２．８倍長い寿命（１７０ｈ）を示したことを示している。
【００６９】
【表１】
0006305410.tif 000002
【００７０】
＜テスト２．２：「ピリング」（ベルトによって被る摩滅の特徴付け）＞
【００７１】
「アンバランス」テストを実行した後に、２つのベルト、すなわちベルトＢおよび参照ベルトをそれぞれ、「ピリング」測定にかけた。その結果を図３に示す。
【００７２】
「ピリング」測定値は、縦軸にプロットされて、摩滅により歯の底部において再凝集する傾向を表す。新しいベルトは、摩滅がなく、１０の「ピリング」値を示し、摩滅したベルトは、厳密に１０未満の「ピリング」値を示す。したがって、ベルトがその歯の底部において再凝集物を多く含有するほど、その「ピリング」値は低くなる。
【００７３】
図３において、ベルトＢは、被った再凝集が、参照ベルトよりも少ないことが分かる。より正確には、「ピリング」値に関して、これら２つのベルト間で４倍の開きがあることが分かる。
【００７４】
したがって、ベルトＢは、家庭器具分野において、先行技術のベルトよりもかなり良好な非凝集傾向を示す。
【００７５】
＜テスト２．３：ベルトによって被る摩滅（付加的テスト）＞
【００７６】
摩滅テストも、「ピリング」テストに加えて、ベルトＢおよび参照ベルトにて実行した。
【００７７】
このテストは、各ベルトと接触させて配置した研削材を用いて実行した。テストの条件は、双方のベルトについて、以下の通りであった。
・プーリ直径（滑らか、すなわち歯がなく、ローラに適用され得るのと同様）＝６０ｍｍ；  ・プーリの回転速度＝２０ｒｐｍ；
・温度：周囲温度（２０℃から２５℃）；
・テストの期間：２分（ｍｉｎ）３０ｓ；
・力Ｆ＝１．７５デカニュートン（ｄａＮ）を生じる質量体；そして
・研削材の特性：２４０グリッドのコリンドン（ｃｏｒｉｎｄｏｎ）シート。
用いた実験構成は、テスト４について以下に記載する図５におけるものと同様であるが、このテスト２．３を実行するために、プーリの周囲上に研削材を取り付けた点が異なる。
【００７８】
これらテストの結果を図４に示す。ベルトが新しい状態にある場合の歯の高さと比較した歯の相対高さのロス（％）を、縦軸にプロットしている。
【００７９】
ベルトＢは、歯の高さのわずか１４％の相対ロスしか示さなかったが、「参照」ベルトは、この歯の高さの４５％（すなわち、３倍を超える）の相対ロスを示した。
【００８０】
したがって、テスト２．３は、テスト２．２の結果、すなわち、ベルトＢが家庭器具分野において知られているベルトよりも良好な摩滅挙動を示すことを確証している。
【００８１】
さらに、ノイズ問題がこれらのテスト中に検出されなかったことが、認められるべきである。
【００８２】
＜テスト３：自動車分野＞
【００８３】
自動車分野において、既存のベルトによるノイズ現象が、またはより一般的には音響の拘束が、乾燥条件または湿潤条件の下で観察される。
【００８４】
本発明の利点を明らかにするために、ＥＰＤＭ製の歯を有し、かつ先に述べたフィルムＡを備えたＫ−タイプのポリ−Ｖベルト上で、テストを実行した。ベルトは、以下「ベルトＤ」と呼ぶ。
【００８５】
ベルトＤを、現在市場で用いられている他の２つの参照ベルトと比較した。これらベルトの全て（Ｄ、参照Ｉ、参照ＩＩ）の規格名称は、１２００  ＰＫ  ６である。
【００８６】
第１の参照ベルト（以下、「ベルト参照Ｉ」と呼ぶ）が、以下の特性を示した：ＥＰＤＭ製の歯を有し、かつポリアミド表面フロック（ｆｌｏｃｋ）を伴うＫ−タイプのポリ−Ｖベルト。
【００８７】
第２の参照ベルト（以下、「ベルト参照ＩＩ」と呼ぶ）が、以下の特性を示した：ＥＰＤＭ製の歯を有し、かつ、不織布を表面に有する外側フィルムを伴うＫ−タイプのポリ−Ｖベルト。
【００８８】
テスト３は、３つの異なるサブテスト、すなわち、乾燥条件下で実行する音響のテスト３．１、湿潤条件下で実行する音響のテスト３．２、および摩滅テスト３．３を含んだ。
【００８９】
＜テスト３．１：「乾燥」条件下の音響＞
【００９０】
テスト３．１は、ＳＡＥ  Ｊ２４３２  ２０００規格に基づいて設計したミスアライメントテストベンチでの音響の（ノイズ）テストからなった。
【００９１】
測定をする前に、ベルトを、２０℃の温度にて、そして５０％の相対湿度で少なくとも４ｈ、前もってコンディショニングした。
【００９２】
続いて、テストを、「乾燥」と呼ぶ条件下で実行した。
【００９３】
試験中、駆動プーリは、２０００ｒｐｍで回転し、そしてベルトに加えられた張力は一定であった。
【００９４】
測定は、グラインディングが生ずる、駆動プーリと従動プーリとのミスアライメント角度を判定することからなった。グラインディングは、聞き取れるノイズによって特徴付けられる。
【００９５】
結果を表２に示す。表２において、ベルト参照ＩＩおよび本発明によるベルトＤの双方の参照として用いたのは、ベルト参照Ｉである。
【００９６】
【表２】
0006305410.tif 000003
【００９７】
新しい状態では、３つのベルトは全て、匹敵する性能を示した。
【００９８】
慣らした（ｂｒｏｋｅｎ−ｉｎ）状態では、本発明のベルトＤは、ベルト参照Ｉよりも良好であった。このことは、ベルトＤとのグラインディングが聞こえ得るプーリ間のミスアライメント角度が、ベルト参照Ｉとの前記グラインディングが識別された角度よりも大きかったことを意味する。
【００９９】
さらに、慣らした状態では、本発明のベルトＤは、ベルト参照ＩＩに匹敵する性能を示した。
【０１００】
したがって、本発明のベルトＤは、完全に有利である音響特性を示す。
【０１０１】
＜テスト３．２：湿潤条件での音響＞
【０１０２】
テスト３．２は、ＤＷ８エンジン上のベルトＤを５つの軸周りに配置することからなった（補機：オルタネータおよびパワーステアリングのみ）。このエンジンは、当業者に知られている市販のエンジンである。
【０１０３】
ベルトの布設（ｌａｙｉｎｇ）張力は、ストランドあたり１歯につき１１５ニュートンであった。この張力は、ベルトテンショナを調整することによって得た。
【０１０４】
エンジンを、１５分間、いかなる補機ロードもなくアイドリングさせた。
【０１０５】
その後、ベルトに３００ミリリットル（ｍＬ）の量の水を３０秒間スプレーした。
【０１０６】
続いて、エンジンを、１５分間、いかなる補機ロードもなくアイドリングさせた。
【０１０７】
エンジンがなおアイドリング状態にある状況で、オルタネータ（具体的には７０アンペア（Ａ））およびパワーステアリング（５０バールにて作動）により同時にロードした一方で、ベルトに３００ｍＬの量の水を３０秒間スプレーした。
【０１０８】
続いて、エンジンをもう一度、補機ロードなく１５分間アイドリングさせた。
【０１０９】
最後に、もう一度、オルタネータおよびパワーステアリングにより同時にロードした一方で、ベルトに５ｍＬの量の水を５秒間スプレーした。
【０１１０】
測定を、最後のスプレー操作中に実行した。
【０１１１】
測定は、ベルトにスプレーする開始時（測定の開始時）（聞き取れるノイズの出現と一致する）から、ノイズがもはや聞き取れない時点（測定の終了時）までの経過時間を測定することからなった。
【０１１２】
上記のテスト条件を、新しい、あるいは前もって慣らしたテスト下のベルトに、適用した。
【０１１３】
結果を表３に示す。表３において、ベルト参照ＩＩおよび本発明によるベルトＤの双方の参照として用いたのは、ベルト参照Ｉである。
【０１１４】
【表３】
0006305410.tif 000004
【０１１５】
表３において、「ノイズ期間」の列は、測定の開始時から測定の終了時までの経過時間を表す。時間が短いほど、ベルトの性能は良好である。したがって、参照ベルト参照Ｉと比較して、記号「＋」は、同じテスト条件下でのノイズの期間がより短いことを示す。
【０１１６】
新しい状態では、そして慣らした状態では、双方とも、本発明のベルトＤは、ベルト参照Ｉよりも良好な特性を示す。
【０１１７】
さらに、新しい状態では、そして慣らした状態では、双方とも、本発明のベルトＤは、ベルト参照ＩＩに匹敵する特性を示す。
【０１１８】
＜テスト３．３：摩滅＞
【０１１９】
テスト３．３は、ベルトを、３１ｈのＧ９Ｔディーゼルエンジンアイドリングによって駆動される３−軸テストベンチに通過させることからなった。
【０１２０】
Ｇ９Ｔエンジンは、市販のエンジンである。それでもやはり、このテストの状況では、単に駆動手段として用いた。
【０１２１】
ベルトに、ストランドあたり１歯につき１１５ニュートンの張力を布設した。この張力は、ベルトテンショナを調整することによって得た。
【０１２２】
エンジンは、５グラム平方メートル（ｇ．ｍ２）の回転慣性で駆動した。
【０１２３】
用いた３−軸テストベンチは、このテストに特有であった。したがって、補機の位置およびプーリの直径は、このテストに特有であった。
【０１２４】
以下の表４は、このテストに用いたテストベンチの種々の特性を示す。
【０１２５】
【表４】
0006305410.tif 000005
【０１２６】
図６は、用いたテストベンチを示す。特に、表４に規定したテストベンチの種々の要素の相対的な位置が図６から分かることが認められるべきである。図６において、クランクシャフトプーリには、参照符１を、定置ローラには２を、オルタネータプーリには３を、そしてベルトには４をつけた。
【０１２７】
アイドリングしているディーゼルエンジンは、瞬時速度に関するその周期的な不規則性（ｃｙｃｌｉｃａｌ  ｉｒｒｅｇｕｌａｒｉｔｉｅｓ）が知られている。これらの不規則性は、周期的な動トルクを生じ（従動慣性（ｄｒｉｖｅｎ  ｉｎｅｒｔｉａ）の効果のもと）、ベルトが通過する種々のプーリにベルトが接触する際のスリップの効果により、ベルトの摩滅が生じる。
【０１２８】
ベルトの摩滅Ａは、パーセンテージ（％）によって定義される。この摩滅パーセンテージは、新しい状態におけるベルトＤの質量（Ｍ０）、およびテストの終了時（すなわち３１ｈのアイドリング後）の質量（Ｍ３１）を測定することによって、算出される。
【０１２９】
これにより以下が与えられる：Ａ（％）＝１００％×（Ｍ０−Ｍ３１）／Ｍ０。
【０１３０】
本発明の利点を示すために、ベルトＤを、ベルト参照Ｉおよび参照ＩＩと比較した。
結果を以下の表５に示す：
【０１３１】
【表５】
0006305410.tif 000006
【０１３２】
表５から、本発明のベルトＤが、２つの参照ベルト参照Ｉおよび参照ＩＩよりも良好な摩滅抵抗を示すことが分かる。
【０１３３】
＜他のテスト：フィルム中のシリコーンエラストマの割合の影響＞
【０１３４】
上記のテストは全て、シリコーンエラストマの相対割合が約３８重量％から４０重量％である異なるフィルム（フィルムＡまたはフィルムＢ）を有するベルトについて、実行した。
【０１３５】
フィルム中のシリコーンエラストマの割合が、本発明のベルトの特性に及ぼす影響を判定するために、異なる割合のシリコーンエラストマによるいくつかのテストを実施するテスト４を実行した。
【０１３６】
テスト４を以下に記載する。
【０１３７】
テスト４に示す結果は、全ての潜在的な適用分野（工業分野、家庭器具分野または自動車分野等）に適用できる。
【０１３８】
これらのテストは、フィルム中に存在するシリコーンの割合が、テスト下のベルトの摩滅抵抗、寿命、および摩擦係数に及ぼす影響を判定するために設定された。
【０１３９】
摩滅テストは、上記のテスト２．３（研削材の使用）に対応した。
【０１４０】
寿命テストは、上記のテスト２．１（「アンバランステスト」と呼ばれ、劣化の観察モードが、歯の切取り、またはコードの切取りのいずれかであった）に対応した。
【０１４１】
最後に、最後のテスト、すなわちテスト４は、プーリとのベルトの摩擦係数（ＣＯＦ）を判定するために設定された。
【０１４２】
テスト４について、問題のベルト１００を、プーリ２０上に配置した。ベルトの一方の端部を、１．７５ｄａＮの力Ｆを生じる質量体３０上に搭載し、他方の端部を、構造体上に搭載して、ベルト上に発揮される張力Ｔの大きさを、適切な測定手段４０（力センサー等）によって測定した。プーリ２０の直径は６０ｍｍであり、これを、テストの期間中ずっと（２分であった）４３ｒｐｍの速度で回転させた。
【０１４３】
テスト４を実行するために用いた構成を表す図を、図５に示す。
【０１４４】
続いて、摩擦係数ＣＯＦを、以下の関係を用いて求めた：
【０１４５】
ＣＯＦ＝（１／α）×ｌｎ（Ｔ−Ｆ）
式中：
αは、ベルトがプーリの周囲に巻き付く角度であり（この例ではα＝π／２（ｒａｄ））；
ｌｎは、自然対数であり；
Ｔは、ベルトの一方の端部にて測定した張力（ニュートン（Ｎ））であり；そして
Ｆは、ベルトの他方の端部に配置した質量体によって生じた力（Ｎ）である。
【０１４６】
本発明によるテストしたベルトは、ＥＰＤＭ製の歯を有するＪ−タイプのポリ−Ｖベルトであった。それでもやはり、Ｊ−タイプのポリ−Ｖベルトで観察した比較を、他のタイプのベルト（Ｋ−タイプのベルト等）に置き換えることができる。
【０１４７】
外側フィルムは、エチレンベースであり、それぞれ２９．３％、３８．７％または４８．８％のシリコーンエラストマを含有した。
【０１４８】
より正確には、第１のフィルムは、６８．３％のポリエチレン、２９．３％のシリコーンエラストマ、および２．４％の相溶化剤要素を含んだ。
【０１４９】
第２のフィルムは、５８％のポリエチレン、３８．７％のシリコーンエラストマ、および３．３％の相溶化剤要素を含んだ。
【０１５０】
最後に、第３のフィルムは、４８．８％のポリエチレン、４８．８％のシリコーンエラストマ、および２．４％の相溶化剤要素を含んだ。
【０１５１】
全ての割合は、フィルムの総重量に対する重量によって与えられる。
【０１５２】
先行技術のベルトは、Ｄ１によるベルト（テスト１参照）、すなわちＢＲ／ＣＲ製の歯を有し、外部フィルムがないベルトに対応する。
【０１５３】
結果を以下の表６に示す。
【０１５４】
【表６】
0006305410.tif 000007
【０１５５】
これらのテストは、本発明によるベルトが全て、先行技術のベルトと比較して、より良好な摩滅抵抗、より長い寿命、そしてより小さい摩擦係数を示したこと、すなわち、より少ないノイズしか生じないと期待できたことを示している。
【０１５６】
これらのテストはまた、本発明によるベルトについて、フィルム中のシリコーンエラストマの割合が大きくなるほど、ベルトの摩滅が増大することを示している。そして、フィルム中のシリコーンエラストマの割合が大きくなるほど、その寿命は長くなる。
【０１５７】
これらのテストから、シリコーンの割合は、摩滅レベルおよびベルトの寿命を調整するように選択され得ることが分かる。
【０１５８】
さらに、フィルム中のシリコーンの割合が、プーリ上のベルトの摩擦係数を調整することを可能とすることを認めるべきである。したがって、これらのテストは、本発明のベルトについて、ＣＯＦが増大するほど、ベルトの寿命が短くなることを示している。これらのテストはまた、ＣＯＦが増大するほど、摩滅レベルが低下することを示しており、これは、スリップがより少ないという事実と関連している。さらに、ＣＯＦが増大するほど、ベルトによって生じるノイズのレベルは増大する虞がある。
【０１５９】
したがって、フィルム中のシリコーンエラストマの割合は、ベルトの摩滅（機械応力）、その寿命（歯またはコードを引き剥がす（ｔｅａｒｉｎｇ  ａｗａｙ）問題と関連した機械応力）、およびまたそのノイズレベル（音響の拘束）を調整することを可能とする。
熱可塑性物質、シリコーンおよび相溶化剤要素を含むエラストマ状の組成物が、対応する製造方法と合わせて、仏国特許出願第２９５９２３５号明細書からすでに知られている。
【０１６０】
それでもやはり、その明細書は、動力伝達ベルトと関連した特有の問題を解決する目的で、外側フィルムとして動力伝達ベルト上に適用するそのような組成物の利点を、識別していない。
【０１６１】
結果的に、前記組成物が、ベルトの摩滅を引き下げ、その寿命を長くする一方で、ベルトのコードまたは歯の切離しを回避するための、または実際にそのノイズレベルを引き下げるために有する利点は、動力伝達ベルトの分野で活動している当業者にとって、いかなる形であれ明らかでなかった。
【０１６２】
最後に、本発明の文脈では、シリコーンエラストマは、フィルムの総重量の２０重量％から９０重量％を表してよいことが認められるべきである。
【０１６３】
より正確には、シリコーンエラストマは、フィルムの総重量の２０重量％から８０重量％を表してよい。
【０１６４】
有利には、シリコーンエラストマは、フィルムの総重量の２０重量％から７０重量％を表してよい。
【０１６５】
より有利には、シリコーンエラストマは、フィルムの総重量の２０重量％から６０重量％を表してよい。
【０１６６】
さらにより有利には、シリコーンエラストマは、フィルムの総重量の２０重量％から５０重量％を表してよい。
【０１６７】
この割合は、先に定義されるように、２５％から５０％、または２９％から４９％までの範囲にあるように選択されてもよい。本発明によるベルトを製造するために、以下の方法を用いることを予想することが可能である：
【０１６８】
ａ）加硫処理を受けてないベルトブランクの「アクティブな」フェースまたは外部フェース上にフィルムを適用するステップであって、前記フィルムは好ましくは、このステップの初めに、歯の未処理エラストマよりも大きいヤング率を示す材料で製造されている、ステップ；および
ｂ）ブランクに加硫するステップであって、フィルムは、前記フィルム内にコーティングされた歯を外側フェースが示すベルトを形成する、ステップ。
【０１６９】
この方法によれば、織布も不織布も編地すらも、外側フィルム内に備えられる必要はない。
【図１】
0006305410.tif 000008
【図２】
0006305410.tif 000009
【図３】
0006305410.tif 000010
【図４】
0006305410.tif 000011
【図５】
0006305410.tif 000012
【図６】
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