(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
アルミニウムめっき鋼帯の片面または両面に工業用純アルミニウムコイルが冷間で接合圧延された２層または３層のアルミニウムクラッド鋼帯であって、その少なくとも片方の面に配された純アルミニウム層の表面粗さがＪＩＳ  Ｂ  ０６０１（２００１）に規定された算術平均粗さＲａで０．３μｍ以下であるとともに、前記２層または３層の接合界面を剥がす際の剥離強度が単位巾あたり０．５Ｎ／ｍｍ巾以上であることを特徴とするアルミニウムクラッド鋼帯。
【請求項２】
アルミニウムめっき鋼帯および工業用純アルミニウムコイルを素材として冷間圧延法により前記アルミニウムめっき鋼帯および工業用純アルミニウムコイルを接合圧延することにより、請求項１に記載されたアルミニウムクラッド鋼帯を製造する方法であって、
前記接合圧延時の前記ワークロールの表面に圧延潤滑剤を噴霧または塗布するとともに、該圧延潤滑剤中に含まれる油分の動粘度ν（ｍｍ２／ｓｅｃ）、前記接合圧延時の圧延速度Ｖ（ｍ／ｍｉｎ）、および前記素材の全体を総合した圧延率ｒ（％）により算出される値Ｔ＝ν×Ｖ×（１−ｒ）を２０〜２０００とすること、および
前記接合圧延は、前記素材個々の圧延率をいずれも１０％超とし、前記素材全体の圧延率を１０〜６５％とするとともに、前記接合圧延に引き続いて２５０℃〜４５０℃に１秒間以上保持する熱処理を行うこと
を特徴とするアルミニウムクラッド鋼帯の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アルミニウムクラッド鋼帯およびその製造方法に関し、具体的には、曲げやせん断もしくは深絞り等の成形加工を経て、筺体、外装材または反射板等として使用される、表面平滑性と成形加工性に優れた箔製品の素材として好適に用いられるアルミニウムクラッド鋼帯およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
アルミニウムクラッド鋼箔は、アルミニウム箔が有する鏡面反射性や耐候性さらには耐薬品性を有しつつ、その欠点である強度不足を補完するために、その内層材料として経済性の高い鋼板を配した箔製品として、例えば各種筺体、電子機器部材または反射板等の様々な形態・用途での活用が期待される。このアルミニウムクラッド鋼箔は、予めクラッド接合されたアルミニウムクラッド鋼帯を、さらに冷間圧延加工して減肉することによって、製造される。
【０００３】
特許文献１には、鋼板にアルミニウムまたはアルミニウム合金を溶融めっきしたアルミナイズド鋼板を１００〜５５０℃に加熱し、常温のアルミニウムまたはアルミニウム合金板を重ね合わせて圧下率１０〜４０％の圧延加工を行って圧着させることにより、アルミニウムクラッド鋼帯を製造する方法が開示されている。
【０００４】
特許文献２には、鋼板の表面にアルミニウムまたはアルミニウム合金を蒸着または電気めっきしたアルミニウム被覆鋼板にアルミニウム板またはアルミニウム合金板を重ね合わせ、少なくともアルミニウム被覆鋼板を２００〜５００℃の温度に加熱して圧延することにより、アルミニウムクラッド鋼板を製造する方法が開示されている。
【０００５】
しかし、特許文献１，２により開示された方法では、圧延加工の際に加熱されて高温で活性化したアルミニウムめっき鋼板の表面が圧延ロールと接触した際にアルミニウムが圧延ロールに付着し、特にコイルで長時間の接合圧延を行う場合には表面性状を平滑に保つことができない。
【０００６】
このように、温間あるいは熱間で接合圧延されて表面平滑性が損なわれたアルミニウムクラッド鋼帯を素材として再度の圧延加工により箔製品を製造すると、製造された箔製品の表面に微細な肌荒れが残留し、外観を損ねたり、あるいは目的の鏡面反射率を得られないという問題がある。
【０００７】
特許文献３，４には、接合素材となる鋼板やめっき鋼板ならびにアルミニウムのコイルを真空チャンバー内で表面処理した上で、同じく真空チャンバー内に設置された圧延機を用いて冷間で接合圧延することにより、アルミニウムクラッド鋼板を製造する方法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特公昭５６−５２６７９号公報
【特許文献２】特許第２７６１９６３号明細書
【特許文献３】国際公開第００／０３９８６１号パンフレット
【特許文献４】特開平４−９１８７２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
特許文献３，４により開示される真空チャンバー内に設置された圧延機では、圧延潤滑剤を使用できず、さらに被圧延材の表面が化学的に活性化されているため、圧延ロールへのアルミニウムの付着を防止できず、製造されたアルミニウムクラッド鋼帯の表面性状を平滑に保つことができない。
【００１０】
このように、真空チャンバー内で接合されて表面平滑性が損なわれたアルミニウムクラッド鋼帯についても、これを素材として再度圧延加工により箔製品を製造すると、製造された箔製品の表面に微細な肌荒れが残留し、外観を損ねたり、目的とする鏡面反射率を得られない。
【００１１】
この課題を解決するためには、接合素材を加熱することなく冷間（常温）で、かつ適切な圧延潤滑剤を使用して接合圧延すればよいと一見考えられる。しかし、このような冷間で接合圧延されて得られたアルミニウムクラッド鋼板では、充分な接合強度を得られない。このため、所望の接合強度を有する箔製品を得るために引き続いて行われる圧延工程において、界面剥離を生じたり、また得られた箔製品に対して曲げ、せん断または深絞り等の加工を行うと界面剥離を生じるという課題がある。
【００１２】
本発明は、従来の技術が有するこのような課題に鑑みてなされたものであり、従来のアルミニウムクラッド鋼帯では実現困難であった、高い表面平滑性と、曲げ、せん断さらには深絞り等の成形加工にも耐える接合強度とを兼備する箔製品、すなわち表面平滑性と成形加工性に優れた箔製品の素材として好適に用いられるアルミニウムクラッド鋼帯とその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明者らは、普通鋼とアルミニウムとが接合圧延されたアルミニウムクラッド鋼帯を製造するにあたり、接合圧延ままの表面状態を平滑に保つために、圧延潤滑剤を用いた冷間での接合圧延によって充分な接合強度を得るための方法を鋭意検討した結果、予め鋼帯の表面にアルミニウム合金からなるめっき処理を行ってアルミニウムめっき鋼帯とし、このアルミニウムめっき鋼帯とアルミニウムコイルとを適切な条件のもと冷間で接合圧延すると、接合直後の接合強度は小さいもののアルミニウムめっき層とアルミニウムとの境界面は充分に金属接触していることから、引き続き適切な条件で熱処理を行うことによって、優れた表面平滑性と、曲げ、せん断または深絞り等の成形加工にも十分耐える高い接合強度とを兼備するアルミニウムクラッド鋼帯を得られることを知見し、さらに検討を重ねて本発明を完成した。本発明は以下に列記の通りである。
【００１４】
（１）アルミニウムめっき鋼帯の片面または両面に工業用純アルミニウムコイルが冷間で接合圧延された２層または３層のアルミニウムクラッド鋼帯であって、その少なくとも片方の面に配された純アルミニウム層の表面粗さがＪＩＳ  Ｂ  ０６０１（２００１）に規定された算術平均粗さＲａで０．３μｍ以下であるとともに、前記２層または３層の接合界面を剥がす際の剥離強度が単位巾あたり０．５Ｎ／ｍｍ巾以上であることを特徴とする、表面平滑性に優れた箔製品の素材として用いられるアルミニウムクラッド鋼帯。
【００１５】
（２）アルミニウムめっき鋼帯および工業用純アルミニウムコイルを素材として冷間圧延法により前記アルミニウムめっき鋼帯および工業用純アルミニウムコイルを接合圧延することにより、１項に記載されたアルミニウムクラッド鋼帯を製造する方法であって、
前記接合圧延時の前記ワークロールの表面に圧延潤滑剤を噴霧または塗布するとともに、該圧延潤滑剤中に含まれる油分の動粘度ν（ｍｍ２／ｓｅｃ）、前記接合圧延時の圧延速度Ｖ（ｍ／ｍｉｎ）、および前記素材の全体を総合した圧延率ｒ（％）により算出される値Ｔ＝ν×Ｖ×（１−ｒ）を２０〜２０００とすること、および
前記接合圧延は、前記素材個々の圧延率をいずれも１０％超とし、前記素材全体の圧延率を１０〜６５％とするとともに、前記接合圧延に引き続いて２５０℃〜４５０℃に１秒間以上保持する熱処理を行うこと
を特徴とするアルミニウムクラッド鋼帯の製造方法。
【００１６】
この場合に、前記接合圧延の際に用いるワークロールの、ＪＩＳ  Ｂ  ０６０１（２００１）に規定された算術平均粗さＲａを０．３μｍ以下、かつ最大高さＲｚを２．５μｍ以下とすることが望ましい。
【発明の効果】
【００１７】
本発明により、従来のアルミニウムクラッド鋼帯では実現困難であった、高い表面平滑性と、曲げ、せん断さらには深絞り等の成形加工にも耐える接合強度とを兼備する箔製品、すなわち表面平滑性と成形加工性に優れた箔製品の素材として好適に用いられるアルミニウムクラッド鋼帯を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】図１は、冷間での接合圧延により製造されたアルミニウムクラッド鋼板の、剥離試験による接合強度に及ぼす接合後の熱処理温度の影響を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
１．本発明に係るアルミニウムクラッド鋼板
普通鋼とアルミニウムとを接合圧延によって直接接合してアルミニウムクラッド鋼帯を製造する場合には、一般的に、室温〜５００℃の加熱温度で個々の構成材料の個別圧延率がいずれも１０％以上となる条件で接合圧延する必要がある。また、曲げ、せん断または深絞り等の成形加工にも耐える接合強度を得るためには、接合に先立って構成材料を２００〜５００℃の温度に加熱する必要があるとされている。
【００２０】
しかし、このような温間もしくは熱間での接合圧延によりアルミニウムクラッド鋼帯を製造しようとすると、加熱によって活性化したアルミニウムの表面が圧延ロールと直接接触するために両者が凝着し易く、長時間を要するコイル圧延では圧延ロールへのアルミニウムの付着を防止できず、得られたアルミニウムクラッド鋼帯の表面性状を平滑に保つことができない。
【００２１】
この問題を解決するためは圧延潤滑剤を用いた冷間での接合圧延によって普通鋼とアルミニウムとを接合することが有効であるものの、冷間での接合圧延により無垢の普通鋼とアルミニウムとを安定して接合するためには構成材料全てを総合した総圧延率としておよそ７０％もの高い圧延率が必要になり、このような大圧下圧延では、圧延荷重が大きくなるために接合圧延中の材料表面と圧延ロールとの接触面に加わる応力が大きくなり、圧延ロールへのアルミニウムの付着を防止できない。
【００２２】
これに対し、普通鋼の表面に予めアルミニウム合金からなるめっき処理を施すことにより接合すべき界面を、アルミニウム合金めっきおよびアルミニウムからなる界面とすることにより、小さな圧延率であっても安定した接合圧延を行うことができ、圧延ロールへのアルミニウムの付着を防止できる。
【００２３】
このように接合すべき界面をアルミニウム合金めっきとアルミニウムからなる界面としても、冷間での接合圧延を行われたアルミニウムクラッド鋼帯の接合界面では充分な接合強度を得られず、曲げ、せん断または深絞り等の成形加工を行うと界面剥離を生じるおそれがある。
【００２４】
これに対し、適切な条件のもとで冷間での接合圧延を行われたアルミニウムクラッド鋼帯に対して適切な条件で熱処理を行うことにより、接合界面の接合強度を増大させることができる。これは、冷間での接合圧延を行われたままの接合界面は、充分に金属接触しているにも関わらず、界面が結晶方位の再配置を伴って一体化するために必要な熱エネルギーが不足するために充分な接合強度を得られないのに対し、適切な条件で熱処理を行うことによって接合界面が一体化されるためであると考えられる。すなわち、冷間での接合圧延時に界面が均一に金属接触するような条件下で接合された界面は、引き続いて適切な熱処理を行われることによって、接合強度を高められる。
【００２５】
図１に、アルミニウムめっき鋼帯とアルミニウムコイルとを上記の方法に従って冷間で接合圧延して得られたアルミニウムクラッド鋼帯に、接合後の熱処理温度を２０℃以上５００℃以下の範囲において７水準で変更して熱処理を行って得られたアルミニウムクラッド鋼帯に対して行った剥離試験による接合強度に及ぼす熱処理の影響をグラフで示す。
【００２６】
接合強度は、サンプルとして切り出した巾１０ｍｍ，長さ１２０ｍｍの短冊試料の一端から界面を強制剥離し、剥離した各々の端部を引張り試験機にチャッキングして引き剥がした際のロードセル荷重とした。
【００２７】
図１のグラフに示すように、熱処理温度が２５０℃以上４５０℃以下の範囲において接合強度を顕著に増大する。
【００２８】
また、上記の接合強度の測定に用いたサンプルを利用して、巾６ｍｍ，長さ１００ｍｍの短冊サンプルを切り出し、ねじり戻し試験および９０度繰り返し曲げ試験を行うことにより成形加工性を評価した。
【００２９】
ねじり戻し試験では、長さ１００ｍｍのサンプルの両端１０ｍｍずつを掴み部として２回転ねじりを加え、さらに２回転戻す操作後に界面剥離の有無により合否を判定した。また、９０度繰り返し曲げ試験では、長さ１００ｍｍのサンプルの片端５０ｍｍを掴み部として自由端を左右に１往復ずつ９０度曲げした後に界面剥離の有無により合否を判定した。成形加工性評価試験の結果を表１にまとめて示す。
【００３０】
【表１】
0006402650.tif 000002
【００３１】
表１に示すように、ねじり戻し試験および９０度繰り返し曲げ試験のいずれにおいても、熱処理温度が２５０℃以上４５０℃以下の範囲内において良好な成形加工性が得られたことから、本試験材においては、剥離試験による接合強度（剥離強度）が０．５Ｎ／ｍｍ巾以上となる範囲において、成形加工性に優れたアルミニウムクラッド鋼帯を得られることがわかる。
【００３２】
さらに、図１および表１に示す結果より、接合強度が０．５Ｎ／ｍｍ巾以上の接合強度は、ねじり戻し試験および９０°繰り返し曲げ試験の合否判定基準と等価であることが分かる。接合強度は、前述のとおり、切り出した短冊試料の一端から界面を強制剥離して各々の端部を引張り試験機にチャッキングして引き剥がすことにより測定するが、強制剥離した一端の厚みが０．５ｍｍを下回る場合には、引き剥がす作業において母材破断する場合があり、接合強度を測定することができないケースが生じる。そこで、強制剥離した一端の厚みが０．５ｍｍを下回る場合、および箔圧延したクラッド材の接合性を評価する場合にあっては、ねじり戻し試験および９０°繰り返し曲げ試験によって接合性を評価することができる。
【００３３】
以上のように、表面平滑性に優れた箔製品の素材として用いるアルミニウムクラッド鋼帯を得るために必要な、冷間圧延法によるクラッド接合を実現する手法として、予めアルミニウム合金をめっきしたアルミめっき鋼帯とアルミニウムコイルとを、圧延潤滑剤を用いた冷間圧延法により個々の圧延率がいずれも１０％を超える条件で接合し、さらに得られたクラッドコイルを２５０℃以上４５０℃以下に１秒間以上保持する熱処理を施すことが有効である。
【００３４】
上記のように冷間で圧延接合されたアルミニウムクラッド鋼帯を素材として、さらに圧延率５０％以上の冷間圧延を行うことによって得られる箔製品は、ＪＩＳ  Ｚ  ８７４１に記載のＧｓ（６０°）鏡面光沢度が８００を超え、また外観上の表面品質も良好である。
【００３５】
ここで、熱間圧延法や真空圧延法によって接合された直後のアルミニウムクラッド鋼帯表面がＪＩＳ  Ｂ  ０６０１に規定された算術平均粗さＲａで０．３μｍを超える場合には、箔製品のＧｓ（６０°）鏡面光沢度が８００を下回り、外観品質判定においても表面に曇り不良を生じる等の問題が生じたため、表面平滑性に優れた箔圧延素材の指標として、ＪＩＳ  Ｂ  ０６０１に規定された算術平均粗さＲａが０．３μｍ以下であることを指標とすることができる。
【００３６】
２．本発明に係るアルミニウムクラッド鋼帯の製造方法
本発明に係るアルミニウムクラッド鋼帯は、アルミニウムめっき鋼帯と工業用純アルミニウムコイルとを素材として、冷間圧延法により両者を接合圧延することにより、製造される。すなわち、アルミニウムめっき鋼帯の片面に工業用純アルミニウムコイルを接合圧延する場合には２層のアルミニウムクラッド鋼帯となり、アルミニウムめっき鋼帯の両面面に工業用純アルミニウムコイルを接合圧延する場合には３層のアルミニウムクラッド鋼帯となる。
【００３７】
素材として用いるアルミニウムめっき鋼帯は、通常の溶融めっき法もしくは電気めっき法で製造されたものを用いることができるが、普通鋼の表面に５質量％以上１５質量％以下のＳｉを含むアルミニウム合金を溶融めっきしたものや、普通鋼の表面に純アルミニウムを電気めっきしたものを用いることができる。
【００３８】
めっき層の厚みは、特に限定を要するものではなく、５μｍ以上５０μｍ以下であることが例示される。
【００３９】
また、アルミニウムめっき鋼帯と接合されるアルミニウムコイルには、ＪＩＳ  Ｈ  ４０００で１０００番台合金として規定される工業用純アルミニウムを用いる。これは、不純物が少ない純アルミニウムを用いることによりクラッド接合性を良好に保つことができるとともに、アルミニウム層中の合金元素が異相を形成して表面に露出し、表面平滑性が損なわれることを防止するためである。
【００４０】
接合圧延に用いるこれらの素材であるコイルの前処理には、通常の洗浄方法を用いて表面の油分や汚れを除去しておくだけでよいが、必要に応じて表面を溶解処理やブラッシング処理してもよい。
【００４１】
接合圧延には、通常のクラッド接合用圧延機を用いることができる。すなわち、２段から６段の直列圧延機の入側に複数の巻き出しリールを配置し、また圧延ロールの出側近傍には圧延潤滑剤の供給装置を有するコイル冷間圧延機である。
【００４２】
冷間での接合圧延の直後での表面を平滑に保つために、使用するワークロールの表面粗さを、ＪＩＳ  Ｂ  ０６０１に規定された算術平均粗さＲａで０．３μｍ以下、かつ最大高さＲｚで２．５μｍ以下とすることが望ましい。これは、算術平均粗さＲａが０．３μｍを超え、もしくは最大高さＲｚが２．５μｍを超えて粗くなると、粗さの先端部で局所的な接触応力が大きくなり、アルミニウムと圧延ロールとが直接接触するようになるために長時間の圧延を経ることでアルミニウムが圧延ロールに付着して接合圧延後のクラッドコイルの表面の平滑性を保つことができなくなるおそれがあるからである。
【００４３】
接合圧延に用いる圧延潤滑剤は、ミネラルタイプおよびエマルションタイプのいずれも使用可能であるが、冷間での接合圧延の直後における表面を平滑に保つために、ミネラルオイルの動粘度もしくはエマルション潤滑剤ベース油の動粘度ν（ｍｍ２／ｓｅｃ）と、接合圧延時の圧延速度Ｖ（ｍ／ｍｉｎ）ならびに素材であるコイル全体を総合した圧延率ｒ（％）とにより算出される値Ｔ＝ν×Ｖ×（１−ｒ）を２０以上２０００以下とする。
【００４４】
この値Ｔは、被圧延材と圧延ロールとの直接接触を阻害する油膜厚みに関係するパラメータであり、値Ｔが２０を下回ると、油膜厚みが薄くなり過ぎて被圧延材と圧延ロールとの直接接触を阻害することができなくなり、長時間の圧延を経ることでアルミニウムが圧延ロールに付着して接合圧延後のクラッドコイルの表面の平滑性を保つことができない。一方、値Ｔが２０００を超えて大きくなると、油膜厚みが厚くなり過ぎて平滑な圧延ロールの表面を被圧延材に転写させることができなくなり、また被圧延材であるアルミニウムの表面が油膜を介して自由変形するようになるために意図しない凹凸が生じて接合圧延後のクラッドコイルの表面の平滑性を保つことができない。
【００４５】
接合圧延は、素材を重ね合わせて１パスのみの圧延でも達成されるが、その際の圧延率は個々の素材の圧延率をいずれも１０％超とし、かつ素材であるコイル全体を総合した圧延率を１０％以上６５％以下として行うことが望ましい。個々の素材のいずれかの圧延率が１０％未満であると、材料表面の展伸を伴って接合面を均一に金属接触させる効果が得られず、引き続いて行われる熱処理を経た後にも充分な接合強度を得られない。また、素材であるコイル全体を総合した圧延率が６５％を超えると、接合圧延中に材料コイルと圧延ロールとの間に働く応力が大きくなり過ぎるため、アルミニウム素材と圧延ロールとが直接接触するようになって被圧延材と圧延ロールとの直接接触を阻害することができず、長時間の圧延を経ることによりアルミニウムが圧延ロールに付着して接合圧延後のクラッドコイルの表面の平滑性を保つことができない。
【００４６】
適切な条件下で接合圧延したクラッドコイルは、上述したように、接合界面が均一に金属接触しているもののこのままでは充分な接合強度を得られないため、引き続いて、２５０〜４５０℃の温度に１秒間以上保持する熱処理を行うことが望ましい。これは、冷間での圧延接合によって充分に金属接触したクラッド界面に対して熱処理を施すことにより、結晶方位の再配置を伴った界面の一体化が進行して接合強度が増大するためであると考えられる。
【００４７】
熱処理の温度が２５０℃よりも低かったり、あるいは保持時間が１秒間よりも短いと、クラッド界面に与える熱エネルギーが不足するために結晶方位の再配置を伴った界面の一体化が進行せず、接合強度が増大しない。一方、熱処理温度が４５０℃を超えると、芯材である普通鋼とアルミニウムとの界面で硬くて脆いＦｅ−ＡｌやＦｅ−Ａｌ−Ｓｉなどの金属間化合物が生成し、界面の接合強度が損なわれる可能性がある。
【００４８】
なお、熱処理における保持時間の上限は、特に定める必要はないが、生産性の観点から２４時間以下とすることが望ましい。
【００４９】
熱処理の手法は、特に限定を要するものではなく、例えば、大気中の電気炉加熱や、窒素やアルゴンなど不活性ガス中での電気炉加熱等の手法を用いることが例示される。また、熱処理炉も、特に限定を要するものではなく、連続熱処理ラインに含まれる縦型炉や横型炉を用いてもよいし、バッチ式熱処理を行う箱型炉を用いてもよい。
【００５０】
このようにして、本発明によれば、従来のアルミニウムクラッド鋼帯では実現困難であった、高い表面平滑性と、曲げ、せん断さらには深絞り等の成形加工にも耐える接合強度とを兼備する箔製品、すなわち表面平滑性と成形加工性に優れた箔製品の素材として好適に用いられるアルミニウムクラッド鋼帯を得られる。
【実施例】
【００５１】
実施例を参照しながら、本発明をより具体的に説明する。
アルミニウムクラッド鋼帯を試作するための素材として、（ａ）普通鋼の両面にＡｌ−１０％Ｓｉ合金を溶融めっきした厚さ０．６ｍｍのアルミニウムめっき鋼帯、および（ｂ）厚さ０．５ｍｍのＡ１１００純アルミニウムコイルの量産コイルを準備した。
【００５２】
実験用コイル圧延機を使用し、入側に配した３基の巻き出しリールに、純アルミニウム，アルミニウムめっき鋼帯，純アルミニウムをそれぞれ設置して巻き出し、ライン中でこれら３種の素材をこの順で重ね合わせて冷間で接合圧延することにより、本発明例の３層のアルミニウムクラッド鋼帯のクラッドコイルを作成した。
【００５３】
この際の圧延に用いるワークロールは、直径２００ｍｍの通常の鍛鋼ロールであって表面を＃２４０砥石で研磨することにより、算術平均粗さＲａを０．１２μｍに、最大高さＲｚを１．０２μｍにそれぞれ調製した。また、圧延潤滑剤として、４０℃での動粘度が１１ｍｍ２／ｓｅｃのミネラル油と、４０℃での動粘度が２１０ｍｍ２／ｓｅｃの潤滑油を、蒸留水で４．０質量％に希釈したエマルションタイプの潤滑剤の２種類を使用した．
比較のため、上記と同様の０．６ｍｍのアルミニウムめっき鋼帯と厚さ０．５ｍｍのＡ１１００純アルミニウムコイルとを用い、加熱温度２００℃での温間接合圧延および４００℃での熱間接合圧延により、比較例のアルミニウムクラッド鋼帯のクラッドコイルを作成した。
【００５４】
この際の圧延に用いるワークロールには、上記の冷間での接合圧延で用いたものと同様の直径２００ｍｍの鍛鋼ロール用い、圧延潤滑剤には４０℃での動粘度が２１０ｍｍ２／ｓｅｃの潤滑油を蒸留水で４．０質量％に希釈したエマルションタイプの潤滑剤を使用した。
【００５５】
さらに、比較のため、厚さ０．６ｍｍの普通鋼帯と厚さ０．５ｍｍのＡ１１００純アルミニウムコイルとを用い、真空チャンバー中で冷間での接合圧延を行って、比較例のアルミニウムクラッド鋼帯のクラッドコイルを作成した。
【００５６】
この際の圧延ロールとして、直径１００ｍｍの鍛鋼ロールを用い、表面を＃２４０砥石で研磨して算術平均粗さＲａを０．１０μｍ、最大高さＲｚを０．９５μｍにそれぞれ調製した。圧延潤滑剤は使用しない。
【００５７】
このようにして得られた本発明例，比較例のクラッドコイルから適当な大きさのサンプルを切り出し、ＪＩＳ  Ｂ  ０６０１に規定された算術平均粗さＲａを用いて表面の平滑性を評価した。
【００５８】
また、得られたクラッドコイルから切り出したサンプルに、実験用電気炉を用いて種々温度での熱処理を施した後、得られたサンプルから巾６ｍｍで長さ１００ｍｍの短冊サンプルを切り出して、上述のねじり戻し試験および９０度繰り返し曲げ試験を行って、成形加工性を評価した。
【００５９】
ねじり戻し試験では、長さ１００ｍｍのサンプルの両端１０ｍｍずつを掴み部として２回転ねじりを加え、さらに２回転戻す操作後に界面剥離の有無により合否を判定した。また、９０度繰り返し曲げ試験では、長さ１００ｍｍのサンプルの片端５０ｍｍを掴み部として自由端を左右に１往復ずつ９０度曲げした後に界面剥離の有無により合否を判定した。
【００６０】
さらに、得られたクラッドコイルを圧下率５０％の条件で再度冷間圧延することにより、アルミニウムクラッド鋼箔を得た。この際、潤滑油として４０℃での動粘度が１１ｍｍ２／ｓｅｃのミネラル油を用い、圧延のワークロールとして直径２００ｍｍの通常の鍛鋼ロールを用い、その表面を＃６００砥石で研磨して算術平均粗さＲａを０．０４μｍに、最大高さＲｚを０．３５μｍにそれぞれ調製した。
【００６１】
得られたアルミニウムクラッド箔についてＪＩＳ  Ｚ  ８７４１に記載のＧｓ（６０°）鏡面光沢度を測定するとともに外観観察を行って良否を判定した。なお、Ｇｓ（６０°）鏡面光沢度の測定にはスガ試験機株式会社製のＨＧ−２４６を使用した。
【００６２】
表２に実施した各々の試作条件と評価結果をまとめて示す。なお、表２における下線は、本発明の条件を逸脱すること、または評価結果が不芳であることを示す。
【００６３】
【表２】
0006402650.tif 000003
【００６４】
表２における番号１〜８は、いずれも、本発明で規定する条件を全て満足する本発明例であり、表面の平滑性ならびに成形加工性がいずれも良好なアルミニウムクラッド鋼帯が得られたことがわかる。
【００６５】
番号９は、ワークロールの表面の最大高さＲｚが２．６４μｍと、本発明の範囲の上限を上回る比較例であり、ワークロールの粗さ先端部にアルミニウムが付着したため、アルミニウムクラッド鋼帯の表面の平滑性が不芳であった。さらに、このアルミニウムクラッド鋼帯を素材として再圧延加工により製造した箔製品は、ＪＩＳ  Ｚ  ８７４１に記載のＧｓ（６０°）鏡面光沢度が８００を下回るとともに、外観上でも曇り不良が見られた。
【００６６】
番号１０は、Ｔ値が１４と、本発明の範囲の下限を下回る比較例であり、ワークロールの粗さ先端部にアルミニウムが付着したため、アルミニウムクラッド鋼帯の表面の平滑性が不芳であった。さらに、このアルミニウムクラッド鋼帯を素材として再圧延加工により製造した箔製品は、ＪＩＳ  Ｚ  ８７４１に記載のＧｓ（６０°）鏡面光沢度が８００を下回るとともに、外観上でも曇り不良が見られた。
【００６７】
番号１１は、Ｔ値が２２６８と、本発明の範囲の上限を上回る比較例であり、アルミニウムの表面が自由変形して凹凸を生じたため、アルミニウムクラッド鋼帯の表面の平滑性が不芳であった。さらに、このアルミニウムクラッド鋼帯を素材として再圧延加工により製造した箔製品は、ＪＩＳ  Ｚ  ８７４１に記載のＧｓ（６０°）鏡面光沢度が８００を下回るとともに、外観上でも曇り不良が見られた。
【００６８】
番号１２は、接合圧延における素材全体の圧延率が７０と、本発明の範囲の上限を上回る比較例であり、圧延荷重が大きくなって接合圧延中の材料表面と圧延ロールとの接触面に加わる応力が大きくなり、圧延ロールへアルミニウムが付着したため、アルミニウムクラッド鋼帯の表面の平滑性が不芳であった。さらに、このアルミニウムクラッド鋼帯を素材として再圧延加工により製造した箔製品は、ＪＩＳ  Ｚ  ８７４１に記載のＧｓ（６０°）鏡面光沢度が８００を下回るとともに、外観上でも曇り不良が見られた。
【００６９】
番号１３，１４は、いずれも、接合後に行なう熱処理の温度が本発明に規定する範囲外である比較例であり、目的の接合強度を得られなったためにねじり戻し試験や９０度繰返し曲げにおいて界面剥離を生じた。
【００７０】
さらに、番号１４〜１６は、それぞれ、温間接合圧延、熱間接合圧延、真空中での冷間接合圧延によって接合された比較例であり、いずれも、接合圧延中に圧延ロールへのアルミニウムの付着を防止できないためにアルミニウムクラッド鋼帯の表面の平滑性が不芳であった。また、これらのアルミニウムクラッド鋼帯を素材として再圧延加工により製造した箔製品は、ＪＩＳ  Ｚ  ８７４１に記載のＧｓ（６０°）鏡面光沢度が８００を下回るとともに，外観上でも曇り不良が見られた。
【図１】
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