(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ブラシレスモータの各相の電機子コイルと電源の正極との間に接続された第１アーム側スイッチング素子および前記各相の電機子コイルと前記電源の負極との間に接続された第２アーム側スイッチング素子を有するインバータ回路を含むモータ駆動部と、
入力されるクランプ信号に応じて前記電源の正極端子の電圧を所定の制限電圧にクランプするクランプ回路と、
前記電源の電圧を検知して得られた電圧値に応じて、前記モータ駆動部に対して駆動制御信号または逆転制動信号を出力し、前記電圧値に応じて、前記クランプ回路に対してクランプの動作を指示する前記クランプ信号を出力し、前記電源の電圧を定電圧化した定電圧源から電力供給される制御回路部と、を備えており、
前記制御回路部は、前記電源からの電力供給の停止を検知すると、
前記電圧値が所定の閾値以下であるならば、所定期間に亘り、前記電圧値に応じて、前記クランプ信号または前記逆転制動信号のどちらかを出力するとともに、
前記所定期間において、
前記電圧値が上限閾値電圧以上のときに前記クランプ信号を出力して前記電源の正極端子の電圧をクランプして前記電圧値を低下させ、
前記電圧値が下限閾値電圧以下のときに前記クランプ信号の出力を停止し、前記逆転制動信号を出力することにより発生する回生電圧により前記電圧値を上昇させる、
ブラシレスモータの駆動制御装置。
【請求項２】
ブラシレスモータの各相の電機子コイルと電源の正極との間に接続された第１アーム側スイッチング素子および前記各相の電機子コイルと前記電源の負極との間に接続された第２アーム側スイッチング素子を有するインバータ回路を含むモータ駆動部と、
入力されるクランプ信号に応じて前記電源の正極端子の電圧を所定の制限電圧にクランプするクランプ回路と、
前記電源の電圧を検知して得られた電圧値に応じて、前記モータ駆動部に対して駆動制御信号または逆転制動信号を出力し、前記電圧値に応じて、前記クランプ回路に対してクランプの動作を指示する前記クランプ信号を出力し、前記電源の電圧を定電圧化した定電圧源から電力供給される制御回路部と、を備えており、
前記制御回路部は、前記電圧値が所定の閾値以下になったことを検知したならば、前記クランプ信号を出力し、
その後、所定期間に亘り、前記電源の電圧が下限以下であることを検知したならば、前記クランプ信号の出力を停止して更に前記逆転制動信号を出力し、前記電源の電圧が上限以上であることを検知したならば、前記クランプ信号を出力して更に前記逆転制動信号の出力を停止する、
ブラシレスモータの駆動制御装置。
【請求項３】
前記制御回路部は、前記所定期間において、前記クランプ信号および前記逆転制動信号を少なくとも1回以上出力する、
請求項１または２に記載のブラシレスモータの駆動制御装置。
【請求項４】
前記制御回路部は、前記所定期間において、前記クランプ信号および前記逆転制動信号を交互に出力することにより、逆転制動の時間比を大きくするように制御する、
請求項１ないし３のうちいずれか１項に記載のブラシレスモータの駆動制御装置。
【請求項５】
ブラシレスモータの各相の電機子コイルと電源の正極との間に接続された第１アーム側スイッチング素子および前記各相の電機子コイルと前記電源の負極との間に接続された第２アーム側スイッチング素子を有するインバータ回路を含むモータ駆動部と、
入力されるクランプ信号に応じて前記電源の正極端子の電圧を所定の制限電圧にクランプするクランプ回路と、
前記電源の電圧を検知して得られた電圧値に応じて、前記モータ駆動部に対して駆動制御信号または逆転制動信号を出力し、前記電圧値に応じて、前記クランプ回路に対してクランプの動作を指示する前記クランプ信号を出力し、前記電源の電圧を定電圧化した定電圧源から電力供給される制御回路部と、を備えており、
前記制御回路部は、前記電源からの電力供給の停止を検知すると、所定期間に亘って、前記逆転制動信号を出力するとともに、前記所定期間において、前記クランプ信号を前記クランプ回路に間欠的に出力する動作を繰り返す、
ブラシレスモータの駆動制御装置。
【請求項６】
前記クランプ回路は、ツェナーダイオードおよびコンデンサの直列接続と、前記制御回路部が出力する前記クランプ信号によりオンして前記コンデンサを放電するスイッチ素子とを含み、
クランプする前記所定の制限電圧は、前記ツェナーダイオードのツェナー電圧であるとともに、前記ツェナー電圧は前記制御回路部の動作電圧よりも高く設定されている、
請求項１ないし５のうちいずれか１項に記載のブラシレスモータの駆動制御装置。
【請求項７】
前記制御回路部は、前記所定期間において、前記逆転制動信号を出力する前に、
全ての前記第１アーム側スイッチング素子をオフするスイッチング信号を出力し、少なくとも１つの前記第２アーム側スイッチング素子をスイッチング動作させるとともに、他の前記第２アーム側スイッチング素子をオンする信号である短絡制動信号を出力する、
請求項１ないし６のうちいずれか１項に記載のブラシレスモータの駆動制御装置。
【請求項８】
前記所定期間の後から前記モータ駆動部への出力を停止するまでの間は、全ての前記第１アーム側スイッチング素子をオフするスイッチング信号を出力し、少なくとも１つの前記第２アーム側スイッチング素子をスイッチング動作させるとともに、他の前記第２アーム側スイッチング素子をオンする信号である短絡制動信号を出力する、
請求項１ないし７のうちいずれか１項に記載のブラシレスモータの駆動制御装置。
【請求項９】
前記所定期間の終了は、前記電源の電圧または前記ブラシレスモータの回転速度のうちいずれかの値があらかじめ設定した所定値になったかどうかをもとに判定される、
請求項１ないし８のうちいずれか１項に記載のブラシレスモータの駆動制御装置。
【請求項１０】
前記制御回路部は、
前記電源の電圧を検知して得られた電圧値に応じた動作指令信号を生成する制御動作切換部と、
前記動作指令信号に応じて前記モータ駆動部に対して駆動制御信号を出力するモータ制御部と、
前記動作指令信号に応じて前記モータ駆動部に対して逆転制動信号を出力し、前記クランプ回路に対してクランプの動作を指示する前記クランプ信号を出力するモータ制動部と、
を含む請求項１ないし８のうちいずれか１項に記載のブラシレスモータの駆動制御装置。
【請求項１１】
ブラシレスモータの各相の電機子コイルと電源の正極との間に接続された第１アーム側スイッチング素子および前記各相の電機子コイルと前記電源の負極との間に接続された第２アーム側スイッチング素子を有するインバータ回路を含むモータ駆動部と、
前記電源を定電圧化する定電圧源と、
前記電源の正極端子の電圧をクランプするクランプ回路と、
前記定電圧源から電力供給されて前記モータ駆動部に対して駆動制御信号を出力する制御回路部と、
を備える駆動制御装置が実行するブラシレスモータの駆動制御方法であって、
前記制御回路部が、前記電源の電圧を監視するステップと、
前記電源の電圧が閾値以下であることを検知するステップと、
前記制御回路部が、所定期間において前記電源の電圧が上限閾値電圧以上のときにクランプ信号を前記クランプ回路に間欠的に出力する動作を繰り返して、前記電源の正極端子の電圧をクランプし、前記電源の電圧が下限閾値電圧以下のときに前記クランプ信号の出力を停止するステップと、
を含むブラシレスモータの駆動制御方法。
【請求項１２】
ブラシレスモータの各相の電機子コイルと電源の正極との間に接続された第１アーム側スイッチング素子および前記各相の電機子コイルと前記電源の負極との間に接続された第２アーム側スイッチング素子を有するインバータ回路を含むモータ駆動部と、
前記電源を定電圧化する定電圧源と、
前記電源の正極端子の電圧をクランプするクランプ回路と、
前記定電圧源から電力供給されて前記モータ駆動部に対して駆動制御信号を出力する制御回路部と、
を備える駆動制御装置が実行するブラシレスモータの駆動制御方法であって、
前記制御回路部が、前記電源の電圧を監視するステップと、
前記電源の電圧が閾値以下であることを検知するステップと、
前記電源の電圧が所定の閾値以下になったことを検知したならば、クランプ信号を出力するステップと、
その後、所定期間に亘り、前記電源の電圧が下限閾値電圧以下であることを検知したならば、前記クランプ信号の出力を停止して逆転制動信号を出力し、前記電源の電圧が上限閾値電圧以上であることを検知したならば、前記クランプ信号を出力して前記逆転制動信号の出力を停止するステップと、
を含むブラシレスモータの駆動制御方法。
【請求項１３】
ブラシレスモータの各相の電機子コイルと電源の正極との間に接続された第１アーム側スイッチング素子および前記各相の電機子コイルと前記電源の負極との間に接続された第２アーム側スイッチング素子を有するインバータ回路を含むモータ駆動部と、
前記電源を定電圧化する定電圧源と、
前記電源の正極端子の電圧をクランプするクランプ回路と、
前記定電圧源から電力供給されて前記モータ駆動部に対して駆動制御信号または逆転制動信号を出力する制御回路部と、
を備える駆動制御装置が実行するブラシレスモータの駆動制御方法であって、
前記制御回路部が、前記電源の電圧を監視するステップと、
前記電源の電圧が閾値以下であることを検知するステップと、
前記制御回路部が、前記電源からの電力供給の停止を検知すると、所定期間に亘って、前記逆転制動信号を出力するとともに、前記所定期間において、クランプ信号を前記クランプ回路に間欠的に出力する動作を繰り返すステップと、
を含むブラシレスモータの駆動制御方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ブラシレスモータの駆動制御装置および駆動制御方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、軸流ファン用のブラシレスモータは、高出力／高回転の要求が高くなっている。
【０００３】
これにより、電源からの電力供給が停止（電源の遮断、電源ラインの切断などを含む）しても、軸流ファンのプロペラが停止するまでには時間が掛かり、この時間を作業者が待たされるという問題がある。この問題に対処するため、ブラシレスモータは、モータの回転速度を急激に低下させ、回転を停止させる必要がある。
【０００４】
特許文献１には、電源からの電力供給停止時にモータの回転を短時間に停止させる短絡制動（ショートブレーキ）の発明が記載されている。
【０００５】
特許文献１に記載の制動制御は、電源からの電力供給停止時に、例えば、短絡制動として「第１アーム側スイッチング素子Ｑ１，Ｑ３，Ｑ５をオフさせ、第２アーム側スイッチング素子Ｑ６をスイッチング動作させると共に、第２アーム側スイッチング素子Ｑ２，Ｑ４をオンさせ」ている（要約参照）。これにより、モータの電機子コイルが短絡され、電磁ブレーキとして動作させることができる。また、短絡される期間（時間）を延ばすことができ、当該モータの回転を短時間で停止することができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１３−１６５５３６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
特許文献１に記載の発明のように短絡制動を行うと、電源電圧を上昇させることができる。これによって、制動制御の継続時間を延ばすことができる。但し、この方法でも、制動制御の継続時間が制約される場合があるとともに、短絡制動は逆転制動よりも制動力が弱いという問題がある。
【０００８】
逆転制動は、制動力が強いためいち早くモータを停止させることができるが、逆転制動時に発生する回生電圧により、各素子が破壊されないように考慮しなければならない。
逆転制動を行う場合、大電力に耐えられる抵抗を用いて回生電圧を消費させる方法がある。これを第１比較例として後記する図１１にて説明する。この場合、大電力に耐えられる抵抗を用いる為、部品サイズが大きくなり、実装面積に限りがある場合には、あまり現実的ではない。
【０００９】
また、逆転制動時に発生する回生電圧をコンデンサへ充電させながら逆転制動を行う方法もある。これを第２比較例として、後記する図１２と図１３にて説明する。この方法では、放電に時間が掛かるため、逆転制動の時間比率が小さくなり、結果としてモータの停止までに時間が掛かってしまう。
【００１０】
そこで、本発明は、電源からの電力供給が停止したとき、いち早くモータを停止させることが可能なブラシレスモータの駆動制御装置および駆動制御方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
前記した課題を解決するため、請求項１に記載のブラシレスモータの駆動制御装置は、ブラシレスモータの各相の電機子コイルと電源の正極との間に接続された第１アーム側スイッチング素子および前記各相の電機子コイルと前記電源の負極との間に接続された第２アーム側スイッチング素子を有するインバータ回路を含むモータ駆動部と、入力されるクランプ信号に応じて前記電源の正極端子の電圧を所定の制限電圧にクランプするクランプ回路と、前記電源の電圧を検知して得られた電圧値に応じて、前記モータ駆動部に対して駆動制御信号または逆転制動信号を出力し、前記電圧値に応じて、前記クランプ回路に対してクランプの動作を指示する前記クランプ信号を出力し、前記電源の電圧を定電圧化した定電圧源から電力供給される制御回路部とを備える。前記制御回路部は、前記電源からの電力供給の停止を検知すると、前記電圧値が所定の閾値以下であるならば、所定期間に亘り、前記電圧値に応じて、前記クランプ信号または前記逆転制動信号のどちらかを出力するとともに、前記所定期間において、前記電圧値が上限閾値電圧以上のときに前記クランプ信号を出力して前記電源の正極端子の電圧をクランプして前記電圧値を低下させ、前記電圧値が下限閾値電圧以下のときに前記クランプ信号の出力を停止し、前記逆転制動信号を出力することにより発生する回生電圧により前記電圧値を上昇させる。
その他の手段については、発明を実施するための形態のなかで説明する。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、ブラシレスモータの駆動制御装置および駆動制御方法について、電源からの電力供給が停止したとき、いち早くモータを停止させることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本実施形態のブラシレスモータの駆動制御装置を示す概略の構成図である。
【図２】クランプ回路の具体的な構成図である。
【図３】正回転時、短絡制動時、逆転制動時の通電パターンを示す図である。
【図４】逆転制動処理を示すフローチャートである。
【図５】クランプ／逆転制動の動作を示すタイミングチャートである。
【図６】第１変形例の逆転制動処理を示すフローチャートである。
【図７】第１変形例のクランプ／逆転制動の動作を示すタイミングチャートである。
【図８】第２変形例のクランプ／逆転制動の動作を示すタイミングチャートである。
【図９】第３変形例のクランプ／逆転制動の動作を示すタイミングチャートである。
【図１０】本実施形態の制動方法と第２比較例の制動方法の経過時間と回転速度との関係を示す図である。
【図１１】第１比較例のブラシレスモータの駆動制御装置を示す概略の構成図である。
【図１２】第２比較例のブラシレスモータの駆動制御装置を示す概略の構成図である。
【図１３】第２比較例のクランプ／逆転制動の動作を示すタイミングチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以降、本発明を実施するための形態を、各図を参照して詳細に説明する。
図１は、本実施形態のブラシレスモータ２０の駆動制御装置１を示す概略の構成図である。
ブラシレスモータ２０の駆動制御装置１は、インバータ回路２（モータ駆動部の一部）と、プリドライブ回路３（モータ駆動部の一部）と、回転位置検出器４と、定電圧源１１から電力供給される制御回路部５と、クランプ回路３０とを備えている。駆動制御装置１は、直流電源Ｖｄから電力の供給を受けている定電圧源１１に接続され、Ｕ相配線、Ｖ相配線、Ｗ相配線の３相によって、ブラシレスモータ２０に接続されている。駆動制御装置１は、ブラシレスモータ２０の回転を制御するものである。駆動制御装置１は、ブラシレスモータ２０に３相交流を出力する。
【００１５】
制御回路部５は、例えばマイクロコンピュータであり、制御動作切換部６と、モータ制御部７と、モータ制動部８とを備えており、直流電源Ｖｄと、回転位置検出器４の出力端子と、定電圧源１１と、クランプ回路３０とが接続されている。この制御回路部５は、電源電圧Ｖｉｎが閾値以下であることを検知したならば、所定期間に亘り、クランプ信号Ｓ３および制動信号Ｃ２としての逆転制動信号を少なくとも1回以上出力する。制御回路部５がマイクロコンピュータとして実現されているときには、このマイクロコンピュータが内蔵の制御プログラムを実行することにより、制御動作切換部６と、モータ制御部７と、モータ制動部８とが具現化される。
制御動作切換部６は、直流電源Ｖｄから電力が供給される定常動作時と直流電源Ｖｄからの電力の供給が停止する停電（電源遮断）時のそれぞれに応じてブラシレスモータ２０の制御を切り換える。モータ制御部７は、定常動作時において制御動作切換部６からの動作指令信号Ｓ１によりプリドライブ回路３に駆動制御信号Ｃ１を出力する。モータ制動部８は、停電時に、制御動作切換部６からの動作指令信号Ｓ２によりプリドライブ回路３に制動信号Ｃ２を出力し、クランプ回路３０にクランプ信号Ｓ３を出力する。
【００１６】
制御回路部５は、直流電源Ｖｄに接続された定電圧源１１から電力の供給を受けて動作し、直流電源Ｖｄからの電力供給の停止を検知すると、プリドライブ回路３に制動信号Ｃ２を出力し、クランプ回路３０にクランプ信号Ｓ３を出力する。
クランプ回路３０は、直流電源Ｖｄの正極ノードの電圧を所定の制限電圧にクランプする回路であり、後記する図２で詳細に説明する。
直流電源Ｖｄは、この駆動制御装置１とブラシレスモータ２０とに電力を供給している電源である。
定電圧源１１は、直流電源Ｖｄから供給される電力に基づく定電圧を、制御回路部５に印加するものである。
【００１７】
制御動作切換部６は、電源電圧監視部９と、制御動作判定部１０とを備えている。電源電圧監視部９は、電源電圧Ｖｉｎを検知してアナログ／デジタル変換し、制御動作判定部１０に出力する。制御動作判定部１０は、電源電圧Ｖｉｎのデジタル変換値が閾値以上ならば、動作指令信号Ｓ１をモータ制御部７に出力し、電源電圧Ｖｉｎのデジタル変換値が閾値未満ならば、動作指令信号Ｓ２をモータ制動部８に出力する。
【００１８】
換言すると、制御動作切換部６は、直流電源Ｖｄの正極ノード電圧が閾値以上であることを検知するとモータ制御部７を動作させ、直流電源Ｖｄの正極ノード電圧が所定値未満であることを検知するとモータ制動部８を動作させる。
モータ制動部８は、制御動作切換部６から入力される動作指令信号Ｓ２に応じて、所定期間に亘り、クランプ信号Ｓ３または制動信号Ｃ２として短絡制動信号の少なくともどちらかを出力する。所定期間の開始時刻は直流電源Ｖｄの電圧値が閾値未満になった時、終了時刻は、直流電源Ｖｄの電圧値が所定の電圧値になった時、またはモータの回転速度が所定の値になった時である。
【００１９】
すなわち、電源電圧監視部９から制御動作判定部１０に電源供給されていることを示す信号が入力されたとき、制御動作判定部１０は、図示しない上位装置から回転が指令されているか否かを判断し、回転が指令されているときには動作指令信号Ｓ１をモータ制御部７に出力して、ブラシレスモータ２０を回転動作させる。
【００２０】
モータ制御部７は、制御動作判定部１０から動作指令信号Ｓ１が入力されると、回転位置検出器４によるロータの位置検出信号に基づき、駆動制御信号Ｃ１をプリドライブ回路３に出力する。駆動制御信号Ｃ１は、ブラシレスモータ２０を回転駆動させる信号であり、その動作を後記する図３（ａ）で詳細に説明する。制御回路部５は、モータ制御部７によって、６個の駆動制御信号Ｃ１をプリドライブ回路３に出力し、プリドライブ回路３に駆動信号Ｖｕｕ，Ｖｕｌ，Ｖｖｕ，Ｖｖｌ，Ｖｗｕ，Ｖｗｌを生成させる。
【００２１】
モータ制動部８は、制御動作判定部１０から動作指令信号Ｓ２が入力されると、制動信号Ｃ２をプリドライブ回路３に出力する。制動信号Ｃ２は、ブラシレスモータ２０を短絡制動（ショートブレーキ）させる信号または逆転制動させる信号であり、その動作を後記する図３（ｂ），（ｃ）で詳細に説明する。制御回路部５は、モータ制動部８によって、プリドライブ回路３に制動信号Ｃ２を出力することによって、ブラシレスモータ２０を短絡制動または逆転制動させる駆動信号Ｖｕｕ，Ｖｕｌ，Ｖｖｕ，Ｖｖｌ，Ｖｗｕ，Ｖｗｌをプリドライブ回路３に生成させる。
【００２２】
プリドライブ回路３は、例えば、６個のゲートドライブ回路を備えている。プリドライブ回路３は、６個の駆動制御信号Ｃ１が入力されると、それぞれのゲートドライブ回路で駆動制御信号Ｃ１に応じた駆動信号Ｖｕｕ，Ｖｕｌ，Ｖｖｕ，Ｖｖｌ，Ｖｗｕ，Ｖｗｌを生成し、インバータ回路２に出力する。更に、プリドライブ回路３は、６個の制動信号Ｃ２が入力されると、それぞれのゲートドライブ回路で制動信号Ｃ２に応じた駆動信号Ｖｕｕ，Ｖｕｌ，Ｖｖｕ，Ｖｖｌ，Ｖｗｕ，Ｖｗｌを生成し、インバータ回路２に出力する。
プリドライブ回路３と制御回路部５とは、本実施形態における制御部を構成する。
【００２３】
インバータ回路２は、例えば、スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６として６個のＦＥＴ（Field Effect Transistor）を有している。インバータ回路２は、Ｕ相のスイッチングレッグと、Ｖ相のスイッチングレッグと、Ｗ相のスイッチングレッグとで構成されている。
【００２４】
Ｕ相のスイッチングレッグは、上アーム側（第１アーム側）のスイッチング素子Ｑ１と、下アーム側（第２アーム側）のスイッチング素子Ｑ２とを備えている。スイッチング素子Ｑ１のドレイン端子は、直流電源Ｖｄに接続されている。スイッチング素子Ｑ１のソース端子は、Ｕ相の交流信号が出力されるとともに、スイッチング素子Ｑ２のドレイン端子に接続されている。スイッチング素子Ｑ２のソース端子は、抵抗Ｒ１を介して直流グランドに接続されている。スイッチング素子Ｑ１のゲート端子には、駆動信号Ｖｕｕが出力される。スイッチング素子Ｑ２のゲート端子には、駆動信号Ｖｕｌが出力される。
【００２５】
Ｖ相のスイッチングレッグは、上アーム側のスイッチング素子Ｑ３と、下アーム側のスイッチング素子Ｑ４とを備えている。スイッチング素子Ｑ３のドレイン端子は、直流電源Ｖｄに接続されている。スイッチング素子Ｑ３のソース端子は、Ｖ相の交流信号が出力されるとともに、スイッチング素子Ｑ４のドレイン端子に接続されている。スイッチング素子Ｑ４のソース端子は、抵抗Ｒ１を介して直流グランドに接続されている。スイッチング素子Ｑ３のゲート端子には、駆動信号Ｖｖｕが出力される。スイッチング素子Ｑ４のゲート端子には、駆動信号Ｖｖｌが出力される。
【００２６】
Ｗ相のスイッチングレッグは、上アーム側のスイッチング素子Ｑ５と、下アーム側のスイッチング素子Ｑ６とを備えている。スイッチング素子Ｑ５のドレイン端子は、直流電源Ｖｄに接続されている。スイッチング素子Ｑ５のソース端子は、Ｗ相の交流信号が出力されるとともに、スイッチング素子Ｑ６のドレイン端子に接続されている。スイッチング素子Ｑ６のソース端子は、抵抗Ｒ１を介して直流グランドに接続されている。スイッチング素子Ｑ５のゲート端子には、駆動信号Ｖｗｕが出力される。スイッチング素子Ｑ６のゲート端子には、駆動信号Ｖｗｌが出力される。
【００２７】
すなわち、インバータ回路２は、ブラシレスモータ２０の各電機子コイルＬｕ，Ｌｖ，Ｌｗの各相と直流電源Ｖｄの正極端子との間に接続された上アーム側のスイッチング素子Ｑ１，Ｑ３，Ｑ５、および、各電機子コイルＬｕ，Ｌｖ，Ｌｗの各相と直流電源Ｖｄのグランド端子との間に接続された下アーム側のスイッチング素子Ｑ２，Ｑ４，Ｑ６とを有している。
【００２８】
インバータ回路２は、直流電源Ｖｄから電力の供給を受け、駆動制御信号Ｃ１に応じた駆動信号Ｖｕｕ，Ｖｕｌ，Ｖｖｕ，Ｖｖｌ，Ｖｗｕ，Ｖｗｌが入力されると、３相交流をブラシレスモータ２０のＵ相配線、Ｖ相配線、Ｗ相配線に流す。更に、インバータ回路２は、制動信号Ｃ２に応じた駆動信号Ｖｕｕ，Ｖｕｌ，Ｖｖｕ，Ｖｖｌ，Ｖｗｕ，Ｖｗｌが入力されると、ブラシレスモータ２０の短絡制動または逆転制動を行う。
つまり、インバータ回路２は、モータ駆動部を構成している。
【００２９】
ブラシレスモータ２０は、電機子コイルＬｕ，Ｌｖ，Ｌｗを備えている。この電機子コイルＬｕ，Ｌｖ，Ｌｗの一端は、Ｙ型結線されている。電機子コイルＬｕの他端はＵ相に、電機子コイルＬｖの他端はＶ相に、電機子コイルＬｗの他端はＷ相に、それぞれ接続されている。ブラシレスモータ２０は、インバータ回路２からＵ相、Ｖ相、Ｗ相に３相交流が入力されることにより、回転駆動する。
【００３０】
回転位置検出器４は、ブラシレスモータ２０の図示しないロータの回転位置を検出するものであり、例えば３組のホールセンサと増幅器の組合せを有し、各ホールセンサの検出信号を増幅した３個のパルス信号を生成し、制御回路部５のモータ制御部７に出力するものである。
【００３１】
図２は、本実施形態のクランプ回路３０の具体的な構成図である。
クランプ回路３０は、ツェナーダイオードＺＤとコンデンサＣ３の直列接続と、コンデンサＣ３の電荷を放電するＮ型のＭＯＳＦＥＴ（Metal-Oxide-Semiconductor Field-Effect Transistor）（Ｑ７）と、このＭＯＳＦＥＴ（Ｑ７）のゲートを駆動するゲート駆動部（トランジスタＱ８、プルアップ抵抗Ｒ１１を含む回路）と、コンデンサＣ４とを含んで構成される。ゲート駆動部は、トランジスタＱ８とプルアップ抵抗Ｒ１１とを含んで構成される。このクランプ回路３０は、モータ制動部８からクランプ信号Ｓ３を受けて、直流電源Ｖｄの正極ノードの電圧をクランプする。
【００３２】
クランプ信号Ｓ３はアクティブ・ローの信号であり、トランジスタＱ８の制御端子に入力されて、このトランジスタＱ８をオフする。トランジスタＱ８のコレクタには、プルアップ抵抗Ｒ１１を介して電圧Ｖｃｃが印加され、かつＭＯＳＦＥＴ（Ｑ７）のゲートに接続されている。これによりゲート駆動部は、クランプ信号Ｓ３を反転してＭＯＳＦＥＴ（Ｑ７）を制御する。ＭＯＳＦＥＴ（Ｑ７）のゲートとソースの間には、ノイズによる影響を抑制するためにコンデンサＣ４が接続される。
【００３３】
定常状態においてクランプ信号Ｓ３はＨレベルであり、トランジスタＱ８はオンしている。これによりトランジスタＱ８のコレクタはＬレベルとなるので、ＭＯＳＦＥＴ（Ｑ７）はオフし、コンデンサＣ４には電荷が蓄積される。
【００３４】
クランプ動作時においてクランプ信号Ｓ３はＬレベルとなり、トランジスタＱ８はオフして、コレクタをＨレベルとする。これにより、ＭＯＳＦＥＴ（Ｑ７）はオンしてコンデンサＣ４の電荷を短期間に放電し、よって直流電源Ｖｄの正極ノードの電圧をクランプする。これにより、逆転制動の時間比率を大きくすることができる。
【００３５】
更に、クランプ回路３０は、ツェナーダイオードＺＤを用いて、電源電圧Ｖｉｎをツェナー電圧にクランプするようにしている。これにより、電源電圧Ｖｉｎの下限閾値電圧Ｖｌｏ（具体例として、図５を参照）を、制御回路部５の動作電圧より高く設定することができる。
【００３６】
図３は、正回転時、短絡制動時、逆転制動時の通電パターンを示す図である。図３（ａ）〜（ｃ）の横軸は時間軸を示し、１／６周期ごとに破線で目盛が付されている。
図３（ａ）は、正回転時の通電パターンの例を説明する図である。
【００３７】
ここで、Ｑ１ＵＵ，Ｑ３ＶＵ，Ｑ５ＷＵは、上アーム側のスイッチング素子Ｑ１，Ｑ３，Ｑ５（図１参照）の通電パターンである。Ｑ２ＵＬ，Ｑ４ＶＬ，Ｑ６ＷＬは、下アーム側のスイッチング素子Ｑ２，Ｑ４，Ｑ６（図１参照）の通電パターンである。
ブラシレスモータ２０の正回転時において、スイッチング素子Ｑ１は、回転位置検出器４（図１参照）が備える第１〜第３のホールセンサ（不図示）のうち、第１のホールセンサの検出信号に応じて、１／３周期分だけオンする通電パターンで制御される。
【００３８】
この場合、スイッチング素子Ｑ３は、第２のホールセンサの検出信号に応じて、１／３周期分だけオンする。スイッチング素子Ｑ３は、スイッチング素子Ｑ１よりも１／３周期だけ遅れたタイミングでオンオフする。さらに、スイッチング素子Ｑ５は、第３のホールセンサの検出信号に応じて、１／３周期分だけオンする。スイッチング素子Ｑ５は、スイッチング素子Ｑ３よりも１／３周期だけ遅れたタイミングでオンオフする。
【００３９】
また、スイッチング素子Ｑ２は、第１のホールセンサの検出信号に応じて、スイッチング素子Ｑ１とは半周期ずれたタイミングでオンオフする。さらに、スイッチング素子Ｑ４は、第２のホールセンサの検出信号に応じて、スイッチング素子Ｑ３とは半周期ずれたタイミングでオンオフする。また、スイッチング素子Ｑ６は、第３のホールセンサの検出信号に応じて、スイッチング素子Ｑ５とは半周期ずれたタイミングでオンオフする。
【００４０】
スイッチング素子Ｑ１のオン期間の前半にスイッチング素子Ｑ４がオンし、電機子コイルＬｕ，Ｌｖ（図１参照）に電流が流れる。スイッチング素子Ｑ１のオン期間の後半にスイッチング素子Ｑ６がオンし、電機子コイルＬｕ，Ｌｗに電流が流れる。
スイッチング素子Ｑ３のオン期間の前半にスイッチング素子Ｑ６がオンし、電機子コイルＬｖ，Ｌｗに電流が流れる。スイッチング素子Ｑ３のオン期間の後半にスイッチング素子Ｑ２がオンし、電機子コイルＬｖ，Ｌｕに電流が流れる。
【００４１】
スイッチング素子Ｑ５のオン期間の前半にスイッチング素子Ｑ２がオンし、電機子コイルＬｗ，Ｌｕに電流が流れる。スイッチング素子Ｑ１のオン期間の後半にスイッチング素子Ｑ２がオンし、電機子コイルＬｗ，Ｌｕに電流が流れる。
上記の通電パターンにより、各電機子コイルＬｕ，Ｌｖ，Ｌｗが正回転方向に励磁されてブラシレスモータ２０が正回転する。
【００４２】
図３（ｂ）は、短絡制動時の通電パターンの例を説明する図である。
ブラシレスモータ２０の短絡制動時には、例えば上アーム側の３相のスイッチング素子Ｑ１，Ｑ３，Ｑ５は、オフに制御されている。また、下アーム側のうち２相のスイッチング素子Ｑ２，Ｑ４は、オンに制御されている。そして、下アーム側の１相のスイッチング素子Ｑ６は、オンオフを繰り返し行う。これにより、３相出力を同電位に制御して回転速度を落とすことができる。
【００４３】
次に、図３（ｃ）に逆転制動時の通電パターンの例を説明する。
ブラシレスモータ２０の逆転制動時は、ブラシレスモータ２０に逆回転トルクがかかるようにスイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６が制御される。
例えばスイッチング素子Ｑ１は、回転位置検出器４（図１参照）の第１〜第３のホールセンサのうち、第１のホールセンサの検出信号に応じて、１／３周期分だけオンする。このときのオンタイミングは、図３（ａ）の正回転時の通電パターンよりも１／３周期だけ遅れている。
【００４４】
この場合スイッチング素子Ｑ５は、第３のホールセンサの検出信号に応じて、１／３周期分だけオンする。スイッチング素子Ｑ５は、スイッチング素子Ｑ１よりも１／３周期だけ遅れたタイミングでオンオフする。さらに、スイッチング素子Ｑ３は、第２のホールセンサの検出信号に応じて、１／３周期分だけオンする。スイッチング素子Ｑ３は、スイッチング素子Ｑ５よりも１／３周期だけ遅れたタイミングでオンオフする。
【００４５】
また、スイッチング素子Ｑ２は、第１のホールセンサの検出信号に応じて、スイッチング素子Ｑ１とは半周期ずれたタイミングでオンオフする。さらに、スイッチング素子Ｑ６は、第３のホールセンサの検出信号に応じて、スイッチング素子Ｑ５とは半周期ずれたタイミングでオンオフする。また、スイッチング素子Ｑ４は、第２のホールセンサの検出信号に応じて、スイッチング素子Ｑ３とは半周期ずれたタイミングでオンオフする。
【００４６】
スイッチング素子Ｑ１のオン期間の前半にスイッチング素子Ｑ６がオンし、後半にスイッチング素子Ｑ４がオンする。スイッチング素子Ｑ５のオン期間の前半にスイッチング素子Ｑ４がオンし、後半にスイッチング素子Ｑ２がオンする。スイッチング素子Ｑ３のオン期間の前半にスイッチング素子Ｑ２がオンし、後半にスイッチング素子Ｑ６がオンする。この通電パターンにより、各電機子コイルＬｕ，Ｌｖ，Ｌｗは、逆回転方向に励磁される。ブラシレスモータ２０には逆回転方向のトルクが加わり、直流電源Ｖｄの直流端子のノードに対して逆起電力を供給する。
【００４７】
以下、第１比較例と第２比較例により、本発明の課題について説明する。
図１１は、第１比較例のブラシレスモータ２０の駆動制御装置１Ａを示す概略の構成図である。図１に示した駆動制御装置１のクランプ回路３０の代わりに、抵抗Ｒ２とＭＯＳＦＥＴ（Ｑ９）とを備えている。
【００４８】
第１比較例のモータ制動部８は、逆転ブレーキ時にＭＯＳＦＥＴ（Ｑ９）をオンさせて、回生電圧を抵抗Ｒ２とＭＯＳＦＥＴ（Ｑ９）で消費させる。この場合、抵抗Ｒ２として大電力に耐えられる素子が必要なので、部品サイズが大きく高価となる。そのため、実装面積に限りがある場合には現実的ではない。
【００４９】
図１２は、第２比較例のブラシレスモータ２０の駆動制御装置１Ｂを示す概略の構成図である。図１に示した駆動制御装置１のクランプ回路３０を備えず、ダイオードＤとコンデンサＣとを備えている。
ダイオードＤは、直流電源Ｖｄと駆動制御装置１Ｂとの間に接続されて、逆転制動により発生する回生電圧が、直流電源Ｖｄに印加されないようにしている。コンデンサＣは、逆転制動により発生する回生電圧を充電する。第２比較例の駆動制御装置１Ｂは、逆転制動により発生する回生電圧をコンデンサＣに充電させながら逆転制動信号を出力する。このときの動作例を、図１３に示す。
【００５０】
図１３は、第２比較例のクランプ／逆転制動の動作を示すタイミングチャートである。電源電圧Ｖｉｎは、直流電源Ｖｄの正極ノードの電圧を示している。制動信号Ｃ２の白抜きの角丸四角は、短絡制動信号を示している。制動信号Ｃ２のハッチングを施した角丸四角は、逆転制動信号を示している。
【００５１】
時刻ｔ５０以前にてモータ制動部８は、制動信号Ｃ２として短絡制動信号を出力する。時刻ｔ５０にて、電源電圧Ｖｉｎが制動開始電圧Ｖｔｈ以下に低下すると、モータ制動部８は、制動信号Ｃ２として逆転制動信号を出力する。逆転制動により発生する回生電圧により、電源電圧Ｖｉｎは次第に上昇する。
時刻ｔ５１にて、電源電圧Ｖｉｎが上限閾値電圧Ｖｕｐに達すると、モータ制動部８は、制動信号Ｃ２の出力を停止する。この上限閾値電圧Ｖｕｐは、駆動制御装置１Ｂを構成する各素子が故障なく動作可能な電圧である。
【００５２】
時刻ｔ５１〜ｔ５２は、コンデンサＣの放電期間である。この放電期間にてモータ制動部８は、回生電圧の発生を無くすために逆転制動信号をオフする。時刻ｔ５２にて電源電圧Ｖｉｎが下限閾値電圧Ｖｌｏ以下となると、モータ制動部８は、再び制動信号Ｃ２として逆転制動信号を出力する。逆転制動により発生する回生電圧により、電源電圧Ｖｉｎは次第に上昇する。下限閾値電圧Ｖｌｏは、制御回路部５が動作可能な電圧である。
時刻ｔ５３にて電源電圧Ｖｉｎが再び上限閾値電圧Ｖｕｐに達すると、モータ制動部８は、逆転制動信号の出力を停止する。以下、駆動制御装置１Ｂは同様の動作を繰り返して、ブラシレスモータ２０を停止させる。
【００５３】
このように、第２比較例にて逆転制動信号を出力できるのは、コンデンサＣの放電期間の合間である。第２比較例では、逆転制動信号を出力できる時間比率が小さいため、ブラシレスモータ２０の停止までに時間が掛かってしまう。
そこで本実施形態の駆動制御装置１は、クランプ回路３０を設けて、逆転制動信号を出力できる時間比率を大きくしている。この動作について図４と図５とを参照して説明する。
【００５４】
図４は、本実施形態の逆転制動処理を示すフローチャートである。
最初に直流電源Ｖｄがオフされると（ステップＳ２１）、図４の処理が開始する。
制御回路部５の電源電圧監視部９は、常に電源電圧Ｖｉｎを監視している。具体的には、制御回路部５の電源電圧監視部９は、電源電圧Ｖｉｎを検知してアナログ／デジタル変換し、制御動作判定部１０に出力する。制御回路部５の制御動作判定部１０は、電源電圧Ｖｉｎが制動開始電圧Ｖｔｈ以下であるか否かを判定する（ステップＳ２２）。電源電圧Ｖｉｎが制動開始電圧Ｖｔｈ以下ならば（ステップＳ２２でＹｅｓ）、ステップＳ２３の処理に進む。制御動作判定部１０は、このステップＳ２２において電源電圧Ｖｉｎと制動開始電圧Ｖｔｈとの大小関係を比較することにより、逆転制動が可能か否かを判断している。
【００５５】
制御回路部５がクランプ信号Ｓ３をＬレベルとしてＭＯＳＦＥＴ（Ｑ７）をオンさせる（ステップＳ２３）と、コンデンサＣ３が放電し、それに伴い電源電圧Ｖｉｎが低下する。制御回路部５は、電源電圧Ｖｉｎが下限閾値電圧Ｖｌｏ以下に低下したならば（ステップＳ２４でＹｅｓ）、クランプ信号Ｓ３をＨレベルとしてＭＯＳＦＥＴ（Ｑ７）をオフし、更にプリドライブ回路３に逆転制動信号を出力する（ステップＳ２５）。これにより回生電圧が発生して、直流電源Ｖｄの正極ノードの電源電圧Ｖｉｎが上昇する。
【００５６】
制御回路部５は、電源電圧Ｖｉｎが上限閾値電圧Ｖｕｐ以上に上昇したならば（ステップＳ２６でＹｅｓ）、逆転制動信号の出力を停止（ステップＳ２７）して、ステップＳ２３の処理に戻る。また、制御回路部５は、電源電圧Ｖｉｎが上限閾値電圧Ｖｕｐ未満ならば（ステップＳ２６でＮｏ）、ブラシレスモータ２０の回転速度と逆転制動終了閾値とを比較する（ステップＳ２８）。制御回路部５は、ブラシレスモータ２０の回転速度が逆転制動終了閾値を超えているならば（ステップＳ２８でＮｏ）ステップＳ２６の処理に戻る。逆転制動終了閾値以下ならば（ステップＳ２８でＹＥＳ）、制御回路部５は、逆転制動信号の出力を停止して（ステップＳ２９）、短絡制動信号を出力する（ステップＳ３０）。その後暫くするとロータの回転が停止する（ステップＳ３１）。
【００５７】
図５は、本実施形態のクランプ／逆転制動の動作を示すタイミングチャートである。図５は、電源電圧Ｖｉｎと制動信号Ｃ２とクランプ信号Ｓ３の時系列変化を示している。電源電圧Ｖｉｎは、直流電源Ｖｄの正極ノードの電圧を示している。制動信号Ｃ２の白抜きの角丸四角は、短絡制動信号を示している。制動信号Ｃ２のハッチングを施した角丸四角は、逆転制動信号を示している。
図５では、制御回路部５は、モータ制動部８により、制御動作切換部６から入力される動作指令信号Ｓ２に応じて、所定期間（時刻ｔ１０〜時刻ｔ１４）に亘り、クランプ信号Ｓ３と制動信号Ｃ２として逆転制動信号を交互に出力する。
【００５８】
直流電源Ｖｄがオフされると、電源電圧Ｖｉｎは次第に低下する。このときクランプ信号Ｓ３はＨレベルであり、制動信号Ｃ２は何も出力されていない。
時刻ｔ１０にて、電源電圧Ｖｉｎは制動開始電圧Ｖｔｈ以下となり、クランプ信号Ｓ３はＨレベルからＬレベルに変化する。これに伴い、電源電圧Ｖｉｎは急峻に低下する。
【００５９】
時刻ｔ１１にて、電源電圧Ｖｉｎが下限閾値電圧Ｖｌｏ以下に低下すると、クランプ信号Ｓ３はＬレベルからＨレベルに変化し、かつ制動信号Ｃ２として逆転制動信号が出力される。逆転制動に伴う回生電圧により、直流電源Ｖｄの電源電圧Ｖｉｎが上昇する。
【００６０】
時刻ｔ１２にて、電源電圧Ｖｉｎが上限閾値電圧Ｖｕｐ以上に上昇すると、クランプ信号Ｓ３はＨレベルからＬレベルに変化し、かつ制動信号Ｃ２の出力が停止される。これにより、電源電圧Ｖｉｎはクランプされて低下する。これら時刻ｔ１０〜ｔ１３のような動作の繰り返しにより、ブラシレスモータ２０の回転速度は低下する。これら繰り返し動作の後、短絡制動信号が出力され、電源電圧Ｖｉｎが更に低下する。
時刻ｔ１４は、所定期間の終了時刻であって、ブラシレスモータ２０の回転速度が逆転制動終了閾値以下となる時刻である（図４のステップＳ２８でＹＥＳ）。以降、制動信号Ｃ２として短絡制動信号が出力され、クランプ信号Ｓ３はＨレベルを維持する。
【００６１】
このように動作することで、駆動制御装置１は、電源電圧Ｖｉｎを上限閾値電圧Ｖｕｐから下限閾値電圧Ｖｌｏの間のいずれかとしつつ、逆転制動信号を出力することができるので、ブラシレスモータ２０を短時間に停止することができる。
【００６２】
《第１変形例》
次に、短絡制動を行う第１変形例について説明する。上記した実施形態のうち、逆転制動信号を出力していない期間には、短絡制動信号を出力することができる。
図６は、第１変形例の逆転制動処理を示すフローチャートである。図４に示したフローチャートと同一の処理には同一の符号を付与している。
直流電源Ｖｄがオフされると（ステップＳ２１）、図４の処理が開始する。
制御回路部５は、モータ制動部８により、プリドライブ回路３に制動信号Ｃ２として短絡制動信号を出力する（ステップＳ２１Ａ）。これにより、制御回路部５は、ブラシレスモータ２０を減速することができる。
【００６３】
ステップＳ２２，Ｓ２３の処理は、図４に示した処理と同様である。その後制御回路部５は、モータ制動部８により、プリドライブ回路３に制動信号Ｃ２として短絡制動信号を出力する（ステップＳ２３Ａ）。これにより制御回路部５は、ブラシレスモータ２０を減速することができる。
以降、ステップＳ２４〜Ｓ３１の処理は、図４に示した処理と同様である。
【００６４】
図７は、第１変形例のクランプ／逆転制動の動作を示すタイミングチャートである。図７から図９は、電源電圧Ｖｉｎと制動信号Ｃ２とクランプ信号Ｓ３の時系列変化を示している。
図７では、制御回路部５は、モータ制動部８により、制御動作切換部６から入力される動作指令信号Ｓ２に応じて、所定期間（時刻ｔ２０〜時刻ｔ２４）に亘り、クランプ信号Ｓ３と制動信号Ｃ２として逆転制動信号を交互に出力するとともに、クランプ信号Ｓ３が出力されている間、制動信号Ｃ２として短絡制動信号を出力している。
時刻ｔ２４は、所定期間の終了時刻であって、ブラシレスモータ２０の回転速度が逆転制動終了閾値以下となる時刻である（図６のステップＳ２８でＹＥＳ）。以降、制動信号Ｃ２として短絡制動信号が出力され、クランプ信号Ｓ３はＨレベルを維持する。
【００６５】
図５に示す上記実施形態とは異なり、第１変形例のクランプ／逆転制動は、直流電源Ｖｄがオフされた当初から制動信号Ｃ２として短絡制動信号の出力を開始していることと、所定期間において、クランプ信号Ｓ３をＬレベルに切り替えている時刻ｔ２０〜ｔ２１と時刻ｔ２２〜ｔ２３にて、同時に短絡制動信号を出力していることが異なる。これにより制御回路部５は、より早くブラシレスモータ２０を停止させることができる。
【００６６】
《第２変形例》
次に、制動開始電圧Ｖｔｈに達した後、最初に逆転制動信号を出力する第２変形例について説明する。
図８は、第２変形例のクランプ／逆転制動の動作を示すタイミングチャートである。図７に示す第１変形例とは異なり、第２変形例のクランプ／逆転制動は、電源電圧Ｖｉｎが制動開始電圧Ｖｔｈ以下に低下した後、時刻ｔ３０〜ｔ３１にて、制動信号Ｃ２として逆転制動信号を出力している。
図８では、制御回路部５は、モータ制動部８により、制御動作切換部６から入力される動作指令信号Ｓ２に応じて、所定期間（時刻ｔ３０〜時刻ｔ３４）に亘り、クランプ信号Ｓ３と制動信号Ｃ２として逆転制動信号を交互に出力するとともに、所定期間の開始時（時刻ｔ３０）に、制動信号Ｃ２として逆転制動信号を出力している。
【００６７】
その後、電源電圧Ｖｉｎが上限閾値電圧Ｖｕｐ以上に上昇すると、時刻ｔ３１〜ｔ３２にて、クランプ信号Ｓ３をＬレベルに切り替えている。更に、電源電圧Ｖｉｎが下限閾値電圧Ｖｌｏ以下に低下すると、時刻ｔ３２〜ｔ３３にて、クランプ信号Ｓ３をＨレベルに切り替えている。
時刻ｔ３４は、所定期間の終了時刻であって、ブラシレスモータ２０の回転速度が逆転制動終了閾値以下となる時刻である。以降、制動信号Ｃ２として短絡制動信号が出力され、クランプ信号Ｓ３はＨレベルを維持する。
【００６８】
このように、電源電圧Ｖｉｎが制動開始電圧Ｖｔｈ以下に低下した後に、制動信号Ｃ２として逆転制動信号を出力し、その後にクランプ信号Ｓ３を出力してもよい。
【００６９】
《第３変形例》
図９は、第３変形例のクランプ／逆転制動の動作を示すタイミングチャートである。図７に示す第１変形例とは異なり、第３変形例のクランプ／逆転制動は、電源電圧Ｖｉｎが制動開始電圧Ｖｔｈ以下に低下した後、ブラシレスモータ２０の回転速度が所定閾値以下に低下するまで、継続的に制動信号Ｃ２として逆転制動信号を出力している。クランプ回路３０による電圧低下は、逆転制動信号の回生電圧による電圧上昇よりも変化量が大きいので、電源電圧Ｖｉｎをクランプすることができる。
図９では、制御回路部５は、所定期間（時刻ｔ４０〜時刻ｔ４４）に亘り、制動信号Ｃ２として逆転制動信号を継続的に出力するとともに、クランプ信号Ｓ３を間欠的に出力している。すなわちモータ制動部８は、制御動作切換部６から入力される動作指令信号Ｓ２に応じて、所定期間（時刻ｔ４０〜時刻ｔ４４）に亘り、制動信号Ｃ２として逆転制動信号を継続的に出力するとともに、クランプ信号Ｓ３を間欠的に出力している。
時刻ｔ４４は、所定期間の終了時刻であって、ブラシレスモータ２０の回転速度が逆転制動終了閾値以下となる時刻である。以降、制動信号Ｃ２として短絡制動信号が出力され、クランプ信号Ｓ３はＨレベルを維持する。
【００７０】
図１０は、本実施形態の制動方法と第２比較例の制動方法の経過時間と回転速度との関係を示す図である。
時刻Ｔ０にて、ブラシレスモータ２０は回転速度Ｒｃを維持しており、時刻Ｔ１にて直流電源Ｖｄがオフされる。
【００７１】
時刻Ｔ２にて、ブラシレスモータ２０の回転速度がＲｂ以下となると、制動動作を開始する。以下、破線Ａは、第２比較例におけるブラシレスモータ２０の回転速度の変化を示している。実線Ｂは、本実施形態におけるブラシレスモータ２０の回転速度の変化を示している。つまり、本実施形態では時刻Ｔ８でブラシレスモータ２０が停止し、第２比較例では時刻Ｔ９でブラシレスモータ２０が停止する。
本実施形態では、逆転制動信号を出力する時間比率を大きくすることができ、第２比較例と比べて、より早くブラシレスモータ２０を停止させることができる。
【００７２】
（変形例）
本発明は、上記実施形態に限定されることなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、変更実施が可能であり、例えば、次の（ａ）〜（ｌ）のようなものがある。
【００７３】
（ａ）  上記実施形態のブラシレスモータ２０の駆動制御装置１は、回転位置検出器４は、３組のホールセンサと増幅器の組合せを有している。しかし、これに限られず、ホールセンサの数は特に限定されない。また、ブラシレスモータ２０の駆動制御装置１は、ホールセンサと増幅器の組合せを有する回転位置検出器４を用いず、電機子コイルＬｕ，Ｌｖ，Ｌｗに発生する逆起電力を検知することにより、ロータの回転位置を検出してもよい。
【００７４】
（ｂ）  上記実施形態のブラシレスモータ２０は３相である。しかし、これに限られず、相数は１相以上であればよい。
【００７５】
（ｃ）  スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ６は、ＦＥＴに限定されず、ＩＧＢＴ（Insulated Gate Bipolar Transistor）などに代表される他の種類のスイッチング素子であってもよい。
【００７６】
（ｄ）  上記実施形態の駆動制御装置１は、短絡制動時に、下アーム側の１つのスイッチング素子Ｑ６をスイッチング動作している。しかし、これに限られず、駆動制御装置は、１つのスイッチング素子Ｑ６のスイッチング動作では十分な電圧が作り出せない場合、２つ以上のスイッチング素子をスイッチング動作させてもよい。
【００７７】
（ｅ）  短絡制動時にスイッチングさせるアーム（第２アーム）は、下アームに限定されず、上アームであってもよい。また、スイッチングさせるのは、Ｗ相のスイッチング素子に限定されず、他の相であってもよい。
【００７８】
（ｆ）  上記実施形態では短絡制動時に下アーム側の１つのスイッチング素子Ｑ６を第１のパルス信号Ｖｗｌに基づいてスイッチング動作させている。しかし、周波数の増減やデューティ比の増減などは、特に限定されない。電源電圧Ｖｉｎの変動や、回転停止時間を所望の状態になるように、周波数やデューティ比を適宜設定することができる。
【００７９】
（ｇ）  駆動制御装置１は、回転位置検出器４によってブラシレスモータ２０の回転速度を検知し、この回転速度に応じたデューティ比、または、この回転速度に応じた周波数のパルス信号Ｖｗｌをインバータ回路２に出力するように構成してもよい。これにより、ブラシレスモータ２０の回転速度がどのように減衰するか不明な場合であっても、回転速度に応じたパルス信号Ｖｗｌによって、電源電圧Ｖｉｎを維持するので、更に長期間に亘ってブラシレスモータ２０に短絡制動を掛けることができる。
【００８０】
（ｈ）  駆動制御装置１の少なくとも一部は、ハードウェアで構成してもよいし、ソフトウェアで構成してもよい。
【００８１】
（ｉ）  上記実施形態では、制動制御の開始を電源電圧Ｖｉｎで判定する例で説明したが、これには特に限定されない。具体的には、例えばブラシレスモータ２０の回転速度に基づいて判定するようにしてもよい。
【００８２】
（ｊ）  上記実施形態で示したフローチャートや制動制御時の各部波形を説明する図などは、動作を説明するための一例を示すものであって、これに限定されない。例えば、図４や図６に示したフローチャートは、このフローに限定されるものではなく、適宜、各ステップ間に他の処理が挿入されてもよい。
【００８３】
（ｋ）  短絡制動と逆転制動との相互の切り替えの間に無信号期間を設ける構成も本発明の範囲に含むものである。
（ｌ）  クランプ回路３０のトランジスタＱ８は、ＭＯＳＦＥＴなどであってもよい。
【符号の説明】
【００８４】
１，１Ａ，１Ｂ  駆動制御装置
２  インバータ回路  （モータ駆動部の一例）
３  プリドライブ回路  （モータ駆動部の一例）
４  回転位置検出器
５  制御回路部
６  制御動作切換部
７  モータ制御部
８  モータ制動部
９  電源電圧監視部
１０  制御動作判定部
１１  定電圧源
２０  ブラシレスモータ
３０  クランプ回路
Ｓ１〜Ｓ２  動作指令信号
Ｓ３  クランプ信号
Ｃ１  駆動制御信号
Ｃ２  制動信号  （逆転制動信号または短絡制動信号）
Ｃ，Ｃ３，Ｃ４  コンデンサ
Ｄ  ダイオード
ＺＤ  ツェナーダイオード
Ｖｄ  直流電源
Ｖｉｎ  電源電圧
Ｖｕｕ，Ｖｕｌ，Ｖｖｕ，Ｖｖｌ，Ｖｗｕ，Ｖｗｌ  駆動信号
Ｌｕ，Ｌｖ，Ｌｗ  電機子コイル
Ｒ１，Ｒ２  抵抗
Ｒ１１  プルアップ抵抗
Ｑ１〜Ｑ６  スイッチング素子
Ｑ７，Ｑ９  ＭＯＳＦＥＴ
Ｑ８  トランジスタ
Ｉｗ  相電流
【図１】
0006343273.tif 000002
【図２】
0006343273.tif 000003
【図３】
0006343273.tif 000004
【図４】
0006343273.tif 000005
【図５】
0006343273.tif 000006
【図６】
0006343273.tif 000007
【図７】
0006343273.tif 000008
【図８】
0006343273.tif 000009
【図９】
0006343273.tif 000010
【図１０】
0006343273.tif 000011
【図１１】
0006343273.tif 000012
【図１２】
0006343273.tif 000013
【図１３】
0006343273.tif 000014