(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも、直流電圧源に接続され前記直流電圧源の電圧を昇圧する昇圧コイルと、前記昇圧コイルへ昇圧電流を通電させるスイッチング素子と、前記昇圧コイルで生成されたエネルギーを蓄積する昇圧コンデンサと、前記昇圧コンデンサの昇圧電圧を検出する昇圧電圧検出部と、前記昇圧電圧検出部で検出された昇圧電圧が規定値以下に低下すると、前記スイッチング素子をオンさせて前記昇圧コイルに昇圧電流を流すと共に、昇圧電流が所定の昇圧電流上限閾値に到達した後に所定の昇圧電流下限閾値に到達するまで前記スイッチング素子をオフにして昇圧電流を遮断し、昇圧電圧が前記規定値に到達するまで前記スイッチング素子のオン−オフを繰り返す制御を行う昇圧制御部よりなる昇圧回路を備えた内燃機関の燃料制御装置において、
前記昇圧電流上限閾値、及び前記昇圧電流下限閾値は、燃料噴射弁の噴射間隔が長いと低い値に設定され、前記燃料噴射弁の噴射間隔が短いと高い値に設定されることを特徴とする内燃機関の燃料制御装置。
【請求項２】
請求項１に記載の内燃機関の燃料制御装置において、
前記昇圧制御部は、前記燃料噴射弁の噴射間隔が予め定めた所定の噴射間隔より短いと前記昇圧電流上限閾値、及び前記昇圧電流下限閾値を高い値に設定し、前記燃料噴射弁の噴射間隔が前記所定の噴射間隔より長いと前記昇圧電流上限閾値、及び前記昇圧電流下限閾値を低い値に設定することを特徴とする内燃機関の燃料制御装置。
【請求項３】
請求項１に記載の内燃機関の燃料制御装置において、
前記昇圧制御部は、少なくとも前記燃料噴射弁の噴射間隔に対応して前記昇圧電流上限閾値及び前記昇圧電流下限閾値を記憶したマップを備えており、演算された前記燃料噴射弁の噴射間隔に対応して前記マップから読み出された前記昇圧電流上限閾値、及び前記昇圧電流下限閾値を設定することを特徴とする内燃機関の燃料制御装置。
【請求項４】
請求項３に記載の内燃機関の燃料制御装置において、
前記マップは、前記昇圧電流上限閾値を記憶した第１のマップと、前記昇圧電流下限閾値を記憶した第２のマップを備えていることを特徴とする内燃機関の燃料制御装置。
【請求項５】
請求項１乃至請求項４のいずれか1項に記載の内燃機関の燃料制御装置において、
前記昇圧回路は、前記昇圧回路の温度を検出する温度検出器を備え、前記昇圧回路の温度が所定温度以上に上昇した場合に、前記燃料噴射弁の噴射間隔に対応した前記昇圧電流上限閾値、及び前記昇圧電流下限閾値を設定することを特徴とする内燃機関の燃料制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は内燃機関の燃料制御装置に係り、特に燃料噴射弁からの燃料を気筒内に直接的に噴射する内燃機関に使用される内燃機関の燃料制御装置に関するものである。
関する。
【背景技術】
【０００２】
現在の自動車は、環境保全の観点から自動車の排出ガスに含まれる一酸化炭素（ＣＯ）、炭化水素（ＨＣ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）等の有害排出ガス物質の削減が求められており、これらの削減を目的として、内燃機関の燃焼室に直接的に燃料を噴射する筒内噴射式の内燃機関の開発が行われている。
【０００３】
筒内噴射式の内燃機関は、燃料噴射弁による燃料の噴射を気筒の燃焼室内に直接的に行うものであり、燃料噴射弁から噴射される燃料の粒径を小さくさせることによって噴射燃料の燃焼を促進し、有害排出ガス物質の削減及び内燃機関の出力の向上等を図っている。
【０００４】
そして、筒内噴射式の内燃機関では燃料噴射弁で高圧燃料を気筒内に噴射するため、燃料噴射弁を開弁する際には大電流を通電する。このため、例えば、特開２０１３−３９３９８号公報（特許文献1）にあるように、筒内噴射式の内燃機関の燃料制御装置は昇圧回路を有し、生成した昇圧電圧を用いて燃料噴射弁に大電流を流すようにしている。また、昇圧回路で適正な昇圧電圧を生成するため、昇圧電圧検出部で昇圧電圧を観測し、昇圧電圧が規定値に到達すると昇圧動作を停止し、昇圧電圧が規定値から所定値以上の電圧低下があると、再び昇圧動作を開始するような制御を実施している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１３−０３６３９８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、上述したように筒内噴射式の内燃機関の燃料制御装置では、昇圧動作を行う際は、昇圧電圧検出部で常時、所定の検出タイミングで昇圧電圧の電圧値を検出し、検出された昇圧電圧値が予め設定された基準値、例えば、昇圧停止電圧値まで昇圧電圧が上昇すると、昇圧動作を停止するように構成されている。更に、検出された昇圧電圧の電圧値が昇圧停止電圧値から所定の電圧値以上に低下すると、再び昇圧動作を開始するように構成されている。
【０００７】
そして、従来の昇圧動作の制御方法では、昇圧電流を決定する昇圧電流上限閾値と昇圧電流下限閾値は予め定めた固定値であり、内燃機関の回転数が最高回転時の燃料噴射弁の噴射間隔でも燃料噴射弁の開弁により低下した昇圧電圧を復帰させることができるような値を設定している。しかしながら、このような制御方法は、昇圧動作時に常に同一の平均昇圧電流を流しているため制御自身は容易であるが、燃料噴射弁の噴射間隔が長い低回転時も必要以上に高い平均昇圧電流を流しているため、この通電期間の間に昇圧回路を構成する部品の発熱が増大してしまう。このように、昇圧動作が実施される際、昇圧コイル、昇圧コンデンサ、スイッチング素子、電流検出用抵抗、といった昇圧回路を構成する部品には、常に高い平均昇圧電流が通電されるため、この通電期間の間に部品の発熱が大きくなり、部品の寿命を縮めてしまうという課題があった。
【０００８】
本発明の目的は、昇圧回路を構成する部品の発熱をできるだけ抑制して昇圧回路を構成する部品の寿命を延長することができる新規な内燃機関の燃料制御装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の特徴は、燃料噴射弁の噴射間隔が短ければ平均昇圧電流を高く設定し、燃料噴射弁の噴射間隔が長ければ平均昇圧電流を低く設定するように、平均昇圧電流を燃料噴射弁の噴射間隔によって調整する、ところにある。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、燃料噴射弁の噴射間隔に対応して平均昇圧電流の値を調整することによって、昇圧回路の発熱を可及的に抑えることが可能となる。これによって昇圧回路の総発熱量を抑え、昇圧回路の構成部品の寿命を長くすることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】筒内噴射式の内燃機関の燃料制御システムの一例を示す概略図である。
【図２】筒内噴射式の内燃機関に使用される燃料制御装置の構成を示す構成図である。
【図３】燃料噴射弁の駆動、及び昇圧動作に係る各信号のタイムチャート図である。
【図４】昇圧動作時の昇圧電流の拡大波形を示す波形図である。
【図５】本発明の一実施形態になる昇圧回路の昇圧動作を説明する制御フローチャート図である。
【図６】本発明の他の実施形態になる昇圧回路の昇圧動作を説明する制御フローチャート図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明の実施形態について図面を用いて詳細に説明するが、本発明は以下の実施形態に限定されることなく、本発明の技術的な概念の中で種々の変形例や応用例をもその範囲に含むものである。
【００１３】
本発明の実施形態を説明する前に、本発明が適用される筒内噴射式の内燃機関の燃料制御システムとその燃料制御装置の構成を説明する。
【００１４】
図１は、気筒内に直接的に燃料を噴射する筒内噴射式の内燃機関の燃料制御システムの一例を示す概略図である。吸入空気はエアフローセンサ１を通り、吸入空気流量を制御するスロットルバルブ２を介して吸気管３を通り燃焼室４に導入される。
【００１５】
燃料タンク５の燃料は、高圧ポンプ６で高い圧力に加圧され、燃料噴射弁１０６から燃焼室４に噴射される。燃焼室４に噴射された燃料は、吸入空気との混合気を生成し、イグニッション装置７で着火され、燃焼室４内で燃焼する。
【００１６】
燃焼室４にて燃焼後の排気ガスは排気管８へ排出され、排気管８の途中には、ＥＧＲバルブ９が形成されている。排気管８を流れる排気ガスの一部（ＥＧＲガス）は、ＥＧＲバルブ９よりＥＧＲ管１０を通って吸気管３内に還流する。ＥＧＲガス流量はＥＧＲバルブ９によって調節される。排気管８に排出された排気ガスは、三元触媒１１にて有害な排気成分を浄化された後に大気に放出される。
【００１７】
筒内噴射式の内燃機関の燃料制御システムは、上述したエアフローセンサ１の他にも、クランク角センサ１２や、カムフェーズセンサ１３、Ｏ２センサ１４、水温センサ１５、ノックセンサ１６等の公知のセンサを有する。
【００１８】
図２に、筒内噴射式の内燃機関の燃料制御装置を示している。図２に示すように内燃機関の燃料制御装置は、制御部１０１と、昇圧回路１０４と、燃料噴射弁駆動回路１０５とを備えている。
【００１９】
制御部１０１は、上述した各センサからの入力信号に基づいて、昇圧回路１０４の後述する昇圧制御部２０７や、燃料噴射弁駆動回路１０５の後述する燃料噴射弁制御部２０９を制御する制御部であり、図示しないＣＰＵやＲＯＭ、ＲＡＭ等の周辺回路を備えている。ＲＯＭには制御プラグラムや演算に使用する係数や定数等が記憶されており、ＣＰＵは制御プログラムにしたがって種々の制御機能を実行している。
【００２０】
昇圧回路１０４は、車載の直流電圧源から燃料噴射弁１０６の開弁に必要な高電圧を生成する回路であり、昇圧コイル２０１、昇圧用のスイッチング素子２０２、電流検出用抵抗２０３、昇圧コンデンサ２０４、逆流防止ダイオード２０８、昇圧制御回路１０２を有する。車載の直流電圧源は、たとえば車載のバッテリである。以下、車載の直流電圧源の電圧をバッテリ電源電圧ＶＢと称する。スイッチング素子２０２は、たとえばＮｃｈ ＦＥＴである。
【００２１】
昇圧コイル２０１は、バッテリ電源電圧ＶＢから燃料噴射弁１０６の開弁に必要な高電圧を生成するためのコイルである。スイッチング素子２０２は、バッテリ電源ＶＢから燃料噴射弁１０６の開弁に必要な高電圧である昇圧電圧を昇圧コイル２０１で生成するためのスイッチング動作を行う素子であり、例えばＮｃｈ ＦＥＴである。電流検出用抵抗２０３は、昇圧コイル２０１を流れる昇圧電流を検出するためのシャント抵抗である。
【００２２】
昇圧コンデンサ２０４は、昇圧コイル２０１で昇圧された昇圧電圧を蓄積する電解コンデンサである。逆流防止ダイオード２０８は、昇圧コンデンサ２０４に蓄積された昇圧電圧ＶＨの昇圧コイル２０１側への逆流を防止するダイオードである。
【００２３】
昇圧制御回路１０２は、昇圧動作の制御を行う回路であり、昇圧制御部２０７と、昇圧電圧検出部２０６（図面では電圧検出部として表記している）と、電流検出部２０５とを有する。昇圧制御部２０７は、スイッチング素子２０２の駆動を制御する制御部であり、図示しないＣＰＵやＲＯＭ、ＲＡＭ等の周辺回路を備えている。昇圧制御部２０７は昇圧電圧検出部２０６を制御し、昇圧電圧検出部２０６は、昇圧コンデンサ２０４に蓄積された充電電圧、すなわち昇圧電圧ＶＨを検出する検出部である。電流検出部２０５は、電流検出用抵抗２０３を流れる電流、すなわち昇圧コイル２０１を流れる電流を検出する検出部である。昇圧制御回路１０２における昇圧動作については後に詳述する。
【００２４】
燃料噴射弁駆動回路１０５は、ピーク電流用ＭＯＳＦＥＴ２１１と、保持電流用ＭＯＳＦＥＴ２１２と、下流側用ＭＯＳＦＥＴ２１３と、回生ダイオード２１４と、燃料噴射弁制御部２０９とを備えている。ピーク電流用ＭＯＳＦＥＴ２１１は、昇圧コンデンサ２０４に蓄積された昇圧電圧ＶＨによって燃料噴射弁１０６を開弁するために必要なピーク電流を流すためのスイッチング素子であり、昇圧コンデンサ２０４に蓄積された昇圧電圧ＶＨが印加される。
【００２５】
保持電流用ＭＯＳＦＥＴ２１２は、燃料噴射弁１０６の開弁状態を保持するために必要な保持電流を流すためのスイッチング素子であり、バッテリ電源電圧ＶＢが印加される。下流側用ＭＯＳＦＥＴ２１３は、回生ダイオード２１４を介して燃料噴射弁１０６のコイルに蓄えられたエネルギーを昇圧回路１０４に回生させて、燃料噴射弁１０６に流れる電流を短時間に下降させるための素子であり、燃料噴射弁１０６とグラウンドとの間に設けられている。回生ダイオード２１４は、上述したように燃料噴射弁１０６のコイルに蓄えられたエネルギーを昇圧回路１０４に回生させるためのダイオードである。
【００２６】
燃料噴射弁制御部２０９は、燃料噴射弁駆動回路１０５の各ＭＯＳＦＥＴ２１１〜２１３を制御する制御部であり、図示しないＣＰＵやＲＯＭ、ＲＡＭ等の周辺回路を備えている。燃料噴射弁駆動回路１０５による燃料噴射弁１０６の制御については、昇圧制御回路１０２における昇圧動作と共に以下に説明する。
【００２７】
図３は、燃料噴射弁１０６の駆動、及び昇圧動作に係る各信号等のタイムチャートである。（ａ）は、制御部１０１から燃料噴射弁制御部２０９へ出力される燃料噴射弁駆動信号のタイムチャートである。（ｂ）は、燃料噴射弁１０６に流れる電流の電流波形のタイムチャートである。（ｃ）は、昇圧電圧ＶＨ、即ち昇圧コンデンサ２０４の電圧変化を示すタイムチャートである。（ｄ）は、昇圧制御部２０７から出力されるスイッチング素子２０２のオン・オフを切り替え制御する昇圧制御信号のタイムチャートである。（ｅ）は、昇圧コイル２０１を流れる昇圧電流のタイムチャートである。（ｆ）は、燃料噴射弁制御部２０９から出力されるピーク電流用ＭＯＳＦＥＴ２１１のオン・オフを切り替え制御するＶＨ駆動信号のタイムチャートである。（ｇ）は、燃料噴射弁制御部２０９から出力される保持電流用ＭＯＳＦＥＴ２１２のオン・オフを切り替え制御するＩＮＪ駆動信号のタイムチャートである。
【００２８】
次に燃料噴射弁１０６の駆動制御について説明する。図３の（ａ）に示すように、制御部１０１は期間３００の間、燃料噴射弁駆動信号のＨｉ信号を燃料噴射弁制御部２０９へ出力する。制御部１０１からの燃料噴射弁駆動信号のＨｉ信号が燃料噴射弁制御部２０９へ入力されると、燃料噴射弁制御部２０９は、燃料噴射弁駆動信号のＨｉ信号が出力されている期間３００の間、燃料噴射弁１０６に通電するよう燃料噴射弁駆動回路１０５を制御する。そして、制御部１０１からの燃料噴射弁駆動信号のＬｏ信号が燃料噴射弁制御部２０９へ入力されると、燃料噴射弁制御部２０９は、燃料噴射弁１０６への通電を終了するよう燃料噴射弁駆動回路１０５を制御する。
【００２９】
すなわち、燃料噴射弁制御部２０９は、制御部１０１からの燃料噴射弁駆動信号のＨｉ信号が入力されると、初めに、（ｆ）に示すようにＶＨ駆動信号のＨｉ信号をピーク電流用ＭＯＳＦＥＴ２１１に出力する。これにより、ピーク電流用ＭＯＳＦＥＴ２１１を介して昇圧コンデンサ２０４の高電圧が燃料噴射弁１０６に印加され、（ｂ）に示されている期間３０１における波形のように、大きな燃料噴射弁駆動電流が流れる。この大きな燃料噴射弁駆動電流によって、燃料噴射弁１０６が急速に開弁する。
【００３０】
燃料噴射弁制御部２０９は、燃料噴射弁１０６が開弁するのに十分な期間、すなわち、期間３０１の間、ＶＨ駆動信号のＨｉ信号をピーク電流用ＭＯＳＦＥＴ２１１に出力した後、ＶＨ駆動信号のＬｏ信号をピーク電流用ＭＯＳＦＥＴ２１１に出力する。これにより、ピーク電流用ＭＯＳＦＥＴ２１１を介して印加されていた昇圧コンデンサ２０４の高電圧が遮断される。
【００３１】
その後、燃料噴射弁制御部２０９は、期間３００が終了するまで、すなわち（ｂ）の期間３０２の間、ＩＮＪ駆動信号のＨｉ信号とＬｏ信号を保持電流用ＭＯＳＦＥＴ２１２に繰り返し出力する。これにより、保持電流用ＭＯＳＦＥＴ２１２を介してバッテリ電源電圧ＶＢが燃料噴射弁１０６に印加され、期間３０２における波形のように、燃料噴射弁１０６の開弁状態を保持するのに必要な燃料噴射弁電流が流れる。この燃料噴射弁電流によって、燃料噴射弁１０６の開弁状態が保持される。
【００３２】
その後、燃料噴射弁制御部２０９は期間３００が終了すると、すなわち期間３０２が終了すると、ＩＮＪ駆動信号のＬｏ信号を保持電流用ＭＯＳＦＥＴ２１２に出力する。これにより、保持電流用ＭＯＳＦＥＴ２１２を介して印加されていたバッテリ電源電圧ＶＢが遮断される。尚、期間３０２は、燃料噴射弁１０６の磁気回路特性、燃料噴射弁１０６に供給される燃料の圧力、内燃機関が要求する燃料量に応じた燃料噴射弁の電流通電期間によって決定される。
【００３３】
次に昇圧制御について説明する。昇圧コンデンサ２０４の昇圧電圧ＶＨが、（ｃ）の符号３０３で示す電圧に達している状態で、昇圧コンデンサ２０４の昇圧電圧ＶＨがピーク電流用ＭＯＳＦＥＴ２１１を介して燃料噴射弁１０６に印加されると、（ｃ）に示すように昇圧電圧ＶＨが低下し始める。以下の説明では、符号３０３で示す電圧値を昇圧停止電圧値と称する。
【００３４】
燃料噴射弁１０６への通電によって昇圧電圧検出部２０６で検出する昇圧コンデンサ２０４の昇圧電圧ＶＨが低下して、昇圧停止電圧値３０３からの差分電圧値が所定の差分電圧値３０４Ｄ以上になったと昇圧制御部２０７が判断すると、昇圧制御部２０７は次に述べる昇圧動作を開始する。すなわち、昇圧制御部２０７は（ｄ）に示すように、スイッチング素子２０２のオンとオフの切り替えを制御する昇圧制御信号をスイッチング素子２０２に出力する。以下の説明では、昇圧停止電圧値３０３から所定の差分電圧値３０４Ｄだけ下がった電圧値３０４を昇圧開始電圧値と呼ぶことにする。
【００３５】
昇圧制御部２０７から昇圧制御信号のオン信号が出力されると、スイッチング素子２０２がオンして昇圧コイル２０１に電流が流れ、（ｅ）に示すように、昇圧電流が立ち上がる。電流検出部２０５で検出する昇圧電流が昇圧電流上限閾値３０５に到達すると、昇圧制御部２０７は、昇圧制御信号のオフ信号をスイッチング素子２０２に出力する。これによりスイッチング素子２０２がオフする。このスイッチング素子２０２がオフの期間に昇圧コイル２０１に蓄えられたエネルギーは電流として昇圧コンデンサ２０４に流入して蓄積され、昇圧電圧ＶＨが若干上昇する。
【００３６】
スイッチング素子２０２がオフの期間中、昇圧電流は低下する。そして、電流検出部２０５で検出する昇圧電流が昇圧電流下限閾値３０６に到達すると、昇圧制御部２０７は、昇圧制御信号のオン信号を再びスイッチング素子２０２に出力する。これらの繰り返しによって昇圧コンデンサ２０４にエネルギーが蓄積され昇圧電圧ＶＨが高くなる。尚、昇圧電流の昇圧電流上限閾値３０５と昇圧電流下限閾値３０６の平均値を平均昇圧電流値３０７と呼び、燃料噴射弁１０６への通電により低下した昇圧電圧を元の電圧値である昇圧停止電圧値３０３まで復帰させるために要する時間３０８を昇圧復帰時間と呼ぶことにする。
【００３７】
上述したスイッチング素子２０２の一連のスイッチング動作が繰り返されることにより、（ｃ）に示すように、昇圧電圧ＶＨが徐々に昇圧停止電圧値３０３まで回復する。昇圧電圧検出部２０６で検出する昇圧コンデンサ２０４の電圧が昇圧停止電圧値３０３以上になったと昇圧制御部２０７が判断すると、昇圧制御部２０７は、昇圧動作を終了することになる。
【００３８】
図４は、昇圧動作時の昇圧電流の拡大波形を示すものである。スイッチング素子２０２がオンしているオン期間４００において、昇圧コイル２０１に流れる昇圧電流４０３は上昇する。昇圧電流が昇圧電流上限閾値３０５に到達すると、上述したようにスイッチング素子２０２がオフされて、昇圧電流が昇圧電流下限閾値３０６に到達するまでのオフ期間４０１において、昇圧電流４０２が低下する。
【００３９】
昇圧コイル２０１のインダクタンスをＬ、バッテリ電源電圧ＶＢの電圧値をＶとすると、昇圧電流を昇圧電流上限閾値３０５まで上昇させるオン期間４００の昇圧電流の傾きはＶ／Ｌに比例する。そのため、オン期間４００はバッテリ電源電圧ＶＢが大きければ短くなり、昇圧復帰時間３０８も短くなる。一方、バッテリ電源電圧ＶＢが小さければオン期間４００は長くなり、昇圧復帰時間３０８も長くなる。したがって、筒内噴射式の内燃機関の燃料制御システムでは、燃料噴射弁１０６への通電によって低下した昇圧電圧ＶＨを燃料噴射弁１０６での次の燃料噴射開始までに昇圧停止電圧値３０３まで回復させる必要がある。
【００４０】
従来、昇圧動作を行う際は、昇圧電圧検出部２０６で常時、所定の検出タイミングで昇圧電圧ＶＨの電圧値を検出し、検出された昇圧電圧値が予め設定された基準値、例えば、上述した昇圧停止電圧値３０３まで昇圧電圧ＶＨが上昇すると、昇圧動作を停止するように構成していた。そして、検出された昇圧電圧ＶＨの電圧値が昇圧停止電圧値３０３から所定の電圧値３０４Ｄ以上に低下すると、再び昇圧動作を開始するように構成していた。
【００４１】
従来の昇圧動作の制御方法では、昇圧電流を決定する昇圧電流上限閾値３０５と昇圧電流下限閾値３０６は予め定めた固定値であり、内燃機関の回転数が最高回転時の燃料噴射弁１０６の噴射間隔でも燃料噴射弁１０６の開弁により低下した昇圧電圧を復帰させることができるような値を設定している。つまり平均昇圧電流３０７が高くなるように設定されている。
【００４２】
しかしながら、このような制御方法は、昇圧動作時に常に同一の平均昇圧電流３０７を流しているため制御自身は容易であるが、燃料噴射弁１０６の噴射間隔が長い低回転時も必要以上に高い平均昇圧電流３０７を流しているため、この通電期間の間に部品の発熱が増大してしまう恐れがある。
【００４３】
このように、昇圧動作が実施される際、昇圧コイル２０１、昇圧コンデンサ２０４、スイッチング素子２０２、電流検出用抵抗２０３、といった昇圧回路を構成する部品には、常に高い平均昇圧電流３０７が通電されるため、この通電期間の間に部品の発熱が大きくなり、部品の寿命を縮めてしまうという課題があった。したがって、この高い平均昇圧電流３０７を燃料噴射弁１０６の制御に影響を与えないで低減することができれば部品の寿命を延ばすことが可能となる。
【００４４】
例えば、平均昇圧電流３０７を１/２倍にした際の昇圧回路の構成部品への発熱の影響について考察する。昇圧復帰時間３０８は、昇圧コイル２０１に流れる平均昇圧電流３０７の大きさに依存する。そして、詳細な説明は省略するが、平均昇圧電流３０７を１/２倍にした場合に、規定の昇圧電圧に到達するまでに必要な昇圧復帰時間３０８はおよそ２倍程度必要となる。要は昇圧コイルに流す平均昇圧電流３０７を低くすれば、昇圧復帰時間が長くなるものである。
【００４５】
そして、昇圧動作時の昇圧コイル２０１の発熱量は、コイル抵抗×平均昇圧電流３０７の二乗×昇圧復帰時間３０８に比例する。したがって、平均昇圧電流３０７が１／２倍になると、昇圧復帰時間３０８が２倍になったとしても、昇圧コイルの発熱量は１／２倍となり大きく低下する。
【００４６】
同様に電流検出抵抗２０３の発熱量も、抵抗×平均昇圧電流３０７の二乗×昇圧復帰時間３０８で表されるため、昇圧コイル２０１と同じく平均昇圧電流３０７が１／２倍になると、電流検出抵抗２０３の発熱量は１／２倍となる。また、昇圧スイッチング素子２０２の発熱要因は、オン抵抗による損失と、スイッチングロスに分類されるが、オン抵抗による損失は、オン抵抗×平均昇圧電流３０７の二乗×昇圧復帰時間３０８で表されるため、昇圧コイル２０１と同じく平均昇圧電流３０７が１／２倍になると、昇圧スイッチング素子２０２の発熱量は１／２倍となる。
【００４７】
このように、平均昇圧電流３０７を低下させると昇圧復帰時間３０８は長くなるが、平均昇圧電流３０７を低減することによって昇圧回路を構成する、昇圧コイル２０１、電流検出抵抗２０３、スイッチング素子２０２の発熱量を大きく低減させられることがわかる。そこで、本実施形態では燃料噴射弁１０６の噴射間隔に対応させて、平均昇圧電流３０７の値を調整することを特徴としている。
【００４８】
上述したように、燃料噴射弁１０６への通電によって昇圧電圧が低下した場合は、昇圧停止電圧３０３に到達するまで昇圧動作を実施することにより回復しているが、昇圧電圧の復帰時間は、次の燃料噴射弁１０６の噴射が開始されるまでに終了させる必要がある。従来の制御方法では、昇圧電流上限閾値３０５、昇圧電流下限閾値３０６、及び平均昇圧電流３０７は常に略一定である。
【００４９】
これらの値は燃料噴射弁１０６の噴射間隔が最短の場合を想定して設定されており、内燃機関の回転数が低く燃料噴射弁１０６の噴射間隔が長い場合も短い昇圧復帰時間で昇圧復帰するようにしていた。このように、燃料噴射弁１０６の噴射間隔が長い低回転時も必要以上に高い平均昇圧電流３０７を流しているため、この通電期間の間に部品の発熱が増大してしまうようになる。
【００５０】
これに対して、本実施例では燃料噴射弁１０６の噴射間隔が短ければ、平均昇圧電流３０７を高く設定し、燃料噴射弁１０６の噴射間隔が長ければ、平均昇圧電流３０７を低く設定するように、平均昇圧電流３０７を燃料噴射弁１０６の噴射間隔によって調整するように制御することを提案するものである。
【００５１】
このように、燃料噴射弁１０６の噴射間隔に対応して平均昇圧電流３０７の値を調整（噴射間隔が長い場合は平均昇圧電流３０７を低くする）することによって、昇圧回路の発熱を可及的に抑えることが可能となる。以下、本発明の実施形態を図５に基づき詳細に説明する。
【００５２】
図５において、ステップＳ１０で内燃機関の回転角度を検出し、ステップＳ１１で検出された回転角度から燃料噴射弁１０６の時間的な噴射間隔を演算する。内燃機関の回転数が低いほど燃料噴射弁１０６の時間的な噴射間隔は長くなり、逆に回転数が高いほど燃料噴射弁１０６の時間的な噴射間隔は短くなる。
【００５３】
現在の噴射間隔が求められるとステップＳ１２に進んで、求められた噴射間隔が所定の噴射間隔より長いか、或いは求められた噴射間隔が所定の噴射間隔より短いかを判断する。この判断は、現在の内燃機関の回転数が所定回転数より高いか、或いは所定回転数より低いかを判断しているのと等価である。尚、この所定の噴射間隔は任意であって、内燃機関の燃料噴射装置の仕様によって適切に設定されるものである。
【００５４】
次に、ステップ１２で現在の噴射間隔が所定の噴射間隔より短いと判断されるとステップＳ１３に進み、第１昇圧電流上限閾値、及び第１昇圧電流下限閾値を設定する。これによって、第１平均昇圧電流の値が決められることになる。この第１昇圧電流上限閾値、及び第１昇圧電流下限閾値は、例えば従来で使用されていた昇圧電流上限閾値３０５、昇圧電流下限閾値３０６であっても良く、この場合は平均昇圧電流３０７となる。
【００５５】
一方、ステップ１２で現在の噴射間隔が所定の噴射間隔より長いと判断されるとステップＳ１４に進み、第２昇圧電流上限閾値、及び第２昇圧電流下限閾値を設定する。これによって、第２平均昇圧電流の値が決められることになる。この第２昇圧電流上限閾値は第１昇圧電流上限閾値より低く、同様に第２昇圧電流下限閾値は第１昇圧電流下限閾値より低く設定されるものである。したがって、第２平均昇圧電流の値も第１平均昇圧電流の値より低くなる。
【００５６】
ステップＳ１３、Ｓ１４のいずれかで昇圧電流上限閾値と昇圧電流下限閾値が設定されると、ステップＳ１５で昇圧動作が実行される。この昇圧動作は図３に示した通りである。したがって、ステップＳ１２の判断でステップＳ１３が実行されると、平均昇圧電流の値が大きいので早い速度で昇圧動作が進み、ステップＳ１２の判断でステップＳ１４が実行されると、平均昇圧電流の値が小さいので、遅い速度で昇圧動作が進むようになる。このように、ステップＳ１４、ステップＳ１５の実行によって、昇圧復帰時間は長くなるが、平均昇圧電流を低下させることで、昇圧回路を構成する、昇圧コイル２０１、電流検出抵抗２０３、スイッチング素子２０２の発熱量を大きく低減することができる。
【００５７】
尚、ステップＳ１２〜ステップＳ１４の処理において、所定の噴射間隔を複数に亘って設定することにより、更に細かく昇圧電流上限閾値と昇圧電流下限閾値を設定することが可能である。この場合は、ステップＳ１２〜ステップＳ１４の処理を噴射間隔に対応して実行すれば良いものである。
【００５８】
次に本発明の他の実施形態を図６に基づいて詳細に説明する。この実施形態では回転数毎に、マップに昇圧電流上限閾値と昇圧電流下限閾値を記憶させておき、実際の回転数に応じて昇圧電流上限閾値と昇圧電流下限閾値を選択するようにしている。
【００５９】
図６において、ステップＳ２０で内燃機関の回転角度を検出し、ステップＳ２１で検出された回転角度から燃料噴射弁１０６の時間的な噴射間隔を演算する。内燃機関の回転数が低いほど燃料噴射弁１０６の時間的な噴射間隔は長くなり、逆に回転数が高いほど燃料噴射弁１０６の時間的な噴射間隔は短くなる。
【００６０】
次に、ステップＳ２２でバッテリ電源電圧ＶＢを検出する。昇圧回路の昇圧復帰時間は平均昇圧電流とバッテリ電源電圧ＶＢに依存する。このため、本実施例ではバッテリ電源電圧ＶＢを検出するようにしている。
【００６１】
ステップＳ２１で現在の噴射間隔が求められ、ステップＳ２２でバッテリ電源電圧ＶＢが検出されると、ステップＳ２３に進む。ステップＳ２３では、求められた噴射間隔とバッテリ電源電圧ＶＢによって、昇圧電流上限閾値、昇圧電流下限閾値の値をマップから読み出すことになる。このマップは、横軸に噴射間隔、縦軸にバッテリ電源電圧ＶＢをとって２枚のマップ構成とされており、一方は昇圧電流上限閾値のマップであり、他方は昇圧電流下限閾値のマップである。例えば、同じ噴射間隔であった場合、バッテリ電源電圧ＶＢによって昇圧電流上限閾値、昇圧電流下限閾値の値が異なっているものである。
【００６２】
ステップＳ２３で、現在の回転数とバッテリ電源電圧ＶＢとから昇圧電流上限閾値、昇圧電流下限閾値が求まるとステップＳ２４に進み、この時の昇圧電流上限閾値と昇圧電流下限閾値を設定する。これによって、平均昇圧電流の値が決められることになる。
【００６３】
ステップＳ２４で昇圧電流上限閾値と昇圧電流下限閾値が設定されると、ステップＳ２５で昇圧動作が実行される。この昇圧動作は図３に示した通りである。したがって、ステップＳ２３、ステップＳ２４、ステップＳ２５の実行によって、適切な昇圧電流上限閾値と昇圧電流下限閾値が設定されて平均昇圧電流を噴射間隔に応じて調整することができる。これによって、昇圧回路を構成する、昇圧コイル２０１、電流検出抵抗２０３、スイッチング素子２０２の発熱量を大きく低減することができる。
【００６４】
尚、図５、図６に示した実施形態では、平均昇圧電流を調整するため、昇圧電流上限閾値と昇圧電流下限閾値の両方とも変更していたが、昇圧電流上限閾値又は昇圧電流下限閾値のどちらか一方のみを変更して平均昇圧電流を調整することもできる。
【００６５】
更に、図５、図６に示した実施形態では、常に平均昇圧電流を調整する構成としているが、特定の条件でこの制御を実施しないことも可能である。例えば、昇圧回路の周囲温度が低い場合には、昇圧回路を構成する部品の発熱があっても熱的な問題がさほど生じない。このため、例えばサーミスタのような温度検出器を昇圧回路に設け、昇圧回路の温度が所定温度以下では、燃料噴射弁１０６の噴射間隔に依存せずに平均昇圧電流を所定値に保ち、昇圧回路の温度が所定温度以上になると、燃料噴射弁１０６の噴射間隔に合わせて平均昇圧電流を図５、図６に示す実施形態のように調整する構成としても良いものである。
【００６６】
尚、本発明は上記した実施例に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、上記した実施例は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、ある実施例の構成の一部を他の実施例の構成に置き換えることが可能であり、また、ある実施例の構成に他の実施例の構成を加えることも可能である。また、各実施例の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。
【符号の説明】
【００６７】
１０１…制御部、１０２…昇圧制御回路、１０４…昇圧回路、１０５…燃料噴射弁駆動回路、１０６…燃料噴射弁、２０１…昇圧コイル、２０２…スイッチング素子、２０３…電流検出用抵抗、２０４…昇圧コンデンサ、２０６…昇圧電圧検出部、２０７…昇圧制御部、２０８…逆流防止ダイオード。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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