(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
エンジン駆動式空気調和機の冷媒回路上に設けられた熱交換器と、
前記熱交換器へ空気を供給する複数の送風機であって、該複数の送風機の各々がファン及び前記ファンを駆動するための回転軸を軸受によって支持した電動機を有する複数の送風機と、
前記電動機の各々への供給電力を生成するインバータ回路を作動させる制御装置であって、前記複数の送風機による合計送風量が要求送風量を満たす状態を保ちながら前記電動機の全て又は一部の回転速度を増減させる電食低減制御を行うように、前記インバータ回路を作動可能な制御装置と、
を備えたエンジン駆動式空気調和機。
【請求項２】
請求項１に記載の空気調和機において、
前記制御装置が、
前記複数の送風機の各々の送風量が同一であるように前記インバータ回路を作動させている場合において前記電食低減制御を開始するとき、
前記電動機の全ての回転速度を同一振幅且つ同一周期の波形状に増減させるように、前記インバータ回路を作動させる、
エンジン駆動式空気調和機。
【請求項３】
請求項１又は請求項２に記載の空気調和機において、
前記制御装置が、
前記電食低減制御を行う頻度を前記合計送風量に基づいて定める、
エンジン駆動式空気調和機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エンジン駆動式空気調和機の冷媒回路上に設けられた熱交換器と、熱交換器へ空気を供給する複数の送風機と、複数の送風機の各々が有する電動機の作動を制御する制御装置と、を備えたエンジン駆動式空気調和機に関する。
【背景技術】
【０００２】
エンジン駆動式空気調和機（例えば、ガスヒートポンプエアコン）の冷媒回路には、一般に、冷媒と空気との間の熱交換を行う熱交換器（例えば、室内熱交換器および室外熱交換器）が設けられる。具体的には、これら熱交換器は、冷媒回路を流れる冷媒と、送風機によって熱交換器に供給される空気と、の間の熱交換を行う。送風機は、一般に、ファン（回転羽根）と、ファンを回転駆動するための電動機と、を有する。
【０００３】
近年、送風機による送風量を高精度かつ高効率に制御する観点等から、送風機に用いられる電動機として、インバータ回路を用いたＰＷＭ方式にて作動する電動機（例えば、永久磁石同期電動機）が主に採用されている。この種の電動機は、制御性および効率に優れるものの、回転軸（出力軸）の軸受における電食（軸受を構成する部材間に生じる放電により、それら部材が損傷する現象）を生じる場合がある。この電食は、軸受の機能低下および異音発生の原因となり、ひいては空気調和機の耐用期間を縮める原因ともなり得る。よって、電動機の軸受における電食は、出来る限り低減されることが望ましい。
【０００４】
例えば、従来の電動機の１つ（以下「従来電動機」という。）は、エアシャワーの空気供給源として用いられ、電動機の軸受（転がり軸受）の転動体（球）を絶縁性材料であるセラミックスによって形成している。これにより、従来電動機は、軸受の軌道輪（インナレース及びアウタレース）と転動体（セラミックス球）との間における放電を抑制し、軸受の電食を低減するようになっている（例えば、特許文献１を参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０００−１２１１１５号公報
【発明の概要】
【０００６】
（発明が解決しようとする課題）
電動機の軸受は、高速回転する回転軸を高い位置精度を保ちながら支持する必要がある。そのため、電動機の軸受を構成する材料として、一般に、硬度、疲労耐性および寸法安定性などに優れた軸受専用特殊鋼（軸受鋼）が用いられる。電動機の軸受に要求される上記特性を他の材料（例えば、従来電動機が採用するセラミックス）を用いて満たすことは、可能ではあるものの、一般に、素材製造および加工の困難さ等に起因して高い製造コストを要する。
【０００７】
特に、エンジン駆動式空気調和機の送風機に用いられる電動機は、大型のファンを回転駆動する必要があるため、一般に、従来電動機（エアシャワー用の電動機）に比べて大径の回転軸および大型の軸受を備える場合が多い。その結果、電動機の軸受を軸受鋼とは異なる材料（セラミックス等）で形成する場合、上記特性を満たすことが困難であるだけでなく、非常に高い製造コストを要することになる。よって、電動機の軸受に特殊な絶縁性材料などを用いることなく、電食を低減することが望ましい。
【０００８】
本発明の目的は、上記課題に鑑み、エンジン駆動式空気調和機の送風機に用いられる電動機の軸受に生じる電食を、軸受に特殊な絶縁性材料などを用いることなく、出来る限り低減することが可能な空気調和機を提供することにある。
【０００９】
（課題を解決するための手段）
上記課題を達成するための本発明のエンジン駆動式空気調和機は、
空気調和機の冷媒回路上に設けられた「熱交換器」と、
前記熱交換器へ空気を供給する複数の送風機であって、該複数の送風機の各々がファン及び前記ファンを駆動するための回転軸を軸受によって支持した電動機を有する「複数の送風機」と、
前記電動機の各々への供給電力を生成するインバータ回路を作動させる制御装置であって、“前記複数の送風機による合計送風量が要求送風量を満たす状態を保ちながら前記電動機の全て又は一部の回転速度を増減させる電食低減制御”を行うように、前記インバータ回路を作動可能な「制御装置」と、
を備える。
【００１０】
上記構成によれば、「複数の送風機」が「熱交換器へ空気を供給する」ように構成された空気調和機（換言すると、複数の送風機による合計送風量によって要求送風量を満たす空気調和機）において、「インバータ回路を作動させる制御装置」が、「複数の送風機による合計送風量が要求送風量を満たす状態を保ちながら前記電動機の全て又は一部の回転速度を増減させる電食低減制御」を実行可能となっている。
【００１１】
ここで、電動機の軸受に電食が生じる原因として、例えば、以下の事項が挙げられる。まず、軸受を構成する部材間（例えば、転がり軸受であれば、インナレースとローラの間、及び、アウタレースとローラの間）が潤滑油膜によって隔離されることにより、それら部材間に浮遊容量（寄生容量）が形成される。一方、インバータ回路による電動機のスイッチング等に起因し、電動機の回転子等に電荷が生じることが知られている。この電荷が、電動機の回転軸などを経由して軸受に移動し、上述した浮遊容量に蓄積される。そして、蓄積された電荷の量（換言すると、部材間の電位差）が潤滑油膜の厚さによって定まる絶縁破壊電圧を超えたとき、部材間を導通する放電が生じる。この放電の際に生じる熱などに起因し、電食が生じる。
【００１２】
一方、本発明の発明者が行った実験および考察などによれば、電動機の回転速度（電動機の回転軸の単位時間あたりの回転数）が一定の値Ａに維持されている場合に比べ、電動機の回転速度が変動している場合（例えば、値Ａ＋Ｂ〜値Ａ−Ｂの間を周期的に変動している場合）の場合の方が、電食が生じ難いことが明らかになった。この理由の一つとして、潤滑油の慣性などに起因し、前者の場合よりも後者の場合の方が、軸受の部材間に取り込まれる潤滑油の平均量（即ち、潤滑油膜の平均厚さ）が増大し、絶縁破壊電圧の平均値が高まることが考えられる。
【００１３】
よって、本発明の空気調和機は、「電食低減制御」を必要に応じて行うことにより、電動機の軸受の材料などを変更することなく、送風機としての機能を維持しながら（要求送風量を満たしながら）電食を低減することができる。
【００１４】
したがって、本発明の空気調和機は、エンジン駆動式空気調和機の送風機に用いられる電動機の軸受に生じる電食を、軸受に特殊な絶縁性材料などを用いることなく、出来る限り低減することができる。
【００１５】
ところで、上記「熱交換器」は、空気調和機の冷媒回路上に設けられる熱交換器であればよく、その種類は特に制限されない。例えば、熱交換器として、空気調和機の室外機に用いられる熱交換器、及び、室内機に用いられる熱交換器が挙げられる。
【００１６】
上記「電動機」は、インバータ回路を有する制御装置によって駆動される（例えば、ＰＷＭ方式により駆動される）電動機であればよく、その種類は特に制限されない。例えば、電動機として、同期電動機（ＳＰＭ及びＩＰＭ等）および誘導電動機が用いられ得る。
【００１７】
上記「要求送風量」は、送風機によって熱交換器に供給される空気の要求量であり、例えば、空気調和機の空調負荷、冷媒回路上の所定位置における冷媒の圧力、空気調和機が備えるコンプレッサの冷媒吐出圧、及び、同コンプレッサの圧縮機動力などに基づいて定められ得る。具体的には、例えば、要求送風量は、空気調和機の空調負荷が大きいほど多くなるように定められ得る。
【００１８】
上記「電食低減制御」における回転速度の増減手法は、送風機の数（電動機の数）、及び、電食低減制御を行なっていない期間中の回転速度などに基づいて定められればよく、特に制限されない。
【００１９】
例えば、電食低減制御における回転速度の増減手法の一例として、前記制御装置は、
前記複数の送風機の各々の送風量が同一であるように前記インバータ回路を作動させている場合において前記電食低減制御を開始するとき、
前記電動機の全ての回転速度を同一振幅且つ同一周期の波形状に増減させるように、前記インバータ回路を作動させる、ように構成され得る。
【００２０】
空気調和機の熱交換器に対して複数の送風機が設けられる場合、一般に、複数の送風機として、同一の送風機が採用される。同一の送風機が採用された場合、通常、それら送風機は「複数の送風機の各々の送風量が同一である」ように制御される。そのため、上記構成のように、電食低減制御において、「電動機の全て」の回転速度を「同一振幅且つ同一周期の波形状に増減させ」れば、全ての電動機の電食の度合いを同程度にすることができる。その結果、一部の電動機の電食の度合いが突出して悪化することが防がれ、複数の送風機全体としての耐用期間を伸ばすことができる。
【００２１】
上記「電食低減制御」を実行するタイミング及び実行時間の長さは、要求される電食低減の度合い等を考慮して定められればよく、特に制限されない。例えば、電食低減制御は、空気調和機の作動中に常に行われてもよく、各送風機の作動状態などを考慮したタイミング及び実行時間（換言すると、頻度）にて行われてもよい。
【００２２】
例えば、電食低減制御の実行頻度の一例として、制御装置は、
前記電食低減制御を行う頻度を前記合計送風量に基づいて定める、ように構成され得る。
【００２３】
上述したように、電動機の回転速度は、潤滑油膜の厚さに影響を及ぼすと共に、電食の生じ易さに影響を及ぼす。具体的には、発明者の実験等によれば、電動機の回転速度（即ち、送風機の送風量）が大きいほど、電食の度合い（例えば、単位時間あたりの放電回数）が高まることが明らかにになった。そこで、複数の送風機の合計送風量（即ち、複数の電動機の平均回転速度）に基づいて電食低減制御の頻度を定めれば、適切なタイミング及び実行時間にて電食低減制御を行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】本発明の実施形態に係るエンジン駆動式空気調和機を示す模式図である。
【図２】図１の空気調和機が有する室外熱交換器をより詳細に説明するための模式図である。
【図３】本発明の実施形態に係る空気調和機の制御装置が実行するルーチンを示したフローチャートである。
【図４】本発明の実施形態に係る空気調和機が有する室外熱交換器に設けられた送風機の電動機の回転速度と、時間経過と、の関係（通常運転中）を表す模式図である。
【図５】本発明の実施形態に係る空気調和機が有する室外熱交換器に設けられた送風機の電動機の回転速度と、時間経過と、の関係（電食低減制御の実行中）を表す模式図である。
【図６】本発明の他の実施形態に係る空気調和機が有する室外熱交換器に設けられた送風機の電動機の回転速度と、時間経過と、の関係（電食低減制御の実行中）を表す模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
＜装置の概要＞
以下、本発明の実施形態に係る空気調和機（以下「実施調和機」という。）の概略構成を、図１及び図２を参照しながら説明する。
【００２６】
図１は、実施調和機１００の概略構成を表している。実施調和機１００は、冷媒回路２００、冷媒回路２００を作動させるための駆動系３００、及び、実施調和機１００の作動を制御する電子制御装置４００を備えている。
【００２７】
冷媒回路２００は、駆動系３００から出力される駆動力を用いて冷媒を圧縮するコンプレッサ２０１、コンプレッサ２０１から吐出された冷媒に混入した潤滑油を回収すると共に同潤滑油をコンプレッサ２０１に戻すオイルセパレータ２０２、オイルセパレータ２０２を通過した冷媒を実施調和機１００の運転モード（冷房運転または暖房運転）に応じた方向に誘導する四方切換弁２０３、室外の空気と冷媒との間の熱交換を行う（例えば、冷房運転時に四方切換弁２０３から流出した冷媒が流入する）室外熱交換器２０４、室外熱交換器２０４に空気を送り込む２つの送風機２０５及び送風機２０６、冷媒を膨張させて圧力および温度を低下させる電子膨張弁２０７、室内の空気と冷媒との間の熱交換を行う室内熱交換器２０８、冷媒の気液分離を行う（上流側から流入した気液二相流の冷媒から気体冷媒のみを分離して下流側に流す）アキュムレータ２０９、及び、駆動系３００の排熱を室外熱交換器２０４に供給するためのサブ熱交換器２１０、を有している。
【００２８】
より具体的には、室外熱交換器２０４は、図２に示すように、筐体２０４ａ、筐体２０４ａの側面に取り付けられた熱交換器本体２０４ｂ，２０４ｃ、及び、筐体２０４ａの外部側壁に設けられた送風機電源２０４ｄ、を有している。更に、室外熱交換器２０４に取り付けられた送風機２０５は、ファン２０５ａ、ファン２０５ａを駆動するための回転軸を支持する軸受２０５ｂ、及び、軸受２０５ｂを介してファン２０５ａを回転駆動する電動機２０５ｃを有している。同様に、送風機２０６は、ファン２０６ａ、ファン２０６ａを駆動するための回転軸を支持する軸受２０６ｂ、及び、軸受２０６ｂを介してファン２０６ａを回転駆動する電動機２０６ｃを有している。
【００２９】
送風機電源２０４ｄは、インバータ回路（電動機２０５ｃ用のインバータ回路、及び、電動機２０６ｃ用のインバータ回路）を内蔵すると共に、外部電源（図示省略）に接続されている。送風機電源２０４ｄは、電子制御装置４００の指示に従ってインバータ回路を作動させ、外部電源から供給された電力をＰＷＭ方式に従って変換した後、ワイヤハーネス２０４ｅ，２０４ｆを通じて電動機２０５ｃ及び電動機２０６ｃに供給する。これにより、送風機電源２０４ｄ（換言すると、電子制御装置４００）は、電動機２０５ｃ及び電動機２０６ｃの各々を所望の回転速度にて作動させることができる。
【００３０】
電動機２０５ｃ及び電動機２０６ｃが作動すると、ファン２０５ａ及びファン２０６ａが回転する。これにより、図中の破線で示す空気流（Ａｆ１及びＡｆ２）のように、筐体２０４ａの外部から流入し、熱交換器本体２０４ｂ，２０４ｃを通過した後、ファン２０５ａ，２０６ａから放出される空気流が形成される。なお、図中では、送風機２０５，２０６と空気流（Ａｆ１及びＡｆ２）が一対一に対応しているが、これは便宜上の表現に過ぎず、送風機２０５及び送風機２０６の一方のみが作動しても２つの熱交換器本体を通過する空気流が生じる。後述されるように、電動機２０５ｃ及び電動機２０６ｃは、それら各々の送風量Ａｆ１，Ａｆ２の合計量（合計送風量）が要求送風量Ａｒｅｑを満たすように作動される。換言すると、要求送風量Ａｒｅｑは、２つの熱交換器本体２０４ｂ，２０４ｃを通過する空気量の合計として定められる。
【００３１】
再び図１を参照すると、駆動系３００は、都市ガス及びプロパンガス等のガスを燃料とするエンジン３０１、エンジン３０１の排ガスを排出する排気管３０２、排気管３０２を通過する排ガスの熱エネルギを回収する排ガス熱交換器３０３、排ガス熱交換器３０３の下流側の排気管に設けられたドレン排水器３０４、ドレン排水器３０４を通過した後の排ガスを消音して大気中へ放出する消音器３０５、ドレン排水器３０４から排出されるドレン水が通過するドレン排水管３０６、ドレン水を中和する中和処理器３０７、及び、排ガス熱交換器３０３とサブ熱交換器２１０とを接続する冷却水管３０８、を有している。なお、冷却水管３０８内を流れる冷却水により、エンジン排熱が冷媒回路２００（具体的には、室外熱交換器２０４）に供給されることになる。
【００３２】
電子制御装置４００は、ＣＰＵ、ＲＯＭ及びＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータを主体とした電子回路である。電気制御装置４００のＣＰＵは、四方切換弁２０３、室外熱交換器２０４（具体的には、送風機電源２０４ｄ）、電子膨張弁２０７、室内熱交換器２０８、及び、エンジン３０１等に指示信号を送信すると共に、室内熱交換器２０８等から出力される信号を受信するように構成されている。
【００３３】
以上が、実施調和機１００の概要である。
【００３４】
＜装置の作動＞
図３を参照しながら、実施調和機の実際の作動を説明する。実施調和機において、電子制御装置４００のＣＰＵ（以下、単に「ＣＰＵ」という。）は、図３に示す「送風機制御」ルーチンを実行し、送風機２０５及び送風機２０６の合計送風量が要求送風量を満たすように、送風機２０５及び送風機２０６を制御する。更に、ＣＰＵは、必要に応じて、合計送風量が要求送風量を満たす状態を保ちながら送風機２０５及び送風機２０６の回転速度を増減させる「電食低減制御」を実行する。
【００３５】
具体的には、ＣＰＵは、所定時間が経過する毎に図３のルーチンを繰り返し実行する。ＣＰＵは、所定の時点にて本ルーチンの処理を開始すると、ステップ３００からステップ３０５に進む。ＣＰＵは、ステップ３０５にて、現時点における実施調和機１００の空調負荷Ｌを取得する。空調負荷Ｌは、例えば、室内熱交換器２０８が設けられた室内の目標温度と、その室内の実際の温度（図示しない温度センサ等によって取得され得る。）と、の差に基づき、取得される。
【００３６】
次いで、ＣＰＵは、ステップ３１０に進む。ＣＰＵは、ステップ３１０にて、空調負荷Ｌに基づき、現時点における室外熱交換器２０４の要求送風量Ａｒｅｑを決定する。具体的には、予め定められた「要求送風量Ａｒｅｑと、空調負荷Ｌと、の関係」（ＭａｐＡｒｅｑ）に現時点における空調負荷Ｌを適用することにより、要求送風量Ａｒｅｑが決定される。要求送風量Ａｒｅｑは、空調負荷Ｌが大きいほど要求送風量が増えるように決定される。
【００３７】
次いで、ＣＰＵは、ステップ３１５に進む。ＣＰＵは、ステップ３１５にて、要求送風量Ａｒｅｑに基づき、送風機２０５及び送風機２０６の各々の送風量を決定する。具体的には、予め定められた「送風機２０５の送風量Ａｆ１と、送風機２０６の送風量Ａｆ２と、要求送風量Ａｒｅｑと、の関係」（ＭａｐＡｆ）に現時点における要求送風量Ａｒｅｑを適用することにより、送風機２０５の送風量Ａｆ１及び送風機２０６の送風量Ａｆ２が決定される。但し、送風量Ａｆ１及び送風量Ａｆ２は、それらの合計（合計送風量）が要求送風量Ａｒｅｑに一致するように決定される。
【００３８】
次いで、ＣＰＵは、ステップ３２０に進む。ＣＰＵは、ステップ３２０にて、ＰＷＭ制御の考え方に従い、電動機２０５ｃ，２０６ｃを作動させるための指示信号（信号波）を決定する。具体的には、ＣＰＵは、送風機２０５が送風量Ａｆ１の空気流を室外熱交換器２０４に供給するように、送風機２０５の電動機２０５ｃを制御するための信号波Ｅｓ１を決定する。同様に、ＣＰＵは、ステップ３２０にて、送風機２０６が送風量Ａｆ２の空気流を室外熱交換器２０４に供給するように、送風機２０６の電動機２０６ｃを制御するための信号波Ｅｓ２を決定する。
【００３９】
信号波Ｅｓ１及び信号波Ｅｓ２は、送風機電源２０４ｄのインバータ回路を作動させるための指示信号であり、例えば、所定の波長α及び周波数ωを用いて「Ｅｓ＝αｓｉｎωｔ」の形式にて記述され得る。なお、本例において、同インバータ回路におけるキャリア周波数（搬送波周波数）は、所定の固定値である。
【００４０】
具体的には、本例における信号波Ｅｓ１，Ｅｓ２は、「それら信号波によって送風機電源２０４ｄのインバータ回路が駆動されたとき、図４に示すように、電動機２０５ｃ及び電動機２０６ｃが同一の一定回転速度Ｎａにて回転する」ように決定される。なお、図４においては、便宜上、電動機２０５ｃの回転速度と電動機２０６ｃの回転速度とが若干相違するように記載されているが、両者は実際には同一の回転速度である。
【００４１】
再び図３を参照すると、ＣＰＵは、各信号波を決定した後、ステップ３２５に進む。ＣＰＵは、ステップ３２５にて、現時点において電食低減制御を実行するか否かを決定する。具体的には、ＣＰＵは、本ステップにて、送風機２０５及び送風機２０６の合計送風量（＝Ａｆ１＋Ａｆ２）、電食低減制御を前回実行してからの経過時間、及び、電動機２０５ｃ及び電動機２０６ｃの回転速度の上限値および下限値などに基づき、電食低減制御を実行するか否かを決定する。
【００４２】
例えば、ＣＰＵは、現時点において電食低減制御を実行しないと判定した場合、ＣＰＵは、ステップ３２５にて「Ｎｏ」と判定し、ステップ３３０に進む。ＣＰＵは、ステップ３３０にて、送風機２０５に信号波Ｅｓ１に基づく電力が供給されるように送風機電源２０４ｄに指示を与え、送風機２０６に信号波Ｅｓ２に基づく電力が供給されるように送風機電源２０４ｄに指示を与える。送風機電源２０４ｄはこれら指示に基づいてインバータ回路（電動機２０５ｃ用のインバータ回路、及び、電動機２０６ｃ用のインバータ回路）を作動させ、送風機２０５及び送風機２０６に電力を供給する。その結果、図４に示すように、送風機２０５及び送風機２０６が一定の回転速度Ｎａにて回転する。
【００４３】
これに対し、現時点において電食低減制御を実行すると判定した場合、ＣＰＵは、ステップ３２５にて「Ｙｅｓ」と判定し、ステップ３３５に進む。ＣＰＵは、ステップ３３５にて、信号波Ｅｓ１及び信号波Ｅｓ２を、電食低減制御を実行するための信号波に変換する。そして、ＣＰＵは、変換後の各信号波により、信号波Ｅｓ１，Ｅｓ２を更新（上書き）する。
【００４４】
具体的には、ＣＰＵは、所定の変換用関数ＦｕｎｃＭ１に信号波Ｅｓ１を適用することにより信号波Ｅｓ１を変換し、所定の変換用関数ＦｕｎｃＭ２に信号波Ｅｓ２を適用することにより信号波Ｅｓ２を変換する。変換用関数ＦｕｎｃＭ１は、図５に示すように、電動機２０５ｃの回転速度が時間経過に伴ってｓｉｎ波状（振幅ΔＮ、周波数ｆ）に増減するように、信号波Ｅｓ１を変換する。更に、変換用関数ＦｕｎｃＭ２は、電動機２０６ｃの回転速度が時間経過に伴ってｓｉｎ波状（振幅ΔＮ、周波数ｆ）に増減するように、信号波Ｅｓ２を変換する。更に、変換用関数ＦｕｎｃＭ１，変換用関数ＦｕｎｃＭ２は、これらｓｉｎ波の位相が半波長だけ相違するように、信号波Ｅｓ１及び信号波Ｅｓ２を変換する。加えて、変換用関数ＦｕｎｃＭ１，変換用関数ＦｕｎｃＭ２は、送風機２０５及び送風機２０６の合計送風量が要求送風量Ａｒｅｑを満たす状態を維持するように、信号波Ｅｓ１及び信号波Ｅｓ２を変換する。
【００４５】
再び図３を参照すると、ＣＰＵは、信号波Ｅｓ１，Ｅｓ２を変換した後、ステップ３３０に進み、送風機２０５に信号波Ｅｓ１（変換後）に基づく電力が供給されるように送風機電源２０４ｄに指示を与え、送風機２０６に信号波Ｅｓ２（変換後）に基づく電力が供給されるように送風機電源２０４ｄに指示を与える。その結果、図５に示すように、電動機２０５ｃ及び電動機２０６ｃの回転速度が、同一振幅ΔＮかつ同一周期Ｔ／ｆ（Ｔは定数）のｓｉｎ波状に増減されることになる。
【００４６】
この回転速度の増減により、図４に示すように電動機２０５ｃ及び電動機２０６ｃが作動する場合に比べ、軸受２０５ｂ及び軸受２０６ｂに生じる電食の度合いが低減される。この理由の一つとして、潤滑油の慣性などに起因し、図４の場合よりも図５の場合の方が、軸受の部材間に取り込まれる潤滑油の平均量（即ち、潤滑油膜の平均厚さ）が増大し、絶縁破壊電圧の平均値が高まることが挙げられる。
【００４７】
その後、ＣＰＵは、ステップ３９５に進み、本ルーチンを一旦終了する。
【００４８】
以上に説明したように、実施調和機は、必要に応じて、送風機２０５及び送風機２０６による合計送風量が要求送風量Ａｒｅｑを満たす状態を保ちながらそれら電動機の回転速度を増減させる電食低減制御（図５）を行うように、送風機電源２０４ｄのインバータ回路を作動させる。これにより、実施調和機１００の送風機に用いられる電動機の軸受２０５ｂ，２０６ｂに生じる電食を出来る限り低減することができる。
【００４９】
＜他の態様＞
本発明は上記実施形態に限定されることはなく、本発明の範囲内において種々の変形例を採用できる。
【００５０】
例えば、実施調和機は、２つの送風機２０５，２０６を用いて室外熱交換器２０４に要求送風量Ａｒｅｑの空気流を送風するようになっている。しかし、本発明の空気調和機は、３つ以上の送風機を用いて要求送風量を満たすように構成されてもよい。３つ以上の送風機を用いる場合、電子制御装置において、必ずしも全ての送風機の回転速度が増減される必要はなく、一部の送風機（但し、原理上、２つ以上の送風機）の回転速度のみが増減されるように構成されてもよい。
【００５１】
更に、実施調和機は、２つの電動機２０５ｃ，２０６ｃの回転速度をｓｉｎ波状に増減するように電食低減制御を実行するようになっている（図５参照）。しかし、本発明の空気調和機は、必ずしもｓｉｎ波状に電動機２０５ｃ，２０６ｃの回転速度を増減する必要はなく、例えば図６に示すように、三角波状に電動機の回転速度を増減してもよい。即ち、電子制御装置を実行する際の電動機の回転速度の増減態様は、特に制限されない。
【符号の説明】
【００５２】
１００…エンジン駆動式空気調和機、２００…冷媒回路、２０５，２０６…送風機、２０４…室外熱交換器、２０５ａ，２０６ａ…ファン、２０５ｂ，２０６ｂ…軸受、２０５ｃ，２０６ｃ…電動機、２０４ｄ…送風機電源、４００…電子制御装置
【図１】
0006413738.tif 000002
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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