(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
タービンブレード壁（１）を有しているターボ機械のためのタービンブレードであって、
前記タービンブレード壁（１）には、少なくとも１つの流路（２）が形成されており、冷却流体が、低温ガス側から高温ガスが流れる表面すなわち前記タービンブレード壁（１）の高温ガス側に至るまで、前記流路（２）を通じて流通可能とされ、
少なくとも１つの前記流路（２）が、前記低温ガス側に向かっている前記流路（２）の端部領域において、流入通路セクション（２ａ）を有しており、前記タービンブレード壁（１）の前記高温ガス側に向かっている前記流路（２）の端部領域において、流出通路セクション（２ｂ）を有しており、前記流入通路セクション（２ａ）と前記流出通路セクション（２ｂ）との間において、円状又はオーバル状の断面を有している中央通路セクション（２ｃ）であって、前記中央通路セクション（２ｃ）の長さ全体に亘って一定とされる前記断面を有しており、前記流路（２）の長手方向軸線（Ｘ）を定義しており、前記タービンブレード壁（１）の前記高温ガスが流れる表面に対して鋭角を形成している、前記中央通路セクション（２ｃ）を有しており、
前記流路（２）が、前記流入通路セクション（２ａ）と前記中央通路セクション（２ｃ）との間において、前記中央通路セクション（２ｃ）の断面積より大きい断面積を有している中間通路セクション（２ｄ）を有している、前記タービンブレードにおいて、
前記中央通路セクション（２ｃ）が、前記中央通路セクション（２ｃ）と前記中間通路セクション（２ｄ）との間に且つ前記流路（２）の前記長手方向軸線に対して垂直に位置している、ショルダー面（５）を形成している前記中間通路セクション（２ｄ）に隣り合っているか、又は、前記流路（２）の前記長手方向軸線に対して９０°でない角度αで傾斜している平面内に配置されている前記ショルダー面（５）が、前記中間通路セクション（２ｄ）と前記中央通路セクション（２ｃ）との間における移行領域に形成されており、
前記流路（２）の一方の壁領域には、前記ショルダー面（５）が形成されており、
前記流路（２）の反対側に位置する他方の壁領域では、前記中間通路セクション（２ｄ）と前記中央通路セクション（２ｃ）とが、直線状にすなわちショルダーが形成されていない状態で又は低いショルダーが形成されている状態で合流していることを特徴とするタービンブレード。
【請求項２】
前記中間通路セクション（２ｄ）が、前記中間通路セクション（２ｄ）の長さ全体に亘って一定の断面を有していることを特徴とする請求項１に記載のタービンブレード。
【請求項３】
前記中間通路セクション（２ｄ）が、円状又はオーバル状の断面を有しており、
前記中間通路セクション（２ｄ）の長手方向軸線が、前記中央通路セクション（２ｃ）の前記長手方向軸線（Ｘ）に対してオフセットされていることを特徴とする請求項２に記載のタービンブレード。
【請求項４】
前記ショルダー面（５）が、前記高温ガス側に面している前記流路（２）の壁領域に形成されていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のタービンブレード。
【請求項５】
前記ショルダー面（５）が、前記低温ガス側に面している前記流路（２）の壁領域に形成されていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のタービンブレード。
【請求項６】
前記中央通路セクション（２ｃ）が、前記中間通路セクション（２ｄ）の断面積より少なくとも３０％小さい断面積を有していることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のタービンブレード。
【請求項７】
前記中央通路セクション（２ｃ）と前記中間通路セクション（２ｄ）とがそれぞれ、円状の断面を有しており、前記中間通路セクション（２ｄ）の直径（Ｄ）と前記中央通路セクション（２ｃ）の直径（ｄ）との比Ｄ／ｄが、１．３〜１．７とされることを特徴とする請求項６に記載のタービンブレード。
【請求項８】
前記流出通路セクション（２ｂ）が、ディフューザの形態をした拡径された断面を有するように構成されていることを特徴とする請求項１〜４，６、及び７のいずれか一項に記載のタービンブレード。
【請求項９】
前記流路（２）の壁が、前記低温ガス側に面している前記流路（２）の壁領域において、前記流路（２）の前記長手方向軸線の方向において延在しており、前記中央通路セクション（２ｃ）と直線状に隣り合っていることを特徴とする請求項８に記載のタービンブレード。
【請求項１０】
前記流出通路セクション（２ｂ）が、前記流出通路セクション（２ｂ）の長さ全体に亘って一定の、円状の断面を有していることを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載のタービンブレード。
【請求項１１】
前記流出通路セクション（２ｂ）が、前記流路（２）の前記長手方向軸線（Ｘ）に対して同軸に延在しており、前記中央通路セクション（２ｃ）と同一の断面を有していることを特徴とする請求項１０に記載のタービンブレード。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、請求項１のおいて書きに係るターボ機械のためのタービンブレードに関する。このようなタービンブレードは、特許文献１に開示されている。
【背景技術】
【０００２】
ターボ機械、特に（広義の意味での）ガスタービンは、事前にコンプレッサにおいて圧縮されると共に燃焼室において加熱された高温ガスが膨張されることによって仕事を発生させることができる（狭義の意味での）ガスタービンを有している。高温ガスの質量流量が大きい場合には、ひいては出力範囲が高い場合には、ガスタービンは、軸流式構造体として構成されており、貫流方向において直列配置されている複数のブレードリングから形成されている。ブレードリングは、周方向全体に亘って配置されているインペラブレード及びディフューザブレードを有しており、インペラブレードは、ガスタービンのロータに固定されており、ディフューザブレードは、ガスタービンのケーシングに固定されている。
【０００３】
ガスタービンの内部における高温ガスの入口温度が高くなるに従って、ガスタービンの熱力学的効率が高くなる。しかしながら、タービンブレードの耐熱負荷性に起因して、入口温度の大きさが制限される。従って、その目的は、熱負荷が大きい場合であっても、ガスタービンの動作に適した機械的強度を有しているタービンブレードを製造することである。当該目的を達成するために、タービンブレードは、コストが嵩むコーティングシステムを備えている。許容可能なタービン入口温度をさらに高くするために、タービンブレードはガスタービンの運転中冷却されている。この場合には、フィルム冷却が、高い負荷を受けているタービンブレードを冷却するための、非常に効果的で信頼性が高い手段を構成している。この場合には、冷却空気は、コンプレッサから抽出され、内部冷却流路を具備するタービンブレードの内部に案内される。タービンブレードの内側から材料を対流冷却した後に、冷却空気が、流路を介して、タービンブレードの外面に方向づけられる。タービンブレードの外面において、冷却空気が、タービンブレードの外面に沿って流れると同時に高温流れからタービンブレードを保護するフィルムを形成する。
【０００４】
スロット噴出システムの援助によって、理想的なフィルム冷却が実現される。構造的観点及び機械的観点から、理想的なフィルム冷却は、タービンブレードにおいて実現することはできないので、第一に製造性を考慮して、円柱状の流路又はオーバル状の断面を有する一様な流路が利用される。スロット冷却の原理に近いが、流路の出口において当該流路の断面を広げること、すなわち、当該流路の流出通路セクションがディフューザの形態とされることが知られている。この場合には、出口の断面が、所定の要因に起因して大きくなっている。これにより、冷却空気の噴流が流れ方向とは無関係に飛散するので、噴流の衝撃が小さくなり、混合損失が低減されるが、横方向においてフィルムが厚くなる。一般には、湾曲した経路を有する穴によって、流体通路の長手方向軸線の領域における効率が高められ、全体に横方向におけるフィルムが良好になる。
【０００５】
流路すなわち冷却通路の内部の冷却空気を当該流路すなわち冷却通路の壁から剥離させるという試みが行われている。図１４に表わすように、特に流路のディフューザの形態とされる流出通路セクションでは、具体的には高温ガスの流れ方向に関する流路の下流側壁領域において、すなわち低温ガス側に向かって位置づけられている壁領域において、このような剥離が行われている。さらに、図１５に表わすように、貫流が流路を通過する場合に渦を形成させるという試みが行われている。主に４つの異なる渦構造体が確認されている。
【０００６】
［環状の渦Ω１］
冷却空気の噴流は、傾斜されているシリンダのように主流れに作用し、当該主流れを加速させる。上流及び下流に面している側と冷却空気の噴流の上側との間には、圧力差が発生するので、補償流れが発生する。その結果として、環状の渦Ω１が形成される。冷却空気の排出境界層の回転が、この効果をサポートする。
【０００７】
［腎臓型の渦Ω２］
腎臓型の渦は、一組の渦が流路内に発生する結果として生じる。
排出される冷却流体の噴流と主流れとの間における自由な剪断層に作用する摩擦力が、当該回転をさらに促進させる。
【０００８】
［馬蹄型の渦Ω３］
馬蹄型の渦Ω３は、境界層流れに対して垂直とされるシリンダの死点領域に発生する。壁の近傍において、境界層の圧力が最小になる。これとは対照的に、主流れの境界層の外側の層では、正圧勾配が形成される。境界層は、壁から剥離し、圧力最小方向において主流れに抗して壁に対して旋回する。次の渦は、シリンダの周りに且つその両側に配置される。馬蹄型の渦Ω３の回転方向は、隣り合う腎臓型の渦Ω２の回転方向に対して逆方向であり、馬蹄型の渦Ω３は、穴それぞれから噴出する際に冷却空気の噴流の下方において横方向に延在している。
【０００９】
［不安定な渦Ω４］
不安定な渦は、シリンダの直後におけるカルマン渦に相当する。渦が形成されることによって、シリンダの負圧側において境界層が剥離する。不安定な渦Ω４は、冷却された表面に垂直に発生する。
【００１０】
従って、ターボ機械の燃焼室からの高温ガスが、タービンブレードの外面において、流路から排出された冷却流体の噴流と合流した場合には、高温ガスの流れが冷却流体の噴流の周りに配置され、高温ガスが噴流の端に作用した結果として、２つの腎臓型の渦Ω２を伴う煙突状の渦が形成される。２つの腎臓型の渦Ω２それぞれが、一の渦によって形成されており、２つの腎臓型の渦Ω２の内側における高温ガスの速度ベクトルは、外壁から離隔するように向いている。
【００１１】
渦形成に影響を及ぼすために、フィン又はフィンの形態をした撹拌器を流路の内部に設けることが知られている（特許文献２及び特許文献３）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１２】
【特許文献１】欧州特許出願公開第２０６３０７８４２号明細書
【特許文献２】国際公開第２０１３／０８９２５５号
【特許文献３】米国特許出願公開第２００９／０３０４４９９号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
その目的は、フィルム冷却の容量をさらに大きくすることである。従って、本発明の目的は、フィルム冷却によって効率的に冷却可能とされるターボ機械のためのタービンブレードを製造することである。
【００１４】
本発明では、当該目的は、請求項１の特徴部分によって、導入部分で述べたタイプのタービンブレードにおいて達成される。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
従って、本発明では、中央通路セクションが中間通路セクションと隣り合っており、流路の長手方向軸線に対して垂直に位置するショルダー面が中央通路セクションと中間通路セクションとの間に形成されている。代替的には、ショルダー面が、流路の長手方向軸線に対して９０°でない角度で、例えば４５°で傾斜している平面内に配置されており、中間通路セクションと中央通路セクションとの間における移行領域に形成されている。この場合には、ショルダー面が、流路の壁領域に形成されており、反対側の壁領域では、中間通路セクションと中央通路セクションとが互いに対して直線状にすなわちショルダーが形成されていない状態で合流している。この場合には、特に流路の壁が、その長さ全体に亘って直線状に延在している。しかしながら、代替的には、低いショルダーが当該流路の壁に形成されている場合がある。
【００１６】
好ましくは、ショルダー面が、高温ガス側又は低温ガス側に面している流路の壁領域に位置している。
【００１７】
本発明の一の実施例では、中央通路セクションと流入通路セクションとの間に、中間通路セクションが、一定の、好ましくは円状又はオーバル状の断面を中間通路セクションの長さ全体に亘って有しており、中間通路セクションの長手方向軸線が、中央通路セクションの長手方向軸線に対してオフセットされており、特に中央通路セクションの長手方向軸線に対して平行に延在している。
【００１８】
本発明に基づいて形状変更された結果として、流路内における局所的流れの速度が調整され、これにより、図１５に表わすように一組の渦Ω２が逆方向に回転するように、且つ、図１３に表わすようにディフューザ内における剥離が上流側に変位するように、流路内における冷却流体の流れが影響を受ける。両方の効果が、フィルム冷却効果に対して悪影響を及ぼし、特に冷却流体の噴流の横方向の広がりに影響する。
【００１９】
中央通路セクションが、中間通路セクションの断面積より少なくとも３０％小さい、特に少なくとも４０％小さい、好ましくは６０％小さい断面積を有している場合に、特に良好な結果を得ることができる。
【００２０】
中央通路セクションと中間通路セクションとがそれぞれ、円状の断面を有しており、中間通路セクションの直径Ｄと中央通路セクションの直径ｄとの比Ｄ／ｄが、１．３〜１．７とされ、好ましくは１．５とされる。
【００２１】
流出通路セクションが、ディフューザの形態をした拡径された断面を有するように既知の構成で構成されている。この場合には、低温ガス側に面している流路の壁領域における流路の壁が、流路の長手方向軸線の方向において延在しており、中央通路セクションと直線状に合流している。代替的には、流出通路セクションが、流出通路セクションの長さ全体に亘って一定の、特に円状の断面を有している。この場合には、好ましくは、流出通路セクションが、中央通路セクションに対して同軸に延在しており、中央通路セクションと同一の断面を有している。
【００２２】
本発明の優位な実施例に関しては、典型的な実施例についての以下の説明から明らかとなる。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明における、流路を有しているタービンブレード壁の長手方向断面図である。
【図２】図１に表わすタービンブレード壁の変形例の長手方向断面図である。
【図３】中間通路セクション及び中央通路セクションにおける流路の断面形状を示す、図１に表わす断面Ｖ−Ｖの断面図である。
【図４】中間通路セクション及び中央通路セクションにおける流路の代替的な断面形状を示す、図１に表わす断面Ｖ−Ｖの断面図である。
【図５】本発明における、さらなる流路を有しているタービンブレード壁の長手方向断面図である。
【図６】本発明における、流路の第３の実施例を有しているタービンブレード壁の断面図である。
【図７】図６に表わすタービンブレード壁の変形例の長手方向断面図である。
【図８】図６に表わすタービンブレード壁の変形例の長手方向断面図である。
【図９】図６に表わすタービンブレード壁の変形例の長手方向断面図である。
【図１０】本発明における流路の第４の実施例を有しているタービンブレード壁の長手方向断面図である。
【図１１】中間通路セクション及び中央通路セクションの流路断面形状を表わす、図６及び図１０の断面Ａ−Ａの断面図である。
【図１２】中間通路セクションと中央通路セクションとの間における移行領域の、図１０に表わす流路の斜視図である。
【図１３】図１、図５、及び図６に表わす流路の実施例における、ディフューザによって冷却流体が剥離する位置を表わす。
【図１４】ディフューザを具備する従来技術に基づく流路内において、ディフューザによる冷却流体の剥離挙動を表わす。
【図１５】シリンドリカル状のフィルム冷却穴の渦形成を表わす概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
図１は、タービンブレード壁１の詳細な縦断面図である。タービンブレード壁１には、例えば冷却空気のような冷却流体がタービンブレードの低温ガス側から―この場合にはタービンブレードの内部から―高温ガスが流れるタービンブレード壁の外面に至るまで流通可能とされる、流路２が形成されている。タービンブレード壁の外面は、タービンブレードの高温ガス側を形成している。流路２は、低温ガス側に向かっている流路２の端部領域において、流体入口開口部３が形成されている流入通路セクション２ａを有しており、タービンブレード壁１の高温ガス側に向かっている流路２の端部領域において、流体出口開口部４が形成されている流出通路セクション２ｂであって、ディフューザの態様で末広がりになっている流出通路セクション２ｂを有しており、流入通路セクション２ａと流出通路セクション２ｂとの間において、流路２の長手方向軸線Ｘを規定している中央通路セクション２ｃであって、中央通路セクション２ｃの全長に亘って一定の円状又はオーバル状の断面を有している中央通路セクション２ｃを有している。通路２の長手方向軸線Ｘは、高温ガスが流れるタービンブレード壁１の外面と共に、長手方向軸線Ｘと流路２の流入側すなわち上流側の表面とが成す鋭角を含んでいる。流入通路セクション２ａと中央通路セクション２ｃとの間には、中央通路セクション２ｃの断面積より大きい断面積を有している中間通路セクション２ｄが設けられている。図１に表わすように、流入通路セクション２ａと中間通路セクション２ｄとは、中間通路セクション２ｄが流入通路セクション２ａに直線状に隣接しているように且つ中間通路セクション２ｄの長さ全体に亘って一定の断面を有しているように、貫通孔として構成されている。
【００２５】
中間通路セクション２ｄと中央通路セクション２ｃとの移行領域は、段差部（sharp-edged design）を有するように形成されており、流路２の壁が、低温ガス側に面している流路２の一方の壁領域において、直線状に延在しており、ショルダー面５が、高温ガス側に面している流路２の他方の壁領域において、中間通路セクション２ｄと中央通路セクション２ｃとの間に形成されており、流路２の長手方向軸線Ｘに対して垂直に配置されている。しかしながら、代替的には、図２に表わすように、低温ガス側に面している流路２の一方の壁領域において、中間通路セクション２ｄと中央通路セクション２ｃとの間にショルダー面５を形成し、高温ガス側に面している流路２の他方の壁領域において、流路２の壁を直線状にすなわちショルダーが形成されていない状態で延在させることもできる。
【００２６】
図３及び図４は、中間通路セクション２ｄから中央通路セクション２ｃに至る移行領域を明確に表わす。図２に表わす実施例の場合には、中間通路セクション２ｄと中央通路セクション２ｃとがそれぞれ円状の断面を有しており、中間通路セクション２ｄの直径Ｄが中央通路セクション２ｃの直径ｄより著しく大きい。図示の典型的な実施例では、直径の比Ｄ／ｄは約１．５である。この結果として、中央通路セクション２ｃの断面積は、中間通路セクション２ｄの断面積より約５５％小さい。流路２の下流側壁領域において、中間通路セクション２ｄが中央通路セクション２ｃと直線状に合流しており、残りの周囲領域においては、ショルダー面５が中間通路セクション２ｄと中央通路セクション２ｃとの間に形成されている。
【００２７】
図４に表わす実施例では、中間通路セクション２ｄはオーバル状の断面を有しており、中央通路セクション２ｃは円状の断面を有している。中間通路セクション２ｄの断面がオーバル状に形成されているので、ショルダー面５が流路２の上流側壁領域にのみ形成されている。
【００２８】
動作中に、例えば冷却空気のような冷却流体が流路２を貫流している場合には、中間通路セクション２ｄと中央通路セクション２ｃとの間の移行領域における段差部によって、冷却流体の流れは、ディフューザの形態で末広がりになっている流出通路セクション２ｂにおいて、―図１３に表わすように―高温ガス流Ｈに関する上流側で流路の壁から剥離するように導かれる。図１３に表わすように、この結果として、流路２から出た後の冷却流体がタービンブレード壁１の外面に最適に供給されるので、タービンブレード壁１の外面を流れる高温ガスからタービンブレード壁１の外面を保護することができる。
【００２９】
図５は、タービンブレード壁１の類似する流路２を表わす。図１に表わす実施例との唯一の相違点は、流体入口開口部３が、タービンブレード壁１の内面から内方に突出しているフィレット６の端面に形成されており、これにより冷却流体が、当該端面において流路２に流入することである。
【００３０】
図６は、タービンブレード壁１の流路２のさらなる実施例を表わす。図１に表わす流路２と同様に、図６に表わす流路２も、タービンブレード壁１の低温ガス側に設けられている流入通路セクション２ａと、タービンブレード壁１の高温ガス側に設けられている流出通路セクション２ｂと、流入通路セクション２ａと流出通路セクション２ｂとの間に配置されている中央通路セクション２ｃであって、中央通路セクション２ｃの長さ全体に亘って一定とされる円状断面セクションを有している中央通路セクション２ｃと、流入通路セクション２ａと中央通路セクション２ｃとの間に形成されている中間通路セクション２ｄとを備えている。当該実施例では、流入通路セクション２ａと中間通路セクション２ｄとは、シリンドリカル状の穴の形態とされるように構成されている。流入通路セクション２ａ及び中間通路セクション２ｄの直径は、その長さ全体に亘って一定とされ、中央通路セクション２ｃの直径より大きい。さらに、中間通路セクション２ｄ及び流入通路セクション２ａによって規定されている長手方向軸線は、中央通路セクション２ｃの長手方向軸線Ｘに対してオフセットされている。具体的には、流路２の低温ガス側に向いている側面において、ショルダー面５が、中間通路セクション２ｄと中央通路セクション２ｃとの間に形成されており、その反対側にすなわち流路２の高温ガス側に向いている側面においては、中間通路セクション２ｄと中央通路セクション２ｃとの間における移行領域の流路壁が、直線状に延在しているので、当該実施例では、中間通路セクション２ｄから中央通路セクション２ｃに至る移行は、ショルダーが形成されず一定とされる。図１に表わす実施例とは対照的に、ショルダー面５は、流路２の長手方向軸線に対して垂直に配置されていないが、長手方向軸線Ｘに対して約４５°の角度で傾斜している平面内に配置されている。移行領域の断面は、図１１に表わす通りである。
【００３１】
図５に表わす実施例の代替として、高温ガス側に向いている流路２の壁領域には、ショルダー面５が形成されており、その反対側すなわち流路２の低温ガス側に向いている側面には、流路２が、中間通路セクション２ｄと中央通路セクション２ｃとの間の移行領域において直線状に延在している場合もある。図７及び図８は、このような実施例を表わす。図７も、ショルダー面５を含む平面が、一種のセットバックが形成されるように高温ガス側に向かって配置されている壁領域に対して９０°より小さい角度で配置されていることを表わす。同様に、図６に表わす実施例でも、ショルダー面５は、図９に表わすように、セットバックが形成されるように低温ガス側に向かって配置されている壁領域に対して９０°より小さい角度で配置されている。
【００３２】
図６に表わす実施例では、流出通路セクション２ｂは、ディフューザの形態に構成されている。代替的には、流出通路セクション２ｂは、図１０に表わすように、中央通路セクション２ｃの延長部を構成している。当該実施例では、流入通路セクション２ａと中間通路セクション２ｄとが、比較的大きい直径を有する穴を形成しており、中央通路セクション２ｃと流出通路セクション２ｂが、比較的小さい直径を有する穴を形成している。これら穴は、流路壁の下流側においてショルダー面５が中間通路セクション２ｄと中央通路セクション２ｃとの間における移行領域に形成されるようにオフセットされている。
【００３３】
図６及び図１０に表わす流路２の実施例では、結果的に、図１及び図４に表わす流路２の実施例によってもたらされる効果と同一の効果を動作中に発揮させることができる。流入通路セクション２ａ及び中間通路セクション２ｄにおいて流路２の直径が拡大されているので、流路２の冷却流体は、最初に減速され、その後に傾斜しているショルダー面５の領域において加速及び偏向され、これにより、流路壁の上流側の領域において冷却流体の流れが分岐する。
【００３４】
本発明について、好ましい典型的な実施例を用いて十分に図解及び詳述したが、本発明は、特許請求の範囲から逸脱しないことを条件として、図示の実施例及び当業者によって想到可能とされる他の変形例によって限定される訳ではない。
【符号の説明】
【００３５】
１    タービンブレード壁
２    流路
２ａ  流入通路セクション
２ｂ  流出通路セクション
２ｃ  中央通路セクション
２ｄ  中間通路セクション
３    流体入口開口部
４    流体出口開口部
５    ショルダー面
６    フィレット
Ｘ    （中央通路セクション２ｃの）長手方向軸線
【図１】
0006328847.tif 000002
【図２】
0006328847.tif 000003
【図３】
0006328847.tif 000004
【図４】
0006328847.tif 000005
【図５】
0006328847.tif 000006
【図６】
0006328847.tif 000007
【図７】
0006328847.tif 000008
【図８】
0006328847.tif 000009
【図９】
0006328847.tif 000010
【図１０】
0006328847.tif 000011
【図１１】
0006328847.tif 000012
【図１２】
0006328847.tif 000013
【図１３】
0006328847.tif 000014
【図１４】
0006328847.tif 000015
【図１５】
0006328847.tif 000016