(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
たいてい褐色である石炭及びレオナルダイトである石炭系可燃性生物岩を、腐植質の有機及び有機ミネラル肥料へそしてブリケット燃料の調製物へ包括的転換する方法であって、
連続フローの基本的工程：
水曲線の負荷（ｄｕｔｙ  ｏｆ  ｗａｔｅｒ  ｃｕｒｖｅ）が約２の水溶液に基づいた浸出を使用する工程、
液相から重質相（凝集スラリー）への引き抜きを有する酸化を使用する工程、
遠心力場での機械的相分離を使用する工程、
粉砕による反応組成物の液相機械的活性化及び分散を使用する工程、
リサイクルされる残留「水」を使用する工程
を実施して、水溶性フミン酸及びブリケット燃料を得る前記方法において、
広範な生成物を製造するために、原料が予め、３ｍｍ以下の等級に粉砕され、そして、
反応水溶液を調製するために、水が精製かつ電気化学的に軟水化され；
原料の液相酸化工程が適用され、そして、転換される媒体が数〜数十ｍ／秒のドリフト速度を有する前記相の摩擦及び動的剪断による反応組成物の分散を伴った液相メカノケミカル活性化及び／又はメカノケミカル活性化が適用され；
このメカノケミカル活性化は、この媒体へ１０〜４０ＭＪ／ｍ３に計量されたエネルギーの導入を伴い、
この計量は、転換される媒体中のすべての成分のドリフトにもかかわらず安定化され；ここで、定義された摩擦及び剪断工程は、静的及び動的特徴の手段によって形成され；ここで、超低周波から超音波境界の周波数にわたる周波数範囲内の動的（油圧インパルス）衝撃が転換される媒体になされる；ここで、定義した転換は、また、高周波数を用いて開始され；ここで、転換される媒体へのメカノケミカルエネルギー導入の最大パラメータの自動保守管理は、メカノケミカル反応器がキャビテーションモードに「落ちる」ことを防止するサブキャビテーション域内の自動制限によって確保される、
ことを特徴とする前記方法。
【請求項２】
前記方法に従って可能ないくつか又はその他の生成物を製造するために、さまざまな装置にわたって転換されている前記試薬組成物の材料フローがリダイレクトされ、これにより、前記のいくつか又はその他の生成物の製造のために体系化方法がループすることを特徴とする、請求項１に記載の石炭系可燃性生物岩の包括的転換方法。
【請求項３】
フミン酸及びフルボ酸の物質抽出工程は、化学抽出を使用せずに行われ；化学試薬を使用しない特殊な物理的水処理を予め適用し、前記水は、水酸化物イオン（ＯＨ−）で飽和されており、これはｐＨの増大を確実にし；
この場合、超純粋な商用生成物が得られることを特徴とする、請求項１に記載の石炭系可燃性生物岩の包括的転換方法。
【請求項４】
医薬、畜産、養鶏及び魚の養殖への使用に適した超純粋な調製物を得るために、原料の予備酸化でなくピロリン酸ナトリウム又はカリウムによるフミン酸浸出を用いる科学的工程を使用することを特徴とする、請求項１に記載の石炭系可燃性生物岩の包括的転換方法。
【請求項５】
前記原料を生成物へ転換する間に、前記反応混合物へ鉱物肥料及び／又は微量元素を添加することを特徴とする、請求項１に記載の石炭系可燃性生物岩の包括的転換方法。
【請求項６】
フミン酸を前記液相から凝集が現れている凝固スラリー形態の重質相へ分離することを促進するために、凝集剤を使用することを特徴とする、請求項１に記載の石炭系可燃性生物岩の包括的転換方法。
【請求項７】
フルボ酸の調製物を調製する間に、混合物を密度による重力分離で成分に分別することを使用し、これらの成分は、前記調製物の濃度を増大させる更なる工程を提供するために、さまざまなレベルで選択されることを特徴とする、請求項１に記載の石炭系可燃性生物岩の包括的転換方法。
【請求項８】
精密ろ過を使用することを特徴とする、請求項１に記載の石炭系可燃性生物岩の包括的転換方法。
【請求項９】
商業的水分状態への低温真空生成物乾燥を使用し、前記真空乾燥工程前には、生成物内の有用物質の熱劣化を減少させながらより有効な乾燥のために溶液を活性化し、また、真空乾燥工程中にサーマルヘッドの存在により生じ得る流体力学的プレキャビテーション乳化工程を使用することを特徴とする、請求項１に記載の石炭系可燃性生物岩の包括的転換方法。
【請求項１０】
排出「水」の脱塩工程（その解決手段は生成物の酸塩基中和である）を、さまざまな商業的条件の塩の分離とともに使用することを特徴とする、請求項１に記載の石炭系可燃性生物岩の包括的転換方法。
【請求項１１】
反応成分のメカノケミカル転換の間に、その燃焼性部分が熱発生工程、並びに、半コークス化及びブリケット燃料形成工程に使用される原料成分に含まれる揮発性物質がそれらから分離されるすることを特徴とする、請求項１に記載の石炭系可燃性生物岩の包括的転換方法。
【請求項１２】
転換される反応成分中へ消泡剤が投入されることを特徴とする、請求項１に記載の石炭系可燃性生物岩の包括的転換方法。
【請求項１３】
製造されるブリケット燃料の一部が、熱発生工程に使用されることを特徴とする、請求項１に記載の石炭系可燃性生物岩の包括的転換方法。
【発明の詳細な説明】
【背景技術】
【０００１】
地球上の人類の環境的安全性への要求は、食品材料の動力学だけでなく、構造も規定する。近年、化学肥料を使用せず又はそれらの使用を制限して製造される農産物の食品の世界生産シェアが大幅に増大している。抗生物質及び生体刺激の使用を除く、動物由来の食品材料を調製する一定の傾向がある。確立された農業生産技術に対して周知でありすでに使用され十分に実績のある代替策は、フミン酸利用技術である。腐植物質（ＨＳ）は、その生物学的活性により、植物成長刺激剤として又は微量栄養素として使用されている。腐植物質は、土壌調整剤や土地改良剤として使用され、また腐植物質が土壌微生物の活性を刺激する。腐植物質は、汚染地域の解毒剤として使用可能である。腐植物質は、非特異的アダプトゲンと医学における生体刺激因子として、そして、各種薬品の腸吸着剤（ｅｎｔｅｒｏｓｏｒｂｅｎｔ）として使用される［１］。腐植物質（フミン酸−ＨＡ）は、また、家畜や家禽、さらに水産養殖で効果的に使用される。
【０００２】
最も一般的な腐植物質ＨＳの生産技術は、浸出等の鉱物原料からの抽出プロセスである。分離したフミン酸は、人工物（ＡＲＴＩＦＡＣＴ）であり、以前に想定したように、空気中で分離される際、その組成を変化させるプロトフミン酸が原料中にないので、アルカリ性溶液の繰返し処理を必要とする褐炭のエステル結合の存在による酸化的加水分解反応による。この場合、変換される供給原料に存在するよりも多いフミン酸が、たびたび得られる［５，ページ２７］。
【０００３】
有用な腐植含有剤プロセス装置は、腐植物質を含む鉱物生産の浸出を使用する２つの方向−安定な商用生成物と不安定な商用生成物の回収を開発している。それらの使用及び用量の異なる方法によって、多くの場合、不安定なフミン酸は薬物又は成長刺激剤、そして安定なフミン酸は肥料と呼ばれている［２］。
【０００４】
安定な腐植質の製造において、腐植物質は、原料−石炭やピートモスの全量−から分離されない。従来の有機肥料の従来の用量に匹敵する比較的高い用量で使用されている（０．２５〜５トン／ｈａの標準用量より高い可能性がある）。また、いくつかの場合に、これらの肥料の製造は、治療薬品の過程で、栄養素の濃縮（窒素、リン、カリウム、微量元素）を提供する。
【０００５】
腐植物質の濃度が非常に低く、その使用は、多くの場合、種子の前処理（ｐｒｅ−ｓｅｅｄｉｎｇ）又は植物の葉のドレッシングに制限されるので、調製物の形態としての腐植物質の使用は、土壌の化学的及び物理的特性を変化させることから見ると、典型的に土壌の肥沃度に対して有意な影響を伴わない。安定な腐植肥料は、従来の有機肥料と伝統的な腐植物質のいくつかの特性を組み合わせる。後者のように、安定な腐植肥料は、有意な生理活性を有するが、同時にそれらは土壌に再生の顕著な影響を与える：構造条件、水と硝化能力の成長を促進する物理的性質を改善し、リン酸塩化合物の移動度を増加させる。
【０００６】
しかし、有機肥料の製造及び腐植物質を含む調製物の方法の既知の分析は、製造技術の多様だけでなく、世界市場で存在している品質の大きな多様性を示す。そのような商用生成物の多種多様さは、様々な植物の生長に応じて生成物のさまざまな種類の性質の専門性に起因し、一方、この大きな多様性は、既知のものと異なる新発明を創造する欲求をもって、又はすべての改善点の種類、これらの発明の商業的使用の目的と相違することによって説明することができる。このような状況において、市場、例えば、自動車業界に存在する需要の変化に対するプロセスの「即座の」適応を提供する柔軟な技術に基づいて、腐植物質含有製造装置の大規模生産する機会を示すことは、きわめて有用である。
【０００７】
この発明の一群のプロセスの部分は、生褐炭とその亜種のような原料−レオナルダイトに向けられ、それは２つの要素によって決定される：
・一般的には、腐植物質を含む調製物の生産は、自然な水資源はもちろん、ピート、腐泥、頁岩、ペロイドと木材等の腐植物質を含む原料と比べて最も有用な組成ものの最高収率を与える。例えば、レオナルダイトには、最大８５％の腐植物質が含まれる（海水は最高１ｍｇ／Ｌ、川の水は最高２０ｍｇ／Ｌ、沼地の水は最高３００ｍｇ／Ｌ、土壌は１〜１２％、ピートは最高４０％）［１］，［３］。
・エネルギー分野での強大な使用のために、最も入手しやすい有効な原料は、褐炭である。
【０００８】
後者の状況について考えれば、一群のこの発明の使用にために、プロセス装置のあり得る場所の地理を描くことも可能である。例えば、褐炭は世界のエネルギー生産の約４％を提供する（ヨーロッパで発電１３％）、しかし、ギリシャ（７６％）、ユーゴスラビア（６７％）、チェコ共和国（５１％）等の一部の国では、発電のために褐炭の使用に非常に依存している。電気エネルギーの２８％が褐炭から生成される褐炭最大消費国はドイツである。オーストラリアの低級石炭の採掘は、ビクトリア州が優勢であり、それは生産地の近くにある発電所で消費される。電力の９７％又はオーストラリアの総発電の２５％を生産する［４］。
【技術分野】
【０００９】
一群のこの発明は、酸化褐炭をはじめとするたいてい褐色の石炭−レオナルダイトである石炭系可燃性生物岩の処理の分野に属し、特に、農業技術の腐植物質の大規模製造に属し、そして、適度な資本コストと製造時のプロセス原価を保証する。提案される腐植物質製造プロセスの柔軟性によって、一群のこの発明の使用は、全体として、製造される商用生成物の範囲の「拡張」のために、原料処理の有効性が増大して原料のより完璧な回収を保証する。
【００１０】
生褐炭を有機ミネラル肥料や医薬へ転換する技術を物理的・化学的効果に基づいて分類可能にする解決手段が多く知られている（ほとんど利用しないプロセスは除く）：
・石炭を微細画分に粉砕する工程；
・酸化工程；
・浸出工程；
・溶解工程、好ましくは水性媒体中；
・電気化学的工程；
・酸蒸着工程；
・沈降工程；
・ろ過処理、デカンテーション、遠心分離；
・増粘及び蒸発乾燥工程。
【００１１】
ほとんどの周知の解決手段は、その変更、例えばミネラル肥料及び／又は微量元素の形態添加剤の使用を加えた、基本的商用生成物の調製としての産業的用途を指向する。
【００１２】
しかし、この発明は、その構造のために、一定範囲の生成物の製造にとってプロセスの柔軟性を伴う工業的な使用に向けられる：
・安定な有機肥料（サスペンションゲル）の生産；
・安定な有機ミネラル肥料（サスペンションゲル）の生産；
・生物学的活性な腐植調製物の生産（大きさによって最小残留固体画分の組成の異なる種々の濃度の不安定なフミン酸組成物）；
・生物学的活性の高い調製物、すなわちフルボ酸の製造（大きさによって最小残留固体画分の組成の異なる種々の濃度の不安定なフミン酸組成物）；
・生物学的活性な腐植調製物（フミン酸の不安定な乾燥塩）の生産；・
生物学的活性の高い調製物、フルボ酸の製造（フルベイトという不安定なフルボ乾燥塩）；
・ブリケット燃料の製造。
【００１３】
上記の有機肥料及び調製物における褐炭原料の周知の技術プロセスが組み合わせて使用されている。例えば、原炭を粉砕し、酸化し、アルカリで処理し、その後、他の工程を続ける。しかし、原炭を粉砕した後、アルカリ性媒体中で直接酸化され、さらに技術的工程段階が同一であり得る。この点、プロセスの柔軟性に向けられたこの発明の概念によれば、代替選択を多少拡張されなければならないことが合理的なようである。腐植物質の生理活性は、その灰分と腐植物質の酸化及び技術的工程［５、Ｐ．４］、腐植肥料生成物の使用の広さ及び範囲の特性、原料の特性に大きく依存しているという事実によって決められる。例えば、類を見ない生物学的活性を有するフルボ酸調製物が、この発明における商用生成物の範囲の一部として示される。この発明の準備の間に公知の技術的解決手段を分析し、まとめたことで、それは一般的工程のような選択したカテゴリーのいくつかの組み合わせであることを確認するために期待された：試薬の種類と濃度、処理時間［６，７，９，１２，÷１４，１６÷２３，２６，２９，３３，３８÷４１，５３÷５５，５９，６０，６３，６４，６６，６８，８７］、水曲線の負荷［９，１２，１６÷２２，２６，２９，３３，３７÷４０，５３÷５５，５９，６０，８６，８７］、ｐＨ値［９，÷１２，１４，１６，２０，２２，２３，２６，２９，３１，３３，４１，５３÷５５，５９，６１，６３，６７，６８］，処理のタイプは等容であり［１４，１６，１８，２６，３９，５３，５５，８６］又はストリーム［１５，１７，１９，２０，２２，５５］、温度［６，７，９，１３，１５，÷２１，４０，２６，２９，３３，３６，３８，３９，４１，５２，５８，５９，６３，６４，６６，÷６８，８６，８７］、静圧［１３，３６，４１，５８，６２，６３，６６］、混合装置の回転速度及び特定のカヴィテータとしてのいくつかの特定の流体力学的データ［２１，２９，２６，３８，４０，４１，５３，５５，５９，８７］、遠心分離機の速度と加速度［２２，４１，６４］、水音響周波数の効果［１５，１８，１９，６０，６８］、転換される組成物の単位面積あたりのＳＰＬ特定出力［２０，５６，６０，６８］、磁気誘導の単位［５７］、磁気誘導の頻度［５８］、そして、電流と電圧［５３，６１，６５，６７］、再利用可能媒体のための電流及び電圧供給ラインである。同時に、この発明の著者は、ロシアの解決手段［２０］を除いて、Ｊ／ｍ３で表されるメカノケミカル活性化エネルギーの導入のようなパラメータの使用を検出していない。
【００１４】
そのようなパラメータは、基本原料、例えば褐炭の超分子構造の動態及び最大のプロトフミン分子の転換の活性化における局所効果の動力学及び数値力学を「示す」ので、重要なようである。機械的エネルギーの一部が超分子構造を確実に破壊することは明らかであり、反応空間中の原料成分が増加し、その動的な洗浄として解釈することができる。機械的エネルギーの他の部分は、本質的に、機械的活性化の概念と関係し、これにより局所的に反応成分の接触域での静的及び多方向への動的な圧力を作成する。機械的エネルギーが転換される媒体の熱に変換されていることは明らかであり、反応混合物の可能な外部加熱のための条件にかかわらず、考慮に入れることが勧められる。
【００１５】
上記と関連して、この発明の処理を最適化するために、機械的エネルギーの環境リサイクルの活性化に投与可能なプログラム入力を使用する概念を使用する。同時に、この概念は、これらの又は他の反応成分の数値の変動の可能性を否定するものでなく、反応混合物中に投入される機械的エネルギーの数値変化を有効に補完する。この場合、反応混合物にプログラムされ、そして滑らかな方式で、剪断又は衝撃及び剪断を制御することにより、以下の設定：特定の動圧の周波数と振幅、剪断速度、脈動局在化温度及び全体の温度変化、並びに転換時間が変更される。
【００１６】
この発明の概念によると、機械的エネルギーの転換される組成物への導入量のプログラムされた変更の概念は、多様な技術特性を持つ対象物のいくつかのパイロットバッチの生産の使用の意味を含んでいる。パイロットバッチの比較分析の結果は、商業的量で最適な技術を選択することを保証するために、数値設定をプログラムする。メカノケミカル反応器内の機械的エネルギー量は、広範囲であり、この範囲の一部は、水曲線の負荷と条件付きで関係すると理解される：
・例えば［２４，２５］において使用される「エネルギー的に中程度」の攪拌モード（水曲線の負荷（ｄｕｔｙ  ｏｆ  ｗａｔｅｒ  ｃｕｒｖｅ）：０．１５〜１．５）；
・例えば［１９，２６］「エネルギー的に過剰な」攪拌及び流体力学的又は音響キャビテーションモード（水曲線の負荷：１．５〜４）；
・流体力学的及びエネルギー的に開発されたキャビテーションモード、すなわち、小さいＸ−キャビテーションインデックス［８、ｐ．２３６、２３７］と比較的高流速（水曲線の負荷：２〜３００）；
・「高エネルギー攪拌」モード−この発明の一部、残りの基本パラメータのドリフトにかかわらず、サブキャビテーション域において自動パラメータ維持を有する（水曲線の負荷：０．９以上）。
【００１７】
なお、この発明で導入されるサブキャビテーション域という用語は、この発明の概念によれば、以下に基づいて、いくつかの新たな最適化工程を示唆する：
・原料又は半製品のメカノケミカル転換の汎用の固定パラメータの一定組成物では、
製造された生成物の性能と品質が、反応成分の物質移動と直に比例し、それは、明らかに、転換媒体へ導入される機械的エネルギーの増大によるが、一定の限界がある；
・そのような技術的に簡単に記録される限界の一つは、メカノケミカル反応器をキャビテーションモードへ移行する「閾値」である。このモードのエネルギーが増加する場合、転換の有効性は、たいてい極値関数に対応する。最高値の左に対する極値関数部は、最高値の右に対するセクションよりも有意に小さいと仮定される。実際、これは、高キャビテーションエネルギーでの転換成分の激しい機械的分解の工程で有用な物質が破壊されることになる。
【００１８】
この事実のために、この発明における新しい解決手段の一つは、サブキャビテーション域のメカノケミカル反応器モードの自動保守を提供し、一方では、多大な機械的エネルギー入力が反応成分の最大の物質移動を提供し、他方では、転換媒体に導入される機械的エネルギーの制限が、反応器の操作をキャビテーションモードへ遷移するのを防止するように提供する。この制限は、時々、キャビテーションを含む超音波処理が有意な負の効果を持つことができるという事実による［１８，１９］。
【００１９】
米国発明［９］「フルボ酸分子抽出の方法」は、「有機」として認定することができ、商用製品を入手することを可能にする化学物質を使用せずに、レオナルダイトから抽出された高生物学的活性のフルボ酸の大規模生産に向かっている。この発明によれば、腐植物質は水と混合され、フルボ酸分子が少量溶解される。そして、収量を増加させるために、混合物の生物学的転換が、酸素の存在下で１〜７日間、微生物によって収率が増大するように適用され、原料の有機成分が酸化される。そして、精密ろ過工程は、溶解フルボ酸、フミン化合物とフミン酸の分子で、少なくともいくつかの分子から分離され、使用されている。その後、フルボ酸のブリケットを得るために、真空乾燥又は凍結水を使用することができる。この発明の共通の特徴は、レオナルダイトという微腐植原料の使用、水と物質の混合物を調製し、フルボ酸、ろ過及び真空乾燥の水抽出によって乾燥フルボ酸塩を得る。
【００２０】
［９］に記載された発明と対比して、本発明の一部としてフルボ製造の技術的成果が得られるのを妨害する理由は、以下である：
・公表される広範囲の商用生成物を保証しないプロセスの不十分な柔軟性（ゲルサスペンションの形態の安定な有機及び有機ミネラル肥料、フミン酸の不安定な溶液組成物、不安定なフルボ酸溶液及びブリケット燃料が示されていない）；
・本発明の１０〜２０分間と比較して、原料を１〜７日間でフルボ酸へ転換する時間による主要装置の工程操作手順に関する低生産能力；
・適宜最適化されたものを含む抽出工程（溶解及び生物学的転換−酸化）における機械的活性化の使用の欠如、これは、生成物の比較的低い収率を招く；
・ろ過操作を簡便にする遠心分離及び腐植物質沈殿を介したデカンテーション工程の欠如；
・原料炭中に含まれる揮発性物質の使用の欠如；
・商用生成物中の残留石炭の回収の欠如；
・比較的高い水曲線の負荷７〜８での排出水分の回収の欠如；
・残留石炭原料の燃焼熱の使用の欠如。
【００２１】
「腐植物質からフルボ酸ミネラル源の抽出」というフルボ酸調製物の回収に関する米国の発明的解決手段［１０］が周知である。この発明の概念は、人や動物における内的及び外的用途、さらに植物の葉への撒布のために高い生物学的活性と安全性を有するフルボ酸溶液を得ることが目標になるが、これは簡単に達成される。安全性が確保されるためには、その工程は酸を使用せず、水や安全なアルカリ性抽出剤、例えば水酸化カルシウム、水酸化マグネシウムが使用され、ｐＨ値の低下は、簡便に溶液をデカンテーションすることにより保証される。溶液をデカンテーション後、上昇しているフルボ酸画分を回収する。
【００２２】
本発明との共通の特徴は、腐植物質の複合体を含む原料を使用することであり、原料の粉砕の可能性が非常に高い工程（データは不明）、浸出時の水の使用、浸出工程、フルボ酸成分と液状の分離手段の選択（異なる工程を介して）である。
【００２３】
［１０］に記載された発明と対比して、本発明の構成要素の一部としてフルボ酸の開発のための技術的成果を得るのを妨げる理由は、以下である：
・公表される広範囲の商用生成物を保証しないプロセスの不十分な柔軟性（ゲルサスペンションの形態の安定な有機及び有機ミネラル肥料、乾燥フルボ酸塩及びブリケット燃料が示されていない）；
・本発明での１０〜２０分間と比較して、原料をフルボ酸へ転換する比較的長い自然沈降工程（データなし）による主要装置の工程の操作手順に関する低生産能力；
・適宜最適化されたものを含む抽出工程（溶解及び生物学的転換−酸化）における機械的活性化の使用の欠如、これは、生成物の比較的低濃度の収率を招く；
・ろ過操作を簡便にする遠心分離及び腐植物質沈殿を介したデカンテーション工程の欠如；
・原料中に含まれる揮発性物質の使用の欠如；
・商用生成物に対する残留原料の回収の欠如；
・残留原料に含まれる排出水分の回収の欠如；
・残留石炭原料の燃焼熱の使用の欠如。
【００２４】
米国発明［１１］「腐植物質からのフルボ酸ミネラル源、ビタミン、アミノ酸、酵素及びフィト栄養素の抽出」が公知である。発明［１１］の発明の名称にしたがって拡張される、得られた有機化合物のリストを除いて、この発明の技術的な本質は、上記の発明［１０］とほとんど異ならない。この点、［１１］に記載の発明と比べて、本発明の一部として、フルボ酸及び他の精製物の製造の技術的成果を得ることを妨げる理由を記述することは適切ではないようである。
【００２５】
米国発明［１２］「肥料」が公知である。この発明によれば、有機炭素の一部として存在する有機肥料を、好ましくは石炭又はピートの天然有機物質から製造する。この発明によると、三つのグループの生成物を生成する：
・「液体」であり、約６０〜８０％の水分含有量、水曲線の負荷６〜１３の初期技術プロセス、及び実質的に中性のｐＨ値６．５〜７を持った安定性の低い有機ミネラル及び高濃縮肥料である１６種類の範囲の生成物；
・中性ｐＨ値６．５〜７と約７０％の水分含有量を持った「液体」プロピオン酸カルシウムの安定性の低い組成物であり、それは、植物の細胞構造を改善する栄養組成物であり、そして、植物の病気と首尾よく戦う広域の殺生物剤である（２２の疾患が記載されている）；
・従来の乾燥（１５〜２０％水分）した安定な有機ミネラル肥料であり、それは、硫酸カリウム又は塩化カリウム及び微量元素を添加した粉状ピート及びプロピオン酸から得られる。
【００２６】
発明［１２］の生成物の安全性を提供するために、主要な技術の段階内で、有機炭素生理活性物質の浸出は、油圧６〜１３と食品業界の例に使用される水酸化カリウムを使用する。生成物の安全性は、酸の使用については、ＥＤＴＡ（トリロンＢ（ＴＲＩＬＯＮ  Ｂ））又はプロピオン酸を使用することによって達成される。一番目のトリロンＢは、イオン凝固剤である。スキームは、不溶性金属塩から金属イオンの抽出に基づいてナトリウムイオン、水に可溶性であるほとんどの塩に置き換え、金属原子価にかかわらず、金属の１分子と反応する。二番目のプロピオン酸は、食品業界における安全な防腐剤であり、それはまた調製物の製造にも使用される。さらに、この酸は、いくつかの細菌やカビの増殖を阻害する。
【００２７】
この比較的新しい発明［１２］（２０１１年の米国特許）は、農業化学の近代的で最先端の進歩を示し、これに通じて、オーガニックとして定義される食品を成長させるのが非常に有効であることを認めることができる。この事実により、複雑な技術的装置としてのこの発明の使用が、それらと同一又は同等の有機肥料の製造を提供する。上記した発明［１２］の成分の説明は、優先と考えることができなくて、全体として（グループとして）ここに提案される発明は、機能構造に焦点を当てているという理由だけならば、複雑な技術装置は、両方の装置及び機能構造が新しい特性を持つ。発明［１２］の化合物の考察は、適切な技術の分野における現在の状況を説明するために与えられ、それは優先順位を論じた承認として解釈されるべきではない。
【００２８】
この発明で示される一般的な特徴は、次のとおりである：
・天然有機炭素複合体を含む基本原料の使用（石炭）−腐植物質；
・タイプ別の広範囲な商用生成物；
・主原料の粉砕工程；
・水溶液中の液相の浸出工程；
・ｐＨ値を下げるために、半製品混合物を酸で転換する工程；
・転換される半製品へミネラル物質及び有機酸を添加する工程；
・転換される半製品へ微量栄養素を添加する工程。
【００２９】
［１２］に記載の発明と対比して、本発明の成分の一部として、有機ミネラル肥料や調製物の開発のための技術的な結果を得ることを妨げる理由は、以下である：
・公表される広範囲の商用生成物を保証しないプロセスの不十分な柔軟性（ゲルサスペンションの形態の安定な有機及び有機ミネラル肥料、乾燥フルボ酸塩及びブリケット燃料が示されていない）；
・本発明の１０〜２０分間と比較して、原料を１３〜２５時間で転換する時間による主要装置の工程操作手順に関する低生産能力；
・適宜最適化されたものを含む抽出工程におけるメカノケミカル活性化の使用の欠如、これは、半製品肥料中の有機炭素濃度の低減を生じる；
・遠心分離及びろ過によるデカンテーション工程の欠如、これは、これは、半製品肥料中の有機炭素濃度の低減を生じる；
・残留原料に含まれる排出水分の回収の欠如；
・原料中に含まれる揮発性物質の使用の欠如；
・商用生成物に対する残留原料の回収の欠如；
・残留石炭原料の燃焼熱の使用の欠如。
【００３０】
米国の発明［１３］「フミン酸の分離」が公知である。フミン酸を抽出する方法は、水酸化ナトリウムの水溶液と混合した酸化原炭を使用して、酸化し、そして混合物を１００〜１６０℃の温度、０．５ＭＰａの圧力下で加熱する。これらのパラメータを使用して、５〜７水曲線の負荷と、混合物フミン酸の抽出を行い、１〜２時間保つ。その後、生成物を分離することにより、残留物から分離される。
【００３１】
この発明で示される一般的な特徴は、次のとおりである：
・主原料−酸化石炭の使用；
・おそらく石炭の粉砕工程（図示せず）；
・水溶液中の液相浸出工程；
・遠心分離でのアクティブなデカンテーション工程。
【００３２】
［１３］に記載の発明と対比して、本発明を構成する一部として、フミン酸を抽出するための技術的成果を得ることを妨げる理由は、以下である：
・公表される広範囲の商用生成物を保証しないプロセスの不十分な柔軟性（ゲルサスペンションの形態の安定な有機及び有機ミネラル肥料、乾燥フルボ酸塩及びブリケット燃料が示されていない）；
・本発明の１０〜２０分間と比較して、原料を１．５〜２．５時間で完全に転換する時間による主要装置の工程操作手順に関する低生産能力；
・圧力下の高温で反応器の運転に関連する消費電力の増加；
・抽出工程におけるメカノケミカル活性化の使用の欠如、それは、最終生成物中のフミン酸濃度の減少を引き起こす；
・残留原料に含まれる排出水分の回収の欠如；
・原料中に含まれる揮発性物質の使用の欠如；
・残留石炭原料の燃焼熱の使用の欠如；
・商用生成物に対する残留原料の回収の欠如。
【００３３】
米国発明［１４］「腐植材料からのフルボ酸カルシウムの製造方法」が公知である。この発明は、先験的には腐植物質の最大数を含む原料源としてレオナルダイトを使用する。フルボ酸カルシウムの製造技術は、原料をハンマーミルで粉砕し、ｐＨ＝１０．０を提供する比率で、水と水酸化ナトリウムとを混合することから始まる。次に、抽出された腐植をフルボ酸とフミン質が不溶性のまま、アルカリ溶液と１７５〜３００での水曲線の負荷で１５〜３０分間、混合される。次いで、サスペンションを１５〜３０分間、攪拌し、得られたサスペンションへ塩酸を添加し、フミン酸を固体形態で沈殿させる。これは、ｐＨ＝４．５で行われる。したがって、フルボ酸は、スラリー中に溶解した形で残っている。次いで、増粘装置を用いてスラリーへ凝集剤を添加し、１時間、固体粒子でより大きなフミン酸耐性穀物を作られる。
【００３４】
次に、固体画分から分離したフルボ酸溶液を、濃縮槽から沈殿槽に送り、濃縮槽の底部から高濃度のサスペンションが一定の装置、いわゆるエレベータに送り、それを用いて上記抽出工程に添加されるろ過溶液がサスペンションから分離され、残留廃棄物が同エレベータから取り出される。
【００３５】
沈降トラップ内のフルボ酸溶液に水酸化カルシウムを添加して、組成物を約１５分間、混合し、ｐＨ値を１３．５に上昇させる。フルボ酸がフルボ酸カルシウムの形態で沈殿する。そこから、特定の廃棄物溶液をフィルタ洗浄し、いくつかの予備乾燥をして、サスペンションからフルボ酸カルシウム生成物を含む造粒を得る。
【００３６】
本発明と共通する特徴は、本発明の機器構成によって保証される工程を含む：
・レオナルダイト、すなわち可能な限り最高の素材の使用；
・原料を粉砕すること；
・水性アルカリ溶液中でのフミン酸の抽出；
・酸を用いて、溶液からフミン酸を「沈殿」；
・大規模かつ安定した穀類におけるフミン酸の微粒子の凝集のための凝集剤の使用；
・スラリー固液相の粗分離工程で、生成物溶液床を形成する；
・生成物溶液のろ過工程（逆技術的機能、粗固体相における発明［１４］で、その堆積後にｐＨを１３．５に上昇させる。本発明ならば半液相中での生成物）；
・生成物の乾燥工程。
【００３７】
［１４］に記載の発明と対比して、本発明の構成する一部として、フルボ酸塩を抽出するための技術的成果を得るのを妨げる理由は、以下である：
・公表される広範囲の商用生成物を保証しないプロセスの不十分な柔軟性（ゲルサスペンションの形態の安定な有機及び有機ミネラル肥料、乾燥フルボ酸塩及びブリケット燃料が示されていない）；
・本発明の１０〜２０分間と比較して、原料をフルボ酸へ転換する２〜２．５時間による主要装置の工程操作手順に関する低生産能力；
・適宜最適化されたものを含む抽出工程における機械的活性化の使用の欠如、これは、最終製品フミン酸濃度の低下を招く；
・残留原料及び廃液に含まれるの排出水分の回収の欠如；
・原炭中に含まれる揮発性物質の使用の欠如；
・残留石炭原料の燃焼熱の使用の欠如。
・商用生成物に対する残留原料の回収の欠如；
【００３８】
「フミン酸の分離方法」［１６］に提示の解決手段が知られている。この解決手段では、「伝統的な」シーケンスの技術工程を使用し、この発明の特徴は、トリエタノールアミンラウリル硫酸塩の使用である。それは、言及を簡単にするために、フミン酸の塩を最高９９．４％の収率で提供する。ここで、褐炭からのフミン酸の選択は、８５〜９０℃で、１〜０．２５の重量比で使用するトリエタノールアミンラウリル硫酸塩と２〜２．５％アルカリ水溶液によって抽出され、約１０の水曲線の負荷、前駆体の単離に続いて、１．５倍反応混合物を水で希釈し、ｐＨ＝３．５〜４の酸性下で混合される。次に、粗生成物は、ろ過され、乾燥される。
【００３９】
この発明で示される一般的な特徴は、次のとおりである：
・生褐炭の使用；
・原料を微粉砕する（明示されていないが、それは可能性が非常にない）。
・水性アルカリ溶液中のフミン酸の抽出；
・酸を用いて溶液からフミン酸の沈殿；
・半製品サスペンションのろ過工程；
・濾液を商品に乾燥させる工程。
【００４０】
発明［１６］と比較して、本発明の構成要素の一部として、フルボ酸塩生産のための技術的成果を得るのを妨げる理由は、以下である：
・公表される広範囲の商用生成物を保証しないプロセスの不十分な柔軟性（ゲルサスペンションの形態の安定な有機及び有機ミネラル肥料、乾燥フルボ酸塩及びブリケット燃料が示されていない）；
・本発明の１０〜２０分と比較して、原料を１時間で転換する時間による主要装置の工程操作手順に関する低生産能力；
・残留原料及び廃液に含まれる排出水分の回収の欠如；
・原炭中に含まれる揮発性物質の使用の欠如；
・残留石炭原料の燃焼熱の使用の欠如；
・商用生成物に対する残留原料の回収の欠如。
【００４１】
「伝統的」なものに近いプロセス解決手段［１７］「ピートから可溶性フミン酸塩を製造するための技術」が公知である。この技術によると、ピートをソーダ灰又は水酸化ナトリウムの２％溶液（水曲線の負荷：約１０）と混合し、混合物を機械的分散機で処理し、１〜２ｍｍのピートに粉砕する。フミン酸の最終的な抽出は、反応器中で、サスペンションを８０〜１０℃に加熱し、そして０．５〜１．０時間激しく混ぜることで行われる。この反応器には、外部ソースからの生蒸気がエジェクタを介して供給されている。未反応のピートを追加の水で洗浄し、遠心分離によりフミン酸溶液から分離される。洗浄した沈殿物は、ブレードに排出され、遠心分離からの洗浄水は、（フミン酸損失を低減するためにソーダ溶液の調製に供給される）。２％の希薄フミン酸塩溶液を、真空下で約１５％の濃度まで蒸発させる。
【００４２】
この発明で示される一般的な特徴は、次のとおりである：
・類似組成の原料の使用；
・基本工程を１フローで行う；
・原料を微粉砕；
・水性アルカリ溶液中のフミン酸の抽出；
・抽出中のメカノケミカル活性化；
・半製品サスペンションからの安定なものの遠心分離による分離；
・真空乾燥；
・リサイクル中の水性成分の使用。
【００４３】
［１７］に記載された技術と比較して、本発明の構成要素の一部として、フミン酸を製造するための技術的成果を得るのを妨げる理由は、以下である：
・公表される広範囲の商用生成物を保証しないプロセスの不十分な柔軟性（ゲルサスペンションの形態の安定な有機及び有機ミネラル肥料、乾燥フルボ酸塩及びブリケット燃料が示されていない）；
・本発明の１０〜２０分間と比較して、原料を０．５〜１時間で完全に転換する時間による主要装置の工程操作手順に関する低生産能力；
・抽出工程での適宜最適化された機械的活性化の欠如、それは、原料転換時間の増大と乾燥ピートで２０．６％という比較的低い生成物収率を生じる；
・原料中に含まれる揮発性物質の使用の欠如；
・残留原料の燃焼熱の使用の欠如；
・商用生成物に対する残留原料の回収の欠如。
【００４４】
発明［１８］「褐炭からフミン酸を分離する方法」が公知である。ここでは、インフラサウンドを用いる褐炭処理において、２．．．６ｍｍの比較的広いクラスで、アンモニアは、わずか２０〜３０℃程度の温度と約９の水曲線の負荷で、フミン酸が収率９６％で得られる。同時に、原料の処理は、５〜６分のみである。この発明は、非常に重要な研究価値があり、実験的に、生褐炭転換温度が３０℃より高く１００℃まで増大するにしたがい、フミン酸の収率は、ほぼ半減する。しかし、［１８］では、水とアンモニアのサスペンションが、周波数１５〜２０Ｈｚのインフラサウンド振動で処理される場合、フミン酸の収率は、２．５〜２．７倍高い。この場合、抽出時間は、１７〜２４倍低減される。
【００４５】
この発明で示される一般的な特徴は、次のとおりである：
・生褐炭の使用；
・生褐炭に近い画分の使用；
・低温での抽出処理；
・転換される媒体への低周波数機械的活性化効果の使用；
・技術工程時間は、数分である。
【００４６】
［１８］に記載の発明と比べて、本発明の構成する一部として、フミン酸を抽出するための技術的成果を得るのを妨げる理由は、以下である：
・公表される広範囲の商用生成物を保証しないプロセスの不十分な柔軟性（ゲルサスペンションの形態の安定な有機及び有機ミネラル肥料、乾燥フルボ酸塩及びブリケット燃料が示されていない）；
・小反応器に起因する低生産能力；
・等容積型の工程の使用；
・抽出工程での適宜最適化された機械的活性化の欠如、それは、付加的に原料転換時間を減少させる；
・原料中に含まれる揮発性物質の使用の欠如。
【００４７】
発明［１９］「フミン酸を得る方法及びそのための装置」が公知である。この発明によれば、酸化された亜炭やピートはフミン酸の１８％高濃度溶液を製造し、水曲線の負荷２で浸出を使用し、低周波音響振動を伴う。浸出工程は、５〜１０秒間、６０〜８０℃の最適温度で行われる。この場合、フミン酸の抽出は、９８．２〜１００％である。発明［１９］では、キャビテーション効果のいくつかの低周波音響振動の噴流振動の使用によって、石炭処理時間は、何百倍も削減され、工程性能も数百倍増えると述べている。
【００４８】
この発明で示される一般的な特徴は、次のとおりである：
・原料として、石炭系可燃性生物岩の使用；
・生褐炭近い画分の使用；
・低温での抽出処理；
・基本工程を１フローで行う；
・技術工程の継続時間は、数分である；
・転換される媒体への低周波数機械的活性化効果の適用；
・固相と液相の機械的分離。
【００４９】
［１９］に記載の発明に比べて、本発明の構成の一部として、フミン酸を抽出するための技術的成果を得るのを妨げる理由は、以下である：
・公表される広範囲の商用生成物を保証しないプロセスの柔軟性の欠如（ゲルサスペンションの形態の安定な有機及び有機ミネラル肥料、乾燥フルボ酸塩及びブリケット燃料が示されていない）；
・抽出工程での適宜最適化された機械的活性化の欠如、それは、石炭系可燃性生物岩が異なる材料の特性に関して技術的工程を最適化する；
・原炭中に含まれる揮発性物質の使用の欠如；
・残留原料の燃焼熱の使用の欠如；
・商用生成物に対する残留原料の回収の欠如。
【００５０】
ロシア発明「褐炭からフミン酸濃縮物を生産する方法及びフミン酸濃縮物の製造ライン」［２３］が公知である。この方法は、微粒子を製造するための褐炭を粉砕することを含み、弱アルカリ溶液中のサスペンションを調製し、抽出し、反応器ミキサー内のスラリーを機械的に攪拌し、石炭微粒子からのフミン酸、二段階で石炭を粉砕することを特徴とする。第２の粉砕段階は、伝統的な高速ロッドミルを使用し、同時に、反応器ミキサーでサスペンションを撹拌すると、それは７〜１５分間、超音波処理に影響して、１５〜２０分間、不溶性灰分の石炭セトラの沈降による固体から液体をさらに分離し、液相は、分解反応器に供給されて、触媒（塩酸）が導入され、液相は、少なくとも２４時間の沈降後、水と９０％、７０％及び４０％のフミン酸濃度に分離される。同時に、商用フミン酸濃縮物は、分解反応器に導入される塩酸の濃度を変化させることによって制御され、一方、水が、反応器ミキサーへリサイクルされる。
【００５１】
この発明で示される一般的な特徴は、次のとおりである：
・生褐炭に近い画分の使用；
・生褐炭原料を粉砕；
・たいてい（指定されていない）、抽出工程及び低温で反応混合物をフミン酸と「水」に分ける性能；
・技術工程の持続時間は、数分である；
・リサイクル可能な環境に機械的活性化効果の使用；
・相の機械的及び重力分離；
・リサイクルでの排出「水」の使用。
【００５２】
［２３］に記載の発明と比べて、本発明の構成の一部としてフミン酸を抽出するための技術的成果を得るのを妨げる理由は、以下である：
・技術の柔軟性の欠如；一つのタイプの生成物−異なる濃度の不安定なフミン酸溶液（ゲル）−のみ生産される（サスペンションゲルの形態の安定な有機及び有機ミネラル肥料、不安定なフルボ酸溶液、不安定な乾燥塩（フルボ酸塩）及びブリケット燃料は、「提示」されない）；
・抽出工程での適宜最適化された機械的活性化の欠如、それは、使用原料（褐炭）の特徴に対して技術工程を最適化し、石炭系可燃性生物岩からの原材料の使用を多様化する；
・原炭中に含まれる揮発性物質の使用の欠如；
・残留原料の燃焼熱の使用の欠如；
・商用生成物に対する残留原料の回収の欠如。
【００５３】
ロシア発明［２０］「有機肥料の製造方法」が公知であり、これによると、石炭系可燃性生物岩にかかわらず、少なくとも１２のｐＨを有するアルカリ溶液の混合物が予め調製され、その後、５〜１５分間混合処理域内の１立方センチメートルあたり１〜４Ｗの具体的な電力の割合で、超音波放射の影響のもとでキャビテーション分散を生成する。次いで、この混合物をｐＨ２〜１の減少を提供する量のリン酸を添加する。次に、この溶液を、同じ時間帯で同じパラメータの超音波照射で処理し、次いで溶液をｐＨ７．５〜７に中和する量のアルカリ溶液と混合し、次いで得られた液体腐植肥料に微量栄養素が導入される。結果として、液体形態の安定なフミン酸が調製される。この発明の重要な状況は、反応混合物の処理に使用されるいくつかのメカノケミカル活性化を制御する能力であり、これは混合物へ機械的エネルギーを分配することである。
【００５４】
発明［２０］の一般的な特徴は、以下である：
・原料として石炭系可燃性生物岩の使用；
・原料の破砕（指定されていないが、それは非常に可能性がある）；
・たいてい（特定されていない）、低温での抽出工程の低能；
・技術的工程の比較的近い時間；
・転換される反応組成物のために、計られた機械的活性化効果の適用。
【００５５】
［２０］に記載の発明に比べて、本発明の構成の一部として、フミン酸を抽出するための技術的成果を得るのを妨げる理由は、以下である：
・技術の柔軟性の欠如、一つのタイプの生成物−不安定なフミン酸溶液（サスペンション、ゲル）−のみ生産される（サスペンションゲルの形態の不安定な有機及び有機ミネラル肥料、不安定なフルボ酸溶液、不安定な乾燥塩（フルボ酸塩）及びブリケット燃料は、「提示」されない）
・抽出工程での適宜最適化された機械的活性化の欠如、それは、使用原料（褐炭）の特徴に対して技術工程を最適化し、石炭系可燃性生物岩からの原材料の使用を多様化する；
・「水」リサイクル工程の欠如；
・原炭中に含まれる揮発性物質の使用の欠如；
・残留原料の燃焼熱の使用の欠如；
・商用生成物に対する残留原料の回収の欠如。
【００５６】
ロシア発明［２１］「ピートから窒素含有腐植肥料を調製する方法」が公知である。ロータリーキャビテーション装置上で、熱したピートを、濃度０．５〜５．０％のアンモニア水で３０分間、処理し、次いで、絶乾ピートの重量の５〜２０％の量の過酸化水素を添加する。酸化を、６０℃、水曲線の負荷２で１５〜６０分間、激しいキャビテーションの曝露下で行う。そして、得られた混合物から遠心分離によって乾燥した生成物を真空乾燥することにより、調製された液相を分離する。
【００５７】
この発明で示される一般的な特徴は、次のとおりである：
・石炭系可燃性生物岩からの原材料の使用；
・原料の破砕（指定されていないが、それは非常に可能性がある）；
・低温での基本原料転換工程の性能；
・転換される反応性組成物に機械的活性化効果の使用；
・水曲線の負荷に近い；
・固相と液相中の反応混合物の機械的分離のアクティブな工程の使用；
・真空乾燥することにより、従来乾燥生成物の液相濃度の方法の適用。
【００５８】
［２１］に記載の発明に比べて、本発明の構成の一部として、フミン酸を抽出するための技術的成果を得るのを妨げる理由は、以下である：
・技術の柔軟性の欠如；一つのタイプの生成物−利便に乾燥した不安定なフミン酸窒素含有肥料−のみ生産される（サスペンションゲルの形態の安定な有機及び有機ミネラル肥料、不安定なフルボ酸溶液、不安定な乾燥塩（フルボ酸塩）及びブリケット燃料は、「提示」されない）；
・抽出工程での適宜最適化された機械的活性化の欠如、それは、使用原料（褐炭）の特徴に対して技術工程を最適化し、石炭系可燃性生物岩からの原材料の使用を多様化する；
・水リサイクル工程の欠如；
・原炭中に含まれる揮発性物質の使用の欠如；
・残留原料の燃焼熱の使用の欠如；
・商用生成物に対する残留原料の回収の欠如。
【００５９】
ロシアの技術的解決手段［６］、［７］「腐植物質を製造するための装置」が公知である。ここで、低い腐植物質収率を持った原料炭を使用する場合、褐炭の腐植物質への形質転換の効率は、装置を通る転換される媒体のフローの一部の再構成に基づいている。
技術的解決手段は次の段階で表される：
・褐炭を０．２ｍｍクラスに粉砕；
・石炭中、３０％以上の水分を保証する；
・粉砕した湿った石炭を乾燥アルカリと混合；
・石炭とアルカリの混合物を室温で、石炭の水分の中へアルカリが完全に溶解するまで保持（１時間）；
・４〜７時間、１３０〜１５０℃の温度の空気吹き付けにより、褐炭・アルカリ性混合物の完全な乾燥；
・９０〜１００℃の温度で等容水抽出（１時間）；
・懸濁抽出精密ろ過（ｓｕｓｕｐｅｎｄｅｄ  ｅｘｔｒａｃｔ  ｍｉｃｒｏｆｉｌｔｒａｔｉｏｎ）
・必要であれば、逆浸透装置で抽出濃縮；
・得られたフミン酸塩溶液をペースト状になるまで熱風乾燥；
・前記フミン酸塩を水分８〜１０％を有する粉末に真空乾燥
【００６０】
この発明の一般的な特徴は、技術の柔軟性の存在であり、機器によって転換される媒体の流れのコンフィギュレーション可能性、原炭を粉砕し、調整された含水量の提供、非常に異なる抽出法、抽出物フィルタリング、粉末薬剤の真空乾燥である。
【００６１】
［６］、［７］に記載された技術と比較して、本発明の技術的成果を得るのを妨げる理由は、以下である：
・公表される広範囲の商用生成物を保証しないプロセスの不十分な柔軟性（ゲルサスペンションの形態の安定な有機及び有機ミネラル肥料、乾燥フルボ酸塩及びブリケット燃料が示されていない）；
・本発明の１０〜２０分間と比較して、原料を６〜９時間で完全に転換する時間による主要装置の工程操作手順に関する低生産能力；
・［２７］で特定されたフミン収率の顕著な増大を保証する液相酸化工程の欠如；
・抽出工程における機械的活性化（適宜最適化を含む）の欠如；
・ろ過を有意に簡単にする遠心分離及び腐植物質沈殿によるデカンテーション工程の欠如；
・原炭中に含まれる揮発性物質の使用の欠如；
・商用生成物への残留廃棄物の石炭の欠如；
・２３〜３３に等しい比較的高い水曲線の負荷での排出水分の回収の欠如；
・残留原料の燃焼熱の使用の欠如。
【００６２】
ロシア発明［１５］「有機肥料の製造方法とその実装のために技術ライン」が公知である。この発明は、ユニバーサル技術のパラメータのいくつかの修正を加えた汎用品の２種類の生産を意図する。生成物：液体肥料（スラリー）安定なフミン酸及び腐植質乾燥粒状複雑オルガニックミネラル肥料である。この発明は、一般的な本質的特徴で本発明に最も適しており、先行技術として採用する。
【００６３】
この類似した発明［１５］と共通の特徴は、次のとおりである：
・汎用性と、複数の種類の変更の可能性と商品出力を提供する技術的スキームの柔軟性；
・褐炭や水等の原材料の使用；
・基本工程を１フローで行う；
・１より大きい水曲線の負荷と水溶液に基づく浸出工程の使用；
・低アルカリ消費で浸出工程を使用する；
・抽出工程中の反応成分の「液相」機械的活性化と分散の使用（類似の［１５］によると、この発明の油圧キャビテーション工程の適宜最適化されたメカノケミカル活性化）；
・植物性生物刺激生成物の製造における真空乾燥法の使用；
・加熱乾燥工程の使用（先行技術−この発明の生物刺激生成物については、生物刺激の生成物とブリケットの製造に関する）；
・造粒法の適用（先行技術−この発明の生物刺激生成物については、生物刺激とブリケット生成物の製造に関する）。
【００６４】
［１５］に記載された技術と比較して、本発明の技術的成果を得るのを妨げる理由は以下である：
・公表される広範囲の商用生成物を保証しないプロセスの不十分な柔軟性（ゲルサスペンションの形態の安定な有機及び有機ミネラル肥料、不安定なフミン酸組成物溶液、
不安定な乾燥フルボ酸塩及びブリケット燃料が示されていない）；
・［２７］で指定された液相酸化工程の欠如は、腐植物質の収量の有意な増加を提供する；
・抽出工程における適宜最適化された機械的活性化の使用の欠如；［１８、１９］のデータと比較して、（比較的高い周波数の）キャビテーション処理のあまり有効でない工程を［１５］の場合、多重に使用する；
・製品の幅を有意に拡張する製品の製造の間で、ろ過を有意に簡単にする遠心分離及び腐植物質沈殿によるデカンテーション工程の欠如；
・原料炭中に含まれる揮発性物質の使用の欠如；
・商用生成物への残留廃棄物の石炭の欠如；
・特定されていないが２〜３を超える比較的高い水曲線の負荷で排出廃水の回収の不在；
・残留石炭の燃焼熱の使用の欠如；
・工程熱の生成のための追加外部燃料の使用。
・使用される技術の比較的大きな不均一性、装置のあまりにも増加した金属強度を生じる。
【００６５】
この発明では、実際には、有機炭素原料成分の添加のために廃棄物処理プラントが追加され（それは、このようなプラントで転換される残留固体廃棄物の総排出量の極少量である）、発明［１５］の欠点として、同様のことが［２８］で指摘され、そこでは、有機肥料の技術工程の複雑さを示しており、それは、とりわけ都市固形廃棄物の複雑な組成を含み、都市固形廃棄物の選別の複雑さは、大量のプラースチック、ビニール袋、包み紙や包装、金属、木材、補強コンクリート、ゴム介在物からなり；都市固形廃棄物の転換のための分離装置は、収集場所で同時選別される廃棄物（金属、ガラス、プラースチック、食品廃棄物、紙等）を処理しなければならない。
【００６６】
ロシア発明［２２］「水溶性フミン酸を得る方法」が公知である。この発明は、本発明の技術的な性質に最も近い先行技術として選定する。この発明によれば、１〜１０ｍｍに予備粉砕した石炭系可燃性生物岩を原料として使用する。約２．０〜０．５の水曲線の負荷を持つアトライターミルで、水酸化カリウム又はナトリウムの２．０〜４．０％溶液中で、この原料を粉砕する。腐植物質の溶液は、固相（残留石炭）と液相がサスペンションはデカンテーションで、遠心力（１５００ｇ）で分離される。残留石炭ブリケットとなり、サスペンション中のフミン酸の組成物を形成するために凝集で、腐植物質と溶液はｐＨ＝２．１〜２．５までに酸化する。その後、遠心力場（１５００ｇ）で、このサスペンションから、重質相をデカンテーションする分離、フミン酸が凝固し、液相をアルカリ性にし、工程の最初にリサイクルされる。さらに、磨砕ミル中で凝固フミン酸は、０．１〜０．２の水曲線の負荷にてｐＨ値が３．２〜５．０に達するまで添加されたアルカリ又はアルカリ土類金属の２〜４％溶液とともに、アトライターミル内で粉砕する。その結果、最終製品が、「乾燥した」不安定な水溶性フミン酸で得られる。
【００６７】
先行技術の発明［２２］の一般的な特徴は、次のとおりである：
・石炭系可燃性生物岩のような原材料の使用；
・コモディティ生成物の複数の種類の生産；
・基本工程を１フローで行う；
・約２の水曲線の負荷を持った水溶液に基づく浸出工程の使用；
・液相から重質相−凝固スラリーにフミン酸を分離する酸化工程の使用；
・抽出工程における反応組成物の「液相」機械的活性化と分散の使用（先行技術［２２］発明の研削が適宜最適化された機械的活性化、粉砕及び機械的エネルギーを分配する動的シフトを含む）；
・遠心力場における相分離工程の適用；
・残留「水」のリサイクルの使用；
・ブリケット燃料の製造のための残留原料の使用。
【００６８】
先行技術の発明［２２］と比較して、技術的な結果を得るのを妨げる理由は、以下である：
・公表される広範囲の商用生成物を保証しないプロセスの不十分な柔軟性（ゲルサスペンションの形態の安定な有機及び有機ミネラル肥料、不安定なフミン酸及びフルボ酸溶液、並びに乾燥フルボ酸塩が示されていない）；
・生成物収率を増大する液相酸化工程の欠如；
・適宜最適化された機械的活性化及び、生成物収率の増大、アルカリ及び酸を用いずに純粋生成物を余分に調製することを含む工程効率の増大を確実にする乳化の使用の欠如；
・機械的相分離装置の負荷を低減するために、異なるレベルにこれらの成分の選択的サンプリングとそれらの密度に応じて成分への混合物の重力分離の不在；
・アルカリ及び酸を使用せずに調製される非常に純粋で乾燥した生成物の調製の間、真空乾燥工程の欠如；
・工程熱の発生のために、出発原料中に含む揮発性物質の使用の欠如；
・工程熱の生成のため固体、残留物質のいくつかの燃焼熱の使用の欠如。
【００６９】
この発明の一部として、サスペンションやスラリー等の高粘度媒体の転換用メカノケミカル反応器の使用に関して、発明［７５］が知られている。液体中の固体を粉砕するために設計されたこの発明は、「伝統的な」ロッドミルの配置を使用する。この装置は、要素と衝撃加速度翼の同心の列に配置され、互いに対向する面に備え、逆回転円盤状の作動体の可能性と、それに取り付けられたケースを備える。ケースの内側端面は、トロイダル形状を有し、接線方向に配置された円錐台の形態の搬出管が小孔サイクロンに接続されている。この著者によれば、この発明は流体及びそのその後の分離中の固体物質を粉砕の効率を高める。
【００７０】
発明［７５］の一般的な本質的特徴は、以下である：
・液体流体中でさまざまな媒体の粉砕、活性化及び混合処理を行う；
・伝統的ロッドミルに対応するレイアウト設計での一般的なキネマティックダイアグラムの使用［７６］。
【００７１】
発明［７５］の解決手段に比べて、本発明の技術的成果を得るのを妨げる理由は、以下である：
・極高粘性流体媒体の反応成分の転換をアレンジすることは、そのための特別な設計及び工程の解決手段を予想できないために不可能である；
・装置の設計解決手段は、ローターの軸方向の穴を通って転換媒体のローターと装置の本体との間の空間への進入を可能にするが、これは、ロータージャミングのロータードライブ設計と過熱の過負荷につながる可能性がある。
・成分の激しい撹拌、それらの分散及び大きな局所的な物質移動の機械的活性化と、液状の第二成分の処理装置に入ることの欠如。
・機能的に関連する可変速度のロータードライブの欠如及び処理成分への質量流量を制御する処理条件の最適化と転換される媒体中の音響ノイズを制御することにより、キャビテーションモードへのスィッチングを防止する。
【００７２】
発明［７７］の粉砕機は、入力と出力のログを有する本体を備え、そのうち２つの要素を研削の同心列が互いに対向配置された対向ディスクローターの形で体の操作、一ドライブ系は、別の列の間に配置されている。この場合、入口軸に基づいて任意の水分の粉砕材料を助ける、スクリューの一方が挿入されてドライブする。  
【００７３】
発明［７７］の一般的な本質的特徴は、以下である：
・大きな（ある）水分を持つ種々の材料を研削、活性化及び混合工程を行う；
・伝統ロッドミルに対応するレイアウトの設計における一般的なキネマティック方式の使用［７６］。
【００７４】
発明［７７］の解決手段と比べて、技術的成果を得ることを妨げる理由は、以下である：
・粘性よりも水分の高い材料で動作するスクリューを予想する特別なデザインやプロセス解決手段がないという理由により、高粘性流体媒体の反応成分を転換できない；
・設計解決手段は、ローターとケース装置との間のローター空間内の軸方向穴を介して処理液を得ることができ、これは、ロータージャミングのロータードライブ設計と過熱の過負荷につながる可能性がある；
・激しく撹拌しながら成分、それらの分散と大ローカライズされたそれらの物質移動と機械的に活性化して、液状の第二の成分を転換するために粉砕機の中に入ることができない；
・機能的に連結された可変速度のロータードライブの欠如、及び処理条件の最適化を確実にし、転換される媒体内の音響ノイズを制御することにより、空洞モードの粉砕機の移動を防止するために、処理成分で塊の供給を制御する。
【００７５】
発明［７８］「エマルションの調製のための分散機」が公知である。装置は、投入及び排出のパイプと円筒形の本体を備え、ここでローターが配置されて、その上に研削多面要素と同様に偏向の同心円を実装される。装置は、ノズルチャンバーの吸気コーンの負荷側に取り付けられた回転体を備えている。
【００７６】
発明［７８］の一般的な本質的特徴は、以下である：
・液状の反応成分の転換工程を行う；
・伝統的なロッドミルに応じる一般的なキネマティック方式の設計レイアウトの使用［７６］。
【００７７】
この発明［７８］の解決手段と比べて、本発明の技術的成果を得るのを妨げる理由は、以下である：
・それを予想する特別なデザインやプロセス解決手段がないという理由により、高粘性流体媒体の反応成分を転換できない；
・ローターとケース装置（コーンの吸入チャンバーとして）との間のローター空間内の軸方向穴を介して処理液を防止することに向けられた解決手段は、この問題を解決するために試みるが、しかし、確実にこの機能を実行するのに十分ではない。クリアランスは、ローターとケース装置との間の空間への媒体の可能な浸透のために処理されるので、これは、ロータージャミングのロータードライブ設計と過熱の過負荷につながる可能性がある。
・激しく撹拌しながら成分、それらの分散と大きな局所的な物質移動の機械的活性化と、液状の第二の成分で入力分散機を転換するための可能性の欠如；
・転換される媒体内の音響ノイズを監視することにより、処理条件の最適化を確実にし、キャビテーションモードにおける分散機の移動を防止するために、機能的に関連する可変速度のロータードライブ及び質量流量制御処理成分の欠如。
【００７８】
発明［７９］、成分混合、分散、液体均質化、及び低温殺菌、さらに音響化学反応を行うためのローター脈動装置が知られている。これは、ケースを備え、その内部に面する表面上のターボ要素とローターとステータの隙間に設置されている。ローターは回転面の断面の対称性の２つの部分に着脱自在直径軸で構成されている。環状溝は、合わせ面の隣接する辺に共振容量を形成する。ローターとステータとケーシング設置ブラシシールとの間の半径方向のギャップで。ターボ要素は、半径方向スリットを有するリングの形態である。回転軸に回転子並列のハブでは、装置の半径方向の域ロトスタートの入り口から遠くに転換される媒質の通路のためのチャネルがある。入口からローターシャフトにスクリューポンプの軸方向の余分なステージがある。
【００７９】
発明［７９］の一般的な本質的特徴は、以下である：
・液状の反応成分の処理工程を行う。
・一般的なキネマティック方式の装置の伝統的ロッドミル［７６］と比較的密接に一致する設計レイアウトでの使用、しかし、一個のローターだけである（ダブル除膜器）［８０、Ｐ．５８］；
・設計解決手段は、ローターと機械ケースとの間に媒体の侵入を防止するために処理提供する；
・反応チャンバー装置に転換される媒体を供給するための軸方向スクリューポンプステージ（この発明の場合同心軸スクリュー）の適用。
【００８０】
発明［７９］の解決手段と比べて、技術的成果を得るのを妨げる理由は、以下である：
・それを予想する特別なデザインやプロセス解決手段がないという理由により、高粘性流体媒体の反応成分を転換できない；
・ローターと装置の本体（吸気コーンの形のカメラ）との間にローター空間内の軸方向穴を介して処理液を防止することを目的とした解決手段はこの問題を解決するための試みであるが、確実にこの機能を実行するのに十分ではない。クリアランスは、ローターとケース装置との間の空間への媒体の可能な浸透のために処理されるので、これは、ロータージャミングのロータードライブ設計と過熱の過負荷につながる可能性がある；
・液体の形態の第２の成分に入力分散機を処理する可能性の欠如、 集中的な成分の混合、より多くのローカライズされたそれらの物質移動との分散と機械的活性化；
・機能的に関連する可変速度のロータードライブの欠如及び処理条件の最適化を確実にし、転換される媒体内の音響ノイズを制御することにより、空洞モードの分散機の移動を防止するために、処理成分で塊の供給を制御する。
【００８１】
［２３］の発明が周知である。ここには、スクリューの供給を通してミキサーからの出口で、スクリュー端子を介して設計に石炭粉砕機への入力に接続されるロッド粉砕機２つの機械装置を使用される。粉砕機は、別々の同軸の軸に植えられた反対側に回転する２つのローター（バスケット）で構成されている。ディスクローターに衝撃要素（パドル）の同心円の列に配列されている。接地される材料は、ローターの中心部に供給され、周囲に移動し、多重のパドル衝撃にかけ、粉砕材料の内部接続の破裂があり、同時に反対方向に高速で回転している。
【００８２】
発明［２３］の一般的な本質的特徴は、以下である：
・一般的なキネマティック方式の装置の伝統的ロッドミル［７６］と比較的密接に一致する設計レイアウトでの使用；
・転換される媒体の粉砕機への輸送、及びスクリュードライブによって行われる。
【００８３】
発明［２３］の解決手段と比べて、技術的成果を得るのを妨げる理由は、以下である。
・これは、設計及び技術的要素の数が限られ、スクリューの２つだけを提供するという事実のために異常に粘性流体の反応成分の可能な処理を比較的低い信頼性；
・粉砕機の設計解決手段は、ローターとケース装置との間の空間に転換される媒体を妨げるものはない。これは、ロータージャミングのロータードライブ設計と過熱の過負荷につながる可能性がある；
・激しく撹拌する成分、それらの分散及びそれらを転送する大規模な局所的メカノケミカル活性化、液状の第二の成分は処理するために粉砕機の中に入ることができない；
・機能的に関連する可変速度のロータードライブの欠如及び処理条件の最適化を確実にし、転換される媒体内の音響ノイズを制御することにより、キャビテーションモードで転送装置を防ぐために、処理成分で塊の供給を制御する。
【００８４】
解決手段［８１］が知られている。ここで、調整可能な速度ドライブとスクリューで両側から対称的に、転換される媒体の流れを方向（ローターに対して）軸方向に実施される粉砕機を用いている。メインドライブも規制されている。これは機械的破壊の結果として、石炭からの揮発性物質の定量的な放出の基準に応じて粉砕機の動作モードを最適化するために、両方のドライブの速度を制御する（特殊なコントローラを介して）機能的に相互依存して行われる。粉砕機の設計レイアウトは、スライド式の油圧牽引装置を使用することにより、ローターとケースの粉砕機との間の空間への工程材料の進入を排除する。
【００８５】
発明［８１］の一般的な本質的特徴は、以下である：
・一般的なキネマティック方式の装置の伝統的ロッドミル［７６］と比較的密接に一致する設計レイアウトでの使用；
・・転換される媒体の粉砕機への輸送、及びスクリュードライブによって行われる；
粉砕機の設計レイアウトは、スライド式の油圧牽引装置を使用することにより、ローターとケースの粉砕機との間の空間への工程材料の進入を排除する；
・崩壊モードを最適化するために、これらの速度制御をロータードライブ装置の速度を制御し、これは、（特別なコントローラを介して）機能的に相互依存している場合等、処理のためにドライブに材料を供給する能力である。
【００８６】
［８１］の解決手段と比べて、本発明の技術的成果を得るのを妨げる理由は、以下である：
・限定された数のデザインと工程要素（二個のスクリューのみ）がそのために提供され、そして粉砕機内部洗浄装置が存在しないという事実のために、高粘性流体媒体の反応成分の転換の可能性の信頼性が比較的低い；
・成分を激しく撹拌しながら液状の第二成分を転換装置へ導入し、分散し、そして、それらをより大きなローカライズされた物質移動させながら機械的活性化する機会の欠如；
・中空ローターと特殊モータの必要性を含む、粉砕機の電気機械設計の複雑さと大きな金属強度。
【００８７】
解決手段［８２］「湿式粉砕機」が公知である。この解決手段では、本発明の発明概念に最も近い類似体であり、かつ原型とされている。この設計上の決定は、活性化を研削し、ドラム本体ロッド型を回転させながら、異なる材料を混合するための装置に関する。ここでは、課題は、湿った材料、ペースト、溶液及びサスペンションの処理、転換される媒体が粉砕チャンバーに詰まることの防止、及びローターの詰まりの防止で解決される。
【００８８】
湿式粉砕機は、インパクトロッド、アクチュエータ、投入及び排出窓を持った粉砕チャンバーを備え、ローターの軸に対して垂直な回転ブラシタイプの汚染制御装置が装備されている負荷を有する粉砕チャンバーを定義し、その内部に設置ケースを含む。この洗浄装置は、ロータードライブへの機械的連結を持たない独自のドライブが装備されている。
【００８９】
先行技術の発明［８２］に提出された一般的な特徴は、次のとおりである：
・研削処理を行う活性化と流動性の媒体に異なる材料を混合する；
・伝統的なロッドミル［７６］に応じて一般的なキネマティック方式の設計レイアウトの使用；
・粉砕チャンバー（この発明にしたがうメカノケミカル反応器操作容積）は洗浄装置が装備されている；
・洗浄装置は、ロータードライブと機械的に接続していない、独自のスタンドアロンドライブによってドライブされる。
【００９０】
［８２］の先行技術の解決手段に比べて、技術的成果を得るのを妨げる理由は、以下である：
ａ）  次の理由により、高粘性流体媒体の反応成分を転換する信頼性や実現性の欠如：
・粉砕チャンバーは、ローター軸に対して垂直に配置され、それらの設計全体としての構成によれば、回転ブラシタイプの汚染制御装置が設けられているという事実のために、粉砕チャンバーであるが完全に互いに反応して反応しない蓄積する（明らかに図中）「デッド」域が形成されている部品；その加工ストリームに「定期的」排出につながることができ、かつこれにより出力粉砕機は、化学的に不均質媒質に処理されるマクロの断片を形成することができる；
・洗浄装置中の未反応成分の蓄積の可能性（再循環される組成物及び／又は非ニュートン流体の種類の特性の粘度及び付着特性に応じて）、それは、それらのプロセス流への「定常的な」排出を生じ、それは、分散機出口での転換される媒体の化学的に不均質なマクロ断片を形成する；
ｂ）この発明で「伝統的な」油圧プラーを適用するには、ロック・デザイン・イングレスの欠如は、高粘性媒体の処理中にローターの詰まりにつながり、ローターとケーシングの粉砕機との間の空間に遠心力の影響下で組成物を処理する；
ｃ）  その強度及び操作源、操作ローターロッドを強化するデザイン及びプロセスの欠如、
（この発明では、それらに作用する負荷の必然的な増加により、シャフトの直径が
ローター回転軸からのロッドの周辺への取り出しとともに増加する）；
ｄ）  抗接着面とオーガーアセンブリを含み再利用可能部の粉砕機に規定した供給流の欠如；
ｅ）  空間的に指向表面ポンプ反射特性を持つ油圧スプール開口部の欠如。その方向の変化で転換される媒体の促進を提供する設計要素又は粉砕チャンバーへ方向に粉砕機で転換される媒体の送り方向／投入からは、回転のローター軸に平行する；
ｆ）  粉砕チャンバーへ水平方向の転換される媒体の積極的な同心円状のツインスクリューチャンネル配信の不足のために粉砕機環境での高処理の供給の信頼性が低い；
ｇ）  何のポンプ螺旋ブレードは、ロッドの相互作用の活性化域で信頼性の高いキャストストリーム転換される媒体を提供しない；
ｈ）  自律的チャネルのために粉砕機で転換される媒体の第２の液体成分を制御する投与量を供給することができない；
ｉ）  速度を制御できないことは、機能的に接続された主ドライブ粉砕機／反応器（回転子）とフィードドライブ（流量測定）は、その動作モードを設定するための粉砕機／反応器中の媒体組成物は処理される；
ｊ）  音響センサによる粉砕機／反応器のキャビテーションモードへのあり得るシフトの境界の制御の欠如、その結果、サブキャビテーション域での自動安定化モードの欠如；
ｋ）  転換される媒体の出力の信頼性を提供するための吐出口の崩壊／反応器中の固定反射ブレードの不在；
ｌ）  処理される媒体の取り出しの信頼性を提供するための、粉砕機／反応器の吐出口の孔壁内面、及びその孔内に設置された反射及び指向ブレードの抗接着性コーティングの欠如；
ｍ）  転換される媒体の取り出しの信頼性を提供するための、粉砕機／反応器の吐出孔壁、及び孔内に設置さえた反射及び指向ブレードの振動効果の欠如。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００９１】
フムス質（ＨＵＭＩＮＳ）は、どのｐＨ値でも水に溶解せず、したがって、酸性又はアルカリ性条件下で溶解しない。化学と腐植質の物理的特性は、部分的にのみ開かれる。土壌中に存在するフムス質は、すべての腐植質（Ｈｕｍｉｃ  ｓｕｂｓｔａｎｃｅｓ）の中で分解に対して最も安定である。主な機能のいくつかは、土壌は、一般に、土壌の肥沃度を向上させる、陽イオン交換システムの安定機能をサポートし、土壌保水で腐植質は、土壌構造を改善している。したがって、腐植は、肥沃な土壌［３１］の重要な要素である。
【００９２】
フミン酸（Ｈｕｍｉｃ  ａｃｉｄｓ）は、低濃度、脂肪族及び芳香族カルボン酸の混合物である。それらは、低ｐＨ１の水に不溶であるが、高ｐＨ値の水に可溶である。フミン酸は、ｐＨが２を下回る水溶液中で沈殿する一部の腐植物質である［３１］。
【００９３】
フルボ酸（Ｈｕｌｖｉｃ  ａｃｉｄｓ）は、すべての条件（酸性、中性、アルカリ性）の下で水に可溶性の脂肪酸及び芳香族の有機酸の低濃縮混合物である。茎や植物の葉、フルボ酸は、比較的低分子量を有し、したがって、根に十分に浸透する。浸透する際、フルボ酸は、微量元素を植物の表面からその組織へ運ぶ。葉に適用した場合、フルボ酸は、微量元素を直接、植物細胞の代謝中心へ輸送する。非毒性ながら植物と互換性のあるフルボ酸は、比較的低濃度で使用される［３１］。
【課題を解決するための手段】
【００９４】
本方法の使命は、既知の方法の機能的能力を拡張すること、多様な生成物−広く入手可能な原料であるレオナルダイト含む石炭系可燃性生物岩に基づいた有機及び有機腐植肥料や生物学的活性な腐植物質、フルボ酸塩とブリケット燃料を製造するための高い効率と柔軟性を有する方法を創成することである。レオナルダイトは、その中に腐植含量（プロト腐植物質）等の腐植物質の生産のための最も豊富な原料が９０％である［３２］。
【００９５】
多くの場合、通常、最も経済的な方法である露天掘りを用いて採掘される低品質の石炭は、肥料生産にとって最も価値がある。露天掘りを用いると、低品質の乾燥した発電石炭が採掘される。これらの石炭は、有機ミネラル肥料と植物成長刺激のために大きな価値がある。高水分及び灰分は、農業での石炭の使用のための障害ではない。水分は、肥料の製造に水分石炭を排除する、ミネラル部は、通常、植物の成長に必要な微量元素（ホウ素、マンガン、亜鉛等）を含む［２７］。
【００９６】
水曲線の負荷の数値の基準にしたがって、プロセスの群差を、腐植肥料や調製物の回収の概観しながら見ることができる。それは３つのグループによって特徴付けることができる：
・０．１〜０．８の水曲線の負荷−基本的な有機原料の水分が数十％である従来の乾燥工程。原料水分の完全な溶解抽出は、混合物の比較的長い撹拌、又は非常に長い安静な放置を伴う。例えば、この発明における生物学的に活性な腐植物質の生産［３３］で、「最適化」水曲線の負荷０．６７を持った粘性流体ペーストが転換される。
・５〜１３の水曲線の負荷を「伴う」工程は、例えば［１２］に使用されている。激しい撹拌によって、又は比較的高いエネルギーで流体力学的混合物を処理することによって提供されるこの抽出処理では、そのメカノケミカル活性化を意味する；
・２５〜２００の水曲線の負荷の値を持つ工程［２９］。この場合、多くの残留「水」がその処分に関して明白な問題をもって得られ、それは、この「水」が、実際に、アルカリ及び酸の中和物−無機塩溶液を含む溶液であるためである［４８］。有用な腐植物質を製造するための多くの周知の技術は、主に実際に考慮していないと同時に、褐炭からＨＡを生じる工程から発生する廃棄「水」の容積は、最終生成物よりも２〜２５倍大きいという事実にもかかわらず、環境生成物は実際にほとんど関心されない［４８］。
【００９７】
その目的が広い製品範囲での一群の包括的な用途発明を創造することである本発明の開発の間、水曲線の負荷の領域のようなプロセスの相違する特徴が重要なようである。水曲線の負荷の数値は、プロセス装置がむしろ規範的なやりかたで一又は他の複雑になっている装置のいくらかの物理−化学的機能性に向かう選択を指向することはデザイナー−技術者にとって明らかである。この発明によると、好ましくは１〜２の水曲線の負荷を用いて原料反応成分のメカノ活性化転換の概念を適用する。したがって、発明の一つの目的は、比較的広い製品範囲の生成物の品質の増加に伴う、技術工程の最小電力強度で使用される水容積の削減と試薬の最小消費である。
【００９８】
腐植質成長促進を求める「最初の伝統的な」技術が、［５、Ｐ．１６３、１６４］に説明されている。乾燥粉砕石炭は、水酸化ナトリウム水溶液と混合される。混合物は所定の温度で一定時間、撹拌され、次いで固相と液相とに分離される。固相は、非溶解の残留石炭であり、一方、液相は、アルカリ性フミン酸塩溶液である。フミン酸溶液は乾燥されて、固体フミン酸塩が得られる。固体残渣は、廃棄物であり、焼却のために送られ、又は他の方法で使用することができる。冷却した蒸留物は、アルカリ溶液を再調製するため、又はドレインに排出するために使用することができる。
【００９９】
有機原料から生物成長刺激剤を得る広範囲の「伝統的な」技術は、原料の粉砕、水との混合、酸性媒体の添加、水の部分的な除去、アルカリ性媒体の添加、及び濃縮の段階を含む。しかし、このような物理的なパラメータのいくつかの段階で（数メガパスカルまでの）圧力と（１００℃以上の）温度が、原料中に存在するアミノ酸、酵素、ホルモン、ビタミン等の生物学的活性物質のかなりの部分を破壊する。さらに、溶液中の得られる最大フミン酸濃度は２％であり、８０〜８５％の水分を蒸発させる必要があり、すなわち、かなりのエネルギーコストをもたらす［２６］。また、一般的な「伝統的な」技術の導入では、１００℃を超える温度の使用が必要であり、それは、数多くの生物活性物質の破壊につながり［２６］、一方、「伝統的な」ｐＨ１２までの増加は、アルカリの大幅な消費を招く。
【０１００】
同一の抽出工程パラメータで５０℃〜１００℃から２００℃への温度上昇によりＨＡ収率を４〜５倍下げる実験データが［５、Ｐ．３３］に示されている。したがって、化石有機材料に由来する高品質の商用生成物を得るためには、すなわち、原材料の加工温度を低下させる必要があるリサイクル工程に水を使用することが有利であり、また、水の使用量を削減するために使用するアルカリも得策の濃度を上昇させるのには勧められず、したがって、沸騰除外することが必要である。したがって、このようなロシアの発明に示すように、この発明は、例えば、最小の温度差を用いた真空蒸発装置内で実施されるＨＡ及びフルボ酸（ＦＣ）の熱劣化を防止することである［３４，３５］。
【０１０１】
石炭酸化は、エネルギー、コークス化学の観点から望ましくない。しかし、酸化褐炭を様々な酸化剤：硝酸、過酸化水素、酸素又は空気で、アルカリ媒体中の圧力下で酸化すると、高分子量の腐植性及び水溶性の多環式のものから低分子量の脂肪族（ギ酸、酢酸、シュウ酸、コハク酸、アジピン酸等）及び芳香族（安息香酸、フタル酸及び異性体の多塩基）のものが得られる。酸化中の石炭の特性は、さまざまな方向に変化する。酸化中の石炭重量の変更は、それにおける酸素の影響を伴う。この場合、酸素分子は、石炭物質を形成する巨大分子と結合して複合体になり、観察された質量損失は、酸素吸収量を超える量の一酸化炭素及び二酸化炭素、水蒸気及びアンモニアの放出から生じる［２７］。石炭揮発分の酸化の間に変化し、いくつかのフミン酸を生成データもある。酸化は、炭素のほぼ全ての酸とフミン酸を翻訳水溶性炭素で石炭の５０％までとすることができる［２７、ｐ．２２２］。副生成物は、上記のガス、及び、ある方法あるいは別の方法で使用可能な水、及びミネラルの両方を含む。
【０１０２】
例えば、米国発明［３６］は、フミン酸の擬似生産として流動床反応器内の酸素又は空気と石炭の活性酸化の工程を示している。オーストラリア発明［３７］は、植物原料を含む腐植は、水性抽出に供される前に、１以上の水曲線の負荷で激しく撹拌しながら空気で酸化される。発明［３８、３９］、及び会議資料［４０］では、完全乾燥原料の重量の２．５〜２０％に等しい量の過酸化水素が、アルカリとともに使用され、オキシヒューメート又はピート由来の植物用保護調製物を得る。この発明では、化石有機物酸化の上記の要因の影響に関連して、過酸化水素での液相酸化の工程が使用されている。
【０１０３】
この指名のセットは、本発明にしたがって、その構造が以下の組成で表される広範な商用生成物の製造を確実にするフレキシブル・プロセス・フロー・ダイアグラム（ＦＰＦＤ）の使用による褐炭を腐植肥料へ転換する方法で解決される：
・有機肥料の安定な（懸濁ゲル）の生産；
・有機肥料安定な（懸濁ゲル）の生産；
・生物学的に活性な腐植調製物（不安定な液の異なる濃度のフミン酸の組成とそのサイズによって最小残留固体画分の組成の異なる）の産生；
・フルボ酸の生産、生物学的に活性の高い薬物（種々の濃度の、そのサイズによって最小残留固体画分の組成の異なる不安定な液）。
・生物学的に活性な腐植調製物（不安定なフミン酸の乾燥塩）の生産；
・フルボ酸の生物学的活性の高い薬物（不安定な乾燥塩フルボ酸、フルボ酸塩）。
・ブリケット燃料の生産。
【０１０４】
この目的は、発明のプロセスフロー図が、一方では、生成物ラインの上記組成物の製造のための柔軟性の性質を有し、他方では、柔軟性の特性によりフロー図中の装置の最小セットが使用されるという事実によって達成される。プロセスフロー図中の物質フローの配向がいくつかあるいは他の製造の必要に依存して変更可能であることが理解される。
【０１０５】
発明が提示するＦＰＦＤ概念は、上記した柔軟性を含むだけでなく、原料の種類及びパラメータに関する適用性もまた含み、すなわち、様々な種類の原料−石炭系可燃性生物岩を使用しながら、プロセス操作手順の最適化が確保される。同時に、プロセス操作手順は、同一種類の原料、例えば転換のために、さまざまな移送及び貯蔵条件のもとでのさまざまな保管場所から提出され、それは異なる特性を生じるレオナルダイトのために最適化される。
【０１０６】
発明の概念に基づく最適化は、工程の３つのカテゴリーに分類される：
・組織分析工程−原材料、生産速度を確保するため、生産、物流、技術的及びその他のリソースの計画期間中に、商品生産ラインの組成の選択の選択に関連した予備製造を含んでいる；
・プログラム及びパラメータ工程−デュー・工程の計算や実験、審理の計画期間のための技術的規制を開発する結果を含む原材料や生成物の要求特性の特性に予備製造を含んでいる；
・スタートアップ及び試運転工程−プロセス操作手順にしたがって、技術的プロセスにおける適切な指令が導入され、そして、装置のための電子制御プログラムが作業場所へ導入される。
【０１０７】
最後の二つのカテゴリーの工程変数、相互依存で提示かかる発明の機能的相互依存性を使用することができる［２１，２２，２９］：
・使用する水曲線の負荷の増加は、装置の必要強度を下げるが、フミン酸の収率を低下させ［２９］、そして、生成物の濃度を増加させるためにはエネルギーコストを増加させ；同様の依存性が［２１］にも示されている；
・反応成分の転換時間に応じて、フミン酸収率は、極限の関数の形態である［２９］；同様のデータが［２１］にも示されている；
・褐炭転換の間、微細画分組成を持つ粒子の数の相対的増大のために、フミン酸収量が増大する［２２］；
・６０〜８０℃以上の反応成分転換温度の上昇は、フミン酸収率を低下させる［２９］；
・他の抽出剤、例えば水酸化リチウムと比較して、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム又はアンモニア水を使用する場合、抽出工程中のフミン酸収率は、最大である［２９］；
・アンモニアと過酸化水素等の試薬との水溶液の濃度を増加させ、水溶性有機物が増加収率、［２１］を有する。水酸化カリウムのための同様の依存性は［２２］に提示されている。
・リサイクル固体懸濁、遠心力場（遠心分離／デカンテーション）で液相による固相での残留量のフミン酸の損失増加の分離の間、溶液の量を減少する石炭の量の０．５未満であり、一方、２．０以上の溶液量の増大は、損失の有意な減少を生じない［２２］。
【０１０８】
これらの例は、すべての可能な機能の技術的相互依存関係を排出するが、単に提出し、発明における関数型プログラミングの工程変動の可能性を示していない。
【０１０９】
発明では、硬水に含まれるカルシウム、マグネシウム、鉄イオンとフミン酸塩との反応の可能性を考慮に入れる。この点において、発明は、水処理装置の存在を提供し、それを用いて、外部水源からの水を精製し、電気化学的軟水化にかける。例えば、［４１］からのフミン酸水溶性塩は、全鉄−最大０．０５ｍｇ／Ｌ、全硬度−最大０．３ｍ当量／Ｌ以上である。
【０１１０】
ここに提案される発明では、腐植質生成物の高収量を可能な限り確保するために、そして一般的には技術的工程の強化のための機械的活性化とメカノケミカル活性化を使用する。例えば、［４９］からのデータにしたがうと、機械的活性化後、全ＨＡ収量は、１．６３倍に増加し、遊離ＨＡは、１．９倍に増加する。メカノケミカル活性化後は、全ＨＡ収量は、２．１３倍に増加し、遊離ＨＡは、２．５倍に増加する。メカノケミカル活性化の同様の傾向は、ピート転換［５０］に示され、ここで、ピートの機械的活性化がＨＡ収量を６〜７倍に増加させることが示されている。試薬（メカノケミカル活性化）とすると、機械的活性化は、リストラを起こり、個々の巨大分子の断片及びＨＡの官能基の数の変化［５１］につながり、腐植物質の溶解性を増加させる原因であり、その構造中に親水性部分の数を増加させる。
【０１１１】
発明で適用される転換される反応成分に関する適宜最適化された機械的活性化の効果は、使用されるアルカリの濃度の減少を０．５〜１．０％にする可能性を確保し、その使用の完全な削除もあり得る。製造中のアルカリの減少により、中性値に近接したｐＨ５〜６をもったフミン酸を得ることができる。そして、［２３］のデータによると、これは、得られたフミン酸生成物を医薬、香水及び化粧品に使用することを可能にする。純粋な調製物を製造するために（少なくとも最小量の）アルカリの使用が必要なら、腐植質をほとんど完全にそして極めて低い温度（２０〜４０℃）で取り出すピロリン酸ナトリウムが使用され、これは、良好な性質をもった不変化及び非酸化ＨＡに対して寄与し、それは、［５２］によれば、医薬組成物の調製のため、得られる家畜、家禽及び水産養殖のために推薦される。このため、原料混合物の水組成物を製品へ転換する工程に先立って、ｐＨを７〜７．４から８．４５〜９まで増大させる水の物理的処理が発明に使用される。
【０１１２】
水のｐＨを上昇させるような効率的な工程は、発明［４２、４３、４４］で公知である。ここでは、水分子が分かれて水素イオンとＯＨ水酸基を形成するため、流体力学的キャビテーションが、水処理の間に使用される。したがって、ＯＨ基と水素原子の他に、その一部が水を離れ、フリーラジカルＨＯ２を形成し、そして、再結合の結果として有用な過酸化水素を形成する［４４］。
【０１１３】
化石有機原料から成長生物刺激剤を得る広く使用される工程を改善する方向は、機械的活性化工程の改善の経路を含めることのようである。発明の概念によれば、この経路は、独創的かつ稀有な工程パラメータに基づき、それで、極めて高い性能が達成され、すなわち、反応成分の低周波及び超低周波暴露［１８、１９］と液相反応混合物内の高剪断速度［２６］である。フミン酸塩溶液への遷移は、拡散機構によって生起し、フミン酸抽出取り出しの工程の有意な強化は、境界層と固相粒子の低周波音響振動［１９］への暴露によって達成される。
【０１１４】
適宜最適化された機械的活性化と呼ばれる工程は、反応混合物の低周波及び超低周波暴露と混合物内の高剪断速度の改善に関して発明において新規である。この工程は、０．９以上の主な水曲線の負荷での他のすべての基本パラメータのドリフトにもかかわらず、サブキャビテーション域で自動保守パラメータと「高エネルギー混合」反応成分モードを提供する。
【０１１５】
発明の概念によれば、適応最適化されたメカノケミカル活性化を持った反応組成物における高い剪断速度を使用するような技術的解決法が発明で使用され、それは、発明［２０］にしたがうのと同様に、それらの転換時間にわたって、転換される反応組成物のパラメータの制御を提供する。
【０１１６】
しかし、発明［２０］への参照は、それをこの提案発明と対立させる可能性を暗示するのではなく、単に公知の工程をさらに改善する正しい方向へ向けるだけである。
【０１１７】
多くの発明では、キャビテーションの環境が使用され、そこでは、例えば発明［２０］のように抽出工程が必要である。ここには「超音波キャビテーションの技術の使用は、低圧（大気圧まで）及び低温（室温まで）で抽出処理を可能にする。」と指定される。温度及び圧力は、超音波振動の上記期間よりも桁違いに大きい時間間隔であることは明らかである。問題は、転換される混合物の局所領域において、そして非常に短い時間間隔での場合ではないという事実にある。これは、キャビテーションの有益な効果と共に、機械的分解、熱分解の混合物の存在の問題である。
【０１１８】
キャビテーション泡が崩壊すると、それらの中が１００００℃もする温度に上昇し、圧力が１００〜１０００ＭＰａになる［８，４３］。ただし、ローカライズされた熱衝撃や腐植物質の油圧緩衝破壊の主な危険性は、それ自体でキャビテーション気泡及びこれらの気泡の近傍に位置する液体媒体は存在しない。したがって、［４４］のデータによると、５００〜６００℃への崩壊バブル増加に近い材料の温度、そして得られた衝撃波が周囲の液体の泡で４００  ＭＰａの最大値に達することが実験的に確立されている。
【０１１９】
この点において、油圧インパルス機械的劣化を除去するために、そして局所的な熱劣化を除去するために、本発明では、［１８，１９］でなされているように転換される媒体を音波及び超音波域内に動的暴露し、そして発明［２６］にしたがって行われているように数〜数十ｍ／ｓにわたる剪断速度の静的成分を持った適宜最適化された機械的活性化及び／又はメカノケミカル活性化が使用される。
【０１２０】
発明の目的の一つは、反応媒体のメカノケミカル活性化エネルギーの処理で安定化投与の入力を提供することであり、転換される媒体における最適な技術ラインパラメータを維持することが必要である。
【０１２１】
また、メカノケミカル反応器がキャビテーションモードに「落ちる」のを避け、サブキャビテーション域での操作を提供する特別な制限の機会を持ちながら、転換される媒体へ最大量の機械的エネルギーを導入する機会を提供することもまた、本発明の概念に沿っており適切と思われる。発明によれば、転換される反応媒体中への機械的活性化エネルギー導入の自動制御は、転換される媒体の特性やこれらの特性のドリフトにもかかわらずサブキャビテーション域にあるメカノケミカル反応器の操作を維持しながら、音場を用いる公知の渦燃焼制御装置の制御方法に基づいて行われる［４５］。
【０１２２】
操作の安定化に関連する「同様の」の解決手段が、例えば［４７］から知られている。しかし、ここで提案される電気モータに供給される電力の特性に基づいた解決手段は、パワーと反応器中の実際の流体力学的工程との間の相関を緩やかに反映し、すなわち、［４７］で提案されている情報伝達関数は、操作中、衝撃モードにより高調波を形成して操作を制御するトランスだけでなく、電気ドライブモータの電気工学の伝達関数を多少とも反映していない。この点では、キャビテーションノイズが極めて容易にのみ滑らかな減速ドライブに低減される音センサドライブ制御タスクメカノケミカル反応器を固定キャビテーションノイズの消失を高速化と思われる。
【０１２３】
発明の概念によれば、メカノケミカル反応器及び装置のケース内に配置される音響プローブによって音響情報が収集され、その情報に基づいて、反応器及び装置のメインドライブが、コントローラ、例えば［４６］のアルゴリズムにより制御される。
【０１２４】
原材料と商用製品域の相対的範囲、使用されるＦＰＦＤの顕著な特性に関する戦略の可能性は、以下を含む：
ａ）  レオナルダイト、ピートやオイルシェールを含む石炭により表される石炭系可燃性生物岩に由来する様々な原料の使用［３０］；
ｂ）  原材料を０．．．３ｍｍに事前粉砕する；
ｃ）  外部の水供給システムから補給前処理と電気化学的水軟化；
ｄ）  特定の生成物の生産のためのＧＴＳ回路を処理する方法を整理する様々な機器の材料リサイクル試薬組成物の流れをリダイレクトする能力；
ｅ）  連続ストリームにおける原材料の優先的処理；
ｆ）  生の酸化剤を処理する際に使用（適用するかではない）、アルカリ抽出、酸を凝集剤と技術特定の生成物の生産に向けた工程ループ内の特定の装置を含む適切なハードウェア・モジュールを介してそれらを適用する：
・酸素又は過酸化水素をバブリングとして予備液相酸化又は気液材料；
・可能な変形例−水酸化ナトリウム又は水酸化カリウムによる抽出、及びピロリン酸ナトリウム又はカリウムによって、又は化学物質なしで、物理的方法により水のｐＨ値を調整すること［４２，４３，４４］；
・リサイクルの組成物の酸性化は、品質の医療と畜産の目的での使用を可能にする生成物を得るために、リン酸の使用を含む、ゲル中の液相及び凝固重質相のＨＡのハイライトを形成すること；
・ミネラル肥料の生成物及び／又は微量元素を添加することの可能性；
ｇ）  遠心力場での懸濁物の固相と液相への機械的分離；
ｈ）  精密ろ過工程は、食物繊維の非常に低い含有量を有する高品質の液体生成物を生成する；
ｉ）  予備キャビテーションパラメータ域内の活性化乳化後、高品質の生成物を得るために、最小熱投入を持った真空低温溶液乾燥；
ｊ）  液相の適宜最適化された機械的活性化及び／又はメカノケミカル活性化の利用であって、液相は、水曲線の負荷０．９〜２．５と数〜数十ｍ／ｓの剪断速度の静的成分が転換される媒体の層の動的剪断と摩擦による反応組成物の分散物を持ち、
この媒体への機械的エネルギーの計量投入と、転換される媒体中の他のすべてのパラメータのドリフトにもかかわらず計量の安定化を持ち；
この場合、上記摩擦及び剪断工程は、静的及び動的特性、例えば動的−油圧インパルスによって形成され、転換される媒体の暴露は、インフラサウンドから超音波の境界周波数の範囲内の周波数で行われ、上記転換は、また、高周波数で始まる時間内に行われ；
同時に、転換される媒体への機械的エネルギーの導入の最大パラメータの自動保守が、計測学とさらに、制御エレクトロニクスと電気工学の手段により確保され、その間、サブキャビテーション域内のエネルギーを自動的に制御して、メカノケミカル反応器がキャビテーションモードへ「落ちる」のを防ぐ；
ｋ）  密度による混合物の成分への重力分離の可能性であって、これらの成分は、安定な肥料の製造中に機械相分離装置の操作モードを簡易化するためにさまざまなレベルから選択される；
ｌ）  リサイクル水の使用、排出「水」の回収；
ｍ）  追加の生成物−商用条件のさまざまな塩の出力をもった排出「水」の脱塩工程の使用（解決手段は、逆浸透、蒸発及び結晶水を介して酸及びアルカリ中和「生成物」）；
ｎ）  例えば、工程熱、真空乾燥法、及びコークス及びブリケットを形成する工程の床を生成するため、これらの可燃性の揮発部分の継続的な使用と機械的に活性化し、機械的活性化の反応による組成物の加工中に原料成分から揮発性物質の放出；
ｏ）  工程熱を生成するために、生成されたブリケット燃料の一部の使用。
【０１２５】
半コークス化のために褐炭をブリケット化する「伝統的な」技術が、知られている［２７、ｐ．１９８］。この技術の本質は、石炭をクラス０．．．１ｍｍまで研削し、約２００ＭＰａで、冷却した不活性ガスのブリケット圧力のその後の形成と、それを高温ガスで水分含量８％〜１０％に乾燥させるために還元される。発明でのブリケット化工程の効率性は、新しいエンジニアリング解決手段のために高く、半コークスとブリケット形成に必要な熱エネルギーの一部は、フミン酸及びフルボ酸生成物を調製しながら反応組成物を処理する間に得られた揮発性物質の燃焼により得られる。ブリケット燃料の製造における公知の解決手段［６９］が発明で使用される：熱エネルギーを回収するために得られたブリケットの一部を燃焼させ、それを、熱媒体を加熱するために使用し、その熱媒体を用いて、形成される材料と接触するスクリュー押出機の熱出力要素を加熱する。発明によれば、ブリケット燃料の調製工程は、熱接触半コークス化方法を用いるスクリュー押出機内で行われる。
【０１２６】
一般に、半コークス化工程は、通常、投与石炭の空気のアクセスを無くしながら５００〜５５０℃の温度への均一なウォーミングアップにあり、排出される物質の蒸気−ガス混合物が半コークス回収中に除去されることが知られている［２７、ｐ．１９７］。本発明によれば、これらの揮発性物質の可燃性の部分は、必要な工程熱の一部を生成し、燃焼される。この場合、熱媒体の「加熱」温度は、コークス化工程のための［７０］のデータによれば、６５０℃相当になり、これらのデータを本発明で使用する。加熱ガス媒体として高温ガスを使用するという考えは、ロシアの解決手段［７１］にも「表現」されており、ここに、バイオペレット焙焼機とともにエネルギー及びプロセス複合体が示されている。これらのデータは、本発明で使用される解決手段をよりよく理解するためにここに示され、実際、それに反するものではない。
【０１２７】
発明で組み立てられるさまざまな公知の最良のエンジニアリング手段が、加熱及び出力成形（ブリケット燃料用）押出機の設計の基礎として捉えられる。例えば、［７２］に示すような新たな解決手段を、ブリケット成形のパワーメカニクスに関して使用可能である。駆動及び材料ドライブの設計要素の熱接触の能力が、新規な発明［７３，７４］に示さている。押出機ケースだけでなく、そのスクリューの加熱能力についてもそこに示されている。成形材料自体の内部摩擦のため、そして、高温ガスによる熱供給によるケース及びスクリューの追加加熱のため、押出機のアクチュエータの機械エネルギーの熱エネルギーへの転換の結果として、転換される材料への機械的及び熱的な包括的効果が得られ、それは、装置の高性能化及び製品の許容し得る品質を確保する。
【０１２８】
半コークスは、褐炭（レオナルダイト含む）の半コークス化の基本生成物である。半コークスは、その燃焼し易さ、高い反応性と無煙燃焼のために、日常生活でガス化のため、そして化学試薬として使用される傾向がある［２７、ｐ．２０３］。
【０１２９】
発明の使命は、また、それは、本発明の基の一部として提供するサスペンション及びスラリーを含む高粘性媒体の転換のためのメカノケミカル反応器であり、複雑なプロセス装置における使用のための一群の本発明の一部である。
【０１３０】
ここで、上述の本発明の技術の特性により、高粘性媒体を転換するためのメカノケミカル反応器に対するキーとなる技術的要件は、次のとおりである：
а）  レオナルダイト含む褐炭サスペンションの反応成分の転換を、０．９〜２の水曲線の負荷で、そしてたいていは０．９〜１．１で、安定な腐植肥料の製造の際に行う。
ｂ）  小さい水曲線の負荷と関連する高粘性媒体の転換は：
・本発明のメカノケミカル反応器内で転換される褐炭サスペンションの「従来の初期」粘度は、１．３８Ｐａ×ｓであり、そしてそのまま転換され、本発明にしたがって最高温度６０℃にて１０〜４０ＭＪ／ｍ３までのエネルギーが導入されることが実験的に確立されている；
・液体中の粘度の上昇が、圧力の増大とともに起きることが公知であり［８、Ｐ．１００］、それは、本発明によれば、反応組成物への動的ハイドロインパルス効果によって起きる；
・また、有機酸の粘度は、特に分散システムにおいて微粒子又は巨大分子の密着を形成する場合、その分子量が増大するにしたがって成長することも知られており［８、Ｐ．１００］、それは、可燃性生物岩原料や腐植物質についても完全に当てはまる；
ｃ）  反応組成物の転換は、比較的大きな物質移動だけでなく、反応組成物に関する動的ハイドロインパルス効果により実行される；
・反応器に投与された反応組成物が反応器を通過する間、４〜６秒の間、周波数を１６〜３２００Ｈｚまでの範囲で変更する；
・反応器に投与された反応組成物が反応器を通過する間、４〜６秒の間、剪断速度を１００〜０．５ｍ／ｓに変化させる；
・上記のパラメータに徴して、反応組成物の機械的活性化エネルギー５〜４０ＭＪ／ｍ３である場合、「平均」（動的及び静的）圧力等のパラメータは、数値的に自由パラメータである；
ｄ）  上記のａ）、ｂ）、ｃ）で特定されるパラメータを遵守する反応組成物の転換は、メカノケミカル反応器の他のすべてのパラメータのドリフトにもかかわらずサブキャビテーション域に制約されるこれらのパラメータの自動保守を介した適宜最適化された機械的活性化モードで行われる。
【０１３１】
反応組成物への油圧インパルス効果、及びそれらに対する剪断速度の効果に関して反応器の設計に関する限り、以下の式を使用することが実用的である：
ｆ  ＝  （ｎ  ×  Ｎ）／３０
ここで、
ｆは、反応組成物への油圧インパルス効果の周波数；
ｎは、制御パラメータ、ディスクローターの毎分回転数；
Ｎは、ディスクローター周囲の操作ロッドの数
である。
【０１３２】
このように、本発明の詳細な使命は、メカノケミカル反応器のための上記の技術要件を確実にする複雑な設計や技術解決手段を構築することである。メカノケミカル反応器の提供された構造の本質的な特徴は以下である：
・異常粘性液体及び流動媒体の形態のミリング、混合及び活性化の工程の性能；
・伝統的ロッドミルに対応するレイアウト設計での般的なキネマティック方式の使用［７６］；
・メカノケミカル反応器の反応域の操作容積は、洗浄装置−その上に設置される洗浄ロッドを持った回転洗浄ミニローターを備える；
・洗浄ミニローターは、ローターのドライブと機械的接続を持たない独自の自律ドライブによってドライブされる；
・遠心力場の影響下で転換される材料のローターとディスインテグレーターとの間の空間への望まない進入、それは高粘性媒体の転換の間にローターの詰まりにつながる可能性をブロックするため、「伝統的な」油圧プラーが使用されている；
・転換される材料がローターの径方向周辺の側部からこの空間へ進入するのを防ぐために、ローターディスクと反応器ケースの内側「円筒」表面との間の隙間から転換される材料を活発に反射するミニスクリューシングルターンスレッドがローターディスクの円筒表面に作られる；
・回転ローターのロッドの設計とプロセス強化、それらの強度とロッドがローター回転軸から円周方向への取り出し／設置に沿った操作リソース、それらに影響する負荷の不可避な増大により増大するロッド径；
・転換される媒体での油圧インパルス効果の間、有意の振幅を有する上記の高調波の形成を回避するために、−この油圧インパルス効果が有効であるために、同数のロッドをローターの各円周列内に使用し、その幾何学的形状（前述の強化ロッドに反していない）が発明［８３］に示されたデータにしたがって計算される；
・ポンピング及び反射特性を有する、油圧バルブギャップの空間的に配向される表面は、転換される媒体が、転換される媒体が反応器へ投入／供給される方向からその反応器チャンバーへ方向を変えて進行することを提供する設計要素である；
・転換される媒体は、転換される高粘性媒体の活動的な供給のために、同心円状に配置（一つは別の中にある）されたスクリューで反応域（水平方向）へ供給される；
・例えば、発明［８４］においてなされるように、ロッドの活性化相互作用域へ転換される媒体のフローを仕向ける信頼性を提供するポンプ及びスクリューブレードの存在；
・異常に粘性でゆっくり流れる組成物、例えば水曲線の負荷が０．５〜０．９である組成物の転換が必要な場合には、ロッドローター無しの適用が可能であり、半径方向波の表面を持つものであり、それは、発明［８５］に示されるｄｉｓｍｅｍｂｒａｔｏｒに関して示されている；
・転換される媒体の第２の液体成分の反応器への自律的チャネルを介したポンピング計量（調節可能）供給；
・とりわけ抗接着表面を持つスクリューアセンブリによって、転換される媒体のフローを反応器へ供給／計量するために制御されたドライブの存在；
・転換される組成物の剪断速度範囲を確保すること、そして転換されるこれらの組成物への油圧インパルス効果にもかかわらず、各ローターに対して、反応器の主動作のドライブの速度の自律制御；
・操作モードの調製を確保し、製造中のモードを保持するために、反応器の主動作ドライブ（ローター）と、反応器へ転換される媒体の組成物（の流れを計量）供給するドライブの機能的に接続された制御の可能性；
・音響センサによる反応器のキャビテーションモードへの可能な遷移の境界のパラメータ制御、それは、サブキャビテーション域内の反応器の操作モードの自律安定化を提供する機会を生じる；
・反応器からの処理高粘性媒質の出力の信頼性を提供するために、反応器の排出口に固定された反射翼；
・抗接着剤、反応器から加工粘性媒体の出力の高い信頼性を提供するために、反応器の壁及び出入り口に設置排出口反射翼の内面を被覆する；
・環境への振動の影響は、リサイクル可能な反応器排出口の壁から、反応器から加工粘性媒体の出力の高い信頼性を提供するために、出入口に設置された固定反射ブレードから出力される。
【０１３３】
メカノケミカル反応器の必要な機能は、上記の特性を使用して達成され、そのいくつかは、上記した情報源から知られていて、そのいくつかは新規であり；しかし、その組み合わせとして使用により、局所的かつ依然として未解決の問題−サスペンション及びスラリーを含む高粘性媒体の転換用反応器の構築を解決することができる。同時に、時間、動的及び静的な力、剪断速度、周波数、及び圧力のように互いに独立なパラメータの変化を持った転換される媒体へ機械的活性化エネルギーを計量導入することが反応器内で可能になる。
【図面の簡単な説明】
【０１３４】
本発明は、主要機器の構造や技術方式や設計レイアウトの概略図によって説明される。
【図１】腐植肥料、生理活性塩及びブリケット燃料の製造時の機械的活性化とメカノケミカル活性化の制御された動力学のソフトウエアを持つ技術工程のフローダイヤグラムである。
【図２】メカノケミカル活性化エネルギー制御で高粘性媒体を処理するためのメカノケミカル反応器の設計レイアウトである。
【図３】転換される高粘性媒体の移動要素及び移動のフローダイヤグラムの設計レイアウトである。
【図４】高粘性媒体をメカノケミカル反応器内の転換領域に確実に投入する油圧プラーセンブリの機能設計上の特徴を表す構成図である。
【図５】遅動高粘性媒体の処理の場合にメカノケミカル反応器ディスクローターの基本設計を表す構成図である。
【発明を実施するための形態】
【０１３５】
本発明のたいてい褐色である石炭及びレオナルダイトである石炭系可燃性生物岩を、腐植質の有機及び有機ミネラル肥料へそしてブリケット燃料の調製物へ包括的転換して、塩及びブリケット燃料を回収する方法の実施態様が、図１の工程フロー概略図に図示されている。図１は、３つのシステム構造を示している。水処理及び脱塩システム１、ブリケット燃料の製造及び熱生成工程のシステムは、熱乾燥機２、スクリュー押出機３、ボイラー４で表され、そして、石炭系可燃性生物岩の包括的転換のため工程システムが、詳細に提示されている。
【０１３６】
本方法によれば、懸濁ゲルの形態の生成物として安定な有機又は有機ミネラル肥料の製造方法の工程を、以下のように提供する。水処理及び脱塩システム１は、水を、外部水供給系５を通して供給する。流入水の物理化学的分析に基づき、必要に応じて、処理及び軟水化される。そして、商品の要求に応じて、水のキャビテーション処理を実施してもよく［４２、４３、４４］、これは、ＯＨ−水酸化物イオンの飽和に起因するｐＨ値をｐＨ７〜７．４から８．４５〜９まで上昇させる。水中のＯＨ−イオン濃度が１０〜７モル／Ｌを超える場合、それはアルカリ性溶液であるため、この場合、ＨＡの抽出は、アルカリを添加せずに行う。しかし、同時に、ＨＡ収量を増加させるため、３〜５％の過酸化水素溶液で浸出する前に、レオナルダイトとして原料を処理する必要がある。これにより、濃過酸化水素をタンク６から弁７及び８、ライン９を介してミキサー１０で計り入れ、処理水の用量をシステム１から制御弁１３により弁１１及びライン１２を介してミキサー１０へ移し、その後、ミキサー１０の攪拌機を１０〜１５秒間、スタートさせる。過酸化水素溶液の準備ができたら、メカノケミカル反応器１９の原料１４、粉砕機１５、メインドライブ１６、１７、供給ドライブ１８をスタートさせる。粉砕レオナルダイト２０が供給ドライブ１８に侵入した瞬間をセンサ（図示せず）によって記録し、直ちにメカノケミカル反応器１９からミキサー１０への過酸化水素水の供給を、ライン２２、弁２３、弁２４、及びライン２５を介した計量ポンプ２１により開始させる。この場合、メカノケミカル反応器１９への反応成分の供給速度を、事前に、原料２７の水分センサ２６の読取値に基づいて計算しておく。同時に、機器のトラブルフリー動作のために、原料からの２７の潜在的金属介在物２８を、磁気分離器２９を通して分離し、「精製した」レオナルダイト３０が破砕機１５に入り、一方、潜在的金属介在物２８はホッパー３１内に収集される。
【０１３７】
反応成分は、最適なメカノケミのカル活性化のために、２０〜６０℃の温度、０．９〜１．２の水曲線の負荷を有するメカノケミカル反応器１９で処理される。反応器１９の主動ドライブ１６、１７の速度を低下させる機会を用いて、反応組成物の最大許容温度の制限を自動制御（熱力学的等価の物理的な効果）する。転換される組成物の温度制御は、温度センサ３２により、その出口で行われ、そして、ドライブ１６，１７の速度が、コントローラ３３による制御の結果に基づいて低減される。この場合、原料供給ドライブ１８及び計量装置１４の速度が低減され、また、過酸化水素水の反応器１９内への供給速度が、計量ポンプ２１を介して削減される。
【０１３８】
反応器１９のリアクション域にキャビテーションノイズが出現する場合、メカノケミカル反応器１９の主ドライブ装置１６、１７の速度を低下させる機会を用いて、メカノケミカル反応器１９のキャビテーションモードへのシフトを自動制限する。キャビテーションノイズの監視を、音響センサ３４によって行い、それが出現したときに、コントローラ３３でドライブ１６及び１７の速度をキャビテーションノイズが消失するまで円滑に低減させる。音響センサ３４及び７１によって反応器１９及び３５のメカノケミカルリアクション域から得られたノイズ信号を、７２及び７３を介してコントローラ３３へ送信する。
【０１３９】
反応組成物の動的油圧インパルスの変化は、反応組成物が反応器を通る時間である４〜６秒間、３２００〜１６Ｈｚの範囲にわたる周波数をもって反応生成物に影響する。反応器の投入量は、メカノケミカル反応器のリアクション域を意味する。この場合、シフト速度は、０．５〜１００ｍ／ｓまで変化する。したがって、反応組成物が転換される間、原料成分の各高分子クラスタが（反応組成物の初期及び仮想相に対して一定「経路長」にある摩擦力の適用を有する）シフトに対してメカノケミカル露出に確実にさらされ、これは、反応組成物へ機械的エネルギーを確実に導入する。これら反応組成物パラメータでは、約２０ＭＪ／ｍ３での機械的活性化エネルギーになる。
【０１４０】
メカノケミカル反応器１９及び３５の操作のより完全な理解は、本発明の一群の要素としての記述と関連して理解することができる。過酸化水素溶液ともにレオナルダイトの組成物がメカノケミカル反応器１９で処理される間、計量ポンプによる溶液の供給は、流量計３６によって制御されている。転換される組成物３７は、気液分離器３８に入り、それを用いて、揮発性物質−化学反応及び機械的破壊の結果として、レオナルダイトから発生するガス３９が組成物から取り去られる。これらの揮発性物質３９は、収集され、濃縮され、特別なサブシステム（図示せず）に貯蔵され、そしてこれらのガス３９は、その後、ボイラー４で燃焼され、プロセス熱が回収される。ガス３９の精製された転換される組成物４０は、バッファーサーキュレーションタンク４１に入り、そこから、この組成物を、浸出のために、弁４２、ライン４３、フィードポンプ４４を介して、流量計４５及び流量指示計４６で組成物の処理量を制御しながら、メカノケミカル反応器３５に送る。
【０１４１】
浸出工程の間、転換される組成物へアルカリ水溶液又はｐＨ補正水を添加することによって、水曲線の負荷が１．５〜２．５の値へ増大する。添加する液体を流量計５１で成分の流量を制御しながら、ポンプディスペンサー４８によってミキサー５０からライン４７及び１６４を介してメカノケミカル反応器３５に送る。この場合、上記したように、化学物を含有するものよりもむしろｐＨ補正水を、水処理及び水脱塩システム１からライン５３、弁５４、チェック弁５５、弁５６を介したポンプ５２によってミキサー５０に供給する。この場合、ｐＨ補正水は、アルカリミキサー５０を「経由」する。
【０１４２】
ゲルサスペンションの形態の安定な有機肥料の生成物の商業要件に応じて、浸出を、水酸化ナトリウム又は水酸化カリウムを用いて行うことができる。この実施形態では、秤量装置５８で計量したアルカリ５９を、貯蔵ホッパー５７からミキサー５０へ投入し、処理（及び必要に応じて軟水化された）水もまた、５３を介して計量して入れる。ミキサー５０の攪拌機を１〜２分間、スタートさせ、こうして工程用アルカリ溶液を調製する。工程に使用する水量を、事前に、処理のためにメカノケミカル反応器３５へ投入される組成物がすでに含有する水、反応器内の処理の水曲線の負荷が１．５〜２．５に範囲になるように計算しておく。メカノケミカル転換の間、必要に応じて、ミネラル肥料及び／又は微量元素６０を、メカノケミカル反応器３５内へ導入する。
【０１４３】
メカノケミカルリアクター３５の操作は、前述したように、反応器１９と同様である。反応器３５内の温度制御は、熱センサ手段６１によって行われる。スイッチ６２を用いて、最終生成物６３−懸濁スラリーの形態の安定な有機／有機ミネラル肥料−を、包装及び貯蔵（図示せず）のための工程に取り出す。また、スタートアップ、及び原料組成物処理のモードを選択するための実験的操作の過程でサンプル６４を採集する間、スイッチ６２を使用することができる。サンプリング６６の採集のためにメカノケミカル反応器１９は、同様のスイッチ６５を装備している。ミキサー１０、５０及び７０の出力ノズルに設置される弁６７〜６９は、様々な化学物質の望ましくない相互作用の可能性のある回避するために、反応成分の実験的選択や機器の動作モードの間に、これらのミキサーの浸出を防止するために意図されている。
【０１４４】
発明によって、生成物ラインから生成物を製造する際に、メカノケミカル反応器１９及び３５に循環サイクルを使用してもよく、その際、処理される組成物は、繰り返しの処理のために、反応器１９からその入口へ送られる。サイクル数は、２〜６である。この原料組成物の循環処理の間、上記周波数範囲で処理される組成物への油圧インパルス効果の周波数の変更時間は、サイクル数に応じて増大される。循環サイクルを用いた原料成分の処理を完了するために、適切な配管及び弁を（図１には図示せず）を使用する。さらに、発明に基づいて、大規模ロットの工程装置を作る場合、循環処理（必要なら、任意の生成物の製造を実行するプロセスのもとで）が多重メカノケミカル反応器での処理に置換され、その際、転換される組成物は、一の反応器から他の反応器へ順次移送される。そのような反応器１９及び３５に関する工程の実施態様は、簡単なため、図１に示さない。
【０１４５】
腐植質生物学的活性な調製物−さまざまな濃度で、サイズによる残余の固相画分の組成物が最小であるフミン酸組成物の安定な溶液の製造方法である本方法によれば、二種類の実施態様が実施される。第一の実施形態は以下である。
【０１４６】
第１段階は、ゲル状サスペンションの形態の安定なフミン酸が、上述のように調製される。得られたサスペンション１３０は、スイッチ６２を用いて、気液分離器７４に送られ、これにより、揮発性物質−化学反応の結果として形成し、そして機械的破壊の結果としてレオナルダイトから発生するガス７５が、この組成物サスペンションから取り出される。これらの揮発性物質７５は、収集され濃縮され、上記した特殊なガスサブシステムに貯蔵され、その後、これらのガス７５は、ボイラー４で燃焼され、工程熱が作られる。
【０１４７】
ガス７５が精製され、ＨＡ水、アルカリ溶液及び固形分で構成される処理サスペンション組成物７６は、特殊な装置ディゾルバー−デスタビライザー（ＤＩＳＳＯＬＶＥＲ−  ＤＥＳＴＡＢＩＬＩＺＥＲ）７７に送られる。この装置に懸濁水組成物７６を充填し、この装置から除去されるまで、ミキサーの運転モード及び装置７７の高速を維持し、ＨＡ浸出工程を続行する。
【０１４８】
装置７７内の濁った状態のサスペンション組成物の含有時間は、１〜５分間であり、その後、この組成物は、高速遠心機−デカンター７８での固液相の機械的分離に供される。このため、サスペンション組成物は、ポンプ８０によって弁８１及びライン７９を経由してデカンター７８へ送られる。この間、デカンター７８が開始され、組成物の液相への分離の完了は、装置７７に設置された流量計８２及び液面計により管理される。分離された固相８３は、デカンター７８からブリケット燃料製造及び工程熱生成システムの乾燥装置２に送られ、ＨＡ溶液及びアルカリ水溶液である液相８４は、デカンター７８からバッファタンク８７へ送られる。次いで、このＨＡ溶液及びアルカリ水溶液は、バッファタンク８７からポンプ８８、ライン８９〜９１、弁９２、チェック弁９３、弁９４及び弁９４を介してディゾルバー−デスタビライザー７７へ送られる。バッファタンク８７からディゾルバー−デスタビライザー７７へのＨＡ溶液及びアルカリ水溶液の移送の完了は、バッファタンク８７に設置された液面計及び流量計９６により制御される。
【０１４９】
ＨＡ溶液及びアルカリ水溶液のディゾルバー−デスタビライザー７７への移送工程の終了前に、その濃厚液が貯蔵タンク９７に貯蔵された酸、例えば塩酸の１０〜２０％処理溶液を調製する。この目的のために、酸ミキサー７０に一定量の水をライン５３、９８、チェック弁９９、弁５４、１００を介して充填する。酸ミキサー７０の攪拌機のスイッチを入れると、酸が（重力により）ライン１０３を介してミキサー７０に投与される。この場合の酸投与は、バッファタンク９７及び酸ミキサー７０内に設置された液面計により制御される。５〜１０秒で計量が終了すると、酸ミキサー７０の撹拌機が停止する。
【０１５０】
また、撹拌機及びディゾルバー−デスタビライザー７７の高速カッターが働いている間、酸投与は、重力によりミキサー７０からライン１０４、弁１０５、１０６を介してディゾルバー−デスタビライザー７７へ移送され、これにより、転換される媒体のｐＨを１．５〜３に低減する酸性化工程が行われ、その間に、ＨＡが、溶液が凝集したスラリーの形態の固相へ取り出される。ディゾルバー−デスタビライザー７７に導入された一定量の酸溶液は、流量計１５５によって制御される。酸の投与の完了後２〜４分以内に、必要なら、凝集剤１０７をディゾルバー−デスタビライザー７７に加え、２〜４分後に、撹拌機及び高速カッターを停止する。（凝集剤の用途に応じて）次の５〜２０分間、ＨＡをゲル又は大きいフレークとして沈殿させる。アルカリ及び酸中和物の製造物の溶液である液相の母液の一部を、一定レベルのディゾルバー−デスタビライザー７７からポンプ１０８により弁１１１を介して水処理及び水脱塩システム１へ取り出し、ここで、純水が主要技術工程へ戻される。
【０１５１】
そして、攪拌機及びディゾルバー−デスタビライザー７７の高速カッターを開始し、そこに乾燥アルカリを導入してｐＨを８．５〜１０に上げる。こうして、（攪拌機及びディゾルバー−デスタビライザー７７の操作１〜２分内に）ＨＡが重質相から、第二の溶液−ＨＡの濃度が１０〜１５％まで増加して得られる生成物へ移送される。この場合には、得られたＨＡ溶液の濃度は、初期のアルカリ溶液だけでなく、ディゾルバー−デスタビライザー７７から回収される母液の量によって決められる。
【０１５２】
このようにして得られた生成物−生物学的活性調製物である安定なフミン酸組成物液−は、ポンプ８８を用いてライン１０９、１１４、８９、９０及び１１５、さらに弁１１１と１１６を介して貯蔵生成物用タンク１１３に移送される。この場合、生成物の貯蔵生成物用タンク１１３への移送の完了は、流量計１１とディゾルバー、ディゾルバー−デスタビライザー７７に装備された液面計により制御される。生成物は、貯蔵生成物用タンク１１３からライン１１８、弁１１９を通って販売用に取り出される。
【０１５３】
この生成物の水溶液は、有効な植物培養のために使用することができる。この場合、水耕プロセスで得られる溶液を使用するために、付加的にフィルタ１２０でさらに精製され、貯蔵生成物用タンク１２１へ送られる。得られたＨＡ及びディゾルバー−デスタビライザー７７内のものは、半生成物と呼ばれ、ライン１０９、１１４、８９〜９１と１２１を介して、ポンプ８８をフィルタ１２０へ送られる。ろ過した溶液は、４０ミクロン未満のサイズの固相粒子を０．５％以下含有する生成物であり、水耕技術のための植物を成長させるために使用することができる。この生成物は、フィルタ１２０から、ライン１２３及び１６０を介して弁１２４を通って貯蔵生成物用タンク１２１へ送られる。生成物は、販売のために、貯蔵生成物用タンク１２１からライン１２５及び弁１２６を介して送られる。残留固相１２７は、フィルタ１２０から工程輸送１２８を用いてブリケット燃料調製システムに送られ、そこで、固相１２９が乾燥機２に投入される。
【０１５４】
本発明の第二の実施形態では、腐植質生物学的活性調製物−さまざまな濃度及びサイズによる最小の残留組成物をもったフミン酸組成物の安定な溶液が次のように行われている。
【０１５５】
第一段階では、低濃度「生成物」、すなわち、ＨＡ及びアルカリ性溶液８４が調製され、それは、上述したデカンター７８（液相）から引き出される。次いで、本工程の第二段階では、ＨＡ及びアルカリ性溶液がバッファタンク８７から真空蒸発装置１３１をに送られ、その濃度を増加させる。それは、ポンプ８８によってライン８９、９０、１３３及び１３４を介して、そして弁９２と１３５とチェック弁９３を介して送られ、ポンプ８８は、この「工程態様」で高圧ポンプ１３２のブースターポンプの役割をする。
【０１５６】
したがって、ＨＡ水及びアルカリ水溶液を真空蒸発装置１３１へ送る前に、この溶液を流体力学的プレキャビテーションモード中の乳化剤エジェクタ１３６内での活性化にさらす。このモードでは、乳化剤エジェクタ１３６の操作は、高圧ポンプ１３２、制御スロットル１３７によって提供され、これを用いてバッファタンク（図示せず）の必要な背圧が提供される。バッファタンク８７から取り出されたＨＡ水とアルカリ水溶液の使用の完了は、流量計１１７によって制御される。
【０１５７】
ＨＡの熱劣化を防止するために、蒸発器１３１の操作は、凝縮器１３９内の圧力１９．８７ｋＰａのレベルを作る真空ポンプ１３８及び蒸発器１３１内のそれぞれ、真空ライン１４０を用いて６０℃での沸騰水モードに維持される。純水１４１は、また、凝縮ポンプ１４２付きの凝縮トラップから弁１４５とライン１４４を介して、凝縮物のためのバッファタンク１４３に圧送される。この純粋な凝縮水は、さらに、工程水の消費や過酸化水素溶液の調製のため、又は、以下に説明するようにフルボ質調製物の調製のために、水処理システム１への戻しの必要に応じて使用される。この目的のために、水はバッファタンク１４３からポンプ１４６によってライン１４７及び１２を介して、弁１４８及び１１を介して、チェック弁１４９及び弁２３を介して水処理システム１に送られる。上記した別の場合、バッファタンク１４３からの水は、ポンプ１４６によって、ライン１４７、１２及び１５０に沿って、弁１４８及び１３を介して、チェック弁１４９、
弁２３を介して、ミキサー１０に送られる。別の場合には、バッファタンク１４３からの水は、ポンプ１４６とポンプディスペンサー２１によって、ライン１４７、バッファタンク（図示せず）を介して、弁１４８と２４、チェック弁１４９を介してメカノケミカル反応器１９に排出される。
【０１５８】
真空蒸発装置１３１の動作モードは、また、加熱蒸気供給手段１５１によりボイラー４から提供される。加熱蒸気の供給を制御させ、そして装置１３１内の６０℃のレベルの沸騰水温度を安定させるために、温度センサ１５２と調整弁１５３が使用される。図１において、装置１３１からボイラー４へ戻される加熱用排蒸気を番号１５４で示している。このように、水のいくぶんかは、真空蒸発装置１３１によりＨＡ溶液から除去され、これは、溶液中のＨＡ含有量を所望の商業条件に向上させる。最終生成物−装置１３１からのＨＡ溶液−は、生成物の残留固形粒子の最小許容量に応じて、貯蔵タンク１１３又は貯蔵タンク１２１へ取り出される。最終ＨＡ溶液は、装置１３１から生成物ポンプとバッファタンク（図示せず）によりライン１５６、１５７を介して、又は１５６、１５８〜１６０を介して、ロジスティック弁１６１〜１６３を介して取り出される。
【０１５９】
本発明によれば、高生物学的活性調製物−さまざまな濃度及びサイズによる最小の残留組成物をもったフルボ酸組成物の安定な溶液が二つの実施態様で行われる。レオナルダイトは、その腐植質（プロト腐植質）物質含有量が９０％に達するように［１４、３２］、腐植質調製物の製造にとって豊富な原料であるという事実のために、レオナルダイトのような原料が使用される。
【０１６０】
最も単純なものとして第一の実施形態では、ＦＣが純水と適宜最適化したメカノケミカル活性化を用いてレオナルダイトから抽出される。この工程の相対的なシンプルさは、この実施態様では化学薬品を一切使用しないことにある。しかし、この場合、工程を逸脱する固相に含まれるＨＡは消失する。同時に、有機炭素がブリケット燃料に変換され、これは、エネルギーの面で補償される損失を生じる。
【０１６１】
技術工程は、次のように行われる：  メカノケミカル反応器１９が起動され、上述したように調製した粉砕レオナルダイト２０がそこに供給される。同時に、計量ポンプ２１を用いて純水が弁２４とライン２５を介して反応器１９に供給される。レオナルダイト２０及び純水のフローは、原料レオナルダイト２７の特性に応じて、センサ２６で制御される含水量を見て、所定の水曲線の負荷２〜３に基づいて調節される。レオナルダイトは、適宜最適化されたメカノケミカル活性化モードによってメカノケミカル反応器３５内で転換される。生成する揮発性物質−上記したように、工程熱を生成するために使用されるガス３９及び７５が除去される。
【０１６２】
工程に投与した反応組成物７６は、ディゾルバー−デスタビライザー７７に集められ、そこから、機械的相分離のためにライン７９と弁８１を介してポンプ８０によってデカンター７８に送られる。固相８３は、デカンター７８からブリケット燃料調製システムの乾燥機２へ送られ、一方、ＦＡ溶液及び水溶性ＨＡの一定部分である液相８４は、バッファタンク８７に集められる。ＦＡ溶液は、ろ過にかけて、４０ミクロン未満の固形粒子にし、ろ液をフィルタ１２０又は真空蒸発装置１３１を通ってからフィルタ１２０から貯蔵タンク１６７へ送り、濃縮ＦＡ溶液を得る。ＦＣ溶液は、バッファタンク８７からポンプ８８により、ライン８９、９１及び１２１を介して、弁９２、９４及び１２２を通って、チェック弁９３を介してフィルタ１２０へ送られる。ろ過のためのＦＡ溶液の取り出しは、バッファタンク８７に内蔵された液面計と流量計９６にしたがって制御される。
【０１６３】
ろ過したＦＡ溶液は、フィルタ１２０後の残留圧力を使用してフィルタ１２０からライン１２３、１５９及び１６８、物流弁１２４と１６３を介して貯蔵タンク１６７に送られる。他の場合においても、ろ過した低濃度ＦＡ溶液は、フィルタ１２０からライン１２３、１３３及び１３４を介して、弁１６９を介して、高圧ポンプ１３２を用いて、乳化剤エジェクタ１３６と調節可能スロットル１３７を介して真空蒸発装置１３１に送られ、その意図する用途は上記したとおりである。
【０１６４】
真空蒸発装置１３１の操作の結果として、濃厚ＦＡ溶液である商用生成物が得られる。この生成物はまた、少量の低分子量の活性水溶性ＨＡを含有する。本生成物の用途における特性は、ＨＡのためにいくらか改善されている。最終生成物は、ライン１５６、１５８及び１６８を経由して、物流弁１６１及び１６２を介して、貯蔵タンク１６７に送られる。
【０１６５】
ＦＡ溶液調製の第二の変形例では、抽出は、水酸化ナトリウム又は水酸化カリウムによって行われ、また、適宜、最適化されたメカノケミカル活性化を用いる。技術工程では、塩酸又はリン酸を使用する。本発明の技術的方法は、ＦＡ生成物溶液だけでなく、商業品であるＨＡ溶液もまた提供される。
【０１６６】
技術的処理は、次のように行われる：工程の第一段階は、水酸化ナトリウム又は水酸化カリウム（又はそれらのピロリン酸を用いて）に基づく浸出により、あるいは試薬の使用無しに上記したｐＨ補正の物理工程により、レオナルダイトから反応組成物を調製し、反応組成物をディゾルバー−デスタビライザー７７で濃縮する。予め、その初期特性に依存してレオナルダイトの液相酸化工程を行い得る。本発明の液相酸化工程は、上述のとおりである。次いで、反応組成物を相分離するように、ディゾルバー−デスタビライザー７７から上述したようなデカンター７８へ送る。固相８３をデカンター７８からブリケット燃料調製システムの乾燥機２へ送り、一方、ＨＡ及びＦＡの溶液組成物である液相を、ライン８４を介してバッファタンク８７へ送る。溶液組成物を、ポンプ８８を用いて、ライン８９〜９１、チェック弁９３、及び弁９２、９４及び９５を介してディゾルバー−デスタビライザー７７へ移送する。バッファタンク８７からディゾルバー−デスタビライザー７７への溶液組成物の移送の完了を、バッファ８７に設置された液面計と流量計９６を用いて制御する。
【０１６７】
さらに、ディゾルバー−デスタビライザー７７の撹拌機及び高速カッターの操作の間、酸性溶液をそこに導入して、ｐＨ値を１．５〜２．５へ低下させ液相から、凝固スラリーの形で重質相にＨＡの取り出し工程を５〜１５分間以内に行う。塩酸又はリン酸を、酸ミキサー７０からライン１０４及び、弁１０５及び１０６を介してディゾルバー−デスタビライザー７７に投与する。この場合、酸性溶液の計量は、酸ミキサー７０に装備された液面計を用いて、そして流量計１５５により制御される。液相からのＨＡの取り出しを加速するために、ディゾルバー−デスタビライザー７７に凝集剤１０７を導入することができる。ＨＡの重質相への移送工程の完了の結果として、ＦＡが液相に溶けて残る。ディゾルバー−デスタビライザー７７の撹拌機及び高速カッターを停止し、ゲル状フレークの形態のＨＡがディゾルバー−デスタビライザー７７の底部に１０〜２０分以内に堆積する。
【０１６８】
その後、ディゾルバー−デスタビライザー７７の技術的な可能性（詳細は以下に示されている）を用いて、ＦＡ溶液であるディゾルバー−デスタビライザー７７からの液相を、ポンプ８８、ライン１０９、１１４、８９〜９１、及び８５を介して、弁１１１、９４及び８６を介してバッファタンク１６６に移送する。ＦＡ溶液は、ポンプ８８を介してバッファタンク１６６からフィルタ１２０へ送られ、ここで、４０ミクロンよりも大きい固体粒子を分離し、ブリケット燃料調製システムにキャリア１２８に排出される。ＦＡ溶液は、ライン１７０、８９〜９１、及び１２１、弁１７１、１２２、チェック弁１７２を介してフィルタ１２０へ供給される。ろ過と濃縮のためのバッファタンク１６６からＦＡ溶液の取り出しの完了は、バッファタンク１６６に装備した液面計を用いて、そして流量計９６のデータにしたがって制御する。
【０１６９】
ろ過したＦＡ溶液をフィルタ１２０から真空蒸発装置１３１へ送り、生成物の濃度を既に上述したように上昇させる。最終生成物（濃縮ＦＡ溶液）を貯蔵タンク１６７へ送る。定量ポンプ４８でミキサー５０から計量した水及びアルカリ水溶液を、ディゾルバー−デスタビライザー７７内の沈殿ＨＡに注ぐ。この溶液をライン４７及び１７３を介して弁４９、１６５及び１７４を介して送る。計量は、ミキサー５０に装備される液面計を用いて、流量計５１のデータにしたがって制御される。
【０１７０】
同時に、ディゾルバー−デスタビライザー７７の攪拌機及び高速カッターのスィッチを入れ、アルカリ水溶液の導入から１〜２分以内にＨＡをそこに溶解させる。次いで、ＨＡ溶液は、上記したとおり、貯蔵タンク１１３へ、又はろ過を用いて貯蔵タンク１２１へ送る。
【０１７１】
得られたＦＡ溶液は、非常に高い生物的活性を有し、高い商業的価値を有する。ＦＡは、比較的低い分子量を有し、したがって、それらは、根、茎や植物の葉に十分に浸透する。浸透の間、ＦＡは、植物表面からその組織中へ微量栄養素を運ぶ。葉に適用した場合、ＦＡは、直接、植物細胞の代謝中心に微量栄養素を運ぶ［３１、３７］。生成物の製造時に（上記のように）水酸化カリウム及びリン酸を使用している場合、そのような生成物は、家畜、家禽、魚の養殖に使用することができる。
【０１７２】
生物学的活性腐植質調製物−「ドライ」ＨＡ塩及び生物学的活性で安定な調製物−「ドライ」フルボ酸塩（ｆｕｌｖａｔｅｓ）を、上記した本発明の方法で調製し、その唯一の違いは、生成物が、真空蒸発装置１３１で含水量が商業条件になるまで乾燥させることである。図１において、最終生成物の取り出しを番号１７５で示す。
【０１７３】
以下、本発明に係るブリケット燃料の製造が行われる：残余（フミン酸とフルボ酸調製物の製造後）の固体画分８３と１２９は、主に、有機炭素と１０〜２５％のミネラル成分からなり、それをブリケット調製システムの乾燥機２に送り、そこで、水分の一部をこの材料から除去し、その含有量は４０〜６０％から１５〜２０％に減少する。材料の乾燥中、乾燥した材料１７６を連続式に、高温ガスによるターニング及び「パージ」、例えば流動床を用いて押出機３へ計量して入れる。
【０１７４】
ボイラー４から来る高温煙道ガス１７７で押出機３を加熱し、その際、その中で製造されるブリケット燃料１７８の一部を燃焼させ、揮発性物質１７９（腐植肥料並びにフミン酸及びフルボ酸調製物に変換される間に石炭原料から抽出された全揮発性物質３９及び７５）の可燃性部分を燃焼させる。
【０１７５】
押出機３の熱的接触部を、材料１７６を用いて加熱する排ガスの温度は、高温計（図示せず）の読みにしたがって調節弁１８０及び１８１により、６００〜６５０℃との間に調節される。押出機３を加熱するガス１７７の温度の制御のための他の「チャネル」は、ブリケット１７８の熱転送機械（図示せず）及びボイラー４への揮発性物質１７９を含む。ボイラー４の煙道ガス１８２の潜在的過熱は、調整弁１８１により大気中に除去される。温める煙道ガス１７７は、押出機３を通過する際、その熱の一部をその中に放出する。次いで、４００〜４５０℃のガス１８２が乾燥機２に送られ、そこで、ガスが熱の残りを放出して材料８３及び１２９の固体画分から水分を除去し加熱する。１１０〜１１５℃の温度に冷却された煙道ガス１８３は、乾燥機２から大気中に除去される。
【０１７６】
押出機３内の材料１７６の半コークス化の間、その一部が燃焼可能物質からなり、押出機３から、ボイラー４へ供給される排ガス１８４を生じる蒸気ガス組成物［２７、ｐ１９７］が材料から取り出される。ブリケット燃料１８５は、押出機３から出た後、冷却され、格納され１８６、また、商業ケースに包装される。
【０１７７】
サスペンション及びスラリーを含む高粘性媒体を転換するためのメカノケミカル反応器に関する本発明の実施態様を図２〜５に示す。図２は、反応器の設計を示す。ここで、参照符号１８７で示す反応器本体は、固定ガイド１８８にスクリュー接続１８９を介して取り付けられている。反応器ケース１９０、１９１は、取り外し可能であり、固定部（ケース１９０）及び可動部（ケース１９１）から構成され、車輪１９２によってレール１８８に沿って予防と修理位置へ移動させることができる。
【０１７８】
油圧プラーの中空駆動軸１９５に堅固に連結されたサポートスリーブ１９４に固定されたディスクローター１９３を駆動する電気モータ（図示せず）は、順番に、ケース１９６、シールド１９７、ベアリング１９８、投入口１９９を介して示され、本体１８７の上に設置される。この場合、自律調整スクリュードライブ（図示せず）が、投入口１９９の上に上方から取り付けられ、投入口１９９の内側表面は、抗粘着材からなるインサートが装備されている。
【０１７９】
サポートスクリュースリーブ２０２上に固定されるディスクローター２０１を駆動する電気モータ（図示せず）は、サポートベアリングアセンブリ２０４の駆動軸２０３に堅固に固定され、移動体１９１上に配置されている。
【０１８０】
油圧リムーバーの中空駆動軸１９５に軸方向に挿入された小さなコンソールスクリュー２０６は、その内面に「放射状に包含される」スクリュー２０７が強固に固定され、アダプタースリーブ２０５でサポートスクリュースリーブ２０２上に固定される。一側で投入口１９９に連結され、油圧プラーの中空駆動軸１９５の中に作られたた油圧バルブギャップ２０９に連結される油圧プラーの分配マニホールドリングが、番号２０８で示されている。駆動軸２１１の回転動作方向、油圧プラーの中空駆動軸１９５が番号２１０で示されている。駆動軸２０３の回転動作方向が番号２０２で示されている。ベアリングロッド２１４及び２１５の円形列がそれぞれ、コレットクローサーのような取り外し可能な留め具２１３でディスクローター１９３及び２０１に固定されている。一側で液相成分を導入するためのスリーブフィッティング２１７に連結され、他側でサポートスリーブ１９４内に作られる弁ポート２１８に結合される固定ケース１９０の分配マニホールドリングが番号２１６で示される。ロッド２１４、２１５の活動相互作用域に処理される媒体の振り分ける流れの信頼性を確実にするポンプアンドスクリューブレード２１９がサポートスリーブ１９４に固定される。固定反射及び指向ブレード２２０が、反応器の排出口２２１に配置され、処理される高粘性流体の除去の信頼性を提供するために、これらのブレードは、排出口２２１自体とともに、振動衝撃電磁装置２２２と接続される。
【０１８１】
ローターが回転するときに、処理材料をディスクローターと反応器ケース１９０の内側円筒面との間のギャップから有効に反射する、ディスクローターの円筒表面上に作られるミニスクリューシングルターンスレッドは、番号２２３で示される。
【０１８２】
キャビテーションノイズを含む音響信号を、ケース１９０内に装備された音響センサ２２４でリアクション域からピックアップする。
【０１８３】
メカノケミカル反応器のケース１９０内の洗浄ロッド２２６が取り付けられた洗浄ミニローター２２５を、図３に詳細に示す。ミニローター２２５の回転方向を２２７で示し、その周縁列がミニ洗浄ローター２２５に最近接するロッド２１５を持つディスクローター２０１の回転方向を番号２２８で示す。図３において、番号２２９は、ロッドを持つディスクローター１９３の回転方向を示している。ロッド２１４、２１５の活性化相互作用域への媒体の流れの割り振りの信頼性を確実にするポンプスクリューブレード２１９の影響下で処理される媒体の移動方向２３０が示されている。この場合には、スクリューポンプブレード２１９の回転方向２３１は、ディスクローター１９３の回転方向と一致する（図示せず）。番号２３２で示すサポートスクリュースリーブ２０２の回転方向は、転換される媒体のスクリューポンプブレード２１９への流れを補助する。
【０１８４】
油圧プラーの中空軸１９５内に作られるバルブギャップ２０９の方向と位置を図４に詳細に示す。投入口１９９（図４に図示せず）に結合する分配マニホールドリングが番号２０８で示されている。同一の分配マニホールドリング２０８が同様にバルブギャップ２０９に結合される。油圧プラーアセンブリのベアリング１９８の防水を転換される媒体から提供するシール要素が番号２３３で示されている。
【０１８５】
図５は、メカノケミカル反応器内の特に高粘性遅動媒体の処理のために意図され、半径方向に波２３５を有する無ローターロッド２３４を示す。メカノケミカル反応器の操作（上記した工程の化学を除いた力学の観点で）は、次である。まず、反応器の主動作ドライブを軸２０３及び２１１と対応するディスクローター１９３及び２０１の回転で開始する。そして、主要な（粘性又は高粘性）転換される媒体を投入口１９９から供給し、短時間遅延の後（０．５〜２秒）、液体成分流を、スリーブフィッティング２１７を介して反応器へ導く。処理成分流の反応器への計量、主動作ドライブ、及び遅延時間は、処理工程の化学に対応する工程の操作手順にしたがう。また、遅延時間後に、振動−衝撃電磁装置２２２のスィッチを入れる。
【０１８６】
スクリュードライブ１８によって分配マニホールドリング２０８、それを通って油圧バルブギャップ２０９に供給する。油圧バルブギャップ２０９の表面は、中空駆動シャフト１９５が回転する際に、これらの表面が処理される成分の流れに影響をもたらすポンプ反射力を形成するように（シャフト１９５の回転軸に対して放射状にそして反応器のロッド２１４、２１５の活動的相互作用域に対してシャフト１９５の軸方向に）空間的に配向される。これは、転換される媒体の進行をその方向を変化させながら保証し、そして処理成分の固定投入口１９９から回転駆動軸１９５のキャビティへの移送を保証する。ここで、粘性又は高粘性転換される媒体は、小コンソールスクリュー２０６の軸方向からそして、スレッドが左側に廻るスクリュー２０７を「取り囲む放射状」の「すべての辺に」それを駆動する力の影響場に入る。したがって、粘性又は高粘性転換される媒体のサポートスリーブ１９４の内側キャビティへの保証された注入が行われる。そのような注入の結果として、サポートスリーブ１９４の内側キャビティ内にある成分は、油圧プラーの一定圧にさらされ、それは、サポートスクリュースリーブ２０２によって自由にピックアップされ、そして、ポンプ及びスクリューブレード２１９の方へ向けられることを生じ、それとともに、転換される組成物の流れがロッド２１４、２１５の活性化相互作用域に割り振られる。ここで、転換される媒体は、すでに組成物と呼ばれ、ポンプ及びスクリューブレード２１９（右）へ走る媒体の流れは、液体成分が弁ポート２１８を介して計量ポンプ２１又は４８で注入された場合、暗影ケース１９０の分配マニホールドリング２１６から供給され、その次にスリーブフィッティング２１７を通って供給される。
【０１８７】
反応成分のメカノケミカル転換は、本方法にしたがう静的及び動的な調整可能パラメータのために、上記したように、ロッド２１４、２１５の円周方向列の活性相互作用域内で行われる。この処理中に、重力と遠心力の影響下の反応成分は、リアクション域を通ってディスクローター１９３と２０１の回転軸に対して半径方向に移動する。
【０１８８】
図３において、番号２３６で示すように、転換される媒体は、ディスクローターの外周に達すると、反応器のケース１９０内側円筒面に沿って移動するように強制され、ロッド２１５の周辺列から作用する引っ張り摩擦力にさらされる。  この動きの垂直成分（軸Ａの左に位置する）は、反応器から成分の取り出し方向、すなわち、排出口２２１の方へ好意的に向かう。「この」円運動（番号２３７で示す）の垂直成分は、軸Ａの右に位置し、排出口２２１の反対側に向かう、反応器の潜在的目詰まり因子である。
【０１８９】
この事実のために、発明にしたがって、以下の効果を持った洗浄ミニローター２２５を適用し、設計レイアウトに含める。ロッド２１５と洗浄ロッド２２６の間にある「最小接触」距離の領域において、それらの速度ベクトル（これらのロッドが移動する円に対して接線）はそれらの方向と一致し、反応組成物の動きの角度方向２３７に近い。この事実のために、転換される組成物の移動（２３７）の流れは、洗浄ロッド２２６の引っ張り活性化摩擦力により、（方向２３８の）各洗浄ミニローター２２５の隣にエネルギーを有意に消費することなく、そこに局在する圧力ジャンプを形成することなく偏向する。したがって、方向２３７への全体の周辺の流れが、方向２３９への新しい流れにリフォームされ、その次に、排出口２２１に向かって移動し、そこで、それは、重力及び方向２４０の流れの「好ましい合流」の影響のもとで、方向２４１の反応器からに取り出される。
【０１９０】
この場合、上記した方向２４０の流れは、重力と遠心力の影響下で方向２３６の方向に形成される。方向２４０の流れの主要部分は、図３に示され、固定反射及び指向ブレード２２０の応答のために追加的に分岐し、方向２４２の分岐した流れによって反応器から取り出される。
【産業上の利用可能性】
【０１９１】
たいてい褐色である石炭及びレオナルダイトである石炭系可燃性生物岩を、腐植質の有機及び有機ミネラル肥料へそしてブリケット燃料の調製物へ包括的転換する本方法は、環境に優しい食物材料の製造のための農業、畜産、養鶏及び魚の養殖の分野において、これらの商業用用途の生成物の大規模な製造に適用できる。
【０１９２】
さらに、本方法によって製造される生成物は、そのまま、人工土壌や土壌改良剤、例えば、［８８］に示されるものの成分として、ゼオライト材料と一緒に、蛇紋岩と一緒に、そしてミネラル肥料と一緒に使用可能である。
【０１９３】
本発明にしたがって製造された生成物の製造技術に属する生成物のほとんどは、多数の国の産業で試験、操作中である。
【０１９４】
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【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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