(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
一対のアルミニウム製のヘッダーパイプ間に配置される、互いに平行な複数のアルミニウム製の扁平状熱交換管と、上記扁平状熱交換管の間に介在される複数のアルミニウム製のコルゲートフィンと、を具備するパラレルフロー型熱交換器の製造方法であって、
上記一対のヘッダーパイプ間に上記扁平状熱交換管とコルゲートフィンとを交互に積層配置して、熱交換器コアを作製する工程と、
上記扁平状熱交換管の幅方向が上下方向となるように上記熱交換器コアを配置した状態で、上記熱交換器コアの上端面に液状の熱可塑性及び熱硬化性の接着剤の塗布用ロールを接触させて上記扁平状熱交換管とコルゲートフィンの接触部に上記接着剤を充填する工程と、
を含むことを特徴とするパラレルフロー型熱交換器の製造方法。
【請求項２】
請求項１に記載のパラレルフロー型熱交換器の製造方法において、
上記接着剤に熱伝導性フィラーを含有させ、上記接着剤と熱導電性フィラー量の合計値を１００％としたときの上記熱導電性フィラー量が５％〜６０％含有している、ことを特長とするパラレルフロー型熱交換器の製造方法。
【請求項３】
請求項１又は２に記載のパラレルフロー型熱交換器の製造方法において、
上記接着剤を充填する工程は、表面に上記接着剤を保有する可撓性を有する上記塗布用ロールを、搬送手段によって搬送される上記熱交換器コアの上端面の一端部に接触させ、上記搬送手段によって上記熱交換器コアを搬送させて、上記熱交換器コアの一端部から他端部に向かって上記扁平状熱交換管とコルゲートフィンの積層部の全域に転動可能に接触させて行う、ことを特徴とするパラレルフロー型熱交換器の製造方法。
【請求項４】
請求項１ないし３のいずれかに記載のパラレルフロー型熱交換器の製造方法において、
上記接着剤を充填する工程の後に、上記熱交換器コアを加熱して上記接着剤を固化する工程を更に含む、ことを特徴とするパラレルフロー型熱交換器の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、パラレルフロー型熱交換器の製造方法に関するもので、更に詳細には、一対のアルミニウム製のヘッダーパイプ間に配置される、互いに平行な複数のアルミニウム製の扁平状熱交換管と、上記扁平状熱交換管の間に介在される複数のアルミニウム製のコルゲートフィンと、を具備するパラレルフロー型熱交換器の製造方法に関するものである。ここで、アルミニウムとはアルミニウム合金を含む意味である。
【背景技術】
【０００２】
一般的に、コルゲートフィンタイプのパラレルフロー型熱交換器は、ろう付け工法によりコルゲートフィンと扁平状熱交換管（以下に扁平管という）とを接合してなる。このような熱交換器は、アルミニウム製のコルゲートフィンと扁平管を交互に積層配置して熱交換器コアを作製し、その他必要な構成部材を熱交換器コアに仮組みし、炉中ろう付けにて一度で数千の接合部が一体化される。
【０００３】
上記炉中ろう付けを行うために、アルミニウム母材の全面にろう材をクラッドしたブレージングシートからなるコルゲートフィンと、外側に亜鉛を溶射したアルミニウム製の扁平管が用いられる。
【０００４】
上記のブレージングシートからなるコルゲートフィンは、複雑形状であっても炉中ろう付けによって一度で接合できる利点があるが、全面にろう材を貼り合わせたクラッド工程を必要とするため、ベア材に比べ製造コストが嵩む。また、炉中ろう付け時にろう材によって母材が浸食されるため、薄肉化が困難となる。
【０００５】
また、アルミニウム製扁平管においても、亜鉛溶射による犠牲防食層を形成する際に、扁平管表面に粗大な亜鉛粒子が付着した場合には、炉中ろう付け時や溶射時に扁平管母材が浸食され、貫通孔が生じる懸念がある。
【０００６】
そこで、上記問題を解決するために、熱量の大きなろう付け接合を、熱量の小さな接着接合に代替させる接着剤を用いた特許文献１，２，３に記載の熱交換器の製造方法が提案されている。
【０００７】
特許文献１には、扁平管の表面に接着剤樹脂を塗布した後、乾燥させる工程と、フィンに設けられた組付け孔に扁平管を嵌め込んで組付け体を作製する工程と、組付け体を溶融／反応温度（１００〜２００℃）以下の温度に保持して扁平管とフィンとを一体化する工程と、を有する製造方法が開示されている。
【０００８】
特許文献２には、扁平管とコルゲートフィンから構成される熱交換器コアの組み付け前又は組み付け後に溶剤脱脂する工程、扁平管とコルゲートフィンとの接触部分を除いてマスキングし、扁平管とコルゲートフィンの接触部分にスプレー法を用いて接着剤を塗布した後に高圧エアを吹き付けて、接着部分周辺の過剰な接着剤を除去する工程、熱交換器コアを硬化炉に入れ接着剤を硬化させる工程、を施す製造方法が開示されている。
【０００９】
また、特許文献３には、フィンの嵌挿部に扁平管を挿入した後、扁平管を拡管する第１の工程と、嵌挿部の内周面と扁平管の外周面との間の微小空隙に、液状の接着剤をディスペンサノズルによって扁平管の径方向から充填する第２の工程と、を有する製造方法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２０１２−７３０１４号公報
【特許文献２】特公平６−１２２１８号公報
【特許文献３】特開２００９−３６４２８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
しかしながら、特許文献１に記載のものにおいては、扁平管とフィンの間に断熱層（接着剤）を有するため、熱ロスが大きく伝熱性能が低下する懸念がある。
【００１２】
一方、特許文献２に記載のパラレルフロー型熱交換器の製造方法においては、扁平管とコルゲートフィンとの接触部分を除いてマスキングし、扁平管とコルゲートフィンの接触部分にスプレー法を用いて接着剤を塗布するため、大量の塗布液（接着剤）が必要であり、フィン間に接着剤が詰まりやすい懸念があると共に、熱ロスが大きく伝熱性能が低下する懸念がある。更には、扁平管とコルゲートフィンとの接触部間には、不可避的に微細な隙間が生じ、該隙間に空気層が存在するため、これが起因して熱ロスが生じて伝熱性能が低下する懸念がある。
【００１３】
また、特許文献３に記載のものにおいては、塗布精度の高い装置が必要となり、生産効率が悪い懸念がある。
【００１４】
この発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、生産効率の向上が図れると共に、伝熱性能の向上が図れるパラレルフロー型熱交換器の製造方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
上記課題を達成するために、この発明のパラレルフロー型熱交換器の製造方法は、一対のアルミニウム製のヘッダーパイプ間に配置される、互いに平行な複数のアルミニウム製の扁平状熱交換管（以下に扁平管という）と、上記扁平管の間に介在される複数のアルミニウム製のコルゲートフィンと、を具備するパラレルフロー型熱交換器の製造方法であって、  上記一対のヘッダーパイプ間に上記扁平管とコルゲートフィンとを交互に積層配置して、熱交換器コアを作製する工程と、  上記扁平管の幅方向が上下方向となるように上記熱交換器コアを配置した状態で、上記熱交換器コアの上端面に液状の熱可塑性及び熱硬化性の接着剤の塗布用ロールを接触させて上記扁平管とコルゲートフィンの接触部に上記接着剤を充填する工程と、を含むことを特徴とする（請求項１）。
【００１６】
このように構成することにより、扁平管の幅方向が上下方向となるように配置された熱交換器コアの上端面における扁平管とコルゲートフィンの接触部に塗布（供給）された後、塗布（供給）された接着剤は、自重作用と毛細管現象によって下方の扁平管とコルゲートフィンの接触部に塗布（供給）される。これにより、積層された状態の扁平管とコルゲートフィンの接触部に不可避的に生じる微細な隙間内の空気層を接着剤層に置換することができる。
【００１７】
この発明において、上記接着剤に熱伝導性フィラーを含有させ、上記接着剤と熱導電性フィラー量の合計値を１００％としたときの上記熱導電性フィラー量が５％〜６０％含有しているのが好ましい（請求項２）。
【００１８】
接着剤と熱伝導性フィラー量の合計値を１００％としたときの熱伝導性フィラー量が５％〜６０％含有する理由は、熱伝導性フィラーが５％未満であると、伝熱性能の向上に寄与できず、また、伝導性フィラーが６０％を超えると、接着強度が不十分となるからである。
【００１９】
このように構成することにより、扁平管とコルゲートフィンとを接着剤を介して接合する部分の伝熱性能を高めることができる。
【００２０】
また、この発明において、上記接着剤を充填する工程は、上記扁平管の幅方向が上下方向となるように上記熱交換器コアを配置した状態で、上記塗布用ロールを接触させて上記熱交換器コアの上端面における上記扁平管とコルゲートフィンの接触部に接着剤を塗布（供給）することができれば、任意の方法でよい。例えば、上記接着剤を充填する工程は、表面に上記接着剤を保有する可撓性を有する上記塗布用ロールを、搬送手段によって搬送される上記熱交換器コアの上端面の一端部に接触させ、上記搬送手段によって上記熱交換器コアを搬送させて、上記熱交換器コアの一端部から他端部に向かって上記扁平管とコルゲートフィンの積層部の全域に転動可能に接触させて行うのが好ましい（請求項３）。
【００２１】
このように構成することにより、接着剤の塗布（供給）を効率良く行うことができると共に、扁平管とコルゲートフィンの接触部に均等に接着剤を塗布（供給）することができる。
【００２２】
また、この発明において、上記接着剤を充填する工程の後に、上記熱交換器コアを加熱して上記接着剤を固化する工程を更に含むのが好ましい（請求項４）。
【００２３】
このように構成することにより、扁平管とコルゲートフィンの接触部に充填された接着剤を固化して扁平管とコルゲートフィンの接合を確実にすることができる。
【発明の効果】
【００２４】
この発明によれば、上記のように構成されているので、以下のような効果が得られる。
【００２５】
（１）請求項１に記載の発明によれば、扁平状熱交換管の幅方向が上下方向となるように配置された熱交換器コアの上端面に液状の熱可塑性及び熱硬化性の接着剤の塗布用ロールを接触させて、扁平状熱交換管とコルゲートフィンの接触部に接着剤を塗布（供給）することで、塗布（供給）された接着剤は、自重作用と毛細管現象によって下方の、扁平状熱交換管とコルゲートフィンの接触部に塗布（供給）される。したがって、積層された状態の、扁平状熱交換管とコルゲートフィンの接触部に不可避的に生じる微細な隙間内の空気層を接着剤層に置換することができるので、生産効率の向上が図れると共に、伝熱性能の向上が図れる。
【００２６】
（２）請求項２に記載の発明によれば、上記（１）に加えて、扁平状熱交換管とコルゲートフィンとを接着剤を介して接合する部分の伝熱性能を高めることができる。
【００２７】
（３）請求項３に記載の発明によれば、扁平状熱交換管とコルゲートフィンの接触部に均等に接着剤を塗布（供給）することができるので、上記（１），（２）に加えて、更に生産効率の向上が図れると共に、扁平状熱交換管とコルゲートフィンの接触部に均等に接着剤を塗布（供給）することができる。
【００２８】
（４）請求項４に記載の発明によれば、上記（１）〜（３）に加えて、更に扁平状熱交換管とコルゲートフィンの接触部に充填された接着剤を固化して扁平状熱交換管とコルゲートフィンの接合を確実にすることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】この発明に係るパラレルフロー型熱交換器の製造方法を具現化する製造装置の一例を示す概略構成図である。
【図２】この発明における熱交換器コアに塗布用ロールを接触させて接着剤を塗布（供給）する状態を示す要部側面図である。
【図３】上記熱交換器コアに塗布用ロールを接触させて接着剤を塗布（供給）する異なる状態を示す要部平面図である。
【図４】この発明における扁平状熱交換管とコルゲートフィンの接触部に塗布（供給）された接着剤の状態を示す要部拡大斜視図（ａ）及び扁平状熱交換管とコルゲートフィンの接触部に接着剤が充填された接合状態を示す要部拡大平面図（ｂ）である。
【図５】上記扁平状熱交換管とコルゲートフィンの接触状態を示す側面図（ａ）、（ａ）のＩ部拡大図（ｂ）及び扁平状熱交換管とコルゲートフィンの接触部に生じる隙間に接着剤が充填された状態を示す拡大図（ｃ）である。
【図６】接着剤の塗布の有無の放熱性能比を示すグラフである。
【図７】コルゲートフィンと扁平状熱交換管の隙間量を変化させた状態の放熱量を示すグラフである。
【図８】コルゲートフィンと扁平状熱交換管の隙間量と熱抵抗の関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００３０】
以下に、この発明を実施するための形態について、添付図面に基づいて詳細に説明する。
【００３１】
この発明におけるパラレルフロー型熱交換器（以下に熱交換器という）は、図１に示すように、一対のアルミニウム（アルミニウム合金を含む）製のヘッダーパイプ１ａ，１ｂ間に配置される、互いに平行な複数のアルミニウム（アルミニウム合金を含む）製の扁平状熱交換管２（以下に扁平管２という）と、扁平管２の間に介在される複数のアルミニウム（アルミニウム合金を含む）製のコルゲートフィン３とからなる熱交換器コア４を具備し、後述するこの発明に係る製造法によって接着剤５を介して接合される。
【００３２】
なお、両ヘッダーパイプ１ａ，１ｂの上下開口端は、アルミニウム製のエンドキャップ（図示せず）によって閉塞され、一方のヘッダーパイプ１ａの上端側の側面と、他方のヘッダーパイプ１ｂの下端側の側面には、それぞれ図示しない冷媒流入管と冷媒流出管が接続される。また、扁平管２には、互いに平行な複数の冷媒流路２ａが区画形成され（図４参照）、コルゲートフィン３２には、扁平管２の幅方向に沿って互いに平行な複数のルーバー３ａが起立されている（図５（ａ）参照）。
【００３３】
上記接着剤５は、例えば、エポキシ樹脂を主成分とする液状の熱可塑性及び熱硬化性を有する材質のものが使用される。
【００３４】
なお、扁平管２とコルゲートフィン３の接合部分に伝熱性能の向上を図れるようにするために、接着剤５中に熱伝導性フィラーを混入するのがよい。
【００３５】
この場合、熱伝導性フィラーには、例えばシリカ，アルミナ，アルミニウム，窒化アルミ，窒化ホウ素，ダイアモンド等の粉末を使用することができる。
【００３６】
接着剤５中の熱伝導性フィラーの含有量は、接着剤５と熱伝導性フィラー量の合計値を１００％としたときの熱伝導性フィラー量が５％〜６０％含有しているのが好ましい。その理由は、熱伝導性フィラーが５％未満であると、伝熱性能の向上に寄与できず、また、伝導性フィラーが６０％を超えると、接着強度が不十分となるからである。
【００３７】
このように接着剤５中に熱伝導性フィラーを混入することにより、扁平管２とコルゲートフィン３とを接着剤５を介して接合する部分の伝熱性能を高めることができる。
【００３８】
次に、この発明に係る製造法を具現化する製造装置の一例について説明する。製造装置は、図１に示すように、扁平管２の幅方向が上下方向となるように熱交換器コア４を配置した状態で熱交換器コア４を搬送する搬送手段である搬送コンベア１０と、搬送コンベア１０によって搬送される熱交換器コア４の上端面に接着剤５を塗布（供給）する塗布用ロール２１を具備する接着剤供給手段２０と、熱交換器コア４に塗布された接着剤５を加熱固化する加熱手段である加熱炉３０とを具備している。
【００３９】
上記接着剤供給手段２０は、液状の熱可塑性及び熱硬化性の接着剤５を貯留するタンク２４と、タンク２４の下部の一端に設けられた取り出し口２５に接してタンク２４内の接着剤５を表面に保有する転動可能なバックロール２３と、バックロール２３に接してバックロール２３に保有された接着剤５を受け取って表面に保有する転動可能な塗布用ロール２１とを具備している。
【００４０】
この場合、バックロール２３と塗布用ロール２１は、それぞれの回転軸（図示せず）に装着されたギア同士の噛合、又は、上記回転軸に装着されたプーリに掛け渡されたタイミングベルトと、駆動モータとからなる伝達機構（図示せず）によって互いに反対方向に回転（転動）するように構成されている。なお、塗布用ロール２１の回転方向は搬送コンベア１０によって搬送される熱交換器コア４の搬送方向と同じ方向に設定されている。
【００４１】
塗布用ロール２１の長手方向の寸法は、少なくとも積層される扁平管２とコルゲートフィン３の最側端を含む長さに形成されている。また、塗布用ロール２１の表面には、図２に示すように、例えば化学繊維，フェルト，スポンジ等からなる可撓性を有する材質の表面層２２が形成されている。なお、この表面層２２の厚みＴ１は、熱交換器コア４におけるヘッダーパイプ１ａ，１ｂと扁平管２との段差Ｔ２より大きく形成されている。
【００４２】
塗布用ロール２１の表面層２２を上記のように形成することにより、搬送コンベア１０によって搬送される熱交換器コア４の上端面に塗布用ロール２１が接触した状態で、塗布用ロール２１が転動しつつ熱交換器コア４の一端部から他端部に向かって扁平管２とコルゲートフィン３の積層部の全域に接着剤５を塗布（供給）する際に、熱交換器コア４におけるヘッダーパイプ１ａ，１ｂと扁平管２の段差Ｔ２や熱交換器コア４の上端面（塗布面）の凹凸に追従することができる。
【００４３】
また、塗布用ロール２１の表面層２２を上記のように形成することにより、熱交換器コア４の搬送時に振動が生じても、熱交換器コア４を構成する扁平管２やコルゲートフィン３に傷や凹み等を生じるのを防止することができる。
【００４４】
上記塗布用ロール２１によって熱交換器コア４の上端面に塗布（供給）された接着剤５は、自重作用と毛細管現象によって下方の扁平管２とコルゲートフィン３の接触部に塗布（供給）される（図４参照）。また、図５に示すように、積層された状態の扁平管２とコルゲートフィン３の接触部に不可避的に生じる微細な隙間６内の空気層７を接着剤層に置換することができる。
【００４５】
上記加熱炉３０は、熱交換器コア４を収容する炉本体３１内にヒータ（図示せず）を具備しており、搬送コンベア１０によって搬送された接着剤５が塗布（供給）された熱交換器コア４が炉本体３１内に搬送されて収容された状態で、接着剤５が固化する温度例えば１００℃以上で５分以上加熱して扁平管２とコルゲートフィン３との接触部及び隙間６に充填された接着剤５を固化することができる。
【００４６】
なお、上記のように構成される製造装置において、搬送コンベア１０の駆動、接着剤供給手段２０における塗布用ロール２１の駆動、及び加熱炉３０の駆動を制御するのがよい。例えば、搬送コンベア１０によって搬送される熱交換器コア４が接着剤供給手段２０の塗布用ロール２１の直下又は近傍手前位置に達した際に、センサ（図示せず）によって検知し、その検知信号をバックロール２３と塗布用ロール２１の伝達機構に伝達して、駆動を開始して塗布用ロール２１の表面層２２に保有された接着剤５を熱交換器コア４の上端面（塗布面）に塗布（供給）する。また、接着剤５が塗布された熱交換器コア４が加熱炉３０に搬送された際に、センサ（図示せず）によって検知し、その検知信号を加熱炉３０の駆動部に伝達して、加熱炉３０内に搬送されて収容された熱交換器コア４を、接着剤５が固化する温度例えば１００℃以上で５分以上加熱して扁平管２とコルゲートフィン３との接触部及び隙間６に充填された接着剤５を固化し、その後、搬送コンベア１０を駆動して熱交換器コア４を加熱炉３０から搬出するようにしてもよい。
【００４７】
次に、この発明に係るパラレルフロー型熱交換器の製造方法について、図１を参照して説明する。
【００４８】
まず、一対のヘッダーパイプ１ａ，１ｂ間に扁平管２とコルゲートフィン３とを交互に積層配置して、熱交換器コア４を作製する（熱交換器コア作製工程）。
【００４９】
次に、搬送コンベア１０上に、扁平管２の幅方向が上下方向となるように熱交換器コア４を配置（載置）した後、搬送コンベア１０を駆動して、熱交換器コア４を接着剤供給手段２０側に搬送する（熱交換器コア配置・搬送工程）。この際、熱交換器コア４は搬送方向に一方のヘッダーパイプ１ａ，１ｂが位置するように配置される（図１，図３（ａ）参照）。なお、熱交換器コア４の配置を、図３（ｂ）に示すように、搬送方向に沿って両ヘッダーパイプ１ａ，１ｂを平行に位置させてもよい。
【００５０】
搬送コンベア１０によって熱交換器コア４が接着剤供給手段２０に搬送されると、接着剤供給手段２０のバックロール２３と塗布用ロール２１の伝達機構が駆動して塗布用ロール２１が熱交換器コア４の搬送方向と同方向に回転（転動）する。これにより、表面層２２に接着剤５を保有する塗布用ロール２１が搬送コンベア１０によって搬送される熱交換器コア４の上端面の一端部から他端部に向かって扁平管２とコルゲートフィン３の積層部の全域に転動可能に接触して、扁平管２とコルゲートフィン３の接触部に接着剤５を塗布（供給）する（接着剤充填工程）。
【００５１】
接着剤充填工程では、熱交換器コア４の上端面に塗布（供給）された接着剤５は、自重作用と毛細管現象によって下方の扁平管２とコルゲートフィン３の接触部に塗布（供給）される（図４参照）。また、図５（ｂ），（ｃ）に示すように、積層された状態の扁平管２とコルゲートフィン３の接触部に不可避的に生じる微細な隙間６内の空気層７を接着剤層に置換する。
【００５２】
上述のようにして接着剤５が塗布（供給）された熱交換器コア４は搬送コンベア１０によって搬送されて加熱炉３０内に収容された状態で、接着剤５が固化する温度例えば１００℃以上で５分以上加熱されて扁平管２とコルゲートフィン３との接触部及び隙間６に充填された接着剤５が固化される（接着剤固化工程）。接着剤５が固化された後、搬送コンベア１０が駆動して熱交換器コア４を加熱炉３０から搬出して作業が完了する。
【００５３】
上記実施形態の製造方法によれば、扁平管２の幅方向が上下方向となるように配置された熱交換器コア４の上端面に液状の熱可塑性及び熱硬化性の接着剤５の塗布用ロール２１を接触させて扁平管２とコルゲートフィン３の接触部に接着剤５を塗布（供給）することで、塗布（供給）された接着剤５は、自重作用と毛細管現象によって下方の扁平管２とコルゲートフィン３の接触部に塗布（供給）される。したがって、図５（ｂ），（ｃ）に示すように、積層された状態の扁平管２とコルゲートフィン３の接触部に不可避的に生じる微細な隙間６内の空気層７を接着剤層に置換することができるので、生産効率の向上が図れると共に、伝熱性能の向上が図れる。なお、図５（ｂ），（ｃ）において、矢印は伝熱状態を示すものである。
【００５４】
また、接着剤５に熱伝導性フィラーを含有させ、接着剤５と熱導電性フィラー量の合計値を１００％としたときの熱導電性フィラー量が５％〜６０％含有の状態にすることにより、扁平管２とコルゲートフィン３とを接着剤５を介して接合する部分の伝熱性能を高めることができる。
【００５５】
また、塗布用ロール２１が搬送コンベア１０によって搬送される熱交換器コア４の上端面の一端部から他端部に向かって扁平管２とコルゲートフィン３の積層部の全域に転動可能に接触して、扁平管２とコルゲートフィン３の接触部に接着剤５を塗布（供給）することにより、扁平管２とコルゲートフィン３の接触部に均等に接着剤を塗布（供給）することができるので、生産効率の向上が図れると共に、扁平管２とコルゲートフィン３の接触部に均等に接着剤を塗布（供給）することができる。
【実施例】
【００５６】
次に、この発明に係る製造方法によって製造されたパラレルフロー型熱交換器の放熱性能の評価試験について説明する。
【００５７】
＜評価試験用パラレルフロー型熱交換器＞
サイズ：幅１２０ｍｍ×高さ１１６ｍｍ×奥行１３．８５ｍｍ
扁平管：厚さ１．９３ｍｍ×幅１３．８５ｍｍ×１３本
フィン：板厚０．１ｍｍ×高さ７．９ｍｍ×１２本
フィンピッチ：１．３ｍｍ
【００５８】
＜試験条件＞
循環液：温水（純水）
温水と空気の温度差：３０℃
【００５９】
＜放熱量算出式＞
Ｑw＝Ｃpw×ｙw×Ｆw×（θwi−θwo）
ここで、Ｑw：温水放熱量（Ｗ）、Ｃpw：温水の定圧比熱｛ｋJ/（kg・℃)｝
ｙw：温水の比重量（kg／ｍ３）、Ｆw：流量（ｍ３／ｈ）
θwi：温水の入側温度（℃）、θwo：温水の出側温度（℃）である。
【００６０】
上記熱交換器においてはコルゲートフィン全体に接着剤５が塗布されるため、放熱性能への影響が懸念される。そこで、上記条件が同じで、隙間６の影響が無いろう付け品（膜厚は５μｍ以下）｛塗布なし｝を用いて、塗布の有無による放熱性能への評価を行ったところ、図６に示すような結果が得られた。
【００６１】
上記評価の結果、コルゲートフィン全体に接着剤５を塗布しても、放熱量には影響しないことが判った。これは、コルゲートフィン全体に塗布されるのは、塗布用ロール２１に接する面（熱交換器コア４の配置上端面）のみのため、裏面側（熱交換器コア４の配置下端側）には、接合に必要分しか接着剤５が流れないことによる。
【００６２】
また、コルゲートフィン３と扁平管２の隙間６が及ぼす熱性能への影響を調べると、コルゲートフィン３と扁平管２の隙間量を変化させたときの放熱量（％）の関係は、図７に示すような結果となり、また、コルゲートフィン３と扁平管２の隙間量と熱抵抗（％）の関係は、図８に示すような結果となる。
【００６３】
図７に示すように、コルゲートフィン３と扁平管２の隙間６を大きくすると、放熱量は低下する。これは、隙間６に存在する空気層７（図５（ｂ）参照）の影響により熱抵抗が増加するためである。
【００６４】
上記より、扁平管２とコルゲートフィン３との接触部に生じる隙間６内に接着剤５を充填することにより十分な放熱性能比が得られる。
【符号の説明】
【００６５】
１ａ，１ｂ  ヘッダーパイプ
２  扁平管（扁平状熱交換管）
３  コルゲートフィン
４  熱交換器コア
５  接着剤
６  隙間
７  空気層
１０  搬送コンベア（搬送手段）
２０  接着剤供給手段
２１  塗布用ロール
２２  表面層
３０  加熱炉
Ｔ１  表面層２２の厚み
Ｔ２  ヘッダーパイプ１ａ，１ｂと扁平管２の段差
【図１】
0006341098.tif 000002
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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