(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
溶鋼をガスで撹拌する精錬に用いられ、スラグが接触するスラグライン部にスラグライン耐火物が施工された溶鋼鍋の管理方法であって、
物質移動係数をＫ［ｍ／ｓ］、前記スラグの密度をρb［ｋｇ／ｍ3］、前記スラグライン耐火物の密度をρr［ｋｇ／ｍ3］、精錬処理中に前記スラグへ溶出する前記スラグライン耐火物の成分をＡ、前記成分Ａの前記スラグに対する飽和濃度と前記スラグ内における前記成分Ａの濃度との差を質量パーセント濃度で表わしたものをΔ（ｗｔ％Ａ）［％］、前記スラグライン耐火物の稼働面から１０〜２０ｍｍ離れた位置における前記スラグの接線方向の流速をＶs［ｍ／ｓ］とすると、前記スラグライン耐火物の損耗速度Ｖw［ｍ／ｓ］を、数値係数ａ［−］およびｅ［ｍ-a+1・ｓa-1］を用いて下記の式（１）、式（２）から予測し、
精錬処理時間の積算値で前記スラグライン耐火物の損耗速度Ｖwを時間積分することで、前記スラグライン耐火物の最大損耗量を算出し、前記スラグライン耐火物の厚みの初期値から前記最大損耗量を差し引いた残厚が所定値に達したときに、前記溶鋼鍋が使用限界に達したと判定することを特徴とする溶鋼鍋の管理方法。
Ｖw＝ＫρbΔ（ｗｔ％Ａ）／１００ρr  ・・・式（１）
Ｋ＝ｅＶsa  ・・・式（２）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶鋼をガスで撹拌する精錬に用いられる溶鋼鍋の管理方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
溶鋼が装入される溶鋼鍋は、転炉から二次精錬装置（溶鋼処理設備）を経て連続鋳造装置までの間の様々な箇所で用いられる。この溶鋼鍋が使用される毎に、溶鋼鍋内に設けた耐火物の損耗が進行することになる。特に、二次精錬処理を行った際に、スラグが接触するスラグライン部において耐火物の損耗が進行することが知られている。また、特に、通電加熱を行いながら不活性ガス等を溶鋼内に吹き込んで攪拌するＬＦ処理などで、耐火物の損耗が進行することが知られている。耐火物の損耗が進行すると漏鋼につながるため、耐火物の損耗状況の監視、即ち、溶鋼鍋における耐火物の厚みの把握は非常に重要である。
【０００３】
耐火物の残厚を監視する方法として、残厚測定装置を用いてその都度残厚を測定して管理する方法が考えられる。しかしながら、耐火物への地金付着や局所的な損耗により十分な測定精度が得られないという問題がある。また、その精度の向上は技術的に困難であり、対策に多くの時間を要する。また、耐火物の残厚を一回の処理毎に測定するのは、手間と時間がかかり、生産性に悪影響を及ぼす。そこで、耐火物の残厚を測定せずに、耐火物の損耗状況を推定して管理する方法が求められている。
【０００４】
特許文献１には、精錬の際、取鍋の鉄皮のうちスラグライン部に相当する鉄皮の温度を測定し、鉄皮の温度と所定の閾値とを比較し、鉄皮の温度が所定の閾値を上回ったら精錬を中断する取鍋の使用方法が開示されている。精錬で最も溶損し易い部分であるスラグライン部を集中して管理することで、精錬を最大限に継続できる。
【０００５】
また、特許文献２には、灰溶融炉の灰投入量、投入電力、主灰／飛灰混合率、スラグ温度、冷却水量及び冷却水温度、耐火物温度、炉内温度、電流、電圧から選択された１以上の運転データに基づき耐火物の残存量を予測する灰溶融炉の運転方法が開示されている。耐火物の残存量から適正な運転条件を求めることで、耐火物寿命の延命化が可能となる。
【０００６】
また、特許文献３には、電極加熱を行う際の通電電力原単位を基に得られたスラグライン耐火物の溶損速度を用いてスラグライン耐火物の推定残厚を算出する溶鋼鍋の管理方法が開示されている。スラグライン耐火物の残厚を監視することで、溶鋼鍋の使用回数を向上させることができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２０１０−１７７５６号公報
【特許文献２】特開２００６−１４５１２２号公報
【特許文献３】特開２０１２−２２３７７６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、特許文献１〜３は、いずれも損耗しやすい箇所を集中して管理する方法である。そのため、溶鋼鍋の全周にわたって耐火物の損耗状況を予測することはできない。また、精錬条件（撹拌条件）を変更した場合には、再度管理すべき箇所を特定しなければならない。また、場合によっては損耗が顕著に生じる箇所を検知できない恐れもある。
【０００９】
本発明の目的は、損耗を精度よく予測することで溶鋼鍋を効率よく管理することが可能な溶鋼鍋の管理方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、溶鋼をガスで撹拌する精錬に用いられ、スラグが接触するスラグライン部にスラグライン耐火物が施工された溶鋼鍋の管理方法であって、物質移動係数をＫ［ｍ／ｓ］、前記スラグの密度をρb［ｋｇ／ｍ3］、前記スラグライン耐火物の密度をρr［ｋｇ／ｍ3］、精錬処理中に前記スラグへ溶出する前記スラグライン耐火物の成分をＡ、前記成分Ａの前記スラグに対する飽和濃度と前記スラグ内における前記成分Ａの濃度との差を質量パーセント濃度で表わしたものをΔ（ｗｔ％Ａ）［％］、前記スラグライン耐火物の稼働面から１０〜２０ｍｍ離れた位置における前記スラグの接線方向の流速をＶs［ｍ／ｓ］とすると、前記スラグライン耐火物の損耗速度Ｖw［ｍ／ｓ］を、数値係数ａ［−］およびｅ［ｍ-a+1・ｓa-1］を用いて下記の式（１）、式（２）から予測し、精錬処理時間の積算値で前記スラグライン耐火物の損耗速度Ｖwを時間積分することで、前記スラグライン耐火物の最大損耗量を算出し、前記スラグライン耐火物の厚みの初期値から前記最大損耗量を差し引いた残厚が所定値に達したときに、前記溶鋼鍋が使用限界に達したと判定することを特徴とする。
Ｖw＝ＫρbΔ（ｗｔ％Ａ）／１００ρr  ・・・式（１）
Ｋ＝ｅＶsa  ・・・式（２）                                                                
【発明の効果】
【００１１】
本発明によると、スラグの接線方向の流速と、スラグライン耐火物の損耗速度との関係式である式（１）、式（２）から、スラグライン耐火物の損耗速度を予測する。ガスによる撹拌を行った際のスラグの流動挙動（スラグ流速）は、スラグライン耐火物の損耗に大きな影響を及ぼす。そこで、スラグの接線方向の流速を考慮することで、スラグライン耐火物の損耗速度を精度よく予測することができる。そして、スラグライン耐火物の損耗速度からスラグライン耐火物の損耗量を求めることで、スラグライン耐火物の損耗を精度よく予測することができる。さらに、溶鋼鍋の周方向におけるスラグの接線方向の流速の分布を用いることで、溶鋼鍋の全周にわたってスラグライン耐火物の損耗状況を予測することができる。これにより、最も損耗しやすい箇所を特定することができるので、溶鋼鍋を効率よく管理することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】溶鋼鍋の断面図である。
【図２】溶鋼鍋の上面図である。
【図３】スラグの接線方向の流速の絶対値の分布を示す図である。
【図４】スラグライン部における物質移動係数の分布を示す図である。
【図５】スラグライン耐火物の最大損耗速度の分布を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の好適な実施の形態について、図面を参照しつつ説明する。
【００１４】
（溶鋼鍋の構成）
本発明の実施形態による溶鋼鍋の管理方法は、溶鋼をガスで撹拌する精錬に用いられる溶鋼鍋を管理するものである。
【００１５】
溶鋼鍋１は、断面図である図１に示すように、外殻を構成する鉄皮２と、この鉄皮２の内側に施工された耐火物３とを有している。耐火物３は、鉄皮２の底部側（敷部４側）において稼働面側（溶鋼との接触側）に設けられた不定形耐火物３ａと、鉄皮２の胴部５において稼働面側に設けられた不定形耐火物３ｂと、鉄皮２の上部のスラグライン部６において稼働面側（スラグとの接触側）に設けられた定形耐火物３ｃとからなる。不定形耐火物３ａおよび不定形耐火物３ｂは、キャスタブル（アルミナ不定形耐火物）等である。定形耐火物３ｃは、マグネシアやＭｇＯ−Ｃ系等である。スラグライン部６は、酸化物であるスラグが直に接触する部分であり、最も溶損し易い箇所である。以降、スラグライン部６に設けられた耐火物のことをスラグライン耐火物３ｃという。
【００１６】
また、溶鋼鍋１は、上面図である図２に示すように、溶鋼鍋１を枢支するための一対のトラニオン８を有している。溶鋼鍋１の上端には、スラグを排出するための除滓口９が形成されている。
【００１７】
溶鋼鍋１に設けられた耐火物３は、特に、二次精錬処理を行った際に溶損する。本実施形態では、二次精錬処理のうち、特にＬＦ精錬を対象としている。ＬＦ精錬とは、溶鋼鍋１内の溶鋼から不純物を除去したり、合金成分を調整したりすることを目的とした操業である。この目的を達成するため、ＬＦ精錬では、溶鋼鍋１内の溶鋼に対して例えばＡｒガスなどの不活性ガスを吹き込んで溶鋼を強力に循環して攪拌し、この溶鋼を溶鋼上に浮設されている例えばＣａＯ−ＳｉＯ2−Ａｌ2Ｏ3系スラグとの間で反応させ、もって、溶鋼中の例えばサルファーがスラグに吸着されるようになっている。また、ＬＦ精錬では、溶鋼の湯面又は溶鋼に浮かぶスラグを電極によるアーク放電によって直接加熱する電極加熱が行われる。
【００１８】
なお、不活性ガスの吹き込みは、溶鋼中に浸漬させた耐火物製ランスから行う場合や、溶鋼鍋１の底部に形成された微小なガス吹き用耐火物（いわゆるポーラスプラグやスリットプラグ、ノズルなど）を介して行う場合などがある。一般に、不活性ガスの吹き込みは、溶鋼鍋１内の溶鋼に一方向のしっかりとした攪拌流を形成させるために、平面視で溶鋼鍋１の中心を若干外して行われる。
【００１９】
（溶鋼鍋の管理方法）
本実施形態の溶鋼鍋の管理方法は、以下の式（１）、式（２）を用いて、スラグライン耐火物３ｃの損耗速度Ｖw［ｍ／ｓ］を予測するものである。
Ｖw＝ＫρbΔ（ｗｔ％Ａ）／１００ρr  ・・・式（１）
Ｋ＝ｅＶsa  ・・・式（２）
ここで、Ｋ［ｍ／ｓ］は物質移動係数、ρb［ｋｇ／ｍ3］はスラグの密度、ρr［ｋｇ／ｍ3］はスラグライン耐火物３ｃの密度である。また、Ａは精錬処理中にスラグへ溶出するスラグライン耐火物の成分、Δ（ｗｔ％Ａ）［％］は成分Ａのスラグに対する飽和濃度とスラグ内における成分Ａの濃度との差を質量パーセント濃度で表わしたもの、Ｖs［ｍ／ｓ］はスラグライン耐火物３ｃの稼働面近傍におけるスラグの接線方向の流速である。また、ａ［−］およびｅ［ｍ-a+1・ｓa-1］はフィッティングパラメータ（数値係数）である。なお、スラグ内における成分Ａの濃度とは、実際に溶鋼鍋１に使用されているスラグ全体（バルクスラグ）に含まれる成分Ａの平均濃度である。
【００２０】
ここで、発明者らが誠意検討した結果、二次精錬中のガス攪拌時にスラグの層であるスラグラインの揺動が大きい箇所や、スラグライン耐火物３ｃの稼動面近傍でのスラグの流速が大きい箇所において、スラグライン耐火物３ｃの損耗が顕著に現れることが分かった。
【００２１】
そこで、ガス攪拌を行うＬＦ処理等の二次精錬時におけるスラグの流動挙動を予測し、スラグの接線方向の流速Ｖsと、スラグライン耐火物３ｃの損耗速度Ｖwとの関係を表す推定式（式（１）、式（２））を以下のように求める。さらに、スラグライン耐火物３ｃの損耗速度Ｖwの分布を予測し、ＬＦ処理後のスラグライン耐火物３ｃの残厚を推定する。
【００２２】
ＬＦ処理等、電極加熱とガス攪拌とを行う二次精錬処理では、スラグライン耐火物３ｃの成分（ＭｇＯを主とし、Ａｌ2Ｏ3、ＳｉＯ2、ＣａＯなど）がスラグへ溶出することで、損耗が進行する。また、スラグの流速が大きい箇所では、成分溶出が促進され、損耗が加速することとなる。上記のような現象は、物質輸送理論に基づけば、フィックの第１法則を用いた以下の式（３）で表現できる。
Ｖw＝−ｄＬｒ／ｄｔ＝ＫρbΔ（ｗｔ％ＭｇＯ）／１００ρr  ・・・式（３）
ここで、Ｌｒ［ｍ］はスラグライン耐火物３ｃの厚み、ｔ［ｓ］は時間である。また、ＭｇＯは精錬処理中にスラグへ溶出するスラグライン耐火物３ｃの成分、Δ（ｗｔ％ＭｇＯ）［％］は成分ＭｇＯのスラグに対する飽和濃度とスラグ内における成分ＭｇＯの濃度との差を質量パーセント濃度で表わしたものである。
【００２３】
また、移動現象に関係する各種無次元数を用いれば、次式（４）のような無次元相関式が得られる。
Ｓｈ＝ｃＲｅaＳｃb  ・・・式（４）
ここで、Ｓｈはシャーウッド数であり、Ｒｅはレイノルズ数であり、Ｓｃはシュミット数である。また、ａ，ｂ，ｃ［−］は現象に合わせたフィッティングパラメータである。
【００２４】
シャーウッド数、レイノルズ数、シュミット数は、それぞれ以下のように表される。
Ｓｈ＝Ｋ・Ｌ／Ｄ  ・・・式（５）
Ｒｅ＝Ｖs・Ｌ・ρb／ηs  ・・・式（６）
Ｓｃ＝ηs／（ρb・Ｄ）  ・・・式（７）
ここで、Ｌ［ｍ］は代表長さ、Ｄ［ｍ2／ｓ］は拡散係数、ηs［Ｐａ・ｓ］はスラグ粘度である。
【００２５】
式（５）〜（７）を整理すると、物質移動係数Ｋとスラグの接線方向の流速Ｖsとは、以下の式（８）のような関係になる。
Ｋ＝ｅＶsa  ・・・式（８）
ここで、ｅ［ｍ-a+1・ｓa-1］はフィッティングパラメータである。
【００２６】
式（８）を式（３）に代入すると、スラグの流速を考慮したスラグライン耐火物３ｃの損耗速度の予測式が以下の式（９）として得られる。
Ｖw＝−ｄＬｒ／ｄｔ＝ｅＶsaρbΔ（ｗｔ％ＭｇＯ）／１００ρr  ・・・式（９）
【００２７】
二次精錬中のスラグライン耐火物３ｃの稼動面近傍でのスラグの流速（接線方向の流速の絶対値）Ｖsの分布に関しては、対象とする精錬処理に対応した流動シミュレーションから求めることができる。
【００２８】
溶出の駆動力となるＭｇＯの濃度差Δ（ｗｔ％ＭｇＯ）を求めるためには、まずＭｇＯのバルクスラグに対する飽和濃度を求める必要がある。これに関しては、対象とするスラグライン耐火物３ｃの材料組成、精錬時に使用するスラグの組成、および、精錬処理温度に基づいて熱力学的な検討（熱力学平衡計算もしくは平衡状態図から推定）を行うことで求めることができる。このＭｇＯのバルクスラグに対する飽和濃度と、使用するスラグ（バルクスラグ）内のＭｇＯの濃度との差が、Δ（ｗｔ％ＭｇＯ）となる。
【００２９】
フィッテングパラメータｅおよびａに関しては、実際のスラグライン耐火物３ｃの残厚測定値（鍋を修理する際に測定）に基づく損耗速度と、式（３）で予測されるスラグライン耐火物３ｃの損耗速度とを比較することで得られる。なお、スラグライン耐火物３ｃの損耗速度Ｖwは、対象とする二次精錬の積算処理時間［ｓ］で耐火物損耗量［ｍ］を除算することで得られる。
【００３０】
精錬処理中にスラグへ溶出するスラグライン耐火物３ｃの成分をＭｇＯとすると、式（９）から、スラグライン耐火物３ｃの損耗速度を精度よく予測することができる。そして、式（９）を精錬処理の積算時間で積分することで、精錬処理後のスラグライン耐火物３ｃの損耗量を算出することができる。この損耗量を使用前のスラグライン耐火物３ｃの厚みから差し引くことで、スラグライン耐火物３ｃの残厚が求まる。この残厚が所定値に達したときに、溶鋼鍋１が使用限界に達したと判定することで、スラグライン耐火物３ｃの損耗により生じる漏鋼などの事故を回避することができる。
【００３１】
また、ＭｇＯを含めて成分Ａとして一般化すると、式（１）、式（２）から、スラグライン耐火物３ｃの損耗速度をより精度よく予測することができる。
【００３２】
（流動シミュレーション）
上記した溶鋼鍋１について、ＬＦ処理を対象として、代表的な操業条件に基づいた流動シミュレーションを実施した。まず、スラグライン耐火物３ｃの稼動面近傍でのスラグの接線方向の流速（絶対値）を算出した。具体的には、スラグライン耐火物３ｃの稼動面から１０〜２０ｍｍ離れた位置におけるスラグの接線方向の流速の絶対値の分布を、溶鋼鍋１の全周にわたって抽出した。その結果を図３に示す。ここで、角度θは、図２に示すように、溶鋼鍋１の中心から図中左側のトラニオン８を通る仮想線Ｌを０°として、時計回りに０〜３６０°を設定した。
【００３３】
次に、スラグライン耐火物３ｃの材料組成、ＬＦ処理の際に使用したスラグの組成、および、処理温度の情報に基づいて、熱力学的検討を実施した。今回検討したケースでは、ＭｇＯが対象であり、Δ（ｗｔ％ＭｇＯ）＝２０〜３０％であった。そこで、中間値を取ってΔ（ｗｔ％ＭｇＯ）＝２５％とした。そして、図３に示すスラグの接線方向の流速の分布と、式（８）とを用いて、スラグライン部６における物質移動係数の分布を算出した。その結果を図４に示す。
【００３４】
次に、式（９）を用いて、スラグライン耐火物３ｃの最大損耗速度の分布を推定した。その結果を図５に示す。ここで、一般的な代表値であるρr＝２８４０［ｋｇ／ｍ3］、ρb＝２７３０［ｋｇ／ｍ3］を用いて計算を行った。また、図５に破線で示すように、予測された最大損耗速度の分布と実測に基づく実炉（鍋Ａ、鍋Ｂ、鍋Ｃ）での最大損耗速度とが概ね一致するように２つのフィッテングパラメータａ，ｅの値をフィッテングした結果、今回のケースでは、フィッテングパラメータの値をｅ＝３×１０-5、ａ＝０．３５とした。
【００３５】
図５において、測定点（１）、測定点（２）、測定点（３）、測定点（４）における損耗速度は、実際にスラグライン耐火物３ｃの残厚を測定して求めた損耗速度とほぼ一致した。ここで、測定点（１）、測定点（２）、測定点（３）、測定点（４）は、図２に示す位置に設定されている。即ち、測定点（１）は図中左側のトラニオン８の近傍に設定されており、測定点（２）は除滓口９の中央に設定されており、測定点（３）は除滓口９の側方に設定されており、測定点（４）は図中右側のトラニオン８と除滓口９との間に設定されている。図５から、実際にスラグライン耐火物３ｃの残厚を測定していない箇所においても、損耗速度を予測できることがわかる。
【００３６】
図５に示す推定された最大損耗速度を用いて、その積算精錬処理時間に基づいた最大損耗量（時間積分値）を算出し、スラグライン耐火物３ｃの厚みの初期値から最大損耗量を差し引いた残厚が所定値に達した時点で、その溶鋼鍋１が使用限界に達したと判定することができる。また、溶鋼鍋１の全周に亘ってスラグライン耐火物３ｃの損耗速度を予測することができるため、特定の管理箇所を設定することなく、損耗速度が最大となる箇所を追跡することができる。よって、これまでの技術に比べて損耗速度を高精度に予測することが可能となる。
【００３７】
（効果）
以上に述べたように、本実施形態に係る溶鋼鍋の管理方法によると、スラグの接線方向の流速と、スラグライン耐火物３ｃの損耗速度との関係式である式（１）、式（２）から、スラグライン耐火物３ｃの損耗速度を予測する。ガスによる撹拌を行った際のスラグの流動挙動（スラグ流速）は、スラグライン耐火物３ｃの損耗に大きな影響を及ぼす。そこで、スラグの接線方向の流速を考慮することで、スラグライン耐火物３ｃの損耗速度を精度よく予測することができる。そして、スラグライン耐火物３ｃの損耗速度からスラグライン耐火物３ｃの損耗量を求めることで、スラグライン耐火物３ｃの損耗を精度よく予測することができる。さらに、溶鋼鍋１の周方向におけるスラグの接線方向の流速の分布を用いることで、溶鋼鍋１の全周にわたってスラグライン耐火物３ｃの損耗状況を予測することができる。これにより、最も損耗しやすい箇所を特定することができるので、溶鋼鍋１を効率よく管理することができる。
【００３８】
また、スラグライン耐火物３ｃの残厚が所定値に達したときに、溶鋼鍋１が使用限界に達したと判定することで、スラグライン耐火物３ｃの損耗により生じる漏鋼などの事故を回避することができる。
【００３９】
以上、本発明の実施形態を説明したが、具体例を例示したに過ぎず、特に本発明を限定するものではなく、具体的構成などは、適宜設計変更可能である。また、発明の実施の形態に記載された、作用及び効果は、本発明から生じる最も好適な作用及び効果を列挙したに過ぎず、本発明による作用及び効果は、本発明の実施の形態に記載されたものに限定されるものではない。
【符号の説明】
【００４０】
１  溶鋼鍋
２  鉄皮
３  耐火物
３ａ，３ｂ  不定形耐火物
３ｃ  スラグライン耐火物
４  敷部
５  胴部
６  スラグライン部
８  トラニオン
９  除滓口
【図１】
0006373783.tif 000002
【図２】
0006373783.tif 000003
【図３】
0006373783.tif 000004
【図４】
0006373783.tif 000005
【図５】
0006373783.tif 000006