(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
エンジンと変速機との間に発進要素を備えた車両用駆動装置において、
前記発進要素は、コンバータ油圧室とロックアップ油圧室を有するロックアップクラッチ付きトルクコンバータであり、
前記ロックアップクラッチは、クラッチプレートと、前記クラッチプレートを前記トルクコンバータのコンバータカバーから断接するロックアップピストンと、を有し、
前記発進要素に、前記エンジンと前記変速機を含む動力伝達経路での捩り振動のうち、所定の周波数領域の振動を減衰させる動吸振器を設け、
前記動吸振器は、質量体と、前記質量体を支持する支持プレートと、前記支持プレートを前記動力伝達経路から脱着させる脱着ピストンとを有すると共に、前記コンバータ油圧室に配置され、
前記動吸振器は、前記動力伝達経路から脱着可能な脱着構造を有し、
前記脱着構造として、前記ロックアップピストンと前記脱着ピストンを前記動力伝達経路の軸方向に並べ、前記ロックアップピストンと前記脱着ピストンとの間に前記支持プレートを配置した
ことを特徴とする車両用駆動装置。
【請求項２】
請求項１に記載された車両用駆動装置において、
前記脱着ピストンが受けるコンバータ圧の受圧面積を、前記ロックアップピストンが受けるコンバータ圧の受圧面積よりも小さい面積に設定した
ことを特徴とする車両用駆動装置。
【請求項３】
請求項１又は請求項２に記載された車両用駆動装置において、
前記ロックアップピストンと前記脱着ピストンとの間に、前記動吸振器が前記動力伝達経路から切り離される切離方向へ前記脱着ピストンを付勢する付勢部材を配置した
ことを特徴とする車両用駆動装置。
【請求項４】
請求項１から請求項３までの何れか一項に記載された車両用駆動装置において、
前記脱着ピストンにより前記動吸振器を前記動力伝達経路から脱着する動吸振器脱着制御手段を有し、
前記動吸振器脱着制御手段は、少なくとも前記ロックアップクラッチがクラッチ解放と判定された場合、前記動吸振器を前記動力伝達経路から切り離す
ことを特徴とする車両用駆動装置。
【請求項５】
請求項１から請求項３までの何れか一項に記載された車両用駆動装置において、
前記脱着ピストンにより前記動吸振器を前記動力伝達経路から脱着する動吸振器脱着制御手段を有し、
前記動吸振器脱着制御手段は、少なくともドライバの加速意図有りと判定された場合には、前記動吸振器を前記動力伝達経路から切り離す
ことを特徴とする車両用駆動装置。
【請求項６】
請求項１から請求項３までの何れか一項に記載された車両用駆動装置において、
前記脱着ピストンにより前記動吸振器を前記動力伝達経路から脱着する動吸振器脱着制御手段を有し、
前記動吸振器脱着制御手段は、前記ロックアップクラッチがクラッチ締結と判定され、前記所定の周波数領域の振動が発生する状態と判定され、ドライバの加速意図無しと判定された場合には、前記動吸振器を前記動力伝達経路へ締結する
ことを特徴とする車両用駆動装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エンジンと変速機との間に発進要素を備えた車両用駆動装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、エンジン側のクランクシャフトから変速機の入力軸へトルクを伝達するロックアップクラッチ付きトルクコンバータが知られている（例えば、特許文献１,２参照）。
このトルクコンバータにおいて、ウェイト部材はコイルスプリングを介してクランクシャフトに連結されたフロントカバーに連結されている。このため、ロックアップ解除時、ダイナミックダンパ（動吸振器）として機能し、フロントカバー側の振動を効果的に減衰する。また、ロックアップ作動（連結）時、ウェイト部材は出力側機構の慣性モーメント比を増大させているため、こもり音等の異音発生が抑えられる（例えば、特許文献２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開2005−003193号公報
【特許文献２】特開平8−226520号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、従来のトルクコンバータにあっては、駆動系にダイナミックダンパとして機能するコイルスプリング及びウェイト部材が常に繋がっている。このため、動吸振器はマス（質量）を寄与する構造となっているので、動吸振器を採用する事はイナーシャ（慣性）を増加させてしまう問題がある。
【０００５】
本発明は、上記問題に着目してなされたもので、動吸振器の効果を必要としない条件では、不必要なイナーシャの増加を防止することが可能になる車両用駆動装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するため、本発明の車両用駆動装置は、エンジンと変速機との間に発進要素を備えている。
前記発進要素は、コンバータ油圧室とロックアップ油圧室を有するロックアップクラッチ付きトルクコンバータである。
前記ロックアップクラッチは、クラッチプレートと、前記クラッチプレートを前記トルクコンバータのコンバータカバーから断接するロックアップピストンと、を有する。
前記発進要素に、前記エンジンと前記変速機を含む動力伝達経路での捩り振動のうち、所定の周波数領域の振動を減衰させる動吸振器を設ける。
前記動吸振器は、質量体と、前記質量体を支持する支持プレートと、前記支持プレートを前記動力伝達経路から脱着させる脱着ピストンとを有すると共に、前記コンバータ油圧室に配置される。
前記動吸振器は、前記動力伝達経路から脱着可能な脱着構造を有する。
前記脱着構造として、前記ロックアップピストンと前記脱着ピストンを前記動力伝達経路の軸方向に並べ、前記ロックアップピストンと前記脱着ピストンとの間に前記支持プレートを配置した。
【発明の効果】
【０００７】
よって、脱着構造により、動吸振器が動力伝達経路から脱着される。
すなわち、動吸振器の効果を必要とする条件では、脱着構造により、動吸振器が動力伝達経路に締結され、所定の周波数領域の振動を減衰させる。また、動吸振器の効果を必要としない条件では、脱着構造により、動吸振器が動力伝達経路から切り離される。
この結果、動吸振器の効果を必要としない条件では、不必要なイナーシャの増加を防止することが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】実施例１の車両用駆動装置が適用されたエンジン車の全体システム図である。
【図２】実施例１の脱着ピストンとロックアップピストンが受けるコンバータ圧の受圧面積の違いによる各ピストンの油圧感度の一例を示す図である。
【図３】実施例１のＣＶＴコントロールユニットにて実行される動吸振器脱着処理の流れを示すフローチャートである。
【図４】実施例１の車両用駆動装置が適用されたエンジン車であって、クラッチ解放・動吸振器切離動作とこの動作におけるトルクコンバータ内の油圧制御について説明する説明図である。
【図５】実施例１の車両用駆動装置が適用されたエンジン車であって、クラッチ締結・動吸振器切離動作とこの動作におけるトルクコンバータ内の油圧制御について説明する説明図である。
【図６】実施例１の車両用駆動装置が適用されたエンジン車であって、クラッチ締結・動吸振器締結動作とこの動作におけるトルクコンバータ内の油圧制御について説明する説明図である。
【図７】実施例２の車両用駆動装置が適用されたエンジン車の全体システム図である。
【図８】実施例２の脱着ピストンとロックアップピストンが受けるコンバータ圧の受圧面積の違いとバネ反力を適用した場合による各ピストンの油圧感度の一例を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、本発明の車両用駆動装置を実現する最良の形態を、図面に示す図面に示す実施例１〜実施例２に基づいて説明する。
【実施例１】
【００１０】
まず、構成を説明する。
実施例１の車両用駆動装置における構成を、「全体システム構成」、「動吸振器脱着処理構成」に分けて説明する。
【００１１】
［全体システム構成］
図１は、実施例１の車両用駆動装置が適用されたエンジン車を示す。図２は、実施例１の脱着ピストンとロックアップピストンが受けるコンバータ圧の受圧面積の違いによる各ピストンの油圧感度の一例を示す。以下、図１と図２に基づき、全体システム構成を説明する。
【００１２】
車両駆動系は、図１に示すように、エンジン１と、エンジン出力軸２と、トルクコンバータ３と、動吸振器４と、変速機入力軸５と、無段変速機６（変速機）と、ドライブシャフト７と、駆動輪８と、を備えている。
【００１３】
前記トルクコンバータ３は、トルク増大機能を有する発進要素であり、トルク増大機能を必要としないとき、エンジン出力軸２と変速機入力軸５を直結可能なロックアップクラッチ３１を有するロックアップクラッチ付きトルクコンバータ３である。このトルクコンバータ３は、ポンプインペラ３２と、ポンプインペラ３２に対向配置されたタービンランナ３３と、ポンプインペラ３２とタービンランナ３３の間に配置されたステータ３４と、を有する。このトルクコンバータ３は、内部に満たされた作動油が、ポンプインペラ３２とタービンランナ３３とステータ３４の各ブレードを循環することによりトルクを伝達する流体継手である。ポンプインペラ３２は、内面がロックアップクラッチ３１の締結面であるコンバータカバー３５を介してエンジン出力軸２に連結される。タービンランナ３３は、変速機入力軸５に連結される。ステータ３４は、ワンウェイクラッチ３６を介して静止部材（トランスミッションケース等）に設けられる。
【００１４】
前記ロックアップクラッチ３１は、トルクコンバータ３に内蔵され、クラッチ解放によりトルクコンバータ３を介してエンジン１と無段変速機６を連結し、クラッチ締結によりエンジン出力軸２と変速機入力軸５を直結する。ロックアップクラッチ３１は、コンバータカバー３５とタービンランナ３３の間に軸方向移動可能に配置されたロックアップピストン３１１と、ロックアップピストン３１１に取り付けられロックアップピストン３１１の軸方向移動によりコンバータカバー３５から断接されるクラッチプレート３１２と、ロックアップピストン３１１に固定されたトーションダンパ３１３と、を有して構成される。ロックアップピストン３１１は、トルクコンバータ３が有するコンバータ油圧室３７とロックアップ油圧室３８を画成する位置に配置される。
このロックアップクラッチ３１は、後述するＣＶＴコントロールユニット１２からロックアップ指令圧が出力されると、後述するコントロールバルブユニットにて元圧であるライン圧に基づいて調圧されたコンバータ圧により、締結/スリップ締結/解放が制御される。なお、ライン圧は、エンジン１により回転駆動される図外のオイルポンプからの吐出油を、ライン圧ソレノイドバルブにより調圧することで作り出される。
【００１５】
前記動吸振器４は、トルクコンバータ３に設けられ、トルクコンバータ３が有するコンバータ油圧室３７と動吸振器油圧室３９を画成する位置に配置される。動吸振器４は、マス（質量体）４１と、支持プレート４２と、脱着ピストン４３とで構成されている。支持プレート４２は、ロックアップクラッチ３１と脱着ピストン４３の間に軸方向移動可能に配置され、マス４１を支持している。脱着ピストン４３は、支持プレート４２とタービンランナ３３の間に軸方向移動可能に配置され、支持プレート４２を動力伝達経路１０から脱着させる。動吸振器４は、動力伝達経路１０から脱着可能な脱着構造を有する。この脱着構造として、ロックアップピストン３１１と脱着ピストン４３が動力伝達経路１０の軸方向に並べられ、ロックアップピストン３１１と脱着ピストン４３との間に支持プレート４２が配置されている。
【００１６】
この動吸振器４は、後述するＣＶＴコントロールユニット１２から動吸振器指令圧が出力されると、後述するコントロールバルブユニットにて元圧であるライン圧に基づいて調圧されたコンバータ圧により、締結/切離が制御される。
この動吸振器４が動力伝達経路１０に締結されている場合とは、脱着ピストン４３がタービンランナ３３側からロックアップピストン３１１側へ軸方向移動することにより、脱着ピストン４３と支持プレート４２が締結され、支持プレート４２が動力伝達経路１０に締結されている状態である。この動吸振器４が動力伝達経路１０に締結されている場合、脱着ピストン４３と支持プレート４２を支持弾性のバネとし、マス４１を質量体として、動吸振器４が作用する。これにより、エンジン１と無段変速機６を含む動力伝達経路１０での捩り振動のうち、所定の周波数領域の振動を減衰させる（動吸振器４の効果）。
また、動吸振器４が動力伝達経路１０から切り離されている場合とは、締結の場合とは反対に脱着ピストン４３がロックアップピストン３１１側からタービンランナ３３側へ軸方向移動することにより、脱着ピストン４３と支持プレート４２が切り離され、支持プレート４２が動力伝達経路１０から切り離されている状態である。
ここで、脱着ピストン４３が受けるコンバータ圧の受圧面積Ａ１は、図１に示すように、ロックアップピストン３１１が受けるコンバータ圧の受圧面積Ａ２よりも小さい面積に設定されている（Ａ１＜Ａ２）。このため、コンバータ圧に対するそれぞれの受圧面積Ａ１，Ａ２が異なるので、図２に示すように、油圧に対するそれぞれのピストン３１１，４３の油圧感度（作動油圧）をずらすことができる。なお、受圧面積Ａ１，Ａ２の変更により、図２の油圧に対するそれぞれのピストン３１１，４３の油圧感度が変更される。
【００１７】
前記無段変速機６は、プライマリプーリとセカンダリプーリへのベルト接触径を変えることにより変速比を無段階に制御するベルト式無段変速機であり、変速後の出力回転は、ドライブシャフト７を介して駆動輪８へ伝達される。
【００１８】
車両制御系は、図１に示すように、エンジンコントロールユニット１１（ECU）と、ＣＶＴコントロールユニット１２（CVTCU）と、コントロールバルブユニット１３（CVU）と、ＣＡＮ通信線１４と、を備えている。入力情報を得るセンサ類として、エンジン回転数センサ１５と、タービン回転数センサ１６（＝CVT入力回転数センサ）と、CVT出力回転数センサ１７（＝車速センサ）と、を備えている。さらに、アクセル開度センサ１８と、アクセルペダルセンサ１９と、他のセンサ・スイッチ類２０と、を備えている。
【００１９】
前記エンジンコントロールユニット１１は、アクセル開度APOとエンジン回転数Neにより目標エンジントルクが演算されると、目標エンジントルクを得るようにエンジントルク指令値を出力する。
【００２０】
前記ＣＶＴコントロールユニット１２は、上記の様々な入力情報に基づき、無段変速機６の変速比を制御する変速制御、ライン圧制御、ロックアップクラッチ３の締結/スリップ締結/解放を切り替えるロックアップクラッチ制御、動吸振器４の締結/切離を切り替える動吸振器脱着制御等を、コントロールバルブユニット１３を介して行う。すなわち、ＣＶＴコントロールユニット１２は、各制御のための制御信号をコントロールバルブユニット１３へ出力する。
【００２１】
前記ロックアップクラッチ制御の基本制御は、車速VSPとアクセル開度APOにより決まる運転点が予め設定したロックアップ領域に存在する場合、ロックアップ締結要求を出し、解放状態のロックアップクラッチ３１を締結する。一方、車速VSPとアクセル開度APOにより決まる運転点が予め設定した非ロックアップ領域に存在する場合、ロックアップ解放要求を出し、締結状態のロックアップクラッチ３１を解放する。
【００２２】
前記コントロールバルブユニット１３は、複数の流路、複数の油圧制御弁で構成されている。このコントロールバルブユニット１３は、ＣＶＴコントロールユニット１２からの制御信号に基づき、オイルポンプからのポンプ吐出圧からライン圧に調圧し、ライン圧を元圧として様々な油圧を作り出す。コントロールバルブユニット１３は、ライン圧を調圧するときの排出油に基づき調圧されたコンバータ圧をロックアップクラッチ付きトルクコンバータ３に供給する。これにより、ロックアップクラッチ３１の締結/スリップ締結/解放と動吸振器４の締結/切離が制御される。
【００２３】
［動吸振器脱着処理構成］
図３は、実施例１のＣＶＴコントロールユニットにて実行される動吸振器脱着処理の流れを示す（動吸振器脱着制御手段）。以下、動吸振器脱着処理構成をあらわす図３の各ステップについて説明する。
【００２４】
ステップＳ１では、動吸振器脱着制御の開始に続き、車速VSPとアクセル開度APOにより決まる運転点が予め設定したロックアップ領域であるか否かを判定する。すなわち、運転点がロックアップ領域であり、ロックアップクラッチ３１のクラッチ締結（ロックアップ締結）を許可するロックアップ締結許可信号の有無を判定する。YES（ロックアップ締結許可）の場合はステップＳ２へ進み、NO（ロックアップ締結禁止）の場合はステップＳ７へ進む。
【００２５】
ステップＳ２では、ステップＳ１でのロックアップ締結許可との判定に続き、ロックアップクラッチ３１を締結するロックアップ締結信号（ロックアップ締結指令）の有無を判定する。YES（ロックアップ締結）の場合はステップＳ３へ進み、NO（ロックアップ解放）の場合はステップＳ７へ進む。なお、ロックアップ解放とは、ロックアップ締結信号無しであり、ロックアップクラッチ３１を解放することである。
【００２６】
ステップＳ３では、ステップＳ２でのロックアップ締結との判定に続き、エンジン回転数センサ１５からのエンジン回転数Ne情報に基づき、エンジン１と無段変速機６を含む動力伝達経路１０での捩り振動の周波数を取得し、ステップＳ４へ進む。
【００２７】
ステップＳ４では、ステップＳ３での捩り振動の周波数の取得に続き、この捩り振動の周波数が、こもり音が発生するこもり音発生領域（所定の周波数領域の振動が発生する状態）か否かを判定する。YES（こもり音発生領域である）の場合はステップＳ５へ進み、NO（こもり音発生領域でない）の場合はステップＳ７へ進む。
ここで、「こもり音」とは、エンジン車の車室内騒音の一つであり、周波数帯域が20〜300Hzの純音に近い、乗員の耳を圧迫するような音である。また、「こもり音」は、エンジン１と無段変速機６を含む動力伝達経路１０での捩り振動のうち、エンジン回転数Neの所定の周波数領域（例えば、20〜300Hz）の振動が、エンジン車の車体を伝わり、車室内に騒音として発生される。
【００２８】
ステップＳ５では、ステップＳ４でのこもり音発生領域であるとの判定に続き、ドライバのアクセル踏み込み操作速度により加速意図（ドライバの加速意図）無しか否かを判定する。YES（ドライバの加速意図無し）の場合はステップＳ６へ進み、NO（ドライバの加速意図有り）の場合はステップＳ７へ進む。なお、「ドライバの加速意図無し」とは、一定の速度で走行するロード・ロード意図（R/L意図）有りとなる。
ここで、「ドライバの加速意図の有無」は、アクセルペダルセンサ１９からの入力情報（アクセルペダルの踏込量）に基づき、図外のアクセルペダルの踏込速度（以下、「踏込速度」という。）が所定の踏込速度より小さいか否かから判定する。すなわち、アクセルペダルの踏込量の単位時間（例えば10ms）当たりの増加量（踏込速度）を算出し、この踏込速度（アクセル踏み込み操作速度相当値）が所定の踏込速度（所定値）より小さいか否かを判定する。YES（踏込速度≦所定の踏込速度）の場合は「ドライバの加速意図無し」と判定し、NO（踏込速度＞所定の踏込速度）の場合は「ドライバの加速意図有り」と判定する。なお、所定の踏込速度は、予め感応試験等によって設定される。すなわち、それを越えてアクセル踏み込み操作速度が変化することで、ドライバの要求駆動力が高く、速やかなエンジン始動が望まれるという下限値を推定して設定する。
【００２９】
ステップＳ６では、ステップＳ５でのロード・ロード意図有りとの判定に続き、ＣＶＴコントロールユニット１２からコントロールバルブユニット１３へ、動吸振器４を動力伝達経路１０に締結する動吸振器締結信号が出力され、動吸振器締結となり、エンドへ進む。
【００３０】
ステップＳ７では、ステップＳ１でのロックアップ締結禁止との判定、或いは、ステップＳ２でのロックアップ解放との判定、或いは、ステップＳ４でのこもり音発生領域でないとの判定に続き、或いは、ステップＳ５でのドライバの加速意図有りとの判定に続き、ＣＶＴコントロールユニット１２からコントロールバルブユニット１３へ、動吸振器４を動力伝達経路１０に締結せずに切り離す（解除する）動吸振器切離信号が出力され、動吸振器切離となり、エンドへ進む。
【００３１】
次に作用を説明する。
実施例１の車両用駆動装置における作用を、「動吸振器脱着処理動作」、「動吸振器の特徴的脱着作用」、「動吸振器の他の特徴的脱着作用」、「動吸振器脱着制御作用」、に分けて説明する。
【００３２】
［動吸振器脱着処理動作］
図３のフローチャートに基づき、動吸振器脱着処理動作の流れを、ロックアップクラッチ３１が解放され、動吸振器４が動力伝達経路１０から切り離されている「クラッチ解放・動吸振器切離動作」と、ロックアップクラッチ３１が締結され、動吸振器４が動力伝達経路１０から切り離されている「クラッチ締結・動吸振器切離動作」と、ロックアップクラッチ３１が締結され、動吸振器４が動力伝達経路１０に締結されている「クラッチ締結・動吸振器締結動作」と、に分けて説明する。
【００３３】
（クラッチ解放・動吸振器切離動作）
まず、図３のフローチャートに基づき、クラッチ解放・動吸振器切離動作の流れを説明し、次に、図４のクラッチ解放・動吸振器切離動作とこの動作におけるトルクコンバータ内の油圧制御について説明する。
【００３４】
エンジン車の走行開始により動吸振器脱着制御を開始すると、図３のフローチャートにおいて、START→ステップＳ１へと進む。ステップＳ１では、クラッチ締結禁止信号の有無が判定される。
【００３５】
そして、ステップＳ１においてロックアップ締結禁止と判定されると、ロックアップクラッチ３１が解放され、ステップＳ１からステップＳ７へと進む。ステップＳ７では、ＣＶＴコントロールユニット１２からコントロールバルブユニット１３へ、動吸振器切離信号が出力され、動吸振器切離となる。
【００３６】
また、ステップＳ１においてロックアップ締結許可と判定されると、ステップＳ１からステップＳ２へと進む。ステップＳ２では、ロックアップ締結信号の有無が判定される。そして、ステップＳ２においてロックアップ解放と判定されると、ロックアップクラッチ３１が解放され、ステップＳ２からステップＳ７へと進む。ステップＳ７では、ＣＶＴコントロールユニット１２からコントロールバルブユニット１３へ、動吸振器切離信号が出力され、動吸振器切離となる。
【００３７】
このように、図３のフローチャートにおいて、ステップＳ１→ステップＳ７へ進む場合、または、ステップＳ１→ステップＳ２→ステップＳ７へ進む場合には、ロックアップクラッチ３１が解放され、動吸振器４が切り離される。このため、図４に示すように、コントロールバルブユニット１３によって、トルクコンバータ３が有するロックアップ油圧室３８と動吸振器油圧室３９へコンバータ圧の作動油が供給される。
これにより、３つの油室３７，３８，３９が共にコンバータ圧の作動油で満たされ、クラッチ解放状態（クラッチ解放）になると共に動吸振器４が動力伝達経路１０から切り離された状態になる。
【００３８】
（クラッチ締結・動吸振器切離動作）
まず、図３のフローチャートに基づき、クラッチ締結・動吸振器切離動作の流れを説明し、次に、図５のクラッチ締結・動吸振器切離動作とこの動作におけるトルクコンバータ内の油圧制御について説明する。
【００３９】
エンジン車の走行開始により動吸振器脱着制御を開始すると、図３のフローチャートにおいて、START→ステップＳ１へと進む。ステップＳ１においてロックアップ締結許可と判定され、ステップＳ１からステップＳ２へと進む。ステップＳ２においてロックアップ締結と判定されると、ロックアップクラッチ３１が締結され、ステップＳ２からステップＳ３→ステップＳ４へと進む。ステップＳ３では、捩り振動の周波数が取得され、ステップＳ４では、この捩り振動の周波数がこもり音発生領域か否かが判定される。そして、ステップＳ４においてこもり音発生領域でないと判定されると、ステップＳ４からステップＳ７へと進む。ステップＳ７では、ＣＶＴコントロールユニット１２からコントロールバルブユニット１３へ、動吸振器切離信号が出力され、動吸振器切離となる。
【００４０】
また、ステップＳ４においてこもり音発生領域であると判定されると、ステップＳ４からステップＳ５へ進む。ステップＳ５では、ドライバの加速意図無しか否かが判定される。そして、ドライバの加速意図有りと判定されると、ステップＳ５からステップＳ７へ進む。ステップＳ７では、ＣＶＴコントロールユニット１２からコントロールバルブユニット１３へ、動吸振器切離信号が出力され、動吸振器切離となる。
【００４１】
このように、図３のフローチャートにおいて、ステップＳ１→ステップＳ２→ステップＳ３→ステップＳ４→ステップＳ７へ進む場合、または、ステップＳ１→ステップＳ２→ステップＳ３→ステップＳ４→ステップＳ５→ステップＳ７へ進む場合には、ロックアップクラッチ３１が締結され、動吸振器４が切り離される。
【００４２】
このため、３つの油室３７，３８，３９が共にコンバータ圧の作動油で満たされているクラッチ解放状態の場合には、図５に示すように、コントロールバルブユニット１３によって、ロックアップ油圧室３８のロックアップ圧のみを排出（ドレーン）させると、ロックアップピストン３１１に作用する差圧（コンバータ圧−ロックアップ圧）と受圧面積Ａ２の積算による締結力により締結される（クラッチ締結状態（クラッチ締結））。なお、ロックアップ油圧室３８のロックアップ圧をドレーンすると差圧が最大となり、差圧と受圧面積の積算による高い締結力にて完全ロックアップ締結状態に移行する。これにより、クラッチ締結状態（クラッチ締結）になると共に動吸振器４が動力伝達経路１０から切り離された状態になる。
【００４３】
また、後述するクラッチ締結・動吸振器締結動作のようにロックアップクラッチ３１が締結され、動吸振器４が締結されている場合には、図５に示すように、コントロールバルブユニット１３によって、動吸振器油圧室３９へコンバータ圧の作動油が供給される。このとき、ロックアップピストン３１１には差圧（コンバータ圧−ロックアップ圧）が作用しているため、動吸振器油圧室３９へコンバータ圧の作動油が供給されても、クラッチ締結が維持されたまま、動吸振器４が動力伝達経路１０から切り離される。これにより、クラッチ締結状態になると共に動吸振器４が動力伝達経路１０から切り離された状態になる。つまり、油圧に対するそれぞれのピストン３１１，４３の油圧感度が異なるため（図２）、クラッチ締結状態で、動吸振器４を動力伝達経路１０から切り離すことが可能である。
【００４４】
（クラッチ締結・動吸振器締結動作）
まず、図３のフローチャートに基づき、クラッチ締結・動吸振器締結動作の流れを説明し、次に、図６のクラッチ締結・動吸振器締結動作とこの動作におけるトルクコンバータ内の油圧制御について説明する。
【００４５】
エンジン車の走行開始により動吸振器脱着制御を開始すると、図３のフローチャートにおいてステップＳ１→ステップＳ２→ステップＳ３→ステップＳ４へと進む流れは「クラッチ締結・動吸振器切離動作」と同様であるので説明を省略する。ステップＳ４では、この捩り振動の周波数がこもり音発生領域か否かが判定される。そして、ステップＳ４においてこもり音発生領域であると判定されると、ステップＳ４からステップＳ５へ進む。ステップＳ５では、ドライバの加速意図無しか否かが判定される。
そして、ドライバの加速意図無しと判定されると、ステップＳ５からステップＳ６へ進む。ステップＳ６では、ＣＶＴコントロールユニット１２からコントロールバルブユニット１３へ、動吸振器締結信号が出力され、動吸振器締結となる。
【００４６】
このように、図３のフローチャートにおいてステップＳ１→ステップＳ２→ステップＳ３→ステップＳ４→ステップＳ５→ステップＳ６へ進む場合には、ロックアップクラッチ３１が締結され、動吸振器が締結される。
【００４７】
このため、３つの油室３７，３８，３９が共にコンバータ圧の作動油で満たされているクラッチ解放状態の場合には、図６に示すように、コントロールバルブユニット１３によって、ロックアップ油圧室３８のロックアップ圧と動吸振器油圧室３９の動吸振器圧を排出（ドレーン）させると、ロックアップピストン３１１に作用する差圧（コンバータ圧−ロックアップ圧）と受圧面積Ａ２の積算による締結力により締結される（クラッチ締結状態）。また、脱着ピストン４３に作用する差圧（コンバータ圧−ロックアップ圧）と受圧面積Ａ１の積算による締結力により締結される。これにより、クラッチ締結状態（クラッチ締結）になると共に動吸振器４が動力伝達経路１０に締結された状態になる。なお、動吸振器圧が排出されても、ロックアップピストン３１１に作用する差圧も脱着ピストン４３に作用する差圧も、クラッチ締結・動吸振器切離動作の場合にロックアップピストン３１１に作用する差圧と同様である。
【００４８】
また、前述したクラッチ締結・動吸振器切離動作のようにロックアップクラッチ３１が締結され、動吸振器４が切り離されている場合には、既にロックアップ油圧室３８のロックアップ圧が排出（ドレーン）されているので、図６に示すように、コントロールバルブユニット１３によって、動吸振器油圧室３９の動吸振器圧のみを排出させる。このとき、ロックアップピストン３１１には差圧（コンバータ圧−ロックアップ圧）が作用しているため、動吸振器油圧室３９の動吸振器圧のみを排出させても、クラッチ締結が維持されたまま、動吸振器４が動力伝達経路１０に締結される。これにより、クラッチ締結状態になると共に動吸振器４が動力伝達経路１０に締結された状態になる。つまり、油圧に対するそれぞれのピストン３１１，４３の油圧感度が異なるため（図２）、クラッチ締結状態で、動吸振器４を動力伝達経路１０に締結することが可能である。
【００４９】
［動吸振器の特徴的脱着作用］
例えば、エンジンに代表される内燃機関が生む直線方向の爆発エネルギを回転方向エネルギに変換する駆動源を有した車両において、エンジン側のクランクシャフトから変速機の入力軸へトルクを伝達するロックアップクラッチ付きトルクコンバータを比較例とする。この比較例のトルクコンバータによれば、ウェイト部材はコイルスプリングを介してクランクシャフトに連結されたフロントカバーに連結されている。このため、ロックアップ解除時、ダイナミックダンパ（動吸振器）として機能し、フロントカバー側の振動を効果的に減衰する。また、ロックアップ作動（連結）時、ウェイト部材は出力側機構の慣性モーメント比を増大させているため、こもり音等の異音発生を抑えることができる。すなわち、ダイナミックダンパ（動吸振器）は、駆動源から出力される駆動力に含まれる振動成分を減衰するデバイスとして大きな効果を持っている。
【００５０】
しかし、比較例のトルクコンバータにあっては、駆動系にダイナミックダンパとして機能するコイルスプリング及びウェイト部材が常に繋がっている。このため、動吸振器はマス（質量）を寄与する構造となっているので、動吸振器を採用する事はイナーシャ（慣性）を増加させてしまう、という課題がある。
【００５１】
これに対し、実施例１では、動吸振器４が有する脱着構造により、動吸振器４が動力伝達経路１０から脱着される構成を採用した（図１）。
すなわち、動吸振器４の効果を必要とする条件では、脱着構造により、動吸振器４が動力伝達経路１０に締結され、所定の周波数領域の振動を減衰させる。つまり、こもり音の発生原因である所定の周波数領域の振動を減衰させる。また、動吸振器４の効果を必要としない条件では、脱着構造により、動吸振器４が動力伝達経路１０から切り離される。この結果、動吸振器４の効果を必要としない条件では、不必要なイナーシャの増加を防止することが可能になる。
【００５２】
［動吸振器の他の特徴的脱着作用］
実施例１では、コンバータ油圧室３７に脱着ピストン４３と支持プレート４２が配置され、脱着構造として、ロックアップピストン３１１と脱着ピストン４３が動力伝達経路１０の軸方向に並べられ、ロックアップピストン３１１と脱着ピストン４３との間に支持プレート４２が配置された構成を採用した（図４〜図６）。
したがって、コンバータ油圧室３７とロックアップ油圧室３８の制御油圧により、動吸振器４の動力伝達経路１０からの脱着が可能になる。加えて、上記のように配置することにより、従来のコンバータ油圧室とロックアップ油圧室の制御油圧で動吸振器４の動力伝達経路１０からの脱着が可能になるので、容易に動吸振器４を動力伝達経路１０から脱着させることができる。このため、コストを軽減することもできる。
【００５３】
実施例１では、脱着ピストン４３が受けるコンバータ圧の受圧面積Ａ１が、ロックアップピストン３１１が受けるコンバータ圧の受圧面積Ａ２よりも小さい面積に設定された構成を採用した（図１）。
すなわち、コンバータ圧に対するそれぞれの受圧面積Ａ１，Ａ２を異ならせることで、油圧に対するそれぞれのピストン４３，３１１の油圧感度をずらすことができる（図２）。したがって、ロックアップクラッチ３１１を締結させている状態で、動吸振器４の脱着が可能になる（図５と図６）。
【００５４】
［動吸振器脱着制御作用］
実施例１では、少なくともクラッチ解放の場合には、動吸振器４が動力伝達経路１０から切り離される構成を採用した（クラッチ解放・動吸振器切離動作、図３のステップＳ１→ステップＳ７、または、ステップＳ１→ステップＳ２→ステップＳ７、図４）。
すなわち、クラッチ解放の場合、トルクコンバータ３は流体継手として機能するため、動吸振器４と同等の機能を発揮する。このため、クラッチ解放時、こもり音の発生原因である所定の周波数領域の振動が発生しても、この振動は減衰される。したがって、動吸振器４の効果を必要としない条件であるクラッチ解放の場合、不必要なイナーシャの増加を防止することが可能になる。
【００５５】
実施例１では、クラッチ締結かつこもり音発生領域（所定の周波数領域の振動が発生する状態）でないと判定された場合には、動吸振器４が動力伝達経路１０から切り離される構成を採用した（クラッチ締結・動吸振器切離動作、図３のステップＳ１→ステップＳ２→ステップＳ３→ステップＳ４→ステップＳ７、図５）。
すなわち、クラッチ締結によりトルクコンバータ３が流体継手として機能しなくても、こもり音の発生原因である所定の周波数領域の振動が発生していなければ、動吸振器４の効果を必要としない。したがって、動吸振器４の効果を必要としない条件では、不必要なイナーシャの増加を防止することが可能になる。
【００５６】
実施例１では、少なくともドライバの加速意図有りと判定された場合には、動吸振器４が動力伝達経路１０から切り離される構成を採用した（クラッチ締結・動吸振器切離動作、図３のステップＳ１→ステップＳ２→ステップＳ３→ステップＳ４→ステップＳ５→ステップＳ７、図５）。
すなわち、ドライバの加速意図が有りと判定される場合には、エンジントルク及びエンジン回転数Neの上昇を優先させたいので、こもり音の発生原因である所定の周波数領域の振動を減衰する振動減衰要求よりも、エンジントルク及びエンジン回転数Neを上昇させる上昇要求の方が高い。また、動吸振器４が動力伝達経路１０に締結されていると、エンジントルク及びエンジン回転数Neの上昇の妨げになるイナーシャが増加してしまう。このため、少なくともドライバの加速意図有りと判定された場合には、こもり音発生領域（所定の周波数領域の振動が発生する状態）か否かにかかわらず、動吸振器４が動力伝達経路１０から積極的に切り離される。したがって、動吸振器４の効果を必要としない条件であるドライバの加速意図が有りと判定される場合、不必要なイナーシャの増加を防止し、エンジントルク及びエンジン回転数Neの上昇を優先することができる。加えて、ドライバの加速意図が有りと判定される場合には、エンジントルク及びエンジン回転数Neが上昇するので、その所定の周波数領域を短時間で通過する。このため、こもり音の発生原因である所定の周波数領域の振動が発生する時間は比較的短い時間である。すなわち、直ぐに振動の発生が治まる。したがって、その振動を減衰するために動吸振器４を動力伝達経路１０に締結しなくて良い。これにより、動吸振器４を動力伝達経路１０から切り離し、不必要なイナーシャの増加を防止することが可能になる。
【００５７】
実施例１では、クラッチ締結かつこもり音発生領域（所定の周波数領域の振動が発生する状態）であると判定され、さらにドライバの加速意図無しと判定された場合には、動吸振器４が動力伝達経路１０に締結される構成を採用した（クラッチ締結・動吸振器締結動作、図３のステップＳ１→ステップＳ２→ステップＳ３→ステップＳ４→ステップＳ５→ステップＳ６、図６）。
すなわち、この場合には、動吸振器４が動力伝達経路１０に締結されなければ、こもり音の発生原因である所定の周波数領域の振動を減衰することができない。したがって、動吸振器４の効果を必要とする条件では、動吸振器４を動力伝達経路１０に締結することにより、こもり音の発生原因である所定の周波数領域の振動を減衰することが可能になる。
【００５８】
次に、効果を説明する。
実施例１の車両用駆動装置にあっては、下記に列挙する効果を得ることができる。
【００５９】
(1) エンジン１と変速機（無段変速機６）との間に発進要素（トルクコンバータ３）を備えた車両用駆動装置において、
発進要素（トルクコンバータ３）に、エンジン１と変速機（無段変速機６）を含む動力伝達経路１０での捩り振動のうち、所定の周波数領域の振動（こもり音）を減衰させる動吸振器４を設け、
動吸振器４は、動力伝達経路１０から脱着可能な脱着構造を有する（図１）。
このため、動吸振器４の効果を必要としない条件では、不必要なイナーシャの増加を防止することが可能になる。
【００６０】
(2) 発進要素は、コンバータ油圧室３７とロックアップ油圧室３８を有するロックアップクラッチ３１付きトルクコンバータ３であり、
ロックアップクラッチ３１は、クラッチプレート３１２と、クラッチプレート３１２をトルクコンバータ３のコンバータカバー３５から断接するロックアップピストン３１１と、を有し、
動吸振器４は、質量体（マス４１）と、質量体（マス４１）を支持する支持プレート４２と、支持プレート４２を動力伝達経路１０から脱着させる脱着ピストン４３とを有すると共に、コンバータ油圧室３７に配置され、
脱着構造として、ロックアップピストン３１１と脱着ピストン４３を動力伝達経路１０の軸方向に並べ、ロックアップピストン３１１と脱着ピストン４３との間に支持プレート４２を配置した（図１）。
このため、(1)の効果に加え、コンバータ油圧室３７とロックアップ油圧室３８の制御油圧により、動吸振器４の動力伝達経路１０からの脱着が可能になる。
【００６１】
(3) 脱着ピストン４３が受けるコンバータ圧の受圧面積Ａ１を、ロックアップピストン３１１が受けるコンバータ圧の受圧面積よりも小さい面積Ａ２に設定した（図１）。
このため、(2)の効果に加え、ロックアップクラッチ３１１を締結させている状態で、動吸振器４の脱着が可能になる。
【００６２】
(4) 脱着ピストン４３により動吸振器４を動力伝達経路１０から脱着する動吸振器脱着制御手段（ＣＶＴコントロールユニット１２）を有し、
動吸振器脱着制御手段（ＣＶＴコントロールユニット１２）は、少なくともロックアップクラッチ３１がクラッチ解放と判定された場合、動吸振器４を動力伝達経路１０から切り離す（図３と図４）。
このため、(2)または(3)の効果に加え、動吸振器４の効果を必要としない条件であるクラッチ解放の場合、不必要なイナーシャの増加を防止することが可能になる。
【００６３】
(5) 脱着ピストン４３により動吸振器４を動力伝達経路１０から脱着する動吸振器脱着制御手段（ＣＶＴコントロールユニット１２）を有し、
動吸振器脱着制御手段（ＣＶＴコントロールユニット１２）は、少なくともドライバの加速意図有りと判定された場合には、動吸振器を動力伝達経路１０から切り離す（図３と図５）。
このため、(2) または(3)の効果に加え、動吸振器４の効果を必要としない条件であるドライバの加速意図有りと判定される場合、不必要なイナーシャの増加を防止し、エンジントルク及びエンジン回転数Neの上昇を優先することができる。
【００６４】
(6) 脱着ピストン４３により動吸振器４を動力伝達経路１０から脱着する動吸振器脱着制御手段（ＣＶＴコントロールユニット１２）を有し、
動吸振器脱着制御手段（ＣＶＴコントロールユニット１２）は、ロックアップクラッチ３１１がクラッチ締結と判定され、所定の周波数領域の振動（こもり音）が発生する状態と判定され、ドライバの加速意図無しと判定された場合には、動吸振器４を動力伝達経路１０へ締結する（図３と図６）。
このため、(2) または(3)の効果に加え、動吸振器４の効果を必要とする条件では、動吸振器４を動力伝達経路１０に締結することにより、こもり音の発生原因である所定の周波数領域の振動を減衰することが可能になる。
【実施例２】
【００６５】
実施例２は、実施例１のロックアップピストン３１１と脱着ピストン４３との間にバネ（付勢部材）を加えた例である。
図７と図８に基づき実施例２の要部構成を説明する。
【００６６】
前記バネ（付勢部材）５０は、図７に示すように、ロックアップピストン３１１と脱着ピストン４３との間に配置されている。このバネ５０は、動吸振器４が動力伝達経路１０から切り離される切離方向（図７の矢印Ｂ）へ脱着ピストン４３を付勢する。
【００６７】
また、実施例２では、図７に示すように、実施例１と同様、脱着ピストン４３が受けるコンバータ圧の受圧面積Ａ１は、ロックアップピストン３１１が受けるコンバータ圧の受圧面積Ａ２よりも小さい面積に設定されている（Ａ１＜Ａ２）。
【００６８】
このため、コンバータ圧に対するそれぞれの受圧面積Ａ１，Ａ２が異なるのに加え、ロックアップピストン３１１と脱着ピストン４３との間にバネ５０を配置したので、図８に実線で示すように、油圧に対するそれぞれのピストン３１１，４３の油圧感度をずらすことができる。また、例えば、受圧面積Ａ１が受圧面積Ａ２と同じ面積に設定されている場合（Ａ１＝Ａ２）でも、バネ５０を配置したことにより、図８に油圧に対する脱着ピストン４３の油圧感度を破線で示すように、油圧に対するそれぞれのピストン３１１，４３の油圧感度（作動油圧）をずらすことができる。なお、受圧面積Ａ１，Ａ２の変更により、図８の油圧に対するそれぞれのピストン３１１，４３の油圧感度が変更される。また、バネ５０の剛性を変更することにより、図８の油圧に対する脱着ピストン４３の油圧感度が変更される。
なお、他の構成は、実施例１と同様であるので、不図示または対応する構成に同一符号を付して説明を省略する。また、動吸振器脱着処理構成も実施例１と同様であるので説明を省略する。
【００６９】
次に、作用を説明すると、実施例２では、ロックアップピストン３１１と脱着ピストン４３との間に、脱着ピストン４３を切離方向へ付勢するバネ５０が配置された構成を採用した（図７）。
すなわち、２つのピストン４３，３１１の間にバネ５０を配置することで、バネ５０が脱着ピストン４３を切離方向へ付勢するバネ反力によって、油圧に対するそれぞれのピストン４３，３１１の油圧感度をずらすことができる（図８）。したがって、ロックアップクラッチ３１を締結させている状態で、動吸振器４の脱着が可能になる（図５と図６）。さらに、２つのピストン４３，３１１の間にバネ５０を配置することで、油圧が低圧側の場合、脱着ピストン４３の油圧感度とロックアップピストン３１１の油圧感度の間でバネ反力分の差を付けることができる（図８）。
なお、実施例１のロックアップピストン３１１と脱着ピストン４３との間にバネ（付勢部材）を加えたのみで、他の作用は、実施例１と同様であるので、説明を省略する。
【００７０】
次に、効果を説明する。
実施例２の車両用駆動装置にあっては、実施例１の(4)〜(6)の効果に加え、下記の効果を得ることができる。
【００７１】
(7) ロックアップピストン３１１と脱着ピストン４３との間に、動吸振器４が動力伝達経路１０から切り離される切離方向（図７の矢印Ｂ）へ脱着ピストン４３を付勢する付勢部材（バネ５０）を配置した。
このため、(1)〜(3)の効果に加え、油圧が低圧側の場合、脱着ピストン４３の油圧感度とロックアップピストン３１１の油圧感度の間でバネ反力分の差を付けることができる。
【００７２】
以上、本発明の車両用駆動装置を実施例１〜実施例２に基づき説明してきたが、具体的な構成については、これらの実施例に限られるものではなく、特許請求の範囲の各請求項に係る発明の要旨を逸脱しない限り、設計の変更や追加等は許容される。
【００７３】
実施例１〜実施例２では、発進要素をトルクコンバータ３とする例を示した。しかしながら、発進要素を発進クラッチとする例としても良い。例えば、発進クラッチは、電磁パウダ式のクラッチでも良いし、乾式クラッチ（例えば、マニュアル変速による車両）であっても良い。
【００７４】
実施例１〜実施例２では、図３のステップＳ３では、エンジン回転数センサ１５からのエンジン回転数Ne情報に基づき、エンジン１と無段変速機６を含む動力伝達経路１０での捩り振動の周波数を取得する例を示した。しかしながら、CVT出力回転数センサ１７からの情報と変速比の情報に基づき、エンジン１と無段変速機６を含む動力伝達経路１０での捩り振動の周波数を取得しても良い。要するに、エンジン１と無段変速機６を含む動力伝達経路１０での捩り振動の周波数が取得できれば良い。
【００７５】
実施例１〜実施例２では、図３のステップＳ４では、所定の周波数領域の振動が発生する状態としてこもり音発生領域か否かを判定する例を示した。しかしながら、所定の周波数領域の振動が発生する状態として車室内に発生するエンジン音発生領域か否かを判定しても良い。
【００７６】
実施例１〜実施例２では、図３のステップＳ５では、ドライバの加速意図の有無を、アクセルペダルの踏込速度から判定する例を示した。しかしながら、ドライバの加速意図の有無を、アクセル開度APOまたはアクセル開度変化量に基づき、判定する例としても良い。以下、「アクセル開度APOに基づきドライバの加速意図の有無を判定する場合」と、「アクセル開度変化量に基づきドライバの加速意図の有無を判定する場合」と、に分けて説明する。
【００７７】
（アクセル開度APOに基づきドライバの加速意図の有無を判定する場合）
ドライバの加速意図の有無を、アクセル開度センサ１８からの入力情報に基づき、アクセル開度APOが所定のアクセル開度より小さいか否かを判定する例としても良い。このように判定する場合、例えば、アクセル開度APOを８段階とした場合に、アクセル開度センサ１８からの入力情報が４段階（所定のアクセル開度）よりも小さいか否かを判定する。YES（APO≦4/8）の場合は「ドライバの加速意図無し」すなわち図３のステップＳ６へ進み、NO（APO＞4/8）の場合は「ドライバの加速意図有り」すなわち図３のステップＳ７へ進む。なお、所定のアクセル開度は、予め実験等によって設定される。
【００７８】
（アクセル開度変化量に基づきドライバの加速意図の有無を判定する場合）
ドライバの加速意図の有無を、アクセル開度センサ１８からの入力情報から、単位時間（例えば10ms）当たりのアクセル開度変化量が所定の変化量より小さいか否かを判定する例としても良い。すなわち、アクセル開度APOの単位時間当たりのアクセル開度変化量（増加量）ΔAPOを算出し、このアクセル開度変化量ΔAPO（アクセル踏み込み操作速度相当値）が所定の変化量（所定値）より小さいか否かを判定する。YES（ΔAPO≦所定の変化量）の場合は「ドライバの加速意図無し」すなわち図３のステップＳ６へ進み、NO（ΔAPO＞所定の変化量）の場合は「ドライバの加速意図有り」すなわち図３のステップＳ７へ進む。なお、所定の変化量は、予め感応試験等によって設定される。すなわち、それを越えてアクセル踏み込み操作速度が変化することで、ドライバの要求駆動力が高く、速やかなエンジン始動が望まれるという下限値を推定して設定する。
【００７９】
また、上記のドライバの加速意図の有無を、アクセルペダルの踏込速度、アクセル開度APO及びアクセル開度変化量のうち、２つ以上からドライバの加速意図の有無を判定してもよい。要するに、ドライバの加速意図の有無を判定することができればよい。
【００８０】
実施例１〜実施例２では、本発明の車両用駆動装置を、無段変速機６を搭載したエンジン車に適用する例を示した。しかし、本発明の車両用駆動装置は、駆動源にエンジン１が搭載された車両であれば、ハイブリッド車に対しても適用することができるし、変速機としても、有段階の自動変速を行う有段変速機であっても良い。要するに、発進要素を、エンジンと変速機の間に備えた車両であれば適用できる。
【符号の説明】
【００８１】
１  エンジン
３  トルクコンバータ（発進要素）
３１  ロックアップクラッチ
３１１  ロックアップピストン
３１２  クラッチプレート
３５  コンバータカバー
３７  コンバータ油圧室
３８  ロックアップ油圧室
３９  動吸振器油圧室
４  動吸振器
４１  マス（質量体）
４２  支持プレート
４３  脱着ピストン
６  無段変速機（変速機）
１０  動力伝達経路
１２  ＣＶＴコントロールユニット（CVTCU、動吸振器脱着制御手段）
１８  アクセル開度センサ
１９  アクセルペダルセンサ
５０  バネ（付勢部材）
Ａ１  脱着ピストン４３が受けるコンバータ圧の受圧面積
Ａ２  ロックアップピストン３１１が受けるコンバータ圧の受圧面積
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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