(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ジルコンとジルコニアの少なくとも一種を２１〜５０質量％含み、残部が実質的にコーディエライトよりなり、見掛け気孔率が０．０１％未満の複合焼結体であることを特徴とする非接触式形状測定機校正用のセラミックス基準器用部材。
【請求項２】
前記複合焼結体の、明細書で定義される光の体積拡散相対係数ＲＶＳ（６７０）が０．５以下である請求項１に記載の非接触式形状測定機校正用のセラミックス基準器用部材。
【請求項３】
前記複合焼結体の波長４００〜８００ｎｍにおける全反射率が７０％以上である請求項１又は２に記載の非接触式形状測定機校正用のセラミックス基準器用部材。
【請求項４】
前記複合焼結体中のコーディエライトの組成が、コーディエライトの全質量を１００質量％としたとき、ＭｇＯ：１１〜１４質量％、Ａｌ２Ｏ３：２９〜３６質量％、ＳｉＯ２：５０〜６０質量％である請求項１から３のいずれかに記載の非接触式形状測定機校正用のセラミックス基準器用部材。
【請求項５】
前記複合焼結体が希土類元素のＬａ，Ｃｅ，Ｓｍ，Ｇｄ，Ｄｙ，Ｅｒ，Ｙｂ，Ｙの一種以上を酸化物換算で１〜７質量％含む請求項１から４のいずれかに記載の非接触式形状測定機校正用のセラミックス基準器用部材。
【請求項６】
前記複合焼結体の２０℃における熱膨張係数が１．５×１０−６／Ｋ未満である請求項１から５のいずれかに記載の非接触式形状測定機校正用のセラミックス基準器用部材。
【請求項７】
前記複合焼結体のヤング率が１５５ＧＰａ以上であり、ヤング率を嵩比重で割った値（ヤング率／嵩比重）の比剛性が５２ＧＰａ・ｃｍ３／ｇ以上である請求項１から６のいずれかに記載の非接触式形状測定機校正用のセラミックス基準器用部材。
【請求項８】
形状が、平板、直方体、球又は階段形状である請求項１から７のいずれかに記載の非接触式形状測定機校正用のセラミックス基準器用部材。
【請求項９】
スケールとして使用される請求項１から７のいずれかに記載の非接触式形状測定機校正用のセラミックス基準器用部材。
【請求項１０】
前記複合焼結体が圧力焼結により焼結されたものである請求項１から９のいずれかに記載の非接触式形状測定機校正用のセラミックス基準器用部材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、非接触式形状測定機の校正に使用されるセラミックス製の基準器用部材に関する。なお、非接触式形状測定機は、非接触式三次元測定機又は非接触式三次元座標測定機と呼ばれることもあるが、本明細書では非接触式形状測定機という。
【背景技術】
【０００２】
近年、半導体やＭＥＭＳの微細化技術の進歩によりＣＣＤイメージセンサーやＣＭＯＳイメージセンサー等のカメラシステムの機能は飛躍的に高くなってきており、また、その低価格化により用途は爆発的に広がってきている。このため、これらのセンサーを利用した非接触式形状測定機が多く開発されてきている。
【０００３】
また、工業製品の精密測定の分野において、自動車部品・航空機部品や家電部品などに複雑な曲面が使用されてきており、曲面測定等の複雑な測定が増えてきている。これらの曲面等の製造精度は省エネに大きく影響する場合が多いことから、これらの形状測定の高精度化と高速測定化が強く求められてきている。これらの測定に当初は接触式形状測定機が使用されていたが、測定スピードや測定の完全性の問題から、最近は非接触式形状測定機が使用されるようになってきている。
【０００４】
これらの非接触式形状測定機には、そのセンシング方式から縞フリンジ投影方式、レーザースキャニング方式、レーザーポイント測定方式等があるが、いずれにしても光学的に測定されるため基準器としては光に対して正反射ではなく拡散反射する材料が必要となる。このため光を正反射してしまう金属材料はそのまま使用することが困難で、金属材料を使用する場合にはブラスト処理等のつや消し処理を実施した後に表面にＴｉＮ等のセラミックスコーティングする方法等がとられている。しかし、このようにブラスト処理やコーティングにより作製される基準器では精度の良いものが得られない。
【０００５】
一方、接触式形状測定機でジルコニア等のセラミックスの高精度球が基準球として使用されていることは広く知られており、光学的測定においてもこれらのセラミックスはほとんどの入射光を拡散反射するため光学的測定の基準器としても有用と考えられてきた。しかし、実際に使用してみるとセラミックス中では図１に示されるような光の体積拡散が強く発生することがわかってきた。
【０００６】
体積拡散とは入射された光がセラミックスの内部に潜り込み、内部で３次元的に拡散する現象のことで、従来のセラミックスにおいては数ミリのオーダーで潜り込みが発生する。このように入射された光が基準器たるセラミックスの内部に深く潜り込むと、距離測定が不正確になるという問題が発生する。また、前述した入射光の３次元的拡散のうち、入射光の入射ベクトルと反対方向ベクトルを持つ光はセラミックス表面にまで戻ってくる。この体積拡散して戻ってくる光のため、センシング方式として縞フリンジ投影方式を採用した場合、入射した光のパターンが広がって不鮮明なパターンになってしまい、正確な測定ができなくなるという問題もある。さらに、センシング方式によっては測定自体が不可能になる場合もあり、このセラミックスの体積拡散の現象は、非接触式形状測定機校正用の基準器として使用する場合に大きな問題である。
【０００７】
なお、基準器としてセラミックスと金属以外では樹脂等も使用されているが、樹脂の場合には精度が悪く、また経時変化も心配されることから、非常に粗い測定精度の場合にのみ使用される。非接触式形状測定機の測定精度は、その開発当初は数ミリから数百ミクロンと非常にラフな測定が主流であったため、このような樹脂製のものが使用されてきた。しかし、前述のように省エネ等の問題からより高精度な測定が求められてきたことにより、基準器としても高精度・高信頼性のものが求められてきている。現在、高精度非接触式測形状定機としてはカタログ仕様として数ミクロンのものが開発されてきており、通常、基準器の精度として装置精度の１／５以下が必要とされることを考慮すると、２ミクロンからサブミクロン精度の高精度基準器が必要となってくる。
【０００８】
そのほか、現在使用されている基準器としては、セラミックスや金属の高精度球・平板の表面に塗料を塗ることにより拡散反射を実現している基準器がある。しかし、これらの基準器は塗装により精度が悪くなることに加え、一度触れてしまうと塗料が剥げてしまい測定精度が極端に悪化してしまうという大きな問題があり、非常に使用が難しい基準器となっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特許４５６８９７９公報
【特許文献２】特許４４６０３２５公報
【特許文献３】特許４４７６８２４公報
【特許文献４】特許３９４６１３２公報
【特許文献５】特開２００４−１４０１３２号公報
【特許文献６】特開２００４−１７９３５３号公報
【特許文献７】特開２００４−１８２５３９号公報
【特許文献８】特開２００４−１８４８８２号公報
【特許文献９】特開２００４−９１２８７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
以上述べたように、非接触式形状測定機を精度良く校正するために、高精度な基準器が必要になっており、従来の樹脂製や表面コート品に代ってセラミックス製の基準器が候補として考えられる。しかし、セラミックスは光を体積拡散する特性があるため、距離測定が不正確になるという問題や、セラミックスに投影されたパターンを精度良く計測できないという問題がある。
【００１１】
そこで、本発明が解決しようとする課題は、光の体積拡散が少なく、非接触式形状測定機を精度良く校正することができる高精度の非接触式形状測定機校正用のセラミックス基準器用部材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明者は、前記課題を解決するために、高精度の基準器として緻密で精度加工が可能であり、さらに温度による変化や経時変化の少ないコーディエライト質焼結体の適用が有効であるとの発想のもと、コーディエライト質焼結体における光の体積拡散を少なくすることを志向した。その結果、ジルコンとジルコニアの少なくとも一種とコーディエライトとの複合焼結体とすることにより光の体積拡散が少なくなって前記課題を解決できることを見出し、本発明を完成させた。
【００１３】
すなわち、本発明によれば、「ジルコンとジルコニアの少なくとも一種を２１〜５０質量％含み、残部が実質的にコーディエライトよりなり、見掛け気孔率が０．０１％未満の複合焼結体であることを特徴とする非接触式形状測定機校正用のセラミックス基準器用部材」が提供される。
【００１４】
本発明の複合焼結体において体積拡散が少なくなるメカニズムは必ずしも明らかではないが、コーディエライト粒子の比重２．４とジルコン、ジルコニアの比重４．７、６．０とが大きく異なるため、コーディエライトとジルコン又はジルコニアとの粒界にて大きな屈折が発生し、光が深く潜り込まずに光の拡散が抑えられると考えられる。
【００１５】
なお、特許文献１には、ジルコンとコーディエライトの複合焼結体として、「結晶が、酸化珪素（ＳｉＯ２）５０〜５３質量％、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）３３〜３６質量％、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）１３〜１５質量％を組成範囲とするコーディエライト結晶と、ジルコン結晶と、から成り、コーディエライト結晶とジルコン結晶との混合割合が重量比で９９／１〜８２／１８の範囲であり、室温における熱膨張係数が−０．１〜＋０．１×１０−６／℃であり、且つ、ヤング率を嵩比重で割った値（ヤング率／嵩比重）が５×１０７ｍ２／ｓ２以上であることを特徴とするコーディエライト緻密焼結体」が開示されているが（請求項１参照）、このようにジルコンの含有量が１〜１８質量％と低い場合、体積拡散が十分に少なくならず非接触式形状測定機校正用の基準器用としては不適切であり、また、この特許文献１には焼結体の体積拡散問題や基準器としての応用についても記載されていない。
【００１６】
特許文献２には、「天体望遠鏡に設けられ、天体から届き集光された光を反射させる天体望遠鏡用ミラーであって、前記光を反射するための表面粗さがＲａで１０ｎｍ以下の反射面を備えた低熱膨張セラミックスからなる板部材と、前記板部材の反射面に設けられた所定の反射膜と、低熱膨張セラミックスからなり、前記板部材と接合されて前記板部材を保持するコア部材と、前記板部材と前記コア部材とを接合する、前記板部材および前記コア部材を構成する低熱膨張セラミックスよりも溶融温度の低い低熱膨張セラミックスからなる接合部と、を有し、前記板部材と前記コア部材の−１０〜１０℃における平均の熱膨張係数が、−１×１０−６〜１×１０−６／℃の範囲にあり、前記板部材および前記コア部材の−１０〜１０℃における平均の熱膨張係数と、前記接合部の−１０〜１０℃における平均の熱膨張係数との差が±０．１×１０−６／℃の範囲内であり、前記板部材および前記コア部材を構成する低熱膨張セラミックスと前記接合部を形成する低熱膨張セラミックスは、リチウムアルミノシリケート、リン酸ジルコニウムカリウム、コーディエライトから選ばれる一種以上の第１の材料と、炭化珪素、窒化珪素、サイアロン、アルミナ、ジルコニア、ムライト、ジルコン、窒化アルミニウム、ケイ酸カルシウム、炭化ホウ素から選ばれる一種以上の第２の材料を複合してなる複合材料であることを特徴とする天体望遠鏡用ミラー」が開示されており（請求項１参照）、この中に本発明の複合焼結体と同様のコーディエライトとジルコンの組合せも含まれているが、焼結体の体積拡散問題や基準器としての応用については記載されておらず、実施例としてはβユークリブタイトと炭化珪素の組合せの複合焼結体しか開示されていない。また特許文献３〜９にも、本発明の複合焼結体と同様のコーディエライトとジルコンの組合せが含まれるが、焼結体の体積拡散問題や基準器としての応用については全く記載されていない。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、緻密で光の体積拡散の少ないセラミックス基準器用部材が提供可能となり、このセラミックス基準器用部材を使用することにより、非接触式形状測定機を精度良く校正することができる。
【００１８】
また、通常、非接触式形状測定機校正用の基準器は表面がつや消し状であることが求められるが、本発明のセラミックス基準器用部材によれば光の体積拡散が小さいことからセンシング方式によっては表面が光沢面でも測定が可能となる。したがって、精度が１ミクロン以下、例えば真球度０．２ミクロン、平面度０．１ミクロンといった超高精度な基準器も提供可能である。
【００１９】
さらに本発明によれば、コーディエライトが有する優れた特性を活かして、温度や時間に対する形状安定性にも優れた非接触式形状測定機校正用のセラミックス基準器が提供可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】光の体積拡散の簡易的な説明図。
【図２】光の体積拡散評価のための、体積拡散相対係数ＲＶＳ測定方法のイメージ図。
【図３】光の体積拡散相対係数ＲＶＳの測定例。
【図４】単独基準球の例。
【図５】球２個の長さバー基準球の例。
【図６】基準球複数個のボールバーの例。
【図７】多球３次元形状基準器の例。
【図８】段差ゲージの例。
【図９】実施例１の焼結体の粉末Ｘ線回折パターン。
【図１０】実施例１の焼結体の全反射率。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
本発明において非接触式形状測定機校正用の基準器用部材として使用される複合焼結体（以下、単に「本発明の複合焼結体」という。）は、光の体積拡散を少なくするために、ジルコンとジルコニアの少なくとも一種を２１〜５０質量％含み残部が実質的にコーディエライトよりなる。ジルコンとジルコニアの少なくとも一種の含有量が２１質量％未満ではこれらの粒子が少なくなってしまい、逆に５０質量％超ではコーディエライト粒子が少なくなってしまうので、いずれの場合も光の体積拡散が十分に少なくならない。なお、ジルコンとジルコニアの少なくとも一種の含有量は２１〜３０質量％であることが好ましい。また、コーディエライトの含有量は４３〜７８質量％であることが好ましい。
【００２２】
ところでこれまで、セラミックスの体積拡散を評価する方法はなかったため、本発明にあたり本発明者は図２のような評価方法を開発した。すなわち、ライン状のレーザー光をセラミックス表面に一定の角度で入射し、光入射部の真上に設置した２次元輝度計（ＣＣＤカメラ）により光の輝度分布を測定する。これにより、入射したレーザー光の幅に対してセラミックス表面にてどのように幅が拡がっているかを輝度分布としてライン分析する。
【００２３】
具体的には、波長λのレーザー光を使用したそれぞれの測定において測定される輝度分布は図３のようにほぼガウシアン分布となるので、このガウシアン分布の半値全幅をＦＷＨＭ（λ）とする。そして、セラミックスの基準材料（９９．５％アルミナ）の前記半値全幅をＦＷＨＭａ（λ）とし、測定したサンプルの半値全幅をＦＷＨＭｉ（λ）として、光の体積拡散相対係数（ＲＶＳ）を下記のように定義する。ここで、ＦＷＨＭｒ（λ）は波長λにおけるレーザー光の入射時の輝度分布の半値全幅であり、全反射率が７〜８％であるセラミックス黒色基準板にレーザー光を照射して測定される。
ＲＶＳ（λ）＝（ＦＷＨＭｉ（λ）−ＦＷＨＭｒ（λ））／（ＦＷＨＭａ（λ）−ＦＷＨＭｒ（λ））
λ：レーザー光の波長（ｎｍ）
【００２４】
これにより、サンプルへの入射光に対するサンプル表面における入射光の幅の広がりが相対的に評価できる。本発明においては従来のセラミックスに対して光の体積拡散が小さいため、入射光に対する幅の広がりが小さく、ＲＶＳ（６７０）を０．５以下に抑えることができる。なお、レーザー光の波長λとして６７０ｎｍを基準としたのは、非接触式形状測定機で最も一般的に使用される赤色レーザー光の中間的な波長に相当するからである。
【００２５】
続いて本発明の複合焼結体の特徴について説明すると、本発明の複合焼結体は、その見掛け気孔率が０．０１％未満と緻密である。見掛け気孔率が０．０１％以上であると、気孔部に入り込んだ汚れが取れなくなり部分的に着色するため、光学的な測定基準としては適当でない。また、精密仕上げ時に気孔部の周りは粒子の脱落等のミクロな破損が起きやすく、破片によるキズが発生する場合もあるから、この点からも適当でない。
【００２６】
本発明の複合焼結体は、焼結性の向上のため希土類元素のＬａ，Ｃｅ，Ｓｍ，Ｇｄ，Ｄｙ，Ｅｒ，Ｙｂ，Ｙの一種以上を酸化物換算で１〜７質量％含むことが好ましい。特に、Ｌａを酸化物換算で２〜５質量％含むことが好ましい。これらの希土類酸化物が１質量％未満であると焼結性が悪くなり緻密な焼結体が得られなくなるので好ましくない。  一方、７質量％超では比重が大きくなり過ぎて、比剛性が低くなってしまうとともに、焼結中に低融点の液相が多量に発生するために表面近傍の液相が気化して幅の広い表層を形成してしまうため好ましくない。なお、焼結性の向上のためには、希土類元素を含まない焼結助剤を使用することもできるが、焼結温度が高くなりコーディエライトの融点直下での非常に狭い温度領域での焼結となり製造安定性の面から、前記希土類元素の使用が好ましい。
【００２７】
本発明の複合焼結体は非接触式形状測定機校正用の基準器として使用されることから、入射光に対する反射率がある程度高くないと測定が困難になる場合があるので、白色系の反射率の高いものが好ましい。具体的には、非接触式形状測定機には、赤色レーザー、緑色レーザー、青色レーザー又は白色光が使用されるので、可視光領域、すなわち４００〜８００ｎｍの波長領域に対して全反射率が７０％以上であることが好ましく、８５％以上がより好ましい。ここでいう全反射率とは積分球による反射率測定でサンプルの全面半球方向に反射する光量合計の入射光量に対する割合である。
【００２８】
なお、黒色や灰色のセラミックスにおいては、体積拡散する光の多くがセラミックス内部で吸収されるため、光の体積拡散はあまり問題とならないが、全反射率が黒色の場合で１０％以下、灰色の場合で２０％以下と非常に低いため、測定に必要な光量が不足して測定ができない場合や、正確な測定ができない場合が多く発生するので好ましくない。ただし、僅かな着色剤は反射率を大きく損なわないので、添加が許容される。これらの着色剤としては酸化コバルト、酸化ニッケル、酸化マンガン、酸化クロム、酸化鉄の一種又は二種以上が挙げられ、全体として０．３質量％以下であれば許容される。
【００２９】
本発明の複合焼結体は、温度や時間に対する形状安定性を確保する点から、２０℃における熱膨張係数が１．５×１０−６／Ｋ以下であることが好ましい。特に、１次元又は２次元のスケールをセラミックスの表面に形成した基準器の場合、セラミックスの熱膨張係数が大きいと測定時の温度変化によりスケールの長さが変化してしまい、基準器の精度が低下するため、熱膨張係数は２０℃で１．５×１０−６／Ｋ未満であることが好ましい。また、本発明の複合焼結体中のコーディエライトの組成は、コーディエライトの全質量を１００質量％としたとき、ＭｇＯ：１１〜１４質量％、Ａｌ２Ｏ３：２９〜３６質量％、ＳｉＯ２  ：５０〜６０質量％であることが好ましい。この組成範囲外では、コーディエライトの熱膨張係数が大きくなってしまい、複合焼結体全体の熱膨張係数が２０℃で１．５×１０−６／Ｋ以上になってしまうので好ましくない。
【００３０】
本発明の複合焼結体は、ヤング率が１５５ＧＰａ以上、ヤング率を嵩比重で割った値（ヤング率／嵩比重）の比剛性が５２ＧＰａ・ｃｍ３／ｇ以上であることが好ましい。非接触式形状測定機校正用の基準器は平面基準として平板状で使用する場合もあり、このような場合、ヤング率や比剛性が低いと自重変形が大きくなって測定毎の自重変形の違いが誤差となりやすいので好ましくない。
【００３１】
このようにヤング率や比剛性を高くし、また見掛け気孔率を小さくする点から、本発明の複合焼結体は、ＨＩＰ（熱間静水圧プレス法）等の圧力焼結による焼結品であることが好ましい。
【００３２】
本発明の複合焼結体を使用する非接触式形状測定機校正用の基準器の形状としては、平板、直方体、球又は階段形状が挙げられる。このうち、球形状基準器としては図４のような単独基準球、図５のような球２個の長さバー基準球、図６のような基準球が複数個のボールバー、図７のような多球３次元形状基準器が挙げられる。
【００３３】
このような基準球については、図４のような単独基準球が広く使用されている。図５のような２個の基準球は球間の長さ基準として使用される。また、図６のような多球を一直線上に取り付けたボールバーでは３次元形状測定機上で水平、垂直、対角にセットして校正することにより３次元的な校正が可能となる。図７には３次元的な校正をするためのその他形状の多球３次元形状基準器を示している。
【００３４】
基準球の精度はつや消し品の場合、真球度１〜５μｍに仕上げられるが、最近の高精度の非接触式形状測定機校正用としては真球度１〜３μｍであることが好ましい。つや消しの必要ない基準球の場合には真球度０．０８〜１μｍに仕上げることが好ましく、コストと性能面から真球度０．２５〜１μｍがより好ましい。
【００３５】
平面基準器としては、平板状で３〜２０ｍｍ程度の厚みのものが一般的である。また、図８に示す階段形状の基準器は段差ゲージと呼ばれ、垂直方向の高さの校正に使用される。
【００３６】
このような基準器において仕上げ加工される基準面の平面度は測定機の要求により異なるが、精度範囲において０．１〜５μｍに仕上げるのが好ましく、２μｍ以下がより好ましい。基準面につや消しが必要な場合には、基準面は平均表面粗さとしてＲａ０．２〜０．５μｍになるようにつや消し加工を実施する。つや消しが不要の場合にはＲａは０．１５〜０．００１μｍに研磨する。大型の平面基準器の場合には自重変形の再現性を良くするために、下面に島出し形状を加工したり、脚を取り付ける等で支持点を固定したりすることにより、自重変形を一定とすることが好ましい。
【００３７】
また、本発明の複合焼結体はスケールとして使用することもできる。スケールを作製する場合、樹脂等のスケールパターンを本発明の複合焼結体に印刷する方法と、金属コートした本発明の複合焼結体に露光・現像・エッチングのリソグラフィー法によりスケールパターンを形成する方法の両方が使用できる。
【００３８】
以下、実施例によって本発明を具体的に説明する。
【実施例１】
【００３９】
コーディエライト６８質量％、ジルコン２９．４質量％、ジルコニア０．６質量％、酸化ランタン２質量％からなる複合焼結体を焼成、ＨＩＰ処理により作製した。コーディエライトの組成はＭｇＯ：１３質量％、Ａｌ２Ｏ３：３４質量％、ＳｉＯ２：５３質量％であった。得られた複合焼結体の密度は２．９５ｇ／ｃｍ３、見掛け気孔率は０．００％、ヤング率は１６０ＧＰａで比剛性は５４．２ＧＰａ・ｃｍ３／ｇであった。
【００４０】
この複合焼結体のＣｕＫα線によるＸ線回折の結果を図９に示している。同図より本複合焼結体はコーディエライト、ジルコンと僅かのジルコニア結晶からなることがわかる。
【００４１】
また、本複合焼結体の４００〜８００ｎｍの入射光に対する全反射率のグラフを図１０に示している。同図からわかるように、前記波長領域における平均の全反射率は９６．９％で最低値は９０．１％であった。
【００４２】
本複合焼結体より５０×５０×１５ｍｍ、平面度０．５μｍ、平均表面粗さＲａ０．２μｍの平面基準器を作製し、前述の光の体積拡散相対係数（ＲＶＳ）を測定した。その結果、ＲＶＳ（６７０）＝０．１８であった。
【００４３】
また、本複合焼結体をベアリング球の加工方法にて研削・研磨して直径２５ｍｍ、真球度０．２５μｍの光沢球と真球度１．４μｍのつや消し球を作製した。これらの基準球の精密校正後の径の不確かさは、光沢球が０．２８μｍ、つや消し球が１．６５μｍで、良好であった。さらに、これらの基準球を縞フリンジ投影方式、レーザースキャニング方式及びレーザーポイント測定方式の３方式の門型３次元形状測定にセットして基準球として測定を実施し、全ての方式において測定が可能であることを確認した。
【実施例２】
【００４４】
コーディエライト７１．１質量％、ジルコン２５質量％、ジルコニア０．４質量％、酸化ランタン３．５質量％からなる複合焼結体を焼成、ＨＩＰ処理により作製した。コーディエライトの組成はＭｇＯ：１２．８質量％、Ａｌ２Ｏ３：３２．５質量％、ＳｉＯ２：５４．７質量％であった。得られた複合焼結体の密度は２．９３ｇ／ｃｍ３、見掛け気孔率は０．００％、ヤング率は１５７ＧＰａで比剛性は５３．５ＧＰａ・ｃｍ３／ｇであった。また、本複合焼結体の４００〜８００ｎｍの入射光に対する全反射率の平均は９７．２％で最低値は９１．５％であった。
【００４５】
本複合焼結体より４０×４０×８ｍｍ、段差２ｍｍ、平面度０．５μｍ、平均表面粗さＲａ０．２μｍの段差基準器を作製し、光の体積拡散相対係数（ＲＶＳ）を測定した。その結果、ＲＶＳ（６７０）＝０．２７であった。また、この段差基準器をレーザースキャン型の非接触ＣＭＭにおいてＺ軸方向の段差を測定して、接触型測定機との差を確認したところ、段差の誤差は０．２μｍ以下と良好であった。
【実施例３】
【００４６】
下記表１の成分の複合焼結体を作製して、各複合焼結体から５０×７０×１２ｍｍのつや消しの平面基準器を作製した。そして、各基準器の波長４００〜８００ｎｍにおける全反射率と光の体積拡散相対係数ＲＶＳ（６７０）を測定した。また、各複合焼結体の嵩密度、見掛け気孔率、ヤング率、比剛性、及び２０℃での熱膨張係数の物性値を測定した。
【００４７】
【表１】
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【００４８】
表１中、Ｎｏ.１〜１５の複合焼結体は、ジルコンとジルコニアの少なくとも一種を２１〜５０質量％含み、残部が実質的にコーディエライトよりなる本発明例であり、いずれも光の体積拡散相対係数ＲＶＳ（６７０）が０．５以下で光の体積拡散が少なくなっていた。
【００４９】
一方、Ｎｏ.１６はジルコンとジルコニアの含有量が２０質量％と少ない比較例、Ｎｏ.１６はジルコンとジルコニアの含有量が５２質量％と多い比較例で、いずれも光の体積拡散相対係数ＲＶＳ（６７０）が０．５を超えていた。
【産業上の利用可能性】
【００５０】
本発明による体積拡散の少ない非接触式形状測定機校正用のセラミックス基準器は、門型、スタンド型、アーム型等の色々な構造型の非接触形状測定機の校正用に使用される。また、製造ラインにおけるインライン非接触式形状測定ユニットや形状測定機能付きの監視カメラシステム等、その他の非接触形状測定機（光学測定機器）の校正用に使用することもできる。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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