(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
軟鋼心線に被覆剤が塗布されている低水素系被覆アーク溶接棒において、
被覆剤全質量に対する質量％で、
金属炭酸塩の１種または２種以上の合計：２５〜４５％、
金属弗化物の１種または２種以上の合計：５〜１５％、
ルチール：２〜７％、
アルミナ：０．２〜２．０％、
ジルコンサンド：０．３〜１．５％、
酸化マグネシウム：０．１〜１．０％、
ヘマタイト：０．１〜１．０％、
Ｓｉ：５〜１０％、
Ｍｎ：２．０〜６．５％、
Ｎｉ：０．８〜１．８％、
Ｔｉ：０．５〜３．５％、
Ｂ合金及びＢ化合物：Ｂ換算値の１種または２種以上の合計で０．０３〜０．１５％、
鉄粉：１５〜３５％を含有し、
残部は、スラグ形成剤、脱酸剤、塗装剤、水ガラスの固質分及び不可避不純物からなる被覆剤を、前記軟鋼心線の外周に当該低水素系被覆アーク溶接棒全質量に対する質量％で、２８〜４２％の被覆率で塗布したことを特徴とする低水素系被覆アーク溶接棒。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、軟鋼心線に被覆剤が塗布されている低水素系被覆アーク溶接棒に関し、特に直流電源を用いた４９０ＭＰａ級以上の鋼管円周の多層盛溶接において、アークの安定性に優れ、溶接金属の強度及び低温での靱性が優れる低水素系被覆アーク溶接棒に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
金属炭酸塩及び金属弗化物を主成分とする低水素系被覆アーク溶接棒は、イルミナイト系やライムチタニヤ系被覆アーク溶接棒に比べて全姿勢における溶接が容易でかつ機械的性質が優れている。また、低水素系被覆アーク溶接棒は、立向下進溶接が可能な高セルロース系被覆アーク溶接棒に比べて拡散性水素量が少なく耐割れ性に優れることから、鋼管の円周溶接等にも多く用いられている。
【０００３】
低水素系被覆アーク溶接棒は、一般的に交流電源を用いて溶接する場合を想定して設計してあることが多いが、鋼管を屋外で円周溶接する場合には、直流電源が用いられることが多い。この直流電源を用いて低水素系被覆アーク溶接棒により溶接した場合は、磁気吹きや被覆剤の片溶けが生じてアークが不安定となり、健全なビードが得られないという問題がある。このため、直流電源を使用した場合においても、アークの安定性に優れ、溶接金属の機械的性能の良好な低水素系被覆アーク溶接棒の開発要望が高い。
【０００４】
鋼管の円周溶接などに用いられる被覆アーク溶接棒に関して、例えば、特許文献１に、被覆剤中のチタン酸カリウムの平均粒径並びにその含有量を限定することによりアーク切れを少なくし、更に各成分の含有量の最適化を図ることにより溶接ビードを連続して均一に得るとともに一般的な溶接作業性も良好にするという技術の開示がある。
【０００５】
また、特許文献２には、被覆剤中のカリ長石、ルチール及びアルミナの含有量を調整することによって、裏波溶接から最終層の溶接までの全層を効率よく溶接することができ、良好なアーク安定性及びビード形状を得ることができるという技術の開示がある。
【０００６】
しかし、特許文献１及び特許文献２に記載の技術は、何れも交流電源を用いた場合に有効であるが、これらの低水素系被覆アーク溶接棒で直流電源を用いて溶接した場合には、磁気吹きやアーク切れが発生してアークが不安定となり、健全なビードが得られないという問題点があった。
【０００７】
一方、特許文献３には、直流電源用の低水素系被覆アーク溶接棒に関する技術の開示がある。即ち、この特許文献３の開示技術は、直流電源用溶接棒として使用する鋼心線の炭素量が溶接金属の酸素量に大きく影響する点に着目し、その炭素量の適正化を図ったものである。しかし、特許文献３に記載の技術は、直流電源を用いて下向姿勢で溶接した溶接金属の低温破壊靭性値が得られるというものであって、鋼管の円周溶接などの多層盛溶接においては、良好なビードが得られないという問題点があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２０１２−１４３８１０号公報
【特許文献２】特開２０００−１１７４８７号公報
【特許文献３】特開２０１０−２２７９６８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
そこで本発明は、上述した問題点に鑑みて案出されたものであり、直流電源を用いた４９０ＭＰａ級以上の鋼管円周の多層盛溶接において、アークの安定性に優れて、高強度な溶接金属が得られるとともに低温靱性が優れる低水素系被覆アーク溶接棒を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者らは、低水素系被覆アーク溶接棒を用いて交流電源と直流電源で溶接した場合の差異を詳細に調査した結果、直流電源で溶接した場合は、交流電源で溶接した場合に比べて、アーク長が長くなって被覆剤が脆くなることに起因して磁気吹きや被覆剤の片溶けが生じやすく、アークが不安定となって健全なビードが得られなくなることを突き止めた。
【００１１】
そこで、低水素系被覆アーク溶接棒を用いて直流電源で鋼管円周の溶接を行った場合においても磁気吹きや被覆剤の片溶けが生じず、かつ、良好なビード形状を得るために、被覆剤成分について種々試作をして検討した。
【００１２】
その結果、鉄粉の添加を適量とし、被覆率を適正値にすることで、直流電源で多層盛溶接した場合でも磁気吹きや被覆剤の片溶けが生じなくなり、金属炭酸塩、アルミナ、ルチール及びヘマタイトを適量とすることで、アークが安定して良好なビード形状が得られ、金属弗化物を適量とすることで、ビード形状及びスラグ剥離性が良好になることを突き止めた。また、ジルコンサンドの添加量を調整することにより、さらに被覆剤の片溶け防止に効果があることを突き止めた。
【００１３】
溶接金属の低温靭性を確保するためには、被覆剤成分のＳｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｔｉ及びＢ量を適量とし、溶接金属の強度の確保は、Ｍｎ及びＮｉを適量とすることで得られることを見出した。
【００１４】
すなわち、本発明の要旨は、軟鋼心線に被覆剤が塗布されている低水素系被覆アーク溶接棒において、被覆剤全質量に対する質量％で、金属炭酸塩の１種または２種以上の合計：２５〜４５％、金属弗化物の１種または２種以上の合計：５〜１５％、ルチール：２〜７％、アルミナ：０．２〜２．０％、ジルコンサンド：０．３〜１．５％、酸化マグネシウム：０．１〜１．０％、ヘマタイト：０．１〜１．０％、Ｓｉ：５〜１０％、Ｍｎ：２．０〜６．５％、Ｎｉ：０．８〜１．８％、Ｔｉ：０．５〜３．５％、Ｂ合金及びＢ化合物：Ｂ換算値の１種または２種以上の合計で０．０３〜０．１５％、鉄粉：１５〜３５％を含有し、残部は、スラグ形成剤、脱酸剤、塗装剤、水ガラスの固質分及び不可避不純物からなる被覆剤を、前記軟鋼心線の外周に当該低水素系被覆アーク溶接棒全質量に対する質量％で、２８〜４２％の被覆率で塗布したことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１５】
本発明の低水素系被覆アーク溶接棒によれば、直流電源を用いて４９０ＭＰａ級以上の鋼管円周の多層盛溶接において、磁気吹きや被覆剤の片溶けが生じず、アークの安定性に優れて良好なビード形状が得られ、一般的な溶接作業性も良好であるので溶接能率が大幅に改善できるとともに、溶接金属の機械的性能も良好であるので高品質な溶接部が得られる。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明を適用した低水素系被覆アーク溶接棒について詳細に説明をする。本発明を適用した低水素系被覆アーク溶接棒は、軟鋼心線に被覆剤が塗布されている。低水素系被覆アーク溶接棒の各成分組成における含有率は、被覆材全質量に対する質量％で表すこととし、以下では単に％と記載する。
【００１７】
［金属炭酸塩の１種または２種以上の合計：２５〜４５％］
金属炭酸塩は、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、炭酸バリウム、炭酸マンガンなどを指し、アーク中で分解してＣＯ2ガスを発生させて溶着金属を大気から遮蔽し保護する働きがある。金属炭酸塩の１種または２種以上の合計が２５％未満であると、シールド効果が不足してブローホールが発生しやすくなる。一方、金属炭酸塩の１種または２種以上の合計が４５％を超えると、アークが不安定となって全姿勢溶接でビード形状が凸状になり、スラグ剥離性も悪くなる。したがって、金属炭酸塩の１種または２種以上の合計は２５〜４５％とする。
【００１８】
［金属弗化物の１種または２種以上の合計：５〜１５％］
金属弗化物は蛍石、弗化バリウム、弗化マグネシウム、弗化アルミニウムなどを指し、溶融スラグの粘性を下げてスラグ流動性を良好にし、ビード形状を良好にする働きがある。金属弗化物の１種または２種以上の合計が５％未満であると、適正な溶融スラグの粘性が得られず、全姿勢溶接でビードの形状が不良になる。一方、金属弗化物の１種または２種以上の合計が１５％を超えると、スラグ剥離性が不良になる。したがって、金属弗化物の１種または２種以上の合計は５〜１５％とする。
【００１９】
［ルチール：２〜７％］
ルチールは、アーク安定剤として作用するとともに、溶融スラグの粘性を調整する。ルチールが２％未満であると、アークが不安定となり、全姿勢溶接でビード形状が不良になる。一方、ルチールが７％を超えると、溶融スラグの粘性が高くなってスラグ流動性が悪くなり、立向姿勢及び上向姿勢での溶接時のビードの形状が凸状となる。したがって、ルチールは２〜７％とする。
【００２０】
［アルミナ：０．２〜２．０％］
アルミナは、アークを安定にするとともに、溶融スラグの粘性を調整する。アルミナが０.２％未満であると、アークが不安定となり、全姿勢溶接でビード形状が不良となる。一方、アルミナが２．０％を超えると、スラグがガラス状となってスラグ剥離が不良になる。したがって、アルミナは０．２〜２．０％とする。
【００２１】
［ジルコンサンド：０．３〜１．５％］
ジルコンサンドは、溶融スラグの粘性を調整する他、融点が２７００℃と高いので、被覆剤及び心線が過熱した際も安定した耐火性を有し、被覆剤の片溶けを抑制する働きがある。また、他の酸化物よりも機械的強度に優れているので、被覆剤自体が物理的な衝撃を受けてもが破損しにくくなり、上向姿勢などの不安定な溶接姿勢で被覆アーク溶接棒の先端部が鋼板開先部に接触した場合でも被覆欠けが生じにくく、安定した溶接が可能となる。ジルコンサンドが０．３％未満では、被覆剤の片溶けが発生しやすくなる。また、被覆剤自体の機械的強度が弱くなり、被覆欠けが発生しやすくなる。一方、ジルコンサンドが１．５％を超えると、溶融スラグの粘性が高くなり、スラグ流動性が低下するので、立向姿勢及び上向姿勢溶接でビード形状が凸状となる。したがって、ジルコンサンドは０．３〜１．５％とする。
【００２２】
［酸化マグネシウム：０．１〜１．０％］
酸化マグネシウムは、耐熱性に優れているため、被覆剤の片溶けを抑制する働きがある。酸化マグネシウムが０．１％未満では、被覆剤の片溶けが発生しやすくなる。一方、酸化マグネシウムが１．０％を超えると、溶融スラグの粘性が高くなってスラグ流動性が低下し、立向姿勢及び上向姿勢溶接でビード形状が凸状となる。したがって、酸化マグネシウムは０．１〜１．０％とする。
【００２３】
［ヘマタイト：０．１〜１．０％］
ヘマタイトは、アークを安定にする作用がある。ヘマタイトが０．１％未満では、アークの吹付けが弱くなってアークが不安定になる。一方、ヘマタイトが１．０％を超えると、溶接金属中の酸素量が多くなり、低温靭性が低下する。したがって、ヘマタイトは０．１〜１．０％とする。
【００２４】
［Ｓｉ：５〜１０％］
Ｓｉは、金属Ｓｉ、Ｆｅ−Ｓｉ、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等から添加され、溶接金属の脱酸を目的として使用されるが、特に、アークを安定にする働きが大きく、溶接作業性の確保の面からも必要である。Ｓｉが５％未満では、脱酸不足となって溶接金属の低温靭性が低下し、ブローホールが発生しやすくなる。また、アークが不安定となり、全姿勢溶接でビード形状が不良となり、特に、立向姿勢及び上向姿勢での溶接では継続が困難となる。一方、Ｓｉが１０％を超えると、粒界に低融点酸化物を析出させ、溶接金属の低温靱性が低下する。したがって、Ｓｉは５〜１０％とする。
【００２５】
［Ｍｎ：２．０〜６．５％］
Ｍｎは、金属Ｍｎ、Ｆｅ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等から添加され、Ｓｉと同様に脱酸剤として添加する他、溶接金属の強度向上に有効である。Ｍｎが２．０％未満では、溶接金属の強度が低下する。また、脱酸不足となって溶接金属中にブローホールが発生しやすくなる。一方、Ｍｎが６．５％を超えると、溶接金属の強度が過剰に高くなり、低温靭性が低くなる。したがって、Ｍｎは２．０〜６．５％とする。
【００２６】
［Ｎｉ：０．８〜１．８％］
Ｎｉは、金属Ｎｉから添加され、溶接金属の強度及び低温靭性を向上させる元素である。Ｎｉが０．８％未満では、必要な溶接金属の強度及び低温靭性を確保することができない。一方、Ｎｉが１．８％を超えると、溶接金属の強度が過剰に高くなり、低温靭性が低下する。したがって、Ｎｉは０．８〜１．８％とする。
【００２７】
［Ｔｉ：０．５〜３．５％］
Ｔｉは、金属Ｔｉ、Ｆｅ−Ｔｉ等から添加され、アークの電位傾度を低下させてアークを安定にする働きがある。また、脱酸剤として有効で、溶接金属中に歩留まって溶接金属のミクロ組織を微細化して低温靭性を向上させる働きがある。Ｔｉが０．５％未満では、アークが不安定となるともに、アーク長が伸びて被覆剤の片溶けが発生しやすくなる。また、溶接金属のミクロ組織が微細化されず、溶接金属の低温靭性が低下する。一方、Ｔｉが３．５％を超えると、溶接金属中のＴｉ酸化物の析出が増加し、溶接金属の低温靱性が低下する。したがって、Ｔｉは０．５〜３．５％とする。
【００２８】
［Ｂ合金及びＢ化合物：Ｂ換算値の１種または２種以上の合計で０．０３〜０．１５％］
Ｂは、Ｆｅ−Ｂ、Ｆｅ−Ｍｎ−Ｂや硼砂、硼酸ナトリウム等から添加され、溶接金属の焼き入れ性を高くして粒界フェライトの生成を抑制し、溶接金属の低温靭性の向上に有効である。Ｂ合金及びＢ化合物のＢ換算値の１種または２種以上の合計が０．０３％未満では、Ｂによる粒界フェライトの抑制効果が働かず、フェライト粒が粗大になり、溶接金属の低温靭性が低下する。一方、Ｂ合金及びＢ化合物のＢ換算値の１種または２種以上の合計が０．１５％を超えると、溶接金属が粗大なラス状組織になり、溶接金属の低温靭性が低下する。したがって、Ｂ合金及びＢ化合物のＢ換算値の１種または２種以上の合計は０．０３〜０．１５％とする。
【００２９】
［鉄粉：１５〜３５％］
鉄粉は、アークの電位傾度を低下させてアーク長を短くし、被覆剤の片溶けを防止する働きがあり、直流電源での溶接において非常に重要な原料である。鉄粉が１５％未満では、アーク長が長くなって不安定となり、被覆剤の片溶けが発生する。一方、鉄粉が３５％を超えると、溶接時後半に溶接棒が赤熱（以下、棒焼けという。）し、最後までの溶接が困難となる。したがって、鉄粉は１５〜３５％とする。
【００３０】
［被覆剤の軟鋼心線の外周への被覆率：低水素系被覆アーク溶接棒全質量に対する質量％で２８〜４２％］
軟鋼心線への被覆率（低水素系被覆アーク溶接棒全質量に対する質量％）は、被覆剤の片溶けや、スラグ状態に大きく影響する。被覆剤の被覆率が低水素系被覆アーク溶接棒全質量に対する質量％（以下、単に％という。）で２８％未満では、被覆自体が脆くなり、被覆剤の片溶けが発生する。一方、被覆剤の被覆率が４２％を超えると、スラグ量が過多となり、立向姿勢や上向姿勢溶接での継続が困難となる。したがって、軟鋼心線への被覆率は２８〜４２％とする。
【００３１】
なお、本発明を適用した低水素系被覆アーク溶接棒の残部は、スラグ形成剤として、珪砂、水ガラスからの珪酸ソーダ及び珪酸カリウムの固質分等の１種以上を合計で１５％以下、脱酸剤として、マグネシウム、アルミニウム、アルミマグネシウム等の１種以上を合計で３％以下、塗装剤としてアルギン酸ソーダ、マイカ等の１種以上を合計で４％以下、水ガラスのＮａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ固質分及び不可避不純物である。
また、使用する軟鋼心線は、ＪＩＳ  Ｇ３５２３  ＳＷＹ１１を用いることが好ましいが、軟鋼心線中のＣは、軟鋼心線の全質量に対する質量％で０．０５〜０．０８％が好ましい。Ｃの含有量は、強度を調整するために被覆剤からも適正に調整できるが、低水素系被覆アーク溶接棒全質量に対する質量％で、軟鋼心線と被覆剤の合計で０．０６〜０．２０％であることが好ましい。軟鋼心線のＰは靭性を劣化するので、軟鋼心線の全質量に対する質量％で０．０１０％以下、Ｓはスラグの流動性を悪化させるので軟鋼心線の全質量に対する質量％で０．０１０％以下、ＮはＢとの結合力が強く焼き入れ性を劣化させるので軟鋼心線の全質量に対する質量％で０．００５％以下であることが好ましい。
【実施例】
【００３２】
以下、本発明を適用した低水素系被覆アーク溶接棒の実施例にについて具体的に説明する。
【００３３】
直径４．０ｍｍ、長さ４００ｍｍのＪＩＳ  Ｇ３５２３  ＳＷＹ１１の軟鋼心線（Ｃ:０．０６質量％、Ｓｉ:０．０１質量％、Ｍｎ:０．４８質量％、Ｐ:０．００９質量％、Ｓ:０．００５質量％、Ｎ：０．００２３質量％）の外周に、表１に示す成分組成の被覆剤を塗装した後、乾燥させて各種低水素系被覆アーク溶接棒を試作した。
【００３４】
【表１】
0006437471.tif 000002
【００３５】
これら試作した各種被覆アーク溶接棒を用い、溶接作業性、溶接金属性能について調査を行った。
【００３６】
溶接作業性の評価は、４９０ＭＰａ級鋼管（板厚：９ｍｍ、内径：１５０ｍｍ、開先角度：６０°、ギャップ：１．０ｍｍ、ルートフェイス：１．０ｍｍ）の水平固定管に対し、各試作溶接棒６本を使用し、直流溶接機を用い、溶接電流１２３Ａで上向姿勢から順次全姿勢の溶接を実施し、ビード形状及びアークの安定性、スラグ剥離性等を目視で調査した後、溶接欠陥については、ＪＩＳ  Ｚ  ３１０４に準じてＸ線透過試験を行った。
【００３７】
溶接金属性能の評価は、４９０ＭＰａ級鋼（板厚２０ｍｍ）を用い、ＪＩＺ  Ｚ３１１１に準じて直流溶接機で溶着金属を行い、引張試験片（Ａ０号）と衝撃試験片（Vノッチ試験片）を採取して機械的性能を調査した。
【００３８】
溶着金属の強度の評価は、引張強さが５５０〜６５０ＭＰａを良好とした。靭性の評価は、試験温度−４０℃でシャルピー衝撃試験を実施し、吸収エネルギーの３回の平均値が１１０Ｊ以上を良好とした。これらの試験結果を表２にまとめて示す。
【００３９】
【表２】
0006437471.tif 000003
【００４０】
表１、表２中の溶接棒Ｎｏ．１〜１０が本発明例、溶接棒Ｎｏ．１２〜２２は比較例である。
【００４１】
本発明例である溶接棒Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１０は、被覆剤中の金属炭酸塩の１種または２種以上の合計、金属弗化物の１種または２種以上の合計、ルチール、アルミナ、ジルコンサンド、酸化マグネシウム、ヘマタイト、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｔｉ、Ｂ合金及びＢ化合物のＢ換算値の１種または２種以上の合計及び鉄粉が適量で、被覆率も適正であるので、アークが安定して被覆剤の片溶けや棒焼けがなく、ビード形状及びスラグ剥離性も良好で、ブローホール等の溶接欠陥もなく、溶着金属の引張強さ及び吸収エネルギーも良好な値であり、極めて満足な結果であった。
【００４２】
溶接棒Ｎｏ．１１は、金属炭酸塩の合計が少ないので、ブローホールが発生した。また、酸化マグネシウムが多いので、立向姿勢及び上向姿勢溶接でビード形状が凸状となった。さらに、Ｔｉが少ないので、アーク長が長くなってアークが不安定になり、被覆剤の片溶けが発生し、溶着金属の吸収エネルギーが低かった。
【００４３】
溶接棒Ｎｏ．１２は、金属炭酸塩の合計が多いので、アークが不安定で、全姿勢溶接でビード形状が凸状となり、スラグ剥離性も不良であった。また、被覆率が低いので、被覆剤の片溶けが発生した。さらに、Ｓｉが多いので、溶着金属の吸収エネルギーが低かった。
【００４４】
溶接棒Ｎｏ．１３は、金属弗化物の合計が少ないので、全姿勢溶接でビード形状が不良であった。また、鉄粉が多いので、棒焼けが発生した。さらに、ヘマタイトが多いので、溶着金属の吸収エネルギーが低かった。
【００４５】
溶接棒Ｎｏ．１４は、金属弗化物の合計が多いので、スラグ剥離性が不良であった。また、Ｓｉが少ないので、アークが不安定になり、全姿勢溶接でビード形状が不良となり、特に立向姿勢及び上向姿勢溶接では持続困難となった。さらに、溶着金属の吸収エネルギーが低く、ブローホールが発生した。
【００４６】
溶接棒Ｎｏ．１５は、ルチールが少ないので、アークが不安定となり、全姿勢溶接でビード形状が不良であった。また、Ｍｎが少ないので、溶着金属の引張強さが低く、ブローホールも発生した。
【００４７】
溶接棒Ｎｏ．１６は、ルチールが多いので、立向及び上向姿勢溶接でビード形状が凸状となった。また、ヘマタイトが少ないので、アークが不安定であった。さらに、Ｍｎが多いので、溶着金属の引張強さが高く、吸収エネルギーが低かった。
【００４８】
溶接棒Ｎｏ．１７は、アルミナが少ないので、アークが不安定となり、全姿勢溶接でビード形状が不良であった。また、Ｎｉが少ないので、溶着金属の引張強さ及び吸収エネルギーが低かった。
【００４９】
溶接棒Ｎｏ．１８は、アルミナが多いので、スラグ剥離性が不良であった。また、Ｎｉが多いので、溶着金属の引張強さが高く、吸収エネルギーが低かった。
【００５０】
溶接棒Ｎｏ．１９は、ジルコンサンドが少ないので、被覆剤の片溶け及び被覆欠けが発生した。また、Ｔｉが多いので、溶着金属の吸収エネルギーが低かった。
【００５１】
溶接棒Ｎｏ．２０は、ジルコンサンドが多いので、立向姿勢及び上向姿勢溶接でビード形状が凸状となった。また、Ｂ換算値の合計が少ないので、溶着金属の吸収エネルギーが低かった。
【００５２】
溶接棒Ｎｏ．２１は、酸化マグネシウムが少ないので、被覆剤の片溶けが発生した。また、Ｂ換算値の合計が多いので、溶着金属の吸収エネルギーが低かった。
【００５３】
溶接棒Ｎｏ．２２は、鉄粉が少ないので、アーク長が長く不安定となり、被覆剤の片溶けが発生した。また、被覆率が高いので、スラグ生成量が多くなり、立向姿勢及び上向姿勢溶接では持続困難であり、鋼板の一部のみ溶接して溶着金属試験は中止した。