(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
成形した単一または複数のチューブプレートの端縁部を重合して形成した閉空間にインナーフィンを配設し、チューブプレートの端縁部を重合してなる継手１とチューブプレートにインナーフィンを当接してなる継手２をろう付けして作製された熱交換器で、継手１および継手２にはＡｌ−Ｓｉ系ろう材が介在し、ろう付けが不活性ガス雰囲気中でフラックスを用いることなしに行われるものにおいて、インナーフィンが、アルミニウム合金の心材の両面に、Ｓｉ：９〜１３％を含有し、Ｍｇ：０．２〜１．２％、Ｌｉ：０．００４〜０．１％、Ｃａ：０．００５〜０．０３％のうちの１種または２種以上を含有し、さらにＣｕ、Ｚｎの１種または２種を含有し、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなり、固相線温度が５７０℃以下で、該固相線温度が前記継手１に介在するＡｌ−Ｓｉ系ろう材の固相線温度より低いＡｌ−Ｓｉ系ろう材をクラッドしてなるブレージングシートで構成されていることを特徴とするアルミニウム製熱交換器。
【請求項２】
前記インナーフィンを構成するブレージングシートのアルミニウム合金心材がＭｇ：０．２〜１．３％を含有することを特徴とする請求項１に記載のアルミニウム製熱交換器。
【請求項３】
前記インナーフィンを構成するブレージングシートのＡｌ−Ｓｉ系ろう材がＢｉ：０．００４〜０．２％を含有することを特徴とする請求項１または２に記載のアルミニウム製熱交換器。
【請求項４】
前記インナーフィンが、ろう付け前に酸溶液またはアルカリ溶液によりエッチング処理されることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のアルミニウム製熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、成形したチューブプレートで形成した閉空間にインナーフィンを配設し、不活性ガス雰囲気中でフラックスを使用せずにろう付け接合されたアルミニウム製熱交換器に関する。
【背景技術】
【０００２】
細かな接合部を多数有するアルミニウム製熱交換器、とくに自動車用熱交換器においては、接合方法としてろう付け接合が広く用いられている。アルミニウムをろう付け接合するには、ろう材の表面を覆っている酸化皮膜を破壊して、溶融したろう材を母材あるいは同じく溶融したろう材に接触させることが必要である。酸化皮膜を破壊してろう付けする方法としては、大別して、フラックスを使用してろう付けする方法と、真空中や不活性ガス中でフラックスを塗布せずにろう付けする方法の二種類がある。
【０００３】
自動車用熱交換器のろう付け方法として現在主流に行われている方法は、アルミニウムに対して非腐食性のフッ化物系フラックスを塗布し、窒素ガス中でろう付けする方法である。このフッ化物フラックスろう付け法は、真空ろう付け法に比べてろう付け設備費が安く、少ない電力で加熱昇温できるためランニングコストも安く、生産効率も良い。また、Ｚｎ拡散を利用した防食処理が可能なため、真空ろう付け法によって製造される熱交換器用の材料をさらに薄肉化できるなど、多くの利点を有している。そのため、現在世界中で生産されている自動車用熱交換器の殆どがフッ化物系フラックスろう付け法により生産されている。
【０００４】
近年、フラックスを使用した自動車用熱交換器の問題点が浮き彫りになってきた。熱交換器の小型軽量化によって冷媒通路が年々微細化し、冷媒通路がフラックスの残渣で目詰まりを起こす問題が生じている。また、熱交換器の外面側に表面処理を施す工程で、フラックス残渣を酸などで洗い落とす工程のコスト負担も問題視されるようになっている。一方、ハイブリッド車に搭載されるインバータ冷却器では、電子部品への悪影響の懸念から、フラックスを使用しない真空ろう付け法が採用されているケースもある。さらに、フッ化物系フラックスは材料中のＭｇと反応してフラックス機能が低下するため、Ｍｇを含有する高強度材料が使用できない欠点も有しており、材料のさらなる薄肉化の障壁にもなっている。
【０００５】
このような背景から、フッ化物系フラックスろう付け法の問題点を解消するとともに、フッ化物系フラックスろう付けが有している高生産性（低コスト）と防食処理機能を維持する手段として、不活性ガス雰囲気中でフラックスを使用しないで接合するろう付け法（通称フラックスレスろう付け）の開発が活発化している。
【０００６】
不活性ガス中でフラックスを塗布せずにろう付け接合するためには、材料に添加した成分の作用によって、ろう材表面の酸化皮膜の破壊を促進したり、溶融ろうの表面張力を下げて流動性を高めたりする必要がある。例えば、ブレージングシートのろう材や心材にＭｇを添加したり、ろう材中にＬｉやＣａなど酸化傾向の高い元素を微量添加したり、ろう材にＢｉを添加して流動性を向上させたりするなど、様々な手段が提案されている。さらには、ろう付け前に材料表面に形成されている酸化皮膜を酸やアルカリで除去することにより接合性を向上させる提案もある。これらの手法によって、難度の低い継手であれば容易に接合可能となるが、フラックスレスろう付けには共通して次のような問題点がある。
【０００７】
例えば、ブレージングシートからなるチューブプレートを成形し、成形したチューブプレートの端縁部を重合し、この重合端縁部をろう付け接合してチューブやカップなど閉空間を有する構造を形成すると、チューブプレートの端縁部を重合してなる継手は、チューブやカップの外部と内部に連通した継手、すなわち、継手の片側が外部に、逆側が内部に面する継手となる。このとき、内部側の閉空間内にインナーフィンが存在すると、チューブプレートの端縁部を重合してなる継手の溶融ろうが、内部に位置するチューブプレートにインナーフィンを当接してなる継手に引き込まれる結果、チューブやカップの外部側の継手にフィレットが形成され難くなる。
【０００８】
これは不活性ガス中でのフラックスレスろう付けに共通した問題であり、外部側のフィレット形成を促すために、外部側にフラックスを塗布する対策も取られている。ところが、材料にＭｇが含有していると、Ｍｇがフラックスと反応してフラックス機能を低下させるため、より多くのフラックスを塗布したり、あるいはＭｇとの反応による機能低下を防ぐために、Ｃｓを含有した高コストのフラックスを塗布することも行われているが、Ｍｇの影響によって外部側のろう付け性が安定しないという難点を払拭することはできない。外部側のフィレット形成能を向上させるために、不活性ガスの純度を上げる（酸素濃度や露点を下げる）方法や、窒素ガスよりもさらに不活性なアルゴンガスを使用する方法もあり、ある程度の効果は認められるが、生産現場では規模的な面あるいはコスト的な面で実現困難であり、しかも、熱交換器の外部側のフィレット形成に対して確実な効果を発揮するには至っていない。このように、外部側にフィレットを安定的に形成させることは、不活性ガス雰囲気中でのフラックスレスろう付けに共通した課題であり、フラックスレスろう付けの実用化を阻んでいる最大の要因でもある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開２０１３−２３３５５２号公報
【特許文献２】特開２０１４−０５０８６１号公報
【特許文献３】特開平１０−１８０４８９号公報
【特許文献４】特開２０１４−２１７８４４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明は、フラックスレスろう付けにおける上記の問題点を解消し、熱交換器の外側に位置する外部側継手から熱交換器の内側に位置する内部側継手へのろうの吸引に起因する外部側継手のフィレット形成不良をなくして、熱交換器各部位の接合性を向上させることができるアルミニウム製熱交換器を提供することを目的とする。以下、発明に至った経緯について説明する。フラックスレスろう付けでよく問題となるのは、図１に示すようなプレス成形したチューブプレート２とインナーフィン３で構成される積層型熱交換器１におけるチューブプレート２の端縁部４を重合してなる外部側接合部ａ（以下、外部側継手）（継手１）のフィレット形成不良である。外部側フィレットの形成不良は、ろう付け雰囲気が悪い（例えば雰囲気中の酸素濃度が高い）場合にも発生するが、ろう付け雰囲気に問題がなくても、チューブプレート２にインナーフィン３を当接してなる内部側接合部ｂ（以下、内部側継手）（継手２）のフィレット形成に伴った内部へのろうの吸引によって発生する。何故内部への溶融ろうの吸引が生ずるのかが本発明の重要な着眼点であり、発明者らは内外部におけるフィレット形成の時間的推移に注目した。
【００１１】
Ａｌ−Ｓｉろう材を用いる継手において、フラックスが塗布された場合には、５６０℃あたりで溶融したフラックスによって、ろう材の溶融が開始する５７７℃に至るまでの間にろう材表面の酸化皮膜の他に、相手材の酸化皮膜の破壊も活発に進行する。そのため、ろうが溶融を開始すると、継手の接点では直ちにフィレットの形成が開始され、至近距離に位置する溶融ろうが直ちに継手の間隙を埋めるように供給され、健全にフィレットが成長する（実質的なフィレット形成開始温度は５８０℃程度）。
【００１２】
実際の熱交換器のろう付け加熱においては、熱交換器は炉壁からの輻射伝熱と雰囲気ガスからの熱伝導によって、外部側継手でのフィレット形成が内部側継手よりも先に進行する。やや遅れて昇温した内部側継手でも、外部側継手と同様なプロセスで、至近距離に位置する溶融ろうの供給によってフィレット形成が進行するのであるが、溶融ろうが自由に流動できる温度に達した段階において、仮に内部へのろうの吸引が生じたとしても、その段階では既に外部側継手のフィレット形成はほぼ完了している。一度形成されたフィレットが消失するほどの強い吸引は、例えば急速な冷却による溶融ろう全体での大規模な凝固収縮など、力学的に激しい非平衡が生じた場合にのみ発生する現象であり、一般のろう付けの昇温過程では、一度形成されたフィレットは消失しない。したがって、内部側継手のフィレットの成長に伴って、外部側から内部側へのろうの吸引が生じたとしても、余剰なろうが吸引されるだけであり、外部側継手に健全に形成されたフィレットの形状は維持されるのである。
【００１３】
これに対して、フラックスを使用しないフラックスレスろう付けにおいては、ろう材表面の酸化皮膜の破壊は材料中の添加元素の作用によって進行する。ろう付け加熱時にろう材あるいは心材に添加された元素がろう材表面に拡散して酸化皮膜の破壊を促進するため、ろうが溶融する５７７℃までの間におけるろう材表面の酸化皮膜の破壊はゆっくりと進行し、相手材の酸化皮膜に対する破壊作用は全く発揮されない。ろうが溶融を開始すると、フラックスろう付けと同様に、まず外部側継手の接点で接合が開始されるが、ろう材表面の酸化皮膜の破壊はまだ十分に進行しておらず、相手材の酸化皮膜も殆ど破壊されていないため、外部側継手（継手１）のフィレットの成長はフラックスろう付けに比べてゆっくりと進行することになる。やや遅れて内部側のろうが溶融温度に達すると、内部側継手（継手２）でも接合が開始される。
【００１４】
このとき、内部側の狭い空間はアルミニウムで囲われており、内部側の雰囲気中の酸素は内部側のアルミニウム表面の随所を酸化して減少しているため、接合部のろう材表面および相手材の酸化皮膜は外部側に比べて脆弱であると推定される。さらに、内部側継手（継手２）のクリアランスは、高さ方向に弾力性を有するインナーフィン３の特徴から、外部側継手のクリアランスに比べて小さく、実質的に殆ど隙間のない状態である。このため、内部側での酸化皮膜の破壊は外部側に比べて速やかに進行し、内部側継手（継手２）のフィレットの成長も外部側に比べて速やかに進行する。この内部側継手での速やかなフィレット成長によって、溶融ろうの内部への吸引が生ずるのである。外部側継手（継手１）のフィレット形成がまだ完了していない段階で溶融ろうが内部へ吸引されるため、外部側継手（継手１）のフィレットの成長が停止してしまう。その結果、外部側継手（継手１）ではフィレット切れが多発したり、スティッチと呼ばれる不連続なフィレット形成状態がみられることとなる。
【００１５】
内部への溶融ろうの吸引を抑止するために、本発明においては、インナーフィンを低融点ろう材を両面に配したブレージングシートで構成することを提案する。この構成によれば、内部側継手におけるフィレット形成は外部側継手よりも早い段階から開始され、外部側継手にＡｌ−Ｓｉろう材が介在している場合、接合が開始される温度５７７℃（実質的な接合開始温度は５８０℃程度）においては、内部側継手（継手２）でのフィレット形成はほぼ完了していることになる。その結果、内部へのろうの吸引が生じることなく、外部側継手（継手１）のフィレットは健全に成長することが可能となる。
【００１６】
内部側継手でのフィレット形成を外部側より先に開始するためには、まず、インナーフィンのろう材の固相線温度を下げる必要がある。一般の自動車用熱交換器の外部と内部においては、熱交換器の形態や寸法あるいは昇温速度にもよるが、ろうの溶融段階において、内部に比べて外部の温度が３〜７℃高いのが一般的である。外部側継手のＡｌ−Ｓｉろう材の固相線温度は５７７℃のため、想定される内外部の温度差を７℃と見込むと、インナーフィンに配するろう材の固相線温度を５７０℃以下にする必要がある。
【００１７】
不活性ガス雰囲気中でフラックスを用いることなしにろう付け接合を可能とし、且つフィレット形成を比較的速やかに進行させるためには、前記のように、ろう材中にＭｇ、Ｌｉ、Ｃａの少なくとも１種を含有させる必要がある。また、Ａｌ−Ｓｉろう材の融点を低下させるためには、ろう材へのＣｕとＺｎの添加が有効である。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
本発明は、上記の知見および検討経緯からなされたものであり、本発明の目的を達成するための請求項１によるアルミニウム製熱交換器は、成形した単一または複数のチューブプレートの端縁部を重合して形成した閉空間にインナーフィンを配設し、チューブプレートの端縁部を重合してなる継手１とチューブプレートにインナーフィンを当接してなる継手２をろう付けして作製された熱交換器で、継手１および継手２にはＡｌ−Ｓｉ系ろう材が介在し、ろう付けが不活性ガス雰囲気中でフラックスを用いることなしに行われるものにおいて、インナーフィンが、アルミニウム合金の心材の両面に、Ｓｉ：９〜１３％を含有し、Ｍｇ：０．２〜１．２％、Ｌｉ：０．００４〜０．１％、Ｃａ：０．００５〜０．０３％のうちの１種または２種以上を含有し、さらにＣｕ、Ｚｎの１種または２種を含有し、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなり、固相線温度が５７０℃以下で、該固相線温度が前記継手１に介在するＡｌ−Ｓｉ系ろう材の固相線温度より低いＡｌ−Ｓｉ系ろう材をクラッドしてなるブレージングシートで構成されていることを特徴とする。
【００１９】
請求項２によるアルミニウム製熱交換器は、請求項１において、前記インナーフィンを構成するブレージングシートのアルミニウム合金心材がＭｇ：０．２〜１．３％を含有することを特徴とする。
【００２０】
請求項３によるアルミニウム製熱交換器は、請求項１または２において、前記インナーフィンを構成するブレージングシートのＡｌ−Ｓｉ系ろう材がＢｉ：０．００４〜０．２％を含有することを特徴とする。
【００２１】
請求項４によるアルミニウム製熱交換器は、請求項１〜３のいずれかにおいて、前記インナーフィンが、ろう付け前に酸溶液またはアルカリ溶液によりエッチング処理されることを特徴とする。
【発明の効果】
【００２２】
成形した単一または複数のチューブプレートの端縁部を重合して形成した閉空間にインナーフィンを配設し、チューブプレートの端縁部を重合してなる継手１とチューブプレートにインナーフィンを当接してなる継手２をろう付けして作製された熱交換器で、継手１および継手２にはＡｌ−Ｓｉ系ろう材が介在し、ろう付けが不活性ガス雰囲気中でフラックスを用いることなしに行われるものにおいて、熱交換器の外側に位置する外部側継手（継手１）から熱交換器の内側に位置する内部側継手（継手２）へのろうの吸引による外部側継手（継手１）のフィレット形成不良をなくし、各部位の接合性を向上させることができるアルミニウム製熱交換器が提供される。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明によるアルミニウム製熱交換器の断面を模式的に示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
本発明による熱交換器としては、例えば、図１に示すように、成形した複数のチューブプレート２の端縁部４を重合して形成した閉空間５にインナーフィン３を配設し、チューブプレート２の端縁部４を重合してなる外部側継手（継手１）と、チューブプレート２にインナーフィン３を当接してなり外部側継手（継手１）より内側に位置する内部側継手（継手２）を、不活性ガス雰囲気中でフラックスを用いることなしにろう付けして作製された熱交換器１がこれに相当し、この他、成形したチューブプレートの凹面同士を向かい合わせるように組み合わせ、内部にコルゲート加工したインナーフィンを配設して、ろう付けすることにより作製された冷媒通路管をそなえた熱交換器など、成形した単一または複数のチューブプレートの端縁部を重合して形成した閉空間にインナーフィンを配設し、チューブプレートの端縁部を重合してなる外部側継手とチューブプレートにインナーフィンを当接してなる内部側継手を有する種々の形態の熱交換器が本発明の熱交換器に相当する。
【００２５】
本発明においては、インナーフィンはアルミニウム合金の心材の両面にろう材をクラッドしたものとし、チューブプレートは、アルミニウム合金の心材の両面または片面（多くの場合は内面）にろう材をクラッドしたものとする。チューブプレートの重合端縁部に別の部位のろう、例えばタンク・ヘッダのろうが流れ込む形態の熱交換器においては、チューブプレートとして、ろう材をクラッドしない材料からなるものを適用することもできる。
【００２６】
本発明においては、また、不活性ガス雰囲気中でフラックスを用いることなしにろう付けを行うため、チューブプレート、インナーフィンにクラッドするろう材としては、Ｍｇ：０．２〜１．２％、Ｌｉ：０．００４〜０．１％、Ｃａ：０．００５〜０．０３％の少なくとも１種を含有するＡｌ−Ｓｉ系ろう材を適用する必要がある。Ａｌ−Ｓｉろう材に所定量のＭｇ、Ｌｉ、Ｃａの１種以上を含有させることにより、不活性ガス雰囲気中において、フラックスを使用することなしにろう付け接合することが可能となり、且つフィレット形成を比較的速やかに進行させることができる。
【００２７】
Ｍｇの含有量が０．２％未満では酸化皮膜破壊の効果が乏しく、１．２％を超えると溶融ろうの表面張力が過度に低下してフィレット形成能に悪影響を及ぼす。Ｌｉの含有量が０．００４％未満では酸化皮膜破壊の効果が乏しく、０．１％を超えるとＬｉ２Ｏが過剰に形成して接合性が悪くなる。Ｃａの含有量が０．００５％未満では酸化皮膜破壊の効果が乏しく、０．０３％を超えるとＣａＯが過剰に形成されて接合性が悪くなる。なお、Ｍｇ、Ｌｉ、Ｃａについては、そのうちの１種または２種が前記の添加量でろう材に添加されていれば、他の２種または１種が前記添加量の下限値に満たない量で複合的に添加されていても、ろう付け性を阻害することはなく、ろう付け性を向上する効果を発揮する場合もある。
【００２８】
インナーフィンにクラッドするＡｌ−Ｓｉ系ろう材については、さらに、熱交換器の外部側継手（継手１）から内部側継手（継手２）への溶融ろうの吸引を抑止するため、固相線温度が５７０℃以下で、この固相線温度が継手１に介在するＡｌ−Ｓｉ系ろう材の固相線温度より低いものとすることが必要である。そのために、ろう材へのＣｕとＺｎの添加が有効である。Ａｌ-Ｓｉろう材の固相線温度を５７０℃以下にするには、Ｃｕ、Ｚｎの単独添加の場合には、最もよく使用されるＡｌ-１０％Ｓｉろう材において、０．６％以上のＣｕあるいは３．３％以上のＺｎの添加が必要である。ＣｕとＺｎを同時に添加すれば、必要となる添加量の下限値はそれぞれ低くなる。なお、インナーフィンにクラッドするＡｌ−Ｓｉ系ろう材のＳｉ量は、フィレット形成を速やかに進行させるために、共晶組成に近い成分量である９〜１３％が望ましく、この範囲のＳｉ量を有するＡｌ−Ｓｉ系ろう材において、固相線温度を５７０℃以下にするための実用的なＣｕ、Ｚｎの添加量は、単独添加の場合にはＣｕ：０．５〜５％、Ｚｎ：３〜７％、同時添加の場合にはＣｕ：０．３〜４％、Ｚｎ：０．５〜５％程度である。
【００２９】
インナーフィンにクラッドするろう材の液相線温度も低下させて、インナーフィンのろう材による内部側継手（継手２）のフィレット形成を速やかに進行させることも有効である。このときポイントとなるのは、外部側継手（継手１）に介在しているＡｌ−Ｓｉ系ろう材であり、このろう材によってフィレットの形成が開始される実質的な温度は５８０℃程度であるから、内部へのろうの吸引を避けるためには、５８０℃までにインナーフィンのろう材によって内部側継手（継手２）のフィレット形成を完了させておくことが望ましく、インナーフィンのろう材の液相線温度を５８０℃以下にするのが望ましい。そのために、ろう材へのＣｕとＺｎの添加が有効である。
【００３０】
Ａｌ−Ｓｉろう材へのＣｕとＺｎの添加は、ろう材の融点を低下させるが、液相線温度については、ろう材中のＳｉ量によって大きく異なる。例えばＡｌ−Ｓｉろう材が共晶組成のＡｌ-１２．６％Ｓｉの液相線温度は５７７℃であり、ＣｕやＺｎを添加する必要はないが、最も一般的に使用されるＡｌ-１０％Ｓｉろう材の場合、液相線温度を５８０℃にするには、Ｃｕ、Ｚｎの単独添加の場合には、４．２％以上のＣｕあるいは６．８％以上のＺｎの添加が必要である。ＣｕとＺｎを同時添加すれば、必要となる添加量の下限値はそれぞれ低くなる。
【００３１】
前記のように、Ａｌ-Ｓｉろう材にＭｇを少量添加することにより、フラックスレスろう付けが可能になる。Ｍｇの添加はＡｌ−Ｓｉろう材の融点降下にも効果があるが、Ｍｇは酸化皮膜の破壊促進作用を有する一方で、過度に添加すると溶融ろうの表面張力の低下によるフィレット形成不良を誘発し、また、ろう材に過度に添加すると、ろう材表面で独自の酸化物を形成し、酸化皮膜を強固にする背反も生じる。そのため、Ｍｇについては、フラックスレスろう付け性を向上させる目的での添加を主眼とし、融点降下に関しては、悪影響を及ぼさない範囲で補助的に添加するのが好ましい。
【００３２】
以上のことから、インナーフィンは、アルミニウム合金の心材の両面に、Ｓｉ：９〜１３％を含有し、Ｍｇ：０．２〜１．２％、Ｌｉ：０．００４〜０．１％、Ｃａ：０．００５〜０．０３％のうちの１種または２種以上を含有し、さらにＣｕ、Ｚｎの１種または２種を含有し、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなり、固相線温度が５７０℃以下で、該固相線温度が継手１に介在するＡｌ−Ｓｉ系ろう材の固相線温度より低いＡｌ−Ｓｉ系ろう材をクラッドしてなるブレージングシートで構成される。
【００３３】
Ｃｕ、Ｚｎの他、ろう材へのＭｇの添加も、ろう材の融点降下に直接的に影響し、心材に添加した場合も、ろう付け加熱中にろう材中に拡散してろう材の融点を降下させる効果をもたらす。また、Ｍｇを心材に添加すると、同様な拡散によってろう材表面の酸化被膜破壊にも効果的に作用する。但し、ろう材中に添加する場合と比べて酸化皮膜破壊作用のタイミングが遅れるため、心材へのＭｇ添加だけで、内部側継手（継手２）に速やかにフィレットを形成させるという本発明の目的を達成することは困難である。
【００３４】
インナーフィンの心材にＭｇ：０．２〜１．３％を添加したり、インナーフィンのろう材にＢｉ：０．００４〜０．２％を添加することにより、接合性をさらに向上させることができる。心材へのＭｇの添加量が０．２％未満ではインナーフィンの接合性向上の効果が乏しく、１．３％を超えると、溶融ろうによるエロージョンが発生し、接合部のフィレット形成能が下がるとともに、インナーフィンが変形して接合不良を発生するリスクも高まる。また、ろう材へのＢｉの添加量が０．００４％未満ではインナーフィンの接合性向上の効果が乏しく、０．２％を超えると、表面張力が過度に低下して接合性に悪影響を及ぼしたり、酸化皮膜が強固になって濡れ性が低下する。
【００３５】
インナーフィン材が、ろう付け前に酸溶液あるいはアルカリ溶液でエッチング処理されることによりさらに接合性を高めたり、フィレット形成能を安定化することができる。
【実施例】
【００３６】
以下、本発明の実施例を比較例と対比して説明し、本発明の効果を実証する。なお、これらの実施例は、本発明の一実施態様を示すものであり、本発明はこれらに限定されない。
【００３７】
図１に示すアルミニウム製熱交換器を構成する部材を常法に従って製造した。チューブプレート材として、３００３合金（Ａｌ−１．２％Ｍｎ）の心材の両面にＡｌ-１０％Ｓｉ-０．６％Ｍｇろう材を７％づつクラッドした厚さ０．６ｍｍのブレージングシートを用い、製造したチューブプレート材をプレス成形してチューブ形状とした。インナーフィン材として、表１〜２に示すように、３００３合金（Ａｌ−１．２％Ｍｎ）の心材の両面に各種のろう材を１０％づつクラッドした厚さ０．２ｍｍのブレージングシートと、厚さ０．２ｍｍの３００３合金（Ａｌ−１．２％Ｍｎ）単板を用い、製造したインナーフィン材をそれぞれフィン形状に成形した。
【００３８】
成形後の部材を脱脂処理し、一部のインナーフィン材については２％弗酸溶液に６０秒浸漬してエッチング処理した。前処理した部材を図１に示す熱交換器の構成で組付け、ステンレス鋼製の治具で拘束した。なお、図１に示す熱交換器の紙面前後方向は積層された各段を連結するタンク構造となっており、タンクの両端が開口している。
【００３９】
連結された内容積０．４ｍ３の予熱室とろう付け室を備えた二室型炉からなる窒素ガス炉を使用し、組付けた試験品を予熱室、ろう付け室の順で装入し、試験品の到達温度を６００℃としてろう付け接合した。加熱終了時のろう付け室の酸素濃度は１３〜１７ｐｐｍであった。加熱終了後、予熱室で５５０℃まで冷却し、その後は炉外で空冷した。
【００４０】
ろう付け後の試験品の中央部を切断し、外部側継手（継手１）のフィレット形成状態と内部側継手（継手２）のフィレット形成状態を目視判定した。なお、判定対象としたフィレットは、外部側継手については３段の継手１（外周部）の全てとし、内部側継手については切断面における３段の継手２の全てとした。
【００４１】
外部側継手（継手１）におけるフィレット形成状態は次のように評価した。
○○○：全周にわたって均一なフィレットを形成
○○：全周にフィレットを形成しているがフィレットがやや小さい
○：全周にフィレットを形成しているが形状がやや不安定
△：フィレット切れが発生
×：全周にわたって殆どがフィレット未形成
【００４２】
内部側継手（継手２）におけるフィレット形成状態は次のように評価した。
○○○：すべての接合部が均等で大きなフィレットを形成
○○：すべての接合部に均等なフィレットを形成しているが、
フィレットがやや小さい
○：すべての接合部にフィレットを形成しているが、
フィレットの大きさがやや不安定
△：フィレット未形成部が存在する
×：接合部の殆どがフィレット未形成
【００４３】
インナーフィン材にクラッドしたろう材の成分、固相線温度、液相線温度、フィレット形成状態の評価結果を表１〜２に示す。
【００４４】
【表１】
0006363555.tif 000002
【００４５】
【表２】
0006363555.tif 000003
【００４６】
表１に示すように、本発明に従って作製された試験品１〜１８はいずれも、インナーフィンのろう材が早期に溶融を開始して内部側継手に優先的にフィレットを形成したため、外部側継手から内部へのろうの吸引力が弱まり、その結果、外部側継手（継手１）に切れ目のないフィレットが形成された。
【００４７】
試験品３は、ろう材の液相線温度が５９２℃と高いが、固相線温度が５７０℃と低いため、内部側継手でのフィレット形成が早期から開始され、それが外部側継手から内部へのろうの吸引力を減じたものと判断された。試験品６は、ろう材のＳｉ量を１２％として液相線温度を低下させたため、内部への溶融ろうの吸引力が消滅し、外部側継手のフィレット形成がきわめて健全に行われた。また、内部側継手でも安定して大きなフィレットが形成された。
【００４８】
試験品７〜１０は、インナーフィンの心材へのＭｇの添加あるいはろう材へのＢｉ添加によって、内部側継手でのフィレット形成能が向上した。試験品１２は、エッチング処理の効果で、内部側継手でのフィレット形成能が向上した。試験品１４は、インナーフィンのろう材の液相線温度の低下によって外部側継手でのフィレット形成能が向上した。但し、インナーフィンのろう材へのＭｇ添加量が多いため、内部側継手のフィレット形成能にやや悪影響が出ている。
【００４９】
これに対して、表２に示すように、インナーフィン材として３００３合金単板を用いた試験品１９は、外部側継手のろうが内部へ吸引されて内部側継手にフィレットを形成し、その結果、外部側継手のろうが不足して、外部側継手にフィレット切れを生じた。試験品２０、２２、２４は、インナーフィンのろう材が早期に溶融を開始しても、酸化皮膜の破壊能力が不足しているため、内部側継手にフィレットを形成することができず、その結果、実質的に試験品１９と同様に外部側継手のろうが内部へ吸引され、外部側継手にフィレット切れが生じた。
【００５０】
試験品２１は、インナーフィンのろう材への過剰なＭｇ添加によって、インナーフィンのろうによる内部側継手でのフィレット形成が極小となり、結果的に、外部側継手のろうが内部へ吸引されて内部側継手にフィレットを形成し、外部側継手にフィレット切れが生じた。試験品２３、２５は、インナーフィンのろう材への過剰なＬｉあるいはＣａの添加でインナーフィンのろう材の酸化皮膜が強固になり、早期に溶融を開始してもフィレットを形成することができず、その結果、外部側継手のろうが内部へ吸引されて、外部側継手にフィレット切れが生じた。試験品２６は、インナーフィンのろう材の固相線温度が高いため、実質的に試験品１９と同様に外部側継手のろうが内部へ吸引されて、外部側継手にフィレット切れが生じた。
【００５１】
試験品２７は、インナーフィンの心材への過剰なＭｇ添加によってエロージョンが発生し、インナーフィンが変形してフィレットの未形成部が生じた。試験品２８は、インナーフィンのろう材への過剰なＢｉ添加によって酸化皮膜が強固になり、内部側継手のフィレット形成を阻害した。試験品２９、３０は参考として示すものであり、試験品２９は、インナーフィンの心材へのＭｇの添加量が少ないため、表１に示す試験品５と比較しての改善効果が認められなかった。また、試験品３０は、インナーフィンのろう材へのＢｉの添加量が少ないため、表１に示す試験品５と比較しての改善効果が認められなかった。
【符号の説明】
【００５２】
１    アルミニウム製熱交換器
２    チューブプレート
３    インナーフィン
４    チューブプレートの端縁部
５    閉空間
ａ    外部側継手（継手１）
ｂ    内部側継手（継手２）
【図１】
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