(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
繊維強化樹脂からなるラケットフレームにおいて、比重が２．０以下であるマグネシウム合金をシート状として、ラケットフレームのフェイス部、ヨーク、スロート部の少なくとも一部に配置し、
上記マグネシウム合金の最大厚みを０．０１ｍｍ〜２．８５ｍｍとし、かつラケットフレーム成形品重量は１６７〜１８５ｇ、上記マグネシウム合金の重量は１．１〜１６．４ｇで、ラケットフレーム成形品重量に対するマグネシウム合金重量の割合を０．７ｗｔ％〜８．９ｗｔ％の範囲とし、
上記ラケットフレームの打球面剛性を１６７〜１９６ｋｇｆ／ｃｍ、スロート剛性を２９５〜５０９ｋｇｆ／ｃｍ、面外１次振動減衰率を０．５０〜１．１０、面内２次振動減衰率を０．４０〜０．６２としていることを特徴とするラケットフレーム。
【請求項２】
上記マグネシウム合金は繊維強化樹脂の最外層に配置し、該マグネシウム合金の少なくとも外面にペイント層またはガラススクリムクロスを配置している請求項１に記載のラケットフレーム。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、テニスラケット等のスポーツ用のラケットフレームに関し、特に、繊維強化樹脂からなる軽量ラケットにおいて、その軽量性と高強度性を両立し、かつ振動減衰性にも優れたラケットフレームに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、ラケットフレームは繊維強化樹脂製が、その軽量性、高剛性、高強度、耐久性等の特徴を生かして主流となっている。それは、近年のカーボン繊維の高強度、高弾性率化の発展により、カーボン繊維を主体とした強化繊維が、軽量ラケット実現に大きく貢献しているためである。具体的には、ラケットフレームは、カーボン繊維で強化された熱硬化性樹脂（例えばエポキシ樹脂）から一体的に成形されている。また、このカーボン繊維強化樹脂はそのカーボン繊維の方向（配向）が自由に調整することが可能であり、それゆえ各部位の各方向の剛性設計において非常に自由度が高い。
【０００３】
しかし、ラケットフレームの重量が軽減されればされる程、その繊維強化樹脂におけるカーボン繊維の割合を増加させる一方、樹脂の割合を減少して、成形されるラケットフレームの肉厚を低減しなければならず、強度・耐久性の低下が大きな問題となる。カーボン繊維の割合が増加すると、カーボン繊維強化樹脂は強度が大きく、弾性率も高いが、破断するまでの伸びが小さいため、所定の応力、あるいは歪が発生すると突然に破損する現象が生じやすい。とりわけ、圧縮方向の歪が発生する箇所で、破損が起きやすくなる。
【０００４】
例えば、打球面を囲むフェイス部であれば、面内方向の力（ボールの衝撃によるストリングを引張る力）により、応力が集中するトップや３時（９時）付近の位置（ラケットフレームのフェイス部を時計面とみてトップ側頂点を１２時とする）で破損しやすい。より具体的には、トップの外側や３時（９時）の内側に応力が集中する。また、面内方向以外にも応力集中する部分があり、ボールの衝撃による面外方向の力により、４時（８時）〜スロート（シャフト）にかけて、捻れの力がかかるために、破損が発生しやすい。そのため、繊維強化樹脂からなるラケットフレームでは、破損を抑制する設計が必要となってきており、下記のような金属素材を用いたラケットフレームが提案されている。
【０００５】
例えば、特開平４-３２７８６１号では、金属基材としてＭｇ、Ｔｉ系材を用いることで、十分な強度を有し、軽金属でありながら、振動や騒音を抑制したラケットフレームが提案されている。
また、特開平７-２０４２９４号では、軽金属製のアルミニウム合金、マグネシウム合金等をチューブとし、その外部に熱可塑性樹脂またはガラス繊維やカーボン繊維の短繊維、チョップド繊維を混入した繊維強化熱可塑性樹脂を備えたラケットが提案されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、前者のラケットフレームでは、マグネシウムの比弾性率は２５３００Ｎ／ｍｍ２であり、アルミニウムの比弾性率とほぼ同等レベルであるため、充分な強度を有しているとはいえない。ここでいう、比弾性率とは、弾性率（Ｎ／ｍｍ２）／比重の値と定義する。
また、マグネシウムの比重に対する弾性率は２５３００Ｎ／ｍｍ２と、アルミニウムと同等レベルであるが、繊維強化樹脂成形品には及ばない（繊維強化樹脂成形品の比重は、１．４〜１．６であり、０°補強からなるカーボン繊維強化樹脂の比弾性率は、９０３００Ｎ／ｍｍ２となる）。このように、繊維強化樹脂成形品に比べ、比弾性率が小さいため、上記ラケットフレームでは、ラケットの性能に関与するラケットフレームの剛性値を上げることができない、または、剛性値を上げようとすると、ラケットフレーム重量が重くなるという問題がある。
【０００７】
また、後者のラケットフレームでは、上述したように、ガラス繊維やカーボン繊維の短繊維、チョップド繊維を混入した繊維強化熱可塑性樹脂を使用しているが、連続繊維のカーボン繊維で補強されていないので、補強の自由度がなく、ラケットフレームの剛性値を上げることには限界がある。また、特定の振動モードの振動減衰性を高めることが困難であるという問題がある。
【０００８】
上記のような金属を主体とするラケットフレーム構造が提案されているものの、一般的に金属は、その比重が大きいため、繊維強化樹脂製よりもラケットフレームが重くなるという傾向がある。また、一般の繊維強化樹脂にみられる連続繊維で強化された樹脂構造がないため、剛性が低く、その剛性設計の自由度も大きく低下するという問題がある。さらに、振動減衰性についても、面外１次、面外２次等の特定の振動モードに対し、選択的に振動減衰性を向上させることができないため、打球感が悪く、テニスエルボーが発生しやすいという問題がある。
【０００９】
本発明は上記問題に鑑みてなされたもので、金属素材を用いて高強度化をはかる場合において、上記したような問題が無く、軽量、高強度、高振動減衰性を兼ね備えたラケットフレームを提供することを課題としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、本発明は、繊維強化樹脂からなるラケットフレームにおいて、比重が２．０以下であるマグネシウム合金をシート状として、ラケットフレームのフェイス部、ヨーク、スロート部の少なくとも一部に配置し、
上記マグネシウム合金の最大厚みを０．０１ｍｍ〜２．８５ｍｍとし、かつラケットフレーム成形品重量は１６７〜１８５ｇ、上記マグネシウム合金の重量は１．１〜１６．４ｇで、ラケットフレーム成形品重量に対するマグネシウム合金重量の割合を０．７ｗｔ％〜８．９ｗｔ％の範囲とし、
上記ラケットフレームの打球面剛性を１６７〜１９６ｋｇｆ／ｃｍ、スロート剛性を２９５〜５０９ｋｇｆ／ｃｍ、面外１次振動減衰率を０．５０〜１．１０、面内２次振動減衰率を０．４０〜０．６２としていることを特徴とするラケットフレームを提供している。
【００１１】
上記したように、マグネシウム合金は、ラケットフレームのフェイス部、ヨ−ク、スロート部の少なくとも一部に使用する。ねじれ振動モードを考慮すると、フェイス部の１〜２時（１０時〜１１時）に配置することが振動モードの変形を抑制することができるものの、好ましくは、主要振動モードを抑制する位置に配置することが好ましい。具体的には、ラケットフレームのフェイス部を時計面とみてトップ側頂点を１２時とすると、１２時付近、３時または９時付近、４時または８時からスロート部に至る部分、スロート部のうち少なくともいずれか１ヶ所に配置することが好ましい。ラケットフレームのスロート部、フェイス部のサイドの３時（９時）位置に配置することにより、面外２次の振動モードの振動減衰率を向上させることができ、ラケットフレームのフェイス部のトップ、ヨーク接合部に配置することにより面外１次の振動モードの振動減衰率を向上させることができる。このように、マグネシウム合金の配置位置の調整により、ラケットフレームの各種振動モードに対して発生する変形に応じた設定が可能となり、各振動モードに対し、選択的に振動減衰性を高めることができる。
【００１２】
さらに、繊維強化樹脂製のラケットフレームにおいて、圧縮方向の歪みが発生し、ラケットフレームの破損が生じやすい１２時や３時（９時）付近の位置、４時（８時）からスロートに至る部分に、マグネシウム合金が配置されることとなるため、その延伸性の利点により、ラケットフレームの破断の発生を防止し、高強度化を図ることができる。
【００１３】
また、上記マグネシウム合金の比重は、２．０以下としている。これは、マグネシウム合金の比重が２．０より大きい場合、ラケットフレーム全体に及ぼす重量分布が、合金配置位置により大きく影響され、ラケットスイングの慣性モーメントが変化してしまい、目標値のスペック設計に悪影響を及ぼしてしまうと共に、ラケットフレームの軽量化が困難となってしまうことによる。
【００１４】
ラケットフレームを構成する繊維強化樹脂中の強化繊維は連続繊維とすることが好ましい。これにより、強化繊維による補強の自由度が大きくなり、繊維角度の調整が容易となり、ラケット断面の肉厚を大きくすることなく、ラケットフレームの剛性を高めることができる。
【００１５】
上記マグネシウム合金とは、マグネシウムを含む合金であるが、好ましくは、マグネシウムの重量％が８０％以上、さらには、９０％以上が良い。上記範囲とすることで、マグネシウム合金の低比重化が図れると共に、ラケットフレームの振動減衰性を高めることができる。
【００１６】
上記マグネシウム合金の種類としては、ＡＺ３１、ＡＺ９１Ｄ、ＡＳ４１Ｂ、ＡＭ６０Ｂ、ＡＥ４２等が好適に用いられる。
これらの合金の表面処理としては、クロム酸処理をし、薄い防錆膜をつくり、表面を安定化させてから使用することが好ましい。これにより、水分との接触による腐食を防止することができる。
【００１７】
上記マグネシウム合金の最大厚みは、０．０１ｍｍ〜２．８５ｍｍとし、さらに好ましくは、０．０１ｍｍ〜０．５ｍｍとしている。マグネシウム合金の厚みが０．０１ｍｍ未満では、十分な繊維強化樹脂層への補強効果が得られず、振動減衰性も得られない。マグネシウム合金の破断伸度は、３．０〜８．０％であり、連続繊維よりなる繊維強化樹脂成形品（０°方向の繊維からなる）の破断伸度は０．５〜２．０％であるため、マグネシウムを配置することで、破断（とりわけ圧縮方向）が発生するための局部的な起点を抑制することができる。
繊維強化樹脂層間に２．８５ｍｍよりも厚いマグネシウム合金を配置した場合、繊維強化樹脂において、カーボン繊維が乱れ、また、厚みの差に起因する剛性差のための応力集中が起こり、破損しやすくなる。また、伸び率の差により変形が大きい場合、繊維強化樹脂層とマグネシウムの界面で剥離が生じやすくなる。
上記理由により、マグネシウム合金の最大厚みは０．０１ｍｍ〜２．８５ｍｍとし、フレームの形状に沿いやすい厚さとしている。
【００１８】
マグネシウム合金重量のラケットフレーム成形品重量に対する割合は、０．７ｗｔ％〜８．９ｗｔ％の範囲としている。上記割合が、０．７ｗｔ％未満の場合、十分な振動減衰性を得ることができず、また、８．９ｗｔ％より大きい場合は、十分な打球面剛性値が得られないという問題がある。
【００１９】
マグネシウム合金は、ラケットフレーム成形体を構成している繊維強化樹脂層のペイント層を除く最外層もしくは、層間に配置することが好ましい。また、層間に配置する際は、ラケット肉厚の半分より外層側が良い。これは、ラケットフレームの周方向の断面において、打球時に、外層側の方が変形が大きいため、マグネシウム合金が外層側にある方が、圧縮破壊に対して強くなり、かつ、振動減衰性も高くなることによる。また、繊維強化樹脂層の層間に配置することで、より防錆効果が増し、長期間の使用も可能となる。
【００２０】
また、ラケットフレームの最外層にマグネシウム合金を配置する場合は、ガラススクリムクロスでラッピングすることが好ましい。これにより、クラック発生を防止することができると共に、マグネシウム合金の特性である、耐くぼみ性を利用し、繊維強化樹脂層の破断の起点発生を抑制することができる。
【００２１】
上記マグネシウム合金は、略細帯状のシートとし、この細帯の幅方向の両側に凹凸部を設け、上記シートの長さ方向を、ラケットフレームの長さ方向に合わせて取り付け、幅方向の両側の凹凸部をラケットフレームの周方向に屈曲させて取り付けている。
このように、細帯状シートの幅方向の両側に凹凸部を設けることにより、ラケットフレームの形状（円形）に沿って配置する際に、幅方向の両側の凹凸部をラケットフレームの周方向に屈曲させることができるため、ラケットフレームの丸みに沿うように配置することができる。これに対し、単純な短冊状（凹凸部なし）のシートでは、配置する際に、ラケットフレームの丸みに沿わず、シートがしわになってしまうことがある。
【００２２】
上記凹凸部の形状としてはとしては、左右互いに対向した凹凸形状、角度を持った凹凸部、ゆるやかなカーブを有する蛇行形状等ラケットフレームの丸みに沿うような形状が挙げられる。
【００２３】
ラケットフレームに配置するマグネシウム合金の形状は、シート状として振動減衰性に最も優れたものとしている。
【００２４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係わるテニス用のラケットフレームについて詳述する。
図１に示すラケットフレーム１は、カーボン繊維を強化繊維とし、エポキシ樹脂をマトリクス樹脂とする繊維強化プリプレグを積層して形成した繊維強化樹脂製の連続したパイプ状のフレームから形成しており、打球面Ｓを囲むフェイス部２、スロート部３、シャフト部４およびグリップ部５からなり、打球面Ｓのボトム位置にはヨーク６を取り付けている。上記ラケットフレーム１には、図１に示すように、マグネシウム合金１０からなるシートをスロート部３に配置している。
【００２５】
本実施形態では、図２に示すように、マグネシウム合金１０を、略細帯状のシートとし、この細帯の幅方向の両側に凹凸部１０ａを設け、凹凸部１０ａが左右互いに対向した形状としている。このマグネシウム合金１０のシートは、図３に示すように、シートの長さ方向を、ラケットフレーム１の長さ方向に合わせて、幅方向の両側の凹凸部１０ａをラケットフレーム１の周方向に屈曲させて、繊維強化樹脂層１１の層間に配置している。
【００２６】
上記ラケットフレーム１は、全長が２８インチであり、打球面Ｓの面積は１１５平方インチ、フレームの最大厚みは２９ｍｍ、ラケットフレーム重量は２１５ｇとしている。
【００２７】
上記マグネシウム合金としては、その比重が２．０以下、最大厚みが、０．０１ｍｍ〜２．８５ｍｍのものを用いており、その重量のラケットフレーム成形品に対する割合は、０．７ｗｔ％〜８．９ｗｔ％としている。
【００２８】
なお、上記実施形態では、スロート部３にマグネシウム合金１０からなるシートを配置しているが、スロート部３以外に、ラケットフレームのフェイス部を時計面とみてトップ側頂点を１２時とすると、１２時付近、３時または９時付近、４時または８時からスロート部に至る部分等に配置してもよい。また、繊維強化プリプレグの層間、最外層または、最内層に、１ヶ所もしくは複数ヶ所、配置しても良い。
【００２９】
マグネシウム合金からなる略細帯状のシートの幅方向の両側凹凸部の形状としては、上記実施形態以外に、図４（Ａ）に示すように、マグネシウム合金１０’のシートの幅方向の両側に、角度を持った凹凸部１０ａ’を設けたものや、図４（Ｂ）に示すように、マグネシウム合金１０”のシートの幅方向の両側に、ゆるやかなカーブを有する形状とした凹凸部１０ａ”を蛇行させているもの等、配置時にラケットフレームの丸みに沿うような形状が好適に用いられる。
【００３０】
また、ラケットフレームを構成する繊維強化樹脂の最外層にマグネシウム合金を配置する場合は、図５（Ａ）に示すように、マグネシウム合金２０を金属線とし、ガラススクリムクロス２１で挟持した構成のものを用いている。金属線の断面形状は、円形としている。なお、図５（Ｂ）に示すように、マグネシウム合金２０’の金属線の断面形状を、扁平形状とし、ガラススクリムクロス２１’で挟持してもよい。これにより、クラック発生を防止することができると共に、マグネシウム合金の特性である、耐くぼみ性を利用し、繊維強化樹脂層の破断の起点発生を抑制することができる。
【００３２】
［実験１］
以下、本発明のラケットフレームの実施例１〜７及び比較例１について詳述する。なお、実施例、比較例とも、ラケット形状、長さ、フェイス面積は同一とした。
【００３３】
（実施例１）
６６ナイロンチューブにカーボン繊維強化プリプレグ（東レＴ８００、Ｐ２０５３−１２、レジンコンテント３０％、Ｍ４０Ｊ、９０５２−７、レジンコンテント３３％、Ｍ４０Ｊ、９０５５−８、レジンコンテント２４％）を積層し、鉛直状の積層体を成形した。プリプレグ角度は０、２２、３０、９０゜として、積層した。ヨーク部分も、ナイロンチューブで被覆したポリスチレン発泡体を芯材とし、上記と同様のカーボン繊維強化プリプレグを積層した。
上記カーボン繊維強化プリプレグを積層する際、スロート部の繊維強化樹脂層間に、マグネシウム合金を配置した。マグネシウム合金は、略細帯状のシートとし、この細帯の幅方向の両側に凹凸部を設け、凹凸部が左右互いに対向した形状（上記図２の形状）とした。マグネシウム合金は、大阪富士工業社製のマグネシウム合金ＡＺ３１（比重１．７８）を使用し、厚さ０．２０ｍｍで、ラケットフレーム成形品重量に対する割合（マグネシウム合金重量比）は１．６ｗｔ％とした。
マグネシウム合金の表面処理として、カーボン繊維層との接着性、防蝕のために、重クロム酸ソーダ１００ｇ／ｌと硝酸（６７．５％）２００ｇ／ｌの組成からなる浴槽を作り、その浴槽温度を室温にし、マグネシウム合金を０．５〜１．０ｍｉｎつけ込んで処理を行った。
【００３４】
成形したラケットフレームは、全長を２８インチ、フェイス面積を１１５平方インチ、フレーム最大厚みを２９ｍｍ、トップ部の厚みを２６ｍｍとした。バンパー・グロメット、グリップレザー、エンドキャップをラケットフレームに付設し、ストリングなしで、重量は２１５ｇ、バランス（グリップエンドから重心位置までの距離）は３７５ｍｍであった（マグネシウムをなしとした場合の重量／バランス）。
【００３５】
（実施例２）
実施例１のマグネシウム合金をフェイス部の３時（９時）位置で、繊維強化樹脂層間に入れて使用した。マグネシウム合金のラケットフレーム成形品重量に対する割合（マグネシウム合金重量比）を１．４ｗｔ％とし、表１に示す寸法とした。
その他は実施例１と同様にした。
【００３６】
（実施例３）
実施例１のマグネシウム合金をフェイス部のトップ位置で、繊維強化樹脂層間に入れて使用した。マグネシウム合金のラケットフレーム成形品重量に対する割合（マグネシウム合金重量比）を０．７ｗｔ％とし、表１に示す寸法とした。
その他は実施例１と同様にした。
【００３７】
（実施例４）
実施例１のマグネシウム合金をフェイス部とヨークの接合部で、繊維強化樹脂層間に入れて使用した。マグネシウム合金のラケットフレーム成形品重量に対する割合（マグネシウム合金重量比）を１．７ｗｔ％とし、表１に示す寸法とした。
その他は実施例１と同様にした。
【００３８】
（実施例５）
実施例１のマグネシウム合金重量のラケットフレーム成形品重量に対する割合を、８．９ｗｔ％とし、スロート部で、最外層に使用した。マグネシウム合金の最大厚みは、２．８０ｍｍとし、表１に示す寸法とした。
その他は実施例１と同様にした。
【００３９】
（参考実施例６）
実施例１のマグネシウム合金重量のラケットフレーム成形品重量に対する割合を、０．５ｗｔ％とし、表１に示す寸法とした。スロート部で、繊維強化樹脂層間に入れて使用した。その他は実施例１と同様にした。
【００４０】
（参考実施例７）
実施例１のマグネシウム合金重量のラケットフレーム成形品重量に対する割合を、９．６ｗｔ％とし、スロート部で、繊維強化樹脂層間に入れて使用した。マグネシウム合金の最大厚みは、３．００ｍｍとし、表１に示す寸法とした。その他は実施例１と同様にした。
【００４１】
（比較例１）
マグネシウム合金を全く使用しなかった。
その他は実施例１と同様にした。
【００４２】
上記実施例１乃至実施例５、参考実施例６、７及び、比較例１からなるラケットフレームに対して、それぞれ、面外１次振動減衰率、面外２次振動減衰率、面内２次振動減衰率、打球面剛性、スロート剛性、打球面破壊強度、スロート破壊強度を測定し、かつ、ラケットフレームの打球フィーリング評価を行った。その結果を下記の表１に示す。
【００４３】
【表１】
0004699590.tif 000002
【００４４】
（面外１次振動減衰率の測定）
各実施例及び比較例のラケットフレームを図６（Ａ）に示すようにフェイス部２の上端を紐５１で吊り下げ、フェイス部２とスロート部３との一方の連続点に加速度ピックアップ計５３をフレーム面に垂直に固定した。この状態で、図６（Ｂ）に示すように、フェイス部２とスロート部３の他方の連続点をインパクトハンマー５５で加振した。インパクトハンマー５５に取り付けられたフォースピックアップ計で計測した入力振動（Ｆ）と加速度ピックアップ計５３で計測した応答振動（α）をアンプ５６Ａ、５６Ｂを介して周波数解析装置５７（ヒューレットパッカード社製、ダイナミックシングルアナライザーＨＰ３５６２Ａ）に入力して解析した。解析で得た周波数領域での伝達関数を求め、ラケットフレームの振動数を得た。振動減衰比（ζ）は下式より求め、面外１次振動減衰率とした。各実施例及び比較例の８個のラケットフレームについて測定された平均値を上記表１に示す。
【００４５】
ζ＝（１／２）×（Δω／ωｎ）
Ｔｏ＝Ｔｎ／√２
【００４６】
（面外２次振動減衰率の測定）
ラケットフレームを図６（Ｃ）に示すようにフェイス部２上端を紐５１で吊り下げ、スロート部３とシャフト部４との連続点に加速度ピックアップ計５３をフレーム面に垂直に固定した。この状態で、加速度ピックアップ計５３の裏側のフレームをインパクトハンマー５５で加振した。そして、面外１次振動減衰率と同等の方法で減衰率を算出し、面外２次振動減衰率とした。各実施例及び比較例の８個のラケットフレームについて測定された平均値を上記表１に示す。
【００４７】
（面内２次振動減衰率の測定）
ラケットフレームを図６（Ｄ）に示すようにラケットを下向きとし、シャフト部４とスロート部３との合流点を紐５１で吊り下げ、フェイス部２の最大幅位置の一側に加速度ピックアップ計５３をフレーム面（フェイス面）に平行となるように固定した。この状態で、スロート部３をインパクトハンマー５５で加振した。そして、面外１次振動減衰率と同等の方法で減衰率を算出し、面内２次振動減衰率とした。各実施例及び比較例の８個のラケットフレームについて測定された平均値を上記の表１に示す。
【００４８】
（打球面剛性の測定）
フェイス面の面外方向の剛性、即ち、打球面剛性の測定は、図７（Ａ）（Ｂ）に示すようにラケットフレーム１を水平に配置し、フェイス部２のトップ２ａを受け治具６１で支持するとともに、トップ２ａから３４０ｍｍ離れた位置で、スロート部３の両側からヨーク６にかけた位置を受け治具６２で支持した。この状態で、受け治具６２より受け治具６１の方向へ１７０ｍｍ離れた位置に対して、加圧具６３により上方より８０ｋｇｆの力を加えて変位量（たわみ量）を測定し、加えた荷重値である８０ｋｇｆを変位量（ｃｍ）で割って、その値をフェイス面の面外方向の剛性値とした。
また、上記治具を用いて、破壊するまで荷重をかけ、破壊した時の荷重値を記録し、打球面破壊強度を測定した。
【００４９】
（スロート剛性の測定）
スロート剛性の測定は、図８（Ａ）（Ｂ）に示すように、ラケットフレーム１を水平に配置し、ヨーク６の下端に当たる位置から両側のスロート部３を受け治具７０で支持するとともに、該受け治具７０よりグリップ側に３４０ｍｍ離れた位置で受け治具７１によりグリップ部５を支持した。この状態で、受け治具７１よりスロート部３側に２２０ｍｍ離れた位置に対して、加圧具７２により上方より８０ｋｇｆの力を加えて変位量（たわみ量）を測定し、加えた荷重値である８０ｋｇｆを変位量で割って、その値をスロート部３の剛性値とした。
また、上記治具を用いて、破壊するまで荷重をかけ、破壊した時の荷重値を記録し、スロート破壊強度を測定した。
【００５０】
（実打による打球フィーリング評価試験方法）
さらに、実打試験については打球時のフィーリングを、一般プレーヤー５０人により評価した。評価点を４段階評価で実施し、◎大変良い、○普通、△やや悪い、×悪い、で採点した。評価は５０人中、最も評価が多いものを、その評価とした。
【００５１】
実験１において、比較例１は、打球フィーリングテストの結果が悪い結果となった。一方、実施例１〜５のラケットフレームは、打球フィーリングが優れていることが確認できた。また、実施例１〜５のラケットフレームは、打球面破壊強度、スロート破壊強度ともに、比較例のラケットフレームと同等以上の強度を示し、十分な強度を有することが確認できた。
【００５２】
［実験２］
下記の４種類の金属からなる金属板について、各金属の固有振動数と振動減衰率を以下の方法により測定した。
【００５３】
（実施例８）
金属板として、マグネシウム合金（ＡＺ３１）を用いた。
（比較例２）
金属板として、チタン（Ｔｉ）合金（６ＡＬ−４Ｖ−Ｔｉ）を用いた。
（比較例３）
金属板として、ＳＵＳ（ＳＵＳ６３０）を用いた。
（比較例４）
金属板として、鉄（Ｆｅ）（ＳＳ４１）を用いた。
【００５４】
（板振動測定方法）
上記各金属からなる幅３０ｍｍ、長さ１５０ｍｍのサンプル板８０を用意し、図９に示すように、サンプル板８０の端１０ｍｍ部分に反射テープ８１を貼り付けた。その後、サンプル板８０の中央部と加振機８２の加振先端を接着剤により固定した。固定したサンプル板８０の反射テープ８１に、レーザーの焦点が合うように、レーザー出力装置８３、レーザー本体８４を配置し、反射テープ８１にレーザーを照射した。この時、加振機側の各周波数時の加速度計測による入力データとレーザードップラー速度計での速度計測による出力データをＦＦＴアナライザー８５で解析し、固有振動数及び振動減衰率を算出した。算出結果を下記の表２に示す。
【００５５】
【表２】
0004699590.tif 000003
【００５６】
実験２において、実施例８のマグネシウム合金からなる金属板は、比較例２〜４の他の金属に比べて振動減衰率が高い結果となり、他の金属と比べて、マグネシウム合金を使用した場合が、最も振動減衰性が高いことが確認できた。
【００５７】
【発明の効果】
以上の説明より明らかなように、本発明では、ラケットフレームのフェイス部あるいは／及びスロート部の応力が集中しやすい箇所にマグネシウム合金を配置し、このマグネシウム合金の比重を２．０以下としているため、金属の配置によるラケットフレームの重量化を抑制しながら、破断防止、高強度化、高振動減衰性の向上を図ることができる。
【００５８】
特に、マグネシウム合金の配置位置の調整により、ラケットフレームの各種振動モードに対して発生する変形に応じた設定が可能となり、各振動モードに対し、選択的に振動減衰性を高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明の実施形態のラケットフレームを示す概略図である。
【図２】  本発明の実施形態のマグネシウム合金シートの形状を示す図である。
【図３】  図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図４】  （Ａ）（Ｂ）はマグネシウム合金シートの形状の変形例を示す図である。
【図５】  （Ａ）（Ｂ）はマグネシウム合金の配置形態の変形例を示す図である。
【図６】  （Ａ）〜（Ｄ）はラケットフレームの振動減衰率の測定方法を示す図である。
【図７】  （Ａ）（Ｂ）はラケットフレームの打球面剛性の測定方法を示す図である。
【図８】  （Ａ）（Ｂ）はラケットフレームのスロート剛性の測定方法を示す図である。
【図９】  板振動測定方法を示す図である。
【符号の説明】
１  ラケットフレーム
２  フェイス部
３  スロート部
４  シャフト部
５  グリップ部
６  ヨーク
１０  マグネシウム合金
１０ａ  凹凸部
１１  繊維強化樹脂層
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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