(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
水平な山面と谷面とが斜面で連続して台形波形断面形状をなす、建物の梁間に架け渡して用いられるデッキプレートにおいて、
デッキプレート長さ方向端部のデッキプレート幅方向全体を押し潰して端部閉塞の梁載置部を山面と谷面に面との中間高さ位置に形成するとともに、前記梁載置部は、下面の平坦域のデッキプレート長さ方向の長さＬ１に対して上面の平坦域のデッキプレート長さ方向Ｌ２が短く形成されており、上面平坦域から山面に向かう上側の傾斜面が、梁上面の位置から梁上面の端縁よりもデッキプレート長さ方向中央側へ延びて形成され、かつ、前記上側の傾斜面の上端縁の位置が、下面平坦域の奥端位置Ａよりデッキプレート長さ方向の中央側にあることを特徴とするデッキプレート。
【請求項２】
前記梁載置部の上面側の平坦域のデッキプレート長さ方向長さＬ２が１０〜３０ｍｍであることを特徴とする請求項１記載のデッキプレート。
【請求項３】
前記梁載置部の上面平坦域から山面に向かう上向きの傾斜角度θＵがｔaｎ-1θＵ＝1/4〜1/2であり、梁載置部の下面平坦域から谷面に向かう下向きの傾斜角度θＬがｔaｎ-1θＬ＝1/4〜1/2であることを特徴とする請求項１又は２記載のデッキプレート。
【請求項４】
山高さが８０〜１６０ｍｍのデッキプレートに適用されたことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のデッキプレート。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、デッキプレート長さ方向端部を押し潰して山面と谷面との中間高さ位置に端部閉塞の梁載置部を形成した、いわゆる中間エンドクローズド（以下エンクロという）タイプのデッキプレートに関する。
【背景技術】
【０００２】
図７に示すように、水平な山面２と谷面３とが斜面４で連続して台形波形断面形状をなすデッキプレート１０（図示例は２山の場合である）はコンクリート床を構築する際の捨て型枠として広く用いられている。この種のデッキプレート１０を、端部閉塞処理をせずにそのまま型枠として用いる（図８（イ）のデッキプレート１０Ａ）と、端部開口（山面の下側部分）からコンクリートが流出するので、その端部開口を小口ふさぎ板で塞ぐか、あるいは図８（ロ）〜（ニ）のようなエンクロデッキプレート、すなわち端部閉塞のデッキプレート１０Ｂ、１０Ｃ、１０Ｄを用いる。
【０００３】
図８（ロ）のデッキプレート１０Ｂは、デッキプレートの長さ方向端部を上から（山面２が谷面３側にくるように）押し潰して端部閉塞の梁載置部１５’を形成したもので通常のエンクロデッキプレートである。
図８（ハ）のデッキプレート１０Ｃは、長さ方向端部を前記とは逆に下から（谷面３が山面２側にくるように）押し潰して端部閉塞の梁載置部１５”を形成したもので、いわゆる逆エンクロタイプのデッキプレートである。この逆エンクロタイプのデッキプレート１０Ｃは、山面２の高さ位置が低くなるので、構築したコンクリート床の床面高さ位置を低くすることができ、建物の階高を節約できる等の長所がある。
図８（ニ）のデッキプレート１０Ｄは、長さ方向端部を押し潰して、山面２と谷面３との中間高さ位置に端部閉塞の梁載置部１５を形成したもので、いわゆる中間エンクロタイプのデッキプレートである。この中間エンクロタイプのデッキプレート１０Ｄは、階高節約という長所を備えつつ、梁９上でのコンクリート厚みを確保できる。
【０００４】
従来の中間エンクロタイプのデッキプレートでは、図８（ニ）に示した梁載置部１５のように、また、特許文献１〜４のように、梁載置部の全体が平坦に押し潰されていた。すなわち、梁載置部１５の下面側の平坦域１５ａのデッキプレート長さ方向の長さＬ１’と上面側の平坦域１５ｂのデッキプレート長さ方向の長さＬ２’とが等長であり、梁載置部全体が平坦部であった。
【特許文献１】特開昭56-59957の図２、図４
【特許文献２】実公昭53-54406の図２、図４、図６、図８
【特許文献３】特公平2-60819の図４
【特許文献４】特許第2759580(特開平5-311794)の図２、図４
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記従来の各中間エンクロデッキプレートがいずれも梁載置部の全体を平坦に押し潰しているのは、下面が平坦になるように押し潰す場合、通常通りにプレスすれば、当然上下面とも平坦に押し潰されて梁載置部全体が平坦部（上下面の平坦域１５ｂ、１５ａがデッキプレート長さ方向に同じ長さ）となるからであり、一方に傾斜面が残るような押し潰し加工は容易でないので、特別な理由がなければ通常通りの容易なプレス加工を採用するからである。
【０００６】
ところで、中間エンクロタイプのデッキプレートの場合（逆エンクロタイプの場合も同じであるが）、梁間に掛け渡した時に、平坦部（梁載置部）に隣接する下側の傾斜面部が梁に当たらないように、デッキプレート長さ方向の調節代として平坦部の長さＬ’（＝Ｌ１’＝Ｌ２’）を若干長めに取っている。したがって、デッキプレートを梁間に掛け渡した時に、梁載置部の一部が梁から外れるオフセット（図８（ニ）にｍ’で示す部分）が生じるが、施工状況によってはこのオフセット寸法ｍ’が大きくなる可能性がある。
【０００７】
上記のように従来の中間エンクロタイプのデッキプレートは、梁載置部１５の全体が平坦部となっているので、床構築時にコンクリートを打設してデッキプレートに荷重が加わった時、その荷重による曲げモーメントに対して梁載置部１５の梁９から外れたオフセット部分ｍ’の剛性が不足する恐れがある（詳細は本発明と対比して後述する（図６））。
【０００８】
したがって、剛性不足をもたらすほどオフセット寸法ｍ’が大きくならないように、梁載置部の長さの余裕を小さくする（平坦部長さＬ’を小さくする）か、デッキプレートの板厚、断面形状自体を剛性の高いものにすることになるが、前者の場合は梁スパンに対する調整代が小さいので施工性が悪くなり、後者の場合は経済性に欠けるという問題がある。
【０００９】
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、梁間に掛け渡した時に梁載置部が梁から外れるオフセット部分の剛性不足の問題を、施工性や経済性を損なうことなく解決できる中間エンクロタイプのデッキプレートを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決する本発明は、水平な山面と谷面とが斜面で連続して台形波形断面形状をなす、建物の梁間に架け渡して用いられるデッキプレートにおいて、
デッキプレート長さ方向端部のデッキプレート幅方向全体を押し潰して端部閉塞の梁載置部を山面と谷面に面との中間高さ位置に形成するとともに、前記梁載置部は、下面の平坦域のデッキプレート長さ方向の長さＬ１に対して上面の平坦域のデッキプレート長さ方向Ｌ２が短く形成されており、上面平坦域から山面に向かう上側の傾斜面が、梁上面の位置から梁上面の端縁よりもデッキプレート長さ方向中央側へ延びて形成され、かつ、前記上側の傾斜面の上端縁の位置が、下面平坦域の奥端位置Ａよりデッキプレート長さ方向の中央側にあることを特徴とする。
【００１１】
請求項２は、請求項１のデッキプレートにおいて、
梁載置部の上面側の平坦域のデッキプレート長さ方向長さＬ２が１０〜３０ｍｍであることを特徴とする。
【００１２】
請求項３は、請求項１〜２のデッキプレートにおいて、梁載置部の上面平坦域から山面に向かう上向きの傾斜角度θＵがｔaｎ-1θＵ＝1/4〜1/2であり、梁載置部の下面平坦域から谷面に向かう下向きの傾斜角度θＬがｔaｎ-1θＬ＝1/4〜1/2であることを特徴とする。
【００１４】
請求項４は、請求項１〜３のいずれか1項のデッキプレートを、山高さが８０〜１６０ｍｍのデッキプレートに適用したことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１５】
本発明のデッキプレートの梁載置部は、下面の平坦域に対して上面の平坦域がデッキプレート長さ方向に短く、そして、上面平坦域から山面に向かう上側の傾斜面が、梁上面の位置から梁上面の端縁よりもデッキプレート長さ方向中央側へ延びて形成され、かつ、前記上側の傾斜面の上端縁の位置が、下面平坦域の奥端位置Ａよりデッキプレート長さ方向の中央側にあるので、梁載置部の下面平坦域の奥端近傍の上方は、上面側平坦域から山面に向かう途中の傾斜面である。すなわち、下面平坦域の奥端近傍の断面はある高さを持つ断面形状である。
したがって、梁間に掛け渡した時に梁載置部の梁から外れるオフセット部分の断面の高さは、梁載置部全体が平坦部でその平坦部厚み分の高さしか持たない従来の中間エンクロタイプのデッキプレートと比べて高く、断面係数が大きい（高い断面性能を有する）。
したがって、施工時の打設コンクリートの荷重による曲げモーメント対して梁載置部のオフセット部分の剛性が不足する問題を、施工性や経済性を損なうことなく、すなわち梁載置部の長さ余裕を小さくしたりデッキプレート自体の剛性を高くしたりすることなく、簡単に回避できる。
また、中間エンクロタイプのデッキプレートであるから、建物の階高の節約に有効である。
【００１６】
梁載置部の上面平坦域の長さＬ２を短くすることが、上面平坦域から山面に向かう傾斜面を高くすることにつながり、オフセット部分での断面係数を高くすることにつながるので、上面側の平坦域の長さＬ２を極力短くするのが適切であるが、梁載置部の上面平坦域の長さを例えばゼロとするなど極端に短い寸法で端部を閉塞するプレス加工は若干困難である。請求項２の上面平坦域の長さ１０〜３０ｍｍは、プレス加工で端部閉塞を可能にするために適切な寸法である。
【００１７】
請求項３のような傾斜角度に設定すると、端部閉塞加工時の素板と金型とのスリップを防止することができ、スリップ傷の発生を防止できる。
【００１８】
梁載置部の上面平坦域の長さがゼロで端部を閉塞するプレス加工は若干困難であるが、請求項４の上面平坦域の長さ１０〜３０ｍｍは、プレス加工で端部閉塞を可能にするために適切な寸法である。
【００１９】
請求項４のように、山高さの高いデッキプレートは、通常、梁スパンが長く大きな曲げモーメントが生じる場合に用いるので、オフセット部分に加わる曲げモーメントも大きく、したがって、そのような場合に本発明の長所が特に発揮される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
以下、本発明のデッキプレートの実施例を、図１〜図７を参照して説明する。
【実施例１】
【００２１】
図１（イ）は本発明の一実施例のデッキプレート１を梁間に掛け渡した状態で示した側面図、同図（ロ）は（イ）の端部近傍の拡大図、図２は図１（イ）のＡ−Ａ拡大切断端面図（但し厚みは省略）、図３は図１（イ）のＢ−Ｂ拡大矢視図（但し梁は不図示）、図４は上記デッキプレート１の端部近傍の斜視図である。
【００２２】
このデッキプレート１は、図２に示すように、水平な山面２と谷面３とが斜面４で連続して台形波形断面形状をなし、また、山面２及び谷面３のそれぞれ中央に、山面又は谷面の剛性を高めるための溝２ａ又は凸条３ａを持ち、また、幅方向の両端縁に、隣接するデッキプレート１どうし互いに係合させるための係合部６、７を持つ。また、図示例のデッキプレート１は、コンクリートと一体になって荷重を負担する合成床版用のデッキプレートであって、斜面４に段差部４ａを有し、この段差部４ａにより、打設後硬化したコンクリートとデッキプレート１とが一体化する。
【００２３】
このデッキプレート１は、いわゆる中間エンクロタイプのデッキプレートであって、デッキプレート長さ方向端部のデッキプレート幅方向全体を押し潰して端部閉塞の梁載置部５を山面２と谷面３との中間高さ位置に形成しているが、本発明では、図１、図４等に示すように、梁載置部５の下面の平坦域５ａのデッキプレート長さ方向の長さＬ１に対して、上面の平坦域５ｂのデッキプレート長さ方向の長さＬ２を短く形成しており、そして、上面平坦域５ｂから山面２に向かう上側の傾斜面５ｄが、梁９の上面の位置から梁上面の端縁（図１（ロ）におけるオフセット寸法ｍを示す寸法線の左端位置）よりもデッキプレート長さ方向中央側へ延びて形成され、かつ、前記上側の傾斜面５ｄの上端縁の位置が、下面平坦域５ａの奥端位置Ａよりデッキプレート長さ方向の中央側にある。なお、この場合のデッキプレート端部の押し潰し加工は、上下の金型を共に移動させて中間高さ位置に押し潰す場合と、一方の金型を固定し他方の金型及びデッキプレートを移動させて中間高さ位置に押し潰す場合の両方が可能である。
梁載置部５の上面側の平坦域５ｂの長さＬ２は、端部を閉塞するプレス加工のために必要な最小限の長さとすればよいが、例えば、１０〜３０ｍｍ程度とするのが、プレス加工により端部閉塞する上で実際的である。
【００２４】
中間エンクロタイプのデッキプレートの場合、梁間に掛け渡した時に、梁載置部に隣接する下側の傾斜面部が梁に当たらないように、デッキプレート長さ方向の調節代として梁載置部の下面の平坦域の長さＬ１（Ｌ１’）を若干長めに取る。したがって、デッキプレートを梁間に掛け渡した時に、梁載置部の一部が梁から外れるオフセット（図１（ロ）のｍあるいは図８（ニ）のｍ’の部分）が生じる。
本発明のデッキプレート１は、下面の平坦域５ａに対して上面の平坦域５ｂがデッキプレート長さ方向に短く、そして、上面平坦域から山面に向かう上側の傾斜面が、梁上面の位置から梁上面の端縁よりもデッキプレート長さ方向中央側へ延びて形成され、かつ、前記上側の傾斜面の上端縁の位置が、下面平坦域の奥端位置Ａよりデッキプレート長さ方向の中央側にあるので、梁載置部５の下面平坦域５ａの奥端位置（図１（ロ）、図６のＡ位置）の上方は、上面側平坦域５ｂから山面に向かう途中の傾斜面５ｄである。すなわち、下面平坦域５ａの奥端近傍の断面はある高さｈを持つ断面形状である。したがって、梁間に掛け渡した時に梁載置部５の梁９のフランジから外れるオフセット部分ｍの断面形状は、梁載置部全体が平坦部でその平坦部厚み分の高さしか持たない従来の中間エンクロタイプのデッキプレートと異なり、一定の高さｈを持ち断面係数が大きい（高い断面性能を有する）。
図６の通り、デッキプレート１（１０Ｄ）に等分布荷重ＷDL（図６（ハ））が作用した場合、梁芯を支点として応力が作用する。デッキプレート１（１０Ｄ）を梁９に溶接等で接合した場合、デッキプレートと梁は一体となり、実状もこの考えに近い分布となる。したがって、図６（ニ）に示すような曲げモーメントＭ、及び図６（ホ）に示すようなせん断力Ｑが作用するが、この図６（ニ）、（ホ）を見て分る通り、梁９から外れたオフセット部分ｍ（ｍ’）にも曲げモーメントＭ及びせん断力Ｑが作用する。
本発明のデッキプレート１の梁載置部５のオフセット部分ｍの断面係数は、上記の通り従来のデッキプレート１０Ｄの梁載置部１５のオフセット部分ｍ’の断面係数より十分大きいので、オフセット部分ｍに作用するせん断力及び曲げモーメントに十分耐えることができる。すなわち、本発明によれば、施工時の打設コンクリートの荷重によるせん断力や曲げモーメントに対して、梁載置部のオフセット部分の剛性が不足する問題を、施工性や経済性を損なうことなく、すなわち梁載置部の長さ余裕を小さくしたりデッキプレート自体の剛性を高くしたりすることなく、簡単に回避できる。
【００２５】
本発明のデッキプレート１及び従来のデッキプレート１０Ｄのオフセット部分ｍ（ｍ’）での断面性能を具体例で比較すると、例えば表１の通りである。比較したデッキプレート１、１０Ｄは図２に示した断面形状のもので、そのサイズは、山高さ＝１２０ｍｍ、板厚＝１．０ｍｍ、中間エンクロ位置＝７５ｍｍ（山面から）、下面平坦域５ａ（１５ａ）の長さＬ１（Ｌ１’）＝１２０ｍｍ、傾斜角度θＵ、Ｌ＝ｔａｎ-11/3である。なお、本発明実施例のデッキプレート１の上面平坦域５bの長さはゼロとして計算した。なお、計算した断面位置は梁載置部５（１５）の下面平坦域５ａ（１５ａ）の奥端位置（図６のＡ位置）である。
表１の通り、従来のデッキプレート１０Ｄの断面係数１７２．９ｍｍ３に対して、本発明実施例のデッキプレート１の断面係数は４８,８００ｍｍ３であり、著しく断面性能が向上している。
【表１】
0004711294.tif 000002
【００２６】
エンクロ加工（プレスによる端部閉塞加工をいう）をする金型の傾斜角度θ（θＬ又はθＵに対応する角度）については、これを決定づける明確な根拠はないが、傾斜角度θを小さくすることは傾斜面部５ｃ、５ｄを長くすることであり、したがって、無用に広い範囲を押し潰すことになりかつ金型が大型化するので、傾斜角度θが小さすぎるのは、好ましくない。
また、金型傾斜角度θは、エンクロ加工した時の素板の品質状態(表面性状、割れ、かじり、スリップキズ等)によって経験的に決めるが、前記品質状態は、エンクロ加工した時の素板各部の伸び・圧縮ひずみの量によって決まり、その伸び・圧縮ひずみの量は、どのようなエンクロ形状とするか（傾斜角度θをどの程度にするか）によって変化する。鋼材の破断伸びは約３０％なので、この伸びの制限から、傾斜面長さ／平坦域長さ≦１．３という制限となり、傾斜角度θの制限としてはθ≦４０°となるが、その他の変形も考慮して破断伸びを２０％とすると、傾斜角度θの制限はθ≦３３°となる。
金型の傾斜角度θを大きくすると、特に素板と金型との間のスリップが生じ易くなり、スリップ傷を発生させ易くなる。
したがって、傾斜角度θは、エンクロ加工した時に素板と金型との間にスリップの生じない角度に設定することが適切である。そのような傾斜角度θについて以下に述べる。
上金型、下金型によって製品を圧潰するとき、素板には図５のような力が働く。プレス力Ｐは、斜面方向に働く滑り力Ｓとエンクロ加工力Ｑとに分解することができる。エンクロプレスされる部分は「斜面に働く力の関係」より斜面方向に働く滑り力Ｓ＝Ｐ・sinθ、エンクロ加工力Ｑ＝Ｐ・cosθである。斜面の静止摩擦係数をμとするとＳ＝μ・Ｑの関係より、μ・Ｐ・ｃｏｓθ＝Ｐ・ｓｉｎθであるからμ＝ｔａｎθとなり、素板と金型との静止摩擦係数は斜面の傾斜角度θで定まる。従って、角度が大きくなれば滑り力Ｓは、増加し、エンクロ加工力Ｑは減る。
エンクロ加工をする時、ある一定のプレス力Ｐが働くものとする。金型傾斜角度θを増していくと、エンクロ加工力Ｑが減り、斜面を滑ろうとする力Ｓが増える。このことは、次のことを意味している。今、プレス力Ｐが一定とすると、傾斜角度θを増していくと、エンクロ加工力Ｑが、斜面を滑らそうする力Ｓにとられ減少している。エンクロ加工力Ｑが弱まり、満足する形状が得られない状態となる。そこで、プレス力Ｐをさらに増やしてエンクロ加工力Ｑを増やしていくと、斜面に沿って働く力Ｓが増えスリツプを引き起こし素板にスリップキズを発生させる。
このように、金型の傾斜角度θを大きくとると、素板と金型とがスリップし、エンクロ加工面にスリップキズが入り品質面で好ましくない。さらにこのＳの影響でエンクロ形状に割れが引き起こる。
このような品質トラブルを無くすには、スリップをなくすことが必要である。そのスリップしない最大角度とは、素板が金型を滑り出す直前の角度である。
即ち、μ≦ｔａｎθで決定される傾斜角度θに設定するとよい。
鋼板と工具鋼との静止摩擦係数は一般に０．２〜０．４なので、ほぼその中間を選択して、素板と金型との静止摩擦係数μ＝０．３３＝1/3とすると、
θ＝ｔａｎ-11/3＝１８．４°となる。
このように、金型の傾斜角度を、素板と金型との静止摩擦係数μの値によって決定することができる。
金型傾斜角度θを、θ＝ｔａｎ-11/3＝１８．４°を一つの目安にして、種々の傾斜角度θのエンクロ加工の試験をしたが、1/4≦ｔａｎ−１θ≦1/2(θ＝１２．５°〜３０°)の範囲のもので、スムーズに潰されスリップ傷なくエンクロ加工が行われた。したがって、金型の傾斜角度θは１２．５°〜３０°にするのが適切である。すなわち、梁載置部５の上面平坦域５ｂから山面に向かう上向きの傾斜角度θＵ、及び、下面平坦域５ａから谷面に向かう下向きの傾斜角度θＬはいずれも１２．５°〜３０°（θ＝ｔａｎ-11/4〜1/2)が適切である。但し、その範囲に限定されるものではない。
なお、傾斜角度θの上限は約３０°であるが、その付近に設定すると、スリップ傷の発生を防止しつつ金型を極力小さくすることができる。
【実施例２】
【００２７】
なお、本発明のデッキプレートのサイズは特に限定されないが、例えばロングスパン用として山高さを高くしたデッキプレートに適しており、具体的製品サイズとしては、山高さＨ＝８０〜１６０ｍｍ、板厚＝１．０〜１．６ｍｍ、中間エンクロ位置＝３０ｍｍ〜１００ｍｍ（上から）、下面平坦域の長さＬ１＝５０〜１５０ｍｍ、傾斜角度θがｔaｎ-1θＵ、Ｌ＝1/4〜1/2のデッキプレートに適用して好適である。デッキプレート１の山高さＨ８０〜１６０ｍｍは、現在実施されている一般的なデッキプレートの山高さ５０〜７５ｍｍより高く、剛性が高いので、ロングスパン用のデッキプレートとして好適なものである。
【００２８】
上述の実施例では、斜面に段差部を有してデッキプレートがコンクリートと一体になって荷重を負担する合成床版用のデッキプレートに適用する場合を述べたが、これに限らず、鉄筋コンクリート床の型枠として用いるデッキプレートにも適用できる。本発明の対象とするデッキプレートは、基本的には図７のように水平な山面２と谷面３とが斜面４で連続して台形波形断面形状をなすデッキプレートであればよい。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】（イ）は本発明の一実施例のデッキプレートを梁間に掛け渡した状態で示した側面図、（ロ）は（イ）の端部近傍の拡大図である。
【図２】図１（イ）の拡大したＡ−Ａ切断端面図（但し厚みは省略）である。
【図３】図１（イ）の拡大したＢ−Ｂ矢視図（但し梁は不図示）である。
【図４】図１におけるデッキプレート端部近傍の斜視図である。
【図５】上記デッキプレートのエンクロ加工を行う金型の傾斜角度θについて説明するための図で、金型の模式的な断面図である。
【図６】本発明のデッキプレートの作用を説明するための図で、（イ）は本発明の中間エンクロタイプのデッキプレート１、（ロ）は従来の中間エンクロタイプのデッキプレート１０Ｄ、（ハ）はデッキプレートに作用する等分布荷重ＷDL、（ニ）はその時の曲げモーメント図（Ｍ図）、（ホ）は同せん断力図（Ｑ図）を示す。
【図７】一般的なデッキプレートの断面図である。
【図８】エンクロのタイプのデッキプレートについて一般的に説明するもので、（イ）は端部閉塞していないデッキプレート、（ロ）は通常エンクロタイプのデッキプレート、（ハ）は逆エンクロタイプのデッキプレート、（ニ）は中間エンクロタイプのデッキプレートである。
【符号の説明】
【００３０】
１  デッキプレート
２  山面
３  谷面
４  斜面
５  梁載置部
５ａ  下面の平坦域
５ｂ  上面の平坦域
５ｃ  下面平坦域から谷面に向かう下側の傾斜面
５ｄ  上面平坦域から山面に向かう上側の傾斜面
６、７  係合部
９    梁
ｍ、ｍ’    オフセット部分
Ｌ１、Ｌ１’ 梁載置部の下面平坦域のデッキプレート長さ方向の長さ
Ｌ２、Ｌ２’ 梁載置部の上面平坦域のデッキプレート長さ方向の長さ
θＬ  梁載置部の下面平坦域から谷面に向かう下向きの傾斜角度
θＵ  梁載置部の上面平坦域から山面に向かう上向きの傾斜角度
Ａ    梁載置部の下面平坦域の奥端位置Ａ
【図１】
0004711294.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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