(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内部に一対のフィラメント電極を有し、かつ内部に一本の二重螺旋状の放電路を有する発光管と、前記発光管を立設する保持部と、点灯用器具に接続するための口金とを備えた片口金形の蛍光ランプであって、
ランプ周囲温度が３０℃以上の所定温度において最高の光束出力を有する特性であり、
前記発光管において、電極と電極とを結ぶ放電路間での発光管の一部を前記放電路部における発光管の平均的な内径より１．５倍以上２．５倍以下の範囲内に膨らませた箇所が少なくとも一つ以上あることを特徴とする片口金形蛍光ランプ。
【請求項２】
内部に一対のフィラメント電極を有し、かつ内部に一本の二重螺旋状の放電路を有する発光管と、前記発光管を立設する保持部と、点灯用器具に接続するための口金とを備えた片口金形の蛍光ランプであって、
ランプ周囲温度が３０℃以上の所定温度において最高の光束出力を有する特性であり、
前記発光管の二重螺旋状部は、一の方向に折り返し部まで旋回した第１旋回部分と、折り返し部から前記一の方向と略反対の方向に旋回した第２旋回部分とを含み、前記折り返し部の内径は、前記第１及び第２の旋回部分の内径に比べて、１．５倍以上２．５倍以下の範囲内に膨らんでいることを特徴とする片口金形蛍光ランプ。
【請求項３】
請求項１または２に記載の片口金形蛍光ランプを、密閉型に収納することを特徴とする照明器具。
【請求項４】
請求項１または２に記載の片口金形蛍光ランプを、略水平姿勢に装着することを特徴とする照明器具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、片口金形蛍光ランプに関する。
【背景技術】
【０００２】
省エネルギー時代を迎えて、省エネ光源として、白熱電球を代替する種々の電球形蛍光ランプの開発が進められている。
図１５は、一例として従来の電球形蛍光ランプ１０１を示す正面図である。
電球形蛍光ランプ１０１は、二重螺旋形状の発光管１０２、電子安定器１０３、発光管１０２を保持し電子安定器を収納するケース１０４、口金１０５を備えている。
【０００３】
ランプ１０１（以下、係るランプを「従来品」という。）の寸法や仕様の一例は次に示す通りである。
最大外径Ｄo・・・４５mm
ランプ全長Ｌo・・・１０４mm
主要部（発光管１０２の先端以外の主要部分）の管内径・・・７.４mm
管壁負荷・・・約０.１３W／cm2
ランプ入力・・・１２Ｗ
一般に、電球形蛍光ランプにおいては、ランプの周囲温度が２５℃のときに、最高の光束出力を発揮できるように設定されている。
【０００４】
これは、ＪＩＳ規格との関係、またランプが使用される環境の温度が２５℃と一般的に想定されているためである。
【特許文献１】特開2003-263972号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
近年、電球形蛍光ランプを、天井等の埋め込み型で奥行きの薄い小型の専用照明器具に用いることが多くなっている。
本願発明者らの検討によると、係る小型の専用照明器具においては、点灯中、電球形蛍光ランプの発熱によってランプ周囲温度が過度に上昇し、上記設定温度の２５℃より高くなる場合があるという実態が明らかになった。
【０００６】
周囲温度が設定温度の２５℃より高くなると、光束出力が低下し、定格の光束が得られない可能性がある。
本発明は上述の問題に鑑みてなされたものであって、上記の様な用い方をしたとしても、ピーク値の光束出力を発揮できる電球形などの片口金形蛍光ランプを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的を達成するために、本発明に係る片口金形蛍光ランプは、内部に一対の電極を有し、かつ内部に一本の湾曲した放電路を有する発光管と、前記発光管を立設する保持部と、点灯用器具に接続するための口金とを備えた片口金形の蛍光ランプであって、ランプ周囲温度が３０℃以上の所定温度において最高の光束出力を有する特性であり、前記発光管において、電極と電極とを結ぶ放電路間での発光管の一部を前記放電路部における発光管の平均的な内径より１.２倍以上膨らませた箇所が少なくとも一つ以上あることを特徴とする。
【０００８】
また、本発明に係る片口金形蛍光ランプは、内部に一対のフィラメント電極を有し、かつ内部に一本の二重螺旋状の放電路を有する発光管と、前記発光管を立設する保持部と、点灯用器具に接続するための口金とを備えた片口金形の蛍光ランプであって、ランプ周囲温度が３０℃以上の所定温度において最高の光束出力を有する特性であり、前記発光管の二重螺旋状部は、一の方向に折り返し部まで旋回した第１旋回部分と、折り返し部から前記一の方向と略反対の方向に旋回した第２旋回部分とを含み、前記折り返し部の内径は、前記第１及び第２の旋回部分の内径に比べて、１.２倍以上に膨らんでいることを特徴とする。
【０００９】
本発明に係る片口金形蛍光ランプは、内部に一対のフィラメント電極を有し、かつ内部に一本の二重螺旋状の放電路を有する発光管と、前記発光管を立設する保持部と、点灯用器具に接続するための口金とを備えた片口金形の蛍光ランプであって、ランプ周囲温度が３０℃以上の所定温度において最高の光束出力を有する特性であり、前記発光管内には希ガスが封入され、前記希ガスはアルゴン１００ｗｔ％であるか、もしくは、前記希ガスの主成分は、アルゴンとクリプトンであって、クリプトンの組成比率は、希ガスの０wt％〜５０wt％であることを特徴とする。
本発明に係る片口金形蛍光ランプは、内部に一対のフィラメント電極を有し、かつ内部に一本の二重螺旋状の放電路を有する発光管と、前記発光管を立設する保持部と、点灯用器具に接続するための口金とを備えた片口金形の蛍光ランプであって、ランプ周囲温度が３０℃以上の所定温度において最高の光束出力を有する特性であり、前記発光管内には希ガスが封入され、前記希ガスの主成分は、アルゴンとキセノンであって、キセノンの組成比率は、０wt％〜２５wt％であることを特徴とする。
【００１０】
本発明に係る片口金形蛍光ランプは、内部に一対のフィラメント電極を有し、かつ内部に一本の二重螺旋状の放電路を有する発光管と、前記発光管を立設する保持部と、点灯用器具に接続するための口金とを備えた片口金形の蛍光ランプであって、ランプ周囲温度が３０℃以上の所定温度において最高の光束出力を有する特性であり、前記発光管内には希ガスが封入され、前記希ガスの主成分は、アルゴン、クリプトン及びキセノンであって、混合ガス中のクリプトンの組成比率をＲＫｒとし、混合ガス中のキセノンの組成比率をＲＸｅとした場合に、（ＲＫｒ＋２ＲＸｅ）は、混合ガスの０wt%〜５０wt%の範囲であることを特徴とする。
【００１１】
本発明に係る片口金形蛍光ランプは、内部に一対のフィラメント電極を有し、かつ内部に一本の二重螺旋状の放電路を有する発光管と、前記発光管を立設する保持部と、点灯用器具に接続するための口金とを備えた片口金形の蛍光ランプであって、ランプ周囲温度が３０℃以上の所定温度において最高の光束出力を有する特性であり、前記発光管における管壁負荷が０.０７Ｗ／ｃｍ２〜０.１３Ｗ／ｃｍ２の範囲にあることを特徴とする。
【００１２】
本発明に係る片口金形蛍光ランプは、前記所定温度は、４５℃以下であることが好ましい。
また、本発明に係るランプ片口金形蛍光ランプは、周囲温度が２５℃の条件下における定常点灯時に、発光管の最冷点温度が５５℃以下であることが好ましい。
また、本発明に係る片口金形蛍光ランプは、前記発光管には、紫外線放射物質が封入され、前記紫外線放射物質は、水銀単体、もしくは水銀単体と同等の水銀蒸気圧に関する温度特性を有する水銀合金であることが好ましい。
また、本発明に係る片口金形蛍光ランプは、前記発光管は、被覆部材により覆われることなく、直接外気に触れる構造にあることが好ましい。
また、本発明に係る片口金形蛍光ランプは、前記発光管の管内径は、４．０ｍｍ以上７．４ｍｍ未満であることが好ましい。
【００１３】
本発明に係る片口金形蛍光ランプは、前記発光管には細管が設けられており、点灯中、前記細管内に最冷点箇所が設けられていることが好ましい。
本発明に係る照明器具は、前記片口金形蛍光ランプを、密閉型に収納することを特徴とする。
本発明に係る照明器具は、前記片口金形蛍光ランプを、略水平姿勢に装着することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１４】
本発明に係る片口金形蛍光ランプによれば、ランプ周囲温度が３０℃以上の所定温度において最高の光束出力を有する特性であるため、ランプの使用形態の実態に合わせ、ランプの能力を発揮させることが可能となる。例えば、ランプを小型の照明器具に装着して、周囲温度が２５℃より高くなる環境下で使用されるとしても、最高の光束出力を発揮させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
（実施の形態１）
以下、実施の形態について、図面を参照しながら説明する。
１．電球形蛍光ランプの構成
図１は、電球形蛍光ランプ１を示す正面図である。
図１に示すように、片口金形の電球形蛍光ランプ１は、発光管２、樹脂保持部材３、電子安定器４、樹脂ケース５、口金６を備えている。
【００１６】
発光管２は、二重螺旋状に屈曲した螺旋状部を有している。
樹脂保持部材３は、発光管２の両端部を保持することで発光管２を立設している。
電球形蛍光ランプ１は、発光管２が被覆部材に覆われず直接外気に触れ得る構造である（外環バルブ無しのタイプである。）。
樹脂ケース５は、電子安定器４を収納しており、端部には口金６が装着されている。
２．発光管の構成
図２は、電球形蛍光ランプ１の発光管２を示す正面図であり、その横断面の形状がわかるようにガラス管８の一部を切り欠いた状態で示している。
【００１７】
発光管２は、管容囲器となるガラス管８と、このガラス管８の両端部に配設された一対の電極９，１０とを備えている。
ガラス管８は二重螺旋状をしており、折り返し部８ｃと、電極９が配設された側の端部から折り返し部８ｃまで旋回した第1旋回部８ａと、折り返し部８ｃから電極１０が配設された側の端部まで旋回した第２旋回部８ｂとを有する。このようにガラス管８は、幾重にも湾曲しているため、電極９，１０の間に形成される発光管２の放電路は複数の湾曲した部分を有することとなる。
【００１８】
ガラス管８先端の折り返し部８ｃは、他の主要な部分と比べて膨出した膨らみ部１１となっている。ランプ１の点灯時には、放熱性の良い膨らみ部１１の内面部分に最冷点箇所が形成されることとなる。この最冷点箇所の温度により、点灯時における管内水銀蒸気圧が一義的に規定される。
電極９，１０は、いわゆる三重巻形のタングステン製のフィラメントコイルであり、Ba-Ca-Sr複合酸化物にZr酸化物添加の電子放射物質（図示せず）が充填されている。
【００１９】
また電極９，１０は、それぞれ一対のリード線１２ａ，１２ｂ、リード線１３ａ，１３ｂにより支持されている。
リード線１２ａ，１２ｂ及びリード線１３ａ，１３ｂは、ビーズガラスマウント方式により、ガラス管８の端部において気密封止されている。
なお、ガラス管８の一方の端部には、排気管１４（発光管排気後に先端部封止）が封着されている。
【００２０】
発光管２の両端部を除く内表面には、蛍光体層１６が形成されている。蛍光体層１６は、３種類の赤、緑及び青発光の蛍光体を混合した希土類蛍光体が塗布・焼成されたものである。
また、発光管２内には、水銀（Hg）１８に加えて、緩衝ガスとして希ガス（図示せず）が封入されている。希ガスの組成については後述する。
３．電子安定器の点灯回路構成
図３は、電子安定器４の点灯回路構成を模式的に示す図である。
【００２１】
図３に示すように、電子安定器４は、整流・平滑回路３４、インバータ回路３６、DCカットコンデンサ−３８、限流用チョークコイル４０を含む点灯回路構成である。
なお、電子安定器４の回路効率は約９０％である。
インバータ回路部３６は、シリーズインバータ回路方式によるものである。
電子安定器４は、さらに、発光管２のリード線２６ｂ，２８ｂに並列接続されたＣ予熱回路４２を含んでいる。
【００２２】
Ｃ（コンデンサ）予熱回路４２は、コンデンサ−４４と正温度特性抵抗素子（ＰＴＣ）４６との並列回路で構成されている。
コンデンサー４４は、ランプ始動時及び定常点灯時に電極９，１０へそれぞれ予熱電流及び補助加熱電流を供給するほかに、特にランプ始動時には上記限流用チョークコイルＬb４０と共振することで発光管２への始動印加電圧を発生する、という機能も果している。
【００２３】
また、ＰＴＣ４６は、特にランプ始動時に発光管２の電極９，１０に十分な予熱電流を供給する機能を果たしている。
４．ピークとなる周囲温度を高温に移動させる手法
光束出力がピークとなる周囲温度を２５℃より高温に移動させる手法は、次の（１）から（３）に示すような種々の手段が挙げられる。以下、順にそれぞれの手段と、本発明者らが検討した実験結果について順に説明する。
【００２４】
（１）膨らみ部１１の拡径
本発明者らは、図１〜図３を用いて説明したランプと構成が同じで、膨らみ部１１の径を従来より大きくしたランプ（以下、「発明品１」という。）を製作した。
発明品１の試作品の寸法や仕様は次に示す通りである。
発光管２の主要部の管内径・・・６．０mm
膨らみ部１１の管内径・・・９．０mm（主要部の１.５倍）
封入希ガス・・・Ar８０wt%Kr２０wt％の混合ガス（封入圧５５０Pa）
管巻層数・・・約５.５回
隣接する巻層の隙間・・・１.０mm
環外径・・・３２.５mm
ランプ入力・・・１０W
図４は、照明器具に、従来品または発明品１を装着した際の光束出力の比較したグラフを示す図である。
【００２５】
従来品は、光束出力のピークが２５℃付近である。これに対して発明品１は、ピークが３０℃より温度となっている。
本実施の形態においては、ピークの温度は従来より上昇させるために、発光管２の主要部（旋回部８ａ，８ｂなどの発光管２の発光部分）の平均内径に比べて、膨らみ部１１の内径を大きくして発光管の内表面積を拡大させる。
【００２６】
図５は、周囲温度と相対光束との関係のグラフを示す図である。
図５に示すように、Ｒが１.５の発明品１は、Ｒが１.２の従来品と比べて、光束出力がピーク値となる周囲温度が、高くなっていることがわかる。
ここで、Ｒは、膨らみ部の内径（ｂ）を、主要部の内径（ａ）で除した値である（Ｒ＝ｂ／ａ）。
【００２７】
なお、膨らみ部の内径が主要部の内径の１.７倍とする（Ｒ＝１.７）と、ピーク値における周囲温度をより高温に移動させることができる。
このように、膨らみ部の内径を拡径するほどより高温環境下での適応性を高めることができるものの、拡径により膨らんだ部分の肉厚が薄くなる場合があるため、上限値は、例えば、２．５倍である。
【００２８】
図６は、Ｒと最冷点温度との関係を示すグラフを含む図である。
図６に示すように、Ｒが大きくなるにつれて、ランプ定常点灯（「定常点灯」は、周囲温度２５℃下で行われる。以下も同じ。）時の最冷点温度が下がるため、発明品１は、最冷点温度が上昇しやすい環境下で使用したとしても、最冷点温度の過度上昇を抑制し、ピーク値の光束出力を得ることができる。
【００２９】
（２）管内径、管壁負荷
管内径と管壁負荷の設定を変えることにより光束出力のピーク値を取る周囲温度を高温に移動させることが可能である。
具体的には、管壁負荷を抑えることにより点灯中の発光管２の表面温度を低下させる。また、管内径と管壁負荷とは、従来のランプと同等の光束が維持できる値に設定する。
【００３０】
ここで、管壁負荷とは、発光管入力(W)を、電極間距離での管内表面積（円周率×管内径×電極間距離）により除した値である。
図７は、管壁負荷を異ならせた場合の、周囲温度と相対光束との関係を示すグラフを含む図である。
発明品２のランプにおいて、管壁負荷及び内径以外の仕様・寸法は上記発明品１と同様である。管壁負荷を従来より抑えることにより、光束出力がピーク値を取る周囲温度を高温に移動させることができる。
【００３１】
図８は、従来品の管壁負荷を１とした場合の、管壁負荷の比率と最冷点温度との関係を示すグラフを含む図である。
図８に示すように、発明品２は、従来品と比べてランプ定常点灯（周囲温度２５℃である。）時の最冷点温度が低下している。
なお、管壁負荷を抑制による光束の低下を避け、かつ従来より管壁負荷を下げるには管内径を小径化し放電路長を延長する必要があるので、管内径は従来品の７．４ｍｍより細いことが要求される。また、管内径が４.０ｍｍ未満とすると、ランプ電圧が上昇し小型で安価な点灯回路では安定して点灯し難いので、管内径は４.０ｍｍ以上７．４ｍｍ未満の範囲内が好ましい。
【００３２】
また、管壁負荷については、０.０７W／cm2より低くすると、特に発光管２のガラス管８の管全長が長くなり過ぎて、その成形加工が極めて難しく、またランプ外囲形状を一般電球６０Wと略同等に保つのも難しい。従来品の０．１３W/cm2よりは小さくすることが要求されるため、０．０７W/cm２〜０．１３W/cm２であることが好ましい。
（３）希ガスの組成
発光管２内に封入する希ガスを、アルゴンに、キセノンまたはクリプトンを加えた混合ガスとすることによって、光束出力がピーク値となる周囲温度を高温に移動させることが可能である。
【００３３】
図９は、封入希ガスの組成を異ならせた種々のランプにおける周囲温度と相対光束との関係のグラフを示す図である。
図９において、例えばAr８０/Kr２０は、希ガスとして、Ar８０wt%/Kr２０wt%の混合ガスを封入したランプであることを示している。
図９に示すように、Ar１００（従来品）、Ar９０/Kr１０、Ar８０/Kr２０（発明品３）、Ar５０/Kr５０、Kr１００というように、Krの比率が大きくなるにつれて、光束出力がピーク値となる周囲温度が高温に移動していることがわかる。
【００３４】
図１０は、Krの混合比率と最冷点温度との関係を示すグラフを含むである。
図１０に示すように、Krの混合比率が高くなるにつれて、定常点灯（周囲温度２５℃である。）時の最冷点温度が低下している。
Krガス混合により最冷点温度が低下したのは、プラズマから管内壁への熱伝導率が低下したためである。
【００３５】
図１１は、封入希ガスの組成が異なるランプにおける光束立上り特性を示すグラフを示す図である。
図１１のグラフに示すように、Kr組成比率ＲKrが２０wt％の発明品３は、３秒で光束約５０%の立ち上がりを確保できる。
これに対して、Kr組成比率ＲKrが５０wt％のランプは、３秒で光束約３０%の立ち上がりとなり、ＲKrが２０wt％のランプと比べるとやや下回るものの、実用上問題なく使用できる範囲となっている。
【００３６】
Kr組成比率ＲKrが１００wt％のランプは、光束立ち上がり特性が急激に遅くなるため、立ち上がり特性が厳しく要求される環境下（トイレ照明など）で使用されるランプとしてはあまり好ましくない。
なお、Kr組成比率ＲKrが大きくなるにつれて、立ち上がり特性が悪化するのは、Krガスの熱伝導率がArガスに比べて低いことに起因している。
【００３７】
以上より、(Ar＋Kr)混合ガスにおけるKr組成比率ＲKrは、特に０wt%〜５０wt％の範囲に規定するのが妥当である。
５．照明器具
（１）下面開放シーリング器具
図１２は、下面開放シーリング型の照明器具５０を示す分解図である。
【００３８】
照明器具５０は、電球形蛍光ランプ１、本体５１、ソケット５３、本体パッキン５４を備え、内部には電球形蛍光ランプ１が取り付けられる。
ソケット５３は、取付ネジ５２ａ，５２ｂにより、本体パッキン５４と固定される。
また、ソケット５３は電源電線５６と接続される。
本体５１はソケット５３に締め付けられて固定される。このため、電球形蛍光ランプ１は密閉された空間の中に位置することとなり、照明器具５０の使用時にはランプ１の周囲温度は３０℃以上の高温になりやすい。
【００３９】
電球形蛍光ランプ１は、光束出力がピーク値を取る温度が３０℃以上の所定温度であるため、照明器具における光束出力を従来より向上させることができる。
（２）水平点灯ダウンライト器具
図１３は、水平点灯ダウンライト型の照明器具６０を示す図である。
照明器具６０は、電球形蛍光ランプ１、反射板６１、ソケット６２を備え、内部には電球形蛍光ランプ１が取り付けられる。
【００４０】
照明器具６０における電球形蛍光ランプ１は密閉されていないため、照明器具５０での使用時と比較すると、ランプ１の周囲温度はそれ程異常上昇しない傾向にある。
もっとも、ランプ１は略水平点灯となる姿勢で固定されている。本発明者らの検討によると、水平点灯であると最冷点温度が上昇し、最適な最冷点温度の範囲から外れ光束が下がってしまうという問題が発生する場合があることが判明している。
【００４１】
電球形蛍光ランプ１は、定常点灯時の最冷点温度が従来より低下しているため、水平点灯した場合の最冷点温度の過度上昇を抑制することができ、光束出力がピーク値となる最冷点温度に設定することが可能となる。
（３）比較
図１４は、従来品と、発明品（発明品１〜３のいずれか）とを照明器具に使用した場合の器具内光束出力を比較するグラフである。
【００４２】
図１４の左部における「定常点灯」は、従来品及び発明品を照明器具に取り付けずに定常点灯させた場合である。この場合、周囲温度は２５℃であるので従来品の光束出力がピーク値となり、発明品はピーク値を下回る。このため、発明品は、従来品と比べるとやや劣る結果となっている。
一方、電球形蛍光ランプが密閉して収納される照明器具である「下面開放シーリング器具」（例えば、図１２参照。）と「密閉シーリング器具」においては、発明品を用いた方が従来品より良好な結果が得られている。
【００４３】
また、電球形蛍光ランプが略水平姿勢に装着される「水平点灯ダウンライト器具」（例えば、図１３参照。）においても、発明品の方がよい結果となっている。
このように発明品のランプは、照明器具に装着しない場合には、従来品より実使用上影響がない程度にやや光束出力が劣るものの、照明器具に使用した場合にその真価を発揮することがわかる。
６．その他
（１）実施の形態においては、紫外放射物質として単体水銀１８（図２参照）を封入している。単体の水銀は、特にランプ始動時の水銀蒸気圧が低下するアマルガムと比較すると、ランプ始動時の光束立ち上がり特性が良好であるので好適である。
【００４４】
なお、水銀単体に限らず、水銀単体と同等の水銀蒸気圧に関する温度特性を有する水銀合金を用いても構わない。
（２）ランプの光束出力がピーク値となる所定の周囲温度の設定は、３０℃〜４５℃の範囲にすることが好ましい。
３０℃以上であれば、従来の設定温度２５℃のランプと比べて、有意な効果を得ることができる。
【００４５】
また、４５℃より高く設定すると、低温時の光束出力が低下するため相対的に立ち上がりが遅くなるので好ましくない。
（３）ランプの最冷点温度は、光束出力がピーク値となる従来の６０℃〜６５℃より低下させ、特に５５℃以下に設定することが好ましい。
５５℃以下に設定すれば、例えば、光束出力がピーク値を取る周囲温度を２５℃より高温の３０℃以上へと確実に移動させることができる。
【００４６】
（４）実施の形態で説明した、前記（Ar＋Kr）混合ガスのほかに、特に(Ar＋Xe)混合ガスを封入した発光管２からなるランプ１も試作して、上記同様の測定を行った。この結果、当該(Ar＋Xe)封入ランプ１は、特にXe組成比率ＲXeが前記(Ar＋Kr)封入ランプ１でのKr組成比率ＲKrの約１／２において、上述と略同等の効果が得られることが判明した。そして、当該ランプ１でのXe組成比率ＲXeは、前記(Ar＋Kr)封入ランプ１と同様の理由により、特に０wt%〜２５wt%の範囲に規定するのが妥当である。
【００４７】
また、混合ガスとしては、希ガスであるヘリウム（He）やネオン（Ne）を、微量（例えば両者の合計が２wt%以下）混合しても悪影響がないこと確かめている。
（５）実施の形態では、発光管２の折り返し部８ｃが膨らみ部１１となっていたが、膨らみ部を形成する部分はこれに限られない。発光管２における電極９と電極１０を結ぶ間の一部分であれば他の部分であっても構わない。また発光管の一部、例えば、排気管のように細管をつなぎ最冷点を形成する構造として、最冷点の温度を発明の範囲にすることにより本発明と同様の効果が得られる。
【００４８】
また、実施の形態では片口金形蛍光ランプの一例として、電子安定器を内蔵した電球形蛍光ランプを例に挙げて説明しているが、電子安定器を内蔵していないタイプの蛍光ランプにも適用できる。また湾曲部を有する発光管としては、例えば、Ｕ字管をつなぎ合わせた形状や、直管をブリッジしたツインタイプの発光管でもよい。また、本発明はこのような発光管をピンタイプの口金に立設したツインタイプの片口金形蛍光ランプに用いることができる。これらの形状の場合においても、膨らませた箇所すなわち、膨らみ部は、放電路間中に設ければ良い。これにより最冷点箇所をこの膨らみ部に形成することができる。
【００４９】
（６）図９においては、希ガスの封入割合としてAr100wt％,Kr100wt％のランプを例示している。もっとも、製造工程上、希ガス封入時には、空気などが混入することがあり、厳密に100.0wt％というわけではなく、例えば0.3wt％程度他の希ガスが混入している場合も想定し得る。
【産業上の利用可能性】
【００５０】
本発明に係る片口金形蛍光ランプによれば、ランプの使用実態に合う温度特性を有するため、例えば、照明器具に使用した場合に最高の光束出力を発揮することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００５１】
【図１】電球形蛍光ランプ１を示す正面図である。
【図２】電球形蛍光ランプ１の発光管２を示す正面図である。
【図３】電子安定器４の点灯回路構成を模式的に示す図である。
【図４】照明器具に、従来品または発明品１を装着した際の光束出力の比較したグラフを示す図である。
【図５】周囲温度と相対光束との関係のグラフを示す図である。
【図６】Ｒと最冷点温度との関係を示すグラフを含む図である。
【図７】管壁負荷を異ならせた場合の、周囲温度と相対光束との関係を示すグラフを含む図である。
【図８】従来品の管壁負荷を１とした場合の、管壁負荷の比率と最冷点温度との関係を示すグラフを含む図である。
【図９】封入希ガスの組成を異ならせた種々のランプにおける周囲温度と相対光束との関係のグラフを示す図である。
【図１０】Krの混合比率と最冷点温度との関係を示すグラフを含む図である。
【図１１】封入希ガスの組成が異なるランプにおける光束立上り特性を示すグラフを示す図である。
【図１２】下面開放シーリング型の照明器具５０を示す分解図である。
【図１３】水平点灯ダウンライト型の照明器具６０を示す図である。
【図１４】従来品と、発明品（発明品１〜３のいずれか）とを照明器具に使用した場合の器具内光束出力を比較するグラフである。
【図１５】従来の電球形蛍光ランプ１０１を示す正面図である。
【符号の説明】
【００５２】
１  電球形蛍光ランプ
２  発光管
４  電子安定器
８  ガラス管
８ａ  第1旋回部
８ｂ  第２旋回部
８ｃ  折り返し部
１１  膨らみ部
１８  水銀
５０  照明器具（下面開放シーリング型）
６０  照明器具（水平点灯ダウンライト型）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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