(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
セラミックスからなる回転部材と、該回転部材に近接して設けられたセラミック部材とからなる組合せ部材において、前記回転部材が窒化珪素質焼結体からなり、前記セラミック部材がコージェライト質焼結体からなるとともに、前記回転部材の硬度が１３〜１６ＧＰａ、前記セラミック部材の硬度が５〜１０ＧＰａ、前記回転部材及び前記セラミック部材の気孔率が５％以下、且つ前記回転部材とセラミック部材との最小隙間が０．２〜１ｍｍであることを特徴とする組合せ部材。
【請求項２】
前記回転部材の熱膨張係数が、前記セラミック部材の熱膨張係数より大きいことを特徴とする請求項１記載の組合せ部材。
【請求項３】
前記回転部材及び前記セラミック部材の硬度差が４〜１０ＧＰａであることを特徴とする請求項１又は２記載の組合せ部材。
【請求項４】
前記コージェライト質焼結体が、希土類酸化物を０．５〜２０重量％の割合で含むことを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の組合せ部材。
【請求項５】
前記コージェライト質焼結体の１０００℃における強度が８０ＭＰａ以上であることを特徴とする請求項１乃至４のうちいずれかに記載の組合せ部材。
【請求項６】
前記コージェライト質焼結体が窒化珪素、炭化珪素及び酸窒化珪素のうち少なくとも１種を４０重量％以下の割合で含むことを特徴とする請求項１乃至５のうちいずれかに記載の組合せ部材。
【請求項７】
気孔率５％以下、硬度５〜１０ＧＰａのコージェライト質焼結体からなるセラミック部材の少なくとも一部を、気孔率５％以下、硬度１３〜１６ＧＰａの窒化珪素質焼結体からなる回転部材に接触するように配置するとともに、該回転部材を回転させて前記セラミック部材の少なくとも一部を接触摩耗により除去し、前記セラミック部材と前記回転部材との最小隙間を０．２〜１ｍｍにすることを特徴とする組合せ部材の製造方法。
【請求項８】
８００〜１５００℃に加熱をしながら、前記セラミック部材と前記回転部材とを接触摩耗させることを特徴とする請求項７記載の組合せ部材の製造方法。
【請求項９】
タービンロータ及びタービンシュラウドを具備するガスタービン用部品において、前記タービンロータ及びタービンシュラウドが請求項１乃至６のうちいずれかに記載の組合せ部材を用いてなることを特徴とするガスタービン用部品。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、組合せ部材に関し、また、軽量、耐酸化性の特性を有しつつ、被研削性能を向上し、ガスタービン、ジェットエンジンなどにおける回転部材であるタービンとそのタービン翼先端に対向するタービンシュラウド等の静止部材に使用され、経済性に優れ、高効率なガスタービン用部品に関する。
【０００２】
【従来技術】
最近のガスタービンは高効率化に伴い、高温燃焼化が進んでいる。そのため燃焼室周りの高温化が進み、その耐熱性が重要になってきている。特にその中心部材で回転部品であるタービンロータと、そのケーシングである静止部品のシュラウドとが、組み合せて用いられ、高い強度や耐熱性とともに、作動ガスの漏れを防ぐための高いシール性が要求されている。
【０００３】
そのため、従来より、窒化珪素、チタン酸アルミニウム、コージェライト等のセラミックスがエンジン部品に用いられてきた。しかし、チタン酸アルミニウム、コージェライト等の酸化物は、緻密体を得るのが難しく、室温強度が４０ＭＰａ程度と低く、高温ではさらに強度が低下するため、構造部材特に高温用構造部材として使用することが難しいという問題があった。
【０００４】
また、窒化珪素質焼結体は、高強度且つ高靱性と機械的特性に優れるため、タービンロータとしては好ましいものの、静止部材、具体的にはタービンシュラウドに使用すると、タービンロータの回転中に、ロータ先端とシュラウドが接触摺動し、その際にタービンロータやシュラウドが欠損するという問題があった。逆に、接触をさけるために隙間を広く設けると作動ガスが漏れ、熱効率が低下してしまうという問題があった。
【０００５】
そこで、シュラウドに気孔率が高く、硬度が低いセラミック部品を用いることにより、タービンの先端がシュラウドに接触しながら摩滅することにより隙間を小さくし、シール性を向上させることが特開平１１−３１０４６５号公報で提案されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特開平１１−３１０４６５号公報に記載の方法では、硬度を低くするために気孔率を１０％以上と大きくしているため強度が低く、接触時に破損しやすいという問題があった。
【０００７】
また、気孔率が大きいため、酸素ガスとの反応表面積が大きくなるため、酸化反応が進みやすく、窒化珪素部材の酸化増量が大きく、耐酸化性に劣るという問題があった。
【０００８】
従って、本発明は、機械的信頼性及び耐熱性に優れた組合せ部材及び熱効率を高めるために部材間の隙間を狭くし、接触摺動しても互いに相手材を破損させることのない組合せ部材とその製造方法並びにタービン及びタービンシュラウドとを具備するガスタービン用部品を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明は、緻密で硬度の異なるセラミックスからなる部材を組合せ、回転部材の回転により低硬度のセラミックスの一部を摩耗により除去することによって、０．２〜１ｍｍの最小隙間を有する組合せ部材が実現できるという知見に基づくもので、その結果、組合せ部材の破損を防止して信頼性を高めるとともに、部材間の隙間が小さいためシール性を高めることができた。特に、緻密な窒化珪素質焼結体とコージェライト質焼結体との組合せが好適で、ガスタービン用部品として最適に用いることができることも見出した。
【００１０】
即ち、本発明の組合せ部材は、ラミックスからなる回転部材と、該回転部材に近接して設けられたセラミック部材とからなる組合せ部材において、前記回転部材が窒化珪素質焼結体からなり、前記セラミック部材がコージェライト質焼結体からなるとともに、前記回転部材の硬度が１３〜１６ＧＰａ、前記セラミック部材の硬度が５〜１０ＧＰａ、前記回転部材及び前記セラミック部材の気孔率が５％以下、且つ前記回転部材とセラミック部材との最小隙間が０．２〜１ｍｍであることを特徴とする。
【００１１】
緻密な回転部材及びセラミック部材の硬度を上記の値にそれぞれ設定することにより、硬度の低いセラミック部材が摩耗するものの、組合せ部材の破損を防止することができ、機械的信頼性を高めることができる。また、回転部材とセラミック部材間の最小隙間が０．２〜１ｍｍと小さいためシール性を高めることができる。さらに、前記回転部材が窒化珪素質焼結体からなり、前記セラミック部材がコージェライト質焼結体からなることから、回転部材として高い強度を要求される回転部材の信頼性を向上でき、セラミック部材の硬度が低いため、回転部材と接触しても破損することが無い。
【００１２】
また、前記回転部材の熱膨張係数が、前記セラミック部材の熱膨張係数より大きいことが好ましく、これにより、隙間をより狭くでき、熱効率を向上できる。
【００１３】
また、前記回転部材及び前記セラミック部材の硬度差が４〜１０ＧＰａであることが好ましい。これにより、さらに機械的信頼性を向上でき、シール性を高めることが可能となる。
【００１５】
さらにまた、前記コージェライト質焼結体が、希土類酸化物を０．５〜２０重量％の割合で含むことが好ましい。これにより、緻密質が得られにくいコージェライトを緻密化でき、耐熱性、耐酸化性、耐食性を向上できる。
【００１６】
また、前記コージェライト質焼結体の１０００℃における強度が８０ＭＰａ以上であることが好ましい。これにより、ガスタービン用部品としての信頼性を向上できる。
【００１７】
さらに、前記コージェライト質焼結体が窒化珪素、炭化珪素及び酸窒化珪素のうち少なくとも１種を４０重量％以下の割合で含むことが好ましい。これにより、強度を向上でき、信頼性を向上できる。
【００１８】
また、本発明の組合せ部材の製造方法は、気孔率５％以下、硬度５〜１０ＧＰａのコージェライト質焼結体からなるセラミック部材の少なくとも一部を、気孔率５％以下、硬度１３〜１６ＧＰａの窒化珪素質焼結体からなる回転部材とするように配置するとともに、該回転部材を回転させて前記セラミック部材の少なくとも一部を接触摩耗により除去し、前記セラミック部材と前記回転部材との最小隙間を０．２〜１ｍｍにすることを特徴とするもので、これにより、耐酸化性とシール性を高めた本発明の組合せ部材を実現することができる。
【００１９】
特に、８００〜１５００℃に加熱をしながら、前記セラミック部材と前記回転部材とを接触摩耗させることが好ましい。これにより、さらに高温での信頼性とシール性を向上できる。
【００２０】
さらに、本発明のガスタービン用部品は、タービンロータ及びタービンシュラウドを具備するガスタービン用部品において、上記の組合せ部材を、前記タービンロータ及びタービンシュラウドとして用いることを特徴とするもので、これにより、高温燃焼が可能で、作動ガスの漏れが少なくなり、機械的信頼性が高く、熱効率の高いガスタービンシステムが可能となる。
【００２１】
【発明の実施の形態】
本発明の組合せ部材は、例えば図１に示すように、窒化珪素質焼結体からなる回転部材１と、該回転部材１に近接して設けられたコージェライトからなるセラミック部材２とから構成され、回転部材１とセラミック部材２との間に隙間３が設けられている。なお、セラミック部材２は、静止していても、また、回転していてもよい。
【００２２】
本発明によれば、回転部材１は、硬度１３〜１６ＧＰａのセラミックスからなることが重要である。硬度が１３ＧＰａ未満では、セラミック部材２の一部を摩耗により効率的に除去しにくく、また回転中の接触により破損しやすくなる。１６ＧＰａより大きいとセラミック部材２を傷つけやすくなり、製造コストも高くなるためである。
【００２３】
また、セラミック部材２の硬度が５〜１０ＧＰａであることも重要である。５ＧＰａ未満では、気流中に混入した微小物質による摩耗が顕著となり、また１０ＧＰａより大きいと摩耗による除去がしにくくなり、また回転部材１との接触によりいずれかが破損するためである。
【００２４】
そして、回転部材１とセラミック部材２とが上記の硬度の組合せであれば、回転時の接触によりセラミック部材２の一部が摩耗によって除去され、破損を防ぐことができる。この作用をより効果的にするため、またより小さな部材隙間間隔を実現するため、回転部材１の硬度は特に１４〜１５ＧＰａが、セラミック部材２の硬度は特に７〜９ＧＰａが好ましい。
【００２５】
特に、回転部材１の硬度が１３〜１６ＧＰａ、セラミック部材２の硬度が５〜１０ＧＰａであることに加えて、回転部材１とセラミック部材２の硬度差が４〜１０ＧＰａ、特に５〜８ＧＰａであることが好ましい。この硬度差により、回転部材１がセラミック部材２を摩耗によって効率よく除去でき、破壊防止による信頼性もさらに高めることができる。
【００２６】
また、回転部材１及びセラミック部材２の気孔率をいずれも５％以下にすることが重要である。これにより、酸化性ガス又は空気中の酸素との反応表面積を小さくすることができ、回転部材１の酸化増量を小さくすることができるため、耐酸化性を向上し、長期信頼性を高めることができる。特に、回転部材１及びセラミック部材２の気孔率は、特に３％以下、さらには１％以下が機械的信頼性と耐酸化性をさらに高めるために好ましい。
【００２７】
回転部材１は、使用される環境にもよるが、例えば、ガスタービン用部品として用いられる場合、靭性が高く、軽量で、室温及び高温での強度が高く、耐酸化性にすぐれた窒化珪素、酸窒化珪素、炭化珪素、ムライト、ジルコニア等のセラミックス、及びこれらの群から選ばれるセラミックスを含む複合材料からなることが好ましい。
【００２８】
さらに、本発明によれば、回転部材１とセラミック部材２との隙間３のうち、最小隙間３が０．２〜１ｍｍであることが重要である。この最小隙間３を小さくすることによりシール性を高めることができる。例えば、ガスタービンにおいては、タービンロータとタービンシュラウドの隙間を狭くすることにより効率を向上できる。
【００２９】
本発明では、回転部材１の硬度が１３〜１６ＧＰａ、セラミック部材２の硬度が５〜１０ＧＰａであり、予め摩耗によって隙間３が設けられているため、０．２〜１ｍｍの小さな隙間３を保つことができる。たとえ、これらの部材が接触しても摩耗によってセラミック部材２が除去されるため、回転部材１やセラミック部材２が欠損することを防止できる。
【００３１】
また、回転部材１の熱膨張係数が、セラミック部材２の熱膨張係数より大きいことが好ましい。これにより、例えばガスタービンの運転時に、温度上昇により隙間３をさらに小さくすることが可能となり、さらにシール性を改善できる。
【００３２】
上記のような硬度と気孔率を有する組合せ部材として、回転部材１には窒化珪素質焼結体、セラミック部材２にはコージェライト質焼結体を用いることが、特にガスタービンのような高温で使用される部材として好ましい。
【００３３】
窒化珪素質焼結体は高強度、高靭性で回転による破壊に対して機械的信頼性が高いためである。この窒化珪素質焼結体の室温強度は８００ＭＰａ以上、１０００℃での高温強度は５００ＭＰａ以上であることが好ましい。なお、窒化珪素質焼結体は、硬度を高めるため、炭化珪素や炭化硼素等の硬質物質を３０重量％以下、特に１０〜２０重量％含有してもよい。
【００３４】
また、コージェライト質焼結体を、ガスタービンのように高温で使用される部品として使用する場合、１０００℃の高温強度が８０ＭＰａ以上、特に１００ＭＰａ以上さらには１５０ＭＰａ以上が、機械的信頼性を高める上で好ましい。
【００３５】
このような緻密で高温強度の高いコージェライト質焼結体を得るには焼結助剤が不可欠となる。例えば、希土類酸化物を０．５〜２０重量％、特に２〜１５重量％、さらには５〜１０重量％含有させることができる。０．５重量％以下では緻密化が容易ではなく、２０重量％以上では高温特性が劣化する傾向がある。
【００３６】
さらに、また、コージェライト質焼結体は、窒化珪素、炭化珪素、酸窒化珪素のうち少なくとも１種を４０重量％以下、特に５〜３０重量％、さらには１０〜２０重量％含有することにより、さらに強度を高めることができ、セラミック部材２として特にガスタービン用部品に好適に用いることができる。なお、コージェライト質焼結体の耐食性を向上するため、気孔率を５％以下、特に３％以下、さらには１％以下とすることは言うまでもない。
【００３７】
次に、本発明の組合せ部材の製造方法について、回転部材１に窒化珪素質焼結体、セラミック部材２にコージェライト質焼結体を用いる場合を例として説明する。
【００３８】
まず、セラミック部材２に用いるコージェライト質焼結体を作製する。出発原料として、平均粒子径５μｍ以下、特に３μｍ以下のコージェライト粉末、平均粒径２μｍ以下の希土類酸化物粉末、及び所望により窒化珪素粉末、炭化珪素粉末、酸窒化珪素粉末等の粉末を準備する。
【００３９】
上記の粉末を、コージェライト粉末が８０〜９９．５重量％、特に８５〜９８重量％、更には８８〜９５重量％、希土類酸化物粉末が０．５〜２０重量％、特に２〜１５重量％、更には５〜１０重量％となるように混合する。なお、所望により、窒化珪素粉末、炭化珪素粉末及び酸窒化珪素粉末のうち少なくとも１種で、上記コージェライト粉末の最大４０重量％まで、特に５〜３０重量％、更には１０〜２０重量％を置換して、混合することができる。
【００４０】
上記組成を満足するように配合された混合粉末をボールミルなどにより十分混合及び／又は粉砕した後、所望の成形手段、例えば、金型プレス、鋳込成形、冷間静水圧成形、押出し成形等の手法により、所望の形状に成形することができる。
【００４１】
これらの成形体を、大気中、真空、又はＡｒ、Ｎ2等の不活性ガス雰囲気中で１２００〜１５００℃、好ましくは１２５０〜１４００℃の温度範囲で１〜１０時間程度焼結することにより、気孔率５％以下の焼結体が得られる。焼成温度が１２００℃より低いと十分に窒化・緻密化せず、１５００℃より高いと成形体が溶融してしまう。
【００４２】
焼成方法としては、例えば、ホットプレス方法、常圧焼成、窒素ガス圧焼成、さらには、これらの焼成後に１０００気圧以上の高圧下で熱間静水圧焼成することもできる。
【００４３】
このように作製したコージェライト質焼結体は、気孔率５％以下、硬度５〜１０ＧＰａのセラミック部材であることが重要である。
【００４４】
次に、回転部材に用いる窒化珪素質焼結体を作製する。出発原料として、珪素以外の金属元素不純物の総量が１重量％以下、好ましくは０．５重量％以下であり、平均粒径が０．３〜１μｍ好ましくは０．５〜０．８μｍの窒化珪素粉末を準備する。この原料粉末は、不純物酸素量０．５〜２．０重量％のα型、β型のいずれでも使用できる
また、焼結助剤として、平均粒径２μm以下の希土類酸化物粉末、平均粒径０．８μｍのアルミナ及び二酸化珪素等を準備する。助剤の総量は高温特性を高めるために、５〜１５重量％が好ましい。また、所望により、平均粒径１μｍ以下の炭化珪素又は平均粒径２μｍ以下の炭化硼素等の硬質セラミック粉末を添加してもよい。上記混合粉末をボールミルなどにより十分混合及び／又は粉砕した後、所望の成形手段、例えば、金型プレス、鋳込成形、冷間静水圧成形、押出し成形等の手法により、所望の形状に成形することができる。
【００４５】
これらの成形体を脱脂後、Ｎ2等の不活性ガス雰囲気中で１６００〜１９００℃、好ましくは１７５０〜１８５０℃の温度範囲で１〜１０時間程度焼結することにより、気孔率５％以下の焼結体が得られる。焼成温度が１６００℃より低いと十分に窒化・緻密化せず、１９００℃より高いと助剤成分が揮発し、表面荒れを生じる。
【００４６】
焼成方法としては、例えば、ホットプレス方法、常圧焼成、窒素ガス圧焼成、さらには、これらの焼成後に１０００気圧以上の高圧下で熱間静水圧焼成することもできる。タービンロータなどの複雑な回転体を焼成するには常圧焼成、窒素ガス圧力焼成が好ましい。
【００４７】
このように作製した回転部材に用いる窒化珪素質焼結体は、気孔率５％以下、硬度１３〜１６ＧＰａのセラミック部材であることが重要である。
【００４８】
上記の回転部材及びセラミック部材を、それぞれ図１の形状に加工し、セラミック部材の少なくとも一部を、回転部材に接触させるように組み合わせる。即ち、気孔率５％以下、硬度５〜１０ＧＰａのセラミック部材の少なくとも一部を、気孔率５％以下、硬度１３〜１６ＧＰａのセラミックスからなる回転部材に接触するように配置する。このとき、回転部材の回転軸とセラミック部材の中心軸を合わせることが好ましいが、接触させるために１ｍｍ以内の誤差でずれてもかまわない。
【００４９】
そして、回転部材を回転させてセラミック部材の少なくとも一部を接触摩耗により除去することが重要である。回転速度は、摩耗が終了するまで例えば１００００ｒｐｍ以下、特に５０００ｒｐｍ以下、更には３０００ｒｐｍ以下の低速であることが好ましい。そして、前記セラミック部材と前記回転部材との最小隙間を０．２〜１ｍｍにすることも重要である。
【００５０】
この処理により、セラミック部材と回転部材との最小隙間を０．２〜１ｍｍにすることが重要である。これにより、シール性を高めることができる。
【００５１】
なお、本発明において用いた硬度とは、ビッカース硬度（Ｈv）を意味するものであり、焼結体のＨvは、２０ｋｇの荷重を印加して測定できる。
【００５２】
さらに、本発明のガスタービン用部品は、タービンロータ及びタービンシュラウドを具備するガスタービン用部品において、本発明の組合せ部材を、前記タービンロータ及びタービンシュラウドとしたものである。その一例を、図２に示した。
【００５３】
このガスタービンにおいては、セラミック回転部材に相当するタービンロータ１１と、セラミック部材に相当し、静止部品であるタービンシュラウド１２とが近接して配設されている。タービンロータ１１は、軸部１１ａと翼部１１ｂとから構成されており、翼部１１ｂは、タービンシュラウド１２と隙間１３だけ離れて矢印の方向に回転し、隙間１３からガスもれが生じる。
【００５４】
本発明の組合せ部材を用いたガスタービンは、高温燃焼が可能で、作動ガスの漏れが少なくなり、機械的信頼性が高く、熱効率の高いガスタービンシステムが可能となる。
【００５５】
【実施例】
平均粒径  ２μｍのコージェライト粉末と、平均粒径１μｍの希土類元素酸化物粉末、平均粒径０．５μｍの窒化珪素粉末、平均粒径０．５μｍの炭化珪素粉末、平均粒径０．５μｍの酸窒化珪素粉末を用いて、表１に示す組成になるように調合後、ボールミルで２４時間混合した後、１００ＭＰａの圧力でＣＩＰ成形した。そして、その成形体をアルミナの匣鉢に入れて表１の条件で焼成し、コージェライト質焼結体を作製した。
【００５６】
また、平均粒径０．５μｍの９５％α窒化珪素粉末と、平均粒径１μｍのイットリア粉末、平均粒径０．８μｍのアルミナ粉末を用いて、調合後ボールミルで２４時間混合した後、１００ＭＰａの圧力でＣＩＰ成形した。そして、その成形体を炭化珪素の匣鉢に入れて焼成し、表１に示す硬度を有する窒化珪素質焼結体を作製した。
【００５７】
得られた焼結体を研磨し、３×４×１５ｍｍの大きさに研削加工し、この試料の室温、１０００℃のＪＩＳＲ１６０１に基づく４点曲げ強度を測定した。また得られた焼結体についてアルキメデス法により気孔率、ビッカーズ硬度計を用いて２０ｋｇ荷重による室温での硬度測定をした。
【００５８】
また上記サンプルから測定試料を切り出し、ＪＩＳＲ１６１８に基く熱膨張率を測定した。
【００５９】
次に、上記焼結体をもって、図２に示すようなタービンロータに対向するタービンシュラウドを各種のセラミック焼結体にて作製した。そして、タービンロータを４万ｒｐｍで回転させることにより、タービン翼が破損しないかどうかをスピンテストにより試験した。結果を表１、表２に示した。
【００６０】
【表１】
0004712997.tif 000002
【００６１】
【表２】
0004712997.tif 000003
【００６２】
本発明の試料Ｎｏ．２〜４、７〜１０、１２〜１３、１６、１７、１９〜２２、２４〜３２、３４〜３８、４０は、スピンテストの結果が良好であった。タービンと接触しても破損しなかった。
【００６３】
これに対して、気孔率が高く、且つ回転部材の硬度が低い本発明の範囲外のＮｏ．１及び６は、スピンテストにおいてタービンロータが破損した。
【００６４】
また、回転体の硬度が高く本発明の範囲外のＮｏ．５は、スピンテストにおいてタービンシュラウドが破損した。
【００６５】
さらに、隙間が２ｍｍと大きく、本発明の範囲外の試料Ｎｏ．１１は漏れが大きく、エンジンの効率が低下した。
【００６６】
さらにまた、気孔率が７％以上と大きく、且つ硬度が４ＧＰａと低い本発明の範囲外の試料Ｎｏ．１４、１５及び１８は、室温強度が７０ＭＰａ以下と低く、スピンテストにおいてタービンシュラウドが破損した。
【００６７】
また、セラミック部材の硬度が４ＧＰａと小さい本発明の範囲外の試料Ｎｏ．２３は、スピンテストにおいてタービンシュラウドが破損した。
【００６８】
さらに、セラミック部材の硬度が１１ＧＰａと大きい本発明の範囲外の試料Ｎｏ．３３は、スピンテストにおいて、タービンシュラウドが破損した。
【００６９】
【発明の効果】
本発明の組合せ部材は、回転部材が窒化珪素質焼結体からなり、セラミック部材がコージェライト焼結体からなるとともに、回転部材及びセラミック部材の硬度を制御しているため、接触によってもセラミック部材が摩耗によって除去され、小さな隙間が形成されるため、接触によって部品を破損させることがない。特に、タービン、ガスタービン用静止部品として最適に用いることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の組合せ部材の構造を示す概略断面図である。
【図２】本発明のガスタービン用部品の構造を示す断面図である。
【符号の説明】
１・・・回転部材
２・・・セラミック部材
３、１３・・・隙間
１１・・・タービンロータ
１１ａ・・・軸部
１１ｂ・・・翼部
１２・・・タービンシュラウド
【図１】
0004712997.tif 000004
【図２】
0004712997.tif 000005