(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
全体ハウジング内に収容されたカム体の回転をシリンダボア内のピストンの往復運動に変化し、前記ピストンの往復運動によって前記シンリンダボア内に吸入室からガスを吸入すると共に、前記シリンダボアから吐出室へガスを吐出し、前記ピストンの往復動作に伴う圧縮反力を前記全体ハウジングで受け止めるようにしたピストン式圧縮機において、
ピストン式圧縮機は、外部駆動源に作動連結される回転軸と、前記回転軸に止着された回転支持体と、前記カム体としての斜板を傾動可能に前記回転支持体に連係させるヒンジ機構と、前記ヒンジ機構によって前記回転支持体に連係されると共に、前記回転軸に対して傾角可変に制御圧室に収容された斜板と、前記回転軸の周りに配列されると共に、前記斜板の傾角に応じた往復動作を行なう複数のピストンとを備え、前記制御圧室と前記吸入室及び吐出室との間でガスを流入出させることで前記制御圧室内の圧力を制御して前記斜板の傾角を制御する可変容量型圧縮機であり、
前記圧縮反力を前記全体ハウジングに伝達する圧縮反力伝達経路上の前記斜板と前記回転支持体又は前記回転軸との間に防振合金製の防振体を介在し、該防振合金製の防振体は内部の分子摩擦によって振動エネルギーを熱に変換して振動を吸収するものであるピストン式圧縮機における防振構造。
【請求項２】
前記防振体は、その接触対象に対して相対変位しないように配置した請求項１に記載のピストン式圧縮機における防振構造。
【請求項３】
前記ピストン式圧縮機は、外部駆動源からクラッチを介することなく前記回転軸に駆動力を伝達するクラッチレス圧縮機である請求項１又は請求項２に記載のピストン式圧縮機における防振構造。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ピストン式圧縮機における防振構造に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
特開２０００−１８１５６号公報に開示されるようなピストン式圧縮機では、斜板を回転させてピストンを往復動させるというハウジング内部の圧縮仕事が圧縮機を振動させる。即ち、ハウジング内部の圧縮仕事によって発生する加振力が斜板、ヒンジ機構、回転支持体及びスラストベアリングを経由してハウジングに伝わり、ハウジングが振動する。
【０００３】
特開２０００−１８１５６号公報に開示されるピストン式圧縮機では、圧縮機の振動を防止するため、ハウジングとスラストベアリングとの間、あるいは回転支持体とスラストベアリングとの間に制振鋼板が介在されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
特開２０００−１８１５６号公報に開示される制振鋼板は、一対の鋼板の間にゴムを挟んだ構造であるが、一対の鋼板とゴムとを接着するための接着剤が圧縮機内の高温度（最高で２００°Ｃ程度）によって劣化する。そのため、鋼板とゴムとの良好な接着を確保することが難しく、制振鋼板の耐久性の確保が難しい。又、ゴム及び樹脂の振動吸収特性が温度に依存するため、ゴム製、樹脂製の弾性部材に狙いの振動周波数を吸収するための振動吸収特性を温度変化のある圧縮機内で持たせることは難しい。さらに、ハウジングの内壁面の形状に合わせて制振鋼板を曲げ加工すると、制振鋼板における振動吸収特性が変わってしまう。そのため、制振鋼板の曲げ加工ができず、制振鋼板の形状の自由度が小さいという欠点がある。
【０００５】
又、弾性部材には大きな荷重が作用し、しかも圧縮機内が高温（２００°Ｃ程度）であるため、ゴム製、樹脂製の弾性部材では耐久性の確保が難しい。
本発明は、ピストン式圧縮機において温度に関係なく高い防振性能を得られ、しかも形状の自由度が大きく、耐久性に優れた防振構造を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
そのために本発明は、全体ハウジング内に収容されたカム体の回転をシリンダボア内のピストンの往復運動に変化し、前記ピストンの往復運動によって前記シンリンダボア内に吸入室からガスを吸入すると共に、前記シリンダボアから吐出室へガスを吐出し、前記ピストンの往復動作に伴う圧縮反力を前記全体ハウジングで受け止めるようにしたピストン式圧縮機において、ピストン式圧縮機は、外部駆動源に作動連結される回転軸と、前記回転軸に止着された回転支持体と、前記カム体としての斜板を傾動可能に前記回転支持体に連係させるヒンジ機構と、前記ヒンジ機構によって前記回転支持体に連係されると共に、前記回転軸に対して傾角可変に制御圧室に収容された斜板と、前記回転軸の周りに配列されると共に、前記斜板の傾角に応じた往復動作を行なう複数のピストンとを備え、前記制御圧室と前記吸入室及び吐出室との間でガスを流入出させることで前記制御圧室内の圧力を制御して前記斜板の傾角を制御する可変容量型圧縮機であり、前記圧縮反力を前記全体ハウジングに伝達する圧縮反力伝達経路上の前記斜板と前記回転支持体又は前記回転軸との間に防振合金製の防振体を介在し、該防振合金製の防振体は内部の分子摩擦によって振動エネルギーを熱に変換して振動を吸収するものである。
【０００７】
ピストン側から圧縮反力伝達経路を伝って全体ハウジングに波及する振動が防振体に到達すると、防振体はこの振動を吸収し、全体ハウジングの振動が抑制される。防振体がその接触対象に対して相対変位する場合には、両者間の相対変位による振動の発生そのものが抑制される。防振合金は、温度依存の小さい振動吸収特性を有し、高い減衰能を持つ。しかも、防振合金は、形状自由度が大きい上に耐久性に優れている。
【０００８】
請求項２の発明では、請求項１において、前記防振体は、その接触対象に対して相対変位しないように配置した。
防振体をその接触対象に対して相対変位させない構成は、防振体の耐久性を一層高める。
【００１２】
請求項３の発明では、請求項１又は請求項２において、前記ピストン式圧縮機は、外部駆動源からクラッチを介することなく前記回転軸に駆動力を伝達するクラッチレス圧縮機とした。
【００１３】
クラッチレスのピストン式圧縮機は、本発明の適用対象として好適である。
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を可変容量型圧縮機に具体化した第１の実施の形態を図１〜図４に基づいて説明する。
【００１５】
図１に示すように、シリンダブロック１１の前端にはフロントハウジング１２が接合されている。シリンダブロック１１の後端にはリヤハウジング１３がバルブプレート１４、弁形成プレート１５，１６及びリテーナ形成プレート１７を介して接合固定されている。フロントハウジング１２、シリンダブロック１１及びリヤハウジング１３は、可変容量型圧縮機の全体ハウジング１０を構成する。
【００１６】
制御圧室１２１を形成するフロントハウジング１２とシリンダブロック１１とには回転軸１８がラジアルベアリング４７，４８を介して回転可能に支持されている。回転軸１８の前端は制御圧室１２１から外部へ突出しており、この突出端部にはプーリ１９が止着されている。プーリ１９はベルト２０を介して外部駆動源としての車両エンジンＥに作動連結されている。プーリ１９は、アンギュラベアリング２１を介してフロントハウジング１２に支持されている。フロントハウジング１２は、プーリ１９に作用するスラスト方向の荷重及びラジアル方向の荷重の両方をアンギュラベアリング２１を介して受け止める。
【００１７】
回転軸１８には回転支持体２２が止着されていると共に、斜板２３が回転軸１８の軸線方向へスライド可能かつ傾動可能に支持されている。回転軸１８は、回転支持体２２の軸孔２２４及び斜板２３の軸孔２３１に挿通されている。図２に示すように、斜板２３には一対のガイドピン２４，２５が止着されている。ガイドピン２４，２５の先端部にはガイド球２４１，２５１が形成されている。回転支持体２２には支持アーム２２１が突設されており、支持アーム２２１には一対のガイド孔２２２，２２３が形成されている。ガイド球２４１，２５１はガイド孔２２２，２２３にスライド可能に嵌入されている。
【００１８】
斜板２３は、ガイド孔２２２，２２３と一対のガイドピン２４，２５との連係により回転軸１８の軸線方向へ傾動可能かつ回転軸１８と一体的に回転可能である。斜板２３の傾動は、ガイド孔２２２，２２３とガイド球２４１，２５１とのスライドガイド関係、軸孔２３１を介した回転軸１８のスライド支持作用により案内される。ガイド孔２２２，２２３を備えた支持アーム２２１と、ガイド球２４１，２４２を備えたガイドピン２４，２５は、斜板２３を傾動可能に回転支持体２２に連係させるヒンジ機構４２を構成する。
【００１９】
カム体である斜板２３の最大傾角は、回転支持体２２と斜板２３との当接によって規制される。図１に実線で示す斜板２３の位置は、斜板傾角が最大となる位置である。斜板２３の最小傾角は、斜板２３と回転軸１８上のサークリップ２６との当接によって規制される。図１に鎖線で示す斜板２３の位置は、斜板傾角が最小となる位置である。
【００２０】
シリンダブロック１１には複数のシリンダボア１１１（図３に示すように、本実施の形態では５つ）が形成されている。回転軸１８の周りに配列されたシリンダボア１１１にはピストン２８が収容されている。ピストン２８の首部２８１と斜板２３との間にはシュー２７，２９が介在されている。回転軸１８と一体的に回転する斜板２３の回転運動は、シュー２７，２９を介してピストン２８の前後往復運動に変換され、ピストン２８がシリンダボア１１１内を前後動する。
【００２１】
リヤハウジング１３内には吸入室１３１及び吐出室１３２が区画形成されている。吸入圧領域となる吸入室１３１内の冷媒ガスは、ピストン２８の復動動作（図１において右側から左側への移動）によりバルブプレート１４上の吸入ポート１４１から弁形成プレート１５上の吸入弁１５１を押し退けてシリンダボア１１１内へ流入する。シリンダボア１１１内へ流入した冷媒ガスは、ピストン２８の往動動作（図１において左側から右側への移動）によりバルブプレート１４上の吐出ポート１４２から弁形成プレート１６上の吐出弁１６１を押し退けて吐出圧領域となる吐出室１３２へ吐出される。吐出弁１６１は、リテーナ形成プレート１７上のリテーナ１７１に当接して開度規制される。
【００２２】
回転支持体２２とフロントハウジング１２の端壁１２２との間にはスラストベアリング３０が介在されている。スラストベアリング３０は、一対のレース３０１，３０２と、両レース３０１，３０２間に挟まれたコロ３０３とからなる。スラストベアリング３０のレース３０１とフロントハウジング１２の端壁１２２との間にはリング形状の防振合金製の防振板３１が介在されている。本実施の形態では、強磁性型のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌの防振合金が用いられている。防振体としての防振板３１は、端壁１２２とレース３０１とに接合している。
【００２３】
ピストン２８の往復動作に伴う圧縮反力は、ピストン２８、シュー２９、斜板２３、ヒンジ機構４２、回転支持体２２、スラストベアリング３０及び防振板３１を介してフロントハウジング１２の端壁１２２で受け止められる。ピストン２８、シュー２９、斜板２３、ヒンジ機構４２、回転支持体２２、スラストベアリング３０及び防振板３１は、圧縮反力をフロントハウジング１２に伝達する圧縮反力伝達経路を構成する。
【００２４】
吸入室１３１へ冷媒ガスを導入する吸入通路３２と、吐出室１３２から冷媒ガスを排出する吐出通路３３とは、外部冷媒回路３４で接続されている。外部冷媒回路３４上には凝縮器３５、膨張弁３６及び蒸発器３７が介在されている。吐出通路３３上には吐出開閉弁３８が介在されている。
【００２５】
吐出開閉弁３８の弁体３８１は、弁孔３３１を閉じる方向へ圧縮ばね３８２によって付勢されている。弁体３８１が図１に示す位置にあるときには、吐出室１３２内の冷媒ガスが弁孔３３１、迂回路３３２、通口３８３及び弁体３８１の筒内を経由して外部冷媒回路３４へ流出する。弁体３８１が弁孔３３１を閉じているときには、吐出室１３２内の冷媒ガスが外部冷媒回路３４へ流出することはない。
【００２６】
吐出室１３２と制御圧室１２１とは、圧力供給通路３９によって接続されている。圧力供給通路３９は、吐出室１３２内の冷媒を制御圧室１２１へ送る。制御圧室１２１と吸入室１３１とは、放圧通路４０によって接続されている。制御圧室１２１内の冷媒は、放圧通路４０を介して吸入室１３１へ流出する。圧力供給通路３９上には電磁式の容量制御弁４１が介在されている。容量制御弁４１は、供給される電流値に応じた吸入圧をもたらす制御を行なう。
【００２７】
容量制御弁４１に対する供給電流値が高められると容量制御弁４１における弁開度が減少し、吐出室１３２から制御圧室１２１への冷媒供給量が減る。制御圧室１２１内の冷媒は放圧通路４０を介して吸入室１３１へ流出しているため、制御圧室１２１内の圧力が下がる。従って、斜板２３の傾角が増大して吐出容量が増える。吐出容量の増大は吸入圧の低下をもたらす。供給電流値が下げられると容量制御弁４１における弁開度が増大し、吐出室１３２から制御圧室１２１への冷媒供給量が増える。従って、制御圧室１２１内の圧力が上がり、斜板２３の傾角が減少して吐出容量が減る。吐出容量の減少は吸入圧の増加をもたらす。
【００２８】
容量制御弁４１に対する電流供給値が零になると容量制御弁４１における弁開度が最大となり、斜板２３の傾角が最小となる。斜板傾角が最小状態における吐出圧は低く、このときの吐出通路３３における吐出開閉弁３８の上流側の圧力が吐出開閉弁３８の下流側の圧力と圧縮ばね３８２のばね力との和を下回るように圧縮ばね３８２のばね力が設定してある。従って、斜板２３の傾角が最小になったときには弁体３８１が弁孔３３１を閉じ、外部冷媒回路３４における冷媒循環が停止する。この冷媒循環停止状態は熱負荷低減作用の停止状態である。
【００２９】
斜板２３の最小傾角は０°よりも僅かに大きくしてある。斜板２３の最小傾角は０°ではないため、斜板傾角が最小の状態においてもシリンダボア１１１から吐出室１３２への吐出は行われている。シリンダボア１１１から吐出室１３２へ吐出された冷媒ガスは圧力供給通路３９を通って制御圧室１２１へ流入する。制御圧室１２１内の冷媒ガスは放圧通路４０を通って吸入室１３１へ流出し、吸入室１３１内の冷媒ガスはシリンダボア１１１内へ吸入されて吐出室１３２へ吐出される。即ち、斜板傾角が最小状態では、吐出室１３２、圧力供給通路３９、制御圧室１２１、放圧通路４０、吸入室１３１、シリンダボア１１１を経由する循環通路が圧縮機内にできている。そして、吐出室１３２、制御圧室１２１及び吸入室１３１の間では圧力差が生じている。従って、冷媒ガスが前記循環通路を循環し、冷媒ガスと共に流動する潤滑油が圧縮機内を潤滑する。
【００３０】
第１の実施の形態では以下の効果が得られる。
（１-1）ピストン２８の往復運動に伴う振動（即ち圧縮仕事に伴う加振力）は、ピストン２８側から圧縮反力伝達経路を伝ってフロントハウジング１２に伝達する。フロントハウジング１２に波及する振動は、圧縮反力伝達経路に介在された防振板３１に到達する。すると、防振板３１はこの振動を吸収し、全体ハウジング１０の振動が抑制される。防振合金は、内部の分子摩擦によって振動エネルギーを熱に変換して振動を吸収する。防振合金は、温度依存の小さい振動吸収特性を有し、高い減衰能を持つ。強磁性型のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌの防振合金の減衰能は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ製の一般鋼材の減衰能の１０倍程度である。このような防振合金製の防振板３１の減衰機能は、全体ハウジング１０の振動を抑制する上で大変有効である。
【００３１】
（１-2）防振合金製の防振板３１は、圧縮機内の熱負荷及び加振力による劣化のおそれがなく、耐久性に優れている。
（１-3）防振合金は、その使用場所に応じて形状を自由に選択でき、形状自由度が大きい。
【００３２】
（１-4）フロントハウジング１２の端壁１２２とスラストベアリング３０との間にある防振板３１は、端壁１２２及びスラストベアリング３０のレース３０１の両者に対して接合している。即ち、防振板３１は、その接触対象である端壁１２２とレース３０１とに対して摺接等の相対変位をしない。防振板３１をその接触対象に対して相対変位させない構成は、防振板３１の耐久性を一層高める。
【００３３】
（１-5）回転支持体２２とスラストベアリング３０のレース３０２との間のクリアランス、ガイドピン２４，２５のガイド球２４１，２５１とガイド孔２２２，２２３との間のクリアランス、回転軸１８の周面と斜板２３の軸孔２３１との間のクリアランス等の箇所において振動が発生する。スラストベアリング３０とフロントハウジング１２との間に介在された防振板３１は、ピストン２８からフロントハウジング１２に至る圧縮反力伝達経路の最終位置である。即ち、前記したクリアランス箇所で発生した振動は、圧縮反力伝達経路を伝って防振板３１に到達する。従って、フロントハウジング１２とスラストベアリング３０との間は、全体ハウジング１０の振動を抑制する上で最適な防振板３１の介在箇所である。
【００３４】
（１-6）外部駆動源から電磁クラッチを介して前記回転軸に駆動力を伝達するクラッチ付きのピストン式圧縮機では、全体ハウジングに装着される電磁クラッチの重量が全体ハウジングの振動を抑制する。外部駆動源としての車両エンジンＥから電磁クラッチを介することなく回転軸１８に駆動力を伝達するクラッチレスのピストン式圧縮機は、クラッチ付きのピストン式圧縮機に比べて全体ハウジング１０が振動し易い。クラッチレスのピストン式圧縮機は、防振合金を用いて全体ハウジング１０の振動を抑制しようとする本発明の適用対象として好適である。
【００３５】
次に、図５の第２の実施の形態を説明する。第１の実施の形態と同じ構成部には同じ符号が用いてある。
リング形状の防振合金製の防振板４３がスラストベアリング３０のレース３０２と回転支持体２２との間に介在されている。防振体としての防振板４３は、回転支持体２２からスラストベアリング３０へ波及する振動を吸収する。
【００３６】
第２の実施の形態では、第１の実施の形態における（１-1）〜（１-4）項及び（１-6）項と同じ効果が得られる。
本発明では、図６に示すように、ガイド孔２２３（他方のガイド孔は図示略）とガイド球２５２（他方のガイド球は図示略）との間に防振合金製の防振筒４４を介在した第３の実施の形態も可能である。又、図７に示すように、回転軸１８の周面と斜板２３の軸孔２３１との間に防振合金製の防振筒４５を介在した第４の実施の形態、図８に示すように、斜板２３と回転支持体２２との間に防振合金製の防振板４６を介在した第５の実施の形態も可能である。
【００３７】
第３の実施の形態では、防振体としての防振筒４４がガイド孔２２３に圧入されている。防振筒４４とガイド球２５２との間の摺接時における両者間の相対移動速度は小さく、防振筒４４の耐久性に悪影響を与えるおそれは少ない。
【００３８】
第４の実施の形態では、防振体としての防振筒４５が回転軸１８に固定されている。防振筒４５と回転軸１８との間の摺接時における両者間の相対移動速度は小さく、防振筒４５の耐久性に悪影響を与えるおそれは少ない。
【００３９】
第５の実施の形態では、防振体としての防振板４６は、回転支持体２２又は斜板２３に止着されている。斜板傾角が最大のときには、ピストン２８の往復動作に伴う圧縮反力は、斜板２３、防振板４６、回転支持体２２及びスラストベアリング３０を経由してフロントハウジング１２に波及する。防振板４６は、斜板２３からガイドピン２５を経由することなく回転支持体２２へ伝わる振動を吸収する。
【００４０】
本発明では以下のような実施の形態も可能である。
（１）ピストン２８の首部２８１とフロントハウジング１２の周壁との間に防振合金製の防振体を介在すること。
【００４１】
首部２８１は、ピストン２８がシリンダボア１１１内で回転しないような形状に形成されている。ピストン２８の往復動作に伴う圧縮反力は、首部２８１を介してフロントハウジング１２の周壁に波及する。首部２８１とフロントハウジング１２の周壁との間に介在された防振体は、首部２８１を介してフロントハウジング１２の周壁に伝わる振動を吸収する。防振体は、首部２８１とフロントハウジング１２の周壁との少なくとも一方に止着すればよい。
【００４２】
（２）回転支持体２２の軸孔２２４と回転軸１８の周面との間に防振合金製の筒形状の防振体を介在すること。この場合、筒形状の防振体は回転支持体２２と回転軸１８との両者に止着される。
【００４３】
ピストン２８の往復動作に伴う圧縮反力は、斜板２３、回転軸１８、回転支持体２２及びスラストベアリング３０を介してフロントハウジング１２に波及する。回転支持体２２の軸孔２２４と回転軸１８の周面との間に介在された筒形状の防振体は、回転軸１８から回転支持体２２に伝わる振動を吸収する。
【００４４】
（３）ラジアルベアリング４７とフロントハウジング１２との間に防振合金製の筒形状の防振筒を介在すること。
ピストン２８の往復動作に伴う圧縮反力は、斜板２３、回転軸１８及びラジアルベアリング４７を介してフロントハウジング１２に波及する。ラジアルベアリング４７とフロントハウジング１２との間に介在された筒形状の防振体は、回転軸１８からラジアルベアリング４７を介してフロントハウジング１２に伝わる振動を吸収する。
【００４５】
（４）ラジアルベアリング４８とシリンダブロック１１との間に防振合金製の筒形状の防振体を介在すること。
ピストン２８の往復動作に伴う圧縮反力は、斜板２３、回転軸１８及びラジアルベアリング４８を介してシリンダブロック１１に波及する。ラジアルベアリング４８とシリンダブロック１１との間に介在された筒形状の防振体は、回転軸１８からラジアルベアリング４７を介してシリンダブロック１１に伝わる振動を吸収する。
【００４６】
（５）Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｍｏ、Ｃｏ−Ｎｉ、Ｆｅ−Ｃｒ等の強磁性型の防振合金を用いること。
（６）複合型のＡｌ−Ｚｎ防振合金を用いること。
【００４７】
（７）Ｍｎ−Ｃｕ、Ｃｕ−Ｍｎ−Ａｌ等の転移型の防振合金を用いること。
（８）Ｃｕ−Ｚｎ−Ａｌ、Ｃｕ−Ａｌ−Ｎｉ、Ｎｉ−Ｔｉ等の双晶型の防振合金を用いること。
【００４８】
（９）固定容量型のピストン式圧縮機に本発明を適用すること。
前記した実施の形態から把握できる請求項記載以外の発明について以下に記載する。
【００４９】
〔１〕前記防振体は、前記スラストベアリングと前記回転支持体との間に介在されているピストン式圧縮機における防振構造。
【００５０】
〔２〕前記ピストン式圧縮機は、外部駆動源からクラッチを介することなく前記回転軸に駆動力を伝達し、前記回転軸の回転中かつ前記斜板の最小傾角状態において外部冷媒回路における冷媒循環を停止させるクラッチレス圧縮機であるピストン式圧縮機における防振構造。
【００５１】
【発明の効果】
以上詳述したように本発明では、ピストンの往復動作に伴う圧縮反力を全体ハウジングに伝達する圧縮反力伝達経路上に防振合金製の防振体を介在したので、温度に関係なく高い防振性能を得られ、しかも形状の自由度が大きく、耐久性に優れた防振構造を構成し得るという優れた効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１の実施の形態を示す全体側断面図。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図。
【図３】図１のＢ−Ｂ線断面図。
【図４】要部拡大側断面図。
【図５】第２の実施の形態を示す要部拡大側断面図。
【図６】第３の実施の形態を示す要部拡大側断面図。
【図７】第４の実施の形態を示す要部側断面図。
【図８】第５の実施の形態を示す要部側断面図。
【符号の説明】
１０…全体ハウジング。１１…全体ハウジングを構成するシリンダブロック。
１１１…シリンダボア。１２…全体ハウジングを構成するフロントハウジング。
１２１…制御圧室。１３…全体ハウジングを構成するリヤハウジング。１８…回転軸。２２…回転支持体。２３…カム体としての斜板。２８…ピストン。３０…スラストベアリング。３１，４６…防振体としての防振板。４２…ヒンジ機構。
４３…防振板。４４，４５…防振体としての防振筒。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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