(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
底部に高温の残鋼滓があるタンディッシュ内に、水と空気を混合した気水を吹き付け可能な複数の気水ノズルを有し、該各気水ノズルから吹き付けられる気水量が個別に制御可能になっており、更に、前記タンディッシュを反転させる機構が設けられ、該機構により前記タンディッシュを反転させ、前記各気水ノズルからの吹き付けによって凝固させた前記残鋼滓を取り外すことを特徴とするタンディッシュの整備装置。
【請求項２】
請求項１記載のタンディッシュの整備装置において、前記各気水ノズルは、前記タンディッシュの上方に配置し、該タンディッシュ内から発生する蒸気を吸引可能な吸気口を備える集塵フードに設けられていることを特徴とするタンディッシュの整備装置。
【請求項３】
請求項１又は２記載のタンディッシュの整備装置において、前記気水ノズルの設置高さは、前記タンディッシュの底部にある前記残鋼滓の表面から前記気水ノズルの噴出口位置までの距離をＨとし、前記残鋼滓の表面から前記タンディッシュの上端位置までの距離をｈとした場合、Ｈ／ｈの比が２．５以上であることを特徴とするタンディッシュの整備装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、連続鋳造が終了した後のタンディッシュの整備装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
連続鋳造が終了したタンディッシュは、タンディッシュ内の残鋼滓を除去して整備を行った後、再度連続鋳造を行うために使用されている。
なお、タンディッシュ内の残鋼滓を除去する際に、残鋼滓を十分に冷却できていない場合、残鋼滓の収縮が不十分になり、残鋼滓がタンディッシュに密着するため、機械による残鋼滓の除去作業を行う必要がある。このように、機械で残鋼滓を除去する際、タンディッシュの耐火物を損傷させ易く、その損傷部位の補修作業に時間を要する。また、損傷部位に多量の補修材を使用するため、補修材費用がかかり経済的でなく、しかもこのタンディッシュを用いて再度鋳造を行う場合、補修材の乾燥時間が十分でなければ、補修材中の揮発分が多量に蒸発し、例えば、耐火物が損傷するトラブルが発生する。
一方、タンディッシュ内の残鋼滓に大水量の冷却水（スプレー）を吹き付けて残鋼滓を冷却する場合、冷却水が蒸発しきれずにタンディッシュ内に滞留し、その水がタンディッシュの耐火物に浸潤する。このため、このタンディッシュを用いて再度鋳造を行う場合、耐火物に浸潤した水分が多量に蒸発し、例えば、耐火物が損傷するトラブルが発生する。
【０００３】
このため、従来は、タンディッシュ内の残鋼滓に吹き付ける水量を適宜調整しながら残鋼滓を冷却し、これを機械を用いて除去した後、例えば、特許文献１に開示された整備方法のように、毎分０．５〜３．５Ｌ（リットル）の水を軸流扇風機を用いて噴霧することで、タンディッシュの耐火物を冷却して、タンディッシュの整備を行っている。
また、特許文献２には、タンディッシュの近傍に設置した旋回アームで軸流扇風機を吊架し、タンディッシュの耐火物を冷却して、タンディッシュの整備を行う方法が開示されている。
【０００４】
【特許文献１】特開昭６１−１５９２５１号公報
【特許文献２】実開平３−５７４６０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記したいずれの方法も、タンディッシュの耐火物の冷却方法に関するものであり、連続鋳造後のタンディッシュ内の残鋼滓の冷却及び除去方法を提案するものではない。仮に、軸流扇風機、更に少量の水を用いてタンディッシュ内の残鋼滓を冷却した場合、残鋼滓の温度を短時間では十分に低下させることができず、タンディッシュの整備に時間を要する。このため、タンディッシュ内の残鋼滓を十分に冷却するためには、残鋼滓を長時間冷却する必要があるが、この場合、タンディッシュの整備時間が長くなり作業性が悪い。また、残鋼滓の長時間冷却を可能にするため、例えば、軸流扇風機の設置台数を増加することも考えられるが、この場合、タンディッシュの設置基数の増加に伴って設備投資が必要になる問題もある。
【０００６】
本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、タンディッシュ内からの残鋼滓の除去作業を簡素化でき、作業性を良好にできると共に、除去作業の短縮が可能なタンディッシュの整備装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
前記目的に沿う本発明に係るタンディッシュの整備装置は、底部に高温の残鋼滓があるタンディッシュ内に、水と空気を混合した気水を吹き付け可能な複数の気水ノズルを有し、該各気水ノズルから吹き付けられる気水量が個別に制御可能になっており、更に、前記タンディッシュを反転させる機構が設けられ、該機構により前記タンディッシュを反転させ、前記各気水ノズルからの吹き付けによって凝固させた前記残鋼滓を取り外す。
【００１１】
本発明に係るタンディッシュの整備装置において、前記各気水ノズルは、前記タンディッシュの上方に配置し、該タンディッシュ内から発生する蒸気を吸引可能な吸気口を備える集塵フードに設けられていることが好ましい。
本発明に係るタンディッシュの整備装置において、前記気水ノズルの設置高さは、前記タンディッシュの底部にある前記残鋼滓の表面から前記気水ノズルの噴出口位置までの距離をＨとし、前記残鋼滓の表面から前記タンディッシュの上端位置までの距離をｈとした場合、Ｈ／ｈの比が２．５以上であることが好ましい。
【発明の効果】
【００１２】
請求項１〜３記載のタンディッシュの整備装置は、タンディッシュの底部に高温の残鋼滓がある状態で、タンディッシュ内に水と空気を混合した気水を吹き付けるので、水のみを吹き付けた場合のように、残鋼滓の表面に蒸気膜が形成されにくく、またこの蒸気膜の上に水を滞留させることを抑制して、残鋼滓を冷却できる。これにより、残鋼滓を従来よりも短時間で低温域まで冷却して凝固できるので、タンディッシュ内からの残鋼滓の除去作業を簡素化でき、作業性が良好になると共に、除去作業に要する時間の短縮が可能になり、作業効率を向上できる。
【００１５】
請求項１〜３記載のタンディッシュの整備装置は、複数の気水ノズルから残鋼滓へ吹き付ける気水量を、各気水ノズル毎に個別に制御できるので、例えば、タンディッシュ内の残鋼滓の量に応じて気水量の調整を容易にできる。
特に、請求項２記載のタンディッシュの整備装置は、気水ノズルを蒸気を吸引可能な吸気口を備える集塵フードに設置するので、多額の設備投資を行うことなく整備装置を製造でき経済的である。
請求項３記載のタンディッシュの整備装置は、残鋼滓に対する気水ノズルの設置高さを規定するので、例えば、タンディッシュ内に気水を吹き付けた際に発生する蒸気又は粉塵による気水ノズルの噴出口の詰まりを防止しながら、しかも気水ノズルの損傷を抑制しながら、気水の吹き付けを連続的に実施できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
続いて、添付した図面を参照しつつ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発明の理解に供する。
ここで、図１は本発明の一実施の形態に係るタンディッシュの整備装置を用いる整備方法の説明図、図２（Ａ）、（Ｂ）はそれぞれ気水ノズルから残鋼滓に吹き付けた気水の吹き付け幅の影響を示す説明図、図３は気水を吹き付ける気水ノズルの高さ位置を検討する際の説明図、図４は変形例に係るタンディッシュの整備方法の説明図である。
【００１７】
図１に示すように、本発明の一実施の形態に係るタンディッシュの整備装置を用いた整備方法は、連続鋳造が終了したタンディッシュ１０の底部１１に高温の残鋼滓１２がある状態で、タンディッシュ１０内に水と空気を混合した気水１３を吹き付け、残鋼滓１２を冷却し凝固させて除去する方法である。なお、タンディッシュ１０は、一次冷却工程、二次冷却工程、地金抜き工程、解体工程、及び三次冷却工程を順次行って整備する。以下、詳しく説明する。
【００１８】
まず、連続鋳造が終了したタンディッシュ１０を、残鋼滓除去作業場（図示しない）まで搬送した後、一次冷却工程で処理する。
この一次冷却工程は、連続鋳造が終了したタンディッシュ１０内に冷却水（スプレー水ともいう）を吹き付け、例えば、タンディッシュ１０内の残鋼滓１２の除去処理、及びスライディングノズル装置等の取外しを実施できる温度まで、タンディッシュ１０内の温度を低下（例えば、８００℃程度）させる工程である。
なお、タンディッシュ１０は、１０トン以上（ここでは３０トン）の溶鋼を貯留可能な容量を有するものであり、上限値については規定していないが、現状では５０トン程度のものがある。また、このタンディッシュ１０内の残鋼滓１２量は、タンディッシュ１０の容量の１体積％以上２０体積％以下（ここでは３トン）、好ましくは下限が５体積％、上限が１５体積％である。
【００１９】
このように、一次冷却工程の処理が終了したタンディッシュ１０を、二次冷却工程で処理する。
この二次冷却工程では、水と空気を混合した気水１３を噴出する複数（ここでは６個）の気水ノズル１４を使用して、残鋼滓１２を冷却する。この複数の気水ノズル１４は、回動自在となってタンディッシュ１０の上方に配置可能な集塵フード１５に設けられており、しかも集塵フード１５のタンディッシュ１０対向面側に取付けられている。また、気水ノズル１４は、気水ノズル１４の軸心を中心として、例えば、１０度以上９０度以下の角度範囲内に渡って、気水を吹き付け可能な構成となっている。なお、集塵フード１５のタンディッシュ１０対向面側には、タンディッシュ１０内から発生する蒸気を吸引可能な吸気口１６も設けられている。
このように、複数の気水ノズル１４と吸気口１６が設けられた集塵フード１５がタンディッシュの整備装置１７を構成している。
【００２０】
このタンディッシュの整備装置１７の集塵フード１５を回動して、気水ノズル１４がタンディッシュ１０の上方に位置するようにし、気水ノズル１４からタンディッシュ１０内の残鋼滓１２に対して気水１３を吹き付けることで、水のみを吹き付けた場合と異なり、残鋼滓１２表面での蒸気膜の形成を抑制しながら、残鋼滓１２を冷却（例えば、４００℃以下程度）して凝固させる。このため、蒸気膜による冷却阻害がなく、水のみを吹き付けた場合と比較して、残鋼滓１２の冷却速度を速くできる。
そして、地金抜き工程で、タンディッシュ１０上方から集塵フード１５を除去した後、タンディッシュ１０を上下逆さまに反転させ、溶鋼を排出する排出口１８から棒材１９を差し込むことで、凝固させた残鋼滓１２を取り外す。
【００２１】
解体工程で、上下反転させたタンディッシュ１０を元の状態に戻した後、タンディッシュ１０の耐火物表面に付着する残存地金、及び予め耐火物表面に塗布して形成したコーティング層（例えば、マグネシアを主体とするもの）を、機械（ハツリ機）２０を使用して除去する。
そして、三次冷却工程で、タンディッシュ１０の上方に集塵フード１５を配置し、タンディッシュ１０内に気水２１を吹き付けることで、耐火物の温度を低下（例えば、２００℃以下程度、好ましくは１５０℃以下）させる。更に、耐火物の損傷部位に補修材を配置した後、耐火物の全表面にコーティング材を塗布し、コーティング層を形成する。なお、三次冷却工程で使用する気水２１は、二次冷却工程で使用する気水１３と同様のものを使用できる。
以上の方法で整備したタンディッシュ１０を、再び連続鋳造設備（図示しない）に設置した後、タンディッシュ１０の耐火物を予め加熱し溶鋼を供給して連続鋳造を行う。
【００２２】
前記した二次冷却工程の気水１３に使用する水量は、タンディッシュ１０の容量１トン当たり１リットル／分以上５リットル／分以下（ここでは、タンディッシュ１０の容量が３０トンであるため、水量を３０リットル／分以上１５０リットル／分以下）にする。
ここで、水量が、タンディッシュの容量１トン当たり１リットル／分未満の場合、水量が少なくなり過ぎ、残鋼滓の冷却に長時間を要し作業性が悪くなる。一方、水量が、５リットル／分を超える場合、水量が多くなり過ぎ、残鋼滓表面に蒸気膜が形成され易くなり、残鋼滓の冷却を短時間に実施できない。
このため、気水に使用する水量の下限を、タンディッシュの容量１トン当たり１リットル／分としたが、１．５リットル／分とすることが好ましく、上限を５リットル／分としたが、４リットル／分、更には３リットル／分とすることが好ましい。
【００２３】
また、気水１３中の空気量（気水比）は、使用する水１リットル（ｋｇ）当たり５０リットル以上２００リットル以下にする。なお、空気は図示しない圧縮ポンプ（例えば、圧力５ｋｇ／ｃｍ2
程度）により気水ノズル１４へ吹き込まれている。
ここで、気水中の空気量が、使用する水１リットル当たり５０リットル未満の場合、気水中の空気量が少な過ぎて、気水を使用する場合の前記した効果が少なくなる。また、気水中の空気量が、使用する水１リットル当たり２００リットルを超える場合、気水中の空気量が多過ぎて、水による残鋼滓の冷却効果が悪くなる。
このため、気水中の空気量の下限を、使用する水１リットル当たり５０リットルとしたが、６０リットルとすることが好ましく、上限を２００リットルとしたが、１５０リットル、更には１００リットルとすることが好ましい。
【００２４】
この気水１３の吹き付けは、タンディッシュ１０内の底部１１に対して行うと共に、側壁部下側に対しても行う。ここで、気水１３の吹き付け範囲について、図２（Ａ）、（Ｂ）を参照しながら説明する。
なお、使用したタンディッシュの容量は３０トン、タンディッシュ内の残鋼滓量は２トン、気水に使用した水量は６０リットル／分、気水中の空気量は、水１リットル当たり８３リットルである。また、図２（Ｂ）の横軸は、タンディッシュの底部にある残鋼滓表面の幅をＷ１とし、タンディッシュ外で気水ノズルから気水の吹き付けを行った場合（即ち、自由状態）の気水の吹き付け可能な幅をＷ２とした場合のＷ２／Ｗ１の比を示し、縦軸は、残鋼滓の温度と、凝固させた残鋼滓（地金及びスラグ）のタンディッシュ内からの除去率を示している。この気水の吹き付け範囲の設定は、残鋼滓表面に対する気水ノズルの高さ位置を変えることで行った。また、残鋼滓の温度は、残鋼滓の表面側（ｄ１）と裏面側（ｄ２）にそれぞれ熱電対を配置して測定したものである。なお、この場合の残鋼滓の表面側とは、地金抜き工程で反転状態で取り出された残鋼滓の上面側を指し、裏面側は下面側を指す。
【００２５】
図２から明らかなように、Ｗ２／Ｗ１の比を大きく、即ち残鋼滓表面の幅Ｗ１に対する気水の吹き付け可能な幅Ｗ２を大きくすることで、残鋼滓の表面側と裏面側の温度差が小さくなることが分かる。また、この温度差が小さくなるに伴い、地金の除去率が向上することも分かる。
特に、Ｗ２／Ｗ１の比を１．４以上にすることで、残鋼滓の均一冷却が可能になり、これと併せてタンディッシュの側壁部に形成されたコーティング層の冷却も可能になる。このように、コーティング層を冷却することで、コーティング層に微小亀裂を多数形成し、タンディッシュの上下反転の際に、凝固させた残鋼滓の剥落を容易にできる。
なお、少なくともタンディッシュ内の底部及び側壁部下側に気水を吹き付けることができればよいため、Ｗ２／Ｗ１の比の上限値については規定していないが、最大でも、側壁内部を含めたタンディッシュ内全体に気水を吹き付けることができれば問題ない。
【００２６】
この気水ノズル１４の設置高さは、図３に示すように、タンディッシュ１０の底部１１にある残鋼滓１２の表面から気水ノズル１４の噴出口位置までの距離をＨとし、残鋼滓１２の表面からタンディッシュ１０の上端位置までの距離をｈとした場合、Ｈ／ｈの比を２．５以上とした位置にする。
ここで、Ｈ／ｈの比が２．５未満の場合、残鋼滓の表面から気水ノズルの噴出口位置までの距離Ｈが短くなり、残鋼滓に気水を吹き付けることで発生する蒸気及び粉塵により、気水ノズルの噴出口が詰まったり、また気水ノズル自体が損傷する恐れがある。
一方、Ｈ／ｈの比を大きく、即ち気水ノズルの設置高さを高くすれば、気水の吹き付けにより生じた蒸気及び粉塵が、集塵フードにより回収されることなく周囲に拡散するので、集塵フードの機能を高めるために、Ｈ／ｈの比を４以下程度で、望ましくは３．５以下にする。
【００２７】
また、タンディッシュは、底部が平坦状のものだけでなく、図４に示すように、溶鋼が供給されるロングノズル側から、溶鋼を排出するストッパー側へかけて、下方へ傾斜したタンディッシュ２２もある。このようなタンディッシュ２２の残鋼滓２３に気水２４を吹き付ける場合は、各気水ノズル１４からの残鋼滓２３への気水２４の吹き付け量を、タンディッシュ２２内の残鋼滓２３の量に応じて調整する。具体的には、タンディッシュ２２内のロングノズル側及びストッパー側にある残鋼滓量は、残鋼滓の厚みが増加するに伴って増加するため、残鋼滓の厚みが厚いストッパー側の気水の吹き付け量を、残鋼滓の厚みが薄いロングノズル側の気水の吹き付け量よりも多くする。
なお、気水の吹き付け量の調整は、図４に示すように、複数の気水ノズル１４に水を供給する給水管２５を、ロングノズル側とストッパー側に分割し、各給水支管２６、２７に設けた開閉弁２８、２９の開閉時間又は開閉量を制御（幅切制御ともいう）し、各気水ノズル１４から吹き付けられる気水量を個別に制御する。
【実施例】
【００２８】
次に、本発明の作用効果を確認するために行った実施例について説明する。
まず、タンディッシュの整備時間について、タンディッシュ内に残鋼滓を残存させた状態で気水を吹き付けた場合を実施例とし、タンディッシュ内の残鋼滓に水を吹き付けた場合を従来例として、図５を参照しながら説明する。なお、図５において、タンディッシュ内の温度は、コーティング層背面に埋め込んだ熱電対により測定した。
また、使用したタンディッシュの溶鋼の容量は３０トンであり、実施例は、このタンディッシュ内に２トンの残鋼滓がある状態で気水（水量：６０リットル／分、気水比：８３リットル／ｋｇ）を吹き付けた結果、従来例は、タンディッシュ内の残鋼滓に水（水量：６０リットル／分）を吹き付けた結果である。
【００２９】
実施例では、連続鋳造が終了したタンディッシュを、残鋼滓除去作業場（図示しない）まで搬送した後、一次冷却工程で冷却水（スプレー）を吹き付け、タンディッシュ内の温度を８４０℃まで低下させた。
次に、二次冷却工程でタンディッシュ内に気水を吹き付け、タンディッシュ内の温度を４００℃まで低下させた後、地金抜き工程及び解体工程を行った。これにより、タンディッシュ内の温度を２８０℃まで低下させた。
そして、タンディッシュの耐火物の補修及び耐火物表面へのコーティング材の塗布を行うため、更に三次冷却工程でタンディッシュ内に気水を吹き付け、タンディッシュ内の温度を１５０℃まで低下させた後、タンディッシュ内に空気を吹込み（ブロアー冷却）、タンディッシュ内の温度を１００℃まで低下させた。
以上の手順に従って、タンディッシュの整備を行うことで、鋳造終了から整備終了まで８時間程度を要した。
【００３０】
一方、従来例では、連続鋳造が終了したタンディッシュを、残鋼滓除去作業場（図示しない）まで搬送した後、一次冷却工程で冷却水を吹き付け、タンディッシュ内の温度を８４０℃まで低下させた。
次に、地金抜き工程及び解体工程を行ったが、実施例のように二次冷却工程を行っていないため、地金抜き工程の開始時のタンディッシュ内の温度は８４０℃であり、また解体工程終了時のタンディッシュ内の温度は５８０℃であった。このため、解体工程終了後に、タンディッシュ内に空気を吹き込んだが、タンディッシュ内の温度は２７０℃までしか低下できず、しかも実施例と比較してタンディッシュの耐火物の補修及び耐火物表面へのコーティング材の塗布に時間を要した。
以上の手順に従って、タンディッシュの整備を行うことで、鋳造終了から整備終了まで１３時間以上を要した。
このことから、本発明を適用することで、タンディッシュ内からの残鋼滓の除去作業を簡素化でき、作業性を良好にできると共に、除去作業の短縮が可能であることを確認できた。
【００３１】
続いて、５０時間の鋳造が終了した後のタンディッシュ（溶鋼の容量３０トン）を使用して、冷却条件別に、タンディッシュ整備時間、タンディッシュ整備負荷、ボイル発生、及び耐火物コストを検討した結果について、表１を参照しながら説明する。なお、残鋼滓の冷却は、タンディッシュ内に予め２トンの残鋼滓がある状態で行った。
ここで、各検討事項は、それぞれ水のみを使用して残鋼滓の冷却を行った場合を基準（ここでは１）とし、気水を使用した結果を指数で現している。このタンディッシュ整備時間指数は、連続鋳造が終了したタンディッシュに行なわれた、一次冷却工程、二次冷却工程、地金抜き工程、解体工程、三次冷却工程、タンディッシュの耐火物の補修、及び耐火物表面へのコーティング材の塗布の合計時間を、指数で表したものである。また、タンディッシュ整備負荷指数は、上記時間のうち、地金抜き工程、解体工程、及びタンディッシュの耐火物の補修の合計時間を、指数で表したものである。そして、ボイル発生指数は、耐火物に浸潤した水分が多量に蒸発し、例えば、耐火物が損傷するトラブルの頻度を指数で表したものである。更に、耐火物コスト指数は、耐火物の損傷部位を補修するために使用した補修材の使用量を指数で表したものである。
【００３２】
【表１】
0004712513.tif 000002
【００３３】
使用した水量が同じである比較例と実施例２から明らかなように、気水を使用することで、タンディッシュ整備時間、タンディッシュ整備負荷、ボイル発生、及び耐火物コストのいずれについても、比較例よりも良好な結果が得られた。
また、実施例２と同じ気水比で、水量及び空気量を減少させた実施例１は、タンディッシュ整備時間を除いては、比較例よりも良好な結果が得られた。一方、水量及び空気量を増加させた実施例３は、ボイル発生を除いては、比較例よりも良好な結果が得られた。
そして、実施例２と同じ水量で、気水比を低下させた実施例４は、ボイル発生を除いては、比較例よりも良好な結果が得られた。一方、気水比を増加させた実施例５は、タンディッシュ整備時間を除いては、比較例よりも良好な結果が得られた。
なお、実施例１〜５については、いずれもタンディッシュ内からの残鋼滓の除去作業を簡素化でき、作業性を良好にできた。
以上のことから、残鋼滓の冷却に気水を使用し、しかも使用する水量又は気水比を調整することで、従来よりもタンディッシュの整備作業が良好になることを確認できた。
【００３４】
更に、残鋼滓の量に応じて気水の吹き付け量を制御し、ボイル発生及びタンディッシュ母材補修量を検討した結果について、図６（Ａ）、（Ｂ）を参照しながら説明する。ここでは、溶鋼の容量が３０トンのタンディッシュを使用し、残鋼滓量を２トンにして、ロングノズル側の残鋼滓の厚みを５０ｍｍ、ストッパー側の残鋼滓の厚みを１００ｍｍとした状態で、気水を吹き付けた（図４参照）。
なお、ボイル発生及びタンディッシュ母材補修量は、タンディッシュ内に気水を均一に満遍なく吹き付けた場合を基準（ここでは１）とし、残鋼滓量を考慮することなく気水の吹き付け量制御を行った場合（幅切制御有り）と、残鋼滓の厚みに応じて図６（Ｂ）に示す気水の吹き付け量制御を行った場合（幅切制御有り、残鋼滓制御有り）の結果である。
ここで、幅切制御とは、タンディッシュ内のストッパー側とロングノズル側の冷却面積に応じて、各々の注水量を制御する（冷却面積が広くなるに伴い、注水量を増加させる）方法である。また、残鋼滓制御とは、上記した幅切制御に加え、残鋼滓量に応じてストッパー側とロングノズル側の注水時間を制御する方法である。
この幅切制御有りの場合、ストッパー側に、水量が３６リットル／分、気水比が８３リットル／ｋｇの気水を１４分吹き付け、ロングノズル側に、水量が２４リットル／分、気水比が８３リットル／ｋｇの気水を１０分吹き付ける制御を行った。また、幅切制御有りで残鋼滓制御有りの場合、ストッパー側に、水量が３６リットル／分、気水比が８３リットル／ｋｇの気水を１２分吹き付け、ロングノズル側に、水量が２４リットル／分、気水比が８３リットル／ｋｇの気水を８分吹き付ける制御を行った。
【００３５】
図６（Ａ）から明らかなように、幅切制御を行うことで、基準と比較してボイル発生指数は半減し、タンディッシュ母材補修指数も０．７まで低下できた。更に、残鋼滓量に応じて、気水の吹き付け時間を制御することで、基準と比較してボイル発生指数は０．１まで低下し、タンディッシュ母材補修指数も０．２以下まで低下できた。
以上のことから、残鋼滓の冷却に気水を使用し、しかもこの気水の吹き付け量を、残鋼滓量に応じて調整することで、従来よりもタンディッシュの整備作業が良好になることを確認できた。
【００３６】
以上、本発明を、一実施の形態を参照して説明してきたが、本発明は何ら上記した実施の形態に記載の構成に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載されている事項の範囲内で考えられるその他の実施の形態や変形例も含むものである。例えば、前記したそれぞれの実施の形態や変形例の一部又は全部を組合せて本発明のタンディッシュの整備装置を構成する場合も本発明の権利範囲に含まれる。
また、前記実施の形態においては、複数の気水ノズルを用いて、タンディッシュ内の残鋼滓を冷却した場合について説明したが、例えば、気水を吹き付けるタンディッシュの大きさ、又は気水ノズルの気水噴出可能範囲に応じて、１つの気水ノズルを使用することも可能である。
【図面の簡単な説明】
【００３７】
【図１】本発明の一実施の形態に係るタンディッシュの整備装置を用いた整備方法の説明図である。
【図２】（Ａ）、（Ｂ）はそれぞれ気水ノズルから残鋼滓に吹き付けた気水の吹き付け幅の影響を示す説明図である。
【図３】気水を吹き付ける気水ノズルの高さ位置を検討する際の説明図である。
【図４】変形例に係るタンディッシュの整備方法の説明図である。
【図５】実施例に係るタンディッシュの整備方法の説明図である。
【図６】（Ａ）はタンディッシュの損傷に及ぼす気水の吹き付け方法の影響を示す説明図、（Ｂ）は（Ａ）の幅切制御及び残鋼滓制御有りの場合の気水の吹き付け時間の調整方法を示す説明図である。
【符号の説明】
【００３８】
１０：タンディッシュ、１１：底部、１２：残鋼滓、１３：気水、１４：気水ノズル、１５：集塵フード、１６：吸気口、１７：タンディッシュの整備装置、１８：排出口、１９：棒材、２０：機械、２１：気水、２２：タンディッシュ、２３：残鋼滓、２４：気水、２５：給水管、２６、２７：給水支管、２８、２９：開閉弁
【図１】
0004712513.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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