(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の羽根を円筒状に配列した翼部の両端をそれぞれ側板部に固着し、その一方の側板部には、前記翼部を固着したリング状の側板と、モータ軸を軸受けする円筒状の軸受け部と、前記軸受け部の外周と前記側板の内周とを直接にあるいは連結部を介して連結した防振部とを配した送風ファンにおいて、
前記側板と前記軸受け部が高剛性樹脂で形成され、
前記防振部が熱可塑性エラストマーで形成され、
前記側板を構成する高剛性樹脂が、アクリロニトリル・スチレン系樹脂或いは耐熱ポリスチレン系樹脂で形成され、
前記防振部を構成する熱可塑性エラストマーが、ポリエステル系、ポリウレタン系、ポリスチレン系、ポリオレフィン系、およびポリアミド系の１または複数種の熱可塑性エラストマーで形成され、
前記軸受け部を構成する高剛性樹脂が、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、或いはアクリロニトリル・スチレン系樹脂で形成した
送風ファン。
【請求項２】
高剛性樹脂が、ＪＩＳ−Ｋ−７１７１により測定される曲げ弾性率６５００ＭＰａ以上を有する請求項１記載の送風ファン。
【請求項３】
リング状の側板を構成する高剛性樹脂が、アクリロニトリル・スチレン系樹脂或いは耐熱ポリスチレン系樹脂にガラスファィバーを２０〜４０重量％混入してなる
請求項２記載の送風ファン。
【請求項４】
軸受け部および連結部をそれぞれ構成する高剛性樹脂が、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、或いはアクリロニトリル・スチレン系樹脂に、ガラスファィバーを２０〜５０重量％混入してなる
請求項２記載の送風ファン。
【請求項５】
軸受け部と連結部とを同一種の高剛性樹脂で形成した
請求項４記載の送風ファン。
【請求項６】
熱可塑性エラストマーが、ＪＩＳ−Ｋ−６３０１  Ａ形により測定される硬度４０〜９５を有する請求項１記載の送風ファン。
【請求項７】
熱可塑性エラストマーが、ポリエステル系熱可塑性エラストマーにポリオレフィン系熱可塑性エラストマーを混入してなる
請求項１記載の送風ファン。
【請求項８】
軸受け部と連結部の少なくとも一方を構成する高剛性樹脂と、防振部を構成する熱可塑性エラストマーとが、同系列のポリマー成分を含んでいる
請求項１記載の送風ファン。
【請求項９】
高剛性樹脂がポリアミド系樹脂とポリオレフィン系樹脂とを含み、熱可塑性エラストマーがポリオレフィン系エラストマーである
請求項８記載の送風ファン。
【請求項１０】
側板と翼部とを同一種の高剛性樹脂で形成した
請求項１記載の送風ファン。
【請求項１１】
軸受け部と連結部あるいはリング状の側板とを高剛性樹脂で所定の配置にて成形し、これらの樹脂成形体と一体をなすように防振部を熱可塑性エラストマーで成形した
請求項１記載の送風ファン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、空気調和機などに設置される送風ファンに関し、特にリサイクル性にも優れた送風ファンに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
空気調和機などに設置される送風ファンとして、複数の羽根を軸芯回りに所定間隔をおいて、かつ半径方向に対して所定角度傾斜させて円筒状に配列した翼部を、仕切板を介して軸芯方向に沿って連結した合成樹脂製のクロスフローファンが知られている。両端の翼部はそれぞれ側板に接合されており、クロスフローファンはその一方の側板部でモータに取付けられ、他方の側板部に配置されたＳＵＳ等の金属製の軸で軸受けされる（たとえば特許文献１参照）。
【０００３】
図５はモータ側に配置される側板部の構造を示す。１００は翼部、１０１、１０２はそれぞれ翼部１００の端部が固着された側板部、仕切板である。モータ側の側板部１０１においては、この種のファンに一般に使用されるＤＣのトランジスターモータの固有振動が大きいことから、防振性を付与する目的で、モータ軸を固定する真鍮またはアルミ製の軸受け部１０３の外周にＣＲ（クロロプレン）ゴムなどの環状の防振ゴム部１０４を配置しており、この防振ゴム部１０４の外周部を環状の金属プレート１０５を介して、翼部１００が超音波溶着されたリング状の側板１０６の内周部に連結している。
【０００４】
モータ側の側板部の構造として他に、金属製のボス部（軸受け部）を合成樹脂製のリング状側板の内周部に熱可塑性エラストマーで連結したもの（たとえば特許文献２参照）や、ボス部とその周囲の円板状部を硬質のゴムやクロロプレン樹脂で形成し、その円板状部とリング状側板とを金属或いは硬質プラスチックス等の剛性の環状連結板で連結したもの（たとえば特許文献３参照）がある。また軸受け部と防振部の一体品や軸受け部と防振部の各々に熱可塑性エラストマーを用いたもの（たとえば特許文献４参照）がある。
【特許文献１】特開平１０−２１３０９１号公報
【特許文献２】特開平８−４９６９１号公報
【特許文献３】特開２００２−５４５９２号公報
【特許文献４】特開２００４−１２４９４０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記した従来の送風ファンのなかで、モータ側の側板部１０１が樹脂の他に金属やゴムを用いて形成されているものは、それを設置した家電の廃棄時に各構成材料を分別することなく再生するのは困難であり、リサイクル性が劣る問題があった。軸受け部に熱可塑性エラストマーを用いたものは、モータ軸に対してねじによっては強固に締結しにくい問題があった。
【０００６】
本発明は上記課題を解決するもので、十分に防振できるとともに、モータ軸に対して強固に締結することができ、廃棄時には構成材料を分別することなく再生できる、リサイクル性の高い送風ファンを提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するために、本発明の送風ファンは、複数の羽根を円筒状に配列した翼部の両端をそれぞれ側板部に固着し、その一方の側板部には、前記翼部を固着したリング状の側板と、モータ軸を軸受けする円筒状の軸受け部と、前記軸受け部の外周と前記側板の内周とを直接にあるいは連結部を介して連結した防振部とを配した送風ファンにおいて、前記側板と前記軸受け部が高剛性樹脂で形成され、前記防振部が熱可塑性エラストマーで形成され、前記側板を構成する高剛性樹脂が、アクリロニトリル・スチレン系樹脂或いは耐熱ポリスチレン系樹脂で形成され、前記防振部を構成する熱可塑性エラストマーが、ポリエステル系、ポリウレタン系、ポリスチレン系、ポリオレフィン系、およびポリアミド系の１または複数種の熱可塑性エラストマーで形成され、前記軸受け部を構成する高剛性樹脂が、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、或いはアクリロニトリル・スチレン系樹脂で形成したことを特徴とする。
【０００８】
上記構成により、防振部に用いた熱可塑性エラストマーによって制振性を確保することができる。軸受け部には高剛性樹脂を使用しているので、ファンモータ側に配置される当該側板部の同芯度が出やすく、ねじの締結も強固にでき、耐熱クリープ性も優れ、熱変形によるバランス変化も少ない。また高剛性樹脂と熱可塑性エラストマーのみを構成材料としているため、廃棄時に、当該側板部全体を、翼部やもう一方の側板とともに粉砕して再生に供することができ、リサイクル性に優れる。
【０００９】
本発明で使用する高剛性樹脂は、ＪＩＳ−Ｋ−７１７１により測定される曲げ弾性率が６５００ＭＰａ以上のものが好ましい。本発明者らの研究によれば、ファンの骨格たる翼部（複数の翼部を仕切り板を介して軸芯方向に沿って配列した構造のものにあっては仕切り板も含めて）や側板が曲げ弾性率６５００ＭＰａ未満では、空気調和機などの送風ファンとしての用途には剛性、耐熱クリープ性が不十分であり、長期使用時や倉庫保管時に変形しやすく、バランス変化を生じやすい。このため翼部や側板は曲げ弾性率６５００ＭＰａ以上、好ましくは７０００ＭＰａ以上となるように形成される。軸受け部や連結部にもそれに匹敵する剛性が要求される。軸受け部や連結部が曲げ弾性率６５００ＭＰａ以上、好ましくは７０００ＭＰａ以上であれば、軸受け部とモータ軸との締結が強くなり、当該側板部の剛性が上がり、耐熱クリープ性が向上する。
【００１０】
翼部や側板の高剛性樹脂には、ポリスチレン系樹脂などを使用することができ、たとえばアクリロニトリル・スチレン系樹脂、耐熱ポリスチレン系樹脂、或いはポリフェニレンエーテル・ポリスチレン樹脂は、耐熱クリープ性に優れ、送風ファンの連続運転時の熱変形や繰り返し運転時の変形が少なく、剛性・耐熱性・制振性のバランスに優れた送風ファンを実現できる。耐熱ポリスチレン系樹脂はたとえば、スチレンと、耐熱性を付与したモノマー（たとえば、マレイン系のモノマーや、Ｎフェニルマレイミド系のモノマーや、メタクリル系モノマー）との共重合体や、シンジオタクチック構造のポリスチレンを含むもので、スチレンホモポリマーと比較して、流動性は同等で、荷重たわみ温度が５〜２０℃程度高い。
【００１１】
充填材としてガラスファィバーが２０〜４０重量％となるように混入されるのが好ましい。それにより曲げ弾性率６５００ＭＰａ以上（前掲）の剛性および耐熱性を確保することができ、特に熱変形が起こり易いファンモータ側の側板の変形を抑えることが可能となる。ガラスファィバーの混入量が２０％未満では、曲げ弾性率が６５００ＭＰａ未満で、剛性、耐熱クリープ性が低く、バランス変化量が大きくなる。４０％を超えると、耐熱クリープ性は向上するものの、成形加工時の流動性が低下して成形性が悪くなり、ショートショットなどが起こり易く、管理しにくい。また混入量２０％で密度約１．２１（アクリロニトリル・スチレン系樹脂を用いる場合）、混入量３０％で密度約１．３１、混入量４０％で密度約１．３８、というように密度が大きくなるため、形成される側板等の重量が増し、バランス変化が大きくなる。翼部と側板とは同一種の高剛性樹脂材料で形成されるのが好ましい。加工時の材料数が少なくなるため管理しやすく、再生材も物性低下が少なく、安定するからである。
【００１２】
軸受け部や連結部の高剛性樹脂には、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、アクリロニトリル・スチレン系樹脂などを使用することができ、ポリオレフィン系樹脂を混入させてもよい。防振部の熱可塑性エラストマーの種類に応じて使い分ける。充填材としてガラスファィバーが２０〜５０重量％混入されるのが好ましい。ガラスファィバーの混入量が２０％未満では、曲げ弾性率が６５００ＭＰａ未満で、剛性が低く、バランス変化量が大きくなり、モータ軸との接合力が弱くなり、ファンの耐熱クリープ性も悪くなる。５０％を超えると、翼部や側板に比べて小さい部品とはいえ、成形加工時の流動性が低下して成形性が悪くなり、ショートショットなどが起こり易く、管理しにくい。軸受け部と連結部とは同一種の高剛性樹脂で形成されるのが好ましい。
【００１３】
防振部に使用する熱可塑性エラストマーは、従来より用いられているＣＲゴムに少なくとも匹敵する耐熱クリープ性、制振性を有し、上記した高剛性樹脂との相溶性が高いことが重要である。ＪＩＳ−Ｋ−６３０１  Ａ形により測定される硬度４０〜９５を有するのが好ましい。硬度が４０未満では、剛性が低く、耐熱クリープ性が不十分で、バランス変化量が大きくなる。硬度が９５を超えると、剛性が高すぎてファン全体に振動が伝わりやすくなる。
【００１４】
使用可能な熱可塑性エラストマーとしては、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリスチレン系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマーなどを挙げることができる。いずれも、連続してまた繰り返して使用されることによる変形が少なく、耐熱性、制振性に優れる。
【００１５】
ポリオレフィン系熱可塑性エラストマ−は、密度が低く、柔軟性、制振性、耐候性、耐熱老化性が優れ、低振動で熱変形が少なく、制振性が高い。したがってポリオレフィン系熱可塑性エラストマーを用いる場合には、防振部のたとえば一部を従来よりも薄くしてもファン全体のバランス変化を十分に小さくすることができ、従来用いられていたＣＲゴム製の防振部に比べて薄型化、軽量化できる。柔軟性を利用して、送風ファンをファンモータに対して斜めから容易にセットできるという利点もある。ただし耐熱クリープ性を確保できるように、また超音波溶着による振動加熱での穴明きを回避できるように、ある程度の厚みは必要である。
【００１６】
ポリウレタン系熱可塑性エラストマーは、繰り返しの疲労特性が良く、長期使用時の制振性が優れている。ポリスチレン系熱可塑性エラストマーは、アクリロニトリル・スチレン系樹脂との相溶性に優れ、再生時の物性低下が小さい。ポリアミド系熱可塑性エラストマーは、耐衝撃性や耐熱性が高く、成形加工や着色性に優れている。
【００１７】
ポリエステル系熱可塑性エラストマーは、強度、耐熱クリープ性が高い。その半面、他の熱可塑性エラストマーに比べて制振性が低いので、厚みを抑えてリブを設けるなど、形状を工夫するか、他の熱可塑性エラストマーを混入して用いるのが好ましい。オレフィン系熱可塑性エラストマーを適量（たとえば１０〜３０重量％）混入すると、その柔軟で制振効果が高い特性ゆえに全体として制振性に優れることになり、剛性・耐熱性・制振性のバランスに優れた送風ファンを実現できる。
【００１８】
相溶性のためには、熱可塑性エラストマーと高剛性樹脂とに、たとえば同系列のものを選定するのが好ましい。このことにより、ファンモータ側に配置される側板部において、軸受け部と防振部或いは軸受け部と防振部と連結部の接合面の接着性も確保され、当該側板部に要求される剛性・耐熱性・制振性のバランスを具備することができ、送風ファンが設置される機器本体の振動を効果的に低減できる。また再生材の物性低下を小さくすることが可能となり、リサイクル性に優れる。
【００１９】
たとえば、高剛性樹脂のベース樹脂にポリエステル系樹脂を用いる場合は、ポリエステル系熱可塑性エラストマーを防振部に好適に使用することができる。高剛性樹脂のベース樹脂にアクリロニトリル・スチレン系樹脂や耐熱ポリスチレン系樹脂を用いる場合は、スチレン系熱可塑性エラストマーを好適に使用することができる。高剛性樹脂のベース樹脂にポリオレフィン系樹脂を用いる場合、たとえばポリプロピレン樹脂をポリエステル系樹脂あるいはポリアミド系樹脂に混入して用いる場合は、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーを好適に使用することができる。
【００２０】
軸受け部と連結部あるいはリング状の側板とを高剛性樹脂で所定の配置にて成形し、これらの樹脂成形体と一体をなすように防振部を熱可塑性エラストマーで成形するのが、同一の金型を用いて同時加工できるため都合よい。
【発明の効果】
【００２１】
本発明の送風ファンは、翼部の一端を固着してファンモータ側に配置される側板部において、円筒状の軸受け部の外周に連結する防振部を熱可塑性エラストマーで形成し、残りの各部を高剛性樹脂で形成したものであり、防振部によって十分な制振性を確保できるとともに、軸受け部によってモータ軸との締結を強固にすることができ、耐熱クリープ性も優れ、熱変形によるバランス変化も少ない。
【００２２】
特に耐熱クリープ性が要求される長尺の送風ファン、たとえば全長６３０ｍｍ以上の送風ファンを構成した場合に、軸受け部と防振部に金属やＣＲゴムを用いた従来の送風ファンに比べて、送風ファンを設置する機器本体の振幅を小さくすることができ、長期使用される空気調和機に設置した場合も熱変形は小さい。
【００２３】
また従来の送風ファンとは異なって、廃棄時に各部を分別することなく同時に粉砕して再生に供することが可能であり、再生材の物性低下も少ないので、リサイクル性が高く、コストも低減できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
以下、本発明の実施の形態を図面を参照しながら説明する。
図１は本発明の第１の実施形態における送風ファンの外観斜視図、図２は同送風ファンの断面図、図３は同送風ファンのモータ側の一端部を示す一部切り欠き断面図である。この送風ファンは空気調和機に設置される。
【００２５】
図１に示すように、送風ファン１は、空気調和機用のクロスフローファンとして構成されており、複数の羽根２を円筒状に配列した翼部３を、仕切板４を介して軸芯方向に沿って複数個連結し、両端に側板部５，６を配している。一方の側板部５はファンモータと接続可能に構成されており、他方の側板部６には空気調和機本体に軸受けされるＳＵＳなどの軸７が取り付けられている。
【００２６】
図２に示すように、仕切板４はリング状に形成されており、翼部３を構成する複数の羽根２を軸芯回りに所定間隔をおいて、かつ半径方向に対して所定角度傾斜して配列させる位置決め用の凹部４ａが両面に形成されている。図示を省略するが、側板部５，６にも複数の羽根の位置決め用の凹部が形成されている。翼部３，仕切り板４，側板部５，６は互いに超音波溶着され一体化されている。
【００２７】
図３に示すように、ファンモータに接続固定される側板部５は、モータ軸を受ける円筒状の軸受け部８と、この軸受け部８の外周に接合されモータ軸による振動を抑制するリング状の防振部９と、この防振部９の外周に接合されたリング状の側板１０とで構成されており、この側板１０に前記翼部３の一端部が接合されている。軸受け部８にはねじ穴８Ａが形成されタップ加工が施されており、モータ軸に対してねじ１１で締結される。
【００２８】
軸受け部８の外周には鍔状のリブ８ａが形成されており、このリブ８ａに複数の円形状の穴８ｂが周方向に沿って等間隔で形成されている。側板１０の内周には軸受け部８のリブ８ａとほぼ同等の厚みの薄肉部１０ａが形成されており、この薄肉部１０ａに複数の円形状の穴１０ｂが周方向に沿って等間隔で形成されている。穴８ｂ，１０ｂの数は８〜９個程度である。防振部９は、軸受け部８のリブ８ａと側板１０の薄肉部１０ａとを包埋するように形成されていて、その材料が穴８ｂ，１０ｂへ侵入することで軸受け部８，側板１０に確実に一体化されている。軸受け部８のリブ８ａを包埋した内周部と側板１０の薄肉部１０ａを包埋した外周部とは側板１０（薄肉部１０ａを除く）とほぼ同等の厚みであり、その間の中央領域は薄肉部９ａとされている。
【００２９】
翼部３，仕切り板４，側板１０，および側板部６（軸７を除く）は高剛性樹脂により形成されている。この高剛性樹脂には上述したように、アクリロニトリル・スチレン系樹脂或いは耐熱ポリスチレン系樹脂をベース樹脂とし、ガラスファイバーを混入したものなどが用いられる。
【００３０】
軸受け部８は高剛性樹脂により形成されている。この高剛性樹脂には上述したように、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、アクリロニトリル・スチレン系樹脂、或いはこれらのいずれかの樹脂にポリオレフィン樹脂を混入したものをベース樹脂とし、ガラスファイバーを混入したものなどが用いられる。
【００３１】
防振部９は熱可塑性エラストマーにより形成されている。この熱可塑性エラストマーには上述したように、ポリエステル系、ポリオレフィン系、ポリウレタン系、ポリアミド系、ポリスチレン系などの熱可塑性エラストマーが用いられる。
【００３２】
以上のような送風ファン１は、熱可塑性エラストマーや高剛性樹脂が耐熱クリープ性に優れ、また熱可塑性エラストマーが（特にオレフィン系熱可塑性エラストマーを用いた場合に）制振性に優れ、また軸受け部８の高剛性樹脂と防振部９の熱可塑性エラストマーとが相溶性が良い場合は互いの接合面の接着性に優れるため、剛性・耐熱性・制振性のバランスに優れたものとなり、連続運転時の熱変形や繰り返し運転時の変形も少なく、この送風ファン１を設置した空気調和機本体の振動は従来よりも低減される。
【００３３】
また、軸受け部８と防振部９に金属やゴムを用いていた従来の送風ファンとは異なって、廃棄時に、軸７を側板部６から取り外したうえで、その側板部６、翼部３、仕切り板４といっしょに、軸受け部８、防振部９、側板１０を粉砕し、再生に供することが可能であり、従来品に比べて製造コストも低減できる。軸受け部８の高剛性樹脂と防振部９の熱可塑性エラストマーとに側板１０等の高剛性樹脂との相溶性の優れたものを選択しておくことで、再生材の物性低下を小さくすることができ、リサイクル性を高めることができる。
【００３４】
側板部５の製造に際してはたとえば、予め側板１０と軸受け部８を同一の金型内で高剛性樹脂で所定の配置にて射出成形し、その側板１０と軸受け部８とをそのまま金型内にセットした状態で、それらと一体をなすように防振部９を熱可塑性エラストマーで射出成形する方法をとることができ、同一の金型を用いて同時加工できるため都合よい。
【００３５】
軸受け部を成形する際に同時に、モータ軸にねじ固定するためのねじ穴をタップ加工を施して形成することも可能である。このようにして形成する高剛性樹脂製の軸受け部は、従来の金属製の軸受け部に匹敵する強度を確保できるだけでなく、金属製の軸受け部では別加工せざるをえなかったため精度が得られにくかったねじ穴を精度よく且つ効率よく形成することが可能であり、歩留まりは高い。したがって軸受け部は、強度と精度とを兼ね備えたものとなり、モータ軸に対して金属製の従来品と同等の高い締結力で固定することが可能であり、ねじ固定であることからモータ軸に対する脱着も容易でありメンテナンス性も高い。
【００３６】
防振部９において中央部に薄肉部９ａを設けたのは防振効果を高めるためであるが、特に硬度９０以上の熱可塑性エラストマーでは、耐熱クリープ性と防振効果を得るためには肉厚０．５〜２ｍｍ程度が望ましい。０．５ｍｍ未満では変形しやすく、２ｍｍを超えると振動が伝わりやすく制振性が悪くなる。また０．５ｍｍ未満では側板１０と翼部３を超音波溶着する時にエラストマーに穴開きが生じる場合があるため、材質に応じて適度な厚みが必要となる。薄肉部９ａに部分的に放射状リブ等を設けて凹凸形状にするなど、厚みを変化させることによって制振特性を良くすることも望ましい。
【００３７】
軸受け部８が高剛性樹脂で形成されるため上述したようにねじ１１によるモータ軸との接合力は高くなるが、その締結部にねじ緩み防止剤を併用すると締結力をさらに安定させることができる。ねじ緩み防止剤としては、酢酸ビニル系、アクリル系や嫌気性強力封着剤（嫌気性接着剤）などが市販されており、例えばスリ−ボンド社の１４０１，１３０１（商品名）や、ロックタイト社の２４２（商品名）を使用できる。
【００３８】
図４は、本発明の第２の実施形態における送風ファンのモータ側の一端部を示す一部切り欠き断面図である。
この送風ファンが上記した第１の実施形態のものと相違するのは、側板部５において、軸受け部１２の外周部分とリング状の側板１５の内周部分とを、リング状の防振部１３および連結部１４で連結している点である。つまり軸受け部１２の外周部分に防振部１３を連結し、防振部１３の外周部分に連結部１４を連結し、連結部１４の外周部分に側板１５の内周部分を連結している。軸受け部１２と連結部１４と側板１５とに高剛性樹脂を使用し、防振部１３に熱可塑性エラストマーを使用している。図示した送風ファンでは、側板１５と防振部１３が連結部１４の端部を包み込んでいるが、連結部１４と防振部１３の互いに対応する端部と同等の厚みにして突合せて接合させてもよい。
【００３９】
側板部５の製造に際してはたとえば、予め軸受け部１２と連結部１４とを高剛性樹脂で射出成形しておき、その樹脂成形品たる軸受け部１２と連結部１４とを金型内にセットした状態で防振部１３を熱可塑性エラストマーで射出成形して、軸受け部１２と防振部１３と連結部１４との一体品を形成し、その一体品を金型内にセットした状態で側板１５を高剛性樹脂にて射出成形することで、さらに側板１５を一体化させる方法をとることができる。
【００４０】
ここで、従来品では、軸受け部１２と連結部１４とを金属で形成しておき、その金属製の軸受け部１２と連結部１４とを金型内にセットした状態で防振部９をＣＲゴムで形成することで、軸受け部１２と防振部１３と連結部１４との一体品を形成し、その一体品を金型内にセットした状態で側板１５を高剛性樹脂にて射出成形するインサート成形法をとっている。
【００４１】
このため本発明品の側板部５は、従来品のための金型を利用して従来品と同様の工程で製造することができ、寸法精度を確保できるなど、都合よい。本発明品の側板部５は、従来品では金属で形成していた軸受け部１２と連結部１４とを、従来と同じ形状で従来と同等の強度が得られるように高剛性樹脂を選定したものと言うこともできる。
【００４２】
防振部１３は、軸受け部１２と連結部１４とを同時成形した後に二色成形してもよい。二色成形とは二色の樹脂又は二種類の異なる合成樹脂から一体の製品を作る成形法を言い、この場合、軸受け部１２と防振部１３と連結部１４とを、熱可塑性エラストマーと高剛性樹脂とで一体品として成形することを意味する。例えば成型金型として上金型の表裏二面にキャビティ形状を備えているものを用い、まず上金型の第１面と下金型との間に前記第１面側から高剛性樹脂を射出して軸受け部１２と連結部１４とを同時成形し、その後に金型を一旦開き、上金型を１８０度回転させ、軸受け部１２と連結部１４とが付着している下金型と上金型の第２面との間に前記第２面側から熱可塑性エラストマーを射出して軸受け部１２と連結部１４との間に充填することで、防振部１３をこれらと一体に成形する。
【００４３】
以下、具体的な実施例を挙げて本発明を詳細に説明する。
（実施例１〜実施例９）
上記した第１の実施形態の送風ファン（外径Φ１００ｍｍ、長さ６５０ｍｍ；重量約６００ｇ、翼部の数１０、各翼部の羽根３５枚）を、軸受け部と防振部と側板とが一体になった側板部を作製し、別途に作製した翼部（仕切り板を含む）およびもう一方の側板部と溶着することによって製造した。溶着加工後にはアニール処理を実施した。アニール処理は、成形歪と溶着歪を除去するために９０℃の温風循環炉に送風ファンを縦置きして約８時間放置するもので、この処理を施すことで、送風ファンの運転時の熱変形によるバランス変化量を低減できる。各部材の材料は以下の通りである。
【００４４】
両側板および翼部（以下、側板等という）には、ガラスファィバー（以下、ＧＦと略す）を２０，３０，または４０（％）混入したアクリロニトリルスチレン（以下ＡＳ）系樹脂（実施例１〜７）、または、ＧＦを２０または３０（％）混入した耐熱ポリスチレン（以下ＰＳ）系樹脂（実施例８，９）を使用した。各実施例の材料、曲げ弾性率（ＪＩＳ−Ｋ−７１７１による）、および密度を表１に示す。
【００４５】
軸受け部には、ＧＦを２０，３０，または５０（％）混入したポリエチレンテレフタレート（以下ＰＥＴ）系樹脂（実施例１〜５）、または、ＧＦを３０（％）とポリプロンピレン（以下ＰＰ）を混入したＰＥＴ系樹脂（実施例６〜９）を使用した。各実施例の材料、曲げ弾性率（ＪＩＳ−Ｋ−７１７１による）、および密度を表１に示す。
【００４６】
防振部には、オレフィン系エラストマー５，１５，２０，または３０％を混入したポリエステル系熱可塑性エラストマーを使用した。各実施例の材料および硬度（ＪＩＳ−Ｋ−６３０１、Ａ形による）を表１に示す。
【００４７】
側板等に使用したＡＳ＋ＧＦ（２０％）は東レ（株）のトヨラック（商品名）ＡＳＫ２０Ｋ１、ＡＳ＋ＧＦ（３０％）は東レ（株）のトヨラック（商品名）ＡＳＧ３０Ｋ１である。耐熱ＰＳ＋ＧＦ（２０％）はシンジオタクチック・ポリスチレン樹脂(SPS)、耐熱ＰＳ＋ＧＦ（３０％）はシンジオタクチック・ポリスチレン樹脂(SPS)、出光興産（株）のザレックである。ＧＦは、線径１２μｍ程度、成形後の繊維長さ平均０.５ｍｍ程度の、短繊維タイプのものである。軸受け部に使用したＰＥＴ＋ＧＦ或いはＰＰ＋ＰＥＴ＋ＧＦは、東洋紡績（株）よりバイロペット（商品名）あるいはその変性品（ＰＰ含有）として入手できる。
【００４８】
防振部に使用した熱可塑性エラストマーは、東洋紡績（株）よりペルプレン（商品名）（ＰＥＴ系）の変性品として入手できる。この熱可塑性エラストマーは、実使用の高温時や長期放置時の耐熱性、柔軟性、機械的強度等を考慮して、２５％の圧縮永久歪（ＪＩＳ−Ｋ−６３０１・１００℃・２２ｈ）で５０％以下となるように改質されている。ポリエステル系熱可塑性エラストマーは、芳香族ポリエステル（ハード成分）と脂肪族ポリエーテル（ソフト成分）のコポリマーであり、柔軟性、耐寒性、耐薬品性、成形性などバランスが取れ、制振性に優れている。オレフィン系熱可塑性エラストマーは、ＰＰ樹脂にＥＰＤＭ（ethylene-propylene-diene terpolymer）とパラフィン系滑剤等の低分子量有機化合物、カーボンブラック（CB）などを分散させたものであり、柔軟性が高く、その分、制振性も高い。ポリエステル系熱可塑性エラストマーとオレフィン系熱可塑性エラストマーとは相溶化されていて、攪拌によって均一に混合される。
【００４９】
熱可塑性エラストマーは一般に、プラスチックスとゴムの中間的な弾性を示す材料であるが、上記した熱可塑性エラストマーは全体として、制振性、強度、柔軟性、成形性、耐熱性、耐熱クリープ性、耐薬品性などに優れる。成形品は、粉砕し、加熱溶融し、射出成形などすることが可能であり、リサイクル性に優れる。引張り強度（ＪＩＳ−Ｋ−７１１３）１０〜３５ＭＰａ、曲げ弾性率（ＪＩＳ−Ｋ−７１７１）５０〜３００ＭＰａの物性を有するものを使用する。このことにより、ファンのバランス変化を少なくし、耐熱クリープ性を維持することが可能となる。オレフィン系熱可塑性エラストマーという特に柔軟性の高いものを含んでいることで、送風ファンをモータ軸に対して斜めから容易に挿入することも可能になり、機器の運転時には本体振動を効果的に低減できる。
【００５０】
比較のために、先に図５を用いて説明した従来の送風ファン、すなわち、側板部に真鍮製軸受け部１０３と防振ゴム部１０４と金属プレート１０５と樹脂側板１０６とを有した送風ファンのデータを表１に示す。防振ゴム部１０４には硬度５５のＣＲゴムが使用されている。
【００５１】
実施例１〜９および従来例の送風ファンについて以下のようにして実用性を評価した。結果は表２に示す。
（リサイクル性）
モータ側の側板部５のねじ１１と軸受け側の側板部６の軸７を取り外し、翼部３と仕切り板４と側板部５，６とを粉砕・混練した場合の再生可能性を検討した。相溶性が良く再生可能なものを○、相溶性はあまり良くないがファン総重量の５％以下の配合率（残部９５％はバージン材）で再生可能なものを△、相溶性が悪く分離しないと再生できないものは×とした。再生材の混入率５％では引張り強度や曲げ強度の低下は１０％未満である。
（側板部の接合力）
モータ側の側板部５の軸受け部８と防振部９と側板１０との接合力を調べた。軸受け部８に回転トルク計をセットして、剥離が起こった時点でのトルクを求め、５０ｋｇf・ｃｍ以上の接合強度があるものを、強固に接合されている（○）とした。
（耐熱性）
送風ファンの使用時の熱変形を事前評価する。すなわち、送風ファンの耐熱静止たわみ試験を実施し、試験前後のバランス変化量を測定して耐熱クリープ性を評価する。耐熱静止たわみ試験は、７０℃の恒温槽内に送風ファンを両端２点で支えて水平にセットし、１６８ｈ放置し、その前後のバランス変化量（ｇ・ｃｍ）をファン専用のバランスマシーン測定機で計測するものである。
【００５２】
バランス変化量の値は、出来るだけ小さい方が優れていている。長期保管や高温雰囲気に暴露された場合、この変化量が少ないものほど、熱変形が小さい。逆にバランス変化量が大きいものほど、バランス不良、熱変形が大きくなり、長期にわたって空気調和機に使用すると、振動が大きく、異常音等による不具合を生じることがある。
（本体振幅）
防音室内に空気調和機の室内機本体を設置し、その内部にセットした送風ファンを回転数６００〜１７００ｒｐｍで回転させ、特に共振しやすい回転数（例えば８００ｒｐｍ）での室内機本体の天面の振動の振幅幅（μｍ）を振動計で測定した。試験対象の送風ファンは同一の室内機本体に順次にセットした。ファン毎の初期のバランス量の差を少なくするために、予め左右部でのバランス量（アンバランス量）を約０.３ｇ・ｃｍに調整した。
【００５３】
【表１】
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【００５４】
【表２】
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表１に示すように、側板等の高剛性樹脂の曲げ弾性率は、実施例１〜実施例９において、約６５００ＭＰａ〜約１００００ＭＰａである。ＧＦ混入率が２０％より少ないと６５００ＭＰａ未満となり、剛性、耐熱クリープ性が不十分となる。ＧＦ混入率が４０％より多いと、成形性（特に薄肉（厚み１〜２ｍｍ程度）の翼部で）が悪くなり、管理しにくい。
【００５５】
実施例８では耐熱ＰＳ系樹脂を用いているため荷重たわみ温度１０７℃程度となり、実施例９では同様に荷重たわみ温度１１１℃程度となり、一般的なＰＳ樹脂（ＰＳ＋ＧＦ３０％では荷重たわみ温度９５℃程度）と比較して、１２〜１６℃程度高くすることができる。また流動性（ＪＩＳ−Ｋ−７２１０、２２０℃、荷重１．８１３ＭＰａ）は、耐熱ＰＳ＋ＧＦ３０％が約１０、ＡＳ＋ＧＦ３０％が約４であり、耐熱ＰＳ系樹脂を用いることによって成形加工性が向上する。
【００５６】
軸受け部の高剛性樹脂の曲げ弾性率は、実施例１〜実施例９において、約６５００ＭＰａ〜約１１０００ＭＰａである。ＧＦ混入率が２０％より少ないと６５００ＭＰａ未満となり、剛性、耐熱クリープ性、モータ軸との接合力が不十分となり、熱変形による偏芯も生じ易くなる。ＧＦ混入率が５０％より多いと成形性が悪くなり、管理しにくい。
【００５７】
防振部の熱可塑性エラストマーの硬度は４５〜９５であり、耐熱クリープ性、制振性は良好となる。
表２に示すように、実施例１から実施例９の全てにおいて、リサイクル性（相溶性）は「相溶性が良く再生可能」と評価されている。各実施例で、軸受け部に使用された高剛性樹脂（ＰＥＴ＋ＧＦ，ＰＥＴ＋ＰＰ＋ＧＦ）と、防振部に使用された熱可塑性エラストマー（オレフィン系＋ポリエステル系）と、側板等に使用された高剛性樹脂（ＡＳ＋ＧＦ，ＰＳ＋ＧＦ）とは相溶性が良く、粉砕・混練・再生時に分離もなく良好な状態となった。熱可塑性エラストマーが加熱溶融するのに対し、従来例の防振部に使用されたゴム（加硫ゴム）は加熱しても溶融しないため、リサイクルできない。
【００５８】
また実施例１から実施例９の全てにおいて、接合力は「強固に接合されている」と評価されている。これは、軸受け部や側板に設けた穴に熱可塑性エラストマーが入り込み、アンカー効果が出るのと、軸受け部と防振部との接合部および防振部と側板との接合部で防振部が軸受け部または側板を包み込むことで、これらが強固に接合され一体化されているためである。実施例６，７，８，９では、ＰＰを含んでいることで、オレフィン系熱可塑性エラストマーを含んでいる防振部との接合性が向上する。
【００５９】
ファンとしての耐熱クリープ特性を示すアンバランス変化量は、実施例１から実施例９において１．３ｇ・ｃｍ〜２．０ｇ・ｃｍであり、従来例が２．２ｇ・ｃｍであるのに比べて優れている。
【００６０】
本体振幅は、実施例１から実施例９において１７μｍ〜２４μｍであり、従来例が２７μｍであるのに比べて優れている。
防振部に用いた熱可塑性エラストマーにおいて、オレフィン系エラストマーの混入比率が５％未満では、制振効果が少なく、本体振幅が従来品に近い値となる。３０％を超えるとバランス変化が大きくなり、また熱可塑性エラストマー全体で引張り強度が３割以上低下するというように、物性低下が大きくなる。
（実施例１０〜実施例１６）
上記した第２の実施形態の送風ファン（外径Φ１００ｍｍ、長さ６５０ｍｍ；重量約６００ｇ、翼部の数１０、各翼部の羽根３５枚）を、軸受け部と防振部と連結部と側板とが一体になった側板部を作製し、別途に作製した翼部（仕切り板を含む）およびもう一方の側板部と溶着することによって製造した。溶着加工後にはアニール処理を実施した。各部材の材料は以下の通りである。
【００６１】
両側板および翼部（以下、側板等という）には、ＧＦを２０，３０，または４０（％）混入したＡＳ系樹脂（実施例１０〜１４）、または、ＧＦを２０または３０（％）混入した耐熱ＰＳ系樹脂（実施例１５，１６）を使用した。各実施例の材料、曲げ弾性率、密度を表３に示す。
【００６２】
防振部には、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーであって、２５％の圧縮永久歪（ＪＩＳ−Ｋ−６３０１・１００℃・２２ｈ）で５０％以下のものを使用した。各実施例の材料および硬度を表３に示す。
【００６３】
軸受け部および連結部には、ＰＰを混入したＰＡにＧＦを２０％混入したもの（実施例１０）、ＧＦを３０％混入したもの（実施例１１，１２）、ＧＦを５０％混入したもの（実施例１３〜１６）を使用した。各実施例の材料、曲げ弾性率、密度を表３に示す。
【００６４】
側板等に使用したＡＳ＋ＧＦ（２０％）、ＡＳ＋ＧＦ（３０％）、耐熱ＰＳ＋ＧＦ（２０％）、耐熱ＰＳ＋ＧＦ（３０％）は実施例１〜９で使用したものと同一である。軸受け部および連結部に使用したＰＰ＋ＰＡ＋ＧＦ（３０％）は東洋紡績（株）の東洋紡ナイロン（商品名）NB3560A、ＰＰ＋ＰＡ＋ＧＦ（５０％）は東洋紡績（株）の東洋紡ナイロン（商品名）NB3590Aである。ＰＰとＰＡの比率はそれぞれ３：７〜４：６程度である。防振部に使用したポリオレフィン系熱可塑性エラストマーはそれぞれ、東洋紡績（株）よりサーリンク（商品名）として入手可能であり、ＰＰ樹脂にＥＰＤＭ（ethylene-propylene-diene terpolymer）などを混入して改質されている。
（実用性評価）
実施例１０〜１６および従来例の送風ファンについて、実施例１〜９と同様にして実用性評価を実施した。ただし側板部の接合力については、モータ側の側板部５の軸受け部１２と防振部１３と連結部１４と側板１５との接合力を調べた。軸受け部１２に回転トルク計をセットして、剥離が起こった時点でのトルクを求め、５０ｋｇf・ｃｍ以上の接合強度があるものを、強固に接合されている（○）とした。結果を表４に示す。
【００６５】
【表３】
0004822888.tif 000004
【００６６】
【表４】
0004822888.tif 000005
表３に示すように、側板等の高剛性樹脂の曲げ弾性率は、実施例１０〜１６において、約６５００ＭＰａ〜約１００００ＭＰａであり、十分な剛性、耐熱クリープ性を備えている。ＧＦ混入率は４０％未満なので、成形性は良好で、管理しやすい。
【００６７】
実施例１５では耐熱ＰＳ系樹脂を用いているため荷重たわみ温度１０７℃程度となり、実施例１６では同様に荷重たわみ温度１１１℃程度となり、一般的なＰＳ樹脂（ＰＳ＋ＧＦ３０％では荷重たわみ温度９５℃程度）と比較して、１２〜１６℃程度高くすることができる。また流動性（ＪＩＳ−Ｋ−７２１０、２２０℃、荷重１．８１３ＭＰａ）は、耐熱ＰＳ＋ＧＦ３０％が約１０、ＡＳ＋ＧＦ３０％が約４であり、耐熱ＰＳ系樹脂を用いることによって成形加工性が向上する。
【００６８】
軸受け部および連結部の高剛性樹脂の曲げ弾性率は、実施例１０〜１６において、６５００ＭＰａ〜１３５００ＭＰａであり、十分な剛性、耐熱クリープ性、モータ軸との接合力を備えている。ＧＦ混入率は５０％未満なので、成形性は良好で、管理しやすい。
【００６９】
防振部の熱可塑性エラストマーの硬度は４０〜９５であり、耐熱クリープ性、制振性は良好となる。
表４に示すように、実施例１０から実施例１６の全てにおいて、リサイクル性（相溶性）は「相溶性が良く再生可能」と評価されている。各実施例で、軸受け部と連結部に使用された高剛性樹脂と、防振部に使用されたオレフィン系熱可塑性エラストマーと、側板等に使用された高剛性樹脂とは相溶性が良く、粉砕・混練・再生するときに分離もなく良好な状態となる。熱可塑性エラストマーは加熱溶融するのに対し、従来例の防振部に使用されたゴム（加硫ゴム）は加熱しても溶融しないため、リサイクルできない。
【００７０】
また実施例１０から実施例１６の全てにおいて、接合力は「強固に接合されている」と評価されている。これは、連結部に設けた穴に側板のＡＳ樹脂が入り込むことによって側板と連結部とが一体化し、軸受け部に設けた穴と連結部に設けた穴に防振部１３のオレフィン系熱可塑性エラストマーが入り込み、アンカー効果が出るのと、側板と防振部が連結部の端部を包み込むことで、これらが強固に接合され一体化されているためである。
【００７１】
ファンとしての耐熱クリープ特性を示すアンバランス変化量は、実施例１０から実施例１６において１．２ｇ・ｃｍ〜２．０ｇ・ｃｍであり、従来例が２．２ｇ・ｃｍであるのに比べて優れている。
【００７２】
本体振幅は、実施例１０から実施例１６において２０μｍ〜２５μｍであり、従来例が２７であるのに比べて優れている。
第１の実施形態の送風ファン（ＡＳ＋ＧＦ３０％を用いた実施例２，３，６，７）、第２の実施形態の送風ファン（ＡＳ＋ＧＦ３０％を用いた実施例１１，１２）について、リサイクル時の物性を調べるべく、全体を粉砕し、２７５℃程度で加熱溶融し、再生したところ、引張り強度（ＪＩＳ−Ｋ−７１６１による）およびアイゾット衝撃値（ＪＩＳ−Ｋ−７１１０による）の低下は１０％未満であった。耐熱性の指標としての荷重たわみ温度（ＪＩＳ−Ｋ−７２０７・荷重１８．５ｋｇｆ・ｃｍ）は５℃未満であった。ＡＳ＋ＧＦ２０％、ＡＳ＋ＧＦ４０％を用いた他の実施例の送風ファンについても同様の結果が得られ、大きな低下はない。
【００７３】
上記の実施例１から実施例１６においては、高剛性樹脂としてＡＳ系樹脂または耐熱ＰＳ系樹脂を使用したが、曲げ弾性率が６５００ＭＰａ以上のポリフェニレンエーテル・ポリスチレン系（ＰＰＥ＋ＰＳ）樹脂などを用いてもよく、同様の結果が得られる。
（実施例１７〜実施例２１）
上記した第２の実施形態の送風ファン（外径Φ１００ｍｍ、長さ６５０ｍｍ；重量約６００ｇ、翼部の数１０、各翼部の羽根３５枚）を、軸受け部と防振部と連結部と側板とが一体になった側板部を作製し、別途に作製した翼部（仕切り板を含む）およびもう一方の側板部と溶着することによって製造した。溶着加工後にはアニール処理を実施した。各部材の材料は以下の通りである。
【００７４】
両側板および翼部（以下、側板等という）には、ＧＦを３０％混入したＡＳ系樹脂を使用した。各実施例の材料、曲げ弾性率、密度を表５に示す。
軸受け部および連結部には、ＰＥＴ＋ＧＦ３０％（実施例１７〜実施例１９）、ＰＡ＋ＰＰ＋ＧＦ３０％（実施例２０）、ＰＡ＋ＰＰ＋ＧＦ５０％（実施例２１と実施例２２）、ＡＳ＋ＧＦ３０％（実施例２３）を使用した。各実施例の材料、曲げ弾性率、密度を表５に示す。
【００７５】
防振部には、ポリエステル系熱可塑性エラストマー（実施例１７〜実施例２０）、ポリウレタン系の熱可塑性エラストマー（実施例２１）、ポリアミド系の熱可塑性エラストマー（実施例２２）、ポリスチレン系の熱可塑性エラストマー（実施例２３）を使用した。各実施例の材料および硬度（ＪＩＳ−Ｋ−６３０１、Ａ形による）を表５に示す。
【００７６】
側板等に使用したＡＳ＋ＧＦ（３０％）は東レ（株）のトヨラック（商品名）ASG30K1である。軸受け部および連結部に使用したＰＥＴ＋ＧＦ（３０％）は東洋紡バイロペット、ＰＡ＋ＰＰ＋ＧＦ（３０％）は東洋紡ナイロンNB3560A、ＰＡ＋ＰＰ＋ＧＦ（５０％）は東洋紡ナイロンNB3590A、ＡＳ＋ＧＦ（３０％）は東レASG30K1である。
【００７７】
防振部に使用したポリエステル系熱可塑性エラストマーはそれぞれ、東洋紡績（株）よりペルプレン（商品名）（前掲）として入手できる。ハード成分としての芳香族ポリエステルとソフト成分としての脂肪族ポリエーテルとを含んだコポリマーであり、強度、耐熱性、柔軟性、耐薬品性、成形性、耐クリープ性、制振性などに優れている。その物性は、引張り強度（ＪＩＳ−Ｋ−７１１３）１０〜３５ＭＰａ、曲げ弾性率（ＪＩＳ−Ｋ−７２０３）５０〜３００ＭＰａであり、バランス変化が少なく、耐熱クリープ性を維持するのに望ましいものである。実施例１７では、特に実使用の高温時、長期放置時の耐熱性、柔軟性、機械的強度等を考慮して、２５％の圧縮永久歪（ＪＩＳ−Ｋ−６３０１・１００℃・２２ｈ）で５０％以下のものを使用した。実施例１８〜実施例２０も同様に圧縮永久歪が５０％以下のものを使用した。
【００７８】
ポリウレタン系熱可塑性エラストマーは東洋紡績（株）より東洋紡ウレタン（商品名）として、ポリアミド系熱可塑性エラストマーは宇部興産（株）よりＵＢＥポリアミドエラストマーＰＡＥ（商品名）として、スチレン系熱可塑性エラストマーはクラレプラスチック（株）よりハイブラー（商品名）として入手できる。各熱可塑性エラストマーとも、圧縮永久歪が５０％以下である。
【００７９】
比較のために、先に図５を用いて説明した従来の送風ファン、すなわち、側板部に真鍮製軸受け部１０３と防振ゴム部１０４と金属プレート１０５と樹脂側板１０６とを有した送風ファンのデータを表５に示す。防振ゴム部１０４には硬度５５のＣＲゴムが使用されている。
（実用性評価）
実施例１７〜２１および従来例の送風ファンについて、実施例１〜９と同様にして実用性評価を実施した。ただし側板部の接合力については、モータ側の側板部５の軸受け部１２と防振部１３と連結部１４と側板１５との接合力を調べた。軸受け部１２に回転トルク計をセットして、剥離が起こった時点でのトルクを求め、５０ｋｇf・ｃｍ以上の接合強度があるものを、強固に接合されている（○）とした。結果を表６に示す。
【００８０】
【表５】
0004822888.tif 000006
【００８１】
【表６】
0004822888.tif 000007
表５に示すように、側板等の高剛性樹脂の曲げ弾性率は８５００ＭＰａであり、十分な剛性、耐熱クリープ性を備えている。ＧＦ混入率は３０％未満なので、成形性は良好で、管理しやすい。
【００８２】
軸受け部および連結部に使用した高剛性樹脂の曲げ弾性率は８５００〜１３５００であり、十分な剛性、耐熱クリープ性、モータ軸との接合力を備えている。ＧＦ混入率は５０％未満なので、成形性は良好で、管理しやすい。
【００８３】
防振部の熱可塑性エラストマーの硬度は４０〜９５であり、耐熱クリープ性、制振性は良好である。実施例１７〜実施例２０のようにポリエステル系熱可塑性エラストマー単体を用いると、実施例１〜９のようなポリエステル系とポリオレフィン系熱可塑性エラストマーのブレンド品を用いる場合に比べて、超音波溶着時の穴開きが少なく、溶着性がよく、また耐熱性が高いという利点がある。たとえばブレンド品は溶融温度１７０〜２００℃であるのに対し、ポリエステル系熱可塑性エラストマーは溶融温度２３０〜２６０℃である。
【００８４】
表６に示すように、実施例１７から実施例２３の全てにおいて、リサイクル性（相溶性）は「相溶性が良く再生可能」と評価されている。各実施例で、軸受け部と連結部に使用された高剛性樹脂と、防振部に使用された熱可塑性エラストマーと、側板等に使用された高剛性樹脂とは相溶性が良く、粉砕・混練・再生するときに分離もなく良好な状態となる。
【００８５】
実施例１７〜１９は、軸受け部・連結部の高剛性樹脂（ＰＥＴ＋ＧＦ３０％）とポリエステル系熱可塑性エラストマーとが同系で特に相溶性が良い。実施例２０は、軸受け部・連結部の高剛性樹脂（ＰＡ＋ＰＰ＋ＧＦ３０％）とポリエステル系熱可塑性エラストマーとが相溶性に優れる。実施例２１は、軸受け部・連結部の高剛性樹脂（ＰＡ＋ＰＰ＋ＧＦ５０％）とポリウレタン系熱可塑性エラストマーとが相溶性に優れる。実施例２２は、軸受け部・連結部の高剛性樹脂（ＰＡ＋ＰＰ＋ＧＦ５０％）とポリアミド系熱可塑性エラストマーとが同系で特に相溶性が良い。実施例２３は、軸受け部・連結部の高剛性樹脂（ＰＡ＋ＰＰ＋ＧＦ５０％）と側板等の高剛性樹脂（ＡＳ＋ＧＦ３０％）とスチレン系熱可塑性エラストマーとが同系で特に相溶性が良い。いずれの熱可塑性エラストマーも加熱溶融するのに対し、従来例の防振部に使用されたゴム（加硫ゴム）は加熱しても溶融しないため、リサイクルできない。
【００８６】
また実施例１７から実施例２３の全てにおいて、接合力は「強固に接合されている」と評価されている。これは、連結部に設けた穴に側板のＡＳ樹脂が入り込むことによって側板と連結部とが一体化し、軸受け部に設けた穴と連結部に設けた穴に防振部の熱可塑性エラストマーが入り込み、アンカー効果が出るのと、側板と防振部が連結部の端部を包み込むことで、これらが強固に接合され一体化されているためである。
【００８７】
ファンとしての耐熱クリープ特性を示すアンバランス変化量は、実施例１７から実施例２３において１．６ｇ・ｃｍ〜２．０ｇ・ｃｍであり、従来例が２．２ｇ・ｃｍであるのに比べて優れている。翼部と両側板の高剛性樹脂（ＡＳ＋ＧＦ３０％）に対して、軸受け部と連結部と防振部（ボス部と称す）の混入比率が５重量％未満であれば（例えば、送風ファン一台の全樹脂重量６００ｇに対して１個のボス部が３０ｇ程度までであれば）、アンバランス変化量も少なく、耐熱性においても良好な物性を維持できる。
【００８８】
本体振幅は、実施例１７から実施例２３において２１μｍ〜２５μｍであり、従来例が２７であるのに比べて優れている。
実施例１７から実施例２３の送風ファンについて、リサイクル時の物性を調べるべく、全体を粉砕し、２７５℃程度で加熱溶融し、再生したところ、引張り強度（ＪＩＳ−Ｋ−７１６１）およびアイゾット衝撃値（ＪＩＳ−Ｋ−７１１０による）の低下は１０％未満であった。耐熱性の指標としての荷重たわみ温度（ＪＩＳ−Ｋ−７２０７・荷重１８．５ｋｇｆ・ｃｍ）は３℃未満であった。
【００８９】
このように実施例１７〜実施例２３の送風ファンは、実施例１〜実施例１６の送風ファンと同様に、特に耐熱性（アンバランス変化量）が従来品より向上していることからわかるように、連続運転時の熱変形や繰り返し運転時の変形が少なく、剛性・耐熱性・制振性のバランスに優れる。またリサイクル性が高く、再生材の物性低下も小さい。
【００９０】
以上、空気調和機用の送風ファンとして説明してきたが、温風暖房等を行う温風機器や暖房機器に用いられるものであってもよい。
【産業上の利用可能性】
【００９１】
本発明の送風ファンは、空気調和機、温風暖房等を行う温風機器や暖房機器などに有用である。
【図面の簡単な説明】
【００９２】
【図１】本発明の第１の実施形態における送風ファンの外観斜視図
【図２】図１の送風ファンの断面図
【図３】図１の送風ファンのファンモータ側の一端部を示す一部切り欠き断面図
【図４】本発明の第２の実施形態における送風ファンのファンモータ側の一端部を示す一部切り欠き断面図
【図５】従来の送風ファンのモータ側の一端部を示す一部切り欠き断面図
【符号の説明】
【００９３】
１  送風ファン
３  翼部
４  仕切り板
５  モータ側の側板部
６  軸受け側の側板部
８  軸受け部
９  防振部
10  側板
12  軸受け部
13  防振部
14  連結部
15  側板
【図１】
0004822888.tif 000008
【図２】
0004822888.tif 000009
【図３】
0004822888.tif 000010
【図４】
0004822888.tif 000011
【図５】
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