(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸着室内に、蒸発燃料を吸着・脱離する吸着材と、合成樹脂製の外殻内に温度変化に応じて潜熱の吸収・放出を生じる相変化物質が封入されたマイクロカプセル型の蓄熱材とが収容され、燃料タンクと連通するタンクポートと、大気と連通する大気ポートとを備えるキャニスタにおいて、
前記吸着室内には、前記タンクポート側と大気ポート側とに分けて耐アルコール性の異なる２種類の蓄熱材が収容されており、
前記吸着室内のタンクポート側部位に、前記大気ポート側部位に収容される蓄熱材よりも耐アルコール性の高い蓄熱材が収容されていることを特徴とするキャニスタ。
【請求項２】
前記タンクポート側部位に収容される蓄熱材の外殻が、前記大気ポート側部位に収容される蓄熱材の外殻よりも耐アルコール性の高い合成樹脂からなる、請求項１に記載のキャニスタ。
【請求項３】
前記タンクポート側部位に収容される蓄熱材の外殻と前記大気ポート側部位に収容される蓄熱材の外殻とは同じ合成樹脂からなり、
前記タンクポート側部位に収容される蓄熱材の外殻が、耐アルコール性の高い合成樹脂によって被覆されている、請求項１に記載のキャニスタ。
【請求項４】
前記耐アルコール性の高い蓄熱材が、前記吸着室内のタンクポート側２０％の範囲からタンクポート側７０％の範囲に収容されている、請求項１ないし請求項３のいずれかに記載のキャニスタ。
【請求項５】
前記２種類の蓄熱材は、複数のマイクロカプセルがバインダによって粒状に造粒成形されている、請求項１ないし請求項４のいずれかに記載のキャニスタ。
【請求項６】
前記２種類の蓄熱材は、複数のマイクロカプセルが粉末状の吸着材と共にバインダによって粒状に造粒成形されている、請求項１ないし請求項４のいずれかに記載のキャニスタ。
【請求項７】
アルコールが混合された燃料から生じる蒸発混合燃料の吸着・脱離に使用される、請求項１ないし請求項６のいずれかに記載のキャニスタ。
【請求項８】
中空筒状のキャニスタケース内の吸着室に、蒸発燃料を吸着・脱離する吸着材と、合成樹脂製の外殻内に温度変化に応じて潜熱の吸収・放出を生じる相変化物質が封入されたマイクロカプセル型の蓄熱材とが収容され、燃料タンクと連通するタンクポートと、該タンクポートの反対位置に設けられた大気と連通する大気ポートとを備えるキャニスタの製造方法であって、
前記キャニスタケース内に、前記吸着材と、比重及び耐アルコール性の異なる２種類の蓄熱材とを、混合して充填する工程と、
前記大気ポートとタンクポートとが天地方向となる状態で、前記キャニスタケースに振動を与える工程と、
を有することを特徴とするキャニスタの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料タンクから発生する蒸発燃料が大気中へ放散されることを防止する蒸発燃料処理装置のキャニスタに関し、特に、蒸発燃料を吸着・脱離可能な吸着材と共に、潜熱を利用して吸着材の温度変化を抑制する蓄熱材が、内部に収容されているキャニスタとその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、車両停止中等に燃料タンク内に貯留されたガソリン燃料が揮発して生じた蒸発燃料を活性炭等からなる吸着材に吸着捕捉し、蒸発燃料が大気中に放散されることを防止する蒸発燃料処理装置のキャニスタがある。当該キャニスタには、燃料タンクの上部に連通するタンクポートと、先端が大気に開放している大気ポートと、吸着材から脱離（パージ）された蒸発燃料が流動していくパージポートとが設けられている。エンジン駆動時や車両停止時等に燃料タンクが昇温することで発生した蒸発燃料は、タンクポートからキャニスタ内に流入して大気ポートへ向けて流動していく間に吸着材に吸着されることで、蒸発燃料が大気中へ放散されることが防止される。吸着材に吸着された蒸発燃料は、エンジン駆動時の吸気管負圧やエンジン駆動とは別個独立して駆動制御される吸引ポンプによって大気ポートから大気が導入されることで脱離（パージ）され、吸着材が再生される。
【０００３】
このとき、キャニスタ内において燃料蒸気は吸着材に吸着される際に液化し、吸着材から脱離されると再度気化する。したがって、蒸発燃料が吸着される際には発熱反応である凝縮熱により吸着材の温度が上昇し、蒸発燃料が脱離される際には吸熱反応である気化熱により吸着材の温度が下がる。これに対し、多孔質体である吸着材は、温度が低いほど吸着容量が多くなり、温度が高いほど吸着容量が低下する特性を有する。したがって、蒸発燃料の吸着時には吸着材の温度は低く、パージ時には吸着材の温度が高いことが望ましい。しかし、上記蒸発燃料の相変化に伴う発熱・吸熱は、吸着材の望ましい温度状態とは逆の方向、すなわち吸着材の吸着・脱離性能を阻害する方向へ生じる。よって、吸着材の吸着・脱離性能を向上するためには、蒸発燃料の相変化に伴う発熱・吸熱を抑制して、吸着材の温度変化を抑制することが望まれる。
【０００４】
そこで、潜熱を利用して吸着材の温度変化を抑制する蓄熱材を、吸着材と共に内部に収容したキャニスタとして、特許文献１や特許文献２がある。特許文献１の蓄熱材には、メラミン樹脂等から成る外殻内に、比較的融点の低いテトラデカンやペンタデカン等のパラフィンからなる相変化物質を封入したマイクロカプセル、又はそのペレット状造粒物（成形蓄熱体）が使用されている。このように、キャニスタ内に吸着材に加えて蓄熱材も収容していることで、蒸発燃料が吸着される際の吸着材の温度上昇が、蓄熱材中の相変化物質が固相から液相へ変化する際の潜熱（融解熱）によって抑制される一方、蒸発燃料が脱離される際の吸着材の温度低下が、蓄熱材中の相変化物質が液相から固相へ変化する際の潜熱（凝固熱）によって抑制されることで、吸着材の吸着・脱離性能が向上する。
【０００５】
特許文献２は本出願人が先に提案したキャニスタであって、蒸発燃料がマイクロカプセルを構成する外殻を透過することで相変化物質の融点が変化することを防ぐため、吸着材に比して熱伝導率等が高く、かつ蒸発燃料を透過させない素材によって相変化物質を直接又は間接的に覆っている。具体的には、ペレット状の金属ケースに、相変化物質又は相変化物質を封入したマイクロカプセルを収納したり（請求項６〜７、段落００６０〜００６２）、金属箔をラミネートした樹脂フィルムから成るペレット状のケースに、相変化物質又はマイクロカプセルを収納たり（請求項８、段落００６３〜００６４）、マイクロカプセルの外面に金属材料をメッキ又は蒸着している（請求項９、段落００６５）。蒸発燃料を透過させない金属としては、アルミニウム、銅、鉄、ステンレスが挙げられ（表１）、ペレット状の金属容器等が吸着材と共に吸着室全体に分散されている。
【０００６】
【特許文献１】特開２００５−２３３１０６号公報
【特許文献２】特開２００６−２３３９６２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで近年では、地球温暖化対策の一環として、バイオマスエタノール又はバイオエタノールとよばれる植物由来のアルコールを従来のガソリンに混合し、自動車用の燃料として利用する法制化が国際的に行われつつある。エタノールを混合したガソリンは、ガスホールと称されることもある。また、植物由来のエタノールとイソブテンを反応させたエチルターシャリーブチルエーテル（ＥＴＢＥ）を一般のガソリンに対して数％混合させたバイオガソリンも使用されつつある。バイオマスエタノールの原料としては、糖質あるいはデンプン質を多く含む植物資源が好適とされており、現在では、サトウキビに由来するモラセス（主に南米）、トウモロコシ（主に米国）、及び甜菜（主に欧州）が主な原料となっている。その他、ソルガム（モロコシ、こうりゃん）、ジャガイモ、サツマイモ、麦などを原料とするバイオマスエタノールの開発も進められている。これらの植物は大気中のＣＯ2を吸収しているため、その植物原料からの燃料ならば、これを燃焼させてＣＯ2に変わっても、地球全体のＣＯ2の絶対量は増えないという考え（カーボンニュートラル）に基づく。このように、車両にアルコール混合燃料を使用した場合、蒸発燃料中には揮発したアルコール成分も含まれている。
【０００８】
特許文献１では、キャニスタ内に吸着材と共に蓄熱材マイクロカプセルを収容していることで、蒸発燃料の吸着・脱離に伴う吸着材の温度変化を効果的に抑制している。しかしながら、メラミン樹脂製の外殻は耐アルコール性が低いため、これをアルコール混合燃料からの蒸発混合燃料の吸着・脱離に使用した場合、特に劣化アルコール混合燃料を使用した場合には問題が生じるおそれがある。すなわち、アルコール混合燃料が劣化して有機酸、過酸化物などが増加した場合、これらの劣化成分はマイクロカプセルの外殻を成すメラミン樹脂の架橋を切断する働きがあり、メラミン樹脂の架橋度が低下することでマイクロカプセル内の相変化物質が漏れ出すおそれがある。相変化物質がマイクロカプセルから漏れ出してしまうと、蓄熱材マイクロカプセルによる潜熱が低減して所定の蓄熱効果を発揮できず、吸着材の性能が悪化してしまう。
【０００９】
これに対し特許文献２では、相変化物質又は相変化物質を収納したマイクロカプセルが金属容器等に収納されている。特許文献２はアルコール混合燃料を使用した場合に着目したものではないが、金属材料はメラミン樹脂に比べて耐アルコール性が高く、上記問題は生じ難い。しかし、特許文献２では金属を使用した１種類の蓄熱材を使用しているのみなので、以下のような問題を有する。第１に、このような蓄熱材は従来の蓄熱材と比べてコスト高となることが避けられず、アルコールがあまり存在しない部位にまで分散させたのではコストの無駄となる。第２に、金属材料は樹脂材料に比べて比重がかなり高い。したがって、金属を使用した容器等に相変化物質を収納した蓄熱材をキャニスタ内の吸着室の全体に亘って分散させると、キャニスタの重量が大幅に増大してしまう。仮に、このような問題を解決するため、特に耐アルコール性が必要とされる所定範囲のみに蓄熱材を収容したとしても、１種類の蓄熱材を使用しただけでは、その他の部位における吸着材の温度変化抑制効果が得られなくなる。
【００１０】
そこで、本発明者らはアルコール混合燃料を使用しても相変化物質が漏れ出すことがない耐アルコール性の高い蓄熱材を使用しながら、吸着室全体に亘る温度抑制効果を確保しつつキャニスタ重量及びコストの大幅な増加を避けられないか鋭意検討の結果、アルコールは蒸発燃料よりも吸着材に吸着され易く、これにより吸着材室内で吸着されるアルコールの分布には一定の特徴があることを知見し、当該アルコール分布の特徴を有効利用して耐アルコール性の異なる２種類の蓄熱材を適所に分けて収容することで上記課題を解決できると共に、比重差を利用すれば容易に分別収納ができることを知見し、本発明を完成させるに至った。すなわち、本発明は上記課題を解決するものであって、その目的とするところは、吸着室内のアルコール分布に応じた適所に耐アルコール性及び比重の異なる２種類の蓄熱材を効率的に収容することによって、アルコール混合燃料を使用しても蓄熱材から相変化物質が漏れ出すことがなく、かつ吸着室全体に亘る温度抑制効果を確保しながら、キャニスタ重量及びコストが増加することのないキャニスタを提供すると共に、２種類の蓄熱材を容易に分別収容可能なキャニスタの製造方法を提供する。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、吸着室内に、蒸発燃料を吸着・脱離する吸着材と、合成樹脂製の外殻内に温度変化に応じて潜熱の吸収・放出を生じる相変化物質が封入されたマイクロカプセル型の蓄熱材とが収容され、燃料タンクと連通するタンクポートと、大気と連通する大気ポートとを備えるキャニスタにおいて、アルコール混合燃料を使用した場合、アルコールは蒸発燃料よりも吸着材に吸着され易いことから、キャニスタの吸着室内におけるタンクポート付近にアルコールが多く吸着され、大気ポート付近ではほとんどアルコールが吸着されていないというアルコール分布を有効利用した点に特徴を有する。すなわち、前記吸着室内には、前記タンクポート側と大気ポート側とに分けて耐アルコール性の異なる２種類の蓄熱材が収容されており、前記吸着室内のタンクポート側部位に、前記大気ポート側部位に収容される蓄熱材よりも耐アルコール性の高い蓄熱材が収容されていることを特徴とする。大気ポート側部位に収容される蓄熱材は、基本的には従来からある一般的な蓄熱材と同じものでよい。又は、重量やコストが従来の蓄熱材と同等である限り、ある程度耐アルコール性を有する蓄熱材を使用することもできる。
【００１２】
前記タンクポート側部位に収容される耐アルコール性の高い蓄熱材としては、該蓄熱材の外殻を、前記大気ポート側部位に収容される蓄熱材の外殻よりも耐アルコール性の高い合成樹脂製としたり、前記タンクポート側部位に収容される蓄熱材の外殻と前記大気ポート側部位に収容される蓄熱材の外殻とを同じ合成樹脂製としたうえで、前記タンクポート側部位に収容される蓄熱材の外殻に、耐アルコール性の高い合成樹脂を被覆したりすることができる。
【００１３】
前記耐アルコール性の高い蓄熱材は、少なくとも前記吸着室内のタンクポート側２０％の範囲、多くても前記吸着室内のタンクポート側７０％の範囲に収容することが好ましい。
【００１４】
前記２種類の蓄熱材は、複数のマイクロカプセルをバインダによって粒状に造粒成形する、又は複数のマイクロカプセルを粉末状の吸着材と共にバインダによって粒状に造粒成形することが好ましい。
【００１５】
本発明のキャニスタは、特にアルコールが混合された燃料から生じる蒸発混合燃料の吸着・脱離用として好適に使用される。
【００１６】
また、本発明によれば、中空筒状のキャニスタケース内の吸着室に、蒸発燃料を吸着・脱離する吸着材と、合成樹脂製の外殻内に温度変化に応じて潜熱の吸収・放出を生じる相変化物質が封入されたマイクロカプセル型の蓄熱材とが収容され、燃料タンクと連通するタンクポートと、該タンクポートの反対位置に設けられた大気と連通する大気ポートとを備えるキャニスタの製造方法を提供することもできる。当該キャニスタの製造方法は、前記キャニスタケース内に、前記吸着材と、比重及び耐アルコール性の異なる２種類の蓄熱材とを、混合して充填する工程と、前記大気ポートとタンクポートとが天地方向となる状態で、前記キャニスタケースに振動を与える工程と、を有することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、耐アルコール性の異なる２種類の蓄熱材を適所に分別収納していることで、吸着室全体に亘る温度抑制効果を確保しながら、キャニスタ重量及びコストが増加することのないキャニスタを得ることができる。すなわち、アルコールの吸着量が多いタンクポート側部位に限って効率的に耐アルコール性の高い蓄熱材を配しているので、当該部分において相変化物質が蓄熱材から漏れ出すことを回避できる。そのうえで、耐アルコール性を樹脂によって担保しているので、金属材料を使用する場合のようにキャニスタ重量やコストが大幅に増加することが無く、使用する樹脂によってはキャニスタ重量及びコストの削減も可能である。同時に、耐アルコール性が要求されないその他の部位、すなわち大気ポート側部位にも一般的な耐アルコール性が高くはない蓄熱材を収容しているので、吸着室全体に亘って吸着材の温度変化を抑制できる。なお、大気ポート側にはほとんどアルコールが存在しないので、当該部位に耐アルコール性が高くはない蓄熱材を収容しても、相変化物質が漏れ出す心配は無い。
【００１８】
２種類の蓄熱材の内、一方の蓄熱材の外殻を耐アルコール性の高い合成樹脂製としたり、２種類の蓄熱材の外殻を同じ合成樹脂製としたうえで、一方の蓄熱材の外殻に耐アルコール性の高い合成樹脂を被覆していれば、金属材料を使用する場合よりも比重が小さいので、キャニスタの重量増加の回避ないし重量削減ができる。
【００１９】
耐アルコール性の高い蓄熱材を、特に耐アルコール性の要求される必要最低限の範囲である少なくともタンクポート側２０％の範囲に収容していれば、キャニスタの重量及びコスト削減効果が大きい。一方、耐アルコール性の高い蓄熱材をタンクポート側７０％の範囲にまで収容していれば、確実に相変化物質が蓄熱材から漏れ出すことを防止できる。
【００２０】
マイクロカプセル型の蓄熱材や粉末状の吸着材をバインダによって粒状に造粒成形していれば、微細なマイクロカプセルや吸着材をそのまま収容した場合よりも、各蓄熱材や各吸着材間の空隙が多くなり、良好な通気性を確保できる。
【００２１】
タンクポートと大気ポートとがそれぞれ対向位置に設けられた直線状の流路を備えるキャニスタを製造する場合、キャニスタケース内に吸着材と比重及び耐アルコール性の異なる２種類の蓄熱材とを同時に混合充填したうえで、大気ポートとタンクポートとが天地方向となる状態でキャニスタケースに振動を与えれば、振動に伴って比重の大きい蓄熱材が下方へ移動し、必然的に２種類の蓄熱材が２層に分離されるので、製造が容易である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
＜アルコールの吸着特性確認試験＞
以下、適宜図面を参照しながら本発明の実施の形態について説明するが、これに限られず本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。先ず、本発明の基本原理となるアルコールの吸着特性について検討した試験結果について述べる。本試験には、図１に示すような、隔壁１０１によって区画されたタンクポート１０２側の吸着室１０３と大気ポート１０４側の吸着室１０５を備え、内部にＵ字状の流路を有する、内容積１Ｌのキャニスタ１００を用いた。なお、パージポート１０６は封止した。当該キャニスタ１００内には、木質系破砕炭０．９Ｌ収容した。そして、エタノールを１０％混合したガソリン（Ｅ１０）を油槽で加熱し、ガソリン及びエタノールが蒸発した蒸発混合燃料を十分に発生させてキャニスタのタンクポートへ１５ｇ／ｍｉｎで４分間導入し、これを吸着材に吸着させた。次いで、２０Ｌ／ｍｉｎの流速で５４０Ｌの空気を大気ポート側からポンプによってキャニスタ内に導入し、吸着材に吸着されている蒸発混合燃料を脱離させた。この吸着・脱離操作を、脱離後のキャニスタ重量が安定するまで回繰り返して、吸着材に残存している蒸発燃料及びアルコールの量を安定させた。このように蒸発燃料及びアルコールの残存量が安定したところで、図１に示すようにタンクポート１０２付近Ａ、タンクポート１０２と大気ポート１０４との中間部にあたるキャニスタ１００の中央底部Ｂ、及び大気ポート１０４付近Ｃの各部位からそれぞれ活性炭を２５ｍｌ取り出し、各部位の吸着材Ａ〜Ｃを約３００℃に加熱して残存蒸発燃料及び残存アルコールを揮発させ、これを冷却液化させた。得られた液体をガスクロマトグラフィーによって含有されている各成分の量を測定した。
【００２３】
上記試験の結果、タンクポート１０２付近の活性炭Ａには９．５２ｇ／ｄＬの蒸発混合燃料が、キャニスタ１００の中央底部の活性炭Ｂには６．１９ｇ／ｄＬの蒸発混合燃料が、大気ポート１０４付近の活性炭Ｃには１．５７ｇ／ｄＬの蒸発混合燃料が残存していた。これにより、キャニスタ１００は、タンクポート１０２付近の蒸発混合燃料吸着量が最も多く、大気ポート１０４付近に近づくにつれて蒸発混合燃料吸着量が少なくなる傾向にあることがわかった。
【００２４】
また、ガスクロマトグラフィーによる各成分の含有量を図２に示す。なお、図２中の「Ｃ」は炭化水素の炭素数を示し、大気ポート１０４側の活性炭Ｃについては、蒸発混合燃料の残存量が少なすぎるため計測不能であった。図２の結果から、タンクポート１０２付近の吸着材Ａに吸着されている蒸発混合燃料は、その大部分がエタノールであった。これに対し、中央底部の活性炭Ｂに吸着されている蒸発混合燃料は、その殆どが炭化水素であった。これにより、アルコールは蒸発燃料に比して優先的に吸着材に吸着され易く、タンクポート付近に最もアルコールが多く吸着されていることがわかった。なお、炭素数３〜６の炭化水素が存在しないのは、これらの成分はパージ時に炭素数７以上の炭化水素より脱離し易いこと、及び吸着時に炭素数７以上の炭化水素と入れ替わったためと考えられる。また、炭素数９以上の炭化水素がタンクポート付近より中央底部の方が多いのは、タンクポート付近ではアルコールが大量に吸着され、炭素数９以上の炭化水素が吸着され難いことから、キャニスタの内部奥方にまで浸入したためと考えられる。
【００２５】
（実施例１）
図３に、本発明の実施例１に係るキャニスタ１の断面図を示す。本実施例１のキャニスタ１は、自動車の燃料タンクから発生する蒸発燃料処理装置に設置されるものであって、図３に示されるように、合成樹脂製で中空筒状のキャニスタケース１０と、該キャニスタケース１０の上面開口を閉塞する合成樹脂製のカバー１１とを有する。キャニスタケース１０とカバー１１とはナイロン等の同じ合成樹脂素材で形成されており、両者１０・１１の端部外周面に一体形成されたフランジ１０ａ・１１ａ同士を付き合わせた状態で、当該部分を例えば振動溶接や接着などによって接合されている。カバー１１には、蒸発燃料の導入部となる円筒形のタンクポート１３と、脱離された蒸発燃料が流動していく円筒形のパージポート１４とが、それぞれ内外貫通状に一体形成されている。一方、タンクポート１３等と反対側のキャニスタケース１０の下面には、大気と連通して大気（空気）の出入口となる円筒形の大気ポート１５が、タンクポート１３等と対向するように内外貫通状に一体形成されている。これにより、キャニスタ１の内部には、タンクポート１３及びパージポート１４と大気ポート１５との間に亘る略直線状の流路が形成される１つの吸着室２１を有することになる。図示していないが、タンクポート１３は燃料タンクの上部と連通しており、パージポート１４は、エンジン（内燃機関）の吸気管に連通されているか、エンジンの駆動とは独立して駆動制御される吸引ポンプを介して燃料タンクと連通している。
【００２６】
キャニスタケース１０内の上下には、通気性を有するフィルタ１７・１７及びプレート１９ｕ・１９ｌが配されており、上下のフィルタ１７・１７間の空間が吸着室２１となる。そして、当該吸着室２１内には、蒸発燃料を吸着・脱離可能な吸着材１８と共に、耐アルコール性及び比重の異なる２種類の蓄熱材２２及び蓄熱材２３が、上下２層に分かれた状態で分別収容されている。フィルタ１７には、合成樹脂製の不織布や発泡ウレタンなどが使用される。プレート１９には、多数の細孔が穿設された金属板や、金属メッシュ等が使用される。下方のプレート１９ｌは、キャニスタケース１０の下部に設けられた段部１０ｂで受け止められる。上方のプレート１９ｕとカバー１１との間には、プレート１９ｕを常時大気タンクポート１５側へ付勢するコイルスプリング２０が配されている。このコイルスプリング２０の付勢力によって、吸着材１８及び２種類の蓄熱材２２・２３がバラツクことなく確り収容されている。
【００２７】
吸着材１８には活性炭が使用され、微細な粉末状の活性炭がバインダ樹脂により所定形状に造粒成形されている。吸着材１８は、吸着室２１内の全体に亘って分散収容されている。蓄熱材には、吸着室２１内の大気ポート１５側部位に吸着材１８と混合分散状に収容される耐アルコール性が高くない蓄熱材２２と、吸着室２１内のタンクポート１３側部位に吸着材１８と混合分散状に収容される、蓄熱材２２より耐アルコール性が高く比重の小さい蓄熱材２３とが使用されている。耐アルコール性の高くない蓄熱材２２は、従来から公知の蓄熱材と同様であり、図４に示されるように、メラミン樹脂（ＭＦ）からなる中空球形の外殻２５（マイクロカプセル）内に、温度変化に応じて潜熱の吸収・放出を生じる相変化物質２４が封入された微細なマイクロカプセル型蓄熱材２２ａが使用され、多数のマイクロカプセル型蓄熱材２２ａがバインダ樹脂によって所定形状に造粒成形されている。マイクロカプセル型蓄熱材の平均粒子径は０．１〜２５μｍ程度とし、相変化物質２４は外殻２５の内部容積に対して７０〜１００％程度封入すればよい。また、メラミン樹脂は、できるだけ高比重のものを使用することが好ましい。マイクロカプセル型蓄熱材２２ａは、例えば相変化物質２４を芯材料として、コアセルベーション法、ｉｎ−ｓｉｔｕ法（界面反応法）等の公知の方法により製造できる。界面反応法により製造した場合は、相変化物質２４の外周面を外殻２５が被覆するように形成されるので、相変化物質２４は外殻２５の内部容積に対して１００％封入された形となる。
【００２８】
相変化物質２４としては、吸着材１８の温度変化に応じて固相と液相との間で相変化可能な物質であれば特に限定されず、融点が１０〜８０℃程度の有機化合物や無機化合物を使用できる。具体的には、テトラデカン、ペンタデカン、ヘキサデカン、ヘプタデカン、オクタデカン、ノナデカン、エイコサン、ヘンイコサン、ドコサンなどの直鎖の脂肪族炭化水素や、天然ワックス、石油ワックス、ＬｉＮＯ3・３Ｈ2Ｏ、Ｎａ2ＳＯ4・１０Ｈ2Ｏ、Ｎａ2ＨＰＯ4・１２Ｈ2Ｏなどの無機化合物の水和物、カプリン酸、ラウリル酸等の脂肪酸、炭素数が１２から１５の高級アルコール、及びバルミチン酸メチル、ステアリン酸メチル等のエステル等が挙げられる。中でも、融点が２０℃前後の相変化物質を用いることが好ましい。このような相変化物質としては、融点が１８℃のヘキサデカンや、融点が２２℃のヘプタデカン等がある。これら相変化物質は、１種のみを単独で用いてもよいし、２種類以上を混合使用してもよい。バインダ樹脂としては種々の熱硬化性樹脂を用いることができるが、最終的なキャニスタとして要求される温度や強度等の点から、フェノール樹脂やアクリル樹脂が好適である。
【００２９】
造粒蓄熱材２２は、図５に示されるような、直径１〜３ｍｍ程度で長さ１〜５ｍｍ程度のペレット状（円柱状）とすることが好ましい。ペレット状の造粒蓄熱材２２は、例えば多数のマイクロカプセル２２ａとバインダ樹脂と混練し、押し出し成形された長寸の円柱成形体を、所定の寸法に切断して得られる。造粒吸着材１８は、造粒蓄熱材２２と同じ形状且つ同程度の寸法としておくことが好ましい。より好ましくは造粒吸着材１８と造粒蓄熱材２２とを同一寸法とする。ペレット状の造粒吸着材１８も、造粒蓄熱材２２と同様の方法により造粒成形できる。造粒吸着材１８と造粒蓄熱材２２が同等ないし同一寸法であれば、これらを吸着室２１内に混合分散収容したときに、各造粒吸着材１８や各造粒蓄熱材２２間に適宜な空隙が確保されるので、良好な通気性が確保されて圧力損失や吸着・脱離作用が損なわれることがない。造粒吸着材１８や造粒蓄熱材２２は、その他球状、多角形状、扁平状などとすることもできる。造粒蓄熱材２２は、造粒吸着材１８の全体積に対して、５〜４０％の体積割合で混合収容することが好ましい。造粒蓄熱材２２の全体積が造粒吸着材１８の全体積に対して５％未満では、蓄熱作用による吸着材１８の温度変化を抑制する効果が十分に得られない。逆に、造粒蓄熱材２２の全体積が造粒吸着材１８の全体積に対して４０％を超えると、吸着材１８の収容割合が減少する結果、キャニスタ１の単位体積当たりの吸着量が低下する。
【００３０】
耐アルコール性の高い蓄熱材２３も、基本的には蓄熱材２２と同様の構成となっており、合成樹脂製で中空球形の外殻２５（マイクロカプセル）内に、温度変化に応じて潜熱の吸収・放出を生じる蓄熱材２２と同様の相変化物質２４が封入された微細なマイクロカプセル型蓄熱材２３ａが使用され、多数のマイクロカプセル型蓄熱材２３ａがバインダ樹脂によって所定形状に造粒成形されている。製造方法や造粒成形体の形状及び好ましい寸法、並びに吸着材１８との好ましい混合割合等も蓄熱材２２と同様である。但し、蓄熱材２２と異なる点は、外殻２５が、例えばフェノール樹脂（ＰＦ）、ポリフェニレンサルファイド樹脂（ＰＰＳ）、ポリプロピレン樹脂（ＰＰ）、ポリエチレン樹脂（ＰＥ）などの耐アルコール性の高い合成樹脂製とされている。外殻２５を成す耐アルコール性の高い合成樹脂は、１種のみを使用してもよいし、２種以上を混合使用してもよい。ポリプロピレン樹脂やポリエチレン樹脂は、合成樹脂の中でも特に比重が小さいので使用に際して問題はないが、フェノール樹脂やポリフェニレンサルファイド樹脂を使用する場合は、できるだけ比重を小さくしておく。
【００３１】
又は、外殻２５を蓄熱材２２と同じメラミン樹脂製としたうえで、図６に示すごとく、外殻２５の外表面に上記耐アルコール性の高い合成樹脂からなる被膜層２６によって被覆することもできる。被膜層２６は、外殻２５の外表面に塗布、噴霧、又は界面反応法などにより形成することができる。被覆層２６を形成する場合は、蓄熱材２３の外殻２５の厚みを蓄熱材２２の外殻２５の厚みよりも薄くして、被覆層２６を蓄熱材２３の外殻２５の厚みよりも厚くすることが好ましい。蓄熱材２３における外殻２５と被膜層２６とを合わせた厚みは、蓄熱材２２の外殻２５の厚みと同程度とすることが好ましい。この場合、蓄熱材２３用のメラミン樹脂は、蓄熱材２２用のメラミン樹脂より比重が小さいものを使用することが好ましい。
【００３２】
さらには、耐アルコール性の低い蓄熱剤２２をバインダ樹脂によって図５に示すような造粒蓄熱剤とした後、当該耐アルコール性の低い造粒蓄熱剤２２の外表面に耐アルコール性の高い合成樹脂を、塗布、噴霧などによってコートすることもできる。
【００３３】
耐アルコール性の高い蓄熱材２３は、吸着室２１の長さに対してタンクポート１３側２０％の範囲からタンクポート１３側７０％の範囲に、アルコール混合燃料中のアルコール含有量に基づくキャニスタ１内に吸着されるアルコールの分布に応じて適宜収容すればよい。アルコール混合燃料中のアルコール含有量が低ければ、アルコールが吸着される範囲はタンクポート１３側のごく一部となるので、蓄熱材２３の収容範囲は狭くてよい。逆に、アルコール混合燃料中のアルコール含有量が高ければ、アルコールが吸着される範囲も大気ポート１５側奥方にまで広がるので、蓄熱材２３の収容範囲も広くする。吸着室２１内のその他の部位に、蓄熱材２２が収容されることになる。すなわち、蓄熱材２２の収容範囲は、蓄熱材２３の収容範囲に応じて大気ポート１５側８０％の範囲から大気ポート１５側３０％の範囲に収容される。蓄熱材２３の収容範囲がタンクポート１３側２０％の範囲より狭い（蓄熱材２２の収容範囲が大気ポート側８０％より広い）と、蓄熱材２２がアルコールに晒されることで、蓄熱材２２の相変化物質２４が外殻２５から漏れ出すおそれが高くなる。逆に、蓄熱材２３の収容範囲がタンクポート１３側７０％の範囲より広い（蓄熱材２２の収容範囲が大気ポート側３０％より狭い）と、蓄熱材２３の使用量が必要以上に多くキャニスタ１の重量及びコストが無駄に嵩むことになる。好ましくは、蓄熱材２３の収容範囲をタンクポート１３側２５％の範囲からタンクポート１３側６０％の範囲であり、より好ましくはタンクポート１３側３０％の範囲から５０％の範囲である。本実施例１では、蓄熱材２２と蓄熱材２３とを大気ポート側５０％の範囲とタンクポート側５０％の範囲とに２等分収容した。
【００３４】
次に、キャニスタ１の製造方法を、図７を参照しながら説明する。先ず、図７（ａ）に示すように、射出成形など公知の方法によって製造したキャニスタケース１０を、大気ポート１５が下方にくるように天地方向に起立した状態で保持し、キャニスタケース１０内の底部にプレート１９ｌ及びフィルタ１７をこれの順で配したうえで、上面開口からキャニスタケース１０内部に吸着材１８と２種類の蓄熱材２２・２３とを同時に混合充填する。この時点では、図７（ｂ）に示されるように、蓄熱材２２と蓄熱材２３とは分別されていない。そして、この状態からキャニスタケース１０に振動を与える。すると、比重の大きい蓄熱材２２が大気ポート１５側下方へ移動すると共に、比重の小さな蓄熱材２３が後のタンクポート１３側となる上方へ移動し、図７（ｃ）に示されるように、２種類の蓄熱材２２・２３が自然に所定量域へ分別される。蓄熱材２２と蓄熱材２３とが分別されたところで、最後に、図７（ｄ）に示すように、フィルタ１７、プレート１９ｕ、及びコイルスプリング２０をこれの順で配したうえで、キャニスタケース１０の上面開口をカバー１１で閉塞することで、キャニスタ１が得られる。
【００３５】
次に、実施例１のキャニスタ１の作用について説明する。本実施例１では、サトウキビ、モラセス、トウモロコシ、甜菜、ソルガム、ジャガイモ、サツマイモ、麦などの植物由来のバイオマスエタノールが数％〜数十％ガソリンに混合された、アルコール混合燃料を使用した場合を想定して説明する。現在実用化されつつあるアルコール混合燃料のアルコール混合率は、１〜２０ｖｏｌ％程度である。具体的には、米国ではエタノールが１０ｖｏｌ％未満混合されたガソリン（Ｅ１０）が使用され、ブラジルではエタノール２０ｖｏｌ％混合ガソリン（Ｅ２０）が標準とされている。わが国では、エタノールの混合率が３ｖｏｌ％（Ｅ３）以下であれば自動車に使っても安全とされている。
【００３６】
車両停止時の高温雰囲気や車両走行時のエンジン駆動熱などによって燃料タンクが昇温されると、燃料タンク内に貯留されているアルコール混合燃料も昇温して、ガソリン揮発成分（炭化水素）とアルコール揮発成分とが混ざった蒸発混合燃料が多量に発生する。この燃料タンクにおいて発生した蒸発混合燃料は、タンクポート１３からキャニスタ１内へ導入されて大気ポート１５へ向けて直線状に吸着室２１内を流動していき、その間に吸着室２１内に収容されている吸着材１８に吸着されていく。このとき、蒸発混合燃料は吸着材１８に吸着される際に液化する。すると、蒸発混合燃料の凝固熱によって吸着材１８が昇温し、そのままでは吸着容量（吸着能力）が低下してしまう。しかし、吸着室２１内に蓄熱材２２・２３が吸着材１８と共に収納されていることで、吸着材１８の温度上昇により蓄熱材２２・２３中の相変化物質２４が固相から液相へ相変化して潜熱による吸熱が生じることで、吸着材１８の温度上昇が抑制される。
【００３７】
しかし、従来からのメラミン樹脂を外殻とする蓄熱材であれば、アルコール混合燃料中の有機酸や過酸化物などによってメラミン樹脂の架橋度が低減され、相変化物質が蓄熱材から漏れ出すおそれがある。ここで、アルコールは炭化水素よりも吸着材１８に吸着され易いことから、アルコールはタンクポート１３付近に最も多く吸着され、大気ポート１５に近づくにつれてアルコールの吸着量は減少し、大気ポート１５付近に至っては殆ど吸着されていない。一方、炭化水素はタンクポート１３付近にはあまり吸着されておらず、吸着室２１の中間部近傍に最も多く吸着され、大気ポート１５に近づくにつれて吸着量が減る傾向にある。そこで、本実施例１では、吸着室２１内におけるタンクポート１３側の所定範囲に限って、耐アルコール性の高い蓄熱材２３を配していることで、相変化物質が漏れ出すことが効率的かつ確実に防止されている。一方、大気ポート１５付近には、アルコールが殆ど吸着されないことから、大気ポート１５側の所定範囲には、従来と同様の蓄熱材２２を収容している。
【００３８】
吸気管負圧や吸引ポンプによってキャニスタ１内が負圧になると、大気ポート１５から大気（外気）が吸入され、吸着材１８に吸着されていた蒸発混合燃料が脱離（パージ）されて、上記とは逆の方向に流動してパージポート１４から排出されていく。このとき、蒸発混合燃料は、吸着材１８から脱離される際に気化する。すると、蒸発混合燃料の気化熱によって吸着材１８の温度が低下し、そのままでは吸着容量（吸着能力）が低下してしまう。しかし、この吸着材１８の温度低下により蓄熱材２２・２３中の相変化物質２４が液相から固相へ相変化して潜熱による発熱が生じることで、吸着材１８の温度上昇が抑制される。
【００３９】
（実施例２）
図８に、本発明の実施例２に係るキャニスタ２の断面図を示す。本実施例２は先の実施例１の変形例であって、内部にＵ字状の流路を有するキャニスタ２に、本発明の蓄熱材２３を配したものである。したがって、以下には、実施例１とは異なる点を中心に説明する。具体的には、図８に示されるように、本実施例２のキャニスタ２は、中空筒状のキャニスタケース３０と、該キャニスタケース３０の底面開口を閉塞するカバー３１とを有する。本実施例２のキャニスタ２では、キャニスタケース３０の上面に、タンクポート３３、パージポート３４、大気ポート３５が、それぞれこれの順で一体形成されている。パージポート３４と大気ポート３５との間には、キャニスタケース３０の上面からカバー３１近傍まで上下に延びる長寸の隔壁３７が一体形成されている。当該隔壁３７によって、キャニスタ２の内部はタンクポート３３側の第１の吸着室３８と大気ポート３５側の第２の吸着室３９とに区画されている。これにより、キャニス２内にはタンクポート３３及びパージポート３４と大気ポート３５とが隔壁３７の下方を介して連通するＵ字状の流路が形成されている。したがって、第１の吸着室３８と第２の吸着室３９とは、蒸発燃料の流動方向に対して直列関係にある。なお、タンクポート３３とパージポート３４との間にも、キャニスタケース３０の上面からカバー３１に向けて延びる短寸の補助隔壁４０が一体形成されている。
【００４０】
そして、第１の吸着室３８内の全体に、上記実施例１と同様の造粒吸着材１８及び耐アルコール性の高い蓄熱材２３が混合分散収容されている。一方、第２の吸着室３９内の全体に、上記実施例１と同様の造粒吸着材１８及び造粒蓄熱材２２が混合分散収容されている。また、第１の吸着室３８と第２の吸着室３９の上下にはフィルタ４１が配されており、下方のフィルタ４１の下面に配されるプレート４２が、コイルスプリング４３によって常時上方（各ポート３３〜３５側）へ付勢されていることで、吸着材１８や蓄熱材２２・２３が確り保持されている。また、第２の吸着室３９の上下中間部にも、フィルタ４１が介在されている。その他は先の実施例１と同様なので、その説明を省略する。
【００４１】
（その他の変形例）
上記実施例１、２では、共に所定形状に造粒された吸着材１８と蓄熱材２２・２３とを混合して収容していたが、これに限らず、微細なマイクロカプセル２２ａ・２３ａと微細な粉末状の活性炭とを混練したうえで、バインダ樹脂によって共に造粒成形してもよい。これによれば、造粒吸着材１８と造粒蓄熱材２２・２３とを別個独立して製造する手間が省ける。上記実施例２において、第２の吸着室３９のフィルタ４１より下部に蓄熱材２３収容することもできる。
【００４２】
上記実施例１では、比重の異なる２種類の蓄熱剤２２・２３を同時にキャニスタケース１０内に充填した後振動を与えて上下に分級したが、その他、一方の蓄熱剤２２と活性炭１８とを所定量混合してキャニスタケース１０内に充填した後、その上方から他方の蓄熱剤２３と活性炭１８とを所定量混合してキャニスタケース１０内に充填してもよい。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】アルコールの吸着特性確認試験に使用した試験用キャニスタの概略構成図である。
【図２】ガスクロマトグラフィーによる蒸発混合燃料成分の含有量を示すグラフである。
【図３】実施例１のキャニスタの断面図である。
【図４】マイクロカプセルの一部断面平面図である。
【図５】造粒蓄熱材の斜視図である。
【図６】耐アルコール性の高い蓄熱材マイクロカプセルの一部断面平面図である。
【図７】実施例１のキャニスタの製造工程図である。
【図８】実施例２のキャニスタの断面図である。
【符号の説明】
【００４４】
１・２  キャニスタ
１０・３０  キャニスタケース
１１・３１  カバー
１３・３３  タンクポート
１４・３４  パージポート
１５・３５  大気ポート
１８  吸着材
２１  吸着室
２２  耐アルコール性が高くない蓄熱材
２３  耐アルコール性の高い蓄熱材
２４  相変化物質
２５  外殻
３８  第１の吸着室
３９  第２の吸着室
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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