(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転軸と、この回転軸の周囲に設けられた固定の支持部分と、この固定の支持部分に支持された転がり軸受と、この転がり軸受により上記支持部分の周囲に回転自在に支持された、無端ベルトを掛け渡す為のプーリとを備え、上記転がり軸受は、外周面に内輪軌道を有する内輪と、内周面に外輪軌道を有する外輪と、これら内輪軌道と外輪軌道との間に転動自在に設けられた複数個の玉とを備え、これら内輪軌道と外輪軌道とのうちの少なくとも一方の軌道を、これら各玉の転動面と２点で転がり接触する形状とした、単列で３点接触型又は４点接触型のラジアル玉軸受であるプーリ用回転支持装置に於いて、上記各玉の直径を、これら各玉のピッチ円直径の５〜１３％とした事を特徴とするプーリ用回転支持装置。
【請求項２】
各玉の直径をこれら各玉のピッチ円直径の５．５〜１０％とした、請求項１に記載したプーリ用回転支持装置。
【請求項３】
ラジアル玉軸受に対してラジアル荷重が、このラジアル玉軸受を構成する各玉の中心から軸方向にずれた位置に負荷される、請求項１〜２の何れかに記載したプーリ用回転支持装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明に係るプーリ用回転支持装置は、自動車用空気調和装置用のコンプレッサを構成するハウジング等の固定の部分に、このコンプレッサを回転駆動する為の従動プーリを回転自在に支持する為に、このコンプレッサの回転駆動装置に組み込んだ状態で使用する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車用空気調和装置に組み込んで冷媒を圧縮するコンプレッサは、走行用エンジンにより回転駆動する。この為、このコンプレッサの回転軸の端部に設けた従動プーリと、上記走行用エンジンのクランクシャフトの端部に固定した駆動プーリとの間に無端ベルトを掛け渡し、この無端ベルトの循環に基づいて、上記回転軸を回転駆動する様にしている。
【０００３】
図４は、コンプレッサの回転軸１の回転駆動部分の構造を示している。この回転軸１は、図示しない転がり軸受により、ケーシング２内に回転自在に支持している。このケーシング２の端部外面に設けた、請求項に記載した支持部分に相当する支持筒部３の周囲に従動プーリ４を、複列ラジアル玉軸受５により、回転自在に支持している。この従動プーリ４は、断面コ字形で全体を円環状に構成しており、上記ケーシング２の端面に固定したソレノイド６を、上記従動プーリ４の内部空間に配置している。一方、上記回転軸１の端部で上記ケーシング２から突出した部分には取付ブラケット７を固定しており、この取付ブラケット７の周囲に磁性材製の環状板８を、板ばね９を介して支持している。この環状板８は、上記ソレノイド６への非通電時には、上記板ばね９の弾力により、図４に示す様に上記従動プーリ４から離隔しているが、上記ソレノイド６への通電時にはこの従動プーリ４に向け吸着されて、この従動プーリ４から上記回転軸１への回転力の伝達を自在とする。即ち、上記ソレノイド６と上記環状板８と上記板ばね９とにより、上記従動プーリ４と上記回転軸１とを係脱する為の電磁クラッチ１０を構成している。
【０００４】
上述の様な、複列ラジアル玉軸受５により従動プーリ４を回転自在に支持する構造の場合には、この従動プーリ４に掛け渡した無端ベルト１１からこの従動プーリ４に多少の偏荷重が加わった場合でも、上記複列ラジアル玉軸受５を構成する外輪１２の中心軸と内輪１３の中心軸とが不一致になる（傾斜する）事は殆どない。従って、上記複列ラジアル玉軸受５の耐久性を十分に確保すると共に、上記従動プーリ４の回転中心が傾斜する事を防止して、上記無端ベルト１１の偏摩耗を防止できる。
但し、上記複列ラジアル玉軸受５を使用する事に伴って、軸方向寸法が嵩む事が避けられない。従動プーリ４の回転支持部は、限られた空間内に設置しなければならない場合が多く、軸方向寸法が嵩む事は好ましくない。しかも、軸方向寸法が嵩む事に伴い、構成各部品のコストが嵩んでしまう。
【０００５】
上記従動プーリ４を支持する為の転がり軸受として、上述の様な複列ラジアル玉軸受５に代えて単列深溝型のラジアル玉軸受を使用すれば、軸方向寸法を短縮して限られた空間内への設置が容易になる。但し、単純な単列深溝型のラジアル玉軸受の場合には、上記従動プーリ４がモーメント荷重を受けた場合にこの従動プーリ４の傾斜を防止する為の力が小さく、上記ラジアル玉軸受を構成する外輪の中心軸と内輪の中心軸とが不一致になる程度が著しくなる。この結果、上記ラジアル玉軸受の耐久性が不十分になるだけでなく、上記従動プーリ４に掛け渡した無端ベルト１１に著しい偏摩耗が発生し易くなる。
【０００６】
この様な事情に鑑みて、従動プーリを支持する為に、単列で４点接触型のラジアル玉軸受を使用する事が、例えば特開平９−１１９５１０号公報、同１１−３３６７９５号公報に記載されている様に、従来から考えられている。図５〜６は、このうちの特開平９−１１９５１０号公報に記載された、従来構造の第２例を示している。
【０００７】
この従来構造の第２例の場合には、金属板にプレス加工等による曲げ加工を施して成る従動プーリ４ａを、単列で４点接触型のラジアル玉軸受１４により、図示しない支持部分の周囲に回転自在に支持できる様にしている。このラジアル玉軸受１４は、互いに同心に支持された外輪１５及び内輪１６と、複数個の玉１７、１７とを備える。このうちの外輪１５の内周面には外輪軌道１８を、内輪１６の外周面には内輪軌道１９を、それぞれ全周に亙って形成している。これら各軌道１８、１９の断面形状はそれぞれ、上記各玉１７、１７の直径の１／２よりも大きな曲率半径を有する円弧同士を中間部で交差させた、所謂ゴシックアーチ状である。従って、上記各軌道１８、１９と上記各玉１７、１７の転動面とは、それぞれ２点ずつ、これら各玉１７、１７毎に合計４点ずつで転がり接触する。
【０００８】
この様な４点接触型のラジアル玉軸受１４は、一般的な単列深溝型のラジアル玉軸受に比べてモーメント荷重に対する剛性が大きく、モーメント荷重を受けた場合でも上記外輪１５の中心軸と上記内輪１６の中心軸とがずれにくくなる。尚、前記特開平１１−３３６７９５号公報には、コンプレッサ駆動用の従動プーリの回転支持部に上述の様な４点接触型のラジアル玉軸受を組み付け、更にこの従動プーリとコンプレッサの回転軸との間に電磁クラッチを設けた構造が記載されている。尚、各玉の転動面と外輪軌道及び内輪軌道との接触点が、一方の軌道に関しては２点あるが他方の軌道に関しては１点である、所謂３点接触型の単列深溝型のラジアル玉軸受の場合も、一般的な単列深溝型のラジアル玉軸受に比べてモーメント荷重に対する剛性が大きい。この為、３点接触型の単列深溝型のラジアル玉軸受を使用する事によっても、モーメント荷重を受けた場合に於ける外輪の中心軸と内輪の中心軸とのずれを小さく抑える事ができる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
上述した様に、コンプレッサ駆動用の従動プーリの回転支持部に上述の様な４点接触型のラジアル玉軸受を組み付けた場合には、小型・軽量化と耐久性の確保とを高次元で両立させられる可能性があるが、従来の場合には各部の諸元を十分に検討していない為、必ずしも十分な効果を得られていなかった。
【００１０】
即ち、４点接触型或は３点接触型の玉軸受の場合には、各玉の転動面と、外輪軌道と内輪軌道との少なくとも一方の軌道とが２点で転がり接触する為、当該転がり接触部分でのスピンに基づく滑り運動が大きくなって、この転がり接触部分での発熱量が多くなる。この様に転がり接触部分での発熱量が多くなると、この転がり接触部分の温度上昇が著しくなって、早期摩耗や焼き付き等の損傷を発生し易くなる。特に、上記コンプレッサ駆動用の従動プーリの回転支持部は、高温となるエンジンルーム内に設置される為、上記転がり接触部分での発熱量の増大と相まって、玉軸受内部の温度上昇が著しくなり易い。そして、この温度上昇が著しくなった場合には、上記玉軸受内部に封入したグリースが熱劣化して潤滑性が損なわれ、上記早期摩耗や焼き付き等の損傷がより発生し易くなる。
【００１１】
この様な原因で４点接触型或は３点接触型の玉軸受の耐久性が損なわれる事を防止する為には、上記各玉の転動面と上記外輪軌道及び内輪軌道との転がり接触部分での発熱量を抑え、玉軸受内部の温度上昇を抑えて、この玉軸受内部に封入されたグリースの劣化を防止する事が効果がある。これに対して従来は、プーリ用回転支持装置に組み込む４点接触型或は３点接触型の玉軸受の内部での発熱量を抑える事に就いて、特に考慮していなかった。
本発明のプーリ用回転支持装置は、この様な事情に鑑みて発明したものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明のプーリ用回転支持装置は、前述した様な従来から知られているプーリ用回転支持装置と同様に、回転軸と、この回転軸の周囲に設けられた固定の支持部分と、この固定の支持部分に支持された転がり軸受と、この転がり軸受により上記支持部分の周囲に回転自在に支持された、無端ベルトを掛け渡す為のプーリとを備える。そして、上記転がり軸受は、外周面に内輪軌道を有する内輪と、内周面に外輪軌道を有する外輪と、これら内輪軌道と外輪軌道との間に転動自在に設けられた複数個の玉とを備え、これら内輪軌道と外輪軌道とのうちの少なくとも一方の軌道を、これら各玉の転動面と２点で転がり接触する形状とした、単列で３点接触型又は４点接触型のラジアル玉軸受である。
特に、本発明のプーリ用回転支持装置に於いては、上記各玉の直径を、これら各玉のピッチ円直径の５〜１３％としている。
【００１３】
【作用】
上述の様に構成する本発明のプーリ用回転支持装置によれば、各玉の転動面と、これら各玉の転動面が２点で転がり接触する軌道面との転がり接触部分での発熱量を少なく抑えて、玉軸受内部の温度上昇を低く抑える事ができる。この為、この玉軸受内部に封入したグリースの劣化を防止して、この玉軸受の耐久性向上を図れる。
【００１４】
【発明の実施の形態】
図１〜２は、本発明の実施の形態の１例を示している。尚、本発明の特徴は、ケーシング２の支持筒部３等の固定の支持部分の周囲に従動プーリ４ｂを回転支持する為の転がり軸受として４点接触型（或は３点接触型）のラジアル玉軸受１４ａを使用する構造で、このラジアル玉軸受１４ａの諸元を適正に規制する事により、このラジアル玉軸受１４ａの耐久性確保を図る点にある。その他の部分の構造及び作用は、前述の図４に示した従来構造と同様であるから、同等部分には同一符号を付して重複する説明を省略若しくは簡略にし、以下、本例の特徴部分を中心に説明する。
【００１５】
上記ラジアル玉軸受１４ａは、互いに同心に支持された外輪１５ａ及び内輪１６ａと、複数個の玉１７ａとを備える。このうちの外輪１５ａの内周面には外輪軌道１８ａを、内輪１６ａの外周面には内輪軌道１９ａを、それぞれ全周に亙って形成している。これら各軌道１８ａ、１９ａの断面形状はそれぞれ、上記各玉１７ａの直径Ｄａの１／２よりも大きな曲率半径Ｒｏ、Ｒｉを有し互いに中心が異なる１対ずつの円弧同士を中間部で交差させた、所謂ゴシックアーチ状である。本例の場合には、上記外輪軌道１８ａの曲率半径Ｒｏを、上記各玉１７ａの直径Ｄａの０．５３倍（Ｒｏ＝０．５３Ｄａ）とし、上記内輪軌道１９ａの曲率半径Ｒｉを、上記各玉１７ａの直径Ｄａの０．５１５倍（Ｒｉ＝０．５１５Ｄａ）としている。
【００１６】
各部を上述の様に形成するのに伴って、上記各軌道１８ａ、１９ａと上記各玉１７ａの転動面とは、それぞれ最大で２点ずつ、これら各玉１７ａ毎に最大で合計４点ずつで転がり接触する事ができる。本例の場合、これら各軌道１８ａ、１９ａと各玉１７ａの転動面との転がり接触部の位置をこれら各軌道１８ａ、１９ａの中央からのずれ角度で表す、レストアングルθは、それぞれ２０度としている。又、上記外輪１５ａ及び内輪１６ａと複数個の玉１７ａとを組み合わせて上記ラジアル玉軸受１４ａを構成した状態で、このラジアル玉軸受１４ａには、正又は負のラジアル隙間が存在するが、正の隙間が存在する場合でも、その値を、前記ラジアル玉軸受１４ａのピッチ円直径Ｄｐの０．２％以下、又は、上記各玉１７ａの直径Ｄａの１．５％以下に抑えている。
【００１７】
尚、上記外輪軌道１８ａの曲率半径Ｒｏを上記内輪軌道１９ａの曲率半径Ｒｉよりも大きくした理由は、これら各軌道１８ａ、１９ａの円周方向に関する凹凸形状が、外輪軌道１８ａと内輪軌道１９ａとで互いに逆になる為である。即ち、円周方向に関する形状が凹となる上記外輪軌道１８ａの曲率半径Ｒｏを、円周方向に関する形状が凸となる上記内輪軌道１９ａの曲率半径Ｒｉよりも大きくして、上記各転がり接触部の接触面積、延ては接触圧に大きな差が生じない様にし、上記各軌道１８ａ、１９ａの転がり疲れ寿命を揃える事により、無駄のない設計をする為である。
【００１８】
又、図示の例では、上記各軌道１８ａ、１９ａの幅方向中央部に、これら各軌道１８ａ、１９ａを加工する際に使用する工具との干渉を防止する為の逃げ溝２０ａ、２０ｂを形成している。但し、この様な逃げ溝２０ａ、２０ｂは、前述した図６に示した従来構造の場合と同様に、省略する事もできる。何れにしても、上記外輪１５ａの溝底部（外輪軌道１８ａの中央部で最も肉厚が小さい部分）の肉厚Ｔ15は、上記各玉１７ａの直径Ｄａの２０％以上、好ましくは２０〜４０％｛Ｔ15＝（０．２〜０．４）Ｄａ｝とする。上記逃げ溝２０ａを形成する場合には上記肉厚Ｔ15は、この逃げ溝２０ａの底部と上記外輪１５ａの外周面との距離を言う。この肉厚Ｔ15を上記範囲に規制する事により、前記ラジアル玉軸受１４ａの外径が徒に大きくなる事を防止し、上記外輪１５ａを含むラジアル玉軸受１４ａの大型化を抑えつつ、この外輪１５ａの強度確保を図れる。
【００１９】
特に、本発明の場合には、前記ラジアル玉軸受１４ａを構成する前記各玉１７ａの直径Ｄa を、これら各玉１７ａのピッチ円直径ＤP の５〜１３％、好ましくは５．５〜１０％の範囲に納めている。この様に上記各玉１７ａの直径Ｄa を上記ピッチ円直径ＤP との関係で規制する事により、これら各玉１７ａの転動面と、これら各玉１７ａの転動面が２点ずつで転がり接触する上記各軌道１８ａ、１９ａとの転がり接触部分での発熱量を少なく抑える事ができる。そして、上記ラジアル玉軸受１４ａの内部の温度上昇を低く抑える事ができる。この為、このラジアル玉軸受１４ａの内部に封入したグリースの劣化を防止して、このラジアル玉軸受１４ａの耐久性向上を図れる。
【００２０】
次に、上記各玉１７ａの外径Ｄa を、ピッチ円直径ＤP の５〜１３％、好ましくは５．５〜１０％の範囲に納める事により、上記ラジアル玉軸受１４ａの内部の温度上昇を低く抑えられる事を確認する為、本発明者が行なった計算に就いて説明する。
この計算は、前記図２に示した仕様を有する４点接触型のラジアル玉軸受１４ａをラジアル荷重を負荷しつつ運転した場合に於ける、上記各玉１７ａ毎の発熱量（１個の玉１７ａに関する４個所の転がり接触部分での摩擦損失に基づく発熱量）を、コンピュータにより計算（シミュレーション）した。計算の前提として上記ラジアル玉軸受１４ａの仕様を、前記各曲率半径Ｒｏ、Ｒｉに関しては、前述した通り、外輪軌道１８ａに関しては上記各玉１７ａの直径Ｄａの０．５３倍（Ｒｏ＝０．５３Ｄａ）とし、内輪軌道１９ａに関しては上記各玉１７ａの直径Ｄａの０．５１５倍（Ｒｉ＝０．５１５Ｄａ）とした。又、レストアングルθは２０度とした。又、上記各玉１７ａのピッチ円直径ＤP は４３．５mmとし、有効ラジアル隙間は０．０mmとした。
【００２１】
この様な仕様を有するラジアル玉軸受１４ａを、１０００Ｎのラジアル荷重をこのラジアル玉軸受１４ａの中心（各玉１７ａの中心）から軸方向に４．３５mmずれた（オフセット）位置に負荷した状態で、外輪１５ａを１００００min-1 の速度で回転させた。そして、この条件下で上記各転がり接触部分の発熱量を算出した。算出方法（解析手法）は、「谷口、荒牧、正田：４点接触玉軸受の性能解析」（社団法人、日本トライボロジー学会、トライボロジー会議９６春  東京  講演予稿集）に記載された方法を採用した。尚、この文献に記載された解析方法によって計算される軸受の摩擦トルクは、実験によるトルク測定結果に一致する事が報告されており、十分に信頼性のある計算結果を得られるものである。
【００２２】
本発明者は、上記解析方法を利用して、上記各玉１７ａの直径を変えた場合に於ける、上記ラジアル玉軸受１４ａ内部での局所的な発熱、即ち、上記各玉１７ａ毎に４点ずつ存在する転がり接触部分の発熱量を計算した。又、この計算は、これら各玉１７ａの直径Ｄa を、同じくピッチ円直径ＤP の３．７〜２５．５％の間で変化させて、それぞれに就いての発熱量を計算した。この場合に於いて、ラジアル玉軸受１４ａとして実用的な構造を考慮し、上記各玉１７ａの直径Ｄa が変化した場合でも、この直径Ｄa とこれら各玉１７ａの数との積がほぼ一定となる様に（直径Ｄa が小さくなる程数を多くして）玉１７ａの数を決定し、計算に用いた。
【００２３】
この様な条件で行なった計算の結果を、図３に示す。この図３の横軸は、上記各玉１７ａのピッチ円直径ＤP に対するこれら各玉１７ａの直径Ｄa の割合を％｛（Ｄa ／ＤP ）×１００｝で表し、縦軸は玉１個毎の発熱量をＷで表している。尚、この発熱量は、上記ラジアル玉軸受１４ａに組み込まれた上記各玉１７ａのうちで、前記１０００Ｎなるラジアル荷重を負荷する位置に存在する玉１７ａの転がり接触部の摩擦損失に基づいて求めた。これは、一方向のラジアル荷重を受けつつ運転される、４点接触型のラジアル玉軸受１４ａでは、このラジアル荷重の作用側に存在する玉１７ａの転動面が、ゴシックアーチ形の断面形状を有する外輪軌道１８ａ及び内輪軌道１９ａと、それぞれ２点ずつ合計４点で、各点毎に大きな面圧で接触しているからである。
【００２４】
この様にラジアル荷重の作用側に存在する玉１７ａは、他の位置、即ちラジアル荷重が作用しない部分に存在する玉１７ａに比べて転がり接触部で発生する摩擦が極端に大きく、この転がり接触部での発熱量も多くなる。この様な転がり接触部での発熱量には、上記玉１７ａの転動面と外輪軌道１８ａ及び内輪軌道１９ａとの転がり摩擦による損失に基づくものと、上記玉１７ａの転動面とこれら外輪軌道１８ａ及び内輪軌道１９ａとの転がり接触部に形成される接触楕円内部での相対的な滑り摩擦による損失（スピン損失）に基づくものとが含まれる。何れにしても、上記ラジアル玉軸受１４ａの耐久性低下に結び付く、高温下でのグリース劣化は、上記玉１７ａ毎、更には接触楕円毎と言った、局所的な発熱、温度上昇が影響していると考えられる。即ち、摩擦により接触楕円部分で著しい温度上昇が発生すると、当該接触楕円近傍に存在するグリースが熱劣化する結果、グリース全体が次第に熱劣化して、このグリースを封入したラジアル玉軸受１４ａの耐久性低下の原因になると考えられている。従って、グリースの熱劣化に起因するラジアル玉軸受１４ａの耐久性低下を防止する為には、ラジアル荷重の作用側に存在する玉１７ａに関する接触楕円部分と言った、局所的な発熱をできるだけ小さく抑える事が必要であると考えられる。
【００２５】
この様な観点で図３を見れば明らかな通り、上記各玉１７ａの外径Ｄa を、ピッチ円直径ＤP の５〜１３％、好ましくは５．５〜１０％の範囲に納めれば、上記発熱を低く抑えて、ラジアル玉軸受１４ａの耐久性向上を図れる。即ち、上記ラジアル荷重の作用側に存在する玉１７ａに関する接触楕円部分に関しては、玉１７ａの直径Ｄa がピッチ円直径ＤP の１０％以上（Ｄa ≧０．１ＤP ）であれば、この直径Ｄa が小さい程、摩擦損失も小さい。特に、この直径Ｄa がピッチ円直径ＤP の５．５〜１０％の範囲では、摩擦損失はほぼ一定の小さい値をとる。これに対して、上記直径Ｄa がピッチ円直径ＤP の５％未満（Ｄa ＜０．０５ＤP ）になると、逆にこの直径Ｄa が小さくなる程、摩擦損失が急激に大きくなる。
【００２６】
一方、図３に示した解析結果を得たラジアル玉軸受１４ａのサイズ（ピッチ円直径＝４３．５mm）に近いサイズを有する、標準的な単列深溝型玉軸受である、呼び番号が６００５（内径＝２５mm、外径＝４７mm、幅＝１２mm）、６００６（内径＝３０mm、外径＝５５mm、幅＝１３mm）、６００７（内径＝３５mm、外径＝６２mm、幅＝１４mm）では、玉１７ａの直径Ｄa はピッチ円直径ＤP の１６〜１７％程度である。上述した様に、玉１７ａの直径Ｄa がピッチ円直径ＤP の１０％以上であれば、この直径Ｄa が小さい程、摩擦損失も小さくなる事から、玉１７の直径Ｄa を上記標準的な単列深溝型玉軸受の値（ピッチ円直径ＤP の１６％）よりも小さくする事によって、この標準的な単列深溝型玉軸受と同じ直径の玉１７ａを採用するよりも局所的な発熱が小さくなり、軸受の耐久時間延長を図れる事が分かる。
【００２７】
又、計算結果を示す図３では、玉１７ａの直径Ｄa がピッチ円直径ＤP の１３〜１４％である部分を境に、これ以下では玉１７ａの発熱量が５％以上低下している。この事から、接触楕円部分での局所発熱を更に低減する為には、玉１７ａの直径Ｄa をピッチ円直径ＤP の１３％以下とする事が好ましい事が分かる。尚、玉１７ａの直径Ｄa を小さくすると、ラジアル玉軸受１４ａの負荷容量が低下するので、転がり疲れ寿命を確保する面からは不利になるが、高負荷容量を要求されない場合には、接触楕円部分での局所発熱を抑え、グリース寿命を確保する面からは、更に玉１７ａの直径Ｄa をピッチ円直径ＤP の１０％以下とする事が好ましい事も分かる。但し、上記図３から明らかな通り、玉１７ａの直径Ｄa をピッチ円直径ＤP の５．５％以下、更には５％よりも小さくすると、接触楕円部分での局所発熱が急激に増大する。この面から、グリース寿命を確保する事を考慮した場合でも、玉１７ａの直径Ｄa はピッチ円直径ＤP の５％以上、好ましくは５．５％以上確保する必要がある事が分かる。
【００２８】
尚、以上の説明は、４点接触型のラジアル玉軸受１４ａに関する試算に就いて述べたが、この様な試算は、外輪軌道と内輪軌道とのうちの一方の軌道の断面形状を単一円弧形状等として、当該軌道と玉の転動面とを１点のみで接触させ、他方の軌道の断面形状をゴシックアーチ状としてこの転動面と２点で接触させる、所謂３点接触型のラジアル玉軸受に関しても、同様に適用できる。即ち、この様な３点接触型のラジアル玉軸受であっても、玉の直径をピッチ円直径との関係で上述した範囲に設定する事によって、断面形状がゴシックアーチ状である軌道との接触部分でのスピン滑りを低減して発熱量を抑え、グリースの寿命延長による耐久性確保を図れる。
【００２９】
更に、以上の説明は、プーリと回転軸とを係脱する為の電磁クラッチを設けた、プーリ用回転支持装置に本発明を適用した場合に就いて示したが、本発明は、プーリから回転軸に回転力の伝達を自在とした構造であれば、電磁クラッチを設けない、単なるプーリ用回転支持装置にも適用できる。即ち、例えば特開平１１−２１０６１９号公報、或は実開昭６４−２７４８２号公報に記載された様な、斜板式可変容量型コンプレッサの場合には、斜板の傾斜角度を極く小さく（更には傾斜角度をゼロに）する事により、コンプレッサの回転軸の回転トルクを極く小さくできる。
【００３０】
この様な構造の場合には、図７に示す様に、ケーシング２の端部に形成した支持筒部３の周囲に転がり軸受２１を介して回転自在に支持した従動プーリ４ｃと回転軸１とを、トルクチューブとして機能する緩衝材２２を介して、過大なトルクが加わらない限り回転力の伝達自在に結合し、電磁クラッチを設けない場合もある。この様な構造で、上記転がり軸受２１として、図示の様に単列で４点接触型或は３点接触型のラジアル玉軸受を使用し、この転がり軸受２１の諸元を前述の図１〜２で示す様に規制すれば、本発明の作用・効果を得られる。
【００３１】
【発明の効果】
本発明のプーリ用回転支持装置は、以上に述べた通り、３点接触型又は４点接触型の玉軸受の転がり接触部分での発熱量を抑えて、この玉軸受内部の温度上昇を抑え、グリースの劣化を防止する事による玉軸受の耐久性向上を図れる。この為、上記プーリ用回転支持装置の低コスト化及び小型・軽量化と耐久性の確保とを図る事ができて、自動車空気調和装置のコンプレッサ等、各種機械装置の小型化、高性能化に寄与できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明の実施の形態の１例を示す部分断面図。
【図２】  ラジアル玉軸受のみを取り出して示す部分拡大断面図。
【図３】  各玉のピッチ円直径に対するこれら各玉の直径の割合が発熱量に及ぼす影響を示す線図。
【図４】  従来構造の第１例を示す部分断面図。
【図５】  同第２例を示す断面図。
【図６】  ラジアル玉軸受のみを取り出して示す部分拡大断面図。
【図７】  本発明の対象となる構造の別例を示す断面図。
【符号の説明】
１    回転軸
２    ケーシング
３    支持筒部
４、４ａ、４ｂ、４ｃ  従動プーリ
５    複列ラジアル玉軸受
６    ソレノイド
７    取付ブラケット
８    環状板
９    板ばね
１０    電磁クラッチ
１１    無端ベルト
１２    外輪
１３    内輪
１４、１４ａ  ラジアル玉軸受
１５、１５ａ  外輪
１６、１６ａ  内輪
１７、１７ａ  玉
１８、１８ａ  外輪軌道
１９、１９ａ  内輪軌道
２０ａ、２０ｂ  逃げ溝
２１    転がり軸受
２２    緩衝材
【図１】
0004736235.tif 000002
【図２】
0004736235.tif 000003
【図３】
0004736235.tif 000004
【図４】
0004736235.tif 000005
【図５】
0004736235.tif 000006
【図６】
0004736235.tif 000007
【図７】
0004736235.tif 000008