(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱可塑性樹脂と加熱発泡性発泡剤および有機変性された薄片状無機質粉末を含む少なくとも１層の加熱発泡性樹脂層が金属板と積層されてなり、積層後に成形加工してから加熱発泡されるものであることを特徴とする発泡性樹脂積層金属板。
【請求項２】
前記熱可塑性樹脂は、ポリオレフィン系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂から選ばれる少なくとも１種である請求項１に記載の発泡性樹脂積層金属板。
【請求項３】
前記熱可塑性樹脂は、前記薄片状無機質粉末に対し親和性基を有している請求項１または２に記載の発泡性樹脂積層金属板。
【請求項４】
前記熱可塑性樹脂として、酸変性されたポリオレフィン系樹脂が含まれている請求項３に記載の発泡性樹脂積層金属板。
【請求項５】
前記熱可塑性樹脂がポリオレフィン系樹脂である請求項２〜４のいずれかに記載の発泡性樹脂積層金属板。
【請求項６】
前記加熱発泡性樹脂層は、当該発泡性樹脂層中に含まれる発泡剤の発泡開始温度よりも低い温度で金属板と積層接合されたものである請求項１〜５のいずれかに記載の発泡性樹脂積層金属板。
【請求項７】
前記発泡性樹脂層の片面側に金属板が積層されたものである請求項１〜６のいずれかに記載の発泡性樹脂積層金属板。
【請求項８】
前記発泡性樹脂層の両面側に金属板が積層されたものである請求項１〜６のいずれかに記載の発泡性樹脂積層金属板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、未発泡状態で優れた加工性を有すると共に、発泡処理後の状態では卓越した制振性、剛性、遮音性、断熱性など示す加熱発泡性の樹脂積層金属板に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車用のフロアパネル、ダッシュパネル、ホイルハウス等をはじめ、電車や船舶などの乗物用各種パネル材、更には洗濯機や冷蔵庫などの家電製品や事務機器などの外板材などとして、制振性の複合金属材料が広く実用化されている。それらの制振性複合金属材料の中でもよく用いられているものとして、金属板の片面に粘弾性樹脂を積層接合した非拘束の複合金属板、或は２枚の金属板の間に粘弾性樹脂層をサンドイッチ状に挟み込んだ拘束型の複合金属板がある。これら拘束型もしくは非拘束型の複合金属板は、振動によって樹脂層が変形する際に振動エネルギーを吸収すると共に、該エネルギーの一部を熱エネルギーに変換することで振動を減衰する作用を有している。
【０００３】
また特許文献１には、軽量で難燃性に優れた熱可塑性樹脂発泡体とこれを用いた積層複合体が開示されている。この文献１には、熱可塑性樹脂と層状珪酸塩、酸変性ポリオレフィンおよび発泡剤を含む発泡性熱可塑性樹脂組成物を発泡させた発泡体シートや該発泡体層を含む断熱、遮音、制振性のシート、更には該発泡性樹脂層を他の素材と積層した複合積層体が開示されている。
【０００４】
他方、特許文献２には、ダッシュパネルやホイルハウス等の振動基板面に融着一体化される制振構造体として、発泡性の熱硬化性樹脂シートからなるスペーサ層とその上に積層される制振材シート層、あるいは更にその上に積層される拘束材シートからなる積層構造を有し、振動基板側にホットメルト接着フィルムで接合一体化するタイプの制振材料が開示されている。また本出願人は、加熱により発泡する未発泡状態の発泡性樹脂層と金属板などの硬質板を積層することで、制振性や防音性などを高めた積層板を開発し、先に特許文献３として提案している。
【０００５】
しかしこれらの技術は、それぞれ以下に示す様な観点から更なる改善が望まれる。
【０００６】
即ち特許文献１では、難燃性や衝撃吸収性、力学的特性などに優れた発泡樹脂成形体が得られるばかりか、該発泡樹脂成形体を軟質樹脂シートや布状物、皮革などの表皮材に接合することで、該発泡樹脂成形体の特性を複合積層シート材として活かすことができる。しかしこの複合積層シート材に用いる表皮材としては軟質のものしか使用できない。その理由は、表皮材として例えばプレス成形などで複雑な形状に加工した金属板を使用した場合、この金属プレス成形体に発泡で剛性の高まった発泡樹脂成形体を接合一体化しようとしても、発泡成形体をプレス成形体の成形面に確実に沿わせることができず、接合界面に隙間ができて一体性が損なわれるからである。従って、こうした難点を克服するには、プレス成形前の平板状の金属板に未発泡状態の発泡性樹脂を積層し、該樹脂層を金属板と一体に成形加工した後に、該樹脂層を発泡させるといった工夫が必要となるが、こうした観点からの追求は十分になされていない。
【０００７】
ちなみに特許文献２は、車両用フロアパネルの如き剛性の金属加工板に発泡樹脂シートをホットメルト接着剤で接合する方法を開示しているが、これらを強固に接合するには、接合面に生じる応力を吸収して一体性を高めるため、発泡樹脂からなるスペーサ層や制振材シート層、更には拘束材シート層を含めた複雑な積層接合構造としなければならず、生産性に問題がある。
【０００８】
この様なことから本出願人は、前掲の特許文献３として、金属板などの平板に未発泡状態の樹脂シートを積層し、成形加工後に樹脂シートを加熱発泡させるタイプとすることで、形状や施工場所、重量などに制限を受けることなく、且つ積層板全体としては薄くてプレス加工などの加工性に優れ、更には、加熱発泡処理後は優れた制振性や遮音性、断熱性などを発揮し得るものを提供した。
【０００９】
しかし該特許文献３に開示の技術には、次の点で更に改善の余地が残されている。即ち、発泡後の状態で満足のいく制振性や遮音性などを与えるには、発泡後の状態で相当の厚さを確保しなければならず、そのためには未発泡状態の樹脂層を厚肉にするか発泡倍率を高める必要がある。ところが、未発泡樹脂層を厚肉にすると、金属板との積層体を成形加工する際に未発泡樹脂層が亀裂を起こしたり金属板から剥離したりし易くなる。未発泡樹脂層を薄くしてやれば、こうした問題は軽減されるが、発泡後の厚さが不十分となって満足のいく制振性や遮音性などが得られ難くなる。
【００１０】
他の方策として、未発泡樹脂層の発泡倍率を高める方法も考えられる。しかし、加熱発泡タイプの発泡剤によって得られる発泡倍率には限界があり、発泡樹脂層としてある程度の肉厚を確保するには、未発泡状態でそれなりの厚さを確保しておかねばならず、未発泡状態の樹脂層厚さを過度に薄くすることはできない。即ち、発泡性樹脂層の未発泡状態での成形加工性と発泡後の樹脂層厚さの間には相反する傾向があり、双方を同時に満足させることは難しい。
【特許文献１】特開２００２−３５６５７４号公報
【特許文献２】特開平６−４８３２６号公報
【特許文献３】特開２００４−４２６４９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は上記の様な事情に着目してなされたものであって、その目的は、剛性の金属板と発泡性樹脂を複合することで、未発泡状態では金属板と未発泡樹脂層が一体となって優れた成形加工性を示し、成形加工後の発泡工程では高い発泡倍率を示して厚肉の発泡樹脂層を形成し、優れた制振性や遮音性、断熱性、剛性などに優れた金属複合発泡成形体を与える様な発泡性樹脂積層金属板を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記課題を解決することのできた本発明の発泡性樹脂積層金属板は、熱可塑性樹脂と加熱発泡性発泡剤および有機変性された薄片状無機質粉末を含む少なくとも１層の加熱発泡性樹脂層が金属板と積層されてなり、積層後に成形加工してから加熱発泡されるものであるところに特徴を有している。
【００１３】
本発明で使用する前記熱可塑性樹脂としては、ポリオレフィン系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂から選ばれる１種もしくは２種以上の混合物が好ましく使用できる。これらの中でも特に好ましいのは、前記薄片状無機質粉末に対し親和性基を有している樹脂であり、親和性基の具体例としては酸基（カルボキシル基）、水酸基、アミノ基、アミド基などが挙げられる。
【００１４】
こうした好適要件を満たす樹脂の中でも、金属材との複合体としての安定性（耐久性）や成形加工性、耐熱性、加熱発泡性、コストなどを総合的に考慮して特に好ましいのは、酸変性されたポリオレフィン系樹脂（中でもポリエチレンやポリプロピレン）である。
【００１５】
本発明の発泡性樹脂積層金属板は、上記の様に未発泡状態で所望の形状に成形加工できると共に、成形加工後に加熱発泡処理することで樹脂層を発泡させて制振性や遮音性、断熱性、剛性などを発揮するもので、該加熱発泡性樹脂層は、当該発泡性樹脂層中に含まれる発泡剤の発泡開始温度よりも低い温度で、金属板と積層接合されたものである。接合法に制限はなく、硬化性接着剤（１液硬化型や２液硬化型）や粘着剤、或はホットメルト型接着剤を用いる方法などが採用できる。
【００１６】
また、本発明に係る発泡性樹脂積層金属板の積層形態としては、金属板の片面に発泡性樹脂を積層した２層構造、金属板の表裏両面に発泡性樹脂を積層した３層構造、更には２枚の金属板の間に発泡性樹脂層をサンドイッチ状に挟み込んだ３層構造などが例示されるが、用途によっては発泡性樹脂層や金属層を複数重ね合わせて多層積層構造とし、制振性や遮音性などを一段と高めた構造とすることも可能である。
【００１７】
また発泡性樹脂層も、単層のほか２層以上の多層構造とすることもでき、用途によっては発泡性樹脂層の層間や表面に非発泡性の樹脂層を積層して金属板と重ね合わせた多層積層構造とすることも可能である。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、熱可塑性樹脂と加熱発泡剤および有機変性された薄片状無機質粉末を含み、未発泡状態で相対的に薄肉の発泡性樹脂層を金属板と積層することで、未発泡状態では金属板と未発泡樹脂層が一体となって優れた成形加工性を示す。しかも、成形加工後の加熱発泡工程では、有機変性された薄片状無機質粉末が樹脂マトリクス内に薄片状となって拡散（分散）することによりガスバリア性を発揮して発泡倍率を高め、厚肉の発泡樹脂層を形成することで、制振性、遮音性、断熱性、剛性の卓越した発泡樹脂積層複合金属成形体を与える。
【００１９】
中でも、有機変性された薄片状無機質粉末と酸変性されたポリオレフィン系樹脂を使用したものは、加熱発泡時における熱可塑性樹脂マトリックス内での薄片状無機質粉末の拡散（分散）が促進され、該粉末によるガスバリア性の向上と軟化樹脂の伸張粘度の上昇が相まって発泡倍率が一段と高まり、卓越した性能の複合発泡成形体を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
本発明の発泡性樹脂積層金属板は、上記の様に熱可塑性樹脂と加熱発泡性発泡剤および有機変性された薄片状無機質粉末を含む少なくとも１層の加熱発泡性樹脂層が金属板と積層されてなるもので、上記樹脂層が未発泡状態では該樹脂層自体が薄肉であって、積層された金属板を一体として任意の形状に成形加工することができる。そして任意の形状に成形加工した後に、上記熱可塑性樹脂の軟化温度以上で且つ発泡剤の発泡開始温度以上に加熱処理すると、該樹脂層は発泡し、樹脂層内に多数の気泡を含む制振性、断熱性、吸音性などに優れた発泡樹脂層となる。
【００２１】
この際、前記樹脂中に含まれる薄片状の無機質粉末は、有機変性されていることで薄片が更に微細な燐片状に分離して軟化したマトリクス樹脂中に拡散（分散）し、軟化した樹脂層全体の伸張粘度を高めると共に、拡散（分散）した燐片状の無機質粉末は発生ガスが層外へ放散されるのを抑制し、その結果として発泡倍率が著しく高められる。
【００２２】
即ち本発明では、発泡性樹脂層中に有機変性された薄片状の無機質粉末を含有させることで、当該樹脂層が加熱発泡する際の発泡倍率を大幅に増大できるのである。そのため、未発泡状態では相対的に薄肉の樹脂層であっても、発泡倍率の増大によって発泡後の樹脂層を厚くすることができ、それに伴って発泡後の複合材は卓越した制振性や断熱性、遮音性、剛性を発揮し得るものとなる。
【００２３】
以下、本発明で使用する構成素材について詳細に説明すると共に、積層構造や積層方法などについて詳細に説明していく。
【００２４】
まず本発明で使用する熱可塑性樹脂は、発泡樹脂層の主体となるもので、発泡処理時点では熱で溶融して発泡剤や薄片状無機質粉末の分散媒体となり、冷却固化した状態で気泡の外壁を構成して多孔質層を構成する上で欠くことのできない成分であり、熱可塑性を有し熱溶融状態で適度の粘性を示し、冷却により固化して適度の強度を示すものであればよく、種々の熱可塑性樹脂を使用できる。工業的規模で好ましく使用されるのは、ポリオレフィン系樹脂やポリオキシエチレン系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリアミド系樹脂などである。これらは単独で使用できる他、必要に応じて任意の組合せで２種以上を適宜併用してもよい。
【００２５】
これらの中でも特に好ましいのはポリオレフィン系樹脂であり、好ましい具体例としては、エチレンやプロピレンなどの単独重合体や共重合体、これらのモノマーと他のα−オレフィン（プロピレン−１、１−ブテン、１−ヘキセンなど）との各種共重合体、あるいは更に、エチレンとアクリル系モノマーやビニル系モノマーとの共重合体などである。これらの中でも、発泡樹脂層としての特性（物性や化学的特性、取扱い性）やコスト等を考慮して特に好ましいのは、α−オレフィン系重合体に属するポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエチレンとポリプロピレンとのランダム若しくはブロック共重合体である。
【００２６】
上記オレフィン系樹脂の中でもとりわけ好ましいのは、発泡性や発泡樹脂としての物理的乃至化学的特性の観点から、ＭＲＦ（メルトフローレート：ＪＩＳ  Ｋ７２１０に規定される「熱可塑性プラスチックの流れ試験法」のＡ法によって測定される値）が
０．１〜５０ｇ／１０分の範囲のものである。
【００２７】
上記熱可塑性樹脂は、薄片状無機質粉末に対し親和性基を有しているものが好ましく、親和性基の好ましい具体例としては、酸基（カルボキシル基）、水酸基、アミノ基、アミド基などが挙げられる。ちなみに、これらの親和性基を分子中に有する熱可塑性樹脂を使用すると、その溶融物を薄片状無機質粉末と混練したときに、該樹脂溶融物への前記無機質粉末の分散性が向上し、より均一に分散できるからである。
【００２８】
こうした親和性基の中でも特に好ましいのは酸基であり、追って詳述する如く酸変性などによって薄片状無機質粉末との親和性を高めた変性熱可塑性樹脂は極めて好適である。その様な“酸変性”としては、前述した様な樹脂を構成するポリマーを事後的に酸化処理してポリマーの主鎖もしくは側鎖に酸基を導入したもの、あるいはオレフィン系モノマーと共に少量のアクリル酸やメタクリル酸、無水マレイン酸などの酸基を有するモノマーを共重合させたものが挙げられるが、勿論これらに制限されるものではない。
【００２９】
次に加熱発泡性の発泡剤とは、熱可塑性樹脂層中に配合される成分で、成形加工前の段階では発泡せず、成形加工後に熱処理を加えることで発泡して発泡樹脂層を形成するために不可欠の成分であり、加熱分解型の発泡剤、例えば、アゾジカルボンアミド、アゾジカルボン酸バリウム、Ｎ，Ｎ′−ジニトロソペンタメチレンテトラミン、４，４−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）、ヒドラゾジカルボンアミド、ジフェニルスルホン−３，３−ジスルホニルヒドラジド、ｐ−トルエンスルホニルセミカルバジド、トリヒドラジノトリアジン、ビウレア、炭酸水素ナトリウム、炭酸亜鉛、熱膨張性マイクロカプセル、発泡剤マスターバッチ品など、或は加熱蒸発型の発泡剤、例えばペンタン、ブタン、ヘキサン、ヘプタンの如き低級炭化水素、塩化メチレンやトリクロロエチレンなどハロゲン化オレフィン、ベンゼン、トルエン等の芳香族炭化水素、などが例示される。これらは単独で使用できる他、必要により任意の組合せで２種以上を併用してもよく、使用する熱可塑性樹脂の軟化点や加熱発泡のための加熱温度などに応じて、適宜選択して用いられる。
【００３０】
なおこれら発泡剤の多くは微粉末状であり、上述した様な熱可塑性樹脂中に満遍なく均一に分散させることは技術的に難しいので、通常は、組み合わされる熱可塑性樹脂の一部に該発泡剤微粉末を予め混合したマスターバッチ品を作製しておき、これを熱可塑性樹脂と共に溶融混合する方法を採用するのがよい。しかし、熱可塑性樹脂中に発泡剤を均一に混入させ得る方法であれば、勿論この方法に限定される理由はない。
【００３１】
また、本発明で使用する薄片状無機質粉末とは、薄片状の結晶が層状に重なり合った構造の無機質粉末をいい、該薄片状物が熱可塑性樹脂層内に薄片状となって分散することでガスバリア効果を発揮し、加熱軟化時における樹脂の伸張粘性を高める作用とも相まって、発泡剤由来のガス泡が層外へ放散するのを抑え、その結果として発泡倍率を高める作用を発揮する。従ってこの無機質粉末は、薄片状の結晶が重なり合った構造の粉末で、溶融した熱可塑性樹脂層内でそれらが微細な燐片状に分離しつつ拡散する特性を備えたものであればよく、その具体例としては、薄片状（層状）無機質粉末、例えば、モンモリロナイト（ベントナイト）、クレー、ハイデライト、ノントロナイト、サポナイト、バイデライト、ヘクトライト、スティブンサイト等の粘土鉱物、バーミキュライト、ハロイサイト等の天然雲母または膨潤性雲母等を用いることができ、天然物でも合成品でもよい。
【００３２】
これらの中でも発泡倍率や取扱い作業性などの観点から特に好ましいのはベントナイトである。また上記薄片状無機質粉末は、それ自身が層状物の集合体であって、分散媒中で薄片状に分離して拡散するが、本発明ではこの粉末に下記の様な有機変性を加えておくことで、分散媒中での分離・拡散を促進させることにより、ガスバリア効果の更なる向上を図っている。
【００３３】
即ち、薄片状無機質粉末に付与される有機変性とは、変性により薄片状無機質粉末の層間に官能基を導入することをいい、官能基の導入に用いる有機化剤としては、１〜４級アンモニウム塩、４級ホスホニウム塩、ヘキシルアンモニウムイオン、オクチルアンモニウムイオン、２−エチルヘキシルアンモニウムイオン、ドデシルアンモニウムイオン、ラウリルアンモニウムイオン、オクタデシルアンモニウムイオン、ジオクチルジメチルアンモニウムイオン、トリオクチルアンモニウムイオン、ジオクタデシルジメチルアンモニウムイオン、トリオクタデシルアンモニウムイオン等が挙げられる。これらの有機変性処理によって、薄片状の層間に存在する金属カチオンをそれらの４級塩などで置換・導入すると、層間の分離が促進され、微細燐片状で樹脂マトリクス全体に拡散し、ガスバリア促進作用がより効果的に発揮される。
【００３４】
本発明の発泡性樹脂積層金属板は、上記の様に熱可塑性樹脂と加熱発泡性発泡剤および有機変性された薄片状無機質粉末を含む加熱発泡性樹脂層の少なくとも１層が金属板と接合されたもので、金属板としては、最も汎用性の高い鋼板やステンレス鋼板などの鉄基金属板を始めとして、銅、アルミニウム、チタンなどの非鉄金属板、或はそれらの金属を含む各種合金が全て使用できる。また、これらの金属板にめっき処理や化成処理などの表面処理を施した金属板も勿論使用できる。
【００３５】
発泡性樹脂層と金属板との積層形態としては、金属板の片面もしくは両面に発泡性樹脂層を重ね合わせた２層もしくは３層構造、あるいは２枚の金属板の間に発泡性樹脂をサンドイッチ状に挟み込んだ３層構造、或は更に、発泡性樹脂層を挟んで３枚以上の金属板を重ね合わせて制振性を高めた多層積層構造などが含まれる。また用途によっては、１または２以上の発泡性樹脂層と共に非発泡性の樹脂層を組み合せて金属板と積層一体化した多層積層構造とすることも可能である。
【００３６】
尚、発泡性樹脂層と金属板の接合には、ホットメルト系接着剤を用いた熱接着、一液型や二液型の硬化性接着剤を用いた接合接着、粘着剤を用いた粘着接合などが、用途に応じて適宜使い分けられる。また使用する熱可塑性樹脂の種類によっては、必要により発泡性樹脂層の表面を活性化処理しておき、発泡のための熱を利用して金属板に直接熱接着することも可能である。
【００３７】
発泡性樹脂と金属板を積層接合する際には、当然のことながら、該発泡性樹脂層中に含まれる発泡剤の発泡開始温度未満で接合される。従って、本発明の発泡性樹脂積層金属板は、成形加工前の平板状では未発泡状態で薄肉の樹脂層が金属板と積層されたもので、様々の加工法、たとえば曲げ加工やプレス加工、張出し加工など、任意の加工法で任意の形状に成形加工することができ、加工時の変形によって樹脂層が金属板から剥離したり亀裂を起こしたりする様な恐れは殆どない。
【００３８】
ところで、成形加工性の観点からすると、発泡性樹脂層の厚さは薄い方が好ましいが、あまりに薄過ぎると、加熱発泡時における樹脂層内への気泡保持能が低下し、十分な肉厚の発泡樹脂層が得られ難くなる。従って、制振性や断熱性、遮音性などの目的に応じてその効果を有効に発揮させるには、未発泡樹脂層としての厚さを好ましくは０．１ｍｍ程度以上、より好ましくは０．５ｍｍ以上にするのがよい。一方、未発泡樹脂層が厚くなり過ぎると、該樹脂層の構造強度が高くなって成形加工性が阻害されるばかりか、成形加工時に樹脂層が金属板の変形に追従しきれなくなって割れたり剥離したりし易くなるので、該樹脂層の厚さは３．０ｍｍ程度以下、より好ましくは２．０ｍｍ程度以下に抑えるのがよい。
【実施例】
【００３９】
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも可能であり、それらは何れも本発明の技術的範囲に含まれる。
【００４０】
実施例
下記の熱可塑性樹脂、発泡剤、薄片状無機質粉末を表１に示す配合比率で使用し、これらを、東洋精機社製のラボプラストミル（モデル「７５Ｃ１００」）を用いて１６０℃、２０ｒｐｍで３０分間混練することにより、均一に練和した。なお発泡剤は、微粉末状で熱可塑性樹脂マトリクス内へ均一に分散させるのが困難であるため、熱可塑性樹脂の一部に発泡剤を予め混合分散させたマスターバッチとして配合した。
マトリクス樹脂：
樹脂１…ポリエチレン：日本ポリケム社製の商品名「ＬＥ１２０」、ＭＦＲ＝０．３
樹脂２…ポリエチレン：日本ポリケム社製の商品名「ＹＦ３０」、ＭＦＲ＝１．１
酸変性樹脂：マレイン酸変性ポリエチレン（三洋化成社製の商品名「ユーメックス２０００」）
発泡剤：
ポリエチレンマスターバッチ品［永和化成社製商品名「バンスレンＨ５３４０」、ＭＦＲ＝４．０、発泡剤／ポリエチレン＝５０／５０（質量比）］
薄片状無機質粉末：
有機変性ベントナイト（ホージュン社製の商品名「エスベンＮＸ」）、または無変性ベントナイト（和光純薬社製）
得られた混練物を使用し、ホットプレス（神藤金属社製の圧縮成型機）を用いて温度：１６０℃、圧力：０．５Ｋｇｆでプレス成形することにより、厚さ２．０ｍｍの発泡性樹脂シートを得た。
【００４１】
得られた各発泡性樹脂シートを、ホットメルト接着剤（三井化学社製の商品名「アドマー」）を用いて、アルミニウム合金板（ＪＩＳ規格の５１８２：厚さ０．６ｍｍ）に１６０℃で１分間加熱圧着し、２層積層板を得た。また、上記発泡性樹脂シートの両面側に、上記と同じホットメルト接着剤を用いて上記と同じアルミニウム合金板を加熱圧着し、サンドイッチ構造の３層複合積層板を得た。
【００４２】
得られた複合積層板について、夫々下記の方法で発泡倍率を測定すると共に、加工性を評価した。
【００４３】
［発泡倍率］
各供試積層板を夫々１０ｍｍ×８０ｍｍのサイズに裁断し、加熱炉に装入して２３０℃で１５分間加熱することにより樹脂層を発泡させてから冷却する。得られた発泡樹脂積層板における発泡樹脂層の厚さを、無作為に選択した５箇所以上で測定することによって平均厚さ（ｔ１）を求め、発泡前の樹脂層の平均厚さ（ｔ０）とから下記式によって平均発泡倍率を求めた。
平均発泡倍率＝（ｔ１／ｔ０）
【００４４】
［加工性］
各供試積層板から幅１１０ｍｍ×長さ１８０ｍｍのサンプルを切り出し、下記構成のプレス試験機にかけて加工性を評価した。
プレス機：油圧８０トンプレス
金型：ＬＤＨ試験金型（図１参照）
図中、１はダイ（直径：１０５．６５ｍｍ、肩：Ｒ＝６．３５ｍｍ）、２はパンチ頭部（Ｒ＝５０．８ｍｍの球頭）、３は供試積層板、４はブランクホルダー、５はロックビードを表す。
成形速度：４ｍｍ／ｍｉｎ、
ＢＨＦ（しわ押え力）：２００ｋＮ、
潤滑剤：鋼用潤滑剤
評価法：成形後の供試積層板の樹脂層側を目視観察し、下記の基準で評価した。
◎；割れも剥離も認められない、○；膨出先端部またはロックビード部に僅かな剥離もしくは割れが認められる、×；膨出部で顕著な剥離または割れが観察される。
【００４５】
結果を表１に一括して示す。
【００４６】
【表１】
0004783184.tif 000002
【００４７】
表１からも明らかな様に、薄片状の無機質粉末として有機変性品を使用したものでは、加熱前の樹脂シート厚さは薄く優れた加工性が得られると共に、加熱による発泡倍率は何れも高い値が得られている。これに対し比較例では、薄片状無機質粉末を配合しなかった場合は勿論のこと、たとえ薄片状の無機質粉末を用いた場合でも、該無機質粉末が有機変性されていないものでは、無機質粉末無添加の場合と同レベルの発泡倍率しか得られていない。
【図面の簡単な説明】
【００４８】
【図１】実施例で採用した加工性の評価試験法を示す説明図である。
【符号の説明】
【００４９】
１  ダイ
２  パンチ
３  供試積層板
４  ブランクホルダー
５  ロックビード
【図１】
0004783184.tif 000003