(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
マイクロ波エネルギーにより原料ガスをプラズマ化し、中空容器の表面に薄膜を成膜するプラズマ処理装置において、マイクロ波の干渉を防止するための複数のアイソレータと、該アイソレータを制御する為の複数の磁気制御手段と、複数のマイクロ波伝送経路と、該マイクロ波伝送経路上のマイクロ波の進行波電力レベルおよび反射波電力レベルを検出する機能部と、複数の空洞共振器とを備え、前記機能部で前記進行波電力レベルおよび前記反射波電力レベルを演算して前記アイソレータの前記磁気制御手段を制御することにより、前記空洞共振器への注入電力レベルを等しくすることを特徴とするプラズマ処理装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は３次元中空容器、例えばプラスチックボトル、プラスチックカップ、プラスチックトレー、その他中空のプラスチック成形品等の表面にプラズマ助成式化学蒸着法（ＰＥＣＶＤ）により薄膜を形成させる装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ここ最近、プラスチック容器は食品分野や医薬品分野等の様々な分野において、様々な機能を求められている。
【０００３】
特に、プラスチック容器にバリア性を持たせるために、プラスチック容器に成膜する技術が様々開発されており、これらの技術によりバリア薄膜が形成されたプラスチック容器が広く出回っている。
【０００４】
バリア薄膜を形成する方法としては、一般的には円筒構造の空洞共振器を用いて内部にプラスチック容器を配置し、原料ガスを注入した後、マイクロ波の発振素子であるマグネトロンを搭載したマイクロ波電源を用いて、マイクロ波の伝送経路には導波管を使用し、アイソレータ、マイクロ波電力検出部、整合部（チューナ）を介してマイクロ波エネルギーを空洞共振器内に注入し、マイクロ波エネルギーにより成膜原料ガスをプラズマ化し成膜する方法が用いられている。
この時、空洞共振器内へ如何に効率良くマイクロ波エネルギーを注入するかがポイントとなる。
【０００５】
また、空洞共振器の個数を増やすことで同時に多くのプラスチック容器に成膜する技術が望まれている。
【０００６】
また、装置サイズの大型化、コストアップを避けるため、一つのマイクロ波電源に複数の円筒構造の空洞共振器を用いた装置が望まれている。
【０００７】
しかし、成膜対象物や成膜時のプロセスガスや空洞共振器内圧力の微妙な違いによって、各空洞共振器内のプラズマ発生時のインピーダンスには若干の差が生じ、空洞共振器毎の適切な注入電力は異なる。
この差異を補正するために、インピーダンス整合を行う必要がある。
【０００８】
インピーダンス整合を行うために、３スタブチューナを用いる方法が提案されている。（特許文献１参照）
【０００９】
３スタブチューナの各スタブをパルスモーターによって機械的に駆動し、スタブの導波管内への挿入、引き出し動作を行い、インピーダンス整合を行っている。
【００１０】
制御部においては、マイクロ波電源から空洞共振器への進行波電力レベルと、空洞共振器でのインピーダンスミスマッチによる空洞共振器からの反波射電力レベルを検出し、反波射電力レベルを無くすべくスタブの動作量の演算を行う。
それを基に、制御部は、パルスモーターによりスタブを動かし、反波射電力レベルを無くす。
【００１１】
この方法により、空洞共振器へマイクロ波電力を注入している。
【００１２】
【特許文献１】特開平６−２０４１７６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
しかし、成膜対象物がプラスチック容器の場合、プラズマ成膜時間が４〜５秒程度と極めて短く、インピーダンス整合をスタブの機械的な駆動により行う方法では時間が掛かり過ぎ、対応できないという問題が起きている。
【００１４】
また、一つのマイクロ波電源から複数の空洞共振器へ供給する装置形態では、各スタブの制御時間にバラツキが生じ、空洞共振器毎に成膜対象物の品質が異なるという問題が起きている。
【００１５】
本発明の課題は、一つのマイクロ波電源から複数の空洞共振器へマイクロ波エネルギーを供給する装置であって、プラズマ処理時間が短く、常に安定した成膜対象物へのマイクロ波電力注入が可能であるプラズマ処理装置を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
請求項１の発明では、マイクロ波エネルギーにより原料ガスをプラズマ化し、中空容器の表面に薄膜を成膜するプラズマ処理装置において、マイクロ波の干渉を防止するための複数のアイソレータと、該アイソレータを制御する為の複数の磁気制御手段と、複数のマイクロ波伝送経路と、該マイクロ波伝送経路上のマイクロ波の進行波電力レベルおよび反射波電力レベルを検出する機能部と、複数の空洞共振器とを備え、前記機能部で前記進行波電力レベルおよび前記反射波電力レベルを演算して前記アイソレータの前記磁気制御手段を制御することにより、前記空洞共振器への注入電力レベルを等しくすることを特徴とするプラズマ処理装置である。
【発明の効果】
【００１８】
本発明では、電気的にアイソレータの外部磁気制御を行ってアイソレータの通過損失を変化させることにより、プラズマ処理時間が短く、常に安定した成膜対象物へのマイクロ波電力注入が可能であるプラズマ処理装置を提供できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、本発明のプラズマ処理装置の基本構成について図１を用いて説明するが、これに限定されるものではない。
【００２０】
プラズマ処理に必要なマイクロ波エネルギーは、マイクロ波電源１によって発生される。
空洞共振器７にてプラズマを発生させるには、高電力が必要である。
例えば、プラスチック容器の表面にプラズマ処理によって薄膜を成膜させるためには、プラスチック容器１本あたり、２００〜４００Ｗ程度のマイクロ波電力が必要である。
このため、マイクロ波電源１において高電力を発生させるためには、マイクロ波電源１にマグネトロンを採用するのが好ましい。
【００２１】
また、マグネトロンからのエネルギー出力形態を、安全性を考慮してアンテナ構造に、マイクロ波電源１の出力部を含む各ユニットの入出力部、マイクロ波伝送経路を方形導波管構造にするのが好ましい。
【００２２】
マイクロ波電源１の発振周波数は２．４５ＧＨｚ帯を用いることができるが、この周波数に限定されるものではない。
【００２３】
マイクロ波電源１から発振されたマイクロ波は、等分配導波管２によって複数の系統に分離することができる。
【００２４】
各系統の構成ユニットは同じなので、マイクロ波の流れについて片側系統だけの動作説明を行う。
【００２５】
まず、分配されたマイクロ波は外部磁気制御手段１２を備えた外部磁気制御型アイソレータ３に入力される。
【００２６】
アイソレータはマイクロ波伝搬を一方向のみ可能とし、反対方向の伝搬を阻止する働きがある。
図１では、マイクロ波電源１から空洞共振器７への伝搬は可能であるが、空洞共振器７からのマイクロ波の反射波電力は、外部磁気制御型アイソレータ３で阻止され、マイクロ波電源１および他の分配系統には戻らないように働く。
【００２７】
外部磁気制御型アイソレータ３により、空洞共振器７からの反射波電力レベルが他の分配系統に干渉を及ぼしてマイクロ波電源１の発振素子であるマグネトロンにダメージを与えることを防止する。
【００２８】
外部磁気制御型アイソレータ３は、アイソレータの磁気レベルを外部から電気的に制御できる構造としてあるため、マイクロ波伝搬可能方向での通過レベルを迅速に変えることができる。
【００２９】
外部磁気制御型アイソレータ３を通過したマイクロ波は方形導波管４を介しマイクロ波電力検出部５へ入力される。
【００３０】
マイクロ波電力検出部５では、マイクロ波電源１から、空洞共振器７へ向う進行波電力レベルＰｆと、空洞共振器７からマイクロ波電源１へ向う反射波電力レベルＰｒが検出される。
ちなみに進行波電力レベルＰｆから反射波電力レベルＰｒを引いた値が空洞共振器７への注入電力レベルＰｌとなる。
そして、検出した進行波電力レベルＰｆと反射波電力レベルＰｒの情報は制御部８へと送られる。
【００３１】
マイクロ波は、インピーダンス整合部６を介して空洞共振器７へ注入され、プラズマ発生のエネルギー源として利用される。
インピーダンス整合部６によって、インピーダンス整合部６を境にして空洞共振器７側をみたインピーダンスと、マイクロ波電源１側をみたインピーダンスが同じになるように、インピーダンスが整合される。
【００３２】
インピーダンス整合部６での整合方法としては、導波管のＥ面・Ｈ面に別の導波管を設け、その内部に可動短絡壁を配置し、この短絡壁の位置を調整することによって整合を図るＥＨチューナ法、導波管内部に容量性窓および誘導性窓を設け、この窓の開口具合を調整することによって整合を得る窓式整合法を用いることができる。
【００３３】
空洞共振器７でのプラズマ発生時のインピーダンスが整合できるように、予めインピーダンス整合部６によって調整を行う必要がある。
実際のプラズマ発生時においては、プロセスガスの微妙な変化や空洞共振器７内の微妙な圧力変化などによる空洞共振器７への注入電力レベルＰｌの変化分をマイクロ波電力検出部５により検出し、その差異を制御部８によって演算し、空洞共振器７への注入電力Ｐｌレベルが一定になるように、磁気制御型アイソレータ３の通過損失を制御するための制御信号を外部磁気制御手段１２に送る。
【００３４】
外部磁気制御手段１２には、電磁コイルを用いることができる。
外部磁気制御手段１２による制御方法は、従来の機械的制御方法とは異なり電気的フィードバックであるため、制御に時間が掛からず、安定した空洞共振器７への注入電力レベルＰｌを得ることができる。
【００３５】
また、空洞共振器７を複数有した装置形態においては、空洞共振器７への注入電力レベルＰｌの最も低い経路の外部磁気制御型アイソレータ３の通過損失を基準にして、外部磁気制御手段１２によって、注入電力レベルＰｌの大きい経路の外部磁気制御型アイソレータ３通過損失を増やし、それぞれの空洞共振器７への注入電力レベルＰｌを等しくすることができる。
【００３６】
次に、本発明の特徴である外部磁気制御型アイソレータ３の動作について、図２を用いて説明する。
【００３７】
図２（ａ）は外部磁気制御型アイソレータ３の斜視図である。
図２（ｂ）は外部磁気制御型アイソレータ３上部から見た上面図である。
図２（ｃ）は外部磁気制御型アイソレータ３の断面図である。
【００３８】
（１）、（２）、（３）は、アイソレータにおけるマイクロ波の入出力ポートであり、（１）ポートがマイクロ波電源側に接続され、入力ポートと仮定する。
【００３９】
図２（ｂ）では、外部磁気制御型アイソレータ３の中心部は、３方向からの導波管が結合されたＹ分岐型の構造であり、その中心部の導波管内部の上下面には円板型もしくは棒状のフェライト１３が配置されている。
【００４０】
このフェライト１３に対して導波管の反対側に、永久磁石９が設けられている。
永久磁石９による磁界を閉ループ化する目的で磁気閉ループ部１０が取り付けられている。
これらの磁界発生機構によって導波管内部の上下フェライト１３間には直流磁界が存在する。
この直流磁界の向きは外部の永久磁石９の極性で決まり、また、直流磁界の強度は、フェライトの材質および特性、永久磁石９の強度によって定まる。
【００４１】
フェライト１３における直流磁界の向きが図２（ｂ）において紙面の裏側から表側の方向に加えられている時、つまり図２（ｃ）において紙面下側から紙面上側方向に磁界成分があるとき、（１）ポートからマイクロ波を加えると、その出力は殆ど（２）ポートに発生し、（３）ポートには現われない。
【００４２】
同様に、（２）ポートからマイクロ波を加えると、（３）ポートに発生し（１）ポートには出力されない。
図２（ａ）、図２（ｂ）において、無反射終端器１１が無いものと仮定して、マイクロ波を（３）ポートから加えると、マイクロ波は（１）ポートには現われ、（２）ポートには出力されない。つまり、外部磁気制御型アイソレータ３は、無反射終端器１１の無い状態ではマイクロ波の伝送方向を１方向だけにするサーキュレータとして動作する。
【００４３】
本発明における外部磁気制御型アイソレータ３の使用方法では、（１）ポートをマイクロ波の発振源であるマイクロ波電源１側とし、（２）ポート側に空洞共振器７側を接続すると、マイクロ波の進行波エネルギーは（１）ポートから（２）ポートへと流れる。
【００４４】
仮に空洞共振器７側でインピーダンスのミスマッチによるマイクロ波の反射波エネルギーが発生した場合、反射波エネルギーは（２）ポートへ入力され、（３）ポートに出力し無反射終端器１１によって熱エネルギーに変換され、（１）ポートには現われない。
よって、電源部のマグネトロンおよび他の分配系統には影響を与えないことになる。
【００４５】
次に、（１）ポートから（２）ポートへ伝送されるマイクロ波エネルギーの損失、つまり外部磁気制御型アイソレータ３の通過損失であるが、一般的にはフェライト１３の形状、材質、特性、および印加する直流磁界強度によって定まり、通過損失が最小となる直流磁界の最適値が存在する。
【００４６】
この直流磁界強度を変化させることによって、外部磁気制御型アイソレータ３の通過損失が変わり、空洞共振器７への進行波エネルギーレベルを制御することができる。
この直流磁界を変化させるために、本発明では外部磁気制御型アイソレータ３における磁気閉ループ部１０に外部磁気制御手段１２を配置し、外部磁気制御手段１２に流す直流電流の変化によって、磁気閉ループ部１０内の磁界レベルを制御し、導波管内のフェライト１３間に発生する直流磁界に変化を与えさせるものである。
【００４７】
外部磁気制御手段１２によって、注入電力レベルＰｌの大きい経路の外部磁気制御型アイソレータ３通過損失を増やし、それぞれの空洞共振器７への注入電力レベルＰｌを等しくするように、各系統のマイクロ波電力検出部５で検地した進行波電力レベルＰｆおよび反射波電力レベルＰｒの情報を基に、制御部８により演算し決定される。
【００４８】
次に、本発明のプラズマ処理装置の一実施例を、図３を基に説明する。
なお、図３において、下段の系統は紙面の都合上、マイクロ波電力検出部５以降の整合部６およびプラズマ処理部７の記載を省略しているが、実際の装置では上段の系統と同じ構成となっている。
【００４９】
プラズマ処理に必要なマイクロ波エネルギーは発振素子にマグネトロンを使用したマイクロ波電源１によって発生され、そのエネルギーを複数系統に分配するために、等分配導波管２を用いる。
【００５０】
マイクロ波の発振周波数としては、２．４５ＧＨｚを用いることができるが、この限りではない。
【００５１】
以下、図３における各系統の構成ユニットは同じであるので、片側系統だけの動作説明を行う。
【００５２】
マイクロ波電源１で発振したマイクロ波は、等分配導波管２により分配され、外部磁気制御型アイソレータ３に入力される。
この動作説明は図２で述べたので省略する。
【００５３】
次に、外部磁気制御型アイソレータ３での通過損失分だけ減衰したマイクロ波エネルギーは、マイクロ波電力検出部５において進行波電力レベルＰｆとして検出される。
また、インピーダンス整合部６によって、空洞共振器７側とマイクロ波電源１側のインピーダンスの整合が図られるが、多少の反射波電力レベルＰｒが存在し、その反射波電力レベルＰｒもマイクロ波電力検出部５で検出される。
【００５４】
マイクロ波エネルギーはインピーダンス整合部６を介して、空洞共振器７へ注入されプラズマ発生のエネルギー源として利用されるが、インピーダンス整合部６を境にして空洞共振器７側のインピーダンスと、マイクロ波電源１側のインピーダンスが同じになるように整合が行われる。
【００５５】
具体的なインピーダンス整合部６には、ＥＨチューナ法を用いることができる。
【００５６】
次に、空洞共振器７であるが、本発明ではプラズマのエネルギーによってプラスチック容器の表面に薄膜を成膜する装置とした。
以下にその説明を行う。
【００５７】
成膜に必要なマイクロ波エネルギーを円筒型金属製容器７−１に送り込む必要があるが、そのために、導波管同軸変換部７−２でマイクロ波の伝搬モードを方形導波管モードから同軸管モードに変換し、アンテナ部７−３によって円筒型金属製容器７−１内に放射する。
【００５８】
アンテナ部７−３と、薄膜を成膜するために用いる金属製の原料ガスの導入管７−４、および円筒型金属製容器７−１は、マイクロ波の同軸共振器モードとして動作する。
この時、方形導波管の位置、導波管同軸変換部の寸法（同軸管部分の構造）等から算出される特性インピーダンスの設計が重要であり、方形導波管から伝送されるマイクロ波エネルギーを円筒型金属製容器７−１に効率良く注入するようにするのが好ましい。
【００５９】
アンテナ部７−３は円筒型金属製容器７−１の天面部の中心から垂直方向、すなわち円筒型金属製容器７−１の円筒軸に平行に配設されており、また、ガス導入管７−４は円筒型金属製容器７−１の下部面の中心から垂直な方向、すなわち円筒型金属製容器７−１の円筒軸に平行に配置されており、よって、伝送されるマイクロ波エネルギーがアンテナ部７−３とガス導入管７−４とを結合することで、同軸共振器モードとしてマイクロ波エネルギーが注入される。
【００６０】
円筒型金属製容器７−１内のガス導入管７−４の周囲には、マイクロ波エネルギーを損失なく通過させる石英ガラスや樹脂などの誘電体で形成された真空チャンバー７−６が配置されており、その内部には成膜対象物であるプラスチック容器７−５を配置している。
図示しない真空ポンプによって排気口７−７から真空チャンバー７−６内が真空引きされ、所定の真空度に到達した時、ガス導入管７−４からプラスチック容器７−５内に成膜用原料ガスを注入、さらにマイクロ波エネルギーを印加することによって、プラスチック容器７−５内にプラズマが発生し、このエネルギーによってプラスチック容器７−５内部の表面に機能性薄膜が形成される。
【００６１】
成膜用原料ガスとしては、主ガスとしてヘキサメチルジシロキサン（以下ＨＭＤＳＯと称する）の他、トリメチルシロキサンなどを用いることができ、また、副ガスとしては、酸素および窒素などを用いることができる。
【００６２】
プラスック容器７−５としては、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレン、ポリプロピレン、および、ポリイミド等をブロー成型、または、射出成型、または、押出成型した容器を用いることができる。
また、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレン、ポリプロピレン、および、ポリイミド等を積層体した容器を用いてもよい。
【００６３】
成膜された層はいわゆるセラミック層ＳｉＯｘＣｙ（ｘ＝１〜２．２）（ｙ＝０．３〜３）が主成分となる。
【実施例】
【００６４】
まず、延伸成形した容積５００ミリリットル、口内径２５ミリメートル、平均肉厚０．５ミリメートルのポリエチレンテレフタレート（以下ＰＥＴと記述する）ボトルを空洞共振器内に収容した。
【００６５】
次に、空洞共振器内およびＰＥＴボトル内を、真空ポンプによって、排気口を介して１．３Ｐａまで真空吸引した。
【００６６】
次に、原料ガス導入管からＰＥＴボトル内部へ、原料ガスＨＭＤＳＯの流量を１０ｍｌ／ｍｉｎ、酸素の流量を５０ｍｌ／ｍｉｎ注入しながら、真空圧力を１３Ｐａに調整して、３００Ｗ、２．４５ＧＨｚのマイクロ波を４．５秒間印加してプラズマを発生させた。
【００６７】
ここで、成膜処理時間が数秒（４〜５秒）と短く、さらに成膜プロセス上、処理時間内で原料ガスの流量を多少変化させる必要がある。
よって、空洞共振器のインピーダンスが変化し反射波電力レベルＰｒも変化、従って真空チャンバーへの注入電力レベルＰｌも変化することになる。
この不具合を防止するために、空洞共振器への注入電力レベルＰｌを３００Ｗとした時、インピーダンス整合部において予め、反射波電力レベルＰｒを３０Ｗ、進行波電力レベルＰｆを３３０Ｗになるように整合調整を施した。
【００６８】
次に、外部磁気制御型アイソレータの入力電力Ｐｉは４００Ｗ一定とした。
外部磁気制御型アイソレータの通過損失は、約−０．８４ｄＢ（１０ＬＯＧ（Ｐｆ／Ｐｉ））となった。
プラズマが発生しガス流量が変化した時、インピーダンスが変化し反射波電力レベルＰｒが３０Ｗから５０Ｗに増加した。
この時、真空チャンバーへの注入電力Ｐｌは３００Ｗから２８０Ｗに減少した。
【００６９】
次に、再び注入電力Ｐｌを３００Ｗに戻すために、進行波電力Ｐｆを約３５３Ｗに上昇させた。
マイクロ波電力検出部では、反射波電力レベルＰｒの増加を検出し、その情報を制御部に送り、制御部では真空チャンバーへの注入電力レベルＰｌが元に戻るように外部磁気制御手段への電流値を演算し制御動作を行った。
【００７０】
アイソレータ部３の入力電力Ｐｉは４００Ｗ一定であり、進行波電力Ｐｆを３５３Ｗにするためにアイソレータ３の通過損失を約−０．５４ｄＢ（１０ＬＯＧ（Ｐｆ／Ｐｉ））に損失を少なくするように、電磁コイルを動作させた。
【００７１】
このような制御方法を用いることによって、空洞共振器への注入電力レベルＰｌをスピーディに時間を掛けずに変化させることができ、その結果、成膜対象物の成膜品質のバラツキを抑制し、成膜安定に寄与することができた。
【図面の簡単な説明】
【００７２】
【図１】本発明のプラズマ処理装置の概要を示すブロック図である。
【図２】本発明でのプラズマ処理装置における外部磁気制御型アイソレータを説明する図である。
【図３】本発明でのプラズマ処理装置における一実施例を示す概略図である。
【符号の説明】
【００７３】
１・・・・・マイクロ波電源
２・・・・・等分配導波管
３・・・・・外部磁気制御型アイソレータ
４・・・・・方形導波管
５・・・・・マイクロ波電力検出部
６・・・・・インピーダンス整合部
７・・・・・空洞共振器
８・・・・・制御部
９・・・・・永久磁石
１０・・・・磁気閉ループ部
１１・・・・無反射終端器
１２・・・・磁気制御手段
１３・・・・フェライト
７−１・・・円筒型金属製容器
７−２・・・導波管同軸変換部
７−３・・・アンテナ部
７−４・・・ガス導入管
７−５・・・プラスチック容器
７−６・・・真空チャンバー
７−７・・・排気口
【図１】
0004736723.tif 000002
【図３】
0004736723.tif 000003
【図２】
0004736723.tif 000004