(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＰＣａコンクリート柱部材間、又は、ＰＣａコンクリート柱部材とＰＣａコンクリート柱・梁接合部材との間、に接合目地としてグラウトモルタルが充填されたコンクリート柱において、
前記ＰＣａコンクリート柱部材のコンクリート圧縮強度が前記コンクリート柱のコンクリート設計基準強度よりも高く、前記グラウトモルタルの圧縮強度が前記コンクリート設計基準強度よりも低いことを特徴とするコンクリート柱。
【請求項２】
前記ＰＣａコンクリート柱部材のコンクリート圧縮強度と前記グラウトモルタルの圧縮強度との中間値が、前記コンクリート設計基準強度以上であることを特徴とする請求項１に記載のコンクリート柱。
【請求項３】
前記グラウトモルタルの圧縮強度が、前記ＰＣａコンクリート柱部材のコンクリート圧縮強度の０．５倍以上であることを特徴とする請求項２に記載のコンクリート柱。
【請求項４】
ＰＣａコンクリート柱部材間、又は、ＰＣａコンクリート柱部材とＰＣａコンクリート柱・梁接合部材との間、に接合目地としてグラウトモルタルが充填されたコンクリート柱の設計方法において、
前記ＰＣａコンクリート柱部材のコンクリート圧縮強度を前記コンクリート柱のコンクリート設計基準強度よりも高く、前記グラウトモルタルの圧縮強度を前記コンクリート設計基準強度よりも低く設定することを特徴とするコンクリート柱の設計方法。
【請求項５】
前記ＰＣａコンクリート柱部材のコンクリート圧縮強度と前記グラウトモルタルの圧縮強度との中間値が、前記コンクリート設計基準強度以上となるように前記グラウトモルタルの圧縮強度を設定することを特徴とする請求項４に記載のコンクリート柱の設計方法。
【請求項６】
一対のコンクリート部材間にグラウトモルタルを充填してなる試験体を作製する工程と、
前記試験体の圧縮強度試験を行なう工程と、
前記圧縮強度試験の結果に基づいて、前記グラウトモルタルの圧縮強度を設定する工程と、
を備えたことを特徴とする請求項４又は５に記載のコンクリート柱の設計方法。
【請求項７】
ＰＣａコンクリート柱部材間、又は、ＰＣａコンクリート柱部材とＰＣａコンクリート柱・梁接合部材との間、に接合目地としてグラウトモルタルが充填されたコンクリート柱の設計方法において、
一対のコンクリート部材間にグラウトモルタルを充填してなる試験体を作製する工程と、
前記試験体の圧縮強度試験を行なう工程と、
前記圧縮強度試験の結果に基づいて、前記コンクリート柱のコンクリート設計基準強度よりも低い圧縮強度を有する前記グラウトモルタルを選択する工程と、
を備えたことを特徴とするコンクリート柱の設計方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ＰＣａ（プレキャスト）コンクリート柱部材間、又は、ＰＣａコンクリート柱部材とＰＣａコンクリート柱・梁接合部材との間に、接合目地としてグラウトモルタルが充填されたコンクリート柱の設計技術に関し、特に、設計基準強度が１００Ｎ／ｍｍ2以上の高強度コンクリートを用いた柱に好適な設計技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年の都市再生ブームに乗って、都市部を中心として多くの超高層マンションが建設されている。また、市街地の有効活用や高付加価値化等の観点から、更なる高層化や自由度の高い居室空間の要請も高まっている。このような社会的ニーズに対応するためには、低層階柱としてより圧縮強度の高いコンクリートを用いた柱を採用する必要があり、実際に設計基準強度が１００Ｎ／ｍｍ2以上の高強度コンクリートが使用されつつある。また、施工の合理化の観点から、そのような高強度コンクリートを用いた柱を施工するにあたり、ＰＣａコンクリート部材を用いることも要望されている。
【０００３】
ＰＣａコンクリート部材を用いる場合、その部材間に接合目地としてグラウトモルタルが使用される。一般にグラウトモルタルの設計基準強度はコンクリート柱のコンクリート設計基準強度以上とされている（非特許文献１及び２）。つまり、使用されるグラウトモルタルの圧縮強度は、コンクリート柱のコンクリートの設計基準強度以上であることが日本建築学会の指針や基準として定められ、実際の建物においてもこの指針や基準に従ってグラウトモルタルが選定されている。
【０００４】
【非特許文献１】「現場内同等型プレキャスト鉄筋コンクリート構造設計指針（案）・同解説（２００２）」，日本建築学会，２０００年１０月２０日
【非特許文献２】「プレストレストコンクリート設計施工基準・同解説」，日本建築学会，２００２年５月２０日
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、グラウトモルタルは一般にその圧縮強度が増大するに従って流動性が低下する傾向にあり、ＰＣａコンクリート部材間にの目地部への充填性が劣る。グラウトモルタルの充填不良が生じていても、その発見及び補修は困難である。特に高強度コンクリートを用いた柱では建物の自重による軸力が大きいため、グラウトモルタルの充填不良は建物の構造安全性に関して重大な問題となり、より確かな充填が求められる。また、コンクリート設計基準強度が１３０Ｎ／ｍｍ2クラスに対応するグラウトモルタルはいくつか開発されつつあるが、１５０Ｎ／ｍｍ2クラスのグラウトモルタルについては実用化の目処が立っておらず、更に、上記いずれのクラスにおいても実建物における施工実績もない。
【０００６】
本発明の目的は、コンクリート設計基準強度が１００Ｎ／ｍｍ2以上であっても、接合目地のグラウトモルタルの充填性を確保しつつ、同接合目地の強度をコンクリート設計基準強度以上になし得るコンクリート柱並びにその設計方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明によれば、ＰＣａコンクリート柱部材間、又は、ＰＣａコンクリート柱部材とＰＣａコンクリート柱・梁接合部材との間、に接合目地としてグラウトモルタルが充填されたコンクリート柱において、
前記ＰＣａコンクリート柱部材のコンクリート圧縮強度が前記コンクリート柱のコンクリート設計基準強度よりも高く、前記グラウトモルタルの圧縮強度が前記コンクリート設計基準強度よりも低いことを特徴とするコンクリート柱が提供される。
【０００８】
接合目地としてグラウトモルタルが充填されたコンクリート柱ではＰＣａコンクリート柱部材のポアソン効果によりグラウトモルタルの横方向の膨張が拘束される。特にグラウトモルタルの圧縮強度とＰＣａコンクリート柱部材のコンクリート圧縮強度に差があると、このポアソン効果によるグラウトモルタルの圧縮強度の増加が多く期待できる。このため、ＰＣａコンクリート柱部材のコンクリートの圧縮強度をコンクリート柱のコンクリート設計基準強度よりも高くすることで、グラウトモルタルの圧縮強度を該コンクリート設計基準強度よりも低くしても、接合目地部分の強度を該コンクリート設計基準強度以上とすることが可能となる。また、グラウトモルタルの圧縮強度をより低くすることは、グラウトモルタルの充填性向上に寄与する。
【０００９】
従って、コンクリート柱のコンクリート設計基準強度が１００Ｎ／ｍｍ2以上であっても、接合目地のグラウトモルタルの充填性を確保しつつ、同接合目地の強度をコンクリート柱のコンクリート設計基準強度以上とすることが可能となる。
【００１０】
本発明のコンクリート柱においては、前記ＰＣａコンクリート柱部材のコンクリート圧縮強度と前記グラウトモルタルの圧縮強度との中間値が、前記コンクリート設計基準強度以上であることが望ましい。ＰＣａコンクリート柱部材のコンクリート圧縮強度に対するグラウトモルタルの圧縮強度が一定以上あれば、接合目地としてグラウトモルタルが充填されたコンクリート柱ではＰＣａコンクリート柱部材のポアソン効果によりグラウトモルタルの横方向の膨張が拘束され、コンクリート柱全体としてのコンクリート圧縮強度はＰＣａコンクリート柱部材のコンクリート圧縮強度とグラウトモルタルの圧縮強度との中間値以上となる。従って、当該中間値をコンクリート柱のコンクリート設計基準強度以上とすることで、接合目地部分の強度として該コンクリート設計基準強度以上の圧縮強度を確保できる。また、該コンクリート設計基準強度よりも圧縮強度が低いグラウトモルタルの使用により、当該グラウトモルタルの充填性も向上する。
【００１１】
本発明のコンクリート柱においては、前記グラウトモルタルの圧縮強度が、前記ＰＣａコンクリート柱部材のコンクリート圧縮強度の０．５倍以上であることが望ましい。グラウトモルタルの圧縮強度がＰＣａコンクリート柱部材のコンクリート圧縮強度の０．５倍以上であれば、コンクリート圧縮強度と前記グラウトモルタルの圧縮強度との中間値は、実際の接合目地部分の圧縮強度より小さくなり、この中間値がコンクリート柱のコンクリート設計基準強度以上となるグラウトモルタルを選定して施工すれば、施工された接合目地の圧縮強度は、コンクリート柱のコンクリート設計基準強度を確保できることになる。
【００１２】
また、本発明によれば、ＰＣａコンクリート柱部材間、又は、ＰＣａコンクリート柱部材とＰＣａコンクリート柱・梁接合部材との間、に接合目地としてグラウトモルタルが充填されたコンクリート柱の設計方法において、前記ＰＣａコンクリート柱部材のコンクリート圧縮強度を前記コンクリート柱のコンクリート設計基準強度よりも高く、前記グラウトモルタルの圧縮強度を前記コンクリート設計基準強度よりも低く設定することを特徴とするコンクリート柱の設計方法が提供される。
【００１３】
接合目地としてグラウトモルタルが充填されたコンクリート柱ではＰＣａコンクリート柱部材のポアソン効果によりグラウトモルタルの横方向の膨張が拘束される。特にグラウトモルタルの圧縮強度とＰＣａコンクリート柱部材のコンクリート圧縮強度に差があると、このポアソン効果によるグラウトモルタルの圧縮強度の増加が多く期待できる。このため、ＰＣａコンクリート柱部材のコンクリートの圧縮強度をコンクリート柱のコンクリート設計基準強度よりも高くすることで、グラウトモルタルの圧縮強度を該コンクリート設計基準強度よりも低くしても、接合目地部分の強度を該コンクリート設計基準強度以上とすることが可能となる。また、グラウトモルタルの圧縮強度をより低くすることは、グラウトモルタルの充填性向上に寄与する。
【００１４】
従って、コンクリート柱のコンクリート設計基準強度が１００Ｎ／ｍｍ2以上であっても、接合目地のグラウトモルタルの充填性を確保しつつ、同接合目地の強度をコンクリート柱のコンクリート設計基準強度以上とすることが可能となる。
【００１５】
本発明の設計方法においては、前記ＰＣａコンクリート柱部材のコンクリート圧縮強度と前記グラウトモルタルの圧縮強度との中間値が、前記コンクリート設計基準強度以上となるように前記グラウトモルタルの圧縮強度を設定することが望ましい。接合目地としてグラウトモルタルが充填されたコンクリート柱ではＰＣａコンクリート柱部材のポアソン効果によりグラウトモルタルの横方向の膨張が拘束され、接合目地の圧縮強度はＰＣａコンクリート柱部材のコンクリート圧縮強度とグラウトモルタルの圧縮強度との中間値以上となる。従って、当該中間値をコンクリート柱のコンクリート設計基準強度以上とすることで、接合目地部分の強度として該コンクリート設計基準強度以上の圧縮強度を確保できる。また、該コンクリート設計基準強度よりも圧縮強度が低いグラウトモルタルの使用により、当該グラウトモルタルの充填性も向上する。
【００１６】
また、本発明の設計方法においては、一対のコンクリート部材間にグラウトモルタルを充填してなる試験体を作製する工程と、前記試験体の圧縮強度試験を行なう工程と、前記圧縮強度試験の結果に基づいて、前記グラウトモルタルの圧縮強度を設定する工程と、を備えることもできる。前記試験体の採用により、より実際のコンクリート柱を模擬した評価が可能となる。
【００１７】
また、本発明によれば、ＰＣａコンクリート柱部材間、又は、ＰＣａコンクリート柱・梁接合部材との間、に接合目地としてグラウトモルタルが充填されたコンクリート柱の設計方法において、一対のコンクリート部材間にグラウトモルタルを充填してなる試験体を作製する工程と、前記試験体の圧縮強度試験を行なう工程と、前記圧縮強度試験の結果に基づいて、前記コンクリート柱のコンクリート設計基準強度よりも低い圧縮強度を有する前記グラウトモルタルを選択する工程と、を備えたことを特徴とするコンクリート柱の設計方法が提供される。
【００１８】
前記試験体の採用により、より実際のコンクリート柱を模擬した評価が可能となる。そして、当該試験体による前記圧縮強度試験の結果に基づき、コンクリート柱のコンクリート設計基準強度よりも低い圧縮強度を有するグラウトモルタルを選択することで、該コンクリート設計基準強度の達成と、グラウトモルタルの充填性確保とを両立が図れる。
【００１９】
従って、コンクリート柱のコンクリート設計基準強度が１００Ｎ／ｍｍ2以上であっても、接合目地のグラウトモルタルの充填性を確保しつつ、同接合目地の強度をコンクリート柱のコンクリート設計基準強度以上とすることが可能となる。
【発明の効果】
【００２０】
本発明によれば、設計基準強度が１００Ｎ／ｍｍ2以上であっても、接合目地のグラウトモルタルの充填性を確保しつつ、同接合目地の強度をコンクリート設計基準強度以上になし得るコンクリート柱並びにその設計方法を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
＜コンクリート柱＞
図５（ａ）及び（ｂ）は本発明が適用可能なコンクリート柱の例を示す図である。図５（ａ）はＰＣａコンクリート柱部材１００ａ、１００ｂ間に接合目地としてグラウトモルタル２００が充填されたコンクリート柱である。図５（ｂ）はＰＣａコンクリート柱部材１００ａ（或いは１００ｂ）とＰＣａコンクリート柱・梁接合部材３００との間に接合目地としてグラウトモルタル２００が充填されたコンクリート柱（梁と接合した柱）である。
【００２２】
＜試験体による評価＞
従来のコンクリート柱の設計において、接合目地として充填されるグラウトモルタルの圧縮性状の評価はその単体での評価でしかない。しかし、グラウトモルタルは実際にはＰＣａコンクリート柱部材間等で挟まれた状態でその性能を発揮するため、単体での圧縮性状と接合目地として使用された状態での圧縮性状とは異なるものになるはずである。
【００２３】
このような見地から本実施形態では図１（ａ）に示す試験体により圧縮強度試験を行い、その結果をＰＣａコンクリート柱の設計指針とすることを提案するものである。試験体は、直径１００ｍｍ、高さ９０ｍｍの円柱状のコンクリート１ａ、１ｂ間に高さ２０ｍｍのモルタル２を充填したものである。コンクリート１ａ、１ｂはそれぞれＰＣａコンクリート柱部材に相当し、モルタル２はＰＣａコンクリート柱部材間等に充填されるグラウトモルタルに相当する。一般に、ＰＣａコンクリート柱部材間等の目地幅は広くても２０ｍｍ程度であるため、試験体ではモルタル２の高さが２０ｍｍに設定されている。なお、試験体の寸法関係はこれに限られるものではないことは言うまでもない。
【００２４】
この試験体を用いる利点は、第１にグラウトモルタル及びコンクリート柱の性能評価を実際に施工されるコンクリート柱を模擬した形で行なえることにある。また、第２に鉄骨や鉄筋或いはコンクリート柱やスラブに接続される梁等を除いたコンクリート及びモルタルだけでの性能評価が可能となる。従って、試験体による評価は、最低限度の性能を評価するものであり、その評価結果に従えば実際に施工されるコンクリート柱は確実に意図する強度を得られるのである。
【００２５】
＜圧縮強度試験＞
図１（ａ）に示す試験体について、コンクリート１ａ、１ｂ及びモルタル２の圧縮強度が異なる２種類の試験体Ａ及びＢをそれぞれ５体作成し、図１（ａ）の矢印に示すように試験体に圧縮荷重を加えた圧縮強度試験を行なった。図２はその試験結果を示す図、図３（ａ）は試験体Ａの、図３（ｂ）は試験体Ｂの、それぞれ図２の圧縮強度試験結果に基づく応力−ひずみ関係を示す図である。図３（ａ）及び（ｂ）において、縦軸よりも右側のエリアは縦方向のひずみ関係を示し、左側のエリアは横方向のひずみ関係を示す。
【００２６】
図２において、「Ｃ単」とはコンクリート１ａ及び１ｂの単体での試験結果、「Ｍ単」とはモルタル２の単体での試験結果を示す。また、「計測区間」とは図１（ａ）においてモルタル２を含む試験体の上下方向の中央から上下に５０ｍｍの区間を意味し、試験体Ａ及びＢのひずみはこの計測区間の変位に基づき測定した。「モルタル部」とはモルタル２の２０ｍｍの区間を意味する。「モルタル部」の縦ひずみは「計測区間」の縦変位からコンクリート１ａ及び１ｂの縦変位を差し引くことにより算出した（算出方法１）。
【００２７】
コンクリート１ａ及び１ｂの縦変位は試験体Ａ、Ｂの応力から下記の数式モデルにより縦ひずみに換算して算出した。
【００２８】
σ＝Ｅc1×εv−（Ｅc1×εco−σB1）×εv3／εco3
σ：試験体の応力、Ｅc1：コンクリート１ａ、１ｂのヤング率、εv：コンクリート１ａ及び１ｂの縦ひずみ、σB1：コンクリート１ａ、１ｂの応力
εcoは圧壊時ひずみであり、下記の式より算出した。
εco＝0.00155×（1+σB1/100）
図３（ａ）及び（ｂ）の「縦方向ひずみ」において、「試験体（計測区間」は上記数式モデルの算出結果によるものであり、「試験体（モルタル部）」は上記算出方法１による推測値である。また、図３（ａ）及び（ｂ）の「横方向ひずみ」において、「試験体（境界面）」は「コンクリート単体」及び「モルタル単体」の応力−横ひずみ関係に基づく、コンクリート１ａ、１ｂとモルタル２との境界面における推測値であり、「×」は予想圧壊点である。
【００２９】
＜圧縮強度試験の考察＞
図２を参照して、試験体の圧縮強度の平均値は、コンクリート１ａ、１ｂ単体の圧縮強度は下回っているものの、コンクリート１ａ、１ｂ単体の圧縮強度とモルタル２の圧縮強度との中間値を上回っていることが分かる。つまり、コンクリート柱のコンクリート設計基準強度に対して、ＰＣａコンクリート柱部材のコンクリート圧縮強度を高く設定すれば、接合目地として充填されるグラウトモルタルの圧縮強度はコンクリート設計基準強度以上に設定する必要はなく、コンクリート設計基準強度を満たす範囲で、コンクリート設計基準強度よりも低く設定することができる。圧縮強度が低ければ、それだけグラウトモルタルの流動性が向上するため、グラウトモルタルの充填性を確保できる。従って、グラウトモルタルの充填性とコンクリート設計基準強度の達成とを両立できる。
【００３０】
そして、試験体の圧縮強度は、コンクリート１ａ、１ｂ単体の圧縮強度とモルタル２の圧縮強度との中間値を上回っていることから、ＰＣａコンクリート柱部材のコンクリート圧縮強度とグラウトモルタルの圧縮強度との中間値が、コンクリート柱のコンクリート設計基準強度以上となる範囲で、より圧縮強度が低いグラウトモルタルを選択すればコンクリート柱全体の圧縮強度として設計基準強度以上の圧縮強度を確保できる。なお、一般に、ＰＣａコンクリート柱部材のコンクリート圧縮強度は設計基準強度に対して余裕をもって高めに設定されることから、設計基準強度に対して、ＰＣａコンクリート柱部材のコンクリート圧縮強度を高く設定すること自体は普通に行なわれることである。
【００３１】
試験体の圧縮強度の平均値がコンクリート１ａ、１ｂ単体の圧縮強度とモルタル２の圧縮強度との中間値を上回っている理由は、コンクリート１ａ、１ｂのポアソン効果により、図１（ｂ）の矢印で示すようにコンクリート１ａ、１ｂとモルタル２との境界面においてモルタル２の横方向の膨張（変位）が拘束されているものと考えられる。図３（ａ）及び（ｂ）の応力−縦方向ひずみ関係において、試験体のモルタル部（２）の応力はモルタル２の単体の応力を上回り、更に、モルタル２の単体の圧縮強度を超えても応力とひずみが増大している。これは上述したポアソン効果によるものと考えられる。
【００３２】
次に、図３（ａ）及び（ｂ）の応力−横方向ひずみ関係を考察すると、コンクリート１ａ、１ｂとモルタル２の両者とも圧壊時には横方向のひずみが増加する傾向があり、圧壊は横方向ひずみの増大によって発生すると考えることができる。また、縦方向ひずみではコンクリート１ａ及び１ｂとモルタル２とで別々のひずみが生じているが、横方向ひずみではコンクリート１ａ及び１ｂとモルタル２との境界面において横ひずみは一致する。その時、境界面における応力−横方向ひずみ関係は、コンクリート１ａ及び１ｂ、モルタル２それぞれの応力−横方向ひずみ関係の間に位置するはずである。更に、境界面の圧壊時の横方向ひずみはコンクリート１ａ及び１ｂの圧壊時の横方向ひずみと同じと考えられるから、試験体の予想圧壊点は図３（ａ）及び（ｂ）の「×」で示す点になる。
【００３３】
従って、試験体の境界面の応力−横方向ひずみ関係は図３（ａ）及び（ｂ）の「試験体（境界面）」で示すように推測できる。この推測値に基づけば、ある応力において、試験体の境界面における横方向ひずみはモルタル２の横方向ひずみよりも小さく、コンクリート１ａ及び１ｂの横方向ひずみよりも大きいことから、モルタル２には拘束力が、コンクリート１ａ及び１ｂには拘束力と逆の力が作用していると推測され、この点からも上述したポアソン効果が発揮されていることが分かる。そして、接合目地として充填されるグラウトモルタルはその単体の圧縮強度よりも、充填時の圧縮強度の方がより高まることになり、それだけ圧縮強度の低いグラウトモルタルが採用できることになる。
【００３４】
＜他の試験体による圧縮強度試験とその考察＞
図１（ａ）に示す試験体について、コンクリートの圧縮強度は共通とし（１６０Ｎ／ｍｍ2）、モルタルの圧縮強度が異なる３種類の試験体Ｄ乃至Ｆをそれぞれ５体作成し、図１（ａ）の矢印に示すように試験体に圧縮荷重を加えた圧縮強度試験を行なった。図４（ａ）はその試験結果を示す図、図４（ｂ）は試験体Ｄ乃至Ｆとモルタル２の単体の圧縮強度との関係を示す図である。図４（ａ）において「Ｍ単Ｊ14ロート（秒）」とはモルタル２の流動性の指標であり、ＪＳＣＥ−Ｆ５４１：土木学会基準「充てんモルタルの流動性試験方法」によるものである。数値が小さければ流動性が高く、従って充填性がよい傾向にある。逆に数値が大きければ流動性が低く、従って充填性が劣る傾向にある。
【００３５】
試験体Ｄは、コンクリート１ａ、１ｂの圧縮強度に対するモルタル２の圧縮強度の比率が０．４７であって、両者の中間値は１１７．２Ｎ／ｍｍ2であり、試験体Ｄの圧縮強度の平均値１１３．８Ｎ／ｍｍ2よりも若干上回っているが略同一である。一方、試験体Ｅは、コンクリート１ａ、１ｂの圧縮強度に対するモルタル２の圧縮強度の比率が０．６２であって、両者の中間値は１２９．４Ｎ／ｍｍ2であり、試験体Ｅの圧縮強度の平均値１４９Ｎ／ｍｍ2よりも大きく下回っている。
【００３６】
従って、少なくとも、グラウトモルタルの圧縮強度が、ＰＣａコンクリート柱部材のコンクリート圧縮強度の０．５倍以上であれば、その中間値がコンクリート柱のコンクリート圧縮強度を下回る関係が維持され、当該中間値がコンクリート柱のコンクリート設計基準強度以上となる範囲で、より圧縮強度が低いグラウトモルタルを選択することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３７】
【図１】（ａ）は試験体の外観図、（ｂ）はポアソン効果の説明図である。
【図２】圧縮強度試験結果を示す図である。
【図３】（ａ）及び（ｂ）は圧縮強度試験結果に基づく応力−ひずみ関係を示す図である。
【図４】（ａ）は他の圧縮強度試験結果を示す図、（ｂ）は試験体Ｄ乃至Ｆとモルタル２の単体の圧縮強度との関係を示す図である。
【図５】（ａ）及び（ｂ）は本発明が適用可能なコンクリート柱の例を示す図である。
【符号の説明】
【００３８】
１ａ、１ｂ  コンクリート
２  モルタル
１００ａ、１００ｂ  ＰＣａコンクリート柱部材
２００  グラウトモルタル
３００  ＰＣａコンクリート柱・梁接合部材
【図１】
0004624886.tif 000002
【図２】
0004624886.tif 000003
【図３】
0004624886.tif 000004
【図４】
0004624886.tif 000005
【図５】
0004624886.tif 000006