(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ｍａｓｓ％で、Ｃ：０．００５％以下、Ｓｉ：１ 〜４％、Ｍｎ：１．５ ％以下、Ａｌ：０．１〜２ ％以下、 Ｓ：０．０２％以下、Ｎ：０．００５％以下、Ｐ：０．１％以下、Ｃｒ：０．２〜５ ％、Ｍｏ：０．０５〜１．５％を含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなる無方向性電磁鋼板。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、疲労特性に優れた無方向性電磁鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】
無方向性電磁鋼板は、モーター、変圧器等の電気機器の鉄心材料として用いられる。近年、電気機器の小型化、高効率化が要望されるに従い、電気機器で使用されるモーターの鉄心材料は高周波にて使用されることが多くなって来ている。その結果、従来より高い周波数（２００Hz〜１ＫＨｚ程度）での低鉄損化が重視されてきている。
【０００３】
上記電気機器の鉄心材料としての電磁鋼板には、鉄損軽減の観点からユーザーにて歪取り焼鈍が施されることがあり、歪取り焼鈍後の鉄損特性が優れていることが要望される。また、モーターはインバータにて可変速運転が行われることから、ローターに加わる遠心力も大きく変化し、この為優れた疲労特性も要求される。
【０００４】
従来、高周波鉄損を低減する技術として、特開平１１−２２９０９５号公報では、珪素鋼板にＣｒを０．５〜５．５％添加することにより高周波鉄損を低減する技術が開示されている。
【０００５】
また、特開平１２−１１９８２２号公報には、Ｃｒを１〜８％添加しかつフェライト粒径を１００〜２００μmに規定することにより高周波鉄損を低減する技術が開示されている。
【０００６】
また、特開平６−３３０２５５号公報には、高強度を得るためには、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｖ添加による炭窒化物による析出硬化、フェライト粒の細粒化により張力を高める技術が開示されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特開平１１−２２９０９５号公報、特開平１２−１１９８２２号公報に開示される技術は、客先での歪取り焼鈍を考慮しておらず製造元での品質を保つのは困難であり、疲労特性に対する配慮もされていないため疲労特性も十分ではない。
【０００８】
特開平６−３３０２５５号公報に開示される技術は、炭窒化物による析出強化を利用するので、結晶粒成長が阻害され磁気特性は十分ではない。
【０００９】
本発明はこのような事情に鑑みなされたもので、歪取り焼鈍後の高周波鉄損が低く、疲労特性に優れた電磁鋼板を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明者らが上記課題の解決に関し鋭意検討したところ、所定量のＣｒ、Ｍｏを添加し、かつＣを所定の範囲に管理することにより、歪取り焼鈍時の炭化物を抑制して高周波鉄損を低減できかつ疲労特性も高まることを見出した。
本発明はかかる知見に基づきなされたもので、以下のような構成を有する。
【００１１】
本発明は、ｍａｓｓ％で、Ｃ：０．００５％以下、Ｓｉ：１ 〜４％、Ｍｎ：１．５ ％以下、Ａｌ：０．１〜２ ％以下、 Ｓ：０．０２％以下、Ｎ：０．００５％以下、Ｐ：０．１％以下、Ｃｒ：０．２〜５ ％、Ｍｏ：０．０５〜１．５％を含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなる無方向性電磁鋼板である。
【００１２】
なお、上記手段において、「残部実質的にＦｅ」とは、本発明の作用効果を無くさない限り、不可避不純物をはじめ、他の微量元素を含有するものが本発明の範囲に含まれ得ることを意味する。また、本明細書において、鋼の成分を示す％およびｐｐｍはすべてｍａｓｓ％、ｍａｓｓ  ｐｐｍである。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の詳細をその限定理由とともに説明する。
【００１４】
本発明者らは、まず鉄損特性の向上について検討するため、固有抵抗を増加させる効果が大きい上に製造プロセスにおいて熱間加工性をあまり劣化させないＣｒに着目し、歪取り焼鈍後の磁気特性の改善方法について調査を行った。
【００１５】
まず、Ｃｒを含有する鋼の歪取り焼鈍後の磁気特性を調査した。Ｃ：０．００４０％、Ｓｉ：２．５％、Ｍｎ：０．１８ ％、Ａｌ：１．０％、 Ｓ：０．０００５％、Ｎ：０．００２０％、Ｐ：０．０１％とし、さらにＣｒ：ｔｒ．の鋼(鋼Ａ)とＣｒ：１．０ ％を添加した鋼(鋼Ｂ)を溶解し、熱間圧延後、酸洗を行った。引き続きこの熱間圧延板に１００％Ｈ2雰囲気にて８６０℃×３ｈｒの熱延板焼鈍を行い、板厚０．３５ｍｍまで圧延した。次いで、１０％Ｈ2−９０％Ｎ2雰囲気で１０００℃×１ｍｉｎの仕上げ焼鈍を行った。更に、１００％Ｎ2雰囲気にて７５０℃×２ｈｒの歪取り焼鈍を行った。このようにして得られた供試材を用い、仕上げ焼鈍後及び歪取り焼鈍後の磁気特性を測定した。ここで、磁気特性の測定は、外径４５ｍｍ、内径３３ｍｍのリングサンプルで、１次１００ターン、２次１００ターンの巻線をしたものを用いた。表１に鋼Ａ、鋼Ｂの仕上げ焼鈍後と歪取り焼鈍後の４００Ｈｚでの鉄損Ｗ１０／４００(Ｗ／Ｋｇ)を示す。
【００１６】
【表１】
0004613436.tif 000002
【００１７】
表１よりＣｒ添加鋼（鋼Ｂ）において歪取り焼鈍後の鉄損が劣化していることがわかる。この原因を調査するために鋼Ａ、鋼Ｂそれぞれの仕上げ焼鈍後、歪取り焼鈍後の組織観察を行った。その結果、歪取り焼鈍後の鋼Ｂでのみ粒界に炭化物が多く観察された。このことから、Ｃｒ添加鋼（鋼Ｂ）では歪取り焼鈍時に炭化物が析出し、磁壁の移動が妨げられたために鉄損が劣化したものと考えられる。
【００１８】
これまで、従来技術でＣｒ添加により高周波鉄損を低減する方法は数多く提案されてきたが、全てが仕上げ焼鈍後の磁気特性にのみ着目したものであったため、歪取り焼鈍による炭化物析出が鉄損を劣化させることは知られておらず、上記知見は本発明により得られた新たな知見である。
【００１９】
そこで、本発明者らは上記知見をもとに、Ｃｒ添加鋼の歪取り焼鈍後の磁気特性を向上させるべく歪取り焼鈍による炭化物析出を抑制することが重要であると考え、適切なＣ範囲について鋭意検討を重ねた。Ｓｉ：２．５％、Ｍｎ：０．１８ ％、Ａｌ：１．０％、 Ｓ：０．０００５％、Ｎ：０．００２０％、Ｐ：０．０１％、Ｃｒ：１．０ ％、Ｍｏ：ｔｒとし、Ｃを０．０００３〜０．００７％の範囲で変化させた鋼を溶解し、その後、先に述べた鋼Ａ、鋼Ｂと同様の条件にて供試材を作成した。得られた供試材について歪取り焼鈍後の磁気特性を測定した。得られた結果を図１に示す。なお、図１において、磁気測定方法は先に述べた鋼Ａ、鋼Ｂと同様である。
【００２０】
図１より、歪取り焼鈍後の磁気特性で比較するとＣ量を１５ｐｐｍ以下に抑えた供試材では鉄損が１７．５Ｗ／Ｋｇ以下と良好であるが、Ｃ量を１５ｐｐｍより多くした供試材では鉄損が１８．５Ｗ／Ｋｇ以上と劣っていることがわかる。この原因を調査するために歪取り焼鈍の前後で組織観察を行ったところ、歪取り焼鈍後の鉄損が良好であったＣ量が１５ｐｐｍ以下の供試材では歪取り焼鈍の前後で炭化物の析出は観察できなかったが、歪取り焼鈍後に鉄損が劣ったＣ量が１５ｐｐｍを超えた供試材では歪取り焼鈍前には観察されなかった炭化物が歪取り焼鈍後に粒界部で多く観察された。以上から、歪取り焼鈍後に低鉄損の鋼板を得る為には、Ｃを１５ｐｐｍ以下に管理し歪取り焼鈍による炭化物の析出を抑制することが必要なことがわかった。
【００２１】
上記結果を元に、Ｃを１５ｐｐｍ以下にするための実機試作を実施したところ、実機製造面では問題を有していることがわかった。すなわち、製鋼の真空脱ガス処理にて低減できるＣ量は０．００１０〜０．００１５％であるので、製鋼プロセスでＣを０．００１５％以下に低減することは長時間を要しコスト的にまた歩留まり的に厳しいものとなってしまう。
【００２２】
また、熱延板に脱炭焼鈍を適用してＣを低減する方法も検討したが、脱炭焼鈍はバッチ処理による為に、コイルのバッチ炉内での配置やコイルの板の間隔等によって幅方向でＣの含有量はｔｒ．〜０．００１８％の範囲で変動し易い。
【００２３】
そこで本発明者らは脱炭プロセスなどに寄らず製造安定性に優れ、Ｃを１５ｐｐｍ以下までに限定することなく、疲労特性にも優れた鋼板を得る方法について検討を行った。その結果、Ｃの含有量を所定量に調節しつつなおかつＭｏを添加することで、歪取り焼鈍の磁気特性が格段に向上すると共に、疲労特性も向上できることが判明した。以下、その結果について述べる。
【００２４】
Ｍｏを０．１０％とした以外は図１の供試材と同様の成分、同様の製造条件にて供試材を作成した。得られた供試材について、歪取り焼鈍後の磁気特性、疲労特性を調査した。疲労特性については、上述したＭｏ：ｔｒの供試材についても調査した。図１にＣ含有量と磁気特性との関係を上述したＭｏ：ｔｒの供試材と併せて示す。また、図２にＣ含有量と疲労特性（疲労限）との関係を上述したＭｏ：ｔｒの供試材と併せて示す。なお、図１において、磁気測定方法は先に述べた鋼Ａ、鋼Ｂと同様である。また、疲労特性の測定は、歪取り焼鈍材より平行部の幅５ｍｍ、長さ１５０ｍｍのサンプルを圧延方向と平行に切り出し、平行部を８００番のエメリー紙で研磨した後、応力比０．１、周波数２０Ｈｚの部分片振り(引っ張り−引っ張り)を行い、繰り返し数１０7回において破壊が生じない応力振幅を疲労限とした。
【００２５】
図１よりＭｏ：０．１％供試材ではＣが０．００５％以下の領域で良好な磁気特性の得られることがわかる。一方、Ｍｏ：ｔｒ．の供試材では良好な磁気特性が得られているのはＣが０．００１３％以下までの領域である。
【００２６】
図２よりＭｏ：０．１０％供試材ではＣが０．００７％以下の領域で良好な疲労特性が得られるが、Ｍｏ:ｔｒ供試材では良好な疲労特性が得られるのはＣが０．００１３％以下の領域までである。
【００２７】
以上の理由により、Ｍｏを添加することにより、良好な磁気特性、疲労特性が得られるＣの領域が大幅に拡大しており、Ｍｏ：０．１０％供試材においては、Ｃの含有量を０．００５％以下とすれば十分良好な磁気特性、疲労特性が得られる事がわかる。よって、本発明においては、Ｃの含有量は０．００５％以下とする。
【００２８】
次に、磁気特性、疲労特性に有効なＭｏの範囲を調査した。供試材としては、Ｃ：０．００５％とし、Ｍｏを０．００１〜２％の範囲で変化させ以外は図１と同様の供試材を使用した。得られた供試材について磁気特性、疲労特性を調査した。得られた結果を図３、図４に示す。なお、磁気特性、疲労特性方法は図１、図２と同様である。
【００２９】
図３からＭｏが０．０５〜２％の範囲で磁気特性は良好であること、図４からＭｏが０．０５〜１．５％の範囲で疲労特性は良好であることがわかる。ここで、組織観察を実施したところ、磁気特性、疲労特性の良好な供試材では粒界に炭化物が観察されず、炭化物が疲労特性にも関係していることが明らかとなった。これは、粒界に析出した炭化物が疲労亀裂の起点となり易いために、炭化物を減らすことが疲労特性の改善にもなったと考えられる。以上の理由から、Ｍｏ含有量は０．０５〜１．５％とする。
【００３０】
次に、歪取り焼鈍後の高周波特性とＣｒ含有量の関係を調査した。供試材としてはＣ含有量を０．００２４％、Ｍｏ含有量を０．１％とし、Ｃｒ含有量をｔｒ．〜５％と変化させた以外は図１と同様の供試材を使用した。図５に、Ｃｒ含有量と歪取り焼鈍後の磁気特性との関係を示す。ここで、磁気特性の測定方法は図１と同様である。図５より、Ｃｒの含有量が０．２％〜５％の範囲にある時に歪取り焼鈍後の磁気特性が良好で高周波特性が向上することがわかる。また、Ｃｒの含有量が０．４〜１．４％の範囲にある時にさらに良好な特性が得られることがわかる。以上の理由より、Ｃｒの含有量は０．２〜５％とし、好ましくは０．４〜１．４％とする。
【００３１】
次に、成分の限定理由について説明する。
【００３２】
Ｓｉは鋼板の固有抵抗を上げるのに有効な元素である。１％未満では高周波特性の向上効果は小さい。また、４％を超えると含有量が増えるに従い磁束密度が低下すると共に、加工性が悪くなる。以上よりＳｉは１〜４％とする。
【００３３】
Ｍｎは粒成長性の向上あるいは赤熱脆性を防止する目的で添加する。しかし、１．５％を超えての添加はいたずらにコストアップを招くうえに、打ち抜き性や圧延性が劣化する。以上より、Ｍｎは１．５％以下とする。
【００３４】
ＡｌはＳｉと同様に鋼の固有抵抗をあげるのに有効な元素である。しかし、２％を超えての添加はいたずらにコストアップを招く上に、磁気特性の改善効果は小さい。また、０．１％未満の場合はＡｌＮが微細化し粒成長性が低下する。以上より、Ａｌは０．１〜２％とする。
【００３５】
Ｓは０．０２％を超えて含有すると磁気特性が劣化する。以上より、Ｓは０．０２％以下とする。また、鋼板の粒成長性を向上させる観点から、Ｓは０．００２％以下とすることが好ましい。
Ｎは含有量が多いとＡｌＮの析出量が多くなり鉄損を増大させる。以上より、０．００５％以下とする。
【００３６】
Ｐは０．１％を超えて添加すると鋼板が硬くなる。以上より、Ｐは０．１％以下とする。また、加工性の観点から、Ｐは０．０１％以下とすることが好ましい。
上記以外の元素として、粒成長性を向上させる目的でＣａやＲＥＭを０．００１〜０．００４％含有させてもよい。また、表層の窒化、酸化を防止する目的、あるいは集合組織を改善する目的でＳｎやＳｂを０．００２〜０．０５％添加してもよい。
【００３７】
次に本発明の鋼板の製造方法について説明する。
【００３８】
本発明の鋼板を得るには、例えば、転炉で吹練した溶鋼を脱ガス処理し所定の成分に調整し、引き続き鋳造、熱間圧延を行う。熱間圧延時の仕上焼鈍温度、巻取り温度は特に規定する必要はなく、通常でかまわない。また、熱延後の熱延板焼鈍は行っても良いが必須ではない。次いで一回の冷間圧延、もしくは中間焼鈍をはさんだ２回以上の冷間圧延により所定の板厚とした後に、最終焼鈍を行う。
【００３９】
【実施例】
転炉で吹練した溶鋼を脱ガス処理し、表２の成分に鋳造後、１１４０℃×１ｈｒのスラブ加熱を行った後、板厚２．０ｍｍまで熱間圧延を行った。熱間圧延仕上げ温度は８００℃、巻取り温度は６１０℃とした。巻取り後、酸洗し、１００％Ｈ2雰囲気で８６０℃×３ｈｒの熱延板焼鈍を施した。その後、板厚０．３５ｍｍまで冷間圧延を行い、１０％Ｈ2-９０％Ｎ2雰囲気で１０００℃×１ｍｉｎの仕上げ焼鈍を行い、１００％Ｎ2雰囲気にて７５０℃×２ｈｒの歪取り焼鈍を行った。
【００４０】
得られた鋼板について、歪取り焼鈍後の磁気特性測定、疲労試験を行った。磁気特性の測定は、外形４５ｍｍ、内径３３ｍｍのリングサンプルで、一次１００ターン、二次１００ターン巻線したものを用いた。疲労試験は歪取り焼鈍材より平行部の幅５ｍｍ、長さ１５０ｍｍのサンプルを圧延方向と平行に切り出し、平行部を８００番のエメリー紙で研磨した後、応力比０．１、周波数２０Ｈｚの部分片振り(引っ張り−引っ張り)を行い、疲労限は繰り返し数１０7回において破壊が生じない応力振幅とした。表２に、各鋼の成分と磁気特性(Ｗ１０／４００、Ｂ５０)、疲労特性を併せて示す。
【００４１】
【表２】
0004613436.tif 000003
【００４２】
表２より、本発明例において、高周波鉄損、疲労特性に優れた鋼板が得られていることがわかる。
【００４３】
一方、比較例においては、磁気特性、疲労特性の少なくとも一つ以上が劣っている。
【００４４】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明によれば、高周波鉄損が低く疲労特性に優れた無方向性電磁鋼板を得ることができる。また、本発明により得られる鋼板は、高周波鉄損が低く疲労特性に優れるので、電気自動車など高周波域にて可変速運転されるモータのコア材として好適である。さらに、需要家にて歪取り焼鈍を行うことを前提とし、高周波で用いられる電気機器の鉄心材料用途としても最適である。
【図面の簡単な説明】
【図１】Ｃ含有量と歪取り焼鈍後の鉄損Ｗ１０／４００との関係を示すグラフ。
【図２】Ｃ含有量と歪取り焼鈍後の疲労特性（疲労限）との関係を示すグラフ。
【図３】Ｍｏ含有量と歪取り焼鈍後の鉄損Ｗ１０／４００との関係を示すグラフ。
【図４】Ｍｏ含有量と疲労特性（疲労限）との関係を示すグラフ。
【図５】Ｃｒ含有量と歪取り焼鈍後の鉄損Ｗ１０／４００との関係を示すグラフ。
【図１】
0004613436.tif 000004
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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