(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内歯車を切削可能なピニオンカッタの刃形輪郭設計方法であって、
被削歯車である歯数ｚの内歯車を歯数ｚPのピニオンカッタで歯切りする場合の座標系Ｏ−ｘｙにおいて、前記内歯車の軸直角歯形輪郭形状を離散点列で与え、
与えられた前記内歯車の軸直角断面歯形輪郭点列をアキマの方法で補間し、
輪郭を表すための変数をｔとして次式で前記内歯車の軸直角断面歯形輪郭を規定し、
【数１】
0004606042.tif 000018
前記軸直角断面歯形輪郭を、ピニオンカッタに固着して回転する固着座標系に座標変換した次式により規定し、
【数２】
0004606042.tif 000019
但し、ａ＝ｒ−ｒP（内歯車とピニオンカッタの軸間距離）
ｒ：内歯車の歯切りピッチ円半径
ｒP：ピニオンカッタの歯切りピッチ円半径
ｉ＝ｚP／ｚ（歯車比、ｚP：ピニオンカッタの歯数、ｚ：内歯車の歯数）
θ：内歯車の回転角
前記の式により表される曲線群の包絡線を、次式によりθの値を設定することにより求め、
【数３】
0004606042.tif 000020
前記包絡線を前記ピニオンカッタのすくい面円錐上に投影することにより、ピニオンカッタの刃形輪郭を求める、
ピニオンカッタの刃形輪郭設計方法。
【請求項２】
請求項１において、
前記の式から求まる次の干渉判別式を用いて、ＵPおよびＶPの値が共に零となる場合には刃形不成立であると判定するピニオンカッタの刃形輪郭設計方法。
【数４】
0004606042.tif 000021
【請求項３】
請求項２において、
ピニオンカッタと内歯車の軸間距離ａを変化させて、前記の干渉判別式により刃形不成立とならない刃形成立領域を判別し、
刃形成立領域において前記の包絡線を表す式により得られた刃形輪郭をピニオンカッタ軸線方向に積み重ねるピニオンカッタの刃形輪郭設計方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、波動歯車装置の内歯歯車などを切削するピニオンカッタに関し、研ぎ直ししたピニオンカッタを使用した場合においても被削歯車に要求される歯形輪郭を再現できる二番面を持つピニオンカッタに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
歯車機構として、本願人所有のハーモニックドライブの商標名で知られている波動歯車機構があり、当該波動歯車機構は剛性の内歯歯車と、可撓性の外歯歯車と、波動発生器の三部品からなり、シンプルで高減速比の減速機構を実現可能である。従来では当該波動歯車機構にはインボリュート歯車が用いられていたが、現在では各種性能向上のために非インボリュートの特殊形状歯車も採用されている。
【０００３】
ここで、内歯歯車の切削には一般にピニオンカッタが用いられているが、ピニオンカッタを研ぎ直した場合には、被削歯車に要求される歯形輪郭を再現できないという問題がある。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
本発明の課題は、ピニオンカッタの研ぎ直しにより被削歯車に歯形誤差が発生することを回避できるようにすることにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明は、内歯車を切削可能なピニオンカッタの刃形輪郭設計方法であって、
被削歯車である歯数ｚの内歯車を歯数ｚPのピニオンカッタで歯切りする場合の座標系Ｏ−ｘｙにおいて、前記内歯車の軸直角歯形輪郭形状を離散点列で与え、
与えられた前記内歯車の軸直角断面歯形輪郭点列をアキマの方法で補間し、
輪郭を表すための変数をｔとして次式で前記内歯車の軸直角断面歯形輪郭を規定し、
【数１】
0004606042.tif 000002
前記軸直角断面歯形輪郭を、ピニオンカッタに固着して回転する固着座標系に座標変換した次式により規定し、
【数２】
0004606042.tif 000003
但し、ａ＝ｒ−ｒP（内歯車とピニオンカッタの軸間距離）
ｒ：内歯車の歯切りピッチ円半径
ｒP：ピニオンカッタの歯切りピッチ円半径
ｉ＝ｚP／ｚ（歯車比、ｚP：ピニオンカッタの歯数、ｚ：内歯車の歯数）
θ：内歯車の回転角
前記の式により表される曲線群の包絡線を、次式によりθの値を設定することにより求め、
【数３】
0004606042.tif 000004
前記包絡線を前記ピニオンカッタのすくい面円錐上に投影することにより、ピニオンカッタの刃形輪郭を求めることを特徴としている。
【０００６】
ここで、前記の式から求まる次の干渉判別式を用いて、ＵPおよびＶPの値が共に零となる場合には干渉現象が生ずるので、このような領域を刃形として採用できない。
【数４】
0004606042.tif 000005
【０００７】
本発明では、ピニオンカッタと内歯車の軸間距離ａを変化させて、前記の干渉判別式により刃形不成立とならない刃形成立領域を判別し、刃形成立領域において前記の包絡線を表す式により得られた刃形輪郭をピニオンカッタ軸線方向に積み重ねることによりピニオンカッタの刃形輪郭を規定している。
【発明の効果】
【０００８】
本発明のピニオンカッタの歯形輪郭設計方法によれば、研ぎ直し後の二番面を、要求される歯形輪郭を備えた歯車を切削可能な刃形とすることができる。よって、研ぎ直し後においても被削歯車に要求される歯形輪郭を精度良く再現可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
以下に、図面を参照して、本発明を適用したピニオンカッタを説明する。
【００１０】
本発明では、ピニオンカッタに理想的二番面を実現するために、要求歯形の円筒すぐば内歯車を正しく切削する、半径の異なるピニオンカッタ刃形群の連続体によりピニオンカッタの刃形を規定している。図１はピニオンカッタを示す斜視図であり、図２は被削歯車である内歯車と、ピニオンカッタにおける異なる３つの軸直角断面における刃形とを示す説明図である。本発明のピニオンカッタ１では、異なる軸直角断面における各刃形が、それぞれ、要求歯形の内歯車２を正しく切削可能な刃形とされており、研ぎ直し後にはこのような刃形が二番面として現れる。
【００１１】
（ピニオンカッタ刃形輪郭の設計製作方法）
任意歯形を切削するピニオンカッタ刃形輪郭の設計製作方法を説明する。まず、被削歯車である内歯車の歯形に基づき、ピニオンカッタ刃形を求める。ここで、内歯車歯形の輪郭形状を離散点列で与える。図３にはピニオンカッタ刃形を求めるための理論解析のための座標系を示してある。この図は、歯数ｚの内歯車を、歯数ｚPのピニオンカッタで歯切りする場合の座標系を示す説明図である。ｏ−ｘｙは内歯車に固着し角θで回転する座標系である。ｏP−ｕ0ｖ0はピニオンカッタ側の静止座標系、ｏP−ｕｖは角θ／ｉで回転するピニオンカッタに固着した座標系である。ｉは歯数比（ｉ＝ｚP／ｚ＜１．０）である。与えられた内歯車の軸直角断面の歯形輪郭点列を、アキマの方法で補間し次式で与える。但し、ｔは輪郭を表すための変数である。
【００１２】
【数５】
0004606042.tif 000006
【００１３】
この歯形輪郭を座標ｏ−ｘ0ｙ0で表し、次に座標系ｏP−ｕ0ｖ0で表し、さらにピニオンカッタに固着して回転する座標系ｏP−ｕｖで表すと次式となる。
【００１４】
【数６】
0004606042.tif 000007
【００１５】
ここで、ａ＝ｒ−ｒPは内歯車とピニオンカッタとの軸間距離、ｒは内歯車の歯切りピッチ円半径、ｒPはピニオンカッタの歯切りピッチ円半径である。式（２）はｔとθとを変数とする曲線群を表し、この曲線群の包絡線が要求されるピニオンカッタの刃形輪郭である。包絡線の条件式は式（２）に対して次のヤコビアンを計算することにより求められる。
【００１６】
【数７】
0004606042.tif 000008
【００１７】
これより、次式が得られる。
【数８】
0004606042.tif 000009
【００１８】
（干渉回避方法）
上述の理論式で計算されたピニオンカッタの刃形輪郭が尖点（接線の傾きが不定となる特異点）となり干渉現象を生ずることがあり、この場合にはピニオンカッタの刃形輪郭が成立しない。そこで、尖点発生の有無を検証するために、式（２）、（４）から、刃形輪郭の接線を表す次式を求める。
【００１９】
【数９】
0004606042.tif 000010
【００２０】
【数１０】
0004606042.tif 000011
【００２１】
刃形輪郭上で接線の傾きが不定となるのは式（５）の分母および分子が同時に、それぞれ、ＵP＝０、ＶP＝０を満たす場合である。
【００２２】
（二番面加工用砥石輪郭の設計製作方法）
次に、参考までに、このように規定されるピニオンカッタの二番面加工用砥石の輪郭設計方法を説明する。基本的にはピニオンカッタの輪郭設計方法と同様である。
【００２３】
まず、図４に示すような軸ｗを回転軸とするピニオンカッタの座標系ｏP−ｕｖｗ、二
番取り砥石側の静止座標系ｏ0−ξ0η0ζ0、軸ζ0と砥石軸ζが取付角ΓGをなす二番取り砥石に固着の座標系ｏG−ξηζを考える。二番取り研削においては、ピニオンカッタが角θP回転する間に砥石はピニオンカッタ外径二番角γに沿って軸η0の正方向へｓ移動しつつ軸ξ0の正方向へｓｔａｎγだけ斜行移動する。このようにしてできた切れ刃山形の、右側二番面は右ねじれ左側二番面は左ねじれの各々テーパねじ面を呈する。右側二番面をピニオンカッタ外半径ｒPkの円筒基準で考え、ｖkを外径におけるみぞ幅の半分、βを外径におけるねじれ角とすれば次式が成り立つ。
【００２４】
【数１１】
0004606042.tif 000012
【００２５】
いま、式（２）（４）で得られたピニオンカッタの刃形輪郭を、改めてｔを変数としてｕ＝ｐ（ｔ）、ｖ＝ｑ（ｔ）で与えアキマの方法で補間して用いる。この刃形輪郭をすくい角εの円錐面上に投影すると次式で表される。
【００２６】
【数１２】
0004606042.tif 000013
【００２７】
この輪郭を二番取り運動をする砥石側の固着座標系ｏG−ξηζで表すと次式となる。
【００２８】
【数１３】
0004606042.tif 000014
【００２９】
したがって、二番取り砥石の任意半径をρとすると砥石の軸断面刃形輪郭は次式で表される。
【００３０】
【数１４】
0004606042.tif 000015
【００３１】
式（１０）はｔとθPとを変数とする曲線群を表し、二番取り砥石の軸断面刃形輪郭はこの曲線群の包路線として求められる。包路線の条件式は式（１０）に対し次のヤコビアンを計算して求められる。
【００３２】
【数１５】
0004606042.tif 000016
【実施例】
【００３３】
表１に示す内歯車とピニオンカッタおよび二番取り砥石の諸元により、設計と試作実験を行なった。この場合、内歯車とピニオンカッタとの歯切りピッチ円半径をｒ＝６３．８４２ｍｍ、ｒP＝４２．５６２ｍｍより小さな値またはｒ＝６５．０３９ｍｍ、ｒP＝４３．３６０ｍｍより大きな値に設定し、式（２）（４）によりピニオンカッタの刃形輪郭を計算すると、輪郭点ｊ＝５５〜６１の間で尖点による折り返しの干渉が発生し、ピニオンカッタの刃形設計は不可能となった。また、この干渉現象の発生は式（５）（６）によっても確認された。そこで試作用として、内歯車とピニオンカッタとの歯切りピッチ円半径の値を上述の上下限界の中間値に採ることとしｒ＝６４．４５８ｍｍ、ｒP＝４２．９７２ｍｍに設定してピニオンカッタの刃形輪郭を決定した。
【００３４】
次に、このピニオンカッタ刃形輪郭を与えてアキマの方法で補間し用い、式（９）（１０）（１１）により二番取り砥石の輪郭を求めた。その結果の一部を図５に示す。そこでこの輪郭の砥石の試作とピニオンカッタの二番取り研削実験とを行い、高精度なピニオンカッタが得られたことを確認した。
【００３５】
【表１】
0004606042.tif 000017
【００３６】
なお、本発明のピニオンカッタは、内歯車のほかに、円筒歯車、かさ歯車の内・外歯車、フェースギヤ、ウォームギヤの円形・非円形歯車などの切削に適用できる。
【００３７】
また、ピニオンカッタの二番面製作時の砥石の送りには、直線送りと砥石軸およびピニオンカッタ軸に回転を与えるねじ送りがある。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】ピニオンカッタを示す斜視図である。
【図２】ピニオンカッタの刃形輪郭形状を説明するための説明図である。
【図３】ピニオンカッタの刃形輪郭形状を求めるための理論解析用の座標系を示す説明図である。
【図４】二番取り砥石の刃形輪郭形状を求めるための座標系を示す説明図である。
【図５】二番取り砥石の刃形輪郭の算出例を示すグラフである。
【符号の説明】
【００３９】
１    ピニオンカッタ
２    内歯車
【図１】
0004606042.tif 000022
【図２】
0004606042.tif 000023
【図３】
0004606042.tif 000024
【図４】
0004606042.tif 000025
【図５】
0004606042.tif 000026