(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
プリプレグをシートワインディング方式で積層した繊維強化樹脂製で、小径のヘッド取付側から大径のグリップ取付側へと延在し、シャフト長さが１０４５ｍｍ以上１２００ｍｍ以下、重量が３５ｇ以上７０ｇ以下のゴルフクラブシャフトであって、
前記プリプレグの繊維の配向角が長さ方向と平行なストレート層を全長にわたって配置し、該全長のストレート層を長さ方向で均等に３分割し、該分割したストレート層の厚みは均質にする一方、両側のヘッド取付側領域の繊維の引張弾性率とグリップ取付側領域の繊維の引張弾性率は同等とすると共に中央領域の繊維の引張弾性率を前記両側の繊維の引張弾性率より低くして変化させ、
グリップ取付側端から７５ｍｍの上点と、グリップ取付側端から２１５ｍｍの下点との上下二点を支持点として、グリップ取付側端から１０３９ｍｍの位置に２．７ｋｇの荷重を掛けて測定した時の順式フレックスＦｂが９０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下で、
ヘッド取付側端から４０ｍｍの位置を固定すると共にヘッド取付側端から８６５ｍｍの位置に１３．９Ｎのトルク荷重をかけたときのトルク値Ｔが２．４°以上５．０°以下で、かつ、
前記順式フレックスＦｂと前記トルク値Ｔとの関係が、Ｔ≦０．０５２Ｆｂ−２．５を満たすことを特徴とするゴルフクラブシャフト。
【請求項２】
プリプレグをシートワインディング方式で積層した繊維強化樹脂製で、小径のヘッド取付側から大径のグリップ取付側へと延在し、シャフト長さが１０４５ｍｍ以上１２００ｍｍ以下、重量が３５ｇ以上７０ｇ以下のゴルフクラブシャフトであって、
前記プリプレグの繊維の配向角が長さ方向と平行なストレート層を全長にわたって配置し、該全長のストレート層を長さ方向で均等に３分割し、該分割したストレート層の厚みは均質にする一方、両側のヘッド取付側領域の繊維の引張弾性率とグリップ取付側領域の繊維の引張弾性率は同等とすると共に中央領域の繊維の引張弾性率を前記両側の繊維の引張弾性率より低くして変化させ、
前記ヘッド取付側端から１３０ｍｍの位置、２３０ｍｍの位置、３３０ｍｍの位置、４３０ｍｍの位置、５３０ｍｍの位置、６３０ｍｍの位置、７３０ｍｍの位置、８３０ｍｍの位置、９３０ｍｍの位置の９カ所の曲げ剛性値を各々測定した時、２３０ｍｍの位置、３３０ｍｍの位置、４３０ｍｍの位置、５３０ｍｍの位置、６３０ｍｍの位置、又は７３０ｍｍの位置のいずれか１つの曲げ剛性値が、前記９カ所の曲げ剛性の値の最小の値となり、該最小値Ｅ１が１６Ｎ・ｍ2以上２５Ｎ・ｍ2以下、
ヘッド取付側端から８３０ｍｍの位置の曲げ剛性の値Ｅ２と前記最小値Ｅ１との差が、１０Ｎ・ｍ2以上２０Ｎ・ｍ2以下、
ヘッド取付側端から９３０ｍｍの位置の曲げ剛性値が３５Ｎ・ｍ2以上６０Ｎ・ｍ2以下であるゴルフクラブシャフト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ゴルフクラブシャフトに関し、特に、軽量化を維持しながら、打球の飛距離と方向性の向上を図るものである。
【背景技術】
【０００２】
近年の少子化傾向により、シニアゴルファーが今後ますます増加する傾向にあり、シニア向けクラブへの要請が強まっている。特に、シニア層は非力であるため、シニア向けクラブには、軽量性と、ヘッドスピードを高めることによる飛距離の安定とが求められる。
このような軽量化への要請に応じ、ゴルフクラブシャフトの材料は、軽量で、比強度、比剛性の高いカーボンプリプレグ等の繊維強化樹脂が主流となっている。さらに、プリプレグの目付量を削減する等の手法により、一層の軽量化が進められているが、一方でシャフト強度を確保する必要もあるため、一般に、軽量ゴルフクラブシャフトは、図７で四角黒塗り印■で示すように、フレックスは大きく（柔らかめに）、トルク値も大きめに（捩れ易く）設定されている。
【０００３】
しかしながら、プレーヤーの高齢化およびヘッド体積の大型化が進んでいる昨今では、ヘッドスピードが想定以上に遅い（３５ｍ／ｓ以下）場合が増えており、従来の軽量ゴルフシャフトでは、ヘッドスピードに対してフレックスが小さすぎるために、打撃時にシャフトのかえりのタイミングが合わず、打ち出し角も低くなり、飛距離をロスしやすくなる。また、ヘッド体積に対してトルク値が大きすぎるために、シャフトにねじれが生じやすく、スライスする等方向性が悪い点にも問題があった。
【０００４】
一般に、フレックスが小さい（硬い）シャフトは、硬く難しいクラブと感じるうえ、打撃時のシャフトのかえりが早くなるため、ヘッドスピードの遅いプレーヤーにはヘッドがかえるタイミングが合わない。具体的には、スイングとは逆方向に戻ろうとするところでインパクトを迎えることになり、ヘッドスピードをロスし、飛距離を低下させてしまう。
一方、フレックスが大きすぎる（柔らかすぎる）シャフトは、打撃時にヘッドのかえりが遅く、フェースが下を向いた状態で、かつ、かえりによるヘッドスピード向上が得られない状態でインパクトを迎えることになるため、低打ち出しとなるとうえエネルギーをロスすることになり、飛距離を低下させてしまう。
【０００５】
トルクに関しては、トルクが小さいシャフトは、強度低下を防ぐためにバイアス層のボリュームを増やす必要があり、そのためにシャフト重量が増大し、振りぬきにくいクラブとなる。
一方、トルクが大きすぎるシャフトは、打撃時にヘッドが左右方向に捩れやすく、ヘッドがかえりにくくなるため、捩れたままインパクトを迎えることになり、スライスなど打球方向性が悪くなる。
【０００６】
打球の飛距離や方向性の向上を図るために、従来より種々の提案がなされている。
例えば、特開２００３−１６９８７１号（特許文献１）では、ゴルフクラブシャフトのヘッド取付側端（以下、シャフト先端と称す）から１７０ｍｍ〜４５０ｍｍの範囲内に曲げ剛性最小値を存在させ、シャフト先端から全長の１０％の範囲の曲げ剛性値を、前記最小値の１．２倍〜２．５倍とすることにより、シャフト先端部のしなりを損なうことなく、トウダウンによる打点バラツキを抑えることができるとされている。
しかしながら、前記特許文献１では、打点バラツキに影響する捩れ（トルク）については考慮されておらず、また、打ち出し角に影響するフレックスポイントについて言及されておらず、飛距離についても改善の余地がある。
【０００７】
また、特開２００５−３４５５０号（特許文献２）では、シャフト先端から２００ｍｍ〜５００ｍｍの範囲内に曲げ剛性最小値を存在させ、その値を７Ｎ・ｍ２以上１５Ｎ・ｍ２以下とし、トルク値を２．５°以上４．５°以下とすることにより、ヘッドスピードの遅いプレーヤーに適したシャフトとし、打球方向性を高めることが提案されている。
しかしながら、この剛性分布では、先端部分が極端に柔らかくなりすぎ、コントロール性能や強度の低下を招く問題がある。
【０００８】
【特許文献１】特開２００３−１６９８７１号公報
【特許文献２】特開２００５−３４５５０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は前記問題に鑑みてなされたもので、一般ゴルファーから特にヘッドスピードの遅いプレーヤーまで、タイミングのズレを防いで飛距離を増大できると共に、大型ヘッドを装着した場合でも良好な方向安定性が得られる軽量なゴルフクラブシャフトの提供を課題としている。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
前記課題を解決するために、本発明は、プリプレグをシートワインディング方式で積層した繊維強化樹脂製で、小径のヘッド取付側から大径のグリップ取付側へと延在し、シャフト長さが１０４５ｍｍ以上１２００ｍｍ以下、重量が３５ｇ以上７０ｇ以下のゴルフクラブシャフトであって、
前記プリプレグの繊維の配向角が長さ方向と平行なストレート層を全長にわたって配置し、該全長のストレート層を長さ方向で均等に３分割し、該分割したストレート層の厚みは均質にする一方、両側のヘッド取付側領域の繊維の引張弾性率とグリップ取付側領域の繊維の引張弾性率は同等とすると共に中央領域の繊維の引張弾性率を前記両側の繊維の引張弾性率より低くして変化させ、
グリップ取付側端から７５ｍｍの上点と、グリップ取付側端から２１５ｍｍの下点との上下二点を支持点として、グリップ取付側端から１０３９ｍｍの位置に２．７ｋｇの荷重を掛けて測定した時の順式フレックスＦｂが９０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下で、
ヘッド取付側端から４０ｍｍの位置を固定すると共にヘッド取付側端から８６５ｍｍの位置に１３．９Ｎのトルク荷重をかけたときのトルク値Ｔが２．４°以上５．０°以下で、かつ、
前記順式フレックスＦｂと前記トルク値Ｔとの関係が、Ｔ≦０．０５２Ｆｂ−２．５を満たすことを特徴とするゴルフクラブシャフトを提供している。
【００１１】
前記順式フレックスＦｂは、標準測定法により４５インチポジションで測定した値を意味している。この順式フレックスＦｂを９０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下とすることにより、一般ゴルファーやヘッドスピードが特に遅いゴルファーであっても、ヘッドのかえりと打撃のタイミングとを合わせることができ、高いヘッドスピードが得られた時点で打撃インパクトを迎え、打ち出し角も上がり、飛距離を増大させることができる。
一方、本発明の範囲外となる順式フレックスＦｂが９０ｍｍ未満では、一般ゴルファーには硬いフィーリングとなり、ヘッドスピードに対してヘッドがかえるタイミングがあわず、１５０ｍｍより大きくなると、柔らかすぎてヘッドのかえりが遅く、低打ち出しとなり、いずれの場合も、エネルギーロスを起こして飛距離が低下する。
【００１２】
前記した本発明のゴルフクラブシャフトはプリプレグをシートワインディング方式で積層した繊維強化樹脂製のシャフトとしている。このプリプレグ積層体からなるシャフトの場合、前記順式フレックスＦｂを小さくするには、基本的には、プリプレグの繊維の配向角が長さ方向と平行なストレート層を厚くあるいは／および硬くしている。
具体的には、前記のように、プリプレグの繊維の配向角が長さ方向と平行なストレート層を全長にわたって配置し、該全長のストレート層を長さ方向で均等に３分割し、該分割したストレート層の厚みは均質にする一方、両側のヘッド取付側領域の繊維の引張弾性率とグリップ取付側領域の繊維の引張弾性率は同等とすると共に中央領域の繊維の引張弾性率を前記両側の繊維の引張弾性率より低くして変化させ、シャフト中央領域のストレート層を硬くしている。
なお、ストレート層を厚くあるいは／および硬くする手段として下記の態様がある。
１）ストレート層の繊維量を増加する。
２）ストレート層の巻き数、層数を増加する。
３）ストレート層のＶｆ（Ｖｆ＝繊維重量／プリプレグ全重量）を増加する。
４）ストレート層の使用繊維の弾性率を上げる。
反対に、順式フレックスＦｂを大きくするには、基本的には、ストレート層を薄く、柔らかくし、具体的には、前記方法１）〜４）の逆のことをする。
【００１３】
本発明では、前記トルク値Ｔを２．４°以上５．０°以下とすることにより、昨今の主流である大型ヘッドを装着しても、シャフトのねじれ２を抑制でき、打球方向性を向上させることができるようにしている。
一方、トルク値Ｔが前記範囲外の２．４°未満では、強度を保つためにバイアス層のボリュームを増やす必要があり、シャフト重量が重大して振り抜きにくいシャフトとなり、また、ヘッドスピードに対してトルクが小さすぎるため、引っ掛けて左方向に飛びやすくなる。また、５．０°より大きくなると、ヘッドのかえりが悪くなり、いずれも方向性が悪くなる。
【００１４】
前記トルクＴを小さくするのは、基本的には、繊維の配向角が長さ方向に対して４５°のバイアス層を厚くあるいは／および硬くする。
具体的には、下記の態様がある。
１）バイアス層の繊維量を増加する。
２）バイアス層の巻き数、層数を増加する。
３）バイアス層のＶｆ（Ｖｆ＝繊維重量／プリプレグ全重量）を増加する。
４）バイアス層の使用繊維の弾性率を上げる、などの方法がある。
反対に、トルクＴを大きくするには、基本的には、バイアス層を薄く、柔らかくする。具体的には、前記方法１）〜４）の逆のことをする、あるいは、繊維角度が０°のストレート層または９０°のフープ層を多用する。
【００１５】
前記順式フレックスＦｂとトルク値Ｔとの関係を、Ｔ≦０．０５２Ｆｂ−２．５としているのは、この関係が、一般ゴルファーからヘッドスピードの遅いシニア層までのそれぞれのヘッドスピードに合わせて、適度な柔らかさと適度な捩れとをバランスよく両立できる関係であることが、本発明者らの実験、検討から知見したことによる。
【００１６】
即ち、図７の斜線部で示す分布エリアのように、フレックスの増大量に対するトルクの増大量が従来より抑制されるため、フレックスは大きいがトルクは大きくないシャフトを提供できる。
このフレックスが大きくトルクが大きくないシャフトは、特に近年増加傾向にあるシニア層のようにヘッドスピードの遅いプレーヤーにとって、ヘッドのかえりと打撃タイミングとを合わせやすく、飛距離が増大するとともに、大型ヘッドを装着してスイングした場合でも捩れ量が少なく、打球方向性も安定する。
【００１７】
トルク値Ｔと（０．０５２Ｆｂ−２．５）との関係の調節は、前述の順式フレックスＦｂやトルク値Ｔの上げ下げの組み合わせにより行う。具体的には、トルク値Ｔを（０．０５２Ｆｂ−２．５）より小さくするには、１）バイアス層を増やす、２）バイアス層に高弾性糸を使用する、３）ストレート層を減らす、４）ストレート層に低弾性糸を使用する、などの方法がある。
【００１８】
本発明のゴルフクラブシャフトは、前記したように、シャフト全長は１２００ｍｍ以下、１０４５ｍｍ以上としている。
このシャフトの長さは１０４５ｍｍ未満では、ヘッドスピードが低下し十分な飛距離が得られないことによる。一方、１２００ｍｍより長くなると、長すぎて操作性が悪化することに因る。さらには、下限は１１００ｍｍ以上が好ましく、上限は１１７０ｍｍ以下が、好ましい。
【００１９】
本発明のシャフト重量を３５ｇ以上７０ｇ以下としているのは、３５ｇ未満では、肉厚不足で強度が低下し、７０ｇを超えると、重すぎて操作性が悪化することに因る。さらには下限は３６ｇ以上、特に３７ｇ以上が好ましく、上限は６９ｇ以下、特に６８ｇ以下が好ましい。
【００２０】
さらに、本発明は、プリプレグをシートワインディング方式で積層した繊維強化樹脂製で、小径のヘッド取付側から大径のグリップ取付側へと延在し、シャフト長さが１０４５ｍｍ以上１２００ｍｍ以下、重量が３５ｇ以上７０ｇ以下のゴルフクラブシャフトであって、
前記プリプレグの繊維の配向角が長さ方向と平行なストレート層を全長にわたって配置し、該全長のストレート層を長さ方向で均等に３分割し、該分割したストレート層の厚みは均質にする一方、両側のヘッド取付側領域の繊維の引張弾性率とグリップ取付側領域の繊維の引張弾性率は同等とすると共に中央領域の繊維の引張弾性率を前記両側の繊維の引張弾性率より低くして変化させ、
ヘッド取付側端から１３０ｍｍの位置、２３０ｍｍの位置、３３０ｍｍの位置、４３０ｍｍの位置、５３０ｍｍの位置、６３０ｍｍの位置、７３０ｍｍの位置、８３０ｍｍの位置、９３０ｍｍの位置の９カ所の曲げ剛性値を各々測定した時、２３０ｍｍの位置、３３０ｍｍの位置、４３０ｍｍの位置、５３０ｍｍの位置、６３０ｍｍの位置、又は７３０ｍｍの位置のいずれか１つの曲げ剛性値が、前記９カ所の曲げ剛性の値の最小の値となり、該最小値Ｅ１が１６Ｎ・ｍ2以上２５Ｎ・ｍ2以下、
ヘッド取付側端から８３０ｍｍの位置の曲げ剛性の値Ｅ２と前記最小値Ｅ１との差が、１０Ｎ・ｍ２以上２０Ｎ・ｍ２以下、
ヘッド取付側端から９３０ｍｍの位置の曲げ剛性値が３５Ｎ・ｍ2以上６０Ｎ・ｍ2以下としているゴルフクラブシャフトを提供している。
【００２１】
前記した剛性分布とすることにより、シャフト中央部分が柔らかく撓りやすくなるため、ヘッド取付側端側の先端寄りの部分が柔らかいシャフトよりも打ち出し角が高くなり、飛距離を増大することができる。
前記最小値Ｅ１は１６Ｎ・ｍ２以上２５Ｎ・ｍ２以下としているのは、１６Ｎ・ｍ２未満では、柔らかすぎてコントロール性やフィーリングが悪くなり、強度も低下する。一方、２５Ｎ・ｍ２を超えると、硬すぎて中央部を柔らかくする効果が得られないことに因る。さらに下限は１７Ｎ・ｍ２以上、特に２０Ｎ・ｍ２以上が好ましく、上下は２４Ｎ・ｍ２以下、特に２３Ｎ・ｍ２以下が好ましい。
【００２２】
前記値Ｅ２と最小値Ｅ１との差を１０Ｎ・ｍ２以上２０Ｎ・ｍ２以下としているのは、１０Ｎ・ｍ２未満では、シャフト強度が低下しやすく、２０Ｎ・ｍ２を超えると打ち出し角度の向上効果が不十分となりやすいことに因る。
前記値Ｅ２とＥ１の差はより好ましくは１１Ｎ・ｍ２以上であり、かつ、１７Ｎ・ｍ２以下、さらには１５Ｎ・ｍ２以下である。
【００２３】
前記値Ｅ２は、２５Ｎ・ｍ２以上４５Ｎ・ｍ２以下が好ましい。これは、２５Ｎ・ｍ２未満では肉厚不足となり強度が低下する一方、４５Ｎ・ｍ２を超えると硬すぎて難しいシャフトとなることに因る。さらには、下限は２７Ｎ・ｍ２以上、特に２９Ｎ・ｍ２以上が好ましく、上限は４４Ｎ・ｍ２以下、特に４２Ｎ・ｍ２以下が好ましい。
【００２４】
シャフト先端から９３０ｍｍの位置の曲げ剛性値を３５Ｎ・ｍ２以上６０Ｎ・ｍ２以下としているのは、３５Ｎ・ｍ２未満では、手元が柔らかすぎて本発明の効果が得られにくく、６０Ｎ・ｍ２を超えると、硬すぎてフィーリングが悪化することに因る。さらには、下限は４０Ｎ・ｍ２以上、さらに４１Ｎ・ｍ２以上、特に４２Ｎ・ｍ２以上が好ましく、上限は５９Ｎ・ｍ２以下、さらに５８Ｎ・ｍ２以下、特に５３Ｎ・ｍ２以下が好ましい。
【００２５】
前記各曲げ剛性値の増減は、部分的に繊維の弾性率を変える、あるいは、プリプレグを部分的に増減するなどの手法により行うことができるが、本発明では前記のようにストレート層を長さ方向に３分割して繊維の引張弾性率を相違させている。
【発明の効果】
【００２６】
上述したように、本発明によれば、順式フレックスＦｂとトルク値Ｔをそれぞれ前記範囲内とすることにより、ヘッドスピードの遅いシニア層等を含む一般ゴルファーにとって、ヘッドのかえりと打撃タイミングとを合わせやすく、エネルギーロスを抑えて飛距離を増大できると共に、打球方向性を向上させることができる。
また、Ｔ≦０．０５２Ｆｂ−２．５とすることにより、撓りは大きいが捩れは大きくないシャフトを提供でき、特にヘッドスピードの遅いシニア層が大型ヘッドを装着してスイングする場合でも、飛距離を増大させ、かつ打球方向性も安定させることができる。
さらに、シャフト中央部を柔らかく撓りやすくすることにより、打球の打ち出し角が効果的に上がり、この点からも飛距離増大を図ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２７】
以下、発明の実施形態を図面を参照して説明する。
図１乃至図４は、本発明の第一実施形態に係るゴルフクラブシャフト１０を示す。
このシャフト１０は、繊維強化プリプレグ２１〜２６の積層体からなるテーパー状の長尺な管状体よりなる。小径なヘッド取付側のシャフト前端１１にヘッド１３が取り付けられ、大径側のグリップ取付側のシャフト後端１２にグリップ１４が取り付けられている。
シャフト１０の全長は１０４５ｍｍ〜１２００ｍｍ、本実施形態では１１６８ｍｍとし、重量は３５ｇ〜７０ｇ、本実施形態では６５ｇとしている。
【００２８】
前記シャフト１０の製造方法は、図２に示すように、カーボン繊維を引き揃えて樹脂を含浸させた繊維強化プリプレグ２１〜２６をシートワインディング製法によりマンドレル２０に順次、内周側から巻きつけて積層する。その後、ポリプロピレン製のテープ（図示せず）を巻きつけた状態とする。これをオーブン中で加熱加圧し樹脂を硬化させて一体的に成形し、マンドレル２０を引き抜いてシャフト１０を製造している。シャフトの表面は研磨を行った後、両端をカットして塗装している。
【００２９】
シャフト１０を構成する前記繊維強化プリプレグ２１〜２６はいずれも、カーボン繊維からなる強化繊維Ｆ２１〜Ｆ２６にエポキシ樹脂を含浸してなるが、樹脂にはエポキシ樹脂以外の熱硬化性樹脂を使用してもよい。
【００３０】
詳しくは、最内層の繊維強化プリプレグ２１は、ヘッド側先端部に配置され、幅を３回巻きする幅とし、長さを２６７ｍｍとし、厚みを０．１０４ｍｍとしている。強化繊維Ｆ２１は、シャフト軸線に対してなす配向角を０°とし、引張弾性率を４０ｔ／ｍｍ２としている。
二層目の繊維強化プリプレグ２２は、シャフト全長に配置され、幅を３．５回巻きする幅とし、厚みを１．０８２ｍｍとしている。強化繊維Ｆ２２は、シャフト軸線に対してなす配向角を−４５°とし、引張弾性率を５０ｔ／ｍｍ２としている。
三層目の繊維強化プリプレグ２３は、シャフト全長に配置され、幅を３．５回巻きする幅とし、厚みを０．０８２ｍｍとしている。強化繊維Ｆ２３は、シャフト軸線に対してなす配向角を＋４５°とし、引張弾性率を５０ｔ／ｍｍ２としている。
四層目の繊維強化プリプレグ２４は、シャフト全長に配置され、幅を２回巻きする幅とし、厚みを０．１０４ｍｍとしているが、ヘッド側先端部に配置される長さ４００ｍｍのプリプレグ２４Ａと、中央部に配置される長さ４００ｍｍのプリプレグ２４Ｂと、グリップ側後端部に配置される長さ４００ｍｍのプリプレグ２４Ｃとに三分割し、それぞれ特性を異ならせている。具体的には、各プリプレグ２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃの強化繊維Ｆ２４ａ、Ｆ２４ｂ、Ｆ２４ｃは、いずれもシャフト軸線に対してなす配向角を０°としているが、引張弾性率は、Ｆ２４ａを４０ｔ／ｍｍ２、Ｆ２４ｂを３０ｔ／ｍｍ２、Ｆ２４ｃを４０ｔ／ｍｍ２としている。
五層目の繊維強化プリプレグ２５は、シャフト全長に配置され、幅を１回巻きする幅とし、厚みを０．１０４ｍｍとしている。強化繊維Ｆ２５は、シャフト軸線に対してなす配向角を０°とし、引張弾性率を３０ｔ／ｍｍ２としている。
六層目の繊維強化プリプレグ２６は、ヘッド側先端部に配置され、幅を５回巻きする幅とし、長さを２０７ｍｍとし、厚みを０．１０４ｍｍとしている。強化繊維Ｆ２６は、シャフト軸線に対してなす配向角を０°とし、引張弾性率を２４ｔ／ｍｍ２としている。
【００３１】
前記構成よりなるシャフト１０は、図３に示すように、シャフト取付側のシャフト後端１２から７５ｍｍの位置（グリップ取付側の後端）の上点３１と、シャフト後端１２から２１５ｍｍの位置（上点から１４０ｍｍ）の下点３２との上下二点を支持点として、シャフト後端１２から１０３９ｍｍの位置に２．７ｋｇの荷重を掛けたときの順式フレックスＦｂを１０２ｍｍとしている。
なお、上点３１における当接治具のシャフト当接部の断面形状はＲ＝１５ｍｍの円弧形状で、シャフトと直交する方向での断面形状はＲ４０ｍｍでへこんだ形状で、長さ（図４における奥行き長さ）は１５ｍｍである。また、下点３２における当接治具のシャフト当接部のシャフト長手方向の向きの断面形状はＲ＝１５ｍｍの円弧形状で、シャフトと直交する方向での断面形状は中央がＲ４０ｍｍでへこみ、長さは１５ｍｍである。２，７ｋｇ荷重位置の荷重圧子の当接部の断面形状はＲ＝１０ｍｍの円弧形状で、シャフトと直交する方向での断面形状は直線で、長さは１８ｍｍである。
【００３２】
また、図４に示すように、シャフト前端１１から４０ｍｍの位置をチャック３３ａにより固定し、シャフト前端１１から８６５ｍｍの位置に１３．９Ｎのトルク荷重をかけたときのトルク値Ｔを２．５°としている。前記チャック３３ａの幅Ｍ１は５０ｍｍ、前端１１から８６５ｍｍ位置のチャック３３ｂの幅Ｍ２は５０ｍｍである。
これにより、前記順式フレックスＦｂ（ｍｍ）と前記トルク値Ｔ（０）との関係を、Ｔ−０．０５２Ｆｂ＝−２．８０としている。
【００３３】
さらに、前記シャフト１０は、シャフト前端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍの９箇所の剛性分布を、シャフト前端１１側から順番に、３６、３２、２５、２７、３０、３５、３９、４２、５３（Ｎ・ｍ２）としている。
【００３４】
このように、このシャフト１０の前記順式フレックスＦｂは９０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の範囲内であるため、ヘッドスピードが速くない一般ゴルファー等に適した撓り具合となり、ヘッドのかえりと打撃タイミングが合いやすく、エネルギーロスを減らして飛距離を増大することができる。
【００３５】
また、前記トルク値Ｔは２．４°以上５．０°以下の範囲内であり、（０．０５２Ｆｂ−２．５）の値より小さいため、大型ヘッドを装着してスイングしても、捩れが少なく、打球方向性が安定する。
【００３６】
さらに、前記順式フレックスＦｂと前記トルク値Ｔとの関係が、Ｔ≦０．０５２Ｆｂ−２．５を満たす関係となることも明かである。
かつ、前記ヘッド取付側端から１３０ｍｍの位置、２３０ｍｍの位置、３３０ｍｍの位置、４３０ｍｍの位置、５３０ｍｍの位置、６３０ｍｍの位置、７３０ｍｍの位置、８３０ｍｍの位置、９３０ｍｍの位置の９カ所の曲げ剛性値を各々測定した時、２３０ｍｍの位置、３３０ｍｍの位置、４３０ｍｍの位置、５３０ｍｍの位置、６３０ｍｍの位置、又は７３０ｍｍの位置のいずれか１つの曲げ剛性値の値が、前記９カ所の曲げ剛性の値の最小の値となり、該最小値Ｅ１が１６Ｎ・ｍ２以上２５Ｎ・ｍ２以下、
ヘッド取付側端から８３０ｍｍの位置の曲げ剛性の値Ｅ２と前記最小値Ｅ１との差が、１０Ｎ・ｍ２以上２０Ｎ・ｍ２以下、
ヘッド取付側端から９３０ｍｍの位置の曲げ剛性が３５Ｎ・ｍ２以上６０Ｎ・ｍ２以下の範囲となることも明かである。
その結果、シャフト中央部が特に撓りやすい剛性分布となり、打球の打ち出し角が上がり、飛距離を効果的に増大することができる。また、全体に硬すぎず、柔らかすぎない良好な打感が得られると共に、すぐれたシャフト強度を備えることができる。
【００３７】
（実施例）
以上のことを確認するために、本発明のゴルフクラブシャフトの実施例１〜６および比較例１〜９について詳述する。
以下の表１に示すとおり、ゴルフクラブシャフト１０の順式フレックスＦｂと、トルク値Ｔと、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）の値と、曲げ剛性分布とを異ならせた実施例１〜６および比較例１〜９を作製し、それぞれの飛距離、打球方向性、打ち出し角を測定し、その結果を表１に表した。
なお、各実施例１〜６および比較例１〜９の曲げ剛性分布は、グラフにして図５（Ａ）（Ｂ）にも示した。
【００３８】
【表１】
0004800741.tif 000002
【００３９】
（剛性値の測定方法）
剛性値の測定方法は、インテスコ製２０２０型（最大荷重５００ｋｇ）の万能材料試験機を用い、図６に示すように、３点でシャフト１０を支え、測定点Ｐに上方から荷重Ｆを加えたときのたわみ量（δ）を測定した。詳しくは、剛性値の測定点Ｐを中心として、支持点３４、３５間のスパンを２００ｍｍとした。いずれの測定点Ｐについても、加圧速度５ｍｍ／ｍｉｎで負荷荷重Ｆが２０ｋｇに達した時点で圧子（断面形状Ｒ１０ｍｍ、長さ４５ｍｍ）の移動を終了し、そのときのシャフト１０のたわみ量（δ）単位ｍｍを測定した。剛性値は次式にて算出した。なお、支持点３４のシャフト長さ方向の向きの断面形状はＲ１５ｍｍ、長さ５０ｍｍ、支持点３５のシャフト長手方向の向きの断面形状はＲ１５ｍｍ、長さ５０ｍｍである。なお、支持点３５のシャフトと直交する方向での断面形状は直線である。
【００４０】
（剛性値の計算）
ＥＩ（Ｎ・ｍ２）＝３２．７／δ
【００４１】
（実施例１）
前記第一実施形態と同一構成とし、
プリプレグ２１は東レ社製の「９２５５Ｇ−１３」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「１１０５５Ｆ−１１」（カーボン繊維の引張弾性率は５０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａには東レ社製の「９２５５Ｇ−１３」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｂには東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｃには東レ社製の「９２５５Ｇ−１３」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。
【００４２】
これにより、実施例１の順式フレックスＦｂは１０２ｍｍ、トルク値Ｔは２．５°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−２．８０、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、３６、３２、２５、２７、３０、３５、３９、４２、５３、５６（Ｎ・ｍ２）とした。
【００４３】
（実施例２）
積層構成は実施例１と同一であるが、カーボン繊維の引張弾性率を全体的に低くし、実施例１よりも撓りやすく、捩れ易いシャフトとした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「９２５５Ｓ−１１」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａには東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｂには東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｃには東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。
【００４４】
これにより、実施例２の順式フレックスＦｂは１１８ｍｍ、トルク値Ｔは３．５°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−２．６４、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、３０、２７、２１、２２、２５、３０、３３、３６、４７、５１（Ｎ・ｍ２）とした。
【００４５】
（実施例３）
バイアス層を構成するプリプレグ２２、２３の引張弾性率を実施例２よりも高くし、実施例２よりも捩れ難いシャフトとした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「１１０５５Ｆ−１１」（カーボン繊維の引張弾性率は５０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａには東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｂには東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｃには東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。
【００４６】
これにより、実施例３の順式フレックスＦｂは１１６ｍｍ、トルク値Ｔは２．６°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−３．４３、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、２９、２６、２０、２１、２４、２９、３２、３５、４６、５０（Ｎ・ｍ２）とした。
【００４７】
（実施例４）
カーボン繊維の引張弾性率を、全体的に実施例２よりもさらに低くした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「２２５５Ｆ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａには東レ社製の「３２５５Ｇ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｂには日本グラファイトファイバー社製の「Ｅ１０２６Ａ−０９Ｎ」（カーボン繊維の引張弾性率は１０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｃには東レ社製の「３２５５Ｇ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。
【００４８】
これにより、実施例４の順式フレックスＦｂは１４０ｍｍ、トルク値Ｔは４．５°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−２．７８、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、２３、２０、１６、１７、１９、２３、２６、２９、４０、４４（Ｎ・ｍ２）とした。
【００４９】
（実施例５）
バイアス層（プリプレグ２２、２３）の引張弾性率を実施例４よりも高くし、実施例４より捩れ難いシャフトとした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「９２５５Ｇ−１１」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａには東レ社製の「３２５５Ｇ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｂには日本グラファイトファイバー社製の「Ｅ１０２６Ａ−０９Ｎ」（カーボン繊維の引張弾性率は１０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｃには東レ社製の「３２５５Ｇ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ）を用いた。
【００５０】
これにより、実施例５の順式フレックスＦｂは１３８ｍｍ、トルク値Ｔは３．４°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−３．７８、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、２４、２１、１７、１８、２０、２４、２７、３０、４１、４５（Ｎ・ｍ２）とした。
【００５１】
（実施例６）
シャフト中央部の引張弾性率を実施例２よりも低くしたが、その他は実施例２と同一とした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「９２５５Ｇ−１１」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａには東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｂには日本グラファイトファイバー社製の「Ｅ１０２６Ａ−０９Ｎ」（カーボン繊維の引張弾性率は１０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｃには東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。
【００５２】
これにより、実施例６の順式フレックスＦｂは１２４ｍｍ、トルク値Ｔは３．５°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−２．９５、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、３０、２８、２６、２４、２３、２４、２７、３６、４７、５１（Ｎ・ｍ２）とした。
【００５３】
（比較例１）
積層構成は前記第一実施形態と同一であるが、プリプレグ２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃを同一材質で構成することにより、シャフト中央部を特別に撓りやすい構成とせず、かつ、バイアス層の引張弾性率を高くして、捩れ難いシャフトとした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「１２０５３Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は５５ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃには、東レ社製の「９２５５Ｇ−１３」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「９２５５Ｓ−１３」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。
【００５４】
これにより、比較例１の順式フレックスＦｂは８２ｍｍ、トルク値Ｔは２．２°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−２．０６、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、３８、３７、３９、４０、４２、４５、４９、５１、５６、６１（Ｎ・ｍ２）とした。
【００５５】
（比較例２）
バイアス層（プリプレグ２２、２３）と全長ストレート層（プリプレグ２５）の引張弾性率を比較例１よりも低くしたが、各実施例との比較では、シャフト中央部の撓りの少ないシャフトとした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「２２５５Ｆ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃには、東レ社製の「９２５５Ｇ−１３」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。
【００５６】
これにより、比較例２の順式フレックスＦｂは９８ｍｍ、トルク値Ｔは４°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は、−１．１０、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、３１、３０、３２、３３、３５、３８、４２、４４、４９、５４（Ｎ・ｍ２）とした。
【００５７】
（比較例３）
バイアス層（プリプレグ２２、２３）と三分割ストレート層（プリプレグ２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃ）の引張弾性率を比較例２よりもさらに下げて、比較例２よりもさらに撓りやすく捩れ易いシャフトとしたが、前記各実施例との比較では、シャフト中央部の撓りの少ないシャフトとした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「３２５５Ｇ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃには、東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。
【００５８】
これにより、比較例３の順式フレックスＦｂは１４２ｍｍ、トルク値Ｔは５．７°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−１．６８、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、２０、１９、２０、２１、２３、２７、３０、３３、３７、４２（Ｎ・ｍ２）とした。
【００５９】
（比較例４）
比較例３に比して、ヘッド側先端部の引張弾性率を上げる一方、三分割ストレート層（プリプレグ２４Ａ，２４Ｂ、２４Ｃ）と全長ストレート層（プリプレグ２５）の引張弾性率をさらに下げ、特に、グリップ側後端部の引張弾性率を低くし、手元側でもよく撓るシャフトとした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「３２５５Ｇ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａ、２４ＢＣには、東レ社製の「３２５５Ｇ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｃには、日本グラファイトファイバー社製の「Ｅ１０２６Ａ−０９Ｎ」（カーボン繊維の引張弾性率１０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。
【００６０】
これにより、比較例４の順式フレックスＦｂは１５８ｍｍ、トルク値Ｔは６．２°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−２．０２、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、１６、１３、１１、１２、１７、２０、２３、２５、２６、２８（Ｎ・ｍ２）とした。
【００６１】
（比較例５）
バイアス層の引張弾性率を比較例２よりも高く、比較例１よりも低くした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「９２５５Ｓ−１１」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃには、東レ社製の「９２５５Ｓ−１３」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。
【００６２】
これにより、比較例５の順式フレックスＦｂは９８ｍｍ、トルク値Ｔは３．６°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−１．５０、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、３１、３０、３２、３３、３５、３８、４２、４４、４９、５４（Ｎ・ｍ２）とした。
【００６３】
（比較例６）
三分割ストレート層のプリプレグ２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃのうち、グリップ側のプリプレグ２４Ｃに引張弾性率の低い材質を用い、手元側と中央部とで剛性値の差が少ないシャフトとした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「９２５５Ｓ−１１」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａ、２４Ｂには、東レ社製の「９２５５Ｓ−１１」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｃには、日本グラファイトファイバー社製の「Ｅ１０２６Ａ−０９Ｎ」（カーボン繊維の引張弾性率１０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。
【００６４】
これにより、比較例６の順式フレックスＦｂは１１０ｍｍ、トルク値Ｔは３．５°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−２．２２、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、３１、３０、３１、３２、３４、３８、４０、４２、４３、４３（Ｎ・ｍ２）とした。
【００６５】
（比較例７）
三分割ストレート層のプリプレグ２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃのうち、ヘッド側のプリプレグ２４Ａに引張弾性率の低い材質を用い、先端側で撓りやすいシャフトとした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「９２５５Ｓ−１１」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａには、日本グラファイトファイバー社製の「Ｅ１０２６Ａ−０９Ｎ」（カーボン繊維の引張弾性率１０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｂ、２４Ｃには、東レ社製の「９２５５Ｓ−１１」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。
【００６６】
これにより、比較例７の順式フレックスＦｂは１０８ｍｍ、トルク値Ｔは３．５°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−２．１２、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、２０、２５、２８、３１、３５、３８、４２、４４、４９、５４（Ｎ・ｍ２）とした。
【００６７】
（比較例８）
実施例５に比して、全長ストレート層の引張弾性率を低くし、かつ、三分割ストレート層のグリップ側プリプレグ２４Ｃの引張弾性率を低くし、手元側と中央部との剛性値の差を少なくした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「９２５５Ｓ−１１」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａ、２４Ｂには東レ社製の「３２５５Ｇ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｃには日本グラファイトファイバー社製の「Ｅ１０２６Ａ−０９Ｎ」（カーボン繊維の引張弾性率は１０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。
【００６８】
これにより、比較例８の順式フレックスＦｂは１５８ｍｍ、トルク値Ｔは３．６°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−４．６２、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、１６、１３、１１、１２、１７、２０、２３、２５、２６、２８（Ｎ・ｍ２）とした。
【００６９】
（比較例９）
比較例２に比して、三分割ストレート層の引張弾性率を低くし、比較例３に比して、バイアス層の引張弾性率を高くして、比較例２よりも撓りやすく、比較例３よりも捩れ難いシャフトとした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「２２５５Ｆ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃには、東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。
【００７０】
これにより、比較例９の順式フレックスＦｂは１１６ｍｍ、トルク値Ｔは４．３°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−１．７３、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、２６、２５、２７、２８、３０、３２、３６、３８、４３、４８（Ｎ・ｍ２）とした。
【００７１】
（実打テスト）
作製したシャフトに、「ＳＲＩＸＯＮ  Ｗ−４０４  Ｌ１０．５」と、フェラル、グリップを装着して、ハンディキャップ２０〜３５のゴルファー２０名で、市販の３ピースボール（ＳＲＩスポーツ製「ＨＩ−ＢＲＩＤ  ｅｖｒｉｏ」）を１０球ずつ打球し、飛距離、方向性、打ち出し角を測定した。
【００７２】
（飛距離テスト）
目標と打撃点を結んだ直線からボール停止位置までの最短距離を実測し、２０名分の平均値を表１に示した。
【００７３】
（方向性テスト）
目標飛球線に対するズレ量を実測し、右にずれた寸法を＋に、左にずれた寸法を−として、２０名分の平均値と絶対値平均を表１に示した。
【００７４】
（打ち出し角）
インパクト時のボール位置より７８ｃｍ前方の光電管を横切ったときの高さを計測し、その高さと光電管までの距離から打ち出し角を算出した。
【００７５】
表１の結果から分かるように、実施例１〜６はいずれも、打球方向性がよく、飛距離も大きくなった。これは、これら実施例１〜６のシャフトが、順式フレックスＦｂが９０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の範囲内であり、トルク値Ｔが２．４°以上５．０°以下の範囲内であり、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）が−２．５以下であることから、適度な撓りによってヘッドスピードが上がると共に打撃タイミングとも合いやすく、かつ、捩れ量が抑えられているために方向性が安定し、エネルギーロスが減ったためと認められる。
【００７６】
また、実施例１〜６はいずれも打ち出し角が高かった。これは、これら実施例１〜６のシャフトが、ヘッド取付側端から１３０ｍｍの位置、２３０ｍｍの位置、３３０ｍｍの位置、４３０ｍｍの位置、５３０ｍｍの位置、６３０ｍｍの位置、７３０ｍｍの位置、８３０ｍｍの位置、９３０ｍｍの位置の９カ所の曲げ剛性値を各々測定した時、２３０ｍｍの位置、３３０ｍｍの位置、４３０ｍｍの位置、５３０ｍｍの位置、６３０ｍｍの位置、又は７３０ｍｍの位置のいずれか１つの曲げ剛性値の値が、前記９カ所の曲げ剛性の値の最小の値となり、該最小値Ｅ１が１６Ｎ・ｍ２以上２５Ｎ・ｍ２以下、
ヘッド取付側端から８３０ｍｍの位置の曲げ剛性の値Ｅ２と前記最小値Ｅ１との差が、１０Ｎ・ｍ２以上２０Ｎ・ｍ２以下、
ヘッド取付側端から９３０ｍｍの位置の曲げ剛性が３５Ｎ・ｍ２以上６０Ｎ・ｍ２以下であった。この結果より、シャフト中央部でよく撓り、フェースが上に向きやすくなったためと認められる。
【００７７】
一方、比較例１〜７および比較例９は、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）が−２．５より大きく、順式フレックスＦｂとトルク値Ｔのバランスが悪いため、飛距離と方向性の少なくとも一方の結果が悪くなったと認められる。
特に、比較例１は、重量が重く、順式フレックスＦｂが９０ｍｍ未満であり、トルク値Ｔも２．４未満であり、重く、硬く、捩れ難いシャフトであることから、難しいシャフトとなり、飛距離、方向性、打ち出し角の結果がいずれも悪くなったと認められる。
比較例３、４は、トルク値Ｔが５．０を超えたため、捩れ易いシャフトとなり、フェース面が安定しないため、打球方向性の結果が悪くなったと認められる。
比較例４、８は、順式フレックスＦｂが１５０ｍｍを超え、全体的に撓りすぎるシャフトとなったことから、タイミングがうまく合わず、エネルギーロスを生じて、打ち出し角も低くなり、飛距離も伸びなかったと認められる。
【図面の簡単な説明】
【００７８】
【図１】本発明の第一実施形態に係るゴルフクラブの概略図である。
【図２】図１に示すゴルフクラブシャフトの繊維強化プリプレグの積層構造を示す図である。
【図３】順式フレックスの測定方法を示す図である。
【図４】トルク値の測定方法を示す図である。
【図５】（Ａ）は実施例１〜５および比較例１〜４の曲げ剛性分布を示し、（Ｂ）は実施例６および比較例５〜９の曲げ剛性分布を示すグラフである。
【図６】三点曲げ剛性の測定方法を示す図である。
【図７】一般市販品と本発明のゴルフクラブシャフトの、順式フレックスＦｂとトルク値Ｔとの関係を示す分布図である。
【符号の説明】
【００７９】
１０  ゴルフクラブシャフト
１１  ヘッド取付側先端
１２  グリップ取付側
２１〜２６  繊維強化プリプレグ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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