(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダ状の胴部とボウル状の底部とからなり、炭素繊維強化炭素複合材により形成された単結晶引き上げ用ルツボであって、前記炭素繊維を引き揃え、前記胴部を通過するように周方向に沿って巻き付けた周方向強化層と、前記炭素繊維を引き揃え、前記底部に掛けられ前記胴部に至るように軸方向に沿って巻きかけた軸方向強化層とを備え、
前記炭素繊維強化炭素複合材の表面には、熱分解炭素が含浸されるとともに被覆されている単結晶引き上げ用ルツボ。
【請求項２】
前記軸方向強化層は前記底部の中心を覆って設けられ、前記底部は孔無しの一体で形成された請求項１に記載の単結晶引き上げ用ルツボ。
【請求項３】
前記周方向強化層は中心軸に対する巻き付け角が７０°〜９０°のパラレル巻き又はヘリカル巻きの少なくとも一つで形成され、前記軸方向強化層は中心軸に対する巻き付け角が０°〜１０°のレベル巻き又はポーラ巻きの少なくとも一つで形成される請求項１に記載の単結晶引き上げ用ルツボ。
【請求項４】
前記周方向強化層と前記軸方向強化層の組み合わせが、複数組重ねられた請求項３に記載の単結晶引き上げ用ルツボ。
【請求項５】
前記胴部と前記底部の最内層は、炭素繊維クロスの張りつけにより形成されており、
前記炭素繊維クロスの張りつけにおいては、前記炭素繊維クロスの織り目が前記底部の中心軸に交差するようになされている請求項１に記載の単結晶引き上げ用ルツボ。
【請求項６】
シリンダ状の胴部とボウル状の底部とからなり、炭素繊維強化炭素複合材により形成された単結晶引き上げ用ルツボであって、
前記炭素繊維を引き揃えて巻き付けた周方向の強化層と、前記炭素繊維を引き揃えて前記底部に掛けられた軸方向の強化層との多層構造を備え、前記底部は孔無しの一体であり、前記炭素繊維強化炭素複合材料の表面には、熱分解炭素が含浸されているとともに被覆されている単結晶引き上げ用ルツボ。 
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、シリコン、ガリウム又はこれらの化合物の単結晶引き上げ装置に用いられるルツボに関わる。特に、炭素繊維強化炭素複合材製のルツボに関する。
【背景技術】
【０００２】
本発明はチョクラルスキー法（ＣＺ法）による半導体単結晶引き上げ装置等に用いられる単結晶引き上げ用ルツボに関する。ＣＺ法によるシリコン単結晶の製造には、従来より、シリコンをその内部で溶融するための石英ルツボと、これを収容して外部から支持するための炭素製のルツボが用いられている。石英ルツボは使用中にシリコンの溶融熱を受けて軟化し、その外表面がルツボ内面に密着した状態となる。この状態のまま冷却すると、石英ルツボより熱膨張係数が大きな炭素製のルツボには大きな応力が発生する。
【０００３】
そこで、このような応力に耐える機械的強度を有し、比較的石英ルツボに近い熱膨張係数を有し、大型化に対応しやすい炭素繊維強化炭素複合材(Carbon Fiber Reinforced Carbon Composite)或いはＣ／Ｃ複合材(C/C Composite) で単結晶引き上げ用ルツボを製造することが提案されている。下記文献は、胴部と底部からなるルツボのうち、胴部のみ又はその全体をＣ／Ｃ複合材で製造することを提案している。その製造方法としては、フィラメントワインディング法を用い、マトリックス前駆体が含浸された炭素繊維をヘリカル状にルツボ状のマンドレルに巻き付けて成形することを提案している。
【０００４】
【特許文献１】実公平３−４３２５０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、ボウル状に湾曲した底部に滑りが生じないように、ヘリカル状に炭素繊維を巻き付けることは困難であるという問題があった。そのため、底部の巻き付けが不十分になって十分な強度を有する底部を形成することができなかった。
【０００６】
また、経験的に最も応力が集中するのは、胴部から底部に至る部分であり、全体をフィラメントワインディング法によるＣ／Ｃ複合材で製造することの困難性に鑑み、胴部と底部の境界部分だけをＣ／Ｃ複合材で製造することも提案されている。しかし、この場合の製造方法も、フィラメントワインディング法を用い、マトリックス前駆体が含浸された炭素繊維をパラレル巻き又はヘリカル巻きでルツボ状のマンドレルに巻き付けて成形する方法である。胴部と底部の境界部分だけをＣ／Ｃ複合材で製造することは、胴部と底部の全体をＣ／Ｃ複合材で製造することより優しいが、胴部と底部の境界部分も湾曲しており、この湾曲した部分に滑りを生じないようにパラレル巻き又はヘリカル巻きを行うことは依然として困難であった。その結果、胴部のみならず、底部まで十分な強度を有するＣ／Ｃ複合材製の単結晶引き上げ用ルツボを提案することができなかった。
【０００７】
また、フィラメントワインディング法に用いられるルツボ状のマンドレルは底部の中心と胴部の中心の両端に軸が突設された形状をしている。そのため、胴部と底部の全体をＣ／Ｃ複合材で製造したとしても、底部の中心には孔が残り、この部分を別途のＣ／Ｃ複合材で栓をする必要があった。また、Ｃ／Ｃ複合材は黒鉛よりポーラスであるため、シリコンと反応するＳｉＣ化が生じやすいという問題点もあった。
【０００８】
本発明は従来の技術のこのような問題点を解決するためになされたものであり、その第１の目的は、シリンダ状の胴部のみならずボウル状の底部もフィラメントワインディング法で強化されたＣ／Ｃ複合材製の単結晶引き上げ用ルツボを提供することにある。また第２の目的は、フィラメントワインディング法の足らざる部分を炭素繊維シートで補いつつ全体として強化されたＣ／Ｃ複合材製の単結晶引き上げ用ルツボを提供することにある。
【０００９】
また第３の目的は、ボウル状の底部に孔がなく、底部の全体が強化されたＣ／Ｃ複合材製の単結晶引き上げ用ルツボを提供することにある。また第４の目的は、Ｃ／Ｃ複合材の表面性状を改善し、ＳｉＣ化が生じにくいＣ／Ｃ複合材製の単結晶引き上げ用ルツボを提供することにある。
【課題を解決するための手段及び効果】
【００１０】
（１）  上記目的を達成するために、本発明の単結晶引き上げ用ルツボは、シリンダ状の胴部とボウル状の底部とからなり、炭素繊維強化炭素複合材により形成された単結晶引き上げ用ルツボであって、前記炭素繊維を引き揃え、前記胴部を通過するように周方向に沿って巻き付けた周方向強化層と、前記炭素繊維を引き揃え、前記底部に掛けられ前記胴部に至るように軸方向に沿って巻きかけた軸方向強化層とを備え、前記炭素繊維強化炭素複合材の表面には、熱分解炭素が含浸されるとともに被覆されているものである。
【００１１】
上記（１）の構成によれば、周方向強化層がルツボの胴部を押し広げようとする力に対抗し、軸方向強化層がルツボの底部を押し下げようとする力に対抗する。従って、シリンダ状の胴部のみならずボウル状の底部もフィラメントワインディング法で強化されたＣ／Ｃ複合材製の単結晶引き上げ用ルツボとなっている。その結果、単結晶引き上げ用ルツボとして十分な機械的強度を有する。また、Ｃ／Ｃ複合材の表面に、熱分解炭素が含浸させられ被覆されているので、耐ＳｉＣ化が向上する。
【００１２】
（２）  本発明の単結晶引き上げ用ルツボにおいては、前記軸方向強化層は前記底部の中心を覆って設けられ、前記底部は孔無しの一体で形成されたものであることが好ましい。
【００１３】
上記（２）の構成によれば、ボウル状の底部に孔がないので、上記請求項１の発明による効果に加えて、更に、底部の全体が強化されたＣ／Ｃ複合材製の単結晶引き上げ用ルツボとなっている。
【００１４】
（３）  本発明の単結晶引き上げ用ルツボにおいては、前記周方向強化層は中心軸に対する巻き付け角が７０°〜９０°のパラレル巻き又はヘリカル巻きの少なくとも一つで形成され、前記軸方向強化層は中心軸に対する巻き付け角が０°〜１０°のレベル巻き又はポーラ巻きの少なくとも一つで形成されたものであることが好ましい。
【００１５】
上記（３）の構成によれば、上記（１）に記載の発明と同様に、周方向強化層がルツボの胴部を押し広げようとする力に対抗し、軸方向強化層がルツボの底部を押し下げようとする力に対抗する。従って、シリンダ状の胴部のみならずボウル状の底部もフィラメントワインディング法で強化されたＣ／Ｃ複合材製の単結晶引き上げ用ルツボとなっている。その結果、単結晶引き上げ用ルツボとして十分な機械的強度を有する。
【００１６】
（４）  本発明の単結晶引き上げ用ルツボにおいては、前記周方向強化層と前記軸方向強化層の組み合わせが、複数組重ねられたものであることが好ましい。
【００１７】
上記（４）の構成によれば、周方向強化層及び軸方向強化層が、複数組重ねられているので、更に、シリンダ状の胴部及びボウル状の底部がフィラメントワインディング法で強化されたＣ／Ｃ複合材製の単結晶引き上げ用ルツボとなっている。
【００１８】
（５）  本発明の単結晶引き上げ用ルツボにおいては、前記胴部と前記底部の最内層は、炭素繊維クロスの張りつけにより形成されており、前記炭素繊維クロスの張りつけにおいては、前記炭素繊維クロスの織り目が前記底部の中心軸に交差するようになされていることが好ましい。 
【００１９】
上記（５）の構成によれば、上記（１）の発明による効果に加えて、ルツボの最内層が炭素繊維クロスの張りつけにより形成されているので、石英ルツボとの接触性が向上する。また、ルツボ内表面をフラットにすることができる。
【００２２】
（６）  別の観点として、本発明の単結晶引き上げ用ルツボは、シリンダ状の胴部とボウル状の底部とからなり、炭素繊維強化炭素複合材により形成された単結晶引き上げ用ルツボであって、前記炭素繊維を引き揃えて巻き付けた周方向の強化層と、前記炭素繊維を引き揃えて前記底部に掛けられた軸方向の強化層との多層構造を備え、前記底部は孔無しの一体であり、前記炭素繊維強化炭素複合材料の表面には、熱分解炭素が含浸されているとともに被覆されているものであってもよい。 
【００２３】
上記（６）の構成によれば、周方向強化層がルツボの胴部を押し広げようとする力に対抗し、軸方向強化層がルツボの底部を押し下げようとする力に対抗するので、シリンダ状の胴部のみならずボウル状の底部もフィラメントワインディング法によって強化されている。Ｃ／Ｃ複合材の表面に、熱分解炭素が含浸させられ被覆されているので、耐ＳｉＣ化が向上する。その結果、単結晶引き上げ用ルツボとして十分な機械的強度を有する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
以下本発明の実施例を図面に基づいて説明する。図１において、マンドレル１１は、円筒部１２と、円筒部１２の一端で膨出する膨出部１３と、円筒部１２の他端の中心から突設された軸部１４とからなる金属製である。円筒部１２はルツボ胴部の内径に相当する外径を有し、ルツボ胴部よりやや長くなっている。膨出部１３はルツボ底部の内側の湾曲形状に沿う湾曲した外周面を有している。このマンドレル１１を制御された回転が可能な軸部１４によって支持し、マトリックス前駆体が含浸された炭素繊維を供給するデリバリアイ部１５を図示のようにマンドレル１１の外周に沿って移動させると、ポーラ巻き、パラレル巻き、レベル巻き等のフィラメントワインディングが自在に行える。このとき、円筒部１２の他端側の側面に巻き付けられる炭素繊維は捨て巻きとなる。他端側円周部で炭素繊維がすべる事があるので、ピンを設置してズレ止めを行う事がある。
【００２５】
図２により図１のマンドレルを用いて成形体を得るまでの工程を説明する。マンドレル１１の表面に、樹脂等のマトリックス前駆体が含浸された２Ｄクロス２１の一層を織り目が中心軸１６に交差するように張りつける（第１工程）。この２Ｄクロス２１を最内層とすることにより、内表面がフラットになる。つぎに、フィラメントワインディング法により、樹脂等のマトリックス前駆体を含浸させた炭素繊維をマンドレル１１の外周に巻き付ける。まず、膨出部１３の頂点１７を通るポーラ巻き２２を行う（第２工程）。このポーラ巻き２２は、中心軸１６に対する巻き付け角度が０°となるように巻き付けられるものであって、頂点１７の部分に密に集まる。このポーラ巻き２２によって、最内層の２Ｄクロス２１が締めつけられる。つぎに、円筒部１２の周方向に沿って巻き付けるパラレル巻き２３を行う（第３工程）。このパラレル巻き２３は、中心軸１６に対する巻き付け角度が９０°近くとなるように巻き付けられるものであって、ルツボ胴部の周方向強化層を形成する。
【００２６】
つぎに、膨出部１３のうち円筒部１２に隣接する部分に、樹脂等のマトリックス前駆体が含浸された１Ｄプリプレグ又は２Ｄクロスのシート２５の複数を環状に張り合わせる（第４工程）。この隣接部分は、ルツボ底部の曲率半径が小さい湾曲部分に相当し、厚み調整の為に張られる。シート２５の炭素繊維の並ぶ方向を周方向とすることが好ましい。つぎに、膨出部１３に掛けられ円筒部１２に至るレベル巻き２６を行う（第５工程）。このレベル巻き２６は、中心軸１６に対する巻き付け角度が０°〜１０°なるように巻き付けられるものであって、ルツボ底部からルツボ胴部に至る軸方向強化層を形成する。このとき、膨出部１３におけるレベル巻き２６が頂点１７に集中しないように、頂点１７からの距離を変えた巻きかけを行い、膨出部１３の大きな曲率半径の湾曲部分の全体に炭素繊維が通るように分散する。上述したパラレル巻き（第３工程）とシート張りつけ（第４工程）とレベル巻き（第５工程）の組み合わせにより、マンドレル１１の外周に略均一厚みの組み合わせ層が形成される。マンドレル１１の外周の成形体が所定厚みになるまで、第３〜第５工程による組み合わせ層を複数層重ねる。
【００２７】
図３により、以上の成形工程（Ｓ１）につづく工程を説明する。成形体が巻き付けられたマンドレルのまま乾燥させる。マンドレル外周の成形体に外圧を付与しながら加熱し、マトリックス前駆体の樹脂を熱硬化させる（Ｓ２）。そして、図２のＡ線で成形体をカットすることにより、ルツボ状の一次成形体を得る。ルツボ状一次成形体を不活性ガス中で加熱し、一次炭素化を行う（Ｓ３）。更に、ピッチ含浸（Ｓ４）と二次炭素化（Ｓ５）を必要数繰り返し、含浸による高密度化を行う。所定の密度が得られると、黒鉛化を行う（Ｓ６）。ルツボの長さ及びルツボ底部の外周に必要な機械加工を施して（Ｓ７）、所定形状となった二次成形体を得る。さらに、不純物を除去する高純度化処理を行い、更に、必要に応じて、ＣＶＩ(Chemical Vapor Impregnation) により熱分解炭素(PyrolyticCarbon)を二次成形体表面の細孔に含浸させるとともに、二次成形体表面に被覆させ（Ｓ８）、最終製品を得る（Ｓ９）。
【００２８】
このようにして得られた単結晶引き上げ用ルツボの断面が図４に示される。ルツボ１は、シリンダ状の胴部２とボウル状の底部３の一体構造である。底部３は、胴部２に隣接する小さな曲率半径（Ｒ１）の湾曲部分４と、底部３の中心軸７の回りを形成する大きな曲率半径（Ｒ２）の湾曲部分５とからなっている。また底部３には孔がなく、機械加工による取付座６が形成されている。このようなルツボにあっては、底部３から胴部２にＵ字状に至る軸方向強化層８と胴部２の外周の周方向強化層９とを有している。このような単結晶引き上げ用ルツボ１に作用する応力の状態が図５に示される。ルツボ１の内部に石英ルツボ３１が嵌められ、石英ルツボ３１の中に少量のシリコン残渣３２が残った状態で冷却される場合と、大きな応力がルツボ１に作用する。まず、シリコン残渣３２の表面が固まり、次に底部に接する部分が固まり、やがて内部が固まっていく。ルツボ１は石英ルツボ３１より熱膨張係数が大きく、また、シリコンは固体になる時に膨張するので、周方向に突っ張る力ａ１が発生し、つぎに下方向に突っ張る力ａ２が発生する。すなわち、胴部２には周方向の引っ張り応力ｂ１以外に、底部３を胴部２から引き剥がそうとする軸方向の応力ｂ２が発生する。周方向の引っ張り応力ｂ１は、図４の周方向強化層９が受け持ち、軸方向の応力ｂ２は、図４の軸方向強化層８が受け持つ。
【００２９】
図６は、２個取りのマンドレル１１１を示す。マンドレル１１１は、右円筒部１１２Ｒと、右円筒部１１２Ｒの一端で膨出する右膨出部１１３Ｒと、左円筒部１１２Ｌと、左円筒部１１２Ｌの一端で膨出する左膨出部１１３Ｌと、右膨出部１１３Ｒの中心から突設された右軸部１１４Ｒと、左膨出部１１３Ｌの中心から突設された左軸部１１４Ｌとからなる金属製である。左右円筒部１１２Ｒ，１１２Ｌはルツボ胴部の内径に相当する外径を有し、ルツボ胴部の二倍よりやや長くなっている。左右膨出部１１３Ｒ，１１３Ｌはルツボ底部の内側の湾曲形状に沿う湾曲した外周面を有している。このマンドレル１１１を、制御された回転が可能な左右軸部１１４Ｒ，１１４Ｌによって支持し、マトリックス前駆体が含浸された炭素繊維を供給するデリバリアイ部１１５を図示のようにマンドレル１１１の外周に沿って移動させる。
【００３０】
図７は、２個取りのマンドレル１１１で成形体を得る工程を示す。マンドレル１１１の表面に、樹脂等のマトリックス前駆体が含浸された２Ｄクロス１２１の一層を織り目が中心軸１１６に交差するように張りつける（第１工程）。つぎに、左右膨出部１１３Ｒ，１１３Ｌに掛けられ左右円筒部１１２Ｒ，１１２Ｌに至るレベル巻き１２２を行う（第２工程）。このレベル巻き１２２は、中心軸１１６に対する巻き付け角度が０°〜１０°なるように巻き付けられるものであって、ルツボ底部からルツボ胴部に至る軸方向強化層を形成する。このとき、左右膨出部１１３Ｒ，１１３Ｌにおけるレベル巻き１２２が左右軸部１１４Ｒ，１１４Ｌの回りで散らばるような巻きかけを行い、左右膨出部１１３Ｒ，Ｌの全体に炭素繊維が通るようにする。つぎに、左右円筒部１１２Ｒ，１１２Ｌの周方向に沿って巻き付けるパラレル巻き１２３を行う（第３工程）。このパラレル巻き１２３は、中心軸１１６に対する巻き付け角度が９０°近くとなるように巻き付けられるものであって、ルツボ胴部の周方向強化層を形成する。
【００３１】
つぎに、左右膨出部１１３Ｒ，１１３Ｌのうち左右円筒部１１２Ｒ，１１２Ｌに隣接する部分に、樹脂等のマトリックス前駆体が含浸された１Ｄプリプレグ又は２Ｄクロスのシート１２５の複数を環状に張り合わせる（第４工程）。この隣接部分は、ルツボ底部の曲率半径が小さい湾曲部分に相当し、厚み調整の為に張られる。シート１２５の炭素繊維の並ぶ方向を周方向とすることが好ましい。上述したレベル巻き（第２工程）とパラレル巻き（第３工程）とシート張りつけ（第４工程）との組み合わせにより、マンドレル１１１の外周に略均一厚みの組み合わせ層が形成される。マンドレル１１１の外周の成形体が所定厚みになるまで、第２〜第４工程による組み合わせ層を複数層重ねる。
【００３２】
このようにして得られたルツボの断面図が図８に示される。ルツボ１０１がシリンダ状の胴部１０２とボウル状の底部１０３の一体構造である点は図４と同様である。底部１０３の中心には、マンドレル１１１の左右軸部１１４Ｒ，１１４Ｌを通すための孔１０７が存在している。この孔１０７は、栓１１０が挿入されることによって塞がれる。その時、孔１０７を形成する面と、この面と接触する部分の栓の側面にそれぞれ雌ネジ、雄ネジを加工して栓１１０を取り付けてもよい。また、孔１０７を形成する面と、この面と接触する部分の栓の側面とを互いに係合するテーパ状としてもよいし、単にストレートな円筒状と円柱状の面としてもよい。したがって、軸方向強化層１０８は、孔１０７を迂回するようなＵ字状で掛け渡されている。周方向強化層１０９は図４と同様に胴部１０２の外周に沿うように配設されている。底部１０３特に孔１０７の回りの応力は、図４の孔無しに比較して大きくなるものの、マンドレル１１１の軸部の存在により、二個取りや効率的なワインディングが可能になる。
【００３３】
また、孔無しのルツボを二個同時に製作するためには、第１図に示した２個のマンドレル１１を第９図（ａ）及び第９図（ｂ）に示すように、駆動装置２０を介して左右対称に連結するとよい。第９図（ａ）及び第９図（ｂ）において、駆動装置２０は左右両方に突き出した回転軸１４ａ、１４ｂを有する。この回転軸１４ａ、１４ｂによって２個のマンドレル１１は支持されている。第９図（ａ）においては、マトリックス前駆体が含浸された炭素繊維を供給するための２個のデリバリアイ部１５が、駆動装置２０を介して点対称に配置されている。そして、それぞれのデリバリアイ部１５をそれぞれのマンドレル１１の外周に沿って移動させると、ポーラ巻き、パラレル巻き、レベル巻き等のフィラメントワインディングが自在に行える。第９図（ｂ）においては、マトリックス前駆体が含浸された炭素繊維を供給するための２個のデリバリアイ部１５が、駆動装置２０を介して線対称に配置されている。そして、それぞれのデリバリアイ部１５をそれぞれのマンドレル１１の外周に沿って移動させると、ポーラ巻き、パラレル巻き、レベル巻き等のフィラメントワインディングが自在に行える。
【実施例】
【００３４】
さらに、具体的実施例について説明する。
【００３５】
（実施例１）
図１のマンドレルを使用し、マンドレル表面にトレカＴ−３００ ６Ｋ 平織りクロス（東レ（株）製）にフェノール樹脂を含浸したものを１層張りつけ、その上にフィラメントワインディングを施した。フィラメントワインディングは、トレカＴ−３００ １２Ｋ（東レ（株）製）フィラメント６本にフェノール樹脂を含浸させながら、レベル巻き、中心軸に対する巻き付け角が８５°〜９０°のパラレル巻きを交互に３層づつ巻き付けた。胴部はパラレル巻きとレベル巻きの６層になるが、底部はレベル巻きだけになるので、パラレル巻きを行った後に、底部のうち胴部との隣接部分に、１Ｄプリプレグを扇状に裁断したものを一枚一枚張り合わせて環状にした。これらにより層厚み７ｍｍの成形体が得られた。つぎに、オーブン中にて１００°Ｃで揮発分調整を行ったのち、真空パックを被せて真空引きをしながら、オーブンの温度を２００°Ｃまで上げて成形体を熱硬化させた。熱硬化後、マンドレルから取り外し、ルツボ状成形体を得た。つぎに、胴部の真円度を保つために、黒鉛製の変形防止用治具を取付け、電気炉で窒素注入しながら１０°Ｃ／ｈｒの昇温で１０００°Ｃまで昇温し、Ｃ／Ｃ複合材を得た。
【００３６】
また、ピッチ含浸と焼成を４回繰り返して緻密化を行った。更に最終熱処理として黒鉛製の変形防止用治具を取付けたまま、窒素気流中で２０００°Ｃの熱処理を行った。そののち、ルツボ底部の機械加工を施し、更に高純度化処理のために、真空炉にセットし、２０００°Ｃまで加熱したのち、塩素ガスを供給し、炉内圧力１０ｔｏｒｒで２０時間キープした。更に、熱分解炭素の含浸及び被覆のために、真空炉内にセットし、メタンガスを供給し、炉内圧力２５ｔｏｒｒで１００時間キープし、ＣＶＩ法の熱分解炭素によるＣ／Ｃ複合材の緻密化処理を行い最終製品を得た。このＣＶＩ処理によって、Ｃ／Ｃ複合材のかさ密度は１．６から１．７に上昇し、気孔率が２０％から１４．５％に下がった。このようにして得られたＣ／Ｃ複合材製のルツボを単結晶引き上げ装置に使用した。単結晶引き上げ操業毎に使い捨てされる石英ルツボ底部に割れが発生し、Ｃ／Ｃ複合材製ルツボの胴部及び底部共に強度があることが確認された。また、Ｃ／Ｃ複合材製ルツボの内面についても、熱分解炭素によりＳｉＯ2 との反応が抑制されており、３０回の操業回数で底部のうち胴部に隣接する部分に多少の損耗が見られただけである。
【００３７】
（実施例２）
図７のようなマンドレルを使用し、ルツボ底部に孔が存在すること以外は実施例１と同様である。軽くて堅牢であるというハンドリング性に優れるという点と、ＳｉＯ2 との反応の抑制という点は実施例１と同じである。ただし、実施例１と同じ３０回の操業回数で底部の孔の周辺に亀裂の兆候が見られた。
【００３８】
（比較例１）
図７に示すマンドレルを用い、ヘリカル巻きとパラレル巻きのみの組合せでルツボ形状の成形を行った。ヘリカル巻きは、炭素繊維糸がずれてしまい実施例２程に回転軸近傍まで巻き付けることが出来なかった。結果として実施例より底孔の大きなルツボとなった。パラレル巻きはヘリカル巻きと交互に行い、実施例１，２と同様に行った。また、ＣＶＩ処理も同様に行い、同様な密度増加が得られた。しかし、実際の操業においては、底孔が大きいため毎回軟化した石英ルツボが底孔を塞いでいた栓を押し出す形で変形し、操業後は、必ずと言ってよいくらいルツボ自体が傾いていた。実施例１，２と同じ３０回の操業回数では毎回の石英ルツボの変形による応力が大きかったためか亀裂が発生していた。
【００３９】
なお、本発明は、特許請求の範囲を逸脱しない範囲で設計変更できるものであり、上記実施形態や実施例に限定されるものではない。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】本発明実施の一つのルツボの成形体を得るためのマンドレルの側面図である。
【図２】本発明実施の一つのルツボの成形体を得るまでの成形工程を示す図である。
【図３】Ｃ／Ｃ複合材製ルツボの最終製品を得るまでの工程を示すフロー図である。
【図４】Ｃ／Ｃ複合材製ルツボの最終製品の断面図である。
【図５】Ｃ／Ｃ複合材製ルツボが応力に耐える様子を示す断面図である。
【図６】二つのルツボの成形体を得るためのマンドレルの側面図である。
【図７】二つのルツボの成形体を得るまでの成形工程を示す図である。
【図８】Ｃ／Ｃ複合材製ルツボの最終製品の断面図である。
【図９】二つのルツボの成形体を得るためのマンドレル等の配置を示す図である。
【符号の説明】
【００４１】
１２  円筒部
１３  膨出部
１６  中心軸
１７  頂点
２１  クロス
２２  ポーラ巻き
２３  パラレル巻き
２５  シート
２６  レベル巻き
【図１】
0004686508.tif 000002
【図２】
0004686508.tif 000003
【図３】
0004686508.tif 000004
【図４】
0004686508.tif 000005
【図５】
0004686508.tif 000006
【図６】
0004686508.tif 000007
【図７】
0004686508.tif 000008
【図８】
0004686508.tif 000009
【図９】
0004686508.tif 000010