(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
mass％で、
Ｃ：0.015〜0.05％、                Ｎ：0.01〜0.06％、
Mn：1％以下、                      Cr：13〜20％、
Al：0.01％以下
を含み、かつＣ，Ｎを下記（１）式で定義されるCr炭窒化物の体積率ｖが0.0９％以下となるように含み、さらに
Si：0.4％以下、                    Ｐ：0.05％以下、
Ｓ：0.010％以下
を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有し、さらにフェライト粒の平均結晶粒径が10μm未満で、Cr炭窒化物の平均粒径が0.6μm以上である組織を有することを特徴とするプレス成形性に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板。
記
ｖ（％）＝100×｛0.0196Ｃ＋0.0015Ｎ｝  ………（１）
ここで、ｖ：Cr炭窒化物体積率（体積％）、
Ｃ、Ｎ：各元素の含有量（mass％）
【請求項２】
ステンレス鋼素材に、熱間圧延工程と、熱延板焼鈍および酸洗を施す熱延板焼鈍処理工程と、冷間圧延工程と、冷延板焼鈍工程とを施しステンレス冷延鋼板とするフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法において、前記ステンレス鋼素材をmass％で、
Ｃ：0.015〜0.05％、               Ｎ：0.01〜0.06％、
Mn：1％以下、                     Cr：13〜20％、
Al：0.01％以下
を含み、かつＣ，Ｎを下記（１）式で定義されるCr炭窒化物の体積率ｖが0.0９％以下となるように含み、さらに、
Si：0.4％以下、                      Ｐ：0.05％以下、
Ｓ：0.010％以下
を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有する鋼素材とし、前記熱延工程を、1000℃以上に加熱し、900℃未満の温度で熱間圧延を終了し熱延板としたのち、該熱延板を巻取温度：600〜700℃で巻取る工程とし、前記冷延工程を冷間圧下率：70％以上の冷間圧延を施し冷延板とする工程とし、前記冷延板焼鈍工程を、該冷延板に焼鈍温度：750〜850℃とする連続焼鈍を施す工程とすることを特徴とするプレス成形性に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。
記
ｖ（％）＝100×｛0.0196×Ｃ＋0.0015Ｎ｝  ………（１）
ここで、ｖ：Cr炭窒化物体積率（体積％）、
Ｃ、Ｎ：各元素の含有量（mass％）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フェライト系ステンレス鋼に係り、とくにフェライト系ステンレス冷延鋼板のプレス成形性の向上に関する。
【背景技術】
【０００２】
フェライト系ステンレス鋼板は、耐食性に優れ、かつ安価であることから、建築物外装材、厨房器具、化学プラント等、広い範囲の用途に用いられている。従来、これらの用途ではフェライト系ステンレス鋼板には耐食性に優れることのみが要求され、プレス成形性に優れることまでの要求はなかった。しかし、近年、これらの用途でも、複雑な形状にプレス加工される場合が多くなり、フェライト系ステンレス鋼板にもプレス成形性に優れることが強く要望されるようになってきた。
【０００３】
このような要望に対し、例えば特許文献１には、Ｃ：0.08％以下、Si：0.70％以下、Mn：1.00％以下、Cr：15〜20％、Ｎ：0.04〜0.12％（但し、Ｃ＋Ｎ：0.08〜0.15％）を含有し、Feおよび不可避的不純物：残り、よりなるフェライト系ステンレス鋼板が提案され、このフェライト系ステンレス鋼板を用いればプレス成形時のストレツチヤストレインの発生が防止できるとしている。しかし、特許文献1に記載された技術では、ストレツチヤストレインの発生は防止できるが、Ｃ、Ｎ含有量が多くなり伸び自体が低くなる傾向が強いため、プレス成形に適した鋼板であるとは言い難い。
【０００４】
また、特許文献２には、Ｃ：0.02〜0.05％、Ｎ：0.02〜0.05％、Al：0.10〜0.30％を含むステンレス鋼組成の鋼片を加熱し熱間圧延してフェライトとマルテンサイトの複合組織を有する熱延板とし、ついで得られた熱延板に850〜980℃の温度範囲で高温短時間焼鈍を施し、AlNを生成させたのち、冷間圧延、仕上焼鈍を施す、耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法が提案されている。しかし、特許文献２に記載された技術により得られた鋼板は、微細なAlNの析出により結晶粒が微細化されると同時に材質が硬質化されるため、降伏点が高くなり、十分なプレス成形性を有する鋼板であるとは言い難い。
【０００５】
また、特許文献３には、母溶鋼をCr：10〜23％を含み、γポテンシャルが23％以下のフェライト系ステンレス鋼とするとともに、連続鋳造中のモールド内中心の未凝固部分にγポテンシャルを増加させる元素を含む粒子を投入し、投入した粒子を溶融固溶させ鋳片内層部のγポテンシャルを母溶鋼の値より５％以上増加させた鋼片として、熱間圧延、冷間圧延および焼鈍を含む工程により延性とリジング性の優れたフェライト系ステンレス鋼板とするフェライト系ステンレス鋼板の製造方法が提案されている。しかし、特許文献３に記載された技術により得られた鋼板では、リジングの発生は低減するものの、スラブ中央のγポテンシャルが高い領域の範囲が一定しないため、安定した効果が得られないうえ、伸び、ｒ値の低下が著しくなり、プレス成形に適した鋼板であるとは言い難い。
【０００６】
また、特許文献４には、Ｃ：0.01〜0.12％、Ｎ：0.01〜0.12％、Cr：11〜18％を含み、さらにＶ：0.03〜0.15％を含む鋼素材を熱間圧延して熱延板としたのち、熱延板に2〜15％の冷間または温間の予備圧延を施し、再結晶を促進させて短時間の熱延板焼鈍を可能とし、ついで冷間圧延および仕上焼鈍を施す、耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法が提案されている。しかしながら、特許文献4に記載された方法で製造された鋼板は、Ｖ炭窒化物が析出し結晶粒を微細化して材質が硬質化するため、降伏点が高くなり、十分なプレス成形性を有する鋼板であるとは言い難い。
【特許文献１】特開昭59−80753号公報
【特許文献２】特開平９−111354号公報
【特許文献３】特開平10−99952号公報
【特許文献４】特開2001−107149号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、上記した従来技術の問題を有利に解決し、伸びが高く、プレス成形性に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板およびその製造方法を提案することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、上記した課題を達成するため、フェライト系ステンレス冷延鋼板の均一伸び、局部伸びと組織の関係について詳細な検討を行なった。その結果、本発明者らは、AlNの微細析出を防止して微細AlNによる析出強化を低減するとともに、フェライト粒径を10μm未満とすることにより局部伸びが増加することを知見した。さらに、通常、フェライト粒の微細化により低下する均一伸びを、フェライト粒内のCr炭窒化物の平均粒径を0.6μm以上とすることにより向上させることができることを見出した。そしてこれらを組み合わせることによりプレス成形性に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板とすることができることを知見した。また、Cr炭窒化物の粗大化によりCr炭窒化物／フェライト界面で生じる転位の発生が抑制され、塑性変形でフェライト粒界から生じた転位の運動を促進できることを見出した。また、このようなフェライト粒の微細化とCr炭化物の粗大化により深絞り成形性の指標であるr値も高くなる。
【０００９】
本発明は、上記した知見に基づき、さらに検討を加えて完成されたものである。すなわち、本発明の要旨はつぎのとおりである。
（１）mass％で、Ｃ：0.015〜0.05％、Ｎ：0.01〜0.06％、Mn：1％以下、Cr：13〜20％、Al：0.01％以下を含み、かつＣ、Ｎを次（１）式
ｖ（％）＝100×｛0.0196Ｃ＋0.0015Ｎ｝  ………（１）
（ここで、ｖ：Cr炭窒化物体積率（体積％）、Ｃ、Ｎ：各元素の含有量（mass％））
で定義されるCr炭窒化物の体積率ｖが0.0９％以下となるように含み、さらに、Si：0.4％以下、Ｐ：0.05％以下、Ｓ：0.010％以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有し、さらにフェライト粒の平均結晶粒径が10μm未満で、Cr炭窒化物の平均粒径が0.6μm以上である組織を有することを特徴とするプレス成形性に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板。
【００１１】
（２）ステンレス鋼素材に、熱間圧延工程と、熱延板焼鈍および酸洗処理を施す熱延板焼鈍工程と、冷間圧延工程と、冷延板焼鈍工程とを施しステンレス冷延鋼板とするフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法において、前記ステンレス鋼素材をmass％で、Ｃ：0.015〜0.05％、Ｎ：0.01〜0.06％、Mn：1％以下、Cr：13〜20％、Al：0.01％以下を含み、かつＣ、Ｎを次（１）式
ｖ（％）＝100×｛0.0196Ｃ＋0.0015Ｎ｝  ………（１）
（ここで、ｖ：Cr炭窒化物体積率（体積％）、Ｃ、Ｎ：各元素の含有量（mass％））
で定義されるCr炭窒化物の体積率ｖが0.0９％以下となるように含み、さらに、Si：0.4％以下、Ｐ：0.05％以下、Ｓ：0.010％以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有する鋼素材とし、前記熱延工程を、1000℃以上に加熱し、900℃未満の温度で熱間圧延を終了し熱延板としたのち、該熱延板を巻取温度：600〜700℃で巻取る工程とし、前記冷間圧延工程を冷間圧下率：70％以上の冷間圧延を施し冷延板とする工程とし、前記冷延板焼鈍工程を、冷延板に焼鈍温度：750〜850℃とする連続焼鈍を施す工程とすることを特徴とするプレス成形性に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、伸びおよびｒ値が高くなり、プレス成形性、とくに張り出し成形性、深絞り成形性が顕著に向上した、フェライト系ステンレス冷延鋼板を容易に、しかも安価に製造でき、産業上格段の効果を奏する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
まず、本発明のフェライト系ステンレス冷延鋼板の組成限定理由について説明する。以下、組成におけるmass％は単に％で記す。
Ｃ：0.015〜0.05％
Ｃは、鋼中に固溶して熱間圧延中のオーステナイト相安定化に寄与するとともに、Crと結合してCr炭化物、あるいはCr炭窒化物として結晶粒内や結晶粒界等に析出する。Ｃ含有量が0.015％未満では、熱間圧延中のオーステナイト相分率が低下し、そのためリジングの発生が顕著となりプレス成形性が劣化する。一方、0.05％を超える含有は、Cr炭化物量、あるいはCr炭窒化物量が増加しすぎて鋼板が硬質化し伸びが低下する。このため、Ｃは0.015〜0.05％の範囲に限定した。なお、好ましくは0.015〜0.03％である。
【００１５】
Ｎ：0.01〜0.06％
Ｎは、Ｃと同様に、鋼中に固溶して熱間圧延中のオーステナイト相安定化に寄与するとともに、Crと結合してCr窒化物、あるいはCr炭窒化物として結晶粒内や結晶粒界等に析出する。Ｎ含有量が0.01％未満では、熱間圧延中のオーステナイト相分率が低下し、そのためリジングの発生が顕著となりプレス成形性が劣化する。一方、0.06％を超える含有は、微細なCr窒化物量、あるいはCr炭窒化物量が増加しすぎて鋼板が硬質化し伸びが低下する。このため、Ｎは0.01〜0.06％の範囲に限定した。なお、好ましくは0.02〜0.05％である。
【００１６】
Ｃ、Ｎは上記した範囲内でかつ（１）式で定義されるCr炭窒化物の体積率ｖが0.09％以下となるように含有される。本発明では、Al含有量を低減しているため、Ｃ、ＮはCrと結合し、Cr炭窒化物となる。ここでいう、Cr炭窒化物はCr23C6、Cr2Nおよびこれらの複合析出物を指す。
Cr炭窒化物の体積率ｖ：0.0９％以下
Cr炭窒化物の体積率ｖは、次（１）式
ｖ（％）＝100×｛0.0196Ｃ＋0.0015Ｎ｝  ………（１）
（ここで、ｖ：Cr炭窒化物の体積率（体積％）、Ｃ、Ｎ：各元素の含有量（mass％））
で定義される。Cr炭窒化物の体積率ｖが0.09％を超えて大きくなると、Cr炭窒化物の数が多くなり、Cr炭窒化物／フェライト界面で生じる転位が多くなり、フェライト粒界で生じた転位運動が阻害される。このため、（１）式で定義されるCr炭窒化物の体積率ｖを0.09％以下に限定した。なお、ｖは好ましくは0.06％以下である。
【００１７】
なお、（１）式中の0.0196Ｃは、Cr炭化物Cr23C6の体積率を意味し、0.0015ＮはCr窒化物Cr2Nの体積率を意味する。
Mn：1％以下、
Mnは、鋼中に固溶して鋼を強化する作用を有するとともに、Cr炭窒化物の粒径に影響する元素であり、Cr炭窒化物を粗大化させるために本発明では0.60％以上含有することが望ましいが、１％を超えて含有すると、鋼を硬質化し、プレス成形性が低下する。このため、Mnは１％以下に限定した。なお、好ましくは0.60〜0.85％である。また、脱酸生成物の形態制御の観点からは、Mn／Siを２以上とすることが好ましい。
【００１８】
Cr：13〜20％
Crは、鋼を固溶強化するとともに、耐食性向上に寄与する元素であり、ステンレス鋼板として必須の元素であるが、Cr含有量が13％未満ではステンレス鋼としての耐食性を維持することができない。一方、20％を超えて含有すると、鋼が硬質化しすぎて伸びが顕著に低下する。このため、Crは13〜20％の範囲に限定した。
【００１９】
Al：0.01％以下
Alは、脱酸剤として作用するとともに、鋼中ではＮと結合し微細AlNとして析出し、鋼を硬質化する。AlNは、Cr炭窒化物より先に析出し、微細に析出する。このため本発明では、Alは0.01％以下に限定した。なお、好ましくは0.001〜0.003％である。
本発明では、上記した成分以外は、Si：0.4％以下、Ｐ：0.05％以下、Ｓ：0.010％以下に限定することが好ましい。
【００２０】
Si：0.4％以下
Siは、脱酸剤として作用する元素であり、Al含有量を低く限定する本発明では、脱酸はSiで行なう。また、Siは固溶強化元素であり、多量の含有は鋼を硬質化する。また、Siはフェライト形成元素であり、熱間圧延中にフェライト相分率を増加させる。熱間圧延におけるフェライトは再結晶しにくく結晶粒が微細しにくい。このため、フェライト粒微細化の観点から、本発明ではSiは0.4％以下に限定した。
【００２１】
Ｐ：0.05％以下
Ｐは、固溶して鋼を著しく強化する作用を有するが、フェライト結晶粒界に偏析し鋼を脆化させる元素であり、本発明ではできるだけ低減することが望ましいが、0.05％までは許容できる。なお、高い伸び値を確保するためには、0.03％以下に限定することが好ましい。
【００２２】
Ｓ：0.010％以下
Ｓは、鋼中では硫化物を形成する。Mnを含有する場合にはMnと結合しMnSを形成し、熱間圧延等により展伸し、フェライト粒界等に析出物（介在物）として存在する。このような硫化物系析出物（介在物）は伸びを低下させるため、Ｓはできるだけ低減することが望ましいが、0.010％までは許容できる。なお、好ましくは0.005％以下である。
【００２３】
上記した成分以外の残部は、Feおよび不可避的不純物である。なお、不可避的不純物としては、Ni：0.5％以下、Cu：0.05％以下、Mo：0.1％以下、Ｖ：0.05％以下、Nb：0.03％以下、Ti：0.03％以下、Ca：0.01％以下、Mg：0.01％以下の含有が許容できるが、不可避的不純物量は少ないほど好ましいことは言うまでもない。
次に、本発明のフェライト系ステンレス冷延鋼板の組織限定理由について説明する。
【００２４】
本発明のフェライト系ステンレス冷延鋼板は、フェライト相と、該フェライト結晶粒内或いはフェライト結晶粒界に析出した析出物からなるフェライト単一組織を有する。フェライト相以外の、例えばベイナイト相、マルテンサイト相、オーステナイト相等の第二相が混入すると、鋼が硬質化して、高い伸びが得られなくなるため、本発明では組織は、フェライト相と析出物からなるフェライト相単一組織とする。
【００２５】
本発明では、フェライト粒の結晶粒径は平均で10μm未満とする。本発明によれば、フェライト粒の平均結晶粒径が10μm未満と微細化しても高い伸び値が得られる。なお、フェライト粒の平均結晶粒径が10μm以上では、フェライト粒界を破壊の起点とする密着曲げ性が劣化しやすい。
本発明では、析出物は主としてCr炭窒化物（Cr23C6、Cr2Nおよびこれらの複合析出物）である。本発明では、析出物であるCr炭窒化物の平均粒径を0.6μm以上とする。Cr炭窒化物の平均粒径が0.6μm以上と粗大化するとともに、析出物（Cr炭窒化物）とマトリックスとの界面での曲率が小さくなる。そのためプレス成形等で塑性変形を生じる応力を負荷された場合に、析出物界面から発生する転位が少なくなり、転位同士の相互作用が減少し、塑性変形が容易となって、伸び値が高くなることになる。析出物であるCr炭窒化物の平均粒径が0.6μm未満では、析出物（Cr炭窒化物）とマトリックスとの界面での曲率が大きくなりすぎて、析出物界面からの転位発生量が増加し、伸びが低減する。このようなことから、Cr炭窒化物の平均粒径を0.6μm以上に限定した。なお、好ましくは0.7μm以上である。
【００２６】
つぎに、本発明のフェライト系ステンレス冷延鋼板の好ましい製造方法について説明する。
本発明のフェライト系ステンレス冷延鋼板は、上記した組成のステンレス鋼素材に、熱間圧延工程と、熱延板焼鈍および酸洗処理を施す熱延板焼鈍工程と、冷間圧延工程と、冷延板焼鈍工程とを施して、製造される。
【００２７】
上記した組成のステンレス溶鋼を公知の溶製方法で溶製したのち、公知の鋳造法、好ましくは連続鋳造法でスラブ等のステンレス鋼素材とする。本発明では、溶製方法、鋳造法についてとくに限定されるものではない。通常公知の方法がいずれも適用できる。
得られたステンレス鋼素材に、ついで、熱延工程を施す。
熱延工程では、ステンレス鋼素材を、好ましくは1000℃以上の温度に加熱する。加熱温度が1000℃未満の場合には、粗圧延での圧延荷重が高くなり表面粗さが著しく上昇し、表面品質が劣化する。
【００２８】
加熱されたステンレス鋼素材には、900℃未満の温度で熱間圧延を終了し熱延板としたのち、該熱延板を巻取温度：600〜700℃で巻取る熱間圧延が施される。熱間圧延の圧延終了温度を900℃未満とすることにより、熱延板の結晶粒が微細化し、その後の冷間圧延工程、冷延板焼鈍工程を経ることにより、ｒ値が向上する。熱間圧延の圧延終了温度が900℃以上に高くなると、熱延板の結晶粒が粗大化し、深絞りプレス成形性の指標であるｒ値が低下し、プレス成形性が低下する。
【００２９】
また、熱延板の巻取温度が600℃未満では、熱延工程中にCr炭窒化物の析出が遅れ、その後の工程における熱延板焼鈍でCr炭窒化物が微細に析出する。一方、700℃を超えると、Cr炭窒化物が粒界に片状に析出するため、その後の冷間圧延工程で破砕され微細化しやすくなる。このため、熱延板の巻取温度を600〜700℃に限定した。
ついで、熱延板には、熱延板焼鈍および酸洗処理を施す熱延板焼鈍工程が施される。本発明では、熱延板焼鈍および酸洗処理は、とくに限定する必要はなく、公知の熱延板焼鈍条件および酸洗処理条件とすることが好ましい。なお、通常の酸洗条件としては、硫酸、混酸（HF＋HNO3）水溶液を用いることが、また、熱延板焼鈍条件としては、750〜850℃×４〜10時間が例示できる。
【００３０】
熱延板焼鈍工程を施された熱延板には、ついで、冷間圧延工程が施され、冷延板とされる。冷間圧延の条件は、所望の板厚の冷延板とすることができればよくとくに限定されないが、結晶粒微細化の観点から冷間圧下率は70％以上とするのが好ましく、より好ましくは75〜90％である。
ついで、冷延板は、冷延板焼鈍工程を施される。本発明では、冷延板焼鈍工程は、焼鈍温度：750〜850℃とする連続焼鈍を施す工程とすることが好ましい。焼鈍温度が、750℃未満では、冷延板組織が未再結晶となりやすい。一方、焼鈍温度が850℃を超えて高くなると、フェライト粒が粗大化しやすい。このため、焼鈍温度は750〜850℃とすることが好ましい。上記した温度に10〜60ｓ間保持したのち、冷却速度：10℃／ｓ以上で450℃以下まで冷却することが表面性状の観点から好ましい。
なお、冷延板焼鈍工程後に、光沢度向上を目的とした、伸び率：２％以下、好ましくは1.5％以下の調質圧延を施してもよい。
【実施例】
【００３１】
表１に示すステンレス鋼組成の溶鋼を溶製し、スラブとした。ついで、これらスラブに、表２に示す条件で、熱間圧延工程を施し、熱延板とした。得られた熱延板には、830℃×８時間の熱延板焼鈍を施し、ついで硫酸、混酸液に浸漬する酸洗処理を行なう熱延板焼鈍工程を施したのち、表２に示す圧下率の冷間圧延を行なう冷間圧延工程を施し、表２に示す板厚の冷延板とした。ついで該冷延板には、表２に示す条件で冷延板焼鈍工程を施し、冷延焼鈍板とした。
【００３２】
【表１】
0004682805.tif 000002
【００３３】
【表２】
0004682805.tif 000003
【００３４】
得られた冷延焼鈍板について、組織試験および引張試験を実施し、組織および引張特性を調査した。なお、一部の鋼板についてはｒ値についても測定した。なお、試験方法は次の通りとした。
（１）組織試験
冷延焼鈍板から試験片を採取し、圧延方向に平行な板厚断面で板厚中央部を研磨し、王水で腐食し、組織を現出した。得られた組織について、走査型電子顕微鏡（倍率：2000倍）を用いて観察し、組織を撮像して、画像解析装置によりCr炭窒化物の大きさを測定した。
【００３５】
Cr炭窒化物の大きさの測定は、各試験片とも1500個のCr炭窒化物粒子について行い、各Cr炭窒化物粒子の面積から、各粒子の円相当直径を求め、その粒子の直径とし、得られた各Cr炭窒化物粒子の直径の平均をその鋼板におけるCr炭窒化物の平均粒径とした。
また、王水で腐食した組織について、光学顕微鏡（倍率：100倍）を用いて観察し、組織写真を撮影し、該組織写真を用いてJIS G 0552の規定に準拠した切断法に従いフェライト粒径を求めた。組織写真上で実長さ２mmの線分を板面に平行にして板厚方向に５本引き、また実長さ0.5mmの線分を板面に垂直に圧延方向に20本引き、これらの線分で切断されるフェライト粒の数を測定した。そして、線分長の合計を切断された結晶粒の個数で割り、１結晶粒当たりの線分の長さを求め、係数1.13を乗じてＡＳＴＭ公称粒径を算出した。
【００３６】
（２）引張試験
得られた冷延焼鈍板から、JIS 13号Ｂ引張試験片を採取し、JIS Z 2241の規定に準拠して引張試験を実施し、引張特性（降伏強さＹＳ、引張強さＴＳ、伸びＥｌ）を求めた。
（３）ｒ値測定
得られた冷延焼鈍板から、引張方向が圧延方向に対し、平行（０°）、45°、90°の角度をなすようにJIS 13号Ｂ引張試験片を採取し、予歪が15％となるまで引張り、板幅減少量を求め、次（２）式から、各方向でのｒ値（圧延方向と平行方向のｒ値：ｒ０、圧延方向に対して45°方向のｒ値：ｒ４５、圧延方向に対して90°方向のｒ値：ｒ９０）を算出した。
【００３７】
ｒ値＝ln(ｗ0／ｗ)／ln(ｌw／ｌ0w0)……（２）
（ここで、ｗ：引張後の板幅（mm）、ｌ：引張後の標点間距離（mm）、ｗ0：引張前の板幅（mm）、ｌ0：引張前の標点間距離（mm））
得られた各ｒ値を重みつき平均して平均ｒ値（＝（ｒ０＋２ｒ４５＋ｒ９０）／４）とした。
【００３８】
得られた結果を表３に示す。
【００３９】
【表３】
0004682805.tif 000004
【００４０】
本発明例はいずれも、フェライト粒径が10μm未満と微細で、かつCr炭窒化物粒径が0.6μm以上と大きくなっており、Ｅｌが30％以上と延性に優れ、プレス成形性に優れていることが推察できる。一方、組成、フェライト粒径、あるいはCr炭窒化物粒径のいずれかまたは全てが本発明の範囲を外れる比較例は、Ｅｌが30％未満と延性が劣化している。