(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内部にモーターが設けられたハブと、前記ハブに付着された複数のブレードと、前記ブレードを取り囲む形態に形成されたファンハウジングとを含み、前記ブレードの数とファンの内径と外径の比である内外径比を調節することにより、ファンの騒音が減少する軸流ファンとモーターが一体化したファンモーターにおいて、
前記ブレードの数は八つであり、
前記内外径比は０.４０〜０.４５であり、
前記ブレードの最大キャンバ位置はブレードのリーディングエツジから０.６５〜０.７であり、ブレードハブからブレードチップまで一様に分布し、
最大キャンバ率は、ブレードハブでは３.７〜４.１％、ブレードチップでは９.７〜１０.１％であり、ブレードハブからブレードチップに向かって線形的に変化する、
ことを特徴とする軸流ファンとモーターが一体化したファンモーター。
【請求項２】
前記ブレードのピッチ角度は、ブレードハブでは３９.０°〜４０.０°、ブレードチップでは２６.０°〜２７.０°であり、ブレードハブからブレードチップに向かって線形的に変化している、ことを特徴とする請求項１記載の軸流ファンとモーターが一体化したファンモーター。
【請求項３】
前記ブレードのスイープ角度は、ブレードハブでは０.０°、ブレードチップでは３４.０°であり、ブレードハブからブレードチップに向かって２次放物線形態でスイープ角度が増加している、ことを特徴とする請求項１記載の軸流ファンとモーターが一体化したファンモーター。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は軸流ファンとモーターが一体的に結合して事務機器及び家電製品などに使用されるファンモーターに関するもので、特に、ファンの内外径比及びブレードの数、キャンバ率、ピッチ角度、スイープ角度のような設計因子を最適化して騒音を低減し得る軸流ファンとモーターが一体化したファンモーターに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
図１７は従来技術による軸流ファンとモーターが一体化したファンモーターを示す構成図で、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図であり、図１８は従来技術によるファンモーターの構造を示す図１７（ａ）の線Ａ−Ａについての断面図であり、図１９は従来技術によるファンモーターが適用された電子誘導加熱炊飯器の構造を示す側面断面図である。
【０００３】
図１７及び図１８に示すように、従来技術によるファンモーターは、一般に全体大きさが９２×９２×２５（Ｗ×Ｄ×Ｈ）のもので、回転力を発生させるモーター１が内蔵され、モーター１の回転軸２と連結されるハブ３と、前記ハブ３の外周面に複数設けられるブレード５と、前記ブレード５を外部の衝撃から保護するため、ブレード５を取り囲む形態に形成され、前記モーター１が固定されるファンハウジング７とを含んで構成される。
【０００４】
前記モーター１は通常小型のＢＬＤＣ（ブラシレス直流）タイプのモーターが使用され、前記ブレード５の数は七つのものが大部分であり、前記ブレード５の上端高さは前記ファンハウジング７の上端高さより低く形成される。
【０００５】
この際に、前記ファンハウジング７の高さは、設計上大抵２５mmに制限されており、前記ブレード５はファンハウジングの高さより低く形成されなければならないので、前記ブレード５は単純な形状に形成される。より詳しくは、前記ブレード５は最大キャンバ位置が０．４５で、ブレードリーディングエッジ側に近いように、ブレードハブからブレードチップまで一様に分布され、最大キャンバ率は、ブレードハブでは２．０％、ブレードチップでは８．０％であり、線形的に分布されている。また、前記ブレード５のスイープ角度は殆どなく、ピッチ角度はブレードハブでは５２°、ブレードチップでは２６°であり、急な変化をなしながら線形的に分布されている。
【０００６】
このように構成されたファンモーターは、図１９に示すように、電子誘導加熱炊飯器などに適用され、システムを冷却及び駆動させるための用途に使用される。
電子誘導加熱炊飯器においては、ケースの底面にファンモーター２０を設け、ファンモーター２０を駆動させると、入口グリル２１を通じて空気を吸入し、この吸入された空気はエアガイド２２によって案内されて放熱フィン２３と加熱コイル２４を冷却させた後、吐出口２５を通じて吐き出される。
【０００７】
そして、このようなファンモーター２０は電子誘導加熱炊飯器のほかに多くの電子機器に使用され、特に、ＬＣＤプロジェクターにおいては、ＬＣＤプロジェクターの作動過程で電源供給装置、ランプ、ＬＣＤモジュールなどから発生する過度の熱を冷却させる機能を有する。
【０００８】
このように、ＬＣＤプロジェクターと電子誘導加熱炊飯器などに適用されたファンモーター２０はそれぞれのシステムの冷却及び駆動のための必須的な構成要素ではあるが、それぞれのシステムで発生する全ての騒音の大部分、特に電子誘導加熱炊飯器において、全ての騒音の７０％程度を占める主要騒音源として使用システムの致命的な欠点として作用することもある。
【０００９】
前記のように、事務機器を含むほかの製品に提供されるファンモーターの性能及び騒音は適用製品の性能及び騒音と直結される。
ところで、従来技術によるファンモーターは、ブレード５の高さがファンハウジング７より低く形成されるだけでなく、スイープ角度、ピッチ角度、キャンバ量が比較的小さく、ブレードの形状が平らな形態で広く形成されるので、風量が減少し、騒音が増加する問題点があった。
【００１０】
より詳しく説明すると、ファンハウジング７の高さよりブレード５の高さが低く形成されると、軸流ファンの入口における半径方向の吸入流動が軸方向の吸入流動より相対的に小さいので、ブレード５により吸入される風量が減少し騒音が増加する。
【００１１】
そして、前記ブレード５のスイープ角度が小さいと作動騒音が大きく増加し、前記ピッチ角度が小さいとブレード５の幅が小さいため、多量の空気を吸入するに不都合であり、前記キャンバ量が小さいとファンを通過する流体の静圧を効率的に上昇させることができなくて、ファン回転数を増加させなければならないため、送風効率が低下する。
【００１２】
したがって、前記ブレード５とファンハウジング７の高さ、そして前記ブレード５のスイープ角度、ピッチ角度、キャンバ量などのファン設計因子をシステムに符合するように最適化させることにより、要求風量を満足しながら低騒音を実現し得る構造のファンモーターを製作する必要がある。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は前記のような問題点を解決するためになされたもので、ファンの性能及び騒音を決定するブレードとファンハウジングの高さ及びファンの内外径比、ブレードの数、キャンバ率、ピッチ角度、スイープ角度のような設計因子を最適化して送風効率を向上させるとともに騒音を減少させ得る軸流ファンとモーターが一体化したファンモーターを提供することにその目的がある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
本発明の特徴は、内部にモーターが設けられたハブと、前記ハブに付着された複数のブレードと、前記ブレードを取り囲む形態に形成されたファンハウジングとを含み、前記ブレードの数とファンの内径と外径の比である内外径比を調節することにより、ファンの騒音が減少する軸流ファンとモーターが一体化したファンモーターにおいて、
前記ブレードの数は八つであり、
前記内外径比は０.４０〜０.４５であり、
前記ブレードの最大キャンバ位置はブレードのリーディングエツジから０.６５〜０.７であり、ブレードハブからブレードチップまで一様に分布し、
最大キャンバ率は、ブレードハブでは３.７〜４.１％、ブレードチップでは９.７〜１０.１％であり、ブレードハブからブレードチップに向かって線形的に変化する、ことである。
好ましくは、前記ブレードのピッチ角度は、ブレードハブでは３９.０°〜４０.０°、ブレードチップでは２６.０°〜２７.０°であり、ブレードハブからブレードチップに向かって線形的に変化している。
また、好ましくは、前記ブレードのスイープ角度は、ブレードハブでは０.０°、ブレードチップでは３４.０°であり、ブレードハブからブレードチップに向かって２次放物線形態でスイープ角度が増加している。
【００１７】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施例を添付図面に基づいて説明する。
図１は本発明の第１実施例による軸流ファンとモーターが一体化したファンモーターの構造を示す構成図で、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図であり、図２は本発明の第１実施例によるファンモーターの構造を示す図１（ａ）の線Ｂ−Ｂについての断面図であり、図３は本発明の第１実施例によるファンモーターのブレード形状を詳細に示すもので、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図であり、図４は本発明の第１実施例によるファンモーターのブレードの形状を示すもので、（ａ）は最大キャンバ位置と最大キャンバを示す断面図、（ｂ）はコード長さ及びピッチ角度を示す断面図である。
【００１８】
図１乃至図４に示すように、第１実施例によるファンモーターは、回転力を発生させるモーター５１が内蔵され、モーター５１の回転軸５２と連結されて連動するハブ５３と、前記ハブ５３の外周面に複数設けられるブレード５５と、前記ブレード５５を外部の衝撃から保護するため、ブレード５５を取り囲む形態に形成され、前記モーター５１が固定されるファンハウジング５７とを含むもので、前記ブレード５５とファンハウジング５７の高さ、前記ブレード５５の数、ファンの内径（ＩＤ）と外径（ＯＤ）の比である内外径比、前記ブレード５５のキャンバ率、ピッチ角度（ψ）、スイープ角度（θ）などのファンの設計因子をそれぞれ最適の条件で調節して、ファンによる風量を増加すると同時に低騒音を実現し得るようになっている。
【００１９】
ここで、前記ブレード５５は、ファンハウジング５７の上側面より一定の高さ（Ｐ）だけ高く位置するように、前記ファンハウジング５７の軸方向外側に突設される。すなわち、上側面から空気が流入されるとき、側方向から流入される空気はブレード５５の突出高さ（Ｐ）だけもっと多く流入できるので、吸入される風量が増加する。
また、前記ブレード５５の数は、騒音を減少させるとともに風量を増加させるために、八つであることが最も好ましく、内径（ＩＤ）と外径（ＯＤ）の比である内外径比は０．４０〜０．４５であり、前記内径（ＩＤ）は前記ハブ５３の直径と同一である。
【００２０】
図３及び図４を参照してより詳細に説明すると、前記ファンハウジング５７の高さ（Ｓ）は２１．０±０．４ｍｍであり、前記ファンハウジング５７の内径（Ｑ）は８８．５±０．２ｍｍであり、前記ブレード５５が前記ファンハウジング５７の軸方向外側に突出する高さ（Ｐ）は４．５±０．１ｍｍである。すなわち、本発明の軸流ファンとモーターが一体化したファンモーターの全高はファンハウジング５７の高さ（Ｓ）とブレード５５の突出高さ（Ｐ）とを合わせた２５．５±０．５ｍｍとなる。
【００２１】
前記ブレード５５の外径である外径（ＯＤ）は８６±０．５ｍｍであり、ハブの外径５３である内径（ＩＤ）は３５±０．５ｍｍであり、ブレード５５とハブ５３の外径比である内外径比は０．４０７である。また、ブレードの前方距離（ＦＤ）は１４．０±０．４ｍｍであり、ブレード後方距離（ＲＤ）は４．９４±０．４ｍｍである。前記ブレード前方距離（ＦＤ）はブレードデータの中心点（０，０，０）から最大ブレードリーディングエッジ（ＲＥ）までの回転軸であり、前記ブレード後方距離（ＲＤ）はブレードデータの中心点（０，０，０）から最大ブレードトレーリングエッジ（ＴＥ）までの回転軸である。すなわち、回転軸であるＺ軸上の距離を意味する。
【００２２】
ここで、ブレードデータの中心点（０，０，０）はハブ５３の外側面の放射状ブレードチップ（ＢＴ）の中心を示す。
前記ブレード５５における最大キャンバ位置（ＣＰ）は０．６５〜０．７で、ブレードハブ（ＢＨ）からブレードチップ（ＢＴ）まで一様に分布されており、最大キャンバ率は、ブレードハブ（ＢＨ）では３．７〜４．１％、ブレードチップ（ＢＴ）では９．７〜１０．１％であり、ブレードハブ（ＢＨ）からブレードチップ（ＢＴ）まで線形的に分布されている。
【００２３】
ここで、最大キャンバ位置（ＣＰ）はブレードのリーディングエッジ（ＲＥ）とブレードトレーリングエッジ（ＴＥ）を連結した直線からブレード５５が最も遠い地点の位置であり、このときの直線とブレード５５間の距離が最大キャンバ（Ｃ）である。前記最大キャンバ率は、最大キャンバ（Ｃ）とコード長さ（ＣＬ）の比を百分率で示すものであり、前記コード長さ（ＣＬ）はブレードリーディングエッジ（ＲＥ）とブレードトレーリングエッジ（ＴＥ）を連結した直線上の距離である。
【００２４】
また、前記ブレード５５のピッチ角度（ψ）は、ブレードハブ（ＢＨ）では３９．０°〜４０．０°、ブレードチップ（ＢＴ）では２６．０°〜２７．０°であり、ブレードハブ（ＢＨ）からブレードチップ（ＢＴ）まで線形的に分布されている。ここで、前記ピッチ角度（ψ）はブレードリーディングエッジ（ＲＥ）とブレードトレーリングエッジ（ＴＥ）を連結した直線がＸに対してなす角を示す。すなわち、前記ピッチ角度（ψ）はブレード５５が回転軸であるＺ軸に垂直な平面に対してどんなに斜めに形成されるかを示す。
【００２５】
また、前記ブレード５５のスイープ角度（θ）は、ブレードハブ（ＢＨ）では０．０°、ブレードチップ（ＢＴ）では３４．０°であり、ブレードハブ（ＢＨ）からブレードチップ（ＢＴ）まで２次放物線の形態に分布されている。ここで、前記スイープ角度（θ）は、ブレードハブ（ＢＨ）の中心をＹ軸に一致させた後、前記ブレードハブ（ＢＨ）の中心とブレードチップ（ＢＴ）の中心を連結した直線がＹ軸に対してなす角を示す。すなわち、前記スイープ角度（θ）はブレード５５が回転方向の前方にどんなに偏って形成されるかを示す。
【００２６】
このように、前記ブレード５５がファンハウジング５７より高く取り付けられると、ファンの入口流動において、半径方向の吸入流動が比較的大きくなるので、前記ブレード５５により吸入される風量が増加すると同時に騒音は減少することになる。
また、前記スイープ角度（θ）、ピッチ角度（ψ）、キャンバ量が比較的大きく形成されると、ファンの作動騒音が大幅減少し、ブレード幅（ＢＤ）が広くなって吸入可能な空気量が増加し、ファンを通過する流体の静圧を効果的に上昇させ得るので、ファンの回転数が減少する。
【００２７】
また、前記ブレード５５間の間隔は▲１▼、▲２▼、▲３▼、▲４▼の位置に行くにしたがって２．５ｍｍ、５．０ｍｍ、７．０ｍｍ、１７．０ｍｍとなるように分布されている。この際に、前記ブレード５５において、ブレードハブ（ＢＨ）の位置を０、ブレードチップ（ＢＴ）の位置を１とすると、前記ブレードハブ（ＢＨ）でのブレード５５間の間隔は２．５±０．５ｍｍであり、前記ブレード５５の位置が０〜０．７５である区間ではブレード５５間の間隔を２．５±０．５ｍｍから５．０±０．５ｍｍまで２次放物線の形態に増加させる。また、前記ブレード５５の位置が０．７５〜０．９７である区間ではブレード５５間の間隔を５．０±０．５ｍｍから７．０±０．５ｍｍまで２次放物線の形態に増加させ、前記ブレードチップ（ＢＴ）を含む０．９７〜１．０の区間ではブレード５５間の間隔を７．０±０．５ｍｍから１７．０±１ｍｍまで３次放物線の形態に増加させる。
【００２８】
略述すると、前記ブレード５５間の間隔のうち、５．０ｍｍと７．０ｍｍの部分はそれぞれブレードハブ（ＢＨ）とブレードチップ（ＢＴ）との間でそれぞれ０．７５と０．９７である部分に位置する。この際に、前記各区間の境界点である０．７５と０．９７での微分導関数は０であり、各区間内でのブレード５５間の間隔分布は２次及び３次放物線を使用している。
【００２９】
前記のような寸法分布を有する本発明の第１実施例による軸流ファンとモーターが一体化したファンモーターの最良の形態は、前記ファンハウジング５７の高さが２１．０ｍｍであり、前記ファンハウジング５７の内径が８８．５±０．２ｍｍであり、前記ブレード５５が前記ファンハウジング５７の軸方向外側に４．５±０．１ｍｍだけ突出されているものである。
【００３０】
また、前記外径（ＯＤ）は８６ｍｍ、内径（ＩＤ）は３５ｍｍ、ブレード前方距離（ＦＤ）は１４．０±０．４ｍｍ、ブレード後方距離（ＲＤ）は４．９４±０．４ｍｍであり、前記ブレード５５の数は八つであるものである。
また、前記ブレード５５の最大キャンバ位置（ＣＰ）は０．６７で、ブレードハブ（ＢＨ）からブレードチップ（ＢＴ）まで一様に分布され、最大キャンバ率は、ブレードハブ（ＢＨ）で３．８９％、ブレードチップ（ＢＴ）で９．８９％で、ブレードハブ（ＢＨ）からブレードチップ（ＢＴ）まで線形的に分布されるものである。
【００３１】
また、前記ブレード５５のスイープ角度（θ）は、ブレードハブ（ＢＨ）で０°、ブレードチップ（ＢＴ）で３４．０°で、ブレードハブ（ＢＨ）からブレードチップ（ＢＴ）まで２次放物線の分布をなし、ピッチ角度（ψ）は、ブレードハブ（ＢＨ）で３９．６５°、ブレードチップ（ＢＴ）で２６．６５°で、ブレードハブ（ＢＨ）からブレードチップ（ＢＴ）まで線形的な分布をなすものである。
【００３２】
前記のように構成され作用する本発明によるファンモーターの各設計因子による騒音率の変化を示すグラフを図５、図６、図７、図８にそれぞれ示す。
図５に示すグラフはブレード５５の外径である外径（ＯＤ）とハブの外径である内径（ＩＤ）の内外径比による騒音率の変化を示すもので、内外径比が０．４〜０．４５であると、騒音は２２．４ｄＢ±０．１と最低値を表す。
【００３３】
図６に示すグラフはファンモーターの最大キャンバ率による騒音率の変化を示すもので、最大キャンバ率が、ブレードハブ（ＢＨ）では３．７〜４．１％、ブレードチップ（ＢＴ）では９．７〜１０．１％であり、ブレードハブ（ＢＨ）からブレードチップ（ＢＴ）まで線形的に分布されると、騒音が２２．６ｄＢ±０．１と最低値を表し、特にブレードハブ（ＢＨ）では４．０％、ブレードチップ（ＢＴ）では１０．０％であり、ブレードハブ（ＢＨ）からブレードチップ（ＢＴ）まで線形的に分布されると、騒音は２２．５ｄＢと最低値を表す。
【００３４】
図７に示すグラフはブレード５５のピッチ角度（ψ）による騒音率の変化を示すもので、ブレード５５のピッチ角度（ψ）が、ブレードハブ（ＢＨ）では３９．０°〜４０．０°、ブレードチップ（ＢＴ）では２６．０°〜２７．０°であり、ブレードハブ（ＢＨ）からブレードチップ（ＢＴ）まで線形的に分布されると、騒音が２２．５ｄＢ±０．１と最低値を表す。
【００３５】
図８に示すグラフはブレード５５のスイープ角度（θ）による騒音率の変化を示すもので、ブレード５５のスイープ角度（θ）が、ブレードハブ（ＢＨ）では０．０°、ブレードチップ（ＢＴ）では３４．０°であり、ブレードハブ（ＢＨ）からブレードチップ（ＢＴ）まで２次放物線の形態に分布されると、騒音が２２．６ｄＢと最低値を表す。
このようなファンモーターのブレード５５の境界データは下記の表１の通りであり、このような本発明の第１実施例は既存のファンモーターに比べ、同一風量対比ファン単独騒音が３ｄＢ（Ａ）以上低減される。
【００３６】
【表１】
0004662608.tif 000002
【００３７】
図９は本発明の第２実施例による軸流ファンとモーターが一体化したファンモーターの構造を示す構成図で、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図であり、図１０は本発明の第２実施例によるファンモーターの構造を示す図９（ａ）の線Ｃ−Ｃについての断面図であり、図１１は本発明の第２実施例によるファンモーターのブレード形状を詳細に示すもので、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図であり、図１２は本発明の第２実施例によるファンモーターのブレードの形状を示すもので、（ａ）は最大キャンバ位置と最大キャンバを示す断面図、（ｂ）はコード長さ及びピッチ角度を示す断面図である。
【００３８】
図９及び図１０に示すように、第２実施例によるファンモーターは、回転力を発生させるモーター１５１が内蔵され、モーター１５１の回転軸１５２と連結されて連動するハブ１５３と、前記ハブ１５３の外周面に複数設けられるブレード１５５と、前記ブレード１５５を外部の衝撃から保護するため、ブレード１５５を取り囲む形態に形成され、前記モーター１５１が固定され、ダクト１６０に連結されるファンハウジング１５７とを含むもので、前記ブレード１５５の数、ファンの内外径比、前記ブレード１５５のキャンバ率、ピッチ角度（ψ' ）、スイープ角度（θ' ）などのファンの設計因子をそれぞれ最適の条件で調節して、低騒音を実現し得るようになっている。
ここで、前記ブレード１５５の数は七つであり、前記ブレード１５５の外径である外径（ＯＤ' ）とハブ１５３の外径である内径（ＩＤ' ）の内外径比は０．４０〜０．４３である。
【００３９】
図１１及び図１２を参照してより詳細に説明すると、前記ファンハウジング１５７の高さ（Ｓ' ）は２５．０±０．５ｍｍであり、前記ファンハウジング１５７の内径（Ｑ' ）は８８．５±０．２ｍｍである。また、前記外径（ＯＤ' ）は８６．５±０．５ｍｍであり、内径（ＩＤ' ）は３５±０．５ｍｍであり、ブレードの前方距離（ＦＤ' ）は１１．５１±０．４ｍｍであり、ブレード後方距離（ＲＤ' ）は６．５３±０．４ｍｍである。この際に、前記ブレード前方距離（ＦＤ' ）とブレードの後方距離（ＲＤ' ）により決定されるブレード幅（ＢＤ' ）は１８．０４±０．５ｍｍであり、前記ブレード１５５の高さ（Ｔ）は２３．５±０．５ｍｍである。
【００４０】
前記ブレード１５５における最大キャンバ位置（ＣＰ' ）は０．６６〜０．６９で、ブレードハブ（ＢＨ' ）からブレードチップ（ＢＴ' ）まで一様に分布されており、最大キャンバ率は、ブレードハブ（ＢＨ' ）では５．３〜５．７％、ブレードチップ（ＢＴ' ）では１１．３〜１１．７％であり、ブレードハブ（ＢＨ' ）からブレードチップ（ＢＴ' ）まで線形的に分布されている。
前記ブレード１５５のピッチ角度（ψ' ）は、ブレードハブ（ＢＨ' ）では３７．０°〜３９．０°、ブレードチップ（ＢＴ' ）では２４．０°〜２６．０°であり、ブレードハブ（ＢＨ' ）からブレードチップ（ＢＴ' ）まで線形的に分布されている。
【００４１】
前記ブレード１５５のスイープ角度（θ' ）は、ブレードハブ（ＢＨ' ）では０．０°、ブレードチップ（ＢＴ' ）では３７．０°であり、ブレードハブ（ＢＨ' ）からブレードチップ（ＢＴ' ）まで２次放物線の形態に分布されている。
このように、前記スイープ角度（θ' ）、ピッチ角度（ψ' ）、キャンバ量が比較的大きく形成されると、ファンの作動騒音が大幅減少し、ブレード幅（ＢＤ' ）が広くなって吸入可能な空気量が増加し、ファンを通過する流体の静圧を効果的に上昇させ得るので、ファンの回転数が減少する。
【００４２】
また、前記ブレード１５５間の間隔は▲１▼、▲２▼、▲３▼、▲４▼の位置に行くにしたがって２．５ｍｍ、５．０ｍｍ、５．５ｍｍ、１７．０ｍｍとなるように分布されている。この際に、前記ブレード１５５において、ブレードハブ（ＢＨ' ）の位置を０、ブレードチップ（ＢＴ' ）の位置を１とすると、前記ブレードハブ（ＢＨ' ）でのブレード１５５間の間隔は２．５±０．５ｍｍであり、前記ブレード１５５の位置が０〜０．８である区間ではブレード１５５間の間隔を２．５±０．５ｍｍから５．０±０．５ｍｍまで２次放物線の形態に増加させる。また、前記ブレード１５５の位置が０．８〜０．９７である区間ではブレード１５５間の間隔を５．０±０．５ｍｍから７．５±０．５ｍｍまで２次放物線の形態に増加させ、前記ブレードチップ（ＢＴ' ）を含む０．９７〜１．０の区間ではブレード１５５間の間隔を５．５±０．５ｍｍから１７．０±１ｍｍまで３次放物線の形態に増加させる。
【００４３】
略述すると、前記ブレード１５５間の間隔のうち、５．０ｍｍと５．５ｍｍの部分はそれぞれブレードハブ（ＢＨ' ）とブレードチップ（ＢＴ' ）との間でそれぞれ０．８と０．９７である部分に位置する。この際に、前記各区間の境界点である０．８と０．９７での微分導関数は０であり、各区間内でのブレード１５５間の間隔分布は２次及び３次放物線を使用している。
【００４４】
前記のような寸法分布を有する本発明の第２実施例による軸流ファンとモーターが一体化したファンモーターの最良の形態は、全体大きさが９２×９２×２５（Ｗ×Ｄ×Ｈ）であるもので、前記ファンハウジング１５７の高さが８８．５ｍｍであるものである。
また、前記外径（ＯＤ' ）は８６．５ｍｍ、内径（ＩＤ' ）は３５ｍｍ、内外径比は０．４０５であるものである。
【００４５】
また、前記ブレード１５５の高さは２３．５ｍｍであり、ブレード前方距離（ＦＤ' ）は１１．５１、ブレード後方距離（ＲＤ' ）は６．５３ｍｍであり、前記ブレード幅（ＢＤ' ）は１８．０４ｍｍであり、前記ブレード１５５の数は七つであるものである。
また、前記ブレード１５５の最大キャンバ位置（ＣＰ' ）は０．６７で、ブレードハブ（ＢＨ' ）からブレードチップ（ＢＴ' ）まで一様に分布され、最大キャンバ率は、ブレードハブ（ＢＨ' ）で５．４７％、ブレードチップ（ＢＴ' ）で１１．４７％で、ブレードハブ（ＢＨ' ）からブレードチップ（ＢＴ' ）まで線形的に分布されるものである。
【００４６】
また、前記ブレード１５５のスイープ角度（θ' ）は、ブレードハブ（ＢＨ' ）で０°、ブレードチップ（ＢＴ' ）で３７．０°〜３８°であり、ブレードハブ（ＢＨ' ）からブレードチップ（ＢＴ' ）まで２次放物線の分布をなし、ピッチ角度（ψ' ）は、ブレードハブ（ＢＨ' ）で３７．７４°、ブレードチップ（ＢＴ' ）で２４．７４°であり、ブレードハブ（ＢＨ' ）からブレードチップ（ＢＴ' ）まで線形的な分布をなすものである。
【００４７】
前記のように構成され作用する本発明の第２実施例によるファンモーターの各設計因子による騒音率の変化を示すグラフを図１３、図１４、図１５、図１６にそれぞれ示す。
図１３に示すグラフはブレード１５５の外径である外径（ＯＤ' ）とハブの外径である内径（ＩＤ' ）の内外径比による騒音率の変化を示すもので、内外径比が０．４〜０．４５であると、騒音は２２．４ｄＢ±０．１と最低値を表す。
【００４８】
図１４に示すグラフはファンモーターの最大キャンバ率による騒音率の変化を示すもので、最大キャンバ率が、ブレードハブ（ＢＨ' ）では５．３〜５．７％、ブレードチップ（ＢＴ' ）では１１．３〜１１．７％であり、ブレードハブ（ＢＨ' ）からブレードチップ（ＢＴ' ）まで線形的に分布されると、騒音が２２．４ｄＢと最低値を表す。
【００４９】
図１５に示すグラフはブレード１５５のピッチ角度（ψ' ）による騒音率の変化を示すもので、ブレード１５５のピッチ角度（ψ' ）が、ブレードハブ（ＢＨ' ）では３７．０°〜３９．０°、ブレードチップ（ＢＴ' ）では２４．０°〜２６．０°であり、ブレードハブ（ＢＨ' ）からブレードチップ（ＢＴ' ）まで線形的に分布されると、騒音が２２．４ｄＢと最低値を表す。
【００５０】
図１６に示すグラフはブレード１５５のスイープ角度（θ' ）による騒音率の変化を示すもので、ブレード１５５のスイープ角度（θ' ）がブレードハブ（ＢＨ' ）で０°、ブレードチップ（ＢＴ' ）で３７．０°〜３８°で分布されると、騒音が２２．５±０．１ｄＢと最低値を表す。
このようなファンモーターのブレード１５５の境界データは下記の表２の通りであり、このような本発明の第２実施例は既存のファンモーターに比べ、同一風量対比ファン単独騒音が３ｄＢ（Ａ）以上低減される。
【００５１】
【表２】
0004662608.tif 000003
【００５２】
前述したように、本発明は特定の実施例に関連して図示及び説明したが、特許請求の範囲により定義される発明の思想及び領域から外れない限度内で多様な改造及び変化が可能であることが当業者であれば易しく分かる。
【００５３】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明による軸流ファンとモーターが一体化したファンモーターは、ブレード５５、１５５とファンハウジング５７、１５７の高さ及びファンの内外径比、前記ブレード５５、１５５の数、キャンバ率、ピッチ角度（ψ' ）、スイープ角度（θ' ）のような設計因子を調節して最適化することにより送風効率を向上させるとともに騒音を減少させる利点がある。
したがって、本発明によるファンモーターは、事務機器又は家電製品に適用される場合、各システムに要求される水準の風量を満足させながら低騒音を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施例による軸流ファンとモーターが一体化したファンモーターの構造を示す図で、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図である。
【図２】本発明の第１実施例によるファンモーターの構造を示す図１（ａ）の線Ｂ−Ｂについての断面図である。
【図３】本発明の第１実施例によるファンモーターのブレード形状を詳細に示す図で、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図である。
【図４】本発明の第１実施例によるファンモーターのブレードを示す図で、（ａ）は最大キャンバ位置と最大キャンバを示す断面図、（ｂ）はコード長さ及びピッチ角度を示す断面図である。
【図５】本発明の第１実施例によるファンモーターの内外径比による騒音率を示すグラフである。
【図６】本発明の第１実施例によるファンモーターの最大キャンバ率による騒音率を示すグラフである。
【図７】本発明の第１実施例によるファンモーターのピッチ角度による騒音率を示すグラフである。
【図８】本発明の第１実施例によるファンモーターのスイープ角度による騒音率を示すグラフである。
【図９】本発明の第２実施例による軸流ファンとモーターが一体化したファンモーターの構造を示す図で、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図である。
【図１０】本発明の第２実施例によるファンモーターの構造を示す図９（ａ）の線Ｃ−Ｃについての断面図である。
【図１１】本発明の第２実施例によるファンモーターのブレード形状を詳細に示す図で、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図である。
【図１２】本発明の第２実施例によるファンモーターのブレードを示す図で、（ａ）は最大キャンバ位置と最大キャンバを示す断面図、（ｂ）はコード長さ及びピッチ角度を示す断面図である。
【図１３】本発明の第２実施例によるファンモーターの内外径比による騒音率を示すグラフである。
【図１４】本発明の第２実施例によるファンモーターの最大キャンバ率による騒音率を示すグラフである。
【図１５】本発明の第２実施例によるファンモーターのピッチ角度による騒音率を示すグラフである。
【図１６】本発明の第２実施例によるファンモーターのスイープ角度による騒音率を示すグラフである。
【図１７】従来技術による軸流ファンとモーターが一体化したファンモーターを示す図で、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図である。
【図１８】従来技術によるファンモーターの構造を示す図１７（ａ）の線Ａ−Ａについての断面図である。
【図１９】従来技術によるファンモーターが適用された電子誘導加熱炊飯器の構造を示す側面図である。
【符号の説明】
１、５１、１５１…モーター
２、５２、１５２…回転軸
３、５３、１５３…ハブ
５、５５、１５５…ブレード
７、５７、１５７…ファンハウジング
２０…電子誘導加熱炊飯器
２１…入口グリル
２２…エアガイド
２３…放熱ピン
２４…加熱コイル
２５…吐出口
１６０…ダクト
ＩＤ…内径
ＯＤ…外径
ＦＤ…ブレード前方距離
ＲＤ…ブレード後方距離
ＣＰ…最大キャンバ位置
ψ…ピッチ角度
θ…スイープ角度
【図１】
0004662608.tif 000004
【図２】
0004662608.tif 000005
【図３】
0004662608.tif 000006
【図４】
0004662608.tif 000007
【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
0004662608.tif 000019
【図１７】
0004662608.tif 000020
【図１８】
0004662608.tif 000021
【図１９】
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