(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム合金クラッド材を製造する方法において、犠牲陽極材を、Ｚｎ：０．５〜５％（質量％、以下同じ）、Ｆｅ：０．０１％以上０．４％未満、Ｓｉ：０．０１〜１．２％、Ｍｎ：０．６〜２．０％を含有し、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金で構成し、該犠牲陽極材の鋳塊の均質化処理として、５７０℃以上の温度に５時間以上保持した後、４００〜５００℃の温度域に８時間以上保持する２段階熱処理を施すことを特徴とする犠牲陽極材面のろう付けによる面接合性に優れたアルミニウム合金クラッド材の製造方法。
【請求項２】
前記犠牲陽極材がさらに、Ｃｒ：０．０２〜０．３％、Ｚｒ：０．０２〜０．３％、Ｔｉ：０．０１〜０．３５％のうちの１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１記載の犠牲陽極材面のろう付けによる面接合性に優れたアルミニウム合金クラッド材の製造方法。
【請求項３】
前記犠牲陽極材がさらに、Ｉｎ：０．００１〜０．０５％、Ｓｎ：０．００１〜０．０５％の１種または２種を含有することを特徴とする請求項１または２記載の犠牲陽極材面のろう付けによる面接合性に優れたアルミニウム合金クラッド材の製造方法。
【請求項４】
前記アルミニウム合金クラッド材が、心材の一方の面にろう材をクラッドし、他方の面に犠牲陽極材をクラッドした三層構造であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の犠牲陽極材面のろう付けによる面接合性に優れたアルミニウム合金クラッド材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、犠牲陽極材面のろう付けによる面接合性に優れたアルミニウム合金クラッド材、とくに、不活性ガス雰囲気中でのフッ化物フラックスを用いたろう付けや真空ろう付けにより接合されるラジエータやヒータなどのアルミニウム合金製熱交換器のチューブやヘッダーなど、流体通路構成部材の素材として好適に使用される犠牲陽極材面のろう付けによる面接合性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
熱交換器、たとえばラジエータなど、自動車用アルミニウム合金製熱交換器は、作動流体（冷媒）の通路となるチューブ、チューブ間に配設されるフィンおよびヘッダーから構成されている。このような自動車用熱交換器のチューブ材、ヘッダープレート材としては、ＪＩＳ  Ａ３００３などのＡｌ−Ｍｎ系合金を心材とし、心材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材をクラッドした二層構造のアルミニウム合金クラッド材、心材の両面にろう材をクラッドした三層構造のアルミニウム合金クラッド材、あるいは心材の一方の面にろう材をクラッドし他方の面にＡｌ−Ｚｎ系合金またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金の犠牲陽極材をクラッドした三層構造のアルミニウム合金クラッド材が用いられている。
【０００３】
クラッド材のＡｌ−Ｓｉ系ろう材は、アルミニウム合金製熱交換器を製作するとき、チューブ外面とフィンとの接合、チューブとヘッダープレートとの接合、またはクラッド板からろう付けによりチューブを製造する場合のろう付け接合のためにクラッドされており、これらのろう付には、フッ化物フラックスを用いる不活性ガス雰囲気ろう付け、真空ろう付けが適用される。
【０００４】
三層構造のアルミニウム合金クラッド材の犠牲陽極材は、たとえばチューブの内面側に使用され、作動流体と接して犠牲陽極作用を発揮して、心材の孔食や隙間腐食の発生を防止し、チューブ外面に接合されたフィン材は、使用中に犠牲陽極作用を発揮して心材の孔食の発生を防止する。
【０００５】
従来、ラジエータやヒータは、図1に示すように、心材５の一方の面にろう材６をクラ
ッドし、他方の面に犠牲陽極材７をクラッドしてなるクラッド板材４を曲成し溶接（溶接部Ｗ）して偏平チューブ１とし、ヘッダプレートに組み付けた後一体ろう付けして製造されていた(以下、溶接型)が、近年、図２、図３に示すように、クラッド板材４を曲げ加工するだけで溶接することなくチューブ形状２、３とし、ヘッダプレートに組み付けた後一体ろう付けして製造されることが多くなっている(以下、ろう付け型)。
【０００６】
図２、図３に示すろう付け型においては、不活性ガス雰囲気ろう付けの場合、ろう付け中にチューブ内面の空気が不活性ガスに完全に置換されず残存するため、図２においてはＡ部、すなわち犠牲陽極材７とろう材６との接合面、図３においてはＢ部、すなわちチューブ３のＴ形状の曲げ加工端部と犠牲陽極材７の接合面において、ろう材が犠牲陽極材面に十分濡れ広がらないために、ろう付け接合が不十分となる場合がある。
【０００７】
熱交換器用アルミニウム合金クラッド材において、犠牲陽極材の粒界腐食など結晶粒界近傍での腐食を防止するという目的に対しては、これまでいくつかの検討が行われており、たとえば犠牲陽極材の厚さ方向の再結晶粒をクラッド材における犠牲陽極材の厚さ未満とすること（特許文献１参照）、犠牲陽極材をＺｎ：６．０％を越え１５．０％以下を含有する成分構成とし、ろう付後の表面の結晶粒径を１００〜７００μｍとすること（特許文献２参照）が提案されているが、犠牲陽極材面のろう付け性向上については検討されていない。
【０００８】
発明者らは先に、上記の問題点を解決するために、犠牲陽極材面のろうの濡れ性におよぼす要因について検討を行い、とくに犠牲陽極材の結晶粒度がろうの濡れ性に影響を与え、犠牲陽極材表面のろう付け加熱後の結晶粒度を特定の範囲に制御することにより犠牲陽極材のぬれ性が向上して犠牲陽極材面のろう付けによる面接合性が向上すること、ろう付け加熱後の結晶粒度を特定の範囲に制御するために、熱交換器用アルミニウム合金クラッド材を製造する工程において、犠牲陽極材の鋳塊の均質化処理を犠牲陽極材の固相線温度（℃）×０．５以下の温度で行うとともに、中間焼鈍温度を３５０℃以下とし、中間焼鈍後の冷間圧延加工度を２０〜３５％とすることが有効であることを見出した（特許文献３参照）。
【特許文献１】特開平１１−１００６２８号公報
【特許文献２】特開平１１−２０９８３７号公報
【特許文献３】特願２００５−２２６１４４
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は、熱交換器用アルミニウム合金クラッド材の犠牲陽極材面のろう付けによる面接合性を向上させるために、ろう付け加熱後の結晶粒度を特定の範囲に制御する方法について、さらに試験、検討を重ねた結果としてなされたものであり、その目的は、さらに簡単な手法により、確実に犠牲陽極材面のろう付けによる面接合性を向上させることを可能とするアルミニウム合金クラッド材の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記の目的を達成するための本発明による犠牲陽極材面のろう付けによる面接合性に優れたアルミニウム合金クラッド材の製造方法は、犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム合金クラッド材を製造する方法において、犠牲陽極材を、Ｚｎ：０．５〜５％（質量％、以下同じ）、Ｆｅ：０．０１％以上０．４％未満、Ｓｉ：０．０１〜１．２％、Ｍｎ：０．６〜２．０％を含有し、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金で構成し、該犠牲陽極材の鋳塊の均質化処理として、５７０℃以上の温度に５時間以上保持した後、４００〜５００℃の温度域に８時間以上保持する２段階熱処理を施すことを特徴とする。
【００１１】
請求項２による犠牲陽極材面のろう付けによる面接合性に優れたアルミニウム合金クラッド材の製造方法は、請求項１において、前記犠牲陽極材がさらに、Ｃｒ：０．０２〜０．３％、Ｚｒ：０．０２〜０．３％、Ｔｉ：０．０１〜０．３５％のうちの１種または２種以上を含有することを特徴とする。
【００１２】
請求項３による犠牲陽極材面のろう付けによる面接合性に優れたアルミニウム合金クラッド材の製造方法は、請求項１または２において、前記犠牲陽極材がさらに、Ｉｎ：０．００１〜０．０５％、Ｓｎ：０．００１〜０．０５％の１種または２種を含有することを特徴とする。
【００１３】
請求項４による犠牲陽極材面のろう付けによる面接合性に優れたアルミニウム合金クラッド材の製造方法は、請求項１〜３のいずれかにおいて、前記アルミニウム合金クラッド材が、心材の一方の面にろう材をクラッドし、他方の面に犠牲陽極材をクラッドした三層構造であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、熱交換器、とくに不活性ガス雰囲気中でのフッ化物フラックスを用いるろう付けや真空ろう付けにより接合される自動車搭載用ラジエータやヒータなど、自動車用アルミニウム合金製熱交換器のチューブ材、ヘッダープレート材などとして好適に使用することができ、犠牲陽極材は十分な防食効果を発揮して優れた耐食性を与えるとともに、犠牲陽極材面のろう付けによる面接合性に優れたアルミニウム合金クラッド材の製造方法が提供される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
本発明のアルミニウム合金クラッド材は犠牲陽極材の組成、製造方法を特定し、ろう付け加熱後における結晶粒度を制御して、犠牲陽極材面のろう付けによる面接合性を向上させることを特徴とするものであり、犠牲陽極材の組成およびその限定理由について説明する。
（犠牲陽極材）
Ｚｎ：０．５〜５％
Ｚｎは、犠牲陽極材の電位を卑にして心材に対する犠牲陽極効果を発揮させ、心材の孔食または隙間腐食の発生を防止する。Ｚｎの含有量が０．５％未満ではその効果が小さく、５．０％を越えて含有すると犠牲陽極材の自己耐食性が低下する。Ｚｎのより好ましい含有範囲は１．５〜５％であり、Ｚｎの含有量の下限を１．５％とすることによりさらに優れた犠牲陽極効果を発揮させることができる。
【００１７】
Ｆｅ：０．０１％以上０．４％未満
Ｆｅは、犠牲陽極材のろう付け加熱後の結晶粒を微細化するよう機能する。Ｆｅの含有量が０．０１％未満ではその効果が十分でなく、０．４％以上になると犠牲陽極材の自己耐蝕性が低下する。Ｆｅのさらに好ましい含有範囲は０．０５〜０．３％である。
【００１８】
Ｓｉ：０．０１〜１．２％
Ｓｉは、犠牲陽極材の強度を向上させるとともに、牲陽極材のろう付け加熱後の結晶粒を微細化する。Ｓｉ含有量が１．２％を越えるとろう付け加熱後の結晶粒が微細になりすぎるとともに、ろう付け時に部分的に溶融が生じ、また犠牲陽極材の自己耐蝕性が低下する。０．０１％未満では地金コストが高くなり実用上好ましくない。
【００１９】
Ｍｎ：０．１〜２．０％
Ｍｎは犠牲陽極材の強度を向上させるとともに、犠牲陽極材のろう付け加熱後の結晶粒を微細化するよう機能する。Ｍｎ含有量が０．１％未満ではその効果が十分でなく、２．０％を越えると犠牲陽極材の自己耐食性が低下する。Ｍｎのさらに好ましい含有範囲は０．６〜１．４％である。
【００２０】
Ｃｒ：０．０２〜０．３％、Ｚｒ：０．０２〜０．３％、Ｔｉ：０．０１〜０．３５％
Ｃｒ、ＺｒおよびＴｉは、材料の板厚方向に濃度の高い領域と濃度の低い領域に分かれ、これらの領域が層状となって交互に分布し、各元素の濃度の低い領域が濃度の高い領域に比べて優先的に腐食するため、腐食形態が層状となり、従って板厚方向への粒界腐食の進行が妨げられて、材料の耐孔食性が向上する。
【００２１】
ＣｒおよびＺｒの好ましい含有量は０．０２〜０．３％の範囲であり、０．０２％未満ではその効果が十分でなく、０．３％を越えて含有しても効果が飽和してそれ以上の改善が得られない。ＣｒおよびＺｒのさらに好ましい含有範囲は、それぞれ０．０５〜０．２％である。Ｔｉの好ましい含有量は０．０１〜０．３５％の範囲であり、０．０１未満ではその効果が小さく、０．３５％を越えて含有すると、鋳造時に粗大な晶出物が生成し、また、加工性が低下して健全な材料の製造が困難となる。Ｔｉのさらに好ましい含有範囲は０．０６〜０．３％である。
【００２２】
Ｉｎ：０．００１〜０．０５％、Ｓｎ：０．００１〜０．０５％
ＩｎとＳｎは、微量の添加することにより犠牲陽極材の電位を卑とし、犠牲陽極効果によって心材の孔食や隙間腐食の発生を防止する。Ｉｎ、Ｓｎの好ましい含有量は０．００１〜０．０５％の範囲であり、０．００１％未満ではその効果が十分でなく、０．０５％を越えると自己耐食性および圧延加工性が低下する。ＩｎおよびＳｎのさらに好ましい含有範囲はそれぞれ０．０１〜０．０２％である。本発明においては、Ｖ：０．０１〜０．３％、Ｂ：０．０１〜０．３％、Ｃｕ：０．２％以下の１種以上を添加しても本発明の効果が損なわれることはない。
【００２３】
本発明によるアルミニウム合金クラッド材は、心材の一方の面にろう材、他方の面に犠牲陽極材をクラッドした３層構造のクラッド材、心材の片面に犠牲陽極材をクラッドした２層構造のクラッド材、心材の両面に犠牲陽極材をクラッドした３層構造のクラッド材として適用される。心材の一方の面にろう材、他方の面に犠牲陽極材をクラッドした３層構造のクラッド材とする場合、心材、ろう材としては、例えば以下に示すように、通常実用化されているアルミニウム合金を使用することができる。
【００２４】
（心材）
心材としては、Ａ３００３に代表されるＡｌ−Ｍｎ系合金、より高強度なＡｌ−Ｓｉ−Ｍｎ系合金、Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｎ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｎ系合金などを使用することができる。また、上記の合金にＭｇを添加した合金を使用することもできる。各合金には、さらにＴｉ、Ｚｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ、Ｂなどが含まれていてもよい。
【００２５】
（ろう材）
ろう材としては、通常用いられているＡｌ−Ｓｉ系合金、例えばＳｉ：６〜１３％を含むＡｌ−Ｓｉ合金が使用される。ラジエータなどを構成するために行われるろう付けが真空ろう付けの場合には、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金などが用いられる。これらのＡｌ−Ｓｉ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金には、必要に応じてＢｉ：０．２％以下、Ｂｅ：０．１％以下、Ｃａ：１．０％以下、Ｌｉ：１．０％以下、Ｓｒ：０．００５〜０．１％が添加されてもよい。
【００２６】
本発明のアルミニウム合金クラッド材の製造は、例えばアルミニウム合金クラッド材の構成材となる心材、犠牲陽極材およびろう材を構成するアルミニウム合金を、連続鋳造により造塊し、得られた鋳塊を、心材については均質化処理し、ろう材については必要に応じて均質化処理した後、所定厚さまで熱間圧延し、犠牲陽極材については、均質化処理した後、所定厚さまで熱間圧延し、ついで、心材用アルミニウム合金鋳塊と、熱間圧延された犠牲陽極用アルミニウム合金およびろう材用アルミニウム合金を組み合わせて、常法に従って熱間圧延によりクラッド材とし、その後冷間圧延、中間焼鈍、冷間圧延することにより行われ、所定厚さアルミニウム合金クラッド材とする。
【００２７】
本発明においては、上記の製造工程において、犠牲陽極材の鋳塊の均質化処理を、５７０℃以上の温度に５時間以上保持した後、４００〜５００℃の温度域に８時間以上保持する２段階熱処理を施すことを特徴とし、犠牲陽極材についてこの均質化処理を行うことにより、アルミニウム合金クラッド材を、ろう付け加熱に相当する条件、すなわち、４００℃までの昇温速度を５０℃／分とし５９５℃までの到達時間を３０分以内とする条件で加熱した場合の犠牲陽極材の表面の結晶粒度を０．０２〜０．１５ｍｍの範囲に制御することができる。製造工程において、上記条件による均質化処理を行うとともに、中間焼鈍温度を３５０℃以下にし、中間焼鈍後の冷間圧延の加工度を２０〜４０％にするのが犠牲陽極材表面の結晶粒度制御においてさらに有効である。
【００２８】
第１段階の均質化熱処理を５７０℃以上の温度で５時間以上保持する条件で行うことにより、再結晶の核になるＡｌ−Ｍｎ系、Ａｌ−Ｆｅ系、Ａｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｎ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｆｅ−Ｍｎ系等の化合物の粗大化を促進し、これらの化合物がより安定的に再結晶の核として作用し、その結果、結晶粒度が微細化する。さらに、固溶しているＭｎやＳｉの濃度をより均一にし、第２段階の均質化熱処理の際のＡｌ−Ｍｎ系化合物の析出を均一化する。５７０℃以下の温度、５時間未満の保持時間では化合物の粗大化が十分でなく、結晶粒度の微細化が阻害される。
【００２９】
５７０℃以上の温度に５時間以上保持する第１段階の均質化熱処理を行った後、４００〜５００℃の温度域に８時間以上保持する第２段階の均質化熱処理を施すことにより、固溶しているＭｎをろう付け加熱に先立って予めＡｌ−Ｍｎ系化合物として微細に均一に析出させ、ろう付け加熱時の再結晶の阻害要因となる、ろう付け加熱中のＡｌ−Ｍｎ系化合物の微細析出を抑制する。ろう付け加熱中のＡｌ−Ｍｎ系化合物の微細析出を抑制することにより、ろう付け加熱中の再結晶開始温度が低下して結晶粒の微細化が可能となる。４００℃以下の温度、５００℃以上の温度、８時間未満の保持時間では、析出が不十分となり結晶粒度の微細化が十分に行われない。
【００３０】
アルミニウム合金クラッド材を、４００℃までの昇温速度を５０℃／分とし５９５℃までの到達時間を３０分以内とする加熱する条件は、ろう付け加熱条件に相当し、この条件で加熱した場合において、犠牲陽極材の表面の結晶粒度を０．０２〜０．１５ｍｍとすることができれば、通常のろう付け加熱後における犠牲陽極材の表面の結晶粒度を０．０２〜０．１５ｍｍとすることが可能となる。
【００３１】
犠牲陽極材表面へろうが濡れ拡がる場合、結晶粒界が優先的にろうの濡れ拡がる経路になり、その後、ろうは結晶粒界から粒内方向へ濡れ拡がる。従って、結晶粒度が小さい場合、濡れ拡がる経路が多くなって、ろうは均一に濡れ拡がる。一方、結晶粒度が大きい場合、濡れ拡がる経路が少なくなって、ろうの濡れ拡がりは不均一になり濡れ性が低下する。ろうの犠牲陽極材表面の濡れ性が良好である犠牲陽極材の結晶粒度は、犠牲陽極材の表面からみて０．０２〜０．１５ｍｍの範囲であり、０．１５ｍｍを超えると濡れ拡がり性は低下し、結晶粒度が０．０２ｍｍ以下ではこの効果が飽和する。
【００３２】
本発明のアルミニウム合金クラッド材を成形して、図２〜３に示すチューブ形状とし、該チューブとともに、アルミニウム合金フィンおよびアルミニウム合金からなるヘッダーを組み付け、一体にろう付け接合することにより、ラジエータ、ヒータなどの自動車用熱交換器が製造される。
【実施例】
【００３３】
以下、本発明の実施例を比較例と対比して説明する。これらの実施例は本発明の一実施態様を示すものであり、本発明はこれらに限定されるものではない。
【００３４】
実施例１
連続鋳造によって表１に示す組成を有する心材用合金、表２に示す組成を有する犠牲陽極材用合金および表３に示す組成を有するろう材用合金を造塊し、得られた鋳塊のうち、心材用合金および犠牲陽極材用合金の鋳塊については均質化処理を行った。犠牲陽極材の均質化処理条件（加熱温度（℃）×保持時間（ｈ））を表２に示す。
【００３５】
ついで、犠牲陽極材用合金およびろう材用合金の鋳塊を所定の厚さまで熱間圧延し、これらの熱間圧延板と心材用合金の鋳塊（厚さ３０ｍｍ）とを合わせ材として熱間圧延し、三層構造のクラッド材（厚さ３ｍｍ）を得た。その後、冷間圧延、中間焼鈍、冷間圧延によって厚さ０．２０ｍｍの板材（クラッド材）を得た。クラッド材の構成は、犠牲陽極材が０．０４０ｍｍ厚さ、ろう材が０．０３５ｍｍ厚さである。
【００３６】
【表１】
0004702797.tif 000002
【００３７】
【表２】
0004702797.tif 000003
【００３８】
【表３】
0004702797.tif 000004
【００３９】
得られたクラッド材を試験材として、以下の方法により犠牲陽極材表面(Ｌ−ＬＴ方向)の結晶粒度を測定し、犠牲陽極材面のろう付け性を評価した。結果を表４に示す。
【００４０】
結晶粒度の測定：クラッド板材のろう材面だけにフッ化物フラックスを塗布し、窒素ガス中、５９５℃(材料温度)に加熱した。但し、４００℃までは５０℃／分の昇温速度で加熱した。５９５℃の温度への到達時間は２０分であった。加熱後の試験材を、犠牲陽極材面（Ｌ−ＬＴ方向）をエメリー紙（１０００〜２４００）で数μｍ研磨して、バフ研磨で鏡面に仕上げた。さらに、純水５００ｍＬ、フッ酸２７ｍＬ(４６％)、ホウ酸１１ｇを混合した溶液中で、電圧２５〜３０Ｖで４５〜６０秒電解した。その後、光学顕微鏡を用いて犠牲陽極材表面の偏光ミクロ組織を撮影し、比較法により結晶粒度を測定した。比較にはＡＳＴＭ（Ｅ１１２−６１）の標準結晶粒度組織図を用いた。（標準結晶粒度組織図に示されているグレインサイズを平均結晶粒度の指標とした。）
【００４１】
犠牲陽極材面のろう付けによる面接合性の評価：得られたクラッド板材を用いて、垂直板の端部を直角に折り曲げ、垂直板にだけフッ化物フラックスを５ｇ／ｍ２塗布した後、図４の通り組み合わせて隙間充填試験片を作成し、窒素ガス中で５９５℃（材料温度）に加熱した。但し、４００℃までは５０℃／分の昇温速度で加熱した。図４において、数値は長さ（単位ｍｍ）を示す。加熱後の隙間充填試験片の隙間充填長さＦＬ（図５）をノギスを用いて測定した。ろう付けによる面接合性の評価は、隙間充填長さが９．０ｍｍ以上を良好（○）とし、９．０ｍｍ未満を不良（×）とした。
【００４２】
犠牲陽極材面のろうの濡れ広がり性の評価：得られたクラッド材から、２０ｍｍ×６０ｍｍの板を切り出し、シェーパ加工により端面（４面全て）を切削し１５ｍｍ×５５ｍｍに仕上げた。この板をフラックスを塗布することなく、犠牲陽極材面を上にして炉内に水平に設置し、窒素ガス中でろう付け温度（材料温度）５９５℃で加熱した。但し、４００℃までは５０℃／分の昇温速度で加熱した。加熱後の犠牲陽極材面を光学顕微鏡を用いて１６倍で撮影した写真（ネガポジ反転撮影）（図６）上からろう周り長さの平均値Ｌ（例えば、図6においては、Ｌ＝（Ｌ１＋Ｌ２）／２）を測定した。ろうの濡れ広がり性の評価は、ろう周り長さの平均値Ｌが１．６ｍｍ以上を良好（○）、１．６ｍｍ未満を不良（×）とした。
【００４３】
【表４】
0004702797.tif 000005
【００４４】
表４にみられるように、本発明に従う試験材１〜２６はいずれも、犠牲陽極材結晶粒度が０．０２〜０．１５ｍｍの範囲内であり、犠牲陽極材面のろう付けによる面接合性、ろうの濡れ広がり性が優れていた。
【００４５】
これに対して、犠牲陽極材の鋳塊について、５００℃の温度に１０時間保持するのみの均質化処理を行った試験材２７は、クラッド材を前記の条件で加熱した後の犠牲陽極材面の結晶粒度が０．２０ｍｍと大きくなり、犠牲陽極材面のろう付けによる面接合性、ろうの濡れ広がり性ともに劣っている。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】熱交換器用チューブの実施例を示す断面図である。
【図２】熱交換器用チューブの他の実施例を示す断面図である。
【図３】熱交換器用チューブのさらに他の実施例を示す断面図である。
【図４】犠牲陽極材面のろう付け性評価試験の試験片を示す図である。
【図５】図４の試験後のろうの間隙充填状況を示す図である。
【図６】犠牲陽極材面のろうの濡れ拡がり性の評価試験片（加熱前）と、評価試験後のろうの濡れ拡がり状態（加熱後）を示す図である。
【符号の説明】
【００４７】
１  クラッド板材を曲成、溶接して形成した扁平チューブ
２  クラッド板材を曲げ加工するだけで形成したチューブの実施例
３  クラッド板材を曲げ加工するだけで形成したチューブの他の実施例
４  クラッド板材
５  心材
６  ろう材
７  犠牲陽極材
【図１】
0004702797.tif 000006
【図２】
0004702797.tif 000007
【図３】
0004702797.tif 000008
【図４】
0004702797.tif 000009
【図５】
0004702797.tif 000010
【図６】
0004702797.tif 000011