(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
穿孔圧延工程を含む継目無管の製造方法であって、ビレットの直径をＲ（ｍ）、ビレットの軸心部割れ長さをｒ（ｍ）、前記ビレットが圧延ロールに接触してから穿孔プラグに達するまでの間におけるビレットの回転量の２倍をＮとしたとき、下記の（１）〜（３）式で表される関係を同時に満足するように穿孔圧延するに際し、
前記ビレットの軸心部割れ長さｒとビレットの直径Ｒとの比である（ｒ／Ｒ）を下記（４）式により、また、前記ビレットが圧延ロールに接触してから穿孔プラグに達するまでの間におけるビレットの回転量の２倍であるＮを下記（５）式により推定することを特徴とする継目無管の製造方法。
０≦ｒ／Ｒ≦０．１３            ・・・・（１）
ｒ／Ｒ≧−０．１３Ｎ＋０．１３  ・・・・（２）
ｒ／Ｒ≦−０．０６５Ｎ＋０．３９  ・・・（３）
ｒ／Ｒ＝｛(８＋Ｗ)×(ＤＦ×Ｖｃ×Ｒ2)−(１６／Ｒ)｝／１０００  ・・・（４）
Ｎ＝２×Ｌ／（Ｖｓ／ＥＬ）×Ｂｒｐｓ  ・・・・（５）
ここで、Ｗはビレットの鋳造時における比水量（Ｌ／ｋｇ−鋼）、Ｖｃはビレットの鋳造速度（ｍ／ｍｉｎ）、ＤＦはフェライト温度範囲（℃）、Ｌはビレットが圧延ロールに接触する位置から穿孔プラグの先端までの距離（ｍ）、Ｖｓは穿孔シェルの長手方向の進行速度（ｍ／ｓ）、ＥＬは穿孔比（−）、そして、Ｂｒｐｓはビレットの回転数（回／ｓ）をそれぞれ表す。
【請求項２】
前記継目無管が、質量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０．４％、Ｍｎ：０．３〜２．０％、ならびに不純物としてＰ：０．０３％以下およびＳ：０．０３％以下を含有し、さらに、Ｃｕ：０．０５〜０．４％、Ｃｒ：０．０５〜０．６％、Ｎｉ：０．０５〜０．８％およびＭｏ：０．０３〜０．５％のうちの１種以上を含み、残部がＦｅおよび不純物からなることを特徴とする請求項１に記載の継目無管の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、穿孔圧延工程を含む継目無管の製造方法に関し、さらに詳しくは、穿孔圧延法を用いて内面疵の発生しない継目無管を製造する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
原油、天然ガスなどのエネルギー需要の高まりを受け、油井およびガス井の開発が盛んに進められている。しかも、近年は、油井およびガス井ともに、陸上から海底へと移行し、油井内およびガス井内環境はもちろんのこと、油井およびガス井の存在環境が過酷化してきている。【０００３】
油井やガス井から原油や天然ガスを輸送するラインパイプは、大量輸送のための操業性および深海での耐圧性を含めた敷設環境を考慮して、大径化および厚肉化を指向した設計が行われる傾向にある。そして、鋼材特性の面からは、強度はもちろんのこと、特に低温における靱性が、また、敷設性の面からは、溶接性が要求される。【０００４】
上記の特性のうち、溶接性を確保するためには、Ｃ含有率を低下させることが有効であり、それに基づいて他の合金元素を組み合わせて強度の最適化を図る。また、靱性を確保するためには、Ｐ、Ｓなどの不純物元素の低減、さらに、Ｃａの添加などによる介在物の形態制御を行うことにより、鋼成分組成および鋼組織を調整する。【０００５】
一方、その製造プロセスとしては、連続鋳造によりビレットを製造し、これを穿孔圧延するプロセスを採用する場合が多い。上記の連続鋳造においては、鋳片の外周部から中心部に向かって凝固が進行するため、鋳片の中心部近傍では、センターポロシティ、軸心部割れ、中心偏析などの欠陥が発生しやすい。また、前記のように溶接性を確保するためにＣ含有率を低下させることから、凝固初期におけるδフェライト相からγオーステナイト相への相変態による体積収縮に起因する割れが一層拡大する。【０００６】
ビレットの軸心部割れ量は、ビレット断面サンプルを採取して調査、測定することにより容易に把握することができる。また、軸心部割れが大きい場合には、製品である管の内面に疵が発生しやすいことから、ビレットの軸心部割れを抑制することにより管の内面に疵が発生しないようにする方法が多数報告されている。【０００７】
例えば、特開２００２−３２７２３４号公報には、鋼成分組成に基づき計算される液相からδフェライトへの変態温度と、δフェライトからγオーステナイトへの変態温度との温度差（ＤＦ）（以下、「フェライト温度範囲（ＤＦ）」とも称する）を１５０℃以下とすることにより、ビレット中央部におけるポロシティなどの欠陥の発生を抑制し、連続鋳造を行ったままで穿孔圧延しても内面欠陥の少ない継目無管を安価に製造できる丸ビレット、およびその製管方法が開示されている。【０００８】
しかしながら、需要家から要求される様々な機械的特性値を全て満足させるためには、例えば、上記ＤＦの値が１５０℃を超えて高くなる成分組成を有する鋳片を用いて製管せざるを得ない場合も生じる。さらには、連続鋳造したままでセンターポロシティを有する丸ビレットを穿孔圧延しなければならない場合も発生する。【０００９】
上述のとおり、フェライト温度範囲（ＤＦ）が１５０℃を超えて高くなる鋼組成を有する鋳片であっても、穿孔圧延による内面欠陥の発生をなくし、品質の良好な継目無管を製造するためには、なお、解決されねばならない問題が残されている。
【発明の開示】
【００１０】
本発明は、上記の問題に鑑みてなされたものであり、その課題は、フェライト温度範囲が１５０℃を超えて高くなる鋼組成を有する鋳片であっても、穿孔圧延により管の内面に欠陥を発生することなく、品質の良好な継目無管を安価に製造することのできる継目無管の製造方法を提供することにある。
【００１１】
本発明者らは、上述の課題を解決するために、従来の問題点を踏まえて、ビレットの鋳造条件および穿孔圧延条件を適切に組み合わせることにより、穿孔圧延不良や内面疵の発生を予め防止できるとともに、製造歩留まりを向上できる継目無管の製造について検討を行い、下記の（ａ）〜（ｅ）の知見を得て、本発明を完成させた。
【００１２】
（ａ）ビレットが圧延ロールに接触してから穿孔プラグに達するまでにビレットが受ける回転鍛造回数（２ロール型穿孔圧延機の場合は、ビレットの回転量の２倍）が多いほど、ビレットが穿孔プラグに達するまでの変形が大きく、管内面に疵（内面かぶれ疵）が発生しやすい。
【００１３】
（ｂ）ビレットが圧延ロールに接触してから穿孔プラグに達するまでのビレットの回転量が少ないほど、内面かぶれ疵の発生を抑制できるが、その反面、圧延ロールへのビレットの噛み込み性の低下に起因する噛み込み不良の問題が発生するおそれがある。
【００１４】
（ｃ）ビレットの軸心部割れ率が大きい場合は、ビレットに穿孔圧延のための十分な起点が存在することになるので、穿孔圧延機での回転鍛造回数を少なく設定しても、ビレットの噛み込み性は良好である。逆に、回転鍛造回数を多く設定すると、内面かぶれ疵が発生しやすくなる。
【００１５】
（ｄ）ビレットの軸心部割れ率が小さい場合は、ビレットに穿孔圧延のための十分な起点が存在しないことになるため、回転鍛造回数を少なく設定すると、ビレットの噛み込み性が悪化しやすい。逆に、回転鍛造回数を多く設定しても、内面かぶれ疵は発生しにくい。
【００１６】
（ｅ）上記の（ａ）〜（ｄ）を考慮して、穿孔圧延機への噛み込み性を確保し、かつ内面かぶれ疵を発生させずに継目無管を製造するための、回転鍛造回数（Ｎ）とビレットの軸心部割れ率（ｒ／Ｒ）（ビレットの軸心部割れ長さｒ（ｍ）をビレットの直径をＲ（ｍ）により除した値）との関係の適正範囲を求めると、下記（１）〜（３）式を同時に満たす範囲となる。
０≦ｒ／Ｒ≦０．１３            ・・・・（１）
ｒ／Ｒ≧−０．１３Ｎ＋０．１３  ・・・・（２）
ｒ／Ｒ≦−０．０６５Ｎ＋０．３９  ・・・（３）
【００１７】
本発明は、上記の知見に基づいて完成されたものであり、その要旨は、下記の（１）および（２）に示す継目無管の製造方法にある。
【００１８】
（１）穿孔圧延工程を含む継目無管の製造方法であって、ビレットの直径をＲ（ｍ）、ビレットの軸心部割れ長さをｒ（ｍ）、前記ビレットが圧延ロールに接触してから穿孔プラグに達するまでの間におけるビレットの回転量の２倍をＮとしたとき、下記の（１）〜（３）式で表される関係を同時に満足するように穿孔圧延するに際し、
前記ビレットの軸心部割れ長さｒとビレットの直径Ｒとの比である（ｒ／Ｒ）を下記（４）式により、また、前記ビレットが圧延ロールに接触してから穿孔プラグに達するまでの間におけるビレットの回転量の２倍であるＮを下記（５）式により推定することを特徴とする継目無管の製造方法。
【００１９】
０≦ｒ／Ｒ≦０．１３            ・・・・（１）
ｒ／Ｒ≧−０．１３Ｎ＋０．１３  ・・・・（２）
ｒ／Ｒ≦−０．０６５Ｎ＋０．３９  ・・・（３）
ｒ／Ｒ＝｛(８＋Ｗ)×(ＤＦ×Ｖｃ×Ｒ2)−(１６／Ｒ)｝／１０００  ・・・（４）
Ｎ＝２×Ｌ／（Ｖｓ／ＥＬ）×Ｂｒｐｓ  ・・・・（５）
ここで、Ｗはビレットの鋳造時における比水量（Ｌ／ｋｇ−鋼）、Ｖｃはビレットの鋳造速度（ｍ／ｍｉｎ）、ＤＦはフェライト温度範囲（℃）、Ｌはビレットが圧延ロールに接触する位置から穿孔プラグの先端までの距離（ｍ）、Ｖｓは穿孔シェルの長手方向の進行速度（ｍ／ｓ）、ＥＬは穿孔比（−）、そして、Ｂｒｐｓはビレットの回転数（回／ｓ）をそれぞれ表す。
【００２０】
（２）前記継目無管が、質量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０．４％、Ｍｎ：０．３〜２．０％、ならびに不純物としてＰ：０．０３％以下およびＳ：０．０３％以下を含有し、さらに、Ｃｕ：０．０５〜０．４％、Ｃｒ：０．０５〜０．６％、Ｎｉ：０．０５〜０．８％およびＭｏ：０．０３〜０．５％のうちの１種以上を含み、残部がＦｅおよび不純物からなることを特徴とする前記（１）に記載の内面疵を低減した継目無管の製造方法。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
図１は、鋳造によるビレットの軸心部割れ率と穿孔圧延時におけるビレットの回転鍛造回数との関係の適正範囲を示す図である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
本発明の方法は、前記のとおり、穿孔圧延工程を含む継目無管の製造方法であって、ビレットの直径およびビレットの軸心部割れ長さから求められる軸心部割れ率（ｒ／Ｒ）とビレットが圧延ロールに接触してから穿孔プラグに達するまでの間に受ける回転鍛造回数（Ｎ）とを、前記（１）〜（３）式で表される関係を同時に満足する範囲内に調整する継目無管の製造方法である。以下に、本発明の継目無管の製造方法についてさらに詳しく説明する。【００２４】
１）ビレットの軸心部割れ率
ビレットの軸心部割れ率は、前記のとおり、ビレットの軸心部割れ長さ（ｒ）をビレットの直径（Ｒ）により除した値（ｒ／Ｒ）により定義する。ここで、ビレットの軸心部に複数の軸心部割れが存在する場合には、そのうちの最大割れ長さを軸心部割れ長さとして用いる。【００２５】
軸心部割れ率は、その都度、ビレットを切断し、その横断面において実測した軸心部割れ長さをビレットの直径により除して求めてもよいが、操業予測を行う上では、連続鋳造の操業条件により記述した推算式を用いるのが便利である。【００２６】
本発明者らは、多数のビレットからサンプルを採取してビレットの鋳造条件と軸心部割れ率との関係を調査し、軸心部割れ率（ｒ／Ｒ）が下記（４）式により表されることを見出した。【００２７】
ｒ／Ｒ＝｛(８＋Ｗ)×(ＤＦ×Ｖｃ×Ｒ２)−(１６／Ｒ)｝／１０００  ・・・・（４）
ここで、ｒ／Ｒは軸心部割れ率（−）、ｒはビレットの軸心部割れ長さ（ｍ）、Ｒはビレットの直径（ｍ）、Ｗはビレットの鋳造時における比水量（Ｌ／ｋｇ−鋼）、Ｖｃはビレットの鋳造速度（ｍ／ｍｉｎ）、そして、ＤＦはフェライト温度範囲（℃）をそれぞれ表す。【００２８】
なお、フェライト温度範囲（ＤＦ）は、前記のとおり、液相からδフェライトへの変態温度とδフェライトからγオーステナイトへの変態温度との温度差を意味し、例えば、特開２００２−３２７２３４号公報に開示されたように下記（６）〜（８）式を用いて計算することができる。【００２９】
ＤＦ＝ＴＬδ−Ｔδγ  ・・・・（６）
ＴＬδ＝100000/(55.25＋2.35Ｃ＋0.37Ｓｉ＋0.16Ｍｎ＋1.01Ｐ＋1.15Ｓ＋0.18Ｃｕ＋0.04Ｃｒ＋0.13Ｎｉ＋0.12Ｍｏ)  ・・・・（７）
Ｔδγ＝100000/(60.06−4.51Ｃ＋3.84Ｓｉ−0.19Ｍｎ＋0.98Ｐ＋0.25Ｓ−1.49Ｃｕ＋1.01Ｃｒ−1.34Ｎｉ＋0.55Ｍｏ)  ・・・・（８）
ここで、上記（７）および（８）式中の元素記号は、鋼中における各元素の含有率（質量％）を表す。【００３０】
上記（４）式および（６）〜（８）式によれば、軸心部割れ率（ｒ／Ｒ）を低下させるためには、鋳造操業を阻害したりビレットの外面疵を発生させない範囲内において、鋳造時の比水量を低下させるか、または鋳造速度を低下させるなどして操作諸元を選択することが効果的であることがわかる。また、フェライト温度範囲以外の鋼品質を害しない範囲においてＣ、Ｍｎ、ＣｕおよびＮｉといった鋼成分の含有率を上昇させることにより、フェライト温度範囲を縮小させることも有効である。【００３１】
２）回転鍛造回数
回転鍛造回数（Ｎ）は、前記のとおりビレットが圧延ロールに接触してから穿孔プラグに達するまでにビレットが受ける回転鍛造回数であり、パスラインの周りに２個の傾斜ロールを備えた２ロール型穿孔圧延機の場合は、ビレットの回転量の２倍となる。その都度実測された値を用いてもよいが、下記（５）式により推算するのが実用的である。【００３２】
Ｎ＝２×Ｌ／（Ｖｓ／ＥＬ）×Ｂｒｐｓ  ・・・・（５）
ここで、Ｎは回転鍛造回数（回）、Ｌはビレットが圧延ロールに接触する位置から穿孔プラグの先端までの距離（ｍ）、Ｖｓは穿孔シェルの長手方向の進行速度（ｍ／ｓ）（＝ロールの周速度×ｓｉｎ（β）×η）、βは圧延ロールの傾斜角（度）、ηは平均穿孔効率（−）、ＥＬは穿孔比（−）、そして、Ｂｒｐｓはビレットの回転数（回／ｓ）である。【００３３】
上記（５）式から、回転鍛造回数（Ｎ）を減少させるためには、ビレットが圧延ロールに接触する位置から穿孔プラグの先端までの距離を小さくするか、または圧延ロールの傾斜角を大きくするなどの方法が有効なことがわかる。【００３４】
３）回転鍛造回数と軸心部割れ率との関係の適正範囲
内面疵の発生および穿孔圧延機へのビレットの噛み込み性におよぼす回転鍛造回数および軸心部割れ率の効果については、前記（ａ）〜（ｄ）の知見に述べたとおりである。これらを考慮して、穿孔圧延機への噛み込み性を確保し、かつ内面かぶれ疵を発生させずに継目無管を製造するための、回転鍛造回数とビレットの軸心部割れ率との関係の適正範囲を後述する鋳造試験および穿孔圧延試験により求めた。【００３５】
図１は、後述する鋳造試験および穿孔圧延試験の結果に基づき、鋳造によるビレットの軸心部割れ率と穿孔圧延時におけるビレットの回転鍛造回数との関係の適正範囲を整理して示した図である。同図において、直線ＡＢは、ｒ／Ｒ＝０．１３により表される直線を、直線ＡＤは、ｒ／Ｒ＝−０．１３Ｎ＋０．１３により表される直線を、そして、直線ＢＣは、ｒ／Ｒ＝−０．０６５Ｎ＋０．３９により表される直線を、それぞれ表す。【００３６】
同図の結果によれば、前記（１）式の関係または前記（３）式の関係を満足しない条件の場合には、穿孔圧延機への噛み込み不良などに基づく穿孔圧延の不良は発生しないものの、図中の■印により示されるとおり、管に内面かぶれ疵が発生している。また、前記（２）式の関係を満足しない条件の場合には、図中の×印により示されるとおり、穿孔圧延の不良が発生する。これに対して、前記（１）〜（３）式により表される関係を全て満足する条件の場合は、図中の○印により示されるとおり、穿孔圧延の不良および管の内面かぶれ疵ともに発生することはなく、良好な製品が得られている。【００３７】
４）鋼成分組成の好ましい範囲
本発明における鋼成分組成の好ましい範囲およびその理由について下記に説明する。【００３８】
Ｃ：０．０２〜０．１５％
Ｃは、継目無管の強度を確保する目的で含有させる。その含有率が０．０２％未満では必要な強度を確保することが難しい。一方、含有率が０．１５％を超えて高くなると、溶接施工時に割れが発生しやすくなる。上記の理由から、Ｃ含有率は０．０２〜０．１５％の範囲とすることが好ましい。なお、Ｃ含有率のさらに好ましい範囲は、０．０３〜０．１０％である。【００３９】
Ｓｉ：０．０５〜０．４％
Ｓｉは、溶鋼の脱酸作用を有するほか、強度を向上させる作用を有する元素であり、その効果を得るためには０．０５％以上の含有率とすることが好ましい。しかし、その含有率が０．４％を超えて高くなると介在物量が増加し、鋼の清浄度が低下するとともに、靱性が低下するおそれがある。したがって、Ｓｉ含有率は０．０５〜０．４％の範囲とすることが好ましい。【００４０】
Ｍｎ：０．３〜２．０％
Ｍｎは、脱酸作用を有するとともに、鋼の靱性を劣化させることなく強度を向上させる作用を有する元素であり、その効果を得るには０．３％以上を含有させることが好ましい。しかし、その含有率が２．０％を超えて高くなると介在物量が増加し、鋼の清浄度が低下するおそれがある。上記の理由から、Ｍｎ含有率は０．３〜２．０％の範囲とすることが好ましい。なお、Ｍｎ含有率のさらに好ましい範囲は、０．５〜１．８％である。【００４１】
Ｐ：０．０３０％以下
Ｐは、鋼中の不純物元素であり、粒界に偏析して靭性低下をもたらすとともに、熱間加工性に悪影響をおよぼすため、その含有率は０．０３０％以下とすることが好ましい。なお、Ｐ含有率は低ければ低いほど好ましい。【００４２】
Ｓ：０．０３０％以下
Ｓも、鋼中の不純物元素であり、粒界に偏析して靭性低下をもたらすとともに、熱間加工性に悪影響をおよぼすため、その含有率は０．０３０％以下とすることが好ましい。なお、Ｓ含有率は低ければ低いほど好ましい。【００４３】
Ｃｕ：０．０５〜０．４％
Ｃｕは、鋼の強度を高める作用を有する元素である。含有させても含有させなくてもよいが、０．０５％以上を含有させることにより、その効果を得ることができる。しかし、その含有率が０．４％を超えて高くなるとマンネスマン穿孔時における管の外面疵の発生が増加する。上記の理由から、Ｃｕを含有させる場合の含有率の範囲を０．０５〜０．４％とした。【００４４】
Ｃｒ：０．０５〜０．６％
Ｃｒは、鋼の強度を高める作用を有する元素である。含有させてもさせなくてもよいが、０．０５％以上を含有させることにより、その効果を得ることができる。しかし、Ｃｒは鋼の焼入れ性も向上させることから、その含有率が０．６％を超えて高くなると溶接施工時の割れが発生する。上記の理由から、Ｃｒを含有させる場合の含有率の範囲を０．０５〜０．６％とした。【００４５】
Ｎｉ：０．０５〜０．８％
Ｎｉは、鋼の強度を上昇させる効果を有する元素である。含有させてもさせなくてもよいが、含有率を０．０５％以上とすることにより、その効果を得ることができる。しかし、その含有率が０．８％を超えて高くなると鋼の熱間加工性が悪化し、また、コストも上昇する。上記の理由から、Ｎｉを含有させる場合の含有率の範囲を０．０５〜０．８％とした。【００４６】
Ｍｏ：０．０３〜０．５％
Ｍｏは、鋼の強度を高める作用を有する元素である。含有させてもさせなくてもよいが、０．０３％以上を含有させることにより、その効果を得ることができる。しかし、Ｍｏは鋼の焼入れ性も向上させる作用を有することから、その含有率が０．５％を超えて高くなると溶接施工時の割れを発生する。上記の理由から、Ｍｏを含有させる場合の含有率の範囲を０．０３〜０．５％とした。【００４７】
（実施例）
本発明の継目無管の製造方法の効果を確認するため、下記の試験を行ってその結果を評価した。
表１に示す化学成分組成およびフェライト温度範囲を有する供試鋼を用い、表２に示す鋳造条件により連続鋳造を行い、丸ビレットを製造した。【００４８】
【表１】
0004702364.tif 000002
【００４９】
【表２】
0004702364.tif 000003
【００５０】
さらに、上記のようにして得られたビレットを使用し、表２に示す穿孔圧延条件で製管試験を行った。【００５１】
同表において、（ｒ／Ｒ）は、前記したとおりビレットの軸心部割れ率（−）であり、Ｎは、回転鍛造回数（回）である。また、総合評価欄においては、図１中における試験結果の評価と同様に、穿孔圧延不良を発生せず内面かぶれ疵も発生しなかった場合を○印により、管に内面かぶれ疵を発生した場合を■印により、そして、穿孔圧延不良が発生した場合を×印により、それぞれ区別して評価した。【００５２】
なお、内面かぶれ疵の発生の有無は、下記のとおり判定した。すなわち、管内面を目視により検査し、ビレット１本当たり１箇所以上のかぶれ疵が検出された場合を、「かぶれ疵発生」と判定し、それ以下の場合を、「かぶれ疵発生なし」と判定した。【００５３】
また、穿孔圧延不良の発生の有無については、穿孔圧延機に噛み込まず、穿孔圧延に失敗した場合を「穿孔圧延不良発生」と判定し、それ以外の場合を「穿孔圧延不良発生なし」と判定した。【００５４】
試験番号１、２、４、６、８、９、１１〜１３および１６〜１８は、本発明の範囲を満足する本発明例についての試験であり、試験番号３、５、７、１０、１４、１５および１９は、本発明の範囲を満足しない比較例についての試験である。【００５５】
試験番号１、２、４、６、８、９、１１〜１３および１６〜１８では、いずれの試験においても、穿孔圧延不良および管の内面かぶれ疵ともに発生することはなく、内面品質の良好な継目無管を高い歩留まりの下に製造することができた。上記の本発明例では、いずれもＣｕ、Ｃｒ、ＮｉおよびＭｏの１種以上を含有させていることもあり、引張強度５３１ＭＰａ以上を有する高強度の継目無管が得られた。【００５６】
これらに対して、ビレットの軸心部割れ率が大きく、前記（１）式の関係を満足しない試験番号７および１５は、穿孔圧延不良は発生しなかったものの、管の内面かぶれ疵が発生し、内面品質が不良となった。また、ビレットの軸心部割れ率の値に対して回転鍛造回数が多く、前記（３）式の関係を満足しない試験番号５、１０、１４および１９も、穿孔圧延不良は発生しなかったものの、管の内面かぶれ疵が発生し、内面品質が不良であった。【００５７】
そして、ビレットの軸心部割れ率の値に対して回転鍛造回数が少なく、前記（２）式の関係を満足しない試験番号３では、穿孔圧延機へのビレットの噛み込み不良による穿孔圧延不良が発生した。
【産業上の利用可能性】
【００５８】
本発明の継目無管の製造方法によれば、ビレットの鋳造条件に依存するビレット軸心部の割れの大きさと穿孔圧延過程における穿孔圧延条件との組み合わせを適正化することにより、ビレットの穿孔圧延不良の発生および管の内面疵の発生を防止し、管製品の製造歩留まりを大幅に向上させることができる。したがって、本発明は、ビレットの連続鋳造条件およびビレットの穿孔圧延条件の両面から最適な製造条件を要求される継目無管の製造分野において広範に適用できる技術である。
【図１】
0004702364.tif 000004