(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ａ）  少なくとも部分的に内部空間を画成するハウジング（２０５）と、
ｂ）  このハウジング（２０５）の内部空間内に配置された複数のバッフル（１００）と、
を備える、気体と下方へ流れる固体粒子との向流接触のための装置であって、
これらのバッフル（１００）は、連続して低い位置にある少なくとも第一および第二の垂直に離間したレベルに配置され、少なくとも第一および第二のレベルのそれぞれは、互いに平行に配向されかつ水平配向から傾斜した少なくとも二つのバッフル（１００）から成る列（２１０；２２０；２３０；２４０）を含み、それによって、粒子が一つのレベルから次の低いレベルに移動する間に、横断的に下方へ流れる粒子の方向を横方向にシフトすること；
バッフル（１００）はそれぞれ、バッフルの長さ（Ｌ）を画定し互いに平行で反対側にある第一および第二の鋸歯状の縁部（１１１；１１２）を有しており、各鋸歯状の縁部（１１１；１１２）は、交互のリッジ（１１１ａ；１１２ａ）とノッチ（１１１ｂ；１１２ｂ）とを含むこと；を特徴とする装置。
【請求項２】
バッフル（１００）は、平坦状であることを特徴とする請求項１記載の装置。
【請求項３】
バッフル（１００）は、一つの列の開口部（１１５）が、隣接する列の開口部（１１５）に対して互い違いの配列になるように、少なくとも二つの平行な列（１１５ａ；１１５ｂ；１１５ｃ；１１５ｄ）に配置された複数の開口部（１１５）を有することを特徴とする請求項１記載の装置。
【請求項４】
装置は、少なくとも四つのレベルを有しており、粒子の下方への流れの方向は、粒子が一つのレベルから次に続く低いレベルに移動する間に、４５°から１８０°の角度だけ横方向にシフトされることを特徴とする請求項１記載の装置。
【請求項５】
バッフル（１００）は、角度βだけ水平配向から傾斜しており、βは、２０°から８０°の範囲であることを特徴とする請求項１記載の装置。
【請求項６】
ハウジング（２０５）は、四角形の断面を有することを特徴とする請求項１記載の装置。
【請求項７】
ハウジング（２０５）は、円形の断面を有することを特徴とする請求項１記載の装置。
【請求項８】
第一の鋸歯状の縁部（１１１）のリッジ（１１１ａ）とノッチ（１１１ｂ）とは、第二の鋸歯状の縁部（１１２）のリッジ（１１２ａ）とノッチ（１１２ｂ）に対して互い違いの配列になっていることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項記載の装置。
【請求項９】
ノッチ（１１１ｂ；１１２ｂ）は、角度αを画定し、αは、６０°から１２０°の範囲であることを特徴とする請求項８記載の装置。
【請求項１０】
開口部（１１５）はそれぞれ、１．２７ｃｍ（０．５インチ）から１５．２４ｃｍ（６インチ）の範囲の直径を有することを特徴とする請求項１〜９のいずれか１項記載の装置。
【請求項１１】
前記角度は、９０°であることを特徴とする請求項４記載の装置。
【請求項１２】
第三のレベルにおける下方へ流れる粒子の横方向は、第一のレベルにおける下方へ流れる粒子の横方向とは反対であり、第四のレベルにおける下方へ流れる粒子の横方向は、第二のレベルにおける下方へ流れる粒子の横方向とは反対であることを特徴とする請求項１１記載の装置。
【請求項１３】
バッフル（１００）は、一つの列の開口部（１１５）が、隣接する列の開口部（１１５）に対して互い違いの配列になるように、少なくとも二つの平行な列（１１５ａ；１１５ｂ）に配置された複数の開口部（１１５）を有すること、
開口部（１１５）はそれぞれ、１．２７ｃｍ（０．５インチ）から１５．２４ｃｍ（６インチ）の範囲の直径を有することを特徴とする請求項１記載の装置。
【請求項１４】
ａ）  ストリッパーハウジング（２０５）と、
ｂ）  ストリッパーハウジング（２０５）内へストリッピング気体を導入する手段と、
ｃ）  ストリッパーハウジング（２０５）内に配置された複数の平坦状のバッフル（１００）と、
を備える、下方へ流れる消費された触媒粒子から、同伴する炭化水素蒸気を除去するためのストリッパーを含む流体接触分解ユニットであって、
これらのバッフル（１００）は、連続して低い位置にある少なくとも第一および第二の垂直に離間したレベルに配置され、少なくとも第一および第二のレベルのそれぞれは、互いに平行に配向されかつ水平配向から傾斜した少なくとも二つのバッフル（１００）から成る列（２１０，２２０，２３０，２４０）を含み、それによって、触媒粒子が一つのレベルから次の低いレベルに移動する間に、横断的に下方へ流れる触媒粒子の方向を横方向にシフトすること、
バッフル（１００）はそれぞれ、バッフルの長さ（Ｌ）を画定し互いに平行で反対側にある第一および第二の鋸歯状の縁部（１１１；１１２）を有しており、各鋸歯状の縁部（１１１；１１２）は、交互のリッジ（１１１ａ；１１２ａ）とノッチ（１１１ｂ；１１２ｂ）とを含むこと；を特徴とする流体接触分解ユニット。
【請求項１５】
バッフル（１００）は、一つの列（１１５ａ）の開口部（１１５）が、隣接する列（１１５ｂ）の開口部（１１５）に対して互い違いの配列になるように、少なくとも二つの平行な列（１１５ａ；１１５ｂ）に配置された複数の開口部（１１５）を有することを特徴とする請求項１４記載の流体接触分解ユニット。
【請求項１６】
各バッフル（１００）の第一の鋸歯状の縁部（１１１）のリッジ（１１１ａ）とノッチ（１１１ｂ）とは、第二の鋸歯状の縁部（１１２）のリッジ（１１２ａ）とノッチ（１１２ｂ）に対して互い違いの配列になっていることを特徴とする請求項１４又は１５記載の流体接触分解ユニット。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、気体と流動固形物の向流接触のための装置に関し、特に、流体接触分解プロセスのためのストリッパーに関する。
【背景技術】
【０００２】
さまざまな化学的、石油精製、および燃焼のプロセスは、効率的な物質およびまたは熱の移動を達成するために流動固体粒子を上方へ流れる気体と接触させる必要がある。このようなシステムは、そのような相の効率的な向流接触により化学反応を実行するのにも使用することができるであろう。広く使用されているそのような用途の一つは、流体接触分解（ｆｌｕｉｄ  ｃａｔａｌｙｔｉｃ  ｃｒａｃｋｉｎｇ）（「ＦＣＣ」）として知られる重要なプロセスにおけるものであり、ＦＣＣは、何年もの間、より重質な（すなわち、高沸点の）炭化水素化合物をより価値のあるより軽質の（すなわち、低沸点の）成分に変換する石油精製に使用されてきた。ＦＣＣユニットには多数のさまざまな構成が存在するが、しかし、全て実質的に、同じ機能的装置部品から成る。一般に、ＦＣＣユニットは、内部でクラッキング反応が生じる垂直管状反応器である立ち上がり管を含む。炭化水素供給物は、一般に流体の形態であり、立ち上がり管の底部に導入され、そこで、それは、高温の再生された触媒と接触する。触媒は、微細粉末の形態であり、容易に油と混合し、熱を渡して油を蒸発させ、クラッキング反応を維持する。触媒および炭化水素両方とも立ち上がり管を通って上方へと流れる。立ち上がり管内の変換を向上させるには触媒対油の比を最大にするのが有利である。立ち上がり管内の滞留時間は、一般に約１０秒間より短い。立ち上がり管の頂部にある立ち上がり管末端装置は、反応生成物（気相における）を触媒から分離する。生成物蒸気は、ＦＣＣユニットから排出され、さらなる処理へと送られる。触媒粒子は、クラッキング反応によるコークスで被覆されており、再生器へと送られ、そこで、コークスは、酸化性気体（通常は空気）の流れの中で燃焼される。炭化水素蒸気雰囲気から来る触媒は、触媒中の細孔内に、および触媒粒子間に、炭化水素を有することになる。触媒を再生器へ送ることができる前に、最初に触媒から、同伴された炭化水素または触媒の細孔内に位置する炭化水素をストリッピングするのが有利である。これは一般に、触媒粒子の下向きの流れを水蒸気の上向きの流れと接触させることによって達成される。ストリッピングユニットの効率は、未回収／未除去の炭化水素が価値ある生成物の損失を表すので、重要である。未回収／未除去の炭化水素はまた、付加的な量の酸化または燃焼空気を必要とすることになるであろういっそう大量の炭化水素を燃焼することによって、再生器にさらなる負荷を掛ける。再生器はまた、より高温で作動するであろうし、この高温によって、触媒対油比が低下するであろうし、また、作動の順応性に関するユニット性能、および価値ある生成物の収率が低下するであろう。さらに、水素に富む同伴された炭化水素は、再生器内でより高い水蒸気分圧を生じるであろうし、それによって、触媒の失活が増えるであろう。
【０００３】
図１を参照すると、従来技術のＦＣＣユニットの概略図が示される。軽油または真空軽油などの高沸点の供給物、あるいはさらに重質の供給物を、立ち上がり管反応器６に供給物注入ポート２を通して添加し、そこで、供給物は、再生された触媒粒子と混合する。クラッキング反応は、立ち上がり管内で完了し、クラッキングされた炭化水素および消費された触媒は、ひじ部１０によって進路を変え、サイクロン１２を通り、サイクロン１２は、消費された触媒の大部分を生成物から分離する。サイクロン１２からの蒸気は、残りの触媒粒子と共に直接、サイクロン１６に送られ、サイクロン１６は、残りの触媒の大部分を除去する。少量のクラッキングされた炭化水素蒸気は、分離された触媒と共に、各サイクロンのディップレッグ（ｄｉｐｌｅｇ）の下方に運ばれる。
【０００４】
消費された触媒は、サイクロン１２および１６のディップレッグから下へと触媒ストリッパー８内へと放出され、そこでは、一つまたは複数の段の水蒸気ストリッピングが生じる。ストリッピング水蒸気は、容器の底部にあるかあるいは容器の頂部と底部の間の所定の中間位置にあるライン１９および２１を介して注入される。ストリッピングされた炭化水素およびストリッピング水蒸気は、上方へ離脱器（ｄｉｓｅｎｇａｇｅｒ）１４内へと流れ、サイクロン１２の特別な開口部を通過した後に、クラッキングされた生成物と共に除去される。立ち上がり管反応器の出口において触媒とクラッキングされた炭化水素とを分離するための他の多数のサイクロン式または非サイクロン式の構成および装置がある。しかしながら、これらの他の装置および構成の目的は、同じであり、すなわち、触媒粒子をクラッキングされた炭化水素蒸気から分離することである。
【０００５】
ストリッピングされた触媒は、下方へ直立管２６を通って水平触媒移動ライン２７内へと放出される。触媒の流れは、弁３６によって制御される。空気が、ライン２８を介して移動ライン２７内へ注入され、それによって、消費された触媒は、希釈相輸送により移動ライン２７およびリフトライン２９を通って再生器へと輸送される。当業者ならば、代替として利用できる他の適切な触媒輸送方法があることを理解できるであろう。
【０００６】
触媒は、再生器２４内で空気ラインおよび空気格子分配器（図示せず）を介して添加された空気と接触させることにより再生される。触媒冷却器２８を設けることができ、それによって、より高沸点の供給物を処理する特定の作動において再生器から熱を除去できる。
【０００７】
再生された触媒は、再生器からダクト３４を介してホッパー３１内へと引き出され、直立管３３および弁アッセンブリ３０を通り、さらに、横ライン３２を通って立ち上がり管反応器の基部内へと輸送される。煙道ガスおよびいくらかの同伴触媒は、再生器２４の上部の希釈相領域内へと放出される。煙道ガスに同伴された触媒は、多段のサイクロン４において煙道ガスから分離される。分離された触媒は、ディップレッグ３５を通して再生器内の触媒層へと戻される。煙道ガスは、プレナム２０を通して放出され、冷却して顕熱を回収し、大気中へと放出される。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
典型的なＦＣＣユニットの触媒ストリッパーは、触媒のストリッピング水蒸気との接触を促進するように円形の円錐形バッフルを使用する。円錐形バッフルは通常、触媒がバッフル上に載るのを防止するように、深く傾いている。図２は、内側に傾斜しているバッフル４２と交互になった外側に傾斜しているバッフル４１を含むストリッパー４０内の典型的な従来知られているバッフルの構成を示す。バッフル４１および４２は、固体−蒸気の接触と物質移動を増加させるように、ストリッピング気体の上方への流れＧに対して前後に、触媒粒子の下方への流れＳを横方向にシフトする傾向がある。しかしながら、触媒物質フラックスがストリッパーを通って増加するので、物質移動（すなわち、ＦＣＣストリッパーの場合は炭化水素の除去）の効率が低下することが見出されている。ある点を超えると、この効率は非常に急激に低下することがあり得る。従って、下方へ流れる流動粒子と上方へ流れる気体との間の高効率の物質移動を達成する方法および装置が必要とされている。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
ここでは、気体と、下方へ流れる流動固体粒子との向流接触のための装置が提供される。装置は、少なくとも部分的に内部空間を画成するハウジングと、このハウジングの内部空間内に配置されかつ配向された複数のバッフルとを備え、これらのバッフルは、連続して低い位置にある少なくとも第一および第二の垂直に離間したレベルに配置される。第一および第二のレベルのそれぞれは、互いに平行に配向されかつ水平配向から傾斜した少なくとも二つのバッフルから成る列を含み、それによって、下方へ流れる固形物は、ハウジングを通って滑らかに流れるが、利用できる断面領域を制限することはない。さらなる連続したレベルのバッフルが、粒子が一つのレベルから次の低いレベルに移動する間に、下方へ流れる粒子の方向を横方向にシフトするように、配置される。通常の連続層は、互いに垂直に配置されるが、しかしながら、他の回転角を、据え付けまたはプロセスの必要に見合うように使用できる。
【００１０】
装置は有利には、ＦＣＣユニットと組み合わせて、上方へ流れる気体と、下方へ流れる流動粒子との間の、より効率的な物質移動を達成できる。装置は、これらの相間で最大の接触が得られるように、また、これらの相間のチャネリングが防止されるように設計される。さらに、最大の「界面」表面積が、これらの相間の物質移動に利用できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
さまざまな実施態様が、図面を参照して以下に説明される。
【００１２】
本発明の装置は、固体粒子と気体の向流の流れが接触する任意の用途で利用できる。通常、このような接触は、これらの相間の物質移動または化学反応実行の目的のためであるが、しかしながら、それは、熱移動の目的とすることもできる。本発明は、ＦＣＣユニット用のストリッパーでの使用に特に有利であり、図１に示すものなどのＦＣＣユニットと有利に組み合わせることができるが、しかしながら、本発明の範囲は、そのような使用に限定されるものではない。
【００１３】
本発明の接触装置は、特有な構成を有する配列でバッフルプレートを利用する。図３をここで参照すると、個々のバッフル１００が示されており、ここでは、バッフル１００は、作動温度および他の使用条件に応じて、金属、セラミック、またはエンジニアリングプラスチック（例えば、ポリカーボネート、アクリル、塩化ポリビニル、ナイロン、アセタール、ポルスルホン、および同様のもの）などといった適切な物質から成るプレート１０１から製作される。
【００１４】
プレート１０１は、第一および第二の直線状側面１０２および１０３それぞれを有する。好ましくは、プレート１０１は、平面状であるとはいえ、湾曲したプレートも代替として利用できる。上部側面１１１は好ましくは、鋸歯状であり、交互の歯１１１ａと略Ｖ字形構成のノッチ１１１ｂとを含む。ノッチは、角度αを画定し、角度αは、好ましくは約６０°から１２０°、より好ましくは約８０°から約１００°、さらにより好ましくは約８８°から９２°の範囲とすることができる。最も好ましくは、αは９０°に等しい。プレート１０１の下部側面１１２も、好ましくは、鋸歯状であり、交互の歯１１２ａとノッチ１１２ｂとを含む。ノッチ１１２ｂも、上述したような角度αを画定する。側面１１２の鋸歯は、下部側面１１２のノッチ１１２ｂが、側面１１１の歯１１１ａと垂直に整列し、側面１１２の歯１１２ａが、側面１１１のノッチ１１１ｂと垂直に整列するように、側面１１１の鋸歯と互い違いになっている。
【００１５】
バッフルプレート１０１はさらに、互い違いの配列で一連の列となった複数の孔１１５を含む。少なくとも二つ、好ましくは４、６、またはそれを超える列の孔が、各プレート１０１内に存在する。例示的な目的で、列１１５ａ、１１５ｂ、１１５ｃ、および１１５ｄとなった孔を図３に示す。列１１５ａおよび１１５ｃの孔は、孔１１５ａ’および１１５ｃ’で例示するように、歯１１１ａおよびノッチ１１２ｂと垂直に整列する。交互の列１１５ｂおよび１１５ｄの孔は、孔１１５ｂ’および１１５ｄ’で例示するように、ノッチ１１１ｂおよび歯１１２ａと垂直に整列する。
【００１６】
歯、ノッチ、および孔の大きさは、固形物の粒子サイズ、処理量、その他に応じて選択できる。一例として、ＦＣＣ触媒の通常の大きさ（例えば、２０〜１６０ミクロンの直径）では、孔１１５の直径Ｍは、約０．５インチから約６インチの任意の範囲とすることができ、通常は、約１．５インチから約３．０インチである。これらの範囲の外側の寸法も、適切であれば使用できる。
【００１７】
バッフル１００の長さＬおよび幅Ｗは、装置の大きさに従って選択できる。通常は、長さＬは、約２４インチから約２４０インチの範囲であり、幅Ｗは、約６インチから約２４インチの範囲である。歯から歯の距離Ｄ１は、約２．０インチから約１２．０インチの任意の範囲とすることができる。これらの範囲の外側の寸法も、適切であれば使用できる。
【００１８】
本発明は、装置の内部を通る固形物の下方への流れをより均一に分配することにより、固体接触を促進する。限定された領域内への固形物のチャネリングは、固形物の流れが所定の方向にシフトして気体固形物接触が効果的に行われることができるので、防止される。
【００１９】
図４、図５、および図６をここで参照すると、固体−気体接触装置２００（例えば、ストリッパー）が例示される。装置２００は、内部空間を画成しかつ第一、第二、第三、および第四の側面２０１、２０２、２０３、２０４それぞれを有するハウジング２０５を含む。内部枠組２０８が、バッフル１００の第一、第二、第三、および第四の列（それぞれ２１０、２２０、２３０、２４０）を支持する。バッフルは、任意のさまざまな方法で支持できる。内部枠組２０８は、適切な指示手段の一例である。バッフルの各列の高さＨは、約３インチから約３０インチの任意の範囲とすることができ、より一般には、約１０インチから約１８インチの範囲とすることができる。これらの範囲の外側の寸法も、適切であれば使用できる。任意の数のバッフルを、装置の大きさ、所望の処理量、および／または他の使用条件に応じて、列に配置できる。一般に、５から１５のバッフルが各列に含まれるとはいえ、この範囲の外側の数も、適切であると見做されるときは使用できる。図４から図６に見ることができるように、バッフル１００は、列内のバッフルは平行であるが、しかしながら、各列がさまざまな方向へ傾斜するように、傾斜している。例えば、列２１０内のバッフル１００は、下方へ側面２０３の方へと傾斜しており、列２２０内のバッフル１００は、下方へ側面２０４の方へと傾斜しており、列２３０内のバッフル１００は、下方へ側面２０１の方へと傾斜しており、列２４０内のバッフル１００は、下方へ側面２０２の方へと傾斜している。従って、固形物の下方への流れは、装置の四つの側面のそれぞれの方へとシフトしている。より詳細には、固体粒子の流れ方向の横方向の成分は、粒子が一つのレベルから次の下のレベルへ流れる間に、９０°シフトする。横方向の変化は、バッフルの連続した層の回転角度に応じて、約４５°から約１８０°までの任意のものとすることができる。
【００２０】
バッフル１００の傾斜角度β（すなわち、水平配向に対する角度）は、好ましくは約２０°から約８０°、より好ましくは５０°から６０°の範囲である。角度βは、固形物がバッフル上に載るのも蓄積するのも防止するように十分大きい必要がある。最適な角度βは、固形物の性質、粒子径、および粒子形状に依存し得る。
【００２１】
バッフル間の間隔Ｄ２は、隣接するバッフルの上部縁部と下部縁部との間の重なりまたは間隙の大きさによって画定される。図７を参照すると、上部縁部および下部縁部とは、間隙も重なりもなく直接配列され得る。代替として、寸法Ｄ２’の重なりあるいは間隙が存在し得る。従って、寸法Ｄ２は、重なりまたは間隙の大きさ、およびバッフル板の角度βおよび幅Ｗに依存し、通常は、３から３０インチの範囲とすることができるとはいえ、この範囲の外側の寸法も、適切であれば使用できる。
【００２２】
気体−固体接触装置２００は、ＦＣＣユニット内で触媒粒子から、同伴された炭化水素蒸気をストリッピングするのに使用するとき通常は、約５秒間から２００秒間の触媒滞留時間と、約５ｌｂｓ／ｆｔ２−ｓｅｃから約５０ｌｂｓ／ｆｔ２−ｓｅｃの触媒流量と、約０．５ｌｂｓ／１０００ｌｂｓ触媒から約５．０ｌｂｓ／１０００ｌｂｓ触媒のストリッピング気体流量とに適合する大きさおよび形状とされることになる。これらの範囲は、ＦＣＣユニットでは一般的であるとはいえ、他のプロセスは、より高いまたはより低い値を必要とすることがある。
【００２３】
気体−固体接触装置２００は、平面図において四角形の断面を有するように例示してあるが、代替として他の形状を使用できる。図８を参照すると、気体−固体接触装置２００Ａは、内部にバッフル１００が配置されている円形断面を有する略円筒形のハウジング２０５Ａを含む。図９は、円筒形の外側ハウジング２０５Ｂと、軸円柱２０６とを含む環状の気体−固体接触装置２００Ｂを例示しており、軸円柱２０６は、例えば、ＦＣＣユニットの立ち上がり管部分またはその他の部分とすることができる。ストリッピングは、内側円柱２０６と外側ハウジング２０５Ｂとの間の環状空間内で生じ、この空間内に、気体−固体接触のためのバッフルが配置される。代替として、長円形、三角形、および同様のものなどといった他の断面形状を、２０６などの軸円柱と共に、またはそれなしで使用できる。
【実施例１】
【００２４】
能力と効率との間の関係は、低温流れ試験での実験によって調べた。低温流れ模型実験では、実施の触媒と空気とを、工業用ＦＣＣストリッパーの実際の作動をシミュレートするのに用いる。試験は、従来技術のストリッパーと新しい装置との性能を調べるために行った。実験では、流動触媒を、ストリッパーに流入する前に、ヘリウムトレーサーガスと共に注入した。下方へ流れる触媒粒子は、上方へ流れる空気と接触した。トレーサーガスを除去する能力を、触媒流量の範囲、および、多数の装置形状および条件に亘って測定した。試料は、ストリッパーの入口および出口において、またストリッパーの高さに亘るさまざまな位置において採取し、ヘリウム濃度について分析した。
【００２５】
図１０は、以前に知られている標準のバッフル構成を用いた、以前から知られている従来のストリッパーと比較した、新しいバッフル構成を用いた本発明の装置の測定性能を示す。本発明の装置は、物質フラックス（ｌｂｓ／ｓｅｃ−ｆｔ２）の測定範囲に亘って少なくとも９５％の効率を示したが、一方、従来のストリッパー装置は、９４％未満の最大効率を有し、これは、物質フラックスが増加すると共に急速に低下した。例えば、１８ｌｂｓ／ｆｔ２−ｓｅｃの物質フラックスにおいて、本発明のバッフル構成の効率は、約９６％であり、以前に知られていたバッフル構成の効率は、約９３％であった。しかしながら、２２ｌｂｓ／ｆｔ２−ｓｅｃにおいて、以前に知られていたバッフル構成の効率は、約８８％に低下し、２８ｌｂｓ／ｆｔ２−ｓｅｃにおいて、以前に知られていたバッフル構成の効率は、７８％未満に低下したが、一方、本発明のバッフル構成の効率は、同じ範囲の物質フラックスに亘って９５％を上回ったままであった。このように、以前に知られていた装置は、より低い効率を有するだけでなく、その効率は、物質フラックスが増加するにつれて、はるかに急勾配の割合で低下する。
【００２６】
上述した説明は、多くの詳細を含むとはいえ、これらの詳細は、本発明の範囲の限定としてではなく、本発明の好ましい実施態様の単なる例示として解釈すべきである。当業者は、添付の請求項により規定される本発明の範囲および精神の中で他の多くの可能性を構想するであろう。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】従来技術のＦＣＣユニットの概略図である。
【図２】従来技術のストリッパーの概略図である。
【図３】本発明によるバッフルプレートの正面図である。
【図４】本発明による気体−固体接触装置の斜視図である。
【図５】本発明による気体−固体接触装置の正立面図である。
【図６】本発明による気体−固体接触装置の側立面図である。
【図７】バッフル間の間隔を例示する図である。
【図８】気体−固体接触装置の交互の構成を例示する概略斜視図である。
【図９】気体−固体接触装置のさらに別の構成を例示する概略平面図である。
【図１０】本発明の優れた効率を示すバッフルの性能対物質フラックスのグラフである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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