(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
次の工程ａ）〜ｉ）を含む、ＡｌＺｎＭｇＣｕ合金製の加圧中空胴体の製造方法。
ａ）Ｚｎが６．２５〜８．０重量％、Ｍｇが１．２〜２．２重量％、Ｃｕが１．７〜２．８重量％、Ｆｅが０．２０重量％未満、Ｆｅ及びＳｉが合計０．４０重量％未満であって、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖ，Ｈｆ，Ｓｃから選ばれる少なくとも一つの元素を有し、該元素がそれぞれ０．０５〜０．３重量％であり、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる合金製ビレットの鋳造工程、
ｂ）鋳塊の温度が常にその融点よりも低い温度である、合金製ビレットの均質化工程、
ｃ）２００〜４００℃の間での軟化焼き鈍しであり、硬度が５４ＨＢ未満になるように、５０℃／ｈ未満で、１００℃未満にまで冷却する軟化焼き鈍し工程、
ｄ）ブルームの切断工程、
ｅ）押出しの開始温度が３００℃未満での容器の冷間押出し工程、
ｆ）中空胴体の成形工程、
ｇ）初期溶融温度よりも低い温度で、ＤＴＡ信号に関連づけられたエネルギーが３Ｊ／ｇ未満（絶対値）であるような時間での溶体化工程、
ｈ）冷水での焼入れ工程、
ｉ）１００〜２００℃の間で、５〜２５時間での焼戻し工程。
【請求項２】
Ｚｎが６．７５重量％より大きいことを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
Ｍｇが１．９５重量％未満であることを特徴とする、請求項１または２に記載の方法。
【請求項４】
Ｆｅが０．１２重量％未満であり、ＦｅとＳｉの成分合計が０．２５重量％未満であることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一つに記載の方法。
【請求項５】
Ｍｎが０．１０重量％未満であることを特徴とする、請求項１〜４のいずれか一つに記載の方法。
【請求項６】
均質化は、温度記録図ＤＴＡの溶融ピークに関連づけられたエネルギーが３Ｊ／ｇ未満であることを特徴とする、請求項１〜５のいずれか一つに記載の方法。
【請求項７】
均質化工程は、昇温時に２段階の等温保持工程を有することを特徴とする、請求項１〜６のいずれか一つに記載の方法。
【請求項８】
Ｍｇ＜（０．５Ｃｕ＋０．１５Ｚｎ）であり、第一段階の温度が４６５℃未満であることを特徴とする、請求項７に記載の方法。
【請求項９】
Ｍｇ＞（０．５Ｃｕ＋０．１５Ｚｎ）であり、第一段階の温度が４７０℃未満であることを特徴とする、請求項７に記載の方法。
【請求項１０】
軟化焼き鈍し工程は、冷却時に等温保持工程を有することを特徴とする、請求項１〜９のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１１】
焼戻し工程は、二段階の等温保持工程を有し、第一段階が１００〜１２０℃の間に含まれる温度で４〜８時間、第二段階が１５０〜１８０℃の間で５〜２０時間であることを特徴とする、請求項１〜１０のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１２】
破壊強さＲmが４９０ＭＰａより大きく、弾性限界Ｒ0.2が４６０ＭＰａより大きく、伸びＡが１２％より大きく、３５３ＭＰａの応力の下３０日間破損が生じないような応力耐食性を有することを特徴とする、請求項１〜１１のいずれか一つに記載の方法により製造されたＡｌＺｎＭｇＣｕ合金製の加圧中空胴体。
【請求項１３】
グラスファイバー、カーボンファイバー、アラミドファイバーの巻線により外部から補強されることを特徴とする、請求項１２に記載の加圧中空胴体。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明が属する技術分野】
本発明は、ＡｌＺｎＭｇＣｕアルミニウム合金製の、つまりアルミニウム協会の用語体系による７０００系の合金製の、特に圧縮ガスボンベのような加圧中空胴体の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】
加圧中空胴体を製造するために、７０００系のアルミニウム合金を使用することは何年も前から知られており、これらの合金は熱処理状態において高い力学的抵抗を示すことから、製造品の軽量化が可能となる。製造は、ビレット鋳造と、それらの均質化（拡散燃焼き鈍し）と、円筒形容器の後方押出しと、ボンベ頸部の円錐形成形と、溶体化・焼入れ・焼戻しによる熱処理とを含む。この適用において求められるその他の特性は、特にボンベ頸部の円錐形成形作業に関する成形性と、応力腐食および粒界腐食に対する高い抵抗であり、並びに内部水圧下での破裂試験の際に延性作用を獲得することである。
【０００３】
出願人のフランス特許第２５１０２３１号には、この適用に関して、以下の組成（重量％）を有する７４７５タイプの合金を使用することが記載されている。
Ｚｎ：５．６〜６．１、Ｍｇ：２．０〜２．４、Ｃｕ：１．３〜１．７、Ｃｒ：０．１５〜０．２５、Ｆｅ＜０．１０、Ｆｅ＋Ｓｉ＜０．２５
後方押出し作業は熱間でも冷間でも行うことが出来る。
【０００４】
出願人のヨーロッパ特許第００８１４４１号には、高い抵抗および靭性で引抜かれた製品の製造方法が記載されており、該製品は以下の組成を有する７０４９Ａ合金製である。
Ｚｎ：７．２〜９．５、Ｍｇ：２．１〜３．５、Ｃｕ：１．０〜２．０、Ｃｒ：０．０７〜０．１７、Ｍｎ：０．１５〜０．２５、Ｆｅ＜０．１０、Ｓｉ＜０．０８、Ｚｒ：０．０８〜０．１４
製品は、約４００℃の温度で引抜かれる。
【０００５】
出願人のヨーロッパ特許第０２５７１６７号では、以下の組成を有する７０６０合金を使用することが想定されている。
Ｚｎ：６．２５〜８．０、Ｍｇ：１．２〜２．２、Ｃｕ：１．７〜２．８、Ｃｒ：０．１５〜０．２８、Ｆｅ＜０．２０、Ｆｅ＋Ｓｉ＜０．４０、Ｍｎ＜０．２０
【０００６】
ヨーロッパ特許第０５８９８０７号は前者の変形であり、該変形においてＣｒはＺｒ（０．１０〜０．２５％）に置き換えられている。７０６０のボンベは熱間押出しによって工業的に製造される。
【０００７】
アルカン  インターナショナルの特許出願（国際公開番号ＷＯ９４／２４３２６）は、以下の組成を有する合金を原料とした加圧中空胴体の製造方法に関するものである。
Ｚｎ：５．０〜７．０、Ｍｇ：１．５〜３．０、Ｃｕ：１．０〜２．７、Ｆｅ＜０．３０、Ｓｉ＜０．１５
Ｓ相（ＣｕＭｇＡｌ2）の体積含有率が１％未満、好ましくは０．２％未満に維持されるようなミクロ組織を有する再結晶抑制剤（特にＣｒあるいはＺｒ）が０．０５〜０．４。
同出願によると、このミクロ組織は、約４７５℃でのビレットの均質化によって得られ、緩やかな温度の上昇速度でこの値に近づく。好ましくは、コストの理由から、押出しは冷間または微温間で行われる。焼戻しは、ピークを約２０％下回る弾性限界に導く過剰焼戻しであり、靭性と、疲労および亀裂伝播に対する抵抗、並びに応力耐食性とを向上させる。要求した組成に含まれる合金は、アルミニウム協会に表示７０３２で後に登録された。
【０００８】
ペシネイ  ルシェルシュのヨーロッパ特許出願第０６７０３７７号は、以下の組成を有する高い力学的抵抗を示す合金に関するものであり：
Ｚｎ：７〜１３．５、Ｍｇ：１．０〜３．８、Ｃｕ：０．６〜２．７、Ｍｎ＜０．５、Ｃｒ＜０．４、Ｚｒ＜０．２
該合金は、場合によっては、中空胴体を得るために押出しによって変形される。均質化および溶体化作業は、共晶の初期溶融温度である１０℃を下回る、好ましくは５℃を下回る温度で、状態Ｔ６においてＡＥＤ信号（示差熱分析）と連帯する比エネルギーが絶対値で３Ｊ／ｇ未満であるような条件の下で実施される。
【０００９】
いくつかの適用に関しては、僅かな製造コストで可能な限り軽いボンベが得られるように、非常に高い抵抗を示す合金を使用することが望ましい。これは例えば携帯用消火器の場合である。コストを軽減するある方法は、冷間押出しを使用すること、つまり押出し、または微温間押出しの初めに、環境温度で金属を使用することである。当該押出しは、押出し前に３００℃未満の温度で金属を加熱するが、それは押出し前に３５０〜４５０℃の間で金属を加熱する熱間押出しよりもはるかに経済的である。
【００１０】
しかしながら７０６０のような高い抵抗を示す合金の冷間押出しは、このタイプの製品で使用する押出し機に通常適応できない顕著な押出し応力をもたらし、いずれにしても押出し工具の寿命がより短くなる。他方、ビレットの均質化温度（４７０℃を上回る）に関するＷＯ９４／２４３２６の教示を７０６０合金へ適用することで、多くの場合、均質化の際に合金の燃焼温度に達する。
【００１１】
したがって、本発明の目的は、７０６０合金のような高い抵抗を示す７０００合金製の加圧中空胴体の製造範囲を開発し、工業生産的に許容可能な条件内で冷間または微温間押出しを使用することで、この適用に要するその他の特性を損なわずに高い力学的抵抗を得ることである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明の課題を解決するための手段は、下記のとおりである。
第１に、次の過程ａ）〜ｉ）を含む、ＡｌＺｎＭｇＣｕ合金製の加圧中空胴体の製造方法。
ａ）Ｚｎが６．２５〜８．０重量％、Ｍｇが１．２〜２．２重量％、Ｃｕが１．７〜２．８重量％、Ｆｅが０．２０重量％未満、Ｆｅ及びＳｉが合計０．４０重量％未満であって、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖ，Ｈｆ，Ｓｃから選ばれる少なくとも一つ元素を有し、該元素が０．０５〜０．３重量％である組成を有する合金製ビレットの鋳造過程、
ｂ）金属の温度が常に初期溶融温度よりも低い温度である、合金製ビレットの均質化過程、
ｃ）２０〜４０時間、２００〜４００℃の間での軟化焼き鈍しであり、硬度が５４ＨＢ未満になるように、５０℃／ｈ未満で、１００℃未満にまで冷却する軟化焼き鈍し過程、
ｄ）ブルームの切断過程、
ｅ）押出しの開始温度が３００℃未満での容器の冷間または微温間押出し過程、
ｆ）容器の円錐形成形過程、
ｇ）初期溶融温度よりも低い温度で、ＡＥＤ信号と連帯した比エネルギーが３Ｊ／ｇ未満（絶対値）（好ましくは２Ｊ／ｇ未満）であるような時間での溶体化過程、
ｈ）冷水での焼入れ過程、
ｉ）１００〜２００℃の間で、５〜２５時間での焼戻し過程。
第２に、Ｚｎが６．７５重量％より大きいことを特徴とする、前記第１に記載の方法。
第３に、Ｍｇが１．９５重量％未満であることを特徴とする、前記第１または２に記載の方法。
第４に、Ｆｅが０．１２重量％未満であり、ＦｅとＳｉとの合計が０．２５重量％未満であることを特徴とする、前記第１〜３のいずれか一つに記載の方法。
第５に、Ｍｎが０．１０重量％未満であることを特徴とする、前記第１〜４のいずれか一つに記載の方法。
第６に、均質化は、温度記録図ＡＥＤの溶融ピークと連帯した比エネルギーが３Ｊ／ｇ未満であることを特徴とする、前記第１〜５のいずれか一つに記載の方法。
第７に、均質化は、上昇する温度での二つの等温段階で行われることを特徴とする、前記第１〜６のいずれか一つに記載の方法。
第８に、Ｍｇ＜（０．５Ｃｕ＋０．１５Ｚｎ）であり、第一段階の温度が４６５℃未満であることを特徴とする、前記第７に記載の方法。
第９に、Ｍｇ＞（０．５Ｃｕ＋０．１５Ｚｎ）であり、第一段階の温度が４７０℃未満であることを特徴とする、前記第７に記載の方法。
第１０に、軟化焼き鈍しが、低下する温度での等温段階によって行われることを特徴とする、前記第１〜９のいずれか一つに記載の方法。
第１１に、焼戻しが、二つの等温段階で実施され、第一段階が１００〜１２０℃の間に含まれる温度で４〜８時間、第二段階が１５０〜１８０℃の間で５〜２０時間であることを特徴とする、前記第１〜１０のいずれか一つに記載の方法。
第１２に、破壊強さＲmが４９０ＭＰａより大きく、弾性限界Ｒ0.2が４６０ＭＰａより大きく、伸びＡが１２％より大きく、３５３ＭＰａの応力の下３０日間破損が生じないような応力耐食性を有することを特徴とする、前記第１〜１１のいずれか一つに記載の方法により製造されたＡｌＺｎＭｇＣｕ合金製の加圧中空胴体。
第１３に、グラスファイバー、カーボンファイバー、アラミドファイバーの巻線により外部から補強されることを特徴とする、前記第１２に記載の加圧中空胴体。
【００１３】
【発明の実施の形態】
本発明は、次の過程を含む、特に圧縮ガスボンベのような加圧中空胴体の製造方法を目的とする。
ａ）以下の組成（重量％）を有する合金製ビレット鋳造、
Ｚｎ：６．２５〜８．０、Ｍｇ：１．２〜２．２、Ｃｕ：１．７〜２．８、Ｆｅ＜０．２０、Ｆｅ＋Ｓｉ＜０．４０、
次のグループに属する元素の少なくとも一つ：Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖ，Ｈｆ，Ｓｃ：０．０５〜０．３、
その他の元素各々＜０．０５、および全体＜０．１５、
ｂ）金属の温度が常に初期溶融温度よりも若干低いような温度特徴に従う、このビレットの均質化、
ｃ）２０から４０時間、２００から４００℃の間での軟化焼き鈍しであり、硬度＜５４ＨＢになるように、５０℃／ｈ未満で１００℃未満の温度まで冷却する焼き鈍し、
ｄ）ブルームの切断
ｅ）容器の冷間または微温間押出し（押出しの開始温度＜３００℃）
ｆ）容器の円錐形成形
ｇ）初期溶融温度よりも若干低い温度で、ＡＥＤ信号と連帯した比エネルギーが３Ｊ／ｇ（好ましくは＜２Ｊ／ｇ）未満である（絶対値）ような時間での溶体化
ｈ）冷水での焼入れ
ｉ）１００から２００℃の間で、５から２５時間での焼戻し
【００１４】
合金の化学的組成は、ヨーロッパ特許第０２５７１６７号（クロム合金）またはヨーロッパ特許第０５８９８０７号（ジルコニウム合金）に規定する範囲内にある。クロムまたはジルコニウムは、バナジウム、ハフニウム、スカンジウムに置き換えることが出来る。好ましくは、単独でまたは化合物として次のものを有する。
Ｚｎ＞６．７５％、Ｍｇ＜１．９５％、Ｆｅ＜０．１２％、Ｆｅ＋Ｓｉ＜０．２５％、Ｍｎ＜０．１０％
【００１５】
合金は、周知のように例えば半連続鋳造によってビレットに鋳造される。
【００１６】
均質化は、合金温度が常に合金の初期溶融温度（燃焼温度）よりも数度（摂氏）低いような温度特徴に従って行われ、合金の組成に応じて４７０〜４８５℃に変化することが可能である。重要なのは、均質化が十分であることで、そうでなければ、粗い銅相（例えばＡｌＣｕＺｎ）の列に起因する割れが押出し加工に現れ、かつ局部溶融の溶体化を引き起こして、非凝集、乾燥し過ぎまたは多孔質巣を招く危険が生じる。均質化の質は、示差エンタルピー分析によって評価することができる。実際、均質化が不十分であると、準安定性共晶溶融（αＡｌ＋Ｓ，Ｍ，Ｔ）を示す高い吸熱性ピークの初期溶融として現れる。ヨーロッパ特許第０６７０３７７号に示されるように、温度記録図ＡＥＤが、３Ｊ／ｇ（絶対値）未満、好ましくは２Ｊ／ｇ未満の、溶融ピークに連帯した比エネルギーを示すとき、これは良質であると評価される。溶体化した製品についてのみこの検査を行い、従って、均質化−溶体化の質を判定することも可能である。
【００１７】
良質な延性を得るためには、燃焼温度に到達しないことが重要である。このために、好ましくは、上昇する温度の二つの等温段階で均質化を実施する。第一段階の温度もまた、合金の組成に依存する。組成についてＭｇの重量％が０．５％Ｃｕと０．１５％Ｚｎとの合計より小さいとき、第一段階の温度は４６５℃を超えてはならず、Ｍｇの重量％が０．５％Ｃｕと０．１５％Ｚｎとの合計より大きいとき、温度は４７０℃を超えてはならないと考えられる。
【００１８】
こうして均質化されたビレットは、冷間または微温間押出しの際に、押出し機に非常に大きな力を必要とする高い硬度を有し、これにより工具の寿命が低下する。この理由から、５４ＨＢに位置付けできる許容可能な硬度レベルに導く軟化焼き鈍しを実施することが必要不可欠であり、このブリネル硬さは、直径２．５ｍｍの球および６２．５ｋｇの負荷で計測される。好ましくは、この焼き鈍しは、複数の等温段階を含み、該複数の等温段階は、温度が４００から２００℃へ低下し、総時間が２０から４０時間であって、ついで５０℃／ｈ未満で、温度＜１００℃まで非常に緩やかに温度が下降するものである。軟化ビレットが得た硬度は、環境温度での精錬によって、もはや変化することはない。
【００１９】
次に軟化ビレットは、必要な金属量に対応するブルームに切断され、冷間または微温間押出しによって、円筒形容器型のボンベ鋼材が得られる。縮管加工によってボンベの頸部を成形することからなる、いわゆる円錐形成形という作業を行う。
【００２０】
したがって、得た部品は燃焼を避けつつ、合金の初期溶融温度に限りなく近い温度で溶体化する。溶体化の質は、事前の均質化の質にも、厳密な意味での溶体化の状態にも依存するが、これもまた、状態Ｔ６でのサンプルについての示差エンタルピー分析によって評価される。ボンベの採取箇所に関わらず、温度記録図ＡＥＤの溶融ピークに連帯する比エネルギー（絶対値で）は、３Ｊ／ｇ未満、好ましくは２Ｊ／ｇ未満でなければならない。実際、焼入れでの冷却速度の変化が原因で、ボンベの上部と下部とでは結果が異なることがあり得る。実際、上部から焼入れ液体にボンベを沈めると、この部分は急速な冷却を受けるが、それに対して下部は比較的遅く冷却される。
【００２１】
焼戻しは、温度１００から１８０℃の間、５から２５時間で実施される。好ましくは、上昇する温度での二つの等温段階を含む焼戻しのことであり、第一段階は温度が１００から１２０℃の間、４から８時間であり、第二段階は温度が１５０から１８０℃の間、５から２０時間である。この焼戻しは、焼戻しがより進められる際に減少する力学的抵抗と、過剰焼戻しで増加する耐食性、特に応力耐食性との間で良好な妥協点を得るために調整されなければならない。焼戻しの後、良質な延性を導く微粒子の再結晶構造が得られる。
【００２２】
本発明による方法によれば、許容可能な工業的条件で、熱間押出しよりも経済的な冷間または微温間押出し技術を使用しても、顕著な特性、つまり破壊強さＲm＞４９０ＭＰａ、保証弾性限界Ｒ0.2＞４６０ＭＰａ、破断伸びＡ＞１２％であって、粒界腐食が無く、３５０ＭＰａの応力腐食で３０日間破損を生じないものを得ることが可能となる。
【００２３】
本方法は、特に消火器、ビール醸造用ガス、呼吸器、工業用ガス向けの、高圧ボンベの製造に適用される。該方法は、単独使用のボンベの製造に経済的に適しており、それにより分配が簡略化される。またグラスファイバー、カーボンファイバー、アラミドファイバーを使用して巻き付けられる複合ボンベ用の金属貨物船の製造にも適用可能である。
【００２４】
【実施例１】
（均質化の影響）
以下の組成（重量％）を有する合金７０６０製のビレットを鋳造した。
Ｓｉが０．０２、Ｆｅが０．０４、Ｃｕが２．０７、Ｚｎが６．９２、Ｍｇが１．７６、Ｃｒが０．２０。
これらのビレットは、第一段階が４６０℃または４６５℃、第二段階が４７０℃である二段階均質化にかけられ、予め設定した実験計画に沿って各段階で時間を変化させた。各均質化処理ごとに、銅相の粉砕および吸収を評価できる顕微鏡試験が、ビレットの縁から４ｍｍのところで行われた。１（非常に良い）から７（悪い）までの質的指標に従って顕微鏡試験を分類した。表１は、異なる均質化処理および対応する質的指標を示す。
【００２５】
【表１】
0004763141.tif 000002
【００２６】
画像解析によって結果は有効なものとなり、４６０℃での第一段階の時間、４７０℃での第二段階並びに総時間を座標として有する図１に示した三角形の図表に表した推奨領域に達した。２６時間を上回る総時間が、良質な均質化のために必要かつ十分であることが確認される。この処理のために最適化される手続は、４６０℃で１３時間の第一段階と、４７０℃で１４時間の第二段階とからなる。
【００２７】
ＡＥＤ測定により、ビレットからの採取箇所に関わらず、溶融エネルギーと連帯したピークが事実上無くなり、連帯するエネルギーが−０．２０Ｊ／ｇ未満のままであることが確認される。均質化が無いときは、約４６７℃の燃焼温度、並びに約−1５Ｊ／ｇのピーク面積を有する。
【００２８】
膨張したままの状態で１．５％であるＳ相の体積含有率は、４６０℃での第一段階の最後に０．６２％、第二段階の最後に０．１７％に移行する。
【００２９】
【実施例２】
（軟化の影響）
前の実施例と同じ合金のビレットを、４６０℃で１３時間及び４７０℃で１４時間と定めた手続に従って均質化した。環境温度に戻った後、ビレットは７０ＨＢを上回る硬度を有する。この硬度は安定せず、時間と共に増大する。押出し前にビレットを軟化するために、４００℃で３時間の段階と、３００℃で６時間の段階と、２３０℃で６時間の段階と、金属が１００℃を下回るまで速度２０℃／ｈでの冷却とを有する焼き鈍し処理を実行した。環境温度に戻った後、ビレットは、時間と共に変化しない５２ＨＢの硬度を有する。このように時間と共に硬度が変化しないことは、軟化処理が効果的であることを示している。
【００３０】
【実施例３】
（焼戻しの影響）
以下の組成（重量％）を有する直径１５３ｍｍのビレットを鋳造した。
Ｓｉが０．０２、Ｆｅが０．０４０、Ｃｕが２．０６、Ｍｇが１．６７、Ｚｎが７．１４、Ｃｒが０．２０。
これらのビレットを、４６０℃で１３時間および４７０℃で１４時間の二段階処理によって均質化した。
次に、前の実施例の処理によって軟化し、３．３５ｋｇのブルームに切断し、冷間押出しによって容器を得る。該容器の頸部の引抜きおよび円錐形成形をしてから、圧縮ガスまたは液化ガス用ボンベ胴体に変形する。
該胴体は、容積３ｌ、外径１１７ｍｍ、長さ４３２ｍｍであり、熱処理後、２０５ＭＰａのテスト圧力に耐えるためのものである。
【００３１】
これらのボンベは、４７５℃で２時間の処理によって溶体化された。ボンベ全体の溶体化の質を、Ｐｅｒｋｉｎ−ＥｌｍｅｒＤＳＣ７の装置を使用して、温度の上昇速度２０℃／minでの示差エンタルピー分析によって評価した。ボンベの外部縁と内部縁について、上部、中部、下部で採取を行った。結果は表２に示した。
【００３２】
【表２】
0004763141.tif 000003
【００３３】
示差エンタルピー分析では、ボンベのあらゆる部分において良質な溶体化が示された。ボンベの下部に対応する領域が、ボンベの中部または上部に対応する領域を若干上回る絶対値を有しても、ピーク領域は全て１Ｊ／ｇ（絶対値）未満である。
【００３４】
少なくとも７２時間、環境温度で溶体化および精錬をした後、ボンベを冷水槽に沈め、次に二段階の焼戻しにかけた。該段階は、１０５℃で６時間の第一段階と、１６０℃，１６５℃または１７０℃で、１０時間、１３．５時間または１７時間である第二段階とから成る。ボンベ胴体の真ん中の高さで採取した試験片から、長さ方向に中空でない厚さで破壊強さＲm（ＭＰａ）、０．２％の伸びの弾性限界Ｒ0.2（ＭＰａ）、伸びＡ（％）および電気伝導率（ＭＳ／ｍ）を、９つの場合において測定した。結果は表３に示した。
【００３５】
【表３】
0004763141.tif 000004
【００３６】
機械で研磨されたボンベの外壁上、厚みの真ん中、および内壁上から採取されたサンプルについて光学顕微鏡で顕微鏡検査を実現した。共晶の燃焼跡は、サンプルには一切現れていない。
【００３７】
実現した焼戻しがいかなるものでも、ヨーロッパ指導要綱ｎo８４／５２６／ＣＥによる試験で、粒界腐食が無いことが分かる。同様の規格により、焼戻しの各タイプごとに同様の応力をかけた３つの試験片についての応力腐食反応を同様に測定した。２８６ＭＰａ、３１６ＭＰａおよび３５３ＭＰａの応力で３０日間一切破損が見られなかった。応力腐食における持続応力の１．３倍の弾性限界を最小限に保証することを許可しているＣＥＥ指導要綱を考慮に入れ、４６０ＭＰａの弾性限界が保証可能となる。該弾性限界には表３の初めの４行の焼戻しにより容易に到達することが出来る。特に、１６５℃で１０時間の第二段階での焼戻しにより、力学的抵抗と応力耐食性との間で適切な妥協点が可能となる。
【００３８】
【発明の効果】
本発明によれば、許容可能な工業的条件で、熱間押出しよりも経済的な冷間または微温間押出し技術を使用しても、顕著な特性、つまり破壊強さＲm＞４９０ＭＰａ、保証弾性限界Ｒ0.2＞４６０ＭＰａ、破断伸びＡ＞１２％であって、高い力学的抵抗を得ることができ、粒界腐食が無く、３５０ＭＰａの応力腐食で３０日間破損を生じないものを得ることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】４６０℃での第一段階の時間、４７０℃での第二段階、並びに総時間を座標として有する三角形の図表。
【図１】
0004763141.tif 000005