(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＣｕおよびＡｕを含有し、チタンに全率固溶である元素を少なくとも一種類以上含有し、アモルファスの構造を有し、金属ガラスの特性を有するチタン合金であって、前記チタン合金の化学組成をＴｉａＸｂＣｕｃＡｕｅとしたときに（但しＸはＺｒ，Ｈｆ，ＮｂまたはＴａのうち少なくとも一種以上の元素である。）、
３５ａｔ％≦ａ＋ｂ≦５５ａｔ％
５ａｔ％≦ｂ≦２０ａｔ％
４５ａｔ％≦ｃ＋ｅ≦６５ａｔ％
０．２ａｔ％≦ｅ≦８ａｔ％
であるチタン合金。
【請求項２】
Ｃｕ、ＡｕおよびＮｉを含有し、チタンに全率固溶である元素を少なくとも一種類以上含有し、アモルファスの構造を有し、金属ガラスの特性を有するチタン合金であって、前記チタン合金の化学組成をＴｉａＸｂＣｕｃＮｉｄＡｕｅ
としたときに（但しＸはＺｒ，Ｈｆ，ＮｂまたはＴａのうち少なくとも一種以上
の元素である。）、
３５ａｔ％≦ａ≦５５ａｔ％
５ａｔ％≦ｂ≦２０ａｔ％
４５ａｔ％≦ｃ＋ｄ＋ｅ≦６５ａｔ％
５ａｔ％≦ｄ≦１０ａｔ％
０．２ａｔ％≦ｅ≦８ａｔ％
であるチタン合金。
【請求項３】
Ｃｕ，ＡｕおよびＮｉを含有し、アモルファスの構造を有し、金属ガラスの特性を有するチタン合金であって、前記チタン合金の化学組成をＴｉａＣｕｃＮｉｄＡｕｅとしたときに、
３５ａｔ％≦ａ≦５５ａｔ％
４５ａｔ％≦ｃ＋ｄ＋ｅ≦６５ａｔ％
５ａｔ％≦ｄ≦１０ａｔ％
０．２ａｔ％≦ｅ≦８ａｔ％
であるチタン合金。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、耐食性が良好であり、表面の硬度が高く、低温での成形加工が容易で、かつ金属ガラスの特性を示し、大きな形状を有するチタン合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、チタン及びチタン合金は耐食性に優れる、軽量、低比重、肌に触れてもメタルアレルギーを起こしにくいといった特徴を利用して、時計、指輪、ブレスレット、ピアスといった装飾品から、眼鏡、ゴルフクラブ、食器、自動車部品、建材にいたる様々な分野に幅広く応用されている。
【０００３】
しかし、チタンは加工性が悪く、冷間での加工が困難であることから、７００℃以上での高温雰囲気が必要であった。しかし、大気下、高温で加工を行うと表面に厚い酸化層を形成し、後工程での除去が必要となり、より工程数が増え、煩雑となる問題があった。
【０００４】
また、表面傷がつきやすく、下地である素材を十分に保護できないという問題点があった。これは、チタン材自体の硬さが不十分であるということが原因として考えられ、更なる硬さの向上が望まれていた。
【０００５】
機械的強度、耐食性に優れ、ガラス遷移温度を有するチタン系の金属ガラスが特開平０７−２５２５６１号公報に記載されている。金属ガラスとは、構造的にアモルファスであり、かつ結晶化開始温度の前にガラス遷移温度を有する材料を指す。よって、この金属ガラスは、アモルファス特有の性質の高耐食性、高強度高硬度であり、かつガラス遷移温度以上、結晶化開始温度以下の温度域の過冷却液体領域で金属ガラス材の有する粘性が低下する特性を有する。
【０００６】
この金属ガラス材を用い、過冷却液体領域でプレス成形、押し出し、圧延等の機械成形加工を施すことによって、所望の製品形状を得ることが出来る。成形加工後の製品は、耐食性に優れ、硬度が高いという特徴を有する。しかし、その加工温度、加工時間は厳密な制御が必要であり、その成形条件によっては結晶化が進行し、アモルファス構造が得られず、アモルファス固有の特性を喪失する。
【０００７】
従来のチタン系金属ガラス材は、このような特性を有するアモルファス構造になりにくい。これは、アモルファス構造を得るための臨界冷却速度が従来のチタン系金属ガラス材では大きな値を持つことに由来している。アモルファス構造が得られなくなると、固溶体、金属間化合物を生成し、金属ガラスの有する特性を得ることが出来なくなる。
【０００８】
特に、大きな形状となると、アモルファス構造を得るために必要な冷却速度が得られにくくなるため、金属ガラスとならず、上記の金属ガラスが有する特性を得られないという問題があった。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は上記課題を解決して、金属ガラスの特性を有し、低温での成形加工が容易で、かつ大きな形状を有するチタン合金を提供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明のチタン合金は、下記記載の構成を採用する。
【００１１】
Ｃｕ，Ａｕを含有し、チタンに全率固溶である元素Ｘ（Ｚｒ，Ｈｆ，Ｎｂ，Ｔａ）を少なくとも一種類以上有し、アモルファスの構造を有し、金属ガラスの特性を有するチタン合金。または上記チタン合金にＮｉが含有されたチタン合金。または、Ｃｕ，Ａｕ，Ｎｉを含有し、アモルファスの構造を有し、金属ガラスの特性を有するチタン合金。また、チタン合金の化学組成をＴｉａＸｂＣｕｃＡｕｅとしたときに（但しＸはＺｒ，Ｈｆ，ＮｂまたはＴａのうち少なくとも一種以上の元素である。）、
３５ａｔ％≦ａ＋ｂ≦５５ａｔ％
５ａｔ％≦ｂ≦２０ａｔ％
４５ａｔ％≦ｃ＋ｅ≦６５ａｔ％
０．２ａｔ％≦ｅ≦８ａｔ％
であることが好ましい。チタン合金の化学組成をＴｉａＸｂＣｕｃＮｉｄＡｕｅとしたときに（但しＸはＺｒ，Ｈｆ，ＮｂまたはＴａのうち少なくとも一種以上の元素である。）、
３５ａｔ％≦ａ≦５５ａｔ％
５ａｔ％≦ｂ≦２０ａｔ％
４５ａｔ％≦ｃ＋ｄ＋ｅ≦６５ａｔ％
５ａｔ％≦ｄ≦１０ａｔ％
０．２ａｔ％≦ｅ≦８ａｔ％
であることが好ましい。チタン合金の化学組成をＴｉａＣｕｃＮｉｄＡｕｅとしたときに、
３５ａｔ％≦ａ≦５５ａｔ％
４５ａｔ％≦ｃ＋ｄ＋ｅ≦６５ａｔ％
５ａｔ％≦ｄ≦１０ａｔ％
０．２ａｔ％≦ｅ≦８ａｔ％
であることが好ましい。
【００１２】
【発明の実施の形態】
金属ガラスは、ガラス遷移温度を有するアモルファスからなる合金である。アモルファス合金は、結晶粒界がない状態の構造を有しているため、優れた耐食性を有する。また、硬度が高いという特徴を有し、既存の結晶質の合金より優れた機械的性質を発現する。
【００１３】
アモルファスは、その合金の構成元素が不規則に配置された非晶質状態を示し、一般的に液体状態から急冷し、安定な結晶状態に遷移する前に凝固させることにより得ることができる。
【００１４】
本発明のチタン合金の全てが、Ｔｉ，Ｃｕ，Ａｕ、Ｎｉ及びＸの元素から構成されているのは、金属ガラスを得るのに有効な元素だからである。特にＡｕの添加は、金属ガラスを得るのに大きな冷却速度を必要としない、すなわちガラス形成能の向上に大きく寄与する元素である。特に、大きな形状となると、アモルファス構造を得るために必要な冷却速度が得られにくくなるが、Ａｕの添加により臨界冷却速度が低くなるため、大形状の金属ガラスを得ることが可能となる。特に、Ａｕの含有量が０．２％以上、８％以下の範囲では大形状の金属ガラスを得られやすくなる。逆に、Ａｕの含有量が８％を越えると材料のコストが高くなるという問題点もある。
【００１５】
本発明のチタン合金が、Ｔｉと全率固溶の元素Ｘ（Ｚｒ，Ｈｆ，Ｎｂ，Ｔａ）を含んでいるのもガラス形成能を向上させる効果がある元素だからである。この理由は、一般的に金属ガラスは原子サイズの異なる数種の元素から構成されていることによると考えられる。原子サイズが異なる数種の元素が溶融され、冷却された場合、各々の原子の移動できる拡散距離が短くなると考えられ、結晶を生成しにくくなるものと考えられている。また全率固溶であるため、結晶を発生しくくなるものと考えられる。
【００１６】
またＮｉも同様に、ガラス形成能の向上に有効な元素であり、特に、Ｎｉの含有量が５％以上、１０％以下の場合は大形状の金属ガラスを得られやすくなる。この範囲を外れるとガラス形成能が低下し、金属ガラスを得ることができなくなり、結果として上記に示した金属ガラスの特性を有することが出来なくなるためである。
【００１７】
本発明の金属ガラスは、製品形状に近い成形加工を行う第一のニアネットシェイプ工程とニアネットシェイプ工程により得られた金属をガラス遷移温度から結晶化温度の範囲の過冷却液体領域で加工する第二の加工工程により得ることが出来る。
【００１８】
ここでいうニアネットシェイプ法とは、溶融した金属を冷却された製品形状に近い型内で成形するダイキャスト成形、真空鋳造法といった鋳造法を示している。
【００１９】
また、本発明の金属ガラスは、ガラス遷移温度Ｔｇから結晶化温度Ｔｘの温度領域での粘性流動を利用した加工が可能となる。ガラス遷移温度Ｔｇ以上としたのは、粘性が低下して、プレス成形等による変形を生じるからであり、結晶化温度Ｔｘ以下としたのは、結晶化温度を超えるとアモルファスから結晶に構造変化し、変形を生じなくなるからである。
【００２０】
また、本発明の金属ガラスは、溶融金属を得る第一の溶融工程、溶融工程で得られた溶融金属を冷却型内に移動させる第二の工程、冷却型で鍛造成形を行う第三の鍛造成形工程により得ることもできる。
【００２１】
一般的に、通常の金属は冷却型内に流すと同時に凝固してしまうが、本発明の合金は大きな過冷却を有し、凝固するまでにある程度の時間まで溶融した状態を維持する。よって、本発明の第二の工程から第三の工程を行うまでにある程度の時間をとることができるために、上記の手法が実現可能となる。
【００２２】
【実施例】
以下図面を用いて本発明の実施例について説明する。
【００２３】
（実施例１）
本発明の第１の実施例について図１を用いて説明する。本実施例に用いた合金の組成は、Ｔｉ35Ｚｒ10Ｃｕ42Ｎｉ8Ａｕ5合金（組成はａｔ％で記載）であり、時計外装に用いられるケースの作製を行った。また、第一のニアネットシェイプ工程として、真空鋳造装置２を用いた。ケース作製には、成型品が外径４０ｍｍ、幅５ｍｍ、高さ６ｍｍとなるような二次成型用金型を用いた。
【００２４】
第１図は、真空鋳造装置２を示す概念図であり、真空鋳造装置２内を真空排気するための真空排気装置４、金属を溶融する加熱機構６、石英管１６を上下移動させるための昇降機構１４を設け、溶融した金属を型内に流すための噴射機構８、試料取出口１０、ガス導入ライン１２、試料台２０上に鋳型１８を有した真空鋳造装置２を示している。
【００２５】
まず、アーク溶解法、高周波溶解法等により、上記に示した組成成分を均一に溶融したＴｉ合金のインゴットを作製する。試料取出口１０より、得られたＴｉ合金インゴットから時計ケースを作成するのに必要な量のＴｉ合金を真空鋳造装置２内の石英管１６内に導入する。また、成形型として時計ケース上の形をした鋳型１８を試料台２０上に配置した。
【００２６】
試料取出口１０を閉じ、真空鋳造装置２内を真空排気装置４により、１×１０-3Ｐａ程度まで真空排気する。ガス導入ライン１２より、Ａｒ、Ｈｅといった不活性ガスを導入し、再度装置２内を真空排気する。上記ガス置換を数回行った後、真空排気装置内に不活性ガスを約５０００Ｐａ導入した。加熱機構６により、石英間１６内の試料を溶融させた。均一に溶融したら、昇降機構１４により噴射口が鋳型に接する様に下降させ、噴射機構８により鋳型１８内に溶かした金属材を流し込む。鋳型から時計ケース状の形をした一次成形品２２を取り出し、鋳造成形を完了した。
【００２７】
次に、図２を用いて温間加工成形について説明を行う。図２は、温間加工成形装置を示す概念図である。温間加工装置２４内を排気する真空排気装置４、真空鋳造で得られた一次成型品２２をガラス遷移温度領域まで加熱する加熱機構６、一次成型品２２の上下に配置された二次成型用型２８、プレスするためのプレス機構２６、ガス導入ライン１２を有した温間加工成形装置２４を示している
【００２８】
まず、真空鋳造成形により得られた製品に近い時計ケース状の形を有したニアネットシェイプの一次成型品２２を温間加工装置２４内の試料台２０に設置された二次成型用型２８上に設置する。次に、温間加工装置２４内を真空排気装置４によって真空排気する。真空排気後、チタンと不活性なガス種であるＡｒをガス導入ライン１２より導入し、数回ガス置換を行う。加熱機構６により約２０Ｋ／ｓｅｃの昇温速度でガラス遷移温度領域の約５００℃まで試料を昇温加熱した。試料の成形には、プレス機構２６を用い、上下の二次成形用型２８によって製品形状に成形した。成形後、常温まで冷却を行い、試料取出口より試料を取り出し、二次成型品（完成品）を得た。
【００２９】
（実施例２）
本発明第２の実施例の説明を行う。用いたチタン合金は、Ｔｉ35Ｚｒ10Ｃｕ42Ｎｉ8Ａｕ5合金（組成はａｔ％で記載）であり、時計外装に用いられるバンドの作製を行った。バンド作製には、成型品が外形２０ｍｍ×８ｍｍ、厚み３ｍｍとなるような二次成型用金型を用いた。
【００３０】
第３図は、溶湯鍛造装置３６の概念を示した図であり、溶融用電極３４、試料移動機構３０、溶融用試料台３２といった試料を溶融するための試料溶解部と二次成型用型２８、プレス機構２６を備え、試料を加工するための加工機構部を有し、ガス導入ライン１２、真空排気装置４を備えている。
【００３１】
上記組成の合金成分となるように調整した試料を、溶融用試料台３２上に配置する。溶融用電極３４を有した試料溶解部にて、上記組成の合金試料を均一に溶融した状態とする。次に試料移動機構３０により、溶融した状態のまま二次成型用型２８に搬送する。プレス機構２６を用い、上下に配置されたバンド形状の二次成型用型２８でプレスする溶湯鍛造成形を行い、成型品を得た。
【００３２】
本発明の実施例１，２により作製したチタン系金属ガラスの評価方法は、構造解析、示差熱走査分析ＤＳＣを用いた熱分析を行った。また併せて耐食試験と硬度測定を行った。
【００３３】
構造解析は、Ｘ線回折による回折角度２０〜８０度の範囲で測定した。耐食試験はｃａｓｓ試験で評価し、塩化ナトリウム５０ｇ／Ｌ、塩化第二銅０．２６ｇ／Ｌ、酢酸２ｍＬ／Ｌ混合液を約３５℃の雰囲気に調整された槽内で約１．５ｃｃ／ｈｒ／８０ｃｍ2の量で約７２ｈｒ噴霧したときの試験品表面の変色度合いを調べた。硬度測定は、負荷荷重２５ｇｆで材料の表面のビッカース硬度を測定した。示差走査熱分析は、昇温速度１０Ｋ／ｓｅｃで室温から５００℃まで測定したときの結果を示した。
【００３４】
本発明の第１及び第２の実施例により作製されたＴｉＺｒＣｕＮｉＡｕ系合金をθ−２θ法のＸＲＤを用いて回折角度２０°〜８０°の範囲でＸ線回折を行った。その結果、図４に示した通り、得られたＴｉＺｒＣｕＮｉＡｕ系合金は非晶質特有のブロードなピークを示し、構造的にほぼアモルファス単相の特性が得られた。
【００３５】
第５図は、本発明の組成範囲であるＴｉＺｒＣｕＮｉＡｕ系合金の示差走査熱分析ＤＳＣを行ったときの評価結果を示した図である。また、Ａｕを添加しなかったＴｉＺｒＣｕＮｉ系合金の評価結果も併せて示した。この図から明らかな様に、本発明の組成範囲のＡｕを添加した合金は過冷却領域、すなわち結晶化開始温度とガラス遷移温度の間が広いということが分かる。経験的に、過冷却領域の広さは、金属ガラスの安定性を示していると考えられており、本発明の組成範囲が大きな形状を有するバルク金属ガラスになることを示す結果となった。
【００３６】
また、硬度測定の結果、ビッカース硬度で５００以上であり、ｃａｓｓ試験による耐食性も錆を生じることなく、良好な結果を示すことが分かった。以上の結果、時計ケース、バンドの様な大形状の試料においても、上記に示した金属ガラスの特性が得られることが分かった。
【００３７】
次に、ＴｉＺｒＣｕＮｉＡｕ系合金のいくつかの異なる組成について、実施例２の実験により時計バンドを作製し、評価を行った結果を表１に示す。
【００３８】
評価結果の大形状は、試料の断面部を回折角度２０〜８０度のＸ線回折の構造解析により、アモルファス単相であったものを○とし、その他は×とした。耐食試験はｃａｓｓ試験であり、塩化ナトリウム５０ｇ／Ｌ、塩化第二銅０．２６ｇ／Ｌ、酢酸２ｍＬ／Ｌ混合液を約３５℃の雰囲気に調整された槽内で約１．５ｃｃ／ｈｒ／８０ｃｍ２の量で約７２ｈｒ噴霧したときの試験品表面の変色度合いにより、変色がなく優れているものに関して合格（○）とした。硬度測定は、負荷荷重２５ｇｆで測定したときのビッカース硬度の評価結果でＨｖ３００以上の値が得られたものに関して合格（○）とした。
【００３９】
本発明の範囲内であるａからｆについては、いずれも良好な結果であり、評価結果はすべて合格であった。一方、ＴｉとＸからからなる元素の割合が３０％であり、Ｃｕ，Ｎｉ，Ａｕからなる元素の割合が７０％となる比較例ｇでは、アモルファス単相の特性が得られずに耐食試験も変色が発生し、総合評価は不合格であった。また逆に比較例ｈのＴｉとＸからからなる元素の割合が本発明の組成範囲から外れる場合も不合格であった。また比較例ｉの様にＮｉの含有量が１０％を越えた場合、比較例ｊの様にＡｕの添加量が０．２％未満の場合も不合格であった。Ｎｉの含有量は、本発明の範囲内である５％以上かつ１０％以下が金属ガラスを得るのに有効である。
【００４０】
本発明の範囲内であるｋ及びｌについては、いずれも良好な結果であり、評価結果はすべて合格であった。一方、ＴｉとＸからからなる元素の割合が本発明の範囲より少ない場合（比較例ｍ）、多い場合（比較例ｎ）、またＡｕの添加量が０．１％の場合は不合格であった。
【００４１】
同様に、本発明の範囲内であるｐについては、いずれも良好な結果であり、評価結果はすべて合格であった。一方、ＴｉとＸからからなる元素の割合が本発明の範囲より少ない場合（比較例ｑ）、多い場合（比較例ｒ）の場合は不合格であった。
【００４２】
上記の様に、合金組成及びその組成範囲が本発明であれば、一般的な時計ケースの様な大きな形状においてもアモルファス構造が得られ、耐食試験、硬度も良好であるという金属ガラスの特性を得られることが分かった。特に、Ａｕを０．２〜８原子パーセント添加したことが安定な金属ガラスを得ることに寄与していることと考えられ、その結果耐食性に優れる結果を示したものと思われる。すなわち、本発明の合金の耐食試験、硬度の特性が優れているのは、結晶粒界を有さず、表面が不動態化したような特性を示すためであると考えられる。Ａｕの添加量が８原子パーセントをこえる組成については、材料コストが高くなることもあり、産業上の応用範囲が限定されるため、好ましくは本発明の範囲内であることがよい。
【００４３】
一方、ＴｉとＸからなる元素の割合及びＣｕ、Ｎｉ元素の割合について、大きく影響するが、本発明の範囲内であれば、上記のように良好な金属ガラスの特性を示すことが分かった。Ｘ元素については、チタン合金はもともと軽量という特徴を有しており、Ｘ元素の添加量が増えると材料自体の比重が大きくなるため、本発明の範囲内であることが好ましい。但し、Ｘ元素は全く含まれていないと金属ガラスの特性を得られにくくなるため、本発明の５％以上かつ２０％以下の範囲が有効である。
【００４４】
本発明の実施例１における温間加工成形は、約５００℃近傍のガラス遷移温度付近での加工が可能となるため、従来の熱間鍛造と比較して低温で成形できることが分かった。また、この加工法は、非常に優れた転写性で加工ができるという特徴を有している。すなわち、金属ガラスはガラス遷移温度領域で粘性流動を示し、その粘性流動を利用した成型法は微細に形成された凹凸も反映する高転写性の特性も有している。今回作成した時計用ケース、バンドなど装飾部材の加工法として適しており、必要に応じて型に細かく印字された文字を形成すれば、そのまま転写されるという効果もある。
【００４５】
本発明の金属ガラスは融点以上に加熱した後に冷却させた場合、液体状態下での冷却速度は遅いという特徴を有しており、積極的に冷却してある型の上でもある一定時間液体状態で保持できるということが可能となる。実施例２の溶湯鍛造成形が可能なのはこの特徴を有しているからであり、本発明の金属ガラスはより安定な液体状態となる傾向を有しているため、より大きな形状の金属ガラスを得ることに寄与する。
【００４６】
本発明の第１、２の実施例においては、チタン系金属ガラスとしてＴｉ35Ｚｒ10Ｃｕ42Ｎｉ8Ａｕ5合金を用いて説明を行ったが、特に限定することはなく、重要なことはアモルファス相、すなわち金属ガラスを得るということであり、本発明の組成範囲内であるＴｉａＸｂＣｕｃＮｉｄＡｕｅで表され、〔但しａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅは原子パーセントで３５≦ａ＋ｂ≦５５、５≦ｂ≦２０、４５≦ｃ＋ｄ＋ｅ≦６５、５≦ｄ≦１０、０．２≦ｅ≦８〕であれば良い。
【００４７】
また、本発明の第１，２の実施例においては、基材の時計外装材として時計ケース及びバンドを用いて説明を行ったが、特に限定することはなく、時計用ベゼルを用いても良く、また実施例１の手法でバンドを作成しても良い。当然、成形型を変更することにより、チタン合金製のアクセサリー、指輪といった各種装飾材料、ゴルフクラブといったスポーツ用具を用いても同様の効果を得ることができる。
【００４８】
表２には、ＴｉＺｒＣｕＮｉ系にいくつか成分の異なる添加材を加えた場合の評価結果について示した。評価に用いた試料は、図１に示した真空鋳造装置を用い、直径５ミリ、長さ５０ｍｍの円柱形状の形をした鋳型に溶融した金属を流し込み、急冷する急冷鋳造法により作製を行った。
【００４９】
評価結果としては、構造解析では結晶のピークが認められず、アモルファス単相であったものを○とした。この結果、本発明の組成範囲であるｔの評価結果は良好であることが分かった。また比較例の何も添加しない場合のｓ、及び他の成分のＡｌ、Ｃｏ、Ａｇは良くない結果であり、特にＣｏ，Ａｇの添加はアモルファス形成能が低下、すなわち何も添加しないｓと比較してより悪くなる傾向を示した。
【００５０】
評価結果として、直径５ミリの試料を用いたのは、時計外装であるケース、バンド、またはゴルフクラブなどの製品を得るのに必要な大きさであり、直径５ミリ以上の大型なバルク形状の金属ガラスが得られれば、上記製品のような比較的大きな製品にも適用する範囲が拡大する。
【００５１】
【表１】
0004695311.tif 000002
【００５２】
【表２】
0004695311.tif 000003
【００５３】
【発明の効果】
本発明のチタン合金は、Ｃｕ，Ａｕを含有し、チタンに全率固溶である元素Ｘ（Ｚｒ，Ｈｆ，Ｎｂ，Ｔａ）を少なくとも一種類以上有し、アモルファスの構造を有し、金属ガラスの特性を有するチタン合金である。または上記チタン合金にＮｉが含有されたチタン合金である。または、Ｃｕ，Ａｕ，Ｎｉを含有し、アモルファスの構造を有し、金属ガラスの特性を有するチタン合金である。上記構成によれば、試料の大きさが大形状であっても、優れた耐食性を有し、硬度が高く、低温での成形加工が容易という効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】真空鋳造を行う装置を示す概念図である。
【図２】温間加工成形を行う装置を示す概念図である。
【図３】溶湯鍛造成形を行う装置を示す概念図である。
【図４】本発明の第１の実施例により作製されたＴｉＺｒＣｕＮｉＡｕ系合金を回折角度２０°〜８０°の範囲でＸ線回折を行った結果を示したものである。
【図５】ＴｉＺｒＣｕＮｉＡｕ系合金と比較例であるＴｉＺｒＣｕＮｉ系合金の示差熱走査分析を行ったときの評価結果を示した図である。
【符号の説明】
２  真空鋳造装置
４  真空排気装置
６  加熱機構
８  噴射機構
１０  試料取出口
１２  ガス導入ライン
１４  昇降機構
１６  石英管
１８  一次成型用型
２０  試料台
２２  一次成型品
２４  温間加工装置
２６  プレス機構
２８  二次成型用型
３０  試料移動機構
３２  溶融用試料台
３４  溶融用電極
３６  溶湯鍛造装置
【図１】
0004695311.tif 000004
【図２】
0004695311.tif 000005
【図３】
0004695311.tif 000006
【図４】
0004695311.tif 000007
【図５】
0004695311.tif 000008