(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
タービンロータの補修又は改造方法であって、
タービンロータ（５）を用意し、
タービンロータ（５）の溶接表面（３）を前処理し、
溶接表面（３）の上に溶加材（２７）を溶着させて複数の互いに離隔した溶接体積部（１１、１３、１５、１７）を同時に形成するステップより成り、
複数の互いに離隔した溶接体積部（１１、１３、１５、１７）は複数のフィンガー部（１２、１４、１６、１８）を形成することを特徴とするタービンロータの補修又は改造方法。
【請求項２】
溶着ステップの間に、電流（２５）を溶加材（２７）に流すことにより該溶加材（２７）を加熱するステップをさらに含む請求項１の方法。
【請求項３】
溶着ステップはさらに、
複数層（２９）の溶接金属（２７）より成る複数の互いに離隔した溶接体積部（１１、１３、１５、１７）をそれぞれ形成し、
各層（２９）を単一の溶接ビード（２８）で形成するステップを含む請求項１の方法。
【請求項４】
溶着ステップはさらに、溶接体積部に所定の幅Ｗを、また溶接ビードに所定の高さＨを与えるに十分な振幅で溶接トーチ（２１、２３）を振動させることにより単一の溶接ビード（２８）をそれぞれ形成するステップを含む請求項３の方法。
【請求項５】
互いに離隔した溶接体積部（１１、１３、１５、１７）を形成するように溶着中の溶加材（２７）は、合金ストリップである請求項１の方法。
【請求項６】
溶接金属（２７）はガスタングステンアーク溶接又はプラズマアーク溶接により溶着される請求項１の方法。
【請求項７】
溶着ステップはさらに、溶加材（２７）と溶接トーチ（２１，２３）を約１．０２乃至３．０５ｃｍ（０．４乃至１．２インチ）、毎秒０．４乃至０．８ヘルツの振動速度で振動させるステップを含む請求項１の方法。
【請求項８】
溶着ステップはさらに、溶接ビードに所定の高さＨを与えるに十分な溶接速度と溶加材（２７）供給速度を用いる請求項１の方法。
【請求項９】
溶着ステップはさらに、約２．７５乃至１０．６ｃｍ／秒（６５乃至２５０ｉｐｍ）の溶加材（２７）供給速度と、約１．０６乃至１．５２ｍｍ／秒（毎分２．５乃至３．６インチ）の溶接速度を用いる請求項８の方法。
【請求項１０】
溶着ステップはさらに、互いに離隔した溶接体積部（１１、１３、１５、１７）の間に約２．５４ｃｍ（０．１インチ）の空間（１９）を維持するステップより成る請求項１の方法。
【発明の詳細な説明】
本発明は、寿命を延長させるための既存部品の改造法、及びタービン部品の摩滅又は損傷表面の補修方法に関する。本発明は、さらに詳細には、既存部品を改造したり摩滅又は損傷表面を健全な金属溶着物で肉盛りする溶接技術に関する。
【０００１】
【発明の背景】
ロータ及びディスクのような、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ、Ｎｉ―Ｍｏ−Ｖ、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ及びＣｒ−Ｍｏ−Ｖ合金より成る蒸気タービン部品は、最適の高温疲労及びクリープ特性と中位温度−高サイクル疲労特性を有するが、溶接が困難であると考えられている。しかしながら、摩滅又は侵食した若しくは割れのあるこれら既存部品の更新又は交換に要する運転停止時間は、電力会社に１日につき数十万ドルの損失を与えることが多いため、これら部品の更新又は補修を行うために多くの溶接方法が試行されている。
【０００２】
その１つの補修方法は、鍛鋼片を既存の又は摩滅したロータ又はディスクに溶接することより成る。しかしながら、本明細書で「スティープル(steeple)」と呼ぶ単一のロータ動翼溝取付け部にこの種の補修法を施す際、溶接機のアクセスに大きな制約がある。従って、このようにアクセスに大きな制約のある状況で溶接による補修を行うと、ポロシティ、割れ、非融解部及びスラグ巻込みにより、非破壊検査が不合格となる品質が生じることがある。
【０００３】
サブマージアーク溶接によるロータの補修を、タービン部品と交換用鍛造部分の間に低体積の溶接継目部分を形成した後行うことも知られている。このタイプの方法は、米国特許第4,213,025号(Kuhnen)及び4,219,717号(Kuhnen)に記載されている。かかる溶接法では、鍛造リングを摩滅ディスク又はロータに溶接するか、又は全く新しいロータ鍛造品をロータ端部全体の交換用として溶接する。例えば、米国特許第4,633,554号(Clark et al.)は、この目的のため狭開先溶接により根元部を形成した後ガス金属アークにより肉盛りを行う方法を開示している。しかしながら、この方法により得られる低い張力及び疲労特性は、高応力のロータスティープル領域への使用には不充分である。
【０００４】
割れ又は欠陥がロータ半径に沿って縦方向に得られない場合、広い又は深い溝のあるロータ領域の肉盛り補修に、サブマージアーク溶接法を単独で用いることがある。サブマージアーク溶接による肉盛り補修法の主要な利点は、溶着速度が、溶接金属で通常毎時約15ポンド（6.75 Kg）と非常に高いことである。溶着速度が大きいことは、稼働ロータの溶接による補修の多くがタービンの運転停止期間中に行われるため、重要である。従って、時間が非常に重要である。しかしながら、この方法では予熱することが必要であり、冶金的性質が劣る比較的大きい粒径が生じる。典型的には、低圧ロータ上のこれらサブマージアーク溶接による溶接部は、降伏強度が約85乃至100 Ksi（586乃至689 MPa）及び室温シャルピー靭性が約100乃至120フィート−ポンド（136乃至163 J）である。また、サブマージアーク溶接物は、超音波検査により品質が劣っているとしてリジェクトされることが多く、しばしば溶接金属中にスラグ巻込みやポロシティが存在することがわかっている。さらに、サブマージアーク溶接物から製造されるＣｒ−Ｍｏ−Ｖの高圧ロータ補修溶接部には、クリープ破断及び切欠き感度の点で重大な問題がある。従って、高応力集中半径が小さいＣｒ−Ｍｏ−Ｖのロータスティープルの溶接による補修にとって、サブマージアーク法は一般的に受け入れられない。
【０００５】
ガス金属アーク法はまた、ロータ及びディスクの補修に使用されている。この溶接法では通常、サブマージアーク法により得られる溶接物よりもわずかに良好な特性の溶接金属が毎時８ポンドの速度で溶着される。Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖのロータ補修溶接では、蒸気タービン部品のガス金属アーク溶接物は一般的に、降伏強度が約85乃至100 Ksi（586乃至689 MPa）及び室温シャルピー靭性が約110乃至130フィート−ポンド（150乃至177 J）である。しかしながら、これら合金の溶接に用いるガス金属アーク溶接法には、アークブロー（磁気）による方法の制約があることが多く、これがこの方法の使用を制限する。
【０００６】
最近、Ｎｉ―Ｍｏ−Ｖ及びＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖの低圧ロータ部品の補修を行うためにガスタングステンアーク溶接法（ＧＴＡＷ）を使用することに注目が集まっている。この点については、次の論文、R. E. Clark, et al. "Experiences with Weld Repair of Low Pressure Steam Turbine Rotors", 47th American Power Conference, April 22-24, 1985, Chicago, Ill., printed by Westinghouse Electric Corporation, Power Generation, Orlando, Floridaを参照されたい。ガスタングステンアーク溶接法は、個々のロータ取付け部の溝、表面的な、又は浅い溝の補修をして小さな欠陥を除去するために使用されている。この方法はまた、動翼又は部品取付け部若しくは溝のところで、すなわち３６０°（６．３ラジアン）に亘たって、多数の肉盛り及び被覆を行って摩滅した材料を復元するために使用されている。ガスタングステンアーク溶接法は、比較的高い超音波品質を与え、必要とされる予熱は少なくて済み、ロータ材料の仕様条件を越える張力及び衝撃特性を有する溶接物を生成する。この方法により得られる低合金鋼溶接物は、一般的に、降伏強度が約90乃至115 Ksi（621乃至793 MPa）及び室温シャルピー靭性が約160乃至210フィート−ポンド（218乃至286 J）である。さらに、この溶接法によると、上述した方法のうちで最小粒径の微細組織が得られる。
【０００７】
溶接法の選択は、ひずみ、非破壊検査受入れ限度及び溶接後の熱処理に対する機械的特性の応答のようなファクターに左右されることも知られている。タービンロータの各領域はそれぞれ特異であり、異なる稼働任務を有する。溶接部及び熱影響部に割れが存在せず欠陥を最小限に抑えることは、多数の溶接変数を注意深く制御することにより達成可能である。ガスタングステンアーク溶接法において、これらの変数にはアンペア数、合金の選択、接合部の幾何学的形状及び溶接速度が含まれる。選択するパラメータは、再現性の高い均一な品質を得るために自動溶接になじむものである必要がある。これらのパラメータは、ロータ及びディスクに考えられる全ての補修になじむだけでなく、ポロシティ、割れ及びスラグ同伴のないような優れた溶接特性を与えるものでなければならない。最後に、選択する合金及び溶接パラメータは、母材金属の特性に良く似た溶接部を与えるものでなければならない。
【０００８】
制御した態様での溶接肉盛り及びタービン部品の切削加工による溶接部の補修は、故障しにくいタービンロータ及び蒸気タービンの摩滅表面の補修方法を含めて、当該技術分野において知られている。このタイプの方法は、米国特許第4,940,390号(Clark et al.)及び4,903、833号(Clark et al.)に記載されている。かかる方法では、矩形の溶接体積部を形成した後、この体積部から複数のフィンガー部が切削加工される。これらの方法には、溶接応力及び割れを最小限に抑える溶接法及び熱処理が含まれる。制御された態様での溶接肉盛りは、蒸気タービンに常用される高圧高温のロータ及びディスクの第一鉄Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ母材金属に欠陥が発生する危険性を実質的に減少させる。この方法は、溶接機のアクセスを改善し、溶接部の健全性を向上させるため、ロータへ鍛造取付け部を溶接する技術の改良である。これらの特徴は、2400 psi(168.8 Kg/cm2)を越える圧力と１０００°Ｆ(537.8℃)を越える温度で運転されることが知られているロータのような高圧タービン部品にとって特に重要である。
【０００９】
制御された態様での溶接肉盛りは、タービン部品の前処理した溶接表面上に第１の溶接金属層を溶着した後、高い適用温度で第１の層上に第２の溶接金属層を溶着して、第１の層の溶着により母材金属に生じた熱影響部（ＨＡＺ）の少なくとも一部を焼戻しすることより成る。本明細書中用語「熱影響部」は、溶接部の溶融領域のすぐ近くの母材金属領域を意味する。このプロセス設は、熱影響部内における金属組織上の問題の発生を克服する改良溶接法を用いる。溶接金属の第２の層の溶着によりさらに熱が生じるが、この熱は熱影響部を直ちに熱処理して、母材金属中の粗い粒子を再結晶させ焼戻しする。粗い粒子がより細かな粒子の組織に変化すると、溶接補修部の近傍における応力除去割れを最小限に抑えることができることがわかる。この制御された態様での溶接肉盛りは、溶接金属の第１の層を溶接する熱により生じる母材金属の過剰な焼戻し又は軟化を回避させる。この強度低下の大きい部分は、溶接部を横断する方向に応力が加わると生じるが、これは、例えば高及び低疲労、張力又はクリープ破断である。溶接物の最初の層を適切に制御すると、熱影響部の欠陥を著しく減少させ、熱に影響されない母材金属のレベルより下の領域の強度低下を防ぐことができる。また、ビードシーケンシングを用いて母材金属への熱入力を最小限に抑えることも知られている。さらに、溶接痕シールドを用いて、張力特性を低下させる可能性のある溶接金属中の炭素の喪失を最小限に抑える。また、予熱−パス間温度、シールドガスの種類及び流量、電流、電圧、タングステンのサイズ及び溶接速度のようなパラメータも、高品質の溶接を行うためのパラメータとして知られている。単一「スティープル(steeple)」の補修及びロータの３６０°（６．３ラジアン）にわたる補修の方法も知られている。しかしながら、このプロセスは、１つの溶接トーチにより１つの大きな溶接体積部を一度に１つの溶接リードを用いて肉盛りした後、この１つの溶接体積部を切削加工して個々のフィンガー部を形成しなければならない点で、非常に時間がかかる。タービンロータ及び部品の補修又は交換に付随する運転停止時間又はサイクル時間は、コスト的に見て比較的高くつく。この方法はまた、補修すべき表面上に溶接金属を最初に溶着させた後,１つの溶接体積部の一部を切削加工により除去して個々のフィンガー部を形成するため、材料が無駄になる。
【００１０】
本発明は、タービン部品の更新又は補修領域の金属的性質を改善すると同時にこれら更新又は補修のためのサイクル時間を減少させる改良式溶接法に関する。この改良式溶接法では、多数の溶接トーチにより多数の溶接体積部又はフィンガー部を同時に形成するため、補修又はサイクル時間が節減される。溶接体積部をそれぞれ独立に溶接するため、補修に要する溶接金属の量及び溶接後に必要な切削加工の作業量が減少するという利点が得られる。従って、本発明は、補修又はサイクル時間の合計量を減少させると同時に溶接部の金属的性質を改善する。
【００１１】
【発明の概要】
開示される改良式改造及び補修方法は、補修済み最終製品において所望される複数のフィンガー部に対応する複数の溶接体積部を同時に溶着する。２又はそれ以上の溶接トーチを同時に使用して多数の溶接ビードを同時に溶着する新しい方法により、補修に要する時間又はサイクル時間が顕著に減少する。多数の溶接トーチを互いにすぐ近傍で使用する場合、アークが不安定になるのが普通であるが、本発明では、互いに離隔した溶接体積部の物理的及び磁気的距離により、アークの不安定性が減少する。この方法では、溶接金属を溶着して複数の溶接体積部又は「フィンガー部」を形成するが、いくつかの利点が得られる。最も顕著な利点は、従来技術のように溶着後切削除去しなければならない溶接金属の量が減少することである。また、溶接体積部又は「フィンガー部」をそれぞれ別個に溶接するため、母材金属上に１つの大きな溶接体積部を溶接する方法と比較すると、母材金属中の残留応力が減少する。多数のフィンガー部があるため、磁界も減少する。従って、溶接体積部又はフィンガー部の数が多ければ多いほど、磁界の磁束密度が小さい。溶着中の溶接金属を、溶接ワイヤに電流を通して予熱すると、融液プールの流動性が増加する。これにより、振動する１つの溶接ビードにより互いに離隔した各溶接体積部の各層を形成するのが容易になる。この方法によると良好な溶接特性も得られるが、その理由はワイヤ状溶接金属の予熱により各溶接ビードの溶接高さが薄くなり、冷却速度が増加するからである。ワイヤ状溶接金属の予熱により溶接金属の溶着速度も増加する。
【００１２】
多数の溶接トーチを同時に使用するため、補修又はサイクル時間が減少する。溶接トーチの数を２倍にすると溶接時間が半分に短縮されるが、溶接トーチの数をさらに増やすと、溶接時間がさらに短くなる。これは重要なことであるが、さらに別の改良が加えられている。この新しいプロセスは各層につき１つのビードを使用するが、このビードはワイヤ状溶加材及び溶接トーチを振動させ、比較的高いパルス電流を用いて溶着される。振動によりビードの形状が薄くなるが、これは後の溶接パスでの細粒化により溶接特性を実際に改善する。溶接特性を犠牲にせずにワイヤ状溶加金属の供給を増加できる。
【００１３】
溶加材へ電流を流してワイヤを予熱し、それにより融液プールが低温のワイヤにより冷却されないようにすると、溶着がさらに改善される。かかる方法は「ホットワイヤ」として知られている。溶接ビードが大きく冷却速度が非常に遅いと大きな粒子が成長してシャルピー衝撃値が低くなるため、通常は「ホットワイヤ」は切欠き靭性を非常に劣化させる。しかしながら、ビードを大量に又は大きく振動させると（各溶接体積部又はフィンガー部を所要の幅にするため必要）、ホットワイヤは実際、融液プールの流動性と溶接特性を改善する。これらのビードは、直線状に溶接（ストリンガービードとして知られる）した場合、同様なホットワイヤビードと比べると、依然として薄く、速く冷却する。ガスタングステンアークとホットワイヤを用いる方式はこの方法に役立たないが、ワイヤの量を増加させ、これは溶着量の増加と同じことである。
【００１４】
この方法を実証するために、実尺のプロトタイプ部品を溶接した。利用可能な装置の機能的制約により、一度に２本のフィンガー部を形成する実験を行った。理想的には、適切に設計した装置を用いて、４つの溶接体積部又はフィンガー部を全て、もしくは任意所望の数の溶接体積部又はフィンガー部を同時に溶接することが可能であった。本発明のその他の特徴は以下において説明する。
【００１５】
さらに、スティープルを改造及び補修するためにストリップを用いる方法を開示する。タービンロータの改造又は補修にストリップを使用すると、作業を早い速度で完了できるためコスト及びサイクル時間が減少し、作業スケジュールが圧縮されるため、さらに余分のコストを払わずに部品を短時間で稼働状態に復帰させることが可能になる。動翼には種々の設計のものがあるため、これらは溶着させる溶接金属量がそれぞれ異なる。ストリップを用いると、溶着速度を増加できる。高純度のストリップ材を用いると、高品質の溶接部が得られる。
【００１６】
【好ましい実施例の詳細な説明】
図１Ａ及び１Ｂは、タービンロータの修理又は改造を行うための従来法を示す。図１Ａは、元の動翼根元部を切削除去し、切削加工した表面３を前処理したタービンロータ５を示す。図１Ａはまた、１つの溶接体積部１が溶接表面３上に形成された同じタービンロータ５を示す。溶接体積部１は、図１Ａに示すように、複数の溶接ビード９より成る。図１Ｂに示すように、溶着により形成した溶接体積部１の大きな部分を後で切削除去することにより、複数のフィンガー部７を形成するが、これらのフィンガー部は交換用タービン動翼（図示せず）とインターフェイスするように形成されている。
【００１７】
本発明の好ましい実施例におけるタービン部品の改造又は補修方法は、タービンロータ５を用意し、タービンロータ５の溶接表面３を前処理し、ワイヤ状溶接金属２７を溶着させて溶接表面３又は１つの溶接体積部若しくはバッファ２の上に複数の互いに離隔した溶接体積部１１、１３、１５、１７を形成するステップより成る。この１つの溶接体積部又はバッファ２は、従来法により個々の突出部が延伸を開始する点まで肉盛りされている。この改造又は補修方法はさらに、複数の互いに離隔した溶接体積部１１、１３、１５、１７を加工して複数のフィンガー部１２、１４、１６、１８を形成するステップより成る。本発明の１つの好ましい実施例では、これらフィンガー部１２、１４、１６、１８は互いに離隔した溶接体積部１１、１３、１５、１７を切削加工して形成される。ワイヤ状溶接金属２７を溶着するステップはさらに、少なくとも２つの互いに離隔した溶接体積部１１、１３、１５、１７を同時に、またそれら体積部間に空間１９を維持するように形成するステップを含む。ワイヤ状の溶接金属はまた、溶着時に、このワイヤ状溶接金属２７に電流２６を通すかあるいは他の適当な手段により予熱又は加熱してもよい。複数の互いに離隔した溶接体積部溶接金属はそれぞれ、複数層２９のワイヤ状溶接金属２７により形成される。各層２９は、１つの溶接ビード２８から又はストリップタイプの溶接材を一回パスさせて形成される。各溶接体積部１１、１３、１５、１７を１つの層２９毎に形成するこの溶着ステップの間、溶接トーチ２１、２３を、溶接体積部に所定の幅Ｗを持たせるに十分な振幅で振動させてもよい。また、溶接トーチは溶接体積部に所望の高さＨを与えるために補修表面に関して所定の速度で移動する。
【００１８】
図２Ａ及び２Ｂは、本発明による改造又は補修方法を示す。図２Ａは、元の動翼根元部を切削除去し、切削加工した表面３を前処理したタービンロータ５を示す。溶接表面３の前処理にあたり、ロータ５を旋盤にセットし、ロータ５の重要な寸法を旋盤の基準点に関してチェックして記録し、古い動翼（未だ切断されていない場合）を除去し、スティープル又は動翼取付け部を除去し、熱影響部がどこに位置するかに応じて動翼取付け部下方の別の材料を除去する。その後、溶接表面３を溶媒及びリントなしのクロスで浄化して油、シェービング、埃などを取り除く。その後、磁気粒子テスト（ＭＴ）を行って、表面又は表面近くの傷の存否をチェックすることにより、溶接により傷に割れが生じないようにする。超音波テスト（ＵＴ）を実施して、圧延機による表面の傷がないこと、又は稼働状態による傷がないことを検証する。その後、溶接表面を再び浄化する。さらに、補修中の部品の溶接領域及び隣接領域を溶接前に予熱するのが普通である。
【００１９】
図２Ａはまた、ロータの前処理した溶接表面３を示すが、この溶接表面３の上又は従来法により個々の突出部が延伸を開始する点まで肉盛りされている１つの溶接体積部の上に複数の互いに離隔した溶接体積部１１、１３、１５、１７が形成されている。これら複数の互いに離隔した溶接体積部１１、１３、１５、１７は、溶接体積部間の空間１９により生じる溶接アーク間の物理的及び磁気的距離のため、アークブロー及び近接溶接アークの相互作用の問題に妨げられることなく、同時に形成できる。本発明の好ましい実施例によると、工場で「アークブロー」として知られるアークの不安定性が大きく減少するか、検知できないほどわずかなものになる。これは、アークをパルス状にすることにより達成される。アークのこのパルス化は、パルス化されないものと比べて激しいアークを発生させるパルス電流を流すことにより得られる。その結果、磁気的不安定性にそれほど感応しないアークが得られる。従って、アークの柱が激しくなればなるほど、アークの不安定性に対する抵抗が大きくなる。しかしながら、最良の方策は溶接体積部１１、１３、１５、１７を別々に形成することであり、その理由は種々の突出部を形成することにより電束界(electrical flux field)が破壊されるためである。１つの大きなブロックが形成される旧い溶接補修方法によると、２又はそれ以上のトーチの用いる場合、特にアークが互いに近接すると、アークブローが非常に顕著である。この旧い方法では、唯一の解決法はトーチを或る距離分離することであった。本発明のこの新規な方法では、肉盛りを一旦開始すると電束界が破壊されるためこの問題が解決される。突出部が高ければ高いほど、電束界が小さくなる。アークの不安定性はまた、トーチ２１、２３が同一方向に移動し振動して、それらの間の最大距離（Ｄ）が維持されるようにトーチの運動を協調させると減少する。空間１９により互いに離隔した複数の溶接体積部１１、１３、１５、１７はまた、図１Ａに示す従来法の１つの大きな溶接体積部１と比較すると、複数の溶接体積部の溶接部に小さな残留応力を与える。これは、空間１９が互いに離隔した溶接体積部の間の逃げ場として働くからである。さらに、溶接ビードの数が少ないと、溶接部への熱入力の合計量が少なくなる。
【００２０】
図２Ａは、単独であるいは同時に使用中の２つの溶接トーチ２１、２３を示す。しかしながら、特定の溶接補修条件に応じて任意の数のトーチを同時に使用することができる。本発明の好ましい実施例では、４本のトーチを同時に使用する。理想としては、使用するトーチの本数は補修済みの最終製品に必要な溶接体積部の数に合致するであろう。２本のトーチを用いると、任意所与の溶接作業につき溶接時間を半分に短縮できる。また、図２Ａに示すように空間１９により分離された個々の溶接体積部１１、１３、１５、１７を肉盛りにより形成すると、図１Ａに示す従来法の矩形溶接体積部１と比較して、溶着させる溶接金属の全体量が減少する。複数本の溶接トーチ２１、２３により互いに離隔した溶接体積部１１、１３、１５、１７の溶着を行うと、溶接時間及びその後の切削加工時間が従来法と比較して短縮される。
【００２１】
各溶接体積部１１、１３、１５、１７は、図２Ａ及び２Ｂに示すように、複数層２９より成る溶着した溶接金属により形成される。第１の好ましい実施例では、中実な母材となる溶接金属を所望の高さに溶着した後、全体の層２９を形成するために単一パスで溶着される１つの溶接ビード２８から、溶接トーチ２１、２３を溶接ビードを所望の幅Ｗにするに十分な所定の振幅で溶接方向に垂直な方向に振動させることにより、互いに離隔した溶接体積部を形成する。溶接トーチ２１、２３は溶接トーチ間の最大距離Ｄを維持するために同一方向に振動させるのが望ましく、これがアークの不安定性をさらに減少させるのに役立つ。大きなパルス電流を流しながら溶接トーチを振動させると、大きな速度で溶接金属を溶着させ、しかも溶接ビードの高さ（Ｈ）を薄くすることができる。この方法は、冷却速度が速い、薄い溶接ビードを溶着するため優れた溶接特性を与え、溶接層を後でパスさせるため細粒化を促進する。従って、溶接特性を犠牲にすることなく、溶接金属供給速度を増加できる。第２の好ましい実施例では、「ストリンガー」として知られる１つの大きなビードを溶着して１つの溶接ビード２８を形成する。この方法の別の実施例では、ワイヤの代わりにストリップを用いるが、これによりビードの形状が変化し、異なる熱入力を使用する。新しいタイプのストリップを用いて粒径又は層厚をさらに小さくできるが、これにより細粒化及び溶接特性が改善される。また、ストリップを機械的に成形してその剛性を増加させる新規な設計を用いることにより、特別長いスティックアウトが可能である。ストリップ材料の使用及び特別長いスティックアウトの利用により、溶接金属の溶着速度だけでなく溶接特性が改善される。
【００２２】
図２Ａに示すように、ワイヤ状溶加材２７を溶接トーチ２１、２３へ供給しながら電源（図示せず）から電流２５を流すことにより、このワイヤ状溶加材２７を加熱する。ワイヤを予熱するため溶加材に電流を流すこの方法は、融液プールが低温のワイヤにより冷却されないように溶着プロセスをさらに改良したものである。本発明の好ましい実施例において、このワイヤは一定電圧の電源からの交流電流により、融液プールと接触する直前でその融点に近い温度まで抵抗加熱される。通常、このタイプの方法は、冷却が非常に遅い大きな溶接ビードを形成するためシャルピーＶ切欠き靭性を非常に劣化させる。このため、大きな粒子が成長し、その後低いシャルピー衝撃値が得られる。また、これらの大きなビードはその後の焼戻しを阻止する。しかしながら、上述したように、ビードを溶着しながら振動させると、ビードの高さ（Ｈ）は、図２Ｂに示すように、依然として比較的薄く、この問題を回避するに十分な速さで冷却する。ワイヤ状溶加材２７のこの予熱または加熱は融液プールの流動性を改善し、上述したように、所望のビード幅（Ｈ）を有する溶接ビードの形成を容易にする。溶着時ワイヤ状溶加材に電流を流すと、溶接金属供給速度が増加し、溶着速度の増加が可能になる。
【００２３】
好ましい実施例において、複数のフィンガー部１２、１４、１６、１８は、複数の互いに離隔した溶接体積部１１、１３、１５、１７を切削加工して形成する。複数の互いに離隔した溶接体積部を切削加工して複数のフィンガー部を形成するこのステップは、補修を行うロータを旋盤にセットするステップと、その後の３つの基本的切断ステップとより成る。工具で３つのパスを実行するが、これらは粗切断、半仕上げ切断及び仕上げ切断として知られる。これら３つのケースでは、最初の切断は外側直径部、その後の切断は内側及び外側表面（または左または右の外側表面）である。次に、フィンガー部の内側を、切削加工のセットアップに応じて左から右へまたは右から左へ切削加工する。内側フィンガーの作業はプランジカットとして知られる。その後、半径方向の切断、すなわち、各フィンガー部につき頂部及び底部半径の切断を行う。
【００２４】
プロトタイプの溶接補修により実証された本発明の実施例では、２つの溶接部が２つのトーチにより同時に形成されるが、各溶接部に約３０乃至７０アンペアの予熱電流を流し、直径０．０４５乃至０．０６２インチ（１．１４３乃至１．５７５ｍｍ）の溶接ワイヤ２７を毎秒約０．４乃至０．８サイクル（ヘルツ）の振動速度で約０．４乃至１．２インチ（１０．２乃至３０．５ｍｍ）振動させ、毎分２．５乃至３．６インチ（１．０６乃至１．５２ｍｍ／秒）の溶接速度、約６５乃至２５０ｉｐｍ（２．７５乃至１０．６ｃｍ／秒）のワイヤ供給速度で、ほぼ約０．５乃至１．５インチ（１．２７乃至３．８１ｃｍ）幅（Ｗ）の溶接ビードが形成される。互いに離隔した溶接体積部１１、１３、１５、１７の間にほぼ０．１インチ（２．５４ｍｍ）の間隔１９を維持すると、同時発生の溶接アーク間には認識可能な相互作用は認められない。毎分約２．５乃至３．６インチ（１．０６乃至１．５２ｍｍ／秒）の溶接速度を得るため溶接部の下方でロータ表面３を回転することにより、溶接ビードの高さ（Ｈ）が約０．０６５乃至０．０８０インチ（１．６５乃至２．０３ｍｍ）になる。別の実施例におけるワイヤ状溶接金属２７は、米国特許第４，８９７，５１９号に開示されるように９Ｃｒが変性されたものである。
【００２５】
さらに、ステープルの改造及び補修のためにストリップを用いる方法について説明する。タービンロータの改造または補修にストリップを使用すると、作業を迅速に完了させ、部品を短時間で稼働状態に復帰させることができるため、コストとサイクル時間が減少する。動翼の設計にはそれぞれ相違点があるため、これら種々の動翼に必要な溶着すべき溶接金属の量は異なる。ストリップを用いると、溶着速度を増加させることができる。高純度のストリップ材料を用いると、高品質の溶接が可能となる。
【００２６】
必要とされる溶接補修部の幅または形状に対応する特定幅のストリップを用いて、補修が行われる。広幅のストリップを必要とする形状のような特殊な用途では、必要な溶接幅を得るために多数のストリップを横に並べて用いる。多数のストリップを横に並べて用いるこの方法は、広幅のストリップの製造またはその入手に制約があるためである。この改造または補修方法は、高圧または低圧ロータ及びタービン部品の何れにも利用可能である。好ましくは、溶接表面の上に３６０°にわたり溶接部を肉盛りする。ロータの周りのパス回数は、実施する補修及び動翼取付け部の所望の高さにより決まる。好ましい実施例では、ストリップの１つのパスが１つの層に等しく、ストリップは、その幅が最終溶接部に所望される幅を与えるように選択されるであろう。その後のパスはそれぞれ、前のパスを熱処理し焼き戻すように作用し、それにより溶接部の特性が改善される。
【００２７】
低圧ロータの溶接は、ロータ鍛造部の全ての部分及びディスクの種々の鍛造部上で行われる。使用するストリップ材料及び溶接方法は、その結果得られる溶接部の種々の特性を決定する要因である。関心のある溶接特性の一部には、高サイクル疲労、応力腐蝕割れ、靭性、破壊力学、溶接物の幾何学的形状がある。高圧タービン用合金に対して行ったの補修の大部分は制御段の領域内であった。これらの改造または補修は通常、サイドエントリーまたはトリプルピン型への設計変更を行うために行われた。ロータのこの領域は、高圧蒸気が通過するため高温及び大きな応力に曝される。ストリップを使用し高圧ロータに対してこれらの補修を行う際、動翼取付け領域のクリープを適正に補償するために熱影響部の応力及び運転温度を考慮することが重要である。
【００２８】
ストリップを所望の高さ及び幅に溶着した後、溶接体積部を従来法により切削加工して、所望の動翼取付け部を形成する。直線型または曲線型サイドエントリーまたは反転Ｔスロットもしくは種々のピン構造を、この溶接体積部に切削加工して、動翼取付け用の所望の手段を形成することが好ましい。
【００２９】
以上において本発明の多数の特徴及び利点を、本発明の詳細な構造及び機能と共に明らかにしたが、それらの説明は例示の目的を持つにすぎず、本発明の原理の範囲内で、頭書の特許請求の範囲の用語の一般的な意味により決まる最大幅内で、部品の形状、サイズ及び配置構成の変更が可能であることを理解されたい。
【図面の簡単な説明】
【図１Ａ】  図１Ａは、元の動翼根元部が切削加工により除去され、切削加工済み表面上に従来法の溶接肉盛りが行われた制御段のロータを示す横断面図である。
【図１Ｂ】  図１Ｂは、図１Ａの制御段のロータの横断面図であり、従来法により溶接部に切削加工により形成されたフィンガー部を示す。
【図２Ａ】  図２Ａは、制御段のロータの横断面図であり、本発明の実施例に従って、元の動翼根元部が切削加工により除去され、切削加工済み表面上の従来法による肉盛り部上に複数の溶接トーチにより複数の互いに離隔した溶接体積部が溶着され、また溶接金属の溶着時にワイヤ状溶加材を加熱するために電流を流す例を示す。
【図２Ｂ】  図２Ｂは、図２Ａの制御段のロータの横断面図であり、本発明の好ましい実施例に従って、互いに離隔した溶接体積部がそれぞれ溶接金属の複数層により形成され、各層が単一の溶接ビードから形成される例を示す。
【図１Ａ】
0004675482.tif 000002
【図１Ｂ】
0004675482.tif 000003
【図２Ａ】
0004675482.tif 000004
【図２Ｂ】
0004675482.tif 000005