(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
合金元素としてＣ：０．５質量％以上０．７質量％以下、Ｓｉ：０より大きく１．２質量％以下、Ｍｎ：０．２質量％以上１．２質量％以下、Ｃｕ：０より大きく０．３質量％以下、Ｎｉ：０より大きく０．２０質量％以下を含有し、かつＣｕおよびＮｉの各々の含有量が（１）式を満たすことにより、ＣｕとＮｉとＦｅとによって金属間化合物が形成されてＣｕの鋼中への溶解度が向上し、Ｃｕが粒界析出しないように無害化されており、かつ残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる電炉鋼である中炭素鋼によって形成されたことを特徴とする、転動部品。
［Ｃｕ］／［Ｎｉ］≦２・・・（１）
【請求項２】
Ｃ、Ｓｉ、およびＭｎの各々の含有量から（２）式で求まるＨが（３）式を満たす鋼によって形成されたことを特徴とする、請求項１に記載の転動部品。
Ｈ＝２４４．８［Ｃ］＋２９．１［Ｓｉ］＋５８．７［Ｍｎ］＋５５．７・・・（２）
２３０≦Ｈ≦２６０・・・（３）
【請求項３】
内周に転走面を有する外方部材と、
前記転走面の各々に対向する転走面を有する内方部材と、
前記外方部材と前記内方部材との間に介在する複数の転動体とを備え、
前記外方部材、前記内方部材、および前記転動体のうち少なくともいずれか１つの部材が請求項１または２に記載の転動部品によって構成される、転がり軸受。
【請求項４】
前記外方部材または前記内方部材のいずれか一方は車輪に取り付けるためのフランジ部を有する、請求項３に記載の転がり軸受。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、転動部品およびこれを用いた転がり軸受に関し、より特定的には、炭素鋼によって形成された転動部品およびこれを用いたフランジ付き転がり軸受に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車の足回りなどに用いられる転動部品、特にボルトを連結するためのフランジを有するハブ軸受のハブ輪や、等速ジョイントの軌道輪などのフランジ付き転がり軸受を構成する転動部品などは、その形状が複雑である。このため、鍛造性や加工性に鑑みて、フランジ付き転がり軸受を構成する転動部品にはＳ５３Ｃのような中炭素鋼が用いられており、転動部品における高面圧が作用する転がり接触部位には高周波焼入が施されている。Ｓ５３Ｃは、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、およびＳの各々の含有量が、Ｃ：０．５０〜０．５６％、Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ０．６０〜０．９０％、Ｐ：０．０３０％以下、およびＳ：０．０３５％以下である鋼である。今後の技術動向として、省資源化、省エネ化、コンパクト化などに対応するため、特に上記のような転動部品にはコンパクト化や薄肉化が要求されており、それに伴い転動部品の使用条件も過酷になりつつある。
【０００３】
このような要求に対する素材面での対策として、従来、ＣｒやＭｏなどの高価な合金元素を鋼に添加することによって高強度化が図られてきた。特開２００４−３１５８９０号公報（特許文献１）には、転がり軸受の素材として、Ｃ：０．７〜１．１質量％、Ｓｉ：０．２〜２．０質量％、Ｍｎ：０．４〜２．５質量％、Ｃｒ：１．６〜４．０質量％、Ｍｏ：０．１〜０．５質量％、Ａｌ：０．０１０〜０．０５０質量％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼材を用いた技術が開示されている。
【特許文献１】特開２００４−３１５８９０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、上記合金元素を鋼に添加すると、コストの増大を招くだけでなく鍛造性や加工性の悪化を招く。さらに、省資源という観点から時代にそぐわず、調達に関しても不利になる。
【０００５】
また、従来においては、鋼に含まれる不純物が鍛造性の悪化を招いていた。鍛造性を悪化させる不純物としては、主にＳやＰやＣｕなどが挙げられる。これらのうちＳやＰについては、近年の製鋼技術の進歩により鍛造性に関して十分に無害化できるレベルまで低減できるようになっている。一方、Ｃｕについては、電炉鋼の場合には現状でも０．１質量％程度が不可避的に残留する。これは、電炉鋼はリサイクルされた鉄屑を資源として活用して製造された鋼であるため、高炉鋼に比べて鋼に含まれる非鉄材料の割合が高いことが影響している。今後、スクラップのリサイクル率が向上すれば、Ｃｕの残留量はさらに増えるものと予想される。Ｃｕは鋼中における溶解度が低く、そのため粒界析出して粒界強度を低下させる。このことは、今後さらに複雑な形状の鍛造に対応する上で、鍛造時の割れを引き起こす要因になると考えられる。
【０００６】
上記のように、従来の転動部品には、良好な鍛造性を維持しつつ良好な加工性と強度とのバランスをとるのが難しいという問題があった。この問題は、フランジ付き転がり軸受を構成する転動部品に限らず、転動部品全般に共通する問題であった。
【０００７】
したがって、本発明の目的は、良好な鍛造性を維持しつつ良好な加工性と強度とのバランスを持つことのできる転動部品およびこれを用いた転がり軸受を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の転動部品は、合金元素としてＣ：０．５質量％以上０．７質量％以下、Ｓｉ：０より大きく１．２質量％以下、Ｍｎ：０．２質量％以上１．２質量％以下、Ｃｕ：０より大きく０．３質量％以下、Ｎｉ：０より大きく０．２０質量％以下を含有し、かつＣｕおよびＮｉの各々の含有量が（１）式を満たすことにより、ＣｕとＮｉとＦｅとによって金属間化合物が形成されてＣｕの鋼中への溶解度が向上し、Ｃｕが粒界析出しないように無害化されており、かつ残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる電炉鋼である中炭素鋼によって形成されている。
【０００９】
［Ｃｕ］／［Ｎｉ］≦２・・・（１）
本願発明者らは、ＣｕおよびＮｉの各々の含有量が（１）式を満たすようにＮｉを鋼に添加すると、ＣｕとＮｉとＦｅとによって金属間化合物が形成され、Ｃｕの鋼中への溶解度が向上することを見出した。これにより、Ｃｕが無害化されて粒界析出しなくなり、非調質状態（焼入れ焼戻し処理をしない状態）で良好な鍛造性を維持することができる。
【００１０】
また、本願発明者らは、Ｃ，Ｓｉ、およびＭｎの量を適正に調整した鋼を転動部品の素材として用いることによって、非調質状態で良好な鍛造性を維持しつつ良好な加工性と強度とのバランスをとることができることを見出した。
【００１１】
鋼におけるＣの含有割合を０．５質量％以上とすることにより、転動部品において高面圧が作用する部分である転がり接触部位に高周波焼入を施す場合に、高周波焼入によって安定した高硬度を得ることができる。鋼におけるＣの含有割合を０．７質量％以下とすることにより素材硬度が上昇しにくくなるので、加工性の著しい低下を防止することができる。また、鋼におけるＣの含有割合を０．７質量％以下とすることにより、成分偏析防止のための高温拡散熱処理や、炭化物球状化などの特別な熱処理が不要になるため、製造コストを低下させることができる。
【００１２】
鋼におけるＳｉの含有割合を０より大きく１．２質量％以下とすることにより、冷間加工性および熱間加工性の低下を防止することができる。
【００１３】
鋼におけるＭｎの含有割合を０．２質量％以上とすることにより、不純物として鋼に微量に含まれるＳをＭｎと化合させてＭｎＳとして析出されることができる。これにより、Ｓが結晶粒界に偏析することを防止することができる。鋼におけるＭｎの含有割合を１．２質量％以下とすることにより、加工性や被削性の低下を防止することができる。これは、Ｍｎは鋼の焼入性を向上させる有効な元素である一方、セメンタイト中においてＦｅ原子と置換して複合炭化物を形成し、素材硬度を上昇させる効果を有するので、添加しすぎると加工性や被削性が低下するためである。
【００１４】
Ｃｕは生成錆を非晶質化して腐食ピットの生成を抑制する効果があるので、鋼がＣｕを含有することにより転動部品の応力腐食割れに対する耐性が向上する。鋼におけるＣｕの含有割合を０．３質量％以下とすることにより、Ｃｕが粒界析出することを防止できる。
【００１５】
鋼におけるＮｉの含有割合を０．２質量％以下とすることにより、Ｎｉを添加しすぎて硬度が上昇することがなくなり、被削性の低下を抑止することができる。また、鋼における焼入れ性を効果的に向上することができる。さらに、良好な被削性および焼入れ性を確保しつつ、Ｎｉを多量に添加することによるコストの増加を抑止することができる。
【００１６】
なお、焼準や調質をすることによっても鋼の高強度化を図ることができるが、製造工程が増加する分だけコストの増加に繋がる。本発明によれば、非調質状態で良好な鍛造性を維持しつつ高強度化を図ることができるので、コストの増加を招かない。
【００１７】
本発明の転動部品において好ましくは、Ｃ、Ｓｉ、およびＭｎの各々の含有量から（２）式で求まるＨが（３）式を満たす鋼によって形成されている。
【００１８】
Ｈ＝２４４．８［Ｃ］＋２９．１［Ｓｉ］＋５８．７［Ｍｎ］＋５５．７・・・（２）
２３０≦Ｈ≦２６０・・・（３）
上記Ｈの値を２３０以上にすることにより、転動部品の回転曲げ疲労限度が３５０ＭＰａ以上とすることができる。また、上記Ｈの値を２６０以下にすることにより、非調質状態での硬度が高すぎることがなくなり、良好な加工性を確保することができる。
【００１９】
本発明の転がり軸受は、内周に転走面を有する外方部材と、この転走面の各々に対向する転走面を有する内方部材と、外方部材と内方部材との間に介在する複数の転動体とを備え、外方部材、内方部材、および転動体のうち少なくともいずれか１つの部材が上記の転動部品によって構成される。
【００２０】
これにより、良好な鍛造性を維持しつつ、良好な加工性と強度とのバランスを持った転がり軸受とすることができる。
【００２１】
本発明の転がり軸受において好ましくは、外方部材または内方部材のいずれか一方は車輪に取り付けるためのフランジ部を有している。
【００２２】
フランジ部を有している転動部品は、フランジ部を有していない転動部品に比べて形状が複雑であるため、より高い鍛造性および加工性が要求される。このため、本発明の転動部品が好適である。
【発明の効果】
【００２３】
本発明の転動部品およびこれを用いた転がり軸受によれば、良好な鍛造性を維持しつつ良好な加工性と強度とのバランスをとることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
以下、本発明の一実施の形態について説明する。
図１は、本発明の一実施の形態における車輪軸受装置を示す概略断面図である。図２は、図１の要部拡大図である。
【００２５】
図１および図２を参照して、本実施の形態における転がり軸受としての車輪軸受装置１０は、ホイール２８およびタイヤ２９などの回転側部材を、外方部材４などの固定側部材に対して回転可能に支持するものである。この車輪軸受装置１０は、フランジ付き転がり軸受であり、外方部材４と、内方部材１と、転動体としての複数の円すいころ５ａ、５ｂとを備えている。外方部材４は内方部材１の周囲に配置されている。円すいころ５ａ、５ｂは内方部材１と外方部材４との間に介在している。本実施の形態においては、外方部材４、内方部材１、および円すいころ５ａ、５ｂが転動部材に相当する。
【００２６】
外方部材４は、内周面に複列の転走面４ａ、４ｂを有している。本実施の形態においては、複列の転走面４ａ、４ｂは、外方部材４の内周面に直接形成されている。
【００２７】
内方部材１は、ハブ輪２と内輪３ａ、３ｂとからなる。ハブ輪２の外周面の中央部には内輪３ａがハブ輪２に外嵌固定されている。ハブ輪２の外周面の内端側（図２中右側）には内輪３ｂがハブ輪２に外嵌固定されている。これにより、ハブ輪２と内輪３ａ、３ｂとは一体化して内方部材１を形成している。内方部材１は、複列の転走面４ａ、４ｂの各々に対向する複列の転走面７ａ、７ｂを有している。転走面４ａ、４ｂおよび転走面７ａ、７ｂにより形成される転走面はテーパ状である。本実施の形態においては、複列の転走面７ａ、７ｂは、内輪３ａ、３ｂの外周面に形成されている。
【００２８】
第１列（図２中中央部）の円すいころ５ａは、第１の保持器１７ａにより転動自在に保持されて、外方部材４と内輪３ａとの間に固定されている。第２列（図２中右側）の円すいころ５ｂは、第２の保持器１７ｂにより転動自在に保持されて、外方部材４と内輪３ｂとの間に固定されている。この構成により、内方部材１は外方部材４に対して回転自在に保持されている。
【００２９】
ハブ輪２の中心部にはスプライン孔１５が設けられていて、等速ジョイントのステム軸２７がスプライン孔１５に係合可能となっている。また、ハブ輪２の軸方向外側（図２中左側）には、フランジ部としての車輪取付けフランジ８が設けられている。車輪取付けフランジ８に嵌合されたハブボルト２０によって、ホイール２８およびタイヤ２９がハブ輪２に回転支持されている。また、外方部材４は外周面の軸方向中央部に車体取付けフランジ９を有している。車体取付けフランジ９により、外方部材４はナックルなどの懸架装置（図示なし）に固定されている。
【００３０】
なお、外方部材４の内周面の両端部とハブ輪２の外周面の中央部および内端部との間には、シールリング１９ａ、１９ｂが設置されている。これにより、円すいころ５ａ、５ｂが保持されている空間と外部とが遮断されている。
【００３１】
本実施の形態の転動部品は、合金元素としてＣ：０．５質量％以上０．７質量％以下、Ｓｉ：０より大きく１．２質量％以下、Ｍｎ：０．２質量％以上１．２質量％以下、Ｃｕ：０より大きく０．３質量％以下、Ｎｉ：０より大きく０．２０質量％以下を含有し、かつＣｕおよびＮｉの各々の含有量が上記（１）式を満たすことにより、ＣｕとＮｉとＦｅとによって金属間化合物が形成されてＣｕの鋼中への溶解度が向上し、Ｃｕが粒界析出しないように無害化されており、かつ残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる電炉鋼である中炭素鋼によって形成されており、好ましくは、Ｃ、Ｓｉ、およびＭｎの各々の含有量から上記（２）式で求まるＨが上記（３）式を満たす鋼によって形成されている。
【００３２】
本実施の形態の転動部品によれば、Ｃｕが無害化されて粒界析出しなくなり、Ｃ、Ｓｉ、およびＭｎの添加量を適正に調整することにより、非調質状態で良好な鍛造性を維持しつつ良好な加工性と強度とのバランスをとることができる。
【００３３】
また、本実施の形態の車輪軸受装置１０は、内周に転走面４ａ、４ｂを有する外方部材４と、この転走面４ａ、４ｂの各々に対向する転走面７ａ、７ｂを有する内方部材１と、外方部材４と内方部材１との間に介在する複数の円すいころ５ａ、５ｂとを備えている。外方部材４、内方部材１、および円すいころ５ａ、５ｂが上記の転動部品によって構成されている。これにより、良好な鍛造性を維持しつつ、転がり軸受の良好な加工性と強度とのバランスをとることができる。
【００３４】
さらに、内方部材１は、車輪に取り付けるための車体取付けフランジ９を有しているため、形状が複雑である。このため、より高い鍛造性および加工性が要求される。したがって、上記転動部品が好適である。
【００３５】
なお、本実施の形態においては、内方部材１に車輪取付けフランジ８を設けた車輪軸受装置１０の場合について示したが、本発明は、たとえば図３のように、外方部材４に車輪取付けフランジ８を設けた車輪軸受装置１０にも適応可能である。なお、図３においては、転導体として円すいころの代わりに剛球５ｃ，５ｄを用いている。図３に示されるその他の構造については、同一の部材には同一の符号を付し、その説明を省略する。
【００３６】
また、本実施の形態においては、第１列の円すいころ５ａの各々によって構成される転がり軸受と、第２列の円すいころ５ｂの各々によって構成される転がり軸受とによって車輪軸受装置１０が形成されている場合について示した。しかし、本発明の転がり軸受は、このような場合に限定されるものではなく、少なくとも１列の転がり軸受であればよい。
【００３７】
また、本実施の形態においては、転がり軸受がフランジ付き転がり軸受である場合について示したが、本発明はフランジ付き転がり軸受に限定されるものではなく、転がり軸受全般に適用することができる。
【００３８】
また、本実施の形態においては、外方部材４、内方部材１、および円すいころ５ａ、５ｂの全てに上記転動部品が用いられる場合について示したが、本発明の転がり軸受はこのような場合に限定されるものではなく、外方部材、内方部材、および転動体のうち少なくともいずれか１つの部材に上記転動部品が用いられればよい。
【実施例１】
【００３９】
本実施例では、本発明の転動部品の鍛造性について調べた。始めに、Ｓ５３Ｃをベースにして、Ｃｕの含有量とＮｉの含有量との割合を変化させて、試料Ａ１〜Ａ１０および試料Ｂ１〜Ｂ１０となる鋼をそれぞれ製造した。また、いずれの鋼においても、Ｃ、Ｓｉ、およびＭｎの含有量を、それぞれＣ：０．５質量％以上０．７質量％以下、Ｓｉ：０より大きく１．２質量％以下、Ｍｎ：０．２質量％以上１．２質量％以下とした。そしてこれらの鋼を用いて、直径２０ｍｍ、長さ３０ｍｍの円筒形状の試験片の各々を成形した。その後、非調質状態の硬度を模擬するため、試験片の各々に１２００℃で１時間の熱処理を施した後空冷し、本発明品である試料Ａ１〜Ａ１０の各々と、比較品であるおよび試料Ｂ１〜Ｂ１０の各々とを得た。
【００４０】
次に、試料Ａ１〜Ａ１０および試料Ｂ１〜Ｂ１０の各々に対して、端面を拘束した状態で５０％の据え込み率で据え込み変形を与えた。そして、据え込み変形によって導入された欠陥量を、水素をトレーサとして調べた。具体的には、据え込み変形前と据え込み変形後とにおいて、試験片の所定の採取位置から一辺が４ｍｍの立方体の試料を切り出して、この立方体試料に対して１０ｍＡ／ｃｍ2の電流密度で２０時間の間、陰極電界水素チャージを施した。水素チャージの電解液には、チオシアン酸アンモニウムを３ｇ／Ｌ添加した３％食塩水を用いた。水素チャージが終了してから１０分後、３℃／ｍｉｎで昇温して３００℃になるまでに放出された水素量をガスクロマトグラフによって測定した。その結果を表１および図４に示す。なお、表１におけるΔＨdは、据え込み変形後の試験片から放出された水素量から据え込み変形前の試験片から放出された水素量を差し引いた値である。ΔＨdが大きいほど変形によって欠陥が導入されやすくなっている。
【００４１】
【表１】
0004608379.tif 000002
【００４２】
表１および図４を参照して、［Ｃｕ］／［Ｎｉ］の値が２．００以下である試料Ａ１〜Ａ１０では、ΔＨdが０．００〜０．０１ｗｔ−ｐｐｍと低い値となっている。一方、［Ｃｕ］／［Ｎｉ］の値が２．００を超える試料Ｂ１〜Ｂ１０では、ΔＨdが０．０１〜０．１２ｗｔ−ｐｐｍと高い値になっている。この結果から、本発明の転動部品は良好な鍛造性を有していることが分かる。
【実施例２】
【００４３】
鍛造後に空冷されたままの非調質状態での硬度が低すぎると、十分な疲労強度が得られない。今後、転動部品の使用条件が過酷になり、非焼入硬化部にも大きな負荷が繰り返し作用する場合を考えると、転動部品の回転曲げ疲労限度（１０7回疲労強度）が３５０ＭＰａ以上であることが望ましい。ここで、従来から、回転曲げ疲労限度σwb（ＭＰａ）と硬度Ｈ（ＨＶ）との間にσwb＝１．５４×Ｈなる関係式が成り立つことが知られている。この関係式に従えば、非調質状態の硬度は２３０ＨＶ以上必要ということになる。一方、非調質状態での硬度が高すぎると、その後に複雑な切削加工や穴あけを行なう場合、良好な加工性が得られない。具体的には、２６０ＨＶ以下であることが望ましい。
【００４４】
そこで、本実施例では、２３０ＨＶ≦Ｈ≦２６０ＨＶの硬度Ｈを有する鋼が満たすべき条件を調べた。始めに、Ｃ、Ｓｉ、およびＭｎの各々の含有量を変化させて、試料Ｃ１〜Ｃ９および試料Ｄ１〜Ｄ７となる鋼をそれぞれ製造した。また、いずれの鋼においても、ＣｕおよびＮｉの含有量をそれぞれ０．０９質量％以上０．１１質量％以下とし、［Ｃｕ］／［Ｎｉ］≦２を満たすようにした。そしてこれらの鋼を用いて、直径３０ｍｍ、長さ３０ｍｍの円筒形状の試験片の各々を成形した。その後、非調質状態の硬度を模擬するため、試験片の各々に１２００℃で１時間の熱処理を施した後空冷し、本発明品である試料Ｃ１〜Ｃ９および試料Ｄ１〜Ｄ７の各々を得た。
【００４５】
次に、試料Ｃ１〜Ｃ９および試料Ｄ１〜Ｄ７の各々について、試料の中心付近の硬度Ｈ（実測硬度）を測定した。その結果を表２に示す。
【００４６】
【表２】
0004608379.tif 000003
【００４７】
表２を参照して、Ｃ、Ｓｉ、およびＭｎの各々の含有量の違いによって、硬度Ｈが変化した。試料Ｃ１〜Ｃ９の各々の硬度Ｈは２３０ＨＶ以上２６０ＨＶ以下となった一方で、試料Ｄ１〜Ｄ７の各々の硬度Ｈはこの範囲外であった。
【００４８】
続いて、硬度Ｈを目的変量とし、Ｃ、Ｓｉ、およびＭｎの含有量を従属変量として重回帰分析を行なった。その結果、上記（２）式が得られた。試料Ｃ１〜Ｃ９および試料Ｄ１〜Ｄ７の各々のＣ、Ｓｉ、およびＭｎの含有量を上記（２）式にそれぞれ代入して得られた硬度Ｈest（予測硬度）を表２に示す。また、硬度Ｈ（実測硬度）と硬度Ｈest（予測硬度）との関係を図５に示す。表２および図５を参照して、硬度Ｈ（実測硬度）と硬度Ｈest（予測硬度）との間には直線の相関関係があり、ほぼ同一の値となっている。このため、上記（２）式を用いて、Ｃ、Ｓｉ、およびＭｎの含有量に基づいて精度よく鍛造後の硬度が予測できる。したがって、本実施例のＣ、Ｓｉ、およびＭｎの含有量に限らず、上記（２）式により算出された硬度Ｈest（予測硬度）が２３０ＨＶ以上２６０ＨＶ以下となるようなＣ、Ｓｉ、およびＭｎの含有量の鋼であればよいといえる。
【００４９】
今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【産業上の利用可能性】
【００５０】
本発明は、炭素鋼によって形成された転動部品およびこれを用いたフランジ付き転がり軸受に好適である。
【図面の簡単な説明】
【００５１】
【図１】本発明の一実施の形態における車輪軸受装置を示す概略断面図である。
【図２】図１の要部拡大図である。
【図３】本発明の一実施の形態における車輪軸受装置の変形例を示す概略断面図である。
【図４】本発明の実施例１における［Ｃｕ］／［Ｎｉ］とΔＨdとの関係を示す図である。
【図５】硬度Ｈ（実測硬度）と硬度Ｈest（予測硬度）との関係を示す図である。
【符号の説明】
【００５２】
１  内方部材、２  ハブ輪、３ａ，３ｂ  内輪、４  外方部材、４ａ，４ｂ，７ａ，７ｂ  転走面、５ａ，５ｂ  円すいころ、５ｃ，５ｄ  鋼球、８  車輪取付けフランジ、９  車体取付けフランジ、１０  車輪軸受装置、１５  スプライン孔、１７ａ，１７ｂ  保持器、１９ａ，１９ｂ  シールリング、２０  ハブボルト、２７  ステム軸、２８  ホイール、２９  タイヤ。
【図１】
0004608379.tif 000004
【図２】
0004608379.tif 000005
【図３】
0004608379.tif 000006
【図４】
0004608379.tif 000007
【図５】
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