(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
エンジンの二次振動を低減するバランサシャフトによって駆動され、吸入部で吸い込んだオイルを加圧して吐出部から吐出するオイルポンプであって、
前記吐出部と仕切壁を介して隣接し、前記吐出部に重力方向の最上方位置にて連通するオイルチャンバを設け、
前記仕切壁は、前記オイルチャンバ側に突出し、該突出部の内部がオイルの油通路の一部を構成していることを特徴とするオイルポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エンジン駆動されるオイルポンプに関し、とりわけ、吐出部で発生するポンプ脈圧に起因した振動を低減することができるオイルポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
この種のオイルポンプとしては、例えば以下の特許文献１に記載されるようなものが知られている。
【０００３】
このオイルポンプは、トロコイド形のポンプであり、インナロータとアウタロータの間の複数のポンプ室がエンジンの駆動力を受けて連続的に容積を増減変化させ、吸入ポートで吸い込んだオイルをポンプ室で加圧して吐出ポートに吐出する基本構成となっている。そして、吐出ポートの上部には、仕切壁を介して閉溝が形成され、その閉溝の上部が空気を溜めるエアーチャンバになっている。
【０００４】
このオイルポンプは、吐出ポートに閉溝によるエアーチャンバが形成されているため、複数のポンプ室が吐出ポートに順次開口しオイルを吐き出すことによって発生する脈圧（脈圧）はエアーチャンバによるダンピング作用によって吸収することができる。
【特許文献１】実開平２−４３４８２号公報（第２図）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、この従来のオイルポンプの場合、仕切壁を可及的に薄肉に形成した場合に強度が低くなるという問題がある。
【０００６】
そして、このようにエアチャンバの共振によってエアが抜けると、脈圧低減性能が急激に低下するため、吐出されたオイルによって駆動されるアクチュエータ等に悪影響を与えると共に、騒音レベルの急変によって乗員に違和感を与える。
【０００７】
つまり、ポンプ騒音のレベルは、エンジン回転数の上昇にほぼ比例してリニアに上昇する分には乗員にさして違和感を与えることがないが、回転数の上昇途中で急変すると、乗員には耳障りな音として聞こえる。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、前記従来のオイルポンプの技術的課題に鑑みて案出されたもので、請求項１に記載の発明は、エンジンの二次振動を低減するバランサシャフトによって駆動され、吸入部で吸い込んだオイルを加圧して吐出部から吐出するオイルポンプであって、前記吐出部と仕切壁を介して隣接し、前記吐出部に重力方向の最上方位置にて連通するオイルチャンバを設け、前記仕切壁は、前記オイルチャンバ側に突出し、該突出部の内部がオイルの油通路の一部を構成していることを特徴としている。
【０００９】
この発明によれば、オイルチャンバ内に混入した空気を、吐出部から外部へ効率良く排出することができることから、前記オイルチャンバ内に空気が多く溜まることがなく、したがって、空気が抜けた際に、脈圧の急変により、騒音、振動が急変するのを防止できる。
【００１０】
しかも、前記仕切壁を可及的に薄肉に形成したとしても、突出部によって該仕切壁が補強されて強度が高くなっていることから、オイルポンプの小型化を図りつつ仕切壁の耐久性を向上させることが可能になる。
また、前記突出部の内部を前記オイルの油通路の一部として利用することによって、デッドスペースの有効利用が図れる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、本発明にかかるオイルポンプの複数の参考例と実施形態を図面に基づいて説明する。
【００１６】
第１参考例のオイルポンプ１は、図１に示すように、トロコイド型に適用されたもので、車両用エンジンのバランサ装置２に取付けられている。
【００１７】
このバランサ装置２は、図外の同期ギヤで噛合って相反方向に同期回転する一対のバランサシャフトを有し、一方のシャフト２ａがエンジンのクランクシャフトにチェーン（図示せず）を介して連係され、図外の他方のシャフトがオイルポンプ１を駆動するようになっている。このバランサ装置２の両シャフトは、クランクシャフトの２倍の速度で回転し、両シャフトに設けられたウェイトの回転によってエンジンの２次振動を低減する。なお、このバランサ装置２は、前記オイルポンプ１も含め全体がエンジン底部の図示しないオイルパンの内部に配置されている。
【００１８】
前記オイルポンプ１は、図１及び図２に示すように、ポンプハウジング３がバランサ装置２の支持フレームの前端部に一体に形成されたほぼ矩形状のベースブロック４と、このベースブロック４の前面に取付けられたカバーブロック５とからなり、両ブロック４，５の外周縁部が複数のボルト６によって結合されている。
【００１９】
このオイルポンプ１は、駆動軸１ａに一体回転可能に取付けられたインナロータ７と、前記カバーブロック５の凹部５ａに回転可能に収容されたアウタロータ８とを備えている。インナロータ７は、トロコイド曲線から成る複数の外歯を有し、アウタロータ８は、同様にトロコイド曲線からなり、インナロータ７の外歯よりも一つ分歯数の多い内歯を有している。
【００２０】
インナロータ７は、アウタロータ８の内周側に偏心して配置され、外歯が最偏心位置でアウタロータ８の内側に噛合されると共に、残余の部分が円周方向の複数個所で内歯に対して滑り接触するようになっている。そして、インナロータ７とアウタロータ８の接触部間に形成された複数の空間部はポンプ室９をなし、これらのポンプ室９がインナロータ７の回転に伴なって容積を連続的に増減変化させるようになっている。
【００２１】
また、前記インナーロータ７とアウターロータ８は、図１に示すように、横長のポンプハウジング３の一端側上部に偏寄して配置されており、ポンプハウジング３内の下方側には、オイルパン内のオイルを、インナーロータ７とアウターロータ８の吸入領域で吸入する吸入部である吸入ポート１０が形成されている。
【００２２】
また、ポンプハウジング３には、インナーロータ７とアウターロータ８の吐出領域から吐出されたオイルを吐出通路１２に誘導する吐出部である吐出ポート１１が形成されている。
【００２３】
この吐出ポート１１は、インナーロータ７とアウターロータ８から一方のバランサシャフト３の突出端を略Ｖ字状に迂回して斜め上方に延出し、その延出端が前記吐出通路１２に接続されている。また、この吐出ポート１１は、下流側に直線状の延出領域１１ａを有すると共に、ほぼＶ字形途中の下端部に深溝１１ｂが形成されている。
【００２４】
ポンプハウジング３には、図１に示すように、オイル流入口をなす連通部である連通孔１３を介して吐出ポート１１に連通するオイルチャンバ１４が形成されている。このオイルチャンバ１４は、吐出ポート１１の前記下流側延出領域１１ａの下方側に、該下流側延出領域１１ａに沿って平面長方形状に延設されている。
【００２５】
また、前記連通孔１３は、オイルチャンバ１４の重力方向の最上方位置に形成されて、前記吐出ポート１１の下流側延出領域１１ａに対してほぼ鉛直方向から連通している。また、この連通孔１３は、オイルチャンバ１４の断面よりも小さなオリフィス状に形成され、連通孔１３の吐出ポート１１に臨む側の開口端は、表面張力によってオイルが保持され得る開口面積となっている。
【００２６】
前記吐出ポート１１とオイルチャンバ１４は、図１及び図３、図４に示すように、ベースブロック４とカバーブロック５の接合部間に半割り状に形成されていると共に、該両ブロック４，５に一体に形成された仕切壁１５によって仕切られている。
【００２７】
そして、吐出ポート１１とオイルチャンバ１４は、図３及び図４に示すように、上下方向に長い横断面ほぼ矩形状に形成されており、カバーブロック５側のそれぞれの高さは均一に形成されているが、底部側の長さ（深さ）はオイルチャンバ１４の方が大きく設定されている。
【００２８】
なお、図１中１６は、吐出ポート１１と吸入ポート１５を連通する戻し通路１７に介装されたリリフー弁である。
【００２９】
そして、前記仕切壁１５のオイルチャンバ１４側の一側面には、突出部１８が一体に設けられている。この突出部１８は、図１及び図３に示すように、横断面ほぼ薄肉な長方形状に形成されて、前記オイルチャンバ１４の長手方向のほぼ中央部よりも僅かに図中上方位置に設けられていると共に、ベースブロック４とカバーブロック５の両方に渡って形成されている。また、この突出部１８は、オイルチャンバ１４内への突出長さＬがオイルチャンバ１４の幅長さの約半分程度に設定されている。
【００３０】
以下、この第１参考例におけるオイルポンプ１の作用について説明する。エンジンの始動に伴って各バランサシャフトが回転すると、駆動軸１ａによるインナロータ７の回転によって複数のポンプ室９の容積が連続的に変化し、吸入ポート１０から吸い上げたオイルを吐出ポート１１に連続的に吐出する。このとき、吐出されたオイルは脈圧を含むが、この脈圧は連通孔１３を通ってオイルチャンバ１４に入り込んでここで効果的に減衰される。
【００３１】
つまり、オイルチャンバ１４内に導入されているオイルには若干の空気が含まれているため、連通孔１３に作用する吐出ポート１１の脈圧はオイルチャンバ１４内のオイルの若干の容積変化によって減衰される。
【００３２】
また、前記仕切壁１５を可及的に薄肉に形成したとしても、突起部１８によって該仕切壁１５が補強されて強度が高くなっている。このため、仕切壁１５の薄肉化に伴い吐出ポート１１やオイルチャンバ１４の断面積を代えずにオイルポンプの小型化が図れると共に、仕切壁１５の耐久性を向上させることが可能になる。
【００３３】
しかも、仕切壁１５の補強によって、エンジンやポンプ作動中の振動を効果的に抑制することが可能になる。
【００３４】
さらに、オイルチャンバ１４が、連通孔１３を介して重力方向の最上方位置で前記吐出ポート１１に連通しているため、オイルチャンバ１４内部に入り込んだオイルの内部に混入した気泡を連通孔１３から吐出ポート１１から外部に効率良く排出することができる。このため、脈圧低減効果を急変させることがなくなる。
【００３５】
つまり、オイルチャンバ１４内に、オイルではなく空気が多く滞留していると、前記吐出ポート１１で生じる脈圧との共振が発生して空気が抜け、抜けた際に脈圧が急変してしまうが、本実施形態では、オイルチャンバ１４内に混入した空気を効率良く排出することができることから、オイルチャンバ１４内に空気が多く溜まることがなく、したがって、空気が抜けた際に、脈圧の急変により、騒音、振動が急変するのを防止できる。
【００３６】
前記突出部１８は、吐出ポート１１側ではなく、オイルチャンバ１４側に突出されているため、吐出ポート１１内のオイルの流動に流動抵抗などの影響を与えることはない。
【００３７】
図５及び図６は本発明の第２参考例を示し、突出部１８の構造を変更したものである。
【００３８】
すなわち、この突出部１８は、仕切壁１５のオイルチャンバ１４側の一側面に一体に形成されていることは第１の実施形態と同様であるが、その横断面形状がほぼ円環状に形成されて全体が円筒状に形成されていると共に、内部に中空部２１が形成されている。
【００３９】
この中空部２１は、図６に示すように、ベースブロック４とカバーブロック５の突き合わせ面付近が最大径となるほぼ円柱状に形成されて、この最大径部から上下方向へ縮径状に形成されている。
【００４０】
したがって、この第２参考例では、突出部１８が円筒状に形成されていることから仕切壁１５に対する補強機能が第１の実施形態のものよりもさらに高くなる。
【００４１】
しかも、内部に中空部２１が形成されていることから、高い補強を確保しつつ軽量化を図ることができる。
【００４２】
また、図７は第３参考例を示し、前記中空部２１を、ベースブロック４とカバーブロック５とを結合するボルト６のボルト孔として構成したものである。この場合、ベースブロック４側のボルト孔は、ボルト６の軸部を挿通させるボルト挿通孔２１ａとして形成され、カバーブロック５側のボルト孔は、ボルト６先端の雄ねじ部が螺着する雌ねじ孔２１ｂとして形成されている。
【００４３】
この第３参考例では、中空部２１内にボルト６が挿通されるため、前記突出部１８の補強機能がさらに高くなって、仕切壁１５の強度を十分に高くすることが可能になる。これによって、該仕切壁１５のさらなる薄肉化が可能になり、全体の小型化を促進できると共に、振動の抑制効果も高くなる。
【００４４】
図８及び図９は本発明の第１の実施形態を示し、オイルポンプの基本構造は第１参考例と同じであり、また、突出部１８の基本構成は第２参考例と同様であって、横断面ほぼ円環状に形成され、内部に均一内径の中空部２１が形成されている。そして、この中空部２１を、前記ベースブロック４の底壁内部に形成された油孔２２と共に潤滑油の供給通路として利用したものである。
【００４５】
つまり、この供給通路は、例えば前記バランス機構２の各ギアや摺動部に潤滑油を供給するオイルギャラリーとして用いられ、前記油孔２２の一端部２２ａが前記中空部２１の底部に連通していると共に、他端部２２ｂがバランス機構２の内部に連通している。また、前記中空部２１は、上端部に連通した油通路孔２３を介して吐出ポート１１に連通している。
【００４６】
したがって、この実施形態によれば、突出部１８によって前記第２の実施形態と同様な作用効果が得られると共に、中空部２１を油孔２２等と共に供給通路の一部として利用することによって、デッドスペースの有効利用が図れる。
【００４７】
図１０は第４参考例を示し、突出部１８の構造をさらに変更したもので、仕切壁１５側を底辺とした横断面ほぼ三角形状に形成したものである。具体的には、前記突出部１８は、最大断面積の底辺部１８ａが仕切壁１５のオイルチャンバ１４側の一側面に一体に結合されていると共に、２つの上辺部１８ｂ、１８ｃが比較的なだらかな傾斜面に形成されている。
【００４８】
したがって、前記突起部１８の最大断面積の底辺部１８ａが仕切壁１５に一体に結合していることから、仕切壁１５の強度がさらに大きくなり、仕切壁１５のさらなる薄肉化が可能になる。
【００４９】
また、前記下側の上辺部１８ｂがなだらかな傾斜面に形成されていることから、オイルチャンバ１４の図中下部側から上昇したオイル内の気泡Ｂが、図１０に示すように、底辺部１８ａの基端側から前記上辺部１８ｂの傾斜面を伝って速やかに上昇し、さらに頂点部からそのままオイルチャンバ１４の上方へ、あるいは上側の上辺部１８ｃを伝ってオイルチャンバ１４の上方へ流動する。そして、ここから連通孔１３を通って吐出ポート１１内に流入しつつそのまま吐出通路１２から外部に排出される。
【００５０】
このように、オイルチャンバ１４内のオイル内に混入した気泡を突出部１８の外面を伝って外部に速やかに排出できるため、オイルチャンバ１４内に気泡の少ないオイルを充満させることができる。この結果、吐出時の脈圧をオイルチャンバ１４内のオイルによって効果的に低減することが可能になる。
【００５１】
図１１は第５参考例を示し、内部中空状の突出部１８などの基本構成は第２参考例と同様であるが、異なるところは、仕切壁１５の前記突出部１８が位置する下側にオイルチャンバ１４と吐出ポート１１を連通する空気抜き孔２３を形成したものである。
【００５２】
この空気抜き孔２３は、突出部１８の基端部付近に形成されて、仕切壁１５に対して直角方向へ貫通形成されている。
【００５３】
したがって、オイルチャンバ１４内のオイルに混入した気泡は、仕切壁１５の一側面１５ａ下部側から上方へ伝って流動して、そのまま空気抜き孔２３を通って吐出ポート１１内に流入するか、あるいは突出部１８の基端部の下側凹部１８ｄに一時的に滞留してそのまま空気抜き孔２３を通って吐出ポート１１内に流入する。このため、気泡の排出効率が向上する。
【００５４】
また、前記気泡が前記突出部１８の基端部の下側凹部１８ｄに滞留してしまった場合には、ポンプの再始動時にオイルチャンバ１４内でのオイルの流動によって気泡が攪拌されて空気抜き孔２３から速やかに排出することが可能になる。
【００５５】
他の構成は第２の実施形態と同様であるから、この第２の実施形態と同様な作用効果が得られる。
【００５６】
図１２は第６参考例を示し、第２参考例の構成を前提として、前記ベースブロック４の下部内、前記オイルチャンバ１４の底部側と吐出ポート１１の途中に形成された深溝１１ｂの底部側を連通する連通路２４を形成したものである。前記連通路２４は、一端部２４ａがオイルチャンバ１４の底部の角部である最下位部に開口形成されている一方、他端部２４ｂが前記深溝１１ｂの底部の最下位部に開口形成されている。
この第６参考例によれば、オイルチャンバ１４内に連通孔１３から流入した比重の大きな金属粉などのコンタミやスラッジが該オイルチャンバ１４の底部の最下位部から連通路２４を通って深溝１１ｂ内に排出させることか可能になる。
【００５７】
この実施形態によれば、オイルチャンバ１４内に連通孔１３から流入した比重の大きな金属粉などのコンタミやスラッジが該オイルチャンバ１４の底部の最下位部から連通路２４を通って深溝１１ｂ内に排出させることか可能になる。
【００５８】
図１３及び図１４は第７参考例であって、第２参考例の突出部１８などの構成を前提としているが、異なるところは、オイルチャンバ１４の幅長さＷを他の実施形態よりも短く形成して全体の容積を小さく設定されている。また、前記突出部１８の先端部と該先端部と対向するオイルチャンバ１４の内面との間に、オイルが流動する絞り部２５が形成されており、この絞り部２５によってオイルチャンバ１４が、図１３中、上側の小容積の第１チャンバ部１４ａと下側の大容積の第２チャンバ部１４ｂの２つの室が直列に配置形成されている。
【００５９】
また、前記第１チャンバ部１４ａの上部側と吐出ポート１１とを連通する第１連通孔１３の他に、前記第２チャンバ部１４ｂの底部側と前記深溝１１ｂ近傍の吐出ポート１１内とを連通する第２連通孔２６が形成されている。つまり、この第２連通孔２６は、重力方向の最下方付近で前記吐出ポート１１と連通するようになっている。
【００６０】
したがって、前記絞り部２５によって形成された第１，第２チャンバ部１４ａ、１４ｂは、容積の大小相違によって互いの共振周波数が異っている。したがって、前記吐出ポート１１で発生する吐出脈圧を、前記各チャンバ部１４ａ、１４ｂでの異なる共振周波数が打ち消し合って脈圧を低減させることができる。
【００６１】
すなわち、図１５Ａ、Ｂ及び図１６Ａ、Ｂは、オイルポンプ１がエンジン回転数の倍の速度で回転することから、ポンプ１倍次数成分と２倍次数成分、３倍次数成分及び４倍次数成分にそれぞれ分けて脈圧特性を実験によって検証した特性図である。
【００６２】
この特性図では、一点鎖線（ａ）がオイルチャンバを全く有しない場合、実線（ｂ）がオイルチャンバ１４を１つだけ設けた場合、破線（ｃ）が本実施形態のような２つの第１、第２チャンバ部１４ａ、１４ｂを設けた場合を示している。
【００６３】
この各特性図からも明らかなように、いずれの次数成分の場合でもエンジンの回転数が低回転域の場合は脈圧の大きな差は発生しないが、エンジン回転数が上昇するに連れてオイルチャンバを有しないものや１つのみの場合に比較して、本実施形態のように、２つ設けた場合の方が脈圧低減効果が大きくなることが明らかになった。特に、脈圧低減効果が大きいのは、ポンプ１倍次数成分時と２倍次数成分時に顕著である。
【００６４】
これは、容積の異なる２つのチャンバ部１４ａ、１４ｂによって各連通孔１３，２６から伝達された吐出ポート１１の脈圧の共振周波数に対して互いの共振周波数が打ち消し合ったためである。
【００６５】
したがって、共振周波数の異なるオイルチャンバ１４を複数設けることによってより、脈圧低減効果が大きくなることが明らかである。
【００６６】
また、吐出ポート１１から吐出されたオイルに混入した金属粉などのコンタミは、前記第１連通孔１３を介して第１チャンバ部１４ａ内に滞留し易くなるが、この実施形態では、重力方向の最下方付近で前記吐出ポート１１と連通する第２連通孔２６を設けたことから、前記第１チャンバ部１４ａ内に滞留したコンタミは脈圧などによって絞り部２５を通って第２チャンバ部１４ｂ内に流入し、さらに第２連通孔２６から深溝１１ｂ内へ効果的に排出することができる。
【００６７】
本発明は、前記各参考例や実施形態の構成に限定されるものではなく、例えば、前記各参考例や実施形態では、ポンプ本体をトロコイド形のポンプで構成したが、複数のポンプ室が連続的に容積を増減変化させるものであれば、ベーン形やギア形などの各種のポンプに適用することが可能である。
【００６８】
また、オイルポンプの駆動は、必ずしもバランサシャフトに直結して行う必要はないが、この実施形態のように高速回転するバランサシャフトで駆動されるものにあっては、高周波の脈圧が発生し易いため、本発明のオイルチャンバによる対策は特に有効となる。
【００６９】
さらに、前記突出部１８の構造を、例えば横断面台形状などのさら異なるものに変更することも可能である。
【００７０】
前記実施形態から把握される前記請求項に記載した発明以外の技術的思想について以下に説明する。
【００７１】
請求項（１）前記突出部の内部に油路を形成したことを特徴とする請求項１に記載のオイルポンプ。
【００７２】
前記突出部を単に突出させて補強用として機能させるだけではなく、内部に油路を形成して油の流通路としても機能させるようにした。
【００７３】
請求項（２）前記オイルチャンバは、少なくとも重力方向の最上位置付近で前記吐出部に連通していることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のオイルポンプ。
【００７４】
前記オイルチャンバ内に空気が滞留していると、前記吐出部で生じる脈圧との共振が発生して空気が抜け、抜けた際に脈圧が急変してしまうが、オイルチャンバ内に、空気が混入したオイルが充満している場合には、吐出部で発生する脈圧の低減効果が大きく変化してしまうことがない。
【００７５】
請求項（３）前記オイルチャンバには、重力方向の最上方位置付近で前記吐出部に連通する前記連通部よりも上流側でかつ前記オイルチャンバの重力方向の最下方付近で前記吐出部と連通する第２の連通部を設けたことを特徴とする請求項（２）に記載のオイルポンプ。
【００７６】
吐出部から吐出されたポンプ流体に混入した金属粉などのコンタミが前記連通部を介してオイルチャンバ内に滞留し易くなるが、この発明では、重力方向の最下方付近で前記吐出部と連通する第２の連通部を設けたことから、前記チャンバ内に滞留したコンタミを、脈圧を利用して第２の連通部から外部へ効果的に排出することができる。
【００７７】
請求項（４）前記突出部を、前記オイルチャンバ側に突出させたことを特徴とする請求項１〜（３）のいずれかに記載のオイルポンプ。
【００７８】
前記突出部が吐出部側ではなく、オイルチャンバ側に突出されており、そもそもオイルチャンバ内にはオイルの流動が殆どないことから、吐出部内のオイルの流動に流動抵抗などの影響を与えることはない。
【００７９】
請求項（５）前記オイルチャンバを、前記吐出部に対して少なくとも二箇所で連通させると共に、前記オイルチャンバ内に突出した前記突出部を、前記オイルチャンバの二つの連通箇所間でのオイルの流動の絞り部として形成し、該絞り部によって前記オイルチャンバ内を容積の異なる直列の２室に画成したことを特徴とする請求項（４）に記載のオイルポンプ。
【００８０】
この発明によれば、前記突出部（絞り部）によってオイルチャンバ内が容積の異なる２つの室に形成され、この２つの室は、容積の相違によって互いの共振周波数が異っている。したがって、前記吐出部で発生する吐出脈圧を、前記各室での異なる共振周波数が打ち消し合って脈圧を低減させることができる。
【００８１】
請求項（６）前記突出部の外面を傾斜状に形成して、オイルチャンバ内の気泡を前記傾斜状外面に沿って上方へ案内するように形成したことを特徴とする請求項（４）に記載のオイルポンプ。
【００８２】
前記吐出部からオイルチャンバ内に流入したオイルの内部には、通常、気泡が混入されているが、この発明では、オイルチャンバ内に流入したオイル内の気泡が突出部の傾斜状外面を伝って上方へ案内されるため、該オイル内の気泡を吐出部から外部へ速やかに排出することが可能になる。
【００８３】
請求項（７）前記仕切壁の突出部の上流側基端付近にオイルチャンバ内の気泡を吐出部に排出する排出孔を形成したことを特徴とする請求項（４）に記載のオイルポンプ。
【００８４】
この発明も同じくオイルチャンバに流入したオイル内の気泡が突出部の基端側に一時的に滞留して排出孔に流入するか、あるいはそのまま排出孔を通って吐出部から外部へ速やかに排出させることができる。
【００８５】
請求項（８）外周にトロコイド曲線形状の複数の外歯が設けられ、駆動軸によって回転駆動されるインナロータと、該インナロータの外周側に偏心して配置され、内周に前記インナロータが噛合するトロコイド曲線形状の複数の内歯が設けられたアウタロータと、を備えたトロコイド形のポンプであることを特徴とする請求項１〜（７）のいずれかに記載のオイルポンプ。
【図面の簡単な説明】
【００８６】
【図１】本発明の第１参考例におけるオイルポンプのカバーブロックを取り外した状態を示す正面図である。
【図２】同実施形態を示す図１のＡ−Ａ線に沿う断面図である。
【図３】図１のＢ−Ｂ線に沿う断面図である。
【図４】図１のＣ−Ｃ線に沿う断面図である。
【図５】第２参考例におけるカバーブロックを取り外した状態を示す正面図である。
【図６】図５のＤ−Ｄ線に沿う断面図である。
【図７】第３参考例を示す要部断面図である。
【図８】第１実施形態におけるオイルポンプのカバーブロックを取り外した状態を示す正面図である。
【図９】図８のＥ−Ｅ線に沿う断面図である。
【図１０】第４参考例におけるオイルポンプのカバーブロックを取り外した状態を示す正面図である。
【図１１】第５参考例におけるオイルポンプのカバーブロックを取り外した状態を示す正面図である。
【図１２】第６参考例におけるオイルポンプのカバーブロックを取り外した状態を示す正面図である。
【図１３】第７参考例におけるオイルポンプのカバーブロックを取り外した状態を示す正面図である。
【図１４】図１３のＦ−Ｆ線に沿う断面図である。
【図１５】Ａはポンプ１倍次数成分時、Ｂはポンプ２倍次数成分時における吐出脈圧−エンジン回転数特性を比較して示す線図である。
【図１６】Ａはポンプ３倍次数成分時、Ｂはポンプ４倍次数成分時における吐出脈圧−エンジン回転数特性を比較して示す線図である。
【符号の説明】
【００８７】
１…オイルポンプ
９…ポンプ室
１０…吸入ポート（吸入部）
１１…吐出ポート（吐出部）
１３…連通孔（連通部）
１４…オイルチャンバ
１５…仕切壁
１８…突出部
２１…中空部
【図１】
0004755456.tif 000002
【図２】
0004755456.tif 000003
【図３】
0004755456.tif 000004
【図４】
0004755456.tif 000005
【図５】
0004755456.tif 000006
【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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