(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃エンジンへの燃料供給等のポンプの供給圧制御装置であって、
前記ポンプ（16）の送り出し部と連絡している供給管（34）、排液管（36）、前記供給管（34）と前記排液管（36）の間のシャッター（44）、前記シャッター（44）を制御する電機子（51）を制御するために可変的に付勢された電磁石（46）を備えたソレノイドバルブ（32）を有し、
前記供給管（34）と前記排液管（36）の間の油圧を遮断するためのカットオフチャンバ（64）を有し、
前記チャンバ（64）の容量が、前記電機子（51）上の前記油圧における変化の作用を減少させるようなものであり、
前記電機子（51）が前記チャンバ（64）内に収容された部分（87）を備えた円筒形ステム（52）を有し、
前記部分（87）が、肩（88）によって前記ステム（52）と接続しているため、その直径が前記ステム（52）の直径よりも小さく、これにより、前記チャンバ（64）の容量を増加し、また、前記ステム（52）の前記チャンバ（64）内の油圧の作用が減衰し、
前記チャンバ（64）を画定し、前記部分（87）が内部で滑動する開口（92）を備えた固定されたシールド（91a、91b、91c）を有し、
前記電磁石（46）が環状ソレノイド（49）を備えたコア（47）を有し、
前記ステム（52）が前記コア（47）の軸孔（53）内で滑動し、
前記チャンバ（64）が、前記送り出し管（26）と接続するようにバルブ本体（38）内に形成されており、
前記シールド（91a、91b、91c）が前記バルブ本体（38）と前記コア（47）の間に配置され、
調整要素（67、96、91c）が前記バルブ本体（38）と前記コア（47）の肩（57）との間に配置されており、また、前記電磁石（46）が付勢された際に、前記電機子（51）の停止位置の調整ができるように、規格化された厚みを持つ交換可能な一連の調整要素（67、96、91c）から選択可能であることを特徴とする装置。
【請求項２】
前記部分（87）の直径が、前記ステム（52）の1/3から2/3の間であることを特徴とする請求項１に記載の装置。
【請求項３】
前記シールドが、前記バルブ本体（38）上のシート内に挿入されたカップ型（91a）であり、
前記調整要素が規格化された厚みを持つ交換可能な個別のワッシャ（67）によって画定されていることを特徴とする請求項１に記載の装置。
【請求項４】
前記シールドが、前記バルブ本体（38）上のシート内に挿入されたカップ型（91b）であり、
前記カップ（91b）が、前記バルブ本体（38）と前記コア（47）の肩（95）との間に配置されたスペーサフランジ（96）を有し、
前記カップ（91b）が、規格化された厚みを持つフランジ（96）を備えた交換可能な一連のカップ（91b）から選択可能であり、
前記調整要素が前記フランジ（96）であることを特徴とする請求項１に記載の装置。
【請求項５】
前記シールドが、前記バルブ本体（38）と前記コア（47）の肩（95）との間に配置された平坦なワッシャ（91c）型であり、
前記平坦なワッシャ（91c）が、規格化された厚みを持つ交換可能な一連の平坦なワッシャから選択可能であり、
前記調整要素が前記平坦なワッシャ（91c）であることを特徴とする請求項１に記載の装置。
【請求項６】
前記供給管34が所定の較正された直径を持つ部分（35）を有し、
前記供給管（34）内に脱着可能に配置された閉塞要素（98）を有し、
前記閉塞要素（98）が、直径が前記供給管（34）の前記部分（35）の直径よりも小さな較正された孔（99）を有し、
前記閉塞要素（98）は前記部分（35）を閉塞することを特徴とする請求項１から５のいずれか1項に記載の装置。
【請求項７】
前記閉塞要素（98）の孔の直径が、前記供給管（34）の前記部分（35）の直径の約6/10から10/10の間であることを特徴とする請求項６に記載の装置。
【請求項８】
前記電磁石（46）が、所定の周波数のパルスを発生するための発生器（84）と、前記パルスのデューティーサイクルを変調するための変調器（86）とを備えた電子ユニット（31）によって制御され、
前記ポンプが、前記エンジンシリンダ用の共通ディストリビュータ（27）と接続した送り出し管（26）を有する燃料供給システム（10）の高圧ポンプ（16）であることを特徴とする請求項1から７のいずれか1項に記載の装置。
【請求項９】
前記供給管（34）が前記送り出し管（26）と連絡しており、
前記送り出し管（26）内に配置された閉塞部材（100）を有し、
前記閉塞部材（100）が、直径が0.7mmよりも小さな較正された孔（101）を有し、
前記閉塞部材（100）は前記送り出し管（26）の孔を閉塞することを特徴とする請求項８に記載の装置。
【請求項１０】
前記閉塞部材（100）の前記較正された孔（101）の直径が、0.5から0.7mmの範囲にあることを特徴とする請求項９に記載の装置。
【請求項１１】
前記発生器（84）から発信された前記パルスの周波数を変更する回路(103)を有することを特徴とする請求項８から１０のいずれか1項に記載の装置。
【請求項１２】
前記発生器（84）が、1500 Hzよりも高い周波数のパルスを発生するべく調整されていることを特徴とする請求項８に記載の装置。
【請求項１３】
前記発生器（84）が、パラメータ、すなわち前記ディストリビュータ（27）内の油圧、前記ポンプ（16）と前記エンジンの速度、前記エンジンによって供給および/または要求される電力の内の少なくとも1つに基づいて、前記電子ユニット（31）により、前記発生器（84）の手段によって駆動されることを特徴とする請求項１から１１のいずれか1項に記載の装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば、内燃エンジンへの燃料の供給のように、ポンプの供給圧を制御するための装置に関するものである。
【０００２】
【従来技術】
最近のエンジン燃料供給システムでは、低圧ポンプがタンクから燃料を汲み出し、これを高圧ポンプに供給し、次いで、ディストリビュータまたは、エンジンシリンダインジェクタを供給するためのいわゆる「共通レール」に供給する。共通レール内の燃料圧力を一定に制御および維持するためには、圧力センサ制御装置を用いて残った燃料をタンク内に排出して戻すのが普通である。
【０００３】
通常、従来の圧力制御装置は、高圧ポンプと連絡している供給管と、タンクと連絡している排液管とを備えたソレノイドバルブを設けている。ソレノイドバルブはさらに、供給管と排液管の間に配置されたシャッターと、シャッターを制御する電機子制御するために付勢された電磁石とを備えている。
【０００４】
ラジアルピストンポンプに採用されている従来の圧力規制ソレノイドバルブの1つにおいては、電磁石は、環状ソレノイドを備えたコアを有し、電機子はディスク型であって、ソレノイドと同軸なコアの孔の中で滑動するステムに固定されており、シャッターは、ステムの円錐形端部によって、またはステムの端部により制御されるボールによって画定されている。
【０００５】
従来の規制装置にはいくつかの欠点がある。特に、送り出し管内の燃料圧力がエンジンの動作を低下させる様々な形の外乱にさらされてしまう。この様々な外乱は、特に、高圧ポンプピストンの脈動動作によって、また、インジェクタによる燃料の脈動送り出しによって生じる。
【０００６】
また従来の装置は、電機子ステムのピストン作用によって、次いで、供給管が開口した際に燃料圧力内の変化によって生じる圧力外乱にさらされる。すなわち、電磁石が規制ソレノイドバルブを開口すると、供給圧がステム全体の直上に作用し、これにより、同時にソレノイドバルブを開口し、電機子を振動させる。
【０００７】
パルス幅変調（PWM）技術を用いて、所定の周波数を伴う電機パルスによって電磁石が制御され、やはり共通レール内の燃料圧力に外乱を生じ、また、ソレノイドバルブが所定の共鳴周波数を有するため、様々な形の外乱が合わさった結果、ある特定の状況において、外乱を非常に増加する共鳴現象を発生してしまう可能性がある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
そこで、本発明の目的は、ポンプの供給圧を制御するための、また、一般に従来の装置に伴う前述の欠点を排除した、非常に簡単で、信頼性のある装置を提供することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明によれば、例えば、内燃エンジンへ燃料を供給するためといった、ポンプの供給圧を規制するための装置であって、前記ポンプの送り出しと連絡している供給管、排液管、前記供給管と前記排液管の間のシャッター、前記シャッターを制御する電機子を制御するために可変的に付勢された電磁石を備えたソレノイドバルブを有し、前記ポンプの供給圧内の外乱を減衰するための手段を有する装置が得られる。
【００１０】
さらに詳細には、減衰手段は、供給管と排液管の間に配置され、電機子上の供給圧内の振動の作用を減少させる容量を備えたカットオフチャンバを設けており、電機子は、カットオフチャンバ内に収容された部分を備えた円筒形ステムを設けており、またチャンバの容量を増加するべく、その直径はステムの直径よりも小さくなっている。
【００１１】
本発明のある実施例では、カットオフチャンバは、ステムの小径部分が内部で滑動する開口を備えた、固定されたシールドによって閉鎖され、これにより、ステムにかかる燃料圧力の作用が減衰する。
【００１２】
電磁石が、所定の周波数を伴うパルスを発生するためのパルス発生器と、パルスデューティーサイクル変調器とを備えた電子ユニットによって制御されれば、外乱減衰手段は、ソレノイドバルブの共鳴周波数を回避するべくパルス周波数を発生するようにパルス発生器を調整する。
【００１３】
次に、添付の図面を参照しつつ本発明の実施形態について説明する。
【００１４】
図1の参照番号10は、例えばディーゼルエンジンといった内燃エンジン用の燃料供給システムの全体を示す。システム10は低圧力ポンプ11を備えており、低圧力ポンプ11は、通常の車両タンク13から、参照番号16で全体を示す高圧ポンプの吸気管14へ燃料を供給するために電気モータ12で駆動される。
【００１５】
ポンプ16は、内燃エンジンに配置されたラジアルピストンタイプのものである。より詳細には、ポンプ16は、ポンプ本体18上に放射状に120°の角度で配置された3つのシリンダ17（図1では1つのみ図示）を設けており、このシリンダ17の各々が、吸気バルブ21と送り出しバルブ21を支持する板19によって閉鎖され、また、各々のシリンダ17と対応する板19は、関連するシリンダ17のヘッド23によってポンプ本体18にロックされている。
【００１６】
3つのピストン24が、対応するシリンダ17内部で滑動し、内燃エンジン駆動シャフトにより駆動されるシャフト25に取り付けられた単一カム（図1では図示せず）によって順番に稼動される。ピストン24が、各々の吸気バルブ21、各々の送り出しバルブ22を介して、燃料を吸気管から共通の送り出し管26へと引き込む。高圧ポンプ16は、最高約1600 barまでの燃料をポンピング用に提供する。
【００１７】
送り出し管26は、内燃エンジンシリンダの通常の燃料インジェクタ28を提供する加圧燃料ディストリビュータまたは加圧燃料容器（参照番号27で略図的に示しており、以降、共通レールと呼ぶ）と接続している。共通レール27内の燃料圧力を制御するために、共通レール27に設けられた圧力センサ29が電子制御ユニット31（図8も参照）と接続している。
【００１８】
ポンプ16は圧力制御装置を設けており、この圧力制御装置は全体を参照番号32で示されたソレノイドバルブを備え、ソレノイドバルブはポンプ本体18のシート33内部に合致されており、そして供給管34、排液管36を備えている。さらに詳細には、供給管34が、バルブ本体38の第1円筒形部分37に軸方向にはめ込まれている。
【００１９】
供給管34は較正された直径部分35を備えており、また、ポンプ本体18内の半径方向チャネル39と空洞41とを介して送り出し管26と連絡している。排液管36がポンプ本体18と半径方向に向かって取り付けられており、また、管状空洞42を介して第1円筒形部分37内の一連の径方向孔と連通している。ボール型のシャッター44（図2）が、供給管34と径方向孔43との間に配置されており、部分35の出口に形成された円錐シート45を閉鎖管34と係合させる。
【００２０】
ソレノイドバルブ32はさらに、全体を46で示す制御電磁石を備えており、この制御電磁石は強磁性コア47と、環状ソレノイド49が収容された環状シート48とを備えている。ユニット31（図8も参照）は、制御ボール44を制御する電機子51を制御するために、電磁石46を可変的に付勢する。より詳細には、電機子51はディスクタイプであり、コア47の軸孔53内で滑動するべく案内される円筒形ステム52に取り付けられている。
【００２１】
コア47には中空の円筒形部分54が一体に形成されており、また、電磁石32を閉鎖するために防水方式でヘッド56が取り付けられている。ヘッド56は非磁性金属材料から成っており、また、電機子を収容するチャンバ55を備えているため電機子チャンバを画定している。ヘッド56はさらに、圧縮バネ59を収容する中央空洞58を備えている。圧縮バネ59は、通常、電機子51をコア47の磁極片に向かって押し、与えられた力で供給管34を閉鎖しながらボール44を閉鎖位置に維持するために中央空洞58内に事前に充填されている。
【００２２】
コア47はさらに、軸シート61を形成する内部肩57を備えた円筒形付属品60を設けている。円筒形付属品60内には、部分37よりも大きな直径を持ったバルブ本体38の第2円筒形部分62がはめ込まれている。バルブ本体38は、コア47の孔53と実質的に同じ直径を持った円筒形軸空洞63を備えているため、ステム52の端部とボール44とが係合する。
【００２３】
空洞63は径方向孔43と連絡しており、また、円錐形シート45の底部平面にまでのびている。空洞63の容量はステム52とボール44によって占領されてはおらず、また、供給管34と排液管36の間の油圧波を遮断するカットオフチャンバ64を画定する。
【００２４】
バルブ本体38は、付属品60の環状縁65を図4の位置から図2の位置まで折り曲げることによって内部シート61に固定されており、このため部分62の斜角縁66を堅固に係合する。これは、例えば、型57と部分62の端面との間に挿入された較正されたワッシャ67のような調整要素の介在物を介して行われる。ワッシャ67を容易に配置するには、部分62の端面にリブ70を設ける。
【００２５】
ワッシャ67は、各々の厚みが2ミクロンずつ異なる一連のモジュラワッシャ67から選択されているため、ソレノイド49の励起において電機子51の反応を様々に向上するべく電機子51とコア47の磁極片との間に所定の差を残したステム52の停止位置を達成することができる。
【００２６】
ソレノイド49は通常のターミナル68を備えており（図2）、通常のターミナル68は、2つの付属品69を形成しながら（図2では1つのみ示す）、ソレノイド49絶縁材料と部分的に共通成形されている。付属品69は電機子の2つの孔71の中に挿入されており、また、2つのターミナル68は、ヘッド56内に挿入された絶縁材料から成るリング内に事前に共通成形された電機プラグと接続するために2つの金属ピン72にはんだ付けされている。
【００２７】
次に、ヘッド56の斜角縁77としっかりと係合させるようにするために、部分54の縁65の場合と同様に環状縁76を折り曲げることにより、ヘッド56がコア47の中空部分54内に防水方式で固定される。部分54とヘッド56は、ピン72用の通常ガード79を備えたブロック78内に共通成形されており、最後に、ボルト手段によって、また、バルブ本体38の部分37とコア47の介在物60の適切な密封82、83を介して、ポンプ本体18のシート内にソレノイドバルブ32が防水方式で取り付けられている。
【００２８】
制御ユニット31（図8）は、エンジン速度、電気出力、最大需要電力、燃料消費等といった、エンジンの様々な操作パラメータを示す電機信号を受信する。パルス発生器84は所定の周波数のクリップされたパルスを発生し、また、PWM技術を用いて電磁石46を制御するために、パルスのデューティーサイクルを変調する変調器86と接続している。変調器86は、パルスのデューティーサイクルを1%から99%の間で変更するためのものである。
【００２９】
電磁石46のソレノイド49（図2も参照）が、変調器86によって生成されたデューティーサイクルによって制御される。この目的のために、ユニット31が圧力センサ29から信号を受信し、変調器86を制御するためにこの信号をその他のパラメータの関数として処理する。上述の圧力規制装置は以下に示す通り動作する。
【００３０】
通常、電磁石46（図1、2）は電源を断たれており、供給管34はボール44とバネ59によって閉鎖されている。ポンプ16がオン状態にある場合、燃料が送り出し管26に沿って共通レール27へと供給され、これによって圧力が増加する。共通レール27、そして送り出し管26、供給管34内の燃料圧力が所定の最低値を越えると、ボール44上のバネ59の力に勝つ。しかし、変調器86によって発せられた信号が次にソレノイド49を付勢するため、電機子51上の電磁石46の磁力にバネ59の力が加わる。
【００３１】
共通レール27内の燃料圧力が制御ユニット31が要求した圧力を越えた場合、変調器86がデューティーサイクルを減衰させ、これにより、電機子上の磁力が減衰する。このため、供給管34内の燃料圧力が、シート45から解放された、バネ59の力とボール44上の磁力との合力に勝り、このため、供給管34が孔43と接続し、次いで排液管36と接続し、送り出された燃料の1部分がタンク13内に排出される。
【００３２】
本発明によれば、規制装置は、送り出し管26そして共通レール27内の燃料圧力の外乱を減少させるための様々な手段を備えている。さらに詳細には、このような手段は、供給管34と排液管36の間の油圧波を遮断するためのカットオフチャンバ64を備えており、カットオフチャンバの容量は送り出し管26内の外乱を減衰させるのに十分な容量である。ステム52は、接続肩88によってステム52のその他の部分から隔離された小径の端部87を備えるのが望ましい。端部87の直径はステム52の1/3から2/3の間であることが好ましく、また、端部87はチャンバ64の全体高さより高くても構わない。
【００３３】
本発明のさらなる実施形態においては、カットオフチャンバ64と肩88の間に固定されたシールド91a、91b、91c（図4から図6）が挿入されている。さらに詳細には、シールド91a、91b、91cはバルブ本体38とコア47に固定されており、また、小径部分87が最小の隙間をもって滑動する開口または孔92を備えているため、カットオフチャンバ64内の可変燃料圧力が肩88とは反対のシールド91a、91b、91cの表面上に作用し、このため、ステム52条の圧力作用が大幅に減少する。
【００３４】
第1の応用形では（図4）、シールド91aは、平坦な壁93と円筒形の壁94を備えたカップ型であり、また、バルブ本体38の部分62は、シールド91aの円筒形壁94を受容するためのシートを形成する肩95を備えているため、図3に示したリブ70が位置決めワッシャに置き換えられる。
【００３５】
さらなる応用形（図5）では、シールド91bは図4と同様にカップ型であるが、円筒形壁94が、ワッシャ67の代わりとなる、バルブ本体38の部分62の端部表面とコア47の肩57との間に挿入されるフランジ96を備えている。従って、シールド91bは、図3のワッシャ同様に規格化された厚さのフランジ96を備え、バルブ本体38の調整要素を画定する交換可能な一連のシールド91bの中から選択される。この場合、シールド91bの平坦壁93とバルブ本体38の部分62の肩95との間には特定の長さの隙間があることは明白である。
【００３６】
さらなる応用形（図6）では、バルブ本体38の部分62にはリブ70と肩95はなく、シールド91cは、コア47の付属物60内の軸シート61の外径と実質的に等しい外径を持つワッシャによって画定され、中央孔92の直径がステム52の部分87の直径と実質的に同じである。
【００３７】
この場合、コア47のシート61の肩57は、肩57上にあるシールド91cの表面全体の正確な機械工作を可能にする環状溝97を備えている。シールド91cのワッシャは、規格化された厚さの交換可能な一連のワッシャ91cの中から選択され、非常に経済的なバルブ本体38の調整要素を形成する。さらに、ワッシャ形のシールド91cによって、バルブ本体38内のシートの形態が大幅に簡素化されることが明白である。
【００３８】
高圧ポンプ16の供給圧の外乱を減少させる手段は、ソレノイドバルブ32の供給管34内部に脱着可能に取り付けられた閉塞要素98（図7）を備えていてもよく、また、これによって画定されてもよい。さらに詳細には、閉塞要素98は、較正された軸孔99を備えた円筒形ブロックによって画定されてもよい。
【００３９】
角ソレノイドバルブ32が、ポンプ16の供給圧内の外乱を減少させるのに最適なブロック98と合致するようにするために、外径は同じで、変調器の直径と同じ直径の孔99を備えた一連の円筒形ブロック98を有益に設けてもよい。孔99の直径は、供給管34の部分35の直径の6/10から10/10の間であることが好ましい。
【００４０】
高圧ポンプ16の供給圧内の外乱を減少させるための手段はさらに、ポンプ16の送り出し管内に脱着可能に取り付けられた閉塞部材100（図1）を備えていてもよく、また、送り出し管26のシート102ないの較正された孔101を備えた部品によって画定されてもよい。直径が0.7mmよりも小さな孔101で外乱が最も減少したことが実験によって示されている。孔101の直径は0.5から0.7mmの間であることが好ましい。
【００４１】
ブロック98と部品100は、特定の動作状況下でどのようにより効率的に働くかを判断しながら、各々独立して、また相互に組合せて、および／またはカットオフチャンバ64のシールド91a、91b、91cと組合せて設けることができる。特にポンプ16の速度に関連して、ブロック98と部品100の両方は、2000 rpmを越える速度のポンプ16においてより大きく圧力外乱を減少できる。
【００４２】
共通レール27内で必要な燃料圧力に関連し、ブロック98は、600 barを越える圧力において圧力外乱をより大きく減少できる一方で、部品100は700 barよりも低い圧力において圧力外乱をより大きく減少することができる。いずれの場合においても、ブロック98と部品100によって行われた圧力外乱の減少が、シールド91によって行われた圧力外乱の減少に加算される。
【００４３】
既知のように、ソレノイドバルブ32は共鳴周波数を備えており、上記の場合では共鳴周波数は通常500から650 Hzの間である。ある特定の状況では、どんな圧力外乱もソレノイドバルブ32の強制振動を開始し、その結果、外乱を大きく増加させてしまうため、圧力外乱を減少するための手段は共鳴現象を回避する目的で選択しなければならない。
【００４４】
圧力規制装置の実際の動作中に、ポンプ16とインジェクタ28の断続的な動作によって起こる脈動する流体成分によってのみでなく、電気子51の隙間、シート45に対するボール44の位置、ステム52と孔53の間の摩擦といったその他の機械的原因にも起因して、ボール44にかかる力は一定ではない。
【００４５】
固定位置に維持されるのに対して、ボール44と電磁石46の電機子51は振動するか、あるいは平衡点周囲を「ディザリング」する。振幅が制限されている場合は、このディザリングがステム52と孔53の間の摩擦を最小限にする助けをするため、ディザリング振幅を制御するために電磁石46の制御周波数を使用することもできる。例えば、ポンプ16が低動作速度において動作し、また、共通レール27に低圧が必要とされる場合には、例えば約400 Hzといった低PWM制御周波数を用いてディザリングを増大するべきである。
【００４６】
反対に、例えばポンプ16が高動作速度において動作し、また、共通レール27内に高圧が必要とされる高振幅の場合には、ディザリングによって共通レール27内の圧力の規制が減衰してしまうことがある。この場合、電磁石46の電気制御によって起こる脈動効果を、約2000 Hzといった十分に高い制御パルス周波数を用いて最小限にしなければならない。
【００４７】
本発明のさらなる実施形態では、ディザリング振幅を制御するために、圧力外乱減衰手段は、パルス発生器84から発信された制御信号の周波数を変更するための回路103を備えている。この目的のために、共通レール27内の油圧外乱を最大限に減衰するのに最適な発生器84によって発生された制御パルスの周波数を 選択するたびに、回路103がユニット31によって自動的に制御されることが好ましい。
【００４８】
従って、ユニット31は、共通レール27内に必要な油圧、ポンプ16および内燃エンジンの速度、エンジンシリンダに注入された燃料の量、すなわち、エンジンの出力、そしてアクセルペダルの位置を有する1つまたはそれ以上のパラメータに依存する外乱の予測に基づいて周波数を選択するために、回路103を制御するべくプログラムされている。
【００４９】
回路103はまた、発生器84が、ソレノイドバルブ32と供給システム10の共鳴周波数と実質的に等しい周波数を伴うパルスを発生することを避けるために、経験的に手動で規制されてもよい。上述したソレノイドバルブ32の場合、回路103は、発生器84が少なくとも1500 Hzの周波数を伴う制御パルスを発生することができるように規制されることが望ましい。
【００５０】
図9のグラフは、送り出し管26内の圧力を、従来のオープン・ループ制御ソレノイドバルブに1667 Hzの周波数パルスで供給された電流の規制の関数として示すものである。5本の曲線AからEは、左から右に向かって上昇するポンプ16動作速度に関連する圧力を示す。
【００５１】
さらに詳細には、曲線Aは500 rpmの速度のポンプ16に関連し、その最低点は0励起電流にあり、また、曲線B、C、D、Eは各々、速度が1000、1500、2000、2500 rpmのポンプ16に関連し、各々の最低点は0励起電流にある。このグラフからわかるように、1500 rpm曲線Cは、600 barよりも低い圧力における激しい外乱を示し、一方で、2000および2500 rpmの速度に関連する曲線DとEは、実質的に任意の圧力における激しい外乱を示している。
【００５２】
図10は、図9と同じソレノイドバルブの圧力に対するポンプ16速度を示すグラフである。6本の曲線は、0.75から2 ampの間の電流を供給する電磁石47に関連した圧力を示し、一番下の曲線から上方に0.25 amp増加する。このグラフからわかるように、過剰に低い圧力に関連する一番下の曲線を除いて、全ての曲線がより高速における激しい圧力外乱を示している。
【００５３】
図11、図12は、図9、図10と同じグラフを示すが、833 Hzの周波数パルスによって制御される規制装置に関連しており、ここで、ソレノイドバルブ32はシールド91c（図6）を備え、送り出し管26（図1）は直径が0.65 mmの孔101を有する閉塞部材100を備えている。図11、図12にあるように、低圧および低ポンプ16速度では、共通レール27内の圧力には若干の外乱が存在するのみである。
【００５４】
図13、図14は図9、図10と同じグラフを示すが、1667 Hzの周波数パルスによって制御される規制装置のものであり、ここで、ソレノイドバルブ32はシールド91cを備え、送り出し管26は図11、図12に示した直径0.65mmの閉塞部材を備え、また、供給管34は直径0.5mmの閉塞部材を備えている。図13、図14にあるように、実質的に全ての共通レール27の圧力および全てのポンプ16速度において圧力外乱が除去されている。
【００５５】
従来の装置と比較した本発明による規制装置の利点は既述の説明から明白になるであろう。特に、カットオフチャンバ64と供給管34の閉塞要素98、または送り出し導管の閉塞部材100は、共通レール27内の燃料圧力外乱を減衰する。
【００５６】
さらに、シールド91a、91b、91cは、カットオフチャンバ64内の圧力によって電機子51上にかかるピストン作用を除去する。そして最後に、ソレノイドバルブ32のソレノイド49の制御パルスの周波数を選択することで、装置自体の周波数の振幅と、エンジンの特定の動作条件との両方によって生じる圧力外乱が除去される。
【００５７】
付随の請求項の範囲を逸脱しない範囲で、規制装置にここで述べた変更を加えることが可能なことは明白である。例えば、電磁石46の電機子51はディスク型でなく円筒形であってもよく、また、カットオフチャンバ64の容量も、空洞63の高さおよび／または直径を変更することにより増加することができ、また、ソレノイドバルブ32をポンプ16ではなく共通レール27上に配することもできる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明による供給圧規制装置を特徴とする高圧ポンプの部分的断面図である。
【図２】  本発明の第1実施例による規制装置の図1の部分を形成するソレノイドバルブをより大きな規模で示す直径に沿った断面図である。
【図３】  図2の略断面を若干小さな規模で、ソレノイドバルブの組立てのある段階において示す断面図である。
【図４】  本発明のさらなる実施形態に従って、図3を詳細に示す断面図である。
【図５】  図4の詳細の１つの応用形を示す断面図である。
【図６】  図4の詳細の他の応用形を示す断面図である。
【図７】  本発明のさらなる応用形に従って、図2をさらに詳細に示す断面図である。
【図８】  圧力規制装置を制御するための電子ユニットのブロック図である。
【図９】  従来の規制装置の１つの動作グラフを示す。
【図１０】  従来の規制装置の他の動作グラフを示す。
【図１１】  図9と同様に、所定の周波数のパルスによって制御され、図6の規制装置の応用形である１つの動作グラフを示す。
【図１２】  図10と同様に、所定の周波数のパルスによって制御され、図6の規制装置の応用形である他の動作グラフを示す。
【図１３】  図11と同様に、異なる周波数のパルスによって制御される同規制装置のさらに2つの動作グラフを示す。
【図１４】  図12と同様に、異なる周波数のパルスによって制御される同規制装置のさらに2つの動作グラフを示す。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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