(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
高温再生器（Ｇｅ１）で再生した冷媒蒸気が蒸気ライン（Ｌ１）を通って中温再生器（Ｇｅ２）内の吸収溶液を加熱して凝縮器（Ｃｎ）に流れ、その凝縮器（Ｃｎ）で凝縮された液相冷媒が蒸発器（Ｅｖ）に流れて冷房負荷に連通する冷水ライン（ＣＬ）から気化熱を奪い、気化熱を奪って蒸発した蒸気冷媒が吸収器（Ａｂ）に供給され、中温再生器（Ｇｅ２）で再生した冷媒蒸気が蒸気ライン（Ｌ５１）を通って低温再生器（Ｇｅ３）内の吸収溶液で加熱して凝縮器（Ｃｎ）に流れ、吸収器（Ａｂ）からの稀溶液（Ｋ）がポンプ（Ｐａ）で送られる吸収冷凍機において、前記ポンプ（Ｐａ）からの低温溶液ライン（Ｌ１４）は第１の分岐点（Ｎ６）で第１のライン（１６Ｎ）と第２のライン（１７Ｎ）とに分岐され、第１のライン（１６Ｎ）は低温熱交換器（Ｅｘ３）と中温熱交換器（Ｅｘ２）と高温熱交換器（Ｅｘ１）と第１の排熱投入用熱交換器（８Ｆ）とを介して高温再生器（Ｇｅ１）の上部に導かれ、第２のライン（１７Ｎ）は第２の排熱投入用熱交換器（９Ｆ）を介して中温再生器（Ｇｅ２）の上部に導かれており、低温熱交換器（Ｅｘ３）と中温熱交換器（Ｅｘ２）との間の第１のライン（１６Ｎ）の分岐点（Ｎ７）から分岐された分岐ライン（１８Ｎ）は低温再生器の上部に導かれ、そして高温再生器（Ｇｅ１）からの高温の濃縮された吸収溶液の輸送ライン（Ｌ２０ａ）は前記高温熱交換器（Ｅｘ１）と、中温熱交換器（Ｅｘ２）と低温熱交換器（Ｅｘ３）とを介して前記吸収器（Ａｂ）に連通しており、輸送ライン（Ｌ２０ａ）の高温熱交換器（Ｅｘ１）と中温熱交換器（Ｅｘ２）との間には中温再生器（Ｇｅ２）からの溶液ライン（Ｌ１６）が合流され、また中温熱交換器（Ｅｘ２）と低温熱交換器（Ｅｘ３）との間には低温再生器（Ｇｅ３）からの別の溶液ライン（Ｌ１５）が合流していることを特徴とする吸収冷凍機。
【請求項２】
第１の排熱投入用熱交換器（８Ｆｃ）および第２の排熱投入用熱交換器（９Ｆｃ）が顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とにより構成され、第１の排熱投入用熱交換器（８Ｆｃ）の潜熱熱交換器で発生する蒸気が流れる蒸気ライン（Ｖ３２）が高温再生器（Ｇｅ１）に連通され、第２の排熱投入用熱交換器（９Ｆｃ）の潜熱熱交換器で発生する蒸気冷媒が低温再生器（Ｇｅ３）又は中温再生器（Ｇｅ２）に供給される請求項１記載の吸収冷凍機。
【請求項３】
高温再生器（Ｇｅ１）で再生した冷媒蒸気が蒸気ライン（Ｌ１）を通って中温再生器（Ｇｅ２）内の吸収溶液を加熱して凝縮器（Ｃｎ）に流れ、その凝縮器（Ｃｎ）で凝縮された液相冷媒が蒸発器（Ｅｖ）に流れて冷房負荷に連通する冷水ライン（ＣＬ）から気化熱を奪い、気化熱を奪って蒸発した蒸気冷媒が吸収器（Ａｂ）に供給され、中温再生器（Ｇｅ２）で再生した冷媒蒸気が蒸気ライン（Ｌ５１）を通って低温再生器（Ｇｅ３）内の吸収溶液で加熱して凝縮器（Ｃｎ）に流れ、吸収器（Ａｂ）からの稀溶液（Ｋ）がポンプ（Ｐａ）で送られる吸収冷凍機において、前記ポンプ（Ｐａ）からの第１の溶液ライン（Ｌ２１）は分岐点（Ｄ１）において第１の分岐ライン（Ｌ２６）と第２の分岐ライン（Ｌ２７）とに分岐され、第１の分岐ライン（Ｌ２６）は低温熱交換器（Ｅｘ３）を介して低温再生器（Ｇｅ３）に連通され、第２の分岐ライン（Ｌ２７）は第１の排熱投入用熱交換器（７Ｈ）を介して第３のポンプ（Ｐｇ２）を介装した中温再生器（Ｇｅ２）からの第３の溶液ライン（Ｌ３０）と合流点（Ｄ２）で合流しており、その合流点（Ｄ２）からの第４の溶液ライン（Ｌ３１）は高温熱交換器（Ｅｘ１）と第２の排熱投入用熱交換器（６Ｈ）を介して高温再生器（Ｇｅ１）に連通しており、低温再生器（Ｇｅ３）からの第２の溶液ライン（Ｌ２２）には第２のポンプ（Ｐｇ３）が介装され、そしてその第２の溶液ライン（Ｌ２２）は中温熱交換器（Ｅｘ２）を介して中温再生器（Ｇｅ２）に連通しており、高温再生器（Ｇｅ１）からの高温の濃縮された吸収溶液の輸送ライン（Ｌ２０）は高温熱交換器（Ｅｘ１）と中温熱交換器（Ｅｘ２）と低温熱交換器（Ｅｘ３）とを介して吸収器（Ａｂ）に連通していることを特徴とする吸収冷凍機。
【請求項４】
高温再生器（Ｇｅ１）で再生した冷媒蒸気が蒸気ライン（Ｌ１）を通って中温再生器（Ｇｅ２）内の吸収溶液を加熱して凝縮器（Ｃｎ）に流れ、その凝縮器（Ｃｎ）で凝縮された液相冷媒が蒸発器（Ｅｖ）に流れて冷房負荷に連通する冷水ライン（ＣＬ）から気化熱を奪い、気化熱を奪って蒸発した蒸気冷媒が吸収器（Ａｂ）に供給され、中温再生器（Ｇｅ２）で再生した冷媒蒸気が蒸気ライン（Ｌ５１）を通って低温再生器（Ｇｅ３）内の吸収溶液で加熱して凝縮器（Ｃｎ）に流れ、吸収器（Ａｂ）からの稀溶液（Ｋ）がポンプ（Ｐａ）で送られる吸収冷凍機において、前記ポンプ（Ｐａ）からの第１の溶液ライン（Ｌ２１）は分岐点（Ｄ１）において第１の分岐ライン（Ｌ２６）と第２の分岐ライン（Ｌ３７）とに分岐され、第１の分岐ライン（Ｌ２６）は低温熱交換器（Ｅｘ３）を介して低温再生器（Ｇｅ３）に連通され、第２の分岐ライン（Ｌ３７）は排熱投入用熱交換器（８Ｈ）を介して第３のポンプ（Ｐｇ２）および高温熱交換器（Ｅｘ１）を介装した中温再生器（Ｇｅ２）からの第３の溶液ライン（Ｌ３０）と合流点（Ｄ３）で合流しており、その合流点（Ｄ３）からの第４の溶液ライン（Ｌ４２）は高温再生器（Ｇｅ１）に連通しており、低温再生器（Ｇｅ３）からの第２の溶液ライン（Ｌ２２）には第２のポンプ（Ｐｇ３）が介装され、そして第２の溶液ライン（Ｌ２２）は中温熱交換器（Ｅｘ２）を介して中温再生器（Ｇｅ２）に連通しており、高温再生器（Ｇｅ１）からの高温の濃縮された吸収溶液の輸送ライン（Ｌ２０）は高温熱交換器（Ｅｘ１）と中温熱交換器（Ｅｘ２）と低温熱交換器（Ｅｘ３）とを介して吸収器（Ａｂ）に連通していることを特徴とする吸収冷凍機。
【請求項５】
高温再生器（Ｇｅ１）で再生した冷媒蒸気が蒸気ライン（Ｌ１）を通って中温再生器（Ｇｅ２）内の吸収溶液を加熱して凝縮器（Ｃｎ）に流れ、その凝縮器（Ｃｎ）で凝縮された液相冷媒が蒸発器（Ｅｖ）に流れて冷房負荷に連通する冷水ライン（ＣＬ）から気化熱を奪い、気化熱を奪って蒸発した蒸気冷媒が吸収器（Ａｂ）に供給され、中温再生器（Ｇｅ２）で再生した冷媒蒸気が蒸気ライン（Ｌ５１）を通って低温再生器（Ｇｅ３）内の吸収溶液で加熱して凝縮器（Ｃｎ）に流れ、吸収器（Ａｂ）からの稀溶液（Ｋ）がポンプ（Ｐａ）で送られる吸収冷凍機において、前記ポンプ（Ｐａ）からの第１の溶液ライン（Ｌ２１）は低温熱交換器（Ｅｘ３）を介して低温再生器（Ｇｅ３）に連通し、第２のポンプ（Ｐｇ３）を介装した低温再生器（Ｇｅ３）からの第２の溶液ライン（Ｌ２２Ａ）は分岐点（Ｄ４）において第１の分岐ライン（Ｌ２２Ｂ）と第２の分岐ライン（Ｌ３７Ａ）とに分岐され、第１の分岐ライン（Ｌ２２Ｂ）は中温熱交換器（Ｅｘ２）を介して中温再生器（Ｇｅ２）に連通しており、第２の分岐ライン（Ｌ３７Ａ）は排熱投入用熱交換器（９Ｈ）を介して第３のポンプ（Ｐｇ２）および高温熱交換器（Ｅｘ１）を介装した中温再生器（Ｇｅ２）からの第３の溶液ライン（Ｌ３０）と合流点（Ｄ５）で合流しており、そしてその合流点からの第４の溶液ライン（Ｌ４２Ａ）は高温再生器（Ｇｅ１）に連通し、高温再生器（Ｇｅ１）の高温の濃縮された吸収溶液の輸送ライン（Ｌ２０）は高温熱交換器（Ｅｘ１）と中温熱交換器（Ｅｘ２）と低温熱交換器（Ｅｘ３）とを介して吸収器（Ａｂ）に連通していることを特徴とする吸収冷凍機。
【請求項６】
第１および第２の排熱投入用熱交換器（７Ｈｃ、６Ｈｃ）が顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成され、第１の排熱投入用熱交換器（７Ｈｃ）の潜熱熱交換器で発生する蒸気は低温再生器（Ｇｅ３）又は中温再生器（Ｇｅ２）に供給され、第２の排熱投入用熱交換器（６Ｈｃ）の潜熱熱交換器で発生する蒸気は高温再生器（Ｇｅ１）に供給される請求項３記載の吸収冷凍機。
【請求項７】
排熱投入用熱交換器（８Ｈｃ）が顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成され、その潜熱熱交換器で発生する蒸気が低温再生器（Ｅｘ３）又は中温再生器（Ｅｘ２）に供給される請求項４記載の吸収冷凍機。
【請求項８】
排熱投入用熱交換器（９Ｈｃ）が顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成され、その潜熱熱交換器で発生する蒸気は、高温再生器（Ｇｅ１）、中温再生器（Ｇｅ２）、低温再生器（Ｇｅ３）のいずれか１つに供給される請求項５記載の吸収冷凍機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は吸収冷凍機に関するものであり、特に、高温再生器と、中温再生器と、低温再生器、とを備えた所謂「三重効用」の吸収冷凍機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
吸収冷凍機の効率は、再生器に投入される熱量（高質燃料消費量、或いは、高圧蒸気流量等）と、発生（再生）した気相冷媒（水蒸気）量との比率として求められる。
【０００３】
再生器に投入される熱量を有効利用し、気相冷媒の再生量を増加して効率を向上するため、当該熱量により２箇所（高温再生器、低温再生器）で気相冷媒が発生される様に構成された吸収冷凍機（二重効用吸収冷凍機）や、或いは、３箇所（高温再生器、中温再生器、低温再生器）で気相冷媒が発生される様に構成された吸収冷凍機（三重効用吸収冷凍機）が、従来から提案されている。
【０００４】
これ等の吸収冷凍機では、単効用の吸収冷凍機に比較して、その効率が向上している。
しかし、再生器に投入される熱量を更に節約し、且つ、再生する気相冷媒の量を更に増加し、以って、吸収冷凍機の効率をより向上させたいという要請が存在する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は係る要請に鑑みて提案されたものであり、高質燃料使用量を低減、節約し、効率の向上を図ることが出来る様な吸収冷凍機の提供を目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
発明者は種々の研究・開発の結果、系の外部にある適温の排熱（外部排熱）を、吸収器から再生器に向かう稀溶液に投入して加熱・昇温すれば、高質燃料の使用量を低減出来る事に思い至った。
【０００７】
本発明によれば、高温再生器（Ｇｅ１）で再生した冷媒蒸気が蒸気ライン（Ｌ１）を通って中温再生器（Ｇｅ２）内の吸収溶液を加熱して凝縮器（Ｃｎ）に流れ、その凝縮器（Ｃｎ）で凝縮された液相冷媒が蒸発器（Ｅｖ）に流れて冷房負荷に連通する冷水ライン（ＣＬ）から気化熱を奪い、気化熱を奪って蒸発した蒸気冷媒が吸収器（Ａｂ）に供給され、中温再生器（Ｇｅ２）で再生した冷媒蒸気が蒸気ライン（Ｌ５１）を通って低温再生器（Ｇｅ３）内の吸収溶液で加熱して凝縮器（Ｃｎ）に流れ、吸収器（Ａｂ）からの稀溶液（Ｋ）がポンプ（Ｐａ）で送られる吸収冷凍機において、前記ポンプ（Ｐａ）からの低温溶液ライン（Ｌ１４）は第１の分岐点（Ｎ６）で第１のライン（１６Ｎ）と第２のライン（１７Ｎ）とに分岐され、第１のライン（１６Ｎ）は低温熱交換器（Ｅｘ３）と中温熱交換器（Ｅｘ２）と高温熱交換器（Ｅｘ１）と第１の排熱投入用熱交換器（８Ｆ）とを介して高温再生器（Ｇｅ１）の上部に導かれ、第２のライン（１７Ｎ）は第２の排熱投入用熱交換器（９Ｆ）を介して中温再生器（Ｇｅ２）の上部に導かれており、低温熱交換器（Ｅｘ３）と中温熱交換器（Ｅｘ２）との間の第１のライン（１６Ｎ）の分岐点（Ｎ７）から分岐された分岐ライン（１８Ｎ）は低温再生器の上部に導かれ、そして高温再生器（Ｇｅ１）からの高温の濃縮された吸収溶液の輸送ライン（Ｌ２０ａ）は前記高温熱交換器（Ｅｘ１）と、中温熱交換器（Ｅｘ２）と低温熱交換器（Ｅｘ３）とを介して前記吸収器（Ａｂ）に連通しており、輸送ライン（Ｌ２０ａ）の高温熱交換器（Ｅｘ１）と中温熱交換器（Ｅｘ２）との間には中温再生器（Ｇｅ２）からの溶液ライン（Ｌ１６）が合流され、また中温熱交換器（Ｅｘ２）と低温熱交換器（Ｅｘ３）との間には低温再生器（Ｇｅ３）からの別の溶液ライン（Ｌ１５）が合流している。
【０００８】
係る構成を具備する本発明によれば、外部排熱を使用して排熱投入用熱交換器で吸収溶液を加熱、昇温させるので、加熱・昇温した分だけ、高温再生器に設けた加熱手段で消費される高質燃料量が低減する。
上記の排熱投入用熱交換器は、外部排熱源からの排熱流体の温度が、排熱投入様熱交換器に流入する直前の吸収溶液温度より高温であることが必要条件である。吸収溶液が保有する熱量が、排熱流体側へ逆流する事を防止するためである。
【００１１】
さらに、本発明によれば、第１の排熱投入用熱交換器（８Ｆｃ）および第２の排熱投入用熱交換器（９Ｆｃ）が顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とにより構成され、第１の排熱投入用熱交換器（８Ｆｃ）の潜熱熱交換器で発生する蒸気が流れる蒸気ライン（Ｖ３２）が高温再生器（Ｇｅ１）に連通され、第２の排熱投入用熱交換器（９Ｆｃ）の潜熱熱交換器で発生する蒸気冷媒が低温再生器（Ｇｅ３）又は中温再生器（Ｇｅ２）に供給されるようになっている。
【００１３】
そして、本発明によれば、高温再生器（Ｇｅ１）で再生した冷媒蒸気が蒸気ライン（Ｌ１）を通って中温再生器（Ｇｅ２）内の吸収溶液を加熱して凝縮器（Ｃｎ）に流れ、その凝縮器（Ｃｎ）で凝縮された液相冷媒が蒸発器（Ｅｖ）に流れて冷房負荷に連通する冷水ライン（ＣＬ）から気化熱を奪い、気化熱を奪って蒸発した蒸気冷媒が吸収器（Ａｂ）に供給され、中温再生器（Ｇｅ２）で再生した冷媒蒸気が蒸気ライン（Ｌ５１）を通って低温再生器（Ｇｅ３）内の吸収溶液で加熱して凝縮器（Ｃｎ）に流れ、吸収器（Ａｂ）からの稀溶液（Ｋ）がポンプ（Ｐａ）で送られる吸収冷凍機において、前記ポンプ（Ｐａ）からの第１の溶液ライン（Ｌ２１）は分岐点（Ｄ１）において第１の分岐ライン（Ｌ２６）と第２の分岐ライン（Ｌ２７）とに分岐され、第１の分岐ライン（Ｌ２６）は低温熱交換器（Ｅｘ３）を介して低温再生器（Ｇｅ３）に連通され、第２の分岐ライン（Ｌ２７）は第１の排熱投入用熱交換器（７Ｈ）を介して第３のポンプ（Ｐｇ２）を介装した中温再生器（Ｇｅ２）からの第３の溶液ライン（Ｌ３０）と合流点（Ｄ２）で合流しており、その合流点（Ｄ２）からの第４の溶液ライン（Ｌ３１）は高温熱交換器（Ｅｘ１）と第２の排熱投入用熱交換器（６Ｈ）を介して高温再生器（Ｇｅ１）に連通しており、低温再生器（Ｇｅ３）からの第２の溶液ライン（Ｌ２２）には第２のポンプ（Ｐｇ３）が介装され、そしてその第２の溶液ライン（Ｌ２２）は中温熱交換器（Ｅｘ２）を介して中温再生器（Ｇｅ２）に連通しており、高温再生器（Ｇｅ１）からの高温の濃縮された吸収溶液の輸送ライン（Ｌ２０）は高温熱交換器（Ｅｘ１）と中温熱交換器（Ｅｘ２）と低温熱交換器（Ｅｘ３）とを介して吸収器（Ａｂ）に連通している。
【００１４】
かつ、本発明によれば、高温再生器（Ｇｅ１）で再生した冷媒蒸気が蒸気ライン（Ｌ１）を通って中温再生器（Ｇｅ２）内の吸収溶液を加熱して凝縮器（Ｃｎ）に流れ、その凝縮器（Ｃｎ）で凝縮された液相冷媒が蒸発器（Ｅｖ）に流れて冷房負荷に連通する冷水ライン（ＣＬ）から気化熱を奪い、気化熱を奪って蒸発した蒸気冷媒が吸収器（Ａｂ）に供給され、中温再生器（Ｇｅ２）で再生した冷媒蒸気が蒸気ライン（Ｌ５１）を通って低温再生器（Ｇｅ３）内の吸収溶液で加熱して凝縮器（Ｃｎ）に流れ、吸収器（Ａｂ）からの稀溶液（Ｋ）がポンプ（Ｐａ）で送られる吸収冷凍機において、前記ポンプ（Ｐａ）からの第１の溶液ライン（Ｌ２１）は分岐点（Ｄ１）において第１の分岐ライン（Ｌ２６）と第２の分岐ライン（Ｌ３７）とに分岐され、第１の分岐ライン（Ｌ２６）は低温熱交換器（Ｅｘ３）を介して低温再生器（Ｇｅ３）に連通され、第２の分岐ライン（Ｌ３７）は排熱投入用熱交換器（８Ｈ）を介して第３のポンプ（Ｐｇ２）および高温熱交換器（Ｅｘ１）を介装した中温再生器（Ｇｅ２）からの第３の溶液ライン（Ｌ３０）と合流点（Ｄ３）で合流しており、その合流点（Ｄ３）からの第４の溶液ライン（Ｌ４２）は高温再生器（Ｇｅ１）に連通しており、低温再生器（Ｇｅ３）からの第２の溶液ライン（Ｌ２２）には第２のポンプ（Ｐｇ３）が介装され、そして第２の溶液ライン（Ｌ２２）は中温熱交換器（Ｅｘ２）を介して中温再生器（Ｇｅ２）に連通しており、高温再生器（Ｇｅ１）からの高温の濃縮された吸収溶液の輸送ライン（Ｌ２０）は高温熱交換器（Ｅｘ１）と中温熱交換器（Ｅｘ２）と低温熱交換器（Ｅｘ３）とを介して吸収器（Ａｂ）に連通している。
【００１５】
さらに、本発明によれば、高温再生器（Ｇｅ１）で再生した冷媒蒸気が蒸気ライン（Ｌ１）を通って中温再生器（Ｇｅ２）内の吸収溶液を加熱して凝縮器（Ｃｎ）に流れ、その凝縮器（Ｃｎ）で凝縮された液相冷媒が蒸発器（Ｅｖ）に流れて冷房負荷に連通する冷水ライン（ＣＬ）から気化熱を奪い、気化熱を奪って蒸発した蒸気冷媒が吸収器（Ａｂ）に供給され、中温再生器（Ｇｅ２）で再生した冷媒蒸気が蒸気ライン（Ｌ５１）を通って低温再生器（Ｇｅ３）内の吸収溶液で加熱して凝縮器（Ｃｎ）に流れ、吸収器（Ａｂ）からの稀溶液（Ｋ）がポンプ（Ｐａ）で送られる吸収冷凍機において、前記ポンプ（Ｐａ）からの第１の溶液ライン（Ｌ２１）は低温熱交換器（Ｅｘ３）を介して低温再生器（Ｇｅ３）に連通し、第２のポンプ（Ｐｇ３）を介装した低温再生器（Ｇｅ３）からの第２の溶液ライン（Ｌ２２Ａ）は分岐点（Ｄ４）において第１の分岐ライン（Ｌ２２Ｂ）と第２の分岐ライン（Ｌ３７Ａ）とに分岐され、第１の分岐ライン（Ｌ２２Ｂ）は中温熱交換器（Ｅｘ２）を介して中温再生器（Ｇｅ２）に連通しており、第２の分岐ライン（Ｌ３７Ａ）は排熱投入用熱交換器（９Ｈ）を介して第３のポンプ（Ｐｇ２）および高温熱交換器（Ｅｘ１）を介装した中温再生器（Ｇｅ２）からの第３の溶液ライン（Ｌ３０）と合流点（Ｄ５）で合流しており、そしてその合流点からの第４の溶液ライン（Ｌ４２Ａ）は高温再生器（Ｇｅ１）に連通し、高温再生器（Ｇｅ１）の高温の濃縮された吸収溶液の輸送ライン（Ｌ２０）は高温熱交換器（Ｅｘ１）と中温熱交換器（Ｅｘ２）と低温熱交換器（Ｅｘ３）とを介して吸収器（Ａｂ）に連通している。
【００１６】
また、本発明によれば、第１および第２の排熱投入用熱交換器（７Ｈｃ、６Ｈｃ）が顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成され、第１の排熱投入用熱交換器（７Ｈｃ）の潜熱熱交換器で発生する蒸気は低温再生器（Ｇｅ３）又は中温再生器（Ｇｅ２）に供給され、第２の排熱投入用熱交換器（６Ｈｃ）の潜熱熱交換器で発生する蒸気は高温再生器（Ｇｅ１）に供給されるようになっている。
【００１７】
そして、本発明によれば、排熱投入用熱交換器（８Ｈｃ）が顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成され、その潜熱熱交換器で発生する蒸気が低温再生器（Ｅｘ３）又は中温再生器（Ｅｘ２）に供給されるようになっている。
【００１８】
かつ、本発明によれば、排熱投入用熱交換器（９Ｈｃ）が顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成され、その潜熱熱交換器で発生する蒸気は、高温再生器（Ｇｅ１）、中温再生器（Ｇｅ２）、低温再生器（Ｇｅ３）のいずれか１つに供給されるようになっている。
【００２０】
上記の排熱投入用熱交換器（８Ｆ、９Ｆ）を、稀溶液温度と排熱温度の温度レベルや流量等の条件によって適宜配置して、吸収溶液を効果的に加熱するのが好ましい。
【００２２】
上記のように、排熱投入用熱交換器（１０Ｆ）を、低温溶液熱交換器（Ｅｘ３）、中温溶液熱交換器（Ｅｘ２）、高温溶液熱交換器（Ｅｘ１）をバイパスしたライン（１８Ｐ）に設けることで、排熱流体の温度や流量に応答して、排熱の有効利用が可能となる。
【００２４】
上記のように、排熱投入用熱交換器（１１Ｆ）を、高温溶液熱交換器（Ｅｘ１）と高温再生器（Ｇｅ１）との間の領域の分岐点（Ｎ１５）と低温再生器（Ｇｅ３）とを連通するライン（２２Ｐ）に配置して、昇温した稀溶液を低温再生器（Ｇｅ３）に導くことにより、系全体の冷媒蒸気発生量を増加して、系全体として熱効率向上を図っている。
【００２８】
係る構成によれば、排熱の温度レベル或いは排熱流体の流量に対応して、排熱を有効利用して、再生器に向かう吸収溶液の液温を昇温して、高温再生器の加熱手段が消費する高質燃料を節約して、冷凍機の効率を向上出来る。
【００３０】
上記のように、低温溶液熱交換器（Ｅｘ３）、中温溶液熱交換器（Ｅｘ２）、高温溶液熱交換器（Ｅｘ１）をバイパスするラインに排熱投入用熱交換器（８Ｈ）を介装させた結果、排熱の温度レベルが高い場合でも、排熱が投入された吸収溶液の温度が昇温し過ぎて、溶液熱交換器（Ｅｘ１−Ｅｘ３）で熱の逆流が生じてしまうことが防止され、排熱が効率的な利用が実現できる。
【００３２】
上記のように、中温溶液溶液熱交換器（Ｅｘ２）及び高温溶液熱交換器（Ｅｘ１）にバイパスするラインに投入用熱交換器（９Ｈ）を介装するので、排熱温度が高い場合に、中温溶液溶液熱交換器（Ｅｘ２）及び高温溶液熱交換器（Ｅｘ１）で熱の逆流が生じることが防止され、排熱の有効利用が填補される。
【００３４】
上記のように、排熱投入用熱交換器（１Ｅ−７Ｅ、・・）で冷媒蒸気を発生させれば、冷媒蒸気の再生（発生）量が増加し、冷凍機の効率をさらに向上させることが出来る。
【００３５】
【発明の実施の形態】
以下図面を参照して本発明の実施の形態を説明する。
図１は、第１の実施形態であるシリーズフロー式（以降「シリーズ」と略記する）吸収冷凍機Ｓ１の構成を示している。
ここで、図１の実施形態では、吸収機Ａｂから高温再生器Ｇｅ１へ連通し且つ稀溶液が流過する稀溶液ラインが、途中で分岐せずに高温再生器Ｇｅ１に連通している。
【００３６】
図１で示す高温再生器Ｇｅ１と中温再生器Ｇｅ２と低温再生器Ｇｅ３を備えた吸収冷凍機においては、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは稀溶液輸送管である溶液ラインＬ１４で連通されている。ラインＬ１４は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２との間の領域１４ａ、中温溶液熱交換器Ｅｘ２と低温溶液熱交換器Ｅｘ１との間の領域１４ｂ、高温溶液熱交換器Ｅｘ１と高温再生器Ｇｅ１との間の領域１４ｃを有して構成されている。
【００３７】
ラインＬ１４の領域１４ａには排熱投入用熱交換器３Ｅが介装され、その排熱投入用熱交換器３Ｅには図示しない外部の排熱源につながるライン１３Ｅが連通されている。ライン１３Ｅを流れる排熱流体（温排水、高温排水、低圧蒸気、高圧蒸気）の温度は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３を通過したラインＬ１４ａの稀溶液（以降、稀溶液と略記する。）Ｋの温度ｔ３より高温であることが必要条件である。稀溶液Ｋから排熱流体へ熱が逆流してしまうのを防止するためである。
【００３８】
ライン１４ａの領域１４ｂには排熱投入用熱交換器２Ｅが介装され、その排熱投入用熱交換器２Ｅには図示しない外部の排熱源につながるライン１２Ｅが連通されている。熱の逆流防止のため、ライン１２Ｅを流れる排熱流体の温度は、中温溶液熱交換器Ｅｘ２を通過した領域１４ｂの稀溶液Ｋの温度ｔ２より高温であることが必要条件である。
【００３９】
領域１４ｃに排熱投入用熱交換器１Ｅが介装され、その排熱投入用熱交換器１Ｅには図示しない外部の排熱源につながるライン１１Ｅが連通されている。この場合においても、熱の逆流防止のため、ライン１１Ｅを流れる排熱流体の温度は、高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通過した稀溶液Ｋの温度ｔ１より高温であることが必要条件である。
【００４０】
上記以外の構成は、従来の三重効用シリーズ式吸収冷凍機と同様である。すなわち、高温再生器Ｇｅ１で再生（発生）した冷媒蒸気は、蒸気ラインＬ１を流過して中温再生器Ｇｅ２内の吸収溶液を加熱して冷媒蒸気を発生した後に、凝縮器Ｃｎに流入する。凝縮器Ｃｎで凝縮された液相冷媒は冷媒ラインＬ５３を流れ、低圧の蒸発器Ｅｖに流入し、図示しない冷房負荷に連通する冷水ラインＣＬから気化熱を奪って、蒸気冷媒となる。冷水ラインＣＬから気化熱を奪って蒸発した蒸気冷媒は、ラインＬ５４を流れて吸収器Ａｂに供給される。
高温再生器Ｇｅ１で加熱・濃縮された吸収溶液は、ラインＬ５５を流れて中温再生器Ｇｅ２に流入する。その際に、高温溶液熱交換器Ｅｘ１にて稀溶液に熱量を投入する。中温再生器Ｇｅ２で、蒸気ラインＬ１を流れる冷媒蒸気の熱量が投入されて冷媒蒸気が再生され、再生された蒸気ラインＬ５１を介して凝縮器Ｃｎに送られる。
中温再生器Ｇｅ２で加熱・濃縮された吸収溶液はラインＬ５６を流れ、中温溶液熱交換器Ｅｘ２で稀溶液に熱量を投入し、低温再生器Ｇｅ３に流入する。低温再生器Ｇｅ３では、蒸気ラインＬ５１を流れる蒸気冷媒が保有する熱量が吸収溶液に投入され、蒸気冷媒を再生する。再生された蒸気冷媒は、ラインＬ５２を介して、凝縮器Ｃｎに送られる。
低温再生器Ｇｅ３で加熱・濃縮された吸収溶液（濃溶液）は、ラインＬ５７を流れ、低温溶液熱交換器Ｅｘ３で稀溶液に熱量を投入した後、吸収器Ａｂ内に滴下され、ラインＬ５４を流れる蒸気冷媒を吸収して、稀溶液となる。そして、ポンプＰａにより、再び高温再生器Ｇｅ１に向けて送り出される。
【００４１】
ここで、排熱投入用熱交換器１Ｅ、２Ｅ、３Ｅは、何れの１つか、或いは何れかの複数か、或いは全てが介装されている。換言すれば、幾つの排熱投入用熱交換器が介装されるのかについては、図示しない排熱源の数、排熱流体の温度レベル或いは圧力レベルにより、ケース・バイ・ケースで決定されるのである。
【００４２】
上記吸収冷凍機Ｓ１の稀溶液の作用を、排熱投入用熱交換器１Ｅ、２Ｅ、３Ｅのすべてが介装されている例について説明する。
吸収器ＡｂからポンプＰａでラインＬ１４に送出された低温の稀溶液Ｋは、低温溶液熱交換器Ｅｘ３を通過して温度ｔ３に昇温し、ついで排熱投入用熱交換器３Ｅで加熱される。
【００４３】
昇温した稀溶液Ｋは、中温溶液熱交換器Ｅｘ２を通過して温度ｔ２に昇温し、領域１４ｂを通って排熱投入用熱交換器２Ｅで加熱され、さらに、高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通過して温度ｔ１に昇温し、領域１４ｃを通って排熱投入用熱交換器１Ｅで加熱され、高温再生器Ｇｅ１の上部に導かれる。
【００４４】
このようにして、系外部の排熱源からの排熱利用による（排熱投入用熱交換器３Ｅ、２Ｅ、１Ｅを介して投入される排熱による）稀溶液Ｋの加熱・昇温分の熱量が、高温再生器Ｇｅ１の加熱手段ＨＢで消費される高質燃料の使用量Ｑの節約分になる。その結果、吸収冷凍機で使用される高質燃料が減少し、冷凍機の効率が向上する。
【００４５】
図２は、第２の実施形態であるシリーズ式吸収冷凍機Ｓ２の構成を示している。
図１の第１実施形態では稀溶液ラインＬ１４は分岐していないが、第２実施形態では、ラインＬ１４が分岐点Ｎ１で分岐して合流点Ｎ２で合流している点で相違している。また、排熱投入用熱交換器の介装位置が第２実施形態では第１実施形態と異なっている。
【００４６】
図２において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは稀溶液の輸送管である溶液ラインＬ１４で連通されている。
ラインＬ１４は、吸収器Ａｂと低温溶液熱交換器Ｅｘ３との間の領域で分岐点Ｎ１を設け、分岐点Ｎ１からバイパスライン１７が分岐している。一方、稀溶液ラインＬ１４は、分岐点Ｎ１から分岐ライン１６となって低温溶液熱交換器Ｅｘ３及び中温溶液熱交換器Ｅｘ２を介して合流点Ｎ２に連通している。
【００４７】
バイパスライン１７は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２とをバイパスして、合流点Ｎ２でライン１６と合流する。
【００４８】
バイパスライン１７に、排熱投入用熱交換器５Ｅが介装され、その排熱投入用熱交換器５Ｅには図示しない外部の排熱源につながるライン１５Ｅが連通されている。
バイパスライン１７を流れる稀溶液からライン１５Ｅを流れる排熱流体へ熱量が逆流することを防止するため、ライン１５Ｅを流れる排熱流体の温度は、排熱投入用熱交換器５Ｅに入るライン１７の稀溶液Ｋの温度ｔ２ａより高温であることが必要条件とされる。
【００４９】
合流点Ｎ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１とはライン１８で連通され、高温溶液熱交換器Ｅｘ１と高温再生器Ｇｅ１との間の領域であるライン１９に排熱投入用熱交換器４Ｅが介装されている。そして、その排熱投入用熱交換器４Ｅには図示しない外部の排熱源につながるライン１４Ｅが連通されている。
排熱側に熱が逆流することを防止するため、ライン１４Ｅを流れる排熱流体の温度は、高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通過したライン１９の稀溶液Ｋの温度ｔ１ａより高温であることが必要条件である。
【００５０】
上記の排熱投入用熱交換器４Ｅ、５Ｅは、何れか１つ、或いは両方が介装されている。どの排熱投入用熱交換器が介装されるかについては、ライン１４Ｅ、ライン１５Ｅに連通する排熱源の数、温度レベルにより、ケース・バイ・ケースで決定される。
【００５１】
上記以外の構成は、図１の第１実施形態と同様である。
【００５２】
図２の吸収冷凍機Ｓ２の稀溶液の作用を、排熱投入用熱交換器４Ｅ、５Ｅの両方が介装されている例について説明する。
吸収器ＡｂからポンプＰａでラインＬ１４に送出された低温の稀溶液Ｋは、分岐点Ｎ１でライン１６とライン１７とに分岐する。ライン１６は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３及び中温溶液熱交換器Ｅｘ２を通過し、内部の稀溶液を昇温して合流点Ｎ２に至る。
【００５３】
一方、分岐点Ｎ１でライン１７に入った温度ｔ２ａの稀溶液は、排熱投入用熱交換器５Ｅで加熱され昇温して、合流点Ｎ２でライン１６を流れる稀溶液と合流する。
【００５４】
合流点Ｎ２で合流した稀溶液Ｋは、高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通過して昇温して液温がｔ１ａとなり、排熱投入用熱交換器４Ｅで加熱されて、さらに昇温する。
排熱投入用熱交換器４で加熱され昇温した稀溶液Ｋは、高温再生器Ｇｅ１に供給される。
【００５５】
このようにして、系外部の排熱利用の排熱投入用熱交換器４Ｅ、５Ｅにより稀溶液Ｋが加熱・昇温されると、その分だけ、高温再生器Ｇｅ１で消費される高質燃料が節約され、冷凍機の効率が向上する。
【００５６】
図３は、第３の実施形態であるシリーズ式吸収冷凍機Ｓ３の構成を示している。
図２の実施形態では、バイパスライン１７は低温溶液熱交換器Ｅｘ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２とをバイパスしている。これに対して、図３の第３実施形態では、バイパスライン１７Ａが、低温溶液熱交換器Ｅｘ３と、中温溶液熱交換器Ｅｘ２と、高温再生器Ｅｘ１とをバイパスしている点で異なっている。また、排熱投入用熱交換器の配置が相違している。
【００５７】
図３において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは稀溶液の輸送管である溶液ラインＬ１４で連通されている。
ラインＬ１４は、吸収器Ａｂと低温溶液熱交換器Ｅｘ３との間の領域の分岐点Ｎ１で、バイパスライン１７Ａが分岐している。
【００５８】
主ラインであるラインＬ１４は分岐点Ｎ１から分岐ライン１６Ａとなって、低温溶液熱交換器Ｅｘ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１とを介して合流点Ｎ３に連通する。
バイパスライン１７Ａは、低温溶液熱交換器Ｅｘ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１とをバイパスして、合流点Ｎ３でライン１６Ａと合流する。
【００５９】
バイパスライン１７Ａには、排熱投入用熱交換器６Ｅが介装され、その排熱投入用熱交換器６Ｅには図示しない外部の排熱源につながるライン１６Ｅが連通されている。ライン１６Ｅを流れる排熱流体の温度は、排熱流体側へ熱が逆流する事を防止するため、排熱投入用熱交換器６Ｅに入るライン１７Ａの稀溶液Ｋの温度ｔ２ｂより高温であることが必要条件である。
【００６０】
合流点Ｎ３と高温再生器Ｇｅ１とは、ライン１９Ａで連通されている。
なお、上記以外の構成は、図１、図２で示したシリーズ式吸収冷凍機と同様である。
【００６１】
次に、上記吸収冷凍機Ｓ３の稀溶液に対する熱的作用を主体に説明する。
吸収器ＡｂからポンプＰａでラインＬ１４に送出された低温の稀溶液Ｋは、分岐点Ｎ１で分岐して、分岐ライン１６Ａでは低温溶液熱交換器Ｅｘ３、中温溶液熱交換器Ｅｘ２、高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通過する。溶液熱交換器Ｅｘ３、Ｅｘ２、Ｅｘ１を通過する際に、再生器で加熱・濃縮された吸収溶液が保有する熱量がラインＬ１６Ａを流れる稀溶液へ投入されるので、稀溶液は昇温して合流点Ｎ３に至る。
【００６２】
一方、分岐点Ｎ１でライン１７Ａに入った温度ｔ２ｂの稀溶液Ｋは、排熱投入用熱交換器６Ｅで排熱を投入されて加熱され、昇温して、合流点Ｎ３でライン１６Ａに合流する。
【００６３】
合流点Ｎ３で合流した稀溶液Ｋは、ライン１９Ａを介して高温再生器Ｇｅ１に導かれる。
【００６４】
このようにして、系外部の排熱を利用した排熱投入用熱交換器６Ｅにより稀溶液Ｋが加熱されて昇温した分の熱量の分だけ、高温再生器Ｇｅ１の加熱手段の高質燃料消費量が節減される。
【００６５】
図４は、第４の実施形態であるシリーズ式吸収冷凍機Ｓ４の構成を示している。
この第４実施形態では、バイパスライン１７Ｂが中温溶液熱交換器Ｅｘ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１とをバイパスしている点が、図３の実施形態とは異なっている。
図４において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは稀溶液の輸送管であるラインＬ１４で連通されている。
【００６６】
ラインＬ１４は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２との間の領域に設けられた分岐点Ｎ１Ｂにて、バイパスライン１７Ｂが分岐している。
ラインＬ１４は分岐点Ｎ１Ｂから分岐ライン１６Ｂとなって、中温溶液熱交換器Ｅｘ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１とを介して合流点Ｎ２Ｂに連通する。
【００６７】
バイパスライン１７Ｂは、中温溶液熱交換器Ｅｘ２と低温溶液熱交換器Ｅｘ１とをバイパスして、合流点Ｎ２Ｂでライン１６Ｂと合流する。
【００６８】
バイパスライン１７Ｂには排熱投入用熱交換器７Ｅが介装され、その排熱投入用熱交換器７Ｅには、図示しない外部の排熱源につながるライン１７Ｅが連通されている。稀溶液が保有する熱量が排熱側へ逆流するのを防止するため、ライン１７Ｅを流れる排熱流体の温度は、排熱投入用熱交換器７Ｅに入るライン１７Ｂの稀溶液Ｋの温度ｔ３ｂより高温であることが必要条件である。
【００６９】
合流点Ｎ２Ｂと高温再生器Ｇｅ１は、ライン１９Ｂによって連通されている。
【００７０】
上記以外の構成は、図１−図３で示す実施形態に係るシリーズ式吸収冷凍機と同様である。
【００７１】
上記吸収冷凍機Ｓ４の稀溶液に対する熱収支を主体に説明する。
吸収器ＡｂからポンプＰａでラインＬ１４に送出された低温の稀溶液Ｋは、低温溶液熱交換器Ｅｘ３を通過して昇温し、分岐点Ｎ１Ｂに至る。
【００７２】
分岐点Ｎ１Ｂで分岐して分岐ライン１６Ｂに入った稀溶液Ｋは、中温溶液熱交換器Ｅｘ２及び高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通過して、再生器で加熱・昇温された吸収溶液が保有する熱量を投入されて、昇温し、合流点Ｎ２Ｂに至る。
分岐点Ｎ１Ｂからバイパスライン１７Ｂに入った温度ｔ３ｂの稀溶液Ｋは、排熱投入用熱交換器７Ｅで排熱を投入されて加熱され、昇温して、合流点Ｎ２Ｂでライン１６Ｂを流れる稀溶液と合流する。
【００７３】
合流点Ｎ２Ｂで合流した稀溶液Ｋは、ライン１９Ｂを介して高温再生器Ｇｅ１に供給される。
【００７４】
このようにして、系外部からの排熱を排熱投入用熱交換器７Ｅを介して投入された稀溶液が加熱・昇温され、その分だけ高温再生器Ｇｅ１で消費される高質燃料が節約される。その結果、冷凍機の効率が向上するのである。
【００７５】
図５は、第５の実施形態に係るシリーズ式吸収冷凍機Ｓ５を示している。
図５の吸収冷凍機Ｓ５は、図１の吸収冷凍機Ｓ１と概略同様な構成を具備している。しかし、後述する蒸気ラインＶ１、Ｖ２、Ｖ３を有する点と、排熱投入用熱交換器の構成については、図１の実施形態とは相違している。
【００７６】
図５において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは、稀溶液ラインＬ１４で連通されている。ラインＬ１４は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２との間の領域１４ａ、中温溶液熱交換器Ｅｘ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１との領域１４ｂ、高温溶液熱交換器Ｅｘ１と高温再生器Ｇｅ１との間の領域１４ｃ、を含んで構成されている。
【００７７】
領域１４ａには排熱投入用熱交換器８Ｃが介装され、排熱投入用熱交換器８Ｃは、明示されてはいないが、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成されている。そして、排熱投入用熱交換器８Ｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気を低温再生器Ｇｅ３に送る蒸気ラインＶ１が、排熱投入用熱交換器８Ｃと低温再生器Ｇｅ３の上部とを連通している。
図示されてはいないが、蒸気ラインＶ１は、低温再生器Ｇｅ３ではなく、凝縮器Ｃｎに連通しても良い。
【００７８】
排熱投入用熱交換器８Ｃには、図示しない外部の排熱源につながるライン１８Ｃが連通されている。稀溶液側から排熱側に熱が逆流しない様に、ライン１８Ｃを流れる排熱流体の温度は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３を通過したライン１４ａの稀溶液Ｋの温度ｔ６より高温であることが必要条件である。
【００７９】
領域１４ｂにも排熱投入用熱交換器９Ｃが介装され、排熱投入用熱交換器９Ｃは、明示されてはいないが顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成されている。そして、排熱投入用熱交換器９Ｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気は、蒸気ラインＶ２を介して低温再生器Ｇｅ３に送られる。
なお、図示されてはいないが、蒸気ラインＶ２は、再生器Ｇｅ２ではなく、凝縮器Ｃｎに連通していても良い。
【００８０】
排熱投入用熱交換器９Ｃには、図示しない外部の排熱源につながるライン１９Ｃが連通されている。稀溶液側から排熱側へ熱が逆流しない様に、ライン１９Ｃを流れる排熱流体の温度は、中温溶液熱交換器Ｅｘ２を通過したライン１４ｂの稀溶液Ｋの温度ｔ５より高温であることが必要条件である。
【００８１】
領域１４ｃにも、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成された排熱投入用熱交換器１０Ｃが介装されている。そして、排熱投入用熱交換器１０Ｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気冷媒は、蒸気ラインＶ３を介して、高温再生器Ｇｅ１の上部に連通している。なお、蒸気ラインＶ３を、高温再生器Ｇｅ１ではなく、凝縮器Ｃｎに連通しても良い。
【００８２】
排熱投入用熱交換器１０Ｃには、図示しない外部の排熱源につながるライン２０Ｃが連通されている。排熱側に熱が逆流してしまうことを防止するため、ライン２０Ｃを流れる排熱流体の温度は、高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通過したライン１４ｃの稀溶液Ｋの温度ｔ４より高温であることが必要条件である。
【００８３】
上記以外の構成については、図１で示すシリーズ式吸収冷凍機と同様である。
ここで、上記の排熱投入用熱交換器８Ｃ、９Ｃ、１０Ｃは、何れの1つ、或い は何れかの複数、或いは全てが介装されている。排熱投入用熱交換器８Ｃ、９Ｃ、１０Ｃの何れが配置されるのかについては、排熱の種類、温度レベルにより、ケース・バイ・ケースで決定する。
【００８４】
上記吸収冷凍機Ｓ５の稀溶液に対する熱的収支について、排熱投入用熱交換器８Ｃ、９Ｃ、１０Ｃのすべてが介装されている例を説明する。
【００８５】
吸収器ＡｂからポンプＰａでラインＬ１４に送出された低温の稀溶液Ｋは、低温溶液熱交換器Ｅｘ３を通過して温度ｔ６に昇温し、排熱投入用熱交換器８Ｃで加熱される。排熱投入用熱交換器８Ｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液Ｋは、中温溶液熱交換器Ｅｘ２に導かれる。
【００８６】
また、排熱投入用熱交換器８Ｃの潜熱熱交換器で発生（再生）された冷媒蒸気は、ラインＶ１を通って低温再生器Ｇｅ３（或いは凝縮器Ｃｎ）に導かれる。
【００８７】
中温溶液熱交換器Ｅｘ２を通過して温度ｔ５に昇温した稀溶液Ｋは、排熱投入用熱交換器９Ｃで加熱される。排熱投入用熱交換器９Ｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液Ｋは、高温溶液熱交換器Ｅｘ１に導かれる。
【００８８】
一方、排熱投入用熱交換器９Ｃの潜熱熱交換器で加熱された冷媒蒸気は、ラインＶ２を通って中温再生器Ｇｅ２（或いは凝縮器Ｃｎ）に導かれる。
【００８９】
高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通過して温度ｔ４に昇温した稀溶液Ｋは、排熱投入用熱交換器１０Ｃで加熱される。排熱投入用熱交換器１０Ｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液Ｋと、排熱投入用熱交換器１０Ｃの潜熱熱交換器で加熱された冷媒蒸気は、それぞれ領域１４ｃ或いは蒸気ラインＶ３を介して、共に高温再生器Ｇｅ１に導かれる。なお、冷媒蒸気については、凝縮器Ｃｎに導入することも出来る。
【００９０】
このようにして、系外部の排熱を排熱投入用熱交換器８Ｃ、９Ｃ、１０Ｃを介して稀溶液に投入することにより、稀溶液Ｋが加熱・昇温され、その分だけ、交換再生器Ｇｅ１で消費される高質燃料が節約される。それに加えて、排熱投入用熱交換器８Ｃ、９Ｃ、１０Ｃから発生した冷媒蒸気の量だけ、冷凍機全体で発生する冷媒蒸気量が増加する。
すなわち、高質燃料消費量が減少し、冷媒蒸気再生量が増加するので、冷凍機の効率が更に向上するのである。
【００９１】
図６は、第６の実施形態であるシリーズ式吸収冷凍機を示している。
この実施形態は図２の実施形態と同様であるが、蒸気ラインＶ４、Ｖ５、Ｖ６と、排熱投入用熱交換器の構成については、図２の冷凍機とは相違している。
【００９２】
図６において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは稀溶液ラインＬ１４で連通されている。
【００９３】
ラインＬ１４からは、吸収器Ａｂと低温溶液熱交換器Ｅｘ３との間の分岐点Ｎ１にて、バイパスライン１７が分岐している。
ラインＬ１４は分岐点Ｎ１から分岐ライン１６となり、低温溶液熱交換器Ｅｘ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２とを介して合流点Ｎ２に連通している。
【００９４】
バイパスライン１７は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２とをバイパスして合流点Ｎ２でライン１６と合流している。
【００９５】
バイパスライン１７には排熱投入用熱交換器１１Ｃが介装され、明確には図示されてはいないが、排熱投入用熱交換器１１Ｃは顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成されている。そして、排熱投入用熱交換器１１Ｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気は、その温度レベルに応答して、蒸気ラインＶ４を介して低温再生器Ｇｅ３に供給されか、或いは、蒸気ラインＶ５を介して中温再生器Ｇｅ２に供給される。
なお蒸気ラインＶ４、Ｖ５は、再生器Ｇｅ３、Ｇｅ２に連通せずに、凝縮器Ｃｎに連通していても良い。
【００９６】
排熱投入用熱交換器１１Ｃには、図示しない外部の排熱源からライン２１Ｃが連通している。排熱側に熱が逆流することを防止するため、ライン２１Ｃを流れる排熱流体の温度は、排熱投入用熱交換器１１Ｃに入るライン１７の稀溶液Ｋの温度ｔ８より高温であることが必要条件である。
【００９７】
合流点Ｎ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１はライン１８で連通され、高温溶液熱交換器Ｅｘ１と高温再生器Ｇｅ１との間の領域であるライン１９にも、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成される排熱投入用熱交換器１２Ｃが介装されている。
そして、排熱投入用熱交換器１２Ｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気は、蒸気ラインＶ６を介して高温再生器Ｇｅ１の上部に連通されている。但し、（蒸気ラインＶ６は）高温再生器Ｇｅ１ではなく、凝縮器Ｃｎに連通していても良い。
【００９８】
排熱投入用熱交換器１２Ｃには、図示しない外部の排熱源につながるライン２２Ｃが連通されている。排熱側に熱が逆流しない様に、ライン２２Ｃを流れる排熱流体の温度は、高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通過したライン１９の稀溶液Ｋの温度ｔ７より高温であることが必要条件である。
【００９９】
上記の排熱投入用熱交換器１１Ｃ、１２Ｃは、何れか１つ、或いは両方が介装されている。排熱投入用熱交換器１１Ｃ、１２Ｃの何れが介装されるのかについては、排熱の種類、温度レベル等により、ケース・バイ・ケースで決定される。
【０１００】
上記以外の構成については、図２、図５で示すシリーズ式吸収冷凍機と同様である。
【０１０１】
上記吸収冷凍機Ｓ６の稀溶液に投入される熱について、排熱投入用熱交換器１１Ｃ、１２Ｃの両方が介装された場合を例として説明する。
【０１０２】
吸収器ＡｂからポンプＰａでラインＬ１４に送出された低温の稀溶液Ｋは、分岐点Ｎ１で分岐しており、一方の分岐ライン１６は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３及び中温溶液熱交換器Ｅｘ２を通過して、再生器で加熱・濃縮された吸収溶液が保有する熱量を投入されて、昇温して、合流点Ｎ２に至る。
【０１０３】
一方、分岐点Ｎ１でバイパスライン１７に入った温度ｔ８の稀溶液Ｋの１部は、排熱投入用熱交換器１１Ｃで加熱され、排熱投入用熱交換器１１Ｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液Ｋは合流点Ｎ２に導かれる。
【０１０４】
排熱投入用熱交換器１１Ｃの潜熱熱交換器で加熱された冷媒蒸気は、ラインＶ４を通って低温再生器Ｇｅ３に供給されるか、或いは、ラインＶ５を通って中温再生器Ｇｅ２に供給される。
【０１０５】
合流点Ｎ２で合流した稀溶液Ｋは、高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通過して昇温され、温度ｔ７となり、ついで排熱投入用熱交換器１２Ｃで加熱される。
【０１０６】
排熱投入用熱交換器１２Ｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液Ｋと、排熱投入用熱交換器１２Ｃの潜熱熱交換器で発生（再生）した冷媒蒸気は、共に高温再生器Ｇｅ１へ供給される。
【０１０７】
このようにして、系外部の排熱を投入する排熱投入用熱交換器１１Ｃ、１２Ｃにより稀溶液Ｋが加熱・昇温され、その分だけ、高温再生器Ｇｅ１の加熱手段における高質燃料消費量が節減される。また、排熱投入用熱交換器１１Ｃ、１２Ｃの潜熱熱交換器で発生した冷媒蒸気の分だけ、冷凍機の冷媒蒸気再生量が増加する。
従って、冷凍機の高質燃料消費量が減少し、再生冷媒蒸気量が増加するので、冷凍機の効率が更に向上するのである。
【０１０８】
図７は、本発明の第７の実施形態であるシリーズ式吸収冷凍機Ｓ７を示している。
図７の実施形態は、図３の実施形態と概略同様であるが、蒸気ラインＶ７、Ｖ８と、排熱投入用熱交換器の構成について、相違している。
【０１０９】
図７において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは稀溶液ラインＬ１４で連通されている。
ラインＬ１４は、吸収器Ａｂと低温溶液熱交換器Ｅｘ３との間の領域における分岐点Ｎ１で、バイパスライン１７Ａが分岐している。
【０１１０】
ラインＬ１４は分岐点Ｎ１から分岐ライン１６Ａとなり、低温溶液熱交換器Ｅｘ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１とを介して、合流点Ｎ３に連通する。
【０１１１】
バイパスライン１７Ａは、低温溶液熱交換器Ｅｘ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１とをバイパスして、合流点Ｎ３でライン１６Ａと合流する。
【０１１２】
バイパスライン１７Ａには排熱投入用熱交換器１３Ｃが介装されており、排熱投入用熱交換器１３Ｃは、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成されている。そして、排熱投入用熱交換器１３Ｃの潜熱熱交換器で発生する冷媒蒸気は、その温度レベルに応じて、蒸気ラインＶ７を介して低温再生器Ｇｅ３の上部に連通されるか、或いは、蒸気ラインＶ８を介して中温再生器Ｇｅ２の上部に連通されている。
ここで、蒸気ラインＶ７、Ｖ８は、再生器Ｇｅ２、Ｇｅ３ではなくて、凝縮器Ｃｎに連通する様に構成することも可能である。
【０１１３】
排熱投入用熱交換器１３Ｃには、図示しない外部の排熱源につながるライン２３Ｃが連通されている。
排熱側への熱の逆流を防止するため、ライン２３Ｃを流れる排熱流体の温度は、排熱投入用熱交換器１３Ｃに入るライン１７Ａの稀溶液Ｋの温度ｔ１０より高温であることが必要条件である。
【０１１４】
合流点Ｎ３と高温再生器Ｇｅ１との間の領域は、ライン１９Ａで連通されている。
【０１１５】
上記以外の構成は、図３或いは図５、図６で示したシリーズ式吸収冷凍機と同様である。
【０１１６】
上記吸収冷凍機Ｓ７の稀溶液が加熱される態様を主体に説明する。
吸収器ＡｂからポンプＰａでラインＬ１４に送出された低温の稀溶液Ｋは、分岐点Ｎ１で分岐して、分岐ライン１６Ａでは低温溶液熱交換器Ｅｘ３、中温溶液熱交換器Ｅｘ２及び高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通過して、再生器で加熱された吸収溶液が保有する熱量を投入されて昇温する。そして、合流点Ｎ３に至る。
【０１１７】
一方、分岐点Ｎ１でバイパスライン１７Ａに入った温度ｔ１０の稀溶液Ｋは、排熱投入用熱交換器１３Ｃで加熱される。そして、排熱投入用熱交換器１３Ｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液Ｋは、合流点Ｎ３に導かれる。
排熱投入用熱交換器１３Ｃの潜熱熱交換器で発生（再生）した冷媒蒸気はラインＶ７をかいして低温再生器Ｇｅ３に導かれるか、或いは、ラインＶ８を通って中温再生器Ｇｅ２に導かれる。排熱投入用熱交換器１３Ｃの潜熱熱交換器で再生した冷媒蒸気が何れの再生器に供給されるかについては、発生する冷媒蒸気の圧力或いは投入される排熱の温度レベルにより、ケース・バイ・ケースで決定される。
【０１１８】
合流点Ｎ３で合流した稀溶液Ｋは、ライン１９Ａを介して高温再生器Ｇｅ１に導かれる。
【０１１９】
図７の実施形態においても、系外部の排熱を排熱投入用熱交換器１３Ｃを介して投入することにより、稀溶液Ｋが加熱・昇温され、その分だけ、高温再生器Ｇｅ１で消費される高質燃料が低減する。それと共に、排熱投入用熱交換器１３Ｃの潜熱熱交換器で再生した冷媒蒸気の分だけ、冷凍機全体の再生冷媒蒸気量が増加する。これにより、効率の向上が図られる。
【０１２０】
図８は、本発明の第８の実施形態に係るシリーズ式吸収冷凍機Ｓ８を示している。
図８の実施形態は図４の実施形態と概略同様であるが、蒸気ラインＶ９、Ｖ１０と、排熱投入用熱交換器の構成について、差異が存在する。
【０１２１】
図８において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは稀溶液ラインＬ１４で連通されている。
ラインＬ１４は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２との間の分岐点Ｎ１Ｂでバイパスライン１７Ｂが分岐されている。
ラインＬ１４は分岐点Ｎ１Ｂから分岐ライン１６Ｂとなって、中温溶液熱交換器Ｅｘ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１とを介して合流点Ｎ２Ｂに連通されている。
【０１２２】
バイパスライン１７Ｂは、中温溶液熱交換器Ｅｘ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１とをバイパスして、合流点Ｎ２Ｂでライン１６Ｂと合流している。
【０１２３】
バイパスライン１７Ｂには排熱投入用熱交換器１５Ｃが介装され、排熱投入用熱交換器１５Ｃは顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成されている。そして、排熱投入用熱交換器１５Ｃの潜熱熱交換器で発生（再生）する蒸気は、その温度レベルに対応して、蒸気ラインＶ９を介して低温再生器Ｇｅ３の上部に連通するか、或いは、蒸気ラインＶ１０を介して中温再生器Ｇｅ２の上部に連通する。
図示はされていないが、蒸気ラインＶ９、Ｖ１０は再生器に連通せずに、凝縮器Ｃｎに連通しても良い。
【０１２４】
排熱投入用熱交換器１５Ｃには、図示しない外部の排熱源につながるライン２５Ｃが連通されている。排熱側へ熱が逆流するのを防止するため、ライン２５Ｃを流れる排熱流体の温度は、排熱投入用熱交換器１５Ｃに入るライン１７Ｂの稀溶液Ｋの温度ｔ１１より高温であることが必要条件である。
【０１２５】
合流点Ｎ２Ｂと高温再生器Ｇｅ１との間の領域は、ライン１９Ｂによって連通されている。
【０１２６】
上記以外の構成は、図４或いは図５−図７のシリーズ式吸収冷凍機Ｊ１と同様である。
【０１２７】
上記吸収冷凍機Ｓ８の稀溶液の加熱について主体に説明する。
吸収器ＡｂからポンプＰａでラインＬ１４に送出された低温の稀溶液Ｋは、低温溶液熱交換器Ｅｘ３を通過して、昇温されて分岐点Ｎ１Ｂに至る。
【０１２８】
分岐点Ｎ１Ｂで分岐して分岐ライン１６Ｂに入った稀溶液Ｋは、中温溶液熱交換器Ｅｘ２及び高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通過して、昇温されて合流点Ｎ２Ｂに至る。
【０１２９】
分岐点Ｎ１Ｂからバイパスライン１７Ｂに入った温度ｔ１１の稀溶液Ｋは、排熱投入用熱交換器１５Ｃで加熱される。そして、排熱投入用熱交換器１５Ｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液Ｋは、合流点Ｎ２Ｂに導かれる。一方、排熱投入用熱交換器１５Ｃの潜熱熱交換器で再生した冷媒蒸気はラインＶ９を介して低温再生器Ｇｅ３に導かれるか、或いは、ラインＶ１０を介して中温再生器Ｇｅ２に導かれる。
ここで、排熱投入用熱交換器１５Ｃの潜熱熱交換器で再生した冷媒蒸気がラインＶ９、Ｖ１０の何れを流れるかについては、排熱の温度レベル等により、ケース・バイ・ケースで定められる。
【０１３０】
合流点Ｎ２Ｂで合流した稀溶液Ｋは、ライン１９Ｂを介して高温再生器Ｇｅ１に導かれる。
このようにして、系外部の排熱は排熱投入用熱交換器１５Ｃにより稀溶液へ投入されて、稀溶液の加熱・昇温を行なうが、その熱量に相当する高質燃料が節約される。これに加えて、排熱投入用熱交換器１５Ｃの潜熱熱交換器で再生した冷媒蒸気の分だけ、冷凍機全体の冷媒蒸気再生量が増加する。これにより、冷凍機の効率が更に向上するのである。
【０１３１】
図９は、本発明の第９実施形態に係るパラレルフロー（以降、「パラレル」と略記する。）式吸収冷凍機Ｐ１の構成を示している。図９の実施形態は、図１−８で示したシリーズ式の吸収冷凍機とは、種々の点で相違している。
【０１３２】
図９において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは、稀溶液Ｋの輸送管であるラインＬ１４と、高温の濃縮吸収溶液Ｋ０の輸送管であるラインＬ２０ａとにより、連通されている。
【０１３３】
ラインＬ１４とラインＬ２０ａとは、吸収器Ａｂ側から、低温溶液熱交換器Ｅｘ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１とにより、熱的に連通している。換言すれば、ラインＬ１４を流れる稀溶液は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１とにより、ラインＬ２０ａを流れる吸収溶液が保有する熱量を投入されている。
ラインＬ１４の低温溶液熱交換器Ｅｘ１と中溶液熱交換器Ｅｘ２との間に第１の分岐点Ｂ１が設けられ、中温溶液熱交換器Ｅｘ２に連通する第１の溶液ライン９ｆと、低温再生器Ｇｅ３に連通する第２の溶液ライン１０ｆとに分岐されている。
【０１３４】
第１の溶液ライン９ｆは、中温溶液熱交換器Ｅｘ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１との間に第２の分岐点Ｂ２が設けられ、高温溶液熱交換器Ｅｘ１に連通する第３の溶液ライン１１ｆと、中温再生器Ｇｅ２に連通する第４の溶液ライン１２ｆとに分岐されている。
【０１３５】
ラインＬ１４の低温溶液熱交換器Ｅｘ３と第１分岐点Ｂ１との間に排熱投入用熱交換器５Ｆが介装され、第１の分岐点Ｂ１と中温溶液熱交換器Ｅｘ２との間に排熱投入用熱交換器４Ｆが介装されている。
【０１３６】
また、ラインＬ１４の中温溶液熱交換器Ｅｘ２と第２の分岐点Ｂ２との間に排熱投入用熱交換器３Ｆが介装され、第２の分岐点Ｂ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１との間に排熱投入用熱交換器２Ｆが介装され、第３の溶液ライン１１ｆの高温溶液熱交換器Ｅｘ１と高温再生器Ｇｅ１との間における領域には排熱投入用熱交換器１Ｆが介装されている。
【０１３７】
また、第２の分岐点Ｂ２と中温再生器Ｇｅ２とを連通するライン１２ｆには、排熱投入用熱交換器６Ｆが介装されている。そして、第１の分岐点Ｂ１と低温再生器Ｇｅ３とを連通するライン１０ｆには、排熱投入用熱交換器７Ｆが介装されている。
上記の排熱投入用熱交換器５Ｆ、４Ｆ、３Ｆ、２Ｆ、１Ｆ、６Ｆ、７Ｆは、何れの1つか、或いは何れかの複数か、或いは全てが介装されている。
排熱投入用熱交換器５Ｆ、４Ｆ、３Ｆ、２Ｆ、１Ｆ、６Ｆ、７Ｆの何れが介装されるかは、排熱源の種類、数、排熱の温度レベル等により、ケース・バイ・ケースで決定される。
【０１３８】
上記排熱投入用熱交換器５Ｆには、図示しない外部の排熱源につながるライン１５Ｆが連通されている。ライン１５Ｆを流れる排熱流体の温度は、排熱投入用熱交換器５Ｆに入る稀溶液Ｋの温度ｔ１６より高温であることが必要条件である。
【０１３９】
同様に、排熱投入用熱交換器４Ｆ、３Ｆ、２Ｆ、１Ｆ、６Ｆ、７Ｆには、図示しない外部の排熱源につながるライン１４Ｆ、１３Ｆ、１２Ｆ、１１Ｆ、１６Ｆ、１７Ｆが連通されている。
【０１４０】
それらの各ライン１４Ｆ、１３Ｆ、１２Ｆ、１１Ｆ、１６Ｆ、１７Ｆを流れる排熱流体の温度は、各排熱投入用熱交換器４Ｆ、３Ｆ、２Ｆ、１Ｆ、６Ｆ、７Ｆに入る稀溶液Ｋの温度より高温であることが必要条件である。これは、吸収溶液が保有する熱量が、排熱側に逆流することを防止するためである。
【０１４１】
高温再生器Ｇｅ１と吸収器Ａｂを連通するラインＬ２０ａでは、高温溶液熱交換器Ｅｘ１と中温溶液熱交換器Ｅｘ２との間に合流点Ｂ４が設けられ、合流点Ｂ４では、中温再生器Ｇｅ２で加熱・濃縮された吸収溶液が流れる第６の溶液ラインＬ１６が合流している。
【０１４２】
また、ラインＬ２０ａの中温溶液熱交換器Ｅｘ２と低温溶液熱交換器Ｅｘ１との間には合流点Ｂ３が設けられ、合流点Ｂ３では、低温再生器Ｇｅ３で加熱・濃縮された吸収溶液が流れる第７の溶液ラインＬ１５が合流する。
【０１４３】
その他の構成については、図１−図８のシリーズ式吸収冷凍機と同様である。
【０１４４】
上記吸収冷凍機Ｐ１の稀溶液の加熱の態様を、排熱投入用熱交換器５Ｆ、４Ｆ、３Ｆ、２Ｆ、１Ｆ、６Ｆ、７Ｆのすべてが介装されている場合を例にとって説明する。
【０１４５】
吸収器ＡｂからポンプＰａでラインＬ１４に送出された低温の稀溶液Ｋは、低温溶液熱交換器Ｅｘ３を通過して温度ｔ１６に昇温し、排熱投入用熱交換器５Ｆで加熱されてｔ１５に昇温し、分岐点Ｂ１に至る。
【０１４６】
分岐点Ｂ１で分岐した稀溶液Ｋの一方はライン１０ｆを通り、排熱投入用熱交換器７Ｆで加熱されて低温再生器Ｇｅ３に入る。
分岐点Ｂ１で分岐した稀溶液Ｋの他方はライン９ｆを通り、排熱投入用熱交換器４Ｆで加熱されて、中温溶液熱交換器Ｅｘ２に導かれる。
【０１４７】
中温溶液熱交換器Ｅｘ２を通過して温度ｔ１４に昇温した稀溶液Ｋは、排熱投入用熱交換器３Ｆで加熱され、分岐点Ｂ２に至る。
分岐点Ｂ２で分岐した稀溶液Ｋの一方はライン１２ｆを通り、排熱投入用熱交換器６Ｆで加熱されて中温再生器Ｇｅ２に入る。
【０１４８】
分岐点Ｂ２で分岐した稀溶液Ｋの他方はライン１１ｆを通り、排熱投入用熱交換器２Ｆで加熱されて、高温溶液熱交換器Ｅｘ１に導かれる。
ついで、高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通過して温度ｔ１２に昇温した稀溶液Ｋは、排熱投入用熱交換器１Ｆで加熱され、高温再生器Ｇｅ１に供給される。
【０１４９】
このように、系外部の排熱が排熱投入用熱交換器５Ｆ、４Ｆ、３Ｆ、２Ｆ、１Ｆ、６Ｆ、及び７Ｆを介して吸収溶液の加熱・昇温に用いられる結果、吸収溶液が加熱・昇温した分だけ、高温再生器Ｇｅ１の加熱手段の高質燃料消費量（或いは供給熱量Ｑ）が節減される。
その結果、冷凍機の効率が向上するのである。
【０１５０】
図１０は、第１０の実施形態であるパラレル式吸収冷凍機Ｐ２を示している。
図１０の実施形態は、図９の実施形態と比較すると、中温再生器Ｇｅ２に連通するラインが分岐する位置と、排熱投入用熱交換器の介装位置が異なっている。
【０１５１】
図１０において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは、稀溶液ラインＬ１４と、高温の濃縮された吸収溶液の輸送管であるラインＬ２０ａとにより、連通されている。
【０１５２】
ラインＬ１４を流れる吸収溶液は、吸収器Ａｂ側から順に、低温溶液熱交換器Ｅｘ３、中温溶液熱交換器Ｅｘ２、高温溶液熱交換器Ｅｘ１により、ラインＬ２０ａが保有する熱量が投入される（熱交換が為される）。
【０１５３】
ラインＬ１４の吸収器Ａｂと低温溶液熱交換器Ｅｘ３との間に第１の分岐点Ｎ６が設けられ、低温溶液熱交換器Ｅｘ３に連通する第１の溶液ライン１６Ｎと、中温再生器Ｇｅ２に連通する第２の溶液ライン１７Ｎとに分岐されている。
【０１５４】
第１の溶液ライン１６Ｎでは、低温溶液熱交換器Ｅｘ１と中温溶液熱交換器Ｅｘ２との間に第２の分岐点Ｎ７が設けられ、中温溶液熱交換器Ｅｘ２に連通する第３の溶液ライン１５Ｎと、低温再生器Ｇｅ３に連通する第４の溶液ライン１８Ｎとに分岐されている。
【０１５５】
ライン１７Ｎには排熱投入用熱交換器９Ｆが介装され、その排熱投入用熱交換器９Ｆには図示しない外部の排熱源につながるライン１９Ｆが連通している。
排熱側へ熱が逆流しない様に、ライン１９Ｆを流れる排熱流体の温度は、排熱投入用熱交換器９Ｆを流れる稀溶液の温度ｔ２１より高温であることが必要条件である。
【０１５６】
ライン１５Ｎの高温溶液熱交換器Ｅｘ１と高温再生器Ｇｅ１との間にも、排熱投入用熱交換器８Ｆが介装されている。そして、排熱投入用熱交換器８Ｆには図示しない外部の排熱源に接続される排熱流体ライン１８Ｆが連通している。
ライン１８Ｆを流れる排熱流体の温度においても、排熱側への熱の逆流を防止するため、排熱投入用熱交換器８Ｆに入る稀溶液の温度ｔ２０よりも高温であることが必要条件である。
【０１５７】
高温再生器Ｇｅ１と吸収器Ａｂとを連通するラインＬ２０ａにおいて、高温溶液熱交換器Ｅｘ１と中温溶液熱交換器Ｅｘ２との間に合流点Ｎ８が設けられ、合流点Ｎ８では、中温再生器Ｇｅ２で加熱・濃縮された吸収溶液が流れる第６の溶液ラインＬ１６が合流している。
【０１５８】
また、ラインＬ２０ａの中温溶液熱交換器Ｅｘ２と低温溶液熱交換器Ｅｘ３との間にも合流点Ｎ９が設けられ、合流点Ｎ９では、低温再生器Ｇｅ３で加熱・濃縮された吸収溶液が流れる第７の溶液ラインＬ１５が合流している。
【０１５９】
上記の排熱投入用熱交換器９Ｆ、８Ｆは、何れの1つか、或いは両方が介装さ れている。排熱投入用熱交換器９Ｆ、８Ｆの何れが介装されるのかは、冷凍機Ｐ２に投入される排熱の温度レベル、種類により、ケース・バイ・ケースで決定される。
上記以外の構成については、図９のパラレル式吸収冷凍機と同様である。
【０１６０】
上記吸収冷凍機Ｐ２の稀溶液が加熱される態様を、排熱投入用熱交換器９Ｆ、８Ｆの両方が介装されている例について説明する。
【０１６１】
吸収器ＡｂからポンプＰａでラインＬ１４に送出された低温の稀溶液は、第１の分岐点Ｎ６でライン１６Ｎとライン１７Ｎに分岐される。
【０１６２】
分岐点Ｎ６で分岐された稀溶液の一方は、ライン１６Ｎを通って低温溶液熱交換器Ｅｘ３で加熱・昇温されて、分岐点Ｎ７でライン１８Ｎとライン１５Ｎに分岐される。そして、ライン１８Ｎを通った稀溶液は、低温再生器Ｇｅ３に供給される。
【０１６３】
ライン１５Ｎを流れる稀溶液は、中温溶液熱交換器Ｅｘ２、高温溶液熱交換器Ｅｘ１及び排熱投入用熱交換器８Ｆを通って、加熱・昇温されて高温再生器Ｇｅ１に入る。
分岐点Ｎ６で分岐した稀溶液の他方はライン１７Ｎを通り、排熱投入用熱交換器９Ｆで加熱されて、中温再生器Ｇｅ２に供給される。
【０１６４】
この様に、冷凍機外部の排熱が排熱投入用熱交換器９Ｆ、８Ｆにより吸収溶液の加熱・昇温に利用されることにより、吸収溶液が加熱・昇温した分だけ、高温再生器Ｇｅ１の加熱手段の高質燃料消費量（使用熱量Ｑ）が低減し、冷凍機の効率が向上する。
【０１６５】
図１１は、第１１の実施形態であるパラレル式吸収冷凍機Ｐ３を示している。
図１１の実施形態は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３、中温溶液熱交換器Ｅｘ２、高温溶液熱交換器Ｅｘ１をバイパスするバイパスライン１８Ｐを有する点と、排熱投入用熱交換器の介装位置について、図９、図１０の実施形態とは相違している。
図１１において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは、稀溶液ラインＬ１４と、高温の濃縮された吸収溶液の輸送管である第６の溶液ラインＬ２０ａとにより、連通している。
【０１６６】
ラインＬ２０ａを流れる吸収溶液が保有する熱量は、吸収器Ａｂ側から順に、低温溶液熱交換器Ｅｘ３、中温溶液熱交換器Ｅｘ２、高温溶液熱交換器Ｅｘ１により、ラインＬ１４を流れる吸収溶液に投入される（熱交換される）。
【０１６７】
ラインＬ１４の吸収器Ａｂと低温溶液熱交換器Ｅｘ３との間に第１の分岐点Ｎ６が設けられ、低温溶液熱交換器Ｅｘ３に連通する第１の溶液ライン１６Ｎと、低温溶液熱交換器Ｅｘ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１とをバイパスして高温再生器Ｇｅ１に連通するバイパスライン１８Ｐとに分岐されている。
【０１６８】
第１の溶液ライン１６Ｎは、低温溶液熱交換器Ｅｘ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２との間に設けられた第２の分岐点Ｎ７で、中温溶液熱交換器Ｅｘ２に連通する第２の溶液ライン１５Ｎと、低温再生器Ｇｅ３に連通する第３の溶液ライン１８Ｎとに分岐されている。
【０１６９】
第２の溶液ライン１５Ｎは、中温溶液熱交換器Ｅｘ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１との間における第３の分岐点Ｎ８で、高温溶液熱交換器Ｅｘ１に連通する第４の溶液ライン１４Ｎと、中温再生器Ｇｅ２に連通する第５の溶液ライン１９Ｐとに分岐されている。
【０１７０】
第４の溶液ライン１４Ｎは、第１の合流点Ｎ９を介して高温再生器Ｇｅ１に連通されている。
【０１７１】
バイパスライン１８Ｐには排熱投入用熱交換器１０Ｆが介装され、第１の合流点Ｎ９に連通されている。その排熱投入用熱交換器１０Ｆには、図示しない外部の排熱源につながるライン２０Ｆが連通している。
ここで、排熱側に熱が逆流することを防止するため、ライン２０Ｆを流れる排熱流体の温度は、排熱投入用熱交換器１０Ｆに入る稀溶液Ｋの温度ｔ２５より高温であることが必要条件である。
【０１７２】
高温再生器Ｇｅ１と吸収器Ａｂとを連通するラインＬ２０ａでは、高温溶液熱交換器Ｅｘ１と中温溶液熱交換器Ｅｘ２との間に合流点Ｎ１０が設けられ、合流点Ｎ１０では、中温再生器Ｇｅ２で加熱・濃縮された吸収溶液が流れる溶液ラインＬ１６が合流している。
【０１７３】
また、ラインＬ２０ａの中温溶液熱交換器Ｅｘ２と低温溶液熱交換器Ｅｘ１との間に合流点Ｎ１１が設けられ、合流点Ｎ１１では、低温再生器Ｇｅ３で加熱・濃縮された吸収溶液Ｋが流れる第７の溶液ラインＬ１５が合流している。
【０１７４】
上記以外の構成については、図９、図１０で示したパラレル式吸収冷凍機と同じである。
次に、上記吸収冷凍機Ｐ３において、稀溶液が加熱される態様を主体に説明する。
吸収器ＡｂからポンプＰａでラインＬ１４に送出された低温の稀溶液は、第１の分岐点Ｎ６でライン１６Ｎとライン１８Ｐに分岐される。
【０１７５】
分岐点Ｎ６で分岐された稀溶液の一方はライン１６Ｎを通って、低温溶液熱交換器Ｅｘ３で加熱、昇温され、分岐点Ｎ７でライン１８Ｎとライン１５Ｎに分岐される。バイパスライン１８Ｐを流れる吸収溶液は、排熱投入用熱交換器１０Ｆで加熱・昇温されて、合流点Ｎ９へ送出される。
【０１７６】
ライン１８Ｎを通った稀溶液は、低温再生器Ｇｅ３に供給される。ライン１５Ｎを流れる稀溶液は、中温溶液熱交換器Ｅｘ２を通って加熱され、第3の分岐点 Ｎ８に至る。
【０１７７】
第３の分岐点Ｎ８でも稀溶液は分岐され、一方はライン１９Ｐを通って中温再生器Ｇｅ２に供給され、他方はライン１４Ｎを介して高温溶液熱交換器Ｅｘ１を経由して第１の合流点Ｎ９に至る。
第１の合流点Ｎ９で、高温溶液熱交換器Ｅｘ１を経由した稀溶液と、排熱投入用熱交換器１０Ｆを経由した稀溶液とが合流して、ライン２０Ｐを介して高温再生器Ｇｅ１に供給される。
【０１７８】
このようにして、系外部の排熱が排熱投入用熱交換器１０Ｆにより吸収溶液の加熱・昇温に利用され、吸収溶液が加熱・昇温した分の熱量が、高温再生器Ｇｅ１の加熱手段の高質燃料消費量（使用熱量Ｑ）の節約分となり、冷凍機の効率が向上する。
【０１７９】
図１２は、第１２の実施形態であるパラレル式吸収冷凍機Ｐ４を示している。
図１２の実施形態は、低温再生器Ｇｅ３に連通するラインの分岐位置と、排熱投入用熱交換器の介装位置について、図９−図１１の実施形態とは相違している。
【０１８０】
図１２において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは、稀溶液ラインＬ１４と、高温の濃縮された吸収溶液の輸送管である第６の溶液ラインＬ２０ａとにより、連通している。
【０１８１】
ラインＬ１４を流れる吸収溶液には、吸収器Ａｂ側から順に、低温溶液熱交換器Ｅｘ３、中温溶液熱交換器Ｅｘ２、高温溶液熱交換器Ｅｘ１を介して、ラインＬ２０ａを流れる吸収溶液が保有する熱量が投入される（熱交換される）。
【０１８２】
ラインＬ１４の中温溶液熱交換器Ｅｘ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１との間に、第１の分岐点Ｎ１３が設けられ、高温溶液熱交換器Ｅｘ１に連通する第１の溶液ライン２１Ｐと、中温再生器Ｇｅ２に連通する第２の溶液ライン１９Ｐとに分岐されている。
【０１８３】
高温溶液熱交換器Ｅｘ１と高温再生器Ｇｅ１との間に第２の分岐点Ｎ１５が設けられ、一方は第３の溶液ライン２０Ｐを介して高温再生器Ｇｅ１に連通されている。
【０１８４】
第２の分岐点Ｎ１５で分岐した他方は、排熱投入用熱交換器１１Ｆを介装した第４の溶液ライン２２Ｐとして、低温再生器Ｇｅ３に連通している。
【０１８５】
排熱投入用熱交換器１１Ｆには、図示しない外部の排熱源につながるライン２１Ｆが連通されている。熱の逆流防止のため、ライン２１Ｆを流れる排熱流体の温度は、排熱投入用熱交換器１１Ｆに入る稀溶液Ｋの温度ｔ３０より高温であることが必要条件である。
【０１８６】
高温再生器Ｇｅ１と吸収器Ａｂを連通するラインＬ２０ａにおいて、高温溶液熱交換器Ｅｘ１と中温溶液熱交換器Ｅｘ２との間には合流点Ｎ１０が設けられ、合流点Ｎ１０では、中温再生器Ｇｅ２で加熱・濃縮された吸収溶液が流れる溶液ラインＬ１６が合流している。
【０１８７】
ラインＬ２０ａの中温溶液熱交換器Ｅｘ２と低温溶液熱交換器Ｅｘ１との間に合流点Ｎ１１が設けられ、合流点Ｎ１１では、低温再生器Ｇｅ３で加熱・濃縮した吸収溶液が流れる第７の溶液ラインＬ１５が合流している。
【０１８８】
上記以外の構成は、図９−図１１で示すパラレル式吸収冷凍機と同様である。
【０１８９】
上記吸収冷凍機Ｐ４における稀溶液の加熱の態様を主体に説明する。
吸収器ＡｂからポンプＰａでラインＬ１４に送出された低温の稀溶液は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３と、中温溶液熱交換器Ｅｘ２を通って加熱され、第１分岐点Ｎ１３に至る。
【０１９０】
第１の分岐点Ｎ１３で分岐した稀溶液は、ライン１９Ｐを介して中温再生器Ｇｅ２に入り、他方の稀溶液は第１の溶液ライン２１Ｐに分岐される。
第１の溶液ライン２１Ｐに分岐された稀溶液は、高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通って加熱され温度ｔ３０となって第２分岐点Ｎ１５に至る。
【０１９１】
第２の分岐Ｎ１５で稀溶液はさらに分岐され、一方はライン２０Ｐを通って高温再生器Ｇｅ１に入り、分岐した他法の稀溶液は、排熱投入用熱交換器１１Ｆを通って加熱され、低温再生器Ｇｅ３に入る。
【０１９２】
高温再生器Ｇｅ１で濃縮された吸収溶液はラインＬ２０ａを流れ、途中の合流点Ｎ１０で中温再生器Ｇｅ２で加熱された吸収溶液と合流し、合流点Ｎ１１で低温再生器Ｇｅ３で濃縮された吸収溶液と合流して、吸収器Ａｂに戻る。
【０１９３】
このようにして、系外部の排熱が排熱投入用熱交換器１１Ｆにより吸収溶液の加熱・昇温に用いられるので、その分の熱量に相当する高質燃料が節約される。
【０１９４】
図１３は、第１３の実施形態であるパラレル式吸収冷凍機Ｐ５を示している。
図１３の実施形態を図９の実施形態と比較すれば、排熱投入用熱交換器の構成と、排熱投入用熱交換器から再生器に連通する蒸気ラインの点で、相違している。
【０１９５】
図１３において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは、稀溶液ラインＬ１４と、高温で濃縮された吸収溶液の輸送管であるラインＬ２０ａとにより、連通されている。
【０１９６】
ラインＬ１４を流れる吸収溶液は、吸収器Ａｂ側から順に、低温溶液熱交換器Ｅｘ３、中温溶液熱交換器Ｅｘ２、高温溶液熱交換器Ｅｘ１により、ら員Ｌ２０ａを流れる吸収溶液が保有する熱量を投入される。
【０１９７】
ラインＬ１４の低温溶液熱交換器Ｅｘ３と中溶液熱交換器Ｅｘ２との間に第１の分岐点Ｂ１が設けられ、中温溶液熱交換器Ｅｘ２に連通する第１の溶液ライン９ｆと、低温再生器Ｇｅ３に連通する第２の溶液ライン１０ｆとに分岐されている。
【０１９８】
第１の溶液ライン９ｆは、中温溶液熱交換器Ｅｘ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１との間に第２の分岐点Ｂ２が設けられ、高温溶液熱交換器Ｅｘ１に連通する第３の溶液ライン１１ｆと、中温再生器Ｇｅ２に連通する第４の溶液ライン１２ｆとに分岐されている。
【０１９９】
ラインＬ１４の低温溶液熱交換器Ｅｘ３と第１分岐点Ｂ１との間には、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成される排熱投入用熱交換器５Ｆｃが介装されている。そして、排熱投入用熱交換器５Ｆｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気が流れる蒸気ラインＶ２１が、低温再生器Ｇｅ３の上部に連通されている。但し、ラインＶ２１を凝縮器Ｃｎに連通せしめても良い。
【０２００】
第１の分岐点Ｂ１と中温溶液熱交換器Ｅｘ２との間にも、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成される排熱投入用熱交換器４Ｆｃが介装されている。そして、排熱投入用熱交換器４Ｆｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気が流れる蒸気ラインＶ２３が、低温再生器Ｇｅ３の上部に連通されている（凝縮器Ｃｎに連通させることも可能である）。
【０２０１】
ラインＬ１４の中温溶液熱交換器Ｅｘ２と第２の分岐点Ｂ２との間にも、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成される排熱投入用熱交換器３Ｆｃが介装されている。そして、排熱投入用熱交換器３Ｆｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気が流れる蒸気ラインＶ２４が、中温再生器Ｇｅ２の上部に連通されている（凝縮器Ｃｎに連通させることも可能である）。
【０２０２】
第２の分岐点Ｂ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１との間にも、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成される排熱投入用熱交換器２Ｆｃが介装されている。そして、排熱投入用熱交換器２Ｆｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気が流れる蒸気ラインＶ２６が、中温再生器Ｇｅ２の上部に連通されている（凝縮器Ｃｎに連通させることも可能である）。
【０２０３】
高温溶液熱交換器Ｅｘ１と高温再生器Ｇｅ１とを連通する第３の溶液ライン１１ｆにも、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成される排熱投入用熱交換器１Ｆｃが介装されている。そして、排熱投入用熱交換器１Ｆｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気が流れる蒸気ラインＶ２７が、高温再生器Ｇｅ１の上部に連通されている（凝縮器Ｃｎに連通させることも可能である）。
【０２０４】
ライン１２ｆにも、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成される排熱投入用熱交換器６Ｆｃが介装されている。そして、排熱投入用熱交換器６Ｆｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気が流れる蒸気ラインＶ２５が、中温再生器Ｇｅ２の上部に連通されている（凝縮器Ｃｎに連通させることも可能である）。
【０２０５】
ライン１０ｆにも、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成される排熱投入用熱交換器７Ｆｃが介装されている。そして、排熱投入用熱交換器７Ｆｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気が流れる蒸気ラインＶ２２が、低温再生器Ｇｅ３の上部に連通されている（凝縮器Ｃｎに連通させることも可能である）。
【０２０６】
前記排熱投入用熱交換器５Ｆｃには、図示しない外部の排熱源につながるライン１５Ｆｃが連通されている。排熱側への熱の逆流防止のため、ライン１５Ｆｃを流れる排熱流体の温度は、排熱投入用熱交換器５Ｆｃに入る稀溶液Ｋの温度ｔ１６ｃより高温であることが必要条件である。
【０２０７】
同様に、排熱投入用熱交換器４Ｆｃ、３Ｆｃ、２Ｆｃ、１Ｆｃ、６Ｆｃ、７Ｆｃには、図示しない外部の排熱源につながるライン１４Ｆｃ、１３Ｆｃ、１２Ｆｃ、１１Ｆｃ、１６Ｆｃ、１７Ｆｃが連通されている。
【０２０８】
それらの各ライン１４Ｆｃ、１３Ｆｃ、１２Ｆｃ、１１Ｆｃ、１６Ｆｃ、１７Ｆｃを流れる排熱流体の温度は、各排熱投入用熱交換器４Ｆｃ、３Ｆｃ、２Ｆｃ、１Ｆｃ、６Ｆｃ、７Ｆｃに入る稀溶液Ｋの温度より高温であることが必要条件である。吸収溶液が保有する熱量が排熱側に逆流しない様にするためである。
【０２０９】
高温再生器Ｇｅ１と吸収器Ａｂとを連通するラインＬ２０ａにおいて、高温溶液熱交換器Ｅｘ１と中温溶液熱交換器Ｅｘ２との間に合流点Ｂ４が設けられ、合流点Ｂ４では、中温再生器Ｇｅ２で濃縮された吸収溶液が流れる第６の溶液ラインＬ１６が合流している。
【０２１０】
ラインＬ２０ａの中温溶液熱交換器Ｅｘ２と低温溶液熱交換器Ｅｘ１との間にも合流点Ｂ３が設けられ、合流点Ｂ３では、低温再生器Ｇｅ３で濃縮された吸収溶液が流れる第７の溶液ラインＬ１５が合流している。
【０２１１】
上記以外の構成は、図９等で示したパラレル式吸収冷凍機と同様である。
ここで、上記の排熱投入用熱交換器５Ｆｃ、４Ｆｃ、３Ｆｃ、２Ｆｃ、１Ｆｃ、６Ｆｃ、７Ｆｃは、何れの1つか、或いは何れかの複数か、或いは全てが介装さ れている。排熱投入用熱交換器５Ｆｃ、４Ｆｃ、３Ｆｃ、２Ｆｃ、１Ｆｃ、６Ｆｃ、７Ｆｃの何れを介装するのかは、排熱源の種類、数、排熱流体の温度レベル等の条件により、ケース・バイ・ケースで決定される。
【０２１２】
上記吸収冷凍機Ｐ５の稀溶液の作用を、排熱投入用熱交換器５Ｆｃ、４Ｆｃ、３Ｆｃ、２Ｆｃ、１Ｆｃ、６Ｆｃ、７Ｆｃのすべてが介装されている例について説明する。
【０２１３】
吸収器ＡｂからポンプＰａでラインＬ１４に送出された低温の稀溶液は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３を通過して温度ｔ１６ｃに昇温し、ついで排熱投入用熱交換器５Ｆｃで加熱される。
【０２１４】
排熱投入用熱交換器５Ｆｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液は、分岐点Ｂ１に導かれ、排熱投入用熱交換器５Ｆｃの潜熱熱交換器で発生した冷媒蒸気はラインＶ２１を介して低温再生器Ｇｅ３に入る。
【０２１５】
ｔ１５ｃに昇温して分岐点Ｂ１に至った稀溶液は、一部がライン１０ｆを介して排熱投入用熱交換器７Ｆｃで加熱される。そして、排熱投入用熱交換器７Ｆｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液はライン１０ｆを介し、排熱投入用熱交換器７Ｆｃの潜熱熱交換器で発生した冷媒蒸気はラインＶ２２を介して、それぞれ低温再生器Ｇｅ３に入る。
【０２１６】
分岐点Ｂ１で分岐した稀溶液の残りの部分は、ライン９ｆを介して排熱投入用熱交換器４Ｆｃに導かれる。排熱投入用熱交換器４Ｆｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液Ｋはライン９ｆを介して中温溶液熱交換器Ｅｘ２に導かれ、ｔ１４ｃに昇温し、そして排熱投入用熱交換器３Ｆｃで加熱される。
また、排熱投入用熱交換器４Ｆｃの潜熱熱交換器で発生した冷媒蒸気は、ラインＶ２３を介して低温再生器Ｇｅ３に入る。
【０２１７】
排熱投入用熱交換器３Ｆｃの顕熱熱交換器で加熱されてｔ１３ｃに昇温した稀溶液は、分岐点Ｂ２に至る。そして、排熱投入用熱交換器３Ｆｃの潜熱熱交換器で発生した冷媒蒸気は、ラインＶ２４を介して中温再生器Ｇｅ２に入る。
【０２１８】
分岐点Ｂ２で分岐した稀溶液の一部は、ライン１２ｆを通り、排熱投入用熱交換器６Ｆｃで加熱される。そして、排熱投入用熱交換器６Ｆｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液Ｋはライン１２ｆを介し、排熱投入用熱交換器６Ｆｃの潜熱熱交換器で発生した冷媒蒸気はラインＶ２５を介して、それぞれ低温再生器Ｇｅ３に入る。
【０２１９】
分岐点Ｂ２で分岐した稀溶液の残りの部分は、ライン１１ｆを流れて排熱投入用熱交換器２Ｆｃで加熱される。そして、排熱投入用熱交換器２Ｆｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液は、ライン１１ｆを介して高温溶液熱交換器Ｅｘ１に導かれ、排熱投入用熱交換器２Ｆｃの潜熱熱交換器で発生した冷媒蒸気は、ラインＶ２６を介して中温再生器Ｇｅ２に入る。
【０２２０】
高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通った稀溶液はｔ１２ｃに昇温されて、排熱投入用熱交換器１Ｆｃで加熱される。そして、排熱投入用熱交換器１Ｆｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液はライン１１ｆを介し、排熱投入用熱交換器１Ｆｃの潜熱熱交換器で発生した冷媒蒸気はラインＶ２７を介して、それぞれ高温再生器Ｇｅ１に入る。
【０２２１】
高温再生器Ｇｅ１で濃縮された吸収溶液は、ラインＬ２０ａを流れ、途中の合流点Ｂ４で中温再生器Ｇｅ２により加熱された吸収溶液と合流し、合流点Ｂ３で低温再生器Ｇｅ３により加熱された吸収溶液と合流して、吸収器Ａｂに戻る。
【０２２２】
このようにして、系外部の排熱を排熱投入用熱交換器５Ｆｃ、４Ｆｃ、３Ｆｃ、２Ｆｃ、１Ｆｃ、６Ｆｃ、７Ｆｃにより稀溶液の加熱・昇温に用いているので、吸収溶液を加熱・昇温した分の熱量に相当する高質燃料が節約される。
一方、排熱投入用熱交換器５Ｆｃ、４Ｆｃ、３Ｆｃ、２Ｆｃ、１Ｆｃ、６Ｆｃ、７Ｆｃで冷媒蒸気が再生されるので、その分だけ、冷凍機の冷媒再生量が増加する。
そして、高質燃料消費量が減少し、冷媒再生量が増加する結果、冷凍機の効率が更に向上するのである。
【０２２３】
図１４は、第１４の実施形態であるパラレル式吸収冷凍機Ｐ６を示している。
図１４の実施形態は図１０の実施形態と類似している。しかし、排熱投入用熱交換器の構成と、排熱投入用熱交換器と再生器とを連通する蒸気ラインを有する点で、図１０の実施形態とは相違している。
【０２２４】
図１４において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは、稀溶液ラインＬ１４と、高温の濃縮吸収溶液の輸送管であるラインＬ２０ａとにより、連通されている。
【０２２５】
ラインＬ１４を流れる吸収溶液は、吸収器Ａｂ側から順に、低温溶液熱交換器Ｅｘ３、中温溶液熱交換器Ｅｘ２、高温溶液熱交換器Ｅｘ１により、ラインＬ２０ａを流れる吸収溶液が保有する熱量が投入される（熱交換が為される）。
【０２２６】
ラインＬ１４は、吸収器Ａｂと低温溶液熱交換器Ｅｘ３との間の第１の分岐点Ｎ６において、低温溶液熱交換器Ｅｘ３に連通する第１の溶液ライン１６Ｎと、中温再生器Ｇｅ２に連通する第２の溶液ライン１７Ｎとに分岐する。
【０２２７】
第１の溶液ライン１６Ｎは、低温溶液熱交換器Ｅｘ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２との間に第２の分岐点Ｎ７が設けられ、中温溶液熱交換器Ｅｘ２に連通する第３の溶液ライン１５Ｎと、低温再生器Ｇｅ３に連通する第４の溶液ライン１８Ｎとに分岐されている。
【０２２８】
高温再生器Ｇｅ１と吸収器Ａｂを連通するラインＬ２０ａにおいては、高温溶液熱交換器Ｅｘ１と中温溶液熱交換器Ｅｘ２との間に合流点Ｎ８が設けられ、合流点Ｎ８では、中温再生器Ｇｅ２で加熱・濃縮された吸収溶液が流れる第６の溶液ラインＬ１６が合流している。
【０２２９】
第２の溶液ライン１７Ｎには排熱投入用熱交換器９Ｆｃが介装されており、排熱投入用熱交換器９Ｆｃには、図示しない外部の排熱源につながるライン１９Ｆｃが連通されている。
排熱側へ熱が逆流することを防止するため、ライン１９Ｆｃを流れる排熱流体の温度は、排熱投入用熱交換器９Ｆｃに入る稀溶液Ｋの温度ｔ２１ｃより高温であることが必要条件である。
排熱投入用熱交換器９Ｆｃは、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とにより構成されている。そして、排熱投入用熱交換器９Ｆｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気冷媒は、その温度レベルに応じて、蒸気ラインＶ３０を介して低温再生器Ｇｅ３に供給されるか、或いは、蒸気ラインＶ３１を介して中温再生器Ｇｅ２に供給される。図示はされていないが、蒸気ラインＶ３０、Ｖ３１は、再生器ではなく、凝縮器Ｃｎに連通していても良い。
【０２３０】
ライン１５Ｎの高温溶液熱交換器Ｅｘ１と高温再生器Ｇｅ１との間には、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成される排熱投入用熱交換器８Ｆｃが介装されている。そして、排熱投入用熱交換器８Ｆｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気が流れる蒸気ラインＶ３２が、高温再生器Ｇｅ１に連通されている（凝縮器Ｃｎに連通しても良い）。
【０２３１】
排熱投入用熱交換器８Ｆｃには図示しない外部の排熱源につながるライン１８Ｆｃが連通されている。排熱側への熱の逆流を防止するため、ライン１８Ｆｃを流れる排熱流体の温度は、排熱投入用熱交換器８Ｆｃに入る稀溶液Ｋの温度ｔ２０ｃより高温であることが必要条件である。
【０２３２】
高温再生器Ｇｅ１と吸収器Ａｂとを連通するラインＬ２０ａでは、高温溶液熱交換器Ｅｘ１と中温溶液熱交換器Ｅｘ２との間に合流点Ｎ８が設けられ、合流点Ｎ８では、中温再生器Ｇｅ２で加熱・濃縮された吸収溶液が流れる第６の溶液ラインＬ１６が合流している。
【０２３３】
また、ラインＬ２０ａの中温溶液熱交換器Ｅｘ２と低温溶液熱交換器Ｅｘ３との間に合流点Ｎ９では、低温再生器Ｇｅ３で加熱・濃縮された吸収溶液が流れる第７の溶液ラインＬ１５が合流している。
【０２３４】
上記以外の構成は、図１０のパラレル式吸収冷凍機と同様である。
ここで、上記の排熱投入用熱交換器９Ｆｃ、８Ｆｃは、何れの１つか、或いは両方が介装されている。排熱投入用熱交換器９Ｆｃ、８Ｆｃの何れが介装されるのかは、排熱の種類、温度レベル等の条件により、ケース・バイ・ケースで決定される。
【０２３５】
上記吸収冷凍機Ｐ６の稀溶液が加熱される態様を、排熱投入用熱交換器９Ｆｃ、８Ｆｃの両方が介装されている例について説明する。
【０２３６】
吸収器ＡｂからポンプＰａでラインＬ１４に送出された低温の稀溶液は、第１の分岐点Ｎ６でライン１６Ｎとライン１７Ｎに分岐する。
【０２３７】
分岐点Ｎ６で分岐した稀溶液の一部はライン１６Ｎを通り、低温溶液熱交換器Ｅｘ３で加熱・昇温され、分岐点Ｎ７でライン１８Ｎとライン１５Ｎに分岐される。ライン１８Ｎを通った稀溶液は低温再生器Ｇｅ３に導かれる。
【０２３８】
ライン１５Ｎに分岐した稀溶液は、中温溶液熱交換器Ｅｘ２及び高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通って加熱されて、ｔ２０ｃに昇温されて、排熱投入用熱交換器８Ｆｃで加熱される。そして、排熱投入用熱交換器８Ｆｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液はライン１５Ｎを介し、排熱投入用熱交換器８Ｆｃの潜熱熱交換器で発生した冷媒蒸気はラインＶ３２を介して、それぞれ高温再生器Ｇｅ１に入る。
【０２３９】
第１の分岐点Ｎ６からライン１７Ｎに分岐した稀溶液は、温度ｔ２１ｃであり、排熱投入用熱交換器９Ｆｃに入り加熱され、排熱投入用熱交換器９Ｆｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液は中温再生器Ｇｅ２に入り、潜熱熱交換器で発生した冷媒蒸気はラインＶ３０を介して低温再生器Ｇｅ３に供給されるか、或いは、ラインＶ３１を介して中温再生器Ｇｅ１に供給される。
【０２４０】
このようにして、系外部の排熱が排熱投入用熱交換器９Ｆｃ、８Ｆｃによる吸収溶液を加熱・昇温し、その分の熱量に相当する高質燃料消費量が節約される。また、排熱投入用熱交換器９Ｆｃ、８Ｆｃで再生した冷媒蒸気の分だけ冷媒蒸気再生量が増加する。
その結果、高質燃料消費量が減少し、且つ、冷媒上記再生量が増加するため、冷凍機の効率が更に向上する。
【０２４１】
図１５は、第１５の実施形態であるパラレル式吸収冷凍機Ｐ７を示している。
図１５の実施形態は図１１の実施形態と概略同様である。しかし、排熱投入用熱交換器の構成と、該排熱投入用熱交換器で発生する冷媒蒸気が流れる蒸気ラインＶ３５、Ｖ３６を有している点で、図１１の実施形態とは相違している。
【０２４２】
図１５において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは、稀溶液ラインＬ１４と、高温の濃縮された吸収溶液の輸送管である第６の溶液ラインＬ２０ａとにより、連通されている。
【０２４３】
ラインＬ１４を流れる吸収溶液は、吸収器Ａｂ側から順に、低温溶液熱交換器Ｅｘ３、中温溶液熱交換器Ｅｘ２、高温溶液熱交換器Ｅｘ１を介して、ラインＬ２０ａを流れる吸収溶液が保有する熱量が投入される（熱交換される）。
【０２４４】
ラインＬ１４において、吸収器Ａｂと低温溶液熱交換器Ｅｘ３との間に第１の分岐点Ｎ６が設けられ、低温溶液熱交換器Ｅｘ３に連通する第１の溶液ライン１６Ｎと、低温溶液熱交換器Ｅｘ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２と高温溶液熱交換器Ｅｘとをバイパスして高温再生器Ｇｅ１に連通するバイパスライン１８Ｐとに分岐している。
【０２４５】
第１の溶液ライン１６Ｎは、低温溶液熱交換器Ｅｘ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２との間に第２の分岐点Ｎ７が設けられ、中温溶液熱交換器Ｅｘ２に連通する第２の溶液ライン１５Ｎと、低温再生器Ｇｅ３に連通する第３の溶液ライン１８Ｎとに分岐している。
【０２４６】
第２の溶液ライン１５Ｎは、中温溶液熱交換器Ｅｘ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１との間に第３の分岐点Ｎ８が設けられ、高温溶液熱交換器Ｅｘ１に連通する第４の溶液ライン１４Ｎと、中温再生器Ｇｅ２に連通する第５の溶液ライン１９Ｐとに分岐されている。
【０２４７】
第４の溶液ライン１４Ｎは、第１の合流点Ｎ９を介して（ライン２０Ｐとなり）高温再生器Ｇｅ１に連通されている。
【０２４８】
ライン１８Ｐには、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成される排熱投入用熱交換器１０Ｆｃが介装されている。そして、排熱投入用熱交換器１０Ｆｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気は、その温度レベルに対応して、蒸気ラインＶ３６を介して中温再生器Ｇｅ２に供給されるか、或いは、蒸気ラインＶ３５を介して低温再生器Ｇｅ３に供給される。
図示はされていないが、蒸気ラインＶ３５、Ｖ３６は、再生器に連通せずに、凝縮器Ｃｎに連通しても良い。
【０２４９】
排熱投入用熱交換器１０Ｆｃには、図示しない外部の排熱源につながるライン２０Ｆｃが連通されている。排熱側への熱の逆流を防止するため、ライン２０Ｆｃを流れる排熱流体の温度は、排熱投入用熱交換器１０Ｆに入る稀溶液Ｋの温度ｔ２５より高温であることが必要条件である。
【０２５０】
高温再生器Ｇｅ１と吸収器Ａｂを連通するラインＬ２０ａには、高温溶液熱交換器Ｅｘ１と中温溶液熱交換器Ｅｘ２との間に合流点Ｎ１０が設けられ、合流点Ｎ１０では、中温再生器Ｇｅ２で加熱・濃縮された吸収溶液が流れる溶液ラインＬ１６が合流している。
【０２５１】
また、ラインＬ２０ａの中温溶液熱交換器Ｅｘ２と低温溶液熱交換器Ｅｘ３との間に合流点Ｎ１１が設けられ、合流点Ｎ１１では、低温再生器Ｇｅ３で加熱・濃縮された吸収溶液が流れる第７の溶液ラインＬ１５が合流している。
【０２５２】
上記以外の構成は、図１１で示したパラレル式吸収冷凍機と同様である。
次に、上記吸収冷凍機Ｐ７における稀溶液加熱の態様を主体に説明する。
【０２５３】
吸収器ＡｂからポンプＰａでラインＬ１４に送出された低温の稀溶液は、第１の分岐点Ｎ６でライン１６Ｎとライン１８Ｐに分岐する。
【０２５４】
分岐点Ｎ６で分岐した稀溶液の一部は、ライン１６Ｎを通って低温溶液熱交換器Ｅｘ３で加熱され、昇温し、第２の分岐点Ｎ７でライン１８Ｎとライン１５Ｎに分岐される。ライン１８Ｎを通った稀溶液Ｋは低温再生器Ｇｅ３に導かれる。
【０２５５】
ライン１５Ｎに分岐した稀溶液Ｋは、中温溶液熱交換器Ｅｘ２を通って加熱され、第3の分岐点Ｎ８に至る。
【０２５６】
第３の分岐Ｎ８で稀溶液は分岐され、その一部はライン１９Ｐを通って中温再生器Ｇｅ２に入り、稀溶液の残りの部分はライン１４Ｎを流れて、高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通って第１の合流点Ｎ９に至る。
【０２５７】
分岐点Ｎ６でライン１８Ｐに分岐した稀溶液の残りの部分は、排熱投入用熱交換器１０Ｆｃで加熱される。そして、排熱投入用熱交換器１０Ｆｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液は第１の合流点Ｎ９に導かれる。一方、排熱投入用熱交換器１０Ｆｃの潜熱熱交換器で発生した冷媒蒸気は、ラインＶ３６を介して中温再生器Ｇｅ２に供給されるか、或いは、ラインＶ３５を介して低温再生器Ｇｅ３に供給される。。
【０２５８】
第１の合流点Ｎ９で、高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通った稀溶液と、排熱投入用熱交換器１０Ｆｃを通った稀溶液とが合流して、ライン２０Ｐとなり、高温再生器Ｇｅ１に入る。
高温再生器Ｇｅ１で濃縮された吸収溶液は、ラインＬ２０ａを流れ、合流点Ｎ１０で中温再生器Ｇｅ２で加熱された吸収溶液と合流し、合流点Ｎ１１で低温再生器Ｇｅ３で加熱された吸収溶液と合流して、吸収器Ａｂに戻る。
【０２５９】
このように、系外部の排熱が排熱投入用熱交換器１０Ｆｃにより吸収溶液の加熱・昇温に利用され、その加熱・昇温分の熱量に相当する高質燃料の消費量が節約される。それに加えて、排熱投入用熱交換器１０Ｆｃで発生した冷媒蒸気の分だけ、冷凍機の冷媒蒸気再生量が増加する。
すなわち、高質燃料使用量が節約され、且つ、冷媒蒸気再生量が増加するので、冷凍機の効率が更に向上するのである。
【０２６０】
図１６は、第１６の実施形態であるパラレル式吸収冷凍機Ｐ８を示している。
図１６の実施形態は図１２の実施形態と類似しているが、排熱投入用熱交換器１１Ｆｃの構成と、そこから発生する蒸気が流れる蒸気ラインＶ３８、Ｖ３９の点で、図１２とは相違している。
【０２６１】
図１６において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは、稀溶液ラインＬ１４と、高温の濃縮吸収溶液の輸送管である第６の溶液ラインＬ２０ａとにより、連通されている。
【０２６２】
ラインＬ１４を流れる吸収溶液は、吸収器Ａｂ側から順に、低温溶液熱交換器Ｅｘ３、中温溶液熱交換器Ｅｘ２、高温溶液熱交換器Ｅｘ１により、ラインＬ２０ａを流れる吸収溶液が保有する熱量が投入される（熱交換される）。
ラインＬ１４の中温溶液熱交換器Ｅｘ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１との間に、第１の分岐点Ｎ１３が設けられ、高温溶液熱交換器Ｅｘ１に連通する第１の溶液ライン２１Ｐと、中温再生器Ｇｅ２に連通する第２の溶液ライン１９Ｐとに分岐されている。
【０２６３】
高温溶液熱交換器Ｅｘ１と高温再生器Ｇｅ１との間に第２の分岐点Ｎ１５が設けられ、吸収溶液の一部は第３の溶液ライン２０Ｐを介して高温再生器Ｇｅ１に連通されている。
第２の分岐点Ｎ１５で分岐した残りの部分の吸収溶液は、ライン２２Ｐを介して低温再生器Ｇｅ３に連通されている。
ライン２２Ｐには、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器で構成される排熱投入用熱交換器１１Ｆｃが介装されている。そして、排熱投入用熱交換器１１Ｆｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気は、その温度レベルに応じて、蒸気ラインＶ３９を介して中温再生器Ｇｅ２に供給されるか、或いは、蒸気ラインＶ３８を介して低温再生器Ｇｅ３に供給される。
図示されていないが、蒸気ラインＶ３８、Ｖ３９は、凝縮器Ｃｎに連通してもよい。
【０２６４】
排熱投入用熱交換器１１Ｆｃには、図示しない外部の排熱源につながるライン２１Ｆｃが連通されている。排熱側への熱の逆流を防止するため、ライン２１Ｆｃを流れる排熱流体の温度は、排熱投入用熱交換器１１Ｆｃに入る稀溶液Ｋの温度ｔ３２より高温であることが必要条件である。
【０２６５】
高温再生器Ｇｅ１と吸収器Ａｂを連通するラインＬ２０ａにおいて、高温溶液熱交換器Ｅｘ１と中温溶液熱交換器Ｅｘ２との間に合流点Ｎ１０が設けられ、合流点Ｎ１０では、中温再生器Ｇｅ２で加熱・濃縮された吸収溶液が流れる溶液ラインＬ１６が合流する。
【０２６６】
また、ラインＬ２０ａの中温溶液熱交換器Ｅｘ２と低温溶液熱交換器Ｅｘ１との間の合流点Ｎ１１では、低温再生器Ｇｅ３で濃縮された吸収溶液が流れる第７の溶液ラインＬ１５が合流している。
【０２６７】
上記以外の構成は、図１２のパラレル式吸収冷凍機Ｊ２と同様である。
【０２６８】
次に、上記吸収冷凍機Ｐ８における稀溶液の加熱を主体に説明する。
【０２６９】
吸収器ＡｂからポンプＰａでラインＬ１４に送出された低温の稀溶液は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３及び中温溶液熱交換器Ｅｘ２を通って加熱され、第１分岐点Ｎ１３に至る。
【０２７０】
第１分岐点Ｎ１３で分岐した稀溶液の一部は、ライン１９Ｐを介して中温再生器Ｇｅ２に入り、残りの稀溶液は第１の溶液ライン２１Ｐに分岐される。
【０２７１】
第１の溶液ライン２１Ｐを流れる稀溶液は、高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通って加熱され温度ｔ３２となって第２分岐点Ｎ１５に至る。
【０２７２】
第２の分岐点Ｎ１５で稀溶液Ｋはさらに分岐され、その一部はライン２０Ｐを通って高温再生器Ｇｅ１に入り、ライン２２Ｐに分岐した残りの稀溶液は、排熱投入用熱交換器１１Ｆｃを通って加熱される。排熱投入用熱交換器１１Ｆｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液はライン２２Ｐを介して低温再生器Ｇｅ３に入る。排熱投入用熱交換器１１Ｆｃの潜熱熱交換器で発生した冷媒蒸気は、ラインＶ３９を介して中温再生器Ｇｅ２に供給されるか、或いは、ラインＶ３８を介して低温再生器Ｇｅ３に入る。
【０２７３】
高温再生器Ｇｅ１で濃縮された吸収溶液は、ラインＬ２０ａを流れ、途中の合流点Ｎ１０で中温再生器Ｇｅ２で濃縮された吸収溶液と合流し、合流点Ｎ１１で低温再生器Ｇｅ３で濃縮された吸収溶液と合流して、吸収器Ａｂに戻る。
【０２７４】
このようにして、系外部の排熱利用が、排熱投入用熱交換器１１Ｆｃにより稀溶液の加熱・昇温に用いられ、その分の熱量に相当する高質燃料消費量が節約されたこととなる。これに加えて、排熱投入用熱交換器１１Ｆｃで発生した冷媒蒸気の分だけ、冷凍機の冷媒じょうき再生量が増加する。
その結果、冷凍機の効率が更に向上する。
【０２７５】
図１７は、第１７の実施形態であるリバースフロー（以降、リバースと略記する。）式吸収冷凍機Ｒ１を示している。
【０２７６】
図１７において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは、濃縮吸収溶液の輸送管であるラインＬ２０で直に連通されていて、ラインＬ２０を流れる吸収溶液の保有する熱量は、再生器Ｇｅ１側から順に、高温溶液熱交換器Ｅｘ１、中温溶液熱交換器Ｅｘ２、低温溶液熱交換器Ｅｘ３を介して、これ等の溶液熱交換器を経由する吸収溶液ラインを流れる吸収溶液に投入される。
【０２７７】
吸収器Ａｂから高温再生器Ｇｅ１に稀溶液を輸送するラインは、以下のように、稀溶液が低温再生器から高温再生器に順次移動するよう構成されている。
吸収器Ａｂと低温再生器Ｇｅ３は、第１溶液ポンプＰａと低温溶液熱交換器Ｅｘ３を介装した第１の溶液ラインＬ２１で連通されている。ラインＬ２１の低温溶液熱交換器Ｅｘ３と低温再生器Ｇｅ３間の領域Ｌ２１Ａには排熱投入用熱交換器５Ｈが介装され、排熱投入用熱交換器５Ｈには図示しない外部の排熱源につながるライン１５Ｈが連通されている。
【０２７８】
低温再生器Ｇｅ３と中温再生器Ｇｅ２は、第２溶液ポンプＰｇ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２を介装した第２の溶液ラインＬ２２で連通されている。ラインＬ２２の低温再生器Ｇｅ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２間の領域Ｌ２２Ａに排熱投入用熱交換器３Ｈが介装され、排熱投入用熱交換器３Ｈには図示しない外部の排熱源につながるライン１３Ｈが連通されている。
【０２７９】
ラインＬ２２の中温溶液熱交換器Ｅｘ２と中温再生器Ｇｅ２間の領域Ｌ２２Ｂに排熱投入用熱交換器４Ｈが介装され、排熱投入用熱交換器４Ｈには図示しない外部の排熱源につながるライン１４Ｈが連通されている。
【０２８０】
中温再生器Ｇｅ２と高温再生器Ｇｅ１は、第３溶液ポンプＰｇ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１を介装した第３の溶液ラインＬ２３で連通されている。ラインＬ２３の中温再生器Ｇｅ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１間の領域Ｌ２３Ａに排熱投入用熱交換器２Ｈが介装され、排熱投入用熱交換器２Ｈには図示しない外部の排熱源につながるライン１２Ｈが連通されている。
【０２８１】
ラインＬ２３の高温溶液熱交換器Ｅｘ１と高温再生器Ｇｅ１間の領域Ｌ２３Ｂに排熱投入用熱交換器１Ｈが介装され、排熱投入用熱交換器１Ｈには図示しない外部の排熱源につながるライン１１Ｈが連通されている。
吸収溶液に保有されている熱量が排熱側に逆流することを防止するため、上記の各排熱投入用熱交換器１Ｈ―５Ｈに連通するライン１１Ｈ−１５Ｈを流れる排熱流体の温度は、各排熱投入用熱交換器１Ｈ−５Ｈに入る稀溶液温度より高温であることが必要条件である。
【０２８２】
上記以外の構成は、図１−図１６の吸収冷凍機と同様である。
ここで、上記の排熱投入用熱交換器１Ｈ―５Ｈは、何れの１つか、或いは何れかの複数か、或いは全てが介装されている。排熱投入用熱交換器１Ｈ―５Ｈの何れが介装されるかについては、排熱の種類、数、温度レベル等の条件により、ケース・バイ・ケースで決定される。
【０２８３】
上記吸収冷凍機Ｒ１における稀溶液の加熱の態様を、排熱投入用熱交換器１Ｈ―５Ｈのすべてが介装されている例について説明する。
吸収器ＡｂからポンプＰａでラインＬ２１に送出された低温の稀溶液は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３を通過して昇温し、ついで排熱投入用熱交換器５Ｈで加熱され昇温し、低温再生器Ｇｅ３に導かれて加熱される。
【０２８４】
低温再生器Ｇｅ３からポンプＰｇ３でラインＬ２２に送出された吸収溶液は、排熱投入用熱交換器３Ｈで加熱され昇温し、中温溶液熱交換器Ｅｘ２を通過して加熱される。
【０２８５】
ついで、排熱投入用熱交換器４Ｈで加熱され昇温し、中温再生器Ｇｅ２に導かれ加熱される。
中温再生器Ｇｅ２からポンプＰｇ２でラインＬ２３に送出された稀溶液は、排熱投入用熱交換器２Ｈで加熱され、高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通過して加熱される。
そして排熱投入用熱交換器１Ｈで加熱され昇温し、高温再生器Ｇｅ１に供給される。
【０２８６】
このように、系外部の排熱が、排熱投入用熱交換器１Ｈ−５Ｈにより、吸収溶液の加熱・昇温に用いられ、その加熱・昇温分の熱量に対応する高質燃料消費量が節約されたこととなり、冷凍機の効率が向上する
【０２８７】
図１８は、第１８の実施形態であるリバース式吸収冷凍機Ｒ２を示している。
図１８の実施形態は、図１７の実施形態と比較すると、低温再生器Ｇｅ３及び中温再生器Ｇｅ２と、中温溶液熱交換器Ｅｘ２及び低温溶液熱交換器Ｅｘ３とをバイパスするバイパスラインを設けている点が相違している。
【０２８８】
図１８において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは、濃縮吸収溶液の輸送管であるラインＬ２０で直に連通されていて、高温再生器Ｇｅ１側から順に、高温溶液熱交換器Ｅｘ１、中温溶液熱交換器Ｅｘ２、低温溶液熱交換器Ｅｘ３が介装されており、ラインＬ２０を流れる吸収溶液が保有する熱量が、各溶液熱交換器を経由する吸収溶液に投入或いは熱交換される様に、構成されている。
【０２８９】
吸収器Ａｂから高温再生器Ｇｅ１に稀溶液を輸送するラインは、以下のように、稀溶液Ｋが低温再生器から高温再生器に順次移動するよう構成されている。
吸収器Ａｂに、第１溶液ポンプＰａを介した第１の溶液ラインＬ２１が介装され、第１溶液ポンプＰａと低温溶液熱交換器Ｅｘ３との間の領域には、分岐点Ｄ１が設けられている。
【０２９０】
分岐点Ｄ１では、第１の分岐ラインＬ２６と第２の分岐ラインＬ２７とに分岐している。第１の分岐ラインＬ２６は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３を介して低温再生器Ｇｅ３に連通されている。
第２の分岐ラインＬ２７は、排熱投入用熱交換器７Ｈを介装して合流点Ｄ２に連通している。
【０２９１】
排熱投入用熱交換器７Ｈには、図示しない外部の排熱源につながるライン１７Ｈが連通されている。排熱側への熱の逆流を防止するため、ライン１７Ｈを流れる排熱流体の温度は、排熱投入用熱交換器７Ｈに入る稀溶液温度より高温であることが必要条件である。
【０２９２】
低温再生器Ｇｅ３と中温再生器Ｇｅ２は、第２溶液ポンプＰｇ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２を介装した第２の溶液ラインＬ２２で連通されている。
中温再生器Ｇｅ２は、第３溶液ポンプＰｇ２を介装したラインＬ３０を介して、合流点Ｄ２に連通している。
【０２９３】
合流点Ｄ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１はラインＬ３１で連通され、高温溶液熱交換器Ｅｘ１と高温再生器Ｇｅ１を連通するラインＬ３２には、排熱投入用熱交換器６Ｈが介装されている。
【０２９４】
排熱投入用熱交換器６Ｈには、図示しない外部の排熱源につながるライン１６Ｈが連通されている。排熱側への熱の逆流防止のため、ライン１６Ｈを流れる排熱流体の温度は、排熱投入用熱交換器６Ｈに入る稀溶液温度より高温であることが必要条件である。
【０２９５】
上記以外の構成は、図１７のリバース式吸収冷凍機と同様である。
ここで、排熱投入用熱交換器７Ｈ、６Ｈは、その何れか或いは双方が介装される。何れが介装されるのかは、排熱の種類、数、温度レベル等の条件により、ケース・バイ・ケースで決定される。
【０２９６】
上記吸収冷凍機Ｒ２における稀溶液が加熱される態様について説明する。
吸収器ＡｂからポンプＰａでラインＬ２１に送出された低温の稀溶液は、分岐点Ｄ１で第1の分岐ラインＬ２６と第2のラインＬ２７に分岐される。
【０２９７】
ラインＬ２６を流れる稀溶液は、低温溶液液熱交換器Ｅｘ３を通過して昇温し、低温再生器Ｇｅ３に流入して加熱される。
【０２９８】
低温再生器Ｇｅ３からポンプＰｇ３でラインＬ２２に送出された吸収溶液は、中温溶液熱交換器Ｅｘ２を通過して加熱され、中温再生器Ｇｅ２に流入して加熱される。
【０２９９】
中温再生器Ｇｅ２からポンプＰｇ２でラインＬ３０に送出された吸収溶液は、合流点Ｄ２に送られる。
【０３００】
一方、ライン２７を流れる稀溶液は、排熱投入用熱交換器７Ｈで加熱される。
そして、合流点Ｄ２でラインＬ３０からの吸収溶液と合流し、ラインＬ３１に導かれる。
【０３０１】
合流してラインＬ３１を流れる吸収溶液は、高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通過して加熱され、ついで、排熱投入用熱交換器６Ｈで加熱されて、高温再生器Ｇｅ１に供給される。
【０３０２】
このようにして、系外部の排熱が排熱投入用熱交換器６Ｈ或いは７Ｈにより吸収溶液の加熱・昇温に利用され、加熱・昇温された分の熱量に相当する高質燃料の消費量が節約されるので、冷凍機の効率が向上する。
【０３０３】
図１９は、第１９の実施形態であるリバース式吸収冷凍機Ｒ３を示している。図１９の実施形態は、バイパスラインが高温溶液熱交換器Ｅｘ１をもバイパスしている点が、図１８の実施形態とは相違している。
【０３０４】
図１９において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは、濃縮吸収溶液の輸送管であるラインＬ２０で直に連通されていて、ラインＬ２０には、高温再生器Ｇｅ１側から順に、高温溶液熱交換器Ｅｘ１、中温溶液熱交換器Ｅｘ２、低温溶液熱交換器Ｅｘ３が介装されている。これにより、ラインＬ２０が保有する熱量が、溶液熱交換器を経由する吸収ラインに投入（熱交換）出来るように構成されている。
【０３０５】
吸収器Ａｂから高温再生器Ｇｅ１に稀溶液を輸送するラインは、以下のように、稀溶液が低温再生器から高温再生器に順次移動するよう構成されている。
吸収器Ａｂから出た稀溶液は、第１溶液ポンプＰａによりヘッドが付加されて第１の溶液ラインＬ２１を流れ、ラインＬ２１の第１溶液ポンプＰａと低温溶液熱交換器Ｅｘ３との間の領域に分岐点Ｄ１が設けられている。
【０３０６】
分岐点Ｄ１では、第１の分岐ラインＬ２６と、第２の分岐ラインＬ３７とが分岐している。
第１の分岐ラインＬ２６は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３を介して低温再生器Ｇｅ３に連通されている。第２の分岐ラインＬ３７は排熱投入用熱交換器８Ｈが介装され、合流点Ｄ３に連通されている。
【０３０７】
排熱投入用熱交換器８Ｈには、図示しない外部の排熱源につながるライン１８Ｈが連通されている。排熱側への熱の逆流を防止するため、ライン１８Ｈを流れる排熱流体の温度は、排熱投入用熱交換器８Ｈに入る稀溶液温度より高温であることが必要条件である。
【０３０８】
低温再生器Ｇｅ３と中温再生器Ｇｅ２は、第２溶液ポンプＰｇ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２を介装した第２の溶液ラインＬ２２で連通されている。
【０３０９】
中温再生器Ｇｅ２と合流点Ｄ２は、第３溶液ポンプＰｇ２及び高温溶液熱交換器Ｅｘ１を介装したラインＬ３０により、連通されている。
【０３１０】
合流点Ｄ３と高温再生器Ｇｅ１は、ラインＬ４２で連通されている。
【０３１１】
上記以外の構成は、図１７、図１８で示したリバース式吸収冷凍機と同様である。
【０３１２】
上記吸収冷凍機Ｒ３における稀溶液の加熱の態様を説明する。
吸収器ＡｂからポンプＰａでラインＬ２１に送出された低温の稀溶液は、分岐点Ｄ１で第1の分岐ラインＬ２６と第2のラインＬ２７に分岐される。
【０３１３】
ラインＬ２６を流れる稀溶液は、低温溶液液熱交換器Ｅｘ３を通過して昇温し、低温再生器Ｇｅ３に流入して、加熱される。
【０３１４】
低温再生器Ｇｅ３からポンプＰｇ３でヘッドを付加されてラインＬ２２を流れる吸収溶液は、中温溶液熱交換器Ｅｘ２を通過して加熱され、中温再生器Ｇｅ２に流入して、加熱される。
【０３１５】
中温再生器Ｇｅ２からポンプＰｇ２によりヘッドを付加されてラインＬ３０を流れる吸収溶液は、高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通って加熱され、合流点Ｄ３に流れる。
【０３１６】
一方、ラインＬ３７を流れる稀溶液は、排熱投入用熱交換器８Ｈで加熱された後、合流点Ｄ３でラインＬ３０からの吸収溶液と合流し、ラインＬ４２を流れる。
【０３１７】
そして合流点Ｄ３で合流した吸収溶液は、ラインＬ４２を流れて高温再生器Ｇｅ１に供給される。
このようにして、系外部の排熱は排熱投入用熱交換器８Ｈにより、吸収溶液の加熱・昇温に用いられ、加熱・昇温された分の熱量に相当する高質燃料の消費量が節約されるので、冷凍機の効率が向上する。
【０３１８】
図２０は、第２０の実施形態であるリバース式吸収冷温水機Ｒ４を示している。
図２０の実施形態は、バイパスラインが中温再生器Ｇｅ２、中温溶液熱交換器Ｅｘ２、高温溶液熱交換器Ｅｘ１をバイパスしている点が、図１７−図１９のリバース式吸収冷凍機とは相違している。
【０３１９】
図２０において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは、濃縮吸収溶液Ｋ０の輸送管であるラインＬ２０で直に連通されていて、ラインＬ２０には、高温再生器Ｇｅ１側から順に、高温溶液熱交換器Ｅｘ１、中温溶液熱交換器Ｅｘ２、低温溶液熱交換器Ｅｘ３が介装されている。これにより、ラインＬ２０を流れる吸収溶液が保有する熱量が、溶液熱交換器を経由する吸収溶液に投入（熱交換）されるのである。
【０３２０】
吸収器Ａｂから高温再生器Ｇｅ１に稀溶液を輸送するラインは、以下のように、稀溶液Ｋが低温再生器から高温再生器に順次移動するよう構成されている。
吸収器Ａｂは、第１溶液ポンプＰａ及び低温溶液熱交換器Ｅｘ３を介装した第１の溶液ラインＬ２１を介して、低温再生器Ｇｅ３に連通している。
低温再生器Ｇｅ３は、第２溶液ポンプＰｇ３を介装した第２の溶液ラインＬ２２Ａにより、分岐点Ｄ４に連通している。
【０３２１】
分岐点Ｄ４では、第１の分岐ラインＬ２２Ｂと、第２の分岐ラインＬ３７Ａとが分岐している。
第１の分岐ラインＬ２２Ｂは、中温溶液熱交換器Ｅｘ２を介して中温再生器Ｇｅ２に連通されている。
第２の分岐ラインＬ３７Ａは、排熱投入用熱交換器９Ｈを介装しており、合流点Ｄ５に連通されている。
【０３２２】
排熱投入用熱交換器９Ｈには、図示しない外部の排熱源につながるライン１９Ｈが連通されている。排熱側への熱の逆流を防止するため、ライン１９Ｈを流れる排熱流体の温度は、排熱投入用熱交換器９Ｈに入る稀溶液温度より高温であることが必要条件である。
【０３２３】
中温再生器Ｇｅ２は、第３溶液ポンプＰｇ２及び高温溶液熱交換器Ｅｘ１を介装した第３の溶液ラインＬ３０を介して、合流点Ｄ５に連通されている。
合流点Ｄ５と高温再生器Ｇｅ１は、ラインＬ４２Ａで連通されている。
【０３２４】
上記以外の構成は、図１７−図１９のリバース式吸収冷凍機と同様である。
上記吸収冷凍機Ｒ４における稀溶液の加熱について説明する。
吸収器ＡｂからポンプＰａでヘッドを付加されてラインＬ２１を流れる低温の稀溶液は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３を通過して加熱され、低温再生器Ｇｅ３に導かれ加熱される。
【０３２５】
低温再生器Ｇｅ３から、ポンプＰｇ３でヘッドを付加されてラインＬ２２Ａに送出された吸収溶液は、分岐点Ｄ４で第1の分岐ラインＬ２２Ｂと第2のラインＬ３７Ａに分岐される。
【０３２６】
ラインＬ２２Ｂを流れる吸収溶液は、中温溶液液熱交換器Ｅｘ２を通過して加熱され、中温再生器Ｇｅ２に流入して加熱される。
中温再生器Ｇｅ２から、ポンプＰｇ２でヘッドを付加されてラインＬ３０に送出された吸収溶液は、高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通過して加熱され、合流点Ｄ５に送られる。
【０３２７】
一方、ライン３７Ａを流れる吸収溶液は、排熱投入用熱交換器９Ｈで加熱された後、合流点Ｄ５でラインＬ３０からの吸収溶液と合流する。
合流点Ｄ５で合流した吸収溶液は、ラインＬ４２Ａを介して高温再生器Ｇｅ１に供給される。
【０３２８】
このようにして、系外部の排熱は、排熱投入用熱交換器９Ｈにより稀溶液の加熱・昇温に利用され、加熱・昇温した分の熱量に相当する高質燃料消費量が節約され、冷凍機の効率が向上する。
【０３２９】
図２１は、第２１の実施形態であるリバース式吸収冷温水機Ｒ１の構成を示している。
図２１の実施形態は図１７の実施形態と概略同様であるが、排熱投入用熱交換器の構成と、排熱投入用熱交換器から発生する冷媒蒸気が流れる蒸気ラインを有している点で、図１７の実施形態とは相違している。
【０３３０】
図２１において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは、濃縮吸収溶液の輸送管であるラインＬ２０で直に連通されていて、ラインＬ２０に再生器Ｇｅ１側から高温溶液熱交換器Ｅｘ１、中温溶液熱交換器Ｅｘ２、低温溶液熱交換器Ｅｘ３が介装されている。
【０３３１】
吸収器Ａｂから高温再生器Ｇｅ１に連通するラインは、以下のように、稀溶液が低温再生器から高温再生器に順次移動するよう配置されている。
吸収器Ａｂと低温再生器Ｇｅ３は、第１溶液ポンプＰａと低温溶液熱交換器Ｅｘ３を介装した第１の溶液ラインＬ２１で連通されている。
【０３３２】
ラインＬ２１において、低温溶液熱交換器Ｅｘ３と低温再生器Ｇｅ３の間の領域Ｌ２１Ａに、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成される排熱投入用熱交換器５Ｈｃが介装されている。排熱投入用熱交換器５Ｈｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気が流れる蒸気ラインＶ４５が低温再生器Ｇｅ３に連通している（凝縮器Ｃｎに連通させることも可能である）。
【０３３３】
排熱投入用熱交換器５Ｈｃには、図示しない外部の排熱源につながるライン１５Ｈｃが連通されている。排熱側への熱の逆流を防止するため、ライン１５Ｈｃを流れる排熱流体の温度は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３を通過した稀溶液温度より高温であることが必要条件である。
【０３３４】
低温再生器Ｇｅ３と中温再生器Ｇｅ２は、第２溶液ポンプＰｇ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２を介装した第２の溶液ラインＬ２２で連通されている。
【０３３５】
ラインＬ２２において、低温再生器Ｇｅ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２の間の領域Ｌ２２Ａに、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成される排熱投入用熱交換器３Ｈｃが介装されている。そして、排熱投入用熱交換器３Ｈｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気が流れる蒸気ラインＶ４４が低温再生器Ｇｅ３に連通されている（凝縮器Ｃｎに連通させることも可能である）。
【０３３６】
排熱投入用熱交換器３Ｈｃには、図示しない外部の排熱源につながるライン１３Ｈｃが連通されている。
【０３３７】
ラインＬ２２の中温溶液熱交換器Ｅｘ２と中温再生器Ｇｅ２の間の領域Ｌ２２Ｂには、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成される排熱投入用熱交換器４Ｈｃが介装されている。そして、排熱投入用熱交換器４Ｈｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気が流れる蒸気ラインＶ４３が中温再生器Ｇｅ２に連通されている（凝縮器Ｃｎに連通させることも可能である）。
【０３３８】
排熱投入用熱交換器４Ｈｃには図示しない外部の排熱源につながるライン１４Ｈｃが連通されている。
【０３３９】
中温再生器Ｇｅ２と高温再生器Ｇｅ１は、第３溶液ポンプＰｇ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１を介装した第３の溶液ラインＬ２３で連通されている。
【０３４０】
ラインＬ２３の中温再生器Ｇｅ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１間の領域をなすラインＬ２３Ａに、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成される排熱投入用熱交換器２Ｈｃが介装されている。そして、排熱投入用熱交換器２Ｈｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気が流れる蒸気ラインＶ４２が、中温再生器Ｇｅ２に連通されている（凝縮器Ｃｎに連通させることも可能である）。
【０３４１】
排熱投入用熱交換器２Ｈｃには、図示しない外部の排熱源につながるライン１２Ｈｃが連通されている。
【０３４２】
ラインＬ２３の高温溶液熱交換器Ｅｘ１と高温再生器Ｇｅ１の間の領域Ｌ２３Ｂにも、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成される排熱投入用熱交換器１Ｈｃが介装されている。そして、排熱投入用熱交換器１Ｈｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気が流れる蒸気ラインＶ４１が、高温再生器Ｇｅ１に連通されている（凝縮器Ｃｎに連通させることも可能である）。
【０３４３】
排熱投入用熱交換器１Ｈｃには、図示しない外部の排熱源につながるライン１１Ｈｃが連通されている。
【０３４４】
上記の各排熱投入用熱交換器１Ｈｃ―５Ｈｃに連通されるライン１１Ｈｃ−１５Ｈｃを流れる排熱流体の温度は、各排熱投入用熱交換器１Ｈｃ−５Ｈｃに入る吸収溶液温度より高温であることが必要条件である。吸収溶液が保有する熱量を、排熱側に逆流させないためである。
【０３４５】
上記以外の構成については、図１７で示すリバース式吸収冷凍機と同様である。
ここで、上記の排熱投入用熱交換器１Ｈｃ―５Ｈｃは、何れの１つか、或いは何れかの複数か、或いは全てが介装されている。排熱投入用熱交換器１Ｈｃ―５Ｈｃの何れが介装されるのかについては、排熱の種類、数、温度レベル等の条件により、ケース・バイ・ケースで決定される。
【０３４６】
上記吸収冷凍機Ｒ１における吸収溶液の加熱を、排熱投入用熱交換器１Ｈｃ―５Ｈｃのすべてが介装されている例について説明する。
【０３４７】
吸収器ＡｂからポンプＰａでヘッドを付加されてラインＬ２１に送出された低温の稀溶液は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３を通過して昇温し、ついで排熱投入用熱交換器５Ｈｃで加熱される。排熱投入用熱交換器５Ｈｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液はラインＬ２１Ａを介して、排熱投入用熱交換器５Ｈｃの潜熱熱交換器で発生した蒸気はラインＶ４５を介して、いずれも低温再生器Ｇｅ３に導かれる。
【０３４８】
低温再生器Ｇｅ３からポンプＰｇ３でヘッドを付加されてラインＬ２２に送出された吸収溶液は、排熱投入用熱交換器３Ｈｃで加熱される。排熱投入用熱交換器３Ｈｃの顕熱熱交換器で加熱された吸収溶液は、ラインＬ２２Ａを介して中温溶液熱交換器Ｅｘ２に導かれ、排熱投入用熱交換器３Ｈｃの潜熱熱交換器で発生した蒸気は、ラインＶ４４を介して低温再生器Ｇｅ３に導かれる。
【０３４９】
中温溶液熱交換器Ｅｘ２を通過して加熱された稀溶液Ｋは、排熱投入用熱交換器４Ｈｃで加熱される。そして、排熱投入用熱交換器４Ｈｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液はラインＬ２２Ｂを介して、排熱投入用熱交換器４Ｈｃの潜熱熱交換器で発生した蒸気はラインＶ４３を介して、いずれも中温再生器Ｇｅ２に導かれる。
【０３５０】
中温再生器Ｇｅ２からポンプＰｇ２でヘッドを付加されてラインＬ２３に送出された吸収溶液は、排熱投入用熱交換器２Ｈｃで加熱される。排熱投入用熱交換器２Ｈｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液は、ラインＬ２３Ａを介して高温溶液熱交換器Ｅｘ１に導かれ、排熱投入用熱交換器２Ｈｃの潜熱熱交換器で発生した蒸気は、ラインＶ４２を介して中温再生器Ｇｅ２に導かれる。
【０３５１】
高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通過して加熱された吸収溶液は、排熱投入用熱交換器１Ｈｃで加熱される。排熱投入用熱交換器１Ｈｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液はラインＬ２３Ｂを介して、排熱投入用熱交換器１Ｈｃの潜熱熱交換器で発生した蒸気はラインＶ４１を介して、いずれも高温再生器Ｇｅ１に供給される。
【０３５２】
このようにして、系外部の排熱は、排熱投入用熱交換器１Ｈｃ−５Ｈｃにより吸収溶液の加熱・昇温に用いられ、吸収溶液が加熱・昇温した分の熱量に相当する高質燃料の消費量が節約される。それに加えて、排熱投入用熱交換器１Ｈｃ−５Ｈｃから生じた冷媒蒸気の分だけ、冷凍機の冷媒蒸気再生量が増加する。その結果、入力（高質燃料使用量）が減少し、出力（冷媒蒸気再生量）が増加するので、冷凍機の効率が更に向上する。
【０３５３】
図２２は、第２２の実施形態であるリバース式吸収冷凍機Ｒ６を示している。図２２の実施形態は、図１８の実施形態と同様である。しかし、図２２の実施形態は、排熱投入用熱交換器の構成と、排熱投入用熱交換器から発生する冷媒蒸気が流れる蒸気ラインを有している点で、図１８の実施形態とは相違している。
【０３５４】
図２２において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは、濃縮吸収溶液の輸送管であるラインＬ２０で直に連通されていて、ラインＬ２０には、高温再生器Ｇｅ１側から順に、高温溶液熱交換器Ｅｘ１、中温溶液熱交換器Ｅｘ２、低温溶液熱交換器Ｅｘ３が介装されている。
【０３５５】
吸収器Ａｂから高温再生器Ｇｅ１に吸収溶液を輸送するラインは、以下のように、稀溶液Ｋが低温再生器から高温再生器に順次移動するよう構成されている。吸収器Ａｂに再生器に向けて第１の溶液ラインＬ２１が連通しており、ラインＬ２１には、第１溶液ポンプＰａが介装されている。
このラインＬ２１には分岐点Ｄ１が設けられている。
【０３５６】
分岐点Ｄ１では、第1の分岐ラインＬ２６と、第2の分岐ラインＬ２７とが分岐している。
第１の分岐ラインＬ２６は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３を介して低温再生器Ｇｅ３に連通されている。第２の分岐ラインＬ２７は、合流点Ｄ２に連通されている。
【０３５７】
第２の分岐ラインＬ２７には、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成される排熱投入用熱交換器７Ｈｃが介装されている。排熱投入用熱交換器７Ｈｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気は、その温度レベルに応じて、蒸気ラインＶ４９を介して低温再生器Ｇｅ３に連通するか、或いは、蒸気ラインＶ４８を介して中温再生器Ｇｅ２に連通する。
図示はされていないが、蒸気ラインＶ４８、Ｖ４９は、凝縮器Ｃｎに連通せしめても良い。
【０３５８】
排熱投入用熱交換器７Ｈｃには、図示しない外部の排熱源につながるライン１７Ｈｃが連通されている。排熱側へ熱が逆流するのを防止するため、ライン１７Ｈｃを流れる排熱流体の温度は、排熱投入用熱交換器７Ｈｃに入る吸収溶液温度より高温であることが必要条件である。
【０３５９】
低温再生器Ｇｅ３と中温再生器Ｇｅ２は、第２溶液ポンプＰｇ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２を介装した第２の溶液ラインＬ２２で連通されている。
中温再生器Ｇｅ２と合流点Ｄ２は、第３溶液ポンプＰｇ２を介装したラインＬ３０により連通されている。
【０３６０】
合流点Ｄ２と高温溶液熱交換器Ｅｘ１はラインＬ３１で連通され、高温溶液熱交換器Ｅｘ１と高温再生器Ｇｅ１間の領域はラインＬ３２で連通している。
ラインＬ３２には、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成される排熱投入用熱交換器６Ｈｃが介装されている。そして、排熱投入用熱交換器６Ｈｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気を送る蒸気ラインＶ４７が、高温再生器Ｇｅ１に連通されている（凝縮器Ｃｎに連通しても良い）。
【０３６１】
排熱投入用熱交換器６Ｈｃには、図示しない外部の排熱源につながるライン１６Ｈｃが連通されている。排熱側への熱の逆流を防止するため、ライン１６Ｈｃを流れる排熱流体の温度は、排熱投入用熱交換器６Ｈｃに入る吸収溶液温度より高温であることが必要条件である。
【０３６２】
上記以外の構成は、図１８で示したリバース式吸収冷凍機と同様である。
上記の排熱投入用熱交換器１６Ｈｃ、１７Ｈｃは、いずれの１つか、或いは両方が介装されている。排熱投入用熱交換器１６Ｈｃ、１７Ｈｃの何れを介装するかについては、排熱源の種類、数、温度レベル等の条件により、ケース・バイ・ケースで定まる。
【０３６３】
上記吸収冷凍機Ｒ６における吸収溶液の加熱を説明する。
吸収器ＡｂからポンプＰａでラインＬ２１に送出された低温の稀溶液は、分岐点Ｄ１で第1の分岐ラインＬ２６と第2のラインＬ２７に分岐される。
【０３６４】
ラインＬ２６を流れる稀溶液は、低温溶液液熱交換器Ｅｘ３を通過して加熱され昇温し、低温再生器Ｇｅ３に流入して加熱される。
【０３６５】
低温再生器Ｇｅ３からポンプＰｇ３でラインＬ２２に送出された吸収溶液は、中温溶液熱交換器Ｅｘ２を通過して加熱され、中温再生器Ｇｅ２に流入して加熱される。
【０３６６】
中温再生器Ｇｅ２からポンプＰｇ２でラインＬ３０に送出された吸収溶液は、合流点Ｄ２に送られる。
【０３６７】
一方、ラインＬ２７を流れる吸収溶液は、排熱投入用熱交換器７Ｈｃで加熱され、排熱投入用熱交換器７Ｈｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液は、ラインＬ２７を介して合流点Ｄ２に流れる。排熱投入用熱交換器７Ｈｃの潜熱熱交換器で発生した蒸気は、ラインＶ４９を介して低温再生器Ｇｅ３に導かれるか、或いは、ライン４８を介して中温再生器Ｇｅ２に導かれる。
【０３６８】
合流点Ｄ２でラインＬ３０からとラインＬ２７から導かれ合流した吸収溶液は、ラインＬ３１を介して中温溶液熱交換器Ｅｘ２に導かれて加熱され、排熱投入用熱交換器６Ｈｃで加熱される。排熱投入用熱交換器６Ｈｃの顕熱熱交換器で加熱された吸収溶液はラインＬ３２を介して、排熱投入用熱交換器６Ｈｃの潜熱熱交換器で発生した蒸気はラインＶ４７を介して、それぞれ高温再生器Ｇｅ１に供給される。
【０３６９】
このように、系外部の排熱を排熱投入用熱交換器６Ｈｃ及び７Ｈｃにより、吸収溶液の加熱・昇温に利用され、その加熱・昇温した分の熱量に相当する高質燃料消費量が節約される。それに加えて、排熱投入用熱交換器６Ｈｃ及び７Ｈｃで発生した冷媒蒸気の分だけ、冷凍機における冷媒蒸気再生量が増加する。
その結果、冷凍機の効率が更に向上するのである。
【０３７０】
図２３は、第２３の実施形態であるリバース式吸収冷凍機Ｒ７を示している。
図２３の実施形態は、図１９の実施形態と同様であるが、排熱投入用熱交換器の構成と、排熱投入用熱交換器で発生した蒸気が流れるラインを備えている点で、図１９の実施形態とは差異が存在する。
【０３７１】
図２３において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは、濃縮吸収溶液の輸送管であるラインＬ２０で直に連通されていて、ラインＬ２０には、高温再生器Ｇｅ１側から順に、高温溶液熱交換器Ｅｘ１、中温溶液熱交換器Ｅｘ２、低温溶液熱交換器Ｅｘ３が介装されている。ラインＬ２０を流れる吸収溶液が保有する熱量を、溶液熱交換器を経由する吸収溶液に投入（熱交換）するためである。
【０３７２】
吸収器Ａｂから高温再生器Ｇｅ１に稀溶液を輸送するラインは、以下のように、稀溶液Ｋが低温再生器から高温再生器に順次移動するよう構成されている。
吸収器Ａｂに、第１溶液ポンプＰａを介した第１の溶液ラインＬ２１が装着され、第１溶液ポンプＰａと低温溶液熱交換器Ｅｘ３との間に分岐点Ｄ１が設けられている。
【０３７３】
分岐点Ｄ１では、第１の分岐ラインＬ２６と第２の分岐ラインＬ３７が分岐している。
第１の分岐ラインＬ２６は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３を経由して低温再生器Ｇｅ３に連通されている。
【０３７４】
第２の分岐ラインＬ３７には、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成される排熱投入用熱交換器８Ｈｃが介装されている。そして、排熱投入用熱交換器８Ｈｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気は、その温度レベルに応じて、蒸気ラインＶ５２を通って低温再生器Ｇｅ３に供給されるか、或いは、蒸気ラインＶ５１を通って中温再生器Ｇｅ２に供給される。
図示はされていないが、蒸気ラインＶ５１、Ｖ５２は、再生器には連通せずに凝縮器に連通せしめても良い。
排熱投入用熱交換器８Ｈｃの顕熱熱交換器を介したラインＬ３７は、合流点Ｄ３に連通されている。
【０３７５】
排熱投入用熱交換器８Ｈｃには、図示しない外部の排熱源につながるライン１８Ｈｃが連通されている。排熱側へ熱が逆流するのを防止するため、ライン１８Ｈｃを流れる排熱流体の温度は、排熱投入用熱交換器８Ｈｃに入る稀溶液温度より高温であることが必要条件である。
【０３７６】
低温再生器Ｇｅ３と中温再生器Ｇｅ２は、第２溶液ポンプＰｇ３と中温溶液熱交換器Ｅｘ２を介装した第２の溶液ラインＬ２２により連通されている。
【０３７７】
中温再生器Ｇｅ２と合流点Ｄ２は、第３溶液ポンプＰｇ２及び高温溶液熱交換器Ｅｘ１を介装したラインＬ３０により連通されている。
合流点Ｄ３と高温再生器Ｇｅ１は、ラインＬ４２で連通されている。
【０３７８】
上記以外の構成は、図１９で示すリバース式吸収冷凍機と同様である。
【０３７９】
上記吸収冷凍機Ｒ７における吸収溶液の加熱を説明する。
吸収器ＡｂからポンプＰａでラインＬ２１に送出された低温の稀溶液は、分岐点Ｄ１で第1の分岐ラインＬ２６と第2のラインＬ３７に分岐される。
【０３８０】
ラインＬ２６を流れる稀溶液は、低温溶液液熱交換器Ｅｘ３を通過して加熱され昇温し、低温再生器Ｇｅ３に流入して加熱される。
【０３８１】
低温再生器Ｇｅ３からポンプＰｇ３でヘッドを付加されてラインＬ２２に送出された吸収溶液は、中温溶液熱交換器Ｅｘ２を通過して加熱され、中温再生器Ｇｅ２に流入して加熱される。
【０３８２】
中温再生器Ｇｅ２からポンプＰｇ２でヘッドを付加されてラインＬ３０に送出された吸収溶液は、高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通って加熱され、合流点Ｄ３に送られる。
【０３８３】
一方、ライン３７を流れる稀溶液は、排熱投入用熱交換器８Ｈｃで加熱され、排熱投入用熱交換器８Ｈｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液は、ラインＬ３７を介して合流点Ｄ３に導かれる。そして、排熱投入用熱交換器８Ｈｃの潜熱熱交換器で発生した蒸気は、ラインＶ５２を介して低温再生器Ｇｅ３に供給され、或いは、ラインＶ５２を介して中温再生器Ｇｅ２に供給される。
【０３８４】
合流点Ｄ３で合流した吸収溶液は、ラインＬ４２で高温再生器Ｇｅ１に導かれる。
【０３８５】
このようにして、系外部の排熱が排熱投入用熱交換器８Ｈｃにより吸収溶液の加熱・昇温に利用され、その加熱・昇温に対応する熱量の高質燃料消費量が節約される。それと共に、排熱投入用熱交換器８Ｈｃで発生した冷媒蒸気の分だけ、冷凍機の冷媒蒸気再生量が増加する。
これにより、冷凍機の効率が更に向上する。
【０３８６】
図２４は、第２４の実施形態であるリバース式吸収冷凍機Ｒ８を示している。
図２４の実施形態は、図２０の実施形態と同様である。但し、排熱投入用熱交換器の構成と、排熱投入用熱交換器で発生した蒸気が流れるラインを備えている点で、図２０の実施形態とは差異が存在する。
【０３８７】
図２４において、吸収器Ａｂと高温再生器Ｇｅ１とは、濃縮吸収溶液の輸送管であるラインＬ２０で連通されていて、ラインＬ２０は、高温再生器Ｇｅ１側から順に、高温溶液熱交換器Ｅｘ１、中温溶液熱交換器Ｅｘ２、低温溶液熱交換器Ｅｘ３が介装されている。ラインＬ２０を流れる吸収溶液が保有する熱量を、溶液熱交換器を経由する吸収溶液に投入（熱交換）するためである。
【０３８８】
吸収器Ａｂから高温再生器Ｇｅ１に稀溶液を輸送するラインは、以下のように、稀溶液Ｋが低温再生器から高温再生器に順次移動するよう構成されている。
吸収器Ａｂに、第１溶液ポンプＰａを介した第１の溶液ラインＬ２１が連通し、第１の溶液ラインＬ２１は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３を介して低温再生器Ｇｅ３に連通されている。
【０３８９】
低温再生器Ｇｅ３には、第２溶液ポンプＰｇ３を介装した第２の溶液ラインＬ２２Ａが連通しており、第２の溶液ラインＬ２２Ａは分岐点Ｄ４に連通している。
【０３９０】
分岐点Ｄ４では、第1の分岐ラインＬ２２Ｂと、第2の分岐ラインＬ３７Ａが分岐している。
第１の分岐ラインＬ２２Ｂは、中温溶液熱交換器Ｅｘ２を介して中温再生器Ｇｅ２に連通されている。
【０３９１】
中温再生器Ｇｅ２は、第３溶液ポンプＰｇ２及び高温溶液熱交換器Ｅｘ１を介装した第３の溶液ラインＬ３０を介して、合流点Ｄ５に連通されている。
【０３９２】
第２の分岐ラインＬ３７Ａには、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器とで構成される排熱投入用熱交換器９Ｈｃが介装されている。
排熱投入用熱交換器９Ｈｃの潜熱熱交換器で発生する蒸気は、その温度レベルに応じて、蒸気ラインＶ５７を通って低温再生器Ｇｅ３に供給されるか、蒸気ラインＶ５６を通って中温再生器Ｇｅ２に供給されるか、或いは、蒸気ラインＶ５５を通って高温再生永器Ｇｅ１に供給される。
図示されてはいないが、蒸気ラインＶ５５−Ｖ５７は、再生器ではなく凝縮器Ｃｎに連通しても良い。
排熱投入用熱交換器９Ｈｃの顕熱熱交換器を介したラインＬ３７Ａは、合流点Ｄ５に連通されている。
【０３９３】
排熱投入用熱交換器９Ｈｃには、図示しない外部の排熱源につながるライン１９Ｈｃが連通されている。排熱側に熱が逆流するのを防止するため、ライン１９Ｈｃを流れる排熱流体の温度は、排熱投入用熱交換器９Ｈｃに入る稀溶液温度より高温であることが必要条件である。
【０３９４】
合流点Ｄ５と高温再生器Ｇｅ１は、ラインＬ４２Ａで連通されている。
【０３９５】
上記以外の構成は、図２０で示したリバース式吸収冷凍機と同様である。
【０３９６】
上記吸収冷凍機Ｒ８における稀溶液の加熱を説明する。
吸収器ＡｂからポンプＰａでラインＬ２１に送出された低温の稀溶液は、低温溶液熱交換器Ｅｘ３を通過して加熱され、ついで低温再生器Ｇｅ３に流入して加熱される。
【０３９７】
低温再生器Ｇｅ３からポンプＰｇ３でヘッドを付加されてラインＬ２２Ａに送出された吸収溶液は、分岐点Ｄ４で第１の分岐ラインＬ２２Ｂと第２のラインＬ３７Ａに分岐される。
【０３９８】
ラインＬ２２Ｂを流れる吸収溶液は、中温溶液液熱交換器Ｅｘ２を通過して加熱され、中温再生器Ｇｅ２に流入して加熱される。
【０３９９】
中温再生器Ｇｅ２からポンプＰｇ２でヘッドを付加されてラインＬ３０に送出された吸収溶液は、高温溶液熱交換器Ｅｘ１を通過して加熱され、合流点Ｄ５に送られる。
【０４００】
一方、ラインＬ３７Ａを流れる稀溶液は、排熱投入用熱交換器９Ｈｃで加熱される。そして、排熱投入用熱交換器９Ｈｃの顕熱熱交換器で加熱された稀溶液は、ラインＬ３７Ａを介して合流点Ｄ３に導かれる。一方、排熱投入用熱交換器９Ｈｃの潜熱熱交換器で発生した蒸気は、ラインＶ５７を介して低温再生器Ｇｅ３に供給されるか、ラインＶ５６を介して中温再生器Ｇｅ２に供給されるか、或いは、ラインＶ５５を介して高温再生器Ｇｅ１に供給される。
合流点Ｄ５で合流した稀溶液Ｋは、ラインＬ４２Ａで高温再生器Ｇｅ１に導かれる。
【０４０１】
このようにして、系外部の排熱は、排熱投入用熱交換器９Ｈｃにより吸収溶液の加熱・昇温に利用され、その加熱・昇温の熱量に相当する分の高質燃料消費量が節約される。それに加えて、排熱投入用熱交換器９Ｈｃで発生した冷媒蒸気の分だけ、冷凍機の冷媒蒸気再生量が増加する。
その結果、冷凍機の効率が更に向上する。
【０４０２】
図示の実施形態はあくまでも例示であり、本発明の技術的範囲を縮小する趣旨のものではない。図示の実施形態に対する変更・変形は可能である。
例えば，図示のシリーズ、パラレル、リバースの各方式に加えて、所謂「シリーズ・パラレル」タイプ或いは「パラレル・リバース」タイプの三重効用吸収冷凍機にも本発明は適用可能である。
また、図示はされていないが、所謂下胴部分（吸収器、蒸発器）を複数段に構成することが出来る。
さらに、吸収器Ａｂ内の吸収熱を吸収器Ａｂからの稀溶液に投入する熱交換器を設けることも出来る。
これに加えて、高温再生器の加熱手段が高圧蒸気（が流入する蒸気ライン）である場合には、高温再生器内を加熱した後の高圧蒸気が保有する熱量を、高温再生器に流入する以前の吸収溶液に投入する熱交換器を設けても良い。
【０４０３】
【発明の効果】
以上説明した様に、本発明によれば、系外の排熱を有効利用して吸収溶液温度を昇温することにより、冷凍機が消費する高質燃料或いは入力される熱量を節約して、効率を向上することが出来る。
そして、顕熱熱交換器と潜熱熱交換器を組み合わせたタイプの排熱投入用熱交換器を用いれば、冷凍機の冷媒蒸気の再生量を増加して、効率を更に向上することが出来る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施形態で、シリーズフロー式冷凍機Ｓ１の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図２】本発明の第２の実施形態で、シリーズフロー式冷凍機Ｓ２の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図３】本発明の第３の実施形態で、シリーズフロー式冷凍機Ｓ３の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図４】本発明の第４の実施形態で、シリーズフロー式冷凍機Ｓ４の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図５】本発明の第５の実施形態で、シリーズフロー式冷凍機Ｓ５の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図６】本発明の第１の実施形態で、シリーズフロー式冷凍機Ｓ６の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図７】本発明の第１の実施形態で、シリーズフロー式冷凍機Ｓ７の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図８】本発明の第８の実施形態で、シリーズフロー式冷凍機Ｓ８の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図９】本発明の第９の実施形態で、パラレルフロー式冷凍機Ｐ１の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図１０】本発明の第１０の実施形態で、パラレルフロー式冷凍機Ｐ２の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図１１】本発明の第１１の実施形態で、パラレルフロー式冷凍機Ｐ３の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図１２】本発明の第１２の実施形態で、パラレルフロー式冷凍機Ｐ４の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図１３】本発明の第１３の実施形態で、パラレルフロー式冷凍機Ｐ５の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図１４】本発明の第１４の実施形態で、パラレルフロー式冷凍機Ｐ６の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図１５】本発明の第１５の実施形態で、パラレルフロー式冷凍機Ｐ７の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図１６】本発明の第１６の実施形態で、パラレルフロー式冷凍機Ｐ８の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図１７】本発明の第１７の実施形態で、リバースフロー式冷凍機Ｒ１の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図１８】本発明の第１８の実施形態で、パラレルフロー式冷凍機Ｒ２の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図１９】本発明の第１９の実施形態で、リバースフロー式冷凍機Ｒ３の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図２０】本発明の第２０の実施形態で、リバースフロー式冷凍機Ｒ４の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図２１】本発明の第２１の実施形態で、リバースフロー式冷凍機Ｒ５の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図２２】本発明の第２２の実施形態で、リバースフロー式冷凍機Ｒ６の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図２３】本発明の第２３の実施形態で、リバースフロー式冷凍機Ｒ７の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【図２４】本発明の第２４の実施形態で、リバースフロー式冷凍機Ｒ８の稀溶液を外部の排熱で加熱する装置構成図。
【符号の説明】
Ｓ１〜Ｓ８・・シリーズフロー式吸収冷凍機
Ｐ１〜Ｐ８・・パラレルフロー式吸収冷凍機
Ｒ１〜Ｒ８・・リバースフロー式吸収冷凍機
Ａｂ・・吸収器
Ｃｎ・・凝縮器
Ｅｖ・・蒸発器
Ｇｅ１・・高温再生器
Ｇｅ２・・中温再生器
Ｇｅ３・・低温再生器
Ｅｘ１・・高温溶液熱交換器
Ｅｘ２・・中温溶液熱交換器
Ｅｘ３・・低温溶液熱交換器
Ｋ・・・稀溶液
Ｋ０・・濃縮溶液
１Ｅ、２Ｅ、３Ｅ・・排熱投入用熱交換器
１１Ｅ、１２Ｅ、１３Ｅ・・排熱流体ライン
Ｌ１４、１４ａ、１４ｂ、１４ｃ・・溶液ライン
【図１】
0004721550.tif 000002
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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