(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
長さＬ、幅Ｗの長方形である圧電基板の両主面に、前記圧電基板の長さ方向に、第１電圧入力部、電圧出力部、第２電圧入力部が順次形成され、前記第１電圧入力部及び前記第２電圧入力部にそれぞれ入力側電極、前記電圧出力部に出力側電極が設けられており、前記圧電基板の主面の長さＬと幅Ｗの比（Ｌ／Ｗ）が１．１〜１．４であって、前記圧電基板がその厚さ方向に分極されているとともに前記圧電基板の主面の長さＬと駆動周波数Ｆとの積（Ｆ×Ｌ）が４７００〜６０００ｋＨｚ・ｍｍであり、前記圧電基板の長さ方向の振動及び幅方向の振動からなる複合モードの振動を利用する圧電トランス。
【請求項２】
前記第１電圧入力部、前記第２電圧入力部及び前記電圧出力部における前記圧電基板の内部に、厚み方向に所定間隔をおいて前記入力側電極、前記出力側電極がそれぞれ複数形成されており、前記入力側電極、前記出力側電極がそれぞれ交互に電気的に接続されていることを特徴とする請求項１記載の圧電トランス。
【請求項３】
請求項１又は２に記載の圧電トランスを具備することを特徴とする電源装置。
【請求項４】
前記圧電基板の主面の長さＬと駆動周波数Ｆとの積（Ｆ×Ｌ）が４７００〜６０００ｋＨｚ・ｍｍを満足するように、前記圧電トランスの駆動周波数Ｆを変化させることにより、前記圧電トランスの前記電圧出力部からの出力電力を変化させることを特徴とする請求項３記載の電源装置。
【請求項５】
直流電源電圧を高周波の交流信号に変換するスイッチ部と、高周波交流信号を昇降圧する前記圧電トランスと、変圧された高周波信号を直流の出力電圧に変換する整流回路と、出力電圧を検出する電圧検出部と、該電圧検出部の出力に応じて前記スイッチ部の開閉を制御する制御部とを具備することを特徴とする請求項３又は４記載の電源装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、圧電トランス及び電源装置に関するもので、特に各種電子機器に用いられるコンバータやインバータなどに、好適に用いられる圧電トランス及びスイッチング電源装置に関する。
【０００２】
【従来技術】
近年、各種電子機器の小型化に対応して、スイッチング電源装置の小型及び低背化が重要な課題である。特に、小型低背化を図るうえにおいては、電圧の昇圧や降圧を行うトランスの小型低背化が重要となる。
【０００３】
一般的には、回路の高周波化に伴い電磁トランスの小型化を図る方法、もしくは圧電トランスを用いることで小型化が図られている。特に低背化に際しては、電磁トランスでは小型化による損失の増大が起こるため、高い電力密度が得られる圧電トランスが有効な部品として使用されるようになってきている。例えば、液晶のバックライトに用いられる冷陰極管の点灯用インバータの昇圧用圧電トランスとして実用化されている。
【０００４】
昇圧用圧電トランスの構造としては、従来、図１０に示される長方形状圧電基板８１の長手方向の約半分を１次側として、厚み方向に電極８２、８３が形成され且つ厚み方向に分極され、さらに残りの約半分を２次側として、長手方向端面に電極８４が形成され且つ長手方向に分極された、ローゼン型圧電トランスが知られている。
【０００５】
ローゼン型圧電トランスは、昇圧比が高く、且つ出力側インピーダンスが数１００ＫΩの高インピーダンスであることから、インピーダンス整合がとりやすいバックライト点灯用インバータに適した特性を有している。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記ローゼン型圧電トランスでは、降圧特性が得られないという問題があった。特に、ＡＣ−ＤＣコンバータやＤＣ−ＤＣコンバータ用降圧トランスとして用いる場合、負荷のインピーダンスが１ＫΩ未満程度と低インピーダンスであるため、インピーダンス整合をとることが困難であり、出力電力及び効率が低くなるといった問題があった。
【０００７】
本発明は、低負荷時に高出力電力、高効率が得られる圧電トランス及び電源装置を提供することを目的とする。
【０００８】
本発明の圧電トランスは、長さＬ、幅Ｗの長方形である圧電基板の両主面に、前記圧電基板の長さ方向に、第１電圧入力部、電圧出力部、第２電圧入力部が順次形成され、前記第１電圧入力部及び前記第２電圧入力部にそれぞれ入力側電極、前記電圧出力部に出力側電極が設けられており、前記圧電基板の主面の長さＬと幅Ｗの比（Ｌ／Ｗ）が１．１〜１．４であって、前記圧電基板がその厚さ方向に分極されているとともに前記圧電基板の主面の長さＬと駆動周波数Ｆとの積（Ｆ×Ｌ）が４７００〜６０００ｋＨｚ・ｍｍであり、前記圧電基板の長さ方向の振動及び幅方向の振動からなる複合モードの振動を利用する圧電トランスである。
【０００９】
本発明では、上記圧電基板の構造と駆動周波数を採用することにより、低い負荷抵抗において大出力電力及び高効率特性を示し、かつ、周波数変動における、効率の変動がほとんどない圧電トランスが得られる。また、圧電基板の主面の長さＬと駆動周波数Ｆとの積（Ｆ×Ｌ）が４７００〜６０００ｋＨｚ・ｍｍを満足するように、駆動周波数Ｆを変化させることにより、圧電トランスの電圧出力部からの出力電力を変化させることが可能となる。
【００１０】
また、本発明は、圧電基板の長さ方向に、第１電圧入力部、電圧出力部、第２電圧入力部が順次形成されている。さらに、本発明の圧電トランスは、第１電圧入力部、第２電圧入力部への入力電圧を、同振幅かつ同位相の交流信号で励振することで、大電力かつ高効率を得ることができる。
【００１１】
さらに、本発明は、電圧入力部及び電圧出力部における圧電基板の内部に、厚み方向に所定間隔をおいて入力側電極、出力側電極がそれぞれ複数形成されており、該入力側電極、出力側電極がそれぞれ交互に電気的に接続されていることが望ましい。このように、電圧入力部及び電圧出力部における圧電基板の内部に内部電極を形成することにより、静電容量を任意に変更することができ、昇降圧比を制御することができる。
【００１２】
本発明の電源装置は、上記圧電トランスを具備するもので、圧電基板の主面の長さＬと駆動周波数Ｆとの積（Ｆ×Ｌ）が４７００〜６０００ｋＨｚ・ｍｍを満足するように、圧電トランスの駆動周波数Ｆを変化させることにより、前記圧電トランスの電圧出力部からの出力電力を変化させることを特徴とする。
【００１３】
さらに、本発明の電源装置は、直流電源電圧を高周波の交流信号に変換するスイッチ部と、高周波交流信号を昇降圧する圧電トランスと、変圧された高周波信号を直流の出力電圧に変換する整流回路と、出力電圧を検出する電圧検出部と、該電圧検出部の出力に応じ前記スイッチ部の開閉を制御する制御部とを具備することを特徴とする。
【００１４】
【発明の実施の形態】
本発明の単板型の圧電トランスは、図１に示すように、厚さ方向に分極され、主面が長さＬ、幅Ｗの長方形状の圧電基板１１の長さ方向に、第１電圧入力部Ａ１、電圧出力部Ｂ１、第２電圧入力部Ｃ１が順次形成されている。
【００１５】
これらの第１電圧入力部Ａ１、電圧出力部Ｂ１、第２電圧入力部Ｃ１における圧電基板１１の上側の主面には、入力側電極１２、出力側電極１４、入力側電極１３がそれぞれ形成されており、これらの電極１２、１３、１４は、圧電基板１１の長さ方向に所定間隔を置いて形成されている。また、圧電基板１１の下側の主面には、入力側電極１５、出力側電極１７、入力側電極１６が、圧電基板１１の長さ方向に所定間隔を置いてそれぞれ形成されている。
【００１６】
即ち、第１電圧入力部Ａ１における圧電基板１１の両主面には、入力側電極１２、１５が形成され、電圧出力部Ｂ１における圧電基板１１の両主面には、出力側電極１４、１７が形成され、第２電圧入力部Ｃ１における圧電基板１１の両主面には、入力側電極１３、１６が形成され、電極１２〜１７は、一辺が圧電基板１１の主面の幅Ｗと同一長さとされ、他辺は主面の長さ方向にそれぞれ任意の長さ、例えばＬ１、Ｌ２、Ｌ３とされている。
【００１７】
また、入力側電極１２と入力側電極１５が同一寸法とされ、出力側電極１４と出力側電極１７が同一寸法とされ、入力側電極１３と入力側電極１６が同一寸法とされている。
【００１８】
そして、本発明の圧電トランスでは、圧電基板１１の主面の長さＬと幅Ｗの比（Ｌ／Ｗ）が１．１〜１．４であり、かつ圧電基板１１の主面の長さＬと駆動周波数Ｆとの積（Ｆ×Ｌ）が４７００〜６０００ｋＨｚ・ｍｍであることが重要である。
【００１９】
圧電基板１１の主面の長さＬと幅Ｗの比（Ｌ／Ｗ）を１．１〜１．４とすることにより、高いエネルギー変換効率を有することができる。
【００２０】
一方、圧電基板１１の主面の長さＬと幅Ｗの比（Ｌ／Ｗ）が１．１よりも小さい場合もしくは１．４よりも大きい場合には、出力電力が低下したり、効率が低下する。
【００２１】
本発明では、圧電基板１１の主面の長さＬと幅Ｗの比（Ｌ／Ｗ）を１．１〜１．４とし、かつ圧電基板１１の主面の長さＬと駆動周波数Ｆとの積（Ｆ×Ｌ）を４７００〜６０００ｋＨｚ・ｍｍとすることにより、圧電基板１１の長さ方向に振動する基本波が主体となるが、幅方向振動も加わった複合モードの振動が圧電基板１１に発生し、中央部に形成された電圧出力部においてもっとも大きな振動を生じさせることができ、例えば、幅方向に最も励振する振動を用いた場合よりも、電圧出力部に誘発される電荷量が多くなり、高出力電力を得ることができる。
【００２２】
圧電基板１１の主面の長さＬと駆動周波数Ｆとの積（Ｆ×Ｌ）は、高出力電力が得られるという点から４７００〜６０００ｋＨｚ・ｍｍであることが必要である。従って、高出力電力かつ高効率を得るためには、Ｌ／Ｗを１．１〜１．４とし、Ｆ×Ｌを４７００〜６０００ｋＨｚ・ｍｍとすることが必要である。
【００２３】
従って、本発明では、上記した構造で、駆動周波数Ｆと主面の長さＬとの積（Ｆ×Ｌ）を所定範囲に設定することにより、高いエネルギー変換効率を有し、かつ高入力電圧において用いることができる、高出力電力かつ高効率の圧電トランスを実現できる。
【００２４】
本発明者らは、本発明の圧電トランスの振動解析を、有限要素法を用いたコンピュータシミュレーションにて行なった。解析条件としては、圧電材料としてチタン酸ジルコン酸鉛（以下ＰＺＴ）系を用い、図１の圧電トランス形状において、圧電基板１１の長さＬ＝３２．８０ｍｍ、幅Ｗ＝２５．５ｍｍ、厚みｔ＝３．０ｍｍとした。電圧入力部と電圧出力部の間隔は１．２ｍｍとした。第１及び第２電圧入力部に同振幅、同位相の電圧を与え、圧電基板の変位量の分布を求めた。
【００２５】
図２は、駆動周波数Ｆとして６９ｋＨｚ（Ｆ×Ｌ＝２２６３．２ｋＨｚ・ｍｍ）の幅方向に最も励振する振動を用いた比較例であり、図３に駆動周波数Ｆを１５９ｋＨｚ（Ｆ×Ｌ＝５２１５．２ｋＨｚ・ｍｍ）とした本発明の圧電トランスの変位分布を示した。
【００２６】
比較例の圧電トランスでは、図２から理解されるように幅方向の振動が生じており、電圧出力部が形成される圧電基板の中央部では殆ど変位が生じていないことが判る。一方、本発明の圧電トランスでは、変位分布を示す図３からわかるように、電圧出力部に大きな変位が得られ、高い出力電力と高い効率が得られることが判る。
【００２７】
即ち、圧電トランスのエネルギー伝達は、圧電基板１１の振動によって行なわれるものであるから、同形状の圧電基板１１では、同振幅の入力電圧にて変位量が大きいものほど、電圧出力部Ｂ１に誘発される電荷量が多くなるため、図２よりも圧電基板１１の中央部の変位量が大きい図３の場合には、大出力電力が得られ、高い効率が得られることが判る。
【００２８】
本発明の圧電トランスは、例えば、セラミックスからなる圧電基板１１に、電極１２〜１７を形成した後、１２０℃のシリコーンオイル中にて、圧電基板１１の上面の３個の電極１２、１３、１４と、圧電基板１１の下面の３個の電極１５、１６、１７の間に直流電圧を印加して、約３０分間分極処理することにより得られる。
【００２９】
電極１２〜１７は、例えば、Ａｇ粉末とガラスからなるペーストをスクリーン印刷した後、焼成して形成してもよい。また、蒸着、スパッタ等の手法を用いて形成しても良い。また、Ａｇ以外の導電性材料を用いても良い。
【００３０】
一方、インピーダンス整合となる負荷抵抗ＲＬ’は、駆動周波数をＦ、出力側静電容量をＣｄ２とすると
ＲＬ’＝１／（２πＦＣｄ２）
で決定される。本発明の圧電トランスでは、出力側の静電容量を容易に大きく出来るため、低インピーダンスにおいてインピーダンス整合がとれ、高出力電力及び高効率となる。
【００３１】
また、本発明の圧電トランスは、分極方向が単一方向であるため、ローゼン型圧電トランスと比較して、基板の長さ方向について分極処理の必要がないため、製造工程を簡略化でき、厚さ方向に分極するため分極電圧を低くすることが可能であり、製造工程における安全性を向上できる。
【００３２】
圧電トランスの電圧変換は、入力側電極間に交流電圧に印加することで生じた機械振動を用いて、強制的に出力側電極間を機械振動させて、再び出力側電極間で交流電圧を取り出す。本発明の圧電トランスでは、分極方向が圧電基板の主面に対して垂直に構成され、入力部では分極方向に垂直に振動を励振させて出力部に振動を伝搬し、出力部では伝搬された振動を、分極方向と同一方向に振動させる。このことから、本発明の圧電トランスに好適に用いられる材料としては、異方性が小さく、分極方向に対して垂直方向及び平行方向共に電気機会結合係数の大きな材料が望まれる。そのような材料として、例えば、ＰＺＴ系の圧電セラミック材料が望ましい。
【００３３】
上記圧電トランスを、スイッチング電源回路用トランスとして用いると、ある一定の周波数変動幅に対して効率が低下しない回路を作製できる。また、この特性を利用し、動作周波数を変えることで、効率が低下せずに目標とする出力電力が得られる回路を作製できる。
【００３４】
図４は、本発明の積層型圧電トランスを示すもので、この積層型圧電トランスは、主面が長さＬ、幅Ｗの長方形状の圧電基板２１に、その長さ方向に、第１電圧入力部Ａ２、電圧出力部Ｂ２、第２電圧入力部Ｃ２が順次形成されている。
【００３５】
これらの第１電圧入力部Ａ２、電圧出力部Ｂ２、第２電圧入力部Ｃ２における圧電基板２１の上側の主面には、入力側電極２２ａ、出力側電極２４ａ、入力側電極２３ａがそれぞれ形成されており、これらの電極２２ａ、２３ａ、２４ａは、圧電基板２１の長さ方向に所定間隔を置いて形成されている。また、圧電基板２１の下側の主面には、入力側電極２２ｄ、出力側電極２４ｊ、入力側電極２３ｄが、圧電基板２１の長さ方向に所定間隔を置いてそれぞれ形成されている。
【００３６】
第１電圧入力部Ａ２における圧電基板２１の内部には、入力側電極２２ｂ、２２ｃが形成され、電圧出力部Ｂ２における圧電基板２１の内部には、出力側電極２４ｂ〜２４ｉが形成され、第２電圧入力部Ｃ２における圧電基板２１の内部には、入力側電極２３ｂ、２３ｃが形成されている。
【００３７】
入力側電極２２ａ〜２２ｄは同一寸法とされ、出力側電極２４ａ〜２４ｊは同一寸法とされ、入力側電極２３ａ〜２３ｄは同一寸法とされている。入力側電極２２ａ、２３ａ、出力側電極２４ａが圧電基板２１の上側の主面において同一平面上に設けられ、入力側電極２２ｂ、２３ｂ、出力側電極２４ｄが圧電基板２１の内部において同一平面上に設けられ、入力側電極２２ｃ、２３ｃ、出力側電極２４ｇが圧電基板２１の内部において同一平面上に設けられ、さらに、入力側電極２２ｄ、２３ｄ、出力側電極２４ｊが圧電基板２１の下側の主面において同一平面上に設けられている。尚、図４の出力側電極については一部のみ符号を付した。
【００３８】
入力側電極２２ａ〜２２ｄは、圧電基板２１の両側面に形成された一対の外部電極２５ａ１、２５ａ２により交互に接続され、出力側電極２４ａ〜２４ｊは一対の外部電極２５ｂ１、２５ｂ２により交互に接続され、入力側電極２３ａ〜２３ｄは一対の外部電極２５ｃ１、２５ｃ２により交互に接続されている。
【００３９】
そして、この圧電トランスにおいても、図１に示す圧電トランスと同様に、圧電基板２１の主面の長さＬと幅Ｗの比（Ｌ／Ｗ）が１．１〜１．４であり、かつ圧電基板２１の主面の長さＬと駆動周波数Ｆとの積（Ｆ×Ｌ）が４７００〜６０００ｋＨｚ・ｍｍであることが重要である。圧電基板２１の主面の長さＬと幅Ｗの比（Ｌ／Ｗ）、圧電基板の主面の長さＬと幅Ｗの比（Ｌ／Ｗ）を所定範囲に設定した理由、特に望ましい範囲は、上記と同様である。
【００４０】
このような積層型圧電トランスでは、図１に示す圧電トランスと同様の効果を得ることができるが、図４に示す積層型圧電トランスでは、さらに出力側電極の面積を増加できるため、同じ長さと幅を持つ単板型圧電トランスに比べて出力電流を大きく取ることができる。
【００４１】
また、積層型圧電トランスにおけるインピーダンス整合となる負荷抵抗ＲＬ’は、単板型圧電トランスと比べて、出力側静電容量Ｃｄ２を大きく取ることができるため、より低インピーダンスにおいてインピーダンス整合をとることが可能である。
【００４２】
また、圧電トランスにおける電圧の昇降圧比（＝Ｖ２／Ｖ１）は、入力側静電容量をＣｄ１とすると、Ｖ２／Ｖ１∝（Ｃｄ１／Ｃｄ２）1/2となることから、圧電トランスを積層化することでＣｄ１、Ｃｄ２を制御し、昇降圧比を任意に設定することができる。即ち、本発明の圧電トランスは、昇降圧比を任意に決定することで、昇降圧コンバータもしくは昇降圧インバータに好適に用いることができる。尚、図９に示すように、電圧入力部に内部電極を形成しないものであっても良い。
【００４３】
このような積層型圧電トランスの製造方法について説明する。所望の組成にて混合されたＰＺＴ系圧電セラミックを、９００〜１１００℃で仮焼成する。この仮焼成粉を粉砕し、バインダー、可塑材等を添加し、有機溶剤中に分散させてスラリーを作製する。得られたスラリーをドクターブレード法などを用いて、所望の厚さのセラミックグリーンシートとする。
【００４４】
このセラミックグリーンシートの片面に、例えばＡｇ−Ｐｄペーストのような高耐熱性の導電ペーストをスクリーン印刷する。この場合に、図５に示すように、入力側電極となるパターン３６と出力側電極となるパターン３７が形成されたグリーンシート３１と、出力側電極となるパターン３７のみが形成されたグリーンシート３２を作製し、これらを図５に示すように積層し、これを熱間プレスにより連結し、一体化させ、４００〜５００℃で加熱して脱脂を行った後、１１００〜１３００℃で焼結する。尚、図５には、一部のグリーンシートのみ記載した。
【００４５】
次に焼結体の両側面に外部電極として導電ペーストを塗布する。入力側電極２２ａ〜２２ｄは、一対の外部電極２５ａ１、２５ａ２により一層毎に交互に接続されている。出力側電極２４ａ〜２４ｊは一対の外部電極２５ｂ１、２５ｂ２により一層毎に交互に接続されている。さらに、入力側電極２３ａ〜２３ｄは一対の外部電極２５ｃ１、２５ｃ２により交互に接続されている。即ち、入力側電極、出力側電極は、積層型コンデンサや積層型圧電アクチュエータのような構造であり、内部電極が外部電極により一層おきに接続されている。
【００４６】
さらに、積層体を１２０℃のシリコーンオイル中にて、入力側電極２２ａ〜２２ｄ、２３ａ〜２３ｄ及び出力側電極２４ａ〜２４ｊに、各々直流電圧を印加して、約３０分間分極処理することにより、積層型圧電トランスを得る。
【００４７】
また、積層型圧電トランスの上下面を、外部との絶縁を取るために、同一組成からなる圧電セラミックスで覆ってもよい。また、圧電基板２１の主面に入力側電極、出力側電極を形成せず、内部のみ形成しても良い。
【００４８】
図６は、本発明の圧電トランスを用いたＤＣ−ＤＣコンバータからなる電源装置を示すもので、このＤＣ−ＤＣコンバータは、直流電源電圧を高周波の交流信号に変換するとともに、トランスへの入力電圧を制御するスイッチ部と、該高周波交流信号を昇降圧する圧電トランスと、変圧された高周波信号を直流の出力電圧に変換する整流回路と、出力電圧を検出する電圧検出部と、電圧検出部の出力に応じスイッチ部の開閉を制御する制御部とを具備するものである。
【００４９】
制御部は、スイッチ部の開閉時間を変化させることにより、圧電トランスの駆動周波数Ｆを変化させ、主面の長さＬと駆動周波数Ｆの積が４７００〜６０００ｋＨｚ・ｍｍとなるように変化させるものである。もしくは４７００ｋＨｚ・ｍｍ≦Ｆ×Ｌ≦６０００ｋＨｚ・ｍｍの範囲でかつスイッチ開閉時間の時比率をも変化させるものである。スイッチ部では、高効率化のためにスイッチでの損失を抑えるべく、ソフトスイッチングの技術を導入することが望ましい。
【００５０】
【実施例】
実施例１
先ず、ＰＺＴ系材料からなる圧電基板を作製し、銀とガラスを主成分とする電極ペーストを圧電基板の両表面に塗布し、焼き付けることにより、図１に示す入力側電極及び出力側電極を有する単板型圧電トランスを作製した。
【００５１】
圧電トランス形状は、長さＬ２５．４７ｍｍ、幅Ｗ１９．８ｍｍ、厚み３．３ｍｍとし、振動モードと、出力電力、出力電圧、効率の関係について調査した。測定回路は、図７に示すように、圧電トランスの入力側電極（１次側電極）を入力とし、出力側電極（２次側電極）を出力として、この出力側電極に負荷抵抗ＲＬを接続した。ここではＲＬ＝５００Ωとした。入力電圧は１４１Ｖｐｐの正弦波とし、▲１▼幅方向に最も励振する振動の周波数８４ｋＨｚ〜９４ｋＨｚのうち８８．４ｋＨｚ、▲２▼本発明の圧電トランスの周波数１９８ｋＨｚ〜２１０ｋＨｚのうち２０２．６ｋＨｚを入力電源から入力側電極に印加し、入力電流（Ａｐｐ）と電圧及び電流の位相差を測定することで電力を求めた。出力側電極からの出力電圧（Ｖｐｐ）、出力電流（Ａｐｐ）及び位相差を測定することで出力電力（Ｗ）を求めた。効率（％）は最大出力電力及び最大入力電力より求めた。結果を表１に記載した。
【００５２】
【表１】
0004721540.tif 000002
【００５３】
この表１から、本発明の圧電トランスでは、比較例の圧電トランスと比較して高い出力電力と高い効率が得られることが判る。図８は、本発明の圧電トランスの出力電力及び効率の周波数特性を示す図である。この図８から、本発明の圧電トランスでは、周波数の変動に対して効率が９６％程度とほぼ一定であるため、出力電力の制御を周波数で容易に行なえることが判る。
実施例２
さらに、本発明者は、圧電トランスの形状と駆動周波数の関係について調査した。実施例１と同様の工程にて、幅Ｗ１９．８ｍｍ、厚みはすべて３．３ｍｍとし、長さＬを２０．７９〜２８．７１ｍｍまで変更した５種類の圧電トランスを用意した。次に、圧電トランスを１２０℃のシリコーンオイル中で１．６ｋＶ／ｍｍの直流電圧を印加し、３０分間分極を行い、圧電基板の厚み方向に分極した。
【００５４】
測定回路は、図７に示すように、圧電トランスの入力側電極（１次側電極）を入力とし、出力側電極（２次側電極）を出力として、この出力側電極に負荷抵抗ＲＬを接続した。ここではＲＬ＝５００Ωとした。入力電圧として１４１Ｖｐｐ、表２に示す周波数の正弦波を入力電源から入力側電極に印加し、入力電流（Ａｐｐ）及び位相を測定することで電力を求めた。
【００５５】
一方、出力側電極からの出力電圧（Ｖｐｐ）、出力電流（Ａｐｐ）及び位相を測定することで出力電力（Ｗ）を求めた。効率（％）は最大出力電力及び最大入力電力より求め、結果を表２に記載した。
【００５６】
【表２】
0004721540.tif 000003
【００５７】
この表２から、本発明の圧電トランスでは、本発明の圧電トランスでは、長さＬと幅Ｗの関係が、１．１≦Ｌ／Ｗ≦１．４であり、かつ長さＬと圧電トランスの駆動周波数Ｆが４７００ｋＨｚ・ｍｍ≦Ｆ×Ｌ≦６０００ｋＨｚ・ｍｍである場合に、出力電力１６Ｗ以上かつ効率９２．６％以上となり、高い出力電力と高い効率が得られることが判る。
実施例３
図９の積層型圧電トランスを作製した。作製した圧電トランスは、実施例１と同じく、幅Ｗ１９．８ｍｍ、厚みはすべて３．３ｍｍとし、長さＬが２０．７９〜２８．７１ｍｍまで変更した５種類を用意した。入力側は１層、出力側が７層となるよう積層し、さらに積層体の上下面を同一組成の圧電セラミックスで覆った。一層あたりの圧電体の厚みは、入力側で３．３ｍｍ、出力側で４７１μｍである。
【００５８】
測定回路は実施例１と同じものを用い、出力側電極に負荷抵抗ＲＬ＝１０Ωを接続した。入力電圧として１４１Ｖｐｐ、表３に示す周波数の正弦波を入力電源から入力側電極に印加し、入力電流（Ａｐｐ）及び位相を測定することで電力を求めた。
【００５９】
一方、出力側電極からの出力電圧（Ｖｐｐ）、出力電流（Ａｐｐ）及び位相を測定することで出力電力（Ｗ）を求めた。効率（％）は最大出力電力及び最大入力電力より求め、結果を表３に記載した。
【００６０】
【表３】
0004721540.tif 000004
【００６１】
この表３から、本発明の積層型圧電トランスでは、低負荷において、実施例１の単板トランスと同様に、長さＬと幅Ｗの関係が１．１≦Ｌ／Ｗ≦１．４でかつ、長さＬと圧電トランスの駆動周波数Ｆが４７００ｋＨｚ・ｍｍ≦Ｆ×Ｌ≦６０００ｋＨｚ・ｍｍの範囲において、出力電力が１．５〜１７．６Ｗかつ効率９１．２％以上となり、歳代出力電力も１７．６Ｗと高いことが判る。
【００６２】
【発明の効果】
本発明の圧電トランスでは、圧電基板の主面の長さＬと幅Ｗの比（Ｌ／Ｗ）を１．１〜１．４とし、圧電基板の主面の長さＬと駆動周波数Ｆとの積（Ｆ×Ｌ）を４７００〜６０００ｋＨｚ・ｍｍとしたので、低い負荷抵抗において大出力電力及び高効率特性を示し、かつ、周波数変動における、効率の変動がほとんどない圧電トランスが得られる。また、圧電基板の主面の長さＬと駆動周波数Ｆとの積（Ｆ×Ｌ）が４７００〜６０００ｋＨｚ・ｍｍを満足するように、駆動周波数Ｆを変化させることにより、高い効率を維持した状態で、圧電トランスの電圧出力部からの出力電力を変化させることが可能となる。
【００６３】
従って、１ＫΩ未満の低負荷インピーダンスにおいて高出力電力かつ高効率特性を示す、ＡＣアダプタやＤＣ−ＤＣコンバータなどの電源装置の小型化及び高効率化に好適に用いられる圧電トランスを得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の単板型圧電トランスを示す斜視図である。
【図２】幅方向に最も励振する振動を用いた比較例の圧電トランスの変位分布を示す図である。
【図３】圧電基板の主面の長さＬと駆動周波数Ｆとの積（Ｆ×Ｌ）を５２１５．２ｋＨｚ・ｍｍとした本発明の圧電トランスの変位分布を示す図である。
【図４】電圧入力部に内部電極を有する本発明の積層型圧電トランスを示す斜視図である。
【図５】図４の積層型圧電トランスの製造方法を説明するための説明図である。
【図６】本発明のＤＣ−ＤＣコンバータを示す説明図である。
【図７】本発明の圧電トランスの測定回路を示す説明図である。
【図８】実施例１における本発明の圧電トランスの出力電力と効率の周波数特性を示す図である。
【図９】電圧入力部に内部電極が形成されていない本発明の積層型圧電トランスを示す斜視図である。
【図１０】従来のローゼン型圧電トランスを示す斜視図である。
【符号の説明】
１１、２１・・・圧電基板
１２、１３、１５、１６、２２ａ〜ｄ、２３ａ〜ｄ・・・入力側電極
２４ａ〜ｊ・・・出力側電極
Ｌ・・・主面の長さ
Ｗ・・・主面の幅
Ａ１、Ａ２・・・第１電圧入力部
Ｂ１、Ｂ２・・・電圧出力部
Ｃ１、Ｃ２・・・第２電圧入力部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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