(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
超音速にてミスト流を生成するための収束−発散形状のノズルであり：
−特有の直径Ｄ＊を有するスロート；
−特有の直径Ｄ１を有し、ノズルスロートの上流の距離Ｌ１に位置する入口及び、
−特有の直径Ｄ２を有し、ノズルスロートの下流の距離Ｌ２に位置し、Ｌ２／（Ｄ２−Ｄ＊）の比が８０以上２１０以下の出口
を有し、前記ノズルの長さＬ２と前記ノズルの直径Ｄ＊との比が２．７より大きく１１．４以下である該ノズル。
【請求項２】
主としてガス流の成分の超音速分離用慣性分離器であり、前記請求項１に記載のノズルと、その下流において分離される成分のための少なくとも１つの出口及び残留ガス流用の少なくとも１つの出口を有する分離部分とを含む該慣性分離器。
【請求項３】
分離部分の上流でかつノズルの下流に渦誘発器を有する請求項２に記載の慣性分離器。
【請求項４】
渦誘発器は慣性分離器の内壁から内部に放射状に突き出た１又はそれ以上の三角形状の構成要素を含み、その前縁及び翼板が、慣性分離器の軸座標に対し１０°以下の範囲の取付角度をなす請求項３に記載の慣性分離器。
【請求項５】
ノズルの下流に衝撃波発生器を有する請求項２〜４のいずれか１項に記載の慣性分離器。
【請求項６】
衝撃波発生器が分離部分の上流又は下流に位置する拡散器（収束／発散形状のノズル）である請求項５に記載の慣性分離器。
【請求項７】
主としてガス流の成分を超音速分離する方法であり、請求項２〜６のいずれか１項に記載の慣性分離器を使用する該方法。
【請求項８】
主とするガス流がメタン及びより高級な炭化水素及び／又は水蒸気からなる混合物を含む請求項７に記載の方法。
【請求項９】
主とするガス流が煙道ガスを含み、除去される成分がＣＯ２、Ｎ２、ＮＯＸ及びＨ２Ｓからなる群から選択される請求項７に記載の方法。
【請求項１０】
前記成分が０．１マイクロメートル〜２．５マイクロメートル、好ましくは０．５マイクロメートル〜１．０マイクロメートルの粒子サイズを有する液滴として分離される請求項７〜９のいずれか１項に記載の方法。
【請求項１１】
前記ノズルの長さＬ２における温度変化が−３２，０００°Ｋ／ｓ〜−１７，０００°Ｋ／ｓである請求項７〜９のいずれか１項に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
本発明は超音速においてミスト流を生成するための収束−発散形状のノズル、それに基づく慣性分離器、主としてガス流の成分の超音速分離方法に関する。特に本発明は、選択した成分を凝縮し及び続けてそれらを分離することによる上記ガス流から１種又はそれ以上の成分の分離に関する。
【０００２】
分離は、油及びガス産業、化学産業、塗料産業並びに広範囲の種々の他の産業のような異った産業の環境において、適用できる。分離は、例えば煙道ガスからの二酸化炭素の除去、エアーコンディショニング（水除去）、パイプラインに分配される前の天然ガスの乾燥のような、種々の工業プロセスにおいて使用され得る。
【０００３】
ガス又は他の流体から成分を分離する方法及び装置は多数存在する。慣用の分離装置としては、蒸留塔、フィルター及び膜、沈降タンク、遠心機、静電気集塵器、乾燥機、冷却機、サイクロン、渦管分離器及び吸収器がある。しかし、それら慣用の装置それぞれに関して、一定の適用をするために望ましくなくする不利益及び／又は問題が存在する。さらに、種々の超音速ノズルを備えた慣性分離器は、当業界で述べられている。
【０００４】
ＪＰ−Ａ−０２，０１７，９２１は、超音速流の使用を通じてガス混合物を分離することを言及する。その装置は超音速ノズルの上流に位置する旋回翼（ｓｗｉｒｌｅｒ）を含む。そして渦流の流れは、軸に対称な膨張ノズルを通過して、微細な粒子を形成する。その渦は軸方向の長距離にわたり維持され、大きな圧力降下を生じさせる。３成分ガス流から成分を分離するためには、大きな上流の渦が初めに旋回翼により提供されなければならず、そしてそれゆえ大量のエネルギーが、この系に入力されなければならない。
【０００５】
ＵＳ−Ａ−３，５５９，３７３は高圧ガス導入口、方形スロート、Ｕ型方形断面流路を含む超音速流分離器について言及する。その流路は外側に曲がった浸透壁を含む。ガス流は亜音速にてガス導入口に提供される。ガスはスロートを通して収束し、流路内に膨張し、速度を超音速まで増す。超音速領域における流体の膨張は、小滴の癒着を生じ、より大きな液滴が浸透壁を通りチャンバー内に集められる。分離力、すなわち流体の様々な成分を分離するのに必要な力は、流路の曲率半径に依存する。しかし流路の曲率半径は、通常の衝撃波を妨げるために限定されることが必要である。それゆえＵＳ−Ａ−３，５５９，３７３に記載された装置の形状は、流体流から液滴を分離するのに使用できる力を抑制する。さらに、液滴は流路の領域を横切っては集められない。
【０００６】
ＥＰ−Ａ−０，４９６，１２８は、ガス混合物からガスを分離する方法及び装置を言及する。該装置はノズルに向かって収束し渦領域内に発散するシリンダーを含む。ガスは亜音速にてシリンダーの入口に入り、ノズルの収束部を通って流れる。流体は収束部分の外側でシリンダーの発散部分内に超音速にて膨張する。３角形の板の対が超音速流に対し渦を与える。超音速と渦の組み合わせは、凝縮及び流体流のガス成分から凝縮された成分の分離を助ける。出口パイプはシリンダー内の中央に位置し、超音速における流体流のガス成分を放出することを許容する。液体成分は引き続き第２発散部を通り、亜音速に速度を落とし、そしてファンを通り、最終的に第２出口を通ってシリンダーから出る。
【０００７】
国際出願ＷＯ９９／０１１９４は、複数のガス成分を含む流体の流れから選択されたガス成分を除去するための類似した方法及び一致する装置を記載する。この装置には、流れの軸方向の速度を亜音速に落とすために、収集領域の下流に衝撃流誘発器が装備されている。この方法における衝撃波の適用は、結果として生成する粒子のより効率的な分離を生じる。
しかしこれらの引用文献は、様々な超音速慣性分離器を、使用されるノズルを詳細に説明することなく記載する。
【０００８】
慣性分離器に適したノズルのデザインは、ジェットエンジン、反動推進エンジン、その他に使用されるものとは異なる。両方とも収束−発散ノズル（Ｄｅｌａｖａｌノズル）であり、経線部に「ノズルスロート」と呼ばれる最小半径が存在する。しかし、推力装置として使用されるノズルの発散部分は、単純な円錐形発散部分であることができる（Ｐｅｒｒｙ’ｓ  Ｃｈｅｍｉｃａｌ  Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ’  Ｈａｎｄｂｏｏｋ  ５−３２参照）。発散部の形状は超音速ミスト流（すなわちガス相とともに移動した微細粒子として存在する流体の凝縮成分の液体／固体粒子を含む２相）を得るために、特別な形でなければならない；デザイン方法はＬｉｅｐｍａｎｎ及びＲｏｓｈｋｏにより与えられ（Ｅｌｅｍｅｎｔｓ  ｏｆＧａｓｄｙｎａｍｉｃｓ，Ｗｉｌｅｙ，Ｎｅｗ  Ｙｏｒｋ，１９５７，２８４頁参照）それらの内容は引用文献により導入される。
【０００９】
米国特許５，２６１，２４２号は、慣性分離器、及び必要であればその上流のノズルシステムを用いて固体粒子又は液化物質をそれらのキャリア流から分離するプロセス及び装置に関する。このノズルシステムは、物質を運ぶ流体を変化させ、慣性効果の結果として物質を分離することを許容する急速な流体中に抜き取ることが一般的な機能である。この特許に関して、使用される収束−発散ノズルは特別な形状を有する（当該米国特許の図２に描かれている）。このノズルはエネルギー回復、工業的な乾燥、液化可能な物質を運ぶ流体の乾燥及びガスの露点を低下、ガス精製技術並びにエアゾール分離及びガス分離の領域において有用であると言われる。従ってこの特許は、流体の流れの方向に、スロート部分から上流又は下流において、それぞれ収束及び発散流路部分を含む流路を有する収束−発散型のノズルを記載する。そしてここで前記ノズル流路は、そのスロート部分の上流及び下流の前記スロート部分の近傍において、前記領域における圧力や流速がノズル流路軸において実質的に一定のままであるように形成された輪郭を有する。
【００１０】
しかし、どの様な形状と寸法を有すれば、このノズルが少なくとも１５％（例えばエアーコンディショニングの最小分離効率）、好ましくは少なくとも５０％（例えば天然ガス処理の最小分離効率）の分離効率を達成でき、及び／又は約０．１〜２．５マイクロメートル直径の分離可能な粒子を提供することができるかは、はっきりしないままである。
ＳＵ−Ａ−１７６８２４２及びＳＵ−Ａ−１７２２５４０も、粒子成長や分離器の挙動におけるノズルの幾何構造に注意を払うことなく、超音速慣性分離器を開示する。
従来の分離方法の不利益及び不十分さを克服し、限定された量の外部エネルギー、回転部分及び圧力低下で容易に分離可能なサイズの粒子を生成し成長させるための方法及び装置が必要とされる。
【００１１】
本発明は、超音速にてミスト流を生成するための収束−発散形状のノズルであり：
−特有の直径Ｄ＊を有するスロート；
−特有の直径Ｄ１を有し、ノズルスロートの上流の距離Ｌ１に位置する入口及び、
−特有の直径Ｄ２を有し、ノズルスロートの下流の距離Ｌ２に位置し、Ｌ２／（Ｄ２−Ｄ＊）の比が８０以上２１０以下の出口
を有し、前記ノズルの長さＬ２と前記ノズルの直径Ｄ＊との比が２．７より大きく１１．４以下である該ノズルを提供する。
上記定義中及びこの明細書を通じて、スロートは最小流動領域を有するノズルの部分であり（ｄＤ／ｄｘ＝０、式中「ｄＤ」は特有の直径における増加変化であり、そしてｄｘは軸座標に沿った位置の増加変化である）；入口は収束の始まる場所であるノズルの亜音速流入面であり（ｄＤ／ｄｘ≦０）そして出口は発散が止まる場所であるノズルの超音速流出面である（ｄＤ／ｄｘ≧０）。同様に「特有の」という表現は、上記定義及び本明細書を通じて、断面、即ちノズル軸に垂直な断面の形状（円形、方形他）から独立した直径を定義するために使用される。特有の直径は、断面積を円周で割って４倍したものに等しい。
【００１２】
本発明は主としてガス流の成分の超音速分離のための慣性分離器をも提供し、該分離器は上記ノズルと、分離される成分のための少なくとも１つの出口を有する分離部分をそれらの下流に有し、そして残留ガス流用の出口を少なくとも１つ有する。
上記定義及び本明細書を通じての「主としてガス流」とは、少量の液体及び固体含有率、例えば０−１０重量％の液体及び／又は固体含有率を含むガス流を意味する。
最後に、さらに上記慣性分離器を使用した、キャリアガスをさらに含む主としてガス流の、１又はそれ以上の成分の超音速分離方法を提供する。
【００１３】
ここで説明されたノズルの使用は、結果として分離可能なサイズの粒子を形成させる。これらの粒子は、主としてガス流から、それらのほとんど等エントロピー膨張のために温度が減少することにより、１又はそれ以上の成分の凝縮（そして例えば固化）することにより形成する（「等エントロピー」という表現は、空間又は時間のどちらかに関し等しいか又は一定のエントロピーであることをいう。）。
したがって本発明は、慣性分離器の効果は粒子の直径及び慣性分離器の直径に依存することを理解した上で、あらかじめ決められた長さ／直径の比を持つ一連の超音速ノズルに基づく。好適なノズルは５０＜Ｌ２／（Ｄ２−Ｄ＊）＜２２０、最も好ましくは１００＜Ｌ２／（Ｄ２−Ｄ＊）＜２００の長さ／直径の比を有する。この比が小さすぎる場合は、粒子サイズが慣性力を受けるには小さすぎることとなり、膨張が少しも等エントロピーでなくなる。この比が大きすぎる場合は、膨張が超音速条件まで続かなくなる。特に好適であることが見出され、等エントロピー効率η＞１５％を達成するノズルは、３００より小さい長さ／直径の比Ｌ２／Ｄ＊を有する。
【００１４】
ノズル断面は、円形、方形又はより複雑であるような任意の形状を有することができる。製造の観点から前の２つがより好ましい。
本発明のノズルは、（例えばＧＢ−Ａ−１，１０３，１３０；ＵＳ−Ａ−４，２９２，０５０；ＵＳ−Ａ−５，２６１，２４２又はＵＳ−Ａ−３，８９４，８５１（それらの内容は引用文献によって含まれる）に記載されたように）曲がった分離部分を有する慣性分離器及び遠心分離作用による慣性分離器（ＪＰ−Ａ−０２，０１７，９２１；ＥＰ−Ａ−０，４９６，１２８又はＷＯ  ９９／０１１９９４（それらの内容は引用文献によって含まれる））に使用される。従って本発明による慣性分離器は、上記に定義されたようなノズル並びにそれらの下流に、分離部分を含み、該分離部分は、分離された成分又はそれぞれの成分のための少なくとも１つの出口及び少なくとも１つの残留ガス流用出口を有する。
【００１５】
好適な慣性分離器は、遠心分離作用によるものである。このような分離器においては、液体又は固体粒子は、流れ（渦流）の渦運動により外側半径部分に移動する。好ましくは、この慣性分離器は分離部分の上流でかつノズル下流の通路と呼ばれる分離器の部分に、渦誘発器を有する。しかし、ノズルの前（亜音速）にも又はノズル内（亜音速又は遷音速いずれでも）でさえも渦誘発器を有することができる。特に好ましいものはＥＰ−Ａ−０，４９６，１２８及びＷＯ  ９９／０１１９９４に記載された慣性分離器であり、ここで渦誘発器は慣性分離器の内壁から内部に放射状に突き出た１又はそれ以上の三角形状の構成要素を含み、その前縁及び翼板（ｐｌａｎｅ）が、慣性分離器の軸座標に対し１０°以下の範囲の取付角度をなす。渦は、代わりに通路の幾何構造を変化させて壁に曲がりや窪みを設ける；通路としてねじれたコイルを使用する；通路の内部に位置するねじれたコイルを使用する；非軸対称の通路を使用する；多孔質の壁を有する曲がった通路を使用する；ノズル内に入れる前に螺旋状に巻かれた形状を使用し渦流を作る；又は正接の（ｔａｎｇｅｎｔｉａｌ）渦管を使用する、といった種々の他の方法により形成することができることを理解されたい。さらに、歪んだ羽、反った羽又は小さい羽のような、種々の異なる羽の形状を使用し、超音速通路に渦を誘発させることができる。渦を作る他の例としては、例えば羽、ステーター輪又は正接入口を通って、ノズルの上側（亜音速領域）に渦を誘発させることを含む。渦は、例えば回転管又はロッドのような外部から供給される回転力により、通路内で形成されることもできる（すなわちマグナス効果）。さらに超音速通路の局所的な加熱及び／又は冷却を使用して渦を作ってもよい（すなわちエントロピー及びエンタルピーの分配）。
【００１６】
渦中の凝縮した粒子を分離するためには、液滴は管の壁に到達しなければならない、つまりそれらは渦分離装置の通路の内径の半分まで放射状に移動する必要がある。しかし、超音速ノズル内に形成した液滴が小さすぎる場合は、それらは壁に到達することができず、その代わりに通路内に存在する渦の遠心力と内部牽引力間の平衡点に、最初に到達する。
約０．１マイクロメートル〜約２．５マイクロメートル、好ましくは約０．５マイクロメートル〜約１．０マイクロメートルのサイズを有する分離可能な粒子に到達するために、冷却速度（ｄＴ／ｄｔ）は約−１００，０００°Ｋ／ｓ〜約−１，０００°Ｋ／ｓ、好ましくは約−５０，０００°Ｋ／ｓ〜約−２，５００°Ｋ／ｓで変化させることができることを見出した。例えば以下の冷却速度及び液滴のサイズの相関が、周囲空気／水混合物について見出された：
冷却速度：                            液滴平均直径：
−５０，０００°Ｋ／ｓｅｃ            ０．２マイクロメートル
−４０，０００°Ｋ／ｓｅｃ            ０．５マイクロメートル
−２０，０００°Ｋ／ｓｅｃ            １．０マイクロメートル
【００１７】
Ｄ２（単位：ｍｍ）に対する冷却速度（ｄＴ／ｄｔ（単位：°Ｋ／ｓ））の関係により超音速ノズルを定めることができることが見出された。それゆえ２つのｌｏｇの積であるｌｏｇ（Ｄ２）＊ｌｏｇ（ｄＴ／ｄｔ）が３〜５０の範囲、より好ましくは３〜１５の範囲、好ましくは３〜１５の範囲にあるノズルに良い結果を見出すことができた。「冷却速度」は実験的に求められ、又はノズル形状の変化により設計される。
理想的には、慣性分離器は、例えば拡散器（すなわち収束／発散形状のノズル）のような衝撃波発生器をノズルの下流に備えている。衝撃波発生器は分離部分の上流又は下流に位置することができる。
【００１８】
本発明者は、衝撃波の後に、すなわち超音速流よりも亜音速流において、収集領域における粒子の回収が行われれば、分離効率が非常に改良されることを見出した。衝撃波は流れの実質的な量の運動エネルギーを放散させ、そしてそれによって、（渦発生器によって引き起こされた）正接成分は実質的に影響を受けないが、軸成分の流体速度を減じることとなる。結果として、収集領域の半径方向外側領域における粒子の密度は、流れが超音速である導管内の他の点よりも高くなる。この効果は、軸方向の流速が強く減じられること、及びそれにより導管の壁により近い場所より大きな軸方向の速度で流体が流れる場所である流れの中心「コアー」により粒子が牽引される傾向が減じることにより、引き起こされると信じられる。それゆえ、亜音速流の様式においては、凝縮粒子に働く遠心力は、流れの中心「コアー」の牽引作用により妨げられず、それらが抜き取られる収集領域の半径方向外側領域において、粒子が凝集することができる。
【００１９】
好適な装置においては、衝撃波は拡散器を通って流体流を流すことにより発生される。任意の拡散器を使用することができるが、好適な拡散器は超音速拡散器である。有利な具体例においては、収集領域は拡散器の出口端に隣接して位置する。
さらに衝撃波は、例えば流れの障害及び衝撃波を生成するために、導管内に位置するシュテム、コーン、羽を置くことによるような他の方法により形成される。
【００２０】
通路の下流の慣性分離器の最終部分は、分離部分を含む。渦発生器を装備した慣性分離器を使用することが好ましく、そしてそれゆえガス流からの凝縮物質を収集するために収集パイプを装備することが好ましいが（ＥＰ−Ａ−０，４９６，１２８及びＷＯ  ９９／０１１９４参照）、本発明はそのように限定されないことを理解されたい。例えば、凝縮され分離された成分は、分離器の壁内に形成したスリット又は穿孔を通る凝縮成分の流れにより静止した壁から凝縮された成分を抜き取ることによって；多孔性壁方法による液相及び境界相の抜き取りにより（すなわち停滞した温度増加の減少）；マイクロ多孔質材料の使用を通じて液体を吸収するキャピラリー力により；溶媒循環を伴う境界相の抜き取りにより；膜を通した溶解性／吸収により；例えばスリット／穿孔／多孔質材料を伴った回転ドラムのような回転壁からの抜き取り又は衝撃装置（すなわちウェーク、フィルター又はコーン衝撃器）により集めることができる。
【００２１】
上記慣性分離器は、この明細書内で引用されている引用文献に記載されている慣性分離器と同じ目的のために使用することができる。特に天然ガスの処理のために好適である。
ここで使用される用語「天然ガス」とは、一般的に広範囲に変化する組成を有する地下堆積物から製造されるガスである。炭化水素とは別に、天然ガスは一般に水、窒素、二酸化炭素、及びしばしば少量の硫化水素を含む。天然ガス中の主要な炭化水素は、炭化水素のパラフィン族で最も軽質で低沸点のメタンである。他の構成要素はエタン、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン等である。より軽質の成分、例えばＣ2 〜Ｃ4 炭化水素は、大気温度及び圧力で気相内にある。より重質の成分は、大気温度及び圧力で液相内にあり、地表下から製造される間の上昇した温度においては気相内にある。そのような重質成分を含む天然ガスは、「ウエットガス」として知られる。液体重質成分を全く含まないか又は少量の割合でしか含まない天然ガスは「ドライガス」として知られる。
【００２２】
【実施例】
本発明を以下の実施例に関してさらに説明する。空気−水混合物に関し例証された関係は、他のガス混合物についても維持されることを理解されたい。この発明は以下に記載された特定の例により制限されることを意図するものではない。
【００２３】
実施例１
周囲条件で空気から水蒸気を分離する例示的な導管を説明する。この装置はセントラルエアーコンディショニング装置内において空気から水蒸気を除去し、或いは乾燥室から空気を排気するのに使用できる。典型的には、所望の湿度に到達するためには、１５％〜３０％の水蒸気が分離されなければならない。この適用において空気流速は典型的には、１０，０００から１００，０００ｍ3 ／ｈｒより大きいオーダーである。
装置内において、空気はブロワーにより１．４バールに加圧し、そして水飽和に近い（ＲＶ＝９０％）２５〜３０℃の間に冷却した。次に空気を本発明の装置に供給し、水の液体は水液体流と共についてくる少量のスリップ空気とともに分離した。
本実施例の装置は管状フローダクトを有したが、類似する結果が方形又は非対称ダクト断面でも到達できる。装置の入口条件を以下に要約する。
１．質量流速：      １．２ｋｇ／ｓ
２．入口圧力：      １４０ＫＰａ（１４００ｍｂａｒ（ａ））
３．入口温度：      ２５℃
４．入口湿度：      ９０％
【００２４】
当該装置は水蒸気の凝縮を達成し、多量の水滴、典型的には１０13／ｍ3 を含む流れが結果として生じた。最終温度及び圧力は−２８℃及び６８ＫＰａ（６８０ミリバール（ａ））であり、結果としてわずかな水蒸気部を生じた。
ノズルのスロート直径は、７０ｍｍのオーダーであった。入口の直径は３００ｍｍであった。ノズルの出口の直径は超音速流条件を得られるよう８０ｍｍであり、典型的なＭａｃｈ数はＭ＝１．１５であった。結果としてノズルの長さ（Ｌ１及びＬ２）は、
Ｌ１：７００ｍｍ  ：ノズル入口からノズルスロートまで
Ｌ２：８００ｍｍ  ：ノズルスロートからノズル出口まで
であった。
【００２５】
壁の粗さは摩擦損失を減じるため小さく、すなわち１マイクロメートルを選択した。用途により、上記設計パラメータを考慮する限りは、任意の硬質材料がノズル装置として使用できる。
慣性分離器は、わずかに円錐形の渦管及びそれらの下流に拡散器を含む分離部分をも含んだ。
渦管内には羽のような渦を付与する内部が存在する。この羽の端において、渦が上（低圧）側において生成し、好ましくは後縁において翼板から分離した。その羽のコードは渦管の内壁に接合した。渦管の内径は８０ｍｍであり、８４ｍｍへほとんど羽のコード長の長さまで増加し、その後一定のままであった。羽の頂点から羽の後縁までの長さは、３００ｍｍのオーダーであり、羽の後縁から拡散器までの長さと同じであった。
【００２６】
後縁における羽のスパンは、約６０ｍｍであり、管の軸に対する羽コードの入射は８°であった。前縁の後退角は８７°であり、後縁の後退角は約４０°であった。羽の端は３°未満の頂角を有する鋭さであった。羽の翼板は、水平であり、そしてその輪郭は、根元において典型的には約４ｍｍの小さな薄さであるために非常に細い。結果としてその回転又は全体渦度は約１６ｍ2 ／ｓであった。
排水領域において、液体は渦管から排出される。排水領域ははっきりと区別される装置ではなく、渦管壁内のスリット、多孔質材料、穴による渦管の統合部分；又は渦ファインダーによる拡散器の統合部分（共軸のダクト）である。この例において、渦ファインダーを使用して衝撃波の後にダクト内の中心に配置し、この衝撃波は、第一の拡散器部分内において渦管の直後に存在した。
【００２７】
拡散器の出口の直径は９０ｍｍであり、そして渦ファインダー入口の直径は８５ｍｍであった。拡散器の半拡散角は４°であった。渦ファインダー出口の直径は、この場合３００ｍｍであり、そしてその長さは１５００ｍｍであった。
その装置の性能は、空気入口と乾燥空気出口の両方における２つの湿度検知器により測定し、温度及び圧力測定により補正した。入口での水部の典型的な値は、乾燥空気１ｋｇあたり１８〜２０グラムの水蒸気であった。出口での水部の典型的な値は、乾燥空気１ｋｇあたり１３〜１５グラムの水蒸気であった。これは約２５％の分離効率として表現される。
【００２８】
実施例２−４
天然ガス流から重質炭化水素を除去するために様々な寸法のノズルを用いて試験を行った。結果を実施例１の結果とともに表１に示す。
【００２９】
【表１】
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【００３０】
ここで記載されている本発明の具体例の種々の代替が、本発明の実行において行うことができることを理解されたい。例えば、本発明の操作は、ガス流からの凝縮液体成分の分離に関しては記載されているが、本発明は同様に良好に、液体流からの液体成分の分離、ガス流からの液体成分の分離及び液体又はガス流からの固体粒子の分離に適用される。同様に、上記プロセスは使用できる多くのプロセスの一例である。