(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
第一の冷媒が少なくとも圧縮機及び膨張器を経て循環される第一のヒートポンプサイクルと，前記第一の冷媒と異なる特性を持つ第二の冷媒が少なくとも圧縮機及び膨張器を経て循環される第二のヒートポンプサイクルと，前記第一の冷媒と水との間で熱交換を行う第一の水熱交換器と，前記第二の冷媒と水との間で熱交換を行う第二の水熱交換器と，を備えてなるヒートポンプ式給湯機であって，
前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々への水の流入の有無と前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器に同時に水を流入させるときの水の割合とを調整する水流入量調整手段と，
前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々から流出した水を合流させる水合流手段もしくは，前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々に流入する水を分配させる水分配手段と，
前記第一の水熱交換器及び／又は前記第二の水熱交換器から吐出された温水を熱媒体に用いる加熱手段とを備えてなり，
前記水流入量調整手段が，前記加熱手段の稼働状況に応じて前記流入量を調整するものであることを特徴とするヒートポンプ式給湯機。
【請求項２】
第一の冷媒が少なくとも圧縮機及び膨張器を経て循環される第一のヒートポンプサイクルと，前記第一の冷媒と異なる特性を持つ第二の冷媒が少なくとも圧縮機及び膨張器を経て循環される第二のヒートポンプサイクルと，前記第一の冷媒と水との間で熱交換を行う第一の水熱交換器と，前記第二の冷媒と水との間で熱交換を行う第二の水熱交換器と，を備えてなるヒートポンプ式給湯機であって，
前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々への水の流入の有無と前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器に同時に水を流入させるときの水の割合とを調整する水流入量調整手段と，
前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々から流出した水を合流させる水合流手段もしくは，前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々に流入する水を分配させる水分配手段と，
前記第一の冷媒及び／又は前記第二の冷媒と室外空気との間で熱交換を行う室外空気熱交換器と，前記室外空気熱交換器が配設された室外の空気温度を検出する室外空気温度検出手段と，を備えてなり，
前記水流入量調整手段が，前記室外空気温度検出手段により検出された室外の空気温度に応じて前記流入量を調整するものであることを特徴とするヒートポンプ式給湯機。
【請求項３】
第一の冷媒が少なくとも圧縮機及び膨張器を経て循環される第一のヒートポンプサイクルと，前記第一の冷媒と異なる特性を持つ第二の冷媒が少なくとも圧縮機及び膨張器を経て循環される第二のヒートポンプサイクルと，前記第一の冷媒と水との間で熱交換を行う  第一の水熱交換器と，前記第二の冷媒と水との間で熱交換を行う第二の水熱交換器と，を備えてなるヒートポンプ式給湯機であって，
前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々への水の流入量を調整する水流入量調整手段及び／又は前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々への冷媒の流入量を調整する冷媒流入量調整手段と，
前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々から流出した水を合流させる水合流手段もしくは，前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々に流入する水を分配させる水分配手段と，
前記第一の水熱交換器及び／又は前記第二の水熱交換器から吐出された温水を熱媒体に用いる加熱手段と，
を備えてなり，
前記水流入量調整手段及び／又は前記冷媒流入量調整手段が，前記加熱手段の稼働状況に応じて前記流入量を調整するものであることを特徴とするヒートポンプ式給湯機。
【請求項４】
第一の冷媒が少なくとも圧縮機及び膨張器を経て循環される第一のヒートポンプサイクルと，前記第一の冷媒と異なる特性を持つ第二の冷媒が少なくとも圧縮機及び膨張器を経て循環される第二のヒートポンプサイクルと，前記第一の冷媒と水との間で熱交換を行う第一の水熱交換器と，前記第二の冷媒と水との間で熱交換を行う第二の水熱交換器と，を備えてなるヒートポンプ式給湯機であって，
前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々への水の流入量を調整する水流入量調整手段及び／又は前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々への冷媒の流入量を調整する冷媒流入量調整手段と，
前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々から流出した水を合流させる水合流手段もしくは，前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々に流入する水を分配させる水分配手段と，
前記第一の冷媒及び／又は前記第二の冷媒と室外空気との間で熱交換を行う室外空気熱交換器と，
前記室外空気熱交換器が配設された室外の空気温度を検出する室外空気温度検出手段と，
を備えてなり，
前記水流入量調整手段及び／又は前記冷媒流入量調整手段が，前記室外空気温度検出手段により検出された室外の空気温度に応じて前記流入量を調整するものであることを特徴とするヒートポンプ式給湯機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は，圧縮機や膨張器などが設けられたヒートポンプサイクル内に循環する冷媒との熱交換によって水を加熱して給湯するヒートポンプ式給湯機に関し，特に，熱交換効率やエネルギ消費効率などの特性の異なる冷媒を用いた二つのヒートポンプサイクルを具備するヒートポンプ式給湯機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来から，圧縮機や膨張器などが設けられたヒートポンプサイクル内に循環する冷媒との熱交換によって水を加熱して給湯するヒートポンプ式給湯機が周知である。前記冷媒は，例えば炭酸ガス冷媒やＨＦＣ冷媒などである。
ここに，前記炭酸ガス冷媒は，その冷媒の特性として水を高温（例えば９０℃程度）まで加熱することができる。一方，前記ＨＦＣ冷媒は，冷媒の特性上比較的低温（例えば６５℃程度）までしか水を加熱することができない。しかし，例えば空調用機器や温水暖房用機器などに用いた場合，エネルギ消費効率（ＣＯＰ）は，前記炭酸ガス冷媒を用いるよりも前記ＨＦＣ冷媒を用いる方が優れている。
【０００３】
一方，特許文献１には，ＣＯ2冷媒（炭酸ガス冷媒の一例）が用いられたヒートポンプサイクル（以下「ＣＯ2サイクル」という）と，Ｒ４１０Ａ冷媒（ＨＦＣ冷媒の一例）が用いられたヒートポンプサイクル（以下「Ｒ４１０Ａサイクル」という）とを併せ持つヒートポンプ式給湯システムが示されている。
さらに，前記特許文献１では，前記Ｒ４１０Ａサイクルに温水暖房用の閉回路を接続し，前記Ｒ４１０Ａサイクルを給湯及び温水暖房で共用することが提案されている。
【特許文献１】特開２００５−８３５８５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら，前記特許文献１に示された前記ヒートポンプ式給湯システムは，前記ＣＯ2サイクル及び前記Ｒ４１０Ａサイクルのいずれか一方だけが選択的に用いられる構成である。したがって，前記ヒートポンプ式給湯システムにおける加熱能力は，前記ＣＯ2サイクル及び前記Ｒ４１０Ａサイクルの個々による加熱能力が限界である。即ち，前記ヒートポンプ式給湯システムでは，給湯や温水暖房などに必要な加熱負荷を前記ＣＯ2サイクル及び前記Ｒ４１０Ａサイクルで分散することができない。
ここで，仮に前記Ｒ４１０Ａサイクルにおいて，前記Ｒ４１０Ａ冷媒を給湯用と温水暖房用とに分配することにより，給湯及び温水暖房を同時に行う場合を考える。この場合には，前記Ｒ４１０Ａサイクルの加熱能力が給湯及び温水暖房に分散されるため，十分な給湯温度や給湯量，温水暖房性能を得ることができないおそれがある。また，給湯及び温水暖房を同時に行う際にも十分な給湯温度や給湯量，温水暖房性能を得ることができるように前記Ｒ４１０Ａサイクルを構成することも考えられるが，この場合には，該Ｒ４１０Ａサイクルに係る装置の拡大やコストの増大という問題が生じる。
従って，本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり，その目的とするところは，異なる冷媒が循環される二つのヒートポンプサイクルで加熱負荷を分散することのできるヒートポンプ式給湯機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するために本発明は，第一の冷媒が少なくとも圧縮機及び膨張器を経て循環される第一のヒートポンプサイクルと，前記第一の冷媒と異なる特性を持つ第二の冷媒が少なくとも圧縮機及び膨張器を経て循環される第二のヒートポンプサイクルと，前記第一の冷媒と水との間で熱交換を行う第一の水熱交換器と，前記第二の冷媒と水との間で熱交換を行う第二の水熱交換器と，を備えてなるヒートポンプ式給湯機に適用されるものであって，前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々への水の流入の有無と前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器に同時に水を流入させるときの水の割合とを調整する水流入量調整手段と，前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々から流出した水を合流させる水合流手段もしくは，前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々に流入する水を分配させる水分配手段とを備えて構成される。
このように構成された本発明によれば，前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々への水の流入量を調整することにより，当該ヒートポンプ式給湯機における加熱負荷を前記第一のヒートポンプサイクル及び前記第二のヒートポンプサイクルで分散することができる。即ち，前記第一のヒートポンプサイクル及び前記第二のヒートポンプサイクル各々の加熱能力を合わせて用いることができる。したがって，前記第一のヒートポンプサイクル及び前記第二のヒートポンプサイクル各々の装置サイズの拡大やコストの増大を伴うことなく高い加熱能力やエネルギ消費効率を得ることができる。
【０００６】
具体的には，当該ヒートポンプ式給湯機における加熱負荷に応じて前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々への水の流入量を調整することで，該加熱負荷に必要な加熱能力を得ることが可能である。
例えば，前記第二の冷媒と室内空気との間で熱交換を行う室内空気熱交換器を備える構成では，該室内空気熱交換器の稼働の有無や設定温度などによって，前記第二の冷媒が循環される前記第二のヒートポンプサイクルの加熱負荷が異なる。そこで，前記室内空気熱交換器の稼働状況に応じて前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々への水の流入量を調整することが考えられる。これにより，例えば前記第二のヒートポンプサイクルにおいて，給湯と前記室内空気熱交換器による室内空気の冷暖房とを同時に行う場合に，その給湯の加熱負荷を前記第一のヒートポンプサイクル及び前記第二のヒートポンプサイクルで分散することができ，十分な給湯温度や給湯量，冷暖房性能を得ることができる。
また，前記第一の水熱交換器や前記第二の水熱交換器から吐出された温水を熱媒体に用いる，例えば床暖房装置や風呂追焚回路などの加熱手段を備える構成でも同様に，前記加熱手段の稼働状況に応じて前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々への水の流入量を調整すればよい。
ところで，前記第一のヒートポンプサイクルを用いた場合と前記第二のヒートポンプサイクルを用いた場合とでは，前記第一の冷媒や前記第二の冷媒と室外空気との間で熱交換を行う室外空気熱交換器が配設された室外の空気温度が同じであっても，前記第一の冷媒と前記第二の冷媒との特性の差により，エネルギ消費効率に優劣が生じる。
そこで，前記室外空気熱交換器が配設された室外の空気温度を検出し，その温度に応じて前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々への水の流入量を調整することが望ましい。例えば，検出された室外の空気温度におけるエネルギ消費効率の高い方のヒートポンプサイクルに設けられた水熱交換器に水を多く流入させることにより高いエネルギ消費効率を得ることができる。
【０００７】
また，本発明は，第一の冷媒が少なくとも圧縮機及び膨張器を経て循環される第一のヒートポンプサイクルと，前記第一の冷媒と異なる特性を持つ第二の冷媒が少なくとも圧縮機及び膨張器を経て循環される第二のヒートポンプサイクルと，前記第一の冷媒と水との間で熱交換を行う第一の水熱交換器と，前記第二の冷媒と水との間で熱交換を行う第二の水熱交換器と，を備えてなるヒートポンプ式給湯機であって，前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々への水の流入量を調整する水流入量調整手段及び／又は前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々への冷媒の流入量を調整する冷媒流入量調整手段と，前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々から流出した水を合流させる水合流手段もしくは，前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々に流入する水を分配させる水分配手段と，前記第一の水熱交換器及び／又は前記第二の水熱交換器から吐出された温水を熱媒体に用いる加熱手段とを備えてなり，前記水流入量調整手段及び／又は前記冷媒流入量調整手段が，前記加熱手段の稼働状況に応じて前記流入量を調整するものであることを特徴とするヒートポンプ式給湯機であってもよい。
さらに，本発明は，第一の冷媒が少なくとも圧縮機及び膨張器を経て循環される第一のヒートポンプサイクルと，前記第一の冷媒と異なる特性を持つ第二の冷媒が少なくとも圧縮機及び膨張器を経て循環される第二のヒートポンプサイクルと，前記第一の冷媒と水との間で熱交換を行う第一の水熱交換器と，前記第二の冷媒と水との間で熱交換を行う第二の水熱交換器と，を備えてなるヒートポンプ式給湯機であって，前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々への水の流入量を調整する水流入量調整手段及び／又は前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々への冷媒の流入量を調整する冷媒流入量調整手段と，前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々から流出した水を合流させる水合流手段もしくは，前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々に流入する水を分配させる水分配手段と，前記第一の冷媒及び／又は前記第二の冷媒と室外空気との間で熱交換を行う室外空気熱交換器と，前記室外空気熱交換器が配設された室外の空気温度を検出する室外空気温度検出手段とを備えてなり，前記水流入量調整手段及び／又は前記冷媒流入量調整手段が，前記室外空気温度検出手段により検出された室外の空気温度に応じて前記流入量を調整するものであることを特徴とするヒートポンプ式給湯機であってもよい。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば，前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々への水や冷媒の流入量を調整することにより，当該ヒートポンプ式給湯機における加熱負荷を前記第一のヒートポンプサイクル及び前記第二のヒートポンプサイクルで分散することができる。即ち，前記第一のヒートポンプサイクル及び前記第二のヒートポンプサイクル各々の加熱能力を合わせて用いることができる。したがって，前記第一のヒートポンプサイクル及び前記第二のヒートポンプサイクル各々の装置サイズの拡大やコストの増大を伴うことなく高い加熱能力やエネルギ消費効率を得ることができる。
さらに，前記第一の冷媒や前記第二の冷媒と室外空気との間で熱交換を行う室外空気熱交換器が配設された室外の空気温度などに応じて，前記第一の水熱交換器及び前記第二の水熱交換器各々への水や冷媒の流入量を調整すれば，より高いエネルギ消費効率で運用することが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
以下添付図面を参照しながら，本発明の実施の形態について説明し，本発明の理解に供する。尚，以下の実施の形態は，本発明を具体化した一例であって，本発明の技術的範囲を限定する性格のものではない。
ここに，図１は本発明の実施の形態に係るヒートポンプ式給湯機Ｘの概略構成図である。
図１に示すように，前記ヒートポンプ式給湯機Ｘは，炭酸ガス冷媒の一例であるＣＯ2冷媒が循環されるヒートポンプサイクル１（第一のヒートポンプサイクルの一例，以下「ＣＯ2サイクル１」という）と，ＨＦＣ冷媒の一例であるＲ４１０Ａ冷媒が循環されるヒートポンプサイクル２（第二のヒートポンプサイクルの一例，以下「Ｒ４１０Ａサイクル２」という）と，水熱交換器６１（第一の水熱交換器の一例），水熱交換器６２（第二の水熱交換器の一例）と，水流量調整弁６３（水合流手段の一例）と，流水経路３０ａ〜３０ｋと，室外空気熱交換器１３と，貯湯タンク３１と，循環ポンプ３４と，流水切換弁４１〜４５と，風呂追焚回路７（加熱手段の一例）と，を備えて概略構成されている。また，前記ヒートポンプ式給湯機Ｘは，ＣＰＵやＲＡＭ，ＲＯＭなどを有してなり，当該ヒートポンプ式給湯機Ｘを統括的に制御する不図示の制御部を備えている。
【００１０】
ここに，前記ＣＯ2冷媒は，前記Ｒ４１０Ａ冷媒と異なる特性を持ち，冷媒の特性として水を高温（９０℃程度）まで加熱することができるが，エネルギ消費効率（ＣＯＰ）が比較的低い。そのため，前記ＣＯ2サイクル１は主に，後述する貯湯運転に用いられる。
また，前記Ｒ４１０Ａ冷媒は，前記ＣＯ2冷媒と異なる特性を持ち，ＣＯ2冷媒に比べて水を低温（６５℃程度）までしか加熱することができないが，エネルギ消費効率（ＣＯＰ）は高いので，比較的低い沸上げ温度に適している。そのため，前記Ｒ４１０Ａサイクル２は主に，後述する瞬間給湯運転に用いられる。
なお，前記Ｒ４１０Ａ冷媒の他の例としては，例えばＲ４０７Ｃ／Ｅ，Ｒ４０４Ａ，Ｒ５０７Ａ，Ｒ１３４ａ等がある。また，前記ヒートポンプ式給湯機Ｘに用いられる二つの異なる冷媒は，炭酸ガス冷媒及びＨＦＣ冷媒に限られるものではなく，熱交換効率やエネルギ消費効率などの特性が異なる二つの冷媒を用いればよい。
【００１１】
前記流水経路３０ａは，給水口から前記貯湯タンク３１，前記循環ポンプ３４，前記流水切換弁４１を経て流水経路３０ｃに続く水の流通経路であり，前記流水経路３０ｂは，給水口或いは流水経路３０ｈから前記流水切換弁４１を経て流水経路３０ｃに続く水の流通経路である。
また，前記流水経路３０ｃは，前記流水切換弁４１から，前記水熱交換器６１が配設された流水経路３０ｄ及び前記水熱交換器６２が配設された流水経路３０ｅに続く水の流通経路である。
そして，前記水熱交換器６１から流出した前記流水経路３０ｄ上の水と，前記水熱効果に６２から流出した前記流水経路３０ｅ上の水とは，前記水流量調整弁６３で合流され，給湯口に続く流水経路３０ｆに流入する。後述すように，前記ヒートポンプ式給湯機Ｘでは，前記水流量調整弁６３で合流される前記流水経路３０ｄ上の水及び前記流水経路３０ｅ上の水の割合，即ち前記水熱交換器６１及び前記水熱交換器６２各々への水の流入量が前記制御部によって調整される。なお，本実施の形態では，前記水流量調整弁６３が，前記水熱交換器６１及び前記水熱交換器６２の後段に設けられている場合について説明するが，前記水流量調整弁６３が，前記水熱交換器６１及び前記水熱交換器６２の前段に設けられることも他の実施例として考えられる。この場合，前記水流量調整弁６３により前記水熱交換器６１及び前記水熱交換器６２各々へ水が分配されて流入されることになり，該水流量調整弁６３が水分配手段に相当する。
また，前記流水経路３０ｆは，該流水経路３０ｆ上に設けられた流水切換弁４２，４４，４５により，前記貯湯タンク３１に続く流水経路３０ｇ，前記風呂追焚回路７の後述する風呂追焚用熱交換器７２が設けられた流水経路３０ｈ，前記風呂追焚回路７の後述する浴槽７４へ続く流水経路３０ｉと接続されている。したがって，前記制御部によって前記流水切換弁４２，４４，４５が制御されることにより，前記流水経路３０ｆ上の水は，前記貯湯タンク３１や前記風呂追焚用熱交換器７２，前記浴槽７４に供給される。
なお，前記流水経路３０ｊは，前記貯湯タンク３１から前記流水切換弁４３を経て給湯口に続く水の流通経路，前記流通経路３０ｋは，給水口から前記流水切換弁４３を経て給湯口に続く水の流通経路である。
【００１２】
前記水熱交換器６１では，前記ＣＯ2サイクル１に循環されるＣＯ2冷媒と，前記流水経路３０ｄ上を流れる水との間で熱交換が行われ，前記水熱交換器６２では，前記Ｒ４１０Ａサイクル２に循環されるＲ４１０Ａ冷媒と，前記流水経路３０ｅ上を流れる水との間で熱交換が行われる。
また，前記室外空気熱交換器１３は，前記ＣＯ2サイクル１に循環されるＣＯ2冷媒や前記Ｒ４１０Ａサイクル２に循環されるＲ４１０Ａ冷媒と室外空気との間で熱交換を行うことにより該ＣＯ2冷媒や該Ｒ４１０Ａ冷媒を加熱或いは冷却するものである。
【００１３】
当該ヒートポンプ式給湯機Ｘでは，前記制御部（不図示）によって前記各構成要素が制御されることにより，給水口から供給された水を前記水熱交換器６１や前記水熱交換器６２によって加熱して給湯口から直接給湯する瞬間給湯運転や，前記貯湯タンク３１から供給された水を前記水熱交換器６１や前記水熱交換器６２によって加熱して前記貯湯タンク３１に還流する貯湯運転などが行われる。
具体的に，前記瞬間給湯運転では，前記流水切換弁４１及び４２が前記制御部によって制御されることにより，前記給水口から供給された水が前記流水経路３０ｂ，３０ｃ，３０ｅ，３０ｆ，前記給湯口の順に流通する。
これにより，前記水熱交換器６２で加熱された温水が前記給湯口から給湯される。なお，このとき前記水流量調整弁６３は，前記流水経路３０ｅから前記流水経路３０ｆへ水を流入させ，前記流水経路３０ｄから前記流水経路３０ｆへの水の流入を遮断するように前記制御部によって制御される。但し，後述するように，例えば冷暖房が同時運転される場合には，前記制御部によって前記水流量調整弁６３が制御されることにより，前記流水経路３０ｃから前記流水経路３０ｄ，３０ｅへの水の流入量が調整される。
【００１４】
ここで，前記瞬間給湯運転が開始してからの一定時間は，前記水熱交換器６２による加熱量が十分得られない。そのため，前記瞬間給湯運転の開始からある程度の時間が経過するまでの間は，前記貯湯タンク３１に貯留された温水が，前記流水経路３０ｊを経て流水切換弁４３において，前記給水口から前記流水経路３０ｋを経て供給される水と混合されて温度調節された後，前記給湯口に供給される。これにより，前記給湯口から瞬時に温水を給湯することが可能である。そして，前記水熱交換器６２によって水を十分に加熱することが可能となった時点で，前記貯湯タンク３１からの給水は停止され，その後は前記瞬間給湯運転が行われる。なお，前記貯湯タンク３１に貯留された高温の温水を前記給水口から供給される水と混合することなく，そのまま給湯することも可能である。
【００１５】
また，前記貯湯運転では，前記制御部によって前記循環ポンプ３４が駆動され，前記流水切換弁４１及び４２が制御されることにより，前記貯湯タンク３１から供給された水が前記流水経路３０ａ，３０ｃ，３０ｄ，３０ｆ，前記貯湯タンク３１の順に温水が循環される。
これにより，前記水熱交換器６１で加熱された温水が前記貯湯タンク３１に貯留される。なお，このとき前記水流量調整弁６３は，前記流水経路３０ｄから前記流水経路３０ｆへ水を流入させ，前記流水経路３０ｅから前記流水経路３０ｆへの水の流入を遮断するように前記制御部によって制御される。但し，後述するように，例えば冷暖房が同時運転される場合には，前記制御部によって前記水流量調整弁６３が制御されることにより，前記流水経路３０ｃから前記流水経路３０ｄ，３０ｅへの水の流入量が調整される。
【００１６】
ここで，前記風呂追焚回路７について説明する。
前記風呂追焚回路７は，前記流水経路３０ｈ上に設けられた風呂追焚用熱交換器７２及び循環ポンプ７１と，前記流水経路３０ｉ上に設けられた浴槽７４と，該浴槽７４，前記風呂追焚用熱交換器７２及び循環ポンプ７３を順に接続する風呂水追焚経路７５と，を有して構成されている。
前記風呂追焚回路７では，前記制御部によって前記流水切換弁４５が制御されることにより，前記水熱交換器６１や前記水熱交換器６２で加熱されて前記流水経路３０ｆ上を流れる温水が前記浴槽７４に供給される。
また，前記風呂追焚回路７では，前記制御部によって前記循環ポンプ７１及び前記循環ポンプ７３が駆動され，前記流水切換弁４４が制御されることにより，前記流水切換弁４４から前記風呂追焚用熱交換器７２に流入する水と，前記浴槽７４から前記風呂水追焚経路７５を経て前記風呂追焚用熱交換器７２流入する水との間で熱交換が行われる。即ち，前記風呂追焚回路７では，前記水熱交換器６１や前記水熱交換器６２で加熱されて前記流水経路３０ｆ上を流れる温水を熱媒体として，前記浴槽７４に貯留された水が加熱（追い焚き）される。なお，前記風呂追焚回路７に換えて，床暖房装置や浴室乾燥機などの加熱手段を用いることも他の実施例として考えられる。
【００１７】
次に，前記ＣＯ2サイクル１及び前記Ｒ４１０Ａサイクル２各々の構成について説明する。
前記ＣＯ2サイクル１は，圧縮機１１，前記水熱交換器６１，膨張器１２，前記室外空気熱交換器１３及び前記圧縮機１１を順に接続する冷媒循環経路１０を有して構成されている。前記冷媒循環経路１０では，前記制御部（不図示）によって前記圧縮機１１が駆動されることにより，前記ＣＯ2冷媒が図示する矢印方向に循環される。これにより，前記ＣＯ2サイクル１では，前記圧縮機１１において圧縮して吐出された高温高圧の前記ＣＯ2冷媒が，前記水熱交換器６１において前記流水経路３０ｄ上を流れる水と熱交換されて冷却された後，前記膨張器１２において膨張する。その後，前記膨張器１２で膨張した低温低圧の前記ＣＯ2冷媒は，前記室外空気熱交換器１３において室外空気と熱交換されて吸熱し気化した後，再度前記圧縮機１１に流入する。なお，前記水熱交換器６１における前記ＣＯ2冷媒と水との流通方向が反対であるため，該ＣＯ2冷媒と水との熱交換は効率的に行われる。
【００１８】
一方，前記Ｒ４１０Ａサイクル２は，前記Ｒ４１０Ａ冷媒が循環される冷媒循環経路８１〜８３を有して構成されている。
前記冷媒循環経路８１は，圧縮機２１，四方弁２４，冷媒切換弁５１，５２，前記水熱交換器６２，膨張器２２ａ，冷媒切換弁５３，５４，前記室外空気熱交換器１３，冷媒切換弁５６，前記四方弁２４及び前記圧縮機２１を順に接続するものである。
前記冷媒循環経路８１では，前記圧縮機２１において圧縮して吐出された高温高圧の前記Ｒ４１０Ａ冷媒が，前記四方弁２４及び前記冷媒切換弁５１，５２を経て前記水熱交換器６２に達する。そして，前記Ｒ４１０Ａ冷媒は，前記水熱交換器６２において前記流水経路３０ｅ上を流れる水と熱交換されて冷却される。その後，前記Ｒ４１０Ａ冷媒は，前記膨張器２２ａにおいて膨張する。そして，前記膨張器２２ａで膨張した低温低圧の前記Ｒ４１０Ａ冷媒は，前記冷媒切換弁５３，５４を経て前記室外空気熱交換器１３において室外空気と熱交換されて吸熱し気化した後，前記冷媒切換弁５６，前記四方弁２４を経て再度前記圧縮機２１に流入する。
前記Ｒ４１０Ａサイクル２では，前記のように前記Ｒ４１０Ａ冷媒が前記冷媒循環経路８１に循環されることにより，前記流水経路３０ｅ上を矢印方向に流れる水が，前記水熱交換器６２における前記Ｒ４１０Ａ冷媒との熱交換によって６５℃程度まで加熱される。なお，前記水熱交換器６２における前記Ｒ４１０Ａ冷媒と水との流通方向が反対であるため，該Ｒ４１０Ａ冷媒と水との熱交換は効率的に行われる。
【００１９】
また，前記冷媒循環経路８２は，前記圧縮機２１，前記四方弁２４，前記冷媒切換弁５６，５２，前記水熱交換器６２，前記膨張器２２ａ，前記冷媒切換弁５３，５５，室内空気熱交換器４，前記冷媒切換弁５１，前記四方弁２４及び前記圧縮機２１を順に接続するものである。前記冷媒循環経路８２は，例えば給湯と冷房とを同時に行う場合に用いられる。
前記室内空気熱交換器４は，室内の冷暖房を行う空気調和機（不図示）に設けられ，前記Ｒ４１０Ａサイクル２に循環される前記Ｒ４１０Ａ冷媒と室内空気との間で熱交換を行うことにより室内空気を加熱或いは冷却するものである。
前記冷媒循環経路８２では，前記圧縮機２１において圧縮して吐出された高温高圧の前記Ｒ４１０Ａ冷媒が，前記四方弁２４及び前記冷媒切換弁５６，５２を経て前記水熱交換器６２に達する。そして，前記Ｒ４１０Ａ冷媒は，前記水熱交換器６２において前記流水経路３０ｅ上を流れる水と熱交換されて冷却される。その後，前記Ｒ４１０Ａ冷媒は，前記膨張器２２ａにおいて膨張する。そして，前記膨張器２２ａで膨張した低温低圧の前記Ｒ４１０Ａ冷媒は，前記冷媒切換弁５３，５５を経て前記室内空気熱交換器４において室内空気と熱交換されて吸熱し気化した後，前記冷媒切換弁５１，前記四方弁２４を経て再度前記圧縮機２１に流入する。
前記Ｒ４１０Ａサイクル２では，前記のように前記Ｒ４１０Ａ冷媒が前記冷媒循環経路８２に循環されることにより，前記流水経路３０ｅ上を矢印方向に流れる水が，前記水熱交換器６２における前記Ｒ４１０Ａ冷媒との熱交換によって６５℃程度まで加熱される。なお，前記水熱交換器６２における前記Ｒ４１０Ａ冷媒と水との流通方向が反対であるため，該Ｒ４１０Ａ冷媒と水との熱交換は効率的に行われる。
また，前記室内空気熱交換器４では，前記Ｒ４１０Ａ冷媒と室内空気との間の熱交換より室内空気が冷却されるため，室内の冷房が実現される。即ち，前記冷媒循環経路８２では，前記室外空気熱交換器１３を用いることなく，前記室内空気熱交換器４における冷房の排熱を利用して給湯を行うことが可能である。
【００２０】
一方，前記冷媒循環経路８３は，前記圧縮機２１，前記四方弁２４，前記冷媒切換弁５１，前記室内空気熱交換器４，冷媒切換弁５５，膨張器２２ｂ，冷媒切換弁５４，前記室外空気熱交換器１３，前記冷媒切換弁５６，前記四方弁２４及び前記圧縮機２１を順に接続するものである。
前記Ｒ４１０Ａサイクル２では，前記Ｒ４１０Ａ冷媒が前記冷媒循環経路８３において図示する実線矢印方向に循環されることにより暖房運転が行われ，図示する破線矢印方向に循環されることにより冷房運転が行われる。以下，具体的に説明する。
（１）暖房運転について
ユーザにより前記ヒートポンプ式給湯機Ｘに対して，不図示の操作部から暖房運転の開始が要求されると，該ヒートポンプ式給湯機Ｘでは，前記制御部（不図示）によって前記圧縮機２１及び前記四方弁２４が制御され，前記Ｒ４１０Ａサイクル２の冷媒循環経路８３において前記Ｒ４１０Ａ冷媒の実線矢印方向の循環が開始される。このとき，前記四方弁２４内部では図示する実線経路が確立されている。
具体的には，前記圧縮機２１において圧縮して吐出された高温高圧の前記Ｒ４１０Ａ冷媒が，前記四方弁２４及び前記冷媒切換弁５１を経て前記室内空気熱交換器４に達する。そして，前記Ｒ４１０Ａ冷媒は，前記室内空気熱交換器４において室内の空気と熱交換されて冷却される。その後，前記Ｒ４１０Ａ冷媒は，前記冷媒切換弁５５を経て前記膨張器２２ｂにおいて膨張する。そして，前記膨張器２２ｂにおいて膨張した低温低圧の前記Ｒ４１０Ａ冷媒は，前記冷媒切換弁５４を経て前記室外空気熱交換器１３において室外空気と熱交換されて吸熱し気化した後，前記四方弁２４を経て再度前記圧縮機２１に流入する。
前記Ｒ４１０Ａサイクル２では，前記のように前記Ｒ４１０Ａ冷媒が前記冷媒循環経路８３において実線矢印方向に循環されることにより，室内の空気が，前記室内空気熱交換器４における前記Ｒ４１０Ａ冷媒との熱交換によって加熱される。即ち，前記ヒートポンプ式給湯機Ｘによって暖房が実現される。
【００２１】
（２）冷房運転について
また，ユーザにより前記ヒートポンプ式給湯機Ｘに対して，不図示の操作部から冷房運転の開始が要求されると，該ヒートポンプ式給湯機Ｘでは，前記制御部（不図示）によって前記圧縮機２１及び前記四方弁２４が制御され，前記Ｒ４１０Ａサイクル２の冷媒循環経路８３において前記Ｒ４１０Ａ冷媒の破線矢印方向の循環が開始される。このとき，前記四方弁２４内部では図示する破線経路が確立されている。
具体的には，前記圧縮機２１において圧縮して吐出された高温高圧の前記Ｒ４１０Ａ冷媒が，前記四方弁２４，前記冷媒切換弁５６を経て前記室外空気熱交換器１３に達する。そして，前記Ｒ４１０Ａ冷媒は，前記室外空気熱交換器１３において室外空気と熱交換されて冷却される。その後，前記Ｒ４１０Ａ冷媒は，前記冷媒切換弁５４を経て前記膨張器２２ｂにおいて膨張する。そして，前記膨張器２２ｂにおいて膨張した低温低圧の前記Ｒ４１０Ａ冷媒は，前記冷媒切換弁５５を経て前記室内空気熱交換器４において室内空気と熱交換されて吸熱し気化した後，前記前記冷媒切換弁５１，前記四方弁２４を経て再度前記圧縮機２１に流入する。
前記Ｒ４１０Ａサイクル２では，前記のように前記Ｒ４１０Ａ冷媒が前記冷媒循環経路８３において破線矢印方向に循環されることにより，室内の空気が，前記室内空気熱交換器４における前記Ｒ４１０Ａ冷媒との熱交換によって冷却される。即ち，前記ヒートポンプ式給湯機Ｘによって冷房が実現される。
【００２２】
ところで，前述したように，仮に従来装置（例えば，特許文献１参照）において，前記Ｒ４１０Ａサイクルだけを用いて瞬間給湯と暖房とを同時に行うことを考えた場合には，前記Ｒ４１０Ａサイクルの加熱能力が十分に高いものでなければ，十分な給湯温度や給湯量，暖房性能などを得ることができないという課題が生じる。一方，十分な給湯温度や給湯量，冷暖房性能などを得るためには，前記Ｒ４１０Ａサイクル２に係る装置の拡大やコストの増大などの問題が伴う。
しかし，前記ヒートポンプ式給湯機Ｘでは，前記水熱交換器６１及び前記水熱交換器６２各々からの水を合流させる前記水流量調整弁６３が設けられており，当該ヒートポンプ式給湯機Ｘにおける前記室内空気熱交換器４の稼働の有無や冷暖房設定温度などの稼働状況に応じて，前記水熱交換器６１及び前記水熱交換器６２各々への水の流入量が前記制御部によって調整される。これにより，前記Ｒ４１０Ａサイクル２に係る装置の拡大やコストの増大を伴うことなく，十分な給湯温度や給湯量，冷暖房性能などを得ることができる。以下，この点について詳説する。
【００２３】
（１）暖房と瞬間給湯との同時運転について
暖房と瞬間給湯との同時運転時，前記Ｒ４１０Ａサイクル２では，前記制御部（不図示）によって前記圧縮機２１，前記四方弁２４及び前記冷媒切換弁５１〜５６が制御されることにより，前記Ｒ４１０Ａ冷媒が図１に示す実線矢印方向に循環される。
具体的には，前記冷媒循環経路８１では，前記Ｒ４１０Ａ冷媒が，圧縮機２１，四方弁２４，冷媒切換弁５１，冷媒切換弁５２，水熱交換器６２，膨張器２２ａ，冷媒切換弁５３，冷媒切換弁５４，室外空気熱交換器１３，冷媒切換弁５６，四方弁２４，圧縮機２１の順に循環される。これにより，前記水熱交換器６２において前記流水経路３０ｂ上を流れる水が加熱される。
一方，前記冷媒循環経路８３では，前記Ｒ４１０Ａ冷媒が，圧縮機２１，四方弁２４，冷媒切換弁５１，室内空気熱交換器４，冷媒切換弁５５，膨張器２２ｂ，冷媒切換弁５４，室外空気熱交換器１３，冷媒切換弁５６，四方弁２４，圧縮機２１の順に循環される。これにより，前記室内空気熱交換器４において室内空気が加熱されて暖房が行われる。
このように，前記Ｒ４１０Ａサイクル５では，前記冷媒切換弁５１で前記Ｒ４１０Ａ冷媒を分配することによって暖房と瞬間給湯とが同時に行われる。
【００２４】
ここで，前述したように，瞬間給湯だけが行われる場合には，前記流水経路３０ｃから流れる水が，前記水熱交換器６２が配設された前記流水経路３０ｅだけに流入するように前記水流量調整弁６３が前記制御部によって制御される。この場合には，前記Ｒ４１０Ａサイクル２の加熱負荷は，瞬間給湯運転だけであるため，十分な給湯温度や給湯量を得ることができる。
しかし，瞬間給湯と暖房とが同時に実行される場合には，前記Ｒ４１０Ａサイクル２の加熱能力が分散して用いられるため，十分な給湯温度や給湯量を得ることができないおそれがある。
そこで，瞬間給湯と暖房とを同時に実行する場合には，前記制御部によって前記圧縮機１１の駆動が制御されて，前記ＣＯ2サイクル１における前記ＣＯ2冷媒の循環が開始される。そして，前記水流量調整弁６３が前記制御部によって制御されることにより，前記流水経路３０ｃから流れる水が前記水熱交換器６１及び前記水熱交換器６２各々に流入される。このとき，前記水熱交換器６１及び前記水熱交換器６２各々への水の流入量は，前記制御部によって前記水流量調整弁６３が制御されることにより，瞬間給湯と暖房とに必要な加熱負荷，例えば給湯温度や給湯量，暖房設定温度などを得ることができるように予め定められた量に調整される。ここに，かかる調整処理を実行するときの前記制御部が水流入量調整手段に相当する。
これにより，前記水熱交換器６１でＣＯ2冷媒との熱交換により加熱された温水と，前記水熱交換器６２でＲ４１０Ａ冷媒との熱交換により加熱された温水とが，前記水流量調整弁６３で合流して前記流水経路３０ｆに流れることになる。ここで，前記水熱交換器６１において前記ＣＯ2冷媒と熱交換によって加熱された温水は高温であるため，前記流水経路３０ｆ上では，十分な給湯温度や給湯量の温水を得ることができる。
【００２５】
（２）冷房と瞬間給湯の同時運転について
冷房と瞬間給湯との同時運転時，前記Ｒ４１０Ａサイクル２では，前記制御部（不図示）によって前記圧縮機２１，前記四方弁２４及び前記冷媒切換弁５１〜５６が制御されることにより，前記Ｒ４１０Ａ冷媒が図１に示す破線矢印方向に循環される。
具体的には，前記冷媒循環経路８１では，前記Ｒ４１０Ａ冷媒が，圧縮機２１，四方弁２４，冷媒切換弁５６，５２，水熱交換器６２，膨張器２２ａ，冷媒切換弁５３，冷媒切換弁５５，室内空気熱交換器４，冷媒切換弁５１，四方弁２４，圧縮機２１の順に循環される。これにより，前記水熱交換器６２において前記流水経路３０ｂ上を流れる水が加熱される。
一方，前記冷媒循環経路８３では，前記Ｒ４１０Ａ冷媒が，圧縮機２１，四方弁２４，冷媒切換弁５６，室外空気熱交換器１３，冷媒切換弁５４，膨張器２２ｂ，冷媒切換弁５５，室内空気熱交換器４，冷媒切換弁５１，四方弁２４，圧縮機２１の順に循環される。これにより，前記室内空気熱交換器４において室内空気が冷却されて冷房が行われる。
このように，前記Ｒ４１０Ａサイクル２では，前記冷媒切換弁５６で前記Ｒ４１０Ａ冷媒を分配することによって冷房と瞬間給湯とが同時に行われる。
【００２６】
ここで，前述したように，瞬間給湯だけが行われる場合には，十分な給湯温度や給湯量を得ることができるが，瞬間給湯と冷房とが同時に実行される場合には，前記Ｒ４１０Ａサイクル２の加熱能力が分散して用いられるため，十分な給湯温度や給湯量を得ることができないおそれがある。
そこで，瞬間給湯と冷房とを同時に実行する場合には，前記制御部によって前記圧縮機１１の駆動が制御されて，前記ＣＯ2サイクル１における前記ＣＯ2冷媒の循環が開始される。そして，前記水流量調整弁６３が前記制御部によって制御されることにより，前記流水経路３０ｃから流れる水が前記水熱交換器６１及び前記水熱交換器６２各々に流入される。このとき，前記水熱交換器６１及び前記水熱交換器６２各々への水の流入量は，前記制御部によって前記水流量調整弁６３が制御されることにより，瞬間給湯と冷房とに必要な加熱負荷，例えば給湯温度や給湯量，冷房設定温度などを得ることができるように予め定められた量に調整される。ここに，かかる調整処理を実行するときの前記制御部が水流入量調整手段に相当する。
これにより，前記水熱交換器６１でＣＯ2冷媒との熱交換により加熱された温水と，前記水熱交換器６２でＲ４１０Ａ冷媒との熱交換により加熱された温水とが，前記水流量調整弁６３で合流して前記流水経路３０ｆに流れることになり，前記流水経路３０ｆ上では，十分な給湯温度や給湯量の温水を得ることができる。
以上説明したように，前記ヒートポンプ式給湯機Ｘでは，該ヒートポンプ式給湯機Ｘにおける加熱負荷に応じて，前記水熱交換器６１及び前記水熱交換器６２への水の流入量を調整して，前記ＣＯ2サイクル１及び前記Ｒ４１０Ａサイクル２の加熱能力を合わせて用いることにより，効率的な運用を行うことが可能となる。したがって，前記Ｒ４１０Ａサイクル２に係る装置の拡大やコストの増大を防止することができる。
【実施例１】
【００２７】
ところで，前記ヒートポンプ式給湯機Ｘにおける前記ＣＯ2サイクル１のエネルギ消費効率と，前記Ｒ４１０Ａサイクル２のエネルギ消費効率の優劣は，前記室外空気熱交換器１３が配設された室外の空気温度に影響される。換言すれば，前記室外空気熱交換器１３において前記ＣＯ2冷媒や前記Ｒ４１０Ａ冷媒が室外空気から吸熱する温度に応じて，前記ＣＯ2サイクル１のエネルギ消費効率と前記Ｒ４１０Ａサイクル２のエネルギ消費効率の優劣は異なることになる。
そこで，前記室外空気熱交換器１３に，該室外空気熱交換器１３が配設された室外の空気温度を検出する温度センサ（室外空気温度検出手段の一例）を設けておき，該温度センサによって検出された温度に応じて，前記水熱交換器６１及び前記水熱交換器６２各々への水の流入量を調整することが望ましい。
具体的には，前記室外空気熱交換器１３が配設された室外の空気温度に応じて，エネルギ消費効率が高い方のヒートポンプサイクルを判定し，その判定された方のヒートポンプサイクルだけに水を流入させるか，或いは両方のヒートポンプサイクルを用いる場合には，エネルギ消費効率の高い方のヒートポンプサイクルに水が多く流入するように制御すればよい。これにより，前記ヒートポンプ式給湯機Ｘにおけるエネルギ消費効率を向上させることができる。
【実施例２】
【００２８】
前記実施の形態及び前記実施例１では，前記室内空気熱交換器４の稼働状況に応じて前記水熱交換器６１及び前記水熱交換器６２への水の流入量を調整する例について説明した。
一方，前記室内空気熱交換器４の稼働状況に応じて前記水熱交換器６１及び前記水熱交換器６２各々への冷媒の流入量を調整することも他の実施例として考えられる。ここに，かかる調整処理を実行するときの前記制御部が冷媒流入量調整手段に相当する。
具体的には，前記室内空気熱交換器４の稼働状況に応じて，前記圧縮機１１や前記圧縮機２１の出力を制御することにより，或いは前記膨張器１２や前記膨張器２２ａの開度を調整することによって，前記水熱交換器６１及び前記水熱交換器６２各々への冷媒の流入量を調整することにより，該水熱交換器６１及び前記水熱交換器６２における冷媒と水との熱交換効率を変化させることが可能である。
もちろん，前記室内空気熱交換器４の稼働状況に応じて，前記水熱交換器６１及び前記水熱交換器６２各々への水の流入量及び冷媒の流入量を共に調整してもよい。
【実施例３】
【００２９】
前記実施の形態では，前記室内空気熱交換器４の稼働状況，即ち冷暖房の運転状況に応じて前記水熱交換器６１及び前記水熱交換器６２各々への水の流入量や冷媒の流入量を調整する例を説明した。
一方，前記ヒートポンプ式給湯機Ｘでは，前記室内空気熱交換器４の稼働状況だけではなく，前記風呂追焚回路７の稼働状況によっても加熱負荷が変動する。具体的には，前記風呂追焚回路７において前記浴槽７４の水の追い焚きが行われる場合には，前記流水経路３０ｆ上に流れる温水が熱媒体として用いられる。そのため，前記風呂追焚回路７における追い焚きや風呂水の供給と給湯や冷暖房とが同時に行われる場合には，当該ヒートポンプ式給湯機Ｘにおける加熱負荷が大きくなる。そこで，前記風呂追焚回路７の稼働の有無，追い焚きや風呂水の設定温度などの稼働状況に応じて，前記水熱交換器６１及び前記水熱交換器６２各々への水の流入量や冷媒の流入量を調整することが望ましい。なお，前記風呂追焚回路７に換えて，床暖房装置や浴室乾燥機などの加熱手段を用いる場合にも同様に，該加熱手段の稼働状況に応じて前記水熱交換器６１及び前記水熱交換器６２各々への水の流入量や冷媒の流入量を調整すればよい。
【実施例４】
【００３０】
ここに，図２は，本実施例４に係るヒートポンプ式給湯機Ｘ１の概略構成図である。なお，前記ヒートポンプ式給湯機Ｘと同様の構成要素には同じ符号を付してその説明を省略する。
図２に示すように，本実施例４に係るヒートポンプ式給湯機Ｘ１は，循環経路９０上に循環されるブライン（不凍液）を熱媒体に用いる床暖房装置９と，前記ＣＯ2サイクル１に接続された床暖房用熱交換器６４及び膨張器１２ａと，前記Ｒ４１０Ａサイクル２に接続された床暖房用熱交換器６５及び膨張器２２ｃと，前記床暖房用熱交換器６４及び前記床暖房用熱交換器６５から吐出された前記ブラインを合流させるブライン流量調整弁６６と，を備えている点で，前記ヒートポンプ式給湯機Ｘと構成を異にする。なお，前記床暖房装置９に換えて，風呂追焚回路や浴室乾燥機などの加熱手段を用いることも他の実施例として考えられる。
前記水熱交換器６４は，前記ＣＯ2冷媒とブラインとの間で熱交換器を行うものであり，前記水熱交換器６５は，前記Ｒ４１０Ａ冷媒とブラインとの間で熱交換を行うものである。
【００３１】
このように構成された前記ヒートポンプ式給湯機Ｘ１では，前記制御部によって前記ブライン流量調整弁６６が制御されることにより，前記床暖房用熱交換器６４及び前記床暖房用熱交換器６５各々へのブラインの流入量が調整される。また，前記床暖房用熱交換器６４への前記ＣＯ2冷媒の流入量は，前記制御部によって制御される前記膨張器１２ａの開度によって調整され，前記床暖房用熱交換器６５への前記Ｒ４１０Ａ冷媒の流入量は，前記制御部によって制御される前記膨張器２２ｃの開度によって調整される。
【００３２】
前記床暖房装置９を備える当該ヒートポンプ式給湯機Ｘ１では，該床暖房装置９の稼働状況に応じて，該ヒートポンプ式給湯機Ｘ１における加熱負荷が変動する。具体的には，前記床暖房装置９が稼働されている場合には，前記ＣＯ2サイクル１や前記Ｒ４１０Ａサイクル２の加熱能力が，前記床暖房用熱交換器６４，６５におけるブラインとの熱交換に利用されるため，当該ヒートポンプ式給湯機Ｘ１における加熱負荷が増大する。
したがって，前記ヒートポンプ式給湯機Ｘ１では，前記床暖房装置９の稼働状況に応じて，前記水熱交換器６１及び前記水熱交換器６２各々への水や冷媒の流入量が前記制御部によって調整される。これにより，前記ヒートポンプ式給湯機Ｘ１における加熱負荷が大きい場合であっても，前記ＣＯ2サイクル１及び前記Ｒ４１０Ａサイクル２の加熱能力を併用することで，例えば高い給湯温度や給湯量，冷暖房性能などを得ることや，高いエネルギ消費効率での運用が実現される。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】本発明の実施の形態に係るヒートポンプ式給湯機Ｘの概略構成図。
【図２】本発明の実施例４に係るヒートポンプ式給湯機Ｘ１の概略構成図。
【符号の説明】
【００３４】
１…ヒートポンプサイクル（第一のヒートポンプサイクルの一例）
２…ヒートポンプサイクル（第二のヒートポンプサイクルの一例）
４…室内空気熱交換器
７…風呂追焚回路（加熱手段の一例）
９…床暖房装置
１１，２１…圧縮機
１２，１２ａ，２２ａ，２２ｂ，２２ｃ…膨張器
１３…室外空気熱交換器
２４…四方弁
３０ａ〜３０ｋ…流水経路
３１…貯湯タンク
４１〜４５…流水切換弁
５１〜５６…冷媒切換弁
６１…水熱交換器（第一の水熱交換器の一例）
６２…水熱交換器（第二の水熱交換器の一例）
６３…水流量調整弁（水合流手段の一例）８１〜８３…冷媒循環経路
【図１】
0004753791.tif 000002
【図２】
0004753791.tif 000003