(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転多面鏡と、
前記回転多面鏡とともに回転するロータヨークと、
前記ロータヨークの内側に固定されたロータマグネットと、
前記ロータヨークの内側に設けられ、円筒部と前記円筒部から前記ロータマグネット側に突出してコイルが巻かれるティース部とを備えるステータコアと、
を有し、前記コイルに電流が流されることにより前記ロータマグネットと前記ステータコアとの間に回転トルクを発生させ、前記回転多面鏡を回転させる回転多面鏡用アウターロータモータにおいて、
前記ステータコアの前記円筒部の内径であって、前記ロータヨークに固定された回転軸を保持して前記円筒部の内側に設けられたスリーブの外側の前記円筒部の内径に前記ステータコアと材質の異なるリング状のブッシュを内設し、前記ブッシュは前記ステータコアの固有振動数を可聴域外に移すような材質であることを特徴とする回転多面鏡用アウターロータモータ。
【請求項２】
前記ステータコアの材質は鉄であり、前記ブッシュの材質は真鍮であることを特徴とする請求項１に記載の回転多面鏡用アウターロータモータ。
【請求項３】
前記ステータコアの材質は鉄であり、前記ブッシュの材質はアルミニウムであることを特徴とする請求項１に記載の回転多面鏡用アウターロータモータ。
【請求項４】
光源から出射する光束を前記回転多面鏡によって偏向走査する請求項１乃至３のいずれか１項に記載の回転多面鏡用アウターロータモータと、前記回転多面鏡用アウターロータモータによって偏向走査された走査光束を感光体上に結像させる走査光学レンズとを備える光偏向走査装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高速度で回転多面鏡を回転させる回転多面鏡用アウターロータモータ及びそれを備える光偏向走査装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
レーザビームプリンタ、レーザファクシミリ等の画像形成装置に用いられる光偏向走査装置では、高速回転する回転多面鏡によって光源から出射する光束を偏向走査し、得られた走査光束を走査光学レンズを介して回転ドラム状の感光体上に結像させて静電潜像を形成する。そして、感光体上の静電潜像を現像装置によって現像してこれをトナー像として顕像化し、このトナー像を記録紙等の記録媒体に転写して定着装置へ送り、記録媒体上のトナーを加熱定着させることによって印刷（プリント）を行う。
【０００３】
近年、光偏向走査装置では益々高速で高精度な回転装置として、非接触で回転する動圧流体軸受が用いられている。特に、高速回転のものには所謂空気式軸受が主として使用されているが、小型薄型化、低コスト化が要求される今日では空気式軸受に代わりオイル式の動圧流体軸受が採用されつつある。
【０００４】
図１９に従来の光偏向走査装置に用いられる偏向器用モータの主断面を示すが、同図において、１０１は偏向器用モータ（回転多面鏡用アウターロータモータ）、１０２は複数の鏡面１０２ａを有する回転多面鏡、１０３は回転軸、１０４はスリーブ、１０５はスラスト円盤受け、１０６は回転軸１０３とスリーブ１０４及びスラスト円盤受け１０５の間に満たされた潤滑流体、１０４ａ，１０４ｂはスリーブ１０４に刻設された楔状の浅溝である。
【０００５】
而して、回転軸１０３がＡ方向から見て時計方向に回転すると、潤滑流体１０６はスリーブ１０４に形成された楔状の浅溝１０４ａ，１０４ｂの中央部に取り込まれてその圧力が高まり、回転軸１０３をスリーブ１０４から離間して保持する。スラスト円盤受け１０５には回転軸１０３の端部１０３ｃが当接し、回転軸１０３をスラスト方向に保持する。
【０００６】
１０７は回転軸１０３に圧入固定された回転多面鏡受け座、１０８は多面鏡受け座１０７にカシメによって固定されたロータヨーク、１０９はロータヨーク１０８に接着固定されたロータマグネットである。回転多面鏡１０２は回転多面鏡受け座１０７上に載置され、これは波ワッシャ１１０と押さえリング１１１及びこれらを回転軸１０３に保持固定する止め輪１１２よって固定されている。
【０００７】
一方、モータ回路基板１１４には複数のステータコイル１１３がステータコア１１５に設けられ、ステータコイル１１３に電流を流して回転磁力を発生させることによってロータマグネット１０９との間で回転トルクが発生し、ロータマグネット１０９と回転軸１０３及び回転多面鏡１０２で構成されるロータ部が回転駆動される。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記従来技術では、モータ回路基板１１４上に形成された駆動回路から供給される駆動電流によりステータコイル１１３に電流が流れて該ステータコイル１１３が励磁されたとき、ステータコイル１１３と対向したロータマグネット１０９が回転磁力により回転するとステータコア１１５自身が振動し、このステータコア１１５自身に固有な振動数（所謂固有振動数）近傍の周波数において振動が発生する。このステータコア１１５の固有振動は空気を媒質とし、又はステータコア１１５を固定している端子ピン等からモータ回路基板１１４へ伝わり、更には光学箱へ伝播し、これらを媒質として音波（電磁音）として人間の耳に聞こえる。一般的にステータコア１１５から発生する電磁音はこのステータコア１１５の固有振動数に起因しており、人間が感じることができる可聴帯域（２０Ｈｚ〜１８ｋＨｚの周波数帯域）でピークが発生した場合に人間にとって不快な音と感じられる。
【０００９】
又、この電磁音は回転数の基本周波数成分とは異なり、ロータ部のアンバランス調整を行うことによって簡単に周波数ピーク値を下げることが不可能であるため、電磁音を低減するためには設計段階からステータコアの形状には注意を払う必要があった。これは一般的な回転駆動モータでは必然的にステータコア内周部は回転軸や軸受部を逃げるため、中心部は円筒部を形成した中空構造になっている。又、ステータコア外周部には使用回転数、起動時間、消費電流値等のモータ基本特性を満足するために最適な回転磁力が得られるように切欠き部が設けられ、ステータコイルを巻き付けるためのスロット（溝）部及びティース部が形成され、ポリエステル線等の電線を巻回してステータコイルを形成している。
【００１０】
然るに、近年の回転数の高速化に伴い起動時間の短縮が要求されており、これを満足するためにイナーシャを低く抑える必要があり、そのため偏向器用モータのロータ外径を小さくしなければならなかった。
【００１１】
又、走査光学系の縮小により光学レンズ等が接近してきた場合にロータ部を小径化しなければならなかった。このことはステータコア自身の機械的特性（剛性）の観点から見ると振動に対して非常に弱い構造となり、この場合のステータコア固有振動数が可聴帯域（２０Ｈｚ〜１８ｋＨｚの周波数帯域）にピークがあれば、このステータコア固有振動数近傍において電磁音を発生させる原因となっていた。
【００１２】
一般的に高速回転（１００００ｒｐｍ以上）仕様、ロータの小径化（直径φ４０ｍｍ以下）によりステータコア固有振動数は２０００Ｈｚ〜１８０００Ｈｚ付近で発生していることがシミュレーションにより分かっている。このため、電磁音によりオフィス環境等での騒音を著しく悪化させる原因となっていた。
【００１３】
本発明は上記問題に鑑みてなされたもので、その目的とする処は、モータ駆動回転中の電磁音による騒音を大幅に低減することができる光偏向走査装置を提供することにある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため、回転多面鏡と、前記回転多面鏡とともに回転するロータヨークと、前記ロータヨークの内側に固定されたロータマグネットと、前記ロータヨークの内側に設けられ、円筒部と前記円筒部から前記ロータマグネット側に突出してコイルが巻かれるティース部とを備えるステータコアと、を有し、前記コイルに電流が流されることにより前記ロータマグネットと前記ステータコアとの間に回転トルクを発生させ、前記回転多面鏡を回転させる回転多面鏡用アウターロータモータにおいて、前記ステータコアの前記円筒部の内径であって、前記ロータヨークに固定された回転軸を保持して前記円筒部の内側に設けられたスリーブの外側の前記円筒部の内径に前記ステータコアと材質の異なるリング状のブッシュを内設し、前記ブッシュは前記ステータコアの固有振動数を可聴域外に移すような材質であることを特徴とする回転多面鏡用アウターロータモータ。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下に本発明の実施の形態及び参考例を添付図面に基づいて説明する。
【００２１】
＜参考例＞
図１は参考例に係る光偏向走査装置の断面図であり、同図において、１は偏向器用モータである回転多面鏡用アウターロータモータ、２は複数の鏡面２ａを有する回転多面鏡、３は回転軸、４はスリーブ、５はスラスト円盤受け、６は回転軸３とスリーブ４及びスラスト円盤５の間に満たされた潤滑流体、４ａ，４ｂはスリーブ４に刻設された楔状の浅溝である。
【００２２】
而して、回転軸３が図１のＡ方向から見て時計方向に回転すると、潤滑流体６はスリーブ４の楔状の浅溝４ａ，４ｂの中央部に取り込まれてその圧力が高まり、回転軸３をスリーブ４から離間して保持する。スラスト円盤受け５には回転軸３の端部３ｃが当接し、回転軸３をスラスト方向に保持する。
【００２３】
又、７は回転軸３に圧入固定された回転多面鏡受け座、８は多面鏡受け座７にカシメによって固定されたロータヨーク、９はロータヨーク８の内側に接着固定されたロータマグネットである。回転多面鏡２は回転多面鏡受け座７上に載置され、これは波ワッシャ１０と押さえリング１１及びこれらを回転軸３に保持固定する止め輪１２よって固定されている。
【００２４】
又、２０は走査光学レンズ、２１は不図示の光学箱に設けられたミラー台座部である。
【００２５】
図２は図１のロータ部を切断した断面図であり、同図に示すように、モータ回路基板１４上にはステータコイル１５ａが端子ピン１５ｂを介して半田付け固定されて、ステータコイル１５ａとモータ回路基板１４とが電気的に接続されている。このステータコイル１５ａは複数のコイル巻線がステータコア１５の円筒部からロータマグネット９側に突出したティース部１７に巻かれることにより形成される。ステータコイル１５ａに電流を流してスロット部１６に回転磁力を発生させることによってロータマグネット９との間で回転トルクが発生し、ロータマグネット９と回転軸３及び回転多面鏡２で構成されるロータ部が回転駆動される。
【００２６】
しかしながら、回転数の高速化に伴う起動時間の短縮が近年要求されており、レーザビームプリンタ等では起動時間が５ｓｅｃ以内は必須条件である。これを満足するためには回転トルクと慣性モーメント及び回転数が大きく影響し、これらのパラメータによってほぼモータの大きさ、つまりロータ外径Ｄｒが決まってくる。この関係は下式で表され、図３に図示される。
【００２７】
ｔ＝Ｉ×ω／Ｍｄ              …（１）
ｔ：起動時間、Ｉ：慣性モーメント、ω：回転速度、Ｍｄ：回転トルク
図３は起動時間ｔとロータ外径Ｄｒの関係を示した図である。
【００２８】
ここで、起動トルクはロータマグネット９の磁束密度でほぼ決まり、ロータマグネット９には一般的にフェライトマグネットが使用され、回転数が２００００ｒｐｍ、起動トルクを３００ｇｆ・ｃｍ以下としたときの起動時間が５ｓｅｃ以内を満足するためには、ロータ外径Ｄｒはφ４０ｍｍ未満としなければならない。特に、回転数が２００００ｒｐｍを超えるものでは、偏向器用モータ１のロータ外径Ｄｒを更に小さくしなければならない。
【００２９】
本実施の形態では、ロータマグネット９にフェライトマグネットを用いているが、ネオジウムのような高希土類のマグネットを用いても同様である。ここで、ロータ外径Ｄｒとは、図４（ｂ）に示すように、回転軸３の回転中心からロータマグネット９をバックヨークしている側面８ａまでの２倍の距離のことを言う。又、アウタロータ形スロット付きモータではステータコア円筒部外径ｄｋ2 はロータ外径Ｄｒよりも小さく、この関係式を求めると、
ｄｋ2 ＝Ｄｒ−２×（ｔry＋ｔmg＋Ａgap ）    …（２）
ｔry：ロータヨーク８の厚み、ｔmg：ロータマグネット９の厚み
Ａgap ：エアギャップ（ロータマグネット９とステータコア１５の隙間）
となり、本実施の形態ではロータ外径Ｄｒ＝２２ｍｍ、ステータコア円筒部外径ｄｋ2 ＝２０ｍｍである。
【００３０】
しかしながら、前記ロータ外径Ｄｒがφ４０ｍｍ未満になると、ステータコア１５に作用する捩り応力τが増幅する。このロータ外径Ｄｒと捩り応力τの関係を図５と図６にそれぞれ示す。
【００３１】
このようにロータ外径Ｄｒが小さくなることにより、ステータコア円筒部外径ｄｋ2 が小さくなって捩り応力τが大きくなる。
【００３２】
又、マグネット磁束密度、巻線線径、巻線ターン数等での仕様の違いはあるが、偏向器用モータ１として用いられるような小型で低トルクのモータにおいては、ティース部１７の長さＴＬ＝（Ｄｓ−ｄ２）／２はほぼ一定であると考えられ、その長さＴＬは５ｍｍ程度あれば十分である。これを図４（ａ）に示す。
【００３３】
ここで、回転磁力Ｍｔが１００ｇｆ・ｃｍ程度の偏向器用モータを考えてみる。このような構成においてステータコア円筒部外径ｄｋ2 に作用している捩り応力τの関係をみると、
τmax ＝１６Ｍｔ／π×ｄｋ23          …（３）
で求められる。（２），（３）式からこの関係を図示したものが図６である。
【００３４】
図６からステータコア円筒部外径ｄｋ２に作用する捩り応力τはロータ外径Ｄｒを小径化すると増加傾向にあり、特にＤｒ＜φ４０ｍｍにおいて急激に増加する。このため、ステータコア円筒部外径ｄｋ２には多大な捩り応力τが加わり、捩り剛性に対して非常に弱い構成になっている。
【００３５】
本参考例では、オイル動圧軸受を用いているためにオイル粘度、軸受剛性、シャフト剛性、起動時間、消費電流値等の光偏向走査装置特有のモータ仕様を満足するために回転軸直径ＤｓはＤｓ＝φ３ｍｍとしているが、更なる回転数の高速化のために回転軸直径Ｄｓをφ３ｍｍ未満とした場合でも同様のことが言えるため、剛性に対する注意を十分に払う必要があることは言うまでもない。
【００３６】
又、回転多面鏡等の回転負荷が大きい場合を考慮して回転軸直径ＤｓはＤｓ＝φ３ｍｍ以上の回転軸で軸受にボールベアリングを用いた光偏向走査装置においても同様のことが言えるため、剛性に対する注意を十分に払う必要があることは言うまでもない。
【００３７】
次に、ステータコア１５の中心部を構成するステータコア円筒部外径ｄｋ2 とステータコア円筒部内径ｄｋ1 に着目してみる。
【００３８】
図７はステータコア１５の形状を、図８（ａ）〜（ｃ）はステータコア１５の円筒部断面のみを示す。
【００３９】
ここで、図７に示すように、ステータコア１５の円筒部形状が一様断面を有する中空丸棒と考えてみる。このとき、ステータコア１５の円筒部断面のみに着目するためにティース部１７の形状とスロット部１６の形状については触れない。このときのステータコア１５の円筒部断面の変形は以下のように考えられる。
【００４０】
つまり、ロータマグネット９が回転磁力により高速に回転することによりティース部１７に伝わった外力によってステータコア１５の円筒部外径ｄｋ2 には捩りモーメントＭｔが発生する。この捩りモーメントＭｔはステータコア１５の円筒部断面に作用する力であり、ロータマグネット９が回転駆動中のときステータコア１５自身を振動させる。このときの円筒部断面の断面二次極モーメントＩｐは、
Ｉｐ＝π×（ｄｋ24−ｄｋ14）／３２            …（４）
で求められる。
【００４１】
又、捩りに対する変形抵抗の大きさは捩り剛性Ｂで表わすことができ、次式で求められる。
【００４２】
Ｂ＝ＧＩｐ＝Ｇ×π×（ｄｋ24−ｄｋ14）／３２  …（５）
Ｇ：横弾性係数
ここで、中空丸棒としてステータコア１５の円筒部外径ｄｋ2 に対して同ステータコア１５の円筒部内径ｄｋ1 を連続的に変化させたときの捩り剛性ＧＩｐの関係を見るために（４），（５）式からこの関係を図示したものが図９である。
【００４３】
つまり、ステータコア１５の円筒部断面における捩り剛性ＧＩｐは、ステータコア円筒部外径ｄｋ2 に対してステータコア円筒部内径ｄｋ1 が小さくなれば中実丸棒と同等に高めることができ、その比ｄｋ1 ／ｄｋ2 を０．６以下に設定すれば捩り剛性ＧＩｐを最大限に高められることが分かる。
【００４４】
本参考例では、ステータコア円筒部外径ｄｋ２をφ１２ｍｍ（つまり、ステータコア円筒部内径ｄｋ１をφ７ｍｍ以下）に設定すれば中実丸棒である場合とほぼ同等の捩り剛性ＧＩｐが得られることになり、限られたスペースの中で捩り剛性を最大限に高めることが可能になる。
【００４５】
尚、図８（ａ）に示すステータコア１５の円筒部断面は、図８（ｂ），（ｃ）に示すようにステータコア円筒部外径ｄｋ2 及び内径ｄｋ1 を内接円とする多面形であっても捩り剛性ＧＩｐを更に高められるために望ましい。又、１０（ａ），（ｂ）に示すように、ｄｋ2 及びｄｋ1 を外接円とする多面形であっても、捩り剛性ＧＩｐを更に高められるために望ましい。
【００４６】
次に、本参考例におけるステータコア１５の固有振動数をシミュレーション解析により求める。
【００４７】
図１１（ａ）、図１２（ａ）、図１３（ａ）は実際にシミュレーション解析を行なったステータコア１５の断面形状を示す。その結果を図１１（ｂ）、図１２（ｂ）、図１３（ｂ）にそれぞれ示す。このことから図１１（ａ）に示すステータコア円筒部内径ｄｋ1 ＝φ９ｍｍでは１２０００Ｈｚ、図１２（ａ）に示すステータコア円筒部内径ｄｋ1 ＝φ７ｍｍでは１８０００Ｈｚ、図１３（ａ）に示すステータコア円筒部内径ｄｋ1 ＝φ６ｍｍでは１９０００Ｈｚにそれぞれ固有振動数を有することが分かる。これをグラフ化して図１４に示す。
【００４８】
このことから少なくともステータコア円筒部外径ｄｋ2 とステータコア円筒部内径ｄｋ1 の比ｄｋ1 ／ｄｋ2 を０．６以下に設定すれば、ステータコア固有振動数を１８０００Ｈｚ以上にすることができることが分かる。
【００４９】
本参考例では、ステータコア１５の外周部のスロット部１６及びティース部１７の形状については特に定義していないが、モータ起動特性を満足するために制約条件があり、如何なるモータ仕様の形状でも同等と見なすことができ、ステータコア固有振動数を大幅に変化させる程効力はない。又、本参考例では、スロット部１６が９個の構造を成しているが、スロット数は任意に設定し得る。更に、本シミュレーション解析ではステータコアとモータ回路基板との締結部は高周波（１００００Ｈｚ以上）成分であるため、微小領域での振動が発生していると見なして拘束条件は無しとしている。
【００５０】
以上の述べたように、ステータコア円筒部外径ｄｋ2 に対するステータコア円筒部内径ｄｋ1 を比率ｄｋ1 ／ｄｋ2 を０．６以下に設定すれば、ロータマグネット９が回転磁力により回転駆動するときのステータコア１５自身の振動を抑えることができ、固有振動数のピーク値を低減することができる。
【００５１】
又、ステータコア１５の固有振動数を可聴帯域（２０Ｈｚ〜１８ｋＨｚの周波数帯域）外に移動させることができ、電磁音を人間の耳の分解能以下にして実質的に聞き取りにくくすることができるため、騒音を大幅に低減することができる光偏向走査装置を得ることができる。
【００５２】
＜実施の形態＞
次に、本発明の実施の形態について説明する。
【００５３】
本発明の実施の形態に係る光偏向走査装置の詳細を図１５に示す。
【００５４】
本実施の形態は、前記参考例において説明したステータコア円筒部内径にリング状のブッシュが内設されている点に特徴がある。従って、本実施の形態に係る光偏向走査装置の他の構成は前記参考例に係る光偏向走査装置のそれと同一であるため、図１５においては図１に示したと同一要素には同一符号を付しており、以下、それらについての説明は省略する。
【００５５】
図１５及び図１６に示すように、本実施の形態に係る光偏向走査装置はステータコア円筒部内径ｄｋ1 にはリング状のブッシュ２２が内設されている。
【００５６】
本構成によれば、ステータコア円筒部内径ｄｋ1 にはリング状のブッシュ２２が内設されているため、回転磁力によりステータコア１５の固有振動数で振動が発生しても、ステータコア円筒部内径ｄｋ1 に内設したリング状のブッシュ２２の材質を種々選択することができ、ステータコア１５の重量を変更することができ、ステータコア１５の固有振動数を最適な周波数へ可変することができるためにステータコア１５の設計自由度が高められる。尚、ステータコア１５の材質は一般的には鉄であるため、内設するブッシュ２２の材質には例えば真鋳、アルミニウム、鉛等の金属材料を用いれば剛性を上げることは勿論のこと、ステータコア１５の重量を変化させることができるために該ステータコア１５の固有振動数を可変できるために更に良い。
【００５７】
又、ステータコア１５の材質よりも機械的特性（特に横弾性係数）の優れた材料を選択すれば更に効果が高められることは言うまでもない。本シミュレーションの解析結果を図１８に示す。
【００５８】
従って、ステータコア１５の振動を抑えることができるのは勿論のこと、固有振動数のピーク値を可変することができるために設計の自由度が高められ、ステータコア１５の固有振動数を可聴帯域（２０Ｈｚ〜１８ｋＨｚの周波数帯域）外に移動させることができる。
【００５９】
又、リング状のブッシュ２１はステータコア１５以外のモータ回路基板１４と当接していれば、拘束条件はあり（内径固定）と見なすことができる。これは振動を波として考えると説明が容易である。つまり、ステータコア１５に或る波が発生したときにこのステータコア１５の或る１点を拘束すると拘束点を節として波の速度は上がり、周波数は大きくなることが分かっている。このことはステータコア１５の固有振動数における振動モードを大幅に変化させたいときに有効である。
【００６０】
従って、ステータコア円筒部内径ｄｋ1 に内設したリング状のブッシュ２２はステータコア１５以外のモータ回路基板１４と当接していることにより振動モードを大幅に変化することができるため、ステータコア１５の固有振動数を可聴帯域（２０Ｈｚ〜１８ｋＨｚの周波数帯域）外に移動させることができ、大幅に騒音を低減することができる。尚、本実施の形態ではリング状のブッシュ２２はモータ回路基板１４と当接しているが、軸受及びハウジングでも良い。
【００６１】
而して、本実施の形態では振動を確実に低減することができる光偏向走査装置を実現することができる。
【００６２】
【発明の効果】
以上の説明で明らかなように、本発明によれば、モータ駆動回転中の電磁音による騒音を大幅に低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  参考例に係る光偏向走査装置の断面図である。
【図２】  参考例に係る光偏向走査装置のロータ部の断面図である。
【図３】  ロータ外径と起動時間との関係を示す図である。
【図４】  参考例に係る光偏向走査装置の部分拡大断面図である。
【図５】  ロータ外径と捩り応力との関係を示すステータコアの断面図である。
【図６】  ロータ外径と捩り応力との関係を示す図である。
【図７】  ステータコアの断面図である。
【図８】  ステータコア円筒部の断面図である。
【図９】  ステータコア内外径比と捩り剛性との関係を示す図である。
【図１０】  ステータコア円筒部の断面図である。
【図１１】  シミュレーション解析に用いたステータコアの断面図とシミュレーション解析結果を示す図である。
【図１２】  シミュレーション解析に用いたステータコアの断面図とシミュレーション解析結果を示す図である。
【図１３】  シミュレーション解析に用いたステータコアの断面図とシミュレーション解析結果を示す図である。
【図１４】  ステータコア内外径比とステータコア固有振動数との関係を示す図である。
【図１５】  本発明の実施の形態に係る光偏向走査装置の断面図である。
【図１６】  本発明の実施の形態に係る光偏向走査装置のステータコアの断面図である。
【図１７】  本発明の実施の形態に係る光偏向走査装置のステータコア円筒部の断面図である。
【図１８】  シミュレーション結果を示す図である。
【図１９】  従来の光偏向走査装置の断面図である。
【符号の説明】
１  偏向器用モータ
２  回転多面鏡
３  回転軸
４  スリーブ
６  潤滑流体
８  ロータヨーク
９  ロータマグネット
１５  ステータコア
１５ａ  コイル
１５ｂ  端子ピン
１６  スロット部
１７  ティース部
２０  走査光学レンズ
２２  ブッシュ
【図１】
0004636711.tif 000002
【図２】
0004636711.tif 000003
【図３】
0004636711.tif 000004
【図４】
0004636711.tif 000005
【図５】
0004636711.tif 000006
【図６】
0004636711.tif 000007
【図７】
0004636711.tif 000008
【図８】
0004636711.tif 000009
【図９】
0004636711.tif 000010
【図１０】
0004636711.tif 000011
【図１１】
0004636711.tif 000012
【図１２】
0004636711.tif 000013
【図１３】
0004636711.tif 000014
【図１４】
0004636711.tif 000015
【図１５】
0004636711.tif 000016
【図１６】
0004636711.tif 000017
【図１７】
0004636711.tif 000018
【図１８】
0004636711.tif 000019
【図１９】
0004636711.tif 000020