(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
プライマリ軸に設けられた溝幅が可変のプライマリプーリとセカンダリ軸に設けられた溝幅が可変のセカンダリプーリとに駆動ベルトを巻き掛け、各プーリの溝幅を変えることによって各プーリに対する駆動ベルトの有効巻付け径の比率を変えて無段階に変速するベルト式無段変速機において、
上記プライマリプーリの変速用油圧シリンダに供給するプライマリ圧を制御するプライマリバルブを備え、
上記セカンダリプーリは、セカンダリ軸に固定された固定プーリと、該固定プーリの軸部に軸方向に摺動自在でかつ相対回転不能に支持された可動プーリとを有し、
該可動プーリの背面に固定されたシリンダ部材と固定プーリの軸部に固定されたプランジャとによって形成された変速用油圧シリンダと、
上記シリンダ部材と上記シリンダ部材の先端に一端が結合され他端が上記固定プーリの軸部に間隙を有して摺動可能に形成されたバランス油室シリンダと上記プランジャとによって形成されて回転により上記変速用油圧シリンダに発生する遠心油圧をキャンセルするバランス油室と、
潤滑油供給側からの潤滑油を該バランス油室に制御して供給するバランス油圧コントロールバルブとを備え、
上記バランス油室の潤滑油がリーク及び不足のときにバランス油圧コントロールバルブを開いてバランス油室に潤滑油を供給すると共に、ダウンシフト時におけるバランス油室内潤滑油の排出時には上記プライマリバルブからのドレン油圧によって上記バランス油圧コントロールバルブが閉作動することを特徴とするベルト式無段変速機の油圧回路構造。
【請求項２】
上記プライマリプーリは、プライマリ軸に固定された固定プーリと、該固定プーリの軸部に軸方向に摺動自在でかつ相対回転不能に支持された可動プーリとを有し、
該可動プーリの背面に固定されたシリンダ部材と固定プーリの軸部に固定されたプランジャとによって形成された変速用油圧シリンダと、
上記シリンダ部材と上記シリンダ部材の先端に一端が結合されたバランス油室シリンダと上記プランジャとによって形成されて回転により上記変速用油圧シリンダに発生する遠心油圧をキャンセルするバランス油室と、
該バランス油室にプライマリバルブからのドレン油圧を導く潤滑圧回路とを備え、
ダウンシフト時におけるプライマリバルブからのドレン油圧を潤滑圧回路を介して上記バランス油室に供給することを特徴とする請求項１に記載のベルト式無段変速機の油圧回路構造。
【請求項３】
プライマリ軸に設けられた溝幅が可変のプライマリプーリとセカンダリ軸に設けられた溝幅が可変のセカンダリプーリとに駆動ベルトを巻き掛け、各プーリの溝幅を変えることによって各プーリに対する駆動ベルトの有効巻付け径の比率を変えて無段階に変速するベルト式無段変速機において、
上記セカンダリプーリは、セカンダリ軸に固定された固定プーリと、該固定プーリの軸部に軸方向に摺動自在でかつ相対回転不能に支持された可動プーリとを有し、
該可動プーリの背面に固定されたシリンダ部材と固定プーリの軸部に固定されたプランジャとによって形成された変速用油圧シリンダと、
上記シリンダ部材と上記シリンダ部材の先端に一端が結合され他端が上記固定プーリの軸部にシール部材を介して摺動可能に形成されたバランス油室シリンダと上記プランジャとによって形成されて回転により上記変速用油圧シリンダに発生する遠心油圧をキャンセルするバランス油室と、
潤滑油供給側の潤滑油を潤滑圧回路を介して供給するバランス油圧コントロールバルブとを備え、
上記潤滑圧回路内の回路油圧が所定油圧以上のとき潤滑圧回路から潤滑油をドレンすると共に、バランス油圧コントロールバルブを閉じてバランス油圧コントロールバルブからバランス油室への潤滑油供給を停止することを特徴とするベルト式無段変速機の油圧回路構造。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、無段変速機に関し、特に溝幅が可変制御される入力側のプライマリプーリ及び出力側のセカンダリプーリの間に駆動ベルトを巻掛けたベルト式無段変速機の油圧回路構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】
例えば、車両に使用されるベルト式無段変速機は、図８に要部を示すように、互いに平行配置されたプライマリ軸５２とセカンダリ軸５３に各々設けられたプライマリプーリ５５及びセカンダリプーリ５７と、これら両プーリ５５、５７間に巻掛けられた駆動ベルト５９とを有し、各プーリ５５、５７の溝幅を変えることによって各プーリ５５、５７に対する駆動ベルト５９の有効巻付け径の比率を変えて無段階に変速するように構成されている。
【０００３】
プライマリプーリ５５は、トルクコンバータ、前後進切替機構等を介して回転駆動される固定プーリ５５ａと、可動プーリ５５ｂとを有し、プーリ溝幅を可変制御するために固定プーリ５５ａの軸部に可動プーリ５５ｂがボールスプライン５５ｃを介して軸方向に摺動自在でかつ相対回転不能に支持され、可動プーリ５５ｂの背面に固定されたシリンダ部材５６ａと固定プーリ５５ａの軸部に固定されたプランジャ５６ｂとによって変速用油圧シリンダ５６が形成されている。
【０００４】
同様に、セカンダリプリ５７は、減速機構等を介して駆動輪に連結された固定プーリ５７ａを有し、固定プーリ５７ａの軸部に可動プーリ５７ｂがボールスプライン５７ｃを介して軸方向に摺動自在でかつ相対回転不能に支持され、可動プーリ５７ｂの背面に固定されたシリンダ部材５８ａと固定プーリ５７ａの軸部に固定されたプランジャ５８ｂとによって変速用油圧シリンダ５８が形成されている。
【０００５】
これら、プライマリプーリ５５及びセカンダリプーリ５７に設けられた油圧シリンダ５６及び５８にオイルポンプからの吐出油圧を制御して作用させることで駆動ベルト５９とプライマリプーリプ５５及びセカンダリプーリ５７との動力伝達と変速制御を行っている。
【０００６】
このように形成された無段変速機５０が作用しているときは、プライマリプーリ５５とセカンダリプーリ５７はある回転比で回転しており、この回転により各油圧シリンダ５６及び５８には遠心油圧が発生している。
【０００７】
プライマリプーリ５５に設けられた油圧シリンダ５６に発生する遠心油圧は、プーリ溝幅を狭くするアップシフト方向、即ち変速比がＯＤ方向側となるように作用させる一方、セカンダリプーリ５７の油圧シリンダ５８に発生する遠心油圧はプーリ溝幅を狭くするダウンシフト方向、即ち変速比がＬＯＷ方向側になるように作用する。
【０００８】
そこで、プライマリプーリ５５の油圧シリンダ５６を形成するプランジャ５６ｂの背面にバランス油室６１を形成し、バランス油室６１にオイルを充填することでバランス油室６１に遠心油圧を発生させ、油圧シリンダ５６に発生する遠心油圧による上記ＯＤ方向に作用する付勢をキャンセルするように構成されている。
【０００９】
一方、セカンダリプーリ５７には、油圧シリンダ５８を形成するシリンダ部材５８ａの先端に一端が結合され他端が固定プーリ５７ａの軸部に摺動可能に形成されたバランス油室シリンダ５８ｄによってプランジャ５８ｂの背面にバランス油室６２を形成し、このバランス油室６２にオイルを充填することでバランス油室６２に遠心油圧を発生させ、油圧シリンダ５８に発生する遠心油圧による上記ＬＯＷ方向に作用する付勢をキャンセルしている。
【００１０】
セカンダリプーリ５７に形成されたバランス油室６２は、常にオイルポンプから潤滑油が供給されると共に、無段変速機５０の変速比がＯＤ側からＬＯＷ側に変化するダウンシフト時、セカンダリプーリ５７の油圧シリンダ５８に作用する油圧で可動プーリ５７ｂは図８において左方向（固定プーリ５７ａに接近する方向）に移動する。その結果、バランス油室６２の容積が縮小してバランス油室６２内の潤滑油が固定プーリ５７ａの軸部とバランス油室シリンダ５８ｄの端部との間に形成された隙間６３から押し出されるように形成されている。
【００１１】
ここで、無段変速機５０の制御及び潤滑に使用される油圧は、エンジンによって駆動されるオイルポンプによって得られ、特にプライマリプーリ５５及びセカンダリプーリ５７のプーリ幅を変えて変速するとき、駆動ベルト５９のクランプ力低下による駆動ベルト５９の滑りを防止するために、各油圧シリンダ５６及び５８の容積変化に対し十分な供給油量を確保した上で、更に前後進切換や各部の潤滑に必要な潤滑油流量を確保するためのオイルポンプ容量を設定している。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
上記無段変速機５０によると、プライマリプーリ５５の油圧シリンダ５６を形成するプランジャ５６ｂの背面にバランス油室６１を形成し、かつセカンダリプーリ５７の油圧シリンダ５８を形成するプランジャ５８ｂの背面にバランス油室６２を形成することによって、油圧シリンダ５６及び５８内に供給された潤滑油により発生する遠心油圧に起因する不要の作用が抑制されて円滑な変速制御が行われる。
【００１３】
しかし、セカンダリプーリ５７に形成されたバランス油室６２には、常にオイルポンプから潤滑油が供給されることから、無段変速機の作動時における必要な潤滑油供給量が増大してオイルポンプの大型化の要因となり、機械的損失が増大すると共に、燃費の増大が懸念される。
【００１４】
従って、かかる点に鑑みなされた本発明の目的は、無段変速機に必要な潤滑油供給量を削減することによって、オイルポンプの小型化を可能にし、機械的損失の低減及び燃費の向上がもたらされるベルト式無段変速機の油圧回路構造を提供することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成する請求項１に記載のベルト式無段変速機の油圧回路構造の発明は、プライマリ軸に設けられた溝幅が可変のプライマリプーリとセカンダリ軸に設けられた溝幅が可変のセカンダリプーリとに駆動ベルトを巻き掛け、各プーリの溝幅を変えることによって各プーリに対する駆動ベルトの有効巻付け径の比率を変えて無段階に変速するベルト式無段変速機において、上記プライマリプーリの変速用油圧シリンダに供給するプライマリ圧を制御するプライマリバルブを備え、上記セカンダリプーリは、セカンダリ軸に固定された固定プーリと、該固定プーリの軸部に軸方向に摺動自在でかつ相対回転不能に支持された可動プーリとを有し、該可動プーリの背面に固定されたシリンダ部材と固定プーリの軸部に固定されたプランジャとによって形成された変速用油圧シリンダと、上記シリンダ部材と上記シリンダ部材の先端に一端が結合され他端が上記固定プーリの軸部に間隙を有して摺動可能に形成されたバランス油室シリンダと上記プランジャとによって形成されて回転により上記変速用油圧シリンダに発生する遠心油圧をキャンセルするバランス油室と、潤滑油供給側からの潤滑油を該バランス油室に制御して供給するバランス油圧コントロールバルブとを備え、上記バランス油室の潤滑油がリーク及び不足のときにバランス油圧コントロールバルブを開いてバランス油室に潤滑油を供給すると共に、ダウンシフト時におけるバランス油室内潤滑油の排出時には上記プライマリバルブからのドレン油圧によって上記バランス油圧コントロールバルブが閉作動することを特徴とする。
【００１６】
この請求項１の発明によると、従来潤滑油の消費流量が増大するダウンシフト時に、バランス油圧コントロールバルブからセカンダリプーリのバランス油室への潤滑油供給が停止せしめられ、これによりオイルポンプの要求吐出量の低減がもたらされてオイルポンプの小型化が可能になり、かつオイルポンプの機械的損失が低減して燃費の向上が得られる。
【００１７】
また、セカンダリプーリのバランス油室からの潤滑油のドレン流量が減少してセカンダリプーリによって攪拌される潤滑油量が減量され、潤滑油による攪拌抵抗の軽減が得られると共に、油温の上昇が抑制される。
【００１９】
また、ダウンシフト時に増大するプライマリバルブからのドレン油圧によりバランス油圧コントロールバルブを閉作動せしめることによって、バランス油圧コントロールバルブの作動制御が容易にできる。
【００２０】
請求項２に記載の発明は、請求項１のベルト式無段変速機の油圧回路構造において、プライマリプーリに設けられた変速用油圧シリンダの回転によって発生する遠心油圧をキャンセルするバランス油室にプライマリバルブからのドレン油圧を導く潤滑圧回路を備え、ダウンシフト時におけるプライマリバルブからのドレン油圧を潤滑圧回路を介してバランス油室に供給することを特徴とする。
【００２１】
請求項２の発明によると、ダウンシフト時にプライマリバルブからドレン油圧をプライマリプーリに設けられたバランス油室に供給することから、従来ライン圧からプライマリプーリのバランス油室に常に供給されていた潤滑油が、ダウンシフト時にのみ主に供給するように制御されて、オイルポンプの要求吐出量の低減がもたらされ、オイルポンプの小型化が可能になると共に、オイルポンプの機械的損失が低減して燃費の向上がもたらされる。
【００２２】
請求項３に記載のベルト式無段変速機の油圧回路構造の発明は、プライマリ軸に設けられた溝幅が可変のプライマリプーリとセカンダリ軸に設けられた溝幅が可変のセカンダリプーリとに駆動ベルトを巻き掛け、各プーリの溝幅を変えることによって各プーリに対する駆動ベルトの有効巻付け径の比率を変えて無段階に変速するベルト式無段変速機において、セカンダリプーリに設けられた変速用油圧シリンダに回転によって発生する遠心油圧をキャンセルする液密的に形成されたバランス油室に、潤滑油供給側の潤滑油を潤滑圧回路を介して供給するバランス油圧コントロールバルブとを備え、潤滑圧回路内の回路油圧が所定油圧以上のとき潤滑圧回路から潤滑圧回路から潤滑油をドレンすると共に、バランス油圧コントロールバルブを閉じてバランス油圧コントロールバルブからバランス油室への潤滑油供給を停止することを特徴とする。
【００２３】
請求項３の発明によると、バランス油室が液密的に形成されてバランス油室内のオイルを保持することで潤滑油を充填しておくことが可能になり、また、アップシフト時には、バランス油室内の油圧が低下してバランス油圧コントロールバルブを介してバランス油室に供給され、バランス油室内に潤滑油が充填されて変速用油圧シリンダの遠心油圧がキャンセルされる。一方、ダウンシフト時に潤滑圧回路内の回路油圧が所定圧以上になるとバランス油圧コントロールバルブによって潤滑圧回路への潤滑油供給を停止すると共に、減少したシリンダ容積分の潤滑油がドレンされる。従って、セカンダリプーリが変速しない状態及びアップシフト時は、潤滑油がドレンされることなく潤滑油の必要流量の減少がもたらされると共に、ダウンシフト時にはバランス油室の液密化による油圧上昇が抑制されてベルトクランプ力の低下が回避され、バランス油室を密閉構造にすることで、バランス油室及び潤滑圧回路の制御油圧を極めて低圧に設定することが可能になり、オイルポンプ等の機械的損失の低減がもたらされる。
【００２４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明によるベルト式無段変速機の油圧回路構造の実施の形態を説明する。
【００２５】
（第１実施の形態）
図１は、本実施の形態におけるベルト式無段変速機の油圧回路説明図であり、図２は図１のＡ部拡大図である。なお、説明の便宜上ベルト式無段変速機には、上記図８と対応する部分に同一符号を付することで該部の説明を省略する。
【００２６】
図中符号１は、オイルパンであり、オイルパン１に貯留される潤滑油がエンジンによって駆動されるオイルポンプ２により吐出された油圧の回路をライン圧Ｐｓとし、ベルト式無段変速機５０のセカンダリプーリ５７の作動油として使用され、このライン圧Ｐｓは、駆動ベルト５９のクランプ力が適切になるようにセカンダリバルブ３によって制御される。
【００２７】
一方、プライマリプーリ５５は、ライン圧Ｐｓを元圧にしてプライマリバルブ４によって制御されたプライマリ圧Ｐｐにより制御されてベルトクランプ力を維持しながら主として無段変速機５０の変速比を制御している。
【００２８】
前後進切替えは、ライン圧Ｐｓを元圧としてクラッチプレッシャーバルブ５によって一定圧に調圧したクラッチ圧を、マニュアルバルブ６によって切り換えて前後進切替機構７に供給することによって切り換えられる。なお、各々の油圧は切替え時の切替ショックの低減及びセイフティロック機能を得るためにディーティーソレノイド８及びＯＮ−ＯＦＦソレノイドバルブ９によって切り替え制御されるスリップコントロールバルブ１０により制御される。
【００２９】
トルクコンバータ１１内に組み込まれたロックアップクラッチは、スイッチバルブ１２及びスリップコントロールバルブ１０によってクラッチ圧と、セカンダリバルブ３のドレン回路がルブリケーションバルブ１３により制御された潤滑圧とによりロックアップアプライ圧回路とロックアップリリース圧回路を切替制御することでロックアップのＯＮ．ＯＦＦの切替えがなされる。
【００３０】
更に、この潤滑圧は、ロックアップ制御の他、前後進切替機構潤滑及びベルト潤滑等各部の潤滑と、プライマリプーリ５５のバランス油室６１への潤滑油供給、セカンダリプーリ５７のバランス油室６２への潤滑油供給、潤滑油のコンタミの除去と無段変速機５０の温度上昇を防止するためのＡＴＦフィルター及びオイルクーラーへの供給がなされる。
【００３１】
セカンダリプーリ５７のバランス油室６２へ供給される油圧を制御するバランス油室コントロールバルブ２０が設けられ、バランス油室コントロールバルブ２０はプライマリプーリ圧Ｐｐを制御するプライマリバルブ４のドレン回路１８に発生する油圧によって制御される。このドレン回路１８にはプライマリバルブ４のドレン流量により制御回路圧を変化させるオリフィス１８ａと、ドレン回路１８の圧力を所定設定油圧に保つためのチェックバルブ１８ｂが設けられている。
【００３２】
プライマリバルブ４は、オイルポンプ２からのライン圧Ｐｓを元圧とし、プライマリプーリ５５の変速用油圧シリンダ５６の油圧、即ちプライマリ圧Ｐｐをライン圧Ｐｓより低い圧力に制御している。この時のプライマリバルブ４のバルブ構造を図３に示す。
【００３３】
プライマリ圧Ｐｐはライン圧Ｐｓからの供給圧とドレン回路１８へのドレンのバランスによって制御される。
【００３４】
プライマリプーリ５のプーリ制御時におけるプライマリ圧Ｐｐは、ライン圧Ｐｓより低いことからプライマリ圧回路における潤滑油は必ずドレン回路１８にドレンされることになる。この時、プライマリ圧Ｐｐを制御するプライマルバルブ４のスプール４ａはプライマリ圧Ｐｐから供給されるフィードバック圧ｃとライン圧Ｐｓより供給され、リニアルソレノイド４ｂによって制御されるパイロット圧ｄの圧力バランスによって制御される。なお、パイロット圧ｄはライン圧Ｐｓからの供給油圧とリニアルソレノイド４ｂによるパイロットドレン量の制御により制御されている。従ってプライマリ圧回路１９の潤滑油の供給はライン圧Ｐｓにより、プライマリ回路１９からの潤滑油のドレンはドレン回路１８へ行われることになる。
【００３５】
ドレン回路１８のドレン量によって制御されるバランス油室コントロールバルブ２０は、スプール２０ａ及びスプリング２０ｂを有し、ドレン回路１８から供給される潤滑油圧によってスプール２０ａがスプリング２０ｂの付勢力に抗して押動せしめられ、所定以上のドレン回路１８からのドレン油圧、即ち潤滑油圧によってセカンダリプーリ５７のバランス室６２に連通する潤滑圧回路２１を閉じる一方、ドレン回路１８からの油圧と低減することによってスプリング２０ｂによりスプール２０ａが押し戻されて潤滑圧回路２１を連通する。
【００３６】
ここで、セカンダリプーリ５７のバランス油室６２への潤滑油の必要供給油量を求めると、アップシフト時、即ちプライマリプーリ５５がＬＯＷ側からＯＤ側へ変速する際、プライマリプーリ５５の油圧シリンダ５６へ潤滑油が供給されてシリンダ容積が増大し、バランス油室６１の容積が減少する。この時ライン圧Ｐｓからプライマリバルブ４を介してプライマリ圧回路１９から油圧シリンダ５６にプライマリ圧Ｐｐが供給されかつ、プライマリ圧Ｐｐを保持するためにプライマリ圧回路１９への供給油量を確保する必要から、プライマリバルブ４からドレン回路１８へのドレン油量は減少する。
【００３７】
一方、セカンダリプーリ５７の変速用油圧シリンダ５８内の潤滑油は、ドレンされシリンダ容積が減少し、バランス油室６２の容積が増大する。この時セカンダリプーリ５７の油圧シリンダ５８はライン圧Ｐｓの回路と直結されているから、油圧シリンダ５８のシリンダ容積の減少に伴って油圧シリンダ５８内のオイルはライン圧Ｐｓに還流される。従って、無段変速機５０が変速する際に必要とする油量は、プライマリプーリ５５の油圧シリンダ５６のシリンダ容積の増加量に対し、セカンダリプーリ５７の油圧シリンダ５８の減少量を差し引いた量を供給すればよい。
【００３８】
また、バランス油室６２が発生する遠心油圧を確保するために、バランス油室６２の容積増加に対して潤滑圧回路２１より供給する時の必要流量はバランス油室６２の容量変化の最大値にあわせる必要があり、バランス油室コントロールバルブ２０及び潤滑圧回路２１からセカンダリプーリ５７の変速速度に関係なく一定量供給される。
【００３９】
また、セカンダリプーリ５７の停止時は、バランス油室６２内の潤滑油は、バランス油室６２の開口部、即ち固定プーリ５７ａの軸部とバランス油室シリンダ５８ｄの端部との間に形成された隙間６３からリークし、バランス油室６２の下方に隙間６３まで潤滑油が貯留されている。この時潤滑油はバランス油室６２内を充填させるだけの油量を保持していないので十分な遠心油圧を得るために、ＯＤ側に変速する際に潤滑圧回路２１から常に潤滑油を供給する。
【００４０】
一方、ダウンシフト時、即ちプライマリプーリ５５がＯＤ側からＬＯＷ側へ所定速度以上で変速する際、プライマリプーリ５５の油圧シリンダ５６から潤滑油がドレンされる。この時セカンダリプーリ５７の油圧シリンダ５８のシリンダ容積が増大し、バランス油室６２の容積が減少することから、潤滑圧回路２１からバランス油室６２への潤滑油供給は必要がなくなる。この時プライマリ圧Ｐｐが不要であることから、プライマリバルブ４からプライマリ圧回路１９への供給が減少しドレン回路１８へのドレン油量が増大してバランス油室コントロールバルブ２０に所定設定油圧が供給される。ここで、ドレン油圧はドレン回路１８に設けられたオリフィス１８ａによって上昇せしめられ、所定設定油圧に保つためのチェックバルブ１８ｂによって所定設定油圧に保たれる。
【００４１】
バランス油室コントロールバルブ２０にドレン回路１８から所定設定油圧が供給されると、その油圧によりバランス油室コントロールバルブ２０のスプール２０ａをスプリング２０ｂの付勢力に抗して押動し、潤滑圧回路２１を閉じてバランス油室６２への潤滑油供給を停止する。
【００４２】
従って、このように構成された本実施の形態によるベルト式無段変速機の油圧回路構造によると、ＯＤ側からＬＯＷ側に変速する変速速度が所定以上になると、潤滑圧回路２１からセカンダリプーリ５７のバランス油室６２への潤滑油供給を停止することによって潤滑圧回路２１への潤滑油供給量が低減し、これによりオイルポンプ２の要求吐出量が低減し、オイルポンプの小型化が可能になり、かつオイルポンプ２の機械的損失が低減して燃費の向上がもたらされる。
【００４３】
また、セカンダリプーリ５７のバランス油室６２からの潤滑油のドレン流量が少なくなり、セカンダリプーリ５７によって攪拌される潤滑油量が減量されて潤滑油による攪拌抵抗の軽減が得られると共に、油温の上昇が抑制される。
【００４４】
（第２実施の形態）
図４は、本実施の形態におけるベルト式無段変速機の油圧回路説明図であり、図５は図４のＢ部拡大図である。なお、説明の便宜上上記図１乃至図３と対応する部分に同一符号を付することで、該部の説明を省略し、異なる部分を主に説明する。
【００４５】
プライマリバルブ４からバランス油室コントロールバルブ２０に制御油圧を供給するドレン回路１８を分岐すると共に、バランス油室コントロールバルブ２０に供給する制御油圧の確保すると共に所定設定油圧に保持するオリフィス１８ａ及びチェックバルブ１８ｂを介して潤滑圧回路２３がプライマリプーリ５５のバランス油室６１に連接されている。
【００４６】
プライマリプーリ５５がＯＤ側からＬＯＷ側に変速する際、プライマリプーリ５５の油圧シリンダ５６のシリンダ容積が減少し、バランス油室６１のシリンダ容積が増大する。
【００４７】
この時、プライマリバルブ４の特性からライン圧Ｐｓからの油は、油圧シリンダ５６における減少分がドレン回路１８に供給され、ドレン回路１８から制御油圧としてバランス室コントロールバルブ２０に供給されると共に、ドレン回路１８からオリフィス１８ａ及びチェックバルブ１８ｂを介して潤滑圧回路２３によって油圧シリンダ５６の遠心油圧をキャンセルするバランス油室６１に供給される。
【００４８】
一方、プライマリプリー５５が変速しない場合、或いはＬＯＷ側からＯＤ側に変速する場合には、バランス油室６１のシリンダ容積は変化しないか、或いは減少しており潤滑油の供給が不要であり、この時、プライマリバルブ４の特性からドレン回路１８に供給される油量が減少制御されると共に、その油量はドレン回路１８から制御油圧としてバランス室コントロールバルブ２０に供給され、かつ油量の一部がドレン回路１８からオリフィス１８ａ及びチェックバルブ１８ｂを介して潤滑圧回路２３からバランス油室６１に供給される。
【００４９】
従って、本実施の形態によると、上記第１実施の形態に加え、従来ライン圧Ｐｓからプライマリプーリ５５のバランス油室６１に常に供給されていた潤滑油が、主にＯＤ側からＬＯＷ側への変速時のみ供給するように制御され、更にオイルポンプ２の要求吐出量の低減が得られ、オイルポンプの小型化が可能になり、かつオイルポンプ２の機械的損失が低減して燃費の向上がもたらされる。
【００５０】
（第３実施の形態）
図６は、本実施の形態におけるベルト式無段変速機の油圧回路説明図であり、図７は図６のＣ部拡大図である。なお、説明の便宜上上記図１乃至図３と対応する部分に同一符号を付することで、該部の説明を省略し、異なる部分を主に説明する。
【００５１】
本実施の形態におけるセカンダリプーリ５７に設けられるバランス油室６２は、そのバランス油室シリンダ５８ｄの端部に固定プーリ５７ａの軸部に液密的に摺接するシール部材６４が設けられている。
【００５２】
バランス油室６２に供給される潤滑油は、ルブリケーションバルブ１３により制御された潤滑圧ｆを元圧としてバランス油圧コントロールバルブ２０によって制御されて、潤滑圧回路２５によってバランス油室６２に供給される。
【００５３】
潤滑圧回路２５は、固定プーリ５６ａの軸内の回路を介してバランス油室６２に連通する一方、回路内油圧が所定油圧になると潤滑圧回路２５内の潤滑油をドレンさせるチェックバルブ２６が設けられ、かつ潤滑圧回路２５内の油圧はオリフィス２７を介してバランス油圧コントロールバルブ２０の制御油圧として用いられる。なお、このチェックバルブ２６のドレン圧は、バランス油圧コントロールバルブ２０の制御圧より僅かに高く設定されている。
【００５４】
潤滑圧回路２５の回路圧はバランス油圧コントロールバルブ２０によって一定圧に保持される。この時、潤滑圧回路２５の回路圧、即ちバランス油室６２内の油圧はセカンダリプーリ５７における駆動ベルト５９のクランプ力を低下させる作用があり、かつバランス油室６２内に潤滑油を充填しておくだけで良く、潤滑圧回路２５の回路圧は低圧、例えば０．１ＭＰａ以下程度に設定することによって、ライン圧Ｐｓによるベルトクランプ力に影響することなくバランス油室６２に潤滑油を充填しておくことができる。
【００５５】
次に、このように構成されたセカンダリプーリ５７のバランス油室６２の潤滑油供給量について説明する。
【００５６】
セカンダリプーリ５７の停止時或いは変速していない時は、バランス油圧コントロールバルブ２０を介して潤滑圧回路２５より潤滑油が供給されるが、バランス油室６２のシリンダ容積が変化しないため、バランス油室６２内の圧力を保持することで潤滑油を充填しておくことが可能になる。
【００５７】
また、セカンダリプーリ５７がＬＯＷ側からＯＤ側へ変速する際、油圧シリンダ５８内の潤滑油がドレンされてシリンダ容積が減少し、バランス油室６２のシリンダ容積が増加してバランス油室６２内の油圧が低下するが、バランス油室６２の油圧を保持するため、ルブリケーションバルブ１３により制御された潤滑圧ｆがバランス油圧コントロールバルブ２０を介して潤滑圧回路２５からバランス油室６２に供給され、バランス油室６２内に潤滑油が充填されて油圧シリンダ５８の遠心油圧がキャンセルされる。
【００５８】
一方、セカンダリプーリ５７がＯＤ側からＬＯＷ側へ変速する際、油圧シリンダ５８に潤滑油が供給されてシリンダ容積が増大し、バランス油室６２のシリンダ容積が減少する。この時、バランス油室６２を含む潤滑圧回路２５は閉回路に形成され、かつバランス油圧コントロールバルブ２０が潤滑圧ｆを元圧として減圧制御して潤滑圧回路２５に供給されることから、潤滑圧回路２５内が所定圧以上になるとオリフィス２７からの制御圧によってバランス油圧コントロールバルブ２０のスプール２０ａがスプリング２０ｂに抗して押動せしめられて潤滑圧回路２５への潤滑油供給を停止すると共に、減少したシリンダ容積分の潤滑油がチェックバルブ２６を介してドレンされる。
【００５９】
従って、チェックバルブ２６のドレン圧がバランス油圧コントロールバルブ２０の制御圧より僅かに高く設定することによって、セカンダリプーリ５７が変速しない状態及びＬＯＷ側からＯＤ側に変速している時は、潤滑回路２５に設けられたチェックバルブ２６からドレンされることなく潤滑油の必要流量の減少がもたらされると共に、ＯＤ側からＬＯＷ側に変速時にはバランス油室６２内の油圧上昇が抑制されてベルトクランプ力の低下が回避される。
【００６０】
本実施の形態によると、上記第１実施の形態に加え、バランス油室６２を密閉構造にすることで、バランス油室６２及び潤滑圧回路２５の制御油圧を極めて低圧に設定することが可能になり、ライン圧Ｐｓの上昇を抑制し、オイルポンプ２等の機械損失の低減がもたらされる。
【００６１】
【発明の効果】
以上説明した本発明によるベルト式無段変速機の油圧回路構造によると、セカンダリプーリに設けらた変速用油圧シリンダによって発生する遠心油圧をキャンセルするバランス油室に、バランス油室の潤滑油がリーク及び不足のときにバランス油室に潤滑油を供給し、かつダウンシフト時におけるバランス油室内潤滑油の排出時にセカンダリプーリのバランス油室への潤滑油供給が停止せしめられ、これによりオイルポンプの吐出量の低減がもたらされてオイルポンプの小型化が可能になると共に、オイルポンプの機械的損失が低減して燃費の向上が得られる。
【００６２】
また、ダウンシフト時に増大するプライマリバルブからのドレン油圧によりバランス油圧コントロールバルブを閉作動せしめることによって、バランス油圧コントロールバルブの作動制御が容易にできる。
【００６３】
更に、ダウンシフト時にプライマリバルブからドレン油圧をプライマリプーリに設けられたバランス油室に潤滑油を供給するように構成することによって、従来ライン圧からプライマリプーリのバランス油室に常に供給されていた潤滑油が、ダウンシフト時にのみ主に供給するように制御され、更にオイルポンプの要求吐出量の低減が可能になり、オイルポンプの小型化がもたらされる。
【００６４】
他の発明によると、セカンダリプーリに設けられた変速用油圧シリンダに回転によって発生する遠心油圧をキャンセルするバランス油室を液密的に形成し、潤滑圧回路内が所定油圧以上のとき潤滑圧回路から潤滑油をドレンすると共に、バランス油圧コントロールバルブからバランス油室への潤滑油供給を停止するように構成することによって、バランス油室内のオイルを保持することで潤滑油を充填しておくことが可能になり、かつセカンダリプーリが変速しない状態及びアップシフト時は、潤滑油がドレンされることなく潤滑油の必要流量の減少がもたらされると共に、バランス油室を密閉構造にすることで、バランス油室及び潤滑圧回路の制御油圧を極めて低圧に設定することが可能になり、オイルポンプ等の機械損失の低減がもたらされる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明によるベルト式無段変速機の油圧回路構造の第１実施の形態の概要を示す油圧説明図である。
【図２】図１のＡ部拡大図である。
【図３】プライマリバルブのバルブ構造を示す断面図である。
【図４】本発明の第２実施の形態の概要を示す油圧説明図である。
【図５】図４のＢ部拡大図である。
【図６】本発明の第３実施の形態の概要を示す油圧説明図である。
【図７】図６のＣ部拡大図である。
【図８】ベルト式無段変速機の概要を示す説明図である。
【符号の説明】
２      オイルポンプ
４      プライマリバルブ
１８      ドレン回路
１９      プライマリ回路
２０      バランス油室コントロールバルブ
２１      潤滑圧回路
２３      潤滑圧回路
２５      潤滑圧回路
２６      チェックバルブ
２７      オリフィス
５０      無段変速機
５５      プライマリプーリ
５６      油圧シリンダ
５７      セカンダリプーリ
５８      油圧シリンダ
５９      駆動ベルト
６１      バランス油室
６２      バランス油室
６３      間隙
６４      シール材
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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