(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
駆動用コイルが巻回されたティースを有するステータと、
前記ステータと対向配置される永久磁石を有するロータと、
電源に接続され、前記駆動用コイルに励磁電流を供給する励磁回路と、
前記電源と前記励磁回路との間に接続され、前記励磁電流に発生する雑音を除去する雑音除去用コイルと
を備え、
前記ティースには、前記雑音除去用コイルが、該雑音除去用コイルにて発生する誘起電圧が相殺されるように巻回されたブラシレスモータであって、
前記永久磁石は、Ｎ極とＳ極とが周方向に交互になるように構成されており、
前記雑音除去用コイルは、周方向に連続して並ぶ複数の前記ティースに巻回され、
前記雑音除去用コイルが巻回された前記ティースは、前記永久磁石の１つの磁極に径方向に対向する前記ティースの数の偶数倍の数であると共に、Ｎ極に対向する前記ティースの数とＳ極に対向する前記ティースの数とが等しいことを特徴とするブラシレスモータ。
【請求項２】
請求項１に記載のブラシレスモータにおいて、
前記雑音除去用コイルは、１つのみ設けられていることを特徴とするブラシレスモータ。
【請求項３】
駆動用コイルが巻回されたティースを有するステータと、
前記ステータと対向配置される永久磁石を有するロータと、
電源に接続され、前記駆動用コイルに励磁電流を供給する励磁回路と、
前記電源と前記励磁回路との間に接続され、前記励磁電流に発生する雑音を除去する雑音除去用コイルと
を備え、
前記ティースには、前記雑音除去用コイルが、該雑音除去用コイルにて発生する誘起電圧が相殺されるように巻回されたブラシレスモータであって、
前記雑音除去用コイルは、前記永久磁石の磁界の影響により互いに１２０°位相がずれた誘起電圧を発生する３つの単相コイルよりなる少なくとも１つのコイル群から構成されていることを特徴とするブラシレスモータ。
【請求項４】
請求項３に記載のブラシレスモータにおいて、
前記雑音除去用コイルは、１つの前記コイル群から構成されていることを特徴とするブラシレスモータ。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１項に記載のブラシレスモータにおいて、
前記雑音除去用コイルは、前記駆動用コイルよりもステータコアの径方向内側の位置で前記ティースに巻回されていることを特徴とするブラシレスモータ。
【請求項６】
請求項５に記載のブラシレスモータにおいて、
前記ステータの径方向外側には前記ロータが配置されており、
前記雑音除去用コイルは、前記ステータコアの径方向において前記駆動用コイルよりも前記ロータの前記永久磁石から離れた位置で前記ティースに巻回されていることを特徴とするブラシレスモータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はブラシレスモータに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、例えば特許文献１に記載されているように、ブラシレスモータには、該ブラシレスモータを駆動するための励磁回路が実装された回路基板が一体に備えられたものがある。このブラシレスモータは、コイルが巻回されたコアを有するステータと、該ステータと対向配置される永久磁石を有するロータとを備えている。そして、励磁回路からコイルに励磁電流が供給されると、ステータにて回転磁界が発生し、該回転磁界によってロータが回転される。
【特許文献１】特開平１１−３３２２０３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところで、近年、自動車の多機能化により、車両に搭載される部品の数は増加の一途を辿っている。そのため、自動車に搭載される部品の更なる小型化が望まれている。特許文献１に記載のブラシレスモータも例外ではなく、車両に搭載される場合には、その体格がより小さい方が望ましい。
【０００４】
そこで、回路基板に実装されるチョークコイルに着目すると、このチョークコイルは、回路基板に実装される回路素子の中でもその体積が大きいために場所を取っている。しかしながら、チョークコイルは、励磁電流に発生する雑音を除去するためには必要な回路素子であり、単純に省略することは望ましくない。即ち、チョークコイルは、ブラシレスモータの小型化を困難にしている原因の一つとなっていた。
【０００５】
本発明は、こうした実情に鑑みてなされたものであって、その目的は、励磁電流に発生する雑音を除去する機能を損なうことなく小型化されるブラシレスモータを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するため、請求項１に記載の発明は、駆動用コイルが巻回されたティースを有するステータと、前記ステータと対向配置される永久磁石を有するロータと、電源に接続され、前記駆動用コイルに励磁電流を供給する励磁回路と、前記電源と前記励磁回路との間に接続され、前記励磁電流に発生する雑音を除去する雑音除去用コイルとを備え、前記ティースには、前記雑音除去用コイルが、該雑音除去用コイルにて発生する誘起電圧が相殺されるように巻回されたブラシレスモータであって、前記永久磁石は、Ｎ極とＳ極とが周方向に交互になるように構成されており、前記雑音除去用コイルは、周方向に連続して並ぶ複数の前記ティースに巻回され、前記雑音除去用コイルが巻回された前記ティースは、前記永久磁石の１つの磁極に径方向に対向する前記ティースの数の偶数倍の数であると共に、Ｎ極に対向する前記ティースの数とＳ極に対向する前記ティースの数とが等しいことをその要旨としている。
【０００７】
同構成によれば、励磁電流に発生する雑音を除去する雑音除去用コイルがステータのティースに巻回されているため、従来のように雑音除去用のチョークコイルを回路基板に実装しなくてもよい。よって、従来のようなチョークコイルを備えない分だけブラシレスモータが小型化される。従って、励磁電流に発生する雑音を除去する機能を損なうことなく小型化されるブラシレスモータを提供することができる。また、雑音除去用コイルは、該雑音除去用コイルにて発生する誘起電圧が相殺されるように巻回されている。従って、当該雑音除去用コイルにて発生する誘起電圧に起因するトルクむらや、ロストルク等の発生を抑制することができる。
【０００９】
また、雑音除去用コイルは、周方向に並ぶ複数のティースに巻回されている。更に、雑音除去用コイルが巻回されたティースは、永久磁石の１つの磁極に径方向に対向するティースの数の偶数倍の数であると共に、Ｎ極に対向するティースの数とＳ極に対向するティースの数とが等しい。従って、ブラシレスモータの駆動時に永久磁石のＮ極の作用により雑音除去用コイルにて発生する誘起電圧と、永久磁石のＳ極の作用により雑音除去用コイルにて発生する誘起電圧とは、同じ大きさであると共に互いに逆向きとなる。よって、雑音除去用コイルでは、Ｎ極の作用により発生する誘起電圧とＳ極の作用により発生する誘起電圧とが互いに相殺し合う。その結果、ブラシレスモータ駆動時のロストルクの発生を防止することができる。
【００１０】
また、雑音除去用コイルは、周方向に並ぶ複数のティースに巻回され、更に、雑音除去用コイルが巻回されたティースは、永久磁石の１つの磁極に径方向に対向するティースの数の偶数倍の数であると共に、Ｎ極に対向するティースの数とＳ極に対向するティースの数とが等しい。従って、Ｎ極に対向するティースとＳ極に対向するティースとにそれぞれ雑音除去用コイルを巻回する場合に比べて、雑音除去用コイルの数を半分に減らすことができ、ブラシレスモータの生産性を向上させることができる。
【００１１】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載のブラシレスモータにおいて、前記雑音除去用コイルは、１つのみ設けられていることをその要旨としている。
同構成によれば、雑音除去用コイルは、１箇所にのみ巻回されることから、複数個所に雑音除去用コイルを巻回する場合に比べて、ブラシレスモータの生産性をより向上させることができる。
【００１２】
請求項３に記載の発明は、駆動用コイルが巻回されたティースを有するステータと、前記ステータと対向配置される永久磁石を有するロータと、電源に接続され、前記駆動用コイルに励磁電流を供給する励磁回路と、前記電源と前記励磁回路との間に接続され、前記励磁電流に発生する雑音を除去する雑音除去用コイルとを備え、前記ティースには、前記雑音除去用コイルが、該雑音除去用コイルにて発生する誘起電圧が相殺されるように巻回されたブラシレスモータであって、前記雑音除去用コイルは、前記永久磁石の磁界の影響により互いに１２０°位相がずれた誘起電圧を発生する３つの単相コイルよりなる少なくとも１つのコイル群から構成されていることをその要旨としている。
【００１３】
同構成によれば、励磁電流に発生する雑音を除去する雑音除去用コイルがステータのティースに巻回されているため、従来のように雑音除去用のチョークコイルを回路基板に実装しなくてもよい。よって、従来のようなチョークコイルを備えない分だけブラシレスモータが小型化される。従って、励磁電流に発生する雑音を除去する機能を損なうことなく小型化されるブラシレスモータを提供することができる。また、雑音除去用コイルは、該雑音除去用コイルにて発生する誘起電圧が相殺されるように巻回されている。従って、当該雑音除去用コイルにて発生する誘起電圧に起因するトルクむらや、ロストルク等の発生を抑制することができる。
また、コイル群を構成する３つの単相コイルは、永久磁石の磁界の影響により互いに１２０°位相がずれた誘起電圧を発生する。従って、１つのコイル群では、３つの単相コイルで発生する誘起電圧の和は常に０（零）となる。即ち、コイル群を構成する３つの単相コイルにて発生する誘起電圧は互いに相殺し合う。その結果、ブラシレスモータ駆動時のロストルクの発生を防止することができる。
【００１４】
請求項４に記載の発明は、請求項３に記載のブラシレスモータにおいて、前記雑音除去用コイルは、１つの前記コイル群から構成されていることをその要旨としている。
同構成によれば、コイル群を複数設ける場合に比べて、ブラシレスモータの生産性をより向上させることができる。
請求項５に記載の発明は、請求項１〜４のいずれか１項に記載のブラシレスモータにおいて、前記雑音除去用コイルは、前記駆動用コイルよりもステータコアの径方向内側の位置で前記ティースに巻回されていることをその要旨としている。
請求項６に記載の発明は、請求項５に記載のブラシレスモータにおいて、前記ステータの径方向外側には前記ロータが配置されており、前記雑音除去用コイルは、前記ステータコアの径方向において前記駆動用コイルよりも前記ロータの前記永久磁石から離れた位置で前記ティースに巻回されていることをその要旨としている。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、励磁電流に発生する雑音を除去する機能を損なうことなく小型化されるブラシレスモータを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
（第１実施形態）
以下、本発明を具体化した第１実施形態を図面に従って説明する。
図１は、車両用空調装置の送風装置１を示す。図１に示すように、送風装置１を構成するブラシレスモータ１０は、合成樹脂製のモータホルダ１１を供えている。モータホルダ１１の中央部には、有低円筒状の円筒部１２が形成されている。
【００１７】
前記円筒部１２の内部には、ステータ２０が収容されている。ステータ２０は、センターピース２１と、コア２２と、駆動用コイル２３とから構成されている。
センターピース２１は、熱伝導率に優れた金属からなり、円筒部２１ａと、該円筒部２１ａの下端から径方向に沿って延設された延設部２１ｂとから構成されている。センターピース２１は、延設部２１ｂが前記円筒部１２の底部１２ａにゴムクッション２４を介してねじ２５で固定されることにより、モータホルダ１１に対して固定されている。また、円筒部２１ａの上下両側には、上側軸受２６ａ及び下側軸受２６ｂが固定されている。
【００１８】
前記センターピース２１には、ロータ３０が回転可能に支持されている。ロータ３０は、釣鐘状のヨーク３１と、該ヨーク３１の内周面に固着されステータ２０と径方向に対向配置される複数（本実施形態では６個）の永久磁石３２と、前記ヨーク３１の中心部に圧入された回転軸３３とから構成されている。ヨーク３１は、その下部が円筒部１２内に収容されている。
【００１９】
図２に示すように、６個の前記永久磁石３２は、何れも同じ形状をなしており、その周方向の幅が等しい。そして、これら永久磁石３２は、前記ロータ３０の内周面に、Ｎ極とＳ極とが交互になるように周方向に等角度間隔に固着されている。
【００２０】
図１に示すように、前記回転軸３３は、上側軸受２６ａ及び下側軸受２６ｂを介して前記センターピース２１の中心部に回転可能に支持されている。そして、回転軸３３の上端部には、送風装置１を構成するファン３４が固定されている。ファン３４は、回転軸３３の先端に固定される固定筒部３４ａと、該固定筒部３４ａに一体に形成された略釣鐘状の支持部３４ｂと、該支持部３４ｂの周縁部にその下端が一体化された複数の羽根部３４ｃと、該羽根部３４ｃの上端を周方向に連結する連結部３４ｄとから構成されている。
【００２１】
前記センターピース２１の円筒部２１ａには、前記ステータ２０を構成するコア２２が固定されている。図２に示すように、コア２２は、前記センターピース２１の円筒部２１ａの外周面に固定される円筒部４０と、該円筒部４０の外周面から径方向外側に向かって放射状に延びる複数（本実施形態では１８個）のティース４１とから構成されている。そして、隣り合うティース４１間の空間がスロット４２となっている。尚、本実施形態では、図２において左上のスロット４２から時計回りにスロット番号「１」〜「１８」を付すことにする。このようなコア２２は、センターピース２１に固定された状態では、周方向に配置された前記永久磁石３２の内側に配置され、ティース４１の先端面が永久磁石３２と径方向に対向している。
【００２２】
前記コア２２には、該コア２２におけるティース４１の先端面以外の部分を覆う絶縁性樹脂材料よりなるインシュレータ４３が軸方向の両側から装着されると共に、ティース４１には、インシュレータ４３の上から前記スロット４２を通るように前記駆動用コイル２３が巻回されている。尚、図２においては、駆動用コイル２３を二点鎖線にて模式的に図示している。駆動用コイル２３は、Ｕ相の電流が供給されるＵ相コイル（図示略）と、Ｕ相の電流とは１２０°位相がずれた電流が供給されるＶ相コイル（図示略）と、Ｖ相の電流とは１２０°位相がずれた電流が供給されるＷ相コイル（図示略）との３種類のコイルから構成されている。
【００２３】
また、所定のティース４１には、雑音除去用コイル４５が巻回されている。尚、図２においては、雑音除去用コイル４５を誇張して大きめに図示している。この雑音除去用コイル４５は、駆動用コイル２３よりもコア２２の内側の位置、即ち、駆動用コイル２３よりも径方向に永久磁石３２から離れた位置でティース４１に巻回されている。
【００２４】
雑音除去用コイル４５は、巻線ピッチが７スロットで巻回（スロット番号「１」のスロット４２からスロット番号「７」のスロット４２へと巻回）されている。この巻線ピッチは、前記永久磁石３２の一対の磁極（即ち１つのＮ極及び１つのＳ極）に対応して設定されている。また、各永久磁石３２には、周方向に連続して並ぶ３つのティース４１の先端面が径方向に対向するため、一対の磁極を構成する２つの永久磁石３２には、Ｎ極の永久磁石３２に対向する３つのティース４１とＳ極の永久磁石３２に対向する３つのティース４１との合計で６つのティース４１が径方向に対向する。即ち、雑音除去用コイル４５が巻回されたティース４１は、Ｎ極に対向するティース４１の数とＳ極に対向するティース４１との数が等しくなっている。尚、前記駆動用コイル２３は、雑音除去用コイル４５が巻回された後にティース４１に巻回される。
【００２５】
図１に示すように、前記モータホルダ１１の下面には、制御回路装置５０が備えられている。制御回路装置５０は、回路基板５１を備えており、該回路基板５１には励磁回路を構成する多数の回路素子５２が実装されている。また、前記雑音除去用コイル４５の両端部（始端部及び終端部）は、励磁回路を構成する出力素子５３と電源装置との間に該雑音除去用コイル４５が直列に介在されるように回路基板５１に接続されている。尚、出力素子５３には前記駆動用コイル２３の端部が接続されており、出力素子５３を介して駆動用コイル２３に励磁電流が供給される。このような制御回路装置５０は、回路基板５１が１つ若しくは複数のねじ５４で固定されることにより、モータホルダ１１に対して固定されている。
【００２６】
前記回転軸３３の下端部には、円板状のセンサマグネット５５が嵌着されている。そして、前記回路基板５１上において、センサマグネット５５と軸方向に対向する位置に、ホール素子５６が配置されている。そして、センサマグネット５５の磁束をホール素子５６で検出することによりロータ３０の回転角度が検出され、その検出信号に基づいて前記励磁回路で励磁電流が制御される。
【００２７】
前記モータホルダ１１には前記回路基板５１を覆う下部ケース６１が取着されている。下部ケース６１は、モータホルダ１１と同様に合成樹脂よりなり、その周囲が上方へ垂立する皿形に形成されている。そして、モータホルダ１１と下部ケース６１との間に形成された制御回路収容部６２内に前記制御回路装置５０が収容されている。
【００２８】
また、前記モータホルダ１１には、前記ファン３４の周囲を覆うブロワケース６３が取着されている。このブロワケース６３は、ブラシレスモータ１０及びファン３４と共に送風装置１を構成している。ブロワケース６３の上部には、車室外或いは車室内から空気を導入する導入ダクト（図示略）に連なる開口部６４が形成されている。また、ブロワケース６３の側方には、送風ダクトに連なる送風口（図示略）が形成されている。そして、ファン３４の回転に基づいて開口部６４から取り入れられた空気は、ブロワケース６３内を渦巻状に送風口まで案内され、送風ダクトを介して車室内或いは空調器に案内される。
【００２９】
上記のように構成された送風装置１において、励磁回路から駆動用コイル２３に励磁電流が供給されると、ステータ２０にて回転磁界が発生され、該回転磁界によって永久磁石３２を備えたロータ３０が回転し、回転軸３３が回転する。励磁回路は、ロータ３０の回転位置に応じて、駆動用コイル２３にＵ相、Ｖ相、Ｗ相の励磁電流を順次供給する。そして、回転軸３３が回転すると、回転軸３３の回転と共にファン３４が回転される。ファン３４が回転されると、導入ダクトから導入された空気がブロワケース６３を介して送風ダクトに送風される。
【００３０】
この時、ブラシレスモータ１０において、駆動用コイル２３に供給される励磁電流は、雑音除去用コイル４５によって雑音（高周波ノイズ）が除去される。また、ロータ３０の永久磁石３２が回転するため、該永久磁石３２の磁界の影響により雑音除去用コイル４５では誘起電圧が発生しようとする。しかしながら、本実施形態では、図２に示すように、雑音除去用コイル４５が巻回された６つのティース４１は、ロータ３０の回転位置にかかわらず、半分の３つのティース４１の先端面がＮ極の永久磁石３２に対向し、残り半分の３つのティース４１の先端面がＳ極の永久磁石３２に対向する。従って、Ｎ極の永久磁石３２の磁界の影響により雑音除去用コイル４５に発生する誘起電圧と、Ｓ極の永久磁石３２の磁界の影響により雑音除去用コイル４５に発生する誘起電圧とは、雑音除去用コイル４５において互いに逆向きとなると共に、その大きさが等しいものとなる。例えば、図３に示すように、スロット番号「１」〜「４」のスロット４２の間にある３つのティース４１がＮ極に対向し、スロット番号「４」〜「５」のスロット４２の間にある３つのティース４１がＳ極に対向している場合を考える。この場合、雑音除去用コイル４５のうちＮ極に対向するティース４１に巻回されている部分では時計方向の誘起電圧（一重矢印）が発生し、Ｓ極に対向するティース４１に巻回されている部分では反時計方向の誘起電圧（二重矢印）が発生すると共に、２つの誘起電圧の大きさは互いに等しい。尚、図３では、紙面垂直方向と径方向とが一致しており、紙面裏側にティース４１の先端があると共に紙面表側にティース４１の基端があるものとする。よって、雑音除去用コイル４５では、Ｎ極の永久磁石３２の磁界の影響により雑音除去用コイル４５に発生する誘起電圧と、Ｓ極の永久磁石３２の磁界の影響により雑音除去用コイル４５に発生する誘起電圧が互いに相殺し合い、雑音除去用コイル４５にて発生する誘起電圧によるロストルクの発生が防止される。
【００３１】
上記したように、本第１実施形態によれば、以下の作用・効果を有する。
（１）励磁電流に発生する雑音を除去する雑音除去用コイル４５がステータ２０のティース４１に巻回されているため、従来のように雑音除去用のチョークコイルを回路基板５１に実装しなくてもよい。よって、従来のようなチョークコイルを備えない分だけブラシレスモータ１０が小型化される。従って、励磁電流に発生する雑音を除去する機能を損なうことなくブラシレスモータ１０の小型化を図ることができる。
【００３２】
（２）雑音除去用コイル４５は、周方向に並ぶ６つのティース４１に巻回されている。更に、雑音除去用コイル４５が巻回されたティース４１は、永久磁石３２の１つの磁極に径方向に対向するティース４１の数の偶数倍の数であると共に、Ｎ極に対向するティース４１の数とＳ極に対向するティース４１の数とが等しい。従って、ブラシレスモータ１０の駆動時に、永久磁石３２のＮ極の作用により雑音除去用コイル４５にて発生する誘起電圧と、永久磁石３２のＳ極の作用により雑音除去用コイル４５にて発生する誘起電圧とは、同じ大きさであると共に互いに逆向きとなる。よって、雑音除去用コイル４５では、Ｎ極の作用により発生する誘起電圧とＳ極の作用により発生する誘起電圧とが互いに相殺し合う。その結果、当該雑音除去用コイル４５にて発生する誘起電圧に起因するトルクむらや、ロストルク等の発生を防止することができる。
【００３３】
（３）雑音除去用コイル４５は、周方向に並ぶ６つのティース４１に巻回され、更に、雑音除去用コイル４５が巻回されたティース４１は、永久磁石３２の１つの磁極に径方向に対向するティース４１の数の偶数倍の数であると共に、Ｎ極に対向するティース４１の数とＳ極に対向するティース４１の数とが等しい。従って、Ｎ極に対向するティース４１とＳ極に対向するティース４１とにそれぞれ雑音除去用コイルを巻回する場合に比べて、雑音除去用コイルの数を半分に減らすことができ、ブラシレスモータ１０の生産性を向上させることができる。
【００３４】
（４）雑音除去用コイル４５は、１箇所にのみ巻回されることから、複数個所に雑音除去用コイルを巻回する場合に比べて、ブラシレスモータ１０の生産性をより向上させることができる。
【００３５】
（第２実施形態）
以下、本発明を具体化した第２実施形態を図面に従って説明する。尚、本第２実施形態では、上記第１実施形態と同一の構成については同一の符号を付してその説明を省略する。
【００３６】
図４に示す本第２実施形態のブラシレスモータ７０は、上記実施形態のブラシレスモータ１０に替えて、送風装置１に備えられるものである。また、本第２実施形態のブラシレスモータ７０は、上記第１実施形態の雑音除去用コイル４５に替えて、雑音除去用コイルとしてのコイル群７１を備えている。
【００３７】
コイル群７１は、単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗの３つのコイルから構成されている。尚、図４においては、単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗを誇張して大きめに図示している。３つの単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗは、ロータ３０が回転した際に、互いに１２０°位相がずれた誘起電圧を発生するように構成されている。また、３つの単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗは、駆動用コイル２３よりもコア２２の内側の位置、即ち、駆動用コイル２３よりも径方向に永久磁石３２から離れた位置でティース４１に巻回されている。
【００３８】
詳述すると、単相コイル７１ｕは、巻線ピッチが３スロットとなるようにスロット番号「１８」のスロット４２からスロット「３」のスロット４２へと巻回されている。そして、図４に示す状態では、単相コイル７１ｕが巻回された周方向に連続して並ぶ３つのティース４１のうち、時計方向後方側のティース４１の先端面は径方向にＳ極の永久磁石３２に対向し、中央のティース４１及び時計方向前方側のティース４１の先端面は径方向にＮ極の永久磁石３２に対向している。
【００３９】
また、単相コイル７１ｖは、巻線ピッチが３スロットとなるようにスロット番号「１３」のスロット４２からスロット番号「１６」のスロット４２へと巻回されている。そして、図４に示す状態では、単相コイル７１ｖが巻回された周方向に連続して並ぶ３つのティース４１の先端面は、径方向にＮ極の永久磁石３２に対向している。
【００４０】
更に、単相コイル７１ｗは、巻線ピッチが３スロットとなるようにスロット番号「８」のスロット４２からスロット番号「１１」のスロット４２へと巻回されている。そして、図４に示す状態では、単相コイル７１ｗが巻回された周方向に連続して並ぶ３つのティース４１のうち、時計方向後方側のティース４１の先端面は径方向にＳ極の永久磁石３２に対向し、反時計方向前方側のティース４１及び中央のティース４１の先端面は径方向にＮ極の永久磁石３２に対向している。
【００４１】
これら単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗは、何れもその巻き数が等しく形成されている。また、単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗの両端部（始端部及び終端部）は、励磁回路を構成する出力素子５３（図１参照）と電源装置との間に各単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗがそれぞれ直列に介在されるように前記回路基板５１（図１参照）に接続されている。
【００４２】
上記の単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗは、駆動用コイル２３を巻回する前に、対応するティース４１に巻回される。また、単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗは、前記Ｕ相コイル、Ｖ相コイル及びＷ相コイルの３種類のコイルから構成された駆動用コイル２３と同様の順序で該駆動用コイル２３よりも巻き数を減らして導線を巻回して形成される。即ち、Ｕ相コイルと同様に単相コイル７１ｕが巻回され、Ｖ相コイルと同様に単相コイル７１ｖが巻回され、Ｗ相コイルと同様に単相コイル７１ｗが巻回される。
【００４３】
上記のように構成されたブラシレスモータ７０を備えた送風装置１において、励磁回路から駆動用コイル２３に励磁電流が供給されると、ステータ２０にて回転磁界が発生され、該回転磁界によって永久磁石３２を備えたロータ３０が回転し、回転軸３３が回転する。励磁回路は、ロータ３０の回転位置に応じて、駆動用コイル２３にＵ相、Ｖ相、Ｗ相の励磁電流を順次供給する。そして、回転軸３３が回転すると、回転軸３３の回転と共にファン３４が回転される。ファン３４が回転されると、導入ダクトから導入された空気がブロワケース６３を介して送風ダクトに送風される（図１参照）。
【００４４】
この時、ブラシレスモータ７０において、駆動用コイル２３に供給される励磁電流は、３つの単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗよりなるコイル群７１によって雑音（高周波ノイズ）が除去される。また、ロータ３０の永久磁石３２が回転するため、該永久磁石３２の磁界の影響により各単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗでは誘起電圧が発生する。ここで、図５に、各単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗで発生する誘起電圧の電圧波形を図示する。図５では、単相コイル７１ｕで発生する誘起電圧の電圧波形を実線にて図示し、単相コイル７１ｖで発生する誘起電圧の電圧波形を破線にて図示し、更に、単相コイル７１ｗにて発生する誘起電圧の電圧波形を一点鎖線にて図示している。尚、図５において、横軸は、ロータ３０の回転位置（回転角度）を表している。図５に示すように、本実施形態では、単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗでは、互いに１２０°位相がずれた誘起電圧を発生する。また、各単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗで発生する誘起電圧の電圧波形は、１２０°ずつ位相がずれると共にその大きさが等しい正弦波となる。従って、ブラシレスモータ７０では、ロータ３０の回転位置にかかわらず、３つの単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗで発生する誘起電圧の和は常に０（零）となる。即ち、３つの単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗで発生する誘起電圧は、互いに相殺し合う。従って、コイル群７１にて発生する誘起電圧によるロストルクの発生が防止される。
【００４５】
上記したように、本第２実施形態によれば、以下の作用・効果を有する。
（１）励磁電流に発生する雑音を除去するコイル群７１がステータ２０のティース４１に巻回されているため、従来のように雑音除去用のチョークコイルを回路基板５１に実装しなくてもよい。よって、従来のようなチョークコイルを備えない分だけブラシレスモータ７０が小型化される。従って、励磁電流に発生する雑音を除去する機能を損なうことなくブラシレスモータ７０を小型化することができる。
【００４６】
（２）コイル群７１を構成する３つの単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗは、永久磁石３２の磁界の影響により互いに１２０°位相がずれた誘起電圧を発生する。また、各単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗは、それぞれ発生する誘起電圧の大きさが等しい。従って、コイル群７１では、３つの単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗで発生する誘起電圧の和は常に０となる。即ち、コイル群７１を構成する３つの単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗにて発生する誘起電圧は互いに相殺し合う。その結果、当該単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗにて発生する誘起電圧に起因するトルクむらや、ロストルク等の発生を防止することができる。
【００４７】
（３）ブラシレスモータ７０には、コイル群７１が１つのみ設けられている。従って、コイル群７１を複数設ける場合に比べて、ブラシレスモータ７０の生産性をより向上させることができる。
【００４８】
（４）単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗは、Ｕ相コイル、Ｖ相コイル及びＷ相コイルの３種類のコイルから構成された駆動用コイル２３と同様の順序で該駆動用コイル２３よりも巻き数を減らして導線を巻回して形成される。従って、駆動用コイル２３をティース４１に巻回する装置と同じ装置を用いて単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗをティース４１に巻回することが可能である。その結果、駆動用コイル２３とコイル群７１との巻回方法が異なる場合に比べて、ブラシレスモータ７０の生産性を更に向上させることができる。
【００４９】
尚、本発明の実施形態は、以下のように変更してもよい。
・上記第１実施形態では、雑音除去用コイル４５の巻線ピッチは７スロットであったが、これに限らない。雑音除去用コイルは、該雑音除去用コイルが巻回されたティース４１が、１つの磁極に径方向に対向するティース４１の数の偶数倍の数であると共に、Ｎ極に対向するティース４１の数とＳ極に対向するティース４１の数とが等しくなるように、周方向に連続して並ぶ複数のティース４１に巻回されていればよい。従って、例えば図６に示す雑音除去用コイル８１のように、巻線ピッチが１３スロットで巻回されてもよい。このようにしても、上記第１実施形態と同様の作用・効果を得ることができる。
【００５０】
・上記第１実施形態では、コア２２には、雑音除去用コイル４５が１つのみ巻回されている。しかしながら、コア２２に複数の雑音除去用コイルを巻回してもよい。この場合、各雑音除去用コイルは、該雑音除去用コイルが巻回されたティース４１が、１つの磁極に径方向に対向するティース４１の数の偶数倍の数であると共に、Ｎ極に対向するティース４１の数とＳ極に対向するティース４１の数とが等しくなるように、周方向に連続して並ぶ複数のティース４１に巻回される。そして、例えば、コア２２に雑音除去用コイルを２つ巻回する場合、コア２２の軸方向から見て、コア２２の中心軸線と直交し且つ径方向に沿った直線に対して線対称となるように２つの雑音除去用コイルを巻回すると、ロータ３０の回転バランスが向上し、ブラシレスモータ１０における振動・騒音の発生を抑制することができる。
【００５１】
・単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗは、コイル群７１において単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗで発生する誘起電圧の和が常に０となるように巻回されるのであれば、各単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗの位置は、上記第２実施形態のものに限らない。例えば、図７〜図９に示すように構成してもよい。図７に示す例では、コイル群９１は、３つの単相コイル９１ｕ，９１ｖ，９１ｗから構成されていると共に、各単相コイル９１ｕ，９１ｖ，９１ｗは、周方向に連続して並ぶ３つのティース４１にそれぞれ巻回されている。軸方向から見ると、単相コイル９１ｕの反時計方向側に単相コイル９１ｖが設けられ、単相コイル９１ｕの時計方向側に単相コイル９１ｗが設けられている。そして、単相コイル９１ｕが巻回された３つのティース４１のうち中央のティース４１と、単相コイル９１ｖが巻回された３つのティース４１のうち中央のティース４１との間には、１つのティース４１が介在されている。また、単相コイル９１ｕが巻回された３つのティース４１のうち中央のティース４１と、単相コイル９１ｗが巻回された３つのティース４１のうち中央のティース４１との間には、１つのティース４１が介在されている。
【００５２】
また、図８に示す例では、コイル群９２は、３つの単相コイル９２ｕ，９２ｖ，９２ｗから構成されていると共に、各単相コイル９２ｕ，９２ｖ，９２ｗは、周方向に連続して並ぶ３つのティース４１にそれぞれ巻回されている。軸方向から見ると、単相コイル９２ｕの反時計方向側に単相コイル９２ｖが設けられ、単相コイル９２ｖの反時計方向側に単相コイル９２ｗが設けられている。そして、単相コイル９２ｕが巻回された３つのティース４１のうち中央のティース４１と、単相コイル９２ｖが巻回された３つのティース４１のうち中央のティース４１との間には、１つのティース４１が介在されている。また、単相コイル９２ｖが巻回された３つのティース４１のうち中央のティース４１と、単相コイル９２ｗが巻回された３つのティース４１のうち中央のティース４１との間には、１つのティース４１が介在されている。
【００５３】
また更に、図９に示す例では、コイル群９３は、３つの単相コイル９３ｕ，９３ｖ，９３ｗから構成されていると共に、各単相コイル９３ｕ，９３ｖ，９３ｗは、周方向に連続して並ぶ３つのティース４１にそれぞれ巻回されている。軸方向から見ると、単相コイル９３ｕの時計方向側に単相コイル９３ｖが設けられ、単相コイル９３ｕの反時計方向側に単相コイル９３ｗが設けられている。そして、単相コイル９３ｕが巻回された３つのティース４１のうち中央のティース４１と、単相コイル９３ｖが巻回された３つのティース４１のうち中央のティース４１との間には、３つのティース４１が介在されている。また、単相コイル９３ｕが巻回された３つのティース４１のうち中央のティース４１と、単相コイル９３ｗが巻回された３つのティース４１のうち中央のティース４１との間には、３つのティース４１が介在されている。図９〜図７のように構成しても、上記第２実施形態と同様の作用・効果を得ることができる。
【００５４】
・上記第２実施形態では、コア２２には、コイル群７１は１つのみ設けられている。しかしながら、複数のコイル群７１をコア２２に設けてもよい。この場合、各コイル群７１において、単相コイル７１ｕ，７１ｖ，７１ｗにて発生する誘起電圧の和が０となるように構成する。
【００５５】
・励磁電流に発生する雑音を除去する雑音除去用コイルは、該雑音除去用コイルにて発生する誘起電圧が相殺されるようにティース４１に巻回されているのであれば、上記第１実施形態の雑音除去用コイル４５及び上記第２実施形態のコイル群７１以外の構成であってもよい。
【００５６】
・上記各実施形態では、６個の永久磁石３２を周方向に配置することにより、６つの磁極をＮ極とＳ極とが周方向に交互となるように構成しているが、永久磁石３２の構成はこれに限らない。例えば、６個の永久磁石３２に替えて、Ｎ極とＳ極とが周方向に交互に着磁された円筒状の永久磁石をヨーク３１の内周面に固定してもよい。
【００５７】
・上記各実施形態では、コア２２は１８個のティース４１を有すると共に、ロータ３０は６つの磁極を備えている。しかしながら、ティース４１の数及び磁極の数は、これに限らず適宜変更してもよい。尚、第２実施形態のように３つの単相コイルよりなるコイル群をステータに設ける場合には、３つの単相コイルにおいて互いに１２０°位相がずれた誘起電圧が発生するように各単相コイルをティースに巻回する。
【００５８】
・上記各実施形態のブラシレスモータ１０，７０は、ステータ２０の径方向内側にロータ３０が配置されたアウタロータ型のブラシレスモータであるが、ステータの径方向内側にロータが配置されたインナロータ型のブラシレスモータに雑音除去用コイル４５及びコイル群７１の少なくとも一方を設けてもよい。
【００５９】
・送風装置１を構成するブラシレスモータ１０，７０以外で、励磁回路が実装された回路基板５１が一体化されたブラシレスモータに、雑音除去用コイル４５及びコイル群７１の少なくとも一方を設けてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００６０】
【図１】送風装置の断面図。
【図２】第１実施形態のモータ本体の概略構成図。
【図３】第１実施形態の雑音除去用コイルと永久磁石との関係を説明するための説明図。
【図４】第２実施形態のモータ本体の概略構成図。
【図５】単相コイルにて発生する誘起電圧とロータの回転位置との関係を示すグラフ。
【図６】別の形態のモータ本体の概略構成図。
【図７】別の形態のモータ本体の概略構成図。
【図８】別の形態のモータ本体の概略構成図。
【図９】別の形態のモータ本体の概略構成図。
【符号の説明】
【００６１】
１０，７０…ブラシレスモータ、２０…ステータ、２３…駆動用コイル、３０…ロータ、３２…永久磁石、４１…ティース、４５，８１…雑音除去用コイル、５２…励磁回路を構成する回路素子、７１，９１〜９３…雑音除去用コイルとしてのコイル群、７１ｕ〜７１ｗ，９１ｕ〜９１ｗ，９２ｕ〜９２ｗ，９３ｕ〜９３ｗ…単相コイル。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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