(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
蒸発器（６）出口側の低圧冷媒の温度と圧力とに対応して作動する過熱度応動機構（９）と、
前記過熱度応動機構（９）に連動して作動する作動棒（１０）と、
前記蒸発器（６）入口側に設けられ、前記作動棒（１０）の軸方向に伸びるように形成された絞り通路（７）と、
前記作動棒（１０）によって前記絞り通路（７）の開口面積を調整する弁体（８）と、
前記作動棒（１０）に拘束力を付与するリング状防振バネ部材（１１）と、
前記絞り通路（７）出口側に設けられ、前記作動棒（１０）の軸方向に直交する方向に伸びるように形成されて前記絞り通路（７）通過後の冷媒を前記蒸発器（６）入口側に流入させる冷媒通路（５ｃ）とを備え、
前記リング状防振バネ部材（１１）は、弾性を有する環状部（１１ａ）と、該環状部（１１ａ）から内方へ切り起こされるとともに前記作動棒（１０）に対して径方向の拘束力を付与する複数の防振バネ（１１ｂ）とを有しており、
前記作動棒（１０）は、前記リング状防振バネ部材（１１）が嵌合される太軸部（１０ａ）と、前記弁体（８）と接触する細軸部（１０ｂ）と、前記太軸部（１０ａ）と前記細軸部（１０ｂ）とを接続するテーパ部（１０ｃ）とを有しており、
前記テーパ部（１０ｃ）は、前記冷媒通路（５ｃ）内に位置付けられており、
前記作動棒（１０）の軸方向と前記テーパ部（１０ｃ）のテーパ面とのなすテーパ角（θ）が、３５°以上かつ４０°以下であって、
前記弁体（８）が前記絞り通路（７）入口を閉弁しているときの前記作動棒（１０）の軸方向断面において、前記太軸部（１０ａ）と前記テーパ部（１０ｃ）との接続部から、前記テーパ面が形成する直線と前記絞り通路（７）から噴出した冷媒が衝突する側の前記冷媒通路（５ｃ）の内壁面との交点へ至る距離を衝突距離（Ａ）としたときに、前記衝突距離（Ａ）が２ｍｍ以上になっていることを特徴とする膨張弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷凍サイクルに適用される膨張弁に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、特許文献１に、蒸発器出口側の低圧冷媒の温度と圧力とに対応して作動する過熱度応動機構を備え、この過熱度応動機構の駆動力を作動棒を介して弁体に伝達して絞り通路の開口面積を変化させる膨張弁が開示されている。そして、絞り通路の開口面積を変化させることで蒸発器出口側冷媒の過熱度が予め定めた所定範囲になるように、蒸発器へ流入させる冷媒流量を調整している。
【０００３】
さらに、この特許文献１の膨張弁では、作動棒をリング状防振バネ部材によって支持し、リング状防振バネ部材によって作動棒に作動軸径方向の拘束力を付与することで、高圧冷媒の圧力変動によって生じる弁体の不安定な動作を抑制している。
【０００４】
また、作動棒は細軸部、太軸部および細軸部と太軸部とを接続するテーパ部を有しており、このテーパ部によって作動棒とリング状防振バネ部材との組付性を向上している。さらに、テーパ部は、弁体を通過して蒸発器に供給される冷媒が通過する冷媒通路内に位置するように配置されている。
【特許文献１】特開２００４−２９３７７９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、特許文献１には上記のテーパ部の形状について一切記述されていない。しかし、本発明者の検討によれば、テーパ部の形状によって冷媒通過音が増加すること、および、作動棒とリング状防振バネ部材との組付性が悪化することが判明している。
【０００６】
本発明は上記点に鑑み、作動棒とリング状防振バネ部材と組付性の確保と冷媒通過音の抑制の両立を図ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、以下の実験的知見に基づいて案出されたものである。本発明者は、図２に示すように、作動棒（１０）の作動軸方向とテーパ部（１０ｃ）のテーパ面とのなす角度であるテーパ角（θ）、および作動棒（１０）と弁体（８）の接触部から細軸部（１０ｂ）とテーパ部（１０ｃ）との接続部までのテーパ開始長さ（Ｂ）を変更して、テーパ角（θ）およびテーパ開始長さ（Ｂ）と冷媒通過音との関係を調査した。
【０００８】
なお、図２（ａ）は、後述する図１のＣ部の拡大断面図であり、この断面は作動棒（１０）の中心線と冷媒通路（５ｃ）の中心線によって決定される面である。また、図２（ｂ）は図２（ａ）の左側面図である。従って、図２（ａ）は図２（ｂ）のＤ−Ｄ断面となる。
【０００９】
図３は、テーパ角（θ）と冷媒通過音の騒音レベルとの関係を示したグラフであり、図３によれば、テーパ角（θ）が３５°以下になると、冷媒通過音の騒音レベルが増加することが判る。なお、この調査では、テーパ開始長さ（Ｂ）は６．５ｍｍとしている。
【００１０】
また、図４は、テーパ開始長さ（Ｂ）と冷媒通過音の騒音レベルの関係を示したグラフであり、図４によれば、テーパ開始長さ（Ｂ）が長くなると冷媒通過音の騒音レベルが増加することが判る。なお、この調査では、テーパ角（θ）は２０°としている。
【００１１】
これらの結果より、矢印Ｅに示す絞り通路（７）から噴出した冷媒が速度を減衰することなく冷媒通路（５ｃ）の壁面に衝突すると冷媒通過音が増大することが判明した。従って、冷媒通過音を抑制するためには、太軸部（１０ａ）とテーパ部（１０ｃ）との接続部から、冷媒が衝突する冷媒通路（５ｃ）の内壁面までの衝突距離（Ａ）を充分に確保して、噴出冷媒の衝突時の速度を充分に減衰すればよいことが判った。
【００１２】
そこで、上記実験時のテーパ角（θ）とテーパ開始長さ（Ｂ）より衝突距離Ａを算出して、衝突距離（Ａ）と冷媒通過音の騒音レベルとの関係を整理したところ、図５に示すように、衝突距離を２ｍｍ以上にすれば冷媒通過音が抑制できることが判明した。
【００１３】
なお、本発明における衝突距離（Ａ）は、図２に示すように、図２（ａ）の断面上で絞り通路（７）から噴出した冷媒が太軸部（１０ａ）とテーパ部（１０ｃ）との接続部を離れるポイント（Ｆ）から、ポイント（Ｆ）よりテーパ角（θ）に沿って延長した延長線と絞り通路から噴出した冷媒が衝突する側の冷媒通路（５ｃ）の内壁面とが交差するポイント（Ｇ）までの距離を意味する。
【００１４】
この冷媒通路（５ｃ）は円形断面をもつので、図２（ａ）の紙面手前側および奥側では、より短い距離で冷媒が壁面に衝突する。本発明者らの実験では、図示の断面における衝突距離（Ａ）、すなわち絞り通路から見て、冷媒通路（５ｃ）の最深部までの距離を代表的に衝突距離（Ａ）としている。
【００１５】
一方、作動棒（１０）とリング状防振バネ部材（１１）との組付性についても調査したところ、テーパ角（θ）が４０°以下で組付性が良好であることが判明した。
【００１６】
テーパ角（θ）が４０°以下であれば、作動棒（１０）をリング状防振バネ部材（１１）に挿入する際、テーパ部（１０ｃ）において作動棒（１０）の径が徐々に広がるので、リング状防振バネ部材（１１）の拘束力も徐々に増加する。従って、リング状防振バネ部材（１１）の拘束力が急激に増加しないので、リング状防振バネ部材（１１）を容易に太軸部（１０ａ）に嵌合できる。
【００１７】
上記の知見に基づいて、本発明では、蒸発器（６）出口側の低圧冷媒の温度と圧力とに対応して作動する過熱度応動機構（９）と、過熱度応動機構（９）に連動して作動する作動棒（１０）と、蒸発器（６）入口側に設けられ、作動棒（１０）の軸方向に伸びるように形成された絞り通路（７）と、作動棒（１０）によって絞り通路（７）の開口面積を調整する弁体（８）と、作動棒（１０）に拘束力を付与するとともに、作動棒（１０）を支持するリング状防振バネ部材（１１）と、絞り通路（７）出口側に設けられ、作動棒（１０）の軸方向に直交する方向に伸びるように形成されて絞り通路（７）通過後の冷媒を蒸発器（６）入口側に流入させる冷媒通路（５ｃ）とを備え、リング状防振バネ部材（１１）は、弾性を有する環状部（１１ａ）と、該環状部（１１ａ）から内方へ切り起こされるとともに作動棒（１０）に対して径方向の拘束力を付与する複数の防振バネ（１１ｂ）とを有しており、作動棒（１０）は、リング状防振バネ部材（１１）に支持される太軸部（１０ａ）と、弁体（８）と接触する細軸部（１０ｂ）と、太軸部（１０ａ）と細軸部（１０ｂ）とを接続するテーパ部（１０ｃ）とを有しており、テーパ部（１０ｃ）は、冷媒通路（５ｃ）内に位置付けられており、作動棒（１０）の軸方向とテーパ部（１０ｃ）のテーパ面とのなすテーパ角（θ）が３５°以上かつ４０°以下であって、弁体（８）が絞り通路（７）入口を閉弁しているときの作動棒（１０）の軸方向断面において、太軸部（１０ａ）とテーパ部（１０ｃ）との接続部から、テーパ面が形成する直線と絞り通路（７）から噴出した冷媒が衝突する側の冷媒通路（５ｃ）の内壁面との交点へ至る距離を衝突距離（Ａ）としたときに、衝突距離（Ａ）が２ｍｍ以上になっている膨張弁を特徴とする。
【００１８】
これによれば、テーパ角（θ）が３５°以上かつ４０°以下になっているので、作動棒（１０）とリング状防振バネ部材（１１）との組付性を確保できるとともに、衝突距離（Ａ）が２ｍｍ以上になっているので、図２に示したように、効果的に冷媒通過音を抑制することができる。
【００２０】
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
図１、２により、本発明の一実施形態について説明する。図１は本発明の膨張弁を車両用空調装置の冷凍サイクル１に適用した場合の断面図である。
【００２２】
まず、冷凍サイクル１は、図示しないエンジンにより駆動されて冷媒を吸入、圧縮して吐出する圧縮機２と、圧縮機２吐出冷媒を放熱させて凝縮させる凝縮機３と、凝縮機３下流側の液相冷媒を貯めるレシーバ４と、レシーバ４からの液相冷媒を気液二相冷媒に減圧膨張させる膨張弁５と、膨張弁５にて減圧された冷媒を蒸発させる蒸発器６によって構成されている。
【００２３】
膨張弁５は、冷媒通路が形成されるとともにハウジングの機能を有するボデー５ａを有している。このボデー５ａには高圧の液相冷媒が流入する高圧冷媒通路５ｂ、絞り通路７で減圧膨張された気液二相冷媒を蒸発器６入口側に流入させる低圧側冷媒通路５ｃおよび蒸発器６下流側の気相冷媒が通過する気相冷媒通路５ｄ等が設けられている。なお、本実施形態では、低圧側冷媒通路５ｃは直径５ｍｍの円筒形状になっている。
【００２４】
さらに、ボデー５ａには、低圧側冷媒通路５ｃの軸方向に直交する方向に伸びるように絞り通路７が形成されている。絞り通路７は冷媒通路面積を絞って冷媒を減圧膨張させる通路である。また、絞り通路７の高圧側冷媒通路５ｂ側には弁体８が収容される弁室８ｂが形成されている。この絞り通路７および弁室８ｂを介して、高圧側冷媒通路５ｂと低圧側冷媒通路５ｃとが連通している。
【００２５】
弁室８ｂ内には、絞り通路７の開口面積を調整する弁体８が収容されており、この弁体８は球状のボールバルブである。また弁体８には、支持部材８ｃを介して、絞り通路７を閉弁させる方向にコイルバネ８ａによって荷重がかけられている。
【００２６】
また、コイルバネ８ａはカバー８ｄをボデー５ａへかしめ固定することで固定されている。なお、カバー８ｄとボデー５ａはＯ−リング８ｅを介して固定されているので、かしめ部から冷媒が漏れないようになっている。
【００２７】
また、ボデー５ａの上部には蒸発器６出口側冷媒の温度と圧力に対応して作動する過熱度応動機構９が配置されている。過熱度応動機構９は内部がダイアフラム９ｄによって区画され、上部圧力室９ｃと下部圧力室９ｃ’とが形成されている。
【００２８】
上部圧力室９ｃは内部に冷媒が封入された状態で密閉されており、下部圧力室９ｃ’は気相冷媒通路５ｄと連通しており、下部圧力室９ｃ’の冷媒圧力は蒸発器６出口冷媒圧力になる。また、下部圧力室９ｃ’にはダイアフラム９ｄに当接するように円盤部９ｅが配置されている。さらに、この円盤部９ｅには作動棒１０が接続されている。
【００２９】
作動棒１０は、気相冷媒通路５ｄを貫通し、さらに、ボデー５ａに設けられた貫通孔５ｅを介して低圧側冷媒通路５ｃを貫通して絞り通路７内部を絞り通路と同軸方向に伸びて、円盤部９ｅ接続側端部の反対側の端部で弁体８に当接する細長形状になっており、軸方向に摺動可能に配置されている。
【００３０】
従って、ダイアフラム９ｄの変位に連動して円盤部９ｅが変位すると、作動棒１０も変位するようになっている。つまり、作動棒１０は過熱度応動機構９に連動して作動する。さらに、貫通孔５ｅは作動棒１０が摺動する際のガイドとして機能する。
【００３１】
作動棒１０は、円盤部９ｅとの接続部から低圧側冷媒通路５ｃ内部までが太軸部１０ａになっており、低圧側冷媒通路５ｃ内部から弁体８当接部までが細軸部１０ｂになっており、さらに、低圧側冷媒通路５ｃ内部で太軸部１０ａと細軸部１０ｂとを接続するテーパ部１０ｃを有している。
【００３２】
従って、テーパ部１０ｃは低圧側冷媒通路５ｃ内部に位置付けられることになる。これにより、太軸部１０ａが貫通孔５ｅにガイドされる際のガイド長さを確保するとともに絞り通路７を閉塞しないようにしている。
【００３３】
太軸部１０ａは、ボデー５ａに設けられた貫通孔５ｅと同軸状に設けられた孔部５ｆに嵌合固定されたリング状防振バネ部材１１によって、作動軸径方向の拘束力を付与されながら支持されている。ここで、図６により、リング状防振バネ部材１１の詳細について説明する。
【００３４】
リング状防振バネ部材１１は、略円環状の形状をしており、弾性的に外径を変形できる環状部１１ａ、環状部１１ａの内面に形成された平板状の３枚の防振バネ１１ｂを有している。環状部１１ａは、孔部５ｆ内壁に弾性的に接触することで、リング状防振バネ部材１１全体をボデー５ａに固定する機能を果たす。
【００３５】
また、防振バネ１１ｂは環状部１１ａの切欠き部１１ｃを切り起こして形成されたもので、先端部に球面部１１ｄを有している。この球面部１１ｄが作動棒１０の太軸部１０ａに点接触しながら、作動棒１０の作動軸径方向の拘束力を付与するとともに、作動棒１０を支持する。
【００３６】
従って、リング状防振バネ部材１１は、作動棒１０に向かってほぼ放射状もしくは接線方向に沿って伸びる複数の腕部としての防振バネ１１ｂを提供している。これら防振バネ１１ｂは、作動棒１０の太軸部１０ａの外周表面に当接し、太軸部１０ａに向けて押し付けられている。このため、防振バネ１１ｂは、作動棒１０の上下方向への移動をその当接部のすべりによって許容しつつ、作動棒１０の径方向移動を抑制する。
【００３７】
次に、テーパ部１０ｃは太軸部１０ａと細軸部１０ｂとを接続する機能を有するとともに、作動棒１０とリング状防振バネ部材１１とを組付ける際の組付性を向上させる機能を有する。つまり、作動棒１０の細軸部１０ｂは、リング状防振バネ部材１１の防振バネ１１ｂに接触しないか、あるいは防振バネ１１ｂを大きく外側へ広げるほどに大径ではないので、容易にリング状防振バネ部材１１を通過させることができる。
【００３８】
さらに、テーパ部１０ｃで作動棒１０の径が徐々に広がると、リング状防振バネ部材１１の拘束力が徐々に増加するが、リング状防振バネ部材１１の拘束力が急激に増加することがないので、容易にテーパ部１０ｃを通過できる。その結果、リング状防振バネ部材１１を容易に太軸部１０ａに嵌合できる。
【００３９】
この実施形態では、防振バネ１１ｂが腕状、あるいは作動棒１０のほぼ接線方向に伸びる片持ち梁状と呼びうる形状に形成さている。このため、テーパ部１０ｃによってそれら防振バネ１１ｂが徐々に押し広げられることで、防振バネ１１ｂの上下方向あるいはねじれ方向への望ましくない変形が抑制される。
【００４０】
さらに、テーパ部１０ｃで作動棒１０の径が徐々に広がると、防振バネ１１の拘束力が徐々に増加するが、防振バネ１１の拘束力が急激に増加することがないので、容易にテーパ部１０ｃを通過できる。その結果、リング状防振バネ部材１１を容易に太軸部１０ａに嵌合できる。
【００４１】
前述の如く、図２（ａ）に示すテーパ部１０ｃのテーパ角θが４０°以下であれば、組付性が向上することが判明しているので、本実施形態では、テーパ角θを３８°に設定している。
【００４２】
さらに、テーパ部１０ｃは、図２（ａ）の矢印Ｅに示すように、絞り通路７から噴出した冷媒が低圧側冷媒通路５ｃへ流入する際の冷媒流れガイドの役割も果たす。従って、前述の如く、冷媒通過音の抑制に寄与する。そこで、本実施形態では、図２（ａ）に示すテーパ開始長さＢを６．５ｍｍとして、衝突距離Ａを、弁体８が絞り通路７を閉弁する状態で、２．２５ｍｍとなるように調整している。
【００４３】
以上のような構成において、本実施形態の冷凍サイクルを作動について説明する。まず、圧縮機２にエンジンより駆動力が伝達されると、圧縮機２が冷媒を吸引・圧縮して吐出する。圧縮機２から吐出された冷媒は、凝縮器３において空気と熱交換して冷却され、凝縮する。凝縮器３流出冷媒はレシーバ４に流入し、レシーバ４に液相冷媒が貯まる。レシーバ４に貯まった液相冷媒は、高圧側冷媒通路５ｂから膨張弁５へ流入する。
【００４４】
そして、膨張弁５では、絞り通路７の開口面積を変化させて、蒸発器６出口側冷媒の過熱度が所定の範囲になるように、冷媒を蒸発器６へ流入させる。ここで、膨張弁５における絞り通路７の開口面積の調整について説明する。
【００４５】
本実施形態の膨張弁５においては、まず、気相冷媒通路５ｄへ流入した蒸発器６出口側冷媒温度が作動棒１０の太軸部１０ａを介して、上部圧力室９ｃに伝達される。上部圧力室９ｃには冷媒が封入されているので、上部圧力室９ｃは太軸部１０ａを介して伝達された温度に応じた冷媒飽和蒸気圧力になる。一方、下部圧力室９ｃ’は、気相冷媒通路５ｄと連通しているので、蒸発器６出口側冷媒圧力となる。
【００４６】
ここで、蒸発器６出口側冷媒の温度が上昇して所定の過熱度を有すると、作動棒１０の太軸部１０ａを介して、上部圧力室９ｃに伝達される温度も高くなる。そのため、上部圧力室９ｃ内部の冷媒飽和蒸気圧力が上昇する。
【００４７】
その結果、上部圧力室９ｃの圧力が下部圧力室９ｃ’の圧力よりも上昇して、ダイアフラム９ｄが作動棒１０を押し下げる方向に荷重をかける。このため、作動棒１０の細軸部１０ｂ先端に当接する弁体８には、絞り通路７の開口面積を開弁させる方向に荷重がかかる。
【００４８】
そして、ダイアフラム９ｄが作動棒１０に作用する荷重が、コイルバネ８ａが弁体８にかける荷重よりも大きくなると、作動棒１０が押し下げられ、絞り通路７の開口面積が増加する。これにより、低圧側冷媒通路５ｃを介して蒸発器６へ流出される冷媒量が増加する。その結果、蒸発器６出口側冷媒の温度が低下する。
【００４９】
ここで、本実施形態では、図２（ａ）に示す衝突距離Ａを、弁体８が絞り通路７を閉弁する状態で、２．２５ｍｍとなるようにしているので、開弁時には必ず２．２５ｍｍ以上の衝突距離Ａを確保できる。その結果、前述の如く、流体作動音の抑制を図ることができる。
【００５０】
逆に、蒸発器６出口側冷媒圧力の温度が低下して、所定の過熱度を有していない場合は、ダイアフラム９ｄが作動棒１０を押し下げる方向に荷重をかけない。このため、弁体８には、コイルバネ８ａによって絞り通路７の開口面積を閉弁させる方向の荷重がかかる。これにより、絞り通路７の開口面積が縮小して、低圧側冷媒通路５ｃを介して蒸発器６へ流出される冷媒量が低下する。その結果、蒸発器６出口側冷媒の温度が上昇する。
【００５１】
上記のように膨張弁５では、過熱度応動機構９に連動して作動棒１０が弁体８に荷重をかけることで、蒸発器６出口側冷媒は予め定めた所定範囲の過熱度を有するように蒸発器６流入冷媒量を調整している。さらに、コイルバネ８ａの設定荷重によって調整する過熱度の所定範囲を設定することができる。
【００５２】
そして、膨張弁５の低圧側冷媒通路５ｃから蒸発器６へ流入した冷媒は、蒸発器６において蒸発する際に、車室内へ送風される空気から吸熱して、車室内送風空気を冷却する。そして、蒸発器６流出冷媒は、膨張弁５の気相冷媒通路５ｄを通過して、再び圧縮機２に吸入される。
【００５３】
以上のように、本実施形態では、テーパ角θを３８°に設定し、衝突距離Ａを、弁体８が絞り通路７を閉弁する状態で、２．２５ｍｍとなるようにしているので、作動棒１０とリング状防振バネ部材１１と組付性の確保と冷媒通過音を抑制の両立を図ることができる。この実施形態によると、冷房負荷として高負荷あるいは中負荷（夏あるいは春秋ごろ）のアドリング運転時の冷媒流量において、特に冷媒通過音低減の効果が大きい。
【００５４】
（他の実施形態）
上記の実施形態では、テーパ角θを３８°に設定しているが、３５°以上４０°以下の範囲に設定しても同様の効果を得ることができる。テーパ角θを縮小することで、より一層、組付性が良好となる。
【００５５】
また、上記の実施形態では、弁体８としてボールバルブを採用しているが、ポペットバルブ等の他の形状の弁体を採用してもよい。
【図面の簡単な説明】
【００５６】
【図１】一実施形態の膨張弁の断面図である。
【図２】（ａ）は図１のＣ部拡大断面図であり、（ｂ）は（ａ）の左側面図である。
【図３】テーパ角θと騒音レベルの関係を示すグラフである。
【図４】テーパ開始長さＢと騒音レベルの関係を示すグラフである。
【図５】衝突距離Ａと騒音レベルの関係を示すグラフである。
【図６】リング状防振バネ部材の斜視図である。
【符号の説明】
【００５７】
５ｃ…低圧側冷媒通路、６…蒸発器、７…絞り通路、８…弁体、９…過熱度応動機構、
１０…作動棒、１０ａ…太軸部、１０ｂ…細軸部、１０ｃ…テーパ部、
１１…リング状防振バネ部材。
【図１】
0004834391.tif 000002
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
0004834391.tif 000007