(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
重質炭化水素油を、下記触媒（１）が充填された第１の反応装置において水素存在下、触媒（１）と接触させて第１段階の水素化処理を行い、次いで第１段階で得られた水素化処理油を、下記触媒（２ａ）または触媒（２ｂ）が充填された第２の反応装置において水素存在下、触媒（２ａ）または触媒（２ｂ）と接触させて第２段階の水素化処理を行うことを特徴とする重質炭化水素油の水素化処理方法。
触媒（１）：多孔質のアルミナ担体に、触媒重量を基準として周期表の第６Ａ族金属の酸化物が７〜２０重量％、周期表の同第８族金属の酸化物が０.５〜６重量％の量で担持され、触媒の(a) 比表面積が１００〜１８０ｍ2／ｇ、(b) 全細孔容積が０.５５ｍｌ／ｇ以上であり、触媒の細孔分布径が全細孔容積を基準として(c1)直径が２００Å以上の細孔容積の割合が全細孔容積の５０％以上、(c2) 直径が２０００Å以上の細孔容積の割合が全細孔容積の１０〜３０％、(c3) 直径が１００００Å以上の細孔容積の割合が全細孔容積の０〜１％である水素化処理用触媒、
触媒（２ａ）：多孔質アルミナ担体に触媒重量を基準として周期表の第６Ａ族金属の酸化物が７〜２０重量％、周期表の第８族金属の酸化物が０.５〜６重量％の量で担持され、触媒の(a) 比表面積が１００〜１８０ｍ2／ｇ、(b) 全細孔容積が０.５５ｍｌ／ｇ以上であり、触媒の細孔分布径が全細孔容積を基準として (d1) 直径が１００〜１２００Åの細孔容積の割合が全細孔容積の８５％以上、(d2) 直径が４０００Å以上の細孔容積の割合が全細孔容積の０〜２％、(d3)直径が１００００Å以上の細孔容積の割合が全細孔容積の０〜１％である水素化処理用触媒、
触媒（２ｂ）：シリカ量として３.５重量％以上含むシリカ−アルミナ担体に触媒重量を基準として周期表の第６Ａ族金属の酸化物が７〜２０重量％、周期表の第８族金属の酸化物が０.５〜６重量％、周期表の第１Ａ族金属の酸化物が０.１〜１重量％の量で担持され、触媒の(a) 比表面積が１５０ｍ2／ｇ以上、(b) 全細孔容積が０.５５ｍｌ／ｇ以上であり、触媒の細孔分布径が全細孔容積を基準として (d1)直径が１００〜１２００Åの細孔容積の割合が全細孔容積の７５％以上、(d2) 直径が４０００Å以上の細孔容積の割合が全細孔容積の０〜２％、(d3) 直径が１００００Å以上の細孔容積の割合が全細孔容積の０〜１％の水素化処理用触媒。
【請求項２】
重質炭化水素油が、減圧残油留分を８０重量％以上含む重質油である請求項１記載の方法。
【請求項３】
第１段階及び第２段階において、温度３５０〜４５０℃、圧力５〜２５MPaの条件下で、水素化処理を行う、請求項１又は２記載の方法。
【請求項４】
重質炭化水素油を沸騰床の様態で水素化処理触媒と接触させる請求項１〜３のいずれか１項に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、重質油の炭化水素油の水素化処理方法で、特に炭化水素油の中でも重質な留分である減圧残査油の処理に置いて高性能を発揮する触媒組み合わせ方法に関する。より詳しくは、硫黄、金属、アスファルテン等の夾雑物（不純物）を多量に含有する重質の炭化水素油を、機能の異なる触媒同士を組み合わせて用いることにより、目的とする水素化脱硫（HDS）、水素化脱金属（HDM）及び水素化脱アスファルテン(asphaltene removal)を進めながら、且つ装置運転時に熱交換器に堆積して運転の障害となるセディメントを抑制できる水素化処理方法に関するものである。ひいては経済的付加価値の高い軽質油を効率的に生成できるという利点を持つ。
【０００２】
【従来の技術】
石油精製時に生じる、例えば５３８℃以上の沸点を有する成分を５０重量％以上含むような常圧残油(Atmospheric residue; AR)や９０重量％以上含む減圧残油(Vacuum Residue ; VR)は重質炭化水素油と呼ばれている。このような重質炭化水素油を水素化処理して、硫黄等の夾雑物の除去、並びに経済性の高い軽質油への転換を行って利用に供することが強く求められている。
【０００３】
水素化処理によって除去される対象の夾雑物として硫黄、残留炭素(Conradson Carbon Residue ; CCR)、各種金属、窒素、アスファルテンが挙げられるが、触媒などの改良によってこうした夾雑物を高度に除去できるようになった。
しかし、アスファルテンは縮合芳香族化合物の集合体であり、周囲の溶剤成分とバランス良く解け合っているので過度にアスファルテンを分解した場合、凝集して粒子状物質（スラッジ; sludge）や堆積物（セディメント; sediment ）が発生する。
【０００４】
かかるセディメントとは詳しくはShell Hot Filteration Solid Test(SHFST)により試料を試験することで測定される沈殿物であり(van Kerknoortらの文献、J.Inst.pet. 37 p.596-604(1951)参照)、通常の含有量は、精製工程中のフラッシュドラム缶出液から回収される沸点が３４０℃以上の生成物中において約０.１９〜１重量％程度であると言われている。
【０００５】
セディメントは、石油精製時に熱交換器や反応器等の装置に沈殿して堆積するので、流路を閉塞させ装置の運転に大きな支障をきたすおそれがある。特に減圧残査油を多く含む、より重質な重質炭化水素油の水素化処理においては、アスファルテン量が多い事によりセディメントの生成が顕著となる。このため、高度な水素化処理を達成しつつ、同時にセディメントの発生をできるだけ少なくすることが水素化処理用触媒の改良において新たな課題となっている。
【０００６】
本発明者らは、異なる機能を持つ触媒を組み合わせて用いることにより、それぞれの単独触媒よりも優れた性能を発揮することを見出した。すなわち、特定の細孔径を有する、異なる触媒を組み合わせて用いることにより、より重質な留分を含む減圧残査油に対し、高度な水素化処理を維持し、同時に運転時支障となるセディメントの発生を極力抑制し、経済的付加価値の高い製品白油を高い収率で生産できる方法を見出した。
【０００７】
より具体的には、第１段階で、アスファルテン分解、高脱金属用の触媒により、セディメントの生成原因となるアスファルテンを極力低減し、続いて第２段階（最終段階）で、高脱硫性能を示す触媒を配することで、所望の脱硫生成油を得ながら、セディメントの少ない水素化処理を行うことができる。
【０００８】
特公平７−６５０５５号公報には、硫黄不純物と金属性不純物を含む炭化水素の重質分を少なくとも２段階で変換させる水素化処理方法について開示されている。この技術では、第１段階で水素化脱金属として０.１〜５重量％の金属酸化物の触媒、続く第２段階で水素化脱硫として同じく金属酸化物として７〜３０重量％の金属酸化物の触媒で水素化処理する方法が提案されている。この方法によると第１段階で脱金属と水素化クラッキングとし、第２段階で入念な脱硫を行うことにより残査分を処理することがよいとされている。特に『ウニ状』の構造を持ったアルミナ凝集状態の触媒の組み合わせが顕著な結果を示している。しかし該特許によると、第１段階に供給される触媒成分量が低いため、第１段階で必要とされる脱金属機能は向上するものの、脱硫、水素化機能が低下し、このため第２段階で高脱硫機能が必要となりどうしても高い触媒成分量の触媒を必要とする。また第２段階で高脱硫機能を必要とするため、触媒の発熱を必要とするが、この時、分解率が進むことに伴いアスファルテン分の凝集を起こす。該特許の実施例からはアスファルテン凝集の防止策が十分でなく、その結果運転上支障がでるおそれがある。
【０００９】
特開平８−３２５５８０号公報には、重質石油原料の完全な接触水素化転化法について開示されている。この技術では第１段階にアルミナ・シリカ及びこれらの組み合わせから選ばれる担体物質に、カドミウム、クロム、コバルト、鉄、モリブデン、ニッケル、スズ、タングステン及びこれらの組み合わせから選ばれる活性金属酸化物を合計２〜２５重量％担持した触媒を供給し、反応温度４３８〜４６８℃、水素分圧１０５〜２４５kg／cm2、空間速度０.３〜１.０ (Vf/hr/Vr)である反応条件で反応させ、次いで第２段階で同様の触媒を供給し、反応温度３７１〜４２７℃、水素分圧１０５〜２４５kg／cm2、空間速度０.１〜０.８(Vf/hr/Vr)である反応条件で水素化転換する方法が記載されている。該特許では、重質石油原料のH-Oil(登録商標)接触水素化転化法であり、未反応残留分の処理に対しそれらの再循環によって解決を提案するものである。また、原料のより完全な水素化転換及び触媒の効果的な使用を達成するため、第１段階の反応器により高い反応温度及びより低い触媒活性を与え、第２段階の反応器により、低い反応温度及びより高い触媒活性を与えることによって、反応条件の改良された調和及び各段階の反応器に必要な触媒活性を備えるとしている。しかし、該特許に示されているような第１段階の高温反応は、アスファルテンの熱縮合を促進させ、一方で油の熱分解を伴って生成するレジン質などのフラグメントを安定化出来なくなり、第２段階で触媒の急激なコーク劣化を引き起こしかねない。また該特許による方法では、第２段階で引き起こされるアスファルテンの凝集、セディメント析出を防止するのに必ずしも適した触媒を使うことにはなっていないので、この点で運転時障害となるおそれがある。
【００１０】
特公平６−５３８７５号公報には、重質炭化水素液体供給原料の高転化用多段階接触方法が記載されている。第１段階では固定床または沸騰床反応器で、反応温度が４１５〜４５５℃で水素分圧が７０〜２１１kg／cm2、空間速度が０.２〜２.０、第２段階が沸騰床反応器で、反応温度が４１５〜４５５℃、同じく水素分圧が７０〜２１１kg／cm2、空間速度が０.２〜２.０である多段接触水素化処理方法が記載されている。用いることの出来る触媒は、アルミナ、シリカ及びこれらの組み合わせ群から選ばれた担体物質にカドミウム、クロム、コバルト、鉄、モリブデン、ニッケル、スズ、タングステン及びこれらの混合物から選ばれた活性金属酸化物を含有する触媒である。該特許では、高分解率とするため真空ボトムズを再循環させて高分解率の達成を図っているものの、高分解率運転時に支障となるアスファルテン凝集に対する防止策は示されておらず、運転時に問題となる。また使用触媒についても触媒に対する記載は、水素転化反応の促進に対して、あるいは高金属原料油の際には脱金属型触媒を第１段階反応で使用することとの内容があるだけで、実際の触媒の記載がない。触媒の記載に対し、該特許は不十分であるので、運転時支障となるセディメントの析出に対して効果的な結果が期待できるとは判断できない。
よってこれら先行技術による触媒組み合わせでは、重質炭化水素油の水素化分解で、脱硫、高分解を達成しながら運転制約となるセディメント生成を抑制する効果が十分であるとは言い難い。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、硫黄、残留炭素、金属、窒素、アスファルテン等の夾雑物を多量に含有する重質の炭化水素油、特に減圧残油留分を８０％以上含む重質油を高度に水素化処理して適度に除去できるよう機能を考慮した触媒を組み合わせて使用することにより効果的な水素化処理方法を提供することを目的とする。
特に、上述した従来技術では十分な解決がなされていない、アスファルテンの高度な分解除去、転化率の増加に随伴して起こるセディメントの低減に対し優れた触媒組み合わせを目的としている。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記問題点に鑑みて鋭意研究を重ねた結果、接触２段階水素化転化法において、第１段階で特定の細孔径分布を有する触媒を用いて重質炭化水素油中の夾雑物の低減、特に脱金属とアスファルテン凝集防止に効果的な脱アスファルテンを効率的に達成し、ついで第２段階で第１段階とは異なる特定の触媒組成、細孔径分布を有する触媒を用いることにより、高度な脱硫、水添反応を達成しつつ、アスファルテン凝集によるセディメント生成を抑制し、安定に運転できる重質油の接触水素化処理方法を見出し、本発明を完成するに至ったものである。
【００１３】
すなわち、第１段階である特定の細孔径分布を有する触媒を用い、さらに続く第２段階で、第１段階とは異なる特有の組成、細孔径分布を有する触媒を用いることにより、細孔径分布が異なる機能の異なった触媒同士の組み合わせによる相乗効果により、高度に脱硫、水添が進み、セディメントの低減により安定運転が可能となることを見出した。特に本発明によれば、重質な炭化水素油の水素化処理に対し、効果が見いだせる。
【００１４】
より具体的には、２段階よりなる反応装置において、第１段階にある特定の細孔径分布を有する触媒を供給し、セディメントの生成を促進させるアスファルテンの分解を高度に行わせ、適度に水添反応を行わせ、続く第２段階で、脱硫性能を向上させる触媒組成、細孔径分布の触媒を供給することで、脱硫を高度に達成しながら、セディメントを極力生成させない運転方法を提供する。また第１段階で高度にアスファルテンを除去することにより、第２段階の熱分解で触媒上に堆積する好ましくないコーク生成を抑え、性能低下を防ぐ効果をもたらす。
【００１５】
すなわち、本発明の水素化処理方法は、重質炭化水素油を、下記触媒（１）が充填された第１の反応装置において水素存在下、触媒（１）と接触させて第１段階の水素化処理を行い、次いで第１段階で得られた水素化処理油を、下記触媒（２ａ）または触媒（２ｂ）が充填された第２の反応装置において水素存在下、触媒（２ａ）または触媒（２ｂ）と接触させて第２段階の水素化処理を行うことを特徴とする重質炭化水素油の水素化処理方法である。
【００１６】
触媒（１）：多孔質のアルミナ担体に、触媒重量を基準として周期表の第６Ａ族金属の酸化物が７〜２０重量％、周期表の同第８族金属の酸化物が０.５〜６重量％の量で担持され、触媒の(a) 比表面積が１００〜１８０ｍ2／ｇ、(b) 全細孔容積が０.５５ｍｌ／ｇ以上であり、触媒の細孔分布径が全細孔容積を基準として(c1)直径が２００Å以上の細孔容積の割合が全細孔容積の５０％以上、(c2) 直径が２０００Å以上の細孔容積の割合が全細孔容積の１０〜３０％、(c3) 直径が１００００Å以上の細孔容積の割合が全細孔容積の０〜１％である水素化処理用触媒、
触媒（２ａ）：多孔質アルミナ担体に触媒重量を基準として周期表の第６Ａ族金属の酸化物が７〜２０重量％、周期表の第８族金属の酸化物が０.５〜６重量％の量で担持され、触媒の(a) 比表面積が１００〜１８０ｍ2／ｇ、(b) 全細孔容積が０.５５ｍｌ／ｇ以上であり、触媒の細孔分布径が全細孔容積を基準として (d1) 直径が１００〜１２００Åの細孔容積の割合が全細孔容積の８５％以上、(d2) 直径が４０００Å以上の細孔容積の割合が全細孔容積の０〜２％、(d3)直径が１００００Å以上の細孔容積の割合が全細孔容積の０〜１％である水素化処理用触媒、
【００１７】
触媒（２ｂ）：シリカ量として３.５重量％以上含むシリカ−アルミナ担体に触媒重量を基準として周期表の第６Ａ族金属の酸化物が７〜２０重量％、周期表の第８族金属の酸化物が０.５〜６重量％、周期表の第１Ａ族金属の酸化物が０.１〜１重量％の量で担持され、触媒の(a) 比表面積が１５０ｍ2／ｇ以上、(b) 全細孔容積が０.５５ｍｌ／ｇ以上であり、触媒の細孔分布径が全細孔容積を基準として (d1)直径が１００〜１２００Åの細孔容積の割合が全細孔容積の７５％以上、(d2) 直径が４０００Å以上の細孔容積の割合が全細孔容積の０〜２％、(d3) 直径が１００００Å以上の細孔容積の割合が全細孔容積の０〜１％の水素化処理用触媒。
【００１８】
また、重質炭化水素油が、減圧残油留分を８０重量％以上含む重質油であることを特徴とする。
また、第１段階及び第２段階において、温度３５０〜４５０℃、圧力５〜２５MPaの条件下で、水素化処理を行うこと、さらに重質炭化水素油を沸騰床の様態で水素化処理触媒と接触させることを特徴とする。
【００１９】
【発明の実施の形態】
〔Ｉ〕触  媒
本発明における水素化処理方法の第１段階で使用される水素化処理用触媒（「触媒（１）」）、及び第２段階で使用される水素化処理用触媒（「触媒（２ａ）」、「触媒（２ｂ）」）は、水素化活性を有する金属酸化物である触媒物質と当該触媒物質を担持する担体とから構成される。
本発明において触媒物質に使用される金属成分は、周期表（例えば、「岩波理化学辞典  第４版」、岩波書店（１９８７年発行）の見返し掲載の「元素の周期表  長周期型」を参照）の第６Ａ族金属及び第８族金属酸化物の２成分、または第６Ａ族金属、第８族金属及び第１Ａ族酸化物の３成分からなる金属成分組成物である。尚、かかる第６Ａ族、第８族、第１Ａ族は、１８族長周期型周期表（ＩＵＰＡＣ方式）の第６族、第８〜１０族、第１族にそれぞれ対応する。
【００２０】
本発明の触媒に使用される第８族金属としては鉄、ニッケル、コバルトから選ばれる少なくとも１種であるが、性能及び経済性の観点からコバルト、ニッケルが好ましく、中でもニッケルが好ましい。
また第６Ａ族金属としては、クロム、モリブデン、タングステンから選ばれる少なくとも１種であるが、性能及び経済性の観点からモリブデンが好ましい。
また、担体がシリカを含有するシリカ−アルミナ担体である場合（「触媒（２ｂ）」）に、第６Ａ族金属及び第８族金属に加えて使用される第１Ａ族金属としては、ナトリウムやカリウム等が挙げられるが、性能の点からナトリウムが好ましい。
【００２１】
完成後の触媒重量を基準（１００重量％）とした場合における上記の各金属酸化物の担持量は次のとおりである。
すなわち、触媒（１）、触媒（２ａ）及び触媒（２ｂ）に共通して担持される第６Ａ族金属酸化物は７〜２０重量％であり、８〜１６重量％が好ましい。かかる金属酸化物が７重量％未満では触媒性能の発現が不十分となり、一方、２０重量％を越えても触媒性能の増分はない。
【００２２】
また、触媒（１）、触媒（２ａ）及び触媒（２ｂ）に共通して担持される第８族金属酸化物は０.５〜６重量％であり、１〜５重量％が好ましい。０.５重量％未満では触媒性能の発現が不十分で、一方６重量％を越えても触媒性能の増分はない。
触媒（２ｂ）に担持される第１Ａ族金属酸化物は、０.１〜１重量％であり、好ましくは０.１〜０.５重量％である。０.１重量％未満では表面活性を制御するのに十分でなく、セディメント生成が増加し好ましくない。１重量％以上では、触媒性能の発現が不十分となる。
【００２３】
次に触媒を構成する担体について説明する。
触媒（１）及び触媒（２ａ）の担体は、工業的に生成される方法で得ることができる多孔質アルミナで、その代表としてアルミン酸ソーダ（アルミン酸ナトリウム）と硫酸アルミニウムを共沈させることにより得られるものを用いることができる。この際得られるゲル（擬ベーマイト）を、乾燥、成形、焼成してアルミナ担体として得る。
触媒（２ｂ）の担体はシリカ−アルミナ担体であり、シリカ源として水ガラス（ケイ酸ソーダ）を使用してアルミナ沈殿時に同時に共沈する方法で得ることもできるし、次工程の浸漬時に水溶性シリカ源の溶液を浸漬することでも良い。
【００２４】
担体の具体的な製造方法は以下のとおりである。
まず、水道水または温水を蓄えたタンクに、アルミン酸ソーダ、水酸化アンモニウムや水酸化ナトリウム等のアルカリ溶液を入れ、次いで硫酸アルミニウムや硝酸アルミニウム等の酸性アルミニウム溶液を用いて加混合を行う。触媒（２）の担体を製造する場合には、シリカ源として、予め水ガラスを蓄えたタンクとしてもよい。
混合溶液中の 水素イオン濃度（ｐＨ）は反応が進むにつれて変化するが、酸性アルミニウム溶液の添加が終了する時のｐＨが７〜９、混合時の温度は第一段階の触媒には７０〜８５℃、第二段階の触媒には６０〜７５℃であることが好ましい。また適当な大きさの細孔を得るため、保持時間は約０.５〜１.５時間が好ましく、特に４０分〜８０分が好ましい。かかる加混合の諸条件を適宜調整することで所望のアルミナ水和物、またはシリカ−アルミナのゲルが得られる。
【００２５】
次に得られたアルミナ水和物またはシリカ−アルミナゲルを溶液から分離した後、工業的に広く用いられている洗浄方法、例えば水道水や温水を用いて洗浄処理を行い、ゲル中の不純物を除去する。
次に混練機を用いてゲルの成形性を向上させた後、成型器にて所望の形状に成形する。金属成分を担持する前に、所望の形状に成形しておくことが好ましく、直径が０.９〜１ｍｍ、例えば０.９５ｍｍ、長さが２.５〜１０ｍｍ、例えば３.５ｍｍの円柱形状の粒子が好適である。
【００２６】
最後に、成形されたアルミナゲル、又はシリカ−アルミナゲルに乾燥及び焼成処理を施す。乾燥条件は、空気存在下で常温から２００℃の温度で、また焼成条件は、空気存在下で３００〜９５０℃、好ましくは６００〜９００℃の温度条件で、３０分間から２時間程度行う。また焼成処理時には水蒸気を導入して、アルミナ粒子、シリカ−アルミナ結晶の成長をコントロールすることもできる。
以上の製造方法によって、後述する完成触媒の比表面積や細孔分布とほぼ一致する性状を備えたアルミナ担体、またはシリカ−アルミナ担体を得ることができる。
なお、前述の混練し成形する工程において、成形助剤として酸、例えば硝酸、酢酸、蟻酸を添加し、あるいは水を添加してアルミナゲル、シリカ−アルミナゲル中の水分量を調整することにより、細孔分布の調整を適宜行うことも出来る。
【００２７】
触媒物質の金属成分を担持する前の担体の比表面積は、完成後の触媒において特定範囲の比表面積や細孔分布をもたらすために、触媒（１）のアルミナ担体は１００〜２００ｍ2／ｇ、特に１３０〜１７０ｍ2／ｇが好ましく、また全細孔容積が０.５〜１.２ｍｌ／ｇ、特に０.７〜１.１ｍｌ／ｇが好ましい。
一方、触媒（２ａ）のアルミナ担体、及び触媒（２ｂ）のシリカ−アルミナ担体の比表面積は、完成後の触媒において特定範囲の比表面積や細孔分布をもたらすために１８０〜３００ｍ2／ｇ、特に１８５〜２５０ｍ2／ｇが好ましく、また全細孔容積が０.５〜１.０ｍｌ／ｇ、特に０.６〜０.９ｍｌ／ｇが好ましい。
【００２８】
触媒（２ｂ）のシリカ−アルミナ担体におけるシリカ含有量は、触媒物質を含めた完成された触媒を基準として（１００重量％）として、３.５重量％以上、好ましくは４.５〜１０重量％である。３.５重量％未満では触媒性能の発現が不十分である。
【００２９】
本発明の触媒は以下に述べる方法で製造され完成する。
前記の触媒物質用の各種金属成分はアルカリ性または酸性の金属塩とし、この金属塩を水に溶解した浸漬液に、触媒（１）、触媒（２ａ）、触媒（２ｂ）の担体を浸漬し担持させる。この場合、金属塩２種又は３種からなる混合水溶液に浸漬して同時に担持させても良いし、あるいは個別に金属塩水溶液を調製して、浸漬して担持させても良い。また、浸漬液の安定化のために少量のアンモニア水、過酸化水素水、グルコン酸、洒石酸、クエン酸、リンゴ酸、ＥＤＴＡ（エチレンジアミン四酢酸）等を添加することが好ましい。
【００３０】
金属水溶液の第８族金属は、通常水溶性の炭酸塩または硝酸塩を使用し、例えば硝酸ニッケルの１０〜４０重量％水溶液であり、好ましくは ２５重量％水溶液が使用される。また、第６Ａ族金属は水溶性のアンモニウム塩を使用でき、例えばモリブデン酸アンモニウムの１０〜２５重量％水溶液であり、好ましくは１５重量％水溶液が使用される。
触媒（２ｂ）に特有の触媒金属成分である第１Ａ族金属は、水溶性の炭酸塩または硝酸塩を使用でき、例えば硝酸ナトリウムが使用される。
３０〜６０分間程度の時間、担体を金属塩水溶液に浸漬した後、空気気流下で常温〜２００℃の温度で、０.５〜１６時間程度乾燥を行い、次いで空気気流下で２００〜８００℃、好ましくは４５０〜６５０℃の加熱条件で１〜３時間程度焼成（か焼）を行って各金属酸化物が担持された触媒が完成する。
【００３１】
上述の製法により完成した細孔を多数有する多孔質触媒が、それらを組み合わせることによって所望の目的を達成するためには、以下の比表面積や細孔径分布を有することが重要である。
触媒（１）の比表面積は１００〜１８０ｍ2／ｇ、好ましくは１５０〜１７０ｍ2／ｇである。比表面積が１００ｍ2／ｇ未満では触媒性能が不十分となる。一方１８０ｍ2／ｇを越えると、所望の細孔径分布が得られないことが多く、仮に添加物などにより得られたとしても高い比表面積による水添活性の増加により、セディメントの増加を引き起こす。
触媒（２ａ）の比表面積は１００〜１８０ｍ2／ｇ、好ましくは１５０〜１７０ｍ2／ｇである。比表面積が１００ｍ2／ｇ未満では触媒性能が不十分となり、また、１８０ｍ2／ｇを超えても触媒成分の増分はない。
触媒（２ｂ）の比表面積は１５０ｍ2／ｇ以上、好ましくは１８５〜２５０ｍ2／ｇである。比表面積が１５０ｍ2／ｇ未満では触媒性能が不十分となる。
ここで比表面積は窒素(Ｎ2)吸着によるBET式で求められる比表面積である。
【００３２】
さらに水銀圧入法で測定される全細孔容積は、触媒（１）、触媒（２ａ）、触媒（２ｂ）に共通して０.５５ｍｌ／ｇ以上、好ましくは０.６〜０.９ｍｌ／ｇである。０.５５ｍｌ／ｇ未満では触媒性能が不十分となる。
ここで水銀圧入法による測定とは、例えばマイクロメリティクス(Micromeritics)社製の水銀多孔度測定機器「オートポア(Autopore)II」（商品名）を使用し接触角１４０度、表面張力４８０dyne／cmの条件下で測定して得られる値である。
【００３３】
さらに、触媒（１）では、直径が２００Å以上の容積の割合が全細孔容積の５０％以上、好ましくは６０〜８０％の範囲である（ここで本明細書において記号「Å」はオングストロームを表し１Å＝１０-10ｍである）。直径が２００Å以上の細孔の容積割合が全細孔容積の５０％未満では、触媒性能、特にアスファルテン分解性能の低下を招き、セディメントの生成の抑制が十分でない。なお、金属酸化物が担持される前の担体においては、該細孔の総容積割合は全細孔容積の４３％以上、好ましくは４５〜７０％の範囲である。
【００３４】
また、触媒（１）では、直径が２０００Å以上の細孔の容積割合が、全細孔容積の１０〜３０％である。かかる割合が１０％未満では、反応装置の最終出口で脱アスファルテン性能の低下を招き、セディメントの生成が多くなり、３０％を超えると触媒の機械強度が極端に低くなってもろくなり、商業使用において十分耐えることができない。
【００３５】
また特に減圧残査油の多い原料油を処理する場合、触媒（１）では、直径が１００〜１２００Åの細孔の総容積割合は前記全細孔容積を基準とした場合、８２％以下、特に８０％以下とすることが好ましい。かかる割合が８２％を超えると２０００Å以上の細孔の総容積割合が相対的に減少し、第１段階に必要とされる超重質留分の触媒細孔内拡散が不十分となることで減圧残査油留分の分解率の低下を招きやすくなるからである。
【００３６】
なお、触媒（１）では、その直径が５００〜１５００Åの細孔容積は０.２ｍｌ／ｇ未満が好ましい、０.２ｍｌ／ｇを超えた場合、脱硫、脱金属反応に有効な直径３００Å以下の細孔が相対的に減少することで、触媒性能が低下しやすくなるからである。さらに、直径３００Å以下の細孔が超重質成分で閉塞されやすくなることから触媒寿命の短命化も懸念されるからである。
さらに触媒（１）の細孔分布として、直径が１００Å以下の細孔容積の割合が全細孔容積の２５％以下が好ましい。２５％を超える場合には、アスファルテン以外の成分への水添が高度に進み、セディメントの生成が増える傾向がある。
【００３７】
触媒（２ａ）は、細孔分布径が全細孔容積を基準として (d1)直径が１００〜１２００Åの細孔容積の割合が８５％以上、より望ましくは８７％以上であることが好ましい。１００〜１２００Åの細孔容積の割合が８５％未満であると、脱硫、分解等の水素化反応が十分発揮されない。
触媒（２ｂ）は、細孔分布径が全細孔容積を基準として (d1)直径が１００〜１２００Åの細孔容積の割合が７５％以上、より望ましくは７８％以上であることが好ましい。１００〜１２００Åの細孔容積の割合が７５％未満であると、脱硫、分解等の水素化反応が十分発揮されない。
触媒（２ａ）および触媒（２ｂ）共に、直径が４０００Å以上の細孔容積の割合が０〜２％、 直径が１００００Å以上の細孔容積の割合が０〜１％とすることにより脱硫や水素化活性、特に減圧残査油留分の分解率の極端な低下を防ぐことが可能となる。
さらに触媒（２ａ）および触媒（２ｂ）共に、細孔分布として、直径が１００Å以下の細孔容積の割合が全細孔容積の２５％以下が好ましい。２５％を超える場合には、アスファルテン以外の成分への水添が高度に進み、セディメントの生成が増える傾向がある。
【００３８】
〔II〕水素化処理方法
本発明の水素化処理の対象とされる重質の炭化水素油は、石油系残査油、溶剤脱れき油、石炭液化油、頁岩油、タールサンド油、典型的には常圧残油(AR)や減圧残油(VR)やそれらの混合物、特に減圧残査油である。
特に、５３８℃以上で沸騰する成分を８０重量％以上、硫黄を３重量％以上、残留炭素を１０重量％以上、その他高濃度の金属が存在する夾雑物を含む重質油が、本発明の水素化処理の対象として好適であり、上記触媒の組み合わせることにより、夾雑物の除去や軽質油への転換を行うことができる。
水素化処理における反応装置は、固定床、移動床あるいは沸騰床を備えた一般的なものを使用できるが、反応温度を均一に保持できる沸騰床の様態で水素化処理を行うことが好ましい。
【００３９】
具体的には、直径０.９〜１.０ｍｍで長さ３.５ｍｍの円柱形状の触媒を反応装置に充填し、炭化水素油を液相中、全液空間速度(LHSV) ０.１〜３hr-1、好ましくは０.３〜２.０hr-1で導入し、一方、水素は炭化水素油との流量比(H2/Oil)３００〜１５００Nl／L、好ましくは６００〜１０００Nl／Lで導入し、圧力５〜２５MPa、好ましくは１４〜１９MPa、温度３５０〜４５０℃、好ましくは４００〜４４０℃の条件で反応させる。
なお、上記触媒（２ａ）及び触媒（２ｂ）を、第２段階の反応装置に混在させて第２段階の水素化処理を行ってもよい。
【００４０】
【実施例】
以下に示す実施例によって、本発明を更に具体的に説明する。ただし、下記実施例は本発明を限定するものではない。
〔Ｉ〕触媒の製造
▲１▼触媒Ａ（上記「触媒（１）」に相当）の製造
（ｉ）担体の製造
水道水を貯えたタンクに、アルミン酸ソーダ溶液、硫酸アルミニウム溶液を同時滴下し加混合を行った。混合時のｐＨを８.５、温度を７７℃、保持時間は７０分とした。かかる加混合によってアルミナ水和物のゲルが生じた。
前記工程で得られたアルミナ水和物のゲルを溶液から分離した後、温水を用いて洗浄処理を行い、ゲル中の不純物を除去した。
次いで、混練機を用いて２０分ほど混練してゲルの成形性を向上させた後、成型機にて直径０.９〜１ｍｍ、長さが３.５ｍｍの円柱形状に押出し成形した。最後に、成形したアルミナゲルを空気存在下１２０℃で１６時間かけて乾燥した後、８００℃で２時間焼成してアルミナ担体を得た。
【００４１】
（ii）触媒の製造
モリブデン酸アンモニウム四水和物 １７.５ｇ、硝酸ニッケル六水和物 ９.８ｇを添加したクエン酸溶液１００ｍｌに上記のアルミナ担体１００ｇを２５℃、４５分間浸漬し、金属成分担持担体を得た。
次いで担持担体を、乾燥機を使用して１２０℃で３０分間乾燥した後、６２０℃で１.５時間、キルンでか焼して触媒を完成させた。
製造した触媒Ａ中の各成分の量及び性状は下記の表１に示すとおりである。
【００４２】
▲２▼触媒Ｂ（上記「触媒（２ａ）」に相当）の製造
（ｉ）担体の製造
水道水を貯えたタンクに、アルミン酸ソーダ溶液、硫酸アルミニウム溶液を同時滴下し加混合を行った。混合時のｐＨを８.５、温度を６５℃、保持時間は７０分とした。かかる加混合によってアルミナ水和物のゲルが生じた。
前記工程で得られたアルミナ水和物のゲルを溶液から分離した後、温水を用いて洗浄処理を行い、ゲル中の不純物を除去した。
次いで、混練機を用いて２０分ほど混練してゲルの成形性を向上させた後、成型機にて直径０.９〜１ｍｍ、長さが３.５ｍｍの円柱形状に押出し成形した。
最後に、成形したアルミナゲルを空気存在下１２０℃で１６時間かけて乾燥した後、９００℃で２時間焼成してアルミナ担体を得た。
【００４３】
（ii）触媒の製造
モリブデン酸アンモニウム四水和物 １６.４ｇ、硝酸ニッケル六水和物 ９.８ｇを添加したクエン酸溶液１００ｍｌに上記のアルミナ担体１００ｇを２５℃、４５分間浸漬し、金属成分担持担体を得た。
次いで担持担体を、乾燥機を使用して１２０℃で３０分間乾燥した後、６００℃で１.５時間、キルンでか焼して触媒を完成させた。
製造した触媒Ｂ中の各成分の量及び性状は下記の表１に示すとおりである。
【００４４】
▲３▼触媒Ｃ（上記「触媒（２ｂ）」に相当）の製造
（ｉ）担体の製造
水道水を貯えたタンクに、アルミン酸ソーダ溶液を入れ、硫酸アルミニウム溶液を用いて加混合を行った。硫酸アルミニウム溶液の添加終了時にｐＨが８.５となるように添加し、混合時の温度を６４℃、保持時間は１.５時間とした。次にシリカ源の水ガラス（ケイ酸ソーダ）を混合した。水ガラスは、硫酸アルミニウム溶液と共に前記タンクに入れておいた。この時のアルミナゲル中のケイ酸ソーダ濃度を１.６重量％に設定した。
前記工程により得られたシリカ−アルミナ水和物のゲルを溶液から分離した後、温水を用いて洗浄処理を行い、ゲル中の不純物を除去した。
次いで、混練機を用いて１時間混練してゲルの成型性を向上させた後、成型機にて直径が０.９〜１ｍｍ、長さが３.５ｍｍの円柱形状に押出し成型した。
最後に成型したシリカ−アルミナゲルを空気存在下１２０℃で１６時間かけて乾燥させた後、８００℃の温度で２時間焼成し、シリカ−アルミナ担体を得た。得られた担体中のシリカ含有量は７重量％であった。
【００４５】
（ii）触媒の製造
モリブデン酸アンモニウム四水和物 １６.４ｇ、硝酸ニッケル六水和物 ９.８ｇ、硝酸ナトリウム ０.６６ｇ及び２５％アンモニア水５０ｍｌに上記のシリカ−アルミナ担体１００ｇを２５℃、４５分間浸漬し、金属成分担持担体を得た。
次いで担持担体を、乾燥機を使用して１２０℃で３０分間乾燥した後、５４０℃で１.５時間、キルンでか焼して触媒を完成させた。
製造した触媒Ｃ中の各成分の量及び性状は下記の表１に示すとおりである。
【００４６】
▲４▼触媒Ｄの製造
（ｉ）担体の製造
水道水を張ったタンクに、硫酸アルミニウム、アルミン酸ソーダ溶液を同時滴下し加混合を行った。混合時の温度は７０℃とし、滴下時ｐＨを７.５とした後、最終ｐＨを９.５とするまで更にアルミン酸ソーダを加えた。保持時間は７０分間である。得られたアルミナゲルを実施例１と同様の成形、焼成を行い、アルミナ粒子を得た。
【００４７】
（ii）触媒の製造
モリブデン酸アンモニウム四水和物 １７.２ｇ、硝酸ニッケル六水和物 ９.８ｇを添加したクエン酸水溶液１００ｍｌにアルミナ担体１００ｇを２５℃、４５分間浸漬し、実施例１と同様の条件で乾燥並びに焼成を行い、金属成分担持担体を得た。
製造した触媒Ｄ中の各成分の量及び性状は下記の表１に示すとおりである。
【００４８】
▲５▼触媒Ｅの製造
（ｉ）担体の製造
大きな細孔を有する担体を得るため次の方法で製造した。
触媒 Ｄで得られた担体を粉砕し、再度触媒 Ｄのアルミナゲルと混練後、実施例１と同様の成形、焼成を行い、所望の細孔径分布となるような触媒担体を得た。
【００４９】
（ii）触媒の製造
モリブデン酸アンモニウム四水和物 １７.２ｇ、硝酸ニッケル六水和物９.５ｇを添加したクエン酸水溶液１００ｍｌにアルミナ担体１００ｇを２５℃、４５分間浸漬し、比較例１と同様の条件で乾燥並びに焼成を行い、金属成分担持担体を得た。
製造した触媒Ｅ中の各成分の量及び性状は下記の表１に示すとおりである。
【００５０】
【表１】
0004773634.tif 000002
【００５１】
〔II〕水素化処理
表２に通油した原料油の性状を示した。この原料油は５３８℃を越える沸点を有する成分を約９３重量％含有し、硫黄含有量が約４.９重量％、全窒素含有量が約３３００重量ｐｐｍ、バナジウム含有量が１０９重量ｐｐｍ及びニッケル含有量が４６重量ｐｐｍ、ノルマルヘプタン不溶解分で示されるアスファルテン分を約 ８重量％含有するものである。
【００５２】
【表２】
0004773634.tif 000003
【００５３】
上記触媒Ａ、触媒Ｂ、触媒Ｃ、触媒Ｄ及び触媒Ｅを、表３に示した組み合わせで反応装置に充填し、それぞれについて水素化処理を行った。
表２に記載した性状の原料油を液相中、１６.０MPaで、全液空間速度(Liquid Hourly Space Velocity : LHSV) １.５hr-1及び平均温度 ４２７℃で、供給する水素と原料油の比（H2/Oil）を８００Nl／Lとして固定床に導入し、生成油を得た。
生成油を捕集し分析して水素化によって脱離された硫黄(Sulfur)、金属(バナジウム＋ニッケル)及びアスファルテン(Asp.)量を算出し、下記計算式に基づいて比活性(Relative Volume Activity; RVA)を求め、表３に示した。
比活性は、比較例１の触媒の水素化脱硫(HDS)、水素化脱金属(HDM)、及び水素化脱アスファルテン(HDAsp.)の各指数である
【００５４】
【数１】
0004773634.tif 000004
上記式中、
ｋは反応速度定数
ｒは反応次数
ｘは原料油中の硫黄、金属またはアスファルテンの含量
ｙは生成油中の硫黄、金属またはアスファルテン含量
なお、lnは自然対数の表記である。
【００５５】
触媒組み合わせ２段階方式の水素化処理方法の効果を検証するために、表３及び表４に示す触媒組み合わせて実験を行い評価した。
【００５６】
【表３】
0004773634.tif 000005
【００５７】
【表４】
0004773634.tif 000006
【００５８】
上記 表３及び表４の結果から明らかなように、実施例１及び実施例２は、より重質な留分を含む減圧残油留分の処理において、いろいろな組み合わせの比較例と比べ、高脱硫、高分解を維持しながら、同時に高脱金属、高アスファルテン分解を高度に達成することにより、石油精製過程において問題となるセディメントの低減を達成できることを示している。
【００５９】
【発明の効果】
本発明は、硫黄、残留炭素、金属、窒素、アスファルテン等の夾雑物を多量に含有する重質の炭化水素油、特に減圧残油留分を８０％以上含む重質油を高度に水素化処理して適度に除去できるよう機能を考慮し、異なる触媒を組み合わせて使用することにより高度に脱硫、水添反応を達成しながら、アスファルテン凝集によるセディメント生成を抑制できる。