(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
コンプレッサの回転軸と、この回転軸の周囲に設けられた固定の支持部分と、この固定の支持部分に支持された転がり軸受と、この転がり軸受により上記支持部分の周囲に回転自在に支持された、無端ベルトを掛け渡す為のプーリとを備え、上記転がり軸受は、外周面に玉の転動面と１点又は２点で接触する形状の内輪軌道を有する内輪と、内周面に玉の転動面と１点又は２点で接触する形状の外輪軌道を有する外輪と、これら内輪軌道と外輪軌道との間に転動自在に設けられた複数個の玉とを備え、これら内輪軌道と外輪軌道とのうちの少なくとも一方の軌道とこれら各玉の転動面とがそれぞれ２点ずつで接触する、単列で３点又は４点接触型のラジアル玉軸受であるコンプレッサ用プーリの回転支持装置に於いて、上記プーリの外周面で上記無端ベルトと接触する部分の幅方向中央部位置と上記ラジアル玉軸受の中心との軸方向距離であるオフセット量を、１mm以上でこのラジアル玉軸受のピッチ円直径の４０％以下とし、且つ、このラジアル玉軸受の単品時でのラジアル隙間を、このラジアル玉軸受のピッチ円直径の０．２％以下、又は上記各玉の直径の１．５％以下とすると共に、上記内輪軌道及び上記外輪軌道の溝深さを、上記各玉の直径の１８％以上、４０％以下とした事を特徴とするコンプレッサ用プーリの回転支持装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明に係るコンプレッサ用プーリの回転支持装置は、自動車用空気調和装置用のコンプレッサを構成するハウジング等の固定の部分に、このコンプレッサを回転駆動する為の従動プーリを回転自在に支持する為、このコンプレッサの回転駆動装置に組み込んだ状態で使用する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車用空気調和装置に組み込んで冷媒を圧縮するコンプレッサは、走行用エンジンにより回転駆動する。この為、このコンプレッサの回転軸の端部に設けた従動プーリと、上記走行用エンジンのクランクシャフトの端部に固定した駆動プーリとの間に無端ベルトを掛け渡し、この無端ベルトの循環に基づいて、上記回転軸を回転駆動する様にしている。
【０００３】
図７は、コンプレッサの回転軸１の回転駆動部分の構造を示している。この回転軸１は、図示しない転がり軸受により、ケーシング２内に回転自在に支持している。このケーシング２の端部外面に設けた、請求項に記載した支持部分に相当する支持筒部３の周囲に従動プーリ４を、複列ラジアル玉軸受５により、回転自在に支持している。この従動プーリ４は、断面コ字形で全体を円環状に構成しており、上記ケーシング２の端面に固定したソレノイド６を、上記従動プーリ４の内部空間に配置している。一方、上記回転軸１の端部で上記ケーシング２から突出した部分には取付ブラケット７を固定しており、この取付ブラケット７の周囲に磁性材製の環状板８を、板ばね９を介して支持している。この環状板８は、上記ソレノイド６への非通電時には、上記板ばね９の弾力により、図７に示す様に上記従動プーリ４から離隔しているが、上記ソレノイド６への通電時にはこの従動プーリ４に向け吸着されて、この従動プーリ４から上記回転軸１への回転力の伝達を自在とする。即ち、上記ソレノイド６と上記環状板８と上記板ばね９とにより、上記従動プーリ４と上記回転軸１とを係脱する為の電磁クラッチ１０を構成している。
【０００４】
上述の様な、複列ラジアル玉軸受５により従動プーリ４を回転自在に支持する構造の場合には、この従動プーリ４に掛け渡した無端ベルト１１からこの従動プーリ４に多少の偏荷重が加わった場合でも、上記複列ラジアル玉軸受５を構成する外輪１２の中心軸と内輪１３の中心軸とが不一致になる（傾斜する）事は殆どない。従って、上記複列ラジアル玉軸受５の耐久性を十分に確保すると共に、上記従動プーリ４の回転中心が傾斜する事を防止して、上記無端ベルト１１の偏摩耗を防止できる。
但し、上記複列ラジアル玉軸受５を使用する事に伴って、軸方向寸法が嵩む事が避けられない。従動プーリ４の回転支持部は、限られた空間内に設置しなければならない場合が多く、軸方向寸法が嵩む事は好ましくない。しかも、軸方向寸法が嵩む事に伴い、構成各部品のコストが嵩んでしまう。
【０００５】
上記従動プーリ４を支持する為の転がり軸受として、上述の様な複列ラジアル玉軸受５に代えて単列深溝型のラジアル玉軸受を使用すれば、軸方向寸法を短縮して限られた空間内への設置が容易になる。但し、単純な単列深溝型のラジアル玉軸受の場合には、上記従動プーリ４がモーメント荷重を受けた場合にこの従動プーリ４の傾斜を防止する為の力が小さく、上記ラジアル玉軸受を構成する外輪の中心軸と内輪の中心軸とが不一致になる程度が著しくなる。この結果、上記ラジアル玉軸受の耐久性が不十分になるだけでなく、上記従動プーリ４に掛け渡した無端ベルト１１に著しい偏摩耗が発生し易くなる。
【０００６】
この様な事情に鑑みて、従動プーリを支持する為に、単列で４点接触型のラジアル玉軸受を使用する事が、例えば特開平９−１１９５１０号公報、同１１−３３６７９５号公報に記載されている様に、従来から考えられている。図８〜９は、このうちの特開平９−１１９５１０号公報に記載された、従来構造の第２例を示している。
【０００７】
この従来構造の第２例では、金属板にプレス加工等による曲げ加工を施して成る従動プーリ４ａを、単列で４点接触型のラジアル玉軸受１４により、図示しない支持部分の周囲に回転自在に支持できる様にしている。このラジアル玉軸受１４は、互いに同心に支持された外輪１５及び内輪１６と、複数個の玉１７、１７とを備える。このうちの外輪１５の内周面には外輪軌道１８を、内輪１６の外周面には内輪軌道１９を、それぞれ全周に亙って形成している。これら各軌道１８、１９の断面形状はそれぞれ、上記各玉１７、１７の直径の１／２よりも大きな曲率半径を有する円弧同士を中間部で交差させた、所謂ゴシックアーチ状である。従って、上記各軌道１８、１９と上記各玉１７、１７の転動面とは、それぞれ２点ずつ、これら各玉１７、１７毎に合計４点ずつで接触する。
【０００８】
この様な４点接触型のラジアル玉軸受１４は、一般的な単列深溝型のラジアル玉軸受に比べてモーメント荷重に対する剛性が大きく、モーメント荷重を受けた場合でも上記外輪１５の中心軸と上記内輪１６の中心軸とがずれにくくなる。この為、一般的な単列深溝型のラジアル玉軸受を使用してコンプレッサ用プーリの回転支持装置を構成した場合に比べて、従動プーリ４に掛け渡した無端ベルト１１（図７参照）に発生する偏摩耗を緩和できる。尚、前記特開平１１−３３６７９５号公報には、コンプレッサ駆動用の従動プーリの回転支持部に上述の様な４点接触型のラジアル玉軸受を組み付け、更にこの従動プーリとコンプレッサの回転軸との間に電磁クラッチを設けた構造が記載されている。
【０００９】
又、図１０に示す様な、単列で３点接触型の玉軸受１４ｂでも、一般的な単列深溝型のラジアル玉軸受に比べてモーメント荷重に対する剛性が大きく、モーメント荷重を受けた場合でも外輪１５の中心軸と内輪１６ｂの中心軸とがずれにくくなる。この３点接触型の玉軸受１４ｂは、この内輪１６ｂの外周面に、玉１７の転動面と１点で接触する断面が単一曲率を有する円弧状の内輪軌道１９ｂを、上記外輪１５の内周面に、上記図９に示した４点接触型のラジアル玉軸受１４と同様に、上記玉１７の転動面と２点で接触する、ゴシックアーチ状の外輪軌道１８を、それぞれ形成している。この様な３点接触型の玉軸受１４ｂを使用してコンプレッサ用プーリを支持する場合でも、一般的な単列深溝型のラジアル玉軸受を使用してコンプレッサ用プーリの回転支持装置を構成した場合に比べて、従動プーリ４に掛け渡した無端ベルト１１（図７参照）に発生する偏摩耗を緩和できる。図１０に記載した構造とは逆に、各玉の転動面と外輪軌道とが１点ずつで、内輪軌道とが２点ずつで、それぞれ接触する３点接触型の玉軸受の場合も同様である。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
上述した様に、コンプレッサ駆動用の従動プーリの回転支持部に上述の様な３点接触型或は４点接触型のラジアル玉軸受を組み付けた場合には、小型・軽量化と耐久性の確保とを高次元で両立させられる可能性がある。但し、従来の場合には各部の諸元を十分に検討していない為、必ずしも十分な効果を得られていなかった。
本発明のコンプレッサ用プーリの回転支持装置は、この様な事情に鑑みて発明したものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明のコンプレッサ用プーリの回転支持装置は、前述した様な従来から知られているコンプレッサ用プーリの回転支持装置と同様に、回転軸と、この回転軸の周囲に設けられた固定の支持部分と、この固定の支持部分に支持された転がり軸受と、この転がり軸受により上記支持部分の周囲に回転自在に支持された、無端ベルトを掛け渡す為のプーリとを備える。
そして、上記転がり軸受は、前述した特開平９−１１９５１０号公報、同１１−３３６７９５号公報に記載されている様に、外周面に玉の転動面と１点又は２点で接触する形状の内輪軌道を有する内輪と、内周面に玉の転動面と１点又は２点で接触する形状の外輪軌道を有する外輪と、これら内輪軌道と外輪軌道との間に転動自在に設けられた複数個の玉とを備え、これら内輪軌道と外輪軌道とのうちの少なくとも一方の軌道とこれら各玉の転動面とがそれぞれ２点ずつで接触する、単列で３点又は４点接触型のラジアル玉軸受である。
【００１２】
特に、本発明のコンプレッサ用プーリの回転支持装置に於いては、上記プーリの外周面で上記無端ベルトと接触する部分の幅方向中央部位置と上記ラジアル玉軸受の中心との軸方向距離であるオフセット量を、１mm以上でこのラジアル玉軸受のピッチ円直径の４０％以下としている。
又、上記ラジアル玉軸受の単品時（内輪及び外輪を相手部材に嵌合固定する以前の状態）でのラジアル隙間を、上記ラジアル玉軸受のピッチ円直径の０．２％以下、又は上記各玉の直径の１．５％以下としている。
更に、上記内輪軌道及び上記外輪軌道の溝深さを、上記各玉の直径の１８％以上、４０％以下としている。
又、好ましくは、上記オフセット量を、上記ピッチ円直径の２０％以下、更に好ましくは１０％以下とする。
【００１３】
更に好ましくは、次の(1)〜(4)のうちの１又は２以上の構成を、上述した本発明と組み合わせる事もできる。
(1) ラジアル玉軸受内に、基油がエーテル系、エステル系、ポリαオレフィン系のうちから選択された１種又は２種以上の合成油であり、増ちょう剤がウレアであり、添加剤として少なくともBaとZnとZnＤＴＣとを含むグリースを封入する。
(2) 内輪と外輪と玉とのうちの少なくとも１種の部品に、窒化処理と寸法安定化処理とのうちの少なくとも一方の処理を施す。
(3) 各玉を保持器に設けたポケット内に転動自在に保持すると共に、この保持器の周方向に関するこれら各ポケットの内寸を、上記各玉の直径の１．０３倍以上とする。
(4) ラジアル玉軸受の断面形状の幅寸法を、同じく径方向の高さ寸法の１．３倍以上とする。
尚、これら(1)〜(4)の構成は、本発明とは別に、それぞれ単独で、或は任意に組み合わせて、コンプレッサ用プーリの回転支持装置を構成する３点又は４点接触型のラジアル玉軸受に適用する事もできる。
【００１４】
【作用】
上述の様に構成する本発明のコンプレッサ用プーリの回転支持装置によれば、ラジアル玉軸受の回転抵抗の増大を抑えつつ、このラジアル玉軸受を構成する内輪の中心軸と外輪の中心軸とがずれる事を抑える事ができる。即ち、上記ラジアル玉軸受の中心に対する無端ベルトの巻き掛け位置のオフセット量を、このラジアル玉軸受のピッチ円直径の４０％以下に抑えているので、プーリを介して上記外輪に加わるモーメント荷重を小さく抑えられる。これにより、これらプーリ及び外輪の上記内輪に対する傾斜を抑えて、上記ラジアル玉軸受の転がり接触部分に過大な面圧が作用するのを防止し、このラジアル玉軸受の耐久性確保を図れる。又、上記プーリに掛け渡した無端ベルトの偏摩耗を抑えて、この無端ベルトの耐久性確保も図れる。又、上記オフセット量を１mm以上としている為、各玉の転動面と内輪軌道又は外輪軌道との転がり接触部に関して、軸方向両側の接触点の面圧に差を設ける事ができる。そして、これら各接触点で大きな滑りが発生するのを防止し、上記ラジアル玉軸受の転がり疲れ寿命をより長くできる。
又、上記ラジアル玉軸受の単品時でのラジアル隙間を、このラジアル玉軸受のピッチ円直径の０．２％以下、又は、各玉の直径の１．５％以下に抑えているので、上記両中心軸同士がずれにくくなって、上記作用をより良好な状態で得られる。
更に、内輪軌道及び外輪軌道の溝深さを、玉の直径の１８％以上確保している為、玉の転動面がこれら内輪軌道及び外輪軌道の端縁に乗り上げる事を防止して、この転動面に過大な面圧が加わる事を防止し、この転動面の転がり疲れ寿命を確保して、上記ラジアル玉軸受の耐久性向上を図れる。この場合に、上記溝深さを玉の直径の４０％以下としている為、このラジアル玉軸受の組立作業性も確保できる。
【００１５】
更に、必要に応じて前述した(1)〜(4)のうちから選択する１又は２以上の構成を付加する事により、上記ラジアル玉軸受の耐久性を、より一層向上させる事ができる。
先ず、(1)の様に、所定の組成を有するグリースを封入すれば、グリースの寿命を向上させる事により、上記ラジアル玉軸受の耐久性向上を図れる。
又、(2)の様に、窒化処理又は寸法安定化処理を施せば、当該処理を施した部品並びにこの部品と接触する他の部品の転がり疲れ寿命を向上させて、上記ラジアル玉軸受の耐久性向上を図れる。
又、(3)の様に、保持器の各ポケットの内寸を確保すれば、これら各ポケット内に保持した玉がこれら各ポケットの内面を強く押圧する事を防止して、上記保持器の損傷を防止し、この保持器を含む上記ラジアル玉軸受の耐久性向上を図れる。
更に、(4)の様に、ラジアル玉軸受の断面形状の幅寸法を確保すれば、このラジアル玉軸受の内部空間の容積を大きくしてこの内部空間内に封入可能なグリースの量を多くし、結果としてこのグリースの耐久寿命を長くして、上記ラジアル玉軸受の耐久性向上を図れる。
尚、上述の説明から明らかな通り、上記(1)〜(4)の構成は、それぞれ単独で、或は任意に組み合わせて本発明のコンプレッサ用プーリの回転支持装置に適用できる。更には、３点又は４点接触型のラジアル玉軸受に限らずに単列の玉軸受全般に関し、本発明のコンプレッサ用プーリの回転支持装置とは独立して（別個に）も実施できる。この場合にも、上記(1)〜(4)の構成は、それぞれ単独で、或は任意に組み合わせて実施できる。
【００１６】
【発明の実施の形態】
図１〜２は、本発明の実施の形態の１例を示している。尚、本例の特徴は、ケーシング２の支持筒部３等の固定の支持部分の周囲に従動プーリ４ｂを回転支持する為の転がり軸受として４点接触型のラジアル玉軸受１４ａを使用する構造で、このラジアル玉軸受１４ａと上記従動プーリ４ｂとの位置関係を、このラジアル玉軸受１４ａの諸元との関係で適正に規制する事により、このラジアル玉軸受１４ａ及び上記従動プーリ４ｂに掛け渡した無端ベルト１１の耐久性確保を図る点にある。その他の部分の構造及び作用は、前述の図７に示した従来構造と同様であるから、同等部分には同一符号を付して重複する説明を省略若しくは簡略にし、以下、本例の特徴部分を中心に説明する。
【００１７】
上記ラジアル玉軸受１４ａは、互いに同心に支持された外輪１５ａ及び内輪１６ａと、複数個の玉１７ａとを備える。このうちの外輪１５ａの内周面には外輪軌道１８ａを、内輪１６ａの外周面には内輪軌道１９ａを、それぞれ全周に亙って形成している。これら各軌道１８ａ、１９ａの断面形状はそれぞれ、上記各玉１７ａの直径Ｄａの１／２よりも大きな曲率半径Ｒｏ、Ｒｉを有し互いに中心が異なる１対ずつの円弧同士を中間部で交差させた、所謂ゴシックアーチ状である。本例の場合には、上記外輪軌道１８ａの曲率半径Ｒｏを、上記各玉１７ａの直径Ｄａの０．５３倍（Ｒｏ＝０．５３Ｄａ）とし、上記内輪軌道１９ａの曲率半径Ｒｉを、上記各玉１７ａの直径Ｄａの０．５１５倍（Ｒｉ＝０．５１５Ｄａ）としている。
【００１８】
各部を上述の様に形成するのに伴って、上記各軌道１８ａ、１９ａと上記各玉１７ａの転動面とは、それぞれ２点ずつ、これら各玉１７ａ毎に合計４点ずつで接触する。本例の場合、これら各軌道１８ａ、１９ａと各玉１７ａの転動面との転がり接触部の位置をこれら各軌道１８ａ、１９ａの中央からのずれ角度で表す、レストアングルθは、それぞれ２０度としている。又、上記外輪１５ａ及び内輪１６ａと複数個の玉１７ａとを組み合わせて上記ラジアル玉軸受１４ａを構成した状態で、このラジアル玉軸受１４ａには、正又は負のラジアル隙間が存在するが、正の隙間が存在する場合でも、その値を、前記ラジアル玉軸受１４ａのピッチ円直径Ｄｐの０．２％以下、又は、上記各玉１７ａの直径Ｄａの１．５％以下に抑えている。
【００１９】
尚、上記外輪軌道１８ａの曲率半径Ｒｏを上記内輪軌道１９ａの曲率半径Ｒｉよりも大きくした理由は、これら各軌道１８ａ、１９ａの円周方向に関する凹凸形状が、外輪軌道１８ａと内輪軌道１９ａとで互いに逆になる為である。即ち、円周方向に関する形状が凹となる上記外輪軌道１８ａの曲率半径Ｒｏを、円周方向に関する形状が凸となる上記内輪軌道１９ａの曲率半径Ｒｉよりも大きくして、上記各接触部の接触面積、延ては接触圧に大きな差が生じない様にし、上記各軌道１８ａ、１９ａの転がり疲れ寿命を揃える事により、無駄のない設計をする為である。又、前記外輪１５ａ及び内輪１６ａには、使用環境に応じて、１９０〜２３０℃、又は２３０〜２７０℃程度での、高温テンパー処理（焼き戻し処理）を施して、上記各軌道１８ａ、１９ａの転がり疲れ寿命の向上を図っている。尚、実際に高温テンパー処理を施す場合には、上記温度範囲内で、例えば２００℃、２１０℃、２２０℃、２４０℃、２５０℃、２６０℃と言ったノミナル値を目標として行なう。
【００２０】
尚、図示の例では、上記各軌道１８ａ、１９ａの幅方向中央部に、これら各軌道１８ａ、１９ａを加工する際に使用する工具との干渉を防止する為の逃げ溝２０ａ、２０ｂを形成している。但し、この様な逃げ溝２０ａ、２０ｂは、前述の図９に示した従来構造の場合と同様に、省略する事もできる。何れにしても、上記外輪１５ａの溝底部（外輪軌道１８ａの中央部で最も肉厚が小さい部分）の肉厚Ｔ15は、上記各玉１７ａの直径Ｄａの２０％以上、好ましくは２０〜４０％｛Ｔ15＝（０．２〜０．４）Ｄａ｝とする。上記逃げ溝２０ａを形成する場合には上記肉厚Ｔ15は、この逃げ溝２０ａの底部と上記外輪１５ａの外周面との距離を言う。この肉厚Ｔ15を上記範囲に規制する事により、前記ラジアル玉軸受１４ａの外径が徒に大きくなる事を防止し、上記外輪１５ａを含むラジアル玉軸受１４ａの大型化を抑えつつ、この外輪１５ａの強度確保を図れる。
【００２１】
又、上記内輪軌道１９ａ及び外輪軌道１８ａの溝深さを、上記各玉１７ａの直径Ｄａの１８％以上としている。尚、４点接触型のラジアル玉軸受１４ａを構成する内輪軌道１９ａ及び外輪軌道１８ａの溝深さとは、図３に示す様に、前記曲率半径Ｒｉ（Ｒｏ）を有する曲線の底部から上記内輪軌道１９ａ及び外輪軌道１８ａの縁部まで（縁部に面取りが存在する場合にはその面取り部分まで）の距離Ｈを言う。この様な溝深さＨを上記各玉１７ａの直径Ｄａの１８％以上とすれば、上記各玉１７ａの転動面が上記内輪軌道１９ａ及び外輪軌道１８ａの端縁に乗り上げる事を防止して、この転動面に過大な面圧が加わる事を防止し、この転動面の転がり疲れ寿命を確保して、上記ラジアル玉軸受１４ａの耐久性向上を図れる。この理由に就いて、図３〜４により説明する。
【００２２】
上記各玉１７ａの転動面と上記内輪軌道１９ａ及び外輪軌道１８ａとの接触部には周知の接触楕円３３、３３が、これら各軌道１９ａ、１８ａ毎に左右（左右方向は図３による）１対ずつ存在するが、これら各接触楕円３３、３３の大きさは、上記ラジアル玉軸受１４ａに加わるラジアル荷重やモーメント荷重の大きさによって変化する。そして、モーメント荷重が加わる場合には、上記左右１対の接触楕円３３、３３同士の大きさが互いに異なる。何れにしても、この様な接触楕円３３、３３全体が上記内輪軌道１９ａ及び外輪軌道１８ａ部分に存在すれば、上記各玉１７ａの転動面に過大な面圧が加わる事はないが、モーメント荷重に伴って何れかの接触楕円３３が上記内輪軌道１９ａ又は外輪軌道１８ａから外れる（厳密に言えば、外れた場合には接触楕円を構成しないが、説明の簡略化の為に、接触部が端縁にまで達した場合にも接触楕円の語を使用する）と、当該転動面に、エッジロードに基づく過大な面圧が作用する。従って、上記各玉１７ａの転動面の転がり疲れ寿命を確保し、上記ラジアル玉軸受１４ａの耐久性を確保する為には、上記接触楕円３３が上記内輪軌道１９ａ及び外輪軌道１８ａから外れない、言い換えれば接触楕円３３がこれら各軌道１９ａ、１８ａの端縁にまで達しない様にする必要がある。
【００２３】
そこで、本発明者は、モーメント荷重を受けつつ運転される４点接触型のラジアル玉軸受１４ａに関する、有効ラジアル隙間と接触楕円３３、３３の高さとの関係を求める為の実験を行なった。実験は、前述の図２により説明した仕様で、ピッチ円直径Ｄｐが４３．５mmであるラジアル玉軸受１４ａに、１０００Ｎのラジアル荷重を８．７mmのオフセット量（図１のδ＝８．７mm、δ／Ｄｐ＝０．２＝２０％）で加え、上記有効ラジアル隙間の変動に応じた上記接触楕円３３、３３の高さの変化を求めた。尚、接触楕円３３、３３は、４点接触型のラジアル玉軸受１４ａを構成する各玉１７ａ毎に４点ずつ存在するが、このうちで最も軌道の縁部の近くにまで達した接触楕円３３の端縁部の高さｈを、当該ラジアル玉軸受１４ａの接触楕円３３の高さとした。そして、この高さｈの上記各玉１７ａの直径Ｄａに対する割り合い（ｈ／Ｄａ）と上記有効ラジアル隙間との関係を求めた。
【００２４】
この結果を図４に示す。一方、本発明の対象となるコンプレッサ用プーリの回転支持装置に組み込む、４点接触型のラジアル玉軸受１４ａは、−４０℃〜１６０℃程度の温度環境の下で使用されるが、この場合に於ける上記ラジアル玉軸受１４ａの有効ラジアル隙間は、−０．０１０mm（負の隙間）から０．０２０mm（正の隙間）までの間である。そして、この範囲内で最も有効ラジアル隙間が大きく、これに伴って上記接触楕円３３の高さｈが大きくなる、この有効ラジアル隙間が０．０２０mmの場合に於ける、接触楕円３３の高さｈの上記各玉１７ａの直径Ｄａに対する割り合いは、１８％である。この事から、前述した様に、前記内輪軌道１９ａ及び外輪軌道１８ａの溝深さＨを、上記各玉１７ａの直径の１８％以上確保すれば、これら各玉１７ａの転動面が上記内輪軌道１９ａ及び外輪軌道１８ａの端縁に乗り上げる事を防止できる事が分かる。この乗り上げを防止すれば、上記各玉１７ａの転動面に過大な面圧が加わる事を防止し、この転動面の転がり疲れ寿命を確保して、上記ラジアル玉軸受１４ａの耐久性向上を図れる。尚、上記溝深さＨの上記各玉１７ａの直径Ｄａに対する割り合い（Ｈ／Ｄａ）の最大値は、上記内輪軌道１９ａと外輪軌道１８ａとの間への玉１７ａの組込み等の組立作業を考慮して、４０％以下とする。この様に、内輪軌道１９ａ及び外輪軌道１８ａの溝深さＨを各玉１７ａの直径の１８％以上確保して４点接触型のラジアル玉軸受１４ａの耐久性向上を図る技術は、コンプレッサ用プーリの回転支持装置を対象とした本発明で実施する場合は勿論、他の用途で実施する場合にも有用である。
【００２５】
又、図２に示す様に、前記外輪１５ａの両端部内周面に形成した係止溝２１、２１には、それぞれシールリング２２、２２の外周縁部を係止している。これら各シールリング２２、２２は、それぞれ心金２３により弾性材２４を補強して成るもので、この弾性材２４の外周縁を上記各係止溝２１、２１に、弾性的に係合させている。この状態でこの弾性材２４の内周縁部に設けたシールリップ２５の先端縁を、上記内輪１６ａの一部に、全周に亙り摺接させて、上記各玉１７ａを設置した内部空間２６の両端開口部を密閉している。尚、上記各シールリング２２、２２を構成する上記弾性材２４として好ましくは、ニトリルゴム又はアクリルゴムを使用する。
【００２６】
そして、この様にして外部空間と遮蔽した、上記内部空間２６内に、前述の(1)に記載した様に、エーテル系で４０℃の雰囲気中での粘度が７０〜９０mm２/ｓ（ｃｓｔ）、更に好ましくは７７〜８２mm２/ｓであるグリース（図示省略）を封入している。このグリースは、基油がエーテル系の合成油であり、増ちょう剤がジウレア等のウレアであり、添加剤として少なくともBaとZnとZnＤＴＣ（極圧添加剤であるジンクジチオカーバメート）とを含むものが、好ましく使用できる。この様なグリースは、上記各玉１７ａの転動面と前記各軌道１８ａ、１９ａとの転がり接触部に良好な油膜を形成して、これら各軌道１８ａ、１９ａの転がり疲れ寿命の確保に寄与する。即ち、オフセット荷重が大きい条件下で運転される等により、前記ラジアル玉軸受１４ａの内部の発熱が著しくなると、上記内部空間２６に封入したグリースの寿命が、熱劣化に基づいて短くなる。上述の様な組成を有するグリースは、優れた耐熱性を有する為、上記内部空間２６内の温度上昇によっても寿命低下は僅かであり、上記ラジアル玉軸受１４ａの耐久性向上に寄与できる。尚、上記内部空間２６内に封入するグリースとしては、上述した組成を有するものの他にも、基油がエステル系、ポリαオレフィン系の合成油を基油としたものも、好ましく使用できる。
【００２７】
又、本例の場合には、上記各玉１７ａを、冠型の保持器２７により、転動自在に保持している。この保持器２７は、補強材としてのガラス繊維を５〜３５重量％（好ましくは１０〜２５重量％）含有した、ポリアミド樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂等の合成樹脂を射出成形する事により一体に造っている。この様な保持器２７の底部、即ち円環状のリム部２８のうちで最も薄くなった、ポケット２９の奥部に対応する部分の軸方向に関する厚さＴ28を、上記各玉１７ａの直径Ｄａの１０〜４０％｛Ｔ28＝（０．１〜０．４）Ｄａ｝としている。上記保持器２７の諸元をこの様に規制する事により、この保持器２７の軸方向寸法の増大を抑えつつ、この保持器２７の強度を確保し、前記従動プーリ４ｂの高速回転時に加わる遠心力に拘らず、この保持器２７の弾性変形を実用上問題がない程度に抑えられる様にしている。
【００２８】
又、好ましくは、上記保持器２７の周方向（図１〜２の表裏方向）に関する上記各ポケット２９の内寸を、前記各玉１７ａの直径Ｄａの１．０３倍以上とする。この様に上記保持器２７の各ポケット２９の内寸を確保すれば、これら各ポケット２９内に保持した玉１７ａがこれら各ポケット２９の内面を強く押圧する事を防止して、上記保持器２７の損傷を防止し、この保持器２７を含む前記ラジアル玉軸受１４ａの耐久性向上を図れる。この理由に就いて、図５を参照しつつ説明する。
【００２９】
上記保持器２７は上記各玉１７ａの公転に伴って回転するが、これら各玉１７ａの公転速度は前記外輪軌道１８ａ及び内輪軌道１９ａとの接触角の影響を受ける。又、上記ラジアル玉軸受１４ａがモーメント荷重を受けた状態で回転する場合に上記各玉１７ａの接触角は、上記外輪軌道１８ａ及び内輪軌道１９ａの円周方向に関して微妙に変化する。この結果、上記各玉１７ａの公転速度は、この円周方向に関して不同になる。言い換えれば、円周方向に関する位相によって、微妙に早くなったり遅くなったりする。この結果、上記各玉１７ａの円周方向に関する位置は、これら各玉１７ａの公転運動が均一に（円周方向に関して公転速度が変化せずに）行なわれたと仮定した場合の位置（以下「正規位置」とする。）に比べて微妙に変化する。
【００３０】
図５は、上記ラジアル玉軸受１４ａがモーメント荷重を受けた状態で回転する場合に於ける、上記各玉１７ａの正規位置からのずれを、これら各玉１７ａの直径Ｄａに対する割り合いで示している。この図５の横軸は円周方向位置を角度で表し、縦軸は上記正規位置からのずれの大きさの上記各玉の直径Ｄａに対する割合を％で表している。この様な図５から明らかな通り、上記各玉１７ａは１公転の間に、凡そ±１．７％、正規位置を中心に回転方向に関して前後に移動する。この結果、上記各玉１７ａの転動面と前記各ポケット２９の内面とが近接していると、公転速度が早い玉１７ａは、公転方向に関してポケット２９の前側内面を押圧し、同じく公転速度が遅い玉１７ａは後側内面を押圧する。この結果、円周方向に隣り合うポケット２９同士の間に存在する爪部３２（図２）に、大きな力が円周方向に関して交互に作用し、この爪部３２を含む前記保持器２７の耐久性が損なわれる。
【００３１】
これに対して、前述した通り、上記保持器２７の周方向に関する上記各ポケット２９の内寸を、前記各玉１７ａの直径Ｄａの１．０３倍以上とすれば、これら各ポケット２９内に保持した玉１７ａがこれら各ポケット２９の内面を強く押圧する事を防止できる。尚、上記内寸が上記直径Ｄａの１．０３倍である場合には、上記各玉１７ａの転動面が上記各ポケット２９の内面に押し付けられる可能性があるが、その値からは極く小さく、上記爪部３２の無理のない弾性変形により、十分に吸収できる。更に、上記内寸を上記直径Ｄａの１．０３５倍以上にすれば、上記各玉１７ａの転動面が上記各ポケット２９の内面に押し付けられる事を十分に防止できる。
【００３２】
尚、上記保持器２７の円周方向に関して、上記各ポケット２９の内寸を大きくする為には、これら各ポケット２９の内径全体を大きくする他、これら各ポケット２９の形状を、円周方向に長い長円形とする事によっても対応できる。何れにしても、上記円周方向に関する内寸の最大値は、上記保持器２７全体の強度を考慮して、上記直径Ｄａとの関係で規制する。一般的には、上記内寸の最大値をこの直径Ｄａの１．１倍以下、好ましくは１．０５倍以下に規制する。又、この様に上記各ポケット２９の円周方向に関する内寸を大きくして保持器の耐久性向上を図る技術は、図示の様な冠型の保持器に限らず、軸方向両端にリム部を有する、もみ抜き保持器にも適用できる。更には、コンプレッサ用プーリの回転支持装置を対象とした本発明と組み合わせた場合は勿論、他の用途で実施した場合にも有用である。
【００３３】
上述の様な構成を有する前記ラジアル玉軸受１４ａは、図１に示す様に、前記従動プーリ４ｂの内周面と前記ケーシング２の支持筒部３との間に組み付けて、本発明のコンプレッサ用プーリの回転支持装置を構成する。この様にコンプレッサ用プーリの回転支持装置を構成した場合、上記従動プーリ４ｂの外周面に掛け渡す無端ベルト１１の幅方向中央位置（図１の鎖線α）と、上記ラジアル玉軸受１４ａの幅方向中央位置（図１の鎖線βで示す、玉１７ａの中心位置）とは、図１に示したδ（オフセット量）分だけ軸方向（図１の左右方向）に関してずれる。本発明のコンプレッサ用プーリの回転支持装置の場合には、上記オフセット量δを、上記ラジアル玉軸受１４ａのピッチ円直径Ｄｐ（図２）の４０％以下（０．４Ｄｐ≧δ）としている。尚、好ましくは、上記オフセット量δを、上記ピッチ円直径の２０％以下（０．２Ｄｐ≧δ）、更に好ましくは１０％以下（０．１Ｄｐ≧δ）として、上記ラジアル玉軸受１４ａの耐久性を確保する様にしている。
【００３４】
この点に就いて、本発明者が行なった実験の結果を示す図６を参照しつつ説明する。この図６は、ラジアル荷重の作用位置の上記ラジアル玉軸受１４ａの中心（前記各玉１７ａの中心）に対するオフセット量δと、このラジアル玉軸受１４ａを構成する複数の玉１７ａのピッチ円直径Ｄｐとの比が、このラジアル玉軸受１４ａの寿命に及ぼす影響を知る為に行なった耐久実験の結果を示す線図である。この図６は、横軸に上記オフセット量δとピッチ円直径Ｄｐとの比（％）を、縦軸に寿命比（無次元数）を、それぞれ表している。又、この縦軸に表された寿命比は、１が実用上必要とされる寿命を表しており、この寿命比が１以上であれば実用に耐えられる構造であり、この寿命比が１未満であれば、実用に耐えられない構造である。尚、この寿命比は、以下の条件で上記ラジアル玉軸受１４ａを、内輪１６ａを固定し、外輪１５ａを回転させる状態で運転する事により求めた
。  回転数：１００００ｒｐｍ
温度：常温
ラジアル荷重：２２５４Ｎ
【００３５】
本発明者は、上記オフセット量δを、１１．５％〜４６％の間で、全部で５通りに変化させて、それぞれの場合の寿命（耐久性）を、それぞれの場合に就いて複数個ずつの試料に就いて測定した。尚、図６の破線ａの途中に、上記５通りのオフセット量δに対応する部分に示した縦方向の線分は、上記複数個ずつの試料に関しての実験結果のばらつきの範囲を、これら各線分上の黒点は同じく平均値を、それぞれ表している。この様な実験結果を表す図６から明らかな通り、上記オフセット量δを上記ラジアル玉軸受１４ａのピッチ円直径Ｄｐの４０％以下に抑えれば、実用上必要とされる寿命を確保して実用に耐えられる構造を実現できる。これに対して、上記オフセット量δが上記ラジアル玉軸受１４ａのピッチ円直径Ｄｐの４０％を越えると、上記ラジアル玉軸受１４ａの耐久性が急激に悪化する。又、上記オフセット量δを上記ピッチ円直径の２０％以下に抑えれば、上記ラジアル玉軸受１４ａの寿命を、実用上必要とされる値の８倍以上確保できる。更に、上記オフセット量δを上記ピッチ円直径の１０％以下に抑えれば、上記ラジアル玉軸受１４ａの寿命を、実用上必要とされる値の１０倍程度確保できる。
【００３６】
上述の様なコンプレッサ用プーリの回転支持装置の使用時には、上記オフセット量δに比例するモーメント荷重が、上記無端ベルト１１の張力に基づき、上記従動プーリ４ｂを介して上記ラジアル玉軸受１４ａに加わる。そして、このラジアル玉軸受１４ａを構成する外輪１５ａの中心軸と内輪１６ａの中心軸とが、互いに不一致になる（傾斜する）傾向になる。但し、本発明の場合には、この様な場合でも、上記ラジアル玉軸受１４ａの回転抵抗の増大を抑えつつ、このラジアル玉軸受１４ａを構成する外輪１５ａの中心軸と内輪１６ａの中心軸とがずれる事を抑える事ができる。
【００３７】
即ち、上記ラジアル玉軸受１４ａの単品時でのラジアル隙間を、このラジアル玉軸受１４ａのピッチ円直径Ｄｐの０．２％以下、又は、前記各玉１７ａの直径Ｄａの１．５％以下に抑えているので、上記両中心軸同士がずれにくい。しかも、上記ラジアル玉軸受１４ａに対する上記無端ベルト１１の巻き掛け位置のオフセット量δを、上記ピッチ円直径Ｄｐの４０％以下、更に好ましくは２０％、１０％以下に抑えているので、上記従動プーリ４ｂを介して上記外輪１５ａに加わるモーメント荷重を小さく抑えられる。これらにより、これら従動プーリ４ｂ及び外輪１５ａの上記内輪１６ａに対する傾斜を抑えて、上記ラジアル玉軸受１４ａの転がり接触部分に過大な面圧が作用するのを防止し、このラジアル玉軸受１４ａの耐久性確保を図れる。又、上記従動プーリ４ｂに掛け渡した上記無端ベルト１１の偏摩耗を抑えて、この無端ベルト１１の耐久性確保も図れる。
【００３８】
尚、上記両中心軸同士のずれを防止すべく、このずれの発生に結び付く上記モーメント荷重をなくす為には、上記オフセット量δをゼロにする、即ち、上記従動プーリ４ｂの外周面の無端ベルト１１の巻き掛け位置の軸方向中心位置αを、上記ラジアル玉軸受１４ａの軸方向中心位置βに一致させる事が考えられる。但し、この様にすると、前記各玉１７ａの転動面と前記外輪軌道１８ａ及び内輪軌道１９ａとの接触点での滑りに基づく摩耗や発熱が大きくなり易い。即ち、上記モーメント荷重をなくすべく、上記オフセット量δをゼロにすると、上記各玉１７ａの転動面と上記外輪軌道１８ａ及び内輪軌道１９ａとの間にこれら各玉１７ａ毎に２点ずつ、合計４点存在する接触点の面圧が、軸方向両側でほぼ同じとなる。この状態で上記従動プーリ４ｂが回転すると、上記各接触点での滑りが大きくなり易く、上記ラジアル玉軸受１４ａの発熱が大きくなり易い。そして、この発熱等に伴って、上記ラジアル玉軸受１４ａの転がり疲れ寿命が低下する可能性がある。そこで、本発明を実施する場合に、この様な事情を考慮して、上記オフセット量δの最小値を１mm以上（δ≧１mm）とする。このオフセット量δの最小値を１mm以上とする事により、軸方向両側の接触点の面圧に差を設けて、上記各接触点で大きな滑りが発生するのを防止し、上記ラジアル玉軸受１４ａの転がり疲れ寿命をより長くできる。
【００３９】
又、以上の説明は、玉１７ａの転動面が外輪軌道１８ａと内輪軌道１９ａとにそれぞれ２点ずつ、合計４点で接触する４点接触型のラジアル玉軸受１４ａに関する実施の形態及び実験結果に就いて行なったが、前述の図１０に示す様な、玉１７の転動面と内輪軌道１９ｂが１点で接触し、この玉１７の転動面と外輪軌道１８とが２点で接触する３点接触型のラジアル玉軸受１４ｂの場合でも、同様に構成して同様の効果を得られる。本発明者は、この様な３点接触型のラジアル玉軸受１４ｂに関しても、オフセット量と寿命比との関係を求めた。その実験の結果を、上記４点接触型のラジアル玉軸受１４ａの場合と合わせて、前記図６に示す。この図６の実線ｂの途中に、上記５通りのオフセット量δに対応する部分に示した縦方向の線分は、３点接触型のラジアル玉軸受１４ｂに関する複数個ずつの試料に関しての実験結果のばらつきの範囲を、これら各線分上の白点は同じく平均値を、それぞれ表している。
【００４０】
この様な実験結果を表す図６から明らかな通り、３点接触型のラジアル玉軸受１４ｂに関しても、上記オフセット量δを上記ラジアル玉軸受１４ｂのピッチ円直径Ｄｐの４０％以下に抑えれば、実用上必要とされる寿命を確保して実用に耐えられる構造を実現できる。これに対して、上記オフセット量δが上記ラジアル玉軸受１４ｂのピッチ円直径Ｄｐの４０％を越えると、上記ラジアル玉軸受１４ｂの耐久性が急激に悪化する。又、上記オフセット量δを上記ピッチ円直径の２０％以下に抑えれば、上記ラジアル玉軸受１４ｂの寿命を、実用上必要とされる値の１２倍以上確保できる。更に、上記オフセット量δを上記ピッチ円直径の１０％以下に抑えれば、上記ラジアル玉軸受１４ｂの寿命を、実用上必要とされる値の１３倍程度確保できる。この様な図６から明らかな通り、ラジアル玉軸受の寿命を比較した場合には、３点接触型のラジアル玉軸受１４ｂの寿命が４点接触型の玉軸受１４ａの寿命よりも長くなる。
【００４１】
但し、これら各玉軸受１４ｂ、１４ａにより支持した従動プーリにモーメント荷重が加わった場合のこの従動プーリの傾斜角度に関しては、３点接触型のラジアル玉軸受１４ｂにより支持された従動プーリの傾斜角度が、４点接触型の玉軸受１４ａにより支持された従動プーリの傾斜角度よりも大きくなる。従って、３点接触型のラジアル玉軸受１４ｂにより支持された従動プーリに掛け渡された無端ベルトの寿命が、４点接触型のラジアル玉軸受１４ａにより支持された従動プーリに掛け渡された無端ベルトの寿命よりも短くなる。この為、実際の場合には、用途等に応じ、ラジアル玉軸受１４ｂ、１４ａの寿命と無端ベルトの寿命とのバランスを勘案して、３点接触型、４点接触型、何れのラジアル玉軸受１４ｂ、１４ａを使用するかを選択する。
【００４２】
更に、以上の説明は、プーリと回転軸とを係脱する為の電磁クラッチを設けた構造に本発明を適用した場合に就いて示したが、本発明は、プーリから回転軸に回転力の伝達を自在とした構造であれば、電磁クラッチを設けない構造にも適用できる。即ち、例えば特開平１１−２１０６１９号公報、或は実開昭６４−２７４８２号公報に記載された様な、斜板式可変容量型コンプレッサの場合には、斜板の傾斜角度を極く小さく（更には傾斜角度をゼロに）する事により、コンプレッサの回転軸の回転トルクを極く小さくできる。この様な構造の場合には、図１１に示す様に、ケーシング２の端部に形成した支持筒部３の周囲に転がり軸受３０を介して回転自在に支持した従動プーリ４ｃと回転軸１とを、トルクチューブとして機能する緩衝材３１を介して、過大なトルクが加わらない限り回転力の伝達自在に結合し、電磁クラッチを設けない場合もある。この様な構造で、上記転がり軸受３０として、図示の様に単列で３点接触型又は４点接触型のラジアル玉軸受を使用し、この転がり軸受３０と上記従動プーリ４ｃとの位置関係を前述の図１で示す様に規制すれば、本発明の作用・効果を得られる。この様な構造も、本発明の対象となる。この様な構造に本発明を適用する場合には、３点接触型又は４点接触型となる上記転がり軸受３０の各部の仕様、並びにこの転がり軸受３０と上記プーリ４ｃとの位置関係に就いては、前述の図１〜２に示したものと同様とする。
【００４３】
又、前記ラジアル玉軸受１４ａ、１４ｂ或は上記転がり軸受３０を構成する、内輪１６ａ、１６ｂと外輪１５ａ、１５と玉１７ａ、１７（図１、２、１０参照）とのうちの少なくとも１種の部材が、炭素鋼、軸受鋼、ステンレス鋼等の鉄系金属製である場合には、これら各部材１６ａ、１６ｂ、１５ａ、１５、１７ａ、１７のうちの少なくとも１種の部材に、窒化処理と寸法安定化処理とのうちの少なくとも一方の処理を施す事が、上記ラジアル玉軸受１４ａ、１４ｂ或は上記転がり軸受３０の耐久性を確保する面からは好ましい。即ち、単列の玉軸受であるこれらラジアル玉軸受１４ａ、１４ｂ或は上記転がり軸受３０を、オフセット荷重を加えた状態で運転すると、上記各玉１７ａ、１７の転動面と前記内輪軌道１９ａ、１９ｂ及び外輪軌道１８ａ、１８との当接部の面圧が高くなる。この面圧に基づく弾性変形が大きくなると、当該部材の転がり疲れ寿命が低下して上記ラジアル玉軸受１４ａ、１４ｂ或は上記転がり軸受３０の耐久性が低下するので、上記窒化処理により当該部材の表面硬度を高くし、上記弾性変形を抑えると共に摩耗防止も図る。又、上記オフセット荷重を受けた状態での運転時には発熱量が多くなり、この発熱に伴って上記ラジアル玉軸受１４ａ、１４ｂ或は上記転がり軸受３０の構成各部材の寸法が変化し易い為、上記寸法安定化処理により、上記発熱に拘らず、寸法変化を抑える。
【００４４】
このうちの窒化処理とは、Ｃ、Ｎの固溶により表面層を硬化させるものであり、処理後には表面の硬度が高くなる。従って、窒化処理を施せば、上記内輪１６ａ、１６ｂと、上記外輪１５ａ、１５と、上記各玉１７ａ、１７との表面には、硬度が高い窒化処理層が存在する状態となる。尚、上記内輪１６ａ、１６ｂ及び外輪１５ａ、１５に関しては、上記内輪軌道１９ａ、１９ｂ或は外輪軌道１８ａ、１８部分に窒化処理層が存在すれば、他の部分に存在する必要はない。但し、これら内輪軌道１９ａ、１９ｂ或は外輪軌道１８ａ、１８部分にのみ、窒化処理層を形成する作業は面倒である為、実際の場合には、上記内輪１６ａ、１６ｂ及び外輪１５ａ、１５の表面全体に窒化処理層を形成する事が好ましい。尚、上記面圧に基づく弾性変形は、上記内輪１６ａ、１６ｂと外輪１５ａ、１５と玉１７ａ、１７とに同じ様に生じる訳ではなく、形状並びに材質により生じる程度が異なる。例えば、材質が同じとすれば、外輪軌道１８ａ、１８及び内輪軌道１９ａ、１９ｂが弾性変形し易いのに対して、玉１７ａ、１７の転動面は弾性変形しにくい。従って、上記窒化処理は、総ての部材に施す事が好ましいが、材質や寸法・形状等に応じて、上記内輪１６ａ、１６ｂ及び外輪１５ａ、１５の様に、一部の部材にのみ施しても良い。
【００４５】
又、前記寸法安定化処理とは、残留オーステナイト量γR の低減を目的とした熱処理であり、例えば上記内輪１６ａ、１６ｂと外輪１５ａ、１５とを造る為の素材を徐々に冷却する事により、上記処理後の残留オーステナイト量γR を６％容量以下とするものである。この様な寸法安定化処理を施す事により、前記ラジアル玉軸受１４ａ、１４ｂ或は上記転がり軸受３０の構成各部材の温度が上昇しても、これら各部材の寸法・形状が正規のものから大きくずれる事を防止し、上記ラジアル玉軸受１４ａ、１４ｂ或は上記転がり軸受３０の諸元が正規のものからずれるのを防止して、これら各軸受１４ａ、１４ｂ、３０の耐久性向上を図れる。
尚、この様な窒化処理或は寸法安定化処理に関しても、コンプレッサ用プーリの回転支持装置を対象とした本発明と組み合わせた場合は勿論、他の用途で実施した場合にも有用である。
【００４６】
更に、図示は省略するが、ラジアル玉軸受の断面形状の幅寸法を、同じく径方向の高さ寸法の１．３倍以上とすれば、このラジアル玉軸受の内部空間の容積を大きくして、この内部空間内に封入可能なグリースの量を多くできる。そして、結果としてこのグリースの耐久寿命を長くして、上記ラジアル玉軸受の耐久性向上を図れる。この様な断面形状の幅寸法を大きくする技術に関しても、コンプレッサ用プーリの回転支持装置を対象とした本発明と組み合わせた場合は勿論、他の用途で実施した場合にも有用である。
【００４７】
【発明の効果】
本発明のコンプレッサ用プーリの回転支持装置は、以上に述べた通り構成し作用する為、軸方向寸法を大きくする事なく、許容モーメント荷重を確保し、しかも運転時に発生する発熱や摩耗を抑える事ができる。この為、上記コンプレッサ用プーリの回転支持装置に組み込む転がり軸受並びにこの転がり軸受に支持されたプーリに掛け渡した無端ベルトの寿命延長を図れる等、自動車空気調和装置のコンプレッサ等、各種機械装置の小型化、高性能化に寄与できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態の１例を示す部分断面図。
【図２】ラジアル玉軸受のみを取り出して示す部分拡大断面図。
【図３】溝深さの概念を説明する為の軌道輪の部分断面図。
【図４】有効ラジアル隙間と接触楕円の高さとの関係を示す線図。
【図５】正規位置からの玉の変位量と円周方向位置との関係を示す線図。
【図６】オフセット量とピッチ円直径との比が耐久性に及ぼす影響を知る為に行なった耐久実験の結果を示す線図。
【図７】従来構造の第１例を示す部分断面図。
【図８】同第２例を示す断面図。
【図９】４点接触型のラジアル玉軸受のみを取り出して示す部分拡大断面図。
【図１０】３点接触型のラジアル玉軸受のみを取り出して示す部分拡大断面図。
【図１１】本発明の対象となる構造の別例を示す断面図。
【符号の説明】
１    回転軸
２    ケーシング
３    支持筒部
４、４ａ、４ｂ、４ｃ  従動プーリ
５    複列ラジアル玉軸受
６    ソレノイド
７    取付ブラケット
８    環状板
９    板ばね
１０    電磁クラッチ
１１    無端ベルト
１２    外輪
１３    内輪
１４、１４ａ、１４ｂ  ラジアル玉軸受
１５、１５ａ  外輪
１６、１６ａ、１６ｂ  内輪
１７、１７ａ  玉
１８、１８ａ  外輪軌道
１９、１９ａ、１９ｂ  内輪軌道
２０ａ、２０ｂ  逃げ溝
２１    係止溝
２２    シールリング
２３    心金
２４    弾性材
２５    シールリップ
２６    内部空間
２７    保持器
２８    リム部
２９    ポケット
３０    転がり軸受
３１    緩衝材
３２    爪部
３３    接触楕円
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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