(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも１つの渦流捕捉空洞（７０）を備えるライナ（４０，４２）を含む、ガスタービンエンジン（１０）用の燃焼器（１６）を組立てるための方法であって、
上流面（１６６）、下流面（１６８）及びその間に延びる１対の側壁（１６９）を有し、前記上流及び下流面が空気力学的形状をしており且つ燃料噴霧バー（９４）を受入れる寸法に作られた空洞を備える熱シールド（９６）と、該熱シールド（９６）の半径方向外側に取り付けられた複数のインジェクタ管（１８０，１８２）と、を含む噴霧バー組立体（９０）を組立てる段階と、
前記噴霧バー組立体が燃料を少なくとも１つの渦流捕捉空洞に供給するように構成にされるように、前記噴霧バー組立体を燃焼器に固定する段階と、
を含むことを特徴とする方法。
【請求項２】
噴霧バー組立体（９０）を組立てる前記段階は、少なくとも２つの燃料回路（１２２，１２４）及び複数の燃料噴射チップを含む噴霧バー（９４）を熱シールド（９６）の内部に画定される空洞に挿入する段階と、少なくとも２つのキャップ（９８）を前記噴霧バーに取り付ける段階と、をさらに含むことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項３】
ガスタービンエンジン燃焼器（１６）用の燃料噴霧バー組立体（９０）であって、
上流端と、下流端と、複数のインジェクタ（１８０，１８２）にして少なくとも１つが前記下流端から垂直に延びて燃料を前記燃焼器に供給するように構成された複数のインジェクタ（１８０，１８２）を含む噴霧バー（９４）と、
上流面（１６６）、下流面（１６８）及びその間に延びる１対の側壁（１６９）を含み、前記上流面及び前記下流面が空気力学的な形状をしている熱シールド（９６）と、
を含み、
前記熱シールド（９６）は、燃料噴霧バー（９４）を受入れる寸法に作られた空洞を備え、
前記複数のインジェクタ（１８０，１８２）が前記熱シールドを介して燃料を前記熱シールドの下流方向に噴射するように、前記噴霧バー（９４）が前記熱シールドの下流端から上流にあり、
前記燃料噴霧バー組立体は、前記熱シールド（９６）の半径方向外側に複数のインジェクタ管（１８０，１８２）をさらに含むことを特徴とする燃料噴霧バー組立体（９０）。
【請求項４】
前記熱シールド上流面（１６６）、前記下流面（１６８）及び前記側壁（１６９）は、前記噴霧バー（９４）を受入れる寸法に作られた空洞（２１１）を画定するように接続されることを特徴とする請求項３に記載の燃料噴霧バー組立体（９０）。
【請求項５】
前記噴霧バー（９４）は、複数の燃料回路（１２２，１２４）をさらに含むことを特徴とする請求項３に記載の燃料噴霧バー組立体（９０）。
【請求項６】
前記噴霧バー（９４）は、頂部（１３０）及び底部（１３２）をさらに含み、前記燃料噴霧バー組立体は、前記燃料噴霧バー組立体を前記燃焼器（１６）の内部に固定するように構成された少なくとも２つのキャップ（９８）をさらに含み、第１の前記キャップは前記噴霧バーの頂部に取り付けられ、第２の前記キャップは前記噴霧バー底部に取り付けられることを特徴とする請求項３に記載の燃料噴霧バー組立体（９０）。
【請求項７】
前記燃料噴霧バー組立体は、前記噴霧バー（９４）及び前記熱シールド（９６）の間にリング状段部（２３９）をさらに含むことを特徴とする請求項３に記載の燃料噴霧バー組立体（９０）。
【請求項８】
前記リング状段部（２３９）は、前記噴霧バー空洞（２１１）中に燃料が漏れるの防止するように構成されることを特徴とする請求項７に記載の燃料噴霧バー組立体（９０）。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本出願は、一般的に燃焼器に関し、より具体的には、ガスタービン燃焼器に関する。
【０００２】
【従来の技術】
大気汚染への世界的な懸念が、国内的にも国際的にもより厳格な排出（エミッション）基準をもたらすことになった。航空機は、米国環境保護局（ＥＰＡ）及び国際民間航空機関（ＩＣＡＯ）の両方の基準により管理される。これらの基準は、空港の周辺での都市光化学スモッグ問題の一因となる、航空機からの窒素酸化物（ＮＯｘ），未燃焼炭化水素（ＨＣ）及び一酸化炭素（ＣＯ）の排出（エミッション）を規制する。大部分の航空機エンジンは、過去５０年にわたるエンジン開発で立証されてきた燃焼器技術及び理論を用いて、現行の排出基準を満たすことができる。しかしながら、世界的な環境上の懸念がより増大するに伴って、将来の排出基準が現行の燃焼器技術の能力の範囲内にあるという保証はない。
【０００３】
一般に、エンジンのエミッションは２つの種類に分かれる。つまり、高い火炎温度のために生成されるもの（窒素酸化物）、及び燃料と空気の反応が完全に行なわれることが可能でない低い火炎温度のために生成されるもの（炭化水素及び一酸化炭素）である。両方の汚染物質を最少にする小さな領域が存在する。しかしながら、この領域が効果的になるためには、窒素酸化物（ＮＯｘ）が生成されるホットスポット、または一酸化炭素（ＣＯ）及び炭化水素（ＨＣ）が生成されるコールドスポットなしに、混合気全体にわたって均等に燃焼が起こるように反応物質はよく混合されなけばならない。ホットスポットは、燃料と空気の混合気が、全ての燃料及び空気が反応する（つまり、未燃焼の燃料も空気も生成物の中に存在しない）ときの特定の比率に近い場合に生じる。この混合気は、理論混合気と呼ばれる。コールドスポットは、過剰な空気が存在する場合（リーン燃焼と呼ばれる）かまたは過剰な燃料が存在する場合（リッチ燃焼と呼ばれる）に起こる可能性がある。
【０００４】
既知のガスタービン燃焼器は、高速空気を微細な燃料噴霧と混合するミキサを含む。これらのミキサは、一般的に保炎及び混合を促進するために、入って来る空気を旋回させるためのスワーラの中心に設置された単一の燃料噴射弁から成る。燃料噴射弁及びミキサの双方が燃焼器ドームに設置される。
【０００５】
一般に、ミキサ中の空燃比はリッチである。ガスタービン燃焼器の全体燃焼器空燃比はリーンであるので、追加の空気が燃焼器を流出する前に個別の希釈孔を通して添加される。不完全な混合及びホットスポットは、噴射燃料が燃焼する前に気化して混合されるはずのドームと、空気がリッチなドーム混合気に添加される希釈孔の周辺の両方で起こる可能性がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
適当に設計されれば、リッチ型ドーム状燃焼器は、広い可燃限界を備える非常に安定した装置であり、低いＨＣ及びＣＯエミッション及び許容できるＮＯｘエミッションとすることができる。しかしながら、リッチなドーム混合気は燃焼器を流出する前に理論空燃比または最大ＮＯｘ発生領域を通過しなければならないので、リッチ型ドーム状燃焼器には基本的な限界が存在する。最新のガスタービンの運転圧力比（ＯＰＲ）は、サイクル効率及びコンパクトさの改善のために増大し、燃焼器入口温度及び圧力がＮＯｘの生成率を劇的に増大させているので、このことは特に重要である。排出基準がより厳しくなり、また運転圧力比が増大してきているので、従来のリッチ型ドーム状燃焼器がその難問に対処できるのは難しくなってきている。
【０００７】
１つの最先端のリーン型ドーム状燃焼器は、燃焼器ライナ中に組み込まれた渦流捕捉部を含むために、渦流捕捉式燃焼器と呼ばれる。かかる燃焼器は、ドーム入口モジュール及び精巧な燃料供給装置を含む。燃料供給装置は、渦流捕捉空洞及びドーム入口モジュールに燃料を供給する噴霧バーを含む。噴霧バーは、燃焼器から噴霧バーへの熱伝達を最少にする熱シールドを含む。燃焼器を通って流れる空気の速度のために、再循環帯域が熱シールドの下流に形成される可能性があり、燃料及び空気が点火の前に十分に混合されない可能性がある。燃料が再循環される結果、火炎が熱シールドを損傷し、あるいは燃料が熱シールド中に侵入して自己着火する可能性がある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
例示的な実施形態において、ガスタービンエンジンの燃焼器は、エンジン出力運転中に、高い燃焼効率、低い一酸化炭素、窒素酸化物及び煤煙エミッションで作動する。燃焼器は、少なくとも１つの渦流捕捉空洞、少なくとも２つの燃料回路を含む燃料供給装置、及び燃料を燃焼器に供給する燃料噴霧バー組立体を含む。２つの燃料ステージは、渦流捕捉空洞に燃料を供給するパイロット燃料回路、及び燃焼器に燃料を供給する主燃料回路を含む。燃料噴霧バー組立体は、噴霧バー及び熱シールドを含む。噴霧バーは、熱シールドの内部に嵌合する寸法に作られて、複数の噴射チップを含む。熱シールドは、空気力学的形状の上流面及び下流面並びに噴霧バー噴射チップと流体連通する複数の開口を含む。
【０００９】
運転中に、燃料は噴霧バー組立体を通して燃焼器に供給される。渦流捕捉空洞の内部で発生した燃焼ガスは、旋回し、混合気が燃焼チャンバに入る前に混合気を安定させる。熱シールドは、再循環帯域が熱シールドの下流にできるのを防止しながら、燃料及び空気の混合を向上する。運転中に、高い熱伝達負荷が、加熱された入口空気の速度及び燃焼器の内部で発生した燃焼ガスからの輻射による対流から結果として発生する。熱シールドは、熱伝達負荷から噴霧バー組立体を保護する。さらに、噴霧バー組立体は、燃料が熱シールドの内部で自己着火するのを防止する。燃料及び空気はより十分に混合されるので、燃焼チャンバの内部の最高火炎温度は低下し、燃焼器の内部で発生する窒素酸化物エミッションもまた減少する。結果として、エンジン運転中にエミッションを制御し維持しながら、高い燃焼効率で作動する燃焼器が得られる。
【００１０】
【発明の実施の形態】
図１は、低圧圧縮機１２、高圧圧縮機１４及び燃焼器１６を含むガスタービンエンジン１０の概略図である。エンジン１０はまた、高圧タービン１８及び低圧タービン２０を含む。
【００１１】
運転中、空気は、低圧圧縮機１２を通って流れ、圧縮された空気は低圧圧縮機１２から高圧圧縮機１４に供給される。高度に圧縮された空気が、燃焼器１６に送られる。燃焼器１６からの空気流（図１には示さず）が、タービン１８及び２０を駆動する。
【００１２】
図２は、図１に示すエンジン１０に類似のガスタービンエンジンに用いられる燃焼器３０の部分断面図である。１つの実施形態において、ガスタービンエンジンは、オハイオ州シンシナチのＧｎｅｒａｌ  Ｅｌｅｃｔｒｉｃ  Ｃｏｍｐａｎｙから入手できるＧＥ  Ｆ４１４エンジンである。燃焼器３０は、環状の外側ライナ４０、環状の内側ライナ４２、並びにそれぞれ外側及び内側ライナ４０及び４２の間に延びるドーム状入口端部４４を含む。ドーム状入口端部４４は、低面積比ディフューザの形状を有する。
【００１３】
外側ライナ４０及び内側ライナ４２は、燃焼器ケーシング４６から半径方向内方に間隔を置いて配置され、燃焼チャンバ４８を画定する。燃焼器ケーシング４６は、概ね環状であり、図１に示す圧縮機１４のような圧縮機の出口５０から下流に延びる。燃焼チャンバ４８は、形状が概ね環状であり、ライナ４０及び４２から半径方向内側に配置される。外側ライナ４０及び燃焼器ケーシング４６は外側通路５２を画定し、内側ライナ４２及び燃焼器ケーシング４６は内側通路５４を画定する。外側及び内側ライナ４０及び４２は、それぞれ燃焼チャンバ４８の下流に配置されたタービン入口ノズル５８に延びる。
【００１４】
第１の渦流捕捉空洞７０が、ドーム入口端４４の直ぐ下流の外側ライナ４０の１部分７２中に組み込まれ、第２の渦流捕捉空洞７４がドーム入口端４４の直ぐ下流の内側ライナ４２の1部分７６中に組み込まれる。別の実施形態において、燃焼器３０は、渦流捕捉空洞７０または７４を1つだけ含む。
【００１５】
渦流捕捉空洞７０は、渦流捕捉空洞７４に実質的に類似しており、各々は矩形断面の輪郭を有する。別の実施形態においては、各渦空洞７０及び７４は非矩形断面の輪郭を有する。他の実施形態において、各渦空洞７０及び７４は、各空洞７０及び７４が異なる容積を有するように異なる寸法に作られる。さらに、各渦流捕捉空洞７０及び７４は燃焼チャンバ４８に開口するので、各渦空洞７０及び７４は、後部壁面８０、上流壁面８２、並びに後部壁面８０及び上流壁面８２の間に延びる側壁８４のみを含む。各側壁８４は、それぞれのライナ壁面４０及び４２にほぼ平行で、かつ各々は燃焼器ライナ壁面４０及び４２から間隔８６だけ半径方向外側にある。コーナブラケット８８が渦流捕捉空洞後部壁面８０並びに燃焼器ライナ壁面４０及び４２の間に延びて、各後部壁面８０を燃焼器ライナ４０及び４２に固定する。渦流捕捉空洞上流壁面８２、後部壁面８０、及び側壁８４は、各々複数の通路（図示せず）及び開口（図示せず）を含み、空気が各渦流捕捉空洞７０及び７４に入ることができるようにする。
【００１６】
燃料は、燃焼チャンバ４８を画定する燃焼チャンバ上流壁面９２の上流で燃焼器ケーシング４６を貫通して半径方向内方に延びる複数の燃料噴霧バー組立体９０を通して、渦流捕捉空洞７０及び７４並びに燃焼チャンバ４８中に噴射される。各燃料噴霧バー組立体９０は、以下により詳細に述べるが、燃料噴霧バー９４及び熱シールド９６を含む。燃料噴霧バー９４は、複数のキャップ９８によって、熱シールド９６に対して適切な位置に固定される。キャップ９８は、各燃料噴霧バー組立体９０の頂部側１００び底部側１０２に取り付けられる。
【００１７】
各燃料噴霧バー組立体９０は、複数のフェルール１１０により燃焼器３０の内部に固定される。燃焼器チャンバ上流壁面９２は、実質的に平面で複数の開口１１２を含み、燃料及び空気が燃焼チャンバ４８中に噴射されるのを可能にする。フェルール１１０は、開口１１２に隣接する燃焼器チャンバ上流壁面９２から延びて、熱膨張の結果として燃料の漏れも過剰な機械的負荷も生じることなく、燃焼器３０が噴霧バー組立体熱シールド９６に対して熱膨張できるように、燃焼器３０及び噴霧バー組立体９０の間に接合面を提供する。１つの実施形態において、構造用リブが、隣接する燃料噴霧バー組立体９０の間で燃焼器３０に取り付けられ、燃焼器３０に追加の支持を施す。
【００１８】
燃料供給装置１２０は、パイロット燃料回路１２２及び主燃料回路１２４を含み、燃料を燃焼器３０に供給する。燃料噴霧バー組立体９０は、パイロット燃料回路１２２及び主燃料回路１２４を含む。パイロット燃料回路１２２は、燃料噴霧バー組立体９０を通して燃料を渦流捕捉空洞７０及び７４に供給し、また主燃料回路１２４は燃料噴霧バー組立体９０を通して燃料を燃焼チャンバ４８に供給する。主燃料回路１２４は、パイロット燃料回路１２２から半径方向内側にある。燃料供給装置１２０はまた、燃焼器３０の内部で発生する窒素酸化物エミッションを制御するのに用いられるパイロット燃料ステージ及び主燃料ステージを含む。
【００１９】
運転中、燃料は、パイロット及び主燃料ステージを用いて燃料噴霧バー組立体９０を通して燃焼器３０中に噴射される。燃料噴霧バー組立体９０は、燃料噴霧バー組立体パイロット及び主燃料回路１２２及び１２４をそれぞれ通して、渦流捕捉空洞７０及び７４並びに燃焼チャンバ４８に燃料を供給する。燃料が燃焼器３０の内部で点火されて燃焼するとき、燃焼器３０は燃料噴霧バー組立体９０より高い温度に曝されるので、燃焼器３０は燃料噴霧バー組立体９０より大きい膨張率で熱膨張する可能性がある。フェルール１１０により、燃焼器３０は、熱膨張の結果として燃料の漏れも過剰な機械的負荷も生じることなく、燃料噴霧バー組立体熱シールド９６に対して熱膨張することが可能になる。具体的に言えば、フェルール１１０により燃焼器３０は噴霧バー組立体熱シールド９６に対して半径方向に膨張することが可能になる。
【００２０】
図３は、図２に示す燃料噴霧バー組立体９０に用いられる噴霧バー９４の斜視図である。噴霧バー９４は、頂部面１３０、底部面１３２、及びその間に延びる本体１３４を含む。本体１３４は、上流端１３６、下流端１３８、第１側壁１３９、及び第２側壁（図３には示さず）を含む。第1側壁１３９及び第２側壁は、全く同一であり、上流端１３６及び下流端１３８それぞれの間に延びる。上流端１３６は、空気力学的形状をしており、その一方で下流端１３８は端太の表面である。１つの実施形態において、上流端１３６はほぼ楕円形であり、下流端１３８はほぼ平面状である。
【００２１】
複数の円形の開口１４０が、噴霧バー本体１３４中に延びて、燃料供給装置１２０と流体連通している。具体的に言えば、複数の第１開口１４２は第１側壁１３９及び第２側壁中に延び、また複数の第２開口（図３には示さず）は下流端1３８中に延びる。第1開口１４２は、主燃料回路１２４と流体連通していて、主燃料チップとして知られる。１つの実施形態において、噴霧バー本体１３４は、第１側壁１３９及び第２側壁両方の中に延びる２つの第1開口１４２を含む。
【００２２】
第２開口は、パイロット燃料回路１２２と流体連通していて、パイロット燃料チップとして知られる。１つの実施形態において、噴霧バー本体１３４は、噴霧バー下流端１３８中に延びる２つの第２開口を含む。第２開口は、各第２開口がそれぞれ噴霧バー頂部面１３０または底部面１３２及びそれぞれの第1開口１４２の間に位置するように、第１開口１４２から半径方向外側にある。
【００２３】
伸張パイプ１４４が、各第２開口から半径方向外方に下流に向って延びる。伸張パイプ１４４は、ほぼ円筒形で、各々は噴霧バー下流端１３８から燃焼チャンバ４８に向ってほぼ垂直に延びる。各伸張パイプ１４４は、パイロットチップ熱シールド１４６を受入れる寸法に作られる。パイロットチップ熱シールド１４６は、各伸張パイプ１４４の周りの円周上に取り付けられて、伸張パイプ１４４に対して熱保護を施す。
【００２４】
キャップ９８は、各燃料噴霧バー組立体９０の頂部側１００及び底部側１０２に取り付けられる。具体的に言えば、キャップ９８は、噴霧バー頂部面１３０及び噴霧バー底部面１３２に固締具１５０で取り付けられて、噴霧バー９４を熱シールド９６に対して適切な位置に固定する（図２に示す）。１つの実施形態において、固締具１５０はボルトである。第２の実施形態においては、固締具１５０はピンである。別の実施形態においては、固締具１５０は、キャップ９８を噴霧バー９４に固定するいかなる形状かのインサートである。さらに別の実施形態においては、キャップ９８は噴霧バー９４にろう付けされる。
【００２５】
図４は、熱シールド９６の内部に部分的に取り付けられた噴霧バー９４の斜視図である。熱シールド９６は、頂部面１６０、底部面１６２、及びその間に延びる本体１６４を含む。本体１６４は、上流端１６６、下流端１６８、第１側壁１６９及び第２側壁（図４には示さず）を含む。第1側壁１６９及び第２側壁は、全く同一であり、それぞれ上流及び下流端１６６及び１６８の間に延びる。上流端１６６は空気力学的形状をしており、また下流端１６８も空気力学的形状になっている。１つの実施形態において、上流及び下流端１６６及び１６８は、それぞれほぼ楕円形である。
【００２６】
熱シールド本体１６４は、噴霧バー９４（図３に示す）を受入れる寸法に作られた空洞（図４には示さず）を画定する。複数の開口１７０が、熱シールド本体１６４中に延び、燃料供給装置１２０と流体連通する。具体的に言えば、複数の円形の第1開口１７２が、熱シールド第1側壁１６９及び熱シールド第２側壁中に延び、また複数の第２開口（図３には示さず）は下流端１６８中に延びる。熱シールド第1開口１７２は、主燃料回路１２４及び噴霧バー第1開口１４２と流体連通する。１つの実施形態において、熱シールド本体１６４は、第1側壁１６９及び第２側壁の両方中に延びる２つの第1開口１７２を含む。
【００２７】
熱シールド第２開口は、パイロット燃料回路１２２及び噴霧バー第２開口と流体連通している。１つの実施形態において、熱シールド本体１６４は、熱シールド下流端１６８中に延びる２つの第２開口を含む。第２開口は、切欠きを形成されていて、パイロットチップ熱シールド１４６(図３に示す)を受入れる寸法に作られる。第２開口は、各熱シールド第２開口がそれぞれ熱シールド頂部面１６０または底部面１６２及びそれぞれの第1開口１７２の間に位置するように、熱シールド第１開口１７２から半径方向外側にある。
【００２８】
図５は、空気をそれぞれ主燃料チップ１４２（図３に示す）及びパイロット燃料チップ（図５には示さず）に導く複数の主インジェクタ管１８０及び複数のパイロットインジェクタ管１８２を含む組立てられた噴霧バー組立体９０の斜視図である。主及びパイロットインジェクタ管１８０及び１８２は、熱シールド本体１６４の半径方向外側に取り付けられる。主インジェクタ管１８０は、入口面１８４、出口面１８６、並びに入口面１８４及び出口面1８６の間に延びる中空本体１８８を含む。中空本体１８８は、円形の断面輪郭を有し、入口面１８４は中空本体１８８に入る空気量を計量し、主燃料回路１２４を通して噴射された燃料と混合する寸法に作られる。
【００２９】
主インジェクタ管１８０は、以下により詳細に述べるが、主インジェクタ入口面１８４が熱シールド上流端１６６の上流に位置し、また主インジェクタ出口面１８６が熱シールド下流端１６８の下流に延びるように、熱シールド本体１６４に取り付けられる。主インジェクタ管１８０はまた、熱シールド第１開口１６２及び主燃料回路１２４（図２に示す）と流体連通するように熱シールド本体１６４に取り付けられる。
【００３０】
パイロットインジェクタ管１８２は、以下により詳細に述べるが、入口面１９０、出口面１９２、並びに入口面１９０及び出口面１９２の間に延びる中空本体１９４を含む。中空本体１９４は、円形の断面輪郭を有し、入口面１９２は、中空本体１９４に入る空気量を計量し、パイロット燃料回路１２２を通して噴射される燃料と混合する寸法に作られる。パイロットインジェクタ管１８２は、パイロットインジェクタ入口面１９０が熱シールド上流端１６６の上流位置し、また主インジェクタ出口面１９２が熱シールド下流端１６８の下流にパイロットインジェクタ本体１９４から延びるように、熱シールド本体１６４に取り付けられる。パイロットインジェクタ管１８２はまた、熱シールド第２開口及びパイロット燃料回路１２２(図２に示す)と流体連通するように熱シールド本体１６4に取り付けられる。
【００３１】
燃焼器３０の組み立ての際に、燃料噴霧バー組立体９０が、初めに組み立てられる。取付けの間に噴霧バーパイロット伸張パイプ１４４が熱シールド空洞の内部に嵌合することができるように噴霧バー上流面１３６をシールド上流端１６６に隣接させて、噴霧バー９４(図３に示す)が、初めに熱シールド空洞の内部に挿入される。次いで、噴霧バー９４は、パイロットチップ伸張パイプ１４４が熱シールド第２開口内に受入れられるように、軸方向後方に再配置される。次いで、キャップ９８が、噴霧バー９０に取り付けられて、熱シールド第1開口１７２(図４に示す)が噴霧バー第1開口１４２と流体連通した状態を保ち、また熱シールド第２開口(図５には示さず)が噴霧バー第２開口(図５には示さず)と流体連通した状態を保つように、熱シールド９６に対して噴霧バー９０を位置決めする。
【００３２】
主及びパイロットインジェクタ管１８０及び１８２は、それぞれ熱シールド第１開口１７２及び熱シールド第２開口とそれぞれ流体連通させて、熱シールド９６に取り付けられる。各燃料噴霧バー組立体９０が、燃焼器３０の内部に取り付けられる。
【００３３】
図６は、噴霧バー９４、熱シールド９６、及び主インジェクタ管１８０を含む燃料噴霧バー組立体９０を図５で示した線６−６で切断した断面図である。噴霧バー本体１３４は、噴霧バー本体第１側壁１３９にほぼ平行であり、かつそれぞれ噴霧バー上流及び下流端１３６及び１３８の間に延びる第２側壁２００を含む。第1及び第２側壁１３９及び２００は、それぞれ開口１４２を含み、主燃料回路１２４が燃料を燃焼器３０に噴射できるようにする。
【００３４】
主燃料回路１２４は、噴霧バー頂部面１３０(図３に示す)から噴霧バー底部面１３２(図３に示す)に向って延びる主供給管２０２を含む。１対の第２管２０４及び２０６が、供給管２０２からの燃料を開口１４２から半径方向外方に向って導くように、流体連通して取付けられる。
【００３５】
熱シールド本体１６４は、熱シールド第１側壁１６９にほぼ平行であり、かつそれぞれ熱シールド上流及び下流端１６６及び１６８の間に延びる第２側壁２１０を含む。側壁１６９及び２１０、並びに上流及び下流端１６６及び１６８は、噴霧バー９４を受入れる寸法に作られた空洞２１１を画定するように接続される。
【００３６】
上流及び下流端１６６及び１６８は、それぞれ実質的に同様に構成され、各々は側壁１６９または２１０と各端部１６６または１６８の尖端２１４との間に延びる長さ２１２を持つ。さらに、各端部１６６及び１６８は、側壁１６９及び２１０の間に延びる幅２１６を持つ。主インジェクタ管１８０を通る適当な空気と燃料の流れを得るために、各端部１６６及び１６８の長さ対幅の比率はおよそ３より大きい。
【００３７】
主インジェクタ管１８０は、主インジェクタ入口面１８４が熱シールド上流端１６６の上流に位置し、また主インジェクタ出口面１８６が熱シールド下流端１６８の下流に延びるように、熱シールド本体１６４に取り付けられる。主インジェクタ入口面１８４は、熱シールド幅２１６より大きい第１の直径２２０を有する。主インジェクタ直径２２０は、主インジェクタ本体１８８を通して熱シールド９６のおよそ中間位置までは一定である。主インジェクタ管本体１８８は、主インジェクタ入口面１８４及び主インジェクタ出口面１８６の間に延びる。
【００３８】
主インジェクタ出口面１８６は、主インジェクタ本体１８８から延び、主インジェクタ管１８０の後縁２２８での直径２２６が、主インジェクタ入口直径２２０より小さくなるように徐々に先細になる。主インジェクタ出口面１８６は、燃料噴霧バー組立体９０の対称軸２３２に向かって傾斜するので、熱シールド９６及び主インジェクタ管１８０の間に画定される空気通路２３３は、熱シールド９６の外側表面２３６と主インジェクタ管１８０の内側表面２３８との間に延び、熱シールド側壁１６９及び２１０に沿ってほぼ一定に保たれる幅２３４を有する。
【００３９】
リング状段部２３９は、燃料が熱シールド空洞２１１中に漏れるのを防止し、かつ空洞２１１の内部に噴霧バー９４を中心合わせする。１つの実施形態において、リング状段部２３９は、噴霧バー９４と一体に形成される。別の実施形態においては、リング状段部２３９は、熱シールド空洞２１１の内部に圧入される。さらに別の実施形態においては、主インジェクタ管１８０は、リング状段部２３９を備えていない。燃料が熱シールド空洞２１１に入るのが防止されるので、熱シールド空洞２１１の内部での燃料の自己着火が減少する。
【００４０】
運転中に、主燃料回路１２４は、噴霧バー開口１４２及び熱シールド開口１７２を通して燃料を空気通路２３３中に噴射する。各熱シールド端部１６６及び１６８の長さ対幅の比率並びに主インジェクタ管１８０の組合せにより、空気通路２３３の最大流量制限または最小断面面積が、燃料噴射個所、つまり、開口１７２の上流になることが保証される。別の実施形態においては、空気通路の最小断面面積は、燃料噴射開口１７２に隣接している。さらに別の実施形態においては、空気通路の最小断面面積は、燃料噴射開口１７２から下流にある。空気通路幅２３４は、一定に保たれるかまたは開口１７２から主インジェクタ出口面１８６に向って僅かに収束するので、主インジェクタ管１８０に入る空気流２４０は、一定の速度を保つか又はやや加速するかして、燃料／空気混合気が主インジェクタ出口面１８６を流出するとき、再循環区域が燃料インジェクタ後流中の下流に形成されるのを防止する。
【００４１】
図７は、噴霧バー９４、熱シールド９６及びパイロットインジェクタ管１８２を含む燃料噴霧バー組立体９０を図５に示す線７−７で切断した断面図である。パイロット燃料回路１２２は、噴霧バー頂部面１３０（図２に示す）から噴霧バー底部面１３２(図２に示す)に向かって、またパイロット燃料チップ２５４及び伸張パイプ１４４を通して外方に延びる主供給管２５０を含む。パイロットチップ熱シールド１４６は、各パイロット伸張パイプ１４４の周りの円周上に取り付けられて、下流端２５６を有する。
【００４２】
パイロットインジェクタ管１８２は、パイロットインジェクタ入口面１９０が、熱シールド上流端１６６の上流に位置し、またパイロットインジェクタ出口面１９２が、熱シールド下流端１６８の下流に延びるように熱シールド本体１６４に取り付けられる。パイロットインジェクタ入口面１９０は、熱シールド幅２１６より大きい第1の直径２６０を有する。パイロットインジェクタ直径２６０は、パイロットインジェクタ本体１９４を通して熱シールド９６の中間位置２６１まで一定である。
【００４３】
パイロットインジェクタ出口面１９２は、パイロットインジェクタ本体１９４から延びて、パイロットインジェクタ管１８２の後縁２６４での直径２６２が、パイロットインジェクタ入口直径２６０より小さくなるように徐々に先細になる。パイロットインジェクタ出口面１９２は、燃料噴霧バー組立体の対称軸２３２に向かって傾斜するので、熱シールド９６及びパイロットインジェクタ管１８２の間に画定される空気通路２７０は、熱シールド外側表面２３６とパイロットインジェクタ管１８２の内側表面２７４との間に延びる幅２７２を有する。
【００４４】
パイロットインジェクタ管１８２はまた、噴霧バー本体１３４中に延び、かつ燃料供給装置１２０と流体連通する複数の第２開口２７８を含む。第２開口２７８も、複数の熱シールド第２開口２８０と流体連通する。伸張パイプ１４４は、各第２開口２７８から延びて、各パイロットチップ熱シールド１４６が、各伸張パイプ１４４の周りの円周上に取り付けられる。パイロットインジェクタ出口面直径２６２は、各パイロットチップ熱シールド１４６の直径２８２よりも大きい。１つの実施形態において、パイロットインジェクタ管１８２はまた、リング状段部２３９(図６に示す)を含む。
【００４５】
運転中に、パイロット燃料回路１２２は、噴霧バー開口２７８及び熱シールド開口２８０を通して燃料を空気通路２７０中に噴射する。空気通路幅２７２は、パイロットインジェクタ管１８２の周りで一定に保たれるので、パイロットインジェクタ管１８２に入る空気流２４０は、一定の速度に保たれ、燃料／空気混合気がパイロットインジェクタ出口面１９２を流出するとき、燃料インジェクタ後流中の下流に再循環区域が形成されるのを防止する。別の実施形態においては、空気通路２７０は、パイロットインジェクタ管１８２の周りに僅かに収束しており、パイロットインジェクタ管に入る空気流は、僅かに加速されて、燃料／空気混合気がパイロットインジェクタ出口面１９２を流出するとき、燃料インジェクタ後流中の下流に再循環区域が形成されるのを防止する。
【００４６】
図８は、図６に示す線８−８で切断した燃料噴霧バー組立体９０の断面図である。具体的に言えば、図８は主インジェクタ管出口面１８６(図６に示す)の断面図である。主インジェクタ管出口面１８６は、主インジェクタ管内側表面２３８から対称軸２３２(図６に示す)に向かって半径方向内方に延びる複数のタービュレータ２９０を含む。別の実施形態においては、主インジェクタ管出口面１８６は、タービュレータ２９０を含まない。タービュレータ２９０は、空気／燃料混合気が各タービュレータ２９０を流出するとき渦発生を増大させる輪郭面を備える。増大した渦発生は、渦流強度を増し、燃料及び空気間の混合を促進する。混合が促進された結果として、燃焼が改善される。
【００４７】
運転において、ガスタービンエンジン１０（図１に示す）が始動されアイドリング運転状態で運転されるとき、燃料及び空気が燃焼器１６(図１に示す)に供給される。ガスタービンアイドリング運転状態の間に、燃焼器１６は、運転に対してパイロット燃料ステージのみを使用する。パイロット燃料回路１２２(図２に示す)は、燃料噴霧バー組立体９０を通して燃料を燃焼渦流捕捉空洞７０に噴射する。同時に、空気流は、後部の上流の外方壁面空気通路を通して渦流捕捉空洞７０に入り、また主インジェクタ管１８０（図６に示す）を通して燃焼器１６（図１に示す）に入る。渦流捕捉空洞空気通路は、噴射された燃料と迅速に混合する集積した薄い空気の層を形成し、燃料が後部壁面８０（図２に示す）または側壁８４（図２に示す）に沿って境界層を形成するのを防止する。
【００４８】
渦流捕捉空洞７０の内部に発生した燃焼ガスは、反時計回りの運動の旋回を生じ、燃焼チャンバ４８に入る燃料／空気混合気に連続した安定した点火源をもたらす。主インジェクタ管１８０を通して燃焼チャンバ４８に入る空気流２４０は、燃料／空気混合率を増大させ、ほぼ理論空燃比近くの火炎帯（図示せず）が燃焼チャンバ４８の内部で短い滞留時間で伝播することを可能にする。燃焼チャンバ４８の内部での短い滞留時間の結果として、燃焼チャンバ４８の内部で発生する窒素酸化物エミッションが減少する。
【００４９】
パイロット燃料ステージのみを使用することにより、燃焼器３０が、低出力運転効率を維持し、エンジン低出力運転の間に燃焼器３０から排出されるエミッションを制御し最少化することが可能になる。パイロット火炎は、専らガスタービン始動状態で燃料供給を受ける噴霧拡散火炎である。ガスタービンエンジン１０が、アイドル運転状態から増大した出力運転状態に加速されるにつれて、追加の燃料及び空気が燃焼器３０中に導かれる。パイロット燃料ステージに加えて、増大した出力運転状態の間には、主燃料回路１２４が、燃料噴霧バー組立体９０及び主インジェクタ管１８０を通して主燃料ステージにより燃料を供給する。
【００５０】
運転中、熱シールド上流及び下流端１６６及び１６８は、それぞれ空気力学的形状をしているので、熱シールド９６（図４に示す）の周りを通過する空気流は、燃料噴霧バー組立体９０の方へ再循環することが防止される。再循環帯域が形成されるのが防止されるので、燃料が熱シールド空洞２１１（図４に示す）中に漏れて自己着火する危険性が減少する。さらに、インジェクタ管１８０及び１８２が先細になっているので、燃料及び空気は、燃焼帯４８に入る前により完全に混合される。その結果、燃焼が改善され、最高火炎温度が低下し、従って燃焼器３０の内部で生成される窒素酸化物の量を減少させる。
【００５１】
上述の燃焼器は、対費用効果がよくしかも信頼性が高い。燃焼器は、２つの燃料回路及び空気力学的形状の熱シールドの内部に噴霧バーを備える燃料噴霧バー組立体を含む。運転中に、熱シールドの空気力学的形状により、再循環帯域が形成されるのが防止される。さらに、燃料噴霧バー組立体は、燃料と空気の混合を促進する。結果として、燃焼が増進され、火炎温度が低下し、燃焼が改善される。かくして、高い燃焼効率を備え、かつ低い一酸化炭素、窒素酸化物及び煤煙エミッションの燃焼器が得られる。
【００５２】
本発明を、様々な特定の実施形態に関して今まで述べてきたが、当業者には、本発明が特許請求の範囲の技術思想及び技術的範囲内の変形形態で実施可能であることが分かるであろう。
【図面の簡単な説明】
【図１】  燃焼器を含むガスタービンエンジンの概略図。
【図２】  図１に示すガスタービンエンジンに用いられる燃焼器の部分断面図。
【図３】  図２に示す燃焼器に用いられる噴霧バーの斜視図。
【図４】  熱シールドを含む図４に示す噴霧バーの斜視図。
【図５】  図２に示す燃焼器に用いられる組立てられた噴霧バー組立体の斜視図。
【図６】  図５に示す線６−６で切断された燃料噴霧バー組立体の断面図。
【図７】  図５に示す線７−７で切断された燃料噴霧バー組立体の断面図。
【図８】  図６に示す線８−８で切断された燃料噴霧バー組立体の断面図。
【符号の説明】
９０  噴霧バー組立体
９８  キャップ
１６４  熱シールド本体
１８０  主インジェクタ管
１８２  パイロットインジェクタ管
１８４  主インジェクタ入口面
１８６  主インジェクタ出口面
１８８  主インジェクタ管中空本体
１９０  パイロットインジェクタ管入口面
１９２  パイロットインジェクタ管出口面
１９４  パイロットインジェクタ中空本体
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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