(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
光弾性係数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たす樹脂材料からなる走査光学系用レンズであって、
０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３
０％＜Ｈｃ＜０．１％
前記走査光学系用レンズは、
レンズ部と、
前記レンズ部の少なくとも副走査方向の側面に形成されたフランジ部と、
前記フランジ部の副走査方向の側面に設けられた少なくとも一つの突起とを有し、
前記フランジ部の光軸方向の厚さは、前記レンズ部の光軸方向の厚さより薄く、
前記突起の光軸方向の厚さは、前記フランジ部の光軸方向の厚さよりも薄く、
前記突起が形成された前記フランジ部の側面と、前記走査光学系用レンズを通過する光線の有効範囲との距離ＨＨは、以下の式を満たすことを特徴とする走査光学系用レンズ。
０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ
【請求項２】
前記突起の光軸直交方向の幅は、前記距離ＨＨ以下であることを特徴とする請求項１に記載の走査光学系用レンズ。
【請求項３】
前記走査光学系用レンズの光軸方向の厚さをＤとしたときに、前記突起の光軸方向の長さｂは、以下の式を満たすことを特徴とする請求項１又は２に記載の走査光学系用レンズ。
０＜ｂ＜Ｄ／３
【請求項４】
光弾性係数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たす樹脂材料からなる走査光学系用レンズであって、
０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３
０％＜Ｈｃ＜０．１％
前記走査光学系用レンズは、
レンズ部と、
前記レンズ部の少なくとも副走査方向の側面に形成されたフランジ部と、
前記フランジ部の副走査方向の側面に設けられた少なくとも一つの凹みとを有し、
前記フランジ部の光軸方向の厚さは、前記レンズ部の光軸方向の厚さより薄く、
前記凹みの光軸方向の厚さは、前記フランジ部の光軸方向の厚さよりも薄く、
前記凹みの底部と、前記走査光学系用レンズを通過する光線の有効範囲との距離ＨＨは、以下の式を満たすことを特徴とする走査光学系用レンズ。
０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ
【請求項５】
前記凹みの光軸直交方向の幅は、前記距離ＨＨ以下であることを特徴とする請求項４に記載の走査光学系用レンズ。
【請求項６】
前記走査光学系用レンズの光軸方向の厚さをＤとしたときに、前記凹みの光軸方向の長さｂは、以下の式を満たすことを特徴とする請求項４又は５に記載の走査光学系用レンズ。
０＜ｂ＜Ｄ／３
【請求項７】
前記樹脂材料はポリオレフィン系樹脂を含むことを特徴とする請求項１乃至６のいずれかに記載の走査光学系用レンズ。
【請求項８】
前記走査光学系用レンズは、ｆθレンズであることを特徴とする請求項１乃至７の何れかに記載の走査光学系用レンズ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、プリンタなどの画像形成装置に用いられると好適な走査光学系用レンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】
高速印刷を達成するものとして、レーザプリンタが知られている。一般的なレーザプリンタにおいて、半導体レーザから出射したレーザビームは、ポリゴンミラーの反射面に照射され、その回転により偏向走査されながら、ｆθレンズで集光され、感光体層を形成したドラム上に同一ビームスポットを形成するようになっている。
【０００３】
従って、ｆθレンズには、ポリゴンミラーによって反射された光束が、広範囲に走査されるため、高画質な画像を形成するためには、初期形状はもとより、環境変化に応じた歪みなど極力排除することが必要となっている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、ｆθレンズを樹脂材料から形成すれば、安価に大量生産が可能となる。しかしながら、ｆθレンズを樹脂材料から形成した場合、樹脂の吸水により屈折率が変化するという問題がある。これに対し、ある種のポリオレフィン系の樹脂材料を用いると、吸水率を極端に小さく抑えることができることが判っている。
【０００５】
しかるに、樹脂材料の吸水率を低く抑えることができたとしても、環境温度変化による熱膨張などに基づく変化や、レンズ成形時に発生するレンズ内歪の影響は無視できないという実情がある。特に、ｆθレンズには、副走査方向の側面中央に、位置決めのための突起などを設けることが一般的に行われており、この突起の大きさ、形状によっては、熱膨張に基づく変形時にｆθレンズの歪みが大きくなったり、レンズ成形時に発生するレンズ内部歪の影響が大きくなったりすることが判った。
【０００６】
本発明は、かかる問題点に鑑みてなされたものであり、熱膨張による変形や、レンズ成形時に発生するレンズ内部歪を抑制し、高画質な画像の形成に貢献できる走査光学系用レンズを提供することを目的とする。
【０００７】
第１の本発明の走査光学系レンズは、光弾性係数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たす樹脂材料からなる走査光学系用レンズであって、
０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３      （１）
（好ましくは、０＜Ｐｃ＜２×１０Ｅ−１３）
０％＜Ｈｃ＜０．１％      （２）
前記走査光学系用レンズは、
レンズ部と、
前記レンズ部の少なくとも副走査方向の側面に形成されたフランジ部と、
前記フランジ部の副走査方向の側面に設けられた少なくとも一つの突起とを有し、
前記フランジ部の光軸方向の厚さは、前記レンズ部の光軸方向の厚さより薄く、
前記突起の光軸方向の厚さは、前記フランジ部の光軸方向の厚さよりも薄く、
前記突起が形成された前記フランジ部の側面と、前記走査光学系用レンズを通過する光線の有効範囲との距離ＨＨは、以下の式を満たす。
０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ      （３）
前記突起が形成されることによる、前記走査光学系用レンズの熱膨張時およびレンズ成形時のひずみを抑制し、それにより環境変化に関わらず収差などを抑えることができるため、かかる走査光学系用レンズを用いることにより、高画質な画像を形成することができる。尚、前記走査光学用レンズの側面といった場合、側面にフランジが形成されているときには、かかるフランジの側面を含むものとする。又、「前記走査光学系用レンズを通過する光線」とは、前記走査光学系用レンズを組みこんだ機器（例えばレーザプリンタなど）において、その動作時に光源からの光束が走査される範囲をいうものとする。更に、本明細書において、１０のべき乗数（例えば ４×１０-13）を、Ｅ（例えば ４×Ｅ−１３）を用いて表すものとする。
【０００８】
更に、前記突起が、主走査方向の前記光線の有効範囲全体にわたって形成されていると、前記走査光学系用レンズの熱膨張時およびレンズ成形時のひずみを、より抑制できる。
【０００９】
又、前記突起の光軸直交方向の幅が、前記距離ＨＨ以下であると、前記走査光学系用レンズの熱膨張時およびレンズ成形時のひずみを、より抑制できる。前記突起の幅とは、前記突起が複数ある場合、各々の幅の合計をいうものとする。
【００１０】
更に、前記走査光学系用レンズの光軸方向の厚さをＤとしたときに、前記突起の光軸方向の長さｂが、以下の式を満たすと、前記走査光学系用レンズの熱膨張時およびレンズ成形時のひずみを、より抑制できる。
０＜ｂ＜Ｄ／３                                              （４）
【００１１】
第２の本発明の走査光学系レンズは、光弾性係数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たす樹脂材料からなる走査光学系用レンズであって、
０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３      （１）
（好ましくは、０＜Ｐｃ＜２×１０Ｅ−１３）
０％＜Ｈｃ＜０．１％      （２）
前記走査光学系用レンズは、
レンズ部と、
前記レンズ部の少なくとも副走査方向の側面に形成されたフランジ部と、
前記フランジ部の副走査方向の側面に設けられた少なくとも一つの凹みとを有し、
前記フランジ部の光軸方向の厚さは、前記レンズ部の光軸方向の厚さより薄く、
前記凹みの光軸方向の厚さは、前記フランジ部の光軸方向の厚さよりも薄く、
前記凹みの底部と、前記走査光学系用レンズを通過する光線の有効範囲との距離ＨＨは、以下の式を満たす。
０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ      （３）
前記突起が形成されることによる、前記走査光学系用レンズの熱膨張時およびレンズ成形時のひずみを抑制し、それにより環境変化に関わらず収差などを抑えることができるため、かかる走査光学系用レンズを用いることにより、高画質な画像を形成することができる。尚、前記走査光学用レンズの側面といった場合、側面にフランジが形成されているときには、かかるフランジの側面を含むものとする。又、「前記走査光学系用レンズを通過する光線」とは、前記走査光学系用レンズを組みこんだ機器（例えばレーザプリンタなど）において、その動作時に光源からの光束が走査される範囲をいうものとする。更に、本明細書において、１０のべき乗数（例えば ４×１０-13）を、Ｅ（例えば ４×Ｅ−１３）を用いて表すものとする。
【００１２】
更に、前記凹みが、主走査方向の前記光線の有効範囲全体にわたって形成されていると、前記走査光学系用レンズの熱膨張時およびレンズ成形時のひずみを、より抑制できる。
【００１３】
又、前記凹みの光軸直交方向の幅が、前記距離ＨＨ以下であると、前記走査光学系用レンズの熱膨張時およびレンズ成形時のひずみを、より抑制できる。前記凹みの幅とは、前記凹みが複数ある場合、各々の幅の合計をいうものとする。
【００１４】
更に、前記走査光学系用レンズの光軸方向の厚さをＤとしたときに、前記凹みの光軸方向の長さｂが、以下の式を満たすと、前記走査光学系用レンズの熱膨張時およびレンズ成形時のひずみを、より抑制できる。
０＜ｂ＜Ｄ／３                                              （８）
【００１５】
又、前記樹脂材料がポリオレフィン系樹脂を含むと、吸水率を低く抑えることができるので好ましい。
【００１６】
【発明の実施の形態】
以下、実施の形態を参照して本発明を説明する。図１は、本実施の形態にかかる、レーザプリンタの走査光学系１００の概略構成を示す斜視図である。半導体レーザ１０１は、不図示の光学系制御部に制御されレーザビームを出射する。半導体レーザ１０１から出射されたレーザビームは、コリメートレンズ１０２により概略平行光にされ、ポリゴンミラー１０４の反射面に対して副走査方向に結像させるシリンドリカルレンズ１０３を通過して、そのポリゴンミラー１０４で反射し、更に一対のｆθレンズ１０５，１０により集光されて、感光体ドラム１０６の表面にスポット光を結像するようになっている。かかるレーザプリンタにおいては、半導体レーザ１０１への駆動電流のオン／オフ変調による発光の断続と、ポリゴンミラー１０４の等速回転による偏向走査と、感光体ドラム１０６の回転によって、画像が形成されるようになっている。駆動電流のオン／オフ変調は、不図示の光学系制御部により行われる。
【００１７】
図２は、上述した実施の形態に用いることができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図２（ａ）は上面図、図２（ｂ）は側面図、図２（ｃ）は底面図、図２（ｄ）は、図２（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ１０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形成されている。
０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３                                  （１）
０％＜Ｈｃ＜０．１％                                        （２）
【００１８】
ｆθレンズ１０は、湾曲したレンズ部１１と、レンズ部１１の周辺に形成されたフランジ部１２と、フランジ部１２の一方の側面１２ａに形成された突起１３とを有している。突起１３は、ｆθレンズ１０の中央に配置され、光軸方向の長さがｂ、光軸直交方向の幅がａとなっている。突起１３は、レーザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるものである。又、レンズ部１１を通過する光線の有効範囲（ここでは半導体レーザ１０１のレーザビームの走査範囲、以下同じ）Ａは、図２（ｃ）に一点鎖線で示している。
【００１９】
ここで、光線の有効範囲Ａと側面１２ａとの間の距離ＨＨは、以下の式を満たすので、
０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ                                （３）
環境温度変化によりｆθレンズ１０に熱膨張が生じたような場合でも、突起１３が存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制することができるのである。尚、突起１３の光軸直交方向の幅ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレンズ１０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、突起１３の光軸方向の長さｂは、以下の式を満たしているので、
０＜ｂ＜Ｄ／３                                              （４）
突起１３が存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することができる。
【００２０】
図３は、第２の実施の形態に用いることができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図３（ａ）は上面図、図３（ｂ）は側面図、図３（ｃ）は底面図、図３（ｄ）は、図３（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ２０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形成されている。
０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３                                  （１）
０％＜Ｈｃ＜０．１％                                        （２）
【００２１】
ｆθレンズ２０は、湾曲したレンズ部２１と、レンズ部２１の周辺に形成されたフランジ部２２と、フランジ部２２の一方の側面２２ａに形成された一対の突起２３ａ、２３ｂとを有している。突起２３ａ、２３ｂは、ｆθレンズ２０の中央を挟んで等距離に配置され、それぞれ光軸方向の長さがｂ、光軸直交方向の幅がａとなっている。突起２３ａ、２３ｂは、レーザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるものである。又、レンズ部２１を通過する光線の有効範囲Ａは、図３（ｃ）に一点鎖線で示している。
【００２２】
ここで、光線の有効範囲Ａと側面２２ａとの間の距離ＨＨは、以下の式を満たすので、
０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ                                （３）
環境温度変化によりｆθレンズ２０に熱膨張が生じたような場合でも、突起２３ａ、２３ｂが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制することができるのである。尚、突起２３ａ、２３ｂの光軸直交方向の合計幅２ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレンズ２０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、突起２３ａ、２３ｂの光軸方向の長さｂは、以下の式を満たしているので、
０＜ｂ＜Ｄ／３                                              （４）
突起２３ａ、２３ｂが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することができる。
【００２３】
図４は、第３の実施の形態に用いることができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図４（ａ）は上面図、図４（ｂ）は側面図、図４（ｃ）は底面図、図４（ｄ）は、図４（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ３０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形成されている。
０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３                                  （５）
０％＜Ｈｃ＜０．１％                                        （６）
【００２４】
ｆθレンズ３０は、湾曲したレンズ部３１と、レンズ部３１の周辺に形成されたフランジ部３２と、フランジ部３２の一方の側面３２ａに形成された凹み３３とを有している。凹み３３は、ｆθレンズ３０の中央に配置され、光軸方向の長さがｂ、光軸直交方向の幅がａとなっている。凹み３３は、レーザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるものである。又、レンズ部３１を通過する光線の有効範囲Ａは、図４（ｃ）に一点鎖線で示している。
【００２５】
ここで、光線の有効範囲Ａと凹み３３の底部の間の距離ＨＨは、以下の式を満たすので、
０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ                                （７）
環境温度変化によりｆθレンズ３０に熱膨張が生じたような場合でも、凹み３３が存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制することができるのである。尚、凹み３３の光軸直交方向の幅ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレンズ３０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、凹み３３の光軸方向の長さｂは、以下の式を満たしているので、
０＜ｂ＜Ｄ／３                                              （８）
凹み３３が存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することができる。
【００２６】
図５は、第４の実施の形態に用いることができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図５（ａ）は上面図、図５（ｂ）は側面図、図５（ｃ）は底面図、図５（ｄ）は、図５（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ４０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形成されている。
０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３                                  （５）
０％＜Ｈｃ＜０．１％                                        （６）
【００２７】
ｆθレンズ４０は、湾曲したレンズ部４１と、レンズ部４１の周辺に形成されたフランジ部４２と、フランジ部４２の一方の側面４２ａに形成された一対の凹み４３ａ、４３ｂとを有している。凹み４３ａ、４３ｂは、ｆθレンズ４０の中央を挟んで等距離に配置され、それぞれ光軸方向の長さがｂ、光軸直交方向の幅がａとなっている。凹み４３ａ、４３ｂは、レーザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるものである。又、レンズ部４１を通過する光線の有効範囲Ａは、図５（ｃ）に一点鎖線で示している。
【００２８】
ここで、光線の有効範囲Ａと凹み４３ａ、４３ｂの底部の間の距離ＨＨは、以下の式を満たすので、
０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ                                （７）
環境温度変化によりｆθレンズ４０に熱膨張が生じたような場合でも、凹み４３ａ、４３ｂが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制することができるのである。尚、凹み４３ａ、４３ｂの光軸直交方向の合計幅２ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレンズ４０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、凹み４３ａ、４３ｂの光軸方向の長さｂは、以下の式を満たしているので、
０＜ｂ＜Ｄ／３                                              （８）
凹み４３ａ、４３ｂが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することができる。
【００２９】
図６は、第５の実施の形態に用いることができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図６（ａ）は上面図、図６（ｂ）は側面図、図６（ｃ）は底面図、図６（ｄ）は、図６（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ５０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形成されている。
０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３                                  （１）
０％＜Ｈｃ＜０．１％                                        （２）
【００３０】
ｆθレンズ５０は、湾曲したレンズ部５１と、レンズ部５１の光軸直交方向両側のみに形成されたフランジ部５２と、レンズ部５１の一方の側面５１ａに形成された突起５３とを有している。突起５３は、ｆθレンズ５０の中央に配置され、光軸方向の長さがｂ、光軸直交方向の幅がａとなっている。突起５３は、レーザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるものである。又、レンズ部５１を通過する光線の有効範囲Ａは、図６（ｃ）に一点鎖線で示している。
【００３１】
ここで、光線の有効範囲Ａと側面５１ａとの間の距離ＨＨは、以下の式を満たすので、
０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ                                （３）
環境温度変化によりｆθレンズ５０に熱膨張が生じたような場合でも、突起５３が存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制することができるのである。尚、突起５３の光軸直交方向の幅ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレンズ５０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、突起５３の光軸方向の長さｂは、以下の式を満たしているので、
０＜ｂ＜Ｄ／３                                              （４）
突起５３が存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することができる。
【００３２】
図７は、第６の実施の形態に用いることができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図７（ａ）は上面図、図７（ｂ）は側面図、図７（ｃ）は底面図、図７（ｄ）は、図７（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ６０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形成されている。
０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３                                  （１）
０％＜Ｈｃ＜０．１％                                        （２）
【００３３】
ｆθレンズ６０は、湾曲したレンズ部６１と、レンズ部６１の光軸直交方向両側のみに形成されたフランジ部６２と、レンズ部６１の一方の側面６１ａに形成された一対の突起６３ａ、６３ｂとを有している。突起６３ａ、６３ｂは、ｆθレンズ６０の中央を挟んで等距離に配置され、それぞれ光軸方向の長さがｂ、光軸直交方向の幅がａとなっている。突起６３ａ、６３ｂは、レーザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるものである。又、レンズ部６１を通過する光線の有効範囲Ａは、図７（ｃ）に一点鎖線で示している。
【００３４】
ここで、光線の有効範囲Ａと側面６１ａとの間の距離ＨＨは、以下の式を満たすので、
０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ                                （３）
環境温度変化によりｆθレンズ６０に熱膨張が生じたような場合でも、突起６３ａ、６３ｂが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制することができるのである。尚、突起６３ａ、６３ｂの光軸直交方向の合計幅２ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレンズ６０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、突起６３ａ、６３ｂの光軸方向の長さｂは、以下の式を満たしているので、
０＜ｂ＜Ｄ／３                                              （４）
突起６３ａ、６３ｂが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することができる。
【００３５】
図８は、第７の実施の形態に用いることができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図８（ａ）は上面図、図８（ｂ）は側面図、図８（ｃ）は底面図、図８（ｄ）は、図８（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ７０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形成されている。
０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３                                  （５）
０％＜Ｈｃ＜０．１％                                        （６）
【００３６】
ｆθレンズ７０は、湾曲したレンズ部７１と、レンズ部７１の光軸直交方向両側のみに形成されたフランジ部７２と、レンズ部７１の一方の側面７１ａに形成された凹み７３とを有している。凹み７３は、ｆθレンズ７０の中央に配置され、光軸方向の長さがｂ、光軸直交方向の幅がａとなっている。凹み７３は、レーザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるものである。又、レンズ部７１を通過する光線の有効範囲Ａは、図８（ｃ）に一点鎖線で示している。
【００３７】
ここで、光線の有効範囲Ａと凹み７３の底部の間の距離ＨＨは、以下の式を満たすので、
０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ                                （７）
環境温度変化によりｆθレンズ７０に熱膨張が生じたような場合でも、凹み７３が存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制することができるのである。尚、凹み７３の光軸直交方向の幅ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレンズ７０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、凹み７３の光軸方向の長さｂは、以下の式を満たしているので、
０＜ｂ＜Ｄ／３                                              （８）
凹み７３が存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することができる。
【００３８】
図９は、第８の実施の形態に用いることができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図９（ａ）は上面図、図９（ｂ）は側面図、図９（ｃ）は底面図、図９（ｄ）は、図９（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ８０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形成されている。
０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３                                  （５）
０％＜Ｈｃ＜０．１％                                        （６）
【００３９】
ｆθレンズ８０は、湾曲したレンズ部８１と、レンズ部８１の光軸直交方向両側のみに形成されたフランジ部８２と、レンズ部８１の一方の側面８１ａに形成された一対の凹み８３ａ、８３ｂとを有している。凹み８３ａ、８３ｂは、ｆθレンズ８０の中央を挟んで等距離に配置され、それぞれ光軸方向の長さがｂ、光軸直交方向の幅がａとなっている。凹み８３ａ、８３ｂは、レーザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるものである。又、レンズ部８１を通過する光線の有効範囲Ａは、図９（ｃ）に一点鎖線で示している。
【００４０】
ここで、光線の有効範囲Ａと凹み８３ａ、８３ｂの底部の間の距離ＨＨは、以下の式を満たすので、
０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ                                （７）
環境温度変化によりｆθレンズ８０に熱膨張が生じたような場合でも、凹み８３ａ、８３ｂが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制することができるのである。尚、凹み８３ａ、８３ｂの光軸直交方向の合計幅２ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレンズ８０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、凹み８３ａ、８３ｂの光軸方向の長さｂは、以下の式を満たしているので、
０＜ｂ＜Ｄ／３                                              （８）
凹み８３ａ、８３ｂが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することができる。
【００４１】
図１０は、第９の実施の形態に用いることができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図１０（ａ）は上面図、図１０（ｂ）は側面図、図１０（ｃ）は底面図、図１０（ｄ）は、図１０（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ１１０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形成されている。
０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３                                  （１）
０％＜Ｈｃ＜０．１％                                        （２）
【００４２】
ｆθレンズ１１０は、湾曲したレンズ部１１と、レンズ部１１の周辺に形成されたフランジ部１２と、フランジ部１２の両方の側面１２ａ、１２ｂにそれぞれ形成された突起１３ａ、１３ｂとを有している。突起１３ａ、１３ｂは、ｆθレンズ１１０の中央に配置され、それぞれ光軸方向の長さがｂ、光軸直交方向の幅がａとなっている。突起１３ａ、１３ｂは、レーザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるものである。又、レンズ部１１を通過する光線の有効範囲Ａは、図１０（ｃ）に一点鎖線で示している。
【００４３】
ここで、光線の有効範囲Ａと側面１２ａ、及び光線の有効範囲Ａと側面１２ｂとの間の距離ＨＨは互いに等しく（但し常に等しい必要はない、以降の実施の形態において同じ）、以下の式を満たすので、
０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ                                （３）
環境温度変化によりｆθレンズ１１０に熱膨張が生じたような場合でも、突起１３ａ、１３ｂが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制することができるのである。尚、突起１３ａ、１３ｂの光軸直交方向の幅ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレンズ１１０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、突起１３ａ、１３ｂの光軸方向の長さｂは、以下の式を満たしているので、
０＜ｂ＜Ｄ／３                                              （４）
突起１３ａ、１３ｂが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することができる。
【００４４】
図１１は、第１０の実施の形態に用いることができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図１１（ａ）は上面図、図１１（ｂ）は側面図、図１１（ｃ）は底面図、図１１（ｄ）は、図１１（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ１２０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形成されている。
０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３                                  （１）
０％＜Ｈｃ＜０．１％                                        （２）
【００４５】
ｆθレンズ１２０は、湾曲したレンズ部２１と、レンズ部２１の周辺に形成されたフランジ部２２と、フランジ部２２の両方の側面２２ａ、２２ｂに形成された各一対の突起２３ａ、２３ｂ；２３ｃ、２３ｄとを有している。突起２３ａ、２３ｂ及び突起２３ｃ、２３ｄは、それぞれｆθレンズ１２０の中央を挟んで等距離に配置され、それぞれ光軸方向の長さがｂ、光軸直交方向の幅がａとなっている。突起２３ａ、２３ｂ；２３ｃ、２３ｄは、レーザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるものである。又、レンズ部２１を通過する光線の有効範囲Ａは、図１１（ｃ）に一点鎖線で示している。
【００４６】
ここで、光線の有効範囲Ａと側面２２ａ、及び光線の有効範囲Ａと側面２２ｂとの間の距離ＨＨは互いに等しく、以下の式を満たすので、
０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ                                （３）
環境温度変化によりｆθレンズ１２０に熱膨張が生じたような場合でも、突起２３ａ、２３ｂ；２３ｃ、２３ｄが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制することができるのである。尚、突起２３ａ、２３ｂ；２３ｃ、２３ｄの光軸直交方向の各合計幅２ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレンズ１２０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、突起２３ａ、２３ｂ；２３ｃ、２３ｄの光軸方向の長さｂは、以下の式を満たしているので、
０＜ｂ＜Ｄ／３                                              （４）
突起２３ａ、２３ｂ；２３ｃ、２３ｄが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することができる。
【００４７】
図１２は、第１１の実施の形態に用いることができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図１２（ａ）は上面図、図１２（ｂ）は側面図、図１２（ｃ）は底面図、図１２（ｄ）は、図１２（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ１３０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形成されている。
０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３                                  （５）
０％＜Ｈｃ＜０．１％                                        （６）
【００４８】
ｆθレンズ１３０は、湾曲したレンズ部３１と、レンズ部３１の周辺に形成されたフランジ部３２と、フランジ部３２の両方の側面３２ａ、３２ｂにそれぞれ形成された凹み３３ａ、３３ｂとを有している。凹み３３ａ、３３ｂは、ｆθレンズ１３０の中央に配置され、光軸方向の長さがｂ、光軸直交方向の幅がａとなっている。凹み３３ａ、３３ｂは、レーザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるものである。又、レンズ部３１を通過する光線の有効範囲Ａは、図１２（ｃ）に一点鎖線で示している。
【００４９】
ここで、光線の有効範囲Ａと凹み３３ａの底部、及び光線の有効範囲Ａと凹み３３ｂの底部の間の距離ＨＨは互いに等しく、以下の式を満たすので、
０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ                                （７）
環境温度変化によりｆθレンズ１３０に熱膨張が生じたような場合でも、凹み３３ａ、３３ｂが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制することができるのである。尚、凹み３３ａ、３３ｂの光軸直交方向の幅ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレンズ１３０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、凹み３３ａ、３３ｂの光軸方向の長さｂは、以下の式を満たしているので、
０＜ｂ＜Ｄ／３                                              （８）
凹み３３ａ、３３ｂが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することができる。
【００５０】
図１３は、第１２の実施の形態に用いることができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図１３（ａ）は上面図、図１３（ｂ）は側面図、図１３（ｃ）は底面図、図１３（ｄ）は、図１３（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ１４０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形成されている。
０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３                                  （５）
０％＜Ｈｃ＜０．１％                                        （６）
【００５１】
ｆθレンズ１４０は、湾曲したレンズ部４１と、レンズ部４１の周辺に形成されたフランジ部４２と、フランジ部４２の両方の側面４２ａ、４２ｂにそれぞれ形成された各一対の凹み４３ａ、４３ｂ；４３ｃ、４３ｄとを有している。凹み４３ａ、４３ｂ及び凹み４３ｃ、４３ｄは、それぞれｆθレンズ１４０の中央を挟んで等距離に配置され、それぞれ光軸方向の長さがｂ、光軸直交方向の幅がａとなっている。凹み４３ａ、４３ｂ；４３ｃ、４３ｄは、レーザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるものである。又、レンズ部４１を通過する光線の有効範囲Ａは、図１３（ｃ）に一点鎖線で示している。
【００５２】
ここで、光線の有効範囲Ａと凹み４３ａ、４３ｂの底部、及び光線の有効範囲Ａと凹み４３ｃ、４３ｄの底部の間の距離ＨＨは互いに等しく、以下の式を満たすので、
０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ                                （７）
環境温度変化によりｆθレンズ１４０に熱膨張が生じたような場合でも、凹み４３ａ、４３ｂ；４３ｃ、４３ｄが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制することができるのである。尚、凹み４３ａ、４３ｂ；４３ｃ、４３ｄの光軸直交方向の各合計幅２ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレンズ１４０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、凹み４３ａ、４３ｂ；４３ｃ、４３ｄの光軸方向の長さｂは、以下の式を満たしているので、
０＜ｂ＜Ｄ／３                                              （８）
凹み４３ａ、４３ｂ；４３ｃ、４３ｄが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することができる。
【００５３】
図１４は、第１３の実施の形態に用いることができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図１４（ａ）は上面図、図１４（ｂ）は側面図、図１４（ｃ）は底面図、図１４（ｄ）は、図１４（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ１５０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形成されている。
０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３                                  （１）
０％＜Ｈｃ＜０．１％                                        （２）
【００５４】
ｆθレンズ１５０は、湾曲したレンズ部５１と、レンズ部５１の光軸直交方向両側のみに形成されたフランジ部５２と、レンズ部５１の両方の側面５１ａ、５１ｂにそれぞれ形成された突起５３ａ、５３ｂとを有している。突起５３ａ、５３ｂは、ｆθレンズ１５０の中央に配置され、光軸方向の長さがｂ、光軸直交方向の幅がａとなっている。突起５３ａ、５３ｂは、レーザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるものである。又、レンズ部５１を通過する光線の有効範囲Ａは、図１４（ｃ）に一点鎖線で示している。
【００５５】
ここで、光線の有効範囲Ａと側面５１ａ、及び光線友好範囲Ａと側面５１ｂとの間の距離ＨＨは互いに等しく、以下の式を満たすので、
０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ                                （３）
環境温度変化によりｆθレンズ１５０に熱膨張が生じたような場合でも、突起５３ａ、５３ｂが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制することができるのである。尚、突起５３ａ、５３ｂの光軸直交方向の幅ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレンズ１５０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、突起５３ａ、５３ｂの光軸方向の長さｂは、以下の式を満たしているので、
０＜ｂ＜Ｄ／３                                              （４）
突起５３ａ、５３ｂが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することができる。
【００５６】
図１５は、第１４の実施の形態に用いることができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図１５（ａ）は上面図、図１５（ｂ）は側面図、図１５（ｃ）は底面図、図１５（ｄ）は、図１５（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ１６０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形成されている。
０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３                                  （１）
０％＜Ｈｃ＜０．１％                                        （２）
【００５７】
ｆθレンズ１６０は、湾曲したレンズ部６１と、レンズ部６１の光軸直交方向両側のみに形成されたフランジ部６２と、レンズ部６１の両方の側面６１ａ、６１ｂにそれぞれ形成された各一対の突起６３ａ、６３ｂ；６３ｃ、６３ｄとを有している。突起６３ａ、６３ｂ及び突起６３ｃ、６３ｄは、それぞれｆθレンズ１６０の中央を挟んで等距離に配置され、それぞれ光軸方向の長さがｂ、光軸直交方向の幅がａとなっている。突起６３ａ、６３ｂ；６３ｃ、６３ｄは、レーザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるものである。又、レンズ部６１を通過する光線の有効範囲Ａは、図１５（ｃ）に一点鎖線で示している。
【００５８】
ここで、光線の有効範囲Ａと側面６１ａ、及び光線の有効範囲Ａと側面６１ｂとの間の距離ＨＨは互いに等しく、以下の式を満たすので、
０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ                                （３）
環境温度変化によりｆθレンズ１６０に熱膨張が生じたような場合でも、突起６３ａ、６３ｂ；６３ｃ、６３ｄが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制することができるのである。尚、突起６３ａ、６３ｂ；６３ｃ、６３ｄの光軸直交方向の各合計幅２ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレンズ１６０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、突起６３ａ、６３ｂ；６３ｃ、６３ｄの光軸方向の長さｂは、以下の式を満たしているので、
０＜ｂ＜Ｄ／３                                              （４）
突起６３ａ、６３ｂ；６３ｃ、６３ｄが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することができる。
【００５９】
図１６は、第１５の実施の形態に用いることができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図１６（ａ）は上面図、図１６（ｂ）は側面図、図１６（ｃ）は底面図、図１６（ｄ）は、図１６（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ１７０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形成されている。
０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３                                  （５）
０％＜Ｈｃ＜０．１％                                        （６）
【００６０】
ｆθレンズ１７０は、湾曲したレンズ部７１と、レンズ部７１の光軸直交方向両側のみに形成されたフランジ部７２と、レンズ部７１の両方の側面７１ａ、７１ｂにそれぞれ形成された凹み７３ａ、７３ｂとを有している。凹み７３ａ、７３ｂは、ｆθレンズ１７０の中央に配置され、光軸方向の長さがｂ、光軸直交方向の幅がａとなっている。凹み７３ａ、７３ｂは、レーザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるものである。又、レンズ部７１を通過する光線の有効範囲Ａは、図１６（ｃ）に一点鎖線で示している。
【００６１】
ここで、光線の有効範囲Ａと凹み７３ａの底部、及び光線の有効範囲Ａと凹み７３ｂの底部の間の距離ＨＨは互いに等しく、以下の式を満たすので、
０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ                                （７）
環境温度変化によりｆθレンズ１７０に熱膨張が生じたような場合でも、凹み７３ａ、７３ｂが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制することができるのである。尚、凹み７３ａ、７３ｂの光軸直交方向の幅ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレンズ１７０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、凹み７３ａ、７３ｂの光軸方向の長さｂは、以下の式を満たしているので、
０＜ｂ＜Ｄ／３                                              （８）
凹み７３ａ、７３ｂが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することができる。
【００６２】
図１７は、第１６の実施の形態に用いることができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図１７（ａ）は上面図、図１７（ｂ）は側面図、図１７（ｃ）は底面図、図１７（ｄ）は、図１７（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ１８０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形成されている。
０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３                                  （５）
０％＜Ｈｃ＜０．１％                                        （６）
【００６３】
ｆθレンズ１８０は、湾曲したレンズ部８１と、レンズ部８１の光軸直交方向両側のみに形成されたフランジ部８２と、レンズ部８１の両方の側面８１ａ、８１ｂにそれぞれ形成された各一対の凹み８３ａ、８３ｂ；８３ｃ、８３ｄとを有している。凹み８３ａ、８３ｂ及び凹み８３ｃ、８３ｄは、それぞれｆθレンズ１８０の中央を挟んで等距離に配置され、それぞれ光軸方向の長さがｂ、光軸直交方向の幅がａとなっている。凹み８３ａ、８３ｂ；８３ｃ、８３ｄは、レーザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるものである。又、レンズ部８１を通過する光線の有効範囲Ａは、図１７（ｃ）に一点鎖線で示している。
【００６４】
ここで、光線の有効範囲Ａと凹み８３ａ、８３ｂ、及び光線の有効範囲Ａと凹み８３ｃ、８３ｄの底部の間の距離ＨＨは互いに等しく、以下の式を満たすので、
０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ                                （７）
環境温度変化によりｆθレンズ１８０に熱膨張が生じたような場合でも、凹み８３ａ、８３ｂ；８３ｃ、８３ｄが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制することができるのである。尚、凹み８３ａ、８３ｂ；８３ｃ、８３ｄの光軸直交方向の各合計幅２ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレンズ１８０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、凹み８３ａ、８３ｂ；８３ｃ、８３ｄの光軸方向の長さｂは、以下の式を満たしているので、
０＜ｂ＜Ｄ／３                                              （８）
凹み８３ａ、８３ｂ；８３ｃ、８３ｄが存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することができる。
【００６５】
図１８は、以上のｆθレンズを用いることができる、別なレーザプリンタの走査光学系２００の概略構成を示す斜視図である。図１８において、半導体レーザ２０１は、不図示の光学系制御部に制御されレーザビームを出射する。半導体レーザ２０１から出射されたレーザビームは、コリメートレンズ２０２により概略平行光にされ、ポリゴンミラー２０４の反射面に対して副走査方向に結像させるシリンドリカルレンズ２０３を通過して、そのポリゴンミラー２０４で反射し、更に一対のｆθレンズ１０’，２０５により集光されて、感光体ドラム２０６の表面にスポット光を結像するようになっている。かかるレーザプリンタにおいては、半導体レーザ２０１への駆動電流のオン／オフ変調による発光の断続と、ポリゴンミラー２０４の等速回転による偏向走査と、感光体ドラム２０６の回転によって、画像が形成されるようになっている。駆動電流のオン／オフ変調は、不図示の光学系制御部により行われる。
【００６６】
以上、本発明を実施の形態を参照して説明してきたが、本発明は上記実施の形態に限定して解釈されるべきではなく、適宜変更・改良が可能であることはもちろんである。例えば、突起もしくは凹みは、ｆθレンズの主走査方向における光線の有効範囲全体にわたっていても良い。
【００６７】
【発明の効果】
本発明によれば、熱膨張による変形や、レンズ成形時に発生するレンズ内部歪などを抑制し、高画質な画像の形成に貢献できる走査光学系用レンズを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本実施の形態にかかる、レーザプリンタの走査光学系１００の概略構成を示す斜視図である。
【図２】第１の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図である。
【図３】第２の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図である。
【図４】第３の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図である。
【図５】第４の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図である。
【図６】第５の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図である。
【図７】第６の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図である。
【図８】第７の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図である。
【図９】第８の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図である。
【図１０】第９の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図である。
【図１１】第１０の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図である。
【図１２】第１１の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図である。
【図１３】第１２の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図である。
【図１４】第１３の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図である。
【図１５】第１４の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図である。
【図１６】第１５の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図である。
【図１７】第１６の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図である。
【図１８】別な実施の形態にかかる、レーザプリンタの走査光学系２００の概略構成を示す斜視図である。
【符号の説明】
１０，２０，３０，４０，５０，６０，７０，８０，１１０，１２０，１３０，１４０，１５０，１６０，１７０，１８０  ｆθレンズ
１３，１３ａ、１３ｂ、２３ａ、２３ｂ、２３ｃ、２３ｄ、５３，５３ａ、５３ｂ、６３ａ、６３ｂ、６３ｃ、６３ｄ  突起
３３，３３ａ、３３ｂ、４３ａ、４３ｂ、４３ｃ、４３ｄ、７３，７３ａ、７３ｂ、８３ａ、８３ｂ、８３ｃ、８３ｄ  凹み
【図１】
0004706131.tif 000002
【図２】
0004706131.tif 000003
【図３】
0004706131.tif 000004
【図４】
0004706131.tif 000005
【図５】
0004706131.tif 000006
【図６】
0004706131.tif 000007
【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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