(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱間ダイス鋼もしくは高速度鋼を母材とする、少なくとも作業面に被覆層を有し、被覆層を有した作業面に潤滑剤を付着して使用される温熱間加工用工具であって、該被覆層の最表層は、表面粗さがＲｚ：４〜１５μｍのａ層であり、かつＴｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｓｉから選んだ１種もしくは２種以上の金属元素が主体の窒化物、炭化物、炭窒化物の１種以上からなるｂ層が、母材直上にあることを特徴とする潤滑剤付着性および耐摩耗性に優れた温熱間加工用被覆工具。
【請求項２】
該ａ層は、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｃｕの１種もしくは２種以上の金属元素を主体とし、層厚が２〜１５μｍであることを特徴とする請求項１に記載の潤滑剤付着性および耐摩耗性に優れた温熱間加工用被覆工具。
【請求項３】
被覆層は物理蒸着法により被覆したことを特徴とする請求項１または２に記載の潤滑剤付着性および耐摩耗性に優れた温熱間加工用被覆工具。
【請求項４】
被覆母材最表面から２５μｍの深さにおける硬さが、母材最表面から５００μｍの深さにおける硬さに比べ、２００ＨＶ０．２以上高いことを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載の潤滑剤付着性および耐摩耗性に優れた温熱間加工用被覆工具。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、温間ないしは熱間で金属同士の摺動を伴う環境にて使用される鍛造用金型等の温熱間加工用被覆工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、温熱間加工用工具には、主にＪＩＳに規定されるＳＫＤ６１、ＳＫＴ４といった熱間金型用鋼が広く用いられており、特に耐久性を要求される用途には、これらよりも高温強度の高いＳＫＤ７、ＳＫＤ８、高速度工具鋼あるいはこれらの改良鋼が使用されている。
【０００３】
例えば、温熱間鍛造用金型（以下、金型と記す）においては、近年の、加工効率の向上、被加工製品の高精度化、ニアネットシェイプ化の要求に対し、金型の靭性を保持するとともに、金型作業面の耐摩耗性、耐焼付き性、耐ヒートクラック性を向上させる目的で、プラズマ法、塩浴法、ガス法等による窒化処理や、アークイオンプレーティング法等の物理蒸着法（以下、ＰＶＤ法と記す）による皮膜が窒化処理と組み合わされて適用されるようになってきた。
【０００４】
特開平１１−９２９０９号には、金型母材とＰＶＤ皮膜の密着性を向上させるために、ＣｒＮまたはＴｉＡｌＮといったＰＶＤによる被覆の前処理として、ダイアモンドペースト等による被覆母材の表面粗さの調整、真空ガス窒化処理の適用、電解法による洗浄が提案されている。また、特開平１１−１５２５８３号には、金型の耐ヒートクラック性、耐酸化性の向上を目的に、窒化処理とＰＶＤ法によるＴｉＮ、ＣｒＮ、ＴｉＣｒＮの併用が提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特開平１１−９２９０９号、特開平１１−１５２５８３号の提案による効果は、従来工具と比較して、２〜３割程度の寿命向上であり、飛躍的な工具寿命の改善は達成できず、加工効率の向上、被加工製品の高精度化、ニアネットシェイプ化といった要求に対しては十分に満足できるものではなかった。
【０００６】
特に被加工製品のニアネットシェイプ化は、製品形状が複雑となるため、加工時には金型作業面への負荷応力も大きくなるだけでなく、被加工材の肉流れ速度が金型の場所によって大きく異なる。つまり、金型の表面温度が不安定な鍛造初期においては、被加工材との摺動発熱による金型の表面温度も場所によって大きく異なることとなる。
【０００７】
一般に温熱間鍛造においては、鍛造毎に潤滑剤を噴霧するが、潤滑剤はある任意の金型表面温度で最も付着しやすくなる特性を有している。このため、金型の表面温度が場所により大きく異なるということは、潤滑剤の付着量も金型の場所により大きく変化し、潤滑剤が適量付着する場所と、付着しない場所が生ずる。
当然、潤滑剤の付着量が低下する部位においては、早期に被加工材との焼付き、かじり等が発生しやすくなる。
【０００８】
このような焼付き、かじり等の発生は、金型作業面と被加工材との界面で、過大な摩擦力を働かせることとなり、著しい摩擦熱が発生する。その結果、金型材表面部では熱により母材が極端に軟化するため、皮膜は容易に剥離してしまい、金型の耐摩耗性は極端に低下してしまう。製品形状によっては、上記摩擦熱が、金型材自身の変態点（７００〜９００℃）を上回るほど高温になる場合があり、金型がさらされる環境は、非常に厳しいものとなる。
【０００９】
現在、温熱間金型用として提案されているＰＶＤ皮膜は、金型母材と皮膜の密着性向上を主体に改善が行われているため、先述の潤滑剤付着性にバラツキが生じる環境で使用すると、早期に焼付き、かじり等が発生してしまい、その効果を十分に発揮する間もなく剥離してしまうという問題があった。
【００１０】
本発明の目的は、上記のような問題を解消した耐焼付き性、耐摩耗性に優れる温熱間加工用被覆工具を提供することである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、温熱間加工用工具における潤滑剤の付着性および耐焼付き性、耐かじり性に及ぼす、ＰＶＤ皮膜の組成、層構造ならびに成膜条件の影響について詳細な検討を行った。
【００１２】
その結果、最表層に粗さを特定値内に規定した層を適用し、かつ母材直上には、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｓｉから選んだ１種もしくは２種以上の金属元素が主体の窒化物、炭化物、炭窒化物の１種以上を形成することで温熱間加工用工具として極めて良好な潤滑剤付着性ならびに耐焼付き性が得られることを見いだした。この結果により、例えば熱間鍛造用金型においては、鍛造初期の局部的な焼付きは十分に抑制され、熱間鍛造金型として著しく寿命が向上するということを確認した。
【００１３】
すなわち、本発明の第１発明は、熱間ダイス鋼もしくは高速度鋼を母材とする、少なくとも作業面に被覆層を有し、被覆層を有した作業面に潤滑剤を付着して使用される温熱間加工用工具であって、該被覆層の最表層は、表面粗さがＲｚ：４〜１５μｍのａ層であり、かつＴｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｓｉから選んだ１種もしくは２種以上の金属元素が主体の窒化物、炭化物、炭窒化物の１種以上からなるｂ層が、母材直上にあることを特徴とする潤滑剤付着性および耐摩耗性に優れた温熱間加工用被覆工具である。
【００１４】
なお、本発明のａ層は、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｃｕの１種もしくは２種以上の金属元素を主体とし、層厚を２〜１５μｍとすることが望ましい。また、上記被覆層は物理蒸着法により被覆されたことが望ましい。更に被覆母材は母材最表面から２５μｍの深さにおける硬さが、母材最表面から５００μｍの深さにおける硬さに比べ、２００ＨＶ０．２以上高いことが望ましい。
【００１５】
【発明実施の形態】
まず、本発明の温熱間加工用被覆工具は、その被覆層が形成される母材として、熱間強度に優れる材料を適用する。この材料としては、例えば従来よりその温熱間工具として適用されている鋼素材であればよく、例えばＪＩＳに規定される熱間ダイス鋼や高速度鋼、そしてそれらの改良鋼であってもよい。はじめに請求項中記載のａ層に関し、その構成要件について詳しく述べる。
【００１６】
ＴｉＮ、ＣｒＮ、ＴｉＡｌＮといったＰＶＤ法による皮膜は、窒化層に比べ著しく硬さは高いことから、切削工具を主体に適用が広がっている。例えば窒化層の硬さは、被処理材の組成にもよるが、１０００〜１１００ＨＶであるのに対して、ＴｉＮでは２０００〜２２００ＨＶ、ＣｒＮでは１８００〜２０００ＨＶ、ＴｉＡｌＮでは２４００〜２７００ＨＶと、窒化層に比べ約２倍以上の硬さが得られる。このため、本来耐摩耗性はＰＶＤによる皮膜の方が優れているはずである。
【００１７】
そこで発明者は温熱間加工用金型の使用環境と表面処理に必要とされる特性について種々検討を重ねた結果、従来より適用されてきたＰＶＤ皮膜は、温熱間加工用金型において、非常に重要な特性である潤滑剤の付着性が、窒化層に比べ極端に劣るということを確認した。
【００１８】
図１は、予め表面処理を施したテストピースを１００〜３５０℃の任意の温度で加熱し、１０％の濃度に調整した白色系潤滑剤（大同化学株式会社製ホットアクアルブ＃３００ＴＫ）水溶液を、距離４７０ｍｍ、噴霧量２．０ｍｌ／ｓで２秒噴霧した際の、試験片表面に付着した潤滑剤の単位面積あたりの重量を示したものである。この時、テストピースは、表面処理を施さないものと、塩浴窒化材、ならびにＰＶＤ法（アークイオンプレーティング法）によるＣｒＮを被覆したものを用いた。
【００１９】
この結果によると、塩浴窒化材については、無処理材に比べ潤滑剤の付着量が多く、特に本潤滑剤が付着し難くなる試験片加熱温度２５０〜３５０℃において、その傾向は顕著になる。この時、ＣｒＮ被覆材の潤滑剤付着性は、無処理材と同等もしくはそれ以下の結果であり、明らかにＰＶＤ皮膜の潤滑剤付着性は、他の表面処理に比べ劣っていることがわかる。このようなＰＶＤ皮膜の潤滑剤付着性に劣る点が、実際の温熱間加工用金型において、特に金型の場所によって表面温度が異なるような複雑な形状の場合では、顕著に現れるため、局部的に潤滑剤の付着し難い部位が発生し、焼付きやかじりを誘発するものと推察された。
【００２０】
そこで、上記試験後のテストピースについて、潤滑剤付着状況の詳細な観察を行った結果、潤滑剤はテストピース表面の微小な凹凸を核にして凝固している様子が認められ、この凝固単位が微細なものほど潤滑剤の付着量は増加するということが確認された。
【００２１】
そこでＰＶＤ法の成膜条件を制御して、被覆層の表面粗さが種々異なるテストピースを作製し、同様の試験方法により表面の面粗さと潤滑剤付着量の関係を調査した。このとき、試験片加熱温度は、潤滑剤が付着し難い３００℃に設定した。
【００２２】
また、ＰＶＤ法による被覆には、純Ｃｒ製ターゲットを用い、被覆材温度５００℃、アルゴン雰囲気中３〜２５Ｐａの圧力を選択し成膜を行った。表面粗さは成膜中の圧力により制御した。成膜初期の５分間についてはＢｉａｓ電圧を−１００Ｖにし、後半の３０分間は０Ｖにした。テストピース被覆面の面粗さは、長さ５ｍｍの領域について、オリンパス光学株式会社製走査型レーザー顕微鏡ＯＬＳ１０００を用いて測定した。
【００２３】
図２に結果を示すが、潤滑剤の付着量は、面粗さＲｚ（ＪＩＳ−Ｂ−０６０１：十点平均粗さ）で４μｍ付近を境に大きく増加し、図１で示した塩浴窒化材と同等以上に改善されることがわかった。また、面粗さＲｚが１６μｍ以上になると、ＰＶＤ皮膜は成膜直後の時点で剥離が生じてしまい、実型への適用は困難であることが認められた。
【００２４】
本発明のａ層は、金型の表面温度が不安定な鍛造初期において、潤滑剤の付着量を向上させることが主な役割であり、その存在は極めて重要である。この効果を発揮するためには、表面粗さＲｚで４μｍ以上必要であるが、１５μｍを越えると皮膜の密着性が極端に低下する。よって本発明のａ層は、表面粗さＲｚで４〜１５μｍとする。本発明のａ層は、特にその組成・構成の規定を設けないが、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｃｕの１種もしくは２種以上の金属元素を主体とすることが、以下の理由により、望ましい。
【００２５】
上記組成の中でもＴｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｓｉについては、本発明の温熱間加工用被覆工具において、下記必須となる、被覆母材直上にＴｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｓｉから選んだ１種もしくは２種以上の金属元素が主体の窒化物、炭化物、炭窒化物の１種以上からなるｂ層を成膜することと関連している。例えば、ＰＶＤ法の中でもスパッタリング法、アークイオンプレーティング法を適用した場合、ａ層とｂ層を構成する金属元素が異なることは、同様に種類の異なる金属ターゲットを用意する必要がある。このことは、高価なターゲットの種類が増加することとなり、結果的に成膜のコストを増加させてしまうため望ましくない。
【００２６】
ただし、ａ層の望ましい構成元素にＣｕを挙げる理由については例外で、熱伝導率の高いＣｕを適用することにより、潤滑剤の乾燥時間が早まり、潤滑剤の付着量は著しく増加するためである。これはＴｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｓｉといった他の金属に比べ、その効果が絶大であり、潤滑剤が極めて付着し難い環境下では有効である。以上のような理由から、本発明のａ層は、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｃｕの１種もしくは２種以上の金属元素を主体とすることが望ましい。
【００２７】
なお、その主体とすることについては、例えば上記より選ばれた元素種の合計にて５０（原子％）以上、特に効果の期待できるＣｕの選択も鑑みれば合計にて７０（原子％）以上、更には９０（原子％）とすればよいが（実質１００（原子％）を含む）、これについては、その成膜コスト低減の上での、後に述べるｂ層との兼合いにて決定されればよいことは、上記の通りである。
【００２８】
更に本発明のａ層は、その層厚が２〜１５μｍであることが望ましい。層厚が２μｍ未満であると、加工時の負荷が極めて高い場合に、早期に滅失してしまい効果のない場合がある。逆に１５μｍを越えて成膜すると、成膜条件によっては、早期に剥離してしまう場合があるためである。よって、本発明のａ層の層厚は、２〜１５μｍであることが望ましい。
【００２９】
本発明のａ層は、その表面粗さを適度に粗化することで潤滑剤の付着性を向上させ、焼付きを防止するものである。しかし、耐焼付き性の向上を主体に適用されているのみであり、温熱間加工用金型としての耐摩耗性は十分ではない。そのため、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｓｉから選んだ１種もしくは２種以上の金属元素が主体の窒化物、炭化物、炭窒化物の１種以上からなるｂ層を、母材直上に成膜することが必要である。
【００３０】
ここで本発明のｂ層は、例えば窒化物においては、ＴｉＮ、ＣｒＮ、ＶＮ、ＣｒＮといった金属元素が１種の場合や、ＴｉＶＮ、ＴｉＡｌＮ、ＴｉＳｉＮ、ＣｒＳｉＮ、ＣｒＡｌＮ、ＴｉＡｌＳｉＮといった金属元素が２種類以上の場合が挙げられる。金型の形状が極めて複雑で、凸部において非常に応力が集中しやすい場合では、上記窒化物の中でも比較的残留応力が小さく、密着性に優れる、ＴｉＮ、ＣｒＮ、ＶＮ、ＴｉＶＮといった皮膜の適用が好ましく、鍛造温度が高く、皮膜に耐酸化性が求められる場合には、ＴｉＡｌＮ、ＴｉＳｉＮ、ＣｒＡｌＮ、ＣｒＳｉＮといったＡｌ、Ｓｉを含む皮膜が望ましい。
【００３１】
上記は窒化物を例として挙げたが、炭化物、炭窒化物についても同様の効果であり、また、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｓｉからの選択を主体（金属元素のみの原子％で実質１００％を含む）とするも、必要に応じてIVａ、Vａ、VIａ属の金属元素ならびにＢ等を、金属元素のみの原子％で３０％以下、更には１０％以下微量添加してもよい。更に異なる組成の窒化物、炭化物、炭窒化物を２種以上選択し、多層膜として適用してもよい。
【００３２】
以上、本発明の温熱間加工用被覆工具は、熱間ダイス鋼もしくは高速度鋼を母材とする、少なくとも作業面に、上記構成の被覆層を有す温熱間加工用工具であって、その効果を得るに好ましい一具体例としては、母材直上に本発明のｂ層を形成し、そして、該ｂ層の上に最表層となる本発明のａ層を形成するものである。
【００３３】
本発明の温熱間加工用被覆工具は、その被覆方法について特に限定されるものではないが、被覆母材の熱影響、工具の疲労強度、皮膜の密着性等を考慮すると、被覆母材である熱間ダイス鋼もしくは高速度鋼の焼戻し温度以下で成膜でき、皮膜に圧縮応力が残留するアークイオンプレーティング法もしくはスパッタリング法といった被覆母材側にＢｉａｓ電圧を印可する物理蒸着法であることが望ましい。
【００３４】
更に本発明の被覆母材は、より耐摩耗性の向上を目的に、母材最表面から２５μｍの深さにおける硬さが、母材最表面から５００μｍの深さにおける硬さに比べ、２００ＨＶ０．２以上高いこと、つまりその具体例として、窒化処理、浸炭処理等と言った拡散を利用した表面硬化処理を予め適用することが望ましい。この時、窒化処理で形成される白層と呼ばれる窒化物層や、浸炭で認められる炭化物層と言った化合物層は、ｂ層の密着性を低下させる原因となるため、処理条件の制御により形成させないようにするか、研磨等により除去することが望ましい。
【００３５】
【実施例】
次に実施例に基づき詳細に説明するが、本発明は下記実施例によって限定を受けるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で任意に変更が可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に含まれる。
【００３６】
（実施例１）
ＪＩＳに規定されるＳＫＤ６１を用意し、１０３０℃より油焼入れ後、５５０〜６３０℃での焼戻しにより４７ＨＲＣに調質した。その後、潤滑剤付着性の評価用に厚み３ｍｍ、一辺が３０ｍｍの板状テストピースの加工を行った。
【００３７】
次に、流量比５％Ｎ２（残Ｈ２）雰囲気中で、５５０℃、１０時間保持の条件でイオン窒化処理を施した後、それぞれ試験面を研磨によって鏡面に仕上げた。なお、仕上げ後の表面より２５μｍの深さにおける硬さは、全テストピースにて、その５００μｍの深さにおける硬さより２００ＨＶ０．２以上に硬化されていることを確認済みである。そして、仕上げ後の母材表面に対し、次に示す条件にてＰＶＤ法による被覆を行った。
【００３８】
母材直上のｂ層は、小型アークイオンプレーティング装置にて、圧力０．５ＰａのＡｒ雰囲気中で、被覆母材に−４００ＶのＢｉａｓ電圧を印可し、６０分の熱フィラメントによるプラズマクリーニングを行った後、金属成分の蒸発源である各種金属製ターゲットならびに反応ガスとしてＮ２ガスを用い、被覆母材温度５００℃、反応ガス圧力３．０Ｐａ、−１００ＶのＢｉａｓ電圧にて層厚が５μｍとなるよう成膜した。
【００３９】
また、最表層を形成するａ層を被覆するものについては、ｂ層を被覆した後、連続して被覆を行った。ａ層の成膜には、蒸発源として純Ｃｕターゲットもしくはｂ層の成膜に使用したターゲットを用い、被覆材温度５００℃で、成膜初期の５分間についてはＢｉａｓ電圧を−１００Ｖにし、後の３０分間は０Ｖにして、皮膜の層厚が５μｍとなるよう成膜を行った。この時、純Ｃｕターゲットを使用する場合にはＮ２雰囲気、ｂ層の成膜に使用したターゲットを使用する場合はＡｒ雰囲気中で成膜を行い、比較例Ｎｏ．２１、Ｎｏ．２２、Ｎｏ．２３の被覆には３Ｐａ、本発明例および比較例Ｎｏ．２４の被覆には１５Ｐａの圧力を用いた。
【００４０】
また、従来例としては、前記イオン窒化処理後にＴｉＮ、ＣｒＮ、（Ｔｉ０．６０Ａｌ０．４０）Ｎを、前記ｂ層の被覆と同じ条件で成膜したものを用意した。
【００４１】
得られたテストピースは、オリンパス光学株式会社製走査型レーザー顕微鏡ＯＬＳ１０００を用い、板状テストピース試験面の長さ３ｍｍの領域について面粗さを測定した。その後、潤滑剤付着性の評価を実施した。潤滑剤付着性の評価は、テストピースを３００℃に加熱し、１０％の濃度に調整した白色系潤滑剤（大同化学株式会社製ホットアクアルブ＃３００ＴＫ）水溶液を、距離４７０ｍｍ、噴霧量２．０ｍｌ／ｓで２秒噴霧した際の、試験片表面に付着した潤滑剤の単位面積あたりの重量にて評価を行った。
【００４２】
表１に各テストピースの被覆層の詳細と、潤滑剤付着性評価の結果を示す。なお、本発明の被覆層構成を満たさないテストピースにおいては、その成膜されたａ、ｂ層の定義がし難いものもあるが、本発明との比較を分かり易くするための便宜上、表１の通りに示すものである。
【００４３】
【表１】
0004656473.tif 000002
【００４４】
表１に示すように、本発明例ならびに比較例Ｎｏ．２４は、表面粗さが本発明の規定範囲を満足しているため、潤滑剤の付着性は著しく優れていることがわかる。一方、比較例Ｎｏ．２１、２２、２３は、ａ層は存在しているものの、その表面粗さが本発明の規定範囲を外れるものであるために、いずれも潤滑剤の付着性が著しく劣る結果となった。言うまでもなく、従来例の潤滑剤付着性は、本発明例に比べ大幅に劣る。以上のことから、潤滑剤の付着性を向上させるには、本発明を満足しなければならないことがわかる。
【００４５】
なお、図３はａ層被覆直後における本発明例Ｎｏ．２の表面ＳＥＭ像であり、粒径で約３μｍのこぶ状粒子によって表面は覆われていることが認められる。
【００４６】
（実施例２）
次に、表１中の本発明例Ｎｏ．１、Ｎｏ．２、Ｎｏ．４、Ｎｏ．７、比較例Ｎｏ．２３、Ｎｏ．２４、従来例Ｎｏ．３２、Ｎｏ．３３と同等の表面被覆層構成であるベアリングレース成型用熱間鍛造パンチを作製し、実金型における寿命で評価を行った。
【００４７】
表２に示す化学成分の高速度鋼ベースの靭性改良材を、金型近似形状に粗加工し、１０８０℃の油焼入れを行い、６００℃の焼戻しにより５５ＨＲＣに調質した。その後、仕上げ加工を行い、それぞれ実施例１と同様の条件で窒化処理ならびにＰＶＤ法による成膜を施した。なお、窒化・仕上げ後の表面より２５μｍの深さにおける硬さが、その５００μｍの深さにおける硬さより２００ＨＶ０．２以上に硬化されていることは確認済みである。
【００４８】
【表２】
0004656473.tif 000003
【００４９】
上記にて作製された金型は、直径１３０ｍｍ、高さ３００ｍｍの寸法で、その先端部にベアリングレース成型用パンチに加工が施されている。そして、１０００ｔの鍛造プレスを用い、１０７０℃に加熱したＳＵＪ２ワークを熱間鍛造成形した。表３に各パンチの寿命を示す。
【００５０】
【表３】
0004656473.tif 000004
【００５１】
本発明を適用したパンチは、比較例もしくは従来例適用のパンチに比べ、工具寿命は２倍以上に向上した。また、本発明適用のパンチは、いずれも摩耗による損傷で寿命となったが、比較例Ｎｏ．２３および従来例を適用したパンチは、早期にパンチ先端でかじりを発生した後、局部的にえぐれたように損傷が進行し寿命となった。以上のように、本発明を熱間鍛造用パンチに適用することで、パンチの寿命は飛躍的に向上することが確認された。
【００５２】
なお、実施例１および２においては、ｂ層が窒化物の場合を例にして示したが、ｂ層が炭化物もしくは炭窒化物、さらにはそれらを含む構成であっても、同様の効果が得られる。
【００５３】
【発明の効果】
以上に述べたように、本発明で規定した表面被覆層構造を適用することにより、潤滑剤の付着性に優れ、耐焼付き性、耐かじり性が向上する。その結果、温熱間加工用工具として、耐摩耗性の改善が達成でき、工具寿命を飛躍的に向上させることが可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】各表面処理の試験片加熱温度と潤滑剤付着量の関係を示す図である。
【図２】試験片加熱温度３００℃における表面粗さＲｚと潤滑剤付着量の関係を示す図である。
【図３】本発明例Ｎｏ．２の表面ＳＥＭ像であり、本発明の一例を示す顕微鏡写真である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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