(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリアセタール（Ｉ）１００質量部に対して、フィラー（ＩＩ）が５を超えて１００質量部未満、有機酸（ＩＩＩ）が０以上１０質量部未満を含むポリアセタール樹脂組成物からなる射出成形歯車であって、フィラー(ＩＩ)が下記一般式を満足する粒度分布を有し、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（Ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／Ｄ）が３未満であり、該歯車中、フィラー（ＩＩ）の凝集粒径３μｍ以上の凝集粒子が１０％以下であることを特徴とする射出成形歯車。
０．１μｍ＜Ｄ５０＜１．５μｍ
０＜（Ｄ９０−Ｄ１０）／Ｄ５０≦２
（ここで、Ｄ１０、Ｄ５０、Ｄ９０はレーザー回折散乱法により測定される、小さいほうから順に累積粒度数１０、５０，９０に相当する粒子径を表す）
【請求項２】
ポリアセタール（Ｉ）１００質量部に対して、フィラー（ＩＩ）が５を超えて１００質量部未満、有機酸（ＩＩＩ）が０以上１０質量部未満を含むポリアセタール樹脂組成物からなる射出成形歯車であって、フィラー(ＩＩ)が下記一般式を満足する粒度分布を有し、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（Ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／Ｄ）が３未満であり、片歯面噛み合い試験における全噛み合い誤差（ＪＩＳ  Ｂ１７０２に準拠）が５分未満であることを特徴とする射出成形歯車。
０．１μｍ＜Ｄ５０＜１．５μｍ
０＜（Ｄ９０−Ｄ１０）／Ｄ５０≦２
（ここで、Ｄ１０、Ｄ５０、Ｄ９０はレーザー回折散乱法による粒度測定において、それぞれ粒径の小さいほうから順に累積粒度数１０、５０，９０に相当する粒子径を表す。）
【請求項３】
ポリアセタール（Ｉ）１００質量部に対して、フィラー（ＩＩ）が５を超えて１００質量部未満、有機酸（ＩＩＩ）が０以上１０質量部未満を含むポリアセタール樹脂組成物からなる射出成形歯車であって、フィラー（ＩＩ）が下記一般式を満足する粒度分布を有し、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（Ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／Ｄ）が３未満であり、該歯車中、フィラー（ＩＩ）の凝集粒径３μｍ以上の凝集粒子が１０％以下であり、かつ片歯面噛み合い試験における全噛み合い誤差が５分未満であることを特徴とする射出成形歯車。
０．１μｍ＜Ｄ５０＜１．５μｍ
０＜（Ｄ９０−Ｄ１０）／Ｄ５０≦２
（ここで、Ｄ１０、Ｄ５０、Ｄ９０はレーザー回折散乱法により測定される、小さいほうから順に累積粒度数１０、５０，９０に相当する粒子径を表す）
【請求項４】
フィラー（ＩＩ）がポリアセタール（Ｉ）１００質量部に対して、２０を超えて８０質量部未満であることを特徴とする請求項１から３いずれかに記載の射出成形歯車。
【請求項５】
フィラー（ＩＩ）が無機フィラーであることを特徴とする請求項１から４いずれかに記載の射出成形歯車。
【請求項６】
フィラー（ＩＩ）が下記一般式を満足する粒度分布を有することを特徴とする請求項１から５いずれかに記載の射出成形歯車。
０．１μｍ＜Ｄ５０＜１．０μｍ
０＜（Ｄ９０−Ｄ１０）／Ｄ５０≦１．２
【請求項７】
フィラー（ＩＩ）が球状、立方体状、直方体状、不定形またはこれらの混合物であることを特徴とする請求項１から６いずれかに記載の射出成形歯車。
【請求項８】
フィラー（ＩＩ）のＢＥＴ比表面積が１０から２００ｍ２／ｇである事を特徴とする請求項１から７いずれかに記載の射出成形歯車。
【請求項９】
フィラー（ＩＩ）のＤ９０が１．５μｍ以下であることを特徴とする請求項１から８いずれかに記載の射出成形歯車。
【請求項１０】
フィラー（ＩＩ）が炭酸カルシウムであることを特徴とする請求項１から９いずれかに記載の射出成形歯車。
【請求項１１】
フィラー（ＩＩ）が軽質炭酸カルシウムであることを特徴とする請求項１から１０いずれかに記載の射出成形歯車。
【請求項１２】
フィラー（ＩＩ）が炭酸カルシウムであって、該炭酸カルシウム中、Ｃａに対するＮａの含有量が２５０ｐｐｍ以下であることを特徴とする請求項１０から１１いずれかに記載の射出成形歯車。
【請求項１３】
フィラー（ＩＩ）が炭酸カルシウムであって、該炭酸カルシウム中、Ｃａに対するＳｒの含有量が５００ｐｐｍから２５００ｐｐｍであることを特徴とする請求項１０から１２いずれかに記載の射出成形歯車。
【請求項１４】
有機酸（ＩＩＩ）がポリアセタール（Ｉ）１００質量部に対して０．０１以上５質量部未満であることを特徴とする請求項１０から１３いずれかに記載の射出成形歯車。
【請求項１５】
有機酸（ＩＩＩ）が炭素数８から３６の飽和脂肪酸であることを特徴とする請求項１０から１４いずれかに記載の射出成形歯車。
【請求項１６】
有機酸（ＩＩＩ）がステアリン酸であることを特徴とする請求項１５記載の射出成形歯車。
【請求項１７】
ポリアセタール（Ｉ）が、下記式で表される少なくとも一種の第４級アンモニウム化合物を用いて、熱的に不安定な末端を処理して安定化させて得られることを特徴とする請求項１から１６いずれかに記載の射出成形歯車。
［Ｒ１Ｒ２Ｒ３Ｒ４Ｎ＋］ｎＸ−ｎ
（式中、Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４は、各々独立して、炭素数１から３０のアルキル基または炭素数６から２０のアリール基である。該アルキル基は直鎖状、分岐状、または環状である。上記アルキル基またはアリール基中の水素原子はアルキル基、アリール基、ハロゲンで置換されてもよい。ｎは１から３の整数を表す。Ｘは水酸基、又は炭素数１から２０のカルボン酸、水素酸、オキソ酸無機チオ酸もしくは炭素数１から２０の有機チオ酸の酸残基を表す。）
【請求項１８】
ポリアセタール（Ｉ）が、融点１６４〜１７２℃のコポリマーであることを特徴とする請求項１から１７いずれかに記載の射出成形歯車。
【請求項１９】
ポリアセタール（Ｉ）、フィラー（ＩＩ）、有機酸（ＩＩＩ）を同時に溶融混練して得られたポリアセタール樹脂組成物を射出成形することを特徴とする請求項１に記載の射出成形歯車の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はポリアセタールと特定の形状、粒径を有するフィラーを含むポリアセタール樹脂組成物からなる歯車である。該歯車は、耐久性を有し、かつ寸法精度および回転伝達精度のバランスに優れている。
【背景技術】
【０００２】
ポリアセタールは高結晶性のエンジニアリングプラスチックであって、機械的特性に加え、特に摺動性、耐疲労性に優れるため、電気電子分野の精密機器の構造部品等において平歯、はすば、ねじ、ピニオン、ラック型等の歯車として広く用いられている。またその成形加工性に優れる特徴から、これらの歯車は射出成形法によって生産される場合が多い。【０００３】
近年、精密機器の分野では、製品の品質、性能の向上が進み、それにともなって使用される歯車もより高性能化が求められている。例えばレーザープリンター、ファクシミリ、複写機などに代表される画像形成装置においては、より頑丈で、より小型で、より早く、より精密に華麗な印刷が可能であることで商品価値が高まる。この画像形成装置において、歯車は感光体ドラムや現像ローラ等の動き、角度等を伝達、制御する部品に使用されている。そのため、従来の歯車の持つ耐久性、寸法精度の向上はもとより、とくに回転伝達精度に優れることが必要となりつつある。【０００４】
ここで、歯車の寸法精度とは、真円度およびピッチ誤差、歯形誤差、歯筋誤差、歯溝のふれ等を指す。ここで真円度とは、初期の歯車の形状が正しい円を描いているかを示し、ピッチ誤差、歯形誤差、歯筋誤差、歯溝のふれ等は諸元（初期の歯車の形状）に対する精度であり、ＪＩＳ  Ｄ  １７０２で定められる方法で測定する値である。また回転伝達精度とは、実際に歯車が駆動したときの回転伝達に関する精度であり、具体的には、ＪＧＭＡ（日本歯車工業会）１１６−２で定められる両歯面、または片歯面噛み合い誤差等で示される。【０００５】
上記寸法精度は、上記回転伝達精度との関連性が示唆される場合がある。しかしながら、実際には歯車はトルクがかかった状態で回転をするために、歯面に推力が発生し、その結果、歪み、たわみを伴って動く場合がある。そのために、一概に寸法精度が優れていれば回転伝達精度も優れるとはいえない場合がある。さらには、回転中に歯車にかかるトルクが変動する機構もあり、トルクが変動しても回転伝達精度が変化しないことも必要とされる場合がある。【０００６】
従来技術では、寸法精度を向上させるために、例えば、モジュールの低下、肉盗みなどの歯車形状のアレンジや補強機構であるリブ等の設計を改良する方法（例えば特許文献１、２）や、成形品の部分加圧や溶融樹脂へガスを含有させることによる樹脂粘度の低下を利用するなど、歯車の製法時に改良を行う方法（例えば特許文献３から６）、作製した歯車に対して、エージング処理等の二次加工を施す方法、さらには歯車列の設計によって精度を得る方法（例えば特許文献７）等が開示されている。上記技術では、歯車が十分な耐久性を有し、寸法精度に関しても効果的である。しかし使用する歯車の種類やリブ構造等が限定される問題が生じたり、歯車を製造するために射出成形機の改造が必要などの設備投資が必要となる問題があった。【０００７】
そこで、歯車として使用する材料自体を改良し、寸法精度、回転伝達精度に優れた歯車を得る方法が試みられている。例えば、ポリアセタールの共重合成分の比率を最適化する方法（例えば特許文献８）、ポリアセタールに特定のエステル化合物を配合する方法（例えば特許文献９）、さらには、ポリアセタールに、特定の形状を有するワラストナイトおよび摺動付与剤を配合する方法（例えば特許文献１０）などをあげることができる。しかしながら、上記の材料を改良する方法では、ある程度の効果を示すものの、近年特に望まれつつある回転伝達精度においていまだ十分に満足することができなかった。【０００８】
材料の改良によって、寸法精度、回転伝達精度に優れた歯車を得るためには、フィラーを添加することによる補強が効果的のように思われる。しかしポリアセタールにおいて摺動性を低下させることが知られており、フィラーを添加する方法は、歯車にはあまり使われない傾向にある。（例えば非特許文献１）。さらに、フィラー添加は歯車の精度に関して十分満足の行く効果を示すことが困難であることが述べられている。（例えば特許文献６，８）。【０００９】
このように、耐久性のある歯車であって、寸法精度および近年求められつつある回転伝達精度をバランスよく備えた歯車を、工業的生産性に優れた、射出成形方法によって得ることは従来技術では困難であった。【００１０】
【特許文献１】特開平１１−１３８６１号公報
【特許文献２】特開平１１−８２６８６号公報
【特許文献３】特開２００１−３２３９９０号公報
【特許文献４】特開２００１−３２３９９１号公報
【特許文献５】特開２００２−９６３６６号公報
【特許文献６】特開２００２−３１２１３号公報
【特許文献７】特開２００４−３４０１６０号公報
【特許文献８】特開平１１−５１１５４号公報
【特許文献９】特開２００２−２０５７７号公報
【特許文献１０】国際公開９９４３７５１号公報（対応米国特許６３９１９５６号公報）
【非特許文献１】成形プラスチック歯車研究編、成形プラスチック歯車ハンドブック、第一版、株式会社シグマ出版、１９９５年４月２０日、ｐ５８−６８
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は、ポリアセタールと特定の形状、粒径を有するフィラーを含むポリアセタール樹脂組成物からなる歯車である。耐久性を有し、かつ寸法精度および回転伝達精度のバランスに優れる歯車を提供することが目的である。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、ポリアセタールと特定の形状、粒径を有するフィラーを含むポリアセタール樹脂組成物からなる射出成形歯車が耐久性を有し、寸法精度および回転伝達精度のバランスに優れることを見出し、本発明を完成するに至った。【００１３】
すなわち、本発明は下記のものである。
（１）
ポリアセタール（Ｉ）１００質量部に対して、フィラー（ＩＩ）が５を超えて１００質量部未満、有機酸（ＩＩＩ）が０以上１０質量部未満を含むポリアセタール樹脂組成物からなる射出成形歯車であって、フィラー(ＩＩ)が下記一般式を満足する粒度分布を有し、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（Ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／Ｄ）が３未満であり、該歯車中、フィラー（ＩＩ）の凝集粒径３μｍ以上の凝集粒子が１０％以下であることを特徴とする射出成形歯車。
０．１μｍ＜Ｄ５０＜１．５μｍ
０＜（Ｄ９０−Ｄ１０）／Ｄ５０≦２
（ここで、Ｄ１０、Ｄ５０、Ｄ９０はレーザー回折散乱法により測定される、小さいほうから順に累積粒度数１０、５０，９０に相当する粒子径を表す）
（２）
ポリアセタール（Ｉ）１００質量部に対して、フィラー（ＩＩ）が５を超えて１００質量部未満、有機酸（ＩＩＩ）が０以上１０質量部未満を含むポリアセタール樹脂組成物からなる射出成形歯車であって、フィラー(ＩＩ)が下記一般式を満足する粒度分布を有し、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（Ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／Ｄ）が３未満であり、片歯面噛み合い試験における全噛み合い誤差（ＪＩＳ  Ｂ１７０２に準拠）が５分未満であることを特徴とする射出成形歯車。
０．１μｍ＜Ｄ５０＜１．５μｍ
０＜（Ｄ９０−Ｄ１０）／Ｄ５０≦２
（ここで、Ｄ１０、Ｄ５０、Ｄ９０はレーザー回折散乱法による粒度測定において、それぞれ粒径の小さいほうから順に累積粒度数１０、５０，９０に相当する粒子径を表す。）
（３）
ポリアセタール（Ｉ）１００質量部に対して、フィラー（ＩＩ）が５を超えて１００質量部未満、有機酸（ＩＩＩ）が０以上１０質量部未満を含むポリアセタール樹脂組成物からなる射出成形歯車であって、フィラー（ＩＩ）が下記一般式を満足する粒度分布を有し、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（Ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／Ｄ）が３未満であり、該歯車中、フィラー（ＩＩ）の凝集粒径３μｍ以上の凝集粒子が１０％以下であり、かつ片歯面噛み合い試験における全噛み合い誤差が５分未満であることを特徴とする射出成形歯車。
０．１μｍ＜Ｄ５０＜１．５μｍ
０＜（Ｄ９０−Ｄ１０）／Ｄ５０≦２
（ここで、Ｄ１０、Ｄ５０、Ｄ９０はレーザー回折散乱法により測定される、小さいほうから順に累積粒度数１０、５０，９０に相当する粒子径を表す）
（４）
フィラー（ＩＩ）がポリアセタール（Ｉ）１００質量部に対して、２０を超えて８０質量部未満であることを特徴とする（１）から（３）いずれかに記載の射出成形歯車。
（５）
フィラー（ＩＩ）が無機フィラーであることを特徴とする（１）から（４）いずれかに記載の射出成形歯車。
（６）
フィラー（ＩＩ）が下記一般式を満足する粒度分布を有することを特徴とする（１）から（５）いずれかに記載の射出成形歯車。
０．１μｍ＜Ｄ５０＜１．０μｍ
０＜（Ｄ９０−Ｄ１０）／Ｄ５０≦１．２
（７）
フィラー（ＩＩ）が球状、立方体状、直方体状、不定形またはこれらの混合物であることを特徴とする（１）から（６）いずれかに記載の射出成形歯車。
（８）
フィラー（ＩＩ）のＢＥＴ比表面積が１０から２００ｍ２／ｇである事を特徴とする（１）から（７）いずれかに記載の射出成形歯車。
（９）
フィラー（ＩＩ）のＤ９０が１．５μｍ以下であることを特徴とする（１）から（８）いずれかに記載の射出成形歯車。
（１０）
フィラー（ＩＩ）が炭酸カルシウムであることを特徴とする（１）から（９）いずれかに記載の射出成形歯車。
（１１）
フィラー（ＩＩ）が軽質炭酸カルシウムであることを特徴とする（１）から（１０）いずれかに記載の射出成形歯車。
（１２）
フィラー（ＩＩ）が炭酸カルシウムであって、該炭酸カルシウム中、Ｃａに対するＮａの含有量が２５０ｐｐｍ以下であることを特徴とする（１０）から（１１）いずれかに記載の射出成形歯車。
（１３）
フィラー（ＩＩ）が炭酸カルシウムであって、該炭酸カルシウム中、Ｃａに対するＳｒの含有量が５００ｐｐｍから２５００ｐｐｍであることを特徴とする（１０）から（１２）いずれかに記載の射出成形歯車。
（１４）
有機酸（ＩＩＩ）がポリアセタール（Ｉ）１００質量部に対して０．０１以上５質量部未満であることを特徴とする（１０）から（１３）いずれかに記載の射出成形歯車。
（１５）
有機酸（ＩＩＩ）が炭素数８から３６の飽和脂肪酸であることを特徴とする（１０）から（１４）いずれかに記載の射出成形歯車。
（１６）
有機酸（ＩＩＩ）がステアリン酸であることを特徴とする（１５）記載の射出成形歯車。
（１７）
ポリアセタール（Ｉ）が、下記式で表される少なくとも一種の第４級アンモニウム化合物を用いて、熱的に不安定な末端を処理して安定化させて得られることを特徴とする（１）から（１６）いずれかに記載の射出成形歯車。
［Ｒ１Ｒ２Ｒ３Ｒ４Ｎ＋］ｎＸ−ｎ 
（式中、Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４は、各々独立して、炭素数１から３０のアルキル基または炭素数６から２０のアリール基である。該アルキル基は直鎖状、分岐状、または環状である。上記アルキル基またはアリール基中の水素原子はアルキル基、アリール基、ハロゲンで置換されてもよい。ｎは１から３の整数を表す。Ｘは水酸基、又は炭素数１から２０のカルボン酸、水素酸、オキソ酸無機チオ酸もしくは炭素数１から２０の有機チオ酸の酸残基を表す。）
（１８）
ポリアセタール（Ｉ）が、融点１６４〜１７２℃のコポリマーであることを特徴とする（１）から（１７）いずれかに記載の射出成形歯車。
（１９）
ポリアセタール（Ｉ）、フィラー（ＩＩ）、有機酸（ＩＩＩ）を同時に溶融混練して得られたポリアセタール樹脂組成物を射出成形することを特徴とする（１）に記載の射出成形歯車の製造方法。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の射出成形歯車は、耐久性を有し、寸法精度および回転伝達精度のバランスに優れる効果を有する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、本願発明について具体的に説明する。【００１６】
ポリアセタール（Ｉ）は、公知のポリアセタールであって特に限定されるものではない。ポリアセタールホモポリマーとしては、実質上オキシメチレン単位のみから成る、ホルムアルデヒド単量体又はその３量体（トリオキサン）や４量体（テトラオキサン）等のホルムアルデヒドの環状オリゴマーの単独重合体が挙げられる。ポリアセタールコポリマーとしては、ホルムアルデヒド単量体又はその３量体（トリオキサン）や４量体（テトラオキサン）等のホルムアルデヒドの環状オリゴマーと、エチレンオキサイド、プロピレンオキサイド、エピクロルヒドリン等の環状エーテル、１，３−ジオキソランや１，４−ブタンジオールホルマールなどのグリコールやジグリコールの環状ホルマールとの共重合体が挙げられる。【００１７】
また、ポリアセタールコポリマーとして、単官能グリシジルエーテルを共重合させて得られる分岐を有する分岐型ポリアセタールコポリマーや、多官能グリシジルエーテルを共重合させて得られる架橋構造を有する架橋型ポリアセタールコポリマーも挙げることができる。さらに、両末端または片末端に水酸基などの官能基を有する化合物、例えばポリアルキレングリコールの存在下、ホルムアルデヒド単量体又はホルムアルデヒドの環状オリゴマーを重合して得られるブロック成分を有するブロック型ポリアセタールコポリマーや、同じく両末端または片末端に水酸基などの官能基を有する化合物、例えば水素添加ポリブタジエングリコールの存在下、ホルムアルデヒド単量体又はその３量体（トリオキサン）や４量体（テトラオキサン）等のホルムアルデヒドの環状オリゴマーと環状エーテルや環状ホルマールとを共重合させて得られるブロック成分を有するブロック型ポリアセタールコポリマーも挙げることができる。本発明において、上記ポリアセタールは一種類、もしくは二種類以上の混合物であっても差し支えない。【００１８】
上記ポリアセタールのうち、機械的特性、熱安定性のバランスに優れるといった観点から、ポリアセタール（Ｉ）としては、コモノマー成分がランダムに結合したランダム型、ブロック型、分岐型または架橋型のポリアセタールコポリマー又はこれらの混合物が好ましく、さらにコストの観点からランダム型、ブロック型のポリアセタールコポリマーがより好ましい。【００１９】
ポリアセタールコポリマーのうち、より機械的特性、耐熱性のバランスに優れるといった観点から、１，３−ジオキソラン等のコモノマーの添加量は、トリオキサン１ｍｏｌに対して好ましくは０．１〜６０ｍｏｌ％であり、より好ましくは０．１〜２０ｍｏｌ％であり、もっとも好ましくは０．１５〜１０ｍｏｌ％である。ポリアセタールの融点はコモノマー量に依存するが、好ましい融点は１６４℃から１７２℃であり、さらに好ましくは１６５℃から１７１℃であり、もっとも好ましくは１６７℃から１７０℃である。【００２０】
さらに熱安定性の観点から、ポリアセタール（Ｉ）のホルムアルデヒド発生速度が窒素気流下、２２０℃、加熱開始後１０分から３０分までは１５ｐｐｍ以下であることが好ましく、１０ｐｐｍ／ｍｉｎ．以下がより好ましく、５ｐｐｍ／ｍｉｎ．以下であることがもっとも好ましい。ここで、上記ホルムアルデヒド発生速度の測定を具体的に記す。窒素気流下（５０ＮＬ／ｈｒ）において、ポリアセタールを２２０℃に加熱溶融し、発生するホルムアルデヒドを水に吸収させた後、亜硫酸ソーダ法により滴定する。加熱開始から２分後までのホルムアルデヒド発生量（ｐｐｍ）をＹ２、同１０分後までをＹ１０、同３０分後をＹ３０、同５０分後をＹ５０、同９０分後をＹ９０とすると発生速度は下記式で表される。【００２１】
加熱開始から２分〜１０分の発生速度：（Ｙ１０−Ｙ２）／８（ｐｐｍ／ｍｉｎ．）
加熱開始から１０分〜３０分の発生速度：（Ｙ３０−Ｙ１０）／２０（ｐｐｍ／ｍｉｎ．）
加熱開始から５０分〜９０分の発生速度：（Ｙ９０−Ｙ５０）／４０（ｐｐｍ／ｍｉｎ．）
として算出する。【００２２】
２分〜１０分のホルムアルデヒドの発生はポリアセタールに残留したホルムアルデヒドに、１０分〜３０分の発生はポリアセタールの末端分解によって生じるホルムアルデヒドに、５０分〜９０分の発生はポリアセタールの主鎖分解によって生じるホルムアルデヒドに起因し、これらの値が小さいほど熱安定性に優れている。本発明では、ポリアセタールの末端分解、すなわち、１０分から３０分におけるホルムアルデヒド発生速度が上記の範囲であることが好ましい。【００２３】
上記ポリアセタール（Ｉ）のメルトフローインデックスＭＦＩ（ＡＳＴＭ−Ｄ１２３８で測定）は特に限定されるものではないが、成形加工性の観点から、好ましくは０．１ｇ／１０分〜１５０ｇ／１０分、さらに好ましくは０．５ｇ／１０分〜１００ｇ／１０分、最も好ましくは１ｇ／１０分〜５０ｇ／１０分である。【００２４】
ポリアセタール（Ｉ）は公知のポリアセタールの製造方法で製造ができ、特に限定されるものではない。例えば、高純度のホルムアルデヒドを有機アミン、有機あるいは無機の錫化合物、金属水酸化物のような塩基性重合触媒を含有する有機溶媒中に導入して重合し、濾別した重合体を、無水酢酸中、酢酸ナトリウムの存在下で加熱してポリマー末端をアセチル化してポリアセタールホモポリマーを製造する方法がある。また、ポリアセタールコポリマーを得るために、高純度のトリオキサンおよび、エチレンオキシドや１，３−ジオキソランなどの共重合成分、分子量調整用の連鎖移動剤をシクロヘキサンのような有機溶媒中に導入し、三弗化ホウ素ジエチルエーテル錯体のようなルイス酸等の重合触媒を用いてカチオン重合した後、触媒の失活と末端基の安定化をおこなう製造法、あるいは溶媒を全く使用せずに、コニーダー、２軸スクリュー式連続押出混錬機、２軸パドル型連続混合機等のセルフクリーニング型押出混錬機の中へトリオキサン、共重合成分、分子量調整用の連鎖移動剤および触媒を導入して塊状重合した後さらに水酸化コリン蟻酸塩等の第４級アンモニウム化合物を添加して不安定末端を分解し、除去して製造する方法等をあげることができる。【００２５】
熱安定性に優れる好ましいポリアセタール（Ｉ）を得る方法として、ポリアセタールを下記式で表される少なくとも一種の第４級アンモニウム化合物を用いて、熱的に不安定な末端を処理し、安定化する方法をあげることができる。
［Ｒ１Ｒ２Ｒ３Ｒ４Ｎ＋］ｎＸ−ｎ 
（式中、Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４は、各々独立して、炭素数１から３０のアルキル基または炭素数６から２０のアリール基である。該アルキル基は直鎖状、分岐状、または環状である。上記アルキル基またはアリール基中の水素原子はアルキル基、アリール基、ハロゲンで置換されてもよい。ｎは１から３の整数を表す。Ｘは水酸基、又は炭素数１から２０のカルボン酸、水素酸、オキソ酸無機チオ酸もしくは炭素数１から２０の有機チオ酸の酸残基を表す。）
上記一般式において、好ましいＲ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４は、各々独立して、炭素数１〜５のアルキル基又は炭素数２〜４のヒドロキシアルキル基であり、さらに好ましくは、Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４の少なくとも１つが、ヒドロキシエチル基である。具体的には：
テトラメチルアンモニウム、テトラエチルアンモニウム、テトラプロピルアンモニウム、テトラ−ｎ−ブチルアンモニウム、セチルトリメチルアンモニウム、テトラデシルトリメチルアンモニウム、１，６−ヘキサメチレンビス（トリメチルアンモニウム）、デカメチレン−ビス−（トリメチルアンモニウム）、トリメチル−３−クロロ−２−ヒドロキシプロピルアンモニウム、トリメチル（２−ヒドロキシエチル）アンモニウム、トリエチル（２−ヒドロキシエチル）アンモニウム、トリプロピル（２−ヒドロキシエチル）アンモニウム、トリ−ｎ−ブチル（２−ヒドロキシエチル）アンモニウム、トリメチルベンジルアンモニウム、トリエチルベンジルアンモニウム、トリプロピルベンジルアンモニウム、トリ−ｎ−ブチルベンジルアンモニウム、トリメチルフェニルアンモニウム、トリエチルフェニルアンモニウム、トリメチル−２−オキシエチルアンモニウム、モノメチルトリヒドロキシエチルアンモニウム、モノエチルトリヒドロキシエチルアンモニウム、オクダデシルトリ（２−ヒドロキシエチル）アンモニウム、テトラキス（ヒドロキシエチル）アンモニウム等の水酸化物；
酸残基が塩酸、臭酸、フッ酸などの水素酸塩；
酸残基が硫酸、硝酸、燐酸、炭酸、ホウ酸、塩素酸、よう素酸、珪酸、過塩素酸、亜塩素酸、次亜塩素酸、クロロ硫酸、アミド硫酸、二硫酸、トリポリ燐酸等のオキソ酸塩；
酸残基がチオ硫酸などのチオ酸塩；
酸残基が蟻酸、酢酸、プロピオン酸、ブタン酸、イソ酪酸、ペンタン酸、カプロン酸、カプリル酸、カプリン酸、安息香酸、シュウ酸などのカルボン酸塩が挙げられる。中でも、水酸化物、硫酸、炭酸、ホウ酸、カルボン酸塩が好ましい。さらにカルボン酸塩としては、蟻酸、酢酸、プロピオン酸の塩が特に好ましい。これら第４級アンモニウム化合物は、単独で用いてもよいし、また２種以上を組み合わせて用いてもよい。【００２６】
上記第４級アンモニウム化合物の添加量は、ポリアセタールと第４級アンモニウム化合物の合計質量に対する下記式で表される第４級アンモニウム化合物由来の窒素の量に換算して０．０５〜５０質量ｐｐｍ、好ましくは１〜３０質量ｐｐｍである。【００２７】
Ｐ×１４／Ｑ
（式中、Ｐは第４級アンモニウム化合物のポリアセタールに対する濃度（質量ｐｐｍ）を表し、１４は窒素の原子量であり、Ｑは第４級アンモニウム化合物の分子量を表す。）
第４級アンモニウム化合物の添加量が０．０５質量ｐｐｍ未満であると不安定な末端の分解速度が低下する傾向にある。５０質量ｐｐｍを超えると不安定な末端の分解後、ポリアセタールの色調が低下する傾向にある。【００２８】
上記不安定な末端の分解を行なう方法において、好ましい方法は上記第４級アンモニウム化合物とポリアセタールをポリアセタールの融点以上２６０℃以下の樹脂温度で押出機、ニーダーなどを用いて混練する方法である。ここで、着色の問題、およびポリマー主鎖の分解の問題から樹脂温度は２６０℃以下が好ましい。【００２９】
また、第４級アンモニウム化合物の添加方法は、特に制約はなく、重合触媒を失活する工程にて水溶液として加える方法、樹脂パウダーに吹きかける方法などがある。いずれの添加方法を用いても、ポリアセタールを熱処理する工程で添加されていれば良く、押出機の中に注入したり、樹脂ペレットに該化合物を添着させ、その後の配合工程で不安定末端の分解を実施してもよい。不安定末端の分解は、重合で得られたポリアセタール中の重合触媒を失活させた後に行うことも可能であるし、また重合触媒を失活させずに行うことも可能である。【００３０】
フィラー（ＩＩ）は、後述する特定の粒度分布を有し、かつ特定のアスペクト比を有するものであって、樹脂に対して添加される公知のフィラーであれば特に限定されるものではない。例えば、大別して無機フィラー、有機フィラーをあげることができる。【００３１】
上記無機フィラーとしては、例えば、シリカ、石英粉末、ガラスビーズ、ガラス粉、珪酸カルシウム、珪酸アルミニウム、カオリン、タルク、クレー、珪藻土、ウォラストナイトの如き珪酸塩、
酸化鉄、酸化チタン、アルミナ、酸化亜鉛の如き金属酸化物、
硫酸カルシウム、硫酸バリウムの如き金属硫酸塩、
炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、ドロマイト等の炭酸塩、
その他炭化珪素、窒化珪素、窒化硼素、各種金属粉末、マイカ、ガラスフレーク、ガラスバルーン、シリカバルーン、シラスバルーン、金属バルーン等をあげることができる。これらは一種類で用いてもよいし、二種類以上の混合物で用いても差し支えない。【００３２】
粒径がより小さく、粒度分布がシャープであり、ポリアセタールへの分散性に優れるフィラーが好ましい。そのようなフィラーを用いると、耐久性を持ち、高精度である歯車を得ることができる。そのような観点から好ましい無機フィラーとしては、シリカ、石英粉末、ガラスビーズ、ガラス粉、珪酸カルシウム、珪酸アルミニウム、カオリン、タルク、クレー、珪藻土、酸化鉄、酸化チタン、アルミナ、酸化亜鉛、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、窒化硼素、マイカ、ガラスフレークをあげることができ、より好ましくはシリカ、ガラスビーズ、ガラス粉、珪酸アルミニウム、カオリン、タルク、クレー、酸化亜鉛、炭酸カルシウム、窒化硼素、マイカであり、さらに好ましくはシリカ、カオリン、タルク、酸化亜鉛、炭酸カルシウムであり、最も好ましくは炭酸カルシウムである。【００３３】
該炭酸カルシウムは公知のものであれば特に限定されるものではなく、例えば一般に知られている、カルサイト、アラゴナイト、バテライトのいずれの結晶形態でもよい。また種類も、天然に存在する重質炭酸カルシウムや人工的な合成法によって得られる軽質炭酸カルシウムであってもよい。軽質炭酸カルシウムは、コロイド状炭酸カルシウム、沈降炭酸カルシウム、活性炭酸カルシウム等と呼ばれることもある。これらは一種類で用いてもよいし、二種類以上の混合物で用いても差し支えない。
ポリアセタールとの適度なぬれ性を有し、さらに分散性に優れるといった観点から、好ましい炭酸カルシウムとしては軽質炭酸カルシウムをあげることができる。同様な観点から結晶形態はカルサイトが好ましい。【００３４】
さらに、該炭酸カルシウムにおいて、好ましいＣａに対するＮａの量は２５０ｐｐｍ以下であり、さらに好ましくは１５０ｐｐｍ以下であり、最も好ましくは１００ｐｐｍ以下である。同様に、好ましいＣａに対するＳｒの量は５００から２５００ｐｐｍであり、さらに好ましくは７００から１３００ｐｐｍであり、最も好ましくは８００ｐｐｍから１０００ｐｐｍである。上記Ｃａに対するＮａ，Ｓｒの量は、高周波誘導結合プラズマ（ＩＣＰ）発光分析によって求めることができる。より具体的には、炭酸カルシウム０．５ｇを白金皿に秤量し、５００℃の電気炉で炭化する。冷却後、塩酸５ｍL及び純水５ｍLを加えヒーター上で煮沸溶解する。再び冷却し、純水を加え測定可能な濃度とし、ThermoJarrellAsh製ＩＲＩＳ／ＩＰを用いて、高周波誘導結合プラズマ（ＩＣＰ）発光分析により各金属の特性波長によって定量を行う。その後、Ｃａに対するＮａ，Ｓｒの量を算出する。また、歯車に含まれるフィラー（ＩＩ）中のＣａに対するＮａ、Ｓｒの量を定量する場合、好ましい方法としては射出成形歯車の一部を切り出し、０．５ｇ白金皿に秤量し、５００℃の電気炉で炭化し、同様の手順で算出する方法をあげることができる。ここで、Ｎａ，Ｓｒは炭酸カルシウム中に含まれる不純物由来である。一般に炭酸カルシウムは、天然に存在する重質炭酸カルシウムを粉砕、精製する方法や、水酸化カルシウム水溶液に炭酸ガスを吹き込み人工的に合成、精製し、さらに必要によっては凝集防止剤や表面処理剤を添加し合成、精製する方法等で製造される。ここで、該工程のいずれかにおいて、水等に含まれるＮａや、Ｃａと置換可能なＳｒが不純物として炭酸カルシウム中に取り込まれる場合がある。また、Ｎａ、Ｓｒは炭酸カルシウムの原料となる石灰石等に不純物として含まれている場合もある。該Ｎａ、ＳｒのＣａに対する含有量が上記の範囲である場合は、得られるポリアセタール樹脂組成物の熱安定性や機械的特性のバランスに優れ、かつクリープ寿命、耐疲労性に優れ、歯車としては耐久性に優れる傾向にある。これらの理由については明らかではないが、上記の範囲では、炭酸カルシウムの粒径をより小さくしたり、粒度分布をよりシャープにする効果があり、さらにポリアセタールとのぬれ性がより良好になるためであると推測される。【００３５】
有機フィラーとは、ポリアセタール（Ｉ）と比較して、ＪＩＳ  Ｋ７１２１に準じた示差走査熱量（ＤＳＣ）測定で求まる融点又は軟化点が高い炭化水素からなる有機フィラーであれば得に限定されるものではない。例えば、エポキシ樹脂、メラミン樹脂、尿素樹脂、アクリル樹脂、フェノール樹脂、テフロン（登録商標）樹脂、スチレン樹脂、飽和または不飽和ポリエステル樹脂、脂肪族または芳香族ポリアミド樹脂、ポリフェニレンエーテル樹脂等の微紛、微粒子や、液晶ポリマー樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリサルフォン樹脂等のスーパーエンプラ樹脂の微粉、微粒子をあげることができる。有機フィラーは、低分子量の樹脂の粉末、微粒子であってもよいし、高分子量、または架橋された樹脂の粉末、微粒子であってもよく、また重合によって得られた樹脂を粉砕等の機械的処理したものであっても差し支えない。また、これらは一種類で用いてもよいし、二種類以上の混合物で用いても差し支えない。【００３６】
コスト、フィラーの熱安定性の観点から好ましい有機フィラーとしてはエポキシ樹脂、メラミン樹脂、尿素樹脂、アクリル樹脂、フェノール樹脂、テフロン（登録商標）樹脂、スチレン樹脂、飽和または不飽和ポリエステル樹脂、脂肪族または芳香族ポリアミド樹脂の低分子量、高分子量または架橋された状態を含む微粉、微粒子である。さらに好ましくは、エポキシ樹脂、メラミン樹脂、尿素樹脂、アクリル樹脂、フェノール樹脂、スチレン樹脂、飽和および不飽和ポリエステル樹脂、脂肪族または芳香族ポリアミド樹脂の低分子量、高分子量または架橋された樹脂を含む微粉、微粒子である。最も好ましくはエポキシ樹脂、メラミン樹脂、尿素樹脂、フェノール樹脂、スチレン樹脂、飽和および不飽和ポリエステル樹脂の低分子量、高分子量または架橋された樹脂を含む微粉、微粒子である。【００３７】
フィラー（ＩＩ）は、下記一般式を満足する粒度分布を有する。
０．１μｍ＜Ｄ５０＜１．５μｍ
０＜（Ｄ９０−Ｄ１０）／Ｄ５０≦２
（ここで、Ｄ１０、Ｄ５０、Ｄ９０はレーザー回折散乱法による粒度測定において、それぞれ粒径の小さいほうから順に累積粒度数１０、５０，９０に相当する粒子径を表す。）【００３８】
上記粒度分布において、好ましいＤ５０は０．１μｍ＜Ｄ５０＜１．０μｍであり、さらに好ましくは０．１５μｍ＜Ｄ５０＜０．７５μｍであり、最も好ましくは０．２０μｍ＜Ｄ５０＜０．５μｍである。【００３９】
本発明では、粒度のシャープネスとして、（Ｄ９０−Ｄ１０）／Ｄ５０を用いた。好ましい（Ｄ９０−Ｄ１０）／Ｄ５０は、０＜（Ｄ９０−Ｄ１０）／Ｄ５０≦１．２であり、さらに好ましくは０＜（Ｄ９０−Ｄ１０）／Ｄ５０≦１．１であり、最も好ましくは０＜（Ｄ９０−Ｄ１０）／Ｄ５０≦１．０である。【００４０】
また、Ｄ９０においては、１．５μｍ以下であることが好ましく、１．２５μｍ以下がさらに好ましく、１．０μｍ以下が最も好ましい。【００４１】
該範囲内であれば得られるポリアセタール樹脂組成物の機械的特性が優れ、さらにそれによって得られる射出成形歯車は耐久性、寸法精度に優れる傾向にあり、また片歯面噛み合い誤差による回転伝達誤差にも優れる傾向にある。【００４２】
上記レーザー回折散乱法で使用する装置としては特に限定されるものではなく、例えば、日機装（株）製マイクロトラック粒度分布測定装置Ｘ−１００などをあげることができる。【００４３】
測定に際しては、フィラー（ＩＩ）を液体に加えて超音波などを利用しながら激しく混合し、作成した分散液を装置にサンプルとして導入し、測定を行う。液体としては作業上、水やアルコール、低揮発性の有機溶媒を用いることが好ましい。さらに必要に応じて高分子電解質、例えば東亞合成（株）製無機顔料分散剤（商品名：アロン）や花王（株）製分散剤（商品名：ポイズ）などを加えて分散性を高めてから実施することが好ましい。フィラー（ＩＩ）が凝集体をつくらずに一次粒径で分散していることが好ましいためである。この時、得られる粒度分布図は正規分布を示すことが好ましい。また、下記に示すアスペクト比が大きい粒子の場合は本測定によって得られる粒度分布曲線が多峰性を示す傾向にあるが、本発明では単峰性であるほうが好ましい。【００４４】
射出成形歯車に含まれているフィラー（ＩＩ）の粒径を測定する好ましい方法としては、例えば、フィラー（ＩＩ）が無機フィラーである場合、射出成形歯車の一部を切り出し、５００℃の電気炉にてポリアセタール成分を熱分解させ、残渣から無機フィラーの形状を前記レーザー回折散乱法で測定する方法をあげることができる。また、フィラー（ＩＩ）が有機フィラーである場合、射出成形歯車の一部を切り出し、ポリアセタール成分と適当な溶剤をもちいて抽出法等によって分離し、分離した有機フィラーの形状を前記レーザー回折散乱法で測定する方法をあげることができる。【００４５】
本発明で用いられるフィラー（ＩＩ）は、粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（Ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／Ｄ）は３以下である。ここで、好ましいアスペクト比（Ｌ／Ｄ）は２以下であり、さらに好ましくは１．５以下であり、もっと好ましくは１．０である。該範囲内であれば得られるポリアセタール樹脂組成物の機械的特性が優れ、さらにそれによって得られる射出成形歯車は耐久性、寸法精度に優れる傾向にあり、また回転伝達精度にも優れる傾向にある。【００４６】
上記形状は、Ｈｅｙｗｏｏｄの定義を用いて、粒子の平面図について輪郭に接する二つの平行線の最短距離を短径、それに直角方向の平行線の最大距離を長径として計算する。そのとき、平均粒径、平均長径、平均アスペクト比は、単位体積中に長径Ｌｉ、短径ＤｉのフィラーがＮｉ個存在するとき、下記式で算出される。
平均粒径＝平均長径＝ΣＬｉ２Ｎｉ／ΣＬｉＮｉ
平均短径＝ΣＤｉ２Ｎｉ／ΣＤｉＮｉ
平均アスペクト比Ｌ／Ｄ＝（ΣＬｉ２Ｎｉ／ΣＬｉＮｉ）／（ΣＤｉ２Ｎｉ／ΣＤｉＮｉ）【００４７】
より具体的には、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いてフィラーの粒子像を倍率１千倍から５万倍（フィラーの形状が観察できる程度の倍率）で撮影し、無作為に選んだ最低１００個のフィラーの粒子からそれぞれ長さを測定し求める。【００４８】
射出成形歯車からフィラー（ＩＩ）の平均アスペクト比（Ｌ／Ｄ）を測定する好ましい方法としては、例えば、フィラー（ＩＩ）が無機フィラーである場合、射出成形歯車の一部を切り出し、５００℃の電気炉にてポリアセタール成分を熱分解させ、残渣から無機フィラーの形状を前記走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で測定する方法をあげることができる。また、フィラー（ＩＩ）が有機フィラーである場合、射出成形歯車の一部を切り出し、ポリアセタール成分と適度な溶剤をもちいて抽出法等によって分離し、分離した有機フィラーの形状を前記走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で測定する方法をあげることができる。【００４９】
また、フィラー（ＩＩ）の比表面積は、ＢＥＴ吸着法で求められた場合、好ましくは１０〜２００ｍ２／ｇであり、さらに好ましくは１０〜１００ｍ２／ｇであり、もっと好ましくは１０〜５０ｍ２／ｇである。本発明では窒素ガス吸着によって比表面積を得た。さらにフィラー（ＩＩ）の形状は、球状、立方体状、直方体状、不定形状、またはこれらの混合物が好ましく、さらに好ましくは球状、立方体状、直方体状、またはこれらの混合物である。フィラー（ＩＩ）が上記形状であれば得られるポリアセタール樹脂組成物の機械的特性が優れ、さらにそれによって得られる歯車は耐久性、寸法精度に優れる傾向にあり、また回転伝達精度にも優れる傾向にある。【００５０】
フィラー（ＩＩ）はポリアセタール（Ｉ）とのぬれ性、さらに分散性を向上させる目的で公知の表面処理剤、付着剤または錯化剤、さらに凝集防止剤を表面に付着、もしくは表面処理を施されていても差し支えない。例えば「分散・凝集の解明と応用技術、１９９２年」（北原文雄監修・（株）テクノシステム発行）の２３２〜２３７ページに記載されているようなアニオン系界面活性剤、カチオン系界面活性剤、両性界面活性剤、非イオン系界面活性剤などを用いることができる。また、アミノシラン、エポキシシラン等のシランカップリング剤、チタネート系カップリング剤、さらには有機酸である脂肪酸（飽和脂肪酸、不飽和脂肪酸）、脂環族カルボン酸及び樹脂酸や金属石鹸をあげることができる。これらは一種類で用いてもよいし、二種類以上の混合物で用いても差し支えない。【００５１】
フィラー（ＩＩ）の配合量はポリアセタール（Ｉ）１００質量部に対して、５を超えて１００質量部未満である。ポリアセタール樹脂組成物が、より機械的特性に優れ、得られる射出成形歯車の耐久性と寸法精度、さらには回転伝達精度のバランスに優れるといった観点から、好ましいフィラー（ＩＩ）の添加量は、ポリアセタール（Ｉ）１００質量部に対して、２０を超えて８０質量部であり、さらに好ましくは２５を超えて６０質量部であり、最も好ましくは３０質量部を超えて５０質量部である。【００５２】
特にフィラー（ＩＩ）が炭酸カルシウムである場合、分散剤としては、有機酸（ＩＩＩ）が含まれていてもよい。該有機酸とは、脂肪族基および芳香族基を有する一価または多価カルボン酸およびこれらの一部に水酸基等の置換基が導入されているもの、またはこれらの酸の酸無水物、
脂肪族基および芳香族基を有する一価または多価のスルホン酸、およびこれらの一部に水酸基等の置換基が導入されているもの、
脂肪族基および芳香族基を有する一価または多価リン酸、およびこれらの一部に水酸基等の置換基が導入されているもの
を指し、公知のものであれば特に限定されない。例えば、飽和脂肪酸として、酢酸、プロピオン酸、酪酸、吉草酸、カプロン酸、カプリル酸、ラウリン酸、トリデシル酸、ミリスチル酸、パルミチン酸、ヘプタデシル酸、ステアリン酸、ピバリン酸、イソブチル酸、さらにはエチレンジアミン四酢酸などを挙げることができる。【００５３】
不飽和脂肪酸として、オレイン酸、エライジン酸、エルカ酸、リノール酸、リシノール酸などを挙げることができる。【００５４】
脂環式カルボン酸としてナフテン酸などを挙げることができる。【００５５】
樹脂酸として、アビエチン酸、ピマル酸、パラストリン酸、ネオアビエチン酸などを、さらにはこれらの酸無水物を挙げることができる。【００５６】
一価または多価のスルホン酸として、ラウリルスルホン酸、ポリオキシエチレンラウリルエーテルスルホン酸、ドデシルベンゼンスルホン酸、ジアルキルスルホコハク酸等をあげることができる。【００５７】
これら有機酸のうち、熱安定性や色調の観点から好ましくは一価または多価カルボン酸である飽和脂肪酸、不飽和脂肪酸、脂環族カルボン酸、樹脂酸を挙げることができる。さらにポリアセタールへの分散性、および色調の観点から飽和脂肪酸が好ましい。さらに得られるポリアセタール樹脂組成物において成形品表面へのカルボン酸のブリードアウトなどの観点から好ましくは炭素数８から３６、さらに好ましくは１０から３０、最も好ましくは１２から２４である飽和脂肪酸が好ましい。例えば、ラウリン酸、トリデシル酸、ミリスチル酸、ペンタデシル酸、パルミチン酸、ヘプタデシル酸、ステアリン酸、ノナデカン酸、アラギン酸、ベヘン酸、リグノセリン酸、セロチン酸、ヘプタコ酸、モンタン酸、リノール酸、アラギン酸等をあげることができる。なかでもステアリン酸が最も好ましい。これらは一種類で用いても二種類以上の混合物で用いても差し支えない。【００５８】
上記有機酸（ＩＩＩ）は、炭酸カルシウムとヘンシェルミキサー等で加熱、混合攪拌を行い表面処理を行っていてもよいし、ポリアセタール（Ｉ）と炭酸カルシウムと有機酸（ＩＩＩ）を二軸押し出し機等の溶融混練の際に同時に添加してもよい。【００５９】
上記有機酸（ＩＩＩ）の添加は任意である。本発明では添加量はポリアセタール（Ｉ）１００質量部に対して０を含んで１０質量部である。フィラー（ＩＩ）が特に炭酸カルシウムである場合、０．０１以上５質量部未満が好ましく、０．１以上３質量部未満がさらに好ましく、０．３以上１．５質量部未満が最も好ましい。該範囲内であれば炭酸カルシウムの分散が優れ、得られる射出成形歯車は耐久性や寸法精度、回転伝達精度のバランスに優れる傾向にある。【００６０】
本発明の射出成形歯車に用いられるポリアセタール樹脂組成物の製造方法は、ポリアセタール（Ｉ）を溶媒に溶解させた後にフィラー（ＩＩ）を添加、混合し、溶媒を除去する方法、ポリアセタール（Ｉ）の加熱溶融物にフィラー（ＩＩ）を添加、混合する方法、予め作成したフィラー（ＩＩ）のマスターバッチを添加する方法、またはこれらを組み合わせた方法など特に限定されるものではない。これらのうち、生産性に優れるといった観点から好ましい製造方法としては加熱溶融したポリアセタール（Ｉ）にフィラー(ＩＩ)を添加する方法やポリアセタール（Ｉ）とフィラー(ＩＩ)を同時に加熱溶融する方法、すなわち溶融混錬法をあげることができる。【００６１】
溶融混練法により製造する場合、その装置としては、一般に実用されている混練機が適用できる。例えば、一軸又は多軸混練押出機、ロール、バンバリーミキサー等を用いればよい。中でも、減圧装置、及びサイドフィーダーを装備した２軸押出機が最も好ましい。溶融混練の方法は、全成分を同時に混練する方法、あらかじめ予備混練したブレンド物を用いて混練する方法、更に押出機の途中から逐次、各成分をフィードし、混練する方法などをあげることができる。また、フィラー（ＩＩ）等をあらかじめ溶媒に分散させ、スラリー状態で添加することも可能である。その場合、液体添加ポンプを用いてフィードすることも可能である。【００６２】
ここで、溶融混練の条件は、特に制限されるものではないが、減圧度に関しては、０〜０．０７ＭＰａが好ましい。混練の温度は、ＪＩＳ  Ｋ７１２１に準じた示差走査熱量（ＤＳＣ）測定で求まる融点又は軟化点より１〜１００℃高い温度が好ましい。好ましい混練温度は１６０℃から２４０℃である。混練機内の剪断速度は１００（ＳＥＣ−1）以上であることが好ましい。混練機内の平均滞留時間は、１〜１５分が好ましい。組成物中の溶媒は１質量％以下であることが好ましい。上記範囲内であれば、生産性に優れ、得られるポリアセタール樹脂組成物の変色を抑える傾向にある。【００６３】
溶融混錬法において、フィラー（ＩＩ）が炭酸カルシウムである場合、機械的特性のバランスにより優れるポリアセタール樹脂組成物を得るといった観点から、より好ましい製造方法の例として、ポリアセタール（Ｉ）１００質量部に対して、炭酸カルシウム５を超えて１００質量部未満、および有機酸（ＩＩＩ）０．００５〜５質量部をポリアセタール（Ｉ）の融点以上で同時に溶融混練する製造方法をあげることができる。該製造方法では、有機酸（ＩＩＩ）を用いて、予め炭酸カルシウムをヘンシェルミキサー等によって両者を混合し、化学的表面処理またはコーティングするといった工程は不要である。該製造方法において、機械的特性が優れる理由は明らかではないが、ポリアセタール（Ｉ）炭酸カルシウム、有機酸（ＩＩＩ）がそれぞれ分散と同時に良好なぬれ性を示すためと推測される。【００６４】
本発明の射出成形歯車は、上記ポリアセタール樹脂組成物を射出成形法によっても得られる。該射出成形法は特に限定されるものではなく、公知の方法を取ることができる。例えば一般的な射出成形法に加えて、金属とのインサート成形、アウトサート成形、ガスアシスト成形を用いてもよい。また使用される金型のゲート形状においてもピンゲート、サイドゲート、タブゲート、フィルムゲート、サブマリンゲート、ファンゲート、リングゲート、ダイレクトゲート、ディスクゲートなど特に限定されるものではない。【００６５】
本発明の射出成形歯車は、歯車の耐久性や寸法精度、片歯面噛み合い試験の観点から、好ましいフィラー（ＩＩ）の分散状態としては、凝集粒径３μｍ以上の粒子が５％以下であり、さらに好ましくは３％以下であり、最も好ましくは１％以下である。【００６６】
ここで、上記凝集粒径は、下記測定方法によって決定する。【００６７】
１）射出成形歯車の軸部分、歯のピッチ円状部分、歯元を含む部分から小片を糸鋸等用いて切り出す。【００６８】
２）小片からミクロトームを用いて厚さ８０ｎｍの薄片を切り出す。【００６９】
３）透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）によって写真倍率１０００倍から５．０万の範囲で（フィラーの形状が観察できる程度の倍率）観察する。【００７０】
４）得られた写真の画像解析からフィラーの部分の総面積（Ｘ０と定義）を算出する。【００７１】
５）得られた写真の画像解析から、フィラーの粒子のうち、連結している粒子を凝集粒子とし、そのうち、３μｍ以上の凝集粒径（ただし、楕円球（状に凝集している場合などは最長の長さ部分を凝集粒径とする）をもつ粒子群の面積の和（ＸＡと定義）を算出する。【００７２】
６）凝集粒径３μｍ以上の粒子の割合＝ＸＡ／Ｘ０×１００（％）
また、本発明の射出成形歯車は、片歯面噛み合い試験における全噛み合い誤差は５分未満が好ましい。ここで、本発明で用いられる全噛み合い誤差とは、ＪＩＳ  Ｂ１７０２に準拠した片歯面噛み合い試験から得られる測定値であり、その条件は下記のものである。
測定環境：２３℃、５０ＲＨ％
親歯車：成形品歯車と同じ諸元（モジュール、歯数、歯直角の基準圧力角、ねじれ角）の検査用歯車。歯幅としては測定用サンプル歯車の有効歯幅より大きい物を使用する。駆動側に取り付ける。
測定用サンプル歯車：作動側に取り付ける。
中心間距離：親歯車、測定用サンプル歯車それぞれ、ピッチ円＋０．１×モジュール。
トルク：０．３９Ｎｍ
回転速度：成形品歯車の回転数として３００ｒｐｍ
試験前の予備回転数：１０回転
測定：予備回転後、３回転させ、各回転毎に測定用サンプル歯車の回転角の進み遅れを測定し、ＪＩＳ  Ｂ１７０２に基づいて全噛み合い誤差を算出する。【００７３】
ここで、歯車がより高精度で伝達を伝えることができ、さらにはプリンターの感光体ドラム歯車に使用した場合に高画質高速印字性に特に優れるといった観点から、より好ましい全噛み合い誤差は４分未満であり、さらに好ましくは３分未満であり、最も好ましくは２分未満である。【００７４】
該範囲内であれば、本発明の歯車は、歯車としての耐久性や寸法精度、片歯噛み合い精度に特に優れるため、プリンターの感光体ドラム歯車などの高速印字、高画質印字を可能とする傾向にあると推測される。さらに歯車にかかるトルクの変動に対しても本発明の射出成形歯車はその回転伝達の誤差としてはほぼ一定であるために、、プリンターの感光体ドラム歯車には特に有用と思われる。本発明の射出成形歯車の種類、形状は特に限定されない。例えば、歯車の形状を決定するモジュール、歯数、ねじれ角、圧力角等は任意に選ばれる。また、歯車の種類の例をあげると、平歯車、内歯車、ラック、はすば歯車、やまば歯車、すぐばかさ歯車、はすばかさ歯車、まがりばかさ歯車、冠歯車、フェースギア、ねじ歯車、円筒ウォームギア、ハイポイドギア、ノビコフ歯車等をあげることができる。一般に、歯車の耐久性や寸法精度が必要となる場合には噛み合い率の高いはすば歯車などが用いられる。本発明においても形状をはすば歯車にすることにより、歯車の耐久性や寸法精度、回転伝達精度のバランスにより優れた効果が得られる。【００７５】
本発明の歯車は、一般的な射出成形法によって容易に生産ができ、さらに歯車の寸法精度や回転伝達精度が優れ、そのバランスに優れるなどの特徴をもつ。そのため、さまざまなモジュール、歯数、噛み合い率を有するの歯車の生産への対応が容易である。さらに使用環境の高速回転化、高トルク化の要求に対しても耐久性を有し、その条件下でも高い回転伝達精度を満足する。これらの特徴から、本発明の射出成形歯車は耐久性、精度が必要とされる用途、例えばプリンター、複写機等の印刷駆動部品やデジタルカメラ、ハードディスク、ＤＶＤプレイヤーの等の駆動部品など精密機器への用途が好適である。
【実施例】
【００７６】
以下、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明は、以下の実施例に制限されるものではない。なお、以下の実施例、比較例において記載した評価は、以下の方法により実施した。
（１）ポリアセタール、およびポリアセタール樹脂組成物の物性
（１−１）メルトフローインデックス（ＭＦＩ：ｇ／１０ｍｉｎ．）
ＡＳＴＭ−Ｄ１２３８により東洋精機（株）製のＭＥＬＴ ＩＮＤＥＸＥＲを用いて１９０℃、２１６０ｇの条件下で測定した。
（１−２）ポリアセタール、およびポリアセタール樹脂組成物の機械的特性
射出成形機（住友重機械工業（株）製ＳＨ―７５）を用いて、シリンダー温度２００℃、金型温度７０℃に設定し、射出１５秒、冷却２５秒の射出成形条件で評価用ダンベル片、短冊片を得て、以下の項目について評価を行った。
（１−２−１）曲げ弾性率（ＧＰａ）および曲げ強度（ＭＰａ）
ＡＳＴＭ  Ｄ７９０に準じて行った。
（１−２−２）引っ張り伸度（％）および引っ張り強度（ＭＰａ）
ＡＳＴＭ  Ｄ６３８に準じて行った。
（１−２−３）ノッチ付きＩｚｏｄ衝撃強度
ＡＳＴＭ  Ｄ２５６に準じて行った。
（２）歯車中の粒子分散状態の観察
凝集粒径３μｍ以上の粒子の割合は下記方法を用いて算出した。
１）歯車のピッチ円状部分から小片を糸鋸、ニッパーを用いて切り出す。
２）小片からミクロトームを用いて厚さ８０ｎｍの薄片を切り出す。
３）透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）によって写真倍率１０００倍から５．０万の範囲で（フィラーの形状が観察できる程度の倍率）観察する。
４）得られた写真の画像解析からフィラーの部分の総面積（Ｘ０と定義）を算出する。
５）得られた写真の画像解析から、フィラーの粒子のうち、連結している粒子を凝集粒子とし、そのうち、３μｍ以上の凝集粒径（ただし、楕円球状に凝集している場合などは最長の長さ部分を凝集粒径とする）をもつ粒子群の面積の和（ＸＡと定義）を算出する。
６）凝集粒径３μｍ以上の粒子の割合＝ＸＡ／Ｘ０×１００（％）
本評価においては下記の機器を用いた。
ミクロトーム：Reichert Nissei製クライオミクロトーム
透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）：日立製作所（株）製ＨＦ２０００
本試験は、歯車の歯のうちの任意の歯について行った。【００７７】
また、実施例、比較例には下記の成分を用いた。
＜ポリアセタール＞
（１−１）旭化成ケミカルズ（株）製ポリアセタールコポリマー  テナック（登録商標）ＨＣ７５０
ＭＦＩ＝２８ｇ／１０ｍｉｎ．
（１−２）旭化成ケミカルズ（株）製ポリアセタールコポリマー  テナック（登録商標）ＨＣ４５０を６５質量部と、旭化成ケミカルズ（株）ポリアセタール（コポリマー）  テナック（登録商標）ＨＣ７５０を３５質量部混合したもの。
ＭＦＩ＝１５ｇ／１０ｍｉｎ．
（１−３）旭化成ケミカルズ（株）製ポリアセタールコポリマー  テナック（登録商標）４５２０
ＭＦＩ＝１０ｇ／１０ｍｉｎ．
表２にポリアセタール（１−１から１−３）の機械的特性を示す。
＜フィラー・炭酸カルシウム＞
（２−１）丸尾カルシウム（株）製軽質炭酸カルシウム、カルファイン２００Ｍ
（２−２）神島化学工業（株）製軽質炭酸カルシウム、試作品
（２−３）白石工業（株）製軽質炭酸カルシウム、Ｂｒｉｌｌｉａｎｔ−１５
（２−４）白石工業（株）製軽質炭酸カルシウム、ＰＣ
（２−５）白石工業（株）製軽質炭酸カルシウム、シルバーＷ
（２−６）丸尾カルシウム（株）製重質炭酸カルシウム、スーパーＳ
本発明に用いたフィラーの物性は以下の方法により測定した。
（１）平均粒径および粒度分布測定
フィラーの平均粒径および粒度分布は以下の装置を用いて求めた。
レーザー回折散乱装置：日機装（株）製マイクロトラック粒度分布測定装置Ｘ−１００
分散剤：東亞合成（株）製アロンＴ５０
得られた累積粒度分布図より、それぞれ粒径の小さいほうから順に累積粒度数１０、５０，９０に相当する粒子径をＤ１０、Ｄ５０、Ｄ９０とした。そのとき、平均粒径をＤ５０（μｍ）とし、粒度のシャープネスとして、（Ｄ９０−Ｄ１０）／Ｄ５０を用いた。
（２）平均アスペクト比算出
フィラーの平均アスペクト比（平均長径および平均短径の測定）および形状の観察には以下の装置を用いた。
ファインコーター：日本電子（株）製ＪＦＣ−１６００
コーティング条件：３０ｍＡ、６０秒間
走査型電子顕微鏡：日本電子（株）製ＪＳＭ−６７００Ｆ
測定条件：加速電圧９．００ｋＶ、印加電流１０．０μＡ
上記形状は、Ｈｅｙｗｏｏｄの定義を用いて、粒子の平面図について輪郭に接する二つの平行線の最短距離を短径、それに直角方向の平行線の最大距離を長径として計算した。そのとき、平均粒径、平均長径、平均アスペクト比は、単位体積中に長径Ｌｉ、短径ＤｉのフィラーがＮｉ個存在するとき、下記式で算出した。
平均粒径＝平均長径＝ΣＬｉ２Ｎｉ／ΣＬｉＮｉ
平均短径＝ΣＤｉ２Ｎｉ／ΣＤｉＮｉ
平均アスペクト比Ｌ／Ｄ＝（ΣＬｉ２Ｎｉ／ΣＬｉＮｉ）／（ΣＤｉ２Ｎｉ／ΣＤｉＮｉ）
より具体的には、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いてフィラーの粒子像を倍率１千倍から５万倍（フィラーの形状が観察できる程度の倍率）で撮影し、無作為に選んだ最低１００個のフィラーの粒子からそれぞれ長さを測定し求めた。
（３）炭酸カルシウム中のＣａ，Ｎａ，Ｓｒの定量およびＣａに対するＮａ，Ｓｒの量の算出
炭酸カルシウム０．５ｇを白金皿に秤量し、５００℃電気炉で炭化する。冷却後、塩酸５ｍL及び純水５ｍLを加えヒーター上で煮沸溶解する。再び冷却し、純水を加え測定可能な濃度とし、ThermoJarrellAsh製ＩＲＩＳ／ＩＰを用いて、高周波誘導結合プラズマ（ＩＣＰ）発光分析により各金属の特性波長によって定量を行った。その後、Ｃａに対するＮａ，Ｓｒの量の算出を算出した。
これらの特性を表１に示す。
＜分散剤＞
（３−１）川研ファインケミカル（株）製ステアリン酸Ｆ−３
（３−２）信越シリコーン（株）製アミノシランＫＢＭ−６０３
＜ポリアセタール樹脂組成物＞
歯車に用いるポリアセタール樹脂組成物（製造例１から９）は上記の成分を用いて、下記製造例に基づいて作成した。【００７８】
表２に記載の組成で、ポリアセタール、フィラー、分散剤をそれぞれ計量し、ハンドブレンドで攪拌、混合した。その後、二軸押し出し機（池貝（株）製ＰＣＭ−３０）を用いて、押出機のトップから添加して溶融混練し、ポリアセタール樹脂組成物を得た。その際、溶融混練条件は温度２００℃、回転数１００ｒｐｍで行った。表２にポリアセタール樹脂組成物の機械的特性を示す。
〔実施例１から５、比較例１から７〕【００７９】
ポリアセタール樹脂組成物と、ポリアセタールから歯車を成形し、耐久試験、寸法精度、回転伝達精度を測定した。各実施例、比較例に用いたポリアセタール樹脂組成物、ポリアセタールは表３に示す。【００８０】
＜耐久試験＞
ポリアセタール樹脂組成物、またはポリアセタールを射出成形し、歯車を得た。用いた機器、条件は下記の通りである。
射出成形機：ファナック（株）製  ＲＯＢＯＳＨＯＴ  α−５０ｉＡ
シリンダー温度：１９０℃、射出時間：１３秒、冷却時間：１０秒
金型：平歯歯車金型（モジュール０．８、歯数５０、ピッチ円直径４０ｍｍ）、金型温度：８０℃
試験機：歯車耐久試験機（東芝ソシオテック製）
試験法：グリース有り、グリース無しの試験法でおこなった。
グリース有り：グリース（東レダウコーニング（株）製モリコートＥＭ−５０Ｌ）を歯面に塗布し、トルク１．２Ｎ・ｍで、同材料にて破壊するまでの回転数を測定した。なお、測定の効率化のため、２．０×１０７回転を上限とした。
グリース無し：トルク１．８Ｎ・ｍで、同材料にて破壊するまでの回転数を無潤滑で測定した。さらに、試験後、歯面の溶融の有り無しを目視で判別した。【００８１】
表３から明らかなように、本発明の射出成形歯車は歯車として用いられている一般的なポリアセタール（比較例５から７）と同等以上の耐久性能を有していることがわかる。無潤滑・高トルク下では歯先が摩耗・溶融することなく回転を持続し、一般的なポリアセタールよりも優れている。この結果、歯車にかかるトルクが高い環境であっても、歯飛びすることなく正確に角度を伝達しながら、かつ歯車に割れが発生することなく使用が可能となる。【００８２】
＜寸法精度＞
ポリアセタール樹脂組成物、またはポリアセタールを射出成形し、歯車を得た。用いた機器、条件は下記の通りである。
射出成形機：ファナック（株）製  ＲＯＢＯＳＨＯＴ  α−５０ｉＡ
シリンダー温度：１９０℃、射出時間：１３秒、冷却時間：１０秒
金型：平歯歯車金型（モジュール０．６、歯数１００、ピッチ円直径６０ｍｍ）、金型温度：８０℃
歯先円直径：６１．２ｍｍ
評価方法は下記に示す。評価結果を表３に示す。【００８３】
真円度：真円度円筒形状測定機（（株）ミツトヨ製  ラウンドテストＲＡ−４００）を用いてサンプルリム内周の真円度を測定した。【００８４】
累積ピッチ誤差、歯溝のふれ、歯筋誤差：歯車測定機（大阪精密機械（株）製ＧＣ−１ＨＰ）を用いて歯車サンプルの精度を測定子０．５ｍｍで測定し、ＪＩＳ  Ｄ  １７０２：１９９８に準じて測定した。【００８５】
＜回転伝達精度（片歯面噛み合い試験）＞
＜寸法精度＞で作成した歯車を用いて評価を行った。歯車噛合回転角伝達誤差測定機（（株）小笠原プレシジョンラボラトリー製  ＭＥＡＴＡ−４ａ）を用いて、以下の条件にて行い、ＪＩＳ  Ｂ１７０２−１に準じて３回転内での精度を測定した。  
親歯車：モジュール０．６、ピッチ円直径６０ｍｍ、歯数１００
精度プレ級の金属歯車、軸間距離  ６０．０６０ｍｍ、
トルク：０．３９Ｎ・ｍ
回転数：成形品歯車の回転数として３００ｒｐｍ
温度：２３℃
湿度：５０ＲＨ％
ここで、本発明で用いられる全噛み合い誤差とは、ＪＩＳ  Ｂ１７０２に準拠した片歯面噛み合い試験から得られる測定値である。【００８６】
成形品歯車と同じ諸元（モジュール、歯数、歯直角の基準圧力角、ねじれ角）の検査用歯車（親歯車）を駆動側に取り付けた。歯幅としては測定用サンプル歯車の有効歯幅より大きい物を使用した。測定用サンプル歯車は作動側に取り付けた。【００８７】
中心間距離は親歯車、測定用サンプル歯車それぞれ、ピッチ円＋０．１×モジュール。【００８８】
試験前の予備回転数：１０回転
測定：予備回転後、３回転させ、各回転毎に測定用サンプル歯車の回転角の進み遅れを測定し、ＪＩＳ  Ｂ１７０２に基づいて全噛み合い誤差を算出した。【００８９】
３回転の内、最大の全噛み合い誤差を表３に示す。【００９０】
全噛み合い誤差は、初期の状態から３回転内の、歯車の回転伝達の誤差（角度）を示す。表３から明らかなように、本発明の射出成形歯車は、寸法精度、さらには全噛み合い誤差で示される回転伝達精度のバランスに優れている。この結果、歯車列を組む場合にもがたつくことなく組み込むことが可能となり、さらに歯車が駆動した場合その動きを正確に伝達することが可能であると推測される。【００９１】
＜回転伝達精度（全噛み合い誤差の変化量）＞
ポリアセタール樹脂組成物、またはポリアセタールを射出成形し、歯車を得た。用いた機器、条件は下記の通りである。【００９２】
射出成形機：ファナック（株）製  ＲＯＢＯＳＨＯＴ  α−５０ｉＡ
シリンダー温度：１９０℃、射出時間：１３秒冷却時間：１５秒
金型：はすば歯車金型（モジュール０．６、歯数１００、ねじれ角２０度）金型温度：８０℃
これらの射出成形歯車の回転伝達精度（全噛み合い誤差の変化量）を下記の方法によって測定した。【００９３】
歯車噛合回転角伝達誤差測定機（（株）小笠原プレシジョンラボラトリー製  ＭＥＡＴＡ−４ａ）を用いて、以下の条件にて行い、ＪＩＳ  Ｂ１７０２−１に準じて３回転内での精度を測定した。その時、トルク変化量に対する全噛み合い誤差の変化量（Ｙと定義する）を下記式によって算出し、その判定を行なった。評価結果を表３に示す。  
親歯車：モジュール０．６、歯数１００、ねじれ角２０度
精度プレ級の金属歯車、軸間距離６２．１７６ｍｍ、
回転数３００ｒｐｍ
トルク０．２０Ｎ・ｍのときの全噛み合い誤差（ｓ）  Ｔ１
トルク０．６０Ｎ・ｍのときの全噛み合い誤差（ｓ）  Ｔ２
トルク変化量に対する全噛み合い誤差の変化量
＝（Ｔ２−Ｔ１）／（０．６０−０．２０）
＝（Ｔ２−Ｔ１）／０．４０（ｓ／Ｎ・ｍ）
このとき、
Ｙ＝５未満  ◎（トルク変化に対して、歯車はほぼ一定の精度で回転する。）
Ｙ＝５以上２０未満  ○（トルク変化に対して、歯車はある一定の精度範囲内で回転する。）
Ｙ＝２０以上  ×（トルク変化に対して、歯車が影響を受け、回転伝達精度が変動する。）
として判定した。【００９４】
表３から明らかなように本発明の射出成形歯車は、歯車に対するトルクが変動した場合も一定の精度で回転する傾向にあり、例えば歯車に異常トルクがかかった場合やトルク変動が大きい環境下での使用であっても回転伝達精度に優れることがわかる。【００９５】
【表１】
0004621253.tif 000002
【００９６】
【表２】
0004621253.tif 000003
【００９７】
【表３】
0004621253.tif 000004
【産業上の利用の可能性】
【００９８】
本発明で得られる歯車は、耐久性を有し、寸法精度および回転伝達精度のバランスに優れるために、自動車、電気電子、その他工業などの各種分野で好適に利用できる。