(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
密閉容器（１）と、
上記密閉容器（１）内に配置された圧縮部（１１）と、
上記密閉容器（１）内に配置され、上記圧縮部（１１）をシャフト（２０）を介して駆動するアキシャルギャップ型のモータ（２）と
を備え、
このモータ（２）は、互いにエアギャップ（４１，４２）を介して軸方向に対向するステータ（２１，２２）およびロータ（３１，３２）を少なくとも一対有し、
上記ステータ（２１，２２）または上記ロータ（３１，３２）の少なくとも一方に、軸方向一端の開口から軸方向他端の開口に向かって略クランク状に油を流して油を分離する油分離機構（Ｇ，Ｇ’）を設けていることを特徴とする圧縮機。
【請求項２】
請求項１に記載の圧縮機において、
上記油分離機構（Ｇ，Ｇ’）は、
それぞれ軸方向に延びると共に軸方向からみて互いに重ならない第１の通路（５１，５１’）および第２の通路（５２，５２’）と、
上記第１の通路（５１，５１’）および上記第２の通路（５２，５２’）に交差する方向に延びて上記第１の通路（５１，５１’）と上記第２の通路（５２，５２’）とを連結する第３の通路（５３，５３’）とからなることを特徴とする圧縮機。
【請求項３】
請求項２に記載の圧縮機において、
上記油分離機構（Ｇ）は、上記ステータ（２１，２２）に設けられ、
上記ステータ（２１，２２）は、軸方向に配置された第１の板状部材および第２の板状部材と、上記第１の板状部材と上記第２の板状部材の間に挟まれたコイル（２３）とを有し、
上記第１の通路（５１）は、上記第１の板状部材に設けられ、
上記第２の通路（５２）は、上記第２の板状部材に設けられ、
上記第３の通路（５３）は、上記第１の板状部材と上記第２の板状部材の間の空間に設けられていることを特徴とする圧縮機。
【請求項４】
請求項２に記載の圧縮機において、
上記油分離機構（Ｇ’）は、上記ロータ（３１，３２）に設けられ、
上記ロータ（３１，３２）は、軸方向に配置された第１の板状部材および第２の板状部材と、上記第１の板状部材と上記第２の板状部材の間に挟まれた磁石（３３）とを有し、
上記第１の通路（５１’）は、上記第１の板状部材に設けられ、
上記第２の通路（５２’）は、上記第２の板状部材に設けられ、
上記第３の通路（５３’）は、上記第１の板状部材と上記第２の板状部材の間の空間に設けられていることを特徴とする圧縮機。
【請求項５】
請求項３に記載の圧縮機において、
上記第１の板状部材または上記第２の板状部材は、ステータヨーク（２４）であることを特徴とする圧縮機。
【請求項６】
請求項４に記載の圧縮機において、
上記第１の板状部材または上記第２の板状部材は、ロータヨーク（３４）であることを特徴とする圧縮機。
【請求項７】
請求項４に記載の圧縮機において、
上記第１の通路（５１’）または上記第２の通路（５２’）のうちの冷媒ガスの流れる方向の上流側の通路は、上記第１の通路（５１’）または上記第２の通路（５２’）のうちの冷媒ガスの流れる方向の下流側の通路よりも、径方向外側にあることを特徴とする圧縮機。
【請求項８】
請求項４に記載の圧縮機において、
上記第１の通路（５１’）または上記第２の通路（５２’）のうちの下側の通路は、上記第１の通路（５１’）または上記第２の通路（５２’）のうちの上側の通路よりも、径方向外側にあることを特徴とする圧縮機。
【請求項９】
請求項２に記載の圧縮機において、
上記第１の通路（５１，５１’）および上記第２の通路（５２，５２’）は、上記密閉容器（１）よりも上記シャフト（２０）の近傍に設けられていることを特徴とする圧縮機。
【請求項１０】
請求項２に記載の圧縮機において、
上記第１の通路（５１，５１’）および上記第２の通路（５２，５２’）は、上記シャフト（２０）よりも上記密閉容器（１）の近傍に設けられていることを特徴とする圧縮機。
【請求項１１】
請求項２に記載の圧縮機において、
上記第１の通路（５１，５１’）または上記第２の通路（５２，５２’）のうちの冷媒ガスの流れる方向の上流側の通路の上記第３の通路（５３，５３’）側の開口部（５１ａ，５１ａ’，５２ａ，５２ａ’）の面積は、上記第１の通路（５１，５１’）または上記第２の通路（５２，５２’）のうちの冷媒ガスの流れる方向の下流側の通路の上記第３の通路（５３，５３’）側の開口部（５１ａ，５１ａ’，５２ａ，５２ａ’）の面積よりも大きいことを特徴とする圧縮機。
【請求項１２】
請求項２に記載の圧縮機において、
上記第１の通路（５１，５１’）または上記第２の通路（５２，５２’）のうちの下側の通路の上記第３の通路（５３，５３’）側の開口部（５１ａ，５１ａ’，５２ａ，５２ａ’）の面積は、上記第１の通路（５１，５１’）または上記第２の通路（５２，５２’）のうちの上側の通路の上記第３の通路（５３，５３’）側の開口部（５１ａ，５１ａ’，５２ａ，５２ａ’）の面積よりも大きいことを特徴とする圧縮機。
【請求項１３】
請求項２に記載の圧縮機において、
上記圧縮部（１１）から上記密閉容器（１）内に吐出される冷媒ガスの吐出口は、上記第１の通路（５１，５１’）または上記第２の通路（５２，５２’）のうちの冷媒ガスの流れる方向の上流側の通路の開口の近傍にあることを特徴とする圧縮機。
【請求項１４】
請求項３または４に記載の圧縮機において、
上記第１の通路（５１，５１’）は、上記第１の板状部材に放射状に設けられた複数の第１のスリットであり、
上記第２の通路（５２，５２’）は、上記第２の板状部材に放射状に設けられた複数の第２のスリットであり、
上記複数の第１のスリットと上記複数の第２のスリットは、軸方向からみて、重ならないことを特徴とする圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、例えば、空気調和機や冷凍機等に使用される圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、圧縮機としては、密閉容器内に上下方向に配置された、アキシャルギャップ型のモータと、このモータで駆動される圧縮部とを備えたものがある（特開昭６１−１８５０４０号公報：特許文献１参照）。
【０００３】
上記モータは、ステータと、このステータの軸方向両側にエアギャップを介して配置されたロータと、このロータに固定されると共にこのロータの回転力を上記圧縮部に伝達するシャフトとを有している。そして、冷媒ガスは、主に、上記モータの外周側の通路、および、上記エアギャップを流れる。
【０００４】
しかしながら、上記従来の圧縮機では、上記モータの外周側の通路、および、上記エアギャップは、狭い冷媒通路であるので、冷媒ガスは、この狭い冷媒通路を流れることになり、上記モータの上流側と下流側との差圧が大きくなって、圧縮機の圧力損失が大きくなる。
【０００５】
また、冷媒ガスに含まれる潤滑油は、オイルセパレータによって、モータの外周側に飛ばされるが、このモータの外周側は、上記冷媒通路であるので、潤滑油は、上記モータの外周側から、冷媒ガスの流れによって、上記モータの下流側へ導かれる。このため、潤滑油を冷媒ガスから分離し難くなる。
【特許文献１】特開昭６１−１８５０４０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
そこで、この発明の課題は、部品数を増加することなく、圧力損失を低減しつつ、油分離ができる圧縮機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するため、この発明の圧縮機は、
密閉容器と、上記密閉容器内に配置された圧縮部と、上記密閉容器内に配置され、上記圧縮部をシャフトを介して駆動するアキシャルギャップ型のモータとを備え、
このモータは、互いにエアギャップを介して軸方向に対向するステータおよびロータを少なくとも一対有し、
上記ステータまたは上記ロータの少なくとも一方に、軸方向一端の開口から軸方向他端の開口に向かって略クランク状に油を流して油を分離する油分離機構を設けていることを特徴としている。
【０００８】
この発明の圧縮機によれば、上記ステータまたは上記ロータの少なくとも一方に、軸方向一端の開口から軸方向他端の開口に向かって略クランク状に油を流して油を分離する油分離機構を設けているので、上記エアギャップの空間や、上記モータの外周側の通路に加えて、上記油分離機構を設けているので、上記モータの冷媒ガス流れの上流側と下流側との差圧を小さくできて、圧縮機の圧力損失を低減できる。このように、オイルセパレータ等の潤滑油を分離するための部材を、別途、設ける必要がなく、圧力損失を低減しつつ、油分離ができる。この明細書で、クランク状とは、屈曲した箇所が少なくとも２カ所有る形状をいい、例えば、鉤状や、エンジンのクランクシャフト形状等をいう。さらに、上記油分離機構が２カ所の屈曲部を有する場合、軸方向一端の開口から第１の屈曲部までの通路を第１の通路とし、軸方向他端の開口から第２の屈曲部までの通路を第２の通路とし、上記第１の屈曲部と上記第２の屈曲部の間の通路を第３の通路としたとき、上記第１の通路および上記第２の通路は、軸に略平行であり、上記第３の通路は、軸に略直交する方向に設けられていることが望ましい。
【０００９】
また、一実施形態の圧縮機では、上記油分離機構は、それぞれ軸方向に延びると共に軸方向からみて互いに重ならない第１の通路および第２の通路と、上記第１の通路および上記第２の通路に交差する方向に延びて上記第１の通路と上記第２の通路とを連結する第３の通路とからなる。
【００１０】
この実施形態の圧縮機によれば、上記油分離機構は、それぞれ軸方向に延びると共に軸方向からみて互いに重ならない第１の通路および第２の通路と、上記第１の通路および上記第２の通路に交差する方向に延びて上記第１の通路と上記第２の通路とを連結する第３の通路とからなるので、例えば、冷媒ガスの流れの上流から下流へ順に（または下側から上側へ順に）、上記第１の通路、上記第３の通路および上記第２の通路を配置しているとすると、潤滑油と冷媒ガスの混合物は、上記第１の通路を通過した後、上記第３の通路の内面にぶつかる。このとき、微粒子の状態の潤滑油は、上記第３の通路の内面に付着し、大きな粒子となることで液化して、上記第１の通路に戻る一方、冷媒ガスは、上記第３の通路を通過した後に上記第２の通路を通過する。このように、確実に油分離ができる。
【００１１】
また、一実施形態の圧縮機では、
上記油分離機構は、上記ステータに設けられ、
上記ステータは、軸方向に配置された第１の板状部材および第２の板状部材と、上記第１の板状部材と上記第２の板状部材の間に挟まれたコイルとを有し、
上記第１の通路は、上記第１の板状部材に設けられ、
上記第２の通路は、上記第２の板状部材に設けられ、
上記第３の通路は、上記第１の板状部材と上記第２の板状部材の間の空間に設けられている。
【００１２】
この実施形態の圧縮機によれば、上記第１の通路は、上記第１の板状部材に設けられ、上記第２の通路は、上記第２の板状部材に設けられているので、上記第１の通路および上記第２の通路を製造し易く、上記第１の通路の開口部および上記第２の通路の開口部が重ならないように簡単に調整できる。
【００１３】
また、上記第３の通路は、上記第１の板状部材と上記第２の板状部材の間の空間に設けられているので、上記第３の通路を大きくできる。つまり、このモータは、アキシャルギャップ型のモータであるので、上記第１の板状部材および上記第２の板状部材を、軸方向に直交する方向に大きく形成できる。このため、潤滑油を有効に冷媒ガスから分離できる。また、分離された潤滑油を、上記第１の通路のほか、上記第３の通路から他の通路（例えば、上記ステータの外周側の通路）を経由して、潤滑油のある場所に戻すことができ、一層確実に油分離ができる。
【００１４】
また、一実施形態の圧縮機では、
上記油分離機構は、上記ロータに設けられ、
上記ロータは、軸方向に配置された第１の板状部材および第２の板状部材と、上記第１の板状部材と上記第２の板状部材の間に挟まれた磁石とを有し、
上記第１の通路は、上記第１の板状部材に設けられ、
上記第２の通路は、上記第２の板状部材に設けられ、
上記第３の通路は、上記第１の板状部材と上記第２の板状部材の間の空間に設けられている。
【００１５】
この実施形態の圧縮機によれば、上記第１の通路は、上記第１の板状部材に設けられ、上記第２の通路は、上記第２の板状部材に設けられているので、上記第１の通路および上記第２の通路を製造し易く、上記第１の通路の開口部および上記第２の通路の開口部が重ならないように簡単に調整できる。
【００１６】
また、上記第３の通路は、上記第１の板状部材と上記第２の板状部材の間の空間に設けられているので、上記第３の通路を大きくできる。つまり、このモータは、アキシャルギャップ型のモータであるので、上記第１の板状部材および上記第２の板状部材を、軸方向に直交する方向に大きく形成できる。このため、潤滑油を有効に冷媒ガスから分離できる。また、分離された潤滑油を、上記第１の通路のほか、上記第３の通路から他の通路（例えば、上記ロータの外周側の通路）を経由して、潤滑油のある場所に戻すことができ、一層確実に油分離ができる。
【００１７】
また、一実施形態の圧縮機では、上記第１の板状部材または上記第２の板状部材は、ステータヨークである。
【００１８】
この実施形態の圧縮機によれば、上記第１の板状部材または上記第２の板状部材は、ステータヨークであるので、新たな部品を設ける必要がなく、部品数の増加を抑制できる。
【００１９】
また、一実施形態の圧縮機では、上記第１の板状部材または上記第２の板状部材は、ロータヨークである。
【００２０】
この実施形態の圧縮機によれば、上記第１の板状部材または上記第２の板状部材は、ロータヨークであるので、新たな部品を設ける必要がなく、部品数の増加を抑制できる。
【００２１】
また、一実施形態の圧縮機では、上記第１の通路または上記第２の通路のうちの冷媒ガスの流れる方向の上流側の通路は、上記第１の通路または上記第２の通路のうちの冷媒ガスの流れる方向の下流側の通路よりも、径方向外側にある。
【００２２】
この実施形態の圧縮機によれば、上記第１の通路または上記第２の通路のうちの冷媒ガス流れの上流側の通路は、上記第１の通路または上記第２の通路のうちの冷媒ガス流れの下流側の通路よりも、径方向外側にあるので、分離された潤滑油は、上記ロータの回転により生じる遠心力で外側に運ばれて、径方向外側にある上流側の通路に戻る一方、冷媒ガスは、径方向内側にある下流側の通路に導かれる。このように、潤滑油を冷媒ガスから確実に分離できる。
【００２３】
また、一実施形態の圧縮機では、上記第１の通路または上記第２の通路のうちの下側の通路は、上記第１の通路または上記第２の通路のうちの上側の通路よりも、径方向外側にある。
【００２４】
この実施形態の圧縮機によれば、上記第１の通路または上記第２の通路のうちの下側の通路は、上記第１の通路または上記第２の通路のうちの上側の通路よりも、径方向外側にあるので、分離された潤滑油は、上記ロータの回転により生じる遠心力で外側に運ばれて、径方向外側にある下側の通路に戻る一方、冷媒ガスは、径方向内側にある上側の通路に導かれる。このように、潤滑油を冷媒ガスから確実に分離できる。
【００２５】
また、一実施形態の圧縮機では、上記第１の通路および上記第２の通路は、上記密閉容器よりも上記シャフトの近傍に設けられている。
【００２６】
この実施形態の圧縮機によれば、上記第１の通路および上記第２の通路は、上記密閉容器よりも上記シャフトの近傍に設けられているので、負圧状態の径方向内側にある上記第１の通路または上記第２の通路に、潤滑油を含んだ冷媒ガスが流入しやすくなって、冷媒ガスから潤滑油を有効に分離できる。
【００２７】
また、一実施形態の圧縮機では、上記第１の通路および上記第２の通路は、上記シャフトよりも上記密閉容器の近傍に設けられている。
【００２８】
この実施形態の圧縮機によれば、上記第１の通路および上記第２の通路は、上記シャフトよりも上記密閉容器の近傍に設けられているので、径方向外側にある上記第１の通路または上記第２の通路に、分離した潤滑油が戻りやすくなって、冷媒ガスから潤滑油を有効に分離できる。
【００２９】
また、一実施形態の圧縮機では、上記第１の通路または上記第２の通路のうちの冷媒ガスの流れる方向の上流側の通路の上記第３の通路側の開口部の面積は、上記第１の通路または上記第２の通路のうちの冷媒ガスの流れる方向の下流側の通路の上記第３の通路側の開口部の面積よりも大きい。
【００３０】
この実施形態の圧縮機によれば、上記第１の通路または上記第２の通路のうちの冷媒ガスの流れの上流側の通路の開口部の面積は、上記第１の通路または上記第２の通路のうちの冷媒ガス流れの下流側の通路の開口部の面積よりも大きいので、上記冷媒ガス流れの上流側の通路から、分離した潤滑油を冷媒ガス流れの上流側に確実に戻すことができる。
【００３１】
また、一実施形態の圧縮機では、上記第１の通路または上記第２の通路のうちの下側の通路の上記第３の通路側の開口部の面積は、上記第１の通路または上記第２の通路のうちの上側の通路の上記第３の通路側の開口部の面積よりも大きい。
【００３２】
この実施形態の圧縮機によれば、上記第１の通路または上記第２の通路のうちの下側の通路の開口部の面積は、上記第１の通路または上記第２の通路のうちの上側の通路の開口部の面積よりも大きいので、上記下側の通路から、分離した潤滑油を下側に確実に戻すことができる。
【００３３】
また、一実施形態の圧縮機では、上記圧縮部から上記密閉容器内に吐出される冷媒ガスの吐出口は、上記第１の通路または上記第２の通路のうちの冷媒ガスの流れる方向の上流側の通路の開口の近傍にある。
【００３４】
ここで、上記冷媒ガスの吐出口とは、上記圧縮部のケーシングの吐出孔や、この吐出孔に接続された配管口等を含む。
【００３５】
この実施形態の圧縮機によれば、上記圧縮部から上記密閉容器内に吐出される冷媒ガスの吐出口は、上記第１の通路または上記第２の通路のうちの冷媒ガスの流れる方向の上流側の通路の開口の近傍にあるので、この上流側の通路に冷媒ガスを導くことができて、潤滑油を有効に分離できる。
【００３６】
また、一実施形態の圧縮機では、上記第１の通路は、上記第１の板状部材に放射状に設けられた複数の第１のスリットであり、上記第２の通路は、上記第２の板状部材に放射状に設けられた複数の第２のスリットであり、上記複数の第１のスリットと上記複数の第２のスリットは、軸方向からみて、重ならない。
【００３７】
この実施形態の圧縮機によれば、上記第１の通路は、上記第１の板状部材に放射状に設けられた複数の第１のスリットであり、上記第２の通路は、上記第２の板状部材に放射状に設けられた複数の第２のスリットであるので、上記複数の第１のスリットと上記複数の第２のスリットに、冷媒ガスを流す役割以外に、隣接する磁極の間を磁気的に絶縁する（磁路を妨げる）役割をもたせることができる。
【発明の効果】
【００３８】
この発明の圧縮機によれば、上記ステータまたは上記ロータの少なくとも一方に、軸方向一端の開口から軸方向他端の開口に向かって略クランク状に油を流して油を分離する油分離機構を設けているので、部品数を増加することなく、圧力損失を低減しつつ、油分離ができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３９】
以下、この発明を図示の実施の形態により詳細に説明する。
【００４０】
（第１の実施形態）
図１は、この発明の圧縮機の一実施形態である縦断面図を示している。この圧縮機は、密閉容器１内に下から上に順に配置された、圧縮部１１と、この圧縮部１１をシャフト２０を介して駆動するアキシャルギャップ型のモータ２とを備えている。ここで、上方向とは、上記密閉容器１の中心軸が水平面に対して傾斜しているか否かに関わらず、上記密閉容器１の中心軸に沿った上方向をいう。
【００４１】
上記モータ２は、上記圧縮部１１から吐出された高圧の冷媒が満たされる上記密閉容器１内の領域に配置されている。具体的には、上記密閉容器１内は、高圧領域Ｈであり、この圧縮機は、いわゆる、高圧ドーム型である。
【００４２】
上記モータ２は、ステータ２１と、このステータ２１の上にエアギャップ４１を介して対向するロータ３１とを有する。上記シャフト２０は、上記ロータ３１に固定されると共に上記ロータ３１の回転力を上記圧縮部１１に伝達し、かつ、上記ロータ３１から延設され、（図示しない）軸受に保持される。
【００４３】
図２、図３Ａおよび図３Ｂに示すように、上記ステータ２１は、上記密閉容器１に取り付けられたステータコア２７と、このステータコア２７に取り付けられたコイル２３とを有する。
【００４４】
上記ステータコア２７は、上記シャフト２０に対して略直交するように配置された円環状の（板状部材としての）ステータヨーク２４と、このステータヨーク２４の上記ロータ３１側の一面に設けられた突部２６と、上記ステータヨーク２４と共同して上記コイル２３を挟む（板状部材としての）ステータ板２５とを有する。
【００４５】
上記ステータヨーク２４は、上記突部２６の反エアギャップ側を磁気的につなぐための磁性体の板であり、上記ロータ３１から上記エアギャップ４１を介して一の上記突部２６に流入した磁束を他の上記突部２６に渡す役割を果たす。
【００４６】
上記突部２６は、上記シャフト２０に沿って延びており、上記シャフト２０の周りに複数個設けられている。上記コイル２３は、上記各突部２６の軸周りに巻回されている。上記コイル２３は、励磁されて、上記突部２６に軸方向の磁束を発生する。上記コイル２３は、上記ステータコア２７に、いわゆる「集中巻」されており、巻線が簡単で、銅量を低減できる。
【００４７】
上記突部２６および上記コイル２３は、それぞれ、６つあり、上記ステータ２１は、４極となる。つまり、このステータ２１は、ラジアルギャップ型モータの集中巻４極６スロットに相当すると考えられる。また、巻線は３相で、例えばスター結線され、インバータから電流を供給されている。
【００４８】
上記ステータ板２５は、磁性体からなり、隣接する上記突部２６の間を磁気的に絶縁する帯状のスリット２５ａを設けている。このスリット２５ａは、上記ステータ板２５の中心から径方向外側へ放射状に延びている。このスリット２５ａは、上記ステータ板２５のみに設けられ、上記ステータヨーク２４には設けられていない。この構成により、上記エアギャップ４１に対向する上記ステータコア２７の面積が増加するので、鎖交磁束を増大させることが可能である。
【００４９】
上記ステータ２１は、上記シャフト２０よりも上記密閉容器１の近傍に、上記シャフト２０の軸に沿って貫通するステータ外側通路２１ｅを有する。このステータ外側通路２１ｅは、上記ステータヨーク２４の外周面と上記密閉容器１の内面との間の隙間（ステータヨーク外側通路）と、上記ステータ板２５の外周面と上記密閉容器１の内面との間の隙間（ステータ板外側通路）とを含む。
【００５０】
上記ステータ２１は、上記密閉容器１よりも上記シャフト２０の近傍に、上記シャフト２０の軸に沿って貫通するステータ内側通路２１ａを有する。このステータ内側通路２１ａは、上記ステータ板２５に設けられた円形の孔部２５ｃ（つまり、ステータ板内側通路である）と、上記ステータヨーク２４に設けられた円形の孔部２４ｃ（つまり、ステータヨーク内側通路である）とを含む。
【００５１】
ここで、上記シャフト２０の近傍とは、上記ステータ２１の内径付近であって、概ね、上記コイル２３よりも回転軸側の内側の部分を目安とする。すなわち、上記ロータ３１と上記ステータ２１が上記エアギャップ４１を介して磁束のやり取りを行うことでトルクを発生する部分よりも、内周側と把握できる。
【００５２】
詳しくは、上記ステータ板２５の中央部には、上記シャフト２０を挿通する孔が設けられ、このシャフト挿通孔の周りに一定間隔に、複数の上記孔部２５ｃが設けられている。一方、上記ステータヨーク２４の中央部には、上記シャフト２０を挿通する孔が設けられ、このシャフト挿通孔の周りに一定間隔に、複数の上記孔部２４ｃが設けられている。
【００５３】
上記ステータヨーク２４の上記孔部２４ｃと、上記ステータ板２５の上記孔部２５ｃとは、軸方向に略直線上に配置されず、軸方向に投影すると、互いに重ならず、かつ、上記コイル２３に重ならない。詳しくは、上記ステータヨーク２４の上記孔部２４ｃは、軸方向からみて、上記ステータ板２５の隣り合う上記孔部２５ｃ，２５ｃの間に位置する。上記ステータヨーク２４の上記孔部２４ｃと、上記ステータ板２５の上記孔部２５ｃとは、軸方向からみて、周方向にずれている。
【００５４】
上記ステータヨーク２４の上記孔部２４ｃ、上記ステータヨーク２４と上記ステータ板２５の間の空間、および、上記ステータ板２５の上記孔部２５ｃを順に連通して、油分離機構Ｇを形成している。
【００５５】
言い換えると、上記ステータヨーク２４の上記孔部２４ｃは、軸方向の一方側が開口すると共に軸方向に延びている上記ステータ２１の第１の通路５１である。上記ステータ板２５の上記孔部２５ｃは、軸方向の他方側が開口すると共に軸方向に延びている上記ステータ２１の第２の通路５２である。上記ステータヨーク２４と上記ステータ板２５の間の空間は、軸方向に直交する方向に延びている上記ステータ２１の第３の通路５３である。
【００５６】
冷媒ガスの流れる方向の上流側でかつ下側にある上記第１の通路５１における上記第３の通路５３側の開口部５１ａの面積は、冷媒ガスの流れる方向の下流側でかつ上側にある上記第２の通路５２における上記第３の通路５３側の開口部５２ａの面積よりも大きい。
【００５７】
ここで、上記ステータ板２５は、磁性体である上記シャフト２０とは磁気的に独立であることが望ましく、上記ステータ板２５の表面に現れた４極の磁界が、上記シャフト２０を介して、磁束の短絡により弱まることを防止できる。上記シャフト２０が非磁性体である場合は、この限りではない。
【００５８】
この場合、上記シャフト２０と上記ステータ板２５の間の隙間も、上記ステータ板内側通路２５ｃの面積の一部として把握することができる。したがって、上記ステータヨーク内側通路２４ｃは、少なくとも上記ステータ板２５の内径よりも外側に設けられる。
【００５９】
上記ステータヨーク２４の中央部に、上記シャフト２０を支持する軸受が設けられる場合は、上記ステータヨーク２４と上記シャフト２０の間には隙間がないことになるので、上記ステータ板内側通路２５ｃを上記ステータヨーク２４に軸方向に投影しても、上記ステータヨーク内側通路２４ｃと重なることはない。
【００６０】
上記ステータヨーク２４の中央部に、上記シャフト２０を支持する軸受がない場合は、上記ステータヨーク２４と上記シャフト２０の間に隙間ができ、上記ステータ板内側通路２５ｃと一部重なるが、この場合は、上記ステータヨーク２４と上記シャフト２０の間の隙間に潤滑油が入り込みにくいように、上記ステータヨーク２４の内径周りに円管状の（図示しない）ガイドを設けて、上記圧縮部１１から吐出した潤滑油を、上記ガイドより外側に導くようにしてもよい。
【００６１】
図２、図４Ａおよび図４Ｂに示すように、上記ロータ３１は、上記シャフト２０に取り付けられた円環状の（板状部材としての）ロータヨーク３４と、このロータヨーク３４の上記ステータ２１側の一面に設けられた永久磁石３３と、上記ロータヨーク３４と共同して上記永久磁石３３を挟む（板状部材としての）ロータ板３５とを有する。
【００６２】
上記永久磁石３３は、上記シャフト２０の周方向に交互に異なる磁極を有する。上記永久磁石３３は、上記シャフト２０に沿った方向の磁束を発生する。
【００６３】
上記ロータヨーク３４は、磁性体からなり、上記永久磁石３３の反エアギャップ側に発生する互いに隣接する異なる磁極を、短絡させることにより、パーミアンスを高くする役割を果たす。
【００６４】
上記ロータ３１は、上記永久磁石３３を有するので、上記モータ２の停止時において、上記ロータ３１には上記ステータ２１に対する吸引力が働いて、上記ロータ３１および上記シャフト２０の逆転を防止できる。また、上記モータ２の運転時において、上記エアギャップ４１の磁束密度を高くできるため、圧縮機の高出力および高効率が実現できる。なお、上記永久磁石３３は必須ではない。
【００６５】
上記ロータ板３５は、磁性体からなり、上記永久磁石３３の隣接する磁極の間を磁気的に絶縁する帯状のスリット３５ａを設けている。このスリット３５ａは、上記ロータ板３５の中心から径方向外側へ放射状に延びている。ここで、この構成により、上記エアギャップ４１に対向する上記ロータ３１の面積が増加するので、鎖交磁束を増大させることが可能である。また、上記永久磁石３３に減磁界が直接かからないため、減磁耐力も増大する。さらに、上記永久磁石３３が焼結の希土類磁石等の場合には、上記永久磁石３３の内部に磁束の高周波成分が届きにくいため、上記永久磁石３３の内部の渦電流の発生を抑制することで、損失低減、及び、温度上昇低減も図れる。
【００６６】
なお、上記ロータ板３５は、上記ロータヨーク３４との機械的結合を設けることで、上記永久磁石３３が軸方向にずれるのを防止する役割をも有する。上記ロータ板３５は、強度を確保できる限り、非磁性体の薄板であっても良い。ただし、この場合、磁気的エアギャップは拡大される。
【００６７】
上記ロータ３１は、上記シャフト２０よりも上記密閉容器１の近傍に、上記シャフト２０の軸に沿って貫通するロータ外側通路３１ｅを有する。このロータ外側通路３１ｅは、上記ロータヨーク３４の外周面と上記密閉容器１の内面との間の隙間（ロータヨーク外側通路）と、上記ロータ板３５の外周面と上記密閉容器１の内面との間の隙間（ロータ板外側通路）とを含む。
【００６８】
上記ロータ３１は、上記密閉容器１よりも上記シャフト２０の近傍に、上記シャフト２０の軸に沿って貫通するロータ内側通路３１ａを有する。このロータ内側通路３１ａは、上記ロータ板３５に設けられた円形の孔部３５ｃ（つまり、ロータ板内側通路である）と、上記ロータヨーク３４に設けられた円形の孔部３４ｃ（つまり、ロータヨーク内側通路である）とを含む。
【００６９】
ここで、上記シャフト２０の近傍とは、上記ロータ３１の内径付近であって、概ね、上記永久磁石３３よりも回転軸側の内側の部分を目安とする。すなわち、上記ロータ３１と上記ステータ２１が上記エアギャップ４１を介して磁束のやり取りを行うことでトルクを発生する部分よりも、内周側と把握できる。
【００７０】
詳しくは、上記ロータ板３５の中央部には、上記シャフト２０を挿通する孔を兼ねた上記孔部３５ｃが設けられている。一方、上記ロータヨーク３４の中央部には、上記シャフト２０を挿通する孔が設けられ、このシャフト挿通孔の周りに、複数の上記孔部３４ｃが設けられている。
【００７１】
上記ロータヨーク３４の上記孔部３４ｃと、上記ロータ板３５の上記孔部３５ｃとは、軸方向に略直線上に配置されず、軸方向に投影すると、互いに重ならず、かつ、上記永久磁石３３に重ならない。詳しくは、上記ロータヨーク３４の上記孔部３４ｃは、軸方向からみて、上記ロータ板３５の上記孔部３５ｃよりも、径方向外側にある。
【００７２】
上記ロータ板３５の上記孔部３５ｃ、上記ロータヨーク３４と上記ロータ板３５の間の空間、および、上記ロータヨーク３４の上記孔部３４ｃを順に連通して、油分離機構Ｇ’を形成している。
【００７３】
言い換えると、上記ロータ板３５の上記孔部３５ｃの内面と上記シャフト２０の間の隙間は、軸方向の一方側が開口すると共に軸方向に延びている上記ロータ３１の第１の通路５１’である。上記ロータヨーク３４の上記孔部３４ｃは、軸方向の他方側が開口すると共に軸方向に延びている上記ロータ３１の第２の通路５２’である。上記ロータヨーク３４と上記ロータ板３５の間の空間は、軸方向に直交する方向に延びている上記ロータ３１の第３の通路５３’である。
【００７４】
冷媒ガスの流れる方向の上流側でかつ下側にある上記第１の通路５１’における上記第３の通路５３’側の開口部５１ａ’の面積は、冷媒ガスの流れる方向の下流側でかつ上側にある上記第２の通路５２’における上記第３の通路５３’側の開口部５２ａ’の面積よりも大きい。
【００７５】
ここで、上記ロータ板３５は、磁性体である上記シャフト２０とは磁気的に独立であることが望ましく、上記ロータ板３５の表面に現れた４極の磁界が、上記シャフト２０を介して、磁束の短絡により弱まることを防止できる。上記シャフト２０が非磁性体である場合は、この限りではない。
【００７６】
ここで、上記スリット３５ａは、上記ロータ板３５のみに設けられ、上記ロータヨーク３４には設けられない。上記スリット３５ａが、（上記密閉容器１よりも上記シャフト２０の近傍に設けられている）ロータ板内側通路または（上記シャフト２０よりも上記密閉容器１の近傍に設けられている）ロータ板外側通路として把握されるか否かについては、上記スリット３５ａが、上記永久磁石３３またはその他の部材によって、一方を塞がれているか否かで異なる。
【００７７】
すなわち、上記スリット３５ａが、上記永久磁石３３やその他の部材（例えば樹脂）によって、完全に塞がれていれば、上記スリット３５ａは、いかなる通路としても働かない。また、上記スリット３５ａが、両方の側とも全く塞がれていなければ、上記スリット３５ａは、上記ロータ板内側通路、上記ロータ板外側通路、または、双方を合わせたものとして把握される。
【００７８】
また、上記スリット３５ａの一部だけが、塞がれていなければ、この塞がれていない部分のみ、上記ロータ板内側通路または上記ロータ板外側通路として把握される。
【００７９】
上記ロータ板内側通路または上記ロータ板外側通路のいずれとして把握されるかは、さして重要ではなく、これらの通路を、上記ロータヨーク３４に軸方向に投影した時、これらの通路と、上記ロータヨーク３４の上記孔部３４ｃとは、軸方向からみて、重ならなければよい。この第１の実施形態においては、図４Ａと図４Ｂに示すように、上記スリット３５ａは、全く塞がれていない。
【００８０】
また、この考え方は、上記ステータ板２５に設けられた上記スリット２５ａに関しても適用できる。この第１の実施形態においては、図３Ａと図３Ｂに示すように、上記ステータ板２５の上記スリット２５ａは、上記コイル２３によって一部塞がれているので、塞がれていない部分のうち、内側の部分を（上記密閉容器１よりも上記シャフト２０の近傍に設けられている）ステータ板内側通路の一部、外側の部分を（上記シャフト２０よりも上記密閉容器１の近傍に設けられている）ステータ板外側通路の一部として把握できる。
【００８１】
上記永久磁石３３は、上記ロータ内側通路３１ａおよび上記エアギャップ４１を介して上記ステータ内側通路２１ａに連通すると共に、径方向に延びて外周に開口する空間３３ａを有する。詳しくは、上記永久磁石３３は、１つの磁極を有する磁石を複数有し、この複数の磁石は、上記シャフト２０の周方向に交互に磁極が異なるように、配置されている。この隣り合う上記磁石の間に、上記空間３３ａ（つまり、磁石間通路である）が形成される。ただし、この磁石間通路３３ａは、必須ではない。
【００８２】
ただし、上記磁石間通路３３ａを、上記ロータ３１の上記油分離機構Ｇ’の上記第３の通路５３’として用いる場合は、上記磁石間通路３３ａは、必須である。
【００８３】
ここで、連通とは、冷媒ガスおよび潤滑油が、上記ステータ内側通路２１ａ、上記エアギャップ４１、上記ロータ内側通路３１ａおよび上記磁石間通路３３ａを、順次、通ることが可能な状態を言う。つまり、これら通路の間に、冷媒ガスおよび潤滑油の流れを、明らかに妨害するものがない。例えば、これら通路の入り口は、鉄や樹脂等で防がれていない。
【００８４】
図１に示すように、上記圧縮部１１は、シリンダ状の本体部１２と、この本体部１２の上下の開口端のそれぞれに取り付けられる上端板１５および下端板１６とを備える。上記シャフト２０は、上記上端板１５および上記下端板１６を貫通して、上記本体部１２の内部に進入している。
【００８５】
上記本体部１２の内部には、上記シャフト２０に設けられたクランクピン１７に嵌合したローラ１３を、公転可能に配置し、このローラ１３の公転運動で圧縮作用を行うようにしている。すなわち、上記ローラ１３の外面と上記本体部１２の内面との間に、圧縮室１４を形成する。
【００８６】
上記密閉容器１は、上記圧縮部１１の低圧側の上記圧縮室１４に開口する吸入管６、および、上記モータ２の上側（下流側）に開口する吐出管７を有する。上記圧縮部１１は、上記モータ２側に開口する吐出孔１１ａを有する。
【００８７】
上記シャフト２０の一端側は、上記圧縮部１１の上記下端板１６に回転自在に支持され、上記シャフト２０の他端側は、上記ステータ２１に回転自在に支持されている。
【００８８】
上記密閉容器１内の下側に、上記シャフト２０の下部が浸漬される潤滑油８を有する。この潤滑油８は、上記シャフト２０の回転によって、上記シャフト２０の内部を上がって、上記圧縮部１１の摺動部等を潤滑する。
【００８９】
次に、上記圧縮機の作用を説明する。
【００９０】
上記吸入管６から上記圧縮部１１の上記圧縮室１４に冷媒を供給し、上記モータ２により上記圧縮部１１を駆動させ、冷媒を圧縮する。圧縮された冷媒は、潤滑油と共に、上記圧縮部１１の上記吐出孔１１ａから上記密閉容器１内に吐出され、上記モータ２を通って、上記圧縮部１１の上部空間に運ばれ、上記吐出管７より上記密閉容器１の外側に吐出される。
【００９１】
このとき、冷媒ガスは、図２の実線の矢印に示すように、従来からある上記モータ２の外周側の通路に加えて、主に、上記ステータ内側通路２１ａおよび上記ロータ内側通路３１ａを流れる。
【００９２】
詳しく述べると、冷媒ガスは、上記ステータヨーク２４の上記孔部２４ｃ（上記第１の通路５１）を通過した後に、上記ステータヨーク２４の上記孔部２４ｃ（上記第１の通路５１）と、上記ステータ板２５の上記孔部２５ｃ（上記第２の通路５２）とは、軸方向からみて、重ならないので、冷媒ガスは、上記ステータ板２５（上記第３の通路５３の内面）にぶつかる。
【００９３】
そして、冷媒ガスに含まれる潤滑油は、上記ステータ板２５に微粒子の状態で付着して、大きな粒子となることで液化し、図２の破線の矢印に示すように、上記ステータヨーク２４の上記孔部２４ｃ（上記第１の通路５１）や、上記ステータ外側通路２１ｅを通って、上記モータ２の冷媒ガス流れの上流側に戻る。
【００９４】
上記ステータ板２５の下面が、上記ステータヨーク２４の上記孔部２４ｃに直交すれば、冷媒が、上記ステータ板２５の下面にぶつかった時に、上記ステータ板２５に微粒子の状態で付着した潤滑油は、上記ステータ２１の非回転によって、軸に対して直交する方向の速度成分を有しておらず、重力または反力にて下に落下するしかなくなる。
【００９５】
一方、冷媒ガスは、上記ステータヨーク２４と上記ステータ板２５との間の空間（上記第３の通路５３）を通過した後に、上記ステータ板２５の上記孔部２５ｃ（上記第２の通路５２）を通過する。
【００９６】
その後、冷媒ガスは、上記ロータ板３５の上記孔部３５ｃ（上記第１の通路５１’）を通過した後に、上記ロータ板３５の上記孔部３５ｃ（上記第１の通路５１’）と、上記ロータヨーク３４の上記孔部３４ｃ（上記第２の通路５２’）とは、軸方向からみて、重ならないので、冷媒ガスは、上記ロータヨーク３４（上記第３の通路５３’の内面）にぶつかる。
【００９７】
そして、冷媒ガスに含まれる潤滑油は、上記ロータヨーク３４に微粒子の状態で付着することで液化し、図２の破線の矢印に示すように、上記ロータ３１の遠心力によって、上記磁石間通路３３ａ（上記第３の通路５３’）を通って、上記ロータ３１の外周側に飛ばされ、上記ロータ外側通路３１ｅを通って、上記モータ２の冷媒ガス流れの上流側に戻る。
【００９８】
一方、冷媒ガスは、上記ロータヨーク３４と上記ロータ板３５との間の空間（上記第３の通路５３’）を通過した後に、上記ロータ板３５の上記孔部３５ｃ（上記第２の通路５２’）を通過する。
【００９９】
上記構成の圧縮機によれば、上記ステータ２１に上記油分離機構Ｇを設けているので、潤滑油と冷媒ガスの混合物は、上記第１の通路５１を通過した後、上記第３の通路５３の内面にぶつかる。このとき、潤滑油は、液化して上記第１の通路５１に戻る一方、冷媒ガスは、上記第３の通路５３を通過した後に上記第２の通路５２を通過する。このように、上記油分離機構Ｇは、軸方向一端の開口（上記第１の通路５１の開口）から上記第３の通路５３を経て軸方向他端の開口（上記第２の通路５２の開口）に向かって略クランク状に冷媒ガスを流して冷媒ガスに含まれる潤滑油を分離する。
【０１００】
また、上記ロータ３１に上記油分離機構Ｇ’を設けているので、潤滑油と冷媒ガスの混合物は、上記第１の通路５１’を通過した後、上記第３の通路５３’の内面にぶつかる。このとき、潤滑油は、液化して上記第１の通路５１’に戻る一方、冷媒ガスは、上記第３の通路５３’を通過した後に上記第２の通路５２’を通過する。このように、上記油分離機構Ｇ’は、軸方向一端の開口（上記第１の通路５１’の開口）から上記第３の通路５３’を経て軸方向他端の開口（上記第２の通路５２’の開口）に向かって略クランク状に冷媒ガスを流して冷媒ガスに含まれる潤滑油を分離する。
【０１０１】
また、上記エアギャップ４１の空間や、上記モータ２の外周側の通路（上記ステータ外側通路２１ｅ、上記ロータ外側通路３１ｅ）に加えて、上記油分離機構Ｇ，Ｇ’を設けているので、上記モータ２の冷媒ガス流れの上流側と下流側との差圧を小さくできて、圧縮機の圧力損失を低減できる。
【０１０２】
したがって、オイルセパレータ等の潤滑油を分離するための部材を、別途、設ける必要がなく、圧力損失を低減しつつ、油分離ができる。
【０１０３】
また、上記ステータ２１において、上記第１の通路５１は、第１の板状部材としての上記ステータヨーク２４に設けられ、上記第２の通路５２は、第２の板状部材としての上記ステータ板２５に設けられているので、上記第１の通路５１および上記第２の通路５２を製造し易く、上記第１の通路５１の開口部５１ａおよび上記第２の通路５２の開口部５２ａが重ならないように簡単に調整できる。
【０１０４】
また、上記ステータ２１において、上記第３の通路５３は、上記ステータヨーク２４と上記ステータ板２５の間の空間に設けられているので、上記第３の通路５３を大きくできる。つまり、このモータ２は、アキシャルギャップ型のモータであるので、上記ステータヨーク２４および上記ステータ板２５を、軸方向に直交する方向に大きく形成できる。このため、潤滑油を有効に冷媒ガスから分離できる。また、分離された潤滑油を、上記第１の通路５１のほか、上記第３の通路５３から他の通路（例えば、上記ステータ２１の外周側の通路）を経由して、潤滑油のある場所に戻すことができ、一層確実に油分離ができる。
【０１０５】
また、上記ロータ３１において、上記第１の通路５１’は、第１の板状部材としての上記ロータ板３５に設けられ、上記第２の通路５２’は、第２の板状部材としての上記ロータヨーク３４に設けられているので、上記第１の通路５１’および上記第２の通路５２’を製造し易く、上記第１の通路５１’の開口部５１ａ’および上記第２の通路５２’の開口部５２ａ’が重ならないように簡単に調整できる。
【０１０６】
また、上記ロータ３１において、上記第３の通路５３’は、上記ロータ板３５と上記ロータヨーク３４の間の空間に設けられているので、上記第３の通路５３’を大きくできる。つまり、このモータ２は、アキシャルギャップ型のモータであるので、上記ロータ板３５および上記ロータヨーク３４を、軸方向に直交する方向に大きく形成できる。このため、潤滑油を有効に冷媒ガスから分離できる。また、分離された潤滑油を、上記第１の通路５１’のほか、上記第３の通路５３’から他の通路（例えば、上記ロータ３１の外周側の通路）を経由して、潤滑油のある場所に戻すことができ、一層確実に油分離ができる。
【０１０７】
また、上記ステータ２１において、上記第１の板状部材として、上記ステータヨーク２４を用いているので、新たな部品を設ける必要がなく、部品数の増加を抑制できる。
【０１０８】
また、上記ロータ３１において、上記第２の板状部材として、上記ロータヨーク３４を用いているので、新たな部品を設ける必要がなく、部品数の増加を抑制できる。
【０１０９】
また、上記ステータ２１および上記ロータ３１において、上記第１の通路５１，５１’および上記第２の通路５２，５２’は、上記密閉容器１よりも上記シャフト２０の近傍に設けられているので、負圧状態の径方向内側にある上記第１の通路５１，５１’および上記第２の通路５２，５２’に、潤滑油を含んだ冷媒ガスが流入しやすくなって、冷媒ガスから潤滑油を有効に分離できる。つまり、上記ロータ３１の回転により生じる遠心力で、冷媒ガスが径方向外側に飛ぶことによって、径方向内側が負圧になる。このため、この負圧状態の径方向内側にある上記第１の通路５１，５１’および上記第２の通路５２，５２’に、潤滑油を含んだ冷媒ガスが流入しやすくなって、冷媒ガスから潤滑油を有効に分離できる。
【０１１０】
また、上記ステータ２１および上記ロータ３１において、冷媒ガスの流れる方向の上流側にある上記第１の通路５１，５１’における上記第３の通路５３，５３’側の開口部５１ａ，５１ａ’の面積は、冷媒ガスの流れる方向の下流側にある上記第２の通路５２，５２’における上記第３の通路５３，５３’側の開口部５２，５２ａ’の面積よりも大きいので、冷媒ガスの流れる方向の上流側にある上記第１の通路５１，５１’から、分離した潤滑油を冷媒ガス流れの上流側に確実に戻すことができる。
【０１１１】
また、上記ステータ２１および上記ロータ３１において、上記密閉容器１内下側にある上記第１の通路５１，５１’における上記第３の通路５３，５３’側の開口部５１ａ，５１ａ’の面積は、上記密閉容器１内上側にある上記第２の通路５２，５２’における上記第３の通路５３，５３’側の開口部５２，５２ａ’の面積よりも大きいので、上記密閉容器１内下側にある上記第１の通路５１，５１’から、分離した潤滑油を下側に確実に戻すことができる。
【０１１２】
なお、上記ステータ２１および上記ロータ３１において、上記第１の通路５１，５１’および上記第２の通路５２，５２’を、上記シャフト２０よりも上記密閉容器１の近傍に設けてもよく、径方向外側にある上記第１の通路５１，５１’または上記第２の通路５２，５２’に、分離した潤滑油が戻りやすくなって、冷媒ガスから潤滑油を有効に分離できる。つまり、上記ロータ３１の回転により生じる遠心力で、潤滑油が径方向外側に飛ぶため、この径方向外側にある上記第１の通路５１，５１’および上記第２の通路５２，５２’によって、確実に潤滑油を分離できる。
【０１１３】
このとき、この径方向外側にある通路５１，５１’，５２，５２’とは、上記各板状部材２４，２５，３４，３５の外周部に設けられた孔部や、上記各板状部材２４，２５，３４，３５の外周面と上記密閉容器１の内面との間の隙間である。
【０１１４】
なお、上記ロータ３１は、上記密閉容器１と接触してはいけないため、ロータヨーク３４外側通路とロータ板３５外側通路は、軸方向からみて、重なりあうことになる。したがって、より油上がりの防止を期するためには、上記ロータ３１の上部に、一定の距離を置いて、上記密閉容器１の内面に、円環状のオイルセパレータを取り付けてもよい。このオイルセパレータの内径は、ロータヨーク３４の外径より小とすればよい。
【０１１５】
また、上記ロータ３１において、冷媒ガス流れの上流側（または上記密閉容器１内下側）にある上記第１の通路５１’を、冷媒ガス流れの下流側（または上記密閉容器１内上側）にある上記第２の通路５２’よりも、径方向外側に設けてもよく、分離された潤滑油は、上記ロータ３１の回転により生じる遠心力で外側に運ばれて、径方向外側にある上記第１の通路５１’に戻る一方、冷媒ガスは、径方向内側にある上記第２の通路５２’に導かれる。このように、潤滑油を冷媒ガスから確実に分離できる。
【０１１６】
また、上記圧縮部１１から上記密閉容器１内に吐出される冷媒ガスの吐出口を、冷媒ガスの流れる方向の上流側にある上記第１の通路５１の開口（入口）の近傍に、設けてもよく、上記第１の通路５１に冷媒ガスを導くことができて、潤滑油を有効に分離できる。
【０１１７】
ここで、上記冷媒ガスの吐出口とは、図１に示す上記圧縮部１１のケーシングの吐出孔１１ａや、この吐出孔１１ａに接続された配管口等を含む。
【０１１８】
また、上記モータ２の外周側の通路よりも上記ステータ内側通路２１ａにより多くの潤滑油および冷媒ガスを導くべく、上記吐出孔１１ａから上記ステータ内側通路２１ａを覆うガイドを設けてもよい。上記ステータ２１の外周側の通路を、主として冷媒から分離された潤滑油を、上記密閉容器１の下部に戻す通路として用いるためである。
【０１１９】
（第２の実施形態）
図５は、この発明の圧縮機の第２の実施形態を示している。上記第１の実施形態（図２）と相違する点を説明すると、この第２の実施形態では、モータの構成が相違している。なお、その他の構造は、上記第１の実施形態と同じであるため、その説明を省略する。
【０１２０】
このモータ２は、冷媒ガスの流れる方向の上流から下流へ順に配置されたロータ３１およびステータ２１を有する。
【０１２１】
上記ステータ２１は、上記第１の実施形態（図２）と同じように、上記ステータヨーク２４と、上記ステータ板２５と、上記ステータヨーク２４と上記ステータ板２５の間に挟まれた上記コイル２３とを有する。
【０１２２】
上記ステータ２１は、上記第１の実施形態（図２）と同じように、上記ステータ板内側通路２５ｃおよび上記ステータヨーク内側通路２４ｃを有する。
【０１２３】
上記ステータ２１は、上記シャフト２０よりも上記密閉容器１の近傍に、上記シャフト２０の軸に沿って貫通するステータ外側通路２１ｅを有する。このステータ外側通路２１ｅは、上記ステータ板２５の外周面と上記密閉容器１の内面との間の隙間（ステータ板外側通路）と、上記ステータヨーク２４の外周部に設けられた孔部（ステータヨーク外側通路）とを含む。
【０１２４】
上記ステータ板２５の外周面と上記密閉容器１の内面との間の隙間は、上記第１の通路５１である。上記ステータヨーク２４の外周部に設けられた孔部は、上記第２の通路５２である。上記ステータヨーク２４と上記ステータ板２５の間の空間は、上記第３の通路５３である。
【０１２５】
上記第１の通路５１と上記第２の通路５２は、軸方向からみて、重ならない。詳しくは、上記第２の通路５２は、上記第１の通路５１よりも、軸方向からみて、径方向内側にずれている。
【０１２６】
このように、最も上側（冷媒ガス流れの下流側）にある上記ステータヨーク２４を、ほぼ全周にわたって、上記密閉容器１に密着させ、上記ステータ板２５の外周面よりも径方向内側に、上記ステータヨーク外側通路を設けることで、上記エアギャップ４１内を遠心力によって外周側に運ばれた潤滑油や、上記ロータ外側通路３１ｅを通って冷媒ガスと共に上部に運ばれてきた潤滑油は、一旦、上記ステータヨーク２４の下側の面にぶつかるので、油上がりを有効に防止することができる。したがって、潤滑油が、上記ステータヨーク２４を超えて、上記モータ２の上部空間に流出することを、確実に防止できる。
【０１２７】
図６と図７に示すように、上記ロータ３１は、上記シャフト２０に取り付けられた円環状のロータヨーク３４と、このロータヨーク３４の上記ステータ２１側の一面に設けられた円環状の永久磁石３３と、上記ロータヨーク３４と共同して上記永久磁石３３を挟むロータ板３５とを有する。
【０１２８】
上記永久磁石３３は、円環状であり極ごとに分割されていない。上記永久磁石３３は、上記シャフト２０の周方向に所定の間隔で交互に異なる磁極を有する。上記永久磁石３３の磁極は、着磁によって多極化される。上記永久磁石３３は、上記シャフト２０に沿った方向の磁束を発生する。
【０１２９】
上記ロータヨーク３４は、磁性体からなる。上記ロータ板３５は、磁性体からなり、上記永久磁石３３の隣接する磁極の間を磁気的に絶縁するべく一定の隙間３５ｄをもって周方向に、複数に分割され配置されている。この隙間３５ｄは、上記ロータ板３５の中心から径方向外側へ放射状に延びている。
【０１３０】
この構成により、上記エアギャップ４１に対向する上記ロータ３１の面積が増加するので、鎖交磁束を増大させることが可能である。さらに、上記ロータ板３５は、極ごとに磁気的に独立であるため、隣接する極間の磁束漏洩を防止することができ、上記永久磁石３３の磁束を無駄なく有効に使うことができる。また、上記永久磁石３３に減磁界が直接かからないため、減磁耐力も増大する。さらに、上記永久磁石３３が焼結の希土類磁石等の場合には、上記永久磁石内部３３に磁束の高周波成分が届きにくいため、磁石内部の渦電流の発生を抑制することで、損失低減、及び、温度上昇低減も図れる。
【０１３１】
ここで、上記永久磁石３３の内径は、上記ロータヨーク３４の内径および上記ロータ板３５の内径よりも大であり、上記永久磁石３３の外径は、上記ロータヨーク３４の外径および上記ロータ板３５の外径よりも小である。
【０１３２】
上記ロータヨーク３４は、上記シャフト２０の近傍に、円弧状の内側孔部３４ａを有し、上記密閉容器１の近傍に、円弧状の外側孔部３４ｂを有する。上記ロータ板３５は、上記シャフト２０の近傍に、上記シャフト２０の軸に沿って貫通する内側孔部３５ｂを有する。
【０１３３】
上記ロータヨーク３４の内側孔部３４ａおよび外側孔部３４ｂと、上記ロータ板３５の内側孔部３５ｂとは、上記ロータヨーク３４および上記ロータ板３５の両面において、上記永久磁石３３等による塞がれていなく、冷媒等が通過できる。
【０１３４】
詳しくは、上記ロータ板３５の内側孔部３５ｂは、上記シャフト２０を挿通する孔を兼ねており、この内側孔部３５ｂは、磁束の漏洩を防止するために、上記シャフト２０の外径よりも大きく、この内側孔部３５ｂの内面と上記シャフト２０の外面の間に、隙間を有する。また、上記ロータ板３５の隙間３５ｄのうち、上記永久磁石３３の内側にある部分についても、冷媒が通過できる。
【０１３５】
したがって、上記ロータ板３５の内側孔部３５ｂと上記シャフト２０の間にある隙間に、上記ロータ板３５の隙間３５ｄのうち上記永久磁石３３よりも内側にある部分を加えたものが、ロータ板内側通路となる。
【０１３６】
上記ロータヨーク３４の中央部には、上記シャフト２０を挿通する孔が設けられ、上記シャフト２０が挿入される。上記シャフト２０の挿入が、圧入や焼きばめであれば、上記シャフト２０と上記ロータヨーク３４との間に、隙間はない。このシャフト挿通孔の周りに一定間隔に、複数の上記内側孔部３４ａが設けられている。
【０１３７】
このロータヨーク３４の内側孔部３４ａと、上記ロータ板内側通路とは、軸方向からみて、重ならない。つまり、上記ロータヨーク３４の内側孔部３４ａは、上記第１の通路５１’である。上記ロータ板内側通路は、上記第２の通路５２’である。上記ロータヨーク３４と上記ロータ板３５の間の空間は、上記第３の通路５３’である。
【０１３８】
したがって、冷媒ガスは、上記ロータヨーク３４の内側孔部３４ａ（上記第１の通路５１’）を通過した後に、上記ロータ板３５（上記第３の通路５３’の内面）にぶつかる。
【０１３９】
そして、冷媒ガスに含まれる潤滑油は、上記ロータ板３５に微粒子の状態で付着することで液化し、上記ロータヨーク３４の内側孔部３４ａ（上記第１の通路５１’）を通って、上記モータ２の冷媒ガス流れの上流側に戻る。
【０１４０】
一方、冷媒ガスは、上記ロータヨーク３４と上記ロータ板３５との間の空間（上記第３の通路５３’）を通過した後に、上記ロータ板内側通路（上記第２の通路５２’）を通過する。
【０１４１】
さらに、上記ロータヨーク３４の外側孔部３４ｂと、上記ロータ板外側通路とは、軸方向からみて、重ならない。つまり、上記ロータヨーク３４の外側孔部３４ｂは、上記第１の通路５１’である。上記ロータ板外側通路は、上記第２の通路５２’である。上記ロータヨーク３４と上記ロータ板３５の間の空間は、上記第３の通路５３’である。
【０１４２】
したがって、冷媒ガスは、上記ロータヨーク３４の外側孔部３４ｂ（上記第１の通路５１’）を通過した後に、上記ロータ板３５（上記第３の通路５３’の内面）にぶつかる。
【０１４３】
そして、冷媒ガスに含まれる潤滑油は、上記ロータ板３５に微粒子の状態で付着することで液化し、上記ロータヨーク３４の外側孔部３４ｂ（上記第１の通路５１’）等を通って、上記モータ２の冷媒ガス流れの上流側に戻る。
【０１４４】
一方、冷媒ガスは、上記ロータヨーク３４と上記ロータ板３５との間の空間（上記第３の通路５３’）を通過した後に、上記ロータ板外側通路（上記第２の通路５２’）を通過する。
【０１４５】
この構成の圧縮機によれば、上記モータ２の上流側と下流側との差圧を小さくできて、圧縮機の圧力損失を低減できる。液状化した潤滑油を冷媒から確実に分離できる。
【０１４６】
（第３の実施形態）
図８と図９は、この発明の圧縮機の第３の実施形態を示している。上記第１の実施形態（図２）と相違する点を説明すると、この第３の実施形態では、モータの構成が相違している。なお、その他の構造は、上記第１の実施形態と同じであるため、その説明を省略する。
【０１４７】
このモータ２は、冷媒ガスの流れる方向の上流から下流へ順に配置された第１のロータ３１、ステータ２１および第２のロータ３２を有する。このように、このモータ２は、２つのロータ３１，３２と１つのステータ２１とを備えるので、上記ロータ３１，３２の磁束を倍増でき、上記ステータ２１のヨークを不要にでき、さらに、スラスト力のバランスを図ることができる。
【０１４８】
上記ステータ２１は、上記シャフト２０に対して略直交するように配置された円環状の２枚のステータ板２５，２５と、この２枚のステータ板２５，２５の間に設けられた複数の突部２６と、この突部２６の周りに巻回されたコイル２３とを有する。
【０１４９】
上記ステータ２１は、軸方向に磁束を発生するため、上記ステータ２１を介して対向する上記第１のロータ３１の上記永久磁石３３の磁極と上記第２のロータ３２の上記永久磁石３３の磁極とは、反対の極性である。
【０１５０】
上記ステータ２１は、上記シャフト２０にかかる軸方向の力を小さくできるため、軸受の寿命を長くでき、また、軸方向の力による振動や騒音を抑えることができる。
【０１５１】
上記ステータ板２５は、磁性体からなり、隣接する上記突部２６，２６の間を磁気的に絶縁するスリット２５ａを設けている。このスリット２５ａは、上記ステータ板２５の中心から径方向外側へ放射状に延びている。このスリット２５ａは、上記エアギャップ４１，４２に対向する上記ステータ２１の面積が増加するので、鎖交磁束を増大させることが可能である。
【０１５２】
また、２枚のステータ板２５，２５のスリット２５ａは、軸方向からみて、互いに重ならない。すなわち、もし、２枚のステータ板２５，２５が同一形状である場合、一方のステータ板２５を他方のステータ板２５に対してある角度回転させた状態となり、いわゆるスキューを施した効果も合わせて得られる。つまり、上下のエアギャップ４１，４２の磁気的な脈動（いわゆるコギングトルク）を、上下のスリット２５ａ，２５ａをずらすことによって上下の位相をずらして、その脈動を小さくすることができる。
【０１５３】
上記スリット２５ａが上記コイル２３により塞がれる部分を有する場合は、上記スリット２５ａのうちの上記コイル２３に塞がれる部分の外側を、ステータ板外側通路とし、上記スリット２５ａのうちの上記コイル２３に塞がれる部分の内側を、ステータ板内側通路とし、一方のステータ板外側通路と他方のステータ板外側通路は、軸方向からみて、重なり合わず、一方のステータ板内側通路と他方のステータ板内側通路は、軸方向からみて、重なり合わない。
【０１５４】
また、上記ステータ板２５の内面が、上記シャフト２０に密着し、または、上記ステータ板２５の外面が、上記密閉容器１に密着していると、油上がり防止の点からは望ましいが、磁束の漏洩からは離れていたほうがよい。
【０１５５】
この場合、上記ステータ板２５の内面と上記シャフト２０の間の隙間、または、上記ステータ板２５の外面と上記シャフト２０の間の隙間は、一方のステータ板２５と他方のステータ板２５において、軸方向からみて、重なり合うことは避けられない。
【０１５６】
したがって、上記ステータ内側通路、または、上記ステータ外側通路において、上記構成を当てはめる場合、上記ステータ板２５の内面と上記シャフト２０の間の隙間、または、上記ステータ板２５の外面と上記シャフト２０の間の隙間は、除外して考えるべきである。非磁性体にて、上記隙間を埋めている場合はこの限りではない。
【０１５７】
上記下側のステータ板２５のスリット２５ａと、上記上側のステータ板２５のスリット２５ａとは、軸方向からみて、重ならない。つまり、上記下側のステータ板２５のスリット２５ａは、上記第１の通路５１である。上記上側のステータ板２５のスリット２５ａは、上記第２の通路５２である。上記下側のステータ板２５と上記上側のステータ板２５の間の空間は、上記第３の通路５３である。
【０１５８】
したがって、冷媒ガスは、上記下側のステータ板２５のスリット２５ａ（上記第１の通路５１）を通過した後に、上記上側のステータ板２５（上記第３の通路５３の内面）にぶつかる。
【０１５９】
そして、冷媒ガスに含まれる潤滑油は、上記上側のステータ板２５に微粒子の状態で付着することで液化し、上記下側のステータ板２５のスリット２５ａ（上記第１の通路５１）を通って、上記モータ２の冷媒ガス流れの上流側に戻る。
【０１６０】
一方、冷媒ガスは、上記下側のステータ板２５と上記上側のステータ板２５の間の空間（上記第３の通路５３）を通過した後に、上記上側のステータ板２５のスリット２５ａ（上記第２の通路５２）を通過する。
【０１６１】
この構成の圧縮機によれば、上記モータ２の上流側と下流側との差圧を小さくできて、圧縮機の圧力損失を低減できる。液状化した潤滑油を冷媒から確実に分離できる。
【０１６２】
また、上記第１の通路５１は、上記下側のステータ板２５に放射状に設けられた複数のスリット２５ａであり、上記第２の通路５２は、上記上側のステータ板２５に放射状に設けられた複数の第スリット２５ａであるので、上記スリット２５ａに、冷媒ガスを流す役割以外に、隣接する磁極の間を磁気的に絶縁する（磁路を妨げる）役割をもたせることができる。
【０１６３】
（第４の実施形態）
図１０と図１１は、この発明の圧縮機の第４の実施形態を示している。上記第１の実施形態（図２）と相違する点を説明すると、この第４の実施形態では、モータの構成が相違している。なお、その他の構造は、上記第１の実施形態と同じであるため、その説明を省略する。
【０１６４】
このモータ２は、冷媒ガスの流れる方向の上流から下流へ順に配置された第１のステータ２１、ロータ３１および第２のステータ２２を有する。このように、このモータ２は、２つのステータ２１，２２と１つのロータ３１とを備えるので、上記ステータ２１，２２の鎖交磁束を倍増でき、上記ロータ３１の両面を使用でき、さらに、スラスト力のバランスを図ることができる。
【０１６５】
上記ロータ３１は、円環状の上下２枚のロータ板３５，３５と、この２枚のロータ板３５，３５の間に挟まれた上記永久磁石３３とを有する。
【０１６６】
上記ロータ板３５は、磁性体からなり、上記永久磁石３３の隣接する磁極の間を磁気的に絶縁するスリット３５ａを設けている。このスリット３５ａは、上記ロータ板３５の中心から径方向外側へ放射状に延びている。このスリット３５ａは、上記エアギャップ４１，４２に対向する上記ロータ３１の面積が増加するので、鎖交磁束を増大させることが可能である。
【０１６７】
また、２枚のロータ板３５，３５のスリット３５ａは、軸方向からみて、互いに重ならず、かつ、上記永久磁石３３に重ならない。すなわち、もし、２枚のロータ板３５，３５が同一形状である場合、一方のロータ板３５を他方のロータ板３５に対してある角度回転させた状態となり、いわゆるスキューを施した効果も合わせて得られる。つまり、上下のエアギャップ４１，４２の磁気的な脈動（いわゆるコギングトルク）を、上下のスリット３５ａ，３５ａをずらすことによって上下の位相をずらして、その脈動を小さくすることができる。例えば、上記ロータ３１が４極で、上記ステータ２１，２２が６極である場合、上下のスリット３５ａ，３５ａの中心角度のずれは、１５度程度であれば、いわゆるスキュー効果を得ることができる。
【０１６８】
上記下側のロータ板３５のスリット３５ａと、上記上側のロータ板３５のスリット３５ａとは、軸方向からみて、重ならない。つまり、上記下側のロータ板３５のスリット３５ａは、上記第１の通路５１’である。上記上側のロータ板３５のスリット３５ａは、上記第２の通路５２’である。上記下側のロータ板３５と上記上側のロータ板３５の間の空間は、上記第３の通路５３’である。
【０１６９】
したがって、冷媒ガスは、上記下側のロータ板３５のスリット３５ａ（上記第１の通路５１’）を通過した後に、上記上側のロータ板３５（上記第３の通路５３’の内面）にぶつかる。
【０１７０】
そして、冷媒ガスに含まれる潤滑油は、上記上側のロータ板３５に微粒子の状態で付着することで液化し、上記下側のロータ板３５のスリット３５ａ（上記第１の通路５１’）を通って、上記モータ２の冷媒ガス流れの上流側に戻る。
【０１７１】
一方、冷媒ガスは、上記下側のロータ板３５と上記上側のロータ板３５の間の空間（上記第３の通路５３’）を通過した後に、上記上側のロータ板３５のスリット３５ａ（上記第２の通路５２’）を通過する。
【０１７２】
この構成の圧縮機によれば、上記モータ２の上流側と下流側との差圧を小さくできて、圧縮機の圧力損失を低減できる。液状化した潤滑油を冷媒から確実に分離できる。
【０１７３】
また、上記第１の通路５１’は、上記下側のロータ板３５に放射状に設けられた複数のスリット３５ａであり、上記第２の通路５２’は、上記上側のロータ板３５に放射状に設けられた複数の第スリット３５ａであるので、上記スリット３５ａに、冷媒ガスを流す役割以外に、隣接する磁極の間を磁気的に絶縁する（磁路を妨げる）役割をもたせることができる。
【０１７４】
この第４の実施形態において、図１１に示すロータ３１に代えて、図１２と図１３に示す他のロータ３１Ａを用いてもよい。図１１に示すロータ３１と相違する点を説明すると、図１２と図１３に示すように、この他のロータ３１Ａでは、上下のロータ板３５，３５は、それぞれ、外周部に、周方向に複数の円形の孔部３５ｅを設けている。
【０１７５】
下側のロータ板３５の孔部３５ｅは、上側のロータ板３５の孔部３５ｅよりも、径方向内側にずれている。そして、上下のスリット３５ａ，３５ａと上下の孔部３５ｅ，３５ｅは、軸方向からみて、互いに重ならず、かつ、上記永久磁石３３に重ならない。
【０１７６】
つまり、上記下側のスリット３５ａと上記下側の孔部３５ｅは、上記第１の通路５１’である。上記上側のスリット３５ａと上記下側の孔部３５ｅは、上記第２の通路５２’である。このように、この他のロータ３１Ａでは、冷媒通路を増やすことで、有効に油分離を行うことができる。
【０１７７】
この第４の実施形態において、図１１に示すロータ３１に代えて、図１４に示す別のロータ３１Ｂを用いてもよい。図１１に示すロータ３１と相違する点を説明すると、図１４に示すように、この別のロータ３１Ｂでは、上下のロータ板３５，３５を、円環状の上下２枚の端板３６，３６で挟んでいる。
【０１７８】
上下の端板３６，３６は、それぞれ、外周部に、周方向に複数の円形の孔部３６ａを設けている。下側の端板３６の孔部３６ａは、上側のロータ板３６の孔部３６ａよりも、径方向外側にずれている。
【０１７９】
上下のスリット３５ａ，３５ａは、軸方向からみて、互いに重なっている。上側の孔部３６ａと上側のスリット３５ａは、軸方向からみて、互いに重なり、下側の孔部３６ａと下側のスリット３５ａは、軸方向からみて、互いに重なっている。
【０１８０】
上下の孔部３６ａ，３６ａは、軸方向からみて、互いに重ならず、かつ、上記永久磁石３３に重ならない。つまり、上記下側の孔部３６ａは、上記第１の通路５１’である。上記上側の孔部３６ａは、上記第２の通路５２’である。このように、この別のロータ３１Ｂでは、冷媒通路を増やすことで、有効に油分離を行うことができる。また、上下のスリット３５ａ，３５ａは、中心角度でずれておらず、トルクを減少せず、運転効率を落とさない。
【０１８１】
なお、上記第１の実施形態〜上記第４の実施形態の圧縮機では、上記ステータと上記ロータとの間の軸方向の磁気力は、上記ロータの端面に作用する冷媒ガス流れの上流側と下流側とで異なるガス圧により、少なくとも一部がキャンセルされている。
【０１８２】
この構成の圧縮機によれば、ラジアルギャップ型モータの場合と比べて、アキシャルギャップ型モータでは回転軸に対して半径方向の力が発生せず、ステータを変形させたり、ステータを介して密閉容器を変形させたり、回転軸を半径方向に曲げたりすることがない。
【０１８３】
さらに、上記密閉容器内の冷媒ガスの流れによって上流側と下流側とで端面に作用するガス圧に抗するスラスト力を、アキシャルギャップ型モータのステータとロータとの間の軸方向の磁気力により発生させる。そうして、アキシャルギャップ型モータ特有のスラスト力とガス圧とが互いに少なくとも部分的に打ち消し合うようにするので、アキシャルギャップ型モータ特有のスラスト力を極めて小さくして、圧縮部の固定部分と可動部分の接触部分の摺動損失を最低限にすることができ、圧縮効率が向上する。
【０１８４】
したがって、アキシャルギャップ型モータを用いて小型化を図りつつ、簡単な構成でガス圧とスラスト力とが互いに少なくとも部分的に打ち消し合うにして、ロータに軸方向に働く力を低減できる。
【０１８５】
なお、この発明は上述の実施形態に限定されない。例えば、上記第１の実施形態〜上記第４の実施形態でステータまたはロータに設けられた油分離機構Ｇ，Ｇ’を、相違する上記第１の実施形態〜上記第４の実施形態のステータまたはロータに用いてもよい。また、この圧縮機では、ステータおよびロータを少なくとも一つずつ備えていればよい。また、上記油分離機構Ｇ，Ｇ’を上記ステータまたは上記ロータの少なくとも一方に設けていればよい。
【０１８６】
また、上記油分離機構Ｇ，Ｇ’は、軸方向一端の開口から軸方向他端の開口に向かって略クランク状に油を流して油を分離すれば、如何なる構成でもよい。ここで、クランク状とは、屈曲した箇所が少なくとも２カ所有る形状をいい、例えば、鉤状や、エンジンのクランクシャフト形状等をいう。
【０１８７】
また、上記第３の通路５３，５３’は、軸方向に直交する方向に延びていなくてもよく、上記第１の通路および上記第２の通路に交差する方向に延びて上記第１の通路５１，５１’と上記第２の通路５２，５２’とを連結していればよい。
【０１８８】
また、上記圧縮部１１の構成は、ロータリに限らず、スクロールでもよく、さらに他の形態であっても適用可能である。また、上記吐出管７と上記モータ２に囲まれる空間に対してエアギャップが開いていなければ、このエアギャップに、アキシャルギャップのみならず、ラジアルギャップを併用してもよい。また、両側のロータの内の片側のロータをロータヨークのみとしてもよい。
【０１８９】
また、上記モータ２を、圧縮部に吸入されるべき低圧の冷媒が満たされる密閉容器内の領域に配置してもよく、この場合の圧縮機は、いわゆる、低圧ドーム型である。低圧ドーム型の場合、圧縮部から直接に冷媒ガスおよび潤滑油が吐出されることになるので、圧縮部に吸入される時点で、潤滑油を十分に戻す必要がある。
【０１９０】
また、上記密閉容器１の中心軸が、水平面に対して傾斜していてもよい。また、圧縮部が、モータより上にあっても同様である。すなわち、冷媒と潤滑油の雰囲気中にモータが置かれている圧縮機であれば、同様の効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【０１９１】
【図１】本発明の圧縮機の第１実施形態を示す縦断面図である。
【図２】圧縮機の要部拡大の断面図である。
【図３Ａ】ステータの平面図である。
【図３Ｂ】ステータ板を除いたステータの平面図である。
【図４Ａ】ロータの平面図である。
【図４Ｂ】ロータ板を除いたロータの平面図である。
【図５】本発明の圧縮機の第２実施形態を示す要部拡大断面図である。
【図６】ロータの分解斜視図である。
【図７】ロータの平面図である。
【図８】本発明の圧縮機の第３実施形態を示す要部拡大断面図である。
【図９】ステータの分解斜視図である。
【図１０】本発明の圧縮機の第４実施形態を示す要部拡大断面図である。
【図１１】ロータの分解斜視図である。
【図１２】他のロータの分解斜視図である。
【図１３】他のロータの平面図である。
【図１４】別のロータの分解斜視図である。
【符号の説明】
【０１９２】
１    密閉容器
２    モータ
８    潤滑油
１１    圧縮部
２０    シャフト
２１    第１のステータ
２１ａ    ステータ内側通路
２１ｅ    ステータ外側通路
２２    第２のステータ
２３    コイル
２４    ステータヨーク
２４ｃ    孔部
２５    ステータ板
２５ａ    スリット
２５ｃ    孔部
２６    突部
２７    ステータコア
３１，３１Ａ，３１Ｂ    第１のロータ
３１ａ    ロータ内側通路
３１ｅ    ロータ外側通路
３２    第２のロータ
３３    永久磁石
３３ａ    磁石間通路
３４    ロータヨーク
３４ａ    内側孔部
３４ｂ    外側孔部
３４ｃ    孔部
３５    ロータ板
３５ａ    スリット
３５ｂ    内側孔部
３５ｃ    孔部
３５ｄ    隙間
３５ｅ    孔部
３６    端板
３６ａ    孔部
４１    第１のエアギャップ
４２    第２のエアギャップ
５１，５１’    第１の通路
５１ａ，５１ａ’    開口部
５２，５２’    第２の通路
５２ａ，５２ａ’    開口部
５３，５３’    第３の通路
Ｇ，Ｇ’    油分離機構
Ｈ    高圧領域
【図１】
0004618050.tif 000002
【図２】
0004618050.tif 000003
【図３Ａ】
0004618050.tif 000004
【図３Ｂ】
0004618050.tif 000005
【図４Ａ】
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【図４Ｂ】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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