(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
固定接点を有する固定接触子と、
前記固定接触子の固定接点と接触および開離可能な可動接点を有し、この可動接点を接触および開離する動作を行う可動接触子と、
前記固定接触子及び前記可動接触子を内蔵し、電流遮断時に前記固定接触子と前記可動接触子との間に発生するアークに起因する加圧ガスを一時貯留する蓄圧空間、および前記蓄圧空間に貯留された加圧ガスが、前記固定接触子及び前記可動接触子に前記アーク発生により形成されたアークスポット間を通って排気されるように、前記アークの発生位置に対して前記蓄圧空間とは反対側に排気口を設けた消弧室容器とを備えた回路遮断器において、
前記消弧室容器の内の前記アークに暴露される部分に蒸気発生源を設け、前記蓄圧空間から前記排気口につながる経路を構成する壁面を、前記加圧ガスの流れのよどみを作らない滑らかな形状とし、且つ前記排気口前面にノズル状の流路を設けたことを特徴とする回路遮断器。
【請求項２】
前記ノズル状の流路の長さは、ノズル径以上であることを特徴とする請求項１記載の回路遮断器。
【請求項３】
前記消弧室容器の前記蓄圧空間から前記排気口につながる経路を構成する壁面は、屈曲部を有し、この屈曲部で隣接する各壁面の外向きの法線ベクトルの前記隣接壁面間での変化が９０度以下となる壁面で構成されたことを特徴とする請求項１記載の回路遮断器。
【請求項４】
前記ノズル状流路を最大開極位置における前記可動接触子先端部近傍の前記消弧室容器に設けたことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の回路遮断器。
【請求項５】
前記ノズル状流路を最大開極位置における前記可動接触子先端部と前記固定接触子との間に設
けたことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の回路遮断器。
【請求項６】
前記ノズル状流路を前記固定接触子先端部近傍の前記消弧室容器に設けたことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の回路遮断器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、接点対を開極させて電流を遮断する回路遮断器に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来の回路遮断器は、固定接点を有する固定接触子と、前記固定接触子の固定接点と接触および開離可能な可動接点を有し、この可動接点を接触および開離する動作を行う可動接触子と、前記固定接触子及び可動接触子を内蔵し、電流遮断時に前記固定接触子と前記可動接触子との間に発生するアークに起因する加圧ガスを一時貯留する蓄圧空間、および前記蓄圧空間に貯留された加圧ガスが、前記固定接触子及び前記可動接触子に前記アーク発生により形成されたアークスポット間を通って排気されるように、前記アークの発生位置に対して前記蓄圧空間とは反対側に排気口を設けた消弧室容器とを備えている（例えば、特許文献１）。
【０００３】
上述の回路遮断器の作用について説明する。上述の構成では、固定子の接点と可動子の接点とが接点対をなし、電流遮断時（開極時）には、この接点対の間にアークが発生する。このアークは、接点対周辺のガスを急速に加熱し、加圧ガスを生成させる。生成された加圧ガスの一部は、上記蓄圧空間内に一時貯留され、その後接点対間を通過して排気口から消弧室容器外へ排気される。この接点対間を通過する際、接点対間に発生するアークに加圧ガスが吹き付けられるため、アークを吹き流すようにして消弧する。
【０００４】
【特許文献１】再公表特許（Ａ１）ＷＯ０１／０４１１６８号広報（１７頁１２〜２２行、図２）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
従来の回路遮断器は、遮断時にアークに吹付ける加圧ガスの流速が大きいほど、また流量が大きいほど、アークの消弧能力（即ち電流遮断能力）が高く、開極した固定子と可動子との接点間（接点対間と呼ぶ）の絶縁耐力の回復速度も大きくなる。電流遮断性能を向上させるために、加圧ガスの流速を大きく、ないし流量を大きくする方法として、例えば、アークの発生する位置近傍に有機絶縁物を配置して発生ガス量を増加させる方法がある。
【０００６】
しかしながら、前記方法により発生ガス量が増加すると、消弧室容器により高い内圧が加わることになる。この内圧により、消弧室容器および消弧室容器を収納する筐体への負荷が高くなると、装置破損に至る可能性が高くなる。装置破損を防止し、より大電流の遮断性能を持つ回路遮断器を得るには、より高い内圧に耐えられる消弧室容器が必要になる。このような高内圧に耐えられる消弧室容器を調達するのは必ずしも容易ではないので、従来の回路遮断器の構成によると、消弧室容器の機械的強度により回路遮断器の遮断性能が制約されるという課題があった。
【０００７】
この発明は、上述のような問題を解決するためになされたもので、遮断時の消弧室容器の内圧上昇を抑制することにより、消弧室容器の機械的強度に起因する最大遮断電流の制約を低減し、大電流に対応できる遮断性能を有した回路遮断器を得るものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
この発明に係る回路遮断器においては、消弧室容器の内のアークに暴露される部分に蒸気発生源を設け、蓄圧空間から排気口につながる経路を構成する壁面を、加圧ガスの流れのよどみを作らない滑らかな形状とし、且つ排気口前面にノズル状の流路を設けたものである。
【発明の効果】
【０００９】
この発明は、消弧室容器の内のアークに暴露される部分に蒸気発生源を設け、蓄圧空間から排気口につながる経路を構成する壁面を、加圧ガスの流れのよどみを作らない滑らかな形状とし、且つ排気口前面にノズル状の流路を設けたので、電流遮断の際に消弧室内で発生するガスを排気口側のアーク柱の（排気口側の）一部に速い流速で集中して吹付けて消弧するので、消弧に必要なガス量を低減でき、遮断動作時に消弧容器内で発生する圧力ピークを低くできる。これにより消弧室容器の機械的強度に起因する制約を低減し、大電流に対応できる遮断性能を有するという効果を奏する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
実施の形態１．
図１は、この発明を実施するための実施の形態１における回路遮断器の断面図を示すものである。なお、各図中の同一部分ないし相当部分には、同一符号を付与している。
【００１１】
図１において、回路遮断機は、固定接点２１１を有する固定接触子２０１と、固定接点１１１と接触・開離可能な可動接点１１１を有する可動接触子１０１とが、略密閉容器である消弧室容器３０１内に設けられている。可動接触子１０１は、可動接点１１１を固定接点２１１と接触、引き離しができるように動作可能なように構成される。消弧室容器３０１は、その内壁に有機絶縁物蒸気発生源５１を有し、電流遮断時に固定接点２１１と可動接点１１１との間に発生するアークにより有機絶縁物蒸気発生源５１で生成されるガスを加圧ガスとして一時貯留する蓄圧空間Ｕと、この加圧ガスを排気する排気口３１１を有する。排気口３１１は、蓄圧空間Ｕに対してアークの発生位置を基準にして相対峙する位置に配置される。電路の異常電流を検出するリレー等からなる異常検出部１０、前記接触子対を開閉する開閉機構部２０、及び前記消弧室容器３０１は、共に排気口３１１が設けられた外筐体５０１内に収納される。
【００１２】
図１では、消弧室容器３０１の壁面に有機絶縁物蒸気発生源５１を設置したが、遮断時に発生するアークに曝露される部分に有機絶縁物蒸気発生源５１として別部材を設けても良いし、有機絶縁物蒸気発生源に代えて別の蒸気発生源を設けても良い。
【００１３】
回路遮断器は、異常検出部１０において異常電流が検出され、これに伴い開閉機構部２０が動作したとき、又は開閉機構２０に設けられた手動操作ハンドル３０が遮断操作されたときに動作し、回路遮断が実行される。いずれの場合も、回路遮断は、電路を構成する可動接触子１０１を動かし、これに伴い可動接触子１０１上に設けられた可動接点１１１を移動することにより固定接触子２０１上に設けられた固定接点２１１を機械的に開離することにより開始され、その時発生するアークＡに対して、そのアークにより発生した上記加圧ガスを吹付けることによってアークＡを消弧することにより完了する。図１は可動接点１１１と固定接点２１１を機械的に開離、即ち開極した後の図で、開極した接点間の周辺にアークＡが発生している様子を示している。以下、回路遮断前後における回路遮断器の電路状態、および回路遮断動作について詳細に説明する。
【００１４】
回路遮断前の通電状態における電路は以下の通りである。外部電源の出力端子（図示しない）と回路遮断器の第１端子４１は電気的に接続されている。第１端子４１は、回転軸１３１を支点として回動可能な可動接触子１０１と電気的に接続されている。可動接触子１０１には可動接点１１１が設けられている。この可動接点１１１は固定接触子２０１に設けられた固定接点２１１に機械的に接触している。固定接触子２０１は第２端子４２に電気的に接続され、この第２端子４２は外部負荷の入力端子（図示しない）に接続されている。
【００１５】
一方、通電状態からの回路遮断は、可動接触子１０１に設けられた可動接点１１１と固定接触子２０１に設けられた固定接点２１１とが機械的に開離されることによって実行される。具体的には、第２端子４１から回路遮断器に入力される電流が、異常検出部１０により異常（電流値が予め設定される定格値を超えた場合など）と判断された場合に、異常検出部１０から開閉機構部２０にむけ遮断指令が出される。この遮断指令を受け開閉機構部２０は指令を出すことにより、回転軸１３１を中心軸に可動接触子１０１を回動することによって可動接点１１１と固定接点２１１とを開極する。開極の際、可動接点１１１と固定接点２１１との間（以下、ギャップ呼ぶ）で放電によるア−クＡが発生し、その周辺の空気を熱し加圧ガスを生成させる。
【００１６】
可動接点１１１と固定接点２１１の開離に伴い最初に発生したア−クＡが出す大量の熱により、ア−ク周辺の空気は瞬時に加熱・膨張され、また、この加熱膨張空気に触れることにより消弧室容器３０１の壁面から有機絶縁物蒸気発生源５１から多量のガスが一瞬に発生・放出され、消弧室容器３０１の内圧が爆発的に上昇する。これら加圧されたガスの一部は、消弧室容器３０１が略密閉構造であるため蓄圧空間Ｕ内に瞬時に蓄えられ、一部は消弧室容器３０１の排気口３１１から排気される。その際、その蓄えられた加圧ガスは蓄圧空間Ｕと排気口３１１の間に位置する可動接触子１０１と固定接触子２０１との間を通過するため、可動接触子１０１と固定接触子２０１間のギャップに発生したア−クＡを排気口３１１の方に向けて押し流すようになる。また、ア−クＡを形成するプラズマの電離度は、加圧されたガスによって低下させられ、電離した荷電ガス粒子の一部は前記ギャップの外に押し流されていくため、一気にア−クＡは消弧され、ギャップの絶縁性も回復する。
【００１７】
ア−クＡの消弧特性は、放電部位の構造に影響を受けるが、これ以外に放電部位から外部へと加圧ガスを排気する流路の構成により影響を受けることが判明している（流路の構成による消弧特性への影響については、後述する）。そこで、本実施の形態１では、図１に示すように、可動接触子１０１が最大開極した時の可動接触子１０１先端側の外筐体４０１に排気口３１１を設け、この排気口と可動接触子１０１先端部との間に排気口３１１に連なるようにノズル状の流路３００（ノズル状流路は、ノズル長がノズル径と同程度かそれ以上の長さであるものである。）を設け、且つ、アーク発生位置から排気口３１１に至る消弧室容器内の壁面の外向きの法線ベクトルが屈曲部において９０度以下の変化となるようにテーパ部４０２、４０５を設けた。ここで、壁面の外向きの法線ベクトルの屈曲部における変化とは、壁面４０１と壁面４０２（テーパ部）とが、屈折部を介して接続され、壁面４０１と壁面４０２のそれぞれの外向きの法線ベクトルのなす角度が９０度以下であることをいう。さらに詳細には図７の消弧室容器３０１の断面形状を示す図を用いて説明する。図７における壁面の外向きの法線ベクトルの屈曲部における変化とは、屈折部４２１を介して接続された壁面（平面）４０１と４０２とが、それぞれの平面の法線ベクトル４４１と４４２とのなす角度のことをいう。この例では、法線ベクトル４４１と４４２とのなす角度は、３０度程度であるので、上述の条件を満たす。同様に、他の壁面の外向きの法線ベクトルの屈曲部における変化とは、屈曲部４２２における法線ベクトル４４２と４４３のなす角、屈曲部４２３における法線ベクト４４３と４４４のなす角、屈曲部４２４における４４４と４４５のなす角、屈曲部４２５における法線ベクトル４４５と４４６のなす角のことである。これら法線ベクトルのなす角はいずれも９０度以下であるので、この例では上述の条件を満たす。
【００１８】
上記では、消弧室容器３０１内の壁面が平面で構成されることを前提としたが、屈曲部にフィレット（円筒面）が設けられていても良い。さらには、壁面自体が円筒面、曲面で構成されていても良い。消弧室容器３０１はアーク発生位置から加圧ガスを排気口３１１に導く流路がアーク発生位置から排気口３１１に向けて加圧ガスの流れによどみを作らない滑らかな形状とすれば良い。このような消弧室容器３０１の形状の例を図８に示す。図８中、４２１、４２４、４２５は、上述の壁面の屈曲部にフィレット（円筒面）を設けたものである。具体的には、４２１は壁面４０１と壁面４０２とが接続する屈曲部にフィレットを設けたものであり、４２４、４２５は夫々壁面４０４と壁面４０５との屈曲部、壁面４０５と壁面４０６の屈曲部にフィレットを設けたものである。さらに、４２２と４２３は、夫々、壁面４０２と壁面４０３との屈曲部、壁面４０３と壁面４０４との屈曲部にフィレットを設けたものである。この結果、壁面４０３の平面部分が消失し、フィレットとして設けられた壁面４２２と壁面４２３とが滑らかに接続したものである。このようにしてできた壁面を消弧室容器３０１の内壁として構成しても良い。
【００１９】
フィレットを含む消弧室容器３０１において、蓄圧空間Ｕから排気口３１１に至る消弧室容器内の「壁面の外向きの法線ベクトル」が「屈曲部」において９０度以下の変化となるようにしたことを図８にて説明する。なお「屈曲部」とは、平面と平面が屈折する部分（図７の４２１，４２２，４２３，４２４，４２５）、及び平面間に設けたフィレット部（図８の４２１，４２２，４２３，４２４，４２５）のみならず、平面間を滑らかな曲線で接続した部分をも含む概念である。図８中、「屈曲部」は、４２１，４２２，４２３，４２４，４２５であり、「壁面の外向きの法線ベクトル」は、４４１，４４２，４４４，４４５，４４６である。例えば、屈曲部４２１を介して接続する壁面４０１と４０２とについては、壁面４０１の外向きの法線ベクトル４４１と壁面の外向きの法線ベクトル４４２とのなす角が９０度以下となるようにしたものである。同様に、屈曲部で接続する壁面の外向きの法線ベクトル４４２と４４３、４４３と４４４、４４４と４４５、及び４４５と４４６のなす角が９０度以下となるようにしたものである。
【００２０】
なお、上述の消弧室容器３０１内の壁面は、図１の紙面に垂直な面について説明しているが、図１の紙面に平行な壁面は、平面で構成される。この場合、図１の紙面に垂直な壁面と平行な壁面とは、壁面の外向きの法線ベクトルどうしが９０度の角度をなすので、屈曲部において面の外向きの法線ベクトルが９０度以内の上述の条件を満たす。さらに図１の紙面に垂直及び平行な面以外の消弧室容器３０１内の壁面についても、上述の条件を満たすと良い。
【００２１】
一般的に、本実施の形態のような気中回路遮断器が適用される回路の電圧は、その他の遮断器、例えば、ガス遮断器、真空遮断器に比べて低いので、電流を遮断した瞬間に電極間に印加される再起電圧が比較的小さい。そのため、可動接触子と固定接触子との間の少なくとも一部の空間のみの絶縁性能を回復させ、この状態を維持するだけでも電流を遮断できる。従って、蓄圧空間Ｕに蓄えられ、限られた量の加圧ガスを接触子間アーク全長に対して吹き付けることは非効率である。本実施の形態では、電流遮断時に可動接触子１０１側のアーク発生部位に集中して吹き付ける構成としている。
【００２２】
このような構成では、上記加圧ガスを可動接触子１０１の先端部近傍に集中して吹き付けることにより可動接触子１０１側アークスポットが可動接触子１０１先端部へと移行し易くなり、アークスポットで発生する金属蒸気の吹き出し方向が、固定接触子２０１方向から排気口３１１側へと変化し、アークＡを形成するプラズマを外部へ排出する効率が向上する。
【００２３】
次にノズル状流路３００の効果を説明する。図２は、実施の形態１における回路遮断器を模擬し、ノズルの効果を評価する評価装置の断面図、および評価装置の回路図を示すものである。この装置を使って前記ノズル状流路３００の長さ(以下ノズル長と略称する)Ｌと遮断成功時の蓄圧空間Ｕ内のピーク圧力値との関係を調べた。評価装置の消弧室容器３０１内に、第１電極１４１と第２電極２４１が対向するように設けられ、その間にギャップが形成されている。消弧室容器３０１の電極が設けられていない一つの面の一部（端部）には、排気口３１１が設けられ、排気口３１１と前記ギャップの間にはノズル状流路３００が設けられ、さらに消弧室容器３０１内で、ギャップ位置を基準にして排気口３１１とは反対側に蓄圧空間Ｕが形成されている。ノズル状流路３００はノズル状流路３００が設けられた消弧室容器３０１の面において、第１電極１４１側に設けられている。第２電極２４１の消弧室容器３０１貫通部近傍からノズル状流路の端部までの内壁面形状は、テーパ状となっている。蓄圧空間Ｕには圧力センサ６１が設けられ、蓄圧空間Ｕ内の圧力変化が計測される。なお、圧力センサ６１からの情報は、圧力センサのケーブル６１１により外部に伝達される。
【００２４】
評価装置における回路遮断器を模擬するための回路は、以下のように構成されている。第１電極１４１は第１端子４１を経由してスイッチ６２に接続され、スイッチ６２は負荷６４を介して電源６３に接続されている。また、第２電極２４１は第２端子４２を経由して電源６３、負荷６４に接続されている。
【００２５】
ノズル長Ｌと遮断成功時の蓄圧空間Ｕ内の圧力ピークとの関係を調べるため、ノズル長Ｌと蓄圧空間Ｕ内の圧力ピークとを変えた試験を行った。蓄圧空間Ｕ内の圧力ピークを変える方法として、ノズル状流路３００および排気口３１１の断面積を変える方法を採った。具体的な試験は、スイッチ６２を投入することにより試験装置に交流電流を流し、第１電極１４１と第２電極２４１間のギャップにア−クＡを発生させた後、そのア−クＡが消弧されるまでの蓄圧空間Ｕの圧力変化を計測することにより実施した。なお、試験の回路条件は、電源電圧・交流６００Ｖ、推定短絡電流・約１０ｋＡ、力率０．２４、投入位相９０度である。
この試験における遮断の成功、失敗の判断は、このギャップ間に発生したア−クＡが最初の電流零点で消弧されて遮断が完了した場合を遮断成功とし、それ以外を遮断失敗として、遮断成功の確率を算出した。この試験結果を図３に示す。
【００２６】
図３は、図２の評価装置を用いて、排気口３１１につながるノズル状流路３００の長さとアーク発生時の評価装置内の圧力増加に伴う圧力ピークの関係について試験した結果のグラフである。図３中、各試験における圧力ピーク値を平均した平均圧力ピークを横軸に、遮断成功確率を縦軸にとったグラフ上にノズル長Ｌが０ｍｍ、２０ｍｍ、３４ｍｍの試験結果を表したものである。図３から遮断成功確率が１００％となる圧力ピ−クは、ノズル長０ｍｍでは約１．７５ＭＰａであるが、ノズル長２０ｍｍでは約１．７０ＭＰａ、ノズル長３４ｍｍでは約１．２５ＭＰａと、ノズル長が長くなるほど遮断成功確率100％になる最小の圧力ピークが低下していることが分かる。つまり、ノズル状流路３００を設けることにより、遮断に適した流れを得ることができ、遮断すべき電流が同じ場合には、より低い圧力ピークで遮断できる。また、その効果はノズル長Ｌが長いほど大きくなる。なお、ガスの貯留容積、テーパ角度はすべての試験にて同じ条件としている。
【００２７】
上記では消弧室容器３０１はアーク発生位置から加圧ガスを排気口に導く流路がアーク発生位置から排気口３１１に向けて経路を構成する壁面を、気体の流れのよどみを作らない滑らかな形状とすること、具体的には、アーク発生位置から排気口に至る消弧室容器内の壁面の外向きの法線ベクトルが屈曲部において９０度以下の変化となるように壁面（テーパ部）を設けることを述べたが、上記構成とすることで、一旦電流を遮断した直後に再び接触子間で電流が流れ始める再点弧を防止することができるという点について図４により説明する。
【００２８】
図４は、アーク発生位置から排気口に至る消弧室容器内の壁面の外向きの法線ベクトルが屈曲部において９０度以上である場合に再点弧が起こり易いことを説明するための模式図である。図４（Ａ）に示す消弧装置では、消弧室容器３０１内の壁面の外向きの法線ベクトルがその屈曲部において９０度以上変化している。このような壁面をもつ消弧室容器３０１では、固定接触子２０１近傍に流れのよどみ部ができ、接触子間で発生した金属蒸気を含む高温のガスＡ´が排気口から排気されず、電流遮断直後に固定接触子２０１近傍に残留する。この残留した高温のガスＡ´は、電流遮断後に、図４（Ａ）中で破線矢印にて示すように、接触子間へと広がり、接触子間の空間の絶縁性を低下させ、接触子間に再び電流が流れ始め、再点弧にいたる。
【００２９】
さらに詳細に説明すると、電流遮断時の消弧室容器内での圧力発生元は接点間の高温アークであるので、消弧室容器壁面が無い場合、接点間のアーク柱の空間部位が最も圧力が高く、アークからの距離が遠くなるほど圧力は低くなる。従って、気流はアーク柱を中心として外に向って発生する。この時、例えば、図４（Ａ）に示すように、固定接触子２０１近傍の消弧室容器３０１内の壁面４０４と４０５の外向きの法線ベクトルがその屈曲部において９０度以上変化していると、壁面４０５に衝突したアーク柱からの気流の大部分は屈曲部側（図中、下側）へ、そしてその気流の一部は排気口側（図中、上側）へと曲げられる。この屈曲部側に曲げられた気流は壁面に沿って流れ、さらに上記屈曲部を形成するもう一方の壁面４０４（もしくは、壁面に隣接した固定接触子２０１の部位）に衝突して方向を変え、固定接点２１１側へと流れようとする。しかし、固定接点２１１にはアーク柱の一端部が位置しているので固定接点近傍の圧力は高く、結果として、前記流れは屈曲部近傍の空間で渦流を発生させる。この渦流発生空間のガスは、アーク発生初期においては空気を主としているが、アークから連続的に供給される高温の金属蒸気を含むガス流によって置き換えられ、電流遮断時には絶縁耐力が低い残留した高温ガスＡ´となる。この残留した高温ガスＡ´の一部は、遮断時に接点間に発生するアークを吹き消す気流に巻き込まれて排気口から排気されるが、上記壁面の外向きの法線ベクトルがその屈曲部において９０度以上変化している壁面形状のためスムーズな排気を実現できず、大多数は、アークの消滅にともなう接触子間側の圧力低下により、固定接点近傍へと移動し再点弧の原因となる。
【００３０】
一方、例えば、図４（Ａ）において、固定接触子近傍の消弧室容器内の屈曲部を外向きの法線ベクトルがその屈曲部において９０度以下となるように改良をすれば（図示せず）、壁面４０５に衝突したアーク柱からの気流の多数が排気口側（図中、上側）へと曲げられるので、屈曲部近傍空間には渦流が発生しなくなり、その結果、絶縁耐力が低い残留した高温ガスＡ´も殆ど発生しない。また、前記壁面の外向きの法線ベクトルがその屈曲部において９０度以下の変化とした壁面形状としたので排気がスムーズになり、たとえ少量の残留した高温ガスＡ´が発生したとしても殆どが即座に排気され、このガスが固定接点側へと移動して再点弧が発生することを防止できる。
【００３１】
この再点弧発生時の電流波形を図４（Ｂ）に示す。同図に示すように、前記の高温のガスＡ´の接触子間への広がりにともない第１電流半波後に時刻ｔ１において再点弧が発生し、第２電流半波が流れる。この第２電流半波後の時刻ｔ２における次の電流零点では、消弧室容器３０１内に残留する高温ガスＡ´が累積されるため、さらに遮断できる確率が低下し、遮断不能となることが多い。つまり、再点弧を発生することなく電流を確実に遮断するには、接触子間の絶縁を回復させ、その状態を維持する必要があるが、そのためには、消弧室容器３０１内に導電性を有する高温ガスが残留しないような構成にすることが不可欠である。そこで放電部位から排気口へとつながる内壁面の面の外向きの法線ベクトルが屈曲部で９０度以上変化しないような壁面とすることにより、消弧室容器内から導電性の高温ガスがスムーズに排気されるようにした。この構成により導電性を有する高温ガスが消弧室容器内に残留しないため、直ちに接触子間の絶縁を回復させ、再点弧を生じさせることなく電流を遮断できる。この点が、本発明の特徴の一つである。
【００３２】
上記のように排気口３１１を前記可動接触子１０１の近傍に設け、アーク発生位置より前記排気口３１１までの消弧室容器３０１内壁面を内壁面の外向きの法線ベクトルが屈曲部で９０度以上変化しないようにし、且つ、排気口３１１につながる部分にノズル状の流路３００を設けたので、遮断の際に消弧室容器３０１内で発生するガスをアーク柱の可動接触子２０１側の一部に高い流速で集中して吹付けてアークを消弧でき、消弧に必要なガス量を低減できる。これにより遮断動作時に消弧容器内で発生する圧力ピークを低くできる。このことは、同じ圧力ピークであれば従来より大きな電流を遮断できることになり、同じ機械強度を持つ消弧容器であれば、高い消弧能力が発揮できる効果が得られる。
【００３３】
また、消弧室容器３０１内壁面を面の外向きの法線ベクトルが屈曲部で９０度以上変化しないように構成したので、電流遮断時、導電性の高温ガスを接触子近傍にとどまらせること無く排気でき、また導電性の高温ガスが再度接触近傍に戻ることを防止できるので、回復した接触子間の絶縁耐力を維持し、速やかに絶縁回復できるという効果が得られる。これにより再点弧を発生させること無く電流を遮断できる。
【００３４】
最大開極位置における可動接触子１０１の先端部近傍にノズル状流路３００を設けたので、電流遮断直前の可動接触子１０１側アークスポット吹き出し方向を排気口３１１側へ向けることができ、アークＡを形成するプラズマの排気効率を高めることができる。これにより、アークＡを速やかに消弧でき、かつ接触子間の絶縁性能も速やかに回復することができるため、再点弧が生じにくく、確実に消弧できるという効果がある。
【００３５】
実施の形態２．
実施の形態１ではノズル状流路３００を最大開極状態の可動接触子１０１先端部近くに設けたが、本実施の形態は、ノズル状流路３００を最大開極位置の可動接触子１０１先端部と固定接触子２０１の間に設けたものである。以下、図面に基づいて本発明の実施の形態２について説明する。
【００３６】
図５は本実施の形態２の回路遮断器を示す主要部の断面図である。本実施の形態２における回路遮断器は、排気口３１１およびそれにつらなるノズル状流路３００を、可動接触子最大開極位置における可動接触子１０１先端部と固定接触子２０１の中間に設けたものであり、その他の主要構成部ないし相当部分は図１に示す本発明の実施の形態１の回路遮断器とほぼ同じ構成であるので、異なる部分を中心に説明する。
【００３７】
図５を用いて本実施の形態２の回路遮断器の構成とその動作について説明する。回路遮断器の回路遮断は、電路に設けられた異常電流を検出する異常検出部１０が、通電時の異常電流の検出に伴い開閉機構部２０を動作させたとき、もしくは、開閉機構部２０に設けられた手動操作ハンドル３０が遮断操作されたときに実施されることは実施の形態１と同じである。いずれの場合も回路遮断は、可動接触子１０１の移動により開始され、可動接触子１０１上に設けられた可動接点１１１が固定接触子２０１上に設けられた固定接点２１１から機械的に開離し、２つの接点間の周辺に発生するア−クＡに対して加圧ガスを吹付けながら消弧することで完了する。
【００３８】
短絡電流等の大電流を遮断する場合について、この回路遮断完了に至る可動接触子１０１の動作を以下に詳細に説明する。可動接触子１０１の固定接触子２０１からの開離は、機構部２０の動作を待たず接点接触部の電流集中により生じる電磁反発力により開始される。接点間で発生したアークのアークスポットでの金属蒸気吹き出しの力と可動接触子１０１に生じる開極方向の電磁反発力とにより可動接触子１０１が最大開極位置（図５中、破線にて示す）まで瞬時に移動し、接点間には高いアーク電圧を発生する。
【００３９】
この高いアーク電圧により回路を流れる電流が減衰していき、この減衰にともない可動接触子１０１を開極させる金属蒸気吹き出しの力と電磁力とが減衰する。これら可動接触子１０１を開極させる力が減衰すると、接圧バネ（図示せず）の力により可動接触子１０１は最大開極状態を維持できず固定接触子２０１方向へ移動（再閉極動作）を開始する。
【００４０】
この固定接触子２０１方向への移動前に開閉機構部２０が動作して可動接触子１０１に開極力を付与できれば可動接触子を最大開極位置で保持できる。しかしながら、高限流タイプの回路遮断器では、開閉機構部２０は、再閉極動作により可動接点１１１が固定接点２１１側へ移動開始後、固定接点２１１へ接触するまでの間に、可動接触子１０１に開極力を与える。従って、電流が遮断される時点には、可動接触子１０１は最大開極位置（点線で示す）に無く、図５に実線で示す位置にある。
【００４１】
上記遮断時の可動接触子１０１の動作を考慮すると、排気口３１１およびそれに接続するノズル状流路３００の設置位置は、可動接触子１０１最大開極位置の可動接触子１０１先端部近くではなく、可動接触子１０１の最大開極位置と固定接触子２０１位置の間に設けた方が、蓄圧空間Ｕに蓄えられた加圧ガスを可動接触子１０１先端部近傍に効率的に吹付けることができる。可動接触子１０１先端部近傍にこの加圧ガスを吹付けることにより、可動接触子１０１側アークスポットの金属蒸気吹き出し方向を排気口３１１側へと移行でき、アークを形成するプラズマの排気効率が向上する。なお、放電部位からノズル状流路３００を経て排気口３１１までにいたる消弧室容器内壁面形状は、理想的には断面積が収縮して広がった形状をしたラバールノズル形状とすることが好ましい。
【００４２】
本実施の形態２では、排気口３１１開口部を前記可動接触子１０１最大開極位置でのその先端部と固定接触子２０１との間に設け、アーク発生位置より排気口３１１までの消弧室容器３０１の内壁各面の外向きの法線ベクトルが排気口近傍の内壁面屈曲部にて９０度以下の変化となるように壁面を構成し、且つ、排気口３１１につながる部分にノズル状の流路３００を設けたので、短絡電流等の大電流遮断動作時においても、消弧室容器内に蓄えられる加圧ガスを効率的に電流遮断に用いることができ、且つ、回復した接触子間の絶縁耐力を維持できる効果が得られる。
【００４３】
実施の形態３．
本実施の形態では、ノズル状流路３００を固定接触子２０１近くに設けたものである。以下、図面に基づいて本実施の形態３について説明する。
【００４４】
図６は本実施の形態３の回路遮断器を示す主要部の断面図である。本実施の形態３における回路遮断器は、排気口３１１およびそれにつらなるノズル状流路３００を、固定接触子２０１側に設けたものであり、その他の主要構成部ないし相当部分は図１に示す実施の形態１の回路遮断器とほぼ同じ構成である。
【００４５】
図６を用いて本実施の形態３の回路遮断器の構成とその動作について説明する。回路遮断器の回路遮断は、電路に設けられた異常電流を検出する異常検出部１０が、通電時の異常電流の検出に伴い開閉機構部２０を動作させたとき、又は開閉機構部２０に設けられた手動操作ハンドル３０が遮断操作されたときに実施されることは実施の形態１と同じである。いずれの場合も回路遮断は、可動接触子１０１の移動により開始され、可動接触子上に設けられた可動接点１１１が固定接触子２０１上に設けられた固定接点２１１から機械的に開離し、２つの接点間の周辺に発生するア−クＡに対して加圧ガスを吹付けながら消弧することで完了する。
【００４６】
電流遮断時の動作は上述の実施の形態２と同じである。しかし、特に、限流性能に優れた回路遮断器では、電流の減衰が早く、そのために可動接触子１０１の再閉極動作の始動が早くなる。そこで、本実施例では、排気口３１１および排気口３１１につらなるノズル状流路３００の設置位置を固定接触子１０１側とし、蓄圧空間Ｕに蓄えた加圧ガスを電流遮断直前直後において固定接触子２０１近傍のアークに効率的に吹付けて遮断するようにした。これにより、電流遮断直前の可動接触子１０１の位置に関らず、効率的に蓄圧空間Ｕに蓄えた加圧ガスを電流遮断に用いることができる。
【００４７】
本発明の実施の形態３では、排気口３１１を固定接触子２０１側に設け、アーク発生位置より排気口３１１までの消弧室容器３０１の内壁各面の面の外向きの法線ベクトルが屈曲部にて９０度以下の変化となるように壁面を構成し、且つ、排気口３１１につながる部分にノズル状の流路３００を設けたものであり、遮断回路条件および回路遮断器の限流性能に関らず、消弧室容器内に蓄えられる加圧ガスを効率的に電流遮断に用い、且つ、回復した接触子間の絶縁耐力を維持できる効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【００４８】
【図１】本発明の実施の形態１の回路遮断器を示す断面図である。
【図２】本発明の実施の形態１の評価装置を示す断面図である。
【図３】本発明の実施の形態１の評価装置を用いて、ノズル流路長と評価装置内の圧力ピ−クの関係について試験した結果の図である。
【図４】本発明の実施の形態１の回路遮断器の効果を説明するための図である
【図５】本発明の実施の形態２の回路遮断器の主要部を示す断面図である
【図６】本発明の実施の形態３の回路遮断器の主要部を示す断面図である
【図７】本発明の実施の形態１の消弧室容器を示す断面図である。
【図８】本発明の実施の形態１のフィレット部を持つ消弧室容器を示す断面図である。
【符号の説明】
【００４９】
１０１  可動接触子
１１１  可動接点
２０１  固定接触子
２１１  固定接点
３００  ノズル状流路
３０１  消弧室容器（略密閉容器）
３１１  排気口
Ａ  ア−ク
Ｕ  蓄圧空間
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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