(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属材料からなりかつ複数個の開口部が設けられたクラウン主壁部を有するヘッド本体と、
前記金属材料よりも比重が小さい低比重材料からなりかつ前記クラウン主壁部に固着されることにより前記複数の開口部を覆うクラウンカバー部材とを含むゴルフクラブヘッドであって、
前記開口部は、ヘッド後方側に設けられた１個のみかつ開口面積Ｓ１が２０〜３０cm2の第１の開口部と、
該第１の開口部よりもフェース面側に設けられかつ前記第１の開口部よりも開口面積が小さい複数個の第２の開口部とを含み、
前記第２の開口部は、１個当たりの開口面積Ｓ２が１．０〜１．８cm2で、トウ−ヒール方向及びヘッド前後方向に距離を隔てて設けられしかも各々の開口面積の図心が正三角形状に配置されるとともに、隣り合う第２の開口部の最短離間距離は０．３〜１０mm、かつ
前記第１の開口部の開口面積Ｓ１（cm2）と、前記第２の開口部の開口面積Ｓ２（cm2）の合計面積Ｓ２ａとの比（Ｓ２ａ／Ｓ１）が０．５４〜０．９８、しかも
規定のライ角及びロフト角に保持して水平面に接地させた基準状態において、前記クラウン主壁部は、そのフェース面側に、ヘッド前後方向に３〜１３mmの幅を有しかつ前記第２の開口部が設けられていない孔無し領域を含むとともに、
前記第１の開口部は、中央部と、該中央部からトウ及びヒール方向へフェース面側に近づく向きにそれぞれのびるトウ側部及びヒール側部とを含むことにより、略逆Ｃ字状をなすことを特徴とするゴルフクラブヘッド。
【請求項２】
前記クラウンカバー部材は、繊維強化樹脂からなる請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項３】
前記第２の開口部は、１０〜２０個設けられることを特徴とする請求項１又は２記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項４】
前記比（Ｓ２ａ／Ｓ１）が０．５４〜０．６７であることを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、低重心化を図りかつ反発性能を向上しうるゴルフクラブヘッドに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、例えば図１６に示されるように、金属材料からなりかつ上面に開口部ｄが設けられたヘッド本体ｂと、前記開口部ｄに配された低比重材料としての繊維強化樹脂からなるカバー部材ｃとで構成されたいわゆる複合型のゴルフクラブヘッドａが提案されている（例えば下記特許文献１参照）。繊維強化樹脂は、金属材料に比べると比重が小さい。このため、ヘッド上部側の重量を削減し低重心化に役立つ。また削減された重量は、例えばヘッドの大型化に消費されたり、トウ又はヒールといったヘッドのサイド部分やバックフェースへと配分されることでヘッドの慣性モーメントを大きくする。従って、このような複合ヘッドは、重量配分設計の自由度が高いという利点を持っている。
【０００３】
【特許文献１】特開２００３−２０５０５５号公報
【特許文献２】特開２００３−２５０９３５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、繊維強化樹脂等を含む低比重材料は、ヘッド本体の材料に比べると打球時の変形量が大きい。このような材料をクラウン部に大きく配した場合、打球時のヘッドの運動エネルギーの多くが繊維強化樹脂の変形によって消費される（エネルギーロス）。このため、ヘッドの運動エネルギーを効率良くボールに伝達させることができず、ひいてはヘッドの反発性能が低下するという問題がある。また繊維強化樹脂は、振動減衰しやすい。このため、クラウン部の大部分を集中的に繊維強化樹脂で構成すると、周波数が低くかつ残響の短い味気ない打球音となりやすく、打球フィーリングが悪化する傾向がある。
【０００５】
本発明は、以上のような問題点に鑑み案出なされたもので、ヘッド本体に設けられる開口部を、ヘッド後方側に設けられた第１の開口部と、該第１の開口部よりもフェース面側に設けられかつ前記第１の開口部よりも開口面積が小さい第２の開口部とを含んで構成し、かつ前記第２の開口部を、トウ−ヒール方向及びヘッド前後方向に距離を隔てた複数個で構成することを基本として、低重心化を図りつつ反発性能を向上し、ひいては飛距離を増大させるのに役立つゴルフクラブヘッドを提供することを主たる目的としている。また、周波数が高くかつ残響が比較的長く持続しうる打球音を得ることが可能なゴルフクラブヘッドを提供することを他の目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明のうち請求項１記載の発明は、金属材料からなりかつ複数個の開口部が設けられたクラウン主壁部を有するヘッド本体と、前記金属材料よりも比重が小さい低比重材料からなりかつ前記クラウン主壁部に固着されることにより前記複数の開口部を覆うクラウンカバー部材とを含むゴルフクラブヘッドであって、前記開口部は、ヘッド後方側に設けられた１個のみかつ開口面積Ｓ１が２０〜３０cm2の第１の開口部と、該第１の開口部よりもフェース面側に設けられかつ前記第１の開口部よりも開口面積が小さい複数個の第２の開口部とを含み、前記第２の開口部は、１個当たりの開口面積Ｓ２が１．０〜１．８cm2で、トウ−ヒール方向及びヘッド前後方向に距離を隔てて設けられしかも各々の開口面積の図心が正三角形状に配置されるとともに、隣り合う第２の開口部の最短離間距離は０．３〜１０mm、かつ前記第１の開口部の開口面積Ｓ１（cm2 ）と、前記第２の開口部の開口面積Ｓ２（cm2 ）の合計面積Ｓ２ａとの比（Ｓ２ａ／Ｓ１）が０．５４〜０．９８、しかも規定のライ角及びロフト角に保持して水平面に接地させた基準状態において、前記クラウン主壁部は、そのフェース面側に、ヘッド前後方向に３〜１３mmの幅を有しかつ前記第２の開口部が設けられていない孔無し領域を含むとともに、前記第１の開口部は、中央部と、該中央部からトウ及びヒール方向へフェース面側に近づく向きにそれぞれのびるトウ側部及びヒール側部とを含むことにより、略逆Ｃ字状をなすことを特徴としている。
【０００７】
また請求項２記載の発明は、前記クラウンカバー部材は、繊維強化樹脂からなる請求項１記載のゴルフクラブヘッドである。
【０００８】
また請求項３記載の発明は、前記第２の開口部は、１０〜２０個設けられることを特徴とする請求項１又は２記載のゴルフクラブヘッドである。
【０００９】
また請求項４記載の発明は、前記比（Ｓ２ａ／Ｓ１）が０．５４〜０．６７であることを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載のゴルフクラブヘッドである。
【発明の効果】
【００１２】
本発明のゴルフクラブヘッドは、金属材料からなりかつ複数個の開口部が設けられたクラウン主壁部を有するヘッド本体と、金属材料よりも比重が小さい低比重材料からなりかつクラウン主壁部に固着されることにより前記複数の開口部を覆うクラウンカバー部材とを含む。従って、ヘッドのクラウン部は、低比重材料だけで形成される部分（つまり、低比重材料で覆われている開口部）を含むため、重量が削減できる。これは、ヘッドの低重心化に役立つ。
【００１３】
またクラウン主壁部に設けられた開口部は、ヘッド後方側に設けられた第１の開口部と、該第１の開口部よりもフェース面側に設けられかつ前記第１の開口部よりも開口面積が小さい第２の開口部とを含み、かつ第２の開口部は、トウ−ヒール方向及びヘッド前後方向に並ぶ複数個からなる。これにより、打球時に大きな衝撃力が作用するクラウン部のフェース面側部分の剛性を大とし、この部分でのクラウンカバー部材の大きな撓みを抑制できる。従って、重量削減効果を得ながら打球時のエネルギーロスを低減し、反発性能を向上できる。また低比重材料が分散して配置されるため、打球音の悪化を防止することが可能である。
【００１４】
また打球時の衝撃力が比較的小さいクラウン部のヘッド後方側では、クラウンカバー部材の大きな変形が生じにくいため、この部分では開口面積が相対的に大きい第１の開口部を設けて大きな重量削減効果を得ることができる。これは、ヘッド上部側の重量をより顕著に削減するのに役立つ。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、本発明の実施の一形態を図面に基づき説明する。
図１には本実施形態のゴルフクラブヘッド（以下、単に「ヘッド」ということがある。）１を規定のライ角及びロフト角（この例ではリアルロフト角）として水平面ＨＰに接地させた基準状態の斜視図、図２にはその平面図、図３には図２のＡ−Ａ拡大断面図、図４にはヘッドの分解斜視図がそれぞれ示されている。
【００１６】
本実施形態のヘッド１は、ボールを打球する面であるフェース面２を有するフェース部３と、前記フェース部３に連なりヘッド上面をなすクラウン部４と、前記フェース部３に連なりヘッド底面をなすソール部５（図３に示す）と、前記クラウン部４とソール部５との間を継ぎかつ前記フェース部３のトウ３ａからバックフェースを通りヒール３ｂにのびるサイド部６と、ヒール側に設けられかつシャフト（図示せず）の一端が装着されるネック部７とを具え、内部に中空部ｉが設けられた中空構造のドライバー（＃１）又はフェアウェイウッドといったウッド型のものが例示されている。
【００１７】
またヘッド１は、図４に示されるように、金属材料からなるヘッド本体Ｍと、このヘッド本体に固着された前記金属材料よりも比重が小さい低比重材料からなるクラウンカバー部材ＦＲとを含んで構成される。
【００１８】
前記クラウンカバー部材ＦＲは、図４に示されるように、例えば小厚さかつ滑らかな曲面で湾曲した板状体で構成される。この例のクラウンカバー部材ＦＲは、ネック部７の周辺部分を除いてクラウン部４の外面の実質的な全域を構成する。また本実施形態のクラウンカバー部材ＦＲは、ヘッド本体Ｍとは別に成形され、接着剤を用いてヘッド本体Ｍに固着される。
【００１９】
本実施形態のクラウンカバー部材ＦＲは、低比重材料として繊維強化樹脂が用いられている。繊維強化樹脂は、補強材としての繊維とマトリックス樹脂とを複合させた複合材料で、金属材料に比べると比重が非常に小さい。従って、本発明のヘッド１は、このような繊維強化樹脂をクラウンカバー部材ＦＲに用いることにより、ヘッド上部側で大きな重量削減効果が得られる。削減された重量は、例えばヘッド本体Ｍの適所に配分することで重心位置を低くしたり、サイド部６に配分されて慣性モーメントの増大化などを図り得る。従って、本発明のヘッド１は、重量配分設計の自由度を高め得る。
【００２０】
前記マトリックス樹脂は、例えばエポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、フェノール樹脂、ナイロン樹脂又はポリカーボネート樹脂等が好ましい。また前記繊維は、例えばカーボン繊維、ガラス繊維、アラミド繊維又はポリフェニレンベンズオキサゾール樹脂繊維（ＰＢＯ繊維）といった有機繊維や、アモルファス繊維又はチタン繊維等の金属繊維などが好ましい。とりわけ比重が小さくかつ引張強度が大きい炭素繊維が特に好ましい。なお繊維は、長繊維又は短繊維のいずれか又は双方を含む。
【００２１】
繊維の引張弾性率については、特に限定はされないが、小さすぎるとクラウンカバー部材ＦＲの剛性を確保できず耐久性が低下する傾向があり、逆に大きすぎてもコストの上昇や引張強度の低下を招く傾向がある。このような観点より、繊維の弾性率は、５０ＧＰａ以上、より好ましくは１００ＧＰａ以上、さらに好ましくは１５０ＧＰａ以上、特に好ましくは２００ＧＰａ以上が望ましく、上限については好ましくは４５０ＧＰａ以下、より好ましくは３５０ＧＰａ以下、さらに好ましくは３００ＧＰａ以下が望ましい。前記引張弾性率は、ＪＩＳ  Ｒ７６０１の「炭素繊維試験方法」に準じて測定された値とする。
【００２２】
本実施形態のクラウンカバー部材ＦＲは、エポキシ樹脂と炭素繊維とを複合させた繊維強化樹脂からなり、ほぼ１．３〜１．５の比重を持っている。クラウンカバー部材ＦＲを形成する低比重材料は、ヘッド本体Ｍの金属材料の比重を考慮し相対的に定められる。従って、前記金属材料よりも比重が小さい材料であれば、繊維強化樹脂以外にも、例えばマグネシウム合金、アルミニウム合金、チタン合金、硬質ゴム、ナイロン樹脂、アイオノマー樹脂、ポリカーボネイト樹脂、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）樹脂又はＡＢＳ樹脂などが低比重材料として使用され得る。
【００２３】
また図４に示されるように、本実施形態のヘッド本体Ｍは、鋳造により形成された鋳造品であり、前記フェース部３、前記ソール部５、前記サイド部６、前記ネック部７及び複数個の開口部Ｏが設けられたクラウン主壁部１０が当初から一体に形成されたものが例示される。ヘッド本体Ｍの製造方法は特に問わず、鍛造、鋳造、プレス又は圧延等により２以上のパーツで成形された後、これらを溶接等により一体に接合して形成されたものでも良い。しかし、本実施形態のヘッド本体Ｍのように、フェース部３、ソール部５及びネック部７が予め一体化されたものは、ヘッド１のライ角、ロフト角の仕上がり精度が良い点で好ましい。またヘッド本体Ｍはサイド部６を具えているため、ヘッドの周囲へより多くの重量配分ができ、慣性モーメントを大とするのにも役立つ。
【００２４】
本実施形態のヘッド本体Ｍは、比重がほぼ４．４〜４．５のチタン合金（Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ）で形成されたものが例示される。ヘッド本体Ｍの材料としては、チタン合金以外にも、例えばステンレス鋼、マレージング鋼、チタン、アルミ合金、マグネシウム合金又はアモルファス合金などの１種又は２種以上が用いられる。
【００２５】
またクラウン主壁部１０は、ヘッド本体Ｍの上面部分をなし、そこには複数個の開口部Ｏが設けられる。このクラウン主壁部１０の外面には、前記一つのクラウカバー部材ＦＲが固着される。一つのクラウンカバー部材ＦＲは、全ての開口部Ｏを閉じ、クラウン主壁部１０とともにクラウン部４を構成する。なお図４に示されるように、クラウン主壁部１０の外面は、ネック部７の周辺部の外面に比し、中空部ｉ側に段差を有して凹んでいる。この段差は、クラウンカバー部材ＦＲの厚さを吸収し、該クラウンカバー部材ＦＲの外面とヘッド本体Ｍの外面とを面一に仕上げるのに役立つ。クラウン主壁部１０の厚さｔｃは、特に限定はされないが、小さすぎると強度が不足し、逆に大きすぎると重量削減効果が得られない。このような観点より、前記厚さｔｃは、好ましくは０．４mm以上、より好ましくは０．６mm以上であり、上限については好ましくは１．０mm以下、より好ましくは０．８mm以下が望ましい。
【００２６】
前記開口部Ｏは、ヘッド後方側に設けられた第１の開口部Ｏ１と、該第１の開口部Ｏ１よりもフェース面２側に設けられかつ前記第１の開口部Ｏ１よりも開口面積が小さい第２の開口部Ｏ２とを含む。各開口部Ｏ１、Ｏ２は、ヘッド本体Ｍの上部側において、金属材料の使用量を減らし、ヘッドの低重心化に役立つ。一方で、開口部Ｏは、クラウン主壁部１０の剛性、ひいてはクラウン部４の剛性を低下させ、打球時のクラウン部４の変形量（撓み量）を増大させる。これは、前記繊維強化樹脂からなるクラウンカバー部材１０において大きなエネルギーロスを生じさせる。
【００２７】
本実施形態では、フェース面２から相対的に遠いため打球時に作用する衝撃力が比較的小さいクラウン主壁部１０のヘッド後方側に、開口部Ｏの中で最も大きい開口面積を持った一つのみの第１の開口部Ｏ１が設けられる。このようなクラウン主壁部１０は、第１の開口部Ｏ１によりヘッド上部側で大きな重量削減効果が得られる。また、この部分は作用する衝撃力も小さい。従って、第１の開口部Ｏ１を覆うクラウンカバー部材ＦＲにも大きな撓みが生じず、ひいてはクラウンカバー部材ＦＲでの大きなエネルギーロスを防止できる。
【００２８】
ここで、第１の開口部Ｏ１の開口面積は特に制限されるものではない。しかし、その開口面積が小さすぎると上述の重量削減効果が十分に得られない傾向があり、逆に大きすぎてもクラウン主壁部１０の剛性を過度に低下させ反発性能を悪化させるおそれがある。このような観点より、第１の開口部Ｏ１の開口面積Ｓ１は、クラウン部の全面積Ｓｃの好ましくは４５％以上、より好ましくは５０％以上、さらに好ましくは５５％以上であり、上限については好ましくは７５％以下、より好ましくは７０％以下、さらに好ましくは６５％以下が望ましい。ヘッド体積が３００cm2 程度の標準的形状のウッド型ヘッドを前提とした場合、第１の開口部Ｏ１の開口面積Ｓ１は好ましくは２０cm2 以上、より好ましくは２１cm2 以上、さらに好ましくは２２cm2 以上が望ましく、上限については好ましくは３０cm2 以下、より好ましくは２８cm2 以下、さらに好ましくは２６cm2 以下が望ましい。  
【００２９】
前記第１の開口部Ｏ１の開口面積Ｓ１は、便宜上、ヘッド１を基準状態とした平面視において、該第１の開口部Ｏ１を水平面ＨＰに投影した投影面積とする。同様にクラウン部の面積Ｓｃは、便宜上、前記平面視においてヘッド外輪郭線を前記水平面ＨＰに投影した投影面積とする。
【００３０】
また第１の開口部Ｏ１の開口形状は、図５に示されるように、トウ、ヒール方向のほぼ中間に位置する中央部１０と、該中央部１０からトウ及びヒール方向へフェース面側に近づく向きにそれぞれのびるトウ側部１１及びヒール側部１２とを含んだ略逆Ｃ字状をなすものが好ましい。図６に示されるように、ヘッド１は、通常、フェース面２の中央部でボールＢを打球することが多い。そのため、クラウン部４に作用するヘッド前後方向の衝撃力ｆは、クラウン部４のトウ、ヒール方向のほぼ中央部で最も大きく（ｆmax ）、トウヒール方向に向かって徐々に小さくなる。本実施形態では、このような打球時の衝撃力の分布に合わせ、第１の開口部Ｏ１の開口形状を上述のような略逆Ｃ字状とすることによって、剛性の低下をより効果的に防止しつつ最大限に開口面積を確保することが可能になる。
【００３１】
また第１の開口部Ｏ１のクラウン主壁部１０に対する絶対的な位置は特に制限はないが、好ましくは図５に示されるように、第１の開口部Ｏ１の前記開口面積Ｓ１の図心Ｓ１ｇがクラウン主壁部１０の最も前縁からヘッド前後方向の最大長さＣＬの６６％を隔てる位置よりもヘッド後方に位置することが望ましい。これは、衝撃力の小さい領域に、第１の開口部Ｏ１を確実に設定するのに役立つ。
【００３２】
またクラウン主壁部１０には、第１の開口部Ｏ１よりもフェース面２側に、トウ−ヒール方向及びヘッド前後方向に距離を隔てた複数個の第２の開口部Ｏ２が設けられている。クラウン主壁部１０のフェース面２側は、ヘッド後方に比べると打球時に伝えられる衝撃力は相対的に大きい。従って、この部分に大きな開口面積を有する開口部を一極集中的に設けると、その剛性低下に伴ってクラウンカバー部材ＦＲが大きく撓み、ひいてはエネルギーロスが大きくなる。本発明では、開口面積が小さい第２の開口部Ｏ２を上述のように分散して配置することにより、重量を削減しつつもクラウン主壁部１０のフェース面側の剛性低下を抑制する。従って、打球時におけるこの部分でのクラウンカバー部材ＦＲの大きな変形を抑え、エネルギーロスを低減させる。また上記の構成により、打球音に関しても、繊維強化樹脂の周波数を高く維持でき、残響を長く持続させることができる。
【００３３】
各開口部Ｏ１、Ｏ２の相対的な位置の比較は、ヘッド１の基準状態の平面視において、各開口部Ｏ１、Ｏ２を水平面ＨＰに投影した開口輪郭の図心を基準に行うものとする。つまり、各第２の開口部Ｏ２の前記図心は、第１の開口部Ｏ１の前記図心よりもフェース面２側に位置する。また、この実施形態では、第１の開口部Ｏ１の前記図心よりもヘッド後方側に図心を有する開口部は設けられていない。
【００３４】
なお、本明細書において前記「ヘッド前後方向」は、ヘッド１の基準状態における平面視（図２）において特定される方向であって、ヘッド重心Ｇからフェース面２に下ろした垂線Ｎに沿った方向とする。なおこの垂線Ｎとフェース面２との交点がスイートスポットＳＳとなる。また「ヘッド後方」はある位置からバックフェース側であり、「フェース面側」はその逆である。また前記「トウ−ヒール方向」とは、ヘッド１の基準状態における平面視（図２）において、前記ヘッド前後方向と直角の方向とする。
【００３５】
このように、クラウン主壁部１０は、ヘッド後方側に開口面積が大きい第１の開口部Ｏ１が設けられるとともに、フェース面２側に開口面積が小さい複数個の第２の開口部Ｏ２が分散して設けられることにより、クラウンカバー部材ＦＲでの大きなエネルギーロスを減じつつ効率的に重量が削減される。なお、第２の開口部Ｏ２が、トウ、ヒール方向にのみ距離を隔てヘッド前後方向には距離を隔てていない複数個からなる場合（即ち、実質的に第２の開口部Ｏ２がトウ、ヒール方向に１列で整列している場合）、及びヘッド前後方向にのみ距離を隔てトウ、ヒール方向には距離を隔てていない複数個からなる場合（即ち、実質的に第２の開口部Ｏ２がヘッド前後方向に１列で整列している場合）、いずれも効果的な重量削減効果は得られない。
【００３６】
また特に限定されるわけではないが、第２の開口部Ｏ２の個数及び１個当たりの開口面積を規制することは望ましい。即ち、第２の開口部Ｏ２は、１０個以上、より好ましくは１１個以上、さらに好ましくは１２個以上が望ましく、上限については好ましくは２０個以下、より好ましくは１８個以下、さらに好ましくは１６個以下で設けられるのが望ましい。また第２の開口部Ｏ２の１個当たりの開口面積Ｓ２は、１．０cm2 以上が望ましく、上限については１．８cm2 以下が望ましい。
【００３７】
第２の開口部Ｏ２の前記個数が１０個以下の場合、又は前記開口面積Ｓ２が０．５cm2 以下の場合、いずれもクラウン主壁部１０の重量が大きくなる傾向があり、逆に前記個数が２０個以上の場合、又は前記開口面積Ｓ２が２．０cm2 以上の場合には、打球時におけるクラウン部４のフェース面側の変形量が大となり、クラウンカバー部材ＦＲにおいて大きなエネルギーロスが生じやすくなる。
【００３８】
特に好ましくは、この第２の開口部の開口面積Ｓ２（cm2 ）の合計面積Ｓ２ａと、前記第１の開口部Ｏ１の開口面積Ｓ１（cm2 ）と、の比（Ｓ２ａ／Ｓ１）は０．５４以上が望ましく、上限については、０．９８以下、より好ましくは０．６７以下が望ましい。これにより、第１の開口部Ｏ１と第２の開口部Ｏ２との開口面積をバランスさせ、クラウン主壁部１０の重量削減と剛性の維持という作用が高い次元で両立される。
【００３９】
また距離を隔てて分散配置された複数個の第２の開口部Ｏ２は、互いに接近し過ぎるとそれらの間の強度を低下させて耐久性を低下させたり、或いは打球時の変形量を大とする傾向があり、逆に離れすぎると限られたスペースに十分な数の第２の開口部Ｏ２を設けることが困難となり、低重心化を損ねる傾向がある。このような観点より、隣り合う第２の開口部Ｏ２、Ｏ２間の最も短い最短離間距離Ｒは、０．３mm以上とするが、好ましくは４．０mm以上、より好ましくは５．０mm以上、さらに好ましくは６．０mm以上が望ましく、上限については好ましくは１０．０mm以下、より好ましくは９．０mm以下、さらに好ましくは８．０mm以下が望ましい。
【００４０】
図７には第２の開口部Ｏ２の配置の一部が部分的に拡大して示される。
本実施形態の第２の開口部Ｏ２は、各々の開口面積の前記図心Ｓ２ｇが実質的に正三角形状に配置されることにより、前記最短離間距離Ｒ２が実質的に一定であるものが示される。第２の開口部Ｏ２の図心を正多角形状に配置することにより、前記最短離間距離Ｒを実質的に一定とするのが強度の均一化を図りうる点で特に好ましいものとなる。なお最短離間距離Ｒは、第２の開口部Ｏ２、Ｏ２間のみならず、第２の開口部Ｏ２と第１の開口部Ｏ１との間の最短離間距離Ｂにも適用できる。
【００４１】
また本実施形態の第２の開口部Ｏ２は、開口形状が円形をなすものが示されるが、矩形や多角形状など様々な形状に変更できる。図８には第２の開口部Ｏ２の他の実施形態が示される。この実施形態では、第２の開口部Ｏ２が略六角形状をなす。また、各々の第２の開口部Ｏ２は、略ハニカム状に配置されている。この実施形態では、第２の開口部Ｏ２、Ｏ２の間のリブ１２が、打球時におけるクラウン主壁部１０に伝わる応力を効果的に分散しうる。従って、強度の低下を抑制しつつより多くの開口面積を確保するのに役立つ。
【００４２】
また図９には、第２の開口部Ｏ２の開口形状として、略正四角形状のものが示される。第２の開口部Ｏ２の開口形状が円、長円又は楕円のように、円弧だけで形成されたもの以外の場合、その角（エッジ）を曲率半径が１．０mm以上の円弧によって丸め、エッジでの応力集中を防止するのが望ましい。このような観点より、特に好ましくは、第２の開口部Ｏ２の開口形状は、円、長円又は楕円である。
【００４３】
また前記実施形態の複数個の第２の開口部Ｏ２は、それぞれ同じ開口面積Ｓ２を持った１種類から形成されているが、開口面積Ｓ２を異ならせた複数種類を含むことができる。例えば図１０に示される実施形態では、第２の開口部Ｏ２は、いずれも円形であるが、フェース面側に近い第２の開口部Ｏ２ほど開口面積（この例では内径）を小としている。これは、クラウン主壁部１０のフェース面側の剛性低下を抑制しうるとともに、ヘッド後方側での開口面積を増大するのに役立つ。また図示していないが、第２の開口部Ｏ２は、開口形状が異なる２種類以上を含むことができる。
【００４４】
また図５に示されるように、前記基準状態において、クラウン主壁部１０は、そのフェース面側に、前記第２の開口部Ｏ２が設けられていない孔無し領域１３を含むものが例示される。この孔無し領域１３は、クラウン主壁部１０のトウからヒールに至って形成されるとともに、図３にも示されるように、実質的にフェース面２の上縁からヘッド後方にのびている。このような位置は、フェース面２に最も接近した部分であって、打球時の衝撃力が非常に大きい。従って、このような孔無し領域１３を設けることによって、クラウン主壁部１０の変形量、ひいてこれと一体をなすクラウンカバー部材ＦＲの変形量を減じ、エネルギーロスの低減に役立つ。
【００４５】
前記基準状態における孔無し領域１３のヘッド前後方向の幅Ｌが小さすぎると、クラウン部のフェース面側の強度が低下しやすく耐久性が悪化する傾向があり、逆に大きすぎても、クラウン主壁部１０の重量削減効果が十分に得られない傾向がある。このような観点より、前記幅Ｌは、３mm以上、好ましくは８mm以上、より好ましくは１０mm以上、さらに好ましくは１２mm以上が望ましく、上限については１３mm以下が望ましい。
【００４６】
本実施形態のヘッド１は、低比重材料のクラウンカバー部材ＦＲを用いたことで軽量化される。これに伴い、例えば３００cm3 以上、より好ましくは４００cm3 以上、さらに好ましくは４２０cm3 以上のヘッド体積を持つことができる。このような大きいヘッド１は、、構えた際の安心感が増し、かつスイートエリア及び慣性モーメントをさらに増大させることができる。なおヘッド体積の上限は特に定めないが、例えば５００cm3 以下が望ましく、またＲ＆ＡやＵＳＧＡのルール規制に従う場合、４７０cm3 以下が良い。
【００４７】
また特に限定はされないが、好ましくは前記基準状態において、ヘッド重心を通る垂直周りの慣性モーメント２０００（ｇ・cm2 ）以上、より好ましくは３０００（ｇ・cm2 ）以上、さらに好ましくは３５００（ｇ・cm2 ）以上が望ましい。また前記基準状態において、ヘッド重心を通るトウ、ヒール方向の水平軸周りの慣性モーメントが１５００（ｇ・cm2 ）以上、より好ましくは２０００（ｇ・cm2 ）以上が望ましい。
【００４８】
本実施形態のヘッド１は、鋳造品であるヘッド本体Ｍのクラウン主壁部１０の外面に接着材を介して一つのクラウンカバー部材ＦＲを固着して製造される。換言すれば、クラウン主壁部１０の全ての開口部Ｏは、一つに繋がったクラウンカバー部材ＦＲで閉じられている。この態様は、各々の開口部を、それぞれ別々のクラウンカバー部材で閉じる態様に比べて生産性が良く、かつ強度的にも有利である。しかし、クラウンカバー部材ＦＲを２以上に分割して用いることは本発明の範囲内態様として十分に許容され得る。
【００４９】
クラウンカバー部材ＦＲは、種々の方法で製造される。例えばプリプレグの複数枚を積層しこれに熱と圧力とを作用させて所定の形状に硬化させることができる。プリプレグは、前記繊維を未硬化ないし半硬化状態のマトリックス樹脂に含浸させたシート体である。好ましくは繊維を一定の方向に配向した一方向プリプレグの複数枚が、前記繊維を交差する向きに重ねられて用いられるのが望ましい。また、その最外層には、少なくとも１枚のクロスプリプレグを含ませるのが望ましい。クロスプリプレグは、少なくとも２つの交差する向きにのびる織成された繊維を含む。このようなクロスプリプレグは、成形時の繊維のばらけを防止しかつ均一な伸びが得られやすい点で好ましい。クラウンカバー部材ＦＲの軽量化と強度との観点より、プリプレグの層数は、好ましくは３〜１０枚、より好ましくは３〜８枚、さらに好ましくは３〜５枚が望ましい。
【００５０】
またクラウンカバー部材ＦＲは、例えば図１１に示されるように、第１の開口部Ｏ１及び／又は第２の開口部Ｏ２の中に進入した突起１６を有するものでも良い。この態様のヘッド１は、クラウンカバー部材ＦＲの重量はやや増すものの、クラウンカバー部材ＦＲとクラウン主壁部１０との物理的な係合作用が得られ、固着強度が高められる。従って、耐久性において有利である。また図１２に示されるクラウンカバー部材ＦＲは、クラウン主壁部１０の外面側に配された外片部１８と、クラウン主壁部１０の内面側に配された内片部１９と、これらの間を継ぐ継ぎ部２０とを含む。この態様では、クラウンカバー部材ＦＲとクラウン主壁部１０との固着強度がさらに高められる。
【００５１】
図１２に示されたヘッドの製造方法の一例として、いわゆる内圧成形法が挙げられる。内圧成形法は、図１３（Ａ）に示されるように、先ずヘッド本体Ｍのクラウン主壁部１０の外面及び内面に、前記各開口部Ｏ１、Ｏ２を覆うようにプリプレグの積層体Ｐｏ、Ｐｉをそれぞれ配しヘッド基体１Ａが予備形成される。このとき、例えば図４に仮想線Ｌ１で示されるように、フェース部２に開口部などを設けておくことで、クラウン主壁部１０の内面へのプリプレグの積層体Ｐｉの貼り付けは可能である。またプリプレグの積層体Ｐｏ、Ｐｉとクラウン主壁部１０との間には、例えば熱硬化型の接着剤や樹脂プライマーなどを予め塗布しておくのが良い。これは、ヘッド基体１Ａにおいて両部材の位置ずれ等を防ぎ、成形精度を高める。
【００５２】
予備成形されたヘッド基体１Ａは、例えば一対の分離可能な上型２０ａ及び下型２０ｂからなる金型２０に投入される。なお前記予備成形は、例えば下型２０ｂにヘッド本体Ｍを予め装着した状態で行うこともできる。またヘッド本体Ｍには、予め中空部ｉに通じる透孔２２を設けておくことが望ましい。この例では、透孔２２が例えばサイド部６に設けられたものを示す。ただし、この態様に限定されるものではない。そして、透孔２２から中空部ｉの中にブラダーＢが挿入される。ブラダーＢは、加圧された流体の出入りによって膨張及び収縮が可能に構成されている。
【００５３】
しかる後、図１３（Ｂ）に示されるように、金型２０を加熱するとともにブラダーＢを中空部ｉの中で膨張変形させる内圧成形工程が行われる。これにより、熱とブラダーＢからの圧力とを受けたプリプレグシートの積層体Ｐｏは上型２０ａのキャビティＣに沿って変形し、所望のクラウンカバー部材ＦＲへと成形される。また内側及び外側のプリプレグの積層体Ｐｉ、Ｐｏは、熱と圧力とによって各開口部を通じて互いのマトリックス樹脂が連通し一体化しうる。プリプレグの成形後、ブラダＢは収縮させられ、前記透孔２２から取り出される。また透孔２２は、後にヘッドの商品名や装飾的な模様などを付したバッジ、カバー等によって閉塞することができる。
【００５４】
以上本発明の実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、例えば中空構造を有するアイアン型やユーティリティ型のゴルフクラブヘッドに適用することができる。また上記実施形態では、繊維強化樹脂からなるクラウンカバー部材ＦＲが、クラウン部の外面だけを構成する態様を示したが、例えばその一部がサイド部の外面を構成しても良いのは言うまでもない。
【実施例】
【００５５】
次に、表１の仕様に基づいてウッド型のゴルフクラブヘッド（実施例、比較例）を試作し、各種のテスト及び測定を行った。ヘッド本体は、いずれもチタン合金（Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ）の鋳造品からなり、クラウンカバー部材は炭素繊維を用いたプリプレグ（三菱レイヨン社製「ＭＲ３５０Ｃ−０５０Ｓ」、糸目付：５８ｇ／ｍ3 、樹脂：エポキシ樹脂、樹脂含有率：２５％、炭素繊維の引張弾性率：２９４ＧＰａ）を４枚重ねた積層体を金型にて所定の形状に成形硬化後、接着剤（住友スリーエム社製のＥＷ２２１４）を用いてヘッド本体に一体に接合した（断面形状は、図３のタイプである。）。各ヘッドは、ヘッド体積４２０cm3 、リアルロフト角１１゜及びライ角５７゜である。またクラウンカバー部材の厚さは実質的に０．８mmとした。評価方法は次の通りである。
【００５６】
＜スイートスポット高さ＞
ヘッドの基準状態において、水平面ＨＰからスイートスポット点ＳＳまでの垂直高さとした。数値が小さいほど低重心であることを示す。
【００５７】
＜慣性モーメント＞
ヘッドの基準状態において、ヘッド重心を通る垂直軸回りの慣性モーメントを INERTIA DYNAMICS Inc 社製のMOMENT OF INERTIA MEASURING INSTRUMENTの MODEL  NO.005-002を用いて測定した。数値が大きいほどミスショット時のヘッドのブレが小さく良好である。
【００５８】
＜反発係数＞
Ｕ．Ｓ．Ｇ．Ａ．の Procedure for Measureing the Velocity Ratio of a Club Head for Conformance to Rule 4-1e, Revision 2 (February 8, 1999) に基づき行った。数値が大きいほど良好である。
【００５９】
＜耐久性＞
先ず各供試ヘッドにＦＲＰ製の同一のシャフト（ＳＲＩスポーツ社製のＭＰ２００、フレックスＲを装着して４５インチのウッド型ゴルフクラブが試作された。各供試クラブはスイングロボットに取り付けられ、ヘッドスピード５１ｍ／ｓで２ピースゴルフボールを各クラブ毎にそれぞれ５０００球づつ打撃が行われた。そしてヘッドが破損した打球数によって評価が行われた。５０００発打球後に破損が生じなかったものは「合格」と表示されている。
【００６０】
＜打球音＞
前記各供試クラブで２ピースゴルフボールを打撃した時に生じる打球音を録音し、その時間軸データからウェーブレット解析を行い、最も残響が長い周波数を求めた。一般に、この周波数が４０００（Hz）を超えると多くのゴルファに打球音が良いとの評価が得られることが経験的に知られている。測定条件として、打球音採取用マイクロフォンは、ティーから１ｍを隔てた高さ１．５ｍの位置に設置し、解析周波数バンドを０〜１２８００（Hz）とした。
テストの結果などを表１に示す。
【００６１】
【表１】
0004683526.tif 000002
【００６２】
テストの結果、実施例のものは、低重心化を維持しつつ反発係数を向上していることが確認できた。また打球音に関しても良好な結果が得られた。
【図面の簡単な説明】
【００６３】
【図１】本発明の実施形態を示すヘッドの基準状態の斜視図である。
【図２】その平面図である。
【図３】図２のＡ−Ａ断面図である。
【図４】ヘッドの分解斜視図である。
【図５】ヘッド本体の平面図である。
【図６】打球時のクラウン部に作用する衝撃力の大きさを説明するヘッド平面図である。
【図７】第２の開口部の配置を示す線図である。
【図８】ヘッド本体の他の実施形態の平面図である。
【図９】ヘッド本体の他の実施形態の平面図である。
【図１０】ヘッド本体の他の実施形態の平面図である。
【図１１】本発明の他の実施形態を示すヘッドの断面図である。
【図１２】本発明の他の実施形態を示すヘッドの断面図である。
【図１３】（Ａ）、（Ｂ）は内圧成形法を説明する断面図である。
【図１４】（Ａ）、（Ｂ）は比較例１のヘッドの正面図及びそのＡ−Ａ断面図である。
【図１５】（Ａ）、（Ｂ）は比較例２のヘッドの正面図及びそのＡ−Ａ断面図である。
【図１６】従来のヘッドの斜視図である。
【符号の説明】
【００６４】
１  ゴルフクラブヘッド
２  フェース面
３  フェース部
４  クラウン部
５  ソール部
６  サイド部
７  ネック部
１０  クラウン主壁部
ＦＲ  クラウンカバー部材
Ｏ  開口部
Ｏ１  第１の開口部
Ｏ２  第２の開口部
【図１】
0004683526.tif 000003
【図２】
0004683526.tif 000004
【図３】
0004683526.tif 000005
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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