(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
摺動面に非晶質炭素材料からなる被膜を形成した第一摺動部材と、該第一摺動部材の摺動面と摺動する摺動面に、少なくとも銀を１〜２０重量％含有した鉄合金からなる合金材料を備え、前記第一摺動部材との摺動時に、前記第一摺動部材の摺動面と摺動する摺動面に銀薄膜が形成されるように、前記銀が前記合金材料中に分散して介在した第二摺動部材と、を有することを特徴とする組合せ摺動部材。
【請求項２】
摺動面に非晶質炭素材料からなる被膜を形成した第一摺動部材と、該第一摺動部材の摺動面と摺動する摺動面に、少なくとも銀を１〜２０重量％含有した銅合金からなる合金材料を備え、前記第一摺動部材との摺動時に、前記第一摺動部材の摺動面と摺動する摺動面に銀薄膜が形成されるように、前記銀が前記合金材料中に分散して介在した第二摺動部材と、を有することを特徴とする組合せ摺動部材。
【請求項３】
前記第一摺動部材の表面粗さは、中心線平均粗さＲａ０．５μｍよりも小さいことを特徴とする請求項１又は２に記載の組合せ摺動部材。
【請求項４】
請求項１に記載の組合せ摺動部材を用いた内燃機関であって、当該内燃機関を構成するピストンリングの摺動面には前記組合せ摺動部材の第一摺動部材が用いられ、シリンダブロックの摺動面には前記組合せ摺動部材の第二摺動部材が用いられていることを特徴とする内燃機関。
【請求項５】
請求項２に記載の組合せ摺動部材を用いたすべり軸受機構であって、当該すべり軸受機構を構成するシャフトの摺動面には前記組合せ摺動部材の第一摺動部材が用いられ、軸受の摺動面には組合せ摺動部材の第二摺動部材が用いられていることを特徴とするすべり軸受機構。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、一方の摺動面に非晶質炭素材料からなる被膜が形成された組合せ摺動部材に係り、特に、摺動面の摺動特性が向上する組合せ摺動部材に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、自動車において、エンジンなど機器には、摺動部材が用いられており、この摺動部材の摺動特性を向上させるために、様々な開発がされている。その中でも、その摺動面の耐摩耗性を向上させ、低摩擦特性を得るために、非晶質炭素材料（ＤＬＣ）からなる被膜を摺動部材の表面に形成することは良く知られた技術である。
【０００３】
このようなＤＬＣを用いた一例として、非晶質硬質炭素膜を被覆したピストンリングと、該ピストンリングと摺動する摺動面に、鉄系部材を備えたシリンダーライナーと、の組み合わせが開示されている（特許文献１参照）。
【０００４】
【特許文献１】特開２００４−１７６８４８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、近年、自動車のエンジンは、高出力及び高回転を得るべく、さらなる高性能化が求められている。例えば、燃料噴射部品のシリンダとピストンのような部材は、装置の軽量化に伴いその大きさが小型化する一方、このような高性能化を図るために摺動面に作用する面圧は、さらに高面圧化する傾向にある。そして、摺動時において、この高面圧化により部材の摺動面に油膜切れが発生し、その結果、双方の摺動面が著しく摩耗し、焼付きが生じる虞がある。
【０００６】
しかし、前述した如く、摺動部材の一方の表面に、非晶質硬質炭素膜を形成した場合には、被膜を形成していないものに比べて、その表面は硬さが高いために耐摩耗性は向上すると考えられるが、このように一方の部材の耐摩耗性を向上させてしまうと、必然的に他方（相手材）の摩耗は促進してしまい、摺動部材全体としての摩擦係数の低減、耐焼付き性の向上などの諸性能を総合的に向上させることは困難になる。
【０００７】
本発明は、このような課題に鑑みてなされたものであって、その目的とするところは、上述した過酷な使用環境下においても組合せる摺動部材の双方の摩耗を低減すると共に、この組合せた摺動部材の焼付き特性、摩擦特性などの諸特性を向上することができる組合せ摺動部材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、上記の課題を解決する過程として、組合せ摺動部材の摩擦抵抗は、摺動部材の接触面積と、接触面に作用するせん断力の積、に比例するもであって、この摩擦抵抗を低減するためには、両者のパラメータを小さくするように材料を選定すべきであると考えた。
【０００９】
そこで、発明者らは、この接触面のせん断力を小さくすることができる材料として延性に富んだ金属材料である銀に着目した。そして、多くの実験を行うことにより、銀を用いて摺動部材の接触面積を小さくするには、銀を剛性のある合金材料に分散して保持させることが有効な手法であるとの知見を得た。さらに、このような銀を分散させた摺動部材の相手材料としては、この合金材料よりも高い表面硬さを有し、摺動時に形成される銀の薄膜を削らないような安定した低粗度表面を維持することができること、銀を含む摺動面に対して凝着し難いこと等の諸条件を満たすことから、非晶質炭素材料が好適であるとの知見を得た。
【００１０】
本発明は、本発明者らが得た上記の新たな知見に基づくものであり、本発明の組合せ摺動部材は、摺動面に非晶質炭素材料からなる被膜（ＤＬＣ被膜）を形成した第一摺動部材と、該第一摺動部材の摺動面と摺動する摺動面に、少なくとも銀を１〜２０重量％含有した合金材料を備えた第二摺動部材と、を有することを特徴としている。
【００１１】
本発明の如き組合せ摺動部材は、第二摺動部材である合金材料中に含有した銀が、第一摺動部材の摺動面との接触面において薄膜を形成し、この銀薄膜により、摩擦係数を低減することができる。さらに、非晶質炭素材料は、耐凝着性に優れた材料であり、このような材料により形成されて被膜は、表面粗さも変動し難いので、相手材料の形成された銀の薄膜は、摺動時には安定して形成される。
【００１２】
そして、第一摺動部材は、少なくとも銀を１〜２０重量％含有しなければならず、このような銀の含有量にすることにより、ＤＬＣ被膜と合金表面上に形成された馴染み性のよい銀薄膜とを摺動させることが可能となり、摺動部材の摩耗が少なく、摩擦係数が低くなる。銀の含有量が、１重量％よりも小さい場合には、摺動時に、第二摺動部材の表面に充分な銀の薄膜が形成されず、摩擦係数が高く、摩耗量も多くなり、また、銀の含有量が、２０重量％よりも大きい場合には、銀の含有量が多いため、第二摺動部材の強度が低下し、たとえ、銀の薄膜が形成されたとしても、摩擦係数が高く、第二摺動部材の摩耗が多くなり、その結果、ＤＬＣ被膜も摩耗してしまう。
【００１３】
さらに、第一摺動部材の被膜の表面硬さは、Ｈｖ１０００以上であることが好ましい。第一摺動部材の表面硬さが、このような範囲を満足することにより、第一摺動部材及び第二摺動部材の摩耗が極端に促進することがない。すなわち、第一摺動部材の表面硬さがＨｖ１０００以下である場合には、この表面硬さを満たさない摺動部材の摩耗が促進し、結果として、双方の摺動部材が摩耗することになる。
【００１４】
さらに、第一摺動部材のＤＬＣ被膜の膜厚は、０．１μｍ以上であることが好ましく、この膜厚よりも小さい場合には、摺動時に、このＤＬＣ被膜は、すぐに摩滅してしまい、所望の効果を得ることができない。
【００１５】
このＤＬＣ被膜を成膜する方法としては、真空蒸着、スパッタリング、イオンプレーティングなどを利用した物理的蒸着法（ＰＶＤ）により成膜してもよく、プラズマ処理などを利用した化学気相成長法（ＣＶＤ）により成膜してもよい。
【００１６】
また、バイアス電圧をかけてＰＶＤにより成膜をする場合には、バイアス電圧の大きさを所定電圧に設定することにより、被膜の表面硬さを調整することができる。また、この非晶質炭素材料中に、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｆｅ、Ｗなどの添加元素を含有させてもよく、このような元素を添加することにより、被膜の表面硬さを調整することもできる。
【００１７】
さらに、このＤＬＣ被膜を摺動部材に形成するにあたっては、摺動部材の母材と被膜との間に、中間層として、Ｃｒからなる層を設けることにより、ＤＬＣ被膜の密着性を向上させることができる。Ｃｒの代わりに、ＴｉまたはＷを用いても同様に、密着性を向上させることができる。
【００１８】
さらに、この銀は、合金材料中に分散して介在していることが好ましい。このように、合金中の銀を均一に分散して介在させることにより、銀が、合金材料と合金化することがないので、摺動表面に安定した延性のある銀薄膜を均一に形成することができ、さらに、この薄膜が摩滅したとしても、新たに銀の薄膜を形成することができる。
【００１９】
また、第一摺動部材の表面粗さは、中心線平均粗さＲａ０．５μｍよりも小さいことが好ましい。中心線平均粗さＲａ０．５μｍ以上の場合には、摺動時に形成される銀の薄膜を削ってしまい、部材の接触面に作用するせん断力を低減することができない。より好ましくは、第一摺動部材の表面粗さは、中心線平均粗さＲａは、０．４μｍ以下である。そして、このような表面粗さを得るためには、被膜前のこれら摺動部材の母材の表面粗さを、前記表面粗さの範囲に調整することにより達成することができる。
【００２０】
このような第二摺動部材の合金材料は、鉄合金からなることが好ましい。この鉄合金は、鋼、鋳造品、焼結品などであってもよく、溶射により被膜を形成したものであってもよい。このような鉄合金は、剛性のある金属体であり、摺動時において、銀を分散保持させることが可能となる。また、この鉄合金は、上述した量の銀を含有していれば、この他にも、炭素、ケイ素、クロム、モリブデン、マンガン、ニッケル等を含有していてもよい。
【００２１】
特に、鉄合金を用いた場合には、鉄合金の強度を考えると、摺動速度が遅く、接触面圧が高い箇所に、この組合せ摺動部材を適用することがより好ましく、このような条件を満たす好適な箇所として、内燃機関のピストンリングとシリンダブロックが挙げられる。そして、この組合せ摺動部材を内燃機関に適用した場合には、内燃機関を構成するピストンリングの摺動面には前記組合せ摺動部材の第一摺動部材が用いられ、シリンダブロックの摺動面には前記組合せ摺動部材の第二摺動部材が用いられていることが好ましい。
【００２２】
内燃機関のピストンリングとシリンダブロックとに、このような組合せ摺動部材を適用することにより、双方の部品の摩耗を低減し摺動特性を向上することができる。すなわち、第一摺動部材の摺動面は、第二摺動部材の摺動面に比べて、表面硬さが高く摩耗し難くいので、この第一摺動部材を、摺動面が常に相手材の摺動面と接触するピストンリングに用いることにより、双方の部材の摩耗を抑えることができ、これら部材の長寿命化を図ることができる。
【００２３】
同様に、この組合せ摺動部材を燃料噴射部品のシリンダとピストンに適用した場合には、燃料噴射部品を構成するピストンの摺動面には組合せ摺動部材の第一摺動部材が用いられ、シリンダの摺動面には組合せ摺動部材の第二摺動部材が用いられることが好ましい。
【００２４】
また、別の態様としては、この第二摺動部材の合金材料は、銅合金からなることが好ましい。この銅合金は、伸銅品、鋳造品、焼結品などであってもよく、溶射により被膜を形成したものであってもよい。このような銅合金は、剛性のある金属体であり、摺動時において、銀を分散保持させることが可能となる。また、この銅合金は、上述した量の銀を含有していれば、この他にも、亜鉛、アルミニウム、ニッケル、チタン、スズ等を含有していてもよい。
【００２５】
特に、銅合金を用いた場合には、銅合金の強度を考えると、摺動速度が速く、接触面圧が低い箇所に、この組合せ摺動部材を適用することがより好ましく、このような条件を満たす好適な箇所として、すべり軸受機構のシャフトと軸受が挙げられる。そして、この組合せ摺動部材をすべり軸受機構に適用した場合には、すべり軸受機構を構成するシャフトの摺動面には組合せ摺動部材の第一摺動部材が用いられ、軸受の摺動面には組合せ摺動部材の第二摺動部材が用いられることが好ましい。このように、すべり軸受のシャフトと軸受とに、このような組合せ摺動部材を適用することにより、双方の部品の摩耗を低減し摺動特性を向上することができる。第二摺動部材は、摺動の初期において、馴染み特性が良好であり、馴染みのついた後は、銅合金上の銀薄膜とＤＬＣ被膜で良好な潤滑状態が形成され、双方の摩耗も非常に少なくなる。
【発明の効果】
【００２６】
本発明によれば、組合せた摺動部材の双方の摩耗を低減すると共に、組合せ摺動部材の摩擦特性を向上することができ、組合せ摺動部材全体としての寿命を長寿命化することができる。
【実施例】
【００２７】
以下に、本発明を実施例により説明する。
【００２８】
（実施例１）
以下のように第一摺動部材と第二摺動部材とからなる組合せ摺動部材を製作した。第一摺動部材として、まずステンレス鋼（ＪＩＳ規格：ＳＵＳ４４０Ｃ、焼入れ品、表面硬さＨｖ５００）の棒材から、１６ｍｍ×６ｍｍ×１０ｍｍのサイコロ部材（母材）を製作した。このサイコロ部材の表面粗さが中心線平均粗さＲａ０．１μｍとなるように、表面粗さを調整し、１６ｍｍ×６ｍｍの面にアンバランスドマグネトロンスパッタリング装置（神戸製鋼所社製）を用いて、この表面に、非晶質炭素材料（ＤＬＣ）からなる被膜を被覆した。この被膜の成膜条件としては、アルゴン（Ａｒ）にメタン（ＣＨ４）を体積率で５％混合したガスをフローガスとして用い、雰囲気温度を１００℃にしてサイコロ部材にバイアス電圧１００Ｖを印加し、グラファイトターゲットをスパッタ粒子にすることにより、表１に示す如く表面硬さ２０００Ｈｖ、表面粗さＲａ（中心線平均粗さ）０．１２μｍ、膜厚１．５μｍとなるＤＬＣ被膜が形成されたサイコロ試験片を得た。
【００２９】
一方、第二摺動部材として、まず、ステンレス鋼（ＪＩＳ規格：ＳＵＳ４４０Ｃ）の棒材から、外形３５ｍｍ×内径３０ｍｍ×幅１０ｍｍの円筒部材（母材）を製作した。そして、この円筒部材の外周面に、通常のプラズマ溶射により、５重量％の銀を含んだ鉄合金（Ｆｅ−０．６Ｃ）の溶射皮膜を形成し、その外周面を加工して、表１に示す如く、膜厚５０μｍ、表面粗さＲａ０．２０μｍ、表面硬さＨｖ３８０の、円筒試験片を得た。
【００３０】
そして、この組合せ摺動部材に対して、摩擦摩耗試験を行った。具体的には、ＤＬＣ被膜が形成されたサイコロ試験片（第一摺動部材）の１６ｍｍ×６ｍｍの面と、溶射皮膜が形成された円筒試験片（第二摺動部材）の外周面とを接触させ、その接触した摺動面に潤滑油（ＳＡＥ  ５Ｗ−３０、油温８０℃）を給油しながら、荷重６０ｋｇｆを負荷し、円筒試験片の円筒軸を中心として回転数１６０ｒｐｍの条件で回転させて、３０分間試験を行った。この試験中における組合せ摺動部材の摩擦係数を測定すると共に、この試験後のサイコロ試験片の摩耗痕深さ、円筒試験片の摩耗重量を測定し、これらの測定値をそれぞれの摩耗量（サイコロ摩耗量、円筒試験片摩耗量）とした。この試験結果を図１に示す。
【００３１】
（実施例２）
実施例１と同様に組合せ摺動部材を製作した。実施例１と異なる点は、表１に示す如く、円筒試験片（第二摺動部材）を、９５重量％銅合金粉（Ｚｎ：３３．５％（重量％）、Ａｌ：３．０％、Ｎｉ：２．０％、Ｔｉ：１．５％及び残部がＣｕからなる銅合金）と５重量％銀粉を混合して、通常の焼結（窒素雰囲気）法により混合物を焼結させ、外形３５ｍｍ×内径３０ｍｍ×幅１０ｍｍの形状に作製し、その表面を加工して、表１に示す如く、表面粗さＲａ０．３０μｍ、表面硬さＨｖ２００の表面を得た点である。そして、この組合せ摺動部材に対して、実施例１と同様に摩擦摩耗試験を行った。その結果を図１に示す。
【００３２】
（比較例１）
実施例１と同様に組合せ摺動部材を製作した。実施例１と異なる点は、表１に示す如く、円筒部材の外周面に、通常のプラズマ溶射により、Ｆｅ−０．６Ｃのみ（銀は含まず）の溶射皮膜を形成した点である。そして、この組合せ摺動部材に対して、実施例１と同様に摩擦摩耗試験を行った。その結果を図１に示す。
【００３３】
（比較例２）
実施例２と同様に組合せ摺動部材を製作した。実施例２と異なる点は、表１に示す如く、円筒試験片（第二摺動部材）を、銅合金粉（Ｚｎ：３３．５％（重量％）、Ａｌ：３．０％、Ｎｉ：２．０％、Ｔｉ：１．５％及び残部がＣｕからなる銅合金）のみ（銀粉は含まず）を焼結させた点である。そして、上述した摩擦摩耗試験を行った。その結果を図１に示す。
【００３４】
（比較例３）
実施例１と同様に組合せ摺動部材を作製した。実施例１と異なる点は、サイコロ試験片（第一摺動部材）の表面を表面粗さＲａ０．５μｍにした点である。そして、上述した摩擦摩耗試験を行った。その結果を図１に示す。
【００３５】
【表１】
0004725229.tif 000002
【００３６】
（結果１）
図１に示すように、実施例１及び実施例２のサイコロ試験片及び円筒試験片の摩耗量は同程度であり、摩擦係数も同程度であった。また、比較例１〜比較例３のサイコロ試験片、及び円筒試験片は、実施例１，２に比べて、その摩耗量は多く、摩擦係数も高かった。
【００３７】
（評価１）
実施例１，２と比較例１，２とを比較すると、実施例１，２のサイコロ試験片及び円筒試験片の摩耗量が小さく、摩擦係数が低くなった理由としては、実施例１，２の円筒試験片には、分散して銀が含有されており、摺動時に、この銀が、円筒試験片の摺動面に銀薄膜を形成し、この銀の薄膜が、部材の接触面に作用するせん断力を低減した結果、摩擦抵抗が軽減されたことによると考えられる。
【００３８】
（評価２）
実施例１と比較例３とを比較すると、比較例３の円筒試験片の溶射被膜に銀を分散して含有したにもかかわらず、比較例３のサイコロ試験片及び円筒試験片の摩耗量が大きく、摩擦係数が高くなった理由としては、比較例３のサイコロ試験片の表面に被覆したＤＬＣ被膜の表面粗さが粗く、このＤＬＣ被膜が、摺動時に形成される銀薄膜を削ってしまい、部材の接触面に作用するせん断力を低減することができなかったことによると考えられる。この結果から、サイコロ試験片（第一摺動部材）のＤＬＣ被膜の表面粗さは、中心線平均粗さＲａ０．５μｍよりも小さいことが好ましく、より好ましくは、中心線平均粗さＲａ、０．４μｍ以下であると考えられる。
【００３９】
（実施例３〜６）
実施例１と同様にして、組合せ摺動部材を作製した。実施例１と実施例４は、同じ組合せ摺動部材であり、実施例３，５，６の第一摺動部材（サイコロ試験片）は、表面に溶射した溶射被膜中の銀の含有量を、順次、１重量％，１０重量％，１９重量％にした点が、実施例１と異なる。そして、実施例３〜６についても実施例１と同様の摩擦摩耗試験を行った。その結果を図２及び表２に示す。
【００４０】
（比較例４〜７）
実施例１と同様にして、組合せ摺動部材を作製した。実施例１と異なる点は、比較例４〜７の第二摺動部材（円筒試験片）の表面に溶射した銀の含有量を、順次、０重量％，０．５重量％，２４重量％，３０重量％にした点である。そして、比較例４〜７についても実施例１と同様の摩擦摩耗試験を行った。その結果を図２及び表２に示す。
【００４１】
【表２】
0004725229.tif 000003
【００４２】
（結果２）
図２及び表２に示すように、実施例３〜６のサイコロ試験片の摩耗量は、０．９μｍ以下、円筒試験片の摩耗量は、２．２ｍｇ以下、摩擦係数は、０．０７５以下であった。また、比較例４〜７のサイコロ試験片、及び円筒試験片は、実施例３〜６に比べて、その摩耗量は多く、これらの摩擦係数も高かった。
【００４３】
（評価３）
図２から、摩擦係数、摩耗量の双方を低減するためには、第二摺動部材（円筒試験片）の銀の含有量は、少なくとも銀を１〜２０重量％含有していなければならならず、このような銀の含有量にすることにより、ＤＬＣ被膜と鉄合金表面上に形成された馴染み性のよい銀の薄膜とを摺動させることが可能となり、部材双方の摩耗量が少なく、摩擦係数が低くなったものと考えられる。そして、銀の含有量が、１重量％よりも小さい場合には、摺動時に、円筒試験片の表面に充分な銀の薄膜が形成されず、２０重量％よりも大きい場合には、銀の含有量が多いため、円筒試験片の強度が低下し、たとえ、銀の薄膜が形成されたとしても、摩擦係数が高く、円筒試験片の摩耗が多くなるため、その結果、サイコロ試験片のＤＬＣ被膜も摩耗してしまうと考えられる。
【００４４】
（実施例７〜１０）
実施例２と同様にして、組合せ摺動部材を作製した。実施例２と実施例８は、同じ組合せ摺動部材であり、実施例７，９，１０の第二摺動部材（円筒試験片）は、銀の含有量を、順次、１重量％，１０重量％，１９重量％にした点が、実施例２と異なる。そして、実施例７〜１０についても実施例２と同様の摩擦摩耗試験を行った。その結果を図３及び表３に示す。
【００４５】
（比較例８〜１１）
実施例２と同様にして、組合せ摺動部材を作製した。実施例１と異なる点は、比較例４〜７の第二摺動部材（円筒試験片）の銀の含有量を、順次、０重量％，０．５重量％，２４重量％，３０重量％にした点である。そして、比較例８〜１１についても実施例２と同様の摩擦摩耗試験を行った。その結果を図３及び表３に示す。
【００４６】
【表３】
0004725229.tif 000004
【００４７】
（結果３）
図３及び表３に示すように、実施例７〜１０のサイコロ試験片の摩耗量は、０．９μｍ以下、円筒試験片の摩耗量は、２．２ｍｇ以下、摩擦係数は０．０８以下であった。また、比較例８〜１１のサイコロ試験片、及び円筒試験片は、実施例７〜１０に比べて、その摩耗量は多く、これらの摩擦係数も高かった。
【００４８】
（評価４）
図３より、摩擦係数、摩耗量の双方を低減するためには、第二摺動部材（円筒試験片）の銀の含有量は、少なくとも銀を１〜２０重量％含有していなければならならず、このような銀の含有量にすることにより、ＤＬＣ被膜と銅合金表面上に形成された馴染み性のよい銀の薄膜とを摺動させることが可能となり、部材双方の摩耗が少なく、摩擦係数が低くなったものと考えられる。そして、銀の含有量が、１重量％よりも小さい場合には、摺動時に、円筒試験片の表面に充分な銀の薄膜が形成されず、２０重量％よりも大きい場合には、銀の含有量が多いため、円筒試験片の強度が低下し、たとえ、銀の薄膜が形成されたとしても、摩擦係数が高く、円筒試験片の摩耗が多くなるため、その結果、サイコロ試験片のＤＬＣ被膜も摩耗してしまうと考えられる。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】実施例１，２の組合せ摺動部材と比較例１〜３の組合せ摺動部材の摩擦摩耗試験結果を示した図。
【図２】実施例３〜６の組合せ摺動部材と比較例４〜７の組合せ摺動部材の摩擦摩耗試験結果を示した図。
【図３】実施例７〜１０の組合せ摺動部材と比較例８〜１１の組合せ摺動部材の摩擦摩耗試験結果を示した図。
【図１】
0004725229.tif 000005
【図２】
0004725229.tif 000006
【図３】
0004725229.tif 000007