(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃焼排煙中に存在する二酸化炭素を捕集する方法であって、下記段階：
ａ）二酸化炭素が減少した排煙および二酸化炭素を含む溶媒を得るように、排煙を二酸化炭素吸収溶媒と接触させる段階と、
ｂ）二酸化炭素を含む溶媒を、塔中での蒸留により再生させる段階であって、再生された溶媒および二酸化炭素を含んだガス流出物を得るように、該塔のボトムに配置されたリボイラによって該塔中に熱を供給すると共に、該塔中に、（ｉ）段階ａ）の前に排出された排煙の一部、および、（ｉｉ）段階ａ）で得られた二酸化炭素が減少した排煙の一部、から選択されるストリッピングガスを吹き込み、該ストリッピングガスの体積流量が、段階ａ）で処理される排煙の体積流量の３％未満である段階と、
ｃ）段階ｂ）で得られたガス流出物を液化する段階と、
ｄ）段階ｃ）で得られた液体をタンク（Ｒ）中に貯蔵する段階と、
ｅ）段階ｄ）のタンクからの液体を地下の貯蔵器中に隔離する段階と
が実施される方法。
【請求項２】
段階ｃ）で、ガス流出物を圧縮し、冷却する、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
段階ｂ）の前に、二酸化炭素の一部を放出するように、二酸化炭素を含む溶媒を膨張させる、請求項１または２に記載の方法。
【請求項４】
膨張された溶媒の一部を、段階ａ）で排煙と接触させる、請求項３に記載の方法。
【請求項５】
段階ｃ）で、段階ｂ）で得られたガス流出物、および溶媒の膨張により放出された二酸化炭素の一部を液化する、請求項３または４に記載の方法。
【請求項６】
段階ｂ）の前に、二酸化炭素を含む溶媒を圧縮する、請求項１または２に記載の方法。
【請求項７】
再生された溶媒を、二酸化炭素吸収溶媒として段階ａ）に再循環する、請求項１から６のいずれか一項に記載の方法。
【請求項８】
溶媒が１００℃で０．１ＭＰａ絶対圧力未満の蒸気圧を有する、請求項１から７のいずれか一項に記載の方法。
【請求項９】
溶媒が、グリコール、グリコールエーテル、アルコール、スルホラン、Ｎ−メチルピロリドン、プロピレンカーボネート、イオン性液体、アミン、アルカノールアミン、アミノ酸、アミド、尿素、リン酸塩、炭酸塩およびアルカリ金属ホウ酸塩からなる群より選ばれた少なくとも１つの化合物を含む、請求項８に記載の方法。
【請求項１０】
前記ガスが、１５体積％未満の二酸化炭素を含む、請求項１から９のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１１】
段階ａ）が、０．１〜１０ＭＰａ絶対圧力の間の範囲の圧力、および０〜８０℃の間の範囲の温度で実施され、段階ｂ）が、０．０１〜０．２ＭＰａ絶対圧力の間の範囲の圧力で実施される、請求項１から１０のいずれか一項に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃焼排煙中に含まれた二酸化炭素を捕集する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
大気汚染は、放出源および放出物の量と、汚染の人および環境への影響に関して重要性を増している現象である。二酸化炭素（ＣＯ2）は、人間の様々な活動、特に炭化水素の燃焼により広範に生成される温室効果ガスの１つである。
【０００３】
大気に排出される二酸化炭素量を減少させるために、出所が固定されていてかつ重要な発生源である工業排煙中に含まれる二酸化炭素を捕集することは可能である。
【０００４】
溶媒を用いた排煙の洗浄により二酸化炭素を捕集する方法がある。使用される溶媒の物理化学的特性は、排煙の性質と密接に関連付けられる。すなわち不純物の選択的除去性、および排煙中に存在する様々な化合物に対する溶媒の熱化学的安定性である。
【０００５】
一般に、排煙の組成は、約７５体積％の窒素、１５体積％の二酸化炭素、５体積％の酸素および５体積％の水である。硫黄酸化物（ＳＯX）、窒素酸化物（ＮＯX）、アルゴン（Ａｒ）およびその他の粒子などの様々な不純物もより低い割合、一般に２体積％未満で存在する。これら排煙の温度は、処理前で５０〜１８０℃の範囲にあり、圧力は一般に２ＭＰａ未満である。
【０００６】
排煙の処理には、溶媒についての特有の制約が要求される。すなわち、特に酸素および窒素と関連しての二酸化炭素の選択性、熱安定性、特に排煙不純物、すなわち酸素、ＳＯXおよびＮＯXに対する化学的安定性、ならびに脱炭酸塔の頂部における溶媒の損失を少なくするための低蒸気圧である。
【０００７】
現在最も一般的に使用される溶媒は、第１、第２または第３アルカノールアミン水溶液である。実際、吸収されたＣＯ2は、発熱反応により溶液中に存在するアルカノールアミンと反応する。反応速度、その発熱性、反応生成物の安定性および溶液の腐食性は、その分子の窒素原子の置換度が増加するにつれて低下する。腐食および化学分解による溶媒損失の問題を最小限に抑えるために、好ましくは第３アルカノールアミンが使用される。他方、その欠点は、限られた処理能力および物質移動現象に関してＣＯ2との遅い化学結合にあり、そのため、吸収設備の規模決定に特別の注意を払わなければならない。したがって、好ましくは第２アルカノールアミンおよび主に第１アルカノールアミンが、高い溶媒腐食および化学的分解のリスクにもかかわらず使用される。一例としてモノエタノールアミン（ＭＥＡ）を挙げることができ、その高吸収能力により排煙に特有の低分圧領域で９０％を超すＣＯ2の除去が可能になる。これらのアルカノールアミン系溶媒の主な欠点は、一部はＣＯ2に対し、それのみならずＳＯｘおよび酸素に対するこれらの化学的不安定性にある。実際、アルカノールアミンは酸素と不可逆的に反応する。これらの反応生成物は、腐食問題を起こし得るカルボン酸である。さらに、これらのアルカノールアミン系水性溶媒の再生には多量のエネルギーの供給が必要であり、一部はアルカノールアミンと二酸化炭素間の反応熱でこれは総再生エネルギーのほぼ３０％に相当し、これと一般にストリッピングと呼ばれるガス吹込みによる溶媒の再生を実施させる蒸気量の生成（７０％）に要するものである。
【０００８】
アルカノールアミン水溶液に代わるものとして熱炭酸塩溶液がある。その原理は水溶液中のＣＯ2の吸収、後続の炭酸塩との化学反応に基づく。添加剤を加えると溶媒の効率を最適化することが可能になることがよく知られている。これらの添加剤は、たいていの場合はジエタノールアミン（ＤＥＡ）などの第１または第２アミンである。排煙処理の場合にこうした添加剤の使用は、これらの特に酸素に対する不安定性の理由で疑問視されなければならない。
【０００９】
その他の溶媒脱炭酸法は、物理的なＣＯ2吸収に基づいている。アルカノールアミンまたは炭酸塩水溶液中では、溶媒の選択性、特に窒素に対する選択性は、化学反応によりもたらされている。例えば低温のメタノールまたはポリエチレングリコールなどの、物理的吸収を行う溶媒の場合では、ＣＯ2の吸収と平行して多量の窒素の共吸収が一般に観察される。実際、処理される排煙中の窒素の、ＣＯ2の量に比較して大きな割合は、２種のガスの間の推進力の違いがあることを意味し、そのため、それを溶媒の選択性で補償しなければならない。この窒素の共吸収は、たいていの場合不利である。
【００１０】
米国特許第６５７９３４３号中に提案されたように、イオン性液体の使用により、ＣＯ2と窒素の間の選択性を付与することが可能になる。これらの溶媒の有意性は、その低蒸気圧および熱安定性にもある。また、これらの化合物は一般に親水性であり、上記の排煙の場合、イオン性液体は酸素、ＳＯXおよびＮＯXに耐性があると仮定して、排煙の部分的脱水は脱炭酸と密接に関連することにも留意する必要がある。排煙の処理中に除去される水の量は、再生段階から供給されるの溶媒についての水の含量に関連する。
【００１１】
溶媒の性質が物理的および／または化学的にどうあろうとも、これらの溶媒処理操作の最も重要な点は分離剤の再生である。溶媒が物理的吸収をする場合は、膨張による再生がよく提案されている。しかし低圧の排煙では、この再生様式により、脱炭酸段階での所望の効率に達するのに十分な溶媒純度を得ることはできない。したがって、溶媒の性質が何であれ蒸留による慣用的な再生が実施される。この操作の効率は、蒸留塔のボイラ中の溶媒の蒸発による蒸気ストリームの生成に依存する。しかし、その欠点はこの蒸発に必要なエネルギーであり、これは再生段階のエネルギー消費量の７０％に達することがある。水性アルカノールアミンまたは炭酸塩溶液との関連で、あるいはメタノールまたはポリエチレングリコールと水の混合物などの物理的溶媒の場合は、溶媒の蒸発により蒸気ストリッピング効果が容易に得られるが、高エネルギー消費量という代償を払う。イオン性液体などの、非常に低蒸気圧の溶媒の場合は、このストリッピング効果を得るのが一般に困難である。米国特許第６５７９３４３号中に記載されているものなどのイオン性液体は、これらの親水性により、ガスによる脱炭酸と同時に行われる脱水により決定される水の含量を有する。蒸留段階による再生中にイオン性溶媒により放出される水の量は、このストリッピング効果をもたらすには十分でない。ＣＯ2に関しては溶媒の一部の再生のみであり、高効率の脱炭酸は達成することはできない。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
したがって、本発明は、燃焼排煙中に存在する二酸化炭素を、捕集された二酸化炭素の見込まれる隔離の前に捕集する方法を提案する。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
一般的には、本発明は燃焼排煙中に存在する二酸化炭素を捕集する方法であって、
ａ）二酸化炭素が減少した排煙および二酸化炭素を含む溶媒を得るように、排煙を二酸化炭素吸収溶媒と接触させる段階と、
ｂ）二酸化炭素を含む溶媒を、塔中で蒸留により再生させる段階であって、再生された溶媒および二酸化炭素を含んだガス流出物を得るように、塔中にガスを吹き込み、前記ガスの体積流量が、段階ａ）で処理される排煙の体積流量の１０％未満である段階と
が実施される方法に関する。
【００１４】
さらに、
ｃ）段階ｂ）で得られたガス流出物を液化する段階と、
ｄ）段階ｃ）で得られた液体をタンク中に貯蔵する段階とを実施することができる。
【００１５】
本発明によれば、段階ｃ）でガス流出物を圧縮し、冷却することができる。
【００１６】
本発明によれば、段階ｂ）の前に、二酸化炭素の一部を放出するように、二酸化炭素を含む溶媒を膨張させることができる。膨張された溶媒の一部を、段階ａ）で排煙と接触させることができる。段階ｃ）で、段階ｂ）で得られたガス流出物、および溶媒の膨張により放出された二酸化炭素の一部を液化することができる。
【００１７】
あるいは、本発明によれば、段階ｂ）の前に、二酸化炭素を含む溶媒を圧縮することができる。
【００１８】
本発明によれば、再生された溶媒を、二酸化炭素吸収溶媒として段階ａ）に再循環することができる。
【００１９】
溶媒は１００℃で０．１ＭＰａ絶対圧力未満の蒸気圧を有することができる。例えば、溶媒は少なくとも１つの以下の化合物、グリコール、グリコールエーテル、アルコール、スルホラン、Ｎ−メチルピロリドン、プロピレンカーボネート、イオン性液体、アミン、アルカノールアミン、アミノ酸、アミド、尿素、リン酸塩、炭酸塩およびアルカリ金属ホウ酸塩を含む。
【００２０】
前記ガスは１５体積％未満の二酸化炭素を含むことができる。例えば、このガスは以下ののガス、すなわちａ）の前に排出された排煙の一部、段階ａ）で得られた二酸化炭素が減少した排煙の一部、天然ガス、および空気から選択される。
【００２１】
本発明によれば、段階ａ）は０．１〜１０ＭＰａ絶対圧力の範囲の圧力、および０〜８０℃の範囲の温度で実施することができ、段階ｂ）は０．０１〜０．２ＭＰａ絶対圧力の範囲の圧力で実施することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
図１を参照して説明すると、処理される排煙はライン１を通して流れる。例えば、排煙はボイラ中で炭化水素の燃焼により、または燃焼ガスタービンにより生成することができる。これらの排煙は、５０〜８０％の窒素、５〜２０％の二酸化炭素（ＣＯ2）、２〜１０％酸素（Ｏ2）、およびＳＯX、ＮＯX、粉じんまたはその他の粒子などの様々な不純物を含むことができる。排煙は、０．１〜１０ＭＰａ絶対圧力の範囲、好ましくは０．１〜２ＭＰａ絶対圧力の範囲の圧力、および４０〜５００℃、好ましくは４０〜１８０℃の範囲の温度で入手可能である。
【００２３】
ライン１中を循環する排煙を、粉じんおよびＳＯｘおよびＮＯｘなどのガス状不純物の一部を除去するために、区画Ｌで前処理にかけることができる。前処理としては排煙を水で洗浄する段階が挙げられ、排煙をライン２を通して流れる、例えば急冷塔中の水と接触させる。排煙を水に対して向流で循環することができる。水で洗浄すると、一方では粉じんを除去し、他方では、排煙を例えば０〜８０℃の範囲の温度に冷却させる。排煙により加熱された、不純物を含む水はライン３を通して排出される。冷却すると、塔Ｃ１中の溶媒による二酸化炭素の吸収を有利に働かせることが可能になる。前処理には、とりわけＳＯｘおよびＮＯｘを水洗浄段階から上流で捕集することを可能にする他の段階を含むこともできる。
【００２４】
区画Ｌからライン４を通して排出される排煙を、熱交換器Ｅ１での補完的な冷却段階にかけることができる。次いで排煙を接触塔Ｃ１に供給する。
【００２５】
塔Ｃ１中で、排煙をライン７を通して流れる脱炭酸溶媒と接触させる。
【００２６】
脱炭酸溶媒は、その二酸化炭素を吸収する能力に関して選択される。この溶媒は、少なくとも１種以上の有機化合物および／またはＣＯ2と可逆的に反応する能力を有する１種または複数の化合物からなる吸収溶液である。ＣＯ2と反応する化合物は有機化合物上にグラフトされた官能基であってもよい。使用される溶媒は水を含むことができる。有機化合物は、例えば、グリコール、グリコールエーテル、アルコール、スルホラン、Ｎ−メチルピロリドン、プロピレンカーボネートまたはイオン性液体であり得る。反応性化合物は、例えば、これに限定されるものではないが、アミン（第１、第２、第３、環式または非環式、芳香族または非芳香族）、アルカノールアミン、アミノ酸、アミド、尿素、リン酸塩、炭酸塩またはアルカリ金属ホウ酸塩である。溶媒はさらに防食および／または消泡添加剤を含むことができる。溶媒の１００℃における蒸気圧は、０．１ＭＰａ絶対圧力未満、好ましくは０．０５ＭＰａ絶対圧力未満、より好ましくは０．０２ＭＰａ絶対圧力未満である。
【００２７】
脱炭酸溶媒との接触は、従来法により１以上の並流または向流接触塔中で実施することができる。塔に多孔の泡鐘またはバルブトレーを詰めることができる。塔はランダム式でも積重ね式の充填型でもよい。ガスと液体の間の接触を最適化するために膜接触器を使用することも可能である。
【００２８】
塔Ｃ１中で、溶媒は排煙中に含まれた二酸化炭素を捕集し、吸収する。溶媒はライン１を通して流れる排煙中に含まれたＣＯ2の少なくとも５０％、好ましくは少なくとも８０％または９０％を吸収する。溶媒はまた、窒素（Ｎ2）、酸素（Ｏ2）、ＳＯｘおよびＮＯｘなどの排煙中に含まれたその他の化合物を共吸収する。共吸収される量は、溶媒の性質により決まるが、これらは一般に溶媒により捕集された化合物の５０％未満、好ましくは５％未満である。二酸化炭素が減少した排煙を、ライン５を通して塔Ｃ１から排出する。二酸化炭素を含む溶媒を、ライン６を通して排出する。
【００２９】
二酸化炭素を含む溶媒を、溶媒の圧力を変化させるデバイスＡに供給する。溶媒の圧力を０．０１〜１ＭＰａ絶対圧力の間、好ましくは０．０１〜０．２ＭＰａ絶対圧力の範囲の値に調整することができる。デバイスＡの出口で得られた溶媒を、ライン１０を通して排出する。
【００３０】
ボイラ中で生成された排煙は、一般に大気圧に近い圧力で入手可能である。この場合は、デバイスＡは、溶媒の圧力を上昇させるためのポンプでよい。
【００３１】
ガスタービン中で生成された排煙は、一般に０．５ＭＰａを超える圧力で入手可能である。この場合は、デバイスＡはバルブおよび／または膨張装置でよい。膨張すると、溶媒により吸収された二酸化炭素の一部およびことによると不純物の一部が、ガス流出物の形態で放出される。この流出物を、液化および貯蔵用にその他の二酸化炭素に富む流出物と混合することができる。膨張の後得られた溶媒は部分的に再生されている、すなわち二酸化炭素が減少している。部分的に再生された溶媒の一部を、塔Ｃ１中に供給することができる。
【００３２】
あるいは、デバイスＡは存在しなくてもよく、ライン６を循環する溶媒を、直接ライン１０中に移動させることができる。
【００３３】
ライン１０中を循環する溶媒を、熱交換器Ｅ２中で加熱し、次いで再生、すなわち二酸化炭素から溶媒を分離するために、塔Ｃ２に供給する。塔Ｃ２中で、溶媒の蒸留を実施して、塔Ｃ２のボトムで二酸化炭素が減少した再生された液体溶媒、および塔Ｃ２のトップで二酸化炭素含有ガス流出物を得る。塔Ｃ２のボトムに配置されたリボイラＥ３は、蒸留に必要な熱を供給する。蒸留は大気圧に近い圧力、例えば０．０１〜０．２ＭＰａ絶対圧力の間で実施することができる。蒸留温度は使用した溶媒に応じて選択される。一般に、塔Ｃ２のボトムにおける温度は、溶媒および塔Ｃ２中の圧力に応じて、１００〜２００℃の範囲にある。
【００３４】
再生は、多孔の泡鐘やバルブトレーが詰められる１以上の塔中で慣用法により実施することができる。これらの塔は、ランダム式でも積重ね式の充填型でもよい。
【００３５】
再生を改善するために、一般にストリッピング効果と呼ばれる効果、すなわちガスが再生する溶媒中に含まれた二酸化炭素を蒸気相中に保持する効果をもたらすガスを、ライン１１を通して塔Ｃ２のボトムへ供給する。このガスの体積流量は、ライン１を通して流れる処理される排煙の流量の１０％未満、好ましくは５％未満、有利には３％未満である。一般に、ガス流量は処理される排煙の流量の０．５％を超える。
【００３６】
塔Ｃ２中の溶媒温度の上昇と、およびライン１１を通して塔Ｃ２中に吹き込まれたガスのストリッピング効果との組合せにより、溶媒の再生を実施することが可能になる。塔Ｃ２のボトムでのガスの吹込は、塔Ｃ２の様々なトレー上に十分なガス流量を与えることにより、塔Ｃ２を適正に運転するのに寄与する。したがって、ストリッピング効果は、特に１００℃で０．１ＭＰａ絶対圧力未満の低蒸気圧での溶媒の再生に効果的に適用される。
【００３７】
ライン１１を通して塔Ｃ２中に供給されるガスは、ライン１を通して流れる排煙の一部、ライン４中を循環する排煙の一部および／またはライン５中を循環する処理された排煙の一部でよい。このガスは、二酸化炭素を含む不活性ガスでもよく、また、１５体積％未満の二酸化炭素を含んだ、例えば天然ガスまたは空気でもよい。ライン１１を通してＣ２中に供給されるガスの二酸化炭素含量には、溶媒の再生に対する熱力学的制限が関与する。この制限は、再生を実施する温度の増加により変化する。
【００３８】
塔Ｃ２のボトムで得られた再生された溶媒は、ライン１２を通して排出され、熱交換器Ｅ２で冷却され、ポンプＰ１によりポンプ給送され、次いでライン７を通して塔Ｃ１中に供給される。
【００３９】
塔Ｃ２のトップで得られたガス流出物はライン１３を通して排出され、熱交換器Ｅ４により、例えば３０〜６０℃の範囲の温度で部分的に液化され、次いでドラムＢ１に供給される。ドラムＢ１のボトムで得られた液体は、還流としてライン１４を通して塔Ｃ２のトップに供給される。ドラムＢ１のトップでライン１５を通して排出されるガス分画は、ライン１を通して流れる処理される排煙から除去された二酸化炭素を含む。このガス分画の二酸化炭素含量は、ライン１１を通して塔Ｃ２中に供給されるストリッピングガスの流量により決まる。低ガス流量、好ましくは処理される排煙の流量の１０％未満を用いると、Ｃ２のトップで非常にＣＯ2に富んだガス流出物を得ることが可能になる。ライン１５を通して排出されるガス分画は少なくとも５０％、好ましくは８５％を超え、理想的には９５％を超える二酸化炭素からなる。したがって、このガス分画はいかなる補完的処理をせずに直接液化し、貯蔵することができる。
【００４０】
また、低いストリッピングガス流量を用いると、塔Ｃ２中の溶媒の徹底的な再生は実施されない。しかし、このことは本発明による方法についての欠点ではない。なぜなら、塔Ｃ１中の溶媒の吸収能力は、最大である必要はないからである。実際、ＣＯ2の隔離のための排煙の脱炭酸は、処理された排煙のＣＯ2含量に関しては厳密な仕様を必要としていない。
【００４１】
二酸化炭素の液化をその輸送および隔離に関して全体的に見ると、ライン１５中を循環するガス分画は、あるいはデバイスＡ中で膨張後に放出されたガス流出物と混合してもよいが、圧縮機Ｋ１により実施される圧縮、および熱交換器Ｅ５中で冷却することにより液化することができる。液化はまた、一連の圧縮、所望によるポンプ給送および冷却する段階により実施することができる。二酸化炭素に富む流出液の凝縮を行うために、冷却により温度を１０〜６０℃、好ましくは２０〜３５℃に維持させる。この液体流出物をタンクＲ中に一時的に貯蔵することができる。次いでＣＯ2に富む流出液を地下の貯蔵器中に隔離する。液体流出物を窒素と二酸化炭素を分離するために蒸留にかけることができるが、二酸化炭素と共に窒素のすべてを隔離することも可能である。
【実施例】
【００４２】
図１と関連して説明した本発明の方法を、以下に数値的実施例により例示する。
【００４３】
処理される排煙は、５８５，０００Ｎｍ3／ｈの流量でライン１を通して流れ、以下の表に示された体積組成を有する。
【００４４】
【表１】
0004744137.tif 000002
【００４５】
これらの排煙を、ＳＯｘおよびＮＯｘ含量をそれぞれ２０体積ｐｐｍおよび１０体積ｐｐｍ未満に減少させるために事前処理にかけた。この前処理は、吸収溶媒として使用したアルカノールアミンを分解させるこれらの不純物を除去する。
【００４６】
洗浄塔Ｌ中で水と接触させることにより、残留する粉じんを除去し、排煙を吸収塔Ｃ１に入る前に４０℃までに冷却させた。
【００４７】
以下に説明する２つのケースの各々に対して、塔Ｃ２は０．１１ＭＰａ絶対圧力で作動し、排煙をＣ２のボトムに４０℃で吹き込み、溶媒をＣ２のトップに４５℃で注入した。両ケースとも、二酸化炭素の捕集率を９０％とみなし、これは再生塔Ｃ２のトップで１３７．２ｔ／ｈの二酸化炭素の回収が可能になる。
ケース１
使用した溶媒は、３０重量％のＭＥＡ（モノエタノールアミン）を含有する水溶液である。９０％のＣＯ2を捕集するために、２４００ｍ3／ｈの流量の水溶液をＣ１の入口で吹き込んだ。Ｃ１のボトムで得られたこの溶液の再生を、塔Ｃ２のトップで０．１７ＭＰａ絶対圧力の圧力で蒸留により実施する。溶媒を再生させるための塔Ｃ２のボトムおよびトップにおける温度は、それぞれ１２２℃および４０℃である。
【００４８】
交換器Ｅ２中での二酸化炭素に富む溶液と二酸化炭素の少ない溶液との間の熱交換を考慮すると、１２０Ｇｃａｌ／ｈに等しい熱量が塔Ｃ２のリボイラＥ３を通して供給される。
ケース２
使用した溶媒は、３０重量％のＭＥＡ（モノエタノールアミン）を含有するテトラエチレングリコールジメチルエーテル溶液である。９０％のＣＯ2を捕集するために、流量２６００ｍ3／ｈの溶媒をＣ１の入口で吹き込む。Ｃ１のボトムで得られたこの溶液の再生を、塔Ｃ２のトップで０．１７ＭＰａ絶対圧力の圧力で蒸留により実施する。溶媒の再生を有利に働かせるために、塔Ｃ１のトップで得られた脱炭酸排煙の流量の１％を再生塔Ｃ２のボトムに供給し、この排煙のストリームは溶媒中に含まれる二酸化炭素をストリッピングさせる。溶媒を再生させるための塔Ｃ２のボトムおよびトップにおける温度は、それぞれ１２５℃および４０℃である。一方では、Ｃ２中での二酸化炭素に富む溶液とストリッピング用排煙との間、および他方では、熱交換器Ｅ２中での二酸化炭素に富む溶液と二酸化炭素の少ない溶液との間の熱交換を考慮すると、８８Ｇｃａｌ／ｈに等しい熱量を塔Ｃ２のリボイラＥ３を通して供給することが必要である。
【００４９】
ケース２では、溶液が水性でなく、低蒸気圧の共溶媒とアルカノールアミンとの混合物であっても、脱炭酸排煙のストリームを用いたストリッピングにより、溶媒の再生が可能になる。水の蒸発を用いてケース１で前に得られた、ストリッピング効果は、ケース２では不活性ガス、ここでは脱炭酸排煙のストリームを再生塔Ｃ２中へ吹き込むことにより得られる。また、再生器のトップで同量の二酸化炭素の生成を達成するために、溶媒の再生に必要な再沸騰用熱量の２７％の低下を認めることができた。ケース２におけるこの再沸騰用熱量の低下は、溶媒の蒸発がないことにより説明される。
【図面の簡単な説明】
【００５０】
【図１】本発明による方法を図式的に示す図である。
【符号の説明】
【００５１】
１  ライン１
Ｌ  前処理区画
Ｅ１  熱交換器
Ｃ１  接触塔
Ａ  デバイスＡ
Ｅ２  熱交換器
Ｃ２  塔、再生塔、再生器
Ｅ３  リボイラ
１１  ライン１１
Ｐ１  ポンプ
Ｂ１  ドラム
Ｋ１  圧縮機
Ｒ  タンク
【図１】
0004744137.tif 000003