(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ラケットフレームのフェイス面を囲むガット張架部の表面にダイナミックダンパーが装着されており、
上記ダイナミックダンパーは、
熱可塑性エラストマーからなる粘弾性材と、
熱可塑性エラストマーに高比重金属粉末を分散してなる混合物からなると共に複素弾性率が１×１０8Ｐａ以上８×１０8Ｐａ以下である質量付加材とからなり、該質量付加材の上記高比重金属粉末は比重が５以上２５以下の金属からなると共に該高比重金属粉末の粒径は１μｍ以上２５０μｍ以下であり、
上記粘弾性材の一面を上記質量付加材でカバーした状態で、上記粘弾性材と質量付加材とを面同士を一体的に結合してなり、
上記フェイス面を時計面と見てトップ位置を１２時とする、上記ガット張架部の３時、９時の位置の表面に上記ダイナミックダンパーの粘弾性材の他面を接触させて装着し、
面外２次振動の振動減衰比を９５〜１６３％、面外３次振動の振動減衰比を１３７〜２１９％としていることを特徴とするダイナミックダンパーが装着されてなるテニスラケット。
【請求項２】
上記質量付加材および粘弾性材の熱可塑性エラストマーは水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーである請求項１に記載のダイナミックダンパーが装着されてなるテニスラケット。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ダイナミックダンパーが装着されてなるテニスラケットに関し、特に、安全性の低下や外観悪化の心配なく用いることができるのに加え、衝撃振動の緩和低減作用を高めるものである。
【０００２】
【従来の技術】
通常、衝撃を和らげたり、振動を低減したりする場合、弾性材に質量付加材が結合されてなるダイナミックダンパーが良く用いられる。テニスラケットの場合も、特公昭５２−１３４５５号、特開昭５２−１５６０３１号、特開平４−２６３８７６号において、テニス用のラケットフレームに装着されたダイナミックダンパーが提案されている。
この種のダイナミックダンパーをラケットフレームに装着することにより、打球時に生じるラケットフレームの振動にダイナミックダンパーを共振させて衝撃振動を緩和し、よって、プレーヤーの手に伝わる振動を低減して、テニスエルボーの発生を抑制するものである。
【０００３】
例えば、上記特公昭５２−１３４５５号では図１２に示すように、先端に重り（質量付加材）１６ａを取り付けた鋼ワイヤ１６ｂ（弾性材）の基端がテニスラケットのグリップ１５の末端に埋設固定されたダンパー１６が提案されている。
また、特開昭５２−１５６０３１号では図１３に示すように、テニスラケットのスロート部１４に基部１３ａを固定し、該基部１３ａより首部（弾性材）１３ｂを介して本体（質量付加材）１３ｃが連結されたダンパーが提案されている。
さらに、特開平４−２６３８７６号では図１４に示すように、テニスラケットのグリップエンド１５ａに弾性材１４ａを介して質量付加材１４ｂが固定されたダンパーが提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記の従来提案されているいずれのダンパーも、細い弾性材を介して大きな質量付加材からなる重り突設した構造であるため、ラケットフレームに装着した場合にダンパーが目立つ為に、外観が悪くなる問題がある。
【０００５】
また、ボールを打った時にラケットに生じる振動は複数で、その方向も様々である。主なものは、打球面に垂直な方向に生じる振動であり、また、打球面に平行な方向の振動もある。この打球面に生じる振動に対しては打球面を囲むフェイス部あるいはスロート部の各種振動モードの腹に当たる部分にダンパーを取り付けると、従来のグリップにダンパーを取り付ける場合よりは、振動減衰効果が高い。
【０００６】
しかしながら、前記した従来の細い弾性材の先端に大きな重りをつけたダンパーをフェイス部に取り付けることは外観上も違和感を生じると共に、首振り状に振動する重り（質量付加材）がプレーヤーの手に当たりやすく、その場合にはプレーヤーは手に痛みを覚えたり、場合によっては損傷を負う恐れもある。
【０００７】
よって、フェイス部やスロート部にダンパーを取り付ける場合には、弾性材と質量付加材とを層状として装着することが好ましいこととなる。この場合、質量付加材が金属のような硬いものであると、弾性材の部分しか変形することができず、振動しにくいものとなり、ダンパーとしての機能が低下する問題がある。
【０００８】
本発明は、上記した問題に鑑みてなされたもので、特に安全性の低下や外観悪化を招く心配なく用いることができるのに加え、衝撃振動の緩和低減作用が十分であるダイナミックダンパーが装着されてなるテニスラケットを提供することを課題としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、本発明は、
ラケットフレームのフェイス面を囲むガット張架部の表面にダイナミックダンパーが装着されており、
上記ダイナミックダンパーは、
熱可塑性エラストマーからなる粘弾性材と、
熱可塑性エラストマーに高比重金属粉末を分散してなる混合物からなると共に複素弾性率が１×１０8Ｐａ以上８×１０8Ｐａ以下である質量付加材とからなり、該質量付加材の上記高比重金属粉末は比重が５以上２５以下の金属からなると共に該高比重金属粉末の粒径は１μｍ以上２５０μｍ以下であり、
上記粘弾性材の一面を上記質量付加材でカバーした状態で、上記粘弾性材と質量付加材とを面同士を一体的に結合してなり、
上記フェイス面を時計面と見てトップ位置を１２時とする、上記ガット張架部の３時、９時の位置の表面に上記ダイナミックダンパーの粘弾性材の他面を接触させて装着し、
面外２次振動の振動減衰比を９５〜１６３％、面外３次振動の振動減衰比を１３７〜２１９％としていることを特徴とするダイナミックダンパーが装着されてなるテニスラケットを提供している。
上記ダイナミックダンパーは、上記粘弾性材の一面を上記質量付加材でカバーした状態でダイナミックダンパー成形用の金型内で加熱し、上記粘弾性材と質量付加材とを面同士を一体的に結合して製造している。
【００１０】
本発明で用いるダイナミックダンパーでは、粘弾性材と質量付加材とが面同士の結合により一体化されており、両材が厚み方向よりも面方向に大きく広がっていて、ダンパー全体が横広がり構造となるために、先に向かっては粘弾性材と質量付加材の合計厚み分のみ突出するだけで目立ち難く、外観が悪くなる心配がない。
【００１１】
また、上記質量付加材の複素弾性率は１×１０８Ｐａ以上８×１０８Ｐａ以下であり、該質量付加材の複素弾性率は、以下の条件の下で測定されるものである。
使用測定器  ：（株）レオロジー（ＲＨＥＯＬＯＧＹ）製の粘弾性スペクトル
グラフィー  ＤＶＥ−Ｖ４ＦＴレオスペクトラー
初期荷重    ：２５０ｇ              周波数        ：１０Ｈｚ
変位振幅    ：５μｍ                方向          ：引っ張り
温度        ：２０℃                チャック間距離：３０ｍｍ
【００１２】
複素弾性率が１×１０８Ｐａ以上８×１０８Ｐａ以下の質量付加材は、硬い金属に比べれば軟らかい（弾性がある）。このように軟らかさもある質量付加材と軟らかい粘弾性材からなる本発明のダンパーなら、人が当たっても、痛かったり、手に傷を負わせことがなく、安全性が低下する心配はない。また、質量付加材に軟らかさがあると、粘弾性材が質量付加材と面同士の結合により一体化されていても、粘弾性材が質量付加材によって強くは拘束されずにダンパー全体にダイナミックな動きが起こり十分な共振現象が生じ、衝撃振動の緩和低減作用を十分に発揮することができる。
なお、質量付加材が硬い剛体であると、粘弾性材が質量付加材と面同士の結合により一体化されている場合、粘弾性材が質量付加材によって強く拘束されてダンパー全体にダイナミックな動きが起こらず十分な共振現象が生じなくなり、衝撃振動の緩和低減作用を十分に発揮できない。
【００１３】
本発明のダイナミックダンパーの場合、質量付加材の複素弾性率が１×１０８Ｐａ未満であると、十分な質量付加効果をもたせるだけの比重（重さ）が確保することができず、８×１０８Ｐａを越えると、必要な軟らかさを持たせられないので、複素弾性率は１×１０８Ｐａ以上８×１０８Ｐａ以下とする。また、複素弾性率は３×１０８Ｐａ以下であることが好ましい。複素弾性率は３×１０８Ｐａ以下であれば、質量付加材の軟らかさがより十分となり、衝撃振動の緩和低減作用を十二分に発揮することができる。
【００１４】
本発明のダイナミックダンパーの質量付加材は、高比重金属粉末と熱可塑性エラストマーからなる高分子材料に高比重金属粉末が混練分散された混合物からなる。なお、上記高分子材料と高比重金属粉末に加えて、さらに弾性率調整用のオイルを添加したり、着色用の顔料を添加したりしてもよい。
【００１５】
高比重金属粉末の金属としては、特定の金属に限られないが、２０℃における比重が５以上２５以下のものが好適に用いられる。これは、比重が５を下回ると、質量付加材として十分な質量付加作用をもたせようとすると、容積が大きくなり過ぎるからであり、比重２５を上回ると、該当する金属が稀少金属であり、高価または入手困難であるからである。具体的な金属には、鉄（比重７．８６）、銅（比重８．９２）、鉛（比重１１．３）、ニッケル（比重８．８５）、亜鉛（比重７．１４）、金（比重１９．３）、白金（比重２１．４）、オスミウム（比重２２．６）、イリジウム（比重２２．４）、タンタル（比重１６．７）、銀（比重１０．４９）、クロム（比重７．１９）、真鍮（比重８．５）、タングステン（比重１９．３）などが挙げられるが、鉛は有害性があり、金や銀などは高価であることから、タングステン、銅、ニッケルやこれらの合金が好ましい。また高比重金属粉末は高分子材料との接着性をよくするためにカップリング剤で処理（例えばシランカップリングコーティング）を施すのが適当である。
【００１６】
高比重金属粉末の粒径は、１μｍ以上２５０μｍ以下の範囲が好適に用いられる。粒径が１μｍを下回ると飛散又は凝集し易く、混練の際に分散し難くなり、粒径が２５０μｍを上回ると粒が大きくなり、薄肉の質量付加材の作成が難しい。
【００１７】
高分子材料用の樹脂として、上記のように、質量付加材および粘弾性材は熱可塑性エラストマーを用いている。
【００１８】
さらに、熱可塑性エラストマーは熱可塑性樹脂よりも軟らかい上に、ゴム弾性があって塑性変形も少ないのに加え、リサイクル性もあるので、質量付加材用の高分子材料として特に好ましい。即ち、高比重金属粉末と熱可塑性エラストマーとを主成分として高比重金属粉末が熱可塑性エラストマーに分散されている混合物の場合、適切な複素弾性率をもった質量付加材が得易い。
【００１９】
熱可塑性エラストマーとしては、特定のものに限らないが、スチレン系、オレフィン系、ウレタン系、エステル系などが挙げられる。市販の熱可塑性エラストマーとして、クラレプラスチック（株）製のセプトンコンパウンド、（株）クラレ製のハイブラー、セプトン、東ソー（株）のエラステージ、鐘淵化学工業（株）製ニートポリマー、帝人製ヌーベラン、アロン化成（株）製エラストマーＡＲ、シェルジャパン（株）製クレイトンＤ、クレイトンＧ、東洋紡績（株）製ペルプレン、旭化成工業（株）製タフテック、住友ベークライト（株）製スミフレックス、モルデックス、スパイデックス、スミコンＲＭ、三菱化成（株）製サーモラン、ラバロン、住友化学（株）製住友ＴＰＥ、住友ＴＰＥ−ＳＢ、ダイセル化学（株）製エポフレンド、日本ゼオン（株）製クインタック、エーイーエス・ジャパン（株）製サントプレーン、トレフシン、ＤＳＭ製サーリンクなどが挙げられる。
【００２０】
高比重金属粉末及び高分子材料等の混合物である質量付加材の比重は５〜２２、好ましくは７〜１２である。余り比重が小さいと質量付加効果が少なくて体積を大きくしなければならなくなるが、余り体積が大きくなると外観を悪くする恐れがある。余り比重が大きいと高比重金属粉末の量が多くなり過ぎて、必要な複素弾性率（軟らかさ）が確保し難くなる上にコストも高くなる。
【００２１】
本発明のダイナミックダンパーの粘弾性材としては、質量付加材と同じか又は近い高分子材料が用いられる。粘弾性材の場合は発泡体であってもよい。ひとつのダンパーの粘弾性材と質量付加材は、同じか又は近い高分子材料が用いられることが好ましい。同じか近い高分子材料であれば、融点が近いので、粘弾性材と質量付加材の材料を一つの金型内で加熱一体成形してダンパーを製造することも可能となる。
【００２３】
本発明のテニスラケットに装着されているダンパーは、粘弾性材と質量付加材とを結合した状態においても全体として比較的薄肉とし、横広がりの構造としているため、目立ち難く、外観が悪くなる心配がない。かつ、質量付加材にも軟らかさがあるので、人がダンパーに当たっても、痛かったり、切ったりせずに済み、安全性が低下する心配がない。さらに、粘弾性材が質量付加材によって強くは拘束されずにダンパー全体にダイナミックな動きが起こり十分な共振現象が生じるので、衝撃振動の緩和低減作用を十分に発揮することができ、打球時のラケットの衝撃振動が少なくなり、プレーヤの手の負担が大いに軽減される。
【００２４】
本発明のラケットに装着されるダイナミックダンパーの場合、ラケットフレームの厚さ方向だけでなくラケットフレームの幅方向にも延びている形態が好ましい。この形態だと、ラケットの面外方向（ラケットのガットが張架されるフェイス面に垂直な方向、つまりラケットフレームの厚さ方向）の衝撃振動だけでなく、ラケットの面内方向（ラケットのフェイス面に水平な方向、つまりラケットフレームの幅方向）の衝撃振動を緩和低減させられ、さらにはグリップの平進方向や回転方向の衝撃振動を緩和低減させることも可能となるからである。つまり、打球時にラケットに生じる衝撃振動は複数あり、主なものはラケットの面外方向の衝撃振動であるが、ラケットの面内方向の衝撃振動に加えて、グリップの軸を中心にねじれる（回転する）方向の非常に不快な衝撃振動もある。球（ボール）をフェイス面のどの位置で打つかによって主たる衝撃振動の種類が決まるのではあるが、プレー時には殆ど全ての種類の衝撃振動が普通は複合化されたかたちで起こる。
【００２５】
従来、特にラケットの面内方向の衝撃振動については余り考慮されていなかったが、この面内方向のガット張架部の衝撃振動は、球が直接当たるガットの変形によってガット張架部に生じるものであり、プレーヤの感性評価（フィーリング）、つまり打球感の良し悪しに大きな影響を与えるものである。例えば、飛びを良くするために開発されたフェイス面積が大きい所謂デカラケは、フェイス面積が小さいラケットよりも不快な振動が多いと言われている。これは、フェイス面積が大きいために、面内方向へ撓み易い、つまりガット張架部の面内方向の振動が大きいためである。これらのことから、飛びを良くするために設計されたデカラケ、厚ラケは、ラケットの面外方向の衝撃振動だけでなく面内方向の衝撃振動をも緩和低減させられることは、打球感の改善に有効であると考えられる。
【００２６】
本発明のラケットに装着されるダイナミックダンパーの重さは、通常、１ｇ〜２０ｇ、好ましく１ｇ〜１０ｇである。１ｇ未満であると、共振により消費する振動エネルギーが小さく、衝撃振動の緩和低減作用が十分に得られない。２０ｇを越えると、ラケットのバランスをとるためラケットの重量も重くする必要があり、その結果、総重量が増加して、操作性が悪くなる。
【００２７】
本発明のテニスラケットでは、ラケットフレームのフェイス面を囲むガット張架部において、フェイス面を時計面と見てトップ位置を１２時とすると、２時〜５時の範囲と７時〜１０時の範囲で、３時と９時の位置にダイナミックダンパーを装着している。なお、２時〜５時、７時〜１０時の範囲に連続した長尺な形態としたものを装着してもよい。
【００２８】
３時と９時の位置は面内振動の最大振動幅位置であり、かつ、面外２次振動の最大振動幅位置であるので、３時と９時の位置にダンパーを装着すると、やはり面内振動及び面外振動を十分に抑えることができる。２０ｇ以下、好ましくは１０ｇ以下のダンパーを３時を含む２時〜５時、９時を含む７時〜１０時にかけて連続して装着すると、テニスラケットの操作性を損なうことなく、面内振動及び面外振動を十分に抑えることができる。
【００２９】
また、３時、９時にダンパーを装着すると、ガット張架部の横幅が大きい部分に質量が加わるため、グリップ回りの慣性モーメントが大きくなり、フェイス面の中央以外に球が当たった場合に、ラケットが回転するのを抑制する作用も十分に発揮させられる。
【００３０】
なお、ラケットフレームのスロート部にダンパーを装着すると、ラケットのバランスがグリップ寄りとなるため、操作性が良くなる。さらにガット張架部のトップ部に装着すると、ラケットのバランスがトップ寄りとなるため、超軽量ートップバランス用のラケットの場合に好適となる。
【００３１】
本発明はダイナミックダンパーを装着したテニスラケットを対象としているが、ダイナミックダンパーは打球具や工具、例えば、金属製軟式バット（１５００Ｈｚ）、木製軟式バット（５００Ｈｚ）、卓球ラケット（１０００Ｈｚ）の様に、ダンパーの振動数を合わせることができる振動モードをもつ全てのものに装着することができる。
【００３２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の第１実施形態を図面を参照しながら説明する。
図１は第１実施形態に係るダイナミックダンパーが装着されているテニスラケットのダンパー装着部分を示す斜視図であり、図２は第１実施形態のダンパーの正面図、図３は第１実施形態のダンパーの分解斜視図である。
【００３３】
第１実施形態のダイナミックダンパー１は、図１〜図３に示すように、粘弾性材２と、質量付加材３とが面同士の結合により一体化されてなる全体がコ字状に折れ曲がった形状となってしている。上記粘弾性材２と質量付加材と３とを積層した状態においても、比較的薄肉とし、肉厚方向の断面積よりも、表面積を大となる横広がりの形状としている。
【００３４】
上記ダイナミックダンパー１は、ラケットフレームｆの厚み方向と幅方向の両方に跨がるようにしてラケットフレームｆに装着される。ダンパー１の粘弾性材２の方は裏面がラケットフレームｆの表面形状に合わせて曲面となっている。即ち、ダイナミックダンパー１は、ダンパー１の中央部１Ａをラケットフレームｆの厚み方向に配置し、ダンパー１の両側部１Ｂ，１Ｂをラケットフレームｆの幅方向に配置しながらラケットフレームｆに粘弾性材２の側の表面をラケットフレームｆの内側（ガットｇの張設側）の表面に当てた状態で取り付けられている。
【００３５】
具体的には、ダンパー１は長手方向の全体寸法は４６ｍｍであって、図２に示すように、中央部１Ａの部分寸法Ｌ１が１９ｍｍ，両側部１Ｂ，１Ｂの部分寸法Ｌ２がそれぞれ１３．５ｍｍであり、短手方向の寸法Ｌ３は５ｍｍである。粘弾性材２の厚みは４．５ｍｍであり、質量付加材３の厚みは０．５ｍｍである。ダイナミックダンパー１は全体としては横広がり構造で余り先へは突出せずに目立たないので、ラケットフレームｆの外観を損なうこともない。
【００３６】
質量付加材３は、高比重金属粉末と熱可塑性エラストマーを主成分として高比重金属粉末が熱可塑性エラストマーに分散されている混合物であって、複素弾性率が１×１０８Ｐａ以上８×１０８Ｐａ以下であり、一定の軟らかさをもっているので、競技中、プレーヤの手が質量付加材３に当たっても、痛かったり、切れたりする心配はなく安全性は十分である。
【００３７】
そして、第１実施形態のダイナミックダンパー１は、上記のように質量付加材３にも軟らかさがあるので、衝撃振動を受けて、図４に示す静止状態から図５に示す振動状態へ移行した際、粘弾性材２が質量付加材３によって強くは拘束されずにダンパー全体にダイナミックな動きが起こり十分な共振現象が生じて、衝撃振動の緩和低減作用を十分に発揮する。これに対し、図６に示すように、もし８×１０８Ｐａを越える硬い（剛体の）質量付加材３’を具備する先願に係るダンパー１’の場合には、粘弾性材２が質量付加材３’によって強く拘束されてダンパー全体にダイナミックな動きが起こらず十分な共振現象は生じなくなり、衝撃振動の緩和低減作用を十分に発揮することができない。なお、図４〜図６では、各図（ａ）がダンパー１の内側の変形状況を示す概略断面図であり、各図（ｂ）がダンパー１の外側の変形状況を示す概略正面図である。
【００３８】
また、第１実施形態のダイナミックダンパー１は、ラケットフレームｆの厚さ方向だけでなくラケットフレームｆの幅方向にも延びている両側部１Ｂ，１Ｂを有する形態であるので、面外方向の衝撃振動だけでなく、面内方向の衝撃振動も十分に緩和低減させられる。
なお、第１実施形態のダイナミックダンパー１では、粘弾性材２が一枚物の構成であるが、粘弾性材２は長手方向に沿って複数のピースに分割されているようであってもよい。例えば、ダンパー１の中央部１Ａと両側部１Ｂ，１Ｂの間で粘弾性材２が分断されて３つのピースからなる構成であってもよい。
【００３９】
第１実施形態のダイナミックダンパー１は次のようにして製造している。
先ず高比重金属粉末と熱可塑性エラストマーとを適当な配合でミルを使って十分に混練した後、熱プレスにより加熱加圧してシート化してから必要な寸法に切り抜くことにより、質量付加材用の混合物ピースを得る。ついで、得られた混合物ピースをダンパー用金型にセットするとともに粘弾性材用の熱可塑性エラストマーペレットを仕込んでから、加熱加圧成形するとダイナミックダンパー１が得られる。
或いは、ミルの混練物を粉砕してから質量付加材用金型のキャビティに仕込み、加熱下でプレス成形して得た質量付加材をダンパー用金型にセットするようにしてもよい。
又、こうして製造したダンパー１は接着剤等によりラケットフレームｆに取り付けて装着することができる。
【００４０】
上記第１実施形態のダイナミックダンパー１の物性等を評価するため、下記の実施例１〜３および参考実施例４を作成するとともに、かつ比較例も作成した。
なお、実施例１〜３、参考実施例４と比較例１，２のダンパーは同一形状で重さ約１２ｇとした。
【００４１】
（実施例１）
実施例１は、下記の手順で作成した。
クラレプラスチック（株）製のセプトンコンパウンド（熱可塑性エラストマー）ＣＪ１０３を１７．６ｇ秤量し、東京タングステン（株）製のタングステン粉末ＳＧ５０を４９０ｇ秤量してから、両者を（株）東洋精機製作所製のラボプラストミルＳＯＣ１５０を使って、２００℃の温度下で１５分混練した。続いて、混練物を熱プレスを使って１８０℃の温度下・１６ＭＰａの圧力で厚み０．６ｍｍとなるようにシート化した後、必要な寸法に切り抜くことにより質量付加材用の混合物ピースを得た。次に、混合物ピースをダンパー用金型にセットするとともに粘弾性材用のクラレプラスチック（株）製のセプトンコンパウンド（熱可塑性エラストマー）ＣＪ１０３のペレットを仕込んでから、１８０℃の温度下・１ＭＰａの圧力で５分間の加熱加圧成形を行ってダンパーを製造した。
【００４２】
（実施例２）
実施例２では、クラレ（株）製セプトン２０６３を１７．４ｇ秤量し、東京タングステン（株）製のタングステン粉末ＳＧ５０を４９１ｇと出光興産（株）製ダイアナプロセスオイルＰＷ３８０を５ｇ秤量した他は、実施例１と同様にしてダンパーを製造した。
【００４３】
（実施例３）
実施例２では、クラレ（株）製セプトン２０６３を１８．０ｇ秤量した他は、実施例１と同様にしてダンパーを製造した。
【００４４】
（参考実施例４）
参考実施例４は、下記の手順で作成した。
東レ（株）製のナイロン１２ＢＭＮＯＰ２０（熱可塑性ポリアミド樹脂）を２０．３ｇ秤量し、東京タングステン（株）製のタングステン粉末ＳＧ５０を４８８ｇ秤量してから、両者を（株）東洋精機製作所製のラボプラストミルＳＯＣ１５０を用い、２００℃の温度下で１５分混練したものを粉砕機で砕いて粒状化した。得られた混練物の粒を質量付加材用のキャビティをもつ金型に仕込み、２００℃の温度下でプレス成形して質量付加材を得た。次に、成形済の質量付加材をダンパー用金型にセットするとともに粘弾性材用のクラレプラスチック（株）製のセプトンコンパウンド（熱可塑性エラストマー）ＣＪ１０３のペレットを仕込んでから、１８０℃の温度下・１ＭＰａの圧力で１０分間の加熱加圧成形を行ってダンパーを製造した。
【００４５】
（比較例１）
比較例１は、東レ（株）製のナイロン６ＣＭ１０２１Ｔ（熱可塑性ポリアミド樹脂）を２２．６ｇ秤量し、東京タングステン（株）製のタングステン粉末ＳＧ５０を４８６ｇ秤量するとともに、質量付加材用のキャビティをもつ金型で加熱加圧成形する際の温度を２３０℃とした他は、実施例４と同様にしてダンパーを製造した。但し、質量付加材と粘弾性材の接着が弱かったので、（株）関西ポリマー研究所製の接着剤セット（プライマーと接着剤クイックボンド７のセット）を用いて十分に接着させた。
【００４６】
（比較例２）
比較例２は、質量付加材としてプレス成形により作成した厚み０．５ｍｍのスチール製シートをダンパー用金型にセットするとともに粘弾性材用のクラレプラスチック（株）製のセプトンコンパウンド（熱可塑性エラストマー）ＣＪ１０３のペレットを仕込んでから、１８０℃の温度下・１ＭＰａの圧力で１０分間の加熱加圧成形を行ってダンパーを製造した。但し、スチール製シートと粘弾性材の接着が弱かったので、（株）関西ポリマー研究所製の接着剤セット（プライマーと接着剤クイックボンド７のセット）を用いて十分に接着させた。
【００４７】
（比較例３）
比較例３は、クラレ製のセプトン２０６０と東京タングステン（株）製のタングステン粉末ＳＧ５０を十分に混練して作成したシートを２４ｍｍ×２６ｍｍに切って全体で１２ｇとなるよう調整して積層体を製造した。しかし、比較例３の場合は、粘弾性材を具備せずに単なる質量付加材のみであるので実質的にはダンパーではない。
【００４８】
（評価試験）
上記実施例及び比較例の各ダンパーについて評価試験を行った。先ず各ダンパーの質量付加材の複素弾性率を、前記したように、（株）レオロジー（ＲＨＥＯＬＯＧＹ）製の粘弾性スペクトルグラフィー  ＤＶＥ−Ｖ４ＦＴレオスペクトラーを用いて測定した。なお、テストピース（試験片）の大きさ（形）は、幅４ｍｍ、厚み０．５ｍｍとした。
そして、次に、図７に示すように、テニスラケットＴＲの３時と９時の位置に（株）関西ポリマー研究所製の接着剤セット（プライマーと接着剤クイックボンド７のセット）を用いて十分に接着することにより装着してから、フェイス面に垂直な方向（面外方向）については図８に示すようにテニスラケットＴＲを紐で吊るす自由支持状態にセットし、フェイス面に水平な方向（面内方向）については、図９に示すようにテニスラケットＴＲを紐で吊るす自由支持状態にセットしておいて、図１０に示す測定システムによりラケットの固有振動数及びその減衰比をそれぞれ測定した。なお、テニスラケットＴＲには、ダンロップ製ＰＲＯ３０ＬａｄｙＴｏｕｒをＴＲガットを張らずに用いた。
また、比較例４としてダンパーを装着しない場合についても同様にして測定を行った。
【００４９】
図１０に示す測定システムでは、精度良く測定するために各振動モードの最大振動幅位置に加速度ピックアップ３３を取り付け、同様に最大振動幅位置をインパクトハンマー３１で加振した。インパクトハンマー３１に取り付けたフォースピックアップで計測した入力振動（Ｆ）と加速度ピックアップ３３で計測した応答振動（α）をアンプ３０及びアンプ３２を介して周波数解析装置３４に取り込み解析した。なお周波数解析装置３４にはヒューレットパッカード製ダイナミックシグナルアナライザーＨＰ３５６２Ａを用いた。
【００５０】
上記解析で周波数領域での伝達関数を求めて、ラケットフレームの面外２次振動数と面内３次振動数を得た。また、減衰比（ζ）は、図１１から下記の数式によって求めた。
【００５１】
ζ＝（１／２）×（Δω／ωｎ）
Ｔｏ＝Ｔｎ／√２
【００５２】
（測定結果）
上記実施例１〜３、参考実施例４と比較例１〜４の各測定結果を、下記の表１に示す。
【００５３】
【表１】
0004663072.tif 000002
【００５４】
上記表１に示すように、ダンパーとして装着される実施例１〜３、参考実施例４及び比較例１，２は、実質的にダンパーではない比較例３及び比較例４と比較して振動の減衰比が大きく、本発明の横広がり構造のダイナミックダンパーはダンパーとして有効であることが分かる。
【００５５】
そして、実施例１〜３のダンパーの場合は、比較例１，２と比べて振動の減衰比が大きく衝撃振動の緩和低減作用に勝っている。実施例１〜３の質量付加材の複素弾性率が８×１０８Ｐａ以下であるが、比較例１，２では複素弾性率が８×１０８Ｐａを越えており、また実施例１〜３の間では複素弾性率が低いほど振動の減衰比が大きいことを併せて考えてみれば、本発明の場合は複素弾性率を８×１０８Ｐａ以下として質量付加材を軟らかくすることにより衝撃振動の緩和低減作用を向上させるものであることが良く裏付けられている。
さらに、実施例１，２のダンパーの場合は、参考実施例４のダンパーと比べて振動の減衰比が一段と大きく、質量付加材の複素弾性率が３×１０８Ｐａ以下であれば、より衝撃振動の緩和低減作用が強いことも裏付けられている。
【００５６】
また、実施例１〜３と参考実施例４の間で質量付加材の複素弾性率の数値を比較すれば、実施例１〜３の方の複素弾性率はいずれも参考実施例４の複素弾性率よりも一段と小さくなっており、実施例１〜３で用いた熱可塑性エラストマーの方が参考実施例４で用いた熱可塑性樹脂より質量付加材の複素弾性率を小さくするには有効であることが十分に伺われる。
【００５７】
【発明の効果】
以上の説明から明らかなように、本発明で用いるダイナミックダンパーは、面同士の結合により一体化された粘弾性材と質量付加材がいずれも厚み方向よりも面方向に大きく広がっていて、全体として横広がり構造であるので、ダンパーが目立ち難く、外観が悪くなる心配がないのに加え、上記質量付加材は複素弾性率が１×１０8Ｐａ以上８×１０8Ｐａ以下で軟らかさもあるので、ダンパーに人が当たっても、痛かったり、切ったりせずに済み、安全性が低下する心配がないとともに、粘弾性材が質量付加材によって強くは拘束されずにダンパー全体にダイナミックな動きが起こり十分な共振現象が生じるので、衝撃振動の緩和低減作用を十分に発揮することができる。
【００５８】
さらに、本発明に係るテニスラケットによれば、上記ダイナミックダンパーが装着されていて、ダンパーは全体として横広がり構造であるので目立ち難くてラケットの外観が悪くなる心配がないのに加え、質量付加材にも軟らかさがあるので、人がダンパーに当たっても、痛かったり、切ったりせずに済み、安全性が低下する心配がないと共に、粘弾性材が質量付加材で強くは拘束されずにダンパー全体にダイナミックな動きが起こり十分な共振現象が生じるので、衝撃振動の緩和低減作用を十分に発揮することができ、打球時のラケットの衝撃振動が十分に抑えられ、プレーヤの手の負担が大いに軽減される。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明の第１実施形態のダンパーを装着したテニスラケットを示す部分斜視図である。
【図２】  第１実施形態のダンパーの正面図である。
【図３】  第１実施形態のダンパーの分解斜視図である。
【図４】  （ａ）（ｂ）は第１実施形態のダンパーの静止状態を示す概略図である。
【図５】  （ａ）（ｂ）は第１実施形態のダンパーの振動状態を示す概略図である。
【図６】  （ａ）（ｂ）は先願に係るダンパーの振動状態を示す概略図である。
【図７】  評価試験時のテニスラケットへのダンパー装着状況を示す概略図である。
【図８】  面外２次モードの振動に対する測定位置を示す概略図である。
【図９】  面内３次モードの振動に対する測定位置を示す概略図である。
【図１０】  評価試験用の測定システムを示すブロック図である。
【図１１】  評価試験用の測定システムによる解析における周波数と伝達関数の関係を示すグラフである。
【図１２】  従来例を示す概略図である。
【図１３】  他の従来例を示す概略図である。
【図１４】  他の従来例を示す概略図である。
【符号の説明】
１  ダイナミックダンパー
２  粘弾性材
３  質量付加材
ｆ  ラケットフレーム
ＴＲ  テニスラケット
【図１】
0004663072.tif 000003
【図２】
0004663072.tif 000004
【図３】
0004663072.tif 000005
【図４】
0004663072.tif 000006
【図５】
0004663072.tif 000007
【図６】
0004663072.tif 000008
【図７】
0004663072.tif 000009
【図８】
0004663072.tif 000010
【図９】
0004663072.tif 000011
【図１０】
0004663072.tif 000012
【図１１】
0004663072.tif 000013
【図１２】
0004663072.tif 000014
【図１３】
0004663072.tif 000015
【図１４】
0004663072.tif 000016