(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
担体上に、酸素吸蔵放出能をもつＣｅ含有酸化物粒子と、該Ｃｅ含有酸化物粒子以外のＮＯｘトラップ材と、触媒金属としてＰｔとＲｈとを有する触媒層が形成されている排気ガス浄化用触媒であって、
上記触媒層には、酸化鉄粒子が多数分散して含まれ、少なくとも一部の酸化鉄粒子は粒径が３００ｎｍ以下の微細酸化鉄粒子であり、上記Ｃｅ含有酸化物粒子及びＮＯｘトラップ材に当該微細酸化鉄粒子が接触しており、電子顕微鏡観察において、上記微細酸化鉄粒子の酸化鉄粒子総面積に占める面積比率が３０％以上であることを特徴とする排気ガス浄化用触媒。
【請求項２】
請求項１において、
上記微細酸化鉄粒子は、上記触媒層においてバインダの少なくとも一部を構成していることを特徴とする排気ガス浄化用触媒。
【請求項３】
請求項１又は請求項２において、
上記微細酸化鉄粒子の少なくとも一部はヘマタイトであることを特徴とする排気ガス浄化用触媒。
【請求項４】
請求項１乃至請求項３のいずれか一において、
上記微細酸化鉄粒子は、マグヘマイト、ゲータイト及びウスタイトがコロイド粒子として分散したゾルを原料とすることを特徴とする排気ガス浄化用触媒。
【請求項５】
請求項１乃至請求項４のいずれか一において、
自動車の排気ガスのＮＯｘを浄化するリーンＮＯｘ触媒として用いられることを特徴とする排気ガス浄化用触媒。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、排気ガス浄化用触媒に関する。
【背景技術】
【０００２】
軽油を主成分とする燃料を用いるディーゼルエンジンや、ガソリンを主成分とする燃料を用いて希薄燃焼させるリーンバーンガソリンエンジンのような希薄燃焼式エンジンでは、その排気ガス中にＮＯｘ（窒素酸化物）が多く含まれる。そこで、排気ガスの酸素濃度が高いときに排気ガス中のＮＯｘを吸蔵し、その酸素濃度が低下したときに当該ＮＯｘを放出するＮＯｘトラップ材を設け、放出するＮＯｘを排気ガス中のＨＣ（炭化水素）と反応させることにより還元するようにした、所謂ＮＯｘ吸蔵還元型触媒が一般に知られている。
【０００３】
このＮＯｘ吸蔵還元型触媒は、一般には、アルミナ、酸素吸蔵放出能をもつＣｅ含有酸化物、触媒金属としてのＰｔやＲｈ、並びにＮＯｘトラップ材としてのアルカリ金属やアルカリ土類金属を含有する。そのＰｔを担持したアルミナは、排気ガス中のＮＯをＮＯ２に酸化することでＮＯｘトラップ材に吸蔵され易くする。例えば、ＮＯｘトラップ材としてＢａを採用した場合、Ｂａ(ＮＯ３)２となってＮＯｘが吸蔵される。Ｃｅ含有酸化物は、ＰｔやＲｈの酸化還元状態をコントロールしてＮＯｘ浄化を促進するとともに、ＮＯｘを捕捉する働きも有する。しかし、このＣｅ含有酸化物によるＮＯｘの捕捉は、Ｂａ等のＮＯｘトラップ材とは違って、ＮＯｘの表面吸着を主体にしていると考えられ、Ｃｅ含有酸化物の比表面積はそれほど大きくないことから、ＮＯｘを多量に吸着することはできないと考えられている。
【０００４】
ところで、近年はＰｔ、Ｒｈ等の希少金属の資源保護のため、触媒中へのこれら触媒金属の含有量を低減する研究が活発化している。
【０００５】
例えば特許文献１には、触媒金属量を増大させることなく、酸素吸蔵材の酸素吸蔵放出能を向上させるようにした触媒の例が記載されている。それは、セリウム酸化物を含む担体と、この担体に担持された遷移金属及び貴金属からなる触媒金属とよりなり、セリウム原子及び貴金属各々に対する遷移金属の原子比を所定の範囲にするというものである。遷移金属としては、Ｃｏ、Ｎｉ及びＦｅの少なくとも一種が好ましいとされている。但し、実施例として開示されているのはＣｏ及びＮｉだけであり、Ｆｅについての実施例はない。
【０００６】
また、特許文献１では、セリアジルコニア固溶体粉末に硝酸Ｎｉ（又は硝酸Ｃｏ）を含浸させ、蒸発乾固、乾燥及び焼成を行ない、得られた粉末にＰｔ溶液を含浸させ、蒸発乾固、乾燥及び焼成を行なうことにより触媒粉末を得るとされている。そして、この触媒粉末とＲｈ／ＺｒＯ２粉末とＡｌ２Ｏ３粉末とアルミナゾルとイオン交換水とを混合してスラリーを調製し、このスラリーをハニカム担体にウォッシュコートして触媒層を形成するとされている。
【０００７】
特許文献２には、ＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物よりなる担体と、該担体に担持されたＡｌ、Ｎｉ及びＦｅから選ばれる少なくとも一種の金属酸化物粒子と、該担体に担持された貴金属とからなる排気ガス浄化用触媒が開示されている。担体上での貴金属の移動を金属酸化物粒子によって規制することにより、貴金属のシンタリングを抑制するというものである。但し、実施例として開示されている金属酸化物粒子はＡｌ２Ｏ３のみであり、ＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物と硝酸Ａｌ水溶液とを混合し、これにアンモニア水を滴下・中和して沈殿を析出させ、濾過・洗浄・乾燥・焼成を行ない、得られた粉末にＰｔ溶液を含浸させ、蒸発乾固、乾燥及び焼成を行なうことにより触媒粉末を得るとされている。Ｎｉ及びＦｅについての実施例はない。
【０００８】
また、特許文献３には、Ｆｅ及び／又はＣｅを含有するβゼオライトを含む第一触媒層（上層）と、貴金属と酸化セリウム系材料とを含む第二触媒層（下層）とを有するＮＯｘ浄化触媒が記載されている。これは、上述のＮＯｘ吸蔵還元型触媒とは異なり、排気ガスの空燃比をリーンにして、排気ガス中のＮＯを第一触媒層の貴金属によりＮＯ２に酸化させて酸化セリウム系材料に吸着させ、次いで排気ガスの空燃比をリッチにすることにより、当該吸着ＮＯ２をＮＨ３に還元させて第一触媒層のゼオライトに吸着させ、再び排気ガスの空燃比をリーンにすることにより、上記ＮＨ３と排気ガス中のＮＯｘとを反応させてＮ２とＨ２Ｏとに転化するというものである。従来のゼオライトを含有するリーンＮＯｘ浄化触媒においては、Ｐｔがゼオライトに担持ないしはイオン交換されているケースが多いが、Ｐｔの一部をＦｅ又はＣｅで置き換えることができるならば、Ｐｔの使用量を低減することができる。
【特許文献１】特開２００３−２２０３３６号公報
【特許文献２】特開２００３−１２６６９４号公報
【特許文献３】特開２００８−３０００３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
ところで、酸化鉄は、ＣｅＯ２と同じく、酸素吸蔵放出能を有することが知られている。従って、特許文献１，２に記載されているＣｅＯ２−ＺｒＯ２複合酸化物のようなＣｅ含有酸化物粒子に酸化鉄を担持させることが考えられる。そこで、本願発明者は、Ｃｅ含有酸化物粉末に硝酸鉄を含浸させて蒸発乾固、乾燥及び焼成を行ない、得られた粉末の酸素吸蔵放出能を調べた。その結果、酸素吸蔵放出能の向上が認められたものの、その向上はそれほど大きなものではなく、また、長期の使用を想定した所定の熱エージングを行なったところ、酸素吸蔵放出能がかなり低いレベルまで低下することがわかった。また、上記硝酸鉄により得られる酸化鉄粒子はその粒径が５００ｎｍ以上の大きな粒子であることがわかった。
【００１０】
また、本願発明者は、酸素吸蔵放出能を有するＣｅ含有酸化物がＮＯｘ吸着能を有することから、同じく酸素吸蔵放出能を有する酸化鉄がＮＯｘの吸着に何らかの効果を発現するのではないかという点に着眼し、Ｃｅ含有酸化物に硝酸鉄を含浸させて、ＮＯｘ吸着能を評価した。その結果、硝酸鉄を含浸担持させると、ＮＯｘ吸着能が幾分向上するものの、大きな向上効果は望めなかった。
【００１１】
以上の説明から明らかなように、本発明の課題は、酸化鉄を有効に利用して触媒のＮＯｘ浄化性能を高める、特に排気ガス温度が低い低温時から高温時まで広い温度範囲にわたってＮＯｘを効率良く浄化できるようにすることにある。
【００１２】
また、従来より、ＮＯｘ浄化触媒では、ＮＯｘトラップ材の硫黄被毒による性能低下が問題になっている点に鑑み、本発明は、ＮＯｘ浄化触媒の耐硫黄被毒性を改善することを課題とする。
【００１３】
また、ＮＯｘ浄化触媒では、排気ガスの空燃比がリーンからリッチ側へ変化しＮＯｘトラップ材からＮＯｘが放出されたときに、該ＮＯｘがＮＨ３に還元されて排出されてしまう点に鑑み、本発明は、そのＮＨ３の排出を抑制することも課題とする。
【００１４】
また、別の本発明の課題は、酸化鉄を、上記ＮＯｘ浄化に利用するだけでなく、担体に触媒層を形成するためのバインダとしても利用することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明は、このような課題を解決するために、粒径の小さな微細酸化鉄粒子を触媒層に多数分散させるようにした。
【００１６】
すなわち、本発明は、担体上に、酸素吸蔵放出能をもつＣｅ含有酸化物粒子と、該Ｃｅ含有酸化物粒子以外のＮＯｘトラップ材と、触媒金属としてＰｔとＲｈとを有する触媒層が形成されている排気ガス浄化用触媒であって、
上記触媒層には、酸化鉄粒子が多数分散して含まれ、少なくとも一部の酸化鉄粒子は粒径が３００ｎｍ以下の微細酸化鉄粒子であり、上記Ｃｅ含有酸化物粒子及びＮＯｘトラップ材に当該微細酸化鉄粒子が接触しており、電子顕微鏡観察において、上記微細酸化鉄粒子の酸化鉄粒子総面積に占める面積比率が３０％以上であることを特徴とする。
【００１７】
上記粒径３００ｎｍ以下の微細酸化鉄粒子の酸化鉄粒子総面積に占める面積比率が３０％以上であるということは、この微細酸化鉄粒子が触媒層に多数分散して含まれていることを意味する。また、上記Ｃｅ含有酸化物粒子はその二次粒子径が数μｍであることが通常であるから、少なくとも一部のＣｅ含有酸化物粒子には、複数の微細酸化鉄粒子が分散して接触しており、且つ該Ｃｅ含有酸化物粒子に対する微細酸化鉄粒子の付着量が比較的多いことを意味する。そうして、後述の実施例で明らかになるが、本発明によれば、触媒のＮＯｘ浄化性能が高くなるとともに、耐硫黄被毒性が高まり、さらに、ＮＨ３の排出が抑制される。
【００１８】
その理由は明確ではないが、上述の硝酸鉄から得られる酸化鉄粒子は、その粒径が５００ｎｍ以上の大きな粒子であることから、Ｃｅ含有酸化物粒子との相互作用を発現し難いと考えられる。また、Ｃｅ含有酸化物粒子の表面ないし細孔に付着した硝酸鉄が、触媒焼成に伴って酸化鉄に変化し、凝集・粒成長することにより、さらにはその後の高温の排気ガスに晒されて凝集・粒成長することにより、Ｃｅ含有酸化物粒子の表面積の低下を招く、と推察される。
【００１９】
これに対して、本発明の場合は、上述の如く粒径３００ｎｍ以下の微細酸化鉄粒子がＣｅ含有酸化物粒子及びＮＯｘトラップ材各々に分散して接触しているから、Ｃｅ含有酸化物粒子やＮＯｘトラップ材と酸化鉄粒子との相互作用を発現し易くなっていると考えられる。そのため、触媒金属量が少ない場合でも、その微細酸化鉄粒子がＣｅ含有酸化物粒子と相俟って触媒層の酸素吸蔵放出能の向上に有効に働くと考えられる。また、Ｃｅ含有酸化物粒子に接触している微細酸化鉄粒子が該Ｃｅ含有酸化物粒子の塩基性を強くして、そのＮＯｘ吸着能を高め、ＮＯｘの還元浄化に有利になっていると考えられる。また、後にデータで説明するが、微細酸化鉄粒子は、硫黄成分の吸着及びＮＨ３吸着にも寄与しており、そのため、ＮＯｘトラップ材の硫黄被毒が抑制され、さらに、ＮＨ３の排出が抑制される。従って、本発明に係る触媒はリーンＮＯｘ触媒として有用である。
【００２０】
上記微細酸化鉄粒子の酸化鉄粒子総面積に占める面積比率は４０％以上であることが好ましい。粒径５０ｎｍ以上３００ｎｍ以下の酸化鉄粒子についてみれば、酸化鉄粒子総面積に占める面積比率が４０％以上９５％以下程度であることが好ましい。
【００２１】
上記微細酸化鉄粒子は、上記触媒層において上記Ｃｅ含有酸化物粒子等を上記担体に保持するバインダの少なくとも一部を構成するものとすることができる。すなわち、触媒一般におけるバインダについては次のように定義することができる。
Ａ．バインダは、担体にウォッシュコートするスラリーに粘性を与えることにより、触媒金属を担持する酸素吸蔵材、その他の助触媒粒子をスラリー中に均一に分散させるとともに、乾燥・焼成前のウォッシュコート層を担体に安定した状態に保持する。
【００２２】
そのため、粒径が１ｎｍ〜５０ｎｍ程度のコロイド粒子（水酸化物、含水物、酸化物等）が分散したコロイド溶液（市販のアルミナゾルやコロイダルシリカではコロイド粒子の粒径は１０ｎｍ〜３０ｎｍ程度）がバインダとして一般に使用される。
Ｂ．バインダは、上記乾燥・焼成後は微粒子となって触媒層に略均一に分散し、上記助触媒粒子間に介在して該助触媒粒子同士を結合するとともに、担体表面の多数の微小凹部ないし細孔に入り、触媒層が担体から剥離しないようにする（アンカー効果）。
【００２３】
そのため、乾燥・焼成後において、助触媒粒子よりも粒径が小さな酸化物粒子となって助触媒粒子や担体に固着するものがバインダとして一般に使用される。
Ｃ．触媒層に、触媒金属やＮＯｘ吸蔵材、ＨＣ吸着材等が後から含浸担持されるケースでは、バインダはそれら触媒成分を担持するサポート材となる。
Ｄ．バインダ粒子間、バインダ粒子と助触媒粒子との間には排気ガスが通る微細孔が形成される。
Ｅ．触媒層におけるバインダ量は、一般には触媒層全体の５質量％〜２０質量％とされる。
【００２４】
本発明の場合、上記粒径３００ｎｍ以下の微細酸化鉄粒子は、上記Ｃｅ含有酸化物粒子等の助触媒粒子の平均粒径（数μｍ程度）よりも小さく、上記触媒層に略均一に分散し、上記助触媒粒子間に介在して該助触媒粒子同士を結合するとともに、担体表面の多数の微小凹部ないし細孔に入り、触媒層が担体から剥離しないようにする。このため、当該微細酸化鉄粒子は上記触媒層においてバインダとしての機能も発揮するものである。
【００２５】
上記触媒層のバインダは、上記微細酸化鉄粒子のみで構成するようにしてよいが、安定な触媒層を得るために、この微細酸化鉄粒子の他に、遷移金属及び希土類金属から選ばれる少なくとも一種の金属の酸化物粒子（例えば、アルミナ粒子、ＺｒＯ２粒子、ＣｅＯ２粒子等）をバインダとして含ませるようにしてもよい。このようなバインダ粒子（上記微細酸化鉄粒子及び上記金属酸化物粒子）は、担体にウォッシュコートするスラリーに粘性を与えることにより、触媒成分をスラリー中に均一に分散させるとともに、乾燥・焼成前のウォッシュコート層を担体に安定した状態で保持することができるように、前駆体である金属化合物がそれぞれコロイド粒子として分散したゾルを原料とすることが好ましい。
【００２６】
上記微細酸化鉄粒子の少なくとも一部はヘマタイトであることが好ましく、また、上記酸化鉄粒子は、マグヘマイト、ゲータイト及びウスタイトがコロイド粒子として分散したゾルを原料とすることが好ましい。
【００２７】
また、上記ＮＯｘトラップ材としては、Ｂａに代表されるアルカリ土類金属やアルカリ金属を採用することができる。
【発明の効果】
【００２８】
以上のように本発明によれば、担体上に、酸素吸蔵放出能をもつＣｅ含有酸化物粒子と、該Ｃｅ含有酸化物粒子以外のＮＯｘトラップ材と、触媒金属とを有する触媒層が形成されている排気ガス浄化用触媒において、上記触媒層には、上記Ｃｅ含有酸化物粒子及びＮＯｘトラップ材に接触する粒径３００ｎｍ以下の微細酸化鉄粒子が多数分散して含まれているから、触媒のＮＯｘ浄化性能が高くなるとともに、耐硫黄被毒性が高まり、さらに、ＮＨ３の排出が抑制される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２９】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。尚、以下の好ましい実施形態の説明は、本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物或いはその用途を制限することを意図するものではない。
【００３０】
図１に、本発明に係る排気ガス浄化用触媒の一例として、自動車の排気ガス中のＮＯｘを浄化するリーンＮＯｘ触媒（ＮＯｘ吸蔵還元型触媒）を模式的に示す。同図において、１は無機酸化物によるハニカム担体のセル壁、２はセル壁１に形成された触媒層である。触媒層２は、酸素吸蔵放出能を持つＣｅ含有酸化物粒子３と、バインダ粒子４と、Ｆｅ以外の触媒金属５とを有し、図例では、Ｃｅ含有酸化物粒子３以外の助触媒粒子として、さらにアルミナ粒子６及びＮＯｘトラップ材８を有する。なお、触媒層２には、Ｃｅ含有酸化物粒子３及びアルミナ粒子６以外に、ＮＯｘ吸蔵材など他の助触媒粒子を含ませることができる。バインダ粒子４は、Ｃｅ含有酸化物粒子３及びアルミナ粒子６各々の平均粒径よりも小さな金属酸化物粒子よりなり、少なくとも一部のバインダ粒子４は粒径３００ｎｍ以下の微細酸化鉄粒子で構成されている。すなわち、当該微細酸化鉄粒子と他の金属酸化物粒子とを組み合わせてバインダとすることもできる。
【００３１】
上記微細酸化鉄粒子を含むバインダ粒子４は、触媒層２の全体にわたって略均一に分散していて、助触媒粒子（Ｃｅ含有酸化物粒子３、アルミナ粒子６等）間に介在し該助触媒粒子同士を結合している。従って、少なくとも一部の微細酸化鉄粒子はＣｅ含有酸化物粒子３に接触している。また、上記バインダ粒子４は、担体セル壁１の表面ポア（微小凹部ないし細孔）７に充填され、アンカー効果によって触媒層２をセル壁１に保持している。触媒金属５は助触媒粒子（Ｃｅ含有酸化物粒子３、アルミナ粒子６等）に担持されている。
【００３２】
＜触媒の調製＞
エタノール１００ｍＬ当たり硝酸第二鉄４０．４ｇを溶かし、９０℃から１００℃の温度で２時間から３時間の還流を行なうことによって、スラリー状の液体、すなわち、酸化鉄ゾル（バインダ）を得る。Ｃｅ含有酸化物粉末及び他の助触媒材料を混合し、これに酸化鉄ゾル及びイオン交換水を適量混合してスラリーとする。必要に応じて、他のバインダを添加する。上記スラリーを担体にコーティングし、乾燥及び焼成を施す。担体上にコーティング層に、触媒金属溶液、並びにＮＯｘトラップ材となるアルカリ土類金属等の溶液を含浸させ、乾燥及び焼成を行なう。以上により排気ガス浄化用触媒（リーンＮＯｘ触媒）が得られる。
【００３３】
＜酸化鉄粒子の粒径等＞
上記酸化鉄ゾルとＣｅ含有酸化物粉末としてのＣｅＺｒＮｄ複合酸化物（ＣｅＯ２：ＺｒＯ２：Ｎｄ２Ｏ３＝２３：６７：１０（質量比））とイオン交換水とを混合することによりスラリーを調製し、このスラリーを基材にコーティングし、乾燥（１５０℃）及び焼成（大気中において５００℃の温度に２時間保持）を行なうことにより、触媒材を得た。酸化鉄ゾルとＣｅＺｒＮｄ複合酸化物粉末とは、上記焼成後における質量比で、酸化鉄とＣｅＺｒＮｄ複合酸化物とが２：８となるように混合した。
【００３４】
図２は得られた触媒材の透過電子顕微鏡を用いたＳＴＥＭ（走査透過）像、図３乃至図５はＦｅ、Ｚｒ及びＣｅ各原子の相対濃度分布をマッピングしたものである。図２乃至図５から、ＣｅＺｒＮｄ複合酸化物粒子の粒径は１μｍ程度であること、酸化鉄粒子は粒径が３００ｎｍ以下であり、５０ｎｍ以上３００ｎｍ以下の大きさの複数個の酸化鉄粒子がＣｅＺｒＮｄ複合酸化物粒子に接触（粒子上に分布）していることがわかる。この場合、当該顕微鏡観察において、粒径３００ｎｍ以下の微細酸化鉄粒子の酸化鉄粒子総面積に占める面積比率は１００％である（つまり、全ての酸化鉄粒子が粒径３００ｎｍ以下である）ということができる。
【００３５】
図６乃至図９は上記触媒材のエージング（酸素を２％、水蒸気を１０％含む窒素ガス中で９００℃の温度に２４時間保持）後でのＳＴＥＭ像及び各原子の相対濃度分布のマッピングである。ＣｅＺｒＮｄ複合酸化物粒子の粒径は１μｍ程度であり、酸化鉄粒子の粒径は３００ｎｍ以下であり、５０ｎｍ以上３００ｎｍ以下の大きさの酸化鉄粒子がＣｅＺｒＮｄ複合酸化物粒子に複数個接触（粒子上に分布）している。エージング後においても、当該電子顕微鏡観察によれば、全ての酸化鉄粒子の粒径が３００ｎｍ以下になっている。
【００３６】
図１０は酸化鉄ゾルを１５０℃で乾燥したもの（乾燥品）、上記エージング前の触媒材（焼成品）、並びに上記エージング後の触媒材（焼成・エージング品）各々のＸ線回折チャートである。なお、同図の「ＯＳＣ」は上記ＣｅＺｒＮｄ複合酸化物のことを意味する（この点は他の図面でも同様である。）。酸化鉄ゾルは、マグヘマイト（γ-Ｆｅ２Ｏ３）、ゲータイト（Ｆｅ３＋Ｏ(ＯＨ)）及びウスタイト（ＦｅＯ）がコロイド粒子として分散したものであることがわかる。そして、酸化鉄ゾルのコロイド粒子は焼成によってヘマタイト（α-Ｆｅ２Ｏ３）になっている。
【００３７】
上記エージング前の焼成品におけるヘマタイトの、結晶面（１０４）のピーク強度を１００とする各結晶面の相対ピーク強度は表１に示す通りである。また、上記エージング後のヘマタイトの、結晶面（１０４）のピーク強度を１００とする各結晶面の相対ピーク強度は表２に示す通りである。なお、表中「−」はピーク重複や、ピーク小のために、正確な数値が得られなかったものである。
【００３８】
【表１】
0004666007.tif 000002
【００３９】
【表２】
0004666007.tif 000003
【００４０】
エージング後において、Ｘ線回折測定によって得られるヘマタイトの各結晶面のピーク強度は、結晶面（１０４）、結晶面（１１０）、結晶面（１１６）の順で小さくなっている。
【００４１】
一方、比較のために、上記酸化鉄ゾルに代えて、硝酸第二鉄水溶液を上記ＣｅＺｒＮｄ複合酸化物粉末に含浸させ、同様の乾燥及び焼成を行なった。硝酸第二鉄とＣｅＺｒＮｄ複合酸化物粉末とは、上記焼成後における質量比で、酸化鉄とＣｅＺｒＮｄ複合酸化物とが２：８となるように混合した。
【００４２】
図１１乃至図１４は得られた上記硝酸第二鉄による触媒材のＳＴＥＭ像及び各原子の相対濃度分布のマッピングである。ＣｅＺｒＮｄ複合酸化物粒子の粒径は１μｍ程度であるが、酸化鉄粒子の粒径は６００〜７００ｎｍ程度になっている。
【００４３】
図１５乃至図１８は上記硝酸第二鉄による触媒材のエージング（酸化鉄ゾルの場合と同じ条件）後でのＳＴＥＭ像及び各原子の相対濃度分布のマッピングである。ＣｅＺｒＮｄ複合酸化物粒子の粒径は１．５〜２μｍ程度であるが、酸化鉄粒子としては、粒径が６００〜７００ｎｍ程度の粒子が１個と、１００ｎｍ程度の粒子が３個見られる。当該電子顕微鏡観察において、粒径３００ｎｍ以下の酸化鉄粒子の酸化鉄粒子総面積に占める面積比率は１０％未満である。
【００４４】
上記酸化鉄ゾルの場合、焼成によって酸化鉄粒子となるコロイド粒子（マグヘマイト、ゲータイト及びウスタイト）が比較的安定なＦｅ化合物であり、そのために、酸化鉄粒子の粒成長を生じ難い。これに対して、上記硝酸第二鉄の場合は、反応性が高いＦｅイオンから酸化鉄粒子を生ずるから、粒成長し易い。このことが、上記酸化鉄ゾルから得られる酸化鉄粒子と上記硝酸第二鉄から得られる酸化鉄粒子の粒径の差違となっていると考えられる。
【００４５】
＜酸素吸蔵放出能＞
上記酸化鉄ゾルを用いて調製した触媒サンプルＡと、上記硝酸第二鉄を用いて調製した触媒サンプルＢと、鉄成分を含まない触媒サンプルＣとについて、各々の酸素吸蔵放出能を調べた。但し、いずれのサンプルも触媒金属量は零とした。
【００４６】
−触媒サンプルＡの調製−
上記ＣｅＺｒＮｄ複合酸化物と上記酸化鉄ゾルとＺｒＯ２バインダとイオン交換水とを混合することによりスラリーを調製し、このスラリーを担体にコーティングし、乾燥（１５０℃）及び焼成（大気中において５００℃の温度に２時間保持）を行なった。上記スラリーは、上記ＣｅＺｒＮｄ複合酸化物の担持量が８０ｇ／Ｌ、上記酸化鉄ゾルによる酸化鉄の担持量が２０ｇ／Ｌ、上記ＺｒＯ２バインダによるＺｒＯ２の担持量が１０ｇ／Ｌとなるように調製した。なお、各担持量は上記焼成後における上記担体１Ｌ当たりの各成分の量である。担体としては、セル壁厚さ３．５mil（８．８９×１０−２ｍｍ）、１平方インチ（６４５．１６ｍｍ２）当たりのセル数６００のコージェライト製ハニカム担体（容量２５ｍＬ）を採用した。
【００４７】
−触媒サンプルＢの調製−
上記酸化鉄ゾルに代えて硝酸第二鉄水溶液を採用し、他は触媒サンプルＡと同じ条件で第２触媒サンプル２を調製した。硝酸第二鉄水溶液による酸化鉄担持量は触媒サンプルＡの上記酸化鉄ゾルによる酸化鉄担持量と同じく、２０ｇ／Ｌである。
【００４８】
−触媒サンプルＣの調製−
上記酸化鉄ゾルを用いず（酸化鉄担持量＝０ｇ／Ｌ）、上記ＣｅＺｒＮｄ複合酸化物担持量が１００ｇ／Ｌ、上記ＺｒＯ２バインダによるＺｒＯ２の担持量が１０ｇ／Ｌとなるようにする他は、触媒サンプルＡと同じ条件で触媒サンプルＣを調製した。
【００４９】
−酸素吸蔵放出能の評価−
図１９は、酸素吸蔵放出量を測定するための試験装置の構成を示す。同図において、符号１１は触媒サンプル１２を保持するガラス管であり、触媒サンプル１２はヒータ１３によって所定温度に加熱保持される。ガラス管１１の触媒サンプル１２よりも上流側には、ベースガスＮ２を供給しながらＯ２及びＣＯの各ガスをパルス状に供給可能なパルスガス発生装置１４が接続され、ガラス管１１の触媒サンプル１２よりも下流側には排気部１８が設けられている。ガラス管１１の触媒サンプル１２よりも上流側及び下流側にはＡ／Ｆセンサ（酸素センサ）１５，１６が設けられている。ガラス管１１のサンプル保持部には温度制御用の熱電対１９が取付けられている。
【００５０】
測定にあたっては、ガラス管１１内の触媒サンプル温度を所定値に保ち、ベースガスＮ２を供給して排気部１８から排気しながら、図２０に示すようにＯ２パルス（２０秒）とＣＯパルス（２０秒）とを交互に且つ間隔（２０秒）をおいて発生させることにより、リーン→ストイキ→リッチ→ストイキのサイクルを繰り返すようにした。ストイキからリッチに切り換えた直後から、図２１に示すように、触媒サンプル前後のＡ／Ｆセンサ１５，１６によって得られるＡ／Ｆ値出力差（前側Ａ／Ｆ値−後側Ａ／Ｆ値）がなくなるまでの時間における、当該出力差をＯ２量に換算し、これを触媒サンプルのＯ２放出量（酸素吸蔵放出量）とした。このＯ２放出量を２００℃から６００℃までの５０℃刻みの各温度で測定した。
【００５１】
結果を図２２に示す。触媒サンプルＡ（酸化鉄ゾル＋ＯＳＣ）及び触媒サンプルＢ（硝酸第二鉄＋ＯＳＣ）のいずれも、酸化鉄を含まない触媒サンプルＣ（ＯＳＣのみ）よりも酸素放出量が多くなっている。（酸化鉄ゾル＋ＯＳＣ）と（硝酸第二鉄＋ＯＳＣ）とを比較すると、２５０℃〜６００℃において、酸化鉄ゾルの方が硝酸第二鉄よりも酸素放出量が多くなっている。
【００５２】
図２３は（酸化鉄ゾル＋ＯＳＣ）及び（硝酸第二鉄＋ＯＳＣ）の各触媒サンプルのエージング（酸素を２％、水蒸気を１０％含む窒素ガス中で９００℃の温度に２４時間保持）後の酸素放出量を測定した結果を示す。いずれもエージング後は酸素放出量が少なくなっているが、それでも、酸化鉄ゾルの方が硝酸第二鉄よりも酸素放出量が多い。
【００５３】
触媒サンプルＡの場合は、酸化鉄ゾルによる複数の粒径３００ｎｍ以下の酸化鉄粒子がＣｅＺｒＮｄ複合酸化物（ＯＳＣ）粒子に分散して接触しており（図２乃至図５参照）、そのため、それら酸化鉄粒子がＣｅＺｒＮｄ複合酸化物粒子と相俟って触媒の酸素吸蔵放出能の向上に有効に働いているものと認められる。これに対して、触媒サンプルＢの場合は、硝酸第二鉄による酸化鉄粒子の粒径が大きく（図１１乃至図１４参照）、そのため、酸化鉄粒子による酸素吸蔵放出能の向上が酸化鉄ゾルによるものに比べて低いものと認められる。
【００５４】
図２４は上記エージング後の触媒サンプルＡ（酸化鉄ゾル＋ＯＳＣ）及び触媒サンプルＢ（硝酸第二鉄＋ＯＳＣ）の酸素放出量（測定温度５００℃）を、従来触媒及び実施例触媒各々の当該エージング後の酸素放出量（測定温度５００℃）と共に示すグラフである。従来触媒は、上記触媒サンプルＣ（ＯＳＣのみ）においてそのＣｅＺｒＮｄ複合酸化物粒子に触媒金属としてＰｔを１ｇ／Ｌ担持させたものである。実施例触媒は、上記触媒サンプルＡ（酸化鉄ゾル＋ＯＳＣ）においてそのＣｅＺｒＮｄ複合酸化物粒子に触媒金属としてＰｔを１ｇ／Ｌ担持させたものである。
【００５５】
触媒サンプルＡ（酸化鉄ゾル＋ＯＳＣ）は、触媒金属ＰｔをＣｅＺｒＮｄ複合酸化物粒子に担持させていないにも拘わらず、ＣｅＺｒＮｄ複合酸化物粒子に触媒金属Ｐｔを担持させた従来触媒と同程度の酸素放出量になっている。また、触媒サンプルＡにおいてＣｅＺｒＮｄ複合酸化物粒子に触媒金属Ｐｔを担持させた実施例触媒は、従来触媒に比べて酸素放出量が格段に多くなっている。これらから、酸化鉄ゾルによる粒径の小さな酸化鉄粒子が酸素吸蔵放出能の向上に大きな効果を示すことがわかる。
【００５６】
＜ＮＯ吸着能及びＮＨ３吸着能＞
Ｃｅ含有酸化物系触媒材料（実施例材料Ａ，比較例材料Ｂ，比較例材料Ｃ）を調製し、各々のＮＯｘ吸着能及びＮＨ３吸着能を評価した。
【００５７】
−実施例材料Ａ−
ＣｅＺｒ複合酸化物粉末（ＣｅＯ２：ＺｒＯ２＝９０：１０（質量比））４０ｇに、上記酸化鉄ゾル及び水を混合し、１５０℃の温度に２時間保持する乾燥、並びに５００℃の温度に２時間保持する焼成を行なうことにより、実施例材料Ａを得た。酸化鉄ゾルの混合量は、焼成によって得られる酸化鉄量が８ｇとなるように調整した。
【００５８】
−比較例材料Ｂ−
酸化鉄ゾルに代えて硝酸第二鉄水溶液を採用する他は実施例材料Ａと同じ条件で比較例材料Ｂを得た。硝酸第二鉄による酸化鉄量は、実施例材料Ａと同じく、８ｇとなるようにした。
【００５９】
−比較例材料Ｃ−
酸化鉄ゾルに代えてアルミナゾルを採用する他は実施例材料Ａと同じ条件で比較例材料Ｃを得た。但し、ＣｅＺｒ複合酸化物粉末量は４８ｇとし、アルミナゾルによるアルミナ量は９．６ｇとなるようにした。
【００６０】
−ＮＯ吸着量の測定−
上記実施例及び比較例の各触媒材料Ａ，Ｂ，Ｃ各々０．０５ｇを準備し、ガス流通反応装置及びガス分析装置を用いて、プリコンディショニングを行なった後、ＮＯ吸着量を測定した。プリコンディショニングは、試料をＨｅ気流中で６００℃の温度に１０分間保持するというものである。次いで、モデルガス（ＮＯ；５０００ｐｐｍ，Ｏ２；５％，残Ｈｅ）を１００ｍＬ／分の流量で流しながら、ガス温度を室温から６００℃まで上昇させ、その間に吸着されたＮＯ成分量を算出して、ＮＯ吸着量とした。
【００６１】
−ＮＨ３吸着量の測定−
上記実施例及び比較例の各触媒材料Ａ，Ｂ，Ｃ各々０．０５ｇを準備し、それぞれガス流通反応装置及びガス分析装置を用いて、ＮＯ吸着量の測定の場合と同じプリコンディショニングを行なった後、ＮＨ３吸着量を測定した。
【００６２】
ＮＨ３吸着量の測定にあたっては、モデルガス（ＮＨ３；２％，残Ｈｅ）を温度１００℃、１００ｍＬ／分の流量で流してＮＨ３を試料に吸着させ、次いで、ＮＨ３濃度０％のＨｅガスに切り換えて、１００℃から６００℃まで、１０℃／分の速度で昇温し、このときに、試料を通過したガス中に含まれるＮＨ３量を算出してＮＨ３吸着量とした。
【００６３】
−結果−
結果を図２５に示す。酸化鉄ゾルを採用した実施例材料ＡではＮＯ吸着量が１１０×１０−５mol／ｇ以上あるのに対して、比較例材料Ｂ，ＣではＮＯ吸着量が極めて少ない。ＮＨ３吸着量に関しても、実施例材料Ａは比較例材料Ｂ，Ｃよりも多くなっている。実施例材料ＡのＮＯ吸着量が顕著に多いのは、酸化鉄ゾルによる微細酸化鉄粒子がＣｅ含有酸化物の塩基性を強くしたためと考えられる。実施例材料ＡのＮＨ３吸着量が多いのは、酸化鉄ゾルによる微細酸化鉄粒子がＮＨ３の吸着に関与しているためである。
【００６４】
以上の結果から、酸化鉄ゾルによる微細酸化鉄粒子を触媒層に分散させると、触媒のＮＯｘ浄化性能が高まること、並びに吸蔵したＮＯｘを脱離させて還元したときに、ＮＨ３が多く発生しても、該ＮＨ３の排出が少なくなることがわかる。
【００６５】
＜リーンＮＯｘ浄化性能＞
次の実施例及び比較例１，２のリーンＮＯｘ触媒を調製し、エージング後のリーンＮＯｘ浄化率、耐硫黄被毒性、硫黄被毒からの回復性を評価した。
【００６６】
−実施例−
γ−アルミナ粉末とＣｅＺｒ複合酸化物粉末（ＣｅＯ２：ＺｒＯ２＝７５：２５（質量比））とを混合し、これにバインダとしての上記酸化鉄ゾル及びイオン交換水を混合することによりスラリーを調製し、このスラリーを担体にコーティングし、乾燥（１５０℃の温度に２時間保持）及び焼成（大気中において５００℃の温度に２時間保持）を行なった。次いで、酢酸バリウム及び酢酸ストロンチウムをイオン交換水に溶かし、その溶液とジニトロジアンミン白金硝酸溶液と硝酸ロジウム溶液とを混合した。この混合溶液を上記担体のコーティング層に含浸させ、乾燥（１５０℃の温度に２時間保持）及び焼成（大気中において５００℃の温度に２時間保持を行なうことにより、実施例に係る触媒を得た。
【００６７】
当該触媒は、γ−アルミナ担持量が１２０ｇ／Ｌ、ＣｅＺｒ複合酸化物担持量が１２０ｇ／Ｌ、Ｂａ担持量が３０ｇ／Ｌ、Ｓｒ担持量が３ｇ／Ｌ、Ｐｔ担持量が２ｇ／Ｌ、Ｒｈ担持量が０．３ｇ／Ｌ、酸化鉄ゾルによる酸化鉄担持量が２４ｇ／Ｌである。なお、各担持量は上記焼成後における上記担体１Ｌ当たりの各成分の量である。また、担体としては、セル壁厚さ４mil（１０．１６×１０−２ｍｍ）、１平方インチ（６４５．１６ｍｍ２）当たりのセル数４００のコージェライト製ハニカム担体（容量５５ｍＬ）を採用した。
【００６８】
−比較例１−
酸化鉄ゾルに代えて硝酸第二鉄水溶液を採用する他は実施例と同じ条件で比較例１に係る触媒を調製した。硝酸第二鉄による酸化鉄担持量は２４ｇ／Ｌである。
【００６９】
−比較例２−
酸化鉄ゾルに代えてアルミナゾルを採用する他は実施例と同じ条件で比較例２に係る触媒を調製した。アルミナゾルによるアルミナ担持量は２４ｇ／Ｌである。
【００７０】
−リーンＮＯｘ浄化性能評価−
上記実施例及び比較例１，２の各触媒について、８００℃の大気雰囲気に２０時間保持するエージングを行なった後、モデルガス流通反応装置及び排気ガス分析装置を用いてリーンＮＯｘ浄化性能を調べた。すなわち、リーン（Ａ／Ｆ＝２２）のモデル排気ガスを６０秒間流し、次にガス組成をリッチ（Ａ／Ｆ＝１４．５）のモデル排気ガスに切り換えてこれを６０秒間流す、というサイクルを数回繰り返した後、ガス組成をリッチからリーンに切り換えた時点から６０秒間のＮＯｘ浄化率（リーンＮＯｘ浄化率）を測定した。リーンモデル排気ガス及びリッチのモデル排気ガスの組成は表３に示すとおりであり、空間速度は３５０００／ｈとした。
【００７１】
【表３】
0004666007.tif 000004
【００７２】
触媒入口ガス温度１８０℃、３００℃及び４５０℃でのリーンＮＯｘ浄化率を図２６に示す。バインダとして酸化鉄ゾルを採用した実施例は、１８０℃、３００℃及び４５０℃のいずれにおいても、比較例１，２よりもＮＯｘ浄化率が高い。酸化鉄ゾルによる微細酸化鉄粒子を触媒層に分散させると、低温から高温にわたる広い温度範囲でＮＯｘ浄化能が高まることがわかる。比較例１は、実施例と同じく、酸化鉄粒子が触媒層に分散しているものの、酸化鉄を含有しない比較例２よりも性能が悪くなっている。比較例１の場合、その酸化鉄粒子は硝酸第二鉄によるものであって、その粒径が大きいことから、ＣｅＺｒ複合酸化物の酸素吸蔵放出能及びＮＯｘ吸着能を高めるに至らず、かえって、酸化鉄粒子がＣｅＺｒ複合酸化物粒子の比表面積を低下させて性能が悪くなったものと考えられる。
【００７３】
−耐硫黄被毒性、硫黄被毒からの回復性−
上記実施例及び比較例１，２の各触媒について、上記エージング→硫黄被毒処理→還元処理（硫黄被毒からの回復処理）を順に行ない、該エージング後、硫黄被毒後及び還元処理後各々の触媒入口ガス温度３５０℃でのリーンＮＯｘ浄化率を測定した。
【００７４】
硫黄被毒処理は、触媒にＮ２１００％ガスを流通させながら、３５０℃まで昇温して同温度に保持し、次いで同温度でＳＯ２＝１００ｐｐｍ，Ｏ２＝１０％，残Ｎ２の硫黄被毒用ガスに切り替えてこれを１時間流通させ（ＳＶ＝３５０００／ｈ）、その後Ｎ２１００％ガスに切り替えて室温まで温度を下げる、というものである。還元処理は、触媒にＡ／Ｆ＝１４相当のリッチモデル排気ガスを流通させながら（ＳＶ＝８００００／ｈ）、３０℃／分で６００℃まで昇温させ、その温度に１０分間保持した後、Ｎ２１００％ガスに切り替えて室温まで温度を下げるというものである。
【００７５】
結果を図２７に示す。実施例は、硫黄被毒処理によるリーンＮＯｘ浄化率の低下度合いが比較例１，２に比べて小さい。これは、酸化鉄ゾルによる微細酸化鉄粒子が硫黄成分ＳＯ２を吸着し、ＮＯｘトラップ材の被毒を抑制したためと考えられる。そうして、実施例では、還元処理により、リーンＮＯｘ浄化率が硫黄被毒前の値まで略完全に回復しており、還元処理を適宜行なうことにより、触媒を長期間にわたって使用することができることがわかる。
【図面の簡単な説明】
【００７６】
【図１】本発明に係る排気ガス浄化用触媒を模式的に示す断面図である。
【図２】酸化鉄ゾルを用いた触媒材のＳＴＥＭ像図である。
【図３】酸化鉄ゾルを用いた触媒材のＦｅ原子相対濃度分布のマッピング図である。
【図４】酸化鉄ゾルを用いた触媒材のＺｒ原子相対濃度分布のマッピング図である。
【図５】酸化鉄ゾルを用いた触媒材のＣｅ原子相対濃度分布のマッピング図である。
【図６】酸化鉄ゾルを用いた触媒材のエージング後のＳＴＥＭ像図である。
【図７】酸化鉄ゾルを用いた触媒材のエージング後のＦｅ原子相対濃度分布のマッピング図である。
【図８】酸化鉄ゾルを用いた触媒材のエージング後のＺｒ原子相対濃度分布のマッピング図である。
【図９】酸化鉄ゾルを用いた触媒材のエージング後のＣｅ原子相対濃度分布のマッピング図である。
【図１０】酸化鉄ゾル乾燥品、触媒材（焼成品）及び触媒材エージング品各々のＸ線回折チャート図である。
【図１１】硝酸第二鉄を用いた触媒材のＳＴＥＭ像図である。
【図１２】硝酸第二鉄を用いた触媒材のＦｅ原子相対濃度分布のマッピング図である。
【図１３】硝酸第二鉄を用いた触媒材のＺｒ原子相対濃度分布のマッピング図である。
【図１４】硝酸第二鉄を用いた触媒材のＣｅ原子相対濃度分布のマッピング図である。
【図１５】硝酸第二鉄を用いた触媒材のエージング後のＳＴＥＭ像図である。
【図１６】硝酸第二鉄を用いた触媒材のエージング後のＦｅ原子相対濃度分布のマッピング図である。
【図１７】硝酸第二鉄を用いた触媒材のエージング後のＺｒ原子相対濃度分布のマッピング図である。
【図１８】硝酸第二鉄を用いた触媒材のエージング後のＣｅ原子相対濃度分布のマッピング図である。
【図１９】酸素吸蔵放出量測定装置の構成図である。
【図２０】酸素吸蔵放出量の測定における触媒前後のＡ／Ｆ及び触媒前後のＡ／Ｆ差の経時変化を示すグラフ図である。
【図２１】酸素吸蔵放出量の測定における触媒前後のＡ／Ｆ差の経時変化を示すグラフ図である。
【図２２】各触媒サンプルのフレッシュ時における酸素放出量の温度による変化を示すグラフ図である。
【図２３】各触媒サンプルのエージング後における酸素放出量の温度による変化を示すグラフ図である。
【図２４】各触媒サンプルのエージング後の酸素放出量を示すグラフ図である。
【図２５】実施例材料及び比較例材料のＮＯｘ吸着能及びＮＨ３吸着能を示すグラフ図である。
【図２６】実施例及び比較例のリーンＮＯｘ浄化率を示すグラフ図である。
【図２７】実施例及び比較例のエージング後、硫黄被毒後及び還元処理後のリーンＮＯｘ浄化率を示すグラフ図である。
【符号の説明】
【００７７】
１    ハニカム担体のセル壁
２    触媒層
３    Ｃｅ含有酸化物粒子
４    バインダ粒子（酸化鉄粒子）
５    触媒金属
６    アルミナ粒子
７    ポア
８    ＮＯｘトラップ材
【図１】
0004666007.tif 000005
【図１０】
0004666007.tif 000006
【図１９】
0004666007.tif 000007
【図２０】
0004666007.tif 000008
【図２１】
0004666007.tif 000009
【図２２】
0004666007.tif 000010
【図２３】
0004666007.tif 000011
【図２４】
0004666007.tif 000012
【図２５】
0004666007.tif 000013
【図２６】
0004666007.tif 000014
【図２７】
0004666007.tif 000015
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
0004666007.tif 000019
【図６】
0004666007.tif 000020
【図７】
0004666007.tif 000021
【図８】
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【図９】
0004666007.tif 000023
【図１１】
0004666007.tif 000024
【図１２】
0004666007.tif 000025
【図１３】
0004666007.tif 000026
【図１４】
0004666007.tif 000027
【図１５】
0004666007.tif 000028
【図１６】
0004666007.tif 000029
【図１７】
0004666007.tif 000030
【図１８】
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