(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼材の側面にシアコネクターを設け、同シアコネクターを介して鋼材をソイルセメント又は地盤と一体的に接合する構造において、
前記鋼材の側面に設けるシアコネクターとしてスタッドボルトを用い、鉛直剛性を大きくするために、同形同大のスタッドボルトを、鋼材の上方部分に密に設け、下方部分に向かって漸次疎に設けて、当該上方部分のスタッドボルトの抵抗力を高く、下方部分のスタッドボルトの抵抗力を低く設定すること、又は鉛直剛性を小さくするために、同形同大のスタッドボルトを、鋼材の上方部分に疎に設け、下方部分に向かって漸次密に設けて、当該上方部分のスタッドボルトの抵抗力を低く、下方部分のスタッドボルトの抵抗力を高く設定することを特徴とする、シアコネクターを利用した接合構造の鉛直剛性制御方法。
【請求項２】
鋼材の側面にシアコネクターを設け、同シアコネクターを介して鋼材をソイルセメント又は地盤と一体的に接合する構造において、
前記鋼材の側面に設けるシアコネクターとしてスタッドボルトを用い、鉛直剛性を大きくするために、鋼材の上方部分に耐力が大きいスタッドボルトを設け、下方部分に向かって漸次耐力が小さいスタッドボルトを設けて、当該上方部分のスタッドボルトの抵抗力を高く、下方部分のスタッドボルトの抵抗力を低く設定すること、又は鉛直剛性を小さくするために、鋼材の上方部分に耐力が小さいスタッドボルトを設け、下方部分に向かって漸次耐力が大きいスタッドボルトを設けて、当該上方部分のスタッドボルトの抵抗力を低く、下方部分のスタッドボルトの抵抗力を高く設定することを特徴とする、シアコネクターを利用した接合構造の鉛直剛性制御方法。
【請求項３】
鋼材の側面にシアコネクターを設け、同シアコネクターを介して鋼材をソイルセメント又は地盤と一体的に接合する構造において、
前記鋼材の側面に設けるシアコネクターとして鉄筋を用い、鉛直剛性を大きくするために、前記鉄筋を、鋼材の上方部分に密に、下方部分に向かって漸次疎に、スパイラル状に巻き付けて、当該上方部分の鉄筋の摩擦抵抗力を高く、下方部分の鉄筋の摩擦抵抗力を低く設定すること、又は鉛直剛性を小さくするために、前記鉄筋を、鋼材の上方部分に疎に、下方部分に向かって漸次密に、スパイラル状に巻き付けて、当該上方部分の鉄筋の摩擦抵抗力を低く、下方部分の鉄筋の摩擦抵抗力を高く設定することを特徴とする、シアコネクターを利用した接合構造の鉛直剛性制御方法。
【請求項４】
前記鋼材は、Ｈ形鋼、又は鋼管であることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一に記載したシアコネクターを利用した接合構造の鉛直剛性制御方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、Ｈ形鋼又は鋼管等の鋼材の側面にスタッドボルト又は鉄筋等のシアコネクターを設け、同シアコネクターを介して鋼材をソイルセメント又は地盤と一体的に接合する構造の鉛直剛性を制御する方法の技術分野に属する。
【背景技術】
【０００２】
Ｈ形鋼又は鋼管等の鋼材の側面にスタッドボルト又は鉄筋等のシアコネクターを設け、同シアコネクターを介して鋼材をソイルセメント又は地盤と一体的に接合する構造について、例えば、図９に示したように、鉛直姿勢のＨ形鋼（鋼材）１からソイルセメント２へ鉛直荷重を流す場合、通常、同形同大の複数本のスタッドボルト（シアコネクター）３を、Ｈ形鋼１のウエブ（又はフランジ）側１ａの中央部の鉛直方向にほぼ等間隔に設置して実施する。この場合の鉛直歪み（軸力）Ｘは、構造力学上、図１０に示したように、ソイルセメント２との接合部分におけるＨ形鋼１の上方部分が大きく、当該上方部分に設置したスタッドボルト３ほど大きな剪断力を負担する構造となる。
【０００３】
よって、前記上方部分に設置したスタッドボルト３は、下方部分に設置したスタッドボルト３よりも先に降伏し、次第に、下方に向かってスタッドボルト３…が次々と剪断破壊され、ついにはＨ形鋼（鋼材）１とソイルセメント２（又は地盤）とが分離する虞があった。
【０００４】
ところで、特許文献１には、シアコネクターを利用した鋼・コンクリート接合構造について、同シアコネクターを通す孔空き鋼板を複数枚使用して、シアコネクターに作用する剪断力を低減・制御する技術が開示されている。
【０００５】
具体的に、特許文献１は、同文献１の図１に示したように、鋼部材１上に剪断力を伝えるシアーキー（シアコネクター）２を配設し、鋼部材（鋼材）１の載荷点側に鋼部材１に配設した前記シアーキー２と同じ配列でシアーキー２を挿通する孔を設けた孔空き鋼板４を、前記シアーキー２に挿通させて鋼部材１上に固着し、載荷点から遠くなる側に、鋼部材１に配設した前記シアーキー２と同じ配列で、シアーキー２を挿通する孔を設けた前記孔空き鋼板４より板厚の薄い孔空き鋼板４を、前記シアーキーに挿通させて鋼部材１上に固着し、シアーキー２と孔空き鋼板４の孔との隙間にコンクリートが流入しないように処置した後、鋼部材１上にコンクリートを打設する技術が開示されている（特許文献１の請求項１を参照）。
【０００６】
この技術によると、鋼部材１の載荷点側に板厚の厚い孔空き鋼板４を配置し、載荷点から遠くなる側に板厚の薄い孔空き鋼板４を配置しているので、載荷点側のシアーキー２の剛性が小さく、載荷点から遠い側のシアーキー２の剛性が大きくなる。これにより、接合構造に鋼部材軸方向の力が作用すると、その力の一部を受けて載荷点側のシアーキー２が従来の接合構造に比べてより大きく変形し、残りの力を載荷点から遠い側のシアーキー２に伝える。即ち、載荷点側のシアーキー２の剛性が小さくなった分だけ、載荷点から遠い側のシアーキー２により大きい力が伝えられる。この結果、従来の接合構造に比べて載荷点側のシアーキー２に生じる剪断力が低下し、その分、載荷点から遠い側のシアーキーに生じる剪断力が増加して、各シアーキー２に負荷する剪断力が、より平準化する（特許文献１の段落[0009]参照）。
【０００７】
このように、特許文献１に係る板厚の異なる複数の孔空き鋼板４を、鉛直姿勢の鋼材の側面にシアコネクターを設け、同シアコネクターを介して鋼材をソイルセメント又は地盤と一体的に接合する構造に適用すると、鉛直剛性を制御し、シアコネクター（スタッドボルト）が次々と剪断破壊されることを防止できるように見える。
【０００８】
【特許文献１】特開２００１−１９３１７４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかしながら、上述した特許文献１に係る技術によると、前記シアーキー（シアコネクター）２と同じ配列でシアーキー２を挿通する孔を設けた孔空き鋼板４を、厚さが異なる毎に複数枚必要とするので、部材点数が多く、コストが嵩む問題がある。
【００１０】
また、前記孔空き鋼板４を鉛直姿勢の鋼材に設置する作業は大変煩わしく、シアーキー２と孔空き鋼板４の孔との隙間の流入防止作業等を考慮すると、施工上至難であり、コストも嵩む問題がある。
【００１１】
よって、特許文献１に係る板厚の異なる複数の孔空き鋼板を、鉛直姿勢の鋼材の側面にシアコネクターを設け、同シアコネクターを介してソイルセメント又は地盤と一体的に接合する構造に適用することは現実的でなく、前記接合構造の鉛直剛性を制御することは到底できない。また、載荷点の近傍に位置するシアコネクターの剛性を小さくするので鉛直剛性を高くすることはできない。
【００１２】
本発明の目的は、鋼材の側面にシアコネクターを設け、同シアコネクターを介して鋼材をソイルセメント又は地盤と一体的に接合する構造について、前記鋼材の側面に設けるシアコネクターの配置と大きさ並びに個数を深さ方向に調整することにより、経済的且つ合理的に、シアコネクターを利用した接合構造の鉛直剛性を制御する方法を実現することである。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
上記の課題を解決するための手段として、請求項１に記載した発明に係るシアコネクターを利用した接合構造の鉛直剛性制御方法は、
鋼材の側面にシアコネクターを設け、同シアコネクターを介して鋼材をソイルセメント又は地盤と一体的に接合する構造において、
前記鋼材の側面に設けるシアコネクターとしてスタッドボルトを用い、鉛直剛性を大きくするために、同形同大のスタッドボルトを、鋼材の上方部分に密に設け、下方部分に向かって漸次疎に設けて、当該上方部分のスタッドボルトの抵抗力を高く、下方部分のスタッドボルトの抵抗力を低く設定すること、又は鉛直剛性を小さくするために、同形同大のスタッドボルトを、鋼材の上方部分に疎に設け、下方部分に向かって漸次密に設けて、当該上方部分のスタッドボルトの抵抗力を低く、下方部分のスタッドボルトの抵抗力を高く設定することを特徴とする。
【００１４】
請求項２に記載した発明に係るシアコネクターを利用した接合構造の鉛直剛性制御方法は、
鋼材の側面にシアコネクターを設け、同シアコネクターを介して鋼材をソイルセメント又は地盤と一体的に接合する構造において、
前記鋼材の側面に設けるシアコネクターとしてスタッドボルトを用い、鉛直剛性を大きくするために、鋼材の上方部分に耐力が大きいスタッドボルトを設け、下方部分に向かって漸次耐力が小さいスタッドボルトを設けて、当該上方部分のスタッドボルトの抵抗力を高く、下方部分のスタッドボルトの抵抗力を低く設定すること、又は鉛直剛性を小さくするために、鋼材の上方部分に耐力が小さいスタッドボルトを設け、下方部分に向かって漸次耐力が大きいスタッドボルトを設けて、当該上方部分のスタッドボルトの抵抗力を低く、下方部分のスタッドボルトの抵抗力を高く設定することを特徴とする。
【００１５】
請求項３に記載した発明に係るシアコネクターを利用した接合構造の鉛直剛性制御方法は、
鋼材の側面にシアコネクターを設け、同シアコネクターを介して鋼材をソイルセメント又は地盤と一体的に接合する構造において、
前記鋼材の側面に設けるシアコネクターとして鉄筋を用い、鉛直剛性を大きくするために、前記鉄筋を、鋼材の上方部分に密に、下方部分に向かって漸次疎に、スパイラル状に巻き付けて、当該上方部分の鉄筋の摩擦抵抗力を高く、下方部分の鉄筋の摩擦抵抗力を低く設定すること、又は鉛直剛性を小さくするために、前記鉄筋を、鋼材の上方部分に疎に、下方部分に向かって漸次密に、スパイラル状に巻き付けて、当該上方部分の鉄筋の摩擦抵抗力を低く、下方部分の鉄筋の摩擦抵抗力を高く設定することを特徴とする。
【００１６】
請求項４記載の発明は、請求項１〜３のいずれか一に記載したシアコネクターを利用した接合構造の鉛直剛性制御方法において、前記鋼材は、Ｈ形鋼、又は鋼管であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１８】
請求項１〜４に係るシアコネクターを利用した接合構造の鉛直剛性制御方法によれば、
鋼材１の側面にシアコネクター３（又は４）を設け、同シアコネクター３を介して鋼材１をソイルセメント２又は地盤と一体的に接合する構造について、鋼材１に設けるシアコネクター３の配置と大きさ並びに個数を深さ方向に調整することにより、シアコネクター３を利用した接合構造の鉛直剛性を制御することができる。よって、部材点数を一切増やすことなく実施できるので経済的且つ合理的である。また、前記鉛直剛性を大きく設定した場合には、大きな剪断力を負担する鋼材１の上方部分に使用するシアコネクター３が降伏（剪断破壊）又は破断することを防止できるので、前記鋼材１とソイルセメント２又は地盤とが分離する虞も一切なく、構造力学上良好な接合構造を恒久的に実現することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
本発明に係るシアコネクターを利用した接合構造の鉛直剛性制御方法は、上述した発明の効果を奏するべく、図１〜図８に示したように、鉛直姿勢の鋼材１の側面にシアコネクター３（又は４）を設け、同シアコネクター３を介して鋼材１をソイルセメント２（又は地盤）と一体的に接合する構造において、前記鋼材１に設けるシアコネクター３の配置と大きさ並びに個数を深さ方向に調整することにより前記接合構造の鉛直剛性を制御することを特徴としている。
【実施例１】
【００２０】
図１は、本発明に係るシアコネクターを利用した接合構造の鉛直剛性制御方法の第１実施例を示している。この実施例では、鋼材１としてＨ形鋼を使用している（請求項４記載の発明）。また、前記シアコネクター３としては、同形同大の剛性が等しい複数のスタッドボルト３を使用しており、前記ソイルセメント２との接合部分におけるＨ形鋼１のウエブ部１ａに対して上方部分に密に設け、下方部分に向かって漸次疎に設けて、図２に示したように、当該上方部分のスタッドボルト３の抵抗力を高く、下方部分のスタッドボルト３の抵抗力を低く設定して実施している（請求項１記載の発明）。ちなみに、図中の符号５は、地盤を示している。
【００２１】
なお、前記鋼材１として使用する部材は、Ｈ形鋼１に限定されず、角形鋼管或いは丸形鋼管でもほぼ同様に実施することができる（請求項４記載の発明）。また、前記スタッドボルト３は、前記Ｈ形鋼１のウエブ部１ａに対して、その中央部の鉛直方向に沿って、溶接等の接合手段によりほぼ水平に接合して実施している。本実施例では、前記スタッドボルト３を、Ｈ形鋼１のウエブ側１ａに左右対称配置で設けて実施しているが、フランジ側に左右対称配置で設けて実施することもできる。さらに、本実施例では、ソイルセメント２で実施しているが、地盤でもほぼ同様に実施することができる。ちなみに、この実施例１に係るＨ形鋼１の適用長さ、及びスタッドボルト３の使用本数は、下記する解析例で詳述しているが、これに限定されず、構造設計に応じて適宜増減可能であることは勿論である。以下の実施例についても同様の技術的思想とする。
【００２２】
要するに、実施例１では、シアコネクターとして使用するスタッドボルト３を上方ほど密に（設置間隔を狭く）設けて抵抗力（τｍａｘ）を大きく設定する反面、下方へ向かってスタッドボルト３を漸次疎に（設置間隔を広く）設けて抵抗力を漸次小さくすることにより、シアコネクター３を利用した接合構造の鉛直剛性を高く設定して実施している。かくすることにより、Ｈ形鋼１の上下方向に設けた全てのスタッドボルト３…が降伏（剪断破壊）しないように実施できるのである。ちなみに、前記接合構造における鉛直荷重と沈下の関係は、図３の符号Ｔに示したような曲線になり、設計時の許容沈下量が△のとき、従来技術（図９参照）を表した符号Ｓの曲線と比して、鉛直支持力が大きくなるので、鉛直剛性を大きく設定できていることが分かる。
【００２３】
以下に、実施例１と従来技術とを対比した解析例を示す。
＜解析例＞
（解析条件）
・Ｈ形鋼１のサイズ（単位ｍｍ）：５８８（ウエブ長）×３００（フランジ長）×１２（ウエブ厚）×２０（フランジ厚）。
・Ｈ形鋼１のヤング率：２．１Ｅ＋７ｔ／ｍ２
・スタッドボルト３の耐力：９．８ｋＮ（１ｔ）／本（１ｃｍの変形で極限）
・ソイルセメント２と鋼材１との付着耐力：０．０４８Ｎ／ｍｍ２（４．９ｔ／ｍ２）（０．５ｃｍの変形で極限）
・Ｈ形鋼１の長さ：３０ｍ
・実施例１（図１）に係るスタッドボルト３の配設方法（計４８０本）：
上方部分の１０ｍ：２４本／ｍ（１断面４本、ピッチ０．１６７ｍ）の小計２４０本、
中間部分の１０ｍ：１６本／ｍ（１断面４本、ピッチ０．２５０ｍ）の小計１６０本、
下方部分の１０ｍ：  ８本／ｍ（１断面４本、ピッチ０．５００ｍ）の小計  ８０本、
・従来技術（図９）に係るスタッドボルト３の配設方法（計４８０本）：
全長３０ｍ：１６本／ｍ（１断面４本、ピッチ０．２５０ｍ）
【００２４】
（検討）
図４Ａ〜Ｃはそれぞれ、上記解析条件に基づいて算出した解析結果を示している。
図４Ａで分かるように、実施例１（スタッドボルト３の間隔を調整した方）は、従来技術（スタッドボルトの間隔を等間隔にした方）と比して、荷重に対して沈下量が小さくなっていることが分かる。即ち、実施例１によれば、従来技術と比して、鉛直剛性が大きくなったことが分かる。
図４Ｂ（従来技術）と図４Ｃ（実施例１）とを対比すると、深度１０ｍでは、従来技術の軸力が、約５２０ｔｆであるのに対し、実施例１の軸力が、約４３０ｔｆである。すなわち、両者の差である９０ｔｆ分だけ、実施例１は従来技術に対して、載荷点近く（上方部分の１０ｍ程度の範囲）で大きく抵抗し、その結果、鉛直剛性が大きくなっている。深度２０ｍでは、従来技術の軸力が、約２５０ｔｆであるのに対し、実施例１の軸力が、約１８０ｔｆである。すなわち、両者の差である７０ｔｆ分だけ、実施例１は従来技術に対して、ＧＬ−０〜２０ｍの範囲でより大きく抵抗し、その結果、鉛直剛性が大きくなっている。
【００２５】
したがって、この実施例１によれば、従来技術（図９を参照）と比して、スタッドボルト３の使用本数を増やすことなく鉛直剛性を大きくすることができるので、経済的且つ合理的にＨ形鋼１の沈下量を小さくすることができると云える。よって、大きな剪断力を負担するＨ形鋼１の上方部分に使用するスタッドボルト３の降伏（剪断破壊）を防止することができるので、ソイルセメント２又は地盤と鋼材とが分離する虞も一切なく、構造力学上良好な接合構造を恒久的に実現することができる。
【００２６】
ちなみに、前記接合構造の鉛直剛性を小さくしたい場合には、上方部分にスタッドボルト３を疎に（設置間隔を広く）設け、下方部分に向かって漸次密に（設置間隔を狭く）設けることにより可能である（請求項１記載の発明）。このように、接合構造の鉛直剛性を小さくする意義は、構造物の鉛直変位について、平面方向から見て、中央部分の鉛直変位が大きく、外周部分の鉛直変位が小さいのが一般的であるが、当該構造物の外周部分で実施する接合構造の鉛直剛性を敢えて小さく設定することにより、構造物の鉛直変位の平準化を図ること等が挙げられる。以下の実施例についても同様の技術的思想とする。
【実施例２】
【００２７】
図５は、本発明に係るシアコネクターを利用した接合構造の鉛直剛性制御方法の第２実施例を示している。この実施例では、鋼材１としてＨ形鋼を使用している（請求項４記載の発明）。また、前記シアコネクター３として、大きさ、即ち剛性の異なるスタッドボルト３を使用しており、ソイルセメント２との接合部分におけるＨ形鋼１の上方部分に耐力が大きいスタッドボルト３をほぼ水平に設け、下方部分に向かって漸次耐力が小さいスタッドボルト３をほぼ水平に設け、全体としては、ほぼ等間隔にスタッドボルト３を設けている。その結果、図６に示したように、当該上方部分のスタッドボルト３の抵抗力を高く、下方部分のスタッドボルト３の抵抗力を低く設定して実施している（請求項２記載の発明）。
【００２８】
要するに、実施例２では、シアコネクターとして使用するスタッドボルト３の耐力を上方ほど大きくして抵抗力（τｍａｘ）を大きく設定する反面、下方へ向かってスタッドボルト３の耐力を小さくして抵抗力を漸次小さくすることにより、シアコネクター３を利用した接合構造の鉛直剛性を高く設定して実施している。かくすることにより、Ｈ形鋼１の上下方向に設けた全てのスタッドボルト３…が降伏（剪断破壊）しないように実施できるのである。なお、前記スタッドボルト３は、前記Ｈ形鋼１のウエブ部１ａに対して、その中央部の鉛直方向に沿って、溶接等の接合手段によりほぼ水平に接合して実施している。また、本実施例では、前記スタッドボルト３を、Ｈ形鋼１のウエブ側１ａに左右対称配置で設けて実施しているが、フランジ側に左右対称配置で設けて実施することもできる。ちなみに、前記接合構造における鉛直荷重と沈下の関係は、前記図３の符号Ｔに示したような曲線になり、設計時の許容沈下量が△のとき、従来技術（図９参照）を表した符号Ｓの曲線と比して、鉛直支持力が大きくなるので、鉛直剛性を大きく設定できていることが分かる。
【００２９】
したがって、この実施例２によれば、上記実施例１とほぼ同様の効果が期待でき、従来技術（図９参照）と比して、スタッドボルト３の使用本数を増やすことなく鉛直剛性を大きくすることができるので、経済的且つ合理的にＨ形鋼１の沈下量を小さくすることができると云える。よって、大きな剪断力を負担するＨ形鋼１の上方部分に使用するスタッドボルト３の降伏（剪断破壊）を防止することができるので、ソイルセメント２又は地盤と鋼材とが分離する虞も一切なく、構造力学上良好な接合構造を恒久的に実現することができる。
【００３０】
また、前記接合構造の鉛直剛性を小さくしたい場合には、ソイルセメント２との接合部分におけるＨ形鋼１の上方部分に耐力が小さいスタッドボルト３を設け、下方部分に向かって漸次耐力が大きいスタッドボルト３を設けて、当該上方部分のスタッドボルト３の抵抗力を低く、下方部分のスタッドボルト３の抵抗力を高く設定することにより可能である（請求項２記載の発明）。
【実施例３】
【００３１】
図７は、本発明に係るシアコネクターを利用した接合構造の鉛直剛性制御方法の第３実施例を示している。この実施例では、鋼材として丸形鋼管１１を使用している（請求項４記載の発明）。また、前記シアコネクター３としては、均一な１本の鉄筋４を使用しており、ソイルセメント２との接合部分における丸形鋼管１１の上方部分に密に、下方部分に向かって漸次疎に、スパイラル状に巻き付けて、図８に示したように、当該上方部分の鉄筋４の摩擦抵抗力を高く、下方部分の鉄筋４の摩擦抵抗力を低く設定して実施している（請求項３記載の発明）。
【００３２】
要するに、実施例３では、シアコネクターとして使用する鉄筋４の剛性を上方ほど大きくして抵抗力（τｍａｘ）を大きく設定する反面、下方へ向かって鉄筋４の剛性を小さくして抵抗力を漸次小さくすることにより、シアコネクター（鉄筋４）を利用した接合構造の鉛直剛性を高く設定して実施している。かくすることにより、鉄筋４が破断しないように実施できるのである。ちなみに、前記接合構造における鉛直荷重と沈下の関係は、図３の符号Ｔに示したような曲線になり、設計時の許容沈下量が△のとき、従来技術（図９参照）を表した符号Ｓの曲線と比して、鉛直支持力が大きくなるので、鉛直剛性を大きく設定できていることが分かる。
【００３３】
したがって、この実施例３によれば、上記実施例１と実施例２とほぼ同様な効果が期待でき、従来技術（図９参照）と比して、１本の鉄筋４の巻き付け方法に工夫を施すことにより鉛直剛性を大きくすることができるので、経済的且つ合理的に丸形鋼管１の沈下量を小さくすることができると云える。よって、大きな剪断力を負担する丸形鋼管１１の上方部分に使用する鉄筋４の破断を防止することができるので、ソイルセメント２又は地盤と丸形鋼管１１（鋼材）とが分離する虞も一切なく、構造力学上良好な接合構造を恒久的に実現することができる。
【００３４】
また、前記接合構造の鉛直剛性を小さくしたい場合には、前記鉄筋４を、ソイルセメント２との接合部分における丸形鋼管１１の上方部分に疎に、下方部分に向かって漸次密に、スパイラル状に巻き付けて、当該上方部分の鉄筋４の摩擦抵抗力を低く、下方部分の鉄筋４の摩擦抵抗力を高く設定することにより可能である（請求項３記載の発明）
【００３５】
以上に実施例を図面に基づいて説明したが、本発明は、図示例の実施形態の限りではなく、その技術的思想を逸脱しない範囲において、当業者が通常に行う設計変更、応用のバリエーションの範囲を含むことを念のために言及する。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】実施例１を示した立断面図である。
【図２】実施例１に係る鉛直歪みとスタッドボルトの抵抗力との関係を鋼材の深度毎に表したグラフである。
【図３】実施例１〜実施例３に係る荷重〜沈下関係を従来技術と対比して示したグラフである。
【図４】Ａ〜Ｃはそれぞれ、実施例１の解析結果を示したグラフである。
【図５】実施例２を示した立断面図である。
【図６】実施例２に係る鉛直歪みとスタッドボルトの抵抗力との関係を鋼材の深度毎に表したグラフである。
【図７】実施例３を示した立断面図である。
【図８】実施例３に係る鉛直歪みと鉄筋の摩擦抵抗力との関係を鋼材の深度毎に表したグラフである。
【図９】従来技術を示した立断面図である。
【図１０】従来技術に係る鉛直歪みとスタッドボルトの抵抗力との関係を鋼材の深度毎に表したグラフである。
【符号の説明】
【００３７】
１      Ｈ形鋼（鋼材）
１ａ    ウエブ
２      ソイルセメント（又は地盤）
３      スタッドボルト
４      鉄筋
５      地盤
１１      丸形鋼管（鋼材）
【図１】
0004814585.tif 000002
【図２】
0004814585.tif 000003
【図３】
0004814585.tif 000004
【図４】
0004814585.tif 000005
【図５】
0004814585.tif 000006
【図６】
0004814585.tif 000007
【図７】
0004814585.tif 000008
【図８】
0004814585.tif 000009
【図９】
0004814585.tif 000010
【図１０】
0004814585.tif 000011