(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
中心電極（２）と、その中心電極（２）の外側に設けられた絶縁体（３）と、前記絶縁体（３）の外側に設けられるとともに内燃機関への取付ねじ部（６）が外周面に形成された主体金具（５）と、一端側が前記主体金具（５）に結合され、他端側が前記中心電極（２）の先端と対向するように配置されて前記中心電極（２）との間に火花放電ギャップ（ｇ）を形成する接地電極（４）とを備え、
前記取付ねじ部（６）の中心軸線（Ｏ）と直交する第一投影面（Ｐ）への正射投影像において、該接地電極（４）は前記中心軸線（Ｏ）に関する半径方向に直線的に延伸した外形形態を有し、
前記中心軸線（Ｏ）と、前記投影面（Ｐ）上における前記接地電極（４）の正射投影像の延伸方向（Ｌ）とのいずれとも平行な第二投影面（Ｑ）を考えたとき、前記接地電極（４）の前記火花放電ギャップ（ｇ）に近い側の側面（以下、第一側面という）（Ｊ）が、該第二投影面（Ｑ）への正射投影像において、前記主体金具（５）との接合側の端（Ａ）から先端（Ｂ）に向けて、少なくともその途中区間まで、前記中心軸線（Ｏ）に近づく向きに直線的に延びる形態を有してなり、
かつ、前記接地電極（４）が、Ｉｒ含有量が２２〜４０質量％であるＰｔ合金にて構成されたことを特徴とするレース用スパークプラグ（１）。
【請求項２】
前記接地電極（４）が、Ｉｒ含有量が２５〜３５質量％であるＰｔ合金にて構成されてなる請求項１記載のレース用スパークプラグ（１）。
【請求項３】
前記接地電極（４）は、一様な矩形断面を有する棒状素材に基づいて形成されたものであり、前記火花放電ギャップ（ｇ）から遠い側の側面を第二側面（Ｋ）として、前記棒状素材の先端部を前記第二側面（Ｋ）側において一部切り欠く切欠部（４ａ，４ｂ，４ｃ）を形成することにより、該先端部にて体積が減じられた形態を有する請求項１又は２に記載のレース用スパークプラグ。
【請求項４】
前記切欠部（４ａ，４ｂ，４ｃ）は、前記接地電極（４）の先端から長手方向に２ｍｍまでの区間（Ｌ）内に収まるように形成されてなり、
また、前記主体金具（５）は、前記取付ねじ部（６）の形成部分にて内周面が円筒状面（５ｅ）とされてなり、
該円筒状面（５ｅ）を前記火花放電ギャップ（ｇ）の存在側に延長し、前記接地電極（４）の該延長面（５ｅ）よりも内側に突出する部分の体積をＶ、前記切欠部（４ａ，４ｂ，４ｃ）の形成により前記棒状素材から減じられる体積をＶ’としたとき、Ｖ’／（Ｖ＋Ｖ’）の値が０．０５以上０．３以下とされている請求項３記載のレース用スパークプラグ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はスパークプラグに関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車用エンジンなどの内燃機関に使用されるスパークプラグのうち、レース用等の高出力エンジンに搭載されるものは、エンジンからの強い振動を受けやすく、接地電極の折損等が生じやすい問題がある。その原因として、機関もしくは燃焼振動による共振と高加速度（Ｇ）とが考えられる。一般のスパークプラグは、接地電極が、先端側が中心電極側を向くようにアール状に曲げ加工されていることから、主体金具への取り付け基端側に曲げモーメントが作用しやすく、より折損等が生じやすいといえる。
【０００３】
そこで、レース用に特化されたスパークプラグの仕様として、接地電極を上記のようにアール状に曲げ加工せず、主体金具との接合側端部から、主体金具の中心軸線に近づく向きに直線的に延びる形態としたものが、例えば特開平５−７４５４９号や特開平２−３２６９２号の各公報に開示されている。このような接地電極形態とすることにより、接地電極の全長が短くなり、振動が加わったときに電極の接合基端部に付加される片振り曲げモーメントを小さくできるので、折損等が生じにくくなる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、近年、レース用自動車やオートバイ用のエンジンはさらに高性能・高出力化しており、より高温下にてスパークプラグに強い振動が加わるようになってきている。その結果、上記従来のスパークプラグにおける接地電極の形態改良だけでは、折損対策を十分に図ることが困難となっている。
【０００５】
本発明の課題は、レース用の高出力エンジン用用途において、接地電極の折損を一層効果的に防止ないし抑制できるスパークプラグを提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段及び作用・効果】
上記の課題を解決するために、本発明のスパークプラグは、中心電極と、その中心電極の外側に設けられた絶縁体と、絶縁体の外側に設けられるとともに内燃機関への取付ねじ部が外周面に形成された主体金具と、一端側が主体金具に結合され、他端側が中心電極の先端と対向するように配置されて中心電極との間に火花放電ギャップを形成する接地電極とを備え、その特徴部が以下のように構成される（以下、理解の便宜を図るために図１及び図２を援用して説明するが、本発明は該図面に開示されたスパークプラグの形態に限定されるものでないことはもちろんである）。
【０００７】
すなわち、図１において、取付ねじ部６の中心軸線Ｏと直交する第一投影面Ｐへの正射投影像（図１（ｂ））において、該接地電極４は中心軸線Ｏに関する半径方向に直線的に延伸した外形形態を有する。また、図１（ｂ）に示すように、中心軸線Ｏと、投影面Ｐ上における接地電極４の正射投影像の延伸方向Ｌとのいずれとも平行な第二投影面Ｑを考えたとき、図２に示すように、接地電極４の火花放電ギャップｇに近い側の側面（第一側面）Ｊが、該第二投影面Ｑへの正射投影像において、主体金具５との接合側の端Ａから先端Ｂに向けて少なくともその途中区間まで、中心軸線Ｏに近づく向きに直線的に延びる形態を有してなる。そして、該形態をなす接地電極４が、Ｉｒ含有量が２２〜４０質量％であるＰｔ合金にて構成されたことを特徴とする。本発明においてＰｔ合金とは、含有量の最も高い成分がＰｔである合金を意味する。
【０００８】
上記の構成においては、接地電極を、従来のレース用スパークプラグと同様に、主体金具との接合側から中心軸線に近づく形で直線的に延びる形態とし、振動付加時の曲げモーメントの低減を図る。そして、これを前提として接地電極４の材質を、特に、上記組成範囲のＩｒを含有したＰｔ合金にて構成することで、接地電極の高温強度が著しく高められ、ひいてはより高出力のレース用エンジン等に適用された場合においても、折損等の不具合を効果的に防止ないし抑制することができる。
【０００９】
接地電極を構成するＰｔ合金中のＩｒ含有量が２２質量％以下になると高温強度が損なわれ、折損防止効果の顕著な向上が望めなくなる。他方、Ｉｒ含有量が４０質量％を超えると合金が高融点化しすぎて、接地電極を主体金具に溶接する際に溶け不足等が生じやすくなり、接合強度の低下を招くことにつながる。Ｉｒ含有量は、より望ましくは２５〜３５質量％とするのがよい。なお、電極の高温耐食性を確保する観点から、Ｐｔの含有量は５０質量％以上、望ましくは６０質量％以上とするのがよい。他方、Ｐｔ合金中には、接地電極の高温強度が損なわれない範囲にて、Ｒｈ、Ｒｕ、Ｏｓ、Ｒｅ及びＷ等の、Ｉｒ以外の金属元素が含有されていてもよい。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明のいくつかの実施の形態を、図面を用いて説明する。
図１（ａ）及び（ｂ）に示す本発明の一例たるスパークプラグ１は、筒状の主体金具５、その主体金具５の内側嵌め込まれた絶縁体３、その絶縁体３の内側に設けられた中心電極２、一端側が主体金具５に結合され、他端側が中心電極２の先端と対向するように配置されて中心電極２との間に火花放電ギャップｇを形成する接地電極４等を備えている。
【００１１】
絶縁体３は、例えばアルミナあるいは窒化アルミニウム等のセラミック焼結体により構成され、図１（ｃ）に示すように、その内部には自身の軸方向に沿って中心電極２を嵌め込むための孔部（貫通孔）３ｄを有している。また、主体金具５は、低炭素鋼等の金属により円筒状に形成されており、スパークプラグ１のハウジングを構成するとともに、その外周面には、図１（ａ）に示すように、スパークプラグ１を図示しないシリンダヘッドに取り付けるためのねじ部６が形成されている。
【００１２】
他方、図１（ｃ）に示すように、絶縁体３の孔部３ｄには、その一方の端部側に端子金具１３が挿入・固定され、同じく他方の端部側に中心電極２が挿入・固定されている。また、該貫通孔３ｄ内において端子金具１３と中心電極２との間に抵抗体１５が配置されている。この抵抗体１５の両端部は、導電性ガラスシール層１６，１７を介して中心電極２と端子金具１３とにそれぞれ電気的に接続されている。また、中心電極２は、電極の表層部分を構成する母材がＮｉ合金にて構成され、必要に応じてその内部に熱引き改善のための、図示しない放熱促進用芯材部（例えばＣｕあるいはＣｕ合金にて構成される）が埋設される。また、火花放電ギャップｇに面する先端位置に、Ｉｒ合金あるいはＰｔ合金からなる貴金属発火部３２が溶接接合されている。
【００１３】
図１（ｂ）に示すように、取付ねじ部６の中心軸線Ｏと直交する第一投影面Ｐへの正射投影像において、該接地電極４は中心軸線Ｏに関する半径方向に直線的に延伸した外形形態を有する。そして、図２に示すように、中心軸線Ｏと、投影面Ｐ上における接地電極４の正射投影像の延伸方向Ｌとのいずれとも平行な第二投影面Ｑを考えたとき、接地電極４の火花放電ギャップｇに近い側の側面（第一側面）Ｊが、該第二投影面Ｑへの正射投影像において、主体金具５との接合側の端Ａから先端Ｂに向けて少なくともその途中区間まで、中心軸線Ｏに近づく向きに直線的に延びる形態を有してなる。そして、接地電極４は、その全体が、Ｉｒ含有量が２２〜４０質量％であるＰｔ合金にて構成されてなる。
【００１４】
接地電極４は、具体的には上記合金からなる棒状素材の一方の端部を溶接部Ｗにより接合して形成されたものである。この溶接は、公知の抵抗溶接法により行われるものである。図２に示す態様では、着火性を上げるために、中心電極２の先端部（あるいは貴金属発火部３２）を主体金具１の先端面から突出配置している。そこで、接地電極４は、第一側面Ｊが、主体金具５との接合側の端Ａから先端Ｂに向けて、傾斜した形で中心軸線Ｏに近づく向きに、全区間に渡り直線的に延びる形態とされ、上記突出した中心電極２の先端面との間に火花放電ギャップｇを形成している。このような接地電極形態を有するスパークプラグを、一般にスラント電極タイプと称している。このように接地電極４を傾斜形態に接合するためには、図２に示すように、主体金具５の先端面５ｔを内周側が突出する円錐面状に形成しておき、そこに角柱形態（例えば軸断面が正方形状あるいは長方形状のもの）の棒状素材の側面基端部を重ね合わせる形態で溶接するとよい。
【００１５】
上記の形態の場合、着火性は大幅に向上するが、火花放電ギャップｇを形成する第一側面Ｊが、電極先端に近づくほど中心電極２の先端面から離間してギャップ長が大きくなるため、火花がギャップ間隔の短くなる側に偏って発生しやすくなる。これが問題となる場合は、図９に示すように、接地電極４の全長は若干長くなるが、中心電極２の先端面と平行に対向する平行面部Ｊ’を形成するようにしてもよい。この形態においては、第一側面Ｊは、主体金具５との接合側の端Ａから先端Ｂに向けて、途中区間までが、中心軸線Ｏに近づく向きに直線的に延びることとなる。
【００１６】
他方、図３に示すように、中心電極２の先端部（あるいは貴金属発火部３２）を、主体金具５の先端面より一定距離だけ引っ込んで位置させ、接地電極４を中心軸線Ｏと略直交する向きに非傾斜に配置することもできる。この構成の場合、接地電極４が傾斜しない分だけその全長を短くでき、ひいては耐折損性を一層高めることができる。また、接地電極４の第一側面Ｊを中心電極２の先端面と平行に対向させることができるので、図２の構成と比較して偏消耗が生じにくく、電極の長寿命化を図ることができる。このような接地電極形態を有するスパークプラグを、一般にサイド電極タイプと称している。
【００１７】
図１及び図２に示す接地電極４は、一様な矩形断面を有する棒状素材、例えば角柱状素材を用いて形成することができる。この場合、図４〜図８に示すように、接地電極４は、火花放電ギャップｇから遠い側の側面を第二側面Ｋとして、棒状素材の先端部を第二側面Ｋ側において一部切り欠く切欠部４ａ，４ｂ，４ｃを形成することにより、該先端部にて体積が減じられた形態をなすものとして構成することができる。振動が加わったときに接地電極４が受ける曲げモーメントは、接地電極４の長手方向の質量分布において、拘束端（つまり主体金具１への接合端）からの距離が長い位置に質量集中していると大きくなる。そこで、接合端からの距離が長い電極先端部に上記のような切欠部４ａ，４ｂ，４ｃを形成しておけば、同じレベルの振動が加わった場合でも、接地電極４が受ける曲げモーメントを小さくでき、ひいては耐折損性を高めることができる。
【００１８】
図４〜図６は、図２のスラント電極タイプのものに切欠部４ａ，４ｂ，４ｃを形成した例である。図４では、第二側面Ｋの先端に向かうほど、接地電極４の厚みを長手方向に連続的に減少させる平面状の切欠部４ａを形成している。なお、接地電極４の厚みを段階的に減少させる階段状の切欠部４ａを形成してもよい。図５では、接地電極４の先端部に、基端側よりも薄肉となる一様な厚さの薄肉部を形成する切欠部４ｂが形成されている。さらに、図６においては、接地電極４の先端部において、幅方向両側に傾斜面状の切欠部４ｃを形成することにより、当該幅方向両側部分が中央部よりも薄肉となる形態とされている。図７及び図８は、図３のサイド電極タイプのものに、図４及び図５と同様の切欠部４ａ，４ｂを形成した例である。
【００１９】
上記切欠部の形成長さが過度に大きくなると、薄肉化する区間が長くなりすぎ、耐折損性向上効果が帰って損なわれることにもつながる。この観点において、例えば図４、図５、図７あるいは図８に示すように、切欠部４ａ，４ｂは、接地電極４の先端から長手方向に２ｍｍまでの区間Ｌに収まるように形成することが望ましい。
【００２０】
また、図４、図５、図７あるいは図８において、主体金具５は、取付ねじ部６の形成部分にて内周面が円筒状面５ｅとされている。ここで、該円筒状面５ｅを火花放電ギャップｇの存在側に延長し、接地電極４の該延長面５ｅよりも内側に突出する部分（以下、電極突出部という）の体積をＶ、切欠部４ａ，４ｂの形成により棒状素材から減じられる体積をＶ’としたとき、Ｖ’／（Ｖ＋Ｖ’）の値が０．０５以上０．３以下とされている。
【００２１】
例えば切欠部４ａ，４ｂの非形成区間において、電極突出部が直柱体状に形成されている場合、その直柱体状部と同一の軸断面形状及び寸法を有し、かつ電極突出部と同一長さの直柱体の体積をＶ0として求めれば、実際の電極突出部の体積Ｖを求めることにより、Ｖ’は、Ｖ0とＶとの差分Ｖ0−Ｖとして算出することができる。各体積パラメータの値は、公知の３次元形状測定器を用いて測定した、電極突出部の３次元形状プロファイルから計算することが可能である。
【００２２】
【実施例】
本発明の効果を確認するために、以下の実験を行った。
図１及び図２に示すスパークプラグの試験品として、取付ねじ部６の呼びがＭ１４、中心電極２の主体金具５からの出寸法が０．３ｍｍ、火花放電ギャップｇの間隔（最小となる位置での値）が０．６ｍｍ、接地電極４の断面形状が０．８ｍｍ×０．８ｍｍの正方形状であり、電極突出部長さが３．９ｍｍのものを種々に作製した。接地電極４の材質として用いたのは、表１に示す種々の組成のＰｔ−Ｉｒ二元合金であり、いずれも熱間伸線した線材を素材として用い、主体金具５に対して抵抗溶接により接合した。また、番号５の試験品については、図４に示す形態の切欠部４ａを、接地電極４の先端から長手方向に１ｍｍの長さにて、前記したＶ’／（Ｖ＋Ｖ’）の値が０．０６４（切欠部４ａにおいて接地電極４の厚みを１／４だけ減じた場合の値に相当）となるように形成した。
【００２３】
上記の各スパークプラグを加振器に取り付け、振動周波数をスイープしながら接地電極の振動速度をレーザードップラー振動計にて測定し、その振動速度を周波数分析することにより共振周波数を求めた。以上の結果を表１に示す。
【００２４】
【表１】
0004623880.tif 000002
【００２５】
これによると、接地電極４の材質として、Ｉｒ含有量が２２質量％以上のＰｔ合金を用いることにより、共振周波数が顕著に高くなり、耐折損性を向上させる上で有利となる結果が得られていることがわかる。
【００２６】
次に、表２に示す種々の組成のＰｔ−Ｉｒ二元合金を用いて、同様のスパークプラグ試験品を作製し、図１０に示すように、接地電極４を先端側から曲げ起こす変形を加えたときに、溶接部Ｗに剥離が生じたか否かを目視にて確認した。以上の結果を表２に示す。
【００２７】
【表２】
0004623880.tif 000003
【００２８】
これによると、接地電極４の材質として、Ｉｒ含有量が４０質量％以下のＰｔ合金を用いることにより、溶接部Ｗに剥離が生じず、接合強度が高められていることがわかる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明のスパークプラグの一例を示す正面図、底面図及び部分縦断面図。
【図２】  図１のスパークプラグの要部を拡大して示す半断面図。
【図３】  図１のスパークプラグの、第一変形例の要部を拡大して示す半断面図。
【図４】  図１のスパークプラグの、第二変形例の要部を拡大して示す半断面図。
【図５】  図１のスパークプラグの、第三変形例の要部を拡大して示す半断面図。
【図６】  図１のスパークプラグの、第四変形例の要部を拡大して示す半断面図。
【図７】  図１のスパークプラグの、第五変形例の要部を拡大して示す半断面図。
【図８】  図１のスパークプラグの、第六変形例の要部を拡大して示す半断面図。
【図９】  図１のスパークプラグの、第七変形例の要部を拡大して示す半断面図。
【図１０】  接地電極の接合強度を確認する試験方法の説明図。
【符号の説明】
１  スパークプラグ
２  中心電極
３  絶縁体
４  接地電極
４ａ，４ｂ，４ｃ  切欠部
５  主体金具
Ｏ  中心軸線
６  取付ねじ部
ｇ  火花放電ギャップ
Ｐ  第一投影面
Ｌ  延伸方向
Ｑ  第二投影面
Ｊ  第一側面
Ｋ  第二側面
【図１】
0004623880.tif 000004
【図２】
0004623880.tif 000005
【図３】
0004623880.tif 000006
【図４】
0004623880.tif 000007
【図５】
0004623880.tif 000008
【図６】
0004623880.tif 000009
【図７】
0004623880.tif 000010
【図８】
0004623880.tif 000011
【図９】
0004623880.tif 000012
【図１０】
0004623880.tif 000013