(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
自動車でバンパーリンフォースと該バンパーリンフォースよりも車外側のバンパーフェイシアとの間に設けられるバンパー用アブソーバであって、
樹脂成形材料を発泡させて形成され、前記バンパーリンフォースから前記バンパーフェイシアに向かって延出した第一のエネルギー吸収部と、
樹脂成形材料にて形成され、前記バンパーリンフォースから前記バンパーフェイシアに向かって延出した第二のエネルギー吸収部と、
前記バンパーフェイシアの車内側に面して配置され、該バンパーフェイシア側で前記第一のエネルギー吸収部と前記第二のエネルギー吸収部との間の開口を面積比で半分以下とするように塞ぎながら該第一のエネルギー吸収部と該第二のエネルギー吸収部とを互いに固定する橋掛部とを備え、
前記第一のエネルギー吸収部は、前記バンパーリンフォース側で溝状の肉抜部を形成するように前記橋掛部から前記バンパーリンフォースに向かって複数配置され、
前記第二のエネルギー吸収部は、密度が０．９〜１．２ｇ／cm3とされて板状に形成され、前記橋掛部から前記バンパーリンフォースに向かって前記第一のエネルギー吸収部との間に座屈を許容する空間が形成される位置にて前記肉抜部の中へ延出し、
前記第一のエネルギー吸収部と前記第二のエネルギー吸収部との間の開口を面積比で半分以下とするように塞ぐ前記橋掛部が前記樹脂成形材料を発泡させて形成されていることを特徴とするバンパー用アブソーバ。
【請求項２】
前記橋掛部は、前記第二のエネルギー吸収部における前記バンパーフェイシア側の縁部を挟み込みながら前記第一のエネルギー吸収部と同時に樹脂成形材料を発泡させて成形することにより形成され、
前記橋掛部と前記第一および第二のエネルギー吸収部とが一体的に形成された、請求項１に記載のバンパー用アブソーバ。
【請求項３】
前記橋掛部は、成形される際に前記第二のエネルギー吸収部における前記バンパーフェイシア側の縁部を保持する保持部を挿入するための前記バンパーリンフォース側と前記バンパーフェイシア側とを結ぶ貫通穴が形成されていることを特徴とする請求項２に記載のバンパー用アブソーバ。
【請求項４】
前記第二のエネルギー吸収部が一対の前記第一のエネルギー吸収部に挟まれて配置され、
前記一対の第一のエネルギー吸収部の一方は、前記第二のエネルギー吸収部から離間されて配置され、
前記一対の第一のエネルギー吸収部の他方には、前記肉抜部内で前記バンパーリンフォースと前記バンパーフェイシアとを結ぶ方向とは異なる方向へ突出して前記第二のエネルギー吸収部に突き当たる凸部が形成されていることを特徴とする請求項３に記載のバンパー用アブソーバ。
【請求項５】
前記第二のエネルギー吸収部は、本バンパー用アブソーバの中で下側に偏在して設けられていることを特徴とする請求項１〜請求項４のいずれか一項に記載のバンパー用アブソーバ。
【請求項６】
前記第二のエネルギー吸収部が前記バンパーフェイシア側から前記バンパーリンフォースに向かって延出しながら途中で枝分かれして前記延出方向とは異なる複数の方向へ延出して各延出方向の先端部で前記バンパーリンフォースに接触する、請求項１〜請求項５のいずれか一項に記載のバンパー用アブソーバ。
【請求項７】
前記第二のエネルギー吸収部は、前記バンパーリンフォース側から前記バンパーフェイシアに向かって該バンパーフェイシアに接触する位置まで延出していることを特徴とする請求項１〜請求項６のいずれか一項に記載のバンパー用アブソーバ。
【請求項８】
前記橋掛部は、前記第二のエネルギー吸収部における前記バンパーフェイシア側の縁部を覆い、前記第二のエネルギー吸収部における前記バンパーフェイシア側の縁部を前記バンパーフェイシアから離間させていることを特徴とする請求項１〜請求項６のいずれか一項に記載のバンパー用アブソーバ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車でバンパーリンフォースとバンパーフェイシアとの間に設けられるバンパー用アブソーバに関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車の前後には、車体を保護するため、また、対人事故の際に歩行者の脚部に対して与える負荷を軽減するため、衝撃吸収機能が付与されたバンパーが設けられている。バンパー用アブソーバは、バンパーリンフォースとバンパーフェイシアとの間に設けられる。
【０００３】
特許文献１，２には、圧縮エネルギー吸収材と、板状部材からなる座屈エネルギー吸収材と、相互に間隔をあけて配置した複数の柱状の連結部材と、を備える車両用バンパーの衝突エネルギー吸収装置が記載されている。特許文献１の段落０００８および図６には、圧縮エネルギー吸収材においてはその変位が大きくなるにしたがって、作用する衝撃力が大きくなる傾向を示し、座屈エネルギー吸収材においては衝撃力が作用した初期段階において、作用する衝撃力が急速に大きくなってピーク値を迎え、その後は衝撃力が急速に低下する傾向を示すことが記載されている。そして、圧縮エネルギー吸収材の衝突エネルギー吸収特性と、座屈エネルギー吸収材の衝突エネルギー吸収特性とを組み合わせることで、両エネルギー吸収材による衝突エネルギー吸収期間の全期間にわたって、それに対する衝撃力を歩行者の保護が可能な目標値に維持させて、歩行者の保護性能を確保しつつ、衝突エネルギーを最大限吸収可能と記載されている。
特許文献１の段落００１２には、連結部材が設けられる位置においては、車体前後方向に対する連結部材の厚さ分だけ圧縮エネルギー吸収材が圧縮変形し難くなるが、連結部材間においては障害物となるものがないので、車体前後方向に対する圧縮エネルギー吸収材の略全体幅を圧縮変形させて、衝突エネルギーを効果的に吸収することが可能となることが記載されている。すなわち、柱状の連結部材を複数設けることが必須であり、連結部材間を空けることが必須である。
【０００４】
特許文献３には、圧縮エネルギー吸収材と、板状部材からなる座屈エネルギー吸収材と、バンパーフェイシャーの内面に突出状に設けられて両エネルギー吸収材の前端部を保持する前部固定保持部材と、を備える車両用バンパーの衝突エネルギー吸収装置が記載されている。前部固定保持部材は、バンパーフェイシャーに一体的に形成されている。すなわち、バンパーフェイシャーを除いて前側から衝突エネルギー吸収装置を見ると、圧縮エネルギー吸収材と座屈エネルギー吸収材との間に大きな開口が形成されていることになる。
【特許文献１】特開２００４−３４５４２３号公報
【特許文献２】特開２００４−３４５４２５号公報
【特許文献３】特開２００４−３４５４２４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１，２記載の技術では、両エネルギー吸収材の前側が大きく開口しているため、バンパーフェイシャーに衝突した被衝突物の衝突面の向きにより衝撃吸収性能が変動することが想定される。すなわち、バンパーフェイシャーに衝突した被衝突物の衝突面が圧縮エネルギー吸収材の上下面や座屈エネルギー吸収材の上下面に対して垂直とはならない場合、両エネルギー吸収材の前側の大部分が開口しているため、圧縮エネルギー吸収材や座屈エネルギー吸収材が上下いずれかの同じ方向へ倒れ、衝撃吸収性能が低下することが想定される。
特許文献３記載の技術では、両エネルギー吸収材の前端部を保持する構造をバンパーフェイシャーに形成する必要があるため、バンパーフェイシャーの構造が複雑になってしまう。
【０００６】
そこで、本発明は、バンパーフェイシアの構造を複雑にさせることなく、バンパーフェイシアに衝突した被衝突物の衝突面の向きによる衝撃吸収性能への影響を低減させることが可能なバンパー用アブソーバの提供を目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、自動車でバンパーリンフォースと該バンパーリンフォースよりも車外側のバンパーフェイシアとの間に設けられるバンパー用アブソーバであって、樹脂成形材料を発泡させて形成され、前記バンパーリンフォースから前記バンパーフェイシアに向かって延出した第一のエネルギー吸収部と、樹脂成形材料にて形成され、前記バンパーリンフォースから前記バンパーフェイシアに向かって延出した第二のエネルギー吸収部と、前記バンパーフェイシアの車内側に面して配置され、該バンパーフェイシア側で前記第一のエネルギー吸収部と前記第二のエネルギー吸収部との間の開口を面積比で半分以下とするように塞ぎながら該第一のエネルギー吸収部と該第二のエネルギー吸収部とを互いに固定する橋掛部とを備え、前記第一のエネルギー吸収部は、前記バンパーリンフォース側で溝状の肉抜部を形成するように前記橋掛部から前記バンパーリンフォースに向かって複数配置され、前記第二のエネルギー吸収部は、密度が０．９〜１．２ｇ／cm3とされて板状に形成され、前記橋掛部から前記バンパーリンフォースに向かって前記第一のエネルギー吸収部との間に座屈を許容する空間が形成される位置にて前記肉抜部の中へ延出し、前記第一のエネルギー吸収部と前記第二のエネルギー吸収部との間の開口を面積比で半分以下とするように塞ぐ前記橋掛部が前記樹脂成形材料を発泡させて形成されていることを特徴とする。
【０００８】
すなわち、樹脂成形材料を発泡させて形成された第一のエネルギー吸収部と、樹脂成形材料にて形成された第二のエネルギー吸収部との間に第二のエネルギー吸収部が拘束されない空間が形成されるので、衝撃入力時に第二のエネルギー吸収部の変形が阻害されない。すると、衝撃力が入力された時、第一のエネルギー吸収部ではその変位が大きくなるにつれて反力が大きくなる一方、第二のエネルギー吸収部では、初期段階で反力が急速に大きくなって最大に達し、その後、反力が急速に小さくなる。その結果、被衝突物への反力は第一・第二（第一および第二）のエネルギー吸収部を組み合わせた反力となり、被衝突物へはアブソーバの変位の長期間にわたって略一定の反力が作用することになる。従って、アブソーバの変位の長期間にわたって衝突エネルギーを適切に吸収することが可能になり、良好な衝撃吸収性能が得られる。
また、橋掛部がバンパーフェイシア側で第一のエネルギー吸収部と前記第二のエネルギー吸収部との間の開口を面積比で半分以下とするように塞ぎながら両エネルギー吸収部を互いに固定しているので、アブソーバにおけるバンパーフェイシア側の開口部分が無いか少ない。これにより、バンパーフェイシアに衝突した被衝突物の衝突面がバンパーリンフォースとバンパーフェイシアとを結ぶ方向に対して垂直とならなくても、入力荷重が第二のエネルギー吸収部の広い面で受けられるので、第一・第二のエネルギー吸収部がある方向にのみ倒れるような現象を回避することが可能になる。従って、被衝突物の衝突面の向きによる衝撃吸収性能への影響を低減させることが可能になる。
その際、バンパーフェイシアに第一・第二のエネルギー吸収部のバンパーフェイシア側を保持する構造を形成する必要が無いので、バンパーフェイシアの構造が複雑にならない。
【０００９】
本バンパー用アブソーバが設けられる位置は、自動車の前部、自動車の後部、自動車の側面部、等が考えられる。上記バンパーフェイシアは、上記バンパーリンフォースから見て水平方向からずれた方向に設けられてもよい。
上記樹脂成形材料は、樹脂を含む成形材料であればよく、樹脂のみからなる材料でもよいし、添加剤など樹脂以外の素材を含む材料でもよい。
第一・第二のエネルギー吸収部の延出方向は、水平方向からずれた方向でもよい。第一のエネルギー吸収部は、バンパーフェイシアに接触しても、接触していなくてもよい。第二のエネルギー吸収部も、バンパーフェイシアに接触しても、接触していなくてもよい。
【００１０】
上記橋掛部は、前記バンパーフェイシア側で前記第一のエネルギー吸収部と前記第二のエネルギー吸収部との間の開口を完全に塞いでもよいし、当該開口を面積比で半分以下とするように塞いでもよい。前記橋掛部で、前記開口を面積比で半分以下すなわち開口を塞ぐ面積を塞がれていない開口の面積以上にして、両エネルギー吸収部を互いに固定することにより、バンパーフェイシアに衝突した被衝突物の衝突面がバンパーリンフォースとバンパーフェイシアとを結ぶ方向に対して垂直とならなくても、第一・第二のエネルギー吸収部がある方向にのみ倒れるような現象を回避することが可能になる。従って、バンパーフェイシアに衝突した被衝突物の衝突面の向きによる衝撃吸収性能への影響を低減させることが可能になる。
【発明の効果】
【００１３】
請求項１に係る発明によれば、バンパーフェイシアの構造を複雑にさせることなく、バンパーフェイシアに衝突した被衝突物の衝突面の向きによる衝撃吸収性能への影響を低減させることが可能になる。
請求項２に係る発明では、橋掛部と第一・第二のエネルギー吸収部とが同時に形成されるので、アブソーバの加工工数を低減させることができ、効率よく製造可能なバンパー用アブソーバを提供することができる。
請求項３に係る発明では、アブソーバの成形時に第二のエネルギー吸収部の変形を防ぐことができるので、アブソーバの加工精度を向上させることができ、加工精度の良好なバンパー用アブソーバを提供することができる。
【００１４】
請求項４に係る発明では、第二のエネルギー吸収部の曲げ方向が該第二のエネルギー吸収部を挟む第一のエネルギー吸収部の一方の方向へ規制され、衝撃吸収性能をさらに安定させることが可能になる。
請求項５に係る発明では、バンパー用アブソーバの上側は歩行者の膝に近い位置になるが、衝突時の変位−荷重曲線における立ち上がり荷重の傾きが比較的大きくなる第二のエネルギー吸収部を下側に偏在させることによって膝に近い位置での立ち上がり荷重の傾きを小さくすることができ、歩行者の膝に加わる衝撃を低減させることができる。
請求項６に係る発明では、被衝突物の衝突面がバンパーリンフォースとバンパーフェイシアとを結ぶ方向に対して垂直とならなくても、第二のエネルギー吸収部において途中で枝分かれした部分が潰れることによって第二のエネルギー吸収部の倒れ込みを防ぐ作用が得られやすくなるので、より安定した衝撃吸収性能を得ることが可能になる。
【００１５】
請求項７に係る発明では、衝突の初期に第二のエネルギー吸収部の反力により変位−荷重曲線における立ち上がり荷重の傾きが大きくなるので、立ち上がり荷重の傾きを大きくさせたバンパー用アブソーバを提供することができる。
請求項８に係る発明では、衝突時の入力荷重を第二のエネルギー吸収部の広い面で受けることができるバンパー用アブソーバを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、下記の順序に従って本発明の実施の形態について説明する。
（１）バンパー用アブソーバの構成：
（２）バンパー用アブソーバの製造方法：
（３）バンパー用アブソーバの作用、効果：
（４）第二の実施形態：
（５）第三の実施形態：
（６）第四の実施形態：
（７）第五の実施形態：
（８）第六の実施形態：
（９）第七の実施形態：
（１０）第八の実施形態：
（１１）実施例：
（１２）変形例：
【００１７】
（１）バンパー用アブソーバの構成：
図１は本発明の一実施形態に係るバンパー用アブソーバ１０を採用した乗用自動車の要部を分解して示す要部分解斜視図、図２〜図６はアブソーバ１０を示す図、図７はアブソーバ１０を製造する様子を模式的に示す分解斜視図、図８はアブソーバ１０を自動車用バンパー１００に組み付けた様子を垂直断面にて示す図である。
図１では、乗用自動車の前部においてバンパー１００を分解して示している。本発明に係るバンパー用アブソーバは、自動車の後部や側部のバンパーにも適用可能であるが、自動車の前部のアブソーバ１０を例に取り説明する。
フロントバンパー１００は、自動車の車体の前側に取り付けられて固定されたバンパーリンフォース７０と、このリンフォース７０よりも前側（車外側）に設けられてリンフォース７０とアブソーバ１０とを覆うバンパーフェイシア８０と、衝撃を吸収するためにリンフォース７０とバンパーフェイシア８０との間に設けられたバンパー用アブソーバ１０とを備えている。むろん、これらの部品１０，７０，８０以外の部品を設けたバンパーでも、本発明に含まれる。
【００１８】
バンパーリンフォース７０は、自動車の幅に近い長さを有し、長手方向を車幅方向Ｄ２に向けて配置され、例えば、車体の前部で前後方向Ｄ１に延びる左右一対のフロントサイドフレームの前端部に連結されて固定される。リンフォース７０は、例えば、鋼鉄製等の金属製とされ、車幅方向へ細長く延びた外形を有し、真っ直ぐな直方体状や湾曲した直方体状等の略直方体状に形成される。図８に示すように、リンフォース７０は、補強のため内部に複数の板状の仕切壁７２が前後方向へ架け渡され、中空部を有する筒状に形成されている。むろん、リンフォースは、様々な構造が考えられ、衝突事故等の際に車体を保護するため所要の強度および衝撃吸収性が得られる構造とされる。また、リンフォースは、自ら潰れて衝撃を吸収する役割を担うとともに、バンパー用アブソーバが潰れて衝撃吸収機能を発揮するための台座としての機能も有する。
【００１９】
バンパーフェイシア８０は、自動車の幅の長さを有し、長手方向を車幅方向Ｄ２に向けて配置され、車体の前部に取り付けられて固定される。バンパーフェイシア８０は、例えば、熱可塑性樹脂や熱硬化性樹脂といった合成樹脂を有する樹脂成形材料をプレス成形や射出成形等で成形することにより薄板状に形成される。バンパーフェイシア８０は、自動車の外部から見て、リンフォース７０とアブソーバ１０とを覆い隠すとともに、自動車前面を構成するのに適した意匠が外表面に付与される。また、バンパーフェイシア８０は、外部の熱や雨風が車内側へ入らないようにこれらを遮断して、リンフォース７０とアブソーバ１０の衝撃吸収性能が低下しないように保護する機能も有している。なお、バンパーフェイシアには、ラジエータへ空気を導入することを目的としたグリルと呼ばれる通気口が設けられてもよい。
バンパーフェイシア８０は、樹脂を有する樹脂成形材料で薄肉状に形成されているため、衝撃が入力されると、比較的小さな荷重で変形する。そして、入力された衝撃エネルギーは、主にアブソーバ１０で吸収され、該アブソーバで吸収されない場合にリンフォース７０で吸収される。
【００２０】
バンパー用アブソーバ１０は、人身事故の際に歩行者を保護する等のために設けられ、バンパーフェイシアの方向から歩行者の脚等の被衝突物がバンパーフェイシアの前面（車外側面８０ａ）に衝突した時に、衝撃を受け止め、被衝突物とバンパーリンフォースとの間で変形して、衝突のエネルギーを吸収し、被衝突物への反力を軽減する機能を有する。
バンパー用アブソーバとしては、発泡性樹脂粒子を成形型内に充填して加熱しながら相互に融着させて成形した樹脂発泡成形体や、樹脂を筒状に溶融させたパリソンにエアを吹き込みながら中空に成形したブロー成形体（樹脂成形体の一種）や、樹脂を所要の形状となるように射出成形することにより形成した樹脂射出成形体（樹脂成形体の一種）等が用いられている。本発明のバンパー用アブソーバは、樹脂発泡成形体と樹脂成形体とを複合させて衝撃吸収性に優れた構造としている。
【００２１】
バンパー用アブソーバ１０は、樹脂成形材料を発泡させて形成された軟質脚（第一のエネルギー吸収部）３０と、樹脂成形材料にて形成された硬質脚（第二のエネルギー吸収部）４０と、バンパーフェイシア８０の車内側に面して配置された橋掛部５０とを備えている。軟質脚３０は、リンフォース７０からバンパーフェイシア８０に向かって延出している。硬質脚４０は、リンフォース７０側で軟質脚３０との間に座屈を許容する空間ＳＰ１が形成される位置にてリンフォース７０からバンパーフェイシア８０に向かって延出している。橋掛部５０は、バンパーフェイシア８０側で軟質脚３０と硬質脚４０とを互いに固定している。ここで、橋掛部５０は、バンパーフェイシア８０側で軟質脚３０と硬質脚４０との間の開口ＯＰ１を面積比で半分以下とするように塞いでいる。
バンパー用アブソーバが前後方向に長くなるほど衝撃エネルギーの吸収量が多くなるものの、車が前後方向に長くなる。そこで、バンパー用アブソーバは、前後方向になるべく短くして被衝突物に過度の反力を与えることなく所要のエネルギーを吸収することができる構造とすることが求められている。
【００２２】
図９は、樹脂発泡成形体、延出した形状の樹脂成形体、および、これらを組み合わせたアブソーバの変位ｘに対する圧縮荷重（反力）Ｆをグラフ形式で示している。ここで、圧縮荷重Ｆが過度とならない範囲で、変位ｘが少ない領域で素早く圧縮荷重Ｆが多くなり、その後、長い変位で圧縮荷重Ｆが略一定となれば、被衝突物へ過度の反力を与えることなく多くの衝撃エネルギーを吸収することができる。このようなｘ−Ｆ特性を有していれば、アブソーバの衝撃吸収性能が非常に良好であるといえる。
なお、変位ｘに対する圧縮荷重Ｆの測定は、例えば、以下のようにして行うことができる。
まず、所定形状のインパクタを衝突させるアブソーバサンプルを、所定位置の固定台に取り付ける。インパクタは、固定台に向かって一定速度（例えば２０ｋｍ／ｈ）で水平に移動するようにされている。インパクタには圧縮荷重Ｆを計測するための荷重センサが内蔵されており、図示しない制御装置にてインパクタの移動位置に応じて圧縮荷重Ｆを検出することが可能である。アブソーバの変位ｘは、インパクタがアブソーバサンプルに接触する位置からの移動距離を示している。
そして、上記条件でインパクタを前方からアブソーバサンプルに衝突させることにより、アブソーバサンプルの変位ｘに対する圧縮荷重Ｆを測定することができる。
【００２３】
軟質脚のような樹脂発泡成形体は、樹脂発泡成形体の変位ｘが大きくなるにつれて圧縮荷重Ｆ１が大きくなるｘ−Ｆ特性を有している。樹脂発泡成形体のみでは、変位の初期段階で圧縮荷重の立ち上がりが遅い分、衝撃エネルギーの吸収量が減ってしまう。一方、硬質脚のような樹脂成形体のｘ−Ｆ特性は、その延出した方向へ圧縮力が加えられると、圧縮力が加えられた初期段階で圧縮荷重Ｆ２が急速に大きくなってピークに達し、その後、圧縮荷重Ｆ２が急速に小さくなる特性となっている。従って、樹脂成形体では、変位の後期で圧縮荷重が小さい分、衝撃エネルギーの吸収量が減ってしまう。
アブソーバの圧縮荷重Ｆ３は、樹脂発泡成形体の圧縮荷重Ｆ１と樹脂成形体の圧縮荷重Ｆ２とを組み合わせた圧縮荷重Ｆ１＋Ｆ２となり、変位する長期間にわたって略一定の圧縮荷重となる。その結果、被衝突物への反力は、樹脂発泡成形体からの反力と樹脂成形体からの反力とを組み合わせた略一定の反力となり、衝撃が発生してからの初期段階で過度とならない範囲で反力が素早く大きくなり、その後、長い変位で略一定となる。
【００２４】
本アブソーバ１０は、リンフォース７０とほぼ同じ、自動車の幅に近い長さを有し、車幅方向へ細長く延びた外形を有し、リンフォース７０側に溝が形成された真っ直ぐな略直方体状や湾曲した略直方体状等とされる。本実施形態のアブソーバ１０は、バンパーフェイシア８０に面する前側に衝撃を受け止める衝撃受止面が形成され、この衝撃受止面からリンフォース７０に向かって軟質脚３０と硬質脚４０とが上下方向Ｄ３へ互いに隣り合う位置で所定の間隔を空けて交互に設けられている。
アブソーバ１０の前後方向Ｄ１の長さＬ０（図４のＬ１＋Ｌ２）は、車種に応じて設定されるが、例えば、３０〜１５０mmとされる。また、アブソーバ１０の上下方向の長さＨ１は、車種に応じて設定されるが、例えば、２０〜１５０mmとされる。ここで、Ｈ１＞Ｌ０とすると、衝撃入力時に軟質脚や硬質脚が同じ方向へ倒れることが少なくなり、衝撃吸収性能を向上させると推察される。
【００２５】
ここで、軟質脚３０は、樹脂を発泡させて硬質脚４０よりも上下に厚い板状に成形して形成され、後縁部３０ｄがリンフォースの前面（車外側面７０ａ）に接触し、リンフォース７０側からバンパーフェイシア８０に向かって前方へ延出して前縁部３０ｃがバンパーフェイシアの後面（車内側面８０ｂ）に接触し、上面３０ａおよび下面３０ｂが水平となるように配置されている。また、軟質脚３０は、リンフォース７０側で溝状の肉抜部２０を形成するように橋掛部５０からリンフォース７０に向かって複数設けられている。肉抜部２０は、リンフォース側からバンパーフェイシア側へ凹んだ溝状に形成され、長手方向を車幅方向Ｄ２に向けて配置されて、硬質脚４０の座屈を許容する空間ＳＰ１とされている。本実施形態では、アブソーバ１０の後面に複数の肉抜部２０が形成され、各肉抜部は断面コ字状に切り欠かれた形状とされている。
【００２６】
硬質脚４０は、樹脂を発泡させずに軟質脚３０よりも上下に薄い板状に成形して形成され、後縁部４０ｄがリンフォースの前面（車外側面７０ａ）に接触し、リンフォース７０側からバンパーフェイシア８０に向かって前方へ延出して前縁部４０ｃがバンパーフェイシアの後面（車内側面８０ｂ）に接触し、上面４０ａおよび下面４０ｂが水平となるように配置されている。また、硬質脚４０は、橋掛部５０からリンフォース７０に向かって座屈を許容する空間ＳＰ１が形成される位置にて肉抜部２０の中へ水平に延出している。本実施形態では、硬質脚が複数設けられ、各硬質脚は、上下方向において一対の軟質脚に挟まれ、各軟質脚と接しないよう離間されて配置されている。なお、硬質脚は、一対の軟質脚のいずれか一方にのみ離間されて他方と接するように配置されてもよい。
硬質脚の前縁部４０ｃがバンパーフェイシアに接触しているので、衝突の初期に硬質脚４０の反力によりｘ−Ｆ曲線における立ち上がり荷重の傾きが大きくなり、アブソーバに対して非常に良好な衝撃吸収性能を付与することができる。
【００２７】
橋掛部５０は、硬質脚４０におけるバンパーフェイシア側の縁部４０ｃを挟み込みながら軟質脚３０と同時に樹脂成形材料を発泡させて成形することにより形成されている。従って、アブソーバ１０の各部３０，４０，５０は、同時に一体的に形成される。これにより、アブソーバの加工工数を低減させることができ、効率よくアブソーバを製造することが可能になる。
【００２８】
また、本実施形態の橋掛部５０は、成形される際に硬質脚の前縁部４０ｃを保持する保持部を挿入するためのリンフォース７０側とバンパーフェイシア８０側とを結ぶ貫通穴５２が形成されている。そして、橋掛部５０は、バンパーフェイシア８０側で軟質脚３０と硬質脚４０との間の開口ＯＰ１を面積比で半分以下とするように塞ぎながら、軟質脚３０と硬質脚４０とを互いに固定している。
なお、図５を参照して説明すると、開口ＯＰ１の総面積Ｓｏや、貫通穴５２の総面積Ｓｈや、開口ＯＰ１を覆う部分の橋掛部５０の総面積Ｓｂは、リンフォース７０からバンパーフェイシア８０へ向かう向きの軟質脚３０および硬質脚４０の延出方向Ｄ４とは垂直な面ＰＬ１上に当該延出方向Ｄ４へ投影したときの開口ＯＰ１、貫通穴５２、開口ＯＰ１を覆う部分の橋掛部５０の投影面積で表すことができる。これらの投影面積は、図６に表されている。なお、同図では、上段にアブソーバ１０を図２のＡ３−Ａ３の位置で断面視して示す垂直断面図が示され、下段にアブソーバ１０を前から見て示す正面図が示されている。
本実施形態では、開口ＯＰ１が複数箇所に形成されている。各開口ＯＰ１の投影面積をＳｏ１，Ｓｏ２，…，ＳｏＮ（Ｎは１以上の整数）とすると、開口の総面積Ｓｏは、ΣＳｏｉ（ｉ＝１〜Ｎ）で表される。各貫通穴５２の投影面積をＳｈｉ（ｉ＝１〜Ｍ、Ｍは１以上の整数）とすると、貫通穴の総面積ＳｈはΣＳｈｉで表される。開口ＯＰ１を覆う部分の橋掛部５０の総面積Ｓｂは、Ｓｏ−Ｓｈで表される。そして、Ｓｂ≧Ｓｈすなわち橋掛部が面積比を半分以下となるように開口ＯＰ１を塞いで軟質脚と硬質脚とを互いに固定していることにより、バンパーフェイシアに衝突した被衝突物の衝突面の向きによる衝撃吸収性能への影響が少なくて済む。
【００２９】
軟質脚や橋掛部を形成するための樹脂成形材料を構成する樹脂には、発泡成形に用いられる熱可塑性樹脂や熱硬化性樹脂等の樹脂を用いることができ、衝撃吸収性能を良好にさせる観点および成形を容易に行う観点から、ポリスチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン／ポリエチレン共重合体、等の熱可塑性樹脂を用いることができる。また、熱可塑性樹脂を発泡させてアブソーバを形成する際には、ビーズ状のプラスチックに発泡剤を含浸させて所定の倍率に予備発泡させた発泡性樹脂粒子を多数形成した後にアブソーバの形状にした金型の中に前記多数の発泡性樹脂粒子を充填してさらに加熱発泡させて融着成形してビーズ発泡成形体を形成してもよいし、プラスチックに発泡剤を混合して発泡させた発泡プラスチックを所定のダイから押し出して成形して発泡成形体を形成してもよい。発泡剤としては、ブタンやペンタン等の炭化水素を発生させる揮発性発泡剤、炭酸アンモニウム等の炭酸ガス等を発生させる無機系発泡剤、等を用いることができる。
また、樹脂成形材料を樹脂と発泡剤のみで構成してもよいが、樹脂成形材料に充てん材等の添加剤を含ませてもよい。樹脂成形材料中の各材料の配合割合は、樹脂の性質を十分に残す観点からは、樹脂を５０重量％以上（好ましくは６５重量％以上）、添加剤を５０重量％以下（好ましくは３５重量％以下）とすることができる。
【００３０】
軟質脚の密度は、０．０１〜０．１８ｇ／cm3が好ましく、０．０１８〜０．０７ｇ／cm3がより好ましく、０．０２〜０．０３ｇ／cm3がさらに好ましい。密度を前記下限以上にすると、圧縮荷重が適度に大きくなって良好な圧縮荷重特性が得られ、衝撃エネルギーを十分に吸収することができるので、好ましい。一方、密度を前記上限以下にすると、圧縮荷重が大きくなりすぎず、圧縮荷重が許容限度を超える”底付き状態”となるまでの軟質脚の変位量が大きくなって衝撃エネルギーを十分に吸収することができるので、好ましい。
【００３１】
橋掛部の密度は、０．０１〜０．１８ｇ／cm3が好ましく、０．０１８〜０．０７ｇ／cm3がより好ましく、０．０２〜０．０３ｇ／cm3がさらに好ましい。密度を前記下限以上にすると、圧縮荷重が適度に大きくなって良好な圧縮荷重特性が得られ、衝撃エネルギーを十分に吸収することができるので、好ましい。一方、密度を前記上限以下にすると、圧縮荷重が大きくなりすぎず、圧縮荷重が許容限度を超える”底付き状態”となるまでの軟質脚の変位量が大きくなって衝撃エネルギーを十分に吸収することができるので、好ましい。
【００３２】
硬質脚を形成するための樹脂成形材料を構成する樹脂には、樹脂成形に用いられる熱可塑性樹脂や熱硬化性樹脂等の樹脂を用いることができ、衝撃吸収性能を良好にさせる観点および成形を容易に行う観点から、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリエチレン、等の熱可塑性樹脂を用いることができる。硬質脚の密度は、例えば、０．９〜１．２ｇ／cm3（より好ましくは１．０〜１．１ｇ／cm3）とすることができる。
【００３３】
アブソーバ１０の前後方向Ｄ１の長さＬ０に対する橋掛部５０の前後方向Ｄ１の長さＬ１の比は、０．２０〜０．６５が好ましく、０．４０〜０．５０がより好ましい。前記比を下限以上にすると、橋掛部で軟質脚と硬質脚とが互いに十分に固定され、また、垂直断面において被衝突物の衝突面がバンパーフェイシアの車外側面からずれても、軟質脚や硬質脚が同じ方向へ倒れることが少なくなり、衝撃エネルギーを十分に吸収することができるので好ましい。前記比を上限以下にすると、肉抜部２０の前後方向の長さＬ２が十分に長くなる結果、衝撃入力時に硬質脚の曲げ変形が十分に起こり、また、アブソーバから被衝突物に加わる反力が衝撃エネルギーを十分に吸収する前に過大とならず、良好な衝撃吸収性能が得られるので好ましい。なお、橋掛部の前後方向の長さＬ１は例えば６〜１０５mm、肉抜部２０の前後方向の長さＬ２は例えば９〜１２０mmとすることができる。
【００３４】
肉抜部２０の前後方向の長さＬ２に対する軟質脚３０の上下方向Ｄ３の厚み（図４のＬ１１，Ｌ１５）の比は、０．２５〜０．６が好ましく、０．３〜０．５がより好ましい。前記比を下限以上にすると、垂直断面において被衝突物の衝突面がバンパーフェイシアの車外側面からずれても、軟質脚や硬質脚が同じ方向へ倒れることが少なくなり、衝撃エネルギーを十分に吸収することができるので好ましい。前記比を上限以下にすると、アブソーバから被衝突物に加わる反力が衝撃エネルギーを十分に吸収する前に過大とならず、良好な衝撃吸収性能が得られるので好ましい。なお、軟質脚の上下方向の厚みＬ１１，Ｌ１５は、例えば、５〜４０mmとすることができる。
【００３５】
硬質脚４０の上下方向Ｄ３の厚みＬ１３は、１．０〜３．０mmが好ましく、１．８〜２．２mmがより好ましい。厚みＬ１３を下限以上にすると、衝撃が入力された時の初期段階で圧縮荷重が十分に大きくなるとともに、垂直断面において被衝突物の衝突面がバンパーフェイシアの車外側面からずれても、軟質脚や硬質脚が同じ方向へ倒れることが少なくなり、衝撃エネルギーを十分に吸収することができるので好ましい。厚みＬ１３を上限以下にすると、衝撃が入力された時に硬質脚が曲げ変形しやすくなって初期段階で圧縮荷重が過大とならず、良好な衝撃吸収性能が得られるので好ましい。なお、アブソーバ１０の前後方向Ｄ１の長さＬ０に対する硬質脚４０の上下方向Ｄ３の厚みＬ１３の比は、例えば、０．０１〜０．０７（より好ましくは０．０２〜０．０５）とすることができる。
【００３６】
アブソーバ１０の前後方向Ｄ１の長さＬ０に対する肉抜部２０の上下方向Ｄ３の厚み（図４のＬ１２，Ｌ１４）の比は、０．０５〜０．４が好ましく、０．０８〜０．３４がより好ましい。前記比を下限以上にすると、硬質脚の曲げ変形を許容する空間が十分に確保されて衝撃が入力された時に初期段階で圧縮荷重が過大とならず、良好な衝撃吸収性能が得られるので好ましい。前記比を上限以下にすると、衝撃入力時に硬質脚が倒れても軟質脚に当たって該軟質脚で支えられ、硬質脚の変位の後期で圧縮荷重が十分に維持され、衝撃エネルギーを十分に吸収することができるので好ましい。なお、肉抜部の上下方向の厚みＬ１２，Ｌ１４は、５〜１５mmが好ましく、７．５〜１２．５mmがより好ましい。
アブソーバ１０の前後方向Ｄ１の長さＬ０に対する肉抜部２０の長さＬ２の比は、０．３５〜０．８０が好ましく、０．５０〜０．６０がより好ましい。前記比を下限以上にすると、衝撃入力時に硬質脚の曲げ変形を阻害することがなく、良好な衝撃吸収性能が得られるため好ましい。また、前記比を上限以下にすると、被衝突物の衝突面がバンパーフェイシアの車外側面からずれても、硬質脚が同じ方向へ倒れることが少なくなり、衝撃エネルギーを十分に吸収することができるので好ましい。
硬質脚４０を挟む一対の略半円柱状の貫通穴５２でみたときの貫通穴の直径（図５のｄ１）は、硬質脚の厚みＬ１３より大きい範囲で硬質脚を挟む肉抜部の厚みＬ１２，Ｌ１４と硬質脚の厚みＬ１３の総和Ｌ１２＋Ｌ１３＋Ｌ１４以下が好ましい。これにより、バンパーフェイシアに衝突した被衝突物の衝突面の向きによる衝撃吸収性能への影響が少なくて済む。
【００３７】
（２）バンパー用アブソーバの製造方法：
硬質脚４０については、種々の公知技術を用いて形成可能である。例えば、ポリプロピレン等の熱可塑性樹脂の粒状原反を加熱機付き射出成形機に供給し、原反を加熱機にて加熱して溶融させ、硬質脚の形状とされた所定の金型内に溶融状態の熱可塑性樹脂を射出して成形し、同金型を冷却して樹脂を固化させることにより、硬質脚を形成することができる。熱硬化性樹脂を用いて硬質脚を形成する場合には、液状の熱硬化性樹脂を所定の金型内に射出した後に同金型を加熱して樹脂を硬化させることにより、あるいは、液状の熱硬化性樹脂に硬化剤を添加して金型内に射出した後所定時間経過させて樹脂を硬化させることにより、形成可能である。むろん、押出成形やプレス成形等によっても硬質脚を形成可能である。
【００３８】
図７は、アブソーバ１０の製造方法を模式的に示している。本製造方法は、軟質脚３０および橋掛部５０に対応するキャビティを有する成形型を用い、硬質脚４０を構成する樹脂プレート（樹脂成形体）を前記成形型内にセットした後、前記キャビティ内に発泡性樹脂粒子を充填し、蒸気圧などで加熱するのと同時に型締めを行う、プレートインサート成形による製法とされている。
アブソーバ１０を製造するには、軟質脚３０と硬質脚４０と橋掛部５０とを備えるようにアブソーバ１０を成形する金属製の成形型ＤＩ１と、該成形型の中でバンパーフェイシア８０側から橋掛部５０を貫通して硬質脚４０の位置で樹脂成形体を保持する金属製の保持部ＤＩ２とを用いる。成形型ＤＩ１には、ビーズ状樹脂粒子（発泡性樹脂粒子）の径よりも小さい径の蒸気孔を複数有するとともにアブソーバ１０の形状に合わせた金型を用いることができる。本成形型ＤＩ１は本体部ＤＩ１ａと蓋部ＤＩ１ｂとを備えるものとするが、このような構成以外の成形型を用いてもよい。保持部ＤＩ２は、成形型ＤＩ１内で樹脂成形体４０を保持するために用いられる。本保持部ＤＩ２は、樹脂プレートでリンフォース７０側となる部位を保持する板状の本体部ＤＩ２ａと該本体部からバンパーフェイシア８０側となる部分を保持する略半円柱状の複数の突出部ＤＩ２ｂとを備えるものとする。むろん、このような構成以外の保持部を用いてもよい。本実施形態の保持部ＤＩ２は、複数設けられ、各樹脂プレートを２つの保持部ＤＩ２で挟むように構成されている。ここで、各本体部ＤＩ２ａは溝状の肉抜部２０に合わせた形状とされ、各突出部ＤＩ２ｂは各貫通穴５２に合わせた形状とされている。
【００３９】
アブソーバ１０を製造するには、まず、硬質脚４０の位置にて成形型ＤＩ１の中へ樹脂プレートを入れて保持部ＤＩ１で保持する。また、該成形型ＤＩ１の中へ発泡剤を含む樹脂成形材料を入れる。そして、保持部ＤＩ２の位置で橋掛部５０に貫通穴５２を形成させながら、前記樹脂成形材料を発泡させて橋掛部５０および軟質脚３０を同時に成形して樹脂プレートと一体化させる。これにより、アブソーバが形成される。
ここで、発泡剤を含む樹脂成形材料に発泡剤を含むビーズ状樹脂粒子（発泡性樹脂粒子）を用いると、熱成形により容易にアブソーバを形成することができる。例えば、ポリプロピレン等の粒子状熱可塑性樹脂に発泡剤を添加してビーズ状に予備発泡させ、ビーズ状樹脂粒子を多数形成すればよい。なお、成形型の蒸気孔の径は、ビーズ状樹脂粒子の径より小さくしてあるものとする。次に、樹脂プレートを収容した前記成形型内にビーズ状樹脂粒子を多数充填し、型締めする。さらに、ビーズ状樹脂粒子を構成する熱可塑性樹脂を加熱溶融させる温度にまで所定の加熱機により温度を上昇させた水蒸気を成形型内に導入する。すると、成形型内を加熱することができ、ビーズ状樹脂粒子をさらに発泡させて、ビーズ状樹脂粒子どうしを溶融させながら結着させ樹脂プレートとも結着させてアブソーバを形成させる。成形型内を冷却した後、成形型を開くと、軟質脚３０と橋掛部５０とが一体成形され硬質脚４０とも一体化されたアブソーバを取り出すことができる。
【００４０】
樹脂発泡成形体の密度を調節するためには、ビーズ状樹脂粒子に含浸させる発泡剤の量や発泡倍率を調整すればよい。例えば、粒子状熱可塑性樹脂に添加する発泡剤の配合比を多くすれば発泡倍率が大きくなって密度が小さくなり、粒子状熱可塑性樹脂に添加する発泡剤の配合比を少なくすれば発泡倍率が小さくなって密度が大きくなる。また、成形型内に充填するビーズ状樹脂粒子の重量を多くすれば発泡倍率が小さくなって密度が大きくなり、成形型内に充填するビーズ状樹脂粒子の重量を少なくすれば発泡倍率が大きくなって密度が小さくなる。
また、肉抜部２０の大きさを表すＬ２，Ｌ１２，Ｌ１４、軟質脚３０の大きさを表すＬ１１，Ｌ１５、橋掛部５０の大きさを表すＬ１、等を調節するためには、成形型および保持部をこれらの大きさに合わせた形状にすればよい。なお、保持部の本体部ＤＩ１ａの厚み（Ｌ１２，Ｌ１４に相当）をリンフォース７０側よりもバンパーフェイシア８０側を若干小さくした抜きテーパー形状にしたり、保持部の突出部ＤＩ２ｂにおける上下方向Ｄ３の厚みをリンフォース７０側よりもバンパーフェイシア８０側を若干小さくした抜きテーパー形状にしたりすれば、アブソーバの脱型が容易になる。さらに、貫通穴５２は様々な形状が考えられ、保持部を略半円錐状や略角柱状等にして貫通穴５２を略半円錐状や略角柱状等にしてもよい。むろん、突出部は、様々な数とすることができるし、様々な間隔で配置することができる。
【００４１】
本製造方法によると、保持部で樹脂成形体が成形型内の硬質脚の位置にて保持されて橋掛部と軟質脚とが成形型内で同時に成形され、橋掛部と軟質脚と硬質脚とが同時に形成されるので、アブソーバの加工工数を低減させることができる。
ここで、上記保持部に上記突出部が設けられていないと、硬質脚を構成する樹脂成形体のうち橋掛部に埋設される部分が保持部で保持されないため、熱成形時の蒸気の熱や発泡性樹脂粒子の発泡圧によって変形することがある。本製造方法では、バンパーリンフォース側からバンパーフェイシア側へ突出して硬質脚の位置で樹脂成形体を保持する突出部が保持部に設けられているため、該保持部により樹脂成形体を保持する力が向上し、成形時の変形が生じにくくなる。また、樹脂発泡成形体と樹脂成形体との固着力が強くなりすぎず、樹脂成形体の曲げ変形が容易になり、バンパー用アブソーバの衝撃吸収性能が向上する。
以上より、アブソーバの加工工数を低減させることができるとともにアブソーバの加工精度を向上させることができるので、加工精度の良好なバンパー用アブソーバを効率よく製造することが可能になる。
また、保持部がバンパーフェイシア側から橋掛部を貫通して硬質脚の位置で樹脂成形体を保持しているので、バンパーフェイシア側の位置まで硬質脚の成形時の変形が生じにくくなる。さらに、突出部が車幅方向Ｄ２へ断続的に複数設けられているので、この点でも硬質脚の成形時の変形が生じにくくなる。
【００４２】
なお、バンパー用アブソーバの製造方法は、上記製造方法以外にも考えられ、例えば、橋掛部と軟質脚とを構成する樹脂発泡成形体を前もって形成し、前記樹脂成形体を後挿入することによって形成する製造方法が考えられる。この場合、前記樹脂成形体の挿入溝を前記樹脂発泡成形体に形成しておくと、容易に樹脂成形体を後挿入してアブソーバを形成することができる。ここで、樹脂発泡成形体の脱型性を考慮すると、前記挿入溝を抜きテーパー形状にするのが好ましい。
【００４３】
（３）バンパー用アブソーバの作用、効果：
本アブソーバ１０では、樹脂成形材料を発泡させて形成された軟質脚３０と、樹脂成形材料にて形成された硬質脚４０との間に硬質脚が拘束されない座屈許容空間ＳＰ１が形成される。ここで、歩行者等の被衝突物がバンパーフェイシア８０に衝突した時、硬質脚４０の変形が阻害されないので、図９に示すように、軟質脚３０ではその変位ｘが大きくなるにつれて反力（圧縮荷重Ｆ１）が大きくなる一方、硬質脚４０では、初期段階で反力（圧縮荷重Ｆ２）が急速に大きくなってピークに達し、その後、反力が急速に小さくなる。被衝突物への反力（圧縮荷重Ｆ３）は軟質脚３０と硬質脚４０を組み合わせた反力となるので、被衝突物へはアブソーバの変位の長い間にわたって略一定の反力が作用する。衝撃エネルギーの吸収量は、圧縮荷重Ｆ３が許容限度の圧縮荷重Ｆ４を超える”底付き状態”となるまでの圧縮荷重Ｆ３を変位ｘで積分したエネルギー量となるので、アブソーバの変位の長い間にわたって衝突エネルギーを適切に吸収することが可能になり、良好な衝撃吸収性能が得られる。
【００４４】
また、橋掛部５０がバンパーフェイシア８０側で軟質脚３０と硬質脚４０との間の開口ＯＰ１を面積比で半分以下とするように塞ぎながら軟質脚３０と硬質脚４０とを互いに固定しているので、図６の下段に示すように、アブソーバ１０におけるバンパーフェイシア８０側の開口部分が少ないか、無い。
図２４に示す比較例のように、圧縮エネルギー吸収材９３０と板状の座屈エネルギー吸収材９４０とが間隔を空けて配置される一方で前側（バンパーフェイシア８０側）に大きな開口が形成されたアブソーバを用いると、バンパーフェイシアに衝突した被衝突物Ｍ１の衝突面Ｍ２が圧縮エネルギー吸収材９３０の上下面や座屈エネルギー吸収材９４０の上下面に対して垂直とはならない場合、衝突時の入力荷重がアブソーバの狭い部分で受けられる結果、圧縮エネルギー吸収材９３０や座屈エネルギー吸収材９４０が上下いずれかの方向へ倒れ、衝撃吸収性能が低下することが想定される。同図の例では、被衝突物Ｍ１の上側が先にバンパーフェイシア８０に衝突しているため、両エネルギー吸収材９３０，９４０の前側が下方に向かって倒れる様子を示している。両エネルギー吸収材の後部が連結部材で連結されても、両エネルギー吸収材間に大きな開口が形成されたアブソーバでは、アブソーバの変位の初期段階で両エネルギー吸収材が上下いずれかの方向へ倒れ、衝撃吸収性能が低下することが想定される。また、開口を塞がないように両エネルギー吸収材の前部が複数の柱状の連結部材で連結されても、両エネルギー吸収材を固定させる力が弱いため、アブソーバの変位の初期段階で両エネルギー吸収材が上下いずれかの方向へ倒れ、衝撃吸収性能が低下することが想定される。
本発明のアブソーバでは、図８に示すように、バンパーフェイシア８０側で開口ＯＰ１が塞がれるように軟質脚３０と硬質脚４０とが橋掛部５０で互いに固定されている。その結果、バンパーフェイシア８０に衝突した被衝突物の衝突面がリンフォース７０とバンパーフェイシア８０とを結ぶ方向Ｄ１に対して垂直とならなくても、衝突時の入力荷重が硬質脚４０の広い面で受けられるので、軟質脚３０と硬質脚４０とがある方向にのみ倒れるような現象が回避される。従って、被衝突物の衝突面の向きによる衝撃吸収性能への影響が少なくて済む。
【００４５】
さらに、バンパーフェイシア８０に軟質脚３０や硬質脚４０におけるバンパーフェイシア８０側を保持する構造を形成する必要が無い。従って、本バンパー用アブソーバによると、バンパーフェイシアの構造を複雑にさせることなく、バンパーフェイシアに衝突した被衝突物の衝突面の向きによる衝撃吸収性能への影響を低減させることが可能になる。
【００４６】
（４）第二の実施形態：
図１０と図１１に示すバンパー用アブソーバ１１のように、肉抜部２０内で板状の硬質脚４０に突き当たる凸部３２を形成してもよい。図の例では、各硬質脚４０が上下方向において一対の軟質脚３０に挟まれて配置されている。ここで、各硬質脚を挟む一対の軟質脚３０の一方（図では上下方向Ｄ１の中間の軟質脚）は、硬質脚４０と接しないよう離間されて配置されている。一方、各硬質脚を挟む一対の軟質脚３０の他方（図では最も上の軟質脚と最も下の軟質脚）には、肉抜部２０内でリンフォース７０とバンパーフェイシア８０とを結ぶ方向Ｄ１とは異なる方向へ突出して硬質脚４０に突き当たる凸部３２が形成されている。なお、軟質脚と橋掛部とを一体成形する場合、橋掛部５０に、リンフォース７０に向かって肉抜部２０内へ突出して硬質脚４０に固着した凸部３２を形成しているとも言える。本アブソーバ１１では、最も上の軟質脚３０と最も下の軟質脚３０に複数の凸部３２を車幅方向Ｄ２へ断続的に形成している。
【００４７】
実際に試験を行ったところ、硬質脚４０は軟質脚から離間された側よりも凸部３２に接触した側の方へ曲がりやすくなることが分かった。これは、硬質脚に凸部が固着していることにより、硬質脚が凸部に拘束されて凸部に固着した側の方へ曲がるためと推察される。
以上により、アブソーバに衝撃荷重が加わった際に、硬質脚の曲げ方向を積極的に凸部と固着した方向へ規制することができるので、衝撃吸収性能をさらに安定させることが可能になる。
また、本実施形態のように、第一の硬質脚（第三のエネルギー吸収部）と第二の硬質脚（第四のエネルギー吸収部）とを設け、第一の硬質脚に接触させる凸部と第二の硬質脚に接触させる凸部とを反対側に設ける場合、硬質脚の曲げ方向が異なるので、衝撃吸収性能の安定性を向上させることができる。
特に、第一・第二の硬質脚で挟まれる軟質脚から第一・第二の硬質脚を離間させ、上下方向Ｄ１において第一・第二の硬質脚の全体を挟む一対の軟質脚から第一・第二の硬質脚に向かって突出してそれぞれ第一・第二の硬質脚に固着した凸部を形成すると、衝撃荷重が加わった際に第一・第二の硬質脚が互いに離れる方向へ曲がるように硬質脚の曲げ変形が生じるので、硬質脚の曲げ変形が阻害されることによる衝撃吸収性能の低下を抑えることができる。
【００４８】
（５）第三の実施形態：
図１２に示すバンパー用アブソーバ１２のように、板状とされた硬質脚４０および肉抜部２０がアブソーバ１２の中で下側に偏在して設けられてもよい。例えば、上下方向においてアブソーバ１２の下側半分にのみ硬質脚４０や肉抜部２０が存在すると、下側に偏在しているといえる。図の例では、最も上の軟質脚３４ａにおける上下方向の厚みが中間および最も下の軟質脚３４ｂにおける上下方向の厚みよりも厚くされていることが示されている。アブソーバ１２の上側は歩行者の膝に近い位置になるが、衝突時の変位−荷重曲線における立ち上がり荷重の傾きが比較的大きくなる硬質脚４０を下側に偏在させることによって、膝に近い位置での立ち上がり荷重の傾きを小さくすることができる。従って、歩行者の下肢障害値（Tibia Index）を低減させることができ、歩行者の膝に加わる衝撃を低減させることが可能になる。
【００４９】
（６）第四の実施形態：
図１３に示すバンパー用アブソーバ１３のように、略板状とされた硬質脚４０がバンパーフェイシア８０側からリンフォース７０に向かって延出しながら途中の分岐部４２で枝分かれして延出方向（前後方向Ｄ１）とは異なる複数の方向へ延出してもよい。ここで、硬質脚４０は、分岐部４２で分岐した各延出方向の先端部４２ａ，４２ｂでリンフォース７０に接触するように配置されている。本硬質脚４０は前後方向Ｄ１に切断した垂直断面で所定の角度で断面Ｙ字状に枝分かれしているが、分岐部を有する硬質脚には、分岐部から先端部が断面Ｕ字状や断面半円状等の形状を有する硬質脚など、様々な構造が考えられる。
以上の構成により、被衝突物の衝突面がリンフォース７０とバンパーフェイシア８０とを結ぶ方向に対して垂直とならなくても、硬質脚４０において途中で枝分かれした部分が潰れることによって硬質脚の倒れ込みを防ぐ作用が得られやすくなる。従って、衝撃吸収性能をより安定させることができる。
【００５０】
（７）第五の実施形態：
図１４の上段に示すバンパー用アブソーバ１４のように、略板状とされた硬質脚４０がリンフォース７０側からバンパーフェイシア８０に向かって延出しながら先端部（前縁部）が上下方向へ曲げられた曲部４４を有する形状とされてもよい。図に示すように、第一の硬質脚と第二の硬質脚とを設け、第一・第二の硬質脚の曲部４４を互いに異なる方向へ曲げると、アブソーバに衝撃が入力された時に硬質脚の曲げ方向が異なってくるので、衝撃吸収性能の安定性を向上させることができる。特に、第一・第二の硬質脚の先端部を互いに近づける方向へ曲げると、衝撃荷重が加わった際に第一・第二の硬質脚が互いに離れる方向へ曲がるように硬質脚の曲げ変形が生じるので、硬質脚の曲げ変形が阻害されることによる衝撃吸収性能の低下を抑えることができる。
【００５１】
図１４の下段に示すバンパー用アブソーバ１５のように、略板状とされた硬質脚４０がバンパーフェイシア８０側からリンフォース７０に向かって延出しながら先端部（後縁部）が上下方向へ曲げられた曲部４５を有する形状とされてもよい。図に示すように、第一の硬質脚と第二の硬質脚とを設け、第一・第二の硬質脚の曲部４５を互いに異なる方向へ曲げると、アブソーバに衝撃が入力された時に硬質脚の曲げ方向が異なってくるので、衝撃吸収性能の安定性を向上させることができる。特に、第一・第二の硬質脚の先端部を互いに遠ざける方向へ曲げると、衝撃荷重が加わった際に第一・第二の硬質脚が互いに離れる方向へ曲がるように硬質脚の曲げ変形が生じるので、硬質脚の曲げ変形が阻害されることによる衝撃吸収性能の低下を抑えることができる。
【００５２】
（８）第六の実施形態：
図１５と図１６に示すバンパー用アブソーバ１６のように、橋掛部５０が板状の硬質脚４０におけるバンパーフェイシア８０側の縁部４０ｃを覆ってバンパーフェイシア８０から離間させてもよい。橋掛部５０が硬質脚の前縁部４０ｃを内包し、硬質脚４０が橋掛部５０を貫通することなく橋掛部を構成する樹脂発泡成形体に覆われているので、アブソーバ１０に入力される衝撃荷重は一旦橋掛部５０で受け止められた後に硬質脚４０へ伝えられる。これにより、衝撃荷重が硬質脚４０の一部分ではなく、硬質脚４０全体で受けやすくなる。従って、衝突時の入力荷重を硬質脚の広い面で受けることができるバンパー用アブソーバを提供することができる。
【００５３】
（９）第七の実施形態：
図１７と図１８に示すバンパー用アブソーバ１７のように、橋掛部５０がバンパーフェイシア８０側で軟質脚と硬質脚との間の開口ＯＰ１を完全に塞ぎながら軟質脚３０と硬質脚４０とを互いに固定するようにしてもよい。図１８の例では、アブソーバ１７を形成する際に突出部ＤＩ２ｂを硬質脚の前縁部４０ｃよりも若干リンフォース７０側へ短く突出させた保持部ＤＩ２を用いることにより、穴５３を橋掛部５０の前面に出さないようにしている。なお、穴５３の前後方向Ｄ１の長さＬ４、穴５３の前側における橋掛部５０の前後方向Ｄ１の厚みＬ３は、アブソーバ１７の衝撃吸収性能に応じて設定すればよいが、Ｌ４＞Ｌ３とすると成形時の硬質脚４０の変形が生じにくくなる。
以上の構成により、バンパーフェイシア側で軟質脚と硬質脚とが橋掛部で互いに固定され、アブソーバにおけるバンパーフェイシア側の開口部分が無いので、被衝突物の衝突面がバンパーリンフォースとバンパーフェイシアとを結ぶ方向に対して垂直とならなくても、軟質脚や硬質脚がある方向にのみ倒れるような現象を回避することが可能になる。従って、被衝突物の衝突面の向きによる衝撃吸収性能への影響を低減させることが可能になる。
【００５４】
（１０）第八の実施形態：
図１９に示すバンパー用アブソーバ１８のように、略板状とされた硬質脚４０の後縁部４０ｄにリンフォース７０へ向かって一部を切り欠いた形状の切欠部４６を形成してもよい。本硬質脚４０には車幅方向Ｄ２に向けて断続的に複数の切欠部４６が設けられ、各切欠部４６は上から見てバンパーフェイシア８０側を頂点（頂点部４６ａ）とする二等辺三角形の形状に形成されている。むろん、切欠部には、様々な形状が考えられる。なお、切欠部４６が形成されていない部分の硬質脚の後縁部４０ｄはリンフォース７０に接触するように配置されている。
以上の構成により、衝撃入力時に硬質脚４０が頂点部４６ａを起点として曲げ変形を起こしやすくなるので、衝撃吸収性能をより安定させることができる。ここで、各切欠部の頂点部４６ａが肉抜部２０内にあると、衝撃入力時における硬質脚の曲げ変形の起点が頂点部４６ａの部分となりやすくなる。前後方向Ｄ１における頂点部４６ａの位置を調節することにより、衝撃吸収性能を制御することができる。特に、各切欠部の頂点部４６ａが橋掛部５０と肉抜部２０との境界部分にあると、より確実に硬質脚の曲げ変形の起点が頂点部４６ａの部分となりやすくなるので、衝撃吸収性能をより安定させることが可能になる。
【００５５】
（１１）実施例：
以下、実施例を示して具体的に本発明を説明するが、本発明は実施例により限定されるものではない。
［実施例１］
硬質脚用の樹脂成形体には、前後方向の長さ４４mm、車幅方向の長さ２００mm、厚み２．０mmのポリプロピレンからなる樹脂プレート（サンアロマー株式会社製ポリプロピレン樹脂ＮＪ６０２Ｇを切断したもの）を用いた。
発泡性樹脂粒子には、株式会社ＪＳＰ製のポリプロピレンのビーズ状予備発泡粒子（φ３mm、密度０．０３ｇ／cm3、発泡倍率３０倍）を用いた。
【００５６】
アブソーバサンプルは、外形を略直方体状とし、軟質脚を３本、硬質脚を２本設け、軟質脚と硬質脚とを交互に配置するとともに、軟質脚の前側と硬質脚の前側とを繋いで軟質脚と硬質脚とを互いに固定する橋掛部を形成した。なお、橋掛部に貫通穴を形成しなかった。ここで、アブソーバサンプルの前後方向の長さを４４mm、アブソーバサンプルの車幅方向の長さを２００mm、各肉抜部の前後方向の長さＬ２を２５mm（橋掛部の前後方向の長さＬ１を１９mm）、各肉抜部の上下方向の長さＬ１２，Ｌ１４をいずれも７．５mm、各軟質脚の上下方向の厚みＬ１１，Ｌ１５をいずれも２２mmとした。従って、アブソーバサンプルの上下方向の長さは１００mmとなる。
まず、複数の蒸気孔を有する成形型の中へ硬質脚の位置にて樹脂プレートを入れ、次に、成形型の中に上記発泡性樹脂粒子を多数充填し、高温水蒸気を蒸気孔から同成形型内に導入して、軟質脚および橋掛部の部分の密度が０．０３ｇ／cm3となるように多数の発泡性樹脂粒子を発泡成形し、実施例のアブソーバサンプルを一体的に形成した。同サンプルは、２個形成した。
【００５７】
［比較例］
硬質脚用の樹脂成形体、発泡性樹脂粒子には、上記実施例と同じものを用いた。
アブソーバサンプルは、上記実施例と前後逆にした構造のサンプルを用いた。すなわち、アブソーバサンプルは、外形を略直方体状とし、軟質脚を３本、硬質脚を２本設け、軟質脚と硬質脚とを交互に配置するとともに、軟質脚の後側と硬質脚の後側とを繋いで軟質脚と硬質脚とを互いに固定する橋掛部を形成した。ここで、アブソーバサンプルの前後方向の長さを４４mm、アブソーバサンプルの車幅方向の長さを２００mm、各肉抜部の前後方向の長さＬ２を２５mm、各肉抜部の上下方向の長さＬ１２，Ｌ１４をいずれも７．５mm、各軟質脚の上下方向の厚みＬ１１，Ｌ１５をいずれも２２mmとした。また、実施例１と同じ成形型でアブソーバサンプルを一体的に形成した。同サンプルは、２個形成した。
【００５８】
［試験方法］
バンパーカバー相当材として、寸法を試験サイズ（車幅方向の長さ２００mm、上下方向の長さは、実施例１，３が１００mm、実施例２が９０〜１３０mm）としたポリプロピレン射出成形品（肉厚３mm）を用いた。
圧縮荷重測定装置には、アブソーバサンプルを取り付ける直方体形状の受具と、この受具に向かって一定速度２０km／ｈで水平に移動する脚型の押子とを有する装置を用いた。脚型の押子は、鋼材Ｓ４５Ｃ製のΦ７５×３００mmの円筒形とされ、圧縮荷重Ｆを計測するための荷重センサを内蔵し、図示しない制御装置にてインパクタの移動位置に応じて圧縮荷重Ｆを検出する。アブソーバサンプルの変位ｘは、脚型の押子がアブソーバサンプルに接触する位置からの移動距離とした。
以上の圧縮荷重測定装置の受具に対して軟質脚および硬質脚のリンフォース側の端部を当接させて実施例１および比較例の各アブソーバサンプルを順次取り付け、アブソーバサンプルの前面にバンパーカバー（バンパーフェイシア）相当材を接触させて配置した。
図２０の上段に示すように、実施例１の各アブソーバサンプルについては、軟質脚および硬質脚の延出方向を水平方向としたもの（水平方向に対する角度が０°）と、前側を若干上げて軟質脚および硬質脚の延出方向を水平方向から２°ずらしたものとを用意した。同図の下段に示すように、比較例の各アブソーバサンプルについても、同様に、軟質脚および硬質脚の延出方向を水平方向としたものと、水平方向から２°ずらしたものとを用意した。
前面にバンパーカバー相当材を配置した各アブソーバサンプルに対して脚型の押子を受具に向かって水平に移動させて前方から衝突させ、押子の移動位置に応じて圧縮荷重Ｆを検出した。そして、試験サンプルの変位ｘ（単位：mm）に対する圧縮荷重（単位：kN）をグラフにした。
【００５９】
［試験結果］
図２１は各試験サンプルの変位に対する圧縮荷重をグラフにした結果であり、上段が実施例１の結果、下段が比較例の結果である。押子がアブソーバサンプルに衝突した初期段階（変位ｘが０〜１０mm程度の段階）において、角度０°、２°いずれの場合も、実施例１における変位ｘに対する圧縮荷重の傾きは比較例における変位ｘに対する圧縮荷重の傾きよりも大きくなり、実施例では圧縮荷重が４〜５kNまで上昇したのに対して比較例では３kN程度までしか上昇しなかった。これにより、アブソーバの前面にバンパーフェイシアがあっても、バンパーフェイシア側で軟質脚と硬質脚との間の開口が塞がれていなければ、衝撃力が作用した初期段階において衝突エネルギーの吸収量が少ない一方、バンパーフェイシア側で軟質脚と硬質脚との間の開口が塞がれていれば、衝撃力が作用した初期段階において衝突エネルギーの吸収量が多いことが確認された。
また、比較例では、変位ｘが０〜１０mm程度の初期段階において、角度２°における変位ｘに対する圧縮荷重の傾きは角度０°における変位ｘに対する圧縮荷重の傾きよりも小さくなった。バンパーフェイシア側で軟質脚と硬質脚との間が大きく開口していれば、被衝突物の衝突面が軟質脚や硬質脚の延出方向に対して垂直とはならない場合、軟質脚や硬質脚が上下いずれかの同じ方向へ倒れて衝撃吸収性能が低下するものと推察される。
一方、実施例１では、変位ｘが０〜１０mm程度の初期段階において、角度２°における変位ｘに対する圧縮荷重の傾きは角度０°における変位ｘに対する圧縮荷重の傾きとほぼ同じであった。バンパーフェイシア側で軟質脚と硬質脚との間の開口が塞がれていれば、被衝突物の衝突面が軟質脚や硬質脚の延出方向に対して垂直とはならない場合でも、入力荷重が硬質脚の広い面で受けられるので、軟質脚や硬質脚がある方向にのみ倒れるような現象が回避され、衝撃吸収性能が低下しないものと推察される。
以上より、バンパーフェイシアの構造を複雑にさせることなく、バンパーフェイシアに衝突した被衝突物の衝突面の向きによる衝撃吸収性能への影響を低減させることが確認された。
【００６０】
［実施例２］
本実施例は、前後方向の長さＬ０が４４mmと６０mmのアブソーバサンプルについて、各肉抜部の上下方向の長さＬ１２，Ｌ１４を５mm、７．５mm、１０mm、１２．５mm、１５mmに変えたときの衝撃吸収性能を測定した実施例である。硬質脚、ビーズ状予備発泡粒子、バンパーカバー相当材には実施例１と同じものを用い、各アブソーバサンプルは実施例１と同様にして作製した。Ｌ０が４４mmのアブソーバサンプルについては、各肉抜部の前後方向の長さＬ２を２５mmとし、車幅方向の長さを２００mmとし、各軟質脚の上下方向の厚みＬ１１，Ｌ１５をいずれも２２mmとし、上下方向の高さをそれぞれ９０mm、１００mm、１１０mm、１２０mm、１３０mmとした。Ｌ０が６０mmのアブソーバサンプルについては、各肉抜部の前後方向の長さＬ２を３３mmとし、車幅方向の長さを２００mmとし、各軟質脚の上下方向の厚みＬ１１，Ｌ１５をいずれも２２mmとし、上下方向の高さをそれぞれ９０mm、１００mm、１１０mm、１２０mm、１３０mmとした。
【００６１】
［試験方法］
実施例１と同じ圧縮荷重測定装置の受具に対して軟質脚および硬質脚のリンフォース側の端部を当接させて各アブソーバサンプルを順次取り付け、アブソーバサンプルの前面にバンパーカバー相当材を接触させて配置した。軟質脚および硬質脚の延出方向は、水平方向とした。そして、２０km／ｈの押子の移動位置に応じて、圧縮荷重Ｆを検出し、衝撃吸収性能を測定した。
【００６２】
［試験結果］
図２２は各試験サンプルの変位ｘに対する圧縮荷重をグラフにした結果であり、上段がＬ０＝４４mmのサンプルの結果、下段がＬ０＝６０mmのサンプルの結果である。いずれの場合も、変位ｘが０〜１０mm程度の初期段階において、圧縮荷重が４〜５kN程度まで上昇し、その後、圧縮荷重が略一定の状態で続いた。
以上により、各肉抜部の上下方向の長さＬ１２，Ｌ１４を５〜１５mmにした場合、良好な衝撃吸収性能が得られることが分かった。なお、肉抜部の上下方向の長さが５mmと比較的短いと圧縮荷重が大きくなる傾向にあり、肉抜部の上下方向の長さが１５mmと比較的長いと圧縮荷重が小さくなる傾向にあったことから、長さＬ１２，Ｌ１４を７．５〜１２．５mmにするとさらに良好な衝撃吸収性能が得られることが分かった。
【００６３】
［実施例３］
本実施例は、前後方向の長さＬ０が４４mmと６０mmのアブソーバサンプルについて、各肉抜部の前後方向の長さＬ２の比Ｌ２／Ｌ０を約３５％、約５５％、約８０％に変えたときの衝撃吸収性能を測定した実施例である。硬質脚、ビーズ状予備発泡粒子、バンパーカバー相当材には実施例１と同じものを用い、各アブソーバサンプルは実施例１と同様にして作製した。Ｌ０が４４mmのアブソーバサンプルについては、肉抜部の前後方向の長さＬ２をそれぞれ１５mm（３４％）、２５mm（５７％）、３５mm（８０％）とし、各肉抜部の上下方向の長さＬ１２，Ｌ１４を７．５mmとし、車幅方向の長さを２００mmとし、各軟質脚の上下方向の厚みＬ１１，Ｌ１５をいずれも２２mmとし、上下方向の高さを１００mmとした。Ｌ０が６０mmのアブソーバサンプルについては、肉抜部の前後方向の長さＬ２を２１mm（３５％）、３３mm（５５％）、４８mm（８０％）とし、各肉抜部の上下方向の長さＬ１２，Ｌ１４を７．５mmとし、車幅方向の長さを２００mmとし、各軟質脚の上下方向の厚みＬ１１，Ｌ１５をいずれも２２mmとし、上下方向の高さを１００mmとした。
【００６４】
［試験方法］
実施例２と同じ試験方法で、衝撃吸収性能を測定した。
【００６５】
［試験結果］
図２３は各試験サンプルの変位ｘに対する圧縮荷重をグラフにした結果であり、上段がＬ０＝４４mmのサンプルの結果、下段がＬ０＝６０mmのサンプルの結果である。いずれの場合も、変位ｘが０〜１０mm程度の初期段階において、圧縮荷重が３．５〜６kNまで上昇し、その後、圧縮荷重が略一定の状態で続いた。
以上により、各肉抜部の前後方向の長さＬ２の比Ｌ２／Ｌ０を０．３５〜０．８０にした場合、良好な衝撃吸収性能が得られることが分かった。なお、肉抜部の前後方向の長さの比が０．３５と比較的短いと圧縮荷重が大きくなる傾向にあり、肉抜部の前後方向の長さの比が０．８０と比較的長いと圧縮荷重が小さくなる傾向にあったことから、長さの比Ｌ２／Ｌ０を０．５０〜０．６０程度にするとさらに良好な衝撃吸収性能が得られることが分かった。
【００６６】
（１２）変形例：
上述した各種実施形態において、軟質脚や硬質脚や橋掛部は、長手方向を水平方向に向けながら波形等の曲げられた形状に形成されてもよいし、長手方向を水平方向以外に向けて配置されてもよい。
上記肉抜部は、一つのみアブソーバに形成されてもよい。上記硬質脚は、一つのみアブソーバに設けられてもよい。この場合、バンパーフェイシア側で軟質脚と硬質脚との間に形成される開口は、一つのみでもよい。上記軟質脚は、一つのみアブソーバに形成されてもよい。例えば、一対の板状の硬質脚を単一の軟質脚の上下に接することなく配置して本発明のアブソーバを構成することができる。
上記橋掛部の貫通穴は、一つのみアブソーバに形成されてもよい。複数の硬質脚をアブソーバに設ける場合、複数の硬質脚に繋がる貫通穴を橋掛部に形成してもよい。
【００６７】
なお、本発明は、上述した実施形態や変形例に限られず、上述した実施形態および変形例の中で開示した各構成を相互に置換したり組み合わせを変更したりした構成、公知技術並びに上述した実施形態および変形例の中で開示した各構成を相互に置換したり組み合わせを変更したりした構成、等も含まれる。
【図面の簡単な説明】
【００６８】
【図１】バンパー用アブソーバを採用した自動車の要部を示す要部分解斜視図。
【図２】アブソーバの外観を前側から見て示す斜視図。
【図３】アブソーバの外観を後側から見て示す斜視図。
【図４】アブソーバを図２のＡ１−Ａ１の位置で断面視して示す垂直断面図。
【図５】アブソーバを図２のＡ２−Ａ２の位置で断面視して示す垂直断面図。
【図６】第一・第二のエネルギー吸収部の間の開口を塞ぐ面積比を示す図。
【図７】アブソーバを製造する様子を模式的に示す分解斜視図。
【図８】アブソーバをバンパーに組み付けた様子を示す垂直断面図。
【図９】アブソーバの変位ｘに対する圧縮荷重を示すグラフ形式の図。
【図１０】第二の実施形態のアブソーバを後側から見て示す斜視図。
【図１１】アブソーバを図９のＡ４−Ａ４の位置で断面視して示す垂直断面図。
【図１２】第三の実施形態のアブソーバを図２のＡ１−Ａ１に相当する位置で断面視して示す垂直断面図。
【図１３】第四の実施形態のアブソーバを図２のＡ１−Ａ１に相当する位置で断面視して示す垂直断面図。
【図１４】第五の実施形態のアブソーバを図２のＡ１−Ａ１に相当する位置で断面視して示す垂直断面図。
【図１５】第六の実施形態のアブソーバを前側から見て示す斜視図。
【図１６】アブソーバを図１５のＡ５−Ａ５の位置で断面視して示す垂直断面図。
【図１７】第七の実施形態のアブソーバを前側から見て示す斜視図。
【図１８】アブソーバを図１７のＡ６−Ａ６の位置で断面視して示す垂直断面図。
【図１９】第八の実施形態のアブソーバを後側から見て示す斜視図。
【図２０】衝撃吸収性能を測定する方法を模式的に示す側面図。
【図２１】実施例１および比較例について、変位に対する圧縮荷重の変化を示す図。
【図２２】実施例２について、変位に対する圧縮荷重の変化を示す図。
【図２３】実施例３について、変位に対する圧縮荷重の変化を示す図。
【図２４】比較例に係るバンパー用アブソーバに衝撃が入力されたときの様子を模式的に示す垂直断面図。
【符号の説明】
【００６９】
１０〜１８…バンパー用アブソーバ、
２０…肉抜部、
３０，３４ａ，ｂ…軟質脚（第一のエネルギー吸収部）、３０ａ…上面、３０ｂ…下面、
３０ｃ…前縁部（バンパーフェイシア側の縁部）、
３０ｄ…後縁部（バンパーリンフォース側の縁部）、
３２…凸部、
４０…硬質脚（第二のエネルギー吸収部）、４０ａ…上面、４０ｂ…下面、
４０ｃ…前縁部（バンパーフェイシア側の縁部）、
４０ｄ…後縁部（バンパーリンフォース側の縁部）、
４２…分岐部、
４４，４５…曲部、
４６…切欠部、４６ａ…頂点部、
５０…橋掛部、
５２…貫通穴、５３…穴、
７０…バンパーリンフォース、７０ａ…車外側面、
７２…仕切壁、
８０…バンパーフェイシア、８０ａ…車外側面、８０ｂ…車内側面、
１００…バンパー、
Ｄ１…前後方向、Ｄ２…車幅方向、Ｄ３…上下方向、
ＤＩ１…成形型、ＤＩ２…保持部、
Ｍ１…被衝突物、Ｍ２…衝突面、
ＯＰ１…開口、
ＳＰ１…座屈許容空間、
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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