(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
筒内に吸入空気を供給する吸気通路を開閉するパルス過給弁と、排気通路に配置されて排気ガスを浄化する排気浄化触媒と、前記パルス過給弁を作動させて前記排気浄化触媒を昇温させる触媒昇温制御手段と、吸気行程において下死点より後に閉になる吸気弁と、を備え、
前記触媒昇温制御手段は、前記排気浄化触媒の温度が活性温度以下の場合には、吸気行程において前記パルス過給弁が下死点より前に開になり前記吸気弁が閉じるときに閉になるように前記パルス過給弁を作動させることでポンプロスを増加させる第１のステップを行い、前記第１のステップの後において前記筒内の吸入空気量が燃料の安定燃焼に必要な吸入空気量である目標吸入空気量より小さくなることにより前記筒内の燃焼状態が不安定となる場合には、前記筒内の燃焼状態が安定するように前記パルス過給弁を吸気行程において前記パルス過給弁の開閉動作が１回以上行われるように作動させるとともに前記１回以上の開閉動作が行われた後に前記パルス過給弁が開になった後に下死点において閉になるように前記パルス過給弁を作動させる第２のステップを行う、ことを特徴とする内燃機関。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、排気浄化触媒及びパルス過給弁を備えている内燃機関に関する。より詳細には、パルス過給弁を用いて排気通路に配置した排気浄化触媒を昇温させて再生処理を行う内燃機関に関する。
【背景技術】
【０００２】
排気ガス中に含まれる有害物質を浄化してから機外に排出するため、内燃機関の排気通路には排気浄化触媒が配備されている。このような排気浄化触媒では、例えばＮＯｘなどの被毒物質が蓄積したときには排気ガス温度を上昇させる。そして、触媒が活性化する温度（ライトオフ（light off）温度と称される）まで昇温させることにより被毒物質を燃焼させて無毒化する被毒解消処理（以下、再生処理）を行うことが必要である。そこで、従来から排気浄化触媒の再生処理が必要となったときに排気ガス温度を上昇させる技術について複数の提案がある。
【０００３】
例えば特許文献１では、ポンプロスが増大した状態で機関が運転されると、機関出力が同一であっても必要とされる燃料量が増大して排気ガス温度を上昇させることができること。そして、触媒昇温要求時に二次空気を供給し、可動弁装置により吸気弁等の開弁特性変更を禁止して各弁の開弁特性をポンプロスが最大になる状態に固定する技術を開示する。このように触媒昇温要求時にポンプロスを増大させることにより、短時間にて触媒温度を所望の温度にまで昇温させて早期の再生処理が可能となる。
【０００４】
【特許文献１】特開２００５−２３８２２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記のように吸気弁等の作動時期を調整してポンプロスを増大すると、筒内での燃焼状態に影響が出る場合がある。例えば、ポンプロスを増大させたときには吸入空気量が不足してスモークが発生したり、燃焼状態が不安定となり未燃のＨＣ（炭化水素）やＣＯ（一酸化炭素）が増加することによってエミッションが悪化することが懸念される。
【０００６】
したがって、本発明の目的は、エミッションの悪化を防止しつつ、排気ガス温度を上昇させて排気浄化触媒を再生処理する内燃機関を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的は、筒内に吸入空気を供給する吸気通路を開閉するパルス過給弁と、排気通路に配置されて排気ガスを浄化する排気浄化触媒と、前記パルス過給弁を作動させて前記排気浄化触媒を昇温させる触媒昇温制御手段と、吸気行程において下死点より後に閉になる吸気弁と、を備え、前記触媒昇温制御手段は、前記排気浄化触媒の温度が活性温度以下の場合には、吸気行程において前記パルス過給弁が下死点より前に開になり前記吸気弁が閉じるときに閉になるように前記パルス過給弁を作動させることでポンプロスを増加させる第１のステップを行い、前記第１のステップの後において前記筒内の吸入空気量が燃料の安定燃焼に必要な吸入空気量である目標吸入空気量より小さくなることにより前記筒内の燃焼状態が不安定となる場合には、前記筒内の燃焼状態が安定するように前記パルス過給弁を吸気行程において前記パルス過給弁の開閉動作が１回以上行われるように作動させるとともに前記１回以上の開閉動作が行われた後に前記パルス過給弁が開になった後に下死点において閉になるように前記パルス過給弁を作動させる第２のステップを行う内燃機関によって達成できる。
【０００８】
本発明によると、触媒昇温制御手段は排気浄化触媒の温度が活性温度以下の場合には第１のステップを行う。この場合、ポンプロスが増加することによって、排気ガス温度が上昇する。その結果、排気浄化触媒を再生処理することができる。また、触媒昇温制御手段は第１のステップの後において筒内の燃焼状態が不安定となる場合には、第２のステップを行うことで、筒内の燃焼状態を安定化させている。それにより、ポンプロスの増加によって筒内の燃焼状態が不安定となることに伴うエミッションの悪化を防止することができる。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によると、エミッションの悪化を防止しつつ、排気ガス温度を上昇させて排気浄化触媒を再生処理できる内燃機関を提供できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、図面を参照して本発明に係る実施例を説明する。
【実施例１】
【００１３】
図１は、実施例１に係る排気浄化触媒及びパルス過給弁を備えた内燃機関１について示した図である。内燃機関１は、通常の内燃機関と同様にシリンダ２内にピストン３を備えている。ピストン３の上部に燃焼室４が形成されている。燃焼室４に吸入空気を供給する吸気通路５と燃焼後のガスを排気する排気通路６とが設けられている。そして、吸気通路５側には燃焼室４への吸入空気の流れを調整する吸気弁７が配置されている。同様に排気通路６側には燃焼室４からの排気ガスの流れを調整する排気弁８が配置されている。さらに、燃焼室４内に燃料を噴射するインジェクタ９が配備されている。
【００１４】
吸入空気は吸気通路５の上流側に配置したエアークリーナ１０を介して、燃焼室４に供給されている。また、排気通路６の下流側には排気浄化触媒１１が配備されている。この排気浄化触媒１１は、従来において一般的なものを採用すればよい。すなわち、排気浄化触媒１１として例えば三元触媒を採用してもよいし、三元触媒とＮＯｘ吸蔵還元触媒とを組合せた触媒、またＤＰＦ（Diesel  Particulate   Filter）などのようなフィルター型の触媒を採用してもよい。
【００１５】
そして、吸気通路５の途中にパルス過給弁１２が配置されている。このパルス過給弁１２の構造については特に限定するものではないが、一般的なスロットルバルブ或いは電子制御スロットルバルブなどと比較して、短時間にて吸気通路５を開き、また閉じることができる開閉弁装置を採用することが好ましい。
【００１６】
上記パルス過給弁１２はＥＣＵ（Electronic  Control  Unit：電子制御装置）２０により駆動制御されている。ＥＣＵ２０は内燃機関を制御するＥＣＵと兼用することができる。ＥＣＵ２０は、後述する各センサからの信号に基づいて内燃機関全体の制御及びパルス過給弁１２の作動制御を実行する。排気浄化触媒１１の再生処理時に、ＥＣＵ２０により実行されるパルス過給弁の制御内容の詳細については後述する。なお、ＥＣＵ２０は、図示しないＲＯＭ（Read  Only  Memory）及びＲＡＭ（Random  Access  Memory）等のメモリを備えている。ＲＯＭには、内燃機関の駆動制御に関するプログラムや排気浄化触媒１１の再生処理時におけるパルス過給弁の作動プログラム（触媒昇温制御プログラム）、並びにこれらの制御で使用する一連のデータ等が格納されている。また、ＲＡＭは制御を実行する際の処理領域を提供する。
【００１７】
さらに、内燃機関１が備えている他の構成について説明する。吸気通路５には、エアークリーナ１０とパルス過給弁１２との間に、上流側から吸入空気量を検出するエアフロメータ２１、吸入空気圧を検出する吸気圧センサ２２、及び吸入空気の温度を検出する吸気温センサ２３などが配備されている。これらセンサからの出力信号は上記ＥＣＵ２０に供給されている。
【００１８】
内燃機関のヘッド部にはシリンダ内の圧力を検出するための筒内圧センサ２４が配備されている。また、排気通路６には排気ガス圧を検出するための排気圧センサ２５や、排気浄化触媒１１を通過した排気ガスの温度を検出する排気温センサ２９が配備されている。これら排気ガスの状態を検出するセンサからの出力信号もＥＣＵ２０に供給されている。図１では、排気浄化触媒１１の出口温度を検出するように排気温センサ２９を配置した場合を一例として示しているが、排気浄化触媒１１の入口側或いは排気浄化触媒１１自体の温度を検出する温度センサを設けてもよい。これらの温度センサを組合せて配置すれば、より精度良く排気ガス温度を検出できる。
【００１９】
また、クランクシャフト１３の周辺には、循環させている冷却水の温度を検出している水温センサ２６、循環させている潤滑オイルの温度を検出している油温センサ２７、及びクランク角の回転数を検出しているクランク角センサ２８が配備されている。これらセンサからの出力信号もＥＣＵ２０に供給されている。また、アクセル１４の踏込み量を検出するアクセルセンサ１５からの出力信号についてもＥＣＵ２０へ供給されている。
【００２０】
上記のようにＥＣＵ２０は、複数箇所に配置した種々のセンサから検出信号を受けるので内燃機関の状態を正確に確認できる。ただし、図１で示した複数のセンサ及びその配置は内燃機関の駆動制御に好ましいものとして例示してある。後述する排気浄化触媒１１の再生処理のための触媒昇温制御では、ここで図示した全てのセンサからの信号を利用することを必須とするものではない。すなわち、後述するようにＥＣＵ２０がパルス過給弁を制御して排気ガス温度を上昇させて排気浄化触媒１１の再生処理を行う触媒昇温制御手段として機能する際には、上記複数のセンサからの信号を選択して利用する。
【００２１】
さて、本実施例装置は上記のようにパルス過給弁１２を備えている。このパルス過給弁の作動時期を調整してポンプロスを発生させ排気ガス温度を上昇させる。図２を参照してパルス過給弁１２を作動させたときの様子を説明する。図２はシリンダ２の周辺とパルス過給弁１２とを模式的に示した図である。図２（Ａ）はパルス過給弁１２を閉じてポンプロスを発生させるときの様子を示した図、同（Ｂ）はパルス過給弁１２を開いてパルス過給を行った際の様子について示した図である。
【００２２】
図２（Ａ）で示すように、吸気弁７が開きピストン３が下がる吸気行程のときにパルス過給弁１２を閉状態に維持すると、このパルス過給弁１２よりも下流側が大気圧より吸入空気量が少ない状態（負圧状態）が形成される。このような負圧状態を長く形成する程、ポンプロスの発生を増加させることができる。
【００２３】
一方、上記負圧形成後に（Ｂ）で示すようにパルス過給弁１２を開くことで下流側の空気ＰＡが一気に燃焼室４に流れ込む。この状態はパルス過給を行った状態である。筒内の吸入空気量が不足しているときに、パルス過給を実行することで必要な酸素が補充されるので燃焼状態の安定化を図ることができる。
【００２４】
なお、吸気弁７は下死点（ＢＤＣ）から一定期間は開いているが、この時にパルス過給弁１２を閉じることでフリクションを増加させることができる。このようにフリクションが発生するようにパルス過給弁を作動させた場合にもポンプロスを増加させることができる。この手法を利用する場合については後述する。
【００２５】
さらに、図３は吸気弁７の開閉期間との関係で、ポンプロスを発生させるパルス過給弁１２の作動時期を説明するために示した図である。図３（Ａ）は標準的な吸気弁７の開閉期間を示した図である。この図で示すように吸気弁７はピストン３の上死点（ＴＤＣ）前の所定時に開き、下死点（ＢＤＣ）後の所定時に閉じるように設定されている。
【００２６】
図３（Ｂ）は、ポンプロスの発生を主としてパルス過給弁１２を制御する場合の作動時期の一例を示した図である。パルス過給弁１２は、例えば吸気弁７が開いたときに作動を開始して閉じ、ＢＤＣ前の所定時に開き、吸気弁７が閉じるときに閉じるように設定されている。すなわち、この図３（Ｂ）でハッチングを付した範囲内でパルス過給弁１２が開かれる。この範囲は内燃機関の状態に応じて、ポンプロスを増大させるように所定期間が設定される。パルス過給弁１２が開いたときの状態は上記図２（Ｂ）に相当することになる。
【００２７】
上記図３（Ｂ）によりパルス過給弁を作動したときにポンプロスを増大させることはできるが、これに伴って筒内の吸入空気量が不足する場合がある。これを放置すると、先に指摘した従来技術と同じように筒内での燃焼状態が不安定となりエミッションが悪化してしまう。しかし、本実施例の装置は開閉動作を短時間に行えるパルス過給弁を用いているので、図３（Ｃ）で示すようにパルス過給弁を動作させることで吸入空気量不足を簡単に解消できる。
【００２８】
図３（Ｃ）は筒内の吸入空気量（実際の吸入空気量Ｇｂ）が目標吸入空気量Ｇａより小さくなる場合に、吸入空気量の不足を解消するパルス過給弁の作動例を示している。なお、目標吸入空気量Ｇａは内燃機関の状態に応じて安定燃焼を確保するのに必要な吸入空気量である。図３（Ｂ）で示したポンプロスの増加を主とした動作とは異なり、途中で開閉動作ＣＭを行う。図３（Ｃ）では途中１回の開閉動作ＣＭを組込んだ場合を示しているが、複数回としてもよい。また、開弁タイミングは適宜に設定すればよい。このようにパルス過給弁１２を途中で開閉することで筒内に燃焼に必要な吸入空気を供給できるため、燃焼状態の安定化を図ってエミッションの悪化を防止できる。
【００２９】
また、先に説明したようにＢＤＣに係るようにパルス過給弁１２を開いたときには図３（Ｂ）で示しているようにＢＤＣ以降までパルス過給弁１２を開いている状態とせず、ＢＤＣで閉じるように制御するのが好ましい。すなわち、ピストン３の降下が終わった時点でパルス過給弁１２を閉じることが好ましい。このようにすると、筒内に導入する吸入空気量を増加させることができる。また、吸気弁７はＢＤＣ以降も開いているので逆流する可能性のあるガスをパルス過給弁１２で止める状態を形成できる。この時発生するフリクションによってポンプロスを増加させることができる。
【００３０】
本実施例の内燃機関ではＥＣＵ２０が触媒昇温制御手段として機能し、排気浄化触媒１１の再生処理要求があったときにパルス過給弁１２を制御する。これにより、筒内の安定燃焼を担保しながら、ポンプロスを増加させて排気ガス温度を上昇させて触媒の再生処理を行う。
【００３１】
図４は、内燃機関１のＥＣＵ２０が、触媒昇温制御を行うときに実行するルーチンの一例を示したフローチャートである。このルーチンは、例えば排気浄化触媒１１に被毒物質が蓄積して触媒昇温要求があったときに起動される。
【００３２】
ＥＣＵ２０は、まず、排気浄化触媒１１は活性温度（ライトオフ温度）以下であるか否かを確認する（Ｓ１１）。ＥＣＵ２０は前述した複数のセンサからの出力と予めＲＯＭに準備したマップなどを用いた演算により、或いは、排気温センサ２９からの出力などに基づいて排気浄化触媒１１の温度を確認する。
【００３３】
上記ステップＳ１１で、ＥＣＵ２０が排気浄化触媒１１の温度がライトオフ温度以下であると判断すると、ポンプロスを増加させるためパルス過給弁１２の作動時期を決定し、この決定に基づいてパルス過給弁１２を作動させる。ここで、ＥＣＵ２０が決定するパルス過給弁１２の作動時期は、先に図３（Ｂ）で示した様なポンプロスを主にしたものとなる。これにより内燃機関のフリクションを増加させて、発生させるトルクの増大させることにより排気ガス温度を上昇させる（Ｓ１２）。
【００３４】
次に、ＥＣＵ２０は上記ステップＳ１２による排気ガス温度を上昇させる制御で、筒内での燃焼に必要な吸入空気量が確保されているかを確認する。すなわち、上記ステップＳ１２で実行した触媒昇温制御で実際に供給される吸入空気量（実吸気量Ｇｂ）が、適正な燃焼のために必要な吸入空気量（目標吸気量Ｇａ）以上であるか否かをＥＣＵ２０が判断する（Ｓ１３）。例えば、ＥＣＵ２０は内燃機関の回転数と燃料噴孔量との関係などに基づいて（目標吸気量Ｇａ≦実吸気量Ｇｂ）を満たしている否かを判断する。なお、ＥＣＵ２０のＲＯＭ内に回転数−燃料噴孔量マップ等を予め格納しておき、上記判断時にこれらを読出して吸入空気量を算出できるようにしておけばよい。ＥＣＵ２０は、ステップＳ１３で実吸気量Ｇｂが目標吸気量Ｇａ以上であることを確認した場合には、ポンプロスによる排気ガスの昇温制御と燃焼に必要な酸素を確保する吸気制御とが順調であり、触媒の再生処理とエミッションの維持が両立している状況にあると判断して本ルーチンによる処理を終了する。
【００３５】
一方、ステップＳ１３で実吸気量Ｇｂが目標吸気量Ｇａより小さいとＥＣＵ２０が判断した場合には、酸素量の不足によって安定な燃焼ができなくなる可能性がある。これに対して、ＥＣＵ２０はステップＳ１４で吸入空気量を増加させる処理を実行する。ＥＣＵ２０は吸入空気量（吸気量）が増加できる範囲でパルス過給弁１２を作動させる（Ｓ１４）。具体的には、ＥＣＵ２０は図３（Ｃ）で示した様なパルス過給弁の作動時期を設定し、開閉動作を途中に介在させることによって吸入空気量を確保して燃焼の安定化を図る。一般的なスロットルバルブなどの場合と比較して、パルス過給弁１２は短時間で開閉動作を行うことができるので吸入空気量を簡単に確保できる。ＥＣＵ２０は、必要に応じて、開弁タイミング及び作動回数を設定して実吸気量Ｇｂが目標吸気量Ｇａ以上となるようにパルス過給弁を制御する。このときに、前述したようにＢＤＣでパルス過給弁１２を閉じるように設定するとフリクションを増加させてポンプロスを増加させることができる。
【００３６】
ＥＣＵ２０は、上記ステップＳ１４による吸気量確保の処理を行って、実吸気量Ｇｂが目標吸気量Ｇａ以上となったことを確認すると本ルーチンによる処理を終了する。
【００３７】
以上で説明したように内燃機関１は、ＥＣＵ２０がパルス過給弁１２を制御して排気ガス温度を上昇させ、その際に吸入空気量も確認して燃焼に必要な酸素量を確保する。よって、内燃機関１は、エミッションの悪化を防止しつつ、排気ガス温度を上昇させて排気浄化触媒を再生処理できる。実施例１はパルス過給弁の特性パラメータとして作動タイミングを変更している。前述したようにパルス過給弁１２の開弁タイミング、開閉期間及び開閉回数などを調整することにより排気浄化触媒１１の昇温制御と筒内での安定的燃焼とを両立させることができる。
【００３８】
なお、図４で示すフローチャートでは、ステップＳ１２でパルス過給弁１２の作動時期を決定した後に、図３（Ｂ）で示すようなポンプロスを主にした作動を行う場合について説明した。しかし、このようにパルス過給弁１２を実際に作動させず、次のステップＳ１３でパルス過給弁１２が上記動作を行ったと仮定した場合の実吸気量Ｇｂを推定して目標吸気量Ｇａと比較するようにしてもよい。そして、目標吸気量Ｇａ≦実吸気量ＧｂがＮＯ（ノー）である場合には、前述したようにステップＳ１４の処理を行い。これとは逆に目標吸気量Ｇａ≦実吸気量ＧｂがＹＥＳ（イエス）である場合には、図３（Ｂ）で示すようなポンプロスを主にした作動を行うようにしてもよい。
【実施例２】
【００３９】
さらに、図５及び図６を参照して実施例２の内燃機関について説明する。ただし、本実施例２に係る内燃機関の装置構成は図１に示した実施例１と同様であり、ＥＣＵ２０によって実行されるパルス過給弁の駆動制御の内容が異なるだけである。よって、図１の符号を流用して同様に説明する。
【００４０】
上記実施例１では、排気浄化触媒１１の昇温制御と共に、必要な吸入空気量を確保して燃焼安定化が図られるようにパルス過給弁１２の作動時期が決定されていた。これに対して、以下で示す実施例２は昇温制御と共に筒内温度を考慮してパルス過給弁１２の作動時期を決定する。
【００４１】
図５（Ａ）はポンプロスを主とした場合のパルス過給弁１２の作動時期を標準的に設定した場合について示している。このような標準的な作動設定は実施例１で示した図３（Ｂ）と同様である。この標準的な設定で開弁時期を遅らせることでポンプロスを増大させることができる。しかし、このように開弁時期を遅らせると筒内体積が増加するとともに筒内圧力及び筒内温度が低下する。一方、このようにパルス過給弁１２を閉じてポンプロスを発生させた後、開弁するとパルス過給が実行されて吸入空気が筒内に一気に流れ込む（図２（Ｂ）参照）。筒内では吸入空気の流速がほぼゼロになるので、運動エネルギーが熱エネルギーに変換されて筒内温度を上昇させる。よって、ポンプロスを発生させるためパルス過給弁１２を閉じて筒内温度が低下した場合でも、その後にパルス過給を実行することで一次的に低下した温度を上昇させることができる。
【００４２】
しかしながら、ポンプロス増大のためパルス過給弁１２の開弁時期が限度を超えて遅れた場合、パルス過給を実行しても実際の筒内温度（実筒内温度Ｔｂ）を燃料の安定燃焼に必要な筒内温度（目標筒内温度Ｔａ）にまで上昇させることができない事態となる。なお、目標筒内温度Ｔａは内燃機関の状態を示す回転数、燃料噴射量、吸入空気量などから求めるマップ等を準備して算出すればよい。実筒内温度Ｔｂが目標筒内温度Ｔａより小さい状態になると、例えば内燃機関がディーゼルエンジンである場合には着火時期を確保できないということになる。しかし、本実施例２の装置は開閉動作を短時間に行えるパルス過給弁を用いているので、図５（Ｂ）で示すようにパルス過給弁を動作させることで筒内温度を維持する。
【００４３】
図５（Ｂ）は実筒内温度Ｔｂが内燃機関の状態に基づいて求められた上記目標筒内温度Ｔａよりも低くなり、その結果、圧縮端温度（ＴＤＣ温度）が低くなって着火時期の安定確保が困難となった場合に実行するのが好ましいパルス過給弁の作動時期を示している。
【００４４】
実筒内温度Ｔｂが安定な着火を確保できない程度にまで低下したときに、標準的な開弁時期ＶＴ１から着火を確保できる筒内温度を得ることができる開弁時期ＶＴ２まで早める。このように変更することでポンプロスを発生させつつ、着火時期を確保できる。また、この場合にもＢＤＣでパルス過給弁を閉じてポンプロスの増加を図ることが望ましい。さらに実施例１の場合と同様に途中での開閉動作ＣＭを組込んで筒内温度を確保するようにしてよい。
【００４５】
図６は、実施例２の内燃機関のＥＣＵ２０が、触媒昇温制御を行うときに実行するルーチンの一例を示したフローチャートである。ＥＣＵ２０は、排気浄化触媒１１が活性温度（ライトオフ温度）以下であるか否かを確認する（Ｓ２１）。次のステップＳ２２でポンプロスを増加させるパルス過給弁１２の作動時期を決定し、この決定に基づいてパルス過給弁１２を作動する。ここまでは、実施例１での処理と同様であるが、次のステップＳ２３以降の処理が異なる。
【００４６】
ＥＣＵ２０はステップＳ２３で、標準の開閉時期でパルス過給を作動させた場合の実筒内温度Ｔｂを算出する。このときＥＣＵ２０は、例えば複数のセンサの出力とＲＯＭに予め準備したマップなどを用いて実際の筒内温度Ｔｂを算出する。確認した実筒内温度Ｔｂが目標筒内温度Ｔａ以上である場合には、ポンプロスによる排気ガスの昇温制御と着火を確保する筒内温度制御とが順調であり、触媒の再生処理とエミッションの維持が両立している状況であると判断して本ルーチンによる処理を終了する。
【００４７】
一方、ＥＣＵ２０はステップＳ２３を満たさないと判断した場合には、パルス過給弁１２の開弁時期が早くなるように変更して、実筒内温度Ｔｂが目標筒内温度Ｔａに近付くように調整して筒内温度を上昇させる（Ｓ２４）。これにより燃焼不安定とならぬよう制御する。ＥＣＵ２０は、実筒内温度Ｔｂが目標筒内温度Ｔａ以上となったことを確認した場合には本ルーチンによる処理を終了する。よって、本実施例２の場合についても排気浄化触媒１１の昇温を行うときに、エミッションの悪化を防止しつつ、排気ガス温度を上昇させて排気浄化触媒を再生処理できる。なお、本実施例の場合も、ステップＳ２２でパルス過給弁１２を実際に作動せず、次のステップＳ２３でパルス過給弁１２が上記動作を行ったと仮定した場合の筒内温度を実筒内温度Ｔｂと推定して目標筒内温度Ｔａと比較するようにしてもよい。
【００４８】
また、吸気弁７が開いているときに複数回開閉することによって筒内温度の低下を図り、最終的なパルス過給によって筒内温度を上昇させるようにしてもよい。このようにすると吸入空気量が十分に確保されるので着火が安定するため、仮に排気浄化触媒１１の触媒温度が低下した状態となってもＨＣ、ＣＯの発生を抑制しながら排気ガス温度の上昇を図ることができる。
【実施例３】
【００４９】
さらに、図７を参照して実施例３の内燃機関について説明する。この実施例３は上記実施例２に関連している。この実施例３は冷却損失を利用して筒内温度の過度な上昇を抑制しながらポンプロスの増大を図るものである。
【００５０】
図７は、実施例３の内燃機関のＥＣＵ２０が、触媒昇温制御を行うときに実行するルーチンの一例を示したフローチャートである。ＥＣＵ２０は、排気浄化触媒１１が活性温度（ライトオフ温度）以下であるか否かを確認する（Ｓ３１）。次のステップＳ３２でポンプロスを増加させるパルス過給弁１２の作動時期を決定し、この決定に基づいてパルス過給弁１２を作動する。そして、実筒内温度Ｔｂが目標筒内温度Ｔａ以上であるかを確認する（Ｓ３３）。このステップＳ３３及びステップＳ３３でＮＯ（ノー）とされた場合のステップＳ３４までの処理は実施例２での処理と同様であるが、ステップＳ３３でＹＥＳ（イエス）とされた場合のステップＳ３５以降の処理が異なる。
【００５１】
ＥＣＵ２０はステップＳ３５で、実筒内温度Ｔｂが目標筒内上限温度Ｔｃよりも小さいか否かを確認する。なお、ここでの目標筒内上限温度Ｔｃは、筒内の冷却損失によりポンプロスを増大させるため実筒内温度Ｔｂの上限として設定される温度である。この目標筒内上限温度Ｔｃについても、内燃機関の状態を示す回転数、燃料噴射量、吸入空気量などから求めるマップ等をＲＯＭに格納して算出すればよい。実筒内温度Ｔｂが目標筒内上限温度Ｔｃ以上であるような場合には、筒内温度が過度に高いと判断される。よって、ＥＣＵ２０は、実筒内温度Ｔｂが目標筒内上限温度Ｔｃ以上であると判断した場合には、筒内での冷却損失を増加させるようにパルス過給弁１２の作動時期を変更する（Ｓ３６）。ここでは、例えば図８で示すように、（Ａ）で示すポンプロスを主にした標準的な作動時期ＶＴ１より、（Ｂ）で示すように吸入空気量を維持しながら冷却損失が増加するように早い開弁時期ＶＴ３に変更する。
【００５２】
ステップＳ３６でパルス過給弁１２の開弁時期を早めに変更することで排気ガス温度が一定以下に抑制される。これにより筒内壁面より熱を奪い冷却損失が大きくなる状態を形成できるので実筒内温度Ｔｂが目標筒内温度Ｔａから過度に上昇するのを防止できる。このような状態を形成すると内燃機関の熱エネルギが仕事へ変化する割合が低くなり、燃料噴射量が増加するので排気ガス温度が短期に上昇する。ＥＣＵ２０は実筒内温度Ｔｂが目標筒内温度Ｔａと目標筒内上限温度Ｔｃとの間に収まったことを確認すると本ルーチンによる処理を終了する。本実施例の場合、実施例２の効果に加えたポンプロスの増加と冷却損失の増加による相乗効果でライトオフまでの時間を短縮できる。
【００５４】
以上本発明の好ましい実施形態について詳述したが、本発明は係る特定の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形・変更が可能である。
【図面の簡単な説明】
【００５５】
【図１】実施例１に係る排気浄化触媒及びパルス過給弁を備えた内燃機関１について示した図である。
【図２】シリンダの周辺とパルス過給弁とを模式的に示した図であり、（Ａ）はパルス過給弁を閉じてポンプロスを発生させるときの様子を示した図、（Ｂ）はパルス過給弁を開いてパルス過給を行った際の様子について示した図である。
【図３】吸気弁の開閉期間との関係で、ポンプロスを発生させるパルス過給弁の作動時期を説明するために示した図であり、（Ａ）は標準的な吸気弁の開閉期間を示した図、（Ｂ）は、ポンプロスの発生を主としてパルス過給弁を制御する場合の作動時期の一例を示した図、（Ｃ）は吸入空気量の不足を解消するパルス過給弁の作動時期の一例を示した図である。
【図４】実施例１の内燃機関のＥＣＵが触媒昇温制御を行うときに実行するルーチンの一例を示したフローチャートである。
【図５】（Ａ）はポンプロスを主とした場合のパルス過給弁の作動時期を標準的に設定した場合の作動時期の一例を示した図、（Ｂ）は筒内温度を高める場合に好ましいパルス過給弁の作動時期を示した図である。
【図６】実施例２の内燃機関のＥＣＵが触媒昇温制御を行うときに実行するルーチンの一例を示したフローチャートである。
【図７】実施例３の内燃機関のＥＣＵが触媒昇温制御を行うときに実行するルーチンの一例を示したフローチャートである。
【図８】（Ａ）はポンプロスを主とした場合のパルス過給弁の作動時期を標準的に設定した場合の作動時期の一例を示した図、（Ｂ）は冷却損失を高める場合に好ましいパルス過給弁の作動時期を示した図である。
【符号の説明】
【００５６】
１              内燃機関
２              シリンダ
３              ピストン
４              燃焼室
５              吸気通路
６              排気通路
１１            排気浄化触媒
１２            パルス過給弁
２０            ＥＣＵ（触媒昇温制御手段）
Ｔａ            目標筒内温度
Ｔｂ            実際の筒内温度
Ｔｃ            目標筒内上限温度
Ｇａ            目標吸入空気量
Ｇｂ            実際の吸入空気量
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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