(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
希土類元素（以下、ＲＥ．と表す）成分と、Ｎａ（ナトリウム）成分とを少なくとも含むアルミナ基焼結体であって、
該アルミナ基焼結体１００重量部に含まれるＮａ成分の含有量が酸化物換算で０．０５重量部以下で、且つ、該アルミナ基焼結体の理論密度比が９５％以上であり、
前記アルミナ基焼結体１００重量部に含まれる上記ＲＥ．成分の含有量が酸化物換算で０．０１〜１８重量部の範囲であり、
Ｓｉ（ケイ素）成分と、Ｃａ（カルシウム）成分若しくはＭｇ（マグネシウム）成分のうち少なくとも１種とを含むと共に、該アルミナ基焼結体１００重量部に含まれるＳｉ成分、Ｃａ成分及びＭｇ成分の各含有量を酸化物換算でそれぞれ、Ｓ（単位：重量部）、Ｃ（単位：重量部）及びＭ（単位：重量部）とした場合において、上記三成分の各含有量が
Ｓ／（Ｓ＋Ｃ＋Ｍ）≧０．７３
の関係式を満たし、さらに、
前記アルミナ基焼結体に含まれるアルミナ成分及び前記Ｓｉ成分、前記Ｃａ成分、前記Ｍｇ成分の酸化物換算値の合計含有量に対する該アルミナ成分の割合が、９２〜９８％であり、
前記ＲＥ．成分は、Ｌａ（ランタン）、Ｐｒ（プラセオジム）、Ｎｄ（ネオジム）から選ばれる１種または２種以上からなり、
結晶相として、ＲＥ．−β−アルミナ（組成式：ＲＥ．Ａｌ１１Ｏ１８）構造の結晶相を少なくとも含むことを特徴とする高耐電圧性アルミナ基焼結体。
【請求項２】
上記三成分の各含有量が
０．９５≧Ｓ／（Ｓ＋Ｃ＋Ｍ）≧０．７５
の関係式を満たすとともに、
結晶相としてムライト（Ａｌ６Ｓｉ２Ｏ１３）結晶相を少なくとも有することを特徴とする請求項１に記載の高耐電圧性アルミナ基焼結体。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載のアルミナ基焼結体の製造方法であって、
平均粒径が２μｍ以下で、且つ、Ｎａ成分の含有量が酸化物換算で０．０７重量部以下のアルミナ原料粉末を含むアルミナ質成形体を形成する工程と、
該アルミナ質成形体の焼成工程において１４５０〜１６５０℃の範囲の温度で１〜８時間保持する工程と、
該アルミナ質成形体の焼成工程においてＲＥ．−β−アルミナまたはムライトから選ばれる少なくとも１種の結晶相を析出させる工程とを含むことを特徴とする高耐電圧性アルミナ基焼結体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、セラミック製品の材料として好適な、高い絶縁性、耐電圧性を有するアルミナ基焼結体およびその製造方法に関するものである。特には、スパークプラグ等に用いる絶縁碍子のように、室温から７００℃付近の高温下での耐電圧性を要求されるアルミナ基焼結体として好適なものである。
【０００２】
【従来の技術】
アルミナセラミックスは、耐電圧性、耐熱性及び機械的特性等に優れ、安価であるため、スパークプラグ用の絶縁碍子やＩＣパッケージの多層配線基板などのセラミック製品の材料として用いられている。特に、スパークプラグの絶縁碍子に於いては室温から７００℃付近の高温まで高い絶縁性が要求される。
【０００３】
従来より、スパークプラグなどの絶縁体材料として、ＳｉＯ２−ＣａＯ−ＭｇＯからなる三成分系を焼結助剤として用いたアルミナ基焼結体が用いられてきた。
しかし、この三成分系焼結助剤が焼結後にアルミナの粒界に低融点ガラスとして存在するため、高電圧印加時に粒界相を通じて絶縁破壊を起こしやすくなる。粒界の低融点ガラス相を減らす目的で三成分系焼結助剤の添加量を低減すると、アルミナ粒界に多数の気孔が発生し、耐電圧特性を低下させてしまう。したがって、アルミナ基焼結体の耐電圧性を向上させるには、焼結体組織をより緻密にして、粒界ガラス相の耐熱性を向上させることが必要である。
【０００４】
アルミナ基焼結体の緻密化を目的として、種々の方法が検討されている。例えば、特公昭６３−１２６２号公報においては、高耐電圧性を向上させる目的で、従来から用いられているＳｉＯ２−ＣａＯ−ＭｇＯ三成分系焼結助剤の配合比を限定する方法が開示されている。特開昭６２−１００４７４号公報では造粒子の粒径を制御することにより、また、特開昭６２−１４３８６６号公報では、粒径の異なる２種類のアルミナ原料を使用することにより、焼結体中の残留気孔を減少させ耐電圧性を向上させる術が開示されている。
【０００５】
また、アルミナ基焼結体の粒界ガラス相の耐熱性向上を目的として、種々の方法が検討されている。例えば、特公平７−１７４３６号公報では、Y２O３、Ｌａ２Ｏ３及びＺｒＯ２といった焼結助剤を用いることにより、粒界ガラスの融点を向上させている。特許第２５６４８４２号公報では、有機金属化合物を原料として用いて焼結助剤を均一に分散し、粒界にＹ４Ａｌ２Ｏ９結晶相を生成させることにより粒界の耐熱性を向上させて、材料の高耐電圧化を達成している。特許第２０３５９６５号公報では、Y２O３、Ｌａ２Ｏ３といった希土類やＺｒＯ２等を含む焼結助剤を用い、また、焼結体の空孔率を６％以下にして高耐電圧化を達成している。
【０００６】
しかしながら、近年のエンジンの小型化やバルブの大型化に伴い、スパークプラグは小径化され、それに伴い絶縁碍子の肉厚を薄くする必要がでできた。この為、上記のような従来技術を用いたアルミナ絶縁材料では、７００℃付近の高温下で使用した場合に十分な耐電圧性は得られなかった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
従来の技術で得られるアルミナ基焼結体では、アルミナ絶縁層の肉厚を薄くし、更に７００℃付近の高温下で使用した場合に従来と同等の耐電圧性を得難いという問題がある。本発明は、アルミナ絶縁層の肉厚を薄くしても７００℃付近の高温下で十分な耐電圧性が得られる高耐電圧性アルミナ基焼結体を提供することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
請求項１の発明は、ＲＥ．成分とＮａ成分とを少なくとも含むアルミナ基焼結体であって、該アルミナ基焼結体１００重量部に含まれるＮａ成分の含有量が酸化物換算で０．０５重量部以下で、且つ、該アルミナ基焼結体の理論密度比が９５％以上であり、前記アルミナ基焼結体１００重量部に含まれる上記ＲＥ．成分の含有量が酸化物換算で０．０１〜１８重量部の範囲であり、Ｓｉ（ケイ素）成分と、Ｃａ（カルシウム）成分若しくはＭｇ（マグネシウム）成分のうち少なくとも１種とを含むと共に、該アルミナ基焼結体１００重量部に含まれるＳｉ成分、Ｃａ成分及びＭｇ成分の各含有量を酸化物換算でそれぞれ、Ｓ（単位：重量部）、Ｃ（単位：重量部）及びＭ（単位：重量部）とした場合において、上記三成分の各含有量がＳ／（Ｓ＋Ｃ＋Ｍ）≧０．７３の関係式を満たし、さらに、前記アルミナ基焼結体に含まれるアルミナ成分及び前記Ｓｉ成分、前記Ｃａ成分、前記Ｍｇ成分の酸化物換算値の合計含有量に対する該アルミナ成分の割合が、９２〜９８％であり、前記ＲＥ．成分は、Ｌａ（ランタン）、Ｐｒ（プラセオジム）、Ｎｄ（ネオジム）から選ばれる１種または２種以上からなり、結晶相として、ＲＥ．−β−アルミナ（組成式：ＲＥ．Ａｌ１１Ｏ１８）構造の結晶相を少なくとも含むことを要旨とする。
【００１４】
Ｎａ成分の含有量を酸化物換算で０．０５重量部以下に規定した理由は、Ｎａ成分がこれ以上増えるとＮａイオンによるイオン伝導性が発生し、その結果、耐電圧性が低下するからである。Ｎａ成分の含有量のより好ましい範囲としては０．０２重量部以下が好ましい。Ｎａ成分の含有量を適切に調整することにより、イオン伝導性の発生を抑えるとともに、耐電圧性と耐熱性を両立したアルミナ基焼結体が得られる。
【００１５】
尚、Ｎａ成分はＮａ化合物として添加してもよいが、製造プロセスの便宜上、あらかじめアルミナ原料粉末に含有させておくことが望ましい。アルミナ素地中におけるＮａ成分の分散状態によって、得られる焼結体の耐電圧性にばらつきが発生しやすいからである。例えば、アルミナ中にナノオーダーのＮａ成分が分散しているのが好ましい。また、工業的に得られるアルミナ原料には、Ｎａ成分を不可避不純物として含むものが多いので、所定のＮａ含有量のアルミナ原料粉末を選択するのが工業上好ましい。
【００１６】
アルミナ基焼結体の理論密度比を９５％以上とした理由は、これより理論密度比が低いと高温下での耐電圧性が低下するからである。ここにいう「理論密度」とは、焼結体に含まれる各元素の含有量を酸化物に換算し、各酸化物の含有量から混合則によって計算される密度である。ここにいう「理論密度比」とは、アルキメデス法によって測定された焼結体密度の上記理論密度に対する割合を示すものである。理論密度比の数値が大きい程、焼結体がより緻密となり耐電圧性が高くなる。
ＲＥ．成分の含有量を０．０１〜１８重量部の範囲に規定した理由は以下のようである。すなわち、ＲＥ．成分の含有量が０．０１重量部未満では高温下（例えば、７００℃）での耐電圧性の向上の効果が十分に得られず、ＲＥ．成分の含有量が１８重量部を越えても同じく耐電圧性の向上の効果が十分に得られないからである。また、ＲＥ．成分を多く用いることによる製造コストの増加も問題となる。
また、請求項１の発明では、アルミナ基焼結体に含まれるＳｉ成分（Ｓ：単位は重量部）、Ｃａ成分（Ｃ：単位は重量部）、Ｍｇ成分（Ｍ：単位は重量部）の総計に対するＳｉ成分の割合を重量基準で所定の範囲に規定している。Ｓｉ成分の割合を本発明に規定する範囲に調整しておけば、ＲＥ．成分の添加等と相俟ってアルミナ基焼結体の高温下（例えば、７００℃）における耐電圧性を効果的に向上できる。
前記三成分の割合が関係式（Ｓ／（Ｓ＋Ｃ＋Ｍ）≧０．７３）の範囲を外れる場合においては、前記三成分はアルミナ基焼結体の緻密化を促進する通常の焼結助剤としての機能しか発揮しないため、アルミナ基焼結体の高温下（例えば、７００℃）における耐電圧性を向上させる効果を奏することができない。
更に、請求項１の発明では、アルミナ基焼結体に含まれるＲＥ．成分及び結晶相の好ましい種類を規定している。高温下での耐電圧性を得るには、アルミナ基焼結体中にＲＥ．−β−アルミナ構造の結晶相を析出させるのが効果的である。
ＲＥ．成分を限定列挙した理由は以下のようである。すなわち、これ以外のＲＥ．元素では３価のイオンのイオン半径が小さくなり、ＲＥ．−β−アルミナ構造の結晶相が析出しないからである。ＲＥ．−β−アルミナ結晶相が析出することで高温下（例えば、７００℃）での耐電圧性が効果的に向上できる。ＲＥ．−β−アルミナ結晶相の存在箇所は特には限定されるものではないが、７００℃の高温下における耐電圧性をより効果的に向上させるためには、アルミナの二粒子粒界及び／又は三重点に存在するのが好ましい。また、特に耐電圧性が要求される箇所にのみ選択的にＲＥ．−β−アルミナ結晶相を析出させてもよい。
尚、Ｐｒ及びＮｄに関しては、ＲＥ．−β−アルミナのＪＣＰＤＳカードが存在しないため、Ｘ線回折による同定は直接的には不可能である。しかし、Ｐｒ３＋及びＮｄ３＋のイオン半径がＬａ３＋とほぼ同等であるため、Ｌａ−β−アルミナのＪＣＰＤＳカード（Ｎｏ．３３−６９９）と類似したＸ線回折スペクトルを示す。尚、ＲＥ．−β−アルミナ結晶相は、ＲＥ．−β−アルミナを原料粉末として予め添加することもできるが、焼成時にＲＥ．−β−アルミナ粒成長の異方成長が著しいため、アルミナ基焼結体の緻密化が阻害されるおそれがある。したがって、ＲＥ．−β−アルミナ結晶相は焼成過程において析出生成させることが好ましい。
【００１７】
かかる構成要件を具備するアルミナ基焼結体を用いれば、７００℃付近の高温下でも十分な耐電圧性を発揮することが可能となる。
【００２４】
請求項２の発明は、請求項１に記載の高耐電圧性アルミナ基焼結体の好ましい構成を例示したものである。具体的には、アルミナ基焼結体に含まれるＳｉ成分（Ｓ：単位は重量部）、Ｃａ成分（Ｃ：単位は重量部）、Ｍｇ成分（Ｍ：単位は重量部）の総計に対するＳｉ成分の割合を重量基準で所定の範囲に規定するとともに、アルミナ基焼結体に含まれる結晶相の好ましい種類を規定したものである。Ｓｉ成分の割合を本発明に規定する範囲に調整するとともに、結晶相としてムライト（Ａｌ６Ｓｉ２Ｏ１３）結晶相を少なくとも有することで、ＲＥ．成分の添加等と相俟ってアルミナ基焼結体の高温下（例えば、７００℃）における耐電圧性を効果的に向上できる。
【００２５】
アルミナ基焼結体の高温下（例えば、７００℃）での耐電圧性を向上するには、本発明のようにムライト結晶相を析出させることも効果的である。ムライト結晶相の析出により、より一層耐電圧性を高めることができる。ムライト結晶相の存在箇所は特には限定されるものではないが、７００℃の高温下における耐電圧性をより効果的に向上させるためには、アルミナの二粒子粒界及び／又は三重点に存在するのが好ましい。また、特に耐電圧性が要求される箇所にのみ選択的にムライト結晶相を析出させてもよい。
【００２６】
前記三成分の割合が関係式（０．９５≧Ｓ／（Ｓ＋Ｃ＋Ｍ）≧０．７５）の範囲にあれば、ムライト結晶相を効率良く生成できるため、アルミナ基焼結体の高温下（例えば、７００℃）における耐電圧性を効果的に向上できる。特には、０．７８以上０．９２以下の範囲にすれば、アルミナ基焼結体の高温下（例えば、７００℃）における耐電圧性をより効果的に向上できる。一方、前記三成分の割合が関係式の範囲を外れる場合においては、ムライト結晶相の生成がほとんどない。
【００２７】
請求項３の発明は、請求項１または請求項２に記載のアルミナ基焼結体の製造に少なくとも必要な要件を規定したものである。第１の要件は、用いるアルミナ原料粉末の規定であり、具体的には、平均粒径とＮａ成分の含有量を所定の範囲にすることである。第２の要件は、焼成工程の条件を、１４５０〜１６５０℃で１〜８時間保持することである。第３の要件は、焼成工程において、ＲＥ．−β−アルミナまたはムライトから選ばれる少なくとも１種の結晶相を析出させることである。
【００２８】
第１の要件として、平均粒径を２μｍ以下にした理由は、これより粗い粉末を使用すると焼結体の緻密化が図れず、耐電圧性を低下させるからである。また、Ｎａ成分の含有量を酸化物換算で０．０７重量部以下にした理由は、これより多い粉末を用いると焼成後のアルミナ基焼結体に含まれるＮａ成分含有量が酸化物換算で０．０５％を越える可能性があり耐電圧性を低下させる恐れがあるからである。
【００２９】
第２の要件として、焼成工程の条件を規定した理由は以下のようである。すなわち、焼成温度については１４５０℃よりも低い温度では上記結晶相が得られず、一方、１６５０℃よりも高い温度ではアルミナ粒子が異常粒成長して機械的強度が低下するとともに、緻密化を阻害し耐電圧性を低下させる恐れがあるからである。また、保持時間についても、１時間よりも短いと十分な緻密化が得られないと同時に上記結晶相が得られず、一方、８時間よりも長いと焼成温度が１６５０℃よりも高い温度である場合と同様に、機械的強度と耐電圧性を低下させるからである。尚、焼成条件のより好ましい範囲としては、１５００〜１６００℃の温度範囲で２〜６時間保持するのが望ましい。安定した耐電圧性を有するアルミナ基焼結体を再現性良く量産できる条件だからである。
【００３０】
第３の要件として、焼成工程中に上記結晶相を析出・生成させた理由は以下のようである。ＲＥ．−β−アルミナを原料粉末として添加すると、粒成長の異方性が大きいためアルミナ基焼結体の緻密化を阻害し、耐電圧性を低下させるからである。また、ムライトを原料粉末として添加すると、アルミナ基焼結体中のムライト粒子の周囲に気孔が生成し、耐電圧性が低下するからである。尚、ＲＥ．成分の供給源としては、酸化物に限定されるものではなく、ＲＥ．成分を含む化合物でも可能である。上記焼成工程において、ＲＥ．−β−アルミナ結晶相を析出・生成するものであればよい。
【００３１】
【実施例】
（実施例１）
表１に示すアルミナ原料粉末のうちの▲１▼〜▲７▼（平均粒径０．１〜２．２μｍ）、焼結助剤として平均粒径０.６μｍのＳｉＯ２粉末、平均粒径０．８μｍのＣａＣＯ３粉末、平均粒径０．３μｍのＭｇＯ粉末及び表２に示す平均粒径１．０〜１９．０μｍの各種ＲＥ．酸化物を、表３に示す量比となるように秤量し配合した粉末を製造した。ここで、各種ＲＥ．酸化物は、アルミナ、ＳｉＯ２、ＭｇＯ及びＣａＣＯ３のＣａＯ換算の合計添加量に対して外配合で添加した。
【００３２】
これらの配合粉末をそれぞれボールミルにて、２０ｍｍφのアルミナボールを使用しエタノール中１６時間混合した後、湯煎にて乾燥し混合粉末を得た。これらの混合粉末をそれぞれ１５０ＭＰａの静水圧プレスで５０×５０×２０ｍｍの成形体に成形し、次に大気雰囲気下において表３に示す焼成温度（１４５０℃から１６００℃）で２時間保持して焼成した。
【００３３】
得られた焼結体の理論密度比、Ｓ／（Ｓ＋Ｃ＋Ｍ）比の値、焼結体中のＲＥ．の酸化物換算値、焼結体中のＮａ含有量の酸化物換算値、ＲＥ．−β−アルミナ結晶相の有無、ムライト結晶相の有無及び７００℃における耐電圧値を測定した。各結果を表４に併記した。
【００３４】
焼結体中のＲＥ．の酸化物換算値は、アルミナ基焼結体を蛍光Ｘ線にて分析し、検出されたＲＥ．の量を酸化物換算値で示した。ここで、Ｌａ、Ｎｄ、Ｄｙ、Ｅｒ及びＳｃに関しては、それぞれＬａ2Ｏ3、Ｎｄ2Ｏ3、Ｄｙ2Ｏ3、Ｅｒ2Ｏ3及びＳｃ2Ｏ3として換算し、Ｐｒに関しては、Ｐｒ6Ｏ11として換算した。
【００３５】
焼結体中のＮａ成分の酸化物換算値は、アルミナ基焼結体を化学分析して得られた値を酸化物（Ｎａ2Ｏ）換算して示した。また、Ｓ／（Ｓ＋Ｃ＋Ｍ）比の値も同様に、アルミナ基焼結体を化学分析して得られた焼結体中のＳｉ成分、Ｃａ成分及びＭｇ成分の酸化物換算値から求めた。
【００３６】
ＲＥ．−β−アルミナ結晶相及びムライト結晶相の有無は、アルミナ基焼結体のＸ線回折を行い、ＪＣＰＤＳカードＮｏ．３３−６９９、Ｎｏ．１５−７７６に相当するスペクトルが存在するか否かにより判断した。図１には、Ｎｄ−β−アルミナ結晶相（Ａｌ11ＮｄＯ18）を有する実施例である試料番号１０のＸ線回折チャートを示した。図２には、ムライト結晶相（Ｓｉ2Ａｌ6Ｏ13）を有する実施例である試料番号８のＸ線回折チャートを示した。
【００３７】
７００℃における耐電圧値は、アルミナ基焼結体を１６ｍｍ×１６ｍｍ×０．６５ｍｍに加工した試験片１を用いて、図３に示す構成の装置により測定した。具体的な方法は以下のようである。まず、試験片１をアルミナ製碍筒２ａとアルミナ製碍筒２ｂとではさんだ状態で、ＳｉＯ２系の封着ガラス３を用いて１４００℃に加熱溶融し、ガラス接合体７を作製した。加熱用ヒータ５を有する加熱用ボックス８中にガラス接合体７をセットした後、高電圧発生装置６に接続された電極４ａと接地された電極４ｂとで試験片１をはさんだ。その後、加熱用ヒータ５で７００℃まで加熱した状態で高電圧を印加し、絶縁破壊が発生したときの値を「耐電圧値」として計測した。
【００３８】
【表１】
0004748693.tif 000002
【００３９】
【表２】
0004748693.tif 000003
【００４０】
【表３】
0004748693.tif 000004
【００４１】
【表４】
0004748693.tif 000005
【００４２】
表４の結果より、絶縁体中のＮａ成分の酸化物換算での含有量（Ｎａ２Ｏ含有量）が０．０５重量％以下で、Ｓ／（Ｓ＋Ｃ＋Ｍ）の関係式が０．７３以上を満たし、ＲＥ．成分であるＬａ、Ｐｒ、Ｎｄが０．０１〜１８重量％の範囲で含有され、理論密度比が９５％以上であり、さらにＲＥ．−β−アルミナ結晶相を含む試料番号９、１０、１３、１５及び１６のものにおいて、７００℃の耐電圧値は、それぞれ７５ｋＶ／ｍｍ、７８ｋＶ／ｍｍ、８０ｋＶ／ｍｍ、８０ｋＶ／ｍｍ及び７８ｋＶ／ｍｍと非常に良好な耐電圧値を示した。
【００４４】
一方、絶縁体中にＲＥ．成分を含有しない比較例である試料番号１８のものでは、７００℃の耐電圧値が４７ｋＶ／ｍｍと劣る結果であった。また、絶縁体中のＮａ成分の酸化物換算での含有量が０．２５重量％以上と多い比較例である試料番号１９及び２０は、７００℃の耐電圧値がそれぞれ３６ｋＶ／ｍｍ及び４１ｋＶ／ｍｍと劣る結果であった。
【００４５】
また、ＲＥ．成分の酸化物換算での含有量が所定の範囲内で、かつ、Ｎａ成分の含有量が所定量以下に設定し、理論密度比を９３．０％として比較例である試料番号２１では、７００℃の耐電圧値が３２ｋＶ／ｍｍと本実施例中で最も劣る結果となった。これにより、理論密度比が９５．０％より低い場合では耐電圧値の向上の効果が得られないことがわかる。
【００４６】
（実施例２）
表１に示すアルミナ原料粉末のうち、平均粒径０．６〜８．０μｍであるアルミナ原料粉末番号▲１▼、▲２▼、▲４▼及び▲７▼の中からそれぞれ１種類を選択し、焼結助剤として平均粒径０．６μｍのＳｉＯ２粉末を４．０重量部、平均粒径０．８μｍのＣａＣＯ３粉末をＣａＯ換算で０．５重量部、平均粒径０．３μｍのＭｇＯ粉末を０．５重量部、及び表２に示す平均粒径１．０μｍのＬａ2Ｏ3、Ｐｒ6Ｏ11及びＮｄ2Ｏ3酸化物を、表５に示す量比となるように秤量し配合した粉末を製造した。ここで、各種ＲＥ．酸化物は、アルミナ、ＳｉＯ２、ＭｇＯ及びＣａＣＯ３のＣａＯ換算の合計添加量に対して外配合で添加した。
【００４７】
これらの配合粉末をそれぞれボールミルにて、２０ｍｍφのアルミナボールを使用しエタノール中１６時間混合した後、湯煎にて乾燥し混合粉末を得た。これらの混合粉末をそれぞれ１５０ＭＰａの静水圧プレスで５０×５０×２０ｍｍの成形体に成形し、次に大気雰囲気下において表５に示す焼成温度（１４２５℃から１６７５℃）及び時間（０．５時間から８時間）で保持して焼成した。
【００４８】
得られた焼結体の理論密度比、Ｓ／（Ｓ＋Ｃ＋Ｍ）比の値、焼結体中のＲＥ．の酸化物換算値、焼結体中のＮａ含有量の酸化物換算値、ＲＥ．−β−アルミナ結晶相の有無、ムライト結晶相の有無及び７００℃における耐電圧値を測定した。各結果を表６に併記した。
【００４９】
焼結体中のＲＥ．の酸化物換算値は、アルミナ基焼結体を蛍光Ｘ線にて分析し、検出されたＲＥ．の量を酸化物換算値で示した。ここで、Ｌａ、Ｎｄに関しては、それぞれＬａ2Ｏ3、Ｎｄ2Ｏ3として換算し、Ｐｒに関しては、Ｐｒ6Ｏ11として換算した。
【００５０】
焼結体中のＮａ成分の酸化物換算値は、アルミナ基焼結体を化学分析して得られた値を酸化物換算して示した。また、Ｓ／（Ｓ＋Ｃ＋Ｍ）比の値も同様に、アルミナ基焼結体を化学分析して得られた焼結体中のＳｉ成分、Ｃａ成分及びＭｇ成分の酸化物換算値から求めた。
【００５１】
ＲＥ．−β−アルミナ結晶相及びムライト結晶相の有無は、アルミナ基焼結体のＸ線回折を行い、ＪＣＰＤＳカードＮｏ．３３−６９９、Ｎｏ．１５−７７６に相当するスペクトルが存在するか否かにより判断した。
【００５２】
７００℃における耐電圧値は、アルミナ基焼結体を１６ｍｍ×１６ｍｍ×０．６５ｍｍに加工した試験片１を用いて、図３に示す構成の装置により測定した。具体的な方法は以下のようである。まず、試験片１をアルミナ製碍筒２ａとアルミナ製碍筒２ｂとではさんだ状態で、ＳｉＯ２系の封着ガラス３を用いて１４００℃に加熱溶融し、ガラス接合体７を作製した。加熱用ヒータ５を有する加熱用ボックス８中にガラス接合体７をセットした後、高電圧発生装置６に接続された電極４ａと接地された電極４ｂとで試験片１をはさんだ。その後、加熱用ヒータ５で７００℃まで加熱した状態で高電圧を印加し、絶縁破壊が発生したときの値を「耐電圧値」として計測した。
【００５３】
【表５】
0004748693.tif 000006
【００５４】
【表６】
0004748693.tif 000007
【００５５】
表６の結果より、アルミナ基焼結体中に含まれるＮａ成分の酸化物換算での含有量が０．０５重量部以下で、Ｓ／（Ｓ＋Ｃ＋Ｍ）が０．７３以上で、ＲＥ．成分であるＬａ、Ｐｒ、Ｎｄの酸化物換算での含有量が０．０１〜１８重量部の範囲であり、該アルミナ基焼結体の理論密度比が９５％以上で、且つ、ＲＥ．−β−アルミナ結晶相を含む実施例である試料番号２３及び試料番号２６の耐電圧値は７４〜７６ｋＶ／ｍｍと最も良好な結果を示した。
【００５８】
これに対して、Ｎａ成分の酸化物換算値での含有量が０．０５％以上（０．２７％）の比較例である試料番号２７では、焼結体中にＮａ成分が多量に残留しており、また、ＲＥ．−β−アルミナ相も生成していないため、耐電圧値が３６ｋＶ／ｍｍと大幅に低下している。
【００５９】
また、アルミナ原料粉末の平均粒径が２μｍ以上（８．０μｍ）の比較例である試料番号２８では、焼結体の理論密度比が９３．８％と低いため、耐電圧値が４１ｋＶ／ｍｍと大幅に低下している。
【００６０】
また、焼成保持時間が１時間以下（０．５時間）の比較例である試料番号２９と、焼成温度が１４５０℃以下（１４２５℃）の比較例であるでは試料番号３０では、焼結体の理論密度比は９６．０％以上になっているものの、耐電圧値がそれぞれ５５ｋＶ／ｍｍ、５２ｋＶ／ｍｍと低下している。
【００６１】
【発明の効果】
本発明によれば、高い絶縁性、耐電圧性を有するアルミナ基焼結体およびその製造方法を提供することができる。特には、スパークプラグ等のように高温下で使用される絶縁碍子に用いるアルミナ基焼結体として好適である。
【図面の簡単な説明】
【図１】Ｎｄ−β−アルミナ結晶相（Ａｌ11ＮｄＯ18）を有する実施例である試料番号１０のＸ線回折チャートである。
【図２】ムライト結晶相（Ｓｉ2Ａｌ6Ｏ13）を有する実施例である試料番号８のＸ線回折チャートである。
【図３】本発明に使用した評価方法の模式図である。
【符号の説明】
１      アルミナ基焼結体からなる試験片
２ａ    アルミナ製碍筒
２ｂ    アルミナ製碍筒
３      封着ガラス
４ａ    電極
４ｂ    電極
５      加熱用ヒータ
６      高電圧発生装置
７      ガラス接合体
８      加熱用ボックス
【図１】
0004748693.tif 000008
【図２】
0004748693.tif 000009
【図３】
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