(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
中心電極と、その中心電極の径方向周囲を取り囲む絶縁体と、前記絶縁体の径方向周囲を取り囲む主体金具と、前記中心電極との間に火花放電ギャップを形成するように、これと対向する形で配置された接地電極を有するとともに、タルクを主体に構成され、前記主体金具の内面と前記絶縁体の外面との隙間に充填されてこれをシールするシール充填材層を備え、
前記絶縁体と前記主体金具との隙間に該タルクを充填し、その状態で前記主体金具の後端側周縁を充填されたタルクととともに軸線方向に圧縮することにより内向きに曲げつつこれを前記絶縁体に向けて加締めることにより、前記絶縁体の外周面と前記主体金具の内周面により形成される加締め後の前記隙間の体積をＶ、充填されるシール充填材層全体の質量をＭとして、Ｍ／Ｖにて規定される前記シール充填材層の充填密度を１．５ｇ／ｃｍ３〜３．０ｇ／ｃｍ３となし、
前記シール充填材層を構成する前記タルクとして平均粒径が３０μｍ以上２００μｍ以下のものを使用することを特徴とするスパークプラグ。
【請求項２】
前記主体金具には、当該スパークプラグを機関に取り付けるための工具係合部が形成されており、
該工具係合部の平行する２面の対面距離をＷとした場合、Ｗ＜１６ｍｍであり、
前記主体金具における前記シール充填材層を囲む部分の内径ＤＳが、９．０ｍｍ＜ＤＳ＜１３．０ｍｍを満たすとともに、前記絶縁体における前記シール充填材層に囲まれる部分の外径をＤＩとした場合に、ＤＳ−ＤＩ＞１．６ｍｍ、かつＤＩ≧７．０ｍｍを満たすよう設定され、
さらに、前記シール充填材層の充填密度が１．５ｇ／ｃｍ３〜３．０ｇ／ｃｍ３である請求項１記載のスパークプラグ。
【請求項３】
前記シール充填材層は、常温で液体状態が維持され、かつ沸点が１５０℃以上であるバインダーを含有する請求項１又は請求項２に記載のスパークプラグ。
【請求項４】
前記シール充填材層に含有されるバインダーは、無機物又はシリコーンを含む請求項１ないし３のいずれか１項に記載のスパークプラグ。
【請求項５】
前記バインダーは水ガラスを含有する請求項４に記載のスパークプラグ。
【請求項６】
前記シール充填材層に含有されるバインダーの含有量は２〜７重量％である請求項３ないし５のいずれか１項に記載のスパークプラグ。
【請求項７】
前記シール充填材層は無機物又はシリコーンバインダーを２〜７重量％の範囲で含有する請求項１ないし６のいずれか１項に記載のスパークプラグ。
【請求項８】
前記火花放電ギャップが形成される側を前方側としたときに、前記主体金具は、自身の後端側周縁部が前記絶縁体の外面に向けて加締め部を形成している請求項１ないし７のいずれか１項に記載のスパークプラグ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関用スパークプラグに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来のスパークプラグにおいて、燃焼室からのガスの漏洩を防止するために、絶縁体の外面と主体金具の内面との間の環状空間にタルク（滑石）を主体とした粉末を使用したシール充填材層を設けた構成のものが広く知られる。そして、スパークプラグは、燃焼室内での燃焼行程にて生じる燃焼ガスの影響から高温高圧に晒され、時には振動等が加わる厳しい環境下で使用されるため、そのような環境下でも機能を全うするような配慮が求められており、特に、シール充填材におけるシール性が十分に確保されるものが望ましいとされる。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところで、最近では、高出力、低燃費を実現する手法としてガソリンの直噴化やリーンバーン化が盛んに進められている。そのようなエンジンではバルブ径の拡大や、バルブの位置がシリンダヘッドのほぼ中心にあるプラグホールへ接近するなどの傾向にあり、そのためにプラグホールの径をできる限り小さくするべく、スパークプラグの小型化の要求が高まっている。具体的には、主体金具のうちでレンチ等の工具と嵌合する機関取り付けのための工具係合部の平行する２面の対面距離が従来の１６ｍｍ以上のものから、１４ｍｍといったように１６ｍｍ未満に小さくしたものが要求されるようになっている。そして、このような小型化の要求を満足しつつも、シール性（耐ゆるみ性）、耐衝撃性に対する配慮のなされたスパークプラグの提供が望まれている。
【０００４】
本発明の課題は、タルクを主体とした粉末を使用しつつ高温環境においても優れたシール性を確保できるシール充填材層を備えたスパークプラグを提供することにある。特に、耐衝撃性、シール性に優れた小型のスパークプラグを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段及び発明の効果】
【０００５】
上記課題を解決するために本発明は、
中心電極と、その中心電極の径方向周囲を取り囲む絶縁体と、前記絶縁体の径方向周囲を取り囲む主体金具と、前記中心電極との間に火花放電ギャップを形成するように、これと対向する形で配置された接地電極を有するとともに、タルクを主体に構成され、前記主体金具の内面と前記絶縁体の外面との隙間に充填されてこれをシールするシール充填材層を備え、
絶縁体と前記主体金具との隙間に該タルクを充填し、その状態で主体金具の後端側周縁を充填されたタルクととともに軸線方向に圧縮することにより内向きに曲げつつこれを絶縁体に向けて加締めることにより、絶縁体の外周面と主体金具の内周面により形成される加締め後の前記隙間の体積をＶ、充填されるシール充填材層全体の質量をＭとして、Ｍ／Ｖにて規定されるシール充填材層の充填密度を１．５ｇ／ｃｍ３〜３．０ｇ／ｃｍ３となし、シール充填材層を構成するタルクとして平均粒径が３０μｍ以上２００μｍ以下のものを使用することを特徴とするスパークプラグを提供する。
【０００６】
上記構成のごとく、充填密度が１．５ｇ／ｃｍ３〜３．０ｇ／ｃｍ３となるように、主体金具の内面と絶縁体の外面との隙間にシール充填材層が充填されることにより、シール充填材の圧縮性が顕著に改善され、シール充填材層によるシール性が向上する。これにより、過酷な使用条件に晒されて振動、圧力等による負荷が当該シール充填材層に生じても、主体金具と絶縁体との間の気密性を良好に確保することが可能となる。特に、スパークプラグにおいて、前記火花放電ギャップを前方側としたときに、主体金具の後端側周縁部が絶縁体の外面に向けて加締められて加締め部を形成する形状である場合、上記シール充填材層によれば高温下又は高圧下において変質しにくく、加締め部の緩みを有効に制御でき、シール性を向上させることができる。
【０００７】
また、機関取り付けのための主体金具に形成される工具係合部の平行する２面の対面距離（以下、対辺寸法ともいう）をＷとした場合、Ｗ＜１６ｍｍとなるスパークプラグでは、主体金具におけるシール充填材層を囲む部分の内径ＤＳが、９．０ｍｍ＜ＤＳ＜１３．０ｍｍを満たすとともに、絶縁体におけるシール充填材層に囲まれる部分の外径をＤＩとした場合に、ＤＳ−ＤＩ＞１．６ｍｍ、かつＤＩ≧７．０ｍｍを満たすよう設定し、さらにシール充填材層の充填密度を１．５ｇ／ｃｍ３〜３．０ｇ／ｃｍ３であることが望ましい。
【０００８】
小型のスパークプラグにおいては、主体金具及び絶縁体の径を縮小化することが要求される、具体的には、主体金具の工具係合部の対辺寸法が１６ｍｍ未満のものが要求されるようになっている。一方、スパークプラグの機械的強度の観点から絶縁体の径の縮小化には限界があるため、絶縁体については十分な強度をもたせることが必要となる。そこで、主体金具と絶縁体の間にシール充填材層を設けないようにして、絶縁体の径を大きく設定するスパークプラグを構成することが考えられる。しかし、上述した工具係合部の対辺寸法が１６ｍｍ未満に小さくしたものでは、必然的に主体金具の肉厚が薄くなり、主体金具のボリュームも減少して強度が落ちることから、シール充填材層を設けない設計のスパークプラグでは、耐衝撃性に弱く、衝撃を加えた後の気密性の低下が著しくなる問題がある。
【０００９】
そこで、主体金具の工具係合部の対辺寸法が１６ｍｍ未満に設定される小型のスパークプラグでは、絶縁体及び主体金具の各種寸法設定を上述のように（請求項２記載の発明のように）設定した上で、主体金具と絶縁体との間にシール充填材層を設けることによって、主体金具に加わる衝撃をやわらげ、金具の変形に対して緩衝作用を生じさせることができ、耐衝撃性、気密性を満足する構造を実現することができる。特に、充填密度が１．５ｇ／ｃｍ３〜３．０ｇ／ｃｍ３の範囲に調整されたシール充填材層を備えるようにすることで、主体金具の内面と絶縁体の外面との径差が従来のものに比較して縮小化され、シール充填材層の充填量が制限される小型のスパークプラグであっても、耐衝撃性、気密性に優れた構造を実現することができる。
【００１０】
なお、小型のスパークプラグとすることで主体金具の内面と絶縁体の外面の径差が縮小化される訳だが、上記のごとく主体金具の内面と絶縁体外面の径差ＤＳ−ＤＩをＤＳ−ＤＩ＞１．６ｍｍとすることにより、主体金具と絶縁体との隙間内にシール充填材層を均一かつ適切な密度（１．５ｇ／ｃｍ３〜３．０ｇ／ｃｍ３の充填密度）に充填することができる。主体金具と絶縁体の径差ＤＳ−ＤＩが１．６ｍｍ以下となると、粉末の状態にて充填する場合には径差が小さすぎ、シール充填材層による充填が困難となる。一方粉末をリング状に予備成形した上で、主体金具と絶縁体の隙間にその予備成形体（リング）を配置（充填）する方法を用いる場合には、リングの厚みを０．８ｍｍより小さくする必要があるが、このように薄くリングを成形するのは困難を伴い、リング自体の強度も低下する可能性がある。また、絶縁体の外径ＤＩが７．０ｍｍ未満であると絶縁体の強度が不十分となりスパークプラグとして機能上不適当であるが、上記のごとくＤＩ≧７．０ｍｍとすると、当該絶縁体において十分な強度をもたせることができる。
【００１１】
なお、上記のようなスパークプラグにおいては構造上主体金具の肉厚（具体的には工具係合部の肉厚）を必要以上に大きくすることが困難であるため、充填密度を３．０ｇ／ｃｍ３より大きくしようとすると、シール充填材層の充填時におけるプレス圧力を大きくする必要があり、その圧力に起因して工具係合部が公差を逸脱する形で変形する可能性がある。故に、シール充填材層の充填密度は上記寸法設定（即ち、Ｗ＜１６ｍｍ、９．０ｍｍ＜ＤＳ＜１３．０ｍｍ、ＤＳ−ＤＩ＞１．６ｍｍ、及びＤＩ≧７．０ｍｍ）において３．０ｇ／ｃｍ３以下とすることが望ましい。このように、シール充填材層の充填密度を３．０ｇ／ｃｍ３以下とすると、主体金具の肉厚を大きくとることが困難な小型スパークプラグにおいても、主体金具の変形を公差内に制限させつつ充填密度を高めることができ、高精度なものとなる。なお、対面寸法Ｗについては１２ｍｍ以上とするのが望ましい。これを１２ｍｍ未満とすると、主体金具の肉厚が薄くなりすぎ、十分な強度を保つことが困難となる。
【００１２】
本発明はさらに、上記スパークプラグの製造方法であって、
前記主体金具の内側に前記絶縁体を配置して、両者の隙間にタルクを主体とする充填材粉末を充填することにより粉末充填層を形成する充填工程と、
その状態で該粉末充填層を前記主体金具の軸線方向に圧縮することにより、前記シール充填材層を形成する圧縮工程と、
前記充填工程に先立って、前記充填材粉末を前記隙間に対応するリング状形態に成形する成形工程を含み、
前記充填工程において前記隙間に前記充填材粉末の成形体を配置し、前記圧縮工程において、その成形体を粉末充填層として、前記成形工程よりも高圧にてこれを圧縮することにより充填密度が１．５ｇ／ｃｍ３〜３．０ｇ／ｃｍ３であるシール充填材層を形成することを特徴とするスパークプラグの製造方法を提供する。
【００１３】
上記方法のごとく、前記充填工程に先立って、前記充填材粉末を前記隙間に対応するリング状形態に成形する成形工程を行うことにより、主体金具と絶縁体との間の狭い隙間に、所定量の原料粉末を簡単かつ確実に充填することができ、製造能率の向上に寄与する。また、成形工程を実施する前において予め、タルク粉末の平均粒径を３０μｍ〜２００μｍの範囲に調整し、かつ、見かけ密度を０．５〜１．３ｇ／ｃｍ３の範囲に調整することが望ましい。即ち、この範囲に調整されたタルク粉末を成形工程に用いるとよい。このように見かけ密度を調整することにより該タルク粉末を主体として構成されるリング状の成形体を適切な強度をもって形成することができ、ひいてはシール充填材層を適切な密度とすることができる。
【００１４】
なお、見かけ密度が０．５ｇ／ｃｍ３未満であると、リング状形態の成形体の強度が不足し、結果としてシール充填材層を、十分な充填密度でかつ均一な密度に形成することが困難となる。他方１．３ｇ／ｃｍ３を超えると、シール充填材層（成形体）の充填時においてプレス圧を大きくせねばならず、それに起因して主体金具が公差内を逸脱する形で変形する等の不具合が生じる可能性がある。また、３０μｍ〜２００μｍの範囲に調整した平均粒径の充填材粉末を用いることにより見かけ密度を適切な範囲に精度高く設定できる。平均粒径が３０μｍ未満、又は２００μｍを超えると、適切な見かけ密度とすることが困難となる。なお、この平均粒径は８０μｍ〜１５０μｍの範囲に調整することが望ましい。
【００１５】
具体的には、上記範囲に調整されたタルク粉末とバインダーとを混合させて原料粉末を製造する原料粉末製造工程と、該原料粉末を所定粒度に調整しつつ充填材粉末を製造する充填材粉末製造工程とを設けることができ、この充填材粉末によりシール充填材層が構成されることとなる。なお、これら工程の詳細については後述する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、本発明のいくつかの実施の形態を図面を用いて説明する。
図１に示す本発明の一例たる抵抗体入りスパークプラグ１００は、筒状の主体金具１、先端部が突出するようにその主体金具１内に嵌め込まれた絶縁体２、先端部を突出させた状態で絶縁体２の内側に設けられた中心電極３、及び主体金具１に一端が結合され、他端側が中心電極３と対向するように配置された接地電極４等を備えている。接地電極４と中心電極３の間には火花放電ギャップｇが形成されている。
【００１７】
絶縁体２は、例えばアルミナあるいは窒化アルミニウム等のセラミック焼結体により構成され、その内部には自身の軸方向に沿って中心電極３を嵌め込むための貫通孔６を有している。貫通孔６の一方の端部側に端子金具１３が挿入・固定され、同じく他方の端部側に中心電極３が挿入・固定されている。また、該貫通孔６内において端子金具１３と中心電極３との間に抵抗体１５が配置されている。この抵抗体１５の両端部は、導電性ガラスシール層１６，１７を介して中心電極３と端子金具１３とにそれぞれ電気的に接続されている。
【００１８】
主体金具１は、炭素鋼等の金属により円筒状に形成されており、スパークプラグ１００のハウジングを構成するとともに、その外周面には、スパークプラグ１００を図示しないエンジンブロックに取り付けるためのねじ部７が形成されている。なお、１ｅは、主体金具１を取り付ける際に、スパナやレンチ等の工具を係合させる工具係合部であり、六角状の軸断面形状を有している。他方、主体金具１の後方側開口部内面と、絶縁体２の外面との間に形成される環状空間には、フランジ状の突出部２ｅ（以下、第一絶縁体側係合凸部２ｅとも言う）の後方側周縁と係合するリング状のパッキン（線パッキン６２）が配置され、そのさらに後方側にはタルク（滑石）を主体とする無機物質粉末からなる等のシール充填材層６１（以下、単に充填材層６１とも言う）を介してリング状のパッキン（パッキン６０）が配置されている。そして、絶縁体２を主体金具１に向けて前方側に押し込み、その状態で主体金具１の後端側周縁部をパッキン６０に向けて内側に加締めることにより加締め部１ｄが形成され、絶縁体２が主体金具１に対して固定されている。
【００１９】
また、主体金具１のねじ部７の基端部には、ガスケット３０がはめ込まれている。このガスケット３０は、炭素鋼等の金属板素材を曲げ加工したリング状の部品であり、ねじ部７をシリンダヘッド側のねじ孔にねじ込むことにより、主体金具１の工具係合部１ｅよりも前方側に形成されるフランジ状のガスシール部１ｆとねじ孔の開口周縁部との間で、軸線方向に圧縮されてつぶれるように変形し、ねじ孔とねじ部７との間の隙間をシールする役割を果たす。
【００２０】
次に、シール充填材層６１について説明する。
本発明のスパークプラグ１００において、シール充填材層６１は、主体金具１の内面と絶縁体２の外面との間に形成される環状空間に充填密度が１．５ｇ／ｃｍ３〜３．０ｇ／ｃｍ３となるように充填される。この範囲を満たすよう充填することにより、高圧縮状態が維持され、耐衝撃性が向上することとなる。なお、望ましくは２．０ｇ／ｃｍ３〜３．０ｃｍ３とするのがよい。当該シール充填材層６１の充填密度を２．０ｇ／ｃｍ３以上とすることにより耐衝撃性が更に向上し、高圧縮状態が極めて良好に維持される。なお、シール充填材層６１はバインダーを含有しており、そのバインダーは、常温で液体状態が維持され、かつ沸点が１５０℃以上であることが望ましい。これによりシール充填材層６１の耐熱性が向上し、高温下であっても安定した品質が維持されることとなる（即ち高温下にあっても変質しにくくなる）。そして、本発明においてシール充填材層６１に使用するバインダーの好適例として、水ガラス、コロイダルシリカ、リン酸アルミニウム等の無機物（以下、無機バインダーとも言う）、或いはシリコーンオイル、シリコーンワニス等のシリコーン（以下シリコーン系バインダーとも言う）を含有するようにできる。このように無機物或いはシリコーンをバインダーとして使用することにより、高温下に晒される過酷な使用条件においてもシール充填材層６１の変質がしにくく、高温下においても高圧縮状態が良好に維持されてシール性が向上する。
【００２１】
なお、充填材粉末中あるいはシール充填材中の上記性質を有するバインダー（具体的には無機バインダー、或いはシリコーン系バインダー）の含有量は２〜７重量％であることが望ましい。このバインダーの含有量が２重量％未満となると、充填材粉末の圧縮性改善効果が不十分となり、シール充填材層の高温でのシール性が損なわれることにつながる。他方、７重量％を超えると、充填材粉末の流動性が損なわれ、スパークプラグ製造時において次のような不具合により、シール不良発生やスパークプラグの製造歩留まり低下を招くこととなる。
１：主体金具と絶縁体との隙間へ充填材粉末を直接充填し、これを圧縮する工程を採用する場合は、上記隙間への粉末のスムーズな流入が妨げられる。
２：充填材粉末を金型プレスにより予備成形し、得られる予備成形体を上記隙間へ配置する工程を採用する場合は、金型キャビティへの粉末のスムーズな流入が妨げられる。
なお、バインダーの含有量は、望ましくは３〜５重量％となっているのがよい。
【００２２】
また、図９（ａ）の断面図（図１におけるＡ−Ａ断面図）にも示されるように、工具係合部１ｅは、工具（スパークプラグレンチ等）が係合し作用する工具作用面７０を側面とする形にて、断面六角形状（いわゆるＨＥＸ形状）に形成されており、側面において互いに平行する２面（工具作用面７０，７０）の対面距離（即ち、断面外形線における対辺寸法）Ｗが１６ｍｍ未満とされる。このような対面距離Ｗが１６ｍｍ未満のスパークプラグにおいて、主体金具１におけるシール充填材層６１を囲む部分の内径ＤＳが９．０ｍｍ＜ＤＳ＜１３．０ｍｍを満たすとともに、絶縁体２におけるシール充填材層６１に囲まれる部分の外径をＤＩとした場合に、ＤＳ−ＤＩ＞１．６ｍｍ、かつＤＩ≧７．０ｍｍを満たすよう設定される。なお、本発明においてシール充填材層６１に囲まれる部分とは、軸線方向（スパークプラグ１００の中心軸線Ｏ（図１、図１０）の方向）に関し、パッキン６０及び線パッキン６２の互いに対向する端縁間の部分を指す。即ち、スパークプラグ１００において、火花放電ギャップｇが形成される側を前方側とした場合に、その前方側に設けられる線パッキン６２の軸線方向後方端と、後方側に設けられるパッキン６０の軸線方向前方端との間の部分を意味している。なお、図１０においては、その端縁間の距離を軸線方向端縁間距離Ｌとして表している。そして、この軸線方向端縁間距離Ｌ内の範囲における絶縁体２の外径ＤＩ、同じく軸線方向端縁間距離Ｌ内の範囲における主体金具１の内径ＤＳが上記範囲にそれぞれ設定されることとなる。
【００２３】
そして、このように寸法設定されたスパークプラグにおいてシール充填材層６１の充填密度が１．５ｇ／ｃｍ３〜３．０ｇ／ｃｍ３となるように調整される。なお、充填密度を２．５ｇ／ｃｍ３以下とすると、上記寸法範囲をとる小型スパークプラグにおいて一層の効果的となる。また、２．０ｇ／ｃｍ３〜２．５ｇ／ｃｍ３の範囲に設定することにより、耐衝撃性、気密性を更に高めることができ、かつ形状精度の高い好適なスパークプラグを実現できる。
【００２４】
なお、本発明において、シール充填材層の充填密度は以下のごとく算出されたものを用いることとする。即ち、シール充填材層の軸線方向両端に隣接するパッキンの軸線方向端縁間（即ち、シール充填材層の前方側に隣接するパッキン（図１０では線パッキン６２）の軸線方向後方端と、シール充填材層の後方側に隣接するパッキン（図１０ではパッキン６０）の軸線方向前方端との間）において絶縁体の外周面と主体金具の内周面により形成される隙間（環状空間）の体積（以下、端縁間隙間体積ともいう）をＶ、主体金具内周面と絶縁体外周面との間に充填されるシール充填材層全体の質量Ｍとした場合のＭ／Ｖの値を充填密度と規定する。なお、両パッキンの軸線方向端縁間距離は図１０に示したようにＬとされるため、端縁間隙間体積ＶはＶ＝（ＤＳ−ＤＩ）×Ｌとされる。そして、充填密度をρとした場合、ρ＝Ｍ／（（ＤＳ−ＤＩ）×Ｌ）として規定し、この式によるρが、１．５ｇ／ｃｍ３≦ρ≦３．０ｇ／ｃｍ３となっていれば本発明の技術的範囲に含まれるものとなる。また、それ以外の好適例も同様である（即ち、２．０ｇ／ｃｍ３≦ρ≦２．５ｇ／ｃｍ３となっていれば上記のごとく好適範囲となる）。
【００２５】
具体的には、図９（ａ）の寸法Ｗ、ＤＳ、ＤＩにおいて、Ｗ＝１４ｍｍ、ＤＳ＝１１．２ｍｍ、ＤＩ＝９．０ｍｍ、或いはＷ＝１２ｍｍ、ＤＳ＝９．２ｍｍ、ＤＩ＝７．０ｍｍといったものを例示できる。これ以外でも対面距離（対辺寸法）Ｗが１６ｍｍ未満（１４ｍｍ、１２ｍｍ等）の小型のスパークプラグにおいて様々な寸法とすることができる。
【００２６】
また、主体金具１の工具係合部１ｅの形状は六角形状に限定されず、図９（ｂ）のように２４角形状（いわゆるＢｉ−ＨＥＸ形状）の工具係合部としてもよい。この場合においても同様に上記寸法範囲内に設定されることとなる。なお、寸法例を挙げると、図９（ｂ）の寸法Ｗ、ＤＳ、ＤＩにおいて、Ｗ＝１４ｍｍ、ＤＳ＝１２ｍｍ、ＤＩ＝１０．５ｍｍといった設定、或いはＷ＝１２ｍｍ、ＤＳ＝９．７ｍｍ、ＤＩ＝７．５ｍｍといったように、対面距離（対辺寸法）Ｗが１６ｍｍ未満（１２ｍｍ、１４ｍｍ等）である小型形状とすることができる。また、上記したＨＥＸ、Ｂｉ−ＨＥＸのいずれの形状においても、貫通孔６を有する形にて中空状に形成される絶縁体２の内径ＤＨ（即ち、シール充填材層６１が配置される部分に対応する貫通孔６の径）は３．０ｍｍ以上（例えば、３，０ｍｍ、３．５ｍｍ等）となるように設定される。
【００２７】
以下、上記スパークプラグ１００の製造方法について説明する。なお、バインダーとして水ガラスを例にとり説明するが、上記無機バインダー、シリコーン系バインダーにおいても同様の製造方法を採ることができる。まず、図２に示すように、タルク粉末ＴＰに対し、指定された量の水ガラスＷＧ及び水Ｗを配合し、これを混合攪拌して原料粉末ＬＰを製造する原料粉末製造工程を行う。なお、タルク粉末ＴＰについては、予め平均粒径を３０μｍ〜２００μｍの範囲に調整し、かつ、見かけ密度を０．５ｇ／ｃｍ３〜１．３ｇ／ｃｍ３の範囲に調整しておく。このように見かけ密度を調整することにより、後述する成形工程において、リング状の成形体を適切な密度に成形することが可能となる。また、平均粒径を上記範囲に調整することにより、見かけ密度を上記範囲に調整し易くなり、充填後においても、主体金具の形状精度を維持しつつシール充填材層を適切な密度に形成しやすくなる。
【００２８】
また、水Ｗの配合量は、水ガラスＷＧの配合量と並んで重要であるが、これについては後に詳しく説明する。また、水ガラスは、例えばケイ酸ソーダあるいはケイ酸カリウム（あるいはそれらの混合物）の水溶液を好ましく使用でき、そのケイ酸塩成分は、Ｍ２Ｏ・ｎＳｉＯ２（ＭはＮａ又はＫ））のものを使用する。その溶液の水分量は充填材粉末への混合の容易性を考慮して適宜の値を採用する。なお、本明細書において充填材粉末中あるいはシール充填材層中の水ガラスは、水分含有比率１：１のものを使用する。また、使用するタルク粉末ＴＰ中の水分量は０．５〜３．５重量％とするのがよい。水分量が０．５重量％未満になると、充填材粉末の圧縮性が低下する。他方、水分量が３．５重量％を超えると、得られる充填材粉末の水分量が過剰となって流動性が損なわれる場合がある。
【００２９】
次に、充填材粉末製造工程は以下のごとく行うことができる。図３（ａ）に示すように、原料粉末ＬＰは流動性改善のために造粒され、造粒充填材粉末ＧＰとされる。造粒方法は各種公知の方法を採用可能であるが、例えば対ロール間で原料粉末ＬＰを圧縮して板状成形物を作り、この板状成形物を破砕後、整粒（例えば篩による分級）して、所定の粒度を有する造粒充填材粉末ＧＰを得る方法を例示できる。
【００３０】
図３（ｂ）〜（ｄ）に示すように、この造粒充填材粉末ＧＰを、金型１００のキャビティ１０１（１０４は、成形体に空隙を作るためのコアである）に、ボックスフィーダ１０５等を用いて充填し、パンチ１０２，１０３で圧縮することにより、充填材粉末の成形体ＰＣを作る。
【００３１】
上記成形工程において充填材粉末は、得られる成形体ＰＣの見かけ密度が２〜２．４ｇ／ｃｍ３となるように圧縮することが望ましい。成形体ＰＣの見かけ密度が２ｇ／ｃｍ３未満では成形体ＰＣの強度が不足し、小さな衝撃で成形体ＰＣが欠けたり割れたりするなどの不具合を生ずることがある。他方、見かけ密度が２．４ｇ／ｃｍ３を超える場合は、成形体ＰＣを金型キャビティ１０３内で強圧縮せざるを得なくなり、例えば図３（ｅ）に示すように、キャビティ１０１内面と成形体ＰＣとの摩擦が大きくなって、金型１００から成形体ＰＣを離型する際に、割れや欠けを生じやすくなる場合がある。なお、該見かけ密度は、より望ましくは２．２〜２．３ｇ／ｃｍ３に調整するのがよい。
【００３２】
そして、金型プレスによる上記成形体ＰＣの作製に際しては、その金型プレス成形される充填材粉末中の水分量を１．５〜３．５重量％の範囲にて調整することが望ましい。水分量が１．５重量％未満になった場合、成形体ＰＣの見かけ密度を上記２ｇ／ｃｍ３以上の値に確保することが困難となる場合がある。他方、水分量が３．５重量％を超えると、充填材粉末の流動性が悪化し、充填材粉末の金型キャビティへのスムーズな供給が妨げられる場合がある。
【００３３】
以下は、スパークプラグの組立工程の説明である。
図５に示すように、主体金具１の内面にはその内周面に沿って環状の第一主体金具側係合凸部１ｈが形成されている。他方、絶縁体２には上述のごとく、その外周面に沿って環状の第一絶縁体側係合凸部２ｅが形成されている。本実施例では、主体金具１の挿通孔１ｇの前端側が段部により縮径されており、この段部が第一主体金具側係合凸部１ｈとして機能している。なお、図５は、主体金具１内に板パッキン２０（図１参照）を挿入した後、絶縁体２に形成される第二絶縁体側係合凸部２ｉ（図１）が、主体金具１側に形成される第二主体金具側係合凸部１ｉ（図１）と板パッキン２０を挟んで当たる位置まで絶縁体２を挿入した状態（加締め部１ｄ（図１）形成前）を示す。
【００３４】
次に、主体金具１と絶縁体２との隙間にシール充填材層６１を形成する工程について説明する。図５のように、絶縁体２の挿入後において主体金具１と絶縁体２との隙間に線パッキン６２を挿入し、続いて、充填材粉末を隙間に充填する充填工程を実施する。図５では、充填材粉末は、前記した成形体ＰＣの形で隙間に挿入され、粉末充填層を形成することとなる。
【００３５】
成形体ＰＣ挿入後は、図６に示すように当該成形体ＰＣ（粉末充填層）を主体金具１の軸線方向に圧縮する圧縮工程を実施する。圧縮工程においては挿入された成形体をパイプ等を用いて軸線方向に圧縮する。この圧縮力は、成形体ＰＣを製造する際の圧縮力よりも高く設定される。これにより成形体ＰＣは、図７に示すようなシール充填材層６１となる。このように、充填工程に先立ってリング状形態に成形する成形工程を実施するとともに、充填工程において隙間に充填材粉末の成形体を配置し、圧縮工程において、成形工程よりも高圧にてこれを圧縮することにより、絶縁体と主体金具との間の狭い隙間に、所定量の原料粉末を簡単かつ確実に充填することができるとともに、圧縮力を粉末充填層に均一に付加することができ、ひいては形成されるシール充填材層のシール性を一層良好なものとすることができる。
【００３６】
そして、図７のごとく主体金具１の後端側周縁を軸線方向に圧縮することにより内向きに曲げつつこれを絶縁体２に向けて加締めることにより加締め部１ｄを形成する。シール充填材層６１は、上記加締め部１ｄの形成により圧縮状態が保持され、良好なシール性を継続的に発揮することとなる。
【００３７】
具体的には、図７において、加締めベース１１０のセット孔１１０ａに主体金具１の先端部を挿入し、主体金具１に形成されたフランジ状のガスシール部１ｆをその開口周縁に支持させる。その状態で加締めパンチ１１１を主体金具１の後端面に接近させ、加締めベース１１０と加締めパンチ１１１にて主体金具１を狭圧することにより工具係合部１ｅとガスシール部１ｆとの間に形成される薄肉部１ｊを挫屈変形させつつ、主体金具１の後端側周縁部をパッキン６０に向けて内側に加締めることにより加締め部１ｄが形成される。このとき、加締め部１ｄの形成に伴う主体金具１の後端開口部の内向きの変形と、薄肉部１ｊの挫屈変形に伴い、加締め部１ｄと第一絶縁体側係合凸部２ｅは、パッキン６０，線パッキン６２を介して成形体ＰＣ（粉末充填層）を圧縮し、シール充填材層６１を形成する。すなわち、主体金具１の加締めと粉末充填層の圧縮が同時に行われる形となる。
【００３８】
また、加締め部１ｄの形成方法としては、上述の手法（冷間加締め）に限らず、熱間加締めにより形成することもできる。熱間加締めによる加締め部１ｄの形成は、上述の図７の示すように、加締めベース１１０と加締めパンチ１１１とにより主体金具１を狭圧しつつ、この状態で加締めベース１１０と加締めパンチ１１１間に電流（例えば１００Ａ程度）を０．５〜１秒間流す。電流は加締めパンチ１１１から主体金具１の工具係合部１ｅ、薄肉部１ｊ、ガスシール部１ｆを経由して加締めベース１１０に流れる。このとき、薄肉部１ｊの肉厚が最も薄く抵抗値が高いため、薄肉部１ｊのみが強く加熱され赤熱する。これにより、加締め部１ｄの形成と粉末充填層の圧縮が同時に行われるとともに、さらに薄肉部１ｊの座屈変形に要する荷重が減少することになり、加締めに要する荷重が小さくて済む。
【００３９】
なお、スパークプラグが冷間加締めにより形成されたか熱間加締めにより形成されたかは、スパークプラグを半割にして観察することにより容易に判る。冷間加締めにより形成されたスパークプラグ（図７参照）では、座屈変形した薄肉部１ｊが半径方向の外方又は内方（図７では外方）のいずれか一方側に向かう形で変形している。これに対し、熱間加締めにより形成されたスパークプラグでは、座屈変形した薄肉部１ｊが半径方向の外方と内方の両方に膨らんだ用に変形している。
【００４０】
上記圧縮工程において、圧縮される粉末充填層（この場合、成形体ＰＣ）中の水分量は、０．５〜３．５重量％となっているのがよい。水分量が０．５重量％未満になると、粉末の圧縮性が損なわれ、得られるシール充填材層６１のシール力が不足する場合がある。他方、水分量が３．５重量％を超えた場合、粉末充填層が周辺部材間に形成される隙間等に漏れ出す不具合が生ずることもある。
【００４１】
成形体ＰＣを使用する場合、前述の通りその成形工程において、充填材粉末中の水分量を１．５〜３．５重量％に調整することが望ましい。そして、該水分量を採用した場合、成形直後の成形体ＰＣの水分含有量も概ね１．５〜３．５重量％の範囲のものとなる。これは、後続の圧縮工程における粉末充填層中の望ましい水分量の範囲内に属するものであるから全く問題は生じない。また、逆に考えれば、粉末充填層中の望ましい水分量は、成形時の望ましい範囲よりも低水分側に広いことから、圧縮工程を実施するまでの間に成形体ＰＣ中の水分が蒸発等により減少しても、０．５重量％以上の水分量が残留していれば問題なく圧縮工程を行なうことができるのである。なお、図４に示すように、残留水分量が０．５重量％以下とならない範囲で、成形体ＰＣをヒータ加熱して強制乾燥させてから圧縮工程を行うようにしてもよい。
【００４２】
なお、充填材粉末は、図８に示すように、予備成形を行わずに絶縁体２と主体金具１との隙間に直接充填するようにしてもよい。この場合、成形を行わないので、充填材粉末中の水分量を成形に適した１．５重量％以上に増加させる必要がなくなり、はじめから０．５〜３．５重量％の広い範囲にて調整を行うことが可能となる。なお、図８においては、主体金具１内に予め線パッキン６２をセットしておき、その状態で筒状の治具１２０を主体金具１の後端側周縁部に装着して、前述の造粒充填材粉末ＧＰを第一絶縁体側係合凸部２ｅ及び線パッキン６２の後方に流し入れるようにしている。そして、充填された粉末ＧＰ上にパッキン６０をセットすれば、以下は図７と同様の工程が採用できる。
【実施例】
【００４３】
本発明の効果を確認するために以下の実験を行った。
適当な粒度分布に調整した滑石原料（純度９５％以上）に無機バインダー（本実施例では水ガラス）を５重量％混合し、攪拌機を使用して良く混合した。次いで、上記混合粉末をロールプレス機に通して、１〜３ｍｍのシート状にしたあと、篩を使用して粗砕・分級して３００〜１０００μｍ程度に整粒した。そして、上述した組立工程により上記整粒粉末（充填材粉末）を、スパークプラグの絶縁体との外面と主体金具の内面との間に挿入し、プレス機にて加締めた。このとき、図７のごとく滑石充填粉末の上下に線パッキンを設けた。このようにして、表１に示す試験品１ないし７を得た。一方、比較品として有機バインダー（本実施例ではフェノール樹脂）を５重量％混合し、上記と同様の方法にてスパークプラグの絶縁体の外面と主体金具の内面との間に充填し、これを試験品８ないし１０とした。
【００４４】
バインダーの種類と加締めの組付け後のシール充填材層の充填密度を数段階に設定（試験品１ないし７）して、スパークプラグに組付けた場合の性能（気密性及び耐衝撃性）を従来品（試験品８，９，１０）と比較した。試験方法はＪＩＳＢ８０３１における６．４項（耐衝撃性試験）及び６．５項（気密性試験）に基づいて実施した。充填密度の測定は、製品を解体し、シール充填材層が位置する絶縁体の外面と主体金具との間の環状空間に対する実際のシール充填材層の充填量から実測した。
【００４５】
なお、ＪＩＳＢ８０３１、６．４項の耐衝撃性試験において、１０分間とされる衝撃時間を２０分及び３０分とした場合についても併せて性能評価を行った。その結果を表１に耐衝撃性結果に示す。なお、耐衝撃性試験後において規定された性能を満たすものを○、満たさないものを×として示している。本試験結果によれば、シール充填材層の充填密度が１．５ｇ／ｃｍ３以上であるものは、衝撃時間が２０分であっても規定性能を満たし、さらに、２．０ｇ／ｃｍ３以上のものは３０分であっても性能を維持することが判明した。
【００４６】
【表１】
0004653130.tif 000002
【００４７】
また、加熱気密性については６．５項の気密性試験において、１５０℃の雰囲気温度の場合に加え、常温、２００℃の場合における試験をも行い、当該気密性試験にて規定される手法によりプラグ内部からの空気の漏れ量を測定した。なお、雰囲気温度が１５０℃の場合、無機バインダーによるシール充填材層は有機バインダーの充填層と比較して漏れ量が小さく、無機バインダーの使用による漏洩防止効果が明確となった。特に、２００℃の雰囲気の場合、有機バインダーを使用したシール充填材層においては当該気密性試験に規定する性能基準である１ｍｌ／ｍｉｎを超える空気漏洩量が測定され、一方、無機バインダーを使用したシール充填材層は２００℃の雰囲気であっても当該気密性試験に規定される性能を満たし、高温下であっても気密性（シール性）が良好に維持されることが判明した。なお、バインダーとしてシリコーン系バインダー（シリコーンオイル、シリコーンワニス）を用いた場合でも、ほぼ同様の結果が得られた。
【００４８】
バインダーとして耐熱性の高い無機バインダー或いはシリコーンバインダーを使用することによりスパークプラグにおける加熱気密性を向上させることができ、加締め組付け後のシール充填材層の充填密度が１．５ｇ／ｃｍ３以上（望ましくは２．０ｇ／ｃｍ３以上）の充填材粉末を、絶縁体と主体金具の間に充填して加締める（接合する）ことにより、耐衝撃性を向上させたスパークプラグを得ることができた。
【００４９】
次に、平均粒径１５０μｍの滑石原料に無機バインダーとして水ガラスを５重量％添加し、攪拌機でよく混合した後、ロールプレス機で１〜３ｍｍのシート状に押し固めたものを、軽くほぐし、篩により３００μｍ〜１０００μｍに分級した造粒充填材粉末を製造した。その造粒充填材粉末を主体金具１と絶縁体２との隙間に挿入し、図６のごとくパイプ状の金型で加圧して押し固めた後、図７のごとく主体金具１を加締めて組立て品を得た。ただし、各試験品毎に、シール充填材層の充填密度は粉末充填量と抑え荷重をかえてコントロールし、主体金具１の内径ＤＳと絶縁体２の外径ＤＩ、及び工具係合部１ｅの対辺寸法Ｗを数段階に設定してスパークプラグを組立て、衝撃試験を行った。衝撃試験は上記表１の実験と同様に、ＪＩＳＢ８０３１、６．４項の耐衝撃性試験において規定された試験機を使用し、なお、その耐衝撃性試験において、１０分間とされる衝撃時間を５分、２０分及び３０分とした場合についても併せて性能評価を行った。その結果を表２に示す。なお、ゆるみの発生したもの、即ち、上記耐衝撃性試験において規定される性能を満たさなかったものには×として示し、ゆるみの発生の無いものについては○を付して示している。さらに、６．５項の気密性試験において、１５０℃の雰囲気温度の場合に加え、常温、２００℃の場合における試験をも行い、当該気密性試験にて規定される手法によりプラグ内部からの空気の漏れ量を測定した。結果については同じく表２にて示す。
【００５０】
【表２】
0004653130.tif 000003
【００５１】
表２においてＮＯ１９，ＮＯ２３と他の実験結果を比較すると明らかなように、ＤＳ−ＤＩ＞１．６ｍｍ、及び充填密度１．５ｇ／ｃｍ３をともに満たす形状設定のものは、いずれも衝撃時間５分の耐衝撃性試験において規定性能を満たすことが確認された。また、同一径差（２．２ｍｍ）である、ＮＯ１５〜１８とＮＯ２０〜２２を比較すると、より充填密度の高いＮＯ１５〜１８において、耐衝撃性及び加熱機密性が共に向上した。さらに、ＮＯ１１〜１４に対して径差及び充填密度がともに大きいＮＯ１５〜１８においては耐衝撃性及び加熱気密性がともに向上し、ＮＯ１５〜１８が極めて優れたものであることが判明した。
【図面の簡単な説明】
【００５２】
【図１】本発明の一実施例たるスパークプラグを示す縦半断面図。
【図２】図１のスパークプラグに使用される充填材粉末の調整工程説明図。
【図３】充填材粉末の造粒工程及び成形工程の説明図。
【図４】成形体を加熱して水分量を調整する方法の説明図。
【図５】スパークプラグの組立工程の説明図。
【図６】図５に続く説明図。
【図７】図６に続く説明図。
【図８】スパークプラグの組立工程の別の例を示す説明図。
【図９】図１のＡ−Ａ断面図及び２４角形状（Ｂｉ−ＨＥＸ形状）の場合の断面図。
【図１０】図１の要部拡大図。
【符号の説明】
【００５３】
１  主体金具
２  絶縁体
３  中心電極
４  接地電極
６１  シール充填材層
ＰＣ  成形体  （粉末充填層）
【図１】
0004653130.tif 000004
【図２】
0004653130.tif 000005
【図３】
0004653130.tif 000006
【図４】
0004653130.tif 000007
【図５】
0004653130.tif 000008
【図６】
0004653130.tif 000009
【図７】
0004653130.tif 000010
【図８】
0004653130.tif 000011
【図９】
0004653130.tif 000012
【図１０】
0004653130.tif 000013