(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
流体通路を形成する内壁、ならびに前記内壁に設けられる第１のシート部を有する弁座部材と、
前記第１のシート部に着座することによって前記流体通路を閉じ、前記第１のシート部から離座することによって前記流体通路を開ける弁部材と、
前記第１のシート部よりも前記流体通路の上流側の前記内壁に設けられ、前記弁部材の軸に対し、前記第１のシート部よりも鋭角に形成される第２のシート部と、を備え、
前記弁部材は、円錐台形状部を有し、
前記円錐台形状部の端部には、前記第１のシート部に当接可能な当接部が設けられており、
前記弁部材の円錐面の前記軸に対する角度は、前記第１のシート部および前記第２のシート部の前記軸に対する角度よりも大きいことを特徴とする逆止弁。
【請求項２】
流体通路を形成する内壁、ならびに前記内壁に設けられるエッジ部を有する弁座部材と、
前記エッジ部に着座することによって前記流体通路を閉じ、前記エッジ部から離座することによって前記流体通路を開ける弁部材と、
前記弁部材の外壁に設けられ、前記エッジ部に当接可能な第１のシート部と、
前記第１のシート部よりも前記流体通路の下流側の前記外壁に設けられ、前記弁部材の軸に対し、前記第１のシート部よりも鋭角に形成される第２のシート部と、を備え、
前記第１のシート部および前記第２のシート部は、円錐台形状部を有し、
前記軸を含む平面で前記弁部材を切ったとき、前記弁部材の外壁に現れる前記第１のシート部の形状および前記第２のシート部の形状は、互いに非平行な直線状となることを特徴とする逆止弁。
【請求項３】
駆動軸とともに回転するカムと、
燃料流入通路、燃料加圧室および燃料吐出通路を有するポンプハウジングと、
前記カムの外周に周方向に複数配設され、前記カムの回転にともない往復移動することにより前記燃料流入通路から前記燃料加圧室に吸入した燃料を加圧し、前記燃料吐出通路に送出する可動部材と、
前記燃料流入通路に設けられる請求項１または２記載の逆止弁と、
を備えることを特徴とする燃料噴射ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、逆止弁およびそれを備えた内燃機関（以下、「内燃機関」をエンジンという。）用の燃料噴射ポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、流体流路において流体を一方向にのみ流通させる逆止弁が知られている。このような逆止弁は、例えばエンジン用の燃料噴射ポンプに備えられる。
エンジン用の燃料噴射ポンプとしては、カムの外周に放射状に複数のプランジャを配設し、各プランジャ毎に形成されている燃料加圧室に吸入した燃料を加圧する所謂星形ポンプがある。星形ポンプでは、燃料加圧室で加圧された高圧燃料を送出する燃料圧送通路をポンプハウジング内で直接一つに合流し、一つに合流した燃料圧送通路からコモンレールに燃料を供給することが一般的である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、燃料噴射ポンプは燃料を圧送するため、燃料加圧室に燃料を流入させる低圧側の逆止弁と、プランジャにより昇圧された燃料を送出させるための高圧側の逆止弁が設置される。特に吸入燃料調量方式の燃料噴射ポンプにおいては、シール性および開弁圧にばらつきが生じないようにするため、低圧側逆止弁の開弁圧精度の向上が要求される。そのため、低圧側逆止弁においては、円錐形状部を有する弁部材が採用されることが多い。
【０００４】
また近年、低エミッション化を図るため、燃料噴射圧力の高圧化が求められており、弁部材に作用する荷重が大きくなる傾向にある。このため、弁座部材のシート部と弁部材の当接部とのシート接触面圧が過大になり、弁座部材のシート部の摩耗が発生し易くなる恐れがある。さらに、シート部の摩耗が進行すると、シート部に段差が生じる。このとき、燃料加圧室に圧力が作用すると、摩耗段差に弁部材が食い込み、弁座部材が固着して燃料を吸入することができなくなるという問題がある。
【０００５】
本発明は、このような問題を解決するためになされたものであり、摩耗の発生を抑制する逆止弁を提供することを目的とする。
本発明の他の目的は、弁体の固着を防止し、作動が安定する逆止弁を提供することにある。
本発明のさらに他の目的は、耐久性および信頼性の向上が図れる燃料噴射ポンプを提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明の請求項１記載の逆止弁によると、弁座部材は、流体通路を形成する内壁に設けられる第１のシート部と、この第１のシート部よりも流体通路の上流側の内壁に設けられ、弁部材の軸に対し、第１のシート部よりも鋭角に形成される第２のシート部とを有している。このため、摩耗初期の閉弁時において、第１のシート部に弁部材が全面的に当接した場合、第２のシート部と弁部材の外壁との間に形成されるシート逃がし角度が比較的小さくなり、第１のシート部のシート接触面圧が均一化する。これにより、摩耗の発生を抑制することができる。
さらに、第２のシート部の面取り効果により弁座部材に弁部材が食い込むことを抑制して弁座部材の固着を防止することができる。したがって、逆止弁の作動が長期間安定となる。
【０００７】
また、本発明の請求項１記載の逆止弁によると、弁部材は円錐台形状部を有し、この円錐台形状部の端部に第１のシート部に当接可能な当接部が設けられているので、たとえ第１のシート部に摩耗が発生しても、開弁圧を一定圧に確保することが可能となり、開弁圧精度の向上を図ることができる。したがって、燃料噴射ポンプに用いられる低圧側逆止弁として好適なものとなる。
さらに、本発明の請求項１記載の逆止弁では、弁部材の円錐面の前記軸に対する角度は、第１のシート部および第２のシート部の前記軸に対する角度よりも大きい。
【０００８】
本発明の請求項２記載の逆止弁によると、弁座部材の内壁に設けられるエッジ部に着座することによって流体通路を閉じ、上記エッジ部から離座することによって流体通路を開ける弁部材は、エッジ部に当接可能な第１のシート部と、この第１のシート部よりも流体通路の下流側の外壁に設けられ、弁部材の軸に対し第１のシート部よりも鋭角に形成される第２のシート部とを有している。このため、摩耗初期の閉弁時において、エッジ部に弁部材の第１のシート部が全面的に当接した場合、弁座部材の内壁と弁部材の第２のシート部との間に形成されるシート逃がし角度が比較的小さくなり、弁座部材の内壁のシート接触面圧が均一化する。これにより、摩耗の発生を抑制することができる。
さらに、第２のシート部の面取り効果により弁座部材に弁部材が食い込むことを抑制して弁座部材の固着を防止することができる。したがって、逆止弁の作動が長期間安定となる。
【０００９】
また、本発明の請求項２記載の逆止弁によると、第１のシート部および第２のシート部は円錐台形状部を有しているので、たとえ弁座部材の内壁に摩耗が発生しても、開弁圧を一定圧に確保することが可能となり、開弁圧精度の向上を図ることができる。したがって、燃料噴射ポンプに用いられる低圧側逆止弁として好適なものとなる。
さらに、本発明の請求項２記載の逆止弁では、前記軸を含む平面で弁部材を切ったとき、弁部材の外壁に現れる第１のシート部の形状および第２のシート部の形状は、互いに非平行な直線状となる。
本発明の請求項３記載の燃料噴射ポンプによると、燃料流入通路に請求項１〜４のいずれか一項記載の逆止弁を設けているため、逆止弁の作動が長期間安定となることにより、耐久性および信頼性を向上させることができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を示す複数の実施例を図に基づいて説明する。
（第１実施例）
本発明の第１実施例によるディーゼルエンジン用の燃料噴射ポンプを図２に示す。
図２に示すように、燃料噴射ポンプ１０のポンプハウジングは、ハウジング本体１１とシリンダヘッド１２および１３とを有する。ハウジング本体１１はアルミ製である。シリンダヘッド１２および１３は鉄製であり、可動部材としてのプランジャ２０を往復移動自在に支持している。シリンダヘッド１２および１３の内周面と、逆止弁２３の端面と、プランジャ２０の端面とにより燃料加圧室３０が形成されている。第１実施例ではシリンダヘッド１２および１３はほぼ同一形状に形成されているが、ねじ穴や燃料通路等の形成位置が異なっている。これに対し、ねじ穴や燃料通路等の形成位置を同じにし、シリンダヘッド１２および１３を全く同一形状に形成することも可能である。
【００１１】
駆動軸１４はジャーナル１５を介しハウジング本体１１に回転可能に支持されている。ハウジング本体１１と駆動軸１４との間はオイルシール１６によりシールされている。断面円形状のカム１７は駆動軸１４に対し偏心して一体形成されている。駆動軸１４を挟んで１８０°反対側に各プランジャ２０が配置されている。シュー１８とカム１７との間にシュー１８およびカム１７と摺動自在にブッシュ１９が介在している。プランジャ２０と対向するシュー１８の外周面とプランジャヘッド２０ａの端面とは平面状に形成され互いに接触している。
【００１２】
プランジャ２０は、駆動軸１４の回転にともないシュー１８を介しカム１７により往復駆動され、燃料流入通路３１から逆止弁２３を通り燃料加圧室３０に吸入した燃料を加圧する。低圧側逆止弁としての逆止弁２３は、燃料加圧室３０から燃料流入通路３１に燃料が逆流することを防止する。
【００１３】
スプリング２１はシュー１８側にプランジャ２０を付勢している。シュー１８およびプランジャ２０のそれぞれの接触面が平面状に形成されているので、シュー１８とプランジャ２０との面圧が低下する。さらに、カム１７の回転にともないシュー１８はカム１７と摺動しながら自転することなく公転する。
【００１４】
燃料吐出通路３２はシリンダヘッド１２に直線状に形成されており、燃料加圧室３０との連通口３２ａを有している。シリンダヘッド１２に形成した燃料吐出通路３２の下流側には燃料吐出通路３２よりも通路面積の大きい長孔状の燃料室３３が形成されており、燃料室３３に逆止弁４４が収容されている。燃料室３３の燃料下流側に燃料室３３よりも通路面積の大きい収容孔３４が形成されている。収容孔３４はシリンダヘッド１２の外周壁に開口し燃料出口３４ａを形成している。燃料吐出通路３２、燃料室３３および収容孔３４は燃料圧送通路を構成している。燃料配管接続用の接続部材４１は収容孔３４にねじ止め等により収容されている。接続部材４１の内部に燃料通路４１ａが形成されており、燃料通路４１ａは燃料室３３と連通している。燃料通路４１ａは燃料吐出通路３２とほぼ同一直線上に形成されている。
【００１５】
シリンダヘッド１２の燃料吐出通路３２の燃料下流側に配設されている逆止弁４４は、ボール状の弁部材４５と、弁部材４５を閉弁側に付勢するスプリング４７とを有している。高圧側逆止弁としての逆止弁４４は、逆止弁４４の燃料下流側である燃料室３３から燃料吐出通路３２を経て燃料加圧室３０に燃料が逆流することを防止する。接続部材４１は燃料配管により図示しない畜圧部材としてのコモンレールと接続されており、燃料噴射ポンプ１０で加圧された燃料は接続部材４１からコモンレールに供給される。なお、シリンダヘッド１３には、シリンダヘッド１２と同様に図示しない燃料吐出通路が形成され、この燃料吐出通路の燃料下流側に図示しない燃料配管を経由して燃料室３３と接続される図示しない高圧側逆止弁が配設されている。
【００１６】
インナギア式フィードポンプ５０は図示しない燃料タンクから図示しない燃料インレットを介して吸入した燃料を加圧し燃料通路５２に送出する。フィードポンプ５０内の燃料圧力が所定圧以上になると図示しないレギュレートバルブが開弁し、余剰燃料が燃料タンクにリターンされる。
【００１７】
また、ハウジング本体１１には、燃料流入通路３１から逆止弁２３を経て燃料加圧室３０に吸入される燃料量をエンジン運転状態に応じて調量する図示しない調量電磁弁が設けられている。
次に、逆止弁２３について、図１および図３を用いて詳細に説明する。
図３に示すように、逆止弁２３は、弁部材２４と、弁部材２４が着座可能な弁座部材２８と、弁座部材２８側に弁部材２４を付勢するスプリング２９とを備えている。弁部材２４は、円錐台部２５および大径部２６を有しており、円錐台部２５と大径部２６との接続部分は円形状である。この円形状の部分が閉弁時に弁座部材２８の後述するシート部２８ａと当接する当接部２４ａである。すなわち、弁部材２４の円錐台形状部の端部にシート部２８ａに当接可能な当接部２４ａが設けられている。閉弁時、当接部２４ａがシート部２８ａに着座することにより調量電磁弁からの燃料が遮断される。スプリング２９のセット荷重と図３にシート径φＤにより開弁圧が決定される。
【００１８】
弁座部材２８の内壁には、燃料流入通路３１に連通するバルブ室２９が形成されており、このバルブ室２９内の燃料が上記開弁圧を超えると逆止弁２３は開弁し、燃料が燃料加圧室３０に送られる。また、燃料加圧室３０に送られた燃料がプランジャ２０により昇圧され始めると逆止弁２３は閉弁し、燃料が弁部材２４により遮断される。
【００１９】
図１（Ａ）に示すように、弁座部材２８は、第１のシート部としてのシート部２８ａと、第２のシート部としてのシート部２８ｂとを燃料通路を形成する内壁に有している。シート部２８ａは円錐台面を有し、大径側の一端が図２に示す燃料加圧室３０に接続し、小径側の他端側がシート部２８ｂに接続している。このシート部２８ａに弁部材２４の当接部２４ａが当接可能である。シート部２８ｂは、弁部材２４の軸に対し、シート部２８ａのシート角度θ13よりも鋭角のシート角度θ14で形成される円錐台面を有し、大径側の一端がシート部２８ａに接続し、小径側の他端側がバルブ室２９に接続している。図１（Ａ）に示す初期状態の閉弁時において、弁部材２４の円錐台部２５とシート部２８ａとの間に第１シート逃がし角度θ11が形成され、弁部材２４の大径部２６とシート部２８ａとの間に第２シート逃がし角度θ12が形成される。このとき、弁部材２４の当接部２４ａとシート部２８ａとのシート接触面圧は図１（Ａ）に示すようなピークＰ10が現れる。ここで、弁部材シート角度θ15は弁座部材シート角度θ13よりも大きい。すなわち、
θ15＞θ13
の関係がある。なお、第１シート逃がし角度θ11は、小さくなる程、シート部２８ａの弾性変形によりシート接触面積が大きくなるため、できるだけ小さい方が望ましい。
【００２０】
図１（Ｂ）に示すように、シート部２８ａに摩耗が発生する摩耗初期において、シート部２８ａに弁部材２４の円錐台部２５が全面的に当接する、いわゆる全面当たりになると、図１（Ａ）に示す第１シート逃がし角度θ11がゼロに近くなり、弁部材２４の円錐台部２５とシート部２８ｂとの間に第３シート逃がし角度θ16が形成される。このとき、弁部材２４の円錐台部２５とシート部２８ａとのシート接触面圧は図１（Ｂ）に示すような第１および第２のピークＰ11およびＰ12が現れる。
【００２１】
次に、比較例による逆止弁を図７（Ａ）および（Ｂ）に示す。図７に示す逆止弁は、図１に示す第１実施例の逆止弁２３とはシート部の構造が異なっており、その他の構造は第１実施例と同様であり、実質的に同一構成部分に同一符号を付す。
比較例においては、図７（Ａ）に示すように、弁座部材１２８は燃料通路を形成する内壁にシート部１２８ａを有しており、このシート部１２８ａに弁部材２４の当接部２４ａが当接可能である。図７（Ａ）に示す初期状態の閉弁時において、弁部材２４の円錐台部２５とシート部１２８ａとの間に第１シート逃がし角度θ31が形成され、弁部材２４の大径部２６とシート部１２８ａとの間に第２シート逃がし角度θ32が形成される。このとき、弁部材２４の当接部２４ａとシート部１２８ａとのシート接触面圧は図７（Ａ）に示すようなピークＰ30が現れる。ここで、弁部材シート角度θ35は弁座部材シート角度θ33よりも大きい。すなわち、
θ35＞θ33
の関係がある。
そして、図７（Ｂ）に示すように、シート部１２８ａに摩耗が発生する摩耗初期において、シート部１２８ａに弁部材２４の円錐台部２５が全面的に当接する、いわゆる全面当たりになると、図７（Ａ）に示す第１シート逃がし角度θ31がゼロとなり、弁部材２４の円錐台部２５とシート部１２８ａとの間に第３シート逃がし角度θ36が形成される。このとき、弁部材２４の円錐台部２５とシート部１２８ａとのシート接触面圧は図７（Ｂ）に示すような第１および第２のピークＰ31およびＰ32が現れる。ここで、低エミッション化を図るために燃料噴射圧力の高圧化が求められており、閉弁時、弁部材２４に作用する荷重が大きくなる傾向にあるため、シート部１２８ａと弁部材２４の当接部２４ａとのシート接触面圧が過大になり、シート部１２８ａの摩耗が発生し易くなっている。その結果、図８に示すように、さらに摩耗が進行するとシート部１２８ａに段差が形成され、図８の矢印で示す燃料加圧室内の圧力によりシート部１２８ａが外側に拡がり、上記段差に弁部材２４が食い込んで弁座部材１２８が固着し、燃料を吸入することができなくなるという問題がある。
【００２２】
一方、第１実施例においては、第３シート逃がし角度θ16が比較例の第３シート逃がし角度θ36よりも小さい、すなわち、
θ16＜θ36
の関係があるため、第１実施例における第２のピークＰ12を比較例における第２のピークＰ32よりも抑制してシート接触面圧を均一化し、図４に示すように、シート部２８ａの摩耗量を低減することができる。
【００２３】
さらに図５に示すように、弁座部材２８の肉厚の最適化により剛性が向上してシート部２８ａの拡がり量が低減され、弁座部材２８のシート部２８ａの内径側に形成されるシート部２８ｂの面取り効果により、弁座部材２８に弁部材２４が食い込むことを抑制して弁座部材２８の固着を防止することができる。したがって、逆止弁２３の作動が長期間安定し、燃料噴射ポンプ１０の耐久性および信頼性の向上を図ることができる。
【００２４】
次に、燃料噴射ポンプ１０の作動について説明する。
駆動軸１４の回転に伴いカム１７が回転し、カム１７の回転に伴いシュー１８が自転することなく公転する。このシュー１８の公転に伴いシュー１８およびプランジャ２０に形成されている平面状の接触面同士が摺動することによりプランジャ２０が往復移動する。
【００２５】
シュー１８の公転に伴い上死点にあるプランジャ２０が下降すると、フィードポンプ５０からの吐出燃料が調量電磁弁の制御によって調整され、その調整された燃料が燃料流入通路３１から逆止弁２３を経て燃料が燃料加圧室３０に流入する。下死点に達したプランジャ２０が再び上死点に向けて上昇すると逆止弁２３が閉じ、燃料加圧室３０の燃料圧力が上昇する。燃料加圧室３０の燃料圧力が燃料通路４１ａの燃料圧力よりも上昇すると逆止弁４４が開弁する。
【００２６】
シリンダヘッド１２側の燃料加圧室３０で加圧された燃料は、燃料吐出通路３２、逆止弁４４、燃料室３３から燃料通路４１ａに送出される。シリンダヘッド１３側の燃料加圧室３０で加圧された燃料は、図示しない燃料配管を経由して燃料室３３に流入する。両燃料加圧室３０で加圧された燃料は燃料室３３で合流し、燃料通路４１ａからコモンレールに供給される。コモンレールは燃料噴射ポンプ１０から供給される圧力変動のある燃料を蓄圧し一定圧に保持する。コモンレールから図示しないインジェクタに高圧燃料が供給される。
【００２７】
以上説明したように、第１実施例においては、弁座部材２８のシート部２８ａの内径側に弁部材２４の軸に対し、シート部２８ａのシート角度θ13よりも鋭角のシート角度θ14で形成されるシート部２８ｂを有しているので、第２のピークＰ12を抑制してシート接触面圧を均一化し、摩耗の発生を抑制することができるとともに、シート部２８ｂの面取り効果により弁座部材２８に弁部材２４が食い込むことを抑制して弁座部材２８の固着を防止することができる。これにより、逆止弁２３の作動が長期間安定し、燃料噴射ポンプ１０の耐久性および信頼性の向上を図ることができる。
【００２８】
また、弁部材２４の円錐台部２５の端部にシート部２８ａに当接可能な当接部２４ａが設けられているので、たとえシート部２８ａに摩耗が発生しても、開弁圧を一定圧に確保することが可能となり、開弁圧精度の向上を図ることができる。したがって、燃料噴射ポンプ１０に用いられる低圧側逆止弁２３として好適なものとなる。
【００２９】
（第２実施例）
第２実施例を図６に示す。
図６（Ａ）に示すように、第２実施例の逆止弁１２３において、弁部材１２４は、円錐台部１２５、円錐台部１２６および大径部１２７を有しており、円錐台部１２５の円錐台面が閉弁時に後述する弁座部材７８のエッジ部７８ａと当接する第１のシート部としてのシート部１２４ａである。また、円錐台部１２６の円錐台面に第２のシート部としてのシート部１２４ｂが形成されている。すなわち、シート部１２４ａおよび１２４ｂは円錐台形状部を有している。閉弁時、シート部１２４ａがエッジ部７８ａに着座することにより調量電磁弁からの燃料が遮断される。
【００３０】
弁座部材７８は燃料通路を形成する内壁にエッジ部７８ａを有しており、このエッジ部７８ａに弁部材１２４のシート部１２４ａが当接可能である。図６（Ａ）に示す初期状態の閉弁時において、弁部材１２４のシート部１２４ａとエッジ部７８ａのバルブ室２９側壁面との間に第１シート逃がし角度θ21が形成され、弁部材１２４のシート部１２４ａとエッジ部７８ａの燃料加圧室側壁面との間に第２シート逃がし角度θ22が形成される。このとき、弁部材１２４のシート部１２４ａとエッジ部７８ａとのシート接触面圧は図６（Ａ）に示すようなピークＰ20が現れる。ここで、シート部１２４ａの弁部材１２４の軸に対しするシート角度θ25はシート部１２４ｂのシート角度θ23よりも大きい。すなわち、
θ25＞θ23
の関係がある。なお、第２シート逃がし角度θ22は、小さくなる程、エッジ部７８ａの弾性変形によりシート接触面積が大きくなるため、できるだけ小さい方が望ましい。
【００３１】
図６（Ｂ）に示すように、エッジ部７８ａに摩耗が発生する摩耗初期において、エッジ部７８ａに弁部材１２４のシート部１２４ａが全面的に当接する、いわゆる全面当たりになると、図６（Ａ）に示す第２シート逃がし角度θ22がゼロに近くなり、弁部材１２４のシート部１２４ｂとエッジ部７８ａの燃料加圧室側壁面との間に第３シート逃がし角度θ26が形成される。このとき、弁部材１２４のシート部１２４ａとエッジ部７８ａの燃料加圧室側壁面とのシート接触面圧は図６（Ｂ）に示すような第１および第２のピークＰ21およびＰ22が現れる。
【００３２】
第２実施例においては、第３シート逃がし角度θ26が図７（Ｂ）に示す比較例の第３シート逃がし角度θ36よりも小さい、すなわち、
θ26＜θ36
の関係があるため、第２実施例における第１のピークＰ21を比較例における第１のピークＰ31よりも抑制してシート接触面圧を均一化し、弁座部材７８の内壁の摩耗量を低減することができる。
【００３３】
さらに、エッジ部７８ａの燃料加圧室側壁面の拡がり量が低減され、弁部材１２４のシート部１２４ａの外径側に形成されるシート部１２４ｂの面取り効果により、弁座部材７８に弁部材１２４が食い込むことを抑制して弁座部材７８の固着を防止することができる。したがって、逆止弁１２３の作動が長期間安定し、燃料噴射ポンプの耐久性および信頼性を高めることができる。
【００３４】
また、シート部１２４ａおよび１２４ｂは円錐台形状部を有しているので、たとえ弁座部材７８の内壁に摩耗が発生しても、開弁圧を一定圧に確保することが可能となり、開弁圧精度の向上を図ることができる。したがって、燃料噴射ポンプに用いられる低圧側逆止弁１２３として好適なものとなる。
【００３５】
以上説明した本発明の複数の実施例では、ポンプハウジングと逆止弁の弁座部材とを別体で形成したが、本発明では、ポンプハウジングと逆止弁の弁座部材とが一体に形成されるものであってもよいし、別体に形成されるものであってもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】（Ａ）および（Ｂ）は、本発明の第１実施例による逆止弁の閉弁状態を示す模式図である。
【図２】本発明の第１実施例による燃料噴射ポンプを示す断面図である。
【図３】本発明の第１実施例による逆止弁を示す断面図である。
【図４】第１実施例および比較例による逆止弁のシート部摩耗量を説明するためのデータ図である。
【図５】本発明の第１実施例による逆止弁の閉弁状態を示す模式図である。
【図６】（Ａ）および（Ｂ）は、本発明の第２実施例による逆止弁の閉弁状態を示す模式図である。
【図７】（Ａ）および（Ｂ）は、比較例による逆止弁の閉弁状態を示す模式図である。
【図８】比較例による逆止弁の閉弁状態を示す模式図である。
【符号の説明】
１０    燃料噴射ポンプ
１１    ハウジング本体（ポンプハウジング）
１２、１３    シリンダヘッド（ポンプハウジング）
１７    カム
２０    プランジャ（可動部材）
３０    燃料加圧室
３１    燃料流入通路
３２    燃料吐出通路
２３、１２３    逆止弁
２４、１２４    弁部材
２４ａ  当接部
２８、７８    弁座部材
２８ａ、１２４ａ  シート部（第１のシート部）
２８ｂ、１２４ｂ  シート部（第２のシート部）
７８ａ  エッジ部
【図１】
0004609687.tif 000002
【図２】
0004609687.tif 000003
【図３】
0004609687.tif 000004
【図４】
0004609687.tif 000005
【図５】
0004609687.tif 000006
【図６】
0004609687.tif 000007
【図７】
0004609687.tif 000008
【図８】
0004609687.tif 000009