(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
エンドミル本体の先端部外周に先端側から後端側に向けて延びる外周刃が形成されるとともに、該エンドミル本体の先端には内周側から外周側に延びる底刃が形成され、これら外周刃の先端から底刃の外周端にかけては、上記エンドミル本体の先端外周側に凸となるように湾曲するコーナ刃が形成されていて、このコーナ刃の刃物角が、上記外周刃の逃げ面である外周逃げ面側から上記底刃の逃げ面である先端逃げ面側に向かうに従い漸次大きくなることにより、該コーナ刃に直交する断面における該コーナ刃の逃げ角が、上記外周刃の先端から底刃の外周端に向かうに従い漸次減少しているとともに、上記コーナ刃の逃げ面であるコーナ刃逃げ面は上記外周逃げ面と上記先端逃げ面とに滑らかに接するように形成されており、上記外周刃の先端に接する上記コーナ刃の逃げ角は上記外周逃げ面の逃げ角と、上記底刃の外周端に接する上記コーナ刃の逃げ角は上記先端逃げ面の逃げ角と、それぞれ等しくされていることを特徴とするラジアスエンドミル。
【請求項２】
上記コーナ刃の逃げ角が、上記底刃の外周端において５°〜１０°の範囲内とされていることを特徴とする請求項１に記載のラジアスエンドミル。
【請求項３】
上記コーナ刃の逃げ角が、上記外周刃の先端において１０°〜１５°の範囲内とされていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載のラジアスエンドミル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エンドミル本体先端部外周の外周刃先端からエンドミル本体先端の底刃外周端にかけて、このエンドミル本体の先端外周側に凸曲するコーナ刃が形成されたラジアスエンドミルに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ラジアスエンドミルは、軸線回りに回転されるエンドミル本体の先端部外周に、該エンドミル本体の先端に開口して、通常このエンドミル本体の回転方向後方側に捩れつつ後端側に延びる切屑排出溝が形成され、この切屑排出溝の回転方向側を向く壁面の外周側辺稜部に外周刃が、先端側辺稜部には底刃が形成されるとともに、これら底刃と外周刃とが交差するエンドミル本体先端外周側のコーナ部には、外周刃の先端と底刃の外周端においてこれら外周刃と底刃とに滑らかに接してエンドミル本体の先端外周側に凸となるように湾曲するコーナ刃が形成されたものであり、一般にこのコーナ刃は凸円弧状をなすようにされている。
【０００３】
そして、従来この種のラジアスエンドミルにおいては一般に、上記コーナ刃の真の逃げ角（コーナ刃に直交する断面における逃げ角）は、外周端の先端から底刃の外周端に亙って略一定の大きさとされていたが、例えば特許文献１には、コーナ刃の外周刃先端側での強度を確保するとともに、このコーナ刃の外周刃先端側での逃げ角と底刃外周端側での回転方向に沿った逃げ角とを等しくして特に高送り切削における切削性の安定を図るため、コーナ刃の法線方向の逃げ角すなわち上記真の逃げ角を底刃との繋ぎ目付近から外周刃との繋ぎ目付近に向かって小さくしたものが提案されている。
【特許文献１】特開２００３−１６５０１５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、上述のように切屑排出溝がエンドミル本体の先端から後端側に向けて回転方向後方側に捩れるように形成された一般的なラジアスエンドミルでは、この切屑排出溝の捩れ角は３０°から５０°に及ぶものもあり、さらに強捩れと称されるエンドミルでは捩れ角が６０°以上になるものもある。そして、このように捩れた切屑排出溝の上記壁面の先端側辺稜部にそのまま上記底刃とその外周側に上記コーナ刃とを形成したラジアスエンドミルにおいては、この切屑排出溝の捩れ角がそのまま底刃およびコーナ刃の底刃外周端側の軸方向のすくい角となる。
【０００５】
しかしながら、これら底刃およびコーナ刃の底刃外周端側における刃物角は、この軸方向のすくい角すなわち切屑排出溝の捩れ角と底刃およびコーナ刃の逃げ角とを直角から差し引いた値となるため、上述のようなラジアスエンドミルにおいて、外周刃に必要な逃げ角を確保したうえで、特許文献１のようにコーナ刃の真の逃げ角を、底刃との繋ぎ目付近から外周刃との繋ぎ目付近に向かって小さくし、言い換えれば外周刃先端側から底刃外周端側に向けて逃げ角を大きくしてゆくと、このコーナ刃の底刃外周端側からこれに連なる底刃において刃物角が小さくなりすぎて切刃の強度を招いてしまう。このため、特に１刃当たりの送り量が大きくて切屑生成量の多い高送り加工では、上述のようにコーナ刃の外周刃先端側および外周刃の切刃強度は確保されても、これらコーナ刃の底刃外周端側や底刃において欠け・チッピングが発生しやすくなってしまい、却って工具寿命の短縮を招く結果となる。
【０００６】
この点、例えば上記一般的なラジアスエンドミルでは、切屑排出溝の上記壁面の先端側にギャッシュ加工を施すことにより、底刃やコーナ刃の上記すくい角を小さくして刃物角を大きくすることもなされているが、そのような場合でも、底刃およびコーナ刃の切れ味と切屑排出性とを考慮すると、底刃のすくい角は０°〜１０°程度までにしか小さくすることはできず、特許文献１のように底刃およびコーナ刃の底刃外周端側の逃げ角を大きくすると、切刃強度の低下によって欠けやチッピングが発生しやすくなることが避けられない。また、特許文献１ではこのような切刃の強度低下を防ぐためにコーナ刃のすくい角を法線方向および径方向ともに負角としているが、そのようなラジアスエンドミルでは、このコーナ刃の底刃外周端側および底刃の切れ味が鈍化して切削抵抗の増大を招くとともに、これら底刃およびコーナ刃によって生成された切屑がエンドミル本体の先端側に押し出されるようになるため、切屑排出性が著しく損なわれてしまうことになる。
【０００７】
本発明は、このような背景の下になされたもので、外周刃、底刃、およびコーナ刃にそれぞれ必要な逃げ角は十分に確保しつつも、コーナ刃の特に底刃外周端側および底刃の切れ味の鈍化や切屑排出性の劣化を防ぐとともに、切刃強度も確保してたとえ高送り加工でも欠けやチッピングが生じることのないラジアスエンドミルを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決して、このような目的を達成するために、本発明は、エンドミル本体の先端部外周に先端側から後端側に向けて延びる外周刃が形成されるとともに、該エンドミル本体の先端には内周側から外周側に延びる底刃が形成され、これら外周刃の先端から底刃の外周端にかけては、上記エンドミル本体の先端外周側に凸となるように湾曲するコーナ刃が形成されていて、このコーナ刃の刃物角が、上記外周刃の逃げ面である外周逃げ面側から上記底刃の逃げ面である先端逃げ面側に向かうに従い漸次大きくなることにより、該コーナ刃に直交する断面における該コーナ刃の逃げ角が、上記外周刃の先端から底刃の外周端に向かうに従い漸次減少しているとともに、上記コーナ刃の逃げ面であるコーナ刃逃げ面は上記外周逃げ面と上記先端逃げ面とに滑らかに接するように形成されており、上記外周刃の先端に接する上記コーナ刃の逃げ角は上記外周逃げ面の逃げ角と、上記底刃の外周端に接する上記コーナ刃の逃げ角は上記先端逃げ面の逃げ角と、それぞれ等しくされていることを特徴とするものである。
【発明の効果】
【０００９】
このように構成されたラジアスエンドミルにおいては、コーナ刃に直交する断面におけるコーナ刃の真の逃げ角が、外周刃先端から底刃外周端に向かうに従い漸次減少しているので、この底刃外周端側においてコーナ刃の刃物角を大きくすることができ、これに伴いこのコーナ刃に連なる底刃の刃物角も大きくすることができる。このため、これら底刃およびコーナ刃の底刃外周端側の軸方向すくい角を大きくして切れ味と切屑排出性とを向上させても、切刃強度を確保することができ、たとえ高送り加工でもこれら底刃やコーナ刃に欠けやチッピングが生じるのを防ぐことが可能となって、切削抵抗の増大や切屑排出性の劣化等を防ぎつつ工具寿命の延長を図ることができる。
【００１０】
その一方で、こうして外周刃先端側よりも逃げ角が減少させられたコーナ刃の底刃外周端側および底刃では、逃げ量が不足してヒール当たり（いわゆる、二番当たり）が生じるおそれも懸念されるが、軸線方向に延びる外周刃とコーナ刃のうちでもこれに連なるように底刃側から向きを変える外周刃先端側の部分とでは、その切刃の延びる方向がエンドミル本体の軸線に垂直な方向の成分よりも軸線方向の成分の方が大きくて、切刃がこの軸線を中心とした略円筒状の凹曲面を切削するような形態となり、切削された円筒面と切刃の逃げ面との間隔（逃げ量）が小さくなるためにより大きな逃げ角を確保しなければならないのに対し、エンドミル本体の先端に配されてその内外周方向に延びる底刃とコーナ刃のうちこの底刃外周端側の部分とでは、逆に切刃が軸線に垂直な方向に延びる成分の方が大きくて軸線に直交する平面を切削するような形態に近くなるため、逃げ角が外周刃と同じでも切削された平坦面と逃げ面との間隔を大きく確保することができる。このため、コーナ刃の底刃外周端側で逃げ角が外周刃先端側より減少させられていても、逃げ面幅等を適切に設定したりすることにより、高送り加工の場合にも二番当たりを十分に防ぐことが可能となる。
【００１１】
ここで、上記コーナ刃の逃げ角は、底刃の外周端において５°〜１０°の範囲内とされるのが望ましく、また外周刃の先端においては１０°〜１５°の範囲内とされるのが望ましい。すなわち、底刃の外周端におけるコーナ刃の逃げ角が５°を下回るほど小さいと、絶対的な逃げ量が不足して逃げ面幅等を調整しても二番当たりを防ぐことができなくなって抵抗の増大を招くおそれがある一方、逆にこの底刃外周端のコーナ刃逃げ角が１０°を上回るほど大きいと、この底刃側に十分な軸方向すくい角を与えた場合に刃物角を確保することができなくなって欠損やチッピングを招くおそれが生じる。また、外周刃先端のコーナ刃逃げ角についても、１０°を下回るほど小さいと、上述のように元々逃げ量が小さくなる外周刃側の切削において二番当たりを生じるおそれがある一方、逆に１５°を上回るほど大きいと、今度はこの外周刃先端側で刃物角を確保することができなくなって欠けやチッピングが生じやすくなるおそれがある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
図１ないし図３は、本発明の一実施形態を示すものである。本実施形態において、エンドミル本体１は、超硬合金等の硬質材料により形成されて軸線Ｏを中心とした概略円柱状をなし、その後端側（図１および図３において右側）が当該エンドミル本体１を工作機械の主軸に装着するためのシャンク部２とされるとともに、先端側（図１および図３において左側）には切刃部３が形成され、上記工作機械によって軸線Ｏ回りに図２に符号Ｔで示す回転方向に回転されつつ送り出されることにより、この切刃部３によってワークに切削加工を施してゆく。
【００１３】
ここで、切刃部３の外周には、その先端から後端側に向けて軸線Ｏ回りに回転方向Ｔの後方側に捩れる２条の切屑排出溝４が周方向に等間隔に軸線Ｏに関して互いに対称に形成されている。そして、これらの切屑排出溝４の回転方向Ｔ側を向く壁面と、その回転方向Ｔ後方側に連なる切刃部３の外周面との交差稜線部、すなわち上記壁面の外周側辺稜部には、切屑排出溝４と同じく後端側に向かうに従い軸線Ｏ回りに回転方向Ｔの後方側に捩れる外周刃５が形成されている。従って、切屑排出溝４の上記壁面はこの外周刃５のすくい面とされるとともに、切刃部３の外周面のうちこの外周刃５に連なる部分はその逃げ面（以下、外周逃げ面と称する。）６とされて、この外周逃げ面６には外周刃５の先端５Ａから後端側に亙って一定の逃げ角αが与えられている。
【００１４】
また、この切刃部３の先端部すなわちエンドミル本体１の最先端部においては、上記２条の切屑排出溝４の先端側開口部が削り広げられるようにしてギャッシュ７が形成されており、このギャッシュ７により、切屑排出溝４の回転方向Ｔ側を向く上記壁面の先端側には、軸線Ｏに対する傾斜角が０°〜１０°と切屑排出溝４の捩れ角よりも僅かに緩やかとされたギャッシュ面８が形成されている。そして、このギャッシュ面８と、その回転方向Ｔ後方側に連なるエンドミル本体１の先端面との交差稜線部、すなわち切屑排出溝４の上記壁面の先端側辺稜部には、エンドミル本体１の内周側から外周側に向けて延びる底刃９が形成されている。従って、上記ギャッシュ面８はこの底刃９のすくい面とされるとともに、エンドミル本体１の先端面のうち底刃９に連なる部分はその逃げ面（以下、先端逃げ面と称する。）１０とされ、この先端逃げ面１０には内周側から該底刃９の外周端９Ａに亙ってやはり略一定の逃げ角βが与えられており、この逃げ角βは外周逃げ面６の上記逃げ角αよりも小さくされている。
【００１５】
なお、この底刃９は、図２および図３に示すように直線状とされるとともに、図３に示すようにエンドミル本体１の内周側から外周側に向かうに従い先端側に向かうように僅かに傾斜させられて、すかし角が与えられている。さらに、この図３に示すように、上記ギャッシュ面８は、切屑排出溝４の上記壁面におけるエンドミル本体１先端外周側のコーナ部１１、すなわちこの壁面の外周側辺稜部と先端側辺稜部とに形成された上記外周刃５と底刃９とが交差するコーナ部１１を含むように、エンドミル本体１内周側の軸線Ｏ近傍から切刃部３の外周に至るまでに、またこの外周側では外周刃５の先端５Ａよりも後端側に達するように形成されており、従って外周刃５の先端５Ａを含む先端側部分はこのギャッシュ面８と外周逃げ面６との交差稜線部に形成されることとなる。
【００１６】
そして、このコーナ部１１には、外周刃５の先端５Ａから底刃９の外周端９Ａにかけて、エンドミル本体１の先端外周側に凸となるように湾曲するコーナ刃１２が形成されており、このコーナ刃１２に直交する断面における該コーナ刃１２の逃げ角は、外周刃５の先端５Ａから底刃９の外周端９Ａに向かうに従い漸次減少するようにされている。すなわち、このコーナ部１１の回転方向Ｔ後方側には、上記ギャッシュ面８と交差するようにして、上記外周刃５の外周逃げ面６からエンドミル本体１の先端外周側に凸となる凸曲面を描きつつ底刃９の先端逃げ面１０に連なるコーナ刃逃げ面１３が形成されており、このコーナ刃逃げ面１３とギャッシュ面８との交差稜線部にコーナ刃１２が形成されることにより、該コーナ刃１２も上述のようにエンドミル本体１先端外周側に凸となる凸曲線状に形成される。そして、さらにコーナ刃１２に直交する断面における上記コーナ刃逃げ面１３のギャッシュ面８に対する交差角、すなわちコーナ刃１２の刃物角が、外周逃げ面６側から先端逃げ面１０側に向かうに従い漸次大きくなることにより、逆にコーナ刃１２の上記逃げ角が外周刃５の先端５Ａから底刃９の外周端９Ａに向けて漸次小さくなるようにされている。
【００１７】
ここで、コーナ刃逃げ面１３は外周逃げ面６と先端逃げ面１０とに滑らかに接するように形成されており、これに伴いコーナ刃１２も、上記先端５Ａにおいて外周刃５と、また上記外周端９Ａにおいて底刃９と、それぞれ滑らかに接して連続するように形成されるとともに、この外周刃５の先端５Ａにおけるコーナ刃１２の上記逃げ角は外周逃げ面６の逃げ角αと、底刃９の外周端９Ａにおける上記逃げ角は先端逃げ面１０の逃げ角βと、それぞれ等しくされ、すなわちこのコーナ刃１２の逃げ角は上記逃げ角αから逃げ角βへと漸次減少させられることとなる。なお、底刃９の外周端９Ａにおけるコーナ刃１２の逃げ角すなわち上記逃げ角βは５°〜１０°の範囲内とされ、外周刃５の先端５Ａにおけるコーナ刃１２の逃げ角すなわち上記逃げ角αは１０°〜１５°の範囲内とされている。また、エンドミル本体１の先端外周側に凸となるコーナ刃１２は、略円弧状をなすように湾曲形成されている。
【００１８】
従って、このように構成されたラジアスエンドミルにおいては、こうしてコーナ刃１２に直交する断面における該コーナ刃１２の逃げ角すなわちこのコーナ刃１２の真の逃げ角が、外周刃５の先端５Ａ側から底刃９の外周端９Ａ側に向かうに従い漸次減少していて、このコーナ刃１２のすくい面となる上記ギャッシュ面８に対するコーナ刃逃げ面１３の交差角は外周逃げ面６から先端逃げ面１０に向けて漸次増大することになるので、このコーナ刃１２の上記外周端９Ａ側から底刃９にかけては、そのすくい面としてのギャッシュ面８の軸線Ｏに対する傾斜角すなわち軸方向すくい角を大きくしても、上記交差角すなわちコーナ刃１２および底刃９の刃物角を十分に確保することができる。このため、高送り加工の場合のように１刃当たりの送り量が大きくて切屑生成量が多く、すなわち切刃への負担が大きくなる場合でも、これらコーナ刃１２や底刃９について、すくい角を大きくすることにより切れ味や切屑排出性の向上を図りながらも、十分な切刃強度を与えることができて欠けやチッピングの発生を抑えることが可能となり、工具寿命の延長を図って安定した切削を促すことができる。
【００１９】
ところで、このようにコーナ刃１２の逃げ角を底刃９の外周端９Ａに向けて減少させると、この外周端９Ａ側のコーナ刃１２や底刃９において切削された加工面とコーナ刃逃げ面１３や底刃９の先端逃げ面１０との間の逃げ量も小さくなるため、これらの逃げ面１０，１３が加工面と接触する二番当たりが生じることが懸念される。この点、エンドミル本体１の軸線Ｏ方向に延びる外周刃５やその先端５Ａに連なるコーナ刃１２の外周側部分は、図２に示すようにこの軸線Ｏ回りのエンドミル本体１の回転に伴い凹円筒面状の加工面Ｐを形成しながら該軸線Ｏに交差する方向に送り出されて切削を行うために、この凹円筒面状の加工面Ｐと外周逃げ面６やこれに連なる外周側のコーナ刃逃げ面１３との間隔（逃げ量）は小さくなりがちとなり、これらの逃げ面６，１０と加工面Ｐとの接触を防ぐのにより大きな逃げ角αが必要とされる。
【００２０】
ところが、これに対して、エンドミル本体１の内周側から外周側に向けて軸線Ｏに対する径方向に延びる底刃９やその外周端９Ａ側のコーナ刃１２部分では、図１に示すようにこの軸線Ｏに直交する平面に概ね沿った加工面Ｑを形成しながら切削を行うこととなるため、上記外周刃５やその先端５Ａ側のコーナ刃１２部分に比べて逃げ角βが小さくても、逃げ量は比較的大きく確保することが可能となる。従って、例えばこれら底刃９の先端逃げ面１０やコーナ刃１２の外周端９Ａ側のコーナ刃逃げ面１３の幅（二番幅）を適切に設定したりすることにより、上述のように外周刃５やその先端５Ａ側のコーナ刃１２部分の逃げ角αより小さな逃げ角βでもこれらの逃げ面１０，１３と加工面Ｑとの接触による二番当たりを十分に防ぐことができ、かかる二番当たりによる切削抵抗の増大や逃げ面１０，１３の摩耗による工具寿命の短縮を防止することができるのである。
【００２１】
また、逆に言い換えれば、上記構成のラジアスエンドミルでは、コーナ刃１２の逃げ角が外周刃５の先端５Ａに向けて漸次増大させられることとなるので、この外周刃５やその先端５Ａ側のコーナ刃１２には上述のように必要とされる大きな逃げ角αを与えることが可能となる。従って、このようなラジアスエンドミルによれば、たとえ高送り加工の場合でも、外周刃５の外周逃げ面６やこれに連なる上記先端５Ａ側のコーナ刃逃げ面１３と上記加工面Ｐとの接触による二番当たりを確実に防ぐことができ、やはりこの二番当たりによる切削抵抗の増大やこれらの逃げ面６，１３の摩耗等に伴う工具寿命の短縮を防いで、一層の安定した切削を図ることが可能となる。
【００２２】
ただし、上述のようにして底刃９の外周端９Ａ側に向けて漸次減少させられるコーナ刃１２の逃げ角がこの外周端９Ａにおいて小さくなりすぎると、如何にこの外周端９Ａにおける逃げ角βを小さくすることができるといっても、絶対的な逃げ量が不足して二番当たりの発生が免れなくなるおそれがある。その一方で、この逃げ角βが大きすぎると、特に底刃９やコーナ刃１２の上記外周端９Ａ側の部分の切れ味や切屑排出性を向上させるために上記軸方向すくい角を大きくした場合、上記刃物角が小さくなって欠けやチッピングが発生しやすくなってしまうおそれがあるので、この底刃１２の外周端９Ａにおけるコーナ刃１２の逃げ角βは上述のように５°〜１０°の範囲に設定されるのが望ましい。
【００２３】
一方、これとは反対側のコーナ刃１２の外周刃５の先端５Ａにおける逃げ角αも、これが小さすぎると、上述のように加工面Ｐに対する逃げ量が小さくなりがちとなる外周逃げ面６や上記先端５Ａ側のコーナ刃逃げ面１３部分で二番当たりが避けられなくなるおそれがあり、逆にこの逃げ角αが大きすぎても、外周刃５やその先端５Ａ先端側のコーナ刃１２部分で刃物角が不足して欠けやチッピング等の損傷を生じるおそれがある。従って、この外周刃５の先端５Ａにおけるコーナ刃１２の逃げ角αについても、やはり上述のように１０°〜１５°の範囲内に設定されるのが望ましい。
【００２４】
さらに、コーナ刃１２の上記先端５Ａの逃げ角や上記外周端９Ａの逃げ角を、これら先端５Ａにおける外周刃５の逃げ角αや外周端９Ａにおける底刃９の逃げ角βと異なる大きさとした場合には、コーナ刃逃げ面１３と外周逃げ面６および先端逃げ面１０との間に段差が生じたりするおそれがあるので、本実施形態ではコーナ刃１２の両端における逃げ角を上記逃げ角α，βとそれぞれ等しくして、これらコーナ刃逃げ面１３と外周逃げ面６および先端逃げ面１０とが滑らかに連続するように形成している。また、本実施形態は説明のため、エンドミル本体１の先端部外周に２つずつの外周刃５、底刃９、およびコーナ刃１２が形成された２枚刃のラジアスエンドミルとなっているが、３枚刃以上の多刃のラジアスエンドミルに本発明を適用しても、上記と同様の効果を奏することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】本発明の一実施形態を示すエンドミル本体１先端部の側面図である。
【図２】図１に示すエンドミル本体１の正面図である。
【図３】図１に示すエンドミル本体１先端部の平面図である。
【符号の説明】
【００２６】
１  エンドミル本体
３  切刃部
４  切屑排出溝
５  外周刃
５Ａ  外周刃５の先端
６  外周逃げ面
７  ギャッシュ
８  ギャッシュ面
９  底刃
９Ａ  底刃９の外周端
１０  先端逃げ面
１１  コーナ部
１２  コーナ刃
１３  コーナ刃逃げ面
Ｏ  エンドミル本体１の軸線
Ｔ  エンドミル本体１の回転方向
α  外周刃５の逃げ角（外周刃５の先端５Ａ側におけるコーナ刃１２の逃げ角）
β  底刃９の逃げ角（底刃９の外周端９Ａ側におけるコーナ刃１２の逃げ角）
【図１】
0004645042.tif 000002
【図２】
0004645042.tif 000003
【図３】
0004645042.tif 000004