(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
駆動源と回転軸とを分離可能に連結するための電磁クラッチは、
前記回転軸の外側に同心にして配置され、前記駆動源により回転されるロータと、
前記ロータ内に配置された電磁コイルを含み、この電磁コイルが励磁されたとき、電磁力を発生する電磁力発生器と、
前記ロータの近傍に配置され、前記電磁力により前記ロータに吸着されたとき、前記ロータから前記回転軸に伝達すべき伝達力を発生するアーマチュアと、
前記アーマチュアと前記回転軸とを連結するためのカプラであって、前記回転軸に連結されるべき連結部材と、前記連結部材と前記アーマチュアとを結合し、前記アーマチュアを前記ロータから分離する方向に付勢するリーフスプリングとを含む、カプラとを具備し、
前記リーフスプリングは、前記アーマチュアが前記ロータに吸着されたとき、前記伝達力に基づき、前記アーマチュアの吸着力に対するブースト力を発生する姿勢を有する。
【請求項２】
前記リーフスプリングは、前記アーマチュアの径方向でみて内端及び外端を有し、前記内端は、前記アーマチュアの回転方向でみて前記外端よりも前方に配置され、且つ、前記外端よりも前記アーマチュアから離間している請求項１記載の電磁クラッチ。
【請求項３】
前記リーフスプリングは、前記アーマチュアに対して傾斜した傾斜部を有し、前記傾斜部の傾斜角度は、前記ロータとともに前記アーマチュアが回転している状態で前記電磁コイルへの通電を停止したときに、前記アーマチュアが前記ロータから分離可能な範囲にある請求項２記載の電磁クラッチ。
【請求項４】
前記連結部材は、前記リーフスプリングの前記内端が取り付けられる取付け部を有し、該取付け部は前記リーフスプリングの前記傾斜角度と対応するよう傾斜している請求項３記載の電磁クラッチ。
【請求項５】
前記リーフスプリングの前記内端が前記取付け部にかしめて連結されている請求項４記載の電磁クラッチ。
【請求項６】
前記リーフスプリングの前記内端は折曲部として形成され、該折曲部が前記取付け部を挟み込んでいる請求項４記載の電磁クラッチ。
【請求項７】
前記連結部材は取付け孔を有し、該取付け孔に前記リーフスプリングの前記内端が挿入されている請求項３記載の電磁クラッチ。
【請求項８】
前記アーマチュアは固定孔を有し、該固定孔に前記リーフスプリングの前記外端が挿入されている請求項２乃至請求項７の何れかに記載の電磁クラッチ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】  本発明は、電磁クラッチに関し、より詳しくは、車両用空調システムの圧縮機に好適した電磁クラッチに関するものである。
【背景技術】
【０００２】  この種の電磁クラッチは、車両用空調システムの圧縮機に好適し、エンジンからの駆動力を断続的に圧縮機の駆動軸に伝達可能である。例えば、実開平７−３５８３０号公報が開示する公知の電磁クラッチは、圧縮機のハウジングの端部に回転自在に支持されるロータを有する。ロータは、エンジンのプーリと共に駆動ベルトが架け回され、その内部に、電磁力発生器として、ステータに収容された状態の電磁コイルを有する。クラッチ板としての環板状のアーマチュアは、電磁力発生器の電磁力によりロータへの吸着が許容された状態で、カプラを介して圧縮機の駆動軸に連結されている。より詳しくは、カプラは、圧縮機の駆動軸に嵌合するハブを有し、このハブは部分的にハウジングの前記端部から突出している。ハブの突出した部分にはフランジが一体的に設けられ、アーマチュアは、複数のリーフスプリングを介してフランジに支持され、ロータと同軸的に位置付けられる。各リーフスプリングは、ロータから離間する方向にアーマチュアを常時付勢しており、電磁コイルが励磁されていないとき、アーマチュアはロータから所定の隙間を存して離間する。一方、電磁コイルが励磁されているとき、アーマチュアは、電磁力発生器の電磁力により、リーフスプリングの付勢力に抗してロータに吸着し、この吸着力に対応した所定の面圧でロータに対して押し付けられる。このとき、駆動ベルトを介してロータが回転駆動されていれば、ロータはアーマチュアを引き摺って回転させ、これにより、リーフスプリング、フランジ及びボスを介して圧縮機の駆動軸も回転される。【０００３】  上述したように公知の電磁クラッチでは、アーマチュアとロータとの間の面圧が電磁力発生器、即ち電磁コイルの電磁力のみによって付与されている。従って、圧縮機の駆動軸に伝達されるトルクを増大するためには、電磁コイル及びロータの大型化や、電磁コイルへの電力供給量の増大が必要になる。【０００４】  しかしながら、このような手段によるトルク増大は、電磁クラッチの軽量化及び省電力化を阻害する。また、電磁コイルの大型化は自己インダクタンスの増大を招くので、電磁コイルへの電力供給を停止したときに、ロータからアーマチュアが分離し難くなる。この結果、ロータからアーマチュアが離間するときに大きな騒音が発生する。一方、電磁コイルへの電力供給を開始したときには、電磁力が大きいためにアーマチュアの回転がロータの回転に同期するまでに要する時間が短い。それ故、ロータの回転力が衝撃力としてアーマチュアに伝達され、このクラッチの構成部品のみならず、圧縮機の構成部品にも瞬間的に高い負荷がかかる。
【発明の開示】
【０００５】  本発明の目的は、板バネの圧縮に伴う弾発力をアーマチュアとロータとの結合力として利用して電磁コイルの起磁力を小さくすることができる電磁クラッチを提供することにある。
【０００６】  上述の目的を達成するため、駆動源と回転軸とを分離可能に連結するための電磁クラッチは、前記回転軸の外側に同心にして配置され、前記駆動源により回転されるロータと、前記ロータ内に配置された電磁コイルを含み、この電磁コイルが励磁されたとき、電磁力を発生する電磁力発生器と、前記ロータの近傍に配置され、前記電磁力により前記ロータに吸着されたとき、前記ロータから前記回転軸に伝達すべき伝達力を発生するアーマチュアと、前記アーマチュアと前記回転軸とを連結するためのカプラであって、前記回転軸に連結されるべき連結部材と、前記連結部材と前記アーマチュアとを結合し、前記アーマチュアを前記ロータから分離する方向に付勢するリーフスプリングとを含む、カプラとを具備し、前記リーフスプリングは、前記アーマチュアが前記ロータに吸着されたとき、前記伝達力に基づき、前記アーマチュアの吸着力に対するブースト力を発生する姿勢を有する。
【０００７】  具体的には、前記リーフスプリングは、前記アーマチュアの径方向でみて内端及び外端を有し、前記内端は、前記アーマチュアの回転方向でみて前記外端よりも前方に配置され、且つ、前記外端よりも前記アーマチュアから離間している。
【０００８】  上記した構成によれば、ロータとアーマチュアが結合し、回転力が伝達されている間、リーフスプリングの姿勢、即ち形状及び配置により、アーマチュアのロータに対する吸着力にブースト力が重畳される。このブースト力によって、アーマチュアとロータとの面圧が増大されるので、電磁コイル及びロータの大型化や、電磁コイルへの電力供給量の増大を伴なわずに、ロータからアーマチュアへ伝達されるトルクを増大可能である。一方、トルクを増大する必要がないときには、電磁コイル及びロータの小型化やコイル巻回数の低減、電磁コイルへの電力供給量を低減可能である。従って、この電磁クラッチは、従来の電磁クラッチに比べ、軽量化及び省電力化が可能である。
【０００９】  また、上記した構成によれば、トルク増大のために電磁コイルの自己インダクタンスを増大する必要がないので、電磁コイルへの電力供給を停止したときに、ロータからアーマチュアが分離し難くなることもない。この結果、ロータからアーマチュアが離間するときに大きな騒音が発生することもない。更に、電磁コイルへの電力供給を開始したときに、電磁力が増大されていないので、アーマチュアの回転がロータの回転に同期するまでに十分な時間がある。それ故、ロータの回転力が衝撃力としてアーマチュアに伝達されるのが防止され、この電磁クラッチの構成部品のみならず、圧縮機の構成部品にかかる負荷が増大するのも防止される。
【００１０】  好適な態様として、前記リーフスプリングは、前記アーマチュアに対して傾斜した傾斜部を有し、前記傾斜部の傾斜角度は、前記ロータとともに前記アーマチュアが回転している状態で前記電磁コイルへの通電を停止したときに、前記アーマチュアが前記ロータから分離可能な範囲にある。
【００１１】  上記した構成では、リーフスプリングにおける傾斜部の傾斜角度の範囲を設定したことによりブースト力の大きさが規制され、ロータからのアーマチュアの分離が阻害されない。このため、この電磁クラッチは確実にオフ作動される。
【００１２】  好適な態様として、前記連結部材は、前記リーフスプリングの前記内端が取り付けられる取付け部を有し、該取付け部は前記リーフスプリングの前記傾斜角度と対応するよう傾斜している。そして、前記リーフスプリングの前記内端が前記取付け部にかしめて連結されている。
【００１３】  好適な態様として、前記リーフスプリングの前記内端は折曲部として形成され、該折曲部が前記取付け部を挟み込んでいる。
【００１４】  好適な態様として、前記連結部材は取付け孔を有し、該取付け孔に前記リーフスプリングの前記内端が挿入されている。
【００１５】  好適な態様として、前記アーマチュアは固定孔を有し、該固定孔に前記リーフスプリングの前記外端が挿入されている。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】圧縮機へ取り付けられた第１実施例の電磁クラッチの縦断面図、
【図２】図１の電磁クラッチに適用されたカプラをアーマチュアへの連結状態で示す正面図、
【図３】図２の板バネによるアーマチュアに加えられる付勢力の発生原理を示す説明図、
【図４】電磁コイル電流とクラッチ静摩擦トルクとの関係を示すグラフ、
【図５】第２実施例のリーフスプリングを適用した図１の電磁クラッチの部分断面図、
【図６】第３実施例の電磁クラッチに適用されたカプラをアーマチュアへの連結状態で示す正面図、
【図７】図６のＶＩＩ−ＶＩＩ線に沿う断面図、
【図８】第４実施例の電磁クラッチに適用されたカプラをアーマチュアへの連結状態で示す正面図、
【図９】図８のＩＸ−ＩＸ線に沿う断面図、
【図１０】第５実施例の電磁クラッチに適用されたカプラをアーマチュアへの連結状態で示す正面図、及び
【図１１】図１０のＸＩ−ＸＩ線に沿う断面図である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】  図１は、車両用空調システムの冷凍回路を示しており、この冷凍回路の循環管路には、冷媒の循環する方向でみて、圧縮機１０、凝縮器１２、レシーバ１４、膨張弁１６及び蒸発器１８が順に配置されている。圧縮機１０は、第１実施例の電磁クラッチ２０を備えており、エンジン（図示せず）からの駆動力は電磁クラッチ２０を介して圧縮機１０の主軸２２に断続的に伝達される。主軸２２の回転に伴い、圧縮機１０の圧縮ユニット（図示せず）が駆動され、これにより冷凍回路内を冷媒が循環する。なお、圧縮機１０はスクロール型圧縮機及び斜板型圧縮機のいずれであってもよい。【００１８】  電磁クラッチ２０はロータ２５を有し、ロータ２５は圧縮機１０のハウジングの端部２６にボール軸受２８を介して回転自在に支持されている。圧縮機１０の主軸２２はハウジングの端部２６内を延びており、ロータ２５は主軸２２の外側に同心にして配置されている。より詳しくは、ロータ２５は内周壁３０及び外周壁３２を有し、内周壁３０及び外周壁３２は同心上に配置され、環状の端壁３４を介して一体に連なっている。端壁３４には、磁束を遮断すべく複数のスリット３６が形成され、これらスリット３６は、周方向に断続的に延びている。外周壁３２の外周面にはベルト溝３８が形成され、このベルト溝３８にエンジンからの駆動力を伝達する駆動ベルト（図示せず）が架け回される。【００１９】  ロータ２５の内周壁３０と外周壁３２との間には、電磁力発生器として、ステータ３３に収容された電磁コイル２４が配置されている。ステータ３３は、環状のブラケット３９を介して圧縮機１０のハウジングに固定されている。この電磁力発生器は、電磁コイル２４が通電されると電磁力を発生させ、この電磁力により、ロータ２５にアーマチュア４０が吸着可能である。【００２０】  アーマチュア４０は環板状をなし、磁性体材料、例えば鉄系の材料からなる。アーマチュア４０は、ロータ２５の端壁３４近傍に同軸上に配置されている。より詳しくは、アーマチュア４０は、ロータ２５に対する接離が許容された状態で、カプラ４２を介して圧縮機１０の主軸２２に支持され、主軸２２と一体的に回転可能である。つまり、アーマチュア４０はクラッチ板として機能する。なお、アーマチュア４０にも周方向に断続的に延びるスリット４４が形成されている。【００２１】  カプラ４２は、金属製のフランジ付きスリーブ４６を含む。スリーブ４６は、ハウジングの端部２６からアーマチュア４０まで延び、主軸２２の端部がその内部にねじ込まれている。【００２２】  スリーブ４６のフランジ４８は、略三角形の板状をなし、アーマチュア４０の内周縁によって囲まれている。フランジ４８の３つの各頂点近傍には、リベット５０が取り付けられ、リベット５０はフランジ４８の外面から突出している。リベット５０は、その先端に後述するリーフスプリング（板ばね）５２が取り付けられており、リーフスプリング５２とフランジ４８との間を延びるリベット５０の軸部は、大スペーサ５４、小スペーサ５６、並びに、これら大及び小スペーサ５４，５６によって挟まれた金属製の制振板５８を貫通している。つまり、リベット５０は、リーフスプリング５２、大スペーサ５４、制振板５８、小スペーサ５６、フランジ４８を一体的に連結している。【００２３】  制振板５８は、フランジ４８よりも大きな略三角形の板状をなし、３つの小スペーサ５６を介してフランジ４８の外面と対向している。制振板５８の３つの各頂点近傍には防振ゴム６０が取り付けられ、防振ゴム６０はアーマチュア４０の外面に対して当接している。制振板５８及び防振ゴム６０は、アーマチュア４０の振動を減衰するよう機能する。【００２４】  リーフスプリング５２は鉄系金属からなり、図２に示されるように、アーマチュア４０の正面からみたときに、両端６２，６４が丸められた帯状をなす。リーフスプリング５２は、アーマチュア４０の径方向でみて内端６２がリベット５０を介してフランジ４８に取り付けられ、外端６４がアーマチュア４０の外周近傍に小リベット６６を介して固定されている。そして、リーフスプリング５２の軸線Ｌは、アーマチュア４０の径方向に対して傾斜している。具体的には、リーフスプリング５２は、回転方向Ｒでみて、内端６２の方が外端６４よりも前方に位置付けられている。換言すれば、回転方向Ｒでみて、リベット５０の方が、小リベット６６よりも前方に位置付けられている。また、図３に示されるように、リーフスプリング５２の内端６２及び外端６４はアーマチュア４０と平行に形成されているが、内端６２と外端６４との間には、アーマチュア４０の外面に対して傾斜する傾斜部６８が形成されている。なお、図３中、リーフスプリング５２のハッチングは説明の都合上省略されている。【００２５】  上記した電磁クラッチ２０によれば、電磁コイル２４が通電されていないとき、アーマチュア４０はリーフスプリング５２の付勢力によってロータ２５から離隔しており、ロータ２５の回転力（トルク）がアーマチュア４０に伝達されることがない。【００２６】  電磁コイル２４が通電されたとき、電磁力発生器により電磁力が発生し、リーフスプリング５２の付勢力に抗しながらアーマチュア４０がロータ２５の端壁３４に吸着し、ロータ２５とアーマチュア４０が結合する。より詳しくは、電磁コイル２４が通電されたとき、ステータ３３、ロータ２５及びアーマチュア４０を通る磁束が発生し、電磁石となったロータ２５にアーマチュア４０が吸着する。ロータ２５とアーマチュア４０が結合すると、ロータ２５の回転力が摩擦によりアーマチュア４０に伝達され、この伝達された回転力がリーフスプリング５２、リベット５０、フランジ４８及びスリーブ４６を介して主軸２２へと順次伝達される。この伝達力により主軸２２が回転されると、圧縮機１０によって冷媒の吸入・圧縮工程が実施される。【００２７】  上述の電磁クラッチ２０では、ロータ２５とアーマチュア４０が結合し、回転力が伝達されている間、上述したリーフスプリング５２の姿勢、即ち形状及び配置により、アーマチュア４０のロータ２５に対する吸着力に、後述するブースト力が重畳されている。このブースト力によって、アーマチュア４０とロータ２５との面圧が増大されるので、電磁コイル２４及びロータ２５の大型化や、電磁コイル２４への電力供給量の増大を伴なわずに、ロータ２５からアーマチュア４０へ伝達されるトルクを増大可能である。一方、トルクを増大する必要がな��ときには、電磁コイル２４及びロータ２５の小型化やコイル巻回数の低減、電磁コイル２４への電力供給量を低減可能である。従って、この電磁クラッチ２０は、従来の電磁クラッチに比べ、軽量化及び省電力化が可能である。【００２８】  また、トルク増大のために電磁コイル２４の自己インダクタンスを増大する必要がないので、電磁コイル２４への電力供給を停止したときに、ロータ２５からアーマチュア４０が分離し難くなることもない。この結果、ロータ２５からアーマチュア４０が離間するときに大きな騒音が発生することもない。更に、電磁コイル２４への電力供給を開始したときに、電磁力が増大されていないので、アーマチュア４０の回転がロータ２５の回転に同期するまでに十分な時間がある。それ故、ロータ２５の回転力が衝撃力としてアーマチュア４０に伝達されるのが防止され、この電磁クラッチ２０の構成部品のみならず、圧縮機１０の構成部品にかかる負荷が増大するのも防止される【００２９】  上述のブースト力は、以下のようにして発生する。【００３０】  この電磁クラッチ２０では、リーフスプリング５２の内端６２が、回転方向Ｒでみて、外端６４よりも前方に位置付けられている。従って、図２に示されるように、ロータ２５からアーマチュア４０に回転力が伝達されているとき、小リベット６６即ち外端６４に作用する力をＦ１とすると、リベット５０即ち内端６２には力Ｆ２が作用する。力Ｆ２の大きさは、力Ｆ１とＦ２がなす交差角度をθとしたときに、Ｆ２＝Ｆ１／ｃｏｓθで表される。【００３１】  力Ｆ２は、交差角度θが９０°未満であるため、リーフスプリング５２に対して圧縮応力として作用する。即ち、図３に示されるように、リーフスプリング５２に対し、アーマチュア４０の外面と平行な力Ｆ２が作用すると、リーフスプリング５２の内端６２及び外端６４は拘束されているので、その反力Ｆ３も作用する。このとき、傾斜部６８は、アーマチュア４０に対して傾斜しているので、反力Ｆ３を成分として含む反力Ｆ４が、傾斜部６８と平行な方向にてリーフスプリング５２に作用する。反力Ｆ４は、反力Ｆ３と反力ＦＮに分解され、反力ＦＮが上述のブースト力としてアーマチュア４０に対してその軸線方向に作用する。【００３２】  反力ＦＮの大きさは、傾斜部６８の傾斜角度をαとしたときに、ＦＮ＝Ｆ２×ｔａｎαで表される。従って、傾斜角度αが大きいほど、換言すれば、アーマチュア４０の軸線方向でみて、内端６２が外端６４から離れているほど、反力ＦＮは大きくなる。また、反力ＦＮは、力Ｆ２に比例するので、交差角度θが９０°に近いほど、換言すれば、内端６２の径方向位置が外端６４に比べて中心に近いほど大きくなる。【００３３】  しかしながら、反力ＦＮが大きくなりすぎると、アーマチュア４０とロータ２５との摩擦により、電磁コイル２４への通電を停止しても、アーマチュア４０とロータ２５との結合を解除するのが不可能となる。このような事態を回避すべく、この電磁クラッチ２０では、次式（１）で示される関係が成立している。ただし、ＦＳはリーフスプリング５２の付勢力、μはアーマチュア４０とロータ２５との間の摩擦係数である。【００３４】  μ・（ＦＮ−ＦＳ）＜Ｆ１    …（１）【００３５】  具体的には、式（１）に次式（２）を代入して得られる式が成立するよう、交差角度θ及び傾斜部６８の傾斜角度αが設定される。【００３６】  ＦＮ＝Ｆ２・ｔａｎα
＝（Ｆ１／ｃｏｓθ）・ｔａｎα    …（２）【００３７】  具体的には、交差角度θは、０°以上８５°以下の範囲にあるのが好ましく、０°以上８０°以下の範囲にあるのがより好ましい。傾斜角度αは、３°以上６３°以下の範囲にあるのが好ましく、３°以上４０°以下の範囲にあるのがより好ましい。【００３８】  図４のグラフは、傾斜角度αが異なる５つの電磁クラッチ２０について、交差角度θ（＝１１２°）が一定のときに、電磁コイル２４への通電電流量（電磁コイル電流）を変化させながら、静摩擦トルクを測定した結果を示している。なお、静摩擦トルクは、ロータ２５とアーマチュア４０とが完全に連結された状態で伝達される最大のトルクであり、傾斜角度αは、それぞれ、３°，７°，２０°，３０°，６３°である。【００３９】  この図４からは、通電電流量が同一の場合、傾斜角度αが増大するのに伴って、静摩擦トルクが増大するのがわかる。つまり、電磁クラッチ１０においては、傾斜角度αを大きくすれば、小さな通電電流で大きな静摩擦トルクを得られるのがわかる【００４０】  本発明は上記した実施例に限定されることはなく、種々変形が可能である。【００４１】  図５は第２実施例を示しており、リーフスプリング５２に代えて、２つのリーフスプリング７０，７２を小リベット７４で直列に連結して用いてもよい。この実施例の場合、２つのリーフスプリング７０，７２のうち両方が傾斜部７６，７８を有しているが、少なくとも一方が傾斜部を有していれば良い。また、一方はリーフスプリングでなく、剛性な部材であってもよい。【００４２】  図６及び図７は第３実施例を示している。この実施例の場合、スリーブ８０は、第１実施例のスリーブ４６よりも長く、フランジ８２とアーマチュア４０との間隔が大きい。フランジ８２は円盤状に形成され、その周縁には周方向に等間隔を存して３個の取付け部８４が一体に形成されている。各取付け部８４は矩形形状をなし、フランジ８２から径方向外側に延出するとともに、その基端が捻られてフランジ８２及びアーマチュア４０に対して傾斜している。また、フランジ８２には、取付け部８４の間に防振ゴム８６が取り付けられ、防振ゴム８６は、アーマチュア４０に当接してその振動を防止する。【００４３】  また、この実施例の場合、リーフスプリング８８は平坦な矩形形状をなし、全体としてアーマチュア４０の外面に対して傾斜している。リーフスプリング８８の内端９０は、取付け部８４の外面に対し、係合手段を介して密着状態で固定されている。係合手段は、かしめ加工により拡径される突起９２と、当該突起９２に嵌合する貫通孔９４からなり、突起９２は各取付け部８４の外面に形成され、貫通孔９４はリーフスプリング８８の内端に形成されている。一方、リーフスプリング８８の外端９６とアーマチュア４０との係合手段として、アーマチュア４０には、外端９６の位置に対応して肉厚部９８が形成され、肉厚部９８には溝１００が斜めに形成されている。この溝１００にリーフスプリング８８の外端９６が挿入され、これによりリーフスプリング８８の外端９６とアーマチュア４０とが係合する。このため、この実施例では、リーフスプリング８８の傾斜角度αが、取付け部８４及び溝１００の傾斜角度によって規定されている。【００４４】  上述した第３実施例の電磁クラッチにあっても、リーフスプリング８８の姿勢によりブースト力が得られる。ただし、この実施例では、リーフスプリング８８の内端９０及び外端９６の径方向位置が第１実施例に比べて近く、交差角度θが小さい。このため、大きなブースト力を得るためには、傾斜角度αを大きくする必要がある。【００４５】  一方、この実施例によれば、リーフスプリング８８の外端９６が溝１００に挿入され、突起９２が内端９０の貫通孔９４にかしめて嵌合しているのみなので、リベット５０及び小リベット６６等の締結部材が不要である。【００４６】  図８及び図９は、第４実施例を示している。なお、第３実施例と同じ構成要素には、同一の符号を付して説明を省略する。【００４７】  この実施例では、リーフスプリング１０２が内端１０４で折曲され、２重になっている。この内端１０４は取付け部８４を挟み込んでおり、これにより、フランジ８２に結合されている。リーフスプリング１０２の外端１０６も２重になっているが、この外端１０６は、実施例３と同様に溝１００に挿入されている。【００４８】  この第４実施例の電磁クラッチの場合も、リーフスプリング１０２の外端１０６が溝１００に挿入され、内端１０４が取付け部８４を挟み込んでいるのみなので、リベット５０及び小リベット６６等の締結部材が不要である。【００４９】  図１０及び図１１は、第５実施例を示している。なお、第３実施例と同じ構成要素には、同一の符号を付して説明を省略する。【００５０】  この実施例では、取付け部１０８が第３実施例の取付け部８４よりも幅広であり、フランジ８２及びアーマチュア４０と平行である。取付け部１０８には、リーフスプリング１１０の内端１１２の位置に対応して肉厚部１１４が形成され、肉厚部１１４には、スリット１１６が斜めに形成されている。リーフスプリング１１０は、内端１１２がスリット１１６に挿入されて、フランジ８２に固定される。ここで、内端１１２の挿入長さを規制するために、リーフスプリング１１０は段部１１８を有し、段部１１８はスリット１１６の開口に隣接している。【００５１】  この第５実施例の電磁クラッチの場合も、リーフスプリング１１０の内端１１２がスリット１１６に挿入され、外端１２０が溝１００に挿入されているのみなので、リベット５０及び小リベット６６等の締結部材が不要である。
【図１】
0004612544.tif 000002
【図２】
0004612544.tif 000003
【図３】
0004612544.tif 000004
【図４】
0004612544.tif 000005
【図５】
0004612544.tif 000006
【図６】
0004612544.tif 000007
【図７】
0004612544.tif 000008
【図８】
0004612544.tif 000009
【図９】
0004612544.tif 000010
【図１０】
0004612544.tif 000011
【図１１】
0004612544.tif 000012