(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ラジアルタイヤのベルトプライ強化層に用いられる波状又はジグザグ状に折曲してゴム中に埋設されるスチールコードであって、
３本のフィラメントを撚り合わせた中心基本構造を有するスパイラルをもたない２層撚り構造からなり、
各フィラメントの直径が０．１５〜０．３０ｍｍであり、
少なくとも外層のフィラメント撚り方向と、中心基本構造のフィラメント撚り方向が異なり、
スチールコードの直径Ｄｃ１を基に計算される断面積Ｓｃ１＝（Ｄｃ１／２）２×πと、スチールコードを構成するフィラメントの直径Ｄｆ１を基に計算される断面積Ｓｆ１＝（Ｄｆ１／２）２×πの和ΣＳｆ１が、ΣＳｆ１／Ｓｃ１＞０．６８なる関係を満足し、
中心基本構造のフィラメントの撚りピッチＰｃ１、外層構造のフィラメントの撚りピッチＰｓ１が、０．３≦Ｐｃ１／Ｐｓ１＜０．８なる関係を満足することを特徴とするゴム物品補強用スチールコード。
【請求項２】
波状又はジグザグ状の波長λ１、波状又はジグザグ状の片振幅ａ１が、２．０×１０−２＜２ａ１／λ１＜７．０×１０−２、及び３０ｍｍ＜λ１＜３８ｍｍなる関係を満足する請求項１に記載のゴム物品補強用スチールコード。
【請求項３】
ラジアルタイヤのベルトプライ強化層に用いられる波状又はジグザグ状に折曲してゴム中に埋設されるスチールコードであって、
３本のフィラメントを撚り合わせた中心基本構造を有するスパイラルをもたない３層撚り構造からなり、
各フィラメントの直径が０．１２〜０．２３ｍｍであり、
少なくとも外層のフィラメント撚り方向と、最外層より１層内層のフィラメント撚り方向が異なり、スチールコードの直径Ｄｃ２を基に計算される断面積Ｓｃ２＝（Ｄｃ２／２）２×πと、スチールコードを構成するフィラメントの直径Ｄｆ２を基に計算される断面積Ｓｆ２＝（Ｄｆ２／２）２×πの和ΣＳｆ２が、ΣＳｆ２／Ｓｃ２＞０．７０なる関係を満足し、
最外層より１層内層のフィラメント撚りピッチＰｃ２、最外層のフィラメントの撚りピッチＰｓ２が、０．５≦Ｐｃ２／Ｐｓ２＜０．８なる関係を満足することを特徴とするゴム物品補強用スチールコード。
【請求項４】
波状又はジグザグ状の波長λ２、波状又はジグザグ状の片振幅ａ２が、２．０×１０−２＜２ａ２／λ２＜７．０×１０−２、及び３０ｍｍ＜λ２＜３８ｍｍなる関係を満足する請求項３に記載のゴム物品補強用スチールコード。
【請求項５】
タイヤ赤道面にほぼ直交する多数本のコードが埋設されたカーカス層と、該カーカス層の半径方向外側に配置され、タイヤの赤道面と実質上平行になるように配列されるとともに、波状又はジグザグ状に折曲した多数本のスチールコードが埋設されたベルトプライ強化層を有するベルト層とを備えたラジアルタイヤであって、
該強化層は複数本のスチールコードをゴムで被覆したストリツプを螺旋状に連続して巻き回してなり、当該スチールコードが請求項１又は請求項２に記載のゴム物品補強用スチールコードであることを特徴とするラジアルタイヤ。
【請求項６】
タイヤ赤道面にほぼ直交する多数本のコードが埋設されたカーカス層と、該カーカス層の半径方向外側に配置され、タイヤの赤道面と実質上平行になるように配列されるとともに、波状又はジグザグ状に折曲した多数本のスチールコードが埋設されたベルトプライ強化層を有するベルト層とを備えたラジアルタイヤであって、
該強化層は複数本のスチールコードをゴムで被覆したストリツプを螺旋状に連続して巻き回してなり、当該スチールコードが請求項３又は請求項４に記載のゴム物品補強用スチールコードであることを特徴とするラジアルタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ゴム物品補強用スチールコード及びこれを用いたラジアルタイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、タイヤの径成長（内圧成長）、走行成長を抑え、タイヤの耐久性の向上をはかるため、タイヤ赤道面にほぼ直交する多数本のコードが埋設されたカーカス層に対し、その半径方向外側に配置されるタイヤの赤道面と実質上平行になるように配列され、かつ波状又はジグザグ状に折曲した多数本のコードが埋設された平行ベルトプライ強化層を有するベルト層とを備えた、大型の空気入りラジアルタイヤが知られている（例えば、特開平２−８１７０７号公報等）。
【０００３】
この種ラジアルタイヤにあっては、赤道面と実質上平行になるように配列される平行ベルトプライ強化層を有するため、タイヤの内圧成長、走行成長が抑制され、タイヤ耐久性を高める効果がある。しかるに、平行ベルトプライ強化層がスチールコードの場合、タイヤ走行により平行ベルトプライ強化層に達するようなカットが入ると、カット部からスチールコード中に水が入り、この水分がフイラメント間の隙間を通ってスチールコードの長手方向に伝播し、かかるコードとゴム間の接着が破壊され、タイヤ周方向にセパレーションが進展する懸念がある。
【０００４】
この対策として、予めスチールコード中のフィラメント間に隙間を設けて加硫時にスチールコード中にゴムが浸透しやすくして外部からの水分の伝播を抑制する、いわゆるゴムペネトレーシヨンコードの適用が考えられるが、特開昭６４−０７５２２７号公報で公知となっている歯車を用いた波状またはジグザグ状のスチール平行ベルトの製造手法を用いると、フィラメント間に存在する隙間の影響により、スチールコードが歯車に噛み込まれたとき、径方向に潰れたり捩れたりして、個々のスチールコードの波型の波長や振幅が揃わず、均一な伸度を必要とするスチール平行ベルトプライ強化層を得ることが困難になり、タイヤの内圧成長、走行成長の周方向均一性が失われてしまうという欠点がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、上記従来技術の欠点を解決するものであり、均一な伸度を有する波状又はジグザグ状に折曲した多数本のスチールコードからなる撚り線コードが埋設された平行べルトプライ強化層の製造を可能としたスチールコードを提供するものであり、更に言えば、かかるスチールコードを用いてより耐久性に優れた（大型）ラジアルタイヤを提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
即ち、第１発明のゴム物品補強用スチールコードは、特に言えば、ラジアルタイヤのベルトプライ強化層に用いられる波状又はジグザグ状に折曲してゴム中に埋設されるスチールコードであって、３本のフィラメントを撚り合わせた中心基本構造を有するスパイラルをもたない２層撚り構造からなり、各フィラメントの直径が０．１５〜０．３０ｍｍであり、少なくとも外層のフィラメント撚り方向と、中心基本構造のフィラメント撚り方向が異なり、スチールコードの直径Ｄｃ１を基に計算される断面積Ｓｃ１＝（Ｄｃ１／２）２×πと、スチールコードを構成するフィラメントの直径Ｄｆ１を基に計算される断面積Ｓｆ１＝（Ｄｆ１／２）２×πの和ΣＳｆ１が、ΣＳｆ１／Ｓｃ１＞０．６８なる関係を満足し、
中心基本構造のフィラメントの撚りピッチＰｃ１、外層構造のフィラメントの撚りピッチＰｓ１が、０．３≦Ｐｃ１／Ｐｓ１＜０．８なる関係を満足することを特徴とするものである。なお、本明細書で「スパイラルをもたない」又は「ノンスパイラル」とは、コード最外周に付加されることのある螺旋状巻回のいわゆるラッピングフィラメントを有さないことを意味する。
【０００７】
そして、特にラジアルタイヤのベルトプライ強化層に用いられるに際して、型付けの点で言えば、波状又はジグザグ状の波長λ１、波状又はジグザグ状の片振幅ａ１が、２．０×１０−２＜２ａ１／λ１＜７．０×１０−２、及び３０ｍｍ＜λ１＜３８ｍｍなる関係を満足するゴム物品補強用スチールコードである。
【０００８】
第２発明のゴム物品補強用スチールコードは、第１発明と同様、ラジアルタイヤのベルトプライ強化層に用いられる波状又はジグザグ状に折曲してゴム中に埋設されるスチールコードであって、３本のフィラメントを撚り合わせた中心基本構造を有するスパイラルをもたない３層撚り構造からなり、各フィラメントの直径が０．１２〜０．２３ｍｍであり、少なくとも外層のフィラメント撚り方向と、最外層より１層内層のフィラメント撚り方向が異なり、スチールコードの直径Ｄｃ２を基に計算される断面積Ｓｃ２＝（Ｄｃ２／２）２×πと、スチールコードを構成するフィラメントの直径Ｄｆ２を基に計算される断面積Ｓｆ２＝（Ｄｆ２／２）２×πの和ΣＳｆ２が、ΣＳｆ２／Ｓｃ２＞０．７０なる関係を満足し、最外層より１層内層のフィラメント撚りピッチＰｃ２、最外層のフィラメントの撚りピッチＰｓ２が、０．５≦Ｐｃ２／Ｐｓ２＜０．８なる関係を満足することを特徴とするものである。
【０００９】
そして、特にラジアルタイヤのベルトプライ強化層に用いられるに際して、型付けの点で言えば、波状又はジグザグ状の波長λ２、波状又はジグザグ状の片振幅ａ２が、２．０×１０−２＜２ａ２／λ２＜７．０×１０−２、及び３０ｍｍ＜λ２＜３８ｍｍなる関係を満足するゴム物品補強用スチールコードである。
【００１０】
第３発明は、第１発明にて特定されたスチールコードを用いた特に大型のラジアルタイヤにかかるものであり、タイヤ赤道面にほぼ直交する多数本のコードが埋設されたカーカス層と、該カーカス層の半径方向外側に配置され、タイヤの赤道面と実質上平行になるように配列されるとともに、波状又はジグザグ状に折曲した多数本のスチールコードが埋設されたベルトプライ強化層を有するベルト層とを備えたラジアルタイヤであって、該強化層は複数本のスチールコードをゴムで被覆したストリツプを螺旋状に連続して巻き回してなり、当該スチールコードが前記した構造を有したものである。
【００１１】
第４発明は、第２発明にて特定されたスチールコードを用いたラジアルタイヤにかかるものであり、タイヤ赤道面にほぼ直交する多数本のコードが埋設されたカーカス層と、該カーカス層の半径方向外側に配置され、タイヤの赤道面と実質上平行になるように配列されるとともに、波状又はジグザグ状に折曲した多数本のスチールコードが埋設されたベルトプライ強化層を有するベルト層とを備えたラジアルタイヤであって、該強化層は複数本のスチールコードをゴムで被覆したストリツプを螺旋状に連続して巻き回してなり、当該スチールコードが前記した構造を有したものである。
【００１２】
ここで第３発明のラジアルタイヤを例にとって更に説明すると、図１はこのラジアルタイヤのタイヤ幅方向の断面を示す。この図示例のラジアルタイヤは、一対のビ−ド間でトロイド状に延びるカーカス１のクラウン部の径方向外側に、少なくとも２層の平行ベルトプライ強化層２を配置し、さらに必要に応じて少なくとも２層、図示例では３層の、タイヤの赤道面に対して所定の角度で配列されたスチールコードが埋設されたベルトプライ補強層３を配置して、これら平行ベルトプライ強化層２とベルトプライ補強層３とでベルト層を構成し、その上にトレツド４を配置してなる。
【００１３】
平行べルトプライ強化層２は、図２に示すように複数本の、図示例では１１本の歯車により波状又はジグザグ状に塑性変形させたスチールコード５をゴムで被覆したストリツプ６を、カーカス１のクラウン部に螺旋状に巻き回してなっている。
【００１４】
歯車にて波状又はジグザグ状に塑性変形させた平行ベルトプライ強化層に、均一な伸びを付与する為に必要な要件は、各コード間の波長及び振幅が均一で、かつ、各コードの位相が揃っていることである。スチールコードが歯車で噛み込まれ波状又はジグザグ状に型付けされるとき、コードが径方向に大きく潰れたり、コードに不均一な捩れが生じたりした場合、各コード間の波長及び振幅が不均一になり位相ずれが生じることが発明者らの検討において判明した。
【００１５】
この対策として様々なスチールコードの撚り構造による型付け試験を実施したところ、スチールコード中のフィラメント間の隙間が小さいものほど、波長及び振幅が均一な型付けが得られるとの知見を得た。
以下、具体的に第１発明を含めて述べるが、３本のフィラメントを撚り合わせた中心基本構造を有する２層撚りノンスパイラルスチールコードの場合、コード径Ｄｃ1 を基に計算される断面積Ｓｃ1 ＝（Ｄｃ1 ／２）2 ×πと、コード中のコードを構成するフィラメントの直径径Ｄｆ1 を基に計算される断面積Ｓｆ1 ＝（Ｄｆ1 ／２）2 ×πの和ΣＳｆ1 が、ΣＳｆ1 ／Ｓｃ1 ＞０．６８、なる関係を満足すると均一な型付けが得られることが判明した。
【００１６】
第１発明のスチールコードにおける中心基本構造を３本としたのは以下の理由による。中心基本構造がフィラメント１本の場合、型付けされた波型が伸び切るような入力を受けた際は、複数本のフィラメントを撚り合わせた中心基本構造を持つコードに比べて１本の中心基本構造フィラメントは伸び難い。このため、平行ベルトプライ強化層のスチールコードの振幅と波長の設定によっては、スチールコード内での張力負担率が高くなり、この部分を起点としたコードの引っ張り破壊が発生しやすくなってしまうことがあるので好ましくない。
【００１７】
次に、中心基本構造がフィラメント２本の場合には、スチールコードの断面形状が楕円形かつ長手方向に対して不均一になり、スチールコードが歯車で噛み込まれ波状又はジグザグ状に型付けされる際には、コードに不均一な捩れが生じ、各コード間の波長や振幅が不均一になる傾向があるので好ましくない。
【００１８】
中心基本構造がフィラメント４本以上の場合、中心基本構造の形状安定性が悪いので、スチールコードが歯車で噛み込まれ波状又はジグザグ状に型付けされるとき、コードが径方向に潰れやすく、各コード間の波長や振幅が不均一になるので好ましくない。
【００１９】
これら考察の結果から、スチールコード断面形状が円形で、中心基本構造の形状安定性が高く、撚る事によりスチールコード内の層間フィラメント張力負担率も調整しやすい、フィラメント３本の中心基本構造としたものである。
【００２０】
フィラメント径の範囲を０．１５〜０．３０ｍｍφとした理由は、波長及び振幅が均一な型付けを容易としたものであり、０．３０ｍｍより太いフィラメントで空気入りラジアルタイヤに必要なベルト補強層を作った場合には、２ａ1 ／λ1 の波型を作るとタイヤ転動時の波型の伸縮による変動歪でスチールコード破断が生じ易くなり、一方、０．１５ｍｍより細いフィラメントでは、スチールコードの曲げ剛性や破断強力が低くなり、十分な耐カット性や径成長抑制効果が得られなくなる。
【００２１】
また、外層のフィラメントと、中心基本構造のフィラメントの撚り方向が異なるスチールコードにするのは、歯車によりスチールコードを波状またはジグザグ状の塑性変形させた場合、歯車先端で噛み込まれた部分近傍の外層フィラメント間に隙問ができ、タイヤ加硫時にこの隙間よりゴムがコード中に浸透するので、フィラメント間の隙間がゴムで埋まり、これに撚って水分の伝播を抑制するので、コードとゴム間の接着が破壊され難くなり、タイヤ周方向へのセパレーションの進展を抑える為である。
【００２２】
これに対して、全て同方向撚りのスチールコードを歯車により波状またはジグザグ状の塑性変形させた場合、歯車先端で噛み込まれた部分近傍のでは、スチールコードが撚りほぐれる方向に回転し、歯車通過後元に戻る為、最外層フィラメント間に隙間は生じ難い。このため、ゴムがフィラメントの隙間に侵入し難いので水の伝播を十分に抑制できず、スチールコードとゴム間の接着が破壊され、セパレーシヨンはタイヤ周方向へ進展し易くなる傾向がある。
【００２３】
また、上記スチールコードは、外層の撚りピッチをＰｓ1 、中心基本構造の撚りピッチをＰｃ1 、としたとき、０．３≦Ｐｃ1 ／Ｐｓ1 ＜０．８を満足することがより好ましい。Ｐｃ1 ／Ｐｓ1 ＜０．３の場合には、内層の波型が最外層に対して付き難くなり、各コード間の波長や振幅が不均一になる傾向があるためで、０．８≦Ｐｃ1 ／Ｐｓ1 の場合には、内層構造が最外層に対して伸び難くなるので、スチールコード内での張力負担率が高くなり、この部分を起点としたスチールコードの引っ張り破壊が発生しやすくなってしまう。
【００２４】
第１発明において、図３に示すようにコード８の波状又はジグザグ状の波長をλ1 、波状又はジグザグ状の片振幅をａ1 としたとき、タイヤ中のコード８は、２．０×１０-2＜２ａ1 ／λ1 ＜７．０×１０-2、及び、３０ｍｍ＜λ1 ＜３８ｍｍ、を満足するものであるがよい。この２ａ1 ／λ1 が７．０×１０-2以上になると、タイヤの内圧成長、走行成長の抑制効果が減少し、また、２ａ1 ／λ1 が２．０×１０-2以下になると、内圧及び走行成長によりスチールコードが伸び切ってしまい、タイヤがバックリングして正常な形状にならず好ましくない。そして、λ1 を３８ｍｍ以上にすると、ａ1 を大きくしなければならず、平行ベルトプライ強化層の幅が広がる為、ベルト強力が低下しより多くの平行ベルトプライ強化層を使用することになり、タイヤの重量増やトレツド部のゲージ増を招き、タイヤ耐久性を低下させる要因となる。また、λ1 を３０ｍｍ未満にすると、ａ1 が小さくなりすぎ、各コード間の波長や振幅が不均一になり、位相がずれるので、平行ベルトプライ強化層の伸びが不均一になり、タイヤの内圧成長、走行成長の周方向均一性が失われてしまう。
【００２５】
次に第２発明について言及すると、中心基本構造を３本とした理由は００１６〜００１９項に記載した理由と同じである。
【００２６】
フィラメント径の範囲を０．１２〜０．２３ｍｍφとした理由は、００２０項に記載した理由と同様であり、０．２３ｍｍより太いフィラメントで空気入りラジアルタイヤに必要なベルト補強層を作った場合には、２ａ2 ／λ2 の波型を作るとタイヤ転動時の波型の伸縮による変動歪でスチールコード破断が生じ易くなり、一方、０．１２ｍｍより細いフィラメントでは、スチールコードの曲げ剛性や破断強力が低くなり、十分な耐カット性や径成長抑制効果が得られなくなるからである。
【００２７】
また、少なくとも最外層のフィラメントと、その１層内層のフィラメントの撚り方向が異なるスチールコードにするのは、歯車によりスチールコードを波状またはジグザグ状の塑性変形させた場合、歯車先端で噛み込まれた部分近傍の外層フィラメント間に隙問ができ、タイヤ加硫時にこの隙間よりゴムがコード中に浸透するので、フィラメント間の隙間がゴムで埋まり、これに撚って水分の伝播を抑制するので、コードとゴム間の接着が破壊され難くなり、タイヤ周方向へのセパレーションの進展を抑える為である。尚、ゴム浸透は第３発明のスチールコードを３層撚りとした為、中心基本構造の中まで到達しないケースが見られるが、この部分への水分浸透ではコードとゴム間の接着破壊に至るまでの時間が長く大きな問題にはならない。
【００２８】
これに対して、全て同方向撚り或いは外側２層のみ同方向撚りのスチールコードを歯車により波状またはジグザグ状の塑性変形させた場合には、００２２項に記載したと同様の理由で大きな問題が生じることがある。
【００２９】
また、上記スチールコードは、外層の撚りピッチをＰｓ2 、中心基本構造の撚りピッチをＰｃ2 、としたとき、０．５≦Ｐｃ2 ／Ｐｓ2 ＜０．８を満足することがより好ましい。Ｐｃ2 ／Ｐｓ2 ＜０．５の場合には、内層の波型が最外層に対して付き難くなり、各コード間の波長や振幅が不均一になる傾向があるためで、０．８≦Ｐｃ2 ／Ｐｓ2 の場合には、００２３項にて記載したと同様の理由で不具合が生じてしまう。
【００３０】
更に、波状又はジグザグ状の波長をλ2 、波状又はジグザグ状の片振幅をａ2 としたときの限定理由は、第１発明の００２４項にてλ1 、ａ1 について説明した理由と同じである。
【００３１】
【実施例】
次に、本発明を実施例及び比較例に基づいてさらに詳しく説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
（第１発明・第３発明）：下記表１に、スチールコード構造・線径、撚り方向、コード断面積Ｓｃ１、フィラメント断面積総和ΣＳｆ１、撚りピッチ、コードのピッチ比（Ｐｃ１／Ｐｓ１）の値を変化させて作成した、コード１１本引きの平行ベルトプライ強化層を適用した１１／７０Ｒ２２．５サイズの空気入りラジアルタイヤにおける、コード振幅ａ１と波長λ１の２ａ１／λ１、波長λ１、２ａ１／λ１の標準偏差、内圧成長及び走行成長性、水分伝播によるカットセパレーシヨン長さを示す。尚、実施例１及び各比較例におけるコード振幅ａ１と波長λ１の２ａ１／λ１、波長λ１、２ａ１／λ１の標準偏差、内圧成長及び走行成長性、水分伝播によるカットセパレーション長さ、コード疲労性・カット性の測定方法は下記の通りである。
【００３２】
（１）２ａ1 ／λ1 、２ａ1 ／λ1 の標準偏差
タイヤより取り出したスチールコード１１本引きのストリップ１０波長分の波型の山と谷の座標を計測し、演算により算出した。
【００３３】
（２）内圧成長及び走行成長
内圧成長は、内圧を９．８×１０4 Ｐａ〜７．１０５×１０5 Ｐａにして、クラウンセンター部のタイヤ周長の変化を測定した。走行成長は、ＱＣドラムの５０００ｋｍ走行後のクラウンセンター部のタイヤ周長の変化を測定した。内圧成長及び走行成長は、コントロール（比較例１）を１００とし、指数が小さいほど良好なことを示す。
【００３４】
（３）水分伝播によるカットセパレーション長さ
成形したタイヤを実地１５万ｋｍ走行後、タイヤより取り出した１１本引きのストリツプの最大カットセパレーション長さを計測した。
【００３５】
（４）コード疲労性、カット性
成形したタイヤを実地１５万ｋｍ走行後、タイヤより取り出した１１本引きのストリツプを目視により破断性をチェツクし、一箇所でもフィラメント切れがあれば、「有」として評価した。
【００３６】
【表１】
0004704610.tif 000002
【００３７】
実施例１が第１発明に基づくスチールコードの例である。
【００３８】
比較例１は、実施例１の撚り方向を同方向撚りにしたもので、フィラメント間に隙間が生じない為、スチールコード中へゴムが浸透せず、カットセパレーション長さが長くなっている。
【００３９】
比較例２は、実施例１の最外層フィラメントを１本抜いたものだが、ΣＳｆ1 ／Ｓｃ1 ＜０．６８の為、２ａ1 ／λ1 の標準偏差が大きく、波長及び振幅のばらつきが多きいことを示唆している。
【００４０】
比較例３は実施例１の素線径を太くしたもので、フィラメント径Ｄｆ1 ＞０．３０ｍｍφの為、コード疲労性が低下し、フィラメント破断が生じている。
【００４１】
比較例４は実施例１の素線径を細くしたもので、フィラメント径Ｄｆ1 ＜０．１５ｍｍφの為、内圧成長・走行成長が大きく、またカットによるフィラメント破断が生じている。
【００４２】
比較例５は実施例１のコア撚りピッチを短くしたもので、Ｐｃ1 ／Ｐｓ1 ＜０．３の為、２ａ1 ／λ1 の標準偏差が大きく、波長及び振幅のばらつきが多きいことを示唆している。
【００４３】
比較例６は実施例１のコア撚りピッチを長くしたもので、Ｐｃ1 ／Ｐｓ1 ＞０．８の為、スチールコードの引張入力に対するコアの張力負担率が高く、フィラメント破断が生じている。
【００４４】
比較例７は、型付けの波長が短く２ａ1 ／λ1 が大きい為、内圧成長・走行成長が大きくなっている。
【００４５】
比較例８は、型付けの波長が長く２ａ1 ／λ1 が小さい為、内圧成長・走行成長でスチールコードが伸び切ってしまい、フィラメント破断を生じている。
【００４６】
（第２発明・第４発明）：次に、第２発明・第４発明につき、実施例２及び比較例に基いて説明する。下記表２に、スチールコード構造・線径、撚り方向、コード断面積Ｓｃ２、フィラメント断面積総和ΣＳｆ２、撚りピッチ、コードのピッチ比（Ｐｃ２／Ｐｓ２）の値を変化させて作成した、コード１１本引きの平行ベルトプライ強化層を適用した４４５／６５Ｒ２２．５サイズの空気入りラジアルタイヤにおける、コード振幅ａ２と波長λ２の２ａ２／λ２、波長λ２、２ａ２／λ２の標準偏差、内圧成長及び走行成長性、水分伝播によるカットセパレーシヨン長さを示す。尚、実施例１及び各比較例におけるコード振幅ａ２と波長λ２の２ａ２／λ２、波長λ２、２ａ２／λ２の標準偏差、内圧成長及び走行成長性、水分伝播によるカットセパレーション長さ、コード疲労性・カット性の測定方法は００２３〜００２６に記載の通りである。
【００４７】
【表２】
0004704610.tif 000003
【００４８】
実施例２が第２発明に基づくスチールコードの例である。
【００４９】
比較例１１は、実施例２の撚り方向を同方向撚りにしたもので、フィラメント間に隙間が生じない為、スチールコード中へゴムが浸透せず、カットセパレーション長さが長くなっている。
【００５０】
比較例１２は、実施例２の最外層フィラメントを２本抜いたものだが、ΣＳｆ2 ／Ｓｃ2 ＜０．７０の為、２ａ2 ／λ2 の標準偏差が大きく、波長及び振幅のばらつきが多きいことを示唆している。
【００５１】
比較例１３は実施例２の素線径を太くしたもので、フィラメント径Ｄｆ2 ＞０．２３ｍｍφの為、コード疲労性が低下し、フィラメント破断が生じている。
【００５２】
比較例１４は実施例２の素線径を細くしたもので、フィラメント径Ｄｆ2 ＜０．１２ｍｍφの為、内圧成長・走行成長が大きく、またカットによるフィラメント破断が生じている。
【００５３】
比較例１５は実施例２のコア、第１シースの撚りピッチを短くしたもので、Ｐｃ2 ／Ｐｓ2 ＜０．５の為、２ａ2 ／λ2 の標準偏差が大きく、波長及び振幅のばらつきが多きいことを示唆している。
【００５４】
比較例１６は実施例２のコア撚りピッチを長くしたもので、Ｐｃ２／Ｐｓ２＞０．８の為、スチールコードの引張入力に対するコアの張力負担率が高く、フィラメント破断が生じている。
【００５５】
比較例１７は、型付けの波長が短く２ａ2 ／λ2 が大きい為、内圧成長・走行成長が大きくなっている。
【００５６】
比較例１８は、型付けの波長が長く２ａ2 ／λ2 が小さい為、内圧成長・走行成長でスチールコードが伸び切ってしまい、フィラメント破断を生じている。
【００５７】
【発明の効果】
以上の結果から、第２発明及び第４発明におけるタイヤ赤道面にほぼ直交する多数本のスチールコードが埋設された少なくとも１枚のカーカスプライからなるカーカス層と、該力一カス層の半径方向外側に配置され、タイヤの赤道面と実質上平行になるように配列されるとともに、波状又はジグザグ状に折曲した多数本のスチールからなるコードが埋設された平行ベルトプライ強化層を有するべルト層とを備えたラジアルタイヤにおいて、均一な伸度を有する波状又はジグザグ状に折曲した多数本のスチールからなる撚り線コードが埋設された平行ベルトプライ強化層の適用と、走行中のカットに基づくスチールコード中への水分伝播によってもたらされるスチールコードとゴム間の破壊が低減されるため、タイヤ周方向のセパレーションの抑制が可能となり、実用上大きなメリットとなる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は空気入りラジアルタイヤの幅方向断面の１例を示す図である。
【図２】図２はベルト強化層を形成するストリツプの構造を示す図である。
【図３】図３はべルト強化層の要部を示す拡大断面図である。
【符号の説明】
１‥カーカス
２‥強化層
３‥補強層
４‥トレツド
５‥波形コード
６、７‥ストリツプ
８‥波形コード
λ1 ‥コードの波状又はジグザグ状の波長
ａ2 ‥コードの波状又はジグザグ状の片振幅
【図１】
0004704610.tif 000004
【図２】
0004704610.tif 000005
【図３】
0004704610.tif 000006