(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
繊維表面の融点Ｍａ、温度Ｍａ下における５０％伸張時の強度Ａａ及び温度Ｍａ下での伸度Ｂａの長繊維Ｆａが集積されている層Ｗａと、繊維表面の融点Ｍｂ、温度Ｍａ下における５０％伸張時の強度Ａｂ及び温度Ｍａ下での伸度Ｂｂの長繊維Ｆｂが集積されている層Ｗｂとが積層されてなり、該長繊維Ｆａと該長繊維Ｆｂとが相互に絡み合うことによって、該層Ｗａと該層Ｗｂとが一体化されていることを特徴とする成形用長繊維不織布。
ここで、ＭａとＭｂ（単位は℃）、ＡａとＡｂ（単位はＮ／ｄ）及びＢａとＢｂ（単位は％）は、下記（１）〜（３）式を満足する。
記
Ｍｂ≧Ｍａ＋５０℃・・・（１）
Ａａ＞Ａｂ−７．８４×１０-2Ｎ／ｄ・・・（２）
Ｂａ＞Ｂｂ＋２５％・・・（３）
【請求項２】
長繊維Ｆａが芯鞘型複合長繊維であって、鞘成分が融点Ｍａ  のポリエチレンで形成されている請求項１記載の成形用長繊維不織布。
【請求項３】
層Ｗａ中の長繊維Ｆａ相互間が熱融着により結合されてなる請求項１記載の成形用長繊維不織布。
【請求項４】
請求項１に記載された長繊維Ｆａが集積されている層Ｗａ’と請求項１に記載された長繊維Ｆｂが集積されている層Ｗｂ’とを積層した後、ニードルパンチを施すことを特徴とする請求項１記載の成形用長繊維不織布の製造方法。
【請求項５】
層Ｗａ’は、請求項１に記載された長繊維Ｆａが集積されていると共に、該長繊維Ｆａ相互間が融着されている融着区域を部分的に具備している不織布層である請求項４記載の成形用長繊維不織布の製造方法。
【請求項６】
ニードルパンチを施した後、層Ｗａ’側を加熱して、長繊維Ｆａ相互間を融着させる請求項４記載の成形用長繊維不織布の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、成形性に優れた長繊維不織布及びその製造方法に関し、特に、成形を要する自動車用内装材として好適に使用しうる長繊維不織布及びその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、自動車用内装材として、種々の不織布が用いられており、例えば天井材やトランク内張り材として種々の不織布が用いられている。天井材等に要求される性能は、表面の柔軟性と、高温下における全体としての剛性（夏場での天井材等の垂れ下がりを防止するための剛性）が要求される。従って、表面層に嵩高で柔軟な層を採用し、裏面層に剛性のある層を採用した積層不織布が提案されている（特開２０００−２２９３６９公報）。
【０００３】
しかしながら、天井材等には、高度の成形性、即ち、深絞り成形性は、殆ど要求されていなかった。何故なら、自動車の天井やトランクルームの裏面は、あまり凹凸がなく、高度の成形性は必要とされなかったからである。従って、このような内装材を、例えば、自動車のフロア面に適用しようとしても、フロア面の凹凸に適合するような深絞り成形ができなかった。つまり、従来の内装材に深絞りを適用すると、内装材が破れたり、深絞り部分が極端に薄くなるということがあった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の課題は、例えば自動車用内装材として好適に使用しうる、成形性の良好な不織布を提供することにある。この課題を解決するため、本発明者等が鋭意研究した結果、伸びやすい特定の層と、柔軟性を発揮しうるが伸びにくい特定の層とを構造的に一体化すれば、成形時に、後者の層を前者の伸びやすい層に追随させやすくなり、全体として成形性に優れた不織布が得られるとの知見を得た。本発明は、このような知見に基づいてなされたものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
即ち、本発明は、繊維表面の融点Ｍａ、温度Ｍａ下における５０％伸張時の強度Ａａ及び温度Ｍａ下での伸度Ｂａの長繊維Ｆａが集積されている層Ｗａと、繊維表面の融点Ｍｂ、温度Ｍａ下における５０％伸張時の強度Ａｂ及び温度Ｍａ下での伸度Ｂｂの長繊維Ｆｂが集積されている層Ｗｂとが積層されてなり、該長繊維Ｆａと該長繊維Ｆｂとが相互に絡み合うことによって、該層Ｗａと該層Ｗｂとが一体化されていることを特徴とする成形用長繊維不織布及びその製造方法に関するものである。ここで、ＭａとＭｂ（単位は℃）は、各々、繊維表面の融点のことであり、Ｍｂ≧Ｍａ＋５０℃の関係を満足するものである。また、ＡａとＡｂ（単位はＮ／ｄ）は、各々、温度Ｍａ下における５０％伸張時の繊維強度のことであり、Ａａ＞Ａｂ−７．８４×１０-2Ｎ／ｄの関係を満足するものである。更に、ＢａとＢｂ（単位は％）は、各々、温度Ｍａ下での繊維の伸度のことであり、Ｂａ＞Ｂｂ＋２５％の関係を満足するものである。
【０００６】
まず、層Ｗｂについて説明する。層Ｗｂは、成形された後、通常表面層となるものであるから、柔軟性のある層である。層Ｗｂを構成している長繊維Ｆｂの繊維表面の融点はＭｂであり、長繊維Ｆａの繊維表面の融点Ｍａよりも、５０℃以上高くなっている。長繊維Ｆｂの繊維表面の融点がこれよりも低いと、加熱成形等の際に、長繊維Ｆｂが硬化したり劣化したりする恐れがあり、層Ｗｂの柔軟性が低下する恐れがある。長繊維Ｆｂの繊維表面の融点Ｍｂは、一般的に、１８０〜３００℃であり、好ましくは２３０〜２７０℃程度である。なお、繊維表面の融点は、以下の方法で測定したものである。即ち、繊維表面を形成している重合体を、パーキンエルマー社製ＤＳＣ−２Ｃ型にかけ、昇温速度２０℃／分で、室温より昇温して得られる融解吸収曲線の極値を与える温度を融点とした。
【０００７】
温度Ｍａ（長繊維Ｆａの繊維表面の融点である。）下における５０％伸張時の長繊維Ｆｂの強度Ａｂは、温度Ｍａ下における５０％伸張時の長繊維Ｆａの強度Ａａよりも７．８４×１０-2Ｎ／ｄ以上高いものであってはならない。長繊維Ｆｂの強度Ａｂが長繊維Ｆａの強度Ａａよりも７．８４×１０-2Ｎ／ｄ以上高いと、長繊維Ｆｂと長繊維Ｆａとの強度差が大きすぎる。従って、成形時に、強度の低い長繊維Ｆａに応力が集中しやすくなって、長繊維Ｆｂと絡み合っている長繊維Ｆａが切断する恐れがあり、層Ｗａに層Ｗｂが追随しにくくなる恐れがある。長繊維Ｆｂの温度Ｍａ下における５０％伸張時の強度Ａｂは、一般的に、４．９×１０-2〜１４．７×１０-2Ｎ／ｄであり、好ましくは７．８×１０-2〜１１．８×１０-2Ｎ／ｄ程度である。なお、温度Ｍａ下における５０％伸張時の長繊維の強度は、以下のようにして測定されるものである。まず、温度Ｍａの高温下に測定装置（引張試験機）を置き、チャック間距離を１００ｍｍとして、長繊維試料をセットしたまま、５分間放置する。その後、引張速度１００ｍｍ／分でチャック間を広げてゆき、５０％伸張した際の引張強力（Ｎ）を求め、長繊維試料の繊度（ｄ）で除した値を、５０％伸張時の繊維の強度とする。また、最大引張強力を示した際の長繊維試料の長さをｔ1とし、セットしたときの長繊維試料の長さをｔ0（１００ｍｍ）としたとき、〔（ｔ1−ｔ0）／ｔ0〕×１００（％）なる式で求められるものを、温度Ｍａ下での伸度とする。
【０００８】
温度Ｍａ下での長繊維Ｆｂの伸度Ｂｂは、長繊維Ｆａの伸度Ｂａよりも２５％以上低いものである。長繊維Ｆｂの伸度Ｂｂと長繊維Ｆａの伸度Ｂａとの差が２５％未満であると、長繊維Ｆｂも比較的伸びやすいということになり、層Ｗｂの柔軟性や嵩高さが低下しやすくなり、好ましくない。長繊維Ｆｂの伸度Ｂｂは、一般的に、１０５〜１３０％程度であり、好ましくは１１０〜１２０％程度である。
【０００９】
以上のような物性を満足する長繊維Ｆｂとしては、ポリエステル系長繊維やポリアミド系長繊維が用いられる。また、ポリエステルとポリアミドとからなる複合型長繊維も用いることができる。例えば、芯成分がポリエステルで鞘成分がポリアミド、又は芯成分がポリアミドで鞘成分がポリエステルからなる芯鞘型複合長繊維、断面が半月状のポリエステル成分とポリアミド成分が貼合されてなるサイドバイサイド型複合長繊維を用いることができる。
【００１０】
層Ｗｂの目付は、１００〜４００ｇ／ｍ2であるのが好ましい。目付が１００ｇ／ｍ2未満であると、厚みが薄くなって嵩高性に欠け、表面層とするには柔軟性が乏しくなる傾向が生じる。一方、目付が４００ｇ／ｍ2を超えると、繊維量が多いため、不経済である。
【００１１】
次に、層Ｗａについて説明する。層Ｗａは、成形された後、裏面層となるものであり、剛性があり型保持性を発揮する層である。層Ｗａを構成している長繊維Ｆａの繊維表面の融点はＭａであり、長繊維Ｆｂの繊維表面の融点Ｍｂよりも、５０℃以上低くなっている。これは、加熱成形時に、繊維表面に可塑性を与えて、長繊維Ｆａ相互間を融着させ、層Ｗａに剛性を与えるためである。長繊維Ｆａの繊維表面の融点Ｍａは、一般的に、１００〜１５０℃であり、好ましくは１２０〜１４０℃程度である。
【００１２】
温度Ｍａ下における５０％伸張時の長繊維Ｆａの強度Ａａは、長繊維Ｆｂの強度Ａｂよりも７．８４×１０-2Ｎ／ｄ以上低いものであってはならない。長繊維Ｆａの強度Ａａが長繊維Ｆｂの強度Ａｂよりも７．８４×１０-2Ｎ／ｄ以上低いと、成形時に、長繊維Ｆｂと絡み合っている長繊維Ｆａが切断する恐れがあり、層Ｗａに層Ｗｂが追随しにくくなる恐れがある。長繊維Ｆａの温度Ｍａ下における５０％伸張時の強度Ａａは、一般的に、０．９８×１０-2〜５．８６×１０-2Ｎ／ｄであり、好ましくは１．９６×１０-2〜４．９０×１０-2Ｎ／ｄ程度である。
【００１３】
温度Ｍａ下での長繊維Ｆａの伸度Ｂａは、長繊維Ｆｂの伸度Ｂｂよりも２５％以上高いものである。長繊維Ｆａの伸度Ｂａと長繊維Ｆｂの伸度Ｂｂとの差が２５％未満になると、長繊維Ｆａで構成される層Ｗａの成形性が不十分となる。また、長繊維Ｆａは長繊維Ｆｂに比べて２５％以上高伸度でないと、成形時に、長繊維Ｆｂと絡み合っている長繊維Ｆａが切断する恐れがあり、層Ｗａに層Ｗｂが追随しにくくなる恐れがある。長繊維Ｆａの伸度Ｂａは、一般的に、１１５〜１５０％であり、好ましくは１２０〜１４０％程度である。
【００１４】
以上のような物性を満足する長繊維Ｆａとしては、ポリエチレン系長繊維やポリプロピレン系長繊維が用いられる。しかし、一般的に、ポリエチレンやポリプロピレン単独よりなる単相長繊維は、強度及び伸度を、上記した範囲内に設定しにくいものである。従って、芯がポリエステルで鞘がポリエチレン又はポリプロピレンよりなる芯鞘型複合繊維を用いるのが好ましい。
【００１５】
層Ｗａの目付は、１０〜４００ｇ／ｍ2であるのが好ましい。目付が１０ｇ／ｍ2未満であると、厚みが薄くなって剛性に欠け、成形した後の型保持性が低下する傾向が生じる。一方、目付が４００ｇ／ｍ2を超えると、層Ｗｂの場合と同様に、繊維量が多すぎて不経済である。また、層Ｗａにおいて、長繊維Ｆａ相互間は結合されているのが好ましい。長繊維Ｆａ相互間が結合されていると、層Ｗａの剛性が大きくなるからである。なお、長繊維Ｆａ相互間の結合は、熱融着による結合が最も好ましい。
【００１６】
層Ｗａと層Ｗｂとは、積層され一体化されている。層間は、長繊維ＦａとＦｂとの絡み合いによって、強固に一体化されている。従って、層Ｗａ中には、長繊維Ｆｂの一部が侵入し、また、層Ｗｂ中には、長繊維Ｆａの一部が侵入し、長繊維Ｆａ及びＦｂが相互に絡み合っているものである。長繊維ＦａとＦｂとの絡み合いは、任意の手段で行うことができ、例えば、ニードルパンチ法や水流絡合法（ウォーターニードリング法）等によって行うことができる。この絡み合いによって、層Ｗｂは層Ｗａから分離することなく、成形時に、層Ｗａに層Ｗｂが追随し、全体として良好に成形されるのである。また、ニードルパンチ法等を採用するため、層Ｗａ中では長繊維Ｆａ同士が相互に絡み合い、また層Ｗｂ中では長繊維Ｆｂ同士が相互に絡み合っていることになる。
【００１７】
本発明に係る成形用長繊維不織布の製造方法について説明すれば、以下のとおりである。まず、長繊維Ｆｂが集積されてなる層Ｗｂ’を準備する。この層Ｗｂ’は、最終的に製造された成形用長繊維不織布の層Ｗｂとなるものである。層Ｗｂ’は、例えば、溶融紡糸法によって得られた長繊維Ｆｂ群を引き取りながら、この長繊維Ｆｂ群を移動する捕集コンベア上に堆積させれば良い。即ち、スパンボンド法によって得られた繊維ウェブを層Ｗｂ’とすれば良いのである。なお、長繊維Ｆｂとしては、前述したポリエステル長繊維やポリアミド長繊維等が用いられる。
【００１８】
一方、長繊維Ｆａが集積されてなる層Ｗａ’を準備する。この層Ｗａ’は、最終的に製造された成形用長繊維不織布の層Ｗａとなるものである。層Ｗａ’も、例えば、溶融紡糸法によって得られた長繊維Ｆａ群を引き取りながら、この長繊維Ｆａ群を移動する捕集コンベア上に堆積させて得られる繊維ウェブを層Ｗａ’とすれば良い。なお、長繊維Ｆａとしては、前述した芯鞘型複合長繊維を用いるのが好ましい。また、層Ｗａ’の場合には、繊維ウェブ中の長繊維Ｆａ相互間が融着されている融着区域を部分的に具備している不織布を、層Ｗａ’とすることもできる。このような不織布は、繊維ウェブを加熱された凹凸ロールと平滑ロールとの間に通すことにより、製造することができる。即ち、加熱された凹凸ロールの凸部と当接した繊維ウェブの区域において、長繊維Ｆａ相互間が融着され融着区域となるのである。この場合、長繊維Ｆａとしては、芯がポリエステルで鞘がポリエチレンよりなる芯鞘型複合長繊維を用いるのが好ましい。鞘成分であるポリエチレンのみが軟化又は溶融し、芯成分であるポリエステルは影響を受けずに当初の繊維形態を保ったまま、長繊維Ｆａ相互間を良好に熱融着しうるからである。
【００１９】
次に、準備された層Ｗａ’と層Ｗｂ’とを積層し、この積層体にニードルパンチ又はウォーターニードリングを施す。本発明の場合、特にニードルパンチを施すのが好ましい。ニードルパンチは、層Ｗａ’側から施すのが好ましい。この方が、層Ｗｂ’側へループ又は毛羽が生成されやすく、得られた層Ｗｂの表面が柔軟性に富むからである。ニードルパンチにおいて、積層体に対するパンチ針の貫通長は、パンチ針の第一バーブが１０ｍｍ以上となるようにするのが好ましい。貫通長が１０ｍｍ未満になると、層Ｗｂ’側におけるループ又は毛羽の生成が不十分となる傾向が生じる。また、ニードルパンチのパンチ密度は、従来公知の範囲で差し支えないが、長繊維ＦａとＦｂとの絡み合いを十分なものとするためには、３０〜１００回／ｃｍ2程度が好ましく、特に５０〜７０回／ｃｍ2程度がより好ましい。なお、層Ｗａ’として、部分的に熱融着区域を具備している不織布を用いた場合、熱融着区域外における長繊維Ｆａが、層Ｗｂ’の長繊維Ｆｂと絡み合う。
【００２０】
以上のようにして、積層体にニードルパンチを施せば、層Ｗｂ’中における長繊維Ｆｂ及び層Ｗａ’中における長繊維Ｆａは相互に絡み合い、また層Ｗａ’と層Ｗｂ’との積層界面では、長繊維Ｆａ及びＦｂとが相互に絡み合い、上記したような成形用長繊維不織布が得られるのである。ニードルパンチを終えた後、層Ｗａ’側を更に加熱して、長繊維Ｆａ相互間を熱融着しても良い。具体的には、層Ｗａ’面を加熱ロール表面と接触させながら、移送させれば良い。長繊維Ｆａ相互間を熱融着させると、層Ｗａ’はより緻密になる。従って、得られた成形用長繊維不織布は、より剛性の大きなものになる。
【００２１】
【実施例】
以下、実施例に基づいて本発明を説明するが、本発明は実施例に限定されるものではない。本発明は、剛性を発揮でき且つ伸びやすい特定の層と、柔軟性を発揮でき且つ比較的伸びにくく特定の層とを構造的に一体化すれば、成形時において、後者の層を前者の層に追随させやすくなり、全体として、剛性に優れ、表面の柔軟性に優れ、且つ成形性に優れた長繊維不織布が得られるとの知見に基づくものとして、解釈されるべきである。
【００２２】
実施例１
繊維表面の融点２５６℃、１３０℃下における５０％伸張時の強度９．８０×１０-2Ｎ／ｄ、１３０℃下での伸度１１２．５％のポリエチレンテレフタレート長繊維（繊度３デニール、長繊維Ｆｂ）を準備した。このポリエチレンテレフタレート長繊維群を、開繊装置で開繊させながら、移動する金網製捕集コンベア上に堆積させて、目付２００ｇ／ｍ2の繊維ウェブ（層Ｗｂ’）を得た。
【００２３】
一方、繊維表面の融点１３０℃、１３０℃下における５０％伸張時の強度２．７０×１０-2Ｎ／ｄ、１３０℃下での伸度１３８％の芯鞘型複合長繊維（繊度３デニール、長繊維Ｆａ）を準備した。この芯鞘型複合長繊維は、芯がポリエチレンテレフタレートで、鞘が融点１３０℃の高密度ポリエチレンよりなるものである。従って、繊維表面の融点は高密度ポリエチレンの融点によって決定され、１３０℃ということになる。この芯鞘型複合長繊維群を、開繊装置で開繊させながら、移動する金網製捕集コンベア上に堆積させて、目付２００ｇ／ｍ2の繊維ウェブ（層Ｗａ’）を得た。
【００２４】
層Ｗａ’と層Ｗｂ’とを積層した積層体に、以下のようにしてニードルパンチを施した。即ち、パンチ針としてオルガン社製のＲＰＤ３６♯のバーブパンチ針を用い、層Ｗａ’側からパンチ針を層Ｗｂ’側へ完全に貫通させ、パンチ針の第一バーブの積層体に対する貫通長は１０ｍｍとし、パンチ密度は６０回／ｃｍ2とした。その後、層Ｗａ’面を、温度１２０℃の平滑ロールに接触させて、層Ｗａ’を構成している芯鞘型複合長繊維相互間を熱融着し、層Ｗａ’を緻密化した。
【００２５】
以上のようにして得られた成形用長繊維不織布は、長繊維Ｆａが集積され相互に絡み合っている層Ｗａと、長繊維Ｆｂが集積され相互に絡み合っている層Ｗｂとが積層されてなり、積層界面では、長繊維Ｆａと長繊維Ｆｂとが相互に絡み合うことによって、層Ｗａと層Ｗｂとが一体化されてなるものであった。
【００２６】
実施例２
層Ｗａ’の目付を５０ｇ／ｍ2に代えた他は、実施例１と同一の方法で、成形用長繊維不織布を得た。
【００２７】
実施例３
実施例１で用いた層Ｗａ’に代えて、以下に示す不織布を用いる他は、実施例１と同一の方法で、成形用長繊維不織布を得た。即ち、この不織布は、実施例１で用いた層Ｗａ’（繊維ウェブ）を、加熱された凹凸ロール（凸部総面積率１４％）と平滑ロールとの間に通して得られたもので、融着区域を部分的に具備している不織布である。
【００２８】
実施例４
層Ｗａ’の目付を３０ｇ／ｍ2に代えた他は、実施例１と同一の方法で、成形用長繊維不織布を得た。
【００２９】
比較例１
層Ｗａ’を使用せずに、層Ｗｂ’の目付を４００ｇ／ｍ2に増加させた他は、実施例１と同一の方法で、成形用長繊維不織布を得た。
【００３０】
実施例１〜４及び比較例１で得られた成形用長繊維不織布の成形性及び剛性を、以下の方法で評価し、その結果を表１に示した。
〔成形性〕
まず、各成形用長繊維不織布から５０ｃｍ×２５ｃｍの大きさの試料を準備する。一方、円錐型で先端が丸くなったピストン１（雄型）と、これに対応する円錐状の凹部（直径１２０ｍｍ、深さ８０ｍｍ）を持つ雌型２とよりなる金型を準備する（図１）。そして、各試料４を枠３に固定し、この状態で１６０℃の熱風乾燥機で１０分間処理する。その後、枠３を雌型２上に固定し、この状態でピストン１を雌型２の凹部に向けて加圧し成形を行う。加圧した後、１０秒間放置し、枠３と共に成形試料５を金型から取り出す。成形試料５が冷えたことを確認し、枠３から成形試料５を外す。この状態は図２に示したとおりであり、この成形試料５の外観を目視で判断して、次の３段階で評価する。
◎・・・試料が均等に伸び、きれいに成形されたもの
○・・・試料は破れないが、一部均等に伸びない部分があり、先端が若干薄くなったもの
×・・・試料が破れたもの
【００３１】
〔剛性〕
まず、各成形用長繊維不織布から５００ｍｍ×２０ｍｍの大きさの試料を準備する。一方、図３に示すような台を準備する。試料を１６０℃で１０分間熱処理した後、直ちに台に置いて、図３中の矢印方向へずらしていった際、台の高さより２５ｍｍ下がったときのＡの長さを求め、目付１００ｇ／ｍ2に換算した値を剛性の値とした。剛性の値が大きいほど、熱成形後の型保持性（剛性）が良好である。
【００３２】
0004707077.tif 000002
【００３３】
【発明の効果】
本発明に係る成形用長繊維不織布は、伸びやすい層Ｗａと層Ｗｂとが積層されてなり、しかも、層Ｗａと層Ｗｂとは、層Ｗａ中の長繊維Ｆａ及び層Ｗｂ中の長繊維Ｆｂとが相互に絡み合うことによって、一体化されている。従って、この成形用長繊維不織布を成形すれば、層Ｗａは深絞りによく適合し、層Ｗａと構造的に一体化されている層Ｗｂも、この深絞りによく追随する。依って、本発明に係る成形用長繊維不織布は、成形性が良好であるという効果を奏する。
【００３４】
また、層Ｗｂを構成している長繊維Ｆｂは、繊維表面の融点が高いため、加熱成形した場合でも、長繊維Ｆｂ相互間が熱融着しにくい。従って、層Ｗｂは、比較的柔軟で嵩高なものとなり、自動車用内装材等の表面層として好適である。一方、層Ｗａを構成している長繊維Ｆａは、繊維表面の融点が低いため、加熱成形した場合、長繊維Ｆａ相互間が熱融着しやすく、長繊維Ｆａ相互間が結合する。従って、層Ｗａは、比較的剛性が大きくなり、成形後の型保持性に優れるという効果を奏する。
【００３５】
なお、本発明に係る成形用長繊維不織布は、主として、自動車用カーペットや天井材等の自動車用内装材として好適に使用されるものであるが、その他の用途、例えば室内用カーペットや壁の内張り材等としても好適に使用しうるものである。
【図面の簡単な説明】
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【符号の説明】
１    ピストン（雄型）
２    雌型
３    枠
４    試料
５    成形試料
【図１】
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【図２】
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【図３】
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