(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％にて、Ｃ:０．１〜０．８％、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ：０．０１〜０．１％、Ｎｉ：４０を超えて５０％以下、Ｃｏ：４％以下(０％を含む)、Ｃｒ：１．５を超えて４％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｍｇ：０．００１〜０．１％の範囲で含有し残部Ｆｅ及び不可避不純物からなることを特徴とする高強度低熱膨張鋳物鋼。
【請求項２】
２０℃から５００℃における平均熱膨張係数が１０．５×１０−６／℃以下であることを特徴とする請求項１に記載の高強度低熱膨張鋳物鋼。
【請求項３】
５００℃における０．２％耐力が１２０ＭＰａ以上を有する請求項１または２に記載の高強度低熱膨張鋳物鋼。
【請求項４】
５００℃で１００時間加熱後の酸化増量が１０ｇ／ｍ２以下であることを特徴とする請求項１乃至３の何れかに記載の高強度低熱膨張鋳物鋼。
【請求項５】
請求項１乃至４の何れかに記載の高強度低熱膨脹鋳物鋼からなることを特徴とするガスタービンの翼環用リング形状部品。
【請求項６】
請求項１乃至４の何れかに記載の高強度低熱膨脹鋳物鋼からなることを特徴とするガスタービンのシールリング保持環用リング形状部品。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は良好な高温強度、耐酸化性を具備した高Ｎｉ含有低熱膨張鋳物鋼及び高強度低熱膨張鋳物鋼からなるガスタービンの翼環用及びシールリング保持環用リング形状部品に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
高温でも高強度で且つ低熱膨張特性が求められる用途として、例えば、ガスタービンの翼環用及びシールリング保持環用リング形状部品が知られている。従来、ガスタービンの翼環用リング形状部品等は高温でも高強度で且つ低熱膨張特性が求められ、そのような用途に使用される材料としては、ＳＣＰＨ２１( １．２Ｃｒ−０．５Ｍｏ鋳鋼) やＳＣＰＨ３２( ２．２Ｃｒ−１．０Ｍｏ鋳鋼) もしくは、ＳＣＳ１( １３Ｃｒ鋳鋼) 等があった。
しかし、近年ガスタービンの効率を向上するためにブレードと翼環の間及びシールフィンとシールリング保持環の間での熱膨張を吸収するためのクリアランスを小さくすることが要求されて、このガスタービンの翼環用及びシールリング保持環用リング形状部品は従来材より低熱膨張の材料を必要とされている。
【０００３】
この低熱膨張特性を満足させる低熱膨張合金としては、インバー（３６％Ｎｉ−Ｆｅ）、スーパーインバー（３１％Ｎｉ−５％Ｃｏ−Ｆｅ）合金等が知られており、インバー特性を利用したインバー合金鋳物は多数報告されている。
しかしながら、インバー合金は通常常温から２００℃程度までの比較的低温域での平均熱膨張係数を重視したものがほとんどである。これらのインバー合金鋳物では、２００℃程度の低温領域の低熱膨張特性は確かに優れているものの、ガスタービンの翼環用あるいはシールリング保持環用リング形状部品のように使用中に５００℃程度の高温まで加熱される用途には、熱膨張係数の急激な上昇からブレードと翼環用及びシールフィンとシールリング保持環の間でのクリアランスが大きく変化して、５００℃程度の高温まで加熱される用途には不向きであるばかりか、強度も低く、低熱膨張特性と高い強度が共に要求されるような用途であるガスタービンの翼環用及びシールリング保持環用リング形状部品として使用することはできない。
【０００４】
ところで、このような高温までの低熱膨張特性を実現するためには、磁気変態点を高温まで移す必要がある。そのための手段としては一般的には、Ｎｉ量を増加させる、及びＣｏを添加、増加することが知られており、これらの高Ｎｉ、Ｃｏ含有インバー合金鋳物としては、特開昭５７−４１３５０号「高力、高延性低熱膨張合金とその製造方法」、特開平１−２１０３７号「快削性高温低熱膨張鋳造合金」および特開昭６３−６０２５５号「低熱膨張鋳鉄とその製造法」等も提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
上記の特開昭５７−４１３５０号に記載されている合金鋳物は、ＮｉとＣｏの合計が３８〜４５％とすることで常温から３００℃〜５００℃までの熱膨張係数が低くなり、また常温強度が非常に高いと記載されている。しかし、この合金鋳物は確かに３００℃程度の低い温度域では低熱膨張特性を示すことが可能であるが、ガスタービンの翼環用及びシールリング保持環用リング形状部品のような高温の用途に対しては、Ｃｒが１．０％までと少ないために５００℃程度での耐酸化性や高温強度は十分でない。またこの合金鋳物は、鋳造性を良好にするために重要なＳｉおよび黒鉛の接種に必要なＭｇおよびＳの元素については、何ら考慮されているものではなかった。
【０００６】
特開平１−２１０３７号に記載されている合金では、Ｎｉが２８．０〜３２．０％と少ないものの、Ｃｏを８．０〜１８．０％の範囲で多量に添加することで３０℃から５００℃までの平均熱膨張係数は７．５×１０-6／℃以下の低い値を示すことが開示されている。しかし、この合金は５００℃の高温強度や耐酸化性を向上させるような元素を一切含有するものではなく、５００℃程度の高温で高強度を実現できるものではなかった。
【０００７】
また、特開昭６３−６０２５５号に記載されている合金は、Ｎｉを２９〜３３％、Ｃｏを４．５〜６．５％含んでいるが、Ｎｉ量が低いために、５００℃程度の高温までの平均熱膨張係数が高くなり不十分である。更に加工精度を重視して被削性を向上させるためにＣを１．０〜２．７％添加することで球状黒鉛を多量に析出させているが、球状黒鉛を多量に析出させると一方で強度が低下するだけでなく、Ｃの多量の添加は高温( ５００℃) までの熱膨張係数を上昇させる。
本発明の目的は、ガスタービンの翼環用及びシールリング保持環用リング形状部品として必要な２０℃から５００℃までにおける低い平均熱膨張係数と５００℃における高い強度ならびに良好な耐酸化性を具備するガスタービンの翼環用及びシールリング保持環用リング形状部品に適した鋳物鋼を提供することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
常温から５００℃程度までにおける高温強度と２０℃〜５００℃での低い熱膨張係数を両立させるために、本発明者等は、種々の合金元素とその成分検討を行なった結果、低熱膨張特性実現のためにＮｉとＣｏを適量含有させ、 ５００℃程度でも優れた高温強度が実現可能な元素として、Ｃ、Ｃｒを適量含有させ、 更にＳ、Ｍｇ、Ａｌ等の元素を適量添加することで、高温強度の低下を抑制させることができることを知見した。その結果、５００℃の高温強度と２０℃から５００℃までにおける低熱膨張を両立させることが可能となり、本発明に到達した。
【０００９】
即ち本発明は、質量％にて、Ｃ: ０．１〜０．８％、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ：０．０１〜０．１％、Ｎｉ：４０を超えて５０％以下、Ｃｏ：４％以下( ０％を含む) 、Ｃｒ：１．５を超えて４％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｍｇ：０．００１〜０．１％の範囲で含有し残部実質的にＦｅからなる高強度低熱膨張鋳物鋼である。
好ましくは、２０℃から５００℃における平均熱膨張係数が１０．５×１０-6／℃以下である高強度低熱膨張鋳物鋼である。
また、上記の高強度低熱膨張鋳物鋼は、好ましくは５００℃における０．２％耐力が１２０ＭＰａ以上を有し、更に、５００℃で１００時間加熱後の酸化増量が１０ｇ／ｍ2 以下である。
また本発明では、上記の高強度低熱膨張鋳物鋼をガスタービンの翼環用及びシールリング保持環用リング形状部品として使用することもできる。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下に本発明を詳しく説明する。
先ず、本発明の最大の特徴は５００℃までの高温領域でも優れた低熱膨張特性を発揮し、更に５００℃程度の温度でも、低熱膨張係数と優れた強度とを両立可能な化学組成にある。以下に、本発明で規定する各元素と、その範囲について説明する。なお、特に指定しない限り、本発明では質量％として記す。
【００１１】
Ｃ: ０．１〜０．８％
Ｃは合金の基地に固溶して合金の強度を上昇させる効果がある。０．１％未満では強度を上昇させる効果が不十分で、０．８％を超えると、合金鋳物鋼の熱膨張係数が上昇するだけでなく、黒鉛の析出が増すことで強度も低下する。このため、Ｃの含有量を、０．１〜０．８％とした。
【００１２】
Ｓｉ：０．１〜１．０％
Ｓｉは脱酸と鋳造性改善の目的で添加するために０．１％は必要である。しかし、１．０％を超えて添加すると熱膨張係数が上昇する。そのためにＳｉの含有量を０．１〜１．０％とした。
【００１３】
Ｍｎ：０．１〜１．０％
ＭｎもＳｉ同様、脱酸性と鋳造性改善の目的で添加する。したがって、０．１％は必要であるが、１．０％を超えて添加すると、熱膨張係数が上昇する。そのためにＭｎの含有量を０．１〜１．０％とした。
【００１４】
Ｓ：０．０１〜０．１％
ＳはＭｇと結びついてＭｇＳを形成し、接種の役割を担い球状黒鉛の核を形成し、強度の低下を抑制する効果がある。しかし、Ｓが０．０１％未満では、球状黒鉛の核が出来ないために黒鉛は粒界に優先的に析出することで強度は大きく低下する。したがってＳの下限として０．０１％は必要である。しかし、０．１％を超えて多量に添加すると粒界にＭｎやＣｒの粗大な硫化物を形成することで強度や延性を低下させる。従って、Ｓの含有量を０．０１〜０．１％とした。
【００１５】
Ｎｉ：４０を超えて５０％以下
Ｎｉは本発明における熱膨張係数を調整する最も重要な元素である。Ｎｉ含有量が増加すると、合金の耐酸化性は向上する一方で、Ｎｉが４０％以下では、磁気変態点が低温となり、２０℃から５００℃までの平均熱膨張係数が、高くなり過ぎてガスタービンの翼環用及びシールリング保持環用リング形状部品等の５００℃までの低熱膨張特性が求められる用途に鋳物鋼を使用した場合、ブレードと翼環の間及びシールフィンとシールリング保持環の間でのクリアランスが大きく変化してしまい、性能が悪化する。
これに対し、Ｎｉが５０％を超えると、磁気変態点が５００℃を超えるとともに２０℃から磁気変態点までの平均熱膨張係数が大きく上昇し、ガスタービンの翼環用及びシールリング保持環用リング形状部品等５００℃までの低熱膨張特性が求められる用途に鋳物鋼を使用した場合、やはりブレードとガスタービンの翼環の間及びならびに，シールフィンとシールリング保持環の間でのリング形状部品のクリアランスが大きく変化してしまい、性能が悪化する。従って、Ｎｉの含有量を４０％を超えて５０％以下とする。
【００１６】
Ｃｏ：４％以下( ０％を含む)
Ｃｏも熱膨張係数の低減に寄与する元素であり、熱膨張係数を下げる効果は、Ｎｉよりも大きい。しかし、４％を超えて過剰に添加しても熱膨張係数の抑制効果はさほど期待できず、また、Ｃｏは高価な元素であるために多量に添加すると、コストが上昇して経済的ではない。従って、Ｃｏの含有量を４％以下とする。
なお、Ｎｉを本発明で規定する上限付近の含有量とした場合、Ｃｏを更に添加すると熱膨張係数が高くなって、クリアランスが悪くなる場合があるため、Ｎｉ含有量との関係を考慮してＣｏを無添加( ０％) としても良い。
【００１７】
Ｃｒ：１．５を超えて４％以下
Ｃｒは本発明の鋳物鋼で、高温強度と耐酸化性を向上させるのに最も有効な元素である。特に高温強度については、Ｃｒ量が１．５％以下では、５００℃程度の高温領域で高い強度が求められるようなガスタービンの翼環用及びシールリング保持環用リング形状部品等の用途として鋳物鋼を用いた時に、高温強度が不足し、長時間保持した時の変形が容易になりブレードと翼環の間及びシールフィンとシールリング保持環の間でのクリアランスが大きく変化することで、性能が悪化する。従って、Ｃｒは１．５％を超えて添加する必要がある。一方、４％を超えて添加すると、２０℃から５００℃までの平均熱膨張係数が大きく上昇し、ガスタービンの翼環用及びにシールリング保持環用リング形状部品等の５００℃までの低熱膨張特性が求められる用途に鋳物鋼を使用した場合、ブレードと翼環の間及びシールフィンとシールリング保持環の間でのクリアランスが大きく変化してしまい、性能が悪化する。従って、Ｃｒの含有量を、１．５％を超えて、４％以下とする。
【００１８】
Ｍｇ：０．００１〜０．１％
Ｍｇは黒鉛の接種効果を目的として添加する一方で、ＳやＡｌと共に強度の低下を抑制させる効果がある。Ｍｇは単独もしくは、Ｓと結びついてＭｇＳとなって球状黒鉛が析出する際の核となり、強度の大幅低下の元となる黒鉛の粒界優先析出の抑制に非常に有効であるために、少なくとも０．００１％は必要である。しかし、０．１％を超えると、ＭｇＯ系の介在物を多量に形成し、鋳造欠陥を発生させ、鋳物の鋳造性を損なう懸念がある。従って、Ｍｇの含有量を、０．００１〜０．１％とした。
【００１９】
Ａｌ：０．０１〜０．１％
Ａｌは脱酸の目的で添加する一方で、ＳやＭｇと共に強度の低下を抑制させる効果がある。０．０１％より少ないと脱酸の効果が不十分なために、球状黒鉛の核となる役割を担うＭｇがＯと結びついて、黒鉛の接種効果を阻害するばかりでなく、黒鉛の粒界析出を促進させることで、合金の常温、高温強度を大きく低下させる。しかし、０．１％を超えると、介在物が多量に形成することで鋳造欠陥を多量に発生させるために好ましくない。従って、Ａｌの含有量を、０．０１〜０．１％とする。
【００２０】
以上が、本発明で規定した各組成とその範囲であるが、以下に示す元素は低熱膨張と高強度の特性を損なわない範囲で添加することができる。
Ｐ：≦０．０１％、Ｃａ：≦０．０２％、Ｍｏ：≦１．０％、
Ｗ：≦１．０％、Ｃｕ：≦１．０％
【００２１】
更に、本発明の高強度、低熱膨張鋳物鋼は２０℃から５００℃における平均熱膨張係数が１０．５×１０-6／℃以下、５００℃における０．２％耐力が１２０ＭＰａ以上、５００℃で１００時間加熱後の酸化増量が１０ｇ／ｍ2 以下という性能を持つことが好ましいので、以下それぞれについて説明する。
先ず、本発明の高強度低熱膨張鋳物鋼は、５００℃程度の高温領域で使用されるガスタービンの翼環用及びシールリング保持環用リング形状部品等の用途においても、十分に低熱膨張特性を発揮させることが望まれている。
例えば、上述のガスタービンの翼環用及びシールリング保持環用リング形状部品は、主として使用温度が２００℃以下、最大３５０℃、最大５００℃と三種類の範囲がある。この場合どの使用温度範囲においても熱膨張係数の急激な上昇によっても、ブレードと翼環の間及びシールフィンとシールリング保持環の間でのクリアランスがほぼ一定に保たれることが要求されるとともに、且つブレードとガスタービンの翼環の間及びシールフィンとシールリング保持環の間のクリアランスは小さいことが望ましい。そのため、その要求を達成するには、２０℃から高温５００℃までの平均熱膨張係数が１０．５×１０-6／℃以下であれば十分にその要求を満足できることから、本発明では、２０℃から５００℃までの平均熱膨張係数を１０．５×１０-6／℃以下としている。
なお、本発明で好ましいものとしている、２０℃から５００℃における平均熱膨張係数が１０．５×１０-6／℃以下の低熱膨張特性が達成できていれば、２００℃、３５０℃で用いられるガスタービンの翼環用及びシールリング保持環用リング形状部品にも十分に使用できることは言うまでもない。
【００２２】
本発明の高強度低熱膨張鋳物鋼は、５００℃程度の高温領域で使用されるガスタービンの翼環用及びシールリング保持環用リング形状部品等の用途においても、十分に高い強度を発揮させることが望まれている。例えば、上述のガスタービンの翼環用及びシールリング保持環用リング形状部品は、５００℃まで温度が上昇した時に塑性変形もしくはクリープ変形が起こりやすいために、長時間高温に保持した時にクリアランスが変化し、接触する危険性があるので、高い強度（耐力）が求められる。従って、本発明では５００℃における０．２％耐力を１２０ＭＰａ以上としている。
【００２３】
本発明の高強度低熱膨張鋳物鋼は、５００℃程度の高温領域での使用に供されるガスタービンの翼環用及びシールリング保持環用リング形状部品のような用途において、上述した低熱膨張特性と、高強度の要求の他、特に望まれる特性として小さな酸化増量がある。例えばガスタービンの翼環用及びシールリング保持環用リング形状部品に本発明の高強度低熱膨脹鋳物鋼を用いた時、５００℃で加熱保持の際に、表面に酸化スケールが形成されるが、その際の酸化スケールは安定、緻密で剥離しにくいことが要求される。この５００℃加熱時に酸化スケールが多量に形成されて、容易に剥離が起こると、ブレードと翼環の間及びシールフィンとシールリング保持環の間に生じる隙間が大きくなり、好ましくない。この酸化スケールの密着性を判断する基準として、本発明者は、５００℃で１００時間耐酸化試験を行なった後の酸化増量が、１０ｇ／ｍ2 以下であれば、合金の耐酸化性は十分であり、ブレードと翼環の間及びシールフィンとシールリング保持環の間に生じる隙間の問題も抑制可能なことから、５００℃で１００時間加熱後の酸化増量が１０ｇ／ｍ2 以下と規定した。
【００２４】
以上、説明した通り、本発明の高強度低熱膨脹鋳物鋼は、５００℃までの高温領域でも優れた低熱膨張特性を発揮し、更に５００℃程度の温度での、優れた強度とを両立可能であることから、本発明の高強度低熱膨脹鋳物鋼をガスタービンの翼環用及びシールリング保持環用リング形状部品に用いれば、ブレードと翼環の間及びシールフィンとシールリング保持環間の隙間距離の変化を抑制することができ、特に望ましいものである。
なお、本発明の高強度低熱膨脹鋳物鋼の特に望ましい用途としてガスタービンの翼環用及びシールリング保持環用リング形状部品について、説明してきたが、例えば、シールリングやボルト等、５００℃までの低熱膨脹特性と、５００℃程度での高温領域での高い強度が求められる用途にも使用できることは言うまでもない。
【００２５】
【実施例】
本発明合金鋳物鋼Ｎｏ．１〜８、比較合金鋳物鋼Ｎｏ．１１〜１５、従来合金鋳物鋼Ｎｏ．２１、２２各々を重量１０ｋｇ溶解し、約１００ｍｍ×１００ｍｍ×１００ｍｍ形状の砂鋳型に溶湯を注湯し、鋳型内で凝固・冷却した。表１に化学組成を示す。
作製した比較合金鋳物鋼Ｎｏ．１１はＮｉが本発明合金と比較して低めでかつＣｒ無添加の合金、Ｎｏ．１２は本発明合金鋳物鋼、と比較してＮｉが低めのもの。Ｎｏ．１４は本発明合金鋳物鋼と比較してＣｒが無添加のもの、Ｎｏ．１５は本発明合金鋳物鋼と比較してＮｉが高めのもの、Ｎｏ．１３は本発明合金鋳物鋼と比較してＡｌ、Ｍｇが低めのものとした。また、従来合金鋳物鋼Ｎｏ．２１はＳＣＳ１相当のもの、Ｎｏ．２２はＳＣＰＨ２１相当のものとした。
【００２６】
【表１】
0004768919.tif 000002
【００２７】
鋳造した合金鋳物鋼から試験片素材を採取した。本発明合金鋳物鋼ならびに比較合金鋳物鋼については、７００℃で３時間保持後、空冷の熱処理を実施し、従来合金鋳物鋼のＮｏ．２１のＳＣＳ１相当合金については、９８０℃で１時間保持後、油冷の焼き入れ処理および７００℃で２時間保持後、空冷の焼き戻し処理を行った。またＮｏ．２２のＳＣＰＨ２１相当合金鋳物鋼については、９５０℃で１時間保持後、油冷の焼入れ処理および、７００℃で２時間保持後、空冷の焼き戻し処理を行なって、試験片素材を作製した。
【００２８】
平均熱膨張係数の測定は、５ｍｍΦ×２０ｍｍＬの試験片を用いて示差熱膨張測定装置を用いて行ない、２０℃から各温度までの平均熱膨張係数を求めた。
５００℃引張試験はＡＳＴＭ規格に準じて平行部長さ２５．４ｍｍ、平行部径６．３５ｍｍの試験片を作製して行なった。
耐酸化試験は、１０ｍｍΦ×１５ｍｍＬの試験片を大気中で３５０℃、５００℃において１００時間加熱し、試験前後の試験片の重量変化の差から、単位表面積あたりの重量変化( 酸化増量) を求めた。
表２に２０℃から各温度までの平均熱膨張係数、３５０℃、５００℃における耐酸化試験結果および５００℃引張試験結果を示す。
【００２９】
【表２】
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【００３０】
表２から、本発明合金鋳物鋼の２０℃〜５００℃の平均熱膨張係数は、１０．５×１０-6／℃以下の値を示しており良好である。しかし、本発明合金鋳物鋼の中でも、Ｍｎを低下させたＮｏ．１において熱膨張係数の若干の低下が、Ｃｒを低下させたＮｏ．５において熱膨張係数の顕著な低下が見られ、Ｃｒ、Ｍｎの低下は熱膨張係数の低下に有効なことが分かる。一方、比較合金の平均熱膨張係数は、Ｎｉが本発明の範囲から少なくはずれている合金Ｎｏ．１２もしくは多いＮｏ．１５は、それぞれ平均熱膨張係数は１０．５×１０-6／℃を越えて高い値になっており、Ｎｉ量は多すぎても低すぎても、熱膨張係数は上昇することが分かる。
また、従来合金であるＮｏ．２１( ＳＣＳ１相当) およびＮｏ．２２( ＳＣＰＨ２１相当) は、それぞれ１１．９×１０-6／℃、１３．６×１０-6／℃と高い値を示している。
【００３１】
本発明合金鋳物鋼の５００℃の高温強度（０．２％耐力）は、強度を向上させるＣ、Ｃｒの添加および強度の低下を抑制するＡｌ、ＭｇおよびＳを制御して添加することで、すべて１２０ＭＰａ以上の値を示しており良好である。
一方、比較合金鋳物鋼のうち、熱膨張特性が１０．５×１０-6／℃以下の良好な特性を示すＮｏ．１１、Ｎｏ．１３およびＮｏ．１４は、いずれも高温耐力が低くなっている。Ｎｏ．１１およびＮｏ．１４の高温耐力が低い原因は、Ｃｒが添加されていないためである。また、合金鋳物鋼Ｎｏ．１３は強度が著しく悪く、これは、Ｃｒが無添加であることに加えて、接種の目的で添加するＭｇと接種効果を助長するＡｌがほとんど含有されていないためである。
【００３２】
本発明合金鋳物鋼の５００℃の耐酸化性は、耐酸化性に効果があるＮｉ、Ｃｒが十分に添加されていることもあり、１０ｇ／ｍ2 以下の非常に良好な値を示している。
一方、比較合金鋳物鋼の５００℃の耐酸化性は、ＮｉおよびＣｒの添加量が不十分なＮｏ．１１、１３、１４の３合金の酸化増量が多く、Ｎｏ．１１は１０ｇ／ｍ2 以上の増量を示している。また、従来合金鋳物鋼のＮｏ．２１( ＳＣＳ１) は、Ｃｒが１２．５％含有されていることもあり、耐酸化性は申し分ないが、Ｎｏ．２２（ＳＣＰＨ２１）は、Ｃｒを始めとする耐酸化性に寄与する元素の含有量が少ないので、酸化増量が多い。
以上のことから、本発明合金鋳物鋼である高強度低熱膨張鋳物鋼は、２０℃〜５００℃の平均熱膨張係数がマルテンサイト系耐熱鋳物鋼より低く、５００℃の高温強度および耐酸化性も良好である。
【００３３】
以上、説明したように、本発明合金鋳物鋼は５００℃までの低熱膨張特性と５００℃程度の高温領域でも優れた強度を兼備することから、ガスタービンの翼環用及びシールリング保持環用リング形状部品に最適である。
【００３４】
【発明の効果】
本発明合金鋳物鋼によれば、低熱膨張特性実現のためにＮｉとＣｏを適量含有させ、 ５００℃程度の高温強度付与として、Ｃ、Ｃｒを適量含有させ、 更にＳ、Ｍｇ、Ａｌ等の元素を適量添加することで、強度の低下を抑制させることができ、その結果、５００℃の高温強度と２０℃から５００℃までの低熱膨張を両立させることができ、ガスタービンの翼環用及びシールリング保持環用リング形状部品に最適である。