(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
不純物として少なくとも硫化水素、炭酸ガスおよびメルカプタンを含む天然ガスを精製する方法であって、天然ガス中のメルカプタンを硫化水素に変換する反応工程と、該反応工程後の天然ガスに含まれる硫化水素および炭酸ガスをアミン水溶液を用いた化学吸収法により分離除去する吸収工程と、該吸収工程により分離された硫化水素から硫黄を回収する回収工程とを含み、該反応工程が、触媒の存在下、温度２６０〜３５０℃、圧力４〜１０ＭＰａの条件の下に、スチームまたは水を天然ガスに対して０．１〜５モル％の割合で注入することにより行われ、該反応工程に供する天然ガス流が、廃ガスの廃熱を利用した加熱器で２５０〜３００℃までに加熱されることを特徴とする方法。
【請求項２】
該触媒がＣｏＭｏｘ反応触媒である請求項１記載の方法。
【請求項３】
該吸収工程が、主として硫化水素を吸収する工程と主として炭酸ガスを吸収する工程とに分かれており、該回収工程は、主として硫化水素を吸収する工程から得られる硫化水素リッチなアミン溶液を再生して得られる硫化水素から硫黄を回収する請求項１または２記載の方法。
【請求項４】
該反応工程に供する天然ガス流を、廃ガスの廃熱を利用した加熱器で加熱する前に、該反応工程を経た後の天然ガス流との間で熱交換を行わせる請求項１〜３のいずれか記載の方法。
【請求項５】
該回収工程からのテールガス処理を行わずに硫黄回収率を９８％以上とする請求項１〜４のいずれか記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、天然ガスから硫黄化合物を除去する方法に関する。天然ガスは地中のガス田から産出する炭化水素を主成分とした可燃性ガスであり、水素およびメタン、プロパン、ブタンなどの軽質炭化水素以外に、硫化水素や炭酸ガスなどといった通常の酸性ガス成分、メルカプタンなど硫化水素以外の硫黄化合物、ＢＴＸ（ベンゼン、トルエンおよびキシレンの総称）やその他の重質炭化水素、さらには酸素、窒素などが含まれ、特に硫黄化合物は燃焼した場合に亜硫酸ガスを発生するため、環境保護的見地からその除去が強く求められている。
【０００２】
【従来の技術】
天然ガス中に不純物として含まれる硫黄化合物や炭酸ガスはいずれも酸性のガスであり、天然ガスを精製する際にこうした酸性ガスを除去することは従来から一般に行われてきた。すなわち、液化してＬＮＧとする場合には、通常、炭酸ガスを５０ｐｐｍ（体積比、以下も同じ）以下、硫化水素を４ｐｐｍ以下、硫黄化合物全体としては３０ｍｇ-Ｓ／Ｎｍ3以下にする必要があるし、また、パイプラインガスとして用いる場合には、炭酸ガスは１％（体積比）前後とし、硫化水素やメルカプタンなどの硫黄化合物はＬＮＧと同レベルまで除去している。
【０００３】
天然ガスから酸性ガスを除去する方法としては、主なものとして化学吸収法と物理吸収法ならびにモレキュラーシーブなどの吸着剤を用いた吸着法がある。化学吸収法はアミン系あるいは炭酸塩系のアルカリ性水溶液に酸性ガスを吸収する方法であるが、天然ガスの精製には、システムの最適化（循環量、段数、再生熱など）が可能であり低コスト化が図れるという理由で、一般にアミンプロセスが用いられる。しかしながら、メルカプタンは極性が弱いためアミンとの結合力が弱く、こうした化学吸収法では除去が困難である。従って、化学吸収法をメルカプタン含有量が無視できないような天然ガスの処理に単独で用いることは、一般に不適当であるといえる。一方、物理吸収法は酸性ガス成分をその分圧に応じて吸収する有機溶媒を用いる方法であり、炭酸ガスおよび硫化水素だけでなく、メルカプタンや他の硫黄化合物なども同時に除去できる。ただし、物理吸収法は化学吸収法に比べ、化学平衡および速度論的に吸収液循環量や段数が多くなるといった難点がある。以上の湿式脱硫法に対して、吸着法は液体を用いない乾式脱硫法であり、吸着剤を充填した固定床にガスを流すようにすれば、出口側の酸性ガス濃度をきわめて低くすることができるというメリットがあるが、比較的高濃度の酸性ガスを含む天然ガスを大量に処理する場合には、吸着剤の充填量が多くなり、また吸着剤の再生頻度も高くなるので経済的でない。
【０００４】
スルホランとジイソプロパノールアミンの混合物を吸収液として用いるスルフィノール法は、化学吸収と物理吸収の複合型であり、天然ガス中の硫化水素やメルカプタンの含有量が大きい場合に効率よくそれらを除去できる方法として、従来より天然ガスからの酸性ガスの吸収除去にしばしば用いられてきた。図１は、スルフィノール法を用いたプロセスの基本的なフローを示す。天然ガスに含まれる酸性ガスは、酸性ガス吸収装置１１においてスルフィノール法に従って吸収液中に吸収され、次いで吸収液の加熱により液から分離される。分離された酸性ガスは硫黄回収装置１２に導かれ、そこで硫化水素がクラウス法により硫黄として回収される。ただし、スルフィノール法では、その吸収液の性質上、酸性ガスとともにＢＴＸを含む重質炭化水素が同時に吸収され、硫黄回収装置においては硫化水素に多量の炭酸ガスと重質炭化水素が同伴することになるため、テールガス処理（ＴＧＴ）を行わない限り、硫黄回収率は高々９５％程度である。
【０００５】
上述のように、スルフィノール法では硫化水素、炭酸ガス、メルカプタンおよび重質炭化水素（以下ＢＴＸを含めてこう呼ぶ）が同時に除去され、分離された酸性ガス中にこれらのいずれもが含まれてくるため、これをそのままクラウス法で処理しても硫黄の回収率は上がらない。このため、分離された酸性ガスをクラウス法により処理する前に硫化水素濃縮装置で処理し、炭酸ガスやメルカプタンや重質炭化水素を予め分離除去しておくプロセスが提案されている（特開平９−２５５９７４号公報）。図２にそのプロセスフローを示す。酸性ガスを含む天然ガスは、まず、スルフィノール法による酸性ガス吸収装置２１に導かれ、硫化水素、炭酸ガス、メルカプタン、重質炭化水素などの不純物が天然ガスから分離される。次いで、分離された不純物はアルカノールアミンを用いた硫化水素濃縮装置（エンリッチメントユニット）２２に導かれ、硫化水素が濃縮されたガスと炭酸ガスやメルカプタンや重質炭化水素を含むオフガスとに分けられる。硫化水素濃縮ガスはそのまま硫黄回収装置２３に導かれ、クラウス法により硫黄が回収される。一方、メルカプタンや炭酸ガスや重質炭化水素を含むオフガスは水素化処理装置２４に導かれ、メルカプタンが硫化水素に変換された後、硫黄回収装置２３に導かれる。この方法によれば、硫黄回収率は９５〜９８％となり、さらにＴＧＴを行えば硫黄回収率は９９％程度に達する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
上記に述べたように、硫化水素や炭酸ガスとともにメルカプタンを含む天然ガスを精製する場合、従来はスルフィノール法によりこれらの酸性ガスを吸収していたのであるが、これでは硫化水素、炭酸ガス、メルカプタンおよび重質炭化水素のいずれもが含まれるガスが分離されるため、硫黄の回収率を上げるには、分離されたガスからメルカプタンをさらに分離し、これからの硫黄回収を別途に考える必要がある。また、スルフィノール法は物理吸収と化学吸収の複合型であって物理吸収の側面ももっているため、単純な化学吸収法に比べると吸収液循環量や吸収塔段数などの点でコスト高になるという難点がある。
【０００７】
一方、アミンプロセスなどの化学吸収法を用いた場合には、メルカプタンや重質炭化水素は吸収液に吸収されず、ほぼ硫化水素と炭酸ガスだけからなる酸性ガスが分離されるため、この分離された酸性ガスからクラウス法により硫黄をある程度高効率で回収することができる。しかしながら、メルカプタンが精製天然ガスに含まれてくるので、これを除去回収しないと亜硫酸ガスが排出されたり硫黄回収率が上がらないという問題は解決されない。メルカプタンを含む精製天然ガスを、あらためて物理吸収法やモレキュラーシーブを用いた吸着法で処理することも考えられるが、それでは結局、コスト高になるという難点は解消しない。
【０００８】
以上の点に鑑み、本発明は、多量の吸収液やモレキュラーシーブを必要とするためコスト高になる物理吸収法や吸着法を用いず、低コストでシンプルなプロセスフローにより、メルカプタンを含む天然ガスから硫黄化合物を除去する方法を提供することを課題とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明は、不純物として少なくとも硫化水素、炭酸ガスおよびメルカプタンを含む天然ガスを精製する方法であって、天然ガス中のメルカプタンを硫化水素に変換する反応工程と、該反応工程後の天然ガスに含まれる硫化水素および炭酸ガスをアミン水溶液を用いた化学吸収法により分離除去する吸収工程と、該吸収工程により分離された硫化水素から硫黄を回収する回収工程とを含み、該反応工程が、触媒の存在下、温度２６０〜３５０℃、圧力４〜１０ＭＰａの条件の下に、スチームまたは水を天然ガスに対して０．１〜５モル％の割合で注入することにより行われることを特徴とする方法を提供し、これにより上記課題を解決するものである。
【００１０】
本発明においては、該反応工程における触媒として、アルミナ担体にコバルトおよびモリブデンを担持させた触媒（ＣｏＭｏｘ反応触媒）を用いることが好ましい。また、該吸収工程が、主として硫化水素を吸収する工程と主として炭酸ガスを吸収する工程とに分かれており、該回収工程は、主として硫化水素を吸収する工程から得られる硫化水素リッチなアミン溶液を再生して得られる硫化水素から硫黄を回収することが好ましい。また、該反応工程に供する天然ガス流と該反応工程を経た後の天然ガス流との間で熱交換を行わせたり、さらに熱交換後の該反応工程に供する天然ガス流をガスタービンの廃熱で加温された加熱器で再熱交換を行わせることも好ましい。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下において、添付の図面に示す本発明の実施の形態に基づいて、本発明を説明する。なお、添付の図面に示すものは、本発明を実施する好適な形態であり、当然のことながら、本発明はそれらの実施形態に限定されるものではない。
【００１２】
図３は、天然ガス田から産出される天然ガスを本発明に従って精製し、パイプラインガスまたはＬＮＧを生産するまでの基本的なプロセスフローを示す。天然ガス田１から産出した天然ガスは、まず水やコンデンセート（炭素数の比較的少ない液状炭化水素）などの液体成分を通常生産設備２で分離除去して気体成分のみとする。この気体成分のみとなった天然ガスは、次いでメルカプタン転化装置３に導き、不純物として含まれるメルカプタンを触媒とスチームまたは水（以下ではこれらをまとめてＨ２Ｏで表す）を用いた反応により硫化水素に転化する。反応後の天然ガスは硫化水素および炭酸ガスを含むが、これらの酸性ガスは次の酸性ガス吸収装置４で分離除去する。こうして酸性ガスが除去された精製天然ガスは、パイプライン設備または液化設備５に送り、パイプラインガスまたはＬＮＧとする。一方、酸性ガス吸収装置で分離された硫化水素および炭酸ガスは、硫黄回収装置６においてクラウス法により処理し、硫化水素から硫黄を回収する。
【００１３】
本発明の反応工程においては、液体成分が除去されただけの粗製天然ガスに対し、メルカプタンの硫化水素への転化を行う。この反応は通常の水素化還元反応とは異なり、一酸化炭素や水素などの還元剤を必要としない点に特色がある。すなわち、この反応は、天然ガス中の炭酸ガスと新たに添加されるＨ２Ｏの作用により、メルカプタンを触媒の存在下に最終的にはアルカンと硫化水素に変換するものである。この反応は複雑な並列反応であり、個々の素反応についてはよくわからない点が多いが、例えばメチルメルカプタンを硫化水素に転化する場合を想定すると、メチルメルカプタン分子が高温で熱分解してメチルラジカルとメルカプトラジカルを生じ、これらが水分子と反応したり相互に反応したりして硫化水素や各種中間生成物を生成し、そうした各種中間生成物が触媒の作用によりさらに加水分解して硫化水素、炭化水素、一酸化炭素、炭酸ガスなどを生成するのではないかと考えられている。なお、メチルメルカプタンの転化反応の場合、反応前後の物質収支から見て、全体としては次のような反応が生じているものと思われる。
５ＣＨ3ＳＨ＋４Ｈ2Ｏ
−−−＞  ５Ｈ2Ｓ＋２ＣＨ4＋５Ｈ2＋２ＣＯ＋ＣＯ2
なお、本発明におけるメルカプタン転化反応では、硫化水素・メルカプタン以外の硫黄化合物、たとえばカルボニルスルフィド（ＣＯＳ）や二硫化炭素、あるいはチオフェン類なども硫化水素に還元される。
【００１４】
上記メルカプタン転化反応は公知の触媒の存在下に行わせることができる。そのような触媒としては、例えば、多孔性無機酸化物担体（アルミナ、シリカ、チタニア、ボリア、ジルコニア、シリカ−アルミナ、シリカ−マグネシア、アルミナ−マグネシア、アルミナ−チタニア、シリカ−チタニア、アルミナ−ボリア、アルミナ−ジルコニア等）に、周期律表の第Ｖ族、第VI族または第VII族に属する金属（例えば、バナジウム、クロム、モリブデン、タングステン、コバルト、ニッケル等）から選ばれる活性金属を担持させたものを使用することができる。特に、アルミナ担体上にコバルトおよびモリブデンを担持させた触媒（ＣｏＭｏｘ反応触媒）は、触媒活性や寿命の点ですぐれているため好ましい。触媒は塔内に粒状のものを充填し、塔底部より天然ガス流を上向流で流して流動床を形成するのが発熱反応による局部的な加熱を防止する上で好ましいが、処理すべき天然ガスの性状により、固定床や膨張床、あるいは触媒成形体を充填した反応器としてもよい。
【００１５】
上記メルカプタン転化反応は、温度２６０〜３５０℃、圧力４〜１０ＭＰａの条件の下に、Ｈ２Ｏを天然ガスに対して０．１〜５モル％の割合で注入することにより行わせる。反応温度が２６０℃より低いとメルカプタンの転化率や硫化水素への選択率が低下し、反応温度が３５０℃より高いと反応が過度に進行して触媒の劣化が早まる。また、圧力が４ＭＰａより低いと実用的な反応速度が得られず、圧力を１０ＭＰａより上げても反応速度や転化率は向上しない。反応に必要なＨ２Ｏは、天然ガスに含まれるメルカプタン（およびその他の硫化水素以外の硫黄化合物）の量にもよるが、天然ガスに対して少なくとも０．１モル％以上は添加しないと反応が十分に進行せず、また５モル％より多く注入すると加熱に必要なエネルギーが多くなるので一般に好ましくない。触媒単位充填量当たりの天然ガス流量は１５００〜２５００ｍ3／ｍ3程度とすればよい。
【００１６】
上記反応工程は２６０〜３５０℃で行われ、それに続く吸収工程は常温で行われるので、反応工程に供する加熱前のストリームと反応工程を経た後のストリームとの間で熱交換を行わせることが好ましい。それにより加熱炉および冷却器に対する負荷を低減することができる。図４は、そのような熱交換を組み込んだ本発明の反応工程のプロセスフローを示す。粗製天然ガスは通常の生産設備で水分が除去されているので、加熱前の天然ガス流に対してあらためて必要量のボイラー給水（ＢＦＷ）を供給する。Ｈ２Ｏが添加された天然ガス流は、ガス／ガス熱交換器４１を通過することにより２２０℃前後まで加熱され、次いで低温廃ガスを利用する加熱器４２で２５０〜３００℃まで加熱されて反応器４３に入る。反応器内では発熱反応のため温度がさらに１０〜５０℃上昇し、反応に必要十分な温度２６０〜３５０℃となる。反応器を出た天然ガス流は、前記のガス／ガス熱交換器で熱回収されて６０〜７０℃まで冷却され、さらに冷却器４４で常温まで冷却され、冷却過程で凝縮した水が分離ドラム４５で分離除去された後、吸収工程に送られる。なお、多くの天然ガスには重質炭化水素が含まれるため、加熱器の加熱管の表面温度が高すぎるとカーボンの析出が生じる可能性があり、それを防ぐには、加熱管の熱負荷を過度に大きくしないことが肝要である。そのため、加熱器の前段にガス／ガス熱交換器を設けるのが好ましく、また、上記に述べたように、低温廃ガスで加温する加熱器を用いれば、加熱管の局部加熱を防ぐことができるため好都合である。そのような低温廃ガスとしては、冷凍コンプレッサー駆動用のガスタービンなどの廃熱が利用できる。特に、５００℃前後の低温廃ガスを加熱用媒体として用いることにより、天然ガス中に存在する重質炭化水素の熱分解が有効に抑制できる。
【００１７】
本発明の吸収工程においては、アミン水溶液を用いた吸収塔で天然ガス中に含まれる酸性ガスが吸収除去される。すでにメルカプタン（および他の有機硫黄化合物）は前段の反応工程で硫化水素に変換されているので、ここで吸収除去される酸性ガスはほぼ硫化水素と炭酸ガスのみである。硫化水素と炭酸ガスは同時にアミン水溶液に吸収させることもできるが、そうすると吸収液の再生の際にこれらが同時に放散されることになり、硫黄回収装置で処理すべきガス量が多くなるので、吸収条件を調整して硫化水素と炭酸ガスを順次段階的に吸収することが好ましい。この吸収条件の調整は、天然ガス中の硫化水素／炭酸ガスの比により、用いるアミンの種類やアミン水溶液の濃度を適宜調整することにより行う。同種かつ同濃度のアミン水溶液を用いて吸収塔を硫化水素吸収セクションと炭酸ガス吸収セクションとに分けてもいいし、アミンの種類または濃度が異なるアミン水溶液を用いた複数の吸収塔を採用してもよい。図５はそのような順次吸収を行う場合のプロセスフローの一例を示す。まず、天然ガスはアミン吸収塔５１の下部５１ａで常温のリーンアミン（酸性ガスをあまり吸収していないアミン水溶液）と向流接触し、ここで硫化水素が選択的に吸収されて目的とする濃度値（通常は４ｐｐｍ以下）まで除去される。続いて、天然ガスは吸収塔上部５１ｂで同様に常温のリーンアミンと向流接触し、ここで吸収塔下部ではほとんど吸収されなかった炭酸ガスが主として吸収されて目的とする濃度値（ＬＮＧの場合は５０ｐｐｍ以下）まで除去される。吸収塔下部で硫化水素を吸収したリッチアミン（酸性ガスをかなり吸収したアミン水溶液）は、リーン／リッチアミン熱交換器５２ａを通過して加熱された後、アミン再生塔５３に入る。一方、吸収塔上部で主として炭酸ガスを吸収したリッチアミンは、リーン／リッチアミン熱交換器５２ｂを通過して加熱された後、アミンフラッシュドラム５４に入り、ここで低圧フラッシュにより炭酸ガスを放散してセミリッチアミンとなった後、アミン中間ポンプ５５により吸収塔下部からきたリッチアミンと合流してアミン再生塔に送られる。アミン再生塔底部のアミン水溶液は隣接するアミンリボイラー５６に循環されてスチーム等により加熱される。また、アミン再生塔頂部から出るアミン蒸気と硫化水素を含むガスは、アミンコンデンサー５７に入って冷却水と熱交換するなどして冷却され、ここでアミン蒸気の大部分が凝縮してリフラックスドラム５８にたまり、リフラックスポンプ５９でアミン再生塔頂部に戻される。一方、硫化水素はガス中に残って硫化水素リッチなガスとして硫黄回収工程に送られる。アミン再生塔下部のアミン水溶液は吸収した酸性ガスをほとんど放出したリーンアミンであり、アミン供給ポンプ６０により、リーン／リッチアミン熱交換器５２ａおよび５２ｂで常温まで冷却された後、吸収塔下部および上部に送られる。
【００１８】
上記吸収工程で用いる吸収液としては、一般に化学吸収法で用いられる各種アミンの水溶液を用いることができる。使用できる代表的なアミンとしては、ジイソプロパノールアミン（ＤＩＰＡ）、メチルジメタノールアミン（ＭＤＥＡ）、立体障害アミン、活性化されたＭＤＥＡなどがある。従来一般的に使用されてきたモノエタノールアミン（ＭＥＡ）やジエタノールアミン（ＤＥＡ）に比べ、ＤＩＰＡやＭＤＥＡは硫化水素に対する選択吸収性が大きいため、硫化水素と炭酸ガスを順次段階的に吸収する場合には好ましく用いられる。吸収液のアミン濃度は４モル程度を標準とし、天然ガス中の各種酸性ガスの濃度に応じて調整する。
【００１９】
本発明の回収工程においては硫化水素から硫黄が回収される。硫化水素から硫黄を回収する代表的なプロセスはクラウス法であり、本発明においても好ましく用いることができる。クラウス法は、そのオリジナルの形態においては、硫化水素の一部を反応炉で燃焼させて生じた亜硫酸ガスと残りの硫化水素とを反応させることにより硫黄を生成するものであるが、原料ガス中の硫化水素の濃度が低い場合には反応炉で安定した燃焼が維持できないので、そのような場合にも安定した処理を行うために各種改良法が考案されている。本発明の回収工程では、それらの改良法を含めて各種クラウス法を適宜選択して採用することができる。もっとも、本発明では前段でメルカプタンの転化と化学吸収を行っているため、回収工程に供されるガスはほぼ硫化水素と少量の炭酸ガスのみからなる単純な組成であり、クラウス法を実施するに際して問題となる要素は少ないので、敢えて複雑な改良法を採用する必要性は小さい。特に前段の吸収工程で硫化水素と炭酸ガスの順次吸収を行い、吸収した炭酸ガスは別途放散させて硫化水素が濃縮されたガスを回収工程の原料ガスとして用いるようにした場合には、最も単純な全量供給方式を採用することができるため、コスト的にきわめて有利である。
【００２０】
クラウス法で硫化水素が除去されたガスはテールガスとして放出される。クラウス法による硫黄の回収率は９５〜９９％程度であり、回収しきれない硫黄分はテールガスに含まれるので、硫黄回収率を確実に９９％以上としたい場合には、ＳＣＯＴプロセスなどに代表されるテールガス処理（ＴＧＴ）を行うことが好ましい。ただし、本発明の方法ではＴＧＴを採用しなくても９８％以上の硫黄回収率が得られ、ＴＧＴの採用は必須ではないため、シンプルで低コストなプロセスにすることが可能である。ＳＣＯＴプロセスは、硫黄回収装置からのテールガス中の硫化水素以外の硫黄分（主として亜硫酸ガスと担体硫黄であるが、ＣＯＳや二硫化炭素なども含まれる）をすべて硫化水素に還元し、冷却して凝縮した水分を除去した後、ガス中の硫化水素を化学吸収法で除去するものである。ここで用いられる化学吸収装置は、本発明の吸収工程で用いるものを共通に利用すればよい。もちろん、ＴＧＴとして用いるプロセスは必ずしもＳＣＯＴプロセスに限られず、例えばＢｅａｖｏｎプロセスなど他のプロセスを採用することもできる。
【００２１】
【実施例】
下記の表１および表２は、それぞれ図４に示す反応工程および図５に示す吸収工程における典型的な物質収支の例を示す。
【表１】
0004837176.tif 000002
【表２】
0004837176.tif 000003
【図面の簡単な説明】
【図１】天然ガスから酸性ガスを除去する従来のプロセスフローの一例を示す。
【図２】天然ガスから酸性ガスを除去する従来のプロセスフローの別の例を示す。
【図３】本発明の方法を実施するプロセスフローの代表的な例を示す。
【図４】本発明の方法における反応工程の好適なプロセスフローを示す。
【図５】本発明の方法における吸収工程の好適なプロセスフローを示す。
【符号の説明】
１  天然ガス田
２  通常生産設備
３  メルカプタン転化装置
４  酸性ガス吸収装置
５  パイプライン設備または液化設備
６  硫黄回収装置
１１  酸性ガス吸収装置
１２  硫黄回収装置
２１  酸性ガス吸収装置
２２  硫化水素濃縮装置
２３  硫黄回収装置
２４  水素化処理装置
４１  ガス／ガス熱交換器
４２  加熱器
４３  反応器
４４  冷却器
４５  分離ドラム
５１  アミン吸収塔
５１ａ  吸収塔上部
５１ｂ  吸収塔下部
５２ａ  リーン／リッチアミン熱交換器
５２ｂ  リーン／リッチアミン熱交換器
５３  アミン再生塔
５４  アミンフラッシュドラム
５５  アミン中間ポンプ
５６  アミンリボイラー
５７  アミンコンデンサー
５８  リフラックスドラム
５９  リフラックスポンプ
６０  アミン供給ポンプ
【図１】
0004837176.tif 000004
【図２】
0004837176.tif 000005
【図３】
0004837176.tif 000006
【図４】
0004837176.tif 000007
【図５】
0004837176.tif 000008