(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
下記一般式（２）で表されるポリオキシエチレンポリオキシプロピレンアルケニルアルキレンジアミンの酸付加塩を含有することを特徴とする鋼板用水溶性冷間圧延油。
【化１】
0004829425.tif 000010
（ただし、上記式中において、Ｒ２は炭素原子数１２〜１８のアルケニル基、ｎは２または３の整数、ａおよびｂはそれぞれ１〜６および３〜６の整数であり、かつ、ａ＋ｂは４〜１２である。）
【請求項２】
下記一般式（１）で表されるポリオキシエチレンポリオキシプロピレンアルキルアルキレンジアミンの酸付加塩を含有することを特徴とする鋼板用水溶性冷間圧延油。
【化２】
0004829425.tif 000011
（ただし、上記式中において、Ｒ１は炭素原子数１２〜１８のアルキル基、ｎは２または３の整数、ａおよびｂはそれぞれ１〜６および３〜６の整数であり、かつ、ａ＋ｂは４〜１２である。）
【請求項３】
上記圧延油２体積％を含む５５℃の水乳化分散液を、懸垂された１５０℃の鋼板に２秒間スプレーした場合における該鋼板への付着油分が１．０ｇ／ｍ２以上であり、かつ、上記水乳化分散液中における上記圧延油の平均粒子径をｒ１、該水乳化分散液に平均粒子径０．０２μｍの鉄粉１０００ｐｐｍを添加しホモミキサーにて９５００ｒｐｍで１５分間攪拌した後における上記圧延油の平均粒子径をｒ２としたとき、ｒ２／ｒ１の値が１．２以下である請求項１または２記載の鋼板用水溶性冷間圧延油。
【請求項４】
上記酸付加塩を構成する酸は、ギ酸、酢酸、酪酸、プロピオン酸、カプロン酸、カプリル酸、カプリン酸、２−エチルヘキシル酸、オキシカルボン酸、無機酸、ジカルボン酸、及び酸性リン酸エステルの一種または二種以上である請求項１乃至３のいずれかに記載の鋼板用水溶性冷間圧延油。
【請求項５】
圧延速度１０００ｍ／分以上の条件下、鋼板を板厚０．３５ｍｍ以下に冷間圧延する際に用いられる請求項１乃至４のいずれかに記載の鋼板用水溶性冷間圧延油。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、鋼板用水溶性冷間圧延油に関し、詳しくは、安定性および圧延潤滑性に優れるとともに付着汚れの少ない鋼板用水溶性冷間圧延油に関する。
【０００２】
【従来の技術】
鋼板用水溶性冷間圧延油は、油脂、鉱油、合成エステル等を基油とし、これに脂肪酸等の油性向上剤、極圧添加剤、防錆添加剤、酸化防止剤等を加えた潤滑油成分を含有し、通常は水に乳化分散させた濃度１〜１０体積％程度の乳化分散液として使用されるので、この乳化分散のための界面活性剤等がさらに配合されている。この乳化分散液は一般にクーラントと呼ばれ、通常はタンク内からポンプを経由しノズルより作業ロール及び鋼板に供給噴射されタンクに戻る循環方式で使用される。この循環方式で用いられる冷間圧延油は、作業ロール及び鋼板の表面にクーラントとして供給されたとき、圧延油中の潤滑成分が作業ロール及び鋼板表面に展着する作用（プレートアウト性と呼ばれる）により潤滑効果を発揮する。
【０００３】
このような水溶性冷間圧延油は、水による冷却効果、あるいは循環使用による経済性等の面で非水溶性の冷間圧延油に比べて有利である反面、圧延加工により発生した摩耗鉄粉がクーラント中に混入し油分と合一したいわゆるスカムが生成される。このため、クーラントの管理上で（１）循環使用時のクーラントの安定性、（２）スカムの付着による圧延機（ミル）周辺の汚れ、等の問題を生じることがある。
【０００４】
クーラントの安定性を高めるためには、界面活性剤の量や種類を調節することが考えられる。しかし、乳化分散のためにノニオン系、アニオン系等の界面活性剤を配合した水溶性冷間圧延油においては、その種類、配合量の調節によってプレートアウト性が変化する。例えば、クーラントの安定性を高めるとプレートアウト性が低下して潤滑性が不十分となり、また界面活性剤を調節してプレートアウト性を増大しようとするとクーラントが不安定となって循環使用する際に種々の支障をきたす。即ち、クーラントの安定性とプレートアウト性とは相反する傾向を示すものである。
また、プレートアウト性を良くするために、スカムアウト（スカムの除去）頻度を減らす方法があるが、この場合には、クーラント中にスカムが増加しその付着によるミル汚れが増すことになる。
【０００５】
上記のような問題点に対して、クーラントの安定性とプレートアウト性とを両立させた冷間圧延油の開発が試みられており、カチオン系又はアミン系界面活性剤を含有する冷間圧延油等が提案されている。例えば、特開昭６２−１１２６９５号公報にはアルキルアミン等のアミノ化合物の酸化エチレン付加物を、特公平２−４０１１３号公報にはポリエチレンイミン等のポリアルキレンイミン類を、特公平２−４０１１４号公報にはポリアルキレンポリアミン類等にアルキレンオキシドを付加したポリエーテルポリオール類を、特開平８−３２５５８８号公報にはアルキルアミンエチレンプロピレンオキサイド付加物等を含有する圧延油が開示されている。
【０００６】
しかしながら、上記の従来技術では、クーラントの安定性およびプレートアウト性のいずれにも優れ、更にミル汚れが少ないという観点から十分な性能を有する鋼板用水溶性冷間圧延油はまだ得られていないのが実情である。
【０００７】
また、近年、生産性を向上するため、圧延速度を増加する傾向があり、より優れた潤滑性と同時にクーラントの安定性および圧延機周辺の耐汚れ性の向上が冷間圧延油に求められている。特に、ブリキ原板等の板厚０．３５ｍｍ以下の薄物材を得るために圧延速度１０００ｍ／分以上で高速圧延する場合には、圧延条件が厳しく、上記の特性が強く求められている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の鋼板用水溶性冷間圧延油は、上記従来技術の冷間圧延油の欠点を解消するものであり、クーラントの安定性が良好で、プレートアウト性にも優れ、かつミル汚れも少ない冷間圧延油を提供することを目的とする。
更に、薄物材の高速圧延においても、上記性能を発揮することができる冷間圧延油を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、鋼板用水溶性冷間圧延油クーラントの安定性及びプレートアウト性に関し、特にアミン系界面活性剤の影響について鋭意検討した結果、特定のアミン系界面活性剤、すなわち、アルキルアルキレンジアミンまたはアルケニルアルキレンジアミンのポリオキシアルキレン付加物が優れた作用を発揮することを見いだして本発明を完成した。
【００１０】
本発明における第２発明の鋼板用水溶性冷間圧延油は、下記一般式（１）で表されるポリオキシエチレンポリオキシプロピレンアルキルアルキレンジアミンの酸付加塩を含有することを特徴とする。
【化３】
0004829425.tif 000002
（ただし、上記式中において、Ｒ１は炭素原子数１２〜１８のアルキル基、ｎは２または３の整数、ａおよびｂはそれぞれ１〜６および３〜６の整数であり、かつ、ａ＋ｂは４〜１２である。）
【００１１】
また、本発明における第１発明の鋼板用水溶性冷間圧延油は、下記一般式（２）で表されるポリオキシエチレンポリオキシプロピレンアルケニルアルキレンジアミンの酸付加塩を含有することを特徴とする。
【化４】
0004829425.tif 000003
（ただし、上記式中において、Ｒ２は炭素原子数１２〜１８のアルケニル基、ｎは２または３の整数、ａおよびｂはそれぞれ１〜６および３〜６の整数であり、かつ、ａ＋ｂは４〜１２である。）
【００１２】
以下、本発明を詳細に説明する。
一般式（１）または（２）において、エチレンオキシド付加モル数ａは１〜６の整数（より好ましくは１〜４の整数）であり、プロピレンオキシド付加モル数ｂは３〜６の整数である。エチレンオキシド付加モル数ａが１未満またはプロピレンオキシド付加モル数ｂが６を超える場合には、プレートアウト性は良いものの安定性が低下する。一方、エチレンオキシド付加モル数ａが６を超えるかまたはプロピレンオキシド付加モル数ｂが１未満の場合には、安定性は良いもののプレートアウト性が低下する。
なお、一般式（１）または（２）で表される化合物の一分子中には複数のａが含まれるが、これらは互いに同じであっても異なっていてもよく、ｂについても同様である。
【００１３】
このａとｂとの合計は４〜１２であり、５〜１０であることが好ましい。ａ＋ｂが３未満では鉄粉に対する分散能が不足し、ａ＋ｂが１２を超えるとプレートアウト性が不足するという問題が生じる。エチレンオキサイド及びプロピレンオキサイドの付加形態は、いわゆるブロック付加を示すが、ランダム付加でもリバース付加でもよい。なお、アルキレンオキサイドの炭素原子数が４以上となると水溶性が低下して安定性が不足する。
また、一般式（１）または（２）において、アルキレン基の炭素原子数ｎは２または３であり、３であることがより好ましい。
【００１４】
一般式（１）におけるＲ1は炭素原子数１２〜１８（より好ましくは１４〜１８、さらに好ましくは１６〜１８）のアルキル基である。炭素原子数が１２未満ではプレートアウト性が不足し、１８を超えると水溶性が低下して安定性が悪くなる。
一般式（２）におけるＲ2は炭素原子数１２〜１８（より好ましくは１４〜１８、さらに好ましくは１６〜１８）のアルケニル基である。炭素原子数が１２未満ではプレートアウト性が不足、１８を超えると水溶性が低下して安定性が悪くなる。
このアルキル基およびアルキレン基は直鎖状でも分岐状でもよいが、直鎖状であることが好ましい。
【００１５】
また、一般式（１）または（２）で表される化合物は、単体でも優れた性能を発揮するが、酸付加塩としてカチオン性をより高めることもできる。その塩とする酸としては、ギ酸、酢酸、酪酸、プロピオン酸等の低級酸、リンゴ酸、乳酸、グリコール酸等のオキシカルボン酸、リン酸等の無機酸、無水マレイン酸、琥珀酸等のジカルボン酸、カプロン酸、カプリル酸、カプリン酸、２−エチルヘキシル酸等の中級酸及び酸性リン酸エステル等を挙げることができ、これらの一種または二種以上を用いることができる。
本発明の冷間圧延油は、一般式（１）または（２）で表される化合物とその酸付加塩との両方を含有してもよい。
【００１６】
上記一般式（１）または（２）で表される化合物の酸付加塩の含有量は、本発明の冷間圧延油全体を１００重量部として０．１〜１０重量部の範囲とすることが好ましく、０．１〜５重量部の範囲とすることがより好ましく、０．５〜３重量部の範囲とすることがさらに好ましい。含有量が０．１重量部未満では乳化分散が不十分となり、クーラントの安定性が悪くなるとともに、ミルへの汚れ付着が多くなる。また、含有量が１０重量部を越えるとプレートアウト性が低下して潤滑性が不足する。
【００１７】
本発明の鋼板用冷間圧延油の基油としては、スピンドル油、マシン油等の鉱物油、牛脂、豚脂、菜種油、パーム油等の動植物油脂、脂肪酸エステル、ヒンダードエステル等の合成エステル等が挙げられる。これらのうち一種を単独で、あるいは二種以上を混合して用いることができる。基油の含有量は、本発明の冷間圧延油全体を１００重量部として通常６０〜９５重量部の範囲であり、好ましくは８０〜９５重量部の範囲である。
【００１８】
本発明の鋼板用水溶性冷間圧延油は、上記の一般式（１）で表される化合物を必須成分とするが、その他の任意成分として基油のほか、従来より冷間圧延油に用いられている油性向上剤、極圧添加剤、防錆添加剤、酸化防止剤、界面活性剤、その他の添加剤を適宜使用することができる。油性向上剤としては脂肪酸、アルコール等を、極圧添加剤としては硫化油脂、硫化鉱油、ポリスルフィド等の硫黄系またはリン酸エステル等のリン系極圧剤を、防錆添加剤としては石油スルホン酸塩等を、酸化防止剤としてはフェノール系、アミン系等を、界面活性剤としてはアニオン系、ノニオン系等をそれぞれ例示することができる。
【００１９】
本発明の鋼板用水溶性冷間圧延油は、上記の必須成分及び任意成の所定の割合を混合することにより得られる。この鋼板用水溶性冷間圧延油は、原液（圧延油）を水により希釈した（すなわち水に乳化分散させた）クーラントとして冷間圧延に使用される。クーラント中における冷間圧延油の濃度は、通常０．５〜１０体積％（好ましくは１〜５体積％）程度である。
【００２０】
本発明の冷間圧延油は、この圧延油２体積％を含む５５℃の水乳化分散液を、鉛直に懸垂された１５０℃の鋼板（例えばＪＩＳ  ＳＰＣＣ−ＳＢ鋼板）に２秒間スプレー（例えばスプレー流量２リットル／分）した場合における該鋼板への付着油分が１．０ｇ／ｍ2以上（より好ましい条件では１．２ｇ／ｍ2以上）であり、かつ、上記水乳化分散液中における上記圧延油の平均粒子径をｒ１、該水乳化分散液に平均粒子径０．０２μｍの鉄粉１０００ｐｐｍを添加しホモミキサーにて９５００ｒｐｍで１５分間攪拌した後における上記圧延油の平均粒子径をｒ２としたとき、ｒ２／ｒ１の値が１．２以下（より好ましい条件では１．１５以下）であるものとすることができる。
【００２１】
また、本発明の鋼板用水溶性冷間圧延油は、圧延速度１０００ｍ／分以上（通常、２０００ｍ／分以下）の条件下、鋼板を板厚０．５ｍｍ以下（好ましくは０．３５ｍｍ以下、より好ましくは０．１５〜０．２５ｍｍ）に冷間圧延する際に用いられるものとすることができる。通常、圧延後の板厚（仕上厚）は０．１ｍｍ以上である。
【００２２】
本発明の鋼板用水溶性冷間圧延油は、下記実施例の性能試験（２）に示す条件において測定した場合、圧延速度２０００ｍ／分における摩擦係数が０．００５〜０．０１０（特に０．００６〜０．００９）であるものとすることができる。また、この冷間圧延油は、下記実施例の性能試験（２）に示す条件において測定した場合、ｒ４（２４時間操業後の上記圧延油の平均粒子径）／ｒ３（上記圧延油の初期の平均粒子径）の値が１．１５以下（好ましくは１．１０以下、より好ましくは１．０５以下）であるものとすることができる。
【００２３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の鋼板用水溶性冷間圧延油について、実施例及び比較例により詳細に説明する。一般式（２）におけるＲ２、一般式（１）におけるＲ１、ｎ、ａおよびｂがそれぞれ表１に示すとおりである化合物Ａ１〜Ａ１０を用いて、表２および表３に示す組成の冷間圧延油を調整した。表１に示す化合物のうちＡ３〜Ａ６およびＡ１０を用いた冷間圧延油は本発明品であり、Ａ１、Ａ２およびＡ７〜Ａ９を用いた冷間圧延油は比較品である。これらの化合物は、それぞれ原料となるジアミンにエチレンアルキレンオキシドをａモル付加させ、次いでプロピレンオキシドをｂモル付加させて得られたものである。
【００２４】
【表１】
0004829425.tif 000004
【００２５】
【表２】
0004829425.tif 000005
【００２６】
【表３】
0004829425.tif 000006
【００２７】
表２および表３に示す材料の内容は以下のとおりである。
合成エステル：トリメチロールプロパン脂肪酸エステル、商品名「ユニスターＨ−３８１Ｒ」（日本油脂株式会社製）
脂肪酸ａ：牛脂脂肪酸、商品名「ＴＯＥＮＯＬ＃１０５０」（当栄ケミカル株式会社製）
酸性リン酸エステル：２−エチルヘキシルアシッドホスフェート、商品名「Ｐｈｏｓｌｅｘ  Ａ−４」（堺化学工業株式会社製）
界面活性剤ａ：ポリオキシエチレンジオレエート、商品名「イオネットＤＯ６００」（三洋化成工業株式会社製）
界面活性剤ｂ：ポリオキシエチレンアルキルエーテル、商品名「リカノンＵＡ５００８」（新日本理化株式会社製）
防食剤：１，２，３−ベンゾトリアゾール、商品名「ＢＴ−１２０」（城北化学株式会社製）
酸化防止剤：ヒンダードフェノール、商品名「ノクラックＮＳ−６」（大内新興株式会社製）
【００２８】
［１］性能試験（１）
得られた各冷間圧延油（試料油）の性能を以下の試験により評価した。
▲１▼安定性
水に試料油の所定量を加え、ホモミキサーにより９５００ｒｐｍで１５分間攪拌して水乳化分散液を調製し、この分散液中における試料油の平均粒子径ｒ１をコールターカウンター（マルチサイザーＩ型）により測定した。次いで、この分散液に鉄粉を添加して下記の条件で攪拌した後における試料油の平均粒子径ｒ２を同様に測定した。この鉄粉添加による平均粒子径の変化から、クーラントの安定性を評価した。
試料油濃度：２体積％
水乳化分散液の量：８００ｇ
水乳化分散液の温度：５５℃
攪拌機：ホモミキサー、９５００ｒｐｍ
鉄粉：粒径０．０２μｍ、添加量１０００ｐｐｍ
撹拌時間：１５分
【００２９】
▲２▼プレートアウト性
上記▲１▼と同様に調整した試料油の水乳化分散液（鉄粉なし）をポンプで１時間循環させ、鉛直に懸垂した試験片にこの分散液を２秒間スプレーし、そのときの付着油分（ｇ／ｍ2）を測定した。
試験片：ＪＩＳ  ＳＰＣＣ−ＳＢ、サイズ３．２×６０×８０ｍｍ
試験片温度：１５０℃
スプレー流量：２リットル／分
試料油濃度：２体積％
水乳化分散液の温度：５５℃
【００３０】
▲３▼付着汚れ試験
上記▲１▼と同様にして鉄粉の添加された水乳化分散液を調整し、この分散液を▲２▼と同様にポンプで循環させ、鉛直に懸垂した試験片にスプレーした。その後、試験片に付着した汚れの量及び汚れ状態を目視により評価した。
【００３１】
以上の結果を表４および表５に示す。なお、表４および表５において、安定性の評価結果は○：安定性良好、△：やや不安定、×：不安定を、また付着汚れの評価結果は○：付着汚れなし、△：付着汚れあり、×：付着汚れ著しい、をそれぞれ表す。
【００３２】
【表４】
0004829425.tif 000007
【００３３】
【表５】
0004829425.tif 000008
【００３４】
表４および表５から判るように、実施例１〜７の冷間圧延油は安定性においては、平均粒径が９μｍ前後であり、鉄粉添加後の粒径の変化を示すｒ２／ｒ１の値が１．０７〜１．１４と優れていた。また、プレートアウト性においても、付着油分量が１．２４〜１．５８ｇ／ｍ2と優れており、更に、試験片への汚れ付着量も６６〜７２ｇ／ｍ2と少なく優れていた。
これに対して、ｂが６を超える比較例１および２ではプレートアウト性は１．７８ｇ／ｍ2及び１．６２ｇ／ｍ2と良いものの、安定性においてはｒ２／ｒ１の値が１．５０及び１．４５と低下した。また、ａが６を超える比較例３は安定性においてはｒ２／ｒ１の値が１．１０と良いものの、プレートアウト性が０．９８ｇ／ｍ2と低下し、ｂが１未満である比較例６もプレートアウト性が０．９０ｇ／ｍ2と不十分であった。化合物Ａ1〜Ａ10のいずれも含有しない比較例４および５、そしてａ＋ｂの合計が３未満である比較例７は、いずれも安定性において、鉄粉添加後の粒径が大きく、ｒ２／ｒ１の値が順に２．０５、１．９１、１．９１と劣っており安定性が低く、かつ汚れの付着量も順に２３０ｇ／ｍ2、２００ｇ／ｍ2、２００ｇ／ｍ2と多かった。
【００３５】
［２］性能試験（２）
表２及び表３に示す各冷間圧延油（試料油）の性能を以下の実機試験により評価した。
▲１▼（圧延潤滑性）
各冷間圧延油（試料油）を、５スタンド冷間タンデム圧延機に用いて、原板厚２．０ｍｍ、板幅９００ｍｍの低炭素鋼を、圧延速度３００ｍ／分、６００ｍ／分、１０００ｍ／分、１５００ｍ／分及び２０００ｍ／分の各速度で圧延し、仕上厚０．２ｍｍ時の各圧延速度における摩擦係数により圧延潤滑性を評価した。
また、ある圧延速度でスリップ等の不具合が生じた場合は、その速度以上の圧延は行わなかった。
尚、この際の温水中の試料油濃度は３体積％、水乳化分散液の温度は６０℃で、循環式給油とし供給流量は１７０００リットル／分である。また、この摩擦係数は＃５スタンドにおける圧延荷重の計測値からＢｌａｎｄ＆Ｆｏｒｄの式を用いて逆算した。
▲２▼（水乳化分散液の安定性）
水乳化分散液の安定性は、上記▲１▼と同様の圧延機を用いて、圧延速度３００〜２０００ｍ／分の条件で２４時間連続圧延を行い、２４時間操業後における水乳化分散液の平均粒径の変化により評価した。この際の温水中の油分濃度、水乳化分散液の温度、給油方式及び供給流量は、▲１▼と同様である。
なお、比較例１、２、３、５および６においては、３００〜１０００ｍ／分（比較例１、２、５、６）、又は３００〜１５００ｍ／分（比較例３）の圧延速度で評価した。
▲３▼（圧延機周辺汚れ）
上記▲２▼の圧延終了後における、圧延機周辺に付着した汚れの量及び汚れ状態を目視により評価した。
【００３６】
以上の結果を表６に示す。なお、水乳化分散液の安定性の評価結果は○：安定性良好、△：やや不安定、×：不安定を、また圧延機周辺汚れの評価結果は○：付着汚れなし、△：付着汚れあり、×：付着汚れ著しい、をそれぞれ表す。
【００３７】
【表６】
0004829425.tif 000009
【００３８】
表６によれば、全ての実施例において、圧延速度２０００ｍ／分まで安定した圧延が可能で、６００ｍ／分、１０００ｍ／分、１５００ｍ／分および２０００ｍ／分の各速度での摩擦係数は０．００６〜０．０１０の範囲で変動も小さかった。更に、スリップ、チャタリング（圧延機振動）、ヒートスクラッチの発生も無く、良好な品質の冷延鋼板が得られた。
これに対して、比較例１および２では、１０００ｍ／分でスリップを生じてしまい、圧延を中断した。比較例３では、摩擦係数が高く１０００ｍ／分でヒートスクラッチを生じた。また、比較例５では、１０００ｍ／分でスリップを生じた。更に、比較例６では、摩擦係数が高く１０００ｍ／分でチャタリングを生じ、圧延速度を上げることができなかった。比較例４および７では、２０００ｍ／分まで圧延できた。
尚、３００ｍ／分の低速圧延時において、摩擦係数が大きいのはロ−ルバイト内に導入される油膜厚みが小さいためである。
【００３９】
また、水乳化分散液の安定性においては、全ての実施例において、２４時間操業後の平均粒径が１０μｍ前後であり、かつ、粒径の変化を示すｒ４／ｒ３の値が１．０〜１．０３であり、安定性に優れていた。これに対して、比較例１および２では、ｒ４／ｒ３の値は１．３１及び１．３０であったが、２４時間操業後の平均粒径が１４．２μｍ及び１６．４μｍと大きく、不安定であった。比較例４〜７の平均粒径では、２４時間操業後の平均粒径が１０．８〜１７．０μｍと大きく、ｒ４／ｒ３の値が１．２９〜１．７８と著しく不安定であり、比較例３のみ平均粒径がｒ４／ｒ３の値が１．１４と安定した平均粒径であった。
更に、全ての実施例において、圧延機周辺の汚れやスカムの堆積は微少で良好な耐汚れ性を示した。これに対して比較例では、比較例３および６のみが良好であり、比較例１および２では、圧延機周辺の汚れがやや目立ち、比較例４、５および７では、汚れが非常に目立った。
以上のことより、本実施例の圧延油は、圧延潤滑性、水乳化分散液の安定性、及び圧延機周辺の耐汚れ性に優れ、性能バランスのよいものであることが分かった。特に、仕上厚０．３５ｍｍ以下の薄物材を得るために、圧延速度１０００ｍ／分以上で高速圧延する際、優れた圧延潤滑性と同時に、優れた水乳化分散液の安定性及び圧延機周辺の耐汚れ性を示すものであることが分かった。
【００４０】
【発明の効果】
本発明の鋼板用水溶性冷間圧延油を用いることにより、安定性およびプレートアウト性のいずれにも優れ、かつミル汚れの少ないクーラントが得られる。これにより、圧延潤滑性能及びクーラント管理の改善が可能となる。
更に、本発明の鋼板用水溶性冷間圧延油は、圧延速度１０００ｍ／分以上の条件下、鋼板を板厚０．３５ｍｍ以下に冷間圧延する際、優れた潤滑性を発揮でき、かつクーラントの安定性および圧延機周辺の耐汚れ性にも優れる。