(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
パンタグラフの釣り合いを保持するための装置のベアリング部に使用されているパンタグラフ用リンクボールゴムが、耐候性、耐熱老化性、耐オゾン性に優れた水素添加ニトリルブタジエンゴム（Ｈ−ＮＢＲ）からなることを特徴とするパンタグラフ用ゴム部品。
【請求項２】
請求項１記載のパンタグラフ用ゴム部品において、前記パンタグラフ用リンクボールゴムは本体と軸ボルトの間にオイルが封入された構造を有することを特徴とするパンタグラフ用ゴム部品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、パンタグラフ用ゴム部品に係り、特に、パンタグラフの釣り合いを保持するための装置のベアリング部に使用されているパンタグラフ用リンクボールゴムの改良に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、労働コストの上昇に伴い、鉄道車両においてメンテナンスの省力化が強く求められている。鉄道車両用部品の中で、電車用パンタグラフは、メンテナンスに労力を要する部品の一つである。その理由として、パンタグラフはリンクボールなどのゴム系部品を多数有し、定期的に工場において電車から降ろしてこれらの部品を交換するとともにその他の部品についても点検する作業（解体検査と称する）が実施されているからである。このため、パンタグラフの解体検査の周期を延伸することは鉄道車両メンテナンスの省力化に寄与し、鉄道事業者の間で強いニーズがある。そこで、大都市近郊線区の電車用パンタグラフを対象とし、現行では６０万ｋｍ（約３年間相当）走行毎である検査周期を２倍以上に延伸することを目標に、検討が進められている。
【非特許文献１】西村充史，生駒信康，半坂征則，間々田祥吾，伊藤幹彌：「パンタグラフ用ゴム・樹脂系部品の劣化特性の研究」，第１７回エラストマー討論会，社団法人日本ゴム協会（２００４）
【非特許文献２】半坂征則，御船直人：「鉄道車両（電車) 用長寿命ゴムホースの開発」, 鉄道総研報告, １２（１）（１９９８）
【非特許文献３】栗原福次：プラスチックの劣化，日刊工業新聞社，ｐ２６３（１９７０）
【非特許文献４】相原直樹，半坂征則，御船直人：「動的粘弾性によるゴム・エラストマの耐久性評価」，鉄道総研報告，９（６）（１９９５）
【非特許文献５】社団法人日本ゴム協会「環境劣化研究分科会」企画・編集：「エラストマーの耐候（光) 性―第１次共同研究報告―」，武蔵野クリエイト
【非特許文献６】畦地利夫，半坂征則，鈴木実，御船直人，大原利一郎：「鉄道車両用円錐ばねゴムの劣化特性」，高分子論文集，５８（９）（２００１）
【非特許文献７】鉄道技術推進センター：「車両の検査周期延伸試験結果の分析・評価報告書（電車）」（１９９８）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
電車用パンタグラフの検査周期を延伸するうえで、ピン・ブッシュなどの摩耗部品およびリンクボールゴム等のゴム部品が制約因子となる。これらの部品については検査周期を延伸した場合の状況が不明であり、十分な耐久性評価を行うことなく現行周期以上の期間使用した場合には安全性に支障を与える可能性も考えられる。本発明ではゴム系部品を対象とし、以下、同部品に限定して述べる。上記の状況に鑑み現用の電車用ゴム部品について現車使用品の劣化評価を行った結果、例えば、リンクボールゴムでは現用周期の使用でクラックの発生が認められ、現状では検査周期を延伸した場合、安全性に支障を与える危険性が見出された。この結果を受けて、本発明では、少なくとも現行周期の２倍の使用が可能になるゴム部品の開発を行った。
【０００４】
本発明は、上記状況に鑑みて、メンテナンスの省力化を図り得る、耐候性、耐熱老化性、耐オゾン性に優れたパンタグラフ用ゴム部品を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
〔１〕パンタグラフ用ゴム部品において、パンタグラフの釣り合いを保持するための装置のベアリング部に使用されているパンタグラフ用リンクボールゴムが、耐候性、耐熱老化性、耐オゾン性に優れた水素添加ニトリルブタジエンゴム（Ｈ−ＮＢＲ）からなることを特徴とする。
〔２〕上記〔１〕記載のパンタグラフ用ゴム部品において、前記パンタグラフ用リンクボールゴムは本体と軸ボルトの間にオイルが封入された構造を有することを特徴とする。
【発明の効果】
【０００６】
本発明によれば、耐候性、耐熱老化性、耐オゾン性に優れたパンタグラフ用ゴム部品を得ることができ、メンテナンスの省力化を図ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
本発明のパンタグラフ用ゴム部品は、パンタグラフの釣り合いを保持するための装置のベアリング部に使用されているパンタグラフ用リンクボールゴム等に使用されるゴム部品を、耐候性、耐熱老化性、耐オゾン性に優れた水素添加ニトリルブタジエンゴム（Ｈ−ＮＢＲ）とした。
なお、後述する実施例は、パンタグラフＰＳ２８Ａを対象としたものであるが、本発明はＰＳ２８Ａに限らず電車用パンタグラフ一般に適用し得るものである。
【実施例】
【０００８】
以下、本発明のパンタグラフ用ゴム部品の中でも、特に、リンクボールゴムに関する本発明の実施の形態について図面を参照しながら詳細に説明する。
図１は本発明にかかるパンタグラフの斜視図、図２は図１のＡ部（パンタグラフ用リンクボール）を示す斜視図、図３はパンタグラフ用リンクボールの斜視図、図４はパンタグラフ用リンクボールの断面図である。
【０００９】
これらの図において、１はパンタグラフ、２はパンタグラフ１のＡ部に位置するリンクボール本体、３はそのリンクボール本体２に保持される軸ボルト、４はドーム型のリンクボールゴム、５はリンクボール本体２と軸ボルト３の係合部に設けられ、ドーム型のリンクボールゴム４に封入されるグリースである。
なお、パンタグラフ用リンクボールゴムの構造は、図５に断面を示すような構造とすることもできる。すなわち、図４に示したドーム型のリンクボールゴム４に代えて、リンクボールゴム６を湾曲させて先端を軸ボルト３に密着させる構造とすることもできる。
【００１０】
本発明では、リンクボールゴムの材料として、従来のニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ：ｎｉｔｒｉｌｅ−ｂｕｔａｄｉｅｎｅ  ｒｕｂｂｅｒ）に代えて、水素添加ニトリルブタジエンゴム（Ｈ−ＮＢＲ）を用いるようにした。その結果、耐候性、耐熱老化性、耐オゾン性に優れたリンクボールを得ることができた。
以下、パンタグラフ用リンクボールの耐久試験によるリンクボール本体およびグリースの評価について説明する。
〔１〕試験結果
パンタグラフ用リンクボールゴムをＨ−ＮＢＲとすることにより、理論上パンタグラフの現行検査周期の２倍以上の１０年間程度の使用に相当する条件の耐熱老化試験において良好な耐久性を示し、かつ、良好な耐候性、耐オゾン性も示し、パンタグラフ用リンクボールゴムとして有望な材料であることが判明した。
〔２〕試験の概要
〔２．１〕対象部品と材料
試験において対象としたパンタグラフは大都市近郊線区の電車（２０９系）用のパンタグラフＰＳ２８Ａ（菱型）であるが、鉄道車両用パンタグラフであれば、ＰＳ２８Ａに限らず一般に適用し得るものである。同パンタグラフにおける交換部品のうち、対象としたゴム系部品は、表１に示すようにリンクボール（パンタグラフの釣り合いを保持するための装置）のベアリング部に使用されているカバーゴム（リンクボールゴム) である。このリンクボールゴムに関しては、２種類の対策材を用意した。１つは、現時点においても既に鉄道以外のリンクボール製品に適用されている、現用材のニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）に塩化ビニル（ＰＶＣ）を配合したもの〔対策材１〕である（以下、同材料をＮＢＲ／ＰＶＣと称する）。なお、ＰＶＣの配合はＮＢＲに対する耐候性・耐オゾン性の改良手法として一般に検討されているものである。もう１つは本発明にかかる水素添加ニトリルブタジエンゴム（以下、Ｈ−ＮＢＲと称する) 〔対策材２〕である。各ゴム（ポリマー) 材料の構造式を図６〜図８に示す。
【００１１】
【表１】
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〔２．２〕試験項目
促進劣化試験項目は、熱老化試験およびオゾン暴露試験である。熱老化試験は、長期間電車屋根上で使用されるパンタグラフにおいて、各部品に共通する主要な劣化モードと考える。したがって、熱老化試験は全材料に適用する。これに加えて、本試験では、耐候性・耐オゾン性の評価としてオゾン暴露試験を適用した。
【００１２】
促進劣化試験前後の試験片に対する評価試験として、以下の項目を実施した。
熱老化試験に対しては、
（１）外観調査（目視および拡大鏡による拡大観察）、（２）表面硬さ、（３）引張特性、（４）動的粘弾性試験を実施した。
オゾン暴露試験に対しては外観観察（目視およびマイクロスコープによる拡大観察）を実施し、クラック状況の観察を行った。
〔２．３〕試験片
表２に熱老化試験における試験片形状、表３にオゾン暴露試験における試験片形状を示す。熱老化試験に関しては表２に示す試験片を作成し、それぞれを加熱した後試験に供した。
【００１３】
オゾン暴露試験に関しては、表３に示す形状の試験片を作成し、それぞれを暴露試験に供した。ただし、本発明にかかるＨ−ＮＢＲについては、製品化されていないのでシートを原資とした。オゾンの作用については試験片の厚さも影響するのでＨ−ＮＢＲシートに関しては厚さを現用材なみの約０．９ｍｍに加工している。
【００１４】
【表２】
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【００１５】
【表３】
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〔２．４〕試験方法
〔２．４．１〕促進劣化試験  
（１）熱老化試験
熱老化試験は、空気循環式恒温槽ＤＮ６３〔ヤマト科学（株）製〕を用い、１００±２℃で最大４８０時間加熱した。その後、２４時間以上室温で放冷し、動的粘弾性試験を除き室温（２３±２℃）で評価試験を実施した。
【００１６】
（２）オゾン暴露試験（静的試験) 
オゾン暴露試験は、試験片をチャック間隔約３０ｍｍで約２０％の静的伸張を加えた状態で、オゾンウェザーメータＯＭＳ−２Ａ型〔スガ試験機（株）製〕の槽内に静置した。そして、５０±５ｐｐｈｍ、４０±２℃の条件で最大４８時間暴露した。なお、オゾン暴露試験に関しては、実使用条件と暴露条件の比較が一般に難しい。本発明では、検討の初期段階として、現用材と対策材の耐オゾン性の比較を主な目的とする。
〔２．４．２〕評価試験
（１）外観調査
熱老化試験後試験片の外観調査については、目視および１０倍拡大鏡などを用いて、試験片外観のき裂、穴、大きな凸凹などの異常の有無を観察した。また、オゾン暴露試験については暴露８時間、２４時間および４８時間後の試験片について亀裂、穴や大きな凸凹などの異常の有無を観察した。また、暴露２４時間および４８時間後の試験片について、マイクロスコープＶＨ−８０００〔（株）キーエンス製〕を用いて最大２５倍で拡大観察を行った。
【００１７】
（２）表面硬さ
表面硬さ試験は、リンクボールゴム現用材（ＮＢＲ）についてはＪＩＳ  Ｋ６２５３（加硫ゴム及び熱可塑性ゴムの硬さ試験方法) に定める国際ゴム硬さ試験Ｍ法により、その他の２材料（ＮＢＲ／ＰＶＣ、Ｈ−ＮＢＲ）についてはＪＩＳ  Ａ型スプリング式硬度計〔高分子計器（株）製〕を用いて試験片の表面硬さを測定した。現用材および他の２材料のいずれにおいても試験片は短冊状とし、現用材については２枚以上の試験片を重ねることなく、他の２材料に関しては試験片を３枚積み重ね、最上段の試験片（フラット部）の表面硬さを測定した。
【００１８】
（３）引張特性
引張試験は、材料試験機ＡＧＩ−５０ｋＮ〔島津製作所（株）製〕に、現用材試験片（５×５０ｍｍ短冊状）に関しては標線間距離約１０ｍｍ、他の２材料の試験片（ＪＩＳ  Ｋ６２５１の３号ダンベル) に関しては標線間距離約２０ｍｍ
で装着した。現用材に関して速度約１００ｍｍ／ｍｉｎ、他の２材料に関しては速度約５００ｍｍ／ｍｉｎで引っ張り、破断までの最大荷重および破断時の標線間距離を測定した。そして、下記の式（１）により引張強さ、下記の式（２）より破断時伸びを算出した。
【００１９】
ＴB ＝ＦB ／Ａ                                          （１）
ここで、ＴB は引張強さ（ＭＰａ）、ＦB は破断までの最大荷重（Ｎ）、Ａは初期の試験片断面積（ｍ2 ）である。
ＥB ＝｛（Ｌ2 −Ｌ1 ）／Ｌ1 ｝×１００                  （２）
ここで、ＥB は破断時伸び（％）、Ｌ1 は初期の標線間距離（ｍ），Ｌ2 は破断時の標線間距離（ｍ）である。
【００２０】
（４）動的粘弾性
動的粘弾性試験機ＤＤＶ−２５ＦＰ〔Ａ＆Ｄ（株）製〕を用いて、材料の動的粘弾性を測定した。試験片をチャック間隔約３０ｍｍ（一部試験片で約２５ｍｍ）で装着し、加振周波数１０Ｈｚ、振幅０．０２５ｍｍ、測定温度範囲−８０〜４０℃、温度上昇速度２℃／ｍｉｎの条件で、動的弾性率Ｅ′、損失弾性率Ｅ″および損失係数ｔａｎδを測定した。ここでは特に、ゴム材料の分子鎖の状態変化を敏感に反映することが報告（非特許文献４）されている、損失係数ｔａｎδの最大値ｔａｎδmax およびそのときの温度（Ｔtmと称する) と動的弾性率（Ｅ′tmと称する) を重点的に評価の対象とした。
〔３〕試験結果および考察
〔３．１〕新品時の物性
まず、耐久性評価の基準となる新品時の物性について述べる。表４に、新品時の物性試験結果を示す。この中で、引張強さと破断時伸びについて、各材料の比較を図９に示す。また、３材料の動的粘弾性の温度分散を図１０に示す。図１０（ａ）は現用材（ＮＢＲ）の動的粘弾性の温度分散を、図１０（ｂ）はＮＢＲ／ＰＶＣの動的粘弾性の温度分散を、図１０（ｃ）はＨ−ＮＢＲの動的粘弾性の温度分散をそれぞれ示している。
【００２１】
【表４】
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これらの物性の中で、引張特性が実用上重要である。引張強さは、劣化や、使用中に集電部材と接触するなどの外的要因等により材料が破断され易いか否かに関わっている。破断時伸びについては、使用中可動するリンクボールゴムにおいては柔軟性が求められるため、高い方が好ましい。この観点から３材料の引張特性を比較すると、引張強さに関してはＨ−ＮＢＲが高い値を示している。また、破断時伸びに関してはＨ−ＮＢＲとＮＢＲ／ＰＶＣの値が高い。総合すると、リンクボール材料の中ではＨ−ＮＢＲの値がバランスよく、初期の引張特性において有望であることが分かる。
〔３．２〕熱老化試験
〔３．２．１〕外観調査
１００℃で最大４８０時間加熱したリンクボール現用材、ＮＢＲ／ＰＶＣおよびＨ−ＮＢＲの全ての試験片の外観において亀裂や穴等の異常が認められなかった。
〔３．２．２〕表面硬さ
図１１に加熱に伴う表面硬さの変化を示す。この図では各加熱時間における測定値（Ｎ３〜４）の平均値を表４の新品時表面硬さの値で除した値を示す。
【００２２】
この結果、対象とした３材料のいずれにおいても、表面硬さが加熱に伴い増加する傾向が認められた。過去の研究事例（非特許文献３，６，７）において、ゴム材料の多くが熱老化に伴い材質硬化をきたすことが知られており、本試験結果もこの傾向に一致するものと考える。ただし、表面硬さの増加程度は３材料で差異があり、Ｈ−ＮＢＲ＜ＮＢＲ／ＰＶＣ＜現用材の順と認められた。
〔３．２．３〕引張特性
図１２（ａ）、図１２（ｂ）にそれぞれ、加熱に伴う引張強さおよび破断時伸びの変化を示す。引張試験においては、新品時および各加熱時間ごとに原則としてＮ８の平均値を求めている。この結果より、次のことが分かった。まず、引張強さに関して考えると、図１２（ａ）に示すように、現用材において加熱４８０時間後の値が大きく増加していることが認められた。上述の表面硬さ試験結果や過去の研究事例（非特許文献３，６，７）等を考慮すると、こうした引張強さの増加の要因の一つとして材質硬化の作用が推察された。また、こうした引張強さの増加は過渡的なもので、さらに長期間の加熱に対してはやがて低下することも研究事例等から推定される。ただし、本試験の範囲ではその段階に至っておらず、実用上問題とは言えない。また、ＮＢＲ／ＰＶＣに関しては初期には低下するものの加熱２４０時間以後は新品値からの変化が小さい。
【００２３】
一方、Ｈ−ＮＢＲは４８０時間を通じて引張強さの変化が小さい。
破断時伸びについて考えると、図１２（ｂ）に示すように、３材料のいずれにおいても加熱に伴い全般的に低下傾向を示すことが認められた。ただし、その低下程度については３材料で差異があり、Ｈ−ＮＢＲの低下は３材料の中では最小（加熱４８０時間後で低下率１０％以下）であり、次いで、現用材、ＮＢＲ／ＰＶＣの順であった。現用材は初期の低下が目立つが、その後同値の低下は収束し、加熱４８０時間後の変化で比較するとＨ−ＮＢＲに次ぐ結果を示した。一方、ＮＢＲ／ＰＶＣの破断時伸びの低下は一様でかつ明確である。ただし、加熱４８０時間後も破断時伸びの低下は３０％以下であった。過去の研究において破断時伸びが初期の５０％程度低下するまで実用性能を保持した事例（非特許文献６，７）も見られ、これらを考慮すると本試験結果は使用限度に至るほど顕著な低下とは言えない。
【００２４】
即ち、本試験結果から、引張特性に関しては対象とした３材料ともに加熱後も使用可能性を保持していることが認められた。ただし、詳細に物性変化の程度を検討すると、Ｈ−ＮＢＲの耐久性が最も優れていることが判明した。
〔３．２．４〕動的粘弾性
加熱に伴う動的粘弾性（動的弾性率Ｅ′および損失係数ｔａｎδ) の変化の例として、現用材の試験結果を図１３に示す。
【００２５】
このように、現用材において、加熱時間の増加に伴い、動的弾性率Ｅ′は全般的に増加傾向を示し、損失係数ｔａｎδは最大値（ｔａｎδmax ) が低下するとともに、そのときの温度（Ｔtm）が増加傾向を示すことが認められる。この変化傾向は、過去の研究事例（非特許文献３，６，７）も参考にすると、ゴム材料の一般の酸化劣化傾向に一致するものと考えられる。即ち、一般にゴム材料は酸化劣化に伴って拘束点が増大し、硬化傾向を示す。これに伴って、動的弾性率が増大する。また、同変化は分子運動性の低下をもたらし、これに伴い内部の摩擦抵抗が減少し、損失係数の最大値ｔａｎδmax も低下することとなる。また、損失係数の最大値ｔａｎδmax となるときの温度は、ゴム材料がガラス状態からゴム状態に転移するときの温度であることが推定されている。拘束点が増大するのに伴い、ガラス状態からゴム状態に転移するのに必要な熱エネルギーが増加し、この転移を発生させる温度も上昇すると考えられている。ただし、動的粘弾性の変化程度は材料によって異なる。以下、動的弾性率Ｅ′tmと損失係数の最大値ｔａｎδmax について、３材料における変化を図１４に示す。
【００２６】
この結果、次のことが分かった。まず、動的弾性率Ｅ′に関して、図１４（ａ）に示すように、３材料のいずれにおいても加熱に伴い増加する傾向が認められた。ただし、その増加程度はトータルで考えるとＨ−ＮＢＲ＜ＮＢＲ／ＰＶＣ＜現用材の順である。
次に、損失係数の最大値ｔａｎδmax について考えると、図１４（ｂ）に示すように、３材料のいずれにおいても加熱に伴い低下する傾向が見られる。ただし、その低下程度はＨ−ＮＢＲ＜ＮＢＲ／ＰＶＣ＜現用材の順である。この結果を動的弾性率Ｅ′の変化と考え併せると、動的粘弾性の変化およびその原因となっている分子運動性の変化についてはＨ−ＮＢＲで小さく、現用材で大きいと判定される。
〔３．２．５〕熱老化試験結果のまとめ
以上述べた熱老化試験結果をまとめると、次のとおりとなる。
（１）対象としたリンクボール現用材、ＮＢＲ／ＰＶＣ、Ｈ−ＮＢＲの３材料のいずれにおいても１００℃・最大４８０時間の加熱後の試験片の外観に、亀裂等の異常は認められなかった。
（２）表面硬さ試験の結果、３材料のいずれにおいても加熱に伴う表面硬さの増加が認められた。
（３）引張試験の結果、引張強さに関しては３材料のいずれにおいても最大４８０時間の加熱後も明確な低下傾向を示さなかった。破断時伸びについては、３材料のいずれも低下傾向を示したが全て３０％以内の低下であった。
（４）動的粘弾性試験の結果、加熱に伴い３材料のいずれにおいても動的弾性率の増加と損失係数の最大値ｔａｎδmax の低下が認められた。この変化は、酸化劣化に伴う材質硬化および分子運動性の低下によるものと考えられる。
（５）上記（２）〜（４）の結果を総合すると、３材料のいずれにおいても加熱に伴う酸化劣化およびそれによる材質硬化の傾向が認められた。ただし、引張特性の結果から、３材料のいずれにおいても実用上支障をきたす範囲の変化ではないと考える。その一方で、劣化の進展度は一部不明な点はあるが大概的に判断すると、Ｈ−ＮＢＲ＜ＮＢＲ／ＰＶＣ＜現用材の順であり、Ｈ−ＮＢＲが対象とした材料の中で最も高い耐熱老化性を有していることも判明した。
〔３．３〕オゾン暴露試験
オゾン暴露試験の結果、以下のことが認められた。まず、８時間のオゾン暴露後、現用材およびＮＢＲ／ＰＶＣ試験片の外観にクラックの発生が認められた。図１５に暴露８時間後の現用材試験片〔図１５（ａ）〕とＮＢＲ／ＰＶＣ試験片〔図１５（ｂ）〕の外観を、図１６に暴露２４時間後の現用材試験片〔図１６（ａ）〕とＮＢＲ／ＰＶＣ試験片〔図１６（ｂ）〕の外観を、図１７に暴露４８時間後の現用材試験片〔図１７（ａ）〕とＮＢＲ／ＰＶＣ試験片〔図１７（ｂ）〕の外観を、図１８に暴露２４時間後のＨ−ＮＢＲ試験片の外観を、図１９に暴露４８時間後のＨ−ＮＢＲ試験片の外観をそれぞれ示している。
【００２７】
これらの図から明らかなように、ＮＢＲ／ＰＶＣ試験片では、２４時間、４８時間後と暴露時間の増加に伴い、クラックの数、大きさともに増大し、暴露４８時間後において測定した２試験片のうち１試験片が切断に至った。現用材試験片でも、暴露２４時間後では暴露８時間後よりクラックの数、大きさともに増加傾向が見られたが、暴露４８時間後では暴露２４時間後と比べて顕著な進展は見られなかった。そして、現用材では、暴露４８時間後も２試験片ともに切断には至らなかった。
【００２８】
以上の結果より、Ｈ−ＮＢＲは理論上パンタグラフの現行検査周期の２倍以上の１０年間程度の使用に相当する条件の耐熱老化試験において良好な耐久性を示し、かつ、良好な耐候性、耐オゾン性も示し、有望な材料であることが判明した。
なお、Ｈ−ＮＢＲは数年間程度の屋外使用に対して良好な実績を有していることも報告されている。
【産業上の利用可能性】
【００２９】
本発明のパンタグラフ用ゴム部品は、パンタグラフの現行検査周期（３〜４年間）の２倍以上の使用に耐えるパンタグラフ用ゴム部品として利用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３０】
【図１】本発明にかかるパンタグラフの斜視図である。
【図２】図１のＡ部（パンタグラフ用リンクボール）を示す斜視図である。
【図３】本発明にかかるパンタグラフ用リンクボール（その１）の斜視図である。
【図４】本発明にかかるパンタグラフ用リンクボール（その１）の断面図である。
【図５】本発明にかかるパンタグラフ用リンクボール（その２）の断面図である。
【図６】リンクボールゴム現用材（ＮＢＲ）の構造式を示す図である。
【図７】リンクボールゴム対策材１（ＮＢＲ／ＰＶＣ）の構造式を示す図である。
【図８】本発明にかかるリンクボールゴム対策材２（Ｈ−ＮＢＲ）の構造式を示す図である。
【図９】リンクボールゴムの対象材料の新品時の引張特性を比較した図である。
【図１０】リンクボールゴムの対象材料の新品時の動的粘弾性の温度分散を示す図である。
【図１１】リンクボールゴムの対象材料の加熱時間と表面硬さの関係を示す図である。
【図１２】リンクボールゴムの対象材料の加熱時間と引張特性の関係を示す図である。
【図１３】リンクボールゴムの現用材の動的弾性率Ｅ′と損失係数ｔａｎδの変化を示す図である。
【図１４】リンクボールゴムの対象材料の動的弾性率Ｅ′tmと損失係数の最大値ｔａｎδmax の変化を示す図である。
【図１５】オゾン暴露８時間後の現用材とＮＢＲ／ＰＶＣ試験片の外観を示す図面代用写真である。
【図１６】オゾン暴露２４時間後の現用材とＮＢＲ／ＰＶＣ試験片の外観を示す図面代用写真である。
【図１７】オゾン暴露４８時間後の現用材とＮＢＲ／ＰＶＣ試験片の外観を示す図面代用写真である。
【図１８】オゾン暴露２４時間後のＨ−ＮＢＲ試験片の外観を示す図面代用写真である。
【図１９】オゾン暴露４８時間後のＨ−ＮＢＲ試験片の外観を示す図面代用写真である。
【符号の説明】
【００３１】
１    パンタグラフ
２    リンクボール本体
３    軸ボルト
４    ドーム型のリンクボールゴム
５    グリース
６    改良型のリンクボールゴム
【図１】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図２】
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【図３】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
0004749873.tif 000022
【図１８】
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【図１９】
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