(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
最外層、最内層、および最外層と最内層との間に位置する少なくとも１層のバリア層を含む胴部を有する多層ボトルであって、該最外層および最内層が、テレフタル酸を８０モル％以上含むジカルボン酸成分およびエチレングリコールを８０モル％以上含むジオール成分を重合して得た熱可塑性ポリエステル樹脂により主として構成され、かつ下記（１）〜（３）：
（１）ＯＴＲ≦０．２ｃｃ・ｍｍ／（ｍ２・ｄａｙ・ａｔｍ）
（ＯＴＲは、温度２３℃、相対湿度５０％ＲＨの条件下で測定した胴部バリア層の平均酸素透過係数である）；
（２）２０≦胴部バリア層配向度（平均値）≦４５
（配向度は、アッベ屈折計を用いて２３℃で測定したバリア層の屈折率から下記式： 
配向度  ＝  ［｛ｎ（ｘ）＋  ｎ（ｙ）｝／２  −  ｎ（ｚ）］  ×  １０００
（ｎ（ｘ）：ボトル高さ方向の屈折率、ｎ（ｙ）：ボトル周方向の屈折率、ｎ（ｚ）：厚み方向の屈折率）により求められる）；および
（３）０≦ｂ／ａ×１００≦２００
（ａ：胴部バリア層平均厚み（μｍ）、ｂ：底部バリア層平均厚み（μｍ））
の条件を同時に満たし、
上記各式において、ボトル接地部からボトル開口部までの高さのボトル接地部から２０％までの部分を前記底部と定義し、底部以外の部分で、ボトル接地部の最大外径の８０％以上の外径を有する部分を前記胴部と定義し、前記接地部とはボトルを立てたときに、床に接地する部分を意味することを特徴とする多層ボトル。
【請求項２】
熱可塑性ポリエステル樹脂層／バリア層／熱可塑性ポリエステル樹脂層の３層構造を有する請求項１に記載の多層ボトル。
【請求項３】
熱可塑性ポリエステル樹脂層／バリア層／熱可塑性ポリエステル樹脂層／バリア層／熱可塑性ポリエステル樹脂層の５層構造を有する請求項１に記載の多層ボトル。
【請求項４】
前記バリア層が、メタキシリレンジアミンを７０モル％以上含むジアミン成分と、炭素数４〜２０のα，ω−直鎖脂肪族ジカルボン酸を５０モル％以上含むジカルボン酸成分とを重縮合して得られるポリアミドにより主として構成される請求項１に記載の多層ボトル。
【請求項５】
多層ボトル総重量に対する前記バリア層の重量が１〜２０重量％である請求項１に記載の多層ボトル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はガスバリア性にすぐれる多層ボトルの層間剥離防止に係る発明であり、詳しくは最内層および最外層と中間層との間の層間密着性を改良して、多層ボトルに内容物を充填する時、多層ボトルの輸送時、または落下時に衝撃を受けた際の多層ボトルの層間剥離を防止するとともに、凹凸部、屈曲部の少ない形状にしなくても層間剥離を回避することができ、デザイン自由度が大きい多層ボトルに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
現在、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）等のポリエステルを主体とするプラスチック容器（ボトルなど）がお茶、果汁飲料、炭酸飲料等に広く使用されている。また、プラスチック容器の中で、小型プラスチックボトルの占める割合が年々大きくなっている。ボトルは小型化するに従い単位体積当たりの表面積の割合が大きくなるため、ボトルを小型化した場合、内容物の賞味期限は短くなる傾向にある。また、近年、酸素や光の影響を受けやすいビールのプラスチックボトルでの販売やプラスチックボトル入りお茶のホット販売が行なわれ、プラスチック容器の利用範囲が広がる中、プラスチック容器に対するガスバリア性の更なる向上が要求されている。
【０００３】
上記要求に対し、ボトルにガスバリア性を付与する方法として熱可塑性ポリエステル樹脂とガスバリア性樹脂を用いた多層ボトル、ブレンドボトル、熱可塑性ポリエステル樹脂単層ボトルにカーボンコート、蒸着、バリア樹脂の塗布を施したバリアコーティングボトル等が開発されている。
【０００４】
多層ボトルの一例としては、最内層および最外層を形成するＰＥＴ等の熱可塑性ポリエステル樹脂とポリメタキシリレンアジパミド（ポリアミドＭＸＤ６）等の熱可塑性ガスバリア性樹脂とを射出して金型キャビティーを満たすことにより得られる３層または５層構造を有するプリフォーム（パリソン）を２軸延伸ブロー成形したボトルが実用化されている。
【０００５】
更に、容器外からの酸素を遮断しながら容器内の酸素を捕捉する酸素捕捉機能を有する樹脂が開発され、多層ボトルに応用されている。酸素捕捉性ボトルとしては、酸素吸収速度、透明性、強度、成形性等の面で、遷移金属系触媒を混合したポリアミドＭＸＤ６をガスバリア層として使用した多層ボトルが好適である。
【０００６】
上記多層ボトルは、その良好なガスバリア性からビール、お茶、炭酸飲料等の容器に利用されている。多層ボトルがこれら用途に使用されることにより、内容物の品質維持、シェルフライフの改善がなされる一方、異なる樹脂間、例えば、最内層および最外層と中間層の間で層間剥離が起こり、商品価値を損ねてしまう問題がある。
【０００７】
このような問題点を改良する方法として、最内層および最外層を構成する樹脂を最後に金型キャビティー内に射出する際に、ガスバリア層側に一定量逆流させることが可能な逆流調節装置を使用し層間に粗混合樹脂を介在させてプリフォームを作成することによって耐層間剥離性を改善することが開示されているが、特殊な装置を使用するという問題点がある（特許文献１参照）。また、延伸ブローにより多層ボトルを成形する際に、一度ブローした一次成形品を加熱収縮させた後に再び高圧でブローするという方法があるが、この方法では成形品の形状不良が起こったり、煩雑な手間がかかり、耐層間剥離性も不十分であるという問題がある（特許文献２参照）。
【特許文献１】特開２０００−２５４９６３号公報
【特許文献２】特開２００１−２０６３３６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明の目的は、上記課題を解決し、落下や衝撃による剥離が起こりにくく、かつ、剥離防止のために凹凸部、屈曲部の少ない形状にする必要がなく、デザイン自由度が大きい多層ボトルを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは、多層ボトルの耐層間剥離性について鋭意研究を重ねた結果、バリア層厚みを特定の範囲内にコントロールすることによって、バリア層の衝撃に対するエネルギーの緩和を良好にし、また、配向度を特定の範囲内にコントロールすることによって、層間の密着性が改善され落下時等の層間剥離を防止できることを見出し本発明に到った。
【００１０】
即ち本発明は、最外層、最内層、および最外層と最内層との間に位置する少なくとも１層のバリア層を含む胴部を有する多層ボトルであって、該最外層および最内層が、テレフタル酸を８０モル％以上含むジカルボン酸成分およびエチレングリコールを８０モル％以上含むジオール成分を重合して得た熱可塑性ポリエステル樹脂により主として構成され、かつ下記（１）〜（３）：
（１）ＯＴＲ≦０．２ｃｃ・ｍｍ／（ｍ２・ｄａｙ・ａｔｍ）
（ＯＴＲは、温度２３℃、相対湿度５０％ＲＨの条件下で測定した胴部バリア層の平均酸素透過係数である）；
（２）２０≦胴部バリア層配向度（平均値）≦４５
（配向度は、アッベ屈折計を用いて２３℃で測定したバリア層の屈折率から下記式： 
配向度  ＝  ［｛ｎ（ｘ）＋  ｎ（ｙ）｝／２  −  ｎ（ｚ）］  ×  １０００
（ｎ（ｘ）：ボトル高さ方向の屈折率、ｎ（ｙ）：ボトル周方向の屈折率、ｎ（ｚ）：厚み方向の屈折率）により求められる）；および
（３）０≦ｂ／ａ×１００≦２００
（ａ：胴部バリア層平均厚み（μｍ）、ｂ：底部バリア層平均厚み（μｍ））
の条件を同時に満たし、
上記各式において、ボトル接地部からボトル開口部までの高さのボトル接地部から２０％までの部分を前記底部と定義し、底部以外の部分で、ボトル接地部の最大外径の８０％以上の外径を有する部分を前記胴部と定義し、前記接地部とはボトルを立てたときに、床に接地する部分を意味することを特徴とする多層ボトルに関する。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、凹凸部、屈曲部が側壁面に形成されていても、落下時の衝撃などによる層間剥離が起こりにくいガスバリア性に優れた多層ボトルを得ることができる。従って、層間剥離を起こすことなく、容器形状の自由度を高めることができるので、本発明の工業的意義は大きい。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
本発明の多層ボトルの最外層、最内層、および場合によっては中間層の一部を形成することもある熱可塑性ポリエステル樹脂は、８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上（１００％を含む）がテレフタル酸であるジカルボン酸成分と、８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上（１００％を含む）がエチレングリコールであるジオール成分を重合反応させて得られたポリエステル樹脂（以下、“ポリエステルＡ”と略称する）である。
【００１３】
ポリエステルＡとしては、ポリエチレンテレフタレートが好適に使用される。ポリエチレンテレフタレートの持つ透明性、機械的強度、射出成形性、延伸ブロー成形性の全てにおいて優れた特性を発揮することが可能となる。
【００１４】
テレフタル酸以外の他のジカルボン酸成分としては、イソフタル酸、ジフェニルエーテル−４，４−ジカルボン酸、ナフタレン−１，４又は２，６−ジカルボン酸、アジピン酸、セバシン酸、デカン−１，１０−カルボン酸、ヘキサヒドロテレフタル酸を使用することができる。またエチレングリコール以外の他のジオール成分としてはプロピレングリコール、１，４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、ジエチレングリコール、シクロヘキサンジメタノール、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２−ビス（４−ヒドロキシエトキシフェニル）プロパン等を使用することが出来る。更に、ポリエステルＡの原料モノマーとして、ｐ−オキシ安息香酸等のオキシ酸を使用することもできる。
【００１５】
ポリエステルＡの固有粘度は、０．５５〜１．３０、好ましくは０．６５〜１．２０である。固有粘度が上記０．５５以上であると多層プリフォームを透明な非晶状態で得ることが可能であり、また得られる多層ボトルの機械的強度も満足するものとなる。また固有粘度が１．３０以下の場合、成形時に流動性を損なうことなく、ボトル成形が容易である。
【００１６】
前記最外層あるいは最内層は、主としてポリエステルＡにより構成されるが、本発明の特徴を損なわない範囲でポリエステルＡに他の熱可塑性樹脂や各種添加剤を配合して使用することができる。その際、最外層あるいは最内層の９０重量％以上（１００％を含む）がポリエステルＡであることが好ましい。前記他の熱可塑性樹脂としては、ポリエチレン−２，６−ナフタレンジカルボキシレート等の熱可塑性ポリエステル樹脂、ポリオレフィン系樹脂、ポリカーボネート、ポリアクリロニトリル、ポリ塩化ビニル、ポリスチレン等が例示できる。また、前記添加剤としては、紫外線吸収剤、酸素吸収剤、着色剤、プリフォームの加熱を促進し成形時のサイクルタイムを短くするための赤外吸収剤（リヒートアディティブ）などが例示できる。
【００１７】
本発明の多層ボトルは下記（１）〜（３）の条件：
（１）ＯＴＲ≦０．２ｃｃ・ｍｍ／（ｍ２・ｄａｙ・ａｔｍ）
（ただし、ＯＴＲは、胴部バリア層の平均酸素透過係数である）；
（２）２０≦ＤＯＲ≦４５
（ただし、ＤＯＲは胴部バリア層の平均配向度である）；および
（３）０≦ｂ／ａ×１００≦２００
（ただし、ａ：胴部バリア層平均厚み（μｍ）、ｂ：底部バリア層平均厚み（μｍ））
を同時に満たす。
本発明においては、ボトル接地部からボトル開口部までの高さの下から２０％までの部分を「底部」、底部以外の部分で、ボトル接地部の最大外径の８０％以上の外径を有する部分を「胴部」と定義する。接地部とは、ボトルを立てたときに、床に接地する部分を意味する。前記外径は、胴部や接地部の断面形状が円形の場合は直径、断面形状が４角形、６角形などの多角形の場合には対角線長さを表す。接地部の外径は、ボトルの底にインクを付け、紙に押し付けるなどの方法により測定することが可能である。本発明においては、ボトル胴部に強度保持等の目的で凹部及び／又は凸部を設けた場合、図１〜３に示したように、凸部および凹部が無いと仮定したときの外径に相当する長さを凹部及び／又は凸部を有する部分の外径とする。
【００１８】
前記胴部バリア層の酸素透過係数（ＯＴＲ）は、温度２３℃、相対湿度（ＲＨ）５０％の条件下で測定する。上記ＯＴＲは、好ましくは０．１５ｃｃ・ｍｍ／（ｍ２・ｄａｙ・ａｔｍ）以下、より好ましくは０．１０ｃｃ・ｍｍ／（ｍ２・ｄａｙ・ａｔｍ）以下、さらに好ましくは０．０８ｃｃ・ｍｍ／（ｍ２・ｄａｙ・ａｔｍ）である。バリア層のＯＴＲが上記範囲内であると、得られるボトルのガスバリア性能が良好となり、保存する内容物の消費期限を長くすることができる。
【００１９】
前記胴部バリア層の配向度（ＤＯＲ）は、２５〜４５であることが好ましい。配向度は、アッベ屈折計を用いて２３℃で測定したバリア層の屈折率から下記式により求められる。
配向度  ＝  ［｛ｎ（ｘ）＋  ｎ（ｙ）｝／２  −  ｎ（ｚ）］  ×  １０００
（ｎ（ｘ）：ボトル高さ方向の屈折率、ｎ（ｙ）：ボトル周方向の屈折率、ｎ（ｚ）：厚み方向の屈折率）
また、同様に求めた底部バリア層配向度（平均値）は、２０〜４５の範囲であることが好ましく、２５〜４５がより好ましい。
【００２０】
配向度はポリマー分子の配向の程度、すなわち結晶性の程度を表す指標として用いられている。配向度が高いほどポリマー分子が整列している割合が高い。バリア層の配向度は、ブロー条件によって制御可能であり、一次ブロー圧力、一次ブロー遅延時間、二次ブロー圧力、ヒータ温度などのブロー条件を適切に制御することによって配向度を上記範囲にすることができる。配向度が上記範囲であると、バリア層の延伸が均一であり、ブロー成形後のバリア層のひずみが大きくなり、層間の密着性が改善され、耐層間剥離性能が良好になる。
【００２１】
前記ｂ／ａ×１００は０〜１５０であるのが好ましい。ｂ／ａ×１００の値が１００より大きいときは、底部バリア層が胴部バリア層よりも厚いことを意味し、１００よりも小さいときは、底部バリア層が胴部バリア層よりも薄いことを意味する。０のときは底部にバリア層が存在しないことを意味する。底部全体にバリア層が存在しない場合、ボトルのバリア性が低下するので、接地部に近い部分のみバリア層が存在せず、その他の底部にはバリア層が存在することが好ましい。
【００２２】
前記ｂ／ａ×１００を上述の範囲にすることによって、胴部から接地部にかけてのバリア層の厚み変化が少なく、緩やかになる。従って、落下時などによりボトルに衝撃が加わった際に、衝撃エネルギーがバリア層の一部分に集中することなく、バリア層全体で緩和されるので層間剥離が起こりにくくなる。また、ボトルに衝撃が加わった際のバリア層の変形が少ないので層間剥離が起こりにくくなる。また、凹凸部、屈曲部を含むボトル形状であっても、バリア層全体で衝撃が緩和されることから、層間剥離が起こりにくい。従って、多層ボトルの形状は凹凸部、屈曲部の少ない形状に限定されず、デザイン自由度が大きくなる。
【００２３】
本発明において、バリア層材料としては特に制限は無く、各種ポリアミド、エチレン−ビニルアルコール共重合体などの前記条件（１）を満たすことができるバリア性樹脂から選択される。バリア性能が高く、また、ポリエステルＡ（主にポリエチレンテレフタレート）との共射出成形性、共延伸ブロー成形性に優れているので、ポリアミド、なかでも、ポリメタキシリレンアジパミド（ポリアミドＭＸＤ６）が特に好適に使用される。
【００２４】
ポリアミドＭＸＤ６は、メタキシリレンジアミンを主成分とするジアミン成分と、炭素数４〜２０のα，ω−直鎖脂肪族ジカルボン酸を主成分とするジカルボン酸成分とを重縮合することにより得られる。
【００２５】
ポリアミドＭＸＤ６に使用するジアミン成分は、メタキシリレンジアミンを好ましくは７０モル％以上、より好ましくは７５モル％以上、さらに好ましくは８０モル％以上含む（１００％を含む）。上記範囲であると、ポリアミドＭＸＤ６のガスバリア性が良好である。メタキシリレンジアミン以外に使用できるジアミンとしては、テトラメチレンジアミン、ペンタメチレンジアミン、２−メチルペンタンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、ヘプタメチレンジアミン、オクタメチレンジアミン、ノナメチレンジアミン、デカメチレンジアミン、ドデカメチレンジアミン、２，２，４−トリメチルヘキサメチレンジアミン、２，４，４−トリメチルヘキサメチレンジアミン等の脂肪族ジアミン；１，３−ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、１，４−ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、１，３−ジアミノシクロヘキサン、１，４−ジアミノシクロヘキサン、ビス（４−アミノシクロヘキシル）メタン、２，２−ビス（４−アミノシクロヘキシル）プロパン、ビス（アミノメチル）デカリン、ビス（アミノメチル）トリシクロデカン等の脂環族ジアミン；ビス（４−アミノフェニル）エーテル、パラフェニレンジアミン、パラキシリレンジアミン、ビス（アミノメチル）ナフタレン等の芳香環を有するジアミン類等を例示することができるが、これらに限定されるものではない。
【００２６】
ポリアミドＭＸＤ６に使用するジカルボン酸成分は、炭素数４〜２０のα，ω−直鎖脂肪族ジカルボン酸を好ましくは５０モル％以上、より好ましくは６０モル％以上、さらに好ましくは７０モル％以上含む（１００％を含む）。上記範囲であると、ポリアミドの結晶性が高く、ガスバリア性が良好である。前記α，ω−直鎖脂肪族ジカルボン酸としては、コハク酸、グルタル酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、アジピン酸、セバシン酸、ウンデカン二酸、ドデカン二酸等の脂肪族ジカルボン酸が例示できるが、これら中のでもアジピン酸が好ましい。上記α，ω−直鎖脂肪族ジカルボン酸以外のジカルボン酸として、テレフタル酸、イソフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸を添加することもできる。さらに、ポリアミドの重縮合時に分子量調節剤として少量のモノアミン、モノカルボン酸を加えてもよい。
【００２７】
ポリアミドＭＸＤ６は、溶融重縮合法により製造できる。例えば、メタキシリレンジアミンとアジピン酸からなるナイロン塩を水の存在下に、加圧状態で昇温し、加えた水および縮合水を除きながら溶融状態で重合させる方法により製造される。また、メタキシリレンジアミンを溶融状態のアジピン酸に直接加えて、常圧下で重縮合する方法によっても製造される。この場合、反応系を均一な液状状態で保つために、メタキシリレンジアミンをアジピン酸に連続的に加え、その間、反応温度が生成するオリゴアミドおよびポリアミドの融点よりも下回らないように反応系を昇温しつつ、重縮合が進められる。このようにして得られた溶融重合ポリアミドＭＸＤ６の相対粘度は２．０〜２．４が好ましい。
【００２８】
また、溶融重合ポリアミドＭＸＤ６を固相重合して高分子量にしてもよい。溶融重合及び固相重合ポリアミドの製造方法は特に限定されるものではなく、従来公知の方法、重合条件により製造される。
【００２９】
固相重合ポリアミドＭＸＤ６の相対粘度は２．３〜４．２が好ましい。この範囲であると、多層ボトルへの成形が良好であり、得られた多層ボトルは耐層間剥離性に優れたものとなる。なお、ここでいう相対粘度とは１ｇのポリアミドを９６％硫酸１００ｍｌに溶解して、キャノンフェンスケ型粘度計等を用いて２５℃で測定した値を表す。
【００３０】
バリア性樹脂には、溶融成形時の加工安定性を高めるため、あるいは着色を防止するためにリン化合物を添加することができる。リン化合物としてはアルカリ金属又はアルカリ土類金属を含むリン化合物が好適に使用され、例えば、ナトリウム、マグネシウム、カルシウム等のアルカリ金属又はアルカリ土類金属のリン酸塩、次亜リン酸塩、亜リン酸塩が挙げられるが、着色防止効果に特に優れているのでアルカリ金属又はアルカリ土類金属の次亜リン酸塩が特に好ましい。リン化合物の使用量はリン原子として好ましくは１〜５００ｐｐｍ、より好ましくは３５０ｐｐｍ以下、更に好ましくは２００ｐｐｍ以下である。リン原子濃度が５００ｐｐｍを超えても着色防止効果に変化はなく、むしろこれを利用して得られるフィルムのヘーズが上昇する。
【００３１】
バリア性樹脂には耐層間剥離性能をさらに向上させる目的で、他のポリアミドを加えることができる。例えば、ポリ（カプロラクタム）としても知られるポリ（６−アミノヘキサン酸）（ＰＡ−６）、ポリ（ヘキサメチレンアジパミド）（ＰＡ−６，６）、ポリ（７−アミノヘプタン酸）（ＰＡ−７）、ポリ（１０−アミノデカン酸）（ＰＡ−１０）、ポリ（１１−アミノウンデカン酸）（ＰＡ−１１）、ポリ（１２−アミノドデカン酸）（ＰＡ−１２）、ポリ（ヘキサメチレンセバカミド）（ＰＡ−６，１０）、ポリ（ヘキサメチレンアゼラミド）（ＰＡ−６，９）、ポリ（テトラメチレンアジパミド）（ＰＡ−４，６）、カプロラクタム／ヘキサメチレンアジパミドコポリマー（ＰＡ−６，６／６））、ヘキサメチレンアジパミド／カプロラクタムコポリマー（ＰＡ−６／６，６）などの脂肪族ポリアミド、および、ポリ（ヘキサメチレンイソフタラミド）（ＰＡ−６Ｉ）、ヘキサメチレンジアミン／イソフタル酸／テレフタル酸コポリマー（ＰＡ−６Ｉ／６Ｔ）、ポリ（メタキシリレンジアミンイソフタラミド）（ＰＡ−ＭＸＤＩ）、ヘキサメチレンジアミン／メタキシリレンジアミン／イソフタル酸コポリマー（ＰＡ−６／ＭＸＤＩ）、ヘキサメチレンジアミン／アジピン酸／イソフタル酸コポリマー（ＰＡ−６／６Ｉ）などの非晶質半芳香族ポリアミドなどを例示できるがこれらに限られるものではない
【００３２】
また、バリア性樹脂には、本発明の効果を損なわない範囲で、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６，６６、ポリエステル、オレフィン、フェノキシ樹脂等の他の樹脂を一種もしくは複数ブレンドしてもよい。また、ガラス繊維、炭素繊維などの無機充填剤；ガラスフレーク、タルク、カオリン、マイカ、モンモリロナイト、有機化クレイなどの板状無機充填剤、各種エラストマー類などの耐衝撃性改質材、結晶核剤；脂肪酸アミド系、脂肪酸金属塩系、脂肪酸アマイド系化合物等の滑剤；銅化合物、有機もしくは無機ハロゲン系化合物、ヒンダードフェノール系、ヒンダードアミン系、ヒドラジン系、硫黄系化合物、リン系化合物等の酸化防止剤；熱安定剤；着色防止剤；ベンゾトリアゾール系等の紫外線吸収剤；離型剤；可塑剤；着色剤；難燃剤；コバルト金属化合物などの酸素捕捉剤；アルカリ化合物等のゲル化防止剤などの添加剤を添加することができる。
【００３３】
前記バリア層は、主としてポリアミドＭＸＤ６により構成されることが好ましい。バリア性能の観点から、ポリアミドＭＸＤ６含有量は、バリア層の７０重量％以上が好ましく、より好ましくは８０重量％以上である（１００％を含む）。ポリアミドＭＸＤ６以外の樹脂等が３０重量％を超えて含まれると、ＯＴＲが０．２ｃｃ・ｍｍ／（ｍ２・ｄａｙ・ａｔｍ）を超え、バリア性能が損なわれることがある。
【００３４】
本発明の多層ボトルでは、プリフォームとボトルの形状によっては低延伸倍率（１〜２．５倍）の部分が生じることがある。低延伸倍率部のバリア層が吸水すると白化することがある。必要に応じてバリア層に白化防止剤を添加することにより透明性の良好な多層ボトルが得られる。
【００３５】
本発明に用いる白化防止剤は、炭素数１８〜５０、好ましくは１８〜３４の脂肪酸金属塩である。炭素数が１８以上で白化防止が期待できる。また、炭素数が５０以下であるとバリア層中への均一分散が良好となる。脂肪酸は側鎖や二重結合があってもよいが、ステアリン酸（Ｃ１８）、エイコサン酸（Ｃ２０）、ベヘン酸（Ｃ２２）、モンタン酸（Ｃ２８）、トリアコンタン酸（Ｃ３０）などの直鎖飽和脂肪酸が好ましい。脂肪酸と塩を形成する金属に特に制限はないが、ナトリウム、カリウム、リチウム、カルシウム、バリウム、マグネシウム、ストロンチウム、アルミニウム、亜鉛等が例示され、ナトリウム、カリウム、リチウム、カルシウム、アルミニウム、および亜鉛が特に好ましい。
【００３６】
脂肪酸金属塩は、１種類でもよいし、２種以上を併用してもよい。本発明では、脂肪酸金属塩の粒径に特に制限はないが、粒径が小さい方がバリア層中に容易に均一に分散するので、粒径は０．２ｍｍ以下が好ましい。
【００３７】
脂肪酸金属塩の添加量は、バリア性樹脂の合計量１００重量部に対して好ましくは０．００５〜１重量部、より好ましくは０．０５〜０．５重量部、さらに好ましくは０．１２〜０．５重量部である。上記範囲内であると、白化防止効果が充分に発揮され多層ボトルの曇価を低く保つことが可能となる。
【００３８】
上記脂肪酸金属塩の代わりに、１種または２種以上の下記ジアミド化合物、および／または、１種または２種以上の下記ジエステル化合物を白化防止剤として添加してもよい。
【００３９】
ジアミド化合物は、炭素数８〜３０の脂肪酸と炭素数２〜１０のジアミンから得られる。脂肪酸の炭素数が８以上、ジアミンの炭素数が２以上であると白化防止効果が期待できる。また、脂肪酸の炭素数が３０以下、ジアミンの炭素数が１０以下であるとバリア層への均一分散が良好となる。脂肪酸は側鎖や二重結合があってもよいが、直鎖飽和脂肪酸が好ましい。
【００４０】
ジアミド化合物の脂肪酸成分として、ステアリン酸（Ｃ１８）、エイコサン酸（Ｃ２０）、ベヘン酸（Ｃ２２）、モンタン酸（Ｃ２８）、トリアコンタン酸（Ｃ３０）が例示できる。ジアミド化合物のジアミン成分として、エチレンジアミン、ブチレンジアミン、ヘキサンジアミン、キシリレンジアミン、ビス（アミノメチル）シクロヘキサン等が例示できる。炭素数８〜３０の脂肪酸と主としてエチレンジアミンから成るジアミンから得られるジアミド化合物、または、主としてモンタン酸からなる脂肪酸と炭素数２〜１０のジアミンから得られるジアミド化合物が好ましい。
【００４１】
ジエステル化合物は、炭素数８〜３０の脂肪酸と炭素数２〜１０のジオールから得られる。脂肪酸の炭素数が８以上、ジオールの炭素数が２以上であると白化防止効果が期待できる。また、脂肪酸の炭素数が３０以下、ジオールの炭素数が１０以下であるとバリア層への均一分散が良好となる。脂肪酸は側鎖や二重結合があってもよいが、直鎖飽和脂肪酸が好ましい。
【００４２】
ジエステル化合物の脂肪酸成分として、ステアリン酸（Ｃ１８）、エイコ酸（Ｃ２０）、ベヘン酸（Ｃ２２）、モンタン酸（Ｃ２８）、トリアコンタン酸（Ｃ３０）等が例示できる。ジエステル化合物のジオール成分として、エチレングリコール、プロパンジオール、ブタンジオール、ヘキサンジオール、キシリレングリコール、シクロヘキサンジメタノール等が例示できる。主としてモンタン酸からなる脂肪酸と主としてエチレングリコールおよび／または１，３−ブタンジオールからなるジオールから得られるジエステル化合物が特に好ましい。
【００４３】
ジアミド化合物および／またはジエステル化合物の添加量は、バリア性樹脂の合計量１００重量部に対して好ましくは０．００５〜１重量部、より好ましくは０．０５〜０．５重量部、特に好ましくは０．１２〜０．５重量部である。上記範囲内であると、白化防止効果が充分に発揮され、多層ボトルの曇価を低く保つことが可能となる。
【００４４】
白化防止剤の添加は従来から公知の混合法を適用できる。たとえば、回転中空容器内にバリア性樹脂のペレット、白化防止剤、その他の添加剤を投入し混合して使用してもよい。また、高濃度の白化防止剤を含有するバリア性樹脂組成物を製造した後、白化防止剤を含有しないバリア性樹脂ペレットで所定の濃度に希釈し、これを溶融混練する方法、溶融混連後、引き続き、射出成形などにより成形する方法などが採用される。
【００４５】
白化防止剤を使用した場合、多層ボトル製造直後にバリア層が白化するのを防止することができる。また、白化しない、あるいは白化が増大しない条件で多層ボトルを長期保存した後に、バリア層が白化するのを防止することができる。すなわち、白化防止剤を添加しなくとも白化しないあるいは白化が増大しない条件、たとえば温度２３℃、相対湿度５０％の雰囲気下に長期保存した後に、多層ボトルを高湿度にさらしたり、水や沸騰水と接触させたり、あるいはガラス転移温度以上に加熱しても成形直後と同様に白化が抑制される。
【００４６】
本発明の多層ボトルは、例えば、２つの射出シリンダーを有する射出成形機を使用して、ポリエステルＡとバリア性樹脂とをスキン側（シリンダー温度：２６０〜３００℃）、コア側（シリンダー温度：２４０〜２８０℃）それぞれの射出シリンダーから金型ホットランナー（２６０〜３１０℃）を通して金型キャビティー（５〜２０℃）内に射出して多層プリフォームを製造し、次いで、多層プリフォームを２軸延伸ブロー成形することにより製造することができる。
【００４７】
多層ボトルが、式（２）〜（３）を満足するようにコントロールするには、２軸延伸ブロー成形の条件が重要である。２軸延伸ブロー成形では、プリフォームを加熱し、金型内で多層プリフォームをロッドで縦方向に延伸しつつ、高圧空気をブローすることにより横方向に延伸する。多層プリフォーム加熱温度、加熱時間、延伸ロッド圧力、高圧空気をブローするタイミング、高圧空気圧力などのブロー条件の違いにより、多層プリフォームの延伸状態が異なる。最適なブロー条件は、ポリエステルＡの種類、バリア性樹脂の種類、プリフォームの形状、ボトルのデザインによって異なるが、例えば下記に記載する条件でブローすることで、式（２）および（３）を満足する多層ボトルを製造することができる。プリフォームの加熱は、通常、数本以上のヒータで加熱を行うが、ヒータの出力バランスも適宜調整することが好ましい。また、外気温やプリフォーム温度によっても適切なヒータ出力バランス、プリフォーム加熱温度、加熱時間が異なってくるので、ブロー成形は温度や湿度が一定にコントロールされた室内で行うことが好ましい。また、多層プリフォーム中でのバリア層分布が不均一であると、ブロー後の多層ボトルが式（３）を満足しないので、多層プリフォーム中でバリア層は均一に存在していることが好ましく、また、延伸倍率などを考慮して多層プリフォームを製造することが好ましい。なお、プリフォームからボトルへ成形したときの延伸倍率は面積倍率で９〜１３倍程度であるのが好ましい。
【００４８】
本発明においてブロー成形はプリフォームを加熱し、金型内でプリフォームをロッドで縦方向に延伸しつつ、少なくとも圧力を変えて二段階で高圧空気をブロー（一次ブロー成形および二次ブロー成形）することが好ましい。一段階で高圧空気をブローするとボトルの成形不良が起こりやすいばかりか、耐層間剥離性能も悪化することがあるため好ましくない。
【００４９】
本発明において、プリフォーム加熱温度は９０〜１１０℃が好ましく、９５℃〜１０８℃がさらに好ましい。プリフォーム加熱温度が９０℃より低いと、加熱が不十分となり、バリア層またはＰＥＴ層が冷延伸され、白化することがある。１１０℃より高温であるとバリア層が結晶化し、白化するため好ましくない。さらに、耐層間剥離性能も低下することがある。
【００５０】
ロッドによる縦方向延伸およびブロー成形（一次ブロー成形と二次ブロー成形）は、例えば、２０〜８０℃の金型内(ヒートセットする場合は１２０〜１５０℃)で逐次的に行う。ロッドによる縦方向延伸は、０．５〜１．５ＭＰａのロッド圧力で、０．１〜１秒間、縦延伸倍率が１．５〜３．５倍になるように行うのが好ましい。一次ブロー遅延時間（延伸ロッドが動き始めてから、一次ブローを開始するまでの時間）は０〜０．６秒であるのが好ましい。
【００５１】
一次ブロー圧力は、０．８〜１．８ＭＰａが好ましく、より好ましくは０．９〜１．５ＭＰａ、さらに好ましくは１．０〜１．３ＭＰａである。この範囲内であると耐層間剥離性が良好となり好ましい。一次ブロー成形時間は０．１〜０．５秒間であるのが好ましい。
【００５２】
二次ブロー成形は、２〜４ＭＰａの二次ブロー圧力で１〜３秒間行うのが好ましい。２ＭＰａより低いと成形が不良になったり、得られたボトルの機械的性能が劣ることがある。二次ブロー成形後、高圧空気を０．１〜１秒間で排気し圧力を常圧に戻すのが好ましい。
【００５３】
スキン側射出シリンダーから最内層および最外層を構成するポリエステルＡを射出し、コア側射出シリンダーからバリア層を構成するバリア性樹脂を射出する工程で、先ず、ポリエステルＡを射出し、次いでバリア性樹脂とポリエステルＡを同時に射出し、次にポリエステルＡを必要量射出して金型キャビティーを満たすことにより３層構造（ポリエステルＡ層／バリア層／ポリエステルＡ層）の多層プリフォームが製造できる。
【００５４】
また、スキン側射出シリンダーから最内層および最外層を構成するポリエステルＡを射出し、コア側射出シリンダーからバリア層を構成するバリア性樹脂を射出する工程で、先ずポリエステルＡを射出し、次いでバリア性樹脂を単独で射出し、最後にポリエステルＡを射出して金型キャビティーを満たすことにより、５層構造（ポリエステルＡ層／バリア層／ポリエステルＡ層／バリア層／ポリエステルＡ層）の多層プリフォームが製造できる。なお、多層プリフォームを製造する方法は、上記方法だけに限定されるものではない。
【００５５】
多層ボトル中の、ポリエステルＡ層の厚さは０．０１〜１ｍｍであるのが好ましく、バリア層の厚さは０．００５〜０．２ｍｍ（５〜２００μｍ）であるのが好ましい。また、多層ボトルの厚さはボトル全体で一定である必要はなく、通常、０．２〜１ｍｍの範囲である。
【００５６】
多層プリフォームを２軸延伸ブロー成形して得られる多層ボトルにおいて、少なくとも多層ボトルの胴部にバリア層が存在していればガスバリア性能は発揮できるが、多層ボトルの口栓部先端付近までバリア層が延びている方がガスバリア性能は更に良好である。
【００５７】
本発明の多層ボトルにおいてバリア層の重量は、多層ボトル総重量に対して１〜２０重量％とすることが好ましく、より好ましくは２〜１５重量％、特に好ましくは３〜１０重量％である。バリア層の重量を上記範囲とすることにより、ガスバリア性が良好な多層ボトルが得られるとともに、前駆体である多層プリフォームから多層ボトルへの成形も容易となる。
【００５８】
本発明の多層ボトルは、落下や衝撃による層間剥離が起こりにくい。また、凹凸部、屈曲部においても層間剥離が起こりにくいので、多層ボトルの形状は凹凸部、屈曲部の少ない形状に限定されず、デザイン自由度が大きくなる。本発明の多層ボトルは、例えば、炭酸飲料、ジュース、水、牛乳、日本酒、ウイスキー、焼酎、コーヒー、茶、ゼリー飲料、健康飲料等の液体飲料、調味液、ソース、醤油、ドレッシング、液体だし等の調味料、液体スープ等の液体系食品、液状の医薬品、化粧水、化粧乳液、整髪料、染毛剤、シャンプー等、種々の物品の収納、保存に好適である。
【実施例】
【００５９】
以下実施例及び比較例により、本発明を更に詳細に説明するが本発明はこれら実施例に限定されるものではない。尚、多層ボトルの評価は以下の方法で行った。
（１）配向度
アタゴ製アッベ屈折計ＤＲ−Ｍ２を使用し、２３℃にてナトリウムＤ線（５８９ｎｍ）を使用し、バリア層の屈折率を測定した後、前述の式により配向度を求めた。
（２）層間剥離高さ
ＡＳＴＭ  Ｄ２４６３−９５  ＰｒｏｃｅｄｕｒｅＢに基づき、ボトルの落下試験により層間剥離高さ（層間剥離が起こる最小落下距離）を求めた。まず、多層ボトルに水を満たしキャップをした後、多層ボトルを底部が床に接触するように垂直落下させ、層間剥離の有無を目視で判定した。落下高さ間隔は１５ｃｍ。テストボトル数は３０本。
（３）酸素透過係数（ＯＴＲ）
２３℃、相対湿度５０％の雰囲気下にてＡＳＴＭ  Ｄ３９８５に準じて測定した。測定は、モダンコントロールズ社製、ＯＸ−ＴＲＡＮ  １０／５０Ａを使用した。尚、バリア層のＯＴＲはボトルを丁寧に解体し、胴部バリア層のみ取り出し測定した。なお、バリア層のみを取り出すのが困難なときは、ボトル胴部から切り出した多層フィルム片のＯＴＲを測定した後に、顕微鏡などで各層の厚みを測定し、ポリエステルＡ層の既知ＯＴＲ値を利用して、バリア層のみのＯＴＲ値を計算することができる。また、ボトルのＯＴＲを測定し、ボトルの表面積、各層厚みおよびポリエステルＡ層の既知ＯＴＲ値からバリア層のＯＴＲを計算することもできる。
【００６０】
＜実施例１＞
下記の条件により、ポリエステル層／バリア層／ポリエステル層からなる３層プリフォーム（２７ｇ）を射出成形し、冷却後、プリフォームを加熱し２軸延伸ブロー成形を行い、多層ボトルを得た。ブロー条件を表１に示す。また、多層ボトルのバリア層厚みを表２に、ＯＴＲ、層間剥離性および配向度を表３に示す。
（１）ポリエステル層
固有粘度（フェノール／テトラクロロエタン＝６／４（重量比）の混合溶媒中、３０℃で測定）が０．７５のポリエチレンテレフタレート（日本ユニペット製  ＲＴ５４３Ｃ）。
（２）バリア層
相対粘度（樹脂１ｇ／９６％硫酸１００ｍｌ、測定温度２５℃）が２．７０のポリアミドＭＸＤ６（三菱ガス化学製  ＭＸナイロン  Ｓ６００７（固相重合品））。
（３）３層プリフォーム
全長９５ｍｍ、外径２２ｍｍ、肉厚４．２ｍｍ。名機製作所（株）製の射出成形機（型式：Ｍ２００、４個取り）を使用して製造した。
（４）３層プリフォーム成形条件
スキン側射出シリンダー温度：２８０℃
コア側射出シリンダー温度  ：２６０℃
金型内樹脂流路温度        ：２８０℃
金型冷却水温度            ：１５℃
プリフォーム中のバリア樹脂の割合：５重量％
（５）多層ボトル
全長２２３ｍｍ、外径６５ｍｍ、内容積５００ｍｌ、底部形状はシャンパンボトルタイプ、胴部にディンプルは無し。なお、２軸延伸ブロー成形はフロンティア社製ブロー成形機（型式：ＥＦＢ１０００ＥＴ）を使用した。
【００６１】
＜実施例２〜４、比較例１＞
ブロー条件を表１に記載のものに変更した以外は実施例１と同様にして多層ボトルを得た。結果を表２および表３に示す。
【００６２】
実施例１〜４と比較例１の結果から分かるように、式（１）〜（３）の要件（ＯＴＲ、配向度、バリア層厚み）を同時に満たすボトルは、非常に優れた耐層間剥離性を示したのに対し、該要件を同時に満たさないボトルは耐層間剥離性に劣っていた。
【００６３】
【表１】
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【００６４】
【表２】
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【００６５】
【表３】
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【図面の簡単な説明】
【００６６】
【図１】多層ボトルの凹部を有する胴部の外径を模式的に示す縦断面図。便宜上、ボトル壁面は単層にした。
【図２】多層ボトルの凸部を有する胴部の外径を模式的に示す縦断面図。便宜上、ボトル壁面は単層にした。
【図３】多層ボトルの凹部と凸部を有する胴部の外径を模式的に示す縦断面図。便宜上、ボトル壁面は単層にした。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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