(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０.０６％以下、Ｓｉ：１〜６％、Ｍｎ：０.２〜５％、Ｐ：０.０４％以下、Ｓ：０.０２％以下、Ｃｒ：８〜１４％未満、Ｎｉ：７〜１５％、Ｍｏ：１〜５％、Ｎ：０.２％以下、Ｂ：０.０００２〜０.０１％、Ａｌ：０.０１〜０.５％、Ｃｕ：２.５％以下（ただし０.５％以上の部分を除く）を含有し、ＲＥＭの１種以上：０（無添加）〜合計０.１％、Ｎｂ：０（無添加）〜１.０％、Ｔｉ：０（無添加）〜１.０％であり、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、下記（１）〜（３）式の関係を満たす耐高温塩害腐食性に優れた自動車排ガス経路部材のフレキシブルチューブ用オーステナイト系ステンレス鋼。
Ｃｒ≦３／７（Ｓｉ＋Ｍｏ）＋１１.２５  ……（１）
Ｃｒ≧２２.５−５（Ｓｉ＋Ｍｏ）  ……（２）
Ｓｉ＋Ｍｏ≦８  ……（３）
【請求項２】
ＲＥＭの１種以上を合計で０.００５〜０.１％含有する請求項１に記載の鋼。
【請求項３】
Ｎｂ：０.０１〜１.０％、Ｔｉ：０.０１〜１.０％の１種または２種を含有する請求項１に記載の鋼。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車排ガス経路部材のフレキシブルチューブ用オーステナイト系ステンレス鋼であって、特に融雪塩を道路に散布する地域で問題となる、ＮａＣｌ、ＫＣｌ、ＣａＣｌ2などの塩化物塩による高温塩害腐食に対する腐食抵抗を高めたオーステナイト系ステンレス鋼に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車排ガス経路部材のフレキシブルチューブに要求される特性としては、高温強度、耐高温酸化性、耐酸化スケール剥離性、加工性および溶接性などの基本的材料特性に加え、融雪塩を散布した道路上での使用を考慮すると、ＮａＣｌ、ＫＣｌ、ＣａＣｌ2などの塩化物塩に対する耐高温塩害腐食性に優れていることが重要である。さらに、運転停止時には凝縮水による湿食の問題もある。このような環境下で使用されるフレキシブルチューブ用素材として、一般的な耐熱用表面処理鋼板では耐久性が十分とは言えず、従来、ＳＵＳ３０４に代表されるオーステナイト系ステンレス鋼が用いられていた。
【０００３】
ところが、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６Ｌ、ＳＵＳ３１６Ｔｉ、ＳＵＳ３２１、ＳＵＳ３１０Ｓなどのオーステナイト系ステンレス鋼を用いたフレキシブルチューブといえども、路面凍結防止剤を散布する地域でしばらく使用すると短期間で著しい腐食が生じ、さらに長期の使用によってその腐食箇所あるいはその周辺で破損してしまう事例が多々見られ、問題となった。Ｓｉを含有したＳＵＳ３０２Ｂ、ＳＵＳ３１５Ｊ１、ＳＵＳＸＭ１５Ｊ１などもフレキシブルチューブ用として比較的多く用いられてきたが、これらの鋼種でも耐久性は必ずしも十分とは言えない。
【０００４】
フレキシブルチューブ破損の主たる原因は「高温塩害腐食」である。これは、材料表面に付着した塩化物塩が、排ガスの熱で高温になった材料の粒界を侵食していくものである。他の原因として「湿食」が挙げられる。これは主に孔食によって侵食されるものである。また、これらの腐食を起点として、高温疲労割れや応力腐食割れに進展した事例もある。いずれにしても、このような破損を防止して耐久性のあるフレキシブルチューブを得るには、高温塩害腐食に対する耐久性を高めることが最も重要である。その上で、湿食に対する抵抗力を付与する必要がある。
【０００５】
一般に高Ｓｉ、高Ｍｏを含むオーステナイト系ステンレス鋼は、耐高温塩害腐食性の改善に有効であることが知られている。しかし反面、高合金化によって熱間加工性が劣化するため、歩留り低下・表面性状劣化といった鋼板製造上の問題が生じ、また造管性や溶接施工性の低下といったフレキシブルチューブ製造上の問題も生じた。そこで、これらの問題を解決するために、本出願人は特許文献１として開示される鋼を開発した。この鋼は実際に自動車排ガス用のフレキシブルチューブに適用されている。以下、本明細書では特許文献１に開示の開発鋼を「既開発鋼」という。
【０００６】
既開発鋼は、Ｃｒ：１４〜２０％レベルのオーステナイト系ステンレス鋼において「Ｓｉ＋Ｍｏ≧３％」かつ「２.５Ｓｉ＋Ｍｏ≦１１％」を満たすようにＳｉとＭｏを含有するものである。この鋼は、耐高温塩害腐食性が大幅に改善され、熱間加工性・溶接性も良好に維持されるものであり、その性能は、例えば米国カリフォルニア州で定められる自動車排ガス部材の保証期間「８〜１２年１２万マイル」をクリアするものである。
【０００７】
【特許文献１】特許第２５３０２３１号公報
【特許文献２】特開昭６２−２０８５６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかし近年、欧米を中心に環境問題から自動車の排ガス規制が厳しくなり、それに伴って自動車排ガス部材に要求される耐久性も一段と厳しいものとなってきた。例えば、上記カリフォルニア州の保証期間「８〜１２年１２万マイル」は、最長で「１５年１５万マイル」に強化されつつある。発明者らが種々調査したところ、上記の既開発鋼では、この「１５年１５万マイル」の保証を必ずしも余裕をもってクリアできない可能性があることが判明した。
【０００９】
これに対処する手段として、素材の厚肉化や、スフェリカルジョイントへの移行が考えられる。しかし、厚肉のフレキシブルチューブを採用するためにはフレキシブルチューブの全長を長くする必要があり、省スペース化や軽量化のニーズに逆行するので好ましくない。また、近年フレキシブルチューブに替わり採用されているスフェリカルジョイントに関しては、振動抑制特性と排ガスのシールド性に劣るため、排ガス規制対策として万全とは言えない。
【００１０】
このような背景から、昨今、上記の既開発鋼に対し、少なくとも１.３倍以上、好ましくは１.５倍以上の耐高温塩害腐食性を有するフレキシブルチューブ用オーステナイト系ステンレス鋼の出現が強く望まれている。加えて、上記「１５年１５万マイル」の保証期間内での孔食による板厚貫通状の損傷を防止するには、常温での耐孔食性を既開発鋼と同等以上に保つ必要がある。
本発明は、このような要求に対応すべく、既開発鋼の耐高温塩害腐食性をさらに向上させるとともに、優れた耐孔食性を維持し、かつ熱間加工性や溶接性も良好なオーステナイト系ステンレス鋼を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
発明者らは、既開発鋼をベースに、耐高温塩害腐食性を更に大幅に向上させる手法を種々検討してきた。その結果、既開発鋼をはじめとするＣｒ含有量が１４〜２０％レベルの高耐食鋼において、耐高温塩害腐食性を既開発鋼の１.３〜１.５倍に向上させるには、ＳｉとＭｏを合計約１０質量％以上添加しなければならないことが明らかになった。このような多量のＳｉ、Ｍｏ添加は、製造性を著しく劣化させ、工業的には無理があるとの結論に達した。すなわち、Ｍｏの過剰添加は加熱中のσ相生成による製造性劣化を招く。Ｓｉの過剰添加は、σ相の生成に加え、Ｎｕｌｌ点温度の低下による熱間加工性劣化と溶接割れ感受性の増大を招く。特に、Ｓｉ＋Ｍｏの合計含有量が８質量％を超えると現実的に大量生産現場での製造が非常に難しくなることが判明した。
【００１２】
一方で、Ｃｒは耐高温塩害腐食性に悪影響を及ぼすことが確かめられた。そうすると、耐孔食性を犠牲にしてよいなら、単純にＣｒを１４％未満に低減することで既開発鋼の耐高温塩害腐食性を改善することは可能である。しかし耐孔食性を低下させるわけにはいかない。そこで、Ｃｒが１４％未満の領域において、既開発鋼並みの優れた耐孔食性を具備させることが可能かどうか、詳細に検討する必要があった。このＣｒ領域で自動車排ガス部材のフレキシブルチューブに要求される耐孔食性を付与する手段は知られておらず、未だ検討の余地が残されていたのである。鋭意研究の結果、このＣｒ領域で耐孔食性を付与するにはＳｉとＭｏの複合添加が有効であり、Ｃｒ≧２２.５−５（Ｓｉ＋Ｍｏ）の式を満たすようＳｉとＭｏを含有させたとき、例えばＣｒが１０％未満と通常のステンレス鋼よりも低い領域においても、十分な耐孔食性が確保されることがわかった。
【００１３】
また、Ｃｒを１４％未満に低減したからといって、耐高温塩害腐食性を既開発鋼の少なくとも１.３倍以上に向上できるかどうかは不明であった。この点についても詳細に検討した。その結果、、Ｃｒ≦３／７（Ｓｉ＋Ｍｏ）＋１１.２５の式を満たすようにＣｒ量に応じて適量のＳｉとＭｏを添加すれば、これが可能であることを突き止めた。
これらの知見に基づき、発明者らは、上記目的を達成し得る成分組成上の解が存在することを見出すに至った。
【００１４】
すなわち、上記目的は、質量％で、Ｃ：０.０６％以下、Ｓｉ：１〜６％、Ｍｎ：０.２〜５％、Ｐ：０.０４％以下、Ｓ：０.０２％以下、Ｃｒ：８〜１４％未満、Ｎｉ：７〜１５％、Ｍｏ：１〜５％、Ｎ：０.２％以下、Ｂ：０.０００２〜０.０１％、Ａｌ：０.０１〜０.５％、Ｃｕ：２.５％以下（ただし０.５％以上の部分を除く）を含有し、ＲＥＭの１種以上：０（無添加）〜合計０.１％、Ｎｂ：０（無添加）〜１.０％、Ｔｉ：０（無添加）〜１.０％であり、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、下記（１）〜（３）式の関係を満たす耐高温塩害腐食性に優れた自動車排ガス経路部材のフレキシブルチューブ用オーステナイト系ステンレス鋼によって達成される。
Ｃｒ≦３／７（Ｓｉ＋Ｍｏ）＋１１.２５  ……（１）
Ｃｒ≧２２.５−５（Ｓｉ＋Ｍｏ）  ……（２）
Ｓｉ＋Ｍｏ≦８  ……（３）
【００１５】
ここで、ＲＥＭは希土類元素であり、Ｓｃ、Ｙおよびランタノイド（Ｌａ、Ｃｅ、Ｎｄ等）の各元素を意味する。
ＲＥＭ、Ｎｂ、Ｔｉの下限を０％（無添加）としたのは、これらの元素はＣ、Ｐ、Ｓ、Ｎ等とは異なり、通常の製鋼プロセスにおいては添加しない限り含有量はゼロ（測定限界以下）となるので、無添加の場合を含む点を明確にするためである。
（１）〜（３）式の元素記号の箇所には、質量％で表された各元素の含有量の値が代入される。
【００１６】
また、本発明では、上記の鋼において、特に、ＲＥＭの１種以上を合計で０.００５〜０.１％含有するもの、Ｎｂ：０.０１〜１.０％、Ｔｉ：０.０１〜１.０％の１種または２種を含有するものを提供する。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、従来、耐高温塩害腐食性に優れた鋼としてフレキシブルチューブに使用されている既開発鋼に対し、耐高温塩害腐食性を少なくとも１.３倍以上に向上させる手段、および１.５倍以上に向上させる手段を明らかにした。しかも、既開発鋼より低合金化することにより耐高温腐食性を顕著に向上させ、かつ耐孔食性を同等もしくはそれ以上に維持する解を見出したのであるから、本発明はフレキシブルチューブ用オーステナイト系ステンレス鋼の性能向上とコストダウンを一挙に達成するものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
本発明の鋼は、一般的なオーステナイト系ステンレス鋼と同様の方法で溶製することができる。その後、熱間圧延や冷間圧延を経て鋼板にし、これを造管した後、自動車排ガス経路部材のフレキシブルチューブに加工される。
以下、本発明を特定するための事項について説明する。
【００１９】
Ｃは、強力なオーステナイト生成元素であり、本発明では熱間加工性や造管性を確保するための組成バランス調整に有用である。また、侵入型元素として鋼中に固溶し高温強度を向上させる。しかし、０.０６質量％を超えると材料の脆化や加工性低下を招く恐れがある。特に好ましいＣ含有量は０.０３〜０.０６質量％である。
【００２０】
Ｓｉは、本発明において重要な元素である。すなわち発明者らの研究の結果、ＳｉはＭｏと複合添加することにより、Ｃｒ含有量が低い領域においてオーステナイト系ステンレス鋼の耐孔食性を大幅に改善できることがわかった。通常、汎用鋼種であるＳＵＳ３０４でもＣｒは１７〜１８質量％程度含有させ、これにより耐食性を確保している。しかし、Ｃｒ含有量を１４質量％未満、あるいは特に１０質量％未満に低減したオーステナイト系鋼においても、（２）式；Ｃｒ≧２２.５−５（Ｓｉ＋Ｍｏ）、を満たすようにＳｉをＭｏと複合添加したとき、ＳＵＳ３０４を上回り、既開発鋼と同等もしくはそれ以上の優れた耐孔食性が発揮されるのである。この場合、Ｓｉは、ステンレス鋼に特有の孔食型の腐食形態を全面腐食的にする作用を呈するものと考えられる。これにより、腐食は分散されて孔食深さが浅くなり、「成長性の孔食」の発生が減ることで孔食の成長が抑制される。
【００２１】
また、Ｓｉは耐高温塩害腐食と耐酸化性を改善する。この効果は、高温環境において、i）材料の表面付近で母相（ステンレス鋼マトリクス）中のＳｉが、母相とＣｒ2Ｏ3皮膜の界面に安定なＳｉＯ2皮膜を形成させる、ii）Ｓｉ自体が母相の粒界へ濃化する、という作用を呈することによると考えられる。この効果を十分に得るには１質量％以上、好ましくは２質量％以上のＳｉ含有が必要である。ただし、多量のＳｉはσ相の析出を促進して靱性低下をきたし、また熱間加工性、溶接性、成形性を低下させるので、６質量％以下にする必要がある。４質量％以下にするのが一層好ましい。なお、本発明において十分な耐高温塩害腐食性を付与するためには、後述のように、（１）式；Ｃｒ≦３／７（Ｓｉ＋Ｍｏ）＋１１.２５、を満たすようにＳｉとＭｏを複合添加する必要がある。また、製造性を確保するためには（３）式；Ｓｉ＋Ｍｏ≦８、を満たす必要がある。
【００２２】
Ｍｎは、溶接高温割れに有害なＳをＭｎＳとして固定し、溶着金属中のＳを除去または減少させる。Ｍｎ量が低すぎるとＭｎＳは粒界に層状に生成し、高温での粒界強度低下を助長する。Ｍｎ量の増加に伴いＭｎＳは球状化し、粒界強度への影響が少なくなる。検討の結果、本発明では０.２質量％以上のＭｎ量を確保する必要がある。一方、Ｍｎが５質量％を超えてもその効果は向上しない。
【００２３】
ＰおよびＳは、溶接高温割れに対して有害である。本発明では、Ｐは０.０４質量％まで、Ｓは０.０２質量％まで許容される。ただしＳについては０.００５質量％以下に低減することが望ましい。
【００２４】
Ｃｒは、ステンレス鋼の耐食性および耐高温酸化性を維持する上で重要な元素である。しかし、高温塩化物環境下ではＣｒの酸化皮膜は保護性を失い、優先的に塩化物を形成し、溶出または昇華するので、高温塩害腐食に対してはむしろ有害である。前述のように、本発明では既開発鋼より耐塩害腐食性を向上させることを前提としてＣｒ含有量が１４質量％未満のオーステナイト系ステンレス鋼を対象としている。ただし、単にＣｒ量を低減するだけで既開発鋼の少なくとも１.３倍以上の耐高温塩害腐食性が確保できるとは限らない。それにはＳｉとＭｏの作用を利用する必要がある。詳細な検討の結果、（１）式；Ｃｒ≦３／７（Ｓｉ＋Ｍｏ）＋１１.２５、を満たすようにＳｉとＭｏを複合で適量添加することでそれが可能になることが確かめられた。
【００２５】
また、Ｃｒを減量することによる耐孔食性の低下も懸念されるところであったが、これは前述のように（２）式を満たすＳｉとＭｏの複合添加により解消できた。特に注目すべきは、１０質量％未満といった低Ｃｒ領域でも、ＳＵＳ３０４を上回り、既開発鋼と同等もしくはそれ以上の良好な耐孔食性が実現できたことである。ただし、Ｃｒ含有量は最低８質量％は確保しなければならない。これを下回ると急激に耐食性が低下する。
【００２６】
Ｎｉは、オーステナイト系ステンレス鋼の基本的元素の１つである。本発明では特に溶接高温割れ防止の点からδフェライトが適量生成するよう組成バランスを調整する必要があるので、Ｎｉ含有量の範囲を７〜１５質量％とした。コスト低減の観点から、Ｎｉ含有量は１２質量％未満、あるいは特に１０質量％未満に規定することができる。
【００２７】
Ｍｏは、Ｓｉと同様、耐孔食性および耐高温塩害腐食性を向上させるために重要な元素である。また、Ｍｏにはオーステナイト系ステンレス鋼の高温強度を向上させる効果がある。
【００２８】
前述のように、Ｃｒ含有量が１４質量％未満、特に１０質量％未満の領域で十分な耐孔食性を発現させるために、本発明では（２）式；Ｃｒ≧２２.５−５（Ｓｉ＋Ｍｏ）、を満たすようにＭｏをＳｉと複合で添加する。ここで、Ｍｏは不動態皮膜を強化する作用を呈することにより耐孔食性の改善に寄与していると考えられる。
また、十分な耐高温塩害腐食性を付与するためには（１）式；Ｃｒ≦３／７（Ｓｉ＋Ｍｏ）＋１１.２５、を満たすようにＭｏをＳｉと複合で添加する。
以上のＭｏの作用を得るには１質量％以上のＭｏが必要である。一方、Ｍｏは高価であり、また、多量に添加すると熱間加工性が劣化するとともに、σ相の生成を促し靱性の低下を招くので、５質量％以下、好ましくは４質量％以下に抑えることが望ましい。
【００２９】
Ｎは、高温強度および耐孔食性を向上させる。しかし、過度のＮ含有は耐高温酸化性、加工性および熱間加工性を低下させるので、本発明では０.２質量％以下の含有量とする。
【００３０】
Ｂは、結晶粒界強度を高め、熱間加工性や溶接高温割れ性を改善することが知られている。ところが、発明者らの研究によれば、Ｂは、後述のＲＥＭ、Ｙとともに耐高温塩害腐食性を向上させる作用をも有することが明らかになった。この理由は明確ではないが、粒界に優先的に析出したＢが何らかのメカニズムにより塩化物による粒界侵食をくい止めているものと推測される。この耐高温酸化性向上効果は０.０００２質量％以上のＢ添加で有効に発揮される。ただし、Ｂ含有量が０.０１質量％を超えるとＢの化合物をつくり、粒界強度や熱間延性は逆に低下する。
【００３１】
ＲＥＭ（希土類元素）は、溶接高温割れに有害なＳを凝固の初期過程において高融点化合物として固定し、割れ感受性を低下させる。ところが、これに加え、耐高温塩害腐食性を改善する作用をも呈することが発明者らの研究により明らかになった。この理由は明確ではないが、表層に生成するＳｉ系酸化物の剥離抵抗を高め、密着性の優れた保護スケールが形成するためではないかと考えられる。この効果は、ＲＥＭの１種以上を合計で０.００５質量％以上添加することによって現れる。ただし、ＲＥＭを多量に添加すると粒界にこれらの酸化物が大量に析出し、高温における粒界強度を低下させ、高温割れ感受性を増大させるので、ＲＥＭを添加する場合は０.０１質量％以下の範囲で行う。
【００３２】
Ａｌは、脱酸剤として働くとともに、高温腐食環境では表層に濃化してＡｌ2Ｏ3皮膜を生成し、耐高温酸化性を改善する。これらの作用を十分に得るには０.０１質量％以上の含有量となるように添加することが望ましい。ただし、Ａｌは強力なフェライト生成元素であり、組成バランスおよび製造性を考慮すると、Ａｌの添加は０.５質量％以下の範囲で行う必要がある。
【００３４】
Ｃｕは、ステンレス鋼の耐酸性および耐応力腐食割れ性を大幅に改善する。しかし、多量に添加すると結晶粒界に偏析して熱間加工性の低下を招く。Ｃｕの添加は２.５質量％以下の範囲（ただし０.５質量％以上の部分を除く）で行う。
【００３５】
Ｎｂ、Ｔｉは、Ｃ、Ｎと結合して微細な析出物を形成し、耐食性のみならず高温強度、とりわけクリープ強度の改善に有効である。Ｎｂ、Ｔｉともそれぞれ０.０１質量％以上の添加で明確な効果を現す。これらの元素は１種を単独で添加してもよいし、２種を複合添加してもよい。ただし、いずれも添加量が多くなると加工性・靱性を劣化させるので、これらの元素を添加する場合はそれぞれ１.０質量％以下の範囲で行う。特に好ましい含有量範囲は、いずれも０.０５〜０.４質量％である。
【００３６】
Ｃｒ≦３／７（Ｓｉ＋Ｍｏ）＋１１.２５  ……（１）
この式は、既開発鋼の少なくとも１.３倍以上の耐高温塩害腐食性を確保するためのＳｉ、Ｍｏの含有量範囲を規定するものである。ただし、Ｃｒは１４質量％未満に低減していることが前提である。
【００３７】
Ｃｒ≧２２.５−５（Ｓｉ＋Ｍｏ）  ……（２）
この式は、Ｃｒが１４質量％未満と少ない場合に、オーステナイト系鋼の耐孔食性を既開発鋼と同等もしくはそれ以上に高めるためのＳｉ、Ｍｏの含有量範囲を規定するものである。
【００３８】
Ｓｉ＋Ｍｏ≦８  ……（３）
この式は、工業的生産において、十分な製造性を確保するためのＳｉ、Ｍｏの含有量範囲を規定するものである。
【実施例】
【００３９】
表１および表２に示す鋼を真空溶解し、３０ｋｇの鋼塊を作製した。表１中、Ａ１〜Ａ３はＣｒ量を変化させたもの、Ａ４〜Ａ１１はＡ１をベースにＮｂ、Ｔｉ、Ｖ、ＲＥＭ、Ｂ、Ｃｕ、Ｃａを添加または増量したもの、Ａ１２〜Ａ１５はＳｉおよびＭｏ量を変化させたものである。表２中、Ｂ１〜Ｂ６はＣｒ、Ｓｉ、Ｍｏのいずれかが本発明規定範囲を外れるか（１）〜（３）式の規定を外れるもの、Ｂ７はＳＵＳ３０４、Ｂ８はＳＵＳ３１６Ｌ、Ｂ９はＳＵＳＸＭ１５Ｊ１、Ｂ１０は特許文献１の発明に係る既開発鋼である。
【００４０】
【表１】
0004775910.tif 000002
【００４１】
【表２】
0004775910.tif 000003
【００４２】
各鋼塊の柱状晶部から３０ｍｍ厚さのサンプルを切り出し、これを１２００℃に加熱して熱間圧延し、板厚５ｍｍの熱延板とした。その後、通常の冷間圧延、焼鈍を経て板厚２ｍｍの冷延焼鈍板を得た。なお、比較鋼Ｂ５、Ｂ６は熱間圧延時に耳切れが全長にわたって発生したので、冷延焼鈍板の作製を行わずに実験を中止した。得られた冷延焼鈍板を用いて、耐高温塩害腐食試験、および耐孔食性試験を実施した。
【００４３】
耐高温塩害腐食試験は、２５×３５ｍｍ、全面＃４００研磨仕上の試験片を用いて、「２０℃飽和食塩水溶液中に５分間浸漬 → 大気中６５０℃×２時間加熱 → 室温で５分間空冷」を１サイクルとする処理を１０サイクル繰り返した後、試験片表面のスケールを除去し、腐食減量を測定する方法で行った。Ｂ１０鋼（既開発鋼）の耐高温塩害腐食性の１.３倍の性能に相当する腐食減量；２０ｍｇ／ｃｍ2、および同１.５倍の性能に相当する腐食減量；１７.５ｍｇ／ｃｍ2を基準とし、
◎：Ｂ１０鋼の１.５倍以上の耐高温塩害腐食性を有するもの、
○：Ｂ１０鋼の１.３倍以上１.５倍未満の耐高温塩害腐食性を有するもの、
×：Ｂ１０鋼の１.３倍未満の耐高温塩害腐食性を有するもの、
として評価した。
【００４４】
耐孔食性試験はＣＣＴ試験により行った。すなわち、５０×１００ｍｍ、試験面＃５００乾式研磨仕上の試験片を用い、「５％ＮａＣｌ水溶液を１５分間噴霧 → ６０℃、湿度３５％で１時間保持 → ５０℃、湿度９５％で３時間保持」のサイクルを３００サイクル繰り返した後、試験片端面より１０ｍｍ以上内側に発生した食孔の最深１０点の平均深さを求める方法で行った。Ｂ１０鋼（既開発鋼）と同等の耐孔食性に相当する最深１０点平均深さ；４０μｍを基準とし、
○：Ｂ１０鋼と同等もしくはそれ以上の耐孔食性を有するもの、
×：Ｂ１０鋼より耐孔食性に劣るもの、
として評価した。
これらの結果を表３に示す。
【００４５】
【表３】
0004775910.tif 000004
【００４６】
Ａ１〜Ａ１５はＣｒ、Ｓｉ、Ｍｏの適正添加により、耐高温塩害腐食性は既開発鋼の少なくとも１.３倍以上、耐孔食性は既開発鋼と同等もしくはそれ以上を有していた。特に、Ｂを含有するＡ２、Ａ３、Ａ７〜Ａ１５の耐高温塩害腐食性は既開発鋼の１.５倍以上であった。これに対し、比較鋼であるＢ１、Ｂ２、Ｂ８（ＳＵＳ３１６Ｌ）、Ｂ９（ＳＵＳＸＭ１５Ｊ１）、Ｂ１０（既開発鋼）はＣｒ含有量が本発明規定より多く、耐高温塩害腐食性は目標レベルに達しなかった。Ｂ３、Ｂ７（ＳＵＳ３０４）はＭｏの添加量が本発明規定より少なく、耐高温塩害腐食性、耐孔食性とも目標レベルを下回った。Ｂ４は少ないＣｒ含有量を補完するＭｏの添加量が不足し、耐孔食性に劣った。
【００４７】
図１には、表１のＡ１、Ａ４〜Ａ１０について、Ｂ＋ＲＥＭ量と耐高温塩害腐食試験の腐食減量の関係をプロットした。これらはいずれもＢ１０鋼の１.３倍以上の耐高温塩害腐食性を呈するものであるが、Ｂを０.０００２質量％以上添加した鋼、およびＲＥＭを０.００５質量％以上添加した鋼は特にＢ１０鋼の１.５倍以上の耐高温塩害腐食性を示す。Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｕ、Ｃａは高温塩害腐食に悪影響を及ぼしていない。
【００４８】
図２は、表１、表２の鋼（Ｂ５、Ｂ６を除く）について、耐高温塩害腐食性、耐孔食性および熱間加工性に及ぼす、Ｓｉ＋Ｍｏ量およびＣｒ量の影響をプロットしたものである。図中にはＣｒ：８〜１４％で前記（１）〜（３）式を満たす領域をハッチングを付して示してある。なお、Ａ１、Ａ４〜Ａ１１はいずれもＳｉ＋Ｍｏ：約７％、Ｃｒ：約１２％であるため、同一プロットとした。前記（１）〜（３）式を満たす鋼のみ、耐高温塩害腐食性、耐孔食性、熱間加工性とも良好であることがわかる。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】耐高温塩害腐食試験の腐食減量に及ぼすＢ＋ＲＥＭ量の影響を示すグラフである。
【図２】オーステナイト系ステンレス鋼について、耐高温塩害腐食性、耐孔食性および熱間加工性に及ぼす、Ｓｉ＋Ｍｏ量およびＣｒ量の影響を示すグラフである。
【図１】
0004775910.tif 000005
【図２】
0004775910.tif 000006