(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
温度依存性をもつ電圧を出力する第１の電圧発生回路と、該第１の電圧発生回路から出力する前記温度依存性をもつ電圧を入力して温度依存性をもたない電流を出力する電圧−電流変換回路と、前記第１の電圧発生回路および前記電圧−電流変換回路に駆動端子電圧を供給する第２の電圧発生回路とを備え、
該第２の電圧発生回路から供給する駆動端子電圧の変化に応じて、前記電圧−電流発生回路の出力電流が線形的に変化するようにしたことを特徴とする電流源回路。
【請求項２】
請求項１に記載の電流源回路において、
前記第１の電圧発生回路は、エミッタが前記第２の電圧発生回路の第１の出力端子に接続された第１の導電型の第１のトランジスタと、エミッタが前記第２の電圧発生回路の前記第１の出力端子に接続されベースが前記第１のトランジスタのベースに接続された第１の導電型の第２のトランジスタと、エミッタが前記第２の電圧発生回路の前記第１の出力端子に接続されベースが前記第１のトランジスタのコレクタに接続された第１の導電型の第３のトランジスタと、コレクタが前記第１および第２のトランジスタのベースおよび前記第２のトランジスタのコレクタに接続されベースが前記第３のトランジスタのコレクタに接続された第２の導電型の第４のトランジスタと、コレクタが前記第１のトランジスタのコレクタに接続されベースが前記第４のトランジスタのベースに接続されエミッタ面積が前記第４のトランジスタのエミッタ面積のｎ倍の第２の導電型の第５のトランジスタと、一端が前記第５のトランジスタのエミッタに接続された第１の抵抗と、一端が前記第１の抵抗の他端および前記第４のトランジスタのエミッタに接続され他端が基準電位に接続された第２の抵抗とを備え、
前記電圧−電流変換回路は、エミッタが第３の抵抗を介して前記基準電位に接続されベースが前記第３のトランジスタのコレクタに接続されコレクタが第４の抵抗を介して前記第２の電圧発生回路の前記第１の出力端子に接続された第２の導電型の第６のトランジスタと、ベースが前記第６のトランジスタのコレクタに接続されエミッタが第５の抵抗を介して前記基準電位に接続されコレクタから電流が取り出される第２の導電型の第７のトランジスタとを備える、ことを特徴とする電流源回路。
【請求項３】
請求項２に記載の電流源回路において、
前記第１の電圧発生回路における、前記第３のトランジスタのコレクタと前記基準電位との間に電流発生回路を接続したことを特徴とする電流源回路。
【請求項４】
請求項２又は３に記載の電流源回路において、
前記第１の電圧発生回路における、前記第２のトランジスタのコレクタと前記第４のトランジスタのコレクタの間に第３の電圧発生回路を挿入接続し、前記第１のトランジスタのコレクタと前記第５のトランジスタのコレクタの間に第４の電圧発生回路を挿入接続したことを特徴とする電流源回路。
【請求項５】
請求項２又は３に記載の電流源回路において、
前記電圧−電流変換回路における、前記第６のトランジスタのコレクタと前記第７のトランジスタのベースとの間に、前記第２の電圧発生回路の前記第１の出力端子と前記基準電位の間に接続された少なくとも１段のエミッタホロワを接続したことを特徴とする電流源回路。
【請求項６】
請求項５に記載の電流源回路において、
前記エミッタホロワを構成するトランジスタのコレクタと前記第２の電圧発生回路の前記第の１の出力端子との間に第５の電圧発生回路を挿入接続したことを特徴とする電流源回路。
【請求項７】
請求項２、５又は６に記載の電流源回路において、
前記電圧−電流変換回路における、前記第２の電圧発生回路の前記第１の出力端子を前記第２の電圧発生回路の第２の出力端子に置き換えたことを特徴とする電流源回路。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電流源回路に関し、特に温度依存性を持たず、更には駆動端子電圧に線形比例する出力電流を得ることができる電流源回路に関する。
【背景技術】
【０００２】
図１２は、ベースが駆動端子電圧Ｖ２による駆動端子となるＮＰＮ形のトランジスタＱのエミッタに抵抗Ｒの一端を接続し、基準電位（ＧＮＤ）に前記抵抗Ｒの他端を接続し、前記トランジスタＱのコレクタを負荷１への出力とする従来の電流源回路を表す回路である。この電流源回路において出力電流Ｉoutは、
【数１】
0004808047.tif 000002
となる。この式から、トランジスタＱのベース−エミッタ間電圧ＶBEを一定とした場合、駆動端子電圧Ｖ２に比例した出力電流Ｉoutを得られることが分かる。
【０００３】
しかし、出力電流Ｉoutの温度係数ＴＣFは、
【数２】
0004808047.tif 000003
より、
【数３】
0004808047.tif 000004
となる。
【０００４】
ここで温度係数ＴＣF＝０とおくと、
【数４】
0004808047.tif 000005
となり、動作温度範囲の中央付近の温度Ｔに対してこの式を満たすように駆動端子電圧Ｖ２を設定できれば、温度依存性をほとんど持たない出力電流Ｉoutを得ることができるが、実際には駆動端子電圧Ｖ２に制約があるため、この従来の電流源回路では温度依存性を持たない出力電流Ｉoutを得ることはできない。
【０００５】
図１２の電流源回路に対してＳＰＩＣＥシミュレーションを行った。図１３はそのシミュレーション回路であり、抵抗ＲＬは負荷１に相当する負荷抵抗、Ｖccは電源電圧である。一例として駆動端子電圧Ｖ２の変化範囲は０．６Ｖ（１．５Ｖ〜２．１Ｖ）とし、出力電流Ｉoutは３０μＡ程度になるように回路定数を設定した。
【０００６】
図１４は図１３の電流源回路のＩout−Ｔ特性のシミュレーション結果を示す。縦軸は出力電流Ｉout［Ａ］、横軸は温度Ｔ［℃］であり出力電流の温度依存性を表している。図１３の従来の電流源回路では出力電流Ｉoutに温度依存性があることが分かる。図１５は図１３の電流源回路のＩout−Ｖ２特性のシミュレーション結果を示す。縦軸は出力電流Ｉout［Ａ］、横軸は駆動端子電圧Ｖ２［Ｖ］であり出力電流の駆動端子電圧Ｖ２に対する線形性を表している。駆動端子電圧Ｖ２に対して出力電流Ｉoutはほぼ線形に可変するが、やはり温度依存性により、出力電流Ｉoutの傾きが異なることが分かる。
【０００７】
図１６は駆動端子電圧Ｖ２が入力されるＰＮＰ形のトランジスタＱ１のエミッタにＰＮＰ形のトランジスタＱ２のエミッタとＰＮＰ形のトランジスタＱ３のエミッタを接続し、トランジスタＱ１のベースにトランジスタＱ２のベースおよびコレクタとＮＰＮ形のトランジスタＱ４のコレクタを接続し、トランジスタＱ１のコレクタにトランジスタＱ３のベースとトランジスタＱ４に対しエミッタ面積がｎ倍であるＮＰＮ形のトランジスタＱ５のコレクタを接続し、トランジスタＱ３のコレクタにトランジスタＱ４のベースとトランジスタＱ５のベースとＮＰＮ形のトランジスタＱ６のベースを接続し、トランジスタＱ４のエミッタに抵抗Ｒ１の一端と抵抗Ｒ２の一端を接続し、トランジスタＱ５のエミッタに抵抗Ｒ１の他端を接続し、トランジスタＱ６のエミッタに抵抗Ｒ３の一端を接続し、基準電位ＧＮＤに抵抗Ｒ２の他端と抵抗Ｒ３の他端を接続し、トランジスタＱ６のコレクタを当該電流源回路の出力とした別の従来の電流源回路を示す。トランジスタＱ６と抵抗Ｒ３以外は、バンドギャップ型基準電圧発生回路を構成する。
【０００８】
一般的にトランジスタのベース−エミッタ間電圧ＶBEとコレクタ電流Ｉｃの間には、
【数５】
0004808047.tif 000006
の関係が成り立つので、図１６の回路においてトランジスタＱ６のベース電圧Ｖ１は、
【数６】
0004808047.tif 000007
となり、電圧Ｖ１の温度係数は、
【数７】
0004808047.tif 000008
となる。
【０００９】
また、出力電流Ｉoutは、
【数８】
0004808047.tif 000009
となる。ここで、
【数９】
0004808047.tif 000010
となる。
【００１０】
出力電流Ｉoutの温度係数ＴＣFは、
【数１０】
0004808047.tif 000011
となり、ＴＣF＝０とおくと、
【数１１】
0004808047.tif 000012
となる。
【００１１】
トランジスタＱ４のコレクタ電流ＩC4は抵抗Ｒ１、Ｒ２とエミッタ面積倍率ｎによって決定され、更に出力電流Ｉoutは抵抗Ｒ３によって決定されるため、動作温度範囲の中央付近の温度Ｔに対して(1)式を満たすように抵抗Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３とエミッタ面積倍率ｎを調整することで、温度依存性をほとんど持たない出力電流Ｉoutを得ることができる。しかし、この回路構成では駆動端子電圧Ｖ２を変化させても出力電流Ｉoutは変化せず一定となる。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
上記のように、従来の電流源回路では、出力電流Ｉoutは駆動端子電圧Ｖ２に比例するが温度依存性を持ち（図１２）、あるいは、温度依存性は持たないが定電流である（図１６）という問題があった。
【００１３】
本発明は上記の問題を解消し、温度依存性をほとんど持たない出力電流を得ることができ、かつ駆動端子電圧に比例した出力電流を得ることができる電流源回路を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
上記目的を達成するために、請求項１にかかる発明の電流源回路は、温度依存性をもつ電圧を出力する第１の電圧発生回路と、該第１の電圧発生回路から出力する前記温度依存性をもつ電圧を入力して温度依存性をもたない電流を出力する電圧−電流変換回路と、前記第１の電圧発生回路および前記電圧−電流変換回路に駆動端子電圧を供給する第２の電圧発生回路とを備え、該第２の電圧発生回路から供給する駆動端子電圧の変化に応じて、前記電圧−電流発生回路の出力電流が線形的に変化するようにしたことを特徴とする。
請求項２にかかる発明は、請求項１に記載の電流源回路において、前記第１の電圧発生回路は、エミッタが前記第２の電圧発生回路の第１の出力端子に接続された第１の導電型の第１のトランジスタと、エミッタが前記第２の電圧発生回路の前記第１の出力端子に接続されベースが前記第１のトランジスタのベースに接続された第１の導電型の第２のトランジスタと、エミッタが前記第２の電圧発生回路の前記第１の出力端子に接続されベースが前記第１のトランジスタのコレクタに接続された第１の導電型の第３のトランジスタと、コレクタが前記第１および第２のトランジスタのベースおよび前記第２のトランジスタのコレクタに接続されベースが前記第３のトランジスタのコレクタに接続された第２の導電型の第４のトランジスタと、コレクタが前記第１のトランジスタのコレクタに接続されベースが前記第４のトランジスタのベースに接続されエミッタ面積が前記第４のトランジスタのエミッタ面積のｎ倍の第２の導電型の第５のトランジスタと、一端が前記第５のトランジスタのエミッタに接続された第１の抵抗と、一端が前記第１の抵抗の他端および前記第４のトランジスタのエミッタに接続され他端が基準電位に接続された第２の抵抗とを備え、前記電圧−電流変換回路は、エミッタが第３の抵抗を介して前記基準電位に接続されベースが前記第３のトランジスタのコレクタに接続されコレクタが第４の抵抗を介して前記第２の電圧発生回路の前記第１の出力端子に接続された第２の導電型の第６のトランジスタと、ベースが前記第６のトランジスタのコレクタに接続されエミッタが第５の抵抗を介して前記基準電位に接続されコレクタから電流が取り出される第２の導電型の第７のトランジスタとを備える、ことを特徴とする。
請求項３にかかる発明は、請求項２に記載の電流源回路において、前記第１の電圧発生回路における、前記第３のトランジスタのコレクタと前記基準電位との間に電流発生回路を接続したことを特徴とする。
請求項４にかかる発明は、請求項２又は３に記載の電流源回路において、前記第１の電圧発生回路における、前記第２のトランジスタのコレクタと前記第４のトランジスタのコレクタの間に第３の電圧発生回路を挿入接続し、前記第１のトランジスタのコレクタと前記第５のトランジスタのコレクタの間に第４の電圧発生回路を挿入接続したことを特徴とする。
請求項５にかかる発明は、請求項２又は３に記載の電流源回路において、前記電圧−電流変換回路における、前記第６のトランジスタのコレクタと前記第７のトランジスタのベースとの間に、前記第２の電圧発生回路の前記第１の出力端子と前記基準電位の間に接続された少なくとも１段のエミッタホロワを接続したことを特徴とする。
請求項６にかかる発明は、請求項５に記載の電流源回路において、前記エミッタホロワを構成するトランジスタのコレクタと前記第２の電圧発生回路の前記第の１の出力端子との間に第５の電圧発生回路を挿入接続したことを特徴とする。
請求項７にかかる発明は、請求項２、５又は６に記載の電流源回路において、前記電圧−電流変換回路における、前記第２の電圧発生回路の前記第１の出力端子を前記第２の電圧発生回路の第２の出力端子に置き換えたことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、第１の電圧発生回路の出力電圧を温度補償して温度非依存性を持たせることで、電圧−電流変換回路から温度依存性の小さな出力電流を得ることができ、この出力電流は第２の電圧発生回路から出力する駆動端子電圧によって線形的に変化させることができる。また、電流発生回路や第３，第４の電圧発生回路を使用することでトランジスタの動作電位を調整し、あるいは、第１の電圧発生回路と電圧−電流変換回路の駆動端子電圧を別々にすることで、アーリー効果の影響を小さくし、駆動端子電圧の変化に対してより線形性の良い出力電流を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、図１〜１１を参照して、本発明を詳細に説明する。なお、以下に説明する部材、配置等は本発明を限定するものではなく、本発明の趣旨の範囲内で種々改変することができるものである。
【００１７】
図１は本発明の実施の形態における電流源回路の基本構成例を示すブロック図である。本発明の実施の形態における電流源回路は、第１の電圧発生回路１１に電圧−電流変換回路１２を接続することで電流源回路本体１０を構成し、その電流源回路本体１０に第２の電圧発生回路２０から出力する駆動端子電圧Ｖ２やＶ３を電源電圧として供給するようにしたものである。そして、第１の電圧発生回路１１を電流源回路本体１０の温度依存性をキャンセルするように温度依存性を持たせることで、電圧−電流変換回路１２の出力電流Ｉoutの温度依存性をなくしている。また、第２の電圧発生回路２の駆動端子電圧Ｖ２を可変にすることで、出力電流Ｉoutを線形に可変できるようにする。さらに、第１の電圧発生回路１１と電圧−電流変換回路１２の駆動端子電圧を別々の電圧Ｖ２，Ｖ３にすることでアーリー効果を低減し、より良い線形性を実現する。
【実施例１】
【００１８】
図２は図１に示された基本構成例に基づいたより具体的な実施例１を示す回路図である。図２の回路は、駆動端子電圧Ｖ２が入力されるＰＮＰ形のトランジスタＱ１のエミッタにＰＮＰ形のトランジスタＱ２のエミッタとＰＮＰ形のトランジスタＱ３のエミッタを接続し、トランジスタＱ１のベースにトランジスタＱ２のベースおよびコレクタとＮＰＮ形のトランジスタＱ４のコレクタを接続し、トランジスタＱ１のコレクタにトランジスタＱ３のベースとトランジスタＱ４に対しエミッタ面積がｎ倍であるＮＰＮ形のトランジスタＱ５のコレクタを接続し、トランジスタＱ３のコレクタにトランジスタＱ４のベースとトランジスタＱ５のベースとＮＰＮ形のトランジスタＱ６のベースを接続し、トランジスタＱ４のエミッタに抵抗Ｒ１の一端と抵抗Ｒ２の一端を接続し、トランジスタＱ５のエミッタに抵抗Ｒ１の他端を接続し、トランジスタＱ６のエミッタに抵抗Ｒ３の一端を接続し、基準電位ＧＮＤに抵抗Ｒ２の他端と抵抗Ｒ３の他端を接続し、トランジスタＱ１のエミッタに抵抗Ｒ４の一端を接続し、トランジスタＱ６のコレクタに抵抗Ｒ４の他端とＮＰＮ形のトランジスタＱ７のベースを接続し、トランジスタＱ７のエミッタに抵抗Ｒ５の一端を接続し、ＧＮＤに抵抗Ｒ５の他端を接続し、トランジスタＱ７のコレクタを当該電流源回路の出力とする回路である。１３は第１の電圧発生回路１１用の起動回路である。
【００１９】
図２の回路において出力電流Ｉoutは、
【数１２】
0004808047.tif 000013
となる。各トランジスタのベース−エミッタ間電圧ＶBEを一定（同一）とすると、出力電流Ｉoutは駆動端子電圧Ｖ２に比例するため、駆動端子電圧Ｖ２を可変することで出力電流Ｉoutを線形に可変できることが分かる。ここで、抵抗Ｒ３と抵抗Ｒ４を同種の抵抗にすれば、同じ温度係数を持つため、Ｒ４／Ｒ３＝Ｋ＝一定と置くことができる。
【００２０】
したがって、
【数１３】
0004808047.tif 000014
となるため、出力電流Ｉoutの温度係数ＴＣFは、
【数１４】
0004808047.tif 000015
となる。
【００２１】
ＴＣF＝０とおくと
【数１５】
0004808047.tif 000016
となる。ここで、トランジスタＱ４のコレクタ電流ＩC4は抵抗Ｒ１、Ｒ２とエミッタ面積倍率ｎによって決定され、トランジスタＱ６のコレクタ電流ＩC6は抵抗Ｒ３によって決定され、更に出力電流Ｉoutは抵抗Ｒによって決定されるため、動作温度範囲の中央付近の温度Ｔに対して(2)式を満たすように抵抗Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４、Ｒ５とエミッタ面積倍率ｎを調整することで、温度依存性をほとんど持たない出力電流Ｉoutを得ることができる。
【実施例２】
【００２２】
図３は図１に示された基本構成例に基づいたより具体的な実施例２を示している。一般的にトランジスタのベース−エミッタ間電圧ＶBEをトランジスタのアーリー電圧ＶＡを含めて表すと、
【数１６】
0004808047.tif 000017
となる。したがって、実施例１ではアーリー電圧ＶＡの影響を無視し、ベース−エミッタ間電圧ＶBEを一定としたが、実際のＶBEはＶＡの非線形の影響を受けるため、駆動端子電圧Ｖ２を可変した場合、トランジスタのアーリー効果によってその電圧Ｖ２に対する出力電流Ｉoutの線形性が損なわれる。
【００２３】
そこで、実施例２では、図２の電流源回路に対して、トランジスタＱ３のコレクタに電流発生回路１１１の一端子を接続し、ＧＮＤに電流発生回路１１１の他端子を接続し、電流発生回路１１１の電流値を変えてトランジスタＱ３のベース電位、すなわちトランジスタＱ５のコレクタ電位を調整することで、トランジスタＱ４とトランジスタＱ５のアーリー効果の影響をほぼ等しくして、駆動端子電圧Ｖ２の変化に対する出力電流Ｉoutの線形性を改善している。電流発生回路１１１としては、例えば抵抗などが使用できる。
【実施例３】
【００２４】
図４は図１に示された基本構成例に基づいたより具体的な実施例３を示している。図４の電流源回路は、図３に示したトランジスタＱ１のベースにトランジスタＱ４のコレクタを接続することに代え、トランジスタＱ１のベースに電圧発生回路１１２の一端子を接続し、トランジスタＱ４のコレクタに電圧発生回路１１２の他端子を接続し、トランジスタＱ１のコレクタにトランジスタＱ５のコレクタを接続することに代え、トランジスタＱ１のコレクタに電圧発生回路１１３の一端子を接続し、トランジスタＱ５のコレクタに電圧発生回路１１３の他端子を接続することで、トランジスタＱ４とトランジスタＱ５のアーリー効果の影響を小さくし、駆動端子電圧Ｖ２に対する出力電流Ｉoutの線形性を改善する回路である。電流発生回路１１２、電流発生回路１１３としては、例えば抵抗やダイオードなどが使用できる。
【実施例４】
【００２５】
図５は図１に示された基本構成例に基づいたより具体的な実施例４を示している。図５の電流源回路は、図４に示したトランジスタＱ７のコレクタを電流源回路の出力とすることに代え、抵抗Ｒ４の一端にトランジスタＱ７のコレクタを接続し、トランジスタＱ７のエミッタにＮＰＮ形のトランジスタＱ８のベースを接続し（トランジスタＱ７をエミッタホロワ構成とし）、トランジスタＱ８のエミッタに抵抗Ｒ６の一端を接続し（トランジスタＱ８をエミッタホロワ構成とし）、ＧＮＤに抵抗Ｒ６の他端を接続し、トランジスタＱ８のコレクタを電流源回路の出力とすることで出力動作範囲を広げる。また、これと同様の変更を繰り返し第ｍのトランジスタＱｍのコレクタを電流源回路の出力とすることで更に出力動作範囲を広げた回路である。なお、請求項５ではトランジスタＱ６（第６のトランジスタ）のコレクタとトランジスタＱ７（第７のトランジスタ）のベースとの間にエミッタホロワを少なくとも１段接続する表現で記載したが、内容は同じである。
【００２６】
図５の回路において出力電流Ｉoutは、
【数１７】
0004808047.tif 000018
となり、
【数１８】
0004808047.tif 000019
となる。
【００２７】
このため、出力電流Ｉoutの温度係数ＴＣFは
【数１９】
0004808047.tif 000020
となる。
【００２８】
ここで温度係数ＴＣF＝０とおくと
【数２０】
0004808047.tif 000021
となる。
【００２９】
トランジスタＱ４のコレクタ電流ＩC4は抵抗Ｒ１、Ｒ２とエミッタ面積倍率ｎによって決定され、トランジスタＱ６のコレクタ電流ＩC6は抵抗Ｒ３によって決定され、またトランジスタＱ７のコレクタ電流ＩC7からＩCm-1はそれぞれ抵抗Ｒ５から抵抗Ｒm-3によって決定され、更に出力電流Ｉoutは抵抗Ｒm-2によって決定されるため、動作温度範囲の中央付近の温度Ｔに対して(3)式を満たすように抵抗Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４、Ｒ５、・・・、Ｒm-3、Ｒm-2とエミッタ面積倍率ｎを調整することで、温度依存性をほとんど持たない出力電流Ｉoutを得ることができる。
【実施例５】
【００３０】
図６は図１に示された基本構成例に基づいたより具体的な実施例５を示している。図６の電流源回路は、図５の抵抗Ｒ４の一端にトランジスタＱ７のコレクタを接続することに代え、抵抗Ｒ４の一端に電圧発生回路１２５の一端子を接続し、トランジスタＱ７のコレクタに電圧発生回路１２５の他端子を接続する。また、トランジスタＱ８からトランジスタＱm-1に対してこれと同様の変更を繰り返すことで、駆動端子電圧Ｖ２に対する出力電流Ｉoutの線形性を改善する回路である。電圧発生回路１２５〜電圧発生回路１２m-3としては、例えば抵抗やダイオードなどが使用できる。
【００３１】
実施例５の一例としてＳＰＩＣＥシミュレーションを行った。図７は実施例５のシミュレーション回路である。ここでは、電流発生回路１１１、電圧発生回路１１２，１１３、１２５〜１２m-3として抵抗を使用した。このシミュレーション回路は実施例５の最も簡単な例（エミッタホロワが１段）である。駆動端子電圧Ｖ２の変化範囲は従来例のシミュレーションと同様０．６Ｖ（２．５Ｖ〜３．１Ｖ）とし、出力電流Ｉoutは３０μＡ程度になるように回路定数を設定した。
【００３２】
図８は実施例５のＩout−Ｔ特性のシミュレーション結果を示す。縦軸は出力電流Ｉout［Ａ］、横軸は温度Ｔ［℃］であり、出力電流Ｉoutの温度依存性を表している。前記実施例で説明したような方法で回路定数を設定しているため、従来例の特性（図１４）に対して温度依存性が改善されていることが分かる。
【００３３】
図９は実施例５のＩout−Ｖ２特性のシミュレーション結果を示す。縦軸は出力電流Ｉout［Ａ］、横軸は駆動端子電圧Ｖ２［Ｖ］であり、出力電流の駆動端子電圧Ｖ２に対する線形性を表している。駆動端子電圧Ｖ２の変化に対して出力電流Ｉoutはほぼ線形に変化しており、従来回路の特性（図１５）に比べ異なる温度に対して出力電流Ｉoutの傾きが改善されていることが分かる。
【実施例６】
【００３４】
図１０は図１に示された基本構成例に基づいたより具体的な実施例６を示している。図１０の電流源回路は、図６のトランジスタＱ１のコレクタに抵抗Ｒ４の一端を接続することに代え、別の駆動端子電圧Ｖ３に抵抗Ｒ４の一端を接続した実施例である。第１の電圧発生回路１１の駆動端子電圧をＶ２とし、電圧−電流変換回路１２の駆動端子電圧をＶ３とするように、別々に駆動端子電圧を取ることでアーリー効果を低減することができる。実施例４、５に対しても同様に実施できる。
【実施例７】
【００３５】
図１１は図１０の電流源回路において、ＮＰＮトランジスタとＰＮＰトランジスタを互いに入れ替えた実施例７を示している。Ｑ４’〜Ｑ１０’，Ｑｍ’はＰＮＰ型トランジスタ、Ｑ１’〜Ｑ３’はＮＰＮ型トランジスタである。実施例１〜５に対しても同様に実施できる。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】本発明の電流源回路の基本構成例を示すブロック図である。
【図２】実施例１の電流源回路の回路図である。
【図３】実施例２の電流源回路の回路図である。
【図４】実施例３の電流源回路の回路図である。
【図５】実施例４の電流源回路の回路図である。
【図６】実施例５の電流源回路の回路図である。
【図７】実施例５のシミュレーション回路を示す回路図である。
【図８】実施例５のＩout−Ｔ特性のシミュレーション結果を示す特性図である。
【図９】実施例５のＩout−Ｖ２特性のシミュレーション結果を示す特性図である。
【図１０】実施例６の電流源回路の回路図である。
【図１１】実施例７の電流源回路の回路図である。
【図１２】従来の電流源回路の回路図である。
【図１３】従来の電流源回路のシミュレーション回路を示す回路図である。
【図１４】従来の電流源回路のＩout−Ｔ特性のシミュレーション結果を示す特性図である。
【図１５】従来の電流源回路のＩout−Ｖ２特性のシミュレーション結果を示す特性図である。
【図１６】従来の別の電流源回路の回路図である。
【符号の説明】
【００３７】
１：負荷
１０：電流源回路本体、１１：第１の電圧発生回路、１２：電圧−電流変換回路
１１１：電流発生回路、１１２，１１３，１２５〜１２８，１２m-3：電圧発生回路
２０：第２の電圧発生回路
Ｖcc：電源電圧
Ｖ１：第１の電圧発生回路１１の出力電圧
Ｖ２、Ｖ３：駆動端子電圧
Ｉout：出力電流
ＧＮＤ：基準電位
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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