(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
主として結晶性芳香族ポリエステル単位からなる高融点結晶性重合体セグメント（ａ）と、主として脂肪族ポリエーテル単位からなる低融点重合体セグメント（ｂ）とを主たる構成成分とするポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）１００重量部に対して、ヘキサメチレンジイソシアネートを３量化したイソシアヌレート構造を有するポリイソシアネート（Ｂ）０．０５〜１０重量部を配合してなるポリエステルエラストマ樹脂組成物からなる成形品であって、ＪＩＳ  Ｋ７２１８に記載されたＡ法に適用しうる成形品上に、ＪＩＳ  Ｋ７２１８に記載されたＡ法にしたがって、中空円筒状の金属を荷重をかけて回転させた時の滑り摩耗において、試験速度ｖを０．５ｍ／ｓ、試験荷重Ｐを５０Ｎ、滑り距離Ｌを３ｋｍの条件とした時の比摩耗量が以下の式（１）を満たし、かつＡＳＴＭ  Ｄ−２２４０にしたがって測定した硬度（ショアＤ）が以下の式（２）を満たし、かつＢＳ規格９０３にしたがって測定した反発弾性率が以下の式（３）を満たし、かつＡＳＴＭ  Ｄ−６２４にしたがいタイプＣのダイを使用して２ｍｍ厚さの試験片で測定した引裂強さが以下の式（４）を満たすことを特徴とするポリエステルエラストマ樹脂成形品。  
Ｖｘ＝｛（Ｗａ−Ｗｂ）／（ρ・１０００）｝／（Ｐ・Ｌ）≦０．５・・・（１）
（ただし、Ｖｘはポリエステルエラストマ樹脂組成物の比摩耗量（ｍｍ３／（Ｎ・ｋｍ））、Ｗａ，Ｗｂはそれぞれポリエステルエラストマ樹脂組成物からなる成形品である試験片の試験前，試験後の質量（ｍｇ）、Ｗａ−Ｗｂは摩耗量（ｍｇ）、ρはポリエステルエラストマ樹脂組成物の密度（ｋｇ／ｍ３）と定義する。）
５≧Ｈｘ−Ｈｏ≧０・・・（２）
（ただし、Ｈｘはポリエステルエラストマ樹脂組成物の硬度（ショアＤ）、Ｈｏはポリイソシアネート化合物（Ｂ）を配合していないポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）の硬度（ショアＤ）と定義する。）
１０≧Ｒｘ−Ｒｏ≧０．５・・・（３）
（ただし、Ｒｘはポリエステルエラストマ樹脂組成物の反発弾性率（％）、Ｒｏはポリイソシアネート化合物（Ｂ）を配合していないポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）の反発弾性率（％）と定義する。）
５０≧Ｔｘ−Ｔｏ≧１・・・（４）
（ただし、Ｔｘはポリエステルエラストマ樹脂組成物の引裂強さ（ｋＮ／ｍ）、Ｔｏはポリイソシアネート化合物（Ｂ）を配合していないポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）の引裂強さ（ｋＮ／ｍ）と定義する。）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、柔軟かつ高い反発弾性を備え、強靭で耐傷つき性および耐衝撃性に優れ、さらに圧縮永久歪みの小さいポリエステルエラストマ樹脂成形品に関する。
【背景技術】
【０００２】
ポリブチレンテレフタレート単位のような結晶性芳香族ポリエステル単位をハードセグメントとし、ポリ（アルキレンオキシド）グリコールのような脂肪族ポリエーテル単位をソフトセグメントとするポリエーテルエステルブロック共重合体は、柔軟で反発弾性に優れ、強度、耐衝撃性、弾性回復性などの機械的性質や、低温および高温特性が良好で、更に熱可塑性で成形加工が容易であることから、自動車部品および電気・電子部品、繊維、フィルムなどの分野に用途を拡大している。
【０００３】
このように、優れた物性を有するポリエーテルエステルブロック共重合体であるが、柔軟で反発弾性の高いポリエーテルエステルブロック共重合体を使用すると、耐傷つき性や過酷な条件下での耐衝撃性が不足しているため、摩擦すると傷がつきやすく、高速で引張ると破断しやすかったり、大きな力学的エネルギーを与えると破壊されやすかったりすることがあった。また、柔軟なポリエーテルエステルブロック共重合体は、圧縮永久歪みが大きいという問題もあった。このため、柔軟なポリエーテルエステルブロック共重合体を硬いものと擦り合わされたり、高速で瞬時に引き伸ばされたり、大きな力学的エネルギーを集中的に受けたりする用途に適用する場合には、実用に耐えられない場合もあった。
【０００４】
そこで、耐傷つき性や過酷な条件下での耐衝撃性が要求される場合は、より硬度の高いポリエーテルエステルブロック共重合体を使用することが一般的に行われてきた。しかし、硬度の高いポリエーテルエステルブロック共重合体を使用すると、感触が悪くなるだけではなく、反発弾性が低下してゴム的な性質が後退してしまうため、ポリエーテルエステルブロック共重合体の柔軟で反発弾性が高いという特長を維持しつつ、強靱で耐傷つき性および耐衝撃性に優れ、さらに圧縮永久歪みの小さい材料の出現が待望されていた。
【０００５】
なお、成形性や耐熱性改善を目的としてポリエーテルエステルブロック共重合体にポリイソシアネート化合物を反応させたブロック共重合熱可塑性ポリウレタンエラストマー（例えば、特許文献１、２参照）が知られている。また、耐屈曲疲労性や成形加工時のフィッシュアイの改善を目的としてポリエステル系ブロック共重合体に特定のジイソシアネート化合物を配合した組成物（例えば、特許文献３参照）も知られている。さらに、ポリエーテルエステルブロック共重合体にポリイソシアネート化合物とシリコーン化合物を配合してなる耐摩耗性が優れた樹脂組成物（例えば、特許文献４、５参照）も知られている。しかしながら、これらの樹脂組成物はいずれも、柔軟かつ高い反発弾性を備え、強靭で耐傷つき性および耐衝撃性に優れ、さらに圧縮永久歪みが小さいという要求性能を十分に満たすものではなかった。
【特許文献１】特開昭５２−１２１６９９号公報
【特許文献２】特開昭５７−７８４１３号公報
【特許文献３】特開昭６１−１１１３１８号公報
【特許文献４】特開平９−１３６９３４号公報
【特許文献５】特開平１０−１０１７６１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、上述した従来技術における問題点の解決を課題として検討した結果なされたものである。したがって、本発明の目的は、柔軟かつ高い反発弾性を備え、強靱で耐傷つき性および耐衝撃性に優れ、さらに圧縮永久歪みの小さいポリエステルエラストマ樹脂成形品を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記の目的を達成するために、本発明によれば、主として結晶性芳香族ポリエステル単位からなる高融点結晶性重合体セグメント（ａ）と、主として脂肪族ポリエーテル単位からなる低融点重合体セグメント（ｂ）とを主たる構成成分とするポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）１００重量部に対して、ヘキサメチレンジイソシアネートを３量化したイソシアヌレート構造を有するポリイソシアネート（Ｂ）０．０５〜１０重量部を配合してなるポリエステルエラストマ樹脂組成物からなる成形品であって、ＪＩＳ  Ｋ７２１８に記載されたＡ法に適用しうる成形品上に、ＪＩＳ  Ｋ７２１８に記載されたＡ法にしたがって、中空円筒状の金属を荷重をかけて回転させた時の滑り摩耗において、試験速度ｖを０．５ｍ／ｓ、試験荷重Ｐを５０Ｎ、滑り距離Ｌを３ｋｍの条件とした時の比摩耗量が以下の式（１）を満たし、かつＡＳＴＭ  Ｄ−２２４０にしたがって測定した硬度（ショアＤ）が以下の式（２）を満たし、かつＢＳ規格９０３にしたがって測定した反発弾性率が以下の式（３）を満たし、かつＡＳＴＭ  Ｄ−６２４にしたがいタイプＣのダイを使用して２ｍｍ厚さの試験片で測定した引裂強さが以下の式（４）を満たすことを特徴とするポリエステルエラストマ樹脂成形品が提供される。
【０００８】
Ｖｘ＝｛（Ｗａ−Ｗｂ）／（ρ・１０００）｝／（Ｐ・Ｌ）≦０．５・・・（１）
（ただし、Ｖｘはポリエステルエラストマ樹脂組成物の比摩耗量（ｍｍ3／（Ｎ・ｋｍ））、Ｗａ，Ｗｂはそれぞれポリエステルエラストマ樹脂組成物からなる成形品である試験片の試験前，試験後の質量（ｍｇ）、Ｗａ−Ｗｂは摩耗量（ｍｇ）、ρはポリエステルエラストマ樹脂組成物の密度（ｋｇ／ｍ3）と定義する。）
５≧Ｈｘ−Ｈｏ≧０・・・（２）
（ただし、Ｈｘはポリエステルエラストマ樹脂組成物の硬度（ショアＤ）、Ｈｏはポリイソシアネート化合物（Ｂ）を配合していないポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）の硬度（ショアＤ）と定義する。）
１０≧Ｒｘ−Ｒｏ≧０．５・・・（３）
（ただし、Ｒｘはポリエステルエラストマ樹脂組成物の反発弾性率（％）、Ｒｏはポリイソシアネート化合物（Ｂ）を配合していないポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）の反発弾性率（％）と定義する。）
５０≧Ｔｘ−Ｔｏ≧１・・・（４）
（ただし、Ｔｘはポリエステルエラストマ樹脂組成物の引裂強さ（ｋＮ／ｍ）、Ｔｏはポリイソシアネート化合物（Ｂ）を配合していないポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）の引裂強さ（ｋＮ／ｍ）と定義する。）
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、以下に説明するとおり、柔軟かつ高い反発弾性を備え、強靭で耐傷つき性と耐衝撃性に優れ、さらに圧縮永久歪みの小さいポリエステルエラストマ樹脂成形品が得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明について詳述する。
【００１２】
本発明に用いられる成分の一つであるポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）は、主として結晶性芳香族ポリエステル単位からなる高融点結晶性重合体セグメント（ａ）と、主として脂肪族ポリエーテル単位からなる低融点重合体セグメント（ｂ）とを主たる構成成分とする。高融点結晶性重合体セグメント（ａ）は、芳香族ジカルボン酸またはそのエステル形成性誘導体と脂肪族ジオールとから形成される結晶性芳香族ポリエステルからなる単位であり、好ましくはテレフタル酸およびまたはジメチルテレフタレートと１，４−ブタンジオールとから誘導されるポリブチレンテレフタレート単位であるが、この他にテレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸、ナフタレン−２，６−ジカルボン酸、ナフタレン−２，７−ジカルボン酸、ジフェニル−４，４’−ジカルボン酸、ジフェノキシエタンジカルボン酸、５−スルホイソフタル酸、あるいはこれらのエステル形成性誘導体などのジカルボン酸成分と、分子量３００以下のジオール、例えば１，４−ブタンジオール、エチレングリコール、トリメチレングリコール、ペンタメチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、ネオペンチルグリコール、デカメチレングリコールなどの脂肪族ジオール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、トリシクロデカンジメチロールなどの脂環式ジオール、キシリレングリコール、ビス（ｐ−ヒドロキシ）ジフェニル、ビス（ｐ−ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２−ビス［４−（２−ヒドロキシエトキシ）フェニル］プロパン、ビス［４−（２−ヒドロキシ）フェニル］スルホン、１，１−ビス［４−（２−ヒドロキシエトキシ）フェニル］シクロヘキサン、４，４’−ジヒドロキシ−ｐ−ターフェニル、４，４’−ジヒドロキシ−ｐ−クオーターフェニルなどの芳香族ジオールなどから誘導されるポリエステル単位、あるいはこれらのジカルボン酸成分およびジオール成分を２種以上併用した共重合ポリエステル単位であってもよい。また、３官能以上の多官能カルボン酸成分、多官能オキシ酸成分および多官能ヒドロキシ成分などを５モル％以下の範囲で共重合することも可能である。
【００１３】
本発明に用いられるポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）の低融点重合体セグメント（ｂ）は、脂肪族ポリエーテルを主たる構成成分とする単位である。脂肪族ポリエーテルの具体例としては、ポリ（エチレンオキシド）グリコール、ポリ（プロピレンオキシド）グリコール、ポリ（テトラメチレンオキシド）グリコール、ポリ（ヘキサメチレンオキシド）グリコール、エチレンオキシドとプロピレンオキシドの共重合体、ポリ（プロピレンオキシド）グリコールのエチレンオキシド付加重合体およびエチレンオキシドとテトラヒドロフランの共重合体などが挙げられる。これらの脂肪族ポリエーテルのなかでも、得られるポリエステルブロック共重合体の弾性特性が優れることから、ポリ（テトラメチレンオキシド）グリコールおよびポリ（プロピレンオキシド）グリコールのエチレンオキシド付加物などの使用が好ましい。また、これらの低融点重合体セグメントの数平均分子量としては、共重合された状態において３００〜６０００程度であることが好ましい。
【００１４】
本発明に用いられるポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）における低融点重合体セグメント（ｂ）の共重合量は、好ましくは１０〜８０重量％、さらに好ましくは１５〜７５重量％の範囲である。
【００１５】
本発明に用いられるポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）は、溶融重縮合により得られる。溶融重縮合は公知の方法で実施することができる。例えば、ジカルボン酸の低級アルコールジエステル、過剰量の低分子量グリコール、および低融点重合体セグメント成分を、触媒の存在下エステル交換反応せしめ、得られる反応生成物を重縮合する方法、ジカルボン酸と過剰量のグリコールおよび低融点重合体セグメント成分を触媒の存在下エステル化反応せしめ、得られる反応生成物を重縮合する方法、およびあらかじめ高融点結晶性セグメントを作っておき、これに低融点セグメント成分を添加してエステル交換反応によりランダム化せしめる方法などのいずれの方法をとってもよい。
【００１６】
溶融重縮合で得られたポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）は、次いで細粒化される。細粒化はガット状またはシート状に取り出したポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）を、カッターでペレタイズするコールドカット法によってもよいし、ガット状やシート状にすることなくペレタイズするホットカット法によってもよい。また、塊状に取り出したポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）を粉砕して得てもよい。
【００１９】
本発明で使用されるポリイソシアネート化合物（Ｂ）は、ヘキサメチレンジイソシアネートを３量化したイソシアヌレート構造を有するポリイソシアネートである。
【００２１】
本発明で使用されるポリイソシアネート化合物（Ｂ）は、ポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）のペレット１００重量部に対して、０．０５〜１０重量部、好ましくは、０．１〜５重量部、さらに好ましくは０．２〜３重量部の範囲を配合する。配合量が上記の範囲未満では十分な性能が付与されず、配合量が上記の範囲を超えると溶融加工時にゲル化が起こり、成形できなくなるため好ましくない。
【００２２】
本発明のポリエステルエラストマ樹脂成形品は、上記（Ａ）と（Ｂ）成分を必須成分とするが、更に、本発明の目的を損なわない範囲で種々の添加剤を添加することができ、例えば、公知のヒンダードフェノール系、ホスファイト系、チオエステル系、芳香族アミン系等の酸化防止剤、ベンゾフェノン系、ベンゾトリアゾール系、ヒンダードアミン系等の耐光剤、顔料、染料などの着色剤、帯電防止剤、導電剤、難燃剤、補強剤、充填剤、可塑剤、および離型剤などを任意に含有せしめることができる。
【００２３】
本発明のポリエステルエラストマ樹脂成形品は、上述したように、上記（Ａ）および（Ｂ）成分を、必要に応じて各種添加剤を加え溶融混練して得ることができ、例えば、下記ａ〜ｇの方法などを採用することができる。
【００２４】
ａ.ポリイソシアネート化合物（Ｂ）を、ポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）にドライブレンドし、事前に溶融混合することなく射出成形する方法。
【００２５】
ｂ.ポリイソシアネート化合物（Ｂ）を熱可塑性樹脂に配合したマスターバッチペレットを、ポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）にドライブレンドし、事前に溶融混合することなく射出成形する方法。なお、マスターバッチペレットに使用する熱可塑性樹脂は、特に何ら制限を受けるものではないが、ポリエーテルエステルブロック共重合体との相溶性が良好なものが好ましい。
【００２６】
ｃ.ポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）に、ポリイソシアネート化合物（Ｂ）を配合した原料をスクリュー型押出機に供給し、溶融混練する方法。
【００２７】
ｄ.スクリュー型押出機にポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）を供給して溶融し、更に他の供給口からポリイソシアネート化合物（Ｂ）を供給し、溶融混練する方法。
【００２８】
ｅ.ポリイソシアネート化合物（Ｂ）を熱可塑性樹脂に配合したマスターバッチペレットを、ポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）に配合した原料をスクリュー型押出機に供給し、溶融混練する方法。なお、マスターバッチペレットに使用する熱可塑性樹脂は、特に何ら制限を受けるものではないが、ポリエーテルエステルブロック共重合体との相溶性が良好なものが好ましい。
【００２９】
ｆ.ポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）に、ポリイソシアネート化合物（Ｂ）を配合した原料を、ロール、ニーダー、バンバリーミキサー等の混練機に供給して溶融混練した後、スクリュー型押出機に供給してペレット化する方法。
【００３０】
ｇ.ポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）に、ポリイソシアネート化合物（Ｂ）を配合した原料を、ロール、ニーダー、バンバリーミキサー等の混練機に供給し、溶融混練した後に取り出し、冷却後、粉砕する方法。
【００３１】
本発明のポリエステルエラストマ樹脂成形品は、上記ポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）１００重量部に対して、上記ポリイソシアネート化合物（Ｂ）０．０５〜１０重量部を配合してなるものであるが、ＪＩＳ  Ｋ７２１８に記載されたＡ法に適用しうる成形品上に、ＪＩＳ  Ｋ７２１８に記載されたＡ法にしたがって、中空円筒状の金属を荷重をかけて回転させた時の滑り摩耗において、試験速度ｖを０．５ｍ／ｓ、試験荷重Ｐを５０Ｎ、滑り距離Ｌを３ｋｍ、の条件とした時、比摩耗量が以下の式（１）を満たし、かつＡＳＴＭ  Ｄ−２２４０にしたがって測定した硬度（ショアＤ）が以下の式（２）を満たし、かつＢＳ規格９０３にしたがって測定した反発弾性率が以下の式（３）を満たし、かつＡＳＴＭ  Ｄ−６２４にしたがいタイプＣのダイを使用して２ｍｍ厚さの試験片で測定した引裂強さが以下の式（４）を満たすことが必要である。
【００３２】
式Ｖｘ＝｛（Ｗａ−Ｗｂ）／（ρ・１０００）｝／（Ｐ・Ｌ）≦０．５・・・（１）
（ただし、Ｖｘはポリエステルエラストマ樹脂組成物の比摩耗量（ｍｍ3／（Ｎ・ｋｍ））、Ｗａ，Ｗｂはそれぞれポリエステルエラストマ樹脂組成物からなる成形品である試験片の試験前，試験後の質量（ｍｇ）、Ｗａ−Ｗｂは摩耗量（ｍｇ）、ρはポリエステルエラストマ樹脂組成物の密度（ｋｇ／ｍ3）と定義する。）
式５≧Ｈｘ−Ｈｏ≧０・・・（２）
（ただし、Ｈｘはポリエステルエラストマ樹脂組成物の硬度（ショアＤ）、Ｈｏはポリイソシアネート化合物（Ｂ）を配合していないポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）の硬度（ショアＤ）と定義する。）
式１０≧Ｒｘ−Ｒｏ＞０．５・・・（３）
（ただし、Ｒｘはポリエステルエラストマ樹脂組成物の反発弾性率（％）、Ｒｏはポリイソシアネート化合物（Ｂ）を配合していないポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）の反発弾性率（％）と定義する。）
式５０≧Ｔｘ−Ｔｏ＞１・・・（４）
（ただし、Ｔｘはポリエステルエラストマ樹脂組成物の引裂強さ（ｋＮ／ｍ）、Ｔｏはポリイソシアネート化合物（Ｂ）を配合していないポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）の引裂強さ（ｋＮ／ｍ）と定義する。）
【００３３】
本発明のポリエステルエラストマ樹脂成形品は、上記ポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）１００重量部に対して、上記ポリイソシアネート化合物（Ｂ）０．０５〜１０重量部を配合してなり、かつ上記式（１）、上記式（２）、上記式（３）、および上記式（４）をすべて満たすことが必要であり、それにより、柔軟かつ高い反発弾性を備え、強靭で耐傷つき性と耐衝撃性に優れ、さらに圧縮永久歪みの小さいポリエステルエラストマ樹脂組成物を提供することができる。このため、得られる成形品は、自動車、電子・電気機器、精密機器、および一般消費財用途の各種成形品などに有用である。さらに、パッキン、ガスケット、クッション、衝撃吸収構造体、フード、カバー、およびシートなどにも適している。
【実施例】
【００３４】
以下、実施例および比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記実施例に制限されるものではない。
【００３５】
なお、以下、部および反発弾性率以外の％はすべて質量基準である。また、例中に示されるポリエステルエラストマ樹脂成形品の物性は次のように測定した。
【００３６】
［融点］
差動走査熱量計（Ｄｕ  Ｐｏｎｔ社製ＤＳＣ−９１０型）を使用して、窒素ガス雰囲気下、１０℃／分の昇温速度で加熱した時の融解ピークの頂上温度を測定した。
【００３７】
［溶融粘度指数（ＭＦＲ値）］
ＡＳＴＭ  Ｄ−１２３８にしたがって荷重２１６０ｇで測定した。
【００３８】
［表面硬度］
ＡＳＴＭ  Ｄ−２２４０にしたがって測定した硬度（ショアＤ硬度）。
【００３９】
［反発弾性率］
ＢＳ規格９０３にしたがって測定した。
【００４０】
［比重］
ＡＳＴＭ  Ｄ−７９２にしたがって測定した。
【００４１】
［引裂強さ］
ＡＳＴＭ  Ｄ−６２４にしたがって測定した。ダイはタイプＣを用い、２ｍｍ厚さの試験片で測定した。
【００４２】
［摩耗量と比摩耗量］
ＪＩＳ  Ｋ７２１８に記載されたＡ法に適用しうる直径４０ｍｍ、厚さ３ｍｍの円板を成形した。摩耗摩擦試験機((株)オリエンテック社製ＥＦＭ−ＩＩＩ−ＥＮ／Ｆ型）を使用して、ＪＩＳ  Ｋ７２１８に記載されたＡ法にしたがい、その成形品上に中空円筒状の金属を荷重をかけて回転させて滑り摩耗試験を行った。試験速度ｖを０．５ｍ／ｓ、試験荷重Ｐを５０Ｎ、滑り距離Ｌを３ｋｍ、の条件とし、耐摩耗性として比摩耗量を求めた。この比摩耗量は式Ｖｘ＝｛（Ｗａ−Ｗｂ）／（ρ・１０００）｝／（Ｐ・Ｌ）から算出した。ここで、Ｖｘはポリエステルエラストマ樹脂組成物の比摩耗量（ｍｍ3／（Ｎ・ｋｍ））、Ｗａ，Ｗｂはそれぞれポリエステルエラストマ樹脂組成物からなる成形品を使用した試験片の試験前，試験後の質量（ｍｇ）であり、Ｗａ−Ｗｂは摩耗量である。ρはポリエステルエラストマ樹脂組成物の密度（ｋｇ／ｍ3）と定義される。このうち、密度ρ（ｋｇ／ｍ3）は比重／１０００で算出される値を使用した。
【００４３】
［耐傷つき性］
縦１４０ｍｍ、横５０ｍｍ、厚さ２ｍｍの試験片を成形した。ＪＩＳ  Ｌ０８４９に記載された摩擦試験機Ｉ型（クロックメーター）を使用し、摩擦用白綿布としてカナキン３号を用い、摩擦子に９Ｎの荷重をかけ、試験片１００ｍｍ間を１０秒間に１０回、摩擦子を水平往復運動させた。摩擦面を肉眼で観察して、傷の有無を確認し、以下のように判定した。
◎：全く傷がない。
○：ほとんど傷がない。
△：かすかに傷がある。
×：明確に傷がある。
【００４４】
［引張衝撃強さ］
ＪＩＳ  Ｋ７１６０にしたがって、ノッチ付き１形試験片を用いて引張衝撃強さを測定した。クロスヘッドは支持枠に静止して装着するＡ法とした。
【００４５】
［耐高速面衝撃性］
縦１２５ｍｍ、横７５ｍｍ、厚さ２ｍｍの試験片を成形した。サーボパルサー  ＥＨＦ−Ｕ２Ｈ−２０Ｌを使用し、−４０℃で、衝突速度１８ｍ／秒にて、高速面衝撃試験を実施し、破壊が延性破壊か、脆性破壊かを調べた。
【００４６】
［圧縮永久歪み］
直径２９ｍｍ、厚さ１０ｍｍの円柱状の成形品を得た。この成形品を２５％圧縮させた状態で７０℃×２２時間の熱処理をした。歪み量と圧縮量の比から圧縮永久歪みを算出した。同様に、１００℃×７０時間の熱処理においても測定した。
【００４７】
［ポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）］
参考例１および参考例２に示したように重合し、ペレタイズしたポリエーテルエステルブロック重合体（Ａ−１）および（Ａ−２）を用いた。
【００４８】
［参考例１］
テレフタル酸４１９部、１，４−ブタンジオール４０９部および数平均分子量が約１４００のポリ（テトラメチレンオキシド）グリコール（デュポン社製“テラタン”１４００）４７６部を、チタンテトラブトキシド２部と共にヘリカルリボン型撹拌翼を備えた反応容器に仕込み、１９０〜２２５℃で３時間加熱して反応水を系外に留出しながらエステル化反応を行なった。
【００４９】
この反応混合物に“イルガノックス”１０１０（チバガイギー社製ヒンダードフェノ−ル系酸化防止剤）０．７５部を添加した後、２４５℃に昇温し、次いで４０分かけて系内の圧力を２７Ｐａの減圧とし、その条件下で２時間４０分重合を行わせてポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ−１）を得た。得られたポリマを水中にストランド状で吐出し、カッティングしてペレット化した。このペレットの融点は１９５℃で、２２０℃で測定した溶融粘度指数（ＭＦＲ）は１８ｇ／１０分、硬度は４７ショアＤ、比重１．１５、であった。
【００５０】
［参考例２］
テレフタル酸４４４部、１，４−ブタンジオール３８６部および数平均分子量が約１４００のポリ（テトラメチレンオキシド）グリコール（保土谷化学(株)製ＰＴＧ１４００ＳＮ）４３９部を使用した以外は、参考例１と同様にして重合、カッティングして、ポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ−２）を得た。このペレットの融点は１９９℃、２２０℃で測定した溶融粘度指数（ＭＦＲ）は１６ｇ／１０分、硬度は５０ショアＤ、比重１．１７、であった。
【００５１】
［ポリイソシアネート化合物（Ｂ）］
実施例および比較例において使用したポリイソシアネート化合物は、以下のとおりである。
Ｂ−１：日本ポリウレタン工業(株)製”ミリオネート”ＭＴ
（ジフェニルメタン−４，４’−ジイソシアネート）
Ｂ−２：日本ポリウレタン工業(株)製”コロネート”ＨＸ
（ヘキサメチレンジイソシアネートを３量体化したイソシアヌレート構造を有          するポリイソシアネート）
Ｂ−３：日本ポリウレタン工業(株)製”ミリオネート”ＭＲ−４００
（ポリメチレンポリフェニルポリイソシアネート、一分子中にイソシアネート            基が３個以上のイソシアネートを７１％以上含有）
【００５２】
［実施例２、比較例５］
８０℃で３時間の熱風乾燥を施したポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）のペレットに、ポリイソシアネート化合物（Ｂ）を、表１に示したような配合比でＶ−ブレンダーを用いてドライブレンドし、住友重機械工業(株)製ネオマット１５０／７５ＳＹＣＡＰ−Ｍ型住友−ネスタール射出成形機のホッパーに供給した。ドライブレンドされた混合物はホッパーから成形機内に供給され、２４０℃に設定されたシリンダー内で溶融混練され、それから５０℃に設定された金型キャビティー内に射出成形された。このような方法で、直径１００ｍｍ、厚さ３ｍｍの円盤状成形品を得た。２３℃、５０％ＲＨで２４時間放置した後、摩耗量を測定した。また、別途、各々の試験片を用意して、表面硬度、反発弾性率、引裂強さを測定した。結果を表１に併記する。摩耗量の値から式（１）の比摩耗量を求めるとともに、後述の比較例１および２で測定したポリイソシアネート（Ｂ）を配合していないポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）の表面硬度、反発弾性率、引裂強さの値から、式（２）〜式（４）の値を求めた。さらに、耐傷つき性、引張衝撃強さ、耐高速面衝撃性、圧縮永久歪みを評価した。結果を表２に示す。
【００５３】
［実施例５、比較例６］
ポリイソシアネート化合物（Ｂ−１）、（Ｂ−２）を、各々共重合ポリエステル樹脂に配合してポリイソシアネート化合物（Ｂ−１）、（Ｂ−２）の含有量を、各々３０重量％とした２種類のマスターバッチペレットを用意した。８０℃で３時間の熱風乾燥を施したポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）のペレットと、３種類のマスターバッチペレットを、ポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）と、ポリイソシアネート化合物（Ｂ）の配合比が表１に示したような配合比となるようにＶ−ブレンダーを用いてドライブレンドし、住友重機械工業(株)製ネオマット１５０／７５ＳＹＣＡＰ−Ｍ型住友−ネスタール射出成形機のホッパーに供給した。ドライブレンドされた混合物はホッパーから成形機内に供給され、２４０℃に設定されたシリンダー内で溶融混練され、それから５０℃に設定された金型キャビティー内に射出成形された。このような方法で、直径１００ｍｍ、厚さ３ｍｍの円盤状成形品を得た。２３℃、５０％ＲＨで２４時間放置した後、摩耗量を測定した。また、別途、各々の試験片を用意して、表面硬度、反発弾性率、引裂強さを測定した。結果を表１に併記する。摩耗量の値から式（１）の比摩耗量を求めるとともに、後述の比較例１および２で測定したポリイソシアネート（Ｂ）を配合していないポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）の表面硬度、反発弾性率、引裂強さの値から、式（２）〜式（４）の値を求めた。さらに、耐傷つき性、引張衝撃強さ、耐高速面衝撃性、圧縮永久歪みを評価した。結果を表２に示す。
【００５４】
【表１】
0004775783.tif 000002
【００５５】
【表２】
0004775783.tif 000003
【００５６】
［実施例９］
８０℃で３時間の熱風乾燥を施したポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）のペレットと、ポリイソシアネート化合物（Ｂ）を、表３に示したような配合比でＶ−ブレンダーを用いて混合し、直径４５ｍｍで三条ネジタイプのスクリューを有する二軸押出機を用いて２３０℃で溶融混練してペレット化し、ポリエステルエラストマ樹脂組成物を得た。これらのペレットを８０℃で３時間の熱風乾燥を施した後、住友重機械工業(株)製ネオマット１５０／７５ＳＹＣＡＰ−Ｍ型住友−ネスタール射出成形機のホッパーに供給した。ドライブレンドされた混合物はホッパーから成形機内に供給され、２４０℃に設定されたシリンダー内で溶融混練され、それから５０℃に設定された金型キャビティー内に射出成形された。このような方法で、直径１００ｍｍ、厚さ３ｍｍの円盤状成形品を得た。２３℃、５０％ＲＨで２４時間放置した後、摩耗量を測定した。また、別途、各々の試験片を用意して、表面硬度、反発弾性率、引裂強さを測定した。結果を表３に併記する。摩耗量の値から式（１）の比摩耗量を求めるとともに、後述の比較例１および２で測定したポリイソシアネート（Ｂ）を配合していないポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）の、表面硬度、反発弾性率、引裂強さの値から、式（２）〜式（４）の値を求めた。さらに、耐傷つき性、引張衝撃強さ、耐高速面衝撃性、圧縮永久歪みを評価した。結果を表４に示す。
【００５７】
［実施例１１］
８０℃で３時間の熱風乾燥を施したポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）のペレットを、平行に並んだ二本のブレードを有するニーダー中で２４０℃で２．５分間の溶融混練を行って溶融し、ここに、ポリイソシアネート化合物（Ｂ）を、表３に示したような配合比になるように供給して、さらに、２４０℃で２．５分間の溶融混練を行いポリエステルエラストマ樹脂組成物を得た。溶融混練物を取り出し、粉砕機で粉砕した後、プレス成形してプレスシートを得た。このプレスシートを用いて摩耗量、表面硬度、反発弾性率、引裂強さを測定した。結果を表３に併記する。摩耗量の値から式（１）の比摩耗量を求めるとともに、後述の比較例１および２で測定したポリイソシアネート（Ｂ）を配合していないポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）の、表面硬度、反発弾性率、引裂強さの値から、式（２）〜式（４）の値を求めた。さらに、耐傷つき性、引張衝撃強さ、耐高速面衝撃性、圧縮永久歪みを評価した。結果を表４に示す。
【００５８】
［比較例１〜２］
ポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）のペレットを、８０℃×３時間熱風乾燥した後、ポリイソシアネート化合物（Ｂ）をドライブレンドすることなく住友重機械工業(株)製ネオマット１５０／７５ＳＹＣＡＰ−Ｍ型住友−ネスタール射出成形機のホッパーに供給し、５０℃に設定された金型キャビティー内に射出成形した。このような方法で、直径１００ｍｍ、厚さ３ｍｍの円盤状成形品を得た。２３℃、５０％ＲＨで２４時間放置した後、摩耗量を測定して比摩耗量を求めた。また、別途、各々の試験片を用意して、表面硬度、反発弾性率、引裂強さを測定した。さらに、耐傷つき性、引張衝撃強さ、耐高速面衝撃性、圧縮永久歪みを評価した。結果を表４に示す。
【００５９】
［比較例３］
８０℃で３時間の熱風乾燥を施したポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）のペレットを、平行に並んだ二本のブレードを有するニーダー中で２４０℃で２．５分間の溶融混練を行って溶融した。ここに、ポリイソシアネート化合物（Ｂ）を、表４に示したような配合比になるように供給して、さらに、２４０℃での溶融混練を行おうと試みたところ、急速なゲル化を生じて樹脂組成物がブレードに巻き付いた。ブレードに巻き付いた樹脂組成物をブレードから剥ぎ取って調べたところ、不溶かつ不融で、成形加工性を有しておらず、物性を測定することができなかった。
【００６０】
［比較例４］
８０℃で３時間の熱風乾燥を施したポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）のペレットと、ポリイソシアネート化合物（Ｂ）を、表４に示したような配合比でＶ−ブレンダーを用いて混合し、直径４５ｍｍで三条ネジタイプのスクリューを有する二軸押出機を用いて２３０℃で溶融混練してペレット化し、ポリエステルエラストマ樹脂組成物を得た。これらのペレットを８０℃で３時間の熱風乾燥を施した後、住友重機械工業(株)製ネオマット１５０／７５ＳＹＣＡＰ−Ｍ型住友−ネスタール射出成形機のホッパーに供給した。ドライブレンドされた混合物はホッパーから成形機内に供給され、２４０℃に設定されたシリンダー内で溶融混練され、それから５０℃に設定された金型キャビティー内に射出成形された。このような方法で、直径１００ｍｍ、厚さ３ｍｍの円盤状成形品を得た。２３℃、５０％ＲＨで２４時間放置した後、摩耗量を測定した。また、別途、各々の試験片を用意して、表面硬度、反発弾性率、引裂強さを測定した。結果を表３に併記する。摩耗量の値から式（１）の比摩耗量を求めるとともに、後述の比較例１および２で測定したポリイソシアネート（Ｂ）を配合していないポリエーテルエステルブロック共重合体（Ａ）の、表面硬度、反発弾性率、引裂強さの値から、式（２）〜式（４）の値を求めた。さらに、耐傷つき性、引張衝撃強さ、耐高速面衝撃性、圧縮永久歪みを評価した。結果を表４に示す。
【００６１】
【表３】
0004775783.tif 000004
【００６２】
【表４】
0004775783.tif 000005
【００６３】
以上の結果より、実施例２、５、９、１１に示した本発明のポリエステルエラストマ樹脂成形品は、柔軟性と高い反発弾性率を備え、強靱で耐傷つき性および耐衝撃性に優れ、さらに圧縮永久歪みが小さい。これに対し、比較例１および２に示したポリエーテルエステルブロック共重合体のみを使用した場合は、柔軟で反発弾性は大きかったが、傷がつきやすく、引張衝撃強さが低く、耐高速面衝撃性にも劣り、強靱ではなかった。圧縮永久歪みも大きかった。
【産業上の利用可能性】
【００６４】
本発明のポリエステルエラストマ樹脂成形品は、柔軟で高い反発弾性を備え、強靱で耐傷つき性および耐衝撃性に優れ、さらに圧縮永久歪みが小さいという特性を有していることから、自動車、電子・電気機器、精密機器、および一般消費財用途の各種成形品などに有用である。