(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数本の強化繊維を並列させて含浸ダイで、熱可塑性樹脂に含浸させる含浸工程と、こうして得られた長繊維強化熱可塑性樹脂ロッドを回転式の切断刃を有する切断装置で切断するカッティング工程とを有する長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料の製造方法であって、
前記熱可塑性樹脂として、芳香族ポリアミド樹脂又はポリフェニレンサルファイド樹脂を用い、
前記含浸工程において、前記長繊維強化熱可塑性樹脂ロッドを、平均直径（Ｄ）が、１．５〜２．０ｍｍとなるように前記含浸ダイから引き抜き、
前記カッティング工程において、前記回転式の切断刃の周速を１００ｍ／分以下で、前記長繊維強化熱可塑性樹脂ロッドを切断片長（Ｌ）が６〜９ｍｍで、かつ、前記長繊維強化熱可塑性樹脂ロッドの直径（Ｄ）と、切断片長（Ｌ）との比率（Ｌ／Ｄ）が３．５〜５．０となるように切断することを特徴とする長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、主に、耐熱性、機械的強度に優れ、かつ、外観のよい成形品を得るために用いる長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、連続強化繊維に、熱可塑性樹脂をマトリックス樹脂として含浸させて、これをペレットとした長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料が知られている。なかでも、マトリックス樹脂として芳香族ポリアミド樹脂やポリフェニレンサルファイド樹脂を用いた長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料は、特に耐熱性に優れ、また、曲げ強度、曲げ弾性率などの機械物性に優れ、熱膨張係数が小さく、吸水性も小さいことから、エンジニアリングプラスチックとして極めて好適である。
【０００３】
このような長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料としては、例えば下記特許文献１に開示されているような、マトリックス樹脂として芳香族ポリアミドの主鎖が部分的に芳香族基で置換されてなる部分芳香族ポリアミド樹脂を用いた長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂成形材料などがある。
【特許文献１】特開平４−２５３７３５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
芳香族ポリアミド樹脂やポリフェニレンサルファイド樹脂をマトリックス樹脂として使用した長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料を用いて樹脂成形品を成形加工する際において、成形機のサイズやその処理能力などによっては、ホッパー等の該成形材料の供給スペースが狭くなることがある。そのため、比較的長いものを用いて樹脂成形品を成形加工した場合、ホッパー等に、該成形材料によるブリッジが形成されることがあり、ホッパー詰まりが生じやすい。また、樹脂成形品を得るにあたって、上記成形材料の他に、バージン熱可塑性樹脂（希釈樹脂）と、着色材と、その他機能を付与するための成形材料などの副材料と共にドライブレンドして成形加工するが、これらの副材料は、長さ２〜８ｍｍ程度の円柱状や粒状の形状であるため、その大きさ、形状の違いから成形材料との分級が生じ易く、樹脂成形品の均質性が損なわれることがあった。このようなことから、比較的短い上記成形材料が求められるケースがある。
【０００５】
一方で、芳香族ポリアミド樹脂やポリフェニレンサルファイド樹脂は、耐熱性や機械物性に優れ、エンジニアリングプラスチックとして極めて好適な材料であるが、ポリプロピレン樹脂等の一般的なポリオレフィン樹脂等と比較して、樹脂自体の剛性が極めて高いが、その反面脆いという性質も合わせ持っており、取り扱い性に劣る樹脂材料であった。そのため、芳香族ポリアミド樹脂やポリフェニレンサルファイド樹脂をマトリックス樹脂として用いて得られた長繊維強化熱可塑性樹脂ロッドを切断して、長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料とする際、切断時のシェアにより該成形材料に割れが生じやすく、長さ９ｍｍ以下の長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂成形材料や長繊維強化ポリフェニレンサルファイド樹脂成形材料を得ようすると、長辺方向に割れが生じ易くなり、形状の不揃いや、割れ断面からの繊維フィラメント等の脱落による毛羽が発生し易くなり、かえって成形機のホッパー詰まりなどを引き起こし、成形品を得る上での生産性を損なってしまうという問題や、上記の毛羽によって得られる成形品の表面外観が損われたり、部分的な機械的強度が低下するといった問題を有していた。
【０００６】
よって発明の目的は、ホッパー詰まりの原因となる割れの発生が少なく、かつ、樹脂成形品の製造時のホッパー詰まりや、他のドライブレンドする副材料との分級が生じにくい、耐熱性や機械物性に優れた長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料の製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的を達成するため、本発明の長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料の製造方法は、複数本の強化繊維を並列させて含浸ダイで、熱可塑性樹脂に含浸させる含浸工程と、こうして得られた長繊維強化熱可塑性樹脂ロッドを回転式の切断刃を有する切断装置で切断するカッティング工程とを有する長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料の製造方法であって、前記熱可塑性樹脂として、芳香族ポリアミド樹脂又はポリフェニレンサルファイド樹脂を用い、前記含浸工程において、前記長繊維強化熱可塑性樹脂ロッドを、平均直径（Ｄ）が、１．５〜２．０ｍｍとなるように前記含浸ダイから引き抜き、前記カッティング工程において、前記回転式の切断刃の周速を１００ｍ／分以下で、前記長繊維強化熱可塑性樹脂ロッドを切断片長（Ｌ）が６〜９ｍｍで、かつ、前記長繊維強化熱可塑性樹脂ロッドの直径（Ｄ）と、切断片長（Ｌ）との比率（Ｌ／Ｄ）が３．５〜５．０となるように切断することを特徴とする。
【０００８】
これによれば、切断時に長繊維強化熱可塑性樹脂ロッドに加わるシェアを低減できるので、剛性に優れるが、脆さを併せ持っている芳香族ポリアミド樹脂やポリフェニレンサルファイド樹脂をマトリックス樹脂として使用した際であっても、割れが生じにくく、極めて割れの発生量の少ない、切断片長（Ｌ）が６〜９ｍｍの長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料を製造することができる。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、樹脂成形品の製造時において、ホッパー詰まりや他のドライブレンドする副材料との分級が生じにくい割れの少ない切断片長（Ｌ）６〜９ｍｍの長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂成形材料や長繊維強化ポリフェニレンサルファイド樹脂成形材料を製造することができ、樹脂成形品の生産効率を低下させることなく、外観がよく、かつ、機械強度に優れた樹脂成形品を得ることが出来る。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
本発明における強化繊維の種類としては、特に限定はなく、例えばガラス繊維、炭素繊維、金属繊維、アラミド繊維等いずれも使用できる。これらの強化繊維の中では、得られる長繊維強化樹脂構造物の強度やコストパフォーマンスなどを考慮すると、ガラス繊維であることが好ましい。また、強化繊維の繊維径は、６〜３０μｍのものが好ましく、より好ましくは９〜２３μｍであり、最も好ましくは１３〜２０μｍである。繊維径が３０μｍを超えると、機械的強度が劣りがちであり、６μｍ未満であると、樹脂の含浸性が劣りがちであるので好ましくない。
【００１２】
そして、これらの強化繊維は、通常公知の集束剤で１０００〜８０００本、好ましくは２０００〜５０００本集束させて、繊維束として用いる。
【００１３】
本発明におけるマトリックス樹脂としては芳香族ポリアミド樹脂又はポリフェニレンサルファイド樹脂を用いる。
【００１４】
芳香族ポリアミド樹脂しては、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸、メタキシレンジアミン等の芳香族ジアミンなどの芳香族基を、脂肪族主鎖中に少なくとも１つ以上有するポリアミド樹脂であって、融点は２００〜３５０℃のものが好ましく、より好ましくは２４０〜３２０℃である。このような芳香族ポリアミド樹脂としては、例えば、６Ｔナイロン、６Ｉナイロン、９Ｔナイロン、９Ｉナイロン、ＭＸＤ６ナイロン等が挙げられる。
【００１５】
また、ポリフェニレンサルファイド樹脂としては、ベンゼンと硫黄から成る構造の樹脂であって、融点２２０〜２９０℃の物が好ましい。また、ポリマーの種類としては、架橋型、リニア（直鎖）型、半架橋型が挙げられる。
【００１６】
次に本発明の長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料の製造方法について説明する。図１は本発明の長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料の製造工程を示す概略図である。
【００１７】
まず、図示しない回巻体から引き出した連続した強化繊維１を含浸ダイ５に導入し押出機３から供給された溶融マトリックス樹脂（芳香族ポリアミド樹脂またはポリフェニレサルファイド樹脂）中に強化繊維１を含浸させる。ここで、押出機３は、ホッパー４から一定量のマトリックス樹脂が供給されており、供給されたマトリックス樹脂はここで溶融混練され、溶融樹脂供給経路２から含浸ダイ５にマトリックス樹脂を充填供給している。
【００１８】
次いで、マトリックス樹脂（芳香族ポリアミド樹脂またはポリフェニレサルファイド樹脂）中に含浸した強化繊維１を、ノズル６を通して、含浸ダイ５から引き出す。
【００１９】
本発明では、長繊維強化熱可塑性樹脂ロッド７の平均直径（Ｄ）が、１．５〜２．０ｍｍとなるように含浸ダイ５から引き出すことが重要であり、好ましくは１．６〜１．９ｍｍとなるように引き出す。これによって、強化繊維１に付着した余分なマトリックス樹脂を除去して、所定の繊維含有率で、所定の形状に賦形された所望の長繊維強化熱可塑性樹脂ロッド７が得られる。
【００２０】
含浸ダイ５から引き出した長繊維強化熱可塑性樹脂ロッド７の平均直径（Ｄ）が１．５ｍｍ未満であると、生産性に劣り、また、得られる成形材料の嵩密度が小さくなり、輸送供給性が劣り好ましくない。一方、平均径が２．０ｍｍを超えると、後の工程で長繊維強化熱可塑性樹脂ロッド７を９ｍｍ以下に切断した際、シェアがかかりやすく、マトリックス樹脂が芳香族ポリアミド樹脂またはポリフェニレサルファイド樹脂であることから割れが生じやすくなってしまい、その結果、樹脂成形品の製造時において、毛羽によるホッパー不良が生じたり、他の材料とブレンドして成形する際、射出成形機のホッパーで他の材料との分級が生じやすくなり、原料の分散性が悪く、成形品の外観や強度が劣ってしまう。
【００２１】
そして、この長繊維強化熱可塑性樹脂ロッド７を、冷却槽８で冷却し、引き取り機９で引き取る。引き取られた長繊維強化熱可塑性樹脂ロッド７は、回転式切断刃の付いた切断装置１０で、所定の切断片長（Ｌ）となるように切断することで、長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料１１が得られる。
【００２２】
本発明では、マトリックス樹脂として芳香族ポリアミド樹脂またはポリフェニレサルファイド樹脂を使用した長繊維強化熱可塑性樹脂ロッド７を、切断片長（Ｌ）が６〜９ｍｍとなるように切断することが重要であり、好ましくは７．０〜８．５ｍｍとなるように切断する。切断片長（Ｌ）が６ｍｍ未満の場合は、切断時に割れが生じやすく、一方、切断片長（Ｌ）が９ｍｍを超えると、小型成形品の製造時において、成形時のホッパー詰まりが生じ易く、また、他の材料とブレンドして成形する際、射出成形機のホッパーで他の材料との分級が生じやすくなってしまい、原料の分散性が悪く、成形品の外観が劣ったり、成形品での部分的な強度低下等により、強度や品質にばらつきが生じてしまう。
【００２３】
また、本発明において、上記回転式切断刃の周速は１００ｍ／分以下とすることが重要であり、好ましくは３０〜９０ｍ／分である。回転式切断刃の周速を１００ｍ／分よりも高速で、マトリックス樹脂として芳香族ポリアミド樹脂またはポリフェニレサルファイド樹脂を使用した長繊維強化熱可塑性樹脂ロッド７を切断すると、上記サイズの長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料とした際、割れが生じやすい。また、回転式切断刃での切断力を維持するため、前記回転式切断刃の周速は２０ｍ／分以上とすることが好ましい。なお、本発明において、上記回転式の切断刃を有する切断装置１０としては特に限定はなく、公知のペレタイザーが用いられる。そして、このペレタイザーとしては、例えば、図２に示されるような回転式の回転刃１４と、回転刃１４の外周と接するように配置された固定刃１３、及び、長繊維強化熱可塑性樹脂ロッド７を挟み込んで送り込むための送り込みロール１２を備えた方式のものなどが挙げられる。
【００２４】
上記の例では、連続した強化繊維１にマトリックス樹脂を塗布または含浸する方法として、強化繊維１に溶融したマトリックス樹脂を含浸させる溶融含浸法を採用したが、その他の方法を採用することもできる。例えば、マトリックス樹脂粉末を液体中に分散させた懸濁液、あるいはマトリックス樹脂を溶媒に溶解させた樹脂溶液などを、強化繊維１に塗布または含浸させた後、分散媒または溶媒を除去させる方法を採用することもできる。
【００２５】
また、上記塗布または含浸させる方法としても、含浸ダイを用いる方法以外に、ロールコーターやカーテンコーターなどの方法を採用することもできる。さらに、マトリックス樹脂粉末を繊維束に付着させた後、必要に応じて加熱溶融し、次いで冷却する方法を採用することもできる。ただし、乾燥や脱溶媒の工程が不要なことやコスト面から、溶融含浸法を採用することが好ましい。
【００２６】
このようにして得られた長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料１１は、切断片長（Ｌ）が６〜９ｍｍであり、マトリックス樹脂中に強化繊維１が実質的に同一長さでかつ同一方向に並行配列して含有している。そして長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料の形状としては、線材状又はペレット状が好ましい。ここで、繊維が実質的に同一長さでかつ同一方向に並行配列して含有されているとは、繊維の大部分が同一方向に並列してほぼ平行に配列されているが、一部の繊維は部分的に湾曲していたり、お互いに絡み合っていたりしてもよい状態を意味する。
【００２７】
また、本発明の長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料の繊維含有率としては、特に限定しないが、本発明の効果を顕著に出すには、２０〜６０質量％であることが好ましく、より好ましくは４０〜５５質量％である。繊維含有率が２０質量％未満の場合には、繊維による補強効果が得られにくく、また、６０質量％を超えるとマトリックス樹脂との含浸性が劣るので好ましくない。
【００２８】
そして、本発明の製造方法で得られた長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料の切断片長（Ｌ）と、平均直径（Ｄ）との比率（以下、Ｌ／Ｄと記す。）は３．５〜５．０であることが好ましく、より好ましくは４．０〜４．５である。Ｌ／Ｄが上記範囲内であれば、切断片長（Ｌ）が６〜９ｍｍとなるように長繊維強化熱可塑性樹脂ロッド７を切断した際、割れが少なく、成形時におけるホッパー詰まりが生じにくく、他の材料との分級が生じにくい上記長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料を得ることができる。
【００２９】
なお、本発明の長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料とブレンドする希釈樹脂、あるいは、その他副材料の大きさ（径又は長さ）は、成形材料にできるだけ近い径及び長さのものを選択することが、分級の発生を抑制できることから好ましい。
【実施例】
【００３０】
以下、実施例を挙げて本発明を更に詳細に説明する。
【００３１】
［実施例１］
芳香族ポリアミド樹脂（ＰＡ６Ｔ樹脂ペレット、融点３０５℃）をマトリックス樹脂として使用し、含浸ダイ中へ溶融供給し、平均径１６μｍのガラス繊維（旭ファイバーグラス製）３６００本を集束させ、前記含浸ダイ中で開繊させながらガラス繊維束に前記芳香族ポリアミド樹脂を含浸させ、得られた長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂ロッドを、平均直径（Ｄ）が１．８０ｍｍとなるように含浸ダイから引き抜いた。そして、この長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂ロッドを、回転式切断刃の周速を８５ｍ／分で切断し、切断長（Ｌ）８．０ｍｍ、Ｌ／Ｄが４．４４、ガラス含有率５０質量％となるペレット状の長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料（長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂成形材料）を得た。
【００３２】
［実施例２］
長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂ロッドの平均直径（Ｄ）が１．９５ｍｍとなるように、含浸ダイのノズル径を調整し、ガラス繊維の集束本数を４２００本として含浸ダイから引き抜いた以外は実施例１と同様にして、切断長（Ｌ）８．０ｍｍ、Ｌ／Ｄが４．１０、ガラス含有率５０質量％となるペレット状の長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料（長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂成形材料）を得た。
【００３３】
［実施例３］
長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂ロッドを、回転式切断刃の周速を９８ｍ／分で切断した以外は実施例１と同様にして、切断長（Ｌ）８．０ｍｍ、Ｌ／Ｄが４．４４、ガラス含有率５０質量％となるペレット状の長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料（長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂成形材料）を得た。
【００３４】
［実施例４］
長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂ロッドの平均直径（Ｄ）が１．６５ｍｍとなるように、含浸ダイのノズル径を調整し、ガラス繊維の集束本数を３０００本として含浸ダイから引き抜いた以外は実施例１と同様にして、切断長（Ｌ）８．５ｍｍ、Ｌ／Ｄが５．１５、ガラス含有率５０質量％となるペレット状の長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料（長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂成形材料）を得た。
【００３５】
[実施例５]
ポリフェニレンサルファイド樹脂（リニア型樹脂粉末、融点２８０℃）をマトリクス樹脂として使用し、長繊維強化ポリフェニレンサルファイド樹脂ロッドの平均直径（Ｄ）が１．７０ｍｍとなるように、含浸ダイのノズル径を調整し、ガラス繊維の集束本数を３６００本として含浸ダイから引き抜いた。そして、この長繊維強化ポリフェニレンサルファイド樹脂ロッドを、回転式切断刃の周速を６２ｍ／分で切断し、切断長（Ｌ）８．０ｍｍ、Ｌ／Ｄが４．７１、ガラス含有率５０質量％となるペレット状の長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料（長繊維強化ポリフェニレンサルファイド樹脂成形材料）を得た。
【００３６】
［比較例１］
長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂ロッドの平均直径（Ｄ）が１．２８ｍｍとなるように、含浸ダイのノズル径を調製し、ガラス繊維の集束本数を１８００本として含浸ダイから引き抜いた以外は実施例１と同様にして、切断長（Ｌ）８．０ｍｍ、Ｌ／Ｄが６．２５、ガラス含有率５０質量％となるペレット状の長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料（長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂成形材料）を得た。
【００３７】
［比較例２］
長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂ロッドの平均直径（Ｄ）が２．４４ｍｍとなるように、含浸ダイのノズル径を調製し、ガラス繊維の集束本数を６６００本として含浸ダイから引き抜いた以外は実施例１と同様にして、切断長（Ｌ）８．０ｍｍ、Ｌ／Ｄが３．２８、ガラス含有率５０質量％となるペレット状の長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料（長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂成形材料）を得た。
【００３８】
［比較例３］
長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂ロッドを、回転式切断刃の周速を１１８ｍ／分で切断した以外は実施例１と同様にして、切断長（Ｌ）８．０ｍｍ、Ｌ／Ｄが４．４４、ガラス含有率５０質量％となるペレット状の長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料（長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂成形材料）を得た。
【００３９】
［比較例４］
長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂ロッドを、回転式切断刃の周速を９０ｍ／分で切断した以外は実施例１と同様にして、切断長（Ｌ）５．０ｍｍ、Ｌ／Ｄが２．７８、ガラス含有率５０質量％となるペレット状の長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料（長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂成形材料）を得た。
【００４０】
［比較例５］
長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂ロッドを、回転式切断刃の周速を８５ｍ／分で切断した以外は実施例１と同様にして、切断長（Ｌ）１２．０ｍｍ、Ｌ／Ｄが６．６７、ガラス含有率５０質量％となるペレット状の長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料（長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂成形材料）を得た。
【００４１】
[比較例６]
長繊維強化ポリフェニレンサルファイド樹脂ロッドの平均直径が２．３０ｍｍとなるように、含浸ダイのノズル径を調整し、ガラス繊維の集束本数を６６００本として含浸ダイから引抜いた以外は実施例５と同様にして、切断長（Ｌ）８．０ｍｍ、Ｌ／Ｄが３．４８、ガラス含有率５０質量％となるペレット状の長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料（長繊維強化ポリフェニレンサルファイド樹脂樹脂成形材料）を得た。
【００４２】
＜長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料の評価＞
［割れ性評価］
実施例１〜５、比較例１〜６の長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料から、それぞれ任意に１０ｇ採取し、長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料が繊維に沿って長手方向に割れ、反対側が見通せる状態となっているものの質量比を求め、下記範囲にてレベル分けをし、その割合が３０質量％を超える場合は××、１５〜３０質量％の場合は×、５〜１５質量％の場合は○、５質量％未満は◎とした。
【００４３】
［ホッパー流動性評価］
開口部２０ｍｍ×３０ｍｍのダンパー付き小型角簡易ホッパーに、実施例１〜５、比較例１〜６の長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料をそれぞれ４ｋｇ投入し、ダンパーを開いてから長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料が全て排出するまでの時間（秒）を測定し、排出時間、及び詰まりによる停止状況により、下記範囲にてレベル分けをし、ホッパー詰まりによる排出停止が生じた場合は××、ホッパー詰まりはないが排出時間が１００秒以上の場合は×、ホッパー詰まりがなく排出時間が８０〜１００秒の場合は○、ホッパー詰まりがなく排出時間が８０秒未満の場合は◎とした。
【００４４】
実施例１〜５及び比較例１〜６の長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料について上記評価を行い、結果を表１にまとめて記す。
【００４５】
【表１】
0004837947.tif 000002
【００４６】
上記結果より、平均直径（Ｄ）が２．０ｍｍより大きくなるように引き抜いた比較例２及び比較例６、切断速度が１００ｍ／分以上で切断した比較例３、切断長（Ｌ）が６ｍｍより短くなるように切断した比較例４の長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料は、割れの発生量が多く、ホッパー詰まりの生じやすいものであり、樹脂成形品の成形時において生産効率が劣りやすく、また、得られる成形品は、重量、強度といった品質にばらつきが生じやすいものであった。
【００４７】
そして平均直径（Ｄ）を１．５ｍｍより小さくなるようにして引き抜いた比較例１、切断長（Ｌ）が９ｍｍより長くなるように切断した比較例５の長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料は、割れの発生量は少ないものであったが、ホッパー流動性の劣るものであった。
【００４８】
これに対し、平均直径（Ｄ）が１．５〜２．０ｍｍとなるように含浸ダイから長繊維強化熱可塑性樹脂ロッドを引き抜き、かつ、回転式切断刃の周速を１００ｍｍ／分以下として、切断片長（Ｌ）が６〜９ｍｍとなるよう切断した実施例１〜５の長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料は、割れが極めて少なく、ホッパー流動性が良好であった。
【産業上の利用可能性】
【００４９】
割れの極めて少ない切断片長６〜９ｍｍの長繊維強化芳香族ポリアミド樹脂成形材料及び長繊維強化ポリフェニレンサルファイド樹脂成形材料を製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【００５０】
【図１】長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料の製造工程を示す概略図である。
【図２】切断装置の一例を示す概略図である。
【符号の説明】
【００５１】
１：強化繊維
２：溶融樹脂供給経路
３：押出機
４：ホッパー
５：含浸ダイ
６：ノズル
７：長繊維強化熱可塑性樹脂ロッド
８：冷却槽
９：引き出し機
１０：切断装置
１１：長繊維強化熱可塑性樹脂成形材料
１２：ロール
１３：固定刃
１４：回転刃
【図１】
0004837947.tif 000003
【図２】
0004837947.tif 000004