(57)【要約】【課題】本発明は、優れた耐熱性、常温における伸び及び柔軟性を有する架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体及びその製造方法を提供する。【解決手段】本発明の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体は、２３℃での破断点伸度が１５０％以上で且つ１６０℃での破断点伸度が１５０％以上であると共に、１６０℃での最大抗張力が０．０５ＭＰａ以上であって、架橋度が７〜８０重量％で且つ見掛け密度が０．０１〜０．１０ｇ／ｃｍ３　であることを特徴とするので、優れた耐熱性及び柔軟性を有しており、スタンピング成形により成形した場合にあっても、破れや皺を生じることなく複雑な形状に成形することができる。【選択図】　　なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
２３℃での破断点伸度が１５０％以上で且つ１６０℃での破断点伸度が１５０％以上であると共に、１６０℃での最大抗張力が０．０５ＭＰａ以上であって、架橋度が７〜８０重量％で且つ見掛け密度が０．０１〜０．１０ｇ／ｃｍ３　であることを特徴とする架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体。
【請求項２】
ポリエチレン成分がポリプロピレン成分中に分散してなるポリプロピレン系樹脂を３０重量％以上含有するポリオレフィン系樹脂からなることを特徴とする請求項１に記載の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体。
【請求項３】
ポリプロピレン系樹脂が、クロス分別法により測定された１００℃以上での樹脂溶出量が全ポリプロピレン系樹脂の４０重量％以上であることを特徴とする請求項２に記載の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体。
【請求項４】
ポリプロピレン系樹脂が、クロス分別法により測定された０℃での樹脂溶出量が全ポリプロピレン系樹脂の１〜５０重量％であることを特徴とする請求項２又は請求項３に記載の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体。
【請求項５】
ポリプロピレン系樹脂における示差走査熱量分析による結晶融解ピーク温度が１５５℃以上であることを特徴とする請求項２乃至請求項４の何れか１項に記載の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体。
【請求項６】
１８０℃、０．１ｓｅｃ−１のひずみ速度にて伸長粘度ηの時間依存性を測定した時のη（ε＝２）／η（ε＝０．８）が２以上であるポリプロピレン系樹脂を３０重量％以上含有するポリオレフィン系樹脂からなることを特徴とする請求項１に記載の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体。
【請求項７】
ポリプロピレン系樹脂は、ＪＩＳ　Ｋ７１１３に準拠した引張試験を行った時における２３℃での破断点伸度が１２０％以上であることを特徴とする請求項６に記載の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体。
【請求項８】
ポリプロピレン系樹脂における示差走査熱量分析による結晶融解ピーク温度が１５５℃以上であることを特徴とする請求項６又は請求項７に記載の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体。
【請求項９】
ポリエチレン成分がポリプロピレン成分中に分散してなるポリプロピレン系樹脂を３０重量％以上含有するポリオレフィン系樹脂と熱分解型発泡剤とからなる発泡性樹脂成形体に電離性放射線を０．１５〜１０Ｍｒａｄ照射して発泡性樹脂成形体を架橋した後、上記発泡性樹脂成形体を加熱し熱分解型発泡剤を分解させて発泡させることを特徴とする架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の製造方法。
【請求項１０】
１８０℃、０．１ｓｅｃ−１のひずみ速度にて伸長粘度ηの時間依存性を測定した時のη（ε＝２）／η（ε＝０．８）が２以上であるポリプロピレン系樹脂を３０重量％以上含有するポリオレフィン系樹脂と熱分解型発泡剤とからなる発泡性樹脂成形体に電離性放射線を０．１５〜１０Ｍｒａｄ照射して発泡性樹脂成形体を架橋した後、上記発泡性樹脂成形体を加熱し熱分解型発泡剤を分解させて発泡させることを特徴とする架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、耐熱性に優れた架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来から、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体は、優れた耐熱性及び断熱性を有していることから、断熱材や雑貨製品の材料として汎用されており、最近では、車両用内装材として用いられることが多くなっている。
【０００３】
そして、上記架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体を用いて車両用内装材を製造する方法としては、雌雄型間に形成されたキャビティ内に架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体を配設すると共に上記キャビティ内に溶融状態の熱可塑性樹脂を供給することによって架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体と熱可塑性樹脂とを所望形状に成形しつつ積層一体化させる、所謂、スタンピング成形方法が挙げられる。
【０００４】
しかしながら、上記架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体は、溶融状態の熱可塑性樹脂に直接接触することから、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の耐熱性が不十分である場合には、スタンピング成形時に架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体が破れたり、或いは、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体表面に皺が発生したりするといった問題点があった。
【０００５】
更に、上記スタンピング成形方法において使用される雌雄型は、生産効率を向上させるため等の理由により加熱されないで用いられることが多く、このような場合、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体における溶融状態の熱可塑性樹脂が接触する面は耐熱性が要求される一方、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体における溶融状態の熱可塑性樹脂が接触しない面は常温付近の温度であっり、温付近での伸びが不足すると、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体が成形時に破れるといった問題点があった。
【０００６】
そこで、特許文献１には、高結晶性のホモポリプロピレンを所定量添加してなる架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体が提案されている。ところが、上記架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体に高結晶性のホモポリプロピレンを添加すると、得られる架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の常温での伸度や柔軟性が低下し、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体を巻回させた場合に架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体に亀裂が発生したりするといった別の問題点が発生した。
【０００７】
【特許文献１】
特開平１０−４５９７５号公報
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、優れた耐熱性、常温における伸び及び柔軟性を有する架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体及びその製造方法を提供する。
【０００９】
【課題を解決する手段】
本発明の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体は、２３℃での破断点伸度が１５０％以上で且つ１６０℃での破断点伸度が１５０％以上であると共に、１６０℃での最大抗張力が０．０５ＭＰａ以上であって、架橋度が７〜６０重量％で且つ見掛け密度が０．０１〜０．１０ｇ／ｃｍ３　であることを特徴とする。
【００１０】
架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体における２３℃での破断点伸度は、低いと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体を常温で保管中や架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体をスタンピング成形等によって成形した際に架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体にひび割れや破れ等が発生するので、１５０％以上に限定される。
【００１１】
そして、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体における２３℃での破断点伸度は、高すぎると、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体における１６０℃での破断点伸度及び最大抗張力を上記範囲にするのが困難となるので、１５０〜１５００％が好ましく、１８０〜７００％がより好ましい。
【００１２】
又、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体における１６０℃での破断点伸度は、低いと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体をスタンピング成形等によって成形した際に架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体にひび割れや破れ等が発生するので、１５０％以上に限定される。
【００１３】
そして、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体における１６０℃での破断点伸度は、高すぎると、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の２３℃での破断点伸度を上記範囲にするのが困難となるので、１５０〜３０００％が好ましく、１８０〜５００％がより好ましい。
【００１４】
なお、上記架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の破断点伸度は、ＪＩＳ　Ｋ６７６７（Ａ法）に準拠して測定されたものをいい、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の破断点伸度を測定する際は、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体を所定温度に調整されたオーブン内に放置し、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の表面温度をサーモラベルにより測定して、２３℃での破断点伸度を測定する場合には、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の表面温度が２３℃となった時に、１６０℃での破断点伸度を測定する場合には、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の表面温度が１６０℃となった時に測定する。
【００１５】
そして、上記架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の１６０℃での最大抗張力は、低いと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体をスタンピング成形等によって成形した際に架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体にひび割れや破れ等が発生するので、０．０５ＭＰａ以上に限定される。
【００１６】
更に、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の１６０℃での最大抗張力は、高すぎると、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の成形性が低下することがあるので、０．０６〜０．５０ＭＰａが好ましく、０．０７〜０．２５ＭＰａがより好ましく、０．０７５〜０．２ＭＰａが特に好ましい。
【００１７】
なお、上記架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の１６０℃での最大抗張力は、ＪＩＳ　Ｋ６７６７（Ａ法）に準拠して測定されたものをいい、測定する際は、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体を所定温度に調整されたオーブン内に放置し、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の表面温度をサーモラベルにより測定して、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の表面温度が１６０℃となった時に測定する。
【００１８】
又、上記架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の架橋度は、大きいと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体における２３℃及び１６０℃での破断点伸度が低くなると共に、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の発泡倍率を高くすることができず、又、小さいと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体が得られないと共に、１６０℃での最大抗張力が上記範囲にならないので、７〜８０重量％に限定され、７〜７０重量％が好ましく、７〜６０重量％がより好ましく、７〜５０重量％が一層好ましく、１５〜４５重量％が特に好ましい。
【００１９】
なお、上記架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の架橋度とは、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体をＷ１　ｇ秤量し、このＷ１　ｇの架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体を１２０℃のキシレン中に２４時間浸漬した後、２００メッシュの金網で濾過し、金網上の残渣の乾燥重量Ｗ２　ｇを測定し、以下の式により架橋度を算出する。
〔架橋度〕（重量％）＝（Ｗ２　／Ｗ１　）×１００
【００２０】
又、上記架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の見掛け密度は、小さいと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の機械的強度が低下し、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の成形時や架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体から得られる成形品の使用時に破断等が生じ、又、高いと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の柔軟性が低下するので、０．０１〜０．１０ｇ／ｃｍ３　に限定され、０．０２〜０．０８ｇ／ｃｍ３　が好ましく、０．０３３〜０．６０ｇ／ｃｍ３　がより好ましい。なお、上記架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の見掛け密度は、ＪＩＳ　Ｋ６７６７に準拠して測定されたものをいう。
【００２１】
上記架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体を構成するポリオレフィン系樹脂としては、特に限定されず、例えば、ポリエチレン成分がポリプロピレン成分中に分散してなるポリプロピレン系樹脂、ホモプロピレン骨格を主鎖とし且つ分子内に分岐した炭素数１０以上の長鎖を多く有する高伸長粘度のポリプロピレン系樹脂、プロピレンと他のオレフィンとの共重合体等のポリプロピレン系樹脂；高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、エチレン−プロピレンゴム等のポリエチレン系樹脂；ポリオレフィン系エラストマー等が挙げられる。
【００２２】
上記プロピレンと共重合されるオレフィンとしては、例えば、エチレン、１−ブテン、１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−ノネン、１−デセン等のα−オレフィン等が挙げられる。なお、ポリオレフィン系樹脂は単独樹脂から構成されても混合樹脂から構成されてもよく、ポリプロピレン系樹脂とポリエチレン系樹脂とを併用するのが好ましい。
【００２３】
そして、ポリプロピレン系樹脂としては、ポリエチレン成分がポリプロピレン成分中に分散してなるポリプロピレン系樹脂、ホモプロピレン骨格を主鎖とし且つ分子内に分岐した炭素数１０以上の長鎖を多く有する高伸長粘度のポリプロピレン系樹脂が好ましく、ポリエチレン成分がポリプロピレン成分中に分散してなるポリプロピレン系樹脂がより好ましい。
【００２４】
又、ポリオレフィン系樹脂中において、ポリエチレン成分がポリプロピレン成分中に分散してなるポリプロピレン系樹脂の含有量は、少ないと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の耐熱性が低下するので、３０重量％以上が好ましい。
【００２５】
一方、ポリ　レフィン系樹脂中において、ポリエチレン成分がポリプロピレン成分中に分散してなるポリプロピレン系樹脂の含有量は、多いと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の柔軟性が低下することがあるので、３０〜９０重量％が好ましく、４０〜８５重量％がより好ましく、５０〜７５重量％が特に好ましい。
【００２６】
なお、ポリプロピレン系樹脂として、ホモプロピレン骨格を主鎖とし且つ分子内に分岐した炭素数１０以上の長鎖を多く有する高伸長粘度のポリプロピレン系樹脂が好ましいのは、このポリプロピレン系樹脂を架橋するために照射する電離性放射線の量を抑えて、ポリプロピレン系樹脂の劣化を抑えることができ、その結果、破断点伸度及び抗張力の高い架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体を得ることができるからである。
【００２７】
又、ポリエチレン成分がポリプロピレン成分中に分散してなるポリプロピレン系樹脂において、ポリエチレン成分の平均粒径は、大きいと、電子線を照射して樹脂に架橋構造を付与した時に架橋分布に偏りが生じ、得られる架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の強度が不均一となると共に抗張力も低下することがあるので、３０μｍ以下が好ましく、２０μｍ以下がより好ましく、１０μｍ以下が更に好ましく、５μｍ以下が一層好ましく、３μｍ以下が特に好ましい。
【００２８】
なお、ポリエチレン成分がポリプロピレン成分中に分散してなるポリプロピレン系樹脂におけるポリエチレン成分の平均粒径は以下の要領で測定されたものをいう。先ず、酸化ルテニウムを用いてポリプロピレン系樹脂のポリエチレン成分部分を染色し、この染色されたポリプロピレン系樹脂を電子顕微鏡で１万倍に拡大した顕微鏡写真を得る。そして、この顕微鏡写真に基づいて、染色されたポリエチレン成分部分のそれぞれの面積を測定する。次に、この測定した面積に等しい面積を有する真円の直径をそれぞれのポリエチレン成分部分について算出し、この直径を各ポリエチレン成分部分の粒径とする。そして、各ポリエチレン成分部分の粒径の平均値を算出し、この値をポリエチレン成分の平均粒径とする。なお、ピアス社から市販されている画像処理装置（商品名「ＨＩ−ＰＩＡＳ　ＩＶ　」）を用いて、ポリプロピレン系樹脂のポリエチレン成分の平均粒径を測定することができる。
【００２９】
そして、ポリエチレン成分がポリプロピレン成分中に分散してなるポリプロピレン系樹脂は、クロス分別法により測定された１００℃以上での樹脂溶出量が全ポリプロピレン系樹脂の４０重量％以上であることが好ましく、６５重量％以上がより好ましい。これは、クロス分別法により測定した１００℃以上での樹脂溶出量が少ないと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の耐熱性が低下することがあるからである。
【００３０】
更に、ポリエチレン成分がポリプロピレン成分中に分散してなるポリプロピレン系樹脂におけるクロス分別法により測定された０℃での樹脂溶出量は、少ないと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の柔軟性が低下することがあり、又、多いと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の耐熱性が低下することがあるので、全ポリプロピレン系樹脂の１〜５０重量％が好ましく、２〜４０重量％がより好ましく、３〜３０重量％が特に好ましく、５〜２５重量％が最も好ましい。
【００３１】
なお、上記ポリプロピレン系樹脂のクロス分別法による樹脂溶出量の測定は以下の要領で行われる。即ち、ポリプロピレン系樹脂を先ず１４０℃或いはポリプロピレン系樹脂が完全に溶解する温度に保持されたｏ−ジクロロベンゼンに溶解し、このポリプロピレン系樹脂を溶解させた溶液を一定速度で冷却して予め用意した不活性担体表面に薄いポリマー層を結晶性の高い順及び分子量の大きい順に生成させる。次に、温度を連続的に又は段階的に昇温し、０℃で溶出した成分及び１００℃以上で溶出した成分の濃度を検出して組成分布（結晶性分布）を測定することにより行われる。これを温度上昇溶離分別（ＴＲＥＦ＝Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　Ｒｉｓｉｎｇ　Ｅｌｕｔｉｏｎ　Ｆｒａｃｔｉｏｎａｔｉｏｎ）という。上記ポリプロピレン系樹脂のクロス分別法による樹脂溶出量の測定装置としては、例えば、三菱油化社製の商品名「ＣＦＣ−Ｔ１５０Ａ型」のものが挙げられる。
【００３２】
又、ポリエチレン成分がポリプロピレン成分中に分散してなるポリプロピレン系樹脂における示差走査熱量分析による結晶融解ピーク温度は、低いと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の耐熱性が低下し、特に、１６０℃での破断点伸度及び最大抗張力が低下することがあるので、１５５℃以上が好ましく、１５８〜１７５℃がより好ましく、１６０〜１７２℃が特に好ましい。
【００３３】
ここで、本発明では、ポリプロピレン系樹脂における示差走査熱量分析による結晶融解ピーク温度は、ポリプロピレン系樹脂１０ｍｇを示差走査熱量計を用いて大気中において昇温速度１０℃／分の条件下で測定した際のピーク温度をいう。なお、上記示差走査熱量計は、例えば、セイコーインスツルメンツ社から商品名「２２０Ｃ」で市販されている。
【００３４】
又、本発明では、ポリプロピレン系樹脂における示差走査熱量分析による結晶融解ピークが複数本ある場合には、ポリプロピレン系樹脂における示差走査熱量分析による結晶融解ピーク温度は、最も高い結晶融解ピーク温度をいう。
【００３５】
そして、ポリプロピレン系樹脂における１８０℃、０．１ｓｅｃ−１のひずみ速度にて伸長粘度ηの時間依存性を測定した時のη（ε＝２）／η（ε＝０．８）は、小さいと、後述する発泡性樹脂成形体の発泡適性を向上させるために架橋度を上げる必要があり、その結果、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の１６０℃での伸びが低下することがあるので、２以上が好ましく、２．５以上がより好ましい。なお、ひずみεがａの時の伸長粘度ηを、η（ε＝ａ）と表現した。
【００３６】
そして、ポリプロピレン系樹脂における１８０℃、０．１ｓｅｃ−１のひずみ速度にて伸長粘度ηの時間依存性を測定した時のη（ε＝２）／η（ε＝０．８）は、大きいと、後述する発泡性樹脂成形体の発泡適性を向上させるために架橋度を下げる必要があり、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の１６０℃での抗張力が低下することがあるので、２〜５０が好ましく、２．５〜３０がより好ましく、３〜１０が特に好ましい。
【００３７】
ここで、ポリプロピレン系樹脂における１８０℃、０．１ｓｅｃ−１のひずみ速度での伸長粘度η（ε＝２）及びη（ε＝０．８）の測定要領を以下に説明する。先ず、長さが１５０ｍｍ、直径が１〜６ｍｍの円柱状の試験片、又は、長さが１〜３ｍｍ、幅が５〜１５ｍｍ、長さが１５０ｍｍのシート状の試験片を用意する。
【００３８】
そして、上下一対の左側ローラ２ａ、２ｂ及び上下一対の右側ローラ３ａ、３ｂを１８０℃に加熱したシリコンオイル４中に配設し、図１に示したように、長さ方向を水平方向に指向させた試験片１の長さ方向の両端の夫々を上下一対のローラ２ａ、２ｂ、３ａ、３ｂによって上下方向から挟持した上で１０分間放置した後、左側の上下一対のローラ２ａ、２ｂを互いに反対方向に一定の線速さｖ１　（ｃｍ／ｓｅｃ）で回転させて、ローラ２ａ、２ｂの対向面間によって試験片１の左端を左方向に引っ張ると共に、右側の上下一対のローラ３ａ、３ｂを互いに反対方向に上記ローラ２ａ、２ｂと同一の線速さｖ２　（ｃｍ／ｓｅｃ）で回転させて、ローラ３ａ、３ｂの対向面間によって試験片１の右端を右方向に引っ張り、試験片１をその長さ方向にｖ（＝ｖ１＋ｖ２　）の線速さで引っ張る。
【００３９】
ここで、左右ローラ２ａ、３ａ（２ｂ、３ｂ）の回転軸間の距離をＬ０　（ｃｍ）とすると、試験片における伸長変形のひずみ速度（ｓｅｃ−１）は、（１／Ｌ０　）（ｄＬ／ｄｔ）で定義され、試験片は、（ｖ／Ｌ０　）の一定のひずみ速度ε’（＝ｄε／ｄｔ）（ｓｅｃ−１）で伸長される。
【００４０】
ところが、通常は、試験片の表面とローラ表面との間で滑りが発生するために実際のひずみ速度ε’（ｓｅｃ−１）は、ｖ／Ｌ０　よりも小さくなる。実際のひずみ速度は、試験片１の外径又は厚さの変化を測定することで求めることができ、具体的には、ｌｎｄ＝ｌｎｄ０　−０．５×ε’×ｔ〔ｄ：時間ｔにおける試験片の外径又は厚み（ｃｍ）、ｄ０　：試験片の当初の外径又は厚み（ｃｍ）、ε’：実際のひずみ速度（ｓｅｃ−１）〕の関係から算出することができる。
【００４１】
そして、伸長粘度ηは、η（ε＝ａ）＝（Ｆ／Ａ）／ε’〔Ｆ：左右ローラ２ａ、２ｂ、３ａ、３ｂ間にある試験片のひずみεがａとなる時における試験片の長さ方向の張力（Ｎ）、Ａ：ひずみεがａとなる時の試験片をその長さ方向に直交する垂直面で切断した時の切断面の面積（ｃｍ２　）〕と定義され、この定義式に基づいて算出される。なお、伸長粘度ηは、図２に示したような時間ｔに対して依存性を示す。
【００４２】
なお、ポリプロピレン系樹脂において、１８０℃、０．１ｓｅｃ−１のひずみ速度にて伸長粘度ηの時間依存性を測定した時の伸長粘度η（ε＝ａ）は、例えば、東洋精機製作所社から商品名「メルテンレオメーター」で市販されている測定機器を用いて測定することができる。
【００４３】
更に、１８０℃、０．１ｓｅｃ−１のひずみ速度にて伸長粘度ηの時間依存性を測定した時のη（ε＝２）／η（ε＝０．８）が２以上であるポリプロピレン系樹脂におけるＪＩＳ　Ｋ７１１３に準拠した引張試験を行った時における２３℃での破断点伸度は、低いと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の常温で伸びが低下するので、１２０％以上が好ましく、１６０％以上がより好ましい。
【００４４】
なお、ポリプロピレン系樹脂におけるＪＩＳ　Ｋ７１１３に準拠した引張試験は、２号形試験片を用い、引張速度は５００ｍｍ／ｍｉｎとした。
【００４５】
又、１８０℃、０．１ｓｅｃ−１のひずみ速度にて伸長粘度ηの時間依存性を測定した時のη（ε＝２）／η（ε＝０．８）が２以上であるポリプロピレン系樹脂における示差走査熱量分析による結晶融解ピーク温度は、低いと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の耐熱性が低下し、特に、１６０℃での破断点伸度及び最大抗張力が低下することがあるので、１５５℃以上が好ましく、１５８〜１７５℃がより好ましく、１６０〜１７２℃が特に好ましい。
【００４６】
そして、ポリオレフィン系樹脂中において、１８０℃、０．１ｓｅｃ−１のひずみ速度にて伸長粘度ηの時間依存性を測定した時のη（ε＝２）／η（ε＝０．８）が２以上であるポリプロピレン系樹脂の含有量は、少ないと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の耐熱性が低下するので、３０重量％以上が好ましい。
【００４７】
一方、ポリオレフィン系樹脂中において、１８０℃、０．１ｓｅｃ−１のひずみ速度にて伸長粘度ηの時間依存性を測定した時のη（ε＝２）／η（ε＝０．８）が２以上であるポリプロピレン系樹脂の含有量は、多いと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の常温での破断点伸度が低下して使用時に割れ等が発生することがあるので、３０〜９０重量％が好ましく、４０〜８５重量％がより好ましく、５０〜７５重量％が特に好ましい。
【００４８】
そして、上記ポリプロピレン系樹脂のメルトインデックスは、低いと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の原反となる発泡性樹脂組成物の押出機からの吐出量が低下して架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の生産効率が低下することがあり、又、高いと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の耐熱性が低下することがあるので、０．２〜７０ｇ／１０分が好ましく、０．３〜５０ｇ／１０分がより好ましく、０．３〜４０ｇ／１０分が特に好ましく、０．４〜２５ｇ／１０分が最も好ましい。なお、ポリプロピレン系樹脂のメルトインデックスは、ＪＩＳ　Ｋ７２１０に準拠して測定されたものをいう。
【００４９】
更に、上記ポリプロピレン系樹脂の密度は、低いと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の耐熱性が低下し、又、高いと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の柔軟性が低下したり或いは架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の常温での破断点伸度が低下して使用時にひび割れが発生し易くなるので、０．８７５〜０．９４０ｇ／ｃｍ３　が好ましく、０．９００〜０．９３８ｇ／ｃｍ３　がより好ましい。
【００５０】
ポリエチレン系樹脂としては、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体が耐熱性及び柔軟性に優れていることから、直鎖状低密度ポリエチレンが好ましい。又、上記ポリエチレン系樹脂の密度は、低いと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の耐熱性が低下することがあり、又、高いと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の柔軟性が低下したり或いは架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の常温での破断点伸度が低下して使用時にひび割れが発生し易くなるので、０．８８０〜０．９３５ｇ／ｃｍ３　が好ましく、０．８８５〜０．９３０ｇ／ｃｍ３　がより好ましく、０．８９０〜０．９２５ｇ／ｃｍ３　が特に好ましい。
【００５１】
更に、上記ポリエチレン系樹脂のメルトインデックスは、低いと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の原反となる発泡性樹脂組成物の押出機からの吐出量が低下して架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の生産効率が低下することがあり、又、高いと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の耐熱性が低下することがあるので、０．２〜５０ｇ／１０分が好ましく、０．３〜３０ｇ／１０分がより好ましく、０．５〜２０ｇ／１０分が一層好ましく、０．７〜１５ｇ／１０分が特に好ましい。なお、ポリエチレン系樹脂のメルトインデックスは、ＪＩＳ　Ｋ７２１０に準拠して測定されたものをいう。
【００５２】
そして、上記ポリエチレン系樹脂のポリオレフィン系樹脂中における含有量は、多いと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の耐熱性が低下することがあるので、７０重量％以下が好ましく、少なすぎると、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の柔軟性が低下したり、或いは、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の常温での破断点伸度が低下することがあるので、１０〜７０重量％がより好ましく、１５〜６０重量％が特に好ましく、２５〜５０重量％が最も好ましい。
【００５３】
即ち、上記ポリオレフィン系樹脂として、上記ポリプロピレン系樹脂と上記ポリエチレン系樹脂とを併用する場合には、上記ポリプロピレン系樹脂３０重量％以上で且つ上記ポリエチレン系樹脂７０重量％以下が好ましく、上記ポリプロピレン系樹脂３０〜９０重量％で且つ上記ポリエチレン系樹脂１０〜７０重量％がより好ましく、上記ポリプロピレン系樹脂４０〜８５重量％で且つ上記ポリエチレン系樹脂１５〜６０重量％が特に好ましく、上記ポリプロピレン系樹脂５０〜７５重量％で且つ上記ポリエチレン系樹脂２５〜５０重量％が最も好ましい。
【００５４】
なお、上記架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体には、物性を損なわない範囲内において、炭酸カルシウム、タルク、クレー、酸化マグネシウム等の気泡形成剤；２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール等のフェノール系酸化防止剤、リン系酸化防止剤、アミン系酸化防止剤、ジラウリルチオプロピオネート等のイオウ系酸化防止剤等の酸化防止剤；メチルベンゾトリアゾール等の金属害防止剤；ヘキサブロモジフェニルエーテル、デカブロモジフェニルエーテル等のハロゲン系難燃剤、ポリリン酸アンモニウム、トリメチルフォスフェート等のリン系難燃剤等の難燃剤；充填剤；帯電防止剤；安定剤；顔料等の添加剤が添加されていてもよい。
【００５５】
次に、上記架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の製造方法について説明する。先ず、上記ポリオレフィン系樹脂、好ましくは、ポリエチレン成分がポリプロピレン成分中に分散してなるポリプロピレン系樹脂を３０重量％以上含有するポリオレフィン系樹脂、又は、１８０℃、０．１ｓｅｃ−１のひずみ速度にて伸長粘度ηの時間依存性を測定した時のη（ε＝２）／η（ε＝０．８）が２以上であるポリプロピレン系樹脂を３０重量％以上含有するポリオレフィン系樹脂及び熱分解型発泡剤に、必要に応じて、上記添加剤を添加してなる発泡性樹脂組成物を押出機、バンバリーミキサー、ロール等の汎用の混練装置に供給して溶融、混練して所望形状の発泡性樹脂成形体を得る。
【００５６】
上記熱分解型発泡剤としては、従来から発泡体の製造に用いられていたものであれば、特に限定されず、例えば、アゾジカルボンアミド、ベンゼンスルホニルヒドラジド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、トルエンスルホニルヒドラジド、４，４−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）等が挙げられ、これらは、単独で用いられても併用されてもよい。
【００５７】
そして、上記熱分解型発泡剤の添加量は、多いと、発泡性樹脂成形体の発泡時に破泡することがあり、又、少ないと、発泡性樹脂成形体が発泡しないことがあるので、上記ポリオレフィン系樹脂１００重量部に対して１〜５０重量部が好ましく、４〜２５重量部がより好ましい。
【００５８】
次に、上記発泡性樹脂成形体に電離性放射線を照射して発泡性樹脂成形体を架橋させる。なお、上記電離性放射線としては、例えば、α線、β線、γ線、電子線等が挙げられる。
【００５９】
又、上記発泡性樹脂成形体に対する電離性放射線の照射量としては、少ないと、発泡性樹脂成形体の発泡時における伸張粘度が不足して良好な架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体が得られないことがあり、又、多いと、発泡性樹脂成形体の発泡時における流動性が低下して高い発泡倍率を有する架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体を得ることができないことがあるので、０．１５〜１０Ｍｒａｄが好ましく、０．１５〜８Ｍｒａｄがより好ましく、０．１５〜５Ｍｒａｄが特に好ましく、０．１５〜４．５Ｍｒａｄが一層好ましく、０．２〜２．５Ｍｒａｄが最も好ましい。
【００６０】
更に、上記発泡性樹脂成形体の架橋を促進させて、上記発泡性樹脂成形体に対する電離性放射線の照射量を低く抑え、上記ポリオレフィン系樹脂の分子鎖の切断や劣化を低く抑えるために、上記発泡性樹脂組成物に架橋助剤を添加してもよい。
【００６１】
このような架橋助剤としては、従来から発泡剤の製造に用いられているものであれば、特に限定されず、例えば、ジビニルベンゼン、トリメチロールプロパントリメタクリレート、１，９−ノナンジオールジメタクリレート、１，１０−デカンジオールジメタクリレート、トリメリット酸トリアリルエステル、トリアリルイソシアヌレート、エチルビニルベンゼン、ネオペンチルグリコールジメタクリレート、１，２，４−ベンゼントリカルボン酸トリアリルエステル、１，６−ヘキサンジオールジメタクリレート、ラウリルメタクリレート、ステアリルメタクリレート、フタル酸ジアリル、テレフタル酸ジアリル、イソフタル酸ジアリル等が挙げられ、これらは単独で用いられても併用されてもよい。
【００６２】
上記架橋助剤の添加量は、少ないと、発泡性樹脂成形体に所望の架橋度を付与することができないことがあり、又、多いと、発泡性樹脂成形体の架橋度が高くなってしまって、得られる架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の外観性が低下することがあるので、上記ポリオレフィン系樹脂１００重量部に対して０．１〜１０重量部が好ましく、０．２〜８重量部がより好ましく、０．３〜６重量部が特に好ましく、０．５〜５重量部が最も好ましい。
【００６３】
そして、上記のように架橋構造が付与された発泡性樹脂成形体を熱分解型発泡剤の分解温度以上に加熱し、発泡性樹脂成形体を発泡させて架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体を得ることができる。
【００６４】
【実施例】
（実施例１）
ポリプロピレン系樹脂（Ｄｏｗ社製　商品名「ＩＮＳＰｉＲＥ１１２」、ポリエチレン成分がポリプロピレン成分中に分散した海島構造を有する、ポリエチレン成分の含有量：３２重量％、ポリエチレン成分の平均粒径：０．８μｍ、クロス分別法により測定した１００℃以上での樹脂溶出量：全ポリプロピレン系樹脂の７５重量％、クロス分別法により測定した０℃での樹脂溶出量：全ポリプロピレン系樹脂の１４．１重量％、示差走査熱量分析による結晶融解ピーク温度：１６６℃、メルトインデックス：０．４ｇ／１０分、密度：０．９００ｇ／ｃｍ３　）６０重量％と直鎖状低密度ポリエチレン（三井化学社製　商品名「ＵＺ２０１００Ｊ」、密度：０．９２０ｇ／ｃｍ３　、メルトインデックス：８．０ｇ／１０分）４０重量％とからなるポリオレフィン系樹脂１００重量部、アゾジカルボンアミド１３重量部、ジビニルベンゼン３重量部、２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール０．３重量部、ジラウリルチオプロピオネート０．３重量部及びメチルベンゾトリアゾール０．５重量部を単軸押出機に供給して１８５℃で溶融、混練して押出し、厚さ１ｍｍの発泡性ポリオレフィン系樹脂シートを得た。
【００６５】
次に、上記発泡性ポリオレフィン系樹脂シートの両面に、加速電圧７００ｋＶで電子線を２．５Ｍｒａｄ照射して発泡性ポリオレフィン系樹脂シートを架橋させた上で、発泡性ポリオレフィン系樹脂シートを２５０℃に加熱して発泡させ、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを得た。
【００６６】
得られた架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートは、その２３℃での破断点伸度が２８５％、１６０℃での破断点伸度が４７５％、１６０℃での最大抗張力が０．１３ＭＰａ、架橋度が４３重量％、見掛け密度が０．０４１ｇ／ｃｍ３　であった。
【００６７】
（実施例２）
ポリオレフィン系樹脂として、ポリプロピレン系樹脂（三菱化学社製　商品名「ゼラス５０１３」、ポリエチレン成分がポリプロピレン成分中に分散した海島構造を有する、ポリエチレン成分の含有量：３５重量％、ポリエチレン成分の平均粒径：２５μｍ、クロス分別法により測定した１００℃以上での樹脂溶出量：全ポリプロピレン系樹脂の４２．１重量％、クロス分別法により測定した０℃での樹脂溶出量：全ポリプロピレン系樹脂の４６．３重量％、示差走査熱量分析による結晶融解ピーク温度：１６６℃、メルトインデックス：０．８、密度：０．８８ｇ／ｃｍ３　）６０重量％と、実施例１と同様の直鎖状低密度ポリエチレン４０重量％とからなるポリオレフィン系樹脂を用い、電子線の照射量を１．５Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例１と同様にして架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを得た。
【００６８】
得られた架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートは、その２３℃での破断点伸度が２７５％、１６０℃での破断点伸度が４２０％、１６０℃での最大抗張力が０．１１ＭＰａ、架橋度が４７重量％、見掛け密度が０．０４１ｇ／ｃｍ３　であった。
【００６９】
（実施例３）
電子線の照射量を１．０Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例２と同様にして架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを得た。
【００７０】
得られた架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートは、その２３℃での破断点伸度が３６０％、１６０℃での破断点伸度が２８０％、１６０℃での最大抗張力が０．１０ＭＰａ、架橋度が３９重量％、見掛け密度が０．０４３ｇ／ｃｍ３　であった。
【００７１】
（実施例４）
電子線の照射量を２．５Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例２と同様にして架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを得た。
【００７２】
得られた架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートは、その２３℃での破断点伸度が３１０％、１６０℃での破断点伸度が３５５％、１６０℃での最大抗張力が０．１７ＭＰａ、架橋度が６０重量％、見掛け密度が０．０４３ｇ／ｃｍ３　であった。
【００７３】
（比較例１）
ポリオレフィン系樹脂として、ポリプロピレン系樹脂（チッソ社製　商品名「ＸＦ１８００」、エチレン−プロピレンランダム共重合体、クロス分別法により測定した１００℃以上での樹脂溶出量：全ポリプロピレン系樹脂の３５．１重量％、クロス分別法により測定した０℃での樹脂溶出量：全ポリプロピレン系樹脂の１重量％、示差走査熱量分析による結晶融解ピーク温度：１４７℃、メルトインデックス：１．８ｇ／ｃｍ３　、密度：０．９１０ｇ／ｃｍ３　）６０重量％と実施例１と同様の直鎖状低密度ポリエチレン４０重量％とからなるポリオレフィン系樹脂を用い、電子線の照射量を５．０Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例１と同様にして架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを得た。
【００７４】
得られた架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートは、その２３℃での破断点伸度が１９０％、１６０℃での破断点伸度が１３５％、１６０℃での最大抗張力が０．０３ＭＰａ、架橋度が４７重量％、見掛け密度が０．０４８ｇ／ｃｍ３　であった。
【００７５】
（比較例２）
ポリオレフィン系樹脂として、実施例１と同様のポリプロピレン系樹脂１５重量％と、実施例１と同様の直鎖状低密度ポリエチレン８５重量％とからなるポリオレフィン系樹脂を用いた以外は、実施例１と同様にして架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを得た。
【００７６】
得られた架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートは、その２３℃での破断点伸度が２７０％、１６０℃での破断点伸度が２０５％、１６０℃での最大抗張力が０．０４ＭＰａ、架橋度が３１重量％、見掛け密度が０．０５０ｇ／ｃｍ３　であった。
【００７７】
（比較例３）
電子線の照射量を０．１Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例１と同様にして架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを得た。
【００７８】
得られた架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートは、その２３℃での破断点伸度が３４０％、１６０℃での破断点伸度が１５０％、１６０℃での最大抗張力が０．０３ＭＰａ、架橋度が５重量％、見掛け密度が０．０３０ｇ／ｃｍ３　であって、表面荒れが発生しており外観性に劣るものであった。
【００７９】
（比較例４）
ポリオレフィン系樹脂として、実施例２と同様のポリプロピレン系樹脂２０重量％と実施例１と同様の直鎖状低密度ポリエチレン８０重量％とからなるポリオレフィン系樹脂を用い、電子線の照射量を３．０Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例１と同様にして架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを得た。
【００８０】
得られた架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートは、その２３℃での破断点伸度が３３５％、１６０℃での破断点伸度が１３０％、１６０℃での最大抗張力が０．０７ＭＰａ、架橋度が５３重量％、見掛け密度が０．０４５ｇ／ｃｍ３　であった。
【００８１】
（実施例５）
ポリプロピレン系樹脂（バセル社製　商品名「ＳＤ−６３２」、１８０℃、０．１ｓｅｃ−１のひずみ速度にて伸長粘度ηの時間依存性を測定した時のη（ε＝２）／η（ε＝０．８）：８．０、２３℃での破断点伸度：１６５％、示差走査熱量分析による結晶融解ピーク温度：１６０℃、メルトインデックス：３．０、密度：０．９０ｇ／ｃｍ３　）６０重量％と、直鎖状低密度ポリエチレン（三井化学社製　商品名「ＵＺ２０１００Ｊ」、密度：０．９２０ｇ／ｃｍ３　、メルトインデックス：８．０ｇ／１０分）４０重量％とからなるポリオレフィン系樹脂１００重量部、アゾジカルボンアミド１３重量部、ジビニルベンゼン２重量部、２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール０．３重量部、ジラウリルチオプロピオネート０．３重量部及びメチルベンゾトリアゾール０．５重量部を単軸押出機に供給して１８５℃で溶融、混練して押出し、厚さ１ｍｍの発泡性ポリオレフィン系樹脂シートを得た。
【００８２】
次に、上記発泡性ポリオレフィン系樹脂シートの両面に、加速電圧７００ｋＶで電子線を１．０Ｍｒａｄ照射して発泡性ポリオレフィン系樹脂シートを架橋させた上で、発泡性ポリオレフィン系樹脂シートを２５０℃に加熱して発泡させ、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを得た。
【００８３】
得られた架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートは、その２３℃での破断点伸度が２８０％、１６０℃での破断点伸度が１７８％、１６０℃での最大抗張力が０．０７６ＭＰａ、架橋度が４３重量％、見掛け密度が０．０４３ｇ／ｃｍ３　であった。
【００８４】
（実施例６）
電子線の照射量を２．０Ｍｒａｄとしたこと以外は、実施例５と同様にして架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを得た。
【００８５】
得られた架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートは、その２３℃での破断点伸度が２９５％、１６０℃での破断点伸度が１６２％、１６０℃での最大抗張力が０．０９１ＭＰａ、架橋度が４１重量％、見掛け密度が０．０４８ｇ／ｃｍ３　であった。
【００８６】
（比較例５）
ポリオレフィン系樹脂として、ポリプロピレン系樹脂（バセル社製　商品名「ＰＦ−８１４」、１８０℃、０．１ｓｅｃ−１のひずみ速度にて伸長粘度ηの時間依存性を測定した時のη（ε＝２）／η（ε＝０．８）：７．１、２３℃での破断点伸度：８０％、示差走査熱量分析による結晶融解ピーク温度：１６１℃、メルトインデックス：３．０ｇ／１０分、密度：０．９０ｇ／ｃｍ３　）６０重量％と、実施例５と同様の直鎖状低密度ポリエチレン４０重量％とからなるポリオレフィン系樹脂を用いた以外は、実施例５と同様にして架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを得た。
【００８７】
得られた架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートは、その２３℃での破断点伸度が１１０％、１６０℃での破断点伸度が２０６％、１６０℃での最大抗張力が０．０８１ＭＰａ、架橋度が４７重量％、見掛け密度が０．０４８ｇ／ｃｍ３　であった。
【００８８】
【発明の効果】
本発明の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体は、２３℃での破断点伸度が１５０％以上で且つ１６０℃での破断点伸度が１５０％以上であると共に、１６０℃での最大抗張力が０．０５ＭＰａ以上であって、架橋度が７〜８０重量％で且つ見掛け密度が０．０１〜０．１０ｇ／ｃｍ３　であることを特徴とするので、優れた耐熱性及び柔軟性を有しており、スタンピング成形により成形した場合にあっても、破れや皺を生じることなく複雑な形状に成形することができる。
【００８９】
そして、ポリオレフィン系樹脂として、ポリエチレン成分がポリプロピレン成分中に分散してなるポリプロピレン系樹脂を３０重量％以上含有するポリオレフィン系樹脂を用いた場合には、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体は、より優れた耐熱性を有しており、スタンピング成形により成形した場合にあっても、破れや皺を生じることなく更に複雑な形状に成形することができる。
【００９０】
又、ポリエチレン成分がポリプロピレン成分中に分散し且つクロス分別法により測定された１００℃以上での樹脂溶出量が全ポリプロピレン系樹脂の４０重量％以上であるポリプロピレン系樹脂である場合には、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体は耐熱性に優れ、スタンピング成形によって破れや皺を発生させることなく外観性に優れた成形品を確実に得ることができる。
【００９１】
そして、ポリエチレン成分がポリプロピレン成分中に分散し且つクロス分別法により測定された０℃での樹脂溶出量が全ポリプロピレン系樹脂の１〜５０重量％であるポリプロピレン系樹脂である場合には、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体は、耐熱性及び柔軟性に更に優れており、金型を最小限の加熱或いは加熱なしにスタンピング成形によって破れや皺を発生させることなく所望形状の成形品に成形することができる。
【００９２】
一方、ポリオレフィン系樹脂として、１８０℃、０．１ｓｅｃ−１のひずみ速度にて伸長粘度ηの時間依存性を測定した時のη（ε＝２）／η（ε＝０．８）が２以上であるポリプロピレン系樹脂を３０重量％以上含有するポリオレフィン系樹脂を用いた場合には、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体は、より優れた耐熱性を有しており、スタンピング成形により成形した場合にあっても、破れや皺を生じることなく更に複雑な形状に成形することができる。
【００９３】
そして、１８０℃、０．１ｓｅｃ−１のひずみ速度にて伸長粘度ηの時間依存性を測定した時のη（ε＝２）／η（ε＝０．８）が２以上であり且つＪＩＳ　Ｋ７１１３に準拠した引張試験を行った時における２３℃での破断点伸度が１２０％以上であるポリプロピレン系樹脂である場合には、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体は、より優れた常温での伸びを有しており、金型を低温度或いは金型を加熱することなしにスタンピング成形により成形した場合にあっても、破れや皺を生じることなく更に複雑な形状に成形することができる。
【００９４】
更に、ポリプロピレン系樹脂における示差走査熱量分析による結晶融解ピーク温度が１５５℃以上である場合には、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体は、優れた耐熱性及び柔軟性を有しており、スタンピング成形により成形した場合にあっても、破れや皺を生じることなくさらに複雑な形状に成形することができる。
【００９５】
最後に、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の製造方法は、ポリエチレン成分がポリプロピレン成分中に分散してなるポリプロピレン系樹脂を３０重量％以上含有するポリオレフィン系樹脂或いは１８０℃、０．１ｓｅｃ−１のひずみ速度にて伸長粘度ηの時間依存性を測定した時のη（ε＝２）／η（ε＝０．８）が２以上であるポリプロピレン系樹脂を３０重量％以上含有するポリオレフィン系樹脂と、熱分解型発泡剤とからなる発泡性樹脂成形体に電離性放射線を０．１５〜１０Ｍｒａｄ照射して発泡性樹脂成形体を架橋した後、上記発泡性樹脂成形体を加熱し熱分解型発泡剤を分解させて発泡させることを特徴とするので、得られる架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体は、優れた耐熱性及び柔軟性を有しており、スタンピング成形により成形した場合にあっても、破れや皺を生じることなく複雑な形状に成形することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】ポリプロピレン系樹脂における１８０℃、０．１ｓｅｃ−１のひずみ速度での伸長粘度η（ε＝２）及びη（ε＝０．８）の測定装置の模式側面図である。
【図２】伸長粘度の時間に対する依存性の一例を示したグラフである。
【符号の説明】
１　試験片
２ａ、２ｂ、３ａ、３ｂ　ローラ
【図１】
2004075976.tif 000002
【図２】
2004075976.tif 000003