【誤訳訂正書】
【提出日】平成24年5月14日(2012.5.14)
【誤訳訂正１】
【訂正対象書類名】特許請求の範囲
【訂正対象項目名】全文
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
炉内において、化石燃料を伴う予熱した酸化ガスの熱風によりスクラップバルクを溶融して通路を形成し、さらなるエネルギーがこの通路を介して供給され、前記熱風が炉の頂部から、炉の天井内部の一つまたは複数のオリフィスによってスクラップバルクへ、前記熱風が上下方向に調整できる熱風ランスを経由して供給されることを特徴とする、スクラップバルクを加熱、溶融する際のエネルギー供給を改善する方法。
【請求項２】
熱風は頂部の中央から供給される、請求項1に記載の方法。
【請求項３】
熱風が、複数のオリフィスによっていくつかの独立した噴射流に分けられる、請求項1または2に記載の方法。
【請求項４】
熱風の全体量の35〜65％が中央オリフィスへ、中央オリフィスの外側にある幾つかのオリフィスに残りが分配される、請求項1〜3のいずれかに記載の方法。
【請求項５】
熱風ランスが垂直軸を中心に回転する、請求項4に記載の方法。
【請求項６】
炉内にホットヒールが残る、請求項1〜5のいずれかに記載の方法。
【請求項７】
炉内のホットヒールが溶融物の10〜30％を構成する、請求項6に記載の方法。
【請求項８】
酸素が底部吹き込み羽口を経由して炉内へ注入される、請求項1〜7のいずれかに記載の方法。
【請求項９】
前記底部吹き込み羽口が炉の底のくぼみに設置されている、請求項8に記載の方法。
【請求項１０】
前記方法が、２段階に分けて行われ、
第１段階では、熱風噴射流は酸素を30〜50％に富化され、第２段階では酸素の富化が全くない、請求項1〜9のいずれかに記載の方法。
【請求項１１】
第１段階では、熱風噴射孔とスクラップ表面との距離が0.2〜0.5mであり、第２段階では鉄浴に対する距離が少なくとも3mに調整されている、請求項10に記載の方法。
【誤訳訂正２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１４
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１４】
本発明によるスクラップ溶融のプロセスにおいて、燃料の添加と併せて熱風噴射流の手段により、最初の段階（以下、第１段階と称する）でスクラップバルクは予熱され、大部分は溶融する。２番目の段階（以下、第２段階と称する）で、鉄浴（iron bath）には、残りのスクラップを溶かすためと鉄鋼の温度をタッピング温度まで上げるために、同じ熱風噴射孔を通ったプロセスガスの後燃焼によってエネルギーが供給される。
【誤訳訂正３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１５
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１５】
第１段階と第２段階はもちろん明確に分かれてはいない。第１段階から第２段階への移行は数分間続く。30分間の全溶融時間では、第１段階がおよそ15分；移行時間がおよそ5分、そして第２段階が残り10分続く。第１段階において、化石エネルギー、例えば天然ガスが熱風噴射流に加えられる。
驚くことには、別々の供給路を通して熱風噴射流に接近させて天然ガスを吹き出すだけで充分である。熱風ランスはこのためバーナーとして備え付ける必要はない。熱風噴射流の強力な吸引力は明らかに天然ガスと熱風とを混ぜるのに充分である。
【誤訳訂正４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００２２
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００２２】
熱風噴射流により供給される酸素の量が、プロセスガスの後燃焼に必要とされる量よりも多いことは第２段階でも同様に重要である。最大の後燃焼規模を獲得するためには、熱風噴射孔経由で、後燃焼段階について理論上必要とされる以上の酸素を供給するとともに、底部の羽口経由ではより少ない酸素を供給することが不可欠である。例えば、酸素の底部吹き込み率が3,000Nm3／hで、熱風20,000Nm3／hを酸素の富化なしで供給すべきである。
【誤訳訂正５】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００２３
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００２３】
二つの吹き込み相の間において、異なる速度の熱風噴射流とともに異なるランスの高さで動作させることがプロセスの最適化のために重要であると証明された。スクラップ溶融の段階では、音速に近い最大可能速度で稼動させることは有用である（1200℃で約750m／s）。しかしながら第２段階の間は、一般に鉄浴を用いて音速の40〜60％の熱風速度が選ばれる（1200℃で約400m／s）。この段階の間、ランスをより高い位置にすることもまた望ましい。
【誤訳訂正６】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００３２
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００３２】
本実施例では、底部羽口は全く使われていない。酸素は、いわゆる"コヒーレントジェット"で、炉側壁にある固定式の注入システムを経由して供給される。この実施例では、炉の側壁中に均等に配設された４個の注入装置に基づいている。酸素に加えて、石炭または天然ガスを、現在一般的であるこれらの注入装置で同時に注入することができる。この例では、インジェクター当たり酸素1,000Nm3／hが供給される；最初の10分の間は天然ガス500Nm3／hと一緒である。10分後、天然ガスの注入を停止し、該プロセスは、インジェクター当たり1,000Nm3／hの酸素速度で続けられる。熱風は、酸素を40％に富化して、合計の吹き込み速度40,000Nm3／hで注入される。熱風は、それぞれ直径140mmの四つのオリフィス経由で供給される。オリフィスは、コヒーレント酸素噴射流が浴に衝突するところで、おおよそ噴射流が炉内へ吹き込むように、この場合垂直方向に対して15°をなすようにして設置される。耐火物との反応を避けるために、そのポイントを少し内側に移動することは好都合である。20分後に熱風の吹き込み速度は20,000Nm3／hに低下される。最初の実施例と同様にこの段階の間、酸素の富化はない。30分後、熱風ランスは取り除かれ、充填物は炉の側壁のインジェクターを介して3分間で精製される。
【誤訳訂正７】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００３４
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００３４】
【図１】図１は、本発明により天井内に設置された熱風ランス（２）を備える炉床型炉（１）の概念図である。熱風ランスは、アーク炉の電極ホルダーと類似の装置（３）により移動される。熱風ランスは、スクラップバルクの上方、約30cmに位置するようになるまで垂直に挿入される。熱風噴射流のためのオリフィスは、一つの中央オリフィスと、傾斜角15°を持つ４個の独立オリフィスとから構成される。天然ガスは熱風噴射流へ別個のパイプ（４）により供給される。６個の酸素底部羽口（５）は底に設置されている。中央の熱風噴射流との接触地点の下方に位置するという方式でオリフィスを配置することは有利である。オフガスは炉外へ、ダクト（６）経由で放出される。図1では、別の方法として、"コヒーレントジェット"によって酸素を供給するために、オリフィスがまた側壁（７）に設置されてもよい。天然ガスまたは石炭は四つのインジェクター経由で酸素と一緒にいっせいに供給されてもよい。この横方向のオリフィスシステムは第１段階の間に、スクラップの予熱用のバーナーとして作動する。
【図２】図２は、熱風ランスの有利なデザインを例示している。問題のランスは、100トン炉床型炉の中で110トンのスクラップを溶融するためのランスである。第１段階の間、1200℃、圧力0.95バールで、プロセスに40,000Nm3／hの熱風が、内径90cmの水冷式熱風ランス（8）を介して送り込まれる。熱風は、直径20cmの中央オリフィス（9）と、垂直方向の噴射流に対して15°の傾斜角を持つ４個の側面オリフィス（10）に配給される。天然ガスは、別のパイプ（11）を経由してオリフィスに投入される。装置は準臨界流速で作動しているため、オリフィスの特別な設計は必要としない。オリフィスは単純な環状開口部で構成される。音速に近い稼動では、熱風はこの断面図に基づいて、それぞれのオリフィスに分けられる。第２段階の間、圧力が約0.4バールに減少すると、熱風の大部分は中央オリフィス（９）経由で供給される。しかしながらこれは、この段階の間にプロセスガスの後燃焼を促進することから望ましいことである。