【誤訳訂正書】
【提出日】平成25年11月21日(2013.11.21)
【誤訳訂正１】
【訂正対象書類名】特許請求の範囲
【訂正対象項目名】全文
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも１種の液体炭化水素フィードの化学ループ燃焼のための改善された方法であって、
微粒化ガス中に微細に分散した液滴を形成することが可能な微粒化手段（６）を介して、燃焼ゾーン（３）の上流側の金属酸化物運搬ゾーン（２）に液体フィードを供給するように、液体フィードを微粒化ガスで微粒化するステップと；
液滴の形態の液体フィードを気化して運搬ゾーン（２）内の金属酸化物の少なくとも一部と接触させるステップであって、運搬ゾーン（２）における運転条件は、液体フィードを気化した後のガス空塔速度が、金属酸化物粒子の運搬速度よりも速くなるように選択されるステップと；
金属酸化物の還元が可能な燃焼ゾーン（３）に、運搬ゾーン（２）からの流出物の全てを送るステップであって、前記燃焼ゾーン（３）は、少なくとも１つの濃密相流動床を含むステップと
を含む方法。
【請求項２】
濃密相燃焼ゾーン（３）が、
濃密相流動床（複数可）中の粒子の流体力学動態が、連続した少なくとも２つの完全撹拌反応器、または連続した少なくとも２つの流動床段階に相当する
ような寸法とされた、請求項１に記載の改善された化学ループ燃焼方法。
【請求項３】
微粒化手段（６）が、運搬ゾーン（２）の反応器の壁に配置され、運搬ゾーン（２）の中心に向かって配向した噴流を形成するように選択される、請求項１または２に記載の改善された化学ループ燃焼方法。
【請求項４】
噴流が、７°と２０°の間の範囲の垂直面内の開口角度、および３０°と８０°の間の範囲の水平面内の開口角度を有する鉛筆の形状を有する、請求項３に記載の改善された化学ループ燃焼方法。
【請求項５】
噴射される液体フィードの液滴が、前記粒子の平均粒径の０．５倍と２倍の間の範囲のザウター平均粒径を有する、請求項１から４のいずれか一項に記載の改善された化学ループ燃焼方法。
【請求項６】
金属酸化物粒子が、酸化ゾーン（１）からライン（１３）を介して、または燃焼ゾーン（３）から来る粒子のリサイクルを介して、または酸化ゾーン（１）からの再酸化金属酸化物と燃焼ゾーン（３）からの金属酸化物との混合物の形態で、運搬ゾーン（２）に到達する、請求項１から５のいずれか一項に記載の改善された化学ループ燃焼方法。
【請求項７】
酸化ゾーン（１）と燃焼ゾーン（３）との間で循環する金属酸化物の総量の５０％以下の画分が、運搬ゾーン（２）における液体フィードの気化に関与するように、酸化ゾーン（１）から直接来る金属酸化物が燃焼ゾーン（３）の濃密相流動床（複数可）に供給される、請求項１から６のいずれか一項に記載の改善された化学ループ燃焼方法。
【請求項８】
運搬ゾーン（２）からのガスおよび粒子が、燃焼ゾーン（３）の少なくとも１つの流動床の基部に一緒に供給され、運搬ゾーン（２）の上部は、前記流動床への分散手段を備える、請求項１から７のいずれか一項に記載の改善された化学ループ燃焼方法。
【請求項９】
ガスおよび粒子が、
金属酸化物の大部分を含まないガスと、ガスの大部分を含まない金属酸化物とを、燃焼ゾーン（３）に別個に供給するため、または
ガスの大部分を含まない金属酸化物を燃焼ゾーン（３）に供給し、燃焼ゾーン（３）からガス相を放出するために、
運搬ゾーン（２）の出口で分離される、請求項１から７のいずれか一項に記載の改善された化学ループ燃焼方法。
【請求項１０】
液体フィードが、単独または混合物としての炭化水素画分で構成され、その１０％未満が、３４０℃未満の沸点温度を有する、請求項１から９のいずれか一項に記載の改善された化学ループ燃焼方法。
【請求項１１】
燃焼ゾーン（３）の少なくとも１つの濃密相流動床が、金属酸化物粒子の流れを段階的にすることが可能な手段（２５）を備える、請求項１から１０のいずれか一項に記載の改善された化学ループ燃焼方法。
【請求項１２】
燃焼ゾーン（３）が、一方が他方の上に配置された少なくとも２つの濃密相流動床反応器（３ａ）および（３ｂ）を含み、これらの２つの反応器の外壁は、反応器（３ａ）の濃密相を反応器（３ｂ）の流動濃密相に連続的に拡張するように一致する、請求項１から１１のいずれか一項に記載の改善された化学ループ燃焼方法。
【請求項１３】
少なくとも１種の液体炭化水素フィードの化学ループ燃焼のための装置であって、
−  実質的に細長く、実質的に垂直な金属酸化物運搬ゾーン（２）と、
ただし該金属酸化物運搬ゾーンは、
・前記運搬ゾーンの周縁部に配置された液体フィード微粒化手段（６）と、前記フィード微粒化手段の上流に配置された、液体フィードを微粒化ガスと混合するための手段と、を含む、液体フィード噴射手段、および、
・金属酸化物の少なくとも一部のための供給手段
を含み、
−  少なくとも１つの濃密相流動床を含む、金属酸化物の還元を介した微粒化フィードのための燃焼ゾーン（３）であって、運搬ゾーン（２）が前記燃焼ゾーン（３）の上流側に配置された、燃焼ゾーン（３）と
を含む装置。
【請求項１４】
燃焼ゾーン（３）が、１つまたは複数の燃焼反応器に、２つを超える複数の濃密相流動床を含む、請求項１３に記載の装置。
【請求項１５】
金属酸化物供給手段が、酸化ゾーン（１）からの運搬ライン（１３）、および／または燃焼ゾーン（３）から来る粒子のためのリサイクルラインを含む、請求項１３または１４に記載の装置。
【請求項１６】
運搬ゾーン（２）が、その出口に、燃焼ゾーン（３）におけるガスおよび固体粒子の分散のための分散手段を含む、請求項１３から１５のいずれか一項に記載の装置。
【請求項１７】
運搬ゾーン（２）が、その出口に、ガスおよび固体粒子分離手段を含む、請求項１３から１６のいずれか一項に記載の装置。
【請求項１８】
ＣＯ2捕捉のための、請求項１から１２のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１９】
ＣＯ2捕捉率Ｓが９０％を超える、請求項１８に記載の方法。
【請求項２０】
エネルギー生産のための、請求項１から１２のいずれか一項に記載の方法。
【誤訳訂正２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０００６
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０００６】
液体フィードと金属酸化物との間の接触に際して、フィードの部分が気化されるが、液体燃料が非常に高い温度に曝されることにより生じる熱分解に起因して、コークが粒子上に沈積する。フィードが重質である程、それらはより大量のコークを形成する傾向がある。したがって、ディーゼル燃料または減圧留出物に対しては、形成されるコークの量は、噴射されるフィードの約１％から２０％である。常圧残油または減圧残油に対しては、形成されるコークの量は、噴射されるフィードの性質に依存して、１０％から８０％の範囲である。このコーク形成は、フィードの性質（アスファルテン含量またはコンラドソン炭素含量を測定することにより決定され得るコーク前駆体濃度）に依存する。また、コーク形成は、接触条件（温度、酸化物流量に対する炭化水素流量の比、液滴径、粒径等）にも依存する。フィードと金属酸化物との間の接触後、炭化水素と金属酸化物との間の２種類の燃焼反応が生じるが、より容易な第１の反応は、ガス状炭化水素と酸化物粒子との間の接触から生じ、より遅い第２の反応は、粒子上に沈積したコークの合成ガスへのガス化から生じ、この合成ガスはその後金属酸化物により急速に燃焼する。
【誤訳訂正３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１０
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１０】
発明の説明
発明の概要
本発明は、少なくとも１種の液体炭化水素フィードの化学ループ燃焼のための改善された方法であって、
−  微粒化ガス中に微細に分散した液滴を形成することのできる微粒化手段（６）を介して、燃焼ゾーン（３）の上流側の金属酸化物運搬ゾーン（２）に液体フィードを供給するように、液体フィードを微粒化ガスで微粒化する（atomizing）ステップと；
−  液滴の形態の液体フィードを気化して運搬ゾーン（２）内の金属酸化物の少なくとも一部と接触させるステップであって、運搬ゾーン（２）における運転条件は、液体フィードを気化した後の見掛け（superficial）ガス速度が、金属酸化物粒子の運搬速度（transport velocity）よりも高くなるように選択されるステップと；
−  金属酸化物の還元が可能な燃焼ゾーン（３）に、運搬ゾーン（２）からの流出物の全てを送るステップであって、前記燃焼ゾーン（３）は、少なくとも１つの濃密相（dense-phase）流動床を備えるステップと
を含む方法に関する。なお、本明細書において「見掛けガス速度」は、「ガス空塔速度」を意味する。
【誤訳訂正４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１６
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１６】
酸化ゾーン（１）から直接来る金属酸化物は、酸化ゾーン（１）と燃焼ゾーン（３）との間で循環する金属酸化物の総量の５０％以下の画分（fraction）が、運搬ゾーン（２）における液体フィードの気化に関与する（takes part in）ように、燃焼ゾーン（３）の濃密相流動床（複数可）に供給することができる。
【誤訳訂正５】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００３１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００３１】
本発明による化学ループ燃焼方法において、液体フィードの気化は、酸化反応器から来る、またはすでに炭化水素と接触している高温金属酸化物との接触の際に行われる。コーク形成を最小限化するための液体フィード気化条件の制御は、好ましくはそのサイズが金属酸化物粒子のサイズに近い液滴の形態で、細かく微粒化された液体フィードを噴射することにより提供される。
【誤訳訂正６】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００３３
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００３３】
粒子流動化速度が粒子運搬速度より遅く、固体の循環（circulation）が本来的に流動化の質および反応器の形状に依存する、濃密（dense）流動床への液滴の噴射は、この意味では満足のいくものではないことを強調する必要がある。したがって、液滴は、好ましくは、粒子が運搬されるライン内に噴射され、その場合液滴と接触する粒子の更新は、運搬ラインの境界（boundaries）における圧力バランスにのみ依存し、この圧力バランスは、設備の寸法決定の際、または動作中に、循環ループの要素間の圧力差を調節することによって、ソリッド循環バルブ（solid circulation valves）の開閉を変化させることによって、または流動化流量を調節することによって、調節することができる。したがって、本発明による方法において、運搬ゾーンは、一般に、実質的に細長く、好ましくは垂直である。この運搬ゾーンの境界での運転条件（流量、圧力等）は、液体フィードを気化した後の見掛け（superficial）ガス速度が、粒子運搬速度よりも大きくなるように選択される。「液体フィードを気化した後の見掛けガス速度」と呼ばれるものは、運搬ゾーンにおける反応器の断面（section）に対する、液体フィードから来るガス、ならびに触媒を流動化する及び液体フィードを微粒化することを意図する補助ガスで構成されるガス相の流量である。
【誤訳訂正７】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００３４
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００３４】
金属酸化物流量と液体流量との間の質量比は、一方では粒子との接触により十分なエネルギーを液滴に提供するように、他方では熱交換および各部分へのコーク堆積を調整する（condition）粒子の界面面積（interfacial area）を最大化するように、ならびに、その後、液体フィードの画分の気化および反応を通じて、ガス相（液体フィードから来るガスおよび触媒を流動化し液体フィードを微粒化することを意図する補助ガスからなる）から粒子への運動量（movement quantity）の伝達により粒子の運搬を提供するように、典型的には２と１００の間、好ましくは５と３０の間の範囲である。液滴は、好ましくは、反応器の周縁部に噴射され、そこで粒子は、反応器の周囲に配置された、反応器の中心に向かう噴流（jet）を形成する多数の微粒化手段の作用により運搬される。
【誤訳訂正８】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００４３
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００４３】
運搬ゾーンを通って流動する金属酸化物粒子は、液体フィードと接触する前に、濃密流中で（in a dense flow）運搬される（気化および反応から生じるガスの非存在下）。
【誤訳訂正９】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００４５
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００４５】
噴射されて粒子と接触する炭化水素の大部分を気化した後、運搬ゾーン内の見掛けガス速度は増加し、これにより、圧力降下の形態でのエネルギー散逸を最小化しながら金属酸化物が運搬され得る。実際、ガス相の体積の増大は、粒子の希釈、およびさらに希釈を増大させる粒子の加速を引き起こす。
【誤訳訂正１０】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００４６
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００４６】
気化された炭化水素の燃焼、気化されていない画分のコーキング、および形成されたコークのガス化の反応は、運搬ゾーン内で開始する。このゾーンは、好ましくは、実質的に細長い反応器の形状を有する。液体と金属酸化物との間の接触を最適化するために、運搬反応器の直径は、可能な場合は、２メートルと３メートルの間の範囲の直径に制限される。反応器の高さは、設備の圧力バランスに依存し、合理的には、５メートルと５０メートルの間、好ましくは１０メートルと３０メートルの間の範囲である。運搬ゾーン内で運搬される粒子の質量流量は、５０ｋｇ／ｓ／ｍ2と１５００ｋｇ／ｓ／ｍ2の間、好ましくは３００ｋｇ／ｓ／ｍ2と１０００ｋｇ／ｓ／ｍ2の間の範囲であり、運搬ゾーンの上部におけるガス速度は、運搬ゾーン内の圧力降下を制限するために、一般には３０ｍ／ｓを超えない。ガス速度は、分解（crack）される炭化水素フィードの部分の気化に起因する。ガス速度は、有利には、フィード噴射装置の下流側に運搬ガス（例えばフューム）を追加することにより制御することができる。
【誤訳訂正１１】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００４８
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００４８】
実施条件に依存して、気化された炭化水素およびコークを完全燃焼するためには、金属酸化物−炭化水素接触時間を増加させることが必要である。これは、有利には、１つまたは複数の濃密相流動床を用いて燃焼ゾーン内で達成され、そこでは見掛けガス速度は一般に、最小粒子流動化速度と運搬状態（transport regime）を限定する速度の間の範囲である。現実面では、使用される粒子の種類および考慮される粒子サイズに対して、見掛けガス速度は、有利には、０．０５ｍ／ｓと２ｍ／ｓの間、好ましくは０．１ｍ／ｓと１ｍ／ｓの間の範囲である。流動床の空隙率は、有利には、濃密相において０．４体積部分（parts by volume）と０．８体積部分の間、好ましくは０．５体積部分と０．７体積部分の間の範囲である。流動床の濃密相の高さは、有利には、粒子上に堆積したコークの燃焼の進行に十分な時間を許容するために、濃密相内の粒子の滞留時間に従って決定される。したがって、運搬ゾーン内、および運搬ゾーンの下流側の燃焼ゾーンの流動床（複数可）内の粒子のオーバーオールの滞留時間は、多くの場合、化学ループ燃焼に使用される金属酸化物の反応性に依存して、１分と１５分の間、好ましくは１分と５分の間の範囲である。
【誤訳訂正１２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００６１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００６１】
粒子上に堆積したコークが、炭化水素フィードの４５％に対応する（represents）と仮定し、気化された画分が、コークよりも急速に燃焼すると考えると、そのことから、酸化ゾーンにおいて放出されるＣＯ2は、運搬ゾーン（２）の後の濃密相燃焼ゾーン（３）において完全撹拌反応器（単数）を使用する場合、設備全体により放出されるＣＯ2の１４％に対応し、一方この値は、濃密相燃焼ゾーン（３）において、連続したＮ＝２を超える完全撹拌反応器に相当する粒子流体力学動態を使用する場合、１０％未満に低下することが導出され得る。この値は、濃密相燃焼ゾーン（３）において、連続したＮ＝３を超える完全撹拌反応器に相当する粒子流体力学動態を使用する場合、約８％に低下する。濃密相における粒子流体力学動態が濃密相流動床ゾーンにおけるピストン流に近いほど、設備のＣＯ2捕捉効率はより高い。