【手続補正書】
【提出日】平成26年10月23日(2014.10.23)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
重量百分率で、４３．５〜４８重量％のＣｕ、３６〜４０重量％のＺｎ、９〜１２重量％のＮｉ、５〜７重量％のＭｎ、２．０重量％以下のＰｂ、１．０重量％以下のＡｌ、２．０重量％以下のＳｎ、０．０５〜０．５重量％のＦｅ、０．２重量％以下のＳｉ、１．５重量％以下のＣａ、０．１５重量％以下のＡｓ、０．３重量％以下のＰ、および０．１重量％未満となるＭｇ、Ｃｒ、Ｃｄ、Ｃｏ、Ｓ、Ｔｅ、Ｚｒ、ＳｂおよびＡｇなどの不可避的な不純物元素からなる析出硬化性銅合金であって、前記銅合金が、３００℃〜４５０℃の低温熱処理に付されることによって８００ＭＰａ超の引張り強度値と５％超の伸びを有する、析出硬化性銅合金。
【請求項２】
低温熱処理に付された場合に細かい針状構造で析出するベータ相を有する、請求項１に記載の銅合金。
【請求項３】
ＡｌおよびＳｎが存在する結果として、熱間変形中に高いベータ体積分率がもたらされ、これは優れた冷間成形性を可能にするため中間温度の焼鈍中に削減することができ、３００℃〜４５０℃の低温熱処理に付された場合にＮｉＳｎに富んだ析出物および／またはＮｉ−Ａｌに富んだ析出物がもたらされる、請求項１に記載の銅合金。
【請求項４】
合金が５００〜７００℃の高温熱処理に付された場合に、１９０〜３２０ＨＶの硬度値、５５０〜７００ＭＰａの引張り強度そして２５％超の伸びを有する、請求項１に記載の銅合金。
【請求項５】
合金が３００〜４５０℃の低温熱処理に付された場合に、８００ＭＰａ超の引張り強度および５％超の引張り伸びを有する、請求項１に記載の銅合金。
【請求項６】
合金が３００〜４５０℃の低温熱処理に付された場合に、５ミクロン未満の結晶粒度でかつ母材と類似の組成または異なる組成を有する、粒子の細かい針状または球状析出物を含む微細構造を有する、請求項１に記載の銅合金。
【請求項７】
重量百分率で、４３．５〜４８重量％のＣｕ、３６〜４０重量％のＺｎ、９〜１２重量％のＮｉ、５〜７重量％のＭｎ、２．０重量％以下のＰｂ、１．０重量％以下のＡｌ、２．０重量％以下のＳｎ、０．０５〜０．５重量％のＦｅ、０．２重量％以下のＳｉ、１．５重量％以下のＣａ、０．１５重量％以下のＡｓ、０．３重量％以下のＰ、および０．１重量％未満となるＭｇ、Ｃｒ、Ｃｄ、Ｃｏ、Ｓ、Ｔｅ、Ｚｒ、ＳｂおよびＡｇなどの不可避的な不純物元素からなる硬化性銅合金を含む銅合金製品であって、前記銅合金が、３００℃〜４５０℃の低温熱処理に付されることによって８００ＭＰａ超の引張り強度値と５％超の伸びを有する、銅合金製品。
【請求項８】
ワイヤ、棒材、条片ならびに矩形形材および異形材を含む、請求項７に記載の銅合金製品。
【請求項９】
鋳造、熱間押出しおよび連続的な冷間引抜きおよび熱処理ステップを介して得られる、請求項７に記載の銅合金製品。
【請求項１０】
ワイヤが２．５ｍｍ未満の最終直径を有する、請求項７に記載の銅合金製品。
【請求項１１】
筆記用具を含む、請求項７に記載の銅製品。
【請求項１２】
前記筆記用具には、ペン先、ペン先ソケット、および／またはペン先に油性インク、ゲル性インクもしくは他の液体のいずれかを充填するためのタンクが含まれる、請求項１１に記載の銅製品。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１４】
腐食特性
脱亜鉛現象は、Ｃｕ−Ｚｎ合金中におけるＺｎの溶解として理解され、Ｃｕ合金中の最も重大な腐食現象とみなすことができる。より厳密には、Ｚｎは、二原子空孔拡散プロセスによって溶解し、表面層の結晶格子内に「孔」を残す［Ｊ．Ｙ．Ｚｏｕ、Ｄ．Ｈ．Ｗａｎｇ、Ｗ．Ｃ．Ｑｉｕ、Ｅｌｅｃｔｒｏｃｈｉｍｉｃａ  Ａｃｔａ、４３、（１９９７）、１７３３−１７３７］。こうして、Ｚｎを含まないＣｕ合金は黄銅よりも優れた耐食性を示す。類推では、アルファ黄銅は、Ｚｎに富むベータ黄銅よりもさらに高い腐食および脱亜鉛現象に対する耐性を有する。Ｃｕ−Ｎｉ−Ｚｎ合金は、黄銅と比較した場合、アルファ黄銅と類似の耐食性を示すが、より高いニッケル含有量に起因して、より優れた曇り耐性および応力腐食割れ耐性を有する。Ｃｕ−Ｎｉ−Ｚｎ合金内の少量の合金化元素の影響および腐食特性について入手可能な情報はほとんどないが、黄銅にとって公知の効果から推定することができる。参考文献［Ｄ．Ｄ．Ｄａｖｉｅｓ、「Ａ  ｎｏｔｅ  ｏｎ  ｔｈｅ  ｄｅｚｉｎｃｉｆｉｃａｔｉｏｎ  ｏｆ  ｂｒａｓｓ  ａｎｄ  ｔｈｅ  ｉｎｈｉｂｉｔｉｎｇ  ｅｆｆｅｃｔ  ｏｆ  ｅｌｅｍｅｎｔａｌ  ａｄｄｉｔｉｏｎｓ」、Ｃｏｐｐｅｒ  Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ  Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ  Ｉｎｃ．、２６０  Ｍａｄｉｓｏｎ  Ａｖｅｎｕｅ、Ｎｅｗ  Ｙｏｒｋ、ＮＹ  １００１６、（１９９３）、７０１３−０００９］に要約されているように、黄銅における耐食性を改善し脱亜鉛現象を遅延させるために、異なる合金化元素が報告されてきた。ヒ素、リンまたはアンチモンの少量添加が、全アルファ黄銅内で改善された耐食性を示すことは公知である。ベータ相がアルファ結晶粒によって完全にとり囲まれている２相黄銅は、確かに、脱亜鉛現象耐性に対して有益な効果をも示す。Ａｌ含有アルファ黄銅は、改善された耐食性を示すものとして周知であり（アドミラルティ黄銅または造船用黄銅）、最高２重量％のＡｌを添加した場合、２相黄銅中の脱亜鉛現象さえも遅延させられることが報告されている。黄銅の脱亜鉛現象および腐食に対するスズの影響は、それがベータ内ではプラスの効果を有するがアルファ結晶粒中ではマイナスの効果を有するため、よりあいまいである。しかしながら、Ａｌの添加と組合せて、最高１重量％のＳｎの量が、腐食および脱亜鉛現象に対する耐性を改善することが報告されている。ケイ素は、０．５重量％前後にある黄銅のアルファ結晶粒中のＳｉに富む析出物の析出レベルより低いレベルで添加された場合、プラスの効果を示す。このケイ素レベルより上では、腐食および脱亜鉛現象は、鉄の添加の場合と同様に、増大する。最後に、鉛の影響は、アルファ黄銅内でプラスの効果を示すが、それはＰｂ化合物が不動態化層を形成している場合だけであり［Ｓ．Ｋｕｍａｒ、Ｔ．Ｓ．Ｎ．Ｓａｎｋａｒａ  Ｎａｒａｙａｎａｎ、Ａ．Ｍａｎｉｍａｒａｎ、Ｍ．Ｓｕｒｅｓｈ  Ｋｕｍａｒ、Ｍａｔｅｒ．Ｃｈｅｍ．＆  Ｐｈｙｓ．１０６、（２００７）、１３４−１４１］、一方でそれは２相黄銅内で還元性能を示す。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００４７】
第一の合金の上述の発明において記載した通り、同じ低温熱処理が適用された。図４ａおよび４ｂに示された熱力学計算によると、面心立方（ｆｃｃ）構造（アルファ）がまず最初に凝固し、その後体心立方相（ベータ）が続く。約４２０℃で、ベータ相は部分的にベータプライム相（ｂ’）へと形を変え、これは低温熱処理の微細構造の所見（図１および図３ｂ）と合致している。図４に表示されているＭｎＮｉ相は、反応速度が過度に低いため、微細構造内では明示され得なかった。同じことが、低温で熱力学的に安定であるが反応速度が低いために出現していない低体積分率相についてもあてはまる。より詳細には、図４ａおよび図４ｂは、合金Ｎｏ．３の擬似二元相図（ａ）とその特定の組成についての相分率図（ｂ）を示す。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００６０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００６０】
押出し加工されたままの状態の微細構造は、非常に細かい再結晶化された２相構造を示し、結晶粒度は、２０μｍをはるかに下回っている（図７ａ）。Ａｌは、この点において、有効な結晶粒成長阻害物質として作用する。後続する６００℃超での熱処理は、幾分かの結晶粒成長を示す。低温熱処理は、２５０ＨＶ超のビッカース硬度値で３５０℃でのピーク硬化を示す（表４および図７を参照のこと）。