(57)【要約】【課題】低粘度から中粘度までの流体で液−液混合、固−液混合等を行う際に、撹拌効率を損なうことなく気泡の巻き込みを防止し、例え混合撹拌時に気泡を取り込んだとしても、その気泡を微細化させることなく液中から放出しやすい撹拌方法を提供する。【解決手段】竪形円筒状の撹拌槽１内の中心部に撹拌軸を設け、撹拌軸に幅広パドル翼３を槽底部に近接するように配置し、さらに幅広パドル翼３の上部の撹拌軸上に１段以上のＨ型パドル翼４を配置し、Ｈ型パドル翼４を回転方向に対し上下に隣接する下段の撹拌翼よりも０〜９０°の交差角で先行させ、かつ、上下に隣接する撹拌翼の一部に重なりを持たせた撹拌装置により、粘度０．０１〜１５Ｐａ・ｓの流体を撹拌動力０．１〜１０．０ｋＷ・ｍ−３で撹拌する。【選択図】  図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
竪形円筒状の撹拌槽内中心部に撹拌軸を設け、該撹拌軸に幅広パドル翼を槽底部に近接するように配置し、さらに該幅広パドル翼上部の該撹拌軸上に１段以上のＨ型パドル翼を配置し、該Ｈ型パドル翼を回転方向に対し上下に隣接する下段の撹拌翼よりも０〜９０°の交差角で先行させ、かつ、上下に隣接する撹拌翼の一部に重なりを持たせた撹拌装置により、粘度０．０１〜１５Ｐａ・ｓの流体を撹拌動力０．１〜１０．０ｋＷ・ｍ−３で撹拌することを特徴とする撹拌方法。
【請求項２】
該Ｈ型パドル翼と上下に隣接する下段の撹拌翼との交差角を３０〜６０°とした撹拌装置による請求項１記載の撹拌方法。
【請求項３】
該Ｈ型パドル翼と上下に隣接する下段の撹拌翼とが、該幅広パドル翼の撹拌軸方向高さに対し、１％〜５０％の重なりを持つ撹拌装置による請求項１又は２に記載の撹拌方法。
【請求項４】
該Ｈ型パドル翼の上下方向の長さが、該Ｈ型パドル翼の翼径の１／２〜４の範囲である撹拌装置による請求項１〜３のいずれかに記載の撹拌方法。
【請求項５】
該Ｈ型パドル翼の翼径が、該幅広パドル翼の翼径の１／３〜３／４の範囲である撹拌装置による請求項１〜４のいずれかに記載の撹拌方法。
【請求項６】
最下段に設置した該幅広パドル翼の先端部が、回転方向に対して後退した形状である撹拌装置による請求項１〜５のいずれかに記載の撹拌方法。
【請求項７】
最下段に設置した該幅広パドル翼の上端中央に凹部を有する撹拌装置による請求項１〜６のいずれかに記載の撹拌方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、層流域から乱流域における広範囲の撹拌操作において、液−液混合、固−液混合の反応および蒸留・濃縮、晶析、溶解、けん濁、分散等の操作において気泡の巻き込みを防止して効率よく撹拌を行うための撹拌方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来の撹拌操作では、撹拌しようとする流体の粘度により撹拌翼種を使い分けており、例えば、低粘度流体の撹拌にはタービン翼やパドル翼といった小型翼を多段で使用することが一般的であり、また、高粘度流体の撹拌にはアンカー翼やヘリカルリボン翼といった大型翼を用いるのが一般的となっている。
【０００３】
また、近年では、低粘度から高粘度までの広い粘度範囲で効率よい撹拌を行うことが可能な大型パドル翼が、国内の様々な撹拌機メーカーによって開発されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
ところが、これらの撹拌翼は主に液−液系の撹拌混合に重点を置いており、気液界面からの気体の液中への巻き込みや、液体に粉体を混合する際に粉体と共に気泡も巻き込んでしまうことの対策はほとんど考慮されていない。すなわち、液体を効率良く撹拌するようにすると気体も液中に取り込んでしまうことになり、取り込まれた気泡が撹拌翼により微細化されて液中から排出されにくい性質を有することとなり、撹拌効率が高い程、その傾向が顕著となる。
【０００５】
気−液混合のように気体を液中に溶解させたい場合などには、混合効率が重視されるため上記装置も有効であるが、例えば、晶析を行うような場合には、再結晶中の液中に気泡が混入すると、その気泡が核となり結晶の微細化が生じてしまったり、塗工液や液晶材料等では気泡の混入が製品性能に悪影響をもたらすことになるため、その対策が重要となる。さらに、脱溶剤、蒸留操作の際の沸騰溶剤気泡等、液中に気泡を混入させないようにする場合にも、撹拌効率を低下させることなく極力気泡の混入を防止するか、あるいは混入した気泡を液中から速やかに排出させることが重要となる。
【０００６】
このような気泡の混入を防止するための装置も提案されている（例えば、特許文献２参照）。この装置では、気液界面部を十分に撹拌し、液面まで浮上してきた気泡を液中に再び巻き込まないような槽内流動を発生する大型翼を使用し、撹拌槽内を減圧することによって液中気泡の脱泡を促進させる方法である。しかしながら、この方法では、高粘度の流体に対しては有効であるものの、装置の大型化や複雑化をもたらすこととなる。
【０００７】
【特許文献１】
特開平１−３７１７３号公報（第２頁、第３段落−第４段落、第１図−第１０図）
【特許文献２】
特開平６−１３０５４７号公報（第２頁、第１図）
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、低粘度から中粘度までの流体で液−液混合、固−液混合等を行う際に、撹拌効率を損なうことなく気泡の巻き込みを防止し、例え混合撹拌時に気泡を取り込んだとしても、その気泡を微細化させることなく液中から放出しやすい撹拌方法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、０．０１〜１５Ｐａ・ｓの低粘度から中粘度の流体に対し、撹拌槽内中心部に設けられた撹拌軸に幅広パドル翼を槽底部に近接するように配置し、さらに該幅広パドル翼上部の該撹拌軸上に１段以上のＨ型パドル翼を配置し、該Ｈ型パドル翼を回転方向に対し上下に隣接する下段の撹拌翼よりも０〜９０°の交差角で先行させ、かつ、上下に隣接する撹拌翼の一部に重なりを持たせることにより、流体を効率的に撹拌させることができ、かつ、気泡の巻き込みが防止できるとともに、例え気泡を巻き込んだとしても液中に巻き込まれた気泡が上記撹拌翼により微細化されることなく、液中から放出しやすくなることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００１０】
すなわち本発明は、竪形円筒状の撹拌槽内中心部に撹拌軸を設け、該撹拌軸に幅広パドル翼を槽底部に近接するように配置し、さらに該幅広パドル翼上部の該撹拌軸上に１段以上のＨ型パドル翼を配置し、該Ｈ型パドル翼を回転方向に対し上下に隣接する下段の撹拌翼よりも０〜９０°の交差角で先行させ、かつ、上下に隣接する撹拌翼の一部に重なりを持たせた撹拌装置により、粘度０．０１〜１５Ｐａ・ｓの流体を撹拌動力０．１〜１０．０ｋＷ・ｍ−３で撹拌することを特徴とする撹拌方法を提供するものである。
【００１１】
【発明の実施の形態】
一般に、撹拌翼の撹拌動力Ｐｖ（ｋＷ・ｍ−３）は、
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で表され、各記号は、
Ｎｐ：動力数
ρ：液体比重（ｋｇ・ｍ−３）
ｎ：回転数（ｓ−１）
ｄ：撹拌翼径（ｍ）
Ｖ：液体体積（ｍ３）
Ｔ：トルク（Ｎ・ｍ）
を表すパラメータである。
【００１２】
上記式から導かれる下記式
Ｎｐ＝２π・Ｔ／（ρ・ｎ２・ｄ５）
からわかるように、動力数Ｎｐは撹拌翼固有（撹拌系固有）のパラメータであり、所定の径を有する撹拌翼を液体中で回転させたときにどれだけのトルクがかかるかにより求められるものである。
【００１３】
つまり、動力数Ｎｐの撹拌翼を液体中で回転させることにより、どれだけのエネルギーが液体に与えられるかを示す指標が撹拌動力Ｐｖである。
【００１４】
したがって、気液界面付近のみならず、撹拌槽全域に広がった気泡を取り除く際、あるいは、撹拌槽全域に広がろうとしている気泡の分散に関しては、撹拌動力が大きく影響することになる。
【００１５】
液体にわずかな撹拌動力しか与えない場合には、脱泡・消泡以前に液体の混合不良が発生し易くなり、特に１５Ｐａ・ｓ近傍の中粘度の液体に関しては、液中に気泡の局在化が生じ、脱泡・消泡に長時間を要する。一方、撹拌動力を高くしすぎた場合には、液体に剪断力がかかり、気液界面からの気泡の巻き込みや、撹拌翼の回転速度に液体の移動速度が追従できないことにより気泡（キャビテーション気泡）の発生が起こりやすくなる。したがって、脱泡・消泡作用には適切な撹拌動力の範囲が存在することとなるのである。
【００１６】
以下、図面を参照しながら本発明を詳細に説明する。
図１は、本発明による撹拌装置の一実施形態を示す模式図である。
撹拌槽１の槽底部に、撹拌軸２上に配置した幅広パドル翼３と、その上部で同一撹拌軸上に配置したＨ型のパドル翼４よりなる撹拌装置で、幅広パドル翼３は、下端部を撹拌槽の底壁面に近接させて槽底部に配置し、翼先端部が回転方向に対して後退した形状であり、上端中央に凹部を有する構造となっている。
【００１７】
幅広パドル翼３は、０．０１〜１５Ｐａ・ｓの低粘度から中粘度の流体においても、槽内全体にわたる循環流を形成するのに十分な大きさの形状とすることが好ましいので、槽内径に対する翼径の比（ｄ／Ｄ）は０．５から０．８の範囲とすることが好ましい（例えば、図１では０．６である）。
【００１８】
さらに、この幅広パドル翼３の槽直胴部長さに対する翼高さの比（ｈ／Ｌ）としては０．２から０．５の範囲が好ましいが、一般に翼高さは槽内径に対する比として表現されることが多く、この表現に従えば、槽内径に対する翼高さの比（ｈ／Ｄ）として０．３から０．５が好ましい（例えば、図１ではｈ／Ｄ＝０．４５である）。
【００１９】
Ｈ型パドル翼４は状況に応じ、１段もしくは複数段使用するが、本実施形態においては１段のＨ型パドル翼４を使用した場合を示している。Ｈ型パドル翼４が１段の場合、回転方向に対し０〜９０°、より好ましくは３０〜６０°の範囲の交差角で、槽底部に設置した幅広パドル翼３よりも先行させて配置し、かつ、幅広パドル翼３とＨ型パドル翼４とは軸方向に対して重なりを有する。
【００２０】
また、上述した各部材の位置関係を有した撹拌装置として、図２に示すように翼の強度を確保するためにＨ型パドル翼が連結したような変形のＨ型パドル翼４であってもよい。
【００２１】
Ｈ型パドル翼と幅広パドル翼は、図３に示すように種々の形状を有していてもよい。すなわちＨ型パドル翼は、完全なＨ型でも、略ハの字型でも、テーパーを有するＨ型でもよい。
【００２２】
そして、Ｈ型パドル翼の幅方向に対する先端部にある縦長ブレードは、上下方向の辺と撹拌軸との成す角度をθとすると、０°（軸と平行）≦θ≦３０°の範囲が好ましく、縦長ブレードの幅が平行でない場合には、０°≦θｉｎ（内側の辺の角度）≦θｏｕｔ（外側の辺の角度）≦３０°の範囲にあることが好ましい。
【００２３】
Ｈ型パドル翼の翼径（翼スパン：ｄｓ）は、最下段に設置された幅広パドル翼の翼径（翼スパン：ｄ）よりも小さいことが好ましく、１／３・ｄ≦ｄｓ≦３／４・ｄの範囲とすることが特に好ましい。
【００２４】
さらに、Ｈ型パドル翼の先端部にある縦長ブレードの撹拌軸に隣接する上下方向の辺（内側の辺）と撹拌軸との距離は、撹拌効率を考慮した場合には、撹拌槽内径Ｄの２％以上とすることが好ましく、１５％以下とすることが好ましい。
【００２５】
また、縦長ブレードを支えるパドル部は、撹拌軸付近で下降流を生じるように傾斜させてもよい。さらに、撹拌槽の内壁面に流体の旋回（いわゆる供回り）を阻害する整流手段５（ジャマ板）を設置してもよい。この整流手段５としては、撹拌槽内径Ｄの２〜１５％程度の幅を有する平板形状の部材や丸棒形状の部材を使用することができる。
【００２６】
なお、本発明に使用される撹拌装置は、粘度が０．００１〜２０Ｐａ・ｓの範囲においても撹拌効率を向上させる点においては使用することができるが、気泡の混入防止やあるいは混入した気泡を微細化させることなしに排出するという点からは、０．０１〜１５Ｐａ・ｓの低粘度から中粘度の流体に使用することが好適であり、０．０１〜１０Ｐａ・ｓがより好ましく、特に０．０１〜５Ｐａ・ｓ以下の流体に効果的である。
【００２７】
また、上記範囲の流体に対して気泡の混入防止やあるいは混入した気泡を微細化させることなしに排出するという点と、粉体・液体の飛散等の防止、モーター容量・消費電力等の経済上の観点から、運転条件として撹拌動力の範囲を０．１〜１０．０ｋＷ・ｍ−３  とするものであるが、特に好ましい範囲としては０．５〜２．０ｋＷ・ｍ−３  である。
【００２８】
上記粘度の範囲の流体に対して、粘度が高い流体に対しては撹拌動力を高い方に設定し、粘度が低い流体に対しては撹拌動力を低い方に設定することが好ましい条件の組合せである。
【００２９】
次に、図４に基づいて撹拌装置内の液体の動き及び気泡の動きを説明する。
撹拌槽内の液面付近では、液体はゆっくり螺旋を描きながら撹拌軸近傍まで移動する。撹拌軸近傍では下降流が発生しており、この下降流は撹拌軸からは若干の距離を置き、Ｈ型パドル翼の縦長ブレードの内側の辺に渡る広がりを持った螺旋状の軌跡をとる。
【００３０】
螺旋を描きながら撹拌槽底部に設置された幅広パドル翼上端付近まで達した下降流は、幅広パドル翼上端中央の凹部をすり抜け、幅広パドル翼の回転方向に対して裏側の最も負圧となる部分に引き込まれ、さらに幅広パドル翼が生み出す吐出流により撹拌槽壁面方向に流れを変える。
【００３１】
撹拌槽壁面付近で吐出流はバッフルの作用により壁面に沿った上昇流に変換され、撹拌槽上部まで上昇し、さらに液面付近で液体の流れが撹拌槽中心方向に変換することで、撹拌槽中心部まで循環する。
【００３２】
液中に気泡が存在する場合、その気泡は撹拌槽全域に渡る上下方向の大きな循環流に乗って撹拌槽内を移動することになる。この循環流は、確実に液面付近を通過し、さらに液面付近での移動速度が緩やかなために、液中に混在していた気泡は液面で消失することになる。また、仮に気泡が液面で消失せずに再び液中に引き込まれた場合にも、図４に示した軌跡に乗って液中を移動している限りは撹拌翼による剪断を受けにくいため、気泡が微細化することがなく液面まで移動する。このような循環が何回か繰り返されることで、液中に混在していた気泡がほとんど液面で消失することになる。
【００３３】
さらに、本発明の撹拌方法によれば、液中に混在している気泡を気相部へ放出させやすいだけでなく、気相部から液中に気泡を取り込みにくいという特徴を有する。
【００３４】
通常、気相部からの気泡の取り込みは、主としてボルテックス（渦流）の形成が関与し手いる。液体を撹拌するとすり鉢状のボルテックスが形成されるが、大型パドル翼や、小型翼を多段で使用している場合、翼の上端部が比較的液面に近いために、回転数を大きくすると大きなボルテックスが形成され、ボルテックスが翼上端部に到達して気液界面に剪断力を加えることになる。この剪断力により、気相部から気泡が液中に取り込まれることになる（図５参照）。
【００３５】
これに対し、図６に示すように本発明に使用される撹拌装置においては、ボルテックスが上段Ｈ型翼の内側に沿うように形成される。このため、気液界面と撹拌翼との接触が最小限に抑えられ、気泡の巻き込みを防止することができる。図６に示した例は撹拌翼の回転数を大きくした強撹拌状態であるが、さらに回転数を高くしてもボルテックスはＨ型翼に沿った形となり、底部の幅広パドル翼と大きく接触しない限りは、ほとんど気泡を巻き込むことがなく、撹拌を行うことが可能となり、この条件が０．０１〜１５Ｐａ・ｓの流体に対して０．１〜１０．０ｋＷ・ｍ−３の撹拌動力の範囲となる。
【００３６】
図７は、ボルテックスがＨ型翼に沿った形に形成される原理を模式的に示したものである。通常、液体を撹拌している状態での撹拌翼近傍には、その進行方向（回転方向）に対して、前面に正圧部、裏面に負圧部が発生する。図７では、本発明に使用する撹拌装置の上段Ｈ型翼縦長ブレード部に着目しているが、この翼においても正圧部と負圧部が発生する。液体は圧力の高い部位から低い部位に向かって流れるため、遠心力の影響を受けにくい軸側では、ブレードの前面から裏面に向けて水平方向の回り込み流れが発生し、ブレードの上端、下端部では、垂直方向の回り込み流れが発生することになる。
【００３７】
Ｈ型翼上端部の垂直方向の回り込み流れは、この部分でボルテックスを上方に押し上げ、液体の流れが翼と接触することを防ぐ働きをする。内側の水平方向の回り込み流れも同様にボルテックスの槽壁方向への広がりを抑える働きをする。
【００３８】
これらの回り込み流れの作用により、本発明に使用する撹拌装置ではボルテックスが大きく成長するような強撹拌状態においても、液面から気泡を巻き込むことなく撹拌混合を効率的に行うことができる。
【００３９】
【実施例】
以下、実施例を用いて本発明をさらに詳しく説明する。
（実施例１）
中粘度の溶液からの脱泡効果を確認するため、温水にポリビニルアルコール（ＰＶＡ）粉末を溶解し、ＰＶＡ溶液を調製する際の脱泡状態を観察した。
なお、これらの材料を使用して混合撹拌状態と脱泡状態を確認することは簡便な方法で好適である。
【００４０】
図１に示すような構造を有する撹拌装置として、１０％皿形の下鏡を有する内径Ｄ＝１３０ｍｍ、直胴部長さＬ＝１．４Ｄのガラス製セパラブルフラスコを用意した。
Ｈ型パドル翼は、翼径ｄｓ＝０．４０Ｄ、槽内径に対する翼高さｈｓ＝０．４６Ｄである。
幅広パドル翼は、翼径ｄ＝０．６０Ｄ、槽内径に対する翼高さｈ＝０．４５Ｄである。
なお、Ｈ型パドル翼の重なりを、幅広パドル翼の撹拌軸方向高さに対して１５％とした。
また、槽内径に対して１０％幅の平板バッフルを２枚使用した。
この撹拌装置の回転速度を２２０ｍｉｎ−１とした（撹拌動力は０．５ｋＷ・ｍ−３）。
Ｈ型パドル翼は幅広パドル翼よりも４５°の交差角で回転方向に対して先行させて配置させてある。
【００４１】
この装置内に蒸留水１５００ｇを入れ、８０°Ｃに加熱した。この状態で撹拌を開始し、ＰＶＡ粉末２６５ｇを１５分間かけて少しずつ投入し、ＰＶＡ粉末と水の懸濁溶液とした。液本を８０°Ｃに保ったまま２時間撹拌を続け、ＰＶＡ粉末を完全に溶解した。
【００４２】
ＰＶＡ粉末の投入が終了した時点では、ＰＶＡ粉末が多量の空気を包含していたことから液中には多くの気泡が混在することが確認された。また、撹拌を続けてＰＶＡ粉末が溶解するのに従って液粘度も上昇し、最終的には８０°Ｃにおいて２Ｐａ・ｓとなった。
【００４３】
ＰＶＡと共に液中に取り込まれた気泡は、撹拌を続けるうちに次第に消失し、２時間後にはほとんど気泡がなく透明な溶液となり、撹拌翼の回転の様子まではっきりと確認できる状態となった。
【００４４】
（比較例１）
特許文献１と同様の大型格子翼（ｄ／Ｄ＝０．５２）を有する撹拌装置を使用し、回転速度２７０ｍｉｎ−１（撹拌動力は０．５ｋＷ・ｍ−３）とする以外は、実施例１と同様の条件でＰＶＡ溶解実験を行ったところ、２時間撹拌後のＰＶＡ溶液中には多量の気泡が混在しており、撹拌翼の回転の様子も全く視認できないほど溶液は完全に白濁状態であった。
【００４５】
（比較例２）
比較例１の状態から実施例１と同じ回転数２２０ｍｉｎ−１（撹拌動力は０．３ｋＷ・ｍ−３）まで下げて、さらに１時間撹拌を続けたが、溶液中から気泡が消失することなく白濁状態のままであった。
【００４６】
（実施例２）
実施例１と同じ撹拌装置を使用して、撹拌による気泡の巻き込み確認実験を行った。３Ｐａ・ｓに調整した水あめ水溶液２リットルを装置内に投入し、撹拌翼を止めた状態で、液中から気泡が抜けるまで放置した。完全に気泡が抜けきったことを確認した後、回転数を５５０ｍｉｎ−１（このときの撹拌動力は、６．７ｋＷ・ｍ−３）まで上げて撹拌したが気泡は全く混入しなかった。
【００４７】
さらに回転数を６００ｍｉｎ−１（このときの撹拌動力は８．８ｋＷ・ｍ−３）まで上げて３分間撹拌する操作を数回繰り返したところ、１〜３個の気泡の混入が見られたが、泡の大きさは直径４〜５ｍｍと大きく微細化することはなかったので、撹拌を停止した後は気泡は次第に液面まで上昇して消失した。
【００４８】
（実施例３）
実施例１と同じ撹拌装置を使用して、中粘度の樹脂に粉体顔料を混合し、着色樹脂を製造する実験を行った。１５０°Ｃに加熱した樹脂１．５リットルを装置内に投入し、回転数２５０ｍｉｎ−１で撹拌を開始した。このとき、樹脂粘度は１０Ｐａ・ｓであり、撹拌動力は６．３ｋＷ・ｍ−３であった。
【００４９】
回転数一定の条件のもと、装置内に粉体顔料５００ｇを３０分かけて投入し、１５０°Ｃで１５Ｐａ・ｓの着色樹脂２リットルを調製した。撹拌動力は、最終的には７．１ｋＷ・ｍ−３にまで上昇した。
【００５０】
粉体顔料を撹拌中の装置内に投入すると粉体に包含される気泡を液中に巻き込み、液面ではじけて消失しようとしている気泡の表面を粉体が覆ってしまい、その気泡を再び液中に巻き込んでしまう現象が生じるが、上記撹拌条件によれば液中に巻き込まれた気泡は微細化されることがないために、撹拌終了後には大きな気泡が液面まで浮上して消失した。
【００５１】
【発明の効果】
以上、詳細に説明したように、本発明による撹拌方法により、特に粘度が０．０１〜１５Ｐａ・ｓである液体を撹拌する場合において、気液界面からの気泡の巻き込みを防止すると共に液中に混在する気泡の脱泡を促進することができる。また、粉体を液中に混合させる操作においても、粉体と共に巻き込んだ気泡を微細化させることがなく、容易に脱泡・消泡させることもできる。
【００５２】
このように本発明による撹拌方法によれば脱泡効果が高いことから、沸騰溶剤気泡を液中から気相部に放出させるような脱溶剤操作・蒸留操作等にも好適に適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の撹拌方法に使用する装置の一実施形態を示す模式図。
【図２】本発明の撹拌方法に使用する装置の他の実施形態を示す模式図。
【図３】本発明の撹拌方法に使用する装置のＨ型パドル翼と幅広パドル翼の組み合わせ例。
【図４】本発明の撹拌方法に使用する装置で液体を撹拌しているときの液体と混入気泡の流動を示す概念図。
【図５】大型格子翼（Ａ）および小型多段翼（Ｂ）を使用した場合の、ボルテックスが発生した際に気泡が液中に巻き込まれる状態を示した概念図。
【図６】本発明の撹拌方法に使用する装置で発生するボルテックスの形状を示した概念図。
【図７】本発明の撹拌方法に使用する装置において、Ｈ型パドル翼の内側に沿ってボルテックスが形成される原理を示す概念図。
【符号の説明】
１  撹拌槽
２  撹拌軸
３  幅広パドル翼
４  Ｈ型パドル翼
５  整流手段
【図１】
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【図２】
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【図３】
2004351257.tif 000006
【図４】
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【図５】
2004351257.tif 000008
【図６】
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【図７】
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