(57)【要約】【課題】高圧燃料の噴射が行われる際の燃料噴射量の調量を、インジェクタの体格を過度に大きくすることなく、且つ燃料噴射を行うのに必要なエネルギを過度に大きくすることなく、精度良く行う。【解決手段】燃料噴射を行うためにリフタ１３を制御弁９側に移動させて同制御弁９を開弁させると、圧力制御室５内の高圧燃料がスピル室１８（排出通路８）に一気に流れ込み、スピル室１８内の圧力Ｐ３が一瞬上昇する。このとき、スピル室１８を通過する高圧燃料が隔壁１１における貫通孔１４の内周面とリフタ１３における突部１３ａの外周面とのクリアランスを介して背圧室１５に流れ込もうとする。しかし、背圧室１５が排出通路８と分離されていること、及び上記クリアランスの燃料流通面積が排出通路８の燃料流通面積よりも小さいことから、高圧燃料が同クリアランスを介して背圧室１５に流れ込み、背圧室１５内の圧力Ｐ２が上昇することは抑制される。【選択図】　　　図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
噴孔を開閉するように往復移動するニードル弁の移動方向両側に設けられた圧力制御室及び燃料溜まり室に高圧燃料を供給することで前記ニードル弁が前記噴孔を閉じる位置に保持され、前記圧力制御室からの高圧燃料の排出により前記ニードル弁が前記噴孔を開く位置に移動し、前記燃料溜まり室内の燃料が前記噴孔から噴射されるインジェクタにおいて、
前記圧力制御室から高圧燃料を排出させる排出通路内に設けられ、同通路を通じての高圧燃料の排出を禁止・許可すべく開閉動作する制御弁と、
前記制御弁と隔壁によって隔てられたリフタ室内に設けられ、前記隔壁に形成された貫通孔を貫通して前記制御弁に接触する突部が形成されるとともに、前記制御弁側への移動により前記制御弁を前記突部によって開弁させるリフタとを備え、
前記排出通路は前記リフタ室と分離して形成され、
前記貫通孔の内周面と前記突部の外周面とのクリアランスについては、そのクリアランスの燃料流通面積が前記排出通路の燃料流通面積よりも小さくなる大きさとされている
ことを特徴とするインジェクタ。
【請求項２】
前記排出通路は、前記制御弁を収容する収容部と、前記突部及び前記制御弁の内部に前記収容部の下流側として形成された収容下流部とを備え、
前記制御弁は、前記収容部と前記収容下流部との間での高圧燃料の流通を禁止・許可すべく開閉動作するものである
請求項１記載のインジェクタ。
【請求項３】
請求項１又は２記載のインジェクタにおいて、
前記排出通路における前記制御弁の下流側の圧力を大気圧よりも高い値に保持する圧力保持手段を更に備える
ことを特徴とするインジェクタ。
【請求項４】
前記リフタ室内における前記リフタの突部側の空間は背圧室とされ、この背圧室は前記排出通路における前記制御弁の下流側にオリフィスを介して接続されている
請求項１〜３のいずれかに記載のインジェクタ。
【請求項５】
前記リフタ室内における前記リフタの突部側の空間は、燃料充填領域と空気充填領域とが存在するアキュムレータ室に繋がっている
請求項１〜３のいずれかに記載のインジェクタ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、内燃機関等の燃料噴射に用いられるインジェクタに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、自動車用ディーセルエンジン等の内燃機関においては、燃焼室に直接燃料を噴射供給するインジェクタを備えた直噴式のものが実用化されている。こうした直噴式の内燃機関では、燃焼室内の圧力に抗して燃料噴射を行わなければならないため、例えば特開２００１−４１１２５公報に示されるような高圧燃料を噴射可能なインジェクタが採用される。
【０００３】
同公報に記載のインジェクタは、噴孔を開閉するように往復移動可能なニードル弁を備えている。このニードル弁は、同弁の移動方向両側に設けられた圧力制御室及び燃料溜まり室に高圧燃料を供給することで噴孔を閉じる位置に保持され、上記圧力制御室から高圧燃料を排出することで噴孔を開く位置に移動する。こうして噴孔が開かれると、燃料溜まり室内の高圧燃料が噴孔を介して内燃機関の燃焼室に噴射供給されるようになる。
【０００４】
ここで、インジェクタにおける圧力制御室からの高圧燃料の排出構造について図１１を参照して説明する。
同図に示されるように、圧力制御室から高圧燃料を排出するための排出通路８１の途中には、同通路８１を通じての高圧燃料の排出を禁止・許可すべく開閉動作する制御弁８２が設けられている。この制御弁８２は、通常は排出通路８１を通じての高圧燃料の排出を禁止する閉弁状態に保持され、リフタ８３の制御弁８２側への移動に基づき開弁して上記排出通路８１を通じての高圧燃料の排出を許可する。
【０００５】
リフタ８３は、リフタ室８４内に設けられるとともに、同リフタ室８４から突出して制御弁８２に接触する突部８３ａを備えている。このリフタ８３は、例えば電圧印可の有無による圧電素子の伸縮に基づき往復移動するものであって、突部８３ａをリフタ室８４から突出させる方向に移動させることによって制御弁８２を開弁するものである。
【０００６】
また、リフタ室８４内における突部８３ａ側の空間は、排出通路８１の一部を構成するスピル室８４ａとなっている。従って、リフタ８３を突部８３ａが突出するように移動させて制御弁８２を開弁させると、圧力制御室内から排出通路８１を通じて排出される高圧燃料がスピル室８４ａを通過するようになる。
【０００７】
こうして圧力制御室から高圧燃料が排出されることにより、ニードル弁に働く圧力制御室内の圧力に基づく力が燃料溜まり室内の圧力に基づく力よりも小さくなり、ニードル弁が噴孔を開く位置に移動する。そして、このニードル弁の移動により噴孔が開かれ、燃料溜まり室内の高圧燃料が噴孔を介して噴射される。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、圧力制御室から高圧燃料を排出すべく制御弁８２が開弁させられるときには、排出通路８１における制御弁８２よりも圧力制御室側の部分に存在する高圧燃料がスピル室８４ａ内に一気に流れ込み、スピル室８４ａ内の圧力が一瞬上昇することとなる。こうした圧力上昇に起因してリフタ８３が突部８３ａをリフタ室８４内に没入させる方向に押し戻されると、それに伴い制御弁８２も閉弁側に押し戻され、排出通路８１の燃料流通断面積が適正よりも小さくなり、圧力制御室から高圧燃料が排出されにくくなる。
【０００９】
このように、圧力制御室からの高圧燃料の排出が適切に行えなくなると、圧力制御室内の圧力低下によるニードル弁の移動を適切に行うことが困難になる。インジェクタにおいては、ニードル弁の移動によって燃料噴射が制御されるため、上記のようにニードル弁の移動を適切に行えないときには燃料噴射量の調量精度が低下することとなる。
【００１０】
これを抑制するために制御弁８２を移動させるための圧電素子の伸長量を多くし、制御弁８２の開弁時にスピル室８４ａ内の圧力が一瞬上昇するとき、その圧力上昇に関係なくリフタ８３を制御弁８２が開弁する位置に保持できるよう、リフタ８３に対しより大きな力を付与することも考えられる。ただし、上記のように圧電素子の伸長量を多くしようとすると、圧電素子の大型化が必要になるとともに、圧電素子の伸長に必要な電気エネルギも大きなものとなる。
【００１１】
本発明はこのような実情に鑑みてなされたものであって、その目的は、高圧燃料の噴射が行われる際の燃料噴射量の調量を、インジェクタの体格を過度に大きくすることなく、且つ燃料噴射を行うのに必要なエネルギを過度に大きくすることなく、精度良く行うことのできるインジェクタを提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
以下、上記目的を達成するための手段及びその作用効果について記載する。
請求項１記載の発明では、噴孔を開閉するように往復移動するニードル弁の移動方向両側に設けられた圧力制御室及び燃料溜まり室に高圧燃料を供給することで前記ニードル弁が前記噴孔を閉じる位置に保持され、前記圧力制御室からの高圧燃料の排出により前記ニードル弁が前記噴孔を開く位置に移動し、前記燃料溜まり室内の燃料が前記噴孔から噴射されるインジェクタにおいて、前記圧力制御室から高圧燃料を排出させる排出通路内に設けられ、同通路を通じての高圧燃料の排出を禁止・許可すべく開閉動作する制御弁と、前記制御弁と隔壁によって隔てられたリフタ室内に設けられ、前記隔壁に形成された貫通孔を貫通して前記制御弁に接触する突部が形成されるとともに、前記制御弁側への移動により前記制御弁を前記突部によって開弁させるリフタとを備え、前記排出通路は前記リフタ室と分離して形成され、前記貫通孔の内周面と前記突部の外周面とのクリアランスについては、そのクリアランスの燃料流通面積が前記排出通路の燃料流通面積よりも小さくなる大きさとされていることを要旨とした。
【００１３】
燃料噴射を行う際には、リフタが制御弁側に移動させられる。これにより、リフタの突部が隔壁の貫通孔を貫通した状態で排出通路内に突出して制御弁を開弁し、圧力制御室から排出通路を介して高圧燃料が排出される。そして、排出される高圧燃料は、上記貫通孔の内周面と上記突部の外周面とのクリアランスを介してリフタ室に入り込もうとする。しかし、このリフタ室は排出通路と分離されており、しかも上記クリアランスの燃料流通面積は排出通路の燃料流通面積よりも小さくされているため、上記高圧燃料がリフタ室に入り込んで同室における突部側の空間の圧力が上昇し、リフタが制御弁を押す側とは反対側に押し戻されることは抑制される。そして、上記圧力上昇に基づきリフタが押し戻され、それに伴い制御弁も閉弁側に押し戻されることにより、圧力制御室からの高圧燃料の排出を適切に行えなくなってニードル弁の移動に支障を来し、燃料噴射量の調量精度が低下するのを抑制することができる。従って、上記圧力上昇によりリフタの押し戻しを抑制すべく、リフタを移動させるための圧電素子等のアクチュエータを大型化しなくてもよくなる。このため、インジェクタの体格を過度に大きくすることなく、且つアクチュエータを駆動するのに必要なエネルギを過度に大きくすることなく、高圧燃料を噴射する際の燃料噴射量の調量を精度良く行うことができる。
【００１４】
請求項２記載の発明では、請求項１記載の発明において、前記排出通路は、前記制御弁を収容する収容部と、前記突部及び前記制御弁の内部に前記収容部の下流側として形成された収容下流部とを備え、前記制御弁は、前記収容部と前記収容下流部との間での高圧燃料の流通を禁止・許可すべく開閉動作するものとした。
【００１５】
圧力制御室から排出通路を通じて高圧燃料を排出する際、その高圧燃料が排出通路の収容下流部を流れるとき、同燃料の圧力に基づく力が突部に対しリフタが制御弁を押す側とは反対側に働くこととなる。しかし、リフタの突部における収容下流部が通過する部分においては、高圧燃料の圧力を受ける受圧面積が小さくなることから、その圧力に基づいて突部に働く力は小さいものとなる。従って、その力に基づきリフタが制御弁を押す側とは反対側に押し戻されるのを抑制することができる。
【００１６】
請求項３記載の発明では、請求項１又は２記載の発明において、前記排出通路における前記制御弁の下流側の圧力を大気圧よりも高い値に保持する圧力保持手段を更に備えた。
【００１７】
燃料噴射を終了する際には、リフタを制御弁側に移動させていた力の付与が解除される。これにより、排出通路における制御弁の下流側の部分の圧力に基づき、リフタに対し制御弁を閉弁させる方向への力が働くようになる。この制御弁が閉弁されると、排出通路を通じた圧力制御室からの高圧燃料の排出が停止されるとともに同圧力制御室に高圧燃料が供給される。そして、圧力制御室に高圧燃料が満たされると、ニードル弁が噴孔を閉じる位置に保持されて燃料噴射が終了するようになる。上記構成によれば、排出通路における制御弁の下流側の圧力が大気圧よりも高い値に保持されるため、燃料噴射を終了させるとき上記圧力に基づいてリフタに対し制御弁を閉弁させる方向に働く力を大きくすることができ、制御弁を素早く閉弁させることができるようになる。従って、制御弁を閉弁させることによって実現される燃料噴射の停止を的確なものとすることができる。
【００１８】
請求項４記載の発明では、請求項１〜３のいずれかに記載の発明において、前記リフタ室内における前記リフタの突部側の空間は背圧室とされ、この背圧室は前記排出通路における前記制御弁の下流側にオリフィスを介して接続されていることを要旨とした。
【００１９】
燃料噴射を行うべくリフタが制御弁側に移動させられる際、背圧室内に存在する燃料が圧縮されるが、その燃料はオリフィスを介して排出通路における制御弁の下流側に流出する。従って、制御弁の開弁時に、背圧室の圧力が過度に高い状態に保持されることはなく、その分だけ制御弁を強い力で閉弁状態に保持することができ、燃料噴射を確実に制御することができるようになる。
【００２０】
請求項５記載の発明では、請求項１〜３のいずれかに記載の発明において、前記リフタ室内における前記リフタの突部側の空間は、燃料充填領域と空気充填領域とが存在するアキュムレータ室に繋がっていることを要旨とした。
【００２１】
燃料噴射を行うべくリフタが制御弁側に移動させられる際、リフタ室内における突部側の空間に存在する燃料が圧縮されると、それに伴いアキュムレータ室の空気充填領域が圧縮されて縮小する。これにより、上記空間の圧力が過度に高くなることは抑制され、その圧力に基づく力に抗して制御弁を開弁させるためにリフタに作用させるべき力を小さく抑えることができる。従って、リフタを移動させるためのアクチュエータの大型化を抑制することができ、インジェクタの体格を小さく抑えることができるようになる。
【００２２】
【発明の実施の形態】
［第１実施形態］
以下、本発明を直噴式ディーゼルエンジンの燃料噴射に用いられるインジェクタに具体化した第１実施形態について、図１〜図７を参照して説明する。
【００２３】
図１に示されるインジェクタ１は、噴孔２を開閉するよう往復移動可能なニードル弁３と、噴孔２を閉じる方向（図中下方）にニードル弁３を付勢するコイルスプリング４とを備えている。ニードル弁３の移動方向両側には、上記コイルスプリング４が収容される圧力制御室５と、噴孔２に繋がる燃料溜まり室６とが設けられている。これら圧力制御室５及び燃料溜まり室６には、燃料供給通路７を通じて高圧燃料が供給される。また、ニードル弁３における圧力制御室５側の受圧面積と燃料溜まり室６側の受圧面積とは、圧力制御室５側の受圧面積の方が大きくされている。
【００２４】
上記圧力制御室５には、そこから高圧燃料を排出するための排出通路８が接続されている。排出通路８の途中には、同通路８を通じての高圧燃料の排出を禁止・許可すべく開閉動作する制御弁９が設けられている。そして、圧力制御室５から排出通路８を通じての高圧燃料の排出は、制御弁９の閉弁時には禁止され、制御弁９の開弁時には許可されるようになる。
【００２５】
制御弁９の閉弁時には圧力制御室５及び燃料溜まり室６内に高圧燃料が溜められ、ニードル弁３に働く圧力制御室５内の圧力に基づく力が燃料溜まり室６内の圧力に基づく力よりも大きくなる。従って、ニードル弁３は圧力制御室５内の圧力に基づく力によって噴孔２を閉じる位置に保持される。
【００２６】
ニードル弁３が噴孔２を閉じた状態にあって、制御弁９を開弁させると圧力制御室５内の高圧燃料が排出通路８を介して排出され、ニードル弁３に働く圧力制御室５内の圧力に基づく力が小さくなる。そして、圧力制御室５内の圧力に基づく力とコイルスプリング４の付勢力との和が、燃料溜まり室６内の圧力に基づく力よりも小さくなると、ニードル弁３が噴孔２を開く位置に移動し、燃料溜まり室６内の高圧燃料が噴孔２を介してディーゼルエンジンの燃焼室内に噴射供給される。
【００２７】
制御弁９は、コイルスプリング１０によって隔壁１１に形成されたシート１１ａに向けて付勢されるとともに、同隔壁１１で区画されたリフタ室１２内に往復移動可能に設けられたリフタ１３によって開閉させられる。上記制御弁９と上記リフタ室１２とは隔壁１１によって隔てられ、リフタ１３は隔壁１１に形成された貫通孔１４を貫通して制御弁９に接触する突部１３ａを備えている。また、リフタ室１２内において、突部１３ａ側の空間は背圧室１５とされ、突部１３ａと反対側の空間はポンプ室１６とされる。
【００２８】
リフタ１３の往復移動は、ポンプ室１６内の流体（燃料）を加減圧すべく伸縮する圧電素子１７によって行われる。この圧電素子１７は、ＰＺＴ等からなる板状部材を複数枚積層した構造を有するピエゾ素子で構成されており、電圧印加の有無によって伸縮するものである。
【００２９】
圧電素子１７が電圧印可によって伸長すると、ポンプ室１６内が加圧され、ポンプ室１６内の圧力に基づきリフタ１３に働く力により、同リフタ１３が制御弁９側に移動させられる。これにより、リフタ１３の突部１３ａが貫通孔１４を貫通した状態で排出通路８内に突出し、制御弁９が開弁させられる。また、圧電素子１７が電圧印可の解除によって収縮すると、ポンプ室１６内が減圧され、背圧室１５内の圧力に基づきリフタ１３に働く力や、コイルスプリング１０の付勢力等により、同リフタ１３が制御弁９側とは反対側に移動させられる。これにより、リフタ１３の突部１３ａが貫通孔１４内に没入し、制御弁９が閉弁させられる。
【００３０】
隔壁１１において貫通孔１４の制御弁９側の部分には、排出通路８の一部を構成するスピル室１８が形成されている。また、排出通路８において、制御弁９に対応する部分には同制御弁９を収容する収容部８ａが形成されている。更に、排出通路８は、突部１３ａ及び制御弁９の内部に上記収容部８ａの下流側（スピル室１８の下流側）として形成された収容下流部８ｂを備えている。そして、制御弁９の閉弁時には、排出通路８における制御弁９周りの部分（収容部８ａ）と、スピル室１８及び収容下流部８ｂとが遮断される。また、制御弁９の開弁時には収容部８ａとスピル室１８及び収容下流部８ｂとが連通し、高圧燃料が排出通路８を収容部８ａ、スピル室１８、収容下流部８ｂの順に流れるようになる。
【００３１】
排出通路８において制御弁９よりも下流側（正確には収容下流部１３ａより下流側）、にはチェック弁１９が設けられている。このチェック弁１９は、排出通路８における制御弁９よりも下流側の部分の圧力を大気圧よりも高い所定値に保持すべく開閉されるものである。即ち、チェック弁１９は、上記部分の圧力が上記所定値値未満であるときに閉弁して排出通路８の燃料流通を禁止し、上記部分の圧力が上記所定値よりも大きいときに開弁して排出通路８の燃料流通を許可する。
【００３２】
隔壁１１における貫通孔１４の内周面とリフタ１３における突部１３ａの外周面とのクリアランスについては、同クリアランスの燃料流通面積が排出通路８の燃料流通面積よりも小さくなる大きさとされている。また、リフタ室１２における突部１３ａ側の空間である背圧室１５は、圧力制御室５から高圧燃料を排出するための排出通路８とは分離されている。このため、制御弁９が開弁して圧力制御室５内の高圧燃料が排出通路８を通じて排出されるとき、スピル室１８を通過する高圧燃料が上記クリアランスを介して背圧室１５に入り込みにくくなる。
【００３３】
この背圧室１５は、ピストン２０が往復移動可能に設けられたアキュムレータ室２１と繋がっている。アキュムレータ室２１内はピストン２０によって燃料充填領域２１ａと空気充填領域２１ｂとに区画され、燃料充填領域２１ａが上記背圧室１５と繋がっている。そして、燃料充填領域２１ａ及び背圧室１５には燃料が充填された状態となっており、空気充填領域２１ｂには空気が充填された状態となっている。従って、背圧室１５内が加圧されると、その中の燃料が燃料充填領域２１ａ内に流れ、ピストン２０が燃料充填領域２１ａを拡大する方向に移動する。このときには、空気充填領域２１ｂが縮小し、その中の空気が圧縮されることとなる。
【００３４】
次に、圧力制御室５から高圧燃料を排出させる際にリフタ１３に作用する力、並びに、その際のリフタ１３及び制御弁９の動作について、図２〜図６を参照して説明する。
【００３５】
圧力制御室５から高圧燃料を排出させる際にリフタ１３に作用する力Ｆは、例えばリフタ１３を制御弁９側に変位させる方向（図１の下方）を正方向とすると、以下の式（１）で表すことができる。
【００３６】
Ｆ＝Ｐ１・Ｓ１−Ｐ２・Ｓ２−Ｐ３・Ｓ３−Ａ　　　…（１）
Ｆ　：リフタ１３に作用する下向きの力
Ｐ１：ポンプ室１６内の圧力
Ｓ１：圧力Ｐ１を受けるリフタ１３の受圧面積（図２参照）
Ｐ２：背圧室１５内の圧力
Ｓ２：圧力Ｐ２を受けるリフタ１３の受圧面積（図２参照）
Ｐ３：スピル室１８内の圧力
Ｓ３：圧力Ｐ３を受けるリフタ１３の重圧面積（図２参照）
Ａ　：コイルスプリング１０の付勢力
図６は、燃料噴射が行われるときの圧電素子１７に対する印加電圧、圧電素子１７の変位、制御弁９の変位、ポンプ室１６内の圧力Ｐ１、背圧室１５内の圧力Ｐ２、スピル室１８内の圧力Ｐ３、及びリフタ１３に働く力Ｆの推移を示すタイムチャートである。
【００３７】
圧電素子１７への電圧印可がなされていないときには、圧電素子１７が収縮した状態にあり、ポンプ室１６内の燃料が圧縮されていないことから、ポンプ室１６内の圧力Ｐ１が高くなることはない。このため、上記力Ｆが制御弁９を開弁させるほど大きくなることはなく、制御弁９が図３に示されるように閉弁した状態に維持され、圧力制御室５から排出通路８を通じての燃料排出が禁止される。
【００３８】
この状態にあって、圧電素子１７が電圧印可によって伸長し始めると（図６のタイミングＴ１）、ポンプ室１６内の燃料が圧縮されて圧力Ｐ１が図６（ｄ）に示されるように上昇する。その結果、上記力Ｆがリフタ１３及び制御弁９を移動させるほど大きくなると（Ｔ２）、制御弁９が図６（ｃ）に示されるように変位して図４に示されるように開弁する。この制御弁９の変位によって背圧室１５内の燃料が加圧されるが、背圧室１５内の圧力Ｐ２の上昇はアキュムレータ室２１の空気充填領域２１ｂが縮小することによって図６（ｅ）に示されるように抑制される。
【００３９】
制御弁９が開弁すると、スピル室１８と排出通路８の制御弁９周りに位置する部分（収容部８ａ）とが連通する。その結果、排出通路８における制御弁９よりも圧力制御室５側に存在していた高圧燃料が当該排出通路８のスピル室１８、及びその下流側（収容下流部８ａ）に一気に流れ込み、スピル室１８内の圧力Ｐ３が図６（ｆ）に示されるように一瞬上昇することとなる。
【００４０】
このとき、スピル室１８を通過する高圧燃料が貫通孔１４の内周面と突部１３ａの外周面とのクリアランスを介して背圧室１５に流れ込もうとする。しかし、背圧室１５が排出通路８と分離されていること、及び上記クリアランスの燃料流通面積が排出通路８の燃料流通面積よりも小さいことから、高圧燃料がスピル室１８から同クリアランスを介して背圧室１５に流れ込むことは抑制される。このため、背圧室１５内に高圧燃料が流れ込むことにより圧力Ｐ２が上昇することは抑制され、同圧力Ｐ２は図６（ｅ）に示されるように推移する。
【００４１】
仮に、圧力制御室５から排出された高圧燃料が背圧室１５に入り込み、圧力Ｐ２が過度に大きい値になるとすると、同圧力Ｐ２に基づいてリフタ１３に対し制御弁９から離れる方向に押す力、即ち上記（１）の「Ｐ２・Ｓ２」が大きくなる。その結果、上記力Ｆが図６（ｇ）に破線で示されるように負の値になり、リフタ１３が制御弁９を押す側とは反対側に押し戻されるようになる。このようにリフタ１３が押し戻されている間は、排出通路８の燃料流通面積が適正よりも小さくなり、圧力制御室５から高圧燃料が排出されにくくなることから、圧力制御室５からの高圧燃料の排出が適切に行えなくなる。その結果、圧力制御室５内の圧力を低下させて燃料噴射のためのニードル弁３の移動を適切に行うことが困難になり、燃料噴射量の調量精度が低下することとなる。
【００４２】
しかし、圧力制御室５から排出された高圧燃料が背圧室１５に流れ込むことによる圧力Ｐ２の上昇は、上記のようにして抑制される。このため、背圧室１５内の圧力Ｐ２に基づいてリフタ１３に対し押し戻す方向に働く力、即ち上記式（１）の「Ｐ２・Ｓ２」を小さく抑えることができる。
【００４３】
更に、排出通路８におけるスピル室１８よりも下流側がリフタ１３の突部１３ａ及び制御弁９の内部を通過するように形成されているため、スピル室１８（排出通路８）内の圧力Ｐ３を受けるリフタ１３の受圧面積Ｓ３が極小さいものとなる。このため、排出通路８を流れる高圧燃料に基づきリフタ１３に対し押し戻す方向に作用する力、即ち上記式（１）の「Ｐ３・Ｓ３」も小さく抑えることができる。
【００４４】
このように、リフタ１３に対し押し戻す方向に働く力、「Ｐ２・Ｓ３」及び「Ｐ３・Ｓ３」が小さく抑えられるため、上記力Ｆが図６（ｅ）に実線で示されるように推移することとなり、当該力Ｆが負の値になってリフタ１３が制御弁９を押す方向と反対側に押し戻されることは抑制される。従って、このリフタ１３の押し戻しにより、圧力制御室５からの高圧燃料の排出が適切に行えなくなってニードル弁３の移動に支障を来し、燃料噴射量の調量精度が悪化するのを抑制することができる。
【００４５】
なお、上記圧力Ｐ２の上昇に伴うリフタ１３の押し戻しを抑制するのに、例えば従来のように圧電素子１７の伸長量を多くするといった方法が採用される場合、同伸長量を多くするために圧電素子１７を大型化する必要がある。しかし、こうした従来の方法は採用されないことから、圧電素子１７の大型化に伴うインジェクタ１の体格が大きくなることを抑制するとともに、圧電素子１７の伸長に必要な電気エネルギの増大も抑制することができる。
【００４６】
制御弁９は、開弁開始した後に図５に示されるように開弁状態に維持される。そして、制御弁９が開弁してスピル室１８に高圧燃料が一気に流れ込んだ後には、排出通路８におけるスピル室１８よりも下流側で高圧燃料の反射が生じ、これに伴いスピル室１８内の圧力Ｐ３が上記のように一瞬上昇した後に図６（ｆ）に示されるように再び一時的な上昇が生じる。このように圧力Ｐ３が再度上昇したとしても、当該圧力Ｐ３を受けるリフタ１３の受圧面積Ｓ３は極めて小さいため、上記力Ｆが図６（ｅ）に破線で示されるように負の値になることは抑制される。
【００４７】
圧電素子１７への電圧印可が開始されてから、必要な燃料噴射量を得るための燃料噴射時間が経過すると、圧電素子１７への電圧印可が停止され（Ｔ３）、圧電素子１７が収縮し始める。それに伴いポンプ室１６内の圧力Ｐ１が図６（ｄ）に示されるように低下してゆく。そして、上記式（１）における「Ｐ１・Ｓ１」が低下し、リフタ１３に働く上記力Ｆが制御弁９を開弁状態に維持できなくなるまで低下すると（Ｔ４）、制御弁９が図３に示されるように閉弁する。これにより、圧力制御室５から排出通路８を通じての高圧燃料の排出が禁止され、圧力制御室５内に燃料供給通路７を介して供給された高圧燃料が溜められるようになる。その結果、ニードル弁３が噴孔２を閉じる位置に移動され、燃料溜まり室６から噴孔２を介しての燃料噴射が停止される。
【００４８】
制御弁９を閉弁させるに当たり、リフタ１３に働く上記力Ｆのうちの「Ｐ３・Ｓ３」については、排出通路８にチェック弁１９を設けることによって大きい値とすることができる。即ち、制御弁９の開弁中での排出通路８における制御弁９よりも下流側の圧力がチェック弁１９の動作によって大気圧よりも高い所定値に維持されるため、スピル室１８内の圧力Ｐ３が大となって上記「Ｐ３・Ｓ３」を大きい値とすることができるのである。なお、チェック弁１９による圧力Ｐ３の増加は、制御弁９の開弁時に上記「Ｐ３・Ｓ３」によってリフタ１３が押し戻されなることのない程度にとどめられる。上記のように「Ｐ３・Ｓ３」を大きい値としておくことにより、圧電素子１７への電圧印可を停止した後、上記力Ｆを速やかに負の値として制御弁９を素早く閉弁し、燃料噴射の停止を的確なものとすることができる。
【００４９】
また、図７に示されるように、圧電素子１７の電圧印可を停止したとき（Ｔ３）、上述したスピル室１８内の圧力Ｐ３の再度の上昇が生じていることも考えられる。ただし、この圧力Ｐ３を受けるリフタ１３の受圧面積Ｓ３は極めて小さいため、上記「Ｐ３・Ｓ３」が大きくなってリフタ１３に働く力Ｆが小さくなり過ぎることはない。従って、力Ｆが小さくなり過ぎることに伴い制御弁９の閉弁速度が過度に速くなって燃料噴射時間が適正よりも短くなり、燃料噴射量の調量精度が低下するのを抑制することができる。
【００５０】
以上詳述した本実施形態によれば、以下に示す効果が得られるようになる。
（１）燃料噴射を行うためにリフタ１３を制御弁９側に移動させて同制御弁９を開弁させると、スピル室１８と排出通路８の制御弁９周りに位置する部分（収容部８ａ）とが連通する。その結果、排出通路８における制御弁９よりも圧力制御室５側に存在していた高圧燃料が当該排出通路８のスピル室１８、及びその下流側（収容下流部８ｂ）に一気に流れ込み、スピル室１８内の圧力Ｐ３が一瞬上昇する。このとき、スピル室１８を通過する高圧燃料が貫通孔１４の内周面と突部１３ａの外周面とのクリアランスを介して背圧室１５に流れ込もうとする。しかし、背圧室１５が排出通路８と分離されていること、及び上記クリアランスの燃料流通面積が排出通路８の燃料流通面積よりも小さいことから、高圧燃料がスピル室１８から同クリアランスを介して背圧室１５に流れ込むことは抑制される。
【００５１】
このため、背圧室１５内に高圧燃料が流れ込むことにより圧力Ｐ２が上昇することは抑制され、同圧力Ｐ２に基づいてリフタ１３に対し制御弁９から離れる方向に押す力、即ち上記（１）の「Ｐ２・Ｓ２」を小さく抑えることができる。従って、リフタ１３が制御弁９を押す方向と反対側に押し戻され、圧力制御室５からの高圧燃料の排出が適切に行えなくなってニードル弁３の移動に支障を来し、燃料噴射量の調量精度が悪化するのを抑制することができる。なお、上記圧力Ｐ２の上昇に伴うリフタ１３の押し戻しを抑制するのに、圧電素子１７を大型化して伸長量を多くする必要はないため、圧電素子１７の大型化に伴うインジェクタ１の体格が大きくなることを抑制するとともに、圧電素子１７の伸長に必要な電気エネルギの増大も抑制することができる。
【００５２】
（２）排出通路８におけるスピル室１８の下流側（収容下流部８ｂ）が、リフタ１３の突部１３ａ及び制御弁９の内部を通過するように形成されているため、スピル室１８（排出通路８）内の圧力Ｐ３を受けるリフタ１３の受圧面積Ｓ３が極小さいものとなる。このため、排出通路８を流れる高圧燃料に基づきリフタ１３を制御弁９から離す方向に押し戻す力、即ち上記式（１）の「Ｐ３・Ｓ３」を小さく抑えることができ、上記リフタ１３の押し戻しを抑制することができる。
【００５３】
（３）制御弁９を開弁すべくリフタ１３を移動させるときに背圧室１５内の燃料が加圧されるが、それに伴う背圧室１５内の圧力Ｐ２の上昇はアキュムレータ室２１の空気充填領域２１ｂが縮小することによって抑制される。従って、上記圧力Ｐ２に基づく力「Ｐ２・Ｓ２」等に抗して制御弁９を開弁させるためにリフタ１３に作用させるべき力「Ｐ１・Ｓ１」を小さく抑えることができる。このため、ポンプ室１６内の圧力Ｐ１を大きくすることを意図した圧電素子１７の大型化を抑制し、インジェクタ１の体格を小さく抑えることができる。
【００５４】
（４）制御弁９が開弁してスピル室１８に高圧燃料が一気に流れ込んだ後には、排出通路８におけるスピル室１８よりも下流側で高圧燃料の反射が生じ、これに伴いスピル室１８内の圧力Ｐ３が一瞬上昇した後に再び一時的に上昇する。このように圧力Ｐ３が再度上昇したとしても、当該圧力Ｐ３を受けるリフタ１３の受圧面積Ｓ３は極めて小さいため、リフタ１３に働く上記力Ｆが負の値になるのを抑制することができる。
【００５５】
（５）排出通路８にチェック弁１９を設けることにより、開弁中の制御弁９を閉弁させる際にリフタ１３に働く力「Ｐ３・Ｓ３」をリフタ１３が制御弁９から離れる側に押し戻されない程度に大きい値とすることができる。即ち、チェック弁１９の動作によって制御弁９の開弁中での排出通路８における制御弁９よりも下流側の圧力が大気圧よりも高い所定値に維持され、スピル室１８内の圧力Ｐ３が大となって上記「Ｐ３・Ｓ３」を大きい値とすることができるのである。このように制御弁９の開弁中に上記「Ｐ３・Ｓ３」を大きい値としておくことにより、圧電素子１７への電圧印可を停止した後、リフタ１３に作用する力Ｆを速やかに負の値として制御弁９を素早く閉弁し、燃料噴射の停止を的確なものとすることができる。
【００５６】
（６）圧電素子１７の電圧印可を停止したとき、上述したスピル室１８内の圧力Ｐ３の再度の上昇が生じていたとしても、この圧力Ｐ３を受けるリフタ１３の受圧面積Ｓ３は極めて小さいため、上記「Ｐ３・Ｓ３」が大きくなってリフタ１３に働く力Ｆが小さくなり過ぎることはない。従って、力Ｆが小さくなり過ぎることに伴い制御弁９の閉弁速度が過度に速くなって燃料噴射時間が適正よりも短くなり、燃料噴射量の調量精度が低下するのを抑制することができる。
【００５７】
［第２実施形態］
次に、本発明の第２実施形態について図８及び図９を参照して説明する。
第１実施形態においては、リフタ１３が制御弁９を開弁させるように移動して背圧室１５内の燃料が加圧されるとき、アキュムレータ室２１における空気充填領域２１ｂの空気が圧縮され、背圧室１５内の圧力Ｐ２が過度に上昇することが抑制される。しかし、上記空気充填領域２１ｂが空気ばねとして働き、リフタ１３が制御弁９を全開状態としたとき、空気充填領域２１ｂ内の空気の圧力（背圧室１５内の圧力Ｐ２）に基づき、リフタ１３に対し制御弁９を開弁させる方向に働く力が大きくなって、リフタ１３が押し戻される（バウンドする）可能性がある。
【００５８】
上記のようなリフタ１３のバウンドが生じる場合、制御弁９の全開時等の閉弁時にリフタ１３に対し制御弁９を閉弁させる方向に力が働き、その力の分だけ制御弁９を開弁させようとする力が弱まることになる。こうした不都合を抑制するため、本実施形態では　図８に示されるように、背圧室１５が通路２２及びオリフィス２３を介して排出通路８の制御弁９よりも大幅に下流側の部分、例えばチェック弁１９の直前の部分に接続される。
【００５９】
この場合、リフタ１３が制御弁９を開弁させるように移動するとき、背圧室１５内の燃料が圧縮されるが、その燃料は通路２２及びオリフィス２３を介して排出通路８に流出するようになる。従って、制御弁９の閉弁時には背圧室１５内の圧力Ｐ２が一旦上昇するものの、その後には図９（ｅ）に示されるように徐々に低下してゆくこととなる。従って、制御弁９の全閉時等の閉弁時に圧力Ｐ２が過度に高い状態に保持されることはなく、その分だけ制御弁９を強い力で閉弁状態に保持することができるようになる。
【００６０】
従って、本実施形態によれば、以下に示す効果が得られるようになる。
（７）制御弁９の全閉時等の閉弁時に、圧力Ｐ２が過度に高い状態に保持されない分だけ制御弁９を強い力で閉弁状態に保持することができ、これにより燃料噴射を確実に制御することができるようになる。
【００６１】
（８）制御弁９が開弁してスピル室１８に高圧燃料が一気に流れ込むとスピル室１８内の圧力Ｐ３が一瞬上昇し、その後には排出通路８におけるスピル室１８よりも下流側で上記高圧燃料の反射が生じて再び圧力Ｐ３の一時的な上昇が生じる。排出通路８におけるスピル室１８よりも下流側の圧力は、上記圧力Ｐ３の上昇によって影響を受けて上昇するようになるが、この影響は下流になるほど小さいものとなる。背圧室１５は通路２２及びオリフィス２３を介して排出通路８の制御弁９よりも大幅に下流側の部分に繋がれている。このため、リフタ１３が制御弁９を開弁させるように移動するとき、上記圧力Ｐ３の上昇に伴う排出通路８における制御弁９の下流側における圧力上昇によって、背圧室１５内の燃料を上記通路２２及びオリフィス２３を介して排出通路８に流出させにくくなるのを抑制することができる。
【００６２】
［その他の実施形態］
なお、上記各実施形態は、例えば以下のように変更することもできる。
・第１実施形態では、アキュムレータ室２１内をピストン２０によって燃料充填領域２１ａと空気充填領域２１ｂとに区画したが、本発明はこれに限定されない。例えば、図１０に示されるようにアキュムレータ室２１内に樹脂など弾性を有する材料によって形成された中空構造のバルーン２４を封入し、そのバルーン２４の内部を空気充填領域とするとともに、バルーン２４の外部を燃料充填領域としてもよい。また、アキュムレータ室２１に空気の混入した燃料を充填し、燃料充填領域と空気充填領域とを形成してもよい。
【００６３】
・第１及び第２実施形態において、必ずしも排出通路８にチェック弁１９を設ける必要はない。
・上記各実施形態では、リフタ１３を移動させるためのアクチュエータとして圧電素子１７を例示したが、これに代えて電磁ソレノイドなど他のアクチュエータを用いてもよい。
【００６４】
・本発明を直噴式のディーゼルエンジンに用いられるインジェクタ１に適用したが、直噴式のガソリンエンジンに用いられるインジェクタに適用することもできる。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１実施形態のインジェクタの内部構造を示す断面図。
【図２】リフタの受圧面積を示す断面図。
【図３】インジェクタにおける制御弁周りを示す拡大断面図。
【図４】インジェクタにおける制御弁周りを示す拡大断面図。
【図５】インジェクタにおける制御弁周りを示す拡大断面図。
【図６】（ａ）〜（ｇ）は、燃料噴射が行われるときの圧電素子に対する印加電圧、圧電素子の変位、制御弁の変位、ポンプ室内の圧力、背圧室内の圧力、スピル室内の圧力、及びリフタに働く力の推移を示すタイムチャート。
【図７】（ａ）〜（ｄ）は、燃料噴射が行われるときの圧電素子に対する印加電圧、圧電素子の変位、制御弁の変位、及びスピル室内の圧力の推移の他の例を示すタイムチャート。
【図８】第２実施形態のインジェクタの内部構造を示す断面図。
【図９】（ａ）〜（ｇ）は、燃料噴射が行われるときの圧電素子に対する印加電圧、圧電素子の変位、制御弁の変位、ポンプ室内の圧力、背圧室内の圧力、スピル室内の圧力、及びリフタに働く力の推移を示すタイムチャート。
【図１０】アキュムレータ室の他の例を示すインジェクタにおける制御弁周りの拡大断面図。
【図１１】圧力制御室から高圧燃料を排出する構造の従来例を模式的に示した図。
【符号の説明】
１…インジェクタ、２…噴孔、３…ニードル弁、４…コイルスプリング、５…圧力制御室、６…燃料溜まり室、７…燃料供給通路、８…排出通路、９…制御弁、１０…コイルスプリング、１１…隔壁、１２…リフタ室、１３…リフタ、１３ａ…突部、１４…貫通孔、１５…背圧室、１６…ポンプ室、１７…圧電素子、１８…スピル室、１９…チェック弁（圧力保持手段）、２０…ピストン、２１…アキュムレータ室、２１ａ…燃料充填領域、２１ｂ…空気充填領域、２２…通路、２３…オリフィス、２４…バルーン。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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