(57)【要約】      （修正有）【課題】  篩分装置を使用することなく衝撃式粉砕機で石炭を破砕する際、その破砕に起因する０．３ｍｍ未満の石炭の発生を抑制する。【解決手段】  コークス炉用石炭を衝撃式粉砕機で破砕する方法において、破砕するコークス炉用石炭の粉砕性指数又は炭化度指数等の破砕特性により、前記衝撃式破砕機のロータ５の周速又はロータの周速と回転刃（ハンマー４）と固定刃（磨砕板６）の間隙（Ｗ１，Ｗ２）を調整することにより、前記コークス炉用石炭が０．３ｍｍ未満に粉砕されるのを抑制するコークス炉用石炭の破砕方法。【選択図】図１
2004277709.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
コークス炉用石炭を衝撃式粉砕機で破砕する方法において、破砕するコークス炉用石炭の粉砕性指数又は炭化度指数等の破砕特性により、前記衝撃式破砕機のロータの周速を調整することにより、前記コークス炉用石炭が０．３ｍｍ未満に過粉砕されるのを抑制することを特徴とするコークス炉用石炭の破砕方法。
【請求項２】
コークス炉用石炭を衝撃式粉砕機で破砕する方法において、破砕するコークス炉用石炭の粉砕性指数又は炭化度指数等の破砕特性により、前記衝撃式破砕機のロータの周速及び回転刃と固定刃の間隙を調整することにより、前記コークス炉用石炭が０．３ｍｍ未満に過粉砕されるのを抑制することを特徴とするコークス炉用石炭の破砕方法。
【請求項３】
前記コークス炉用石炭の粉砕性指数又は炭化度指数等の破砕特性に基づいて少なくとも強粘結炭、粘結炭、非微粘結炭にグループ分けし、前記衝撃破砕機のロータの周速を強粘結炭＜粘結炭＜非微粘結炭とすることを特徴とする請求項１記載のコークス炉用石炭の破砕方法。
【請求項４】
前記コークス炉用石炭の粉砕性指数又は炭化度指数等の破砕特性に基づいて少なくとも強粘結炭、粘結炭、非微粘結炭にグループ分けし、前記衝撃破砕機のロータの周速を強粘結炭＜粘結炭＜非微粘結炭とすると共に回転刃と固定刃の間隙の広さを強粘結炭＞粘結炭＞非微粘結炭とすることを特徴とする請求項３記載のコークス炉用石炭の破砕方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冶金用コークスを製造するコークス用石炭を破砕する方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、高炉操業における冶金用コークスは炉内の通気性を確保するため、高強度のものが要求されている。
この冶金用コークス（以下、単にコークスと称す）は、コークス炉の炭化室内で加熱された石炭粒子が３５０〜５００℃で軟化溶融する成分が結合材となり、軟化溶融しない成分が骨材となって、相互に一体化して新たな結晶構造を形成することにより得られる。
【０００３】
このため、高強度コークスを製造する場合、石炭が軟化溶融したときに粒子間に強固な接着が生じるように、コークス炉に装入する原料石炭の装入密度を上げて、隣接する石炭粒子同士の接触状況を改善させることが行なわれている。
【０００４】
このコークス炉に装入する原料石炭の装入密度を向上する手段として、例えば、原料石炭の粒度構成を調整して理想粒度分布（ファーナス分布）に近づける様にする方法がある。これには、粒径の大きな石炭粒子も使用する事が好ましいが、石炭の品質にもよるが、一般的に、この大きな石炭粒子は加熱時に界面から割れを誘発してコークスの破壊強度が低下する傾向を有する。特に、品質の悪い非微粘結炭の大きな石炭粒子が残存するとコークス冷間強度ＤＩは低下する。
【０００５】
このことから、粒径の大きな石炭粒子を粉砕機で破砕し、この破砕した石炭を篩分装置で篩分け、篩上の粗粒石炭は再度粉砕機で粉砕することを繰り返す閉回路粉砕により、１０ｍｍ以下にする方法（例えば、特許文献１参照）が提案されている。
【０００６】
【特許文献１】特開昭５６−０３２５８７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、石炭を粉砕機で破砕すると細かい石炭粒子が多量に発生する。ここで特に０．３ｍｍ未満の石炭が増加すると、｛１｝コークス炉での乾留初期に炉内で飛散し様々な炉体損傷トラブルを惹起するカーボン成長の要因となる。｛２｝表面積が大きいことから容易に風化・酸化して劣化し、コークス化し難い性状となってコークス品質を悪化する要因となる等のトラブルを惹起する。このため、０．３ｍｍ未満の細粒石炭が多量に発生する場合において、篩分装置や風力分級機等で０．３ｍｍ以上とそれ未満に篩分け、篩上はそのままコークス炉に装入し、篩下の細粒石炭は加圧成型、または、バインダーを添加して造粒してコークス炉に装入する事も行われているが、設備コスト的に不利になるものであった。
【０００８】
また、破砕した石炭を篩分装置で篩分け、篩上の粗粒石炭は再度粉砕機で粉砕するのには実際の操業では課題がある。それは、１台当たりの篩分装置の処理能力は、篩分効率を維持するためには大きくすることは出来ず、特に石炭の場合は比重も小さいため、１台の粉砕機の処理能力に対して数台の篩分装置が必要となる。更に各篩分装置に均等に供給する装置を設置したり、防音対策を実施しなければならず設備コストが高くなる。
【０００９】
更に、雨天等で石炭が濡れた場合には、破砕した石炭が篩分装置の篩網に付着して目詰まりを起こし、篩作業が出来なくなり、粒度調整せずに粉砕した石炭をそのままコークス炉に装入せざる得なくなって、コークス品質が悪化すると云う問題を有する。
【００１０】
本発明は、破砕機で石炭を破砕する際、篩分装置を用いること無く、その破砕に起因する０．３ｍｍ未満の細粒石炭の発生を抑制して上記問題を有利に解決する方法を提供することを課題とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであり、その手段１は、コークス炉用石炭を衝撃式粉砕機で破砕する方法において、破砕するコークス炉用石炭の粉砕性指数又は炭化度指数等の破砕特性により、前記衝撃式破砕機のロータの周速を調整することにより、前記コークス炉用石炭が０．３ｍｍ未満に過粉砕されるのを抑制するコークス炉用石炭の破砕方法である。
手段２は、コークス炉用石炭を衝撃式粉砕機で破砕する方法において、破砕するコークス炉用石炭の粉砕性指数又は炭化度指数等の破砕特性により、前記衝撃式破砕機のロータの周速及び回転刃と固定刃の間隙を調整することにより、前記コークス炉用石炭が０．３ｍｍ未満に過粉砕されるのを抑制するコークス炉用石炭の破砕方法である。
更に、手段３は、前記コークス炉用石炭の粉砕性指数又は炭化度指数等の破砕特性に基づいて少なくとも強粘結炭、粘結炭、非微粘結炭にグループ分けし、前記衝撃破砕機のロータの周速を強粘結炭＜粘結炭＜非微粘結炭とする前記手段１記載のコークス炉用石炭の破砕方法である。
手段４は、前記コークス炉用石炭の粉砕性指数又は炭化度指数等の破砕特性に基づいて少なくとも強粘結炭、粘結炭、非微粘結炭にグループ分けし、前記衝撃破砕機のロータの周速を強粘結炭＜粘結炭＜非微粘結炭とすると共に回転刃と固定刃の間隙の広さを強粘結炭＞粘結炭＞非微粘結炭とする前記手段３記載のコークス炉用石炭の破砕方法である。
【００１２】
前記粉砕性指数ＨＧＩ（以下単にＨＧＩと称す）とはハードグローブ粉砕能指数であり、これは石炭の粉砕性を示す指標の１つであり、このＨＧＩはボールレスミルの一種であるハードグローブミルを用いて一定条件のもとに石炭試料を粉砕し、破砕物中の微粉量から算出するものである（ＪＩＳ  Ｍ８８０１に記載）。ＨＧＩの数値には、ハードグローブミルの構造的な要因と破砕粒子の物理的な要因の２つが含まれていると考えられている。
【００１３】
また、炭化度指数としては、石炭中の揮発分ＶＭ、水素・炭素比Ｈ／Ｃ、ビトリニットの平均反射率Ｒo 、強度指数ＳＩがあり、この揮発分ＶＭは石炭をるつぼの中で空気を絶って所定の条件で急速加熱した場合に揮発したものから水分を差し引いたものを言う（ＪＩＳ  Ｍ８８０１に記載）。
【００１４】
水素・炭素比Ｈ／Ｃは、石炭中の水素と炭素の原子数比である。ビトリニットの平均反射率Ｒoは、石炭の反射率は通常偏光を試料に当て反射光をフィルターを通して単色化（５４６ｎｍ）して測定するが、石炭の有機質の主要成分であるビトリニットについて多くの点を測定しその平均値で表示したものを言う（ＪＩＳＭ８８０１に記載）。
【００１５】
強度指数ＳＩは、石炭組織分析によるコークス冷間強度ＤＩを推定する際に用いられる実験的にビトリニットを反射率０．１０毎で区分し、加熱しても熱的に不活性なイナート量（％）により設定している強度指数（１．７０〜７．８５の範囲）の加重平均値を言う。
【００１６】
また、コークス炉で使用されている石炭の炭化度指数範囲で、相関係数を求めて検定すると、これらの揮発分ＶＭ、水素炭素比Ｈ／Ｃ、ビトリニットの平均反射率Ｒo 、強度指数ＳＩ等の炭化度指数とＨＧＩの間には危険率１％の水準で相関関係が認められることから、ＨＧＩに変えて上記炭化度指数を用いても良い。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、コークス炉用石炭を篩分装置を使用しないで衝撃式粉砕機のみでコークス炉用石炭が０．３ｍｍ未満に破砕されるのを抑制しつつ、１０ｍｍ超の粗粒が殆どない様にする事が可能となり、コークス炉に於ける種々のトラブルを防止し、設備コストを低減出来、しかも、コークス品質も向上出来等の多大な効果を奏するものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
本発明者らは、先ず、石炭を破砕した際に、０．３ｍｍ未満の細粒石炭の発生量が少ない粉砕機について種々調査検討を行った結果、衝撃式粉砕機（例えば、インパクトクラッシャー、ハンマークラッシャー）が最も細粒の発生が少なく、かつ、破砕する粒度の調整も容易に、かつ、確実に出来ることを知見した。
【００１９】
更に、この衝撃式粉砕機を用いて石炭を破砕すると、石炭の銘柄別に、破砕性の良い石炭、悪い石炭があり、その破砕性の程度により、破砕後の粒度分布も大きく変化する傾向がある事が判明した。そして、ボールレスミルの一種であるハードグローブミルでの粉砕性指数が、そのまま、衝撃式粉砕機での粉砕性に適用できることを見出した。
【００２０】
先ず、衝撃式粉砕機の１例を図１を参照して説明する。この例では、ハンマークラッシャーで説明しているため衝撃式粉砕機の回転刃はハンマー、固定刃は磨砕板に相当する。
この衝撃式粉砕機は、上部に投入口１、下部に排出口２を設けた鋼製箱形のケーシング３と、ケーシング３内に水平に横架された可逆回転するロータ５と、該ロータ５の外周に所定間隔で下端を設け、上端に前記ロータ５が回転すると遠心力で中心に対して直線状に立ち上がり石炭を破砕可能となるハンマーヘッド４ａを設けたハンマー４と、前記ロータ５に設けたハンマー４の両側方に取囲む様に位置し、矢印方向に移動可能に設け、内部（ロータ５と対向する面）を凹ませて曲成した磨砕板６と、前記ケーシング３に基部を固着し、前記磨砕板６にシリンダーロッドのヘッドを設けたシリンダー７〜１０とで構成している。そして、シリンダー７〜１０によりハンマーヘッド４ａと磨砕板６の間隙を調整するものである。
【００２１】
次に、この衝撃式粉砕機を使用して、種々の石炭を粉砕した結果について説明する。
本発明者等は、この衝撃式粉砕機を用いて種々のＨＧＩの石炭を破砕した結果、図２〜図１３に示す様に破砕粒度の調整が可能な事を見出した。
尚、通常、コークス炉で使用されている石炭のＨＧＩは３０〜１１０の範囲のものであるが、本例では５０〜１００の範囲の石炭を用いた。また、前記衝撃式粉砕機におけるハンマー４の周速（ローター５の回転数）、シリンダー７〜１０によりハンマー４と磨砕板６の間隙を調整して破砕した。この間隙の調整は、図１で、石炭を投入する投入口１の近傍の上部位置における間隙Ｗ1 と破砕した石炭を排出する排出口２の近傍の下部位置における間隙Ｗ2 である。
【００２２】
また、図２、４、６、８、１０、１２の等増加質量割合曲線は、表１（後記）の破砕前粒度分布を有する石炭を破砕した際、１０ｍｍ以下に破砕されて増加する割合を示すものである。また、図３、５、７、９、１１の等増加質量割合曲線は、前記同様の石炭が０．３ｍｍ未満に破砕されて増加する割合を示すものである。
【００２３】
図２、図３はハンマー４と磨砕板６の間隙（上部間隙Ｗ1 を２０ｍｍ、下部間隙Ｗ2 を２０ｍｍ）一定で石炭のＨＧＩを基にハンマー４の周速（ハンマー４の回転数）を調整した場合における石炭の破砕状態を示すものである。
この図２から石炭のＨＧＩが小さく（硬く）なるに従って、ハンマー４の周速を速くしないと１０ｍｍ超の割合が多くなる事が判る。また、図３から石炭のＨＧＩが大きく（軟らかく）なるに従って、ハンマー４の周速を遅くしないと０．３ｍｍ未満に破砕される割合が多くなる事が判る。
【００２４】
例えば、図２から上部間隙Ｗ1 及び下部間隙Ｗ2 が２０ｍｍの場合は、１０ｍｍ篩下を１００％にするには、ＨＧＩが５０（硬く、品質の悪い）の石炭では、ハンマー４の周速を６５ｍ／ｓ以上にすれば良く、また、ＨＧＩが１００（軟らかく、品質の良い）の石炭では、ハンマー４の周速を１８ｍ／ｓ以上にすれば良い事が判る。また、図３から０．３ｍｍ篩下を１０％増加するには、ＨＧＩが５０の石炭では、ハンマー４の周速を６８ｍ／ｓにすれば良く、また、ＨＧＩが１００（軟らかく、品質の良い）の石炭では、ハンマー４の周速を１５ｍ／ｓにすれば良い事が判る。
【００２５】
また、図４、図５は、ハンマー４と磨砕板６の間隙（上部間隙Ｗ1 を２０ｍｍ、下部間隙Ｗ2 を４０ｍｍ）一定で石炭のＨＧＩを基にハンマー４の周速（ローター５の回転数）を調整した場合に於いて、１０ｍｍ以下に破砕されて増加する割合と０．３ｍｍ未満に破砕されて増加する割合を示すものである。
【００２６】
また、図６、７はハンマー４と磨砕板６の間隙（上部間隙Ｗ1 ：１００ｍｍ、下部間隙Ｗ2 ：１００ｍｍ）一定で石炭のＨＧＩを基にハンマー４の周速を調整した場合における石炭の破砕状態を示すものである。
この図６から石炭のＨＧＩが小さく（硬く）なるに従って、図２と同様にハンマー４の周速を速くしないと１０ｍｍ超の残存割合が多くなる。また、図２と比較すると、ハンマー４の周速を図２の場合より早くしないと、１０ｍｍ篩下量の割合が少なく、つまり、１０ｍｍ以下に破砕される割合が少なくなる事が判る。
【００２７】
また、図７から石炭のＨＧＩが大きく（軟らかく）なるに従って、図３と同様にハンマー４の周速を遅くしないと０．３ｍｍ未満の発生割合が多くなる事が判る。しかし、この場合も、図３と比較すると、ハンマー４の周速を図３の場合より早くしても、０．３ｍｍ篩下の発生割合は少なくなる事が判る。
例えば、図６から上部間隙Ｗ1 及び下部間隙Ｗ2 が１００ｍｍの場合は、１０ｍｍ篩下を１００％にするには、ＨＧＩが６０の石炭では、ハンマー４の周速を８０ｍ／ｓ以上にすれば良く、また、ＨＧＩが１００の石炭では、ハンマー４の周速を４３ｍ／ｓ以上にすれば良い事が判る。また、図７から０．３ｍｍ篩下を５％にするには、ＨＧＩが６０の石炭では、ハンマー４の周速を７０ｍ／ｓにすれば良く、また、ＨＧＩが１００の石炭では、ハンマー４の周速を４０ｍ／ｓ以上にすれば良い事が判る。
【００２８】
図８、図９は、ハンマー４の周速（３６ｍ／ｓ）、ハンマー４と磨砕板６の上部間隙Ｗ1 （２０ｍｍ）一定で石炭のＨＧＩを基に下部間隙Ｗ2 を調整した場合における石炭の破砕状態を示すものである。
【００２９】
図１０、図１１はハンマー４の周速、ハンマー４と磨砕板６の上部間隙Ｗ1 （周速：３６ｍ／ｓ、上部間隙Ｗ1 ：２０ｍｍ）一定で石炭のＨＧＩを基に下部間隙Ｗ2 を調整した場合における石炭の破砕状態を示すものである。
この図１０から石炭のＨＧＩが大きくなるに従って、下部間隙Ｗ2 を広くしないと１０ｍｍ超の残存割合が多くなる事が判る。また、図１１から石炭のＨＧＩが大きくなるに従って、下部間隙Ｗ2 を広くしないと０．３ｍｍ未満に破砕される割合が多くなる事が判る。
【００３０】
例えば、図１０からハンマー４の周速が３６ｍ／ｓ、上部間隙Ｗ1 が２０ｍｍの場合には、ＨＧＩが７５迄の石炭は１０ｍｍ篩下を１００％に破砕する事が出来ないことを意味し、また、ＨＧＩが１００の石炭では、下部間隙Ｗ2 を１４０ｍｍ以下にすれば１０ｍｍ篩下を１００％にする事が出来るのが判る。また、図１１から０．３ｍｍ篩下を５％にするには、ＨＧＩが６０の石炭では、下部間隙Ｗ2 を４５ｍｍにすれば良く、また、ＨＧＩが８０の石炭では、下部間隙Ｗ2 を７５ｍｍにすれば良い事が判る。
【００３１】
図１２、図１３はハンマー４の周速（３６ｍ／ｓ）、ハンマー４と磨砕板６の下部間隙Ｗ2 （４０ｍｍ）一定で石炭のＨＧＩを基に上部間隙Ｗ1 を調整した場合における石炭の破砕状態を示すものである。
この図１２、図１３ともに前記図１０、図１１と同等の破砕状態となる。つまり、ハンマー４と磨砕板６の間隙は上部間隙Ｗ1 を調整しても下部間隙Ｗ2 を調整しても同等の破砕状態となる事が判る。
【００３２】
以上説明した様に、ＨＧＩが小さい（硬い）石炭（非微粘結炭）ほど割れ難く、割れたとしても細粒（０．３ｍｍ未満）になり難いために、ハンマー４の周速を早くし、ハンマー４と磨砕板６の間隙を狭くする事により、石炭が投入口１から投入されて排出口２から排出されるまでの間にハンマー４に当る回数を多くし、かつ、該石炭がハンマー４に当たった際に於ける衝撃力を大きくして１０ｍｍ以下になるように破砕するものである。
【００３３】
一方、ＨＧＩが大きい（軟らかい）石炭（粘結炭）ほど割れ易く、そして、割れると細粒（０．３ｍｍ未満）を発生し易いために、ハンマー４の周速を遅くし、ハンマー４と磨砕板６の間隙を広くする事により、石炭が投入口１から投入されて排出口２から排出されるまでの間にハンマー４に当る回数を少なくし、かつ、該石炭がハンマー４に当たった際に於ける衝撃力を小さくして細粒の発生を抑制しつつ破砕するものである。
【００３４】
また、前記の様に石炭銘柄別のＨＧＩ （又は炭化度指数）により、ハンマー４の周速、ハンマー４と磨砕板６の間隙を調整する様にしてもよいが、破砕する石炭のＨＧＩ（銘柄）別にクラシャーを設けない場合には、破砕する石炭のＨＧＩが変わる都度、ハンマー４の周速、ハンマー４と磨砕板６の間隙を調整をしなければならず、作業性が悪い事から、 このＨＧＩ （又は炭化度指数）に応じて、３〜４のグループ、例えば、強粘結炭、粘結炭、非微粘結炭等にグループに分け、このグループ別にハンマー４の周速、ハンマー４と磨砕板６の間隙を調整する様にする事が、作業性が良く、また、複数の石炭を混合した状態で破砕することが可能となり好ましい。
【００３５】
石炭を上記の様に、強粘結炭、粘結炭、非微粘結炭の３グループに分ける場合には、炭化度指数等の代表例として強度指数ＳＩを使用して、ＳＩは回帰式ＳＩ＝０．０６×ＨＧＩ−０．３７６（寄与率Ｒ２＝０．６９）より算出した。
例えば、前記ＨＧＩが８５以上（炭化度指数：４．８以上）を強粘結炭とし、６５未満（炭化度指数：３．５以下）を非微粘結炭とし、その中間を粘結炭とする。そして、各グループ内の各種銘柄石炭のＨＧＩを荷重平均し、その荷重平均値に基づいてハンマー４の周速、ハンマー４と磨砕板６の間隙を決定する事が好ましい。
【実施例】
【００３６】
以下、本発明の実施例と従来例を表１を参照して説明する。
本例で用いたハンマークラシャーは、図１に示す構造で、破砕処理能力が５００ｔ／ｈで、破砕可能なハンマーの下限周速は３６ｍ／ｓである。そして、石炭嵩密度は、このハンマークラシャーで石炭を破砕し、その破砕した石炭をコークス炉に装入した際に於ける嵩密度であり、コークス冷間強度は、前記コークス炉に装入した石炭を乾留してコークスとしたものを冷間でＪＩＳ  Ｍ８８０１で測定した強度である。また、前記の様に各種銘柄の石炭はＨＧＩにより強粘結炭Ａ、粘結炭Ｂ、非微粘結炭Ｃの３グループに分け、それぞれを３０重量％、３０重量％、４０重量％配合してコークス炉の装入炭とした。
【００３７】
尚、前記強粘結炭Ａ、粘結炭Ｂ、非微粘結炭Ｃは、前記の様にグループとして表示したものであり、石炭銘柄としては多数の種類を用いている。強粘結炭ＡはＨＧＩが８５以上の石炭であって、その平均のＨＧＩが１００であり、また、粘結炭ＢはＨＧＩが６５〜８５未満の石炭であって、その平均のＨＧＩが７３であり、非微粘結炭ＣはＨＧＩが６５未満の石炭であって、その平均のＨＧＩが５５である。また、炭化度指数等の代表例として強度指数ＳＩも各石炭の平均値である。尚、この強度指数ＳＩは回帰式ＳＩ＝０．０６×ＨＧＩ−０．３７６（寄与率Ｒ２＝０．６９）より算出した。
【００３８】
【表１】
2004277709.tif 000003
【００３９】
表１中の従来例は、強粘結炭Ａ、粘結炭Ｂ、非微粘結炭Ｃを同一の条件、つまり、ハンマーの周速５５ｍ／ｓ、上部間隙Ｗ1 ２０ｍｍ、下部間隙Ｗ2 ４０ｍｍで破砕したものである。この結果、破砕前に比較して、強粘結炭Ａ、粘結炭Ｂにおいては１０ｍｍ超は無くなったが、０．３ｍｍ未満は増加した。更に、非微粘結炭Ｃは１０ｍｍ超が４．７％残存した。このため、０．３ｍｍ未満、及び非微粘結炭の１０ｍｍ超が多いため石炭の嵩密度が低く、コークス冷間強度の悪いものであった。
【００４０】
これに対して、本発明例は、強粘結炭Ａ、粘結炭Ｂ、非微粘結炭ＣのＨＧＩに対応してハンマーの周速、上部間隙Ｗ1 、下部間隙Ｗ2 を表１のように調整して破砕した。この結果、品質の良い強粘結炭Ａでは１０ｍｍ超が残存することになるが非微粘結炭Ｃでは１０ｍｍ超は無くなり、更に、０．３ｍｍ未満も従来例に比して大幅に低下し、石炭の嵩密度が高くなり、冷間強度の良好なコークスを得る事が出来た。
【００４１】
前記強粘結炭Ａ、粘結炭Ｂ、非微粘結炭ＣのＨＧＩに対応したハンマーの周速、上部間隙Ｗ1 、下部間隙Ｗ2 の調整について以下に詳細に説明する。
先ず、強粘結炭Ａであるが、これは軟らかく、品質の良好な石炭であり、１０ｍｍ超が若干残留してもコークス冷間強度ＤＩの低下を惹起する事はないため、０．３ｍｍ未満の発生量を少なくする弱粉砕を指向した。
このため、図２から投入された１０ｍｍ以上の石炭を破砕してその全部を１０ｍ以下（１０ｍｍ篩下１００％）にするには、ハンマーの周速を１６ｍ／ｓ以上にすれば良い（図２のマル１）が、本破砕機のハンマーの下限周速は３６ｍ／ｓであることから、ハンマーの周速を３６ｍ／ｓとした。そして、上部間隙Ｗ1 が２０ｍｍ、下部間隙Ｗ2 が２０ｍｍであると、図３から判る様に０．３ｍｍ未満が２０％と多く発生する（図３のマル２）ことから、下部間隙Ｗ2 を２００ｍｍに拡げて０．３ｍｍ未満の発生量の低減を図った。
【００４２】
つまり、図１１に示す様に下部間隙Ｗ2 を２００ｍｍに拡げると０．３ｍｍ未満の発生量は３．０％に低下する（図１１のマル３）。更に、この際における投入された１０ｍｍ超の石炭は図１０から１０ｍｍ以下に破砕される石炭が＋７％となる（図１０のマル３）。このため、ハンマー４の周速を３６ｍ／ｓ、上部間隙Ｗ1 が２０ｍｍ、下部間隙Ｗ2 を２００ｍｍにして破砕した結果、破砕後の強粘結炭Ａにおける１０ｍｍ超の粒度のものは１．１％（（１０．６％−７．０％）×０．３）、０．３ｍｍ未満は７．０％（（２０．６％＋２．７％）×０．３）となった。
【００４３】
次に、粘結炭Ｂは１０ｍｍ超、０．３ｍｍ未満のいずれの発生量も少なくなる破砕を指向した。これは図４から判る様に、上部間隙Ｗ1 が２０ｍｍ、下部間隙Ｗ2 が４０ｍｍの状態でハンマーの周速を４８ｍ／ｓ以上にすると１０ｍｍ超が全く残る事なく破砕される（図４のマル４）。そして、図５から０．３ｍｍ未満の発生量は１０．０％となる（図５のマル４）。このため、ハンマーの周速を４８ｍ／ｓ、上部間隙Ｗ1 が２０ｍｍ、下部間隙Ｗ2 が４０ｍｍとして破砕した結果、破砕後の粘結炭Ｂにおける１０ｍｍ超のものは０％、０．３ｍｍ未満は８．５％（（１８．３％＋１０．０％）×０．３）となった。
【００４４】
更に、非微粘結炭Ｃは上記粘結炭Ｂと同様に１０ｍｍ超、０．３ｍｍ未満のいずれの発生量も少なくなる強粉砕を指向した。これは図２から判る様に上部間隙Ｗ1 が２０ｍｍ、下部間隙Ｗ2 が２０ｍｍでハンマーの周速を６５ｍ／ｓ以上にすると１０ｍｍ超が全く残る事なく破砕される（図２のマル５）。そして、図３から０．３ｍｍ未満の発生量は１０．８％となる（図３のマル５）。このため、ハンマーの周速を６５ｍ／ｓ、上部間隙Ｗ1 が２０ｍｍ、下部間隙Ｗ2 が２０ｍｍとして破砕した結果、破砕後の粘結炭Ｃにおける１０ｍｍ超の粒度のものは０％、０．３ｍｍ未満は６．８％（（６．３％＋１０．８）×０．４）となった。
【００４５】
この本発明例ではコークス炉に装入する石炭全体としては、１０ｍｍ超が１．３重量％で、０．３ｍｍ未満が２２．３重量％となり、石炭嵩密度が０．８０２ｔ／ｍ3 、コークス冷間強度ＤＩが８７．４と良好になった。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】本発明に係わる衝撃式粉砕機の一例を示す縦断面正面図
【図２】本発明に係わるハンマーの周速と石炭のＨＧＩの関係を示す等増加割合曲線図
【図３】本発明に係わるハンマーの周速と石炭のＨＧＩの関係を示す等増加割合曲線図
【図４】本発明に係わるハンマーの周速と石炭のＨＧＩの関係を示す等増加割合曲線図
【図５】本発明に係わるハンマーの周速と石炭のＨＧＩの関係を示す等増加割合曲線図
【図６】本発明に係わるハンマーの周速と石炭のＨＧＩの関係を示す等増加割合曲線図
【図７】本発明に係わるハンマーの周速と石炭のＨＧＩの関係を示す等増加割合曲線図
【図８】本発明に係わるハンマーの周速と下部間隔の関係を示す等増加割合曲線図
【図９】本発明に係わるハンマーの周速と下部間隔の関係を示す等増加割合曲線図
【図１０】本発明に係わるハンマーの周速と下部間隔の関係を示す等増加割合曲線図
【図１１】本発明に係わるハンマーの周速と下部間隔の関係を示す等増加割合曲線図
【図１２】本発明に係わるハンマーの周速と上部間隔の関係を示す等増加割合曲線図
【図１３】本発明に係わるハンマーの周速と上部間隔の関係を示す等増加割合曲線図
【符号の説明】
【００４７】
１    投入口
２    排出口
３    ケーシング
４    ハンマー
４ａ    ハンマーヘッド
５    ロータ
６    磨砕板
７〜１０    シリンダー
Ｗ1     上部間隙
Ｗ2     下部間隙
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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