(57)【要約】【課題】ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）樹脂成形品のリサイクル材を活用して、耐衝撃性・成形加工性・耐熱性・寸法性に優れた熱可塑性樹脂組成物を提供することにある。【解決手段】ＰＥＴ樹脂成形品の破砕材（Ａ）、ＡＢＳ樹脂に代表される特定組成のグラフト重合体（Ｂ）、特定組成のＡＳ樹脂及びその他の共重合体（Ｃ）、特定分子量のポリカーボネート樹脂（Ｄ）を、（Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｃ）＋（Ｄ）の全重量に対して、（Ａ）が１〜５０重量％、（Ｂ）に由来するゴム質重合体が１０〜２５重量％、（Ｄ）が０〜２０重量％となるよう配合し、これを真空ベント付押出し機にて減圧下、樹脂温度が２５５〜２８５℃の範囲にあるように溶融混練して得られる熱可塑性樹脂組成物。【選択図】　なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリエチレンテレフタレート樹脂リサイクル材（Ａ）、
ゴム質重合体にシアン化ビニル、芳香族ビニルを重合してなるグラフト重合体（Ｂ）、
シアン化ビニル、芳香族ビニル及び必要によりこれらと共重合可能なその他の単量体からなるビニル共重合体（Ｃ）
及びポリカーボネート樹脂（Ｄ）を、
（Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｃ）＋（Ｄ）の全重量に対して、（Ａ）が１〜６０重量％、（Ｂ）に由来するゴム質重合体が１０〜２５重量％、（Ｄ）が０〜２０重量％、となるよう配合してなることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物。
【請求項２】
前記配合物を、１軸或いは２軸押し出し機にて、１個所以上の真空ベント口より減圧脱気しつつ、樹脂温度が２５５〜２８５℃の範囲にあるように溶融混練してペレットとする請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項３】
グラフト重合体（Ｂ）のグラフト率（アセトン不溶分重量／ゴム質重合体重量−１）が２０〜９０％である請求項１又は２に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項４】
グラフト重合体（Ｂ）及び共重合体（Ｃ）のシアン化ビニル／芳香族ビニルの構成比（重量比）が、１０／９０〜３５／６５であり、かつ共重合体（Ｃ）の２５℃ＭＥＫ溶液による固有粘度値［η］が０．４０〜０．６５の範囲にある請求項１〜３のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項５】
ポリカーボネート樹脂（Ｄ）の数平均分子量が１５，０００〜２５，０００である請求項１〜４のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はポリエチレンテレフタレート樹脂リサイクル材、グラフト共重合体及びポリカーボネート樹脂等からなる、耐衝撃性、成形加工性、耐熱性等の実用特性に優れた熱可塑性樹脂組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）樹脂は、機械的強度・透明性・耐薬品性・ガスバリア性・衛生性等に優れ、近年各種ボトル・食品トレー・シート等に広く用いられている。一方、ＰＥＴ樹脂製品の普及に伴い、環境保全や資源有効利用の観点から、それらの廃棄物の回収、再利用が緊急の課題とされている。
【０００３】
ＰＥＴ樹脂は、ノッチ付き耐衝撃性に劣る、ガラス転移温度（Ｔｇ）が低いため、耐熱性に劣る、融点が高いため、成形温度が高い、寸法安定性が悪い、更に同じポリエステル樹脂であるポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）樹脂に比べても、結晶化速度が遅く成形サイクルが長くなる、加水分解し易い等の欠点が有り、一般射出成形素材としては使いにくい材料である。
【０００４】
そのため、再利用の方法としては、繊維としての用途が多く、最近ではモノマーに戻すケミカルリサイクルの技術が検討され、実用化が期待されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ＰＥＴ樹脂リサイクル材は、市販されているペレット状製品（バージン材）に比べて、分子量が低下している場合が多く機械的強度が劣る、吸湿しており、また、結晶化していないため、乾燥温度を上げると固結してしまうという問題が発生する。
【０００６】
ポリエステル樹脂の耐衝撃性を改良する方法については、古くから研究が行われてきた。例えば、特公昭５１−２５２６１号公報にはポリエステル樹脂にＡＢＳ樹脂をブレンドする方法が、特公昭５５−９４３５号公報にはポリエステル樹脂にグラフト重合体、ポリカーボネート樹脂を配合する方法が、特公平１―３４４６２号公報にはポリエステル樹脂に特定のグラフト重合体、共重合体を配合して成形品のウエルド強度を改善する方法が、特公平６−６６６３号公報にはポリエステル樹脂にグラフト重合体、エポキシ化合物、カルボジイミド化合物を配合する方法が、特開平１０−８１８１３号公報にはポリエステル樹脂に特定のグラフト重合体、共重合体を配合する方法が開示されている。
【０００７】
しかしこれらの方法は、耐衝撃性は改善されるが流動性に劣る等の実用性に問題が有ることが多く、実施例としてもＡＢＳ樹脂に対してポリエステル樹脂として相溶性が比較的良好なＰＢＴ樹脂を選択している場合が多い。そのため、ＰＥＴ樹脂のリサイクル材においては、未だに工業部材に求められる要求特性、或いは品質の信頼性に答えられていないのが現状であり、再利用の用途が限定されている。
【０００８】
本発明の目的は、上記課題を解決し、ＰＥＴ樹脂成形品のリサイクル材を活用して、耐衝撃性・成形加工性・耐熱性・寸法性に優れた熱可塑性樹脂組成物を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明に従って、ポリエチレンテレフタレート樹脂リサイクル材（Ａ）、ゴム質重合体にシアン化ビニル、芳香族ビニルの一方又は両方を重合してなるグラフト重合体（Ｂ）、シアン化ビニル、芳香族ビニルの一方又は両方及び必要によりこれらと共重合可能なその他の単量体からなるビニル共重合体（Ｃ）及びポリカーボネート樹脂（Ｄ）を、（Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｃ）＋（Ｄ）の全重量に対して、（Ａ）が１〜６０重量％、（Ｂ）に由来するゴム質重合体が１０〜２５重量％、（Ｄ）が０〜２０重量％、となるよう配合してなる熱可塑性樹脂組成物が提供される。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下に、本発明の実施の形態を詳細に説明する。
【００１１】
そこで、本発明者らは、従来の技術の検証、改良に鋭意努力した結果、特定の混練条件下で、特定の組成のグラフト重合体又はグラフト重合体及びポリカーボネート樹脂をＰＥＴ樹脂に配合することによって、ノッチ付き衝撃強度が改善され、流動性、耐熱性及び寸法性等の実用特性に優れた樹脂組成物を得ることを見出し、本発明に至った。
【００１２】
本発明において破砕材（Ａ）として用いられるＰＥＴ樹脂成形品は、ＰＥＴボトルが代表的なものであるが、それに限定されることはなく、ＰＥＴ樹脂製品のオフグレードや成形工程で発生する廃材等も対象とすることができる。
【００１３】
使用済みＰＥＴボトルや食品トレー等を回収して得られるリサイクル材については、分別により異種材料や金属の混入を避ける必要が有り、また、アルカリ水等によって洗浄した場合は、ＰＥＴ樹脂の加水分解を促進させるアルカリ分が残留しないように、十分に水洗した後、乾燥処理が必要である。
【００１４】
破砕材（Ａ）の形状としては、フレーク状が一般的である。平均粒径としては２〜５ｍｍが好ましく、また異物除去のためにいったんペレット化（リペレット）したものを用いてもよい。
【００１５】
本発明で使用するグラフト重合体（Ｂ）とは、一般にＡＢＳ、ＡＳＡ、ＡＥＳ、ＭＢＳ等で表現される、ゴム質重合体に硬質重合体がグラフト重合したコア／シェル構造を有したものである。
【００１６】
グラフト重合体（Ｂ）を形成するゴム質重合体とは、例えば、ポリブタジエン、スチレン／ブタジエン共重合体、アクリル酸エステル／ブタジエン共重合体、スチレン／イソプレン共重合体等の共役ジエン系ゴム、ポリアクリル酸ブチル等のアクリル系ゴム、エチレン／プロピレン共重合体等のオレフィン系ゴム、ポリオルガノシロキサン等のシリコーン系ゴム、熱可塑性エラストマー等が挙げられ、これらは１種又は２種以上で使用される。
【００１７】
上記のゴム質重合体は、耐衝撃性等の機械的特性を有効に発現するために、適度な架橋度と粒子径が必要である。これは、一般のＡＢＳ樹脂、ＡＳＡ樹脂、ＡＥＳ樹脂、ＭＢＳ樹脂等の従来の技術が適用でき、例えば、架橋度としてはトルエン溶液不溶のゲル含有量が６５〜９５％で、平均粒子径が３００〜４００ｎｍであるものが好ましい。この範囲を外れたものでは耐衝撃性が低下することがある。
【００１８】
グラフト重合体（Ｂ）は、上記のゴム質重合体２０〜７０重量％の存在下、硬質重合体を形成する単量体混合物８０〜３０重量％をグラフト重合させて得られ、グラフト率（アセトン不溶分重量／ゴム質重合体重量−１）が２０〜９０重量％であることが好ましい。グラフト率が２０重量％より低い場合には、衝撃強度の低下や光沢低下を生じ易く、グラフト率が９０重量％より高い場合には、流動性が低下し易くなる。
【００１９】
グラフト重合体（Ｂ）及び共重合体（Ｃ）を形成する単量体としては、シアン化ビニル系については、例えばアクリロニトリルが、芳香族ビニル系については、例えばスチレンやα−メチルスチレン等が用いられる。また、共重合可能なその他の単量体としては、不飽和カルボン酸エステル、不飽和ジカルボン酸無水物及び不飽和ジカルボン酸イミド化合物（Ｎ−ＰＭＩ等）等が挙げられる。
【００２０】
グラフト重合体（Ｂ）及びビニル共重合体（Ｃ）を形成する単量体混合物の構成比（重量比）は、シアン化ビニル／芳香族ビニルが１０／９０〜３５／６５の範囲が好ましく、より好ましくは２０／８０〜３０／７０である。この範囲外では高い衝撃強度が得られ難い。
【００２１】
ゴム質重合体、グラフト重合体（Ｂ）、ビニル共重合体（Ｃ）の製造方法は、乳化重合、懸濁重合及び塊状重合等の公知の技術を用いることができ、特に制限はないが、一般的にはグラフト重合体（Ｂ）については乳化重合が、ビニル共重合体（Ｃ）については懸濁重合や塊状重合が用いられる。乳化重合の場合、ラテックスからポリマーを析出させるに当たって、酸による凝固が好ましい。塩による凝固の場合、ポリマー中に残留する鹸化物が、ＰＥＴ樹脂（Ａ）及びポリカーボネート樹脂（Ｄ）の加水分解を促進するためである。
【００２２】
本発明に用いるポリカーボネート樹脂の数平均分子量は、１５，０００〜２５，０００の範囲が好ましい。１５，０００未満では衝撃強度改善効果が得られにくく、２５０００を超えると流動性が著しく低下することがある。
【００２３】
本発明による樹脂組成物の構成（重量比）は、ＰＥＴ樹脂リサイクル材（Ａ）が１〜６０重量％で、グラフト重合体（Ｂ）に由来するゴム質重合体が１０〜２５重量％、ポリカーボネート樹脂（Ｄ）が０〜２０重量％である。ＰＥＴ樹脂が６０重量％より増えると、衝撃強度や耐熱性が低下し、成形収縮・ソリ等により寸法性が悪くなる。ゴム質重合体が１０重量％より少ないと十分な衝撃強度が得られず、２５重量％より多いと流動性や剛性・耐熱性が低下する。ポリカーボネート樹脂は、ＰＥＴ樹脂の分子量が大きく低下している（目安として、数平均分子量で１５，０００、固有粘度値［η］で０．６０以下）場合及びＰＥＴ樹脂の比率が多い場合に添加される。この時、添加量が２０重量％より多くなると流動性が低下してくる。好ましくは５〜２０重量％の範囲であり、５％未満では衝撃強度改善効果が得られ難くなる。
【００２４】
上記構成の樹脂組成物については、必要に応じて、安定剤、滑剤、着色剤、無機充填剤又は繊維状強化剤等を添加することができる。特に、無機フィラーを配合すると寸法性・耐熱性・剛性が向上する。
【００２５】
本発明による樹脂組成物を生産するに当たって、前記構成の配合品を１軸或いは２軸押し出し機によって、１個所以上の真空ベント口より減圧脱気しつつ、樹脂温度が２５５〜２８５℃の範囲にあるように混練・造粒することが好ましい。ゴム等の混練機として一般的なバンバリーミキサーや加熱ロールでは、ＰＥＴ樹脂の融点以上に樹脂温度を上げることが困難であるばかりでなく、混練中に配合品中に含まれる水分によるＰＥＴ樹脂の加水分解を防ぐことが出来ない。また、押し出し機でも真空ベントのない場合、樹脂温度の上昇に比例して加水分解が促進され、物性の低下が避けられない。配合品の溶融と同時に真空ベントによる脱気が不可欠であり、長時間の熱履歴を避け十分な混練・分散を得るためには、２段ベントを備えた２軸押し出し機を使用することが好ましい。
【００２６】
以下に本発明で用いるグラフト重合体とビニル共重合体の製造例を示す。
【００２７】
＜製造例−１：グラフト重合体（Ｂ−１）＞
蒸留水２００重量部に、ゲル含有率９８重量％、重量平均粒子径２９０〜３００ｎｍのジエン系ゴム５０重量部と、スチレン７５重量％及びアクリロニトリル２５重量％のビニル単量体混合物５０重量部と、不均化ロジン酸カリウム１重量部、水酸化ナトリウム０．０１重量部、ピロリン酸ナトリウム０．４５重量部、硫酸第１鉄０．０１重量部、デキストローズ０．５７重量部、ｔ−ドデシルメルカプタン０．０８重量部及びクメンハイドロパーオキサイド１．０重量部とを仕込み、６０℃から反応を開始し、途中で７５℃まで昇温し、２時間後乳化グラフト重合を停止してグラフト共重合体（Ｂ−１）を得た。なお、単量体転化率は９６重量％であった。アセトン可溶部のゲルパーミエーションクロマトグラフィーにより測定した重量平均分子量は４４，０００で、グラフト率は７０％であった。
【００２８】
＜製造例−２：ビニル共重合体（Ｃ−１）の製造＞
蒸留水１２０重量部にアルキルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．００３重量部とスチレン７３．０重量％及びアクリロニトリル２７．０重量％のビニル単量体混合物１００重量部と、ｔ−ドデシルメルカプタン０．６重量部、過酸化ベンゾイル０．１５重量部及びリン酸カルシウム０．５重量部とを添加して、１１０℃で１０時間懸濁重合し、ビニル共重合体（Ｃ−１）を得た。
【００２９】
このビニル共重合体（Ｃ−１）のゲルパーミエーションクロマトグラフィーにより測定した数平均分子量Ｍｎは６３，０００、重量平均分子量Ｍｗは１１５，０００で、分子量分布比Ｍｗ／Ｍｎは１．８であった。また、単量体転化率は９２重量％であった。
【００３０】
【実施例】
以下、実施例及び比較例により、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれにより限定されるものではない。なお、実施例及び比較例では、物性の測定を以下の方法で行った。
【００３１】
＜試験片の成形＞
得られた組成物ペレットを熱風循環式乾燥機で８０℃で３時間乾燥し、日本製鋼所製４ｏｚ射出成形機を使い、シリンダー温度２６０℃、金型温度６０℃に設定し、ＡＳＴＭ試験片を成形した。
【００３２】
＜流動性：ＳＳＰ（ショートショット圧力）＞
ＡＳＴＭ　Ｄ６３８に準じた引張り試験片を充填する最小圧力を示した。
【００３３】
＜機械的特性＞
アイゾット衝撃強度＝ＡＳＴＭ　Ｄ２５６、引張り特性＝ＡＳＴＭ　Ｄ６３８、曲げ特性＝ＡＳＴＭ　Ｄ７９０に準じて２３℃で測定した。
【００３４】
＜熱的特性＞
ＡＳＴＭ　Ｄ６４８に準拠して、０．４５１ＭＰａ（低荷重）又は１．８２ＭＰａ（高荷重）条件で熱変形温度を測定した。
【００３５】
（実施例１）
ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）の質量を変化させた時の熱可塑性樹脂組成物の特性の変化を試験した。
【００３６】
実施例１で用いた熱可塑性樹脂組成物は、（Ａ）ポリエチレンテレフタレートには西日本ペットボトル（株）製フレーク状再生品、（Ｂ）のグラフト重合体には（Ｂ−１）、（Ｃ）のビニル共重合体には（Ｃ−１）、（Ｄ）のポリカーボネートには三菱エンジニアリングプラステックス社製のＨ３０００、数平均分子量１７５００を用い配合した。
【００３７】
【表１】
2004067728.tif 000002
【００３８】
表１よりＰＥＴが４０質量％以上では衝撃強度・耐熱性が低下するが、ポリカーボネート樹脂を添加することにより改善することが分かる。
【００３９】
（実施例２）
ポリカーボネート（ＰＣ）の質量を変化させた時の熱可塑性樹脂組成物の特性の変化を試験した。
【００４０】
＜製造例：ビニル共重合体（Ｃ−２）の製造＞
蒸留水１７０重量部に不均化ロジン酸塩２．５重量部とα−メチルスチレン７４．０重量％及びアクリロニトリル２６．０重量％のビニル単量体混合物１００重量部と、ｔ−ドデシルメルカプタン０．６重量部、過酸化ベンゾイル０．１５重量部を添加して、７０℃で３時間乳化重合し、ビニル共重合体（Ｃ−２）を得た。
【００４１】
このビニル共重合体（Ｃ−２）の重量平均分子量Ｍｗは１１６，０００で、また、単量体転化率は９６重量％であった。
【００４２】
【表２】
2004067728.tif 000003
【００４３】
表２よりポリカーボネートが５％未満では衝撃強度が低くなり易く、２０％を超えると流動性が低下することが分かる。
【００４４】
（実施例３）
ビニル共重合体の製法で、アクリロニトリルを変量した以外はビニル共重合体Ｃ−１と同様にしてＣ−３〜Ｃ−８を作製した。
【００４５】
ビニル共重合体の構成比（アクリロニトリル比）・分子量（固有粘度）を変化させた時の熱可塑性樹脂組成物の特性の変化を試験した。
【００４６】
【表３】
2004067728.tif 000004
【００４７】
表３よりアクリロニトリル％が１３〜３２重量％、固有粘度が０．４６〜０．６３の範囲では衝撃強度が高いが、それ以外の場合には衝撃強度が低いことが分かる。
【００４８】
（実施例４）
グラフト重合体の製法で、ゴムの粒子径・ゲル含有量を変えた以外はＢ−１と同様にしてＢ−２〜Ｂ−７を作製した。
【００４９】
グラフト重合体のグラフト率とゴムの粒子径・ゲル含有量を変化させた時の熱可塑性樹脂組成物の特性の変化を試験した。
【００５０】
【表４】
2004067728.tif 000005
【００５１】
表４よりグラフト率が２０重量％より低い場合、ゴム粒子径が小さい場合は衝撃強度が低い。ゲル含有量は一般のＡＢＳ樹脂に使用される範囲（６５％〜９５％）であれば、特に制約は無い。
【００５２】
（実施例５）
実施例１と同様の配合でグラフト重合体（Ｂ−１）とビニル重合体（Ｃ−１）の配合比を変量し、グラフト重合体に由来するゴム量を変化させた時の熱可塑性樹脂組成物の特性の変化を試験した。
【００５３】
【表５】
2004067728.tif 000006
【００５４】
表５よりゴム量が１０％以下では衝撃強度が低く、２５％以上では流動性・剛性が低下し実用性に劣ると判断される。
【００５５】
（実施例６）
ＰＥＴの分子量を変化させた時の熱可塑性樹脂組成物の特性の変化を試験した。
【００５６】
【表６】
2004067728.tif 000007
【００５７】
表６よりＰＥＴの固有粘度値［η］が０．６５以下では衝撃強度が低下することが分かった。
【００５８】
（実施例７）
ポリカーボネートの分子量を変化させた時の熱可塑性樹脂組成物の特性の変化を試験した。
【００５９】
【表７】
2004067728.tif 000008
【００６０】
表７よりポリカーボネートの分子量が１５，０００以下では衝撃強度が低く、２５，０００以上では流動性の低下が大きいと判断される。
【００６１】
（実施例８）
熱可塑性樹脂組成物の混練条件を２軸押し出し機、バレル温度２６０℃、スクリュー２４０ＲＰＭとして、原料レジンの含水率、ベントによる脱気の影響を試験した。また、バレル温度を２５０℃、スクリュー回転数を変えて樹脂温度を変更してサンプルを作製した。
【００６２】
【表８】
2004067728.tif 000009
【００６３】
表８よりベントでの脱気が無い場合、加水分解により分子切断が起こり、流動性が上がり衝撃強度が低下する。また、樹脂温度が２５５℃以下及び２８５℃以上の場合には、未溶融や分散不良或いは熱劣化による衝撃強度低下が想定される。
【００６４】
（実施例９）
無機フィラーを添加した時の熱可塑性樹脂組成物の特性の変化を試験した。
【００６５】
【表９】
2004067728.tif 000010
【００６６】
表９より無機フィラーを配合する事によって、寸法性・耐熱性・剛性の向上が認められる。
【００６７】
【発明の効果】
上述したように、本発明によって、ポリエチレンテレフタレート樹脂リサイクル材におけるノッチ付き衝撃強度が改善され、流動性、耐熱性及び寸法性等の実用特性に優れた熱可塑性樹脂組成物を提供することが可能となった。