(57)【要約】【課題】特に膜厚が均一である銀合金薄膜をスパッタリング法で形成するのに有用なターゲットを提供する。【解決手段】任意の４箇所についてＸ線回折法で結晶配向強度を求めたときの、最も高い結晶配向強度（Ｘａ）を示す方位が４測定箇所で同一であり、かつ各測定箇所における最も高い結晶配向強度（Ｘｂ）と２番目に高いと結晶配向強度（Ｘｂ）の強度比（Ｘｂ／Ｘａ）のばらつきが２０％以下である銀合金スパッタリングターゲット。【選択図】　なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
任意の４箇所についてＸ線回折法によって結晶配向強度を求め、最も高い結晶配向強度（Ｘａ）を示す方位が４測定箇所で同一であり、かつ各測定箇所における最も高い結晶配向強度（Ｘａ）と２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）の強度比（Ｘｂ／Ｘａ）のばらつきが２０％以下であることを特徴とする銀合金スパッタリングターゲット。
【請求項２】
２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）を示す方位が４測定箇所で同一である請求項１に記載の銀合金スパッタリングターゲット。
【請求項３】
平均結晶粒径が１００μｍ以下で、最大結晶粒径が２００μｍ以下である請求項１または２に記載の銀合金スパッタリングターゲット。
【請求項４】
結晶粒界または／および結晶粒内に存在する銀と合金元素の化合物相の円相当直径が、平均で３０μｍ以下であり、かつ該円相当直径の最大値が５０μｍ以下である請求項１〜３のいずれかに記載の銀合金スパッタリングターゲット。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載の銀合金スパッタリングターゲットを製造する方法であって、加工率３０〜７０％で冷間加工または温間加工を行い、その後、保持温度：５００〜６００℃、かつ保持時間：０．７５〜３時間の条件で熱処理を行うことを特徴とする銀合金スパッタリングターゲットの製造方法。
【請求項６】
前記熱処理を、
保持温度：５００〜６００℃、かつ
保持時間：下記式（１）の範囲内で
行う請求項５に記載の銀合金スパッタリングターゲットの製造方法。
（−０．００５×Ｔ＋　３．５）≦ｔ≦（−０．０１×Ｔ＋　８）　　　　　…（１）
［式（１）中、Ｔは保持温度（℃）、ｔは保持時間（時間）を示す］
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、スパッタリング法で薄膜を形成する際に使用される銀合金スパッタリングターゲットに関し、詳細には、膜厚や成分組成の均一な薄膜を形成することのできる銀合金スパッタリングターゲットに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
純銀または銀合金の薄膜は、高反射率かつ低電気抵抗率という特性を有するため、光学記録媒体の反射膜や、反射型液晶ディスプレイの電極・反射膜等に適用されている。
【０００３】
しかし純銀の薄膜は、空気中に長時間曝された場合や高温高湿下に曝された場合等に薄膜表面が酸化されやすく、また銀結晶粒が成長したり、銀原子が凝集したりする等の現象が生じやすく、これらに起因して、導電性の劣化や反射率の低下が生じたり、基板との密着性が劣化したりするといった問題が発生する。従って、最近では純銀本来の高い反射率を維持しつつ、耐食性等を向上させるべく合金元素添加による改善が多数試みられている。そして、この様な薄膜の改善に併せて、銀合金薄膜形成に用いるターゲットについても検討がなされており、例えば、特許文献１には、Ａｇを主成分とし、耐候性を向上させるためＰｄを０．１〜３ｗｔ％含有させ、更にＰｄ添加による電気抵抗率の増加を抑制すべくＡｌ、Ａｕ、Ｐｔ、Ｃｕ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｓｉよりなる群から選択される複数の元素を０．１〜３ｗｔ％の範囲内で含有させたスパッタリングターゲットが電子部品用金属材料の一つとして示されている。
【０００４】
特許文献２には、スパッタリング時のガス雰囲気中の酸素等による悪影響を防止し、かつ耐湿性を改善すべく金を０．１〜２．５ａｔ％添加し、更に金添加による光透過率の低下を抑制するため銅を０．３〜３ａｔ％の範囲内で含有させた銀合金スパッタリングターゲット、または銀ターゲットの一部に金および銅を該比率となるよう埋め込んだ複合金属からなるスパッタリングターゲットが提案されている。
【０００５】
更に特許文献３には、銀または銀合金のスパッタリングターゲットであって、スパッタリングによる成膜の際にターゲットのスパッタレートを高めて、効率よくスパッタリングを行うため、ターゲットの結晶構造を面心立方構造とし、かつ結晶配向が（（１１１）＋（２００））／（２２０）面配向度比で２．２０以上となるようにすることが提案されている。
【０００６】
ところで、スパッタリング法で形成された薄膜を、例えば片面２層構造のＤＶＤにおける半透過反射膜として使用する場合、膜厚は、１００Å程度と非常に薄く、該薄膜の膜厚の均一性が、反射率、透過率等の特性に大きな影響を与えることから、特に膜厚のより均一な薄膜を形成することが重要視されている。また次世代の光学記録媒体の反射膜として使用する場合、記録時のレーザーパワーによる熱を速く伝導させなければならないことから、優れた光学特性のみならず、熱伝導率が面内で均一でかつ高いことも要求されているが、該特性を満たすには、薄膜の膜厚が均一であること、更には薄膜の成分組成が均一であることが条件として挙げられる。
【０００７】
この様に光学記録媒体の反射膜や半透過反射膜等として用いられる薄膜をスパッタリング法で形成するにあたっては、従来技術の如くターゲットの組成や結晶配向度比を制御したとしても、光学記録媒体の反射膜として高反射率や高熱伝導率等の特性を発揮し得る、膜厚や成分組成の均一な薄膜を確実に得ることができないことから、ターゲットの更なる改善を要すると考える。
【０００８】
【特許文献１】
特開２００１−１９２７５２号公報
【特許文献２】
特開平９−３２４２６４号公報
【特許文献３】
特開２０００−２３９８３５号公報
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、この様な事情に鑑みてなされたものであって、その目的は、膜厚や成分組成の均一な薄膜をスパッタリング法で形成するのに有用な銀合金スパッタリングターゲットを提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明に係る銀合金スパッタリングターゲットとは、任意の４箇所についてＸ線回折法によって結晶配向強度を求め、最も高い結晶配向強度（Ｘａ）を示す方位が４測定箇所で同一であり、かつ各測定箇所における最も高い結晶配向強度（Ｘａ）と２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）との強度比（Ｘｂ／Ｘａ）のばらつきが４測定箇所で２０％以下であるところに特徴を有するものである。前記２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）を示す方位が、４測定箇所で同一であることを好ましい形態とする。
【００１１】
尚、前記「最も高い結晶配向強度（Ｘａ）と２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）の強度比（Ｘｂ／Ｘａ）のばらつき」とは、次の様にして求める。即ち、任意の４箇所についてＸ線回折法で結晶配向強度を求め、各測定箇所にて、最も高い結晶配向強度（Ｘａ）と２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）の強度比（Ｘｂ／Ｘａ）の４測定箇所の平均：ＡＶＥ（Ｘｂ／Ｘａ）を求める。次に４測定箇所の（Ｘｂ／Ｘａ）の最大値をＭＡＸ（Ｘｂ／Ｘａ）とし、（Ｘｂ／Ｘａ）の最小値をＭＩＮ（Ｘｂ／Ｘａ）として求めた下記（２）または（３）の絶対値のうち、大きい方を％で示したものである。
｜ＭＡＸ（Ｘｂ／Ｘａ）−ＡＶＥ（Ｘｂ／Ｘａ）｜／ＡＶＥ（Ｘｂ／Ｘａ）　　…（２）
｜ＭＩＮ（Ｘｂ／Ｘａ）−ＡＶＥ（Ｘｂ／Ｘａ）｜／ＡＶＥ（Ｘｂ／Ｘａ）　　…（３）
また、本発明の銀合金スパッタリングターゲットは、平均結晶粒径が１００μｍ以下で、最大結晶粒径が２００μｍ以下を満たすものであれば、該ターゲットを用いて形成される薄膜の特性が均一となるので好ましい。特に、結晶粒界または／および結晶粒内に、銀と合金元素の化合物相が存在する銀合金スパッタリングターゲットの場合、該化合物相の円相当直径が、平均で３０μｍ以下であり、かつ該円相当直径の最大値が５０μｍ以下であることを好ましい形態とする。
【００１２】
尚、前記「平均結晶粒径」とは、次の様な測定方法で求められるものである。即ち、▲１▼５０〜１００倍の光学顕微鏡観察写真に、図１に示すように顕微鏡観察写真の縁の端から端まで直線を複数本引く。直線数は４本以上とすることが定量精度の観点から望ましく、直線の引き方は、例えば図１（ａ）の様な井桁状や図１（ｂ）の様な放射状とすることができる。次に▲２▼直線上にある結晶粒界の数ｎを測定する。そして▲３▼下記式（４）から平均結晶粒径ｄを求め、複数本の直線のｄから平均値を求める。
【００１３】
ｄ＝Ｌ／ｎ／ｍ　　…（４）
［式中、ｄは１本の直線から求めた平均結晶粒径を示し、Ｌは１本の直線の長さを示し、ｎは１本の直線上の結晶粒界の数を示し、ｍは倍率を示す］
また、前記「最大結晶粒径」は、５０〜１００倍の光学顕微鏡の視野で任意に５箇所以上を観察し、全視野の合計２０ｍｍ２の範囲内で最大の結晶についてその粒径を円相当直径換算して求めたものである。
【００１４】
前記「結晶粒界または／および結晶粒内に存在する銀と合金元素の化合物相の円相当直径の平均」とは、１００〜２００倍の光学顕微鏡の視野で任意に５箇所以上を観察し、全視野で合計２０ｍｍ２の範囲内にある各化合物相を円相当直径に換算し、これらの平均値を求めたものである。また「銀と合金元素の化合物相の円相当直径の最大値」とは、前記合計２０ｍｍ２の範囲内の最大化合物相の円相当直径をいう。
【００１５】
本発明は、上記規定の結晶配向を満たす銀合金スパッタリングターゲットを製造する方法も規定するものであって、加工率３０〜７０％で冷間加工または温間加工を行い、その後、保持温度：５００〜６００℃、かつ保持時間：０．７５〜３時間の条件で熱処理を行うことを要件とする。尚、結晶粒径の小さな銀合金スパッタリングターゲットを得るには、前記熱処理を、
保持温度：５００〜６００℃、かつ
保持時間：下記式（１）の範囲内で行うことが推奨される。
【００１６】
（−０．００５×Ｔ＋　３．５）≦ｔ≦（−０．０１×Ｔ＋　８）　　　　　…（１）
［式（１）中、Ｔは保持温度（℃）、ｔは保持時間（時間）を示す］
【００１７】
【発明の実施の形態】
本発明者らは、前述した様な状況の下で、スパッタリングにて膜厚や成分組成の均一な薄膜を形成することのできる銀合金スパッタリングターゲット（以下、単に「ターゲット」ということがある）を得るべく様々な観点から検討を行った。その結果、ターゲットの結晶配向を制御することが特に有効であることを見出し、本発明に想到した。以下、本発明でターゲットの結晶配向を規定した理由について詳述する。
【００１８】
まず本発明は、ターゲットの任意の４箇所で結晶配向強度をＸ線回折法で求めた場合の、最も高い結晶配向強度（Ｘａ）を示す方位が４測定箇所で同一であることを必須要件とする。
【００１９】
即ち、本発明は、最も高い結晶配向強度を示す方位を特に規定せず、（１１１）面、（２００）面、（２２０）面、（３１１）面等のいずれが最も高い結晶配向強度を示す方位であってもよいが、この最高結晶配向強度を示す方位が任意の４測定箇所で同一である必要がある。この様に、任意の位置における最高結晶配向強度を示す方位が同一であれば、スパッタリング時に基板に到達する原子数が基板面内で均一となり、膜厚の均一な薄膜を得ることができる。
【００２０】
尚、最も高い結晶配向強度を示す方位が（１１１）面であれば、スパッタリング時の成膜速度を高めることができるので好ましい。
【００２１】
更に、各測定箇所における最も高い結晶配向強度（Ｘａ）と２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）の強度比（Ｘｂ／Ｘａ）のばらつきが４測定箇所で２０％以下であることが好ましい。
【００２２】
上記の様に最も高い結晶配向強度を示す方位がターゲットの任意の位置において同一であったとしても、最も高い結晶配向強度（Ｘａ）と２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）の強度比（Ｘｂ／Ｘａ）のばらつきが大きすぎる場合には、スパッタリング時に基板に到達する原子数が基板面内で不均一となりやすく、均一な膜厚の薄膜が得られにくいからである。前記強度比のばらつきが１０％以下であることがより好ましい。
【００２３】
尚、ターゲットの任意の位置において上記ばらつきが規定範囲内であれば、２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）の方位が測定箇所間で異なっていてもよいが、前記２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）を示す方位が、４測定箇所で同一である方が、基板に到達する原子数が基板面内で均一となりやすく、膜厚の均一な薄膜が得られ易いので好ましい。
【００２４】
この様に結晶配向を規定するとともに、銀結晶の結晶粒径や結晶粒界または／および結晶粒内に存在する銀と合金元素の化合物相のサイズを制御すれば、スパッタリングで膜厚や成分組成の均一な薄膜を形成できるので好ましい。
【００２５】
具体的には、ターゲットの平均結晶粒径を１００μｍ以下とし、かつ最大結晶粒径を２００μｍ以下とするのがよい。
【００２６】
上記平均結晶粒径の小さいターゲットとすることで、膜厚の均一な薄膜を容易に形成でき、結果として光学記録媒体等の性能を高めることができる。前記平均結晶粒径は、７５μｍ以下とするのがより好ましく、更に好ましくは５０μｍ以下である。
【００２７】
また、平均結晶粒径が１００μｍ以下であっても、極端に粒径の大きい結晶粒が存在する場合には、形成された薄膜の膜厚が局所的に不均一となりやすい。従って、性能の局所的な劣化が抑制された光学記録媒体を得るには、薄膜形成に用いるターゲットの結晶粒径を最大でも２００μｍ以下に抑えるのがよく、より好ましくは１５０μｍ以下、更に好ましくは１００μｍ以下である。
【００２８】
銀合金スパッタリングターゲットの結晶粒界または／および結晶粒内に、銀と合金元素の化合物相が存在する場合には、該化合物相のサイズも併せて制御するのがよい。
【００２９】
上記化合物相のサイズがより小さい方が、形成された薄膜の成分組成が均一となり易いため望ましく、化合物相のサイズを円相当直径で示した場合に、その平均が３０μｍ以下であるのがよい。より好ましくは円相当直径換算で平均２０μｍ以下である。
【００３０】
またそのサイズが平均で３０μｍ以下であっても、極端に大きい化合物相が存在する場合には、スパッタリングの放電状態が不安定となりやすく、成分組成の均一な薄膜が得られ難くなる。従って最大化合物相は、円相当直径で５０μｍ以下であるのがよく、より好ましくは３０μｍ以下である。
【００３１】
尚、本発明は、前記化合物相の成分組成等まで特定するものでなく、例えばＡｇ−Ｎｄ系合金ターゲットに存在するＡｇ５１Ｎｄ１４やＡｇ２Ｎｄ等、Ａｇ−Ｙ系合金ターゲットに存在するＡｇ５１Ｙ１４やＡｇ２Ｙ等、Ａｇ−Ｔｉ系合金ターゲットに存在するＡｇＴｉ等が、制御の対象となる化合物相として挙げられる。
【００３２】
上記規定の結晶配向を満たすターゲットを得るには、製造工程において、加工率３０〜７０％で冷間加工または温間加工を行うのがよい。この様に冷間加工または温間加工を施すことによって、ほぼ製品形状となるまで成形できるとともに、加工歪が蓄積され、その後の熱処理で再結晶させて結晶配向の均一化を図ることができる。
【００３３】
加工率が３０％未満の場合には付与する歪量が不足するため、その後に熱処理を施したとしても部分的にしか再結晶されず、結晶配向の均一化を十分に達成できない。好ましくは３５％以上の加工率で冷間加工または温間加工を行うのがよい。一方、加工率が７０％を超えると、熱処理時の再結晶速度が速くなりすぎ、この場合も結果として、結晶配向のばらつきが生じ易くなる。好ましくは加工率６５％以下の範囲で行うのがよい。
【００３４】
尚、前記加工率とは、［（加工前の材料の寸法−加工後の材料の寸法）／加工前の材料の寸法］×１００（％）をいい（以下同じ）、例えば、板状材料を用いて鍛造や圧延を行い、板状のものを製造する場合には、前記「寸法」として板厚を用いて加工率を算出することができる。また、円柱状材料を用いて板状のものを製造する場合には、加工方法によって加工率の算出方法が異なり、例えば、円柱状材料の高さ方向に力を加えて鍛造や圧延を行う場合には、［（加工前の円柱状材料の高さ−加工後の板状材料の厚さ）／加工前の円柱状材料の高さ］×１００（％）から加工率を求めることができ、また、円柱状材料の径方向に力を加えて鍛造や圧延を行う場合には、［（加工前の円柱状材料の直径−加工後の板状材料の厚さ）／加工前の円柱状材料の直径］×１００（％）から加工率を求めることができる。
【００３５】
また冷間加工または温間加工後に、保持温度：５００〜６００℃、かつ保持時間：０．７５〜３時間の条件で熱処理を行う。この様に熱処理を施すことによって、結晶配向の均一化を図ることができる。
【００３６】
前記保持温度が、５００℃を下回ると再結晶されるまでの所要時間が長くなり、一方、保持温度が６００℃を超えると再結晶速度が速くなり、材料の歪量にばらつきがある場合には、歪量の大きい箇所で再結晶が促進されて、均一な結晶配向を得るのが困難となるので好ましくない。より好ましくは５２０〜５８０℃の範囲内で熱処理を行う。
【００３７】
また、保持温度が適正範囲であっても、保持時間が短すぎる場合には十分に再結晶が行われず、一方、保持時間が長すぎる場合には再結晶が進みすぎて、均一な結晶配向を得るのが困難となる。従って保持時間は、０．７５〜３時間の範囲内とするのがよい。
【００３８】
結晶粒の微細化を図るには、
保持温度：５００〜６００℃（より好ましくは５２０〜５８０℃）、かつ
保持時間：下記式（１）の範囲内で熱処理を行うのが好ましい。
【００３９】
（−０．００５×Ｔ＋　３．５）≦ｔ≦（−０．０１×Ｔ＋　８）　　　　　…（１）
［式（１）中、Ｔは保持温度（℃）、ｔは保持時間（時間）を示す］
保持時間は、上記式（１）の範囲の中でも、特に下記式（５）で規定する範囲内とすることが推奨される。熱処理における上記保持時間および保持温度の好ましい範囲およびより好ましい範囲について図２に示す。
【００４０】
（−０．００５×Ｔ＋　３．７５）≦ｔ≦（−０．０１×Ｔ＋　７．５）　　　　　…（５）
［式（５）中、Ｔは保持温度（℃）、ｔは保持時間（時間）を示す］
本発明では、ターゲットの製造におけるその他の条件まで厳密に規定するものでなく、例えば次の様にしてターゲットを得ることができる。即ち、所定の成分組成を有する銀合金材料を溶解し、鋳造して鋳塊を得た後、必要に応じて熱間鍛造または熱間圧延等の熱間加工を施す。次に上記条件で、冷間加工または温間加工と熱処理を行い、その後、機械加工を施して所定の形状とすることが推奨される方法の一つとして挙げられる。
【００４１】
前記銀合金材料の溶解は、抵抗加熱式電気炉による大気溶解や真空または不活性雰囲気での誘導溶解等を適用すればよい。銀合金の溶湯は、酸素の溶解度が高いため、前記大気溶解の場合には、黒鉛るつぼを用いかつ溶湯表面をフラックスで覆い、酸化防止を充分に図る必要がある。酸化防止の観点からは、真空または不活性雰囲気下で溶解を行うことが好ましい。また、前記鋳造方法は、特に限定するものではなく、金型や黒鉛鋳型を用いて行う鋳造のみならず、銀合金材料と反応しないことを条件に、耐火物や砂型等を使用した徐冷鋳造を適用することも可能である。
【００４２】
熱間加工は必須ではないが、形状が円柱状のものを直方体状や板状にする場合など、必要に応じて熱間鍛造または熱間圧延等を行ってもよい。ただし、熱間加工における加工率は、次工程の冷間加工または温間加工で規定の加工率を確保できる範囲内とする必要がある。冷間加工または温間加工での加工が不十分だと、歪が不足して再結晶化を図ることができず、結果として結晶配向が均一化されないからである。熱間加工を行う場合のその他の条件については特に限定されず、加工温度や加工時間は通常行われている範囲内とすればよい。
【００４３】
尚、これらの製造条件は、操業するにあたって予め予備実験を行い、合金元素の種類や添加量に応じた最適な加工・熱処理条件を求めておくことが望ましい。
【００４４】
本発明はターゲットの成分組成まで特定するものではないが、上記ターゲットを得るにあたっては、例えば、下記の様な成分組成のものを用いることが推奨される。
【００４５】
即ち、前掲の様に、本発明のターゲットは銀をベースに下記の元素が添加されているものであり、合金元素として、形成される薄膜の結晶粒径を微細化し、熱に対して安定化させるのに有効なＮｄを１．０ａｔ％（原子比の意味、以下同じ）以下、Ｎｄと同様の効果を発揮する希土類元素（Ｙ等）を１．０ａｔ％以下、形成される薄膜の耐食性を向上させる効果を有するＡｕを２．０ａｔ％以下、Ａｕと同様に、得られた薄膜の耐食性を向上させる効果を有するＣｕを２．０ａｔ％以下の範囲内で、また、その他の元素としてＴｉやＺｎが、１種または２種以上添加されたものがよい。また、本発明のターゲットは、ターゲットの製造に用いる原料あるいはターゲット製造時の雰囲気に起因する不純物等が、本発明で規定する結晶組織の形成に影響を与えない範囲内で含まれていてもよい。
【００４６】
本発明のターゲットは、例えばＤＣスパッタリング法、ＲＦスパッタリング法、マグネトロンスパッタリング法、反応性スパッタリング法等のいずれのスパッタリング法にも適用でき、約２０〜５０００Åの銀合金薄膜を形成するのに有効である。尚、ターゲットの形状は、用いるスパッタリング装置に応じて適宜設計変更すればよい。
【００４７】
【実施例】
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に含まれる。
【００４８】
実施例１
・銀合金材：Ａｇ−１．０ａｔ％Ｃｕ−０．７ａｔ％Ａｕ
・製造方法：
▲１▼本発明例
誘導溶解（Ａｒ雰囲気）→鋳造（金型を用いて板状に鋳造）→冷間圧延（加工率５０％）→熱処理（５２０℃×２時間）→機械加工（直径２００ｍｍ、厚さ６ｍｍの円板形状）
▲２▼比較例
誘導溶解（Ａｒ雰囲気）→鋳造（金型を用いて板状に鋳造）→熱間圧延（圧延開始時の温度７００℃、加工率７０％）→熱処理（５００℃×１時間）→機械加工（直径２００ｍｍ、厚さ６ｍｍの円板形状）
得られたターゲットの結晶配向について次の様にして調べた。即ち、ターゲット表面の任意の４箇所について、下記の条件でＸ線回折を行い、結晶配向強度を調べたところ、本発明例について図３の測定結果が得られ、比較例について図４の測定結果が得られた。この様な測定結果から、最も高い結晶配向強度（Ｘａ）を示す方位および２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）を示す方位を調べ、更に上述の様にして、各測定箇所における最も高い結晶配向強度（Ｘａ）と２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）の強度比（Ｘｂ／Ｘａ）のばらつきを求めた。尚、最も高い結晶配向強度（Ｘａ）を示す方位が４箇所で異なる場合は、上記ばらつきを求めていない（以下の実施例についても同じ）。
【００４９】
Ｘ線回折装置：理学電機製　ＲＩＮＴ　１５００
ターゲット：Ｃｕ
管電圧：５０ｋＶ
管電流：２００ｍＡ
走査速度：４°／ｍｉｎ
試料回転：１００回／ｍｉｎ
また、得られたターゲットの金属組織を次の様にして調べた。即ち、機械加工後のターゲットから１０ｍｍ×１０ｍｍ×１０ｍｍの立方体形状の試料を採取し、観察面を研磨後、光学顕微鏡にて５０〜１００倍で観察し、写真撮影を行い、上述の方法で、ターゲットの平均結晶粒径と最大結晶粒径を求めた。尚、前記顕微鏡観察では、結晶粒が容易に観察できるよう光学顕微鏡にて適宜偏光をかけた。これらの結果を表１に示す。
【００５０】
次に得られた各ターゲットをそれぞれ用いて、ＤＣマグネトロンスパッタリング法［Ａｒガス圧：０．２６７Ｐａ（２ｍＴｏｒｒ）、スパッタパワー：１０００Ｗ、基板温度：室温］で、膜厚が平均１０００Åの薄膜を直径１２ｃｍのガラス基板上に形成した。そして、得られた薄膜の任意の中心線の端から順に５箇所の膜厚を測定した。その結果を表１に併記する。
【００５１】
更に得られた薄膜について、円板状の薄膜形成基板の任意の中心線の端から順に、Ｘ線マイクロアナリシス法（ＥＰＭＡ）で、合金元素の含有量分布を測定したところ、図５に示す結果が得られた。
【００５２】
【表１】
2004084065.tif 000002
【００５３】
これらの結果より、本発明の要件を満たすターゲットをスパッタリングすれば、膜厚分布が一定で、安定した特性を発揮し得る銀合金薄膜が得られることがわかる。尚、上記成分組成のターゲットの場合、上記図５から、本発明例と比較例とで成分組成分布の相違はほとんどみられなかった。
【００５４】
実施例２
・銀合金材：Ａｇ−０．８ａｔ％Ｙ−１．０ａｔ％Ａｕ
・製造方法：
▲１▼本発明例
真空誘導溶解→鋳造（金型を用いて円柱状インゴットを製造）→熱間鍛造（７００℃、加工率３０％、スラブを製造）→冷間圧延（加工率５０％）→熱処理（５５０℃×１．５時間）→機械加工（実施例１と同じ形状に加工）
▲２▼比較例
真空誘導溶解→鋳造（金型を用いて円柱状インゴットを製造）→熱間鍛造（６５０℃、加工率６０％、スラブを製造）→熱処理（４００℃×１時間）→機械加工（実施例１と同じ形状に加工）
得られたターゲットについて、実施例１と同様にして結晶配向強度を測定し、最も高い結晶配向強度（Ｘａ）を示す方位、２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）を示す方位、および各測定箇所における最も高い結晶配向強度（Ｘａ）と２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）との強度比（Ｘｂ／Ｘａ）のばらつきを求めた。
【００５５】
また得られたターゲットの金属組織を前記実施例１と同様にして調べた。尚、本実施例で用いた銀合金材は、結晶粒界／結晶粒内に銀と合金元素の化合物相が存在するものであり、該化合物相のサイズは次の様にして調べた。
【００５６】
即ち、前記結晶粒径の測定と同様の試料の観察面を研磨後、化合物の輪郭を明確にするため硝酸等で試料表面を腐食するなど適当なエッチングを施した後、上述した通り、光学顕微鏡にて１００〜２００倍で任意に５箇所以上を観察し、全視野で合計２０ｍｍ２の範囲内に存在する各化合物相の円相当直径を求め、その平均値を得た。また該合計視野における最大化合物相の円相当直径を求めた。
【００５７】
上記化合物相を認識し難い場合には、前記光学顕微鏡観察の代わりにＥＰＭＡによる面分析（マッピング）を行い、通常の画像解析法で該化合物相サイズの平均値および最大値を求めるようにしてもよい。これらの結果を表２に示す。
【００５８】
次に得られた各ターゲットを用いて、前記実施例１と同様にして薄膜を形成し、得られた薄膜の膜厚分布と成分組成分布を評価した。膜厚分布を表２に示し、成分組成分布を図６に示す。
【００５９】
【表２】
2004084065.tif 000003
【００６０】
これらの結果より、本発明の要件を満たすターゲットをスパッタリングすれば、膜厚分布が一定で、安定した特性を発揮し得る銀合金薄膜が得られることがわかる。また図６から、ターゲットの結晶粒径を本発明で好ましい範囲内とすれば、成分組成分布のより均一な薄膜を形成できることがわかる。
【００６１】
実施例３
・銀合金材：Ａｇ−０．４ａｔ％Ｎｄ−０．５ａｔ％Ｃｕ
・製造方法：
▲１▼本発明例
真空誘導溶解→鋳造（金型を用いて円柱状インゴットを製造）→熱間鍛造（７００℃、加工率３５％、スラブを製造）→冷間圧延（加工率５０％）→熱処理（５５０℃×１時間）→機械加工（実施例１と同じ形状に加工）
▲２▼比較例
真空誘導溶解→鋳造（金型を用いて円柱状インゴットを製造）→熱処理（５００℃×１時間）→機械加工（実施例１と同じ形状に加工）
得られたターゲットについて、実施例１と同様に結晶配向強度を測定し、最も高い結晶配向強度（Ｘａ）を示す方位、２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）を示す方位、および各測定箇所における最も高い結晶配向強度（Ｘａ）と２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）の強度比（Ｘｂ／Ｘａ）のばらつきを求めた。また得られたターゲットの金属組織を前記実施例１および２と同様にして調べた。これらの結果を表３に示す。
【００６２】
更に得られた各ターゲットを用い、前記実施例１と同様にして薄膜を形成し、得られた薄膜の膜厚分布および成分組成分布を評価した。膜厚分布を表３に示し、成分組成分布を図７に示す。
【００６３】
【表３】
2004084065.tif 000004
【００６４】
これらの結果より、本発明の要件を満たすターゲットをスパッタリングすれば、膜厚分布および成分組成分布が一定で、安定した特性を発揮し得る銀合金薄膜が得られることがわかる。
【００６５】
実施例４
次に、表４に示す成分組成の銀合金材料を用い、表４に示す種々の方法でターゲットを製造して、得られたターゲットの結晶配向強度を前記実施例１と同様にして測定し、最も高い結晶配向強度（Ｘａ）を示す方位、２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）を示す方位、および各測定箇所における最も高い結晶配向強度（Ｘａ）と２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）との強度比（Ｘｂ／Ｘａ）のばらつきを求めた。更に、得られたターゲットの金属組織を前記実施例１および２と同様にして調べた。
【００６６】
また各ターゲットを用いて、前記実施例１と同様に薄膜を形成し、得られた薄膜の膜厚分布および成分組成分布を評価した。
【００６７】
本実施例では、膜厚分布の評価を、形成された薄膜の任意の中心線の端から順に５箇所の膜厚を測定して最小膜厚と最大膜厚の比（最小膜厚／最大膜厚）を求めて行い、該比が０．９０以上の場合を膜厚がほぼ均一であると判断した。また、成分組成分布については次の様にして評価した。即ち、銀と合金元素１種類の２元系銀合金の場合には、薄膜の任意の中心線の端から順に５箇所の合金元素の含有量を求めて、合金元素の（含有量最小値／含有量最大値）で成分組成分布の評価を行い、また銀と合金元素２種類の３元系銀合金の場合には、該２種の合金元素のうち（含有量最小値／含有量最大値）の最低値を示す合金元素の（含有量最小値／含有量最大値）で評価を行い、該比が０．９０以上の場合を成分組成分布がほぼ均一であると判断した。これらの測定結果を表５に示す。
【００６８】
【表４】
2004084065.tif 000005
【００６９】
【表５】
2004084065.tif 000006
【００７０】
表４および表５から次のように考察することができる。尚、以下のＮｏ．は表４および表５における実験Ｎｏ．を示す。
【００７１】
Ｎｏ．１〜７のターゲットは、本発明の要件を満足するものであることから、スパッタリング法で薄膜の形成に用いた場合に、膜厚分布および成分組成分布が均一で、安定した高反射率、優れた熱伝導性等の特性を発揮し得る薄膜が得られたことがわかる。尚、最も高い結晶配向強度（Ｘａ）を示す方位が４測定箇所で同一であることに加えて、２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）を示す方位も４測定箇所で同一であるターゲットの場合には、膜厚分布のより均一な薄膜が得られることがわかる。
【００７２】
これに対し、Ｎｏ．８〜１０は、本発明の要件を満足せず、最も高い結晶配向強度（Ｘａ）を示す方位が測定箇所全てにおいて同一でなく、各測定箇所における最も高い結晶配向強度（Ｘａ）と２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）の強度比（Ｘｂ／Ｘａ）のばらつきが大きく、また結晶粒径も大きいため、得られた薄膜はいずれも膜厚分布や成分組成分布が一定でなく、安定した前記特性の発揮を期待することができない。
【００７３】
実施例５
・銀合金材：Ａｇ−０．４ａｔ％Ｎｄ−０．５ａｔ％Ｃｕ
・製造方法：
▲１▼本発明例
誘導溶解（Ａｒ雰囲気）→鋳造（金型を用いて板状に鋳造）→熱間圧延（圧延開始時の温度６５０℃、加工率７０％）→冷間圧延（加工率５０％）→熱処理（５００℃×２時間）→機械加工（直径２００ｍｍ、厚さ６ｍｍの円板形状）
▲２▼比較例
誘導溶解（Ａｒ雰囲気）→鋳造（金型を用いて板状に鋳造）→熱間圧延（圧延開始時の温度７００℃、加工率４０％）→熱処理（５００℃×１時間）→機械加工（直径２００ｍｍ、厚さ６ｍｍの円板形状）
得られたターゲットの結晶配向強度を実施例１と同様にして測定して、最も高い結晶配向強度（Ｘａ）を示す方位、２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）を示す方位、および各測定箇所における最も高い結晶配向強度（Ｘａ）と２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）との強度比（Ｘｂ／Ｘａ）のばらつきを求めた。更に、得られたターゲットの金属組織を前記実施例１および２と同様にして調べた。これらの結果を表６に示す。
【００７４】
また該ターゲットを用い、前記実施例１と同様の方法で薄膜を形成し、得られた薄膜の膜厚分布および成分組成分布を前記実施例１と同様にして評価した。薄膜の膜厚分布を下記表６に示し、成分組成分布を図８に示す。
【００７５】
【表６】
2004084065.tif 000007
【００７６】
これらの結果より、本発明の要件を満たす金属組織のターゲットをスパッタリングに用いると、薄膜面内の膜厚分布が一定であり、安定した特性を発揮し得る銀合金薄膜が得られることがわかる。尚、図８から、本発明例のターゲットの成分組成分布は比較例よりも均一であることがわかる。
【００７７】
実施例６
・銀合金材：Ａｇ−０．８ａｔ％Ｙ−１．０ａｔ％Ａｕ
・製造方法：
▲１▼本発明例
真空誘導溶解→鋳造（金型を用いて円柱状インゴットを製造）→熱間鍛造（７００℃、加工率３５％）→熱間加工（圧延開始時の温度７００℃、加工率３５％）→冷間圧延（加工率５０％）→熱処理（５５０℃×１．５時間）→機械加工（実施例１と同じ形状に加工）
▲２▼比較例
真空誘導溶解→鋳造（金型を用いて円柱状インゴットを製造）→熱間鍛造（６５０℃、加工率４０％、円柱状に成形）→熱処理（４００℃×１時間）→機械加工（実施例１と同じ形状に加工）
得られたターゲットの結晶配向強度を前記実施例１と同様にして測定し、最も高い結晶配向強度（Ｘａ）を示す方位、２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）を示す方位、および各測定箇所における最も高い結晶配向強度（Ｘａ）と２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）との強度比（Ｘｂ／Ｘａ）のばらつきを求めた。更に、得られたターゲットの金属組織を実施例１および２と同様にして調べた。これらの結果を表７に示す。
【００７８】
また得られた各ターゲットを用いて、前記実施例１と同様の方法で薄膜を形成し、得られた薄膜の膜厚分布および成分組成分布を評価した。薄膜の膜厚分布を下記表７に示し、成分組成分布を図９に示す。
【００７９】
【表７】
2004084065.tif 000008
【００８０】
これらの結果より、本発明の要件を満たす金属組織のターゲットをスパッタリングすると、膜厚分布および成分組成分布が一定で、安定した特性を発揮し得る銀合金薄膜が得られることがわかる。
【００８１】
実施例７
・銀合金材：Ａｇ−０．５ａｔ％Ｔｉ
・製造方法：
▲１▼本発明例
真空誘導溶解→鋳造（金型を用いて円柱状インゴットを製造）→熱間鍛造（７００℃、加工率２５％）→熱間圧延（圧延開始時の温度６５０℃、加工率４０％）→冷間圧延（加工率５０％）→熱処理（５５０℃×１時間）→機械加工（実施例１と同じ形状に加工）
▲２▼比較例
真空誘導溶解→鋳造（金型を用いて円柱状インゴットを製造）→熱処理（５００℃×１時間）→機械加工（実施例１と同じ形状に加工）
実施例１と同様にして得られたターゲットの結晶配向強度を測定し、最も高い結晶配向強度（Ｘａ）を示す方位、２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）を示す方位、および各測定箇所における最も高い結晶配向強度（Ｘａ）と２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）との強度比（Ｘｂ／Ｘａ）のばらつきを求めた。更に、得られたターゲットの金属組織を前記実施例１および２と同様にして調べた。これらの結果を表８に示す。
【００８２】
また得られた各ターゲットを用い、前記実施例１と同様の方法で薄膜を形成し、得られた薄膜の膜厚分布および成分組成分布を前記実施例１と同様にして測定した。薄膜の膜厚分布を下記表８に示し、成分組成分布を図１０に示す。
【００８３】
【表８】
2004084065.tif 000009
【００８４】
これらの結果より、本発明の要件を満たす金属組織のターゲットをスパッタリングすると、膜厚分布および成分組成分布が一定で、安定した特性を発揮し得る銀合金薄膜が得られることがわかる。
【００８５】
実施例８
次に、表９に示す成分組成の銀合金材料を用い、表９に示す種々の方法でターゲットを製造し、前記実施例１と同様にして、得られたターゲットの最も高い結晶配向強度（Ｘａ）を示す方位、２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）を示す方位、および各測定箇所における最も高い結晶配向強度（Ｘａ）と２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）との強度比（Ｘｂ／Ｘａ）のばらつきを求めた。更に、得られたターゲットの金属組織を前記実施例１および２と同様にして調べた。これらの結果を表１０に示す。
【００８６】
また該ターゲットを用い、前記実施例１と同様の方法で薄膜を形成し、得られた薄膜の膜厚分布および成分組成分布を前記実施例４と同様にして評価した。
【００８７】
【表９】
2004084065.tif 000010
【００８８】
【表１０】
2004084065.tif 000011
【００８９】
表９および表１０から次のように考察することができる。尚、以下のＮｏ．は表９および表１０における実験Ｎｏ．を示す。
【００９０】
Ｎｏ．１〜７のターゲットは、本発明の要件を満足するものであることから、スパッタリング法で薄膜の形成に用いた場合に、膜厚分布および成分組成分布が均一で、安定した高反射率、高熱伝導率等の特性を発揮しうる薄膜が得られていることがわかる。これに対し、Ｎｏ．８，９は、本発明の要件を満足するものでなく、得られた薄膜は、いずれも膜厚分布や組成分布が均一でなく、安定した前記特性の発揮を期待することができない。
【００９１】
実施例９
本発明者らは、更に表１１に示す成分組成の銀合金材料を用い、表１１に示す種々の方法でターゲットを製造し、得られたターゲットの最も高い結晶配向強度（Ｘａ）を示す方位、２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）を示す方位、および各測定箇所における最も高い結晶配向強度（Ｘａ）と２番目に高い結晶配向強度（Ｘｂ）との強度比（Ｘｂ／Ｘａ）のばらつきを求めた。更に、得られたターゲットの金属組織を前記実施例１および２と同様にして調べた。これらの結果を表１２に示す。
【００９２】
また得られた各ターゲットを用いて、前記実施例１と同様の方法で薄膜を形成し、得られた薄膜の膜厚分布および成分組成分布を前記実施例４と同様に評価した。
【００９３】
【表１１】
2004084065.tif 000012
【００９４】
【表１２】
2004084065.tif 000013
【００９５】
表１１および表１２から次のように考察することができる。尚、以下のＮｏ．は表１１および表１２における実験Ｎｏ．を示す。
【００９６】
Ｎｏ．１〜５のターゲットは、本発明の要件を満足するものであることから、スパッタリング法で薄膜の形成に用いた場合に、膜厚分布および成分組成分布が均一で、安定した高反射率、高熱伝導率等の特性を発揮しうる薄膜が得られた。
【００９７】
特に、結晶配向とともに、ターゲットの結晶粒径や結晶粒界／結晶粒内の銀と合金元素との化合物相を、本発明で好ましいとする範囲内に制御すれば、膜厚分布や成分組成分布のより均一な薄膜を形成できることがわかる。
【００９８】
これに対し、Ｎｏ．６，７は、本発明の要件を満足するものでなく、得られた薄膜は、いずれも膜厚分布や成分組成分布が均一でなく、安定した前記特性の発揮を期待することができない。
【００９９】
【発明の効果】
本発明は上記のように構成されており、膜厚分布や成分組成分布の均一な銀合金薄膜をスパッタリング法で形成するのに有用なターゲットを提供するものである。この様なターゲットを用い、スパッタリング法で形成された銀合金薄膜は、安定した高反射率や高熱伝導率等の特性を発揮し、片面２層構造のＤＶＤにおける半透過反射膜や次世代光学記録媒体の反射膜といった光学記録媒体の反射膜や、反射型液晶ディスプレイの電極・反射膜等に適用した場合に、これらの性能をより高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】ターゲットの平均結晶粒径を光学顕微鏡観察写真から求める方法を示す図である。
【図２】本発明で規定する熱処理条件の範囲を示す図である。
【図３】実施例１の本発明例で得られたターゲットのＸ線回折法による結晶配向強度の測定結果を示す図である。
【図４】実施例１の比較例で得られたターゲットのＸ線回折法による結晶配向強度の測定結果を示す図である。
【図５】実施例１にて得られたＡｇ合金薄膜中の合金元素の含有量分布（成分組成分布）を示す図である。
【図６】実施例２にて得られたＡｇ合金薄膜中の合金元素の含有量分布（成分組成分布）を示す図である。
【図７】実施例３にて得られたＡｇ合金薄膜中の合金元素の含有量分布（成分組成分布）を示す図である。
【図８】実施例５にて得られたＡｇ合金薄膜中の合金元素の含有量分布（成分組成分布）を示す図である。
【図９】実施例６にて得られたＡｇ合金薄膜中の合金元素の含有量分布（成分組成分布）を示す図である。
【図１０】実施例７にて得られたＡｇ合金薄膜中の合金元素の含有量分布（成分組成分布）を示す図である。
【図１】
2004084065.tif 000014
【図２】
2004084065.tif 000015
【図３】
2004084065.tif 000016
【図４】
2004084065.tif 000017
【図５】
2004084065.tif 000018
【図６】
2004084065.tif 000019
【図７】
2004084065.tif 000020
【図８】
2004084065.tif 000021
【図９】
2004084065.tif 000022
【図１０】
2004084065.tif 000023