(57)【要約】【課題】 異音の発生および横ズレを防止できるとともに、部品点数増によるコスト上昇のおそれがなく、しかも、ばね特性、耐久性の良好なスタビライザブッシュを提供する。【解決手段】 筒状に成形したゴム弾性体１の筒内にスタビライザバーを挿通保持し、その外周面を車両ボデーに取り付けたブラケットで保持するようにしたスタビライザブッシュにおいて、ゴム弾性体１を、筒状の基体ゴム２と内周部の円筒状高摺動性ゴム３とで構成する。スタビライザバーを保持する内周部を高摺動性ゴム３で構成したので、摺動抵抗が低減し、異音の発生が抑制される。また、ブラケットに接する基体ゴム２は、従来のゴム材で構成されるので、ブラケットとの摩擦抵抗が大きくなり、横ズレが発生しにくい。【選択図】　　 図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
　筒状に成形したゴム弾性体の筒内にスタビライザバーを挿通保持し、該ゴム弾性体の外周面を車両ボデーに取り付けたブラケットで保持するようになしたスタビライザブッシュであって、上記ゴム弾性体の、少なくとも上記スタビライザバーに接する内周部を含む一部を高摺動性ゴムで構成したことを特徴とするスタビライザブッシュ。
【請求項２】
　上記高摺動性ゴムが、基材となるゴムに高級脂肪酸アミドを配合することにより高摺動性を付与したゴムである請求項１記載のスタビライザブッシュ。
【請求項３】
　上記高摺動性ゴムの基材となるゴムと、上記ゴム弾性体の基部を構成するゴムのＳＰ値の差を０．５以下とした請求項２記載のスタビライザブッシュ。
【請求項４】
　上記高摺動性ゴムに含有される高級脂肪酸アミドと、上記ゴム弾性体の基部を構成するゴムのＳＰ値の差を１．５以上とした請求項２ないし３記載のスタビライザブッシュ。
【請求項５】
　上記ゴム弾性体の基部を構成するゴムのガス透過性が１×１０-10 cm3・cm／ cm2・ sec・cmＨｇ以下である請求項１ないし４記載のスタビライザブッシュ。
【請求項６】
　上記ゴム弾性体が、筒状の基体ゴムとその内周に積層形成した円筒状の高摺動性ゴムからなる請求項１ないし５記載のスタビライザブッシュ。
【請求項７】
　上記高摺動性ゴムの軸方向の端縁を径方向外方に延出して、上記基体ゴムの軸方向の端面を覆った請求項６記載のスタビライザブッシュ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
　本発明は車両のスタビライザバーを保持するスタビライザブッシュに関する。
【背景技術】
【０００２】
　スタビライザブッシュは、図１０に示すように、一般に、厚肉筒状のゴム弾性体１よりなり、その筒内に車両のスタビライザバーＳを挿通保持するようになしてある。上記ゴム弾性体１は、頂面を平面とするとともに、軸方向の両端縁に径方向に張出すフランジ１１を有しており、これらフランジ１１間の外周面を略Ｕ字形のブラケット４内に保持せしめるようになしている。ブラケット４は両端部の取付け穴４１にボルトを挿通することにより図略の車両ボデーに固定される。
【０００３】
　上記ゴム弾性体１は、通常、天然ゴム系材料で構成される。ところが、この場合、車両の発進時やスタビライザバーＳの作動角が大きい時などに、上記ゴム弾性体１の内周面とスタビライザバーＳとが急激に相対変位して、異音が発生することがあった。このため、上記ゴム弾性体１を高摺動性ゴムで構成し、スタビライザバーＳとの摺動抵抗を低減させて、異音を抑制したものがある。しかしながら、図１１に示すように、上記ゴム弾性体１が横すべりしてスタビライザバーＳの湾曲部Ｓ１に当接すると、スタビライザバーＳから加わる横力によって、ゴム弾性体１がブラケット４に対して横ズレを生ずることがある。これは、ゴム弾性体１と、これに当接するブラケット４または車両ボデーとの摩擦係数が小さいからで、これを防止するにはゴム弾性体１に隣接して横ズレ防止ストッパを設けることが考えられるが、部品点数が増加し、コストが上昇するという問題がある。
【０００４】
　一方、ゴム弾性体の内周面に樹脂材料よりなる摺動面を設けたスタビライザブッシュが知られている（例えば、実開昭６３−３９０１１号公報、特開昭６３−５７３１０号公報等）。しかしながら、樹脂材料はゴムに比べて剛性が高いため、スタビライザブッシュ全体のばねが高くなり、所望のばね特性を得ようとしてゴム弾性体を柔らかくすると、耐久性が低下する不具合があった。また、摺動面とスタビライザバーとの間に砂が入り込むと、磨耗したり、異音が発生したりするおそれがあった。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
　しかして、本発明の目的は、異音の発生および横ズレを防止できるとともに、部品点数増によるコスト上昇のおそれがなく、しかも、ばね特性、耐久性の良好なスタビライザブッシュを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
　本発明のスタビライザブッシュは、筒状に成形したゴム弾性体の筒内にスタビライザバーを挿通保持し、該ゴム弾性体の外周面を車両ボデーに取り付けたブラケットで保持するようになしてあり、上記ゴム弾性体は、少なくとも上記スタビライザバーに接する内周部を含む一部が高摺動性ゴムで構成してある（請求項１）。
【０００７】
　上記構成によれば、上記ゴム弾性体は、上記スタビライザバーが挿通保持される内周部を高摺動性ゴムで構成したので、上記スタビライザバーの摺動抵抗が低減し、異音の発生が抑制される。また上記ゴム弾性体の基部は、従来のゴム材で構成されるので、ブラケットとの摩擦抵抗が大きくなり、横ズレが発生しにくい。よって、部品増によるコスト上昇を防止でき、樹脂材を用いていないので、ばね特性、耐久性も良好である。
【０００８】
　上記高摺動性ゴムとしては、具体的には、基材となるゴムに高級脂肪酸アミドを配合することにより高摺動性を付与したゴムが使用できる（請求項２）。
【０００９】
　上記高摺動性ゴムの基材となるゴムと、上記ゴム弾性体の基部を構成するゴムは、ＳＰ値の差が０．５以下であることが好ましく（請求項３）、接着強度が向上する。
【００１０】
　上記高摺動性ゴムに含有される高級脂肪酸アミドと、上記ゴム弾性体の基部を構成するゴムは、ＳＰ値の差が１．５以上あることが好ましく（請求項４）、高級脂肪酸アミドの上記ゴム弾性体の基部側への移行を防止することができる。
【００１１】
　上記ゴム弾性体の基部を構成するゴムは、ガス透過性が１×１０-10 cm3・cm／ cm2・ sec・cmＨｇ以下であるゴムを用いることがより好ましく（請求項５）、高温における高級脂肪酸アミドの移行を防止する効果が高い。
【００１２】
　上記ゴム弾性体は、例えば、筒状の基体ゴムとその内周に積層形成した円筒状の高摺動性ゴムとからなる（請求項６）。
【００１３】
　上記高摺動性ゴムの軸方向の端縁を径方向外方に延出して、上記基体ゴムの軸方向の端面を覆う構成とすることもできる（請求項７）。この時、上記ゴム弾性体の端面が高摺動性ゴムからなるので、該端面にスタビライザバーが接触することによる異音の発生が抑制される。
【発明の効果】
【００１４】
　本発明によれば、上記ゴム弾性体は、上記スタビライザバーが挿通保持される内周部を高摺動性ゴムで構成したので、上記スタビライザバーの摺動抵抗が低減し、異音の発生が抑制される。また上記ゴム弾性体の基部は、従来のゴム材で構成されるので、ブラケットとの摩擦抵抗が大きくなり、横ズレが発生しにくい。よって、部品増によるコスト上昇を防止でき、樹脂材を用いていないので、ばね特性、耐久性も良好である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
　図１（ａ）、（ｂ）に本発明のスタビライザブッシュの一実施の形態を示す。図において、１はスタビライザブッシュを構成する厚肉筒状のゴム弾性体で、該ゴム弾性体１は、基部となる筒状の基体ゴム２の内周に、円筒状の高摺動性ゴム３を積層してなる。上記基体ゴム２は頂面を平面とした略Ｕ字断面に成形されており、その両端部外周縁を径方向に張出してフランジ２１となしてある。そして、これらフランジ２１の間の外周面を、車両フレームにボルト固定される略Ｕ字状の取付ブラケット（図略）に保持せしめるようになしてある。
【００１６】
　上記基体ゴム２は、一般にスタビライザブッシュ材料として用いられる種々のゴム材料で構成される。具体的には、天然ゴム（ＮＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、エチレンプロピレンジエン共重合ゴム（ＥＰＤＭ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、塩素化ブチルゴム（Ｃｌ−ＩＩＲ）、およびこれらのブレンドゴムが使用できる。
【００１７】
　上記高摺動性ゴム３は、基材となるゴムに高級脂肪酸アミドを配合することにより高摺動性を付与したものである。ここで基材となるゴムは、特に制限されないが、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、エチレンプロピレンジエン共重合ゴム（ＥＰＤＭ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、塩素化ブチルゴム（Ｃｌ−ＩＩＲ）、およびこれらのブレンドゴムが使用できる。
【００１８】
　上記高摺動性ゴム３において、基材ゴムに配合される高級脂肪酸アミドは、使用時に基材ゴム中よりブルーミングすることにより潤滑剤として機能し、摺動性を向上させる。高級脂肪酸アミドの具体例としては、例えば、オレイン酸アミド、パルミチン酸アミド、ステアリン酸アミド、エルシン酸アミド等の炭素数１２〜２２の飽和・不飽和脂肪酸アミドが挙げられる。基材ゴムへの高級脂肪酸アミドの配合量は、通常、５〜２０重量％の範囲とするのがよく、配合量が５重量％未満では摺動抵抗の低減効果を十分持続することが難しい。また、配合量が２０重量％を越えるとゴム物性に悪影響を与えるおそれがある。
【００１９】
　上記高摺動性ゴム３は、上記基材ゴムと高級脂肪酸アミドを所定の配合比で配合してなる。この時、通常公知の添加剤、例えば、加硫剤、加硫促進剤、加硫助剤、加工助剤等を使用することができる。加硫剤としては、例えば硫黄、過酸化物、金属酸化物、ポリアミン等が挙げられ、通常、０．１〜１０重量％の範囲で使用される。加硫促進剤としては、スルフェンアミド系、チアゾール系、チウラム系、ジチオカルバミン酸塩類、キサントゲン酸塩類等が、通常、０．１〜１０重量％の範囲で使用される。加硫助剤としては、通常、酸化亜鉛等が使用され、その配合量は、通常、３〜１５重量％の範囲である。加工助剤としては、ステアリン酸等の脂肪酸や脂肪油系油脂類が使用される。
【００２０】
　上記構成のスタビライザブッシュを製作する場合には、まず、基体ゴム２および高摺動性ゴム３のうちの一方を成形し、加硫または半加硫させた後、型内に他の一方を注入し、加硫成形すればよい。それぞれのゴムを予め所定形状に成形した後、接着してももちろんよい。
【００２１】
　ここで、基体ゴム２と高摺動性ゴム３の組み合わせは、特に制限されないが、高摺動性ゴム３の基材となるゴムと、基体ゴム２のＳＰ値（溶解度パラメータ）の差が０．５以下となるようにすると両者の接合性が向上する。通常、高摺動性ゴム３の基材となるゴムを、基体ゴム２と同じか、同系のゴム材料とすると、ＳＰ値がほぼ同じになり、良好な接合性が得られるが、必ずしも同系材料でなくとも、ＳＰ値が近似するゴム材料を選択すれば、同様の効果が得られる。
【００２２】
　また、高摺動性ゴム３は、スタビライザブッシュの使用時、その内部より高級脂肪酸アミドがブルーミングすることで摺動性を与えるが、基体ゴム２と高摺動性ゴム３の組み合わせによっては、ブルーミングした高級脂肪酸アミドが基体ゴム２側へ移行する場合がある。この移行を回避するには、基体ゴム２と高摺動性ゴム３中の脂肪酸アミドのＳＰ値の差が１．５以上、好ましくは２以上となるように、基体ゴム２および高摺動性ゴム３を選択することが望ましい。
【００２３】
　具体的には、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）のブレンドゴム（ＮＲ／ＢＲ）、およびブチルゴム（ＩＩＲまたはＣｌ−ＩＩＲ）が同程度のＳＰ値を有するので（ＳＰ値：約８）、高摺動性ゴム３の基材となるゴムおよび基体ゴム２を、上記ゴム材料から選択し、高級脂肪酸アミドとしてＳＰ値が約１０のオレイン酸アミドを用いると、接合性に優れ、しかも高級脂肪酸アミドが移行しにくい組み合わせとなる。
【００２４】
　ここで、高級脂肪酸アミドの移行については、基体ゴム２として、ガス透過性の低いゴム材料を用いると、その抑制効果をより高めることができる。具体的には、ガス透過性が１×１０-10 cm3・cm／ cm2・ sec・cmＨｇ以下であるゴム材料、例えば、ブチルゴム（ＩＩＲまたはＣｌ−ＩＩＲ）を用いるのがよく、特に高温で使用された時に顕著な効果が見られる。
【００２５】
　上記構成によれば、スタビライザバーの外周を保持するスタビライザブッシュ内周部を高摺動性ゴム３で構成したので、スタビライザバーの摺動抵抗が低減し、発進時等、スタビライザバーが大きく変位する際に異音が発生することを防止できる。また、ブラケットおよび車両ボデーと接触するスタビライザブッシュの基体ゴム２は通常のゴム材料で構成されているので、両者の摩擦抵抗は大きく、横力を受けてもブラケットからの横ズレが起こりにくい。よって、横ズレ防止ストッパ等を設置する必要がないので、部品点数の削減、コスト低減が可能であり、樹脂材料を使用していないので、ばね特性、耐久性に優れる。
【００２６】
　図２には本発明の第２の実施の形態を示す。本実施の形態において、ゴム弾性体１は、略円筒状の高摺動性ゴム３の上面に、略矩形断面の基体ゴム２を積層することにより構成される。本実施の形態では、ゴム弾性体１の、ブラケットとの嵌合部を高摺動性ゴム３で構成したので、ブラケットに組み付ける際の摩擦抵抗が軽減し、組付け性が向上する。なお、ゴム弾性体１は、車両ボデーに当接する上端部を通常のゴム材である基体ゴム２で構成しているので、この部分での摩擦抵抗が十分大きく、横ズレの発生が抑制される。このように、必要に応じ、高摺動性ゴム３、基体ゴム２の形状を変更してもよい。
【００２７】
　図３は本発明の第３の実施の形態である。本実施の形態では、上記第１の実施の形態における高摺動性ゴム３の軸方向両端縁３１を径方向外方に延出して、上記基体ゴム２の表面を覆っている。本実施の形態によれば、ゴム弾性体１の両端面が高摺動性ゴムよりなるので、該端面にスタビライザバーが接触する際の異音の発生を防止することができる。
【００２８】
　図４は本発明の第４の実施の形態である。本実施の形態では、上記第１の実施の形態における高摺動性ゴム３外周面の複数か所に、基体ゴム２内に突出するＴ字断面の凸部３２を設けている。ここでは、高摺動性ゴム３の上下の対称位置に計４か所の凸部３２を設けており、その先端は基体ゴム２の外表面に達している（図４（ａ））。本実施の形態によれば、複数の凸部３２により高摺動性ゴム３と基体ゴム２の接合力が向上するので、高摺動性ゴム３の基材ゴムと基体ゴム２とが同系のゴムでない場合に有利である。
【００２９】
　図５は本発明の第５の実施の形態であり、本実施の形態では、上記第１の実施の形態における高摺動性ゴム３の断面形状を歯車形としている（図５（ａ））。この時、歯車の歯の形状を、図５（ｃ）のように扇形としてもよい。本実施の形態によっても、上記第４の実施の形態と同様の効果が得られる。
【００３０】
　図６は本発明の第６の実施の形態である。本実施の形態では、上記第１の実施の形態における高摺動性ゴム３の外周面３３を荒らす処理を行い、粗面とした後、基体ゴム２と接合する。本実施の形態によれば、両者の接着面積が増すことにより、接合力を高める効果が得られる。
【実施例】
【００３１】
（実施例１）
　基体ゴム２および高摺動性ゴム３の組み合わせと、高級脂肪酸アミドの移行および接着強度との関係について調べた。基体ゴム２として表１に示す配合の種々のゴム材料を、高摺動性ゴム３としてオレイン酸アミドを含有するＮＲ／ＢＲゴムを使用し、図７（ｂ）に示す丸棒ダンベル形状のテストピースＰを作製した。テストピースＰは、図の左半部が高摺動性ゴム３、右半部が基体ゴム２となるようにしてあり、高摺動性ゴム３を成形した後、基体ゴム２を注入し、加硫することにより形成される。
【００３２】
　上記テストピースを２３℃で１４日間放置し、高摺動性ゴム３から基体ゴム２へのオレイン酸アミドの移行量を測定した。高摺動性ゴム３との接合界面から３ｍｍ、６ｍｍ、９ｍｍ離れた部分での基体ゴム２中のオレイン酸アミド量（重量％）を測定し、結果を図７（ａ）に示した。なお、図中、○、△、□は、
　○：界面から３ｍｍ
　△：界面から６ｍｍ
　□：界面から９ｍｍ
離れた位置におけるオレイン酸アミド量をそれぞれ示す。
【００３３】
　接着強度は、上記テストピースを用いて引張速度５０ｍｍ／ｍｉｎで引張試験を行うことにより測定した。結果を図７（ａ）に併記する。図中、●、▲、▼は、
　●：高摺動性ゴム加硫時間１．５分（Ｔ90）*1
　▲：高摺動性ゴム加硫時間　３分（Ｔ90X1.5）*2
　▼：各ゴム材料単体
　＊１）Ｔ90：　ΔＶ　２２９％
　＊２）Ｔ90X1.5：ΔＶ　２２５％
を示す。
【表１】
2004067094.tif 000003
　＊３）ノクセラー Ｍ−６０Ｐ ０．６重量部
　　　　ノクセラー ＰＸ−Ｐ　 １．２重量部
　　　　パルノック Ｒ−Ｐ　　 １．２重量部
　＊４）ノクセラー ＴＥＴ　　 ２．０重量部
　　　　ノクセラー ＴＳ　　　 １．０重量部
　　　 （いずれも大内新興化学工業（株）製、商品名）
　＊５）シクロヘキシル・ベンゾチアゾル・スルフェナミド
【００３４】
　図に明らかなように、基体ゴム２とオレイン酸アミドとのＳＰ値の差が大きくなるほどオレイン酸アミドの移行量が小さくなっており、ＳＰ値の差が１．５以上あれば明らかな効果が得られると考えられる。ＳＰ値の差が２以上で移行量はほとんど０となる。また、接着強度は、基体ゴム２として高摺動性ゴム３の基材ゴムを同じＮＲ／ＢＲゴムを用いた場合に最も高く、同系材料を使用することで接合力を向上できることがわかる。
【００３５】
（実施例２）
　次に、基体ゴム２として表２に示す配合のＩＩＲゴム、および実施例１で用いたのと同じ配合のＮＲ／ＢＲゴム（表１参照）を、高摺動性ゴム３として実施例１と同じ配合のオレイン酸アミドを含有するＮＲ／ＢＲゴムを使用して、図８（ａ）に示す形状のスタビライザブッシュを作製した。
【００３６】
　得られたスタビライザブッシュを８０℃で７２時間放置し、高温条件下における高摺動性ゴム３から基体ゴム２へのオレイン酸アミドの移行量を調べた。それぞれ、高摺動性ゴム３との接合界面から３ｍｍ、６ｍｍ離れた部分における、基体ゴム２中のオレイン酸アミド量（重量％）を測定し、結果をガス透過性を横軸として図８（ｂ）に示した。なお、ガス透過性の測定は、窒素ガスを用い、雰囲気温度２５℃の条件で行った。図中、○、△はＩＩＲゴム、●、▲はＮＲ／ＢＲゴムを用いた場合の結果を示すもので、それぞれ、
　○、●：界面から３ｍｍ
　△、▲：界面から６ｍｍ
離れた位置におけるオレイン酸アミド量を示す。
【表２】
2004067094.tif 000004
　＊５）シクロヘキシル・ベンゾチアゾル・スルフェナミド
　＊６）ノクセラー ＴＴＣＵ ４．０重量部
　　　　ノクセラー ＴＴ　　 ２．０重量部
　　　　ノクセラー ＤＭ　　 １．０重量部
　　　　（いずれも大内新興化学工業（株）製、商品名）
【００３７】
　図に明らかなように、基体ゴム２としてＩＩＲゴムを用いた場合には、移行量はほぼ０であり、高温条件下においても移行がほとんど生じていないことがわかる。一方、ＮＲ／ＢＲゴムを用いた場合は、上記図７に示したように、常温では移行がほとんど見られないが、高温になると移行量が増えており、高温での使用が考えられる用途には、ガス透過性の低いゴム材料、特に１×１０-10 cm3・cm／ cm2・ sec・cmＨｇ以下のものを用いることがより好ましい。また、ＩＩＲゴムを用いた場合について、実施例１と同様の方法で、接着強度を測定したところ、接着強度は５５０Ｎ／ｃｍ2 であり、良好な結果が得られた。
【００３８】
　図９は、ガス透過性を横軸、ＳＰ値を縦軸として種々のゴム材料の位置関係を表したものである。図より、例えば高摺動性ゴム３の基材をＮＲ／ＢＲゴムとした場合、接着性を高めるには、基体ゴム２としてＳＰ値が近似するＮＲゴム、ＮＲ／ＢＲゴム、およびＩＩＲゴムを用いるのがよく、ＮＢＲゴム、ＥＰＤＭゴムではＳＰ値の差がやや大きくなる。一方、滑剤である高級脂肪酸アミドの移行を防止するには、ＩＩＲゴム、ＮＢＲゴムが、他のゴム材料よりガス透過性が低く好ましい。従って、基体ゴム２としてＩＩＲゴムを用いると、接着性向上と、高温での移行防止を両立できることがわかる。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】本発明の一実施の形態を示し、（ａ）はスタビライザブッシュの軸方向断面図、（ｂ）はスタビライザブッシュの側面方向の断面図である。
【図２】本発明の第２の実施の形態を示し、（ａ）はスタビライザブッシュの軸方向断面図、（ｂ）はスタビライザブッシュの側面方向の断面図である。
【図３】本発明の第３の実施の形態を示し、（ａ）はスタビライザブッシュの軸方向断面図、（ｂ）はスタビライザブッシュの側面方向の断面図である。
【図４】本発明の第４の実施の形態を示し、（ａ）はスタビライザブッシュの平面図、（ｂ）はスタビライザブッシュの軸方向断面図、（ｃ）はスタビライザブッシュの側面方向の断面図である。
【図５】本発明の第５の実施の形態を示し、（ａ）はスタビライザブッシュの軸方向断面図、（ｂ）はスタビライザブッシュの側面方向の断面図、（ｃ）は高摺動性ゴムの断面形状の他の例を示す図である。
【図６】本発明の第６の実施の形態を示し、（ａ）はスタビライザブッシュの軸方向断面図、（ｂ）はスタビライザブッシュの側面方向の断面図である。
【図７】（ａ）は実施例１におけるオレイン酸アミドの移行量と接着強度の測定結果を示す図、（ｂ）はテストピースの概略図断面図である。
【図８】（ａ）は実施例２において作製したスタビライザブッシュの軸方向断面図、（ｂ）はガス透過性とオレイン酸アミドの移行量の関係を示す図である。
【図９】各種ゴム材料のガス透過性とＳＰ値を示す図である。
【図１０】従来のスタビライザブッシュをスタビライザバーに組付けた状態を示す斜視図である。
【図１１】従来のスタビライザブッシュをスタビライザバーに組付けた状態を示す部分断面図である。
【符号の説明】
【００４０】
　１　ゴム弾性体
　２　基体ゴム
　２１　フランジ
　３　高摺動性ゴム
　３１　両端縁
　３２　凸部
　３３　外周面
　４　ブラケット
　Ｓ　スタビライザバー
　Ｓ１　湾曲部
【図１】
2004067094.tif 000005
【図２】
2004067094.tif 000006
【図３】
2004067094.tif 000007
【図４】
2004067094.tif 000008
【図５】
2004067094.tif 000009
【図６】
2004067094.tif 000010
【図７】
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【図８】
2004067094.tif 000012
【図９】
2004067094.tif 000013
【図１０】
2004067094.tif 000014
【図１１】
2004067094.tif 000015