(57)【要約】【課題】シャフトの先端径を大きくしながらも、しなり剛性を大きくせず、かつ、高強度で打球方向性の良いゴルフクラブシャフトを提供する。【解決手段】繊維強化樹脂からなるゴルフクラブシャフトであって、ＴＩＰ端からシャフト全長の２５％までの範囲の少なくとも一部のシャフト外径を９．５〜１２ｍｍとし、かつ、上記範囲におけるしなり剛性（ＥＩ）の最低値を１．００〜２．５０ｋｇ・ｍ２としている。上記範囲内に強化繊維の弾性率が５〜１５ｔｏｎ／ｍｍ２で配向角度が０°のストレート層と、強化繊維の弾性率が２４〜４０ｔｏｎ／ｍｍ２で配向角度が±２０〜６５°のアングル層とをそれぞれ少なくとも１層以上備えた補強層を備え、該補強層におけるストレート層とアングル層の重量比をストレート層／アングル層＝０．５〜１．０としている。【選択図】  図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
繊維強化樹脂からなるゴルフクラブシャフトであって、
ヘッド取付側のＴＩＰ端からシャフト全長の２５％までの範囲の少なくとも一部のシャフト外径を９．５〜１２ｍｍとし、かつ、上記範囲におけるしなり剛性（ＥＩ）の最低値を１．００〜２．５０ｋｇ・ｍ２としていることを特徴とするゴルフクラブシャフト。
【請求項２】
上記ＴＩＰ端からシャフト全長の２５％までの範囲に、
強化繊維の引張弾性率が５〜１５ｔｏｎ／ｍｍ２で且つ配向角度をシャフト軸線と略平行としたプリプレグからなるストレート層と、強化繊維の引張弾性率が２４〜４０ｔｏｎ／ｍｍ２で且つ配向角度をシャフト軸線に対して±２０〜６５°としたプリプレグからなるアングル層とを備えた補強層を設けている請求項１に記載のゴルフクラブシャフト。
【請求項３】
上記補強層におけるストレート層とアングル層の重量比（ストレート層／アングル層）が０．５〜１．０である請求項２に記載のゴルフクラブシャフト。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明が属する技術分野】
本発明はゴルフクラブシャフトに関し、詳しくは、ヘッド取付側のＴＩＰ側の強度を維持しつつ、ヘッドの低重心化を図ると共に、シャフトにしなりをもたせて打球方向性を向上するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、ゴルフクラブシャフトに比強度・比剛性の高いカーボン繊維を使用したゴルフクラブシャフトが製造され市場に定着している。また、カーボン繊維の比強度・比剛性が高くなるにつれ、軽量化されたゴルフクラブシャフトが製造できるようになっている。
【０００３】
また、ゴルフクラブのヘッドは球をあがりやすくするため、ヘッドの低重心化が進み、ヘッドのネック部（シャフト取付部）の長さが短くなると共に該ネック部の肉厚を薄くする傾向にある。このように、ネック部が短くなり、肉厚が薄くなるにつれて、シャフトのＴＩＰ側にかかる応力が増すため、ＴＩＰ側の強度が非常に重要になってくる。
ＴＩＰ側の強度を高める方法としてＴＩＰ側の径を大きく方法があるが、ＴＩＰ側の径を大きくすると、しなり剛性が大きくなり、弾道が低くなって球が上がりやすくするためにヘッドを低重心化した効果が薄れることとなる。
【０００４】
ＴＩＰ側のトルク強度（ねじり剛性）を高めるシャフトとして、特開平９−２３４２５６号において、ヘッド取付側のＴＩＰ側およびグリップ取付側のＢＵＴＴ側共に、強化繊維がシャフト軸線に対して３５〜４５°の配向角度を持つアングル層となる繊維強化樹脂シートを配置し、かつ、シャフト中央部にシャフト軸線と平行なストレート層となる繊維強化樹脂シートを配置し、ＴＩＰ側とＢＵＴＴ側にねじり剛性の高い領域を設け、シャフト中央部分に曲げ剛性の高い領域を設けている。
また、特開２０００−２６３６５３号において、シャフト等に用いられる管状体として、全長に亙り低弾性繊維強化樹脂シートを使用して、全体にわたって高いねじり強度を有する繊維強化複合材料製管状体が提供されている。
【０００５】
【特許文献１】
特開平９−２３４２５６号公報
【０００６】
【特許文献２】
特開２０００−２６３６５３号公報
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、前記特開平９−２３４２５６号のゴルフクラブシャフトでは、ＴＩＰ側にアングル層を配置して捩り強度を高めているだけであるため、打球時に球を上がりやすくすることができない。また、低重心化のためにＴＩＰ側の径を大きくすると、先端部のねじれ剛性が更に大きくなり球の上がりを良くすることができなくなる。
また、上記特開２０００−２６３６５３号において提供されている管状体をゴルフクラブシャフトとして用いると、低弾性繊維がシャフトの全長に亙るため、シャフトのしなり、捻れに対して効果が低く、飛距離性能、方向性性能及び打球感がいずれも悪いという問題がある。
【０００９】
本発明は上記問題に鑑みてなされたものであり、シャフトの先端径を大きくして高強度としながらも、ねじれ剛性およびしなり剛性を適宜に設定して、球が上がり易いと共に方向性の良いゴルフクラブシャフトを提供することを課題としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、本発明は、繊維強化樹脂からなるゴルフクラブシャフトであって、
ヘッド取付側のＴＩＰ端からシャフト全長の２５％までの範囲の少なくとも一部のシャフト外径を９．５〜１２ｍｍとし、かつ、上記範囲におけるしなり剛性（ＥＩ）の最低値を１．００〜２．５０ｋｇ・ｍ２としていることを特徴とするゴルフクラブシャフトを提供している。
【００１１】
上記構成とすると、ＴＩＰ端からシャフト全長の２５％までの範囲、より好ましくは、  ヘッドのネック部のホーゼル穴に挿入される部分およびネック部から突出する部分の近傍で、  ＴＩＰ端から１０％近くまでの範囲で、少なくとも一部のシャフト外径を９．５〜１２．０ｍｍとし、従来の９．０ｍｍ以下よりも大径化している。このようにシャフトのＴＩＰ端側を大径化することにより強度を高めている。よって、前記したように、ネック部を短くすると共に薄肉化して低重心化したヘッドにシャフトを取り付けた場合、シャフトのＴＩＰ側に負荷される応力が増すが、この応力に耐え得るものとすることができる。
ＴＩＰ側のシャフト外径を９．５〜１２．０ｍｍとしているのは、９．５ｍｍより小さいと、先端径が細く破損しやすいためであり、１２．０ｍｍよりも大きいと、ＥＩ値が高くなりすぎ、十分にシャフトのしなり効果を発揮できないためである。
【００１２】
また、ＴＩＰ側のシャフト外径を大としただけでは、剛性が高くなりすぎ、打球時における球が上がりが良くなく低弾道化するため、シャフト外径を大きくした範囲では、しなり剛性（ＥＩ）の最低値を１．００〜２．５０ｋｇ・ｍ２とし、しなり剛性を柔らかくしているので、ＴＩＰ端の強度を維持しつつ、シャフトにしなりをもたせることができ、打球時に球を上がらせて高弾道化とすることができる。
【００１３】
上記シャフト外径を９．５〜１２．０ｍｍとし、かつ、しなり剛性（ＥＩ）の最低値を１．００〜２．５０ｋｇ・ｍ２とする範囲をＴＩＰ端からシャフト全長の２５％までの範囲としているのは、該範囲をこえてシャフトの中央部へと延在せると、ＴＩＰ端側のしなりが大きくなり、かえってインパクト時にヘッドが返らず、ヘッドスピードを十分に上げることができないためである。
【００１４】
ＴＩＰ端からシャフト全長の２５％までの範囲のしなり剛性（ＥＩ）の最低値を１．００〜２．５０ｋｇ・ｍ２としているのは、１．００ｋｇ・ｍ２より小さいと、しなりが大きくなりすぎてしまい、インパクト時にヘッドが返らず、飛距離をのばすことができないためである。また、２．５０ｋｇ・ｍ２より大きいと、ＴＩＰ端でのしなりが少なく、シャフトのしなり効果を十分に発揮できないためである。
【００１５】
上記ＴＩＰ端からシャフト全長の２５％までの範囲に、
強化繊維の引張弾性率が５〜１５ｔｏｎ／ｍｍ２で且つ配向角度をシャフト軸線と略平行としたプリプレグからなるストレート層と、強化繊維の引張弾性率が２４〜４０ｔｏｎ／ｍｍ２で且つ配向角度をシャフト軸線に対して±２０〜６５°としたプリプレグからなるアングル層とを、それぞれ少なくとも１層は備えた補強層を設けている。
【００１６】
本発明のゴルフクラブシャフトは、炭素繊維等の強化繊維をマトリクス樹脂に浸漬したプリプレグを積層してパイプ状として形成しており、ＴＩＰ側には、上記ストレート層およびアングル層からなる補強層を設けている。
上記補強層において、ストレート層に低弾性炭素繊維等からなる低弾性の強化繊維で補強されたプリプレグを使用することで、シャフトにしなりを与えることが出来ると共に、±２０〜６５°のアングル層に中高弾性炭素繊維等からなる強化繊維で補強されたプリプレグを使用することで、シャフトの先端部を補強することができる。
ストレート層はしなり剛性（ＥＩ値）に大きく影響するので、このストレート層は強化繊維として、上記引張弾性率が５〜１５ｔｏｎ／ｍｍ２の低弾性繊維で補強されたプリプレグを使用することが好ましいが、更に好ましくは、８〜１２ｔｏｎ／ｍｍ２の低弾性繊維で強化されたプリプレグである。
上記ストレート層の強化繊維の引張弾性率を５〜１５ｔｏｎ／ｍｍ２としているのは、５ｔｏｎ／ｍｍ２より小さいと、ＥＩ値が低くなり過ぎて、打球した際にヘッドが返り過ぎて、打球が高く上がり過ぎてしまい、飛距離をのばすことができないためである。一方、１５ｔｏｎ／ｍｍ２より大きいと、ＥＩ値が高くなり過ぎてしまい、しなり効果が減少するためである。
【００１７】
上記アングル層の強化繊維として、引張弾性率が２４〜４０ｔｏｎ／ｍｍ２の中高弾性繊維を用いているのは、２４ｔｏｎ／ｍｍ２より小さいと、先端に発生する捻じり強度が低下し、破損するおそれがあるためであり、４０ｔｏｎ／ｍｍ２より大きいと、硬くなり過ぎてフィーリングが悪くなるほか、強度も非常に弱くなりもろくなるためである。
また、該アングル層の強化繊維のシャフト軸線に対する配向角度を±２０〜６５°としているのは、±２０°より小さいと、ストレート層に近くなり、先端部分のＥＩ値が高くなって、しなり効果が減少するためである。一方、±６５°より大きいと、潰れ方向については強度が高くなるが、実際の使用中に発現するシャフト折れの起因となる曲げ方向の強度が低下することによる。
【００１８】
上記補強層におけるストレート層とアングル層の重量比（ストレート層／アングル層）は０．５〜１．０とすることが好ましい。
このストレート層とアングル層の重量比を０．５〜１．０としているのは、重量比が０．５より小さいと、ＥＩ値が低くなりすぎ、また、ヘッドが返らず（プレーヤーが思うインパクトにヘッドが遅れ）、コントロールしにくいゴルフクラブとなるためである。一方、重量比が１．０より大きいと、ＥＩ値が大きくなりすぎ、撓りがなくなるため、非常に打ちにくいゴルフクラブとなるためである。
【００１９】
本発明のゴルフクラブシャフト全体は、従来のシャフトと同様に、ストレート層、アングル層、さらに必要に応じてシャフト軸方向に垂直なフープ層を構成するプリプレグを適宜組み合わせて積層して構成している。また、要求性能に応じて、プリプレグの形状・厚み・配置位置・積層枚数・巻き回数等を適宜調整している。
使用するプリプレグは、上記ＴＩＰ側補強部のアングル層を構成する中弾性高強度炭素繊維で補強されたプリプレグおよび上記ストレート層を構成する低弾性炭素繊維で補強されたプリプレグ以外は、プリプレグの強化繊維の繊維方向・引張弾性率、引張強度等は、本発明の効果を損なわない範囲で、適宜設定可能である。
【００２０】
繊維強化に含浸させるマトリクス樹脂としては、熱硬化性樹脂、熱可塑性樹脂のいずれでも良く、これらを単独、あるいは組み合わせて用いてもよい。強度と剛性の点より熱硬化性樹脂が好ましく、特にエポキシ系樹脂が好ましい。エポキシ系樹脂の他、熱硬化性樹脂としては、不飽和ポリエステル系樹脂（ビニルエステル樹脂）等が挙げられる。また、熱可塑性樹脂としては、ポリアミド樹脂、飽和ポリエステル系樹脂等が挙げられる。
【００２１】
また、本発明のゴルフクラブシャフトは、ウッド型クラブ、アイアン型クラブ、パター等のあらゆる種類のゴルフクラブに適用することができる。
【００２２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面を参照して説明する。
図１乃至図２は本発明の実施形態のゴルフクラブシャフトを示し、シャフト１は、プリプレグの積層して、中空のパイプ状としている。該シャフト１は小径としたＴＩＰ端（Ｔ）にヘッド２が取り付けられ、大径としたＢＵＴＴ端（Ｂ）にグリップ３が取り付けられ、シャフト１は、ＴＩＰ端からＢＵＴＴ端にかけて直線状に拡径したテーパ形状としている。
【００２３】
上記シャフト１のＴＩＰ側端１ａの外径は９．５〜１２ｍｍの範囲として、通常のシャフトの外径（９ｍｍ以下）よりも大径化しており、本実施形態は１０．０ｍｍとしている。また、  シャフト１の全長は９９１ｍｍとしている。
【００２４】
シャフト１はシートワインディング製法により作製されており、図２に示す強化繊維を平行に引き揃えて熱硬化性樹脂に含浸させたプリプレグ１１〜１９を芯金（図示せず）に、順次、内周側から（プリプレグ１１→１２→…１９）巻き付けて積層した後、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）製等のテープで圧力をかけながらラッピングしてオーブン中で加熱加圧して樹脂を硬化させて一体的に成形し、その後、芯金を引き抜いて、シャフト１を形成している。
上記プリプレグ１１〜１９の強化繊維Ｆ１１〜Ｆ１９はいずれも炭素繊維を用い、マトリクス樹脂としてエポキシ樹脂を用いている。
【００２５】
上記第一層目から第九層目までのプリプレグ１１〜１９は図２に示す構成とし、プリプレグ１１、１２、１３、１８、１９はシャフト全長に巻き付け、プリプレグ１４はＢＵＴＴ側の補強用であり、プリプレグ１５、１６  １７はＴＩＰ側の補強用である。
【００２６】
最内層の一層目と二層目のプリプレグ１１、１２は、引張弾性率（以下、弾性率と略す）を３０ｔｏｎ／ｍｍ２の強化繊維Ｆ１１、Ｆ１２をシャフト軸線に対する配向角度を各々−４５°、＋４５°としたアングル層を構成するものである。これらプリプレグ１１、１２はシャフト全長に渡る長さとし、各々２回巻きしている。
【００２７】
三層目のプリプレグ１３は、弾性率が２４ｔｏｎ／ｍｍ２の強化繊維Ｆ１３をシャフト軸線に対して０°として、ストレート層を構成するものであり、シャフト全長に渡る長さとし、１回巻きとしている。
【００２８】
四層目のプリプレグ１４はＢＵＴＴ側の補強用ストレート層を構成するもので、弾性率が３０ｔｏｎ／ｍｍ２の強化繊維Ｆ１４をシャフト軸線に対して０°としている。シャフト軸線方向において長辺の長さを３００ｍｍ、短辺の長さを２００ｍｍとし、１巻きしている。
【００２９】
五層目〜七層目のプリプレグ１５、１６、１７がＴＩＰ補強用で、プリプレグ１５と１６はアングル層を構成し、プリプレグ１７はストレート層を構成するものである。
上記プリプレグ１５、１６は、弾性率が２４ｔｏｎ／ｍｍ２の強化繊維Ｆ１５、Ｆ１６のシャフト軸線に対する配向角度を−４５°と＋４５°としている。シャフト軸線方向における長さを２００ｍｍの三角形状とし、即ち、ＴＩＰ端からシャフト全長の約２０％の範囲に配置し、ＴＩＰ端では各々４回巻きとしている。
【００３０】
上記プリプレグ１７は、弾性率が１０ｔｏｎ／ｍｍ２の低弾性の強化繊維Ｆ１７をシャフト軸線に対し０°の配向角度としている。シャフト軸線方向における長さがプリプレグ１５、１６と同一の２００ｍｍの三角形状としている。ＴＩＰ端からなるシャフト全長の約２０％の範囲に配置し、ＴＩＰ端では４回巻きとしている。
【００３１】
外層に配置する八層目と九層目のプリプレグ１８、１９は、シャフト全長に亙るストレート層を構成するもので、弾性率を２４ｔｏｎ／ｍｍ２である強化繊維Ｆ１８、Ｆ１９がシャフト軸線に対して平行とし、各々１回巻きとしている。
【００３２】
上記ＴＩＰ側補強層におけるストレート層の重量Ｍ１とアングル層の重量Ｍ２との重量比（Ｍ１／Ｍ２）は０．５〜１．０の範囲とし、本実施形態では０．７としている。
また、ＴＩＰ端からシャフト全長の２５％までの範囲におけるしなり剛性（ＥＩ）の最低値を１．００〜２．５０ｋｇ・ｍ２の範囲とし、本実施形態では１．２５ｋｇ・ｍ２としている。
【００３３】
このように、シャフト１は、ＴＩＰ側端１ａの外径を９．５〜１２ｍｍ（本実施形態では１０．０ｍｍ）として通常よりも大径としているため、ヘッド２のネック部Ｎに設けられるホーゼル穴Ｈに挿入するシャフト周方向の接着面積を大きくすることができる。よって、ヘッド２がネック部Ｎの長さを短くし且つ薄肉化した低重心ヘッドであっても、ヘッド２とシャフトの接着強度を高めることが出来ると共に、シャフト１のＴＩＰ側を大径化しているためシャフトの強度が高められ、よって、シャフト１に応力が負荷されても、ヘッド２のネック部近傍でシャフトの破損が生じることを確実に防止できる。
【００３４】
また、ＴＩＰ側には補強用として、低弾性率の強化繊維で補強されたプリプレグ１７からなる１層のストレート層と、中高弾性率の強化繊維で補強されたプリプレグ１５、１６からなる２層のアングル層を設け、ＴＩＰ側端１ａからシャフト全長の２５％までの範囲におけるしなり剛性（ＥＩ）の最低値を１．００〜２．５０ｋｇ・ｍ２（本実施形態では１．２５ｋｇ・ｍ２）とし、適度なしなりを持たせている。よって、シャフト１のＴＩＰ側を大径化して強度を高めても、剛性が高くなりすぎず、しなりを十分に持たせることができる。
このように、ＴＩＰ側を外径を大きくし、強度を低下させず、打球時の衝撃を緩和し、破損防止が図れると共に、該ＴＩＰ側補強としてアングル層と低弾性のストレート層を設けていることにより、フィーリングに優れ、打球時における球を上がらせて高弾道として打球方向性も高めたゴルフクラブシャフトとすることができる。
【００３５】
上記プリプレグの各弾性率の強化繊維としては以下のものが用いられる。
弾性率が２４ｔｏｎ／ｍｍ２の強化繊維として、東レ社製Ｔ７００ＧＣ、三菱レイヨン社製のＴＲシリーズ（ＴＲ５０Ｓ）等。
弾性率が３０ｔｏｎ／ｍｍ２の強化繊維として、三菱レイヨン社製のＭＲシリーズ（ＭＲ４０）、東レ社製Ｔ８００Ｈ、Ｍ３０等。
弾性率が４０ｔｏｎ／ｍｍ２の強化繊維として、三菱レイヨン社製ＨＲＸシリーズ（ＨＲ４０）、東レ社製Ｍ４０Ｊ等。
弾性率が１５ｔｏｎ／ｍｍ２の強化繊維として、日本グラファイト社製のＸＮ−１５等。
弾性率が１０ｔｏｎ／ｍｍ２の強化繊維として、日本グラファイト社製のＸＮ−１０等。
【００３６】
本発明は上記実施形態に限定されず、ＴＩＰ側補強のアングル層およびストレート層を構成するプリプレグの長さは、ＴＩＰ端からシャフト全長の２５％の範囲内であれば適宜に長さとしてもよい。また、上記実施形態では、ストレート層のプリプレグ１７をアングル層のプリプレグ１５、１６よりも外層側としているが、ストレート層のプリプレグ１７をアングル層のプリプレグ１５、１６よりも内層側としても良い。
【００３７】
以下、本発明のゴルフクラブシャフトの実施例１〜４、比較例１〜５について詳述する。下記の表１に示すように、ＴＩＰ側補強用のアングル層の繊維の配向角度、アングル層とストレート層の強化繊維の弾性率、ストレート層／アングル層の重量比、ＴＩＰ側の先端径、ＴＩＰ側補強層の範囲を変えて、実施例および比較例を作成した。
【００３８】
【表１】
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【００３９】
（実施例１）
上記第１実施形態と同様の構成とした。即ち、ＴＩＰ側補強層をＴＩＰ端からシャフト全長の２０％の範囲に設け、五層目と六層目のＴＩＰ側補強層のアングル層の強化繊維の配向角度を±４５°、弾性率を２４ｔｏｎ／ｍｍ２、七層目のＴＩＰ側補強層のストレート層の強化繊維の弾性率を１０ｔｏｎ／ｍｍ２とした。ＴＩＰ側補強層の上記ストレート層とアングル層の重量比を０．７、シャフトのＴＩＰ側の先端径を１０．０ｍｍ、シャフト長さを９９１ｍｍ、ＴＩＰ端からシャフト全長の２５％までの範囲におけるＥＩ値の最低値を１．２５とした。
一、二、四層目では強化繊維として東レ製８２５５Ｓ−１０、三、五、六、八、九層目では東レ製３２５５Ｇ−１０、七層目では日本グラファイトファイバー１０２６Ａ−１０Ｎを用いた。
【００４０】
（実施例２）
ＴＩＰ側補強層をＴＩＰ端からシャフト全長の２５％の範囲に設け、五層目と六層目のＴＩＰ側補強層のアングル層の強化繊維の配向角度を±６０°、弾性率を３０ｔｏｎ／ｍｍ２、七層目のＴＩＰ側補強層のストレート層の強化繊維の弾性率を１５ｔｏｎ／ｍｍ２とした。ＴＩＰ側補強層の上記ストレート層とアングル層の重量比を０．７５、シャフトのＴＩＰ側の先端径を９．５ｍｍ、シャフト長さを９９１ｍｍ、ＴＩＰ端からシャフト全長の２５％までの範囲におけるＥＩ値の最低値を１．３０とした。
一、二、四、五、六層目では東レ製８２５５Ｓ−１０、三、八、九層目では東レ製３２５５Ｇ−１０、七層目では日本グラファイトファイバー株式会社製Ｅ１５２６Ｃ−１０Ｎ（１５ｔｏｎ／ｍｍ２）を用いた。その他は実施例１と同様とした。
【００４１】
（実施例３）
ＴＩＰ側補強層をＴＩＰ端からシャフト全長の１５％の範囲に設け、五層目と六層目のＴＩＰ側補強層のアングル層の強化繊維の配向角度を±２０°、弾性率を３０ｔｏｎ／ｍｍ２、七層目のＴＩＰ側補強層のストレート層の強化繊維の弾性率を５ｔｏｎ／ｍｍ２とした。ＴＩＰ側補強層のストレート層とアングル層の重量比を０．８０、シャフトのＴＩＰ側の先端径を１０．０ｍｍ、シャフト長さを９９１ｍｍ、ＴＩＰ端からシャフト全長の２５％までの範囲におけるＥＩ値の最低値を１．５０とした。  一、二、四、五、六層目では東レ製８２５５Ｓ−１０、三、八、九層目では東レ製３２５５Ｇ−１０、七層目では日本グラファイトファイバー株式会社製Ｅ０５２ＡＡ−１０Ｎ（５ｔｏｎ／ｍｍ２）を用いた。その他は実施例１と同様とした。
【００４２】
（実施例４）
ＴＩＰ側補強層をＴＩＰ端からシャフト全長の１０％の範囲に設け、五層目と六層目のＴＩＰ側補強層のアングル層の強化繊維の配向角度を±４５°、弾性率を４０ｔｏｎ／ｍｍ２、七層目のＴＩＰ側補強層のストレート層の強化繊維の弾性率を１０ｔｏｎ／ｍｍ２とした。ＴＩＰ側補強層のストレート層とアングル層の重量比を０．８０、シャフトのＴＩＰ側の先端径を１２．０ｍｍ、シャフト長さを９９１ｍｍ、ＴＩＰ端からシャフト全長の２５％までの範囲におけるＥＩ値の最低値を２．２０とした。
一、二、四層目では東レ製８２５５Ｓ−１０、三、八、九層目では東レ製３２５５Ｇ−１０、五、六層目では東レ製１６２５５Ｇ−１０（４０ｔｏｎ／ｍｍ２）、七層目では日本グラファイトファイバーＥ１０２６Ａ−１０Ｎを用いた。その他は実施例１と同様とした。
【００４３】
（比較例１）
ＴＩＰ側補強層をＴＩＰ端からシャフト全長の２０％の範囲に設け、五層目と六層目のＴＩＰ側補強層のアングル層の強化繊維の配向角度を±１５°、弾性率を２４ｔｏｎ／ｍｍ２とし、七層目のＴＩＰ側補強層のストレート層の強化繊維の弾性率を１０ｔｏｎ／ｍｍ２とした。ＴＩＰ側補強層のストレート層とアングル層の重量比を０．６０、シャフトのＴＩＰ側の先端径を９．５ｍｍ、シャフト長さを９９１ｍｍ、ＴＩＰ端からシャフト全長の２５％までの範囲におけるＥＩ値の最低値を２．６０としている。
一、二、四層目では東レ製８２５５Ｓ−１０、三、五、六、八、九層目では東レ製３２５５Ｇ−１０、七層目では日本グラファイトファイバーＥ１０２６Ａ−１０Ｎを用いた。その他は実施例１と同様とした。
【００４４】
（比較例２）
ＴＩＰ側補強層をＴＩＰ端からシャフト全長の６０％の範囲に設け、五層目と六層目のＴＩＰ側補強層のアングル層の強化繊維の配向角度を±４５°、弾性率を１０ｔｏｎ／ｍｍ２、七層目のＴＩＰ側補強層のストレート層の強化繊維の弾性率を１０ｔｏｎ／ｍｍ２とした。ＴＩＰ側補強層のストレート層とアングル層の重量比を０．７０、シャフトのＴＩＰ側の先端径を９．５ｍｍ、シャフト長さを９９１ｍｍ、ＴＩＰ端からシャフト全長の２５％までの範囲におけるＥＩ値の最低値を０．９２とした。
一、二、四層目では東レ製８２５５Ｓ−１０、三、八、九層目では東レ製３２５５Ｇ−１０、五、六、七層目では日本グラファイトファイバーＥ１０２６Ａ−１０Ｎを用いた。その他は実施例１と同様とした。
【００４５】
（比較例３）
ＴＩＰ補強層をＴＩＰ端からシャフト全長の２５％の範囲に設け、五層目と六層目のＴＩＰ側補強層のアングル層の強化繊維の配向角度を±４５°、弾性率を２４ｔｏｎ／ｍｍ２、七層目のＴＩＰ側補強層のストレート層の強化繊維の弾性率を１０ｔｏｎ／ｍｍ２とした。ＴＩＰ側補強層のストレート層とアングル層の重量比を０．７０、シャフトのＴＩＰ側の先端径を８．０ｍｍ、シャフト長さを１１４３ｍｍ、ＴＩＰ端からシャフト全長の２５％までの範囲におけるＥＩ値の最低値を０．８０とした。
一、二、四層目では東レ製８２５５Ｓ−１０、三、五、六、八、九層目では東レ製３２５５Ｇ−１０、七層目では日本グラファイトファイバーＥ１０２６Ａ−１０Ｎを用いた。その他は実施例１と同様とした。
【００４６】
（比較例４）
ＴＩＰ側補強層をＴＩＰ端からシャフト全長の２０％の範囲に設け、五層目と六層目のＴＩＰ側補強層のアングル層の強化繊維の配向角度を±４５°、弾性率を２４ｔｏｎ／ｍｍ２、七層目のＴＩＰ側補強層のストレート層の強化繊維の弾性率を１０ｔｏｎ／ｍｍ２とした。ＴＩＰ側補強層のストレート層とアングル層の重量比を０．２０、シャフトのＴＩＰ側の先端径を１０．０ｍｍ、シャフト長さを９９１ｍｍ、ＴＩＰ端からシャフト全長の２５％までの範囲におけるＥＩ値の最低値を０．７８とした。
一、二、四層目では東レ製８２５５Ｓ−１０、三、五、六、八、九層目では東レ製３２５５Ｇ−１０、七層目では日本グラファイトファイバーＥ１０２６Ａ−１０Ｎを用いた。その他は実施例１と同様とした。
【００４７】
（比較例５）
ＴＩＰ側補強層をＴＩＰ端からシャフト全長の２０％の範囲に設け、五層目と六層目のＴＩＰ側補強層のアングル層の強化繊維の配向角度を±４５°、弾性率を２４ｔｏｎ／ｍｍ２、七層目のＴＩＰ側補強層のストレート層の強化繊維の弾性率を１０ｔｏｎ／ｍｍ２とした。ＴＩＰ側補強層のストレート層とアングル層の重量比を１．２０、シャフトのＴＩＰ側の先端径を１０．０ｍｍ、シャフト長さを９９１ｍｍ、ＴＩＰ端からシャフト全長の２５％までの範囲におけるＥＩ値の最低値を２．６０とした。
一、二、四層目では東レ製８２５５Ｓ−１０、三、五、六、八、九層目では東レ製３２５５Ｇ−１０、七層目では日本グラファイトファイバーＥ１０２６Ａ−１０Ｎを用いた。その他は実施例１と同様とした。
【００４８】
上記実施例及び比較例のゴルフクラブシャフトについて、後述する方法により、三点曲げ強度試験、衝撃試験、耐久性試験、実打評価を行った。評価結果を表１に示す。
【００４９】
（三点曲げ強度試験）
ＳＧマーク方式のシャフト三点曲げ強度試験に従い、Ｔ点部（ＴＩＰ端から９０ｍｍの位置）の強度を測定した。測定装置として、インテスコ社製インテスコを用いた
【００５０】
（衝撃試験）
１ｋｇｆの錘を１５００ｍｍの高さから落下させ、その時の加速度による衝撃を記録し、エネルギー計算した。
【００５１】
（耐久性試験）
ミヤマエ製のスイングロボットを使用し、ヘッド速度５１ｍ／ｓ、フェースセンターからヒール側に向かった箇所を打撃した。破壊されなかったものを○、破壊されたものを×とした。
【００５２】
（実打評価）
ゴルフプレーヤー５０人に実打テストをしてもらい、ボール打撃後、手に振動・衝撃が残るか評価した。振動・衝撃がかなり少ないものを◎、少ないものを○、振動・衝撃を大いに感じるものを×と評価し、最も多く得られた評価を前記表１に示した。
【００５３】
表１からわかるように、実施例１〜４のゴルフクラブシャフトは三点曲げ強度試験、衝撃試験、耐久性試験において、比較例１〜５のゴルフクラブシャフトよりも良好な結果を得ることができた。また、実打評価においても実施例のゴルフクラブシャフトは良好な評価を得ることができた。
特にＴＩＰ端からシャフト全長の２５％までの範囲におけるＥＩ値が１．００より小さい比較例２〜５のゴルフクラブシャフトは、実施例のゴルフクラブシャフトに比べてＴＩＰ端側の強度が著しく劣っていた。
【００５４】
【発明の効果】
以上の説明より明らかなように、本発明によれば、シャフトのＴＩＰ端からシャフト全長の２５％の範囲にシャフト外径が９．５〜１２．０ｍｍとして通常よりも大径とし、かつ、上記範囲におけるしなり剛性（ＥＩ）の最低値を１．００〜２．５０ｋｇ・ｍ２として、ヘッドとのシャフト周方向の接着面積を大きくすることができるので、シャフト長さ方向の接着幅を小さくしてネック部分の長さを短くすることができ、ヘッドの低重心化を図ることができると共に、ＴＩＰ側の強度を維持しつつ、シャフトにしなりをもたせることができる。
【００５５】
また、ＴＩＰ側に、強化繊維の弾性率が５〜１５ｔｏｎ／ｍｍ２で配向角度がシャフト軸線に対して略平行としたストレート層と、強化繊維の弾性率が２４〜４０ｔｏｎ／ｍｍ２で配向角度が±２０〜±６５°のアングル層をそれぞれ少なくとも１層以上備えた補強層を設けて、シャフトに適度なしなりを持たせているので、ＴＩＰ側の径を大きくしても剛性が高くなりすぎず、容易にＴＩＰ側の径を大きくすることできる。また、上記補強層により、シャフトの強度を低下させず、打球時の衝撃を緩和し、破損防止となる上、フィーリングに優れ、打球の方向性を良くすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のゴルフクラブシャフトを用いたゴルフクラブの概略図である。
【図２】ゴルフクラブシャフトに用いるプリプレグの積層構成を示す図である。
【符号の説明】
１  シャフト
１ａ  ＴＩＰ側端
２  ヘッド
３  グリップ
１１〜１９  プリプレグ
１５、１６  ＴＩＰ側補強層のアングル層となるプリプレグ
１７        ＴＩＰ側補強層のストレート層となるプリプレグ
【図１】
2004166997.tif 000004
【図２】
2004166997.tif 000005