(57)【要約】【目的】Ｚｎ系めっき鋼板を溶融溶接する際に、めっき層を予め除去することなく、また入熱量を抑えることなく溶融溶接しても、溶接熱影響部に溶融金属脆化割れが発生することのない溶融溶接方法を提供する。【構成】Ｚｎ系合金を鋼板表面にめっきしたＺｎ系めっき鋼板を溶融溶接する際に、再溶融して溶融体となっためっき金属１２にノズル１７から気体１８を吹付けて堰き止め、その溶融めっき金属が溶接部６に近づかないようにすることにより、溶接熱影響部の粗粒結晶粒の粒界に溶融Ｚｎが浸透することを防いで、結果的に溶融金属脆化割れの発生を抑制する。【選択図】        図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｚｎ系合金を鋼板表面にめっきしたＺｎ系めっき鋼板を溶融溶接する際に、鋼板表面の再溶融めっき金属に対して、溶接部の方向から気体を吹付けることを特徴とするＺｎ系めっき鋼板の溶融溶接方法。
【請求項２】
気体に液体を混ぜて吹付ける請求項１に記載のＺｎ系めっき鋼板の溶融溶接方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、Ｚｎ系めっき鋼板を溶融溶接する際に、溶融金属脆化割れの発生を抑制した溶接方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車用はもとより、建築構造物や家電製品等、腐食が問題となる箇所に使用される鋼材として、耐食性に優れるＺｎ系めっき鋼が広く用いられている。そして、板状のままで使用されることはほとんどなく、何らかの手段で所要の形状に成形した後、各々の部品を溶接して最終製品を製造している。つまり、Ｚｎ系めっき鋼板を用いて所望製品を製造する際には、ほとんどで溶接工程が入ってくる。
溶接の種類としては、スポット溶接に代表されるような抵抗溶接と、アーク溶接に代表されるような溶融溶接がある。建築構造物や自動車の足廻り部品などでは、比較的高い接合強度が必要なことや板厚が比較的厚いこと、抵抗溶接での電極の低寿命などを考慮して、溶融溶接を用いる場合が多い。
【０００３】
溶融溶接は、非常に高い熱量を被溶接材に与えて溶融・凝固、場合によっては溶接ワイヤーを供給して溶接する方法である。Ｚｎ系めっき鋼板を溶融溶接するとめっき原板である鋼母材も溶融するが、その母材表面に被覆されているめっき層も再溶融や蒸発を起こす。
Ｚｎ系めっき鋼板の場合、めっき層の融点が母材である鋼板の融点よりもかなり低いことから、溶接部の一部の領域や溶接部の周辺では、溶接中あるいは溶接後のある一定期間の間、めっき層が溶融状態で鋼板表面に存在することになる。鋼板上にＳｎ，Ｃｕ，Ｚｎなどが溶融状態で存在した状態である一定の引張り応力が作用すると、鋼板に割れが発生することが知られている。いわゆる「溶融金属脆化割れ」と称されているものである（例えば、上田修三著「叢書  鉄鋼技術の流れ  第１シリーズ  第９巻  構造用鋼の溶接−低合金鋼の諸性質とメタラジー−」１９９７．６．１  株式会社地人書館，ｐ２７４−２７６参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
溶融金属脆化割れは、溶融金属と固体金属の特定の組み合わせのもとで固体金属に一定以上の引張り応力が働いた場合に、固体金属の結晶粒界に溶融金属が浸透して脆化し、割れる現象である。固体金属が鋼の場合、溶接後の部品を溶融Ｚｎ浴に浸漬して溶融Ｚｎめっきを施すとき，Ｃｕろう接するとき，あるいはＺｎ系めっき鋼板を溶融溶接するときに、溶接やろう接で発生する熱影響部の粗粒域でＺｎが浸透して割れが発生する場合が多くなっている。
特に、最近では、耐食性に優れたＺｎ系めっき鋼板が幅広く使用されるようになった。しかし溶接時にある複数の条件が重なると、熱影響部近傍に溶融金属脆化割れが発生しやすく、問題となっている。
【０００５】
熱影響部近傍での溶融金属脆化割れの発生を抑制するために、溶接に先立って溶接部近傍のめっき層を除去することも行われている。しかしながら、めっき層の除去工程で粉塵を撒き散らすことになって作業環境を悪化させるばかりでなく、めっき層が除去された溶接部は、下地鋼が露出しているため母材部に比較して耐食性が劣る。耐食性の低下は溶接部にめっき層と同種材料からなる溶射層等を形成することにより防止できるものの、溶接前のめっき層除去及び溶接後の溶射層形成と余分な工程を必要とするため、製造にかかる負荷が大きくなり、現実的ではない。
また、被溶接材の拘束方法を変更して作用する引張り応力を緩和させたり、被溶接材の残留応力を事前に低減させるなどの処置も施されている。しかし、この方法も、各種応力量が一定でないために、確実性に欠けるという問題がある。さらに溶接する際の入熱量をできるだけ低くして、発生・残存する熱応力を低減する方法もあるが、溶接する際の入熱量が少ないと十分な溶込みが得られないことがあり、溶接部の接合強度が不安定になるという問題がある。
【０００６】
本出願人は、特開２００３−３２３８号公報で、下地鋼の組成と溶融めっき層の組成を特定の組み合わせにすることにより、溶接時の溶融金属脆化割れを抑制する技術に関する提案をした。しかし、Ｚｎ系めっき鋼板を適宜形状に成形した後溶接して構造物を構築する際に、溶接時に熱影響部に発生しやすい溶融金属脆化割れを防止する技術について、溶接手法から検討した先行例は少ない。
本発明は、このような問題を解消すべく案出されたものであり、Ｚｎ系めっき鋼板を溶融溶接する際に、めっき層を予め除去することなく、また入熱量を抑えることなく溶融溶接しても、溶接熱影響部に溶融金属脆化割れが発生することのない溶融溶接方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明のＺｎ系めっき鋼板の溶融溶接方法は、その目的を達成するため、Ｚｎ系合金を鋼板表面にめっきしたＺｎ系めっき鋼板を溶融溶接する際に、鋼板表面の再溶融めっき金属に対して、溶接部の方向から気体を吹付けることを特徴とする。
吹付ける気体には液体を混ぜることもできる。
【０００８】
【作用】
本発明者等は、Ｚｎ系合金をめっきした鋼板を溶融溶接した際に溶接熱影響部近傍に生じる割れ発生状況を、めっき鋼板としてＺｎめっき鋼板より割れ感受性が若干高いＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板を用い、ＣＯ２アーク溶接によるすみ肉溶接を行って観察した。
すなわち、図１に示すように、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板１とめっきを施していない普通鋼２のすみ肉部３を、溶接ワイヤー４を用いてＣＯ２トーチ５によりアーク溶接した。溶接部６を詳しく観察してみると、図２に示すように、割れ９は、溶着金属８の近傍の結晶粒が粗大化した熱影響部７の前記めっき鋼板の表面近傍に発生している。そして、割れの近傍について成分分析を行なったところ、割れ９の側壁には、Ｚｎが付着していることがわかった。したがって、その割れ９は、Ｚｎによる溶融金属脆化割れであることが判明した。
【０００９】
また、溶接後のめっき層の分布状態を見ると、同じく図２に示すように、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板のめっき原板である母材部が溶融した溶着金属８の上や１０００℃以上となる熱影響部７の粗粒域にはめっき層１０が点在していた。さらに、熱影響部７以外の領域の前記めっき鋼板表面には、波状になっためっき層１１の後には、ほぼ同じ厚みのめっき層１２が存在していた。それらのめっき層１０，１１，１２の成分を分析したところ、いずれもＺｎ，Ａｌ，Ｍｇを含んでいた。
【００１０】
ところで、鋼をアーク溶接した場合、溶着金属８では鋼が溶融している部分であるために１５００℃以上となるし、熱影響部７の粗粒域も１０００℃以上となることが知られている。これに対して、Ｚｎ，Ａｌ，Ｍｇの溶融温度は各々４２０℃，６６０℃，６５０℃であり、蒸発温度は各々９３０℃，２０６０℃，１１０７℃である。つまり、溶接時には、溶着金属８の付近や熱影響部７の粗粒域では少なくともＺｎが蒸発していることになる。したがって、溶着金属８の上や１０００℃以上となる熱影響部７の粗粒域に点在するめっき層１０は、溶接部６よりも外側のめっき層が再溶融して周辺より流れ込んだ可能性がある。
【００１１】
また、アーク溶接では、図３に示すように、溶接ワイヤー１３が溶融した溶滴４に通電することによって内向きの電磁力１５が発生する。その電磁力１５はピンチ力と呼ばれ、溶融金属に電流を流すと発生する。
めっき鋼板上の再溶融しためっき層も溶融金属状態であるため、アーク１６により通電されると、上記溶滴と同様に内向きの電磁力が作用することになる。この電磁力によって溶融しためっき金属が溶接部６に近づき、溶着金属８の付近や熱影響部７の粗粒域にめっき層１０が点在したものと考えられる。
熱影響部７の粗粒域に溶融金属が存在し、溶接による熱膨張と収縮に起因する熱応力の作用と相俟って、粗粒化した結晶粒界に溶融したＺｎが極めて容易に浸入し、溶融金属脆化割れが発生したものと推測される。
【００１２】
そこで、本発明者等は、溶融金属脆化割れの発生を防止するためには、溶接時に、溶融しためっき金属の移動を抑制し、溶接部６に近づかないようにすればよいことを見出した。例えば図４に示すように、再溶融して溶融体となっためっき金属にノズル１７から気体１８を吹付けて堰き止め、その溶融めっき金属が溶接部６に近づかないようにした。また気体１８中に液体を混入させてミスト状態で吹付けると、再溶融されためっき金属は冷却され、流動し難くなって溶接部６に近づくことがなくなる。
実際にＣＯ２ガスを吹付けながら溶接を行ったところ、溶融金属脆化割れは発生せず、溶着金属８の付近や熱影響部７の粗粒域にめっき層１０が点在することもなくなった。そして、このような方法で良質の溶接継手を得ることができた。
【００１３】
なお、ノズル１７は、トーチ５の走行ラインに沿って、その後工程に設置することが好ましい。そして、溶接部からめっき鋼板の端方向に向けて３０〜６０度程度傾けて設けることが好ましい。気体１８の噴出量や速度等は特に制限されない。溶融めっき金属の溶接部６方向の移動が阻止されれば十分である。
気体１８としては、ＣＯ２ガス，Ａｒガス，Ａｒ＋ＣＯ２ガス等、めっき金属の性質を変化させないものであれば、種類を問わない。
また、吹付ける気体１８をミスト状態にして冷却効果を引き出すべく混入する液体としては、水，低粘度植物油等が使用できる。
【００１４】
【実施例】
Ｚｎ系めっき鋼板として、Ｚｎ−６％Ａｌ−３％Ｍｇ合金めっき浴に浸漬してＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ合金めっきを施しためっき層厚２０μｍ，板厚４ｍｍ，板幅１００ｍｍ，全長１００ｍｍのめっき鋼板を使用した。このめっき鋼板１に、図１に示すような、板厚１０ｍｍ，幅３０ｍｍ，高さ４０ｍｍの、めっきを施していない普通鋼製の条材２をすみ肉アーク溶接した。
アーク溶接はＣＯ２溶接を用い、溶接電流を２２０Ａ，溶接電圧を２６Ｖ，溶接速度を０．３ｍ／分，トーチ角を４５度，ＣＯ２シールドガスの流量を２０ｌ／分とした。溶接ワイヤー４には直径１．２ｍｍのＹＧＭ１２を用いた。
溶接部６となる領域は、事前に確認したところ、普通鋼条材２の中心から１８ｍｍの範囲であったため、普通鋼条材２の中心から１８ｍｍ離れた位置の再溶融めっき金属に集中して、ＣＯ２ガスを５０ｌ／分で吹付けた。
その状態でアーク溶接した結果、溶融金属脆化割れは発生せず、良好な溶接継手を得ることができた。
【００１５】
【比較例】
ＣＯ２ガスを吹付けないこと以外は、上記実施例と同じ条件でアーク溶接を行った。
その結果、熱影響部の粗粒域で割れが発生し、その割れの側壁にはＺｎが付着していた。このことから、溝が設けられていないと、Ｚｎによる溶融金属脆化割れが生じていることがわかった。また、溶着金属の付近や熱影響部の粗粒域にＺｎ，Ａｌ，Ｍｇを含むめっき層が点在していた。
【００１６】
【発明の効果】
以上に説明したように、本発明の方法によると、Ｚｎ系合金を鋼板表面にめっきしたＺｎ系めっき鋼板を溶融溶接する際に、再溶融しためっき金属にノズルから気体を吹付けて堰き止め、再溶融めっき金属が溶接部に近づかないようにすれば、溶接熱影響部の粗粒結晶粒の粒界に溶融Ｚｎが浸透することがなく、溶融金属脆化割れの発生を抑制することが可能となった。
このため、Ｚｎ系めっき鋼板、特に耐食性に優れるＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板を溶融溶接しても、溶融金属脆化に起因する割れが発生することなく、健全な溶接部をもつ溶接製品が製造される。得られた溶接製品は、Ｚｎ系めっき鋼板、特にＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板の本来の高耐食性を活用し、各種分野における構造部材等として使用される。
【図面の簡単な説明】
【図１】めっき鋼板上に条材を、アーク溶接法によりすみ肉溶接する態様を説明する図
【図２】めっき鋼板上に条材をすみ肉溶接した際に、熱影響部に発生した溶融金属脆化割れを説明する図
【図３】アーク溶接する際の、電磁力を説明する図
【図４】めっき鋼板上に条材をすみ肉溶接する際に、再溶融めっき金属に気体を吹付けて堰き止める態様を説明する図
【符号の説明】
１：Ｚｎ系めっき鋼板    ２：すみ肉溶接する条材    ３：すみ肉溶接部
４：溶接ワイヤー    ５：トーチ    ６：溶接部    ７：溶接熱影響部
８：溶着金属    ９：溶融金属脆化割れ    １０：めっき層    １１：めっき層
１２：めっき層    １３：溶接ワイヤー    １４：溶滴    １５：電磁力
１６：アーク    １７：吹付けノズル    １８：気体
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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