(57)【要約】【課題】ゴルフシャフトにおいて、ボールインパクト迄のスイングし易さを維持しつつ、また、ゴルフシャフトの外観、スイング時のしなり感や強度に悪影響を及ぼすことなく、打感や手に伝わる振動による違和感を小さくすること。【解決手段】シャフトはヘッドが装着される先端部と、グリップが装着される後端部と、先端部と後端部の間の中央部とから成る。シャフトの外径はそのシャフトの先端から後端にかけて概ね漸次増加し、シャフトはテーパ形状を有する。シャフトは、線密度が略一定である第１部分と、それ以外の第２部分とを備え、第１部分がシャフト全長の３０％以上存在し、第１部分の線密度が第２部分の線密度よりも大きい。【選択図】図１２
2004313781.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ヘッドが装着される先端部と、グリップが装着される後端部と、先端部と後端部の間の中央部とから成り、シャフトの外径がそのシャフトの先端から後端にかけて概ね漸次増加するテーパ形状を有する繊維強化樹脂製ゴルフシャフトにおいて、
線密度が略一定である第１部分と、それ以外の第２部分とを備え、前記第１部分がシャフト全長の３０％以上存在し、第１部分の線密度が第２部分の線密度よりも大きいゴルフシャフト。
【請求項２】
前記第１部分が、中央部から後端までにかけて存在する請求項１に記載のゴルフシャフト。
【請求項３】
前記第１部分が、中央部から後端までの全体にわたる請求項１に記載のゴルフシャフト。
【請求項４】
ヘッドが装着されかつ補強される先端部と、グリップが装着される後端部と、先端部と後端部の間の中央部とから成り、シャフトの外径が先端から後端にかけて概ね漸次増加するテーパ形状を有する繊維強化樹脂製ゴルフシャフトにおいて、
シャフトの先端からシャフト全長の概ね３０％を除いた残りの部分の線密度はほぼ一定であるゴルフシャフト。
【請求項５】
ヘッドが装着されかつ補強される先端部と、グリップが装着される後端部と、先端部と後端部の間の中央部とから成り、シャフトの外径がそのシャフトの先端から後端にかけて概ね漸次増加するテーパ形状を有する繊維強化樹脂製ゴルフシャフトにおいて、
シャフトの概ね全長にわたり、その線密度がほぼ一定であるゴルフシャフト。
【請求項６】
前記第１部分は、線密度データを最小二乗法により、一次式ｆ（ｘ）＝ａｘ＋ｂに近似した際、その傾きａが、
ａ  ≦  ±０．００００１０［（ｋｇ／ｍ）／ｍｍ］
で表される部分であり、近似した直線のデータに対する線密度データの偏差が±０．００２（ｋｇ／ｍ）以内である請求項１に記載のゴルフシャフト。
【請求項７】
ゴルフシャフトは、プリプレグシートと、プリプレグシート上に配置された組物層とを有し、プリプレグシートにおける線密度分布の極小値が存在する位置で、組物層の組糸の配向角度を大きくしたことからなる請求項１に記載のゴルフシャフト。
【請求項８】
ゴルフシャフトは組糸から成る組物層を有し、該組物層の内径のテーパ率が０．００７〜０．０１０の場合に、シャフトの線密度を略一定とする第１部分の長さをｘ（ｍｍ）とすると、その第１部分でのシャフト先端からの距離に対する組角度が線形に変化し、かつその第１部分のシャフト後端側の端部における組糸の組角度からシャフト先端側の端部における組糸の組角度を引いた組角度の差Δθ（゜）が、−０．０３ｘから−０．０５ｘまでの範囲である請求項１に記載のゴルフシャフト。
【請求項９】
ゴルフシャフトは組糸から成る組物層を有し、該組物層の内径のテーパ率が０．００４〜０．００６の場合に、シャフトの線密度を略一定とする第１部分の長さをｘ（ｍｍ）とすると、その第１部分でのシャフト先端からの距離に対する組角度が線形に変化し、かつその第１部分のシャフト後端側の端部における組糸の組角度からシャフト先端側の端部における組糸の組角度を引いた組角度の差Δθ（゜）が、−０．０１ｘから−０．０３ｘまでの範囲である請求項１に記載のゴルフシャフト。
【請求項１０】
先端を含む先端部、後端を含む後端部、及び、先端部と後端部との間の中央部を備えるとともに、繊維強化樹脂からなるゴルフシャフトと、そのシャフトの先端部に装着されたヘッドと、シャフトの後端部に装着されたグリップとを有するゴルフクラブにおいて、
前記シャフトは、その先端から後端にかけて漸次増加する外径を有し、かつ、線密度が略一定である第１部分と、それ以外の第２部分とを備え、前記第１部分がシャフト全長の３０％以上存在し、第１部分の線密度が第２部分の線密度よりも大きいゴルフクラブ。
【請求項１１】
前記第１部分が、シャフトの中央部から後端までにかけて存在する請求項１０に記載のゴルフクラブ。
【請求項１２】
前記第１部分が、シャフトの中央部から後端までの全体にわたる請求項１０に記載のゴルフクラブ。
【請求項１３】
先端を含む先端部、後端を含む後端部、及び、先端部と後端部との間の中央部を備えるとともに、繊維強化樹脂からなるゴルフシャフトと、そのシャフトの先端部に装着されたヘッドと、シャフトの後端部に装着されたグリップとを有するゴルフクラブにおいて、
シャフトの先端からシャフト全長の概ね３０％を除いた残りの部分の線密度はほぼ一定であるゴルフクラブ。
【請求項１４】
先端を含む先端部、後端を含む後端部、及び、先端部と後端部との間の中央部を備えるとともに、繊維強化樹脂からなるゴルフシャフトと、そのシャフトの先端部に装着されたヘッドと、シャフトの後端部に装着されたグリップとを有するゴルフクラブにおいて、
シャフトの概ね全長にわたり、その線密度がほぼ一定であるゴルフクラブ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、繊維強化樹脂製（以下、ＦＲＰ製と称する）のゴルフシャフトに関するものであり、さらに詳細には、打撃後の振動に対しても違和感が少なく、且つ、振り易いゴルフクラブを実現できるゴルフシャフト、及び、そのゴルフシャフトを装着したゴルフクラブに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ゴルフシャフトとしては、カーボン繊維を強化繊維としたＦＲＰ製のものが一般的である。ＦＲＰ製のゴルフシャフトの製造方法としては、公知のシートワインディング製法やフィラメントワインディング製法のほか、ブレイディング製法が挙げられる。
【０００３】
シートワインディング製法では、平行に引き揃えたロービングに合成樹脂を含浸させて形成したシート状のプリプレグを所定形状に裁断し、前記プリプレグを設計された特性を有するようにマンドレルに積層し、このプリプレグを硬化させた後、前記マンドレルを抜き取ることによりＦＲＰ製ゴルフシャフトが形成される。この製法により形成されるゴルフシャフトでは、そのゴルフシャフトのために設計した性能を具現化するために、プリプレグの性能、プリプレグのシャフト軸に対する配向角度、及び、厚みが設計され、そのようなプリプレグがゴルフシャフト全長にわたって配設される。
【０００４】
この時、シャフト断面の肉厚すなわちプリプレグの枚数は、断面径方向で異方性が無いように一定にされている。場合によっては、ヘッドを装着する先端部分や、グリップ側の後端部に、部分的に補強が施されることがある。したがって、そのように補強された先端部分や後端部以外は、シャフトはほぼ等肉厚であり、尚且つ、ゴルフシャフトの外径が先端から後端にかけて単調に増加している為、シャフト軸方向に沿った線密度分布は、前記先端から後端にかけてほぼ単調に増加している。
【０００５】
フィラメントワインディング製法では、繊維フィラメントをシャフト成形用のマンドレルに巻きつけて、シャフトを形成する。巻きつける際、前記フィラメントのシャフト軸に対する巻きつけ角度は調整することができる。
【０００６】
ブレイディング製法では、繊維トウに樹脂を含浸してなるトウプリプレグを編み組みしてシャフトが成形される。この製法によるゴルフシャフト（ブレイディングシャフト）は、近年見られるようになったもので、曲げ剛性分布、線密度分布の設計自由度が大きく、また、曲げ強度、ねじり強度共に発現性が良好である。
【０００７】
こうした中、振り易さを向上させる為に、通常のシャフトの線密度分布に対して線密度分布を変更することについて記述したいくつかの特許出願が行われている。
例えば、特許文献１は、バランスウェイトから成る質量体を付加したシャフトを開示している。特許文献２は、シャフトの外径・内径を急激に変化させることにより、部分的な膨らみを付与したシャフトを開示している。何れの公報も、ゴルフシャフトの先端部と後端部以外の、概ね中央部に線密度を集中させることを目的としている。
【０００８】
しかし、上述のゴルフシャフトは、外観、しなり感、強度に大きな悪影響を及ぼす。即ち、特許文献１に記載の質量体を部分的に付加したゴルフシャフトでは、スイング時に質量体とシャフトとの継目に応力が集中し、これが強度低下の原因となる。またしなり具合も質量体を付加した部分でいびつになる。
【０００９】
また、特許文献２に記載の部分的な膨らみを付与したゴルフシャフトでは、形状（断面２次モーメント）の変更量に応じて、スイング時のしなり具合がいびつになる。また、外観上の違和感も生じる。したがって、先行技術のゴルフシャフトは、理論上は、理想的な質量分布を有するゴルフシャフトであると言えるかもしれないが、外観、実際のスイングにおけるしなり感や、耐久性、製造容易性については、満足がいくものとは言えない。
【００１０】
そこで、特許文献３に記載されているように、シャフトの線密度に関して、グリップ上端から０．３２２〜０．６０５メートル部分（グリップ上端からクラブ長さの４８％の位置を中心にクラブ長さの３０％の範囲）の線密度を、他の部分より２割高くすることと、更には、クラブ長さを考慮しつつ最適なクラブ質量配分の条件を導くことで、振り易さを向上させつつ、少ない仕事量で打球飛距離を大きくできるゴルフクラブが提案されている。
【００１１】
また、特許文献４に記載されているように、シャフトの外径のテーパの傾きより内径のテーパの傾きを小さくし、それによりゴルフシャフトの先・後端部以外の、概ね中央部に線密度を集中させることで、ゴルフシャフトの外観、スイング時のしなり感や強度に悪影響を及ぼすことなく、最適な質量分布を得ることが可能なゴルフシャフトが提案されている。
【００１２】
更に、特許文献５に記載されているように、ブレイディングシャフトにおいて、組物層の組糸のシャフト長手方向軸に対する配向角度をシャフト長手方向の位置に応じて適宜変化させることで、ゴルフシャフトの先端部及び後端部以外の、概ね中央部に線密度を集中させたゴルフシャフトが提案されている。
【００１３】
振り易さを向上させる為のシャフトの線密度分布の変更は、何れも、ゴルフシャフトの概ね中央部に線密度を集中させることであり、特許文献３〜５に記載の３つの発明によれば、ボールを打撃するインパクト迄のスイングし易さを満足し、ゴルフシャフトの外観、スイング時のしなり感や強度に悪影響を及ぼすことなく、振り易さを追求した、最適な質量分布のゴルフシャフトが提供されている。
【００１４】
しかしながら、そのようなゴルフシャフトには、オフセンターでの打撃やダフった時（ボールを打ち損なった時）に生じる打感や手に伝わる振動によって多少違和感が生じることがあると言う問題点がある。
【００１５】
打撃後の振動モードとしては、ヘッド及びグリップが振動の節となり、シャフト中央部付近からやや先端側が振動の腹となるモードが支配的である。特に、丁度振動の腹の部分で質量が重くなる構造のシャフトでは、振動が増幅される傾向が大きく、これが違和感の要因の１つに挙げられる。
【特許文献１】特開平７−１６３６８９号公報（段落番号００１７、図３）
【特許文献２】特許第２６２２４２８号明細書（２頁、図２）
【特許文献３】特開平２００１−１７０２３２公報（段落番号００３７、図３）
【特許文献４】特開平２００１−２１２２７３公報（段落番号００１０、図２）
【特許文献５】特開平２００１−２７６２８８公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１６】
本発明の目的は、ボールインパクト迄のスイングし易さを維持しつつ、また、ゴルフシャフトの外観、スイング時のしなり感や強度に悪影響を及ぼすことなく、打感や手に伝わる振動による違和感が少ないゴルフシャフトを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
上記問題点を解決するために、請求項１の発明によれば、ヘッドが装着されかつ補強される先端部と、グリップが装着される後端部と、先端部と後端部の間の中央部とから成り、シャフトの外径がそのシャフトの先端から後端にかけて概ね漸次増加するテーパ形状を有する繊維強化樹脂製ゴルフシャフトが提供される。そのゴルフシャフトは、線密度が略一定である第１部分と、それ以外の第２部分とを備え、前記第１部分がシャフト全長の３０％以上存在し、第１部分の線密度が第２部分の線密度よりも大きく設定されている。
【００１８】
請求項２の発明は、請求項１に記載のゴルフシャフトにおいて、前記第１部分が、中央部から後端までにかけて存在する。
請求項３の発明は、請求項１に記載のゴルフシャフトにおいて、前記第１部分が、中央部から後端までの全体にわたる。
【００１９】
請求項４の発明は、ヘッドが装着されかつ補強される先端部と、グリップが装着される後端部と、先端部と後端部の間の中央部とから成り、シャフトの外径が先端から後端にかけて概ね漸次増加するテーパ形状を有する繊維強化樹脂製ゴルフシャフトにおいて、シャフトの先端からシャフト全長の概ね３０％を除いた残りの部分の線密度はほぼ一定であるゴルフシャフトを要旨とする。
【００２０】
請求項５の発明は、ヘッドが装着されかつ補強される先端部と、グリップが装着される後端部と、先端部と後端部の間の中央部とから成り、シャフトの外径がそのシャフトの先端から後端にかけて概ね漸次増加するテーパ形状を有する繊維強化樹脂製ゴルフシャフトにおいて、シャフトの概ね全長にわたり、その線密度がほぼ一定であることを要旨とする。
【００２１】
請求項６の発明は、請求項１に記載のゴルフシャフトにおいて、前記第１部分は、線密度データを最小二乗法により、一次式ｆ（ｘ）＝ａｘ＋ｂに近似した際、その傾きａが、
ａ  ≦  ±０．００００１０［（ｋｇ／ｍ）／ｍｍ］
で表される部分であり、近似した直線のデータに対する線密度データの偏差が±０．００２（ｋｇ／ｍ）以内であることを要旨とする。
【００２２】
請求項７の発明は、請求項１に記載のゴルフシャフトにおいて、ゴルフシャフトは、プリプレグシートと、プリプレグシート上に配置された組物層とを有し、プリプレグシートにおける線密度分布の極小値が存在する位置で、組物層の組糸の配向角度を大きくしたことからなる。
【００２３】
請求項８の発明は、請求項１に記載のゴルフシャフトにおいて、ゴルフシャフトは組糸から成る組物層を有し、該組物層の内径のテーパ率が０．００７〜０．０１０の場合に、シャフトの線密度を略一定とする第１部分の長さをｘ（ｍｍ）とすると、その第１部分でのシャフト先端からの距離に対する組角度が線形に変化し、かつその第１部分のシャフト後端側の端部における組糸の組角度からシャフト先端側の端部における組糸の組角度を引いた組角度の差Δθ（゜）が、−０．０３ｘから−０．０５ｘまでの範囲である。
【００２４】
請求項９の発明は、請求項１に記載のゴルフシャフトにおいて、ゴルフシャフトは組糸から成る組物層を有し、該組物層の内径のテーパ率が０．００４〜０．００６の場合に、シャフトの線密度を略一定とする第１部分の長さをｘ（ｍｍ）とすると、その第１部分でのシャフト先端からの距離に対する組角度が線形に変化し、かつその第１部分のシャフト後端側の端部における組糸の組角度からシャフト先端側の端部における組糸の組角度を引いた組角度の差Δθ（゜）が、−０．０１ｘから−０．０３ｘまでの範囲である。
【００２５】
請求項１０の発明は、先端を含む先端部、後端を含む後端部、及び、先端部と後端部との間の中央部を備えるとともに、繊維強化樹脂からなるゴルフシャフトと、そのシャフトの先端部に装着されたヘッドと、シャフトの後端部に装着されたグリップとを有するゴルフクラブにおいて、前記シャフトは、その先端から後端にかけて漸次増加する外径を有し、かつ、線密度が略一定である第１部分と、それ以外の第２部分とを備え、前記第１部分がシャフト全長の３０％以上存在し、第１部分の線密度が第２部分の線密度よりも大きいゴルフクラブを要旨とする。
【００２６】
請求項１１の発明は、請求項１０に記載のゴルフクラブにおいて、前記第１部分が、シャフトの中央部から後端までにかけて存在する。
請求項１２の発明は、請求項１０に記載のゴルフクラブにおいて、前記第１部分が、シャフトの中央部から後端までの全体にわたる。
【００２７】
請求項１３の発明は、先端を含む先端部、後端を含む後端部、及び、先端部と後端部との間の中央部を備えるとともに、繊維強化樹脂からなるゴルフシャフトと、そのシャフトの先端部に装着されたヘッドと、シャフトの後端部に装着されたグリップとを有するゴルフクラブにおいて、シャフトの先端からシャフト全長の概ね３０％を除いた残りの部分の線密度はほぼ一定であるゴルフクラブを要旨とする。
【００２８】
請求項１４の発明は、先端を含む先端部、後端を含む後端部、及び、先端部と後端部との間の中央部を備えるとともに、繊維強化樹脂からなるゴルフシャフトと、そのシャフトの先端部に装着されたヘッドと、シャフトの後端部に装着されたグリップとを有するゴルフクラブにおいて、シャフトの概ね全長にわたり、その線密度がほぼ一定であるゴルフクラブを要旨とする。
【発明の効果】
【００２９】
本発明によれば、ボールインパクト迄のスイングし易さを維持しつつ、また、ゴルフシャフトの外観、スイング時のしなり感や強度に悪影響を及ぼすことなく、打感や手に伝わる振動による違和感が少ないゴルフシャフトが提供される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３０】
以下に、図面に基づき、本発明の望ましい実施の形態を参照しながら、本発明について詳細に説明する。
図１はゴルフクラブを示す略図である。ゴルフクラブ１は、ヘッド２と、シャフト３と、グリップ４とから成る。シャフト３は、ヘッド２が装着されかつ補強される先端部５と、グリップ４が装着される後端部７と、先端部５と後端部７の間の中央部６とから成る。シャフト３の外径は先端８から後端９にかけて概ね漸次増加している。
【００３１】
一般に、ゴルフクラブセットを構成する複数のゴルフクラブでは、ゴルファーが各ゴルフクラブを持ち上げたとき、各クラブについてほぼ同一の重さを感じるように、各クラブの諸元、例えば、重量やグリップの上端からクラブの重心までの距離など、が設定されている。このようなゴルフクラブにおいて、振り易さを向上させる為には、特許文献３に詳しく説明されているように、クラブの相当単振り子長を短くすることが効果的である。また、グリップの上端を基軸とするクラブの慣性モーメントの大きさは、スイング中の感覚的なフィーリングの、「スイングして重い・軽い」「スイングし易い・し難い」等の感性に影響を与えやすいパラメータの１つである。一般に、慣性モーメントが小さいと、スイングしてクラブが軽く感じられる。本発明は、これらの２つのパラメータ、すなわちクラブの相当単振り子長とクラブの慣性モーメントに着目した。
【００３２】
なお、本発明では、クラブの相当単振り子長について、実際のスイングの分析に従い、その回転軸の位置をクラブのグリップの上端に設定した。グリップの上端は、シャフト３の後端９に実質的に相当する。
【００３３】
グリップの上端を回転軸とした相当単振り子長Ｌｐ（ｍ）は、グリップの上端回りの慣性モーメントＩ（ｋｇｍ2 ）を、クラブ質量Ｍｃ（ｋｇ）とグリップの上端からクラブの重心Ｇまでの距離Ｒ（ｍ）とによってそれぞれ除した値であり、次の第（１）式で表される。
Ｌｐ＝Ｉ／（Ｍｃ・Ｒ） …（１）
次に、クラブのパーツ毎の慣性特性から、クラブのグリップの上端回りの慣性モーメントＩを求めた。
【００３４】
Ｉ＝Ｉｇｈ＋Ｉｇｓ＋Ｉｇｇ＋Ｍｈ・（Ｒ−Ｌｃ）２＋Ｍｓ・（Ｒ−Ｒｓ）２＋Ｍｇ・（Ｒ−Ｒｇ）２＋Ｍｃ・Ｒ２                            …（２）
式中、Ｍｈ（ｋｇ）：ヘッド質量
Ｍｓ（ｋｇ）：シャフト質量
Ｍｇ（ｋｇ）：グリップ質量
Ｍｃ＝Ｍｈ＋Ｍｓ＋Ｍｇ：クラブ質量（ｋｇ）
Ｌｃ（ｍ）：クラブ長さ
Ｒｇ（ｍ）：グリップの上端からグリップの重心位置までの距離
Ｒｓ（ｍ）：グリップの挿入端（シャフトの後端９）からシャフトの重心位置までの距離
Ｉｇｈ（ｋｇｍ２）：ヘッド重心を通るシャフト長手方向に垂直な軸回りのヘッドの慣性モーメント（ヘッドの重心回りの慣性モーメント）
Ｉｇｓ（ｋｇｍ２）：シャフトの重心を通るシャフト長手方向に垂直な軸回りのシャフトの慣性モーメント（シャフトの重心回りの慣性モーメント）
Ｉｇｇ（ｋｇｍ２）：グリップの重心を通るシャフト長手方向（又はグリップ長手方向）に垂直な軸線回りのグリップの慣性モーメント（グリップの重心回りの慣性モーメント）
である。
【００３５】
本発明は、上記の２つのパラメータをいずれも小さくするようにシャフト長手方向の単位長さ当たりの質量である線密度を設定したことを特徴とする。
シャフトのシャフト長手方向に沿った線密度と、相当単振り子長Ｌｐ及び慣性モーメントＩとの関係を、以下のように解析した。
【００３６】
図２，３は、本発明の解析例１−６のシャフトとひとつの比較解析例におけるシャフトの線密度分布を示す。解析例１−６と比較解析例におけるシャフト質量Ｍｓは０．０５５ｋｇとした。縦軸が線密度（ｋｇ／ｍ）、横軸はシャフトの先端からの位置（ｍｍ）を示す。
【００３７】
比較解析例のシャフトは、シートワインディング製法のシャフトの典型的な線密度分布を示し、線密度分布は、ヘッドに装着されかつ補強される先端部を除くと、グリップ端（後端）に向かって単調に増加している。言い換えると、ヘッド側とグリップ側の線密度が大きく、シートワインディング製法に特徴的なように、極小値が存在している。
【００３８】
表１は、各解析例のシャフト単体での各種の物性を示す。比較解析例では先端側と後端側の線密度が大きいため、シャフトの重心を通るシャフトの長手方向に垂直な軸回りのシャフトの慣性モーメント（シャフトの重心回りの慣性モーメント）Ｉｇｓは、比較解析例で最も大きくなっていることが分かる。
【００３９】
【表１】
2004313781.tif 000003
表２は、各解析例でのヘッド質量Ｍｈを０．１９４±０．００１（ｋｇ），グリップ質量Ｍｇを０．０４５ｋｇ，クラブ長さＬｃを４５インチ（１１４３ｍｍ），Ｍｃ・ Ｒ＝０．２５９ｋｇｍとした時のグリップの上端回りの慣性モーメントＩと相当単振子長Ｌｐを示す。
【００４０】
本発明の解析例１−６の慣性モーメントＩ，相当単振子長Ｌｐの値はいずれも、比較解析例における値よりも小さい。
【００４１】
【表２】
2004313781.tif 000004
以上の解析から、グリップ上端回りの慣性モーメントＩとシャフトの相当単振子長Ｌｐをいずれも小さくするには、シャフトの線密度が、シャフト全長の一定範囲にわたって、特に後端側において、略一定となるようにシャフトを構成すればよいことがわかる。
【００４２】
シャフトの線密度が略一定となる部分は、シャフト全長の３０％以上存在することが必要である（解析例１−４，５，６全て）。より好ましくは、略一定の部分は、中央部から後端にかけてシャフト全長の３０％以上存在する（解析例１−４，５，６全て）。さらに好ましくは、略一定の部分は、中央部から後端までの全体にわたる（解析例１、２、５、６）。
【００４３】
別の態様では、シャフトの線密度が略一定の部分は、先端からシャフト全長の概ね３０％までを除く部分にわたる（解析例５、６）。さらに好ましくは、略一定の部分はシャフトの概ね全長である（解析例５）。
【００４４】
通常、シャフトはシートワインディング製法単独でも製作可能である。しかしながら、シートワインディング製法で本発明に従う線密度分布のシャフトを構成するには、シャフトが長手方向の任意の位置で、シートが整数にならないつまりちょうどシャフトの全周を覆わなかったり、積層数を部分的に変えなければならない等、シャフトの周方向に硬さのばらつきが発生する。これは、シャフト自身の品質に影響を与える可能性が高い。そのため、シートワインディング製法単独の製法を除く、ブレイディング製法、フィラメントワインディング製法、及びシートワインディング製法とブレイディング製法を組み合わせた製法が好ましい。
【００４５】
シートワインディング製法とブレイディング製法の組み合わせ製法における工夫を、以下に要約する。
シートワインデイング製法で製作した部分では、図２，３の比較解析例で示すように、先端の補強部分が存在しない約１００〜４００ｍｍの範囲内に、シャフトの線密度分布の極小値が存在する。即ち、線密度分布の特徴は、シャフト先端から極小値の位置にかけては減少し、極小値の位置からシャフト後端にかけては概ね単調増加を示す。従って、この極小値が存在する部分に質量を加える必要がある。
【００４６】
そこで、ブレイディング製法で製作する部分で、上記の極小値が存在する位置あたりで、ブレイディング製法の組糸の組角度を極力大きくし、繊維束同士の重なりを大きくし、それにより組物層の肉厚が増えるように設定し、グリップ側に向かうにつれて組角度を小さくし、繊維束同士の重なりを小さくする。その組角度を小さくする割合は、以下の通りである。
・組物層の内径のテーパ率（後述）が０．００７〜０．０１０程度と比較的大きい場合は、シャフトの線密度を略一定とする第１部分の長さをｘ（ｍｍ）とすると、その第１部分でのシャフト先端からの距離に対する組角度を線形に変化させ、かつその第１部分のシャフト後端側の端部における組糸の組角度からシャフト先端側の端部における組糸の組角度を引いた組角度の差Δθ（゜）が、−０．０３ｘから−０．０５ｘまでの範囲になるようにすればよい。
【００４７】
つまり、上記のテーパ率が適用された状態で、シャフトの線密度を略一定とする第１部分を１０００ｍｍにする場合、−０．０３×１０００＝−３０（゜）及び−０．０５×１０００＝−５０゜の計算に基づき、前記組角度の差Δθ（゜）が−３０゜〜−５０゜の範囲になるようにすればよい。また、シャフトの線密度を略一定とする部分を８００ｍｍにする場合には、同様の計算に基づき、組角度の差Δθが−２４゜〜−４０゜の範囲になるようにすればよい。
・組物層の内径のテーパ率が０．００４〜０．００６程度と比較的小さい場合は、シャフトの線密度を略一定とする部分の長さをｘ（ｍｍ）とすると、その部分でのシャフト先端からの距離に対する組角度を線形に変化させ、かつその部分のシャフト後端側の端部における組糸の組角度からシャフト先端側の端部における組糸の組角度を引いた組角度の差Δθ（゜）が、−０．０１ｘから−０．０３ｘまでの範囲になるようにすればよい。
【００４８】
つまり、シャフトの線密度を略一定とする部分を１０００ｍｍにする場合、前記組角度の差Δθが−１０゜〜−３０゜となるようにすればよい。また、シャフトの線密度を略一定とする部分を８００ｍｍにする場合には、組角度の差Δθが−８゜〜−２４゜の範囲になるようにすればよい。
【００４９】
なお、組物層の内径のテーパ率、すなわち組物層を編み組みする前のマンドレル（組物層をマンドレルに直接巻く場合）またはシャフト（マンドレル上にシートなどがある場合）の外径のテーパ率δとは、シャフトの長手方向軸に沿った第１位置でのマンドレルまたはシャフトの外径をｄ１（ｍｍ）、第１位置よりシャフトの先端側の第２位置でのマンドレルまたはシャフトの外径をｄ２（ｍｍ）（ｄ１＞ｄ２）とし、第１位置と第２位置との間の距離をΔ（ｍｍ）としたときに、δ＝（ｄ１−ｄ２）／Δで表される値である。
【００５０】
シートワインディング製法とブレイディング製法を組み合わせた場合に、シャフトの線密度分布を概ね一定にする方法を探った。
図４は、２０種類のシャフトの先端から後端までのシート部の線密度分布を示す。使用したマンドレルは先端（第２位置）からの１０００ｍｍの位置（第１位置）の外径がφ１４．０ｍｍであり、その外径テーパ率（シャフト内径のテーパ率）は各々０．００４、０．００５、０．００６、０．００７、０．００８であった。シャフトのシート部の肉厚増分Δｔは、全長にわたり、０．２５ｍｍ、０．５０ｍｍ、０．７５ｍｍ、１．００ｍｍとした。線密度分布は、先端から後端に向かって、マンドレル径が太くなるに従い、ほぼ線形に単調増加していることが分かる。
【００５１】
図５は、１５種類のシャフトの先端から後端までの組物層の線密度分布を示す。マンドレルの外径と外径テーパ率（シャフト内径のテーパ率）は図４の例と同様にした。
組物層として、ＵＴ５００（東邦テナックス株式会社の商品名、糸に収束されている単繊維本数は１２０００本、繊維の繊度は１２３０ｇ／ｋｍ、樹脂含有率は約３５％）の炭素繊維束の組糸を、左右の組糸８本ずつ、合計１６本使用した。
【００５２】
組糸の先端から後端（先端から１０００ｍｍ）までの間の組角度は、複数の例について、５０゜から１０゜、５０゜から３０゜、又は３０゜から１０゜にまで、シャフト先端からの距離に対する組角度が線形になるようにそれぞれ変化させた。つまり、後端における組糸の組角度から先端における組糸の組角度を引いた組角度の差Δθは、例えば組角度を後端の１０゜から先端の５０゜に変化させた例では、１０゜−５０゜＝−４０゜となる。３０゜から５０゜の例では、組角度の差Δθは−２０゜となり、１０゜から３０゜の例では組角度の差Δθは−２０゜になる。線密度分布は、図４のシャフトとは異なり、先端（tip ）から後端（butt）に向かってマンドレル径が太くなるに従い、減少していることが分かる。
【００５３】
図６は、図４のシート部の線密度と図５の組物層の線密度（ブレイディングの組角度変更時の線密度分布の図）を単純に全て加算した時の線密度分布である。一部で、後端側ほど線密度分布が減少している例も存在するが、概ね、殆どすべての例において、先端から１０００ｍｍまでにかけて、又はシャフト全長の３０％以上（約３００ｍｍ以上）の部分にかけて、線密度分布が一定、つまり、線密度データを最小二乗法により、一次式ｆ（ｘ）＝ａｘ＋ｂに近似した際の傾きａが、
ａ  ≦  ±０．００００１０［（ｋｇ／ｍ）／ｍｍ］
となっていることが分かる。
【００５４】
以上の考察から、以下の事実が判明した。
・組物層の内径のテーパ率が、０．００７、０．００８と比較的大きい場合、及び、シート部の肉厚増分が０．７５ｍｍ、１．００ｍｍと比較的大きい場合の少なくともいずれかの場合に、線密度分布を一定にするには以下のようにすればよい。すなわち、シャフトの線密度を略一定とする第１部分の長さをｘ（ｍｍ）とすると、その第１部分でのシャフト先端からの距離に対する組角度を線形に変化させ、かつその第１部分のシャフト後端側の端部における組糸の組角度からシャフト先端側の端部における組糸の組角度を引いた組角度の差Δθ（゜）が、−０．０３ｘから−０．０５ｘまでの範囲になるようにすればよい。
・組物層の内径のテーパ率が、０．００４、０．００５、０．００６と比較的小さい場合、及び、シート部の肉厚増分が０．２５ｍｍ、０．５０ｍｍと比較的小さい場合の少なくともいずれかの場合に、線密度分布を一定にするには以下のようにすればよい。すなわち、シャフトの線密度を略一定とする第１部分の長さをｘ（ｍｍ）とすると、その第１部分でのシャフト先端からの距離に対する組角度を線形に変化させ、かつその第１部分のシャフト後端側の端部における組糸の組角度からシャフト先端側の端部における組糸の組角度を引いた組角度の差Δθ（゜）が、−０．０１ｘから−０．０３ｘまでの範囲になるようにすればよい。
【００５５】
ブレイディング製法のみによって製作されたシャフトと、シートワインディング製法とブレイディング製法との組み合わせによって製作されたシャフトの具体例を示す。
使用するマンドレル：長さ１４５０ｍｍ，細径側端部の直径４．００ｍｍφ，太径側端部の直径１３．６５ｍｍφ（又は、１４．００ｍｍφ）
使用する組糸：以下の、予め一液性変性エポキシ樹脂が含浸されている炭素繊維束からなるロービング糸
（１）ＵＴ５００−１２Ｋ（新日本石油株式会社のロービング糸の商品名）  収束されている単繊維本数は１２０００本，繊維の繊度は１２３０ｇ／ｋｍ，樹脂含有率は約３５％、引張り弾性率は２４０ＧＰａ。
（２）Ｔ７００−６Ｋ（東レ株式会社のロービング糸の商品名）  収束されている単繊維本数は６０００本，繊維の繊度は６１５ｇ／ｋｍ，樹脂含有率は約３５％、引張り弾性率は２４０ＧＰａ。
（３）Ｍ４０Ｊ−１２Ｋ（東レ株式会社のロービング糸の商品名）  収束されている単繊維本数は１２０００本，繊維の繊度は６９２ｇ／ｋｍ，樹脂含有率は約３５％、引張り弾性率は４００ＧＰａ。
【００５６】
シート部の強化繊維は炭素繊維とした。引張弾性率が２４０ＧＰａ，３００ＧＰａ，４００ＧＰａ，４６０ＧＰａで、エポキシ樹脂で含浸された半硬化状態の炭素繊維から成るプリプレグシート（樹脂含有率Ｒｃ＝２０〜３０％、肉厚０．０５〜０．２ｍｍの肉厚のもの）を使用した。強化繊維が周方向に巻かれるフープシートは、作業性等を考慮し、肉厚を０．０５〜０．１０ｍｍ程度とした。
【００５７】
図７は、ブレイディング製法により製作されるシャフトの実施例の製作方法を説明する略図である。図７の棒状部材Ｍはシャフトの製作に使用するマンドレルであり、図の右側がマンドレルの細径側端部（シャフトの先端側）に相当し、左側が太径側端部（シャフトの後端側）に相当する。この例のシャフトは上述の本発明の解析例５のシャフトとほぼ同じである。
【００５８】
図７の製作方法により製作されるシャフトは４つの組物層を有する。４つの組物層の内、マンドレルＭに近い第１の内層は、シャフト長手方向軸に対して対称な配向角度を有する左右の組糸（Ｍ４０Ｊ−１２Ｋ）８本ずつから成り、図７に示すように組糸の配向角度は、シャフト先端から後端までシャフト長手方向軸に沿って±４０゜〜±５０゜で変化する。第２の内層は第１の内層の外側に位置し、シャフト長手方向軸に対して対称な配向角度を有する左右の組糸（ＵＴ５００−１２Ｋ）８本ずつから成り、組糸の配向角度はシャフト全長に渡って±３０゜で一定である。
【００５９】
次に、第１の外層は第２の内層の外側に位置し、シャフト長手方向軸に対して対称な配向角度を有する左右の組糸（Ｔ７００−６Ｋ）８本ずつと、シャフト長手方向軸に＋０゜の配向角度を有する中央糸（Ｔ７００−６Ｋ）８本とから成る。第２の外層は、左右の組糸の配向角度が第１の外層のそれとは異なっているが、第１の外層の組糸と同じ組糸から成る。
【００６０】
第１の外層の組糸の配向角度は、先端から３００ｍｍの位置でシャフト長手方向軸に沿って±４５゜、後端部すなわち先端から１１４３ｍｍの位置でシャフト長手方向軸に沿って±１０゜であり、Δθは約８００ｍｍの区間で−３５゜である。
【００６１】
また、第２の外層の組糸の配向角度は、先端から３００ｍｍの位置でシャフト長手方向軸に沿って±２０゜、後端部すなわち先端から１１４３ｍｍの位置でシャフト長手方向軸に沿って±１０゜であり、Δθは約８００ｍｍの区間で−１０゜である。
【００６２】
最外層を研磨で仕上げることにより、所望の通りの線密度分布のシャフトを容易に仕上げることができる。
図８は、マンドレルＭのシャフトの先端部に対応する部分にプリプレグシートの補強片Ｓを巻いた後に、ブレイディング製法で仕上げたシャフトの実施例（本発明の実施例３のシャフト）の製作方法を説明する略図である。図８の製作方法により製作されるシャフトは、２枚のプリプレグシートと４つの組物層を有する。使用するプリプレグシートは、炭素繊維がシャフト長手方向に対して傾斜するように巻かれた２枚のバイアスシートである。そのうち一方のシートＳの繊維の傾斜角度は他方のシートの繊維の傾斜角度とシャフト長手方向軸に対して左右対称である。プリプレグシートの上に配置される組物層の構成は図８に示した通りである。また、図８のシートＳはバイアスシートとしているが、組糸がシャフト長手方向軸に対して０゜の方向に配向したストレートシートであってもよい。
【００６３】
図８に示すシャフトは４つの組物層を有する。
４つの組物層の内、マンドレルＭに近い第１の内層は、シャフト長手方向軸に対して対称な配向角度を有する左右の組糸（Ｍ４０Ｊ―１２）８本ずつからなり、図８に示すように、組糸の配向角度はシャフト先端から後端まで、シャフト長手方向軸に沿って±４０゜〜±５０゜で変化する。
【００６４】
第２の内層は、第１の内層の外側に位置し、シャフト長手方向軸に対して対称な配向角度を有する左右の組糸（Ｔ７００−６Ｋ）８本ずつからなり、組糸の配向角度はシャフト全長にわたって±３０゜で一定である。
【００６５】
次に、第１の外層は第２の内層の外側に位置し、シャフト長手方向軸に対して対称な配向角度を有する左右の組糸（Ｔ７００−６Ｋ）８本ずつと、シャフト長手方向軸に対して＋０゜の配向角度を有する中央糸（Ｔ７００−６Ｋ）８本とからなる。第２の外層は、左右の組糸の配向角度が第１の外層のそれとは異なっているが、第１の外層の組糸と同じ種類の組糸からなる。
【００６６】
第１の外層における組糸の配向角度は、先端から３００ｍｍの位置で、シャフト長手方向軸に沿って±４５゜であり、後端部（先端から１１４３ｍｍの位置）で、シャフト長手方向軸に沿って±１０゜であり、Δθは約８００ｍｍの区間で−３５゜である。また、第２の外層における組糸の配向角度は、先端から３００ｍｍの位置で、シャフト長手方向軸に沿って±２０゜であり、後端部（先端から１１４３ｍｍの位置）で、シャフト長手方向軸に沿って±１０゜であり、Δθは約８００ｍｍの区間で−１０゜である。
【００６７】
図９，１０は、シャフト全質量の２０−５０％の割合分のプリプレグシートを巻いた後、ブレイディング製法で仕上げたシャフトの実施例（それぞれ本発明の実施例１及び実施例２のシャフト）の製作方法を説明する略図である。
【００６８】
図９の製作方法により製作されるシャフトは、２枚のプリプレグシートＳと３つの組物層を有する。内側のプリプレグシートは強化繊維が周方向に巻かれるフープシートであり、シャフト先端部においてマンドレルＭに巻かれる外側のシートは強化繊維がシャフトの長手方向軸と平行に配置されたストレートシートである。プリプレグシートの上に配置される組物層の構成は図９に示した通りである。
【００６９】
具体的には、図９に示すシャフトは３つの組物層を有する。
３つの組物層の内、内側のプリプレグシートに近い内層は、シャフト長手方向軸に対して対称な配向角度を有する左右の組糸（Ｍ４０Ｊ―１２Ｋ）８本ずつからなり、図９に示すように、組糸の配向角度はシャフト先端から後端までシャフト長手方向軸に沿って±４５゜〜±５０゜で変化する。
【００７０】
第１の外層は前記内層の外側に位置し、シャフト長手方向軸に対して対称な配向角度を有する左右の組糸（Ｔ７００−６Ｋ）８本ずつと、シャフト長手方向軸に対して＋０゜の配向角度を有する中央糸（Ｔ７００−６Ｋ）８本とからなる。第２の外層は、左右の組糸の配向角度が第１の外層のそれとは異なっているが、第１の外層の組糸と同じ種類及び本数の組糸からなる。
【００７１】
第１の外層における組糸の配向角度は、先端から３００ｍｍの位置でシャフト長手方向軸に沿って±４５゜であり、後端部（先端から１１４３ｍｍの位置）でシャフト長手方向軸に沿って±１０゜であり、Δθは約８００ｍｍの区間で−３５゜である。また、第２の外層における組糸の配向角度は、先端から３００ｍｍの位置でシャフト長手方向軸に沿って±２０゜であり、後端部（先端から１１４３ｍｍの位置）でシャフト長手方向軸に沿って±１０゜であり、Δθは約８００ｍｍの区間で−１０゜である。
【００７２】
図１０の製作方法により製作されるシャフトは、３枚のプリプレグシートＳと３つの組物層を有する。内側の２枚のプリプレグシートは、シートの繊維の傾斜角度が互いにシャフト長手方向軸に対して左右対称なバイアスシートである。シャフト先端部においてマンドレルＭに巻かれる外側のシートは強化繊維がシャフトの長手方向軸と平行に配置されたストレートシートである。プリプレグシートの上に配置される組物層の構成は図１０に示した通りである。
【００７３】
具体的には、図１０に示すシャフトは３つの組物層を有する。
３つの組物層の内、内側のプリプレグシートに近い内層は、シャフト長手方向軸に対して対称な配向角度を有する左右の組糸（Ｍ４０Ｊ―１２Ｋ）８本ずつからなり、図１０に示すように、組糸はシャフト先端から３００ｍｍまでの位置でシャフト長手方向軸に沿って±４５゜の配向角度を有し、後端部（先端から１１４３ｍｍの位置）でシャフト長手方向軸に沿って±１０゜の配向角度であり、先端から３００ｍｍ〜１１４３ｍｍの約８００ｍｍの区間で、Δθは−３５゜である。
【００７４】
第１の外層は前記内層の外側に位置し、シャフト長手方向軸に対して対称な配向角度を有する左右の組糸（Ｔ７００−６Ｋ）８本ずつと、シャフト長手方向軸に対して＋０゜の配向角度を有する中央糸（Ｔ７００−６Ｋ）８本とからなる。第２の外層は、左右の組糸の配向角度が第１の外層のそれとは異なっているが、第１の外層の組糸と同じ種類及び本数の組糸からなる。
【００７５】
第１の外層における組糸の配向角度は、先端から３００ｍｍの位置でシャフト長手方向軸に沿って±４５゜であり、後端部（先端から１１４３ｍｍの位置）でシャフト長手方向軸に沿って±１０゜であり、Δθは約８００ｍｍの区間で−３５゜である。また、第２の外層における組糸の配向角度は、先端から３００ｍｍの位置でシャフト長手方向軸に沿って±２０゜であり、後端部（先端から１１４３ｍｍの位置）でシャフト長手方向軸に沿って±１０゜であり、Δθは約８００ｍｍの区間で−１０゜である。
【００７６】
図１１は、シャフト全質量の５０−７０％の割合分のプリプレグシートをマンドレルＭに巻いた後、ブレイディング製法で仕上げたシャフトの実施例（本発明の実施例４のシャフト）の製作方法を説明する略図である。図１１の製作方法により製作されるシャフトは、５枚のプリプレグシートＳと２つの組物層を有する。５枚のプリプレグシートは、内側から外側に向かって、フープ層、シートの繊維の傾斜角度が互いにシャフト長手方向軸に対して左右対称な２枚のバイアス層、ストレート層、及び、先端部のストレート層である。プリプレグシートの上に配置される組物層の構成は図１１に示した通りである。
【００７７】
具体的には、図１１に示すシャフトは２つの組物層を有する。
２つの組物層のうち、第１の外層はそのプリプレグシートの内層の外側に位置し、シャフト長手方向軸に対して対称な配向角度を有する左右の組糸（Ｔ７００−６Ｋ）８本ずつと、シャフト長手方向軸に対して＋０゜の配向角度を有する中央糸（Ｔ７００−６Ｋ）８本とからなる。第２の外層は、左右の組糸の配向角度が第１の外層のそれとは異なっているが、第１の外層の組糸と同じ種類及び本数の組糸からなる。
【００７８】
第１の外層における組糸の配向角度は、先端から３００ｍｍの位置でシャフト長手方向軸に沿って±３５゜であり、後端部（先端から１１４３ｍｍの位置）でシャフト長手方向軸に沿って±１０゜であり、Δθは約８００ｍｍの区間で−２５゜である。また、第２の外層における組糸の配向角度は、先端から３００ｍｍの位置でシャフト長手方向軸に沿って±２５゜であり、後端部（先端から１１４３ｍｍの位置）でシャフト長手方向軸に沿って±１０゜であり、Δθは約８００ｍｍの区間で−１５゜である。
【００７９】
図１２は、本発明の実施例１−４のシャフトの線密度分布と、比較例１，２のシャフトの線密度分布とを示す。縦軸が線密度（ｋｇ／ｍ）、横軸はシャフトの先端からの位置（ｍｍ）を示す。実施例１−４のシャフトの線密度分布はシャフトの長手方向軸に沿って連続的に、つまり滑らかに変化している。実施例１−３及び比較例１のシャフト質量Ｍｓは０．０６５ｋｇであり、実施例４と比較例２のシャフト質量Ｍｓは０．０５０ｋｇである。比較例１，２のシャフトは、シートワインディング製法によるシャフトである。
【００８０】
線密度が「略一定」の第１部分とは、線密度データを最小二乗法により、一次式ｆ（ｘ）＝ａｘ＋ｂに近似した際、その傾き"ａ"が以下の式で表される部分をさす。
ａ  ≦  ±０．００００１０［（ｋｇ／ｍ）／ｍｍ］
また、その近似した直線のデータに対する、線密度データの偏差は、±０．００２（ｋｇ／ｍ）以内であることが好ましい。
【００８１】
この傾き"ａ"の大きさが、上記の範囲を逸脱すると、慣性モーメントＩ，相当単振り子長Ｌｐが大きくなったり、前述した数式（１）を満足する所望の１次モーメントＭｃ・Ｒを備えた、ヘッド、シャフト及びグリップの組み合わせが得られないおそれがある。
【００８２】
表３は、本発明の実施例１−４と比較例１，２のシャフト単体での各種の物性を示す。シャフトの重心回りの慣性モーメントＩｇは、比較例１で最も大きくなっていることが分かる。
【００８３】
【表３】
2004313781.tif 000005
表４は、本発明の実施例１−４と比較例１，２のグリップの上端回りの慣性モーメントＩと相当単振子長Ｌｐを示す。実施例１−３と比較例１については、ヘッド質量Ｍｈを０．１９５±０．００１（ｋｇ），グリップ質量Ｍｇを０．０５０ｋｇ，クラブ長さＬｃを４５インチ（１１４３ｍｍ），Ｍｃ・ Ｒ＝０．２６６ｋｇｍとした。また、実施例４と比較例２については、ヘッド質量Ｍｈを０．１９２（ｋｇ），グリップ質量Ｍｇを０．０４２ｋｇ，クラブ長さＬｃを４５インチ（１１４３ｍｍ），Ｍｃ・ Ｒ＝０．２５５ｋｇｍとした。
【００８４】
本発明の実施例１−４のいずれも、慣性モーメントＩ，相当単振子長Ｌｐの値は共に、比較例における値よりも小さい。
【００８５】
【表４】
2004313781.tif 000006
実施例１，２，３と比較例１のシャフトを備えたクラブの４本の試打評価（表５、テストＡ）及び、実施例４，比較例２のシャフトを備えたクラブの２本の試打評価（表５、テストＢ）を、２名のプロゴルファー及び５名の上級から中級レベルのアマチュアゴルファーによって実施した。評価方法は５段階評価で、比較例１，２のクラブの得点をすべて「３」とし、７名の試打者からの回答の得点の平均を、そのクラブの得点とした。
【００８６】
その結果を表５に示す。大半のゴルファーは、実施例１〜４のシャフトを備えたクラブで、「振り易さ」「タイミングの取り易さ」を体感できていることが分かる。
【００８７】
【表５】
2004313781.tif 000007
本発明の実施形態のゴルフシャフトによれば以下に表す効果がある。
・シャフトの組物層の組糸の配向角度を、所望の線密度を満たすように変化させている。このため、好適なグリップの上端回りの慣性モーメントＩと相当単振子長Ｌｐを得ることができる。従って、スイングし易さを維持しつつ、ゴルフシャフトの外観、スイング時のしなり感や強度に悪影響を及ぼすことなく、打感や手に伝わる振動による違和感を少なくすることができる。
・シャフトの外径が先端から後端にかけて概ね漸次増加するテーパ形状を有する。このため、シャフトの外観、スイング時のしなり感や強度が良好である。
・シャフトの線密度がシャフトの長手方向軸に沿って連続的に変化している。このため、シャフトにかかる応力が集中することはなく、シャフトの外観、スイング時のしなり感や強度がやはり良好である。
【００８８】
なお、本発明の実施形態は、例えば以下のように変更することも可能である。
・プリプレグシートや組物層に使用する強化繊維を、炭素繊維以外の他の繊維としてもよい。
・シャフトの線密度は、線密度が略一定である部分がシャフト全長の３０％以上存在すれば、不連続な箇所があってもよい。
・グリップが装着されるシャフトのバット部分は、一定の直径を有していてもよい。
・シャフトはシートワインディング製法とブレイディング製法の組み合わせ以外に、シートワインディング製法、フィラメントワインディング製法、ブレイディング製法のいずれから形成されてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００８９】
【図１】ゴルフクラブを示す略図。
【図２】本発明の解析例１−４のシャフトと比較解析例のシャフトの線密度分布を示すグラフ。
【図３】本発明の解析例５，６のシャフトと比較解析例のシャフトの線密度分布を示すグラフ。
【図４】本発明の実施例におけるシャフトのシート部の先端から後端までの線密度分布を示すグラフ。
【図５】本発明の実施例におけるシャフトの組物層の先端から後端までの線密度分布を示すグラフ。
【図６】図４に示す線密度分布と図５に示す線密度分布とを総合した線密度分布を示すグラフ。
【図７】ブレイディング製法により製作されるシャフトの実施例の製作方法を説明する略図。
【図８】マンドレルのシャフトの先端部に対応する部分にプリプレグシートの補強片を巻いた後に、ブレイディング製法で仕上げたシャフトの実施例の製作方法を説明する略図。
【図９】シャフト全質量の２０−５０％の割合分のプリプレグシートを巻いた後、ブレイディング製法で仕上げたシャフトの実施例の製作方法を説明する略図。
【図１０】シャフト全質量の２０−５０％の割合分のプリプレグシートを巻いた後、ブレイディング製法で仕上げた図６とは別のシャフトの実施例の製作方法を説明する略図。
【図１１】シャフト全質量の５０−７０％の割合分のプリプレグシートを巻いた後、ブレイディング製法で仕上げたシャフトの実施例の製作方法を説明する略図。
【図１２】本発明の実施例１−４のシャフトの線密度分布と比較例１，２のシャフトの線密度分布を示すグラフ。
【符号の説明】
【００９０】
２…ヘッド、３…シャフト、４…グリップ、５…先端部、６…中央部、７…後
端部、８…シャフト先端、９…シャフト後端。
【図１】
2004313781.tif 000008
【図２】
2004313781.tif 000009
【図３】
2004313781.tif 000010
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2004313781.tif 000014
【図８】
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【図９】
2004313781.tif 000016
【図１０】
2004313781.tif 000017
【図１１】
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【図１２】
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