(57)【要約】【課題】コストの削減及び作業性の向上を図りながら最適な排除容積比を容易に設定ことができる多段圧縮式ロータリコンプレッサ及びその排除容積比設定方法を提供する。【解決手段】多段圧縮式ロータリコンプレッサにおいて、偏心部（第２の偏心部）４２、偏心部（第１の偏心部）４４と、ローラ（第２のローラ）４６、ローラ（第１のローラ）４８と、上シリンダ（第２のシリンダ）３８、下シリンダ（第１のシリンダ）４０とはそれぞれ同一寸法であり、上シリンダ３８を、吸込ポート１６１から第２のローラ４６の回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張させ、拡張部１００を構成する。【選択図】　　　図４
2004084568.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
密閉容器内に電動要素と、該電動要素の回転軸にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素と、該第１及び第２の回転圧縮要素を構成する第１及び第２のシリンダと、各シリンダ内を位相差を有して回転するよう前記回転軸に設けられた第１及び第２の偏心部と、各偏心部に嵌合されて前記第１及び第２のシリンダ内を偏心回転する第１及び第２のローラとを備え、前記第１の回転圧縮要素で圧縮され、吐出された冷媒ガスを前記第２の回転圧縮要素に吸引し、圧縮して吐出する多段圧縮式ロータリコンプレッサにおいて、
前記第１及び第２の偏心部と、前記第１及び第２のローラと、前記第１及び第２のシリンダとはそれぞれ同一寸法であり、
前記第２のシリンダは、吸込ポートから前記第２のローラの回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張されていることを特徴とする多段圧縮式ロータリコンプレッサ。
【請求項２】
密閉容器内に電動要素と、該電動要素の回転軸にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素と、該第１及び第２の回転圧縮要素を構成する第１及び第２のシリンダと、各シリンダ内を位相差を有して回転するよう前記回転軸に設けられた第１及び第２の偏心部と、各偏心部に嵌合されて前記第１及び第２のシリンダ内を偏心回転する第１及び第２のローラとを備え、前記第１の回転圧縮要素で圧縮され、吐出された冷媒ガスを前記第２の回転圧縮要素に吸引し、圧縮して吐出する多段圧縮式ロータリコンプレッサにおいて、
前記第１及び第２の偏心部と、前記第１及び第２のローラと、前記第１及び第２のシリンダとをそれぞれ同一寸法とし、
前記第２のシリンダを、吸込ポートから前記第２のローラの回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張し、前記第２の回転圧縮要素の圧縮開始角度を調整することにより、前記第１及び第２の回転圧縮要素の排除容積比を設定することを特徴とする多段圧縮式ロータリコンプレッサの排除容積比設定方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、第１の回転圧縮要素で圧縮されて吐出された冷媒ガスを第２の回転圧縮要素に吸引し、圧縮して吐出する多段圧縮式ロータリコンプレッサ及びその排除容積比の設定方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来のこの種の多段圧縮式ロータリコンプレッサでは、図５に示すように第１の回転圧縮要素２３２の吸入ポート２６２から冷媒ガスがシリンダ２４０の低圧室側に吸入され、ローラ２４８とベーン２５２の動作により圧縮されて中間圧となり、シリンダ２４０の高圧室側の吐出ポート２７２より吐出される。そして、中間圧となった冷媒ガスは第２の回転圧縮要素２３４の吸入ポート２６１からシリンダ２３８の低圧室側に吸入され、ローラ２４６とベーン２５０の動作により２段目の圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側の吐出ポート２７０より吐出される。そして、コンプレッサから吐出された冷媒は、放熱器に流入し、放熱した後、膨張弁で絞られて蒸発器で吸熱し、第１の回転圧縮要素２３２に吸入するサイクルを繰り返すものであった。尚、図５において、２１６は電動要素の回転軸であり、２２７、２２８は吐出消音室２６２、２６４内に設けられ、吐出ポート２７０、２７２を開閉自在に閉塞する吐出弁である。
【０００３】
ここで、第２の回転圧縮要素２３４の排除容積は第１の回転圧縮要素２３２の排除容積より小さくなるように設定される。この場合、従来では第１の回転圧縮要素２３２のシリンダ２４０の厚さ（高さ）寸法を第２の回転圧縮要素２３４のシリンダ２３８の厚さ寸法より厚く（高く）したり、第２の回転圧縮要素２３４のシリンダ２３８の内径を第１の回転圧縮要素２３２のシリンダ２４０の内径より小さくしたり、第２の回転圧縮要素２３４のローラ２４６の偏心量を小さく（ローラ２４６の外径を大きく）したりすることにより、第２の回転圧縮要素２３４の排除容積が第１の回転圧縮要素２３２の排除容積より小さくなるように設定していた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、このような多段圧縮式ロータリコンプレッサの排除容積比は使用用途により最適値があり、その都度回転軸の偏心量、ローラの外径、或いはシリンダの内径・高さといった部品の変更（素材型、加工設備、計測器等の変更を含む）を行わなければならなかった。また、第１の回転圧縮要素と第２の回転圧縮要素の回転軸の偏心量が異なることにより、回転軸の加工の段取り及び加工の工数が増大していた。
【０００５】
そのため、部品変更に伴う作業時間の増大や部品の変更によってコスト（素材型、加工設備、計測器などの変更コストを含む）がかかるという問題が生じていた。
【０００６】
本発明は、係る従来技術の課題を解決するために成されたものであり、コストの削減及び作業性の向上を図りながら最適な排除容積比を容易に設定ことができる多段圧縮式ロータリコンプレッサ及びその排除容積比設定方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
即ち、請求項１の発明の多段圧縮式ロータリコンプレッサでは、第１及び第２の偏心部と、第１及び第２のローラと、第１及び第２のシリンダとはそれぞれ同一寸法であり、第２のシリンダは、吸込ポートから第２のローラの回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張されているので、第２の回転圧縮要素のシリンダにおける冷媒の圧縮開始が遅れることになる。
【０００８】
請求項２の発明の方法では、第２のシリンダを、吸込ポートから第２のローラの回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張し、第２の回転圧縮要素の圧縮開始角度を調整することにより、第１及び第２の回転圧縮要素の排除容積比を設定するようにしたので、第２の回転圧縮要素のシリンダにおける冷媒の圧縮開始を遅らせて、第２の回転圧縮要素の排除容積を縮小することができるようになる。
【０００９】
【発明の実施の形態】
次に、図面に基づき本発明の実施の形態を詳述する。図１は本発明の多段圧縮式ロータリコンプレッサの実施例として、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４を備えた内部中間圧型多段（２段）圧縮式ロータリコンプレッサ１０の縦断面図、図２は本発明を給湯装置１５３に適用した場合の冷媒回路図、図３は単段の２気筒型のロータリコンプレッサの第１及び第２の回転圧縮要素のシリンダの断面図、図４は本発明を適用した多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０の第１の回転圧縮要素３２のシリンダ（第１のシリンダ）４０及び第２の回転圧縮要素３４のシリンダ（第２のシリンダ）３８の断面図をそれぞれ示している。
【００１０】
図１において、１０は内部中間圧型多段圧縮式ロータリコンプレッサで、この多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０は、鋼板からなる円筒状の密閉容器１２Ａ、及びこの密閉容器１２Ａの上部開口を閉塞する略椀状のエンドキャップ（蓋体）１２Ｂとで形成されるケースとしての密閉容器１２と、この密閉容器１２の容器本体１２Ａの内部空間の上側に配置収納された電動要素１４と、この電動要素１４の下側に配置され、電動要素１４の回転軸１６により駆動される第１の回転圧縮要素３２及び第２の回転圧縮要素３４からなる回転圧縮機構部１８とにより構成されている。
【００１１】
尚、密閉容器１２は底部をオイル溜めとする。また、前記エンドキャップ１２Ｂの上面中心には円形状の取付孔１２Ｄが形成され、この取付孔１２Ｄには電動要素１４に電力を供給するためのターミナル（配線を省略）２０が取り付けられている。
【００１２】
電動要素１４は、密閉容器１２の上部空間の内面に沿って環状に取り付けられたステータ２２と、このステータ２２の内側に若干の隙間を設けて挿入設置されたロータ２４とからなる。そして、このロータ２４には鉛直方向に延びる回転軸１６が固定されている。
【００１３】
ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻き（集中巻き）方式によって巻装されたステータコイル２８を有している。また、ロータ２４もステータ２２と同様に電磁鋼板の積層体３０で形成され、この積層体３０内に永久磁石ＭＧを挿入して形成されている。そして、この積層体３０内に永久磁石ＭＧを挿入した後、この積層体３０の上下端面を図示しない非磁性体の端面部材で覆い、この端面部材の積層体３０とは接していない面にはバランスウエイト１０１（積層体３０の下側のバランスウエイトは図示せず）を取り付け、更に、積層体３０の上側に位置するバランスウエイト１０１の上側にオイル分離板１０２を重合して取り付けている。
【００１４】
そして、これらのロータ２４、バランスウエイト１０１・・及びオイル分離板１０２を貫通するリベット１０４にてそれらを一体に結合して構成されている。
【００１５】
他方、前記第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４との間には中間仕切板３６が狭持されている。即ち、第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４は、中間仕切板３６と、この中間仕切板３６の上下に配置された上下シリンダ３８、４０と、図３に示すように上下シリンダ３８、４０内を１８０度の位相差を有して回転するように回転軸１６に設けられた偏心部（第２の偏心部）４２、偏心部（第１の偏心部）４４、に嵌合されて偏心回転する上ローラ（第２のローラ）４６、下ローラ（第１のローラ）４８と、この上下ローラ４６、４８に当接して上下シリンダ３８、４０内をそれぞれ低圧室側と高圧室側に区画するベーン５０、５２と、上シリンダ３８の上側の開口面及び下シリンダ４０の下側の開口面を閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材としての上部支持部材５４及び下部支持部材５６にて構成される。
【００１６】
ここで、第１の回転圧縮要素と第２の回転圧縮要素３２、３４は図３に示すように、単段の２気筒型ロータリコンプレッサの第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４に後述する拡張部１００や第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒を密閉容器内に吐出するための図示しない連通路等を加工形成したものを使用している。
【００１７】
尚、前記単段の２気筒型ロータリコンプレッサは図示されない吸込通路から吸込ポート１６１、１６２を介して第１の回転圧縮要素３２のシリンダ４０の低圧室側又は、第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８の低圧室側に冷媒ガスがそれぞれ吸入される。そして、シリンダ４０の低圧室側に吸入された冷媒ガスは、ローラ４８とベーン５２の動作により圧縮され高圧となり、シリンダ４０の高圧室側より吐出ポート４１を介して吐出消音室６４に吐出された後、図示しない通路を経て吐出消音室６２に吐出され、シリンダ３８内で圧縮された冷媒ガスと合流する。
【００１８】
一方、シリンダ３８の低圧室側に吸入された冷媒ガスは、ローラ４６とベーン５０の動作により圧縮され高圧となり、シリンダ３８の高圧室側より吐出ポート３９を介して吐出消音室６２に吐出され、前述するシリンダ４０内で圧縮された冷媒ガスと合流する。そして、合流した高圧の冷媒ガスは図示しない吐出管から密閉容器１２に吐出される構成となっている。
【００１９】
そして、この単段の２気筒型ロータリコンプレッサの第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４は同じ排除容積である。即ち、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４の偏心部４２、４４とローラ４６、４８とシリンダ３８、４０はそれぞれ同一寸法である。
【００２０】
このため、単段のロータリコンプレッサの回転圧縮要素３２、３４を多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０に用いる場合には、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４の排除容積比を変えなければならない。即ち、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４の排除容積を同じ容積とした場合、２段目の段差圧（第２の回転圧縮要素の吸入圧力と第２の回転圧縮要素の吐出圧力の差）が大きくなり、第２の回転圧縮要素の圧縮負荷が増大したり、差圧によって回転圧縮機構部１８への給油能力が不足したりして、耐久性及び信頼性が低下するという問題が生じる。このため、第２の回転圧縮要素３４の排除容積を第１の回転圧縮要素３２の排除容積より小さくなるように設定して、２段目の段差圧を抑えなければならない。
【００２１】
この場合、図４に示すように前記上シリンダ３８に拡張部１００を形成する。この拡張部１００は、上シリンダ３８の吸込ポート１６１からローラ４６の回転方向における所定角度の範囲で上シリンダ３８の外側を拡張させたものである。この拡張部１００により、上シリンダ３８での冷媒ガスの圧縮開始角度を拡張部１００のローラ４６の回転方向端まで遅らせることができる。即ち、上シリンダ３８の拡張部１００が形成されている角度分だけ、上シリンダ３８における冷媒の圧縮開始を遅くすることができるようになる。
【００２２】
従って、上シリンダ３８内で圧縮される冷媒ガスの量を減らすことができるようになり、その結果、第２の回転圧縮要素３４の排除容積を小さくすることができる。
【００２３】
これにより、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４の偏心部４２、４４とローラ４６、４８と上下シリンダ３８、４０をそれぞれ同一寸法としても、第２の回転圧縮要素３４の排除容積を第１の回転圧縮要素３２の排除容積より小さくして、２段目の段差圧（第２の回転圧縮要素の吸入圧力と第２の回転圧縮要素の吐出圧力の差）の増大を防ぐことができるようになる。
【００２４】
即ち、上シリンダ３８に拡張部１００を形成するだけで第２の回転圧縮要素３４の排除容積を小さくすることができるので、単段の２気筒型ロータリコンプレッサの第１及び第２回転圧縮要素３２、３４の部品を、一部加工するだけで、多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０に転用することができるようになる。
【００２５】
このように、第２の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８を適宜、拡張して拡張部１００を形成するだけで第２の回転圧縮要素３４の排除容積を第１の回転圧縮要素３２よりも小さくすることができるようになるので、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４の排除容積比を設定する際のコストの削減を図ることができるようになる。
【００２６】
更に、第１の回転圧縮要素と第２の回転圧縮要素３２、３４の回転軸１６の偏心部４２、４４が同一寸法であるため、回転軸１６の加工性が向上し、この点においてもコンプレッサの生産コストの削減及び生産性の向上を図ることができるようになる。
【００２７】
前記上部支持部材５４及び下部支持部材５６には、吸込ポート１６１、１６２にて上下シリンダ３８、４０の内部とそれぞれ連通する吸込通路６０（上側の吸込通路図示せず）と、上部支持部材５４及び下部支持部材５６の凹陥部を壁としてのカバーによって閉塞することにより形成された吐出消音室６２、６４とが設けられている。即ち、吐出消音室６２は当該吐出消音室６２を画成する壁としての上部カバー６６にて閉塞され、吐出消音室６４は下部カバー６８にて閉塞される。
【００２８】
この場合、上部支持部材５４の中央には軸受け５４Ａ起立形成されている。又、下部支持部材５６の中央には軸受け５６Ａが貫通形成されており、回転軸１６は上部支持部材５４の軸受け５４Ａと下部支持部材５６の軸受け５６Ａにて保持されいる。
【００２９】
そして、下部カバー６８はドーナッツ状の円形鋼板から構成されており、周辺部の４カ所を主ボルト１２９・・・によって下から下部支持部材５６に固定され、吐出ポート４１にて第１の回転圧縮要素３２の下シリンダ４０内部と連通する吐出消音室６４を画成する。この主ボルト１２９・・・の先端は上部支持部材５４に螺合する。
【００３０】
吐出消音室６４の上面には、吐出ポート４１を開閉可能に閉塞する吐出弁１２８（図３及び図４では説明のためにシリンダと同じ平面に示している。）が設けられている。この吐出弁１２８は縦長略矩形状の金属板からなる弾性部材にて構成されており、吐出弁１２８の一側が吐出ポート４１に当接して密閉すると共に、他側は吐出ポート４１と所定の間隔を存し、下部支持部材５６の図示しない取付孔にカシメピンにより固着されている。
【００３１】
また、この吐出弁１２８の下側には吐出弁抑え板としてのバッカーバルブ１２８Ａが配置され、前記吐出弁１２８と同様に下部支持部材５６に取り付けられている。
【００３２】
そして、下シリンダ４０内で圧縮され、所定の圧力に達した冷媒ガスが、吐出ポート４１を閉じている吐出弁１２８を押して吐出ポート４１を開き、吐出消音室６４へ吐出させる。このとき、吐出弁１２８は他側を下部支持部材５６に固着されているので吐出ポート４１に当接している一側が反り曲がり、吐出弁１２８の開き量を規制しているバッカーバルブ１２８Ａに当接する。冷媒ガスの吐出が終了する時期になると、吐出弁１２８がバッカーバルブ１２８Ａから離れ、吐出ポート４１を閉塞する。
【００３３】
第１の回転圧縮要素３２の吐出消音室６４と密閉容器１２内とは前述する連通路にて連通されており、この連通路は上部支持部材５４、上部カバー６６、上下シリンダ３８、４０、中間仕切板３６を貫通する図示しない孔である。この場合、連通路の上端には中間吐出管１２１が立設されており、この中間吐出管１２１から密閉容器１２内に中間圧の冷媒が吐出される。
【００３４】
また、上部カバー６６は第２の回転圧縮要素３４の上シリンダ３８内部と吐出ポート３９にて連通する吐出消音室６２を画成し、この上部カバー６６の上側には、上部カバー６６と所定間隔を存して、電動要素１４が設けられている。この上部カバー６６は前記上部支持部材５４の軸受け５４Ａが貫通する孔が形成された略ドーナッツ状の円形鋼板から構成されており、周辺部が４本の主ボルト７８・・・により、上から上部支持部材５４に固定されている。この主ボルト７８・・・の先端は下部支持部材５６に螺合する。
【００３５】
吐出消音室６２の下面には、吐出ポート３９を開閉可能に閉塞する吐出弁１２７（図３及び図４では説明のためにシリンダと同じ平面に示している。）が設けられている。この吐出弁１２７は縦長略矩形状の金属板からなる弾性部材にて構成されており、吐出弁１２７の一側が吐出ポート３９に当接して密閉すると共に、他側は吐出ポート３９と所定の間隔を存し、上部支持部材５４の図示しない取付孔にカシメピンにより固着されている。
【００３６】
また、この吐出弁１２７の上側には吐出弁抑え板としてのバッカーバルブ１２７Ａが配置され、前記吐出弁１２７と同様に上部支持部材５４に取り付けられている。
【００３７】
そして、上シリンダ３８内で圧縮され、所定の圧力に達した冷媒ガスが、吐出ポート３９を閉じている吐出弁１２７（図３及び図４では説明のためにシリンダと同じ平面に示している。）を押して吐出ポート３９を開き、吐出消音室６２へ吐出させる。このとき、吐出弁１２７は他側を上部支持部材５４に固着されているので吐出ポート３９に当接している一側が反り曲がり、吐出弁１２７の開き量を規制しているバッカーバルブ１２７Ａに当接する。冷媒ガスの吐出が終了する時期になると、吐出弁１２７がバッカーバルブ１２７Ａから離れ、吐出ポート３９を閉塞する。
【００３８】
一方、上下シリンダ３８、４０内にはベーン５０、５２を収納する図示しない案内溝と、この案内溝の外側に位置してバネ部材としてのスプリング７６、７８を収納する収納部７０、７２が形成されている。この収納部７０、７２は案内溝側と密閉容器１２（容器本体１２Ａ）側に開口している。前記スプリング７６、７８はベーン５０、５２の外側端部に当接し、常時ベーン５０、５２をローラ４６、４８側に付勢する。そして、このスプリング７６、７８の密閉容器１２側の収納部７０、７２内には金属製のプラグ１３７、１４０が設けられ、スプリング７６、７８の抜け止めの役目を果たす。
【００３９】
そして、この場合冷媒としては、例えばＨＣ冷媒、ＨＣ系の混合冷媒、ＣＯ２冷媒、ＣＯ２の混合冷媒等既存の冷媒が使用される。
【００４０】
また、密閉容器１２の容器本体１２Ａの側面には、上部支持部材５４と下部支持部材５６の吸込通路６０（上側は図示せず）、吐出消音室６２、上部カバー６６の上側（電動要素１４の下端に略対応する位置）に対応する位置に、スリーブ１４１、１４２、１４３及び１４４がそれぞれ溶接固定されている。スリーブ１４１と１４２は上下に隣接すると共に、スリーブ１４３はスリーブ１４１の略対角線上にある。また、スリーブ１４４はスリーブ１４１と略９０度ずれた位置にある。
【００４１】
そして、スリーブ１４１内には上シリンダ３８に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９２の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９２の一端は上シリンダ３８の図示しない吸込通路と連通する。この冷媒導入管９２は密閉容器１２の上側を通過してスリーブ１４４に至り、他端はスリーブ１４４内に挿入接続されて密閉容器１２内に連通する。
【００４２】
また、スリーブ１４２内には下シリンダ４０に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９４の一端は下シリンダ４０の吸込通路６０と連通する。この冷媒導入管９４の他端は図示しないアキュムレータの下端に接続されている。また、スリーブ１４３内には冷媒吐出管９６が挿入接続され、この冷媒導入管９６の一端は吐出消音室６２と連通する。
【００４３】
次に、図２において上述した多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０は図２に示す給湯装置１５３の冷媒回路の一部を構成する。
【００４４】
即ち、多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０の冷媒吐出管９６はガスクーラ１５４に接続される。このガスクーラ１５４は水を加熱して温水を生成するため、給湯装置１５３の図示しない貯湯タンクに設けられている。ガスクーラ１５４を出た配管は減圧装置としての膨張弁１５６を経て蒸発器１５７に接続され、蒸発器１５７は図示しないアキュムレータを介して冷媒導入管９４に接続される。
【００４５】
以上の構成で次に動作を説明する。ターミナル２０及び図示されない配線を介して電動要素１４のステータコイル２８に通電されると、電動要素１４が起動してロータ２４が回転する。この回転により回転軸１６と一体に設けられた上下偏心部４２、４４に嵌合されて上下ローラ４６、４８が上下シリンダ３８、４０内を偏心回転する。
【００４６】
これにより、下部支持部材５６に形成された吸込通路６０を経由して吸込ポート１６２から下シリンダ４０の低圧室側に吸入された低圧の冷媒は、下ローラ４８と下ベーン５２の動作により圧縮されて中間圧となる。これにより吐出消音室６４内に設けられた吐出弁１２８が開放され、吐出消音室６４と吐出ポート４１とが連通するため、下シリンダ４０の高圧室側から吐出ポート４１内を通り下部支持部材５６に形成された吐出消音室６４に吐出される。吐出消音室６４内に吐出された冷媒ガスは図示しない連通孔を経て中間吐出管１２１から密閉容器１２内に吐出される。
【００４７】
そして、密閉容器１２内の中間圧の冷媒ガスは、冷媒配管９２を通って、上部支持部材５４に形成された図示しない吸込通路を経由して吸込ポート１６１から上シリンダ３８の低圧室側に吸入される。吸入された中間圧の冷媒ガスは、上ローラ４６と上べーン５０の動作により２段目の圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなる。これにより、吐出消音室６２内に設けられた吐出弁１２７が開放され、吐出消音室６２と吐出ポート３９とが連通するため、上シリンダ３８の高圧室側から吐出ポート３９内を通り上部支持部材５４に形成された吐出消音室６２に吐出される。
【００４８】
そして、吐出消音室６２に吐出された高圧の冷媒ガスは冷媒吐出管９６を経てガスクーラ１５４内に流入する。このときの冷媒温度は略＋１００℃まで上昇しており、係る高温高圧の冷媒ガスはガスクーラ１５４から放熱し、図示しない貯湯タンク内の水を加熱して約＋９０℃の温水を生成する。
【００４９】
このガスクーラ１５４において冷媒自体は冷却され、ガスクーラ１５４を出る。そして、膨張弁１５６で減圧された後、蒸発器１５７に流入して蒸発し（このときに周囲から吸熱する）、図示しないアキュムレータを経て冷媒導入管９４から第１の回転圧縮要素３２内に吸い込まれるサイクルを繰り返す。
【００５０】
このように、単段の２気筒型ロータリコンプレッサの回転圧縮要素を多段圧縮式ロータリコンプレッサに使用する場合には、第２の回転圧縮要素３４を構成するシリンダ３８を、吸込ポート１６１からローラ４６の回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張し、第２の回転圧縮要素３４の圧縮開始角度を調整して、第２の回転圧縮要素３４のシリンダ３８における冷媒の圧縮開始を遅らせることにより、第２の回転圧縮要素３４の排除容積を小さくすることができるようになる。
【００５１】
これにより、第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４とでシリンダ３８、４０やローラ４６、４８などの部品を変更すること無く、第２の回転圧縮要素３４の排除容積を第１の回転圧縮要素３２よりも小さくすることができるようになるので、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４の排除容積比を設定する際のコストの削減を図ることができるようになる。
【００５２】
特に、第２の回転圧縮要素３４の排除容積と第１の回転圧縮要素３２の排除容積が近い（高容積比）２段圧縮式ロータリコンプレッサに有効である。
【００５３】
尚、実施例では単段の２気筒型ロータリコンプレッサの回転圧縮要素を多段圧縮式ロータリコンプレッサの部品として使用したが、これに限らず単段の３気筒以上の回転圧縮要素を備えたロータリコンプレッサの回転圧縮要素を使用する場合にも本発明は有効である。
【００５４】
また、回転軸１６を縦置型とした多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０について説明したが、この発明は回転軸を横置型とした多段圧縮式ロータリコンプレッサにも適応できることは云うまでもない。
【００５５】
更に、多段圧縮式ロータリコンプレッサを第１及び第２の回転圧縮要素を備えた２段圧縮式ロータリコンプレッサで説明したが、これに限らず回転圧縮要素を３段、４段或いはそれ以上の回転圧縮要素を備えた多段圧縮式ロータリコンプレッサに適応しても差し支えない。
【００５６】
【発明の効果】
以上詳述した如く請求項１の発明によれば、第１及び第２の偏心部と、第１及び第２のローラと、第１及び第２のシリンダとはそれぞれ同一寸法であり、第２のシリンダは、吸込ポートから第２のローラの回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張されているので、第２の回転圧縮要素のシリンダにおける冷媒の圧縮開始が遅れることになる。
【００５７】
これにより、第１の回転圧縮要素と第２の回転圧縮要素とでシリンダやローラなどの部品を変更すること無く、第２の回転圧縮要素の排除容積を第１の回転圧縮要素よりも小さくすることができるようになるので、第１及び第２の回転圧縮要素の排除容積比を設定する際のコストの削減を図ることができるようになる。
【００５８】
更に、第１の回転圧縮要素と第２の回転圧縮要素の回転軸の偏心部が同一寸法であるため、回転軸の加工性が向上し、この点においてもコンプレッサの生産コストの削減及び生産性の向上を図ることができるようになる。
【００５９】
請求項２の発明によれば、第２のシリンダを、吸込ポートから第２のローラの回転方向における所定角度の範囲で外側に拡張し、第２の回転圧縮要素の圧縮開始角度を調整することにより、第１及び第２の回転圧縮要素の排除容積比を設定するようにしたので、第２の回転圧縮要素のシリンダにおける冷媒の圧縮開始を遅らせて、第２の回転圧縮要素の排除容積を縮小することができるようになる。
【００６０】
これにより、第１の回転圧縮要素と第２の回転圧縮要素とでシリンダやローラなど部品を変更すること無く、第１及び第２の回転圧縮要素の排除容積比を変更することができるようになるので、部品変更に伴うコスト増を解消することができるようになる。
【００６１】
更に、前述同様第１の回転圧縮要素と第２の回転圧縮要素の回転軸の偏心部が同一寸法であるため、回転軸の加工性が向上し、この点においてもコンプレッサの生産コストの削減及び作業性の向上を図ることができるようになる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例の多段圧縮式ロータリコンプレッサの縦断面図である。
【図２】本発明のロータリコンプレッサを適用した実施例の給油装置の冷媒サイクルを示す図である。
【図３】単段の２気筒型ロータリコンプレッサの第１及び第２の回転圧縮要素のシリンダの縦断面図である。
【図４】本発明を適用した図１のロータリコンプレッサの第１及び第２の回転圧縮要素のシリンダの縦断面図である。
【図５】従来における多段圧縮式ロータリコンプレッサの第１及び第２の回転圧縮要素のシリンダの縦断面図である。
【符号の説明】
１０　多段圧縮式ロータリコンプレッサ
１２　密閉容器
１４　電動要素
１６　回転軸
１８　回転圧縮機構部
２０　ターミナル
２２　ステータ
２４　ロータ
２６　積層体
２８　ステータコイル
３０　積層体
３２　第１の回転圧縮要素
３４　第２の回転圧縮要素
３８、４０　シリンダ
３９、４１　吐出ポート
５４　上部支持部材
５６　下部支持部材
６２、６４　吐出消音室
６６　上部カバー
６８　下部カバー
１００　拡張部
１０１　バランスウエイト
１０２　オイル分離板
１２７、１２８　吐出弁
１５３　給湯装置
１５４　ガスクーラ
１５６　膨張弁
１５７　蒸発器
１６１、１６２　吸込ポート
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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