(57)【要約】【課題】従来は、コイルの内側に多数の部品が配置される構造であったため、電磁アクチュエータの体格が大きく、また消費電力が大きい問題があった。【解決手段】ムービングコア１４をコイル１７の軸方向端よりもスプール側に配置し、ヨーク１８がコイル１７とともに大径のムービングコア１４の外周も覆う構造を採用することにより、コイル１７の内側の部品をステータ１６のみにでき、コイル１７の平均ターン長さを短くできる。また、ムービングコア１４の大径化によりムービングコア１４の軸方向寸法を短縮できる。さらに、ムービングコア１４とステータ１６の対向面を有効利用することが可能になり、メインギャップＭＧの数を２つにしてメインギャップＭＧの磁気抵抗を小さくできる。以上によって電磁アクチュエータ１３の小型化を図ることができるとともに、消費電力を少なくできる。【選択図】        図１
2004301165.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
オイルの入出力ポートが形成されたスリーブと、
このスリーブの内部で軸方向へ変位することで前記入出力ポートの切り替えを行うスプールと、
このスプールに結合されたムービングコア、通電により起磁力を発生するコイル、このコイルの内部に配置されたステータ、前記ムービングコアとともに前記スプールを反コイル側へ付勢する付勢手段、前記コイルの外周を覆うヨークを備え、前記コイルが通電されると前記付勢手段の付勢力に打ち勝って前記ムービングコアとともに前記スプールをコイル側へ駆動する電磁アクチュエータと、
を具備するオイルフローコントロールバルブにおいて、
前記ムービングコアは、前記コイルの軸方向端よりも前記スプール側に配置され、
前記ヨークは、前記コイルとともに前記ムービングコアの外周も覆って設けられ、
前記ムービングコアの外周と、それを覆う前記ヨークとの間には、前記ヨークと前記ムービングコアとの磁束の受渡しを行うサイドギャップが形成され、
前記ムービングコアと前記ステータとの間には、磁気吸引時に磁束の通り道となるメインギャップが形成されることを特徴とするオイルフローコントロールバルブ。
【請求項２】
請求項１に記載のオイルフローコントロールバルブにおいて、
前記コイルの起磁力によって前記ムービングコアが前記ステータに接近した際に、前記ムービングコアと前記ステータの一部が軸方向に交差するように設けられるとともに、
前記ムービングコアと前記ステータとの間には、複数のメインギャップが設けられることを特徴とするオイルフローコントロールバルブ。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載のオイルフローコントロールバルブにおいて、
前記ムービングコアの外径寸法は、前記コイルの外径寸法とほぼ同じに設けられていることを特徴とするオイルフローコントロールバルブ。
【請求項４】
請求項１〜請求項３のいずれかに記載のオイルフローコントロールバルブにおいて、
このオイルフローコントロールバルブは、
内燃機関のクランクシャフトに同期して回転駆動される回転駆動体と、
この回転駆動体に対して相対回転可能に設けられ、前記内燃機関のカムシャフトと一体に回転する回転従動体とを備え、
前記回転駆動体と前記回転従動体の間に形成された進角室へ油圧を供給することによって、前記回転駆動体に対して前記回転従動体とともに前記カムシャフトを進角側へ変位させるとともに、前記回転駆動体と前記回転従動体の間に形成された遅角室へ油圧を供給することによって、前記回転駆動体に対して前記回転従動体とともに前記カムシャフトを遅角側へ変位させるバルブタイミング可変機構の油圧アクチュエータに組み合わされるものであり、
前記内燃機関の作動中に、油圧源で発生した油圧を、前記進角室および前記遅角室に相対的に給排させることを特徴とするオイルフローコントロールバルブ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、オイルの流れを電磁アクチュエータの作動によって切り替えるオイルフローコントロールバルブ（ＯＣＶ）に関するものであり、油圧によってカムシャフトの進角位相を可変するバルブタイミング可変装置（ＶＶＴ）等に用いられて好適な技術である。
【０００２】
【従来の技術】
従来のオイルフローコントロールバルブを図４を参照して説明する。
図４のオイルフローコントロールバルブＪ１  は、バルブタイミング可変装置に用いられるもので、入出力ポート（この図では、油圧供給ポートＪ２  、進角室連通ポートＪ３  、遅角室連通ポートＪ４  、ドレーンポートＪ５  ）が形成されたスリーブＪ６  と、このスリーブＪ６  の内部で軸方向へ変位して入出力ポートＪ２  〜Ｊ５  の切り替えを行うスプールＪ７  と、このスプールＪ７  を軸方向へ駆動する電磁アクチュエータＪ８  とによって構成されている。
【０００３】
スプールＪ７  と電磁アクチュエータＪ８  のシャフトＪ１５とは当接しており、シャフトＪ１５とムービングコアＪ１１とは結合されている。電磁アクチュエータＪ８  のコイルＪ１２に与えられる電流量（通電割合）が調整されることによって、ムービングコアＪ１１とともにスプールＪ７  の軸方向の変位量が調整される。この作動によって、進角室と遅角室に与えられる油圧の割合がリニアに可変されて、カムシャフトの進角量がリニアに可変される（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
【特許文献１】
特開２００１−１０８１３５号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
上記の特許文献１に開示されるオイルフローコントロールバルブＪ１  は、次の問題を有していた。
（１’）コイルＪ１２の内部に、サイドギャップ用コアＪ１３（またはメインギャップ用コアＪ１４）が配置され、さらにその内部にムービングコアＪ１１、シャフトＪ１５、軸受Ｊ１６など、多数の部品が配置される構造であった。このため、コイルＪ１２の内径寸法（具体的には、ボビンＪ１７の径寸法）が大きくなり、コイルＪ１２の平均ターン長さ（１周の長さ）が長くなる。
この結果、コイルＪ１２の外径寸法が大きくなる、あるいはコイルＪ１２の外径寸法を抑えるとコイルＪ１２の巻数を確保するためにコイルＪ１２の軸方向寸法が長くなり、電磁アクチュエータＪ８  の体格が大きくなる問題があった。
【０００６】
（２’）ムービングコアＪ１１は、コイルＪ１２の内周に配置されるサイドギャップ用コアＪ１３のさらに内周に配置される構造であったため、ムービングコアＪ１１の外径寸法は小さい。ムービングコアＪ１１の外径寸法が小さくなるほど、外周の表面積（サイドギャップＳＧの磁気受渡し面積）が小さくなる。このため、サイドギャップＳＧで十分な磁束の受渡し面積を確保して、サイドギャップＳＧの磁気抵抗を下げる必要性から、ムービングコアＪ１１の軸方向寸法が長くなってしまい、電磁アクチュエータＪ８  の大型化の要因になっていた。
【０００７】
（３’）ムービングコアＪ１１とメインギャップ用コアＪ１４がコイルＪ１２の内側の狭いスペース内に形成される構造であったため、メインギャップＭＧが形成されるムービングコアＪ１１とメインギャップ用コアＪ１４の対向面を有効利用できない。即ち、メインギャップＭＧの径は小さく、またメインギャップＭＧは１つしか構成できない。このため、メインギャップＭＧの磁気抵抗が大きくなってしまう。
このように磁気抵抗の大きなメインギャップＭＧで必要な吸引力を発生させるには、コイルＪ１２の起磁力を上げる必要があり、コイルＪ１２のアンペアターンを大きくする必要がある。すると、電磁アクチュエータＪ８  が大型化するとともに、消費電力が大きくなってしまう。
【０００８】
【発明の目的】
本発明は、上記の事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、小型で且つ消費電力の少ないオイルフローコントロールバルブを提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
〔請求項１の手段〕
請求項１を採用するオイルフローコントロールバルブは、ムービングコアがコイルの軸方向端よりもスプール側に配置される。
そして、ヨークは、コイルとともにムービングコアの外周も覆って設けられ、ムービングコアの外周と、それを覆うヨークとの間に、ヨークとムービングコアとの磁束の受渡しを行うサイドギャップが形成される。さらに、ムービングコアと、コイルの内部に配置されたステータとの間に、磁気吸引時に磁束の通り道となるメインギャップが形成されるものである。
【００１０】
請求項１のオイルフローコントロールバルブは、上記のように設けられることにより、次の効果を奏する。
（１）請求項１のオイルフローコントロールバルブは、ムービングコアがコイルの軸方向端よりもスプール側に配置されるため、コイルの内側の部品をステータのみにできる。このため、コイルの内径寸法を小さくでき、コイルの平均ターン長さを短くできる。これによって、コイルの外径寸法を抑えることができ、電磁アクチュエータの体格を小型化できる。
【００１１】
（２）請求項１のオイルフローコントロールバルブは、ムービングコアがコイルの軸方向端よりもスプール側に配置されるため、ムービングコアの外径寸法がコイルの内径寸法に制約されなくなり、従来よりもムービングコアの外径寸法を大きくできる。ムービングコアの外径寸法が大きくなるほど、外周の表面積（サイドギャップの磁気受渡し面積）が大きくなる。このため、サイドギャップの軸方向寸法を短くでき、ムービングコアの軸方向寸法を短縮できる。
【００１２】
（３）請求項１のオイルフローコントロールバルブは、ムービングコアがコイルの軸方向端よりもスプール側に配置されるため、ムービングコアの外径寸法がコイルの内径寸法に制約されなくなり、従来よりもムービングコアの外径寸法を大きくできる。一方、コイルの内側の部品をステータのみにできる。
これによって、メインギャップが形成されるムービングコアとステータの対向面を有効利用することができる。即ち、メインギャップの対向面積を大きくしてメインギャップの磁気抵抗を小さくしたり、後述する請求項２で示すように、メインギャップの数を複数にするなどしてメインギャップの磁気抵抗を小さくできる。
このようにメインギャップの磁気抵抗を小さくできるため、メインギャップで必要な吸引力を発生させるためのコイルの起磁力を下げることができる。即ち、コイルのアンペアターンを少なくでき、電磁アクチュエータの小型化を図ることができるとともに、消費電力を少なくできる。
【００１３】
〔請求項２の手段〕
請求項２の手段を採用するオイルフローコントロールバルブは、コイルの起磁力によってムービングコアがステータに接近した際に、ムービングコアとステータの一部が軸方向に交差するものであり、ムービングコアとステータとの間には、複数のメインギャップが設けられるものである。
このように、メインギャップが複数設けられることにより、メインギャップの磁気抵抗を小さくできる。
また、ムービングコアがステータに接近した際に、ムービングコアとステータの一部が軸方向に交差する構造を採用することにより、ムービングコアの吸引力の急激な変動が抑えられる。このため、コイルの電流変化に対応したスプールの軸方向変位の急激な変動が抑えられ、コイルの電流制御によってスプールの軸方向位置をリニアに制御し易くなる。
【００１４】
〔請求項３の手段〕
請求項３の手段を採用するオイルフローコントロールバルブは、ムービングコアの外径寸法が、コイルの外径寸法とほぼ同じに設けられるものである。
このように設けることにより、電磁アクチュエータの外径寸法を大型化することなく、サイドギャップの軸方向寸法を最小にできる。
【００１５】
〔請求項４の手段〕
請求項４の手段を採用するオイルフローコントロールバルブは、バルブタイミング可変機構の油圧アクチュエータに組み合わされるものであり、内燃機関の作動中に、油圧源で発生した油圧を、進角室および遅角室に相対的に給排させるものである。
【００１６】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の形態を、実施例と変形例を用いて説明する。
〔実施例〕
実施例を図１〜図３を参照して説明する。なお、図１、図２はオイルフローコントロールバルブの構造を示す断面図であり、図３はオイルフローコントロールバルブが用いられるバルブタイミング可変装置の概略図である。
【００１７】
先ず、図３を参照してバルブタイミング可変装置を説明する。
本実施例で示すバルブタイミング可変装置は、内燃機関（以下、エンジン）のカムシャフト（吸気バルブ用、排気バルブ用、吸排気兼用カムシャフトのいずれか）に取り付けられるものであり、バルブの開閉タイミングを連続的に可変可能なものである。
バルブタイミング可変装置（ＶＶＴ）は、バルブタイミング可変機構１（ＶＣＴ）と、オイルフローコントロールバルブ２を有する油圧回路３と、オイルフローコントロールバルブ２を制御するＥＣＵ４（エンジン・コントロール・ユニットの略）とから構成されている。
【００１８】
（バルブタイミング可変機構１の説明）
バルブタイミング可変機構１は、エンジンのクランクシャフトに同期して回転駆動されるシューハウジング５（回転駆動体に相当する）と、このシューハウジング５に対して相対回転可能に設けられ、カムシャフトと一体に回転するベーンロータ６（回転従動体に相当する）とを備えるものであり、シューハウジング５内に構成される油圧アクチュエータによってシューハウジング５に対してベーンロータ６を相対的に回転駆動して、カムシャフトを進角側あるいは遅角側へ変化させるものである。
【００１９】
シューハウジング５は、エンジンのクランクシャフトにタイミングベルトやタイミングチェーン等を介して回転駆動されるスプロケットにボルト等によって結合されて、スプロケットと一体回転するものである。このシューハウジング５の内部には、図３に示すように、略扇状の凹部７が複数（この実施例では３つ）形成されている。なお、シューハウジング５は、図３において時計方向に回転するものであり、この回転方向が進角方向である。
一方、ベーンロータ６は、カムシャフトの端部に位置決めピン等で位置決めされて、ボルト等によってカムシャフトの端部に固定されるものであり、カムシャフトと一体に回転する。
【００２０】
ベーンロータ６は、シューハウジング５の凹部７内を進角室７ａと遅角室７ｂに区画するベーン６ａを備えるものであり、ベーンロータ６はシューハウジング５に対して所定角度内で回動可能に設けられている。
進角室７ａは、油圧によってベーン６ａを進角側へ駆動するための油圧室であってベーン６ａの反回転方向側の凹部７内に形成されるものであり、逆に、遅角室７ｂは油圧によってベーン６ａを遅角側へ駆動するための油圧室である。なお、各室７ａ、７ｂ内の液密性は、シール部材８等によって保たれる。
【００２１】
（油圧回路３の説明）
油圧回路３は、進角室７ａおよび遅角室７ｂにオイルを給排して、進角室７ａと遅角室７ｂに油圧差を発生させてベーンロータ６をシューハウジング５に対して相対回転させるための手段であり、クランクシャフト等によって駆動されるオイルポンプ９と、このオイルポンプ９によって圧送されるオイルを進角室７ａまたは遅角室７ｂに切り替えて供給するオイルフローコントロールバルブ２とを備える。
【００２２】
オイルフローコントロールバルブ２を図１を参照して説明する。
オイルフローコントロールバルブ２は、スリーブ１１、スプール１２および電磁アクチュエータ１３で構成されている。
スリーブ１１は、略円筒形状を呈するものであり、複数の入出力ポートが形成されている。具体的に本実施例のスリーブ１１には、スプール１２を軸方向へ摺動自在に支持する軸方向に段差のない貫通穴１１ａ、オイルポンプ９のオイル吐出口に連通する油圧供給ポート１１ｂ、進角室７ａに連通する進角室連通ポート１１ｃ、遅角室７ｂに連通する遅角室連通ポート１１ｄ、オイルパン１０内にオイルを戻すドレーンポート１１ｅが形成されている。
【００２３】
油圧供給ポート１１ｂ、進角室連通ポート１１ｃおよび遅角室連通ポート１１ｄは、スリーブ１１の直径方向に貫通した穴であり、図１の左側（反コイル側）から右側（コイル側）に向けて、遅角室連通ポート１１ｄ、油圧供給ポート１１ｂ、進角室連通ポート１１ｃが形成されている。
また、ドレーンポート１１ｅは、スリーブ１１の図１の左側（反コイル側）の端部に形成されている。
【００２４】
スプール１２は、スリーブ１１の内径寸法（貫通穴１１ａの径）にほぼ一致した外径寸法のパイプ部材（例えば円筒パイプを加工したもの）であり、スリーブ１１の貫通穴１１ａの内部において軸方向に摺動自在に支持される。
このスプール１２の略中央の外周には油圧切替溝１２ａが全周に亘って形成されている。この油圧切替溝１２ａは、常に油圧供給ポート１１ｂに連通するとともに、図１のように遅角室連通ポート１１ｄと連通して遅角室７ｂに油圧を供給する状態の時に進角室連通ポート１１ｃと遮断され、逆に進角室連通ポート１１ｃと連通して進角室７ａに油圧を供給する状態の時に遅角室連通ポート１１ｄと遮断されるように設けられている。
【００２５】
また、油圧切替溝１２ａの軸方向の両側には、それぞれ内外周が連通したドレーン穴１２ｂが形成されている。このドレーン穴１２ｂは、図１のように油圧供給ポート１１ｂと進角室連通ポート１１ｃの連通が遮断されている状態の時に進角室連通ポート１１ｃに連通して、進角室７ａの油圧を排圧するものであり、逆に油圧供給ポート１１ｂと遅角室連通ポート１１ｄの連通が遮断されている状態の時に遅角室連通ポート１１ｄに連通して、遅角室７ｂの油圧を排圧するものである。
【００２６】
電磁アクチュエータ１３は、ムービングコア１４、スプリング１５（付勢手段に相当する）、ステータ１６、コイル１７、ヨーク１８、コネクタ１９から構成される。
ムービングコア１４は、ステータ１６に磁気吸引される磁性体金属（例えば、鉄）によって設けられたものであり、スプール１２のコイル側（図１右側）に圧入固定されたものである。このため、ムービングコア１４は、スプール１２と一体に軸方向へ移動可能なものである。
スプリング１５は、ムービングコア１４とコイル１７との間に配置された圧縮コイルバネで、ムービングコア１４とともにスプール１２を反コイル側（図１左側）へ付勢する部材である。
【００２７】
ステータ１６は、コイル１７の内側に配置された棒状部１６ａと、棒状部１６ａの図１右側において磁束をヨーク１８に導く円盤部１６ｂとからなる断面Ｔ字形を呈した磁性体金属（例えば、鉄）であり、ムービングコア１４と棒状部１６ａとの間にメインギャップＭＧ（磁気吸引ギャップ：磁気吸引時に磁束の通り道となるギャップ）が形成されるものである。なお、このメインギャップＭＧの詳細は後述する。
コイル１７は、通電されると磁力を発生して、ステータ１６にムービングコア１４を磁気吸引する磁力発生手段であり、樹脂性のボビン１７ａの周囲にエナメル線を多数巻回したものである。
【００２８】
ヨーク１８は、コイル１７とムービングコア１４を覆う略筒状の磁性体金属（例えば、鉄）であり、図１左側においてスリーブ１１と結合されるものである。また、ヨーク１８は、図１右側においてステータ１６の円盤部１６ｂと結合されているとともに、図１左側においてムービングコア１４の周囲を軸方向に摺動自在に覆って、ムービングコア１４と磁気の受渡しをするように設けられている。即ち、ムービングコア１４の外周と、その周囲を覆うヨーク１８との間にサイドギャップＳＧ（磁束受渡しギャップ）が形成されている。
コネクタ１９は、ＥＣＵ４と接続線を介して電気的な接続を行う接続手段であり、その内部にコイル１７の両端に接続される端子１９ａが配置されている。
【００２９】
オイルフローコントロールバルブ２は、コイル１７のＯＦＦ  時、スプール１２とムービングコア１４が、スプリング１５の付勢力によって反コイル側（図１左側）へ変位して停止する。
この停止状態で、メインギャップＭＧの最大ギャップが決定されるとともに、スリーブ１１に対するスプール１２の位置決めが成される。
そこで、本実施例のオイルフローコントロールバルブ２では、スリーブ１１のコイル側（図１右側）の端面と、ムービングコア１４の反コイル側（図１左側）の端面とが当接することによって、スプール１２およびムービングコア１４が反コイル側に変位した際（コイル１７のＯＦＦ  時）のストッパＳが構成される。
なお、図１、図２中に示す符号２０は、シール用のＯリングであり、オイルフローコントロールバルブ２内のオイルが外部に洩れるのを防いでいる。
【００３０】
（ＥＣＵ４の説明）
ＥＣＵ４は、各種センサによって検出されるクランク角、エンジン回転速度、アクセル開度等のエンジンの運転状態に応じて電磁アクチュエータ１３のコイル１７に供給される電流量（通電割合）を制御することで、スプール１２の軸方向の位置を制御して、エンジンの運転状態に応じた作動油圧を進角室７ａと遅角室７ｂに発生させるものであり、ＥＣＵ４は、ＰＷＭ制御等によってコイル１７に供給する電流量を連続的に制御するものである。
【００３１】
（バルブタイミング可変装置の作動説明）
車両の運転状態に応じてＥＣＵ４がカムシャフトを進角させる際、ＥＣＵ４はコイル１７の通電量を増加させる。すると、コイル１７の発生する磁力が増加し、ムービングコア１４とスプール１２がコイル側（図１右側：進角側）へ移動する。すると、油圧供給ポート１１ｂと進角室連通ポート１１ｃの連通割合が増加するとともに、遅角室連通ポート１１ｄとドレーン穴１２ｂの連通割合が増加する。この結果、進角室７ａの油圧が増加し、逆に遅角室７ｂの油圧が減少して、ベーンロータ６がシューハウジング５に対して相対的に進角側へ変位し、カムシャフトが進角する。
【００３２】
逆に、車両の運転状態に応じてＥＣＵ４がカムシャフトを遅角させる際、ＥＣＵ４はコイル１７の通電量を減少させる。すると、コイル１７の発生する磁力が減少し、ムービングコア１４とスプール１２が反コイル側（図１左側：遅角側）へ移動する。すると、油圧供給ポート１１ｂと遅角室連通ポート１１ｄの連通割合が増加するとともに、進角室連通ポート１１ｃとドレーン穴１２ｂの連通割合が増加する。この結果、遅角室７ｂの油圧が増加し、逆に進角室７ａの油圧が減少して、ベーンロータ６がシューハウジング５に対して相対的に遅角側へ変位し、カムシャフトが遅角する。
【００３３】
〔本発明にかかる実施例の特徴〕
一方、従来技術の項でも説明したように（符号は図４参照）、従来のオイルフローコントロールバルブＪ１  は、次の問題を有していた。
（１’）コイルＪ１２の内部に、サイドギャップ用コアＪ１３（またはメインギャップ用コアＪ１４）が配置され、さらにその内部にムービングコアＪ１１、シャフトＪ１５等の多数の部品が配置される構造であったため、コイルＪ１２の平均ターン長さ（１周の長さ）が長くなり、電磁アクチュエータＪ８  の体格が大きくなる問題があった。
（２’）ムービングコアＪ１１は、コイルＪ１２の内周に配置されるサイドギャップ用コアＪ１３のさらに内周に配置される構造であったため、ムービングコアＪ１１の外径寸法が小さく、外周の表面積（サイドギャップＳＧの磁気受渡し面積）が小さい。このため、サイドギャップＳＧの磁気抵抗を下げる必要性から、ムービングコアＪ１１の軸方向寸法が長くなってしまう。
（３’）ムービングコアＪ１１とメインギャップ用コアＪ１４がコイルＪ１２の内側の狭いスペース内に形成される構造であったため、メインギャップＭＧが形成されるムービングコアＪ１１とメインギャップ用コアＪ１４の対向面を有効利用できず、メインギャップＭＧの磁気抵抗が大きい。このため、コイルＪ１２で大きな起磁力を発生させる必要があり、電磁アクチュエータＪ８  が大型化するとともに、消費電力が大きくなってしまう。
【００３４】
そこで、図２に示すように、本実施例のオイルフローコントロールバルブ２は、ムービングコア１４がコイル１７の軸方向端よりもスプール側（図１、図２左側）に配置され、ヨーク１８が、コイル１７とともにムービングコア１４の外周も覆って設けられるものであり、ムービングコア１４の外周と、それを覆うヨーク１８との間に、ヨーク１８とムービングコア１４との磁束の受渡しを行うサイドギャップＳＧが形成されるものである。そして、上述したように、ムービングコア１４とステータ１６との間に、磁気吸引時に磁束の通り道となるメインギャップＭＧが形成されるものである。
【００３５】
このようにオイルフローコントロールバルブ２が設けられることにより、上述した従来技術の問題を解決できる。
（１）本実施例のオイルフローコントロールバルブ２は、ムービングコア１４がコイル１７の軸方向端よりもスプール側（図１、図２左側）に配置されるため、コイル１７の内側の部品をステータ１６のみにできる。このため、コイル１７の内径寸法を従来に比較して小さくでき、コイル１７の平均ターン長さ（一周の長さ）を短くできる。これによって、コイル１７の外径寸法を抑えることができ、電磁アクチュエータ１３の体格を小型化できる。
【００３６】
（２）本実施例のオイルフローコントロールバルブ２は、ムービングコア１４がコイル１７の軸方向端よりもスプール側（図１、図２左側）に配置されるため、ムービングコア１４の外径寸法がコイル１７の内径寸法に制約されなくなり、従来よりもムービングコア１４の外径寸法を大きくできる。ムービングコア１４の外径寸法が大きくなるほど、外周の表面積（サイドギャップＳＧの磁気受渡し面積）が大きくなる。このため、サイドギャップＳＧの軸方向寸法を短くでき、ムービングコア１４の軸方向寸法を短縮できる。
【００３７】
（３）本実施例のオイルフローコントロールバルブ２は、ムービングコア１４がコイル１７の軸方向端よりもスプール側に配置されるため、ムービングコア１４の外径寸法がコイル１７の内径寸法に制約されなくなり、従来よりもムービングコア１４の外径寸法を大きくできる。一方、コイル１７の内側の部品をステータ１６のみにできる。
これによって、メインギャップＭＧが形成されるムービングコア１４とステータ１６の対向面を有効利用することができる。即ち、後述するように、メインギャップＭＧの数を２つ（第１、第２メインギャップＭＧ１  、ＭＧ２  ：符号図２参照）にすることでメインギャップＭＧの磁気抵抗を小さくできる。このように、メインギャップＭＧの磁気抵抗を小さくできるため、メインギャップＭＧで必要な吸引力を発生させるためのコイル１７の起磁力を下げることができる。これによって、コイル１７のアンペアターンを少なくでき、電磁アクチュエータ１３の小型化を図ることができるとともに、消費電力を少なくできる。
【００３８】
（４）オイルフローコントロールバルブ２は、ムービングコア１４がステータ１６の端部に吸引された際に、ムービングコア１４とステータ１６の一部が軸方向に交差するように設けられている。
具体的にこの実施例では、図２に示されるように、ステータ１６の端面に筒状突起１６ｃが設けられるとともに、それに対向するムービングコア１４の端面に、筒状突起１６ｃが接触しないで差し込まれることが可能なリング溝１４ａが設けられている。そして、ムービングコア１４がステータ１６の端部に吸引されると、リング溝１４ａの内部に筒状突起１６ｃが侵入することで、ムービングコア１４とステータ１６の一部が軸方向に交差する。なお、ムービングコア１４の中央には、軸方向に貫通した連通穴１４ｂが形成されており、ムービングコア１４とコイル１７との間の室圧の変動を抑えている。
【００３９】
このように設けられることにより、ムービングコア１４とステータ１６が対向するメインギャップＭＧには、第１、第２メインギャップＭＧ１  、ＭＧ２  が形成される。
第１、第２メインギャップＭＧ１  、ＭＧ２  は、コイル１７のＯＦＦ  時にムービングコア１４とステータ１６が最も接近して磁気の受渡しを行う磁気吸引部であり、内周の第１メインギャップＭＧ１  は、筒状突起１６ｃの先端内周のステータ１６と、リング溝１４ａの内側のムービングコア１４との間に形成される。また、外周の第２メインギャップＭＧ２  は、筒状突起１６ｃの先端外周のステータ１６と、リング溝１４ａの外側のムービングコア１４との間に形成される。
【００４０】
このように、ムービングコア１４がステータ１６に接近した際にムービングコア１４とステータ１６の一部が軸方向に交差する構造を採用することにより、ムービングコア１４の吸引力の急激な変動が抑えられる。このため、コイル１７の電流変化に対応したスプール１２の軸方向変位の急激な変動が抑えられるようになり、コイル１７の電流制御によってスプール１２の軸方向位置をリニアに制御し易くなる。
【００４１】
なお、この実施例では、リング溝１４ａの内側のムービングコア１４の先端と、リング溝１４ａの外側のムービングコア１４の先端は、ともにステータ１６に向かって薄くなるテーパ形状に設けられており、ムービングコア１４とステータ１６の交差量が少ない時の磁束受渡量が小さく、交差量が大きくなるに従って磁束受渡量が多くなるように設けられている。このように設けられることにより、コイル１７の電流変化に対応したスプール１２の軸方向変位の急激な変動を小さく抑えることが可能になる。
【００４２】
（５）この実施例のオイルフローコントロールバルブ２は、ムービングコア１４の外径寸法がコイル１７の外径寸法とほぼ同じに設けられている。
このようにムービングコア１４の外径がコイル１７の外径寸法ほどに大きく設けられることにより、サイドギャップＳＧの磁束の受渡し面積が大きくなり、サイドギャップＳＧの軸方向寸法を短くできる。そして、電磁アクチュエータ１３の外径寸法を大型化することなく、サイドギャップＳＧの軸方向寸法を最小にできる。
【００４３】
〔変形例〕
上記の実施例では、筒形状のスプール１２を用いる例を示したが、スプール１２の構造は限定されるものではなく、例えば従来技術と同じように、軸部と複数ランド（大径部）とからなるスプールを用いても良い。
上記の実施例では、スリーブ１１に径方向の貫通穴を形成して複数の入出力ポート（実施例中、油圧供給ポート１１ｂ、進角室連通ポート１１ｃ、遅角室連通ポート１１ｄ等）を設けた例を示したが、スリーブ１１の構造は限定されるものではなく、例えば従来技術と同じように、スリーブに貫通しない穴を形成することで複数の入出力ポートを形成しても良い。
【００４４】
上記の実施例では、ムービングコア１４の外径寸法をコイル１７の外径寸法とほぼ同じに設けた例を示したが、ムービングコア１４の外径寸法をコイル１７の外径寸法より小さく設けても良い。
上記の実施例では、スプリング１５（付勢手段）をムービングコア１４とコイル１７の間に配置する例を示したが、スプリング１５をムービングコア１４とステータ１６との間に配置するなど、他の位置に配置しても良い。
【００４５】
上記の実施例で示したバルブタイミング可変機構１は、実施例を説明する一例であって、バルブタイミング可変機構１の内部の油圧アクチュエータによって進角調整できる構造であれば他の構造であっても良い。
例えば、上記の実施例では、シューハウジング５内に３つの凹部７を形成し、ベーンロータ６の外周部に３つのベーン６ａを設けた例を示したが、凹部７の数やベーン６ａの数は構成上１つあるいはそれ以上であればいくつでも構わないものであり、凹部７およびベーン６ａの数を他の数にしても良い。
また、シューハウジング５がクランクシャフトと同期回転し、ベーンロータ６がカムシャフトと一体回転する例を示したが、ベーンロータ６をクランクシャフトに同期回転させ、シューハウジング５がカムシャフトと一体回転するように構成しても良い。
【００４６】
上記の実施例では、本発明が適用されたオイルフローコントロールバルブ２をバルブタイミング可変機構１と組み合わせた例を示したが、オイルの断続やオイルの流れ方向を切り替える全てのオイルフローコントロールバルブ２に本発明を適用可能なものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】オイルフローコントロールバルブの軸方向に沿う断面図である（実施例）。
【図２】オイルフローコントロールバルブの要部断面図である（実施例）。
【図３】バルブタイミング可変装置の概略図である（実施例）。
【図４】オイルフローコントロールバルブの軸方向に沿う断面図である（従来例）。
【符号の説明】
１    バルブタイミング可変機構
２    オイルフローコントロールバルブ
５    シューハウジング（回転駆動体）
６    ベーンロータ（回転従動体）
７ａ  進角室
７ｂ  遅角室
１１    スリーブ
１１ｂ  油圧供給ポート（入出力ポート）
１１ｃ  進角室連通ポート（入出力ポート）
１１ｄ  遅角室連通ポート（入出力ポート）
１１ｅ  ドレーンポート（入出力ポート）
１２    スプール
１３    電磁アクチュエータ
１４    ムービングコア
１５    スプリング（付勢手段）
１６    ステータ
１７    コイル
１８    ヨーク
ＭＧ    メインギャップ
ＭＧ１    第１メインギャップ
ＭＧ２    第２メインギャップ
ＳＧ    サイドギャップ
【図１】
2004301165.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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