(57)【要約】【課題】被焼却物の燃焼効率を向上して完全燃焼を促進し、小型化を可能とする。【解決手段】焼却炉１は、第一燃焼室９の上側に第二燃焼室１１を備えている。さらに、前記第二燃焼室１１の中央部には、当該第二燃焼室１１内の螺旋流である燃焼ガスに対して空気を噴出する筒状の外気供給部４１が備えられている。第一燃焼室９で燃焼した燃焼ガスは第二燃焼室１１内で螺旋流となるので滞留時間が延長することに加えて、この螺旋流に対して空気が噴出されて小さな乱流が発生するので、前記空気と燃焼ガスとが効率よく撹拌、混合される。その結果、燃焼効率が促進され、完全燃焼が行われ、第二燃焼室１１内では高温の燃焼雰囲気が維持されるので、たとえ炉自体が小型であっても燃焼効率が高くできる。【選択図】      図１
2004301353.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
第一燃焼室の上側に第二燃焼室を備えた焼却炉であって、前記第二燃焼室の中央部に、当該第二燃焼室内の螺旋流である燃焼ガスに対して空気を噴出する筒状の外気供給部を備えていることを特徴とする焼却炉。
【請求項２】
第二燃焼室で燃焼した燃焼ガスを再燃焼させる第三燃焼室を備えていることを特徴とする請求項１記載の焼却炉。
【請求項３】
前記外気供給部は、螺旋流への空気の噴射方向を前記螺旋流に対して直交する方向に指向していることを特徴とする請求項１又は２記載の焼却炉。
【請求項４】
第一燃焼室内で燃焼した燃焼ガスを第二燃焼室内で螺旋流に変換すると共に前記第二燃焼室の中央部に備えた外気供給部から空気を前記螺旋流に対して噴出することを特徴とする焼却方法。
【請求項５】
前記第二燃焼室で燃焼した燃焼ガスは、第三燃焼室で再燃焼せしめることを特徴とする請求項４記載の焼却方法。
【請求項６】
前記螺旋流へ噴出される空気は前記螺旋流に対して直交する方向に指向して螺旋流に乱流を発生せしめることを特徴とする請求項４又は５記載の焼却方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、木質系を基本とした産業廃棄物などの被焼却物を焼却する焼却炉及び焼却方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、焼却炉としては、産業廃棄物などの被焼却物を投入するホッパと、このホッパから落下した被焼却物を焼却するための一次燃焼室と、この一次燃焼室からの燃焼ガスをさらに燃焼するために前記一次燃焼室の上側に設けた二次燃焼室と、が備えられている。上記の二次燃焼室の燃焼効果を上げるために一次燃焼室から燃焼ガスを二次燃焼室へ導入する煙道が二次燃焼室の横断面の中心に対して偏心した位置に設けられ、二次燃焼室内で旋回流が発生するように構成されている。
【０００３】
一次燃焼室に投入された被焼却物は一次燃焼室で加熱され、乾燥、燃焼、後燃焼へと経時的に進行する。このとき、一次燃焼室では燃焼用空気が被焼却物に供給される。被焼却物が燃焼して発生した排ガスは煙道を経て二次燃焼室に導入され、二次燃焼室で旋回流となって未燃焼ガスと燃焼用空気との撹拌、混合が促進され、未燃焼ガスのガス化燃焼が向上する（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
【特許文献１】
特開平５−２３１６２４号公報。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、従来の焼却炉においては、一次燃焼室からの排ガスが二次燃焼室で旋回流となって燃焼用空気と混合して燃焼されても、完全燃焼を行うという点では不十分であるために、改善すべき点が残されていた。また、小型の焼却炉は急速に冷却されてしまうために燃焼効率を高めることができないので、どうしても大型の焼却炉となってしまうためにコスト高であるという問題点があった。
【０００６】
この発明は上述の課題を解決するためになされたもので、その目的は、被焼却物の燃焼効率を向上して完全燃焼を促進すると共に小型化を可能とする焼却炉及び焼却方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために請求項１によるこの発明の焼却炉は、第一燃焼室の上側に第二燃焼室を備えた焼却炉であって、前記第二燃焼室の中央部に、当該第二燃焼室内の螺旋流である燃焼ガスに対して空気を噴出する筒状の外気供給部を備えていることを特徴とするものである。
【０００８】
したがって、第一燃焼室で燃焼した燃焼ガスは第二燃焼室内で螺旋流となるので滞留時間が延長することに加えて、この螺旋流に対して中央部の外気供給部から空気が噴出されることにより、螺旋流内に小さな乱流が発生し、前記空気と燃焼ガスとが効率よく撹拌、混合されるので、燃焼効率が促進され、完全燃焼が行われる。このことから、第二燃焼室内では高温の燃焼雰囲気を維持することが可能となったので、たとえ炉自体が小型であっても燃焼効率が高いので十分に小型化が図られる。これに伴って、構造も簡単となるので安価な焼却炉が提供される。
【０００９】
請求項２によるこの発明の焼却炉は、請求項１記載の焼却炉において、第二燃焼室で燃焼した燃焼ガスを再燃焼させる第三燃焼室を備えていることを特徴とするものである。
【００１０】
したがって、第二燃焼室で燃焼した燃焼ガスは、例えば第二燃焼室の上側の第三燃焼室に自然に流れていき、この第三燃焼室で十分に時間を掛けて再燃焼されるのでより一層効率よく完全燃焼が促進される。
【００１１】
請求項３によるこの発明の焼却炉は、請求項１又は２記載の焼却炉において、前記外気供給部は、螺旋流への空気の噴射方向を前記螺旋流に対して直交する方向に指向していることを特徴とするものである。
【００１２】
したがって、螺旋流へ噴出される空気は前記螺旋流に対して直交する方向に指向されているので、螺旋流内に発生する乱流がより一層効率良く空気と燃焼ガスとを撹拌・混合する。
【００１３】
請求項４によるこの発明の焼却方法は、第一燃焼室内で燃焼した燃焼ガスを第二燃焼室内で螺旋流に変換すると共に前記第二燃焼室の中央部に備えた外気供給部から空気を前記螺旋流に対して噴出することを特徴とするものである。
【００１４】
したがって、請求項１記載の作用と同様に、第一燃焼室で燃焼した燃焼ガスは第二燃焼室内で螺旋流となるので滞留時間が延長することに加えて、この螺旋流に対して中央部の外気供給部から空気が噴出されることにより、螺旋流内に小さな乱流が発生し、前記空気と燃焼ガスとが効率よく撹拌、混合されるので、燃焼効率が促進され、完全燃焼が行われる。このことから、第二燃焼室内では高温の燃焼雰囲気を維持することが可能となったので、たとえ炉自体が小型であっても燃焼効率が高いので十分に小型化が図られる。これに伴って、構造も簡単となるので安価な焼却炉が提供される。
【００１５】
請求項５によるこの発明の焼却方法は、請求項４記載の焼却方法において、前記第二燃焼室で燃焼した燃焼ガスは、第三燃焼室で再燃焼せしめることを特徴とするものである。
【００１６】
したがって、請求項２記載の作用と同様に、第二燃焼室で燃焼した燃焼ガスは、第二燃焼室の上側の第三燃焼室に自然に流れていき、この第三燃焼室で十分に時間を掛けて再燃焼されるのでより一層効率よく完全燃焼が促進される。
【００１７】
請求項６によるこの発明の焼却方法は、請求項４又は５記載の焼却方法において、前記螺旋流へ噴出される空気は前記螺旋流に対して直交する方向に指向して螺旋流に乱流を発生せしめることを特徴とするものである。
【００１８】
したがって、請求項３記載の作用と同様に、螺旋流へ噴出される空気は前記螺旋流に対して直交する方向に指向されているので、螺旋流内に発生する乱流がより一層効率良く空気と燃焼ガスとを撹拌・混合する。
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下、この発明の実施の形態について図面を参照して説明する。
【００２０】
図１、図２及び図４を参照するに、この実施の形態に係る焼却炉１は、木質系を基本とした産業廃棄物などの被焼却物３を焼却するガス化逆燃焼方式の焼却炉であって、燃焼排ガスが下方に向かって流れるものであり、通常では火床部としては水平火格子又は水平傾斜火格子が使用される。
【００２１】
装置本体５の上部には、被焼却物３を投入するホッパ７が図４において右側に設けられており、装置本体５の下部には上記のホッパ７から落下した被焼却物３を焼却するための第一燃焼室９が備えられており、この第一燃焼室９の燃焼ガスをさらに燃焼する第二燃焼室１１が図４において左側で第一燃焼室９の上側に設けられている。また、前記第二燃焼室１１を加熱するための第二燃焼室用バーナー１３が装置本体５の外側に設けられている。また、第二燃焼室１１の燃焼ガスをさらに燃焼すると共に横型のサイクロン方式の第三燃焼室１５が第二燃焼室１１の上部に備えられている。
【００２２】
ホッパ７の内部は蓄熱性及び耐火性を有する厚みの耐火材で構成されており、ホッパ７の上部には開閉自在な回転用の被焼却物投入口１７が設けられており、この被焼却物投入口１７以外の部分は上壁１９で塞がれている。被焼却物３は被焼却物投入口１７から連続して投入することができ、ホッパ７内には例えば１５０ｋｇの被焼却物３が投入可能である。なお、回転用の被焼却物投入口１７は焼却時に閉塞して使用される。
【００２３】
第一燃焼室９の下部には水平火格子２１からなる火床部２３が設けられており、この火床部２３の下方には、装置本体５の最下部の外気導入路２５から外気に連通して一次エアを吸引する一次エア供給室２７が設けられており、さらに一次エア供給室２７には給気用のエアブロアー装置２９からも一次エアが供給するために複数の一次エア噴出口３１を備えた一次エア供給ダクト３３が図４の紙面に直交する方向に延伸された状態で設けられており、この実施の形態では前記一次エア供給ダクト３３に６個の一次エア噴出口３１が設けられている。
【００２４】
第二燃焼室１１の図１において左側の下部には、第一燃焼室９からの燃焼ガスを第二燃焼室１１へ導入する第１ガス導入路３５が、図２に示されているように第二燃焼室１１の横断面の中心に対して偏心した位置に設けられ、第二燃焼室１１内で螺旋流が発生するように構成されている。
【００２５】
また、第二燃焼室１１の外周側には、図１において右側の外気取入口３７から二次エアを吸引し、この二次エアを前記第二燃焼室１１の熱で加熱する熱交換室３９が設けられている。前記外気取入口３７は熱交換率を高めるために第二燃焼室１１内の燃焼ガスの流れ方向の下流側に設けられ、しかも二次エアが熱交換室３９内で旋回流を発生させるべく上記の外気取入口３７が第二燃焼室１１の横断面の中心に対して偏心した位置に設けられている。
【００２６】
さらに、上記の第二燃焼室１１の内部には、図１及び図３に示されているように前記螺旋流の燃焼ガスに対して二次エアを噴出する筒状の外気供給部としての例えば円筒形状の二次エア供給管４１が設けられている。つまり、二次エア供給管４１は第二燃焼室１１の図１において左端面のほぼ中央部に設けた二次エア吸気口４３に取り付けられており、二次エア供給管４１の図１において右端面は閉塞されており、二次エア供給管４１の外周面には二次エア供給管４１の内部に貫通する多数の外気吹出穴部としてのスリット４５が設けられている。なお、この実施の形態ではスリット４５は矩形状であるが、他の形状であっても構わない。
【００２７】
なお、上記の二次エア供給管４１及び第１ガス導入路３５は、熱伝導を低くして効果的に蓄熱することができるように、アルマー加工された鋼管、或いはステンレスなどの耐熱合金などの材質で製作されており、二次エア吸気口４３には容易に交換可能となるように、フランジ部４７を介してボルトＢＴで着脱可能である。
【００２８】
また、第二燃焼室１１の図１において右端には第三燃焼室１５へ排ガスを導入する第２ガス導入路４９が設けられている。この第２ガス導入路４９は、前記排ガスが第三燃焼室１５内で旋回流を発生させるべく第三燃焼室１５の横断面の中心に対して偏心した位置に設けられており、第２ガス導入路４９の図１において下端部には排気用のエアブロアー装置５１から排出用のエアが供給されるように構成されている。
【００２９】
また、第三燃焼室１５の内部には、水平式のサイクロンダクト５３が第三燃焼室１５の断面のほぼ中央部に設けられており、上記のサイクロンダクト５３は図１において右側の装置本体５の外部に排出ガスを排出するための排出ダクト５５に連通されている。
【００３０】
なお、上記の第一燃焼室９、熱交換室３９、第三燃焼室１５の周囲は耐火材としての例えば防火ジャケット５７により覆われており、周囲の温度が１００°Ｃ以上に上がらない構造となっている。その結果、上記の各部材９，３９，１５や装置本体５を構成する他の部材は余分なアルマー加工、キャスタブル等の処理が不要となるために、装置本体５の製造加工が簡単であるので量産性が高いものである。
【００３１】
なお、上記の第二燃焼室１１、第三燃焼室１５、第１ガス導入路３５、第２ガス導入路４９、サイクロンダクト５３、排出ダクト５５などは鋼管が使用されるなら、強度が高く且つ加工し易く、ローコストで、コンパクト化を図ることができる。
【００３２】
上記構成により、まず、第二燃焼室用バーナー１３が着火され、第二燃焼室１１が加熱される。このことにより、第一燃焼室９から第二燃焼室１１へ送られ不燃ガスを燃焼し易くするための燃焼雰囲気温度が高くされることになる。被焼却物３がホッパ７の上部の回転用の被焼却物投入口１７からホッパ７内に投入された後に、被焼却物投入口１７が閉塞される。
【００３３】
次に、第一燃焼室９の水平火格子２１からなる火床部２３には予め着火材が投入されており、この着火材に着火される。このとき、エアブロアー装置２９により一次エアが図１の白抜きの矢印で示されているように一次エア供給ダクト３３の６個の一次エア噴出口３１から噴出し、この一次エアが図４に示されているように一次エア供給室２７から第一燃焼室９に積極的に送り込まれるので、第一燃焼室９の火床部２３には急速に“おき”火が作られる。これに伴って、外気が装置本体５の最下部の外気導入路２５を経て一次エア供給室２７へ吸引される。
【００３４】
したがって、第一燃焼室９には一次エア供給室２７の一次エアが十分に吸引されるので第一燃焼室９の炎が大きくなり、第二燃焼室１１の中へ吸引されて燃焼される。また、第二燃焼室１１は内部のガス炎が５００°Ｃ位の安定燃焼になるまで第二燃焼室用バーナー１３で加熱される。
【００３５】
より詳しくは、図１に示されているように排気用のエアブロアー装置５１からエアが第２ガス導入路４９へブロアーされることにより、上記のエアが強制的に第２ガス導入路４９から第三燃焼室１５を経てサイクロンダクト５３へ流入し、このサイクロンダクト５３から排出ダクト５５を経て外部へ排出される。これによって第二燃焼室１１内には負圧が生じるので、第一燃焼室９の燃焼ガスは第１ガス導入路３５を経て第二燃焼室１１内に流入する。なお、上記のように排気用のエアが第２ガス導入路４９へブロアーされることにより、一般的な排出ダクト５５に比較して４，５倍の排出効果がある。
【００３６】
第一燃焼室９の燃焼ガスが第二燃焼室１１内に流入すると、図１及び図２の黒塗りの矢印に示されているように第二燃焼室１１の内壁面に沿って旋回して螺旋流となる。換言すれば、上記の螺旋流の燃焼ガスは第二燃焼室１１内で二次エア供給管４１の外側を図１において右方向に向けて旋回し、第二燃焼室１１の出口付近で徐々に小さい螺旋流となって第２ガス導入路４９へ流入し、上述したように第三燃焼室１５へ送られることになる。
【００３７】
一方、第二燃焼室１１が負圧になると、熱交換室３９も二次エア供給管４１の二次エア吸気口４３から多数のスリット４５を介して第二燃焼室１１へ連通していることから負圧となるので、例えば酸素２１％の外気が外気取入口３７から熱交換室３９へ二次エアとして吸引される。この二次エアは、図１及び図３の白抜きの矢印に示されているように、第二燃焼室１１の外側を旋回しながら第二燃焼室１１の熱で加熱されて約４５０°Ｃ程度に上昇してから二次エア供給管４１の内部に吸引され、多数のスリット４５から上記の第二燃焼室１１の螺旋流の燃焼ガスに対して直交する方向に吹き出されることになる。
【００３８】
したがって、第一燃焼室９からの未燃焼ガスは第二燃焼室１１で螺旋流になって滞留時間が延長されて燃焼効率が高められている状態に加えて、多数のスリット４５から噴出される二次エアが上記の螺旋流の燃焼ガスに対して小さな乱流を生じさせるので、上記のように熱交換室３９で約４５０°Ｃ程度の高温になった二次エアが未燃焼ガスと十分に撹拌・混合され、しかも小さな乱流発生によっても燃焼ガスの滞留時間が延長される。なお、二次エアが多数のスリット４５から上記の螺旋流に対して直交する方向に吹き出されることは、より一層効率よく二次エアと未燃焼ガスを撹拌・混合せしめる乱流を発生できるという点で望ましいものである。
【００３９】
結果として、第二燃焼室１１内では、十分な温度、十分な酸素、十分な滞留時間、燃焼ガスが高温であること、などの燃焼性能を高めるために不可欠な条件を整えることができたので燃焼ガスの燃焼効率が促進される。
【００４０】
なお、第二燃焼室１１内の螺旋流は、第２ガス導入路４９へ流入するまでの過程で燃焼ガス内の燃焼灰の一部が落下して第二燃焼室１１の底部に溜まることになる。この溜まった灰は焼却運転後に、例えば第二燃焼室１１の図１において右端に備えた図示しない排出口から排出される。
【００４１】
また、二次エア供給管４１はアルマー加工された鋼管、或いはステンレスなどの耐熱合金などの材質から製作して熱伝導を低くすることにより効果的に蓄熱されるので、たとえ第一燃焼室９のおき火が入らない状態で、第一燃焼室９からの未燃焼ガスが流入しても、上記のように高温になった二次エア供給管４１で発火することになる。
【００４２】
したがって、この実施の形態では着火後の５分間で約８００°Ｃにまで上昇すするので、１０〜１５分後に第二燃焼室用バーナー１３を停止し、一次エア供給用のエアブロアー装置２９のスイッチもＯＦＦにしても、上述したような第二燃焼室１１における燃焼効率の良い燃焼が継続して行われる。
【００４３】
上記のことが実現可能となったのは、第二燃焼室１１内が８００〜１０００°Ｃの高温雰囲気下にあることや、未燃焼ガスが燃焼分解するのに十分な滞留時間があることや、二次エア供給管４１内の高温の二次エアが多数のスリット４５から未燃焼ガスの螺旋流に対して直交方向に噴射されて小さな乱流ができるために効率よく撹拌・混合がされること、などの条件が整ったからである。
【００４４】
また、第三燃焼室１５においては、図１及び図２に示されているように、第二燃焼室１１で完全に燃焼された燃焼ガスが第２ガス導入路４９を経て第三燃焼室１５内に流入し、第三燃焼室１５の内壁面に沿ってサイクロンダクト５３の外側を旋回して図１において左方向にむけて旋回流となって流れていく。万一、燃焼ガス内に未燃焼ガスが残っていたとしても第三燃焼室１５で再燃焼し、しかもこの過程で燃焼ガス内の燃焼灰の一部が落下して第三燃焼室１５の底部に溜まる。この溜まった灰は焼却運転後に、例えば第三燃焼室１５の図１において左端に備えた図示しない排出口から排出される。
【００４５】
さらに、第三燃焼室１５の旋回流はサイクロンダクト５３の図１において左端の入口から内部へ流入し、排出ガスが排出ダクト５５から外気へ排出される。
【００４６】
以上のように、第二燃焼室１１が５００°Ｃ以上、好ましくは約８００°Ｃにまで上昇して安定した燃焼を始めたら、外気導入路２５を閉じてホッパ７の自然の吸引によるガス化逆燃焼式に変更される。
【００４７】
一般的な小型焼却炉１の欠点としては焼却炉１自体が急に冷却されやすいものであるが、この実施の形態の焼却炉１はガス化逆燃焼方式であるので、被焼却物投入口１７の隙間が外気のエアの流入口となり、このエアがホッパ７内を下降するため、被焼却物３がホッパ７内を下って第一燃焼室９の火床部２３に到達するまでに十分に温められることになる。つまり、第一燃焼室９の火床部２３のおき火が結果的にはバーナーの代わりになるので、被焼却物３は下方へ流動しながらホッパ７内の雰囲気温度や輻射熱により含水率が下げられると共に徐々に炭化して火床部２３に落下してくる。この炭化した被焼却物３が火床部２３で燃焼され且つおき火ともなる。
【００４８】
さらに加えて、この実施の形態の焼却炉１はガス化逆燃焼方式であるので、被焼却物３の投入量に無関係に一定速度で燃焼される。また、被焼却物３をホッパ７内に一括投入可能であることは、煤煙の発生が低く抑えられる効果がある。
【００４９】
以上のようにして第一燃焼室９の火床部２３の被焼却物３が“おき”状態になり、第二燃焼室１１の炎が８００〜８５０°Ｃで安定燃焼するヘリカム状になったら、第二燃焼室用バーナー１３と給気用のエアブロアー装置２９が止められる。したがって、第二燃焼室用バーナー１３やエアブロアー装置２９の運転が不要となることで省エネとなり、燃料費、電力費等のランニングコストを低減することができる。
【００５０】
例えば、８時間の焼却運転が行われた場合、着火後１０〜２０分間の第二燃焼室用バーナー１３やエアブロアー装置２９の運転を行った後に停止し、ガス化逆燃焼式の運転に変更されるため、７時間４０分の間は第二燃焼室用バーナー１３やエアブロアー装置２９が使用されなくとも８００°Ｃ以上の燃焼温度が維持される。
【００５１】
また、構造上の簡易化による製造コストの低減化を図ることができ、第二燃焼室１１の二次エア供給管４１のようにユニット構造であるので分割補修を安価に行うことができ、メンテナンスの容易な焼却炉１が実現した。なお、二次エア供給管４１は焼却運転中であっても交換可能である。
【００５２】
また、この発明の実施の形態の焼却炉１はガス可逆燃焼方式であるために、例えば第一燃焼室９の火床面積は０．２４ｍ２であるが、上述したようにホッパ７内でも被焼却物３の炭化促進が行われるので、このホッパ７の面積を加えると０．８ｍ２となる。したがって、従来の燃焼方式では火床面積０．２４ｍ２の火床部分での燃焼しかないが、この実施の形態ではホッパ７を大きくすることにより火床面積を大きくでき、またホッパ７が大きくされることにより、１回の被焼却物３の投入量は１５０ｋｇ程度が投入可能となる。したがって、作業者による被焼却物３の投入作業は、例えば朝１回、昼１回、午後１回程度の回数で、しかも１回の作業量が５分程度で完了するので、人件費の大幅な削減に寄与することになる。
【００５３】
また、この発明の実施の形態の焼却炉１は、上述した結果として炉自体を小型化することができる。つまり、小型であっても、木質系を基本とした産業廃棄物などの被焼却物３の完全燃焼を行うことの可能な燃焼効率の高い焼却炉を実現することができる。
【００５４】
なお、この発明は前述した実施の形態に限定されることなく、適宜な変更を行うことによりその他の態様で実施し得るものである。
【００５５】
【発明の効果】
以上のごとき発明の実施の形態の説明から理解されるように、請求項１の発明によれば、第一燃焼室で燃焼した燃焼ガスは第二燃焼室内で螺旋流となるので滞留時間が延長することに加えて、この螺旋流に対して中央部の外気供給部から空気を噴出するので、螺旋流内に小さな乱流を発生させて前記空気と燃焼ガスとを効率よく撹拌、混合するので、燃焼効率を促進して完全燃焼を行うことができる。したがって、第二燃焼室内では高温の燃焼雰囲気を維持できるので、たとえ炉自体が小型であっても燃焼効率が高いので十分に小型化を図ることができる。これに伴って、構造も簡単となるので安価な焼却炉を提供できる。
【００５６】
請求項２の発明によれば、第二燃焼室で燃焼した燃焼ガスを第二燃焼室の上側の第三燃焼室で十分に時間を掛けて再燃焼するのでより一層効率良く完全燃焼を促進できる。
【００５７】
請求項３の発明によれば、螺旋流へ噴出する空気を前記螺旋流に対して直交する方向に指向することにより、より一層効率良く前記空気と燃焼ガスとを撹拌・混合する乱流を螺旋流内に発生できる。
【００５８】
請求項４の発明によれば、請求項１記載の効果と同様に、第一燃焼室で燃焼した燃焼ガスは第二燃焼室内で螺旋流となるので滞留時間が延長することに加えて、この螺旋流に対して中央部の外気供給部から空気を噴出するので、螺旋流内に小さな乱流を発生させて前記空気と燃焼ガスとを効率よく撹拌、混合するので、燃焼効率を促進して完全燃焼を行うことができる。したがって、第二燃焼室内では高温の燃焼雰囲気を維持できるので、たとえ炉自体が小型であっても燃焼効率が高いので十分に小型化を図ることができる。これに伴って、構造も簡単となるので安価な焼却炉を提供できる。
【００５９】
請求項５の発明によれば、請求項２記載の効果と同様に、第二燃焼室で燃焼した燃焼ガスを第二燃焼室の上側の第三燃焼室で十分に時間を掛けて再燃焼するのでより一層効率良く完全燃焼を促進できる。
【００６０】
請求項６の発明によれば、請求項３記載の効果と同様に、螺旋流へ噴出する空気を前記螺旋流に対して直交する方向に指向することにより、より一層効率良く前記空気と燃焼ガスとを撹拌・混合する乱流を螺旋流内に発生できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の実施の形態の焼却炉の概略的な縦断面図である。
【図２】この発明の実施の形態の焼却炉の第一、第二、第三燃焼室を示す概略的な拡大正面図である。
【図３】焼却炉の第二燃焼室の概略的な拡大断面図である。
【図４】この発明の実施の形態の焼却炉の概略的な全体正面図である。
【符号の説明】
１  焼却炉
３  被焼却物
７  ホッパ
９  第一燃焼室
１１  第二燃焼室
１３  第二燃焼室用バーナー
１５  第三燃焼室
１７  被焼却物投入口
２３  火床部
２７  一次エア供給室
３１  一次エア噴出口
３３  一次エア供給ダクト
３５  第１ガス導入路
３９  熱交換室
４１  二次エア供給管（外気供給部）
４３  二次エア吸気口
４５  スリット（外気吹出穴部）
４９  第２ガス導入路
５３  サイクロンダクト
【図１】
2004301353.tif 000003
【図２】
2004301353.tif 000004
【図３】
2004301353.tif 000005
【図４】
2004301353.tif 000006