(57)【要約】【課題】従来スリーブはアルミニウムで作られ、スプールは鉄で作られていたため、高温になるほど熱膨張差によってスリーブとスプールのクリアランスが大きくなり、クリアランスのオイルの洩れ量が多くなる。逆に低温時では、クリアランスが小さく、オイルの粘性も大きいため、スプールの応答性が悪化する。【解決手段】スリーブ１１の熱膨張率をスプール１２の熱膨張率より小さく設けることを特徴としている。これによって、高温時は熱膨張差によってクリアランスが小さくなるため、クリアランスのオイルの洩れ量を少なくできる。なお、クリアランスが小さくなるがオイルの粘性が小さいため、スプール１２の応答性が悪化しない。逆に低温時は熱膨張差によってクリアランスが大きくなるため、オイルの粘性が大きくてもスプール１２の応答性を向上できる。なお、クリアランスが大きくなるが、オイルの粘性が大きいため、クリアランスのオイルの洩れが抑えられる。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
オイルの入出力ポートが形成されたスリーブと、
このスリーブの内部で軸方向へ変位することで前記入出力ポートの切り替えを行うスプールと、
このスプールを前記スリーブ内において軸方向へ駆動する駆動手段と、
を備えるオイルフローコントロールバルブにおいて、
前記スリーブを構成するスリーブ材料の熱膨張率は、前記スプールを構成するスプール材料の熱膨張率より小さく設けられていることを特徴とするオイルフローコントロールバルブ。
【請求項２】
請求項１のオイルフローコントロールバルブにおいて、
前記駆動手段は、前記スプールに結合されて前記スプールとともに軸方向へ移動するムービングコアと、
通電により起磁力を発生するコイルと、
このコイルの発生する磁力によって前記ムービングコアを吸引するステータと、を具備する電磁アクチュエータであることを特徴とするオイルフローコントロールバルブ。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載のオイルフローコントロールバルブにおいて、
このオイルフローコントロールバルブは、
内燃機関のクランクシャフトに同期して回転駆動される回転駆動体と、
この回転駆動体に対して相対回転可能に設けられ、前記内燃機関のカムシャフトと一体に回転する回転従動体とを備え、
前記回転駆動体と前記回転従動体の間に形成された進角室へ油圧を供給することによって、前記回転駆動体に対して前記回転従動体とともに前記カムシャフトを進角側へ変位させるとともに、前記回転駆動体と前記回転従動体の間に形成された遅角室へ油圧を供給することによって、前記回転駆動体に対して前記回転従動体とともに前記カムシャフトを遅角側へ変位させるバルブタイミング可変機構の油圧アクチュエータに組み合わされるものであり、
前記内燃機関の作動中に、油圧源で発生した油圧を、前記進角室および前記遅角室に相対的に給排させることを特徴とするオイルフローコントロールバルブ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、オイルの流れ方向を切り替えるオイルフローコントロールバルブに関するものであり、車両用の油圧回路（例えば、油圧によってカムシャフトの進角位相を可変するバルブタイミング可変装置等）に用いられて好適な技術である。
【０００２】
【従来の技術】
従来のオイルフローコントロールバルブを図５を参照して説明する。なお、この図５のオイルフローコントロールバルブは、バルブタイミング可変装置に用いられるものである。
このオイルフローコントロールバルブＪ１  は、入出力ポート（この図では、油圧供給ポートＪ２  、進角室連通ポートＪ３  、遅角室連通ポートＪ４  、ドレーンポートＪ５  ）が形成されたスリーブＪ６  と、このスリーブＪ６  の内部で軸方向へ変位して入出力ポートＪ２  〜Ｊ５  の切り替えを行うスプールＪ７  と、このスプールＪ７  を軸方向へ駆動する電磁アクチュエータＪ８  とによって構成されている。
【０００３】
スプールＪ７  とムービングコアＪ１１は結合されており、コイルＪ１２に与えられる電流量（通電割合）が調整されることによって、ムービングコアＪ１１とともにスプールＪ７  の軸方向の変位量が調整される。この作動によって、進角室と遅角室に与えられる油圧の割合がリニアに可変されて、カムシャフトの進角量がリニアに可変される（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
【特許文献１】
特開平１０−２８０９１９号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
上記の特許文献１に開示はないが、通常スリーブＪ６  は、製作し易さを考慮してアルミダイキャストで作られる。また、スプールＪ７  は、耐摩耗性、異物の噛み切り性を考慮して鉄で作られる。即ち、スリーブＪ６  を構成するスリーブ材料はアルミニウム（アルミニウム合金を含む）であり、スプールＪ７  を構成するスプール材料は鉄であった。
【０００６】
ここで、アルミニウムと鉄の熱膨張率を比較すると、鉄よりもアルミニウムの方が熱膨張率が大きい。このため、図６（ａ）に示すように、低温時ではスリーブＪ６  とスプールＪ７  のクリアランスが小さくなり、高温になるほどクリアランスが大きくなる。一方、オイルの粘性は、図６（ｂ）に示すように、低温時では粘性が大きく、高温になるほど粘性が小さくなる。
【０００７】
このため、高温時では、スリーブＪ６  とスプールＪ７  のクリアランスが大きく、さらにオイルの粘性が小さいため、図３（ａ）の矢印Ａ’に示すように、クリアランスを通過するオイルの洩れ量が多くなる問題がある。
逆に低温時では、スリーブＪ６  とスプールＪ７  のクリアランスが小さく、さらにオイルの粘性が大きいため、スプールＪ７  の軸方向の移動抵抗が大きく、図３（ｂ）の矢印Ｂ’に示すように、スプールＪ７  の応答性が悪化する問題がある。
【０００８】
【発明の目的】
本発明は、上記の事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、低温時から高温時の広い範囲に亘ってスリーブとスプールのクリアランスによるオイル洩れを防ぐとともに、低温時から高温時の広い範囲に亘ってスプールの応答性に優れるオイルフローコントロールバルブを提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
〔請求項１の手段〕
請求項１を採用するオイルフローコントロールバルブは、スリーブを構成するスリーブ材料の熱膨張率が、スプールを構成するスプール材料の熱膨張率より小さく設けられるものである。
このように設けることにより、高温時は、オイルの粘性が小さく、クリアランスからオイルが洩れやすい状態ではあるが、高温時にスリーブとスプールの熱膨張差によってクリアランスが小さくなるため、クリアランスによるオイルの洩れ量を少なくできる。なお、高温時はクリアランスが小さくなるが、オイルの粘性が小さいため、スプールの軸方向の移動抵抗が小さく、高温時におけるスプールの応答性の悪化が抑えられる。
【００１０】
逆に低温時は、オイルの粘性が大きく、オイルの粘性抵抗によりスプールが軸方向へ移動し難い状態ではあるが、低温時にスリーブとスプールの熱膨張差によってクリアランスが大きくなるため、スプールの応答性が向上する。なお、低温時はクリアランスが大きくなるが、オイルの粘性が大きいため、クリアランスによるオイルの洩れが抑えられる。
このように、請求項１を採用するオイルフローコントロールバルブは、低温時から高温時の広い範囲に亘ってスリーブとスプールのクリアランスによるオイル洩れを防ぐことができるとともに、低温時から高温時の広い範囲に亘ってスプールの応答性を高くできる。
【００１１】
〔請求項２の手段〕
請求項２の手段を採用するオイルフローコントロールバルブは、スプールの駆動手段として電磁アクチュエータを用いたものである。
【００１２】
〔請求項３の手段〕
請求項３の手段を採用するオイルフローコントロールバルブは、バルブタイミング可変機構の油圧アクチュエータに組み合わされるものであり、内燃機関の作動中に、油圧源で発生した油圧を、進角室および遅角室に相対的に給排させるものである。
【００１３】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の形態を、実施例と変形例を用いて説明する。
〔実施例〕
実施例を図１〜図４を参照して説明する。
先ず、図４を参照してバルブタイミング可変装置を説明する。
【００１４】
本実施例で示すバルブタイミング可変装置は、内燃機関（以下、エンジン）のカムシャフト（吸気バルブ用、排気バルブ用、吸排気兼用カムシャフトのいずれか）に取り付けられるものであり、バルブの開閉タイミングを連続的に可変可能なものである。
バルブタイミング可変装置（ＶＶＴ）は、バルブタイミング可変機構１（ＶＣＴ）と、オイルフローコントロールバルブ２を有する油圧回路３と、オイルフローコントロールバルブ２を制御するＥＣＵ４（エンジン・コントロール・ユニットの略）とから構成されている。
【００１５】
（バルブタイミング可変機構１の説明）
バルブタイミング可変機構１は、エンジンのクランクシャフトに同期して回転駆動されるシューハウジング５（回転駆動体に相当する）と、このシューハウジング５に対して相対回転可能に設けられ、カムシャフトと一体に回転するベーンロータ６（回転従動体に相当する）とを備えるものであり、シューハウジング５内に構成される油圧アクチュエータによってシューハウジング５に対してベーンロータ６を相対的に回転駆動して、カムシャフトを進角側あるいは遅角側へ変化させるものである。
【００１６】
シューハウジング５は、エンジンのクランクシャフトにタイミングベルトやタイミングチェーン等を介して回転駆動されるスプロケットにボルト等によって結合されて、スプロケットと一体回転するものである。このシューハウジング５の内部には、図４に示すように、略扇状の凹部７が複数（この実施例では３つ）形成されている。なお、シューハウジング５は、図４において時計方向に回転するものであり、この回転方向が進角方向である。
一方、ベーンロータ６は、カムシャフトの端部に位置決めピン等で位置決めされて、ボルト等によってカムシャフトの端部に固定されるものであり、カムシャフトと一体に回転する。
【００１７】
ベーンロータ６は、シューハウジング５の凹部７内を進角室７ａと遅角室７ｂに区画するベーン６ａを備えるものであり、ベーンロータ６はシューハウジング５に対して所定角度内で回動可能に設けられている。
進角室７ａは、油圧によってベーン６ａを進角側へ駆動するための油圧室であってベーン６ａの反回転方向側の凹部７内に形成されるものであり、逆に、遅角室７ｂは油圧によってベーン６ａを遅角側へ駆動するための油圧室である。なお、各室７ａ、７ｂ内の液密性は、シール部材８等によって保たれる。
【００１８】
（油圧回路３の説明）
油圧回路３は、進角室７ａおよび遅角室７ｂにオイルを給排して、進角室７ａと遅角室７ｂに油圧差を発生させてベーンロータ６をシューハウジング５に対して相対回転させるための手段であり、クランクシャフト等によって駆動されるオイルポンプ９と、このオイルポンプ９によって圧送されるオイルを進角室７ａまたは遅角室７ｂに切り替えて供給するオイルフローコントロールバルブ２とを備える。
【００１９】
オイルフローコントロールバルブ２を図１を参照して説明する。
オイルフローコントロールバルブ２は、スリーブ１１、スプール１２からなるスプール弁１０と、スプール１２を軸方向へ駆動する電磁アクチュエータ１３とで構成されている。
スリーブ１１は、略円筒形状を呈するものであり、複数の入出力ポートが形成されている。具体的に本実施例のスリーブ１１には、スプール１２を軸方向へ摺動自在に支持する挿通穴１１ａ、オイルポンプ９のオイル吐出口に連通する油圧供給ポート１１ｂ、進角室７ａに連通する進角室連通ポート１１ｃ、遅角室７ｂに連通する遅角室連通ポート１１ｄ、オイルパン９ａ内にオイルを戻すドレーンポート１１ｅが形成されている。
【００２０】
油圧供給ポート１１ｂ、進角室連通ポート１１ｃおよび遅角室連通ポート１１ｄは、スリーブ１１の側面に形成された穴であり、図１の左側（反コイル側）から右側（コイル側）に向けて、ドレーンポート１１ｅ、進角室連通ポート１１ｃ、油圧供給ポート１１ｂ、遅角室連通ポート１１ｄ、ドレーンポート１１ｅが形成されている。
【００２１】
スプール１２は、スリーブ１１の内径寸法（挿通穴１１ａの径）にほぼ一致した外径寸法を有するポート遮断用の大径部１２ａ（ランド）を４つ備える。なお、スリーブ１１とスプール１２のクリアランス（以下、クリアランスとは、スリーブ１１と、スプール１２における大径部１２ａとの径方向の隙間を示すものである）は、熱膨張によってクリアランスが最小となる状態において、スリーブ１１とスプール１２の間に摺動可能なクリアランスが設定されるものである。この膨張率とクリアランスの関係については後述する。
【００２２】
各大径部１２ａの間には、スプール１２の軸方向位置に応じて複数の入出力ポート（１１ｂ〜１１ｅ）の連通状態を変更する進角室ドレーン用小径部１２ｂ、油圧供給用小径部１２ｃ、遅角室ドレーン用小径部１２ｄが形成されている。
進角室ドレーン用小径部１２ｂは、遅角室７ｂに油圧が供給されている時に進角室７ａの油圧をドレーンするためのものであり、油圧供給用小径部１２ｃは進角室７ａまたは遅角室７ｂの一方へ油圧を供給するためのものであり、遅角室ドレーン用小径部１２ｄは進角室７ａに油圧が供給されている時に遅角室７ｂの油圧をドレーンするためのものである。
【００２３】
スプール１２は、後述するコイル１７の内側に伸びて、後述するムービングコア１５に圧入等で結合される小径のシャフト１２ｅが一体的に設けられている。
一方、スプール１２の反コイル側（図１左側）には、スプール１２をコイル側（図１右側）に付勢するスプリング１４（付勢手段）が配置されている。
【００２４】
電磁アクチュエータ１３は、ムービングコア１５、ステータ１６、コイル１７、ヨーク１８、コネクタ１９を備える。
ムービングコア１５は、ステータ１６に磁気吸引される磁性体金属（例えば、鉄）によって形成されたものであり、シャフト１２ｅの端部に圧入固定されたものである。このため、ムービングコア１５は、スプール１２と一体に軸方向へ移動する。
【００２５】
ステータ１６は、スリーブ１１とコイル１７との間に挟まれて配置される円盤部１６ａと、その円盤部１６ａの磁束をムービングコア１５の近傍まで導く筒状部１６ｂとからなる磁性体金属（例えば、鉄）であり、ムービングコア１５と筒状部１６ｂとの間にはメインギャップＭＧ（磁気吸引ギャップ）が形成される。
筒状部１６ｂの端部には、ムービングコア１５の端部が接触しないで差し込まれる凹部１６ｃが形成されており、この凹部１６ｃ内にムービングコア１５が侵入することで、ムービングコア１５がステータ１６の端部に吸引された際に、ムービングコア１５とステータ１６の一部が軸方向に交差するように設けられている。なお、筒状部１６ｂの端部にはテーパ１６ｄが形成されており、ムービングコア１５のストローク量に対して磁気吸引力が変化しない特性に設けられている。
【００２６】
コイル１７は、通電されると磁力を発生して、ステータ１６にムービングコア１５を磁気吸引させる磁力発生手段であり、樹脂性のボビン１７ａの周囲にエナメル線を多数巻回したものである。
ヨーク１８は、ムービングコア１５の周囲を覆う内筒部１８ａとコイル１７の周囲を覆う外筒部１８ｂを備える磁性体金属（例えば、鉄）であり、図１左側に形成された爪部１８ｃをカシメることでスリーブ１１と結合されるものである。内筒部１８ａは、ムービングコア１５と磁束の受渡しを行うものであり、ムービングコア１５と内筒部１８ａの間にはサイドギャップＳＧ（磁束受渡ギャップ）が形成される。
コネクタ１９は、ＥＣＵ４と接続線を介して電気的な接続を行う接続手段であり、その内部にコイル１７の両端にそれぞれ接続される端子１９ａが配置されている。
【００２７】
オイルフローコントロールバルブ２は、コイル１７のＯＦＦ  時、スプール１２とムービングコア１５が、スプリング１４の付勢力によってコイル側（図１右側）へ変位して停止する。
この停止状態でメインギャップＭＧの最大ギャップが決定されるとともに、スリーブ１１に対するスプール１２の位置決めが成される。この実施例のオイルフローコントロールバルブ２では、ステータ１６の内部に取り付けたリング状のカラー２０と、スプール１２に形成した段差１２ｆとが当接することによって、スプール１２およびムービングコア１５がコイル側に変位した際（コイル１７のＯＦＦ  時）のストッパが構成される。
なお、図１中に示す符号２１はシール用のＯリングであり、符号２２はオイル洩れを防ぐカップである。
【００２８】
（ＥＣＵ４の説明）
ＥＣＵ４は、各種センサによって検出されるクランク角、エンジン回転速度、アクセル開度等のエンジンの運転状態に応じて電磁アクチュエータ１３のコイル１７に供給される電流量（通電割合）を制御することで、スプール１２の軸方向の位置を制御して、エンジンの運転状態に応じた作動油圧を進角室７ａと遅角室７ｂに発生させるものであり、ＥＣＵ４は、ＰＷＭ制御等によってコイル１７に供給する電流量を連続的に制御するものである。
【００２９】
（バルブタイミング可変装置の作動説明）
車両の運転状態に応じてＥＣＵ４がカムシャフトを進角させる際、ＥＣＵ４はコイル１７の通電量を増加させる。すると、コイル１７の発生する磁力が増加し、ムービングコア１５とスプール１２が反コイル側（図１左側：進角側）へ移動する。すると、油圧供給ポート１１ｂと進角室連通ポート１１ｃの連通割合が増加するとともに、遅角室連通ポート１１ｄとドレーンポート１１ｅの連通割合が増加する。この結果、進角室７ａの油圧が増加し、逆に遅角室７ｂの油圧が減少して、ベーンロータ６がシューハウジング５に対して相対的に進角側へ変位し、カムシャフトが進角する。
【００３０】
逆に、車両の運転状態に応じてＥＣＵ４がカムシャフトを遅角させる際、ＥＣＵ４はコイル１７の通電量を減少させる。すると、コイル１７の発生する磁力が減少し、ムービングコア１５とスプール１２がコイル側（図１右側：遅角側）へ移動する。すると、油圧供給ポート１１ｂと遅角室連通ポート１１ｄの連通割合が増加するとともに、進角室連通ポート１１ｃとドレーンポート１１ｅの連通割合が増加する。この結果、遅角室７ｂの油圧が増加し、逆に進角室７ａの油圧が減少して、ベーンロータ６がシューハウジング５に対して相対的に遅角側へ変位し、カムシャフトが遅角する。
【００３１】
〔本発明にかかる実施例の特徴〕
本実施例のオイルフローコントロールバルブ２は、スリーブ１１を構成するスリーブ材料の熱膨張率が、スプール１２を構成するスプール材料の熱膨張率より小さく設けられている。具体的には、スリーブ１１を鉄で製作し、スプール１２を鉄より熱膨張率の大きいステンレス、アルミニウム（合金を含む）、樹脂（ＰＰＳ、ＰＡ等）などで製作するものである。
【００３２】
このように設けると、図２（ａ）に示すように、低温時ではスリーブ１１とスプール１２のクリアランスが大きくなり、高温になるほどクリアランスが小さくなる。一方、オイルの粘性は、図２（ｂ）に示すように、低温時では粘性が大きく、高温になるほど粘性が小さくなる。
【００３３】
上記のように設けることにより、高温時は、オイルの粘性が小さく、クリアランスからオイルが洩れやすい状態になるが、高温時にはスリーブ１１とスプール１２の熱膨張差によってクリアランスが小さくなるため、図３（ａ）の矢印Ａに示すように、クリアランスによるオイルの洩れ量を少なくできる。なお、高温時はクリアランスが小さくなるが、オイルの粘性が小さいため、スプール１２の軸方向の移動抵抗が小さく、高温時の応答性の悪化が発生しない。
【００３４】
逆に低温時は、オイルの粘性が大きく、オイルの粘性抵抗によりスプール１２が軸方向へ移動し難い状態になるが、低温時にはスリーブ１１とスプール１２の熱膨張差によってクリアランスが大きくなるため、オイルの粘性が大きくてもスプール１２の移動が容易になり、図３（ｂ）の矢印Ｂに示すように、スプール１２の応答性が向上する。なお、低温時はクリアランスが大きくなるが、オイルの粘性が大きいため、クリアランスによるオイルの洩れが抑えられる。
【００３５】
このように、本発明が適用されたオイルフローコントロールバルブ２は、低温時から高温時の広い範囲に亘ってクリアランスによるオイル洩れを防ぐことができるとともに、低温時から高温時の広い範囲に亘ってスプール１２の応答性を高くできる。
【００３６】
バルブタイミング可変装置に本発明が適用されたオイルフローコントロールバルブ２を用いる場合は、次の効果がある。
（１）高温時にオイルフローコントロールバルブ２でのオイル洩れが抑えられるため、オイルポンプ９の吐出したオイルを高効率でバルブタイミング可変機構１（ＶＣＴ）の油圧アクチュエータに送ることができ、油圧アクチュエータの作動トルクを大きくできる。このため、バルブタイミング可変機構１の小型化およびバルブタイミング可変機構１の応答性の向上を図ることができる。
【００３７】
（２）低温時にスプール１２の応答性が向上するため、低温時のバルブタイミングの可変制御を高精度に行うことが可能になる。
（３）低温時にスプール１２の応答性が向上することにより、電磁アクチュエータの出力（スプール１２の駆動力）を下げることが可能になり、電磁アクチュエータ１３を小型化できる。
【００３８】
〔変形例〕
上記の実施例で示したバルブタイミング可変機構１は、実施例を説明する一例であって、バルブタイミング可変機構１の内部の油圧アクチュエータによって進角調整できる構造であれば他の構造であっても良い。
例えば、上記の実施例では、シューハウジング５内に３つの凹部７を形成し、ベーンロータ６の外周部に３つのベーン６ａを設けた例を示したが、凹部７の数やベーン６ａの数は構成上１つあるいはそれ以上であればいくつでも構わないものであり、凹部７およびベーン６ａの数を他の数にしても良い。
また、シューハウジング５がクランクシャフトと同期回転し、ベーンロータ６がカムシャフトと一体回転する例を示したが、ベーンロータ６をクランクシャフトに同期回転させ、シューハウジング５がカムシャフトと一体回転するように構成しても良い。
【００３９】
上記の実施例では、大径部１２ａと小径部１２ｂ〜１２ｄを有したスプール１２を用いた例を示したが、スプール１２の構造は限定されるものではなく、例えば筒形状のスプール１２を用いても良い。
上記の実施例では、スリーブ１１の側面に穴を形成して入出力ポート（実施例中、油圧供給ポート１１ｂ、進角室連通ポート１１ｃ、遅角室連通ポート１１ｄ等）を設けた例を示したが、スリーブ１１の構造は限定されるものではなく、例えばスリーブ１１の直径方向に貫通穴を形成することで複数の入出力ポートを形成しても良い。
【００４０】
上記の実施例で示した電磁アクチュエータ１３の構造は、実施例の説明のための一例であって、他の構造であっても良い。例えば、ムービングコア１５がコイル１７の軸方向の外側に配置されるものであっても良い。
上記の実施例では、コイル１７がＯＮした時にスプール１２が反コイル側へ変位する例を示したが、逆にコイル１７がＯＮした時にスプール１２がコイル側へ変位するようにしても良い。
【００４１】
上記の実施例では、本発明が適用されたオイルフローコントロールバルブ２をバルブタイミング可変機構１と組み合わせた例を示したが、オイルの断続やオイルの流れ方向を切り替える全てのオイルフローコントロールバルブ２に本発明を適用可能なものである。
また、上記の実施例では、スプール１２の駆動手段としてコイル１７の起磁力を利用した電磁アクチュエータ１３を例に示したが、他の駆動源によってスプール１２を軸方向へ駆動しても良い。
【図面の簡単な説明】
【図１】オイルフローコントロールバルブの軸方向に沿う断面図である（実施例）。
【図２】温度とクリアランスの関係、温度とオイルの粘性の関係を示すグラフである（実施例）。
【図３】高温時のクリアランスとオイル洩れ量の関係、低温時のクリアランスとスプール応答時間の関係を示すグラフである。
【図４】バルブタイミング可変装置の概略図である（実施例）。
【図５】オイルフローコントロールバルブの軸方向に沿う断面図である（従来例）。
【図６】温度とクリアランスの関係、温度とオイルの粘性の関係を示すグラフである（従来例）。
【符号の説明】
１    バルブタイミング可変機構
２    オイルフローコントロールバルブ
５    シューハウジング（回転駆動体）
６    ベーンロータ（回転従動体）
７ａ  進角室
７ｂ  遅角室
１０    スプール弁
１１    スリーブ
１１ｂ  油圧供給ポート（入出力ポート）
１１ｃ  進角室連通ポート（入出力ポート）
１１ｄ  遅角室連通ポート（入出力ポート）
１１ｅ  ドレーンポート（入出力ポート）
１２    スプール
１３    電磁アクチュエータ（駆動手段）
１４    スプリング
１５    ムービングコア
１６    ステータ
１７    コイル
１８    ヨーク
【図１】
2004301010.tif 000003
【図２】
2004301010.tif 000004
【図３】
2004301010.tif 000005
【図４】
2004301010.tif 000006
【図５】
2004301010.tif 000007
【図６】
2004301010.tif 000008