(57)【要約】【課題】生体適合性、耐食性、耐摩耗性、加工性および柔軟性に優れたＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線およびその製造方法、ならびにこの細線を加工した面状体等を提供することを目的とする。【解決手段】Ｃｒ：２６〜３１質量％、Ｍｏ：８〜１６質量％、残部がＣｏおよび不可避不純物からなる直径２００μｍ以下の細線であって、横断面の円形度（短径／長径）が０．６以上であり、内部組織においてＭｏ濃度の低い相に対するＭｏ濃度の高い相の濃度比率が１．８以下の均一な組織を有する。【選択図】        図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃｒ：２６〜３１質量％、Ｍｏ：８〜１６質量％、残部がＣｏおよび不可避不純物からなる直径２００μｍ以下の細線であって、横断面の円形度（短径／長径）が０．６以上であり、Ｍｏ濃度の低い相に対するＭｏ濃度の高い相の濃度比率が１．８以下の均一な組織を有することを特徴とするＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線。
【請求項２】
Ｃｏ濃度の低い相に対するＣｏ濃度の高い相の濃度比率が１．１以下である均一な組織を有することを特徴とする請求項１に記載のＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線。
【請求項３】
Ｃｒ濃度の低い相に対するＣｒ濃度の高い相の濃度比率が１．１以下である均一な組織を有することを特徴とする請求項１または２に記載のＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線。
【請求項４】
前記横断面の円形度が０．７以上であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線。
【請求項５】
Ｃｒ：２６〜３１質量％、Ｍｏ：８〜１６質量％、残部がＣｏおよび不可避不純物からなる合金溶湯を直径２００μｍ以下の紡糸ノズルから噴出して合金溶湯ジェットを形成し、前記合金溶湯ジェットを回転する円筒状ドラムの内周面に沿って形成された冷却液体層中で凝固させることにより細線を得ることを特徴とするＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線の製造方法。
【請求項６】
Ｃｒ：２６〜３１質量％、Ｍｏ：８〜１６質量％、残部がＣｏおよび不可避不純物からなる合金溶湯を直径２００μｍ以下の紡糸ノズルから噴射して合金溶湯ジェットを形成し、前記合金溶湯ジェットを冷却ガス中で冷却して凝固させることにより細線を得ることを特徴とするＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線の製造方法。
【請求項７】
Ｃｒ：２６〜３１質量％、Ｍｏ：８〜１６質量％、残部がＣｏおよび不可避不純物からなる合金溶湯を直径２００μｍ以下の紡糸ノズルから下方に噴出して合金溶湯ジェットを形成し、前記合金溶湯ジェットの落下経路を包囲する形態で配置したガス整流筒の内部に冷却ガスを導入して前記合金溶湯ジェットを凝固させることにより細線を得、ガス整流筒の排出部から前記細線を外部に排出することを特徴とするＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線の製造方法。
【請求項８】
前記冷却ガスは、酸素含有ガスであることを特徴とする請求項６または７に記載のＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線の製造方法。
【請求項９】
前記冷却ガスは、合金溶湯ジェットの落下方向において紡糸ノズル寄りの第１の位置にて整流筒内に導入される不活性ガスからなる第１のガス成分と、前記第１の位置より下側の第２の位置にて整流筒内に導入される酸化性ガスからなる第２のガス成分とからなることを特徴とする請求項６〜８のいずれかに記載のＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線の製造方法。
【請求項１０】
前記第１のガス成分がアルゴンまたはヘリウムであり、第２のガス成分が酸素または炭酸ガスであることを特徴とする請求項９に記載のＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線の製造方法。
【請求項１１】
請求項１〜４に記載のＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線を織り加工、編み加工または不織加工してなることを特徴とする面状体。
【請求項１２】
請求項１〜４に記載のＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線を織り加工、編み加工または不織加工してなることを特徴とする筒状体。
【請求項１３】
請求項１〜４に記載のＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線を加工してなることを特徴とする縒り線またはケーブル。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、人工骨材の補綴材料、多孔質人工骨材、医療外科用多孔質埋め込み部品、骨接合用または固定用のワイヤおよびケーブル、細線を織り加工または編み加工した骨接合および固定用のバンド、血管内ステント用ワイヤメッシュおよびガイドワイヤ、ならびに血管塞栓用ワイヤ等の、医療用インプラントデバイスに適用されるＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線およびその製造方法、ならびにこの細線を加工した面状体等に係り、とくに、生体適合性、耐食性、耐摩耗性、加工性および柔軟性に優れたＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線の製造技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系合金は、生体適合性に優れる合金として知られていたが、塑性加工が容易でないことから、その鋳造材や鍛造材は、比較的大きな寸法に形成された剛体製品に限られ、生体構成部材に好適な細線を製造することは困難であった。また、本合金は、生体適合性に優れることから、その適用分野が広く、とくに医療分野におけるニーズが高かった。このため、生体構成部材の力学特性に適合する強度、耐摩耗性および耐ねじり特性と、生体構成部材の形状にフィットする柔軟性とを有する本合金からなる細線の開発が要請されていた。
【０００３】
このような要請に対し、本合金にＮｉを添加することにより塑性加工を可能とした技術が開示されている（特許文献１参照）。具体的には、５質量％未満のＮｉを含有するＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏからなる長尺部材を製造することで、移植可能な医療用装置を提供することができるとされている。しかしながら、Ｎｉは生体アレルギー性の問題があるため、医療分野に使用される細線についてはＮｉを含有しないことが望ましい。なお、特許文献１に記載された技術によれば、Ｎｉを含有しない細線も包含されるが、発明の詳細な説明中の実施態様にはＮｉを含むもののみが開示されており、Ｎｉを含有しない細線が加工可能であるか否かは定かではない。
【０００４】
また、本合金において、Ｍｏ濃度の増大と組織の均一化とを図った場合には、耐食性はもとより耐摩耗性が飛躍的に向上するが、通常の鋳造材はＭｏ濃度の増大とともに硬くしかも脆いＭｏ高濃度相が偏析する。このため、塑性加工時に偏析相において加工応力が急増し、場合によっては偏析相または偏析相と母相との界面にて割れが発生する等、塑性加工が困難となる問題があった。
【０００５】
この解決策として、Ｃｏ−（２６〜３０）質量％Ｃｒ−（６〜１２）質量％Ｍｏ−（０〜０．３）質量％Ｃの合金溶湯を水冷銅鋳型で急冷鋳造した材料を、熱間鍛造法により平均結晶粒径５０μｍ以下の粒内にＭｏ濃度の高い析出物や金属間化合物等の第二相を微細に分散させた組織に調整することにより塑性加工性を改善した技術が開示されている（特許文献２参照）。しかしながら、特許文献２に記載された合金から塑性加工法により直径２００μｍ以下の細線を得ようとすると、高濃度Ｍｏの第二相が粒状に微細に分散したといえども変形し難く、第二相が母相（第一相）内で移動するのみで母相内を傷つけ、母相内部に孔や亀裂を生ずるおそれがあった。よって、この問題が生じないように合金を細線形状に仕上げるには、特許文献２に記載された組織制御条件の下に、塑性加工を徐々に繰り返すことが必要であった。このため、工程数が大幅に増大し、製造コストが割高になるという問題が生じていた。
【０００６】
さらに、従来技術においては、特許文献１の請求項１３およびその実施態様の記載から明らかなように、８質量％以上のＭｏを含有した細線の製造例は開示されておらず、このため、Ｎｉを含有せず、しかも８質量％以上のＭｏを含有した耐食性、耐摩耗性および柔軟性に優れた細線の開発が要請されていた。
【０００７】
一方、特許文献２に記載された製造方法のような鍛造を繰り返す方法では、円形断面の細線を製造するのは容易でなく、むしろ箔帯を製造する場合ならば未だ可能性がある。また溶湯を冷却用ロール側面に当てて急冷凝固手段を用いるロール法によって箔帯を製造することも可能である。しかしながら、この箔帯は生体内の複雑な形状にフィットする程の柔軟性に乏しいため、柔軟性を向上させるべく、横断面の円形度（短径／長径）の高い細線を織り加工または編み加工してなる帯の開発も要請されていた。
【０００８】
【特許文献１】
特開平１０−４３３１４号公報
【特許文献２】
特開２００２−３６３６７５号公報
【特許文献３】
特公平７−３６９４２号公報
【特許文献４】
特願２０００−２１６０９０号公報
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上記種々の要請に鑑みてなされたものであり、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線の本来的な特徴である優れた生体適合性を確保することを前提に、とくに、優れた耐食性、耐摩耗性および加工性を発揮するとともに、生体構成部材の形状にフィットすべく優れた柔軟性を発揮するＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線およびその製造方法、ならびにこの細線を加工した面状体等を提供することを目的としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、従来難加工材とされてきたＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系合金から直接細線を形成する公知な方法として各種の溶融紡糸法を検討した。その結果、本合金系においては、横断面の円形度（短径／長径）の高い細線を得る方法として、例えば特許文献３に記載された回転液中紡糸法や特許文献４に記載されたガス中溶融紡糸法を利用することが好適であることが判明した。具体的には、横断面の円形度が０．６以上の円形断面を有する細線の製造には、回転液中紡糸法を採用し、細線直径をノズル径により制御して直径２００μｍ以下の細線を得る方法が好適であるとの知見を得た。また、横断面の円形度が０．７以上の円形断面を有する細線の製造には、ガス中溶融紡糸法を採用し、細線直径をノズル径により制御して直径２００μｍ以下の細線を得る方法が好適であるとの知見を得た。
【００１１】
また、上記二つの製造方法をとくに条件を付さずに用いただけでは、細線形状は得られるものの、細線の太さがある一定値を超える場合には、９０度以上の曲げ変形等で細線が折れ易く、細線の中には延性に乏しいものが存在することが判明した。この原因を検討した結果、細線が太いほど内部組織においてＭｏ濃度の低い相と高い相とが顕著に存在し、これが延性に乏しい原因であることが判明した。そこで、Ｍｏ濃度を均一化すること、すなわちＭｏ濃度の低い相に対するＭｏ濃度の高い相の濃度比率の適正化を図ることで、延性、ひいては加工性に富んだ細線が得られるとの知見を得た。
【００１２】
ここで、直径２００μｍを超える細線が折れやすい理由は、２００μｍを超えるノズル径での紡糸手段では、合金溶湯ジェットの表面と内部との冷却速度差が大きいことから、円形度の低下に起因する柔軟性の劣化およびＭｏ濃度の不均一化による延性の劣化が生じ易く、このため、とくに９０度以上の曲げが困難となったと考えられる。また、凝固前の合金溶湯ジェットの直径が２００μｍ以下の場合には、合金溶湯ジェットの円形度が高いほど合金溶湯ジェット側面からの冷却が円周方向において均一になされるとともに、Ｍｏ濃度の均一化にも寄与しているものと考えられる。
【００１３】
さらに、Ｍｏの配合濃度は耐食性および耐摩耗性を確保する上で８質量％以上必要であるが、１６質量％を超えると、直径２００μｍ以下の細線であっても、９０度以上の曲げ変形が困難で延性に乏しいことが判明した。また、Ｃｒの配合濃度は耐食性を確保する上で２６質量％以上必要であるが、３１質量％を超えると、Ｍｏ配合濃度を８質量％以上とした場合には、９０度以上の曲げ変形が困難で延性に乏しい細線となることが判明した。なお、耐摩耗性や細線の後加工性に鑑みれば、Ｃは０．３質量％前後添加してもよいことも判明した。
【００１４】
本発明のＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線は、以上に示した種々の知見に基づいてなされたものであり、Ｃｒ：２６〜３１質量％、Ｍｏ：８〜１６質量％、残部がＣｏおよび不可避不純物からなる直径２００μｍ以下の細線であって、横断面の円形度（短径／長径）が０．６以上であり、Ｍｏ濃度の低い相に対するＭｏ濃度の高い相の濃度比率が１．８以下の均一な組織を有することを特徴としている。なお、ここにいうＭｏ濃度とは、加速電圧２０ｋＶでの電子線照射下のＸ線マイクロアナライザにより測定した値である。
【００１５】
このように、本発明のＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線では、その本来的な特徴である優れた生体適合性を確保した上で、Ｍｏ量の適正化を図ることにより、優れた耐食性、耐摩耗性および加工性を確保することができる。また、Ｃｒ量の適正化を図ることにより、優れた耐食性および加工性を確保することができる。そして、横断面の円形度の適正化を図ることで、優れた柔軟性を確保することができる。さらに、Ｍｏ濃度の低い相と高い相とのＭｏ濃度比率の適正化により、優れた延性、すなわち加工性を確保することができる。なお、細線の直径を２００μｍ以下としたことにより、合金溶湯ジェットの表面と内部との冷却速度差を小さくすることができ、円形度の低下やＭｏ濃度の不均一化を防止することができる。また、耐摩耗性や細線の後加工性に鑑みれば、Ｃは０．３質量％前後添加することができる。
【００１６】
このようなＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線においては、Ｃｏ濃度の低い相に対するＣｏ濃度の高い相の濃度比率が１．１以下である均一な組織を有することや、同様にＣｒ濃度の低い相に対するＣｒ濃度の高い相の濃度比率が１．１以下である均一な組織を有することが望ましい。このようなＣｏ濃度またはＣｒ濃度の適正化に起因した組織のさらなる適正化を図ることで、さらに優れた延性、ひいては加工性に富むＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線を得ることができる。また、横断面の円形度を０．８以上とすることにより、さらに柔軟性に富むＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線とすることができる。
【００１７】
次に、本発明のＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線の製造方法は、以上に示した細線を好適に製造するための方法であって、Ｃｒ：２６〜３１質量％、Ｍｏ：８〜１６質量％、残部がＣｏおよび不可避不純物からなる合金溶湯を直径２００μｍ以下の紡糸ノズルから噴出して合金溶湯ジェットを形成し、上記合金溶湯ジェットを回転する円筒状ドラムの内周面に沿って形成された冷却液体層中で凝固させることにより細線を得ることを特徴としている。
【００１８】
この製造方法は、回転液中紡糸法によるものであることから、上述した本発明者らの知見によって横断面の円形度を０．６以上とすることができ、細線の十分な柔軟性を確保することができる。なお、この製造方法によれば、上述したとおり、本合金の本来的な特徴である優れた生体適合性を確保した上で、Ｍｏ量の適正化、Ｃｒ量の適正化および細線径の適正化により、耐食性、耐摩耗性、加工性および柔軟性に富むＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線を得ることができる。
【００１９】
また、本発明のＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線の他の製造方法は、Ｃｒ：２６〜３１質量％、Ｍｏ：８〜１６質量％、残部がＣｏおよび不可避不純物からなる合金溶湯を直径２００μｍ以下の紡糸ノズルから噴射して合金溶湯ジェットを形成し、上記合金溶湯ジェットを冷却ガス中で冷却して凝固させることにより細線を得ることを特徴としている。
【００２０】
この製造方法は、ガス中溶融紡糸法によるものであることから、上述した本発明者らの知見によって横断面の円形度を０．７以上とすることができ、さらに高い柔軟性を確保することができる。なお、生体適合性、耐食性、耐摩耗性および加工性に関しては、上記製造方法と同様に、優れた効果を得ることができる。
【００２１】
さらに、本発明のＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線の他の製造方法は、Ｃｒ：２６〜３１質量％、Ｍｏ：８〜１６質量％、残部がＣｏおよび不可避不純物からなる合金溶湯を直径２００μｍ以下の紡糸ノズルから下方に噴出して合金溶湯ジェットを形成し、上記合金溶湯ジェットの落下経路を包囲する形態で配置したガス整流筒の内部に冷却ガスを導入して前記合金溶湯ジェットを凝固させることにより細線を得、ガス整流筒の排出部から前記細線を外部に排出することを特徴としている。
【００２２】
この製造方法も、ガス中溶融紡糸法によるものであることから、横断面の円形度を０．８以上とすることができ、同様に高い柔軟性を確保することができる。また、生体適合性、耐食性、耐摩耗性および加工性に関しては、上記製造方法と同様に、優れた効果を得ることができる。
【００２３】
ここで、回転液中紡糸法による製造方法とガス中溶融紡糸法による製造方法とを比較した場合に、ガス中溶融紡糸法による製造方法の方が、より円形度の高い細線が得られ易い理由を説明する。すなわち、前者の場合は、合金溶湯ジェットが固化する前に回転する冷却液体層に突入して、冷却液体の進行方向に合金溶湯ジェットが曲げられる際に扁平化し易い。これに対し、後者の場合は、直線状に落下する合金溶湯ジェットが固化するまでの空中飛行中、合金溶湯ジェットの表面張力で円形度を自己補正しながらその表面上に極薄いＣｒ系酸化膜の殻が形成される。このため、両紡糸法により製造した細線においては、円形度に差が生ずると考えられる。
【００２４】
次に、上記したガス中溶融紡糸法による製造方法においては、冷却ガスは、酸素含有ガスとすることが望ましい。また、この冷却ガスは、合金溶湯ジェットの落下方向において紡糸ノズル寄りの第１の位置にて整流筒内に導入される不活性ガスからなる第１のガス成分と、第１の位置より下側の第２の位置にて整流筒内に導入される酸化性ガスからなる第２のガス成分とからなるものとすることが望ましい。この場合、第１のガス成分をアルゴンまたはヘリウムとし、第２のガス成分を酸素または炭酸ガスとすることができる。さらに、その下側に合金溶湯ジェットの冷却促進のために、第３、第４の冷却ガスの導入部を配備してもよい。
【００２５】
以上は本発明のＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線の製造方法であるが、このように製造された細線を織り加工、編み加工または不織加工してなる面状体、細線を織り加工、編み加工または不織加工してなる筒状体、および細線を加工してなる縒り線またはケーブルは、生体適合性、耐食性、耐摩耗性、加工性および柔軟性に優れているため、各種医療用インプラントデバイスに適用することができる。
【００２６】
【実施例】
以下、実施例により本発明を具体的に説明する。なお、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線の製造に際し、ガス中溶融紡糸法を利用する場合には、図１に示す装置を用いた。具体的には、同図に示すように、合金原料を先端がノズルになっているるつぼ内で加熱溶融し、ノズルから噴出された合金溶湯ジェットをヘリウムガスおよび酸素ガスにより冷却することにより凝固して細線を得、巻取り用ドラムにて巻き取った。一方、回転液中紡糸法を利用する場合には、特許文献３に記載されているような通常の装置を用いた。なお、円形度は任意に選択した短径および長径から算出した値である。
【００２７】
［実施例１］
配合組成がＣｏ−２９質量％Ｃｒ−（８，１２，１６）質量％Ｍｏの各合金を用いてをガス中溶融紡糸法により各々代表直径７０μｍ、１００μｍ、１５０μｍの細線を得た。得られた細線の円形度はいずれも０．８〜０．９の範囲にあり、９０度以上の曲げ変形が可能であった。また、内部組織は、Ｍｏ濃度に関する濃度比率が１．８以下の均一な組織であった。
【００２８】
ここで、とくに、Ｃｏ−２９質量％Ｃｒ−８質量％Ｍｏの代表直径１００μｍの細線に関し、縦断面と横断面とのそれぞれ２箇所の、配合組成とＭｏ濃度比率とについての結果を表１に示す。また、その縦断面および横断面の電子顕微鏡における反射電子組成像（以下、単に「組成像」と称する。）を図２（ａ），（ｂ）にそれぞれ示す。なお、図２（ａ），（ｂ）中には図示していないが、表１中の縦断面１（横断面１）とは、縦断面（横断面）中の任意に選択した比較的暗い部分を示し、縦断面２（横断面２）とは、縦断面（横断面）中の任意に選択した比較的明るい部分を示す。さらに、Ｃｏ−２９質量％Ｃｒ−１２質量％Ｍｏの代表直径１００μｍの細線に関し、縦断面と横断面とのそれぞれ２箇所の、配合組成とＭｏ濃度比率とについての結果を表２に示す。
【００２９】
【表１】
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【００３０】
【表２】
2004315839.tif 000004
【００３１】
表１および図２（ａ），（ｂ）から明らかなように、得られた細線は、短径９８μｍ、長径１０３μｍであることから、その円形度は０．９５であり、本発明の好適範囲にあることが判る。またこの細線は、９０度以上の曲げ変形が可能であることも確認された。さらに、表１に示すように、内部組織は、Ｍｏ濃度に関する濃度比率が１．４以下の均一な組織であった。また、表２から明らかなように、得られた細線の内部組織は、Ｍｏ濃度に関する濃度比率が１．５以下の均一な組織であった。
【００３２】
［実施例２］
配合組成がＣｏ−２７質量％Ｃｒ−（１０，１４）質量％Ｍｏの合金で合金溶湯ジェットの速度と回転ドラムの速度とを同等とした回転液中紡糸法により直径１２０μｍ、１５０μｍ、１８０μｍの細線を得た。得られた細線は円形度０．７〜０．８で、９０度以上の曲げ変形が可能であった。内部組織は、Ｍｏ濃度に関する濃度比率が１．４以下の均一な組織であった。
【００３３】
［比較例１］
配合組成がＣｏ−２９質量％Ｃｒ−８質量％Ｍｏの通常鋳造材の横断面組成像を図３に示す。同図に示すように、この組成像はＭｏ低濃度相（横断面１）と高濃度相（横断面２）とに明瞭に分離し、その濃度比率は２．６以上であった。この横断面１および横断面２での各元素の濃度およびＭｏ濃度比率の結果を表３に示す。また、配合組成がＣｏ−２９質量％Ｃｒ−１２質量％Ｍｏの通常鋳造材の横断面１および横断面２での各元素の濃度およびＭｏ濃度比率の結果を表４に示す。
【００３４】
【表３】
2004315839.tif 000005
【００３５】
【表４】
2004315839.tif 000006
【００３６】
表３，４によれば、Ｍｏ濃度比率は、本発明における好適値を満足するものではなかった。また、これらの鋳造材を用いて伸線加工により直径２００μｍの細線を製造することは困難であった。
【００３７】
［比較例２］
配合組成がＣｏ−２９質量％Ｃｒ−８質量％Ｍｏの合金から回転液中紡糸法により直径２５０μｍの細線を得た。この細線は、直径が２００μｍを超えるものであるため、円形度が０．４〜０．８であり、一部に本発明の好適範囲から逸脱するものがあった。さらに、内部組織は、Ｍｏ濃度に関する濃度比率が１．８を超え、均一な組織は得られなかった。また、この細線は９０度以上の曲げ変形が不可能であった。
【００３８】
【発明の効果】
以上説明したように本発明によれば、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｍｏ合金本来の特徴である優れた生体適合性を確保した上で、Ｍｏ量の適正化、Ｃｒ量の適正化、円形度の適正化および細線径の適正化により、細線の優れた耐食性、耐摩耗性、加工性および柔軟性を確保することができる。よって、本発明は、各種医療用インプラントデバイスに好適なＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線およびその製造方法、ならびにこの細線を加工した面状体等を提供することができる点で有望である。
【図面の簡単な説明】
【図１】ガス中溶融紡糸法によりＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系細線を製造する際に使用した装置を示す概略図である。
【図２】Ｃｏ−２９質量％Ｃｒ−８質量％Ｍｏの細線の、（ａ）は縦断面組成像であり  、（ｂ）は横断面組成像である。
【図３】Ｃｏ−２９質量％Ｃｒ−８質量％Ｍｏの通常鋳造材の横断面組成像である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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