(57)【要約】【課題】高温強度、高温延性および熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の提供。【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０５％を超え０．１５％以下、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：０．１〜３％、Ｐ：０．０４％以下〔Ｐ≦１／（１１×Ｃｕ）〕、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：２０％を超え２８％未満、Ｎｉ：１５％を超え５５％以下、Ｃｕ：２％を超え６％以下、Ｎｂ：０．１〜０．８％、Ｖ：０．０２〜１．５％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１〜０．１％〔ｓｏｌ．Ａｌ≦０．４×Ｎ〕、Ｎ：０．０５％を超え０．３％以下およびＯ：０．００６％以下〔Ｏ≦１／（６０×Ｃｕ）〕を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなるオーステナイト系ステンレス鋼。なお、このオーステナイト系ステンレス鋼は、Ｃｏ、Ｍｏ、Ｗ、Ｔｉ、Ｂ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｒｅ、Ｉｒ、Ｐｄ、ＰｔおよびＡｇの１種以上、または／ならびに、Ｍｇ、Ｃａ、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅ、ＮｄおよびＳｃの１種以上を含有してもよい。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．０５％を超え０．１５％以下、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：０．１〜３％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：２０％を超え２８％未満、Ｎｉ：１５％を超え５５％以下、Ｃｕ：２％を超え６％以下、Ｎｂ：０．１〜０．８％、Ｖ：０．０２〜１．５％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｎ：０．０５％を超え０．３％以下およびＯ：０．００６％以下を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、且つ下記の（１）式から（３）式までを満たすことを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼。
Ｐ≦１／（１１×Ｃｕ）            …（１）
ｓｏｌ．Ａｌ≦０．４×Ｎ              …（２）
Ｏ≦１／（６０×Ｃｕ）            …（３）
但し、（１）〜（３）式中の各元素記号はその元素の含有量（質量％）を意味する。
【請求項２】
質量％で、Ｃ：０．０５％を超え０．１５％以下、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：０．１〜３％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：２０％を超え２８％未満、Ｎｉ：１５％を超え５５％以下、Ｃｕ：２％を超え６％以下、Ｎｂ：０．１〜０．８％、Ｖ：０．０２〜１．５％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｎ：０．０５％を超え０．３％以下およびＯ：０．００６％以下、更に、Ｃｏ：０．０５〜５％、Ｍｏ：０．０５〜５％、Ｗ：０．０５〜１０％、Ｔｉ：０．００２〜０．２％、Ｂ：０．０００５〜０．０５％、Ｚｒ：０．０００５〜０．２％、Ｈｆ：０．０００５〜１％、Ｔａ：０．０１〜８％、Ｒｅ：０．０１〜８％、Ｉｒ：０．０１〜５％、Ｐｄ：０．０１〜５％、Ｐｔ：０．０１〜５％およびＡｇ：０．０１〜５％の１種以上を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、且つ下記の（１）式から（４）式までを満たすことを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼。
Ｐ≦１／（１１×Ｃｕ）            …（１）
ｓｏｌ．Ａｌ≦０．４×Ｎ              …（２）
Ｏ≦１／（６０×Ｃｕ）            …（３）
Ｍｏ＋（Ｗ／２）≦５              …（４）
但し、（１）〜（４）式中の各元素記号はその元素の含有量（質量％）を意味する。
【請求項３】
質量％で、Ｃ：０．０５％を超え０．１５％以下、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：０．１〜３％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：２０％を超え２８％未満、Ｎｉ：１５％を超え５５％以下、Ｃｕ：２％を超え６％以下、Ｎｂ：０．１〜０．８％、Ｖ：０．０２〜１．５％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｎ：０．０５％を超え０．３％以下およびＯ：０．００６％以下、更に、Ｍｇ：０．０００５〜０．０５％、Ｃａ：０．０００５〜０．０５％、Ｙ：０．０００５〜０．５％、Ｌａ：０．０００５〜０．５％、Ｃｅ：０．０００５〜０．５％、Ｎｄ：０．０００５〜０．５％およびＳｃ：０．０００５〜０．５％の１種以上を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、且つ下記の（１）式から（３）式までを満たすことを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼。
Ｐ≦１／（１１×Ｃｕ）            …（１）
ｓｏｌ．Ａｌ≦０．４×Ｎ              …（２）
Ｏ≦１／（６０×Ｃｕ）            …（３）
但し、（１）〜（３）式中の各元素記号はその元素の含有量（質量％）を意味する。
【請求項４】
質量％で、Ｃ：０．０５％を超え０．１５％以下、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：０．１〜３％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：２０％を超え２８％未満、Ｎｉ：１５％を超え５５％以下、Ｃｕ：２％を超え６％以下、Ｎｂ：０．１〜０．８％、Ｖ：０．０２〜１．５％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｎ：０．０５％を超え０．３％以下およびＯ：０．００６％以下、更に、Ｃｏ：０．０５〜５％、Ｍｏ：０．０５〜５％、Ｗ：０．０５〜１０％、Ｔｉ：０．００２〜０．２％、Ｂ：０．０００５〜０．０５％、Ｚｒ：０．０００５〜０．２％、Ｈｆ：０．０００５〜１％、Ｔａ：０．０１〜８％、Ｒｅ：０．０１〜８％、Ｉｒ：０．０１〜５％、Ｐｄ：０．０１〜５％、Ｐｔ：０．０１〜５％およびＡｇ：０．０１〜５％の１種以上、ならびにＭｇ：０．０００５〜０．０５％、Ｃａ：０．０００５〜０．０５％、Ｙ：０．０００５〜０．５％、Ｌａ：０．０００５〜０．５％、Ｃｅ：０．０００５〜０．５％、Ｎｄ：０．０００５〜０．５％およびＳｃ：０．０００５〜０．５％の１種以上を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、且つ下記の（１）式から（４）式までを満たすことを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼。
Ｐ≦１／（１１×Ｃｕ）            …（１）
ｓｏｌ．Ａｌ≦０．４×Ｎ              …（２）
Ｏ≦１／（６０×Ｃｕ）            …（３）
Ｍｏ＋（Ｗ／２）≦５              …（４）
但し、（１）〜（４）式中の各元素記号はその元素の含有量（質量％）を意味する。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、発電用ボイラ、化学工業用プラント等において鋼管、耐熱耐圧部材の鋼板、棒鋼、鍛鋼品等として用いられるオーステナイト系ステンレス鋼に係り、特に、クリープ強度、クリープ破断延性および熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、高温環境下で使用されるボイラや化学プラント等に用いられる装置の材料としては、ＳＵＳ３０４Ｈ、ＳＵＳ３１６Ｈ、ＳＵＳ３２１Ｈ、ＳＵＳ３４７Ｈ等の１８−８系オーステナイトステンレス鋼が使用されてきた。しかし、近年、このような高温環境下における装置の使用条件がますます過酷になってきており、それに伴って使用材料に対する要求性能が厳しくなっている。このため、従来用いられてきた１８−８系オーステナイトステンレス鋼では高温強度、特にクリープ強度が著しく不足する状況となっている。このような事情を背景として、各種元素を適量添加することにより高温強度を改善したオーステナイト系ステンレス鋼が提案されている。
【０００３】
例えば、特許文献１〜３には、比較的安価な元素であるＣｕをＮｂおよびＮと適量複合添加させることにより、高温強度を飛躍的に改善したオーステナイト系ステンレス鋼が提案されている。この鋼では、高温における使用中にＣｕがオーステナイト母相に整合析出し、ＮｂがＮｂＣｒＮ複合窒化物として析出する。これらの析出物は転位移動の障害として非常に有効に作用するため、オーステナイト系ステンレス鋼の高温強度を向上させる。
【０００４】
しかし、例えば火力発電用ボイラの分野では、最近、蒸気温度を６５０℃〜７００℃に高める（使用される部材の温度は７００℃を遙かに超える）計画が推進される等、上記の特許文献１〜３で提案されたオーステナイト系ステンレス鋼では各種の特性が不十分となってきた。即ち、これらのＣｕ、Ｎｂ、Ｎ添加鋼では、最近求められている使用環境の高温高圧化に耐えうる材料としては不十分で高温強度や耐食性が不足し、特に８００℃以上の高温長時間使用後の靭性が十分ではないという問題もある。さらに、従来の１８−８系オーステナイトステンレス鋼と比較してＣｕ、Ｎｂ、Ｎ添加鋼は熱間加工性が劣り、その早急な改善が求められている。
【０００５】
熱間加工性をある程度改善した鋼として、例えば、特許文献４では、Ｍｇ、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｎｄを１種以上添加することにより、熱間加工性を向上させた鋼が提案され、特許文献５および６では、Ｐ、Ｓ量を規制し、さらに含有するＣｕ、Ｓ量に応じてＭｎ、Ｍｇ、ＣａやＹ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｎｄを適量添加することにより熱間加工性の向上を図った鋼が提案されている。また、特許文献７では、Ｓ：０．００１％以下、Ｏ：０．００５％以下に規制した上でＢを添加し、さらにＭｇまたはＣａをＳ、Ｏ量に応じて適量添加してマンネスマン−マンドレルミル方式等の熱間圧延製管法による製管性を改善した鋼が提案されている。
【０００６】
しかし、これらの鋼は、いずれも熱間加工性の改善が不十分であり、特に１２００℃以上の高温側での加工性が十分に改善されていない。一般に熱間加工性の悪い材料を継目無製管する場合、熱間押出法で製管することが多いが、加工発熱によって加熱温度より材料の内部温度が上昇するため、１２００℃以上の加工性が不十分だと二枚割れやカブレが発生する。これはマンネスマン−マンドレルミル方式等のピアサーによる穿孔工程でも同様である。
【０００７】
【特許文献１】
特許第２１３７５５５号公報
【特許文献２】
特開平７−１３８７０８号公報
【特許文献３】
特開平８−１３１０２号公報
【特許文献４】
特開平９−１９５００５号公報
【特許文献５】
特開２０００−７３１４５号公報
【特許文献６】
特開２０００−３２８１９８号公報
【特許文献７】
特開２００１−４９４００号公報
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上記の問題点を解決するためになされたものであり、オーステナイト系ステンレス鋼のクリープ強度およびクリープ破断延性の向上を図るとともに、熱間加工性、特に１２００℃以上での高温延性を格段に改善した鋼を提供することを目的とする。
【０００９】
本発明者らは、この目的を達成すべく鋭意研究した結果、下記の知見を得た。
（ａ）クリープ強度を高めるためには、Ｃｕ、ＮｂおよびＮを複合添加したオーステナイトステンレス鋼をベースとするのが有効であること、
（ｂ）Ｃｕ含有量に応じて適切にＰおよびＯを制御することがクリープ破断延性と熱間加工性、特に１２００℃以上での高温延性の飛躍的向上に有効であること、
（ｃ）Ａｌ含有量をＮ含有量に応じて制御することがクリープ強度の改善に有効であること、
（ｄ）Ｖの添加がクリープ強度の改善のみならず、特に８００℃以上の高温長時間使用後の靭性改善に有効であること。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記の知見により完成したものであり、下記に示すオーステナイト系ステンレス鋼を要旨とする。
【００１１】
質量％で、Ｃ：０．０５％を超え０．１５％以下、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：０．１〜３％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：２０％を超え２８％未満、Ｎｉ：１５％を超え５５％以下、Ｃｕ：２％を超え６％以下、Ｎｂ：０．１〜０．８％、Ｖ：０．０２〜１．５％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｎ：０．０５％を超え０．３％以下およびＯ：０．００６％以下を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなり、且つ下記の（１）式から（３）式までを満たすことを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼。但し、（１）〜（３）式中の各元素記号はその元素の含有量（質量％）を意味する。
【００１２】
Ｐ≦１／（１１×Ｃｕ）            …（１）
ｓｏｌ．Ａｌ≦０．４×Ｎ              …（２）
Ｏ≦１／（６０×Ｃｕ）            …（３）
なお、上記のオーステナイト系ステンレス鋼は、Ｆｅの一部に代えて、第１元素群（Ｃｏ：０．０５〜５％、Ｍｏ：０．０５〜５％、Ｗ：０．０５〜１０％、Ｔｉ：０．００２〜０．２％、Ｂ：０．０００５〜０．０５％、Ｚｒ：０．０００５〜０．２％、Ｈｆ：０．０００５〜１％、Ｔａ：０．０１〜８％、Ｒｅ：０．０１〜８％、Ｉｒ：０．０１〜５％、Ｐｄ：０．０１〜５％、Ｐｔ：０．０１〜５％およびＡｇ：０．０１〜５％）の１種以上、または／ならびに、第２元素群（Ｍｇ：０．０００５〜０．０５％、Ｃａ：０．０００５〜０．０５％、Ｙ：０．０００５〜０．５％、Ｌａ：０．０００５〜０．５％、Ｃｅ：０．０００５〜０．５％、Ｎｄ：０．０００５〜０．５％およびＳｃ：０．０００５〜０．５％）の１種以上を含有してもよい。但し、ＭｏおよびＷを含有する場合には、下記の（４）式を満たすことが必要である。
【００１３】
Ｍｏ＋（Ｗ／２）≦５                  …（４）
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明のオーステナイト系ステンレス鋼の化学組成の範囲およびその限定理由について説明する。なお、以下の説明において各元素の含有量についての「％」は「質量％」を意味する。
【００１５】
１．本発明鋼の化学組成について
Ｃ：０．０５％を超え０．１５％以下
Ｃは、高温環境下で使用される際に必要とされる引張強さおよびクリープ強度を確保するために有効かつ重要な元素である。しかし、Ｃ含有量が０．０５％以下の場合にはこれらの効果が発揮されない。一方、その含有量が０．１５％を超えても、溶体化状態における未固溶炭化物量が増加するだけで、高温強度の向上に寄与しなくなるだけでなく、靭性などの機械的性質や溶接性を劣化させる。従って、Ｃ含有量は０．０５％を超え０．１５％以下とした。なお、Ｃ含有量は、０．１３％以下であるのが好ましく、最も好ましいのは０．１１％以下である。
【００１６】
Ｓｉ：２％以下
Ｓｉは、脱酸元素として添加され、また、耐酸化性・耐水蒸気酸化性等を高めるのに有効な元素である。しかし、Ｓｉを２％を超えて含有させるとσ相等の金属間化合物相の析出や多量の窒化物の析出を促進し、高温における組織安定性を劣化させるので、これに起因する靭性や延性の低下を生ずる。また、溶接性や熱間加工性も低下する。従って、Ｓｉ含有量は２％以下とした。靭性や延性を重視する場合は１％以下とするのが好ましく、さらに好ましいのは０．５％以下にするのがよい。Ｓｉは、他の元素で十分脱酸が確保されている場合には無添加でもよいが、脱酸作用や耐酸化性、耐水蒸気酸化性等を重視する場合には０．０５％以上含有させるのがよい。最も好ましいＳｉの含有量は０．１％以上である。
【００１７】
Ｍｎ：０．１〜３％
Ｍｎは、Ｓｉと同様に溶鋼の脱酸作用を有するとともに、鋼中に不可避的に含まれるＳを硫化物として固着して熱間加工性を改善する。これらの効果を十分得るためには０．１％以上含有させることが必要である。しかし、その含有量が３％を超えると、σ相等の金属間化合物相の析出を助長し、組織安定性、高温強度、機械的性質が劣化する。従って、Ｍｎの含有量は０．１〜３％とした。好ましいＭｎ含有量は、０．２〜２％であり、最も好ましいのは０．２〜１．５％である。
【００１８】
Ｐ：０．０４％以下
Ｐは、鋼中に不可避的に含まれる不純物であり、熱間加工性を著しく低下させる。従って、その含有量は０．０４％以下に規制した。特に、Ｃｕとの相互作用によりクリープ破断延性や熱間加工性、特に１２００℃以上の高温延性を一層低下させるので、Ｐ含有量は、Ｃｕ含有量との関係で下記の（１）式を満たす範囲であることが必要である。
【００１９】
Ｐ≦１／（１１×Ｃｕ）            …（１）
Ｓ：０．０１％以下
Ｓは、Ｐと同様に、熱間加工性を著しく低下させる不純物であるが、切削性や溶接性の向上に有効な元素である。熱間加工性の低下を防止する観点からはＳ含有量はできるだけ少ないことが望ましいが、本発明鋼においては、Ｃｕ含有量に応じて適切にＰ含有量またはＯ含有量を制御するなどして熱間加工性を改善している。従って、Ｓ含有量は０．０１％まで許容できる。特に、熱間加工性を重視する必要がある場合には０．００５％以下、さらには０．００３％以下とすることが望ましい。
【００２０】
Ｃｒ：２０％を超え２８％未満
Ｃｒは、耐酸化性、耐水蒸気酸化性、耐高温腐食性等を確保するために重要な元素であるとともに、Ｃｒ系炭窒化物を形成して強度にも寄与する元素でもある。しかし、６５０〜７００℃以上の高温環境下において必要とされる耐食性と高温強度を発揮するには１８−８系オーステナイトステンレス鋼では不足であり、２０％を超えてＣｒを添加することが必要である。耐食性は、Ｃｒ含有量が多いほど向上するが、２８％以上含有させるとオーステナイト組織が不安定となり、σ相などの金属間化合物やα−Ｃｒ相を生成しやすく、靭性や高温強度を損なう。従って、Ｃｒ含有量は２０％を超え２８％未満とした。
【００２１】
Ｎｉ：１５％を超え５５％以下
Ｎｉは、安定なオーステナイト組織を確保するために必須の元素であるが、その最適な含有量は、鋼中に含まれるＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂなどのフェライト生成元素やＣ、Ｎなどのオーステナイト生成元素の含有量によって定まる。上述のように本発明鋼においては２０％を超えてＣｒを含有させる必要があるが、このＣｒ量に対してＮｉが１５％以下の場合にはオーステナイト単相組織化が困難である。また、この場合には長時間側でオーステナイト組織が不安定になってσ相等の脆化相が析出し、これに起因して高温強度や靭性が著しく劣化するので、耐熱耐圧部材としての使用に耐えることができない。しかし、Ｎｉを５５％を超えて含有させても、その効果は飽和し経済性が損なわれる。従って、Ｎｉ含有量は１５％を超え５５％以下とした。
【００２２】
Ｃｕ：２％を超え６％以下
Ｃｕは、高温での使用中に微細なＣｕ相としてオーステナイト母相に整合析出し、クリープ強度を大幅に向上させる最も重要かつ特徴的な元素の一つである。その効果を発揮させるためには、２％を超えて含有させることが必要である。しかし、Ｃｕを６％を超えて含有させても、クリープ強度向上効果は飽和するばかりでなく、クリープ破断延性や熱間加工性が低下する。従って、Ｃｕ含有量は２％を超え６％以下とした。好ましい含有量の範囲は２．５〜４％である。
【００２３】
Ｎｂ：０．１〜０．８％
Ｎｂは、微細なＮｂＣｒＮ等の炭窒化物を形成し、クリープ破断強度を向上させるとともに最終加工後の溶体化熱処理時の粗粒化を抑制し、クリープ破断延性向上にも寄与する元素であり、ＣｕおよびＮとともに重要な元素である。しかし、その含有量が０．１％未満では十分な効果が得られず、０．８％を超えると溶接性や未固溶窒化物の増加による機械的性質の劣化に加え、熱間加工性、特に１２００℃以上での高温延性が著しく低下する。従って、Ｎｂ含有量は０．１〜０．８％とした。好ましいＮｂ含有量の範囲は０．２％〜０．６％である。
【００２４】
Ｖ：０．０２〜１．５％
Ｖは、（Ｎｂ，Ｖ）ＣｒＮ、Ｖ（Ｃ，Ｎ）等の炭窒化物を形成し、高温強度およびクリープ強度の向上に有効な元素として知られているが、本発明においては高温強度向上とともに、特に８００℃以上の高温長時間側における靭性を向上させるために添加する。本発明のようにＣｕを含有した鋼において、Ｖの高温強度、靭性向上効果は、ＶがＣｕ相の微細析出促進、粗大化抑制や粒界Ｍ２３Ｃ６の粗大化抑制に寄与するとともに、Ｖ（Ｃ，Ｎ）として粒界に析出し、粒界被覆率を向上させることなどによるものと考えられる。しかし、Ｖ含有量が０．０２％未満では上記の効果が得られず、１．５％を超えると耐高温腐食性や脆化相析出に起因して延性、靭性が劣化する。従って、Ｖ含有量は０．０２〜１．５％とした。好ましい範囲は０．０４〜１％である。
【００２５】
ｓｏｌ．Ａｌ（酸可溶性Ａｌ）：０．００１〜０．１％
ｓｏｌ．Ａｌは、溶鋼の脱酸剤として添加される元素であり、本発明においては含有させるＮ含有量に応じて厳格に規制すべき重要な元素である。その効果を発揮させるためには０．００１％以上含有させることが必要である。しかし、その含有量が０．１％を超えると、高温での使用中にσ相等の金属間化合物析出を促進し、靭性、延性、高温強度を低下させる。従って、ｓｏｌ．Ａｌ含有量は０．００１〜０．１％とした。好ましいｓｏｌ．Ａｌ含有量の範囲は０．００５〜０．０５％であり、更に０．０１〜０．０３％であるのが最も望ましい。
【００２６】
さらに、ｓｏｌ．Ａｌは、Ｎ含有量に応じて下記の（２）式を満たす範囲に規制することが必要である。これにより、Ｎが高温強度に寄与しないＡｌＮとして消費されるのを抑制し、高温強度向上に有効な（Ｎｂ，Ｖ）ＣｒＮ複合窒化物の析出量を十分確保することが可能となる。
【００２７】
ｓｏｌ．Ａｌ≦０．４×Ｎ              …（２）
Ｎ：０．０５％を超え０．３％以下
Ｎは、高価なＮｉの一部に代替してオーステナイト組織安定性を確保するのに有効な元素であり、侵入型固溶元素として固溶強化に寄与して引張強さを向上させるのにも有効である。さらに、Ｎは、微細なＮｂＣｒＮ等の窒化物を形成して高温強度、クリープ強度向上と粗粒化の抑制を通してクリープ破断延性を確保する元素であり、Ｃｕ、Ｎｂとともに不可欠かつ最も重要な元素の一つである。その効果を発揮させるには０．０５％を超えて含有させる必要がある。しかし、Ｎを０．３％を超えて含有させても未固溶窒化物を増大させ、高温使用中に窒化物を多量に析出させるので、延性、靭性および溶接性を損なう。従って、Ｎ含有量は０．０５％を超え０．３％以下とした。好ましい範囲は０．０６〜０．２７％である。
【００２８】
Ｏ：０．００６％以下
Ｏは、鋼中に不純物として不可避的に含まれる元素であり、熱間加工性を著しく低下させる。特に、Ｃｕを含有する本発明鋼においては、ＯとＣｕとの相互作用でクリープ破断延性や熱間加工性、特に１２００℃以上の高温延性を一層低下させるので、Ｏ含有量を厳格に規制することが重要である。このためには、Ｏは０．００６％以下に規制し、且つＣｕ含有量との関係で下記の（３）式を満たすことが必要である。
【００２９】
Ｏ≦１／（６０×Ｃｕ）            …（３）
本発明のオーステナイト系ステンレス鋼の一つは、上記の化学組成を有し、残部はＦｅおよび不純物からなる鋼である。また、本発明のオーステナイト系ステンレス鋼の他の一つは、Ｆｅの一部に代えて、第１元素群（Ｃｏ：０．０５〜５％、Ｍｏ：０．０５〜５％、Ｗ：０．０５〜１０％、Ｔｉ：０．００２〜０．２％、Ｂ：０．０００５〜０．０５％、Ｚｒ：０．０００５〜０．２％、Ｈｆ：０．０００５〜１％、Ｔａ：０．０１〜８％、Ｒｅ：０．０１〜８％、Ｉｒ：０．０１〜５％、Ｐｄ：０．０１〜５％、Ｐｔ：０．０１〜５％およびＡｇ：０．０１〜５％）の１種以上を含有するものである。この第１元素群を含む鋼は、高温強度が更に優れる鋼である。以下、これらの元素の範囲およびその限定理由を述べる。
【００３０】
Ｃｏ：０．０５〜５％
Ｃｏは、Ｎｉと同様にオーステナイト組織を安定にし、クリープ強度の向上にも寄与する元素であるため、本発明鋼に含有させてもよい。しかし、その含有量が０．０５％未満では効果がなく、５％を超えて含有させても効果が飽和して経済性も低下する。従って、Ｃｏを含有させる場合には、その含有量を０．０５〜５％とするのが望ましい。
【００３１】
Ｍｏ：０．０５〜５％、Ｗ：０．０５〜１０％
ＭｏおよびＷは、高温強度、クリープ強度向上に有効な元素であるため、本発明鋼に含有させてもよい。いずれの元素もその含有量が０．０５％以上含有されたときに上記の効果が顕著となる。しかし、Ｍｏ含有量が５％を超える場合またはＷ含有量が１０％を超える場合には、強度の向上効果が飽和するとともに組織安定性、熱間加工性も劣化する。従って、これらの元素を含有させる場合の上限は、Ｍｏ単独のときは５％、Ｗ単独のときは１０％とし、ＭｏおよびＷを複合添加する場合は、下記の（４）式を満たす範囲内であることが望ましい。
【００３２】
Ｍｏ＋（Ｗ／２）≦５                  …（４）
Ｔｉ：０．００２〜０．２％
Ｔｉは、炭窒化物を形成し高温強度向上に寄与する元素であるので、本発明鋼に含有させてもよい。その効果が顕著となるのは０．００２％以上含まれる場合である。しかし、その含有量が過剰な場合、未固溶窒化物による機械的性質や微細窒化物減少を通じての高温強度低下が懸念される。従って、Ｔｉを含有させる場合の含有量を０．００２〜０．２％とするのが望ましい。
【００３３】
Ｂ：０．０００５〜０．０５％
Ｂは、炭窒化物中またはＢ単体で粒界に存在し、高温使用中における炭窒化物の微細分散析出促進、粒界強化による粒界すべり抑制により高温強度、クリープ強度を改善する。これらの効果は０．０００５％以上含有させたときに顕著となるが、０．０５％を超えて含有させると溶接性が劣化する。従って、Ｂを含有させる場合には、その含有量を０．０００５〜０．０５％とするのが好ましく、更に好ましいのは０．００１〜０．０１％である。最も望ましいＢ含有量は０．００１〜０．００５％である。
【００３４】
Ｚｒ：０．０００５〜０．２％
Ｚｒは、粒界強化に寄与して高温強度およびクリープ強度を向上させるとともに、Ｓを固着して熱間加工性を改善する効果を有する元素である。これらの効果は、Ｂを０．０００５％以上含有させたときに顕著となるが、その含有量が０．２％を超えると延性、靭性等の機械的性質が劣化する。従って、Ｚｒを含有させる場合の好ましい含有量は０．０００５〜０．２％であり、更に好ましいのは０．０１〜０．１％である。最も望ましいＺｒ含有量は０．０１〜０．０５％である。
【００３５】
Ｈｆ：０．０００５〜１％
Ｈｆは、主として粒界強化に寄与してクリープ強度を向上させる元素である。この効果は、その含有量が０．００５％以上の場合に顕著となるが、１％を超えて含有させると加工性、溶接性を損なう。従って、Ｈｆを含有させる場合には、その含有量を０．００５〜１％とするのが好ましい。更に好ましいのは０．０１〜０．８％であり、最も好ましいのは０．０２〜０．５％である。
【００３６】
Ｔａ：０．０１〜８％
Ｔａは、炭窒化物を形成するとともに固溶強化元素として高温強度、クリープ強度を向上させる。これらの効果は、その含有量が０．０１％以上で顕著となるが、８％を超えて含有させると加工性や機械的性質を損なう。従って、Ｔａを含有させる場合の含有量は０．０１〜８％とするのが好ましい。更に好ましいのは０．１〜７％であり、最も好ましいのは０．５〜６％である。
【００３７】
Ｒｅ：０．０１〜８％
Ｒｅは、主として固溶強化元素として高温強度、クリープ強度を向上させる。これらの効果はＲｅが０．０１％以上含有されたときに顕著となるが、８％を超えて含有させると加工性や機械的性質を損なう。従って、Ｒｅを含有させる場合には、その含有量を０．０１〜８％とするのが好ましい。更に好ましいのは０．１〜７％であり、最も好ましいのは０．５〜６％である。
【００３８】
Ｉｒ、Ｐｄ、Ｐｔ、Ａｇ：０．０１〜５％
Ｉｒ、Ｐｄ、ＰｔおよびＡｇは、オーステナイト母相に固溶し固溶強化に寄与するとともにオーステナイト母相の格子定数を変化させ、母相に整合析出するＣｕ相の長時間安定性を向上させる。また、添加量に応じて一部は微細な金属間化合物を形成し高温強度、クリープ強度を向上させる。これらの効果が顕著となるのは、これらの元素を０．０１％以上含有させた場合であるが、５％を超えて含有させると加工性や機械的性質を損ない経済性も低下する。従って、これらの元素を含有させる場合の含有量は０．０１〜５％とするのが好ましい。更に好ましいのは０．０５〜４％であり、最も好ましいのは０．１〜３％である。
【００３９】
本発明のオーステナイト系ステンレス鋼の他のもう一つは、上記の化学組成を有し、Ｆｅの一部に代えて、第２元素群（Ｍｇ：０．０００５〜０．０５％、Ｃａ：０．０００５〜０．０５％、Ｙ：０．０００５〜０．５％、Ｌａ：０．０００５〜０．５％、Ｃｅ：０．０００５〜０．５％、Ｎｄ：０．０００５〜０．５％およびＳｃ：０．０００５〜０．５％）の１種以上を含有するものである。第２元素群を含む鋼は、熱間加工性が更に優れる鋼である。以下、これらの元素の範囲およびその限定理由を述べる。
【００４０】
Ｍｇ：０．０００５〜０．０５％、Ｃａ：０．０００５〜０．０５％
ＭｇおよびＣａはいずれも、熱間加工性を阻害するＳを硫化物として固着し、熱間加工性を改善させるのに有効である。いずれの元素もその含有量が０．０００５％以上の場合に上記の効果が顕著となるが、その含有量が０．０５％を超えると、鋼質を害し、かえって熱間加工性や延性を低下させる。従って、Ｍｇおよび／またはＣａを含有させる場合には、いずれの元素もその含有量を０．０００５〜０．０５％とするのが好ましく、更に好ましいのは０．００１〜０．０２％である。最も好ましいのは０．００１〜０．０１％である。
【００４１】
Ｙ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｎｄ、Ｓｃ：０．０００５〜０．５％
Ｙ、Ｌａ、Ｃｅ、ＮｄおよびＳｃはいずれも、Ｓを硫化物として固着して熱間加工性を改善するとともに、鋼表面のＣｒ２Ｏ３保護皮膜の密着性を改善し、特に繰り返し酸化時の耐酸化性を改善する元素である。また、これらの元素は、粒界強化にも寄与するのでクリープ破断強度やクリープ破断延性を向上させる。上記の効果が顕著となるのは、いずれの元素もその含有量が０．０００５％以上の場合である。しかし、これらの元素を０．５％を超えて含有させると、酸化物などの介在物が多くなり加工性や溶接性を損なう。従って、これらの元素を含有させる場合には、いずれの元素もその含有量を０．０００５〜０．５％とするのが好ましく、更に好ましいのは０．００１〜０．３％である。最も好ましいのは０．００２〜０．１５％である。
【００４２】
上記で成分規定した本発明鋼は、鋼管、鋼板、棒鋼、鍛鋼品などとして高温強度と耐食性が求められる用途に幅広く適用することができる。
【００４３】
２．本発明鋼の析出物について
以上の化学組成を有し、その製造方法を調整すれば、本発明鋼を高温で使用した際に（Ｎｂ，Ｖ）ＣｒＮ複合窒化物および粒界にＶ（Ｃ，Ｎ）炭窒化物が析出する。これらの析出物は、本発明鋼のクリープ破断強度、クリープ破断延性および８００℃以上の高温長時間使用後の靱性を改善する。これらの効果は、（Ｎｂ，Ｖ）ＣｒＮ複合窒化物の析出量が面密度で４個／μｍ２以上、Ｖ（Ｃ，Ｎ）炭窒化物の析出量が面密度で８個／μｍ２以上で顕著となるため、高温での使用中にこれらの範囲で析出していることが望ましい。（Ｎｂ，Ｖ）ＣｒＮ複合窒化物は主として角状または数珠状に析出し、Ｖ（Ｃ，Ｎ）炭窒化物は主として球状または円盤状に析出する。特に、Ｖ（Ｃ，Ｎ）炭窒化物の場合は、そのサイズが大きすぎると転位の固着力が低下するので、その直径は５０ｎｍ以下のサイズで析出していることが望ましい。
【００４４】
ここで、（Ｎｂ，Ｖ）ＣｒＮ複合窒化物は、Ｚ相とも呼ばれる複合窒化物であり、その結晶構造は正方晶であり、単位格子内に（Ｎｂ，Ｖ）、ＣｒおよびＮが１：１：１の比率で存在する。また、Ｖ（Ｃ，Ｎ）窒炭化物は、ＮａＣｌ型の立方晶炭化物（ＶＣ）もしくは立方晶窒化物（ＶＮ）、またはＣ原子およびＮ原子の一部が相互に置換した立方晶炭窒化物を形成したものである。この炭化物および窒化物は、金属原子が細密に積み重なった面心立方格子を形成し、その八面体格子間位置をＣ原子またはＮ原子が占めた結晶構造を有する。
【００４５】
なお、これらの析出物の析出量の測定は、透過電子顕微鏡を用いて１００００倍以上で組織観察を行い、電子線回折パターンより区別されるそれぞれの析出物を数えることによって行えばよい。観察は５視野以上行うのが望ましい。
【００４６】
３．本発明鋼の製造方法について
本発明鋼を製造する場合は以下の方法をとることが推奨される。
【００４７】
まず、上記の化学組成を有する鋼塊を溶製した後、鋳造ままあるいは鍛造や分解圧延でビレットとし、熱間押出しや熱間圧延等の熱間加工を行う。熱間加工前の加熱温度は１１６０℃以上、１２５０℃以下が望ましい。熱間加工終了温度は１１５０℃以上が望ましく、加工終了後は粗大な炭窒化物の析出を抑えるため０．２５℃／秒（５００℃まで）以上の極力早い冷却速度で冷却させるのがよい。
【００４８】
熱間加工後、最終熱処理を行ってもよいが、必要に応じて冷間加工を加えてもよい。冷間加工前には途中熱処理により炭窒化物を固溶させておく必要があり、熱間加工前の加熱温度または熱間加工終了温度の低い方以上の温度で行うのがよい。冷間加工は１０％以上の歪みを加えるのが好ましく、２回以上の冷間加工を施してもよい。
【００４９】
最終製品熱処理の温度は１１７０〜１３００℃の範囲で熱間加工終了温度または上述の途中熱処理温度より１０℃以上高い温度で実施するのが好ましい。本発明鋼は、耐食性の観点からはあえて細粒鋼にする必要はないが、細粒鋼にする場合は熱間加工終了温度または上述の途中熱処理温度から１０℃以上低い温度で最終熱処理を行う。粗大な炭窒化物の析出を抑制するため最終熱処理後は０．２５℃／秒以上の極力早い冷却速度で冷却するのがよい。
【００５０】
クリープ破断延性を重視する場合には、ＮｂおよびＣｕの含有量比「Ｎｂ／Ｃｕ」が０．０５〜０．２となるように組成を調整した鋼を用いて、最終熱処理後の未固溶Ｎｂ量が０．０４×Ｃｕ〜０．０８５×Ｃｕ（質量％）の範囲内になるよう熱処理温度と冷却速度を調整すればよい。
【００５１】
【実施例】
表１および２に示す化学組成の鋼を高周波真空溶解炉で溶製し、外径１８０ｍｍの５０ｋｇインゴットとした。なお、表中の１〜３８は本発明鋼、Ａ〜Ｏは比較鋼である。
【００５２】
【表１】
2004323937.tif 000002
【００５３】
【表２】
2004323937.tif 000003
【００５４】
得られたインゴットから下記の方法により各種試験片を作製した。高温延性を評価するための試験片として、上記のインゴットを熱間鍛造により厚さ４０ｍｍの板材とし、機械加工により丸棒引張試験片（直径１０ｍｍ、長さ１３０ｍｍ）を作製した。クリープ破断試験に供するための試験片として、上記のインゴットを熱間鍛造により厚さ１５ｍｍの板材とし、軟化熱処理の後、１０ｍｍまで冷間圧延し１２３０℃で１５分保持後、水冷した素材から機械加工により丸棒試験片（直径６ｍｍ、標点間距離３０ｍｍ）を作製した。また、本発明鋼７および８ならびに比較鋼ＪおよびＫについては、水冷した素材を８００℃で３０００時間時効した後、その靱性を評価するための試験片としてＶノッチ試験片（厚さ５ｍｍ×幅１０ｍｍ×長さ５５ｍｍ、ノッチ高さ２ｍｍ）を条件毎に二本ずつ作製した。
【００５５】
高温での延性は、上記の丸棒引張試験片（直径１０ｍｍ、長さ１３０ｍｍ）を用い、１２２０℃に加熱して３分間保持し、歪速度５／ｓｅｃの高速引張試験を行い、試験後の破断面から絞り率を求めた。当該温度で絞り率６０％以上であれば熱間押出し等の熱間加工に特に大きな問題が生じないことが判明しており、絞り率６０％以上を良好な熱間加工性の判断基準とした。
【００５６】
クリープ破断強度は、上記の丸棒試験片（直径６ｍｍ、標点間距離３０ｍｍ）を用い、７５０℃および８００℃の大気中においてクリープ破断試験を実施し、得られた破断強度をラーソンミラーパラメータ法で回帰して７５０℃、１０５ｈ破断強度を求めた。また、クリープ破断伸びは、上記の丸棒試験片（直径６ｍｍ、標点間距離３０ｍｍ）を用い、７５０℃で１３０ＭＰａの負荷を与えるクリープ破断試験を実施し、破断伸びを測定した。
【００５７】
時効後の靱性は、上記の８００℃で３０００時間時効した後の素材から作製したＶノッチ試験片（厚さ５ｍｍ×幅１０ｍｍ×長さ５５ｍｍ、ノッチ高さ２ｍｍ）を用い、各試験片を０℃に冷却してシャルピー衝撃試験を行い、２本の試験片の平均値を衝撃値として求めた。
【００５８】
本発明鋼の析出物の析出量は、７５０℃で１３０ＭＰａを負荷したクリープ破断材の平行部より試験片を採取し、透過顕微鏡を用いて１００００倍以上で組織観察を行い、電子線回折パターンにより区別されるそれぞれの析出物を数えることによって測定した。観察は５視野行い、その平均値を析出量とした。
【００５９】
これらの結果を結果を表３および４に示す。
【００６０】
【表３】
2004323937.tif 000004
【００６１】
【表４】
2004323937.tif 000005
【００６２】
表３および４に示すように、比較鋼Ａ〜Ｃはいずれも、Ｐ含有量が（１）式で規定される範囲を超える例である。特に、比較鋼ＡおよびＢは、Ｐ以外の化学組成については本発明鋼１および２とほぼ同等であり、比較鋼ＣのＰ含有量は本発明鋼２とほぼ同等であるが、いずれの比較鋼も絞り値およびクリープ破断伸びが低い値となった。従って、これらの比較鋼のクリープ破断延性と熱間加工性は不十分である。
【００６３】
比較鋼ＤおよびＥはいずれも、Ｏ含有量が（３）式で規定される範囲を超える例であり、特に比較鋼Ｅは、Ｏ以外の化学組成については本発明鋼４とほぼ同等であるが、絞り値およびクリープ破断伸びが低い値となった。従って、これらの比較鋼もクリープ破断延性と熱間加工性が不十分である。
【００６４】
比較鋼Ｇ〜Ｉはいずれも、ｓｏｌ．Ａｌ含有量が（２）式で規定される範囲を満足しない例であり、ｓｏｌ．Ａｌ以外の化学組成については本発明鋼５および６とほぼ同等であるが、クリープ破断強度が低い値となった。
【００６５】
比較鋼Ｊ、ＫおよびＬはいずれも、Ｖ含有量が本発明で規定される範囲を下回り、Ｖ以外の化学組成については本発明鋼７および８とほぼ同等であるが、クリープ破断強度が低い値となった。また、比較例ＪおよびＫのシャルピー衝撃値は、本発明例７および８のものより低い値となっており、Ｖが添加されないことで時効後の靭性が著しく低下する。なお、比較鋼Ｌは特許文献７で提案された発明の範囲内の鋼である。
【００６６】
比較鋼Ｍ、ＮおよびＯは、それぞれＣｕ含有量、Ｃ含有量およびＮ含有量のいずれかが本発明で規定される範囲を下回るが、その他の化学組成については、それぞれ本発明鋼１０、１１および１２とほぼ同等である例である。これらの比較例ではクリープ破断強度が本発明鋼のものより劣っていた。
【００６７】
一方、本発明鋼１〜８、１２および３８は、クリープ破断強度、クリープ破断延性、熱間加工性のいずれの値も良好であった。また、第１元素群または／および第２元素群の１種以上を含有させた本発明鋼９〜１１および１３〜３７は、熱間加工性、クリープ破断強度が一層改善されていた。
【００６８】
【発明の効果】
本発明によれば、Ｃｕ、ＮｂおよびＮを複合添加して優れた高温強度を有するオーステナイト系ステンレス鋼において、飛躍的な熱間加工性の改善とより一層の高強度化、さらには高温長時間側の靭性向上を達成することが可能となり、６５０℃〜７００℃以上の高温下における耐熱耐圧部材としてプラントの高効率化等に寄与すると共に、製造コストの削減も可能となりその波及効果は極めて大きい。