(57)【要約】【課題】コルゲートフィンの下部タンク部に近接した部位の排水性を向上させ、凝縮水の凍結を抑制する。【解決手段】チューブ２、３間に配置されたコルゲートフィン２３において、下部タンク部８、１０に近接した部位のルーバ２９ａが、ルーバ２９ａ間を通過する空気を下向きに案内するように形成する。これにより、凝縮水が落下し易くなり、凝縮水の排水性を向上できる。この結果、下部タンク部８、１０が過度に冷却されても凝縮水の凍結を抑制できる。【選択図】　　　　図３
2004108671.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒通路を構成するとともに水平方向に積層された複数のチューブ（２、３）と、
前記複数のチューブ（２、３）の下端部に配置され、前記複数のチューブ（２、３）に流れる冷媒の分配、集合を行う下部タンク部（８、１０）と、
前記複数のチューブ（２、３）間に配置されたコルゲートフィン（２３）とを備え、
前記コルゲートフィン（２３）には斜めに切り起こされた複数のルーバ（２９ａ）が設けられ、
前記コルゲートフィン（２３）において、前記下部タンク部（８、１０）に近接した部位の前記ルーバ（２９ａ）が、前記ルーバ（２９ａ）間を通過する空気を下向きに案内するように同一方向に形成されていることを特徴とする蒸発器。
【請求項２】
前記コルゲートフィン（２３）の下端部と前記下部タンク部（８、１０）間に、前記コルゲートフィン（２３）から排水される凝縮水を受ける凝縮水受板（３０）を備えたことを特徴とする請求項１に記載の蒸発器。
【請求項３】
冷媒通路を構成するとともに水平方向に積層された複数のチューブ（２、３）と、
前記複数のチューブ（２、３）の下端部に配置され、前記複数のチューブ（２、３）に流れる冷媒の分配、集合を行う下部タンク部（８、１０）と、
前記複数のチューブ（２、３）間に配置されたコルゲートフィン（２３）とを備え、
前記コルゲートフィン（２３）の下端部と前記下部タンク部（８、１０）間に、前記コルゲートフィン（２３）から排水される凝縮水を受ける凝縮水受板（３０）を備えたことを特徴とする蒸発器。
【請求項４】
前記凝縮水受板（３０）の空気流れ下流側の部位が、空気流れ上流側の部位よりも下方向に下がっていることを特徴とする請求項２または３に記載の蒸発器。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、車両用空調装置において、蒸発器から排出される凝縮水の排水構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来の車両用空調装置の蒸発器においては、冷媒通路を構成するとともに水平方向に積層された複数のチューブと、このチューブの上下端部に配置され、チューブに流れる冷媒の分配、集合を行う上下タンク部と、このチューブ間に波形に成形されたコルゲートフィンを備えた積層型蒸発器が多く用いられている。
【０００３】
そして、このコルゲートフィンには、斜め上方と斜め下方に切り起こし方向を異ならせたルーバ群が交互に配置され、このルーバ群によってルーバ間を通過する空気を上向き、下向きに案内しながら空気流れの直進性を確保しつつ、ルーバ群の形成により温度境界層が成長するのを抑制して熱伝達率の向上を図るようにしている。
【０００４】
また、近年、車両用空調装置の小型化に伴い、空気流れ方向の幅を短縮した薄幅積層型エバポレータが開発されている。この薄幅積層型蒸発器は、チューブとコルゲートフィンとにより構成される熱交換用コア部の幅が薄いので、熱交換面積が減少して冷房性能を低下させてしまう。そこで、従来より、コルゲートフィンのフィンピッチの短縮や、コルゲートフィンやチューブの薄肉化等により、薄幅化に伴う冷房性能の低下を抑制している。
【０００５】
ところで、図７は、上記蒸発器の冷媒通路を示すものであり、冷媒が冷媒通路を移動する。図示しない膨張弁で減圧された低温低圧の気液２相冷媒は、冷媒入口５から矢印▲１▼〜▲９▼の経路で流れる。すなわち、冷媒は、矢印▲１▼のように冷媒入口５から上部タンク部７内に流入し、仕切り板１１により複数本のチューブ３を矢印▲２▼のように流れて下部タンク部８に流入する。その後、冷媒は、下部タンク部８内を矢印▲３▼のように流れ、複数本のチューブ３を矢印▲４▼のように流れて上部タンク部７内に流入する。
【０００６】
次に、冷媒は、矢印▲５▼のように上部タンク部９の右側タンク部９ｂ内に流入し、複数本のチューブ２を矢印▲６▼のように流れて下部タンク部１０の右側部（集合部）に流入する。その後、冷媒は、下部タンク部１０を矢印▲７▼のように流れた後に、仕切り板１２により複数本のチューブ２を矢印▲８▼のように流れ、上部タンク部９の左側タンク部９ａを矢印▲９▼のように流れ、冷媒出口６から配管（図示せず）を通過してコンプレッサ（図示せず）へ流出する。
【０００７】
上記した冷媒通路において、コンプレッサの停止中には、蒸発器内圧力の飽和温度まで冷却された液冷媒は自重によりチューブ２、３を流れて下部ヘッダータンク８、１０に滞留する。また、コンプレッサ停止中にコンプレッサに残った冷媒は、温度が低くて冷媒圧力の低い蒸発器側に移動しようと蒸発器の冷媒出口６とコンプレッサ間の配管内に移動して滞留する。
【０００８】
そして、コンプレッサの動作開始時には、上記配管内に滞留した冷媒は瞬間的にコンプレッサに吸い込まれるので、上記配管内は冷媒が少ない状態となる。この冷媒が少ない状態では、冷媒出口６の圧力はコンプレッサの吸引力により過度の減圧状態となり、冷媒の蒸発温度は低下する。したがって、下部タンク部８、１０に滞留した冷媒の蒸発温度が低下して、下部タンク部８、１０は過度に冷却される。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
図８は、図７の薄幅積層型蒸発器の下部断面図であり、コルゲートフィン２３のフィンピッチが短縮されているため、冷却された空気から発生する凝縮水がコルゲートフィン２３間に溜まりやすい。更に、コルゲートフィン２３に形成されたルーバ群２９のうち、ルーバ２９ａ間を通過する空気を上向きに案内するルーバ群２９は凝縮水の排水性を低下させている。
【００１０】
ところで、自動車用空調装置の多くは、蒸発器のフロスト（着霜）防止として、蒸発器の空気流れ下流直後に設置された温度センサとしてのサーミスタで熱交換用コア部を通過した空気温度を検出し、この熱交換用コア部を通過した空気温度が所定温度（３℃〜４℃）となるように、コンプレッサ作動を断続するオン、オフ制御を行っている。
【００１１】
ところが、サーミスタの取付位置やサーミスタの検出温度のばらつき、サーミスタやコンプレッサの作動断続に対する冷凍サイクルの作動遅延などにより、サーミスタの検出温度と下部タンク部には温度差が発生し、下部タンク部が過度に冷却された状態では、サーミスタの検出温度よりも下部タンク部の温度の方が低温となる。
【００１２】
したがって、蒸発器の温度制御のためにコンプレッサが断続制御され動作、停止を繰り返すと、コルゲートフィン間に溜まった凝縮水は、過度に冷却された下部タンク部に近接したコルゲートフィンの下端部側から徐々に凍結し始める。
【００１３】
そして、サーミスタの設置されている位置付近まで凍結が進むと、熱交換用コア部で冷却される空気の風量が低下し、蒸発器表面の冷たい空気がサーミスタまで達しなくなり、正常な温度制御ができなくなる場合がある。
【００１４】
本発明は上記の点に鑑みてなされたもので、コルゲートフィンの排水性を向上させ、コルゲートフィンにおける凝縮水の凍結を抑制することを目的とする。
【００１５】
また、本発明は、凝縮水が下部タンク部に付着するのを防止して、下部タンク部における凝縮水の凍結を抑制することを他の目的とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、冷媒通路を構成するとともに水平方向に積層された複数のチューブ（２、３）と、複数のチューブ（２、３）の下端部に配置され、複数のチューブ（２、３）に流れる冷媒の分配、集合を行う下部タンク部（８、１０）と、複数のチューブ（２、３）間に配置されたコルゲートフィン（２３）とを備え、コルゲートフィン（２３）には斜めに切り起こされた複数のルーバ（２９ａ）が設けられ、コルゲートフィン（２３）において、下部タンク部（８、１０）に近接した部位のルーバ（２９ａ）が、ルーバ（２９ａ）間を通過する空気を下向きに案内するように同一方向に形成されていることを特徴としている。
【００１７】
このように、コルゲートフィン（２３）において、下部タンク部（８、１０）に近接した部位のルーバ（２９ａ）が、ルーバ（２９ａ）間を通過する空気を下向きに案内するように同一方向に形成されているので、コルゲートフィン（２３）間に溜まった凝縮水が落下し易くなり、凝縮水の排水性を向上できる。
【００１８】
この結果、下部タンク部（８、１０）が過度に冷却されても、凝縮水の排水性が向上しているので、コルゲートフィン（２３）における凝縮水の凍結を抑制できる。
【００１９】
また、請求項２に記載の発明では、コルゲートフィン（２３）の下端部と下部タンク部（８、１０）間に、コルゲートフィン（２３）から排水される凝縮水を受ける凝縮水受板（３０）を備えたことを特徴としている。
【００２０】
このように、コルゲートフィン（２３）の下端部と下部タンク部（８、１０）間に、更に、コルゲートフィン（２３）から排水される凝縮水を受ける凝縮水受板（３０）を備えることによって、コルゲートフィン（２３）から排水される凝縮水が下部タンク部（８、１０）に付着するのを防止できる。
【００２１】
この結果、下部タンク部（８、１０）が過度に冷却されても、下部タンク部（８、１０）における凝縮水の凍結を抑制できる。
【００２２】
また、凝縮水受板（３０）と下部タンク部（８、１０）間の隙間を凝縮水が凍結して閉塞するのを抑制し、凝縮水受板（３０）と下部タンク部（８、１０）間の隙間の空気流れを維持できるので、冷房性能の低下を抑制できる。
【００２３】
また、請求項３に記載の発明では、冷媒通路を構成するとともに水平方向に積層された複数のチューブ（２、３）と、複数のチューブ（２、３）の下端部に配置され、複数のチューブ（２、３）に流れる冷媒の分配、集合を行う下部タンク部（８、１０）と、複数のチューブ（２、３）間に配置されたコルゲートフィン（２３）とを備え、コルゲートフィン（２３）の下端部と下部タンク部（８、１０）間に、コルゲートフィン（２３）から排水される凝縮水を受ける凝縮水受板（３０）を備えたことを特徴としている。
【００２４】
このように、コルゲートフィン（２３）のルーバ（２９ａ）の形状に関わらず、コルゲートフィン（２３）の下端部と下部タンク部（８、１０）間に、コルゲートフィン（２３）から排水される凝縮水を受ける凝縮水受板（３０）を備えることによって、コルゲートフィン（２３）から排水される凝縮水が下部タンク部（８、１０）に付着するのを防止できる。
【００２５】
この結果、下部タンク部（８、１０）が過度に冷却されても、下部タンク部（８、１０）における凝縮水の凍結を抑制できる。
【００２６】
また、凝縮水受板（３０）と下部タンク部（８、１０）間の隙間を凝縮水が凍結して閉塞するのを抑制し、凝縮水受板（３０）と下部タンク部（８、１０）間の隙間の空気流れを維持できるので、冷房性能の低下を抑制できる。
【００２７】
また、請求項４に記載の発明では、凝縮水受板（３０）の空気流れ下流側の部位が、空気流れ上流側の部位よりも下方向に下がっていることを特徴としている。
【００２８】
このように、凝縮水受板（３０）の空気流れ下流側の部位が、空気流れ上流側の部位よりも下方向に下がっているので、凝縮水受板（３０）に溜まった凝縮水は空気流れ下流側の下がった部位に流れ易く、排水性を向上できる。
【００２９】
なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【００３０】
【発明の実施の形態】
（第１実施形態）
以下本発明の一実施形態を図に基づいて説明する。図１は本実施形態による薄幅積層型エバポレータ（以下、単に蒸発器という）の正面図、図２は概略斜視図、図３は図１のＢ−Ｂ断面図である。
【００３１】
蒸発器１は図１の上下方向を上下にして、図示しない自動車用空調装置の空調ユニットケース内に設置される。蒸発器１には図示しない送風機により図２、３の矢印Ａ方向に空気が送風され、この送風空気と冷媒とが熱交換する。
【００３２】
蒸発器１は、図２に示すように空気流れ方向Ａの前後に２列配置されたチューブ２、３を有している。これらのチューブ２、３は、上下方向に延びる断面偏平状の冷媒通路を構成するとともに水平方向に積層されている。そして、チューブ２、３はそれぞれ空気流れ方向Ａと交差する方向（図１の左右方向）に多数本並列配置されている。
【００３３】
本例では、蒸発器１の左側の上部に１つのジョイントブロック４（図１）が配置され、このジョイントブロック４に冷媒入口５と冷媒出口６が設けられている。冷媒入口５は、冷凍サイクルの図示しない温度作動式膨張弁（減圧手段）で減圧され膨張した低温低圧の気液２相冷媒が流入する。また、冷媒出口６は図示しないコンプレッサ吸入配管に接続され、蒸発器１で蒸発したガス冷媒をコンプレッサ吸入側に還流させるためのものである。
【００３４】
次に、蒸発器１のタンク部７〜１０について説明すると、タンク部７〜１０はチューブ２、３への冷媒の分配もしくはチューブ２、３からの冷媒の集合を行うもので、空気流れ上流側のチューブ２と、空気流れ下流側のチューブ３とに対応して、空気流れ方向Ａの前後に２列配置されている。すなわち、上下のタンク部７、８は空気流れ下流側に位置し、上下のタンク部９、１０は空気流れ上流側に位置している。
【００３５】
本例では空気流れ下流側の上部タンク部７の内部空間がタンク長手方向（図１の左右方向）の中央部に位置する仕切り板１１により左側タンク部７ａと右側タンク部７ｂとに仕切られている。同様に、空気流れ上流側の上部タンク部９の内部空間がタンク長手方向（図１の左右方向）の中央部に位置する仕切り板１２により左側タンク部９ａと右側タンク部９ｂとに仕切られている。
【００３６】
一方、下部の両タンク部８、１０には仕切り板を設けていないので、下部の両タンク部８、１０の内部空間はそのタンク長手方向全長にわたって連続する１つの流路になっている。
【００３７】
次に、各チューブ２、３の相互の間には、波形に成形されたコルゲートフィン２３が配置されている。このコルゲートフィン２３は図２に示すように空気流れ方向Ａの前後のチューブ２、３の両方にわたって延びるように配置され、両チューブ２、３の平坦面に一体に接合される。そして、このコルゲートフィン２３の平坦部には、図３に示すように複数のルーバ２９ａからなるルーバ群２９が形成され、これらのルーバ２９ａ間を通過する空気を下向き、上向きに案内している。
【００３８】
より詳しく説明すると、図３において、下部タンク部８、１０に近接した１〜３段目よりも上方側のコルゲートフィン２３ａには、空気流れ方向に４つのルーバ群２９が配置されている。これらのルーバ群２９は、図面右斜め下方向に切り起こされた複数のルーバ２９ａと図面右斜め上方向に切り起こされた複数のルーバ２９ａにより構成されている。つまり、ルーバ２９ａ間を通過する空気が上向き、下向きを繰り返しながら直進性を確保するように、ルーバ２９ａの切り起こし方向を交互に異ならせて形成してある。
【００３９】
一方、下部タンク部８、１０に近接した１〜３段目のコルゲートフィン２３ｂにおいては、空気流れ方向に４つのルーバ群２９が配置され、これらのルーバ群２９は図面右斜め下方向に切り起こされた複数のルーバ２９ａにより構成されている。つまり、ルーバ２９ａ間を通過する空気をルーバ２９ａに沿って下向きに案内するように、ルーバ２９ａの切り起こし方向を同一方向に形成してある。
【００４０】
なお、上記したチューブ２、３および上下のタンク部７、８には、アルミニウムのような金属薄板が用いられている。
【００４１】
次に、上記構成において第１実施形態による蒸発器の作用を説明すると、送風空気（空調空気）は図２の矢印Ａ方向に送風され、チューブ２、３とコルゲートフィン２３とにより構成される熱交換用コア部の空隙部を通過する。この際に、チューブ２、３内の冷媒が送風空気から吸熱して蒸発することにより、送風空気が冷却されて冷風となり、車室内へ吹出して、車室内を冷房する。また、上記熱交換用コア部において、この熱交換用コア部の空隙部を通過して冷却された空気から凝縮水が発生し、下部タンク部８、１０に落下して排水される。
【００４２】
図３において、下部タンク部８、１０側から４段目よりも上方側のコルゲートフィン２３ａでは、図面右斜め下方向に切り起こされたルーバ２９ａ間を通過する空気は下向きとなり、図面右斜め上方向に切り起こされたルーバ２９ａ間を通過する空気は上向きとなる。このように、これらのルーバ２９ａによって、ルーバ２９ａ間を通過する空気を下向き、上向きに繰り返し案内しながら空気流れの直進性を確保している。
【００４３】
一方、下部タンク部８、１０に近接した１〜３段目のコルゲートフィン２３ｂにおいては、図面右斜め下方向に切り起こされたルーバ２９ａ間を通過する空気は下向きとなる。そして、コルゲートフィン２３ｂ間に溜まった凝縮水はルーバ２９ａに沿って流れ、ルーバ２９ａ間から落下する。このようにして、凝縮水の排水性を向上させている。
【００４４】
この結果、下部タンク部８、１０が過度に冷却されても、コルゲートフィン２３における凝縮水の凍結を抑制できる。
【００４５】
なお、下部タンク部８、１０に近接した１〜３段目のコルゲートフィン２３ｂにおいて、コルゲートフィン２３ｂの間隙を通過する空気は下向きとなるため、熱交換用コア部を通過する空気の直進性が低下してしまう。
【００４６】
また、下部タンク部８、１０に近接した１〜３段目のコルゲートフィン２３ｂにおけるルーバ２９ａの向きが、下部タンク部８、１０側から４段目よりも上方側のコルゲートフィン２３ａのルーバ２９ａの向きと異なるため、蒸発器全面の風速分布が不均一となってしまう。
【００４７】
したがって、下部タンク部８、１０に近接した１〜３段目のコルゲートフィン２３ｂよりも上方側のコルゲートフィン２３ａでは、熱交換用コア部を通過する空気の直進性を確保し、冷房性能を確保するとともに、下部タンク部８、１０に近接した１〜３段目のコルゲートフィン２３ｂにおいてのみ、全てのルーバ２９ａが通過する空気を下向きに案内するようにして、蒸発器全面の風速分布が不均一となるのを抑制している。
【００４８】
なお、チューブ２、３および上下のタンク部７〜１０の表面に撥水処理が施されており、上記撥水処理により、下部タンク部８、１０の表面に付着した凝縮水の落下性を高め、上記凝縮水が凍結する前に上記凝縮水を排水させるようにしている。
【００４９】
（第２実施形態）
上述の第１実施形態における蒸発器は、下部タンク部８、１０に近接した１〜３段目のコルゲートフィン２３ｂにおいて、全てのルーバ２９ａが通過する空気を下方向に案内するように形成され、コルゲートフィン２３間に溜まった凝縮水の排水性を向上させているが、第２実施形態では図４に示すように、凝縮水が下部タンク部８、１０に付着しないように、更に、コルゲートフィン２３と下部タンク部８、１０間に凝縮水受板３０が形成されている。
【００５０】
図４に示すように、コルゲートフィン２３と下部タンク部８、１０間に凝縮水受板３０が配置されている。また、この凝縮水受板３０の空気流れ下流側の部位は空気流れ上流側の部位よりも下方向に下がっており、凝縮水受板３０に溜まった凝縮水が下部タンク部８、１０に付着するのを防止するとともに、排水性を高めた構造となっている。
【００５１】
また、図６（ａ）は、凝縮水受板３０の図１に示した正面図のＢ部拡大図であり、凝縮水受板３０の正面断面は直線形状となっている。また、凝縮水受板３０はチューブ２、３の平坦面に一体形成され、凝縮水受板３０とコルゲートフィン２３間および凝縮水受板３０と下部タンク部８、１０間にはそれぞれ隙間が設けられている。なお、凝縮水受板３０には、チューブ２、３および下部タンク部８、１０と同じアルミニウムのような金属薄板が用いられている。
【００５２】
上記凝縮水受板３０は、コルゲートフィン２３から排水される凝縮水を受け、下部タンク部８、１０に付着する凝縮水の量を低減している。
【００５３】
したがって、コルゲートフィン２３間に溜まった凝縮水の排水性を向上させるとともに、コルゲートフィン２３から排水される凝縮水が下部タンク部８、１０に付着するのを防止している。
【００５４】
この結果、下部タンク部８、１０が過度に冷却されても、下部タンク部８、１０における凝縮水の凍結を抑制できる
また、凝縮水受板（３０）と下部タンク部（８、１０）間の隙間を凝縮水が凍結して閉塞するのを抑制し、凝縮水受板（３０）と下部タンク部（８、１０）間の隙間の空気流れを維持できるので、冷房性能の低下を抑制できる。
【００５５】
また、図４に示すように、凝縮水受板３０の空気流れ下流側は空気流れ上流側よりも下方向に下がっているため、凝縮水受板３０に溜まった凝縮水は空気流れ下流側の下がった部位に流れ、凝縮水受板３０の端部から落下する。この結果、凝縮水受板３０に溜まった凝縮水の排水性を向上できる。
【００５６】
また、凝縮水受板３０には熱伝導率の高い金属薄板が用いられており、凝縮水受板３０と下部タンク部８、１０間に隙間ａを設けることによって下部タンク部８、１０からの熱を断熱している。また、凝縮水受板３０はチューブ２、３の平坦面に一体形成されており、通過する空気の熱を吸熱する機能を果たしている。
【００５７】
また、正面断面が直線形状となっており、加工が容易である。
【００５８】
（第３実施形態）
上記した第２実施形態における凝縮水受板３０は、正面図の断面が直線形状となっているが、本実施形態における凝縮水受板３０は、図５（ｂ）に示すように波形となっている。
【００５９】
凝縮水受板３０は、正面図の断面が波形となっており、チューブ２、３の平坦面に一体形成され、凝縮水受板３０とコルゲートフィン２３間および凝縮水受板３０と下部タンク部８、１０間にはそれぞれ隙間ａが設けられている。
【００６０】
また、凝縮水受板３０の空気流れ下流側は下部タンク部８の曲面に沿って空気流れ上流側よりも下方向に下がっており、凝縮水受板３０に溜まった凝縮水が下部タンク部８、１０に付着するのを防止するとともに、排水性を高めた構造となっている。
【００６１】
このように、凝縮水受板３０の断面を波形とすることで、コルゲートフィン２３から排水された凝縮水が谷部に溜まり易い。そして、凝縮水受板３０の空気流れ下流側は空気流れ上流側よりも下方向に下がっているため、凝縮水受板３０の谷部に溜まった凝縮水の排水性を向上できる。
【００６２】
（第４実施形態）
上記した第２実施形態における凝縮水受板３０は、正面図の断面が直線形状となっているが、本実施形態における凝縮水受板３０は図５（ｃ）に示すように鋸形となっている。
【００６３】
凝縮水受板３０は、正面図の断面が鋸形となっており、チューブ２、３の平坦面に一体形成され、凝縮水受板３０とコルゲートフィン２３間および凝縮水受板３０と下部タンク部８、１０間にはそれぞれ隙間ａが設けられている。
【００６４】
また、凝縮水受板３０の空気流れ下流側は下部タンク部８の曲面に沿って空気流れ上流側よりも下方向に下がっており、凝縮水受板３０に溜まった凝縮水が下部タンク部８、１０に付着するのを防止するとともに、排水性を高めた構造となっている。
【００６５】
このように、凝縮水受板３０の断面が鋸形とすることで、コルゲートフィン２３から排水された凝縮水が溝部に溜まり易い。そして、凝縮水受板３０の空気流れ下流側は空気流れ上流側よりも下方向に下がっているため、凝縮水受板３０の溝部に溜まった凝縮水の排水性を向上できる。
【００６６】
（第５実施形態）
上記した第２実施形態における凝縮水受板３０は、正面図の断面が直線形状となっているが、本実施形態における凝縮水受板３０は図５（ｄ）に示すようにＴ字形となっている。
【００６７】
凝縮水受板３０は、正面図の断面がＴ字形となっており、チューブ２、３の平坦面に一体形成され、凝縮水受板３０とコルゲートフィン２３間および凝縮水受板３０と下部タンク部８、１０間にはそれぞれ隙間ａが設けられている。
【００６８】
また、凝縮水受板３０の空気流れ下流側は下部タンク部８の曲面に沿って空気流れ上流側よりも下方向に下がっており、凝縮水受板３０に溜まった凝縮水が下部タンク部８、１０に付着するのを防止するとともに、排水性を高めた構造となっている。
【００６９】
このように、凝縮水受板３０の断面がＴ字形となっているので、Ｔ字の下方に延びた部位により強度が増大する。更に第１実施形態の直線の場合と比較して伝熱面積が増加するので吸熱効率を向上させることができる。
【００７０】
また、凝縮水受板３０の空気流れ下流側は空気流れ上流側よりも下方向に下がっているため、凝縮水受板３０に溜まった凝縮水の排水性を向上できる。
【００７１】
（第６実施形態）
上記した第２実施形態における凝縮水受板３０は、正面図の断面が直線形状となっているが、本実施形態における凝縮水受板３０は図５（ｅ）に示すように十字形となっている。
【００７２】
凝縮水受板３０は、正面図の断面が十字形となっており、チューブ２、３の平坦面に一体形成され、凝縮水受板３０と下部タンク部８、１０間にはそれぞれ隙間ａが設けられているが、凝縮水受板３０とコルゲートフィン２３間は接触させてある。
【００７３】
また、凝縮水受板３０の空気流れ下流側は下部タンク部８の曲面に沿って空気流れ上流側よりも下方向に下がっており、凝縮水受板３０に溜まった凝縮水が下部タンク部８、１０に付着するのを防止するとともに、排水性を高めた構造となっている。
【００７４】
図５（ｅ）に示すように、十字の上方に延びた部位をコルゲートフィン２３の下端部に接触させることで、第５実施形態に示したＴ字形の場合と同様に強度と吸熱効率を向上させるとともに、コルゲートフィン２３からの凝縮水が十字の上方に延びた部位を伝わって排水され易くなるため、排水性を向上できる。
【００７５】
また、凝縮水受板３０の空気流れ下流側は空気流れ上流側よりも下方向に下がっているため、凝縮水受板３０に溜まった凝縮水の排水性を向上できる。
【００７６】
（第７実施形態）
上記した第１〜６実施形態の蒸発器において、下部タンク部８、１０に近接した部位のコルゲートフィン２３のルーバ２９ａの形状が、ルーバ２９ａ間を通過する空気を下向きに案内するように形成されているが、コルゲートフィン２３のルーバ２９ａの形状に関わらず、凝縮水受板３０を備えた構成とすることができる。
【００７７】
図６に示すように、コルゲートフィン２３と下部タンク部８、１０間には、凝縮水が下部タンク部８、１０に付着しないように、凝縮水受板３０が形成されている。
【００７８】
なお、凝縮水受板３０の正面断面形状は、図５（ａ）〜（ｅ）に示すような、直線形、波形、鋸形、Ｔ字形、十字形のいずれであってもよい。、
コルゲートフィン２３から排水される凝縮水は、コルゲートフィン２３のルーバ２９ａの形状に関わらずルーバ２９ａ間から下方に排水される。
【００７９】
そこで、コルゲートフィン２３と下部タンク部８、１０間に形成された上記凝縮水受板３０によりコルゲートフィン２３から排水される凝縮水を受けるので、下部タンク部８、１０に付着する凝縮水の量を低減している。
【００８０】
この結果、下部タンク部８、１０が過度に冷却されても、下部タンク部８、１０における凝縮水の凍結を抑制できる。
【００８１】
また、凝縮水受板（３０）と下部タンク部（８、１０）間の隙間を凝縮水が凍結して閉塞するのを抑制し、凝縮水受板（３０）と下部タンク部（８、１０）間の隙間の空気流れを維持できるので、冷房性能の低下を抑制できる。
【００８２】
（その他の実施形態）
上記した実施形態１〜７の蒸発器において、薄幅積層型エバポレータを例に説明したが、薄幅積層型エバポレータに限ることなく、積層型エバポレータに本発明を適用できる。
【００８３】
また、上記した第１実施形態では、図３に示すように、ルーバ２９ａ間を通過する空気を下向きに案内するルーバ２９ａが、下部タンク部８、１０に近接した１〜３段目のコルゲートフィン２３ｂに形成された例について説明したが、ルーバ２９ａ間を通過する空気の直進性、蒸発器全面の風速分布の均一性および蒸発器の大きさを考慮して、下部タンク部８、１０に近接した蒸発器高さＨの１／４以内のコルゲートフィン２３ａにおいて形成されるのが望ましい。
【００８４】
また、上記した実施形態２〜７の蒸発器において、凝縮水受板３０にアルミニウムのような金属薄板を用いたが、金属薄板に限ることなく、例えば、樹脂のような断熱材により形成されてもよい。
【００８５】
この場合、樹脂は熱伝導率が低いため凝縮水受板３０による吸熱効果は低下するが、図５（ａ）〜図５（ｅ）に示すように、凝縮水受板３０と下部タンク部８、１０間に隙間ａを設ける必要がなく、凝縮水受板３０を下部タンク部８、１０に接触させて、コルゲートフィン２３を下部タンク８、１０側に延ばすことができるので、コルゲートフィン２３の伝熱面積を増加させ、冷房性能の低下を抑制できる。
【００８６】
また、上記した実施形態２〜７において、凝縮水受板３０はチューブ２、３の平坦面に一体形成されているが、一体形成ではなく蒸発器製造後に設置するようにしてもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１〜７実施形態の薄幅積層型エバポレータの正面図である。
【図２】第１〜７実施形態の薄幅積層型エバポレータの概略斜視図である。
【図３】図１のＢ−Ｂ断面図である。
【図４】第２〜６実施形態における図１のＢ−Ｂ断面図である。
【図５】第２〜６実施形態の凝縮水受板の正面断面図である。
【図６】第７実施形態における図１のＢ−Ｂ断面図である。
【図７】従来技術の冷媒通路を示す図である。
【図８】従来技術における薄幅積層型エバポレータの断面図である。
【符号の説明】
１…蒸発器、２、３…チューブ、８、１０…下部タンク部、
２３…コルゲートフィン、２９ａ…ルーバ、３０…凝縮水受板。
【図１】
2004108671.tif 000003
【図２】
2004108671.tif 000004
【図３】
2004108671.tif 000005
【図４】
2004108671.tif 000006
【図５】
2004108671.tif 000007
【図６】
2004108671.tif 000008
【図７】
2004108671.tif 000009
【図８】
2004108671.tif 000010