(57)【要約】【課題】ロータリバルブを吸入弁として用いたピストン式圧縮機において、該ピストン式圧縮機の運転状態に応じて吸入開始タイミングを調節可能とすることで、異音発生を効果的に抑制すること。【解決手段】吸入弁装置５５は、圧縮室２６に吸入室２７から冷媒ガスを導入するための吸入案内孔３７を有するロータリバルブ３５を備えている。ロータリバルブ３５には、吸入室２７に常時連通される弁孔４３ａと、容積増大行程にある圧縮室２６に吸入案内孔３７よりも先行して連通される連通孔４７とが形成されている。弁孔４３ａと連通孔４７との間にはポペット４４が配設されている。ポペット４４は、弁開方向に作用する吸入室２７側の圧力に基づく力と、弁閉方向に作用する圧縮室２６側の圧力に基づく力との差に応じて弁孔４３ａと連通孔４７との間を開放又は閉塞し、実際の吸入開始タイミングが最適な吸入開始タイミングからずれることを抑制する。【選択図】      図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転軸の周囲に配列された複数のシリンダボア内にピストンを収容し、前記ピストンによって前記シリンダボア内に区画された圧縮室に吸入圧領域からガスを導入するための吸入案内通路を有するロータリバルブを備え、前記圧縮室と前記吸入案内通路との連通によって前記吸入圧領域から前記吸入案内通路を介して前記圧縮室へガスを導入するピストン式圧縮機において、
前記ロータリバルブには吸入タイミング調節通路が形成され、該吸入タイミング調節通路の第１端は前記吸入圧領域に常時連通されているとともに、該吸入タイミング調節通路の第２端は容積増大行程にある圧縮室に前記吸入案内通路よりも先行して連通され、前記ロータリバルブにおいて前記吸入タイミング調節通路上には吸入タイミング調節弁が配設されており、該吸入タイミング調節弁が備える弁体は、弁開方向に作用する吸入圧領域側の圧力に基づく力と弁閉方向に作用する圧縮室側の圧力に基づく力との差に応じて前記吸入タイミング調節通路を開放又は閉塞することを特徴とするピストン式圧縮機。
【請求項２】
前記吸入タイミング調節通路の第２端と前記圧縮室との連通が開始される時点は、該圧縮室の容積減少行程中又は容積減少行程の終了時とされている請求項１に記載のピストン式圧縮機。
【請求項３】
前記吸入タイミング調節弁はポペット弁よりなっている請求項１又は２に記載のピストン式圧縮機。
【請求項４】
前記吸入タイミング調節弁が備える弁体たるポペットは、前記ロータリバルブの回転中心軸線に沿ってスライド移動することで、吸入タイミング調節通路を開閉可能に構成されている請求項３に記載のピストン式圧縮機。
【請求項５】
前記ポペットは、該ポペットの中心軸線が前記ロータリバルブの回転中心軸線と一致するように配置されている請求項４に記載のピストン式圧縮機。
【請求項６】
前記ポペットは、前記ロータリバルブにおいて、該ロータリバルブが備える外周壁の円筒内面に対して摺動可能に配置されている請求項５に記載のピストン式圧縮機。
【請求項７】
前記吸入タイミング調節弁はリード弁よりなっている請求項１又は２に記載のピストン式圧縮機。
【請求項８】
前記吸入タイミング調節弁が備える前記弁体には、前記吸入タイミング調節通路を開閉する第１弁部の他に、前記吸入案内通路の開度を調節する第２弁部が備えられており、該第２弁部は、前記第１弁部が前記吸入タイミング調節通路を開放した状態では前記吸入案内通路の開度を大きくするとともに、前記第１弁部が前記吸入タイミング調節通路を閉塞した状態では前記吸入案内通路の開度を小さくする請求項１〜７のいずれか一項に記載のピストン式圧縮機。
【請求項９】
回転軸の回転に同期して回転するロータに、吸入圧領域と圧縮室との間のガス通路を回転軸の回転に同期して開閉する第１の吸入弁を設けたピストン式圧縮機において、
前記ロータには第２の吸入弁が配設され、該第２の吸入弁は、容積増大行程にある圧縮室に対して、第１の吸入弁が備える第１のポートよりも先行して連通する第２のポートを備えており、前記第２の吸入弁は、弁開方向に作用する前記吸入圧領域側の圧力に基づく力と弁閉方向に作用する圧縮室側の圧力に基づく力との差に応じて、前記第２のポートと前記吸入圧領域との間を開放又は閉塞することを特徴とするピストン式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ロータリバルブを吸入弁として用いたピストン式圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
例えば、車両空調装置の冷媒圧縮機として用いられるピストン式圧縮機においては、リード弁よりなる吸入弁が一般的に用いられている。ピストンが上死点位置から下死点位置側へ移行する圧縮室の容積増大行程において、該圧縮室側の圧力が吸入圧領域側の圧力よりも小さくなると、吸入圧領域の冷媒ガスが吸入弁を押し退けて圧縮室へ流入する。このようなリード弁等の差圧弁よりなる吸入弁は、吸入圧領域から圧縮室への冷媒ガスの吸入において常に最適な吸入開始のタイミング（以下吸入開始タイミングとする）を保障する。しかし、差圧弁よりなる吸入弁は、自励振動に起因した異音を発生し易い。
【０００３】
そこで、自励振動が生じることのないロータリバルブを吸入弁として用いるピストン式圧縮機が従来から存在する。このロータリバルブには、吸入圧領域に常時連通された吸入案内通路が形成されており、該吸入案内通路の圧縮室側はロータリバルブの外周面で開口されている。ロータリバルブは回転軸と同期回転することで、容積増大行程にある圧縮室へ吸入案内通路を順次連通させる。
【０００４】
さて、ロータリバルブを吸入弁として用いるピストン式圧縮機では、吸入圧領域から圧縮室への冷媒ガスの吸入開始タイミングは、ロータリバルブの外周面における吸入案内通路の開口位置で決まる。しかし、最適な吸入開始タイミングは、ピストン式圧縮機の運転条件によって異なる。つまり、最適の吸入開始タイミングは、ピストン式圧縮機の回転速度の変化に伴う吸入圧の変化や、容量可変型のピストン式圧縮機では、吐出容量の変化に伴う吸入圧の変化等によって異なる。そのため、ロータリバルブを吸入弁として用いると、実際の吸入開始タイミングと最適の吸入開始タイミングとを常に一致させることは難しい。
【０００５】
従って、例えば、実際の吸入開始タイミングが最適の吸入開始タイミングよりも早すぎる場合には、圧縮室に残留する冷媒ガスの圧力は、吸入圧領域に通じている吸入案内通路の圧力よりも高い。そのため、圧縮室の冷媒がロータリバルブにおける吸入案内通路側に逆流し、大きな吸入脈動が発生する。吸入脈動は異音発生の原因となる。また、圧縮室の高温な冷媒ガスが吸入案内通路側に逆流すると、他の圧縮室への吸入冷媒ガスが加熱されて膨張し、ピストン式圧縮機の体積効率が低下してしまう。
【０００６】
逆に、実際の吸入開始タイミングが最適の吸入開始タイミングよりも遅すぎる場合には、圧縮室内の圧力が吸入圧領域の圧力よりも低くなりすぎる。この圧力差によって冷媒ガスが圧縮室へ急激に流入し、大きな吸入脈動が発生する。
【０００７】
このような問題を解決するために、ロータリバルブの外周面において吸入案内通路の開口縁部に切欠通路を形成することが提案されている（例えば特許文献１参照。）。この切欠通路は、吸入案内通路の開口に対してロータリバルブの回転方向先行側に位置して形成されている。従って、切欠通路が、吸入案内通路の開口の他部位に先行して圧縮室に連通されることで、該開口と圧縮室との連通開始時における該圧縮室への冷媒ガスの流入出を、少量だけ許容するようになっている。
【０００８】
よって、例えば、実際の吸入開始タイミングが最適の吸入開始タイミングよりも早すぎた場合でも、圧縮室から吸入案内通路側への冷媒ガスの逆流量は少なく、吸入脈動の発生や体積効率の低下を抑制することができる。逆に、実際の吸入開始タイミングが最適の吸入開始タイミングよりも遅すぎた場合でも、吸入案内通路から圧縮室への急激な冷媒ガスの流入を抑制することができ、吸入脈動の発生を抑制することができる。
【０００９】
【特許文献１】
特開平５−１６４０４４号公報
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、特許文献１の技術においては、少量とは言え、圧縮室への冷媒ガスの流入出を切欠通路が許容していることにかわりはない。つまり、特許文献１の技術を採用したところで、実際の吸入開始タイミングと最適な吸入開始タイミングとがずれることを防止できるわけではなく、従ってこのずれに起因した異音等の問題の発生を効果的に抑制できるとは言い難い。
【００１１】
本発明の目的は、ロータリバルブを吸入弁として用いたピストン式圧縮機において、該ピストン式圧縮機の運転条件に応じて吸入開始タイミングを調節可能とすることで、異音発生を効果的に抑制することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために請求項１の発明は、ロータリバルブに吸入タイミング調節通路が形成されている。吸入タイミング調節通路の第１端は、吸入圧領域に常時連通されているとともに、該吸入タイミング調節通路の第２端は、容積増大行程にある圧縮室に吸入案内通路よりも先行して連通される。ロータリバルブにおいて吸入タイミング調節通路上には、吸入タイミング調節弁が配設されている。吸入タイミング調節弁が備える弁体は、弁開方向に作用する吸入圧領域側の圧力に基づく力と弁閉方向に作用する圧縮室側の圧力に基づく力との差に応じて、前記吸入タイミング調節通路を開放又は閉塞する。
【００１３】
従って、前記吸入タイミング調節通路の第２端が、容積増大行程にある圧縮室に吸入案内通路よりも先行して連通した状態にて、圧縮室側の圧力が吸入圧領域側の圧力より高い場合には、吸入タイミング調節弁が圧縮室側の圧力に基づく力によって吸入タイミング調節通路の閉塞状態を維持する。よって、吸入圧領域から圧縮室へのガスの吸入開始タイミングが遅らせられることとなり、その間における圧縮室の容積の増大によって圧縮室の圧力が低下する。その結果、圧縮室と吸入圧領域との連通開始時における、圧縮室から吸入圧領域へのガスの逆流を抑制することができ、この逆流に起因した吸入脈動の発生や体積効率の低下を抑制することができる。
【００１４】
また、前記吸入タイミング調節通路の第２端が、容積増大行程にある圧縮室に吸入案内通路よりも先行して連通した状態にて、圧縮室側の圧力が吸入圧領域側の圧力より低くなると、吸入タイミング調節弁が吸入圧領域側の圧力に基づく力によって吸入タイミング調節通路を直ちに開放する。従って、吸入圧領域から圧縮室へのガスの吸入開始タイミングが最適なタイミングから大きく遅れることを抑制でき、吸入圧領域から圧縮室へのガスの急激な流入を抑制することができる。よって、この急激なガスの流入に起因した吸入脈動の発生を抑制することができる。
【００１５】
以上のように本発明によれば、ピストン式圧縮機の運転条件に応じて吸入開始タイミングを調節することができ、例えば、吸入開始タイミングを調節できない特許文献１の技術と比較して、異音等の問題の発生を効果的に抑制することが可能となる。
【００１６】
なお、前記吸入タイミング調節通路及び吸入タイミング調節弁は、吸入圧領域から圧縮室へのガスの吸入開始タイミングを調節できれば十分で、吸入圧領域から圧縮室への主たるガスの導入は吸入案内通路を介して行われる。従って、吸入タイミング調節弁において、着座位置からの弁体の最大離間量は僅かでよく、差圧弁（吸入タイミング調節弁）を用いることによる弁体の自励振動の問題も回避することができる。
【００１７】
請求項２の発明は請求項１において、前記吸入タイミング調節通路の第２端と前記圧縮室との連通が開始される時点は、該圧縮室の容積減少行程中又は容積減少行程の終了時（ピストンが上死点に位置する時点）とされている。
【００１８】
従って、例えば、圧縮室が容積減少行程から容積増大行程に移行した直後に、吸入圧領域から圧縮室へのガスの最適な吸入開始タイミングが訪れた場合でも、吸入タイミング調節弁によって吸入タイミング調節通路を直ちに開放することができる。よって、吸入圧領域から圧縮室へのガスの急激な流入をさらに効果的に抑制することができる。
【００１９】
請求項３の発明は請求項１又は２において、前記吸入タイミング調節弁はポペット弁よりなっている。ポペット弁は、例えばリード弁と比較して自励振動が発生し難い。
【００２０】
請求項４の発明は請求項３において、前記吸入タイミング調節弁が備える弁体たるポペットは、前記ロータリバルブの回転中心軸線に沿ってスライド移動することで、前記吸入タイミング調節通路を開閉可能に構成されている。従って、ポペット弁よりなる吸入タイミング調節弁をロータリバルブに備える構成の具体化が容易となる。つまり、一般的に、ロータリバルブ内は回転中心軸線方向よりも径方向がスペース的に厳しく、一方ポペット弁は、ポペットの移動方向に大きな配置スペースを必要とする。
【００２１】
請求項５の発明は請求項４において、前記ポペットは、該ポペットの中心軸線が前記ロータリバルブの回転中心軸線と一致するように配置されている。従って、ロータリバルブの回転バランスを良好とすることができる。よって、例えば、ロータリバルブの回転中心軸線とポペットの中心軸線とがずれている場合に比較して、該ロータリバルブに作用する偏荷重を軽減でき、該ロータリバルブの耐久性を向上させることができる。また、ロータリバルブにおいて、ポペットを保持するための構造（例えば円筒壁）を回転中心軸線と同軸上に設けることができ、例えば該構造を回転中心軸線に対してずれた位置に設ける場合と比較して、該ロータリバルブの加工コストを低減することができる。
【００２２】
請求項６の発明は請求項５において、前記ポペットは、前記ロータリバルブにおいて、該ロータリバルブが備える外周壁の円筒内面に対して摺動可能に配置されている。つまり、ロータリバルブの外周壁が、ポペットを摺動可能に保持する円筒壁を兼ねている。従って、ロータリバルブにおいて、ポペットを摺動可能に保持する円筒壁を外周壁と別個に設ける必要がなく、該ロータリバルブの加工コストをさらに低減することができる。
【００２３】
請求項７の発明は請求項１又は２において、前記吸入タイミング調節弁はリード弁よりなっている。リード弁は、例えばポペット弁と比較して構成が簡素であり、吸入タイミング調節弁の製造工数の削減につながる。
【００２４】
請求項８の発明は請求項１〜７のいずれか一項において、前記吸入タイミング調節弁が備える前記弁体には、前記吸入タイミング調節通路を開閉する第１弁部の他に、前記吸入案内通路の開度を調節する第２弁部が備えられている。
【００２５】
そして、前記第２弁部は、前記第１弁部が前記吸入タイミング調節通路を開放した状態では、前記吸入案内通路の開度を大きくする。つまり、例えば、第２弁部は、吸入案内通路と圧縮室との連通が開始された時点において、第１弁部が吸入タイミング調節通路を開放するような状況下（好適な吸入開始タイミングが到来又は既に過ぎている状況下）では、吸入案内通路の開度を大きくする。従って、吸入圧領域から圧縮室への吸入案内通路を介したガスの吸入がスムーズに行われ、吸入効率を向上させることができる。
【００２６】
また、前記第２弁部は、前記第１弁部が前記吸入タイミング調節通路を閉塞した状態では、前記吸入案内通路の開度を小さくする。つまり、例えば、第２弁部は、吸入案内通路と圧縮室との連通が開始された時点において、第１弁部が吸入タイミング調節通路を閉塞するような状況下（好適な吸入開始タイミングが到来していない状況下）では、吸入案内通路の開度を小さくする。従って、圧縮室から吸入案内通路側へのガスの逆流量を少なくすることができ、吸入脈動の発生や体積効率の低下をさらに効果的に抑制することができる。
【００２７】
つまり、本発明においては、吸入タイミング調節弁の弁体に第２弁部を設けることで、第１弁部のみでは対応しきれない「好適な吸入開始タイミングの大きな遅れ」に対しても、好適に対処することができる。
【００２８】
上記目的を達成するために請求項９の発明は、回転軸の回転に同期して回転するロータに、吸入圧領域と圧縮室との間のガス通路を回転軸の回転に同期して開閉する第１の吸入弁を設けたピストン式圧縮機において、次のような特徴的な構成が備えられている。なお、第１の吸入弁を備えたロータは、所謂ロータリバルブをなしているといえる。
【００２９】
前記ロータには第２の吸入弁が配設されている。該第２の吸入弁は、容積増大行程にある圧縮室に対して、第１の吸入弁が備える第１のポートよりも先行して連通する第２のポートを備えている。第２の吸入弁は、弁開方向に作用する吸入圧領域側の圧力に基づく力と弁閉方向に作用する圧縮室側の圧力に基づく力との差に応じて、第２のポートと吸入圧領域との間を開放又は閉塞する構成である。
【００３０】
従って、前記第２の吸入弁の第２のポートが、容積増大行程にある圧縮室に第１の吸入弁の第１のポートよりも先行して連通した状態にて、圧縮室側の圧力が吸入圧領域側の圧力より高い場合には、第２の吸入弁が圧縮室側の圧力に基づく力によって第２のポートと吸入圧領域との間の閉塞状態を維持する。よって、吸入圧領域から圧縮室へのガスの吸入開始タイミングが遅らせられることとなり、その間における圧縮室の容積の増大によって圧縮室の圧力が低下する。その結果、圧縮室と吸入圧領域との連通開始時における、圧縮室から吸入圧領域へのガスの逆流を抑制することができ、この逆流に起因した吸入脈動の発生や体積効率の低下を抑制することができる。
【００３１】
また、前記第２の吸入弁の第２のポートが、容積増大行程にある圧縮室に第１の吸入弁の第１のポートよりも先行して連通した状態にて、圧縮室側の圧力が吸入圧領域側の圧力より低くなると、第２の吸入弁が吸入圧領域側の圧力に基づく力によって第２のポートと吸入圧領域との間を直ちに開放する。従って、吸入圧領域から圧縮室へのガスの吸入開始タイミングが最適なタイミングから大きく遅れることを防止でき、圧縮室と吸入圧領域との連通開始時における、吸入圧領域から圧縮室へのガスの急激な流入を抑制することができる。よって、この急激なガスの流入に起因した吸入脈動の発生を抑制することができる。
【００３２】
以上のように本発明によれば、ピストン式圧縮機の運転条件に応じて吸入開始タイミングを調節することができ、例えば、吸入開始タイミングを調節できない特許文献１の技術と比較して、異音等の問題の発生を効果的に抑制することが可能となる。
【００３３】
なお、第２の吸入弁（第２のポート）は、吸入圧領域から圧縮室へのガスの吸入開始タイミングを調節できれば十分で、吸入圧領域から圧縮室への主たるガスの導入は第１の吸入弁（第１のポート）を介して行われる。従って、第２の吸入弁による第２のポートの開放量は僅かでよく、差圧弁（第２の吸入弁）を用いることによる弁体の自励振動の問題も回避することができる。
【００３４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明のピストン式圧縮機を、車両空調装置に用いられる冷媒圧縮用の容量可変型斜板式圧縮機（以下圧縮機とする）に具体化した第１〜第４実施形態について説明する。なお、第２〜第４実施形態においては第１実施形態との相違点についてのみ説明し、同一又は相当部材には同じ番号を付して説明を省略する。
【００３５】
○第１実施形態
先ず、圧縮機について説明する。
図１に示すように圧縮機１０は、シリンダブロック１１と、その前端に接合固定されたフロントハウジング１２と、シリンダブロック１１の後端に弁・ポート形成体１３を介して接合固定されたリヤハウジング１４とを備えている。これらシリンダブロック１１、フロントハウジング１２及びリヤハウジング１４が圧縮機１０のハウジングを構成する。なお、図１の左方を圧縮機１０の前方とし右方を後方とする。
【００３６】
前記シリンダブロック１１とフロントハウジング１２とで囲まれた領域にはクランク室１５が区画されている。回転軸１６はクランク室１５を貫通するように配設され、フロントハウジング１２とシリンダブロック１１との間で回転可能に架設支持されている。回転軸１６は、車両の走行駆動源である図示しないエンジンに作動連結されており、該エンジンから動力の供給を受けて回転される。
【００３７】
前記クランク室１５内において回転軸１６には、ラグプレート２０が一体回転可能に固定されている。クランク室１５内には、カムプレートとしての斜板２１が収容されている。斜板２１は、回転軸１６にスライド移動可能でかつ傾動可能に支持されている。ヒンジ機構２２は、ラグプレート２０と斜板２１との間に介在されている。従って、斜板２１は、ヒンジ機構２２を介したラグプレート２０との間でのヒンジ連結、及び回転軸１６の支持により、ラグプレート２０及び回転軸１６と同期回転可能であるとともに、回転軸１６の回転中心軸線（以下単に軸線とする）Ｌ方向へのスライド移動を伴いながら回転軸１６に対し傾動可能となっている。
【００３８】
前記圧縮機１０は、多気筒のピストン式圧縮機構を備えている。すなわち、図１及び図２に示すように、複数（本実施形態においては五つ。図１においては一つのみ示す）のシリンダボア２３は、前記シリンダブロック１１において回転軸１６の後端側を、一定の角度間隔にて取り囲むようにしてそれぞれ貫通形成されている。片頭型のピストン２４は、各シリンダボア２３に往復動可能に収容されている。
【００３９】
図１に示すように、前記シリンダボア２３の前後開口は、弁・ポート形成体１３及びピストン２４によって閉塞されており、このシリンダボア２３内にはピストン２４の往復動に応じて容積変化する圧縮室２６が区画されている。各ピストン２４は、シュー２５を介して斜板２１の外周部に係留されている。従って、回転軸１６の回転にともなう斜板２１の回転が、シュー２５を介してピストン２４の往復動に変換される。
【００４０】
前記リヤハウジング１４内には、吸入圧領域を構成する吸入室２７、及び吐出室２８がそれぞれ区画形成されている。吸入室２７はリヤハウジング１４の中央部に形成されている。吐出室２８は吸入室２７の外周を取り囲むようにして形成されている。吸入室２７には、図示しない外部冷媒回路の低圧側熱交換器につながる外部配管が接続されている。吐出室２８には、図示しない外部冷媒回路の高圧側熱交換器につながる外部配管が接続されている。この外部冷媒回路及び圧縮機１０は冷媒循環回路（冷凍サイクル）を構成する。
【００４１】
前記吸入室２７内の冷媒ガスは、各ピストン２４の上死点位置から下死点側への移動により圧縮室２６の容積が増大されることで、シリンダブロック１１内に配設された吸入弁装置５５を介して圧縮室２６に吸入される。圧縮室２６に吸入された冷媒ガスは、ピストン２４の下死点位置から上死点側への移動により圧縮室２６の容積が減少されることで、所定の圧力にまで圧縮され、弁・ポート形成体１３に形成された吐出ポート２９及び吐出弁３０を介して吐出室２８に吐出される。
【００４２】
前記圧縮機１０のハウジング内には、抽気通路３１及び給気通路３２並びに容量制御弁３３が設けられている。抽気通路３１はクランク室１５と吸入室２７とを連通する。抽気通路３１は、回転軸１６の軸心位置に形成された軸内通路３４を備えている。軸内通路３４の入口３４ａは、ラグプレート２０付近でクランク室１５に開口され、出口３４ｂは、回転軸１６の後端面で開口されている。給気通路３２は吐出室２８とクランク室１５とを連通する。給気通路３２の途中には、電磁弁よりなる周知の容量制御弁３３が配設されている。
【００４３】
前記容量制御弁３３の開度を調節することで、給気通路３２を介したクランク室１５への高圧な吐出ガスの導入量と抽気通路３１を介したクランク室１５からのガス導出量とのバランスが制御され、クランク室１５の圧力が決定される。クランク室１５の圧力変更に応じて、ピストン２４を介してのクランク室１５の圧力と圧縮室２６の圧力との差が変更され、斜板２１の傾斜角度が変更される結果、ピストン２４のストロークすなわち圧縮機１０の吐出容量が調節される。
【００４４】
例えば、前記クランク室１５の圧力が低下されると斜板２１の傾斜角度が増大し、ピストン２４のストロークが増大して圧縮機１０の吐出容量が増大される。逆に、クランク室１５の圧力が上昇されると斜板２１の傾斜角度が減少し、ピストン２４のストロークが減少して圧縮機１０の吐出容量が減少される。
【００４５】
次に、前記吸入弁装置５５について説明する。
図１及び図２に示すように、前記圧縮機１０のハウジングには、シリンダブロック１１においてシリンダボア２３に囲まれた中心部に、円柱状をなす収容孔１７が形成されている。シリンダブロック１１の後端面において収容孔１７の開口周囲には、弁・ポート形成体１３を貫通してリヤハウジング１４内の中央部に入り込むボス部１１ａが突設されている。従って、収容孔１７と吸入室２７は軸線Ｌ方向に連続して配置されている。収容孔１７と各圧縮室２６とは、シリンダブロック１１において軸線Ｌを中心とした放射状に形成された複数（本実施形態においては五つ）の導通路１８を介してそれぞれ連通されている。
【００４６】
前記収容孔１７内には、前方側が底となる実質的に有底円筒状をなす、ロータとしてのロータリバルブ３５が回転可能に収容されている。収容孔１７の内周面１７ａとロータリバルブ３５の外周面３５ｂとは、摺動可能に密接されている。ロータリバルブ３５の前端側の内部には、前後方向に連通孔３５ｃが貫通形成されている。ロータリバルブ３５の筒内空間たる導入室３６と、回転軸１６の軸内通路３４（出口３４ｂ）とは、連通孔３５ｃを介して連通されている。導入室３６は吸入室２７に連通されている。連通孔３５ｃ及び導入室３６は抽気通路３１の一部を構成している。
【００４７】
前記ロータリバルブ３５の前端側は小径となっている（小径部３５ａ）。回転軸１６において収容孔１７に臨む後端面には、取付孔１６ａが設けられている。回転軸１６の取付孔１６ａには、ロータリバルブ３５が小径部３５ａを以て圧入固定されている。従って、回転軸１６とロータリバルブ３５は、同一軸線Ｌ上に配置されて一体化されており、ロータリバルブ３５は回転軸１６の回転つまりはピストン２４の往復動に同期して、回転軸１６の軸線Ｌを中心として回転される。なお、ロータリバルブ３５の外周面３５ｂと収容孔１７の内周面１７ａとは、回転軸１６の後端部を回転可能に支持する滑り軸受け面を構成している。
【００４８】
前記ロータリバルブ３５の外周壁３９には、導入室３６と常時連通される吸入案内孔３７が周方向の一定区間に形成されている。この吸入案内孔３７が、導入室３６つまりは吸入室２７と、各圧縮室２６から延びる導通路１８とを、ロータリバルブ３５の回転に同期して順次連通する吸入案内通路をなしている。
【００４９】
すなわち、前記ロータリバルブ３５は、圧縮室２６が容積増大行程に移行した場合に、吸入案内孔３７がシリンダブロック１１の導通路１８に連通する。従って、吸入室２７の冷媒ガスは、ロータリバルブ３５の導入室３６、吸入案内孔３７及びシリンダブロック１１の導通路１８を同順に経由して圧縮室２６に吸入される。なお、吸入案内孔３７が導通路１８（圧縮室２６）に連通開始される時点は、該圧縮室２６の容積増大行程中とされている。
【００５０】
前記圧縮室２６の容積増大行程の終了時（ピストン２４が下死点に位置する時点）には、吸入案内孔３７が導通路１８に対して周方向に完全にずれ、導入室３６から圧縮室２６内への冷媒ガスの吸入が停止される。圧縮室２６が容積減少行程に移行されると、ロータリバルブ３５の外周面３５ｂのシール領域によって導通路１８と導入室３６との間が閉塞状態に保持され、冷媒ガスの圧縮及び圧縮済みガスの吐出室２８への吐出が妨げられることはない。
【００５１】
本実施形態においては、前記ロータリバルブ３５において、導通路１８を閉塞する外周面３５ｂのシール領域と、導通路１８を導入室３６へ開放する吸入案内孔３７とが、第１の吸入弁を構成している。特に、吸入案内孔３７を、第１の吸入弁が有する第１のポートとして把握することができる。
【００５２】
次に、前記吸入室２７から圧縮室２６への冷媒ガスの吸入において、常に最適な吸入開始タイミングを保障するための吸入タイミング調節機構（吸入タイミング調節通路及び吸入タイミング調節弁）について説明する。
【００５３】
図１及び図２に示すように、前記ロータリバルブ３５の導入室３６内には、ロータリバルブ３５の外周壁３９における周方向の一部が内方側に肉盛りされて、弁収容部４１が凸設されている。弁収容部４１は、導入室３６の内底面からロータリバルブ３５の開口端まで延在されている。弁収容部４１内には、ロータリバルブ３５の軸線Ｌ方向に沿って延びる有底円筒状に弁収容孔４２が形成されている。
【００５４】
前記弁収容孔４２の後端側は、ロータリバルブ３５の開口端で吸入室２７に開口されている。弁収容孔４２の内空間は、該弁収容孔４２の開口端側に挿入固定された栓体４３によって閉塞されている。栓体４３には、吸入室２７と弁収容孔４２の内空間とを連通する弁孔４３ａが穿設されている。弁孔４３ａにおいて弁収容孔４２の内空間側の開口は、栓体４３の内端面４３ｂに配置されている。弁収容孔４２の内空間において中央付近の内周面には、栓体４３側が大径となる径差の設定によって段差部４２ａが設けられている。
【００５５】
前記弁収容孔４２には円柱状をなすポペット４４が収容されている。ポペット４４は、先端面４４ａを以て栓体４３の内端面４３ｂに当接して弁孔４３ａを閉塞する位置（図１参照）と、背面４４ｂの外周縁が段差部４２ａの壁面に当接して弁孔４３ａを開放（全開）する位置（図３参照）との間でスライド移動可能である。つまり、ポペット４４の先端面４４ａはシール面をなしており、栓体４３の内端面４３ｂは弁座面をなしている。
【００５６】
前述したポペット４４のスライド移動は、ロータリバルブ３５の偏心位置でかつ該ロータリバルブ３５の軸線Ｌ方向に沿って行われる。つまり、ポペット４４は、その円柱の中心軸線（以下単に軸線とする）Ｓがロータリバルブ３５の軸線Ｌに対して平行となるように、軸線Ｌに対して偏心配置されている。さらに詳しくは、ポペット４４は、ロータリバルブ３５の軸線Ｌと上死点位置にあるピストン２４の中心軸線（以下単に軸線とする）Ｐとを含む平面に軸線Ｌで直交する平面を境として、軸線Ｐ側に軸線Ｓがずれるように偏心配置されている。
【００５７】
前記弁収容孔４２内にはポペット４４の配置によって、ポペット４４の背面４４ｂ側たる図１の左方側に背圧室４５が、ポペット４４の先端面４４ａ側たる図１の右方側に連絡室４６が、それぞれ区画形成されている。ロータリバルブ３５の外周壁３９の後端側には、連通孔４７がロータリバルブ３５の径方向に貫通形成されている。連通孔４７の内端は、弁収容孔４２の内周面において栓体４３の近傍で開口されている。ポペット４４が段差部４２ａの壁面に当接して弁孔４３ａを開放した状態では、連通孔４７の内端は、連絡室４６に直接開口されて弁孔４３ａつまりは吸入室２７に連絡室４６を介して連通される。
【００５８】
前記連通孔４７の外端はロータリバルブ３５の外周面３５ｂで開口されており、その開口位置は、容積減少行程終了の直前にある圧縮室２６への導通路１８と対向するシール領域とされている。つまり、連通孔４７が圧縮室２６への導通路１８に連通開始される時点は、該圧縮室２６の容積減少行程中（本実施形態では該行程の終了直前）とされている。従って、連通孔４７は、ピストン２４が上死点に位置した状態では、該ピストン２４に対応する圧縮室２６への導通路１８に対して、既に連通を開始していることとなる。つまり、連通孔４７は、容積増大行程にある圧縮室２６への導通路１８に対して、吸入案内孔３７よりも先行して連通されることとなる。
【００５９】
本実施形態においては、前記弁孔４３ａ、連絡室４６及び連通孔４７が、第１端が吸入室２７に常時連通されるとともに、第２端が容積増大行程にある圧縮室２６への導通路１８に吸入案内孔３７よりも先行して連通される吸入タイミング調節通路を構成している。特に、弁孔４３ａ（詳しくは吸入室２７側の開口端）が吸入タイミング調節通路の第１端をなし、連通孔４７（詳しくは外端）が吸入タイミング調節通路の第２端をなしている。
【００６０】
前記ポペット４４の外周面と弁収容孔４２の内周面との間には、隙間（径差）が設定されている。連通孔４７と背圧室４５とは、ポペット４４と弁収容孔４２との隙間を介して常時連通されている。従って、連通孔４７が圧縮室２６への導通路１８に連通された状態では、該圧縮室２６の圧力が、連通孔４７、及びポペット４４と弁収容孔４２との隙間を介して背圧室４５に導入される。
【００６１】
前記弁収容孔４２内において内底面とポペット４４の背面４４ｂとの間には、コイルスプリングよりなる付勢バネ４８が介在されている。弁収容孔４２内において段差部４２ａよりも前方側の領域（小径部分）は、付勢バネ４８の固定端側をガイドして付勢バネ４８の姿勢を安定化させるガイド部としても機能する。付勢バネ４８は、ポペット４４を栓体４３側つまり弁孔４３ａを閉塞する方向に向けて付勢する。
【００６２】
前記ポペット４４の配置位置つまり該ポペット４４による弁孔４３ａの開放又は閉塞は、付勢バネ４８の弁閉方向への付勢力及び背面４４ｂに作用する背圧室４５の圧力に基づく弁閉方向の力と、これら力に対抗する、先端面４４ａに作用する弁孔４３ａ内（吸入室２７）の圧力に基づく弁開方向の力とのバランスによって決定される。
【００６３】
前記付勢バネ４８としてはバネ力の極弱いものが用いられている。従って、弁孔４３ａ内の圧力が背圧室４５の圧力を若干でも上回れば、栓体４３の内端面４３ｂに着座した状態にあるポペット４４は、速やかに内端面４３ｂから離間して段差部４２ａに当接する位置まで移動する。また、この弁孔４３ａの開放状態にて、背圧室４５の圧力が連絡室４６の圧力を少しでも超えれば、ポペット４４は速やかに段差部４２ａから離間して栓体４３の内端面４３ｂに着座し、弁孔４３ａを閉塞する。
【００６４】
本実施形態においては、前記弁収容部４１、弁収容孔４２、弁孔４３ａ、ポペット４４、背圧室４５、連絡室４６、連通孔４７、及び付勢バネ４８等が、差圧弁よりなる吸入タイミング調節弁（第２の吸入弁）を構成している。特に、ポペット４４を吸入タイミング調節弁の弁体として把握することができ、連通孔４７を第２の吸入弁が有する第２のポートとして把握することができる。
【００６５】
さて、前述したように、前記ロータリバルブ３５の連通孔４７は、容積増大行程にある圧縮室２６への導通路１８に対して、吸入案内孔３７よりも先行して連通される。この状態にて、圧縮室２６の圧力が吸入室２７の圧力より高い場合には、言い換えれば吸入開始タイミングとしては早すぎる場合には、ポペット４４が、背圧室４５の圧力に基づく力及び付勢バネ４８の付勢力によって、弁孔４３ａの閉塞状態を維持する（図１参照）。従って、吸入開始タイミングが遅らせられることとなり、その間に圧縮室２６の容積の増大によって該圧縮室２６の圧力が低下する。その結果、圧縮室２６と吸入室２７との連通開始時における、圧縮室２６から吸入室２７への冷媒ガスの逆流を抑制することができる。
【００６６】
逆に、前記連通孔４７が、容積増大行程にある圧縮室２６への導通路１８に吸入案内孔３７よりも先行して連通された状態にて、圧縮室２６の圧力が吸入室２７の圧力より低い場合には、ポペット４４が、弁孔４３ａを介して作用する吸入室２７の圧力に基づく力によって弁孔４３ａを直ちに開放する（図３参照）。従って、吸入室２７から圧縮室２６への冷媒ガスの吸入開始タイミングが最適な吸入開始タイミングから遅れることを抑制でき、吸入室２７から圧縮室２６への冷媒ガスの急激な流入を抑制することができる。
【００６７】
なお、本実施形態においては、前記吸入室２７から圧縮室２６への冷媒ガスの吸入が、ポペット４４による弁孔４３ａの開放によって開始されるように、ロータリバルブ３５の外周面３５ｂにおける、連通孔４７の開口の配置位置及び配置領域（開口領域）や、吸入案内孔３７の開口の配置位置及び配置領域（開口領域）が設定されている。
【００６８】
また、本実施形態においては、前記吸入室２７から圧縮室２６への冷媒ガスの吸入が、連通孔４７から吸入案内孔３７へ導通路１８との連通が移行する過程で途切れないように構成されている。すなわち、ロータリバルブ３５の外周面３５ｂにおける連通孔４７の開口と吸入案内孔３７の開口との周方向の間隔は、両開口が同じ導通路１８（言い換えれば同じ圧縮室２６）と同時に連通する状態がもたらされるように、導通路１８の開口（収容孔１７の内周面１７ａでの開口）における周方向の最大幅より狭く設定されている。
【００６９】
上記構成の本実施形態においては次のような作用効果を奏する。
（１）吸入タイミング調節機構を備えることで、圧縮機１０の運転条件に応じて吸入開始タイミングを調節することができる。従って、例えば、吸入開始タイミングを調節できない特許文献１の技術と比較して、異音発生等を効果的に抑制することが可能となる。
【００７０】
（２）吸入タイミング調節機構は吸入開始タイミングを好適に調節できれば十分で、吸入室２７から圧縮室２６への主たる冷媒ガスの導入は吸入案内孔３７を介して行われる。従って、栓体４３への着座位置からのポペット４４の最大離間量は僅かでよく、差圧弁を用いることによるポペット４４の自励振動の問題も回避することができる。
【００７１】
（３）例えば、吸入弁にロータリバルブを用いない容量可変型斜板式圧縮機では、斜板の傾角が大きいときにおける圧縮室への冷媒ガスの吸入流量を多くするために、差圧弁よりなる吸入弁の開度を大きくする必要がある。つまり、吸入弁の弁体が着座位置から最大に離間できる量（弁体が着座位置からストッパに当接するまで移動する量）を大きくしておく必要がある。このため、斜板の傾角が小さいときには圧縮室への冷媒ガスの吸入流量が少ないために、弁体が前記ストッパに当接せずに自励振動を起こしやすい。
【００７２】
しかし、本実施形態では、前述したように、ポペット４４が栓体４３に着座した位置からストッパである段差部４２ａの壁面に当接するまでに移動する量が少なくて済む。従って、斜板２１の傾角が小さいときにおいても、吸入室２７の冷媒ガスが弁孔４３ａ、連絡室４６及び連通孔４７を通って圧縮室２６へ流入するときには、ポペット４４が段差部４２ａの壁面に当接し、ポペット４４が自励振動を起こすことはない。
【００７３】
（４）連通孔４７が圧縮室２６に連通開始される時点は、該圧縮室２６の容積減少行程中とされている。従って、圧縮室２６が容積減少行程から容積増大行程に移行した直後に、吸入室２７から圧縮室２６への冷媒ガスの最適な吸入開始タイミングが訪れた場合でも、ポペット４４によって吸入室２７と圧縮室２６との間を直ちに開放することができる。よって、吸入開始タイミングが最適な吸入開始タイミングから遅れることをさらに効果的に抑制することができ、圧縮室２６と吸入室２７との連通開始時における、吸入室２７から圧縮室２６への冷媒ガスの急激な流入をさらに効果的に防止することができる。
【００７４】
（５）ポペット４４は、ロータリバルブ３５の軸線Ｌに対してずれた位置に配置されている。従って、ポペット４４がずれて配置された側における導通路１８の開口周囲は、ロータリバルブ３５の外周面３５ｂが、遠心力の偏作用によって強く押し付けられることでシールが確実となる。
【００７５】
特に、本実施形態において前記ポペット４４は、ロータリバルブ３５の軸線Ｌと上死点位置にあるピストン２４の軸線Ｐとを含む平面に軸線Ｌで直交する平面を境として、軸線Ｐ側に軸線Ｓがずれるように偏心配置されている。従って、容積減少行程の後期にある圧縮室２６への導通路１８の開口周囲に、ロータリバルブ３５の外周面３５ｂが遠心力の偏作用によって強く押し付けられることとなり、圧縮室２６からの高圧冷媒ガスの漏れつまり圧縮漏れを確実に防止することができる。これは圧縮機１０の性能向上につながる。
【００７６】
（６）ポペット弁よりなる吸入タイミング調節弁は、例えばリード弁よりなるものと比較して、弁体（ポペット４４）の自励振動が発生し難い。
（７）ポペット４４は、ロータリバルブ３５の軸線Ｌに沿ってスライド移動することで弁孔４３ａを開閉する。従って、ポペット弁よりなる吸入タイミング調節弁をロータリバルブ３５に備える構成の具体化が容易となる。つまり、ロータリバルブ３５内は軸線Ｌ方向よりも径方向がスペース的に厳しく、一方ポペット弁は、ポペット４４の移動方向（軸線Ｓ方向前後）に大きな配置スペースを必要とする。
【００７７】
○第２実施形態
図４に示すように、本実施形態においては、上記第１実施形態を変更し、ポペット４４の外周面と弁収容孔４２の内周面との間に隙間を設定していない。収容孔１７の内周面１７ａにおける導通路１８の開口領域は、背圧室４５の外周側付近にまで広げられている。ロータリバルブ３５の外周壁３９には、背圧室４５に連通されるとともにロータリバルブ３５の外周面３５ｂに開口する孔６１が穿設されている。孔６１は、連通孔４７とほぼ同じタイミングで同じ導通路１８への連通を開始するとともに、連通孔４７とほぼ同じタイミングで同じ導通路１８への連通を終了する。従って、背圧室４５には、圧縮室２６の圧力が導通路１８及び孔６１を介して導入される。
【００７８】
上記構成の本実施形態においては、上記第１実施形態の（１）〜（７）と同様な作用効果に加えて、次のような作用効果を奏する。
（８）背圧室４５は、専用の通路（孔６１）によって導通路１８に連通可能とされている。従って、導通路１８と、孔６１及び連通孔４７との連通状態において、圧縮室２６の圧力が背圧室４５の圧力にダイレクトに反映されることとなる。よって、最適な吸入開始タイミングが訪れた場合には、該タイミングからの遅れ少なくポペット４４が速やかに移動して弁孔４３ａを開放するため、実際の吸入開始タイミングが最適な吸入開始タイミングから遅れることを、ポペット４４の応答遅れの面でも効果的に抑制することができる。
【００７９】
○第３実施形態
図５〜図８においては第３実施形態を示している。
図５に示すように本実施形態においては、回転軸１６の軸内通路３４及びロータリバルブ３５の連通孔３５ｃが削除されており、抽気通路３１は、クランク室１５からシリンダブロック１１、弁・ポート形成体１３、及びリヤハウジング１４を経由して吸入室２７に到達されている。
【００８０】
また、図６に示すように、本実施形態のロータリバルブ３５においては、上記第１実施形態において弁収容部４１を構成していた肉盛り部分が削除されており、ロータリバルブ３５の導入室３６は円柱状に形成されている。従って、導入室３６の内周面３６ａは、ロータリバルブ３５の外周壁（円筒壁）３９の円筒内面によって構成されている。導入室３６は弁収容孔４２を兼ねている。ロータリバルブ３５からは、栓体４３（弁孔４３ａ。図３参照）が削除されている。
【００８１】
前記導入室３６は、吸入タイミング調節通路の一部を構成している。特に導入室３６（ロータリバルブ３５）の吸入室２７側の開口端が、吸入タイミング調節通路の第１端をなしている。導入室３６内において吸入室２７寄りには、サークリップ５１が取着されている。
【００８２】
前記導入室３６には、有底円筒状をなすポペット５０が収容されている。ポペット５０は、後方側（図５において右方側）が底となるように配置されている。ポペット５０は、外底面の外周縁を以てサークリップ５１に当接（着座）する位置（図５の位置）と、開口端面を以って導入室３６の内底面（ストッパ）に当接する位置（図７の位置）との間でスライド移動可能である。ポペット５０のスライド移動は、外周面５０ａを以って導入室３６の内周面３６ａに摺動しつつ行われる。つまり、ロータリバルブ３５の外周壁３９が、ポペット５０を摺動可能に保持する円筒壁を兼ねており、該ポペット５０の軸線Ｓはロータリバルブ３５の軸線Ｌと一致されている。
【００８３】
前記連通孔４７の内端は、導入室３６の内周面３６ａにおいて、サークリップ５１よりもポペット５０側の領域で開口されている。吸入案内孔３７の内端は、導入室３６の内周面３６ａにおいて、サークリップ５１を跨いだ軸線Ｓ方向前後の領域で開口されている。
【００８４】
図８（ａ）及び図８（ｂ）は、ロータリバルブ３５の回転運動を直線状に展開するとともに、吸入案内孔３７及び連通孔４７の軸線Ｌ周りでの旋回を左方向への移動に置換した図である。
【００８５】
図８（ａ）において網掛けで示すように、前記ポペット５０が、サークリップ５１に当接する位置に移動された状態では、該ポペット５０の外周面５０ａの一部（以下、第１弁部とする）５０ａ−１によって、連通孔４７の導入室３６に対する開口が閉塞される。また、ポペット５０が、サークリップ５１に当接する位置に移動された状態では、該ポペット５０の外周面５０ａにおいて第１弁部５０ａ−１とは異なる部位（以下、第２弁部とする）５０ａ−２によって、吸入案内孔３７の導入室３６に対する開口の開度が、ゼロではない最小とされる。
【００８６】
図８（ｂ）に示すように、前記ポペット５０が、導入室３６の内底面に当接する位置に移動された状態では、該ポペット５０の第１弁部５０ａ−１は、連通孔４７の導入室３６に対する開口を開放する。また、ポペット５０が、導入室３６の内底面に当接する位置に移動された状態では、該ポペット５０の第２弁部５０ａ−２は、吸入案内孔３７の導入室３６に対する開口の開度を最大（全開）とする。
【００８７】
前記ロータリバルブ３５の外周壁３９には、背圧室４５に連通されるとともにロータリバルブ３５の外周面３５ｂで開口する孔６１が穿設されている。ロータリバルブ３５の外周面３５ｂには、連通孔４７から前方側へ延びる溝６０が形成されている。孔６１は溝６０に連通されているとともに、該孔６１は導入室３６の底側において背圧室４５で開口されている。よって、連通孔４７が圧縮室２６への導通路１８に連通された状態では、ポペット５０の位置に関わりなく、同じ圧縮室２６の圧力が、導通路１８、溝６０及び孔６１を介して背圧室４５に導入される。
【００８８】
さて、前記ポペット５０の配置位置つまり該ポペット５０による連通孔４７の開放又は閉塞は、ポペット５０の開口端面側に作用する背圧室４５の圧力に基づく弁閉方向の力と、この力に対抗する、外底面に作用する連絡室４６（吸入室２７）の圧力に基づく弁開方向の力とのバランスによって決定される。なお、本実施形態においては、上記第１実施形態では備えられていた付勢バネ４８が削除されている。また、本実施形態においては上記第１実施形態とは異なり、吸入室２７から圧縮室２６への冷媒ガスの吸入が、ポペット５０の第１弁部５０ａ−１による連通孔４７の開放によって必ず開始されるとは限らない設定となっている。
【００８９】
本実施形態においては、前記ポペット５０、背圧室４５、連通孔４７、溝６０、及び孔６１等が、差圧弁よりなる吸入タイミング調節弁（第２の吸入弁）を構成している。
【００９０】
上記構成の本実施形態においては、上記第１及び第２実施形態の（１）〜（４）及び（６）〜（８）と同様な作用効果に加えて、次のような作用効果を奏する。
【００９１】
（９）ポペット５０は、該ポペット５０の軸線Ｓがロータリバルブ３５の軸線Ｌと一致するように配置されている。従って、ロータリバルブ３５の回転バランスを良好とすることができる。よって、例えば、ロータリバルブ３５の軸線Ｌとポペット５０の軸線Ｓとがずれている場合に比較して、該ロータリバルブ３５に作用する、遠心力の偏作用に基づく偏荷重を軽減でき、該ロータリバルブ３５の耐久性を向上することができる。また、ロータリバルブ３５において、ポペット５０を摺動可能に保持するための構造（円筒壁）を軸線Ｌと同軸上に設けることができ、例えば該構造を軸線Ｌに対してずれた位置に設ける場合と比較して、該ロータリバルブ３５の加工コストを低減することができる。
【００９２】
（１０）ロータリバルブ３５の外周壁（円筒壁）３９が、ポペット５０を摺動可能に保持する円筒壁を兼ねている。従って、ロータリバルブ３５において、ポペット５０を摺動可能に保持する円筒壁を外周壁３９と別個に設ける必要がなく、該ロータリバルブ３５の加工コストをさらに低減することができる。また、導入室３６を大きく確保することができるため、吸入室２７から圧縮室２６への吸入案内孔３７を介した冷媒ガスの吸入がスムーズに行われ、吸入効率を向上させることができる。
【００９３】
（１１）ポペット５０には、連通孔４７を開閉する第１弁部５０ａ−１の他に、吸入案内孔３７の開度を調節する第２弁部５０ａ−２が備えられている。
そして、前記第２弁部５０ａ−２は、第１弁部５０ａ−１が連通孔４７を開放した状態では、吸入案内孔３７の導入室３６に対する開度を大きくする。つまり、例えば、第２弁部５０ａ−２は、吸入案内孔３７と圧縮室２６との連通が開始された時点において、第１弁部５０ａ−１が連通孔４７を開放するような状況下（好適な吸入開始タイミングが到来又は既に過ぎている状況下）では、吸入案内孔３７の導入室３６に対する開度を大きくする。従って、吸入室２７から圧縮室２６への吸入案内孔３７を介した冷媒ガスの吸入がよりスムーズに行われ、吸入効率をより向上させることができる。
【００９４】
また、前記第２弁部５０ａ−２は、第１弁部５０ａ−１が連通孔４７を閉塞した状態では、吸入案内孔３７の導入室３６に対する開度を小さくする。つまり、例えば、第２弁部５０ａ−２は、吸入案内孔３７と圧縮室２６との連通が開始された時点において、第１弁部５０ａ−１が連通孔４７を閉塞するような状況下（好適な吸入開始タイミングが到来していない状況下）では、吸入案内孔３７の導入室３６に対する開度を小さくする。従って、圧縮室２６から吸入案内孔３７側への冷媒ガスの逆流量を少なくすることができ、吸入脈動の発生や体積効率の低下をさらに効果的に抑制することができる。
【００９５】
つまり、本実施形態においては、ポペット５０に第２弁部５０ａ−２を設けることで、第１弁部５０ａ−１では対応しきれない「好適な吸入開始タイミングの大きな遅れ」に対しても、好適に対処することができる。
【００９６】
なお、前述した「吸入案内孔３７と圧縮室２６との連通が開始された時点において、第１弁部５０ａ−１が連通孔４７を閉塞するような状況」は、例えば、圧縮機の吐出容量が低い場合に陥り易い。圧縮機の吐出容量が低いと、冷媒ガスの密度が低いことや冷媒ガスの乾き度が高いこと等に起因して冷媒ガスは脈動が伝搬し易くなる。よって、このように脈動が伝搬し易い低吐出容量時において吸入脈動の発生をより効果的に抑制できることは、特に有効であると言える。
【００９７】
さて、前記吸入案内孔３７と圧縮室２６との連通が開始された時点からある程度時間が経過すれば、吸入案内孔３７に先行する連通孔４７は、吸入案内孔３７が連通している或る圧縮室２６とは別の圧縮室２６に臨むこととなる（図６参照）。ここで、例えば、圧縮機の吐出容量が低くて、好適な吸入開始タイミングが大きく遅れるような場合には、前述した或る圧縮室２６に臨む連通孔４７を第１弁部５０ａ−１が開放することのないまま、該連通孔４７が別の圧縮室２６に臨む状態に移行されることとなる。
【００９８】
つまり、好適な吸入開始タイミングが大きく遅れるような場合には、連通孔４７は第１弁部５０ａ−１によって常時閉塞された状態となり、吸入案内孔３７の開度は第２弁部５０ａ−２によって常時小さくされることとなる。その結果、吸入案内孔３７を介して圧縮室２６に向かう冷媒ガスが絞られて該冷媒ガスが整流され、圧縮機の低吐出容量時において容積増大行程の全期に渡って、吸入脈動を効果的に抑制することができる。
【００９９】
○第４実施形態
上記各実施形態においては、吸入タイミング調節弁としてポペット弁が用いられていた。これを変更し、本実施形態では、図９に示すように、吸入タイミング調節弁としてリード弁を用いている。リード弁よりなる吸入タイミング調節弁は、例えばポペット弁よりなるものと比較して構成が簡素であり、吸入タイミング調節弁の製造工数の削減につながる。
【０１００】
本実施形態を詳述すると、ロータリバルブ３５の外周面３５ｂには弁収容凹部６５が形成されており、該弁収容凹部６５の内空間と導入室３６とは連通孔６６を介して連通されている。弁収容凹部６５は上記各実施形態の連通孔４７（図２参照）と同様に機能し、従って弁収容凹部６５の開口６５ａは、容積増大行程にある圧縮室２６への導通路１８に対して、吸入案内孔３７（図２参照）よりも先行して連通される。本実施形態においては、弁収容凹部６５及び連通孔６６並びに導入室３６が、吸入タイミング調節通路を構成している。特に、導入室３６が吸入タイミング調節通路の第１端をなし、弁収容凹部６５が吸入タイミング調節通路の第２端をなしている。
【０１０１】
前記弁収容凹部６５内にはリードタイプの弁体６７が収容されており、該弁体６７は導入室３６の圧力と弁収容凹部６５内の圧力との差に応じて連通孔６６を開放又は閉塞する。弁体６７の最大開度は、弁収容凹部６５内に配置されたリテーナ６８によって当接規定される。なお、弁体６７としてはバネ力が極弱いものが用いられている。従って、導入室３６の圧力が弁収容凹部６５内の圧力を若干でも上回れば、弁体６７は速やかにリテーナ６８に当接する位置まで移動して連通孔６６を開放する。また、この連通孔６６の開放状態にて、弁収容凹部６５内の圧力が導入室３６の圧力を若干でも上回れば、弁体６７は速やかに連通孔６６を閉塞する。
【０１０２】
本実施形態においては、前記弁収容凹部６５、連通孔６６、弁体６７及びリテーナ６８等が、差圧弁よりなる吸入タイミング調節弁（第２の吸入弁）を構成している。特に、弁収容凹部６５を、第２の吸入弁が有する第２のポートとして把握することができる。本実施形態においても、上記第１実施形態の（１）〜（５）と同様な作用効果を奏する。
【０１０３】
なお、本発明の趣旨から逸脱しない範囲で例えば以下の態様でも実施できる。
○上記各実施形態において、連通孔４７が圧縮室２６に連通開始される時点は、該圧縮室２６の容積減少行程中とされていた。これを変更し、連通孔４７が圧縮室２６に連通開始される時点を、該圧縮室２６の容積減少行程終了時（ピストン２４が上死点に位置する時点）とすること。このようにしても、上記第１実施形態の（４）と同様な効果を奏する。
【０１０４】
○上記各実施形態において、連通孔４７が圧縮室２６に連通開始される時点は、該圧縮室２６の容積減少行程中とされていた。これを変更し、連通孔４７が圧縮室２６に連通開始される時点を、該圧縮室２６の容積増大行程中において、吸入案内孔３７が該圧縮室２６に連通開始される時点よりも早い時期とすること。
【０１０５】
○上記各実施形態においては、ロータリバルブ３５の外周面３５ｂにおける、連通孔４７の開口と吸入案内孔３７の開口との周方向の間隔は、両開口が同じ導通路１８と同時に連通する状態がもたらされるように、導通路１８の開口（収容孔１７の内周面ａでの開口）における周方向の最大幅より狭く設定されていた。これを変更し、連通孔４７の開口と吸入案内孔３７の開口との周方向の間隔を、導通路１８の開口の最大幅よりも広げることで、両開口が同じ導通路１８と同時に連通する状態がもたらされないようにすること。
【０１０６】
○上記各実施形態において、吸入案内孔３７及び連通孔４７を圧縮室２６に連通させる通路は、両者３７，４７間で兼用される一つの導通路１８とされていた。これを変更し、連通孔４７を圧縮室２６に連通させる通路を、導通路１８から独立してシリンダブロック１１に設けること。この場合、ロータリバルブ３５の外周面３５ｂにおける連通孔４７の開口を、吸入案内孔３７の開口と軸線Ｌ方向にずらして配置する。
【０１０７】
○上記第３実施形態において、前記背圧室４５に、つまり前記導入室３６の内底面とポペット５０の内底面との間に、ポペット５０を吸入室２７側に付勢する付勢バネを配設してもよい。
【０１０８】
○上記第３実施形態においては、ロータリバルブ３５の外周壁３９が、ポペット５０を摺動可能に保持する円筒壁を兼ねていた。これを変更し、ロータリバルブ３５に対して、外周壁（円筒壁）３９とは別に、ポペット５０専用の円筒壁を外周壁３９と同軸位置に設けること。つまり、ロータリバルブ３５を、外側の外周壁３９と、該外周壁３９よりも内側に配置されるポペット保持用の円筒壁とからなる二重円筒構造とすること。
【０１０９】
○上記第３実施形態において、ポペット５０は、吸入案内孔３７の開度も調節していた。これを変更し、ポペット５０のスライド移動によってもポペット５０が吸入案内孔３７の開度調節に関与しない構成とすること。例えば、上記第３実施形態においては吸入案内孔３７と連通孔４７とは軸線Ｓ方向に重なって配設されていたが、これを変更して、連通孔４７を吸入案内孔３７よりも前方側に配設するとともに、サークリップ５１を吸入案内孔３７よりも前方側に配設すること。
【０１１０】
○上記第４実施形態を変更し、弁体６７において連通孔６６を開閉する部分を第１弁部とすると、該弁体６７に吸入案内孔３７の開度を調節する第２弁部を設けること。このようにすれば、上記第３実施形態の（１１）と同様な作用効果を奏する。
【０１１１】
○ワッブルタイプの容量可変型圧縮機に本発明を適用してもよい。
○両頭ピストン式圧縮機に本発明を適用してもよい。
○ウエーブカムタイプのピストン式圧縮機に本発明を適用してもよい。
【０１１２】
上記実施形態から把握できる技術的思想について記載する。
（１）前記吸入案内通路を圧縮室に連通する該圧縮室から延びる導通路は、ロータリバルブの外周面に対向して開口されており、前記吸入タイミング調節弁の弁体は、前記ロータリバルブの回転中心軸線に対してずれた位置に配置されている請求項１〜４のいずれか一項又は請求項７に記載のピストン式圧縮機。
【０１１３】
（２）前記吸入タイミング調節弁はポペット弁よりなっており、該ポペット弁が備えるポペットは、ロータリバルブの回転中心軸線と上死点位置にあるピストンの中心軸線とを含む平面に対してロータリバルブの回転中心軸線で直交する平面を境として、ピストンの中心軸線側に偏心配置されている前記技術的思想（１）に記載のピストン式圧縮機。
【０１１４】
（３）前記吸入タイミング調節通路の第２端と吸入案内通路とが同じ圧縮室へ同時に連通される状態がもたらされるように構成されている請求項１〜８のいずれか一項又は前記技術的思想（１）或いは（２）に記載のピストン式圧縮機。
【０１１５】
（４）前記回転軸の回転運動をピストンの往復動に変換するカムプレートを備え、前記カムプレートの傾角を変更することでピストンのストロークを変更して吐出容量を変更可能な構成である請求項１〜８のいずれか一項又は前記技術的思想（１）〜（３）のいずれか一項に記載のピストン式圧縮機。
【０１１６】
【発明の効果】
上記構成の本発明によれば、ロータリバルブを吸入弁として用いたピストン式圧縮機において、該ピストン式圧縮機の運転条件に応じて吸入開始タイミングを調節することができ、異音発生を効果的に抑制することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】容量可変型斜板式圧縮機の縦断面図。
【図２】図１の１−１線断面図。
【図３】吸入タイミング調節弁の開放状態を示す要部拡大断面図。
【図４】第２実施形態を示す要部拡大断面図。
【図５】第３実施形態を示す要部断面図。
【図６】図５の２−２線断面図。
【図７】吸入タイミング調節弁の開放状態を示す要部拡大断面図。
【図８】ロータリバルブの回転運動を直線状に展開して示す図であり、（ａ）は吸入タイミング調節弁の閉塞状態、（ｂ）は吸入タイミング調節弁の開放状態を示す。
【図９】第４実施形態を示す要部拡大断面図。
【符号の説明】
１０…ピストン式圧縮機としての容量可変型斜板式圧縮機、１６…回転軸、２３…シリンダボア、２４…ピストン、２６…圧縮室、２７…吸入圧領域を構成する吸入室、３５…ロータとしてのロータリバルブ、３５ｂ…第１の吸入弁を構成するロータリバルブの外周面、３６…導入室（第３及び第４実施形態において吸入タイミング調節通路を構成する）、３６ａ…外周壁の円筒内面たる導入室の内周面、３７…第１の吸入弁を構成しかつ該弁の第１のポートである吸入案内通路としての吸入案内孔、３９…ロータリバルブの外周壁、４３ａ…吸入タイミング調節通路及び吸入タイミング調節弁を構成する弁孔、４４，５０（５０は第３実施形態に示す）…吸入タイミング調節弁（第２の吸入弁）を構成しかつ該弁の弁体であるポペット、４６…吸入タイミング調節通路及び吸入タイミング調節弁を構成する連絡室、４７…吸入タイミング調節通路及び吸入タイミング調節弁を構成しかつ第２のポートとしての連通孔、５０ａ−１…弁体の第１弁部（第３実施形態）、５０ａ−２…弁体の第２弁部（第３実施形態）、６５…吸入タイミング調節通路を構成する弁収容凹部（第４実施形態）、６６…同じく連通孔（第４実施形態）、６７…吸入タイミング調節弁の弁体（第４実施形態）、Ｌ…ロータリバルブの回転中心軸線、Ｓ…ポペットの中心軸線。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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