(57)【要約】【課題】入熱８００ｋＪ／ｃｍを超えるような超大入熱溶接を行っても溶接部の靭性が低下しない超大入熱溶接用鋼板を提供する。【解決手段】Ｃを０．００１  〜０．１５質量％、Ｓｉを０．０５〜０．８  質量％、Ａｌを０．０１質量％以下、Ｍｎを０．５  〜２．０  質量％、Ｏを０．０００５〜０．０１００質量％、Ｓを０．０００５〜０．０１００質量％、ＲＥＭ  を０．００１０〜０．０１００質量％含有し、かつ、Ｏの含有量、Ｍｎの含有量およびＲＥＭ  の含有量が（１）式を満足し、Ｓの含有量およびＭｎの含有量が（２）式を満足し、残部が鉄および不可避的不純物からなる組成を有することを特徴とする超大入熱溶接用鋼板。〔Ｍｎ〕×〔Ｏ〕×０．２  ≦〔ＲＥＭ  〕≦〔Ｍｎ〕×〔Ｏ〕×１．２        ‥‥（１）〔Ｓ〕≧０．００２９４  ／〔Ｍｎ〕    ‥‥（２）【選択図】  図１
2004323942.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃを０．００１  〜０．１５質量％、Ｓｉを０．０５〜０．８  質量％、Ａｌを０．０１質量％以下、Ｍｎを０．５  〜２．０  質量％、Ｏを０．０００５〜０．０１００質量％、Ｓを０．０００５〜０．０１００質量％、ＲＥＭ  を０．００１０〜０．０１００質量％含有し、かつ、Ｏの含有量、Ｍｎの含有量およびＲＥＭ  の含有量が（１）式を満足し、Ｓの含有量およびＭｎの含有量が（２）式を満足し、残部が鉄および不可避的不純物からなる組成を有することを特徴とする超大入熱溶接用鋼板。
〔Ｍｎ〕×〔Ｏ〕×０．２  ≦〔ＲＥＭ  〕≦〔Ｍｎ〕×〔Ｏ〕×１．２        ‥‥（１）
〔Ｓ〕≧０．００２９４  ／〔Ｍｎ〕    ‥‥（２）
〔Ｏ〕：Ｏの含有量（質量％）
〔ＲＥＭ  〕：ＲＥＭ  の含有量（質量％）
〔Ｓ〕：Ｓの含有量（質量％）
〔Ｍｎ〕：Ｍｎの含有量（質量％）
【請求項２】
前記組成に加えて、Ｙを０．００１０〜０．０１００質量％含有する組成を有することを特徴とする請求項１に記載の超大入熱溶接用鋼板。
【請求項３】
前記組成に加えて、Ｃｕ：０．０１〜１．０  質量％、Ｎｉ：０．０１〜２．０  質量％のうち１種または２種を含有する組成を有することを特徴とする請求項１または２に記載の超大入熱溶接用鋼板。
【請求項４】
２５℃から１４５０℃ま４１℃／ｓで加熱し、１０秒間保持後、１０００℃まで冷却し、さらに水冷した場合に、鋼の析出物数が１ｍｍ２  あたりで２０個以上になることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の超大入熱溶接用鋼板。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、超大入熱溶接用鋼板に関し、詳しくは、溶接構造物の使途に好適で、とくに、入熱が８００ｋＪ／ｃｍを超える超大入熱溶接を施される部材に好適に使用できる、４００ＭＰａ以上の引張強さを有する厚鋼板からなる超大入熱溶接用鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、鋼構造物や船舶の大型化が進むにつれて、使用する鋼板の高強度化および厚肉化のニーズが高まっている。厚肉鋼板の溶接においては、溶接効率を高めるためにサブマージ溶接、エレクトロガス溶接、エレクトロスラグ溶接などの大入熱溶接を行うと、溶接熱影響部（Ｈｅａｔ  Ａｆｆｅｃｔｅｄ  Ｚｏｎｅ：以下ＨＡＺ  と記す）の組織が粗大になり靭性が低下する。そのため、大入熱部の靭性を改善した、大入熱溶接に適した鋼材が要望され、種々の提案がなされている。
【０００３】
例えば、特許文献１には、ＴｉＮ  などの窒化物を利用してオーステナイト粒の粗大化を抑制することによってＨＡＺ  の靭性を向上させる技術が提案されている。しかし、溶接ボンド部のような高温に加熱される部位では、ＴｉＮ  などの窒化物は溶解して結晶粒粗大化抑制の能力を失う。このため、ＴｉＮ  などの窒化物を利用した方法では、とくに入熱が８００ｋＪ／ｃｍを超える超大入熱溶接のＨＡＺ  靭性を向上させることは困難となっている。
【０００４】
また、特許文献２には、Ｔｉ酸化物あるいはＴｉＮ  の複合体を利用して粒内フェライトの析出を促進させ、ＨＡＺ  靭性を高める方法が提案されている。この方法によれば、高温でも溶解しない酸化物のピンニング効果により結晶粒粗大化を抑制できる。しかしながら、Ｔｉ酸化物を鋼中に均一に分散させるためには高度の製鋼技術を必要とし、特許文献３に開示されているように、分散剤としてＭｇなどを新たに添加する必要もある。
【０００５】
また、特許文献４には、Ｃ、Ｖ、Ｎ量の調整とＴｉ添加を組み合わせることにより、ＴｉＮ−ＭｎＳ−ＶＮの複合析出物を鋼中に分散させ、ＶＮの粒内フェライト生成能を利用して靭性に優れたＨＡＺ  を形成する方法が提案されている。しかしながら、超大入熱溶接用鋼板については、ＴｉＮ  のオーステナイト粒粗大化抑制効果が失われるため、ＨＡＺ  靭性の向上が得られないうえ、ＭｎＳ  量の増加は、鋼の清浄度を低下させ、母材靭性を劣化させるなどの問題があった。
【０００６】
【特許文献１】
特開昭５８−３１０６５号公報
【特許文献２】
特開昭６０−２４５７６８号公報
【特許文献３】
特開平６−１７９９４２号公報
【特許文献４】
特開平６−１７９９４２号公報
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上記した従来技術の問題を解決し、入熱８００ｋＪ／ｃｍを超えるような超大入熱溶接を行っても溶接部の靭性が低下しない超大入熱溶接用鋼板を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、鋼中に安定して微細分散し、ＨＡＺ  のオーステナイト結晶粒粗大化を抑制する析出物について種々の検討を行った。その結果、Ａｌを添加せずに、鋼の機械的特性を確保するために添加しているＳｉあるいはＭｎのみで脱酸することにより、鋼中の酸化物を超大入熱溶接時でも残存させることができること、さらには、ＨＡＺ  のオーステナイト粒径が微細になるＲＥＭ  添加量の最適範囲が存在することを見出した。なお、ＲＥＭ  は希土類元素、添加量は添加した成分の含有量である。
【０００９】
まず、本発明者らが、オーステナイト粒径微細化のための最適組成範囲について行った検討結果について説明する。検討ではＡｌが０．０１質量％以下の鋼材を用い、溶接入熱が８００ｋＪ／ｃｍ超の超大入熱溶接を再現した。そのために、常温（２５℃）から１４５０℃まで３５秒で加熱（昇温速度４１℃／ｓ）後１０秒保持してから、１０００℃まで冷却後に水冷する、熱サイクル試験を行い、試験後の最大のオーステナイト粒径のＲＥＭ  添加量による変化を図１に示す。図１から明らかなように、熱サイクル試験後の最大のオーステナイト粒径は、ＲＥＭ  添加量２０〜３０ｍａｓｓ  ｐｐｍで最も小さい値を示し、さらに添加量が増加すると再び粗大化する。
【００１０】
次に、Ａｌ含有量が従来技術に属するＡｌ脱酸鋼と、ＲＥＭ  添加量＝０、３０、１００ｍａｓｓ  ｐｐｍ  の３種類の試料「０ＲＥＭ  」、「３０ＲＥＭ  」、「１００ＲＥＭ」について、１３００から１４５０℃に加熱した場合のオーステナイト粒径（ＪＩＳ  Ｇ  ０５５１による）を図２に示す。図２に示されるように、ＲＥＭ  添加量が０から１００ｍａｓｓ  ｐｐｍ  の試料は、超大入熱溶接を再現する１４５０℃を含む全ての温度で、Ａｌ含有量が従来技術に属するＡｌ脱酸鋼よりもオーステナイト粒径が小さい。特に、超大入熱溶接を再現する１４５０℃においては、ＲＥＭ  添加量が０から１００ｍａｓｓ  ｐｐｍ  の試料は、ＨＡＺ  靭性の向上に有利なオーステナイト粒径の粗大化抑制効果が顕著である。また、上記の効果は、ＲＥＭ  添加量が３０ｍａｓｓ  ｐｐｍの試料で最大の効果がある。
【００１１】
そこで、Ａｌ含有量は前記の範囲に制限したままのオーステナイト粒径の微細なＲＥＭ  添加量３０ｍａｓｓ  ｐｐｍの試料「３０ＲＥＭ  」について熱サイクル試験前後の析出物形態変化の詳細な分析を行った。その結果、試料「３０ＲＥＭ  」のオーステナイト粒成長抑制にはＭｎＳ  が関与しており、通常の鋼においてはＭｎＳ  は１３００℃以下で鋼中に溶解してしまうものが、試料「３０ＲＥＭ  」の鋼においては１４５０℃という高温においてもＭｎＳ  が析出していることが明らかとなった。高温においてＭｎＳ  析出が確保される理由は、ＲＥＭ  を３０ｍａｓｓ  ｐｐｍ添加することによって、熱サイクル試験より前の凝固時に（ＲＥＭ，Ｍｎ）の酸硫化物が形成されたものが、熱サイクル試験時に少しずつＲＥＭ  酸化物とＭｎＳ  に分離するためＭｎＳ  として高温にさらされる時間が短いからと考えられる。
【００１２】
さらに、オーステナイト粒径に変化の見られた、ＲＥＭ  添加量＝０、３０、１００  ｍａｓｓ  ｐｐｍの３種類の試料「０ＲＥＭ」、「３０ＲＥＭ  」、「１００ＲＥＭ」について、１３００℃から１４５０℃にかけての析出物変化を電子顕微鏡で詳細に比較したところ、
（１）  試料「０ＲＥＭ」の析出物は、熱サイクル試験前のものでＭｎ酸化物・Ｍｎ硫化物（ＭｎＳ）  、熱サイクル試験後ではＭｎの酸硫化物である、
（２）  試料「３０ＲＥＭ  」の析出物は、熱サイクル試験前はＲＥＭ  、Ｍｎを含む酸硫化物だったものが熱サイクル試験後では酸化物および硫化物に分離する、
（３）  試料「１００ＲＥＭ」の析出物は、熱サイクル試験前後で析出物形態に変化はなく、いずれもＲＥＭ  の酸硫化物である
ことが明らかとなった。
【００１３】
これらのことから、Ａｌ含有量を制限したＲＥＭ  添加量＝０、３０、１００  ｍａｓｓ  ｐｐｍの３種類の試料「０ＲＥＭ」、「３０ＲＥＭ  」、「１００ＲＥＭ」では、１４５０℃という高温の熱サイクル試験でも溶解せずに安定して存在する、ＭｎあるいはＲＥＭ  の酸化物、硫化物、酸硫化物が、Ａｌ脱酸鋼よりもオーステナイト粒径を微細にすると考えられる。特に、「３０ＲＥＭ  」では、ＲＥＭ  およびＭｎを同時に含む酸硫化物がオーステナイト粒径をさらに微細にすると考えられる。
【００１４】
本発明はこれらの知見に基づいて構成されたものであり、その要旨は以下のとおりである。
〔１〕Ｃを０．００１  〜０．１５質量％、Ｓｉを０．０５〜０．８  質量％、Ａｌを０．０１質量％以下、Ｍｎを０．５  〜２．０  質量％、Ｏを０．０００５〜０．０１００質量％、Ｓを０．０００５〜０．０１００質量％、ＲＥＭ  を０．００１０〜０．０１００質量％含有し、かつ、Ｏの含有量、Ｍｎの含有量およびＲＥＭ  の含有量が（１）式を満足し、Ｓの含有量およびＭｎの含有量が（２）式を満足し、残部が鉄および不可避的不純物からなる組成を有することを特徴とする超大入熱溶接用鋼板。
〔Ｍｎ〕×〔Ｏ〕×０．２  ≦〔ＲＥＭ  〕≦〔Ｍｎ〕×〔Ｏ〕×１．２        ‥‥（１）
〔Ｓ〕≧０．００２９４  ／〔Ｍｎ〕    ‥‥（２）
〔Ｏ〕：Ｏの含有量（質量％）
〔ＲＥＭ  〕：ＲＥＭ  の含有量（質量％）
〔Ｓ〕：Ｓの含有量（質量％）
〔Ｍｎ〕：Ｍｎの含有量（質量％）
〔２〕前記組成に加えて、Ｙを０．００１０〜０．０１００質量％含有する組成を有することを特徴とする〔１〕に記載の超大入熱溶接用鋼板。
〔３〕前記組成に加えて、Ｃｕ：０．０１〜１．０  質量％、Ｎｉ：０．０１〜２．０  質量％のうち１種または２種を含有する組成を有することを特徴とする〔１〕または〔２〕に記載の超大入熱溶接用鋼板。
〔４〕２５℃から１４５０℃まで４１℃／ｓで加熱し、１０秒間保持後、１０００℃まで冷却し（＝自然空冷）、さらに水冷した場合に、鋼の析出物数が１ｍｍ２  あたりで２０個以上になることを特徴とする〔１〕〜〔３〕のいずれかに記載の超大入熱溶接用鋼板。
【００１５】
【発明の実施の形態】
本発明における化学組成の限定理由について、まず説明する。なお、以下では、数値の直後に記した％は、質量％（ｍａｓｓ％）を意味する。
Ｃ：０．００１  〜０．１５％
母材組織およびＨＡＺ  組織は、ベイナイト組織およびフェライト／パーライト組織、マルテンサイト組織のいずれでもよいが、ベイナイト組織の場合はベイナイト単相とするために、Ｃ量は０．００１  〜０．０３％が好ましい。一方、ベイナイト以外の組織においては、Ｃは鋼の強度を増加させる元素であり、構造部材としての強度を確保するためには０．０１％〜０．１５％のＣが好ましい。また、０．００１  ％未満へのＣの低減は、大量生産工程においては生産性の低下が著しく、０．１５％を超えるＣの添加は鋼板の加工性や溶接性を損ね、ＨＡＺ  の靭性も低下する。したがって、Ｃは０．００１  〜０．１５％とした。
【００１６】
Ｓｉ：０．０５〜０．８  ％
Ｓｉは脱酸作用を有するとともに鋼板の強度を向上させる元素である。Ｓｉが０．０５％未満では構造用鋼として十分な強度が得られず、また、脱酸作用も不十分になる。一方、０．８  ％超では母材やＨＡＺ  の靭性が低下する。したがって、Ｓｉは０．０５〜０．８  ％の範囲内を満足する必要がある。
【００１７】
Ａｌ：０．０１％以下
Ａｌは非常に強い脱酸作用を有する元素である、したがって、Ａｌ酸化物以外の高温で安定な酸化物を鋼中に確保するためには、逆に不要である。また、本発明のポイントとなるＲＥＭ  およびＭｎの酸硫化物形成の妨げともなる。よって、Ａｌが脱酸効果を発揮しない０．０１％以下とした。
【００１８】
Ｍｎ：０．５  〜２．０  ％
ＭｎはＳｉと同様に、鋼板の強度を向上させる元素である。Ｍｎ含有量が０．５  ％未満では、構造用鋼として要求される強度が得られない。一方、２．０  ％を超えて添加すると、ＨＡＺ  の靭性を劣化させる。したがって、Ｍｎは０．５  〜２．０  ％の範囲内を満足する必要がある。
【００１９】
Ｏ：０．０００５〜０．０１００％
Ｏは鋼中に不可避的に存在する不純物であるが、ＲＥＭ  あるいはＭｎ酸化物や酸硫化物の形成に関与するため重要な元素である。Ｏ含有量が０．０００５％未満では、製鋼段階において晶出する酸化物あるいは酸硫化物の量が非常に少なくなるため、オーステナイト粒径が粗大化する要因となる。一方、０．０１００％を超えると、凝固の初期段階の晶出による粗大な介在物が生成し、鋼板の清浄度が低下する。また、粗大な介在物は、オーステナイト粒径微細化には関与しない。したがって、Ｏは０．０００５〜０．０１００％の範囲内を満足する必要がある。
【００２０】
Ｓ：０．０００５〜０．０１００％
Ｓは、本発明のポイントとなるＭｎＳ  あるいはＲＥＭ  ，Ｍｎ酸硫化物を析出させて、オーステナイト粒の成長を抑制するために必要な元素である。Ｓ含有量が０．０００５％未満では、ＭｎＳ  の析出が起こらず、オーステナイト粒径が粗大化する。一方、０．０１００％を超えて添加すると、酸硫化物以外に粗大なＭｎＳ  が析出し、鋼板の靭性が低下する。したがって、Ｓは０．０００５〜０．０１００％の範囲内を満足する必要がある。
【００２１】
ＲＥＭ  （希土類元素）：０．００１０〜０．０１００％
ＲＥＭ  は、酸硫化物を形成しやすくし、オーステナイト粒の成長を抑制するために必要な元素である。ＲＥＭ  含有量が０．００１０％未満ではＲＥＭ  酸硫化物あるいは酸化物が形成せず、オーステナイト結晶粒径が粗大化するので、ＨＡＺ  の靭性が低下する。一方、０．０１００％を超えると、凝固時に高温より晶出するために粗大な介在物となり、鋼板内部に種々の欠陥が発生する原因となる。したがって、ＲＥＭ  は０．００１０〜０．０１００％の範囲内を満足する必要がある。特にオーステナイト結晶粒径を微細化させるには０．００１０〜０．００５０％が好ましい。
【００２２】
さらに、Ｏの含有量、Ｍｎの含有量およびＲＥＭ  の含有量の関係が（１）式を満足し、Ｓの含有量およびＭｎの含有量が（２）式を満足する必要がある。
〔Ｍｎ〕×〔Ｏ〕×０．２  ≦〔ＲＥＭ  〕≦〔Ｍｎ〕×〔Ｏ〕×１．２        ‥‥（１）
〔Ｓ〕≧０．００２９４  ／〔Ｍｎ〕    ‥‥（２）
〔Ｏ〕：Ｏの含有量（質量％）
〔ＲＥＭ  〕：ＲＥＭ  の含有量（質量％）
〔Ｓ〕：Ｓの含有量（質量％）
〔Ｍｎ〕：Ｍｎの含有量（質量％）
（ＲＥＭ  ，Ｍｎ）の酸硫化物を生成するためには、ＲＥＭ  添加量は、鋼中のＯ量およびＭｎ量によって（１）式により限定される。ＲＥＭ  添加量がＯ量とＭｎ量の積の０．２  倍未満であるものは、ＲＥＭ  の酸硫化物は生成されず、通常の鋼と同様，１３００℃以下でＭｎＳ  の溶解が起こり、オーステナイト粒界が粗大化する。一方、ＲＥＭ  添加量がＯ量とＭｎ量の積の１．２  倍を超えるものは、酸硫化物中にＭｎが固溶せずＲＥＭ  のみの酸硫化物となり、熱サイクル時にＲＥＭ  酸化物とＭｎＳ  の分離は起こらず、同じくオーステナイト粒径が粗大化する。
【００２３】
また、Ｓ添加量は、高温においてもＭｎＳ  の析出を確保するように、（２）式を満足する必要がある。
以上に説明した元素に加えて、さらに鋼板の高張力化および厚肉化を達成するために，次に説明する元素を添加することが好ましい。
Ｙ：０．００１０〜０．０１００％
ＹはＲＥＭ  と同様の効果を有する元素である。すなわち，凝固時にＹおよびＭｎの酸硫化物を生成し，熱サイクル試験時に分離してＭｎＳ  を高温で存在させる。Ｙの添加量が不足すると，酸硫化物が生成されず，オーステナイト粒微細化効果は得られない。一方、過剰に添加されると，母材やＨＡＺ  の靭性が低下する。したがってＹは０．００１０〜０．０１００％の範囲内とするのが好ましい。
【００２４】
Ｃｕ：０．０１〜１．０  ％、Ｎｉ：０．０１〜２．０  ％のうち１種または２種
Ｃｕ、Ｎｉは、いずれも鋼板の強度と靭性を向上させる元素である。Ｃｕ、Ｎｉの添加量が減少すると、構造用鋼板として要求される強度が得られない。特にＣｕはＭｎと同じく硫化物を形成する元素であり、ＲＥＭ  、Ｍｎと同様にオーステナイト粒径微細化に影響する。一方、過剰に添加すると、鋼板やＨＡＺ  の靭性が低下する。したがって、これらの元素を添加する場合は、Ｃｕは０．０１〜１．０  ％、Ｎｉは０．０１〜２．０  ％とするのが好ましい。
【００２５】
このようにして、ＯおよびＭｎの添加量に応じて、ＳおよびＲＥＭ  を適正に添加することにより、オーステナイト結晶粒の成長性を抑制することができる。この効果の確認方法として、２５℃から１４５０℃まで３５秒にて加熱して（４１℃／ｓの加熱速度）１０秒間保持後、１０００℃まで冷却後水冷した鋼の析出物数が１ｍｍ２  あたりで２０個以上になっていれば効果ありと判定する方法が好ましく用いうる。すなわち、２５℃から１４５０℃まで４１℃／ｓで加熱して１０秒間保持後、１０００℃まで冷却し、さらに水冷する熱サイクル試験後の析出物数が２０個／ｍｍ２  未満になる鋼板はオーステナイト結晶粒径が大きく、靭性が低下することになるので、本発明では、同熱サイクル試験後の析出物数が２０個／ｍｍ２  以上になる鋼板が好ましい。
【００２６】
【実施例】
表１に示す化学組成になる溶鋼を溶製し、次いで連続鋳造して得られた鋼片を熱間圧延して鋼板を製造した。これら鋼板の厚さおよび引張強さ（板厚中心部から採取したＪＩＳ  １３号試験片を用いて、ＪＩＳ  Ｚ  ２２４１に従って測定）を表１に示す。これらの鋼板について、常温から１４５０℃まで３５秒にて（４１℃／ｓの加熱速度で）加熱し、１０秒間保持し、１０００℃まで冷却後水冷する熱サイクル試験を行った後、ピクリン酸腐食液にてオーステナイト粒界を現出させた被観察面を光学顕微鏡観察して、ＪＩＳ  Ｇ  ０５５１に準拠してオーステナイト粒径を測定し、また、電子顕微鏡観察により析出物個数を測定した。また、同熱サイクル試験片よりシャルピー衝撃試験片（ＪＩＳ  Ｚ２２０２  Ｖノッチ標準寸法）を採取して、ＪＩＳ  Ｚ  ２２４２に従って試験温度−  ２０℃でＨＡＺ  のシャルピー衝撃試験を行い、吸収エネルギーを測定した。結果をまとめて表２に示す。なお、オーステナイト粒径は最大のオーステナイト粒径を示す。
【００２７】
【表１】
2004323942.tif 000003
【００２８】
【表２】
2004323942.tif 000004
【００２９】
発明例（すなわち試片番号１〜９、１７）は、熱サイクル試験後のオーステナイト粒径が最大粒径でも２００  〜３００  μｍ  と小さく、シャルピー吸収エネルギー２００  Ｊ以上と優れた靭性を有することが確かめられた。
一方、比較例である試片番号１０はＡｌ脱酸鋼であるが、Ａｌは強い脱酸作用を持つために凝固後に残存する析出物数が極端に少なくなり、熱サイクル後のオーステナイト粒径が粗大化したために、靭性が著しく悪くなったものである。また、試片番号１１はＳ含有量が０．０００５％未満であるため、酸硫化物が形成されずに熱サイクル試験後のオーステナイト粒径が粗大化した。一方、試片番号１２はＳ含有量が０．０１００％を超えているものであり、多くの酸硫化物あるいは硫化物が析出し、熱サイクル試験後のオーステナイト粒径は小さくなってはいるものの、鋼の清浄度が低下しているので、ＨＡＺ  の靭性が低下した。試片番号１３は、鋼中に残存するＯ量が０．０１００％を超えているものであり、ＲＥＭ  量も（１）式を満足していないために、靭性が低下した。
【００３０】
試片番号１４は、ＲＥＭ  含有量が（１）式を満足していないものであり、Ｏ量およびＭｎ量に対してＲＥＭ  の含有量が少ないために、高温までＭｎＳ  の析出を確保することができずに、オーステナイト粒径が粗大化し、靭性が低下した。試片番号１５，１６は、ＲＥＭ  量が本発明の範囲を外れるものである。試片番号１５はＲＥＭ  量が不足し、試片番号１６はＲＥＭ  量が過剰であり、いずれも（ＲＥＭ，Ｍｎ）酸硫化物が生成されずにオーステナイト粒径が粗大化し、靭性が低下した。試片番号１８はＭｎ量とＳ量が（２）式を満たさないものであり、高温においてＭｎＳ  の析出が確保されず、オーステナイト粒径が粗大化し、靭性が低下した。
【００３１】
【発明の効果】
本発明の鋼板は、超大入熱溶接を行った場合でも、溶接熱影響部の靭性に優れるものであるから、大型化が進む鋼構造物や船舶の建造において指向される厚肉、高強度鋼板の溶接の高能率化に大いに寄与できるという産業上格段の効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】ＲＥＭ  添加量と超大入熱溶接再現熱サイクル試験後の最大のオーステナイト粒径との関係を示すグラフである。
【図２】Ａｌ脱酸鋼および、Ａｌを制限しＲＥＭ  添加量を０、３０、１００  ｍａｓｓ  ｐｐｍとした試料の１３００〜１４５０℃におけるオーステナイト粒径の変化を示すグラフである。
【図１】
2004323942.tif 000005
【図２】
2004323942.tif 000006