(57)【要約】【課題】マウントの大型化や構造の複雑化を来すことなく、アイドル振動入力時の可撓膜５３ａの撓みによるアイドル振動用オリフィス７の流量減少を補償する。【解決手段】第一液室Ａと第二液室Ｂ間がショック振動用オリフィス６を介して連通され、第二液室Ｂと中間液室Ｃ間が、ショック振動用オリフィス６よりも液柱共振周波数の高いアイドル振動用オリフィス７及びそれよりも開口面積の大きな高周波振動用開口部８を介して連通され、この高周波振動用開口部８が、エンジンアイドリング時にバルブ４１によって閉塞される。中間液室Ｃの可撓膜５３ａとアイドル振動用オリフィス７が直列配置されているので、可撓膜５３ａがアイドル振動入力の際の液圧変化によって変形を受けても、アイドル振動用オリフィス７における封入液の流量が補償される。【選択図】　図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
互いに同心的に配置された第一取付部材（１）と第二取付部材（２）との間に弾性体（３）が一体的に設けられ、前記第一取付部材（１）の内周にダイアフラム（４）が設けられ、前記弾性体（３）とダイアフラム（４）との間が可撓膜（５３ａ）及び隔壁（５）を介して前記弾性体（３）側の第一液室（Ａ）、前記ダイアフラム（４）側の第二液室（Ｂ）、及び前記可撓膜（５３ａ）と隔壁（５）で形成される中間液室（Ｃ）に仕切られ、前記第一液室（Ａ）と第二液室（Ｂ）間がショック振動用オリフィス（６）を介して互いに連通され、前記第二液室（Ｂ）と中間液室（Ｃ）間が、前記ショック振動用オリフィス（６）よりも液柱共振周波数の高いアイドル振動用オリフィス（７）を介して互いに連通されたことを特徴とする液体封入式マウント。
【請求項２】
第二液室（Ｂ）と中間液室（Ｃ）間が、アイドル振動用オリフィス（７）より開口面積の大きな高周波振動用開口部（８）を介して互いに連通され、この高周波振動用開口部（８）が、エンジンアイドリング時にバルブ（４１）によって閉塞されることを特徴とする請求項１に記載の液体封入式マウント。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は防振技術に属するものであって、例えば自動車のエンジンマウントとして用いられ、オリフィス内を流れる封入液の粘性抵抗を利用して振動減衰を行う液体封入式マウントに関する。
【０００２】
【従来の技術】
この種の液体封入式マウントの典型的な従来技術が、例えば特許文献１に開示されている。
【特許文献１】
特許第３１８０８６７号公報（図１，図２）
【０００３】
すなわち、この種の液体封入式マウントは、車体フレームに、エンジンを含むパワーユニットを防振支持するエンジンマウントとして用いられ、入力振動によって弾性体が変形を受けた時に、内部に画成された複数の液室の間で、封入液が移動することにより、緩衝及び振動低減を行うようになっている。
【０００４】
詳しくは、この種の液体封入式マウントは、車両の走行時における路面からのショック入力を起振力とするエンジンの上下共振（以下、ショック振動という）に対しては、高減衰が要求される。ショック振動は、共振周波数がエンジンを含むパワーユニットの質量とエンジンマウント系のばね定数で決まり、主に２０Ｈｚ以下程度の低周波数域にある。そして、このようなショック振動は、複数の液室の間を連通したショック振動用オリフィス内を封入液が流動する時の粘性抵抗を利用して減衰するようになっており、ショック振動用オリフィス内の液柱共振周波数を、ショック振動の共振周波数に同調させることによって、高減衰を得ている。
【０００５】
また、エンジンアイドリング時のクランクシャフトのトルク変動を起振力とするエンジンローリング振動（以下、アイドル振動という）が、車体フレーム側へ極力伝達されないようにするには、マウントの動ばね定数を極力低くすることが要求される。アイドル振動の周波数は、エンジンの気筒数、サイクル数によって決まるが、主に２０〜５０Ｈｚ程度の周波数域にある。そして、このようなアイドル振動の低減には、上述したショック振動用オリフィスよりも流路抵抗の小さいアイドル振動用オリフィス内の液柱共振周波数よりも低周波域で動ばね定数が低減する現象を利用している。また、このアイドル振動用オリフィスは、バルブによって、エンジンのアイドリング回転の時にのみ開放され、エンジンの振動状態に合わせた防振機能が得られるようになっている。
【０００６】
また、車両の走行時など、アイドリング以上の高速回転でエンジンが駆動している時のエンジンの振動成分（以下、高周波振動という）を、車体フレーム側へ極力伝達されないようにするには、この周波数域でのマウントの動ばね定数を極力低くすることが要求される。この高周波振動の周波数は、主に５０Ｈｚ以上となる。そして、このような高周波振動は、オリフィスと並列して設けられた可撓膜の変形動作によって、入力振動による封入液の液圧変化を吸収緩和することで、低動ばねを実現している。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、従来の液体封入式マウントによれば、高周波振動の吸収のために設けられた可撓膜は、ショック振動やアイドル振動入力の際の液圧変化によって大きく変形を受けるので、その分、ショック振動用オリフィスあるいはアイドル振動用オリフィスにおける封入液の流量が減少することになり、ショック振動やアイドル振動に対する低減効果が損なわれるといった問題が指摘される。
【０００８】
このような、可撓膜の撓みによる封入液の流量減少を補償する手段としては、ショック振動用及びアイドル振動用オリフィスの容積を拡大することが考えられる。この場合、ショック振動用オリフィスは、アイドル振動用オリフィスに比較して液柱共振周波数が低く設定されることから、流路長さに対する流路断面積の比が小さく（細く長く）このため、流路容積を増大させても、部品のデッドスペースなどを利用して容易に取り廻しを行うことができる。しかしながら、アイドル振動用オリフィスは、ショック振動用オリフィスに比較して液柱共振周波数が高く設定されることから、流路長さに対する流路断面積の比を大きく（太く短く）する必要があり、その結果、液体封入式マウントの大型化を来す問題がある。
【０００９】
また、アイドル振動用オリフィスにおける機能低下を防止するための他の手段としては、アイドル振動入力の際に、可撓膜の撓み量を制限することによって、アイドル振動用オリフィスの流量を確保することが考えられるが、この場合は、剛材による可撓膜の撓み量制限手段を設ける必要があり、構造の複雑化や、これに伴うマウントの大型化及びコストアップを来す問題がある。
【００１０】
本発明は、上述のような問題に鑑みてなされたもので、その技術的課題は、マウントの大型化や構造の複雑化を来すことなく、アイドル振動入力時の可撓膜の撓みによるアイドル振動用オリフィスの流量減少を補償することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
上述した技術的課題を有効に解決するための手段として、請求項１の発明に係る液体封入式マウントは、互いに同心的に配置された第一取付部材と第二取付部材との間に弾性体が一体的に設けられ、前記第一取付部材の内周にダイアフラムが設けられ、前記弾性体とダイアフラムとの間が可撓膜及び隔壁を介して前記弾性体側の第一液室、前記ダイアフラム側の第二液室、及び前記可撓膜と隔壁で形成される中間液室に仕切られ、前記第一液室と第二液室間がショック振動用オリフィスを介して互いに連通され、前記第二液室と中間液室間が、前記ショック振動用オリフィスよりも液柱共振周波数の高いアイドル振動用オリフィスを介して互いに連通されたものである。
【００１２】
すなわち、この構成において、ショック振動用オリフィスとアイドル振動用オリフィスは、並列配置された関係にあり、可撓膜とアイドル振動用オリフィスは、直列配置された関係にある。
【００１３】
請求項２の発明に係る液体封入式マウントは、請求項１に記載された構成において、第二液室と中間液室間が、アイドル振動用オリフィスより開口面積の大きな高周波振動用開口部を介して互いに連通され、この高周波振動用開口部が、エンジンアイドリング時にバルブによって閉塞されるものである。
【００１４】
すなわち、この構成において、可撓膜に対してアイドル振動用オリフィス及び高周波振動用開口部は、直列配置された関係にあり、アイドル振動用オリフィスと高周波振動用開口部は、互いに並列配置された関係にあり、アイドル振動入力時と高周波振動入力時の切換をバルブの開閉によって行うものである。
【００１５】
【発明の実施の形態】
図１は、本発明に係る液体封入式マウントの好ましい実施の形態を、その軸心を通る平面で切断した閉弁状態の断面図、図２は同じく開弁状態の断面図、図３は、要部を立体的に示す説明図である。
【００１６】
まず図１及び図２において、参照符号１は下側のカップ部材１１と、その上部フランジ１１ａに下端がカシメにより互いに連結された外筒１２と、カップ部材１１の外周に固定されたブラケット１３からなる第一取付部材であり、これらカップ部材１１、外筒１２及びブラケット１３は、金属のプレス成形品である。この第一取付部材１は、ブラケット１３に挿通される取付ボルトを介して、図示されていない車体フレーム側に取り付けられる。
【００１７】
参照符号２は、第一取付部材１における外筒１２の上側内周に配置された第二取付部材である。この第二取付部材２は、金属等で製作されたものであって、外周面が下方ほど小径になる略円錐状を呈するボス２１と、その上面に突出された取付ボルト２２からなり、取付ボルト２２によって、例えば被支持体であるエンジンを含むパワーユニット側に連結される。
【００１８】
第一取付部材１の外筒１２と、第二取付部材２のボス２１との間には、ゴム状弾性材料で成形された弾性体３が介在している。この弾性体３は、外周側が外筒１２へ向けて低くなる略円錐状を呈するものであって、被支持体であるパワーユニット側の荷重を弾性的に支持する主体であるため、その肉厚が十分に大きく、かつ歪を均一化するために内周ほど厚肉に形成されており、上部内周がボス２１の円錐状外周面に加硫接着されると共に、下部外周が外筒１２の上部のテーパ状フランジ部１２ａに加硫接着されている。
【００１９】
第一取付部材１におけるカップ部材１１と外筒１２との互いのカシメ部１ａには、ダイアフラム４と、その上側に配置された隔壁５が固定されている。ダイアフラム４は、ゴム状弾性材料からなるものであって、弾性体３に比較して十分に薄肉に形成されている。
【００２０】
隔壁５は、第一取付部材１の内周における弾性体３とダイアフラム４との間の密閉空間を、弾性体３側の第一液室Ａとダイアフラム４側の第二液室Ｂとに仕切るように介在しており、ダイアフラム４の外周ビード部４ａと共に第一取付部材１のカップ部材１１と外筒１２とのカシメ部１ａに、外周部が互いに重合した状態に挟着固定された上部プレート５１及び下部プレート５２と、両リング５１，５２の間に介在した弾性層５３とからなる。
【００２１】
隔壁５における上部プレート５１は、金属板を円盤状に打ち抜きプレス成形したものであって、内周に開口部５１ａを有する。下部プレート５２も、金属板を円盤状に打ち抜きプレス成形したものであって、図３にも示されるように、その内周部に下方へ円筒状に突出した周壁部５２ａと、その円周方向一部から半径方向へ延びる溝状屈曲部５２ｂを有し、周壁部５２ａの底部に円形の高周波振動用開口部８が開設されている。
【００２２】
弾性層５３は、ゴム状弾性材料からなるものであって、その内周部が、上部プレート５１の内周開口部５１ａを閉塞するように形成された可撓膜５３ａとなっており、外周部には、図３に示されるように、円周方向有端の略Ｃ字形に延びるショック振動用オリフィス６が形成されている。ショック振動用オリフィス６は、その円周方向一端が、弾性層５３の外周部を半径方向へ延びる延長部分６ａと、上部プレート５１に開設された小孔５１ｂ（図１及び図２参照）を介して第一液室Ａに開放される一方、円周方向他端が、弾性層５３の外周部を斜め下方へ延びる延長部分６ｂと、下部プレート５２にその溝状屈曲部５２ｂの先端に位置して開設された小孔５２ｄを介して第二液室Ｂに開放されている。したがって、第一液室Ａと第二液室Ｂは、ショック振動用オリフィス６を介して互いに連通している。
【００２３】
下部プレート５２における周壁部５２ａの内周空間は、中間液室Ｃとなっている。また、下部プレート５２における溝状屈曲部５２ｂの上面部は、弾性層５３の一部が天井のように覆っており、これによって、溝状屈曲部５２ｂの内側に、第二液室Ｂと中間液室Ｃとの間を常時連通するアイドル振動用オリフィス７が形成されている。
【００２４】
第一液室Ａ、第二液室Ｂ及びこれを連通するショック振動用オリフィス６からなる密閉空間には、例えばシリコーンオイル等、適当な粘性を有する液体が充填されている。この封入液は、当該液体封入式マウントを、液槽に貯留した前記シリコーンオイル等の液体中で組み立てることによって、前記液体の一部が封入されたものである。
【００２５】
ショック振動用オリフィス６は、その内部に充満される封入液の液柱共振周波数が、車両の走行時における路面からのショック入力を起振力とするショック振動（主に２０Ｈｚ以下）と合致するように、流路長さ及び流路断面積が設定されている。一方、アイドル振動用オリフィス７は、その内部に充満される封入液の液柱共振周波数が、エンジンのアイドル振動の周波数域（２０〜５０Ｈｚ程度）と合致するように、流路長さが、ショック振動用オリフィス６に比較して十分に短く、流路断面積が、ショック振動用オリフィス６に比較して大きく設定されている。
【００２６】
また、上部プレート５１の内周開口部５１ａの開口面積、言い換えれば弾性層５３における可撓膜５３ａの受圧面積は、ショック振動用オリフィス６及びアイドル振動用オリフィス７の流路断面積に比較して十分に大きく形成されており、同様に、下部プレート５２における高周波振動用開口部８も、ショック振動用オリフィス６及びアイドル振動用オリフィス７の流路断面積に比較して十分に大きく形成されている。
【００２７】
ダイアフラム４の内周部には、隔壁５の下部プレート５２における高周波振動用開口部８の周縁部に密接可能な環状のバルブ４１が形成されており、このバルブ４１には、金属又は合成樹脂からなる補強プレート４２が一体的に設けられている。
【００２８】
第一取付部材１の下部内周であって、ダイアフラム４の下側には、バルブ４１を高周波振動用開口部８に対して開閉動作させるための負圧アクチュエータ９が作り込まれている。この負圧アクチュエータ９は、外周部が補強環９２により第一取付部材１におけるカップ部材１１の下部内周面に密封的に圧入嵌着されると共に、内周部が一体的に加硫接着されたスプリングホルダ９３を介してダイアフラム４の補強プレート４２に結合された空圧ダイアフラム９１と、スプリングホルダ９３とカップ部材１１の底部との間に圧縮状態に設けられたコイルスプリング９４とを備えている。空圧ダイアフラム９１とカップ部材１１の底部との間の密閉空間は、負圧室Ｄとなっており、この負圧室Ｄには、カップ部材１１の底部中央に設けられた負圧導入管９５を介して、例えばインテークマニホールドの負圧発生部に、エンジンアイドリング時に閉塞する開閉弁（不図示）を介して接続されている。
【００２９】
ダイアフラム４と空圧ダイアフラム９１との間の空間は、大気室Ｅとなっている。この大気室Ｅは、第一取付部材１におけるカップ部材１１の周壁に開設された通気孔１１ｂを介して大気開放され、これによって、ダイアフラム４及び空圧ダイアフラム９１は、自在な変位が許容されている。
【００３０】
そして、負圧アクチュエータ９は、負圧室Ｄに負圧が導入されない停車時やアイドリング時は、図１に示されるように、コイルスプリング９４の付勢力によって、ダイアフラム４に形成されたバルブ４１が、隔壁５の下部プレート５２における高周波振動用開口部８の周縁部に密接し、高周波振動用開口部８が閉塞状態となる。また、車両走行時には、負圧導入管９５を介して負圧室Ｄへインテークマニホールドの負圧が導入され、図２に示されるように、空圧ダイアフラム９１が、大気室Ｅと負圧室Ｄの差圧によって、コイルスプリング９４の付勢力に抗して負圧室Ｄを縮小させるように下方へ変位し、これによってバルブ４１を下方へ変位させ、高周波振動用開口部８を開放するものである。
【００３１】
なお、コイルスプリング９４の付勢力は、アイドル振動入力に伴う中間液室Ｃの液圧変化によって、バルブ４１が不用意に開弁動作することのない程度に設定される。一方、負圧アクチュエータ９における空圧ダイアフラム９１は、バルブ４１に比較して受圧面積が十分に大きいため、負圧室Ｄへの負圧導入によって、コイルスプリング９４の付勢力に抗して容易にバルブ４１を開放動作させることができる。
【００３２】
第一液室Ａ内には傘状の撹拌板２３が配置されており、その内周部が、第二取付部材２におけるボス２１の下端に固定されている。そして、支持対象のパワーユニットの荷重による負荷のみが第二取付部材２を介して弾性体３に与えられた通常状態では、撹拌板２３と弾性体３及び隔壁５との間に所要のクリアランスが形成されている。
【００３３】
次に、上述の形態を備える液体封入式マウントの動作について説明する。図４は、本発明の液体封入式マウントを、簡略化した説明図であり、（Ａ）はショック振動入力時の動作、（Ｂ）はアイドル振動入力時の動作、（Ｃ）は高周波振動入力時の動作を示している。
【００３４】
この図４によって容易に理解されるように、上述の構成を備える液体封入式マウントは、ショック振動用オリフィス６とアイドル振動用オリフィス７が互いに並列配置された関係にあり、アイドル振動用オリフィス７と可撓膜５３ａが中間液室Ｃを介して互いに直列配置された関係にあり、高周波振動用開口部８が、可撓膜５３ａに対しては中間液室Ｃを介して直列かつアイドル振動用オリフィス７に対して並列配置された関係にある。
【００３５】
この液体封入式マウントは、第一取付部材１が、ブラケット１３を介して車体フレーム側に連結され、第二取付部材２が、取付ボルト２２を介して被支持体であるエンジンを含むパワーユニット側に連結されることによって、パワーユニットを車体に対して弾性的に防振支持するものである。そして、車体フレーム側とパワーユニット側との間で上下方向の振動が入力されると、第一取付部材１と第二取付部材２が上下方向に反復して相対変位され、両取付部材１，２間で弾性体３が反復変形を受ける。
【００３６】
図５は、ショック振動用オリフィス６による特性を示す線図、図６は、可撓膜５３ａとアイドル振動用オリフィス７による特性を示す線図、図７は、可撓膜５３ａと高周波振動用開口部８による特性を示す線図である。
【００３７】
車両走行時には、インテークマニホールドの負圧が負圧アクチュエータ９における負圧室Ｄへ導入されていることによって、図２に示されるように、バルブ４１を下方へ変位させ、高周波振動用開口部８を開放している。ここで、路面からのショック入力等を起振力とする２０Ｈｚ以下の大振幅のショック振動が入力された場合は、第一取付部材１と第二取付部材２の上下相対変位によって第一液室Ａの容積が大きく変化する。そして、ショック振動用オリフィス６内の液柱共振周波数が、このようなショック振動の周波数域に設定されているので、封入液は、ダイアフラム４の変位を伴いながら、図４（Ａ）に示されるように、ショック振動用オリフィス６内を、第一液室Ａと第二液室Ｂのうち相対的に低圧となる側へ向けて、液柱共振により反復移動される。このため、図５に示されるように、ショック振動用オリフィス６内の液柱共振域ｆ１では、液柱共振により反復移動される封入液の流路抵抗によって高減衰を発生するので、良好な緩衝性を得ることができ、入力振動による第一取付部材１と第二取付部材２の相対的な反復変位を短時間で制止する。
【００３８】
また、ショック振動の入力に伴う第一液室Ａの容積（液圧）変化によって、この第一液室Ａに面した可撓膜５３ａが変形を受けるため、その分、ショック振動用オリフィス６内の封入液の流量は少なくなるが、本形態では、ショック振動用オリフィス６の両端に設けた半径方向の延長部分６ａ及び斜め方向の延長部分６ｂ等によって、流量減少による流路抵抗の低下を補償しているため、優れた減衰性能を確保できる。
【００３９】
なお、第一液室Ａ内の撹拌板２３は、上下振動の入力によって第二取付部材２と一体的に上下に振動変位するので、これに伴って周囲の封入液体を反復移動させることにより、振動減衰作用を発揮する。
【００４０】
また、エンジンアイドリングによる２０〜５０Ｈｚ程度の継続的な中振幅のアイドル振動が入力されると、この周波数域ではショック振動用オリフィス６内の封入液は液柱慣性が大きくなるので、その流量が著しく減少するが、これによる第一液室Ａの液圧変化は、可撓膜５３ａがその厚さ方向へ反復変位されることによって有効に吸収される。
【００４１】
ここで、エンジンアイドリング時には、負圧アクチュエータ９における負圧室Ｄへの負圧導入が遮断されるので、図１及び図４（Ｂ）に示されるように、コイルスプリング９４の付勢力によって、バルブ４１が高周波振動用開口部８を閉塞した状態となっている。このため、上述のようなアイドル振動入力によって可撓膜５３ａが反復変位されると、これに伴う中間液室Ｃの容積変化によって、この中間液室Ｃと第二液室Ｂとの間で、アイドル振動用オリフィス７を介して封入液が反復流動する。そして、アイドル振動用オリフィス７の液柱共振周波数は、アイドル振動の周波数域に設定されているので、図６に「バルブ閉・位相角」の増大領域Ｐ１として示される液柱共振が発生し、アイドル振動用オリフィス７と直列である可撓膜５３ａも共振的に反復変位して、第一液室Ａの液圧変化の吸収作用が顕著になる。このため、図６の「バルブ閉・動バネ定数」特性線に示されるように、液柱共振Ｐ１の低周波側で動バネ定数が顕著に低下する現象によって、アイドル振動の周波数域ｆ２での優れた振動絶縁性を発揮する。
【００４２】
なお、バルブ４１が高周波振動用開口部８を閉塞した状態では、高周波振動用開口部８を開放した場合に比較して、アイドル振動入力時におけるショック振動用オリフィス６内の封入液の流量が大きい。このため、図５に「バルブ閉」特性線で示されるように、２０〜５０Ｈｚのアイドル振動に対しても、ショック振動用オリフィス６による減衰が得られる。
【００４３】
また、車両走行におけるエンジンの高速回転による５０Ｈｚ以上の継続的な小振幅の高周波振動の入力に対しては、ショック振動用オリフィス６内の封入液は液柱慣性が大きくなり、殆ど流動しない。一方、この高周波振動入力に伴う第一液室Ａの液圧変化は、可撓膜５３ａがその厚さ方向へ反復変位されることによって有効に吸収される。
【００４４】
ここで、車両走行時には、負圧アクチュエータ９の負圧室Ｄにはインテークマニホールドの負圧が導入されているので、図２及び図４（Ｃ）に示されるように、バルブ４１が、高周波振動用開口部８を開放した状態となっている。このため、車両走行時のエンジンからの高周波振動入力によって可撓膜５３ａが反復変位されると、中間液室Ｃと第二液室Ｂとの間で、高周波振動用開口部８を介して封入液が反復流動し、その液柱共振周波数が、高周波振動の周波数域に設定されているので、図７に「バルブ開・位相角」の増大領域Ｐ２として示される液柱共振が発生し、高周波振動用開口部８と直列である可撓膜５３ａも共振的に反復変位して、第一液室Ａの液圧変化の吸収作用が顕著になる。このため、図７の「バルブ開・動バネ定数」特性線に示されるように、液柱共振Ｐ２の低周波側で動バネ定数が顕著に低下する現象によって、高周波振動の周波数域ｆ３での優れた振動絶縁性を発揮する。
【００４５】
【発明の効果】
請求項１の発明に係る液体封入式マウントによれば、可撓膜とアイドル振動用オリフィスが直列配置されていることから、可撓膜がアイドル振動入力の際の液圧変化によって変形を受けても、アイドル振動用オリフィスにおける封入液の流量が補償され、アイドル振動に対する低減効果が損なわれない。しかも、アイドル振動用オリフィスの容積を拡大することによって可撓膜の撓みによる封入液の流量減少を補償するものではないので、液体封入式マウントの大型化を来さず、可撓膜の撓み量を制限する手段を設けるものでもないので、構造の複雑化や、これに伴うコストアップを来さないといった効果が実現される。
【００４６】
請求項２の発明に係る液体封入式マウントによれば、アイドル振動入力及び高周波振動入力の防振機能の切換が、バルブの開閉動作によって行われ、バルブを動作させるための構成も簡素なものとすることができるため、低コストで提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る液体封入式マウントの好ましい実施の形態を、その軸心を通る平面で切断した閉弁状態の断面図である。
【図２】本発明に係る液体封入式マウントの好ましい実施の形態を、その軸心を通る平面で切断した開弁状態の断面図である。
【図３】本発明に係る液体封入式マウントの好ましい実施の形態の要部を立体的に示す説明図である。
【図４】本発明に係る液体封入式マウントを簡略化した説明図であり、（Ａ）はショック振動入力時の動作、（Ｂ）はアイドル振動入力時の動作、（Ｃ）は高周波振動入力時の動作を示す。
【図５】本発明に係る液体封入式マウントのショック振動用オリフィス６による特性を示す線図である。
【図６】本発明に係る液体封入式マウントの可撓膜５３ａとアイドル振動用オリフィス７による特性を示す線図である。
【図７】本発明に係る液体封入式マウントの可撓膜５３ａと高周波振動用開口部８による特性を示す線図である。
【符号の説明】
１　第一取付部材
１１　カップ部材
１２　外筒
１３　ブラケット
２　第二取付部材
２１　ボス
２２　取付ボルト
２３　撹拌板
３　弾性体
４　ダイアフラム
４１　バルブ
４２　プレート
５　隔壁
５１　上部プレート
５１ａ　開口部
５２　下部プレート
５３　弾性層
５３ａ　可撓膜
６　ショック振動用オリフィス
７　アイドル振動用オリフィス
８　高周波振動用開口部
９　負圧アクチュエータ
９１　空圧ダイアフラム
９２　補強環
９３　スプリングホルダ
９４　コイルスプリング
９５　負圧導入管
Ａ　第一液室
Ｂ　第二液室
Ｃ　中間液室
Ｄ　負圧室
Ｅ　大気室
【図１】
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【図２】
2004108421.tif 000004
【図３】
2004108421.tif 000005
【図４】
2004108421.tif 000006
【図５】
2004108421.tif 000007
【図６】
2004108421.tif 000008
【図７】
2004108421.tif 000009
【手続補正書】
【提出日】平成14年10月4日(2002.10.4)
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図１】
2004108421.tif 000010
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図２】
2004108421.tif 000011
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図３】
2004108421.tif 000012
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図４】
2004108421.tif 000013