(57)【要約】【課題】優れた耐磨耗性、靭性及び耐食性を有する鉄系複合材料を提供する。【解決手段】Ｆｅを５０質量％以上含む複合材料であって、必須成分としてＶ：１３〜１７質量％、Ｃ：３．５〜４．５質量％、Ｎｉ：４〜６質量％及びＣｒ：７〜１０質量％、Ｓｉ：１．４〜１．８質量％及びＭｎ：０．３〜０．７質量％を含み、残部がＦｅ及び不可避不純物であるバナジウム含有率が高い鉄系複合材料に係る。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｆｅを５０質量％以上含む複合材料であって、必須成分としてＶ：１３〜１７質量％、Ｃ：３．５〜４．５質量％、Ｎｉ：４〜６質量％、Ｃｒ：７〜１０質量％、Ｓｉ：１．４〜１．８質量％及びＭｎ：０．３〜０．７質量％を含み、残部がＦｅ及び不可避不純物であるバナジウム含有率が高い鉄系複合材料。
【請求項２】
炭化物として、Ｖ４Ｃ３、Ｃｒ７Ｃ３、Ｆｅ３Ｃ及び（Ｃｒ、Ｆｅ）７Ｃ３の少なくとも１種を含む請求項１に記載の鉄系複合材料。
【請求項３】
必須成分として、更にＰ：０．１〜０．２質量％及びＣｕ：０．５〜１．５質量％を含む請求項１又は２に記載の鉄系複合材料。
【請求項４】
Ｆｅ、Ｖ、Ｃ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｓｉ及びＭｎを含む原料を溶解した後、鋳込みを行うことを特徴とする、請求項１〜３のいずれかに記載の鉄系複合材料の製造方法。
【請求項５】
請求項１〜３のいずれかに記載の鉄系複合材料からなる耐磨耗部材。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、バナジウム含有率が高い鉄系複合材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、鉄系複合材料は、各種機械部品の部材等として広く利用されている。特に、Ｃを含む鉄系複合材料では、Ｃは一般に炭化物として含まれており、硬度が大きく、耐磨耗性に優れている。
【０００３】
しかしながら、既存の鉄系複合材料の中でも耐磨耗性に優れるものは、靭性が不十分である。そのため、靭性を高める改良も試みられているが、靭性を高めると、逆に耐磨耗性が低下するという問題がある。
【０００４】
従って、既存の鉄系複合材料の耐磨耗性を損なうことなく、靭性の優れた鉄系複合材料が開発されれば、より有用性が高まるものと期待されている。更に耐食性も向上できれば、より過酷な条件下での利用も可能となる。
【０００５】
この出願の発明に関する先行技術文献情報としては、下記のものがある。
【０００６】
【特許文献１】
特開平１−２０１４３８号公報
【０００７】
【特許文献２】
特開平１−３１９６２２号公報
【０００８】
【特許文献３】
特開平２−１４１５６０号公報
【０００９】
【特許文献４】
特開平６−２４０４０４号公報
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、優れた耐磨耗性、靭性及び耐食性を有する鉄系複合材料を提供することを主な目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、上記目的を達成すべく鋭意研究を重ねた結果、Ｖ、Ｃ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｓｉ及びＭｎの含有率を特定範囲に制御したバナジウム含有率の高い鉄系複合材料が上記目的を達成できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００１２】
即ち、本発明は、下記のバナジウム含有率の高い鉄系複合材料及びその製造方法並びに当該鉄系複合材料からなる耐磨耗部材に係るものである。
１．Ｆｅを５０質量％以上含む複合材料であって、必須成分としてＶ：１３〜１７質量％、Ｃ：３．５〜４．５質量％、Ｎｉ：４〜６質量％、Ｃｒ：７〜１０質量％、Ｓｉ：１．４〜１．８質量％及びＭｎ：０．３〜０．７質量％を含み、残部がＦｅ及び不可避不純物であるバナジウム含有率が高い鉄系複合材料。
２．炭化物として、Ｖ４Ｃ３、Ｃｒ７Ｃ３、Ｆｅ３Ｃ及び（Ｃｒ、Ｆｅ）７Ｃ３の少なくとも１種を含む上記項１に記載の鉄系複合材料。
３．必須成分として、更にＰ：０．１〜０．２質量％及びＣｕ：０．５〜１．５質量％を含む上記項１又は２に記載の鉄系複合材料。
４．Ｆｅ、Ｖ、Ｃ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｓｉ及びＭｎを含む原料を溶解した後、鋳込みを行うことを特徴とする、上記項１〜３のいずれかに記載の鉄系複合材料の製造方法。
５．上記項１〜３のいずれかに記載の鉄系複合材料からなる耐磨耗部材。
【００１３】
【発明の実施の形態】
鉄系複合材料
本発明の鉄系複合材料は、Ｆｅを５０質量％以上含む複合材料であって、必須成分としてＶ：１３〜１７質量％、Ｃ：３．５〜４．５質量％、Ｎｉ：４〜６質量％、Ｃｒ：７〜１０質量％、Ｓｉ：１．４〜１．８質量％及びＭｎ：０．３〜０．７質量％を含み、残部がＦｅ及び不可避不純物からなる。
【００１４】
本発明の鉄系複合材料は、特にＶ、Ｃ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｓｉ及びＭｎの含有率が特定範囲に制御されているため、優れた耐磨耗性、靭性及び耐食性を発揮する。
【００１５】
以下、本発明の鉄系複合材料を構成するＦｅ、Ｖ、Ｃ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｓｉ、Ｍｎ及び不可避不純物並びに炭化物について説明する。
【００１６】
（１）Ｆｅ  
本発明の鉄系複合材料は、Ｆｅを主成分とし、５０質量％以上含む。より具体的には、鉄系複合材料１００質量％中、通常５９〜６９質量％が適当であり、６５〜６９質量％が好ましい。
【００１７】
（２）Ｖ  
本発明の鉄系複合材料は、必須成分としてＶを１３〜１７質量％、好ましくは１３〜１５質量％を含む。
【００１８】
Ｖはセメンタイト安定化元素であり、Ｃ−Ｆｅ系複合材料中では、熱力学的にＣの活量を低下させて結合炭素量を多く確保する作用がある。一般にＣ−Ｆｅ系複合材料では、Ｃ含有量が多いと複合材料中に黒鉛が析出し易くなる。黒鉛が析出した場合には、耐磨耗性が低下する上、黒鉛とＦｅとの界面が侵され易くなって耐食性も低下する。従って、Ｖを含有させて結合炭素量を多く確保し、黒鉛の析出を防止することが優れた耐磨耗性の発現に有効となる。また、Ｖは鉄系複合材料の靭性も向上させる。
【００１９】
優れた耐磨耗性及び靭性の発現には、鉄系複合材料中のＶとＣの量的関係が重要となるが、Ｃ含有率が３．５〜４．５質量％のＣ−Ｆｅ系複合材料では、Ｖ含有率が１３質量％未満では、鉄系複合材料中に黒鉛が析出する場合があり、１３質量％以上で十分な耐磨耗性及び靭性が得られる。Ｖ含有率が１７質量％を超える場合には、バナジウム炭化物の含有率が多くなり、鉄系複合材料が脆性的となり割れ易くなるおそれがある。
【００２０】
従って、本発明の鉄系複合材料では、Ｃ含有率を３．５〜４．５質量％に設定することを前提として、Ｖの含有率を１３〜１７質量％としている。Ｃ及びＶの含有率が当該範囲内であれば、Ｖは通常、バナジウム炭化物の状態で存在する。
【００２１】
なお、Ｃ及びＶの含有率が当該範囲内であって、特に下記式を満たす条件を選択する場合には、鉄系複合材料はより優れた強靭性を発揮する：
δｎ＝−１．１９１（Ｃ）（Ｖ）＋１１４．４
〔式中、δｎは引張強さ（Ｋｇｆ／ｍｍ２）を示し、（Ｃ）及び（Ｖ）はそれぞれ炭素及びバナジウムの含有率（質量％）を示す。〕
例えば、引張強さδｎ：５２Ｋｇｆ／ｍｍ２、Ｃ含有量（Ｃ）：４質量％と設定すれば、強靭性発現のための好ましいＶ含有率（Ｖ）は１３．１質量％と算出される。
【００２２】
また、ＶはＣｒとの相乗効果により、セメンタイト形状を改善し、結晶の針状化を促進することにも寄与する。
【００２３】
（３）Ｃ  
本発明の鉄系複合材料は、必須成分としてＣを３．５〜４．５質量％、好ましくは３．７〜４．３質量％含む。
【００２４】
Ｃは鉄系複合材料中で強固な共有結合により各種炭化物を形成し、鉄系複合材料の耐磨耗性及び耐食性を向上させる。このような効果は、特にＣ含有率が３．５質量％以上で得られる。Ｃ含有率が４．５質量％を超えると、炭化物の状態でないＣの一部が、Ｆｅ−Ｃ状態図上で共晶点を超える場合があり、その場合にはＣの一部が黒鉛やセメンタイトとなって析出して、耐磨耗性等の特性を低下させるおそれがある。
【００２５】
従って、本発明の鉄系複合材料では、Ｃ含有率を３．５〜４．５質量％の範囲としている。
【００２６】
（４）Ｎｉ  
本発明の鉄系複合材料は、必須成分としてＮｉを４〜６質量％、好ましくは４〜５質量％含む。
【００２７】
Ｎｉは鉄系複合材料の固溶強化を促進し、鉄系複合材料の耐磨耗性及び靭性を向上させる。Ｎｉ含有率が４質量％未満では、硬度の向上による耐磨耗性及び靭性の向上が得られない場合がある。６質量％を超えると、含有率に相応する特性向上が得られず経済的に不利となる。
【００２８】
従って、本発明の鉄系複合材料では、Ｎｉ含有率を４〜６質量％の範囲としている。
【００２９】
（５）Ｃｒ  
本発明の鉄系複合材料は、必須成分としてＣｒを７〜１０質量％、好ましくは８〜９質量％含む。
【００３０】
ＣｒはＶと同様にセメンタイト安定化元素であり、Ｃ−Ｆｅ系複合材料中では、熱力学的にＣの活量を低下させて結合炭素量を多く確保する作用がある。従って、Ｃｒを含有させることにより、結合炭素量を多く確保して黒鉛の析出を防止することは、硬度の向上による優れた耐磨耗性の発現に有効となる。
【００３１】
Ｃｒはそれ単独でも耐磨耗性の向上に寄与するが、クロム炭化物として含まれる方がより耐磨耗性を向上できる。クロム炭化物の耐磨耗性向上効果は、バナジウム炭化物の量が一定の場合に、更に耐磨耗性を向上できる点で有効である。
【００３２】
Ｃｒ含有による耐磨耗性の向上は、Ｃｒ含有率が７質量％以上で得られるが、１０質量％を超えると含有量に相応する効果が得られず経済的に不利となる。また、鉄系複合材料が脆性的となり割れ易くなるおそれがある。
【００３３】
従って、本発明の鉄系複合材料では、Ｃｒ含有率は７〜１０質量％としている。
【００３４】
（６）Ｓｉ  
本発明の鉄系複合材料は、必須成分として、Ｓｉを１．４〜１．８質量％、好ましくは１．５〜１．７質量％含む。
【００３５】
Ｓｉは鉄鋼材料の基本構成元素であり、特に強度及び鋳造性の向上に有効となる。
【００３６】
（７）Ｍｎ  
本発明の鉄系複合材料は、必須成分として、Ｍｎを０．３〜０．７質量％、好ましくは０．４〜０．６質量％含む。
【００３７】
Ｍｎは鉄鋼材料の基本構成元素であり、特に強度及び耐磨耗性の向上に有効と考えられる。
【００３８】
（８）不可避不純物  
本発明の鉄系複合材料には、上記成分以外に不可避不純物が含まれる場合がある。不可避不純物としては、例えば、Ｐ、Ｓ、Ｃｕ等が挙げられる。これらの含有量は、鉄系複合材料の特性に影響を与えない範囲であればよい。この中でも、Ｓの含有率はできるだけ低く抑えることが求められ、不可避不純物として含まれる場合でも０．０１５質量％以下であることが好ましい。
【００３９】
上記元素の中でも、Ｐ及びＣｕは、同時に含まれる場合には鉄系複合材料の耐食性を高める作用があるため、必要に応じて本発明の鉄系複合材料の必須成分とできる。この場合には、Ｐ含有率は、通常０．１〜０．２質量％、好ましくは０．１３〜０．１７質量％である。Ｃｕ含有率は、通常０．５〜１．５質量％、好ましくは０．８〜１．２質量％である。
【００４０】
（９）炭化物  
本発明の鉄系複合材料では、Ｃは一般に炭化物として存在する。含まれ得る炭化物としては、例えば、バナジウム炭化物、ニッケル炭化物、クロム炭化物、鉄炭化物、Ｃｒ−Ｆｅ複合炭化物等が挙げられる。
【００４１】
バナジウム炭化物としては、例えば、ＶＣ、Ｖ２Ｃ、Ｖ４Ｃ３等が挙げられる。ニッケル炭化物としては、例えば、Ｎｉ３Ｃ等が挙げられる。クロム炭化物としては、例えば、Ｃｒ３Ｃ２、Ｃｒ７Ｃ３、Ｃｒ５Ｃ２、Ｃｒ４Ｃ、Ｃｒ２３Ｃ６等が挙げられる。鉄炭化物としては、例えば、Ｆｅ３Ｃ（セメンタイト）等が挙げられる。Ｃｒ−Ｆｅ複合炭化物としては、例えば、（Ｃｒ、Ｆｅ）７Ｃ３等が挙げられる。
【００４２】
上記炭化物の中でも、特にＶ４Ｃ３、Ｃｒ７Ｃ３、Ｆｅ３Ｃ及び（Ｃｒ、Ｆｅ）７Ｃ３の少なくとも１種を含むことが好ましい。
【００４３】
炭化物の含有量は特に限定されないが、Ｖ４Ｃ３の含有量としては、１３〜１７質量％が好ましく、１４〜１６質量％程度がより好ましい。Ｃｒ７Ｃ３の含有量としては、７〜１１質量％が好ましく、８〜１０質量％程度がより好ましい。Ｆｅ３Ｃの含有量としては、１１〜１４質量％が好ましく、１２〜１３質量％程度がより好ましい。（Ｃｒ、Ｆｅ）７Ｃ３の含有量としては、７〜１４質量％が好ましく、８〜１３質量％程度がより好ましい。Ｖ４Ｃ３、Ｃｒ７Ｃ３及びＦｅ３Ｃが同時に含まれる場合には、３種の炭化物の合算した含有量としては、３６〜３９質量％が好ましく、３７〜３８質量％程度がより好ましい。
【００４４】
このように、Ｖ、Ｃ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｓｉ及びＭｎの含有率が特定範囲に制御され、好ましくは上記炭化物を含む本発明の鉄系複合材料は、下記に示すような耐磨耗性、靭性、耐食性等を有している。
【００４５】
耐磨耗性であれば、１８時間後の土砂磨耗量が１４０〜１５０ｍｇ程度と少なく抑えられている。土砂磨耗量は、土砂磨耗試験機（図１）の回転翼に土砂磨耗試験片（図４）を取り付け、回転翼の上部５０ｍｍまで人工珪砂５号を入れ、更に人工珪砂の上部１０ｍｍまで水を入れ、回転翼を毎秒３．５ｍの速度で回転させて測定した値である。土砂磨耗試験片を取り付けた回転翼を垂直方向から見た図を図２に示す。また水平方向から見た図を図３に示す。
【００４６】
靭性であれば、引張強さが５０〜５５Ｋｇｆ／ｍｍ２程度である。引張強さは、万能試験機（商標名「ＲＥＨ１００ｔｆ」株式会社島津製作所製）を用いて、試験片（図５）を試験機のつかみ部に取り付け、荷重速度毎分１０ｍｍで測定した値である。
【００４７】
引張破断歪みは３〜４（×１０−３）以上である。引張破断歪みは、試験片（図５）の平行部（φ２５の部分）中心において、円周方向０°と１８０°の位置に一方向歪みゲージ（ＧＬ５．０ｍｍ）を貼り付けて測定した値である。
【００４８】
曲げ強さは、８０〜１００Ｋｇｆ／ｍｍ２程度又はそれ以上である。曲げ強さは、万能試験機（商標名「ＲＥＨ１００ｔｆ」株式会社島津製作所製）を用いて荷重速度毎分０．５ｍｍの３点曲げ試験を行って測定した値である。
【００４９】
曲げ破断歪みは６〜７（×１０−３）以上である。曲げ破断歪みは、試験片（図５）の平行部（φ２５の部分）中心において、円周方向０°と１８０°の位置に一方向歪みゲージ（ＧＬ５．０ｍｍ）を貼り付けて測定した値である。
【００５０】
耐食性であれば、沸騰した６Ｎ−Ｈ２ＳＯ４中に６時間浸漬して酸腐食後の重量変化が１Ｋｇｗ／ｍ２以下である。また沸騰した６Ｎ−ＮａＯＨに１２時間浸漬してアルカリ腐食させた後の重量変化が１Ｋｇｗ／ｍ２以下である。
【００５１】
上記した耐磨耗性、靭性及び耐食性を有する本発明の鉄系複合材料の用途は特に限定されないが、例えば、化学工業をはじめ、機械、船舶、石油等の諸工業において広く利用できる。
【００５２】
特に過酷な条件で使用される耐磨耗部材としても有用であり、例えば、土木鉱山機械、建設用機械部品、発電プラント用部材（例えば、短管、プロプラ等）の分野において好適に利用できる。
【００５３】
鉄系複合材料の製造方法
本発明の鉄系複合材料の製造方法は特に限定されず、Ｖ、Ｃ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｓｉ及びＭｎ含有率が制御できる鉄系複合材料の製造方法であればよい。例えば、Ｆｅ、Ｖ、Ｃ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｓｉ及びＭｎを含む原料を焼結するか、又は原料を溶解した後に鋳込みを行う方法によって製造できる。
【００５４】
焼結法では、上記原料をそれらが溶融しない範囲の温度で熱処理することにより製造できる。以下、好ましい製造法である、原料を溶解した後に鋳込みを行う方法（溶融法）について説明する。
【００５５】
本製造方法で用いる原料は、Ｆｅ、Ｖ、Ｃ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｓｉ及びＭｎを含む原料であるが、耐食性向上を目的としてＰ及びＣｕを更に添加してもよい。
【００５６】
これらの元素の供給源は特に限定されないが、Ｆｅとしては、例えば、電解鉄が使用できる。Ｖとしては、例えば、Ｖ−Ｆｅ化合物が使用できるが、火力発電所から排出されるバナジウム濃度の高いオリマルジョン灰をＶ供給源として用いてもよい。Ｐとしては、例えば、Ｆｅ−Ｐ化合物が使用できる。Ｃ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｓｉ、Ｍｎ及びＣｕとしては、例えば、これらの単体が使用できる。
【００５７】
原料中の各元素の含有率は、目的とする鉄系複合材料中の各元素の含有率に応じて設定すればよい。Ｆｅ含有率は５０質量％以上であって、好ましくは５９〜６９質量％程度、Ｖ含有率は１３〜１７質量％程度、Ｃ含有率は３．５〜４．５質量％程度、Ｎｉ含有量は４〜６質量％程度、Ｃｒ含有量は７〜１０質量％程度、Ｓｉ含有量は１．４〜１．８質量％程度及びＭｎ含有量は０．３〜０．７質量％程度とすればよい。Ｐ及びＣｕを添加する場合には、Ｐ含有量は０．１〜０．２質量％及びＣｕ含有量は０．５〜１．５質量％とすればよい。
【００５８】
原料を溶解する際は、大気溶解でも真空溶解でもよいが、大気中の不純物の混入を防止でき、得られる鉄系複合材料の不可避不純物の含有率を低くできる点で真空溶解の方が好ましい。不純物の混入を防止することは、優れた靭性値の確保にも有効となる。
【００５９】
大気溶解させる場合には、原料粉末を耐火物炉内に充填後、通常１５００〜１６００℃程度、好ましくは１５５０〜１６００℃程度で溶解させればよい。加熱時間は加熱温度に応じて調整できるが、通常１．５〜２時間、好ましくは２時間程度である。
【００６０】
真空溶解させる場合には、原料粉末を耐火物炉内（好ましくは、真空高周波誘導溶解炉等）に充填後、脱ガスして、通常１０−２〜１０−４Ｔｏｒｒ程度、好ましくは１０−３〜１０−４Ｔｏｒｒ程度の圧力とする。加熱温度は、通常１５００〜１６００℃が適当であり、１５７０〜１６００℃程度が好ましい。加熱時間は加熱温度に応じて調整できるが、通常１．５〜２時間、好ましくは２時間程度とすればよい。
【００６１】
次いで、溶解させた原料の鋳込みを行う。鋳込みに用いる鋳型は特に限定されないが、十分に乾燥させた砂型が好ましい。鋳込み時の溶解原料の温度は特に限定されないが、通常１５７０〜１６００℃程度が好ましい。
【００６２】
鋳込みの際は、大気溶解の場合には放冷とし、真空溶解の場合は炉冷とすればよい。いずれの場合にも、得られる鉄系複合材料の耐磨耗性等の特性を高めるためには、鋳型を断熱化して冷却速度を遅くすることが好ましい。冷却速度は、原料の種類に応じて適宜調整できる。
【００６３】
【発明の効果】
本発明の鉄系複合材料は、優れた耐磨耗性、靭性及び耐食性を同時に兼ね備えた有用な材料である。特定の含有率のＰ及びＣｕを含む場合には、更に耐食性に優れた鉄系複合材料となる。
【００６４】
このような本発明の鉄系複合材料は、既存の鉄系セラミックスよりも靭性及び耐食性が優れており、化学工業をはじめ、機械、船舶、石油等の諸工業において広く利用できる。
【００６５】
特に過酷な条件で使用される耐磨耗性部材としても有用であり、例えば、土木鉱山機械、建設用機械部品、発電プラント用部材（例えば、短管、プロプラ等）の分野において好適に利用できる。
【００６６】
本発明の製造方法は、優れた耐磨耗性、靭性及び耐食性を同時に兼ね備える本発明の鉄系複合材料を、より容易且つ確実に製造することができる。
【００６７】
【実施例】
以下に実施例を示し、本発明をより具体的に説明する。但し、本発明は実施例の記載に限定されるものではない。
【００６８】
実施例１
電解鉄２０Ｋｇ、Ｎｉ単体２Ｋｇ、Ｃｒ単体３Ｋｇ及びＣ単体１．６Ｋｇからなる原料を、真空高周波誘導溶解炉に充填した。初期の炉内圧力を１００Ｔｏｒｒに設定し、炉内を加熱して溶解を開始し、原料が溶解後、燃焼ガスを脱ガスし、次いで炉内にＡｒガスを充填して３００Ｔｏｒｒまで復圧した。次いで、Ｓｉ単体、Ｍｎ単体、Ｃｕ単体、Ｆｅ−Ｐ化合物、Ｆｅ−Ｖ化合物を徐々に加えて各成分の含有率を調整した。不可避不純物の中でも、特にＳ成分については、０．０１５質量％以下となるように原料の配合を調整した。
【００６９】
溶湯が１５７０〜１６００℃に達した後、溶解炉内に配置した砂型に鋳込みを開始した。鋳込み後、炉内にＡｒガスを導入して３００Ｔｏｒｒに保持しながら排気を行い、砂型から発生する放出ガスをパージした。最後に、真空排気とＡｒガスによる炉内復圧を経て、砂型を溶解炉内から取り出した。
【００７０】
得られた本発明の鉄系複合材料の組成を表１に示す。また炭化物の含有量を表２に示す。本発明の鉄系複合材料及び比較材（鉄系セラミックス：Ｆｅ−４Ｃ−４Ｎｉ−８Ｃｒ−７Ｖ（Ｃ、Ｎｉ、Ｃｒ及びＶの前の数値は質量％を示す））の物性を表３に示す。
【００７１】
【表１】
2004238708.tif 000002
【００７２】
【表２】
2004238708.tif 000003
【００７３】
【表３】
2004238708.tif 000004
【図面の簡単な説明】
【図１】土砂磨耗試験機の全体図である。
【図２】土砂磨耗試験機の翼に土砂磨耗試験片を取り付けた図である。
【図３】土砂磨耗試験機の翼に土砂磨耗試験片を取り付けて水平方向から見た図である。
【図４】土砂磨耗試験片の寸法を示す図である。
【図５】引張強度及び破断歪みを測定する試験片の寸法を示す図である。
【図１】
2004238708.tif 000005
【図２】
2004238708.tif 000006
【図３】
2004238708.tif 000007
【図４】
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【図５】
2004238708.tif 000009