(57)【要約】【課題】本発明は、経時変化が少なく、耐水透過性、気体透過性、シール特性、電気特性など従来知られている多孔質ＰＴＦＥ成形品の諸特性を有し、さらに捕集効率の向上、通気性の向上、および圧力損失を改善したフィルター用非対称性多孔質ＰＴＦＥ膜を提供する。【解決手段】緻密性の高いスキン層、および連続気泡性の多孔質層からなり、（１）スキン層表面の水に対する接触角が１２０〜１４０°、（２）光の拡散反射率が９１〜９４％、であるフィルター用非対称性多孔質ポリテトラフルオロエチレン膜である。【選択図】        なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
緻密性の高いスキン層、および連続気泡性の多孔質層からなり、
（１）スキン層表面の水に対する接触角が１２０〜１４０°、
（２）光の拡散反射率が９１〜９４％、
であるフィルター用非対称性多孔質ポリテトラフルオロエチレン膜。
【請求項２】
ニ軸延伸して得られる請求項１記載のフィルター用非対称性多孔質ポリテトラフルオロエチレン膜。
【請求項３】
膜厚が５〜１００μｍである請求項１または２記載のフィルター用非対称性多孔質ポリテトラフルオロエチレン膜。
【請求項４】
請求項１、２または３記載のフィルター用非対称性多孔質ポリテトラフルオロエチレン膜および補強材料からなるフィルター用材料であって、補強材料が合成樹脂または無機繊維であるフィルター用材料。
【請求項５】
補強材料が、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエステル、ポリアミドまたはガラス繊維である請求項４記載のフィルター用材料。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、フィルター用非対称性多孔質ポリテトラフルオロエチレン膜に関する。また、フィルター用非対称性多孔質ポリテトラフルオロエチレン膜と補強材料からなるフィルター用材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】
多孔質ポリテトラフルオロエチレン膜（以下、多孔質ＰＴＦＥ膜という）は耐薬品性に優れ高い引張強度を有することから、化学品や食品、半導体などの分野においてその製造設備、配管などのシーリング、ガスケットなどの用途だけでなく、気体および液体濾過用のフィルター、衣料の通気・不透水用膜剤、医療用シートなど広い用途に好適に利用されている。
【０００３】
一般的にはＰＴＦＥファインパウダーとナフサなどの押出助剤との混合物であるＰＴＦＥペーストを押出し、圧延する。ついで圧延品から押出助剤を除去した後、一軸またはニ軸方向に延伸する。そして、延伸した多孔質ＰＴＦＥ膜の形状を保持するために３５℃からＰＴＦＥの融点の間の温度でヒートセットするという多孔質ＰＴＦＥ膜の製造方法が開示されている（たとえば、特許文献１、２、３または４参照）。
【０００４】
また、得られた多孔質ＰＴＦＥ膜をフィルターとして使用している文献も多数開示されているが、これらの多孔質ＰＴＦＥ膜は、通気性および捕集効率が充分ではないという問題がある（たとえば、特許文献５、６または７参照）。
【０００５】
【特許文献１】
米国特許第３，９５３，５６６号明細書
【特許文献２】
米国特許第３，９６２，１５３号明細書
【特許文献３】
米国特許第４，０９６，２２７号明細書
【特許文献４】
米国特許第４，１８７，３９０号明細書
【特許文献５】
米国特許第５，２３４，７３９号明細書
【特許文献６】
米国特許第５，３９５，４２９号明細書
【特許文献７】
米国特許第５，４０９，５１５号明細書
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、経時変化が少なく、耐水透過性、気体透過性、シール特性、電気特性など従来知られている多孔質ＰＴＦＥ成形品の諸特性を有し、さらに捕集効率の向上、通気性の向上、および圧力損失の改善したフィルター用非対称性多孔質ＰＴＦＥ膜形成材料を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
従来知られている多孔質ＰＴＦＥ膜は、連続気泡を有しており、形成された孔は、孔径の分布が膜の表面および内部で均質的であり、また膜全体に均質的に形成されている（空孔率が膜内でほぼ一定）、つまり対称性の多孔質である。
【０００８】
鋭意検討の結果、膜の一方の面が緻密なＰＴＦＥスキン層からなり、他方の面がより低密度の連続気泡性多孔質層で構成する非対称性多孔質ＰＴＦＥ膜とすることにより、多孔質ＰＴＦＥ膜の耐水性、通気性、および水蒸気透過性を向上できることを見出した。
【０００９】
すなわち、本発明は、緻密性の高いスキン層、および連続気泡性の多孔質層からなり、
（１）スキン層表面の水に対する接触角が１２０〜１４０°、
（２）光の拡散反射率が９１〜９４％、
であるフィルター用非対称性多孔質ポリテトラフルオロエチレン膜に関する。
【００１０】
非対称性多孔質ポリテトラフルオロエチレン膜は、ニ軸延伸して得られることが好ましい。
【００１１】
フィルター用非対称性多孔質ポリテトラフルオロエチレン膜の膜厚が５〜１００μｍであることが好ましい。
【００１２】
フィルター用非対称性多孔質ポリテトラフルオロエチレン膜からなるフィルター用材料が、合成樹脂または無機繊維からなる補強材料を含むことが好ましい。
【００１３】
補強材料が、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエステル、ポリアミドまたはガラス繊維であることが好ましい。
【００１４】
【発明の実施の形態】
本発明で使用する延伸多孔質ＰＴＦＥ膜は基本的に、以下に示す公知の６つの工程によって製造できる。
【００１５】
（１）ＰＴＦＥファインパウダーのペースト押出し工程
乳化重合法で得られたＰＴＦＥファインパウダーとナフサなどの押出助剤とのペースト状混合物を、押出機で押出し、円柱状、角柱状、シート状の押出物を得る。
【００１６】
なお、ＰＴＦＥファインパウダーとは、乳化重合法でえられた重合体の水性分散液を凝析することにより、重合体を分離し、さらにこれを乾燥した粉末である。重合体の構成はテトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）単独重合体、またはＴＦＥと少量（通常０．５重量％以下）のパーフルオロアルキルビニルエーテルもしくはヘキサフルオロプロピレンとの共重合体（変性ＰＴＦＥ）である。
【００１７】
この工程において、ＰＴＦＥの配向を極力押さえることが、次の延伸工程を円滑に進めることができる点で好ましい。配向の抑制は、ペースト押出しにおけるリダクション比（好ましい範囲は３００：１以下、通常２０：１〜１５０：１）、ＰＴＦＥ／押出助剤比（通常７７／２３〜８０／２０）、押出機のダイ角度（通常６０°前後）などの適切な選定により達成することができる。
【００１８】
また、押出助剤としては、一般に潤滑性の高いミネラルオイル、例えばナフサが使用される。
【００１９】
（２）ペースト押出物の圧延工程
（１）で得られたペースト押出物をカレンダーロールなどにより押出方向または押出方向に直交する方向に圧延し、シート状とする。
【００２０】
（３）押出助剤の除去工程
（２）で得られた圧延物を加熱またはトリクロロエタン、トリクロロエチレンなどの溶剤を用いて抽出することにより押出助剤を除去する。
【００２１】
加熱温度は押出助剤によって適宜選択することができるが、２００〜３００℃であることが好ましい。とくに２５０℃前後で加熱することが好ましい。３００℃を超える温度、とくにＰＴＦＥの融点である３２７℃を超えると、焼成される傾向がある。
【００２２】
（４）延伸工程
（３）で得られた押出助剤を含まない圧延物を延伸する。延伸方法は、一軸方向または二軸方向に延伸できるが、孔径の分布をより狭くし、また通気上好ましい多孔度を得るためには、二軸延伸することが好ましい。また、二軸延伸をするときは逐次二軸延伸でも同時二軸延伸でもよい。延伸前に約３００℃前後に予熱してもよい。
【００２３】
延伸倍率は、膜の引張強度などに影響を与えるので慎重に選ぶべきである。延伸倍率は、３００〜２０００％が好ましく、より好ましくは４００〜１５００％である。延伸倍率がこの範囲をはずれると、目的とする孔径、空孔率を得られない傾向にある。
【００２４】
（５）ヒートセット工程
（４）で得られた延伸物をＰＴＦＥの融点（約３２７℃）よりも少し高く、分解温度よりも低い温度範囲である３４０〜３８０℃で比較的短時間（５〜１５秒間）加熱処理してヒートセットすることが好ましい。３４０℃未満であると、ヒートセットが不充分となる傾向にあり、３８０℃を超えると、セット時間が短くなり、時間のコントロールが難しくなる傾向がある。
【００２５】
（６）非対称性多孔質ＰＴＦＥ膜の製造
本発明では、このようにして得られた延伸対称性多孔質ＰＴＦＥ膜の一方の面を冷却しながら、他方の面を加熱処理し、そののち冷却することによって、非対称性多孔質ＰＴＦＥ膜を製造する。製造のための設備とその方法の一例を図１に示すが、もちろんこれに限定されるものではない。
【００２６】
以下、本発明における製造方法について図１を用いて具体的に説明する。
【００２７】
工程（５）でヒートセットされ、冷却された対称性多孔質ＰＴＦＥ膜は、対称性多孔質ＰＴＦＥ膜送出しロール４から送出され、加熱装置２と冷却用ブライン槽１の間を通過する。ここで、ＰＴＦＥ膜の表面温度は、温度センサー６により測定され、温度読み取り部７で読み取られる。ついで、この温度に関するデータが加熱装置制御部８に送られ、これに基づいて加熱装置２から熱風出口３を通じて排出される熱風の温度が制御されている。また、冷却用ブライン槽１では、冷却用液体が循環しており、一定の温度を保持している。これらの間を通過したＰＴＦＥ膜は、非対称性多孔質ＰＴＦＥ膜巻取りロール５により、巻取られる。
【００２８】
このとき、加熱装置２による加熱処理温度は、好ましくは２６０〜３８０℃、３４０〜３６０℃がより好ましい。加熱処理温度が、２６０℃未満であると、緻密層が充分に形成されない傾向にあり、３８０℃を超えると、非対称性ＰＴＦＥ膜製造の制御が困難となり、膜全体が緻密化される傾向にある。
【００２９】
一方の冷却用ブライン槽１による冷却処理温度は、０℃以下が好ましく、より好ましくは−１０℃以下である。冷却処理温度が、０℃を超えると、非対称性膜製造の制御が困難となり、膜全体が緻密化し、通気性が低下する傾向がある。
【００３０】
上記加熱・冷却の処理時間は、好ましくは５〜１５秒間、さらに好ましくは６〜１０秒である。
【００３１】
上記条件で、ヒートセットされた対称性多孔質ＰＴＦＥ膜の一方の面を冷却することで連続気泡性の多孔質層を形成し、同時に他方の面を再び加熱処理することで、膜表面が変性され、緻密性の高いスキン層を形成する非対称性多孔質ＰＴＦＥ膜が得られる。
【００３２】
ここで、緻密性とは、熱処理によって一方の膜表面のみが変性され、多孔構造がより緻密化され、水の接触角および光の拡散反射率など元の対称性膜と異なる特性を示す層であり、連続気泡性とは、実質的に熱処理前の膜と同じ構造の多孔構造を有する層を示す。
【００３３】
また、０．１〜０．２ｍＬのｎ−プロピルアルコール含有率６０％の水溶液を膜面に滴下した場合、非熱処理の多孔質層面では、前記水溶液が直ちに膜中に浸透し、白色の多孔質層面が透明に見えるようになる。一方、熱処理され、緻密化されたスキン層面では、前記水溶液が容易に浸透することはなく、滴下面膜は元の白色を留める。
【００３４】
本発明の非対称性多孔質ＰＴＦＥ膜スキン層に対する水の接触角は、１２０〜１４０°であり、１２５〜１３５°であることが好ましい。接触角が、１２０°未満では、熱処理面の緻密化が不充分であり、捕集効率が低下する傾向にあり、１４０°を超えると、緻密化が過度となり、通気性が低下する傾向にある。
【００３５】
対称性多孔質ＰＴＦＥ膜に対する水の接触角（１１０〜１１８°）と比べると、かなり高い値を示している。これより、本発明の非対称性多孔質ＰＴＦＥ膜スキン層が、対称性多孔質ＰＴＦＥ膜と比較してより防水性に優れることがわかる。
【００３６】
ここで、対水接触角は、下記式により求められる。
接触角＝２ｔａｎ−１（ｈ／ｒ）
ただし、ｈ＝球状の水滴の高さ、ｒ＝球状の水滴の半径である。
【００３７】
また、本発明のフィルター用非対称性多孔質ＰＴＦＥ膜の、スキン層の光拡散反射率は、９１〜９４％である。光拡散反射率は、変性層を示す指標であり、９１％未満であることは、緻密化の不充分を示すものであり、９４％を超えると緻密化が過度であることを示す。対称性多孔質ＰＴＦＥ膜の光拡散反射率（９０〜９１％）と比べると、反射率が高いことがわかる。
【００３８】
ＳＥＭによる観察をしたところ、多孔構造は、従来の対称性多孔質ＰＴＦＥ膜全体がほぼ均一な多孔構造を形成しているのに対して、本発明の非対称性多孔質ＰＴＦＥ膜は、スキン層が緻密な層として形成され、多孔質層は従来の対称性多孔質ＰＴＦＥ膜と同等の多孔構造を有していた。また、膜全体の空孔率は３０〜９５％であることが好ましく、５０〜９０％であることがより好ましい。空孔率が３０％未満であると圧力損失が増加する傾向にあり、９５％を超えると捕集効率が低下する傾向にある。
【００３９】
ここで、前記空孔率は、密度の測定から下記の式により求められる。
空孔率（％）＝（１−ＰＴＦＥ見掛密度／ＰＴＦＥ真密度）×１００
ただし、ＰＴＦＥ見掛密度（ｇ／ｃｃ）＝多孔質ＰＴＦＥ膜の重量（Ｗ）／容積（Ｖ）、真密度（ｇ／ｃｃ）＝２．１５（文献値）とする。
【００４０】
本発明の非対称性多孔質ＰＴＦＥ膜の多孔質層の最大孔径は、０．０３〜２μｍであることが好ましく、０．０５〜１μｍであることがより好ましい。最大孔径が０．０３μｍ未満であると、圧力損失が増加する傾向にあり、２μｍを超えると、捕集効率が低下する傾向にある。
【００４１】
ここで、最大孔径は下記により求められる。
【００４２】
まず、対称性多孔質ＰＴＦＥ膜と、これを熱処理することにより得られた非対称性ＰＴＦＥ膜について、ＳＥＭによる画像（×２０，０００倍）から熱処理前後において多孔質層の孔径、構造などに変化がないことを確認する。この熱処理後において、多孔質層の孔径、構造などは変化せず、スキン層のみが変性する点が本発明の特徴の１つである。
【００４３】
次に、対称性多孔質ＰＴＦＥ膜の最大孔径をＰｏｒｏｓｉｍｅｔｅｒにより測定し、この値を非対称性多孔質ＰＴＦＥ膜の最大孔径として代替する。
【００４４】
孔度測定器（Ｐｏｒｏｕｓ  Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，Ｉｎｃ．社製ＰｏｒｏｓｉｍｅｔｅｒＰＭＩ−１５００）の試料室に膜サンプルをとりつけ、ａｕｔｏｍａｔｉｃ  ｍｏｄｅで測定を始める。測定が始まると試料室内の膜の一面に気体（窒素ガス）が導入される。気体の導入速度は自動的にコントロールされる。
【００４５】
導入気体の圧力が低い間は、試料膜がバリヤーとなり、室内の圧力は連続的に徐々に高くなる。圧力が高くなり試料膜のバリヤー性が失われると気体の透過が始まり、試料室の昇圧が停止するのでその圧力を測定する。
【００４６】
上記圧力の測定を乾燥された膜とＰｏｒｅｗｉｃｋ液で湿潤化させた膜とについて測定し、それぞれの圧力Ｐ１、Ｐ２を求める。
【００４７】
なお、Ｐｏｒｅｗｉｃｋ液は、Ｐｏｒｏｕｓ  Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，Ｉｎｃ．社製の表面張力１６ｄｙｎ／ｃｍに調整された標準液の商品名である。
【００４８】
最大孔径の算出は、次式による。
ｄ＝Ｃ・（τ／ΔＰ）
ただし、ｄ＝最大孔径（μｍ），Ｃ＝０．４１５、τ＝湿潤液の表面張力（ｄｙｎ／ｃｍ）、ΔＰ＝Ｐ２−Ｐ１  （ｐｓｉ）、である。
【００４９】
本発明のフィルター用非対称性多孔質ＰＴＦＥ膜の膜厚は、５〜１００μｍであることが好ましく、より好ましくは１０〜７０μｍである。膜厚が５μｍ未満であると、捕集効率が低下する傾向にあり、１００μｍを超えると通気性が低下する傾向にある。また、スキン層の厚さは、膜厚全体の０．０４〜４０％であることが好ましく、より好ましくは、０．１〜３０％である。スキン層の厚さが膜厚全体の０．０４％未満であると捕集効率が低下する傾向にあり、４０％を超えると圧力損失が増加する傾向にある。
【００５０】
次に本発明のフィルター用非対称性多孔質ＰＴＦＥ膜を使ったフィルター用材料について説明する。
【００５１】
本発明のフィルター用非対称性多孔質ＰＴＦＥ膜の片面または両面を、通気性の高いメッシュ、織布、不織布などで補強してフィルター用材料とすることが、長期間フィルターとしての機能を維持できる点で好ましい。
【００５２】
補強材料は、接着剤を使用して部分的に接合する方法や、ニードルパンチング、単なる重ね合わせによるフィルター枠への取り付けなど、種々の方法で複合化することができる。
【００５３】
補強材料としては、強度が高く、比較的化学的に不活性な材料として合成樹脂、または無機繊維の通気性織布、不織布、メッシュなどが使用できる。合成樹脂としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエステル、ポリアミドなどがあげられ、無機繊維としては、ガラス繊維、カーボン繊維などがあげられる。
【００５４】
本発明のフィルター用非対称性多孔質ＰＴＦＥ膜は、圧力損失を伴うことなく、空気中の微粒子の捕集効率を大幅に高くすることができ、さらに、対称性多孔質ＰＴＦＥ膜と比較して、空孔率がほぼ同等であるにもかかわらず、気体および液体の透過速度を２〜４倍に高めることができ、引張強度を２０〜６０％高くすることができる。
【００５５】
【実施例】
本発明を実施例に基づき詳細に説明するが、本発明はかかる実施例に限定されるものではない。
【００５６】
＜孔径＞
ＳＥＭ（日立製作所（株）製、ＭＯＤＥＬ  Ｓ５７０）により測定した。
【００５７】
＜空孔率＞
多孔質ＰＴＦＥ膜の重量（Ｗ）と容積（Ｖ）を測定し、次式により求めた。
空孔率（％）＝（１−ＰＴＦＥ見掛密度／ＰＴＦＥ真密度）×１００
（ただし、ＰＴＦＥ見掛密度（ｇ／ｃｃ）＝Ｗ／Ｖ、真密度（ｇ／ｃｃ）＝２．１５（文献値）とした。）
【００５８】
＜最大孔径＞
孔度測定器（Ｐｏｒｏｕｓ  Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，Ｉｎｃ．社製ＰｏｒｏｓｉｍｅｔｅｒＰＭＩ−１５００）のａｕｔｏｍａｔｉｃ  ｍｏｄｅで測定した。
【００５９】
乾燥された膜とＰｏｒｅｗｉｃｋ液（Ｐｏｒｏｕｓ  Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，Ｉｎｃ．社製）で湿潤化させた膜とについて測定し、それぞれの圧力Ｐ１、Ｐ２を測定し、次式により最大孔径を求めた。
ｄ＝Ｃ・（τ／ΔＰ）
ただし、ｄ＝最大孔径（μｍ），Ｃ＝０．４１５、τ＝湿潤液の表面張力（ｄｙｎ／ｃｍ）、ΔＰ＝Ｐ２−Ｐ１  （ｐｓｉ）、である。
【００６０】
＜対水接触角＞
協和界面化学（株）製、接触角測定器ＣＡ−Ｄを用い、次式により求めた。
接触角＝２ｔａｎ−１（ｈ／ｒ）
（ただし、ｈ＝球状の水滴の高さ、ｒ＝球状の水滴の半径）
【００６１】
＜結晶融解熱＞
Ｐｅｒｋｉｎ−Ｅｌｍｅｒ社製示差熱分析計ＤＳＣ−７を用い、６０ｃｍ３／分のチッ素気流中、２０℃／分の昇温速度で測定した。融解熱が高いほどＰＴＦＥの結晶化度が高いことを示す。
【００６２】
＜光拡散反射率＞
測定器Ｍｉｎｉ  Ｓｃａｎ  ＸＥ  Ｐｌｕｓ（Ｔｈｅ  Ｃｏｌｏｒ  Ｍａｎａｇｅｍｅｎｔ  Ｃｏｍｐａｎｙ社製）を使用して、ＡＳＴＭ  Ｅ３０８（波長４００〜７００ｎｍ）に基づき測定した。
【００６３】
＜膜引張強度＞
ＡＳＴＭ  Ｄ−１４５６に基づき測定した。
【００６４】
＜膜破断伸度＞
ＡＳＴＭ  Ｄ−１４５６に基づき測定した。
【００６５】
＜圧力損失＞
ＴＳＩ社製ＭＯＤＥＬ８１３０に、エアー流量３５．９Ｌ／分、差圧１５０ｍｍＨ２Ｏで測定した。
【００６６】
＜ＩＰＡ  フローレート＞
ＡＳＴＭ  Ｆ−３１７に基づき測定した。
【００６７】
＜フレージャーエアーフロー＞
ＡＳＴＭ  Ｄ−７２６−５８に基づく測定を行なった。
【００６８】
＜捕集効率＞
フィルターホルダーＭＯＤＥＬ８１３０（ＴＳＩ社製）に多孔質ＰＴＦＥ膜をセットし、圧力調整により出口側の空気流量を３５．９Ｌ／ｍｉｎに調整し、粒子径０．３μｍのコロイド粒子を含む空気の濾過を行ない、粒子計測器により透過粒子数を測定後、次式により捕集効率を算出した。
捕集効率（％）＝〔１−（下流側の透過粒子濃度）／（上流側の空気中の粒子濃度）〕×１００
【００６９】
実施例１〜３
乳化重合法で製造したＰＴＦＥファインパウダー８０重量部とナフサ２０重量部とのペースト状混合物を、押出機を用いてリダクション比＝８０：１で押出し、直径１８ｍｍのロッド状の押出物をえた。このロッド状押出物を押出方向と同じ方向に直径５００ｍｍのカレンダーロールで圧延し、幅２６０ｍｍ、厚さ０．２ｍｍのシート状圧延物を得た。このシートをオーブン中で２６０℃に加熱し、ナフサを除去した。ついで、シートを３００℃に予熱したのち、圧延方向に延伸倍率５００％、これと直交する方向に３００％の倍率で同時二軸延伸を行なった。この延伸状態を保ったまま、３４０℃で１５秒間加熱してヒートセットした。その後、室温にまで冷却して得られた対称性多孔質ＰＴＦＥ膜の厚さは２０〜２５μｍ、最大孔径０．５μｍ、空孔率９０％であった。
【００７０】
続いて、図１に示す熱処理装置により、冷却用ブライン槽１の温度を−１０℃に保持し、加熱装置２から熱風出口３を通じて排出される熱風の温度をそれぞれ２６０℃、３００℃、および３４０℃、熱風出口ゾーンのフィルム通過時間を７秒間に調整し、前記ＰＴＦＥ膜の一方の面のみを熱処理して、非対称性多孔質ＰＴＦＥ膜を得た。評価結果を表１に示す。
【００７１】
比較例１
実施例１で得られた対称性多孔質ＰＴＦＥ膜を使用した。評価結果を表１に示す。
【００７２】
【表１】
2004305812.tif 000002
【００７３】
【発明の効果】
本発明は、フィルター用非対称性多孔質ＰＴＦＥ膜に関する。また、フィルター用非対称性多孔質ＰＴＦＥ膜と補強材料からなるフィルター用材料に関する。
【図面の簡単な説明】
【図１】熱処理装置の一例を示す概要図である。
【図２】片面に加熱処理（３４０℃、１０ｓ）を施した非対称性多孔質ＰＴＦＥ膜の断面のＳＥＭ画像（×３０００倍）である。緻密層（加熱面）は、上部白色部分である。
【符号の説明】
１  冷却用ブライン槽
２  加熱装置
３  熱風出口
４  対称性多孔質ＰＴＦＥ膜送出しロール
５  非対称性多孔質ＰＴＦＥ膜巻取りロール
６  温度センサー
７  温度読み取り部
８  加熱装置制御部
９  ＰＴＦＥ膜
１０  スキン層（加熱面）
１１  多孔質層（非加熱面）
１２  多孔質断面
【図１】
2004305812.tif 000003
【図２】
2004305812.tif 000004