(57)【要約】【課題】電磁式燃料噴射弁において，燃料入口筒を高硬度磁性材で構成した場合でも，カシメにより燃料入口筒にリテーナパイプを固定し得るようにする。【解決手段】中空の固定コア５の外端に連なる燃料入口筒２６と，燃料入口筒２６から固定コア５の中空部２１に挿入されて，弁ばね２２の固定端を支承するリテーナパイプ２３とを備えた電磁式燃料噴射弁において，燃料入口筒２６を高硬度磁性材により構成すると共に，この燃料入口筒２６の，リテーナパイプ２３と対向する部分に加熱により軟化領域Ａを形成し，この燃料入口筒２６の軟化領域Ａをリテーナパイプ２３に向けてカシメることにより燃料入口筒２６にリテーナパイプ２３を固定した。【選択図】      図１
2004301051.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
中空の固定コア（５）と，その外端に連なる燃料入口筒（２６）と，固定コア（５）に対置される可動コア（１２）を有する弁組立体（Ｖ）と，固定コア（５）の中空部（２１）に収容されて弁組立体（Ｖ）を閉弁方向に付勢する弁ばね（２２）と，燃料入口筒（２６）から固定コア（５）の中空部（２１）に挿入されて，弁ばね（２２）の固定端を支承するリテーナパイプ（２３）とを備えた，電磁式燃料噴射弁において，
前記燃料入口筒（２６）を高硬度磁性材により構成すると共に，この燃料入口筒（２６）の，前記リテーナパイプ（２３）と対向する部分に加熱により軟化領域（Ａ）を形成し，この燃料入口筒（２６）の軟化領域（Ａ）をリテーナパイプ（２３）に向けてカシメることにより燃料入口筒（２６）にリテーナパイプ（２３）を固定したことを特徴とする，電磁式燃料噴射弁。
【請求項２】
請求項１記載の電磁式燃料噴射弁において，
前記軟化領域（Ａ）の硬度をＨＲＣ２０以下としたことを特徴とする，電磁式燃料噴射弁。
【請求項３】
請求項１又は２記載の電磁式燃料噴射弁において，
燃料入口筒（２６）と，それに連なる磁路形成部材（５）とを高硬度磁性材により一体に成形し，その高硬度磁性材が，Ｃｒを１０〜２０ｗｔ％，Ｓｉを０．１ｗｔ％，Ａｌ及びＮｉの少なくとも一方を１ｗｔ％以上，残部としてフェライト系Ｆｅ，Ｍｎ，Ｃ，Ｐ，Ｓを含み，且つＡｌ及びＮｉの合計を１．１５〜６ｗｔ％とした合金であることを特徴とする，電磁式燃料噴射弁。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は，主として内燃機関の燃料供給系に使用される電磁式燃料噴射弁に関し，特に，中空の固定コアと，その外端に連なる燃料入口筒と，固定コアに対置される可動コアを有する弁組立体と，固定コアの中空部に収容されて弁組立体を閉弁方向に付勢する弁ばねと，燃料入口筒から固定コアの中空部に挿入されて，弁ばねの固定端を支承するリテーナパイプとを備えた，電磁式燃料噴射弁の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来，かゝる電磁式燃料噴射弁において，弁ばねのセット荷重の調整は，燃料入口筒へのリテーナパイプの挿入深さを加減することにより行うことが知られている。またその調整後のリテーナパイプを固定のための手段として，リテーナパイプを燃料入口筒に圧入する手段（特許文献１参照），並びに燃料入口筒の外周面にカシメ力を加えて塑性変形を付与する手段も既に知られている。
【０００３】
【特許文献１】
特開２００２−４０１３号公報
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ところで，前者の手段では，燃料入口筒へのリテーナパイプの圧入深さの微妙な調節に熟練を要するので，生産性が悪い。また後者の手段では，燃料入口筒へのリテーナパイプの隙間嵌めにより，その挿入深さの調節が容易であり，弁ばねのセット荷重の調整後の燃料入口筒のカシメも比較的容易であるので，生産性が良好であるが，燃料入口筒が塑性変形可能な性質を持つ場合に限られる。したがって，燃料入口筒を，高硬度磁性材により，固定コアやヨーク等の磁路形成部材と共に一体に成形した場合には，後者の手段の適用は不向きとさせていた。
【０００５】
本発明は，かゝる事情に鑑みてなされたもので，燃料入口筒を高硬度磁性材で構成した場合でも，カシメにより，燃料入口筒にリテーナパイプを固定することを可能にして，生産性の高い電磁式燃料噴射弁を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために，本発明は，中空の固定コアと，その外端に連なる燃料入口筒と，固定コアに対置される可動コアを有する弁組立体と，固定コアの中空部に収容されて弁組立体を閉弁方向に付勢する弁ばねと，燃料入口筒から固定コアの中空部に挿入されて，弁ばねの固定端を支承するリテーナパイプとを備えた，電磁式燃料噴射弁において，前記燃料入口筒を高硬度磁性材により構成すると共に，この燃料入口筒の，前記リテーナパイプと対向する部分に加熱により軟化領域を形成し，この燃料入口筒の軟化領域をリテーナパイプに向けてカシメることにより燃料入口筒にリテーナパイプを固定したことを第１の特徴とする。
【０００７】
この第１の特徴によれば，燃料入口筒は高硬度磁性材製であるにも拘らず，上記軟化領域にはカシメ加工が可能となる。したがって，燃料入口筒へのリテーナパイプに隙間嵌めにより，その挿入深さの調節を容易にして，弁ばねのセット荷重を容易に調整することを可能にすると共に，その調整後は，上記軟化領域をカシメることにより，燃料入口筒にリテーナパイプを固定することができ，生産性の向上を図ることができる。
【０００８】
また本発明は，第１の特徴に加えて，前記軟化領域の硬度をＨＲＣ２０以下としたことを第２の特徴とする，電磁式燃料噴射弁。
【０００９】
この第２の特徴によれば，前記軟化領域に略６０％以上の絞り度を付与することができて，カシメによる燃料入口筒へのリテーナパイプの固定を容易且つ確実にすることができる。
【００１０】
さらに本発明は，第１又は２特徴に加えて，燃料入口筒と，それに連なる磁路形成部材とを高硬度磁性材により一体に成形し，その高硬度磁性材が，Ｃｒを１０〜２０ｗｔ％，Ｓｉを０．１ｗｔ％，Ａｌ及びＮｉの少なくとも一方を１ｗｔ％以上，残部としてフェライト系Ｆｅ，Ｍｎ，Ｃ，Ｐ，Ｓを含み，且つＡｌ及びＮｉの合計を１．１５〜６ｗｔ％とした合金であることを第３の特徴とする。
【００１１】
この第３の特徴によれば，磁気特性が良好で，しかも表面硬化処理を施さずとも硬度がＨＲＣ２０〜４０と高く，耐摩耗性に優れた磁路形成部材を，燃料入口筒と共に安価に得ることができる。
【００１２】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の形態を，添付図面に示す本発明の実施例に基づいて以下に説明する。
【００１３】
図１は本発明の実施例に係る内燃機関用電磁式燃料噴射弁の縦断面図，図２は図１の２部拡大図，図３は上記電磁式燃料噴射弁における燃料入口筒の軟化領域の硬度及び絞り度とカシメ結合の良否との関係を示す線図，図４は同燃料燃料入口筒の高硬度領域及び軟化領域の境界周辺部の顕微鏡組織図である。
【００１４】
先ず，図１において，内燃機関用電磁式燃料噴射弁Ｉの弁ハウジング２は，前端に弁座８を有する円筒状の弁座部材３と，この弁座部材３の後端部に同軸に結合される磁性筒体４と，この磁性筒体４の後端に同軸に結合される非磁性筒体６とで構成される。
【００１５】
弁座部材３は，その外周面から環状肩部３ｂを存して磁性筒体４側に突出する連結筒部３ａを後端部に有しており，この連結筒部３ａを磁性筒体４の前端部内周面に圧入して，磁性筒体４の前端面を環状肩部３ｂに当接させることにより，弁座部材３及び磁性筒体４は互いに同軸且つ液密に結合される。磁性筒体４及び非磁性筒体６は，対向端面を突き合わせて全周に亙りレーザビーム溶接により互いに同軸且つ液密に結合される。
【００１６】
弁座部材３は，その前端面に開口する弁孔７と，この弁孔７の内端に連なる円錐状の弁座８と，この弁座８の大径部に連なる円筒状のガイド孔９とを備えている。弁座部材３の前端面には，上記弁孔７と連通する複数の燃料噴孔１１を有する鋼板製のインジェクタプレート１０が液密に全周溶接される。
【００１７】
非磁性筒体６の内周面には，その後端側から中空円筒状の固定コア５が液密に圧入固定される。その際，非磁性筒体６の前端部には，固定コア５と嵌合しない部分が残され，その部分から弁座部材３に至る弁ハウジング２内に弁組立体Ｖが収容される。
【００１８】
弁組立体Ｖは，前記弁座８と協働して弁孔７を開閉する半球状の弁部１６及びそれを支持する弁杆部１７からなる弁体１８と，弁杆部１７に連結され，磁性筒体４から非磁性筒体６に跨がって，それらに挿入されて固定コア５に同軸で対置される可動コア１２とからなっている。弁杆部１７は，前記ガイド孔９より小径に形成されており，その外周には，半径方向外方に突出して，前記ガイド孔９の内周面に摺動可能に支承される前後一対のジャーナル部１７ａ，１７ａが一体に形成される。その際，両ジャーナル部１７ａ，１７ａは，両者の軸方向間隔を極力あけて配置される。
【００１９】
弁組立体Ｖには，可動コア１２の後端面から始まり半球状弁部１６の球面中心Ｏを超えて行き止まりとなる縦孔１９と，この縦孔１９を，可動コア１２外周面に連通する複数の第１横孔２０ａと，同縦孔１９を両ジャーナル部１７ａ，１７ａ間の弁杆部１７外周面に連通する複数の第２横孔２０ｂと，同縦孔１９を前側のジャーナル部１７ａより弁部１８寄りで弁杆部１７外周に連通する複数の第３横孔２０ｃとが設けられる。その際，第３横孔２０ｃは弁部１８の球面中心Ｏよりも前寄りに配置されることが望ましく，また前側のジャーナル部１７ａは，弁部１６の球面中心Ｏに極力近接して配置することが望ましい。
【００２０】
縦孔１９の途中には，固定コア５側を向いた環状のばね座２４が形成されている。
【００２１】
固定コア５は，可動コア１２の縦孔１９と連通する中空部２１を有し，この中空部２１に内部が連続する燃料入口筒２６が固定コア５の後端に一体に連設される。燃料入口筒２６は，固定コア５の後端に連なる縮径部２６ａと，それに続く拡径部２６ｂとからなっており，その縮径部２６ａから中空部２１に亙り挿入，固定されるリテーナパイプ２３と前記ばね座２４との間に可動コア１２を弁体１８の閉弁側に付勢する弁ばね２２が縮設される。その際，リテーナパイプ２３の中空部２１への挿入深さにより弁ばね２２のセット荷重が調整される。そのセット荷重の調整については，後で詳述する。
【００２２】
燃料入口筒２６の拡径部２６ｂには燃料フィルタ２７が装着される。
【００２３】
弁組立体Ｖにおいて，可動コア１２には，固定コア５の吸引面５ａと対向する吸引面１２ａに嵌合凹部１３が形成され，この嵌合凹部１３に，前記弁ばね２２を囲繞するカラー状のストッパ要素１４が圧入により固定され，又は嵌合後，溶接もしくはカシメにより固定される。ストッパ要素１４は非磁性材料，例えばＪＩＳ  ＳＵＳ３０４材で構成される。
【００２４】
上記ストッパ要素１４は可動コア１２の吸引面１２ａから突出していて，通常，弁体１８の開弁ストロークに相当する間隙ｓを存して固定コア５の吸引面５ａと対置される。ストッパ要素１４の吸引面１２ａから突出量ｇは，コイル３０の励磁により可動コア１２が固定コア５に吸引されて，可動コア１２のストッパ要素１４が固定コア５の吸引面５ａに当接したとき，両コア５，１２の吸引面５ａ，１２ａ間に形成されるエアギャップに相当する。
【００２５】
弁ハウジング２の外周には，固定コア５及び可動コア１２に対応してコイル組立体２８が嵌装される。このコイル組立体２８は，磁性筒体４の後端部から非磁性筒体６全体にかけてそれらの外周面に嵌合するボビン２９と，これに巻装されるコイル３０とからなっており，このコイル組立体２８を囲繞するコイルハウジング３１の前端が磁性筒体４の外周面に溶接され，その後端には，固定コア５の後端部外周からフランジ状に突出するヨーク５ｂの外周面に溶接される。コイルハウジング３１は円筒状をなし，且つ一側に軸方向に延びるスリット３１ａが形成されている。
【００２６】
上記コイルハウジング３１，コイル組立体２８，固定コア５及び燃料入口筒２６の前半部は，射出成形による合成樹脂製の被覆体３２に埋封される。その際，，コイルハウジング３１内への被覆体３２の充填はスリット３１ａを通して行われる。また被覆体３２の中間部には，前記コイル３０に連なる接続端子３３を収容する備えたカプラ３４が一体に連設される。
【００２７】
前記燃料入口筒２６は，固定コア５及びヨーク５ｂと共にフェライト系の高硬度磁性材により一体に形成され，具体的には次のような組成の合金を切削することにより形成される。
【００２８】
Ｃｒ・・・１０〜２０ｗｔ％
Ｓｉ・・・０．１ｗｔ％
Ａｌ及びＮｉ・・・両方を含むと共に，それらの少なくとも一方が１ｗｔ％以上，且つ両方の合計が１．１５〜６ｗｔ％
残部・・・フェライト系Ｆｅ，不純物のＭｎ，Ｃ，Ｐ，Ｓ
而して，上記合金中，特にＡｌ及びＮｉの合計が１．１５〜６ｗｔ％であることが固定コア５及びヨーク５ｂの耐摩耗性，磁力及び応答性の向上に大きく関与する。即ち，Ａｌ及びＮｉは，それらの合計含有率の略９５％が析出物となり，それが固定コア５及びヨーク５ｂの硬度，磁束密度及び体積抵抗に大きな影響を与えるのであり，硬度は耐摩耗性を得る上で大きいことが望ましく，磁束密度は磁力を強化する上で大きいことが望ましく，体積抵抗は応答性を高める上で小さいことが望ましい。
【００２９】
Ａｌ及びＮｉの合計含有率が１．１５〜６ｗｔ％である限り，合金の硬度はＨＲＣ２０〜４０である。この範囲の硬度は，合金の切削加工後，メッキ等の特別な耐摩耗処理を施さずとも，固定コア５に充分な耐摩耗性を付与するに足るものである。したがって，固定コア５は特別な耐摩耗処理を必要としない。
【００３０】
またＡｌ及びＮｉの合計含有率が６ｗｔ％を超えると，固定コア５及びヨーク５ｂの磁束密度が低下して，充分な磁力が得られなくのみならず，体積抵抗の低下により磁束の流れに遅れが生じ，弁組立体Ｖの応答性が低下してしまう。
【００３１】
したがって，Ａｌ及びＮｉの合計含有率を１．１５〜６ｗｔ％としたことにより，固定コア５及びヨーク５ｂの耐摩耗性及び磁力，並びに弁組立体Ｖの応答性を実用上，満足させることができる。
【００３２】
尚，前記合金中のＣｒ  １０〜２０ｗｔ％，Ｓｉ  ０．１ｗｔ％，残部  フェライト系Ｆｅ，不純物のＭｎ，Ｃ，Ｐ，Ｓは，従来のコアに一般的に含有されるものである。
【００３３】
さて，弁ばね２２のセット荷重の調整要領と，燃料入口筒２６へのリテーナパイプ２３の固定構造について，図１及び図２を参照しながら説明する。
【００３４】
先ず，燃料入口筒２６の縮径部２６ａから固定コア５の中空部２１にリテーナパイプ２３が隙間嵌めにより挿入され，その挿入深さを加減することにより，弁ばね２２のセット荷重は調整される。その調整後は，縮径部２６ａを半径方向内方へカシメることにより，燃料燃料入口筒２６にリテーナパイプ２３を固定するのであるが，燃料入口筒２６は，前記高硬度磁性材製であるから，そのまゝでカシメると，カシメ部に亀裂が生じて，カシメ不良となる。
【００３５】
そこで，予め縮径部２６ａの，リテーナパイプ２３と対向する部分には加熱により軟化領域Ａが形成される。そして，図２に示すように，合成樹脂製の被覆体３２に形成された，その外周面から縮径部２６ａ外周面に達する同軸一対の工具孔４０，４０にカシメ工具Ｔ，Ｔを挿入し，これらカシメ工具Ｔ，Ｔにカシメ力を加えて縮径部２６ａを半径方向内方へカシメれば，軟化領域Ａがリテーナパイプ２３と共に無理なく塑性変形して，燃料燃料入口筒２６にリテーナパイプ２３を固定することができる。
【００３６】
かくして，弁ばね２２のセット荷重の調整を特別な熟練を要することなく，容易に行うことができると共に，その調整後は，カシメにより，高硬度磁性材製の燃料入口筒２６にリテーナパイプ２３を固定することができ，生産性の向上を図ることができる。
【００３７】
この場合，軟化領域Ａの硬度及び絞り度と，カシメ結合の良否との関係について調べてみると，図３の結果を得た。即ち，軟化領域Ａの硬度がＨＲＣ２０以下であれば，絞り度５０％以上を得て，カシメ結合を確実に行うことができるが，その硬度がＨＲＣ２０を上回ると，カシメ力により軟化領域Ａに亀裂が発生してしまい，結合不良となる。したがって，良好なカシメ結合を得るために，軟化領域Ａの硬度はＨＲＣ２０以下とすることを要する。
【００３８】
また軟化領域Ａを形成する際，高周波加熱又はレーザビーム加熱が適当である。高周波加熱又はレーザビーム加熱によれば，図４に示すように，高硬度磁性材の本来の高硬度領域と軟化領域Ａとの境界を明確にすることができる。したがってカシメ加工を行う所定箇所のみを軟化領域Ａに形成して，塑性加工箇所以外の部分の本来の高硬度磁性材の特性が損なわれるのを防ぐことができる。
【００３９】
こうして構成された電磁式燃料噴射弁Ｉにおいて，コイル３０を通電により励磁すると，それにより生ずる磁束が固定コア５，コイルハウジング３１，磁性筒体４及び可動コア１２を順次走り，その磁力により弁組立体Ｖの可動コア１２が弁ばね２２のセット荷重に抗して固定コア５に吸引され，弁体１８が弁座８から離座するので，弁孔７が開放され，弁座部材３内の高圧燃料が弁孔７を出て，燃料噴孔１１からエンジンの吸気弁に向かって噴射される。
【００４０】
このとき，弁組立体Ｖの可動コア１２に嵌合固定されたストッパ要素１４が固定コア５の吸引面５ａに当接することにより，弁体１８の開弁限界が規定され，可動コア１２の吸引面１２ａは，エアギャップｇを存して固定コア５の吸引面５ａと対向し，固定コア５との直接接触が回避される。特にストッパ要素１４の，可動コア１２の吸引面１２ａからの突出量の寸法管理により，上記エアギャップｇを精密且つ容易に得ることができ，ストッパ要素１４が非磁性であることゝ相俟って，コイル３０の消磁時の両コア５，１２間の残留磁気は速やかに消失して，弁体１８の閉弁応答性を高めることができる。
【００４１】
弁組立体Ｖは，その開閉動作中，弁杆部１７上の前後一対のジャーナル部１７ａ，１７ａが弁座部材３の内周面に摺動することにより，常に倒れのない適正な姿勢に保持されるので，燃料噴射特性の安定化を図ることができる。
【００４２】
また弁組立体Ｖの外周面には，縦孔１９に連通する第１〜第３横孔２０ａ〜２０ｃが開口しているから，縦孔１９の流入した燃料は，第１〜第３横孔２０ａ〜２０ｃを通して，ジャーナル部１７ａ，１７ａの摺動面，並びに可動コア１２及び磁性筒体４間の間隙に供給され，ジャーナル部１７ａ，１７ａのの摺動面の潤滑は勿論，可動コア１２及び磁性筒体４の冷却を効果的に行うことができ，弁組立体Ｖの応答性及び耐摩耗性の向上を図ることができる。
【００４３】
しかも固定コア５は，前述のようなフェライト系の高硬度磁性材製であり，それ自体で良好な磁気特性と高い耐摩耗性を発揮することができるので，可動コア１２の耐摩耗性と弁組立体Ｖの応答性の向上に寄与し，燃料噴射特性を長期に亙り安定させることが可能となる。そしてフェライト系の高硬度磁性材製の固定コア５には，特別な耐摩耗処理を施す必要がないから，製造工数が削減され，高硬度のヨーク５Ａ付き固定コア５を，燃料入口筒２６と共に安価に得ることができる。
【００４４】
また可動コア１２を横切る第１横孔２０ａは，コイル３０の励，消磁時，可動コア１２に渦電流が生ずることを抑え，渦電流に起因する可動コア１２の加熱を防ぐことができる。
【００４５】
さらに半球状の弁部１６の球面近くまで延びる深い縦孔１９は，第１〜第３横孔２０ａ〜２０ｃと共に，燃料通路の役目を果す他に，弁組立体Ｖの贅肉を除去する役目をも果たし，弁組立体Ｖの軽量化，延いては応答性の向上に寄与する。
【００４６】
本発明は上記実施例に限定されるものではなく，その要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更が可能である。
【００４７】
【発明の効果】
以上のように本発明の第１の特徴によれば，中空の固定コアと，その外端に連なる燃料入口筒と，固定コアに対置される可動コアを有する弁組立体と，固定コアの中空部に収容されて弁組立体を閉弁方向に付勢する弁ばねと，燃料入口筒から固定コアの中空部に挿入されて，弁ばねの固定端を支承するリテーナパイプとを備えた，電磁式燃料噴射弁において，前記燃料入口筒を高硬度磁性材により構成すると共に，この燃料入口筒の，前記リテーナパイプと対向する部分に加熱により軟化領域を形成し，この燃料入口筒の軟化領域をリテーナパイプに向けてカシメることにより燃料入口筒にリテーナパイプを固定したので，燃料入口筒は高硬度磁性材製であるにも拘らず，上記軟化領域にはカシメ加工が可能となる。したがって燃料入口筒へのリテーナパイプに隙間嵌めにより，その挿入深さの調節を容易にして，弁ばねのセット荷重を容易に調整することを可能にすると共に，その調整後は，上記軟化領域をカシメることにより，燃料入口筒にリテーナパイプを固定することができ，生産性の向上を図ることができる。
【００４８】
また本発明の第２の特徴によれば，第１の特徴に加えて，前記軟化領域の硬度をＨＲＣ２０以下としたので，前記軟化領域に略６０％以上の絞り度を付与することができて，カシメによる燃料入口筒へのリテーナパイプの固定を容易且つ確実にすることができる。
【００４９】
さらに本発明の第３の特徴によれば，第１又は２特徴に加えて，燃料入口筒と，それに連なる磁路形成部材とを高硬度磁性材により一体に成形し，その高硬度磁性材が，Ｃｒを１０〜２０ｗｔ％，Ｓｉを０．１ｗｔ％，Ａｌ及びＮｉの少なくとも一方を１ｗｔ％以上，残部としてフェライト系Ｆｅ，Ｍｎ，Ｃ，Ｐ，Ｓを含み，且つＡｌ及びＮｉの合計を１．１５〜６ｗｔ％とした合金であるので，磁気特性が良好で，しかも表面硬化処理を施さずとも硬度がＨＲＣ２０〜４０と高く，耐摩耗性に優れた磁路形成部材を，燃料入口筒と共に安価に得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例に係る内燃機関用電磁式燃料噴射弁の縦断面図
【図２】図１の２部拡大図
【図３】上記電磁式燃料噴射弁における燃料入口筒の軟化領域の硬度及び絞り度とカシメ結合の良否との関係を示す線図
【図４】同燃料入口筒の高硬度領域及び軟化領域の境界周辺部の顕微鏡組織図
【符号の説明】
Ａ・・・・・軟化領域
Ｉ・・・・・電磁式燃料噴射弁
２・・・・・弁ハウジング
５，５ａ・・・磁路形成部材（固定コア，ヨーク）
２２・・・・弁ばね
２３・・・・リテーナパイプ
２６・・・・燃料入口筒
【図１】
2004301051.tif 000003
【図２】
2004301051.tif 000004
【図３】
2004301051.tif 000005
【図４】
2004301051.tif 000006