(57)【要約】【課題】１００℃以下の温度で固化体の膨張安定性を評価することにより、▲１▼常温と同じ組成の固化体で膨張安定性の評価が行える、▲２▼高炉スラグを含有した固化体においても硫化水素が発生することなく、膨張安定性評価時の作業環境への悪影響が生じない、▲３▼任意の温度における任意の期間の固化体膨張安定性を評価できる、固化体の膨張安定性評価技術を提供することを目的とする。【解決手段】製鋼スラグからなる固化体または製鋼スラグを含有する固化体を、所望の温度における所望の期間とほぼ等価な負荷と推定される条件である、１００℃以下の温水の所定温度において所定の期間養生した後に、該固化体の破壊の有無を確認することにより、所望の温度における所望の期間の安定性を判別することを特徴とする、製綱スラグを含有する固化体の膨張安定性判別方法。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
製鋼スラグからなる固化体または製鋼スラグを含有する固化体を、所望の温度における所望の期間とほぼ等価な負荷と推定される条件である、１００℃以下の温水の所定温度において所定の期間養生した後に、該固化体の破壊の有無を確認することにより、所望の温度における所望の期間の安定性を判別することを特徴とする、製綱スラグを含有する固化体の膨張安定性判別方法。
【請求項２】
所望の温度における所望の期間から、これとほぼ等価な負荷条件の１００℃以下の温水の所定温度および所定の養生期間を推定する際に、１００℃以下の温水の任意の温度の２点以上における前記固化体の経時的な長さ変化率を予め測定しておき、その結果から所望の温度および所望の期間における該固化体の経時的な長さ変化率を推定し、さらにこの推定結果と等価な１００℃以下の温水の所定温度および所定の養生期間を推定することを特徴とする請求項１に記載の製綱スラグを含有する固化体の膨張安定性判別方法。
【請求項３】
固化体を温水養生する前に、常温養生することを特徴とする請求項１または２に記載の製鋼スラグを含有する固化体の膨張安定性を判別する方法。
【請求項４】
固化体を養生する際に、海水を用いることを特徴とする請求項１〜３いずれかに記載の製鋼スラグを含有する固化体の膨張安定性を判別する方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、製鋼スラグを使用したコンクリート状の固化体が、長期経過後に製鋼スラグの水和膨張によって破壊するか否か（長期的な安定性を有するか否か）を判別する方法に関し、詳しくは従来非常に高温で製鋼スラグの水和膨張を促進させる判別方法では問題となる▲１▼常温で生成される固化に必要な水和物が高温下では不安定となる、▲２▼高炉スラグが含まれた固化体は、高温下で硫化水素が発生してしまい、固化体組織の変状等が発生する、といった問題点を生じることなく、従来は不可能であった任意の温度における任意の使用期間における固化体の安定性を判別可能とする固化体の膨張安定性判別方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、製鋼スラグの有効利用のため、製鋼スラグをコンクリートのような固化体の材料として使用する技術は数例存在する。
これらの技術はどれも、製鋼スラグは未滓化石灰を含有し、これが水和膨張することによって膨張崩壊する場合があるという性質に対して、固化体が破壊しない技術を提供するものであるが、これに対し、製造された固化体が長期的に亘って製鋼スラグ膨張によって破壊するか否かを評価することに関する技術については、（特許文献１）および（特許文献２）において、オートクレーブ処理を用いたことが記載されているのみである。
【０００３】
【特許文献１】
特開平１０−１５２３６４号公報
【特許文献２】
特開平１０−２８７４５４号公報
【０００４】
（特許文献１）では、作製後２８日が経過した固化体試料の圧縮強度をＪＩＳ  Ａ  １１０８にしたがって測定し、また製作後２８日が経過した固化体試料を１８０℃、５時間でオートクレーブ処理した後の固化体試料の強度低下の有無によって、固化体の製鋼スラグ膨張に対する安全性を評価する方法が記載されている。これは、作製後２８日が経過した固化体試料中にまだ未反応の未滓化ＣａＯが残っていれば、オートクレーブ処理によって水和膨張反応が促進され、圧縮強度がオートクレーブ処理を行わない場合より低下するので、未反応の未滓化ＣａＯの残存程度を予測できる（固化体が将来に渡り、未滓化ＣａＯによる製鋼スラグ膨張によって破壊せずに安定的かどうかを予測できる）というものである。
【０００５】
また、（特許文献２）では、製鋼スラグを細骨材に使用したコンクリートが製鋼スラグの膨張崩壊によって崩壊するか否かを調べるために、成型後のコンクリートを１８０℃、１０気圧の高温高圧の蒸気中に２４時間放置してオートクレーブ崩壊試験を行ったことが記載されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
以上の技術は双方とも、オートクレーブ装置という圧力が調整可能な容器を有する装置によって１８０℃という極めて高温な蒸気環境を作り、固化体内の製鋼スラグ膨張を促進させるというものであるが、このような１００℃を超えるような高温下で固化体の膨張安定性を評価する方法では、▲１▼固化水和物の一つであるＣ−Ｓ−Ｈ系化合物が安定的に存在できず、異なる固化水和物となってしまう（すなわち、常温とは異なる組成の固化体で膨張安定性の評価を行うことになってしまう）（荒井康夫著、セメントの材料化学、大日本図書、１９８４）、▲２▼高炉スラグを含有した固化体の場合、硫化水素が発生して作業環境に悪影響を与える他、硫黄分が硫化水素として抜けた部分の固化体組織が破壊され、固化体物理性状が変化してしまう（異なる物理性状の固化体で膨張安定性の評価を行ってしまう）、といった問題がある。
【０００７】
以上の問題に対して、固化体の化学的・物理的性状を常温下における状態と同じに保ちつつ、固化体の安定性を評価する技術は、未だ開示されていない。
さらに、任意の温度における任意の期間における固化体の膨張安定性を評価する技術は、未だ開示されていない。
【０００８】
本発明は、このような課題を解決するためになされたものであり、１００℃以下の温度で固化体の膨張安定性を評価することにより、▲１▼常温と同じ組成の固化体で膨張安定性の評価が行える、▲２▼高炉スラグを含有した固化体においても硫化水素が発生することなく、膨張安定性評価時の作業環境への悪影響が生じない、▲３▼任意の温度における任意の期間の固化体膨張安定性を評価できる、固化体の膨張安定性評価技術を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために、本発明は下記のように構成される。
（１）            製鋼スラグからなる固化体または製鋼スラグを含有する固化体を、所望の温度における所望の期間とほぼ等価な負荷と推定される条件である、１００℃以下の温水の所定温度において所定の期間養生した後に、該固化体の破壊の有無を確認することにより、所望の温度における所望の期間の安定性を判別することを特徴とする、製綱スラグを含有する固化体の膨張安定性判別方法。
（２）            所望の温度における所望の期間から、これとほぼ等価な負荷条件の１００℃以下の温水の所定温度および所定の養生期間を推定する際に、１００℃以下の温水の任意の温度の２点以上における前記固化体の経時的な長さ変化率を予め測定しておき、その結果から所望の温度および所望の期間における該固化体の経時的な長さ変化率を推定し、さらにこの推定結果と等価な１００℃以下の温水の所定温度および所定の養生期間を推定することを特徴とする（１）に記載の製綱スラグを含有する固化体の膨張安定性判別方法。
（３）            固化体を温水養生する前に、常温養生することを特徴とする（１）または（２）に記載の製鋼スラグを含有する固化体の膨張安定性を判別する方法。
（４）            固化体を養生する際に、海水を用いることを特徴とする（１）〜（３）いずれかに記載の製鋼スラグを含有する固化体の膨張安定性を判別する方法。
【００１０】
【発明の実施の形態】
本発明者らは、製鋼スラグを含む固化体の膨張破壊を促進させるためにオートクレーブ装置を用いて例えば１８０℃という高温の蒸気環境を作るのではなく、１００℃以下の温水を用いることにより、固化体の物理性状が常温時の状態とほぼ保持した状態で固化体膨張安定性を判別する方法を、本願発明の技術として新規に知見した。
【００１１】
本発明の第１の形態は、製鋼スラグからなる固化体または製鋼スラグを含有する固化体を、所望の温度における所望の期間とほぼ等価な負荷と推定される条件である、１００℃以下の温水の所定温度において所定の期間養生した後に、該固化体の破壊の有無を確認することにより、所望の温度における所望の期間の安定性を判別する、製綱スラグを含有する固化体の膨張安定性判別方法である。
【００１２】
まず、製鋼スラグからなる固化体について説明する。製鋼スラグとは、高炉で製造された硬くて脆い銑鉄から、不要な成分を除去し、靭性・加工性のある鋼にする製鋼過程で生じる石灰分を主体とした粉粒状の副産物であり、製鋼スラグには転炉スラグ、溶銑予備処理スラグおよび電気炉スラグ等がある。製鋼スラグの固化体への利用としては、製鋼スラグが天然砂利や砂と同じような粒状材料であるため、天然砂利や砂がコンクリートの骨材として利用されるのと同様に、固化体の骨材として利用される場合が一般的である。
【００１３】
この製鋼スラグを用いて固化体とするには、例えばスラグの炭酸化反応により生じる炭酸カルシウムをスラグ粒子間に析出させることによって固化させる方法である、炭酸固化体製造技術等の方法で得ることができる。
【００１４】
また、製鋼スラグを含有する固化体の場合、製鋼スラグ以外のものとしては、粒状材料であり、主には骨材として使用される高炉徐冷スラグ、高炉水砕スラグ、電気炉スラグ、フェロニッケルスラグ、天然石、天然砂等、および粉体材料であり、主には結合材として使用される高炉スラグ微粉末、フライアッシュ等、さらには各種混和材等が挙げられる。
【００１５】
高炉徐冷スラグおよび高炉水砕スラグとは、銑鉄を製造する高炉で溶融された鉄鉱石のうち、鉄以外の成分を副原料の石灰石やコークス中の灰分と一緒に分離回収したものであり、ヤードにて溶融状態から徐々に冷却したものが高炉徐冷スラグ、溶融状態から高圧水で急冷したガラス質（非結晶）の粒状スラグが高炉水砕スラグである。
【００１６】
電気炉スラグとは、電気炉でスクラップを主原料として鋼を製造する際に生成するスラグであり、精錬方法の違いにより、酸化スラグと還元スラグに分けられる。
フェロニッケルスラグとは、ニッケル精錬の際に生成するスラグである。
高炉スラグ微粉末とは、上述した高炉水砕スラグを粉砕加工したものであり、セメントのように水と混ぜるだけで硬化するという自硬性は有していないが、アルカリ刺激の下では硬化するという潜在水硬性を有しているものである。
フライアッシュとは、石炭灰の一種であり、微粉炭燃焼ボイラーの燃焼ガスから集塵機で採取された石炭灰をいう。フライアッシュは、フライアッシュとシンダーアッシュ（節炭器・空気予熱器から回収したもの）の混合物である「原粉」、原粉を分級選別した細粉でＪＩＳ  Ａ  ６２０１に適合する「ＪＩＳフライアッシュ」、および原粉を分級し粒度調整した粗いものである「粗粉」に分類される。
【００１７】
各種混和材としては、高炉スラグ微粉末を結合材に使用した場合に硬化反応を促進させるためのアルカリ刺激材や、気温の高い時期におけるまだ固まらない状態での施工や長時間運搬を容易にするための遅延材等がある。
【００１８】
アルカリ刺激材としては、消石灰、塩化カルシウム、各種セメント（普通ポルトランドセメント、高炉セメント、フライアッシュセメント等）等があるが、消石灰が一般的である。消石灰は主成分が水酸化カルシウムＣａ（ＯＨ）２であり、生石灰に水を反応させて得た白色粉末の生成物である。ＪＩＳ  Ｒ  ９００１（工業用石灰），ＪＩＳ  Ａ  ６９０２（左官用消石灰），肥料公定規格を満足するものの他、規格外であってもアルカリ性を有しているものであれば使用可能であり、また、遅延材としては、石膏が一般的である。なお、以上の材料は、予め水と混合して使用される場合がある。
【００１９】
本発明では、オートクレーブ装置を用いず、温水で製鋼スラグによる固化体膨張破壊を促進させるため、固化体は１００℃を超える温度には上昇し得ない。これは、常圧における水の沸点が１００℃であるためである。これにより、常温で生成するＣ−Ｓ−Ｈ系化合物が１００℃を超える温度に晒されることにより異なる化合物に変化することを確実に防止でき、固化体の組成を保持した状態で、膨張安定性の評価を行うことができる。
【００２０】
さらに、高炉スラグを含有した固化体の場合においても、高炉スラグ中の硫黄分は１００℃以下であれば硫化水素に変化することがないため、作業環境に悪影響を与えることもなく、かつ硫黄分が硫化水素として抜けた部分の固化体組織が破壊されて固化体物理性状が変化することもなく、常温における固化体物理性状と同じ状態で膨張安定性の評価を行うことができる。
【００２１】
固化体を温水で養生するための容器は、確実に温水の温度が１００℃を超えないようにするため、容器内部には常圧を超える圧力がかからないものを使用する必要があり、好ましくは上部が広く開いている容器が好ましい。なお、上部の開口の程度は、容器内の水面の面積や養生温度に応じて容器内圧力が常温を超えない程度であればよく、特に規定はしない。
【００２２】
容器内の温水の温度の下限は４０℃が好ましい。その理由は、４０℃未満であると固化体の膨張促進効果が得られにくくなるためである。また、上限を１００℃と定めた理由は、上記の様に、固化体のＣ−Ｓ−Ｈ系化合物が常温とは異なったものになる温度や、高炉スラグ中の硫黄分が硫化水素に変化する温度が１００℃超であるためである。
【００２３】
次に、製鋼スラグを含有する固化体の安定性の判別方法について説明する。
まず、実際に製鋼スラグを含有する固化体を設置する箇所の平均温度および設置して使用したい期間の臨界値を、それぞれ所望の温度および所望の期間とする。
また、上記の所望の条件と等価の負荷を、短期間で実験的に行う際に設定する温度および期間をそれぞれ所定の温度および所定の期間とする。
従って、固化体が所望の温度において所望の期間の安定性を確保するということの判別は、所望の温度と所望の期間に相当する所定の温度と所定の期間による固化体の促進養生を行なった後、固化体に破壊が生じるか否かで行うことができる。
【００２４】
ここで、所望の温度と所望の期間と等価な所定の温度と所定の期間の推定方法は特に規定するものではないが、例えば、任意の２温度以上において測定した固化体の長さ変化率から、所望の温度および所望の期間における経時的な長さ変化率を推定し、この推定結果と等価な所定温度および所定期間を推定するという考え方で推定することが推奨される。
【００２５】
ここで固化体の破壊とは、破断（固化体試料が分裂したり、大きく欠落したりすること）、ひび割れ、ポップアウト等が挙げられる。
この様に固化体の破壊、ひび割れ、ポップアウト等の有無を目視で確認し、その結果、所望の温度と所望の期間における固化体の安定性を判別する。ここで、判定基準としては、固化体の用途、使用箇所等を考慮して、適宜設定すれば良く、特に規定するものではない。
【００２６】
促進養生を行なう固化体は、評価の精度を高めるためには極力実物に近い大きさで、試料数も多いことが好ましいが、高温水槽の容量や固化体を使用する工事の規模等を考慮して任意の大きさ、試料数を適宜決定すればよい。
【００２７】
なお、養生水は、作業環境や養生容器へ危険を与える量の油や、酸等を含まない清浄なものであればよく、好ましくは水道水、河川水、地下水がよい。
【００２８】
養生温度とそれに応じた養生期間の設定は、固化体が使用される温度条件および求められる耐用年数に応じて適宜設定されるものである。
【００２９】
本発明の第２の形態は、所望の温度における所望の期間から、これとほぼ等価な負荷条件の１００℃以下の温水の所定温度および所定の養生期間を推定する際に、１００℃以下の温水の任意の２温度以上における前記固化体の経時的な長さ変化率を予め測定しておき、その結果から所望の温度および所望の期間における該固化体の経時的な長さ変化率を推定し、さらにこの推定結果と等価な１００℃以下の温水の所定温度および所定の養生期間を推定する方法である。
【００３０】
ここで、長さ変化率とは、初期の固化体長さに対する膨張した長さの比を表すものであり、具体的にはΔＬ＝（（ｘ０１−ｘ０２）−（ｘｉ１−ｘｉ２））／Ｌ０（ここに、ΔＬ：長さ変化率（％）、Ｌ０：基長、ｘ０１，ｘ０２：それぞれ基準とした時点での測定値、ｘｉ１、ｘｉ２：それぞれ時点Ｉにおける測定値）である。これは、ＪＩＳ  Ａ  １１２９「モルタル及びコンクリートの長さ変化試験方法」によって測定される。
【００３１】
すなわち本発明は、１００℃以下の温水で下限値として好ましくは４０℃以上の範囲内の温水において、任意の温度の２点以上における各温度ごとの固化体の経時的な長さ変化率を測定し、それらの測定結果に基づき、例えば外挿法もしくは内挿法等によって所望の温度における経時的な長さ変化率を推測する。この経時的な長さ変化率から所望の期間経過後における長さ変化率ΔＬｅが計算によって求まる。従って、求められた長さ変化率ΔＬｅに達する温度および期間の組み合せが、所望の温度における所望の期間と等価な負荷であることになり、これを満足する様に、短期間の実験条件である所定の温度と所定の期間を任意に設定することができる。
【００３２】
以下に具体的な例を用いて説明する。
図１は、３点の温水養生温度（４０℃、６０℃、８０℃）における固化体の長さ変化率の経時変化を測定した結果を、対数近似したグラフである。養生温度が高いほど固化体の長さ変化率の経時変化が大きくなる。
次に、図２は、図１に示した養生温度と固化体の長さ変化率経時変化の関係において、養生温度（絶対温度Ｋ）と固化体膨張の速度定数との関係を示したグラフである。速度定数とは、固化体の長さ変化率の経時変化を対数近似した際の係数である。この図から、固化体の膨張速度は養生温度と相関関係があることがわかり、仮に２０℃を所望の温度とした場合、その速度定数が外挿できる。
【００３３】
また、図３は、所望の２０℃の温度下での長期にわたる固化体の長さ変化の経時変化を示したグラフである。なお、２０℃常温における長さ変化率の経時変化は、図２において外挿した固化体膨張速度定数を用いて描いている。この図より、所望の期間が５０年であるとすると、その期間に固化体が膨張する長さ変化率は、０．３１％であることが読み取れる。
これより、再び図１から所定の温度でこの０．３１％に達する期間を読み取れば、これが所望の温度（２０℃）における所望の期間（５０年）に相当する所定の温度と所定の期間の組み合せになる。
【００３４】
例えば、所定の温度として８０℃で実験条件を設定する場合には、所望の温度（２０℃）における所望の期間（５０年）に相当する所定の養生期間は、１１日となり、同様に所定の温度を６０℃に設定する場合には、所定の養生期間は２８日となる。
【００３５】
以上のような方法により、所望の温度と所望の期間から、実験を行う際の所定の温度と所定の期間が推測できる。従って、この所定の温度における所定の期間による固化体の促進養生を行なった後、固化体に破断、ひび割れ、ポップアウト等が発生するか否かで所望の温度における所望の期間における固化体の膨張安定性を判別できる。
【００３６】
本発明の第３の形態は、第１の発明および第２の発明において、固化体を温水養生する前に、常温養生することを特徴とする固化体の膨張安定性を判別する方法である。
【００３７】
製造された固化体が、まだ十分な強度を発現しないうちに温水養生を行う場合、固化体内部の気泡が熱膨張することを固化体の強度で押さえられず、気泡部分が多い固化体、すなわち所定の強度発現に必要な断面積に満たない、強度の低い固化体となりながら硬化してしまうことがある。この場合、本来膨張安定性を評価したい固化体とは、物理性状（強度特性）が全く異なった固化体に変化している恐れがあり、膨張安定性の評価を正確に行なっていないことになる。ちなみに、通常のコンクリートでは、空気量が１％増すごとに４．６％の割合で圧縮強度が低下すると言われている。
【００３８】
この点が懸念される場合については、温水養生を行う前の供試体を十分に常温養生し、気泡の熱膨張を固化体強度で押さえこめる強度以上に固化体の強度を発現させておくことで、固化体の強度低下を防止可能であるため好ましい。
【００３９】
特に、ＡＥ（ポリエチレンアルキルエーテル）剤、ＡＥ減水剤、発泡剤そして起泡剤を用いて製造した空気泡に富む固化体の場合は、熱膨張して固化体の強度低下をもたらす可能性が高いということである。従って、このような気泡に富む固化体の場合は、常温養生の効果がより発揮される。
【００４０】
ＡＥ剤は界面活性剤の一種であり、硬化体中に微細な独立気泡を一様に分布させることにより、気泡がボールベアリングのような働きをしてコンシステンシー（まだ固まらない状態の流動性を表す用語であり、コンシステンシーが大きいと固化体製造作業が容易となり、同時に材料の分離傾向が大きくなる）を著しく増すとともに、保水効果を発揮してブリージング（材料分離の一種であり、他材料よりも比重の軽い水が上面に浮き出る現象）を減じることができるものである。なお、ＡＥ減水剤とは、ＡＥ剤に、セメント粒子を分散・懸濁させる性質も加え、微細な独立気泡を連行するのみでなく、流動性を改善したり強度を増大する減水剤の効果も合わせ持つものである。
【００４１】
起泡剤は、ＡＥ剤と同じく界面活性作用のうち起泡作用を利用したものであり、たんぱく質やサポニンによって硬化体中に気泡を分布させるものである。
発泡剤はガス発生剤とも呼ばれ、アルミニウム、マグネシウムまたは亜鉛による化学反応によってガスを発生させ、硬化体中に微細気泡を分布させるものである。
なお、固化体内部の気泡の熱膨張は、温水養生の温度が低い場合には生じにくいため、この様な場合は事前の常温養生の期間は短くても良く、温水養生の温度に応じて適宜定めるものとする。
【００４２】
例えば、温水養生の温度が８０℃である場合、常温養生は２０℃で７日以上が好ましい。７日以上とした理由は、７日未満であると温水養生による気泡の熱膨張で、固化体強度が低下しやすくなるためである。また、上限は特に規定するものではないが、レディーミクストコンクリートの強度試験における供試体の材齢が、指定が無い場合２８日である（ＪＩＳ  Ａ  ５３０８）ことから、２８日以下に設定することが通常多い。
【００４３】
また、事前の常温における養生条件は、固化体の製造条件に応じて適宜定めるものとするが、水和物を効率的に生成させて強度を発現させ、早期に物理性状を固定化する意味から、水中養生を行うのが好ましい。
常温とは、特に規定するものではないが、２０±３℃が好ましい。この温度の設定理由は、ＪＩＳ  Ａ  １１３２「コンクリートの強度試験用供試体の作り方」に規定されている原則の供試体の養生温度が２０±３℃であり、一般の試験者が従来の装置を使用して容易に判別試験が可能であるためである。
【００４４】
本発明の第４の形態は、第１の発明から第３の発明いずれかにおいて、固化体を養生する際に、海水を用いる方法である。
海水を用いて固化体を養生する場合、温水養生時のみに用いても良く、また常温養生および温水養生の両方に用いても良い。
海水と接する用途に固化体を利用する場合、かつ海水中の硫化ナトリウム等と反応して固化体性状が長期的に変化する可能性がある場合においては、温海水を使用して膨張安定性を判別することにより、固化体の耐海水性と膨張安定性を同時に判別することが可能である。
海水は、自然の海水の他、人口海水を使用してもよいが、どちらも蒸発が激しい温水状態で使用するため、温度が顕著に変化しないように気をつけながら蒸発分を真水で補い、塩分濃度を一定に保つことが必要となる。
また、海水を使用する場合においては、海水によって腐食しない養生容器を使用することが好ましい。
【００４５】
【実施例】
（実施例１）
図１から図３の作成に使用した固化体と同じ材料および配合（表１に示す）でφ１００ｍｍ×ｈ２００ｍｍの円柱状の固化体供試体（３体）を作製し、図３に示した所望の温度（２０℃）における所望の期間（５０年）の固化体安定性を判別するため、２０℃常温で７日間養生した後、図１より導かれた所定の温度である８０℃で所定の期間である１１日間の促進養生を行った。その後、養生槽から取り出した固化体の臭気の分析および常温とは異なる水和物の生成調査を行なった。
【００４６】
臭気の分析は、３体の供試体のそれぞれを半分程度に破断し、破断面を上に向けて一箇所に束ねて置いた後、テドラバッグによって破断面から３０ｃｍ程度上部の箇所の空気を採取したものを低温濃縮  ガスクロマトグラフ／炎光光度検出器にかけ、硫化水素濃度を分析することによって行なった。
また、常温とは異なる水和物の生成調査は、１体の容積の１／３を粉砕した試料を用い、Ｘ線回折による生成水和物分析を実施することによって行なった。
なお、比較例として、実施例と同じ材料、配合、サイズ、本数の供試体を１８０℃、２４時間のオートクレーブ養生を施した場合についても同様の調査を行なった。
結果を表２に示す。
【００４７】
【表１】
2004301531.tif 000003
【００４８】
【表２】
2004301531.tif 000004
【００４９】
実施例では、促進養生後において、硫化水素の発生がなく、臭気も確認されなかった。さらに、２０℃常温にて２８日間養生した同配合の固化体供試体にて確認されたものとは異なる水和物の生成も確認されることがなく、固化体の性状が保持できていた。
また、固化体に破断、ひび割れ、ポップアウトの発生がみられなかったことから、２０℃においては５０年に亘って安定を維持すると推定することができた。
比較例では、促進養生後において、硫化水素が発生し、臭気も充分に感知された他、高炉スラグ微粉末から硫黄分が硫化水素として抜けたためと思われる供試体表面の肌荒れ（空泡の存在）も確認された。また、２０℃常温養生のみで作製した固化体供試体では確認されなかったトバモライトの生成が確認された。
【００５０】
【発明の効果】
本発明の固化体の膨張安定性を判別する方法により、固化体の化学的・物理的性状を常温下における状態と同じに保ちつつ、任意の温度における任意の期間の固化体膨張安定性を評価することを可能とできる。
【図面の簡単な説明】
【図１】製鋼スラグを骨材に使用し、高炉スラグ微粉末を結合材に使用して作製した固化体を４０℃、６０℃、８０℃の温水で養生し、長さ変化率の経時変化を調査した結果を対数近似した一例を示すものである。
【図２】図１に示した各温度における固化体長さ変化率の経時変化について、養生温度（絶対温度Ｋ）と固化体膨張の速度定数との関係を示すものである。
【図３】図１、図２より推測した所望の温度（２０℃）における固化体長さ変化率を示したものである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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