(57)【要約】【課題】高温雰囲気下においても、触媒性能を、長期にわたって高いレベルで維持することができ、優れた排ガス浄化性能を実現することのできる、排ガス浄化用触媒を提供すること。【解決手段】排ガス浄化用触媒に、貴金属と、下記一般式（３）で表されるペロブスカイト型複合酸化物と、θアルミナおよび／またはαアルミナとを含ませる。ＡＢ１−ｍＮｍＯ３          （３）（式中、Ａは、希土類元素およびアルカリ土類金属から選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ｂは、希土類元素および貴金属を除く遷移元素およびＡｌから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ｎは、貴金属を示し、ｍは、０＜ｍ＜０．５の数値範囲のＮの原子割合を示す。）【選択図】    なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
貴金属と、ペロブスカイト型複合酸化物と、θアルミナおよび／またはαアルミナとを含んでいることを特徴とする、排ガス浄化用触媒。
【請求項２】
貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物と、θアルミナおよび／またはαアルミナとを含んでいることを特徴とする、請求項１に記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項３】
前記貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が、θアルミナおよび／またはαアルミナに担持されていることを特徴とする、請求項２に記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項４】
前記貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が、下記一般式（１）で表されるジルコニア系複合酸化物、下記一般式（２）で表されるセリア系複合酸化物、ＳｒＺｒＯ３およびＬａＡｌＯ３からなる群から選ばれる少なくとも１種の耐熱性酸化物に担持されていることを特徴とする、請求項２に記載の排ガス浄化用触媒。
Ｚｒ１−（ａ＋ｂ）ＣｅａＲｂＯ２−ｃ      （１）
（式中、Ｒはアルカリ土類金属および／またはＣｅを除く希土類元素を示し、ａが、０．１≦ａ≦０．６５のＣｅの原子割合を示し、ｂが、０≦ｂ≦０．５５のＲの原子割合を示し、１−（ａ＋ｂ）が、０．３５≦１−（ａ＋ｂ）≦０．９のＺｒの原子割合を示し、ｃは、酸素欠陥量を示す。）
Ｃｅ１−（ｄ＋ｅ）ＺｒｄＬｅＯ２−ｆ      （２）
（式中、Ｌはアルカリ土類金属および／またはＣｅを除く希土類元素を示し、ｄが、０．２≦ｄ≦０．７のＺｒの原子割合を示し、ｅが、０≦ｅ≦０．２のＬの原子割合を示し、１−（ｄ＋ｅ）が、０．３≦１−（ｄ＋ｅ）≦０．８のＣｅの原子割合を示し、ｆは、酸素欠陥量を示す。）
【請求項５】
前記貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が担持されているθアルミナおよび／またはαアルミナ、または、前記貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が担持されている耐熱性酸化物は、前記貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物の製造において、前記貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物を結晶生成させる以前の結晶前組成物に、θアルミナおよび／またはαアルミナ、または、耐熱性酸化物を配合することにより、得られることを特徴とする、請求項３または４に記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項６】
さらに、下記一般式（１）で表されるジルコニア系複合酸化物、下記一般式（２）で表されるセリア系複合酸化物、θアルミナ、αアルミナ、γアルミナ、ＳｒＺｒＯ３およびＬａＡｌＯ３からなる群から選ばれる少なくとも１種の耐熱性酸化物が、混合されていることを特徴とする、請求項３〜５のいずれかに記載の排ガス浄化用触媒。
Ｚｒ１−（ａ＋ｂ）ＣｅａＲｂＯ２−ｃ      （１）
（式中、Ｒはアルカリ土類金属および／またはＣｅを除く希土類元素を示し、ａが、０．１≦ａ≦０．６５のＣｅの原子割合を示し、ｂが、０≦ｂ≦０．５５のＲの原子割合を示し、１−（ａ＋ｂ）が、０．３５≦１−（ａ＋ｂ）≦０．９のＺｒの原子割合を示し、ｃは、酸素欠陥量を示す。）
Ｃｅ１−（ｄ＋ｅ）ＺｒｄＬｅＯ２−ｆ      （２）
（式中、Ｌはアルカリ土類金属および／またはＣｅを除く希土類元素を示し、ｄが、０．２≦ｄ≦０．７のＺｒの原子割合を示し、ｅが、０≦ｅ≦０．２のＬの原子割合を示し、１−（ｄ＋ｅ）が、０．３≦１−（ｄ＋ｅ）≦０．８のＣｅの原子割合を示し、ｆは、酸素欠陥量を示す。）
【請求項７】
前記貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が、θアルミナおよび／またはαアルミナと混合されていることを特徴とする、請求項２に記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項８】
さらに、下記一般式（１）で表されるジルコニア系複合酸化物、下記一般式（２）で表されるセリア系複合酸化物、γアルミナ、ＳｒＺｒＯ３およびＬａＡｌＯ３からなる群から選ばれる少なくとも１種の耐熱性酸化物が、混合されていることを特徴とする、請求項７に記載の排ガス浄化用触媒。
Ｚｒ１−（ａ＋ｂ）ＣｅａＲｂＯ２−ｃ      （１）
（式中、Ｒはアルカリ土類金属および／またはＣｅを除く希土類元素を示し、ａが、０．１≦ａ≦０．６５のＣｅの原子割合を示し、ｂが、０≦ｂ≦０．５５のＲの原子割合を示し、１−（ａ＋ｂ）が、０．３５≦１−（ａ＋ｂ）≦０．９のＺｒの原子割合を示し、ｃは、酸素欠陥量を示す。）
Ｃｅ１−（ｄ＋ｅ）ＺｒｄＬｅＯ２−ｆ      （２）
（式中、Ｌはアルカリ土類金属および／またはＣｅを除く希土類元素を示し、ｄが、０．２≦ｄ≦０．７のＺｒの原子割合を示し、ｅが、０≦ｅ≦０．２のＬの原子割合を示し、１−（ｄ＋ｅ）が、０．３≦１−（ｄ＋ｅ）≦０．８のＣｅの原子割合を示し、ｆは、酸素欠陥量を示す。）
【請求項９】
前記貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が、一般式（３）で表されることを特徴とする、請求項２〜８のいずれかに記載の排ガス浄化用触媒。
ＡＢ１−ｍＮｍＯ３          （３）
（式中、Ａは、希土類元素およびアルカリ土類金属から選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ｂは、希土類元素および貴金属を除く遷移元素およびＡｌから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ｎは、貴金属を示し、ｍは、０＜ｍ＜０．５の数値範囲のＮの原子割合を示す。）
【請求項１０】
前記一般式（３）中のＮが、Ｒｈ、ＰｄおよびＰｔからなる群から選ばれる少なくとも１種であることを特徴とする、請求項９に記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項１１】
前記一般式（３）で表されるペロブスカイト型複合酸化物が、下記一般式（４）で表されるＲｈ含有ペロブスカイト型複合酸化物、下記一般式（５）で表されるＰｄ含有ペロブスカイト型複合酸化物および下記一般式（６）で表されるＰｔ含有ペロブスカイト型複合酸化物からなる群から選ばれる少なくとも１種であることを特徴とする、請求項９または１０に記載の排ガス浄化用触媒。
Ａ１−ｐＡ’ｐＢ１−ｑＲｈｑＯ３          （４）
（式中、Ａは、Ｌａ、Ｎｄ、Ｙから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ａ’は、Ｃｅおよび／またはＰｒを示し、Ｂは、Ｆｅ、Ｍｎ、Ａｌから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、ｐは、０≦ｐ＜０．５の数値範囲のＡ’の原子割合を示し、ｑは、０＜ｑ≦０．８の数値範囲のＲｈの原子割合を示す。）
ＡＢ１−ｒＰｄｒＯ３              （５）
（式中、Ａは、Ｌａ、Ｎｄ、Ｙから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ｂは、Ｆｅ、Ｍｎ、Ａｌから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、ｒは、０＜ｒ＜０．５の数値範囲のＰｄの原子割合を示す。）
Ａ１−ｓＡ’ｓＢ１−ｔ−ｕＢ’ｔＰｔｕＯ３        （６）
（式中、Ａは、Ｌａ、Ｎｄ、Ｙから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ａ’は、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ａｇから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ｂは、Ｆｅ、Ｍｎ、Ａｌから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ｂ’は、Ｒｈ、Ｒｕから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、ｓは、０＜ｓ≦０．５の数値範囲のＡ’の原子割合を示し、ｔは、０≦ｔ＜０．５の数値範囲のＢ’の原子割合を示し、ｕは、０＜ｕ≦０．５の数値範囲のＰｔの原子割合を示す。）
【請求項１２】
θアルミナおよび／またはαアルミナが、下記一般式（７）で表されることを特徴とする、請求項１〜１１のいずれかに記載の排ガス浄化用触媒。
（Ａｌ１−ｇＤｇ）２Ｏ３          （７）
（式中、Ｄは、Ｌａおよび／またはＢａを示し、ｇは、０≦ｇ≦０．５のＤの原子割合を示す。）
【請求項１３】
前記ジルコニア系複合酸化物が、Ｐｔおよび／またはＲｈが担持されているジルコニア系複合酸化物を含み、前記セリア系複合酸化物が、Ｐｔが担持されているセリア系複合酸化物を含み、前記θアルミナが、Ｐｔおよび／またはＲｈが担持されているθアルミナを含み、前記γアルミナが、Ｐｔおよび／またはＲｈが担持されているγアルミナを含んでいることを特徴とする、請求項６または８に記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項１４】
触媒担体上に担持されるコート層を有し、
前記コート層は、表面に形成される外側層と、その外側層の内側に形成される内側層とを含み、
前記外側層および／または前記内側層の、少なくとも同一の層に前記貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物とθアルミナおよび／またはαアルミナとが含まれていることを特徴とする、請求項１〜１３のいずれかに記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項１５】
前記内側層に、前記貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が担持されているθアルミナおよび／またはαアルミナが含まれていることを特徴とする、請求項１４に記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項１６】
前記内側層に、前記貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が担持されている前記耐熱性酸化物が含まれていることを特徴とする、請求項１４に記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項１７】
前記内側層に、前記Ｐｄ含有ペロブスカイト型複合酸化物が含まれていることを特徴とする、請求項１４〜１６のいずれかに記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項１８】
前記外側層に、前記Ｒｈ含有ペロブスカイト型複合酸化物が含まれていることを特徴とする、請求項１４〜１７のいずれかに記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項１９】
前記内側層および／または前記外側層に、前記Ｐｔ含有ペロブスカイト型複合酸化物が含まれていることを特徴とする、請求項１４〜１８のいずれかに記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項２０】
前記外側層に含まれる貴金属が、Ｒｈおよび／またはＰｔであり、前記内側層に含まれる貴金属が、少なくともＰｄであることを特徴とする、請求項１４〜１９のいずれかに記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項２１】
前記内側層に、θアルミナおよびＰｔが担持されている前記セリア系複合酸化物が含まれており、
前記外側層に、ＰｔおよびＲｈが担持されている前記ジルコニア系複合酸化物、Ｐｔが担持されている前記セリア系複合酸化物、および、ＰｔおよびＲｈが担持されているθアルミナからなる群から選ばれる少なくとも１種の耐熱性酸化物が含まれていることを特徴とする、請求項１４〜２０のいずれかに記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項２２】
さらに、Ｂａ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｍｇ、Ｌａの硫酸塩、炭酸塩、硝酸塩および／または酢酸塩を含むことを特徴とする、請求項１〜２１のいずれかに記載の排ガス浄化用触媒。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、排ガス浄化用触媒、詳しくは、排ガス浄化用触媒として用いられるペロブスカイト型複合酸化物を含む排ガス浄化用触媒に関する。
【０００２】
【従来の技術】
現在まで、排ガス中に含まれる一酸化炭素（ＣＯ）、炭化水素（ＨＣ）および窒素酸化物（ＮＯｘ）を同時に浄化できる三元触媒として、Ｐｔ（白金）、Ｒｈ（ロジウム）、Ｐｄ（パラジウム）などの貴金属が担持されているペロブスカイト型複合酸化物が知られている。このようなペロブスカイト型複合酸化物は、一般式ＡＢＯ３で表され、担持される貴金属の触媒活性を良好に発現させることができる。
【０００３】
しかし、このようなペロブスカイト型複合酸化物は、高温雰囲気下では、粒成長して比表面積が小さくなるため、自動車用の排ガス浄化用触媒のように、空間速度が高い使用環境下においては、排ガス成分との接触時間が短くなり、触媒性能が著しく低下する。
【０００４】
そのため、ペロブスカイト型複合酸化物を、Ｃｅ（セリウム）やＺｒ（ジルコニウム）を含む耐熱性複合酸化物に担持させることにより、耐熱性を高めることが各種提案されている（例えば、特許文献１〜６参照。）。
【０００５】
【特許文献１】
特開平５−３１３６７号公報
【特許文献２】
特開平５−２２０３９５号公報
【特許文献３】
特開平５−２５３４８４号公報
【特許文献４】
特開平６−２１０１７５号公報
【特許文献５】
特開平７−６８１７５号公報
【特許文献６】
特開平７−８０３１１号公報
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上記したＣｅやＺｒを含む耐熱性複合酸化物に、ペロブスカイト型複合酸化物を担持させても、やはり、９００℃〜１０００℃を超える高温雰囲気になると、触媒性能が著しく低下する。
【０００６】
本発明は、このような事情に鑑みなされたもので、その目的とするところは、高温雰囲気下においても、触媒性能を、長期にわたって高いレベルで維持することができ、優れた排ガス浄化性能を実現することのできる、排ガス浄化用触媒を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明の排ガス用浄化触媒は、貴金属と、ペロブスカイト型複合酸化物と、θアルミナおよび／またはαアルミナとを含んでいることを特徴としている。
【０００８】
また、本発明においては、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物と、θアルミナおよび／またはαアルミナとを含んでいることが好ましい。
【０００９】
また、本発明においては、前記貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が、θアルミナおよび／またはαアルミナに担持されていることが好ましい。
【００１０】
また、本発明においては、前記貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が、下記一般式（１）で表されるジルコニア系複合酸化物、下記一般式（２）で表されるセリア系複合酸化物、ＳｒＺｒＯ３およびＬａＡｌＯ３からなる群から選ばれる少なくとも１種の耐熱性酸化物に担持されていることも好ましい。
【００１１】
Ｚｒ１−（ａ＋ｂ）ＣｅａＲｂＯ２−ｃ      （１）
（式中、Ｒはアルカリ土類金属および／またはＣｅを除く希土類元素を示し、ａが、０．１≦ａ≦０．６５のＣｅの原子割合を示し、ｂが、０≦ｂ≦０．５５のＲの原子割合を示し、１−（ａ＋ｂ）が、０．３５≦１−（ａ＋ｂ）≦０．９のＺｒの原子割合を示し、ｃは、酸素欠陥量を示す。）
Ｃｅ１−（ｄ＋ｅ）ＺｒｄＬｅＯ２−ｆ      （２）
（式中、Ｌはアルカリ土類金属および／またはＣｅを除く希土類元素を示し、ｄが、０．２≦ｄ≦０．７のＺｒの原子割合を示し、ｅが、０≦ｅ≦０．２のＬの原子割合を示し、１−（ｄ＋ｅ）が、０．３≦１−（ｄ＋ｅ）≦０．８のＣｅの原子割合を示し、ｆは、酸素欠陥量を示す。）
また、本発明においては、前記貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が担持されているθアルミナおよび／またはαアルミナ、または、前記貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が担持されている耐熱性酸化物は、前記貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物の製造において、前記貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物を結晶生成させる以前の結晶前組成物に、θアルミナおよび／またはαアルミナ、または、耐熱性酸化物を配合することにより、得られることが好ましい。
【００１２】
また、このように担持される場合には、さらに、下記一般式（１）で表されるジルコニア系複合酸化物、下記一般式（２）で表されるセリア系複合酸化物、θアルミナ、αアルミナ、γアルミナ、ＳｒＺｒＯ３およびＬａＡｌＯ３からなる群から選ばれる少なくとも１種の耐熱性酸化物が、混合されていることが好ましい。
【００１３】
Ｚｒ１−（ａ＋ｂ）ＣｅａＲｂＯ２−ｃ      （１）
（式中、Ｒはアルカリ土類金属および／またはＣｅを除く希土類元素を示し、ａが、０．１≦ａ≦０．６５のＣｅの原子割合を示し、ｂが、０≦ｂ≦０．５５のＲの原子割合を示し、１−（ａ＋ｂ）が、０．３５≦１−（ａ＋ｂ）≦０．９のＺｒの原子割合を示し、ｃは、酸素欠陥量を示す。）
Ｃｅ１−（ｄ＋ｅ）ＺｒｄＬｅＯ２−ｆ      （２）
（式中、Ｌはアルカリ土類金属および／またはＣｅを除く希土類元素を示し、ｄが、０．２≦ｄ≦０．７のＺｒの原子割合を示し、ｅが、０≦ｅ≦０．２のＬの原子割合を示し、１−（ｄ＋ｅ）が、０．３≦１−（ｄ＋ｅ）≦０．８のＣｅの原子割合を示し、ｆは、酸素欠陥量を示す。）
また、本発明においては、前記貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が、θアルミナおよび／またはαアルミナと混合されていることも好ましい。
【００１４】
また、このように混合される場合には、さらに、下記一般式（１）で表されるジルコニア系複合酸化物、下記一般式（２）で表されるセリア系複合酸化物、γアルミナ、ＳｒＺｒＯ３およびＬａＡｌＯ３からなる群から選ばれる少なくとも１種の耐熱性酸化物が、混合されていることが好ましい。
【００１５】
Ｚｒ１−（ａ＋ｂ）ＣｅａＲｂＯ２−ｃ      （１）
（式中、Ｒはアルカリ土類金属および／またはＣｅを除く希土類元素を示し、ａが、０．１≦ａ≦０．６５のＣｅの原子割合を示し、ｂが、０≦ｂ≦０．５５のＲの原子割合を示し、１−（ａ＋ｂ）が、０．３５≦１−（ａ＋ｂ）≦０．９のＺｒの原子割合を示し、ｃは、酸素欠陥量を示す。）
Ｃｅ１−（ｄ＋ｅ）ＺｒｄＬｅＯ２−ｆ      （２）
（式中、Ｌはアルカリ土類金属および／またはＣｅを除く希土類元素を示し、ｄが、０．２≦ｄ≦０．７のＺｒの原子割合を示し、ｅが、０≦ｅ≦０．２のＬの原子割合を示し、１−（ｄ＋ｅ）が、０．３≦１−（ｄ＋ｅ）≦０．８のＣｅの原子割合を示し、ｆは、酸素欠陥量を示す。）
また、本発明においては、前記貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が、一般式（３）で表されることが好ましい。
【００１６】
ＡＢ１−ｍＮｍＯ３          （３）
（式中、Ａは、希土類元素およびアルカリ土類金属から選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ｂは、希土類元素および貴金属を除く遷移元素およびＡｌから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ｎは、貴金属を示し、ｍは、０＜ｍ＜０．５の数値範囲のＮの原子割合を示す。）
また、前記一般式（３）中のＮが、Ｒｈ、ＰｄおよびＰｔからなる群から選ばれる少なくとも１種であることが好ましい。
【００１７】
また、前記一般式（３）で表されるペロブスカイト型複合酸化物が、下記一般式（４）で表されるＲｈ含有ペロブスカイト型複合酸化物、下記一般式（５）で表されるＰｄ含有ペロブスカイト型複合酸化物および下記一般式（６）で表されるＰｔ含有ペロブスカイト型複合酸化物からなる群から選ばれる少なくとも１種であることが好ましい。
【００１８】
Ａ１−ｐＡ’ｐＢ１−ｑＲｈｑＯ３          （４）
（式中、Ａは、Ｌａ、Ｎｄ、Ｙから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ａ’は、Ｃｅおよび／またはＰｒを示し、Ｂは、Ｆｅ、Ｍｎ、Ａｌから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、ｐは、０≦ｐ＜０．５の数値範囲のＡ’の原子割合を示し、ｑは、０＜ｑ≦０．８の数値範囲のＲｈの原子割合を示す。）
ＡＢ１−ｒＰｄｒＯ３              （５）
（式中、Ａは、Ｌａ、Ｎｄ、Ｙから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ｂは、Ｆｅ、Ｍｎ、Ａｌから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、ｒは、０＜ｒ＜０．５の数値範囲のＰｄの原子割合を示す。）
Ａ１−ｓＡ’ｓＢ１−ｔ−ｕＢ’ｔＰｔｕＯ３        （６）
（式中、Ａは、Ｌａ、Ｎｄ、Ｙから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ａ’は、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ａｇから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ｂは、Ｆｅ、Ｍｎ、Ａｌから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ｂ’は、Ｒｈ、Ｒｕから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、ｓは、０＜ｓ≦０．５の数値範囲のＡ’の原子割合を示し、ｔは、０≦ｔ＜０．５の数値範囲のＢ’の原子割合を示し、ｕは、０＜ｕ≦０．５の数値範囲のＰｔの原子割合を示す。）
また、本発明においては、θアルミナおよび／またはαアルミナが、下記一般式（７）で表されることが好ましい。
【００１９】
（Ａｌ１−ｇＤｇ）２Ｏ３          （７）
（式中、Ｄは、Ｌａおよび／またはＢａを示し、ｇは、０≦ｇ≦０．５のＤの原子割合を示す。）
また、本発明においては、前記ジルコニア系複合酸化物が、Ｐｔおよび／またはＲｈが担持されているジルコニア系複合酸化物を含み、前記セリア系複合酸化物が、Ｐｔが担持されているセリア系複合酸化物を含み、前記θアルミナが、Ｐｔおよび／またはＲｈが担持されているθアルミナを含み、前記γアルミナが、Ｐｔおよび／またはＲｈが担持されているγアルミナを含んでいることが好ましい。
【００２０】
また、本発明においては、触媒担体上に担持されるコート層を有し、前記コート層は、表面に形成される外側層と、その外側層の内側に形成される内側層とを含み、前記外側層および／または前記内側層の、少なくとも同一の層に前記貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物とθアルミナおよび／またはαアルミナとが含まれていることが好ましい。
【００２１】
また、前記内側層に、前記貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が担持されているθアルミナおよび／またはαアルミナが含まれていることが好ましい。
【００２２】
また、前記内側層に、前記貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が担持されている前記耐熱性酸化物が含まれていることが好ましい。
【００２３】
また、前記内側層に、前記Ｐｄ含有ペロブスカイト型複合酸化物が含まれていることが好ましい。
【００２４】
また、前記外側層に、前記Ｒｈ含有ペロブスカイト型複合酸化物が含まれていることが好ましい。
【００２５】
また、前記内側層および／または前記外側層に、前記Ｐｔ含有ペロブスカイト型複合酸化物が含まれていることが好ましい。
【００２６】
また、前記外側層に含まれる貴金属が、Ｒｈおよび／またはＰｔであり、前記内側層に含まれる貴金属が、少なくともＰｄであることが好ましい。
【００２７】
また、前記内側層に、θアルミナおよびＰｔが担持されている前記セリア系複合酸化物が含まれており、前記外側層に、ＰｔおよびＲｈが担持されている前記ジルコニア系複合酸化物、Ｐｔが担持されている前記セリア系複合酸化物、および、ＰｔおよびＲｈが担持されているθアルミナからなる群から選ばれる少なくとも１種の耐熱性酸化物が含まれていることが好ましい。
【００２８】
また、本発明の排ガス浄化用触媒は、さらに、Ｂａ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｍｇ、Ｌａの硫酸塩、炭酸塩、硝酸塩および／または酢酸塩を含むことが好ましい。
【００２９】
【発明の実施の形態】
本発明の排ガス浄化用触媒は、貴金属と、ペロブスカイト型複合酸化物と、θアルミナおよび／またはαアルミナとを含んでいる。
【００３０】
本発明の排ガス浄化用触媒は、これら貴金属、ペロブスカイト型複合酸化物、θアルミナおよび／またはαアルミナを含んでいれば、それぞれが混合されていてもよく、また、ペロブスカイト型複合酸化物、および／または、θアルミナおよび／またはαアルミナに、貴金属が担持されていてもよいが、好ましくは、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物と、θアルミナおよび／またはαアルミナとを含んでいる。
【００３１】
本発明において、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物は、一般式ＡＢＯ３で表されるペロブスカイト型構造を有する複合酸化物であって、例えば、貴金属を組成として含有しているペロブスカイト型複合酸化物や、貴金属を担持しているペロブスカイト型複合酸化物などが挙げられる。
【００３２】
貴金属を組成として含有しているペロブスカイト型複合酸化物は、例えば、下記一般式（３）で表される。
【００３３】
ＡＢ１−ｍＮｍＯ３          （３）
（式中、Ａは、希土類元素およびアルカリ土類金属から選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ｂは、希土類元素および貴金属を除く遷移元素およびＡｌから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ｎは、貴金属を示し、ｍは、０＜ｍ＜０．５の数値範囲のＮの原子割合を示す。）
一般式（３）において、Ａで示される希土類元素としては、例えば、Ｓｃ（スカンジウム）、Ｙ（イットリウム）、Ｌａ（ランタン）、Ｃｅ（セリウム）、Ｐｒ（プラセオジム）、Ｎｄ（ネオジム）、Ｐｍ（プロメチウム）、Ｓｍ（サマリウム）、Ｅｕ（ユーロピウム）、Ｇｄ（ガドリニウム）、Ｔｂ（テルビウム）、Ｄｙ（ジスプロシウム）、Ｈｏ（ホルミウム）、Ｅｒ（エルビウム）、Ｔｍ（ツリウム）、Ｙｂ（イッテルビウム）、Ｌｕ（ルテチウム）が挙げられる。
【００３４】
また、Ａで示されるアルカリ土類金属としては、例えば、Ｂｅ（ベリリウム）、Ｍｇ（マグネシウム）、Ｃａ（カルシウム）、Ｓｒ（ストロンチウム）、Ｂａ（バリウム）、Ｒａ（ラジウム）などが挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、また、２種以上併用してもよい。
【００３５】
一般式（３）において、Ｂで示される希土類元素および貴金属を除く遷移元素としては、例えば、周期律表（ＩＵＰＡＣ、１９９０年）において、原子番号２２（Ｔｉ）〜原子番号３０（Ｚｎ）、原子番号４０（Ｚｒ）〜原子番号４８（Ｃｄ）、および、原子番号７２（Ｈｆ）〜原子番号８０（Ｈｇ）の各元素（ただし、貴金属（原子番号４４〜４７および７６〜７８）を除く）が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、また、２種以上併用してもよい。
【００３６】
Ｂで示される希土類元素および貴金属を除く遷移元素およびＡｌとしては、好ましくは、Ｔｉ（チタン）、Ｃｒ（クロム）、Ｍｎ（マンガン）、Ｆｅ（鉄）、Ｃｏ（コバルト）、Ｎｉ（ニッケル）、Ｃｕ（銅）、Ｚｎ（亜鉛）およびＡｌ（アルミニウム）が挙げられる。
【００３７】
一般式（３）において、Ｎで示される貴金属としては、例えば、Ｒｕ（ルテニウム）、Ｒｈ（ロジウム）、Ｐｄ（パラジウム）、Ａｇ（銀）、Ｏｓ（オスミウム）、Ｉｒ（イリジウム）、Ｐｔ（白金）などが挙げられる。好ましくは、Ｒｈ、Ｐｄ、Ｐｔが挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、また、２種以上併用してもよい。
【００３８】
ｍは、０＜ｍ＜０．５の数値範囲であり、すなわち、Ｎは、必須成分であり、かつ、Ｎの原子割合が０．５未満であり、Ｂの原子割合が０．５以上である。
【００３９】
このようなペロブスカイト型複合酸化物は、特に制限されることなく、複合酸化物を調製するための適宜の方法、例えば、共沈法、クエン酸錯体法、アルコキシド法などによって、製造することができる。
【００４０】
共沈法では、例えば、上記した各元素の塩を所定の化学量論比で含む混合塩水溶液を調製し、この混合塩水溶液に中和剤を加えて共沈させた後、得られた共沈物を乾燥後、熱処理する。
【００４１】
各元素の塩としては、例えば、硫酸塩、硝酸塩、塩化物、りん酸塩などの無機塩、例えば、酢酸塩、しゅう酸塩などの有機酸塩などが挙げられる。また、混合塩水溶液は、例えば、各元素の塩を、所定の化学量論比となるような割合で水に加えて、攪拌混合することにより調製することができる。
【００４２】
その後、この混合塩水溶液に、中和剤を加えて共沈させる。中和剤としては、例えば、アンモニア、例えば、トリエチルアミン、ピリジンなどのアミン類などの有機塩基、例えば、カセイソーダ、カセイカリ、炭酸カリ、炭酸アンモンなどの無機塩基が挙げられる。なお、中和剤は、その中和剤を加えた後の溶液のｐＨが６〜１０程度となるように加える。
【００４３】
そして、得られた共沈物を、必要により水洗し、例えば、真空乾燥や通風乾燥などにより乾燥させた後、例えば、約５００〜１０００℃、好ましくは、約６００〜９５０℃で熱処理することにより、ペロブスカイト型複合酸化物を製造することができる。
【００４４】
また、クエン酸錯体法では、例えば、クエン酸と上記した各元素の塩とを、上記した各元素に対し化学量論比よりやや過剰のクエン酸水溶液を加えてクエン酸混合塩水溶液を調製し、このクエン酸混合塩水溶液を乾固させて、上記した各元素のクエン酸錯体を形成させた後、得られたクエン酸錯体を仮焼成後、熱処理する。
【００４５】
各元素の塩としては、上記と同様の塩が挙げられ、また、クエン酸混合塩水溶液は、例えば、上記と同様に混合塩水溶液を調製して、その混合塩水溶液に、クエン酸の水溶液を加えることにより、調製することができる。
【００４６】
その後、このクエン酸混合塩水溶液を乾固させて、上記した各元素のクエン酸錯体を形成させる。乾固は、形成されるクエン酸錯体が分解しない温度、例えば、室温〜１５０℃程度で、水分を除去する。これによって、上記した各元素のクエン酸錯体を形成させることができる。
【００４７】
そして、形成されたクエン酸錯体を仮焼成後、熱処理する。仮焼成は、例えば、真空または不活性雰囲気下において２５０〜３５０℃で加熱すればよい。その後、例えば、約５００〜１０００℃、好ましくは、約６００〜９５０℃で熱処理することにより、貴金属を組成として含有するペロブスカイト型複合酸化物を製造することができる。
【００４８】
また、アルコキシド法では、例えば、貴金属を除く上記した各元素のアルコキシドを、上記した化学量論比で含む混合アルコキシド溶液を調製し、この混合アルコキシド溶液に、貴金属の塩を含む水溶液を加えて加水分解により沈殿させた後、得られた沈殿物を乾燥後、熱処理する。
【００４９】
各元素のアルコキシドとしては、例えば、各元素と、メトキシ、エトキシ、プロポキシ、イソプロポキシ、ブトキシなどのアルコキシとから形成されるアルコラートや、下記一般式（８）で示される各元素のアルコキシアルコラートなどが挙げられる。
【００５０】
Ｅ［ＯＣＨ（Ｒ１）−（ＣＨ２）ｉ−ＯＲ２］ｊ      （８）
（式中、Ｅは、各元素を示し、Ｒ１は、水素原子または炭素数１〜４のアルキル基を示し、Ｒ２は、炭素数１〜４のアルキル基を示し、ｉは、１〜３の整数、ｊは、２〜４の整数を示す。）
アルコキシアルコラートは、より具体的には、例えば、メトキシエチレート、メトシキプロピレート、メトキシブチレート、エトキシエチレート、エトキシプロピレート、プロポキシエチレート、ブトキシエチレートなどが挙げられる。
【００５１】
そして、混合アルコキシド溶液は、例えば、各元素のアルコキシドを、上記した化学量論比となるように有機溶媒に加えて、攪拌混合することにより調製することができる。有機溶媒としては、各元素のアルコキシドを溶解できれば、特に制限されないが、例えば、芳香族炭化水素類、脂肪族炭化水素類、アルコール類、ケトン類、エステル類などが用いられる。好ましくは、ベンゼン、トルエン、キシレンなどの芳香族炭化水素類が挙げられる。
【００５２】
その後、この混合アルコキシド溶液に、所定の化学量論比で貴金属の塩を含む水溶液を加えて沈殿させる。貴金属の塩を含む水溶液としては、例えば、硝酸塩水溶液、塩化物水溶液、ヘキサアンミン塩化物水溶液、ジニトロジアンミン硝酸水溶液、ヘキサクロロ酸水和物、シアン化カリウム塩などが挙げられる。
【００５３】
そして、得られた沈殿物を、例えば、真空乾燥や通風乾燥などにより乾燥させた後、例えば、約５００〜１０００℃、好ましくは、約５００〜８５０℃で熱処理することにより、貴金属を組成として含有するペロブスカイト型複合酸化物を製造することができる。
【００５４】
また、このようなアルコキシド法においては、例えば、上記した混合アルコキシド溶液に、貴金属の有機金属塩を含む溶液を混合して、均一混合溶液を調製し、これに水を加えて沈殿させた後、得られた沈殿物を乾燥後、熱処理することにより、調製することもできる。
【００５５】
貴金属の有機金属塩としては、例えば、酢酸塩、プロピオン酸塩などから形成される貴金属のカルボン酸塩、例えば、下記一般式（９）で示されるβ−ジケトン化合物またはβ−ケトエステル化合物、および／または、下記一般式（１０）で示されるβ−ジカルボン酸エステル化合物から形成される貴金属の金属キレート錯体が挙げられる。
【００５６】
Ｒ３ＣＯＣＨＲ５ＣＯＲ４            （９）
（式中、Ｒ３は、炭素数１〜６のアルキル基、炭素数１〜６のフルオロアルキル基またはアリール基、Ｒ４は、炭素数１〜６のアルキル基、炭素数１〜６のフルオロアルキル基、アリール基または炭素数１〜４のアルキルオキシ基、Ｒ５は、水素原子または炭素数１〜４のアルキル基を示す。）
Ｒ７ＣＨ（ＣＯＯＲ６）２            （１０）
（式中、Ｒ６は、炭素数１〜６のアルキル基、Ｒ７は、水素原子または炭素数１〜４のアルキル基を示す。）
上記一般式（９）および上記一般式（１０）中、Ｒ３、Ｒ４およびＲ６の炭素数１〜６のアルキル基としては、例えば、メチル、エチル、プロピル、イソプロピル、ｎ−ブチル、ｓ−ブチル、ｔ−ブチル、ｔ−アミル、ｔ−ヘキシルなどが挙げられる。また、Ｒ５およびＲ７の炭素数１〜４のアルキル基としては、例えば、メチル、エチル、プロピル、イソプロピル、ｎ−ブチル、ｓ−ブチル、ｔ−ブチルなどが挙げられる。また、Ｒ３およびＲ４の炭素数１〜６のフルオロアルキル基としては、例えば、トリフルオロメチルなどが挙げられる。また、Ｒ３およびＲ４のアリール基としては、例えば、フェニルが挙げられる。また、Ｒ４の炭素数１〜４のアルキルオキシ基としては、例えば、メトキシ、エトキシ、プロポキシ、イソプロポキシ、ｎ−ブトキシ、ｓ−ブトキシ、ｔ−ブトキシなどが挙げられる。
【００５７】
β−ジケトン化合物は、より具体的には、例えば、２，４−ペンタンジオン、２，４−ヘキサンジオン、２，２−ジメチル−３，５−ヘキサンジオン、１−フェニル−１，３−ブタンジオン、１−トリフルオロメチル−１，３−ブタンジオン、ヘキサフルオロアセチルアセトン、１，３−ジフェニル−１，３−プロパンジオン、ジピバロイルメタンなどが挙げられる。また、β−ケトエステル化合物は、例えば、メチルアセトアセテート、エチルアセトアセテート、ｔ−ブチルアセトアセテートなどが挙げられる。また、β−ジカルボン酸エステル化合物は、例えば、マロン酸ジメチル、マロン酸ジエチルなどが挙げられる。
【００５８】
また、貴金属の有機金属塩を含む溶液は、例えば、貴金属の有機金属塩を、上記した化学量論比となるように有機溶媒に加えて、攪拌混合することにより調製することができる。有機溶媒としては、上記した有機溶媒が挙げられる。
【００５９】
その後、このようにして調製された貴金属の有機金属塩を含む溶液を、上記した混合アルコキシド溶液に混合して、均一混合溶液を調製した後、この均一混合溶液に水を加えて沈殿させる。そして、得られた沈殿物を、例えば、真空乾燥や通風乾燥などにより乾燥させた後、例えば、約４００〜１０００℃、好ましくは、約５００〜８５０℃で熱処理することにより、ペロブスカイト型複合酸化物を製造することができる。
【００６０】
また、貴金属を担持しているペロブスカイト型複合酸化物は、例えば、下記一般式（３−１）のペロブスカイト型複合酸化物に、上記した貴金属が担持されているものが挙げられる。
【００６１】
ＡＢＯ３            （３−１）
（式中、Ａは、希土類元素およびアルカリ土類金属から選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ｂは、希土類元素および貴金属を除く遷移元素およびＡｌから選ばれる少なくとも１種の元素を示す。）
一般式（３−１）において、Ａで示される希土類元素およびアルカリ土類金属、Ｂで示される希土類元素および貴金属を除く遷移元素およびＡｌは、上記と同様のものが挙げられる。
【００６２】
また、このようなペロブスカイト型複合酸化物は、上記の方法に準じて、複合酸化物を調製するための適宜の方法、例えば、共沈法、クエン酸錯体法、アルコキシド法などによって、製造することができる。なお、アルコキシド法による場合には、混合アルコキシド溶液に水を加えて加水分解すればよい。
【００６３】
また、得られたペロブスカイト型複合酸化物に貴金属を担持するには、特に制限されず、公知の方法を用いることができる。例えば、貴金属を含む塩の溶液を調製し、この含塩溶液をペロブスカイト型複合酸化物に含浸させた後、焼成すればよい。ペロブスカイト型複合酸化物に対する貴金属の担持量は、例えば、ペロブスカイト型複合酸化物１００重量部に対して、２０重量部以下、好ましくは、０．５〜５重量部である。
【００６４】
なお、上記した貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物のなかでは、貴金属を組成として含有しているペロブスカイト型複合酸化物が好ましく用いられる。とりわけ、本発明において、このような貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物として、貴金属がＲｈである場合には、下記一般式（４）で表されるＲｈ含有ペロブスカイト型複合酸化物が好ましく用いられる。
【００６５】
Ａ１−ｐＡ’ｐＢ１−ｑＲｈｑＯ３          （４）
（式中、Ａは、Ｌａ、Ｎｄ、Ｙから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ａ’は、Ｃｅおよび／またはＰｒを示し、Ｂは、Ｆｅ、Ｍｎ、Ａｌから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、ｐは、０≦ｐ＜０．５の数値範囲のＡ’の原子割合を示し、ｑは、０＜ｑ≦０．８の数値範囲のＲｈの原子割合を示す。）
また、貴金属がＰｄである場合には、下記一般式（５）で表されるＰｄ含有ペロブスカイト型複合酸化物が好ましく用いられる。
【００６６】
ＡＢ１−ｒＰｄｒＯ３          （５）
（式中、Ａは、Ｌａ、Ｎｄ、Ｙから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ｂは、Ｆｅ、Ｍｎ、Ａｌから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、ｒは、０＜ｒ＜０．５の数値範囲のＰｄの原子割合を示す。）
また、貴金属がＰｔである場合には、下記一般式（６）で表されるＰｔ含有ペロブスカイト型複合酸化物が好ましく用いられる。
【００６７】
Ａ１−ｓＡ’ｓＢ１−ｔ−ｕＢ’ｔＰｔｕＯ３    （６）
（式中、Ａは、Ｌａ、Ｎｄ、Ｙから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ａ’は、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ａｇから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ｂは、Ｆｅ、Ｍｎ、Ａｌから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、Ｂ’は、Ｒｈ、Ｒｕから選ばれる少なくとも１種の元素を示し、ｓは、０＜ｓ≦０．５の数値範囲のＡ’の原子割合を示し、ｔは、０≦ｔ＜０．５の数値範囲のＢ’の原子割合を示し、ｕは、０＜ｕ≦０．５の数値範囲のＰｔの原子割合を示す。）
本発明において、θアルミナは、結晶相としてθ相を有し、αアルミナに遷移するまでの中間（遷移）アルミナの一種であって、例えば、市販の活性アルミナ（γアルミナ）を、大気中にて、９００〜１１００℃で、１〜１０時間熱処理することによって得ることができる。
【００６８】
このようなθアルミナは、例えば、ＳＰＨＥＲＡＬＩＴＥ  ５３１Ｐ（商品名、γアルミナ、プロキャタリゼ社製）を、大気中にて、１０００℃で、１〜１０時間熱処理するなどの方法によって得ることができる。
【００６９】
また、本発明において、αアルミナは、結晶相としてα相を有し、例えば、ＡＫＰ−５３（商品名、高純度アルミナ、住友化学社製）などが挙げられる。
【００７０】
このようなαアルミナは、例えば、アルコキシド法、ゾルゲル法、共沈法などの方法によって得ることができる。
【００７１】
また、本発明において、θアルミナおよび／またはαアルミナは、Ｌａおよび／またはＢａを含んでいてもよく、つまり、下記一般式（７）で表されるものが、好ましく用いられる。
【００７２】
（Ａｌ１−ｇＤｇ）２Ｏ３          （７）
（式中、Ｄは、Ｌａおよび／またはＢａを示し、ｇは、０≦ｇ≦０．５のＤの原子割合を示す。）
Ｄは、Ｌａおよび／またはＢａを示し、ｇで示されるＤの原子割合は０〜０．５の範囲である。すなわち、ＬａやＢａは必須成分ではなく任意的に含まれる任意成分であり、含まれる場合には、０．５以下の原子割合である。ＬａやＢａの原子割合が０．５を超えると、結晶相がθ相および／またはα相を保てなくなる場合がある。
【００７３】
θアルミナおよび／またはαアルミナに、ＬａやＢａを含有させるには、例えば、酸化アルミニウムおよびＬａやＢａの塩やアルコキシドなどを用いて、後述するジルコニア系複合酸化物の製造方法と同様の製造方法において、適宜の焼成温度に制御することによって得ることができる。また、例えば、θアルミナおよび／またはαアルミナに、ＬａやＢａの塩の溶液を含浸させ、その後、乾燥および焼成することによっても得ることができる。
【００７４】
また、このようなθアルミナおよび／またはαアルミナは、その比表面積が５ｍ２／ｇ以上、さらには、１０ｍ２／ｇ以上のものが好ましく用いられる。特に、θアルミナは、その比表面積が５０〜１５０ｍ２／ｇ、さらには、１００〜１５０ｍ２／ｇのものが好ましく用いられる。また、ＬａやＢａの原子割合の異なるものを複数併用することもできる。
【００７５】
そして、本発明の排ガス用浄化触媒では、上記したように、本発明の排ガス浄化用触媒は、貴金属と、ペロブスカイト型複合酸化物と、θアルミナおよび／またはαアルミナとを含んでいれば、特に制限されないが、上記した貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物と、上記したθアルミナおよび／またはαアルミナとを含んでいる態様が好ましく、この態様においては、例えば、上記した貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が、θアルミナおよび／またはαアルミナに担持されている態様、および／または、上記した貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が、θアルミナおよび／またはαアルミナと混合されている態様、のいずれの態様のものも含まれる。
【００７６】
上記した貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物がθアルミナおよび／またはαアルミナに担持されている態様（以下、担持態様という場合がある。）において、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物をθアルミナおよび／またはαアルミナに担持させる重量割合は、特に制限されないが、例えば、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物１重量部に対して、θアルミナおよび／またはαアルミナが、０．５〜２０重量部、好ましくは、０．５〜１０重量部である。θアルミナおよび／またはαアルミナがこれより少ないと、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物の分散効果が不十分となり、高温雰囲気下において、粒成長を抑制できない場合がある。また、θアルミナおよび／またはαアルミナがこれより多いと、コスト面や生産面で不利となる場合がある。
【００７７】
また、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物を、θアルミナおよび／またはαアルミナに担持させるには、特に制限されないが、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物の製造途中において、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物を結晶生成させる以前の結晶前組成物に、θアルミナおよび／またはαアルミナを配合して熱処理すればよい。これによって、結晶前組成物が結晶して、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が、θアルミナおよび／またはαアルミナに担持される。
【００７８】
より具体的には、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物を構成する元素成分を含む混合溶液（結晶前組成物）、または、得られた沈殿物（結晶前組成物）などに、θアルミナおよび／またはαアルミナの粉末を混合して、熱処理すればよい。
【００７９】
例えば、貴金属を組成として含有するペロブスカイト型複合酸化物を共沈法によって製造する場合には、調製された混合塩水溶液（結晶前組成物）や、得られた共沈物（結晶前組成物）や乾燥物（結晶前組成物）などに、θアルミナおよび／またはαアルミナの粉末を加えて、その後、熱処理すればよい。
【００８０】
また、例えば、貴金属を組成として含有するペロブスカイト型複合酸化物をクエン酸錯体法によって製造する場合には、調製されたクエン酸混合塩水溶液（結晶前組成物）や、得られたクエン酸錯体（結晶前組成物）や仮焼成物（結晶前組成物）などに、θアルミナおよび／またはαアルミナの粉末を加えて、その後、熱処理すればよい。
【００８１】
また、例えば、貴金属を組成として含有するペロブスカイト型複合酸化物をアルコキシド法によって製造する場合には、調製された混合アルコキシド溶液（結晶前組成物）または均一混合溶液（結晶前組成物）や、得られた沈殿物（結晶前組成物）や乾燥物（結晶前組成物）などに、θアルミナおよび／またはαアルミナの粉末を加えて、その後、熱処理すればよい。
【００８２】
なお、上記した方法のうちでは、貴金属を組成として含有するペロブスカイト型複合酸化物をアルコキシド法によって製造する途中において、θアルミナおよび／またはαアルミナの粉末を加えて、熱処理する方法が好ましい。
【００８３】
また、このような担持態様の本発明の排ガス浄化用触媒には、さらに、ジルコニア系複合酸化物、セリア系複合酸化物、θアルミナ、αアルミナ、γアルミナ、ＳｒＺｒＯ３およびＬａＡｌＯ３からなる群から選ばれる少なくとも１種の耐熱性酸化物を混合することができる。このような耐熱性酸化物を混合することによって、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性をさらに向上させることができる。そのため、このような耐熱性酸化物を混合することによって、例えば、マニバータのような非常に厳しい高温雰囲気となる環境下における、本発明の排ガス浄化用触媒の使用を、容易に実現することができる。
【００８４】
ジルコニア系複合酸化物は、下記一般式（１）で表される。
【００８５】
Ｚｒ１−（ａ＋ｂ）ＣｅａＲｂＯ２−ｃ      （１）
（式中、Ｒはアルカリ土類金属および／またはＣｅを除く希土類元素を示し、ａが、０．１≦ａ≦０．６５のＣｅの原子割合を示し、ｂが、０≦ｂ≦０．５５のＲの原子割合を示し、１−（ａ＋ｂ）が、０．３５≦１−（ａ＋ｂ）≦０．９のＺｒの原子割合を示し、ｃは、酸素欠陥量を示す。）
Ｒで示されるアルカリ土類金属としては、例えば、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｒａが挙げられる。好ましくは、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａが挙げられる。また、Ｒで示される希土類元素としては、Ｃｅを除く希土類元素であって、例えば、Ｓｃ、Ｙ、Ｌａ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕが挙げられる。好ましくは、Ｓｃ、Ｙ、Ｌａ、Ｐｒ、Ｎｄが挙げられる。これらアルカリ土類金属および希土類元素は、単独で用いてもよく、また、２種以上併用してもよい。
【００８６】
また、ａで示されるＣｅの原子割合は、０．１〜０．６５の範囲である。０．１に満たないと、結晶相が不安定となり、高温酸化還元雰囲気で分解し、触媒性能が低下する場合があり、０．６５を超えると、比表面積が小さくなり十分な触媒性能を発揮できない場合がある。また、ｂで示されるＲの原子割合は０〜０．５５の範囲である（すなわち、Ｒは必須成分ではなく任意的に含まれる任意成分であり、含まれる場合には、０．５５以下の原子割合である）。０．５５を超えると、相分離や他の複合酸化物相を生成する場合がある。
【００８７】
また、１−（ａ＋ｂ）で示されるＺｒの原子割合は、０．３５〜０．９の範囲である。なお、Ｚｒの原子割合は、好ましくは、０．５〜０．９の範囲、さらに好ましくは、０．６〜０．９の範囲である。
【００８８】
また、一般式（１）で表されるジルコニア系複合酸化物は、Ｃｅの原子割合が、０．５以下であることが好ましく、さらには、排ガス浄化用触媒中において、一般式（１）で表されるジルコニア系複合酸化物と後述する一般式（２）で表されるセリア系複合酸化物とが併用される場合には、一般式（１）で表されるジルコニア系複合酸化物のＺｒの原子割合が、一般式（２）で表されるセリア系複合酸化物のＺｒの原子割合よりも、多いことが好ましい。
【００８９】
また、ｃは酸素欠陥量を示し、これは、Ｚｒ、ＣｅおよびＲの酸化物が通常形成するホタル石型の結晶格子において、その結晶格子にできる空孔の割合を意味する。
【００９０】
このようなジルコニア系複合酸化物は、特に制限されることなく、公知の方法を用いて製造することができる。
【００９１】
例えば、ジルコニウム酸化物粉末および／またはジルコニア水酸化物粉末に水を加えてスラリーとした後、このスラリーに、セリウム塩、アルカリ土類金属塩および／またはＣｅを除く希土類元素（以下の説明において、単に希土類元素とする。）塩を所定の化学量論比で混合した水溶液を加えて、十分に攪拌した後、熱処理することにより、製造することができる。
【００９２】
ジルコニウム酸化物粉末および／またはジルコニア水酸化物粉末は、市販品でよいが、比表面積の大きいものが好ましい。このジルコニウム酸化物粉末および／またはジルコニア水酸化物粉末１重量部に約１０〜５０重量部の水を加えてスラリーを調製する。
【００９３】
また、セリウム塩、アルカリ土類金属塩および／または希土類元素塩の塩としては、例えば、硫酸塩、硝酸塩、塩酸塩、りん酸塩などの無機塩、例えば、酢酸塩、しゅう酸塩などの有機酸塩が挙げられる。好ましくは、硝酸塩が挙げられる。これらジルコニウム塩、アルカリ土類金属塩および／または希土類元素塩は、化学量論比で上記した所定の原子割合の範囲となる割合で、それぞれ１重量部に対し０．１〜１０重量の水に溶解して混合水溶液とする。
【００９４】
そして、この混合水溶液を、上記のスラリーに加えて十分に攪拌混合した後、熱処理する。この熱処理は、まず、真空乾燥機などを用いて減圧乾燥した後、好ましくは、５０〜２００℃で１〜４８時間乾燥して乾燥物を得て、得られた乾燥物を、４００〜１０００℃、好ましくは、６５０〜１０００℃で１〜１２時間、好ましくは、２〜４時間焼成する。
【００９５】
この焼成において、ジルコニア系複合酸化物の少なくとも一部が、固溶体となるようにして、ジルコニア系複合酸化物の耐熱性を向上させることが好ましい。固溶体を形成するための好適な焼成条件は、ジルコニア系複合酸化物の組成およびその割合において適宜決定される。
【００９６】
また、このジルコニア系複合酸化物は、所定の化学量論比となるように、ジルコニウム、セリウム、アルカリ土類金属および／または希土類元素を含む塩の溶液を調製して、この溶液をアルカリ性水溶液または有機酸水溶液に加え、ジルコニウム、セリウム、アルカリ土類金属および／または希土類元素を含む塩を共沈させた後、この共沈物を熱処理することにより、製造することもできる。
【００９７】
この場合、用いるジルコニウム塩としては、水溶性のオキシ塩化ジルコニウム（オキシ塩化ジルコール）が好ましく、また、セリウム塩、アルカリ土類金属塩および／または希土類元素塩の塩としては、例えば、硫酸塩、硝酸塩、塩酸塩、りん酸塩などの無機塩、例えば、酢酸塩、しゅう酸塩などの有機酸塩が挙げられる。好ましくは、硝酸塩が挙げられる。また、アルカリ性水溶液としては、例えば、ナトリウム、カリウムなどのアルカリ金属塩や、アンモニア、炭酸アンモニウムなどの水溶液、その他、適宜公知の緩衝剤が挙げられる。なお、アルカリ水溶液を加える場合には、加えた後の溶液のｐＨが８〜１１程度となるように調製することが好ましい。また、有機酸の水溶液としては、例えば、シュウ酸やクエン酸などの水溶液が挙げられる。
【００９８】
また、熱処理は、共沈物を濾過洗浄後、上記と同様に熱処理すればよい。
【００９９】
また、このジルコニア系複合酸化物は、所定の化学量論比となるように、ジルコニウム、セリウム、アルカリ土類金属および／または希土類元素を含む混合アルコキシド溶液を調製して、この混合アルコキシド溶液を脱イオン水に加えて、共沈あるいは加水分解させた後、この共沈物あるいは加水分解生成物を熱処理することにより、製造することもできる。
【０１００】
この場合、混合アルコキシド溶液の調製は、ジルコニウム、セリウム、アルカリ土類金属および／または希土類元素の各アルコキシドを、有機溶媒中で混合すればよい。各アルコキシドを形成するアルコキシとしては、例えば、メトキシ、エトキシ、プロポキシ、イソプロポキシ、ブトキシなどのアルコキシ、例えば、メトキシエチレート、メトシキプロピレート、メトキシブチレート、エトキシエチレート、エトキシプロピレート、プロポキシエチレート、ブトキシエチレートなどのアルコキシアルコラートなどが挙げられる。
【０１０１】
また、有機溶媒としては、例えば、芳香族炭化水素類、脂肪族炭化水素類、アルコール類、ケトン類、エステル類などが挙げられる。好ましくは、ベンゼン、トルエン、キシレンなどの芳香族炭化水素類が挙げられる。
【０１０２】
また、熱処理は、共沈物あるいは加水分解生成物を濾過洗浄後、上記と同様に熱処理すればよい。
【０１０３】
また、セリア系複合酸化物は、下記一般式（２）で表される。
【０１０４】
Ｃｅ１−（ｄ＋ｅ）ＺｒｄＬｅＯ２−ｆ      （２）
（式中、Ｌはアルカリ土類金属および／またはＣｅを除く希土類元素を示し、ｄが、０．２≦ｄ≦０．７のＺｒの原子割合を示し、ｅが、０≦ｅ≦０．２のＬの原子割合を示し、１−（ｄ＋ｅ）が、０．３≦１−（ｄ＋ｅ）≦０．８のＣｅの原子割合を示し、ｆは、酸素欠陥量を示す。）
Ｌで示されるアルカリ土類金属および／または希土類元素としては、上記したＲで示されるアルカリ土類金属および希土類元素と同様のものが挙げられる。アルカリ土類金属として、好ましくは、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａが挙げられ、また、希土類元素として、好ましくは、Ｓｃ、Ｙ、Ｌａ、Ｐｒ、Ｎｄが挙げられる。これらアルカリ土類金属および希土類元素は、単独で用いてもよく、また、２種以上併用してもよい。
【０１０５】
また、ｄで示されるＺｒの原子割合は、０．２〜０．７の範囲である。０．２に満たないと、比表面積が小さくなり触媒性能を発揮できない場合があり、０．７を超えると、酸素吸蔵能力が低く、触媒性能を発揮できない場合がある。また、ｅで示されるＬの原子割合は０〜０．２の範囲である（すなわち、Ｌは必須成分ではなく任意的に含まれる任意成分であり、含まれる場合には、０．２以下の原子割合である）。０．２を超えると、相分離や他の複合酸化物相を生成する場合がある。
【０１０６】
また、１−（ｄ＋ｅ）示されるＣｅの原子割合は、０．３〜０．８の範囲である。なお、Ｃｅの原子割合は、好ましくは、０．４〜０．６の範囲である。
【０１０７】
また、一般式（２）で表されるセリア系複合酸化物は、Ｚｒの原子割合が、０．５以下であることが好ましく、さらには、排ガス浄化用触媒中において、一般式（１）で表されるジルコニア系複合酸化物と併用される場合には、一般式（２）で表されるセリア系複合酸化物のＣｅの原子割合が、一般式（１）で表されるジルコニア系複合酸化物のＣｅの原子割合よりも、多いことが好ましい。
【０１０８】
また、ｆは酸素欠陥量を示し、これは、Ｃｅ、ＺｒおよびＬの酸化物が通常形成するホタル石型の結晶格子において、その結晶格子にできる空孔の割合を意味する。
【０１０９】
このようなセリア系複合酸化物は、上記したジルコニア系複合酸化物の製造方法と同様の製造方法によって得ることができる。
【０１１０】
なお、実際に用いられるジルコニア系複合酸化物あるいはセリア系複合酸化物が、一般式（１）で表されるジルコニア系複合酸化物の各元素の原子割合の範囲と、一般式（２）で表されるセリア系複合酸化物の各元素の原子割合の範囲とのいずれにも重複する場合には、特に限定されることなく、いずれに分類してもよい。例えば、複数のジルコニア系複合酸化物および／またはセリア系複合酸化物が用いられる場合には、配合（担持または混合）される処方により、適宜決定される。例えば、貴金属が担持されている場合において、Ｒｈを含まずＰｔのみをセリア系複合酸化物に担持させることによって、セリア系複合酸化物をジルコニア系複合酸化物と区別して用いることができる。
【０１１１】
また、θアルミナは、上記したものが用いられる。
【０１１２】
また、αアルミナは、上記したものが用いられる。
【０１１３】
また、γアルミナは、特に制限されず、排ガス浄化用触媒として用いられる公知のものが用いられる。
【０１１４】
また、これら担持態様において混合されるθアルミナやαアルミナは、上記と同様に、Ｌａおよび／またはＢａを含んでいてもよく、つまり、下記一般式（７）で表されるものが、好ましく用いられる。
【０１１５】
（Ａｌ１−ｇＤｇ）２Ｏ３          （７）
（式中、Ｄは、Ｌａおよび／またはＢａを示し、ｇは、０≦ｇ≦０．５のＤの原子割合を示す。）
Ｄは、Ｌａおよび／またはＢａを示し、ｇで示されるＤの原子割合は０〜０．５の範囲である。すなわち、ＬａやＢａは必須成分ではなく任意的に含まれる任意成分であり、含まれる場合には、０．５以下の原子割合である。
【０１１６】
また、ＳｒＺｒＯ３は、例えば、ジルコニウム塩やストロンチウム塩、あるいは、ジルコニウムのアルコキシドやストロンチウムのアルコキシドなどを用いて、上記したジルコニア系複合酸化物の製造方法と同様の製造方法によって得ることができる。
【０１１７】
また、ＬａＡｌＯ３は、例えば、ランタン塩やアルミニウム塩、あるいは、ランタンのアルコキシドやアルミニウムのアルコキシドなどを用いて、上記したジルコニア系複合酸化物の製造方法と同様の製造方法によって得ることができる。
【０１１８】
このような耐熱性酸化物の混合割合は、特に制限されないが、例えば、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が担持されているθアルミナおよび／またはαアルミナ１重量部に対して、耐熱性酸化物（総量）が、０．５〜３０重量部、好ましくは、０．５〜１０重量部である。耐熱性酸化物がこれより少ないと、耐熱性の向上を十分に図ることができない場合がある。また、耐熱性酸化物がこれより多いと、必要以上の耐熱性酸化物を含み、コスト面や生産面で不利となる場合がある。
【０１１９】
耐熱性酸化物の混合は、特に制限されず、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されているθアルミナおよび／またはαアルミナに、物理的に混合すればよく、例えば、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が担持されているθアルミナおよび／またはαアルミナの粉末と、耐熱性酸化物の粉末とを、乾式混合または湿式混合すればよい。
【０１２０】
また、耐熱性酸化物には、貴金属が担持されている耐熱性酸化物を含んでいることが好ましい。貴金属が担持されている耐熱性酸化物を含有させることにより、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物に含有されている貴金属に加えて、さらなる触媒活性の増大を図ることができ、触媒性能をさらに向上させることができる。
【０１２１】
貴金属としては、例えば、Ｐｄ、Ｒｈ、Ｐｔが挙げられる。好ましくは、Ｒｈ、Ｐｔが挙げられる。これら貴金属は、単独で用いてもよく、また、２種以上併用してもよい。
【０１２２】
耐熱性酸化物に、貴金属を担持させるには、特に制限されず、公知の方法を用いることができる。例えば、貴金属を含む塩の溶液を調製し、この含塩溶液を耐熱性酸化物に含浸させた後、焼成すればよい。
【０１２３】
含塩溶液としては、上記した例示の塩の溶液を用いてもよく、また実用的には、硝酸塩水溶液、ジニトロジアンミン硝酸溶液、塩化物水溶液などが挙げられる。より具体的には、パラジウム塩溶液として、例えば、硝酸パラジウム水溶液、ジニトロジアンミンパラジウム硝酸溶液、４価パラジウムアンミン硝酸溶液など、ロジウム塩溶液として、例えば、硝酸ロジウム溶液、塩化ロジウム溶液など、白金塩溶液として、例えば、ジニトロジアンミン白金硝酸溶液、塩化白金酸溶液、４価白金アンミン溶液などが挙げられる。
【０１２４】
耐熱性酸化物に貴金属を含浸させた後は、例えば、５０〜２００℃で１〜４８時間乾燥し、さらに、３５０〜１０００℃で１〜１２時間焼成する。
【０１２５】
また、耐熱性酸化物に貴金属を担持させる他の方法として、例えば、耐熱性酸化物が、ジルコニア系複合酸化物やセリア系複合酸化物である場合には、ジルコニウム、セリウムおよびアルカリ土類金属および／または希土類元素を含む塩の溶液や混合アルコキシド溶液を共沈あるいは加水分解するときに、貴金属塩の溶液を加えて、ジルコニア系複合酸化物やセリア系複合酸化物の各成分とともに貴金属を共沈させて、その後、焼成する方法が例示される。
【０１２６】
また、耐熱性酸化物がθアルミナ、αアルミナあるいはγアルミナである場合には、そのθアルミナ、αアルミナあるいはγアルミナの製造工程において、アルミニウム塩水溶液からアンモニアなどを用いて沈殿させるときに、貴金属塩の溶液を加えて、θアルミナ、αアルミナあるいはγアルミナとともに貴金属を共沈させて、その後、焼成する方法が例示される。
【０１２７】
また、２種類以上の貴金属を担持させる場合には、２種類以上の貴金属を、１度に担持させてもよく、また、複数回に分けて、順次担持させてもよい。
【０１２８】
貴金属の担持量は、その目的および用途により適宜決定されるが、例えば、耐熱性酸化物（総量）に対して、例えば、０．０１〜３．０重量％、好ましくは、０．０５〜１．０重量％である。
【０１２９】
そして、このようにして得られる貴金属が担持されている耐熱性酸化物としては、例えば、貴金属が担持されているジルコニア系複合酸化物、貴金属が担持されているセリア系複合酸化物、貴金属が担持されているθアルミナ、貴金属が担持されているγアルミナなどが挙げられる。
【０１３０】
貴金属が担持されているジルコニア系複合酸化物としては、好ましくは、Ｐｔおよび／またはＲｈが担持されているジルコニア系複合酸化物が挙げられる。この場合において、Ｐｔおよび／またはＲｈの担持量は、ジルコニア系複合酸化物に対して、０．０１〜２．０重量％、好ましくは、０．０５〜１．０重量％である。
【０１３１】
貴金属が担持されているセリア系複合酸化物としては、好ましくは、Ｐｔが担持されているセリア系複合酸化物が挙げられる。この場合において、Ｐｔの担持量は、セリア系複合酸化物に対して、０．０１〜２．０重量％、好ましくは、０．０５〜１．０重量％である。
【０１３２】
貴金属が担持されているθアルミナとしては、好ましくは、Ｐｔおよび／またはＲｈが担持されているθアルミナが挙げられる。この場合において、Ｐｔおよび／またはＲｈの担持量は、θアルミナに対して、０．０１〜２．０重量％、好ましくは、０．０５〜１．０重量％である。
【０１３３】
また、貴金属が担持されているγアルミナとしては、好ましくは、Ｐｔおよび／またはＲｈが担持されているγアルミナが挙げられる。この場合において、Ｐｔおよび／またはＲｈの担持量は、γアルミナに対して、０．０１〜２．０重量％、好ましくは、０．０５〜１．０重量％である。
【０１３４】
また、これら貴金属が担持されている耐熱性酸化物のうちでは、好ましくは、貴金属が担持されているセリア系複合酸化物が挙げられる。貴金属が担持されているセリア系複合酸化物を用いれば、酸素ストレージ性能の向上を図ることができる。
【０１３５】
また、耐熱性酸化物は、全体として、すべての耐熱性酸化物に貴金属が担持されていてもよく、また、貴金属を担持されている耐熱性酸化物と、貴金属が担持されていない耐熱性酸化物との両方を含んでいてもよい。
【０１３６】
また、上記した貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が、θアルミナおよび／またはαアルミナと混合されている態様（以下、混合態様という場合がある。）において、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物をθアルミナおよび／またはαアルミナに混合する重量割合は、特に制限されないが、例えば、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物１重量部に対して、θアルミナおよび／またはαアルミナを含有する割合が、０．５〜２０重量部、好ましくは、０．５〜１０重量部である。θアルミナおよび／またはαアルミナがこれより少ないと、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物の分散効果が不十分となり、高温雰囲気下において、粒成長を抑制できない場合がある。また、θアルミナおよび／またはαアルミナがこれより多いと、コスト面や生産面で不利となる場合がある。
【０１３７】
また、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物を、θアルミナおよび／またはαアルミナに混合するには、特に制限されず、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物を、θアルミナおよび／またはαアルミナに、物理的に混合すればよく、例えば、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物の粉末とθアルミナおよび／またはαアルミナの粉末と、乾式混合または湿式混合すればよい。
【０１３８】
また、このような混合態様の本発明の排ガス浄化用触媒には、さらに、ジルコニア系複合酸化物（上記一般式（１）で表されるジルコニア系複合酸化物）、セリア系複合酸化物（上記一般式（２）で表されるセリア系複合酸化物）、γアルミナ、ＳｒＺｒＯ３およびＬａＡｌＯ３からなる群から選ばれる少なくとも１種の耐熱性酸化物を混合することができる。このような耐熱性酸化物を混合することによって、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性をさらに向上させることができる。そのため、このような耐熱性酸化物を混合することによって、例えば、マニバータのような非常に厳しい高温雰囲気となる環境下における、本発明の排ガス浄化用触媒の使用を、容易に実現することができる。
【０１３９】
ジルコニア系複合酸化物（上記一般式（１）で表されるジルコニア系複合酸化物）、セリア系複合酸化物（上記一般式（２）で表されるセリア系複合酸化物）、γアルミナ、ＳｒＺｒＯ３およびＬａＡｌＯ３は、上記と同様のものが例示される。
【０１４０】
また、これら耐熱性酸化物（θアルミナおよびαアルミナを除く、以下同様）の混合割合は、特に制限されないが、例えば、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物１重量部に対して、耐熱性酸化物（θアルミナおよびαアルミナを除く総量）が、０．５〜３０重量部、好ましくは、０．５〜１０重量部である。耐熱性酸化物がこれより少ないと、耐熱性の向上を十分に図ることができない場合がある。また、耐熱性酸化物がこれより多いと、必要以上の耐熱性酸化物を含み、コスト面や生産面で不利となる場合がある。
【０１４１】
耐熱性酸化物の混合は、特に制限されず、上記と同様に、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物に、θアルミナおよび／またはαアルミナとともに物理的に混合すればよく、例えば、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物に、θアルミナおよび／またはαアルミナの粉末とともに耐熱性酸化物の粉末を、乾式混合または湿式混合すればよい。
【０１４２】
また、耐熱性酸化物には、上記と同様に、貴金属が担持されている耐熱性酸化物を含んでいることが好ましい。貴金属が担持されている耐熱性酸化物を含有させることにより、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物に含有されている貴金属に加えて、さらなる触媒活性の増大を図ることができ、触媒性能をさらに向上させることができる。
【０１４３】
貴金属としては、例えば、Ｐｄ、Ｒｈ、Ｐｔが挙げられる。好ましくは、Ｒｈ、Ｐｔが挙げられる。これら貴金属は、単独で用いてもよく、また、２種以上併用してもよい。また、貴金属の担持量は、上記と同様に、例えば、耐熱性酸化物（総量）に対して、例えば、０．０１〜３．０重量％、好ましくは、０．０５〜１．０重量％である。
【０１４４】
また、そのような貴金属が担持されている耐熱性酸化物としては、例えば、貴金属が担持されているジルコニア系複合酸化物（好ましくは、上記と同様のＰｔおよび／またはＲｈが担持されているジルコニア系複合酸化物）、貴金属が担持されているセリア系複合酸化物（好ましくは、上記と同様のＰｔが担持されているセリア系複合酸化物）、貴金属が担持されているθアルミナ（好ましくは、上記と同様のＰｔおよび／またはＲｈが担持されているθアルミナ）、貴金属が担持されているγアルミナ（好ましくは、上記と同様のＰｔおよび／またはＲｈが担持されているγアルミナ）などが挙げられる。
【０１４５】
また、このような混合態様の本発明の排ガス浄化用触媒においては、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物を、θアルミナやαアルミナではなく、その他の耐熱性酸化物（好ましくは、ジルコニア系複合酸化物（上記一般式（１）で表されるジルコニア系複合酸化物）、セリア系複合酸化物（上記一般式（２）で表されるセリア系複合酸化物）、ＳｒＺｒＯ３およびＬａＡｌＯ３）に担持させて、それをθアルミナおよび／またはαアルミナと混合してもよい。
【０１４６】
貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物を、耐熱性酸化物に担持させるには、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物を、θアルミナおよび／またはαアルミナに担持させる場合と同様に、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物の製造途中において、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物を結晶生成させる以前の結晶前組成物に、耐熱性酸化物を配合して熱処理すればよい。
【０１４７】
より具体的には、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物を構成する元素成分を含む混合溶液（結晶前組成物）、または、得られた沈殿物（結晶前組成物）などに、耐熱性酸化物の粉末を混合して、熱処理すればよい。
【０１４８】
例えば、貴金属を組成として含有するペロブスカイト型複合酸化物を共沈法によって製造する場合には、調製された混合塩水溶液（結晶前組成物）や、得られた共沈物（結晶前組成物）や乾燥物（結晶前組成物）などに、耐熱性酸化物の粉末を加えて、その後、熱処理すればよい。
【０１４９】
また、例えば、貴金属を組成として含有するペロブスカイト型複合酸化物をクエン酸錯体法によって製造する場合には、調製されたクエン酸混合塩水溶液（結晶前組成物）や、得られたクエン酸錯体（結晶前組成物）や仮焼成物（結晶前組成物）などに、耐熱性酸化物の粉末を加えて、その後、熱処理すればよい。
【０１５０】
また、例えば、貴金属を組成として含有するペロブスカイト型複合酸化物をアルコキシド法によって製造する場合には、調製された混合アルコキシド溶液（結晶前組成物）または均一混合溶液（結晶前組成物）や、得られた沈殿物（結晶前組成物）や乾燥物（結晶前組成物）などに、耐熱性酸化物の粉末を加えて、その後、熱処理すればよい。
【０１５１】
なお、上記した方法のうちでは、貴金属を組成として含有するペロブスカイト型複合酸化物をアルコキシド法によって製造する途中において、耐熱性酸化物の粉末を加えて、熱処理する方法が好ましい。
【０１５２】
また、このように、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物を耐熱性酸化物に担持させて、それをθアルミナおよび／またはαアルミナと混合する場合において、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が担持されている耐熱性酸化物を、θアルミナおよび／またはαアルミナに混合する重量割合は、特に制限されないが、例えば、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が担持されている耐熱性酸化物１重量部に対して、θアルミナおよび／またはαアルミナが０．５〜３０重量部、好ましくは、０．５〜１０重量部である。θアルミナおよび／またはαアルミナがこれより少ないと、後述する触媒担体上のコート層を保持するコート保持力が不足する場合があり、また、θアルミナおよび／またはαアルミナがこれより多いと、コスト面や生産面で不利となる場合がある。
【０１５３】
また、このように、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物を、耐熱性酸化物に担持させて、それをθアルミナおよび／またはαアルミナと混合する場合においても、さらに、同一もしくは他の耐熱性酸化物（すなわち、好ましくは、ジルコニア系複合酸化物、セリア系複合酸化物、ＳｒＺｒＯ３およびＬａＡｌＯ３）を、上記と同様に、上記と同様の割合において混合することができる。
【０１５４】
そして、本発明の排ガス浄化用触媒は、例えば、触媒担体上にコート層として形成することができる。触媒担体としては、特に制限されず、例えば、コージェライトなどからなるハニカム状のモノリス担体など、公知の触媒担体が用いられる。
【０１５５】
触媒担体上にコート層として形成するには、例えば、まず、上記した貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物およびθアルミナおよび／またはαアルミナ（担持態様および混合態様のいずれでもよい。）、さらには、必要により混合される耐熱性酸化物（すなわち、担持態様の場合には、ジルコニア系複合酸化物、セリア系複合酸化物、θアルミナ、αアルミナ、γアルミナ、ＳｒＺｒＯ３およびＬａＡｌＯ３から選択される耐熱性酸化物、また、混合態様の場合には、ジルコニア系複合酸化物、セリア系複合酸化物、γアルミナ、ＳｒＺｒＯ３およびＬａＡｌＯ３から選択される耐熱性酸化物、以下同じ）に、水を加えてスラリーとした後、触媒担体上にコーティングし、５０〜２００℃で１〜４８時間乾燥し、さらに、３５０〜１０００℃で１〜１２時間焼成すればよい。また、上記した各成分のそれぞれに、水を加えてスラリーとした後、これらスラリーを混合して、触媒担体上にコーティングし、５０〜２００℃で１〜４８時間乾燥し、さらに、３５０〜１０００℃で１〜１２時間焼成してもよい。
【０１５６】
また、本発明の排ガス浄化用触媒は、触媒担体上に、表面に形成される外側層と、その外側層の内側に形成される内側層と有する多層として形成することができる。
【０１５７】
多層として形成する場合には、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物と、θアルミナおよび／またはαアルミナとは、それぞれ異なる層に含まれていてもよいが、同一の層に含まれていることが好ましい。また、同一の層に含まれていれば、２つ以上の層に含まれていてもよく、いずれの層に含ませるかは、その目的および用途によって適宜決定される。
【０１５８】
内側層は、上記と同様に、各成分を含むスラリーを触媒担体上にコーティングし、乾燥後、焼成すればよい。また、外側層は、触媒担体上に形成された内側層上に、上記と同様に、各成分を含むスラリーをコーティングし、乾燥後、焼成すればよい。
【０１５９】
また、本発明の排ガス浄化用触媒は、このように多層として形成される場合には、内側層に、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が担持されているθアルミナおよび／またはθアルミナ、および／または、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が担持されている耐熱性酸化物が含まれていることが好ましい。
【０１６０】
このように、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が担持されているθアルミナおよび／またはαアルミナ、および／または、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物が担持されている耐熱性酸化物を、内側層に含ませることにより、被毒および熱劣化を防止し、触媒性能の向上を図ることができる。
【０１６１】
また、本発明の排ガス浄化用触媒は、このように多層として形成される場合には、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物を、単独で用いてもよく、また、２種以上併用してもよい。すなわち、例えば、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物を内側層のみに含有させても、あるいは、外側層のみに含有させてもよく、あるいは、同一または異なる種類の貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物を、同一層に複数含有させてもよく、また、同一または異なる種類の貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物を、内側層および外側層の両方に含有させてもよい。
【０１６２】
また、本発明の排ガス浄化用触媒は、このように多層として形成される場合には、Ｐｄ含有ペロブスカイト型複合酸化物が、内側層に含まれていることが好ましい。内側層に、Ｐｄ含有ペロブスカイト型複合酸化物を含有させることにより、そのペロブスカイト型複合酸化物に含まれるＰｄの被毒および熱劣化を防止して、耐久性の向上を図ることができる。
【０１６３】
また、本発明の排ガス浄化用触媒は、このように多層として形成される場合には、Ｒｈ含有ペロブスカイト型複合酸化物が、外側層に含まれていることが好ましい。外側層に、Ｒｈ含有ペロブスカイト型複合酸化物を含有させることにより、Ｐｄ含有ペロブスカイト型複合酸化物が内側層に含まれている場合などにおいて、Ｐｄとの合金化を防止することができる。
【０１６４】
また、本発明の排ガス浄化用触媒は、このように多層として形成される場合には、Ｐｔ含有ペロブスカイト型複合酸化物が、内側層および／または外側層に含まれていることが好ましい。
【０１６５】
また、本発明の排ガス浄化用触媒は、このように多層として形成される場合には、外側層に含まれる貴金属（ペロブスカイト型複合酸化物に含有されている貴金属、および、耐熱性酸化物に担持されている貴金属を含む。）が、Ｒｈおよび／またはＰｔであり、内側層に含まれる貴金属（ペロブスカイト型複合酸化物に含有されている貴金属、および、耐熱性酸化物に担持されている貴金属を含む。）が、少なくともＰｄであることが好ましい。このような構成によって、内側層にＰｄを含有させて、被毒および熱劣化を防止しつつ、外側層に含まれるＲｈおよび／またはＰｔによって、触媒性能の向上をより一層図ることができる。
【０１６６】
また、本発明の排ガス浄化用触媒は、このように多層として形成される場合には、貴金属が担持されているセリア系複合酸化物および／またはθアルミナが、内側層に含まれていることが好ましく、また、貴金属が担持されているジルコニウム系複合酸化物、貴金属が担持されているセリア系複合酸化物、貴金属が担持されているθアルミナおよび貴金属が担持されているγアルミナのうち少なくとも２種類の耐熱性酸化物が、外側層に含まれていることが好ましい。
【０１６７】
より具体的には、内側層に、θアルミナおよびＰｔが担持されているセリア系複合酸化物が含まれており、外側層に、ＰｔおよびＲｈが担持されているジルコニア系複合酸化物、Ｐｔが担持されているセリア系複合酸化物、および、ＰｔおよびＲｈが担持されているθアルミナからなる群から選ばれる少なくとも１種の耐熱性酸化物が含まれていることが好ましい。
【０１６８】
また、本発明の排ガス浄化用触媒は、さらに、Ｂａ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｍｇ、Ｌａの硫酸塩、炭酸塩、硝酸塩および／または酢酸塩を含ませてもよい。このような硫酸塩、炭酸塩、硝酸塩および／または酢酸塩は、多層として形成される場合には、Ｐｄが含まれている層に含ませることが好ましい。硫酸塩、炭酸塩、硝酸塩および／または酢酸塩を含ませれば、Ｐｄの炭化水素（ＨＣ）などの被毒を抑制することができ、触媒活性の低下を防止することができる。これら塩のなかでは、ＢａＳＯ４が好ましく用いられる。
【０１６９】
また、硫酸塩、炭酸塩、硝酸塩および／または酢酸塩を含ませる割合は、その目的および用途によって適宜選択される。なお、このような硫酸塩、炭酸塩、硝酸塩および／または酢酸塩を含む内側層および／または外側層の形成は、例えば、内側層および／または外側層を形成するためのスラリーに、硫酸塩、炭酸塩、硝酸塩および／または酢酸塩を混合すればよい。
【０１７０】
なお、内側層は、その目的および用途などに応じて、さらに多層として形成することもできる。内側層を多層として形成するには、上記と同様の方法が用いられる。
【０１７１】
そして、このようにして得られる本発明の排ガス浄化用触媒は、貴金属をペロブスカイト型複合酸化物中で安定に存在させながら、そのペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性をθアルミナおよび／またはαアルミナによって顕著に高めることができる。
【０１７２】
そのため、各ペロブスカイト型複合酸化物においては、貴金属のペロブスカイト型構造に対する酸化雰囲気下での固溶および還元雰囲気下での析出を繰り返す自己再生機能によって、高温雰囲気下での長期使用においても、貴金属がペロブスカイト型複合酸化物中において微細かつ高分散に保持され、高い触媒活性を維持することができる。また、貴金属のペロブスカイト型構造に対する酸化還元雰囲気での固溶析出による自己再生機能によって、貴金属の使用量を大幅に低減しても、触媒活性を実現することができる。
【０１７３】
また、貴金属を含有するペロブスカイト型複合酸化物は、θアルミナおよび／またはαアルミナによって耐熱性が高められるので、例えば、９００℃〜１０００℃、さらには、１０５０℃を超える高温雰囲気下でのペロブスカイト型複合酸化物の粒成長を抑制して、比表面積の低下を防止することができる。
【０１７４】
その結果、本発明の排ガス浄化用触媒は、９００℃〜１０００℃を超える高温雰囲気下においても、貴金属の触媒活性を、長期にわたって高いレベルで維持することができ、優れた排ガス浄化性能を実現することができる。そのため、自動車用の排ガス浄化用触媒として好適に用いることができる。
【０１７５】
【実施例】
以下に、実施例および比較例を挙げて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明は、これら実施例および比較例に何ら限定されるものではない。
【０１７６】
（１）ジルコニア系複合酸化物の製造
製造例Ａ１
オキシ塩化ジルコニウム            ２６．６ｇ（０．０７９モル）
（但し、ＺｒＯ２換算で含有率３６．５６質量％のものを使用、以下同様。）
硝酸セリウム                        ６．９ｇ（０．０１６モル）
硝酸ランタン                        ０．４ｇ（０．００１モル）
硝酸ネオジム                        １．８ｇ（０．００４モル）
上記の成分を、脱イオン水１００ｍＬに溶解して混合塩水溶液を調製した。炭酸ナトリウム２５．０ｇを脱イオン水２００ｍＬに溶解して調製したアルカリ性水溶液に、上記の混合塩水溶液を徐々に滴下して共沈物を得た。この共沈物を十分に水洗して濾過した後、８０℃で真空乾燥し十分に乾燥させた。その後、８００℃で１時間熱処理（仮焼）することにより、セリウムとランタンが固溶したＺｒ０．７９Ｃｅ０．１６Ｌａ０．０１Ｎｄ０．０４Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ１）の粉末を得た。
【０１７７】
このジルコニア系複合酸化物の粉末に、硝酸ロジウム溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｒｈ担持量が０．５重量％となるＲｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ１−１）を得た。また、このジルコニア系複合酸化物の粉末に、ジニトロジアンミン白金硝酸溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、次いで、硝酸ロジウム溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｐｔ担持量が０．１５重量％、Ｒｈ担持量が０．１５重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ１−２）の粉末を得た。
【０１７８】
製造例Ａ２
オキシ塩化ジルコニウム            ２０．２ｇ（０．０６０モル）
硝酸セリウム                      １３．０ｇ（０．０３０モル）
硝酸ランタン                        ２．２ｇ（０．００５モル）
硝酸イットリウム                    １．９ｇ（０．００５モル）
上記の成分を、脱イオン水１００ｍＬに溶解して混合塩水溶液を調製した。炭酸ナトリウム２５．０ｇを脱イオン水２００ｍＬに溶解して調製したアルカリ性水溶液に、上記の混合塩水溶液を徐々に滴下して共沈物を得た。この共沈物を十分に水洗して濾過した後、８０℃で真空乾燥し十分に乾燥させた。その後、８００℃で１時間熱処理（仮焼）することにより、セリウムとランタンが固溶したＺｒ０．６０Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０５Ｙ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ２）の粉末を得た。
【０１７９】
製造例Ａ３
オキシ塩化ジルコニウム            １６．９ｇ（０．０５０モル）
硝酸セリウム                      １７．４ｇ（０．０４０モル）
硝酸ランタン                        ２．２ｇ（０．００５モル）
硝酸ネオジム                        ２．２ｇ（０．００５モル）
上記の成分を、脱イオン水１００ｍＬに溶解して混合塩水溶液を調製した。炭酸ナトリウム２５．０ｇを脱イオン水２００ｍＬに溶解して調製したアルカリ性水溶液に、上記の混合塩水溶液を徐々に滴下して共沈物を得た。この共沈物を十分に水洗して濾過した後、８０℃で真空乾燥し十分に乾燥させた。その後、８００℃で１時間熱処理（仮焼）することにより、セリウムとランタンが固溶したＺｒ０．５０Ｃｅ０．４０Ｌａ０．０５Ｎｄ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ３）の粉末を得た。
【０１８０】
このジルコニア系複合酸化物の粉末に、ジニトロジアンミン白金硝酸溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、次いで、硝酸ロジウム溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｐｔ担持量が０．２７重量％、Ｒｈ担持量が１．３３重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ３−１）の粉末を得た。
【０１８１】
製造例Ａ４
オキシ塩化ジルコニウム            ２１．９ｇ（０．０６５モル）
硝酸セリウム                      １３．０ｇ（０．０３０モル）
硝酸ランタン                        ０．９ｇ（０．００２モル）
硝酸イットリウム                    １．１ｇ（０．００３モル）
上記の成分を、脱イオン水１００ｍＬに溶解して混合塩水溶液を調製した。炭酸ナトリウム２５．０ｇを脱イオン水２００ｍＬに溶解して調製したアルカリ性水溶液に、上記の混合塩水溶液を徐々に滴下して共沈物を得た。この共沈物を十分に水洗して濾過した後、８０℃で真空乾燥し十分に乾燥させた。その後、８００℃で１時間熱処理（仮焼）することにより、セリウムとランタンが固溶したＺｒ０．６５Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０２Ｙ０．０３Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ４）の粉末を得た。
【０１８２】
製造例Ａ５
オキシ塩化ジルコニウム            ２３．６ｇ（０．０７０モル）
硝酸セリウム                        ８．１ｇ（０．０２０モル）
硝酸ランタン                        ２．２ｇ（０．００５モル）
硝酸イットリウム                    １．９ｇ（０．００５モル）
上記の成分を、脱イオン水１００ｍＬに溶解して混合塩水溶液を調製した。炭酸ナトリウム２５．０ｇを脱イオン水２００ｍＬに溶解して調製したアルカリ性水溶液に、上記の混合塩水溶液を徐々に滴下して共沈物を得た。この共沈物を十分に水洗して濾過した後、８０℃で真空乾燥し十分に乾燥させた。その後、８００℃で１時間熱処理（仮焼）することにより、セリウムとランタンが固溶したＺｒ０．７０Ｃｅ０．２０Ｌａ０．０５Ｙ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ５）の粉末を得た。
【０１８３】
製造例Ａ６
オキシ塩化ジルコニウム            ２５．６ｇ（０．０７６モル）
硝酸セリウム                        ７．８ｇ（０．０１８モル）
硝酸ランタン                        １．７ｇ（０．００２モル）
硝酸ネオジム                        １．８ｇ（０．００４モル）
上記の成分を、脱イオン水１００ｍＬに溶解して混合塩水溶液を調製した。炭酸ナトリウム２５．０ｇを脱イオン水２００ｍＬに溶解して調製したアルカリ性水溶液に、上記の混合塩水溶液を徐々に滴下して共沈物を得た。この共沈物を十分に水洗して濾過した後、８０℃で真空乾燥し十分に乾燥させた。その後、８００℃で１時間熱処理（仮焼）することにより、セリウムとランタンが固溶したＺｒ０．７６Ｃｅ０．１８Ｌａ０．０２Ｎｄ０．０４Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ６）の粉末を得た。
【０１８４】
このジルコニア系複合酸化物の粉末に、ジニトロジアンミン白金硝酸溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、次いで、硝酸ロジウム溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｐｔ担持量が０．２０重量％、Ｒｈ担持量が０．３０重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ６−１）、Ｐｔ担持量が１．００重量％、Ｒｈ担持量が１．００重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ６−２）、Ｐｔ担持量が０．３０重量％、Ｒｈ担持量が１．４０重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ６−３）、または、Ｐｔ担持量が０．２７重量％、Ｒｈ担持量が１．３３重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ６−４）の粉末を得た。
【０１８５】
製造例Ａ７
オキシ塩化ジルコニウム            ２０．２ｇ（０．０６０モル）
硝酸セリウム                      １３．０ｇ（０．０３０モル）
硝酸ランタン                        ２．２ｇ（０．００５モル）
硝酸イットリウム                    １．９ｇ（０．００５モル）
上記の成分を、純水１００ｍＬに溶解して、均一に混合することにより、混合塩水溶液を調製した。次いで、クエン酸５０．４ｇ（０．２４モル）を純水に溶解して、この溶液を、上記の混合塩水溶液に加えて、クエン酸混合塩水溶液を調製した。
【０１８６】
次いで、このクエン酸混合塩水溶液を、ロータリーエバポレータで真空引きしながら６０〜８０℃の湯浴中にて蒸発乾固させ、３時間程度で溶液が飴状になった時点で湯浴の温度をゆっくりと昇温させ、最終的に２５０℃で１時間真空乾燥することにより、クエン酸錯体を得た。
【０１８７】
その後、このクエン酸錯体を、大気中で３００℃で３時間焼成し、乳鉢で解砕した後、再び、大気中で７００℃で３時間焼成することにより、Ｚｒ０．６０Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０５Ｙ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ７）の粉末を得た。
【０１８８】
製造例Ａ８
オキシ塩化ジルコニウム            ２１．９ｇ（０．０６５モル）
硝酸セリウム                      １３．０ｇ（０．０３０モル）
硝酸ランタン                        ０．９ｇ（０．００２モル）
硝酸イットリウム                    １．１ｇ（０．００３モル）
上記の成分を、純水１００ｍＬに溶解して、均一に混合することにより、混合塩水溶液を調製した。次いで、クエン酸５０．４ｇ（０．２４モル）を純水に溶解して、この溶液を、上記の混合塩水溶液に加えて、クエン酸混合塩水溶液を調製した。
【０１８９】
次いで、このクエン酸混合塩水溶液を、ロータリーエバポレータで真空引きしながら６０〜８０℃の湯浴中にて蒸発乾固させ、３時間程度で溶液が飴状になった時点で湯浴の温度をゆっくりと昇温させ、最終的に２５０℃で１時間真空乾燥することにより、クエン酸錯体を得た。
【０１９０】
その後、このクエン酸錯体を、大気中で３００℃で３時間焼成し、乳鉢で解砕した後、再び、大気中で７００℃で３時間焼成することにより、Ｚｒ０．６５Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０２Ｙ０．０３Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ８）の粉末を得た。
【０１９１】
製造例Ａ９
オキシ塩化ジルコニウム            ２７．０ｇ（０．０８０モル）
硝酸セリウム                        ６．５ｇ（０．０１５モル）
硝酸ランタン                        ０．９ｇ（０．００２モル）
硝酸ネオジム                        １．３ｇ（０．００３モル）
上記の成分を、脱イオン水１００ｍＬに溶解して混合塩水溶液を調製した。炭酸ナトリウム２５．０ｇを脱イオン水２００ｍＬに溶解して調製したアルカリ性水溶液に、上記の混合塩水溶液を徐々に滴下して共沈物を得た。この共沈物を十分に水洗して濾過した後、８０℃で真空乾燥し十分に乾燥させた。その後、８００℃で１時間熱処理（仮焼）することにより、セリウムとランタンが固溶したＺｒ０．８０Ｃｅ０．１５Ｌａ０．０２Ｎｄ０．０３Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ９）の粉末を得た。
【０１９２】
このジルコニア系複合酸化物の粉末に、ジニトロジアンミン白金硝酸溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、次いで、硝酸ロジウム溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｐｔ担持量が０．２７重量％、Ｒｈ担持量が１．３３重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ９−１）の粉末を得た。また、このジルコニア系複合酸化物の粉末に、硝酸ロジウム溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｒｈ担持量が０．８３重量％となるＲｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ９−２）を得た。
【０１９３】
製造例Ａ１０
オキシ塩化ジルコニウム            １６．９ｇ（０．０５０モル）
硝酸セリウム                      １７．４ｇ（０．０４０モル）
硝酸ランタン                        ２．２ｇ（０．００５モル）
硝酸イットリウム                    １．９ｇ（０．００５モル）
上記の成分を、脱イオン水１００ｍＬに溶解して混合塩水溶液を調製した。炭酸ナトリウム２５．０ｇを脱イオン水２００ｍＬに溶解して調製したアルカリ性水溶液に、上記の混合塩水溶液を徐々に滴下して共沈物を得た。この共沈物を十分に水洗して濾過した後、８０℃で真空乾燥し十分に乾燥させた。その後、８００℃で１時間熱処理（仮焼）することにより、セリウムとランタンが固溶したＺｒ０．５０Ｃｅ０．４０Ｌａ０．０５Ｙ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ１０）の粉末を得た。
【０１９４】
製造例Ａ１１
オキシ塩化ジルコニウム            ２０．２ｇ（０．０６０モル）
硝酸セリウム                      １３．０ｇ（０．０３０モル）
硝酸ランタン                        ２．２ｇ（０．００５モル）
硝酸ネオジム                        ２．２ｇ（０．００５モル）
上記の成分を、純水１００ｍＬに溶解して、均一に混合することにより、混合塩水溶液を調製した。次いで、クエン酸５０．４ｇ（０．２４モル）を純水に溶解して、この溶液を、上記の混合塩水溶液に加えて、クエン酸混合塩水溶液を調製した。
【０１９５】
次いで、このクエン酸混合塩水溶液を、ロータリーエバポレータで真空引きしながら６０〜８０℃の湯浴中にて蒸発乾固させ、３時間程度で溶液が飴状になった時点で湯浴の温度をゆっくりと昇温させ、最終的に２５０℃で１時間真空乾燥することにより、クエン酸錯体を得た。
【０１９６】
その後、このクエン酸錯体を、大気中で３００℃で３時間焼成し、乳鉢で解砕した後、再び、大気中で７００℃で３時間焼成することにより、Ｚｒ０．６０Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０５Ｎｄ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ１１）の粉末を得た。
【０１９７】
製造例Ａ１２
オキシ塩化ジルコニウム            ２３．６ｇ（０．０７０モル）
硝酸セリウム                      １０．８ｇ（０．０２５モル）
硝酸ランタン                        １．７ｇ（０．００２モル）
硝酸ネオジム                        １．３ｇ（０．００３モル）
上記の成分を、脱イオン水１００ｍＬに溶解して混合塩水溶液を調製した。炭酸ナトリウム２５．０ｇを脱イオン水２００ｍＬに溶解して調製したアルカリ性水溶液に、上記の混合塩水溶液を徐々に滴下して共沈物を得た。この共沈物を十分に水洗して濾過した後、８０℃で真空乾燥し十分に乾燥させた。その後、８００℃で１時間熱処理（仮焼）することにより、セリウムとランタンが固溶したＺｒ０．７０Ｃｅ０．２５Ｌａ０．０２Ｎｄ０．０３Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ１２）の粉末を得た。
【０１９８】
このジルコニア系複合酸化物の粉末に、ジニトロジアンミン白金硝酸溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、次いで、硝酸ロジウム溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｐｔ担持量が０．７５重量％、Ｒｈ担持量が１．２５重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ１２−１）の粉末を得た。
【０１９９】
製造例Ａ１３
オキシ塩化ジルコニウム            ２３．６ｇ（０．０７０モル）
硝酸セリウム                      １０．８ｇ（０．０２５モル）
硝酸ランタン                        １．７ｇ（０．００２モル）
硝酸イットリウム                    １．１ｇ（０．００３モル）
上記の成分を、脱イオン水１００ｍＬに溶解して混合塩水溶液を調製した。炭酸ナトリウム２５．０ｇを脱イオン水２００ｍＬに溶解して調製したアルカリ性水溶液に、上記の混合塩水溶液を徐々に滴下して共沈物を得た。この共沈物を十分に水洗して濾過した後、８０℃で真空乾燥し十分に乾燥させた。その後、８００℃で１時間熱処理（仮焼）することにより、セリウムとランタンが固溶したＺｒ０．７０Ｃｅ０．２５Ｌａ０．０２Ｙ０．０３Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ１３）の粉末を得た。
【０２００】
製造例Ａ１４
ジルコニウムエトキシエチレート    ３１．４ｇ（０．０７０モル）
セリウムエトキシエチレート        １０．２ｇ（０．０２５モル）
プラセオジムエトキシエチレート      ０．８ｇ（０．００２モル）
ネオジムエトキシエチレート          １．２ｇ（０．００３モル）
上記の成分を、トルエン２００ｍＬに加えて攪拌溶解することにより、混合アルコキシド溶液を調製した。この混合アルコキシド溶液を、脱イオン水６００ｍＬ中に約１０分間かけて滴下し、アルコキシドを加水分解した。加水分解された溶液から、トルエンおよび脱イオン水を留去乾固して、結晶前組成物を得た。これを、６０℃、２４時間通風乾燥した後、電気炉にて、８００℃、１時間熱処理（焼成）を行ない、Ｚｒ０．７０Ｃｅ０．２５Ｐｒ０．０２Ｎｄ０．０３Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ１４）の粉末を得た。
【０２０１】
（２）セリア系複合酸化物の製造
製造例Ｂ１
セリウムメトキシプロピレート      ２４．４ｇ（０．０６０モル）
ジルコニウムメトキシプロピレート  １３．４ｇ（０．０３０モル）
イットリウムメトキシプロピレート    ３．６ｇ（０．０１０モル）
上記の成分を、トルエン２００ｍＬに加えて攪拌溶解することにより、混合アルコキシド溶液を調製した。この溶液に脱イオン水８０ｍＬを滴下して、アルコキシドを加水分解した。加水分解された溶液から、トルエンおよび脱イオン水を留去乾固して、結晶前組成物を得た。これを、６０℃、２４時間通風乾燥した後、電気炉にて、４５０℃、３時間焼成を行ない、Ｃｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０Ｏｘｉｄｅからなるセリア系複合酸化物（製造例Ｂ１）の粉末を得た。
【０２０２】
このセリア系複合酸化物の粉末に、ジニトロジアンミン白金硝酸溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｐｔ担持量が０．２５重量％となるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−１）、Ｐｔ担持量が０．５０重量％となるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−２）、Ｐｔ担持量が１．００重量％となるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−３）、Ｐｔ担持量が０．３０重量％となるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−４）、Ｐｔ担持量が０．８０重量％となるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−５）、Ｐｔ担持量が０．１０重量％となるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−６）、Ｐｔ担持量が０．３３重量％となるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−７）、または、Ｐｔ担持量が０．６７重量％となるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−８）、Ｐｔ担持量が１．３８重量％となるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−９）、Ｐｔ担持量が１．５０重量％となるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−１０）の粉末を得た。
【０２０３】
製造例Ｂ２
硝酸セリウム                      １７．４ｇ（０．０４０モル）
オキシ塩化ジルコニウム            １６．９ｇ（０．０５０モル）
硝酸イットリウム                    ３．８ｇ（０．０１０モル）
上記の成分を、脱イオン水１００ｍＬに溶解して混合塩水溶液を調製した。炭酸ナトリウム２５．０ｇを脱イオン水２００ｍＬに溶解して調製したアルカリ性水溶液に、上記の混合塩水溶液を徐々に滴下して共沈物を得た。この共沈物を十分に水洗して濾過した後、８０℃で真空乾燥し十分に乾燥させた。その後、８００℃で１時間熱処理（仮焼）することにより、Ｃｅ０．４０Ｚｒ０．５０Ｙ０．１０Ｏｘｉｄｅからなるセリア系複合酸化物（製造例Ｂ２）の粉末を得た。
【０２０４】
このセリア系複合酸化物の粉末に、ジニトロジアンミン白金硝酸溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｐｔ担持量が０．２０重量％となるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ２−１）の粉末を得た。
【０２０５】
製造例Ｂ３
硝酸セリウム                      ２６．１ｇ（０．０６０モル）
オキシ塩化ジルコニウム            ２０．２ｇ（０．０３０モル）
硝酸イットリウム                    ３．８ｇ（０．０１０モル）
上記の成分を、純水１００ｍＬに溶解して、均一に混合することにより、混合塩水溶液を調製した。次いで、クエン酸５０．４ｇ（０．２４モル）を純水に溶解して、この溶液を、上記の混合塩水溶液に加えて、クエン酸混合塩水溶液を調製した。
【０２０６】
次いで、このクエン酸混合塩水溶液を、ロータリーエバポレータで真空引きしながら６０〜８０℃の湯浴中にて蒸発乾固させ、３時間程度で溶液が飴状になった時点で湯浴の温度をゆっくりと昇温させ、最終的に２５０℃で１時間真空乾燥することにより、クエン酸錯体を得た。
【０２０７】
その後、このクエン酸錯体を、大気中で３００℃で３時間焼成し、乳鉢で解砕した後、再び、大気中で７００℃で３時間焼成することにより、Ｃｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０Ｏｘｉｄｅからなるセリア系複合酸化物（製造例Ｂ３）の粉末を得た。
【０２０８】
このセリア系複合酸化物の粉末に、ジニトロジアンミン白金硝酸溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｐｔ担持量が１．３３重量％となるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ３−１）、Ｐｔ担持量が０．３３重量％となるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ３−２）、Ｐｔ担持量が０．１０重量％となるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ３−３）、または、Ｐｔ担持量が０．６７重量％となるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ３−４）の粉末を得た。
【０２０９】
製造例Ｂ４
セリウムメトキシプロピレート      ３２．６ｇ（０．０８０モル）
ジルコニウムメトキシプロピレート    ９．０ｇ（０．０２０モル）
上記の成分を、トルエン２００ｍＬに加えて攪拌溶解することにより、混合アルコキシド溶液を調製した。この溶液に脱イオン水８０ｍＬを滴下して、アルコキシドを加水分解した。加水分解された溶液から、トルエンおよび脱イオン水を留去乾固して、結晶前組成物を得た。これを、６０℃、２４時間通風乾燥した後、電気炉にて、３００℃、３時間焼成を行ない、Ｃｅ０．８０Ｚｒ０．２０Ｏ２からなるセリア系複合酸化物（製造例Ｂ４）の粉末を得た。
【０２１０】
このセリア系複合酸化物の粉末に、硝酸パラジウム溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、３００℃で焼成することにより、Ｐｄ担持量が３．３０重量％となるＰｄ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ４−１）の粉末を得た。
【０２１１】
製造例Ｂ５
セリウムメトキシプロピレート      １２．２ｇ（０．０３０モル）
ジルコニウムメトキシプロピレート  ３１．５ｇ（０．０７０モル）
上記の成分を、トルエン２００ｍＬに加えて攪拌溶解することにより、混合アルコキシド溶液を調製した。この溶液に脱イオン水８０ｍＬを滴下して、アルコキシドを加水分解した。加水分解された溶液から、トルエンおよび脱イオン水を留去乾固して、結晶前組成物を得た。これを、６０℃、２４時間通風乾燥した後、電気炉にて、３００℃、３時間焼成を行ない、Ｃｅ０．３０Ｚｒ０．７０Ｏ２からなるセリア系複合酸化物（製造例Ｂ５）の粉末を得た。
【０２１２】
このセリア系複合酸化物の粉末に、ジニトロジアンミン白金硝酸溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、次いで、硝酸ロジウム溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｐｔ担持量が２．００重量％、Ｒｈ担持量が１．７０重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ５−１）、または、Ｐｔ担持量が２．００重量％、Ｒｈ担持量が１．００重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ５−２）の粉末を得た。
【０２１３】
（３）θアルミナの製造
製造例Ｃ２
アルミニウムメトキシエチレート    ６０．６ｇ（０．２４０モル）
ランタンメトキシエチレート          ０．５５ｇ（０．００１５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン３００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、ＡｌＬａ均一混合アルコキシド溶液を調製した。次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により灰色の粘稠沈殿が生成した。
【０２１４】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＡｌＬａ複合酸化物の結晶前組成物を得た。次いで、この結晶前組成物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて１０００℃で４時間熱処理することによって、ランタン含有量が、Ｌａ２Ｏ３として２．０重量％となるランタン含有θアルミナ（製造例Ｃ２）の粉末を得た。
【０２１５】
製造例Ｃ３
アルミニウムメトキシエチレート    ５９．４ｇ（０．２３６モル）
ランタンメトキシエチレート          １．１ｇ（０．００３モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン３００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、ＡｌＬａ均一混合アルコキシド溶液を調製した。次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により灰色の粘稠沈殿が生成した。
【０２１６】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＡｌＬａ複合酸化物の結晶前組成物を得た。次いで、この結晶前組成物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて１０００℃で４時間熱処理することによって、ランタン含有量が、Ｌａ２Ｏ３として４．０重量％となるランタン含有θアルミナ（製造例Ｃ３）の粉末を得た。
【０２１７】
このランタン含有θアルミナの粉末に、ジニトロジアンミン白金硝酸溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、次いで、硝酸ロジウム溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｐｔ担持量が１．００重量％、Ｒｈ担持量が０．１７重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持ランタン含有θアルミナ（製造例Ｃ３−１）の粉末を得た。
【０２１８】
製造例Ｃ４
アルミニウムメトキシエチレート    ４４．６ｇ（０．１７７モル）
ランタンメトキシエチレート          ２．２ｇ（０．００６モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン３００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、ＡｌＬａ均一混合アルコキシド溶液を調製した。次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により灰色の粘稠沈殿が生成した。
【０２１９】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＡｌＬａ複合酸化物の結晶前組成物を得た。次いで、この結晶前組成物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて１０００℃で４時間熱処理することによって、ランタン含有量が、Ｌａ２Ｏ３として１０．０重量％となるランタン含有θアルミナ（製造例Ｃ４）の粉末を得た。
【０２２０】
製造例Ｃ５
アルミニウムメトキシエチレート    ５９．４ｇ（０．２３６モル）
バリウムメトキシエチレート          ０．９５ｇ（０．００３３モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン３００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、ＡｌＢａ均一混合アルコキシド溶液を調製した。次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により灰色の粘稠沈殿が生成した。
【０２２１】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＡｌＢａ複合酸化物の結晶前組成物を得た。次いで、この結晶前組成物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて１０００℃で４時間熱処理することによって、バリウム含有量が、ＢａＯとして４．０重量％となるバリウム含有θアルミナ（製造例Ｃ５）の粉末を得た。
【０２２２】
製造例Ｃ６
θアルミナ（比表面積９８．４ｍ２／ｇ、以下同じ。）の粉末に、ジニトロジアンミン白金硝酸溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｐｔ担持量が０．３１重量％となるＰｔ担持θアルミナ（製造例Ｃ６）を得た。
【０２２３】
製造例Ｃ７
θアルミナの粉末に、硝酸ロジウム溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｒｈ担持が０．１８８重量％となるＲｈ担持θアルミナ（製造例Ｃ７）を得た。
【０２２４】
製造例Ｃ８
θアルミナの粉末に、ジニトロジアンミン白金硝酸溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、次いで、硝酸ロジウム溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｐｔ担持量が０．４０重量％、Ｒｈ担持量が０．１０重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持θアルミナ（製造例Ｃ８−１）、Ｐｔ担持量が０．５０重量％、Ｒｈ担持量が０．１０重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持θアルミナ（製造例Ｃ８−２）、Ｐｔ担持量が０．５０重量％、Ｒｈ担持量が０．１７重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持θアルミナ（製造例Ｃ８−３）、Ｐｔ担持量が０．５７重量％、Ｒｈ担持量が０．１４重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持θアルミナ（製造例Ｃ８−４）、Ｐｔ担持量が０．４３重量％、Ｒｈ担持量が０．２１重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持θアルミナ（製造例Ｃ８−５）、Ｐｔ担持量が０．３３重量％、Ｒｈ担持量が１．３３重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持θアルミナ（製造例Ｃ８−６）、または、Ｐｔ担持量が１．５０重量％、Ｒｈ担持量が０．６７重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持θアルミナ（製造例Ｃ８−７）の粉末を得た。
【０２２５】
製造例Ｃ９
θアルミナの粉末に、硝酸パラジウム溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｐｄ担持量が０．４０重量％となるＰｄ担持θアルミナ（製造例Ｃ９−１）、または、Ｐｄ担持量が１．１０重量％となるＰｄ担持θアルミナ（製造例Ｃ９−２）の粉末を得た。
【０２２６】
（４）γアルミナの製造
製造例Ｃ１０
アルミニウムメトキシエチレート    ５９．４ｇ（０．２３６モル）
ランタンメトキシエチレート          １．１ｇ（０．００３モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン３００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、ＡｌＬａ均一混合アルコキシド溶液を調製した。次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により灰色の粘稠沈殿が生成した。
【０２２７】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＡｌＬａ複合酸化物の結晶前組成物を得た。次いで、この結晶前組成物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて８５０℃で２時間熱処理することによって、ランタン含有量が、Ｌａ２Ｏ３として４．０重量％となるランタン含有γアルミナ（製造例Ｃ１０）の粉末を得た。
【０２２８】
このランタン含有γアルミナの粉末に、ジニトロジアンミン白金硝酸溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、次いで、硝酸ロジウム溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｐｔ担持量が０．３３重量％、Ｒｈ担持量が０．２５重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持ランタン含有γアルミナ（製造例Ｃ１０−１）、Ｐｔ担持量が２．００重量％、Ｒｈ担持量が０．２０重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持ランタン含有γアルミナ（製造例Ｃ１０−２）の粉末を得た。
【０２２９】
製造例Ｃ１１
γアルミナ（比表面積２００ｍ２／ｇ、以下同じ。）の粉末に、硝酸パラジウム溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｐｄ担持量が１．６０重量％となるＰｄ担持γアルミナ（製造例Ｃ１１−１）、Ｐｄ担持量が１．６３重量％となるＰｄ担持γアルミナ（製造例Ｃ１１−２）、または、Ｐｄ担持量が０．４４重量％となるＰｄ担持γアルミナ（製造例Ｃ１１−３）の粉末を得た。
【０２３０】
製造例Ｃ１２
γアルミナの粉末に、硝酸ロジウム溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｒｈ担持が１．５８重量％となるＲｈ担持γアルミナ（製造例Ｃ１２）を得た。
【０２３１】
製造例Ｃ１３
γアルミナの粉末に、ジニトロジアンミン白金硝酸溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、次いで、硝酸ロジウム溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｐｔ担持量が１．００重量％、Ｒｈ担持量が０．５７重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持γアルミナ（製造例Ｃ１３−１）、Ｐｔ担持量が２．００重量％、Ｒｈ担持量が０．２０重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持γアルミナ（製造例Ｃ１３−２）、または、Ｐｔ担持量が０．６７重量％、Ｒｈ担持量が０．４２重量％となるＰｔ−Ｒｈ担持γアルミナ（製造例Ｃ１３−３）の粉末を得た。
【０２３２】
（５）ＳｒＺｒＯ３の製造
製造例Ｄ１
オキシ塩化ジルコニウム            ３３．７ｇ（０．１００モル）
硝酸ストロンチウム                ２８．４ｇ（０．１００モル）
上記の成分を、脱イオン水１００ｍＬに溶解して混合塩水溶液を調製した。炭酸ナトリウム２５．０ｇを脱イオン水２００ｍＬに溶解して調製したアルカリ性水溶液に、上記の混合塩水溶液を徐々に滴下して共沈物を得た。この共沈物を十分に水洗して濾過した後、８０℃で真空乾燥し十分に乾燥させた。その後、１２００℃で３時間焼成した。その後、アトリッションミルにより４８時間乾式粉砕することにより、ＳｒＺｒＯ３（製造例Ｄ１）の粉末を得た。
【０２３３】
（６）ＬａＡｌＯ３の製造
製造例Ｅ１
硝酸ランタン                      ４３．３ｇ（０．１００モル）
硝酸アルミニウム                  ３７．５ｇ（０．１００モル）
上記の成分を、脱イオン水１００ｍＬに溶解して混合塩水溶液を調製した。炭酸ナトリウム２５．０ｇを脱イオン水２００ｍＬに溶解して調製したアルカリ性水溶液に、上記の混合塩水溶液を徐々に滴下して共沈物を得た。この共沈物を十分に水洗して濾過した後、８０℃で真空乾燥し十分に乾燥させた。その後、８００℃で１時間仮焼することにより、ＬａＡｌＯ３（製造例Ｅ１）の粉末を得た。
【０２３４】
実施例ＰＡ−１
１）パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の製造
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              １８．４ｇ（０．０５７モル）
マンガンエトキシエチレート          ８．９ｇ（０．０３８モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＭｎＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０２３５】
次いで、この丸底フラスコ中に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０２３６】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＭｎＰｄ複合酸化物の結晶前組成物を得た。次いで、この結晶前組成物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で２時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．５７Ｍｎ０．３８Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物の粉末を得た。
【０２３７】
２）ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への混合および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物の粉末に、θアルミナの粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、６ミル／４００セル、φ８０ｍｍ×９５ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が１５０ｇ、θアルミナが５０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｄの含有量は、３．２６ｇであった。
【０２３８】
実施例ＰＡ−２
１）パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０２３９】
そして、θアルミナの粉末をトルエン２００ｍＬにといて、前記の丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０２４０】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０２４１】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているθアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているθアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナの粉末を得た。
【０２４２】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とアルミナとが、重量比で３：１の割合となるように調製した。
【０２４３】
２）排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られた粉末を、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、６ミル／４００セル、φ８０ｍｍ×９５ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナが２００ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｄの含有量は、３．２６ｇであった。
【０２４４】
実施例ＰＡ−３
１）ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の製造
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              １８．４ｇ（０．０５７モル）
マンガンエトキシエチレート          ８．９ｇ（０．０３８モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、ロジウムアセチルアセトナート２．００ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＭｎＲｈを含む均一混合溶液を調製した。
【０２４５】
次いで、この丸底フラスコ中に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０２４６】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＭｎＲｈ複合酸化物の結晶前組成物を得た。次いで、この結晶前組成物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で２時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．５７Ｍｎ０．３８Ｒｈ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物の粉末を得た。
【０２４７】
２）ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への混合および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物の粉末に、θアルミナの粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、６ミル／４００セル、φ８０ｍｍ×９５ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が１５０ｇ、θアルミナが５０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＲｈの含有量は、３．１５ｇであった。
【０２４８】
実施例ＰＡ−４
１）ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ３２．５ｇ（０．０８０モル）
プラセオジムエトキシエチレート      ８．２ｇ（０．０２０モル）
鉄エトキシエチレート              ２４．２ｇ（０．０７５モル）
チタニウムエトキシエチレート        ８．１ｇ（０．０２０モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、ロジウムアセチルアセトナート２．００ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＰｒＦｅＴｉＲｈを含む均一混合溶液を調製した。
【０２４９】
そして、θアルミナの粉末をトルエン２００ｍＬにといて、上記で得られた均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０２５０】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０２５１】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＰｒＦｅＴｉＲｈ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているθアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているθアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ０．８０Ｐｒ０．２０Ｆｅ０．７５Ｔｉ０．２０Ｒｈ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナの粉末を得た。
【０２５２】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とθアルミナとが、重量比で３：１の割合となるように調製した。
【０２５３】
２）排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られた粉末を、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、６ミル／４００セル、φ８０ｍｍ×９５ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナが２００ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＲｈの含有量は、３．１６ｇであった。
【０２５４】
実施例ＰＡ−５
１）ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の製造
硝酸ランタン                      ４３．３ｇ（０．１００モル）
硝酸鉄                            ３８．４ｇ（０．０９５モル）
硝酸ロジウム水溶液（Ｒｈ分４．４７８質量％）１１．５ｇ（Ｒｈ換算で０．５１ｇ、０．００５モル相当）
上記の成分を、純水１００ｍＬに溶解して、均一に混合することにより、混合塩水溶液を調製した。次いで、クエン酸５０．４ｇ（０．２４モル）を純水に溶解して、この溶液を、上記の混合塩水溶液に加えて、クエン酸混合塩水溶液を調製した。
【０２５５】
次いで、このクエン酸混合塩水溶液を、ロータリーエバポレータで真空引きしながら６０〜８０℃の湯浴中にて蒸発乾固させ、３時間程度で溶液が飴状になった時点で湯浴の温度をゆっくりと昇温させ、最終的に２５０℃で１時間真空乾燥することにより、クエン酸錯体を得た。
【０２５６】
その後、このクエン酸錯体を、大気中で３００℃で３時間焼成し、乳鉢で解砕した後、再び、大気中で７００℃で３時間焼成することにより、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｒｈ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物の粉末を得た。
【０２５７】
次いで、このペロブスカイト型複合酸化物の粉末に、ジニトロジアンミン白金硝酸溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｐｔ担持ペロブスカイト型複合酸化物を得た。なお、このＰｔ担持ペロブスカイト型複合酸化物のＰｔ担持量は、１．００重量％であった。
【０２５８】
２）ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への混合および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物の粉末に、θアルミナの粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、６ミル／４００セル、φ８０ｍｍ×９５ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が１５０ｇ、θアルミナが５０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＲｈの含有量は、３．１５ｇ、Ｐｔの含有量は、１．５０ｇであった。
【０２５９】
実施例ＰＡ−６
１）白金含有ペロブスカイト型複合酸化物の製造
硝酸ランタン                      ３９．０ｇ（０．０９０モル）
硝酸ストロンチウム                  ２．８ｇ（０．０１０モル）
硝酸鉄                            ２３．０ｇ（０．０５７モル）
硝酸マンガン                      １０．９ｇ（０．０３８モル）
ジニトロジアンミン白金硝酸溶液（Ｐｔ分８．５０質量％）１１．４８ｇ（Ｐｔ換算で０．９７５ｇ、０．００５モル相当）
上記の成分を、純水１００ｍＬに溶解して、均一に混合することにより、混合塩水溶液を調製した。次いで、クエン酸５０．４ｇ（０．２４モル）を純水に溶解して、この溶液を、上記の混合塩水溶液に加えて、クエン酸混合塩水溶液を調製した。
【０２６０】
次いで、このクエン酸混合塩水溶液を、ロータリーエバポレータで真空引きしながら６０〜８０℃の湯浴中にて蒸発乾固させ、３時間程度で溶液が飴状になった時点で湯浴の温度をゆっくりと昇温させ、最終的に２５０℃で１時間真空乾燥することにより、クエン酸錯体を得た。
【０２６１】
その後、このクエン酸錯体を、大気中で３００℃で３時間焼成し、乳鉢で解砕した後、再び、大気中で７００℃で３時間焼成することにより、Ｌａ０．９０Ｓｒ０．１０Ｆｅ０．５７Ｍｎ０．３８Ｐｔ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物の粉末を得た。
【０２６２】
２）ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への混合および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物の粉末に、θアルミナの粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、６ミル／４００セル、φ８０ｍｍ×９５ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が６０ｇ、θアルミナが５０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｔの含有量は、２．３９ｇであった。
【０２６３】
実施例ＰＡ−７
１）白金含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンメトキシエチレート        ３４．６ｇ（０．０９５モル）
アルミニウムメトキシエチレート    ２１．４ｇ（０．０８５モル）
マンガンメトキシエチレート          ２．０ｇ（０．０１０モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、銀アセチルアセトナート１．０４ｇ（０．００５モル）、白金アセチルアセトナート１．９６５ｇ（０．００５モル）をトルエン２００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＡｇＡｌＭｎＰｔを含む均一混合溶液を調製した。
【０２６４】
そして、θアルミナの粉末をトルエン２００ｍＬにといて、上記で得られた均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０２６５】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０２６６】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＡｇＡｌＭｎＰｔ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているθアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているθアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ０．９５Ａｇ０．０５Ａｌ０．８５Ｍｎ０．１０Ｐｔ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナの粉末を得た。
【０２６７】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とθアルミナとが、重量比で５４：５０の割合となるように調製した。
【０２６８】
２）排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られた粉末を、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、６ミル／４００セル、φ８０ｍｍ×９５ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナが１０４ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｔの含有量は、２．４１ｇであった。
【０２６９】
実施例ＰＡ−８
１）白金含有ペロブスカイト型複合酸化物の製造
ネオジムメトキシプロピレート      ３２．９ｇ（０．０８０モル）
バリウムメトキシプロピレート        ３．２ｇ（０．００１モル）
マグネシウムメトキシプロピレート    ２．０ｇ（０．０１０モル）
アルミニウムメトキシプロピレート  ２５．０ｇ（０．０８５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、白金アセチルアセトナート３．９３ｇ（０．０１０モル）、ロジウムアセチルアセトナート２．００ｇ（０．００５モル）をトルエン２００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＮｄＢａＭｇＡｌＰｔＲｈを含む均一混合溶液を調製した。
【０２７０】
次いで、この丸底フラスコ中に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０２７１】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＮｄＢａＭｇＡｌＰｔＲｈ複合酸化物の結晶前組成物を得た。次いで、この結晶前組成物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で２時間熱処理することによって、Ｎｄ０．８０Ｂａ０．１０Ｍｇ０．１０Ａｌ０．８５Ｐｔ０．１０Ｒｈ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物の粉末を得た。
【０２７２】
２）ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への混合および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物の粉末に、θアルミナの粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、６ミル／４００セル、φ８０ｍｍ×９５ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が２８ｇ、θアルミナが５０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｔの含有量は、２．４１ｇ、Ｒｈの含有量は、０．６６ｇであった。
【０２７３】
実施例ＰＡ−９
１）白金含有ペロブスカイト型複合酸化物の製造
硝酸ランタン                      ３９．０ｇ（０．０９０モル）
硝酸ストロンチウム                  ２．８ｇ（０．０１０モル）
硝酸鉄                            ２３．０ｇ（０．０５７モル）
硝酸マンガン                      １０．９ｇ（０．０３８モル）
ジニトロジアンミン白金硝酸溶液（Ｐｔ分８．５０質量％）１１．４８ｇ（Ｐｔ換算で０．９７５ｇ、０．００５モル相当）
上記の成分を、純水１００ｍＬに溶解して、均一に混合することにより、混合塩水溶液を調製した。次いで、クエン酸５０．４ｇ（０．２４モル）を純水に溶解して、この溶液を、上記の混合塩水溶液に加えて、クエン酸混合塩水溶液を調製した。
【０２７４】
次いで、このクエン酸混合塩水溶液を、ロータリーエバポレータで真空引きしながら６０〜８０℃の湯浴中にて蒸発乾固させ、３時間程度で溶液が飴状になった時点で湯浴の温度をゆっくりと昇温させ、最終的に２５０℃で１時間真空乾燥することにより、クエン酸錯体を得た。
【０２７５】
その後、このクエン酸錯体を、大気中で３００℃で３時間焼成し、乳鉢で解砕した後、再び、大気中で７００℃で３時間焼成することにより、Ｌａ０．９０Ｓｒ０．１０Ｆｅ０．５７Ｍｎ０．３８Ｐｔ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物の粉末を得た。
【０２７６】
２）ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の製造
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              １８．４ｇ（０．０５７モル）
マンガンエトキシエチレート          ８．９ｇ（０．０３８モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、ロジウムアセチルアセトナート２．００ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＭｎＲｈを含む均一混合溶液を調製した。
【０２７７】
次いで、この丸底フラスコ中に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０２７８】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＭｎＲｈ複合酸化物の結晶前組成物を得た。次いで、この結晶前組成物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で２時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．５７Ｍｎ０．３８Ｒｈ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物の粉末を得た。
【０２７９】
３）ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への混合および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物の各粉末に、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ３）の粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、６ミル／４００セル、φ８０ｍｍ×９５ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、白金含有ペロブスカイト型複合酸化物が６０ｇ、ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が９ｇ、ランタン含有θアルミナが１００ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｔの含有量は、２．３９ｇ、Ｒｈの含有量は、０．１９ｇであった。
【０２８０】
実施例ＰＡ−１０
１）パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の製造
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０２８１】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０２８２】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物を得た。次いで、この結晶前組成物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物の粉末を得た。
【０２８３】
２）ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の製造
硝酸ランタン                      ４３．３ｇ（０．１００モル）
硝酸鉄                            ３８．４ｇ（０．０９５モル）
硝酸ロジウム水溶液（Ｒｈ分４．４７８質量％）１１．５ｇ（Ｒｈ換算で０．５１ｇ、０．００５モル相当）
上記の成分を、純水１００ｍＬに溶解して、均一に混合することにより、混合塩水溶液を調製した。次いで、クエン酸５０．４ｇ（０．２４モル）を純水に溶解して、この溶液を、上記の混合塩水溶液に加えて、クエン酸混合塩水溶液を調製した。
【０２８４】
次いで、このクエン酸混合塩水溶液を、ロータリーエバポレータで真空引きしながら６０〜８０℃の湯浴中にて蒸発乾固させ、３時間程度で溶液が飴状になった時点で湯浴の温度をゆっくりと昇温させ、最終的に２５０℃で１時間真空乾燥することにより、クエン酸錯体を得た。
【０２８５】
その後、このクエン酸錯体を、大気中で３００℃で３時間焼成し、乳鉢で解砕した後、再び、大気中で７００℃で３時間焼成することにより、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｒｈ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物の粉末を得た。
【０２８６】
３）排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物の各粉末に、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ３）の粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、６ミル／４００セル、φ８０ｍｍ×９５ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が１３８ｇ、ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が９ｇ、ランタン含有θアルミナが１００ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｄの含有量は、２．４１ｇ、Ｒｈの含有量は、０．１９ｇであった。
【０２８７】
実施例ＰＡ−１１
１）パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の製造
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０２８８】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０２８９】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物を得た。次いで、この結晶前組成物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物の粉末を得た。
【０２９０】
２）白金含有ペロブスカイト型複合酸化物の製造
ランタンメトキシエチレート        ３４．６ｇ（０．０９５モル）
アルミニウムメトキシエチレート    ２１．４ｇ（０．０８５モル）
マンガンメトキシエチレート          ２．０ｇ（０．０１０モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、銀アセチルアセトナート１．０４ｇ（０．００５モル）、白金アセチルアセトナート１．９６５ｇ（０．００５モル）をトルエン２００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＡｇＡｌＭｎＰｔを含む均一混合溶液を調製した。
【０２９１】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０２９２】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＡｇＡｌＭｎＰｔ複合酸化物の結晶前組成物を得た。次いで、この結晶前組成物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ０．９５Ａｇ０．０５Ａｌ０．８５Ｍｎ０．１０Ｐｔ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物の粉末を得た。
【０２９３】
３）排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物の各粉末に、Ｒｈが０．５０重量％担持されたＺｒ０．７９Ｃｅ０．１６Ｌａ０．０１Ｎｄ０．０４ＯｘｉｄｅからなるＲｈ担持ジルコニア系複合酸化物の粉末（製造例Ａ１−１）、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ３）の粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、６ミル／４００セル、φ８０ｍｍ×９５ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が９２ｇ、白金含有ペロブスカイト型複合酸化物が１１．２ｇ、Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物が４０ｇ、θアルミナが１００ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｔの含有量は、０．５０ｇ、Ｐｄの含有量は、２．００ｇ、Ｒｈの含有量は、０．２０ｇであった。
【０２９４】
実施例ＱＡ−１２
１）パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の製造
硝酸ランタン                  ４３．３ｇ（０．１００モル）
硝酸鉄                        ３６．４ｇ（０．０９０モル）
硝酸パラジウム水溶液（Ｐｄ分４．３９９質量％）２４．５ｇ（Ｐｄ換算で１．０６ｇ、０．０１０モル相当）
上記の成分を、純水１００ｍＬに溶解して、均一に混合することにより、混合塩水溶液を調製した。次いで、クエン酸５０．４ｇ（０．２４モル）を純水に溶解して、この溶液を、上記の混合塩水溶液に加えて、クエン酸混合塩水溶液を調製した。
【０２９５】
次いで、このクエン酸混合塩水溶液を、ロータリーエバポレータで真空引きしながら６０〜８０℃の湯浴中にて蒸発乾固させ、３時間程度で溶液が飴状になった時点で湯浴の温度をゆっくりと昇温させ、最終的に２５０℃で１時間真空乾燥することにより、クエン酸錯体を得た。
【０２９６】
その後、このクエン酸錯体を、大気中で３００℃で３時間焼成し、乳鉢で解砕した後、再び、大気中で７００℃で３時間焼成することにより、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９０Ｐｄ０．１０Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物の粉末を得た。
【０２９７】
２）ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への混合および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物の粉末に、θアルミナの粉末を加え、乳鉢で混合することにより、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９０Ｐｄ０．１０Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物とθアルミナとが混合された排ガス浄化用触媒の粉末を得た。
【０２９８】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とθアルミナとが、重量比で１：２の割合となるように調製した。
【０２９９】
実施例ＱＡ−１３
パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持および排ガス浄化用触媒の製造
硝酸ランタン                      ４３．３ｇ（０．１００モル）
硝酸鉄                            ３８．４ｇ（０．０９５モル）
硝酸パラジウム水溶液（Ｐｄ分４．３９９質量％）１２．１ｇ（Ｐｄ換算で０．５３ｇ、０．００５モル相当）
上記の成分を、脱イオン水２００ｍＬに溶解して混合塩水溶液を調製した。次いで、θアルミナの粉末７３．４ｇを、この混合塩水溶液に加えて攪拌混合し、炭酸アンモニウム水溶液を、混合塩水溶液のｐＨが１０になるまで滴下して共沈物を得た。この共沈物を１時間攪拌混合後、濾過して、十分に水洗した後、１２０℃にて１２時間通風乾燥後、大気中で７００℃で３時間焼成することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナからなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。
【０３００】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とθアルミナとが、重量比で１：３の割合となるように調製した。
【０３０１】
実施例ＱＡ−１４
パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持および排ガス浄化用触媒の製造
ランタンメトキシプロピレート      ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄メトキシプロピレート            ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、１０００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて撹拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン２０ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０３０２】
次いで、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ３）の粉末９８．０ｇを、この均一混合溶液に加えて撹拌混合した後、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０３０３】
その後、室温下で２時間撹拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ランタン含有θアルミナ中に均一に分散したＬａＦｅＰｄを含むペロブスカイト型複合酸化物の混合物を得た。次いで、この混合物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて８００℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナからなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。
【０３０４】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とランタン含有θアルミナとが、重量比で１：４の割合となるように調製した。
【０３０５】
実施例ＱＡ−１５
パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持および排ガス浄化用触媒の製造
ランタンメトキシプロピレート      ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄メトキシプロピレート            ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、１０００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて撹拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン２０ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０３０６】
次いで、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ３）の粉末２４．５ｇを、この均一混合溶液に加えて撹拌混合した後、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０３０７】
その後、室温下で２時間撹拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ランタン含有θアルミナ中に均一に分散したＬａＦｅＰｄを含むペロブスカイト型複合酸化物の混合物を得た。次いで、この混合物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて８００℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナからなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。
【０３０８】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とランタン含有θアルミナとが、重量比で１：１の割合となるように調製した。
【０３０９】
実施例ＱＡ−１６
ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持および排ガス浄化用触媒の製造
ランタンメトキシプロピレート      ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄メトキシプロピレート            １８．４ｇ（０．０５７モル）
マンガンメトキシプロピレート        ８．９ｇ（０．０３８モル）
上記の成分を、１０００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて撹拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、ロジウムアセチルアセトナート２．００ｇ（０．００５モル）をトルエン２０ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＭｎＲｈを含む均一混合溶液を調製した。
【０３１０】
次いで、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量２．０重量％）（製造例Ｃ２）の粉末２２０ｇを、この均一混合溶液に加えて撹拌混合した後、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０３１１】
その後、室温下で２時間撹拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ランタン含有θアルミナ中に均一に分散したＬａＦｅＭｎＲｈを含むペロブスカイト型複合酸化物の混合物を得た。次いで、この混合物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて８００℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．５７Ｍｎ０．３８Ｒｈ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナからなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。
【０３１２】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とランタン含有θアルミナとが、重量比で１：９の割合となるように調製した。
【０３１３】
実施例ＱＡ−１７
ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持および排ガス浄化用触媒の製造
ランタンメトキシプロピレート      ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄メトキシプロピレート            ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、１０００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて撹拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、ロジウムアセチルアセトナート２．００ｇ（０．００５モル）をトルエン２０ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＲｈを含む均一混合溶液を調製した。
【０３１４】
次いで、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量１０．０重量％）（製造例Ｃ４）の粉末３６．８ｇを、この均一混合溶液に加えて撹拌混合した後、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０３１５】
その後、室温下で２時間撹拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ランタン含有θアルミナ中に均一に分散したＬａＦｅＲｈを含むペロブスカイト型複合酸化物の混合物を得た。次いで、この混合物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて８００℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｒｈ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナからなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。
【０３１６】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とランタン含有θアルミナとが、重量比で２：３の割合となるように調製した。
【０３１７】
実施例ＱＡ−１８
白金含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持および排ガス浄化用触媒の製造
ランタンメトキシプロピレート      ３８．６ｇ（０．０９５モル）
鉄メトキシプロピレート            １８．４ｇ（０．０５７モル）
マンガンメトキシプロピレート        ８．９ｇ（０．０３８モル）
上記の成分を、１０００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて撹拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、白金アセチルアセトナート１．９６５ｇ（０．００５モル）、銀アセチルアセトナート１．５３ｇ（０．００５モル）をトルエン４０ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＡｇＦｅＭｎＰｔを含む均一混合溶液を調製した。
【０３１８】
次いで、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量１０．０重量％）（製造例Ｃ４）の粉末２４．５ｇを、この均一混合溶液に加えて撹拌混合した後、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０３１９】
その後、室温下で２時間撹拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ランタン含有θアルミナ中に均一に分散したＬａＡｇＦｅＭｎＰｔを含むペロブスカイト型複合酸化物の混合物を得た。次いで、この混合物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて８００℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ０．９５Ａｇ０．０５Ｆｅ０．５７Ｍｎ０．３８Ｐｔ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナからなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。
【０３２０】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とランタン含有θアルミナとが、重量比で１：１の割合となるように調製した。
【０３２１】
実施例ＱＡ−１９
白金含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持および排ガス浄化用触媒の製造
ランタンメトキシプロピレート      ３６．６ｇ（０．０９０モル）
カルシウムメトキシプロピレート      ２．２ｇ（０．０１０モル）
鉄メトキシプロピレート            ２９．１ｇ（０．０９０モル）
上記の成分を、１０００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて撹拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、白金アセチルアセトナート３．９３ｇ（０．０１０モル）をトルエン４０ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＣａＦｅＰｔを含む均一混合溶液を調製した。
【０３２２】
次いで、θアルミナの粉末９８．７ｇを、この均一混合溶液に加えて撹拌混合した後、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０３２３】
その後、室温下で２時間撹拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、θアルミナ中に均一に分散したＬａＣａＦｅＰｔを含むペロブスカイト型複合酸化物の混合物を得た。次いで、この混合物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて８００℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ０．９０Ｃａ０．１０Ｆｅ０．９０Ｐｔ０．１０Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナからなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。
【０３２４】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とθアルミナとが、重量比で１：４の割合となるように調製した。
【０３２５】
実施例ＲＡ−２０
１）パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０３２６】
そして、Ｚｒ０．６０Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０５Ｙ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ２）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０３２７】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０３２８】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＺｒ０．６０Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０５Ｙ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物の粉末を得た。
【０３２９】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とジルコニア系複合酸化物とが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０３３０】
２）ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への混合および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物の粉末に、θアルミナの粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物が１５０ｇ、θアルミナが１５０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｄの含有量は、０．６６ｇであった。
【０３３１】
実施例ＲＡ−２１
１）パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              １８．４ｇ（０．０５７モル）
マンガンエトキシエチレート          ８．９ｇ（０．０３８モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＭｎＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０３３２】
そして、Ｚｒ０．５０Ｃｅ０．４０Ｌａ０．０５Ｎｄ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ３）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０３３３】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０３３４】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＭｎＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．５７Ｍｎ０．３８Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＺｒ０．５０Ｃｅ０．４０Ｌａ０．０５Ｎｄ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物の粉末を得た。
【０３３５】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とジルコニア系複合酸化物とが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０３３６】
２）ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への混合および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物の粉末に、Ｐｔが０．２５重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−１）の粉末、および、θアルミナの粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物が１５０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が６０ｇ、θアルミナが９０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｔの含有量は、０．１５ｇ、Ｐｄの含有量は、０．６６ｇであった。
【０３３７】
実施例ＲＡ−２２
１）パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              １８．４ｇ（０．０５７モル）
マンガンエトキシエチレート          ８．９ｇ（０．０３８モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＭｎＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０３３８】
そして、Ｚｒ０．６５Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０２Ｙ０．０３Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ４）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０３３９】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０３４０】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＭｎＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．５７Ｍｎ０．３８Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＺｒ０．６５Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０２Ｙ０．０３Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物の粉末を得た。
【０３４１】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とジルコニア系複合酸化物とが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０３４２】
２）ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への混合および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物の粉末に、Ｃｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０Ｏｘｉｄｅからなるセリア系複合酸化物（製造例Ｂ１）の粉末、および、Ｒｈが０．１８８重量％担持されたθアルミナからなるＲｈ担持θアルミナ（製造例Ｃ７）の粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物が１５０ｇ、セリア系複合酸化物が７０ｇ、Ｒｈ担持θアルミナが８０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｄの含有量は、０．６６ｇ、Ｒｈの含有量は、０．１５ｇであった。
【０３４３】
実施例ＲＡ−２３
１）パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０３４４】
そして、Ｚｒ０．７０Ｃｅ０．２０Ｌａ０．０５Ｙ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ５）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０３４５】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０３４６】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＺｒ０．７０Ｃｅ０．２０Ｌａ０．０５Ｙ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物の粉末を得た。
【０３４７】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とジルコニア系複合酸化物とが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０３４８】
２）ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への混合および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物の粉末に、Ｐｔが０．２重量％およびＲｈが０．３重量％担持されたＺｒ０．７６Ｃｅ０．１８Ｌａ０．０２Ｎｄ０．０４ＯｘｉｄｅからなるＰｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ６−１）の粉末、Ｃｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０Ｏｘｉｄｅからなるセリア系複合酸化物（製造例Ｂ１）の粉末、および、Ｐｔが０．４重量％およびＲｈが０．１重量％担持されたθアルミナからなるＰｔ−Ｒｈ担持θアルミナ（製造例Ｃ８−１）の粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物が１５０ｇ、Ｐｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物が３０ｇ、セリア系複合酸化物が５０ｇ、Ｐｔ−Ｒｈ担持θアルミナが６０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｔの含有量は、０．３０ｇ、Ｐｄの含有量は、０．６６ｇ、Ｒｈの含有量は、０．１５ｇであった。
【０３４９】
実施例ＲＡ−２４
１）ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ３６．６ｇ（０．０９０モル）
セリウムエトキシエチレート          ４．１ｇ（０．０１０モル）
鉄エトキシエチレート              ２９．１ｇ（０．０９０モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、ロジウムアセチルアセトナート４．００ｇ（０．０１０モル）をトルエン２００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＣｅＦｅＲｈを含む均一混合溶液を調製した。
【０３５０】
そして、Ｚｒ０．６０Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０５Ｙ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ７）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０３５１】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０３５２】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＣｅＦｅＲｈ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ０．９Ｃｅ０．１０Ｆｅ０．９０Ｒｈ０．１０Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＺｒ０．６０Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０５Ｙ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物の粉末を得た。
【０３５３】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とジルコニア系複合酸化物とが、重量比で１：９の割合となるように調製した。
【０３５４】
２）ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への混合および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物の粉末に、θアルミナの粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物が１５０ｇ、θアルミナが１５０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＲｈの含有量は、０．６３ｇであった。
【０３５５】
実施例ＲＡ−２５
１）ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ３６．６ｇ（０．０９０モル）
セリウムエトキシエチレート          ４．１ｇ（０．０１０モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、ロジウムアセチルアセトナート２．００ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＣｅＦｅＲｈを含む均一混合溶液を調製した。
【０３５６】
そして、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量１０．０重量％）（製造例Ｃ４）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０３５７】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０３５８】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＣｅＦｅＲｈ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ０．９０Ｃｅ０．１０Ｆｅ０．９５Ｒｈ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末を得た。
【０３５９】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とランタン含有θアルミナとが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０３６０】
２）ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への混合および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末に、Ｃｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０Ｏｘｉｄｅからなるセリア系複合酸化物（製造例Ｂ１）の粉末およびＰｔが０．５０重量％およびＲｈが０．１０重量％担持されたθアルミナからなるＰｔ−Ｒｈ担持θアルミナ（製造例Ｃ８−２）の粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナが１５０ｇ、セリア系複合酸化物が９０ｇ、Ｐｔ−Ｒｈ担持θアルミナが６０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｔの含有量は、０．３０ｇ、Ｒｈの含有量は、０．６９ｇ（ペロブスカイト型複合酸化物中０．６３ｇ、θアルミナ上０．０６ｇ）であった。
【０３６１】
実施例ＲＡ−２６
１）ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、ロジウムアセチルアセトナート２．００ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＲｈを含む均一混合溶液を調製した。
【０３６２】
そして、ＳｒＺｒＯ３（製造例Ｄ１）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０３６３】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０３６４】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＲｈ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているＳｒＺｒＯ３を得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているＳｒＺｒＯ３を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｒｈ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＳｒＺｒＯ３の粉末を得た。
【０３６５】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とＳｒＺｒＯ３とが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０３６６】
２）ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への混合および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＳｒＺｒＯ３の粉末に、Ｐｔが０．１５重量％およびＲｈが０．１５重量％担持されたＺｒ０．７９Ｃｅ０．１６Ｌａ０．０１Ｎｄ０．０４ＯｘｉｄｅからなるＰｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ１−２）の粉末、Ｐｔが０．２０重量％担持されたＣｅ０．４０Ｚｒ０．５０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ２−１）の粉末、および、Ｐｔが０．５０重量％およびＲｈが０．１０重量％担持されたθアルミナからなるＰｔ−Ｒｈ担持θアルミナ（製造例Ｃ８−２）の粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＳｒＺｒＯ３が１５０ｇ、Ｐｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物が６０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が３０ｇ、Ｐｔ−Ｒｈ担持θアルミナが６０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｔの含有量は、０．４５ｇ（セリア系複合酸化物上０．０６ｇ、ジルコニア系複合酸化物上０．０９ｇ、θアルミナ上０．３０ｇ）、Ｒｈの含有量は、０．７８ｇ（ペロブスカイト型複合酸化物中０．６３ｇ、ジルコニア系複合酸化物上０．０９ｇ、θアルミナ上０．０６ｇ）であった。
【０３６７】
実施例ＲＡ−２７
１）白金含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ３６．６ｇ（０．０９０モル）
カルシウムエトキシエチレート        ２．２ｇ（０．０１０モル）
鉄エトキシエチレート              ２９．１ｇ（０．０９０モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、白金アセチルアセトナート３．９３ｇ（０．０１０モル）をトルエン２００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＣａＦｅＰｔを含む均一混合溶液を調製した。
【０３６８】
そして、Ｚｒ０．６０Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０５Ｙ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ７）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０３６９】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０３７０】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＣａＦｅＰｔ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ０．９０Ｃａ０．１０Ｆｅ０．９０Ｐｔ０．１０Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＺｒ０．６０Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０５Ｙ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物の粉末を得た。
【０３７１】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とジルコニア系複合酸化物とが、重量比で１：９の割合となるように調製した。
【０３７２】
２）ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への混合および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物の粉末に、θアルミナの粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物が７５ｇ、θアルミナが１５０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｔの含有量は、０．５９ｇであった。
【０３７３】
実施例ＲＡ−２８
１）白金含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ３６．６ｇ（０．０９０モル）
カルシウムエトキシエチレート        ２．２ｇ（０．０１０モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、白金アセチルアセトナート１．９６５ｇ（０．００５モル）をトルエン２００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＣａＦｅＰｔを含む均一混合溶液を調製した。
【０３７４】
そして、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量１０．０重量％）（製造例Ｃ４）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０３７５】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０３７６】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＣａＦｅＰｔ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ０．９０Ｃａ０．１０Ｆｅ０．９５Ｐｔ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末を得た。
【０３７７】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とランタン含有θアルミナとが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０３７８】
２）ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への混合および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末に、Ｃｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０Ｏｘｉｄｅからなるセリア系複合酸化物（製造例Ｂ１）の粉末およびＰｔが０．５０重量％およびＲｈが０．１７重量％担持されたθアルミナからなるＰｔ−Ｒｈ担持θアルミナ（製造例Ｃ８−３）の粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナが７５ｇ、セリア系複合酸化物が９０ｇ、Ｐｔ−Ｒｈ担持θアルミナが６０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｔの含有量は、０．９１ｇ（ペロブスカイト型複合酸化物中０．６１ｇ、θアルミナ上０．３０ｇ）、Ｒｈの含有量は、０．１０ｇであった。
【０３７９】
実施例ＲＡ−２９
１）パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
硝酸ランタン                      ４３．３ｇ（０．１００モル）
硝酸鉄                            ２３．０ｇ（０．０５７モル）
硝酸マンガン                      １０．９ｇ（０．０３８モル）
硝酸パラジウム水溶液（Ｐｄ分４．３９９質量％）１２．１ｇ（Ｐｄ換算で０．５３ｇ、０．００５モル相当）
上記の成分を、純水１００ｍＬに溶解して、均一に混合することにより混合塩水溶液を調整した。次いで、クエン酸５０．４ｇ（０．２４モル）を純水に溶解して、この溶液を、上記の混合塩水溶液に加えて、ＬａＦｅＭｎＰｄを含むクエン酸混合塩水溶液を調製した。
【０３８０】
次いで、Ｚｒ０．６５Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０２Ｙ０．０３Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ８）の粉末に、純水２００ｍＬを加え、それに、さらにＬａＦｅＭｎＰｄを含むクエン酸混合塩水溶液を加えて攪拌混合した後、ロータリーエバポレータで真空引きしながら６０〜８０℃の湯浴中にて蒸発乾固させ、３時間程度で溶液が飴状になった時点で湯浴の温度をゆっくりと昇温させ、最終的に２５０℃で１時間真空乾燥することにより、クエン酸錯体を得た。
【０３８１】
その後、このクエン酸錯体を、大気中で３００℃で３時間焼成し、乳鉢で解砕した後、再び、大気中で７００℃で３時間焼成することにより、Ｌａ１．００Ｆｅ０．５７Ｍｎ０．３８Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＺｒ０．６５Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０２Ｙ０．０３Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物の粉末を得た。
【０３８２】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とジルコニア系複合酸化物とが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０３８３】
２）ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ３６．６ｇ（０．０９０モル）
セリウムエトキシエチレート          ４．１ｇ（０．０１０モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、ロジウムアセチルアセトナート２．００ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＣｅＦｅＲｈを含む均一混合溶液を調製した。
【０３８４】
そして、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ３）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０３８５】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０３８６】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＣｅＦｅＲｈ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ０．９０Ｃｅ０．１０Ｆｅ０．９５Ｒｈ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末を得た。
【０３８７】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とランタン含有θアルミナとが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０３８８】
３）ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への混合および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物の粉末およびペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末に、Ｐｔが０．５０重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０Ｏｘｉｄｅからなるセリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−２）の粉末およびθアルミナの粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、６ミル／４００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物が５０ｇ、ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナが５０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が６０ｇ、θアルミナが４０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｔの含有量は、０．３０ｇ、Ｐｄの含有量は、０．２２ｇ、Ｒｈの含有量は、０．２６ｇであった。
【０３８９】
実施例ＲＡ−２９−１
１）パラジウム担持ペロブスカイト型複合酸化物の製造
硝酸ランタン                      ４３．３ｇ（０．１００モル）
硝酸鉄                            ４０．４ｇ（０．１００モル）
上記の硝酸ランタンを純水１００ｍＬに溶解した水溶液と、上記の硝酸鉄をイオン交換水３０ｍＬに溶解した水溶液とを、均一に混合することにより混合塩水溶液を調整した。次いで、クエン酸３８．４ｇ（０．２０モル）をイオン交換水に溶解して、この溶液を、上記の混合塩水溶液に加えて、ＬａＦｅを含むクエン酸混合塩水溶液を調製した。
【０３９０】
次いで、ＬａＦｅを含むクエン酸混合塩水溶液を、ロータリーエバポレータで真空引きしながら６０〜８０℃の湯浴中にて蒸発乾固させ、３時間程度で溶液が飴状になった時点で湯浴の温度をゆっくりと昇温させ、最終的に２５０℃で１時間真空乾燥することにより、クエン酸錯体を得た。
【０３９１】
その後、このクエン酸錯体を、大気中で４００℃で３時間焼成し、乳鉢で解砕した後、再び、大気中で７００℃で３時間焼成することにより、Ｌａ１．００Ｆｅ１．００Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物の粉末を得た。
【０３９２】
このペロブスカイト型複合酸化物の粉末に、硝酸パラジウム溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｐｄ担持量が２．２０重量％となるパラジウム担持ペロブスカイト型複合酸化物の粉末を得た。
【０３９３】
２）ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への混合および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたＰｄが担持されたパラジウム担持ペロブスカイト型複合酸化物の粉末に、Ｐｔが０．２０重量％およびＲｈが０．３０重量％担持されたＺｒ０．７６Ｃｅ０．１８Ｌａ０．０２Ｎｄ０．０４ＯｘｉｄｅからなるＰｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ６−１）、Ｐｔが１．００重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０Ｏｘｉｄｅからなるセリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−３）の粉末、および、θアルミナの粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、６ミル／４００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、パラジウム担持ペロブスカイト型複合酸化物が３０ｇ、Ｐｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物が４０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が５０ｇ、θアルミナが５０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｔの含有量は、０．５８ｇ、Ｐｄの含有量は、０．６６ｇ、Ｒｈの含有量は、０．１２ｇであった。
【０３９４】
実施例ＲＡ−３０
１）パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンメトキシプロピレート      ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄メトキシプロピレート            ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、１０００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン２０ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０３９５】
そして、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ３）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０３９６】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０３９７】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて８００℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末を得た。
【０３９８】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とランタン含有θアルミナとが、重量比で１：１の割合となるように調製した。
【０３９９】
２）ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への混合および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末に、Ｐｔが１．００重量％およびＲｈが１．００重量％担持されたＺｒ０．７６Ｃｅ０．１８Ｌａ０．０２Ｎｄ０．０４ＯｘｉｄｅからなるＰｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ６−２）の粉末、Ｐｔが１．００重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−３）の粉末およびＰｔが０．５７重量％およびＲｈが０．１４重量％担持されたθアルミナからなるＰｔ−Ｒｈ担持θアルミナ（製造例Ｃ８−４）の粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナが３０ｇ、Ｐｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物が３０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が８０ｇ、Ｐｔ−Ｒｈ担持θアルミナが７０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｔの含有量は、１．５０ｇ、Ｐｄの含有量は、０．３３ｇ、Ｒｈの含有量は、０．４０ｇであった。
【０４００】
実施例ＲＡ−３１
１）パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンメトキシプロピレート      ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄メトキシプロピレート            ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、１０００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン２０ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０４０１】
そして、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ３）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０４０２】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０４０３】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて８００℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末を得た。
【０４０４】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とランタン含有θアルミナとが、重量比で１：１の割合となるように調製した。
【０４０５】
２）ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への混合および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末に、Ｐｔが１．００重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−３）の粉末、および、Ｐｔが１．００重量％およびＲｈが０．５７重量％担持されたγアルミナからなるＰｔ−Ｒｈ担持γアルミナ（製造例Ｃ１３−１）の粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナが３０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が８０ｇ、Ｐｔ−Ｒｈ担持γアルミナが７０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｔの含有量は、１．５０ｇ、Ｐｄの含有量は、０．３３ｇ、Ｒｈの含有量は、０．４０ｇであった。
【０４０６】
実施例ＲＡ−３２
１）パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンメトキシプロピレート      ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄メトキシプロピレート            ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、１０００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン２０ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０４０７】
そして、αアルミナの粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０４０８】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０４０９】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているαアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているαアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて８００℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたαアルミナの粉末を得た。
【０４１０】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とαアルミナとが、重量比で１：２の割合となるように調製した。
【０４１１】
２）ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への混合および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたαアルミナの粉末に、Ｐｔが１．００重量％およびＲｈが１．００重量％担持されたＺｒ０．７６Ｃｅ０．１８Ｌａ０．０２Ｎｄ０．０４ＯｘｉｄｅからなるＰｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ６−２）の粉末、Ｐｔが１．３８重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−９）の粉末、および、γアルミナの粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたαアルミナが４５ｇ、Ｐｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物が４０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が８０ｇ、γアルミナが７０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｔの含有量は、１．５０ｇ、Ｐｄの含有量は、０．３３ｇ、Ｒｈの含有量は、０．４０ｇであった。
【０４１２】
実施例ＲＣ−１
１）内側層の形成
１）−１  パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０４１３】
そして、Ｚｒ０．６５Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０２Ｙ０．０３Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ４）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０４１４】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０４１５】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＺｒ０．６５Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０２Ｙ０．０３Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物の粉末を得た。
【０４１６】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とジルコニア系複合酸化物とが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０４１７】
１）−２  内側層の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物の粉末、Ｐｔが０．３０重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−４）の粉末、および、θアルミナの粉末に、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物が７５ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が５０ｇ、θアルミナが７０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、内側層を形成した。
【０４１８】
２）外側層および排ガス浄化用触媒の製造
Ｐｔが０．３０重量％およびＲｈが１．４０重量％担持されたＺｒ０．７６Ｃｅ０．１８Ｌａ０．０２Ｎｄ０．０４ＯｘｉｄｅからなるＰｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ６−３）の粉末、Ｐｔが０．５０重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−２）の粉末、および、θアルミナの粉末に、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、Ｐｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物が５０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が３０ｇ、θアルミナが５０ｇとなるように注入し、内側層の表面に均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、外側層を形成し、これによって、排ガス浄化用触媒を得た。
【０４１９】
得られた排ガス浄化用触媒において、ハニカム担体１リットルに対する各金属の含有量は、内側層において、Ｐｔが０．１５ｇ、Ｐｄが０．３３ｇ、外側層において、Ｐｔが０．３０ｇ、Ｒｈが０．７０ｇであった。
【０４２０】
実施例ＲＣ−２
１）内側層の形成
１）−１  パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０４２１】
そして、ＳｒＺｒＯ３（製造例Ｄ１）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０４２２】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０４２３】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているＳｒＺｒＯ３を得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているＳｒＺｒＯ３を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＳｒＺｒＯ３の粉末を得た。
【０４２４】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とＳｒＺｒＯ３とが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０４２５】
１）−２  内側層の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＳｒＺｒＯ３の粉末、Ｐｔが０．３０重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−４）の粉末、θアルミナの粉末、および、ＢａＳＯ４の粉末に、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＳｒＺｒＯ３が７５ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が３０ｇ、θアルミナが７０ｇ、ＢａＳＯ４が２０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、内側層を形成した。
【０４２６】
２）外側層および排ガス浄化用触媒の製造
Ｐｔが０．３０重量％およびＲｈが１．４０重量％担持されたＺｒ０．７６Ｃｅ０．１８Ｌａ０．０２Ｎｄ０．０４ＯｘｉｄｅからなるＰｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ６−３）の粉末、Ｐｔが０．５０重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−２）の粉末、および、θアルミナの粉末に、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、Ｐｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物が５０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が３０ｇ、θアルミナが５０ｇとなるように注入し、内側層の表面に均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、外側層を形成し、これによって、排ガス浄化用触媒を得た。
【０４２７】
得られた排ガス浄化用触媒において、ハニカム担体１リットルに対する各金属の含有量は、内側層において、Ｐｔが０．１５ｇ、Ｐｄが０．３３ｇ、外側層において、Ｐｔが０．３０ｇ、Ｒｈが０．７０ｇであった。
【０４２８】
実施例ＲＣ−３
１）内側層の形成
１）−１  パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０４２９】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０４３０】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物を得た。次いで、この結晶前組成物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物の粉末を得た。
【０４３１】
１）−２  内側層の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物の粉末、Ｐｔが０．３０重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−４）の粉末、θアルミナの粉末、および、ＢａＳＯ４の粉末に、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が３０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が５０ｇ、θアルミナが９０ｇ、ＢａＳＯ４が２０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、内側層を形成した。
【０４３２】
２）外側層および排ガス浄化用触媒の製造
Ｐｔが０．３０重量％およびＲｈが１．４０重量％担持されたＺｒ０．７６Ｃｅ０．１８Ｌａ０．０２Ｎｄ０．０４ＯｘｉｄｅからなるＰｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ６−３）の粉末、Ｐｔが０．５０重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−２）の粉末、および、θアルミナの粉末に、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、Ｐｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物が５０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が４０ｇ、θアルミナが５０ｇとなるように注入し、内側層の表面に均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、外側層を形成し、これによって、排ガス浄化用触媒を得た。
【０４３３】
得られた排ガス浄化用触媒において、ハニカム担体１リットルに対する各金属の含有量は、内側層において、Ｐｔが０．１５ｇ、Ｐｄが０．６６ｇ、外側層において、Ｐｔが０．３５ｇ、Ｒｈが０．７０ｇであった。
【０４３４】
実施例ＲＣ−４
１）内側層の形成
１）−１  パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０４３５】
そして、Ｚｒ０．６５Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０２Ｙ０．０３Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ４）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０４３６】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０４３７】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＺｒ０．６５Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０２Ｙ０．０３Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物の粉末を得た。
【０４３８】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とジルコニア系複合酸化物とが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０４３９】
１）−２  内側層の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物の粉末、Ｐｔが０．８０重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−５）の粉末、および、θアルミナの粉末に、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物が７５ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が２０ｇ、θアルミナが９０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、内側層を形成した。
【０４４０】
２）外側層および排ガス浄化用触媒の製造
Ｐｔが０．２７重量％およびＲｈが１．３３重量％担持されたＺｒ０．８０Ｃｅ０．１５Ｌａ０．０２Ｎｄ０．０３ＯｘｉｄｅからなるＰｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ９−１）の粉末、Ｐｔが０．８０重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−５）の粉末、および、Ｐｔが０．４３重量％およびＲｈが０．２１重量％担持されたθアルミナからなるＰｔ−Ｒｈ担持θアルミナ（製造例Ｃ８−５）の粉末に、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、Ｐｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物が３０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が３０ｇ、Ｐｔ−Ｒｈ担持θアルミナが７０ｇとなるように注入し、内側層の表面に均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、外側層を形成し、これによって、排ガス浄化用触媒を得た。
【０４４１】
得られた排ガス浄化用触媒において、ハニカム担体１リットルに対する各金属の含有量は、内側層において、Ｐｔが０．１６ｇ、Ｐｄが０．３３ｇ、外側層において、Ｐｔが０．６２ｇ、Ｒｈが０．５５ｇであった。
【０４４２】
実施例ＲＣ−５
１）内側層の形成
１）−１  パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              ３１．０ｇ（０．０９６モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．２２ｇ（０．００４モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０４４３】
そして、θアルミナの粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０４４４】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０４４５】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているθアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているθアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９６Ｐｄ０．０４Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナの粉末を得た。
【０４４６】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とθアルミナとが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０４４７】
１）−２  内側層の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナの粉末、Ｐｔが０．８０重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−５）の粉末、および、θアルミナの粉末に、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナが７５ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が２０ｇ、θアルミナが９０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、内側層を形成した。
【０４４８】
２）外側層および排ガス浄化用触媒の製造
Ｒｈが０．８３重量％担持されたＺｒ０．８０Ｃｅ０．１５Ｌａ０．０２Ｎｄ０．０３ＯｘｉｄｅからなるＲｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ９−２）の粉末、Ｐｔが０．８０重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−５）の粉末、および、Ｐｔが０．４３重量％およびＲｈが０．２１重量％担持されたθアルミナからなるＰｔ−Ｒｈ担持θアルミナ（製造例Ｃ８−５）の粉末に、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物が３０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が３０ｇ、Ｐｔ−Ｒｈ担持θアルミナが７０ｇとなるように注入し、内側層の表面に均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、外側層を形成し、これによって、排ガス浄化用触媒を得た。
【０４４９】
得られた排ガス浄化用触媒において、ハニカム担体１リットルに対する各金属の含有量は、内側層において、Ｐｔが０．１６ｇ、Ｐｄが０．２６ｇ、外側層において、Ｐｔが０．５４ｇ、Ｒｈが０．４０ｇであった。
【０４５０】
実施例ＲＣ−６
１）内側層の形成
１）−１  パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０４５１】
そして、θアルミナの粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０４５２】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０４５３】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているθアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているθアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナの粉末を得た。
【０４５４】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とθアルミナとが、重量比で１：１の割合となるように調製した。
【０４５５】
１）−２  内側層の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナの粉末、Ｃｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０Ｏｘｉｄｅからなるセリア系複合酸化物（製造例Ｂ１）の粉末、および、ＢａＳＯ４の粉末に、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナが５０ｇ、セリア系複合酸化物が３０ｇ、ＢａＳＯ４が２０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、内側層を形成した。
【０４５６】
２）外側層の形成
２）−１  ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、ロジウムアセチルアセトナート２．００ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＲｈを含む均一混合溶液を調製した。
【０４５７】
そして、ＬａＡｌＯ３（製造例Ｅ１）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０４５８】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０４５９】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＲｈ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているＬａＡｌＯ３を得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているＬａＡｌＯ３を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｒｈ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＬａＡｌＯ３の粉末を得た。
【０４６０】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とＬａＡｌＯ３とが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０４６１】
２）−２  外側層および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＬａＡｌＯ３の粉末に、Ｐｔが１．３３重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ３−１）の粉末、および、θアルミナの粉末を加え、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＬａＡｌＯ３が９５ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が３０ｇ、θアルミナが３０ｇとなるように注入し、内側層の表面に均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、外側層を形成し、これによって、排ガス浄化用触媒を得た。
【０４６２】
得られた排ガス浄化用触媒において、ハニカム担体１リットルに対する各金属の含有量は、内側層において、Ｐｄが０．８０ｇ、外側層において、Ｐｔが０．４０ｇ、Ｒｈが０．４０ｇであった。
【０４６３】
実施例ＲＣ−７
１）内側層の形成
Ｐｔが０．２０重量％担持されたＣｅ０．４０Ｚｒ０．５０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ２−１）の粉末、および、Ｐｄが０．４０重量％担持されたθアルミナからなるＰｄ担持θアルミナ（製造例Ｃ９−１）の粉末に、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が３０ｇ、Ｐｄ担持θアルミナが５０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、内側層を形成した。
【０４６４】
２）外側層の形成
２）−１  白金含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ３６．６ｇ（０．０９０モル）
ストロンチウムエトキシエチレート    ２．７ｇ（０．０１０モル）
鉄エトキシエチレート              ２９．１ｇ（０．０９０モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、白金アセチルアセトナート１．９６５ｇ（０．００５モル）、ロジウムアセチルアセトナート２．００ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＳｒＦｅＰｔＲｈを含む均一混合溶液を調製した。
【０４６５】
そして、ＳｒＺｒＯ３（製造例Ｄ１）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０４６６】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０４６７】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＳｒＦｅＰｔＲｈ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているＳｒＺｒＯ３を得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているＳｒＺｒＯ３を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ０．９０Ｓｒ０．１０Ｆｅ０．９０Ｐｔ０．０５Ｒｈ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＳｒＺｒＯ３の粉末を得た。
【０４６８】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とＳｒＺｒＯ３とが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０４６９】
２）−２  外側層および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＳｒＺｒＯ３の粉末に、Ｐｔが０．１５重量％およびＲｈが０．１５重量％担持されたＺｒ０．７９Ｃｅ０．１６Ｌａ０．０１Ｎｄ０．０４ＯｘｉｄｅからなるＰｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ１−２）の粉末を加え、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＳｒＺｒＯ３が７５ｇ、Ｐｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物が６０ｇとなるように注入し、内側層の表面に均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、外側層を形成し、これによって、排ガス浄化用触媒を得た。
【０４７０】
得られた排ガス浄化用触媒において、ハニカム担体１リットルに対する各金属の含有量は、内側層において、Ｐｔが０．０６ｇ、Ｐｄが０．２０ｇ、外側層において、Ｐｔが０．６８ｇ（ペロブスカイト型複合酸化物中０．５９ｇ、ジルコニア系複合酸化物上０．０９ｇ）、Ｒｈが０．４０ｇ（ペロブスカイト型複合酸化物中０．３１ｇ、ジルコニア系複合酸化物上０．０９ｇ）であった。
【０４７１】
実施例ＲＣ−８
１）内側層の形成
Ｐｄが１．６０重量％担持されたγアルミナからなるＰｄ担持γアルミナ（製造例Ｃ１１−１）の粉末、Ｃｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０Ｏｘｉｄｅからなるセリア系複合酸化物（製造例Ｂ３）の粉末、および、ＢａＳＯ４の粉末に、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、Ｐｄ担持γアルミナが５０ｇ、セリア系複合酸化物が３０ｇ、ＢａＳＯ４が２０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、内側層を形成した。
【０４７２】
２）外側層の形成
２）−１  白金含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ３６．６ｇ（０．０９０モル）
ストロンチウムエトキシエチレート    ２．７ｇ（０．０１０モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、白金アセチルアセトナート１．９６５ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＳｒＦｅＰｔを含む均一混合溶液を調製した。
【０４７３】
そして、Ｚｒ０．６０Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０５Ｙ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ７）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０４７４】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０４７５】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＳｒＦｅＰｔ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ０．９０Ｓｒ０．１０Ｆｅ０．９５Ｐｔ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＺｒ０．６０Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０５Ｙ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物の粉末を得た。
【０４７６】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とジルコニア系複合酸化物とが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０４７７】
２）−２  外側層および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物の粉末に、Ｐｔが０．３３重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ３−２）の粉末、および、Ｐｔが０．３３重量％およびＲｈが１．３３重量％担持されたθアルミナからなるＰｔ−Ｒｈ担持θアルミナ（製造例Ｃ８−６）の粉末を加え、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物が６３ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が３０ｇ、Ｐｔ−Ｒｈ担持θアルミナが３０ｇとなるように注入し、内側層の表面に均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、外側層を形成し、これによって、排ガス浄化用触媒を得た。
【０４７８】
得られた排ガス浄化用触媒において、ハニカム担体１リットルに対する各金属の含有量は、内側層において、Ｐｄが０．８０ｇ、外側層において、Ｐｔが０．７０ｇ、Ｒｈが０．４０ｇであった。
【０４７９】
実施例ＲＣ−９
１）内側層の形成
１）−１  パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０４８０】
そして、Ｚｒ０．６５Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０２Ｙ０．０３Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ４）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０４８１】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０４８２】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＺｒ０．６５Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０２Ｙ０．０３Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物の粉末を得た。
【０４８３】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とジルコニア系複合酸化物とが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０４８４】
１）−２  内側層の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物の粉末に、Ｐｔが０．５０重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−２）の粉末、および、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ３）の粉末を加え、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、６ミル／４００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物が５０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が３０ｇ、ランタン含有θアルミナが３０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、内側層を形成した。
【０４８５】
２）外側層の形成
２）−１  ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              １２．３ｇ（０．０３８モル）
アルミニウムエトキシエチレート    １１．２ｇ（０．０３８モル）
マンガンエトキシエチレート          ４．４ｇ（０．０１９モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、ロジウムアセチルアセトナート２．００ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＡｌＭｎＲｈを含む均一混合溶液を調製した。
【０４８６】
そして、ＳｒＺｒＯ３（製造例Ｄ１）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０４８７】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０４８８】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＡｌＭｎＲｈ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているＳｒＺｒＯ３を得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているＳｒＺｒＯ３を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．３８Ａｌ０．３８Ｍｎ０．１９Ｒｈ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＳｒＺｒＯ３の粉末を得た。
【０４８９】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とＳｒＺｒＯ３とが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０４９０】
２）−２  外側層および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＳｒＺｒＯ３の粉末に、Ｐｔが１．００重量％およびＲｈが０．１７重量％担持されたランタン含有θアルミナからなるＰｔ−Ｒｈ担持ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ３−１）の粉末を加え、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、６ミル／４００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＳｒＺｒＯ３が５０ｇ、Ｐｔ−Ｒｈ担持ランタン含有θアルミナが６０ｇとなるように注入し、内側層の表面に均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、外側層を形成し、これによって、排ガス浄化用触媒を得た。
【０４９１】
得られた排ガス浄化用触媒において、ハニカム担体１リットルに対する各金属の含有量は、Ｐｔが０．７５ｇ、Ｐｄが０．２２ｇ、Ｒｈが０．３２ｇであった。
【０４９２】
実施例ＲＣ−１０
１）内側層の形成
１）−１  パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              ３１．０ｇ（０．０９６モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．２２ｇ（０．００４モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０４９３】
そして、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ３）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０４９４】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０４９５】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９６Ｐｄ０．０４Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末を得た。
【０４９６】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とランタン含有θアルミナとが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０４９７】
１）−２  内側層の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末に、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ３）の粉末を加え、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナが７５ｇ、ランタン含有θアルミナが９０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、内側層を形成した。
【０４９８】
２）外側層の形成
２）−１  白金含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ３８．６ｇ（０．０９５モル）
鉄エトキシエチレート              １８．４ｇ（０．０５７モル）
マンガンエトキシエチレート          ８．９ｇ（０．０３８モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、銀アセチルアセトナート１．０４ｇ（０．００５モル）、白金アセチルアセトナート１．９６５ｇ（０．００５モル）をトルエン２００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＡｇＦｅＭｎＰｔを含む均一混合溶液を調製した。
【０４９９】
そして、Ｚｒ０．５０Ｃｅ０．４０Ｌａ０．０５Ｙ０．０５Ｏｘｉｄｅ（製造例Ａ１０）からなるジルコニア系複合酸化物の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０５００】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０５０１】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＡｇＦｅＭｎＰｔ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ０．９５Ａｇ０．０５Ｆｅ０．５７Ｍｎ０．３８Ｐｔ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＺｒ０．５０Ｃｅ０．４０Ｌａ０．０５Ｙ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物の粉末を得た。
【０５０２】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とジルコニア系複合酸化物とが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０５０３】
２）−２  外側層および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物の粉末に、Ｒｈが０．５０重量％担持されたＺｒ０．７９Ｃｅ０．１６Ｌａ０．０１Ｎｄ０．０４ＯｘｉｄｅからなるＲｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ１−１）の粉末、Ｐｔが０．１０重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−６）の粉末、Ｐｔが０．３３重量％およびＲｈが０．２５重量％担持されたランタン含有γアルミナからなるＰｔ−Ｒｈ担持ランタン含有γアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ１０−１）の粉末を加え、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物が５０ｇ、Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物が３０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が６０ｇ、Ｐｔ−Ｒｈ担持ランタン含有γアルミナが６０ｇとなるように注入し、内側層の表面に均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、外側層を形成し、これによって、排ガス浄化用触媒を得た。
【０５０４】
得られた排ガス浄化用触媒において、ハニカム担体１リットルに対する各金属の含有量は、Ｐｔが０．６５ｇ、Ｐｄが０．２６ｇ、Ｒｈが０．３０ｇであった。
【０５０５】
実施例ＲＣ−１１
１）内側層の形成
１）−１  パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０５０６】
そして、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ３）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０５０７】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０５０８】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末を得た。
【０５０９】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とランタン含有θアルミナとが、重量比で１：１の割合となるように調製した。
【０５１０】
１）−２  白金含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ３６．６ｇ（０．０９０モル）
ストロンチウムエトキシエチレート    ２．７ｇ（０．０１０モル）
鉄エトキシエチレート              １８．４ｇ（０．０５７モル）
マンガンエトキシエチレート          ８．９ｇ（０．０３８モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、ジニトロジアンミン白金硝酸溶液（Ｐｔ分８．５０質量％）１１．４８ｇ（Ｐｔ換算で０．９７５ｇ、０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＳｒＦｅＭｎＰｔを含む均一混合溶液を調製した。
【０５１１】
そして、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ３）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０５１２】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０５１３】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＳｒＦｅＭｎＰｔ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ０．９０Ｓｒ０．１０Ｆｅ０．５７Ｍｎ０．３８Ｐｔ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末を得た。
【０５１４】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とランタン含有θアルミナとが、重量比で１：１の割合となるように調製した。
【０５１５】
１）−３  内側層の製造
上記で得られたパラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末および白金含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末に、ランタン含有γアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ１０）の粉末、および、ＢａＳＯ４の粉末を加え、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナが２４ｇ、白金含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナが２０ｇ、ランタン含有γアルミナが４０ｇ、ＢａＳＯ４が２０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、内側層を形成した。
【０５１６】
２）外側層の形成
２）−１  ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              ２４．６ｇ（０．０７６モル）
マンガンエトキシエチレート          ４．４ｇ（０．０１９モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、ロジウムアセチルアセトナート２．００ｇ（０．００５モル）をトルエン２００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＭｎＲｈを含む均一混合溶液を調製した。
【０５１７】
そして、ＳｒＺｒＯ３（製造例Ｄ１）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０５１８】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０５１９】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＭｎＲｈ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているＳｒＺｒＯ３を得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているＳｒＺｒＯ３を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．７６Ｍｎ０．１９Ｒｈ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＳｒＺｒＯ３の粉末を得た。
【０５２０】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とＳｒＺｒＯ３とが、重量比で１：２の割合となるように調製した。
【０５２１】
次いで、このロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＳｒＺｒＯ３の粉末に、ジニトロジアンミン白金硝酸溶液を含浸させ、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、Ｐｔ担持ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物担持ＳｒＺｒＯ３を得た。なお、このＰｔ担持ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物担持ＳｒＺｒＯ３のＰｔの担持量は、ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物に対して、１．３３重量％であった。
【０５２２】
２）−２  外側層および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたＰｔ担持ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物担持ＳｒＺｒＯ３の粉末に、Ｐｔが０．５０重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−２）の粉末、ランタン含有γアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ１０）の粉末を加え、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、Ｐｔ担持ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物担持ＳｒＺｒＯ３が４５ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が２０ｇ、ランタン含有γアルミナが５０ｇとなるように注入し、内側層の表面に均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、外側層を形成し、これによって、排ガス浄化用触媒を得た。
【０５２３】
得られた排ガス浄化用触媒において、ハニカム担体１リットルに対する各金属の含有量は、Ｐｔが０．７０ｇ、Ｐｄが０．２６ｇ、Ｒｈが０．３２ｇであった。
【０５２４】
実施例ＲＣ−１２
１）内側層の形成
１）−１  パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０５２５】
そして、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ３）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０５２６】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０５２７】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末を得た。
【０５２８】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とランタン含有θアルミナとが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０５２９】
１）−２  白金含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ３６．６ｇ（０．０９０モル）
カルシウムエトキシエチレート        ２．２ｇ（０．０１０モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、白金アセチルアセトナート２．００ｇ（０．００５モル）をトルエン２００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＣａＦｅＰｔを含む均一混合溶液を調製した。
【０５３０】
そして、Ｚｒ０．６０Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０５Ｎｄ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ１１）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０５３１】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０５３２】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＣａＦｅＰｔ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ０．９０Ｃａ０．１０Ｆｅ０．９５Ｐｔ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＺｒ０．６０Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０５Ｎｄ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物の粉末を得た。
【０５３３】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とジルコニア系複合酸化物とが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０５３４】
１）−３  内側層の製造
上記で得られたパラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末および白金含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物の粉末に、Ｐｔが０．５０重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−２）の粉末、および、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ３）の粉末を加え、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナが６０ｇ、白金含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物が３０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が２０ｇ、ランタン含有θアルミナが４０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、内側層を形成した。
【０５３５】
２）外側層の形成
２）−１  ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
アルミニウムエトキシエチレート    １６．８ｇ（０．０５７モル）
マンガンエトキシエチレート          ８．９ｇ（０．０３８モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、ロジウムアセチルアセトナート２．００ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＡｌＭｎＲｈを含む均一混合溶液を調製した。
【０５３６】
そして、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ３）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０５３７】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０５３８】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＡｌＭｎＲｈ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ａｌ０．５７Ｍｎ０．３８Ｒｈ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末を得た。
【０５３９】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とランタン含有θアルミナとが、重量比で１：２の割合となるように調製した。
【０５４０】
２）−２  白金含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ３６．６ｇ（０．０９０モル）
カルシウムエトキシエチレート        ２．２ｇ（０．０１０モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、５００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、白金アセチルアセトナート２．００ｇ（０．００５モル）をトルエン２００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＣａＦｅＰｔを含む均一混合溶液を調製した。
【０５４１】
そして、Ｚｒ０．６０Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０５Ｎｄ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ１１）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０５４２】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０５４３】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＣａＦｅＰｔ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ０．９０Ｃａ０．１０Ｆｅ０．９５Ｐｔ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＺｒ０．６０Ｃｅ０．３０Ｌａ０．０５Ｎｄ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物の粉末を得た。
【０５４４】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とジルコニア系複合酸化物とが、重量比で２：８の割合となるように調製した。
【０５４５】
２）−３  外側層および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末および白金含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物の粉末に、Ｐｔが０．５０重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−２）の粉末、および、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ３）の粉末を加え、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナが４５ｇ、白金含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたジルコニア系複合酸化物が３０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が４０ｇ、ランタン含有θアルミナが３０ｇとなるように注入し、内側層の表面に均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、外側層を形成し、これによって、排ガス浄化用触媒を得た。
【０５４６】
得られた排ガス浄化用触媒において、ハニカム担体１リットルに対する各金属の含有量は、Ｐｔが０．７８ｇ、Ｐｄが０．２６ｇ、Ｒｈが０．３４ｇであった。
【０５４７】
実施例ＲＣ−１３
１）内側層の形成
１）−１  パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンメトキシプロピレート      ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄メトキシプロピレート            ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、１０００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０５４８】
そして、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ３）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０５４９】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０５５０】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末を得た。
【０５５１】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とランタン含有θアルミナとが、重量比で１：１の割合となるように調製した。
【０５５２】
１）−２  内側層の製造
上記で得られたパラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末に、Ｐｔが０．３３重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−７）の粉末、および、θアルミナの粉末を加え、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナが２８ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が６０ｇ、θアルミナが７０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、内側層を形成した。
【０５５３】
２）外側層および排ガス浄化用触媒の製造
Ｐｔが０．２７重量％およびＲｈが１．３３重量％担持されたＺｒ０．７６Ｃｅ０．１８Ｌａ０．０２Ｎｄ０．０４ＯｘｉｄｅからなるＰｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ６−４）の粉末、Ｐｔが０．３３重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−７）の粉末、および、Ｐｔが０．３１重量％担持されたθアルミナからなるＰｔ担持θアルミナ（製造例Ｃ６）の粉末を加え、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、Ｐｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物が３０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が６０ｇ、Ｐｔ担持θアルミナが７０ｇとなるように注入し、内側層の表面に均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、外側層を形成し、これによって、排ガス浄化用触媒を得た。
【０５５４】
得られた排ガス浄化用触媒において、ハニカム担体１リットルに対する各金属の含有量は、内側層において、Ｐｔが０．１０ｇ、Ｐｄが０．３０ｇ、外側層において、Ｐｔが０．５０ｇ、Ｒｈが０．４０ｇであった。
【０５５５】
実施例ＲＣ−１４
１）内側層の形成
１）−１  パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンメトキシプロピレート      ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄メトキシプロピレート            ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、１０００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０５５６】
そして、ランタン含有θアルミナ（ランタン含有量４．０重量％）（製造例Ｃ３）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０５５７】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０５５８】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているランタン含有θアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末を得た。
【０５５９】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とランタン含有θアルミナとが、重量比で１：１の割合となるように調製した。
【０５６０】
１）−２  内側層の製造
上記で得られたパラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナの粉末に、Ｐｔが０．６７重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−８）の粉末、および、θアルミナの粉末を加え、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたランタン含有θアルミナが３０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が３０ｇ、θアルミナが８０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、内側層を形成した。
【０５６１】
２）外側層および排ガス浄化用触媒の製造
Ｐｔが０．２７重量％およびＲｈが１．３３重量％担持されたＺｒ０．５０Ｃｅ０．４０Ｌａ０．０５Ｎｄ０．０５ＯｘｉｄｅからなるＰｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ３−１）の粉末、Ｐｔが０．３３重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−７）の粉末、および、Ｐｔが０．４３重量％およびＲｈが０．２１重量％担持されたθアルミナからなるＰｔ−Ｒｈ担持θアルミナ（製造例Ｃ８−５）の粉末を加え、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、Ｐｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物が３０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が６０ｇ、Ｐｔ−Ｒｈ担持θアルミナが７０ｇとなるように注入し、内側層の表面に均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、外側層を形成し、これによって、排ガス浄化用触媒を得た。
【０５６２】
得られた排ガス浄化用触媒において、ハニカム担体１リットルに対する各金属の含有量は、内側層において、Ｐｔが０．２０ｇ、Ｐｄが０．３３ｇ、外側層において、Ｐｔが０．５８ｇ、Ｒｈが０．５５ｇであった。
【０５６３】
実施例ＲＣ−１５
１）内側層の形成
１）−１  パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンメトキシプロピレート      ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄メトキシプロピレート            ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、１０００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０５６４】
そして、バリウム含有θアルミナ（バリウム含有量４．０重量％）（製造例Ｃ５）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０５６５】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０５６６】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているバリウム含有θアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているバリウム含有θアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたバリウム含有θアルミナの粉末を得た。
【０５６７】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とバリウム含有θアルミナとが、重量比で１：４の割合となるように調製した。
【０５６８】
１）−２  内側層の製造
上記で得られたパラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたバリウム含有θアルミナの粉末に、Ｐｔが０．６７重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−８）の粉末を加え、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたバリウム含有θアルミナが４６ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が４５ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、内側層を形成した。
【０５６９】
２）外側層の形成
２）−１  ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンメトキシプロピレート      ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄メトキシプロピレート            ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、１０００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、ロジウムアセチルアセトナート２．００ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＲｈを含む均一混合溶液を調製した。
【０５７０】
そして、θアルミナの粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０５７１】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０５７２】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているθアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているθアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｒｈ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナの粉末を得た。
【０５７３】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とθアルミナとが、重量比で１：３の割合となるように調製した。
【０５７４】
２）−２  外側層および排ガス浄化用触媒の製造
上記で得られたロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナの粉末に、Ｐｔが０．６７重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−８）の粉末を加え、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、ロジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナが３８ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が６０ｇとなるように注入し、内側層の表面に均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、外側層を形成し、これによって、排ガス浄化用触媒を得た。
【０５７５】
得られた排ガス浄化用触媒において、ハニカム担体１リットルに対する各金属の含有量は、内側層において、Ｐｔが０．３０ｇ、Ｐｄが０．２０ｇ、外側層において、Ｐｔが０．４０ｇ、Ｒｈが０．２０ｇであった。
【０５７６】
実施例ＲＣ−１６
１）内側層の形成
１）−１  パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンメトキシプロピレート      ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄メトキシプロピレート            ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、１０００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０５７７】
そして、θアルミナの粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０５７８】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０５７９】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているθアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているθアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナの粉末を得た。
【０５８０】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とランタン含有θアルミナとが、重量比で２：３の割合となるように調製した。
【０５８１】
１）−２  内側層の製造
上記で得られたパラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナの粉末に、Ｐｔが０．３３重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−７）の粉末、および、θアルミナの粉末を加え、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナが４０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が３０ｇ、θアルミナが８０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、内側層を形成した。
【０５８２】
２）外側層の形成
２）−１  白金含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンメトキシプロピレート      ３８．６ｇ（０．０９０モル）
カルシウムメトキシプロピレート      ２．２ｇ（０．０１０モル）
鉄メトキシプロピレート            ２９．１ｇ（０．０９０モル）
上記の成分を、１０００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、白金アセチルアセトナート３．９３ｇ（０．０１０モル）をトルエン４０ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＣａＦｅＰｔを含む均一混合溶液を調製した。
【０５８３】
そして、θアルミナの粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０５８４】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０５８５】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＣａＦｅＰｔ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているθアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているθアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ０．９０Ｃａ０．１０Ｆｅ０．９０Ｐｔ０．１０Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナの粉末を得た。
【０５８６】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とθアルミナとが、重量比で２：３の割合となるように調製した。
【０５８７】
２）−２  外側層および排ガス浄化用触媒の製造
上記により得られた白金含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナの粉末に、Ｐｔが０．７５重量％およびＲｈが１．２５重量％担持されたＺｒ０．７０Ｃｅ０．２５Ｌａ０．０２Ｎｄ０．０３ＯｘｉｄｅからなるＰｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ１２−１）の粉末、および、Ｐｔが０．３３重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−７）の粉末を加え、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、白金含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたθアルミナが３．２ｇ、Ｐｔ−Ｒｈ担持ジルコニア系複合酸化物が４０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が６０ｇとなるように注入し、内側層の表面に均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、外側層を形成し、これによって、排ガス浄化用触媒を得た。
【０５８８】
得られた排ガス浄化用触媒において、ハニカム担体１リットルに対する各金属の含有量は、内側層において、Ｐｔが０．１０ｇ、Ｐｄが０．３５ｇ、外側層において、Ｐｔが０．６０ｇ、Ｒｈが０．５０ｇであった。
【０５８９】
比較例ＰＸ−１
Ｐｄが１．６３重量％担持されたγアルミナからなるＰｄ担持γアルミナ（製造例Ｃ１１−２）の粉末に、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、６ミル／４００セル、φ８０ｍｍ×９５ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、Ｐｄ担持γアルミナが２００ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｄの含有量は、３．２６ｇであった。
【０５９０】
比較例ＰＸ−２
Ｒｈが１．５８重量％担持されたγアルミナからなるＲｈ担持γアルミナ（製造例Ｃ１２）の粉末に、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、６ミル／４００セル、φ８０ｍｍ×９５ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、Ｒｈ担持γアルミナが２００ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＲｈの含有量は、３．１６ｇであった。
【０５９１】
比較例ＰＸ−３
Ｐｔが２．００重量％およびＲｈが０．２０重量％担持されたγアルミナからなるＰｔ−Ｒｈ担持γアルミナ（製造例Ｃ１３−２）の粉末に、Ｐｔが０．１０重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ３−３）の粉末を加えて、これに脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、６ミル／４００セル、φ８０ｍｍ×９５ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、Ｐｔ−Ｒｈ担持γアルミナが１００ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が４０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｔの含有量は２．４ｇ、Ｒｈの含有量は０．２０ｇであった。
【０５９２】
比較例ＱＸ−５
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、１０００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０５９３】
そして、Ｚｒ０．７０Ｃｅ０．２５Ｌａ０．０２Ｙ０．０３Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ１３）の粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０５９４】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０５９５】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＺｒ０．７０Ｃｅ０．２５Ｌａ０．０２Ｙ０．０３Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物からなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。
【０５９６】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とジルコニア系複合酸化物とが、重量比で１：４の割合となるように調製した。
【０５９７】
比較例ＱＸ−６
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、１０００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、ロジウムアセチルアセトナート２．００ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＲｈを含む均一混合溶液を調製した。
【０５９８】
そして、Ｚｒ０．５０Ｃｅ０．４０Ｌａ０．０５Ｙ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ１０）の粉末をトルエン１００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０５９９】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０６００】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＲｈ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｒｈ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＺｒ０．５０Ｃｅ０．４０Ｌａ０．０５Ｙ０．０５Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物からなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。
【０６０１】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とジルコニア系複合酸化物とが、重量比で２：３の割合となるように調製した。
【０６０２】
比較例ＱＸ−７
ランタンメトキシプロピレート      ３６．６ｇ（０．０９０モル）
カルシウムメトキシプロピレート      ２．２ｇ（０．０１０モル）
鉄メトキシプロピレート            ２９．１ｇ（０．０９０モル）
上記の成分を、１０００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて撹拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、白金アセチルアセトナート３．９３ｇ（０．０１０モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＣａＦｅＰｔを含む均一混合溶液を調製した。
【０６０３】
そして、Ｚｒ０．７０Ｃｅ０．２５Ｐｒ０．０２Ｎｄ０．０３Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物（製造例Ａ１４）の粉末をトルエン１００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０６０４】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０６０５】
その後、室温下で２時間撹拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＣａＦｅＰｔを含むペロブスカイト型複合酸化物の結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているジルコニア系複合酸化物を、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて８００℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ０．９０Ｃａ０．１０Ｆｅ０．９０Ｐｔ０．１０Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたＺｒ０．７０Ｃｅ０．２５Ｐｒ０．０２Ｎｄ０．０３Ｏｘｉｄｅからなるジルコニア系複合酸化物からなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。
【０６０６】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とジルコニア系複合酸化物とが、重量比で１：４の割合となるように調製した。
【０６０７】
比較例ＱＸ−８
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、１０００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０６０８】
そして、γアルミナの粉末をトルエン１００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０６０９】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０６１０】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているγアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているγアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたγアルミナからなる排ガス浄化用触媒の粉末を得た。
【０６１１】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とγアルミナとが、重量比で１：４の割合となるように調製した。
【０６１２】
比較例ＲＸ−９
Ｐｄが０．４４重量％担持されたγアルミナからなるＰｄ担持γアルミナ（製造例Ｃ１１−３）の粉末に、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８０ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、Ｐｄ担持γアルミナが１５０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｄの含有量は、０．６６ｇであった。
【０６１３】
比較例ＲＸ−１０
Ｐｔが０．６７重量％およびＲｈが０．４２重量％担持されたγアルミナからなるＰｔ−Ｒｈ担持γアルミナ（製造例Ｃ１３−３）の粉末に、Ｐｔが０．６７重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ３−４）の粉末を加えて、これに脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８０ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、Ｐｔ−Ｒｈ担持γアルミナが１５０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が７５ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対するＰｔの含有量は１．５０ｇ、Ｒｈの含有量は０．６３ｇであった。
【０６１４】
比較例ＲＸ−１１
Ｐｄが１．１０重量％担持されたθアルミナからなるＰｄ担持θアルミナ（製造例Ｃ９−２）の粉末に、Ｐｔが１．５０重量％担持されたＣｅ０．６０Ｚｒ０．３０Ｙ０．１０ＯｘｉｄｅからなるＰｔ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ１−１０）の粉末、および、Ｐｔが１．５０重量％およびＲｈが０．６７重量％担持されたθアルミナからなるＰｔ−Ｒｈ担持θアルミナ（製造例Ｃ８−７）の粉末を加え、脱イオン水に混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、Ｐｄ担持θアルミナが３０ｇ、Ｐｔ担持セリア系複合酸化物が４０ｇ、Ｐｔ−Ｒｈ担持θアルミナが６０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、排ガス浄化用触媒を得た。得られた排ガス浄化用触媒のハニカム担体１リットルに対する各金属の含有量は、Ｐｔの含有量が１．５０ｇ、Ｐｄの含有量が０．３３ｇ、Ｒｈの含有量が０．４０ｇであった。
【０６１５】
比較例ＲＸ−１２
１）内側層の形成
Ｐｄが３．３０重量％担持されたＣｅ０．８０Ｚｒ０．２０Ｏ２からなるＰｄ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ４−１）の粉末、γアルミナの粉末、および、ＢａＳＯ４の粉末に、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、Ｐｄ担持セリア系複合酸化物が４５ｇ、γアルミナが５０ｇ、ＢａＳＯ４が２０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、内側層を形成した。
【０６１６】
２）外側層および排ガス浄化用触媒の製造
Ｐｔが２．００重量％およびＲｈが１．７０重量％担持されたＣｅ０．３０Ｚｒ０．７０Ｏ２からなるＰｔ−Ｒｈ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ５−１）の粉末、γアルミナの粉末に、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、Ｐｔ−Ｒｈ担持セリア系複合酸化物が７５ｇ、γアルミナが７５ｇとなるように注入し、内側層の表面に均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、外側層を形成し、これによって、排ガス浄化用触媒を得た。
【０６１７】
得られた排ガス浄化用触媒において、ハニカム担体１リットルに対する各金属の含有量は、内側層において、Ｐｄが１．５０ｇ、外側層において、Ｐｔが１．５０ｇ、Ｒｈが１．３０ｇであった。
【０６１８】
比較例ＲＸ−１３
１）内側層の形成
１）−１  パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物の耐熱性酸化物への担持
ランタンエトキシエチレート        ４０．６ｇ（０．１００モル）
鉄エトキシエチレート              ３０．７ｇ（０．０９５モル）
上記の成分を、１０００ｍＬ容量の丸底フラスコに加え、トルエン２００ｍＬを加えて攪拌溶解させることにより、混合アルコキシド溶液を調製した。そして、パラジウムアセチルアセトナート１．５２ｇ（０．００５モル）をトルエン１００ｍＬに溶解して、この溶液を、さらに丸底フラスコの混合アルコキシド溶液に加えて、ＬａＦｅＰｄを含む均一混合溶液を調製した。
【０６１９】
そして、γアルミナの粉末をトルエン２００ｍＬにといて、さらに丸底フラスコの均一混合溶液を加えて、攪拌混合した。
【０６２０】
次いで、この溶液に、脱イオン水２００ｍＬを約１５分かけて滴下した。そうすると、加水分解により褐色の粘稠沈殿が生成した。
【０６２１】
その後、室温下で２時間攪拌した後、減圧下でトルエンおよび水分を留去して、ＬａＦｅＰｄ複合酸化物の結晶前組成物が分散しているγアルミナを得た。次いで、この結晶前組成物が分散しているγアルミナを、シャーレに移し、６０℃にて２４時間通風乾燥後、大気中、電気炉を用いて６５０℃で１時間熱処理することによって、Ｌａ１．００Ｆｅ０．９５Ｐｄ０．０５Ｏ３からなるペロブスカイト型複合酸化物が担持されたγアルミナの粉末を得た。
【０６２２】
なお、この粉末は、ペロブスカイト型複合酸化物とγアルミナとが、重量比で１：１の割合となるように調製した。
【０６２３】
１）−２  内側層の製造
上記で得られたパラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたγアルミナの粉末に、γアルミナの粉末を加え、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、パラジウム含有ペロブスカイト型複合酸化物が担持されたγアルミナが６０ｇ、γアルミナが３０ｇとなるように注入し、均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、内側層を形成した。
【０６２４】
２）外側層および排ガス浄化用触媒の製造
Ｐｔが２．００重量％およびＲｈが１．００重量％担持されたＣｅ０．３０Ｚｒ０．７０Ｏ２からなるＰｔ−Ｒｈ担持セリア系複合酸化物（製造例Ｂ５−２）の粉末、γアルミナの粉末に、脱イオン水を混合して、さらにアルミナゾルを加えることにより、スラリーを調製した。このスラリーを、３ミル／６００セル、φ８６ｍｍ×１０４ｍｍのコージェライト質のハニカム担体１リットルに対して、Ｐｔ−Ｒｈ担持セリア系複合酸化物が５０ｇ、γアルミナが３０ｇとなるように注入し、内側層の表面に均一にコーティングし、１００℃で乾燥後、５００℃で焼成することにより、外側層を形成し、これによって、排ガス浄化用触媒を得た。
【０６２５】
得られた排ガス浄化用触媒において、ハニカム担体１リットルに対する各金属の含有量は、Ｐｔが１．００ｇ、Ｐｄが０．６６ｇ、Ｒｈが０．５０ｇであった。
【０６２６】
評価
試験例１
１）耐久試験
Ｖ型８気筒排気量４Ｌのエンジンの両バンク各々に、表１に示す実施例および比較例の排ガス浄化用触媒を、それぞれ装着し、触媒床内温度が９００℃となる９００秒で１サイクルの耐久パターンを、それぞれ、表１に示す時間繰り返した。
【０６２７】
耐久パターンは、０〜８７０秒（８７０秒間）は、理論空燃比（λ＝１）であるＡ／Ｆ＝１４．６（Ａ／Ｆ＝ａｉｒ  ｔｏ  ｆｕｅｌ  ｒａｔｉｏ＝空燃比）を中心として、Δλ＝±４％（ΔＡ／Ｆ＝±０．６Ａ／Ｆ）の振幅を、周波数０．６Ｈｚで与え、８７０〜９００秒（３０秒間）は、各触媒の上流側から２次元空気を導入して、λ＝１．２５となる条件にて強制酸化した。
【０６２８】
２）活性評価（ＣＯ、ＨＣ、ＮＯｘ浄化率）
φ８０×９５ｍｍの試験片（耐久後の各実施例および各比較例の排ガス浄化用触媒からサンプリングした試験片）を、表２に示すモデルガスを用いて、スイープ試験をすることにより、活性評価した。
【０６２９】
スイープ試験では、理論空燃比（λ＝１）を中心として、Δλ＝±３．４％（Ａ／Ｆ＝±０．５Ａ／Ｆ）の振幅を、周波数０．５Ｈｚで与え、各試験片のＣＯ、ＨＣ、ＮＯｘの浄化率を測定した。なお、測定は、モノリス状触媒の上流側（入口ガス）の温度を４００℃に保ち、流速は、表１に示す空間速度に設定した。その結果を表１に示す。
【０６３０】
【表１】
2004243305.tif 000002
【０６３１】
【表２】
2004243305.tif 000003
試験例２
１）高温耐久処理（Ｒ／Ｌ  １０００℃）
上記により得られた表３に示す実施例および比較例の排ガス浄化用触媒の粉末を、次の条件で高温耐久処理した。この高温耐久処理では、雰囲気温度を１０００℃に設定し、不活性雰囲気５分、酸化雰囲気１０分、不活性雰囲気５分、還元雰囲気１０分の計３０分を１サイクルとして、このサイクルを１０サイクル、合計５時間繰り返した。なお、高温水蒸気を含む下記の組成のガスを、３００Ｌ／ｈｒの流量で供給することによって各雰囲気をつくり、また、各雰囲気における温度は、高温水蒸気によって１０００℃に維持した。
【０６３２】
不活性雰囲気ガス組成：８％ＣＯ２、１０％Ｈ２Ｏ、ＢａｌａｎｃｅＮ２
酸化雰囲気ガス組成：１％Ｏ２、８％ＣＯ２、１０％Ｈ２Ｏ、ＢａｌａｎｃｅＮ２
還元雰囲気ガス組成：０．５％Ｈ２、１．５％ＣＯ、８％ＣＯ２、１０％Ｈ２Ｏ、ＢａｌａｎｃｅＮ２
２）高温耐久処理（Ａｉｒ  １１５０℃）
上記により得られた表３に示す実施例および比較例の排ガス浄化用触媒の粉末を、大気雰囲気で高温耐久処理した。
【０６３３】
３）比表面積の測定
上記により得られた表３に示す実施例および比較例の排ガス浄化用触媒の耐久処理前の比表面積と、上記の各高温耐久処理後の比表面積とを測定した。なお、比表面積の測定は、ＢＥＴ法に従った。その結果を表３に示す。
【０６３４】
【表３】
2004243305.tif 000004
試験例３
耐久試験
Ｖ型８気筒排気量４Ｌのエンジンの片バンクに、上記で得られた表４〜７に示す実施例および比較例の排ガス浄化用触媒を、それぞれ装着し、触媒床内の最高温度が表４〜７に示す１０５０℃または１１００℃となる３０秒で１サイクルの耐久パターンを、表４〜７に示す時間繰り返した後、空燃比Ａ／Ｆ＝１４．３、９００℃で２時間アニーリングした。
【０６３５】
耐久パターンは、０〜５秒（５秒間）は、フィードバック制御により、理論空燃比（Ａ／Ｆ＝１４．６：ストイキ状態）で運転し、排ガス浄化用触媒の内部温度が８５０℃付近となるようにした。５〜３０秒（２５秒間）は、フィードバック制御を解除した。５〜７秒（２秒間）は、燃料を過剰に噴射し、燃料リッチ（Ａ／Ｆ＝１１．２）な混合気をエンジンに供給した。７〜２８秒（２１秒間）は、エンジンに燃料を過剰に供給しつつ、排ガス浄化用触媒の上流側から導入管を介して２次空気を吹き込んで、排ガス浄化用触媒の内部で過剰な燃料と２次空気を反応させて温度を上昇させた。この間の排ガス浄化用触媒中の排ガスの空燃比は、ストイキ状態よりもややリーン状態（Ａ／Ｆ＝１４．８）とされており、触媒床内最高温度は、表４〜７に示す１０５０℃または１１００℃であった。２８〜３０秒（２秒間）は、エンジンに過剰燃料を供給せずに、排ガス浄化用触媒に２次空気を供給し、排ガスの状態をリーン状態とした。
【０６３６】
排ガス浄化用触媒の温度は、ハニカム担体の中心部に挿入した熱電対によって測定した。燃料（ガソリン）には、リン化合物を添加し、排ガス中に含まれるリン元素によって触媒が被毒されるようにした。リン化合物の添加量は、表４〜７に示す耐久時間中に、リン元素に換算して８１６ｍｇのリン元素が、排ガス浄化用触媒に付着するように設定した。
【０６３７】
２）ＨＣ５０％浄化温度
実質的にストイキ状態に維持された混合気をエンジンに供給し、この混合気の燃焼によって排出される排ガスの温度を３０℃／分の割合で上昇させつつ、耐久後の表４〜７に示す実施例および比較例の排ガス浄化用触媒に供給した。
【０６３８】
排ガス浄化用触媒には、空間速度（ＳＶ）を９００００／時として排ガスを供給し、排ガス浄化用触媒で処理した排ガス中のＨＣ濃度を測定した。このとき、排ガス中のＨＣが５０％浄化されるときの温度をＨＣ５０％浄化温度とした。その結果を表４〜７に示す。なお、エンジンに供給される混合気は、フィードバック制御によって実質的にストイキ状態とされているが、そのＡ／Ｆ値は１４．６±１．０となるように設定した。
【０６３９】
３）ＣＯ−ＮＯｘクロス点浄化率
混合気を燃料リッチな状態からリーン状態に変化させつつエンジンに供給し、これをエンジンで燃焼させたときの排ガスを、耐久後の表４および表６に示す実施例および比較例の排ガス浄化用触媒に供給した。そして、排ガス中のＣＯおよびＮＯｘが、排ガス浄化用触媒で浄化される割合をそれぞれ測定して、ＣＯおよびＮＯｘの浄化される割合が一致するときの浄化率を、ＣＯ−ＮＯｘクロス点浄化率として測定した。その結果を表４および表６に示す。なお、この測定は、エンジンを実際に自動車に搭載させた状態ではなく、エンジンのみの状態で実施した。また、排ガス浄化用触媒に供給される排ガスは、その温度が４６０℃であり、その空間速度ＳＶが９００００／ｈに設定された。
【０６４０】
【表４】
2004243305.tif 000005
【０６４１】
【表５】
2004243305.tif 000006
【表６】
2004243305.tif 000007
【０６４２】
【表７】
2004243305.tif 000008
【発明の効果】
本発明の排ガス浄化用触媒によれば、９００℃〜１０００℃を超える高温雰囲気下においても、貴金属の触媒活性を、長期にわたって高いレベルで維持することができ、優れた排ガス浄化性能を実現することができる。そのため、自動車用の排ガス浄化用触媒として好適に用いることができる。