(57)【要約】【課題】従来は、ヨークとスリーブが別部品のため、部品点数が多くなってしまう。スリーブとヨークを一体に設ける場合は軟鉄材料を用いるため、製造中に発生したバリに粘りがあり、バリを取り除くことは困難である。【解決手段】まず、スリーブ１１とヨーク１８を軟鉄材料によって一体に形成し、次に表面硬化処理を施す。この硬化処理工程によって、粘りのあったバリも硬くなって脆くなる。このため、続くバリ取り工程では、粘りがなく脆くなったバリを除去すれば良く、バリは容易に除去できる。このように、スリーブ１１とヨーク１８を一体の１部品で構成して部品点数の削減を図ることができるとともに、一体化の際に問題となるバリを容易に取り除くことができる。また、スリーブ１１の表面が硬化されるため、オイルフローコントロールバルブ２の耐久性を高めることができる。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
入出力ポートが形成されたスリーブ、このスリーブの内部で軸方向へ変位することで前記入出力ポートの切り替えを行うスプールを備えるスプール弁と、
通電により起磁力を発生するコイル、前記スプールに結合されて前記コイルの発生する磁力によって駆動されるムービングコア、前記コイルを覆うヨークを備える電磁アクチュエータと、
を具備する電動スプール弁の製造方法であって、
前記スリーブと前記ヨークを軟鉄材料によって一体に形成する形成工程と、
この形成工程で形成された一体の前記スリーブと前記ヨークの表面に硬化処理を施す硬化処理工程と、
この硬化処理工程の後に一体の前記スリーブと前記ヨークに形成されたバリを除去するバリ取り工程と、
を備えることを特徴とする電動スプール弁の製造方法。
【請求項２】
請求項１の電動スプール弁の製造方法において、
前記硬化処理工程で施される表面硬化層の厚みは、０．１ｍｍ以下に抑えられることを特徴とする電動スプール弁の製造方法。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載の電動スプール弁の製造方法において、
前記電動スプール弁は、
内燃機関のクランクシャフトに同期して回転駆動される回転駆動体と、
この回転駆動体に対して相対回転可能に設けられ、前記内燃機関のカムシャフトと一体に回転する回転従動体とを備え、
前記回転駆動体と前記回転従動体の間に形成された進角室へ油圧を供給することによって、前記回転駆動体に対して前記回転従動体とともに前記カムシャフトを進角側へ変位させるとともに、前記回転駆動体と前記回転従動体の間に形成された遅角室へ油圧を供給することによって、前記回転駆動体に対して前記回転従動体とともに前記カムシャフトを遅角側へ変位させるバルブタイミング可変機構の油圧アクチュエータに組み合わされ、
前記内燃機関の作動中に、油圧源で発生した油圧を、前記進角室および前記遅角室に相対的に給排させるオイルフローコントロールバルブであることを特徴とする電動スプール弁の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、スプール弁のスプールを電磁アクチュエータによって作動させる電動スプール弁の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来の電動スプール弁の構造を図４を参照して説明する。なお、この図４の電動スプール弁は、バルブタイミング可変装置に用いられるオイルフローコントロールバルブである。
このオイルフローコントロールバルブＪ１  は、入出力ポート（この図では、油圧供給ポートＪ２  、進角室連通ポートＪ３  、遅角室連通ポートＪ４  、ドレーンポートＪ５  ）が形成されたスリーブＪ６  と、このスリーブＪ６  の内部で軸方向へ変位して入出力ポートＪ２  〜Ｊ５  の切り替えを行うスプールＪ７  と、このスプールＪ７  を軸方向へ駆動する電磁アクチュエータＪ８  とによって構成されている。
【０００３】
スプールＪ７  とムービングコアＪ１１とは、シャフトＪ１５を介して当接しており、コイルＪ１２に与えられる電流量（通電割合）が調整されることによって、ムービングコアＪ１１とともにスプールＪ７  の軸方向の変位量が調整される。この作動によって、進角室と遅角室に与えられる油圧の割合がリニアに可変されて、カムシャフトの進角量がリニアに可変される（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
【特許文献１】
特開平１０−２８０９１９号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
上記の特許文献１に開示されるオイルフローコントロールバルブＪ１  は、コイルＪ１２の周囲を覆うヨークＪ１３とスリーブＪ６  とは別部品で構成されているため、部品点数が多くなってしまうという問題がある。
そこで、図５に示すように、スリーブＪ６  とヨークＪ１３を一体に設けて部品点数を減らすことが考えられる。スリーブＪ６  とヨークＪ１３を一体に設ける場合、ヨークＪ１３の磁気特性を優先して軟鉄材料を用いる。
【０００６】
製造工程において、軟鉄材料よりなる部品に穴開け等を行うと切削によるバリＢが発生する。具体例を示すと、図５に示すように、スプールＪ７  を配置する貫通穴Ｊ１４をドリル等で形成した場合、他の穴（入出力ポート等）との交差部分などにバリＢが発生する。このため、製造工程中に発生したバリＢを除去する作業が必要になる。
しかし、軟鉄材料は粘りがあるため、部品に発生したバリＢを取り除くことは困難である。
【０００７】
【発明の目的】
本発明は、上記の事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、ヨークとスリーブとを一体の１部品で構成して部品点数の削減を図るとともに、その際に問題となるバリを容易に取り除くことのできる電動スプール弁の製造方法を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
〔請求項１の手段〕
請求項１を採用する電動スプール弁の製造方法は、スリーブとヨークを軟鉄材料によって一体に形成した後に、表面硬化処理を施す。これによって形成工程で発生したバリも表面硬化される。即ち、硬化処理前は粘りのあったバリも、表面硬化処理によって硬くなる。このように硬くなったバリは、粘りがなく脆くなっているため、バリ取り工程において、バリを容易に除去することができる。
また、スリーブの表面が硬化されることにより、スプールの摺動による摩耗を抑えることができ、スプール弁の耐久性が向上する。
このように、請求項１の電動スプール弁の製造方法を採用することにより、ヨークとスリーブとを一体の１部品で構成して部品点数の削減を図ることができるとともに、一体化の際に問題となるバリを容易に取り除くことができる。さらに、スプールの耐摩耗性を向上させて、スプール弁の耐久性を向上させることができる。
【０００９】
〔請求項２の手段〕
請求項２の手段を採用する電動スプール弁の製造方法は、硬化処理工程で施される表面硬化層の厚みを０．１ｍｍ以下に抑えるものである。
このように、表面硬化層の厚みが極めて薄く設けられるため、ヨークと他部材（例えば、ステータ等）との磁気の受渡し部分に介在される表面硬化層の影響をほぼ無くすことができる。言い換えると、ヨークに表面硬化層が施されたことによる磁気特性の悪化を抑えることができる。
【００１０】
〔請求項３の手段〕
請求項３の手段を採用する電動スプール弁の製造方法は、バルブタイミング可変機構の油圧アクチュエータに組み合わされ、内燃機関の作動中に、油圧源で発生した油圧を、進角室および遅角室に相対的に給排させるオイルフローコントロールバルブに適用したものである。
【００１１】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の形態を、実施例と変形例を用いて説明する。
〔実施例〕
先ず、図３を参照してバルブタイミング可変装置を説明する。
本実施例で示すバルブタイミング可変装置は、内燃機関（以下、エンジン）のカムシャフト（吸気バルブ用、排気バルブ用、吸排気兼用カムシャフトのいずれか）に取り付けられるものであり、バルブの開閉タイミングを連続的に可変可能なものである。
バルブタイミング可変装置（ＶＶＴ）は、バルブタイミング可変機構１（ＶＣＴ）と、オイルフローコントロールバルブ２を有する油圧回路３と、オイルフローコントロールバルブ２を制御するＥＣＵ４（エンジン・コントロール・ユニットの略）とから構成されている。
【００１２】
（バルブタイミング可変機構１の説明）
バルブタイミング可変機構１は、エンジンのクランクシャフトに同期して回転駆動されるシューハウジング５（回転駆動体に相当する）と、このシューハウジング５に対して相対回転可能に設けられ、カムシャフトと一体に回転するベーンロータ６（回転従動体に相当する）とを備えるものであり、シューハウジング５内に構成される油圧アクチュエータによってシューハウジング５に対してベーンロータ６を相対的に回転駆動して、カムシャフトを進角側あるいは遅角側へ変化させるものである。
【００１３】
シューハウジング５は、エンジンのクランクシャフトにタイミングベルトやタイミングチェーン等を介して回転駆動されるスプロケットにボルト等によって結合されて、スプロケットと一体回転するものである。このシューハウジング５の内部には、図３に示すように、略扇状の凹部７が複数（この実施例では３つ）形成されている。なお、シューハウジング５は、図３において時計方向に回転するものであり、この回転方向が進角方向である。
一方、ベーンロータ６は、カムシャフトの端部に位置決めピン等で位置決めされて、ボルト等によってカムシャフトの端部に固定されるものであり、カムシャフトと一体に回転する。
【００１４】
ベーンロータ６は、シューハウジング５の凹部７内を進角室７ａと遅角室７ｂに区画するベーン６ａを備えるものであり、ベーンロータ６はシューハウジング５に対して所定角度内で回動可能に設けられている。
進角室７ａは、油圧によってベーン６ａを進角側へ駆動するための油圧室であってベーン６ａの反回転方向側の凹部７内に形成されるものであり、逆に、遅角室７ｂは油圧によってベーン６ａを遅角側へ駆動するための油圧室である。なお、各室７ａ、７ｂ内の液密性は、シール部材８等によって保たれる。
【００１５】
（油圧回路３の説明）
油圧回路３は、進角室７ａおよび遅角室７ｂにオイルを給排して、進角室７ａと遅角室７ｂに油圧差を発生させてベーンロータ６をシューハウジング５に対して相対回転させるための手段であり、クランクシャフト等によって駆動されるオイルポンプ９と、このオイルポンプ９によって圧送されるオイルを進角室７ａまたは遅角室７ｂに切り替えて供給するオイルフローコントロールバルブ２とを備える。
【００１６】
オイルフローコントロールバルブ２を図１を参照して説明する。
オイルフローコントロールバルブ２は、電動スプール弁に相当するものであり、スリーブ１１、スプール１２からなるスプール弁１０と、スプール１１を軸方向へ駆動する電磁アクチュエータ１３とで構成されている。
スリーブ１１は、略円筒形状を呈するものであり、後述するように磁気特性に優れた鉄（具体的には、軟鉄）によってヨーク１８と一体に設けられている。このスリーブ１１には、複数の入出力ポートが形成されている。具体的に本実施例のスリーブ１１には、スプール１２を軸方向へ摺動自在に支持する軸方向に段差のない貫通穴１１ａ、オイルポンプ９のオイル吐出口に連通する油圧供給ポート１１ｂ、進角室７ａに連通する進角室連通ポート１１ｃ、遅角室７ｂに連通する遅角室連通ポート１１ｄ、オイルパン９ａ内にオイルを戻すドレーンポート１１ｅが形成されている。
【００１７】
油圧供給ポート１１ｂ、進角室連通ポート１１ｃおよび遅角室連通ポート１１ｄは、スリーブ１１の直径方向に貫通した穴であり、図１の左側（反コイル側）から右側（コイル側）に向けて、遅角室連通ポート１１ｄ、油圧供給ポート１１ｂ、進角室連通ポート１１ｃが形成されている。
また、ドレーンポート１１ｅは、スリーブ１１の図１の左側（反コイル側）の端部に形成されている。
【００１８】
スプール１２は、スリーブ１１の内径寸法（貫通穴１１ａの径）にほぼ一致した外径寸法のパイプ部材（例えば円筒パイプを加工したもの）であり、スリーブ１１の貫通穴１１ａの内部において軸方向に摺動自在に支持される。
このスプール１２の略中央の外周には油圧切替溝１２ａが全周に亘って形成されている。この油圧切替溝１２ａは、常に油圧供給ポート１１ｂに連通するとともに、図１のように遅角室連通ポート１１ｄと連通して遅角室７ｂに油圧を供給する状態の時に進角室連通ポート１１ｃと遮断され、逆に進角室連通ポート１１ｃと連通して進角室７ａに油圧を供給する状態の時に遅角室連通ポート１１ｄと遮断されるように設けられている。
【００１９】
また、油圧切替溝１２ａの軸方向の両側には、それぞれ内外周が連通したドレーン穴１２ｂが形成されている。このドレーン穴１２ｂは、図１のように油圧供給ポート１１ｂと進角室連通ポート１１ｃの連通が遮断されている状態の時に進角室連通ポート１１ｃに連通して、進角室７ａの油圧を排圧するものであり、逆に油圧供給ポート１１ｂと遅角室連通ポート１１ｄの連通が遮断されている状態の時に遅角室連通ポート１１ｄに連通して、遅角室７ｂの油圧を排圧するものである。
【００２０】
電磁アクチュエータ１３は、ムービングコア１４、スプリング１５（付勢手段）、ステータ１６、コイル１７、ヨーク１８、コネクタ１９から構成される。
ムービングコア１４は、ステータ１６に磁気吸引される磁性体金属（例えば、鉄）によって設けられたものであり、スプール１２のコイル側（図１右側）に圧入固定されたものである。このため、ムービングコア１４は、スプール１２と一体に軸方向へ移動可能なものである。
スプリング１５は、ムービングコア１４とコイル１７との間に配置された圧縮コイルバネで、ムービングコア１４とともにスプール１２を反コイル側（図１左側）へ付勢する部材である。
【００２１】
ステータ１６は、コイル１７の内側に配置された棒状部１６ａと、棒状部１６ａの図１右側において磁束をヨーク１８に導く円盤部１６ｂとからなる断面Ｔ字形を呈した磁性体金属（例えば、鉄）であり、ムービングコア１４と棒状部１６ａとの間にメインギャップＭＧ（磁気吸引ギャップ）が形成される。
コイル１７は、通電されると磁力を発生して、ステータ１６にムービングコア１４を磁気吸引する磁力発生手段であり、樹脂性のボビン１７ａの周囲にエナメル線を多数巻回したものである。
【００２２】
ヨーク１８は、コイル１７とムービングコア１４を覆う略筒状を呈するものであり、スリーブ１１と一体に設けられている。このスリーブ１１とヨーク１８とを一体に形成する製造方法については後述する。
また、ヨーク１８は、図１右側においてステータ１６の円盤部１６ｂと磁気的に結合されているとともに、図１左側においてムービングコア１４の周囲を軸方向に摺動自在に覆って、ムービングコア１４と磁気の受渡しをするように設けられている。即ち、ムービングコア１４の外周と、その周囲を覆うヨーク１８との間にサイドギャップＳＧ（磁束受渡ギャップ）が形成されている。
コネクタ１９は、ＥＣＵ４と接続線を介して電気的な接続を行う接続手段であり、その内部にコイル１７の両端に接続される端子１９ａが配置されている。
【００２３】
オイルフローコントロールバルブ２は、コイル１７のＯＦＦ  時、スプール１２とムービングコア１４が、スプリング１５の付勢力によって反コイル側（図１左側）へ変位して停止する。
この停止状態で、メインギャップＭＧの最大ギャップが決定されるとともに、スリーブ１１に対するスプール１２の位置決めが成される。この実施例のオイルフローコントロールバルブ２では、スリーブ１１のコイル側（図１右側）に、リング状のカラー２０を配置し、そのカラー２０と、ムービングコア１４の反コイル側（図１左側）の端面とが当接することによって、スプール１２およびムービングコア１４が反コイル側に変位した際（コイル１７のＯＦＦ  時）のストッパが構成される。
なお、図１中に示す符号２１は、シール用のＯリングであり、オイルフローコントロールバルブ２内のオイルが外部に洩れるのを防いでいる。
【００２４】
（ＥＣＵ４の説明）
ＥＣＵ４は、各種センサによって検出されるクランク角、エンジン回転速度、アクセル開度等のエンジンの運転状態に応じて電磁アクチュエータ１３のコイル１７に供給される電流量（通電割合）を制御することで、スプール１２の軸方向の位置を制御して、エンジンの運転状態に応じた作動油圧を進角室７ａと遅角室７ｂに発生させるものであり、ＥＣＵ４は、ＰＷＭ制御等によってコイル１７に供給する電流量を連続的に制御するものである。
【００２５】
（バルブタイミング可変装置の作動説明）
車両の運転状態に応じてＥＣＵ４がカムシャフトを進角させる際、ＥＣＵ４はコイル１７の通電量を増加させる。すると、コイル１７の発生する磁力が増加し、ムービングコア１４とスプール１２がコイル側（図１右側：進角側）へ移動する。すると、油圧供給ポート１１ｂと進角室連通ポート１１ｃの連通割合が増加するとともに、遅角室連通ポート１１ｄとドレーン穴１２ｂの連通割合が増加する。この結果、進角室７ａの油圧が増加し、逆に遅角室７ｂの油圧が減少して、ベーンロータ６がシューハウジング５に対して相対的に進角側へ変位し、カムシャフトが進角する。
【００２６】
逆に、車両の運転状態に応じてＥＣＵ４がカムシャフトを遅角させる際、ＥＣＵ４はコイル１７の通電量を減少させる。すると、コイル１７の発生する磁力が減少し、ムービングコア１４とスプール１２が反コイル側（図１左側：遅角側）へ移動する。すると、油圧供給ポート１１ｂと遅角室連通ポート１１ｄの連通割合が増加するとともに、進角室連通ポート１１ｃとドレーン穴１２ｂの連通割合が増加する。この結果、遅角室７ｂの油圧が増加し、逆に進角室７ａの油圧が減少して、ベーンロータ６がシューハウジング５に対して相対的に遅角側へ変位し、カムシャフトが遅角する。
【００２７】
〔本発明にかかる実施例の特徴〕
従来技術の項でも説明したように、図４に示されるように、従来のオイルフローコントロールバルブＪ１  は、スリーブＪ６  とヨークＪ１３が別部品で構成されていたため、部品点数が多くなってしまう。そこで、スリーブＪ６  とヨークＪ１３を一体に設けて部品点数を減らすことが考えられる。
その場合、ヨークＪ１３の磁気特性を優先して軟鉄材料を用いて製造されるが、穴開け等を行うと、図５に示されるように、切削によるバリＢが発生する。このため、製造工程中にバリＢを除去する作業が必要になる。
しかし、軟鉄材料は粘りがあるため、バリＢを容易に取り除くことはできず、バリＢの除去が困難であった。
【００２８】
そこで、本実施例では、上記の不具合を解決するために、次の製造方法を採用している。
（１）スリーブ１１とヨーク１８を軟鉄材料によって一体に形成する（形成工程）。
（２）形成工程で形成された一体のスリーブ１１とヨーク１８の表面に硬化処理を施す（硬化処理工程）。
（３）硬化処理工程の後、一体のスリーブ１１とヨーク１８の表面に形成されたバリＢ（符号は図２参照）を除去する（バリ取り工程）。
【００２９】
形成工程は、鍛造等の金属加工技術によってスリーブ１１とヨーク１８が一体のベース部品を設け、さらに切削等の加工技術を施すことによってスリーブ１１とヨーク１８を一体に形成する工程である。
この形成工程では、図２に示すように、ドリル等の穴開け加工装置を用いて貫通穴１１ａが形成される。この貫通穴１１ａを形成する際に、貫通穴１１ａと他の穴との交差部分にバリＢが発生する。
【００３０】
硬化処理工程は、浸炭処理、窒化処理、ホウ化処理等の表面硬化処理を施して、形成工程で製造された部品（一体に形成されたスリーブ１１とヨーク１８）の表面に硬化層を形成する工程である。
この硬化処理工程によって、形成工程で発生したバリＢも表面硬化される。即ち、表面硬化処理前は粘りのあったバリＢも、表面硬化処理によって硬くなり、粘りがなくなって脆くなる。
【００３１】
なお、硬化処理工程で施される表面硬化層の厚みは、０．１ｍｍ以下に抑えられることが望ましい。その理由は、表面硬化層は磁気特性を阻害する。このため、表面硬化層の厚みを０．１ｍｍ以下に抑えることにより、ヨーク１８とステータ１６の磁気受渡し部分、およびヨーク１８とムービングコア１４の磁気受渡し部分（サイドギャップＳＧ）に介在される表面硬化層の影響をほぼ無くすことができ、ヨーク１８に表面硬化層が施されたことによる磁気特性の悪化を抑えることができる。
【００３２】
バリ取り工程は、硬化処理工程で硬化したバリＢを除去する工程である。上述したように、硬化処理工程によってバリＢは粘りがなく脆くなっているため、バリＢは容易に除去することができる。
例えば、バリ取り工程を兼ねて高圧洗浄（高圧の水を部品に噴射して部品を洗浄する技術）を施すことにより、洗浄と同時に高圧の水によってバリＢを除去することができる。なお、高圧洗浄でバリ取りを実施しなくても、例えば金属ブラシ等でバリＢの発生部分を擦るなどの技術によってバリＢを除去しても良い。
【００３３】
この実施例のオイルフローコントロールバルブ２は、上述したように、スリーブ１１とヨーク１８を一体の１部品で構成したため、部品点数の削減を図ることができる。
また、スリーブ１１とヨーク１８の一体化の際に問題となるバリＢを容易に取り除くことができる。
一方、スリーブ１１の表面が硬化されるため、スプール１２の摺動による摩耗を抑えることができる。このため、スプール弁１０の耐久性を高めることができ、結果的にオイルフローコントロールバルブ２の耐久性を高め、バルブタイミング可変装置の信頼性を高めることができる。
【００３４】
〔変形例〕
上記の実施例で示したバルブタイミング可変機構１は、実施例を説明する一例であって、バルブタイミング可変機構１の内部の油圧アクチュエータによって進角調整できる構造であれば他の構造であっても良い。
例えば、上記の実施例では、シューハウジング５内に３つの凹部７を形成し、ベーンロータ６の外周部に３つのベーン６ａを設けた例を示したが、凹部７の数やベーン６ａの数は構成上１つあるいはそれ以上であればいくつでも構わないものであり、凹部７およびベーン６ａの数を他の数にしても良い。
また、シューハウジング５がクランクシャフトと同期回転し、ベーンロータ６がカムシャフトと一体回転する例を示したが、ベーンロータ６をクランクシャフトに同期回転させ、シューハウジング５がカムシャフトと一体回転するように構成しても良い。
【００３５】
上記の実施例では、筒形状のスプール１２を用いる例を示したが、スプール１２の構造は限定されるものではなく、例えば従来技術と同じように、軸部と複数ランド（大径部）とからなるスプールを用いても良い。
上記の実施例では、スリーブ１１に径方向の貫通穴を形成して複数の入出力ポート（実施例中、油圧供給ポート１１ｂ、進角室連通ポート１１ｃ、遅角室連通ポート１１ｄ等）を設けた例を示したが、スリーブ１１の構造は限定されるものではなく、例えば従来技術と同じように、スリーブ１１に貫通しない穴を形成することで複数の入出力ポートを形成しても良い。
【００３６】
上記の実施例では、ムービングコア１４の外径寸法をコイル１７の外径寸法とほぼ同じに設けた例を示したが、ムービングコア１４の外径寸法をコイル１７の外径寸法より小さく設けても良い。
上記の実施例では、スプリング１５をムービングコア１４とコイル１７の間に配置する例を示したが、スプリング１５をムービングコア１４とステータ１６との間に配置するなど、他の位置に配置しても良い。
上記の実施例では、コイル１７がＯＮした時にスプール１２がコイル側へ変位する例を示したが、逆にコイル１７がＯＮした時にスプール１２が反コイル側へ変位するようにしても良い。
【００３７】
上記の実施例では、本発明が適用されたオイルフローコントロールバルブ２をバルブタイミング可変機構１と組み合わせた例を示したが、オイルの断続やオイルの流れ方向を切り替える全てのオイルフローコントロールバルブ２に本発明を適用可能なものである。
また、上記の実施例では、本発明をオイルフローコントロールバルブ２に適用した例を示したが、オイルではなく、他の流体（液体、気体等）の断続や流れ方向を切り替える全ての電動スプール弁に本発明を適用しても良い。
【図面の簡単な説明】
【図１】オイルフローコントロールバルブの軸方向に沿う断面図である（実施例）。
【図２】バリの発生部位を示すスリーブの断面図である（実施例）。
【図３】バルブタイミング可変装置の概略図である（実施例）。
【図４】オイルフローコントロールバルブの軸方向に沿う断面図である（従来例）。
【図５】バリの発生部位を示すスリーブの断面図である（従来例）。
【符号の説明】
１    バルブタイミング可変機構
２    オイルフローコントロールバルブ（電動スプール弁）
５    シューハウジング（回転駆動体）
６    ベーンロータ（回転従動体）
７ａ  進角室
７ｂ  遅角室
１０    スプール弁
１１    スリーブ
１１ｂ  油圧供給ポート（入出力ポート）
１１ｃ  進角室連通ポート（入出力ポート）
１１ｄ  遅角室連通ポート（入出力ポート）
１１ｅ  ドレーンポート（入出力ポート）
１２    スプール
１３    電磁アクチュエータ
１４    ムービングコア
１７    コイル
１８    ヨーク
Ｂ    バリ
【図１】
2004301233.tif 000003
【図２】
2004301233.tif 000004
【図３】
2004301233.tif 000005
【図４】
2004301233.tif 000006
【図５】
2004301233.tif 000007