(57)【要約】      （修正有）【課題】多段プレス加工してもα破断，時期割れが生じることなく，表面平滑性の良好なプレス成形品に加工できるオーステナイト系ステンレス鋼板を提供する。【解決手段】式（１）のオーステナイト安定指標Ｍｄ３０が−５０．０〜−１０．０，式（２）の積層欠陥難易度指数ＳＦＥが３０．０以上で、絞り比：２．５４の深絞り加工で得られるカップ状成形品の側面部の加工誘起マルテンサイト量が２０〜４０体積％の範囲に維持されたオーステナイト系ステンレス鋼板である。2004238700.tif 000008【選択図】        なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
式（１）で定義されるオーステナイト安定指標Ｍｄ３０が−５０．０〜−１０．０，式（２）で定義される積層欠陥難易度指数ＳＦＥが３０．０以上で、絞り比：２．５４の深絞り加工で得られるカップ状成形品の側面部の加工誘起マルテンサイト量が２０〜４０体積％の範囲に維持されることを特徴とする表面平滑性の良好なプレス成形品に適したオーステナイト系ステンレス鋼板。
2004238700.tif 000007
【請求項２】
ステンレス鋼がＣ＋Ｎ：０．０６質量％以下，Ｓｉ：１．７０質量％以下，Ｍｎ：５．００質量％以下，Ｃｒ：１５．００〜２０．００質量％，Ｎｉ：５．００〜９．００質量％，Ｃｕ：１．００〜４．００質量％，Ｓ：０．００５質量％以下，残部が実質的にＦｅの組成をもつ請求項１記載のオーステナイト系ステンレス鋼板。
【請求項３】
ステンレス鋼が更にＴｉ：０．５０質量％以下，Ｎｂ：０．５０質量％以下，Ｚｒ：０．５０質量％以下，Ｖ：０．５０質量％以下，Ｍｏ：３．００質量％以下，Ｂ：０．０３質量％以下，ＲＥＭ（希土類金属）：０．０２質量％以下，Ｃａ：０．０３質量％以下の１種又は２種以上を含む請求項２記載のオーステナイト系ステンレス鋼板。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、表面平滑性の良好なプレス成形品の素材として好適なオーステナイト系ステンレス鋼板に関する。
【０００２】
【従来技術及び問題点】
オーステナイト系ステンレス鋼板は、耐食性，耐酸性，耐熱性，高強度，意匠性等、普通鋼にない種々の材料機能を活かして広範な分野で使用されている。なかでも、高機能化、高寿命化、低コスト化、環境負荷低減が求められている最近の傾向に対応し、高度の加工性が要求される分野でもステンレス鋼を使用する局面が高くなっている。高加工性が要求される分野の一つに、多段プレス加工用途がある。
【０００３】
オーステナイト系ステンレス鋼板を多段プレス加工する場合、オーステナイト相が不安定、或いは準安定オーステナイト相の素材では加工時の変形抵抗が大きく、加工後に時期割れが発生しやすいため、オーステナイト相が安定な素材が従来から使用されている（たとえば、特開平９−２６３９０５号公報参照）。
オーステナイト相が安定な素材は、変形抵抗が小さく容易にプレス成形できるが、成形中の加工割れ，プレス成形品表面に発生したプレス方向に直交するミクロクラック，プレス成形品表面の粗面化等の欠陥が発生することから、加工後に表面研磨を余儀なくされる用途も少なくない。しかし、プレス成形品の表面平滑性を改善する素材開発はこれまでのところ報告されていない。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
本発明は、成形性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板を前提として更に加工後の表面粗さに及ぼす合金設計の影響を調査・研究した結果見出されたものであり、大きな加工を受けた部位に発生する加工誘起マルテンサイトを適正な量的範囲に収めることにより、過酷な加工を受けた後でも表面平滑性の良好なプレス成形品の素材として有用なオーステナイト系ステンレス鋼板を提供することを目的とする。
【０００５】
本発明のオーステナイト系ステンレス鋼板は、式（１）で定義されるオーステナイト安定指標Ｍｄ３０が−５０．０〜−１０．０，式（２）で定義される積層欠陥難易度指数ＳＦＥが３０．０以上で、絞り比：２．５４の深絞り加工で得られるカップ状成形品の側面部の加工誘起マルテンサイト量が２０〜４０体積％の範囲に維持されることを特徴とする。
2004238700.tif 000002
【０００６】
Ｃ＋Ｎ：０．０６質量％以下，Ｓｉ：１．７０質量％以下，Ｍｎ：５．００質量％以下，Ｃｒ：１５．００〜２０．００質量％，Ｎｉ：５．００〜９．００質量％，Ｃｕ：１．００〜４．００質量％，Ｓ：０．００５質量％以下，残部が実質的にＦｅの組成をもつステンレス鋼が望ましい。更に、Ｔｉ：０．５０質量％以下，Ｎｂ：０．５０質量％以下，Ｚｒ：０．５０質量％以下，Ｖ：０．５０質量％以下，Ｍｏ：３．００質量％以下，Ｂ：０．０３質量％以下，ＲＥＭ（希土類金属）：０．０２質量％以下，Ｃａ：０．０３質量％以下の１種又は２種以上を含むステンレス鋼も使用できる。
【０００７】
【作用】
多段プレス加工，深絞り等でオーステナイト系ステンレス鋼板に過酷な加工を施したとき、成形品表面にミクロクラックが発生しがちである。ミクロクラックの発生機構について調査・検討した結果、プレス加工の初期段階でオーステナイト相に過剰導入された歪みや過剰生成した加工誘起マルテンサイトによって素材が加工限界に達し、工具／素材表面間の剪断変形によってミクロクラックが発生することを見出した。ミクロクラックの発生機構を前提にすると、プレス加工時に工具と接触する加工品表層部で歪みを分散させることにより、未変態オーステナイト相の加工硬化が抑制され可動転位が残留して塑性変形能が向上し、剪断変形が防止されることが予測される。
【０００８】
加工誘起マルテンサイト（α’）への変態は、加工時に導入された歪みによるオーステナイト相の結晶格子の変形，オーステナイト相に分散している各種析出物への応力集中による結晶格子の変形促進が主たる要因である。加工誘起マルテンサイト（α’）は、オーステナイト相（γ）に比較して硬質であり、導入された歪みを均一分散させる作用を呈する。そこで、歪みの適正分散に必要な加工誘起マルテンサイト量が定まるが、過剰量の加工誘起マルテンサイトを生成させるとプレス加工時の変形抵抗が増加する。
【０００９】
多段プレス加工でオーステナイト系ステンレス鋼板を製品形状に成形する場合、加工条件に応じて種々の加工度が設定されるが、絞り比：２．５４で三段絞り加工したときの加工誘起マルテンサイト量：２０〜４０％（好ましくは、３０〜３６％）は、後述の実施例からも明らかなように平滑性の良好なプレス成形品を得る上で有効な指標であり、加工条件が異なる他のプレス加工でも同様に適用できる。加工誘起マルテンサイトが２０％以上になると、硬質の加工誘起マルテンサイト（α’）による歪みの均一分散が促進され、加工部表層の塑性変形能が向上し、剪断変形が防止される効果がみられる。
【００１０】
加工誘起マルテンサイト量は、Ｍｄ３０＝５５１−４６２（Ｃ＋Ｎ）−９．２Ｓｉ−８．１Ｍｎ−２９（Ｎｉ＋Ｃｕ）−１３．７Ｃｒ−１８．５Ｍｏで表されるオーステナイト安定指標Ｍｄ３０によって調整でき、オーステナイト安定指標Ｍｄ３０が−１０以下となる成分設計によって絞り比：２．５４で三段絞り加工したときの加工誘起マルテンサイト量：２０％以上が確保される。しかし、オーステナイト相を過度に安定化すると、多量の加工誘起マルテンサイトが生成し、プレス加工時の変形抵抗が増加する。そこで、オーステナイト安定指標Ｍｄ３０の下限を−５０に設定し、６０％を超える量の加工誘起マルテンサイトが生成することを防止する。好ましくは、−４０．００〜−２０．００の範囲にオーステナイト安定指標Ｍｄ３０が収まる成分設計を採用する。
【００１１】
オーステナイト系ステンレス鋼板は、プレス加工時に導入される歪みによってオーステナイト相が加工硬化することでも硬質化する。Ｆ．Ｃ．Ｃ．構造のオーステナイト相は、積層欠陥の生成難易度に応じて加工硬化量が定まる。積層欠陥の生成傾向は、式（２）：ＳＦＥ＝２．２Ｎｉ＋６Ｃｕ−１．１Ｃｒ−１３Ｓｉ−１．２Ｍｎ＋３２で定義される積層欠陥難易度指数ＳＦＥで表すことができ、積層欠陥難易度指数ＳＦＥを３０．０以上（好ましくは、３２．０以上）に維持するとき剪断変形防止に有効な量の可動転位が加工部表層に残留する。逆に３０．０未満の積層欠陥難易度指数ＳＦＥでは、プレス加工に導入される歪みによって転位が蓄積し、オーステナイト相中の可動転位が減少する。
【００１２】
積層欠陥難易度指数ＳＦＥを３０．０以上とする成分設計によりオーステナイト相内での積層欠陥の生成が抑制されるが、積層欠陥難易度指数ＳＦＥを大きくする上ではマトリックスにＣｕを固溶させておくことが効果的である。固溶Ｃｕ量を１．００〜４．００質量％の範囲に維持するとき、加工誘起マルテンサイトの生成に起因する過剰な硬質化及び転位蓄積に起因する硬質化が抑制され、良好な加工性で表面平滑性に優れたプレス成形品に加工できる。この点、Ｃｕは、Ｎｉ代替による原料コストの低減に留まらず、加工硬化を低下させる有効な合金成分である。
【００１３】
本発明が対象とするオーステナイト系ステンレス鋼は、好ましくはＣ＋Ｎ：０．０６質量％以下，Ｓｉ：１．７０質量％以下，Ｍｎ：５．００質量％以下，Ｃｒ：１５．００〜２０．００質量％，Ｎｉ：５．００〜９．００質量％，Ｃｕ：１．００〜４．００質量％，Ｓ：０．００５質量％以下，残部が実質的にＦｅの組成をもつ。必要に応じて、Ｔｉ：０．５０質量％以下，Ｎｂ：０．５０質量％以下，Ｚｒ：０．５０質量％以下，Ｖ：０．５０質量％以下，Ｍｏ：３．００質量％以下。Ｂ：０．０３質量％以下，ＲＥＭ（希土類金属）：０．０２質量％以下，Ｃａ：０．０３質量％以下の１種又は２種以上を含ませても良い。
【００１４】
以下、本発明オーステナイト系ステンレス鋼板に含まれる合金成分，含有量等を説明する。
Ｃ＋Ｎ：０．０６質量％以下
多量に含まれると固溶強化によって０．２％耐力や硬さを上昇させる合金成分であり、加工誘起マルテンサイト相を過度に硬質化して圧縮変形抵抗を大きくすることにも作用する。Ｃ，Ｎは、耐時期割れ性にも有害である。そこで、Ｃ，Ｎ含有量を合計で０．０６質量％以下に規制することにより、Ｃ，Ｎ起因の悪影響を抑制する。
【００１５】
Ｓｉ：１．７０質量％以下
製鋼段階で脱酸剤として添加される成分であるが、過剰量のＳｉが含まれると鋼材が硬質化し、加工硬化，圧縮変形抵抗の増加を招くので、上限を１．７０質量％に規制する。なかでも、Ｓｉ含有量を１．２０質量％（好ましくは、０．８０質量％）以下に規制すると、積層欠陥難易度指数ＳＦＥが３５．０以上となり、固溶強化が抑制され、更なる軟質化が図られる。
Ｍｎ：５．００質量％以下
Ｍｎ含有量の増加に応じて加工誘起マルテンサイト量が生成しがたくなり、０．２％耐力，加工硬化率，圧縮変形抵抗が低下する。このような効果は、Ｍｎ含有量：１．０質量％以上で顕著になる。しかし、５．００質量％を超える過剰量のＭｎ添加は、製鋼段階で使用する耐火物の損傷を促進させ、加工割れの起点となるＭｎ系介在物を増加させる。
【００１６】
Ｃｒ：１５．００〜２０．００質量％
ステンレス鋼として必要な耐食性を確保する上で必須の合金成分であり、１５．００質量％以上でＣｒ添加の効果が顕著になる。Ｃｒの耐食性改善効果は、Ｎｉとの共存によって一層向上する。しかし、Ｃｒ含有量の増加に伴って硬質化し、圧縮変形抵抗が増加するので、Ｃｒ含有量の上限を２０．００質量％に設定した。
Ｎｉ：５．００〜９．００質量％
Ｃｒとの複合添加によって耐孔食性等の耐食性改善に働く合金成分であり、５．００質量％以上でＮｉの添加効果が顕著になる。また、Ｎｉ含有量の増加に伴って軟質化し、加工誘起マルテンサイトの生成に起因する加工硬化も抑制され、圧縮変形抵抗が低減する。しかし、オーステナイト相安定度の調整から、プレス加工性の改善効果を勘案し、Ｎｉ含有量の上限を９．００質量％に設定した。
【００１７】
Ｃｕ：１．００〜４．００質量％
加工誘起マルテンサイト量の生成に起因する加工硬化を抑制し、オーステナイト系ステンレス鋼板を軟質化することによって圧縮変形抵抗を低減させる合金成分であり、１．００質量％以上でＣｕの添加効果が顕著になる。また、オーステナイト生成元素であるＣｕを含有させているので、Ｎｉ含有量の設定自由度も増す。具体的には、２．００質量％以上のＣｕを含有させることにより、Ｎｉ含有量を下限値５．００質量％近くまで低減できる。しかし、４．００質量％を超える過剰量のＣｕを添加すると、熱間加工性に悪影響が現れやすい。好ましいＣｕ含有量は、１．５〜３．５質量％の範囲である。
【００１８】
Ｓ：０．００５質量％以下
鋼板製造工程で熱間加工性を低下させ、圧縮変形時の変形能を低下させる上でも有害な成分である。また、腐食の起点となるＭｎＳ系の硫化物が鋼中に多量に分布する結果、耐食性にも悪影響を及ぼす。このような悪影響を抑制するため、Ｓ含有量を０．００５質量％（好ましくは、０．００３質量％）以下に規制する。Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ：それぞれ０．５０質量％以下
何れも必要に応じて添加される合金成分であり、Ｃ，Ｎ等の固溶強化元素を固定し、ステンレス鋼の硬質化を抑え、ひいては圧縮変形抵抗を低減する作用を呈する。Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ等の添加効果は、０．０５質量％以上で顕著になるが、０．５０質量％で飽和し、それ以上添加しても増量に見合った効果を期待できない。
【００１９】
Ｍｏ：３．００質量％以下
必要に応じて添加される合金成分であり、耐食性改善効果を呈し、０．５質量％以上でＭｏの添加効果が顕著になる。しかし、過剰量のＭｏ添加は圧縮変形抵抗を上昇させる原因となるので、Ｍｏを添加する場合には上限を３．００質量％に規制する。
Ｂ：０．０３質量％以下
必要に応じて添加される合金成分であり、熱間加工性の向上，熱延時の割れ防止に働き、０．００１質量％以上でＢの添加効果が顕著になる。しかし、過剰量のＢ添加は却って熱間加工性を低下させることになるので、Ｂを添加する場合には上限を０．０３質量％に規制する。
【００２０】
ＲＥＭ（希土類金属）：０．０２質量％以下
必要に応じて添加される合金成分であり、Ｂと同様に熱間加工性の向上に寄与し、０．００１質量％以上でＲＥＭの添加効果が顕著になる。しかし、過剰量のＲＥＭ添加は鋼材を硬質化し、成型加工性を低下させるので、ＲＥＭを添加する場合には上限を０．０２質量％に規制する。
Ｃａ：０．０３質量％以下
必要に応じて添加される合金成分であり、熱間加工性を改善する作用を呈し、０．００１質量％以上でＣａの添加効果が顕著になる。しかし、過剰量のＣａを添加しても添加効果が飽和し、清浄度が低下するので、Ｃａを添加する場合には上限を０．０３質量％に規制する。
【００２１】
【実施例】
表１の組成をもつ各種ステンレス鋼を溶製し、連鋳後、抽出温度１２３０℃，仕上げ温度１０００℃，巻取り温度９００℃で板厚３．０ｍｍに熱間圧延した。熱延鋼帯を１１００℃×均熱１分で焼鈍し、酸洗した後、冷間圧延，焼鈍，酸洗を繰り返し、粒度番号７〜８，板厚０．８ｍｍの冷延焼鈍板を製造した。
【００２２】
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【００２３】
各冷延焼鈍板から外径７０．０ｍｍの試験片を切り出し、表２に示すポンチ，ダイスを用いポンチ速度２０ｍｍ／分の３段絞りでカップ成形した。
【００２４】
2004238700.tif 000004
【００２５】
各段階でカップ状成形品を観察し、成形途中のα破断，２４時間放置後の割れ（時期割れ）を調査した。表３の調査結果にみられるように、オーステナイト安定指標Ｍｄ３０が低すぎる鋼種Ｏを絞り加工すると、３段目加工時にα破断が発生した。鋼種Ｇは、オーステナイト安定指標Ｍｄ３０，積層欠陥難易度指数ＳＦＥ共に本発明で規定した条件を満足するが、絞り加工から２４時間経過後に時期割れが発生した。鋼種Ｉ，Ｊは、オーステナイト安定指標Ｍｄ３０が−１０．００を超えており、絞り加工から２４時間経過後に時期割れが発生した。
【００２６】
α破断，時期割れの発生状況から、オーステナイト安定指標Ｍｄ３０，積層欠陥難易度指数ＳＦＥだけではオーステナイト系ステンレス鋼板が多段絞り加工に適した材料であるか否かは不明である。そこで、カップ状成形品の側面部を観察し、加工誘起マルテンサイト（α’）を定量したところ、α破断，時期割れが生じていないカップ状成形品は、オーステナイト安定指標Ｍｄ３０，積層欠陥難易度指数ＳＦＥの適正管理に加え、側面部の加工誘起マルテンサイト量が２０〜４０％の範囲にあることが判った。
【００２７】
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【００２８】
次いで、カップ状成形品の表面粗さを測定し、ＪＩＳ  Ｂ０６０１規定の十点平均粗さＲｚで表面の平滑性を評価した。表４から、本発明に従った鋼種Ａ〜Ｅは何れも表面粗さＲｚが５．０μｍ以下になっており、平滑な表面を呈した。なかでも、オーステナイト安定指標Ｍｄ３０を−４０．００〜−２０．００の範囲に規制した鋼種Ａ，Ｂ，Ｄでは４．８μｍ以下の表面粗さＲｚを示し、表面平滑性の良好なプレス成形品であることが判る。他方、比較例の鋼種Ｆ〜Ｐでは、５．０μｍを超える表面粗さＲｚであった。表面粗さプロフィルを求めた結果でも、鋼種Ａのカップ状成形品では表面の凹凸が小さく、鋼種Ｐのカップ状成形品では大きな凹凸のある表面性状であった（図１）。
以上の結果から、オーステナイト安定指標Ｍｄ３０：−５０．０〜−１０．０，積層欠陥難易度指数ＳＦＥ：３０．０以上，加工誘起マルテンサイト量：２０〜４０％の条件を満足させるとき、平滑性に優れた表面をもつプレス成形品に加工できることが確認できた。
【００２９】
2004238700.tif 000006
【００３０】
【発明の効果】
以上に説明したように、オーステナイト安定指標Ｍｄ３０，積層欠陥難易度指数ＳＦＥ，加工誘起マルテンサイト量を適正管理することにより、高加工性が要求される用途にもオーステナイト系ステンレス鋼板を使用できる。そのため、オーステナイト系ステンレス鋼本来の優れた耐食性，耐酸性，耐熱性，高強度，意匠性を活用し、広範な用途に適し、耐久性に優れた機械器具の素材に好適なオーステナイト系ステンレス鋼板が提供される。
【図面の簡単な説明】
【図１】オーステナイト系ステンレス鋼板を三段絞りして得られたカップ状成形品の軸方向に沿った表面粗さプロファイルを鋼種Ａ（本発明例），鋼種Ｐ（比較例）で対比したグラフ
【図１】
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