(57)【要約】【課題】トラニオン４に対しパワーローラ６を回転自在に支持する為のスラスト玉軸受８を構成する保持器１４を、耐久性を確保しつつ軽量化する。【解決手段】この保持器１４を、微細炭素繊維を補強材として含む合成樹脂を射出成形する事により造る。補強材として微細炭素繊維を使用する事により、必要な強度を得て耐久性を確保する。又、上記保持器１４を金属に代えて合成樹脂製とする事により、軽量化を可能にする。【選択図】　図１
2004076918.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
相対回転を自在として互いに同心に支持された入力ディスク及び出力ディスクと、これら両ディスク同士の間に挟持された複数個のパワーローラと、これら各パワーローラをそれぞれの内側面側に回転自在に支持した状態でそれぞれの両端部に互いに同心に設けられた枢軸を中心とする揺動変位を自在とされた複数個のトラニオンと、これら各トラニオンの内側面と上記各パワーローラの外側面との間に設けられたスラスト転がり軸受とを備え、このスラスト転がり軸受は、上記各パワーローラの外側面に形成された内輪軌道と、上記各トラニオンの内側面に設置された外輪の内側面に形成された外輪軌道と、これら内輪軌道と外輪軌道との間に転動自在に設けられた複数個の転動体と、これら各転動体を保持する保持器とから成るものであるトロイダル型無段変速機に於いて、この保持器が、直径が５００ｎｍ以下の微細炭素繊維を含有する合成樹脂により造られたものである事を特徴とするトロイダル型無段変速機。
【請求項２】
合成樹脂が、ポリアミド樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂のうちから選択される１種又は２種以上であり、微細炭素繊維の含有率が２〜５０重量％である、請求項１に記載したトロイダル型無段変速機。
【請求項３】
微細炭素繊維の含有率が５〜３５重量％である、請求項２に記載したトロイダル型無段変速機。
【請求項４】
微細炭素繊維のアスペクト比が５〜５０００である、請求項１〜３の何れかに記載したトロイダル型無段変速機。
【請求項５】
微細炭素繊維のアスペクト比が１０〜２０００である、請求項４に記載したトロイダル型無段変速機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、車両（自動車）用の自動変速機の変速ユニットとして、或は工作機械等の各種機械装置の変速機として使用されるトロイダル型無段変速機の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、車両用自動変速機の変速ユニットとして、或は各種産業機械用の変速装置として、ハーフトロイダル型のトロイダル型無段変速機が使用されている。図１は、この様なトロイダル型無段変速機の１例の要部を示している。この図１に示した構造の場合、回転軸１の周囲に入力ディスク２と出力ディスク３とを、それぞれの内側面同士を互いに対向させた状態で、それぞれ回転自在に支持している。又、上記入力ディスク２と上記出力ディスク３との間には複数のトラニオン４を、それぞれこれら両ディスク２、３の中心軸に対し捻れの位置にある枢軸（図示せず）を中心として揺動自在に設けている。そして、上記各トラニオン４に設けた変位軸５の周囲にパワーローラ６を、ラジアルニードル軸受７と、請求項に記載したスラスト転がり軸受であるスラスト玉軸受８とにより、回転自在に支持している。
【０００３】
上記各パワーローラ６は、それぞれが断面円弧形の凹面である、上記入力ディスク２と出力ディスク３との内側面同士の間に挟持された状態で回転し、この入力ディスク２からこの出力ディスク３に動力を伝達する。即ち、トロイダル型無段変速機の運転時には、上記回転軸１の回転に伴ってローディングカム式の押圧装置９が、上記入力ディスク２を上記出力ディスク３に向け押圧しつつ回転駆動する。そして、これら両ディスク２、３の内側面と、球面状の凸面である上記各パワーローラ６の周面との転がり接触に基づき、上記入力ディスク２の回転を上記出力ディスク３に伝達する。上記各トラニオン４を上記枢軸を中心に揺動変位させ、上記各面同士の転がり接触位置を変えれば、上記両ディスク２、３同士の間での変速比を調節できる。即ち、この転がり接触位置を、入力ディスク２の内径側、出力ディスク３の外径側にする程、上記変速比が減速側になる。これに対して、上記転がり接触位置を、入力ディスク２の外径側、出力ディスク３の内径側にする程、上記変速比が増速側になる。
【０００４】
上述の様にして入力ディスク２と出力ディスク３との間で動力を伝達する際に上記各パワーローラ６は、これら両ディスク２、３の内側面から、大きなラジアル荷重及びスラスト荷重を受ける。このうちのスラスト荷重を支承する為に、上記各パワーローラ６と上記各トラニオン４との間に前記スラスト玉軸受８を設けている。このスラスト玉軸受８は、上記各パワーローラ６の外側面（上記各ディスク２、３の径方向外側の面で、図１の上面）に形成された内輪軌道１０と、上記各トラニオン４の内側面（上記各ディスク２、３の径方向内側の面で、図１の下面）に設置された外輪１１の内側面に形成された外輪軌道１２と、これら内輪軌道１０と外輪軌道１２との間に転動自在に設けられた、それぞれが転動体である複数個の玉１３、１３と、これら各玉１３、１３を保持する保持器１４とから成る。この保持器１４は、図２に示す様に、内周端から外周端までの肉厚が均一な円環状の主体１５と、この主体１５の径方向中間部に周方向に等間隔に設けられたポケット１６、１６とを備える。そして、これら各ポケット１６、１６内に、上記各玉１３、１３（図１）を、転動自在に保持している。尚、上記外輪１１の外側面と上記トラニオン４の内側面との間には、スラストニードル軸受１７を設けている。このスラストニードル軸受１７の機能に就いては、特許公報等多くの刊行物に記載されており、本発明の要旨とも関係しないので、詳しい説明は省略する。
【０００５】
上述の様なトロイダル型無段変速機の運転時に上記各パワーローラ６は、上記入力ディスク２及び出力ディスク３から強い押圧力を受けた状態で高速回転する。この結果、トロイダル型無段変速機の運転に伴って、上記各パワーローラ６は著しく発熱して温度上昇し、上記スラスト玉軸受８も温度上昇する。この様な温度上昇を抑えてこのスラスト玉軸受８の耐久性を確保する為に、このスラスト玉軸受８内に十分な量の潤滑油を流通させる必要がある。この場合に使用する潤滑油は、上記両ディスク２、３の内側面と上記各パワーローラ６の周面との転がり接触部での動力伝達を目的として開発された、高粘度のトラクションオイルである。
【０００６】
又、上記スラスト玉軸受８を構成する上記保持器１４の軸方向に関する位置決めは、トロイダル型無段変速機の伝達効率確保を目的として、玉１３、１３によって行なう、所謂玉案内方式を採用する事が好ましい。玉案内方式を採用する場合には、上記各玉１３、１３を保持する為に上記保持器１４に設けるポケット１６、１６の中間部の内径をこれら各玉１３、１３の外径よりも僅かに大きくすると共に、これら各ポケット１６、１６の一端開口部の内径を、上記各玉１３、１３の外径よりも小さくする。そして、これら各玉１３、１３を上記各ポケット１６、１６内に、他端開口から挿入した後、これら各ポケット１６、１６の他端開口縁部を径方向内方に塑性変形させ（かしめ）て、この他端開口部の内径を上記各玉１３、１３の外径よりも小さくする。この構成により、上記保持器１４がこれら各玉１３、１３に対し、軸方向に変位する事がなくなる。
【０００７】
この様な玉案内方式によれば、上記保持器１４の軸方向両端面（図１の上下両面）と、上記各パワーローラ６の外側面及び前記外輪１１の内側面とが、何れも擦れ合う事がない。この為、上記スラスト玉軸受８の動トルク損失を下げて、上記トロイダル型無段変速機の伝達効率を良好にできる。但し、この様な玉案内方式の、上記スラスト玉軸受８の回転を安定させる為には、上記保持器１４の各ポケット１６、１６の内面（ポケット面）と上記各玉１３、１３の転動面との摺動状態を適切にする事が、特に重要となる。この理由に就いて、以下に説明する。
【０００８】
上記スラスト玉軸受８の内輪として機能する、上記各パワーローラ６は、トロイダル型無段変速機の運転時に、複雑且つ大きな力を受けつつ高速で回転する。この点に就いて、図１に図３〜５を加えて説明する。図１は、入力ディスク２と出力ディスク３との間の変速比が１（等速伝達）である場合を示しているが、この場合も含めて上記各パワーローラ６の周面は上記両ディスク２、３の内側面から、転がり接触部分に対し垂直方向（図１の矢印Ａ方向）の力を、直径方向反対側２個所位置で受ける。この２個所位置で加わる力の方向を表す直線同士の交差角度（接触角）αは、１８０度よりも小さい（α＜１８０度）。従ってトロイダル型無段変速機の運転時に上記各パワーローラ６には、ラジアル、スラスト両方向の力が加わる。
【０００９】
この様にして上記各パワーローラ６に加わる力のうち、ラジアル方向（図１の左右方向）の力に基づいてこれら各パワーローラ６は、図３に誇張して示す様に、楕円形に変形する。この様な変形に伴って、これら各パワーローラ６の外側面に形成した内輪軌道１０も、同様に変形する。この結果、この内輪軌道１０と転がり接触する上記各玉１３、１３に関する接触角が円周方向に関して不同になり、これら各玉１３、１３の公転速度が、円周方向に関して不均一になる。更に、トロイダル型無段変速機の運転時に上記各パワーローラ６には、これら各パワーローラ６の周面と上記各ディスク２、３の内側面との転がり接触部での動力伝達に伴って、所謂２Ｆｔと呼ばれる、図４、５に矢印Ｂで示す様な、上記入力ディスク２の回転方向（動力源から駆動輪に動力を伝達する場合）の力が加わる。そしてこの力が、図５に矢印Ｃで示す様に、変位軸５と共にこれら各パワーローラ６の回転中心軸を傾斜させる方向のモーメントとして加わる結果、上記各玉１３、１３の転動面と上記内輪軌道１０及び前記外輪軌道１２との転がり接触部の面圧が不均一になる。そして、この面圧の不均一によっても、上記各玉１３、１３の公転速度が、円周方向に関して不均一になる。
【００１０】
上記各パワーローラ６は、上述の様に複雑且つ大きな力を受けつつ高速で回転する結果、前記スラスト玉軸受８を構成する玉１３、１３の公転速度分布は、図６に示す様になる。尚、この図６にそれぞれ玉１３、１３の中心から引き出した矢印の大小（長短）が、当該玉１３、１３の公転速度の大小を表している。この様な図６の記載から明らかな通り、上記２Ｆｔなる力が作用する側に存在する玉１３、１３の公転速度は、この２Ｆｔなる力が作用するのと反対側に存在する玉１３、１３の公転速度よりも遅くなる。この様な公転速度の不均一に伴って、前記保持器１４に設けた各ポケット１６、１６の内側で上記各玉１３、１３が、この保持器１４の円周方向に変位する。そして、玉案内の場合には、上記各ポケット１６、１６の内径と上記各玉１３、１３の直径との差が僅少である為、これら各玉１３、１３の転動面と上記各ポケット１６、１６の内面とが当接する。そして、これら各玉１３、１３の転動面がこれら各ポケット１６、１６の内面を、上記保持器１４の円周方向に押圧する。この様にして生じる押圧力の大きさは、当該玉１３、１３の公転速度と上記保持器１４の回転速度との差が大きくなる程大きくなる。
【００１１】
図７は、この様にして、上記各玉１３、１３の転動面が上記各ポケット１６、１６の内面を押圧する力（接触荷重）の大きさの、上記保持器１４の円周方向に関する分布を示している。尚、この図７にそれぞれポケット１６、１６の内面に向けて描いた矢印の大小（長短）が、上記接触荷重の大小を表している。この様な図７の記載から明らかな通り、この接触荷重は、上記２Ｆｔなる力が作用する側と反対側とで大きく、且つ上記保持器１４の回転方向に関して互いに逆方向となり、これら両側に対して９０度位相がずれた部分で小さく又は零になる。
【００１２】
この様に、トロイダル型無段変速機に組み込んだスラスト玉軸受８では、上記各玉１３、１３が、上記保持器１４に設けた上記各ポケット１６、１６同士の間に存在する柱部１８、１８を、円周方向に関して交互に逆方向に押す。従って、上記保持器１４の強度を十分に確保しないと、上記各柱部１８、１８部分に亀裂が生じる等、この保持器１４の耐久性を十分に確保できなくなる。この様な事情に鑑みて従来は、この保持器１４を、高温時の剛性と高温のトラクションオイルに対する安定性を備えた、金属製（主に高力黄銅製）のもみ抜き保持器を使用していた。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】
トロイダル型無段変速機中のスラスト玉軸受８に組み込む保持器１４として、上述の様な金属製のもみ抜き保持器を使用した場合、耐久性確保の面からは十分な効果を得られる。但し、軽量化或は低コスト化の面から見た場合には改良が望まれる。即ち、保持器１４を金属製とした場合には、この保持器１４の重量が嵩むのは勿論、この保持器１４を造る為に切削や旋削等の機械加工や、かしめ等の煩雑な組立作業が必要になる。この為、上記保持器１４自体の製造コストに加え、この保持器１４を備えたトロイダル型無段変速機の組立コストが嵩む事が避けられない。
【００１４】
この様な点を考慮して、軽量で安価な合成樹脂製の保持器を使用する事が検討されている。そして、一部の高機能樹脂製の保持器であれば、現在実用化されているトロイダル型無段変速機に適用可能であると考えられているが、高速化、高トルク化等、今後トロイダル型無段変速機に要求されると考えられる性能向上の要求に対応する為には、強度、耐熱性等の性能がより優れた合成樹脂製保持器の実現が望まれる。
本発明は、この様な事情に鑑みて、動力伝達効率の向上を図りつつ、より高性能なトロイダル型無段変速機に関しても、軽量化、低コスト化を実現すべく発明したものである。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
本発明のトロイダル型無段変速機は、前述した従来から知られているトロイダル型無段変速機と同様に、入力ディスク及び出力ディスクと、複数個のパワーローラと、複数個のトラニオンと、スラスト転がり軸受とを備える。
このうちの入力ディスク及び出力ディスクは、相対回転を自在として互いに同心に支持されている。
又、上記各パワーローラは、上記両ディスク同士の間に挟持されている。
又、上記各トラニオンは、上記各パワーローラを回転自在に支持した状態で、それぞれの両端部に互いに同心に設けられた枢軸を中心とする揺動変位を自在とされている。
又、上記スラスト転がり軸受は、上記各トラニオンの内側面と上記各パワーローラの外側面との間に設けられている。
そして、上記スラスト転がり軸受は、上記各パワーローラの外側面に形成された内輪軌道と、上記各トラニオンの内側面に設置された外輪の内側面に形成された外輪軌道と、これら内輪軌道と外輪軌道との間に転動自在に設けられた複数個の転動体と、これら各転動体を保持する保持器とから成る。
特に、本発明のトロイダル型無段変速機に於いては、上記保持器が、直径が５００ｎｍ（５００×１０−９ｍ）以下の微細炭素繊維を含有する合成樹脂により造られたものである。
【００１６】
【作用】
上述の様に構成する本発明のトロイダル型無段変速機の場合、各トラニオンに対し各パワーローラを回転自在に支持する為のスラスト転がり軸受を構成する保持器の軽量化を、耐久性を確保しつつ図れる。
【００１７】
【発明の実施の形態】
本例の特徴は、トロイダル型無段変速機を構成する各トラニオン４の内側面と各パワーローラ６の外側面との間に設けるスラスト転がり軸受である、スラスト玉軸受８を構成する保持器１４の組成にある。トロイダル型無段変速機の構造に関しては、前述の図１に示した構造を含め、従来から広く知られている、ハーフトロイダル型のトロイダル型無段変速機と同様であるから、重複する説明を省略若しくは簡略にし、以下、本例の特徴部分である保持器１４の形状及び組成を中心に説明する。
【００１８】
上記保持器１４は、直径が５００ｎｍ以下の微細炭素繊維を含有する合成樹脂を射出成形する事により、図２に示す様に、全体を円輪状に形成している。この様な保持器１４は、円輪状の主体１５と、それぞれがこの主体１５の直径方向中間部に円周方向等間隔に設けられた、それぞれが円形である複数のポケット１６、１６とを備える。そして、これら各ポケット１６、１６内に、図１に示す様に、それぞれ１個ずつの玉１３、１３を転動自在に保持する様にしている。これら各ポケット１６、１６の内径は、軸方向中間部で上記各玉１３、１３の直径よりも僅かに大きく、軸方向両端開口部でこれら各玉１３、１３の直径よりも少しだけ小さい。従って、上記保持器１４を射出成形する際に、金型の一部で上記各ポケット１６、１６の内面を形成する為の部分は、形成直後のポケット１６、１６の開口部を弾性変形させながらこれら各ポケット１６、１６内から抜き取る（所謂無理抜きを行なう）。これら各ポケット１６、１６の各部の内径を上述の様に規制する事により、上記保持器１４の軸方向位置を上記各玉１３、１３により規制する、所謂玉案内を行なえる。尚、これら各玉１３、１３は上記各ポケット１６、１６内に、これら各ポケット１６、１６の一端開口縁部を弾性変形させながら押し込む。
【００１９】
尚、本発明で、上記保持器１４を構成する合成樹脂中に補強材として混入する微細炭素繊維とは、炭素−炭素結合により構成された略円筒形状である微小直径の繊維状物質の事であり、その構造として、グラファイト状の炭素の層であるグラフェンが円筒状に丸まって単層又は多層に重なった構造や、多数の小さなグラフェンの層が軸方向に連続して積層した構造等が代表的である。一般的に、この様な微細炭素繊維は、特にその構造やサイズの違いに拘らず、バッキーチューブ、カーボンナノチューブ（ＣＮＴ）、カーボンナノファイバー（ＣＮＦ）、カーボンナノワイヤー等と呼ばれている。近年、繊維径や長さが略一定でその他の物性も安定したＣＮＴやＣＮＦ等が、大規模に生産されつつある。従って、これらＣＮＴやＣＮＦ等は、上記補強材として使用する微細炭素繊維として、特に好適である。
【００２０】
上述の様な微細炭素繊維の直径（繊維径）は、１〜数１００ｎｍ程度（長さは数１０ｎｍ〜数１０μｍ）である。一方、従来から合成樹脂中に補強材として充填していた通常の炭素繊維の直径は６〜１２μｍ程度（本発明にかかる微細炭素繊維と区別する為に、従来から補強材として使用されてきた繊維径が６〜１２μｍ程度の炭素繊維を「通常の炭素繊維」と呼ぶ）、ガラス繊維の直径は９〜１４μｍ程度（長さは０．２〜０．７ｍｍ程度）であり、これらに比べて微細炭素繊維は極めて細い。この様に非常に細かな繊維である微細炭素繊維を合成樹脂の補強材として使用した場合、次に述べる様な利点を有する。即ち、微細炭素繊維は比表面積（単位体積当たりの表面積）が大きい為、この微細炭素繊維の表面とこの微細炭素繊維を含有した合成樹脂との間に、強い物理的結合力（摩擦）が作用する。又、この合成樹脂中に微細炭素繊維が均一に分散すると、例え添加量が少なくても、この微細炭素繊維同士が（絡み合い等で）連結し易くなり、連結する事で上記合成樹脂を補強する機能が向上する。
【００２１】
従って、合成樹脂中への微細炭素繊維の充填量を抑えて、この合成樹脂の特性（流動性等）を損なう事なく、補強材としての機能を充分に発揮する事ができる。上記合成樹脂の流動性が良好であれば、この合成樹脂を射出成形する為の金型の内面形状を保持器１４の外面形状に忠実に転写して、この保持器１４に所望通りの性能を充分に発揮させる事ができる。特に、前記各ポケット１６、１６の両端開口周縁部等、上記保持器１４の微細形状部分に、充填不良に基づく成形不良が生じにくくなり、製品の歩留が向上（不良率が低減）して、上記保持器１４の製造コストの低減を図れる。この様に、上記保持器１４を構成する合成樹脂を補強する為の補強材として微細炭素繊維を使用すると、大きな補強効果を得られる事に加えて、上記合成樹脂の流動性等の特性を殆ど損なう事なく、上記保持器１４の製造コストを低減する効果もある。
【００２２】
更に、上記微細炭素繊維は、合成樹脂中に曲がりくねって入り組んだ状態で分散しているので、この合成樹脂に対する強力なアンカー効果を発揮する。従って、上記保持器１４の表面からの上記微細炭素繊維の脱落が非常に少なく抑えられる。又、微細炭素繊維自体、直径が極めて細く、しかも材料の性質上、金属表面に対する攻撃性が殆どない。従って、上記保持器１４を構成する合成樹脂中に含まれる微細炭素繊維が、この保持器１４に接触しつつ流れるトラクションオイル中に混入しにくく、仮に微小量混入した場合にも、このトラクションオイルを介する各接触部を傷付ける等の悪影響を及ぼす事は殆どない。
【００２３】
尚、本発明の実施に使用する微細炭素繊維の繊維径の上限値は、この微細炭素繊維を合成樹脂中に含有した合成樹脂組成物の流動性と強度（補強効果）とを確保する目的から、５００ｎｍとする。上記繊維径がこの上限値を超えると、合成樹脂組成物の流動性や強度に悪影響を及ぼす場合がある。これら流動性及び強度をより十分に確保する為には、上記繊維径の上限値を２００ｎｍに抑える事が好ましい。この上限値を２００ｎｍ以下に抑えれば、上記微細炭素繊維を含有した合成樹脂組成物の流動性と強度とを特にバランス良く確保する事ができ、良質の保持器１４を得る面から好適である。一方、上記微細炭素繊維が細過ぎる事に伴って特に不都合を生じる事はない。従って、上記繊維径の下限値は特に定めない。
【００２４】
又、上記微細炭素繊維の長さに就いては、特に限定しない。但し、合成樹脂組成物の流動性と強度とを適度に確保する目的から、アスペクト比（繊維長さ／繊維径）が５〜５０００程度となる繊維長さが好ましい。更には、アスペクト比が１０〜２０００程度であれば、上記流動性と強度とをより高くできる為、より好ましい。
【００２５】
又、合成樹脂組成物中への微細炭素繊維の含有率は、２〜５０重量％程度が好ましい。含有率の下限値（２重量％）は必要な強度を確保する面から、上限値（５０重量％）は成形時の流動性を確保して生産性を良好にする面から、それぞれ規制する。更に、含有率を５〜３５重量％とすれば、強度確保と成形時の流動性の確保とをより高次元で両立できる為、特に好ましい。又、構造の異なる微細炭素繊維を混合して使用しても構わない。例えば、グラファイト状の炭素の層であるグラフェンが円筒状に丸まって単層又は多層に重なった構造を有する微細炭素繊維と、多数の小さなグラフェンの層が軸方向に連続して積層した構造を有する微細炭素繊維とを混合して使用しても構わない。同様にサイズの異なる微細炭素繊維を混合して使用する事も可能である。
【００２６】
尚、合成樹脂組成物中での微細炭素繊維の分散性向上や、微細炭素繊維と合成樹脂との接着性向上等を目的として、この微細炭素繊維に表面改質、コーティング処理等の表面処理を施す場合がある。本発明の実施に使用する微細炭素繊維は、この様な表面処理の有無に制約を受けるものではない。即ち、表面処理を施したものも、施さないものも、同様に使用可能である。施したものと施さないものとを混合しても良い。
【００２７】
又、上記微細炭素繊維を混入した合成樹脂組成物のベースとなる合成樹脂としては、ポリアミド樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリオキシメチレン樹脂、フッ素樹脂等の、所謂エンジニアリングプラスチック等のうちから選択される、１種又は２種以上を使用する事ができる。合成樹脂の種類は、特に上記したものに限定される事はないが、トロイダル型無段変速機のパワーローラ６を回転自在に支持する為のスラスト玉軸受８に組み込む保持器１４の性格上、優れた耐熱性及び耐久性を有する合成樹脂が好ましい。特に、融点が２６０℃を超え、１．８２ＭＰａ　の荷重での撓み温度が１２０℃を超える合成樹脂として、例えば、ポリアミド４６（４６ナイロン）樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂等が好適である。又、上記合成樹脂組成物中には、潤滑油、固体潤滑剤、熱安定剤、酸化防止剤、熱伝導性改良剤、結晶化促進剤、増核剤、顔料、染料を初めとする各種の添加剤を、本発明の目的を損なわない範囲内で加える事もできる。
【００２８】
【実施例】
次に、本発明の効果を確認する為に、本発明者が行なった試験に就いて説明する。
この試験を行なう為に、先ず、図２に示す様な、トロイダル型無段変速機を構成するパワーローラを支持する為のスラスト玉軸受８に組み込む保持器１４を、以下の工程で造った。
先ず、ベースとなる合成樹脂として、４６ナイロン樹脂（ＰＡ４６：ＤＳＭ　社製の「スタニールＴＷ２００」）とポリエーテルエーテルケトン樹脂（ＰＥＥＫ：ＶＩＣＴＯＲＥＸ社製のＰＥＥＫ樹脂）とポリフェニレンサルファイド樹脂（ＰＰＳ：呉羽化学工業社製の「フォートロンＫＰＳ」）とを、それぞれ１種類ずつ（混合せずに）使用した。又、微細炭素繊維としては、繊維径が５０〜２００ｎｍで繊維長さが１０〜２０μｍのものを使用した。上記した合成樹脂と微細炭素繊維とをヘンシェルミキサーで混合し、二軸押出機に投入してペレットを得た。このペレットを使用して、射出成型機で上記保持器１４を形成した。
【００２９】
この様にして造った上記保持器１４を、出願人会社製の、パワーローラ軸受耐久性能評価試験機に組み込み、実機を想定した試験条件にて耐久試験（試験数：各１０個）を実施した。比較の為に、高力黄銅製の保持器を機械加工によって製作し、同様の耐久試験を実施した。尚、本耐久試験の結果は、各１０個ずつの試料のうち１個（１０％）の試料が寿命に達するまでのＬ１０寿命として求めた。又、本耐久試験は５００時間を経過するまで実施し、５００時間経過時点で寿命に達していない試料に就いては、その時点で試験を打ち切った。更に、動力伝達効率は、高力黄銅製保持器を使用した場合（比較例１）を基準として、各実施例の効率がこの比較例に対して向上している程度を求めた。
【００３０】
この様にして行なった試験の結果を、次の表１に示す。
【表１】
2004076918.tif 000003
【００３１】
この表１から明らかな通り、試験に使用したサンプルは、総て５００時間の耐久試験をクリアした。又、耐久試験終了後に於いて、保持器、転動体の転動面、内輪、外輪両軌道面に、摩耗、亀裂、破損等の異常は確認されず、パワーローラを支持する為のスラスト玉軸受８として、引き続き運転可能な状態であった。又、動力伝達効率に就いては、総ての実施例が、高力黄銅製保持器（比較例１）を上回る高い効率を示した。
【００３２】
【発明の効果】
本発明は、以上に述べた様に、パワーローラを回転自在に支持する為のスラスト転がり軸受の耐久性を確保しつつ軽量化、伝達効率の向上が可能になり、トロイダル型無段変速機の性能向上に寄与できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の対象となるトロイダル型無段変速機の部分断面図。
【図２】スラスト玉軸受を構成する保持器の平面図。
【図３】トロイダル型無段変速機の運転に伴うパワーローラの弾性変形を誇張して示す略平面図。
【図４】トロイダル型無段変速機の運転に伴ってパワーローラに加わる力を説明する為の略平面図。
【図５】同じく図４のＡ−Ａ断面に相当する図。
【図６】トロイダル型無段変速機の運転に伴って生じる各玉の公転速度の不均一状態を示す略平面図。
【図７】同じく各玉が保持器のポケット内面を押す力の不均一状態を示す略平面図。
【符号の説明】
１　　回転軸
２　　入力ディスク
３　　出力ディスク
４　　トラニオン
５　　変位軸
６　　パワーローラ
７　　ラジアルニードル軸受
８　　スラスト玉軸受
９　　押圧装置
１０　　内輪軌道
１１　　外輪
１２　　外輪軌道
１３　　玉
１４　　保持器
１５　　主体
１６　　ポケット
１７　　スラストニードル軸受
１８　　柱部
【図１】
2004076918.tif 000004
【図２】
2004076918.tif 000005
【図３】
2004076918.tif 000006
【図４】
2004076918.tif 000007
【図５】
2004076918.tif 000008
【図６】
2004076918.tif 000009
【図７】
2004076918.tif 000010