(57)【要約】【課題】ディーゼルエンジンのコモンレール用インジェクタにおいて、アクチュエータ特性に応じた３方弁構成を提案することにより、安定した作動を実現しエネルギー効率を高める。【解決手段】インジェクタ１０は、ノズルニードル３の背面に設けた制御室４と高圧通路１５および低圧通路１６との連通・遮断をバルブニードル１で切換え、制御室４の圧力を増減する。バルブニードル１は、摺動部１２と弁室２１内に収容される大径の弁部１１を有し、弁部１２は低圧通路１６側の第１シート２２または高圧通路１５側の第２シート２３に選択的に着座する。アクチュエータがソレノイド５１である時、摺動部１２の摺動径＜低圧側の第１シート２２径＜高圧側の第２シート２３径とすることで、シート開閉弁時の作動安定性を高め、変位が大きくなるほど大きな駆動力を発生するソレノイド５１の特性を有効利用できる。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ノズルニードルに閉弁方向の圧力を作用させる制御室と、該制御室と高圧通路および低圧通路との連通・遮断を切換える３方弁を備え、アクチュエータで上記３方弁を駆動して上記制御室の圧力を増減することにより、上記ノズルニードルを昇降させるインジェクタであって、
上記アクチュエータとしてソレノイドを用い、上記３方弁が、シリンダ内に摺動自在に配設される摺動部と弁室内に収容される大径の弁部を有して、該弁部を上記弁室の上記シリンダ側に設けられ上記高圧通路に連通する高圧シートおよびその対向位置に設けられ上記低圧通路に連通する低圧シートのいずれかに選択的に着座させるものであり、
かつ上記摺動部の摺動径、上記高圧シートのシート径、上記低圧シートのシート径の関係が、摺動径＜低圧シート径＜高圧シート径であることを特徴とするインジェクタ。
【請求項２】
ノズルニードルに閉弁方向の圧力を作用させる制御室と、該制御室と高圧通路および低圧通路との連通・遮断を切換える３方弁を備え、
アクチュエータで上記３方弁を駆動して上記制御室の圧力を増減することにより、上記ノズルニードルを昇降させるインジェクタであって、
上記アクチュエータとしてピエゾスタックを用い、上記３方弁が、シリンダ内に摺動自在に配設される摺動部と弁室内に収容される大径の弁部を有して、該弁部を上記弁室の上記シリンダ側に設けられ上記高圧通路に連通する高圧シートおよびその対向位置に設けられ上記低圧通路に連通する低圧シートに選択的に着座させるものであり、
かつ上記摺動部の摺動径、上記高圧シートのシート径、上記低圧シートのシート径の関係が、摺動径＜高圧シート径＜低圧シート径であることを特徴とするインジェクタ。
【請求項３】
上記３方弁が、上記弁部と上記摺動部を結ぶ細径部を有し、該細径部と上記シリンダの間に形成される空間に上記高圧通路へ至る通路を接続した請求項１または２記載のインジェクタ。
【請求項４】
上記高圧通路がディーゼルエンジンのコモンレールに接続され、上記低圧通路がドレーン通路に接続される請求項１ないし３のいずれか記載のインジェクタ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ディーゼルエンジンのコモンレール燃料噴射システムに用いられるインジェクタに関し、詳しくはアクチュエータで駆動される３方弁を備えるインジェクタに関する。
【０００２】
【従来の技術】
ディーゼルエンジンにおいて、各気筒に共通のコモンレールに高圧燃料を蓄圧するコモンレール燃料噴射システムが注目されている。コモンレール燃料噴射システム用のインジェクタは、例えば、噴孔を開閉するノズルニードルの背面に制御弁で圧力制御される制御室を設け、アクチュエータによって制御弁を駆動してノズルニードルを昇降するようになっている。この構成において、コモンレールからの燃料は、インジェクタの燃料通路に導入されて噴孔へ供給される一方で、ノズルニードルの後端面を室壁とする制御室に導入され、ノズルニードルに閉弁方向の圧力を作用させる制御油として使用される。
【０００３】
制御弁としては、通常、２方弁または３方弁が使用され、例えば、特許文献１には、３方弁構造の制御弁が記載されている。特許文献１において、３方弁は、低圧通路に至る第１のシートまたはコモンレールに至る第２のシートにそれぞれ着座し得る大径の弁部と摺動部を有し、着座位置によって制御室と低圧ポートまたは高圧ポートとの連通を切換えている。３方弁を用いると、燃料噴射中は制御室と低圧ポートが連通し、高圧ポートは閉鎖されるので、燃料の流出を制限することができる。また、摺動部と２つのシート径を等しくして圧力バランスさせるようになっている。
【０００４】
【特許文献１】
特開２０００−１３０６１４号公報
【０００５】
上記構成において、アクチュエータの非作動時には、３方弁は制御室と高圧ポートを連通させる位置にあり、制御室が高圧となるために、ノズルニードルは下降して噴孔を閉鎖している。この状態からアクチュエータを作動させると、３方弁が低圧ポートを開放し、次いで高圧ポートを閉鎖するために制御室の圧力が低下し、ノズルニードルが離座して燃料噴射がなされる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記３方弁構造の制御弁をコモンレール燃料噴射システム用のインジェクタに適用したところ、作動が不安定となるといった不具合があることが判明した。また、アクチュエータの種類によって駆動力発生特性が異なるにもかかわらず、これを考慮していないため、エネルギーロスが大きくなる問題があった。
【０００７】
本発明は上記実情に鑑みなされたもので、アクチュエータの種類によって出力特性が大きく異なることに着目し、それぞれの出力特性と相性のよい制御弁構成を提案することにより、制御弁の安定かつ確実な作動を実現し、信頼性に優れるエネルギー効率の高いインジェクタを提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明請求項１のインジェクタは、ノズルニードルに閉弁方向の圧力を作用させる制御室と、該制御室と高圧通路および低圧通路との連通・遮断を切換える３方弁を備え、アクチュエータで上記３方弁を駆動して上記制御室の圧力を増減することにより、上記ノズルニードルを昇降させる。上記アクチュエータはソレノイドを用いたアクチュエータであり、上記３方弁は、シリンダ内に摺動自在に配設される摺動部と弁室内に収容される大径の弁部を有している。該弁部は、上記弁室の上記シリンダ側に設けられ上記高圧通路に連通する高圧シートおよびその対向位置に設けられ上記低圧通路に連通する低圧シートのいずれかに選択的に着座させるようになっており、かつ上記摺動部の摺動径、上記高圧シートのシート径、上記低圧シートのシート径の関係は、摺動径＜低圧シート径＜高圧シート径となっている。
【０００９】
上記構成において、上記ソレノイドに通電すると、上記３方弁が押し下げられて、上記弁部が上記低圧シートから離座し、次いで上記高圧シートに着座する。この時、上記制御室が上記低圧通路と連通するために上記制御室の圧力が降下し、上記ノズルニードルがリフトして燃料が噴射される。ここで、上記３方弁に加わる作動油圧をバランスさせるために、従来は、上記弁部と上記摺動部を同一径とすることが行われているが、この場合、上記低圧シートの開弁に必要な力がごく小さくなるために、ソレノイドの非駆動時に上記低圧シートが開弁してしまうおそれがある。これを回避するには、上記低圧シート径を上記摺動部の径よりも大きくするとよい。また、一般にソレノイドは変位が大きくなるほど大きな駆動力を発揮するため、上記低圧シートの開弁時よりも上記高圧シートの閉弁時の駆動力を大きくする、すなわち高圧シートのシート径を大きくすると、ことができる。これによりソレノイドへの通電終了時に上記３方弁を押し下げる力が解除されて上記弁部が上記高圧シートから離座し、次いで上記低圧シートに着座する場合、上記弁部を上記高圧シートから速やかに離座させることができる。よって、作動の安定性を向上させ、エネルギー効率を高めて、高性能で信頼性に優れるインジェクタが得られる。
【００１０】
本発明請求項２のインジェクタは、上記制御室と上記３方弁を備えるインジェクタであって、上記アクチュエータをピエゾスタックを用いたアクチュエータとする。上記３方弁は、シリンダ内に摺動自在に配設される摺動部と弁室内に収容される大径の弁部を有して、該弁部を上記弁室の上記シリンダ側に設けられ上記高圧通路に連通する高圧シートおよびその対向位置に設けられ上記低圧通路に連通する低圧シートに選択的に着座させるものであり、かつ上記摺動部の摺動径、上記高圧シートのシート径、上記低圧シートのシート径の関係は、摺動径＜高圧シート径＜低圧シート径となっている。
【００１１】
上記構成において、一般にピエゾスタックは変位が大きくなるほど発生力が小さくなる特性を有するため、これを効率よく利用するには、上記低圧シート径を上記高圧シート径より大きくするとよい。上記３方弁を上記低圧シートに着座させる力は、上記低圧シート径が大きい方が大きくなるため、前述のように上記低圧シート径を上記高圧シート径より大きくすることによって、作動の安定性を向上させ、エネルギー効率を高めて、高性能で信頼性に優れるインジェクタが得られる。
【００１２】
請求項３記載の発明では、上記３方弁に、上記弁部と上記摺動部を結ぶ細径部を設け、該細径部と上記シリンダの間に形成される空間に上記高圧通路へ至る通路を接続する。
【００１３】
上記構成とすると、上記高圧通路からの油圧が上記弁部の上記高圧シート側および上記摺動部に作用するので、上記高圧シート径と上記摺動部の径を上述したように適切に設定することで、上記３方弁の開弁および閉弁動作を確実にしかも効率よく行うことができる。
【００１４】
請求項４記載の発明では、上記高圧通路をディーゼルエンジンのコモンレールに接続する一方、上記低圧通路を燃料タンクへ至るドレーン通路に接続する。
【００１５】
本発明のインジェクタは、ディーゼルエンジンのコモンレール燃料噴射システム用として好適に使用される。具体的には、上記高圧通路を上記コモンレールに上記低圧通路を上記ドレーン通路に接続して、上記３方弁で上記制御室との連通を切り換えることで、燃料噴射を高精度に制御できる。
【００１６】
【発明の実施の形態】
以下、図面に基づいて本発明の第１の実施形態を説明する。図１は本発明を適用したインジェクタ１０の概略構成図である。インジェクタ１０は、例えば、ディーゼルエンジンのコモンレール式燃料噴射システムに使用され、エンジンの各気筒に対応して設けられて、共通のコモンレールから燃料の供給を受けるようになっている。コモンレールには高圧サプライポンプにより圧送される燃料が噴射圧力に相当する所定の高圧で蓄えられる。
【００１７】
図１において、インジェクタ１０は、ノズルニードル３を有するノズル部１０１（下端部）、３方弁構造の背圧制御部１０２（中間部）、アクチュエ−タとしてのソレノイド５１を有する駆動部１０３（上半部）からなる。インジェクタ１０は、図略の燃焼室壁に取付けられるハウジング１４を有し、ハウジング１４内には上記各部１０１〜１０３の構成部品が収納されるとともに、図略のコモンレールに連通する高圧通路１５、図略の燃料タンクに至るドレーン通路へ連通する低圧通路１６等の通路が形成される。
【００１８】
ノズル部１０１は、ハウジング１４の下端部内に形成した縦穴３１に、段付きのノズルニードル３を摺動自在に保持しており、ノズルニードル３の下半小径部の外周には環状の油溜まり室３２が形成されている。油溜まり室３２は常時高圧通路１５と連通しコモンレールからの高圧燃料が供給されている。縦穴３１の下方には、これに連なってサック部３３が形成され、サック部３３形成壁を貫通して燃料噴射用の噴孔３４が形成される。
【００１９】
ノズルニードル３は下端位置にある時に、円錐形の先端部がサック部３３と縦穴３１の境界部に設けたシート３５に着座し、サック部３３を閉じて油溜まり室３２から噴孔３４への燃料供給を遮断する。ノズルニードル３が上昇してシート３５から離座し、サック部３３を開くと燃料が噴射される。
【００２０】
ノズルニードル３の上端面および縦穴３１の壁面により画成される空間は、ノズルニードル３に背圧を与える制御室４としてある。制御室４には、後述する背圧制御部１０２の弁室２１およびオリフィス２４を介して、また、高圧通路１５からサブオリフィス４１を介して、制御油としての燃料が導入されており、ノズルニードル３の背圧を発生している。この背圧はノズルニードル３に下向きに作用して、制御室４内に収納されたスプリング４２とともにノズルニードル３を着座方向に付勢する。一方、油溜まり室３２の高圧燃料がノズルニードル３の段差面に上向きに作用しノズルニードル３を離座方向に付勢している。なお、サブオリフィス４１は、噴射開始時に制御室４の圧力降下を緩和し、噴射停止時には制御室４の圧力上昇を促進して、ノズルニードル３を緩やかに開弁し、迅速に閉弁させる機能を有する。
【００２１】
背圧制御部１０２は、３方弁であるバルブニードル１を備え、バルブニ−ドル１は、弁部１１が弁室２１の天井面に設けた低圧シートとしての第１シ−ト２２または底面に設けたる高圧シートとしての第２シ−ト２３に選択的に着座するようになっている。第１シート２２と第２シート２３は弁室２１天井面と底面中央部の対向位置に設けられ、第１シート２２は低圧部２６を介して低圧通路１６と連通し、第２シート２３は通路２５を介して高圧通路１５と連通している。弁室２１は、オリフィス２４を介してノズル部１０１の制御室４と常時連通している。
【００２２】
バルブニードル１は圧力バランス型の基本構造で、下端部が第２シート２３に続くシリンダ２７内に配設されて上下方向に摺動する摺動部１２となっている。上端部はこれより大径の弁部１１として弁室２１内に位置し、弁部１１と摺動部１２をつなぐ細径部１３とシリンダ２７内の間に形成される環状空間に高圧通路１５へ至る通路２５が開口している。
【００２３】
バルブニードル１が上端位置にある時には、弁部１１のフラットな頂面が、弁室２１天井面の第１シート２２に着座して低圧通路１６との連通を遮断する。バルブニードル１が下端位置にある時には、弁部１１の下部テーパ面が、弁室２１底面の第２シート２３に着座して、高圧通路１５との連通を遮断する。バルブニードル１は、駆動部１０３により押圧駆動されることで上下動するようになっており、作動状態が切り換わるのに伴い、弁室２１に連通する制御室４の圧力、すなわちノズルニードル３の背圧が増減する。
【００２４】
バルブニードル１の摺動部１２下方には、バルブスプリング１８を収容するスプリング室１７が設けられ、バルブニードル１は、バルブスプリング１８によって上方に付勢されている。なお、スプリング室１７は、連通路を介して低圧部２６に接続されている。これにより、バルブニードル１の下方への移動が抑制されることがなく、噴射開始時に弁部１１が第１シート２２から速やかに離座する。
【００２５】
駆動部１０３は、弁室２１の上方に形成した縦穴内にソレノイド５１を収容し、その上端面に対向させてアーマチャ５２を設けている。ソレノイド５１は、コイルボビンに巻回した筒状コイルからなる公知の構造で、通電によりアーマチャ５２を下方に吸引するようになっている。アーマチャ５２は下端面中央より下方に突出するロッド部５３を有し、ロッド部５３の下端はバルブニードル１の弁部１１頂面に当接している。従って、ソレノイド５１に通電すると、アーマチャ５２が下方に吸引され、これに伴いロッド部５３が下降してバルブニードル１を押し下げる。
【００２６】
なお、図２に第２の実施形態として示すように、駆動部１０３を、アクチュエータとしてのピエゾスタック６１を用いて構成することもできる。この構成において、駆動部１０３は、弁室２１の上方に形成した縦穴内にピエゾスタック６１を収容し、その下方に、大径のピエゾピストン６２、小径のバルブピストン６４を同軸に配設してなる。ピエゾピストン６２とバルブピストン６４は、縦穴内に設けたシリンダに摺動自在に保持され、これらピエゾピストン６２とバルブピストン５４の間の空間は油密室６３としてある。
【００２７】
ピエゾスタック６１はＰＺＴ等の圧電セラミック層と電極層を交互に積層した公知の構造を有し、積層方向（上下方向）を伸縮方向として、図示しない駆動回路により充放電されるようになっている。ピエゾスタック６１には、ピエゾピストン６２の上端部外周に設けられたピエゾスプリング６５により一定の初期荷重が印加される。これにより、ピエゾピストン６２はピエゾスタック６１の伸縮に伴い、一体に上下動する。
【００２８】
バルブピストン６４は、ピン状の下端部が３方弁の第１シート２２付近へ延び、弁室２１内のバルブニードル１頂面に当接している。バルブピストン６４の中間部外周にはフランジが形成され、該フランジ上に支持されるスプリングによってバルブピストン６４が下方に付勢されている。ピエゾピストン６２とバルブピストン６４の間には、燃料が充填されて油密室６３を形成している。油密室６３は、ピエゾピストン６２側の室とバルブピストン６４側の室を油密室絞り６３１で連結した構成としてあり、この油密室絞り６３１により、ピエゾスタック６１伸縮時の圧力変動が伝達されるのを防止している。
【００２９】
従って、ピエゾスタック６１が伸長してピエゾピストン６２を押圧すると、その押圧力が油密室６３の燃料を介してバルブピストン６４に伝えられる。この時、バルブピストン６４は、ピエゾピストン６２よりも小径としてあるので、ピエゾスタック６１の変位を拡大してバルブピストン６４に伝達することができる。駆動部１０３以外の構成は、上記第１の実施形態と同様である。
【００３０】
次に、上記各実施形態におけるインジェクタ１０の作動を説明する。まず、第１の実施形態において、図１はソレノイド５１に非通電の状態を示しており、アーマチャ５２が上端位置にあるために、バルブニードル１は、弁室２１内の燃料圧力とスプリング１８力により上方に付勢されて、弁部１１が第１シート２２に着座している。第１シート２２に対向する第２シート２３は開弁している。従って、制御室４は、オリフィス２４、弁室２１、第２シート２３を介して高圧通路１５に連通するとともに、サブオリフィス４１を介して高圧通路１５に連通し、高圧通路１５から流入する燃料により高圧となっている。この燃料圧力とスプリング４２力によりノズルニードル３はシート３５に着座しており、燃料噴射はなされない。
【００３１】
この状態から、ソレノイド５１に通電すると、アーマチャ５２が下方に吸引され、ロッド５３がバルブニードル１を押し下げる。これにより、弁部１１が第１シート２２から離座し、さらに下方変位して第２シート２３に着座する。これにより、制御室４が弁室２１を介して第１シート２２に連通し、制御室４の圧力が降下して、ノズルニードル３の下向きの付勢力が上向きの付勢を下回ると、ノズルニードル３が離座して燃料噴射が開始される。次に、ソレノイド５１への通電を停止すると、アーマチャ５２が上方へ移動し、バルブニードル１の押し下げ力が解除される。これにより、弁部１１が第２シート２３から離座し、次いで第１シート２２に着座する。従って、制御室４にオリフィス２４、サブオリフィス４１を介して流入する高圧燃料により、制御室４圧力が再び上昇し、ニードル３が着座して噴射が終了する。
【００３２】
図２に示す第２の実施形態では、ピエゾスタック６１が放電状態で縮小している状態（図示の状態）から、ピエゾスタック６１に充電すると、ピエゾスタック６１が伸長し、ピエゾピストン６２を押し下げて油密室６３の圧力を上昇させる。この圧力がバルブピストン６４を作動させてバルブニードル１を押し下げると、弁部１１が第１シート２２から離座し、さらに下方変位して第２シート２３に着座する。これにより、制御室４が弁室２１を介して第１シート２２に連通し、制御室４の圧力が降下し、ノズルニードル３の下向きの付勢力が上向きの付勢を下回ると、ノズルニードル３が離座して燃料噴射が開始される。次に、ピエゾスタック６１を再び放電させると、ピエゾスタック６１が収縮してピエゾピストン６２が上方へ移動し、油密室６３の圧力が降下してバルブニードル１の押し下げ力が解除される。よって、制御室４にオリフィス２４、サブオリフィス４１を介して流入する高圧燃料により、制御室４圧力が再び上昇し、ニードル３が着座して噴射が終了する。
【００３３】
ここで、３方弁であるバルブニードル１構成、特にシート径と摺動径の関係について検討する。本発明では、油圧による駆動負荷をできるだけ小さくするために、バルブニードル１をほぼ圧力バランスする構造としている。つまり、バルブニードル１を弁部１１と摺動部１２とで構成し、これらを結ぶ細径部１３外周に高圧燃料を導入したので、第１シート２２、第２シート２３、摺動径をほぼ同一径とすれば、バルブニードル１の弁部１１に上向きに作用する油圧と摺動部１２に下向きに作用する油圧とをバランスさせ、第１シート２２の開弁、第２シート２３の閉弁に要する力を小さくすることができる。
【００３４】
しかしながら、例えば、第１シート２２がごく僅かな力で開弁する場合、アクチュエータの非駆動時に、バルブニードル１が意図しない動作により第１シート２２を開弁し、誤噴射につながるおそれがある。これを回避するには、第１シート２２径を摺動径より大きくし、第１シート２２閉弁時には、第１シート２２を閉弁する方向に油圧が作用するようにするのがよい。一方、アクチュエータの駆動を停止した時には、バルブニードル１が第２シート２３から速やかに離座して初期位置（第１シート２２閉弁位置）へ復帰することが好ましい。このためには、第２シート２３径を摺動径より大きくし、第２シート２３開弁時に、第２シート２３を開弁する方向に油圧が作用するようにするのがよい。
【００３５】
すなわち、バルブニードル１の安定した作動のためには、第１シート２２径、第２シート２３径を共に摺動径より大きくし、バルブニードル１に上向きの油圧負荷をかけるようにしておく必要がある。この関係は、駆動部１０３に用いるアクチュエータの種類に依存せず、上記第１、第２の実施形態のいずれにも適用される。
【００３６】
次に、第１シート２２径と第２シート２３径の関係について検討する。図３に示すように、アクチュエータの種類によって出力特性が大きく異なることから、本発明では、それぞれの出力特性に応じたシート部構成を提案する。まず、上記第１の実施形態のアクチュエータがソレノイド５１である場合について説明する。図３（ａ）、（ｃ）に示されるように、ソレノイド５１は一般的に変位Ｘが大きくなるほど、大きな駆動力Ｆを発生する。ソレノイド５１への通電時、バルブニードル１は、まず、第１シート２２を開弁してから、さらに下方へ変位して第２シート２３を閉弁するから、第１シート２２を開弁する時よりも第２シート２３を閉弁する時に大きな駆動力を発生できることになる。
【００３７】
図４は、図３の駆動力特性を基に、第１シート２２径と第２シート２３径の設定可能な範囲を示したもので、第２シート径の方が設定可能な上限値が大きくなることが分かる。図４に示す下限値は、安定作動に必要な油圧負荷がかかるように摺動径より大きく設定される。また、加工性向上のためには、シート径公差をできるだけ大きく許容できるように、設定値を設定可能範囲の中央値とするのがよく、これを満足するように第１シート２２径と第２シート２３径を設定すると、第１シート２２径より第２シート２３径が大きくなる。以上より、アクチュエータがソレノイド５１である場合には、
摺動部１２径＜第１シート２２径＜第２シート２３径
の関係が成立するように、背圧制御部１０２を構成することで、作動の安定性を確保し、かつエネルギー効率に優れたインジェクタが実現できる。
【００３８】
一方、上記第２の実施形態のアクチュエータがピエゾスタック６１である場合について説明する。図３（ｂ）、（ｃ）に示されるように、ピエゾスタック６１はソレノイド５１とは逆の駆動力特性を示し、一般的に変位Ｘが大きくなると駆動力Ｆは小さくなる。つまり、バルブニードル１が第１シート２２を開弁する時よりも第２シート２３を閉弁する時に発生する駆動力の方が小さくなる。従って、図４のように、第２シート２３径よりも第１シート２２径の方が設定可能な上限値が大きくなる。同様に、シート径公差をできるだけ大きく許容できるように、設定値を設定可能範囲の中央値とすれば、第１シート２２径の方が第２シート２３径より大きくなる。以上より、アクチュエータがピエゾスタック６１である場合には、
摺動部１２径＜第２シート２３径＜第１シート２２径
の関係が成立するように、背圧制御部１０２を構成することで、作動の安定性を確保し、かつエネルギー効率に優れたインジェクタが実現できる。
【００３９】
このように、本発明によれば、アクチュエータの種類に応じてその出力特性が異なることに着目し、インジェクタ構成、特に３方弁のシート径と摺動径の関係を最適化することができる。よって、インジェクタの作動の安定性を確保し、制御性を向上するとともに、アクチュエータの発生力を有効に活用してエネルギー効率を高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施形態を示すインジェクタの全体構成を示す断面図である。
【図２】本発明の第２の実施形態を示すインジェクタの全体構成を示す断面図である。
【図３】（ａ）はアクチュエータとしてのソレノイドの断面図、（ｂ）はアクチュエータとしてのピエゾスタックの断面図、（ｃ）はソレノイドとピエゾスタックの駆動力特性を示す図である。
【図４】アクチュエータがソレノイドである場合のシート径の設定可能範囲を示す図である。
【図５】アクチュエータがピエゾスタックである場合のシート径の設定可能範囲を示す図である。
【符号の説明】
１０  インジェクタ
１０１  ノズル部
１０２  背圧制御部
１０３  ピエゾ駆動部
１  バルブニードル（３方弁）
１１  弁部
１２  摺動部
１３  細径部
１４  ハウジング
１５  高圧通路
１６  低圧通路
２２  第１シート（低圧シート）
２３  第２シート（高圧シート）
３  ノズルニードル
３２  油溜まり室
３４  噴孔
４  制御室
５１  ソレノイド（アクチュエータ）
５２  アーマチャ
５３  ロッド
６１  ピエゾスタック（アクチュエータ）
６２  ピエゾピストン
６３  油密室
６４  バルブピストン
【図１】
2004251205.tif 000003
【図２】
2004251205.tif 000004
【図３】
2004251205.tif 000005
【図４】
2004251205.tif 000006
【図５】
2004251205.tif 000007