(57)【要約】【課題】特に耐摩耗性を更に向上させ、耐久性に優れた転がり軸受用合成樹脂製保持器、並びに前記の合成樹脂製保持器を備え、高剛性や高回転精度、低発熱性等に加えて、特に耐久性及び高速安定性に優れた転がり軸受を提供する。【解決手段】転がり軸受に組み込まれる合成樹脂製保持器であって、樹脂または樹脂組成物を成形してなる保持器本体の保持器案内面に、前記保持器本体を形成する樹脂よりも摩擦係数が小さい樹脂を樹脂成分とする樹脂組成物からなるシートを添着したことを特徴とする転がり軸受用合成樹脂製保持器、並びに前記保持器を備える転がり軸受。【選択図】　　　図１
2004076928.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
転がり軸受に組み込まれる合成樹脂製保持器であって、樹脂または樹脂組成物を成形してなる保持器本体の保持器案内面に、前記保持器本体を形成する樹脂よりも摩擦係数が小さい樹脂を樹脂成分とする樹脂組成物からなるシートを添着したことを特徴とする転がり軸受用合成樹脂製保持器。
【請求項２】
前記シートが、四フッ化エチレン樹脂を主成分とする樹脂成分を含む樹脂組成物からなり、インサート成形により前記保持器本体と一体化されていることを特徴とする請求項１記載の転がり軸受用合成樹脂製保持器。
【請求項３】
前記シートが、四フッ化エチレン樹脂を主成分とする樹脂成分を含む樹脂組成物からなり、前記保持器本体に接着されていることを特徴とする請求項１記載の転がり軸受用合成樹脂製保持器。
【請求項４】
前記シートを形成する樹脂成分が、全芳香族ポリエステル粉末を１０〜５０質量％の割合で含有することを特徴とする請求項２または３記載の転がり軸受用合成樹脂製保持器。
【請求項５】
前記シートの厚さが０．１〜０．４ｍｍであることを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載の転がり軸受用合成樹脂製保持器。
【請求項６】
請求項１〜５の何れか１項に記載の転がり軸受用合成樹脂製保持器を組み込んでなることを特徴とする転がり軸受。
【請求項７】
０または負隙間を有することを特徴とする請求項６記載の転がり軸受。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば、モータ駆動される軸や工作機械の主軸等、微量のグリース又は潤滑油による潤滑のもとで高速回転される回転体を支持するころ軸受や玉軸受等の転がり軸受、並びに前記転がり軸受に組み込まれる合成樹脂製保持器に関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に工作機械の主軸を回転自在に支持するために、円筒ころ軸受やアンギュラ玉軸受等が使用されている。これらの転がり軸受は、工作機械の主軸の高回転化や加工精度の向上の要求に起因して、高剛性、高回転精度、低発熱性等が求められており、更に近年では高速回転で長時間安定して使用できるように高速安定性も求められている。
【０００３】
このような特性要求に対して、予圧を付与して内部隙間を０または負にすることも行われている。しかし、予圧付与を行うことは、全ての転動体が軌道輪の軌道面と接触することになるため、転がり軸受にとって摩耗や焼付き等の故障が発生しやすい過酷な条件となる。これを防ぐために、運転時に正の内部隙間が形成されるように設計し、剥離寿命の延長とともに、外乱により軸受機能が低下するのを防止することも行われているが、軸受剛性が小さくなり、回転精度が劣るようになる。そのため、特に高速回転に供される転がり軸受では、予圧付与を行うことが主流になっている。
【０００４】
また、運転時の発熱を最小にするために、工作機械用の転がり軸受は、ごく微量のグリースや潤滑油等による潤滑条件下で運転されることが多い。即ち、グリースや潤滑油等の潤滑剤を必要最小限に抑えることにより、潤滑剤の撹拌抵抗と、この撹拌抵抗に基づく発熱とを抑えているが、結果として使用条件を過酷にしている。
【０００５】
更には、従来の転がり軸受では、銅合金製の保持器が一般に用いられていることに起因して摩耗粉が発生するという問題も抱えている。高速回転になると、保持器の内径及び外径の両周面や転動体を保持するポケット内面が、軌道輪の表面や転動体の表面と強く擦れ合う。転がり軸受の軌道輪や転動体は軸受鋼等の硬質合金で形成されているのに対し、保持器は軟質な銅合金製であるため、保持器が軌道輪や転動体との接触により摩耗し、その摩耗粉が軸受内のグリースに混入して潤滑性の低下を来たすようになる。場合によっては、転がり軸受が短時間で焼付きを起こしたり、著しい摩耗等の損傷を受けて機能しなくなる可能性もある。上記のように工作機械用の転がり軸受は微量潤滑であることから、潤滑不足に陥りやすく、このような摩耗粉を発生しやすい状況にある。
【０００６】
そのため、近年の工作機械用の転がり軸受では、合成樹脂製の保持器を使用することも多くなっている。この合成樹脂製保持器は、ポリアミド樹脂やポリフェニレンサルファイド樹脂等の耐摩耗性に優れた合成樹脂に、ガラス繊維等の補強材を適量混入した繊維強化合成樹脂を成形したものであり、上記した銅合金製保持器に比べて摩耗粉の発生が格段に少なく、焼付きや損傷を起こし難くなっている。このような合成樹脂製保持器の利点を踏まえ、本出願人も先に、保持器形状を、円環部に片持ち支持された柱部とを備えた形状とすることにより、樹脂の柔軟性を利用して特に高速性能の向上を図った合成樹脂製保持器を提案している（特許文献１参照）。
【特許文献１】
特開平１１−１６６５４４号公報
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、合成樹脂製保持器といえども摩耗は避けられず、特に内輪案内方式の保持器では保持器内径面と内輪軌道面とが連続または断続的な接触をしており、外輪案内方式の保持器では保持器外径面と外輪軌道面とが連続または断続的に接触しており、それぞれの接触部分で摩耗がより起こり易くなっている。更には、技術革新の常として工作機械でも、従来から求められている各種特性の更なる向上が継続的に要求されており、合成樹脂製保持器の形状に工夫を施すだけでは十分に対応しきれなくなることが予測される。
【０００８】
そこで、本発明は、特に耐摩耗性を更に向上させ、耐久性に優れた転がり軸受用合成樹脂製保持器を提供することを目的とする。また、本発明は、前記の合成樹脂製保持器を備え、高剛性や高回転精度、低発熱性等に加えて、特に耐久性及び高速安定性に優れた転がり軸受を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するために、本発明は、転がり軸受に組み込まれる合成樹脂製保持器であって、樹脂または樹脂組成物を成形してなる保持器本体の保持器案内面に、前記保持器本体を形成する樹脂よりも摩擦係数が小さい樹脂を樹脂成分とする樹脂組成物からなるシートを添着したことを特徴とする転がり軸受用合成樹脂製保持器を提供する。
【００１０】
また、同様の目的を達成するために、本発明は、上記の転がり軸受用合成樹脂製保持器を組み込んでなることを特徴とする転がり軸受を提供する。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に関して図面を参照して詳細に説明する。
【００１２】
（第１の実施形態：複列ころ軸受）
図１は本発明の転がり軸受の一実施形態である内輪案内方式の複列ころ軸受（以下、単に「複列ころ軸受」という）を示す断面図であるが、図示されるように、複列ころ軸受１０は、内輪１１と外輪１２との間に、２列に複数のころ（図示の例は円筒ころ）１３を配置してなる。各列の複数のころ１３は、保持器２０によって周方向に等間隔をあけて回動自在に保持されている。この保持器２０は、同形状のものを一対並設して構成されており、更に内輪１１に案内される内輪案内方式となっている。即ち、保持器２０は、内輪１１の回転につれ回る。また、このころ軸受１０は、微量のグリース、潤滑油あるいはグリースと潤滑油との混合物によって潤滑される。
【００１３】
保持器２０は、図２に拡大して示すように、軸方向一端部に配置された円環部２１と、円環部２１の一方の側面（図中左側側面）から、周方向に等間隔をあけて軸方向に延びた複数本の柱部２５とを備える保持器本体２０ａと、同図（ａ）に示すように、柱部２５とは反対側の側面に添着された円環状のシート２３、及び同図（ｂ）に示すように、円環部２１の内径面（内輪１１と対向する面）に添着されたシート２２とを備える。また、図３は図１において円筒ころ１３を取り除いた状態におけるＡ矢視図であるが、図示されるように、柱部２５は、その外径面から内径面へ向かうにつれて、幅（周方向寸法）が漸次狭くなっている。
【００１４】
保持器本体２０ａが上記のように円環部２１と柱部２５とから構成されるために、従来のころ軸受用の保持器に比べて、遠心力の作用で柱部２５が外周側へ撓む量を抑制できるとともに、保持器全体に加わる最大応力（円環部２１と柱部２５との接続部の応力）も抑制できるようになる。そのため、高速回転時における発熱を抑制できるとともに、十分な剛性及び強度を確保できて良好な高速性能が得られる。
【００１５】
また、保持器本体２０ａは、例えば、ポリアミド６６、ポリアミド４６、ポリフェニレンサルファイド、ポリエーテル・エーテルケトン、ポリイミド、ポリアセタール等の熱可塑性樹脂に、強度向上や寸法安定性のためにガラス繊維等の補強材を１０〜４０重量％程度添加した樹脂組成物を、また、更に高剛性、高強度を要する場合には、補強材として１０〜３０重量％のカーボン繊維を添加した樹脂組成物を射出成形等により成形することにより得られる。また、熱可塑性樹脂としては、一般的な工作機械用の主軸を支持するためのころ軸受用の保持器の場合には、価格面、強度、化学的安定性等の機能面から考えてポリアミド６６が好適である。これに対して、通常運転時や慣らし運転時の温度条件が著しく厳しく（高温に）なる場合や、より優れた疲労強度、剛性が必要な場合にはポリアミド４６が、高温、耐薬品、湿度（吸湿）に対する寸法安定性を特に要求する場合にはポリフェニレンサルファイド、ポリエーテル・エーテルケトンが、それぞれ好適である。更に、熱可塑性樹脂には、耐熱性の向上、グリースによる劣化の抑制、成形性の向上等を図る目的で、それに対応した各種の樹脂用添加剤を添加してもよい。
【００１６】
シート２２，２３は、保持器本体２０ａを形成する熱可塑性樹脂よりも摩擦係数の小さい樹脂を樹脂成分とする樹脂組成物からなる。従って、使用可能な樹脂としては、保持器本体２０ａを形成する熱可塑性樹脂との間で相対的に選択されるが、四フッ化エチレン樹脂は上記に例示した一般的な熱可塑性樹脂（ポリアミド６６、ポリアミド４６、ポリフェニレンサルファイド、ポリエーテル・エーテルケトン、ポリアセタール等）に比べて摩擦係数が小さいことから、本発明ではこの四フッ化エチレン樹脂を主成分、即ち５０質量％以上含有する樹脂を樹脂成分とする。
【００１７】
四フッ化エチレン樹脂と併用可能な樹脂としては、全芳香族ポリエステル粉末が特に好ましい。四フッ化エチレン樹脂は耐摩耗性に劣るところがあり、全芳香族ポリエステル粉末を併用することにより耐摩耗性を向上させることができる。但し、そのときの全芳香族ポリエステル粉末の含有量は、四フッ化エチレン樹脂を含めた樹脂全量の１０〜５０質量％、好ましくは２０〜４０質量％とする。全芳香族ポリステル粉末が１０質量％未満では、シート２２，２３として十分な耐磨耗性を付与できない。一方、全芳香族ポリステル粉末が５０質量％を超える場合には、相対的に四フッ化エチレン樹脂の量が少なくなりすぎ、保持器本体２０ａを形成する熱可塑性樹脂よりも摩擦係数が大きくなる。その他の併用可能な樹脂としては、四ふっ化エチレン・パーフルオロアルコキシエーテル共重合体（ＰＦＡ）、ポリふっ化ブニリデン（ＰＶＤＦ）等が挙げられる。
【００１８】
また、シート２２，２３は、上記した四フッ化エチレン樹脂を主成分とする樹脂成分だけで形成してもよいが、摩擦係数の更なる低減、耐摩耗性や機械的強度の向上等を目的として、グラファイトやＭｏＳ２、ＷＳ２等を配合することもできる。これらの配合量は、樹脂成分１００質量部に対して３〜２０質量部とすることが好ましい。
【００１９】
本発明の保持器２０を得るには、上記の四フッ化エチレン樹脂を主成分とする樹脂組成物を成形して作製したシート２２，２３を金型に装着し、そこへ保持器本体２０ａを形成する樹脂組成物の溶融物を流し込み、インサート成形すればよい。その際、シート２２，２３と保持器本体２０ａとの接合強度を高めるために、図２に示されるように、シート２２，２３の所定間隔でテーパ穴２４を複数設けておくことが好ましい。尚、テーパ穴２４は、図示されるような平面形状で円形の他、正方形、円周方向を長径とする楕円、円周方向を長辺とする長方形等であってもよい。
【００２０】
また、保持器２０は、保持器本体２０ａとシート２２，２３とを別々に作製しておき、適当な接着剤で両者を接着して得ることもできる。
【００２１】
シート２２，２３は薄すぎても、厚すぎても接合強度、変形、剛性の低下、剥離等の問題が発生するため、０．１〜０．４ｍｍが適当であり、０．２５ｍｍを中央値として０．２〜０．３ｍｍの範囲で設計することが好ましいといえる。尚、シート２２，２３を保持器本体２０ａに接着する場合は、接着剤の塗布厚を考慮して、保持器本体２０ａの円環部２１の内径及び幅（図中左右方向の長さ）を調整する必要がある。
【００２２】
上記の保持器２０は一対で、図１に示されるように、保持器本体２０ａの円環部２１の側面に添着したシート２３同士を対向させて複列ころ軸受１０に組み込まれる。それと同時に、保持器本体２０ａの円環部２１の内径面に添着したシート２２が、内輪１１の外径面と接触するため、高速回転時における発熱をより低減することが可能になる。即ち、本発明の保持器２０は、内輪案内方式の複列ころ軸受における発熱の低減効果が大きい。
【００２３】
また、上述のように、複列ころ軸受で１０は、ラジアル方向の剛性や回転精度の向上を図るために予圧を付与して内部隙間を０または負にすることも行われている。しかし、全てのころ１３が完全に同一寸法であることは有り得ないことから、小径のころ１３は内輪軌道面と接せずに大径のころ１３のみが内輪軌道面と接触し、大径のころ１３は回転時に大きな摩擦力を受ける。負隙間で、全てのころが内輪軌道面と接する場合でも、大径のころと小径のころとでは摩擦力に差が生じる。その結果、ころ１３の自転と公転とがころ毎に僅かに異なるようになり、それが保持器２０の回転に影響して保持器２０の均一な回転を乱すようになる。特に複列ころ軸受１０では、一対の保持器２０が対向して配設されていることから、互いに接触して摩耗が促進される。しかし、本発明の保持器２０では、保持器本体２０ａの側面に添着したシート２３により、このような保持器２０同士の接触摩耗を低減できる。
【００２４】
（第２の実施形態：円筒ころ軸受）
図４は、本発明の転がり軸受の他の実施形態である保持器外輪案内方式の円筒ころ軸受を示す断面図である。図示されるように、円筒ころ軸受３０は、内輪３１と外輪３２との間に、保持器４０を介して複数の円筒ころ３３を配置して構成されている。保持器４０は、外輪３１に案内されており、外輪３１の回転につれ回る。また、円筒ころ軸受３０には、潤滑のために微量のグリース、潤滑油あるいはグリースと潤滑油との混合物が充填されている。
【００２５】
保持器４０は、図５〜図８に示すように、軸方向両端部に配置された一対の円環部４１と、円環部４１の内側面から周方向に等間隔をあけて軸方向直角に配置された複数の柱部４５とからなり、円環部４１と柱部４５とで囲まれた四角形状の空間に円筒ころ３３を転動自在に保持するポケット４６を備える保持器本体４０ａと、保持器本体４０ａの円環部４１の外周面に添着したシール４２とからなる。保持器本体４０ａは第１の実施形態における保持器本体２０ａと同様の樹脂組成物からなり、シール４２は第１の実施形態におけるシール２２，２３と同様の樹脂組成物からなる。同様に、シール４２は、０．１〜０．４ｍｍ（中央値０．２５ｍｍ）の厚みであることが好ましく、インサート成形あるいは接着剤により保持器本体４０ａの円環部４１に添着される。尚、図中の符号４４は、インサート成形におけるテーバ穴である。
【００２６】
このような構成により、円筒ころ軸受３０が回転したときに、外輪３２の摺接面とシート４２とが接触するため、保持器４０の摩耗も少なく、発熱も小さくなる。
【００２７】
尚、第２の実施形態において、保持器４０は内輪案内方式とすることもでき、その場合は円環部４１の内周面に同様のシート４２を添着すればよい。この場合も、内輪３１の摺接面とシート４２とが接触するため、保持器４０の摩耗や発熱が抑えられる。
【００２８】
（第３の実施形態：アンギュラ玉軸受）
図９は、本発明の転がり軸受の更に他の実施形態である保持器外輪案内方式のアンギュラ玉ころ軸受を示す断面図である。図示されるように、アンギュラ玉軸受５０は、内輪５１と外輪５２との間に、保持器６０を介して複数の玉５３を配置して構成されている。保持器６０は、外輪５１に案内されており、外輪５１の回転につれ回る。また、アンギュラ玉軸受５０には、潤滑のために微量のグリース、潤滑油あるいはグリースと潤滑油との混合物が充填されている。
【００２９】
保持器６０は、図１０〜図１３に示すように、円環状で、玉５３を保持するための円形のポケット６６が等間隔で複数形成された保持器本体６０ａと、保持器本体６０ａの軸方向両端部に添着したシール６２とからなる。保持器本体６０ａは第１の実施形態における保持器本体２０ａと同様の樹脂組成物からなり、シール６２は第１の実施形態におけるシール２２，２３と同様の樹脂組成物からなる。同様に、シール６２は、０．１〜０．４ｍｍ（中央値０．２５ｍｍ）の厚みであることが好ましく、インサート成形あるいは接着剤により保持器本体６０ａに添着される。尚、図中の符号６４は、インサート成形におけるテーバ穴である。
【００３０】
このような構成により、アンギュラ玉軸受５０が回転したときに、外輪５２の摺接面とシート６２とが接触するため、保持器６０の摩耗も少なく、発熱も小さくなる。
【００３１】
尚、第３の実施形態において、保持器６０は内輪案内方式とすることもでき、その場合は保持器本体６０ａの軸方向両端部の内周面に同様のシート６２を添着すればよい。この場合も、内輪５１の摺接面とシート６２とが接触するため、保持器６０の摩耗や発熱が抑えられる。
【００３２】
【実施例】
以下に実施例及び比較例を挙げて本発明を更に説明するが、本発明はこれにより何ら制限されるものではない。
【００３３】
（試験−１）
日本精工（株）製「ポリメックスＦ２０」を用い、表１に示すように厚さの異なるシートを成形した。この「ポリメックスＦ２０」は、四フッ化エチレン樹脂（摩擦係数＝０．１６）を主成分とし、これに全芳香族ポリエステル粉末及びグラファイトを配合した樹脂組成物である。
【００３４】
そして、シートに平面円形のテーパ穴を等間隔で複数設けた後、金型に装着し、そこへ表１に示すようにポリアミド６６（ＢＡＳＦジャパン（株）製「ウルトラミッドＡ３ＨＧ５」；摩擦係数＝０．３８）、ポリアミド４６（ＤＪＥＰ（株）製「ＴＷ２４１Ｆ６」；摩擦係数＝０．４１）、ポリフェニレンサルファイド（呉羽化学工業（株）製ＫＰＳ（ガラス繊維２０％含有）；摩擦係数＝０．４５）をインラインスクリュー式射出形成機にて流し込み、図２に示すような断面形状の円環部及び柱部を有する保持器本体とシートが一体化された保持器を作製した。作製した保持器を、以下に示す▲１▼接合強度試験及び▲２▼圧縮変形評価試験に供した。
【００３５】
▲１▼接合強度試験
作製した保持器の任意のテーパ穴を一つ選び、その両側の接合部分のほぼ中央にて、保持器本体とシートとの接合部端面に楔状の治具を差し入れ、シートの剥離の有無を確認した。そして、２箇所とも剥離した場合を「×」、一個所のみ剥離した場合を「△」、２箇所とも剥離が無い場合を「○」として表１に併記した。
【００３６】
▲２▼圧縮変形評価試験
作製した保持器のポケットに円筒ころを入れ、円筒ころに所定の負荷をかけて軸方向の圧縮変形量を測定した。圧縮変形量が１０μｍ以下を「○」、１０μｍを超え１５μｍ以下を「△」、１５μｍを越える場合を「×」として表１に併記した。
【００３７】
【表１】
2004076928.tif 000003
【００３８】
表１に示すように、シートの厚さが０．１ｍｍ未満（比較例は０．０８ｍｍ以下）では接着強度が不足し、０．４ｍｍを超えると圧縮変形量が過大になっており、このことから本発明におけるシートの厚さは０．１〜０．４ｍｍが適当であることがわかる。
【００３９】
また、同様の樹脂を用いて保持器本体と、「ポリメックスＦ２０」製のシートとを別々に成形し、両者を接着剤で接着して保持器を作製し、上記と同様の▲１▼接合強度試験及び▲２▼圧縮変形評価試験を行った。その結果、同様に、シート厚は０．１〜０．４ｍｍが適当であることが確認された。
【００４０】
尚、上記摩擦係数は、図１４に示すように、スリーブ軸受Ａに軸Ｂを通し、これを回転（Ｐ＝０．２ＭＰａ、Ｖ＝１０ｍ／ｍｉｎ）させたときのスリーブ軸受Ａと軸Ｂとの間のトルクにより測定した値から求めたものである。
【００４１】
（試験−２）
日本精工（株）製円筒ころ軸受「ＮＮ３０１９（内径９５ｍｍ、外径１４５ｍｍ、幅３７ｍｍ）」に、上記（試験−１）の実施例４及び実施例５の各保持器を組み込んだ複列円筒ころ軸受、並びに実施例４及び実施例５の保持器本体のみ（シート無し）からなる保持器を組み込んだ複列円筒ころ軸受を用意し、それぞれ初期ラジアル隙間０μｍとし、グリース（イソフレックスＮＢＵ１５；基油動粘度２０ｃｓｔ（４０℃））による微量潤滑として、回転数を変えて回転させ、回転前からの温度上昇を求めた。尚、試験には、図１５に示すスピンドル回転試験機７０を用いた。このスピンドル回転試験機７０は、スピンドル７１の一端を支持軸受７２、他端を測定される円筒ころ軸受７３で支障し、ロータ７４を介してスピンドル７１を回転させる構成となっている。
【００４２】
結果を図１６に示すが、実施例４の保持器を組み込んだ複列円筒ころ軸受による結果を実施例６、実施例５の保持器を組み込んだ複列円筒ころ軸受による結果を実施例７、実施例４の保持器本体を組み込んだ複列円筒ころ軸受による結果を比較例６、実施例５の保持器本体を組み込んだ複列円筒ころ軸受による結果を比較例７としてそれぞれ示してある。図示されるように、本発明に従いシートを添着したころ軸受用保持器を組み込むことにより、複列ころ軸受の発熱を抑えることができ、特に高速回転でその効果が大きいことがわかる。
【００４３】
（試験−３）
表２に示すように、シート用材料として日本精工（株）製「ポリメックスＦ２０」を用い、保持器本体用材料としてポリアミド６６（ＢＡＳＦジャパン（株）製「ウルトラミッドＡ３ＨＧ５」；摩擦係数＝０．３８）、ポリアミド４６（ＤＪＥＰ（株）製「ＴＷ２４１Ｆ６」；摩擦係数＝０．４１）、ポリフェニレンサルファイド（呉羽化学工業（株）製ＫＰＳ（ガラス繊維２０％含有）；摩擦係数＝０．４５）を用い、試験−１と同様にして、図６に示すような円筒ころ軸受用の保持器及び図１１に示すようなアンギュラ玉軸受用の保持器とを作製した。そして、作製した各保持器について、上記の▲１▼接合強度試験及び▲２▼圧縮変形評価試験に準じて評価した。結果を表２に併記する。
【００４４】
【表２】
2004076928.tif 000004
【００４５】
表２に示すように、シートの厚さが０．１ｍｍ未満では接着強度が不足し、０．４ｍｍを超えると圧縮変形量が過大になっており、シートの厚さは０．１〜０．４ｍｍが適当であることがわかる。
【００４６】
また、同様の樹脂を用いて保持器本体と、「ポリメックスＦ２０」製のシートとを別々に成形し、両者を接着剤で接着して各保持器を作製し、上記と同様の▲１▼接合強度試験及び▲２▼圧縮変形評価試験を行った。その結果、同様に、シート厚は０．１〜０．４ｍｍが適当であることが確認された。
【００４７】
（試験−４）
日本精工（株）製円筒ころ軸受（外径１１０ｍｍ、内径６０ｍｍ、幅２２ｍｍ）」、あるいは日本精工（株）製アンギュラ玉軸受（外径１１０ｍｍ、内径７０ｍｍ、幅２０ｍｍ）」に、表３に示す保持器本体及びシールの組合せからなる保持器を組み込み、初期ラジアル隙間０μｍとし、グリース（イソフレックスＮＢＵ１５；基油動粘度２０ｃｓｔ（４０℃））による微量潤滑として、図１５に示すスピンドル試験機７０を用いて回転に伴う温度上昇を求めた。
【００４８】
【表３】
2004076928.tif 000005
【００４９】
結果を図１７に示すが、本発明に従いシートを添着した保持器を組み込むことにより、軸受の発熱を抑えることができ、特に高速回転でその効果が大きいことがわかる。
【００５０】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、特に耐摩耗性が向上し、耐久性に優れた転がり軸受用合成樹脂製保持器、並びに前記合成樹脂製保持器を備え、特に耐久性及び高速安定性に優れた転がり軸受を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の転がり軸受の第１の実施形態である内輪案内方式の複列ころ軸受を示す断面図である。
【図２】図１に示す複列ころ軸受に組み込まれる保持器の一実施形態を示す断面図、並びにシートのみを示す図（（ａ），（ｂ））である。
【図３】図１におけるＡ矢視図である。
【図４】本発明の転がり軸受の第２の実施形態である外輪案内方式の円筒ころ軸受を示す断面図である。
【図５】図４に示す円筒ころ軸受に組み込まれる保持器の保持器本体を示す斜視図である。
【図６】図４に示す円筒ころ軸受に組み込まれる保持器を示す斜視図である。
【図７】図６に示す保持器の円環部の一部を示す断面図である。
【図８】図６に示す保持器の一部を示す正面図である。
【図９】本発明の転がり軸受の第３の実施形態である保持器外輪案内方式のアンギュラ玉軸受を示す断面図である。
【図１０】図９に示すアンギュラ玉軸受に組み込まれる保持器の保持器本体を示す斜視図である。
【図１１】図９に示すアンギュラ玉軸受に組み込まれる保持器を示す斜視図である。
【図１２】図１１に示す保持器の一部を示す断面図である。
【図１３】図１１に示す保持器の一部を示す正面図である。
【図１４】摩擦係数の求め方を説明するための模式図である。
【図１５】試験−２及び試験−４に用いたスピンドル回転試験機の構成を示す概略図である。
【図１６】試験−２で得られた、回転数と温度上昇との関係を示すグラフである。
【図１７】試験−４で得られた、回転数と温度上昇との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
１０：複列ころ軸受
１１、３１、５１：内輪
１２、３２、５２：外輪
１３　ころ
２０、４０、６０：保持器
２０ａ、４０ａ、６０ａ：保持器本体
２１、４１：円環部
２２、４２、６２：シール
２３：シール
２４、４４、６４：テーパ穴
２５、４５：柱部
３０：円筒ころ軸受
３３：円筒ころ
５０：アンギュラ玉軸受
５３：玉
７０：スピンドル回転試験機
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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