(57)【要約】【目的】過酷な条件下で二次加工されても二次加工脆化が抑制され、良好な製品形状に加工できるフェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍材を提供する。【構成】このフェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍材は、Ｃ：０．０１５％以下，Ｓｉ：０．５％以下，Ｍｎ：０．５％以下，Ｐ：０．０５０％以下，Ｓ：０．０１％以下，Ｃｒ：１０．０〜２３．０％，Ａｌ：０．１０％以下，Ｎ：０．０２０％以下，Ｔｉ：０．１０〜０．２５％，Ｎｂ：０．１５〜０．３５％，Ｂ：０．０００５〜０．００３５％を含み、Ｎｂ／Ｔｉの質量比が０．９以上で、全方向の最小ランクフォード値ｒｍｉｎが１．８以上である。７００〜９５０℃の温度域で１時間以下加熱する焼鈍を熱延鋼帯に施し、中間冷間圧延後に（再結晶温度−１００℃）〜再結晶完了温度の温度域に１分以下加熱する中間焼鈍を施し、圧延率８０％以上で仕上げ冷間圧延することにより製造される。【選択図】　　　　図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ：０．０１５質量％以下，Ｓｉ：０．５質量％以下，Ｍｎ：０．５質量％以下，Ｐ：０．０５０質量％以下，Ｓ：０．０１質量％以下，Ｃｒ：１０．０〜２３．０質量％，Ａｌ：０．１０質量％以下，Ｎ：０．０２０質量％以下，Ｔｉ：０．１０〜０．２５質量％，Ｎｂ：０．１５〜０．３５質量％，Ｂ：０．０００５〜０．００３５質量％を含み、残部が実質的にＦｅの組成をもち、Ｎｂ／Ｔｉの質量比が０．９以上で、面内全方向に沿って測定したランクフォード値ｒの最小値ｒｍｉｎが１．８以上であることを特徴とする二次加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍材。
【請求項２】
更にＮｉ：０．５質量％以下，Ｍｏ：３．０質量％以下，Ｃｕ：０．３質量％以下，Ｖ：０．３質量％以下，Ｚｒ：０．３質量％以下の１種又は２種以上を含み、Ｎｂ／Ｔｉの質量比が１．０以上である請求項１記載のフェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍材。
【請求項３】
請求項１又は２記載の組成をもつステンレス鋼スラブを熱延鋼帯とし、７００〜９５０℃の温度域で１時間以下加熱する焼鈍を熱延鋼帯に施し、中間冷間圧延後に（再結晶温度−１００℃）〜再結晶完了温度の温度域に１分以下加熱する中間焼鈍を施し、圧延率８０％以上で仕上げ冷間圧延することを特徴とするフェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、過酷な加工条件下で製品形状に成形される耐二次加工脆性に優れたフェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍材及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来技術及び問題点】
フェライト系ステンレス鋼は、良好な耐食性を呈し、高価なＮｉを必要としないことからオーステナイト系ステンレス鋼に比較して経済的に有利である。このような特徴を活用し、各種耐久消費財を始めとして広範な分野で使用されている。用途の多様化，機器の高性能化等に応じてステンレス鋼板をプレス成形加工する際の加工条件が過酷になってきており、従来よりも一段と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼鋼板の要求が強くなってきている。
【０００３】
フェライト系ステンレス鋼に含まれるＣ，Ｎ量を低減し、Ｔｉ，Ｎｂ等の炭窒化物形成元素を添加すると、フェライト系ステンレス鋼鋼板の成形性が向上する。たとえば、ＪＩＳ　Ｇ４３０５は、Ｃｒ：１６．００〜１８．００質量％，Ｃ：０．０３質量％以下，Ｓｉ：０．７５質量％以下，Ｍｎ：１．００質量％以下，Ｐ：０．０４０質量％以下，Ｓ：０．３０質量％以下，Ｔｉ又はＮｂ：０．１０〜１．００質量％を含むフェライト系ステンレス鋼ＳＵＳ４３０ＬＸを規定している。しかし、Ｃ，Ｎ量を低減し、Ｔｉ，Ｎｂ等の炭窒化物形成元素を添加すると、プレス加工後に二次加工脆化に起因する縦割れが発生しやすくなる。
【０００４】
Ｔｉ，Ｎｂ添加高純度フェライト系ステンレス鋼鋼板の耐二次加工脆性を改善するため、Ｔｉ，Ｂの併用添加（特公平２−７３９１号公報）が知られているが、Ｂの過剰添加に伴い伸びやランクフォード値が低下する弊害が顕在化し、異方性，伸び等を含めた総合的な材質設計が未解決のままである。Ｂｅ添加（特開平８−２６０１０８号公報）も知られているが、高価なＢｅを消費するため鋼材コストが上昇する。Ｍｇ添加により耐二次加工脆性を改善する（特開２００１−３１４４号公報）ことも検討されているが、Ｍｇ添加で低下する清浄度に起因する他の問題が派生しやすい。
【０００５】
また、従来では高々２．３程度の絞り比による試験で耐二次加工脆性を調査しているに過ぎない。しかし、最近のプレス加工の進歩に対応し、多段絞りによる絞り比が５を超える超深絞りも採用され始めている。プレス加工中又はプレス後に十分な耐二次加工脆性をもつフェライト系ステンレス鋼を従来技術では製造できないことから、縦割れの発生がなく過酷なプレス加工に耐える材質を得るため、従来よりも耐二次加工脆性が格段に優れたフェライト系ステンレス鋼鋼板が要求されている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明は、このような要求に応えるべく案出されたものであり、合金設計に加えて素材段階での加工性を規制することにより、プレス加工中及びプレス加工後に十分な耐二次加工脆性が確保され、過酷な二次加工を受けても加工割れの発生がなく良好な製品形状に加工されるフェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍材を提供することを目的とする。
【０００７】
本発明のフェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍材は、その目的を達成するため、Ｃ：０．０１５質量％以下，Ｓｉ：０．５質量％以下，Ｍｎ：０．５質量％以下，Ｐ：０．０５０質量％以下，Ｓ：０．０１質量％以下，Ｃｒ：１０．０〜２３．０質量％，Ａｌ：０．１０質量％以下，Ｎ：０．０２０質量％以下，Ｔｉ：０．１０〜０．２５質量％，Ｎｂ：０．１５〜０．３５質量％，Ｂ：０．０００５〜０．００３５質量％を含み、残部が実質的にＦｅの組成をもち、Ｎｂ／Ｔｉの質量比が０．９以上で、面内全方向に沿って測定したランクフォード値ｒの最小値ｒｍｉｎが１．８以上であることを特徴とする。
【０００８】
フェライト系ステンレス鋼は、更にＮｉ：０．５質量％以下，Ｍｏ：３．０質量％以下，Ｃｕ：０．３質量％以下，Ｖ：０．３質量％以下，Ｚｒ：０．３質量％以下の１種又は２種以上を含むことができる。この場合、Ｎｂ／Ｔｉの質量比を１．０以上にすることが好ましい。
このフェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍材は、所定組成をもつステンレス鋼スラブを熱延鋼帯とし、７００〜９５０℃の温度域で１時間以下加熱する焼鈍を熱延鋼帯に施し、中間冷間圧延後に（再結晶温度−１００℃）〜再結晶完了温度の温度域に１分以下加熱する中間焼鈍を施し、圧延率８０％以上で仕上げ冷間圧延することにより製造される。
【０００９】
【作用】
絞り比が比較的小さい従来の二次加工性の評価条件では加工割れ等の欠陥が発生しないとされる材料であっても、絞り比の増加に応じて二次加工割れ等の加工欠陥が発生する。そこで、本発明者等は、フェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍材を二次加工した際に生じる加工欠陥を成分・組成，素材特性等、種々の面から検討した。その結果、冷延焼鈍材の面内全方向に沿って測定したランクフォード値ｒの最小値ｒｍｉｎを１．８以上に規制すると共に、特定組成の合金設計を採用するとき、フェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍材の耐二次加工脆性が改善されることを見出した。
【００１０】
最小ランクフォード値ｒｍｉｎが二次加工脆化に及ぼす影響は、次のように推察される。
圧延方向から圧延方向に直交する方向までの９０度の範囲にわたる各方向に沿って測定したランクフォード値ｒは、当該方向に関するフェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍材の加工性を示す。フェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍材は、通常、圧延方向，直交方向に沿って加工性が良いが、斜め方向に沿った加工性は低くなっている。加工性が面内方向に関して変動すると、絞り比の大きな深絞り加工等では材料の流動が面内方向にばらつき、加工歪みが特定方向に蓄積される。歪の蓄積量が閾値を超えると、当該特定方向に関して二次加工脆化、ひいては加工割れが発生する。
【００１１】
面内方向で異なる加工性が二次加工脆化に与える悪影響は、全方向に沿って測定したランクフォード値ｒの最小値ｒｍｉｎを大きくすることにより抑制できる。最小ランクフォード値ｒｍｉｎが大きくなると、面内方向に加工性が多少変動しても、加工性に劣る方向と加工性の良好な方向との間に生じる材料の流動変動が加工性の良好な方向に沿った塑性流動で吸収される。その結果、特定方向に関する加工歪みが二次加工脆化を引き起こすまで蓄積されない。したがって、加工性に劣る方向に関しても二次加工割れ等の加工欠陥が生じることなく、目標形状への二次加工が可能となる。
【００１２】
本発明者等による調査・研究の結果、最小ランクフォード値ｒｍｉｎを１．８以上に調整することにより、加工性の面内異方性が耐二次加工脆性に悪影響を及ぼさない程度に抑えられることが判った。後述の実施例で具体的に示されているように、最小ランクフォード値ｒｍｉｎ≧１．８を満足させることによって初めて過酷な条件下で二次加工された鋼材に発生しがちな二次加工割れを防止できる。これに対し、同じ成分・組成をもつフェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍材であっても、最小ランクフォード値ｒｍｉｎ≧１．８が満足されないと二次加工割れが発生しがちになった。
【００１３】
最小ランクフォード値ｒｍｉｎはステンレス鋼板のステンレス鋼板の集合組織に依存しており、ｒｍｉｎ≧１．８と最小ランクフォード値ｒｍｉｎが高いステンレス鋼板の集合組織は異方性を大きくする。すなわち、最小ランクフォード値ｒｍｉｎを相対的に下げる方位である［２１１］等の集合組織の発達が小さく、全方位にわたってランクフォード値ｒを向上させる［１１１］集合組織が高度に発達している。このような集合組織を形成するためには、低温の熱延板焼鈍によってＴｉ，Ｎｂの炭化物，窒化物やＮｂのラーベス相及びこれらの複合物を析出させることが好適である。中間焼鈍時にピンニング作用を呈する析出物で［２１１］等の特定の結晶方位をもつ再結晶の成長を抑制し、仕上げ圧延率を十分に配分することによって目標とする集合組織が作り込まれる。
【００１４】
次いで、本発明で採用した合金設計を説明する。
Ｃ：０．０１５質量％以下
炭化物を形成する合金成分であり、最小ランクフォード値ｒｍｉｎを下げる特定の結晶方位をもつ再結晶粒の成長を抑制するピンニング作用を呈し、中間焼鈍時に異方性を大きくする。この作用は、０．００３質量％のＣで効果的になる。しかし、０．０１５質量％を超える過剰量のＣを添加すると、鋼材の強度を上昇させ、延性を低下させる。
Ｓｉ：０．５質量％以下
製鋼段階で脱酸剤として添加される成分であるが、固溶強化能が大きく、０．５質量％を超える過剰量のＳｉが含まれると鋼材が硬質化し延性が低下する。
【００１５】
Ｍｎ：０．５質量％以下
Ｓを析出固定させ、熱間加工性に有効な合金成分である。しかし、０．５質量％を超える過剰量のＭｎが含まれると、Ｍｎ系ヒュームの発生等によって製造性が低下する。
Ｐ：０．０５０質量％以下
熱間加工性に有害な成分であるが、０．０５０質量％以下に規制することによりＰの悪影響が抑えられる。
Ｓ：０．０１質量％以下
結晶粒界に偏析しやすく、粒界脆化等の欠陥を引き起こす成分である。Ｓの悪影響は、０．０１質量％以下にＳ含有量を規制することにより抑制される。
【００１６】
Ｃｒ：１０．０〜２３．０質量％
ステンレス鋼に必要な耐食性を確保する上で必須の合金成分であり、Ｃｒ：１０．０質量％以上でＣｒの添加効果が顕著になる。しかし、２３．０質量％を超える過剰量のＣｒ添加は、靭性，加工性を低下させる。
Ａｌ：０．１０質量％以下
製鋼段階で脱酸剤として添加される成分であるが、０．１０質量％を超える過剰量のＡｌを添加すると非金属介在物が増加し，靭性低下や表面欠陥の原因となる。
【００１７】
Ｎ：０．０２０質量％以下
窒化物となって、中間焼鈍時に特定の結晶方位をもつ再結晶粒の成長を抑制するピンニング作用を呈し、０．００５質量％以上のＮ含有で顕著になる。しかし、０．０２０質量％を超える過剰量のＮを添加すると、延性が低下する。
Ｔｉ：０．１０〜０．２５質量％
Ｃ，Ｎを固定し、加工性，耐食性の向上に有効な合金成分である。Ｔｉの添加効果は、０．１０質量％以上のＴｉ添加でみられるが、０．２５質量％を超える過剰量のＴｉ添加は鋼材コストの上昇を招き、表面欠陥の原因であるＴｉ系介在物が増加する。
【００１８】
Ｎｂ：０．１５〜０．３５質量％
Ｔｉと同様にＣ，Ｎを固定し、加工性，耐食性の向上に有効な合金成分である。熱延焼鈍材にＮｂ系炭化物，Ｆｅ２Ｎｂ等として析出する。このような効果は、０．１５質量％以上のＮｂ添加で顕著になる。しかし、０．３５質量％を超える過剰量のＮｂを添加すると、必要量以上のＮｂ系化合物が析出し、再結晶温度を上げることになる。
Ｎｂ含有量は、Ｔｉ含有量との関連でＮｂ／Ｔｉ質量比が０．９以上となるように定められる。Ｎｂ／Ｔｉ≧０．９は、最小ランクフォード値ｒｍｉｎの増加に有効なＮｂ系介在物の作用を効果的に発現させる上で重要な要因である。Ｎｂ／Ｔｉ＜０．９では、全方位のランクフォード値ｒの最小値ｒｍｉｎが１．８を超えることができず、要求する耐二次加工脆性が得られない。なお、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｖ，Ｚｒ等の任意成分を添加した系では、Ｎｂ／Ｔｉ質量比の下限を１．０に設定することが好ましい。
【００１９】
Ｂ：０．０００５〜０．００３５質量％
耐二次加工脆性の改善に有効な成分であり、０．０００５質量％以上でＢの添加効果が顕著になる。しかし、０．００３５質量％を超える過剰量のＢ添加は、熱間加工性，溶接性等を低下させる原因となる。
Ｎｉ：０．５質量％以下
必要に応じて添加される合金成分であり、熱延板の靭性改善に寄与すると共に、過酷な腐食環境に曝されるようとでは高耐食性にも有効である。しかし、高価な元素のため鋼材コストを上昇させ、鋼材を硬質化することにもなるので、Ｎｉ含有量の上限を０．５質量％に設定した。
【００２０】
Ｍｏ：３．０質量％以下
必要に応じて添加される合金成分であり、耐食性の改善に有効であるが、３．０質量％を超える過剰量のＭｎ添加は熱間加工性を低下させる。
Ｃｕ：０．３質量％以下
溶製段階でスクラップ等の溶解減量から混入してくる不純物であり、過剰量のＣｕが含まれると熱間加工性，耐食性が劣化するので、Ｃｕ含有量の上限を０．３質量％に設定することが好ましい。
Ｖ，Ｚｒ：０．３質量％以下
Ｖは固溶Ｃを炭化物として析出させ、Ｚｒは鋼中のＯを酸化物として捕捉することにより、何れも加工性の改善に有効な成分である。しかし、過剰添加は製造性を低下させるので、共に上限を０．３質量％以下に設定する。
【００２１】
以上に掲げた成分の他に、スクラップ等の溶解原料から混入してくるＣａ，Ｍｇ，Ｃｏ等を耐二次加工脆性に悪影響がない程度に含むことができる。
所定組成に調整されたフェライト系ステンレス鋼は、溶製後に鋳造され、熱間圧延，中間焼鈍を伴う冷間圧延，仕上げ冷間圧延，仕上げ焼鈍を経て冷延焼鈍材とされる。
熱延段階では、熱延板を比較的低温で焼鈍することにより、Ｔｉ，Ｎｂの炭化物，窒化物，Ｎｂのラーベス相，及びこれらの複合物の析出を促進させる。析出物は、後続する中間焼鈍段階で生じる再結晶をピンニングし、特定結晶方位をもつ再結晶粒の成長を抑制する。また、仕上げ圧延率の十分な配分と相俟って、最小ランクフォード値ｒｍｉｎを改善する。析出物を目標状態で析出させるためには、７００℃以上で熱延板を焼鈍することが必要である。しかし、焼鈍温度が９５０℃を超えると、或いは焼鈍時間が１時間を超えると、析出物が粗大に成長しやすくなる。
【００２２】
中間焼鈍段階では、フェライト粒が再結晶するが、熱延板焼鈍で生じた析出物のピンニング作用によって微細な再結晶組織となる。焼鈍温度は再結晶組織の粗大化を抑制するため比較的低温に設定されるが、冷延鋼帯の歪取り，軟質化を狙って再結晶完了温度直下に定めることが好ましい。なお、再結晶完了温度から１００℃低い温度までの温度域では、再結晶化していない圧延組織が若干残るものの微細な再結晶組織が得られるため、中間焼鈍の下限温度を（再結晶完了温度−１００℃）に設定する。通常の連続焼鈍ラインを想定し、１分以下の短時間熱処理を採用すると、再結晶粒の成長が抑制される。
【００２３】
中間焼鈍された鋼帯は、圧延率８０％以上で仕上げ冷間圧延される。仕上げ冷間圧延時の高い圧延率は、中間焼鈍で生成した微細な再結晶組織との相互作用によって最小ランクフォード値ｒｍｉｎ、ひいては耐二次加工脆性を改善する。因みに、仕上げ圧延率が８０％に満たないと、ランクフォード値ｒの面内異方性が悪化し、最小ランクフォード値ｒｍｉｎも低位に推移する。
鋼帯のランクフォード値ｒは、通常、圧延方向（Ｌ方向），圧延方向に直交する方向（Ｔ方向），圧延方向に４５度傾斜した方向（Ｄ方向）の三方向に沿って測定し、平均ｒ値，異方性の指標Δｒを求めている。また、Ｌ，Ｔ，Ｄの三方向の中での最小値で便宜的に最小ランクフォード値ｒｍｉｎ（便宜）を表している。
【００２４】
2004083972.tif 000003
【００２５】
求められた平均ｒ値，異方性Δｒ，最小ｒ値ｒｍｉｎ（便宜）は、耐二次加工脆性との間に明確な関連性がないと従来から扱われてきた。ところが、Ｌ方向からＴ方向まで９０度の範囲を５度刻みに設定して各方向に沿ってランクフォード値ｒを測定し、最小の測定値を最小ランクフォード値ｒｍｉｎとし、最小ランクフォード値ｒｍｉｎと耐二次加工脆性との関係をみると明確な関係が成立していることを見出した。換言すると、冷延焼鈍材の面内全方向に関する最小ランクフォード値ｒｍｉｎは耐二次加工脆性に大きく影響しており、なかでも絞り比が５に達する超深絞り加工では二次加工割れ防止に重要な因子であることが判った。
耐二次加工脆性に及ぼす最小ランクフォード値ｒｍｉｎの影響は、多段絞り等の高度加工時に肉厚減少や歪分布が最小ランクフォード値ｒｍｉｎの方向で大きく変動し、最小ランクフォード値ｒｍｉｎを１．８以上に調整することにより肉厚減少や歪分布の変動が抑制されることに起因するものと推察される。
【００２６】
【実施例１：基礎実験】
Ｃ：０．００７質量％，Ｓｉ：０．２０質量％，Ｍｎ：０．２０質量％，Ｐ：０．０３０質量％，Ｓ：０．０００５質量％，Ｃｒ：１６．５２質量％，Ａｌ：０．０４質量％，Ｎ：０．０１１質量％，Ｎｂ：０．２４質量％，Ｔｉ：０．１７質量％，Ｂ：０．００１５質量％を含むステンレス鋼を実験用溶解炉で溶製した。ステンレス鋼から得た鋳片を板厚５ｍｍに熱間圧延し、表１に示す製造条件下で板厚０．５ｍｍの冷延焼鈍材を製造した。
【００２７】
2004083972.tif 000004
【００２８】
得られた各冷延焼鈍材からＪＩＳ　１３Ｂ号試験片を切り出し、ランクフォード値ｒを測定すると共に、二次加工試験に供した。
ランクフォード値ｒの測定では、圧延方向から圧延方向に直交する方向の９０度の範囲を５度刻みで設定した各方向に沿ってランクフォード値ｒを測定し、最も低い測定値を最小ランクフォード値ｒｍｉｎとして求めた。
二次加工試験では、多段絞りにより絞り比５で直径１５ｍｍのカップを作製した。カップの耳部を切断し、−１０℃に保持し、カップの頂点に頂角５度の円錐ポンチを被せ、カップ頭部に１ｋｇの重錘を高さ１０ｃｍから落下させた。重錘の落下により拡管方向への衝撃歪を加えた後、カップ側壁部を観察して脆性割れの有無を調査した。同じ冷延焼鈍材から切り出された５個の試験片について重錘を落下させ、全ての試験片で割れが発生しなかった場合を○，一個でも割れが発生した場合を×として耐二次加工脆性を評価した。
【００２９】
表２の調査結果にみられるように、最小ランクフォード値ｒｍｉｎ≧１．８を満足する製造条件Ａで製造された冷延焼鈍材は、重錘の落下衝撃で脆性割れが発生せず、耐二次加工脆性が改善されていた。他方、製造条件Ｂ，Ｃで製造された冷延焼鈍材では、最小ランクフォード値ｒｍｉｎが１．８未満であり、重錘の落下衝撃で脆性割れが発生していた。
【００３０】
最小ランクフォード値ｒｍｉｎと脆性割れの発生有無との関係から、絞り比５と非常に過酷な条件下で加工された後の耐二次加工脆性が最小ランクフォード値ｒｍｉｎで評価できることが判る。すなわち、最小ランクフォード値ｒｍｉｎ≧１．８では、ランクフォード値ｒの面内異方性に起因する蓄積歪による影響が小さく、二次加工脆化が抑制されていることが推察される。当該推察は、脆性割れの発生個所が最小ランクフォード値ｒｍｉｎの方向とほぼ一致していることによっても支持される。全方位のランクフォード値ｒの最小値である最小ランクフォード値ｒｍｉｎが耐二次加工脆性に大きく影響していることをベースに、適切な合金設計を組み合わせることにより、耐二次加工脆性に優れたフェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍材が製造されることが判る。
【００３１】
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【００３２】
【実施例２：実試験】
表３の組成をもつフェライト系ステンレス鋼を溶製し、鋳造後、板厚５ｍｍに熱間圧延した。各熱延板に表４の条件下で冷間圧延，焼鈍を施し、板厚０．５ｍｍの冷延焼鈍材を製造した。なお、中間焼鈍，仕上げ焼鈍の時間は、何れの場合も６０秒に設定した。
【００３３】
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【００３４】
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【００３５】
製造された各冷延焼鈍材からＪＩＳ　１３Ｂ号試験片を切り出し、実施例１と同様に最小ランクフォード値ｒｍｉｎ及び耐二次加工脆性を調査した。
表５の調査結果にみられるように、合金設計，製造条件共に本発明で既定した条件を満足する冷延焼鈍材では、最小ランクフォード値ｒｍｉｎが１．８を超えており、従来法で製造した冷延焼鈍材（たとえばＡ１）に比較すると耐二次加工脆性が優れていた。
【００３６】
Ａ１〜Ａ３，Ｂ１，Ｃ１の冷延焼鈍材は、本発明で規定した組成条件を満足するものの、製造条件が本発明で規定した条件を外れるため、最小ランクフォード値ｒｍｉｎが１．８を超えておらず、耐二次加工脆性が劣っていた。本発明で規定した製造条件で製造された冷延焼鈍材でも、組成が本発明で規定した条件を満足しない場合、Ｅ〜Ｇにみられるように最小ランクフォード値ｒｍｉｎが１．８を超えておらず、耐二次加工脆性が劣っていた。
この対比から、合金設計，製造条件共に耐二次加工脆性の向上に重要であることが判る。
【００３７】
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【００３８】
【発明の効果】
以上に説明したように、合金設計に併せて、熱延板焼鈍，中間焼鈍，仕上げ冷間圧延等の製造条件を適正に管理することにより、面内方向全方位に沿ったランクフォード値ｒの最小値ｒｍｉｎが１．８以上となり、過酷な条件下で二次加工されても二次加工脆化に起因する割れの発生がなく、良好な製品形状に成形できるフェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍材が製造される。このフェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍材は、優れた耐二次加工脆性及び耐食性を活用し、シンク，各種器物，コンロ用バーナ等の家庭用機器の部品、燃料等のタンク，給油管，パイプ，モータケース，カバー，センサー，インジェクタ，サーモスタットバルブ，ベアリングシール材，フランジ等、広範な分野で使用される。
【図面の簡単な説明】
【図１】冷延焼鈍材の面内全方位に沿って測定したランクフォード値が測定方位で変わることを示したグラフ
【図１】
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