(57)【要約】【課題】制御される流動体の温度上昇によっても内側部材の動作不良を回避できると共に、上記流動体を良好に制御できること。【解決手段】バルブハウジング２３の内側に、当該バルブハウジングに対し回転可能にバルブロータ２４が配設されて被充填物の流動状態が制御され、このバルブロータが被充填物に接し、バルブハウジングが外気に接して配設された流動体装置（流路切換バルブ）において、上記バルブロータは、上記バルブハウジングよりも線膨張係数が低い材質にて構成されたものである。例えば、バルブハウジング２３はオーステナイト系ステンレス鋼、バルブロータ２４はマルテンサイト系ステンレス鋼、フェライト系ステンレス鋼または析出硬化系ステンレス鋼にて構成される。【選択図】    図２
2004299741.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
外側部材の内側に、当該外側部材に対し移動可能に内側部材が配設され、この内側部材が流動体に接し、上記外側部材が外気に接して配置された流動体装置において、
上記内側部材は、上記外側部材よりも線膨張係数が低い材質にて構成されたことを特徴とする流動体装置。
【請求項２】
上記内側部材の線膨張係数は、外側部材の線膨張係数に対して約５０〜７０％であることを特徴とする請求項１に記載の流動体装置。
【請求項３】
上記外側部材及び上記内側部材はステンレス鋼にて構成され、上記外側部材がオーステナイト系ステンレス鋼、上記内側部材がマルテンサイト系ステンレス鋼、フェライト系ステンレス鋼または析出硬化系ステンレス鋼にて構成されたことを特徴とする請求項１または２に記載の流動体装置。
【請求項４】
上記外側部材がバルブハウジング、上記内側部材がバルブ本体であり、これらのバルブハウジング及びバルブ本体により流動体の流動状態を制御するバルブ装置が構成されたことを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の流動体装置。
【請求項５】
上記外側部材がノズルハウジング、上記内側部材がノズルスプールであり、これらのノズルハウジング及びノズルスプールにより流動体の吐出を制御するノズル装置が構成されたことを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の流動体装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、外側部材の内側に、当該外側部材に対して移動可能に内側部材が配設され、内側部材が流動体に接し、外側部材が外気に接する構造を有する流動体装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
流動体装置を備えた充填装置には、ホッパ内に収容された流動体としての被充填物を、流路切換バルブを経て充填管ユニット内へ吸入し、この充填管ユニット内から上記流路切換バルブを経て充填ノズルへ押し出して所定の容器内へ一定量充填するものが知られている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
このような充填装置では、流路切換バルブおよび充填ノズルが上記流動体装置である。流路切換バルブは、例えばバルブハウジング（外側部材）内にバルブロータ（内側部材）が回動可能に配設されて被充填物の流れ方向を制御し、バルブハウジング及びバルブロータが被充填物に接し、バルブハウジングが外気に接している。また、充填ノズルは、ノズルハウジング（外側部材）内にノズルスプール（内側部材）が直線移動可能に配設されて被充填物の吐出を制御し、バルブハウジング及びバルブスプールが被充填物に接し、バルブハウジングが外気に接している。
【０００４】
【特許文献１】
特開２００１−２７８２１６号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
上述のような流路切換バルブおよび充填ノズルなどの流動体装置では、外側部材は外気に接して温度上昇が抑制されるが、内側部材は外気に接しないため、被充填物により熱られて温度が急激に上昇する。外側部材と内側部材との線膨張係数が同一又は略等しい場合には、内側部材の熱膨張量が著しく増大して、外側部材に噛み込み、この内側部材の動作が不良となる恐れがある。
【０００６】
例えば、図５は、流路切換バルブ内に約７０℃の被充填物が流れてバルブハウジング及びバルブロータの温度が上昇したとき、バルブハウジングにおいてバルブロータを嵌合する嵌合穴の内径寸法と、バルブロータの外径寸法との変化を示したものであり、破線Ｅがバルブハウジングにおける嵌合穴の内径寸法の変化を、実線Ｆがバルブロータの外径寸法の変化をそれぞれ示す。これらの内径寸法と外径寸法とのクリアランスＬは、被充填物を流す前には約０．０３ｍｍで適切に設置されている。しかし、流路切換バルブに被充填物を流し始めると、バルブロータの温度が急激に上昇して、このバルブロータの熱膨張量がバルブハウジングよりも著しく大きくなるため、上記クリアランスＬは急激に減少し、点Ｐにおいて零となり、バルブロータが回転できなくなって動作不良が発生する。このバルブロータの動作不良は、実際には摩擦などの影響で上記点Ｐに至る前に発生する。
【０００７】
上述のバルブロータなどの内側部材の動作不良を回避するために、従来の流動体装置では、被充填物が所定温度のときの内側部材の熱膨張量を計算し、その熱膨張量相当分だけ内側部材の外径寸法を小さく加工して、内側部材と外側部材とが上記所定温度において最適なクリアランスとなるようにしたものが提案されている。
【０００８】
図５の破線Ｇは、流路切換バルブにおいて、バルブロータの外径寸法を小さく設定し、このバルブロータの外径寸法とバルブハウジングの嵌合穴の内径寸法とのクリアランスＨを大きく設定した場合に、当該流路切換バルブに被充填物を流したときの上記クリアランスＨの変化を示したものである。このクリアランスＨは、流路切換バルブに被充填物を流す前には約０．０７ｍｍと過大に設定されるものの、バルブロータが被充填物の上記所定温度と一致したときには、約０．０４ｍｍと適切な値に設定される。
【０００９】
しかしながら、このようにクリアランスＨを設定すると、流路切換バルブや充填ノズルなどの流動体装置内を流れる被充填物の温度が上記所定温度未満のときには、上述のように当該クリアランスＨが過大となって、流動体装置の寸法精度が低下してしまう。しかも、上記所定温度未満のときには、被充填物が上記クリアランスＨを通して漏洩して、流動体装置が被充填物を良好に制御できない恐れもある。
【００１０】
本発明の目的は、上述の事情を考慮してなされたものであり、制御される流動体の温度上昇によっても内側部材の動作不良を回避できると共に、上記流動体を良好に制御できる流動体装置を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
請求項１に記載の発明は、外側部材の内側に、当該外側部材に対し移動可能に内側部材が配設され、この内側部材が流動体に接し、上記外側部材が外気に接して配置された流動体装置において、上記内側部材は、上記外側部材よりも線膨張係数が低い材質にて構成されたことを特徴とするものである。
【００１２】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、上記内側部材の線膨張係数は、外側部材の線膨張係数に対して約５０〜７０％であることを特徴とするものである。
【００１３】
請求項３に記載の発明は、請求項１または２に記載の発明において、上記外側部材及び上記内側部材はステンレス鋼にて構成され、上記外側部材がオーステナイト系ステンレス鋼、上記内側部材がマルテンサイト系ステンレス鋼、フェライト系ステンレス鋼または析出硬化系ステンレス鋼にて構成されたことを特徴とするものである。
【００１４】
請求項４に記載の発明は、請求項１乃至３のいずれかに記載の発明において、上記外側部材がバルブハウジング、上記内側部材がバルブ本体であり、これらのバルブハウジング及びバルブ本体により流動体の流動状態を制御するバルブ装置が構成されたことを特徴とするものである。
【００１５】
請求項５に記載の発明は、請求項１乃至３のいずれかに記載の発明において、上記外側部材がノズルハウジング、上記内側部材がノズルスプールであり、これらのノズルハウジング及びノズルスプールにより流動体の吐出を制御するノズル装置が構成されたことを特徴とするものである。
【００１６】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を、図面に基づき説明する。
図１は、本発明に係る流動体装置が適用された充填装置を示す側面図である。図２は、本発明に係る流動体装置の一実施の形態である流路切換バルブを示す縦断面図である。図３は本発明に係る流動体装置における他の実施の形態である充填ノズルを示す縦断面図である。
【００１７】
この図１に示す充填装置１０は、ホッパ１２内に収容された被充填物１１を、流路切換バルブ１３を経て充填管ユニット１４内へ吸入し、この充填管ユニット１４内から上記流路切換バルブ１３を経て充填ノズル１５へ押し出して、当該被充填物１１を所定の容器１６内へ充填するものである。ここで、被充填物としては、化粧品や食料品、接着剤などの液体、クリーム、粉末などの流動体である。上記流路切換バルブ１３、充填ノズル１５のそれぞれが、本発明に係る流動体装置としてのバルブ装置、ノズル装置である。
【００１８】
上記流路切換バルブ１３が充填装置１０におけるフレーム１７の天板３１に固着されると共に、上記充填管ユニット１４が、上記流路切換バルブ１３に着脱自在に螺装される。更に、このフレーム１７には、第１駆動シリンダ２１、第２駆動シリンダ２２及びストローク規定機構１９が取り付けられている。また、上記容器１６は、フレーム１７に設けられた図示しないに載置テーブルに載置される。
【００１９】
流路切換バルブ１３は、図２に示すように、バルブハウジング２３の内側に円柱形状のバルブロータ２４が、第２駆動シリンダ２２（図１）を用い、カム等を介して、バルブハウジング２３に対し回動可能に嵌合される。上記バルブハウジング２３が外側部材であり、上記バルブロータ２４が内側部材及びバルブ部本体である。また、バルブハウジング２３には、上部にホッパ１２が接続され、下部に充填管ユニット１４の充填管２５が螺装される。更に、バルブハウジング２３の前方に、供給配管２７を介して充填ノズル１５が接続される。
【００２０】
流路切換バルブ１３のバルブロータ２４には、第１通路２８が軸に直交して貫通されると共に、第２通路２９が上記第１通路２８に交差して形成される。第２駆動シリンダ２２により流路切換バルブ１３が例えば９０度回動されることによって、第１通路２８がホッパ１２と充填管２５とを連通状態とし（図２（Ａ））、ホッパ１２内の被充填物１１が充填管２５内に吸入可能とされ、また、第２通路２９及び第１通路２８が充填管２５と充填ノズル１５（供給配管２７）とを連通状態として（図２（Ｂ））、充填管２５内の被充填物１１が充填ノズル１５へ押し出し可能とされる。
【００２１】
前記充填管ユニット１４は、図１に示すように、充填管２５内を摺動ヘッド３０が摺接状態で往復移動可能に配設されたものである。摺動ヘッド３０が一方向（本実施の形態では下方向）に移動することにより、流路切換バルブ１３の第１通路２８を経てホッパ１２内の被充填物１１が充填管２５内へ吸入される。また、摺動ヘッド３０が他方向（本実施の形態では上方向）へ移動することにより、充填管２５内の被充填物１１が流路切換バルブ１３の第１通路２８及び第２通路２９を経て充填ノズル１５へ押し出しされる。
【００２２】
この充填管ユニット１４を駆動させるものが、前記第１駆動シリンダ２１である。この第１駆動シリンダ２１は、第２駆動シリンダ２２と共に例えばエアシリンダであるが、第２駆動シリンダ２２と異なり両ロッドシリンダである。そして、この第１駆動シリンダ２１の一方のピストンロッド４１がフレーム１７の天板３１に固定され、他方のピストンロッド４２がフレーム１７の下板３２に固定されて、この第１駆動シリンダ２１はフレーム１７に支持される。また、第１駆動シリンダ２１のシリンダ本体４３に駆動ブラケット４４が固定して取り付けられ、この駆動ブラケット４４が、充填管ユニット１４におけるロッド３４の基端部に固定して取り付けられる。このロッド３４は、その先端部が摺動ヘッド３０に連結される。
【００２３】
この第１駆動シリンダ２１のシリンダ本体４３が往復移動することにより、駆動ブラケット４４を介して、充填管ユニット１４の摺動ヘッド３０が、上死点から下死点までの最大ストロークを移動する。図１に、摺動ヘッド３０に連結されたロッド４３の基端部の上死点α、下死点β、及びその最大ストロークＳが示されている。このロッド４３の基端部における最大ストロークＳは、摺動ヘッド３０の最大ストロークと同一である。
【００２４】
前述の如く、流路切換バルブ１３におけるバルブロータ２４の第１通路２８がホッパ１２と充填管２５とを連通状態としたときに（図２（Ａ）参照）、第１駆動シリンダ２１のシリンダ本体４３が図１の下方向へ移動して、充填管ユニット１４におけるロッド４３の基端部を上死点ロータリーロータリーαから下死点βへ向かって移動させる。これにより、この充填管ユニット１４の摺動ヘッド３０がロッド４３と同一方向に移動して充填管２５内を負圧とし、ホッパ１２内の被充填物１１が充填管２５内に吸入される。被充填物１１の充填管２５内への吸入量は、摺動ヘッド３０のストロークによって後述の如く設定される。
【００２５】
また、流路切換バルブ１３におけるバルブロータ２４の第１通路及び第２通路２９が充填管２５と充填ノズル１５とを連通状態としたときに（図２（Ｂ）参照）、第１駆動シリンダ２１のシリンダ本体４３が図１の上方向へ移動して、充填管ユニット１４におけるロッド４３の基端部を下死点βから上死点αへ向かって移動させる。これにより、この充填管ユニット１４の摺動ヘッド３０が、ロッド４３と同一方向に移動して充填管２５内を正圧とし、この充填管２５内の被充填物１１を、供給配管２７を経て充填ノズル１５へ押し出し、この充填ノズル１５から容器１６内へ被充填物１１を吐出して充填させる。
【００２６】
充填管２５内への被充填物１１の吸入量（つまり、充填管ユニット１４を介して充填ノズル１５から容器１６内に充填される充填量）を設定する摺動ヘッド３０のストロークは、前述のストローク規定機構１９により規定される。このストローク規定機構１９は、一端にハンドル４５が固着されたスクリューロッド４６が、フレーム１７の天板３１及び下板３２に回転自在に配設され、ストロークストッパ４８が上記スクリューロッド４６に螺装されたものである。
【００２７】
このストロークストッパ４８に第１駆動シリンダ２１の駆動ブラケット４４が当接して、第１駆動シリンダ２１のシリンダ本体４３の移動量が規制され、充填管ユニット１４のロッド４３における下死点βの位置が設定される。従って、ハンドル４５を回転して、ストロークストッパ４８をスクリューロッド４６の軸方向に移動させることにより、この充填管ユニット１４における摺動ヘッド３０のストロークが調整されて、充填管２５内への被充填物１１の吸入量（つまり、充填管ユニット１４を介して充填ノズル１５から容器１６内に充填される充填量）が設定されるのである。
【００２８】
この充填ノズル１５は、図３に示すように、外側部材としてのノズルハウジング３５の内側に、内側部材としてのノズルスプール３６が、ノズルハウジング３５の軸方向に直線移動可能に配設されて、ノズルハウジング３５の吐出開口３７を開放又は閉塞可能とする。ノズルハウジング３５のエア給排口４０から圧縮エアが供給されて、ノズルスプール３６が吐出開口３７に嵌合されたときに当該吐出開口３７が閉塞される。また、ノズルハウジング３５のエア給排口４９から圧縮エアが供給されて、ノズルスプール３６が吐出開口３７に嵌合されなくなったときに当該吐出開口３７が開口される。吐出開口３７の開放時にのみ、この充填ノズル１５の吐出開口３７から被充填物１１が吐出され、容器１６内へ被充填物１１が注入されて充填される。
【００２９】
ところで、図２に示すように、被充填物１１をホッパ１２から充填管２５へ導き、この充填管２５から充填ノズル１５へ導くようにして、被充填物１１の流動状態を切換制御する当該流路切換バルブ１３では、バルブハウジング２３及びロータリーバルブ２４が被充填物１１に接して温度上昇するが、このうちのバルブハウジング２３は外気にも接して放熱されるため、その温度上昇が抑制される。また、図３に示すように、被充填物１１を吐出制御する充填ノズル１５でも、ノズルハウジング３５及びノズルスプール３６は被充填物１１に接して温度上昇するが、このうちノズルハウジング３５は外気にも接して放熱されるため、その温度上昇が抑制される。
【００３０】
ここで、流路切換バルブ１３のバルブハウジング２３と充填ノズル１５のノズルハウジング３５はＳＵＳ３１６、ＳＵＳ３１６Ｌ、ＳＵＳ３０４等のオーステナイト系ステンレス鋼（本実施の形態ではＳＵＳ３１６）にて構成されている。また、流路切換バルブ１３のバルブロータ２４と充填ノズル１５のノズルスプール３６は、オーステナイト系ステンレス鋼よりも線膨張係数の低いフェライト系ステンレス鋼（ＳＵＳ４０５、ＳＵＳ４３０、ＳＵＳ４３４等）、マルテンサイト系ステンレス鋼（ＳＵＳ４０３、ＳＵＳ４１０、ＳＵＳ４４０Ｃ、ＳＵＳ４２０Ｊ２等）、又は析出硬化系ステンレス鋼（ＳＵＳ６３０、ＳＵＳ６３１等）から構成されており、本実施の形態ではＳＵＳ６３０にて構成されている。
【００３１】
代表的な上記線膨張係数（×１０−６／℃）は、オーステナイト系ステンレス鋼のＳＵＳ３０４が１７．３、ＳＵＳ３１６が１６．０、ＳＵＳ３１６Ｌが１６．５、マルテンサイト系ステンレス鋼のＳＵＳ４４０Ｃが１０．２、ＳＵＳ４２０Ｊ２が１０．３、析出硬化系ステンレス鋼のＳＵＳ６３０が１０．８である。従って、バルブハウジング２３及びノズルハウジング３５の線膨張係数は、バルブロータ２４及びノズルスプール３６の線膨張係数に対して約５０〜７０％の範囲にある。バルブハウジング２３及びノズルハウジング３５がＳＵＳ３１６にて、バルブロータ２４及びノズルスプール３６がＳＵＳ６３０にてそれぞれ構成された場合には、バルブハウジング２３及びノズルハウジング３５の線膨張係数は、バルブロータ２４及びノズルスプール３６の線膨張係数の６７．５％である。
【００３２】
このように、流路切換バルブ１３のバルブロータ２４、充填ノズル１５のノズルスプール３６は、流路切換バルブ１３のバルブハウジング２３、充填ノズル１５のノズルハウジング３５よりも線膨張係数が低いことから、流路切換バルブ１３、充填ノズル１５によって流動状態が制御される被充填物１１に接し、外気に接していなくても、その熱膨張量が抑制されることになる。
【００３３】
例えば、流路切換バルブ１３内に約７０℃の被充填物１１が流れて、バルブハウジング２３及びバルブロータ２４の温度が漸次上昇したときに、図２に示すバルブハウジング２３においてバルブロータ２４を嵌合する嵌合穴３８の内径寸法Ｄ１と、上記バルブロータ２４の外径寸法Ｄ２とは、図４に示すように経時的に変化する。つまり、バルブハウジング２３の嵌合穴３８の内径寸法Ｄ１の経時変化が図４の破線Ａで示され、バルブロータ２４の外径寸法Ｄ２の経時変化が実線Ｂで示される。従って、バルブハウジング２３の嵌合穴３８の内径寸法Ｄ１と、バルブロータ２４の外径寸法Ｄ２との間のクリアランスＭは、流路切換バルブ１３内に被充填物１１を流す前であっても、流し始めた後であっても、バルブロータ２４がバルブハウジング２３の嵌合穴３８に噛み込んで回転不良等の動作不良を起こす値よりも大きな値（約０．０２ｍｍ以上の値）に常に確保される。尚、流路切換バルブ１３内に被充填物１１を流す前には、上記クリアランスＭは約０．０３ｍｍに設定されている。
【００３４】
流路切換バルブ１３におけるバルブロータ２４のバルブハウジング２３の内径寸法Ｄ１とバルブロータ２４の外径寸法Ｄ２とのクリアランスＭは、流路切換バルブ１３内を−１０〜＋１２０℃の温度範囲の被充填物１１が流れる場合にも、バルブロータ２４がバルブハウジング２３の嵌合穴３８に噛み込んで動作不良を起こす値以上の値、つまりバルブロータ２４が動作不良を起こさない値に確保される。
【００３５】
また、図３に示す充填ノズル１５内を−１０〜＋１２０℃の温度範囲の被充填物１１が流れて、ノズルハウジング３５及びノズルスプール３６の温度が漸次上昇したときにも、ノズルハウジング３５においてノズルスプール３６を嵌合する嵌合穴３９の内径寸法Ｋ１と、上記ノズルスプール３６の嵌合穴３９に対応する部分の外径寸法Ｋ２とのクリアランスは、ノズルスプール３６がノズルハウジング３５の嵌合穴３９に噛み込んで動作不良を起こす値よりも大きな値、つまりノズルスプール３６が動作不良を起こさない値に常に確保される。
【００３６】
尚、流路切換バルブ１３におけるバルブハウジング２３の嵌合穴３８の内表面及びバルブロータ２４の外表面と、充填ノズル１５におけるノズルハウジング３５の嵌合穴３９の内表面及びノズルスプール３６の外表面には、窒化クロム（ＣｒＮ）などのコーティんグが施されて、耐摩耗性、耐焼付き性、耐食性、耐酸化性などの向上が図られている。
【００３７】
以上のように構成されたことから、上記実施の形態によれば、次の効果▲１▼〜▲３▼を奏する。
▲１▼被充填物１１の流れ方向を切り換える流路切換バルブ１３のバルブロータ２４がバルブハウジング２３内に回転可能に配設され、これらのバルブハウジング２３及びバルブロータ２４が被充填物１１に接し、バルブハウジング２３のみが外気に接して放熱する場合でも、バルブロータ２４がバルブハウジング２３よりも線膨張係数が低く、このバルブロータ２４の線膨張係数がバルブハウジング２３の線膨張係数の５０〜７０％の材質にて構成されたことから、バルブロータ２４の熱膨張量を抑制できる。このため、バルブロータ２４の外径寸法Ｄ２とバルブハウジング２３の嵌合穴３８の外径寸法Ｄ２とのクリアランスＭを、バルブロータ２４がバルブハウジング２３の嵌合穴３８に噛み込んで動作不良を起こす値よりも大きな値、つまりバルブロータ２４が動作不良を起こさない値に確保できるので、被充填物１１の広範囲の温度領域において、バルブロータ２４の動作不良を回避できる。
【００３８】
同様に、被充填物１１の吐出を制御する充填ノズル１５のノズルスプール３６がノズルハウジング３５内に直線移動可能に配設され、これらのノズルハウジング３５及びノズルスプール３６が被充填物１１に接し、ノズルハウジング３５のみが外気に接して放熱される場合でも、ノズルスプール３６がノズルハウジング３５よりも線膨張係数が低く、このノズルスプール３６の線膨張係数がノズルハウジング３６の線膨張係数の約５０〜７０％の材質にて構成されたことから、ノズルスプール３６の熱膨張量を抑制できる。このため、ノズルスプール３６の外径寸法Ｋ２とノズルハウジング３５の嵌合穴３９の内径寸法Ｋ１とのクリアランスを、ノズルスプール３６がノズルハウジング３５の嵌合穴３９に噛み込んで動作不良を起こす値よりも大きな値、つまりノズルスプール３６が動作不良を起こさない値に確保できるので、被充填物１１の広範囲の温度領域において、ノズルスプール３６の動作不良を回避できる。
【００３９】
▲２▼上述の▲１▼の如く、被充填物１１の広範囲の温度領域において、流路切換バルブ１３におけるバルブハウジング２３の嵌合穴３８とバルブロータ２４とのクリアランスＭと、充填ノズル１５におけるノズルハウジング３５の嵌合穴３９とノズルスプール３６とのクリアランスとが常に良好に確保される。このため、従来技術の如く、流路切換バルブ１３のバルブロータ２４、充填ノズル１５のバルブスプール３６が所定温度においてバルブハウジング２３の嵌合穴３８、ノズルハウジング３５の嵌合穴３９にそれぞれ噛み込まないように、バルブロータ２４とバルブハウジング２３の嵌合穴３８とのクリアランス、ノズルスプール３６とノズルハウジング３５の嵌合穴３９とのクリアランスを共に予め過大に設計する必要がない。この結果、流路切換バルブ１３及び充填ノズル１５を高精度に設計でき、流路切換バルブ１３及び充填ノズル１５から被充填物１１が不用意に漏洩することがないので、これらの流路切換バルブ１３及び充填ノズル１５により被充填物１１を良好に制御できる。
【００４０】
▲３▼被充填物１１の広範囲の温度領域において、流路切換バルブ１３におけるバルブハウジング２３の嵌合穴３８とバルブロータ２４とのクリアランスＭと、充填ノズル１５におけるノズルハウジング３５の嵌合穴３９とノズルスプール３６とのクリアランスとが常に良好に確保されて、流路切換バルブ１３におけるバルブロータ２４の動作不良、及び充填ノズル１５におけるノズルスプール３６の動作不良を回避できるので、流路切換バルブ１３及び充填ノズル１５を含む充填装置１０の洗浄・殺菌を簡単に実施できる。つまり、充填装置１５を運転させながら、被充填物１１に代えて熱湯（例えば８０℃）または蒸気を充填装置１０内に流すことにより、この充填装置１０の流路切換バルブ１３及び充填ノズル１５を分解することなく、これらの流路切換バルブ１３及び充填ノズル１５を含めた充填装置１０を簡単かつ良好に洗浄し、殺菌することができる。
【００４１】
以上、本発明を上記実施の形態に基づいて説明したが、本発明はこれに限定されるものではない。
【００４２】
【発明の効果】
本発明に係る流動体装置によれば、制御される流動体の温度上昇によっても内側部材の動作不良を回避できると共に、上記流動体を良好に制御できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る流動体装置が適用された充填装置を示す側面図である。
【図２】本発明に係る流動体装置の一実施の形態である流路切換バルブを示す縦断面図である。
【図３】本発明に係る流動体装置における他の実施の形態である充填ノズルを示す縦断面図である。
【図４】図１における流路切換バルブに被充填物を流したときに、この流路切換バルブにおけるバルブハウジングの嵌合穴の内径寸法とバルブロータの外径寸法の変化を示すグラフである。
【図５】従来技術の流路切換バルブに被充填物を流したときに、この流路切換バルブにおけるバルブハウジングの嵌合穴の内径寸法とバルブロータとの外径寸法の変化を示すグラフである。
【符号の説明】
１１  充填物（流動体）
１３  流路切換バルブ（流動体装置）
１５  充填ノズル（流動体装置）
２３  バルブハウジング（外側部材）
２４  バルブロータ（内側部材）
３５  ノズルハウジング（外側部材）
３６  ノズルスプール（内側部材）
【図１】
2004299741.tif 000003
【図２】
2004299741.tif 000004
【図３】
2004299741.tif 000005
【図４】
2004299741.tif 000006
【図５】
2004299741.tif 000007