(57)【要約】【課題】高い機械的強度を有する鋼鍛造品において、調質工程を経ずとも高レベルの靭性を示す高靭性非調質鋼鍛造品を提供する。【解決手段】Ｃ、Ｓｉ、ＭｎおよびＶを含有させ、かつＧｆ粒度番号がＮｏ．１１以上でフェライト面積率ｆが下記式（１）を満たすようにする。｛１−１．５［Ｃ］｝（％）≦　ｆ　　…（１）｛式中、［Ｃ］は鋼鍛造品中の炭素濃度（質量％）を示し、ｆはフェライト面積率（％）を示す｝【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ、Ｓｉ、ＭｎおよびＶを含む鋼からなり、かつＧｆ粒度番号がＮｏ．１１以上でフェライト面積率ｆ（％）が下記式（１）を満たすことを特徴とする高靭性非調質鋼鍛造品。
｛１−１．５［Ｃ］｝×１００≦　ｆ（％）　…（１）
｛式中、［Ｃ］は鋼鍛造品中の炭素濃度（質量％）を示し、ｆはフェライト面積率（％）を示す｝
【請求項２】
鋼が、質量％で（以下同じ）、
Ｃ　：０．３０〜０．６０％、
Ｓｉ：０．１〜１．５％、
Ｍｎ：０．３０〜２．０％、
Ｖ　：０．０５〜０．５０％、
Ｃｒ：１．０％以下（０％を含まない）
を満たす請求項１に記載の高靭性非調質鋼鍛造品。
【請求項３】
更に他の元素として、Ｎｂ：０．０６％以下（０％を含まない）を含む請求項１または２に記載の高靭性非調質鋼鍛造品。
【請求項４】
更に他の元素として、Ｂ：０．０２％以下（０％を含まない）を含む請求項１〜３のいずれかに記載の高靭性非調質鋼鍛造品。
【請求項５】
更に他の元素として、
Ｂｉ：０．３％以下（０％を含まない）、
Ｐｂ：０．３％以下（０％を含まない）、および
Ｃａ：０．１以下（０％を含まない）
よりなる群から選択される少なくとも１種を含有する請求項１〜４のいずれかに記載の高靭性非調質鋼鍛造品。
【請求項６】
シャルピー衝撃試験値が１００Ｊ／ｃｍ２以上で、ビッカース硬さがＨｖ２００以上である請求項１〜５のいずれかに記載の高靭性非調質鋼鍛造品。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれかに記載の高靭性非調質鋼鍛造品を製造する方法であって、Ａｃ１点±５０℃の範囲内の温度で鍛造することを特徴とする高靭性非調質鋼鍛造品の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高い機械的強度を有する鋼鍛造品において、調質工程を経ずとも高レベルの靭性を示し、かつ被削性にも優れた高靭性非調質鋼鍛造品と、その様な鋼鍛造品を、調質処理を施すことなく温間鍛造ままで得るのに有用な方法に関するものである。尚、本発明に係る高靭性非調質鋼鍛造品は、自動車、造船、産業機械等の様々な分野で使用されるが、以下では、代表的な用途例として機械構造用鋼部品に用いる場合を中心に説明を進める。
【０００２】
【従来の技術】
自動車、造船、産業機械等の分野で用いられるシャフト類、歯車類、またはステアリングラック類等の機械構造用鋼部品は、厳しい使用環境下での疲労に耐え得るよう、特性として高強度かつ高靭性であることが要求される。従来より、強度および靭性の両特性を高めた機械構造用鋼部品を製造する方法として、熱間圧延後や温間鍛造後に調質処理（焼入れ焼戻し処理）を行い、引抜切削等の後で、高周波焼入れ処理等行う方法が採用されてきた。
【０００３】
しかし近年では、省エネルギーやコストダウンを目的に、温間鍛造後の調質処理を省略し、温間鍛造ままで高強度かつ高靭性の鍛造品を得るべく、非調質鋼の開発研究が進められ、数多くの方法が提案されている。例えば、特開平１０−１９５５３０号には、通常行われる熱間鍛造時の鍛造温度よりも低い温度域で鍛造を行うことによって、鍛造用鋼の金属組織をより微細化し靭性を高めることが示されている。しかしながらこの方法では、通常行われている熱間鍛造よりも低温域で鍛造を行っているものの、該温度域での鍛造では、靭性向上に寄与するフェライト面積率の増加に限界があるため、シャルピー衝撃試験値：１００Ｊ／ｃｍ２以上の優れた靭性を達成することは困難である。また上記方法では、一旦９５０℃以上に加熱してから冷却し、所定の温度域まで温度が低下したのち鍛造する必要があるため、加熱によるエネルギーロスが生じ、かつ一旦高温とするのでスケールが大量に発生し、得られる鋼鍛造品の寸法精度に悪影響を及ぼすといった問題も懸念される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明はこの様な事情に鑑みてなされたものであって、その目的は、高レベルの機械的強度に加えて、調質工程を経ずとも優れた靭性を有し、更には被削性にも優れた鋼鍛造品を提供し、併せてその様な鋼鍛造品を、調質処理を施すことなく温間鍛造ままで得るのに有用な方法を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明に係る高靭性非調質鋼鍛造品は、Ｃ、Ｓｉ、ＭｎおよびＶを含み、かつＧｆ粒度番号がＮｏ．１１以上でフェライト面積率ｆ（％）が下記式（１）を満たすところに特徴を有する。
【０００６】
｛１−１．５［Ｃ］｝×１００≦　ｆ（％）　…（１）
｛式中、［Ｃ］は鋼鍛造品中の炭素濃度（質量％）を示し、ｆはフェライト面積率（％）を示す｝
本発明では、上記要件を満たす限り、従来材に比べて著しく優れた靭性を示すものとなるが、該要件を満足させるには、化学成分組成として、Ｃ：０．３０〜０．６０％、Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．３０〜２．０％、Ｖ：０．０５〜０．５０％、Ｃｒ：１．０％以下（０％を含まない）を満たすよう成分調整することが推奨される。Ｖと同様の効果を有するＮｂ：０．０６％以下（０％を含まない）を含有させてもよい。また、鋼鍛造品の表面硬さを確保するため、該鋼鍛造品に高周波焼入れ等の表面硬化処理を施す場合は、Ｂ：０．０２％以下（０％を含まない）を添加することが有効であり、更に、例えば本発明の鋼鍛造品に切削加工を加える場合には、被削性を高めるため、Ｂｉ：０．３％以下（０％を含まない）、Ｐｂ：０．３％以下（０％を含まない）、およびＣａ：０．１以下（０％を含まない）よりなる群から選択される少なくとも１種を含有させることが有効である。
【０００７】
また本発明の鋼鍛造品は、高強度かつ高靭性であるところに特徴を有しているが、それらの基準としては、シャルピー衝撃試験値［直径の１／４部位が歯車の歯底となるよう切り出した試料で作製したＵノッチ試験片（ＪＩＳ　Ｚ　２２０２）を用いて、ＪＩＳ　Ｚ　２２４２の方法に基づき、２０℃で試験を行ったもの］が、１００Ｊ／ｃｍ２以上で、ビッカース硬さ（直径の１／４部位から採取した試料を用い、ＪＩＳ　Ｚ　２２４４の方法に基づき、荷重：１０ｋｇの条件で測定したもの）がＨｖ２００以上を満足するものが望ましい。
【０００８】
本発明の更に他の構成は、上記鋼鍛造品を製造するのに有用な方法を規定するもので、圧延材を、Ａｃ１点±５０℃の範囲内の温度で鍛造するところに特徴を有する。
【０００９】
尚、前記Ｇｆ粒度番号とは、ＪＩＳ　Ｇ　０５５１「鋼のオーステナイト結晶粒度試験方法」に記載の「徐冷法」に基づき、鋼材のオーステナイト結晶粒度番号を測定したものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】
本発明者らは、前述した様な状況の下で、調質処理を施すことなく靭性に著しく優れた鋼鍛造品を得る方法について様々な角度から検討を行った。その結果、鍛造後の金属組織を微細パーライト組織とし、かつフェライト面積率を適切に制御すれば、靭性を著しく向上させ得ることが分かった。具体的には、Ｇｆ粒度番号とフェライト面積率の双方を適切に制御すればよいことを見出し、本発明に想到した。
【００１１】
まず本発明者らは、後述する実施例に示す通り、化学成分組成と製造時の鍛造温度を変化させて、フェライト面積率の異なる複数の試料を製造し、各試料を用いてシャルピー衝撃試験（試験条件は、後述の実施例に示す通り）を行った。その結果を、炭素含有量、フェライト面積率およびシャルピー衝撃試験値の関係として図１に示す。
【００１２】
図１から明らかな様に、鋼中の炭素含有量とフェライト面積率との関係が、図１に示す斜線より上部側（斜線含む）となるもの、即ち、鋼中の炭素量に応じてフェライト面積率が下記式（１）を満たすものは、ほとんどがシャルピー衝撃試験値１００Ｊ／ｃｍ２以上を達成し、優れた靭性を確保できることがわかる。
【００１３】
｛１−１．５［Ｃ］｝×１００≦　ｆ（％）　…（１）
｛式中、［Ｃ］は鋼鍛造品中の炭素濃度（質量％）を示し、ｆはフェライト面積率（％）を示す｝
次に本発明者らは、フェライト面積率が上記式（１）を満たすもので、かつＧｆ粒度番号の異なる種々の試料を使用し、シャルピー衝撃試験によって衝撃値を測定した。その結果を、Ｇｆ粒度番号とシャルピー衝撃試験値の関係として図２に示す。
【００１４】
図２によっても確認できる様に、炭素含有量とフェライト面積率が上記式（１）を満足するもので、かつＧｆ粒度番号が１１以上を満たすものは、衝撃値１００Ｊ／ｃｍ２以上という卓越した靭性を有していることがわかる。
【００１５】
即ち、これら図１および図２に示される結果から、本発明者らは、シャルピー衝撃試験値が１００Ｊ／ｃｍ２以上の非常に優れた靭性を達成するには、フェライト面積率を上記式（１）を満たす範囲内とし、かつＧｆ粒度番号を１１以上とすればよいことを見出した。
【００１６】
尚、フェライト面積率の好ましい下限は、｛１−１．４［Ｃ］｝×１００（％）である。
【００１７】
また前記フェライト面積率の上限は、靭性向上の観点から特に規定されるものではないが、高レベルの機械的強度が要求される場合には、フェライト面積率ｆが｛１−１．０２［Ｃ］｝×１００（％）以下｛［Ｃ］は鋼鍛造品中の炭素濃度（質量％）を示す｝となるように制御することが推奨される。
【００１８】
更に、図２から明らかな様に、Ｇｆ粒度番号が大きくなるほどシャルピー衝撃試験値は著しく高くなるので、より高レベルの靭性が求められる場合には、Ｇｆ粒度番号を１２以上とするのが好ましい。
【００１９】
本発明では、Ｃ、Ｓｉ、ＭｎおよびＶを含有する鋼材を用い、上記の様な金属組織とすれば、Ｈｖ２００以上といった高い機械的強度を示す鋼鍛造品であっても、優れた靭性を確保し得るのであり、その他の要件については厳密に規定されるものではないが、上記金属組織を有する鋼鍛造品を効率よく得るには、鋼材の化学成分を下記の範囲内に制御し、またその製造方法として下記の方法を採用することが推奨される。
【００２０】
＜化学成分＞
Ｃ：０．３０〜０．６０％
Ｃ（炭素）は、強度や靭性等の様々な特性に影響を及ぼす基本的元素であり、靭性向上という観点からするとＣ含有量は少ない方が好ましいが、鍛造品としての強度を確保するには、ある程度のＣを含有させる必要がある。また、Ｃ含有量が少なすぎると、例えば鋼鍛造品に高周波焼入れを行ったとしても、所望の表面硬さを確保することができず、ステアリングラック等としての適性を欠くものとなる。従って、Ｃ量は０．３０％以上とするのがよく、より好ましくは０．３５％以上である。一方、Ｃ量が過剰になると、例えば本発明の鋼鍛造品を切削加工して最終製品形状とする際の被削性が低下し、また、前記高周波焼入れを行う際の焼割れ感受性が高くなるので好ましくない。従って、Ｃ量の好ましい上限は０．６０％とする。より好ましくは０．５０％以下である。
【００２１】
Ｓｉ：０．１〜１．５％
Ｓｉは、鋼の脱酸剤およびフェライト形成元素として有効であり、この様な効果を十分に発揮させるには、０．１％以上添加させるのがよく、より好ましくは０．２％以上である。一方、Ｓｉ含有量が１．５％を超えると、前記脱酸効果は飽和し、被削性に悪影響を及ぼす傾向が生じてくるので、好ましい上限を１．５％とした。より好ましくは１．０％以下である。
【００２２】
Ｍｎ：０．３０〜２．０％
Ｍｎは、強度向上元素として作用し、かつ焼入れ性を高める上でも有効な元素であるので０．３０％以上、好ましくは０．８％以上含有させることが推奨される。但し、Ｍｎ含有量が過剰になると、前述したように、例えば高周波焼入れ時の焼割れ感受性が高まり、かつ被削性を低下させる原因ともなるので、２．０％以下に抑えるのがよい。好ましくは１．５％以下である。
【００２３】
Ｖ：０．０５〜０．５０％
Ｖは、結晶粒を微細化して靭性を向上させるのに有効な元素であることから、０．０５％以上、好ましくは０．１０％以上添加するのがよい。一方、過剰の添加は、熱間加工性や被削性を低下させる原因になるので、０．５０％以下に抑えるのがよく、より好ましくは０．３０％以下である。
【００２４】
Ｃｒ：１．０％以下（０％を含まない）
Ｃｒは、強度を確保しつつ、かつ焼入れ性を高めるのに有効な元素であることから０．０５％以上、好ましくは０．１０％以上含有させるのがよい。しかし過剰に添加しても前記効果は飽和し、むしろ被削性に与える悪影響が顕著に現れてくるので、１．０％以下に抑えるのがよく、より好ましくは０．５％以下である。
【００２５】
Ｎｂ：０．０６％以下（０％を含まない）
Ｎｂは、上記Ｖと同様に結晶粒を微細化して靭性の向上に寄与する有効な元素であり、０．０１％以上添加することが推奨され、より好ましくは０．０２％以上である。しかし過剰に添加すると、上記効果は飽和し、むしろ被削性の低下が顕著となるので、上限は０．０６％とするのがよい。より好ましくは０．０４％以下である。
【００２６】
Ｂ：０．０２％以下（０％を含まない）
Ｂは、焼入れ性を確保するのに有用な元素であり、この様な効果を有効に発揮させるには０．０００５％以上、より好ましくは０．００１０％以上添加するのがよい。しかし、過剰に添加しても前記効果は飽和するだけで、熱間加工性を低下させる原因になるので、その添加量は上限を０．０２％とするのがよく、より好ましくは０．０１％以下である。
【００２７】
Ｂｉ：０．３％以下、Ｐｂ：０．３％以下、Ｃａ：０．１以下（いずれも０％を含まない）よりなる群から選択される少なくとも１種
本発明の鋼鍛造品に、例えば切削加工を加えて最終製品とする場合は、該鋼鍛造品に被削性が求められる。この様な場合に鋼鍛造品の被削性を確保するには、Ｂｉ、ＰｂおよびＣａよるなる群から選択される少なくとも１種を、Ｂｉについては０．００５％以上、好ましくは０．０４％以上、Ｐｂについては０．００５％以上、好ましくは０．０４％以上、Ｃａについては０．００１％以上、好ましくは０．００２％以上添加することが望ましい。
【００２８】
しかし、これらの元素が過剰量になると、熱間加工性や靭性が低下してくるので、Ｂｉ、ＰｂおよびＣａは、それぞれＢｉ：０．３％以下、好ましくは０．２％以下、Ｐｂ：０．３％以下、好ましくは０．２％以下、Ｃａ：０．１％以下、好ましくは０．００５％以下に抑えるのがよい。
【００２９】
＜製造方法＞
図３は、温間鍛造をする際の加熱温度と得られた鍛造品のシャルピー衝撃試験値の関係を示したグラフであり、実験は、鋼材（Ｃ：０．４％，Ｓｉ：０．２％，Ｍｎ：０．８％，Ｖ：０．１０％，Ｃｒ：０．０５％含有）を用い、熱間圧延（仕上温度：９００℃，直径３０ｍｍに圧延）した後、圧延材を種々の温度で鍛造し、得られた各試料を用いてシャルピー衝撃試験を行ったものである（試験方法は、後述する実施例と同じ）。
【００３０】
図３より、鍛造を一定温度範囲内で行えば高いシャルピー衝撃試験値を得ることができ、上記化学成分組成の試料の場合には、約６８０〜７８０℃の範囲内で鍛造を行うことによって、シャルピー衝撃試験値が著しく高く、靭性に優れた鋼鍛造品が得られることを確認できる。更に本発明者らは、この実験に用いた試料とは異なる様々な化学成分組成の試料についても同様の実験を行ったところ、シャルピー衝撃試験値が１００Ｊ／ｃｍ２を超える鍛造品を得るための最適な鍛造温度は、化学成分組成により多少変動し、いずれの場合もＡｃ１点±５０℃の範囲内になることが分かった。
【００３１】
尚、この様にＡｃ１点±５０℃の範囲内で鍛造を行うことで、シャルピー衝撃試験値が１００Ｊ／ｃｍ２以上の優れた靭性を確保できるのは、該鍛造温度の制御が、上記規定の金属組織を得るのに少なからず好影響をもたらしたためと考えている。
【００３２】
即ち、従来技術のように鍛造を１０００℃付近の高温で行うのではなく、Ａｃ１点±５０℃の温度域で行えば、結晶粒の微細化がより一層増進され、上記規定のＧｆ粒度番号を達成できたものと考えられる。また、上述の通り、従来技術では鍛造を８００℃以上の高温で行うため、フェライト面積率を増加させるにも自ずと限界があったのに対し、本発明ではより低温度域で鍛造を行うため、上記式（１）を満足するだけのフェライト組織を確保できたものと考えられる。
【００３３】
本発明は、鍛造工程におけるその他の条件まで規定するものではなく、一般的な方法を採用することができ、また原材料となる鋼材の溶製、鋳造等も、一般的な方法で行うことができる。
【００３４】
本発明の鋼鍛造品には、形状が直方体状、立方体状、棒状、線状、板状等のものの他、ステアリングラック等の複雑な形状の鋼鍛造品、または前記ステアリングラック等を最終製品とする場合の仕上前の形状の鋼鍛造品も含まれる。
【００３５】
また本発明の鋼鍛造品は、そのまま最終製品として用いるだけでなく、後述の実施例でも明らかにするとおり被削性にも優れているので、鍛造後に切削加工を施してステアリングラック等の最終製品とすることもできる。また、本発明の鋼鍛造品は、温間鍛造ままであっても、十分に優れた靭性と機械的強度を兼ね備えているが、更なる高い機械的強度を付与すべく表面硬さを確保するには、鋼鍛造品や該鍛造品を切削加工して得たものに、高周波焼入れ、窒化等の表面硬化処理を施すことも勿論有効である。
【００３６】
【実施例】
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に含まれる。
【００３７】
表１に示した化学成分組成の鋼材を溶製し、連続鋳造した後、熱間圧延を行い直径６０ｍｍの丸棒状鋼材を得た。その後、該丸棒状鋼材を表１に示す温度で鍛造し、直径４０ｍｍにまで温間鍛造を施した後、室温まで空冷した。得られた試料を用いてシャルピー衝撃試験、硬さ試験および組織観察を行った。
【００３８】
シャルピー衝撃試験は、直径の１／４部位が歯車の歯底となるよう切り出した試料で作製したＵノッチ試験片（ＪＩＳ　Ｚ　２２０２）を用いて、ＪＩＳ　Ｚ　２２４２の方法に基づき、２０℃で試験を行い、衝撃試験値が１００Ｊ／ｃｍ２以上のものを靭性に優れるとし、同試験値が１００Ｊ／ｃｍ２未満のものを靭性に劣ると評価した。ビッカース硬さは、直径の１／４部位から採取した試料を用い、ＪＩＳ　Ｚ　２２４４の方法に基づき、荷重：１０ｋｇの条件で測定し、Ｈｖ２００以上のものを十分な機械的強度を有するとし、Ｈｖ２００未満のものを機械的強度が不足していると評価した。
【００３９】
また各供試材の組織観察を行い、旧オーステナイトの結晶粒度をＪＩＳ　Ｇ　０５５１に基づいて求めた。即ち、温間鍛造後のオーステナイト粒度を測定すべく、ピクリン酸アルコール溶液で腐食した後、網目状フェライトを顕微鏡で測定した。
【００４０】
更に、得られた鍛造品の被削性についても評価した。即ち、直径１０ｍｍのドリル（ＪＩＳ　ＳＫＨ９）を用い、切削速度：２０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．２１ｍｍ／ｒｅｖ、無潤滑の条件で上記鍛造品（直径５０ｍｍ×長さ：３０ｍｍ）の切削加工を行い、ドリルの一部が溶損するまで切削したときの切削穴の深さの合計をＬ３０ドリル寿命とした。そして、該Ｌ３０ドリル寿命が４０ｃｍ以上の場合を被削性に優れるとし、Ｌ３０ドリル寿命が４０ｃｍ未満の場合を被削性に劣ると評価した。これらの結果を表１に併記する。
【００４１】
【表１】
2004076104.tif 000002
【００４２】
表１より、Ｎｏ．１〜１２は、本発明で規定するＧｆ粒度番号とフェライト面積率を満足しているので、Ｈｖ２００以上もの高い機械的強度を有する鋼鍛造品において、シャルピー衝撃試験値が１００Ｊ／ｃｍ２を超える優れた靭性を有しており、切削加工時の被削性も良好である。
【００４３】
尚、Ｎｏ．５およびＮｏ．７から、被削性の一段と優れたものを得るには、ＣｒやＶを前述した好適範囲内で添加するのがよいことを確認できる。
【００４４】
これに対し、Ｎｏ．１３〜１７、１９、２０は、本発明で規定するＧｆ粒度番号やフェライト面積率の範囲を外れるため、靭性に劣るものとなっている。
【００４５】
即ち、Ｎｏ．２０は、Ｇｆ粒度番号が本発明の規定を外れるものであるため、シャルピー衝撃試験値が低く、靭性に劣る結果となった。Ｇｆ粒度番号が本発明の規定を外れる原因として、Ｎｏ．２０では、製造条件として鍛造温度が低すぎることが考えられる。
【００４６】
またＮｏ．１３〜１７、１９は、Ｇｆ粒度番号およびフェライト面積率がどちらも本発明の規定要件を外れているため、シャルピー衝撃試験値が著しく低く、靭性不良となっている。これらの例で、Ｇｆ粒度番号およびフェライト面積率が本発明の規定を外れることとなった原因として、Ｎｏ．１３ではＣ量が好ましい範囲を超えていること、Ｎｏ．１４では、Ｍｎ量が好ましい範囲を下回っていることが考えられる。またＮｏ．１５では、Ｍｎ量が好ましい規定範囲を超えていること、Ｎｏ．１６では、Ｃｒ量が好ましい規定範囲を超えていることが原因でベイナイトが発生し、靭性に悪影響を及ぼす結果となった。更に、Ｎｏ．１７ではＶ量が好ましい規定範囲を下回っていること、Ｎｏ．１９では製造時の鍛造温度が高すぎることが、本発明で規定するＧｆ粒度番号およびフェライト面積率の範囲を外れる原因として考えられる。
【００４７】
尚、Ｈｖ２００以上の機械的強度を得るには、Ｎｏ．１４より、規定量のＭｎ量を本発明で規定する下限値以上とするのがよいことがわかる。また参考例として示すＮｏ．１８から、高レベルの被削性を得るには、適量のＶを含有させて硬さをＨｖ約３００以下とするのがよいことがわかる。
【００４８】
【発明の効果】
本発明は上記のように構成されており、高い機械的強度を有する鋼鍛造品において、調質工程を経ることなく靭性を著しく高めることができた。この様な鋼鍛造品の実現により、自動車、造船、産業機械等の分野において、過酷な使用環境下で用いられる、シャフト類、歯車類またはステアリングラック類等の鋼部品を安価に提供できることとなった。また本発明の鋼鍛造品は、被削性にも優れているので、該鋼鍛造品に切削加工を施し、更に精密な鋼部品等の製造にも有効に活用できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】鋼鍛造品の炭素含有量、フェライト面積率およびシャルピー衝撃試験値の関係において、フェライト面積率の規定範囲を示したグラフである。
【図２】Ｇｆ粒度番号とシャルピー衝撃試験値の関係において、Ｇｆ粒度番号の規定範囲を示したグラフである。
【図３】鍛造温度とシャルピー衝撃試験値の関係において、規定の鍛造温度範囲を示したグラフである。
【図１】
2004076104.tif 000003
【図２】
2004076104.tif 000004
【図３】
2004076104.tif 000005