(57)【要約】【課題】Ｍｏ系触媒を充填した固定床多管式反応器での接触気相酸化反応による不飽和アルデヒド及び／又は不飽和カルボン酸の製造方法において、ホットスポット部の発生場所や原料ガス濃度の高低に依らない高収率での長期反応継続性を課題とする。【解決手段】本発明にかかる不飽和アルデヒド及び／又は不飽和カルボン酸の製造方法は、Ｍｏ、Ｆｅ及びＢｉを必須成分とする酸化物及び／又は複合酸化物を触媒成分とするとともに孔部を有する粒状触媒を用いることと、前記固定床多管式反応器における各反応管の触媒充填層が管軸方向に複数の反応帯に分けられていて、前記触媒の充填はこの複数の反応帯の少なくとも２つにおいてその孔径が異なる充填であることを特徴とする。【選択図】　なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
触媒を充填した固定床多管式反応器を用いて、プロピレン、イソブチレン、ｔ−ブチルアルコールおよびメチル−ｔ−ブチルエーテルからなる群より選ばれる少なくとも１種の化合物を原料とし、分子状酸素または分子状酸素含有ガスにより接触気相酸化することにより、前記原料に対応する不飽和アルデヒドおよび／または不飽和カルボン酸を製造する方法において、
前記触媒が、モリブデン、ビスマスおよび鉄を必須成分とする酸化物および／または複合酸化物を触媒成分とするとともに、孔部を有する粒状触媒であり、
前記固定床多管式反応器における各反応管の触媒充填層が管軸方向に複数の反応帯に分けられていて、前記触媒の充填は前記複数の反応帯の少なくとも２つにおいてその孔径が異なる充填である、
ことを特徴とする、不飽和アルデヒドおよび／または不飽和カルボン酸の製造方法。
【請求項２】
前記孔径が異なる触媒の充填は、各反応管の触媒充填層のガス入口側反応帯からガス出口側反応帯に向けて前記孔径がより小さくなる充填である、請求項１に記載の不飽和アルデヒドおよび／または不飽和カルボン酸の製造方法。
【請求項３】
各反応管の触媒充填層がガス入口側から順に第１反応帯、第２反応帯、第３反応帯の３つの反応帯を備え、第２反応帯における触媒の孔径が第１反応帯における触媒の孔径よりも小さく、かつ、第３反応帯における触媒の外径が第２反応帯における触媒の外径よりも小さい、請求項１に記載の不飽和アルデヒドおよび／または不飽和カルボン酸の製造方法。
【請求項４】
前記触媒が円筒形触媒である、請求項１から３までのいずれかに記載の不飽和アルデヒドおよび／または不飽和カルボン酸の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、不飽和アルデヒドおよび／または不飽和カルボン酸の製造方法に関する。詳しくは、触媒を充填した固定床多管式反応器を用いて、プロピレン、イソブチレン、ｔ−ブチルアルコールおよびメチル−ｔ−ブチルエーテルからなる群より選ばれる少なくとも１種の化合物を原料とし、分子状酸素または分子状酸素含有ガスにより接触気相酸化することにより、不飽和アルデヒドおよび／または不飽和カルボン酸を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
触媒を充填した固定床多管式反応器を用いて、プロピレン、イソブチレン、ｔ−ブチルアルコールおよびメチル−ｔ−ブチルエーテルからなる群より選ばれる少なくとも１種の化合物を原料とし、分子状酸素または分子状酸素含有ガスにより接触気相酸化することにより、それぞれの原料に対応する不飽和アルデヒドおよび／または不飽和カルボン酸を製造する場合、これら接触気相酸化反応は非常な発熱反応を伴うことから、触媒層に局所的な異常高温部（以下、「ホットスポット部」と称することがある。）が発生する。
【０００３】
ホットスポット部の温度が高いと、そのホットスポット部が、過度の酸化反応を引き起こして収率を低下させ、最悪の場合には暴走反応を引き起こす。ホットスポット部に位置する触媒は、高温に曝されるため、触媒の物理的性質および化学的性質が変化してしまい、活性や目的生成物の選択率が低下するなど、触媒の劣化が加速される。特に、モリブデン系の触媒（例えば、モリブデン−ビスマス−鉄系の触媒など。以下においても同様である。）の場合、モリブデン成分が昇華して触媒組成および物性が変化しやすいため、触媒の劣化の度合いが大きい。上記の問題は、目的生成物の生産性向上を目的として、高い空間速度での反応や高い原料ガス濃度での反応を行う場合に、さらに顕著となる。
【０００４】
以上の問題について再説する。反応管に充填された触媒層全体に着目すると、ホットスポット部に位置する触媒は、他の部分の触媒に比べて劣化が速く、長時間の使用によって目的生成物の収率が著しく低下し、安定的に製造を行うことが困難となり得るのである。
このような問題に対処するために、いくつかの提案が報告されている。例えば、原料ガス入口側の触媒を不活性物質で希釈する方法（例えば、特許文献１参照。）、触媒に添加するアルカリ金属の種類および／またはその量を変更して調製した活性の異なる複数個の触媒を原料ガス入口側から出口側に向けてより活性が高くなるように反応管に充填する方法（例えば、特許文献２参照。）、触媒に添加するアルカリ金属の種類および／またはその量を変更するとともに触媒の焼成温度を変更して調製した活性の異なる複数個の触媒を原料ガス入口側から出口側に向けてより活性が高くなるように反応管に充填する方法（例えば、特許文献３参照。）、触媒に添加するアルカリ土類金属の種類および／またはその量を変更して調製した活性の異なる複数個の触媒を原料ガス入口側から出口側に向けてより活性が高くなるように反応管に充填する方法（例えば、特許文献４参照。）、反応管に充填される触媒の体積が、原料ガス入口側から出口側に向けてより小さくなるように反応管に充填する方法（例えば、特許文献５参照。）、反応管に充填される触媒において、原料ガス入口側ほど、より高温で焼成して調製した触媒を充填する方法（例えば、特許文献６参照。）、触媒活性成分の担持量および／または触媒の焼成温度・焼成時間を制御して調製した活性の異なる複数個の担持触媒を、原料ガス入口側から出口側に向けてより活性が高くなるように反応管に充填する方法（例えば、特許文献７参照。）などが報告され、中には工業的に実施されている方法もある。
【０００５】
【特許文献１】
特公昭５３−３０６８８号公報
【０００６】
【特許文献２】
特公昭６３−３８３３１号公報
【０００７】
【特許文献３】
特開平３−２９４２３８号公報
【０００８】
【特許文献４】
特開平３−２９４２３９号公報
【０００９】
【特許文献５】
特開平４−２１７９３２号公報
【００１０】
【特許文献６】
特開平８−３０９３号公報
【００１１】
【特許文献７】
特開平１０−１６８００３号公報
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、これらいずれの提案も、ホットスポット部の温度を抑制するという点ではある程度の改善が達成されるものの、触媒寿命および目的生成物の収率の面で必ずしも満足のいくものとは言えず、さらなる改善が求められているのが現状である。特に、モリブデン系の触媒を使用する場合において、高い原料ガス濃度や高い空間速度といった高負荷条件下で反応を行うと、これらの問題は顕著となる。
また、上記従来の提案は、ホットスポット部がガス出口部分寄りに形成されるような反応条件下では対応できないという問題もある。
【００１３】
従って、本発明の課題は、モリブデン系の触媒を充填した固定床多管式反応器を用いた接触気相酸化反応によって不飽和アルデヒドおよび／または不飽和カルボン酸を製造する場合に、ホットスポット部がどこに発生するかによらず、また、原料ガス濃度や空間速度が高い場合であっても、高い収率を維持しながら長期にわたって反応を継続することができる方法を提供することにある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、上記課題を解決するべく鋭意検討を行った。その結果、触媒の形状として孔部を有する粒状触媒に着目した。そして、固定床多管式反応器の触媒充填層に触媒を充填するに際し、触媒の孔径を制御して充填することにより、上記課題が解決できることに想到した。具体的に述べれば、上記触媒充填層を複数の反応帯に区分し、これら反応帯の少なくとも２つの間で触媒の孔径がそれぞれ異なるように触媒を充填するようにすれば、反応の負荷が、ガス入口部分からガス出口部分までの間の少なくとも一部で局部的に高くなるという状況（これがホットスポット発生原因の１つである。）が緩和され、触媒充填層全体で該負荷がほぼ均一化できる、と考えたのである。触媒孔径のこのような制御により、従来のように活性の異なる触媒を使用して触媒活性をコントロールするだけでは解決できなかった上記課題が解決できたのである。
【００１５】
すなわち、本発明にかかる不飽和アルデヒドおよび／または不飽和カルボン酸の製造方法は、触媒を充填した固定床多管式反応器を用いて、プロピレン、イソブチレン、ｔ−ブチルアルコールおよびメチル−ｔ−ブチルエーテルからなる群より選ばれる少なくとも１種の化合物を原料とし、分子状酸素または分子状酸素含有ガスにより接触気相酸化することにより、前記原料に対応する不飽和アルデヒドおよび／または不飽和カルボン酸を製造する方法において、前記触媒が、モリブデン、ビスマスおよび鉄を必須成分とする酸化物および／または複合酸化物を触媒成分とするとともに、孔部を有する粒状触媒であり、前記固定床多管式反応器における各反応管の触媒充填層が管軸方向に複数の反応帯に分けられていて、前記触媒の充填は前記複数の反応帯の少なくとも２つにおいてその孔径が異なる充填であることを特徴とする。
【００１６】
【発明の実施の形態】
以下、本発明にかかる不飽和アルデヒドおよび／または不飽和カルボン酸の製造方法（以下、本発明の製造方法と称することがある。）について詳しく説明するが、本発明の範囲はこれらの説明に拘束されることはなく、以下の例示以外についても、本発明の趣旨を損なわない範囲で適宜変更実施し得る。
本発明の不飽和アルデヒドおよび／または不飽和カルボン酸の製造方法は、触媒を充填した固定床多管式反応器を用いて、プロピレン、イソブチレン、ｔ−ブチルアルコールおよびメチル−ｔ−ブチルエーテルからなる群より選ばれる少なくとも１種の化合物を原料とし、分子状酸素または分子状酸素含有ガスにより接触気相酸化することにより、前記原料に対応する不飽和アルデヒドおよび／または不飽和カルボン酸を製造する方法において、前記触媒が、モリブデン、ビスマスおよび鉄を必須成分とする酸化物および／または複合酸化物を触媒成分とするとともに、孔部を有する粒状触媒であり、前記固定床多管式反応器における各反応管の触媒充填層が管軸方向に複数の反応帯に分けられていて、前記触媒の充填は前記複数の反応帯の少なくとも２つにおいてその孔径が異なる充填である、ことが重要である。
【００１７】
本発明で用いる触媒は、触媒成分のみを一定の形状に成形した成形型触媒であっても、あるいは触媒成分を一定の形状を有する任意の不活性担体に担持させた担持型触媒であっても、あるいは、これら成形型触媒と担持型触媒との組み合わせであってもよい。
上記触媒に使用するモリブデン、ビスマスおよび鉄を必須成分とする触媒成分としては、プロピレン、イソブチレン、ｔ−ブチルアルコールおよびメチル−ｔ−ブチルエーテルからなる群より選ばれる少なくとも１種の化合物を原料とし、接触気相酸化反応により、この原料に対応する不飽和アルデヒドおよび／または不飽和カルボン酸を製造し得るものであればいずれも使用できるが、下記一般式（１）で表される酸化物および／または複合酸化物触媒が好適に用いられる。
【００１８】
ＭｏａＷｂＢｉｃＦｅｄＡｅＢｆＣｇＤｈＥｉＯｘ　　　　（１）
（ここで、Ｍｏはモリブデン、Ｗはタングステン、Ｂｉはビスマス、Ｆｅは鉄、Ａはコバルトおよびニッケルから選ばれる少なくとも１種の元素、Ｂはナトリウム、カリウム、ルビジウム、セシウムおよびタリウムから選ばれる少なくとも１種の元素、Ｃはホウ素、リン、クロム、マンガン、亜鉛、ヒ素、ニオブ、スズ、アンチモン、テルル、セリウムおよび鉛から選ばれる少なくとも１種の元素、Ｄはシリコン、アルミニウム、チタニウムおよびジルコニウムから選ばれる少なくとも１種の元素、Ｅはアルカリ土類金属から選ばれる少なくとも１種の元素、そしてＯは酸素であり、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、ｆ、ｇ、ｈ、ｉおよびｘはそれぞれＭｏ、Ｗ、Ｂｉ、Ｆｅ、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、ＥおよびＯの原子比を表し、ａ＝１２のとき、０≦ｂ≦５、０．１≦ｃ≦１０、０．１≦ｄ≦２０、１≦ｅ≦２０、０．００１≦ｆ≦５、０≦ｇ≦１０、０≦ｈ≦３０、０≦ｉ≦５であり、ｘはそれぞれの元素の酸化状態によって定まる数値である。）
本発明で用いる触媒に使用する上記各種触媒成分の出発原料については、特段の制限はなく、一般にこの種の触媒に使用される金属元素のアンモニウム塩、硝酸塩、炭酸塩、塩化物、硫酸塩、水酸化物、有機酸塩、酸化物またはこれらの混合物を組み合わせて用いればよいが、アンモニウム塩および硝酸塩が好適に用いられる。
【００１９】
出発原料の混合液（出発原料混合液）は、この種の触媒に一般に用いられている方法により調製すればよく、例えば、上記出発原料を順次水に混合して水溶液または水性スラリーとなるようにするが、出発原料の種類に応じて複数の水溶液または水性スラリーを調製した場合には、これらを順次混合すればよい。出発原料の混合条件（混合順序、温度、圧力、ｐＨ等）については特に制限はない。
こうして得られた出発原料の混合液は、各種方法により乾燥させて乾燥物（触媒前駆体とも言う。以下においても同様である。）とする。例えば、加熱により乾燥させる方法や、減圧により乾燥させる方法が挙げられる。なかでも、乾燥物を得るための加熱方法および乾燥物の形態については、例えば、スプレードライヤー、ドラムドライヤー等を用いて粉末状の乾燥物を得るようにしてもよいし、箱型乾燥機、トンネル型乾燥機等を用いて気流中で加熱してブロック状またはフレーク状の乾燥物を得るようにしてもよい。また、乾燥物を得るための加熱方法には、出発原料の混合液を蒸発乾固（濃縮乾固）してケーキ状の固形物を得て、この固形物をさらに上記加熱処理する場合もある。一方、減圧により乾燥させる方法および乾燥物の形態については、例えば、真空乾燥機等を用いてブロック状または粉末状の乾燥物を得るようにしてよい。
【００２０】
得られた乾燥物は、必要に応じて適当な粒度の粉体を得るための粉砕工程や分級工程を経て、続く成形工程に送られる。また、成形工程に送られる前に、得られた乾燥物を焼成してもよい。
触媒の成形方法は、孔部を有する粒状触媒（担持型触媒を含む）を形成できる方法であれば特に限定されず、従来公知の方法を採用できる。例えば、押出成形法（押出し成形機）、打錠成形法、マルメライザー法、含浸法、蒸発乾固法およびスプレー法などが挙げられる。
成形工程においては、触媒成分の前駆体となる乾燥物を成形する（乾燥物の担体への担持を含む）にあたり液状バインダー等を用いることができる。
【００２１】
なお、本発明で用いる触媒を得るにあたっては、前述した製法のほかに、出発原料混合液を乾燥させずに液のまま用い、所望の担体に該液を吸収させたり、塗布したりして、触媒成分を担体に担持させる方法（例えば、蒸発乾固法、スプレー法など）も採用できる。よって、担体に触媒成分を担持させる方法としては、前述した乾燥物を担持させる方法のほかに、出発原料混合液そのものを担持させる方法も挙げることができる。
上記液状バインダーとしては、特に限定はされないが、一般にこの種の触媒の成形や担持に用いられるバインダーを使用できる。具体的には、水のほか、エチレングリコール、グリセリン、プロピオン酸、ベンジルアルコール、プロピルアルコール、ポリビニルアルコール、フェノールなどの有機化合物や、硝酸、シリカゾルなどが使用できる。また、これらは１種のみで用いても、２種以上を併用してもよい。
【００２２】
本発明で用いる触媒を得る場合には、成形性を向上させ得る成形助剤や、触媒の強度を向上させる補強剤、触媒に適度な細孔を形成させる気孔形成剤など、一般に触媒の製造においてこれらの効果を目的として使用されている各種物質を用いることができる。これら各種物質としては、例えば、ステアリン酸、マレイン酸、硝酸アンモニウム、炭酸アンモニウム、グラファイト、でんぷん、セルロース、シリカ、アルミナ、ガラス繊維、炭化珪素、窒化珪素などが挙げられ、添加によって触媒性能（例えば、活性、目的生成物の選択性等）に悪影響を及ぼさないものが好ましい。これら各種物質は、例えば、上記液状バインダーや、出発原料混合液に添加・混合して用いることができる。これら物質は、添加量が過剰な場合、触媒の機械強度を著しく低下させる場合があるので、工業触媒として実用不可能な程度まで触媒の機械強度が低下しない程度の量を添加することが好ましい。
【００２３】
本発明で用いる触媒は、孔部を有する粒状触媒である。孔部は貫通形であっても良く、底付きの凹部形であっても良いが、好ましくは貫通した孔部である。
上記触媒の形状は、粒状であれば特に限定されないが、具体的には、球状、円柱状（ペレット状）が好ましく挙げられる。もちろん、球状の場合、真球である必要はなく実質的に球状であればよい。円柱状についても同様である。これらの中でも、円柱状が好ましい。なお、球状の場合、真球であれば、その触媒の外径は当該球体の直径であるが、真球でないときには最長外径と最短外径の平均値をその触媒の外径Ｄ１として扱う。円柱状の場合、断面が真円形状であれば、その触媒の外径は当該真円の直径であるが、真円形状でないときには最長外径と最短外径の平均値をその触媒の外径Ｄ１として扱う。なお、本明細書においては、触媒の外径とは、ここで説明した「外径Ｄ１」を意味するものとする。
【００２４】
外形Ｄ１の大きさは、特に限定されないが、好ましくは３〜１５ｍｍ、より好ましくは４〜１０ｍｍである。
孔部の開口形状は、特に限定されないが、具体的には、円形状、楕円形状が好ましく挙げられる。円形状の場合、真円形状である必要はなく実質的に円形状であればよい。なお、円形状の場合、真円形状であれば、その触媒の孔径は当該真円の直径であるが、真円形状でないときには最長孔径と最短孔径の平均値をその触媒の孔径Ｄ２として扱う。楕円形状の場合も同様で、最長孔径と最短孔径の平均値をその触媒の孔径Ｄ２として扱う。なお、本明細書においては、触媒の孔径（触媒孔径）とは、ここで説明した「孔径Ｄ２」を意味するものとする。
【００２５】
孔径Ｄ２の大きさは、特に限定されないが、好ましくは０．１×Ｄ１〜０．７×Ｄ１、より好ましくは０．２×Ｄ１〜０．６×Ｄ１、さらに好ましくは０．３×Ｄ１〜０．６×Ｄ１である。ただし、孔径Ｄ２を必要以上に大きくすると触媒の厚みＴ（Ｔ＝（Ｄ１−Ｄ２）／２）が小さくなり、触媒の機械強度が低くなる場合があるので、工業用触媒として実用可能な程度の値において選択することが望ましい。
以上により、本発明で用いる触媒は、最も好ましくは、粒外径が円形状であり、その軸心に沿って、開口形状が円形状の貫通した孔部を有する、円筒形触媒（中空円筒形触媒とも言う。以下においても同様。）（リング形状）である。
【００２６】
円筒形触媒（リング形状）の場合、円筒形の高さＬは、好ましくは０．５×Ｄ１〜２．０×Ｄ１、より好ましくは０．７×Ｄ１〜１．５×Ｄ１である。
担持型触媒の場合、担体には孔部を有する担体を用いる。担体の材質自体には特に制限はなく、接触気相酸化反応用触媒を製造する際に通常用いることができる担体をいずれも使用することができる。使用可能な担体の具体例としては、例えば、アルミナ、シリカ、シリカ・アルミナ、チタニア、マグネシア、シリカ・マグネシア、シリカ・マグネシア・アルミナ、炭化珪素、窒化珪素、ゼオライトなどを含んでなる一定の形状を有する担体が挙げられる。
【００２７】
担持型触媒の場合、触媒成分の担持率は、酸化反応条件、触媒の活性、および強度等を勘案して最適な活性および選択性が得られるように適宜決定されるが、好ましくは５〜９５質量％、より好ましくは２０〜９０質量％である。後述するように、本発明では、固定床多管式反応器における各反応管において、触媒充填層は、孔径の大小に応じて、管軸方向に複数の反応帯に区分されているが、触媒成分の担持率が反応帯ごとに異なっていても良い。ここで、担持率は、下記式より求められる値とする。
担持率（質量％）＝〔（得られた触媒の質量（ｇ）−用いた担体の質量（ｇ））／得られた触媒の質量（ｇ）〕×１００
触媒調製時の熱処理条件（いわゆる焼成条件）についても特段の制限はなく、この種の触媒製造において一般的に採用されている焼成条件を適用できる。
【００２８】
熱処理温度としては、好ましくは３５０〜６００℃、より好ましくは４００〜５５０℃、熱処理時間としては、好ましくは１〜１０時間である。
本発明の製造方法おいては、反応に使用する固定床多管式反応器における各反応管の触媒充填層が管軸方向に複数個の反応帯に区分されており、かつ、この複数個の反応帯の少なくとも２つに触媒孔径の異なる触媒をそれぞれ充填するようにする、すなわち、該触媒の充填がこの複数個の反応帯の少なくとも２つにおいて触媒孔径がそれぞれ異なる充填であることが重要である。
本発明に用いる固定床多管式反応器に対する上記触媒充填態様を、より具体的に述べると、触媒孔径については、例えば、ガス入口側反応帯からガス出口側反応帯に向かって触媒孔径がより小さくなるように充填する態様や、ガス入口側反応帯からガス出口側反応帯に向かって一旦触媒孔径が大きくなるように充填するが、最もガス出口側の反応帯における触媒孔径は最もガス入口側の反応帯における触媒孔径よりも小さくなるように充填する態様などが挙げられるが、特にこれらに限定はされない。後者の充填態様については、例えば、反応帯を３つ設け、ガス入口側から出口側に向けて第１反応帯、第２反応帯、第３反応帯とした場合であれば、触媒の孔径が、第１反応帯より第２反応帯の方が大きく第２反応帯より第３反応帯の方が小さくなっており且つ第１反応帯より第３反応帯の方が小さくなっている態様が挙げられる。
【００２９】
本発明でいう上記触媒の充填の態様に関し、触媒の外径については、特に限定はされず、任意の隣り合う２つの反応帯においてそのガス出口側の反応帯に充填された触媒の外径がそのガス入口側の反応帯に充填された触媒の外径に対して同じであっても異なっていてもよいが、好ましくは、最もガス出口側の反応帯に充填された触媒の外径が最もガス入口側の反応帯に充填された触媒の外径よりも小さくなっている態様であり、より好ましくは、最もガス出口側の反応帯に充填された触媒の外径が最もガス入口側の反応帯に充填された触媒の外径よりも小さく、かつ、任意の隣り合う２つの反応帯においてそのガス出口側の反応帯に充填された触媒の外径がそのガス入口側の反応帯に充填された触媒の外径に対して大きくなることはない（つまり、小さいか又は同一）態様である。例えば、反応帯を３つ設け、ガス入口側から出口側に向けて第１反応帯、第２反応帯、第３反応帯とした場合においては、触媒の外径が、第１反応帯から第３反応帯へ順に小さくなっている態様でもよいし、第１反応帯より第２反応帯の方が小さく第２反応帯と第３反応帯とでは同じである態様でもよいし、第１反応帯と第２反応帯とは同じであり第２反応帯より第３反応帯の方が小さくなっている態様でもよいし、第１反応帯より第２反応帯の方が大きく第２反応帯より第３反応帯の方が小さくなっており且つ第１反応帯より第３反応帯の方が小さくなっている態様でもよいし、第１反応帯より第２反応帯の方が小さく第２反応帯より第３反応帯の方が大きくなっており且つ第１反応帯より第３反応帯の方が小さくなっている態様でもよい。なお、上述した触媒孔径の態様と触媒外径の態様との組み合わせは適宜設定および変更して実施することができ、特に限定はされない。
【００３０】
触媒充填層における反応帯の数は、特に限定されないが、工業的には２または３程度にすることで十分目的とする効果を得ることができる。また、触媒充填層の分割比（各反応帯の触媒充填層長の比）については、酸化反応条件や各層に充填された触媒の組成、形状、サイズなどによって最適値が左右されるため一概に特定できず、全体としての最適な活性および選択率が得られるように適宜選択すればよい。
各反応帯に充填する触媒の形状は同一でも、あるいは異なっていてもよいが（例えば、ガス入口側：球状触媒、ガス出口側：円柱形状触媒）、通常、同一形状の触媒を充填するようにする。
【００３１】
本発明のように、孔部を有する粒状触媒を用いることによって、高い活性および高い目的生成物の選択性が得られるという効果がある。そして、本発明のように、複数の反応帯の少なくとも２つにおいて触媒孔径がそれぞれ異なるように触媒を充填することによって、モリブデン系の触媒を充填した固定床多管式反応器を用いた接触気相酸化反応によって、不飽和アルデヒドおよび／または不飽和カルボン酸を製造する場合に、ホットスポット部がどこに発生するかによらず、高い収率を維持しながら長期にわたって反応を継続することができる。また、従来のように活性の異なる触媒を使用して触媒活性をコントロールするだけの方法では、特に原料ガス濃度や空間速度が高い場合には、極端に触媒寿命が短くなるという問題があったが、本発明の製造方法を用いれば、原料ガス濃度が高い場合であっても、ホットスポット部がどこに発生するかによらず、高い収率を維持しながら長期にわたって反応を継続することができるのである。
【００３２】
本発明に関し、使用する固定床多管式反応器に対する触媒充填態様を具体的に述べると、前述した触媒孔径が異なる触媒の充填としては、各反応管の触媒充填層のガス入口側反応帯からガス出口側反応帯に向けて触媒孔径がより小さくなる充填であることが、第１の好ましい態様である。すなわち、該充填は、最もガス出口側の反応帯に充填された触媒の孔径が最もガス入口側の反応帯に充填された触媒の孔径よりも小さく、かつ、隣り合う２つの反応帯においてはそのガス出口側の反応帯に充填された触媒の孔径がそのガス入口側の反応帯に充填された触媒の孔径に対して大きくなることはない（つまり、小さいか又は同一）、という態様である。例えば、反応帯を３つ設けた場合において、ガス入口側から出口側に向けて第１反応帯、第２反応帯、第３反応帯としたとき、各反応帯に充填される触媒の孔径が、第１反応帯から第３反応帯へと順に小さくなっている態様でもよいし、第１反応帯より第２反応帯の方が小さくなっており第２反応帯と第３反応帯とでは同じである態様でもよいし、第１反応帯と第２反応帯とは同じであり第２反応帯より第３反応帯の方が小さくなっている態様でもよい。第１の好ましい態様によれば、一般的に、ガス入口側寄りに発生するホットスポット部の触媒の劣化が抑制され、かつ目的生成物の高い選択性が得られるという効果がある。
【００３３】
第１の好ましい態様において、各反応帯に充填される触媒の外径については、前述した各種充填態様と同様の態様を採用できる。
なお、第１の好ましい態様においては、上述した触媒孔径の態様と触媒外径の態様との組み合わせは適宜設定および変更して実施することができ、特に限定はされない。
本発明に関し、使用する固定床多管式反応器に対する触媒充填態様を具体的に述べると、各反応管において、それらの触媒充填層がガス入口側から順に第１反応帯、第２反応帯、第３反応帯の３つの反応帯を備え、第２反応帯における触媒の孔径が第１反応帯における触媒の孔径よりも小さくなっており、かつ、第３反応帯における触媒の外径が第２反応帯における触媒の外径よりも小さくなっていることが、第２の好ましい実施態様である。第２の好ましい態様によれば、上述の触媒充填層のガス入口側反応帯からガス出口側反応帯に向けて触媒孔径がより小さくなる充填に比べて、活性が向上するという効果がある。
【００３４】
第２の好ましい態様における、触媒の孔径については、さらに、第２反応帯における触媒の孔径に対し第３反応帯における触媒の孔径が小さくなっていても同じであってもあるいは大きくなっていてもよい。
同様に、第２の好ましい態様における、触媒の外径については、さらに、第１反応帯における触媒の外径に対し第２反応帯における触媒の外径が小さくなっていても同じであってもあるいは大きくなっていてもよい。
なお、第２の好ましい態様においては、上述した触媒孔径の態様と触媒外径の態様との組み合わせは適宜設定および変更して実施することができ、特に限定はされない。
【００３５】
本発明の製造方法おいては、上記各種充填態様において、さらに、前記複数個の反応帯にそれぞれ充填される触媒の活性が異なることが好ましい。
上記活性の異なる触媒の製造方法は、特に限定されず、したがって、従来公知の方法を用いることも出来る。具体的には、例えば、アルカリ金属から選ばれる少なくとも１種の元素（本発明で用いる触媒でいうＢ成分中のアルカリ金属（Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ））の種類および／または量を変える方法、担持率を変える方法、焼成温度を変える方法、希釈率を変える方法、触媒の粒径を変える方法や、これらの組み合わせによる方法が挙げられる。中でも、組み合わせによる方法が、触媒寿命や収率面で好ましい。
【００３６】
このように、前記複数個の反応帯にそれぞれ充填される触媒の活性が異なる場合、触媒の充填態様については、活性に着目した場合には、例えば、ガス入口側からガス出口側に向かって活性が順次高くなるように充填する態様や、ガス入口側からガス出口側に向かって活性が一旦下がった後に高くなるように充填する態様などが挙げられ、好ましくは、活性の異なる触媒を各反応管のガス入口側からガス出口側に向かって活性が順次高くなるようにする態様である。すなわち、活性が最も低い触媒をガス入口側に、活性の最も高い触媒をガス出口側に充填する態様である。また、ガス入口側からガス出口側に向かって活性が一旦下がった後に高くなるように充填する態様においては、ガス入口側部分の高活性触媒の充填層長は、全触媒層長の５０％以下が好ましく、２０％以下がより好ましく、１０％以下がさらに好ましい。
【００３７】
このように活性の異なる複数個の触媒を配列することによって、ホットスポット部における蓄熱を抑制し、また、長期間安定して高選択率で目的生成物を得ることができる。
各反応管の触媒充填層への触媒の充填に際しては、不活性物質で希釈した触媒を各反応帯に充填することもできる。
本発明の不飽和アルデヒドおよび／または不飽和カルボン酸の製造方法に関し、プロピレン、イソブチレン、ｔ−ブチルアルコールおよびメチル−ｔ−ブチルエーテルから選ばれる少なくとも１種の化合物を原料とし、分子状酸素または分子状酸素含有ガスにより接触気相酸化することにより、該原料に対応する不飽和アルデヒドおよび／または不飽和カルボン酸を製造するための具体的方法としては、触媒として本発明の触媒を使用する点を除けば特に制限はなく、一般に用いられている装置、方法および条件下で実施することができる。
【００３８】
すなわち、本発明の製造方法における接触気相反応は、通常の単流通法、あるいはリサイクル法で行ってもよい。
本発明の不飽和アルデヒドおよび／または不飽和カルボン酸の製造方法を実施するための、上記反応条件としては、例えば、１〜１５容量％（好ましくは４〜１２容量％）の原料ガスとしてのプロピレン、イソブチレン、ｔ−ブチルアルコールおよびメチル−ｔ−ブチルエーテルからなる群より選ばれる少なくとも１種の化合物、１〜３０容量％（好ましくは２〜２５容量％）の酸素（分子状酸素）、０〜５０容量％（好ましくは０〜２０容量％）の水蒸気、および、２０〜８０容量％（好ましくは４０〜７０容量％）の希釈剤としての不活性ガス（例えば、窒素および炭酸ガス等）などからなる混合ガスを、２５０〜４５０℃（好ましくは２７０〜４３０℃）の温度範囲で、０．１〜１ＭＰａの圧力下に、３００〜５０００ｈｒ−１（ＳＴＰ）（好ましくは５００〜３０００ｈｒ−１（ＳＴＰ））の空間速度で、本発明でいう触媒と接触させて反応させること、が挙げられる。
【００３９】
本発明の製造方法によれば、生産性を上げることを目的とした高負荷反応条件下、例えばより高い原料ガス濃度、あるいはより高い空間速度の条件下において、従来法に比べて特に著しい好結果が得られる。特に、濃度が７容量％以上、より厳しくは９容量％以上の高濃度の原料ガスを用いても、本発明の目的が達成可能となる。
【００４０】
【実施例】
以下、実施例を挙げて本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例によってなんら制限されるものではない。以下では、便宜上、「質量部」を単に「部」と、「リットル」を単に「Ｌ」と記すことがある。
なお、本明細書における転化率、選択率および収率はそれぞれ以下のように定義される。
転化率（モル％）＝（反応した原料化合物のモル数／供給した原料化合物のモル数）×１００
選択率（モル％）＝（生成した不飽和アルデヒドおよび不飽和カルボン酸のモル数／反応した原料化合物のモル数）×１００
収率（モル％）＝（生成した不飽和アルデヒドおよび不飽和カルボン酸のモル数／供給した原料化合物のモル数）×１００
本発明の実施に使用する触媒は、以下のようにして製造した。
【００４１】
〔製造例１〕
（触媒（１）の調製）
純水１００００部を加熱撹拌しながら、モリブデン酸アンモニウム１５００部とパラタングステン酸アンモニウム９６部を溶解し、さらに２０質量％シリカゾル３１９部を加えた。この混合液に、硝酸コバルト８２４部、硝酸鉄２８６部、硝酸カリウム４．３部を純水１０００部に溶解させた液を激しく撹拌しながら滴下した。続いて、純水５００部に濃硝酸３２５部を加えた水溶液に硝酸ビスマス３４３部を溶解した液を激しく撹拌しながら滴下して懸濁液を調製した。次いで、懸濁液をドラムドライヤーにより乾燥して乾燥物を得た。この乾燥物を５００μｍ以下に粉砕して得られた粉末に成形助剤としてグラファイト粉末を３質量％となるように添加して１０分間混合した後、打錠成形機を用いて、外径６．０ｍｍ、孔径２．０ｍｍ、高さ４．５ｍｍの円筒形（リング状）に成形した。次いで、成形体を空気流通下４５０℃で５時間焼成して触媒（１）を得た。この触媒の酸素を除く金属元素組成は次の通りであった。
【００４２】
触媒（１）：Ｍｏ１２Ｗ０．５Ｃｏ４Ｂｉ１Ｆｅ１Ｓｉ１．５Ｋ０．０６
触媒（１）の触媒組成、触媒サイズ、成形方法、焼成温度を表１にまとめた。
〔製造例２〕
（触媒（２）の調製）
製造例２において、触媒のサイズを外径６．０ｍｍ、孔径３．０ｍｍ、高さ４．５ｍｍとなるように成形した以外は、製造例１と同様にして、触媒（２）を得た。触媒（２）の酸素を除く金属元素組成は触媒（１）と同様であった。
触媒（２）の触媒組成、触媒サイズ、成形方法、焼成温度を表１にまとめた。
【００４３】
〔製造例３〕
（触媒（３）の調製）
純水１００００部を加熱撹拌しながら、モリブデン酸アンモニウム１５００部とパラタングステン酸アンモニウム９６部を溶解し、さらに２０質量％シリカゾル４２５部を加えた。この混合液に、硝酸コバルト１０３０部、硝酸ニッケル６１８部、硝酸鉄３４３部、硝酸カリウム５．７部を純水１０００部に溶解させた液を激しく撹拌しながら滴下した。続いて、純水５００部に濃硝酸３２５部を加えた水溶液に硝酸ビスマス４４６部を溶解した液を激しく撹拌しながら滴下した。生成した懸濁液を加熱撹拌し、水の大部分を蒸発させ、ケーキ状固形物を得た。得られたケーキ状固形物を箱形乾燥機で加熱処理し、ブロック状の乾燥物を得た。この乾燥物を粉砕して得られた粉末にバインダーとして５０質量％の硝酸アンモニウム水溶液を添加して、１時間混練した後、外径５．５ｍｍ、孔径２．０ｍｍ、高さ６．１ｍｍの円筒形（リング状）に押し出し成形した。
次いで、成形体を空気流通下４８０℃で５時間焼成して触媒（３）を得た。この触媒の酸素を除く金属元素組成は次の通りであった。
【００４４】
触媒（３）：Ｍｏ１２．０Ｗ０．５Ｃｏ５Ｎｉ３Ｂｉ１．３Ｆｅ１．２Ｓｉ２Ｋ０．０８
触媒（３）の触媒組成、触媒サイズ、成形方法、焼成温度を表１にまとめた。
〔製造例４〜８〕
（触媒（４）〜（８）の調製）
製造例３において、触媒のサイズが表１に示すサイズとなるように成形した以外は、製造例３と同様にして、触媒（４）〜（６）を得た。
触媒（４）〜（６）の酸素を除く金属元素組成は、すべて触媒（３）と同様であった。
【００４５】
製造例３において、硝酸カリウムの使用量を３．６部に変えた以外は、製造例３と同様にして、触媒（７）を得た。また、製造例３において、硝酸カリウムの代わりに硝酸セシウム９．７部を使用し、触媒のサイズが表１に示すサイズとなるように成形した以外は、製造例３と同様にして、触媒（８）を得た。
触媒（７）および（８）の酸素を除く金属元素組成は次の通りであった。
触媒（７）：Ｍｏ１２Ｗ０．５Ｃｏ５Ｎｉ３Ｂｉ１．３Ｆｅ１．２Ｓｉ２Ｋ０．０５
触媒（８）：Ｍｏ１２Ｗ０．５Ｃｏ５Ｎｉ３Ｂｉ１．３Ｆｅ１．２Ｓｉ２Ｃｓ０．０７
触媒（４）〜（８）の触媒組成、触媒サイズ、成形方法、焼成温度を表１にまとめた。
【００４６】
〔製造例９〕
（触媒（９）の調製）
純水１００００部を加熱撹拌しながら、モリブデン酸アンモニウム１５００部とパラタングステン酸アンモニウム３８２部を溶解し、さらに２０質量％シリカゾル２１３部を加えた。この混合液に、硝酸コバルト１４４２部、硝酸第二鉄４２９部、硝酸セシウム８３部を純水１０００部に溶解させた液を激しく撹拌しながら滴下した。続いて、純水５００部に濃硝酸３２５部を加えた水溶液に硝酸ビスマス５１５部を溶解した液を激しく撹拌しながら滴下した。生成した懸濁液を加熱撹拌し、水の大部分を蒸発させ、ケーキ状固形物を得た。得られたケーキ状固形物を箱形乾燥機で加熱処理し、ブロック状の乾燥物を得た。この乾燥物を粉砕して得られた粉末にバインダーとして５０質量％の硝酸アンモニウム水溶液を添加して、１時間混練した後、外径５．５ｍｍ、孔径２．０ｍｍ、高さ６．５ｍｍの円筒形（リング状）に押し出し成形した。次いで、成形体を空気流通下５００℃で５時間焼成して触媒（９）を得た。この触媒の酸素を除く金属元素組成は次の通りであった。
【００４７】
触媒（９）：Ｍｏ１２Ｗ２Ｃｏ７Ｂｉ１．５Ｆｅ１．５Ｓｉ１Ｃｓ０．６
触媒（９）の触媒組成、触媒サイズ、成形方法、焼成温度を表１にまとめた。
〔製造例１０〕
（触媒（１０）の調製）
製造例９において、触媒のサイズが外径５．５ｍｍ、孔径３．０ｍｍ、高さ６．５ｍｍとなるように成形した以外は、製造例９と同様にして、触媒（１０）を得た。触媒（１０）の酸素を除く金属元素組成は触媒（９）と同様であった。
触媒（１０）の触媒組成、触媒サイズ、成形方法、焼成温度を表１にまとめた。
【００４８】
上述の製造例で得られた触媒を用いて、以下のごとく、前段反応にかかる接触気相酸化を行った。
〔実施例１〕
溶融硝酸塩にて加熱した内径２５ｍｍのステンレス製反応管の触媒充填層に、ガス入口側からガス出口側に向かって順に、触媒（２）を層長１０００ｍｍ、触媒（１）を層長２０００ｍｍとなるように充填し、下記組成の混合ガスを空間速度１５００ｈｒ−１（ＳＴＰ）で導入してプロピレンの接触気相酸化反応を行った。反応は４０００時間継続して行い、反応開始から１００時間および４０００時間経過時点の結果を表２に示した。
【００４９】
プロピレン　　　　　　６容量％
空気　　　　　　　　　　　５５容量％
水蒸気　　　　　　　　　１０容量％
窒素　　　　　　　　　　　２９容量％
〔比較例１〕
実施例１において、触媒（１）のみを層長３０００ｍｍとなるように充填した以外は、実施例１と同様にして、接触気相酸化反応を行った。反応は４０００時間継続して行い、反応開始から１００時間および４０００時間経過時点の結果を表２に示した。
【００５０】
〔比較例２〕
実施例１において、触媒（２）のみを層長３０００ｍｍとなるように充填した以外は、実施例１と同様にして、接触気相酸化反応を行った。反応は４０００時間継続して行い、反応開始から１００時間および４０００時間経過時点の結果を表２に示した。
〔実施例２、３および比較例３〕
実施例１において、表２に示したように触媒を充填し、混合ガス組成を以下のように変えた以外は、実施例１と同様にして、接触気相酸化反応を行った。反応は４０００時間継続して行い、反応開始から１００時間および４０００時間経過時点の結果を表２に示した。
【００５１】
プロピレン　　　　　　７容量％
空気　　　　　　　　　　　６０容量％
水蒸気　　　　　　　　８容量％
窒素　　　　　　　　　　　２５容量％
〔実施例４、５〕
実施例１において、表２に示したように触媒を充填し、混合ガス組成を以下のように変えた以外は、実施例１と同様にして、接触気相酸化反応を行った。反応は継続して行い、反応開始から１００時間経過時点の結果を表２に示した。
【００５２】
プロピレン　　　　　　９容量％
空気　　　　　　　　　　　７５容量％
水蒸気　　　　　　　　８容量％
窒素　　　　　　　　　　　　８容量％
〔実施例６〕
溶融硝酸塩にて加熱した内径２５ｍｍのステンレス製反応管の触媒充填層に、ガス入口側からガス出口側に向かって順に、触媒（１０）を層長１０００ｍｍ、触媒（９）を層長２０００ｍｍとなるように充填し、下記組成の混合ガスを空間速度１５００ｈｒ−１（ＳＴＰ）で導入してイソブチレンの接触気相酸化反応を行った。反応は継続して行い、反応開始から１００時間経過時点の結果を表３に示した。
【００５３】
イソブチレン　　　　６容量％
空気　　　　　　　　　　　６５容量％
水蒸気　　　　　　　　８容量％
窒素　　　　　　　　　　　２１容量％
〔比較例４〕
実施例６において、触媒（９）のみを層長３０００ｍｍとなるように充填した以外は、実施例６と同様にして、接触気相酸化反応を行った。反応は継続して行い、反応開始から１００時間経過時点の結果を表３に示した。
【００５４】
〔比較例５〕
実施例６において、触媒（１０）のみを層長３０００ｍｍとなるように充填した以外は、実施例６と同様にして、接触気相酸化反応を行った。反応は継続して行い、反応開始から１００時間経過時点の結果を表３に示した。
【００５５】
【表１】
2004002323.tif 000002
【００５６】
【表２】
2004002323.tif 000003
【００５７】
【表３】
2004002323.tif 000004
【００５８】
【発明の効果】
本発明によれば、モリブデン系の触媒を充填した固定床多管式反応器を用いた接触気相酸化反応によって不飽和アルデヒドおよび／または不飽和カルボン酸を製造する場合にホットスポット部がどこに発生するかによらず、また、原料ガス濃度が高い場合であっても、高い収率を維持しながら長期にわたって反応を継続することができる。