(57)【要約】【課題】電磁空間に保存されているベクトルポテンシャルエネルギーを非局所的な起電力としてくみ出し、誘導起電力として変圧器システムに組み込み、電力の供給を行う発電システムを提供すること。【解決手段】一方の電源コイルには、コイルの順方向磁束と逆方向の負荷磁束を流入させると共に、他方の電源コイルには、そのコイルの順方向磁束と同方向をもつ負荷磁束を流入させるように負荷コイルを配し、各電源コイルに対して、流入する負荷磁束の吸収によって生じる循環起電力に起因する循環電流を、この２つの電源コイル間に循環させ、電源の入力を用いることなく、負荷磁束を吸収相殺する電源コイルの磁束を発生させて、負荷コイルに接続された負荷に給電を行なうことで、負荷に対して発電作用を及ぼすことを特徴とする。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
略環状の外環磁路と、その外環磁路の内部に位置して外環磁路同士を連結する２本の外側連結磁路と、その２本の外側連結磁路同士を連結する２本の内側連結磁路とから構成されるコアを備え、
外環磁路には、電源に接続された少なくとも２つの電源コイルを巻回し、外側連結磁路には、負荷に接続された４つの負荷コイルと２つの反発コイルを巻回し、内側連結磁路には、２つの反発コイルを巻回した磁路構成において、
一方の電源コイルには、コイルの順方向磁束と逆方向の負荷磁束を流入させると共に、他方の電源コイルには、そのコイルの順方向磁束と同方向をもつ負荷磁束を流入させるように負荷コイルを配し、
各電源コイルに対して、流入する負荷磁束の吸収によって生じる循環起電力に起因する循環電流を、この２つの電源コイル間に循環させ、電源の入力を用いることなく、負荷磁束を吸収相殺する電源コイルの磁束を発生させて、負荷コイルに接続された負荷に給電を行なうことで、負荷に対して発電作用を及ぼす
ことを特徴とする発電機。
【請求項２】
２つの電源コイル間の磁路に発生する電源コイルよりの負荷対抗磁束を吸収または反発するように負荷磁束を形成し、２つの電源コイル間の磁路中でそのパワー磁束間の合成値を零とし、磁路における磁気飽和を回避する２つの反発コイルを備えた
請求項１に記載の発電機。
【請求項３】
２種の電源コイルを備え、一方の電源コイルからの磁束が、磁路の両サイドに位置する他方の電源コイルに単独では干渉しない配置とした
請求項１または２に記載の発電機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、出力効率を改良した発電機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来の発電機は、
【非特許文献１】電磁気学・岩波書店・砂川重信・２１３ページ
に記載されているように、基本的には全て力学的エネルギー（エネルギーの発生源としては、水力、火力、原子力等がある）を用いて、タービンにより磁場中で電磁コイルを駆動することで、コイルの中の電子に作用するローレンツ力により交流を発生させて発電を行うものであった。これは、回転型の発電機であって、無論、静止している構造ではなかった。即ち、文字通りダイナミックエネルギーを電力の源泉としているから、発電効率も当然ながら熱力学の法則の範囲に制限されるものであった。
【０００３】
他方、未だかつて実現されていないが、既存の電源を利用して再発電を行う発電機が、少数ではあるが考案されている。それは、駆動源として電源電力を用いてモーターを回転させ、出力軸に組み合わせた発電機の反トルク（負荷トルク）を減少させるという技術的手段を工夫して発電し、発電効率を略１以上とすることを目的としたものである。しかし、実際に負荷を荷した状況下で、その入力効率ηを略１以上にすることは不可能であった。
即ち、反作用そのもの（負荷トルク）を、消滅させることは原理的に不可能であり、その原因は、力学的にモーターを回転させるという動的（ダイナミックエネルギー）な条件により、熱力学的法則の範囲内のシステムであったことに起因していた。
【０００４】
一方、発電機として用いられているのではないが、効率の良い静止型電磁機器の代表として変圧器（トランスフォーマー、トランス）がある。
これは、トランスの負荷磁束に対抗するための電源コイル磁束を、その電源電流を電源コイルに流して生じさせる仕組みにより、その入力効率を極めて１に近くはできるが、決して１を超えることはできなかった。その理由は、負荷コイルからの負荷磁束の流入により電源コイル（及び、電源よりなる閉回路）に生じる閉回路起電力（ループ起電力、循環起電力）が、電源と電源コイルで構成された回路にそのまま重ね合わさってしまうことによる。そのため、本来はループ起電力によって生じるべき負荷磁束対抗電流が、電源があるために電源を通って流れてしまい、電源電流とみなされたこととなり、入力電力が計測され、実入力が消費されているという現象が観察されるからであった。
【０００５】
この現象は、以下の理由で説明される。即ち、一般に出力端子で与えられる電源電圧は局所的なものであるが、それに対して、閉回路（循環）起電力は、閉回路全体に生じる同時的なベクトルポテンシャルが誘起する電場による非局所的な起電力であって、その電圧の閉回路中の任意の２ヶ所での観測値は零となることに起因している。例えば、消磁コイル…コイルの出力端を短絡したもので、そのループ電圧は零と観測されることは以前より良く知られた事実である。そのため、電源とその電源コイルよりなる閉回路では、回路が電源と一体であるために（電源をバイパスできない構成となっているために）、局所的な電源電圧から負荷磁束対抗電流が供給されていると同じ状況となってしまっていたためであった。
【０００６】
また、多くの変圧器（トランス）においては、その電源及び電源コイルは各々１：１であって、特殊な制御目的以外では、複電源、複電源コイルを必要としなかったことも、電源からの電圧とコイルに生じる閉回路（循環）起電力が重ちょうするというこの現象の考察認知についての防げになっていた大きな理由である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
そこで、本発明は、従来の静止型電磁機器において、その変換効率が極めて１に近い変圧器（トランス）の効率を考察した結果、電源コイルに負荷磁束の作用により生じる閉回路（循環）起電力を、従来の電源をバイパスさせ独立させることで、今までは構成上（見掛け上）電源が供給していた（消費）電力を使わずに、負荷消費電力を電源から切り離し、従来の電源はその入力を励磁々束の生成のみに用いることとして、変圧器システムとしての入力効率ηを略１以上とする技術的手段を提供することを課題とする。
即ち、電磁空間に保存されている実在であるベクトルポテンシャルのエネルギーを非局所的な起電力（閉回路（循環）起電力）として直接くみ出し、本来の誘導起電力として変圧器システムに組み込む技術的手段を採用し、複数の電源コイル、負荷コイル、反発コイル（消磁コイル）よりなる負荷に対して、直接電力の供給ができる機能をもった静止型発電システムを実現することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために、本発明は次の構成を備える。
すなわち、略環状の外環磁路と、その外環磁路の内部に位置して外環磁路同士を連結する２本の外側連結磁路と、その２本の外側連結磁路同士を連結する２本の内側連結磁路とから構成されるコアを備え、外環磁路には、電源に接続された少なくとも２つの電源コイルを巻回し、外側連結磁路には、負荷に接続された４つの負荷コイルと２つの反発コイルを巻回し、内側連結磁路には、２つの反発コイルを巻回した磁路構成において、一方の電源コイルには、コイルの順方向磁束と逆方向の負荷磁束を流入させると共に、他方の電源コイルには、そのコイルの順方向磁束と同方向をもつ負荷磁束を流入させるように負荷コイルを配し、各電源コイルに対して、流入する負荷磁束の吸収によって生じる循環起電力に起因する循環電流を、この２つの電源コイル間に循環させ、電源の入力を用いることなく、負荷磁束を吸収相殺する電源コイルの磁束を発生させて、負荷コイルに接続された負荷に給電を行なうことで、負荷に対して発電作用を及ぼすことを特徴とする。
【０００９】
ここで、２つの電源コイル間の磁路に発生する電源コイルよりの負荷対抗磁束を吸収または反発するように負荷磁束を形成し、２つの電源コイル間の磁路中でそのパワー磁束間の合成値を零とし、磁路における磁気飽和を回避する２つの反発コイルを設けてもよい。
【００１０】
また、２種の電源コイルを備え、一方の電源コイルからの磁束が、磁路の両サイドに位置する他方の電源コイルに単独では干渉しない配置としてもよい。
【００１１】
【発明の実施の形態】
図１は、本発明の実施例の回路図であり、図２は、磁路の構成を示す説明図、図３は、磁気抵抗を示す回路図である。
まず、図に示した発電機の動作を定性的に説明する。
コアは、略環状の外環磁路（Ａ）と、その外環磁路（Ａ）の内部に位置して外環磁路（Ａ）同士を連結する２本の外側連結磁路（Ｂ）と、その２本の外側連結磁路（Ｂ）同士を連結する２本の内側連結磁路（Ｃ）とから構成される。
【００１２】
励磁々束φμ０により電圧を誘起された負荷コイル群（μコイル×４ヶ）は、その電圧により負荷に電流ｉＺを流し電力供給（発電）を行う。負荷コイルより発生した負荷磁束φμは、反発コイル（ｗコイル）の反発作用を受けて、両サイドの電源コイル（ｐコイル）の逆方向の磁束φΜ１として流入し、閉回路起電力をｐコイルに発生させ、電流ｉｐ’（ｉｐ’＝−ｉｐ＝ｉＺ／２）をｍコイルとの閉ループに流し、また、磁路内部に位置する別の電源コイル（ｍコイル）には、順方向の磁束φμ３を流入させ、これも閉回路起電力をｐコイルによるものと同方向に発生させ、電流ｉｍをｐコイルとの閉グループに流す作用を行う。
【００１３】
この時、この閉ループ電流は電源をバイパスして流れるので、負荷磁束の処理は終えていても電源の入力を消費する必要はない。すなわち、電源は、その入力を出力に比して極めてわずかな（１％以下）、しかも無効電力入力で励磁々束を、２種の電源コイル（ｐコイル、ｍコイル）より磁路中に放出する作用だけを行っていることになる。この動作は、わずかな電源入力のみで持続することができる。そして、パワー入力効率は理論上、∞となる。
【００１４】
励磁々束の分布について説明すると、以下のようになる。なお、励磁を表すシンボルとして添字ｏを用いる（例φｐｏ）。
Ｅを電源電圧とし、電源コイルＰコイルの巻数（ターン数）をＰＮ、電源コイル、ｍコイルの巻数をＮとし、φｍｏΣをｍコイルの初期励磁々束の固有値とする。ｄ／ｄｔを微分演算子とすれば、両コイルにおいて電圧表示式
Ｅ＝ＰＮ・ｄ／ｄｔ・φｐｏΣ＝Ｎ・ｄ／ｄｔ・φｍｏΣ
が成立する。
よって、ＰφｐｏΣ＝φｍｏΣ…（ａ）である。
【００１５】
また、ＦｐｏをＰコイルの起電力（Ｆｐｏ＝ＰＮｉｐ）、Ｆｍｏをｍコイルの起電力（Ｆｍｏ＝Ｎｉｍ）とすると、磁路との構成で定まる、励磁々束と励磁起電力との関係は、
φｐｏΣ＝［θ２＋２（β＋１）θ＋２β］Ｆｐｏ／［（α＋２β＋１）θ２＋２（αβ＋α＋β）θ＋２αβ］・ｋ＝ｇ（θ）・Ｆｐｏ／ｆ（θ）・ｋ・・・（ｂ）
φｍｏΣ＝（θ＋２β＋１）Ｆｍｏ／ｇ（θ）・ｋ・・・（ｃ）  と表される。
ただし、ここで、
ｆ（θ）＝（α＋２β＋１）θ２＋２（αβ＋α＋β）θ＋２αβ・・・（ｄ）
ｇ（θ）＝θ２＋２（β＋１）θ＋２β・・・（ｅ）  とおき、
ｆ（θ）、ｇ（θ）間には、パラメーターδを用い、
ｆ（θ）＝δ・ｇ（θ）・・・（ｆ）の関係とする。
【００１６】
（ａ）に（ｂ）、（ｃ）を用いると、
Ｐ・ｇ（θ）Ｆｐｏ／ｆ（θ）・ｋ＝（θ＋２β＋１）Ｆｍｏ／ｇ（θ）・ｋ  であるから、（ｆ）を用いて、
Ｐ・ｇ（θ）・Ｆｐｏ＝（θ＋２β＋１）・δＦｍｏ・・・（ｇ）  の関係を得る。
【００１７】
次に、ここで、Ｆｐｏ、Ｆｍｏの中にφｍｏΣによる表示を求めれば、（ｂ）、（ｃ）、（ａ）、（ｆ）を用いて、
Ｆｐｏ＝δ・ｇ（θ）ｋφｍｏΣ／ｐ［θ２＋２（β＋１）θ＋２β］＝δｋφｍｏΣ／Ｐ＝δｋφｐｏΣ・・・（ｈ）
Ｆｍｏ＝ｇ（θ）・ｋφｍｏΣ／（θ２＋２β＋１）・・・（ｉ）    である。
【００１８】
反発コイル（ｗコイル）を用いたことにより生じる励磁々束の新しい分布は、次の通りである。
ｐコイル、ｍコイルの如く電源に接続されたコイルは、その初期励磁々束の固有値、φｐｏΣ、φｍｏΣ（φｐｏΣ＝Ｅ／ｊωＰＮ、φｍｏΣ＝Ｅ／ｊωＮ、ω＝２πｆ［ｒｅｄ／ｓｅｃ］、ｊ２＝−１）を保存するという、トランス理論において最も基本的かつ重要な性質がある。
この性質より、本発明による磁路の構成においては、ｐコイル、ｍコイル及びｗコイル（反発コイル）で以下の関係が成立し、新たなる励磁々束分布が定められる。なお、ここで、新たなる磁束分布を取ることを示す意味で、添え字記号として’（ダッシュ）を用いる（例：φｐｏ→φｐ’ｏ、φｍｏ→φｍ’ｏ）。
【００１９】
すなわち、ｗコイルにおいて：φｗｏΣ＝φｐ’ｏ３＋φｍ’ｏ２・・・（１）
ｐコイルにおいて：φｐ’ｏΣ−φｗｏ１＝φｐｏΣ・・・（２）
ｍコイルにおいて：φｍ’ｏΣ−（φｐ’ｏ２＋φｗｏ３）＝φｍｏΣ・・・（３）  が成立する。
上式を、起磁力の表示で表せば、
（１）は：［θ２＋２（α＋β）θ＋２αβ］Ｆｗｏ＝θ２Ｆｐ’ｏ＋（θ＋２β）δ・Ｆｍ’ｏ・・・（１）’
（２）は：ｇ（θ）・Ｆｐ’ｏ＝ｇ（θ）・Ｆｐｏ＋θ２Ｆｗｏ・・・（２）’
（３）は：（θ＋２β＋１）δＦｍ’ｏ＝（θ＋２β＋１）δＦｍｏ＋θＦｐ’ｏ＋［（α＋２β）  θ＋２αβ］Ｆｗｏ・・・（３）’    となる。
【００２０】
（１）’、（２）’、（３）’を解けば、
Ｆｗｏ＝［（θ＋２β）ｐ＋θ］ｋφｍｏΣ／ｐ・・・（４）
Ｆｐ’ｏ＝［θ２（θ＋２β）ｐ＋θ３＋ｆ（θ）］ｋφｍｏΣ／ｐ・ｇ（θ）・・・（５）
Ｆｍ’ｏ＝［２（θ＋β）ｐ＋θ］ｋφｍｏΣ／ｐ・・・（６）  を得る。
【００２１】
次に、上の結果を用い、励磁々束の磁場における新分布を、φｍｏΣ及びφｐｏΣで表示をする。
φｓｏ＝φｐ’ｏ１＋φｍ’ｏ１＋φｗｏ２・・・（７）
φμｏ＝φｍ’ｏ１＋（φｗｏ１＋φｗｏ２）−（φｐ’ｏ２＋φｐ’ｏ３）・・・（８）
（φｐｏΣ＝）φｐ’ｏΣ−φｗｏ１・・・（９）
（φｍｏΣ＝）φｍ’ｏΣ−（φｐ’ｏ２＋φｗｏ３）・・・（１０）
（０＝）φｗｏΣ−（φｐ’ｏ３＋φｍ’ｏ２）・・・（１１）とすれば、
φｓｏ＝φｐｏΣ＋φｍｏΣ・・・（１２）
φμｏ＝φｍｏΣ・・・（１３）
φｐ’ｏΣ−φｗｏ１＝φｐｏΣ・・・（１４）
φｍ’ｏΣ−（φｐ’ｏ２＋φｗｏ３）＝φｍｏΣ・・・（１５）
φｗｏΣ＝φｐ’ｏ３＋φｍ’ｏ２・・・（１６）となる。
よって、励磁々束の新分布はα、β、θの値にかかわりなく、図４に示すように定められる。
なお、この結果は、本発明の磁路にトポロジー的な性質、特長があることを示している。
【００２２】
φμｏにより、負荷コイル（μコイル）に誘起される電圧Ｅμとその収計電圧Ｅｚ、負荷コイルに誘起される電圧Ｅμは、
Ｅμ＝μＮｄφμｏ／ｄｔ・＝μＮｄφｍｏΣ／ｄｔ＝μＥ・・・（１７）
であるので、４つのμコイルを直列に結んだ場合の電圧Ｅｚは、
Ｅｚ＝４Ｅμ＝４μＥ・・・（１８）であり、
Ｅｚ＝Ｅ・・・（１９）となせば、
μ＝１／４・・・（２０）と定まる。
【００２３】
パワー磁束については、次の通りになる。
図５は、μコイルの負荷磁束に対応するように、ｐコイル、ｍコイルより供給される負荷対応磁束、及びｗコイルにより（反発されて）生じる反発磁束の磁路中の分布を示すパワー磁束図である。なお、ここで、負荷磁束は、電力、（パワー：入力、出力）に関係する磁束であり、これに関係する磁束を起電力を与える励磁々束と区別するために、パワー磁束と称した。
【００２４】
本発明のシステムが安定に作動するためには、各磁路において、以下の諸式が同時に成立する必要がある。これを満たすＦｐ、Ｆｍ、Ｆｗ、Ｆμの組み合わせが求める起磁力の関係上とする。
φｐΣ＋φμ１＝φｗ１・・・（２５）
φμ２＝φｐ１＋φｍ１＋φｗ２・・・（２６）
（φμΣ＋（φｐ２＋φｐ３）＝φｍ１＋（φｗ１＋φｗ２））・・・（２７）
φｍΣ＝φｐ２＋φμ３＋φｗ３・・・（２８）
φｗΣ＝φｐ３＋φμ２＋φμ４・・・（２９）
【００２５】
以上を起磁力表示で計算する。
（２５）は：θ２Ｆｗ＝ｇ（θ）・Ｆｐ＋２θ（θ＋１）Ｆμ・・・（２５）’
（２６）は：２α（θ＋１）Ｆμ＝［（２β＋１）θ＋２β］Ｆｐ＋δＦｍ＋αθＦｗ・・・（２６）’
（２８）は：（θ＋２β＋１）δＦｍ＝θＦｐ＋２（θ＋α）Ｆμ＋［（α＋２β）θ＋２αβ］Ｆｗ・・・（２８）’
（２９）は：［θ２＋２（α＋β）θ＋２αβ］Ｆｗ＝θ２Ｆｐ＋（θ＋２β）δＦｍ＋２θ（θ＋α）Ｆμ・・・（２９）’
を解いて、
Ｆｐ＝−２θ・Ｆμ／ｇ（θ）・・・（３３）’
Ｆｍ＝２Ｆμ・・・（３４）
Ｆｗ＝２Ｆμ・・・（３５）を得る。
【００２６】
ここで、起磁力に関しては、Ｆｐ＝ｐＮｉｐ、Ｆｍ＝Ｎｉｍ、Ｆｗ＝ｗＮｉｗ、Ｆμ＝μＮｉｚ（μ＝１／４）と表されるから（ｉｚ：負荷ｚを流れる負荷電流）、（３３）’〜（３５）に用いて
ｉｐ＝−θ・ｉｚ／２ｐ・ｇ（θ）・・・（３６）
ｉｍ＝２μｉｚ＝ｉｚ／２・・・（３７）
ｉｗ＝２μｉｚ／ｗ＝ｉｚ／２ｗ・・・（３８）となる。
よって、ｉｐ＋ｉｍ＝［ｐ・ｇ（θ）−θ］ｉｚ／２ｐ・ｇ（θ）・・・（３９）を得る。
【００２７】
次に、電力（パワー）の表現、及び、入出力効率η（η＝Ｐｏｕｔ／Ｐｉｎ）の検討結果を示す。
入力電力をＰｉｎ、出力電力をＰｏｕｔとし、入力効率をηとすれば、
Ｐｉｎ＝２Ｅ（ｉｐ＋ｉｍ）
Ｐｏｕｔ＝Ｅｚ・ｉｚ＝Ｅ・ｉｚであるから、
η＝Ｐｏｕｔ／Ｐｉｎ＝ｉｚ／２（ｉｐ＋ｉｍ）・・・（４０）となる。
（３９）、（４０）より、
η＝ｐ・ｇ（θ）／（ｐ・ｇ（θ）−θ）・・・（４１）である。
【００２８】
よって、ｐ・ｇ（θ）、すなわち、
Ｐ＝θ／ｇ（θ）＝θ／（θ２＋２（β＋１）θ＋２β）・・・（４２）
の時、η→∞（効率無限大、すなわち、入力電力Ｐｉｎ＝０）となり，起効率（η）１）である。
そして、（４２）の時、ｉｐ＝−ｉｚ／２、ｉｍ＝ｉｚ／２とループ電流となり、ｉｗはｉｗ＝ｉｚとすれば、
ｗ＝１／２・・・（４３）と定まる。
【００２９】
このことは、具体的には、Ｐコイルにおいて、φμ１−φｗ１＝２θ（θ＋１）Ｆμ−θ２Ｆｗ／ｆ（θ）・ｋ＝２θＦμ／ｆ（θ）・ｋ＞０であって、Ｐコイルは負荷磁束の一部であるφμ１を吸収し、その電流ｉｐ（ｉｐ＝−ｉｚ／２）は、ｍコイルとの間の路線を生じた閉回路起電力（ループ起電力）により循環電流として流れる（ｍコイルも磁束吸収により同方向のループ起電力を発生している）ことになり、ｍコイルにおいては電流ｉｍと観測されることを意味している。
【００３０】
このループ起電力は観測電圧はゼロであるから、電源電圧に影響を与えることなく、電源をバイパスしてループ電流（循環電流）ｉ’ｐ、ｉｍを流し続けることができる。
よって、電源は従来のトランスにおける様に自らの電力で電流ｉｐ、ｉｍを流す必要はなく、電源としては単に励磁々束φｐ’ｏΣ、φｍ’ｏΣを与える励磁電流（制御電流）を流す無効電流としての作用のみ行えばよい（高々１０ＶＡ程度である）。
すなわち、本発明による磁路と各々の巻線により構成された発電機においては、負荷磁束は電源に対して反作用を及ぼさない（従来のトランスシステムでは負荷磁束が電源コイルに反作用を強要する仕組みとなっている結果、電源はそれに対抗した反抗磁束を流す電流を自らの回路を通じて流さざるを得ず、結果として電力を消費せざるを得なかった）。
【００３１】
以上の理由により、本発明のシステムは本質的に入力電力（パワー入力）Ｐｉｎは必要とせずη≫１の超効率状態が実現される。
このように本発明の構成によれば電源はその無効電力で負荷コイルに電圧を誘起する役割の励磁々束により供給される限り、負荷コイルはその電圧により負荷に負荷電流ｉｚを流せる（出力電力Ｐｏｕｔを供給する発電機として機能する）こととなる。
この事実は、出力エネルギーは負荷コイルに発生した電圧というポテンシャル（ループ起電力であるからベクトルポテンシャル）から永続的に供給されることを示している。すなわち、それはマクスウェルの電磁方程式が立脚し記述している「電磁空間という存在」そのものが供給してくるエネルギーであり、文字通り、それは電磁ポテンシャル（潜在）エネルギーといえる。
【００３２】
以下に、本発明による実施例を示す。
本システムの磁路が磁気的に安定する条件としては、その磁路の断面積が（Ａｓ〔ｃｍ２〕）励磁々束が最大値を取る磁路において、磁気飽和を生じない大きさをもてばよい。
具体的には、φｓｏ＝φｐｏΣ＋φｍｏΣが最大励磁々束であるから（φｓｏ＝（（ｐ＋１）／ｐ）・φｍｏΣを使う）、
｜φｍｏΣ｜＝Ｅ／ωＮ・・・（４４）
φｓｏ≦Ａｓ・Ｂ＊／１０４・・・（４５）（Ｂ＊：最大許容磁束密度、Ｂ＊≧１．０〔Ｔ〕）
より、
（Ｐ＋１）Ｅ／ｐωＮ≦ＡｓＢ＊／１０４
∴  Ｎ≧（Ｐ＋１）Ｅ・１０４／ｐωＡｓＢ＊〔ターン〕・・・（４６）を巻線数Ｎが満たせばよい。
【００３３】
実用的には安全係数を１．１５程度みて、Ｎ＊≧１．１５Ｎと実際の巻線数Ｎ＊を定める。
例として、Ｅ＝１００ｖ、ｗ＝１００π（５０Ｈｚ）、Ａｓ＝５×８＝４０〔ｃｍ２〕、Ｂ＊＝１．０〔Ｔ〕、磁路構成、α＝３、β＝３／５、θ＝２（ｐ＝５／２９）とし、最大負荷電流ｉｚ＝２０Ａ（Ｐｏｕｔ＝２．０ｋｗ）とすれば、Ｎ＊≧７６６×１．１５＝８８０Ｔ→Ｎ＊＝９００〔ターン〕と定まり、ＰコイルはＰＮ＊＝１５５．２〔ターン〕（電源径２．４φ⇔１１．０Ａ）、ｍコイルは、Ｎ＊＝９００〔ターン〕（２．４φ）μコイルはμＮ＊＝Ｎ＊／４＝〔ターン〕（電線径３．２φ⇔２０Ａ）、ｗコイルはｗＮ＊＝Ｎ／２＝４５０〔ターン〕（３．２φ）となる。
【００３４】
【発明の効果】
本発明は以上の構成を備えることによって、次の効果を備える。
すなわち、本発明による発電システムでは、コイルの電線径を太くすれば、それに応じていくらでも望みの大きさの電力を電磁場空間から取り出すことができる。
この出力を与える源は、励磁々束に関わる無効入力電力であって、Ｐｏｕｔ＝２．０ｋｗ以上ではＰｏｕｔの一部よりバッテリー充電を行えば、５０ｗ程度のインバーターで再電源となす事が容易に可能になるから、本発明のシステムでは一度起動するだけの小さなバッテリーがあれば、商用電源を援護することができる。
これをモーターと組み合わせば、全ての内燃機関（エンジン）に置き換わることができ、また、小型（マイクロ磁気チップで構成）にすれば、全ての電池に変わるエンドレス寿命のパワーデバイス（セルラーフォン、ノートパソコン等の電源（充電不要））となる。）
本システムの真のエネルギーの供給源はこの電磁ポテンシャルを持つ空間そのものであるので、本発明のシステムで実用化された反作用を及ぼさぬ磁路、コイル構成をもつ発電機は、電磁場空間の存在する限り、その電磁エネルギーを取り出す手段として用いることが可能であり、燃料を必要とせず宇宙空間で推進エネルギーを得ることも可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明実施例の回路図
【図２】磁路の構成を示す説明図
【図３】磁気抵抗を示す回路図
【図４】励磁磁束の分布を示す説明図
【図５】パワー磁路を示す説明図
【符号の説明】
Ａ  外環磁路
Ｂ  外側連結磁路
Ｃ  内側連結磁路
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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