(57)【要約】【課題】十分に緻密な造粒黒鉛の提供と、造粒黒鉛を含有した、気孔率が小さく、耐用性に優れる造粒黒鉛含有（不定形）耐火物の提供。【解決手段】黒鉛４０〜８０ｖｏｌ％、および、熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂１０〜５０ｖｏｌ％からなり、残部の気孔の体積が１０ｖｏｌ％以下であり、粒径が１０〜０．０５ｍｍである樹脂造粒黒鉛と、該造粒黒鉛を耐火物原料（骨材）に配合した（不定形）耐火物。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
黒鉛４０〜８０ｖｏｌ％、および、熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂１０〜５０ｖｏｌ％からなり、残部の気孔の体積が１０ｖｏｌ％以下であり、粒径が１０〜０．０５ｍｍであることを特徴とする樹脂造粒黒鉛。
【請求項２】
前記熱可塑性樹脂がポリエステル樹脂であることを特徴とする請求項１に記載の樹脂造粒黒鉛。
【請求項３】
前記熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂の７０〜３０ｍａｓｓ％　がコールタールピッチで置換されていることを特徴とする請求項１または２に記載の樹脂造粒黒鉛。
【請求項４】
前記黒鉛が鱗状黒鉛、薄肉黒鉛、人造黒鉛のうちの１種または２種以上の混合物であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の樹脂造粒黒鉛。
【請求項５】
請求項１〜４いずれかに記載の樹脂造粒黒鉛を含有することを特徴とする黒鉛含有耐火物。
【請求項６】
請求項１〜４のいずれかに記載の樹脂造粒黒鉛を含有することを特徴とする黒鉛含有不定形耐火物。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、樹脂造粒黒鉛とそれを含有する耐火物に関する。
【０００２】
【従来の技術】
黒鉛含有耐火物は、耐スラグ浸透性に優れ、低熱伝導性と低熱膨張性に起因して耐割れ性に優れるなどの理由で、製鉄プロセスで広範囲（例えば、高炉樋、混銑車、溶銑鍋、転炉、ＲＨ脱ガス装置、連鋳ノズルなど）に使用されている。ところが、黒鉛は、耐火物の中では、酸化物原料に比較して、嵩が高く、真比重が低い。そのため、黒鉛を酸化物原料と均一に混合することは困難であり、耐火物内に黒鉛が偏在し、その結果、耐火物の品質のばらつきを増加させる原因となる。
【０００３】
特に、黒鉛は不定形耐火物の原料としては、水との濡れ性が悪いので、黒鉛含有不定形耐火物について、一定の施工性を確保するために、多量の水を添加する必要がある。その結果、乾燥後および焼成後の不定形耐火物の気孔率が著しく増大し、耐用性が劣化することが問題となっている。ここで施工性とは、不定形耐火物を型枠中へ流し込む時に、型枠内の隅々にまで不定形耐火物が充填されるために必要な流動性を意味し、例えば、ＪＩＳ　Ｒ５２０１におけるフロー試験により評価される。
【０００４】
これらの黒鉛のもつ欠点の改良手段として、特公昭５６−２０３２９号公報に黒鉛を溶融タールで造粒すること、特公平１−４６４７３号公報に黒鉛を、フェノール樹脂、フラン樹脂、石炭ピッチなどの有機樹脂で造粒することが提案されている。しかし、従来の造粒黒鉛は、混練時に加圧されていないため、粒子間に隙間があり、緻密さが十分でないため、これを含有してなる耐火物も気孔率が大きく、耐用性も十分ではなかった。
以上のように、従来、気孔率が小さく十分に緻密な造粒黒鉛はなく、その結果、気孔率が小さく耐用性に優れる造粒黒鉛含有耐火物がなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
以上の実状に鑑みて、本発明は、気孔率が小さく、十分に緻密な造粒黒鉛および気孔率が小さく、耐用性に優れる造粒黒鉛含有耐火物を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
第一の本発明は、黒鉛４０〜８０ｖｏｌ％、および、熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂１０〜５０ｖｏｌ％からなり、残部の気孔の体積が１０ｖｏｌ％以下であり、粒径が１０〜０．０５ｍｍであることを特徴とする樹脂造粒黒鉛である。
【０００７】
好ましいのは、樹脂造粒黒鉛を構成する熱可塑性樹脂がポリエステル樹脂の場合である。
【０００８】
また好ましいのは、樹脂造粒黒鉛を構成する熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂の７０〜３０ｍａｓｓ％　がコールタールピッチで置換されている場合である。
【０００９】
好ましいのは、樹脂造粒黒鉛を構成する黒鉛が鱗状黒鉛、薄肉黒鉛、人造黒鉛のうちの１種または２種以上の混合物の場合である。
【００１０】
第二の本発明は、前記のいずれかの樹脂造粒黒鉛を含有することを特徴とする黒鉛含有耐火物である。
【００１１】
第三の本発明は、前記のいずれかの樹脂造粒黒鉛を含有することを特徴とする黒鉛含有不定形耐火物の場合である。
【００１２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明の樹脂造粒黒鉛は、黒鉛４０〜８０ｖｏｌ％および熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂１０〜５０ｖｏｌ％からなり、残部の気孔の体積が１０ｖｏｌ％以下であって、粒径が１０〜０．０５ｍｍである。
【００１３】
従来、熱可塑性樹脂造粒黒鉛を耐火物原料（骨材）に配合してなる耐火物において、造粒黒鉛の気孔は、当然ながら、耐火物の気孔の原因となった。また、その耐火物を高温下で使用すると、造粒黒鉛を構成する熱可塑性樹脂の一部が熱分解し、揮発し、耐火物の気孔を製造直後の段階よりも増加させた。したがって、耐火物を特に高温で使用する際に、耐火物の気孔率を最小限にして、耐用性を確保するためには、造粒黒鉛を構成する熱可塑性樹脂の含有量と気孔の体積、特に気孔の体積をできる限り少なくすることが好ましい。すなわち、造粒の際に黒鉛を最密充填し、隙間に、気孔を最小限としながら、熱可塑性樹脂を充填させることが好ましい。
【００１４】
なお、未硬化の熱硬化性樹脂は、硬化温度より十分低い温度では、熱可塑性樹脂と同様の挙動をするので、本発明における熱可塑性樹脂に、便宜的に熱硬化性樹脂を含める場合がある。
【００１５】
黒鉛の形状の制約から黒鉛の充填率の上限が決まり、造粒黒鉛中の黒鉛の体積分率が８０ｖｏｌ％を超えることは事実上不可能である。また造粒黒鉛中の黒鉛の体積分率の下限値が４０ｖｏｌ％を下回ると、黒鉛の充填量が不十分で、熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂の含有量や気孔の体積の無用な増大になる。したがって、造粒黒鉛中の黒鉛の体積分率は４０〜８０ｖｏｌ％であり、好ましくは５０〜８０ｖｏｌ％、特に好ましくは６０〜８０ｖｏｌ％である。
【００１６】
原理的には、黒鉛以外の残部を全て熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂とすることが好ましいが、体積分率で１０ｖｏｌ％以下の気孔の存在は許容される。造粒黒鉛の気孔率が１０ｖｏｌ％を超えると、耐火物の気孔率が増加するのみならず、不定形耐火物と混練する際に、造粒黒鉛が吸水し、施工性（流動性）が安定しない問題が生起する。したがって、造粒黒鉛の気孔率は１０ｖｏｌ％以下、好ましくは５〜０ｖｏｌ％、特に好ましくは３〜０ｖｏｌ％である。
【００１７】
造粒黒鉛の直径は１０〜０．５ｍｍが好ましい。粒径が小さいほど、耐火物は均質となり、耐スポール性などが向上する。しかし、造粒黒鉛の粒径が０．０５ｍｍを下回ると、造粒黒鉛が嵩張り、不定形耐火物に施工性を付与するために添加する水量が増加し、耐火物の気孔率増大の原因になるので、造粒のメリットが十分得られない。一方、造粒黒鉛の粒径が大きくなると、耐火物中に造粒黒鉛が偏在し、耐火物原料に造粒黒鉛を添加することによる本来の改良効果が十分に発揮されない。したがって、造粒黒鉛の粒径は１０〜０．０５ｍｍ、特に１〜０．０５ｍｍであるのが好ましい。
【００１８】
原料黒鉛は、特に制限がなく、一般に耐火物用として使用されるものの使用が好ましく、鱗状黒鉛、薄肉黒鉛、人造黒鉛が好ましく使用される。耐火物の耐スポール性（内部応力による破壊、剥離、ひび割れ耐性）は、薄肉黒鉛＞鱗状黒鉛＞人造黒鉛の順に低下し、その嵩高さに起因するハンドリングの容易性は、薄肉黒鉛＜鱗状黒鉛＜人造黒鉛の順に良好であり、不定形耐火物としての一定施工性を得るための必要水量は、薄肉黒鉛＞鱗状黒鉛＞人造黒鉛の順に増加し、それぞれ一長一短である。しかし、原料黒鉛に熱可塑性樹脂を加えて造粒することにより、嵩高さや必要水量の問題は解決できるので、薄肉黒鉛＞鱗状黒鉛＞人造黒鉛の順に造粒メリットは大きくなる。
原料黒鉛の粒径は０．５〜１０００μｍ　で、その純度は炭素含有量として８５〜９９．９ｍａｓｓ％　である。
【００１９】
熱可塑性樹脂は、特に制限されるものではないが、混練する温度での粘度が１０２　〜１０６　Ｐａ・ｓ　程度の材料が使用でき、ポリエステル樹脂、ポリプロピレン、ポリエチレン、アクリル樹脂などが例示される。ポリエステル樹脂が、不定形耐火物原料のアルミナセメントなどとの相性などの観点から好ましい。熱可塑性樹脂の重合度（粘度）は特に限定されないが、粘度が低い方が多量の黒鉛を添加できるので好ましい。
また熱硬化性樹脂は、特に制限されるものではないが、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、ポリウレタン樹脂などが例示され、フェノール樹脂は加熱時の残炭率が高いので好ましい。
【００２０】
未硬化の熱硬化性樹脂は低分子量であり、熱可塑性樹脂と同様に流動性があり、熱可塑性樹脂と同様に扱うことができるので、熱可塑性樹脂と同様に造粒黒鉛を製造できる。これで造粒した黒鉛を含有する耐火物を使用前または使用中に加熱して樹脂を熱硬化させることで、高温加熱して焼成する時、熱硬化性樹脂の揮発が抑制でき、熱可塑性樹脂よりも気孔率を低減できて、より好ましく使用することができる。
また、熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂の７０〜３０ｍａｓｓ％　、好ましくは６０〜４０ｍａｓｓ％　をコールタールピッチで置換することにより、熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂の高温加熱時の揮発量を低下させることができる。
【００２１】
本発明の造粒黒鉛の製造は、樹脂用の加圧機構を持つ加熱混練機（加圧ニーダー、二軸式ペレタイザーなど）を使用することが必要で、加熱混練機に所定量の黒鉛原料と熱可塑性樹脂を入れ、混練した後、押出し、得られた成形物（造粒黒鉛）を、必要に応じて、樹脂用粉砕機で所望の粒径に粉砕する。単純な加熱、攪拌のみが行なえるタイプの造粒混練機では、造粒黒鉛の気孔の除去が困難で、本発明が所望する品質の造粒黒鉛の製造が困難である。造粒黒鉛の製造時に、Ａｌ、Ｓｉなどの金属粉、ＳｉＣ、Ｂ４　Ｃなどの炭化物を黒鉛の酸化防止剤として添加してもよい。
【００２２】
造粒黒鉛以外の耐火物原料としては、耐火物が定形、不定形に拘わらず、アルミナ、シリカ、マグネシア、カルシア、ジルコニア、クロミアなどの酸化物、炭化ケイ素、窒化ケイ素などの非酸化物などが挙げられ、これらの単体、混合物、複合物の１種または２種以上を主成分とするものが使用できる。酸化物と非酸化物の混合物も使用することができる。
【００２３】
本発明の造粒黒鉛は、前述の通り、水を使用する不定形耐火物原料として、特に好ましく使用できるが、れんがの原料としての使用を制限するものではない。薄肉黒鉛などの嵩高い黒鉛を使用してれんがを製造する場合、混練工程で十分な均質性が得られず、れんがの品質にばらつきがでたり、成形原料が嵩高くなり、成形上の問題が生じる場合がある。本発明の造粒黒鉛は、これらの解決手段となる。
【００２４】
不定形耐火物は、公知の通り、配合物をモルタルミキサーなどの混合機に投入し、所定量の水を加え、混練物とし、所定場所に施工後、乾燥して使用される。定形耐火物は、公知の通り、所定量の耐火物原料（酸化物、炭化物、黒鉛、金属粉など）に造粒黒鉛を配合し、ヘンシェルミキサーなどの高速回転型の攪拌子を持つミキサーを使用して、フェノール樹脂、ピッチ類などの成形バインダと混合した後、油圧またはフリクションプレスなどを使用して４．　９〜１．　５ｋＰａ　程度の圧力で、所定のれんが形状に成形する。成形後のれんがを１５０〜３００℃で加熱し、バインダを重合・硬化させ、不焼成れんがとして使用するのが一般的である。場合によっては、黒鉛の酸化を防止するため、還元雰囲気で８００〜１５００℃で焼成し、焼成れんがとして使用することもある。
【００２５】
耐火物原料に、炭素元素換算で１ｍａｓｓ％　以上の造粒黒鉛を混合することで、耐火物の耐スラグ浸透性が改良され、３ｍａｓｓ％　以上混合することで、耐火物の耐割れ性の改良が認められる。通常、最大４０ｍａｓｓ％　、好ましくは３０ｍａｓｓ％　まで混合され得る。
【００２６】
【実施例】
以下、実施例に従い、本発明の効果を詳細に説明する。
（発明例１〜１４、比較例１〜６）
純度９５ｍａｓｓ％　の表１に示す平均粒径の４種の黒鉛原料と、下記の３種の樹脂を、表１に示す配合比で混合し、ラボ用加圧混練機を使用して下記の温度で２０分混練した。冷却後、混練物を取出し、ラボ用粉砕機で粉砕後、篩分けして、表１に示す粒径と気孔率の造粒黒鉛を得た。
2004002098.tif 000002
【００２７】
得られた造粒黒鉛を、耐火物原料（アルミナ−１０ｍａｓｓ％　炭化ケイ素−３ｍａｓｓ％　アルミナセメント）に表１に示す比率で配合した。その後、タップフローが１５０ｍｍとなるように表１に示す必要量の水を添加し、万能ミキサーで混練し、混練物を金型に流し込み、縦４０×横４０×高さ１６０ｍｍの角柱試験片と、上底６０×下底１００×高さ４０ｍｍの台形断面の溶損試験片を成形した。２４時間養生後、脱枠し、１１０℃で２４時間乾燥した後、角柱試験片はコークスブリーズ中に１４００℃で３時間保持して焼成を行ない、造粒黒鉛含有耐火物を得た。これの気孔率を測定した。同様に養生、乾燥した溶損試験片はコークスブリーズ中に６００℃で３時間保持して仮焼成した。仮焼成した試験片８本で坩堝を組み、この坩堝中で溶銑および高炉スラグを溶解し、造粒黒鉛含有耐火物について１６００℃で３時間の溶損試験を行なった。
【００２８】
また、前記角柱試験片は、アルゴン雰囲気中、１２００℃に保持した炉に投入し、１５分保持した後、水中に投入し、熱衝撃を与えた。熱衝撃前後の角柱試験片について、弾性率を測定し、熱衝撃前後の弾性率の比によって、耐スポール性を評価した。熱衝撃によって、内部亀裂が発生すると弾性率が低下するので、弾性率比が１に近いほど、耐スポール性に優れることを意味する。表１に本発明例および比較例の評価結果（気孔率、弾性率比＝耐スポール性、溶損指数）を示した。
【００２９】
ここで、気孔率は、ＪＩＳ　Ｒ２２０５（耐火れんがの見掛気孔率、吸水率、比重の測定方法）の真空法に準じて測定した。弾性率はＪＩＳ　Ｒ１６０２（ファインセラミックスの弾性率試験方法）に準じて超音波パルス法で測定した。また、溶損指数は前記した溶損試験の前後での各試験片の寸法変化を測定して損耗量を求め、表１に示す比較例１の試験片の損耗量を１００とした時の各試験片の損耗量の比率で示した。したがって、溶損指数が小さいほど、耐食性が良好と判断できる。
【００３０】
（造粒の効果）
造粒せずに黒鉛をそのまま耐火物原料に添加する場合、特に、濡れ性に劣る薄肉黒鉛Ａを使用する場合（比較例１）、流し込み施工可能な不定形耐火物とするために必要な水量は１１ｍａｓｓ％　と著しく高くなるため、不定形耐火物の気孔率は非常に高く（２９．５％）なり、耐食性（溶損指数）が低く、実用に堪えない。
【００３１】
（造粒配合および造粒気孔率の影響）
熱可塑性樹脂添加量が１０ｖｏｌ％を下回る場合（比較例２）、造粒しない場合と同様に、不定形耐火物の製造に必要な水量は８．５ｍａｓｓ％　と高く、高気孔率（２６．９％）に起因して耐食性が低い。逆に、熱可塑性樹脂添加量が６０ｖｏｌ％を上回る場合（比較例３）、必要水量は６ｍａｓｓ％　と低いものの、焼成によって大量の熱可塑性樹脂が熱分解揮発するため、この場合も高気孔率（２９．５％）となり、耐食性が低い。さらに、造粒黒鉛が１０ｖｏｌ％を上回る気孔を含む場合（比較例４）は、不定形耐火物が高気孔率（２６．５％）となるばかりでなく、混練水が造粒黒鉛に吸収され、施工が不安定となる問題があり、好ましくない。一方、造粒黒鉛に含まれる熱可塑性樹脂量が１０〜５０ｖｏｌ％の範囲で、気孔率が１０ｖｏｌ％以下の本発明の不定形耐火物の場合（本発明例１〜３）、低気孔率（高々２０．８％）で溶損指数は低く、弾性率比が高く、耐スポール性に優れる。
【００３２】
（造粒黒鉛の径の影響）
造粒黒鉛の径が大きくなると、不定形耐火物中に黒鉛の偏在が著しくなり、耐スポール性の改良効果が小さくなる。造粒黒鉛の径が１０ｍｍを上回る場合（比較例５）、耐スポール性が低く、造粒黒鉛を添加する意味がない。また、造粒黒鉛の径が小さくなると、造粒黒鉛が嵩高くなると同時に、造粒黒鉛の表面積が大きくなり、熱可塑性樹脂で被覆されていない黒鉛が造粒黒鉛表面に露出することになる。これらの結果、造粒黒鉛に起因する必要水量の低減効果が小さくなる。造粒黒鉛の径が０．０５ｍｍを下回る場合（比較例６）、必要水量が増加するため不定形耐火物の気孔率（２７．５％）が増大し、結果として、耐食性が劣化し、実用上好ましくない。一方、造粒黒鉛の径が１０〜０．０５ｍｍの範囲にある場合（本発明例４〜７）は、低気孔率（高々２０．４％）で溶損指数は低く、弾性率比が高く、耐スポール性に優れる。
【００３３】
（黒鉛種の影響）
本発明では黒鉛種に関係なく、造粒黒鉛の低気孔率に起因する優れた耐食性と高耐スポール性を有する造粒黒鉛含有耐火物が得られる。ただし、耐スポール性は、薄肉黒鉛（本発明例１）＞鱗状黒鉛　（本発明例１２）　＞人造黒鉛（本発明例１３）の順となる。
【００３４】
（熱硬化性樹脂種の影響）
本発明では、加熱硬化する熱硬化性樹脂も、硬化温度より遥かに低い温度で造粒黒鉛を作製する場合に限り、熱可塑性樹脂として使用できる。熱硬化性樹脂を使用する場合（本発明例９）、加熱による熱硬化性樹脂の熱分解揮発が抑制でき、通常の熱可塑性樹脂を使用した場合（本発明例８）よりも低気孔率（２２．５％）となるのでより好ましい。ただ、熱硬化性樹脂を使用する場合は、混練時に硬化が進行しないように、造粒条件の管理が重要である。同様に、熱分解による揮発を低減するために、熱可塑性樹脂を４０〜７０ｍａｓｓ％　のコールタールピッチで置換することができる（本発明例１０〜１１）。
【００３５】
【表１】
2004002098.tif 000003
【００３６】
【発明の効果】
本発明の造粒黒鉛は、気孔率が小さく、水濡れ性が良いので、耐火物原料に配合され、耐火物を製造する際に、水の使用量を低減でき、気孔率の小さい耐火物を得ることができる。すなわち十分に緻密で、品質にばらつきがなく、耐用性（耐食性および耐スポール性）に優れる造粒黒鉛含有耐火物および造粒黒鉛含有不定形耐火物を得ることができる。本発明の造粒黒鉛含有耐火物および造粒黒鉛含有不定形耐火物は、固有の優れた耐スラグ浸透性などに加えて、上記の効果を有するので、製鉄プロセスの各段階の各装置、部品に使用することができる。