(57)【要約】【課題】振れ精度が高い弾性ロールを成形することができる成形金型を提供する。【解決手段】円筒型１と、この円筒型１の両端を閉塞するキャップ型２とからなり、円筒型１の線膨張係数よりもキャップ型２の線膨張係数の方が大きくなるように設定することにより、成形の際には、その熱で、キャップ型２を円筒型１よりも膨張させ、円筒型１の内周面とその円筒型１に内嵌するキャップ型２の嵌合部２ｂとの間の半径方向の隙間を、丁度０μｍまたは０μｍに近く充分に小さくするようにしている。【選択図】図１
2004299251.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸体の外周に沿って弾性層を成形するために用いられる成形金型であって、円筒型と、この円筒型の両端を閉塞するキャップ型とからなり、その閉塞した状態で上記軸体を上記円筒型内で同軸に支持する軸体支持部と、上記円筒型に内嵌する嵌合部とが上記キャップ型に形成され、上記キャップ型の線膨張係数が、上記円筒型の線膨張係数よりも大きく設定されていることを特徴とする成形金型。
【請求項２】
上記円筒型が、線膨張係数９．０×１０−６〜１３．０×１０−６／℃の範囲にある材料からなり、上記キャップ型が、線膨張係数１９．０×１０−６〜２４．０×１０−６／℃の範囲にある材料からなり、上記円筒型の内周面とその円筒型に内嵌する上記嵌合部との間の半径方向の隙間が、２３℃において、１０〜２２μｍの範囲に設定されている請求項１記載の成形金型。
【請求項３】
上記軸体が円筒状であり、上記軸体支持部が突出部状に形成され、この突出部が上記円筒状軸体に内嵌して上記軸体を支持するようになっている請求項１または２記載の成形金型。
【請求項４】
上記軸体支持部の外周面に保護部材が設けられ、その軸体支持部がその保護部材を介して上記円筒状軸体に内嵌するようになっている請求項３記載の成形金型。
【請求項５】
上記軸体が中実状または円筒状であり、上記軸体支持部が筒部状に形成され、この筒部が上記軸体に外嵌して上記軸体を支持するようになっている請求項１または２記載の成形金型。
【請求項６】
上記軸体支持部の内周面に保護部材が設けられ、その軸体支持部がその保護部材を介して上記軸体に外嵌するようになっている請求項５記載の成形金型。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、軸体の外周に沿って弾性層を成形するために用いられる成形金型に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、紙やフィルム等のシート体を１枚ずつまたは帯状に順次送り出すロールコンベア等の機器では、シート体を弾性ロールの外周面に当接させながら順次送り出している。これに用いられている上記弾性ロールは、通常、軸体の外周に沿って弾性層が形成されており、その外周面は、研磨されることにより寸法精度が確保されている。このような弾性ロールの作製は、成形によって軸体の外周に沿って弾性層を形成した後、脱型し、研磨することが行われる。
【０００３】
上記成形に用いられる成形金型は、一般に、円筒型と、この円筒型の両端を閉塞する左右一対のキャップ型とから構成されており、そのキャップ型には、上記軸体の両端部を支持する軸体支持部が形成されている。そして、成形の際には、一方のキャップ型で円筒型の一端開口を閉塞し、その状態で軸体を円筒型の他端開口から挿入して軸体支持部に同軸的に支持させ、ついで、他端開口を他方のキャップ型で閉塞する。その結果、上記軸体がそれらキャップ型により円筒型と同軸的に支持され、円筒型と軸体との間に弾性層を形成する成形キャビティが形成される。そして、その成形キャビティ内にゴム材等の弾性材料を注型、脱型等することによ弾性ロールが得られる。
【０００４】
ところで、上記弾性ロールにおいて、弾性層の外周面の寸法精度を確保するために、その外周面を研磨すると、その表面粗さが大きくなるという問題が発生する。また、上記弾性層が低硬度であれば、研磨によって弾性層がちぎれる等するため、研磨作業自体ができないという問題も発生する。
【０００５】
そこで、上記研磨作業を不要にするために、成形の段階で寸法精度を確保しようとした成形金型が提案されている（例えば、特許文献１参照）。このものは、図６に示すように、前記キャップ型９２に形成された軸体支持部９２ｃが、軸体の端部に外嵌するよう円筒状に形成され、その端部側の内周壁が、その周囲のキャップ型よりも線膨張係数の大きい材料からなるリング状部材９４で形成されている。すなわち、この成形金型を用いれば、成形の際の熱により、上記リング状部材９４がその周囲のキャップ型よりも膨張することよって、軸体のセンタ出しが行われるようになっている。
【０００６】
【特許文献１】
特開２００２−２９２６３７号公報
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記特許文献１の成形金型による軸体のセンタ出しは、キャップ型９２に対する軸体のセンタ出しであり、円筒型９１に対する軸体のセンタ出しではない。このような軸体のセンタ出しを行ったとしても、円筒型９１とキャップ型９２との嵌合精度が低ければ、弾性ロールの外周面の寸法精度は確保されず、弾性ロールの外周面の振れは、小さくならない。
【０００８】
本発明は、このような事情に鑑みなされたもので、振れ精度が高い弾性ロールを成形することができる成形金型の提供をその目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するため、本発明の成形金型は、軸体の外周に沿って弾性層を成形するために用いられる成形金型であって、円筒型と、この円筒型の両端を閉塞するキャップ型とからなり、その閉塞した状態で上記軸体を上記円筒型内で同軸に支持する軸体支持部と、上記円筒型に内嵌する嵌合部とが上記キャップ型に形成され、上記キャップ型の線膨張係数が、上記円筒型の線膨張係数よりも大きく設定されているという構成をとる。
【００１０】
すなわち、本発明の成形金型は、円筒型の線膨張係数よりもキャップ型の線膨張係数の方が大きくなるように設定することにより、成形の際には、その熱で、キャップ型を円筒型よりも膨張させ、円筒型の内周面とその円筒型に内嵌するキャップ型の嵌合部との間の半径方向の隙間を、丁度０μｍまたは０μｍに近く充分に小さくするようにしている。このため、円筒型の両端をキャップ型で閉塞し、軸体を円筒型内でその円筒型と同軸に支持した状態で成形すると、軸体は、円筒型に対して自動的に芯出しされるようになる。その結果、得られた弾性ロールは、外周面の振れが無いかまたは充分に小さいものとなる。
【００１１】
【発明の実施の形態】
つぎに、本発明の実施の形態を図面にもとづいて詳しく説明する。
【００１２】
図１は、本発明の成形金型の第１の実施の形態を示し、図２は、それに軸体Ａを入れた状態の縦断面を示している。この成形金型は、円筒状の軸体Ａの外周に沿って弾性層を成形するために用いられる成形金型であり、円筒型１と、この円筒型１の両端開口を閉塞する左右一対のキャップ型２とで構成されている。上記キャップ型２は、上記円筒型１の内径より大径の円板状蓋部２ａと、この円板状蓋部２ａに同軸的に突設され上記円筒型１に内嵌する円柱状の嵌合部２ｂと、この嵌合部２ｂに突出部状に同軸に形成され上記円筒状軸体Ａの端部に内嵌してその軸体Ａを支持する円柱状の軸体支持部２ｃとからなっている。そして、上記キャップ型２の線膨張係数は、上記円筒型１の線膨張係数よりも大きく設定されている。これにより、成形の際の熱で、キャップ型が円筒型よりも膨張し、円筒型の内周面とその円筒型に内嵌するキャップ型の嵌合部との間の半径方向の隙間が、丁度０μｍまたは０μｍに近く充分に小さくなる。そして、その成形により得られた弾性ロールは、外周面の振れが無いかまたは充分に小さくなる。
【００１３】
例えば、上記円筒型１およびキャップ型２の形成材料として工業上実用的な材料を用いる場合には、円筒型１の形成材料として、線膨張係数が９．０×１０−６〜１３．０×１０−６／℃の範囲にある材料を用い、キャップ型２の形成材料として、線膨張係数が１９．０×１０−６〜２４．０×１０−６／℃の範囲にある材料を用いることができる。この場合、円筒型１の内周面とキャップ型２の嵌合部２ｂとの間の半径方向の隙間を、２３℃において、１０〜２２μｍの範囲に設定すればよい。
【００１４】
上記一例の成形金型では、上記円筒型１の内周面とキャップ型２の嵌合部２ｂとの間の半径方向の隙間を、２３℃において、１０〜２２μｍの範囲に設定しているが、これは、上記隙間が１０μｍを下回ると、キャップ型２の嵌合部２ｂを円筒型１に内嵌し難くなり、作業性が悪化するからである。また、上記隙間の上限を２２μｍに設定したのは、この値よりも小さければ、上記範囲の線膨張係数の円筒型１およびキャップ型２を用いると、上記弾性層の成形温度（通常、１１０〜１８０℃程度）で、上記隙間が０μｍまたは０μｍに近く充分に小さくなって、上記軸体Ａを上記円筒型１に対して芯出しできるようになり、得られる弾性ロールの振れ精度を所望の精度にすることができるからである。
【００１５】
より詳しく説明すると、上記円筒型１の作製は、例えば、円柱材またはパイプ材を適切な長さに切断し、内周面を形成するためのドリルによる穿孔や旋盤による切削、内周面の平滑性を確保するための研磨やホーニング等の機械加工を施し、必要に応じて、耐摩耗性を高めるための焼入れ、離型性向上のために施すクロムめっき等のめっき加工等を施すことにより行われる。そして、上記円筒型１の内周面は、円筒度が２０μｍ以下、偏心量が１０μｍ以下に設定されることが好ましい。また、上記円筒型１の形成材料である、線膨張係数が９．０×１０−６〜１３．０×１０−６／℃の範囲にある材料としては、ＳＵＳ３０３等のステンレス鋼材、ＳＣＭ４３５等のクロムモリブデン鋼材、Ｓ１０Ｃ等の炭素鋼材、ＳＡＣＭ６４５等のアルミニウムクロムモリブデン鋼材等の実用的な材料があげられる。これら材料の選定に際しては、上記機械加工性，焼入れ性，めっき加工性等が考慮される。
【００１６】
上記キャップ型２の作製は、例えば、円柱材を適切な長さに切断し、それを切削や研磨等して、所定の形状に形成し、必要に応じて、上記めっき加工等を施すことにより行われる。そして、上記円筒型１に内嵌する嵌合部２ｂおよび上記円筒状軸体Ａに内嵌する軸体支持部２ｃは、同一基準にて加工することにより、同軸度を確保することが好ましい。また、上記キャップ型２の形成材料である、線膨張係数が１９．０×１０−６〜２４．０×１０−６／℃の範囲にある材料としては、アルミニウムやＡ５１５４，Ａ２０１７，Ａ４０３２，Ａ５０５６等のアルミニウム合金等の実用的な材料があげられる。これら材料の選定に際しては、上記機械加工性，めっき性等が考慮される。なお、図１および図２において、３は、弾性層の形成材料を注入する目的と、内部の空気を抜く目的のために形成された貫通孔であり、軸体Ａと円筒型１の間の成形キャビティに連通するようになっている。
【００１７】
そして、本発明の成形金型は、例えば、つぎのようにして、弾性ロールの成形に用いられる。図１および図２において、まず、円筒型１の一端開口を一方のキャップ型２で閉塞し、第１のクランプ部材（図示せず）でそのキャップ型２を円筒型１に押圧固定する。ついで、その円筒型１の他端開口から軸体Ａを挿入し、上記閉塞したキャップ型２の軸体支持部２ｃに軸体Ａの一端部を支持させた後、円筒型１の他端開口を他方のキャップ型２で閉塞し、第２のクランプ部材（図示せず）で押圧固定する。なお、各クランプ部材による押圧固定は、両キャップ型２の熱膨張を妨げないようにする必要があり、好適には、キャップ型２の中心部近傍を押圧するようにする。その後、弾性層の形成材料を、一端部のキャップ型２の貫通孔３から成形キャビティＣ内に注型する。この注型は、他端部のキャップ型２の貫通孔３から上記形成材料が漏れ出るまで行う。つぎに、その成形金型をオーブン内に入れて加熱成形する。このとき、キャップ型２が円筒型１よりも膨張し、円筒型１の内周面とキャップ型２の嵌合部２ｂとの間の半径方向の隙間が丁度０μｍまたは０μｍに近く充分に小さくなる。その後、上記成形金型をオーブンから取り出し、冷却する。この冷却により、上記隙間は、もとの状態（２３℃において、１０〜２２μｍの範囲）になり、キャップ型２は外し易くなる。そして、クランプ部材を取り除いた後、キャップ型２を外し、軸体Ａの外周に弾性層が成形された弾性ロールを取り出す。
【００１８】
このようにして得られた弾性ロールは、弾性層の外周面の振れが小さいものとなっており、紙やフィルム等のシート体を送り出すロールとして使用される。例えば、上記弾性ロールは、フィルムを帯状に送り出すロールコンベア用のロールとして使用されたり、複写機，プリンター，ファクシミリ等のＯＡ機器に内蔵されて、用紙を送り出すためのロールとして使用されたり、キャッシュディスペンサー，現金自動引き取り装置，両替機等に内蔵されて、紙幣を送り出すためのロールとして使用されたり、自動改札機に内蔵されて、切符を送り出すためのロールとして使用されたりする。
【００１９】
なお、上記第１の実施の形態では、キャップ型２における軸体支持部２ｃを円柱状としたが、円筒状軸体Ａの端部に内嵌してその軸体Ａを支持することができれば、他の形状でもよく、円筒状等としてもよい。
【００２０】
図３は、本発明の成形金型の第２の実施の形態を示している。この成形金型は、キャップ型１２に形成された円柱状の軸体支持部１２ｃの外周面に、耐熱性樹脂等からなる保護部材４が周設され、その軸体支持部１２ｃがその保護部材４を介して上記円筒状軸体Ａに内嵌するようになっている。それ以外は、上記第１の実施の形態と同様であり、同様の部分には同じ符号を付している。
【００２１】
この実施の形態の成形金型を用いれば、上記保護部材４により、円筒状軸体Ａの内周面に対する、キャップ型１２の軸体支持部１２ｃと円筒状軸体Ａの内周面との摺擦による傷の発生を防止することができる。このため、円筒状軸体Ａの内周面にベアリング等を装着して使用するような弾性ロールを成形する際に、この実施の形態の成形金型を用いることが有効である。
【００２２】
上記保護部材４の形成材料としては、成形の熱に耐える必要がある点で、ＰＥＥＫ（ポリエーテルエーテルケトン），ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド），ポリイミド，フッ素樹脂等の樹脂や、フッ素ゴム，シリコーンゴム等のゴム等があげられる。そして、上記保護部材４の作製は、例えば、上記形成材料からなる円柱材またはパイプ材を適切な長さに切断し、内周面を形成するためのドリルによる穿孔、その外径および内径を所望の値にするための切削や研磨等の機械加工を施すことにより行われる。作製された保護部材４は、軸体支持部１２ｃの外周面に圧嵌される。
【００２３】
図４は、本発明の成形金型の第３の実施の形態を示している。この成形金型は、キャップ型２２の軸体支持部２２ｃが、軸体Ａに外嵌するよう円筒状に形成されている。それ以外は、上記第１の実施の形態と同様であり、同様の部分には同じ符号を付している。
【００２４】
この実施の形態の成形金型では、軸体Ａとして、中実状のものも、円筒状のものも使用できる。そして、上記第１の実施の形態と同様の作用・効果を奏する。
【００２５】
図５は、本発明の成形金型の第４の実施の形態を示している。この成形金型は、キャップ型３２に形成された円筒状の軸体支持部３２ｃの内周面に、上記第２の実施の形態と同様の保護部材４が周設され、その軸体支持部３２ｃがその保護部材４を介して上記軸体Ａに外嵌するようになっている。それ以外は、上記第３の実施の形態と同様であり、同様の部分には同じ符号を付している。
【００２６】
この実施の形態の成形金型を用いれば、軸体Ａの外周面に傷が発生しないため、その外周面にベアリング等を装着するような弾性ロールを成形する際に、この実施の形態の成形金型を用いることが有効である。
【００２７】
つぎに、実施例について比較例と併せて説明する。
【００２８】
【実施例１】
図１に示す成形金型を作製した。材料は、円筒型をＳＵＳ３０３（線膨張係数：９．０×１０−６／℃）とし、キャップ型をＡ５１５４（線膨張係数：２４．０×１０−６／℃）とした。また、円筒型の内周面とキャップ型の嵌合部との間の半径方向の隙間が、２３℃において、１０μｍになるよう、２３℃における円筒型の内径を３０．０００ｍｍ、キャップ型の嵌合部の外径を２９．９９０ｍｍにした。これら円筒型およびキャップ型の製法を下記に示す。
【００２９】
〔円筒型の製法〕
円筒型の形成材料として、ＳＵＳ３０３からなる外径５０ｍｍ、長さ３５０ｍｍの円柱材を準備し、まず、ドリルで同軸的に穿孔した。このときの内径は、所望する内径（３０ｍｍ）よりも少し小さめの２５ｍｍとした。ついで、その内周面を旋盤で切削加工し、内径を２９．５ｍｍにした。さらに、その内周面をホーニング盤でホーニング加工し、内径を３０．０００ｍｍとし、内周面の十点平均粗さ（Ｒｚ：１９９４年ＪＩＳ  Ｂ  ０６０１による。以下のＲｚも同様）を０．３μｍの鏡面仕上げとした。その内周面は、円筒度が１０μｍ、偏心量が４μｍであった。そして、その円筒型の外周面を切削し、外径を４０ｍｍとした。
【００３０】
〔キャップ型の製法〕
キャップ型の形成材料として、Ａ５１５４からなる外径５０ｍｍ、長さ２３ｍｍの円柱材を準備し、まず、切削して外径を４０ｍｍに仕上げた。そして、その外周面をチャックして、その位置を基準とし、嵌合部および軸体支持部となる部分を切削により粗加工した後、切削により仕上げ加工した。上記嵌合部は、外径を２９．９９０ｍｍ、その長さを５ｍｍ、外周面の十点平均粗さ（Ｒｚ）を０．３μｍとし、軸体支持部は、外径を１６ｍｍ、その長さを８ｍｍ、外周面の十点平均粗さ（Ｒｚ）を０．５μｍとした。さらに、成形キャビティに連通する位置に、材料注入と空気抜きのための貫通孔を外径が２ｍｍとなるようにドリルで穿孔した。
【００３１】
【実施例２】
円筒型の材料をＳＣＭ４３５（線膨張係数：１１．０×１０−６／℃）とし、キャップ型の材料をＡ２０１７（線膨張係数：２２．５×１０−６／℃）とした。また、円筒型の内周面とキャップ型の嵌合部との間の半径方向の隙間が、２３℃において、１６μｍになるよう、２３℃における円筒型の内径を３０．０００ｍｍ、キャップ型の嵌合部の外径を２９．９８４ｍｍにした。それ以外は、上記実施例１と同様にした。
【００３２】
【実施例３】
円筒型の材料をＳ１０Ｃ（線膨張係数：１３．０×１０−６／℃）とし、キャップ型の材料をＡ４０３２（線膨張係数：１９．０×１０−６／℃）とした。また、円筒型の内周面とキャップ型の嵌合部との間の半径方向の隙間が、２３℃において、２２μｍになるよう、２３℃における円筒型の内径を３０．０００ｍｍ、キャップ型の嵌合部の外径を２９．９７８ｍｍにした。それ以外は、上記実施例１と同様にした。
【００３３】
【実施例４】
図３に示す成形金型を作製した。すなわち、キャップ型の軸体支持部の外周面に保護部材を周設したものを作製した。そのために、上記実施例１のキャップ型の製法において、軸体支持部となる部分の粗加工を、外径１４ｍｍまで行った。また、軸体支持部の外周面に周設する保護部材として、ＰＥＥＫ樹脂を用い、内径を１３．５ｍｍ、外径を１６．０ｍｍに仕上げた。そして、その保護部材を上記軸体支持部に圧入した。この圧入は、２００℃に加熱した状態で行った。それは、金型使用時の加熱により保護部材が上記軸体支持部から外れるのを防止するためである。さらに、保護部材の圧入後、キャップ型の円板状蓋部（外径が４０ｍｍの部分）の外周面をチャックし（基準とし）、円筒型との嵌合部および軸体支持部を仕上げ加工した（保護部材の厚み：１．２５ｍｍ）。それ以外は、上記実施例１と同様にした。
【００３４】
【比較例１】
上記実施例１の成形金型において、キャップ型の材料を円筒型と同様のＳＵＳ３０３とした。それ以外は、上記実施例１と同様にした。
【００３５】
【比較例２】
上記実施例１の成形金型において、円筒型の材料をキャップ型と同様のＡ５１５４とした。それ以外は、上記実施例１と同様にした。
【００３６】
〔成形〕
このようにして得られた実施例１〜４ならびに比較例１〜３の各成形金型を用いて、軸体の材料がＡ５０５６（アルミニウム合金）である弾性ロールを３０本、ＳＴＫＭ１２（鋼材）である弾性ロールを３０本成形した。軸体の寸法は、内径を１５ｍｍ（両端２０ｍｍの部分は内径仕上げにより１６．０００ｍｍとした）、外径を２０ｍｍ、長さを３４０ｍｍとした。また、弾性層の形成材料として、液状シリコーンゴムを用いた。成形は、オーブンにて、１５０℃×３０分行った。弾性ロールの取り出しは、送風機にて２５℃まで冷却した後に行った。
【００３７】
〔振れ測定〕
得られた弾性ロールの軸体の両端部の内周面にベアリングを圧入し、そのベアリングの内周部にシャフト（真直度５μｍ）を挿通させ、そのシャフトの外周面を保持して、レーザースキャンを用いて弾性層の外周面の振れを測定した。そして、その最大値，最小値および平均値を下記の表１（軸体の材料：Ａ５０５６）および表２（軸体の材料：ＳＴＫＭ１２）に表記した。
【００３８】
【表１】
2004299251.tif 000003
【００３９】
この表１の結果から、実施例１〜４の成形金型を用いると、振れ精度が高い弾性ロールを成形できることがわかる。また、表１に示すように、軸体の材料として、軸体支持部と同等の硬さの材料（Ａ５０５６）を用いる場合は、軸体支持部に保護部材が周設されていない実施例１〜３の成形金型を用いる方が、その保護部材が周設されている実施例４の成形金型を用いるよりも、振れが大きくなっている。これは、実施例１〜３の成形金型を用いて成形した弾性ロールでは、ベアリングが正常に圧入できていないことを示しており、軸体の内周面に、軸体支持部との摺擦による傷が発生したことを示している。これに対して、軸体支持部に保護部材が周設されている実施例４の成形金型を用いて成形した弾性ロールでは、振れが小さくなっていることから、軸体支持部に周設された保護部材は、軸体の内周面における傷発生の防止に有効に作用していることがわかる。
【００４０】
【表２】
2004299251.tif 000004
【００４１】
これら表１，２の結果から、実施例１〜４の成形金型を用いると、軸体の材料に係わらず、振れ精度が高い弾性ロールを成形できることがわかる。また、軸体支持部に保護部材が周設されていない実施例１〜３について、表１と表２を比較すると、軸体の材料として、軸体支持部と同等の硬さの材料（Ａ５０５６、表１参照）を用いる方が、軸体支持部よりも硬い材料（ＳＴＫＭ１２、表２参照）を用いるよりも、振れが大きくなっている。これに対して、軸体支持部に保護部材が周設されている実施例４について、表１と表２を比較すると、振れに大きな差はない。したがって、軸体の材料の硬さが軸体支持部のそれと同等またはそれ以下の場合には、軸体に傷が発生し易く、軸体支持部に周設された保護部材がその傷発生の防止に有効に作用していることがわかる。また、軸体の材料の硬さが軸体支持部のそれよりも硬い場合には、軸体に傷が発生し難く、軸体支持部に保護部材を周設しなくてもよいことがわかる。
【００４２】
【発明の効果】
以上のように、本発明の成形金型によれば、キャップ型の線膨張係数が、円筒型の線膨張係数よりも大きく設定されている。このため、成形の際の熱で、上記キャップ型が円筒型よりも膨張し、円筒型の内周面とキャップ型の嵌合部との間の半径方向の隙間が丁度０μｍまたは０μｍに近く充分に小さくなる。これにより、上記円筒型の両端を上記キャップ型で閉塞し、上記軸体を上記円筒型内でその円筒型と同軸に支持した状態で成形すると、軸体を上記円筒型に対して自動的に芯出しすることができるようになる。その結果、得られる弾性ロールを、外周面の振れが無いかまたは充分に小さい、振れ精度が高いものとすることができる。
【００４３】
特に、上記円筒型が、線膨張係数９．０×１０−６〜１３．０×１０−６／℃の範囲にある材料からなり、上記キャップ型が、線膨張係数１９．０×１０−６〜２４．０×１０−６／℃の範囲にある材料からなり、上記円筒型の内周面とその円筒型に内嵌する上記嵌合部との間の半径方向の隙間が、２３℃において、１０〜２２μｍの範囲に設定されている場合には、上記円筒型およびキャップ型の形成材料として、それぞれ実用的な材料を用いることができる。
【００４４】
また、上記軸体が円筒状であり、上記軸体支持部が突設部状に形成され、この突設部が上記円筒状軸体に内嵌して上記軸体を支持するようになっており、上記軸体支持部の外周面に保護部材が設けられ、その軸体支持部がその保護部材を介して上記円筒状軸体に内嵌するようになっている場合には、上記軸体の内周面の傷の発生を防止することができる。
【００４５】
同様に、上記軸体が中実状または円筒状であり、上記軸体支持部が筒部状に形成され、この筒部が上記軸体に外嵌して上記軸体を支持するようになっており、上記軸体支持部の内周面に保護部材が設けられ、その軸体支持部がその保護部材を介して上記軸体に外嵌するようになっている場合には、上記軸体の外周面の傷の発生を防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の成形金型の第１の実施の形態を示す分解斜視図である。
【図２】上記成形金型を示す縦断面図である。
【図３】本発明の成形金型の第２の実施の形態を示す縦断面図である。
【図４】本発明の成形金型の第３の実施の形態を示す縦断面図である。
【図５】本発明の成形金型の第４の実施の形態を示す縦断面図である。
【図６】従来の成形金型を示す分解断面図である。
【符号の説明】
１  円筒型
２  キャップ型
２ｂ  嵌合部
【図１】
2004299251.tif 000005
【図２】
2004299251.tif 000006
【図３】
2004299251.tif 000007
【図４】
2004299251.tif 000008
【図５】
2004299251.tif 000009
【図６】
2004299251.tif 000010