(57)【要約】【課題】  簡単かつ安価に製造でき、しかも十分な耐孔食性を有する熱交換器およびその製造方法を提供する。【解決手段】  複数の偏平中空体２と、隣接する偏平中空体２間に配置されかつ偏平中空体２にろう付されたアルミニウム製フィン３とを備えている。偏平中空体２を、アルミニウム製芯材と芯材の少なくとも外面を覆うＡｌ−Ｓｉ合金系ろう材からなる皮材とを有するアルミニウム製クラッド材よりなる２枚の板状体６の周縁部どうしをろう付することにより形成する。クラッド材の芯材はＣｕ０．４〜１．５質量％を含み、残部Ａｌおよび不可避不純物からなる合金よりなる。偏平中空体２外面の最表面から深さ１００μｍまでの表層部における深さに対する電位の変化を表す線グラフにおける線上の各点の電位勾配は、０．２５ｍＶ以上である。【選択図】      図１
2004251616.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
流体流通部を有しかつ並列状に配置された複数の偏平中空体と、隣接する偏平中空体間に配置されかつ偏平中空体にろう付されたアルミニウム製フィンとを備えており、流体入口から流入してきた冷媒が、すべての偏平中空体の流体流通部内を流れて流体出口から流出するようになされた熱交換器において、
偏平中空体が、アルミニウム製芯材と芯材の少なくとも外面を覆うＡｌ−Ｓｉ合金系ろう材からなる皮材とを有するアルミニウム製クラッド材により形成されるとともに、このクラッド材の芯材がＣｕ０．４〜１．５質量％を含み、残部Ａｌおよび不可避不純物からなる合金よりなり、偏平中空体外面の最表面から深さ１００μｍまでの表層部における深さに対する電位の変化を表す線グラフにおける線上の各点の電位勾配が、０．２５ｍＶ以上である熱交換器。
【請求項２】
偏平中空体が、アルミニウム製芯材と芯材の両面を覆うＡｌ−Ｓｉ合金系ろう材からなる皮材とを有するアルミニウム製クラッド材よりなる２枚の板状体の周縁部どうしをろう付することにより形成されており、２枚の板状体間に膨出状流体流通部と、流体流通部に連なったタンク形成部とが設けられている請求項１記載の熱交換器。
【請求項３】
偏平中空体を形成するアルミニウム製クラッド材の芯材が、さらにＭｎ０．４〜１．５質量％を含んでいる請求項１または２記載の熱交換器。
【請求項４】
偏平中空体を形成するアルミニウム製クラッド材の芯材が、さらにＴｉ０．０６〜０．３５質量％を含んでいる請求項１〜３のうちのいずれかに記載の熱交換器。
【請求項５】
偏平中空体を形成するアルミニウム製クラッド材の芯材における不可避不純物としてのＳｉ含有量が０．４質量％以下である請求項１〜４のうちのいずれかに記載の熱交換器。
【請求項６】
偏平中空体を形成するアルミニウム製クラッド材の芯材における不可避不純物としてのＦｅ含有量が０．３質量％以下である請求項１〜５のうちのいずれかに記載の熱交換器。
【請求項７】
偏平中空体を形成するアルミニウム製クラッド材の芯材における不可避不純物としてのＭｇ含有量が０．４質量％以下である請求項１〜６のうちのいずれかに記載の熱交換器。
【請求項８】
圧縮機、コンデンサおよびエバポレータを有するとともにフロン系冷媒を使用するカーエアコンを備えており、エバポレータが請求項１〜７のうちのいずれかに記載の熱交換器からなる車両。
【請求項９】
流体流通部を有しかつ並列状に配置された複数の偏平中空体と、隣接する偏平中空体間に配置されかつ偏平中空体にろう付されたアルミニウム製フィンとを備えており、流体入口から流入してきた冷媒が、すべての偏平中空体の流体流通部内を流れて流体出口から流出するようになされた熱交換器を製造する方法において、
アルミニウム製芯材と芯材の少なくとも外面を覆うＡｌ−Ｓｉ合金系ろう材からなる皮材とを有し、かつ芯材がＣｕ０．４〜１．５質量％を含み、残部Ａｌおよび不可避不純物からなる合金よりなるアルミニウム製クラッド材を用いて偏平中空体を形成すること、ならびに偏平中空体にフィンをろう付することを含み、上記ろう付時において５５０℃以上の温度に保持する時間を５〜４５分とすることを特徴とする熱交換器の製造方法。
【請求項１０】
ろう付時の加熱の後、５０℃／分以上の冷却速度で４００℃まで急冷する請求項９記載の熱交換器の製造方法。
【請求項１１】
偏平中空体を、アルミニウム製芯材と芯材の両面を覆うＡｌ−Ｓｉ合金系ろう材からなる皮材とを有するアルミニウム製クラッド材よりなる２枚の板状体の周縁部どうしをろう付することにより形成することを含み、偏平中空体を形成するための板状体のろう付を、フィンのろう付と同時に行う請求項９または１０記載の熱交換器の製造方法。
【請求項１２】
上記ろう付を、真空ろう付法により行う請求項９〜１１のうちのいずれかに記載の熱交換器の製造方法。
【請求項１３】
偏平中空体を形成するアルミニウム製クラッド材の芯材が、さらにＭｎ０．４〜１．５質量％を含んでいる請求項９〜１２のうちのいずれかに記載の熱交換器の製造方法。
【請求項１４】
偏平中空体を形成するアルミニウム製クラッド材の芯材が、さらにＴｉ０．０６〜０．３５質量％を含んでいる請求項９〜１３のうちのいずれかに記載の熱交換器の製造方法。
【請求項１５】
偏平中空体を形成するアルミニウム製クラッド材の芯材における不可避不純物としてのＳｉ含有量が０．４質量％以下である請求項９〜１４のうちのいずれかに記載の熱交換器の製造方法。
【請求項１６】
偏平中空体を形成するアルミニウム製クラッド材の芯材における不可避不純物としてのＦｅ含有量が０．３質量％以下である請求項９〜１５のうちのいずれかに記載の熱交換器の製造方法。
【請求項１７】
偏平中空体を形成するアルミニウム製クラッド材の芯材における不可避不純物としてのＭｇ含有量が０．４質量％以下である請求項９〜１６のうちのいずれかに記載の熱交換器の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は熱交換器およびその製造方法に関し、さらに詳しくは、たとえばフロン系冷媒を使用するカーエアコンのコンデンサやエバポレータ、ＣＯ２冷媒を使用するカーエアコンのガスクーラやエバポレータ、自動車用オイルクーラ、自動車用ラジエータなどとして使用される熱交換器およびその製造方法に関する。
【０００２】
この明細書および請求の範囲において、「アルミニウム」という用語には、純アルミニウムの他にアルミニウム合金を含むものとする。また、当然のことながら、元素記号で表現された金属には、その合金は含まれない。
【０００３】
さらに、この明細書および請求の範囲において、「電位」とは、ｐＨ３の５wt％ＮａＣｌ水溶液中において、飽和カロメル電極を使用して測定した電位を意味するものとする。
【背景技術】
【０００４】
たとえば、フロン系冷媒を使用したカーエアコン用エバポレータとして、積層型と称されるものが広く知られている。積層型エバポレータは、並列状に配置されかつ上下両端部のうち少なくともいずれか一方において相互に連通状にろう付された複数の偏平中空体と、隣接する偏平中空体間に配置されかつ偏平中空体にろう付されたアルミニウム製コルゲートフィンとを備えており、流体入口から流入してきた冷媒が、すべての偏平中空体の流体流通部内を流れて流体出口から流出するようになされている。偏平中空体は、アルミニウム製芯材と芯材の両面を覆うＡｌ−Ｓｉ系ろう材からなる皮材とを有するアルミニウムブレージングシートよりなる２枚の板状体の周縁部どうしをろう付することにより形成されたものであり、両板状体間に膨出状冷媒通路（流体流通部）と、冷媒通路に連なった膨出状タンク形成部とを備えており、隣り合う偏平中空体どうしはタンク形成部において連通状にろう付されている（特許文献１および特許文献２参照）。このエバポレータにおいて、偏平中空体を形成するためのアルミニウムブレージングシートどうしのろう付と、偏平中空体へのコルゲートフィンとのろう付は、真空ろう付法により同時に行われている。
【０００５】
従来、上記偏平中空体を形成するためのアルミニウムブレージングシートとして、芯材が、Ｍｎ０．３質量％以上０．６質量％未満、Ｃｕ０．６質量％を越え１．０質量％以下、Ｓｉ０．１質量％未満、Ｆｅ０．３質量％以下、Ｔｉ０．０６〜０．３５質量％を含有し、残部アルミニウムおよび不可避不純物からなる合金で形成され、皮材が、Ｃａ含有量を０．００６質量％以下に規制したＡｌ−Ｓｉ合金系ろう材で形成されたものが知られている（特許文献３参照）。
【０００６】
ところで、特許文献１および特許文献２に記載されたエバポレータの偏平中空体においては、耐食性を向上させる目的で、従来から表面にクロメート処理が施されていたが、その処理作業が面倒であった。また、Ｃｒ６＋は有害物質であり、廃液処理が面倒であった。したがって、エバポレータの製造作業が面倒であるという問題があった。しかも、ヨーロッパにおいては、近い将来Ｃｒ６＋の使用が禁止されることになっている。
【０００７】
上記特許文献３に記載されたアルミニウムブレージングシートからなる偏平中空体においても、クロメート処理を施さない場合には耐孔食性は期待できない場合がある。
【特許文献１】特開平９−２６４６３５号公報
【特許文献２】特開２００１−３２４２９３号公報
【特許文献３】特開２０００−１３５５８８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
この発明の目的は、上記問題を解決し、簡単かつ安価に製造でき、しかも十分な耐孔食性を有する熱交換器およびその製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、上記目的を達成するために以下の態様からなる。
【００１０】
1)流体流通部を有しかつ並列状に配置された複数の偏平中空体と、隣接する偏平中空体間に配置されかつ偏平中空体にろう付されたアルミニウム製フィンとを備えており、流体入口から流入してきた冷媒が、すべての偏平中空体の流体流通部内を流れて流体出口から流出するようになされた熱交換器において、偏平中空体が、アルミニウム製芯材と芯材の少なくとも外面を覆うＡｌ−Ｓｉ合金系ろう材からなる皮材とを有するアルミニウム製クラッド材により形成されるとともに、このクラッド材の芯材がＣｕ０．４〜１．５質量％を含み、残部Ａｌおよび不可避不純物からなる合金よりなり、偏平中空体外面の最表面から深さ１００μｍまでの表層部における深さに対する電位の変化を表す線グラフにおける線上の各点の電位勾配が、０．２５ｍＶ以上である熱交換器。
【００１１】
2)偏平中空体が、アルミニウム製芯材と芯材の両面を覆うＡｌ−Ｓｉ合金系ろう材からなる皮材とを有するアルミニウム製クラッド材よりなる２枚の板状体の周縁部どうしをろう付することにより形成されており、２枚の板状体間に膨出状流体流通部と、流体流通部に連なったタンク形成部とが設けられている上記1)記載の熱交換器。
【００１２】
3)偏平中空体を形成するアルミニウム製クラッド材の芯材が、さらにＭｎ０．４〜１．５質量％を含んでいる上記1)または2)記載の熱交換器。
【００１３】
4)偏平中空体を形成するアルミニウム製クラッド材の芯材が、さらにＴｉ０．０６〜０．３５質量％を含んでいる上記1)〜3)のうちのいずれかに記載の熱交換器。
【００１４】
5)偏平中空体を形成するアルミニウム製クラッド材の芯材における不可避不純物としてのＳｉ含有量が０．４質量％以下である上記1)〜4)のうちのいずれかに記載の熱交換器。
【００１５】
6)偏平中空体を形成するアルミニウム製クラッド材の芯材における不可避不純物としてのＦｅ含有量が０．３質量％以下である上記1)〜5)のうちのいずれかに記載の熱交換器。
【００１６】
7)偏平中空体を形成するアルミニウム製クラッド材の芯材における不可避不純物としてのＭｇ含有量が０．４質量％以下である上記1)〜6)のうちのいずれかに記載の熱交換器。
【００１７】
8)圧縮機、コンデンサおよびエバポレータを有するとともにフロン系冷媒を使用するカーエアコンを備えており、エバポレータが上記1)〜7)のうちのいずれかに記載の熱交換器からなる車両。
【００１８】
9)流体流通部を有しかつ並列状に配置された複数の偏平中空体と、隣接する偏平中空体間に配置されかつ偏平中空体にろう付されたアルミニウム製フィンとを備えており、流体入口から流入してきた冷媒が、すべての偏平中空体の流体流通部内を流れて流体出口から流出するようになされた熱交換器を製造する方法において、アルミニウム製芯材と芯材の少なくとも外面を覆うＡｌ−Ｓｉ合金系ろう材からなる皮材とを有し、かつ芯材がＣｕ０．４〜１．５質量％を含み、残部Ａｌおよび不可避不純物からなる合金よりなるアルミニウム製クラッド材を用いて偏平中空体を形成すること、ならびに偏平中空体にフィンをろう付することを含み、上記ろう付時において５５０℃以上の温度に保持する時間を５〜４５分とすることを特徴とする熱交換器の製造方法。
【００１９】
10)ろう付時の加熱の後、５０℃／分以上の冷却速度で４００℃まで急冷する上記9)記載の熱交換器の製造方法。
【００２０】
11)偏平中空体を、アルミニウム製芯材と芯材の両面を覆うＡｌ−Ｓｉ合金系ろう材からなる皮材とを有するアルミニウム製クラッド材よりなる２枚の板状体の周縁部どうしをろう付することにより形成することを含み、偏平中空体を形成するための板状体のろう付を、フィンのろう付と同時に行う上記9)または10)記載の熱交換器の製造方法。
【００２１】
12)上記ろう付を、真空ろう付法により行う上記9)〜11)のうちのいずれかに記載の熱交換器の製造方法。
【００２２】
13)偏平中空体を形成するアルミニウム製クラッド材の芯材が、さらにＭｎ０．４〜１．５質量％を含んでいる上記9)〜12)のうちのいずれかに記載の熱交換器の製造方法。
【００２３】
14)偏平中空体を形成するアルミニウム製クラッド材の芯材が、さらにＴｉ０．０６〜０．３５質量％を含んでいる上記9)〜13)のうちのいずれかに記載の熱交換器の製造方法。
【００２４】
15)偏平中空体を形成するアルミニウム製クラッド材の芯材における不可避不純物としてのＳｉ含有量が０．４質量％以下である上記9)〜14)のうちのいずれかに記載の熱交換器の製造方法。
【００２５】
16)偏平中空体を形成するアルミニウム製クラッド材の芯材における不可避不純物としてのＦｅ含有量が０．３質量％以下である上記9)〜15)のうちのいずれかに記載の熱交換器の製造方法。
【００２６】
17)偏平中空体を形成するアルミニウム製クラッド材の芯材における不可避不純物としてのＭｇ含有量が０．４質量％以下である上記9)〜16)のうちのいずれかに記載の熱交換器の製造方法。
【発明の効果】
【００２７】
上記1)および2)の熱交換器によれば、偏平中空体が、アルミニウム製芯材と芯材の少なくとも外面を覆うＡｌ−Ｓｉ合金系ろう材からなる皮材とを有するアルミニウム製クラッド材により形成されるとともに、このクラッド材の芯材がＣｕ０．４〜１．５質量％を含み、残部Ａｌおよび不可避不純物からなる合金よりなり、偏平中空体外面の最表面から深さ１００μｍまでの表層部における深さに対する電位の変化を表す線グラフにおける線上の各点の電位勾配が、０．２５ｍＶ以上であるから、クロメート処理を施すことなく、偏平中空体への孔食の発生を防止することができる。しかも、上述したアルミニウム製クラッド材を用いて偏平中空体を形成すること、および偏平中空体にフィンをろう付することを含み、上記ろう付時において５５０℃以上の温度に保持する時間を５〜４５分とすることによって製造することができるので、簡単かつ安価に製造することができる。
【００２８】
上記3)〜7)の熱交換器によれば、偏平中空体の耐孔食性が一層向上する。
【００２９】
上記9)および11)の熱交換器の製造方法によれば、上記1)の熱交換器を比較的簡単かつ安価に製造することができる。
【００３０】
上記10)および13)〜17)の熱交換器の製造方法によれば、製造された熱交換器の偏平中空体の耐孔食性が一層向上する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３１】
以下、この発明の実施形態を、図面を参照して説明する。
【００３２】
図１はこの発明を適用した積層型エバポレータを示す。
【００３３】
図１において、積層型エバポレータ(1)は、圧縮機、コンデンサおよびエバポレータを有しかつフロン系冷媒を使用するカーエアコン（冷凍サイクル）を備えた車両、たとえば自動車において上記冷凍サイクルに用いられるものであって、並列状に配置されかつ上端部において相互に連通状にろう付された複数の偏平中空体(2)と、隣接する偏平中空体(2)間に配置されかつ偏平中空体(2)にろう付されたアルミニウム製コルゲートフィン(3)とを備えており、流体入口(4)から流入してきた冷媒が、すべての偏平中空体(2)内を流れて流体出口(5)から流出するようになされている。
【００３４】
偏平中空体(2)は、アルミニウム製芯材と芯材の両面を覆うＡｌ−Ｓｉ合金系ろう材からなる皮材とを有するアルミニウムブレージングシート（クラッド材）よりなる２枚の板状体(6)の周縁部どうしをろう付することにより形成されたものであり、両板状体(6)間に略Ｕ字状の膨出状冷媒通路(7)（流体流通部）と、冷媒通路(7)の両端に連なった膨出状タンク形成部(8)とを備えている。
【００３５】
板状体(6)を形成するアルミニウムブレージングシートの芯材はＣｕ０．４〜１．５質量％を含み、残部Ａｌおよび不可避不純物からなる合金よりなる。また、偏平中空体(2)の内外両面の最表面から深さ１００μｍまでの表層部(X)における深さに対する電位の変化を表す線グラフは、図２に示す通りであり、この線グラフにおける線上の各点の電位勾配は、０．２５ｍＶ以上である。
【００３６】
板状体(6)を形成するアルミニウムブレージングシートの芯材において、Ｃｕは上記電位勾配を０．２５ｍＶ以上にして偏平中空体(2)の耐孔食性を向上させるのに必要な元素であるが、その含有量が０．４質量％未満であると上記電位勾配を０．２５ｍＶ以上にすることができず、１．５質量％を越えると材料自体の耐食性が低下する。したがって、上記芯材のＣｕ含有量を０．４〜１．５質量％にすべきである。また、偏平中空体(2)外面の最表面から深さ１００μｍまでの表層部における深さに対する電位の変化を表す線グラフにおける線上の各点の電位勾配を、０．２５ｍＶ以上に限定したのは、０．２５ｍＶ未満であると十分な耐孔食性が得られないからである。この電位勾配は０．３０ｍＶ以上であることが好ましい。
【００３７】
板状体(6)を形成するアルミニウムブレージングシートの芯材が、さらにＭｎ０．４〜１．５質量％を含んでいることがある。Ｍｎは上記芯材中に含まれることにより耐孔食性を一層向上させる性質を有するが、その含有量が０．４質量％未満であると十分な耐孔食性が得られず、１．５質量％を越えると芯材の強度が大きくなりすぎて良好な成形性が得られないおそれがある。したがって、上記芯材中にＭｎが含まれる場合、その含有量を０．４〜１．５質量％にすることが好ましい。
【００３８】
板状体(6)を形成するアルミニウムブレージングシートの芯材が、さらにＴｉ０．０６〜０．３５質量％を含んでいることがある。Ｔｉは上記芯材中に含まれることにより層状効果によって耐孔食性を一層向上させる性質を有するが、その含有量が０．０６質量％未満であると耐孔食性を向上させることができず、０．３５質量％を越えると材料の製造が困難になるおそれがある。したがって、上記芯材中にＴｉが含まれる場合、その含有量を０．０６〜０．３５質量％にすることが好ましい。
【００３９】
板状体(6)を形成するアルミニウムブレージングシートの芯材における不可避不純物としてのＳｉ含有量を０．４質量％以下とすることが好ましい。Ｓｉ含有量が０．４質量％を越えると耐孔食性が低下するおそれがあるからである。
【００４０】
板状体(6)を形成するアルミニウムブレージングシートの芯材における不可避不純物としてのＦｅ含有量を０．３質量％以下にすることが好ましい。Ｆｅ含有量が０．３質量％を越えると耐孔食性が低下するおそれがあるからである。
【００４１】
さらに、板状体(6)を形成するアルミニウム製ブレージングシートの芯材における不可避不純物としてのＭｇ含有量を０．４質量％以下にすることが好ましい。Ｍｇ含有量が０．４質量％を越えると耐孔食性が低下するおそれがあるからである。
【００４２】
積層型エバポレータ(1)は次のようにして製造される。
【００４３】
上述したようなアルミニウムブレージングシートからなる板状体(6)を複数用意し、２枚の板状体(6)を組み合わせてなる組み合わせ体を並列状に並べるとともに、隣り合う組み合わせ体間にコルゲートフィン(3)を配置する。ついで、これらを加熱し、板状体(6)どうしをろう付して偏平中空体(2)を形成するとともに、隣り合う偏平中空体(2)の上端部どうしをろう付し、さらにコルゲートフィン(3)を偏平中空体(2)にろう付する。ろう付時において５５０℃以上の温度に保持する時間は５〜４５分とする。ろう付時の加熱温度を５５０℃以上に限定したのは、５５０℃以上の温度での保持時間がろう付け後の偏平中空体(2)外面の最表面から深さ１００μｍまでの表層部における深さに対する電位の変化を表す線グラフにおける線上の各点の電位勾配に大きく影響することが見出されたからである。この加熱温度の上限は６００℃程度である。また、ろう付時の５５０℃以上の温度に保持する時間を５〜４５分に限定したのは、５分未満であるとろう付けが困難であり、４５分を越えるとろう付後の上記電位勾配を０．２５ｍＶ以上にすることができず、十分な耐孔食性が得られないからである。この加熱時間は１５〜３０分であることが好ましい。
【００４４】
また、上記ろう付時の加熱の後、５０℃／分以上の冷却速度で４００℃まで急冷することが好ましい。この冷却速度が５０℃／分未満であると、ろう付後の耐孔食性が低下するおそれがあるからである。この冷却速度は１００℃／分以上であることが望ましい。
【００４５】
こうして、積層型エバポレータ(1)が製造される。
【００４６】
上述した実施形態の積層型エバポレータ(1)は、圧縮機およびコンデンサとともにフロン系冷媒を使用する冷凍サイクルを構成し、カーエアコンとして車両、たとえば自動車に搭載される。また、上記冷凍サイクルのコンデンサとして用いられることもある。さらに、オイルクーラやラジエータとして自動車に搭載されることもある。
【００４７】
また、この発明による熱交換器は、圧縮機、ガスクーラ、中間熱交換器、膨張弁およびエバポレータを有しかつＣＯ２冷媒を使用するカーエアコンを備えた車両、たとえば自動車において、カーエアコンのガスクーラやエバポレータとして用いられることがある。
【００４８】
上述した実施形態においては、偏平中空体(2)は、上述したブレージングシートからなる２枚の板状体(6)を相互にろう付することにより形成されているが、これに限定されるものではなく、Ｃｕ０．４〜１．５質量％を含み、残部Ａｌおよび不可避不純物からなる合金により形成された偏平管状芯材と、芯材の内外両周面のうち少なくとも外周面を覆うＡｌ−Ｓｉ合金系ろう材より形成された皮材とを有するアルミニウム製クラッド管からなることもある。このクラッド管は、上述したブレージングシートを偏平管状に成形し、両縁部どうしをろう付することにより形成されることがある。また、クラッド管は、上記芯材からなる中空体の内外両周面のうち少なくとも外周面にＡｌ−Ｓｉ合金系ろう材を鋳込んだ中空ビレットから押出成形されることもある。さらに、クラッド管は、Ｃｕ０．４〜１．５質量％を含み、残部Ａｌおよび不可避不純物からなる押出管を、溶融したＡｌ−Ｓｉ合金系ろう材中に浸漬することにより、上記押出管の内外両周面のうち少なくとも外周面を上記ろう材で被覆することによって形成されることもある。さらに、偏平中空体は、これらのものに限定されない。
【００４９】
以下、この発明の具体的実施例を比較例とともに示す。
【００５０】
実施例１〜１１および比較例１
表１に示す４種類の合金からなる肉厚０．４ｍｍの芯材の両面に、JIS Ａ４００４からなる皮材がクラッドされた長方形状アルミニウムブレージングシートを用意した。各皮材のクラッド率は１５％である。ついで、各アルミニウムブレージングシートにプレス成形を施すことにより、周縁部を除いた全体に凹所を形成した。
【表１】
2004251616.tif 000003
【００５１】
ついで、同種の２枚のアルミニウムブレージングシートを、凹所どうしが対向しかつ周縁部どうしが接触するように組み合わせた。ついで、この組み合わせ体を真空加熱炉内に入れて５５０℃まで加熱した後、さらに６００℃まで加熱し、１００℃／分以上の冷却速度で４００℃まで急冷することにより、両板状体をろう付して偏平中空体を得た。ろう付時の加熱の際における５５０℃以上に保持する時間(T)は、種々変更した。
【００５２】
そして、各偏平中空体の内外両面の最表面から深さ１００μｍまでの表層部における深さに対する電位の変化を表す線グラフを求めたところ、実施例１〜１１のおいては線上の各点の電位勾配は０．２５ｍＶ以上になっていたのに対し、比較例１では上記線上の各点の電位勾配は０．２５ｍＶ未満であった。実施例１〜１１および比較例１における上記線上の各点の電位勾配の平均を表２に示す。
【００５３】
また、各偏平中空体にそれぞれSWAAT９６０hr試験を施してその腐食状況を調べた結果、各偏平中空体における最大腐食深さは表２に示す通りであった。
【表２】
2004251616.tif 000004
【図面の簡単な説明】
【００５４】
【図１】この発明を適用した積層型エバポレータを示す一部分解斜視図である。
【図２】図１の積層型エバポレータにおける偏平中空体の内外両面の最表面から深さ１００μｍまでの表層部の深さに対する電位の変化を表す線グラフである。
【図３】実施例および比較例における加熱パターンを示すグラフである。
【符号の説明】
【００５５】
(1)：積層型エバポレータ（熱交換器）
(2)：偏平中空体
(3)：コルゲートフィン
(6)：板状体
(7)：冷媒通路（流体流通部）
【図１】
2004251616.tif 000005
【図２】
2004251616.tif 000006
【図３】
2004251616.tif 000007