(57)【要約】【課題】駆動電圧を上昇させることなくコントラストを高めたツイステッドネマチック型の液晶表示素子を提供する。【解決手段】液晶表示素子１００は、各々、内側の面に配向膜１４，２４を有し相互に対向するように設けられた一対の基板１０，２０と、一対の基板１０，２０の間に狭持されるように設けられ材料固有のねじれ角θ（°）が０〜２２０であるネマチック液晶からなる液晶層３０と、を備える。液晶層３０のネマチック液晶３０ａの配向膜１４，２４によって規定されるねじれ角φ（°）を、材料固有のねじれ角θ（°）との間で０．０７５×θ＋８４≦φ≦０．０７５×θ＋９６の関係が満たされるように設定する。【選択図】図１
2004004424.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
各々、内側の面に配向膜を有し相互に対向するように設けられた一対の基板と、該一対の基板の間に狭持されるように設けられ材料固有のねじれ角θ（°）が
０≦θ≦２２０
を満たすネマチック液晶からなる液晶層と、を備えた液晶表示素子であって、
上記液晶層のネマチック液晶は、上記配向膜によって規定されるねじれ角φ（°）が上記材料固有のねじれ角θ（°）との間で、
０．０７５×θ＋８４≦φ≦０．０７５×θ＋９６
の関係を満たすように設定されていることを特徴とする液晶表示素子。
【請求項２】
請求項１に記載された液晶表示素子において、
上記液晶層のネマチック液晶は、上記配向膜によって規定されるねじれ角φ（°）が上記材料固有のねじれ角θ（°）との間で、
０．０７５×θ＋８８≦φ≦０．０７５×θ＋９２
の関係を満たすように設定されていることを特徴とする液晶表示素子。
【請求項３】
各々、内側の面に配向膜を有し相互に対向するように設けられた一対の基板と、該一対の基板の間に狭持されるように設けられ材料固有のねじれ角θ（°）が
１８≦θ≦２２０
を満たすネマチック液晶からなる液晶層と、を備えた液晶表示素子であって、
上記液晶層のネマチック液晶は、上記配向膜によって規定されるねじれ角φ（°）が上記材料固有のねじれ角θ（°）との間で、
０．０７５×θ＋８４≦φ≦０．０７５×θ＋９６
の関係を満たすように設定されていることを特徴とする液晶表示素子。
【請求項４】
請求項３に記載された液晶表示素子において、
上記液晶層のネマチック液晶は、上記配向膜によって規定されるねじれ角φ（°）が上記材料固有のねじれ角θ（°）との間で、
０．０７５×θ＋８８≦φ≦０．０７５×θ＋９２
の関係を満たすように設定されていることを特徴とする液晶表示素子。
【請求項５】
各々、内側の面に配向膜を有し相互に対向するように設けられた一対の基板と、該一対の基板の間に狭持されるように設けられ材料固有のねじれ角θ（°）が
４５≦θ≦２２０
を満たすネマチック液晶からなる液晶層と、を備えた液晶表示素子であって、
上記液晶層のネマチック液晶は、上記配向膜によって規定されるねじれ角φ（°）が上記材料固有のねじれ角θ（°）との間で、
０．０７５×θ＋８４≦φ≦０．０７５×θ＋９６
の関係を満たすように設定されていることを特徴とする液晶表示素子。
【請求項６】
請求項５に記載された液晶表示素子において、
上記液晶層のネマチック液晶は、上記配向膜によって規定されるねじれ角φ（°）が上記材料固有のねじれ角θ（°）との間で、
０．０７５×θ＋８８≦φ≦０．０７５×θ＋９２
の関係を満たすように設定されていることを特徴とする液晶表示素子。
【請求項７】
請求項５に記載された液晶表示素子において、
上記液晶層のネマチック液晶は、４０℃における回転粘度γ１（Ｐａ・ｓ）が
γ１≦０．１
を満たすことを特徴とする液晶表示素子。
【請求項８】
各々、内側の面に配向膜を有し相互に対向するように設けられた一対の基板と、該一対の基板の間に狭持されるように設けられ材料固有のねじれ角θ（°）が
９０≦θ≦２２０
を満たすネマチック液晶からなる液晶層と、を備えた液晶表示素子であって、
上記液晶層のネマチック液晶は、上記配向膜によって規定されるねじれ角φ（°）が上記材料固有のねじれ角θ（°）との間で、
０．０７５×θ＋８４≦φ≦０．０７５×θ＋９６
の関係を満たすように設定されていることを特徴とする液晶表示素子。
【請求項９】
請求項８に記載された液晶表示素子において、
上記液晶層のネマチック液晶は、上記配向膜によって規定されるねじれ角φ（°）が上記材料固有のねじれ角θ（°）との間で、
０．０７５×θ＋８８≦φ≦０．０７５×θ＋９２
の関係を満たすように設定されていることを特徴とする液晶表示素子。
【請求項１０】
請求項８に記載された液晶表示素子において、
上記液晶層のネマチック液晶は、４０℃における回転粘度γ１（Ｐａ・ｓ）が
γ１≦０．１
を満たすことを特徴とする液晶表示素子。
【請求項１１】
各々、内側の面に配向膜を有し相互に対向するように設けられた一対の基板と、該一対の基板の間に狭持されるように設けられ材料固有のねじれ角θ（°）が
１３５≦θ≦２２０
を満たすネマチック液晶からなる液晶層と、を備えた液晶表示素子であって、
上記液晶層のネマチック液晶は、上記配向膜によって規定されるねじれ角φ（°）が上記材料固有のねじれ角θ（°）との間で、
０．０７５×θ＋８４≦φ≦０．０７５×θ＋９６
の関係を満たすように設定されていることを特徴とする液晶表示素子。
【請求項１２】
請求項１１に記載された液晶表示素子において、
上記液晶層のネマチック液晶は、上記配向膜によって規定されるねじれ角φ（°）が上記材料固有のねじれ角θ（°）との間で、
０．０７５×θ＋８８≦φ≦０．０７５×θ＋９２
の関係を満たすように設定されていることを特徴とする液晶表示素子。
【請求項１３】
請求項１１に記載された液晶表示素子において、
上記液晶層のネマチック液晶は、４０℃における回転粘度γ１（Ｐａ・ｓ）が
γ１≦０．１
を満たすことを特徴とする液晶表示素子。
【請求項１４】
各々、内側の面に配向膜を有し相互に対向するように設けられた一対の基板と、該一対の基板の間に狭持されるように設けられ材料固有のねじれ角θ（°）が
１８０≦θ≦２２０
を満たすネマチック液晶からなる液晶層と、を備えた液晶表示素子であって、
上記液晶層のネマチック液晶は、上記配向膜によって規定されるねじれ角φ（°）が上記材料固有のねじれ角θ（°）との間で、
０．０７５×θ＋８４≦φ≦０．０７５×θ＋９６
の関係を満たすように設定されていることを特徴とする液晶表示素子。
【請求項１５】
請求項１４に記載された液晶表示素子において、
上記液晶層のネマチック液晶は、上記配向膜によって規定されるねじれ角φ（°）が上記材料固有のねじれ角θ（°）との間で、
０．０７５×θ＋８８≦φ≦０．０７５×θ＋９２
の関係を満たすように設定されていることを特徴とする液晶表示素子。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、各々、内側の面に配向膜を有し相互に対向するように設けられた一対の基板と、その一対の基板の間に狭持されるように設けられ材料固有のねじれ角θ（°）が所定範囲にあるネマチック液晶からなる液晶層と、を備えたツイステッドネマチック（以下「ＴＮ」という）型の液晶表示素子に関する。
【０００２】
【従来の技術】
液晶を用いて画像を表示するＴＮ型の液晶表示素子は、ＴＦＴ（Ｔｈｉｎ　Ｆｉｌｍ　　ｔｒａｎｓｉｓｔｏｒ）やＭＩＭ（Ｍｅｔａｌ　Ｉｎｓｕｌａｔｏｒ　Ｍｅｔａｌ）等のアクティブ素子がマトリクス状に形成された基板と、カラーフィルタが形成された基板と、それらの両基板の間の液晶層と、からなり、液晶テレビ、液晶モニタ、ノートパソコン、携帯電話等、広く産業機器の画像表示部分に用いられている。
【０００３】
ところで、ＴＮ型の液晶表示素子には、電圧オフ時の応答速度τｏｆｆが遅いという問題点がある。一般に、電圧オフ時の応答速度τｏｆｆについて、液晶の粘度をη、液晶層の厚さをｄ、液晶の弾性定数をＫとして、次のような近似式（１）が広く知られている。
【０００４】
τｏｆｆ　＝　η・ｄ２／（π２Ｋ）　　　　　　　　　　　　　　（１）
この式から、電圧オフ時の応答速度τｏｆｆを改善するには、液晶の粘度ηを下げたり、液晶層の厚さｄを小さくしたりすることが好ましいと推定できる。従来、この観点から、低粘度の液晶材料の開発や、液晶層厚さの低減など、種々の改善検討がなされてきた。
【０００５】
また、上記と異なる手法として、特開２０００−１９９９０１には、液晶に予め強いねじれを与え、標準の状態、つまり、電源オフ時の状態でねじれ状態としておくことが開示されており、電圧をオフにした際に、電源オン時のねじれが解けた状態からねじれ状態へと液晶自身の力で積極的に回復し、これによって電圧オフ時の応答時間が大きく改善される、と記載されている。また、電圧オフ後、液晶の材料固有のねじれにより速やかに液晶自体がねじれ構造をとるために、バックフローの流れも抑えられ、応答時間が速くなる、とも記載されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、従来の電圧オフ時の応答速度の改善には、以下のような問題点がある。
【０００７】
まず、式（１）に基づいて、電圧オフ時の応答速度を改善しようとするとき、液晶の粘度ηを小さくすればよいが、液晶には、粘度、弾性定数、誘電率、屈折率、相転移温度などの材料固有の物性値があり、これら液晶の物性値は互いに関わりあっているので、液晶の粘度だけを小さくするのは困難であり、実際に十分な効果が得られない。
【０００８】
また、液晶層の厚さｄを小さくすれば、電圧オフ時の応答速度の改善が見込まれるが、液晶層のリタデーションＲ（Ｒ＝ｄ・Δｎ，Δｎは液晶の屈折率異方性）が小さくなり、光の透過率が低下してしまう。
【０００９】
さらに、液晶の弾性定数Ｋを大きくすれば、電圧オフ時の応答速度の改善が見込まれるが、液晶の弾性定数Ｋは、液晶分子の化学構造で決まるため、液晶の弾性定数Ｋを独立に所望の値にすることはほとんど不可能である。
【００１０】
このように、式（１）に基づく電圧オフ時の応答速度の改善は、液晶自身についてはその材料の改善の困難さのために、液晶層の厚さについては応答速度と光の透過率とのトレードオフの関係のためにそれぞれ十分な効果が得られない。
【００１１】
また、特開２０００−１９９９０１号公報に開示されているように、液晶の材料固有のねじれ角を大きくする、つまり、液晶の材料固有のねじれピッチを小さくすることによる電圧オフ時の応答速度の改善手法においては、同公報中に述べられているように、電圧印加時の光の透過率の変化がやや遅くなる傾向がある。このような傾向は、従来から広く知られており、例えば、特開平５−１８１１６５号公報の中でも、カイラル材料の添加量を多くして液晶の材料固有のねじれピッチを小さくすると、コントラストを高めるために駆動電圧が高くする必要がある、との内容が記述されている。また、特開平４−２７８９２９号公報においても同様の内容が記述されている。このように、液晶の材料固有のねじれピッチを小さくして電圧オフ時の応答速度を改善する手法は、駆動電圧の上昇を伴うので、スイッチング素子として機能する半導体のトランジスタ等の能力を考慮すると、事実上、実現困難である。
【００１２】
本発明は、上記の事情に鑑みてなされたものであり、その主な目的は、駆動電圧を上昇させることなくコントラストを高めたＴＮ型の液晶表示素子を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成する本発明は、
各々、内側の面に配向膜を有し相互に対向するように設けられた一対の基板と、該一対の基板の間に狭持されるように設けられ材料固有のねじれ角θ（°）が
０≦θ≦２２０
を満たすネマチック液晶からなる液晶層と、を備えた液晶表示素子であって、
上記液晶層のネマチック液晶は、上記配向膜によって規定されるねじれ角φ（°）が上記材料固有のねじれ角θ（°）との間で、
０．０７５×θ＋８４≦φ≦０．０７５×θ＋９６　　　（Ａ）
の関係を満たすように設定されていることを特徴とする。
【００１４】
上記の構成によれば、液晶層のネマチック液晶の配向膜によって規定されるねじれ角φ（°）が、ネマチック液晶の材料固有のねじれ角θとの関係で所定範囲に設定されているので、後述の実施例で示すように、駆動電圧を上昇させることなく高いコントラストを得ることができる。従って、ネマチック液晶の材料固有のねじれ角θを大きくして電圧オフ時の応答速度を改善した場合でも、配向膜によって規定されるねじれ角φ（°）を所定範囲に設定することで、駆動電圧を上昇させることなく高いコントラストを得ることができる。
【００１５】
ここで、ネマチック液晶の材料固有のねじれ角θ（°）とは、液晶層の厚さをｄ（μｍ）、ネマチック液晶の材料固有のねじれピッチ（自然カイラルピッチ）をｐ（μｍ）としたときに３６０×ｄ／ｐ（°）で表されるものである。
【００１６】
本発明は、上記液晶層のネマチック液晶の上記配向膜によって規定されるねじれ角φ（°）が上記材料固有のねじれ角θ（°）との間で、
０．０７５×θ＋８８≦φ≦０．０７５×θ＋９２　　　（Ｂ）
の関係を満たすように設定されているものであってもよい。
【００１７】
上記の構成によれば、後述の実施例で示すように、より高いコントラストを得ることができる。
【００１８】
特開２０００−１９９９０１号公報に開示されているように、ネマチック液晶の材料固有のねじれ角θ（°）が大きい程、電圧オフ時の応答速度が速いので、所望の応答速度に応じてθ（°）を設定し、θ（°）に応じて配向膜によって規定されるねじれ角φ（°）を設定することで、電圧オフ時の応答速度を改善し、且つ、駆動電圧を上昇させることなく高コントラストを実現することができる。
【００１９】
ネマチック液晶の材料固有のねじれ角θ（°）としては、１８≦θ≦２２０とするのがよく、４５≦θ≦２２０とするのがより好ましく、９０≦θ≦２２０とするのがさらに好ましく、１３５≦θ≦２２０とするのがさらに一層好ましく、、１８０≦θ≦２２０とするのが最もよい。
【００２０】
また、ネマチック液晶の材料固有のねじれ角θ（°）が４５≦θ≦２２０、９０≦θ≦２２０及び１３５≦θ≦２２０の場合には、ネマチック液晶の４０℃における回転粘度γ１（Ｐａ・ｓ）が、
γ１≦０．１
を満たすことが望ましい。
【００２１】
上記の構成によれば、後述の実施例で示すように、速い電圧オフ時の応答速度を得ることができる。
【００２２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００２３】
図１は、本発明の実施形態に係るＴＮ型の液晶表示素子１００の概略構成を示す。
【００２４】
この液晶表示素子１００は、相互に間隔をおいて対向するように設けられた一対の基板１０，２０と、その一対の基板１０，２０の間に狭持されるように設けられたネマチック液晶３０ａからなる液晶層３０と、を備えている。
【００２５】
一対の基板１０，２０のそれぞれは、ガラス製又はプラスチック製の基板本体１１，２１を有しており、その外側に偏光素子１２，２２が積層されていると共にその液晶層３０側に電極１３，２３及び配向膜１４，２４が順に積層された積層構造体である。一対の基板１０，２０は、図示しないシール材によって貼り合わされ、両基板の間には、その間隔が均一となるようにプラスチックビーズ等のスペーサが設けられている。
【００２６】
偏光素子１２，２２は、所定の偏光状態の光のみを透過させるものであり、互いに吸収軸方向が直交するようにそれぞれの基板１０，２０に配置されている。る。また、ネマッチク液晶３０ａと偏光素子１２，２２の各吸収軸方向とは、液晶層３０の中間層のネマッチク液晶３０ａのダイレクタ−の方向が、偏光素子１２，２２の各吸収軸に対して約４５°になるような配置関係をとっている。
【００２７】
電極１３，２３は、透明導電体であるＩＴＯ（インジウム錫酸化物）等からなり、液晶層３０のネマチック液晶３０ａの配向状態を変化させるための電圧を印加するものである。
【００２８】
配向膜１４，２４は、ポリイミド系高分子等からなり、液晶層３０のネマチック液晶３０ａの配向方向を規制するものであり、表面にそのためのラビング処理が施されている。
【００２９】
液晶層３０は、ネマチック液晶３０ａからなるが、その材料固有のねじれ角θ（°）は１８０〜２２０である。ここで、ネマチック液晶３０ａの材料固有のねじれ角θ（°）は、液晶層３０の厚さをｄ（μｍ）、ネマチック液晶３０ａの材料固有のねじれピッチ（自然カイラルピッチ）をｐ（μｍ）としたとき、θ＝３６０×ｄ／ｐ（°）で表される。また、このネマチック液晶３０ａの４０℃における回転粘度γ１（Ｐａ・ｓ）、波長５５０ｎｍの光に対する屈折率異方性Δｎ及び誘電率異方性Δεはそれぞれ、γ１≦０．１、０．１４≦Δｎ≦０．１８、８≦Δε≦１２である。
【００３０】
そして、液晶層３０のネマチック液晶３０ａは、配向膜１４，２４によって規定されるねじれ角φ（°）が材料固有のねじれ角θ（°）との間で、
０．０７５×θ＋８４≦φ≦０．０７５×θ＋９６　　　（Ａ）
の関係、より好ましくは、
０．０７５×θ＋８８≦φ≦０．０７５×θ＋９２　　　（Ｂ）
の関係を満たすように設定されている。具体的には、配向膜にはネマチック液晶３０ａを配向させるためのラビング処理が施されているが、その処理方向が上記（Ａ）式又は（Ｂ）式が満たされるようになされている。
【００３１】
上記構成の液晶表示素子１００によれば、ネマチック液晶３０ａの材料固有のねじれ角θ（°）を１８０≦θ≦２２０として電圧オフ時の応答速度を速めているものの、ネマチック液晶３０ａの配向膜１４，２４によって規定されるねじれ角φ（°）が、ネマチック液晶３０ａの材料固有のねじれ角θ（°）との関係で（Ａ）式又は（Ｂ）式が満たされるように設定されているので、駆動電圧を上昇させることなく高いコントラストを得ることができる。
【００３２】
また、ネマチック液晶３０ａの４０℃における回転粘度γ１（Ｐａ・ｓ）がγ１≦０．１であるので、速い電圧オフ時の応答速度を得ることができる。
【００３３】
上記実施形態では、ネマチック液晶３０ａの材料固有のねじれ角θ（°）を１８０≦θ≦２２０としたが、特にこれに限定されるものではなく、０≦θ≦２２０、１８≦θ≦２２０、４５≦θ≦２２０、９０≦θ≦２２０、又は、１３５≦θ≦２２０としてもよい。
【００３４】
【実施例】
（実験１）
＜実験方法＞
上記実施形態と同様の構成の液晶表示素子について、ネマチック液晶の材料固有のねじれ角θ（°）と、配向膜によって規定されるねじれ角φ（°）と、コントラストと、の関係を調べるシミュレーションを行った。
【００３５】
シミュレーションにおいて、液晶のパラメータは、液晶の分子軸方向の誘電率ε‖＝１４、液晶の分子軸方向と直交する方向の誘電率ε・＝４、ひろがりの弾性定数Ｋ１１＝１１（ｐＮ）、ねじれ弾性定数Ｋ２２＝６（ｐＮ）、まがり弾性定数Ｋ３３＝１３（ｐＮ）、異方性屈折率Δｎ＝０．１５（波長５５０ｎｍにおいて）とした。液晶表示素子としてのパラメータは、液晶層のセルギャップｄ＝３（μｍ）、プレチルト角３（°）とした。偏光素子は、液晶層を挟み、互いに偏光方向が直交するように設定した。計算波長は５５０ｎｍとした。
【００３６】
上記の設定のもと、θ（°）を１８、４５、９０、１３５及び１８０としたそれぞれについて、φ（°）を変化させた際のコントラストを求めた。また、コントラスト１００、１０００及び１００００のそれぞれについて、φ（°）を変化させた際のθ（°）を求めた。なお、コントラストは、（液晶印加電圧０Ｖ時の透過率）／（液晶印加電圧４．５Ｖの透過率）とした。
【００３７】
＜実験結果＞
図２は、それぞれのθ（°）におけるφ（°）とコントラストとの関係を示す。
【００３８】
図２をみると、それぞれのθ（°）について、コントラストが最大となるφ（°）が存在することが分かる。例えば、θ＝１８（°）のとき、コントラストが最大となるφ（°）は、φ≒９１．３（°）である。同様にθ＝４５（°）のときφ≒９３．３（°）、θ＝９０（°）のときφ≒９６．５（°）、θ＝１３５（°）のときφ≒９９．７（°）、そして、θ＝１８０（°）のときφ≒１０３（°）が、それぞれコントラストが最大となるφ（°）である。
【００３９】
さらに詳細に調べるため、θ（°）及びφ（°）のそれぞれ、
８０≦φ≦１２０
０≦θ≦２２０
の範囲について、コントラストのシミュレーションを行った。図３は、コントラストの等高線を示す。
【００４０】
図３をみると、それぞれのθ（°）について、コントラストが極大となるφ（°）が存在することが分かる。そして、コントラストが１０００以上である条件は、おおよそ式（Ａ）の範囲であることが分かる。また、コントラストが１００００以上である条件は、おおよそ式（Ｂ）の範囲であることが分かる。
【００４１】
現在、ノートパソコン、液晶モニタ等で用いられているＴＮ型の液晶表示素子においては、液晶層以外の要因（例えば、カラーフィルタ、偏光フィルム、液晶層中のプラスチックビーズなど）によって偏光が乱されるため、コントラストがおおよそ５００程度であることを考慮に入れると、液晶層自体のコントラストはおおよそ１０００以上、望ましくは、１００００以上であるのがよく、これに相当するのがそれぞれ式（Ａ）及び式（Ｂ）の条件となる。
【００４２】
このように、ネマチック液晶の固有のねじれ角θ（°）に対し、θ（°）を大きく設定して、応答速度を改善しようとするとき、配向膜によって規定されるネマチック液晶のねじれ角φ（°）を、式（Ａ）、望ましくは、式（Ｂ）の範囲に設定することで、十分なコントラストを得ることができるので、駆動電圧を高くする必要がない。
【００４３】
この結果は、実験１のシミュレーションの設定に限定されるものではなく、一般のＴＮモードにおいて、光学的閾値電圧の約３〜８倍の電圧を駆動電圧とするとき、ほぼ図２や図３と同等の結果が得られることを確認している。
【００４４】
（実験２）
上記実施形態と同様の構成の下記の各例に係る液晶表示素子を作製し、それぞれについてコントラストを計測した。また、併せて電圧オフ時（電圧４．５Ｖ→電圧０Ｖ）の応答速度について測定した。
【００４５】
＜例１＞
ネマチック液晶材料として実験１のシミュレーションでの設定値と同等の物性パラメータをもつものを用い、液晶層のセルギャップｄ（μｍ）をｄ＝３．０（μｍ）とした液晶表示素子であって、ネマチック液晶の材料固有のねじれピッチ（自然カイラルピッチ）ｐ（μｍ）がｐ＝∞（μｍ）となり、すなわち、ネマッチク液晶の固有のねじれ角θ（°）が、θ＝３６０・ｄ／ｐ（°）より、θ＝０（°）とされ、配向膜によって規定されるネマチック液晶のねじれ角φ（°）がφ＝９０（°）となるように配向膜にラビング処理を施した液晶表示素子を例１とした。なお、θ＝０（°）及びφ＝９０（°）の組み合わせは、式（Ａ）も式（Ｂ）も満たす。
【００４６】
この液晶表示素子のコントラストを測定したところ、コントラストは約７２０であった。このコントラスト約７２０という値は、図２及び３から読み取れる値より小さいが、これは、液晶層以外の要因（偏光素子、プラスチックビーズなど）によるものと考えられる。
【００４７】
＜例２＞
ネマチック液晶材料として実験１のシミュレーションでの設定値と同等の物性パラメータをもつものを用い、液晶層のセルギャップｄ（μｍ）をｄ＝３．０（μｍ）とした液晶表示素子であって、ネマチック液晶の材料固有のねじれピッチ（自然カイラルピッチ）ｐ（μｍ）がｐ＝６０（μｍ）となり、すなわち、ネマッチク液晶の固有のねじれ角θ（°）が、θ＝３６０・ｄ／ｐ（°）より、θ＝１８（°）となるように液晶層にカイラルドーパント（Ｓ−８１１：メルク社製）を添加し、配向膜によって規定されるネマチック液晶のねじれ角φ（°）がφ＝９０（°）となるように配向膜にラビング処理を施した液晶表示素子を例２とした。なお、θ＝１８（°）及びφ＝９０（°）の組み合わせは、式（Ａ）も式（Ｂ）も満たす。
【００４８】
この液晶表示素子のコントラストを測定したところ、コントラストは約７００であった。このコントラスト約７００という値は、図２及び３から読み取れる値より小さいが、これは、液晶層以外の要因（偏光素子、プラスチックビーズなど）によるものと考えられる。
【００４９】
また、この液晶表示素子の電圧オフ時の応答速度を測定したところ、θ＝０（°）の例１に比べて約６％速かった。
【００５０】
＜例３＞
ネマチック液晶の材料固有のねじれピッチ（自然カイラルピッチ）ｐ（μｍ）がｐ＝２４（μｍ）となり、すなわち、ネマッチク液晶の固有のねじれ角θ（°）が、θ＝３６０・ｄ／ｐ（°）より、θ＝４５（°）となるように液晶層にカイラルドーパント（Ｓ−８１１：メルク社製）を添加したことを除いて例１と同一構成の液晶表示素子を例３とした。なお、θ＝４５（°）及びφ＝９０（°）の組み合わせは、式（Ａ）は満たすが式（Ｂ）は満たさない。
【００５１】
このＴＮ型の液晶表示素子のコントラストを測定したところ、コントラストは約４４０であった。このコントラストの値は、図２及び３から読み取れる値より小さいが、これは、液晶層以外の要因（偏光素子、プラスチックビーズ）によるものと考えられる。
【００５２】
例２と比較して分かるように、θ（°）を大きくすることでコントラストが低下している。
【００５３】
また、この液晶表示素子の電圧オフ時の応答速度を測定したところ、θ＝０（°）の例１に比べて約１６％速かった。また、これは、θ＝１８（°）の例２よりも速い。
【００５４】
＜例４＞
配向膜によって規定されるネマチック液晶のねじれ角φ（°）がφ＝９３（°）となるように配向膜にラビング処理を施したことを除いて例３と同一構成の液晶表示素子を例４とした。なお、θ＝４５（°）及びφ＝９３（°）の組み合わせは、式（Ａ）も式（Ｂ）も満たす。
【００５５】
このＴＮ型の液晶表示素子のコントラストを測定したところ、コントラストは約６８０であった。このコントラストの値は、図２及び３から読み取れる値より小さいが、これは、液晶層以外の要因（偏光素子、プラスチックビーズ）によるものと考えられる。
【００５６】
例３と比較して分かるように、θ＝４５（°）に対して、φ＝９０（°）からφ＝９３（°）にすることでコントラストが改善されている。
【００５７】
また、この液晶表示素子の電圧オフ時の応答速度を測定したところ、θ＝０（°）の例１に比べて約１２％速かった。また、これは、θ＝１８（°）の例２よりも速い。
【００５８】
＜例５＞
配向膜によって規定されるネマチック液晶のねじれ角φ（°）がφ＝９６（°）となるように配向膜にラビング処理を施したことを除いて例３と同一構成の液晶表示素子を例５とした。なお、θ＝４５（°）及びφ＝９６（°）の組み合わせは、式（Ａ）は満たすが式（Ｂ）は満たさない。
【００５９】
このＴＮ型の液晶表示素子のコントラストを測定したところ、コントラストは約４３０であった。このコントラストの値は、図２及び３から読み取れる値より小さいが、これは、液晶層以外の要因（偏光素子、プラスチックビーズ）によるものと考えられる。
【００６０】
例３及び４と比較して分かるように、θ＝４５（°）に対して、φ＝９０，９３（°）からφ＝９６（°）にすることでコントラストが低下している。
【００６１】
また、この液晶表示素子の電圧オフ時の応答速度を測定したところ、θ＝０（°）の例１に比べて約８％速かった。また、これは、θ＝１８（°）の例２よりも速い。
【００６２】
＜例６＞
ネマチック液晶の材料固有のねじれピッチ（自然カイラルピッチ）ｐ（μｍ）がｐ＝１２（μｍ）となり、すなわち、ネマッチク液晶の固有のねじれ角θ（°）が、θ＝３６０・ｄ／ｐ（°）より、θ＝９０（°）となるように液晶層にカイラルドーパント（Ｓ−８１１：メルク社製）を添加したことを除いて例１と同一構成の液晶表示素子を例６とした。なお、θ＝９０（°）及びφ＝９０（°）の組み合わせは、式（Ａ）も式（Ｂ）も満たさない。
【００６３】
このＴＮ型の液晶表示素子のコントラストを測定したところ、コントラストは約２５０であった。このコントラストの値は、図２及び３から読み取れる値より小さいが、これは、液晶層以外の要因（偏光素子、プラスチックビーズ）によるものと考えられる。
【００６４】
例１、２及び３と比較して分かるように、θ（°）を大きくすることでコントラストが低下している。
【００６５】
また、この液晶表示素子の電圧オフ時の応答速度を測定したところ、θ＝０（°）の例１に比べて約２８％速かった。また、これは、θ＝１８（°）の例２よりも、θ＝４５（°）の例３〜５よりも速い。
【００６６】
＜例７＞
配向膜によって規定されるネマチック液晶のねじれ角φがφ＝９３（°）となるように配向膜にラビング処理を施したことを除いて例６と同一構成の液晶表示素子を例７とした。なお、θ＝９０（°）及びφ＝９３（°）の組み合わせは、式（Ａ）は満たすが式（Ｂ）は満たさない。
【００６７】
このＴＮ型の液晶表示素子のコントラストを測定したところ、コントラストは約５３０であった。このコントラストの値は、図２及び３から読み取れる値より小さいが、これは、液晶層以外の要因（偏光素子、プラスチックビーズ）によるものと考えられる。
【００６８】
例６と比較して分かるように、θ＝９０（°）に対して、φ＝９０（°）からφ＝９３（°）にすることでコントラストが改善されている。
【００６９】
また、この液晶表示素子の電圧オフ時の応答速度を測定したところ、θ＝０（°）の例１に比べて約２５％速かった。また、これは、θ＝１８（°）の例２よりも、θ＝４５（°）の例３〜５よりも速い。
【００７０】
＜例８＞
配向膜によって規定されるネマチック液晶のねじれ角φがφ＝９６（°）となるように配向膜にラビング処理を施したことを除いて例６と同一構成の液晶表示素子を例８とした。なお、θ＝９０（°）及びφ＝９６（°）の組み合わせは、式（Ａ）も式（Ｂ）も満たす。
【００７１】
このＴＮ型の液晶表示素子のコントラストを測定したところ、コントラストは約７１０であった。このコントラストの値は、図２及び３から読み取れる値より小さいが、これは、液晶層以外の要因（偏光素子、プラスチックビーズ）によるものと考えられる。
【００７２】
例６及び７と比較して分かるように、θ＝９０（°）に対して、φ＝９０，９３（°）からφ＝９６（°）にすることでコントラストが改善されている。
【００７３】
また、この液晶表示素子の電圧オフ時の応答速度を測定したところ、θ＝０（°）の例１に比べて約２２％速かった。また、これは、θ＝１８（°）の例２よりも、θ＝４５（°）の例３〜５よりも速い。
【００７４】
＜例９＞
配向膜によって規定されるネマチック液晶のねじれ角φがφ＝１００（°）となるように配向膜にラビング処理を施したことを除いて例６と同一構成の液晶表示素子を例９とした。なお、θ＝９０（°）及びφ＝１００（°）の組み合わせは、式（Ａ）は満たすが式（Ｂ）は満たさない。
【００７５】
このＴＮ型の液晶表示素子のコントラストを測定したところ、コントラストは約４８０であった。このコントラストの値は、図２及び３から読み取れる値より小さいが、これは、液晶層以外の要因（偏光素子、プラスチックビーズ）によるものと考えられる。
【００７６】
例６と比較して分かるように、θ＝９０（°）に対して、φ＝９０（°）からφ＝１００（°）にすることでコントラストが改善されている。また、例７及び８と比較して分かるように、θ＝９０（°）に対して、φ＝９３，９６（°）からφ＝１００（°）にすることでコントラストが低下している。
【００７７】
また、この液晶表示素子の電圧オフ時の応答速度を測定したところ、θ＝０（°）の例１に比べて約２０％速かった。また、これは、θ＝１８（°）の例２よりも、θ＝４５（°）の例３〜５よりも速い。
【００７８】
＜例１０＞
ネマチック液晶の材料固有のねじれピッチ（自然カイラルピッチ）ｐ（μｍ）がｐ＝８（μｍ）となり、すなわち、ネマッチク液晶の固有のねじれ角θ（°）が、θ＝３６０・ｄ／ｐ（°）より、θ＝１３５（°）となるように液晶層にカイラルドーパント（Ｓ−８１１：メルク社製）を添加したことを除いて例１と同一構成の液晶表示素子を例１０とした。なお、θ＝１３５（°）及びφ＝９０（°）の組み合わせは、式（Ａ）も式（Ｂ）も満たさない。
【００７９】
このＴＮ型の液晶表示素子のコントラストを測定したところ、コントラストは約２２０であった。このコントラストの値は、図２及び３から読み取れる値より小さいが、これは、液晶層以外の要因（偏光素子、プラスチックビーズ）によるものと考えられる。
【００８０】
例１、２、３及び６と比較して分かるように、θ（°）を大きくすることでコントラストが低下している。
【００８１】
また、この液晶表示素子の電圧オフ時の応答速度を測定したところ、θ＝０（°）の例１に比べて約３９％速かった。また、これは、θ＝１８（°）の例２よりも、θ＝４５（°）の例３〜５よりも、θ＝９０（°）の例６〜９よりも速い。
【００８２】
＜例１１＞
配向膜によって規定されるネマチック液晶のねじれ角φ（°）がφ＝９６（°）となるように配向膜にラビング処理を施したことを除いて例１０と同一構成の液晶表示素子を例１１とした。なお、θ＝１３５（°）及びφ＝９６（°）の組み合わせは、式（Ａ）は満たすが式（Ｂ）は満たさない。
【００８３】
このＴＮ型の液晶表示素子のコントラストを測定したところ、コントラストは約５００であった。このコントラストの値は、図２及び３から読み取れる値より小さいが、これは、液晶層以外の要因（偏光素子、プラスチックビーズ）によるものと考えられる。
【００８４】
例１０と比較して分かるように、θ＝１３５（°）に対して、φ＝９０（°）からφ＝９６（°）にすることでコントラストが改善されている。
【００８５】
また、この液晶表示素子の電圧オフ時の応答速度を測定したところ、θ＝０（°）の例１に比べて約３４％速かった。また、これは、θ＝１８（°）の例２よりも、θ＝４５（°）の例３〜５よりも、θ＝９０（°）の例６〜９よりも速い。
【００８６】
＜例１２＞
配向膜によって規定されるネマチック液晶のねじれ角φ（°）がφ＝１００（°）となるように配向膜にラビング処理を施したことを除いて例１０と同一構成の液晶表示素子を例１２とした。なお、θ＝１３５（°）及びφ＝１００（°）の組み合わせは、式（Ａ）も式（Ｂ）も満たす。
【００８７】
このＴＮ型の液晶表示素子のコントラストを測定したところ、コントラストは約６７０であった。このコントラストの値は、図２及び３から読み取れる値より小さいが、これは、液晶層以外の要因（偏光素子、プラスチックビーズ）によるものと考えられる。
【００８８】
例１０及び１１と比較して分かるように、θ＝１３５（°）に対して、φ＝９０，９６（°）からφ＝１００（°）にすることでコントラストが改善されている。
【００８９】
また、この液晶表示素子の電圧オフ時の応答速度を測定したところ、θ＝０（°）の例１に比べて約３２％速かった。また、これは、θ＝１８（°）の例２よりも、θ＝４５（°）の例３〜５よりも、θ＝９０（°）の例６〜９よりも速い。
【００９０】
＜例１３＞
配向膜によって規定されるネマチック液晶のねじれ角φ（°）がφ＝１０３（°）となるように配向膜にラビング処理を施したことを除いて例１０と同一構成の液晶表示素子を例１３とした。なお、θ＝１３５（°）及びφ＝１０３（°）の組み合わせは、式（Ａ）は満たすが式（Ｂ）は満たさない。
【００９１】
このＴＮ型の液晶表示素子のコントラストを測定したところ、コントラストは約４６０であった。このコントラストの値は、図２及び３から読み取れる値より小さいが、これは、液晶層以外の要因（偏光素子、プラスチックビーズ）によるものと考えられる。
【００９２】
例１０と比較して分かるように、θ＝１３５（°）に対して、φ＝９０（°）からφ＝１０３（°）にすることでコントラストが改善されている。また、例１１及び１２と比較して分かるように、θ＝１３５（°）に対して、φ＝９６，１００（°）からφ＝１０３（°）にすることでコントラストが低下している。
【００９３】
また、この液晶表示素子の電圧オフ時の応答速度を測定したところ、θ＝０（°）の例１に比べて約３１％速かった。また、これは、θ＝１８（°）の例２よりも、θ＝４５（°）の例３〜５よりも、θ＝９０（°）の例６〜９よりも速い。
【００９４】
＜例１４＞
ネマチック液晶の材料固有のねじれピッチ（自然カイラルピッチ）ｐ（μｍ）がｐ＝６（μｍ）となり、すなわち、ネマッチク液晶の固有のねじれ角θ（°）が、θ＝３６０・ｄ／ｐ（°）より、θ＝１８０（°）となるように液晶層にカイラルドーパント（Ｓ−８１１：メルク社製）を添加したことを除いて例１と同一構成の液晶表示素子を例１４とした。なお、θ＝１８０（°）及びφ＝９０（°）の組み合わせは、式（Ａ）も式（Ｂ）も満たさない。
【００９５】
このＴＮ型の液晶表示素子のコントラストを測定したところ、コントラストは約１９０であった。このコントラストの値は、図２及び３から読み取れる値より小さいが、これは、液晶層以外の要因（偏光素子、プラスチックビーズ）によるものと考えられる。
【００９６】
例１、２、３、６及び１０と比較して分かるように、θ（°）を大きくすることでコントラストが低下している。
【００９７】
また、この液晶表示素子の電圧オフ時の応答速度を測定したところ、θ＝０（°）の例１に比べて約４７％速かった。また、これは、θ＝１８（°）の例２よりも、θ＝４５（°）の例３〜５よりも、θ＝９０（°）の例６〜９よりも、θ＝１３５（°）の例１０〜１３よりも速い。
【００９８】
＜例１５＞
配向膜によって規定されるネマチック液晶のねじれ角φ（°）がφ＝１００（°）となるように配向膜にラビング処理を施したことを除いて例１４と同一構成の液晶表示素子を例１５とした。なお、θ＝１８０（°）及びφ＝１００（°）の組み合わせは、式（Ａ）は満たすが式（Ｂ）は満たさない。
【００９９】
このＴＮ型の液晶表示素子のコントラストを測定したところ、コントラストは約５１０であった。このコントラストの値は、図２及び３から読み取れる値より小さいが、これは、液晶層以外の要因（偏光素子、プラスチックビーズ）によるものと考えられる。
【０１００】
例１４と比較して分かるように、θ＝１８０（°）に対して、φ＝９０（°）からφ＝１００（°）にすることでコントラストが改善されている。
【０１０１】
また、この液晶表示素子の電圧オフ時の応答速度を測定したところ、θ＝０（°）の例１に比べて約４２％速かった。また、これは、θ＝１８（°）の例２よりも、θ＝４５（°）の例３〜５よりも、θ＝９０（°）の例６〜９よりも、θ＝１３５（°）の例１０〜１３よりも速い。
【０１０２】
＜例１６＞
配向膜によって規定されるネマチック液晶のねじれ角φ（°）がφ＝１０３（°）となるように配向膜にラビング処理を施したことを除いて例１４と同一構成の液晶表示素子を例１６とした。なお、θ＝１８０（°）及びφ＝１０３（°）の組み合わせは、式（Ａ）も式（Ｂ）も満たす。
【０１０３】
このＴＮ型の液晶表示素子のコントラストを測定したところ、コントラストは約７００であった。このコントラストの値は、図２及び３から読み取れる値より小さいが、これは、液晶層以外の要因（偏光素子、プラスチックビーズ）によるものと考えられる。
【０１０４】
例１４及び１５と比較して分かるように、θ＝１８０（°）に対して、φ＝９０，１００（°）からφ＝１０３（°）にすることでコントラストが改善されている。
【０１０５】
また、この液晶表示素子の電圧オフ時の応答速度を測定したところ、θ＝０（°）の例１に比べて約３９％速かった。また、これは、θ＝１８（°）の例２よりも、θ＝４５（°）の例３〜５よりも、θ＝９０（°）の例６〜９よりも、θ＝１３５（°）の例１０〜１３よりも速い。
【０１０６】
＜例１７＞
配向膜によって規定されるネマチック液晶のねじれ角φ（°）がφ＝１０７（°）となるように配向膜にラビング処理を施したことを除いて例１４と同一構成の液晶表示素子を例１７とした。なお、θ＝１８０（°）及びφ＝１０７（°）の組み合わせは、式（Ａ）は満たすが式（Ｂ）は満たさない。
【０１０７】
このＴＮ型の液晶表示素子のコントラストを測定したところ、コントラストは約４７０であった。このコントラストの値は、図２及び３から読み取れる値より小さいが、これは、液晶層以外の要因（偏光素子、プラスチックビーズ）によるものと考えられる。
【０１０８】
例１４と比較して分かるように、θ＝１８０（°）に対して、φ＝９０（°）からφ＝１０７（°）にすることでコントラストが改善されている。また、例１５及び１６と比較して分かるように、θ＝１８０（°）に対して、φ＝１００，１０３（°）からφ＝１０７（°）にすることでコントラストが低下している。
【０１０９】
また、この液晶表示素子の電圧オフ時の応答速度を測定したところ、θ＝０（°）の例１に比べて約３８％速かった。また、これは、θ＝１８（°）の例２よりも、θ＝４５（°）の例３〜５よりも、θ＝９０（°）の例６〜９よりも、θ＝１３５（°）の例１０〜１３よりも速い。
【０１１０】
（実験３）
＜実験方法＞
液晶の回転粘度γ１と液晶の電圧オフ時の応答速度τｄとの関係を調べるためＴＮモードの液晶表示素子のシミュレーションを行った。
【０１１１】
シミュレーションにおいて、液晶のパラメータは、誘電率異方性Δε＝１４、屈折率異方性Δｎ＝０．１７（波長５５０ｎｍにおいて）、ひろがりの弾性定数Ｋ１１＝１１（ｐＮ）、れじれ弾性定数Ｋ２２＝６（ｐＮ）及びまがり弾性定数Ｋ３３＝１３（ｐＮ）とした。
【０１１２】
また、液晶表示素子としてのパラメータは、液晶層のセルギャップｄ＝２．８（μｍ）及びプレチルト角３（°）とした。偏光素子は、液晶層を挟み、互いに偏光方向が直交するように設定した。計算波長は５５０ｎｍとした。
【０１１３】
上記の設定のもと、γ１（Ｐａ・ｓ）を０．１２、０．１０及び０．０８としたそれぞれについて、θ（°）を１８、４５、９０、１３５及び１８０とすると共にφ（°）をφ＝０．０７５×θ＋９０とした際のτｄ（ｍｓ）を求めた。
【０１１４】
＜実験結果＞
表１は、各γ１についてのθに対するτｄを示す。
【０１１５】
【表１】
2004004424.tif 000003
【０１１６】
表１から分かるように、θ（°）を４５、９０又は１３５とし、φ（°）をφ＝０．０７５×θ＋９０に従って設定したときに、γ１（Ｐａ・ｓ）をγ１≦０．１とすることで、τｄ（ｍｓ）がτｄ≦８．４（ｍｓ）となり、電圧オフ時の応答速度が速くなっていることが分かる。
【０１１７】
（実験４）
上記実施形態と同様の構成の下記の各例に係る液晶表示素子を作製し、それぞれについて電圧オフ時（電圧４．５Ｖ→電圧０Ｖ）の応答速度τｄ（ｍｓ）を測定した。
【０１１８】
＜例１８＞
ネマチック液晶材料として実験３のシミュレーションでの設定値と同等の物性パラメータをもち且つ温度４０℃での回転粘度γ１（Ｐａ・ｓ）がγ１＝０．１１（Ｐａ・ｓ）であるものを用い、液晶層のセルギャップｄ（μｍ）をｄ＝２．８（μｍ）とした液晶表示素子であって、ネマチック液晶の材料固有のねじれピッチ（自然カイラルピッチ）ｐ（μｍ）がｐ＝２２．４（μｍ）となり、すなわち、ネマッチク液晶の固有のねじれ角θ（°）が、θ＝３６０・ｄ／ｐ（°）より、θ＝４５（°）となるように液晶層にカイラルドーパント（Ｓ−８１１：メルク社製）を添加し、配向膜によって規定されるネマチック液晶のねじれ角φ（°）がφ＝９３（°）となるように配向膜にラビング処理を施した液晶表示素子を例１８とした。なお、θ＝４５（°）及びφ＝９３（°）の組み合わせは、式（Ａ）も式（Ｂ）も満たす。
【０１１９】
この液晶表示素子の温度４０℃での電圧オフ時の応答速度τｄ（ｍｓ）を測定したところ、τｄは約９ｍｓであった。
【０１２０】
＜例１９＞
温度４０℃での回転粘度γ１（Ｐａ・ｓ）がγ１＝０．０９（Ｐａ・ｓ）であるネマチック液晶を用いたことを除いて例１８と同一構成の液晶表示素子を例１９とした。
【０１２１】
この液晶表示素子の温度４０℃での電圧オフ時の応答速度τｄ（ｍｓ）を測定したところ、τｄは８ｍｓ弱であった。
【０１２２】
＜例２０＞
ネマチック液晶材料として実験３のシミュレーションでの設定値と同等の物性パラメータをもち且つ温度４０℃での回転粘度γ１（Ｐａ・ｓ）がγ１＝０．１１（Ｐａ・ｓ）であるものを用い、液晶層のセルギャップｄ（μｍ）をｄ＝２．８（μｍ）とした液晶表示素子であって、ネマチック液晶の材料固有のねじれピッチ（自然カイラルピッチ）ｐ（μｍ）がｐ＝１１．２（μｍ）となり、すなわち、ネマッチク液晶の固有のねじれ角θ（°）が、θ＝３６０・ｄ／ｐ（°）より、θ＝９０（°）となるように液晶層にカイラルドーパント（Ｓ−８１１：メルク社製）を添加し、配向膜によって規定されるネマチック液晶のねじれ角φ（°）がφ＝９６（°）となるように配向膜にラビング処理を施した液晶表示素子を例２０とした。なお、θ＝９０（°）及びφ＝９６（°）の組み合わせは、式（Ａ）も式（Ｂ）も満たす。
【０１２３】
この液晶表示素子の温度４０℃での電圧オフ時の応答速度τｄ（ｍｓ）を測定したところ、τｄは約８ｍｓであった。
【０１２４】
＜例２１＞
温度４０℃での回転粘度γ１（Ｐａ・ｓ）がγ１＝０．０９（Ｐａ・ｓ）であるネマチック液晶を用いたことを除いて例２０と同一構成の液晶表示素子を例２１とした。
【０１２５】
この液晶表示素子の温度４０℃での電圧オフ時の応答速度τｄ（ｍｓ）を測定したところ、τｄは約７ｍｓであった。
【０１２６】
＜例２２＞
ネマチック液晶材料として実験３のシミュレーションでの設定値と同等の物性パラメータをもち且つ温度４０℃での回転粘度γ１（Ｐａ・ｓ）がγ１＝０．１１（Ｐａ・ｓ）であるものを用い、液晶層のセルギャップｄ（μｍ）をｄ＝２．８（μｍ）とした液晶表示素子であって、ネマチック液晶の材料固有のねじれピッチ（自然カイラルピッチ）ｐ（μｍ）がｐ＝７．５（μｍ）となり、すなわち、ネマッチク液晶の固有のねじれ角θ（°）が、θ＝３６０・ｄ／ｐ（°）より、θ＝１３５（°）となるように液晶層にカイラルドーパント（Ｓ−８１１：メルク社製）を添加し、配向膜によって規定されるネマチック液晶のねじれ角φ（°）がφ＝１００（°）となるように配向膜にラビング処理を施した液晶表示素子を例２２とした。なお、θ＝１３５（°）及びφ＝１００（°）の組み合わせは、式（Ａ）も式（Ｂ）も満たす。
【０１２７】
この液晶表示素子の温度４０℃での電圧オフ時の応答速度τｄ（ｍｓ）を測定したところ、τｄは約８ｍｓであった。
【０１２８】
＜例２３＞
温度４０℃での回転粘度γ１（Ｐａ・ｓ）がγ１＝０．０９（Ｐａ・ｓ）であるネマチック液晶を用いたことを除いて例２２と同一構成の液晶表示素子を例２３とした。
【０１２９】
この液晶表示素子の温度４０℃での電圧オフ時の応答速度τｄ（ｍｓ）を測定したところ、τｄは約６ｍｓであった。
【０１３０】
例１８と例１９、例２０と例２１、例２２と例２３のそれぞれについて比較すると、温度４０℃での回転粘度γ１（Ｐａ・ｓ）がγ１＝０．１１（Ｐａ・ｓ）であるネマチック液晶を用いた液晶表示素子よりも、温度４０℃での回転粘度γ１（Ｐａ・ｓ）がγ１＝０．０９（Ｐａ・ｓ）であるネマチック液晶を用いた液晶表示素子の方が温度４０℃での電圧オフ時の応答速度τｄ（ｍｓ）が速いということが分かる。
【０１３１】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、液晶層のネマチック液晶の配向膜によって規定されるねじれ角φ（°）が、ネマチック液晶の材料固有のねじれ角θ（°）との関係で所定範囲に設定されているので、駆動電圧を上昇させることなく高いコントラストを得ることができる。特に、ネマチック液晶の材料固有のねじれ角θ（°）を大きくして電圧オフ時の応答速度を改善した場合でも、配向膜によって規定されるねじれ角φ（°）を所定範囲に設定することで、駆動電圧を上昇させることなく高いコントラストを得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】
本発明の実施形態に係る液晶表示素子の概略の断面図である。
【図２】
配向膜によって規定されるネマチック液晶のねじれ角φ（°）と、コントラス
トと、の関係を示すグラフである。
【図３】
配向膜によって規定されるネマチック液晶のねじれ角φ（°）と、ネマチック液晶の材料固有のねじれ角θ（°）と、の関係を示すグラフである。
【符号の説明】
１００　液晶表示素子
１０，２０　基板
１１，２１　基板本体
１２，２２　偏光素子
１３，２３　電極
１４，２４　配向膜
３０　液晶層
３０ａ　ネマチック液晶
【図１】
2004004424.tif 000004
【図２】
2004004424.tif 000005
【図３】
2004004424.tif 000006