(57)【要約】【課題】簡単な構成で、圧力流体吐出時の圧力脈動波を低減することのできるベーンポンプを提供する。【解決手段】ポンプ内通路２０に沿って開口するポンプ吐出側開口溝４１の両側に、ポンプ内通路２０の断面積を脈動変化させる脈動部７０を設ける。この脈動部７０によってポンプ内通路２０の断面積を脈動変化させることにより、作動油が、第１，第２の吐出ポート５２，５３に至るまでの流通過程において、その流速を脈動変化させ、作動油同士を前後で互いに干渉させて圧力分布の高低差を平滑化させる。【選択図】    図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
カムリングとロータの間に形成したポンプ内通路を上記ロータと一体的に回転する複数のベーンによって複数のポンプ室に区画形成し、吸入ポートから上記ポンプ内通路に導入された流体を、上記ロータの回転に伴って上記ポンプ内通路を移動する上記各ポンプ室の容積変化によって加圧して吐出ポートから順次吐出するベーンポンプにおいて、
上記ポンプ内通路の上記吸入ポートから上記吐出ポートまでの区間の少なくとも一部に、上記ポンプ内通路の断面積を脈動変化させる脈動部を設けたことを特徴とするベーンポンプ。
【請求項２】
上記ポンプ内通路に沿って開口して複数の上記ポンプ室を所定の回転位置で互いに連通する開口溝を有し、
上記開口溝に上記脈動部を設けたことを特徴とする請求項１記載のベーンポンプ。
【請求項３】
上記開口溝は、下流側に上記吐出ポートを有することを特徴とする請求項２に記載のベーンポンプ。
【請求項４】
上記脈動部は、一の上記ベーンが上記吐出ポートに一致する回転位置にあるとき、上記開口溝上に位置する他の上記ベーンに一致させて上記ポンプ内通路の断面積を増大させるよう設定されていることを特徴とする請求項３に記載のベーンポンプ。
【請求項５】
上記開口溝の上流側端部を絞り形成したことを特徴とする請求項２乃至請求項４の何れかに記載のベーンポンプ。
【請求項６】
上記ポンプ内通路は、上記開口溝よりも上流側に、互いに隣接する上記ポンプ室を所定の回転位置で一部連通するバイパス通路を有することを特徴とする請求項２乃至請求項５の何れかに記載のベーンポンプ。
【請求項７】
上記脈動部の各周期の波長を、上記ベーン間の距離に一致させたことを特徴とする請求項１乃至請求項６の何れかに記載のベーンポンプ。
【請求項８】
上記脈動部の各周期の波長を、上記ベーン間の距離を基準とする所定範囲内の長さでランダムに設定したことを特徴とする請求項１乃至請求項６の何れかに記載のベーンポンプ。
【請求項９】
上記脈動部は、上記ポンプ内通路の断面積をランダムに脈動変化させることを特徴とする請求項１乃至請求項８の何れかに記載のベーンポンプ。
【請求項１０】
上記脈動部の振幅は、下流側で収束されることを特徴とする請求項１乃至請求項９の何れかに記載のベーンポンプ。
【請求項１１】
上記脈動部を上記カムリングに干渉されない領域に設けたことを特徴とする請求項１乃至請求項１０の何れかに記載のベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ポンプ内通路に導入した流体を、ロータと一体的に回転する複数のベーンによって区画形成したポンプ室の容積変化によって加圧して吐出するベーンポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、例えば車両のパワーステアリング装置等の油圧作動装置に作動油（流体）を圧送するためのポンプとしては、ベーンポンプが広く採用されている。ところで、この種のベーンポンプは互いに隣り合うベーンで区画形成されたポンプ室の容積変化によって作動油をポンプ室毎に加圧して吐出ポートから吐出する構成をなしているため、ベーンポンプで加圧された作動油には、圧力分布の周期的な高低（粗密）による圧力脈動波が発生する。すなわち、ベーンポンプから吐出される作動油の圧力は、各ポンプ室が吐出ポート側に解放される度に周期的に高くなり、これが圧力脈動波の大きな要因となる。そして、一般に、このような圧力脈動波は、例えばパワーステアリング装置においては、特に据え切り時等の騒音発生の原因となる場合がある。
【０００３】
このような圧力脈動波を吸収するためのサイレンサ装置として、例えば、特許文献１（特開平７−３３２５７８号公報）には、薄肉金属製の蛇腹部の両端に接続部を有するベローズと、ベローズを収容する弾性体製のスリーブと、ベローズとスリーブの間に充填された低弾性体からなる緩衝材とを有し、作動油等の圧力流体の脈圧エネルギーを蛇腹部で振動エネルギーに変換し緩衝材で吸収することで、圧力脈動を消散する振動吸収管が開示されている。
【０００４】
【特許文献１】
特開平７−３３２５７８号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上述の技術は、蛇腹部の膨張、圧縮によって圧力脈動波を吸収する構成であるため、圧力流体の急激な変動に対する応答性が遅く、従って、例えばパワーステアリング装置等のように、作動油圧の変動を良好な応答性で油圧作動部（ギヤボックス）に伝達することが要求される油圧作動装置の油圧回路に適用することは好ましくない。
【０００６】
また、上述の振動吸収管等のようなサイレンサ装置を油圧作動装置の油圧回路中に介装することは、装置の大型化や複雑化等の要因となる。
【０００７】
従って、これらの観点からすると、圧力脈動波を吸収するための機構をベーンポンプ自身に設け、作動油等の圧力流体がベーンポンプから吐出される前段階で、圧力脈動波を吸収することが望ましい。
【０００８】
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、簡単な構成で、圧力流体吐出時の圧力脈動波を低減することのできるベーンポンプを提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、請求項１記載の発明によるベーンポンプは、カムリングとロータの間に形成したポンプ内通路を上記ロータと一体的に回転する複数のベーンによって複数のポンプ室に区画形成し、吸入ポートから上記ポンプ内通路に導入された流体を、上記ロータの回転に伴って上記ポンプ内通路を移動する上記各ポンプ室の容積変化によって加圧して吐出ポートから順次吐出するベーンポンプにおいて、上記ポンプ内通路の上記吸入ポートから上記吐出ポートまでの区間の少なくとも一部に、上記ポンプ内通路の断面積を脈動変化させる脈動部を設けたことを特徴とする。
【００１０】
また、請求項２記載の発明によるベーンポンプは、請求項１記載の発明において、上記ポンプ内通路に沿って開口して複数の上記ポンプ室を所定の回転位置で互いに連通する開口溝を有し、上記開口溝に上記脈動部を設けたことを特徴とする。
【００１１】
また、請求項３記載の発明によるベーンポンプは、請求項２記載の発明において、上記開口溝は、下流側に上記吐出ポートを有することを特徴とする。
【００１２】
また、請求項４記載の発明によるベーンポンプは、請求項３記載の発明において、上記脈動部は、一の上記ベーンが上記吐出ポートに一致する回転位置にあるとき、上記開口溝上に位置する他の上記ベーンに一致させて上記ポンプ内通路の断面積を増大させるよう設定されていることを特徴とする。
【００１３】
また、請求項５記載の発明によるベーンポンプは、請求項２乃至請求項４の何れかに記載の発明において、上記開口溝の上流側端部を絞り形成したことを特徴とする。
【００１４】
また、請求項６記載の発明によるベーンポンプは、請求項２乃至請求項５の何れかに記載の発明において、上記ポンプ内通路は、上記開口溝よりも上流側に、互いに隣接する上記ポンプ室を所定の回転位置で一部連通するバイパス通路を有することを特徴とする。
【００１５】
また、請求項７記載の発明によるベーンポンプは、請求項１乃至請求項６の何れかに記載の発明において、上記脈動部の各周期の波長を、上記ベーン間の距離に一致させたことを特徴とする。
【００１６】
また、請求項８記載の発明によるベーンポンプは、請求項１乃至請求項６の何れかに記載の発明において、上記脈動部の各周期の波長を、上記ベーン間の距離を基準とする所定範囲内の長さでランダムに設定したことを特徴とする。
【００１７】
また、請求項９記載の発明によるベーンポンプは、請求項１乃至請求項８の何れかに記載の発明において、上記脈動部は、上記ポンプ内通路の断面積をランダムに脈動変化させることを特徴とする。
【００１８】
また、請求項１０記載の発明によるベーンポンプは、請求項１乃至請求項９の何れかに記載の発明において、上記脈動部の振幅は、下流側で収束されることを特徴とする。
【００１９】
また、請求項１１記載の発明によるベーンポンプは、請求項１乃至請求項１０の何れかに記載の発明において、上記脈動部を上記カムリングに干渉されない領域に設けたことを特徴とする。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下、図面を参照して本発明の実施の形態を説明する。図１乃至図８は本発明の第１の実施の形態に係わり、図１はベーンポンプの概略構成を示す要部断面図、図２は図１のII−II断面図、図３はベーンポンプの概略構成を示す分解斜視図、図４は図２のIV−IV断面図、図５は流体通路内を流通する圧力流体の状態を示す説明図、図６はベーンポンプから吐出される流体の圧力変動を示す説明図である。
【００２１】
先ず、本実施の形態におけるベーンポンプ１の概略構成について説明する。なお、本実施の形態においては、車載用のパワーステアリング装置に流体（作動油）を圧送するベーンポンプの一例について説明する。
【００２２】
図１〜図３に示すように、ベーンポンプ１は、円筒形状の収納空間６が開口されたフロントボディ５と、このフロントボディ５に冠設されて収納空間６の開口端を閉塞するリアボディ７と、主として収納空間６内に収納されるポンプ機構部１０とを有して構成されている。
【００２３】
また、ポンプ機構部１０は、収納空間６の内周に外周が密接された状態で収容されるアダプタリング１１と、アダプタリング１１内で揺動支点ピン１３を支点として揺動するカムリング１２と、フロントボディ５及びリアボディ７に軸承されたドライブシャフト１４と、カムリング１２内でドライブシャフト１４に回転駆動されるロータ１５と、ロータ１５に放射状に設けられたスリット１５ａに支持されてロータ１５と一体に回転駆動される複数（図示の例では１１枚）のベーン１６と、収納空間６の底部に収容されてアダプタリング１１、カムリング１２及びロータ１５をリアボディ７側に一体的に圧接する円盤状のプレッシャプレート１７とを有して構成されている。
【００２４】
そして、ポンプ機構部１０において、カムリング１２とロータ１５との間には流体を流通する環状のポンプ内通路２０が形成され、このポンプ内通路２０が、カムリング１２に摺接するベーン１６によって複数のポンプ室２１に区画形成されている。
【００２５】
また、アダプタリング１１の内周には揺動支点ピン１３に略対向する位置にシールピン２２が保持され、これらシールピン２２と揺動支点ピン１３によって、カムリング１２とアダプタリング１１との間隙が、第１の流体圧室２５と第２の流体圧室２６とに区画形成されている。ここで、図中符号２８は、カムリング１２を第１の流体圧室２５側に付勢するばねを示し、このばね２８は、フロントボディ５及びアダプタリング１１の側面に開口された貫通孔２９，３０に挿入された状態でプラグ３１に保持されている。
【００２６】
図３に示すように、リアボディ７には、プレッシャプレート１７に対向する面上に、ポンプ内通路２０に沿って開口する略円弧状のポンプ吸込側開口溝３５と開口溝３６とが凹設され、これらポンプ吸込側開口溝３５と開口溝３６によってポンプ内通路２０が部分的に拡張されている。そして、これら開口溝３５，３６によって、各ポンプ室２１は、各開口溝３５，３６に対応する回転位置で、その一部が互いに連通されるようになっている。また、ポンプ吸込側開口溝３５の中途には、ポンプ吸込側通路３７に連通する吸入ポート３８が開口され、この吸入ポート３８を介して、図示しないタンクからの流体（作動油）がポンプ内通路２０に供給されるようになっている。
【００２７】
また、図４に示すように、プレッシャプレート１７には、リアボディ７に対向する面上に、ポンプ吸込側開口溝３５に略対応する開口溝４０と、開口溝３６に略対応するポンプ吐出側開口溝４１とが凹設され、これら開口溝４０とポンプ吐出側開口溝４１によってポンプ内通路２１が部分的に拡張されている。そして、これら開口溝４０，４１によって、各ポンプ室２１は、各開口溝４０，４１に対応する回転位置で、その一部が互いに連通されるようになっている。なお、ポンプ吐出側開口溝４１の具体的な構成については、後で詳述する。
【００２８】
収納空間６の底面には、ポンプ内通路２０の流路方向に沿って３個の凹部が設けられ、これらの凹部が、プレッシャプレート１７で閉塞されることによって、吸込側圧力室４５、共鳴室４６、および吐出側圧力室４７として順次構成されている。なお、図中符号４８は、収納空間６とプレッシャプレート１７との間において吸込側圧力室４５をドライブシャフト１４とともにシールするシールリングを示し、図中符号４９は収納空間６とプレッシャプレート１７との間において吐出側圧力室４７をシールするシールリングを示す。
【００２９】
吸込側圧力室４５は略扇状の空間部で構成され、その略中央部が、開口溝４０の中途に近接する位置でプレッシャプレート１７に穿設された孔部５０を介してポンプ内通路２０に連通されている。
【００３０】
また、共鳴室４６は略円弧状の空間部で構成され、その下流側が、ポンプ吐出側開口溝４１の略中央に穿設された孔部５１を介してポンプ内通路２０に連通されている。
【００３１】
また、吐出側圧力室４７は略円弧状の空間部で構成され、その上流側が、ポンプ吐出側開口溝４１の下流側に穿設された第１の吐出ポート５２を介してポンプ内通路２０に連通されているとともに、下流側が、ポンプ吐出側開口溝４１の下流でプレッシャプレート１７に穿設された第２の吐出ポート５３を介してポンプ内通路２０に連通されている。
【００３２】
ここで、図１に示すように、第２の吐出ポート５３は、カムリング１２に設けられた可変メータリング絞り５４とともにメータリング絞り部５５を構成する。具体的に説明すると、第２の吐出ポート５３は、カムリング１２に重畳される位置でプレッシャプレート１７に穿設されている。また、可変メータリング絞り５４は、第２の吐出ポート５３との干渉が可能な位置で、カムリング１２の軸方向に沿って穿設された長孔で構成されている。また、可変メータリング絞り５４は、その上流側がポンプ吐出側開口溝４１の下流側に連通されており、これにより、第２の吐出ポート５３をポンプ内通路２０と連通する。そして、可変メータリング絞り５４は、後述するスプール式制御バルブ６０の制御によってカムリング１２が第１の流体圧室２５側に揺動された際に第２の吐出ポート５３を全解放し（図１参照）、カムリング１２が第２の圧力流体室２６側に揺動された際に第２の吐出ポート５３を所定に絞り込むことにより、ポンプ内通路２０と吐出側圧力室４７との連通量を可変制御するようになっている。
【００３３】
また、吐出側圧力室４７は、図示しない連通口を介してポンプ吐出側通路５６に連通され、このポンプ吐出側通路５６に、ポンプ内通路２０で加圧された後の流体（圧力流体）が吐出されるようになっている。
【００３４】
図１に示すように、スプール式制御バルブ６０は、フロントボディ５に一体形成されたバルブ孔６１と、このバルブ孔６１内を摺動するスプール６２とを有して構成されている。バルブ孔６１内はスプール６２によってばね室６３と高圧室６４とに区画されており、ばね室６３には、ポンプ吐出側通路５６から分岐されたパイロット圧通路６５を介して流体圧Ｐ２が供給され、高圧室６４には、共鳴室４６に連通するパイロット圧通路６６を介して流体圧Ｐ１が供給されるようになっている。
【００３５】
また、バルブ孔６１は、接続通路６７，６８を介して第１，第２の流体圧室２５，２６にそれぞれ連通されている。各接続通路６７，６８は、流体圧Ｐ１，Ｐ２の圧力差に応じたスプール６２の移動によって選択的に開閉され、これにより、カムリング１２が揺動制御されるようになっている。すなわち、ポンプ回転数が低速域のときには、主として第２の流体圧室２６に流体圧Ｐ２が導入されてカムリング１２が第１の流体圧室２６側に揺動され、ポンプ回転数が中、高速域に至ったときには主として第１の流体圧室２５に流体圧Ｐ１が導入されてカムリング１２が第２の流体圧室２５側に揺動される。
【００３６】
次に、図４を用いてポンプ吐出側開口溝４１の詳細な構成について説明する。ここで、図中に示す各１点鎖線は、ある一のベーン１６が第１の吐出ポート５２に一致する回転位置（Ａ１）にあるときの他のベーン１６の回転位置を示し、各２点鎖線は、ある一のベーン１６が第１の吐出ポート５２よりも半区間手前の回転位置（Ｂ１）あるときの他のベーン１６の回転位置を示す。
【００３７】
図示のように、ポンプ吐出側開口溝４１の両側には脈動部７０が設けられ、この脈動部７０によって、ポンプ吐出側開口溝４１に対応する領域で、ポンプ内通路２０の断面積が作動油の流通方向に沿って脈動変化されるようになっている。
【００３８】
本実施の形態において、ポンプ吐出側開口溝４１は、第１の吐出ポート５２の位置を基準とした上流端までの距離が、例えばベーン１６間の距離の整数倍半（図示の例では４．５倍）に規定されている。また、ポンプ吐出側開口溝４１は、その上流側端部の１区間（ベーン１６間距離を基準とする１区間）が絞り形成されて、いわゆるノッチ７１として形成されている。なお、このノッチ７１の構成は省略されるものであってもよい。
【００３９】
また、脈動部７０は、各周期の波長が、ベーン１６間の距離に一致して設定されており、さらに、一のベーン１６が第１の吐出ポート５２に一致する回転位置（Ａ１）にあるとき、ポンプ吐出側開口溝４１上に位置する他のベーン１６（Ａ２，Ａ３，Ａ４）に一致してポンプ内通路２０の断面積を増大させるように設定されている。
【００４０】
ここで、図５を参照して、脈動部による圧力脈動波吸収のメカニズムについて説明する。なお、図５において、符号１００は作動油を流通する油路を示し、符号１０１は油路１００内に形成された脈動部を示す。
【００４１】
今、ベーンポンプ１のポンプ内通路２０が１１枚のベーン１６で区画されていると仮定し、また、７００ｒｐｍで駆動するエンジンの回転がプーリー比１．１９でベーンポンプ１に伝達され、ベーンポンプ１から７ｌ／ｍｉｎで吐出された作動油を油路１００に流通させると仮定すると、ベルヌーイの定理により、例えば、
内径１０ｍｍの油路１００を流通させた際の圧力脈動波の波長λは、
λ＝７０００／（π×０．５２×７００×１．１９×１１）
＝０．９７（ｃｍ）
内径８ｍｍの油路１００を流通させた際の圧力脈動波の波長λは、
λ＝７０００／（π×０．４２×７００×１．１９×１１）
＝１．５２（ｃｍ）
内径５．５ｍｍの油路１００を流通させた際の圧力脈動波の波長λは、
λ＝７０００／（π×０．２７５２×７００×１．１９×１１）
＝３．２１（ｃｍ）
内径４ｍｍの油路１００を流通させた際の圧力脈動波の波長λは、
λ＝７０００／（π×０．２２×７００×１．１９×１１）
＝６．０８（ｃｍ）
内径３ｍｍの油路１００を流通させた際の圧力脈動波の波長λは、
λ＝７０００／（π×０．１５２×７００×１．１９×１１）
＝１０．８２（ｃｍ）
内径２ｍｍの油路１００を流通させた際の圧力脈動波の波長λは、
λ＝７０００／（π×０．１２×７００×１．１９×１１）
＝２４．３３（ｃｍ）
となり、油路１００の内径が細くなる程、圧力脈動波の波長が長くなる（すなわち、作動油の流速が速くなる）。
【００４２】
このように油路の内径によって流速が変化することを活用し、油路１００内に脈動部１０１を設け、作動油の流通に沿って断面積を変化させると、油路１００内において、小さい断面積の領域を流通する際の作動油の瞬間流速と、大きい断面積の領域を流通する際の作動油の瞬間流速とは、それぞれ異なったものとなる。その一方で、作動油は、油路１００（脈動部１０１）との間の摩擦による粘性抵抗によって、油路１００内の中心寄りの流速が周囲のものよりも相対的に速められる。従って、脈動部１０１による流速の強制脈動と粘性抵抗との効果が相まって、作動油が強制脈動を経験していくと、周期的な脈圧粗密波は、粉々に粉砕されて、脈動が平滑化され、周期性も失われる。
【００４３】
このようなメカニズムが、上述と同様の条件下でベーンポンプ１のポンプ内通路２０に適用された場合について考察する。
【００４４】
今、開口溝３６とポンプ吐出側開口溝４１とを含むポンプ内通路２０のある領域の断面積が例えば６５．５ｍｍ２であると仮定すると、この領域を通過する作動油の圧力脈動波の波長λは、上述のベルヌーイの定理により、
λ＝７０００／（０．６５５×７００×１．１９×１１）
＝１．１７（ｃｍ）
となることがわかる。
【００４５】
同様に、開口溝３６とポンプ吐出側開口溝４１とを含むポンプ内通路２０の他の領域の断面積が例えば６９ｍｍ２であると仮定すると、この領域を通過する作動油の圧力脈動波の波長λは、
λ＝７０００／（０．６９×７００×１．１９×１１）
＝１．１１（ｃｍ）
となることがわかる。
【００４６】
このように、ベーンポンプ１においては、ポンプ内通路２０の断面積を、例えば、６５．５ｍｍ２から６９ｍｍ２に変更する程度で、波長λ（すなわち流速）が約５％増減変化される。この程度の断面積変化は、ポンプ吐出側開口溝４１の深さが例えば１〜２ｍｍであるとすると、脈動部７０によってポンプ吐出側開口溝４１の溝幅を数ミリ程度変化させることで容易に実現することができる。なお、更なる断面積変化は、ポンプ吐出側開口溝４１の深さや、開口溝３６の溝幅及び深さを脈動部７０に同期させて適宜脈動変化させることにより、容易に実現することができる。
【００４７】
次に、このような構成によるベーンポンプ１の作用について説明する。
【００４８】
ベーンポンプ１において、吸入ポート３８からポンプ内通路２０の各ポンプ室２１に順次導入された作動油は、各ポンプ室２１の回転移動によって加圧された後、各ベーン１６がポンプ吐出側開口溝４１の上流端に一致する回転位置（Ｂ５）に達する毎に、第１，第２の吐出ポート５２，５３側に解放される。
【００４９】
その際、第１，第２の吐出ポート５２，５３側の圧力が高められることに起因して作動油の圧力分布に粗密が生じて圧力脈動波が発生するが、このポンプ室２１内の作動油の解放をノッチ７１によって除々に行うことにより、圧力脈動波の振幅は低く抑えられる。
【００５０】
また、発生した圧力脈動波は、第１，第２の吐出ポート５２，５３に至るまでの中途において、共鳴室４６による共鳴効果によって平滑化される。
【００５１】
さらに、発生した圧力脈動波は、第１，第２の吐出ポート５２，５３に至るまでの過程において、脈動部７０の効果によって平滑化される。すなわち、脈動部７０によってポンプ内通路２０の断面積が脈動変化されることにより、作動油は、第１，第２の吐出ポート５２，５３に至るまでの流通過程において、その流速が強制的に脈動変化され、作動油同士が前後で互いに干渉されて圧力分布の高低差が平滑化される。
【００５２】
そして、このように圧力脈動波が平滑化された作動油は、第１，第２の吐出ポート５２，５３から吐出側圧力室４７を経て、ポンプ吐出側通路５６に吐出される。
【００５３】
このような実施の形態によれば、ポンプ内通路２０の断面積を脈動変化させる脈動部７０を設けただけの簡単な構成で、ベーンポンプ１で発生する圧力脈動波を効果的に低減することができる。すなわち、例えば図６に実線で示すように、ポンプ内通路２０に脈動部７０を設けることにより、ベーンポンプ１からの吐出圧の圧力変動を、脈動部を持たないベーンポンプからの吐出圧の圧力変動（図中２点鎖線）に比べ、飛躍的に平滑化させることができる。
【００５４】
その際、ポンプ内通路２０に開口される開口溝を利用して脈動部７０を設けることにより、不要な部品点数の増加等を効果的に抑制することができる。ここで、ポンプ吸込側開口溝３５やこれに略対向する開口溝４０等に脈動部を設けて、第１，第２の吐出ポート５２，５３側に解放される前段階の各ポンプ室２１内の作動油を強制脈動させることも可能であるが、本実施の形態のように、ポンプ吐出側開口溝４１（及び、開口溝３６）に脈動部７０を設けることにより、発生した圧力脈動波に対して脈動部７０を直接的に作用させることができ、より効果的な圧力脈動波の平滑化を実現することができる。
【００５５】
また、脈動部７０の各周期の波長をベーン１６間の距離に一致して設定することにより、作動油の流速の強制的な脈動変化を、圧力脈動波の発生周期に対応させて行うことができ、より効果的に圧力脈動波の平滑化を行うことができる。
【００５６】
また、一のベーン１６が第１の吐出ポート５２に一致する回転位置（Ａ１）にあるとき、ポンプ吐出側開口溝４１上に位置する他のベーン１６（Ａ２，Ａ３，Ａ４）に一致してポンプ内通路２０の断面積を増大させるように脈動部７０を設定することにより、ベーン１６が第１の吐出ポート５２を通過する際の作動油の吐出圧を的確に確保することができ、ベーン１６によって第１の吐出ポート５２の流路抵抗が周期的に増大することに起因する２次的な圧力脈動波の発生を効果的に抑制することができる。
【００５７】
また、ポンプ吐出側開口溝４１の上流側単部を絞り形成し、ノッチ７１として形成することにより、発生する圧力脈動波自体の振幅を抑制することができ、より効果的な圧力脈動波の平滑化を実現することができる。
【００５８】
次に、図７は本発明の第２の実施の形態に係わり、図７はベーンポンプの要部をプレッシャプレートに沿って示す断面図である。なお、本実施の形態は、ポンプ吐出側開口溝４１の構成が、上述の第１の実施の形態に対して主として異なる。その他、同様の構成については、同符号を付して説明を省略する。
【００５９】
本実施の形態において、ポンプ吐出側開口溝４１は、第１の吐出ポート５２の位置を基準とした上流端までの距離が、ベーン１６間の距離の整数倍（図示の例では４倍）に規定され、その溝幅が、作動油の流通方向下流側に緩やかに収束されている。また、ポンプ吐出側開口溝４１は、その上流側端部の半区間（ベーン１６間距離を基準とする半区間）が絞り形成されて、いわゆるノッチ７６として形成されている。
【００６０】
また、ポンプ吐出側開口溝４１の両側には、脈動部７５が設けられている。本実施の形態において、脈動部７５は、上流側の各周期の波長が、ベーン１６間の距離に一致して設定され、下流側の各周期の波長が、例えばベーン１６間の距離の整数分の１の長さに一致した短いものに設定されている。さらに、脈動部７５は、一のベーン１６が第１の吐出ポートに一致する回転位置（Ａ１）にあるときの、ポンプ吐出側開口溝４１上に位置する他のベーン１６（Ａ２，Ａ３，Ａ４）に一致してポンプ内通路２０の断面積を増大させるように設定されている。
【００６１】
このような実施の形態によれば、上述の第１の実施の形態で得られる効果に加え、第１の吐出ポート５２の位置を基準とした上流端までの距離を、ベーン１６間距離の整数倍に設定することにより、ポンプ室２１が第１，第２の吐出ポート５２，５３側に解放されるタイミングと、ベーン１６が第１の吐出ポート５２を横切るタイミングとを一致させることができ、これにより、第１の吐出ポート５２の流路抵抗が周期的に増大するタイミングにポンプ室２１で加圧された圧力を解放させることができ、２次的に発生する圧力脈動波をより効果的に抑制することができるという効果を奏する。
【００６２】
また、脈動部７５を、各周期の波長を上流側と下流側とで大きく異ならせることによって、より効果的に圧力脈動波を平滑化させることができる。
【００６３】
次に、図８は本発明の第３の実施の形態に係わり、図８はベーンポンプの要部をプレッシャプレートに沿って示す断面図である。なお、本実施の形態は、ポンプ吐出側開口溝４１の構成が、上述の第１の実施の形態に対して主として異なる。その他、同様の構成については、同符号を付して説明を省略する。
【００６４】
本実施の形態において、ポンプ吐出側開口溝４１は、内側のみに脈動部８０を有し、外側は略円弧状の側面で形成されている。すなわち、ポンプ吐出側開口溝４１において、脈動部８０は、カムリング１２に干渉されない位置に設定されている。
【００６５】
このような実施の形態によれば、上述の第１の実施の形態で得られる効果に加え、ベーンポンプ１の動作状況にかかわらず、圧力脈動波に対して常に脈動部８０を的確に作用させることができるという効果を奏する。
【００６６】
次に、図９は本発明の第４の実施の形態に係わり、図９はベーンポンプの要部をプレッシャプレートに沿って示す断面図である。なお、本実施の形態は、ポンプ吐出側開口溝４１の構成が、上述の第１の実施の形態に対して主として異なる。その他、同様の構成については、同符号を付して説明を省略する。
【００６７】
本実施の形態において、ポンプ吐出側開口溝４１は、第１の吐出ポート５２側に短縮して形成され、ポンプ吐出側開口溝４１の両側には、脈動部８５が設けられている。
【００６８】
また、プレッシャプレート１７上において、ポンプ吐出側開口溝４１の上流側には、当該ポンプ吐出側開口溝４１から所定間隔離間する位置に、いわゆるノッチ形状のバイパス通路８６が設けられ、このバイパス通路８６によって、作動油が第１，第２の吐出ポート５２，５３側に解放される以前のタイミングで、互いに隣接するポンプ室２１同士が一部連通されるようになっている。
【００６９】
このような実施の形態によれば、上述の第１の実施の形態で得られる効果に加え、ポンプ室２１内の作動油の油圧が隣接するポンプ室２１の油圧との間で予め平滑化されることにより、作動油が第１，第２の吐出ポート５２，５３側に解放された際の油圧の急激な変動を抑制できるという効果を奏する。
【００７０】
次に、図１０は本発明の第５の実施の形態に係わり、図１０はベーンポンプの要部をプレッシャプレートに沿って示す断面図である。なお、本実施の形態においては、上述の第１の実施の形態に対し、ベーンポンプ１の形式が異なり、また、開口溝に設けられる脈動部の形状が異なる。その他、同様の構成については同符号を付して説明を省略する。
【００７１】
本実施の形態において、プレッシャプレート１７に設けられた開口溝４０及びポンプ吐出側開口溝４１は貫通溝で構成されている。また、収納空間６の底部には各開口溝４０，４１に略対応する溝部９０，９１が凹設され、これら溝部９０，９１が、開口溝４０，４１を介してポンプ内通路２０にそれぞれ連通されている。また、プレッシャプレート１７には、ポンプ吐出側開口溝４１の下流側に貫通孔９３が設けられ、この貫通孔９３が、通路９４を介して、開口溝４１の下流側に連通されている。さらに、貫通孔９３の近傍において、アダプタリング１１及び収納空間６の側壁には図示しないポンプ吐出側通路に連通する吐出ポート９５が開口されている。
【００７２】
このようなベーンポンプ１において、開口溝４０，４１の両側には、脈動部９２がそれぞれ設けられている。本実施の形態において、脈動部９２は、各周期の波長が、ベーン１６間の距離を基準とする所定範囲内の長さでランダムに設定されている。また、脈動部９２は、各周期の振幅がランダムに設定されており、これにより、ポンプ内通路２０の断面積をランダムに脈動変化させるようになっている。
【００７３】
このような実施の形態によれば、上述の第１の実施の形態で得られる効果に加え、各周期の波長及び振幅をランダムに設定することにより、様々な流速の作動油を相互干渉させることができ、より効果的に圧力脈動波の平滑化を実現することができるという効果を奏する。
【００７４】
なお、上述の各実施の形態において、各開口溝の長さや各脈動部に設定する各周期の波長等は上述のものに限定されるものではなく、実験等に基づいて適切な値に適宜変更可能であることは勿論である。また、上述の各実施の形態で説明した圧力脈動波を平滑化するための各構成を適宜組み合わせてベーンポンプを構成してもよいことは勿論である。
【００７５】
【発明の効果】
以上説明したように本発明によれば、簡単な構成で、圧力流体吐出時の圧力脈動波を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施の形態に係わり、ベーンポンプの概略構成を示す要部断面図
【図２】同上、図１のII−II断面図
【図３】同上、ベーンポンプの概略構成を示す分解斜視図
【図４】同上、図２のIV−IV断面図
【図５】同上、流体通路内を流通する圧力流体の状態を示す説明図
【図６】同上、ベーンポンプから吐出される流体の圧力変動を示す説明図
【図７】本発明の第２の実施の形態に係わり、ベーンポンプの要部をプレッシャプレートに沿って示す断面図
【図８】本発明の第３の実施の形態に係わり、ベーンポンプの要部をプレッシャプレートに沿って示す断面図
【図９】本発明の第４の実施の形態に係わり、ベーンポンプの要部をプレッシャプレートに沿って示す断面図
【図１０】本発明の第５の実施の形態に係わり、ベーンポンプの要部をプレッシャプレートに沿って示す断面図
【符号の説明】
１…ベーンポンプ
１２…カムリング
１４…ドライブシャフト
１５…ロータ
１６…ベーン
２０…ポンプ内通路
２１…ポンプ室
３５…ポンプ吸込側開口溝（開口溝）
３６…開口溝
３８…吸入ポート
４０…開口溝
４１…ポンプ吐出側開口溝
５２…第１の吐出ポート（吐出ポート）
５３…第２の吐出ポート（吐出ポート）
７０…脈動部
７１…ノッチ
７５…脈動部
７６…ノッチ
８０…脈動部
８５…脈動部
８６…バイパス通路
９２…脈動部
９５…吐出ポート
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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