(57)【要約】【課題】鋼、鋳鉄、耐熱合金、非鉄金属など各種被削材を切削加工する切削工具、または、金型などの耐摩耗工具に最適な遊離炭素粒子を含有するサーメットを提供することを目的とする。【解決手段】サーメットにおいて、残留した遊離炭素粒子を均一に特定量以上分散させると、切削工具として用いた場合、被削材との摩擦抵抗が低減するとともに、被削材の工具への溶着が軽減され、工具寿命が向上する。本発明のサーメットは、断面研磨組織において遊離炭素粒子の断面積の合計が観察面全体に対して１．１〜８面積％である。その中でも遊離炭素粒子の１粒子の面積が０．００５〜１０平方μｍ、粒子個数が１平方ｍｍ当たり１５０００〜１０００００個であると特に好ましい。【特許請求の範囲】
【請求項１】
鉄族金属を主成分とする結合相と、チタン化合物を主成分とする硬質相とからなるサーメットにおいて、該サーメットは遊離炭素粒子を含有するサーメットであり、該サーメットの断面組織の観察面における該遊離炭素粒子の断面積の合計が、該観察面の断面積全体に対して１．１〜８面積％である遊離炭素粒子を含有するサーメット。
【請求項２】
前記サーメットの断面組織の観察面における前記遊離炭素粒子の１粒子の最大断面積は、０．００５〜１０平方μｍである請求項１に記載の遊離炭素粒子を含有するサーメット。
【請求項３】
前記サーメットの断面組織の観察面における前記遊離炭素粒子の個数が１平方ｍｍ当たり１５０００〜１０００００個である請求項１または２に記載の遊離炭素粒子を含有するサーメット。
【請求項４】
前記サーメットの断面組織の観察面における前記遊離炭素粒子の１粒子の平均断面積が０．５〜１．５平方μｍである請求項１〜３のいずれか１項に記載の遊離炭素粒子を含有するサーメット。
【請求項５】
前記サーメットに含まれる全炭素含有量、全窒素含有量をそれぞれＡｃ（重量％）、Ａｎ（重量％）と表し、前記結合相量をＦ（重量％）、と表し、前記硬質相に含まれる周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属元素の化学量論組成炭素含有量、化学量論組成窒素含有量をそれぞれＣｓｃ（重量％）、Ｃｓｎ（重量％）と表したとき、
【式１】Ｃｃ＝（Ａｃ／（１００―Ｆ））×１００
【式２】Ｃｎ＝（Ａｎ／（１００―Ｆ））×１００
式１、式２を用いて算出されるＣｃ（重量％）、Ｃｎ（重量％）が、
３≧（（Ｃｃ＋Ｃｎ）−（Ｃｓｃ＋Ｃｓｎ））≧１を満足する請求項１〜４のいずれか１項に記載の遊離炭素粒子を含有するサーメット。
【請求項６】
鉄族金属を主成分とする結合相と、チタン化合物を主成分とする硬質相とからなるサーメットの製造方法において、該サーメットに含まれる全炭素含有量、全窒素含有量をそれぞれＡｃ（重量％）、Ａｎ（重量％）と表し、該結合相量をＦ（重量％）、と表し、該硬質相に含まれる周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属元素の化学量論組成炭素含有量、化学量論組成窒素含有量を、それぞれＣｓｃ（重量％）、Ｃｓｎ（重量％）と表したとき、
【式１】Ｃｃ＝（Ａｃ／（１００―Ｆ））×１００
【式２】Ｃｎ＝（Ａｎ／（１００―Ｆ））×１００
式１、式２を用いて算出されるＣｃ（重量％）、Ｃｎ（重量％）が、
３≧（（Ｃｃ＋Ｃｎ）−（Ｃｓｃ＋Ｃｓｎ））≧１となるように原料粉末に炭素を配合する工程を含むことを特徴とする遊離炭素粒子を含有するサーメットの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼、鋳鉄、耐熱合金、非鉄金属など各種被削材の切削工具または金型などの耐摩耗工具として最適なサーメットに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】Ｔｉの炭化物あるいは炭窒化物と、周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属元素の炭化物あるいは炭窒化物からなる硬質相を、Ｎｉおよび／またはＣｏなどの金属相で結合したサーメットは、切削工具用および耐摩耗工具用の材料として広く使われていて、工具寿命および耐摩耗性を向上させる技術が開発されている。従来の技術として、第三相である遊離炭素粒子を含まないサーメットがある（例えば、金属学会誌、２５（１９６１）Ｐ３２１）。また、硬質材料の断面組織において観察される遊離炭素粒子の最大寸法が５０μｍ以下であることを特徴とする硬質材料製切削工具が開示されている（例えば、特開２００１−２７９３６３号公報参照）。
【０００３】
【非特許文献】金属学会誌、２５（１９６１）Ｐ３２１
【０００４】
【特許文献】特開２００１−２７９３６３号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】遊離炭素粒子を含まないサーメットは、切削工具として用いた場合、被削材との抵抗が高く、耐摩耗性に劣るという問題がある。また、硬質材料の断面組織において観察される遊離炭素粒子の最大寸法が５０μｍ以下である硬質材料製切削工具は、晶出によって遊離炭素粒子を含有させているが、晶出による遊離炭素粒子は最大寸法が２０〜５０μｍに達する。最大寸法が２０μｍ以上の遊離炭素粒子が含まれると、遊離炭素粒子が破壊起源の欠陥となり抗折力強度が低下するという問題がある。さらに、晶出による遊離炭素粒子であるため、焼結温度において液相中に溶解していた炭素が焼結工程の冷却過程で析出するとき晶出サイトが少なくなり、溶解炭素の濃度分布や冷却速度の部分的な違いにより晶出遊離炭素粒子が粗大かつ不均一に分布する。加えて、サーメットの断面組織の観察面における遊離炭素粒子の断面積の合計が、該観察面の断面積全体に対して０．０１〜１面積％となるため、遊離炭素粒子による摩擦抵抗の低減効果が低く、切削工具として用いたときの性能向上は、望めないという問題がある。
【０００６】
そこで、本発明は、鋼、鋳鉄、耐熱合金、非鉄金属など各種被削材の切削工具または金型などの耐摩耗工具として最適な遊離炭素粒子を含有するサーメットとその製造方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、切削工具におけるサーメットの工具寿命の延長、摩擦抵抗の低減、被削材溶着の軽減について検討していたところ、残留した遊離炭素粒子を均一に特定量分散させると、切削時の被削材との摩擦抵抗が低減するとともに、被削材の工具への溶着が軽減されること、結果として遊離炭素粒子を含有したサーメットを切削工具として用いた場合、工具寿命が向上するという知見を得て、本発明を完成するに至ったものである。
【０００８】
すなわち、本発明における遊離炭素粒子を含有するサーメットは、鉄族金属を主成分とする結合相と、チタン化合物を主成分とする硬質相とからなるサーメットにおいて、該サーメットは遊離炭素粒子を含有するサーメットであり、該サーメットの断面組織の観察面における該遊離炭素粒子の断面積の合計が、該観察面の断面積全体に対して１．１〜８面積％であることを特徴とする。
【０００９】
本発明におけるサーメットは、鉄族金属を主成分とする結合相とチタン化合物を主成分とする硬質相とから構成された遊離炭素粒子を含有するサーメットである。ここで鉄族金属は、鉄、コバルト、ニッケルを示す。サーメットの結合相としては、鉄を主成分とした結合相よりもコバルトおよび／またはニッケルを主成分とした結合相が耐熱性、耐食性、および硬質相とのぬれ性が高いため好ましい。なお、鉄族金属を主成分とする結合相は、鉄族金属または鉄族金属に硬質相成分が０．０１〜２０重量％固溶した合金を示す。チタン化合物を主成分とする硬質相は、チタンの炭化物、窒化物、炭窒化物の中から選ばれた少なくとも１種のチタン化合物相と、周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属元素の炭化物、窒化物、炭窒化物およびこれらの固溶体の中から選ばれた少なくとも１種の複合化合物相からなる。これらのチタン化合物相を芯部とし、複合化合物相を周辺部とする有芯構造を有すると耐摩耗性を向上させるため好ましい。チタン化合物相として、具体的にはＴｉＣ、ＴｉＮ、Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）を挙げることができ、複合化合物相として、具体的には（Ｔｉ，Ｍｏ）Ｃ、（Ｔｉ，Ｍｏ，Ｗ）Ｃ、（Ｔｉ，Ｔａ，Ｗ，Ｍｏ）Ｃ、（Ｔｉ，Ｍｏ）Ｎ、（Ｔｉ，Ｍｏ，Ｗ）Ｎ、（Ｔｉ，Ｔａ，Ｗ，Ｍｏ）Ｎ、（Ｔｉ，Ｍｏ）（Ｃ，Ｎ）、（Ｔｉ，Ｍｏ，Ｗ）（Ｃ，Ｎ）、（Ｔｉ，Ｔａ，Ｗ，Ｍｏ）（Ｃ，Ｎ）などが挙げられる。
【００１０】
サーメットに含まれる結合相が３重量％未満では、サーメットの耐欠損性が低下し、２０重量％を超えると耐摩耗性が低下する傾向がみられる。このため、鉄族金属を主成分とする結合相：サーメット全体に対して３〜２０重量％、チタン化合物を主成分とする硬質相：残部からなるサーメットが好ましい。なお、サーメットは遊離炭素粒子を含有するが、硬質相に比較してサーメットに含まれる遊離炭素粒子は微量であり、比重も軽いため、重量％における残部は、実質的に硬質相の量を示している。
【００１１】
サーメットに含まれる遊離炭素粒子は、結晶質の炭素、非結晶質の炭素のいずれも良いが、結晶質の炭素として具体的には、黒鉛を挙げることができる。遊離炭素粒子はサーメット中に均一に分散している。表面付近に傾斜組成を有するサーメットにおいても、遊離炭素粒子は均一に分散している。このとき遊離炭素粒子が含まれる効果は、傾斜組成を有しないサーメットと同様である。サーメット断面組織の観察面における遊離炭素粒子の断面積の合計が、観察面の断面積全体に対して１．１面積％未満であると、遊離炭素粒子による摩擦抵抗の低減効果が著しく小さくなる。一方、遊離炭素粒子の断面積の合計が、観察面の断面積全体に対して８面積％を超えるとサーメットの硬さが低下してしまうことから、遊離炭素粒子の断面積の合計は、観察面の断面積全体に対して１．１〜８面積％とした。その中でも摩擦抵抗低減効果とサーメットの硬さを保つために、遊離炭素粒子の断面積の合計は、観察面の断面積全体に対して３〜５面積％が好ましい。
【００１２】
遊離炭素粒子を含有するサーメットは、サーメットの断面組織の観察面における該遊離炭素粒子の１粒子の最大断面積が０．００５〜１０平方μｍであると抗折力強度に優れるため好ましい。遊離炭素粒子１粒子の断面積が最も大きい値、すなわち、遊離炭素粒子の１粒子の最大断面積が１０平方μｍを超えると、切削工具として用いた場合に遊離炭素粒子が破壊の起源となり、抗折力強度が低下し、耐欠損性を著しく低下させる。遊離炭素粒子の１粒子の最大断面積が、０．００５平方μｍ未満であると摩擦抵抗の低減効果がほとんど見られない。なお、サーメットの断面組織の観察面における該遊離炭素粒子の１粒子の最大断面積は、０．００５〜６平方μｍであると耐欠損性が低下せず特に好ましい。
【００１３】
遊離炭素粒子を含有するサーメットは、サーメットの断面組織の観察面における該遊離炭素粒子の個数が１平方ｍｍ当たり１５０００〜１０００００個であると摩擦抵抗の低減効果が高く好ましい。観察面における遊離炭素粒子の個数が１平方ｍｍ当たり１５０００個未満であると、遊離炭素粒子による摩擦抵抗の低減効果が著しく小さくなり、遊離炭素粒子の個数が１平方ｍｍ当たり１０００００個を超えるとサーメットの硬さが低下してしまうことから、サーメットの断面組織の観察面における遊離炭素粒子の個数が１平方ｍｍ当たり１５０００個〜１０００００個が好ましい。摩擦抵抗低減効果とサーメットの硬さを保つために、サーメットの断面組織の観察面における遊離炭素粒子の個数は、１平方ｍｍ当たり５００００個〜８００００個であると、特に好ましい。
【００１４】
サーメットの断面組織の観察面における遊離炭素粒子の１粒子の平均断面積が０．５平方μｍ未満であると摩擦抵抗低減効果および／または被削材溶着軽減効果が減少する傾向がみられ、遊離炭素粒子の１粒子の平均断面積が１．５平方μｍを超えると遊離炭素粒子の分布が不均一になり、抗折力強度が低下する傾向がみられる。そのため、サーメットの断面組織の観察面における遊離炭素粒子の１粒子の平均断面積が０．５〜１．５平方μｍであると好ましい。遊離炭素粒子の１粒子の平均断面積が０．５〜１．５平方μｍであると、遊離炭素粒子が均一に分散し、摩擦抵抗低減効果および／または被削材溶着軽減効果が向上するとともに、サーメットの抗折力強度低下を低減できる。その中でも遊離炭素粒子の１粒子の平均断面積が０．５〜１．０平方μｍであると特に好ましい。
【００１５】
本発明者らは、サーメット中に遊離炭素粒子を微細かつ均一に分散させることを目指し実験を行った結果、遊離炭素粒子には晶出遊離炭素粒子と残留遊離炭素粒子の２種類があり、晶出遊離炭素粒子に比べ残留遊離炭素粒子の方が微細で均一に分散するという知見が得られた。高温の焼結工程において晶出遊離炭素粒子は平衡状態にあるため存在せず、低温の冷却工程においてサーメット中に晶出遊離炭素粒子として析出するものである。晶出遊離炭素粒子は析出サイトが少ないため粗大化しやすい。
【００１６】硬質相に含まれる周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属元素の化学量論組成炭素含有量Ｃｓｃ（重量％）、化学量論組成窒素含有量Ｃｓｎ（重量％）については、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｗの少なくとも１種をＭとしたとき、ＭＣ、ＭＮと表される化学量論組成炭化物、化学量論組成窒化物を形成されるものとし、これらの化学量論組成炭化物、化学量論組成窒化物に含まれる炭素量、窒素量をそれぞれ化学量論組成炭素含有量Ｃｓｃ（重量％）、化学量論組成窒素含有量Ｃｓｎ（重量％）と表す。ただし、ＣｒについてはＣｒ３Ｃ２と表される化学量論組成炭化物、ＭｏについてはＭｏ２Ｃ、Ｍｏ２Ｎと表される化学量論組成炭化物、化学量論組成窒化物が形成するものとし、これらの化学量論組成炭化物、化学量論組成窒化物に含まれる炭素量、窒素量を、それぞれ化学量論組成炭素含有量Ｃｓｃ（重量％）、化学量論組成窒素含有量Ｃｓｎ（重量％）と表す。サーメットに含まれる全炭素含有量、全窒素含有量をそれぞれＡｃ（重量％）、Ａｎ（重量％）と表し、結合相量をＦ（重量％）、と表したとき、
【式１】Ｃｃ＝（Ａｃ／（１００―Ｆ））×１００
【式２】Ｃｎ＝（Ａｎ／（１００―Ｆ））×１００
式１、式２を用いて算出されるＣｃ（重量％）、Ｃｎ（重量％）が、
３≧（（Ｃｃ＋Ｃｎ）−（Ｃｓｃ＋Ｃｓｎ））≧１を満足すると好ましい。サーメットのＣｃ、Ｃｎが上記の範囲であると、サーメット組織中に微細な遊離炭素粒子を均一分散することができ、サーメットの耐摩耗性および耐欠損性を向上させることができる。サーメットの（（Ｃｃ＋Ｃｎ）−（Ｃｓｃ＋Ｃｓｎ））（重量％）が１（重量％）未満であると晶出遊離炭素粒子が多くなり、遊離炭素粒子が粗大かつ不均一に分散し、これを切削工具として用いた場合、耐摩耗性および耐欠損性を低下する傾向が見られる。また、サーメットの（（Ｃｃ＋Ｃｎ）−（Ｃｓｃ＋Ｃｓｎ））（重量％）が３（重量％）を超えると、遊離炭素粒子の量が増加するためサーメットの硬さと耐摩耗性を低下させる傾向が見られる。したがって、３≧（（Ｃｃ＋Ｃｎ）−（Ｃｓｃ＋Ｃｓｎ））≧１であると好ましい。
【００１７】
本発明の遊離炭素粒子を含有するサーメットの製造方法は、鉄族金属を主成分とする結合相と、チタン化合物を主成分とする硬質相とからなるサーメットの製造方法において、サーメットに含まれる全炭素含有量、全窒素含有量をそれぞれＡｃ（重量％）、Ａｎ（重量％）と表し、該結合相量をＦ（重量％）、と表し、該硬質相に含まれる周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属元素の化学量論組成炭素含有量、化学量論組成窒素含有量を、それぞれＣｓｃ（重量％）、Ｃｓｎ（重量％）と表したとき、
【式１】Ｃｃ＝（Ａｃ／（１００―Ｆ））×１００
【式２】Ｃｎ＝（Ａｎ／（１００―Ｆ））×１００
式１、式２を用いて算出されるＣｃ（重量％）、Ｃｎ（重量％）が、
３≧（（Ｃｃ＋Ｃｎ）−（Ｃｓｃ＋Ｃｓｎ））≧１となるように原料粉末に炭素を配合する工程を含むことを特徴とする。
【００１８】
なお、本発明のサーメットは、通常の粉末冶金法によって得ることができるが、式１、式２で求められるＣｃ（重量％）、Ｃｎ（重量％）、硬質相に含まれる周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属元素の化学量論組成炭素含有量Ｃｓｃ（重量％）、化学量論組成窒素含有量Ｃｓｎ（重量％）について、３≧（（Ｃｃ＋Ｃｎ）−（Ｃｓｃ＋Ｃｓｎ））≧１を満足するようにサーメット原料粉末配合時に炭素粉末を添加した後、原料粉末の混合、乾燥、成形および焼結の各工程を経る粉末冶金法によって、本発明のサーメットを容易に得ることができる。
【００１９】
本発明の遊離炭素粒子を含有するサーメットの表面には、耐摩耗性向上のため、金属、合金、ダイヤモンドおよびセラミックスのうち少なくとも１種でなる単層または多重層の被覆を形成することができる。
【００２０】
本発明の遊離炭素粒子を含有するサーメットの用途としては、鋼、鋳鉄、耐熱合金、非鉄金属など各種被削材を切削加工する切削チップ、ドリル、リーマ、エンドミルなどの切削工具、金型などの耐摩耗工具に適する。特に切削加工時に遊離炭素粒子が摩擦抵抗を低減させる効果、もしくは遊離炭素粒子が被削材の溶着を軽減させる効果が得られるため、本発明の遊離炭素粒子を含有するサーメットを切削工具として用いることは、特に好ましい。
【００２１】
【発明の実施の形態】
サーメットに含まれる遊離炭素粒子は均一であるが、サーメットの表面付近の断面を組織観察するとよい。観察面を光学顕微鏡で１５００倍に拡大し、６０μｍ×４５μｍ角の観察面を観察し、それぞれの観察面において遊離炭素粒子の断面積および個数を測定する。サーメットの断面組織の観察面における遊離炭素粒子の１粒子の最大断面積、遊離炭素粒子の１粒子の平均断面積、遊離炭素粒子の断面積の合計、遊離炭素粒子の個数は、１０カ所の測定値を平均化して求めると好ましい。
【００２２】
サーメットの原料粉末またはサーメットについて、Ｃｃ（重量％）、Ｃｎ（重量％）、Ｃｓｃ（重量％）、Ｃｓｎ（重量％）を調べる方法としては、以下のように行うとよい。サーメットを高周波炉により燃焼させてサーメット全体に含まれる炭素を酸化炭素ガスとし、その濃度によりサーメットに含まれる全炭素含有量Ａｃ（重量％）を測定する炭素分析を行う。同様にサーメットを高周波炉により燃焼させてサーメット全体に含まれる窒素を窒素ガスとし、その濃度によりサーメットに含まれる全窒素含有量Ａｎ（重量％）を測定する窒素分析を行う。次いで蛍光Ｘ線分析を行いサーメットに含まれる鉄族金属含有量Ｆ（重量％）を測定する。サーメットのＣｃ（重量％）、Ｃｎ（重量％）は下記の式１、式２を用いて算出する。
【式１】Ｃｃ＝（Ａｃ／（１００―Ｆ））×１００
【式２】Ｃｎ＝（Ａｎ／（１００―Ｆ））×１００
【００２３】
蛍光Ｘ線分析を行いサーメットに含まれる周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属元素の種類と含有量を測定する。Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｗの場合、ＭＣで表される化学量論組成炭化物、ＭＮで表される化学量論組成窒化物とし、ＣｒについてはＣｒ３Ｃ２、ＭｏについてはＭｏ２Ｃ、Ｍｏ２Ｎと表される化学量論組成炭化物、化学量論組成窒化物が形成するとみなす。蛍光Ｘ線分析の結果から、これら周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属元素の化学量論組成炭化物量Ｓｃ（重量％）、化学量論組成窒化物量Ｓｎ（重量％）を求めた後、周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属元素の化学量論組成炭化物に含まれる炭素量Ｔｃ（重量％）、周期律表４ａ、５ａ、６ａ族金属元素の化学量論組成窒化物に含まれる窒素量Ｔｎ（重量％）を求める。Ｃｓｃ（重量％）、Ｃｓｎ（重量％）は式３、式４を用いて算出することができる。
【式３】Ｃｓｃ＝（（Ｔｃ／Ｓｃ）×１００）×（Ｃｃ／（Ｃｃ＋Ｃｎ））
【式４】Ｃｓｎ＝（（Ｔｎ／Ｓｎ）×１００）×（Ｃｎ／（Ｃｃ＋Ｃｎ））
上記の計算はサーメットの原料粉末に対しても同様に適応できる。
【００２４】
【実施例】
市販の平均粒径０．１〜４μｍのＴｉ（Ｃ、Ｎ）、Ｍｏ２Ｃ、ＷＣ、ＴａＣ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃの各粉末を用いて、表１のような配合組成に配合し、この配合粉末とアセトンとボールをステンレス製の混合容器に入れて、２０時間の湿式混合粉砕をした。こうして得た混合粉末にパラフィンを少量添加した後、ＣＮＭＧ１２０４０８（ＪＩＳ規格形状）が得られるようにプレス成形した。このプレス成形により得た圧粉体からパラフィンを４５０℃にて加熱除去した後、１３Ｐａの真空中で１２５０℃まで昇温の後、２６６ＰａのＮ２雰囲気中で１５００℃まで昇温した後、さらに１５００℃にて１時間保持して焼結して、発明品１〜５と比較品６〜１０のサーメットを得た。
【００２５】
こうして得られた本発明品１〜５と比較品６〜１０を炭素分析と窒素分析により、焼結体の（（Ｃｃ＋Ｃｎ）−（Ｃｓｃ＋Ｃｓｎ））を求め、その値を表２に記載した。発明品および比較品の断面研磨組織を観察し、観察面の断面積全体に対する遊離炭素粒子の断面積合計の面積率、遊離炭素粒子の１粒子の最大断面積、１平方ｍｍ当たりの遊離炭素粒子の個数、および１粒子の平均断面積を、それぞれ組織観察とその画像解析により測定した。硬さＨＲＡをロックウエル硬さ計により測定し、その結果を表２に示した。次に発明品１〜５および比較品６〜１０を用いて、下記（Ａ）および（Ｂ）の条件により切削試験を行い、その結果を表３に示した。
【００２６】
（Ａ）耐摩耗性試験
被削材：Ｓ５３Ｃ（ＨＢ＝２７０）
チップ形状：ＣＮＭＧ１２０４０８、チップブレーカ付き
切削速度：２２０ｍ／ｍｉｎ
切り込み量：１ｍｍ
送り量：０．１５ｍｍ／ｒｅｖ
工具寿命基準：コーナー摩耗＝０．２ｍｍ
（Ｂ）耐欠損性試験
被削材：Ｓ４５Ｃ  ４本溝入り
チップ形状：ＣＮＭＧ１２０４０８、チップブレーカ付き
切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ
切り込み量：０．５ｍｍ
送り量：０．２ｍｍ／ｒｅｖ
工具寿命基準：欠損
【００２７】
【表１】
2004285463.tif 000002
【００２８】
【表２】
2004285463.tif 000003
【００２９】
【表３】
2004285463.tif 000004
【００３０】
【発明の効果】
上述のように発明品のサーメットは、従来技術による比較品のサーメットに比べ、優れた性能を有する．実施例は、発明品が耐摩耗性に著しく優れ、耐欠損性も低下しないことを示している。本発明のサーメットは、切削工具として用いた場合、遊離炭素粒子の作用によって、切削抵抗が低減する効果、および／または、被削材の溶着を軽減する効果を有する。このような効果により、本発明のサーメットを切削工具として用いた場合、従来技術によるサーメットに比べ、優れた性能を有する。
【００３１】また、サーメットのＣｃ（重量％）、Ｃｎ（重量％）、Ｃｓｃ（重量％）、Ｃｓｎ（重量％）について、３≧（（Ｃｃ＋Ｃｎ）−（Ｃｓｃ＋Ｃｓｎ））≧１となるように炭素粉末を添加配合することを特徴とする本発明のサーメットの製造方法によって本発明のサーメットを容易に製造できる。