(57)【要約】【課題】触感的に粗面らしい粗面感を有する表面性状で、しかも、摩擦係数が湿潤状態で０．７０以上を満足して滑り難い粗面線材を提供すること。また、この粗面線材を、その表面粗度及び外観等の表面性状を任意に調整して製造可能な粗面線材の製造方法を提供すること。【解決手段】粗面線材では、線材表面の粗面部１ａが、少なくとも打痕跡による凹部１ｂを有している。そして、この粗面線材の製造方法では、線材を走行させて、走行中の線材表面にブラスト加工をし、線材表面に打痕跡の少なくとも凹部からなる粗面部を形成するようにした。【選択図】  図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
線材表面の粗面部が、少なくとも打痕跡による凹部を有していることを特徴とする粗面線材。
【請求項２】
粗面部が、凹部縁の突状せり上がり部を有していることを特徴とする請求項１記載の粗面線材。
【請求項３】
粗面部がメッキ層で形成されていると共に、粗面部における非打痕跡の凸部表面が、独立状突起部と、この各突起部を相互に隔てる連続状溝部からなる微細梨地状のザラ面より形成されていることを特徴とする請求項１または２記載の粗面線材。
【請求項４】
粗面部の表面ブラスト面積率が５％以上で、表面粗度が中心線平均粗さ（Ｒａ）２〜８μｍで、最大粗さ（Ｒｍａｘ）３０〜２００μｍであることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項記載の粗面線材。
【請求項５】
線材を走行させて、走行中の線材表面にブラスト加工をし、線材表面に打痕跡の少なくとも凹部からなる粗面部を形成するようにしたことを特徴とする粗面線材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は粗面線材およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
河川や湖沼の護岸工事で使用されているＺｎ−Ａｌ合金メッキ線による金網製のかごマットのように、最近では、安全面から人が傾斜している護岸に石詰めされた金網面の上を歩いても滑り難いように、摩擦係数の高い粗面線材が用いられるようになってきている。この摩擦係数の指標としては、かごマット工法技術推進協会の規定の測定方法によるＪＩＳ  Ｔ８１０２の４ｋｇゴム片との摩擦係数の数値が参考になり、湿潤状態で０．７０以上を満足するように規定されている。
【０００３】
このような滑り難い粗面線材を製作する目的で、特許文献１には、滑り難いかごマット用メッキ線材としてマグネシウムによる高耐食および溶湯の低流動性の特性を活用した２％Ｍｇ−１１％Ａｌ−Ｚｎ合金メッキ（付着量：２２０ｇ／ｍ２）の粗面線材が提案されている。しかし、この粗面線材は、２％のマグネシウムの添加により耐食性は大幅に向上する反面、メッキ層のマイクロビッカース硬度が無添加時の６０程度から１４０程度に大幅にアップするため、製網時にメッキ層にクラックや剥離を生じる虞れがあり、製網性が良くないという問題があった。
【０００４】
【特許文献１】
特願２０００−１８７９９号
【０００５】
本発明者は特願２００２−２６４７８５（以下、先願とする）において、付着溶融メッキ層の凝固速度を空冷装置により遅く制御することで得られる物理現象を活用して、メッキ層が独立突起部と、この各突起部を相互に隔てる連続状溝部からなる微細梨地状メッキ層の粗面線材を提案している。例えば、１０％Ａｌ−Ｚｎ合金メッキ層を有して、メッキ付着量がＭＩＮ６６０ｇ／ｍ２で、マグネシウムが添加されていない粗面線材では、摩擦係数が湿潤状態で０．７０以上を満足し、そして、メッキ層の硬度は６０程度にとどまり製網性が良いものである。そのため、滑り難く、製網時にメッキ層にクラックや剥離が発生することがなく、かごマット用の線材として好適である。
【０００６】
ところで、滑り難さの判断要素として、前記した摩擦係数の他に触感があり、この線材表面に触れた際の感じ即ち触感についても、粗面線材という商品の価値を高める重要なテーマである。
この点、特許文献１および本発明者による先願も、製網性と触感との双方の問題を同時に解決しておらず、両者ともに粗面仕上げに付着溶融メッキ層における凝固時の瞬間的な溶湯の低流動性という特性を活用しているためか、ともに表面粗度等の表面性状を任意に調整することが困難であることを知見した。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
解決しようとする課題は、第１には、触感的に粗面らしい粗面感を有する表面性状で、しかも、摩擦係数が湿潤状態で０．７０以上を満足して滑り難い粗面線材を、第２には、さらに、触感がいっそう粗面らしい粗面線材を、第３には、さらに、製網時にメッキ層にクラックや剥離が生じ難く製網性が良好である粗面線材を、第４には、さらに、触感による粗面感覚が良好で、しかも、線材表面には打痕による必要以上のダメージも発生していない粗面線材を、第５には、表面粗度及び外観等の表面性状を用途に応じ任意に調整して製造可能な粗面線材の製造方法を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明は前記した課題を達成するため、粗面線材では、
１．線材表面の粗面部が、少なくとも打痕跡による凹部を有していることを特徴とする。
２．上記１記載の粗面線材において、粗面部が、凹部縁の突状せり上がり部を有していることを特徴とする。
３．上記１または２記載の粗面線材において、粗面部がメッキ層で形成されていると共に、粗面部における非打痕跡の凸部表面が、独立状突起部と、この各突起部を相互に隔てる連続状溝部からなる微細梨地状のザラ面より形成されていることを特徴とする。
４．上記１〜３のいずれか１記載の粗面線材において、粗面部の表面ブラスト面積率が５％以上で、表面粗度が中心線平均粗さ（Ｒａ）２〜８μｍで、最大粗さ（Ｒｍａｘ）３０〜２００μｍであることを特徴とする。
５．粗面線材の製造方法では、線材を走行させて、走行中の線材表面にブラスト加工をし、線材表面に打痕跡の少なくとも凹部からなる粗面部を形成するようにしたことを特徴とする。
【０００９】
本発明におけるブラスト加工を受ける線材は、湿潤状態の摩擦係数が０．７０に満たない裸滑面鋼線或いは滑面メッキ線、前記した本発明者による先願の湿潤状態での摩擦係数が０．７０を満たしている粗面メッキ線、その他等の公知の線材のいずれであっても良い。
表面ブラスト面積率とは、線材の表面積に占める加工面積の比であり、このブラストによる表面ブラスト面積率（表面ブラスト率）を５％以上としたのは、５％未満では触感での粗面感覚が乏しいからである。
表面粗度を、中心線平均粗さ（Ｒａ）を２〜８μｍ、最大粗さ（Ｒｍａｘ）を３０〜２００μｍに設定したのは、この設定数値の下限未満では触感での粗面感覚が乏しいからであり、上限を超えると線材表面にブラスト痕による必要以上のダメージを与えることになるからである。
本製法では、グリット（鋳鉄、鋳鋼、アルミナ等）やショット（鋼球、亜鉛球等）等のブラスト材およびブラスト条件（ブラスト圧力、ブラスト材使用量、通線速度等）は任意であり、これらは目的の線材に応じて適宜設定することによって、所定の表面ブラスト面積率のもので、種々の用途に適した表面性状（表面粗度、摩擦係数等）を有する粗面線材を得ることが可能になる。
【００１０】
【発明の実施の形態】
図１および図２には本発明の粗面線材における実施の１形態を示し、図３〜図６には比較例を示し、ともに５．０ｍｍ径の裸滑面鋼線に表面ブラスト面積率を変えてブラスト加工（ブラスト条件、ブラスト材：＃２０アルミナ、ブラスト圧：５ｋｇ／ｃｍ２、吸引エア式）した。このブラスト前の裸滑面鋼線における湿潤状態の摩擦係数は０．６１（図１９参照）、中心線平均粗さは０．１μｍ、最大粗さは４１μｍ、１０点平均粗さは２．８μｍである（図２２参照）。
図１および図２に示す本発明の粗面線材１では、線材表面の粗面部１ａを、表面ブラスト面積率が１００％のブラスト加工をしたことで付く打痕跡による凹部１ｂと、凹部１ｂ縁の突状せり上がり部１ｃとで形成してある。この凹部１ｂと突状せり上がり部１ｃからなる粗面部１ａにより得られる湿潤状態での摩擦係数は０．８３を有している（図１９参照）。そして、粗面線材１の表面粗度は、中心線平均粗さ６．０μｍ、最大粗さ１００μｍ、１０点平均粗さ４６μｍのもので、いずれも設定数値内であった（図２２参照）。
【００１１】
この粗面線材１は、図１９のグラフに示すように、表面ブラスト面積率が大きくなるのにつれて湿潤状態での摩擦係数が大きくなり、表面ブラスト面積率２５％程度以上で指標の湿潤状態における摩擦係数０．７０以上を満足するようになる。また、表面ブラスト面積率が２５％程度である場合における中心線平均粗さと最大粗さと１０点平均粗さは、図２２の表に示すように、中心線平均粗さが４．０μｍ、最大粗さが８０μｍ、１０点平均粗さが４０μｍで、いずれも設定数値内であった。
【００１２】
図３および図４に示す表面ブラスト面積率が０％である比較例のものでは、凹部１ｂが存在しないため、湿潤状態での摩擦係数が０．６１、中心線平均粗さが０．１μｍ、最大粗さが４１μｍ、１０点平均粗さが２．８μｍであり、また、図５および図６に示す表面ブラスト面積率が５％である比較例のものでは、凹部１ｂの絶対数が不足しているため、湿潤状態での摩擦係数が０．６３、中心線平均粗さが１．２μｍ、最大粗さが５８μｍ、１０点平均粗さが３３μｍで、いずれのものも摩擦係数は指標の０．７０におよばず、中心線平均粗さも設定数値の２μｍにおよばなかった。
【００１３】
図７および図８、図９および図１０にはそれぞれ本発明の粗面線材における実施の他の１形態を示し、図１１および図１２には比較例を示し、ともに５．０ｍｍ径の滑面メッキ線に表面ブラスト面積率を変えてブラスト加工（ブラスト条件、ブラスト材：＃２０アルミナ、ブラスト圧：５ｋｇ／ｃｍ２、吸引エア式）した。この滑面メッキ線は、メッキ付着量がＭＩＮ３００ｇ／ｍ２の１０％Ａ１−Ｚｎ合金メッキ線で、ブラスト前における湿潤状態の摩擦係数は０．６５、中心線平均粗さは０．６μｍ、最大粗さは４２μｍ、１０点平均粗さは６．２μｍである（図２２参照）。
【００１４】
図７および図８に示す本発明の粗面線材１では、線材表面のメッキ層１ｄにより形成されている粗面部１ａを、表面ブラスト面積率が５％のブラスト加工をしたことで付く打痕跡による凹部１ｂと、凹部１ｂ縁の突状せり上がり部１ｃとで形成してある。この凹部１ｂと突状せり上がり部１ｃからなる粗面部１ａにより得られる湿潤状態での摩擦係数は０．７２を有している（図２０参照）。そして、粗面線材１の表面粗度は、中心線平均粗さ２．０μｍ、最大粗さ８１μｍ、１０点平均粗さ３５μｍのもので、設定数値内であった（図２２参照）。
図９および図１０に示す本発明の粗面線材１では、線材表面のメッキ層１ｄにより形成されている粗面部１ａを、表面ブラスト面積率が１００％のブラスト加工をしたことで付く打痕跡による凹部１ｂと、凹部１ｂ縁の突状せり上がり部１ｃとで形成してある。この凹部１ｂと突状せり上がり部１ｃからなる粗面部１ａにより得られる湿潤状態での摩擦係数は０．９３を有している（図２０参照）。そして、粗面線材１の表面粗度は、中心線平均粗さ６．９μｍ、最大粗さ１１０μｍ、１０点平均粗さ５２μｍのもので、設定数値内であった（図２２参照）。図２０のグラフに示すように、表面ブラスト面積率が大きくなるのにつれて湿潤状態での摩擦係数が大きくなり、表面ブラスト面積率５％程度以上で指標の湿潤状態における摩擦係数０．７０以上を満足するようになる。また、表面ブラスト面積率が５％程度である場合における中心線平均粗さ、最大粗さ、１０点平均粗さは、前記した通りに、いずれも設定数値内であった。
【００１５】
図１１および図１２に示す表面ブラスト面積率が０％である比較例のものでは、湿潤状態での摩擦係数が０．６５、中心線平均粗さが０．６μｍ、最大粗さが４２μｍ、１０点平均粗さが６．２μｍで、摩擦係数は指標の０．７０におよばず、また、中心線平均粗さについても設定数値の２μｍにおよばなかった。
【００１６】
図１３および図１４、図１５および図１６にはそれぞれ本発明の粗面線材における実施の他の１形態を示し、図１７および図１８には比較例を示し、ともに５．０ｍｍ径の粗面メッキ線に表面ブラスト面積率を変えてブラスト加工（ブラスト条件、ブラスト材：＃２０アルミナ、ブラスト圧：５ｋｇ／ｃｍ２、吸引エア式）した。この粗面メッキ線は、メッキ付着量がＭＩＮ６６０ｇ／ｍ２の１０％Ａｌ−Ｚｎ合金メッキ線で、線材表面すなわちメッキ層１ｄ表面は、独立状突起１ｅとこの各突起１ｅを相互に隔てる連続状溝部１ｆからなる微細梨地状に形成されている。そして、このザラ面状の表面性状が有する排水機能により、ブラスト加工無しで、湿潤状態での摩擦係数が０．８０に達し、指標での０．７０を満たしている。
【００１７】
図１３および図１４に示す本発明の粗面線材１では、線材表面のメッキ層１ｄにより形成されている粗面部１ａを、表面ブラスト面積率が５％のブラスト加工をしたことで付く打痕跡による凹部１ｂと、凹部１ｂ縁の突状せり上がり部１ｃとで形成してある。この凹部１ｂと突状せり上がり部１ｃからなる粗面部１ａにより得られる湿潤状態での摩擦係数は０．７８を有している（図２１参照）。そして、粗面線材１の表面粗度は、中心線平均粗さ２．３μｍ、最大粗さ１０２μｍ、１０点平均粗さ３７μｍのもので、いずれも設定数値内であった（図２２参照）。
図１５および図１６に示す本発明の粗面線材１では、線材表面のメッキ層１ｄにより形成されている粗面部１ａを、表面ブラスト面積率が１００％のブラスト加工をしたことで付く打痕跡による凹部１ｂと、凹部１ｂ縁の突状せり上がり部１ｃとで形成してある。この凹部１ｂと突状せり上がり部１ｃからなる粗面部１ａにより得られる湿潤状態での摩擦係数は０．８７を有している（図２１参照）。そして、粗面線材１の表面粗度は、中心線平均粗さ６．８μｍ、最大粗さ１９９μｍ、１０点平均粗さ５０μｍのもので、いずれも設定数値内であった（図２２参照）。
図２１のグラフに示すように、表面ブラスト面積率が大きくなるのにつれて湿潤状態での摩擦係数が一部小さくなったが、湿潤状態における摩擦係数０．７０以上を満足していた。また、表面ブラスト面積率が５％程度以上であれば、中心線平均粗さ、最大粗さ、１０点平均粗さは、いずれも設定数値内であった。
【００１８】
図１７および図１８に示す表面ブラスト面積率が０％である比較例のものでは、湿潤状態での摩擦係数が０．８０、中心線平均粗さが１．７μｍ、最大粗さが５０μｍ、１０点平均粗さが１７μｍで、摩擦係数は指標の０．７０を満たしているが、中心線平均粗さが設定数値の２μｍにおよばなかった。
【００１９】
図２３にはブラスト加工を機械式に変えると共にブラスト材を鋼球にして、メッキ付着量がＭＩＮ６６０ｇ／ｍ２の１０％Ａｌ−Ｚｎ合金滑面メッキ線にブラスト加工した時の表面粗度の変化を示しており、前記した吸引エア式におけるブラスト材のアルミナと異なり、鋼球は鋭角部が無いため、中心線平均粗さは大きく異ならないが、最大粗さは小さくなる。
【００２０】
図２４には前記した図１〜１２に示すように吸引エア式のブラスト条件で行なった際における裸滑面鋼線と滑面メッキ鉄線の線径の変化を、図２５には図１３〜１６に示すように吸引エア式のブラスト条件で行なった際における粗面メッキ鉄線の線径の変化を、それぞれ示しており、三者ともブラスト痕による表面のせり上がりのため、表面ブラスト率が大きくなるにつれて径が増し、表面ブラスト率１００％では０．０４〜０．０５５ｍｍ程度大きくなる。この現象はブラスト痕により表面がせり上がって、突状せり上がり部１ｃを形成していることを示している。この線径増加について、滑面メッキ鋼線よりも裸滑面鋼線のほうが大きい理由は、滑面メッキ鉄線におけるメッキ層の一部がブラスト時に飛ばされることによるものと考えられる。
【００２１】
図２６には前記と同様の吸引エア式のブラスト条件で行なった際における裸滑面鋼線と滑面メッキ鉄線と粗面メッキ鉄線の表面硬度の変化を示しており、ブラスト加工による表面（メッキ層）の硬度アップは殆ど無く、加工硬化は認められない。特に、滑面メッキ鉄線と粗面メッキ鉄線では、表面硬度は表面ブラスト率が大きくなるにつれて低下する傾向を示し、実際、メッキ層にはクラックや剥離等の巻き付け加工性の低下が認められず、メッキ層の硬度アップは無いことを証明している。
【００２２】
図２７には本発明の粗面線材の製造方法に採用した粗面線材製造装置の実施の１形態を例示している。
この製造装置１０は、サプライ装置１１と、伸線ダイス１２ａを有する伸線機１２と、伸線釜１３と、ターンローラー１４，１５と、ブラスト装置１６と、巻取り機１７で構成されている。
この製造装置１０による本発明の粗面線材の製造例について説明すると、サプライ装置１１より繰り出された線材Ｌは、伸線ダイス１２ａで所定の線径に伸線された後、伸線釜１３に巻き取られ、ターンローラー１４，１５を経てブラスト装置１６に入線して、線表面にブラスト加工を受け、その後に巻取り機１７に巻き取られる。線材Ｌは裸線或いはメッキ線のいずれでも良い。
【００２３】
そして、製造された本発明の粗面線材が例えば図１および図２の粗面線材１である場合、線表面には表面ブラスト面積率が１００％のブラスト加工を受けたことで付く打痕跡による凹部１ｂと突状せり上がり部１ｃからなる粗面部１ａを形成していて、湿潤状態での摩擦係数が０．８３、表面粗度としての中心線平均粗さが６．０μｍ、最大粗さが１００μｍ、１０点平均粗さが４６μｍの表面性状を呈し、触感的にも粗面らしい粗面感を有するものである。
【００２４】
図２８には本発明の粗面線材の製造方法に採用した他の粗面線材製造装置の実施の１形態を例示している。
製造装置１８は、メッキ槽１９と、メッキ浴中のシンカーローラー２０と、メッキ浴面１９ａにおける無酸化性の雰囲気ガスで覆われたメッキ絞り部２１と、メッキ絞り部２１上の冷却装置２２および水冷装置２２ａと、冷却装置２２上のトップローラー２３と、トップローラー２３とターンローラー２５との間のブラスト装置２４と、ターンローラー２５の後の巻取り機（図示セズ）で構成されている。
この製造装置１８による本発明の粗面線材の製造例について説明すると、線材Ｌ１は、メッキ槽１９のメッキ浴面１９ａに入線し、シンカーローラー２０を経てめっき浴面１９ａからめっき絞り部２１を通過し、冷却装置２２に入線して冷却される。冷却されてメッキ層が凝固された線材は、トップローラー２３を経て次にブラスト装置２４に入線し、線表面にブラスト加工を受けた後、ターンローラー２５を経て巻取り機（図示セズ）に巻き取られる。
【００２５】
そして、製造される本発明の粗面線材が例えば図７および図８の粗面線材１である場合、線表面には表面ブラスト面積率が５％のブラスト加工を受けたことで付く打痕跡による凹部１ｂと突状せり上がり部１ｃからなる粗面部１ａを形成していて、湿潤状態での摩擦係数が０．７２、表面粗度としての中心線平均粗さが２．０μｍ、最大粗さが８１μｍ、１０点平均粗さが３５μｍの表面性状を呈し、製網時にメッキ層にクラックや剥離が生じ難くて製網性が良好で、しかも、触感的にも粗面らしい粗面感を有するものである。
また、製造される本発明の粗面線材が例えば図９および図１０の粗面線材１である場合、線表面には表面ブラスト面積率が１００％のブラスト加工を受けたことで付く打痕跡による凹部１ｂと突状せり上がり部１ｃからなる粗面部１ａを形成していて、湿潤状態での摩擦係数が０．９３、表面粗度としての中心線平均粗さが６．９μｍ、最大粗さが１１０μｍ、１０点平均粗さが５２μｍの表面性状を呈し、製網時にメッキ層にクラックや剥離が生じ難くて製網性が良好で、しかも、触感的にも粗面らしい粗面感を有するものである。
【００２６】
図２９には本発明の粗面線材の製造方法に採用した他の粗面線材製造装置の実施の１形態を例示している（特願２００２−２６４７８５参照）。
製造装置２６は、メッキ槽２７と、メッキ浴中のシンカーローラー２８と、メッキ浴面２７ａにおける無酸化性の雰囲気ガスで覆われたメッキ絞り部２９と、メッキ絞り部２９上における下位の低・中速空冷装置３０ａと上位の高速空冷装置３０ｂからなる冷却装置３０と、冷却装置３０上のトップローラー３１と、トップローラー３１とターンローラー３３との間のブラスト装置３２と、ターンローラー３３の後の巻取り機（図示セズ）で構成されている。
この製造装置２６による本発明の粗面線材の製造例について説明すると、線材Ｌ２は、メッキ槽２７のメッキ浴面２７ａに入線し、シンカーローラー２８を経てめっき浴面２７ａからめっき絞り部２９を通過し、冷却装置３０に入線する。冷却装置３０に入線したメッキ線は先ず下部の低・中速空冷装置３０ａで１次冷却され、次に高速空冷装置３０ｂで２次冷却される。冷却されてメッキ層が凝固された線材は、トップローラー３１を経て次にブラスト装置３２に入線し、線表面にブラスト加工を受けた後、ターンローラー３３を経て巻取り機（図示セズ）に巻き取られる。
【００２７】
そして、製造される本発明の粗面線材が例えば図１３および図１４の粗面線材１である場合、線表面には表面ブラスト面積率が５％のブラスト加工を受けたことで付く打痕跡による凹部１ｂと突状せり上がり部１ｃからなる粗面部１ａを形成していて、湿潤状態での摩擦係数が０．７８、表面粗度としての中心線平均粗さが２．３μｍ、最大粗さが１０２μｍ、１０点平均粗さが３７μｍの表面性状を呈し、製網時にメッキ層にクラックや剥離が生じ難くて製網性が良好で、しかも、触感的にも粗面らしい粗面感を有するものである。
また、製造される本発明の粗面線材が例えば図１５および図１６の粗面線材１である場合、線表面には表面ブラスト面積率が１００％のブラスト加工を受けたことで付く打痕跡による凹部１ｂと突状せり上がり部１ｃからなる粗面部１ａを形成していて、湿潤状態での摩擦係数が０．８７、表面粗度としての中心線平均粗さが６．８μｍ、最大粗さが１９９μｍ、１０点平均粗さが５０μｍの表面性状を呈し、製網時にメッキ層にクラックや剥離が生じ難くて製網性が良好で、しかも、触感的にも粗面らしい粗面感を有するものである。
【００２８】
前記した各態様は本発明の一例を示しているに過ぎず、これに限定されるものではない。例えば、メッキ加工または伸線加工とブラスト加工は連続して行なう必要はなく、メッキ加工または伸線加工とブラストは切り離して行なうようにしても良い。
【００２９】
【発明の効果】
Ａ．請求項１により、触感的に粗面らしい粗面感を有する表面性状の粗面部となるので、商品価値が高い。そして、摩擦係数が湿潤状態で０．７０以上を満足して滑り難く、線材表面を歩いても滑り難さを求められる用途、例えば、河川や湖沼の護岸工事で使用されているかごマットの金網用に好適である。
また、表面粗度が大きく、表面積が滑面より大きいため、塗装下地、樹脂被覆下地としては最適であり、滑面より多くの塗料・樹脂を密着性良好に保持することが期待できる。
Ｂ．請求項２により、さらに、触感がいっそう粗面らしい特徴がある。
Ｃ．請求項３により、さらに、製網時にあってもメッキ層にクラックや剥離が生じ難く、製網性が良好で、触感がいっそう粗面らしい特徴の粗面メッキ線となる。しかも、メッキ付着量は規格値を満たして耐食性を満足するものである。
Ｄ．請求項４により、さらに、触感による粗面感覚が良好で、しかも、線材表面には打痕による必要以上のダメージも発生していない。
Ｅ．請求項５により、用途に応じた表面粗度および表面性状にブラスト加工することで、適宜の表面粗度及び外観等の表面性状を有するように任意に調整して製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の粗面線材における実施の１形態を例示している粗面部表面の走査型電子顕微鏡による拡大写真（×５００）。
【図２】粗面部断面の光学顕微鏡による拡大写真（×４００）。
【図３】比較例における粗面部表面の走査型電子顕微鏡による拡大写真（×５００）。
【図４】粗面部断面の光学顕微鏡による拡大写真（×４００）。
【図５】比較例における粗面部表面の走査型電子顕微鏡による拡大写真（×５００）。
【図６】粗面部断面の光学顕微鏡による拡大写真（×４００）。
【図７】本発明の粗面線材における実施の他の１形態を例示している粗面部表面の走査型電子顕微鏡による拡大写真（×５００）。
【図８】粗面部断面の光学顕微鏡による拡大写真（×４００）。
【図９】本発明の粗面線材における実施の他の１形態を例示している粗面部表面の走査型電子顕微鏡による拡大写真（×５００）。
【図１０】粗面部断面の光学顕微鏡による拡大写真（×４００）。
【図１１】比較例における粗面部表面の走査型電子顕微鏡による拡大写真（×５００）。
【図１２】粗面部断面の光学顕微鏡による拡大写真（×４００）。
【図１３】本発明の粗面線材における実施の他の１形態を例示している粗面部表面の走査型電子顕微鏡による拡大写真（×５００）。
【図１４】粗面部断面の光学顕微鏡による拡大写真（×４００）。
【図１５】本発明の粗面線材における実施の他の１形態を例示している粗面部表面の走査型電子顕微鏡による拡大写真（×５００）。
【図１６】粗面部断面の光学顕微鏡による拡大写真（×４００）。
【図１７】比較例における粗面部表面の走査型電子顕微鏡による拡大写真（×５００）。
【図１８】粗面部断面の光学顕微鏡による拡大写真（×４００）。
【図１９】裸滑面鋼線における線材表面加工面積率と摩擦係数の関係を示すグラフ。
【図２０】滑面メッキ鉄線における線材表面加工面積率と摩擦係数の関係を示すグラフ。
【図２１】粗面メッキ鉄線における線材表面加工面積率と摩擦係数の関係を示すグラフ。
【図２２】エア式ブラスト加工による表面粗度の変化を示す表。
【図２３】機械式ブラスト加工による表面粗度の変化を示す表。
【図２４】裸滑面鋼線と滑面メッキ鉄線における線材表面加工面積率と線径の関係およびメッキ付着量の変化を示すグラフ。
【図２５】粗面メッキ鉄線における線材表面加工面積率と線径の関係およびメッキ付着量の変化を示すグラフ。
【図２６】裸滑面鋼線と滑面メッキ鉄線と粗面メッキ鉄線における線材表面加工面積率と表面硬度の関係を示す表。
【図２７】本発明の粗面線材の製造方法に採用した粗面線材製造装置の実施の１形態を例示している概略図。
【図２８】本発明の粗面線材の製造方法に採用した他の粗面線材製造装置における実施の１形態を例示している概略図。
【図２９】本発明の粗面線材の製造方法に採用した他の粗面線材製造装置における実施の１形態を例示している概略図。
【符号の説明】
１  粗面線材
１ａ  粗面部
１ｂ  凹部
１ｃ  せり上がり部
１ｄ  メッキ層
１ｅ  独立状突起
１ｆ  連続状溝部
１０，１８，２６  製造装置
１１  サプライ装置
１２  伸線機
１２ａ  伸線ダイス
１３  伸線釜
１４，１５  ターンローラー
１６  ブラスト装置
１７  巻取り機
１９，２７  メッキ槽
１９ａ，２７ａ  メッキ浴面
２０，２８  シンカーローラー
２１，２９  メッキ絞り部
２２，３０  冷却装置
２２ａ  水冷装置
２３，３１  トップローラー
２４，３２  ブラスト装置
２５，３３  ターンローラー
３０ａ  低・中速空冷装置
３０ｂ  高速空冷装置
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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