(57)【要約】【課題】材質の化学組成をコントロールすることにより得られるキャスタブル耐火物であって、スラグ成分の浸透を抑えることが可能で、耐構造スポーリング性に優れ、長期間にわたり亀裂や剥離の発生を抑制することが可能なタンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物を提供する。【解決手段】Ａｌ２Ｏ３とＳｉＯ２を主成分とし、Ａｌ２Ｏ３の含有量を５０〜７０重量％の範囲に保つとともに、粒径が４５μｍ以下のＡｌ２Ｏ３粒子とＳｉＯ２粒子の割合（Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＯ２）を重量比で０．１〜１．０の範囲とし、かつ、粒度が０．１〜５ｍｍの珪石原料を０．５〜５重量％の割合で含有させる。また、珪石原料に代えて、粒度が４５μｍ〜３ｍｍのアンダルサイト原料を１〜２５重量％の割合で含有させる。【選択図】　　　　　なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
アルミナ・シリカ質のタンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物であって、
Ａｌ２Ｏ３とＳｉＯ２を主成分とし、
Ａｌ２Ｏ３の含有量が５０〜７０重量％の範囲にあり、かつ、
粒径が４５μｍ以下のＡｌ２Ｏ３粒子とＳｉＯ２粒子の割合（Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＯ２）が、重量比で０．１〜１．０の範囲にあるとともに、
粒度が０．１〜５ｍｍの珪石原料を０．５〜５重量％含有していること
を特徴とするタンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物。
【請求項２】
アルミナ・シリカ質のタンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物であって、
Ａｌ２Ｏ３とＳｉＯ２を主成分とし、
Ａｌ２Ｏ３の含有量が５０〜７０重量％の範囲にあり、かつ、
粒径が４５μｍ以下のＡｌ２Ｏ３粒子とＳｉＯ２粒子の割合（Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＯ２）が、重量比で０．１〜１．０の範囲にあるとともに、
粒度が４５μｍ〜３ｍｍのアンダルサイト原料を１〜２５重量％含有していること
を特徴とするタンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物。
【請求項３】
４５μｍ以下の微粉部に、平均粒径１μｍ以下のシリカ超徴粉４〜２０重量％と、平均粒径２０μｍ以下のアルミナ超微粉０〜１０重量％とを含有するとともに、結合材としてＣａＯ成分を１０〜３０％含有するアルミナセメントを、３〜１０重量％の割合で配合したことを特徴とする請求項１又は２記載のタンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物。
【請求項４】
主原料として、キャスタブル耐火物原料として使用されるＡｌ２Ｏ３とＳｉＯ２を主成分とするシリカ・アルミナ質原料を用い、
添加成分として、リン酸塩、有機酸、耐熱鋼ファイバー、及び有機繊維からなる群より選ばれる少なくとも１種を配合したこと
を特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のタンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本願発明は、鉄鋼分野などにおいて用いられる溶融金属容器、特に連続鋳造用タンディッシュの内張りに使用されるアルミナ・シリカ質のタンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物に関する。
【０００２】
【従来の技術】
鉄鋼分野などにおいて用いられる溶融金属容器、特に連続鋳造用タンディッシュの内張り用耐火物としては、従来より、ろう石れんがや高アルミナ質れんがなどが使用されていた。しかし、ろう石れんがや高アルミナ質れんがなどは、損傷を受けやすく、耐用性が不十分であるという問題点があった。
【０００３】
この内張り耐火物の損傷は、主として、溶融金属あるいはスラグ中のＣａＯ、ＦｅＯ、ＭｎＯなどによる溶損、さらにはスラグ成分の浸透によって生じた変質層による構造スポーリングなどによるものである。
【０００４】
そこで、スラグ成分の浸透を防止するための対策として、スラグに濡れにくい炭素、炭化珪素などを使用することが試みられたが、酸化及び酸化に伴う組織劣化により、逆に溶損が大きくなるという問題点があった。
【０００５】
また、溶融金属の内張り耐火物の築炉作業は、作業者に大きな負担をかける重筋作業であるため、築炉作業の機械化や自動化による作業者への負担の軽減及び省力化を図ることが必要とされていた。
【０００６】
それゆえ、近年は、
（１）溶融金属容器の耐火物による築炉作業の機械化や自動化に有利であり、かつ、
（２）れんがによる築炉の場合にみられるような目地のない均一な施工体を得ることが可能で、さらには、
（３）継ぎ足しによる施工が可能である
という特徴を有するキャスタブル耐火物を用いた流し込み施工法が広く用いられるようになっている。
【０００７】
そして、このキャスタブル耐火物として、高耐用性を示すアルミナ系（アルミナ・シリカ質）のキャスタブル耐火物が広く使用されるようになり、これにともなって、連続鋳造用タンディッシュ内張り耐火物の耐用性（寿命）も、従来使用されていたろう石れんが、高アルミナ質れんがなどに比べて大幅に向上するに至っている。
【０００８】
例えば、アルミナ・シリカ系材質のボンド部に配合した超微粉の種類を、アルミナ超微粉、シリカ超微粉に特定し、その比率（ＳｉＯ２超微粉／Ａｌ２Ｏ３超微粉量比）を１．７〜２．５の範囲に特定することにより材料の強度及び靭性が向上すること、さらには、Ａｌ２Ｏ３含有量を４０〜５０重量％に特定することにより耐熱衝撃性が向上し、優れた耐用性が得られることが知られている（例えば、特許文献１参照）。
【０００９】
しかし、近年、コスト低減の目的から、使用する際のＭｇＯ系コーティング材の薄肉化、溶融金属容器の作業条件の過酷化、これに伴う修理サイクルの変更により、耐火物の使用末期において、使用中に稼働面に垂直な亀裂が発生し、亀裂への地金差しや、亀裂の交差部位からの剥離が激しくなるという新しい問題が発生するに至っている。なお、剥離の発生は、壁下部に多く認められ、剥離の程度が最終的な耐用性に大きく関係することが確認されている。
【００１０】
このような問題に対し、発明者らはＡｌ２Ｏ３の含有量が５０〜７０重量％で、７５μｍ以下の粒子のＡｌ２Ｏ３／ＳｉＯ２量比を１．０〜３．０に特定することによりスラグ成分の浸透を抑え、耐構造スポーリング性を向上させたタンディッシュの内張り用キャスタブルを提案している（例えば、特許文献２参照）。
【００１１】
また、その他にも、珪石原料を使用した種々の耐火物が提案されており（例えば特許文献３，４参照）、また、アンダルサイト原料を使用したアルミナ・シリカ質低セメントキャスタブルも提案されている（例えば、特許文献５参照）。
【００１２】
【特許文献１】
特開昭６３−２９１８７９号公報
【特許文献２】
特開２００２−０２９８５８号公報
【特許文献３】
特開平０５−７８１７９号公報
【特許文献４】
特開平０１−２０１０８３号公報
【特許文献５】
特開平１１−１３０５４９号公報
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上述の特許文献２のキャスタブル耐火物を用いた場合においても、使用の末期では、稼働面に垂直な亀裂が発生し、亀裂への地金差しや亀裂の交差部位からの剥離などの問題が発生するという問題点があり、さらに亀裂、剥離が発生し難い高品質の内張り用キャスタブルが求められるようになってきた。
また、上述の特許文献３〜５の耐火物を用いた場合にもこのような問題を解決することができないのが実情である。
【００１４】
本願発明は、上記問題点を解決するものであり、材質の化学成分をコントロールすることにより、スラグ成分の浸透を抑えて構造スポーリング性の低減を図るとともに、膨張を長時間継続させることにより長期間にわたる使用における亀裂、剥離の発生を抑制することが可能なタンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物を提供することを目的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
発明者らは、上記従来の問題点を解決するために、種々検討した結果、
（１）従来のキャスタブル耐火物を用いたタンディッシュ内張り耐火物の剥離の原因は、マグネシアコーティング層を浸透したスラグが母材（耐火物）にまで浸透することによる構造スポーリングであること、
（２）スラグの浸透を抑制することができれば、剥離の発生を抑制することが可能になること、
（３）スラグの浸透を抑制するには、シリカ微粉を配合することが有効であること
（４）亀裂の発生は、繰り返し加熱冷却による焼結にともなう収縮によるものであること、
（５）膨張を継続させることにより亀裂の発生を抑制できること、
（６）膨張継続には、珪石原料、及びアンダルサイト原料の使用が有効であること
などの知見を得た。
【００１６】
そして、これらの知見に基づき、さらに、検討及び実験を行い、使用する材質のアルミナ含有量を特定すること、粒径が４５μｍ以下のＡｌ２Ｏ３粒子とＳｉＯ２粒子の割合（Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＯ２）を所定の範囲に調整して材質の化学成分をコントロールすることにより、スラグ成分の浸透を抑えて耐構造スポーリング性を向上させることが可能になること、及び、焼成後に若干の体積膨張を生じさせ、かつ、その膨張を長時間継続させることにより長期間にわたり亀裂、剥離の発生を抑制できることを知り、本願発明を完成するに至った。
【００１７】
すなわち、本願発明（請求項１）のタンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物は、
アルミナ・シリカ質のタンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物であって、
Ａｌ２Ｏ３とＳｉＯ２を主成分とし、
Ａｌ２Ｏ３の含有量が５０〜７０重量％の範囲にあり、かつ、
粒径が４５μｍ以下のＡｌ２Ｏ３粒子とＳｉＯ２粒子の割合（Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＯ２）が、重量比で０．１〜１．０の範囲にあるとともに、
粒度が０．１〜５ｍｍの珪石原料を０．５〜５重量％含有していること
を特徴としている。
【００１８】
また、本願発明（請求項２）のタンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物は、
アルミナ・シリカ質のタンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物であって、
Ａｌ２Ｏ３とＳｉＯ２を主成分とし、
Ａｌ２Ｏ３の含有量が５０〜７０重量％の範囲にあり、かつ、
粒径が４５μｍ以下のＡｌ２Ｏ３粒子とＳｉＯ２粒子の割合（Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＯ２）が、重量比で０．１〜１．０の範囲にあるとともに、
粒度が４５μｍ〜３ｍｍのアンダルサイト原料を１〜２５重量％含有していること
を特徴としている。
【００１９】
また、請求項３のタンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物は、４５μｍ以下の微粉部に、平均粒径１μｍ以下のシリカ超徴粉４〜２０重量％と、平均粒径２０μｍ以下のアルミナ超微粉０〜１０重量％とを含有するとともに、結合材としてＣａＯ成分を１０〜３０％含有するアルミナセメントを、３〜１０重量％の割合で配合したことを特徴としている。
【００２０】
また、請求項４のタンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物は、主原料として、キャスタブル耐火物原料として使用されるＡｌ２Ｏ３とＳｉＯ２を主成分とするシリカ・アルミナ質原料を用い、
添加成分として、リン酸塩、有機酸、耐熱鋼ファイバー、及び有機繊維からなる群より選ばれる少なくとも１種を配合したこと
を特徴としている。
【００２１】
【発明の具体的な構成】
本願発明のタンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物（以下、単に「キャスタブル耐火物」ともいう）は、Ａｌ２Ｏ３とＳｉＯ２を主成分とするが、Ａｌ２Ｏ３含有量は５０〜７０重量％の範囲とすることが望ましい。
【００２２】
本願発明のキャスタブル耐火物は、通常、施工後にＭｇＯコーティング材により表面を保護して使用されるものであるが、キャスタブル耐火物とＭｇＯ系コーティング材との反応性（焼き付け性）については、キャスタブル中のＡｌ２Ｏ３含有量が関係することから、最適なＡｌ２Ｏ３含有量を特定するために、４５μｍ以下の粒径のＡｌ２Ｏ３／ＳｉＯ２量比を０．８に固定した配合をベースにして、Ａｌ２Ｏ３含有量を変化させた場合の焼き付き状態を調べた。その結果、Ａｌ２Ｏ３の含有量が５０重量％未満の場合、ガラス層の生成が多くなりすぎて、耐食性に劣るなどの問題があり、また、Ａｌ２Ｏ３の含有量が７０重量％を超えると、母材表面にスラグ成分が浸透し、低融点物質が生成するためコーティング材との焼き付き現象が認められる場合がある。
それゆえ、Ａｌ２Ｏ３含有量は５０〜７０重量％の範囲とすることが望ましい。
【００２３】
また、本願発明のタンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物においては、Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＯ２量比を小さくすることにより、スラグの浸透を抑制することが可能になり、耐構造スポーリング性を向上させることが可能になる。
【００２４】
粒径が４５μｍ以下のＡｌ２Ｏ３粒子とＳｉＯ２粒子の割合、すなわち、Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＯ２量比（重量比）は、０．１〜１．０の範囲が好ましく、０．５〜０．８の範囲とすることがさらに好ましい。
なお、Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＯ２量比が０．１未満になるとアルミナ含有量が少なくなり、強度低下により耐構造スポーリング性が著しく低下することから好ましくない。
また、Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＯ２量比が１．０を超えるとアルミナ含有量が多くなりすぎて、スラグの浸透が増大し、剥離が発生する。
【００２５】
粒径が４５μｍ以下の粒子のＡｌ２Ｏ３／ＳｉＯ２量比が１．０以下で（かつ０．１以上で）スラグの浸透が少なくなる理由は必ずしも明確ではないが、粒径が４５μｍ以下のシリカ含有量をある程度まで増量することにより、気孔中のスラグ量が増加し、スラグの粘性が増大するためであると推測される。
【００２６】
なお、本願出願人の出願にかかる特許文献２（特開２００２−０２９８５８号公報）では、７５μｍ以下の粒子のＡｌ２Ｏ３／ＳｉＯ２量比が１．０未満では、シリカ含有量が多くなり、焼結による収縮が大きくなり、亀裂の発生が大きく、剥離が発生して好ましくなかった。しかし、膨張性原料を使用することにより、高温での焼結による収縮亀裂および剥離の発生を抑制することが可能になる。
【００２７】
本願発明は、高温での焼結による収縮亀裂および剥離の発生を抑制するために、膨張性原料として、鉱物の転移による残存膨張性を示す原料の一つである珪石原料を用いたものである。本願発明における珪石原料とは、主鉱物が石英、トリジマイト、クリストバライト、シリカガラスなどからなる、耐火物の分野でいう「珪石原料」を意味する概念である。
【００２８】
この珪石原料は、含有している石英の低温型から高温型への転移や、クリストバライトヘの転移により膨張する。また、転移は短時間では終息しないため、膨張が長時間継続する特徴を備えている。
【００２９】
また、本願発明においては、珪石原料として、粒径は０．１〜５ｍｍ、より好ましくは０．５〜１ｍｍのものを用いる。粒径が０．１未満になると残存膨張が不十分で、亀裂の抑制に効果がなく、５ｍｍを越えると残存膨張は大きくなるが剥落が発生する。
使用する珪石原料の添加量は、０．５〜５重量％、より好ましくは１〜３重量％とする。珪石原料の添加量を増やすと焼成後残存線変化率は大きくなり、膨張が継続する。
【００３０】
なお、珪石原料を使用した技術としては、特許文献３（特開平０５−７８１７９号公報に粒径１ｍｍ以下の微粉材として珪石原料を２〜１０重量％配合し、その膨張特性により結合剤として適用するシリカ超微粉の過度の焼結を抑制する技術が開示されているが、これはアルミナ・スピネル質キャスタブルに関するものであり、また、特許文献４（特開平０１−２０１０８３号公報）には、珪石原料を３〜４０重量％使用した技術が開示されているが、これはジルコン質キャスタブルであり、本願発明のＡｌ２Ｏ３とＳｉＯ２を主成分としＡｌ２Ｏ３含有量を５０〜７０重量％とするアルミナ・シリカ質キャスタブルとは作用、効果ともに本質的に異なっている。
【００３１】
また、残存膨張性を示す原料として、アルミナ・シリカ系のアンダルサイト原料を用いることも可能である。本願発明において用いるのに適したアンダルサイト原料としては、シリマナイト族鉱物が例示される。シリマナイト族鉱物は、加熱により分解してムライトとシリカになる。ムライトは、シリマナイト族鉱物より比重が小さいため容積変化（膨張）を起こす。
【００３２】
また、使用するアンダルサイト原料の粒径は４５μｍ〜３ｍｍ、より好ましくは４５μｍ〜２ｍｍとする。アンダルサイト原料の粒径が大きいほど残存膨張は大きくなり、粒径が小さくなるとほとんど残存膨張に関する効果が得られなくなる。ただし、粒径が３ｍｍを越えると剥落が発生し、４５μｍ未満では亀裂の抑制に効果がないため、アンダルサイト原料の粒径は４５μｍ〜３ｍｍにすることが望ましい。
【００３３】
なお、アンダルサイト原料の添加量を増やすと焼成後残存線変化率は大きくなり、膨張が継続する。ただし、アンダルサイト原料の添加量が２５重量％を越えると、残存膨張が大きくなりすぎ、しかも、膨張が継続して組織が脆弱化し、剥落発生の恐れが生じるため、アンダルサイト原料の添加量は２５重量％以下とすることが好ましい。また、アンダルサイト原料の添加量が１重量％未満になると亀裂抑制効果が不十分になる。
したがって、使用するアンダルサイト原料の添加量は１〜２５重量％の範囲が好ましく、３〜１５重量％の範囲がより好ましい。
【００３４】
なお、アンダルサイト原料を使用した耐火物としては、特許文献５（特開平１１−１３０５４９号公報）にアルミナセメントを結合剤とするアルミナ・シリカ質低セメントキャスタブルに、粒径０．１〜１．０ｍｍのカイヤナイトを１〜３重量％、粒径１〜５ｍｍのアンダルサイト原料を２〜６重量％で、配合比を重量比で１：１〜１：２とすることにより過焼結を抑制するようにした耐火物が知られている。しかし、これは本願発明のＡｌ２Ｏ３とＳｉＯ２を主成分としＡｌ２Ｏ３含有量を５０〜７０重量％とするアルミナ・シリカ質キャスタブルとは作用、効果ともに本質的に異なっている。
【００３５】
また、本願発明で使用する主原料としては、Ａｌ２Ｏ３とＳｉＯ２を主成分とするシリカ質、アルミナ質の、高アルミナ質キャスタブル耐火物に通常使用される種々の材料を使用することが可能である。
【００３６】
また、スラグの浸透を抑制し、流動性を向上させる見地から、４５μｍ以下の微粉部には、シリカ超微粉を４〜２０重量％、アルミナ超微粉を０〜１０重量％及び結合剤としてＣａＯ成分１０〜３０重量％を含有するアルミナセメントを３〜１０重量％使用することが好ましい。
【００３７】
さらに、本願発明のタンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物においては、分散剤、硬化調整剤として一般に知られているリン酸塩や有機酸を使用することが可能である。
また、耐熱鋼ファイバーや有機繊維は亀裂抑制に有効であり、これらを併用することが望ましい。
【００３８】
【実施例】
［実施例１］
各原料を、表１及び表３に示すような割合で配合して、本願発明の実施例にかかるキャスタブル耐火物を作製し、特性（ＭｇＯ系コーティング材との耐焼き付き性、スラグ浸透厚み、施工体の膨張率、膨張の継続性（表１のみ）及び耐構造スポーリング性）を調べた。その結果を表１及び表３に併せて示す。なお、表１には、珪石原料を用いた実施例１〜１２の試料、表３にはアンダルサイト原料を用いた実施例１３〜２３の試料を示す。
【００３９】
また、Ａｌ２Ｏ３の含有量、粒径が４５μｍ以下のＡｌ２Ｏ３粒子とＳｉＯ２粒子の割合（Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＯ２）、珪石原料あるいはアンダルサイト原料の粒度や含有量などの条件の少なくともいずれかが本願発明の要件を満たさない表２及び表４の比較例１〜１０及び比較例１１〜１９の試料を作製し、同様にして、特性（ＭｇＯ系コーティング材との耐焼き付き性、スラグ浸透厚み、施工体の膨張率、膨張の継続性（表２のみ）及び耐構造スポーリング性）を調べた。その結果を表２及び４に併せて示す。なお、表２には、珪石原料を用いた比較例１〜１０の試料、表４にはアンダルサイト原料を用いた比較例１１〜１９の試料を示す。
【００４０】
【表１】
2004131310.tif 000002
【００４１】
【表２】
2004131310.tif 000003
【００４２】
【表３】
2004131310.tif 000004
【００４３】
【表４】
2004131310.tif 000005
【００４４】
なお、ＭｇＯ系コーティング材との耐焼き付き性は、以下の方法及び条件で試験を行った結果である。
（１）試料寸法：並型（２３０ｍｍ×１１４ｍｍ×６５ｍｍ）
（２）方法：乾燥後１５００℃×３時間焼成試料の上面にＭｇＯ系コーティング材を塗布して乾燥した後、１４００℃で１時間保持し、その上にスラグを乗せて１４００℃で２時間保持し、冷却後切断して観察した。
【００４５】
また、スラグ浸透厚みの評価は、ロータリースラグ浸食試験により、以下の条件で試験を行った結果である。
（１）試験条件：１６００℃×３時間
（２）使用スラグ：タンディッシュパウダー
（Ａｌ２Ｏ３＝２０％、ＳｉＯ２＝４．５％、ＣａＯ＝６５％）
【００４６】
また、膨張率は、乾燥後１５００℃×３時間焼成した試料（４０ｍｍ×４０ｍｍ×１６０ｍｍ）の線変化率より測定した結果である。
【００４７】
また、膨張の継続性は、１５００℃×３時間×５回焼成した試料の膨張率の変化により評価した結果である。
【００４８】
また、耐構造スポーリング性は、
（１）試料寸法：並型（２３０ｍｍ×１１４ｍｍ×６５ｍｍ）
（２）加熱方法：１４００℃電気炉中に１１４ｍｍ×６５ｍｍ面を先端より２０ｍｍ挿入
（３）冷却方法：空冷及び加熱面を流水中に挿入
（４）試験サイクル：（１５分加熱＋１５分水冷）×３０回
の条件で試験を行った結果である。
なお、表１〜４において、ＭｇＯ系コーティング材との耐焼き付き性、膨張の継続性（表１及び表２のみ）、及び耐構造スポーリング性に関しては、特性が特に良好なものを◎、良好なものを○、不良のものを×として評価した。
【００４９】
表１より、珪石原料を用いた実施例の試料（実施例１〜１２）については、ＭｇＯ系コーティング材との耐焼き付き性、膨張性（率）、膨張の継続性、耐構造スポーリング性のいずれもが良好で、スラグの浸透も少ないことがわかる。
【００５０】
また、表２より、Ａｌ２Ｏ３の含有量、粒径が４５μｍ以下のＡｌ２Ｏ３粒子とＳｉＯ２粒子の割合（Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＯ２）、珪石原料の粒度や含有量などの条件の少なくともいずれかが本願発明の要件を満たさない、比較例１〜１０の試料では、ＭｇＯ系コーティング材との耐焼き付き性、膨張性（率）、膨張の継続性、耐構造スポーリング性のいずれかについて望ましくない結果となっていることがわかる。
【００５１】
また、表３より、アンダルサイト原料を用いた実施例の試料（実施例１３〜２３）についても、ＭｇＯ系コーティング材との耐焼き付き性、膨張性（率）、耐構造スポーリング性のいずれもが良好で、スラグの浸透も少ないことがわかる。
【００５２】
また、表４より、Ａｌ２Ｏ３の含有量、粒径が４５μｍ以下のＡｌ２Ｏ３粒子とＳｉＯ２粒子の割合（Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＯ２）、アンダルサイト原料の粒度や含有量などの条件の少なくともいずれかが本願発明の要件を満たさない、比較例１１〜１９の試料では、ＭｇＯ系コーティング材との耐焼き付き性、膨張性（率）、耐構造スポーリング性のいずれかについて望ましくない結果となっていることがわかる。
なお、本願発明においては、請求項１又は２の要件を満たすことにより、本願発明の基本的な作用効果を得ることが可能であるが、４５μｍ以下の微粉部に、平均粒径１μｍ以下のシリカ超徴粉４〜２０重量％と、平均粒径２０μｍ以下のアルミナ超微粉０〜１０重量％とを含有させ、かつ、結合材としてＣａＯ成分を１０〜３０％含有するアルミナセメントを、３〜１０重量％の割合で配合することにより、さらに好ましい特性を得ることができる。
【００５３】
［実施例２］
３００ｔ連続鋳造用タンディッシュにおいて、表１に示した珪石原料を配合した実施例２及び表２に示した珪石原料もアンダルサイト原料も配合していない比較例１の試料を、内張り用キャスタブル耐火物として使用した。なお、実機で使用するにあたっては、ＭｇＯ系コーティング材で施工体の表面を保護して使用に供した。
【００５４】
実機での使用に供した比較例１の試料は、Ｎ数（実施回数）１７で平均寿命は２１０ｃｈ（チャージ）であった。この比較例１の試料を用いた場合、使用中に稼働面に垂直な亀裂が発生し、しかもその亀裂幅は大きく、亀裂の交差部位からの剥離が激しかった。また、ＭｇＯ系コーティング材との焼き付き現象も多く見られた。
【００５５】
これに対して実機での使用に供した実施例２の試料は、Ｎ数（実施回数）１２で平均寿命は３００ｃｈ（チャージ）であった。
また、比較例１の試料を用いた場合のコスト指数を１００とすると、実施例２のコスト指数は６０であった。
また、実施例２の試料の場合、使用中に多少の微亀裂は発生したが、その亀裂幅は小さく、亀裂への地金差しは見られず、ＭｇＯ系コーティング材との焼き付き及び亀裂の交差部位からの剥離も軽微であった。
また、実機での使用に供した後の回収サンプルの分析調査から、スラグ浸透の抑制効果も認められた。
【００５６】
また、３００ｔ連続鋳造用タンディッシュにおいて表３に示したアンダルサイト原料を配合した実施例１５、及び表４に示した珪石原料もアンダルサイト原料も配合していない比較例１１の試料を、内張り用キャスタブル耐火物として使用した。なお、実機で使用するにあたっては、ＭｇＯ系コーティング材で施工体の表面を保護して使用に供した。
【００５７】
実機での使用に供した比較例１１の試料は、Ｎ数（実施回数）８で平均寿命は２２０ｃｈ（チャージ）であった。この比較例１１の試料を用いた場合、使用中に稼働面に垂直な亀裂が発生し、しかもその亀裂幅は大きく、亀裂の交差部位からの剥離が激しかった。また、ＭｇＯ系コーティング材との焼き付き現象も多く見られた。
【００５８】
これに対して実機に供した実施例１５の試料は、Ｎ数（実施回数）１０で平均寿命は３００ｃｈ（チャージ）であり、比較例１１のコスト指数を１００とすると実施例１５のコスト指数は５５であった。
【００５９】
また、実施例１５の試料の場合、使用中に多少の微亀裂は発生したが、その亀裂幅は小さく、亀裂への地金差しは見られず、ＭｇＯ系コーティング材との焼き付き及び亀裂の交差部位からの剥離も軽微であった。
また、実機での使用に供した後の回収サンプルの分析調査から、スラグ浸透の抑制効果も認められた。
【００６０】
【発明の効果】
上述のように、本願発明（請求項１）のタンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物は、Ａｌ２Ｏ３とＳｉＯ２を主成分とし、Ａｌ２Ｏ３の含有量を５０〜７０重量％の範囲に保つとともに、粒径が４５μｍ以下のＡｌ２Ｏ３粒子とＳｉＯ２粒子の割合（Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＯ２）を重量比で０．１〜１．０の範囲とし、かつ、粒度が０．１〜５ｍｍの珪石原料を０．５〜５重量％の割合で含有させるようにしているので、連続鋳造用のタンディッシュの内張り用耐火物として用いた場合に、スラグ成分の浸透を抑えて耐構造スポーリング性を向上させることが可能になるとともに、長期にわたって亀裂や剥離の発生を抑制して、耐用性を向上させることが可能になる。
【００６１】
また、本願発明（請求項２）のタンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物のように、珪石原料の代わりにアンダルサイト原料を配合した場合にも、連続鋳造用のタンディッシュの内張り用耐火物として用いた場合に、スラグ成分の浸透を抑えて耐構造スポーリング性を向上させることが可能になるとともに、長期にわたって亀裂や剥離の発生を抑制して、耐用性を向上させることが可能になる。
【００６２】
また、請求項３のタンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物のように、４５μｍ以下の微粉部に、平均粒径１μｍ以下のシリカ超徴粉４〜２０重量％と、平均粒径２０μｍ以下のアルミナ超微粉０〜１０重量％とを含有するとともに、結合材としてＣａＯ成分を１０〜３０％含有するアルミナセメントを、３〜１０重量％の割合で配合した場合、連続鋳造用のタンディッシュの内張り用耐火物として用いた際における、スラグ成分の浸透を抑えて耐構造スポーリング性などの特性をさらに向上させることが可能になり、長期にわたって亀裂や剥離の発生を抑制するとが可能になり、耐用性をより向上させることが可能になる。
【００６３】
また、請求項４のタンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物のように、主原料として、キャスタブル耐火物原料として使用されるＡｌ２Ｏ３とＳｉＯ２を主成分とするシリカ・アルミナ質原料を用い、添加成分として、リン酸塩、有機酸、耐熱鋼ファイバー、及び有機繊維からなる群より選ばれる少なくとも１種を配合するようにした場合、連続鋳造用のタンディッシュの内張り用耐火物として用いた際における、施工体の耐構造スポーリング性などの特性をさらに向上させることが可能になり、耐用性をより向上させることが可能になる。