(57)【要約】【課題】スラブを一定速度で搬送して連続的にスラブ幅圧下プレスを行うフライング式幅圧下プレス機を用いて、スラブ幅圧下の際にスラブが座屈せずに幅圧下することのできるスラブ幅圧下方法を提供する。【解決手段】スラブを連続的に搬送しながら、金型によりスラブを幅方向で圧下する幅圧下プレスを繰り返すことにより、スラブ全長の幅圧下を行う幅圧下プレス方法において、金型がスラブに接触している期間におけるスラブの平均搬送速度よりも、金型がスラブに接触していない期間におけるスラブの平均搬送速度を小さくすることを特徴とする幅圧下プレス方法。【選択図】　　　　　　図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
スラブを連続的に搬送しながら、金型によりスラブを幅方向で圧下する幅圧下プレスを繰り返すことにより、スラブ全長の幅圧下を行う幅圧下プレス方法において、金型がスラブに接触している期間におけるスラブの平均搬送速度よりも、金型がスラブに接触していない期間におけるスラブの平均搬送速度を小さくすることを特徴とする幅圧下プレス方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、幅圧下プレス機を用いたスラブ板幅方向の幅圧下プレス方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
縦型圧延機による幅圧下量の限界を解決するために近年、傾斜角度を有する金型で一度に大きな幅圧下量（例えば、約３５０ｍｍ）を確保できるスラブ幅圧下プレス機が使用されている。このスラブ幅圧下プレス機には、スラブを一定速度で搬送して連続的にスラブ幅圧下プレスを行うフライング式幅圧下プレス機が用いられている。
特開平９−１６８８０５号には、モータを回転してベベルギアとギアを介して偏心したクランク軸を回転し、このクランク軸の回転をコネクティングロッドで往復運動に変換し、この往復運動を前後運動（幅圧下方向）を可能とするスライダーを介して金型に伝達する。そして金型の前後の往復運動と共に、金型を有したスライダーをスラブの搬送方向に揺動する揺動装置と連動させ、金型走間機構の使用によってスラブの搬送、停止を繰り返すことなく、常に定速で連続的に幅圧下をフライング（走間）式で行える方法が示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特開平９−１６８８０５号の方法では、スラブの幅圧下量が大きい場合に、幅圧下の際にスラブが幅方向に座屈するという問題がある。
これは、特に１２００℃以下での加熱を行う低温加熱材を加熱炉にて加熱する際に、スラブの加熱が不均一となり易いことにより生じる現象か、またはライン休止等によりスラブが加熱炉に長く滞在したとき、特にその第１番目に搬出されるスラブに多く生じる現象であり、両者とも加熱炉での加熱度合いが均一でないことに起因する。
したがって本発明は、上記のような従来技術の問題点を解決し、スラブ幅圧下の際にスラブが座屈せずに幅圧下することのできるスラブ幅圧下方法を提供することを目的としている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
本発明者等は、フライング式幅圧下プレス機について、幅圧下量が例えば２００ｍｍ超えのような比較的大きなスラブ幅圧下の際に、スラブが座屈せずに、幅圧下することのできるスラブ幅圧下方法について検討を行った。その結果、金型がスラブに接触していない期間においてスラブの平均搬送速度を遅くすることで、１回当たりの幅圧下体積を小さくでき、負荷を減らせるので座屈を防止できることの着想を得た。
本発明はこのような知見に基づきなされたもので、その特徴は，スラブを連続的に搬送しながら、金型によりスラブを幅方向で圧下する幅圧下プレスを繰り返すことにより、スラブ全長の幅圧下を行う幅圧下プレス方法において、金型がスラブに接触している期間におけるスラブの平均搬送速度よりも、金型がスラブに接触していない期間におけるスラブの平均搬送速度を小さくすることを特徴とする幅圧下プレス方法である。
【０００５】
【発明の実施の形態】
図１は、本発明の幅圧下プレス方法の実施に供される幅圧下プレス装置の一実施形態を示す説明図である。
図において、１はスラブ、２ａ、２ｂは金型、３ａ、３ｂは金型をスラブ搬送方向に移動させるための駆動手段、４ａ、４ｂは金型をスラブ方向に移動させて幅圧下プレスを行うための駆動手段であり、矢印はスラブ搬送方向を示す。
前記金型２ａ、２ｂは、一度に大きな幅圧下量（例えば、約３５０ｍｍ）を確保できるプレスである。
前記金型駆動手段３ａ、３ｂは、電動モータの回転をコネクティングロッドを有するクランク機構により、スラブ搬送方向の移動に変換している。
前記駆動手段４ａ、４ｂは、主モータの回転をコネクティングロッドやはずみ車を有するクランク機構により、スラブ幅方向の移動に変換している。
図１に示す装置を用いた幅圧下プレス方法では、金型２ａ、２ｂがスラブ搬送方向に前後運動する間に、スラブを幅方向にプレスする。つまり、金型２ａ、２ｂは、その前後運動と幅方向プレス移動とが独立して同期して行われる。
このような幅圧下量が例えば２００ｍｍ超えのような比較的大きなスラブ幅圧下の際にスラブが座屈しないために、本発明法は、金型がスラブに接触している期間におけるスラブの平均搬送速度よりも、金型がスラブに接触していない期間におけるスラブの平均搬送速度を小さくする。
【０００６】
図２にスラブ搬送速度と時間との関係の一例を示す。
【０００７】
図２（ａ）に示すように、金型がスラブに接触している金型による幅圧下プレス時は、金型とスラブを一定の搬送速度Ｖ１で移動させ、金型がスラブに接触していないスラブ搬送時（非幅圧下時）は、スラブをこの搬送速度Ｖ１より遅く移動させればよいが、金型がスラブに接触していない時はスラブを停止してもよい。さらに、図２（ｂ）に示すように金型がスラブに接触していない時はスラブを逆送すればさらに効果が上がる。
【０００８】
次に金型がスラブに接触していない期間のタイミングについて説明する。
【０００９】
図３は、スラブ搬送速度とクランク角度と時間との関係の一例を示すグラフであり、図３（ａ）はクランク角度の変化、図３（ｂ）はクランク角度およびスラブ搬送速度と時間との関係を示している。スラブを幅方向にプレスするクランク機構のクランク半径は１００ｍｍであるので、クランク機構の上死点と下死点との距離は２００ｍｍである。
【００１０】
図３（ａ）でクランク角度が約−４５°〜約４５°（図中太い線で示す）のときに金型がスラブに接触して、スラブは押しつぶされて塑性変形していると思われる。クランク角度が約４５°〜約７５°ではクランク軸が下死点より戻り始めるが、スラブは弾性変形を起こして金型に追従しようとすると思われる。
【００１１】
図３（ｂ）で金型がスラブに接触している期間に、金型とスラブが例えば一定の搬送速度２０ｍｐｍで移動していたとする。このとき、幅圧下量に拘わらず、金型がスラブに接触していない期間は、クランク角度が７５°〜３１５°のときで、この期間にスラブ搬送速度を例えば１０ｍｐｍに遅く移動させればよい。
【００１２】
【実施例】
図４は、１２００ｍｍ幅のスラブを用いて、幅圧下量２００ｍｍの幅圧下を行った本発明の幅圧下プレス方法の一実施例を示す説明図である。
本幅圧下プレス装置での最大幅圧下量は３５０ｍｍであるが、本発明例では幅圧下量２００ｍｍとした。すなわち、スラブが１２００ｍｍ幅なので、プレス前のスラブ幅１２００ｍｍでプレス後のスラブ幅１０００ｍｍとなる。
【００１３】
金型のテーパー部は１２度で、幅圧下時のテーパー部の長さは７４０ｍｍで、平行部は４４０ｍｍあるので幅圧下時の平行部の接触長さは４４０ｍｍとなる。
【００１４】
従来は、スラブの搬送速度が２０ｍｐｍであり、５０回／分のプレスサイクルであるので、１サイクルにスラブが金型に対して進める距離は４００ｍｍ／回であった。つまり、（４４０−４００）ｍｍは１プレスサイクルの中でオーバーラップしてプレスしていた。図４において、ハッチング部分（Ａ）が従来例での１サイクルあたりの幅圧下体積である。
【００１５】
これに対して本発明例は、金型がスラブに接触している期間は、金型とスラブを例えば一定の搬送速度Ｖ１＝２０ｍｐｍで移動させ、金型がスラブに接触していない期間は、５０回／分のプレスサイクルは変えずに、スラブを前記搬送速度Ｖ１より遅くＶ２＝１０ｍｐｍとして移動させる。これにより、図４において、ハッチング部分（Ｂ）が本発明の１サイクルあたりの幅圧下体積となる。これにより、能率は低下するが１サイクルに幅圧下する体積が半分に減少し、スラブの座屈を防ぐことができる。
【００１６】
【発明の効果】
金型がスラブに接触している期間以外において、スラブの搬送速度を遅くすることによりスラブの座屈を防ぐことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明法の実施に供される幅圧下プレス装置の一実施形態を示す説明図
【図２】スラブ搬送速度と時間との関係の一例を示すグラフ
【図３】スラブ搬送速度とクランク角度と時間との関係の一例を示すグラフで、（ａ）はクランク角度の変化、（ｂ）はクランク角度およびスラブ搬送速度と時間との関係を示す
【図４】本発明法の一実施例を示す説明図
【符号の説明】
１　スラブ
２ａ、２ｂ　金型
３ａ、３ｂ　駆動手段
４ａ、４ｂ　駆動手段
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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