(57)【要約】【課題】薬剤を使用することなく、冷却水循環系におけるスケール，スカム，スライム等を速やかに除去し、再付着を防止して循環系を良好な状態に保つ。またそのための構成を小型かつ廉価にし、ランニングコストも低廉なものとする。【解決手段】ポンプにより冷却塔貯水槽９から水を吸込んで貯水槽に向けて圧送する一方、ポンプ２１の吸込み側にオゾンガスを直接供給し、またポンプにより圧送される水を、磁気活水器を通過させて貯留された水中に導出する。注入されたオゾンガスはポンプの圧縮段にて細かい気泡に分裂し、ポンプ吐出側の圧力により水中に効率良く溶解し、この水は外気に触れる貯留水中に導かれる。これにより、所望の溶存量を得るためのオゾン注入量が少なくて済み、オゾン発生器２７としても容量の小なるものを用いれば足りる。また、効果が顕在化してきた場合には、オゾン注入を停止し、磁気水の循環によってその効果を維持する。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷却塔を用いる空気調和用冷却水循環系の浄化装置において、
前記冷却塔の貯水槽から水を吸込み、前記貯水槽に圧送するためのポンプと、
オゾン発生器と、
前記ポンプの吸い込み側に前記オゾン発生器が発生するオゾンガスを直接供給するオゾン導入部材と、
前記ポンプの圧送側配管に接続された磁気活水器と、
該磁気活水器を通過した水を前記貯水槽に貯留された水中に導出する導出部材と、
を具えたことを特徴とする空気調和用冷却水循環系の浄化装置。
【請求項２】
前記ポンプは、前記貯水槽に設置された水中ポンプであることを特徴とする請求項１に記載の空気調和用冷却水循環系の浄化装置。
【請求項３】
前記ポンプは、前記空気調和用冷却水循環系の循環水量の２〜６％の送水量を有し、該送水量に対して、前記オゾン発生器は０．７〜１ｇ／ｍ３の溶存濃度が得られる量のオゾンガスを発生することを特徴とする請求項１または２に記載の空気調和用冷却水循環系の浄化装置。
【請求項４】
前記ポンプは２ｍ／秒以上の流速をもって水が前記磁気活水器を通過するよう圧送を行うものであり、前記磁気活水器は、当該通過する水の流管中心軸に対して磁束密度０．８テスラ以上の磁場を集中するものであることを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載の空気調和用冷却水循環系の浄化装置。
【請求項５】
前記ポンプの圧送側配管を流れる水中の溶存オゾン濃度を検出する検出手段と、当該検出された値を設定値と比較する比較手段と、当該比較の結果に基づいて前記ポンプの吸い込み側に供給されるオゾンガスの量を調整させる制御手段と、をさらに具えたことを特徴とする請求項１ないし４のいずれかに記載の空気調和用冷却水循環系の浄化装置。
【請求項６】
前記オゾン発生器の運転時間を、前記ポンプの運転時間内において設定する手段を具えたことを特徴とする請求項１ないし５のいずれかに記載の空気調和用冷却水循環系の浄化装置。
【請求項７】
冷却塔を用いる空気調和用冷却水循環系の浄化方法において、
ポンプにより前記冷却塔の貯水槽から水を吸込んで前記貯水槽に向けて圧送し、
前記ポンプの吸い込み側にオゾン発生器が発生するオゾンガスを直接供給し、前記ポンプにより圧送される水を、磁気活水器を通過させて前記貯水槽に貯留された水中に導出する、
ことを特徴とする空気調和用冷却水循環系の浄化方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、空気調和用冷却水循環系の浄化装置および方法に関し、冷却水や、冷却水循環系を構成する冷却塔、熱交換器および配管経路などを浄化するのに好適な浄化装置および方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
空気調和用冷却水循環系においては、冷却水が循環使用されている間に、水中に溶け込んでいるカルシウム、シリカ、鉄分、マグネシウムなどのミネラル成分や、有機物質などが蒸発濃縮や水温変動などにより析出したり、また配管に錆や腐食、スカム（水垢）が発生することがある。また、細菌類、藻類等によるスライムが発生することがあり、これらが冷却水系に混入すると、水温、日光および栄養塩類の条件によっては急激に増殖することがある。
【０００３】
そしてこれらが冷却塔の充填材あるいは熱交換器に付着すると、熱効率が低下し、また甚だしい場合には配管の閉塞が生じる恐れもある。
【０００４】
これらを除去もしくは予防するため、脱酸剤、殺菌剤、防錆剤等の薬品が注入されることが多いが、ランニングコストが増大するばかりでなく、冷却水の循環系は少なくとも冷却塔部分において大気に開放されているために、この部分からの水の飛散に伴って薬剤成分が大気に拡散し、環境汚染の発生や生物への悪影響を及ぼすことが考えられる。
【０００５】
一方、電導率をチェックすることで冷却水の汚れを判定し、所定量の排出（ブローと称される）を行う一方、それに見合う分だけ新鮮な水を供給する装置が付加されることがある。しかし、水道水を補給用に使用する場合にはランニングコストが増大するばかりでなく、汚染水を排水することは環境に対して好ましいことではないために、ブローの回数ないし水量は少なく抑えるべきである。しかるに薬剤を注入する場合、大気開放された冷却塔部分からの水の蒸発によって薬剤成分が濃縮されてゆくので、これに起因してブローの回数ないし水量が却って増大することになる。
【０００６】
これらの問題に対しては、循環する水にオゾン注入を行ったり、あるいは水を磁気水化することが有効であることが知られている。ここに、オゾンは酸化作用および殺菌力が強く、脱臭・脱色作用を持ち、またこれらの反応を起こした後は速やかに酸素になるために二次的な環境汚染を起こさないという利点がある。また、磁気水とは、複数の磁石を組み合わせて強力な磁場を形成し、その磁場内に垂直に水を通して水の表面張力を小さくすることで活性化された水を言い、スケール等ミネラル成分の析出物の付着防止およびスライムの剥離除去に効果的で、錆を除去して防食皮膜を作り、また微生物の増殖を抑制する静菌作用があることが確認されている。
【０００７】
特許文献１には、それらオゾン注入と磁気水とを組み合わせた浄化装置が提案されている。ここでは、冷却塔から取り出された冷却水を浄化して再び冷却塔へ戻す浄化装置にあって、冷却水の一部を通す濾過装置と、濾過水にオゾンを注入するオゾン発生装置と、冷却水の残部を処理する磁気式水処理装置とを具えた構成が開示されている。
【０００８】
また、水循環系において特にレジオネラ菌の繁殖などの生物障害を除去するべくオゾン注入を行う提案もなされている。
【０００９】
例えば、特許文献２には、経済的かつ確実に生物障害を防止するために、冷却水を冷却塔と熱交換器からなる閉回路で循環させる冷却水系の循環水路に、高濃度のオゾンを間歇的に注入する冷却水系生物障害防止方法が開示されている。そして、同文献には、オゾン注入間隔および時間が、それぞれ１日に２回以下および５分以下であり、注入時間中の冷却水系中の冷却水中の溶存オゾン濃度の平均値が約０．１ｍｇ／リットル以上、望ましくは０．２ｍｇ／リットルであることが記載されている。
【００１０】
また、特許文献３には、冷却塔に対する取水管系および上下部戻し管系、オゾン供給系、および電磁弁等を備え、取水管系にオゾンを供給して電磁弁の切換によりオゾン水を上下部戻し系に一定の時間間隔で交互に供給し、それぞれにおいて残留オゾンが存在するようにすることにより、レジオネラ菌をほぼ完全に殺菌する構成が開示されている。そしてここでは、取水管の分岐水中に２〜３ｐｐｍ（２〜３ｍｇ／リットル）の溶存オゾンが残留するようにするとともに、冷却塔貯水槽内でも１０〜４０ｐｐｂ（０．０１〜０．０４ｍｇ／リットル）の溶存オゾンを残存させることが記載されている。
【００１１】
【特許文献１】
特開平１−２６２９８７号公報
【００１２】
【特許文献２】
特開平１１−３３５５８号公報
【００１３】
【特許文献３】
特開平１１−３４７５６３号公報
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特許文献１においては、具体的にどの程度の量のオゾンを注入すれば足りるか等については開示されていない。また、特許文献２および特許文献３においては、専ら冷却塔内におけるレジオネラ菌の増殖などの生物障害の除去を目的としたもので、そのためのオゾンの注入条件や濃度の規定はあるが、スケール，スカム，スライム等の除去や再付着防止等についての考察はない。
【００１５】
一方で、それらをも除去すべく無条件に大量のオゾンを注入することは、その激しい酸化力が本来の除去対象だけでなく、水と接触する機器や配管系にも作用してこれらを損耗させる恐れがある。また、法定の残留オゾン濃度規準も勘案すべきである。
【００１６】
また、従来は、特許文献２および３からも示唆されるように、所望の残留オゾン濃度を得るために比較的多量のオゾンが注入されており、これに伴ってオゾン発生器も大容量のものが必要となるなど、注入量に対する溶存量の効率が低いものであった。さらに、冷却塔はほとんどの場合屋外に設置され、特に夏季は極めて高温の環境下に曝され、その能力が低下する恐れがあるので、所期の能力を維持するためには一層大容量のものが必要となることが考えられる。例えば特許文献２では、５分間で平均２〜５ｇ／ｍ３（１分間当りと考えられる）のオゾンを注入することで所望の溶存オゾン濃度（約０．１ｍｇ／リットル以上、望ましくは０．２ｍｇ／リットルとされている）を得ているのである。
【００１７】
本発明は、以上の問題点に鑑みてなされたもので、冷却水循環系におけるスケール，スカム，スライム等を速やかに除去し、さらにその再付着を防止して循環系全体を良好な状態に保つことのできる構成を提供することを目的とする。
【００１８】
本発明の他の目的は、構成簡単で、小型かつ廉価にしてランニングコストも低廉な構成を提供することにある。
【００１９】
また、本発明のさらに他の目的は、循環系全体を良好な状態に保つに必要十分な量のオゾンを循環水中に溶存させることのできる構成を提供することにある。
【００２０】
本発明のさらなる目的は、磁気水の適用とも相俟って効果的な冷却水循環系の浄化を可能とすることにある。
【００２１】
【課題を解決するための手段】
そのために、本発明は、冷却塔を用いる空気調和用冷却水循環系の浄化装置において、前記冷却塔の貯水槽から水を吸込み、前記貯水槽に圧送するためのポンプと、オゾン発生器と、前記ポンプの吸い込み側に前記オゾン発生器が発生するオゾンガスを直接供給するオゾン導入部材と、前記ポンプの圧送側配管に接続された磁気活水器と、該磁気活水器を通過した水を前記貯水槽に貯留された水中に導出する導出部材と、を具えたことを特徴とする。
【００２２】
ここで、前記ポンプは、前記貯水槽に設置された水中ポンプとすることができる。
【００２３】
また、前記ポンプは、前記空気調和用冷却水循環系の循環水量の２〜６％の送水量を有し、該送水量に対して、前記オゾン発生器は０．７〜１ｇ／ｍ３の溶存濃度が得られる量のオゾンガスを発生するものとすることができる。
【００２４】
さらに、前記ポンプは２ｍ／秒以上の流速をもって水が前記磁気活水器通過するよう圧送を行うものであり、前記磁気活水器は、当該通過する水の流管中心軸に対して磁束密度０．８テスラ以上の磁場を集中するものとすることができる。
【００２５】
以上において、前記ポンプの圧送側配管を流れる水中の溶存オゾン濃度を検出する検出手段と、当該検出された値を設定値と比較する比較手段と、当該比較の結果に基づいて前記ポンプの吸い込み側に供給されるオゾンガスの量を調整させる制御手段と、をさらに具えることができる。
【００２６】
また、前記オゾン発生器の運転時間を、前記ポンプの運転時間内において設定する手段を具えることができる。
【００２７】
さらに、本発明は、冷却塔を用いる空気調和用冷却水循環系の浄化方法において、ポンプにより前記冷却塔の貯水槽から水を吸込んで前記貯水槽に向けて圧送し、前記ポンプの吸い込み側にオゾン発生器が発生するオゾンガスを直接供給し、前記ポンプにより圧送される水を、磁気活水器を通過させて前記貯水槽に貯留された水中に導出する、ことを特徴とする。
【００２８】
【発明の実施の形態】
以下、図面を参照して本発明を詳細に説明する。
【００２９】
（浄化装置の構成）
図１（ａ）、（ｂ）および（ｃ）は、それぞれ、本発明の第１の実施形態による水循環系浄化装置を模式的に示す側断面図、平断面図および冷却塔貯水槽下部の正断面図である。
【００３０】
ここで、１は冷却水循環系を構成する冷却塔本体である。その内部には、水の空気との接触面積が大となるよう形状等が定められた充填材３が配置され、この充填材３に対し、熱交換器（不図示）から戻し管７を介して戻る循環水が上方から散水される。充填材３を経て落下する水は貯水槽９に貯留され、その下部に配された送出管１１を介して熱交換器に向け送出される。また、５は充填材３を通過する水の気化を促進して冷却するよう、冷却塔本体１の内部を換気するファンである。なお、図には示されていないが、冷却塔からの蒸発により失われた水を補充するための手段が付加される。また、貯水槽９には貯留される水に浸漬された状態で電導率を検出するためのセンサが設けられるとともに、電導率が所定値となったとき、すなわち循環水の不純物濃度が高くなったときに貯留水をブローする一方、それに見合う新鮮水を補充するための手段が付加される。
【００３１】
符号２０で示すものは本実施形態の主要部をなす循環系浄化装置であり、概して、少なくとも吸い込み側が貯留水中に浸漬された状態で貯水槽９に配置される水中ポンプ２１と、その吐き出し側に連続して配設された磁気活水器２３と、磁気活水器２３を通過した水を貯留水中に導くべく少なくともその導出口２５Ａが貯留水中に浸漬される配管部２５と、冷却塔本体１の外部に設置されたオゾン発生器２７と、当該オゾンをポンプ２１の吸い込み側に直接供給するためのオゾン供給配管２９とを有している。
【００３２】
以上の構成において、貯水槽９に貯留された水は水中ポンプ２１に吸い込まれる一方、オゾン発生器２７が発生したオゾンガスはオゾン供給配管２９を介してポンプ２１の吸い込み側に直接注入される。注入されたオゾンガスはポンプの圧縮段にて細かい気泡に分裂して水中に分散し、ポンプ吐出側の圧力によりヘンリーの法則に従って圧縮水中に効率よく溶解する。水中ポンプ２１から吐き出された水は、複数の磁石を組み合わせて強力な磁場を形成する磁気活水器２３を通過して活性化される。ここで、磁気処理された水は未処理のもの比して表面張力が小さく、溶解したオゾンも偏りなく均一に分散できる。
【００３３】
このようにオゾンが均一に溶存した磁気水は、配管部２５を介し、外気に触れることなく導出口２５Ａから貯水槽９に貯留された水の中に還流する。すなわち本実施形態では、還流水が外気に触れることのないよう、導出口２５Ａ部分が貯留水中に位置するようになし、溶解したオゾンが空気中に散逸するのを防止している。また、導出口２５Ａの開口部の形状や吐出の向きを適切に設計することで、還流水が貯留水中に効率よく拡散してゆくような流れが生じるようにすることも有効である。貯留水は冷却塔下部に配された送出管１１を介して熱交換器に向け送出され、さらに熱交換器から戻し管７を介して冷却塔１内に循環してくる。そして、この循環水が上方から散水され、充填材３を経て貯水槽９に貯留されるのである。
【００３４】
従って、磁気水およびオゾンを含んだ冷却水は、このような循環の過程で、レジオネラ菌などの生物障害は勿論のこと、スケール，スカム，スライム等を除去し、さらにその再付着を防止して循環系全体を清浄な状態に保つことができる。
【００３５】
また、本実施形態では、オゾン発生器２７が発生したオゾンガスをポンプ２１の吸い込み側に直接注入するようになし、ポンプの圧縮段にて細かい気泡に分裂させるとともに、ポンプ吐出側の圧力により、ヘンリーの法則に従って圧縮水中にオゾンが溶解するようにした。これにより、エジェクタ等の特別な部材を設けることなくオゾン注入が可能となるとともに、注入されたオゾンは効率よく溶解するので、所望の溶存量を得るためのオゾン注入量が少なくて済み、オゾン発生器としても容量の小なるものを用いれば足りることになる。
【００３６】
ここで、循環水量に対してオゾン注入量を規定した場合には、過剰な濃度のオゾンが溶存し、本来の除去対象だけでなく、水と接触する機器や配管系にも作用してこれらを損耗させる恐れがある。そこで本実施形態では、冷却塔を含む循環系の循環水量（ｍ３／時）に対して適切な比率の水量に対し、適切な量のオゾンを注入する。本発明者の実験によれば、循環水量の２〜６％程度の水量に対し０．７〜１ｇ／ｍ３の溶存濃度が得られる量のオゾンを注入すれば、所期の目的を達成できることがわかり、当該水量（送水量）を得ることのできる水中ポンプを採用した。さらに、ヘンリーの法則に従ってオゾンを効率よく溶解させるために、また磁気活水器を通過させる際の適切な流速を得るために、揚程４０〜６０ｍの能力を有するものとすればよいことがわかった。例えば、冷却水循環系の循環水量６２．４ｍ３／時の５．８％である送水量３．６ｍ３／時、揚程４２ｍの水中ポンプに対し、オゾンガスを３ｇ／時でその吸い込み側に直接供給すればよい。また、この量であれば、ポンプの吸い込み側に直接オゾンガスを注入しても、キャビテーションなどが発生せず、良好な状態でポンプを作動させることができる。
【００３７】
これらを可とするオゾン発生器２７としては、例えば空気圧縮段（エアコンプレッサ）と、これにより圧縮された空気から窒素ガス成分等を除去して酸素ガスを発生する酸素ガス発生段と、当該酸素ガスから無声放電方式によりオゾンを生成するオゾン生成段とを有し、例えば３ｇ／時のオゾンを生成するのに、３６リットル／時の酸素を要するのみで足りるものを選定することができる。
【００３８】
一方、磁気活水器２３としては、永久磁石を利用して磁気回路を磁気活水器本体内に形成し、水中ポンプ２１が圧送する水が通過する際、水の流管中心軸に対して垂直に磁束密度０．８〜１．４Ｔ（テスラ）の磁場を作用でき、かつ本体外部への磁束漏洩を防止できるものを選定するのが好ましい。また、水中ポンプ２１として２ｍ／秒以上の流速をもって磁気活水器２３の本体内を通過するよう圧送を行うものとするのが好ましい。
【００３９】
以上の構成によれば、薬剤を要することなく冷却水循環系におけるスケール，スカム，スライム等を速やかに除去し、さらにその再付着を防止して循環系全体を良好な状態に保つことのできるようになる。またこれにより、薬剤成分の大気への拡散や、薬剤成分の濃縮に伴うブロー回数ないし水量の増加を抑制することができる。さらに、従来の如く複雑かつ大型の構成を要さずに浄化装置を構成でき、しかも比較的小量のオゾンガスを注入して効率良く溶解させることができるので、オゾン発生器として小容量のものを選定でき、またランニングコストも低く抑えることができる。
【００４０】
また、本実施形態は冷却塔の貯水槽中に水中ポンプを設置する形態としたので、設置工事などを簡略化できるため、導入コスト等の面で有利である。
【００４１】
なお、水中ポンプは、図１の例では冷却塔１の貯水槽９に横置きした（軸方向を水平にした）状態で用いているが、貯水槽の深さないし想定される水深によっては、縦置きした（軸方向を鉛直方向に合わせた）状態で用いることもできる。むしろ、一般にその状態での使用のみを可とするものが多いため、そのような水中ポンプを用いる方が価格上有利である。
【００４２】
図２はそのような水中ポンプ１２１を用いて冷却塔貯水槽に配置される浄化装置の主要部を示すもので、ストレーナ部分１２１Ａから導入される水がポンプ１２１により圧送され、磁気活水器３を介して配管部１２５の導出口１２５Ａから貯留水中に導出されるものである。この例でも、オゾン発生器が発生したオゾンガスは、配管２９を介して水中ポンプ１２１の吸い込み側に直接供給される。
【００４３】
また、この例でも、導出口１２５Ａが確実に貯留水中に位置するように構成されるべきであることは勿論であり、図示の例では予測される貯留水の最低水位にほぼ一致して導出口側配管１２５が水平に延在し、導出口１２５Ａが下方に向かって開口するようにすることで、空気に触れることなく水がそのまま貯留水中に流れ込んで行く構成となっている。しかし、貯水槽の大きさ、形状、その内部に配される他の機器との関連において、導出口側配管の形状等を適宜定め得るのは言うまでもない。
【００４４】
（制御系の構成例および運転条件）
図３は以上の構成に適用可能な制御系の構成例を示すブロック図である。ここで、２０１はポンプ２１（または１２１）の導出側配管２５（または１２５）、もしくはこれから分岐させて設けた分岐管を流れる水中の溶存オゾン濃度を測定して電気信号に変換し検出する検出部であり、磁気活水器２３の上流側に設けられたもので下流側に設けられたものでもよい。２０３は当該検出された溶存オゾン濃度信号を設定値（上記循環水量の２〜６％程度の水量に対する０．７〜１ｇ／ｍ３の溶存オゾン濃度に対応した値）と比較する比較部である。２０５は当該比較結果に基づいて溶存オゾン濃度の過不足量を判定し、この判定結果に基づいてオゾン発生器本体２０７によるオゾン発生量を調整させるコントローラである。また、コントローラ２０５は、タイマ２０９の計時情報に基づいて、後述の如くポンプ２１（または１２１）およびオゾン発生器本体２０７の発停を制御する。
【００４５】
オゾン発生器本体２０７による調整の態様としては、空気圧縮段による圧縮空気供給量を調整するもの、酸素ガス発生段による酸素発生量を調整するもの、またはオゾン生成段によるオゾン生成量を調整するものなど、ポンプ吸い込み側に供給するオゾンガスの量を溶存オゾン濃度の過不足量に応じて適切に調整できるものであれば適宜のものであってよい。
【００４６】
なお、検出された溶存オゾン濃度の比較対象となる設定値は、コントローラ２０５側から可変設定できるようにしてもよい。また、各部２０３、２０５および２０９は、オゾン発生器本体２０７と一体に組み込まれることでオゾン発生器２７を構成するものでもよい。さらに、これら各部は、電気または電子回路を用いてハードウェアにより構成されたものでも、所定の機能をソフトウェアにより実現するものでもよい。
【００４７】
ところで、オゾンは、その激しい酸化作用により、冷却水循環系におけるスケール，スカム，スライムおよび生物障害等を速やかに除去することのできる効果がある。しかし一方では、オゾンを注入し続けると、その激しい酸化力が本来の除去対象だけでなく、水と接触する機器や配管系にも作用してこれらを損耗させる恐れがある。
【００４８】
また、磁気水は、スケール等ミネラル成分の析出物の付着防止およびスライムの剥離除去に効果的で、赤錆の成長を止めて防食皮膜を作り、また微生物の増殖を抑制する静菌作用がある。本出願人の実験によると、循環水量約１７５ｍ３／時の冷却水循環系に対しモリオキ産業株式会社が提供するＷＭＳ−６５Ａを導入したところ、約２ヶ月にて冷却塔充填材からのスケール剥離が始まったことが確認されている。しかし、オゾンに比べれば即効性が劣ることは否めないものである。
【００４９】
本発明者は、オゾンを使用することで冷却水循環系を速やかに浄化することができ、その後は磁気水のみを用いることで冷却水循環系を長く、良好な状態に維持できるとの知見を得た。つまり、オゾンはいわば劇薬であり、効果が顕在化してくればその使用を控え、また必要になったときに適宜注入するのがよいと考えた。これはランニングコストを低減し、また循環系構成部材に負担をかけない観点からも好ましいのである。
【００５０】
さらに、冷却水循環系の運転状態は適用される建物の目的に応じて様々であり、また冷却水循環系の汚染の状態も千差万別であることにも顧慮すれば、オゾンの注入は適宜設定できることが望ましい。
【００５１】
図４は本発明冷却水循環系の浄化装置の運転条件を説明するためのタイミングチャートである。
【００５２】
ここで、ｄは１日（２４時間）の長さを示し、図の上段は冷却水循環系の運転時間を、中段は浄化装置を構成するポンプの運転時間を、下段はオゾン発生器の運転時間をそれぞれ示している。
【００５３】
この図に示すように、冷却水循環系の運転時間に合わせてポンプの運転時間が定められ、磁気水はその運転時間中に絶えず供給される。これに対し、浄化装置導入の初期では、オゾン発生器は冷却水循環系の運転時間（ポンプの運転時間）中に連続運転されてオゾンを供給するが、効果が顕在化してきた場合にはその運転が行われず、また必要に応じて適宜（例えば１日の冷却水循環系の運転時間中、断続的に）運転されるように運転条件を定めることができる。
【００５４】
このように運転条件を定めるためには、ポンプ２１（または１２１）およびオゾン発生器２７ないしオゾン発生器本体２０７がタイマ２０９の計時情報に基づいて発停できるようにすればよい。また、例えば休祭日には冷却水循環系が停止するのであれば、さらにカレンダ機能付きのタイマを用いればよい。逆に、冷却水循環系が全く停止しない場合には、オゾン発生器にのみタイマを付加することもできる。さらに、ポンプに関しては、冷却水循環系の運転時間と連動する構成としてもよいのである。
【００５５】
なお、何らかの原因によりポンプに水が導入されなくなる程度まで貯水槽中の水位が下がる事態を想定して、所定水位以下となったときにポンプの運転を強制的に停止する手段を付加することも好ましいことである。
【００５６】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、薬剤を要することなく冷却水循環系におけるスケール，スカム，スライム等を速やかに除去し、さらにその再付着を防止して循環系全体を良好な状態に保つことのできるようになる。またこれにより、薬剤成分の大気への拡散や、薬剤成分の濃縮に伴うブロー回数ないし水量の増加を抑制することができる。さらに、従来の如く複雑かつ大型の構成を要さずに浄化装置を構成でき、しかも比較的小量のオゾンガスを注入して効率良く溶解させることができるので、オゾン発生器として小容量のものを選定でき、またランニングコストも低く抑えることができる。また、磁気水の適用とも相俟って効果的な冷却水循環系の浄化が可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】（ａ）、（ｂ）および（ｃ）は、それぞれ、本発明の第１の実施形態による水循環系浄化装置を模式的に示す側断面図、平断面図および冷却塔貯水槽下部の正断面図である。
【図２】図１の構成の変形例に係る浄化装置の主要部を示す模式図である。
【図３】図１または図２の浄化装置の構成に適用可能な制御系の構成例を示すブロック図である。
【図４】本発明冷却水循環系の浄化装置の運転条件を説明するためのタイミングチャートである。
【符号の説明】
１  冷却塔本体
３  充填材
７  戻し管
９  貯水槽
１１  送出管
５  ファン
２０  循環系浄化装置
２１，１２１  水中ポンプ
２３  磁気活水器
２５、１２５  配管部
２５Ａ、１２５Ａ  導出口
２７  オゾン発生器
２９  オゾン供給配管
２０１  溶存オゾン濃度検出部
２０３  比較部
２０５  コントローラ
２０７  オゾン発生器本体
２０９  タイマ
【図１】
2004223490.tif 000003
【図２】
2004223490.tif 000004
【図３】
2004223490.tif 000005
【図４】
2004223490.tif 000006