(57)【要約】【課題】強度、靱性、耐摩耗性、アルミニウム溶湯に対する耐溶損性に優れたＮｉ基複合材料を提供する。【解決手段】本発明のＮｉ基複合材料は、Ｎｉ基合金からなる結合相の中に粒状の硬質物集合体が分散されたＮｉ基複合材料である。前記硬質物集合体は、微細なＮｉ−Ｍｏ硼化物がＮｉ−Ｓｉ−Ｍｏ合金によって結合され、且つ、その粒径が３０μｍ以上３００μｍ以下の粒子である。前記結合相は、Ｎｉ−Ｓｉ−Ｍｏ合金である。前記結合相と前記硬質物集合体を合わせた全体としての組成は、Ｂが２．６ｗｔ％以上３．２ｗｔ％以下、Ｓｉが３．６ｗｔ％以上５．２ｗｔ％以下、Ｍｏが１８ｗｔ％以上２８ｗｔ％以下、Ｃが０．０５ｗｔ％以上０．２２ｗｔ％以下、残りがＮｉ及び不可避的不純物からなり、且つ、Ｍｏ／Ｂの重量比は７．０〜９．５である。【選択図】　　　図１
2004018995.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｎｉ基合金からなる結合相の中に粒状の硬質物集合体が分散されたＮｉ基複合材料であって、
前記硬質物集合体は、微細なＮｉ−Ｍｏ硼化物がＮｉ−Ｓｉ−Ｍｏ合金によって結合され、且つ、その粒径が３０μｍ以上３００μｍ以下の粒子であり、
前記結合相は、Ｎｉ−Ｓｉ−Ｍｏ合金であり、
前記結合相と前記硬質物集合体を合わせた全体としての組成が、Ｂが２．６ｗｔ％以上３．２ｗｔ％以下、Ｓｉが３．６ｗｔ％以上５．２ｗｔ％以下、Ｍｏが１８ｗｔ％以上２８ｗｔ％以下、Ｃが０．０５ｗｔ％以上０．２２ｗｔ％以下、残りがＮｉ及び不可避的不純物からなり、且つ、Ｍｏ／Ｂの重量比が７．０〜９．５であることを特徴とするＮｉ基複合材料。
【請求項２】
Ｎｉ基合金からなる結合相の中に粒状の硬質物集合体が分散されたＮｉ基複合材料の製造方法であって、
微細なＮｉ−Ｍｏ硼化物がＮｉ−Ｓｉ−Ｍｏ合金によって結合され、その粒径が３０μｍ以上３００μｍ以下のＮｉ基複合材料粉末を作製し、この粉末を焼結すること、及び、
前記結合相と前記硬質物集合体を合わせた全体としての組成が、Ｂが２．６ｗｔ％以上３．２ｗｔ％以下、Ｓｉが３．６ｗｔ％以上５．２ｗｔ％以下、Ｍｏが１８ｗｔ％以上２８ｗｔ％以下、Ｃが０．０５ｗｔ％以上０．２２ｗｔ％以下、残りがＮｉ及び不可避的不純物からなり、且つ、Ｍｏ／Ｂの重量比が７．０〜９．５であることを特徴とするＮｉ基複合材料の製造方法。
【請求項３】
鋼製の筒状部材の内周面に、内張層が接合されたダイカストマシン用プランジャスリーブであって、
前記内張層は、Ｎｉ基合金からなる結合相の中に粒状の硬質物集合体が分散されたＮｉ基複合材料であり、
前記硬質物集合体は、微細なＮｉ−Ｍｏ硼化物がＮｉ−Ｓｉ−Ｍｏ合金によって結合され、且つ、その粒径が３０μｍ以上３００μｍ以下の粒子であり、
前記結合相は、Ｎｉ−Ｓｉ−Ｍｏ合金であり、
前記結合相と前記硬質物集合体を合わせた全体としての組成が、Ｂが２．６ｗｔ％以上３．２ｗｔ％以下、Ｓｉが３．６ｗｔ％以上５．２ｗｔ％以下、Ｍｏが１８ｗｔ％以上２８ｗｔ％以下、Ｃが０．０５ｗｔ％以上０．２２ｗｔ％以下、残りがＮｉ及び不可避的不純物からなり、且つ、Ｍｏ／Ｂの重量比が７．０〜９．５であることを特徴とするダイカストマシン用プランジャスリーブ。
【請求項４】
前記内張層は、前記筒状部材の内周面に焼結によって接合されていることを特徴とする請求項３に記載のダイカストマシン用プランジャスリーブ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、耐摩耗性、及びアルミニウム溶湯に対する耐溶損性に優れたＮｉ基複合材料に係り、特に、ダイカストマシンのプランジャスリーブに適したＮｉ基複合材料に係る。
【０００２】
【従来の技術】
ダイカストマシンでは、プランジャスリーブ内に溶湯を導入した後、その中でプランジャチップを前進させて溶湯を金型内に射出している。ダイカストマシンのプランジャスリーブは、溶湯の導入に伴う加熱と、内周面（プランジャチップが摺動する面）への潤滑材の噴霧に伴う冷却が交互に作用することにより、大きな繰り返し熱応力を受ける。そのため、熱応力に起因したヒートチェック（微細なクラック）が生じる。ヒートチェックを防止するには強度と靱性が要求される。また、プランジャスリーブは、プランジャチップの摺動により摩耗が生じるため、耐摩耗性が要求される。更に、特にアルミニウム溶湯の場合、溶湯の接触により溶解損傷が発生するため、耐溶損性が要求される。
【０００３】
以上のように、ダイカストマシンのプランジャスリーブには、強度、靱性、耐摩耗性、耐溶損性が同時に要求される。これらの性能が十分でない場合には、早期に割れ、摩耗、溶損が生じ、プランジャスリーブが使用不能になる。
【０００４】
プランジャスリーブ用の材料としては、従来から、合金工具鋼ＳＫＤ６１（ＪＩＳ）が広く用いられてきた。この材料は、焼入れをした後、窒化処理をして使用される。そのようなＳＫＤ６１製のプランジャスリーブは、強度、靱性に優れてはいるが、耐摩耗性、耐溶損性が十分ではないため比較的早期に寿命となってしまう。
【０００５】
なお、特開平８−１３４５６９号公報には、耐食性及び耐摩耗性を備えた高強度Ｎｉ基合金について記載されている。この合金はＳＫＤ６１と比較して耐摩耗性に優れている。しかし、この合金は、Ｍｏ／Ｂ重量比が適切でない場合には、強度、靱性、耐溶損性が十分ではない場合がある。そのため、プランジャスリーブとして使用した場合、繰り返し熱応力によりプランジャスリーブの内周面に割れ、欠けが発生し易く、また、アルミニウム溶湯に対する耐溶損性にバラツキがあり、早期に寿命になる場合があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、以上のようなダイカストマシンのプランジャスリーブ用の従来の材料についての問題点に鑑み成されたもので、本発明の目的は、強度、靱性、耐摩耗性、アルミニウム溶湯に対する耐溶損性に優れたＮｉ基複合材料、及びそれを使用したプランジャスリーブを提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明のＮｉ基複合材料は、
Ｎｉ基合金からなる結合相の中に粒状の硬質物集合体が分散されたＮｉ基複合材料であって、
前記硬質物集合体は、微細なＮｉ−Ｍｏ硼化物がＮｉ−Ｓｉ−Ｍｏ合金によって結合され、且つ、その粒径が３０μｍ以上３００μｍ以下の粒子であり、
前記結合相は、Ｎｉ−Ｓｉ−Ｍｏ合金であり、
前記結合相と前記硬質物集合体を合わせた全体としての組成が、Ｂが２．６ｗｔ％以上３．２ｗｔ％以下、Ｓｉが３．６ｗｔ％以上５．２ｗｔ％以下、Ｍｏが１８ｗｔ％以上２８ｗｔ％以下、Ｃが０．０５ｗｔ％以上０．２２ｗｔ％以下、残りがＮｉ及び不可避的不純物からなり、且つ、Ｍｏ／Ｂの重量比が７．０〜９．５であることを特徴とする。
【０００８】
図１に、本発明のＮｉ基複合材料の組織を模式的に示す。Ｎｉ−Ｓｉ−Ｍｏ合金からなる結合相４の中に粒状の硬質物集合体１が分散されている。各硬質物集合体１は、微細なＮｉ−Ｍｏ硼化物２をＮｉ−Ｓｉ−Ｍｏ合金３で結合することにより構成されている。
【０００９】
上記のＮｉ基複合材料は、上記要件に該当する硬質物集合体粉末を作製し、この粉末を焼結することによって製造することができる。
【００１０】
また、本発明のダイカストマシン用プランジャスリーブは、鋼製の筒状部材の内周面に上記のＮｉ基複合材料からなる内張層が接合されていることを特徴とする。
【００１１】
その場合、好ましくは、前記内張層を前記筒状部材の内周面に焼結によって接合する。
【００１２】
次に、本発明のＮｉ基複合材料の組織及び組成を上記のように規定した理由について説明する。
【００１３】
靱性を改善するためにサーメット中の硬質物の量を減少させると、耐摩耗性が低下する。そこで、本発明のＮｉ基複合材料では、先ず硬質物を球状あるいは塊状に集合させ、次いでその周囲を靱性に優れた金属質で結合している。これは、硬質物の含有量が同一の場合には、微細な硬質物が結合相中に均一に分散するよりも、球状あるいは塊状の比較的大きな硬質物が点在する組織の方が優れた耐摩耗性を示すからである。
【００１４】
しかし、大きな硬質物が点在する組織は靱性が劣ることが、特に鉄鋼材料のうち合金工具鋼（ＳＫＤ１１）などで認められている。このような靱性の低下は、硬質物と金属質の剛性の差及び熱膨張係数の差によって引き起こされると考えられる。そこで、本願発明者らは、この大きな硬質物を微細な硬質物の集合体により形成することを考え、１μｍ前後の微細な硬質物を金属質によって結合して球状あるいは塊状の硬質物集合体を形成し、更にその周囲を靱性に優れた金属質で結合することにした。
【００１５】
本発明のＮｉ基複合材料は、従来の微細な硬質物を結合相中に均一に分散させたサーメットと比べて、優れた耐摩耗性を示す。特に、靱性を改善する目的でサーメット中の硬質物（Ｎｉ−Ｍｏ硼化物）の量を減少させているにも拘わらず、耐摩耗性の低下が少ない。更に、以下に説明するように材料の組織及び組成を定めることによって、強度、靱性、耐溶損性に優れた材料を得ることができる。
【００１６】
（ａ）　硬質物集合体の粒径（３０〜３００μｍ）について：
粒径が３０μｍ未満の硬質物集合体を工業的に製造することは難しく、著しく高コストになる。一方、粒径が３００μｍを超えると、硬質物集合体の相互の間隔が大きくなるため、マトリックス部（金属質の結合相）の選択的摩耗が生じ易くなり、サーメットの全体としての耐摩耗性が低下したり、相手材の摩耗を促進させたりする。これは、凸状態になった硬質物集合体が相手材を研磨するためである。
【００１７】
（ｂ）　Ｂの組成（２．６〜３．２ｗｔ％）について：
Ｂ（硼素）は、Ｎｉ及びＭｏとの間で硬くて脆い硼化物（Ｍｏ２ＮｉＢ２）を形成する。この硼化物はサーメットの耐溶損性、耐摩耗性を向上させる。硼化物が多くなると、サーメットの硬さが高くなり耐摩耗性は改善されるが、靱性が低下する。Ｂの添加量が３．２ｗｔ％を超えると、耐摩耗性の改善の効果が小さくなり、靱性の低下が一層大きくなるため、好ましくない。Ｂの添加量が２．６％未満では、硼化物の形成が少なくなり、耐摩耗性及び耐溶損性が不足する。
【００１８】
（ｃ）　Ｍｏ／Ｂ重量比（７．０〜９．５）について：
Ｍｏは、Ｎｉ及びＢとの間で硼化物（Ｍｏ２ＮｉＢ２）を形成する。Ｍｏ含有量が多くなりＭｏ／Ｂ重量比が大きくなると、サーメットのアルミニウム溶湯に対する耐溶損性が大きく改善される。これは、Ｎｉを主体とする結合相に高融点のＭｏが固溶するためと考えられる。Ｍｏ２ＮｉＢ２の構成元素であるＭｏ、Ｎｉ、Ｂの構成比率（原子比）は２：１：２であり、Ｍｏ：Ｂ原子比は１：１である。この原子比を重量比に換算すると約８．８７（９５．９５／１０．８２）となる。
【００１９】
従って、Ｍｏ／Ｂ重量比を８．８７としてサーメットの組成を調整すれば、添加したＭｏとＢが余ることなくＭｏ２ＮｉＢ２に反応すると思われる。しかし、実際には、Ｍｏ／Ｂ重量比が８．８７以下でも、一部のＭｏはＭｏ２ＮｉＢ２を形成せずにＮｉ結合相中に固溶していることが分かった。
【００２０】
一方、Ｍｏ／Ｂ重量比が大きくなると、硼化物（Ｍｏ２ＮｉＢ２）形成に消費されない余剰のＭｏが残り、より多くのＭｏがＮｉ中に固溶すると考えられる。しかし、Ｍｏ／Ｂ質量比が大きくなると、原料粉末を焼結する際に健全な焼結体を得るための焼結温度が高くなる。焼結温度が高くなると、原料粉末を焼結すると同時に鋼製の母材に接合する際に母材側が劣化する。特に、焼結温度が１１２０℃を超えると、鋼製の母材（例えば、構造用合金鋼ＳＣＭ４４０（ＪＩＳ））の衝撃値が大きく低下して、２０Ｊ／ｃｍ２を確保できなくなる。そのため、鋼製の母材に焼結体を接合して複合化したプランジャスリーブでは、溶湯の導入に伴う加熱と、潤滑材の噴霧に伴う冷却による繰り返し熱応力により、母材に割れが発生し、この割れが容易に伝播することによってプランジャスリーブの早期破損の原因となる。
【００２１】
従って、Ｍｏ／Ｂ重量比が一定限度以上に大きくなることは好ましくない。Ｍｏ／Ｂ重量比が９．５以下であれば、１１１０℃以下の温度で健全な焼結体が得られ、鋼製の母材に焼結体を接合して複合化する場合に母材の衝撃値を比較的高く維持することができる。一方、Ｍｏ／Ｂ重量比が７．０未満になると、Ｎｉ中へのＭｏ固溶量が少なくなり、耐溶損性の改善の効果が現れない。そのような組成のサーメットがダイカストマシンのプランジャスリーブで用いられた場合、アルミニウム溶湯による溶損が早期に発生するようになり好ましくない。
【００２２】
（ｄ）　Ｍｏの組成（１８〜２８ｗｔ％）について：
Ｍｏの組成は、Ｂ添加量及びＭｏ／Ｂ重量比から定められ、およそ１８〜２８ｗｔ％が最適範囲といえる。
【００２３】
（ｅ）　Ｓｉの組成（３．６〜５．２ｗｔ％）について：
Ｓｉは、結合相であるＮｉ基合金中に固溶することで、その強度、硬さを上昇させる。しかし、結合相中のＳｉの固溶量が限度値以上となると、硬くて脆い粗大なＮｉ−Ｓｉ化合物が生成し、結合相の強度、靱性を低下させることが知られている。また、固溶限度以下でもＳｉ添加量の増加によりサーメットの靱性値に大きな影響を及ぼすことが分かった。Ｓｉ添加量の増加に伴いサーメットの靱性値が低下する。また、Ｓｉ添加量は焼結温度にも大きな影響を与えることが知られ、過剰な添加は好ましくない。
【００２４】
サーメットの焼結温度、靱性を考慮すると、Ｓｉ添加量の上限は５．２ｗｔ％が好ましい。Ｓｉ添加量が少ないと、結合相中へのＳｉ固溶量も少なくなるため、強度、硬さが不十分となる。ダイカストマシンのプランジャスリーブとしての耐摩耗性を確保するにはＨＲＣ４５以上の硬度が必要であり、本発明のＮｉ基複合材料では３．６ｗｔ％以上のＳｉ添加が好ましい。
【００２５】
（ｆ）　Ｃの組成（０．０５〜０．２２ｗｔ％）について：
Ｃの添加の目的は、主に、本発明のＮｉ基複合材料を粉末冶金法で製造する際の焼結温度を低下させることにある。本発明のＮｉ基複合材料を用いて機械部材を製造する際、原料として各元素粉末及び合金粉末を用いることが可能である。焼結の方法によっては、原料粉末表面の酸化がサーメットの製造時の焼結温度に大きく影響を及ぼすことが知られている。そのため、微量なＣを添加することによって原料粉末の表面酸化を還元させ、焼結温度を低下させることができる。
【００２６】
Ｃの添加による効果は０．０５ｗｔ％から現れ、Ｃ添加量が増加するに伴い大きくなる（焼結温度が低くなる）。しかし、添加量が多くなるとＭｏと反応して高硬度のＭｏ炭化物を形成する。更にＣ添加量が増加すると、この炭化物が粗大化し、サーメットの強度、靱性を低下させる。また、Ｍｏとの間で炭化物を形成することによってＮｉ基合金からなる結合相中に固溶すべきＭｏが減少し、サーメットの耐溶損性、強度が低下することになる。これらの点から、Ｃの添加量の上限は０．２２ｗｔ％が好ましい。
【００２７】
（ｇ）　Ｎｉについて：
Ｎｉは、Ｎｉ、Ｂ、Ｍｏで形成される硼化物（Ｍｏ２ＮｉＢ２）の微粒子を結合して硬質物集合体を形成するとともに、これらの硬質物集合体が分散されるマトリックスとなるＮｉ基合金を形成する。
【００２８】
本発明のＮｉ基複合材料は、以上のような組織及び組成を備えることによって、（イ）靱性に優れると同時に耐摩耗性にも優れる、（ロ）Ｓｉ含有量を少なくしても強度に優れる、（ハ）硼化物を少なくしてもＭｏ固溶の効果で耐溶損性に優れる、などの特徴を有している。
【００２９】
本発明のＮｉ基複合材料は、優れた焼結性を備えているため、鋼製の部材への接合を容易に行うことができる。また、比較的低温度で硬質相Ｍｏ２ＮｉＢ２とＮｉによる液相が発生することから、サーメットの焼結（緻密化）が容易に行われる。これは、本発明のＮｉ基複合材料のようにＮｉ基の結合相の配合比が高い場合に言えることである。本発明のＮｉ基複合材料を鋼製の部材に接触させて加熱すると、Ｎｉ基複合材料から発生した液相が境界部に浸透し、鋼の表面と反応することで、Ｎｉ基複合材料と鋼が冶金的に接合する。その接合強度は高く、引張り強度５００ＭＰａ以上を示す。
【００３０】
また、鋼製の部材に対する接合をサーメットの焼結と同時に行うことが可能である（焼結接合、ＨＩＰ処理やホットプレス処理を含む）。その他、本発明のＮｉ基複合材料からなる粉末を作製すれば溶射も可能である。また、溶射層を再溶融することによって、鋼製の部材の表面に本発明のＮｉ基複合材料を接合することも可能である。
【００３１】
【発明の実施の形態】
先ず、本発明に基づくＮｉ基複合材料の諸特性を測定した結果について説明する。
【００３２】
表１に示す各組成の供試体を作製した。なお、表１の中で、供試体１〜４は本発明のＮｉ基複合材料に該当するものであり、供試体５〜８は本発明のＮｉ基複合材料の組成から外れた比較材である。なお、各試験用の供試体は、各組成に該当する造粒粉を以下の方法で製造し、これを各試験用の試験片形状にホットプレス（ＨＰ）することにより作製した。
【００３３】
上記の造粒粉は、次のようにして製造した。（ａ）各原料（Ｎｉ、Ｂ、Ｍｏ、Ｓｉ粉末または合金粉末）を各組成となるようにそれぞれ秤量する；（ｂ）秤量した原料を粉砕・混合装置にかけて原料粉を作製する；（ｃ）得られた原料粉に少量のバインダを添加し、造粒・乾燥機により球状に加工（成形）する；（ｄ）得られた球状粉を脱脂、焼結させることにより、Ｎｉ−Ｍｏ−Ｓｉ合金中に微細な硬質物（Ｍｏ２ＮｉＢ２）が分散した球状粉末を作製する；（ｅ）この球状粉末を分級装置にかけて３０〜３００μｍの粉末を取り出す。
【００３４】
【表１】
2004018995.tif 000003
これらの各供試体について、アルミニウム溶湯中での浸漬試験（耐溶損性試験）、三点曲げ抗折試験及び大越式迅速摩耗試験を行った。また、各供試体のロックウェル硬度及び破壊靱性値を測定した。
【００３５】
浸漬試験は、次のような方法で行った。試験片をアルミニウム溶湯中に浸漬し、回転半径３１．５ｍｍ、回転速度２４０ｒｐｍで回転させた。試験後、付着したアルミニウムを除去し、浸漬表面積当たりの溶損重量及び溶損体積を測定した。試験条件は、下記の通りである：
試験片形状：４×１０×４６ｍｍ（研削加工）、
溶湯　　　：ＡＤＣ１２、１０８０ｇ、
溶湯の温度：６８０℃（±１０℃）、
浸漬時間　：２時間、
試験片本数：４本（一度の試験に使用する数）。
【００３６】
三点曲げ抗折試験（ＪＩＳ　Ｈ５５０１）の条件は、下記の通りである：
試験片形状：４×８×２６ｍｍ（研削加工）、
試験片本数：３本（一度の試験に使用する数）。
【００３７】
大越式迅速摩耗試験の条件は、下記の通りである：
試験片形状：２５×５０×１０ｍｍ、
相手材形状：回転円盤、
相手材　　：ＳＫＤ１１（ＨＲＣ＝５８±２）、
最終荷重　：１８．６ｋｇｆ、
摩擦距離　：６００ｍ、
摩擦速度　：２．０ｍ／ｓｅｃ。
【００３８】
表２に、各試験片についての試験結果及び測定結果を示す。本発明に基づくＮｉ基複合材料（供試体１〜４）は、強度、靭性、耐摩耗性、及びアルミニウム溶湯に対する耐溶損性を兼ね備えていることが分かる。
【００３９】
【表２】
2004018995.tif 000004
次に、本発明に基づくＮｉ基複合材料で内周面を被覆したプランジャスリーブの評価試験の結果について説明する。
【００４０】
本発明に基づくＮｉ基複合材料（供試体１〜４と同じ組成）及び比較材（供試体５〜８と同じ組成）を用いてプランジャスリーブを作製し、それらをダイカストマシンに組み込んで評価試験を行った。
【００４１】
なお、各プランジャスリーブの作製は以下の手順で行った：
（ａ）供試体１〜８相当の原料粉末を造粒法にて作製した、
（ｂ）合金工具鋼ＳＫＤ６１を機械加工して、円筒状の部材（外筒１１）を作製した、
（ｃ）図２に示すように、外筒１１に底板１４を取り付け、外筒１１の中に中子１３をセットし、外筒１１と中子１３の間に上記各組成の原料粉末１２ａを充填した後、蓋１５を取り付け、次いで、外筒１１と中子１３の間を乾燥、脱気した後、密閉した、
（ｄ）上記のように組み立てられたものをＨＩＰ装置に収容し、温度：９９０℃、圧力：１５００ｋｇｆ／ｃｍ２で１時間、ＨＩＰ処理を行った、
（ｅ）ＨＩＰ処理の終了後、底板１４、蓋１５及び中子１３を機械加工によって除去し、次いで、図３に示すように、外筒１１及びその内周に焼結された内張層１２に機械加工を施し、プランジャスリーブに仕上げた。
【００４２】
以上のようにして作製されたプランジャスリーブをコールドチャンバ方式のアルミダイカストマシン（３５０ｔｏｎ）に組み込んで鋳造を行った。その結果を表３に示す。なお、鋳造条件は、下記の通りであった：
溶湯　　　　　：ＡＤＣ１２、
溶湯温度　　　：６８０℃、
溶湯の供給量　：１．２ｋｇ、
潤滑剤　　　　：油性タイプ、
潤滑剤の供給量：１０ｃｃ／ショット、
潤滑方法　　　：給湯口内ヘのスプレー、
プランジャチップ：ＳＫＤ６１（焼入・焼戻）。
【００４３】
【表３】
2004018995.tif 000005
【００４４】
【発明の効果】
本発明のＮｉ基複合材料は、以上のような組織及び組成を備えることにより、強度、靱性、耐摩耗性及びアルミニウム溶湯に対する耐溶損性を兼ね備えている。
【００４５】
本発明のＮｉ基複合材料によりダイカストマシンのプランジャスリーブの内周面を被覆すれば、プランジャスリーブの寿命の増大を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のＮｉ基複合材料の組織について説明する模式図。
【図２】本発明のＮｉ基複合材料を用いたプランジャスリーブの製造方法について説明する図。
【図３】本発明のＮｉ基複合材料を用いたプランジャスリーブの概略形状を示す図。
【符号の説明】
１・・・硬質物集合体、
２・・・Ｎｉ−Ｍｏ硼化物、
３・・・Ｎｉ−Ｓｉ−Ｍｏ合金、
４・・・結合相（Ｎｉ−Ｓｉ−Ｍｏ合金）、
１１・・・外筒、
１２ａ・・・原料粉末、
１２・・・内張層、
１３・・・中子、
１４・・・底板、
１５・・・蓋。
【図１】
2004018995.tif 000006
【図２】
2004018995.tif 000007
【図３】
2004018995.tif 000008