(57)【要約】【課題】横寸法を大きくすることなく薄型化できるとともに、製造が容易で、一層の小型化および軽量化ならびに性能の安定化を実現できる電磁誘導器を提供する。【解決手段】軸方向の寸法Ｄ１が径方向の寸法Ｄ２よりも短い偏平な形状のボビン１Ｔと、このボビン１Ｔに装着された巻線１１，１２と、コア５３とを備え、コア５３は、一対の細長いほぼ棒状のアーム部５５と、その長手方向の中間部位の間に挟まれた柱状の中脚部５４とを有し、前記ボビン１Ｔの中心孔２０に、中脚部５４が挿入され、コアの両アーム部５５が巻線１１，１２の径方向に延びて互いに平行に対向している。１次，２次巻線１１，１２が装着され、このボビン１Ｔの中心孔２０に、一対の直方体のアーム部５５とその間に挟まれた柱状の中脚部５４とからなるコア５３の該中脚部５４が挿入され、前記コア５３の両アーム部５５，５５が各巻線１１，１２の径方向に延びて互いに平行に対向している。【選択図】　図３
2004071584.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸方向の寸法が径方向の寸法よりも短い偏平な形状のボビンと、このボビンに装着された巻線と、コアとを備え、
前記コアは、一対の細長いほぼ棒状のアーム部と、その長手方向の中間部位の間に挟まれた柱状の中脚部とを有し、前記ボビンの中心孔に、前記中脚部が挿入され、前記コアの両アーム部が前記巻線の径方向に延びて互いに平行に対向している電磁誘導器。
【請求項２】
請求項１において、前記アーム部は直方体からなる電磁誘導器。
【請求項３】
請求項１において、前記コアの少なくとも一方のアーム部は、直方体からなる本体と、この本体の長手方向中間部位に形成された中脚用突起とを有し、この中脚用突起と前記中脚部とが対向している電磁誘導器。
【請求項４】
請求項１から３のいずれかにおいて、前記巻線として、１次巻線と２次巻線が軸方向に離間してボビンに装着され、前記コアの中脚部は段付き形状を有しており、その２次巻線の装着部分に対向する部分の径が１次巻線の装着部分に対向する部分の径より小さく形成されている電磁誘導器。
【請求項５】
請求項１から４のいずれかにおいて、前記コアの少なくとも一方のアーム部と中脚部間にギャップが形成されている電磁誘導器。
【請求項６】
請求項１から４のいずれかにおいて、前記コアの中脚部は２分割されており、両中脚部間にギャップが形成されている電磁誘導器。
【請求項７】
請求項６において、さらに、前記コアの少なくとも一方のアーム部と中脚部間にギャップが形成されている電磁誘導器。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、トランスのような電磁誘導器に関する。
【０００２】
【従来の技術】
本出願人は先に、図１４（Ｂ）に示すように、トランスを、その横寸法を大きくすることなく薄型化するために、軸方向の寸法が径方向の寸法よりも短い扁平な形状のボビン１００Ｔを備え、ボビン１００Ｔの中心孔１２０に、コアを形成する一対のＴ字形コア片１２３の脚部１２４が挿入され、両コア片１２３のアーム部１２５が、ボビン１００Ｔに装着された巻線（図示せず）の径方向に延びて互いに平行に対向しているトランスを提案した（特願２００１−８３３７９号）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、Ｔ字形のコア片１２３を用いた場合、図１４（Ａ）のように、アーム部１２５に厚肉の、つまり比較的長い中脚部１２４を形成した異形を含むので、製造が容易でない。また、中脚部１２４とアーム部１２５の肉厚の不均一度が大きくなるため、図１４（Ｂ）のように、アーム部１２５や中脚部１２４の先端にそり１２６やひび１２７等が発生する場合があるので、これを防止するために、アーム部１２５を厚肉にする必要がある。その結果、軸方向の寸法が大きくなり、小型化と軽量化が十分でない。しかも、上記アーム部１２５のそりのために、中脚部１２４の先端の接合面１２８の平面度が出にくくなるので、両コア片１２３間のギャップ２９の大きさが製品間で不均一となって、トランスの性能にばらつきが生じやすい。
【０００４】
本発明は、上記従来の課題に鑑みてなされたもので、横寸法を大きくすることなく薄型化できるとともに、製造が容易で、一層の小型化および軽量化ならびに性能の安定化を実現できる電磁誘導器を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明に係る電磁誘導器は、軸方向の寸法が径方向の寸法よりも短い偏平な形状のボビンと、このボビンに装着された巻線と、コアとを備え、前記コアが、一対の細長いアーム部と、その長手方向の中間部位の間に挟まれた柱状の中脚部とを有し、前記ボビンの中心孔に、前記中脚部が挿入され、前記コアの両アーム部が前記巻線の径方向に延びて互いに平行に対向している。ここで、前記「ほぼ棒状」には、横断面形状が長手方向に沿って一定である棒体のほかに、棒体の一部に小さな突起を有する形状も含まれる。
【０００６】
上記構成によれば、巻線の側方にコア体が存在しないので、電磁誘導器の横寸法（巻線の軸方向と直交する方向の寸法）が小さくなる。しかも、ボビンが偏平な薄型であるから一対のアーム部同士の間隔が小さくなって、強い磁界が形成されるので、優れた磁気特性が確保される。
【０００７】
また、コアの一対のアーム部と中脚部をそれぞれ単純なほぼ棒状と柱状に形成したことから、コアの製造が容易になる。さらに、アーム部は、長い中脚部を含まないので肉厚が一定になるから、アーム部にそり等を発生させることなく、アーム部を薄くできるので、コアの小型化および軽量化が可能となる。また、アーム部の接合面の平面度の精度を向上できる。
【０００８】
前記アーム部は直方体としてもよいし、少なくとも一方のアーム部は、直方体からなる本体と、この本体の長手方向中間部位に形成された中脚用突起とを有し、この中脚用突起と前記中脚部とを対向させてもよい。前記直方体は、角部に面取りや丸みが付加されたものでもよい。
【０００９】
一実施形態では、前記巻線として、１次巻線と２次巻線が軸方向に離間してボビンに装着され、前記コアの中脚部は段付き形状を有しており、その２次巻線の装着部分に対向する部分の径が１次巻線の装着部分に対向する部分の径より小さく形成されている。したがって、中脚部の径を部分的に小さくした分、コア重量を低減させることができ、また、ボビンもその部分の径を小さくできるため、ボビンの重量およびコイルの銅重量を低減できる。
【００１０】
他の実施形態では、前記コアの少なくとも一方のアーム部と中脚部間にギャップが形成されている。また、前記コアの中脚部は２分割されており、両中脚部間にギャップが形成されている。
したがって、各ギャップの調整により、所望の１次巻線と２次巻線の結合係数が得られる。しかも、アーム部の接合面の平面度の精度が高いことから、ギャップが製品間で不均一になることを防止できるので、電磁誘導器の性能が安定化される。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
図１は、本発明の第１実施形態に係るマグネトロン駆動用のトランス（誘導電磁器の一種）５０を示す正面図、図２はその側面図、図３（Ａ）は水平断面図、図３（Ｂ）はコアの斜視図、図３（Ｃ）はコアの平面図、図３（Ｄ）は図３（Ｃ）中のＤ−Ｄ線矢視図、図４は背面図である。先ず、樹脂製のボビン１Ｔは、図２に明示するように、一体形成されており、円筒状の筒部１４を有する。ボビン１Ｔには、筒部１４の外周面に円盤状の三つのつば４，７，８が互いに平行な配置で一体形成されている。つば４，７，８は、図１に示すように、円形の外周縁を有している。図２に示す両端に第１のつば４と第２のつば７とを有する１次巻枠９には、１次巻線１１が円筒状に巻き付けられているとともに、両端に第２のつば７と第３のつば８とを有するヒータ巻枠１０には、ヒータ巻線１３が１ターン巻き付けられている。
【００１２】
さらに、ボビン１Ｔには、中央の筒部１４の外周面に円盤状のつば１８が一体形成されており、両端につば１８と、上記第３のつば８とを有する２次巻枠１９が形成され、これに２次巻線１２が巻き付けられている。この２次巻線１２と、１次巻線１１と、ヒータ巻線１３とは、ボビン１Ｔの軸方向に変位して位置している。
【００１３】
図２に示すように、このトランス５０のボビン１Ｔは、軸方向の寸法Ｄ１が径方向の寸法Ｄ２よりも短く、偏平な薄型形状になっている。ここで、上記軸方向の寸法Ｄ１は、ボビン１Ｔの両端のつばを含まない各巻線１１〜１３が装着される部分の軸方向長さであり、径方向の寸法Ｄ２は、複数のつば４，７，８，１８の最大外径である。
【００１４】
図３に示すように、ボビン１Ｔには中心孔２０が設けられており、この中心孔２０の内面には、図１に示すように、９０°間隔で径方向内方に突出する４個のガイドリブ２１が形成されている。
【００１５】
図３（Ｂ）〜（Ｄ）に示すように、磁気回路を形成するための磁気材料からなるコア５３は、一対の直方体からなる細長い棒状のアーム部５５と、アーム部５５の長手方向中間部位の間に挟まれた柱状、例えば円柱状の中脚部５４とを備えている。図３（Ｂ）に示すアーム部５５の幅Ｗと長さＬの比は１：２以上、通常は１：３以上である。アーム部５５の厚さＴと長さＬの比は１：３以上、通常は１：４以上である。
【００１６】
図３（Ｄ）のように、アーム部５５と中脚部５４の幅（外径）は同一に形成されている。ただし、アーム部５５の幅を中脚部５４の幅より若干小さくしても、若干大きくしてもよい。つまり、両者５５，５４の幅はほぼ同一に設定される。両アーム部５５，５５は、図２に示す各巻線１１〜１３の径方向に延在して、つまり、この径方向に各アーム部５５の長手方向を合致させて、互いに平行に対向しており、この位置で、ボビン１Ｔに形成されたコア収納部３２，３３内に収納されている（図１、図４）。コア５０のアーム部５５，５５の先端は、各巻線１１〜１３の外径部よりも径方向外方に位置している。コア５３の中脚部５４がボビン１Ｔの一方側から上記ガイドリブ２１に沿って中心孔２０に挿入される。コア５３は、上記配置とした状態で、例えば接着剤によりボビン１Ｔに取り付けられている。
【００１７】
本発明において、コア５３は、一対の直方体のアーム部５５と、その間に挟まれた柱状の中脚部５４を使用して、全体でＩ字形ないし「エ」字形を形成している。このように、一対のアーム部５５と中脚部５４をそれぞれ単純な直方体と柱体で構成したことから、アーム部５５は中脚部５４を含まないので、製造が容易になる。また、アーム部５５にそり等を発生させることなく、アーム部５５を薄くして、小型化および軽量化を実現できる。さらに、アーム部５５と中脚部５４の各接合面５５ａ、５４ａの平面度の精度を向上できる。
【００１８】
図１の１次巻線１１は、その引出線１１ａ，１１ｂの端末が半田で固められて接続用の端子３９ａ，３９ｂが形成され、これが配線基板Ｋに接続される。また、図４の２次巻線１２は、その引出線１２ａ，１２ｂがボビン１Ｔに設けた一対のピン端子４１ａ，４１ｂに巻き付けられて、半田付けにより接続される。また、図２のヒータ巻線１３も、ボビン１Ｔに設けた一対のピン端子４３ａ，４３ｂに巻き付けられて、半田付けにより接続される。
【００１９】
図２のアース線４５は、非磁性、導電性およびばね性を有しており、ボビン１Ｔの中心孔２０内側を挿通し、コア５３をその外側から軸方向内方へ押圧することにより、ボビン１Ｔにアース線４５が保持されるとともに、コア５３に接触し、その端子が配線基板Ｋに接続されて、コア５３を一挙にアースしている。
【００２０】
このように構成されたトランス５０は、例えば、図１５に示した高周波加熱装置におけるマグネトロン６６の駆動用に用いられる。このインバータ方式の高周波加熱装置（電子レンジ）において、商用電源６１は整流回路６２で整流平滑され、インバータ６３で２０ｋＨｚ以上の高周波交流電流に変換されてギャップ付コアを備えたトランス５０の１次巻線１１に供給される。トランス５０の２次巻線１２の高周波出力電圧は、半波整流回路６５で整流平滑されて、直流高電圧としてマグネトロン６６に供給される。トランス５０のヒータ巻線１３でヒータが駆動されるマグネトロン６６は、直流高電圧の供給を受けてマイクロ波を発生する。
【００２１】
トランス５０は、以下のような手順で上記の高周波加熱装置に組み込まれる。すなわち、トランス５０は、図１５に示すような回路パターンが形成された配線基板Ｋに設けられている接続孔に、図２に示すピン端子４１ａ，４１ｂを挿入して半田付けし、端子３９ａ，３９ｂを上記配線基板Ｋに設けられている接続孔に直接半田付けにより接続し、ピン端子４３ａ，４３ｂを上記配線基板Ｋに設けられている接続端子に差込み接続することで、インバータ回路の配線基板Ｋに接続状態に取り付けられる。なお、上記回路基板には、図１５の半波整流回路６５に代えて、図１６の全波整流回路６７が形成されていても、同じ組み込み手順で、上記トランス５０を接続状態に取り付けることができる。
【００２２】
上記構成によれば、図３に示すように、巻線１１，１２，１３の側方にコア体が存在しないので、その分だけトランスの横寸法、つまりボビン１Ｔの径方向に沿った寸法が小さくなる。しかも、ボビン１Ｔが偏平な形状で、１次および２次巻線１１，１２の巻幅が小さく、薄型であるために、一対のアーム部５５，５５同士の間隔が小さくなる。また、コア５３の中脚部５４とアーム部５５，５５を通る二つの磁気回路Ｃ１，Ｃ２が形成される。そのため、磁気損失が少なくなり、中脚部５４を通る磁束、つまり両巻線１１，１２と鎖交する磁束が強くなる。これに加えて、上記トランス５０は、そのボビン１Ｔが径方向の寸法Ｄ２よりも軸方向の寸法Ｄ１が短い偏平な形状で、一対のアーム部５５，５５同士の間隔が小さくなるので、磁気回路Ｃ１，Ｃ２の磁束がさらに強くなる。
【００２３】
その結果、上記トランス５０は、優れた磁気特性が確保されるので、１次および２次巻線１１，１２の巻幅を小さくして薄型とした場合においても、所定の電圧を得るのに必要な１次および２次巻線１１，１２の巻き数を少なくすることができ、その分だけトランス５０の横寸法、つまりボビン１Ｔの径方向に沿った寸法が小さくなって小型化できる。しかも、配線基板Ｋの接続用端子は巻線の径方向に延びて形成されている。したがって、このトランス５０は、配線基板Ｋに装着するときの装着面積の増大を抑制できる。
【００２４】
また、コア５３のアーム部５５と中脚部５４をそれぞれ単純なほぼ棒状と柱状に形成したことから、コア５３の製造が容易になる。さらに、アーム部５５は、中脚部５４を含まないので肉厚が一定になるから、アーム部５５にそり等を発生させることなく、アーム部５５を薄くできるので、コア５３の小型化および軽量化が可能となる。また、コア５３のアーム部５５および中脚部５４にそりが発生しないので、これらの接合面５５ａ、５４ａの平面度の精度が高いことから、ギャップ２９が製品間で不均一になることを防止できる。したがって、トランスの性能が安定化される。
【００２５】
なお、図５の水平断面図に示す変形例のように、上記のボビン１Ｔを一体形成するのと異なり、ボビン１Ｔを軸方向に２分割された第１のボビン片２Ｔと第２のボビン片３Ｔとにより構成してもよい。第１のボビン片２Ｔには、円筒状の筒部１４の外周面に環状の三つのつば４，７，８が互いに平行な配置で一体形成されている。第２のボビン片３Ｔには、中央の短筒部１７の外周面に環状のつば１８が一体形成されており、短筒部１７を筒部１４に外嵌することによって第１のボビン片２Ｔに連結される。
【００２６】
本発明の第２実施形態を図６に示す。図６において、図３と同一符号はそれぞれ同一または相当部分を示している。
図６（Ａ）は第２実施形態に係る電磁誘導器の水平断面図、（Ｂ）はコア５３Ａの平面図、（Ｃ）は（Ｂ）中のＣ−Ｃ線矢視図である。この実施形態のトランス５０は、図６（Ｂ），（Ｃ）に示すように、コア５３Ａの中脚部５４Ａが段Ｓ付きの形状を有しており、その２次巻線１２の装着部分に対向する部分５４Ａｂの径が１次巻線１１の装着部分に対向する部分５４Ａａの径より小さく形成されている。１次巻線１１と２次巻線１２の結合係数が０．５〜０．９に設定されるので、２次巻線１２のリアクタンスが１次巻線１１より小さくてよいことによる。これに合わせて、ボビン１Ｔの筒部１４Ａも段付き形状になっている。その他の構成は第１実施形態と同様である。なお、中脚部５４Ａの下に後述するギャップを設けてもよい。
【００２７】
第２実施形態では、コア５３の中脚部５４Ａの一部５４Ａｂの径を小さくした分、全部を同一径にした中脚部と比べて、コア重量を削減できる。また、この径を小さくした部分（２次巻線１２の装着部分に対向する）に応じてボビンの一部の径を小さくできるため、ボビンの重量を削減できるとともに、２次巻線１２のコイル内径が小さくなるから、同一巻数の場合、コイル重量を削減できる。
【００２８】
本発明の第３実施形態を図７に示す。図７において、図３と同一符号はそれぞれ同一または相当部分を示している。
図７（Ａ）は水平断面図、図７（Ｂ）はコア５３Ｂの平面図、図７（Ｃ）は図７（Ｂ）中のＣ−Ｃ線矢視図である。この実施形態のトランス５０は、コア５３Ｂの中脚部５４Ｂが軸方向に２分割されており、中脚部５４Ｂ、５４Ｂ間にギャップ２９が形成されている。その他の構成は第１実施形態と同様である。
【００２９】
図７（Ａ）のように、上記コア５３Ｂがボビン１Ｔに取り付けられたとき、各中脚部５４Ｂ，５４Ｂの先端面同士が相対向し、その先端面の間にスペーサ２７が介在し、スペーサ２７の厚みによって設定されたギャップ２９が形成される。このギャップ２９の存在により、磁気飽和しにくい特性の電磁誘導器が得られる。このギャップ２９の大きさを、１次巻線１１と２次巻線１２の結合係数が０．５〜０．９となるように設定する。この場合、１次巻線１１と２次巻線１２の軸方向の間隔を２〜１０ｍｍに設定する。こうして、２次巻線１２側にリーケージインダクタンスを持たせ、従前のマグネトロン用インバータ回路に必要であった２次側の高周波チョークコイルを不要としている。前記ギャップ２９は、ボビン１Ｔにおける１次および２次巻線１１，１２が施される筒部１４の内方に位置している。
【００３０】
さらに、直方体のアーム部５５と柱状の中脚部５４Ｂが別体で、アーム部５５および中脚部５４Ｂにそり等が生じないので、中脚部５４Ｂ、５４Ｂの接合面の平面度の精度が高いことから、ギャップ２９が製品間で不均一になることを防止できる。なお、この実施形態では、同じ大きさの中脚部５４Ｂ、５４Ｂを用いているが、大きさが異なっていてもよい。
【００３１】
本発明の第４実施形態を図８に示す。第４実施形態は、図８（Ａ）に示すコア５３Ｃの水平断面図のように、コア５３Ｃの両アーム部５５、５５と中脚部５４間にギャップ２９、２９が形成されている。その他の構成は第１実施形態と同様である。各ギャップ２９の調整により、所望の１次巻線１１と２次巻線１２の結合係数が得られるとともに、上記と同様にアーム部５５と中脚部５４の接合面の平面度の精度が高いことから、ギャップ２９が製品間で不均一になることを防止できる。なお、図８（Ｂ）に示す変形例のように、コア５３Ｃの２次巻線１２側のアーム部５５と中脚部５４間のみにギャップ２９を形成するようにしてもよい。
【００３２】
本発明の第５実施形態を図９に示す。第５実施形態は、図９に示すコア５３Ｄの水平断面図のように、コア５３Ｄの中脚部５４Ｄは軸方向に２分割されており、各中脚部５４Ｄ間にギャップ２９が形成され、さらに、前記コア５３Ｄの２次巻線１２側のアーム部５５と中脚部５４Ｄ間にギャップ２９が形成されている。その他の構成は第３実施形態と同様である。
各ギャップ２９の調整により、所望の１次巻線１１と２次巻線１２の結合係数が得られるとともに、アーム部５５と中脚部５４Ｄ間、中脚部５４Ｄ、５４Ｄ間の接合面の平面度の精度が高いことから、ギャップ２９が製品間で不均一になることを防止できる。
【００３３】
なお、この実施形態では、同じ大きさの中脚部５４Ｄ、５４Ｄを用いているが、大きさが異なっていてもよい。また、コア５３Ｄの１次巻線１１側のアーム部５５と中脚部５４Ｄ間にもギャップ２９を形成してもよい。
【００３４】
本発明の第６実施形態を図１０に示す。第６実施形態は、図１０（Ａ）に示すコア５３Ｅの水平断面図のように、第２実施形態で中脚部を段付きとする代わりに、２次側のアーム部５５Ｅは、１次側のアーム部５５と比べて、薄くかつ短く形成されている。その他の構成は第３実施形態と同様である。
なお、図１０（Ｂ）の正面図に示す変形例のように、２次側のアーム部５５Ｅを、１次側のアーム部５５より、幅のみを狭く形成してもよい。
上述したとおり、１次巻線１１と２次巻線１２の結合係数が０．５〜０．９に設定されるから、２次巻線１２のリアクタンスが１次巻線１１と比べて小さいので、２次側のアーム部５５Ｅが薄くかつ短くて済む。これにより、コアを一層小型化できる。
【００３５】
本発明の第７実施形態を図１１に示す。この第７実施形態では、コア５３Ｆの一対のアーム部５５Ｆを、図１１（Ａ）に示すように、直方体からなる本体５８と、この本体５８の長手方向中間部位に形成された中脚用突起５９とを有し、この中脚用突起５９と中脚部５４Ｆとが、ギャップ２９を介して対向している。中脚用突起５９の突出高さＨは，本体５８の厚さＴの２倍以下が好ましく、１倍以下であるのがさらに好ましい。前記中脚部５４Ｆとアーム部５５Ｆの中脚用突起５９とが、図３のボビン１Ｔの中心孔２０に挿入される。
【００３６】
この第７実施形態によっても、図１１の中脚部５４Ｆが存在する分だけ、アーム部５５Ｆの中脚用突起５９を短くできるから、アーム部５５の形状が単純な棒状に近づくので、単純な柱状の中脚部５４Ｆと同様に、製造が容易になる。さらに、アーム部５５Ｆは、中脚用突起５９を有するが、中脚部５４Ｆを含まないので、肉厚の不均一度が図１４に示した従来のＴ字形コア片１２３と比較して小さくなる。したがって、図１１（Ａ）のアーム部５５Ｆにそり等を発生させることなく、アーム部５５Ｆを薄くできるので、コア５３Ｆの小型化および軽量化が可能となる。また、アーム部５５Ｆおよび中脚部５４Ｆにそりが発生しないので、これらの接合面５５ａ、５４ａの平面度の精度が高いことから、ギャップ２９が製品間で不均一になることを防止できる。したがって、トランスの性能が安定化される。
【００３７】
なお、ギャップ２９は中脚部５４Ｆの両端の一方のみに設けてもよいし、両方のギャップ２９をなくして、中脚用突起５９を中脚部５４Ｆに接触させてもよい。図１１（Ｂ）に示すアーム部５５Ｆの幅Ｗと長さＬの比、厚さＴと長さＬの比のそれぞれについての好ましい範囲は、第１実施形態の場合（図３（Ｂ））と同一である。
【００３８】
本発明の第８実施形態を図１２に示す。この第８実施形態では、図６に示した第２実施形態と同様に、コア５３Ｇの中脚部５４Ｇが段Ｓ付きの形状を有しており、その２次巻線の装着部分に対向する部分５４Ｇｂの径が１次巻線の装着部分に対向する部分５４Ｇａの径より小さく形成されている。これに対応して、図の下側のアーム部５５Ｇの中脚用突起５９の径も前記部分５４Ｇｂと同一になるよう、図の上側のアーム部５５Ｇの中脚用突起５９の径よりも小さく設定されている。アーム部５５Ｇと中脚部５４Ｇとの接合面５５ａ、５４ａの間に、必要に応じてギャップを設ける。前記中脚部５４Ｇとアーム部５５Ｇの中脚用突起５９とが、図３のボビン１Ｔの中心孔２０に挿入される。
【００３９】
本発明の第９実施形態を図１３に示す。この第９実施形態のコア５３Ｈでは、図の上側のアーム部５５Ｈ１のみが中脚用突起５９を有し、図の下側のアーム部５５Ｈ２は中脚用突起５９を有していない。アーム部５５Ｇと中脚部５４Ｇとの接合面５５ａ、５４ａの間に、必要に応じてギャップを設ける。前記中脚部５４Ｇとアーム部５５Ｈの中脚用突起５９とが、図３のボビン１Ｔの中心孔２０に挿入される。
【００４０】
図１１〜１３に示した各実施形態においても、中脚部５４を、図９の実施形態の場合と同様に、軸方向に複数に分割してもよい。
【００４１】
なお、本発明はマグネトロン駆動用のトランスのほか、チョークコイル、リアクトルなど、他の電磁誘導器にも適用できる。
【００４２】
【発明の効果】
本発明に係る電磁誘導器は、巻線の側方にコア体が存在しないので、電磁誘導器の横寸法が小さくなる。しかも、ボビンが偏平な薄型であるから一対のアーム部同士の間隔が小さくなって、強い磁界が形成されるので、優れた磁気特性が確保される。これとともに、コアの一対のアーム部と中脚部をそれぞれ単純なほぼ棒状ご柱状に形成したことから、コアの製造が容易になる。さらに、アーム部は中脚部を含まないので、アーム部にそり等を発生させることなく、アーム部を薄くできるから、コアの小型化および軽量化が可能となる。また、アーム部の接合面の平面度の精度を向上できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態に係る電磁誘導器の正面図である。
【図２】同実施形態の側面図である。
【図３】（Ａ）は図２のＩＩＩ−ＩＩＩ　線で切断した断面図、（Ｂ）はコアの斜視図、（Ｃ）はコアの平面図、（Ｄ）は（Ｃ）中のＤ−Ｄ線矢視図である。
【図４】同実施形態の背面図である。
【図５】同実施形態の変形例のコアの水平断面図である。
【図６】（Ａ）は第２実施形態に係る電磁誘導器の水平断面図、（Ｂ）はコアの平面図、（Ｃ）は（Ｂ）中のＣ−Ｃ線矢視図である。
【図７】（Ａ）は第３実施形態に係る電磁誘導器の水平断面図、（Ｂ）はコアの平面図、（Ｃ）は（Ｂ）中のＣ−Ｃ線矢視図である。
【図８】（Ａ）は第４実施形態に係る電磁誘導器のコアの水平断面図、（Ｂ）はその変形例のコアの水平断面図である。
【図９】第５実施形態に係る電磁誘導器のコアの水平断面図である。
【図１０】（Ａ）は第６実施形態に係る電磁誘導器のコアの水平断面図、（Ｂ）はその変形例のコアの正面図である。
【図１１】（Ａ）は第７実施形態に係る電磁誘導器のコアの平面図、（Ｂ）はその分解斜視図である。
【図１２】第８実施形態に係る電磁誘導器のコアの平面図である。
【図１３】第９実施形態に係る電磁誘導器のコアの平面図である。
【図１４】（Ａ）は比較例に係る電磁誘導器のコアの水平断面図、（Ｂ）はコアの平面図、（Ｃ）は（Ｂ）中のＣ−Ｃ線矢視図である。
【図１５】本発明の電磁誘導器を適用できる高周波加熱装置を示す電気回路図である。
【図１６】他の高周波加熱装置を示す要部の電気回路図である。
【符号の説明】
１Ｔ…ボビン、４，７，８，１８…つば、９…１次巻枠、１０…ヒータ巻枠、１１…１次巻線、１２…２次巻線、１３…ヒータ巻線、１４…筒部、１９…２次巻枠、２０…ボビンの中心孔、２９…ギャップ、３２，３３…コア収納部、５０…トランス、５３…コア、５４…中脚部、５５…アーム部、５８…本体、５９…中脚用突起、Ｃ１，Ｃ２…磁気回路、Ｄ１…軸方向の寸法、Ｄ２…径方向の寸法、Ｋ…配線基板。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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