(57)【要約】【課題】難燃性、熱接着性、耐熱性、ソフトな風合いに優れた不織布を得ることができる、熱接着性芯鞘型複合短繊維及び短繊維を含有する難燃性、耐熱性を有する短繊維不織布を提供する。【解決手段】ガラス転移点２５〜７０℃、結晶開始温度８０〜１２０℃、融点１４０〜１９０℃である低融点ポリエステルを鞘部に、主たる繰り返し単位がアルキレンテレフタレートであるポリエステルを芯部に配した芯鞘型複合繊維であって、下記（１）〜（３）を同時に満足することを特徴とする熱接着性芯鞘型複合短繊維。（１）芯部のポリエステルが特定のリン化合物を含有し、芯部繊維中に３．０〜１０モル％含有する。（２）芯部のポリエステルが特定のリン化合物を含有し、複合繊維中に２．０〜６．５モル％含有する。（３）１１０℃での乾熱収縮率が５％以下である。【選択図】　　　なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガラス転移点２５〜７０℃、結晶開始温度８０〜１２０℃、融点１４０〜１９０℃である低融点ポリエステルを鞘部に、主たる繰り返し単位がアルキレンテレフタレートであるポリエステルを芯部に配した芯鞘型複合繊維であって、下記（１）〜（３）を同時に満足することを特徴とする熱接着性芯鞘型複合短繊維。
（１）芯部のポリエステルが下記（Ａ）式で示されるリン化合物を含有し、芯部繊維中に３．０〜１０モル％含有する。
（２）芯部のポリエステルが下記（Ａ）式で示されるリン化合物を含有し、複合繊維中に２．０〜６．５モル％含有する。
（３）１１０℃での乾熱収縮率が５％以下である。
【化１】
2004107860.tif 000007
（式中、Ｒ１、Ｒ３は炭素数１〜１８の炭化水素基、Ｒ２はエステル形成性基、また、Ａは３価の有機残基を表す。なお、この化合物は酸無水物となっていてもよい。）
【請求項２】
複合繊維の鞘部を構成する低融点ポリエステルが、テレフタル酸成分、エチレングリコール成分を含有し、かつ１，４−ブタンジオール成分、アジピン酸成分、脂肪族ラクトン成分の少なくとも一成分を含有する共重合ポリエステルである請求項１記載の熱接着性芯鞘型複合短繊維。
【請求項３】
請求項１又は請求項２記載の熱接着性芯鞘型複合短繊維を含み、難燃性を示すＬＯＩ値が２５以上であることを特徴とする短繊維不織布。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、鞘部に低融点成分を配し、芯部に難燃性成分を含有する複合繊維であって、熱処理により鞘部が溶融し、乾式不織布や湿式不織布等を得るのに好適な熱接着性芯鞘型複合短繊維及びこの繊維を含有する難燃性、機械的特性及び耐熱性に優れた短繊維不織布に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
合成繊維、特にポリエステル繊維は、その優れた寸法安定性、耐候性、機械的特性、耐久性、さらにはリサイクル性等から、衣料、産業資材として不可欠のものとなっており、不織布分野においても、ポリエステル繊維が多く使用されている。
【０００３】
従来のポリエステル短繊維からなる不織布には、主体繊維を熱接着するために熱接着性短繊維が使用されており、一般的には、芯成分にポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、鞘成分にイソフタル酸を共重合した低融点ポリマーを配した芯鞘型複合短繊維が用いられている（例えば特許文献１参照）。
【０００４】
このようなポリエステル短繊維からなる不織布において、難燃性が要求される分野（例：家具材、壁材等の建材、自動車内装材等）へ向けては、難燃性を有している樹脂を後加工で付与しているため、工程が煩雑になったり、コストアップを招いたりしており、難燃性を有した芯鞘型複合短繊維が求められている。
【０００５】
また、前記のようなイソフタル酸を共重合した低融点ポリマーは、非晶性で明確な融点を示さず、ガラス転移点以上となれば軟化が始まるものである。このため、繊維の製造時に熱固定することができず、加熱接着処理をする際に収縮が発生する。したがって、不織布等の製品中にこの繊維の使用比率が大きい場合には、得られる不織布等の製品の寸法安定性が悪くなったり、また、高温雰囲気下で使用すると接着強力が低下したり変形が発生するという問題があった。
【０００６】
【特許文献１】
特開平９−１１９０１９号公報
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は上記のような問題点を解決し、従来技術では得られなかった優れた難燃性、接着性を有し、得られる不織布に後加工を施すことなく難燃性を付与することができ、かつ加熱接着時に収縮が生じたり、高温雰囲気下中での使用においても接着強力の低下や変形のない耐熱性にも優れた不織布を得ることができる熱接着性芯鞘型複合短繊維を提供しようとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、前記問題を解決すべく鋭意検討の結果、本発明に到達したものである。
すなわち、本発明は、次の（イ）、（ロ）を要旨とするものである。
（イ）　ガラス転移点２５〜７０℃、結晶開始温度８０〜１２０℃、融点１４０〜１９０℃である低融点ポリエステルを鞘部に、主たる繰り返し単位がアルキレンテレフタレートであるポリエステルを芯部に配した芯鞘型複合繊維であって、下記（１）〜（３）を同時に満足することを特徴とする熱接着性芯鞘型複合短繊維。
（１）芯部のポリエステルが下記（Ａ）式で示されるリン化合物を含有し、芯部繊維中に３．０〜１０モル％含有する。
（２）芯部のポリエステルが下記（Ａ）式で示されるリン化合物を含有し、複合繊維中に２．０〜６．５モル％含有する。
（３）１１０℃での乾熱収縮率が５％以下である。
【化２】
2004107860.tif 000002
（式中、Ｒ１、Ｒ３は炭素数１〜１８の炭化水素基、Ｒ２はエステル形成性基、また、Ａは３価の有機残基を表す。なお、この化合物は酸無水物となっていてもよい。）
（ロ）　（イ）記載の熱接着性芯鞘型複合短繊維を含み、難燃性を示すＬＯＩ値が２５以上であることを特徴とする短繊維不織布。
【０００９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を詳細に説明する。
まず、鞘部を構成する低融点ポリエステルは、ガラス転移点（Ｔｇ）２５〜７０℃、結晶開始温度（Ｔｃ）８０〜１２０℃、融点（Ｔｍ）１４０〜１９０℃の結晶性のポリエステルである。
【００１０】
低融点ポリエステルのＴｇは、中でも３０〜６０℃とすることが好ましく、２５℃未満では、溶融紡糸時に単糸密着が発生し、製糸性が悪くなり、得られる不織布の風合いが低下したり、通常の二成分複合溶融紡糸では製造が困難となることもある。一方、Ｔｇが７０℃を超えると、製糸工程において高温で延伸することが必要となり、延伸による塑性変形と同時に部分的な結晶化が始まり、糸切れが発生するなど、延伸性が低下するため、好ましくない。
【００１１】
また、Ｔｃは、中でも８５〜１００℃とすることが好ましく、８０℃未満では、熱延伸工程において結晶化が進行してしまうため、次の不織布工程における熱処理工程において安定な結晶構造を再構築するのが困難となる。一方、１２０℃を超えるとＴｍも並行して高まり、熱接着加工温度を高温にする必要が生じ、経済的にも不利になる。
【００１２】
さらに、Ｔｍは、本発明の繊維において、耐熱性を示す指標となるものであり、中でも１５０〜１８０℃とすることが好ましく、１４０℃未満では、たとえ繊維化しても、高温雰囲気下で使用した場合に接着強力が低下したり変形が発生するなど、耐熱性に劣るものとなる。一方、Ｔｍが１９０℃を超えると高温熱接着処理が必要となり、経済的に好ましくないばかりか、熱処理により重合体の分解が起こりやすくなる。
【００１３】
そして、本発明の熱接着性芯鞘型複合繊維においては、鞘部を構成するポリエステルのＴｍが芯部を構成するポリエステルのＴｍより３０℃以上低いことが好ましい。鞘部のＴｍと芯部のＴｍの差が３０℃未満であると、熱接着性能が低下して、得られる不織布の強力等、機械的特性が悪くなるため、好ましくない。
【００１４】
なお、本発明におけるＴｇ、Ｔｃ及びＴｍは、示差走査型熱量計（パーキンエルマー社製ＤＳＣ７）を用い、昇温速度２０℃／分で測定するものである。
【００１５】
このような鞘部を構成する低融点ポリエステルとしては、具体的には、テレフタル酸成分、エチレングリコール成分を含有し、かつ、アジピン酸成分、脂肪族ラクトン成分、１，４−ブタンジオール成分の少なくとも一成分を含有する共重合ポリエステルであるのが好ましい。これらの共重合量を調整することにより、上記したような低融点のポリエステルとすることができる。
【００１６】
１，４−ブタンジオール成分は、全グリコール成分（エチレングリコール成分と１，４−ブタンジオール成分の合計）に対して４０〜６０モル％となるようにすることが好ましい。共重合量が４０モル％未満であると、Ｔｇ、Ｔｍ、Ｔｃが上がる傾向となり、本発明で規定する範囲外のものとなりやすく、一方、６０モル％を超えると、特にＴｇが低下しやすく、紡糸操業性が悪化しやすくなる。
【００１７】
さらに、脂肪族ラクトン成分を共重合する場合、全酸成分（テレフタル酸成分及び脂肪族ラクトン成分の合計）に対して１０〜２０モル％となるようにすることが好ましい。脂肪族ラクトン成分が１０モル％未満では結晶性はよくなるが、Ｔｍが１８０℃を超えやすく、不織布化する際、高温下での熱処理が必要となり、加工性等が悪化するため好ましくない。一方、２０モル％を超えると、Ｔｇ、Ｔｃ、Ｔｍの各温度が低くなり、紡糸時に密着が発生したり、製糸性が低下しやすい。上記した熱特性を満足しうる脂肪族ラクトン成分としては、炭素数４〜１１のラクトンが好ましく、中でも好適なラクトンとして、ε−カプロラクトンやδ−バレロラクトンが挙げられる。
【００１８】
アジピン酸成分を共重合する場合も、全酸成分（テレフタル酸成分及びアジピン酸成分の合計）に対して１０〜２０モル％となるようにすることが好ましい。これらの範囲外のものであると、上記の脂肪族ラクトン成分の場合と同様の理由で好ましくない。
【００１９】
これらの共重合成分は単独で用いても、併用してもよい。なお、脂肪族ラクトン成分とアジピン酸成分を併用する場合は、両者の合計が全酸成分に対して１０〜２０モル％となるようにすることが好ましい。
【００２０】
また、これらの低融点ポリエステルは、発明の効果を妨げない範囲であれば、酸化チタンなどの顔料、ヒンダードフェノール系化合物などの抗酸化剤その他各種添加剤を含有していてもよい。また、その特性を損なわない範囲で、イソフタル酸、フタル酸、セバシン酸、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール等の共重合成分を少量含有していてもよい。
【００２１】
一方、芯部のポリエステルは、主たる繰り返し単位がアルキレンテレフタレートであるポリエステルであり、紡糸の操業性、原綿物性、コスト等を考慮し、ポリエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴと略する。）を用いることが好ましい。
【００２２】
鞘部のポリエステルは低融点ポリエステルであり、熱処理により溶融するが、芯部のポリエステルは不織布を構成する主体繊維とともに、不織布を形成する成分となる。したがって、得られる不織布の効果を損なわない範囲であれば、１，４−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオールなどのジオール成分、ビスフェノールＡのエチレンオキシド付加体などの芳香族ジオール成分、アジピン酸やセバシン酸などの脂肪族ジカルボン酸成分、イソフタル酸などの芳香族ジカルボン酸成分などを共重合したものでもよく、さらに、安定剤、蛍光剤、顔料、抗菌剤、消臭剤、強化剤等を添加したものでもよい。
【００２３】
そして、芯部のポリエステルは、上記（Ａ）式で示されるリン化合物を含有するものであり、芯部繊維中に３．０〜１０モル％含有し、かつ複合繊維全体としては、２．０〜６．５モル％を含有する必要がある。
【００２４】
芯部ポリエステルのリン化合物の含有量が３．０モル％未満であると、複合繊維全体のリン化合物の含有量が２．０モル％未満になることがあり、芯部ポリエステルのリン化合物の含有量が３．０モル％未満であったり、複合繊維全体のリン化合物の含有量が２．０モル％未満であると、難燃性が不十分になり、好ましくない。一方、芯部繊維中のリン化合物の含有量が１０モル％を超えたり、複合繊維中のリン化合物の含有量が６．５モル％を超えると、製糸性が悪化して繊維同士の融着が生じ、得られる不織布の風合いが悪化するため、好ましくない。
【００２５】
上記（Ａ）式で示されるリン化合物としては、以下に（Ｂ）、（Ｃ）式で示されるものが挙げられる。
【００２６】
【化３】
2004107860.tif 000003
【００２７】
【化４】
2004107860.tif 000004
【００２８】
さらに、本発明の熱接着性芯鞘型複合短繊維は、１１０℃での乾熱収縮率が５％以下である必要があり、さらに好ましくは３％以下である。この乾熱収縮率が５％を超える場合、特に熱接着性芯鞘型複合短繊維の使用割合が高いと、加熱接着処理時に不織布等の繊維構造体が収縮して寸法安定性が悪くなる。なお、本発明でいう乾熱収縮率とは、ＪＩＳ　Ｌ−１０１５−７−１５の方法により、４５ｇ／ｄｔｅｘの荷重で測定するものである。
【００２９】
乾熱収縮率が５％以下の熱接着性芯鞘型複合繊維を得るには、延伸工程で配向結晶させた後、鞘成分（熱接着成分）の低融点ポリエステルの結晶融点より低い温度、例えば１１０〜１４０℃のヒートドラムを用い、緊張率１．００〜１．０３倍の定張又は緊張熱処理を行えばよい。これは、鞘成分の共重合ポリエステルが明確な結晶融点を示す結晶性のポリエステルである場合のみ可能なことであり、従来の鞘成分に非晶性共重合ポリエステルを用いた熱接着性芯鞘型複合短繊維のようにＴｇ以上で軟化の始まるようなものでは不可能であった。
【００３０】
本発明の熱接着性芯鞘型複合短繊維の断面形状は特に限定するものではないが、丸断面、六葉断面などが好適に用いられる。
【００３１】
また、本発明の熱接着性芯鞘型複合短繊維を構成する芯部と鞘部の比率は、体積比（芯／鞘）として３０／７０〜７０／３０の範囲が好ましく、さらに好ましくは４０／６０〜６０／４０である。
【００３２】
芯部の体積比が３０部未満になると、不織布の風合いが損なわれやすく、一方、芯部の体積が７０部を超えると、鞘部の接着成分が少なくなり、得られる不織布の強力等の機械的特性が悪くなりやすい。
【００３３】
また、本発明の熱接着性芯鞘型複合短繊維は、捲縮を付与したものでも捲縮がないノークリンプのものでもよく、得ようとする不織布の性能や用途により適宜選択すればよい。
【００３４】
そして、繊度や繊維長は特に限定されるものではないが、得られる不織布の風合いや品位を考慮すると、捲縮を付与した短繊維の場合は、乾式不織布に好適であり、繊度１．１〜６．６ｄｔｅｘ、繊維長は２５〜７６ｍｍとすることが好ましく、ノークリンプの短繊維の場合は、湿式不織布に好適であり、繊度０．５〜５．０ｄｔｅｘ、繊維長は１〜１５ｍｍとすることが好ましい。
【００３５】
次に、本発明の熱接着性芯鞘型複合短繊維の製造方法について説明する。上記したような芯成分及び鞘成分用共重合ポリエステルを常用の複合紡糸装置を用いて複合繊維を溶融紡糸する。紡出された糸条を冷却固化した後、紡糸油剤を付与し、集束して糸条束とし、延伸した後に定張又は緊張熱処理を施す。このとき、上記したように、延伸工程で配向結晶させた後、鞘成分（熱接着成分）の低融点ポリエステルの結晶融点より低い温度、例えば１１０〜１４０℃のヒートドラムを用い、緊張率１．００〜１．０３倍の定張又は緊張熱処理を行うことが好ましい。続いて仕上げ油剤を付与し、捲縮する場合は押し込み式クリンパー等で捲縮を施し（ノークリンプとする場合は捲縮を付与することなく）、カットして短繊維とする。
【００３６】
次に、本発明の不織布について説明する。
本発明の不織布は、上記した本発明の熱接着性芯鞘型複合短繊維を含むものである。これにより、一般的に用いられている芯成分にＰＥＴ、鞘成分にイソフタル酸共重合ポリエステルを配したバインダー繊維を用いた不織布にはない難燃性と耐熱性を不織布に付与することができる。
【００３７】
本発明の不織布は、難燃性を示すＬＯＩ値が２５以上である。ＬＯＩ値は難燃性能を評価する目安のひとつであり、酸素指数と呼ばれるものである。ＬＯＩ値が２５未満であると、難燃性に乏しい不織布となる。中でもＬＯＩ値は２７以上とすることが好ましい。
【００３８】
本発明の不織布は、機械的特性や風合いを考慮すると、主体繊維と本発明の複合短繊維から構成されることが好ましいが、本発明の複合短繊維のみからなるものでもよい。したがって、主体繊維と複合短繊維の混率は、主体繊維０〜８０質量％、熱接着性複合短繊維１００〜２０質量％とすることが好ましい。熱接着性複合短繊維の混率が２０質量％未満であると、不織布を構成する繊維同士の接着交点が少なくなり、得られる不織布の機械的特性が低下しやすい。
【００３９】
主体繊維としては特に限定するものではないが、不織布の寸法安定性、耐候性、耐久性、機械的特性、リサイクル性の面から、ポリエステル系短繊維を用いることが好ましい。ポリエステル系短繊維としては、ＰＥＴからなる繊維を用いることが好ましい。そして得ようとする不織布の性能や用途に応じて、繊度や強度等を適宜選択する。
【００４０】
また、本発明の不織布は、乾式不織布であっても湿式不織布であってもよい。そして、用いる用途に応じて、目付け等を適宜選択すればよい。
【００４１】
以下、乾式不織布と湿式不織布を得る方法を説明する。
まず、乾式不織布について説明する。主体繊維と本発明の熱接着性芯鞘型複合短繊維を混綿し、又は本発明の複合短繊維のみを用い、カード機にかけウェブとする。この後、連続熱処理機で熱接着性芯鞘型複合短繊維の鞘成分のＴｍ温度より高く、鞘成分のＴｍ＋２５℃以下の温度で、熱処理を行うことによって短繊維不織布を得る。
【００４２】
湿式不織布を得る場合、主体繊維と本発明の熱接着性芯鞘型複合短繊維を混綿し、又は本発明の複合短繊維のみを用い、パルプ離解機に投入し撹拌する。得られた試料を抄紙機にて湿式不織布ウエブとする。この後、プレス機にて余分な水分を脱水した後、加圧熱処理機で熱接着性芯鞘型複合短繊維の鞘成分のＴｍ温度より高く、鞘成分のＴｍ＋２５℃以下の温度で、加圧熱処理を行うことによって短繊維不織布を得る。
【００４３】
【実施例】
次に、本発明を実施例によって具体的に説明する。なお、実施例における各特性値の測定方法及び評価方法は次の通りである。
（１）Ｔｇ、Ｔｃ及びＴｍ
前記の方法で測定した。
（２）極限粘度
フェノールと四塩化エタンとの等重量混合物を溶媒として、温度２０℃で測定した。
（３）繊度
ＪＩＳ　Ｌ−１０１５−７−５−１Ａの方法により測定した。
（４）繊維長
ＪＩＳ　Ｌ−１０１５−７−４−１Ｃの方法により測定した。
（５）操業性
紡糸、延伸の状況で判断した。
○：紡糸時の切れ糸回数が３回／日・錘以下であり、繊維の密着がなく、かつ、延伸時にローラ巻き付きの発生がない場合
×：紡糸時の切れ糸回数が３回／日・錘を超えるか、繊維の密着が発生するか、または延伸時にローラ巻き付きの発生があった場合
（６）難燃性能（ＬＯＩ値）
ＪＩＳ　Ｋ−７２０１−７２の方法により、スガ試験株式会社製ＯＮ−１型の燃焼試験機で測定した。
（７）乾熱収縮率
前記の方法で測定した。
（８）熱変形度（耐熱性）
得られた不織布を２５ｃｍ×２５ｃｍの正方形にカットし、水平に載置した内接円の直径が２０ｃｍの正方形の型枠の中央に置き、不織布の中心に２００ｇの錘をのせて１１０℃の雰囲気中に６０分間静置した。その後、室温に冷却し、錘を取り去ってから１分後の不織布中心部の垂れ下がり程度として、水平から不織布中心部が垂れ下がった長さを測定した。（値の小さいものほど変形し難いものである）
（９）不織布の引張強力
得られた不織布を用い、ＪＩＳ　Ｌ−１９１３−６−３を準用し、幅２．５ｃｍ、試料長１５ｃｍの試験片を１０個準備し、つかみ間隔１０ｃｍ、引張速度１０ｃｍ／分の条件で最大強力を個々に測定し、その平均値を得た。
○：平均値が２０００ｃＮ以上
×：平均値が２０００ｃＮ未満
（１０）不織布の風合い
得られた不織布を１５ｃｍ×１５ｃｍの正方形にカットし、パネラーによる手触りにより、風合いのソフト性を下記の基準で官能評価した。
○：良好
×：不良
【００４４】
実施例１
化学構造式（Ｂ）で示されるリン化合物を６．０モル％共重合した極限粘度０．７のポリエステル（Ｔｍ２３０℃）を芯成分に、ε−ＣＬを１５ｍｏｌ％、１，４−ブタンジオールを６０ｍｏｌ％共重合したＴｇ４０℃、Ｔｃ９４℃、Ｔｍ１５８℃の低融点ポリエステルを鞘成分に用いた。両ポリエステルを複合体積比（芯／鞘）を５０／５０とし、紡糸温度２７０℃、吐出量２０１ｇ／分、紡糸速度１１７０ｍ／分の条件で、孔数２２５個の丸型断面の複合紡糸ノズルで紡出し、未延伸糸を得た。
得られた未延伸糸を集束し、１１ｋｔｅｘの糸条束にした後、延伸倍率３．５倍、延伸温度５５℃で延伸し、１１０℃のヒートドラムで緊張率１．０１倍の緊張熱処理を施し、仕上げ油剤を０．１２質量％付与後、押し込み式クリンパーで捲縮を付与した後、切断して単糸繊度４．４ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍの熱接着性芯鞘型複合短繊維を得た。
この熱接着性芯鞘型複合短繊維３０質量％と、繊度４．４ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍ、強度５．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度３５％のＰＥＴからなるポリエステル繊維７０質量％を混綿し、カード機にかけウェブとした後、連続熱処理機にて１８０℃、１分の熱処理を行い、目付５０ｇ／ｍ２のポリエステル系短繊維不織布を得た。
【００４５】
実施例２、比較例１
緊張熱処理条件を表１に記載する値に変更した（比較例１では緊張熱処理を行わなかった）以外は、実施例１と同様な方法で熱接着性芯鞘型複合短繊維とポリエステル系短繊維不織布を得た。
【００４６】
実施例３〜４、比較例２〜３
芯部のポリエステルのリン化合物の共重合量を表１に記載する値に変更した以外は、実施例１と同様な方法で熱接着性芯鞘型複合短繊維とポリエステル系短繊維不織布を得た。
【００４７】
実施例５
芯部のポリエステルと鞘部の低融点ポリエステルとの複合体積比（芯／鞘）を６０／４０に変更した以外は、実施例１と同様な方法で熱接着性芯鞘型複合短繊維とポリエステル系短繊維不織布を得た。
【００４８】
実施例６
芯部のポリエステルと鞘部の低融点ポリエステルとの複合体積比（芯／鞘）を４０／６０に変更した以外は、実施例１と同様な方法で熱接着性芯鞘型複合短繊維とポリエステル系短繊維不織布を得た。
【００４９】
実施例７〜１０、比較例５〜７
鞘部のポリエステルの共重合成分、共重合量と不織布熱処理温度を表１に記載する値に変更した以外は、実施例１と同様な方法で熱接着性芯鞘型複合短繊維とポリエステル系短繊維不織布を得た。
【００５０】
実施例１１
芯部のポリエステルに含有させるリン化合物を化学構造式（Ｃ）に示されるリン化合物に変更した以外は、実施例１と同様な方法で熱接着性芯鞘型複合短繊維とポリエステル系短繊維不織布を得た。
【００５１】
比較例４
芯部のポリエステルと鞘部の低融点ポリエステルとの複合体積比（芯／鞘）を２０／８０に変更した以外は、実施例１と同様な方法で熱接着性芯鞘型複合短繊維とポリエステル系短繊維不織布を得た。
【００５２】
実施例１〜１１、比較例１〜７で得られた熱接着性芯鞘型複合短繊維とポリエステル系短繊維不織布の特性値、評価結果を表１に示す。
【００５３】
【表１】
2004107860.tif 000005
【００５４】
表１から明らかなように実施例１〜１１の熱接着性芯鞘型複合短繊維及びそれから得られた短繊維不織布（乾式不織布）は、本発明の要件を満たすものであり、操業性よく得ることができ、優れた難燃性、機械的性能、熱安定性（耐熱性）を有し、ソフトな風合いにも優れていた。
一方、比較例１の繊維は緊張熱処理を行わなかったため、乾熱収縮率が高くなり、得られた不織布は、寸法安定性が悪く、風合いにも劣るものであった。比較例２の熱接着性芯鞘型複合短繊維はリン化合物の含有量が少ないため、難燃性が十分でなかった。比較例３の熱接着性芯鞘型複合短繊維はリン化合物の含有量が多すぎたため、紡糸時に切れ糸が発生し、また、延伸時にローラ巻き付きが発生し、操業性が不良であり、得られた不織布の風合いも悪かった。比較例４の熱接着性芯鞘型複合短繊維は鞘部複合体積比が多く、複合短繊維中のリン化合物の含有量が少なかったため、得られた不織布は難燃性が不十分でまた風合いにも劣るものであった。　比較例５の熱接着性芯鞘型複合短繊維は低融点ポリエステルのＴｍ、Ｔｃともに高かったため、熱接着処理時に鞘部が溶融する温度まで加工機の温度を上げることができず、不織布を得ることができなかった。比較例６の熱接着性芯鞘型複合短繊維は鞘部のＴｇが低いため、紡糸時に繊維同士の密着が発生し、操業性が悪く、得られた不織布の風合いも悪かった。また、低融点ポリエステルのＴｍが低いため、得られた不織布は耐熱性に劣るものであった。比較例７の熱接着性芯鞘型複合短繊維は鞘部成分がイソフタル酸を共重合した非晶性の低融点ポリエステルのため、乾熱収縮率の高いものとなり、得られた不織布は寸法安定性が悪く、また、熱変形度が大きく耐熱性に劣っていた。
【００５５】
実施例１２
化学構造式（Ｂ）で示されるリン化合物を６．０モル％共重合した極限粘度０．７のポリエステル（Ｔｍ２３０℃）を芯成分に、ε−ＣＬを１５ｍｏｌ％、１，４−ブタンジオールを６０ｍｏｌ％共重合したＴｇ４０℃、Ｔｃ９４℃、Ｔｍ１５８℃の低融点ポリエステルを鞘成分に用いた。両ポリエステルを複合体積比（芯／鞘）を５０／５０とし、紡糸温度２７０℃、吐出量２０１ｇ／分、紡糸速度１１７０ｍ／分の条件で、孔数５６０個の丸型断面の複合紡糸ノズルで紡出し、未延伸糸を得た。
得られた未延伸糸を集束し、１５ｋｔｅｘの糸条束にした後、延伸倍率３．１倍、延伸温度５５℃で延伸し、１１０℃のヒートドラムで緊張率１．０１倍の緊張熱処理を施し、仕上げ油剤を０．１２質量％付与後、捲縮を施すことなく、切断して単糸繊度１．１ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍの熱接着性芯鞘型複合短繊維（ノークリンプショートカット繊維）を得た。
この熱接着性芯鞘型複合短繊維３０質量％と、繊度１．１ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ、強度５．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度３５％のＰＥＴからなるポリエステル繊維７０質量％を混合し、パルプ離解機（熊谷理機工業製）に投入し、３０００ｒｐｍにて１分間撹拌した。その後、得られた試料を抄紙機（熊谷理機工業製角型シートマシーン）にて湿式不織布ウエブとした。抄紙した湿式不織布ウエブを、プレス機（熊谷理機製）にて余分な水分を脱水した後、表面温度１８０℃、熱処理時間１００秒、プレス線圧０．１ＭＰａの条件の回転乾燥機（熊谷理機製：卓上型ヤンキードライヤー）にて熱処理し、目付４０ｇ／ｍ２のポリエステル系短繊維不織布を得た。
【００５６】
実施例１３、比較例８
緊張熱処理条件を表２に記載する値に変更した（比較例８では緊張熱処理を行わなかった）以外は、実施例１２と同様な方法で熱接着性芯鞘型複合短繊維（ノークリンプショートカット繊維）とポリエステル系短繊維不織布を得た。
【００５７】
実施例１４〜１５、比較例９〜１０
芯部のポリエステルのリン化合物の共重合量を表２に記載する値に変更した以外は、実施例１２と同様な方法で熱接着性芯鞘型複合短繊維とポリエステル系短繊維不織布を得た。
【００５８】
実施例１６
芯部のポリエステルと鞘部の低融点ポリエステルとの複合体積比（芯／鞘）を６０／４０に変更した以外は、実施例１２と同様な方法で熱接着性芯鞘型複合短繊維とポリエステル系短繊維不織布を得た。
【００５９】
実施例１７
芯部のポリエステルと鞘部の低融点ポリエステルとの複合体積比（芯／鞘）を４０／６０に変更した以外は、実施例１２と同様な方法で熱接着性芯鞘型複合短繊維とポリエステル系短繊維不織布を得た。
【００６０】
実施例１８〜２１、比較例１２〜１４
鞘部のポリエステルの共重合成分、共重合量と不織布熱処理温度を表２に記載する値に変更した以外は、実施例１２と同様な方法で熱接着性芯鞘型複合短繊維とポリエステル系短繊維不織布を得た。
【００６１】
実施例２２
芯部のポリエステルに含有させるリン化合物を化学構造式（Ｃ）に示されるリン化合物に変更した以外は、実施例１２と同様な方法で熱接着性芯鞘型複合短繊維とポリエステル系湿式短繊維不織布を得た。
【００６２】
比較例１１
芯部のポリエステルと鞘部の低融点ポリエステルとの複合体積比（芯／鞘）を２０／８０に変更した以外は、実施例１２と同様な方法で熱接着性芯鞘型複合短繊維とポリエステル系短繊維不織布を得た。
【００６３】
実施例２３〜２４
単糸繊度を表２に記載する値に変更した以外は、実施例１２と同様な方法で熱接着性芯鞘型複合短繊維とポリエステル系短繊維不織布を得た。
【００６４】
実施例２５〜２６
繊維長を表２に記載する値に変更した以外は、実施例１２と同様な方法で熱接着性芯鞘
型複合短繊維とポリエステル系短繊維不織布を得た。
【００６５】
実施例１２〜２６、比較例８〜１８で得られた熱接着性芯鞘型複合短繊維とポリエステル系短繊維不織布の特性値、評価結果を表２に示す。
【００６６】
【表２】
2004107860.tif 000006
【００６７】
表２から明らかなように実施例１２〜２６の熱接着性芯鞘型複合短繊維（ノークリンプショートカット繊維）及びそれから得られた短繊維不織布（湿式不織布）は、本発明の要件を満たすものであり、操業性よく得ることができ、優れた難燃性、機械的性能、熱安定性（耐熱性）を有し、ソフトな風合いにも優れていた。
一方、比較例８の熱接着性芯鞘型複合短繊維は緊張熱処理を行わなかったため、乾熱収縮率が高くなり、得られた不織布は、寸法安定性が悪く、風合いにも劣るものであった。比較例９の熱接着性芯鞘型複合短繊維はリン化合物の含有量が少ないため、難燃性が十分でなかった。比較例１０の熱接着性芯鞘型複合短繊維はリン化合物の含有量が多すぎたため、紡糸時に切れ糸が発生し、また、延伸時にローラ巻き付きが発生し、操業性が不良であり、得られた不織布の風合いも悪かった。比較例１１の熱接着性芯鞘型複合短繊維は鞘部複合体積比が多く、複合短繊維中のリン化合物の含有量が少なかったため、得られた不織布は難燃性が不十分でまた風合いにも劣るものであった。　比較例１２の熱接着性芯鞘型複合短繊維は低融点ポリエステルのＴｍ、Ｔｃともに高かったため、熱接着処理時に鞘部が溶融する温度まで加工機の温度を上げることができず、不織布を得ることができなかった。比較例１３の熱接着性芯鞘型複合短繊維は鞘部のＴｇが低いため、紡糸時に繊維同士の密着が発生し、操業性が悪く、得られた不織布の風合いも悪かった。また、低融点ポリエステルのＴｍが低いため、得られた不織布は耐熱性に劣るものであった。比較例１４の熱接着性芯鞘型複合短繊維は鞘部成分がイソフタル酸を共重合した非晶性の低融点ポリエステルのため、乾熱収縮率の高いものとなり、得られた不織布は寸法安定性が悪く、また、熱変形度が大きく耐熱性に劣っていた。
【００６８】
【発明の効果】
本発明の熱接着性芯鞘型複合短繊維は、芯部と鞘部のポリエステルの組成、リン化合物の共重合量を規定することで、優れた難燃性、熱接着性、耐熱性を有し、操業性よく得ることができる。そして、本発明の熱接着性芯鞘型複合短繊維からなる不織布は、難燃性、機械的特性、耐熱性、ソフトな風合いに優れており、難燃性能と耐熱性が要求される分野（例：家具材、壁材等の建材、自動車内装材等）に広く利用することが可能となる。